Brevet FR3157542A1 — publié le 20250627

Procédé de quantification par spectrométrie Raman Ce procédé comporte une étape (242) de détermination d’une pression partielle P(λ) c d’un composant gazeux, à l’intérieur d’une enceinte de confinement d’un réacteur nucléaire, corrigée d’une atténuation radio-induite à l’aide de la relation suivante : P(λ) c = K*(A(λ e1 )/A(λ))*(r(λ)/r(λ e1 ))*T, où : - K est une constante prédéterminée, - A(λ e1 ) est une valeur d’un coefficient d’atténuation radio-induite à la longueur d’onde λ e1 , cette valeur A(λ e1 ) étant égale à un ratio entre des valeurs brutes représentatives de l'amplitude d’une raie Raman produite par un étalon en présence et en absence d’atténuation radio-induite, - A(λ) est une valeur du coefficient d’atténuation radio-induite à la longueur d’onde λ, cette valeur A(λ) étant égale à un ratio entre des valeurs brutes représentatives de l'amplitude d’une raie Raman produite par le composant gazeux en présence et en absence d’atténuation radio-induite, et - T est la température mesurée du composant gazeux. Fig. 5 Procédé de quantification par spectrométrie Raman L’invention concerne un procédé et un dispositif de quantification, par spectrométrie Raman, d’au moins un composant gazeux à l’intérieur d’une enceinte de confinement d’un réacteur nucléaire. L’invention concerne également une sonde pour la réalisation de ce dispositif de quantification. Par exemple, un tel dispositif de quantification est utilisé pour mesurer les concentrations de composants gazeux dans un milieu gazeux situé à l'intérieur de l’enceinte de confinement d'une centrale nucléaire. Dans ce cas, l’enceinte de confinement est connue sous le terme de « bâtiment réacteur » (BR). En effet, les centrales nucléaires utilisées pour la production d'énergie électrique comportent, à l'intérieur d'un bâtiment réacteur, une cuve renfermant le cœur du réacteur nucléaire qui peut être refroidi, à l'intérieur de la cuve, par de l'eau légère pressurisée ou bouillante ou encore par de l'eau lourde. Dans le cas d'un accident nucléaire se traduisant, par exemple, par une perte de la fonction de refroidissement du cœur, il se produit une élévation de la température des composants du cœur et en particulier du combustible nucléaire. L'élévation de la température du cœur peut entraîner une fusion des composants internes du réacteur nucléaire. A haute température, les métaux deviennent très réactifs et s'oxydent au contact de la vapeur d'eau présente dans la cuve du réacteur contenant le cœur. Les gaines des assemblages combustibles qui sont constituées par un alliage de zirconium sont des éléments qui sont soumis en premier à ces réactions d'oxydation. Le zirconium est oxydé par la vapeur d'eau suivant la réaction Zr + 2H 2 O -> ZrO 2 + 2H 2 . Il se produit donc un dégagement très rapide d'une quantité importante d'hydrogène. En cas de la rupture de la cuve du réacteur, l’interaction entre le corium (cœur fondu) et le radier en béton de l’enceinte de confinement conduit à la production d'hydrogène (H 2 ), de monoxyde de carbone (CO) et de dioxyde de carbone (CO 2 ). Ainsi, lors d’un accident nucléaire, l’enceinte de confinement peut contenir des gaz inflammables (H 2 et CO) et de l’oxygène pouvant conduire à la formation d’une atmosphère explosible (ATEX) et au risque de perte de l’intégrité de l’enceinte de confinement. Ce risque est connu sous le terme de « risque hydrogène » ou « risque H 2 ». De ce fait, il est important de pouvoir mesurer la concentration des composants gazeux présents dans le bâtiment réacteur lors d’un accident nucléaire. En particulier, la présence de composants gazeux tel que l'hydrogène, l'oxygène et le monoxyde de carbone peut conduire à des mélanges explosifs. La mise en œuvre de moyens de contrôle permettant de connaître la nature et la proportion des principaux composants gazeux qui sont présents dans le bâtiment réacteur est donc nécessaire. Cela permet d'évaluer le risque d'explosion et d'engager les actions préventives qui s'imposent pour mitiger ce risque. La demande FR2733050A1 décrit un dispositif de quantification, par spectrométrie Raman, de composants gazeux présents à l’intérieur du bâtiment réacteur d’une centrale nucléaire. Ce dispositif comporte une ou plusieurs sondes situées à l’intérieur du bâtiment réacteur et une unité de traitement située à l’extérieur. L’unité de traitement est raccordée aux sondes par des fibres optiques et des câbles électriques. Ainsi, sa mise en œuvre nécessite de prévoir des traversées du bâtiment réacteur. Ceci dégrade très peu l’étanchéité du bâtiment réacteur vis-à-vis des radiations et des matériaux radioactifs. En cela, ce dispositif est très avantageux par rapport à d’autres dispositifs connus de quantification qui nécessitent d’extraire un échantillon du milieu gazeux vers l’extérieur du bâtiment réacteur pour en faire l’analyse. En effet, dans ce dernier cas, il faut utiliser des tubes qui traversent le bâtiment réacteur pour raccorder l’intérieur du bâtiment réacteur à l’extérieur. De tels tubes sont problématiques car ils remettent en question l’étanchéité du bâtiment réacteur. L’article suivant décrit en détail un dispositif de quantification par spectrométrie Raman de composants gazeux présents à l’intérieur du bâtiment réacteur d’une centrale nucléaire : S. Magne et al : « In situ gas monitoring by fiber-coupled Raman spectrometry for H 2 -risk management in nuclear containment during a severe nuclear accident », IEEE Trans. Nucl. Sci. 67 (4), 2020, pp. 617-624. Par la suite, cet article est désigné par le terme « Magne2020 ». Ce dispositif comporte une sonde située à l’intérieur du bâtiment réacteur et une unité de traitement située à l’extérieur. La sonde comporte des composants optiques pour exciter un échantillon du milieu gazeux et pour collecter, en réponse, un signal optique diffusé par effet Raman. L’unité de traitement est raccordée aux sondes par des fibres optiques et des câbles électriques. En cas d’accident nucléaire, la sonde et les portions des fibres optiques situées à l’intérieur du bâtiment réacteur peuvent être exposées à de fortes doses de radiations. En réponse, les fibres optiques et les composants optiques s’obscurcissent et deviennent plus opaques à la transmission de la lumière. Dès lors, le nombre de photons collectés par la sonde diminue et le signal mesuré est plus faible. Ce phénomène est désigné par le terme d’atténuation radio-induite ou RIA (« Radiation-Induced Attenuation »). Si rien n’est fait pour le compenser, l’atténuation radio-induite fausse les mesures et conduit à sous-estimer la quantité de chacun des composants gazeux présents à l’intérieur du bâtiment réacteur. De plus, cette atténuation radio-induite n’est généralement pas uniforme sur le domaine spectral d’intérêt. La RIA est souvent plus élevée pour les courtes longueurs d’onde, ce qui signifie que le signal Raman provenant de la raie rotationnelle S 1 de H 2 (~ 785 nm) peut subir une atténuation plus importante que celui de H 2 O (~ 1035 nm) par exemple. Pour compenser ce phénomène de RIA, l’article Magne2020 propose d’augmenter le temps d’intégration en cas d’accident nucléaire, c’est-à-dire d’augmenter la durée de la fenêtre d’acquisition pendant laquelle les photons collectés sont comptés. Cela conduit à ralentir la fréquence d’établissement de nouvelles mesures. De plus, la fréquence d’établissement de nouvelles mesures ne peut pas être ralentie autant que l’on veut car des directives, telles que les directives SAMG (« Severe Accident Management Guidelines »), imposent des fréquences minimales d’établissement de nouvelles mesures. Par ailleurs, l’usage d’un étalon pour compenser les variations d’intensité d’un faisceau d’excitation utilisé pour faire des analyses par spectrométrie Raman est décrit dans l’art antérieur, comme par exemple dans la demande US20140268129A1. Dans la demande US20140268129A1, l’étalon est une fibre transparente en saphir ou en YAG (Y 3 Al 5 O 12 ) placée dans la tête de la sonde. L’invention vise à proposer un procédé de quantification, par spectrométrie Raman, d’au moins un composant gazeux à l’intérieur d’une enceinte de confinement d’un réacteur nucléaire qui corrige simplement l’effet de l’atténuation radio-induite. L’invention a donc pour objet un procédé de quantification, par spectrométrie Raman, d’au moins un composant gazeux à l’intérieur d’une enceinte de confinement d’un réacteur nucléaire, ce procédé comportant les étapes suivantes : - l’excitation, par une sonde placée à l’intérieur de l’enceinte de confinement et à l’aide d’un faisceau d’excitation monochromatique, d’un échantillon du milieu gazeux situé à l’intérieur de l’enceinte de confinement et, simultanément, d’un étalon dont la quantité est constante au cours de l’exécution du procédé de quantification, et parallèlement - la collecte, par la sonde, d’un signal optique diffusé, par effet Raman, par l’échantillon et par l’étalon simultanément excités de sorte que le spectre Raman du signal optique collecté comporte : - une raie Raman à une longueur d’onde λ correspondant au composant gazeux à quantifier, et - au moins une raie Raman à une longueur d’onde λ e1 correspondant à l’étalon, cette longueur d’onde λ e1 étant différente des longueurs d’onde où apparaissent des raies Raman correspondant aux composants gazeux présents dans l’échantillon excité et dont les quantités sont susceptibles de varier au cours de l’exécution du procédé de quantification, - la mesure, par une unité de lecture, du signal optique collecté par la sonde, - l’établissement, par un calculateur électronique, à partir du signal optique mesuré, de valeurs brutes dont au moins : une valeur brute r(λ) représentative de l'amplitude de la raie Raman à la longueur d’onde λ produite par le composant à quantifier, et une valeur brute r(λ e1 ) représentative de l'amplitude de la raie Raman à la longueur d’onde λ e1 produite par l’étalon, dans lequel le procédé comporte : - une étape de mesure de la température de l’échantillon, et - une étape de détermination de la pression partielle du composant gazeux à quantifier corrigée de l’atténuation radio-induite à l’aide de la relation suivante : P(λ) c = K*(A(λ e1 )/A(λ))*(r(λ)/r(λ e1 ))*T, où : - P(λ) c est la pression partielle du composant gazeux à quantifier corrigée de l’atténuation radio-induite, - K est une constante prédéterminée indépendante de l’atténuation radio-induite, - A(λ e1 ) est une valeur d’un coefficient d’atténuation radio-induite à la longueur d’onde λ e1 , cette valeur A(λ e1 ) étant égale au ratio r(λ e1 )/r(λ e1 ) 0 , où r(λ e1 ) 0 est une valeur brute pré-enregistrée représentative de l'amplitude de la raie Raman à la longueur d’onde λ e1 produite par l’étalon en absence d’atténuation radio-induite, - A(λ) est une valeur du coefficient d’atténuation radio-induite à la longueur d’onde λ, cette valeur A(λ) étant égale au ratio r(λ)/r(λ) c , où r(λ) c est une valeur brute représentative de l'amplitude de la raie Raman à la longueur d’onde λ produite par le composant à quantifier en absence d’atténuation radio-induite, et - T est la température mesurée lors de l’étape de mesure de la température de l’échantillon. Les modes de réalisation de ce procédé de quantification peuvent comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : 1) - lorsque l’étalon est excité par le faisceau d’excitation monochromatique, le spectre Raman du signal optique collecté par la sonde comporte, en plus de la première raie Raman à la longueur d’onde λ e1 , une seconde raie Raman à une longueur d’onde λ e2 différente de la longueur d’onde λ e1 et différente des longueurs d’onde où apparaissent des raies Raman correspondant aux composants gazeux présents dans l’échantillon excité et dont les quantités sont susceptibles de varier au cours de l’exécution du procédé de quantification, - l’étape d’établissement de valeurs brutes comporte aussi l’établissement, par le calculateur électronique et à partir du signal optique mesuré, d’une valeur brute r(λ e2 ) représentative de l'amplitude de la raie Raman à la longueur d’onde λ e2 produite par l’étalon, et - le procédé comporte l’estimation de la valeur A(λ) du coefficient d’atténuation radio-induite à la longueur d’onde λ à l’aide des ratios r(λ e1 )/r(λ e1 ) 0 et r(λ e2 )/r(λ e2 ) 0 , où r(λ e2 ) 0 est une valeur brute pré-enregistrée représentative de l'amplitude de la raie Raman à la longueur d’onde λ e2 produite par l’étalon à un instant où l’atténuation radio-induite est nulle. 2) L’estimation de la valeur A(λ) comporte le calcul de la valeur A(λ) à l’aide de la relation suivante : A(λ) = A(λ e1 ) – p*(λ – λ e1 ), où : - A(λ e1 ) est égal au ratio r(λ e1 )/r(λ e1 ) 0 , - p est égal à (A(λ e1 ) - A(λ e2 ))/(λ e2 - λ e1 ), - A(λ e2 ) est égal au ratio r(λ e2 )/r(λ e2 ) 0 . 3) Lors de l’étape de détermination de la pression partielle, le ratio A(λ e1 )/A(λ) est pris égal à un. 4) L’excitation de l’étalon comporte l’excitation d’un gaz étalon contenu dans un boîtier étanche au gaz étalon et de volume constant. 5) - l’établissement de plusieurs valeurs brutes comporte l’établissement d’une valeur brute r(λ) pour plusieurs longueurs d’onde λ d’intérêt différentes, chacune de ces longueurs d’onde d’intérêt correspond à un composant gazeux particulier à quantifier dans l’échantillon excité, les mesures à ces différentes longueurs d’onde d’intérêt étant réalisées simultanément, puis - l’exécution, pour chacune de ces longueurs d’onde d’intérêt, de l’étape de détermination d’une pression partielle de ce composant gazeux à quantifier corrigée de l’atténuation radio-induite. 6) Les longueurs d’onde d’intérêt comportent des longueurs d’onde d’intérêt correspondant à l’hydrogène, à la vapeur d’eau, à l’oxygène et à l’azote. 7) Les longueurs d’onde d’intérêt comportent des longueurs d’onde d’intérêt correspondant au monoxyde de carbone et au dioxyde de carbone. 8) Le faisceau d’excitation est un faisceau laser continu. L’invention a également pour objet un dispositif de quantification, par spectrométrie Raman, d’au moins un composant gazeux à l’intérieur d’une enceinte de confinement d’un réacteur nucléaire, ce dispositif comportant : - une source laser apte à émettre un faisceau d’excitation monochromatique, - une sonde, placée à l’intérieur de l’enceinte de confinement, apte : - à exciter, à l’aide du faisceau d’excitation monochromatique émis par la source laser, un échantillon du milieu gazeux situé à l’intérieur de l’enceinte de confinement et, simultanément, un étalon dont la quantité est constante au cours de l’exécution du procédé de quantification, et parallèlement - à collecter un signal optique diffusé, par effet Raman, par l’échantillon et par l’étalon simultanément excités de sorte que le spectre Raman du signal optique collecté comporte : - une raie Raman à une longueur d’onde λ correspondant au composant gazeux à quantifier, et - au moins une raie Raman à une longueur d’onde λ e1 correspondant à l’étalon, cette longueur d’onde λ e1 étant différente des longueurs d’onde où apparaissent des raies Raman correspondant aux composants gazeux présents dans l’échantillon excité et dont les quantités sont susceptibles de varier au cours de l’exécution du procédé de quantification, - une unité de lecture apte à mesurer le signal optique collecté par la sonde, et - un calculateur électronique configuré pour établir, à partir du signal optique mesuré, des valeurs brutes dont au moins une valeur brute r(λ) représentative de l'amplitude de la raie Raman à la longueur d’onde λ produite par le composant à quantifier, et une valeur brute r(λ e1 ) représentative de l'amplitude de la raie Raman à la longueur d’onde λ e1 produite par l’étalon, dans lequel : - la sonde comporte un capteur de température apte à mesurer la température de l’échantillon, et - le calculateur électronique est aussi configuré pour déterminer la pression partielle du composant gazeux à quantifier corrigée de l’atténuation radio-induite à l’aide de la relation suivante : P(λ) c = K*(A(λ e1 )/A(λ))*(r(λ)/r(λ e1 ))*T, où : - P(λ) c est la pression partielle du composant gazeux à quantifier corrigée de l’atténuation radio-induite, - K est une constante prédéterminée indépendante de l’atténuation radio-induite, - A(λ e1 ) est une valeur d’un coefficient d’atténuation radio-induite à la longueur d’onde λ e1 , cette valeur A(λ e1 ) étant égale au ratio r(λ e1 )/r(λ e1 ) 0 , où r(λ e1 ) 0 est une valeur brute pré-enregistrée représentative de l'amplitude de la raie Raman à la longueur d’onde λ e1 produite par l’étalon en absence d’atténuation radio-induite, - A(λ) est une valeur du coefficient d’atténuation radio-induite à la longueur d’onde λ, cette valeur A(λ) étant égale au ratio r(λ)/r(λ) c , où r(λ) c est une valeur brute représentative de l'amplitude de la raie Raman à la longueur d’onde λ produite par le composant à quantifier en absence d’atténuation radio-induite, et - T est la température mesurée par le capteur de température de l’échantillon. L’invention a également pour objet une sonde pour la réalisation du dispositif ci-dessus de quantification, dans lequel la sonde est destinée à être placée à l’intérieur de l’enceinte de confinement et apte : - à exciter, à l’aide d’un faisceau d’excitation monochromatique émis par la source laser, un échantillon du milieu gazeux situé à l’intérieur de l’enceinte de confinement et, simultanément, un étalon dont la quantité est constante au cours de l’exécution du procédé de quantification, et parallèlement - à collecter un signal optique diffusé, par effet Raman, par l’échantillon et par l’étalon simultanément excités de sorte que le spectre Raman du signal optique collecté comporte : - une raie Raman à une longueur d’onde λ correspondant au composant gazeux à quantifier, et - au moins une raie Raman à une longueur d’onde λ e1 correspondant à l’étalon, cette longueur d’onde λ e1 étant différente des longueurs d’onde où apparaissent des raies Raman correspondant aux composants gazeux présents dans l’échantillon excité, dans laquelle : - la sonde comporte un capteur de température apte à mesurer la température de l’échantillon, l’étalon et un boîtier, - l’étalon comporte un gaz étalon qui, lorsqu’il est excité par le faisceau d’excitation émis par la source laser, produit la raie Raman à la longueur d’onde λ e1 dans le signal optique collecté par la sonde, et - le boîtier contient le gaz étalon, ce boîtier étant étanche à ce gaz étalon et de volume constant et ce boîtier comportant une fenêtre transparente agencée pour permettre au faisceau d’excitation, qui a excité le gaz étalon, de sortir du boîtier pour aller exciter l’échantillon du milieu gazeux. Les modes de réalisation de cette sonde peuvent comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : 1) L’étalon contenu dans le boîtier est apte, lorsqu’il est excité par le faisceau d’excitation émis par la source laser, à produire, en plus de la première raie Raman à la longueur d’onde λ e1 , une seconde raie Raman à une longueur d’onde λ e2 différente de la longueur d’onde λ e1 et différente des longueurs d’onde où apparaissent des raies Raman correspondant aux composants gazeux présents dans l’échantillon excité. 2) L’étalon comporte de l’éthane ou un mélange de méthane et de monoxyde d’azote. 3) Le boîtier comporte, à l’intérieur du boîtier : - l’extrémité d’une fibre optique entrante par l’intermédiaire de laquelle le faisceau d’excitation monochromatique est introduit à l’intérieur du boîtier, - l’extrémité d’une fibre optique sortante par l’intermédiaire de laquelle le signal optique collecté est émis vers l’extérieur du boîtier, - l’ensemble des composants optiques nécessaires pour exciter l’échantillon et collecter le signal optique diffusé, par effet Raman, par les composants gazeux à quantifier dans cet échantillon. L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif et faite en se référant aux dessins sur lesquels : - la FIG. 1 est une illustration schématique de l’architecture d’un dispositif de quantification, par spectrométrie Raman, de composants gazeux à l’intérieur d’une enceinte de confinement d’un réacteur nucléaire, - la FIG. 2 est une illustration d’un spectre Raman des composants gazeux à quantifier, - la FIG. 3 est une illustration schématique de l’architecture d’une sonde du dispositif de la FIG. 1 , - la FIG. 4 est une illustration de spectres Raman en présence d’un rayonnement Tcherenkov, - la FIG. 5 est un organigramme d’un procédé de quantification à l’aide du dispositif de la FIG. 1 , - la FIG. 6 est un chronogramme de différentes périodes de fonctionnement du dispositif de la FIG. 1 , - la FIG. 7 est un organigramme d’un autre mode de réalisation du procédé de quantification à l’aide du dispositif de la FIG. 1 . Dans cette description, la terminologie, les conventions et les définitions des termes utilisés dans ce texte sont introduites dans un chapitre I. Ensuite, un exemple détaillé de mode de réalisation est décrit dans un chapitre II en référence aux figures. Dans un chapitre III, des variantes de ce mode de réalisation sont présentées. Enfin, les avantages des différents modes de réalisation sont précisés dans un chapitre IV. Chapitre I : Définitions, terminologies et conventions : Dans les figures, les mêmes références sont utilisées pour désigner les mêmes éléments. Dans la suite de cette description, les caractéristiques et fonctions bien connues de l’homme du métier ne sont pas décrites en détails. Le symbole « * » désigne la multiplication scalaire. Un composant gazeux est typiquement une molécule gazeuse. Les termes « quantification » et « quantifier » désignent l’opération de mesurer la quantité d’un composant gazeux et, en particulier, une concentration exprimée en % ou une pression partielle exprimée en Pa. Le terme « quantité », lorsqu’il est utilisé sans précision supplémentaire, désigne aussi bien une quantité absolue, telle qu’une pression partielle, qu’une quantité relative, telle qu’une concentration en %. Dans ce texte, une quantité relative est une proportion, par exemple exprimée en pourcents, du composant gazeux au sein du milieu gazeux. Une quantité absolue est typiquement la pression partielle du composant gazeux. Un spectre Raman est le spectre de puissance du signal optique diffusé par effet Raman. Une « raie Raman » est une raie du spectre Raman dont l’intégrale, c’est-à-dire sa surface, ou l’amplitude varie en fonction de la quantité d’un composant gazeux. La « bande spectrale Raman » est la plage de longueurs d’onde qui contient toutes les raies Raman utiles pour la mise en œuvre du procédé de quantification. Le terme « accident nucléaire » de perte de refroidissement du cœur désigne tout accident qui conduit à la fusion partielle ou totale du cœur du réacteur nucléaire. Lors d’un tel accident, de l’hydrogène est produit. Éventuellement, d’autres composants gazeux sont produits comme du monoxyde de carbone et du dioxyde de carbone. Un tel accident a souvent pour origine une perte totale ou partielle du refroidissement du cœur du réacteur nucléaire. Un faisceau est considéré comme « monochromatique » lorsque la largeur à mi-hauteur de son unique raie, dans son spectre de puissance, est inférieure à 1 nm et, de préférence, inférieure à 0,5 nm. Une valeur brute (« raw value » en anglais) représentative de l'amplitude d’une raie Raman dans le spectre Raman, est une valeur obtenue avant qu’elle soit corrigée pour compenser l’effet de l’atténuation radio-induite. La valeur A(λ) d’un coefficient A d’atténuation radio-induite à la longueur d’onde λ est égal au ratio au ratio r(λ)/r(λ) c , où : - r(λ) est l’amplitude de la raie Raman à la longueur d’onde λ mesurée en présence de l’atténuation radio-induite, et - r(λ) c est l’amplitude qu’aurait cette même raie Raman à la longueur d’onde λ en absence d’atténuation radio-induite. Chapitre II : Exemples de modes de réalisation La FIG. 1 représente un dispositif 2 de quantification, par spectrométrie Raman, d’au moins un composant gazeux à l’intérieur d’une enceinte 4 de confinement d’un réacteur nucléaire soutenue par un radier 7 en béton. Par la suite, la description du dispositif 2 est faite dans le cas particulier où l’enceinte 4 est un bâtiment réacteur d’une centrale nucléaire qui produit de l’électricité. Pour simplifier la FIG. 1 , seuls les éléments suivants contenus à l’intérieur du bâtiment réacteur ont été schématiquement représentés : - le cœur 6 du réacteur nucléaire, - la cuve 8 dans laquelle beigne le cœur 6, et - le milieu gazeux 10 dans lequel baignent les différents éléments situés à l’intérieur de l’enceinte 4. L’enceinte 4 est étanche, autant que possible, aux radiations et aux matériaux radioactifs afin d’éviter qu’ils ne s’échappent dans l’environnement extérieur y compris, si possible, en cas d’accident nucléaire. Typiquement, l’enceinte 4 et le radier 7 sont essentiellement réalisés en béton. Le milieu gazeux 10 est typiquement de l’air, c’est-à-dire un mélange gazeux composé, à plus de 98 % en volume, d’oxygène (O 2 ) et d’azote (N 2 ) dans des proportions connues. Dans cet exemple, le dispositif 2 est conçu pour quantifier les composants gazeux suivants : l’hydrogène (H 2 ), la vapeur d’eau (H 2 O), l’oxygène (O 2 ), l’azote (N 2 ), le monoxyde de carbone (CO) et le dioxyde de carbone (CO 2 ). En effet, le risque H 2 est estimé sur la base des quantités d’hydrogène, d’air (O 2 , N 2 ) et de vapeur d’eau (H 2 O) représentées sur un diagramme ternaire de Shapiro-Moffette. La mesure des quantités de monoxyde de carbone et de dioxyde de carbone permet de suivre l’interaction corium-béton ( Molten Core Concrete Interaction - MCCI ). Dans ce contexte particulier, le terme « composants gazeux » désigne donc les composants gazeux appartenant au groupe constitué de l’hydrogène (H 2 ), de la vapeur d’eau (H 2 O), de l’oxygène (O 2 ), de l’azote (N 2 ), du monoxyde de carbone (CO) et du dioxyde de carbone (CO 2 ). Le dispositif 2 comporte, fixés à l’intérieur de l’enceinte 4 : - une ou plusieurs sondes 20 situées à différents emplacements pour mesurer les concentrations des composants gazeux en ces différents emplacements, - un capteur de pression 22, et - un ou plusieurs capteurs de température 24. Par la suite le dispositif 2 est décrit dans le cas simplifié où le dispositif 2 comporte une seule sonde 20 et un seul capteur de température 24. Toutefois, tout ce qui est décrit dans ce cas simplifié s’applique aussi au cas où il existe plusieurs sondes 20 et plusieurs capteurs de température 24. Typiquement, le capteur de température 24 est placé dans la sonde 20. Le dispositif 2 comporte également, à l’extérieur de l’enceinte 4, une unité 30 de traitement qui traite les données transmises par la sonde 20 et les capteurs 22 et 24 pour quantifier la présence des composants gazeux dans le milieu 10. L’unité 30 de traitement comporte à cet effet : une source laser 32, une unité 34 de lecture, un calculateur électronique 36, une interface homme-machine 38, et une source d’alimentation 40. La sonde 20 est raccordée à l’unité 30 de traitement par l’intermédiaire de deux fibres optiques 42 et 44. La fibre 42 amène un faisceau d’excitation, généré par la source laser 32, à l’intérieur de la sonde 20. A cet effet son extrémité proximale est raccordée à la source laser 32 et son extrémité distale débouche à l’intérieur de la sonde 20. La fibre 44 amène le signal optique diffusé par effet Raman depuis la sonde 20 jusqu’à l’unité 34 de lecture. A cet effet, son extrémité proximale est raccordée à l’unité 34 de lecture et son extrémité distale débouche à l’intérieur de la sonde 20. Ces fibres 42 et 44 traversent l’enceinte 4 en empruntant chacune sa propre traversée étanche optique plus connue sous l’acronyme OPA (« Optical Penetration Assembly »). La sonde 20 est également raccordée à l’unité 30 par l’intermédiaire de plusieurs câbles électriques collectivement désignés par la référence numérique 46. Chaque câble 46 traverse l’enceinte 4 en empruntant une traversée étanche électrique plus connue sous l’acronyme EPA (« Electrical Penetration Assembly »). Ces câbles 46 permettent notamment d’alimenter la sonde 20 et de véhiculer des signaux de commande de la sonde 20. Les capteurs 22 et 24 sont raccordés à l’unité 30 par des câbles électriques, respectivement, 48 et 49. Ces câbles 48, 49 traversent l’enceinte 4 en empruntant chacun une traversée étanche électrique respective. Pour simplifier la FIG. 1 , les traits obliques sur chaque câble 46, 48 et 49 indiquent que ce câble est mis en œuvre, en pratique, par plusieurs câbles électriques. La source laser 32 émet un faisceau d’excitation. Ce faisceau est un faisceau monochromatique à une longueur d’onde λ l . La longueur d’onde λ l est, de préférence, comprise entre 730 nm et 750 nm. En effet, l’usage d’une longueur d’onde λ l comprise entre 730 nm et 750 nm permet d’obtenir des raies Raman situées dans la plage spectrale [785 nm – 1030 nm], où l’atténuation radio-induite est la plus faible dans les fibres optiques en silice. Par exemple, ici, la longueur d’onde λ l est égale à 750 nm. La puissance du signal optique généré par effet Raman est notamment proportionnelle à la puissance du faisceau d’excitation. Ici, pour améliorer la sensibilité et la précision du dispositif 2, la puissance du faisceau d’excitation est supérieure à 500 mW et, de préférence, supérieure ou égale à 1 W. Dans cet exemple, la puissance du faisceau d’excitation est choisie pour que sa puissance à l’intérieur du mélange gazeux soit supérieure ou égale à 180 mW. Pour générer un tel faisceau d’excitation avec un faible encombrement, la source laser 32 est une source laser continue de puissance égale ou supérieure au Watt. L’unité 34 de lecture permet de relever la puissance du signal optique aux différentes longueurs d’onde d’intérêt. Ici, les longueurs d’onde d’intérêt sont égales aux longueurs d’onde auxquelles des raies, caractéristiques de la présence des composants gazeux à quantifier, apparaissent dans le spectre de puissance du signal optique diffusé par effet Raman par le milieu 10. Par la suite, les longueurs d’onde d’intérêt de l’hydrogène, du dioxyde de carbone, de l’oxygène, du monoxyde de carbone, de l’azote et de la vapeur d’eau sont notées, respectivement, λ H2 , λ CO2 , λ O2 , λ CO , λ N2 et λ H2O . Ces longueurs d’onde d’intérêt sont connues et représentées sur le spectre Raman de la FIG. 2 . Le spectre de la FIG. 2 est reconstitué d’après des valeurs de décalages Raman expérimentales. Les amplitudes des raies sont normalisées à celle de l’azote (N 2 ) à la valeur unité pour une pression partielle de 1 atm et une température ambiante. Les amplitudes des raies sont proportionnelles à la quantité de chaque composant gazeux dans le milieu 10. En pratique, les raies Raman mesurées n’ont pas une largeur nulle. Par exemple, dans ce mode de réalisation, la largeur à mi-hauteur ou FWHM (« Full Width at Half Maximum ») de chaque raie vaut typiquement 6 nm. Dans ces conditions, la surface (intégrale) de la raie est représentative de son amplitude et donc proportionnelle à la quantité du composant gazeux correspondant. Ainsi, par la suite les termes « amplitude de la raie Raman » et « surface de la raie Raman » sont indifféremment utilisés. Dans le cas particulier de l’hydrogène, plusieurs raies rotationnelles S 0 à S 3 correspondent à la présence d’hydrogène. Parmi les quatre raies S 0 à S 3 de l’hydrogène, la raie S 1 est la plus intense de toutes. De plus, en pratique, la raie S 0 n’est pas observée car contenue dans la bande de réjection du filtre 96 ( FIG. 3 ). Ici, la longueur d’onde λ H2 est prise égale à la longueur d’onde à laquelle apparaît la raie S 1 de l’hydrogène. Dans ce cas, la valeur du signal optique diffusé par effet Raman par l’hydrogène, est prise égale à la surface de la raie S 1 . Les deux raies du dioxyde de carbone se recouvrent mais peuvent encore être distinguées. La valeur du signal optique pour le dioxyde de carbone est égale à la surface de ces deux raies. Le spectre de la FIG. 2 représente également deux raies étalons produites, par effet Raman, par un étalon lorsqu’il est excité avec le même faisceau d’excitation que celui utilisé pour exciter les composants gazeux à quantifier. Ces raies étalons sont situées, respectivement, aux longueurs d’onde λ e1 et λ e2 . Ces longueurs d’onde λ e1 et λ e2 sont différentes des longueurs d’onde où apparaissent des raies Raman correspondant aux composants gazeux à quantifier. En particulier, ces longueurs d’onde λ e1 et λ e2 sont différentes des longueurs d’onde où apparaissent des raies Raman correspondant à des composants gazeux présents dans l’échantillon excité et dont les quantités sont susceptibles de varier au cours de l’exécution du procédé de quantification. De plus, ces longueurs d’onde λ e1 et λ e2 sont, de préférence, espacées l’une de l’autre par au moins 50 nm ou 100 nm. Dans ce premier mode de réalisation, l’étalon est un mélange de deux gaz étalons, à savoir le méthane (CH 4 ) et le monoxyde d’azote (NO). Dans ce cas, la longueur d’onde λ e1 correspondant au méthane est égale à 960 nm et la longueur d’onde λ e2 correspondant au monoxyde d’azote est égale à 873 nm lorsque la longueur d’onde λ l du faisceau d’excitation est égale à 750 nm. L’intérêt de ces raies étalons est expliqué plus loin. En plus des longueurs d’onde d’intérêt et des longueurs d’onde λ e1 et λ e2 , entre les raies S 0 et S 1 de l’hydrogène, est située une première longueur d’onde λ ref1 de référence. Entre les raies S 1 et S 2 de l’hydrogène, est située une seconde longueur d’onde de référence λ ref2 . Comme expliqué plus loin, les longueurs d’onde λ ref1 et λ ref2 permettent d’extraire la valeur du signal optique diffusé par effet Raman par l’hydrogène par la méthode de la soustraction de la ligne de base (SLB). Pour obtenir des mesures pour chacune des longueurs d’onde d’intérêt et pour les longueurs λ e1 , λ e2 , λ ref1 et λ ref2 , l’unité 34 comporte un circuit 51 de démultiplexage de ces différentes longueurs d’onde et pour chacune des longueurs d’onde démultiplexées, seulement une chaîne d’acquisition. L’extrémité proximale de la fibre 44 est raccordée à une entrée du circuit 51. Le circuit 51 comporte autant de sorties qu’il y a de longueurs d’onde à traiter. Sur chacune de ces sorties, le circuit 51 délivre le signal optique correspondant à la longueur d’onde à traiter. Une chaîne d’acquisition respective est raccordée à chacune de ces sorties. Ici, ces chaînes d’acquisition sont structurellement identiques les unes aux autres et seule une chaîne d’acquisition 50 pour une longueur d’onde λ est décrite et représentée sur la FIG. 1 . Le circuit 51 de démultiplexage est par exemple réalisé comme décrit dans la demande US7385692. La chaîne 50 comporte successivement un filtre passe-bande 52, un photodétecteur 54, un module 56 d’amplification-discrimination et un compteur 58. La fonction de transfert du filtre passe-bande 52 a la forme d’une gaussienne centrée sur la longueur d’onde λ. La largeur de cette fonction de transfert à mi-hauteur est comprise : - entre 10 nm et 12 nm pour les longueurs d’onde λ e1 , λ e2 , λ O2 , λ CO , λ N2 et λ H2O , - entre 5 nm et 6 nm pour les longueurs d’onde λ H2 , λ ref1 et λ ref2 , et - entre 15 nm et 18 nm pour la longueur d’onde λ CO2 afin de tenir compte du fait que le dioxyde de carbone correspond à deux raies qui se recouvrent. Le photodétecteur 54 génère une impulsion de tension pour chaque photon reçu dans le signal optique filtré par le filtre passe-bande 52. De préférence, le photodétecteur 54 est un photomultiplicateur. Par exemple, le photomultiplicateur est équipé d’une photocathode étendue dans le domaine visible rouge et proche infra-rouge réalisée en GaAs-Cs ou en InGaAs-Cs. Ce photomultiplicateur fonctionne à une température de -20°C, par refroidissement par effet Peltier par exemple. Pour cela, un module de refroidissement thermoélectrique connu sous l’acronyme TEC (« Thermoelectric Cooler ») peut être utilisé. Le module d’amplification-discrimination 56 amplifie d’abord les impulsions de tension en sortie du photodétecteur 54. Ensuite, le module d’amplification-discrimination 56 élimine l’essentiel des impulsions provenant du signal masquant. Pour cela, typiquement, le module d’amplification-discrimination 56 élimine les impulsions dont l’amplitude est inférieure à un seuil prédéterminé. Le compteur 58 est incrémenté par chaque impulsion délivrée en sortie du module d’amplification-discrimination 56. Le compteur 58 compte donc le nombre d’impulsions reçues durant un intervalle d’une durée prédéterminée T e . A la fin de l’intervalle, la valeur du compteur 58 est ré-initialisée à zéro et le compteur recommence à compter les impulsions reçues pendant l’intervalle suivant. Par exemple, la durée T e est typiquement de l’ordre de 10 ms, soit une fréquence d’acquisition f e de 100 Hz. A chaque fin d’un intervalle, une mesure du nombre de coups reçus pendant cet intervalle est donc délivrée. Cette mesure est exprimée en cps (coups par seconde). Le calculateur 36 comporte, typiquement, un microprocesseur programmable 60 et un mémoire 62 contenant les données et les instructions nécessaires à l’exécution du procédé de la FIG. 5 . Le calculateur 36 est notamment apte à commander la source laser 32, la sonde 20 et l’interface homme-machine 38. Le calculateur 36 acquière aussi les mesures délivrées par l’unité 34 et les capteurs 22 et 24. Le calculateur 36 intègre toutes les mesures délivrées pendant une fenêtre d’acquisition prédéterminée pour obtenir une valeur S(λ) mesurée pendant cette fenêtre temporelle d’acquisition et exprimée en nombre de coups. L’interface homme-machine 38 comporte typiquement un écran 66. Ici, la source d’alimentation 40 est une source d’alimentation sauvegardée capable d’alimenter l’ensemble des composants de l’unité 30 de traitement, la sonde 20 et les capteurs 22 et 24 même en cas de coupure du réseau d’alimentation. La FIG. 3 représente plus en détail la sonde 20. La sonde 20 comporte un boîtier 80 à l’intérieur duquel sont logés les différents composants optiques nécessaires pour produire et collecter le signal optique diffusé, par effet Raman, par les composants gazeux à quantifier. Les extrémités distales des fibres 42 et 44 sont situées à l’intérieur du boîtier 80. Ce boîtier 80 est étanche à l’eau et à la poussière pour protéger les composants optiques. Par exemple, le boîtier 80 présente un indice de protection égal à IP69. L’intérieur du boîtier 80 est rempli d’un milieu gazeux dans lequel les composants optiques baignent. Le boîtier 80 comporte aussi un étalon 81 qui produit les raies étalons lorsqu’il est excité par un faisceau d’excitation. Dans ce premier mode de réalisation, l’étalon 81 est à un milieu gazeux. Ainsi, par la suite, la même référence numérique 81 est aussi utilisée pour désigner ce milieu gazeux. Dans ce mode de réalisation, l’étalon 81 est le milieu gazeux dans lequel baignent les composants optiques. Ainsi, le boîtier 80 est à la fois utilisé pour protéger les composants optiques et comme conteneur du milieu gazeux 81. A cet effet, le boîtier 80 est étanche au milieu gazeux 81 et son volume est constant. La pression du milieu gazeux 81 à l’intérieur du boîtier 80 à la température ambiante T 0 est typiquement proche de la pression atmosphérique. Par exemple, ici, pour une température T 0 de 25°C (298 K), la pression du milieu gazeux 81 est égale à 1 atm (101,32 kPa). Dans cet objectif, le boîtier 80 est muni d’un raccord vanne 83. Lorsque celui-ci est fermé, il assure l’étanchéité du boîtier. Lorsqu’il est ouvert, il est raccordé à une jonction de deux voies en parallèle. La première voie est reliée à une vanne quart-de-tour suivie d’une pompe à vide (qui peut être une pompe primaire à palette, de préférence oil-free) et la seconde voie, à une ou plusieurs bouteilles de gaz équipées d’un détenteur et manomètre. On réalise d’abord le vide dans le boîtier en actionnant la pompe et en ouvrant la vanne quart-de-tour. Une fois le vide réalisé dans le corps du boîtier, on ferme la vanne quart-de-tour et on ouvre la bouteille pour remplir le boîtier par le milieu gazeux 81 jusqu’à la pression souhaitée (typiquement la pression atmosphérique). Cette opération est menée à la température connue T 0 (typiquement la température ambiante). Dans ce premier exemple, l’étalon 81 est un mélange constitué, dans des proportions connues, de méthane et de monoxyde d’azote. Ici, les fractions volumiques de méthane et de monoxyde d’azote sont choisies pour que l’amplitude des raies Raman du méthane et du monoxyde d’azote aient des amplitudes similaires. Par exemple, les fractions volumiques de méthane et de monoxyde d’azote sont égales, respectivement, à 5 % et 95 %. Les pressions partielles P(λ e1 ) 0 et P(λ e2 ) 0 , respectivement de méthane et de monoxyde d’azote, à la température T 0 sont donc aussi connues. Des parois internes du boîtier 80 sont recouvertes d’un matériau texturé qui piège la lumière et réduit au maximum les réflexions du faisceau laser sur ces parois internes. A l’intérieur du boîtier 80, la sonde 20 comporte les composants suivants disposés les uns après les autres le long du trajet du faisceau d’excitation et du signal optique collecté depuis la fibre 42 jusqu’à la fibre 44 : un collimateur 82, un polarisateur 84, un filtre 86, une lame séparatrice 88, un miroir parabolique 90, une fenêtre 92, une chambre d’analyse 94, un filtre 96, un polariseur 98, un rotateur 100 et un miroir parabolique 102. Sur la FIG. 3 , le trajet du faisceau d’excitation et du signal optique collecté est représenté par des flèches orientées. Ici, à l’intérieur du boîtier 80 le faisceau d’excitation et le signal optique collecté se déplacent parallèlement à un plan Pl prédéterminé fixe par rapport au boîtier 80. Par exemple, le plan Pl est parallèle à un socle sur lequel sont fixés les différents composants de la sonde 20. Le collimateur 82 permet d’obtenir un faisceau collimaté, dirigé vers le polarisateur 84, à partir du faisceau d’excitation émis par l’extrémité distale de la fibre 42. A cet effet, par exemple, le collimateur 82 est un miroir parabolique. Le polariseur 84 élimine la composante de polarisation perpendiculaire au plan Pl, pour ne conserver que la composante de polarisation parallèle à ce plan Pl. Ainsi, en sortie du polarisateur 84, la polarisation du faisceau d’excitation est linéaire et parallèle au plan Pl. De préférence, le polariseur 84 est un cube polariseur ou PBS (« P olarization BeamSplitter cube » ) qui présente simultanément une bonne tenue au faisceau laser mais aussi une faible fluorescence rapportée. Le filtre 86 élimine ou réduit la fluorescence générée par le polarisateur 84 et la fibre 42 ainsi que les composantes du faisceau polarisé supérieures à la longueur d’onde λ l . Plus précisément, le filtre 86 élimine ou réduit fortement toutes les composantes du faisceau polarisé susceptibles d’interférer avec le signal optique diffusé par effet Raman. Pour cela, le filtre 86 laisse passer le faisceau d’excitation polarisé tout en éliminant les longueurs d’onde supérieures à la longueur d’onde λ l du faisceau d’excitation. A cet effet, le filtre 86 est un filtre passe-bas ou passe-bande dont la longueur d’onde de coupure à -70 dB est, de préférence, comprise entre λ l + 15 nm et λ l + 25 nm à l’incidence normale. Par exemple, le filtre 86 est un filtre SWP (« Short Wave Pass filter ») monté sur une monture orientable qui permet d’ajuster l’angle d’incidence du faisceau laser par rapport à la normale à la surface du filtre 86. Cet angle d’incidence est ajusté pour obtenir la performance de réjection souhaitée sur le spectre Raman. La lame séparatrice 88 replie le faisceau d’excitation sur le miroir parabolique 90. Pour le signal optique réfléchi par le miroir 90 et qui traverse la lame séparatrice 88, la lame séparatrice 88 se comporte en plus comme un filtre passe-haut qui élimine ou réduit les composantes du signal optique qui la traversent dont les longueurs d’onde sont égales ou inférieures à la longueur d’onde λ l . Pour cela, typiquement, la lame 88 présente une longueur d’onde de coupure à – 70 dB, de préférence, comprise entre λ l + 5 nm et λ l + 22 nm. A cet effet, ici, la lame 88 est aussi montée sur une monture orientable qui permet d’ajuster l’angle d’incidence du signal optique incident par rapport à la normale à la surface de la lame 88. Cet angle d’incidence est ajusté pour obtenir la performance de réjection souhaitée sur le spectre Raman. Le miroir parabolique 90 focalise le faisceau polarisé en un point R situé à l’intérieur de la chambre 94 d’analyse. La chambre 94 contient l’échantillon du milieu 10 à analyser. La chambre 94 isole l’échantillon de la lumière qui peut être présente à l’intérieur de l’enceinte 4. De plus, la chambre 94 est également conçue pour protéger l’échantillon d’éventuelles projections d’eau ainsi que d’une pollution par les aérosols. Ici, la chambre 94 est traversée par un flux gazeux du milieu 10 de sorte que l’échantillon du milieu 10 se renouvelle en permanence. Ce flux gazeux du milieu 10 se produit, par exemple, par convection naturelle. Pour cela, la chambre 94 comporte des évents pour l’entrée et la sortie du milieu 10. Le volume intérieur de la chambre 94 est par exemple de 200 cm³ ou de 500 cm³. La chambre 94 est fluidiquement isolée de l’intérieur du boîtier 80. A cet effet, le boîtier 80 comporte la fenêtre 92 qui est transparente au faisceau d’excitation et au signal optique diffusé, par effet Raman, par les composants gazeux à quantifier. Ici, la fenêtre 92 est configurée pour transmettre intégralement le faisceau d’excitation polarisé sans en réfléchir une partie. A cet effet, la fenêtre est ici une fenêtre de Brewster, c’est-à-dire une fenêtre inclinée à l’angle de Brewster par rapport à l’axe optique du faisceau d’excitation incident pour ne pas réfléchir le faisceau incident. Au moins la paroi interne de la chambre 94, située en face de la fenêtre 92 et de l’autre côté du point R, est recouverte d’un matériau texturé qui piège la lumière et réduit au maximum la réflexion du faisceau d’excitation sur cette paroi interne. De préférence, cette paroi interne de la chambre 94 est placée suffisamment loin pour limiter le fond spectral diffusé. Par exemple, la distance entre la fenêtre 92 et cette paroi interne de la chambre 94 est supérieure ou égale à 5 cm. Dans ce mode de réalisation, la puissance du faisceau d’excitation polarisé au niveau du point R est d’environ 180 mW pour une puissance émise par la source laser 32 d’environ 1 Watt. Le capteur 24 de température est logé à l’intérieur de la chambre 94 à proximité du point R. De plus, de préférence, la chambre 94 comporte également un module anti-condensation 95 qui permet d’empêcher que la vapeur d’eau se condense sur la fenêtre 92. Ce module anti-condensation 95 est alimenté par l’intermédiaire des câbles 46. Toutefois, pour simplifier la FIG. 2 , le raccordement de ce module anti-condensation 95 aux câbles 46 n’est pas représenté. Le signal optique diffusé, par effet Raman, par l’interaction, au niveau du point R, du faisceau d’excitation avec les composants gazeux présents, est renvoyé à l’intérieur du boîtier 80 et collecté par le miroir 90. Le miroir 90 renvoie alors le signal optique vers la lame séparatrice 88 qui le transmet au filtre 96. Le filtre 96 est un filtre passe-haut ou filtre LWP (« Long-Wave Pass » ) qui présente lui-aussi une longueur d’onde de coupure à – 70 dB de préférence, comprise entre λ l + 5 nm et λ l + 22 nm. A cet effet, ici, le filtre 96 est aussi monté sur une monture orientable qui permet d’ajuster l’angle d’incidence du signal optique incident par rapport à la normale à la surface du filtre 96. Cet angle d’incidence est ajusté pour obtenir la performance de réjection souhaitée sur le spectre Raman. Le signal optique filtré par le filtre 96 est ensuite polarisé par le polariseur 98. Par exemple, le polariseur 98 est un polariseur PBS (« Polarizing Beam Splitter ») similaire au polariseur 84. Le rotateur électromagnétique 100 monostable permet de faire tourner de 90° le polariseur 98 en réponse à un signal de commande reçu par l’intermédiaire des câbles 46. Par exemple, le rotateur 100 comporte un arbre sur lequel est monté un jeu 97 d’engrenages. Ce jeu 97 d’engrenages comporte, par exemple, une première roue dentée qui entraîne en rotation une seconde roue dentée sur laquelle est monté le polariseur 98. Le rotateur 100 est alimenté par l’intermédiaire des câbles 46. Lorsque ce rotateur 100 est alimenté, cela déclenche une rotation de son arbre qui fait tourner le polarisateur 98 de 90° autour de son axe optique. Lorsque l’alimentation est coupée, le rotateur 100 revient à sa position initiale sous l’action d’un ressort mécanique. Ici, en absence d’alimentation, l’axe passant du polariseur 98 est parallèle au plan Pl de sorte que la puissance du signal optique qui le traverse est maximale. A l’inverse, lorsque le rotateur 100 est alimenté, l’axe passant du polarisateur 98 est perpendiculaire au plan Pl et la puissance du signal optique qui traverse le polarisateur 98 est minimale. Par la suite, lorsque l’axe passant du polariseur 98 est parallèle au plan Pl, on dit que le signal optique est mesuré avec une « polarisation parallèle ». A l’inverse, lorsque l’axe passant du polariseur 98 est perpendiculaire au plan Pl, on dit que le signal optique est mesuré avec une « polarisation perpendiculaire ». L’électronique qui permet d’alimenter le rotateur 100 et, en alternance, de couper son alimentation est située dans l’unité 30 de traitement et n’a pas été représentée pour simplifier la FIG. 1 . Pour entraîner en rotation son arbre, le rotateur 100 comporte un actionneur électromagnétique comportant des bobines et des aimants. Pour qu’il soit capable de fonctionner correctement même en cas d’accident nucléaire, typiquement, les fils électriques des bobines sont revêtus de silicone. De même, les aimants permanents sont réalisés dans des matériaux magnétiques qui présentent une température de Curie supérieure à 300°C ou 450 °C. A cet effet, par exemple, des aimants en Sm-Co (samarium-cobalt) ou en Al-Ni-Co (Aluminium-Nickel-Cobalt) sont préconisés. Le miroir parabolique 102 focalise le signal optique qui a traversé le polarisateur 98 sur l’extrémité distale de la fibre 44. Le signal optique diffusé par effet Raman est donc guidé par la fibre 44 jusqu’à l’unité 34 de lecture. La FIG. 4 représente quatre spectres Raman 120, 122, 124 et 126 de l’air mesurés à l’aide d’un dispositif quasi identique au dispositif 2 dans lequel : - l’unité 34 de lecture est remplacée par un spectromètre qui permet de mesurer l’amplitude, en cps (coup par seconde), du signal optique collecté pour de très nombreuses longueurs d’onde, par exemple quelques dizaines de longueurs d’onde correspondant à des raies Raman, réparties entre 750 nm et 1050 nm, et - le milieu gazeux 81 est remplacé par un gaz neutre, tel que de l’argon, qui ne produit aucun raie Raman dans la bande spectrale d’intérêt. Sur la FIG. 4 , une courbe en trait plein correspond au spectre Raman d’un signal optique mesuré avec une polarisation parallèle. Une courbe en trait pointillé correspond au spectre Raman d’un signal optique mesuré avec une polarisation perpendiculaire. Les spectres 120 et 122 ont été enregistrés en exposant une longueur de 10 m de la fibre 44 à un rayonnement de photons d’énergie égale à 1,25 MeV et de débit de dose égal à 250 Gy/h. Les deux spectres 124 et 126 ont été enregistrés dans les mêmes conditions hormis le fait que le débit de dose était égal à 1016 Gy/h. Sur cette FIG. 4 , les raies, produites par effet Raman, correspondant à l’oxygène et à l’azote sont repérées par les symboles, respectivement, « O2 » et « N2 ». Tout d’abord, il peut être observé que les raies « O2 » et « N2 » sont discernables uniquement dans les signaux optiques mesurés avec une polarisation parallèle. Cela provient du fait que l’effet Raman qui produit ces raies présente un ratio de dépolarisation ρ très faible pour l’oxygène et l’azote. Le ratio de dépolarisation ρ est le ratio entre l’amplitude du signal mesuré avec la polarisation perpendiculaire sur l’amplitude du signal mesuré avec la polarisation parallèle. Ainsi, pour l’oxygène et l’azote, l’effet Raman est seulement visible sur le signal optique dont la direction de polarisation est identique à la direction de polarisation du faisceau d’excitation. Ceci est également vrai pour le dioxyde de carbone, le monoxyde de carbone, la vapeur d’eau et le milieu gazeux 81. En revanche, ceci est faux pour la raie S 1 de l’hydrogène. Dans le cas de l’hydrogène, la raie S 1 existe dans les spectres Raman des signaux optiques mesurés avec une polarisation parallèle et avec une polarisation perpendiculaire. Toutefois, l’amplitude de la raie S 1 dans le spectre Raman du signal optique mesuré avec la polarisation parallèle est environ 25 % plus grande que l’amplitude de cette même raie S 1 dans le spectre Raman du signal optique mesuré avec une polarisation perpendiculaire. Autrement dit, le ratio de dépolarisation ρ de la raie S 1 de l’hydrogène est d’environ 75 %. Le rayonnement Tcherenkov est un rayonnement qui apparaît dans les fibres optiques et les composants optiques lorsqu’ils sont exposés à un rayonnement de photons ou d’électrons de haute énergie. Dans la silice, le seuil d’apparition de ce rayonnement est situé à 180 keV. Le rayonnement Tcherenkov peut augmenter substantiellement en cas d’accident nucléaire en comparaison de la situation nominale d’exploitation du réacteur. Comme illustré par le spectre 120, pour une longueur de fibre de 10 mètres exposée sous un débit de dose égal à 250 Gy/h, l’amplitude du rayonnement Tcherenkov excède l’amplitude de la raie « O2 » par un facteur supérieur à 50 et l’amplitude de la raie « N2 » par un facteur supérieur à 20. Dans le cas du spectre 124, l’amplitude du rayonnement Tcherenkov excède l’amplitude de la raie « O2 » par un facteur supérieur à 180 et l’amplitude de la raie « N2 » par un facteur supérieur à 60. Ceci montre que lors du fonctionnement du dispositif 2, le signal optique de diffusion Raman est noyé dans un signal masquant correspondant, pour une part importante, au rayonnement Tcherenkov qui apparaît principalement dans la silice et donc dans la fibre 44 ainsi que, dans une moindre mesure, dans les composants optiques de la sonde 20. Une autre partie de ce signal masquant a pour origine : - le bruit électronique de la chaîne 50 d’acquisition connue sous le terme anglais de « dark noise », et - un signal de fluorescence des composants optiques. Le signal de fluorescence des composants optiques est typiquement causé par la fluorescence de ces composants optiques du dispositif 2 lorsqu’ils sont éclairés par le faisceau d’excitation. Le fonctionnement du dispositif 2 va maintenant être décrit en référence au procédé de la FIG. 5 . Le procédé débute par une phase 198 de calibration lors de laquelle l’ensemble des paramètres nécessaires à la détermination des quantités des composants gazeux sont déterminés et enregistrés dans la mémoire 62. Ensuite, lors d’une phase 220 d’exploitation, pour les composants gazeux autres que l’hydrogène, le calculateur 36 détermine une valeur brute de la quantité de ce composant gazeux à l’aide de la relation (1) suivante : r(λ) = [S3(λ)/t3 – S1(λ)/t1] – k(λ)*[S4(λ)/t4 - S2(λ)/t2], où : - λ est la longueur d’onde à laquelle apparaît la raie Raman produite par ce composant gazeux, - r(λ) est une valeur brute représentative de l’amplitude de la raie Raman, centrée sur la longueur d’onde λ, générée par l’échantillon contenu à l’intérieur de la chambre 94, exprimée en coups par seconde, - S1(λ) et S2(λ) sont les valeurs, pour la longueur d’onde λ, respectivement, de signaux optiques S1 et S2 mesurés lorsque la source laser 32 est éteinte, - S3(λ) et S4(λ) sont les valeurs, pour la longueur d’onde λ, respectivement, de signaux optiques S3 et S4 mesurés lorsque la source laser 32 est allumée, - k(λ) est la valeur, pour la longueur d’onde λ, d’un coefficient d’échelle k prédéterminé, et - t1, t2, t3 et t4 sont les durées des fenêtres temporelles pendant lesquelles les signaux S1, S2, S3 et S4 sont mesurés. Les valeurs S1(λ), S2(λ), S3(λ) et S4(λ) sont exprimées en nombre de coups. Les signaux S1 et S3 sont mesurés avec la polarisation parallèle pendant les durées, respectivement, t1 et t3. Les signaux S2 et S4 sont mesurés avec la polarisation perpendiculaire pendant les durées, respectivement, t2 et t4. Les ratios S1(λ)/t1, S2(λ)/t2, S3(λ)/t3 et S4(λ)/t4 sont donc des mesures, en coups par seconde, du signal optique collecté, par la sonde 20, à la longueur d’onde λ. Puisque les signaux S1 et S2 sont mesurés alors que la source laser 32 est éteinte, ces signaux représentent des mesures du rayonnement Tcherenkov, respectivement, avec une polarisation parallèle et avec une polarisation perpendiculaire. Dans ces conditions, la première différence S3(λ)/t3 – S1(λ)/t1 permet d’obtenir un signal optique corrigé du rayonnement de Tcherenkov. Toutefois, cette première différence n’est pas corrigée du signal de fluorescence des composants optiques. En effet, ce signal de fluorescence est absent du signal S1 car le signal S1 est mesuré lorsque la source laser 32 est éteinte. Ici, ce signal de fluorescence est estimé à partir de la seconde différence S4(λ)/t4 – S2(λ)/t2. Plus précisément, cette seconde différence estime l’amplitude du signal de fluorescence lorsque les signaux optiques sont mesurés avec un polarisation perpendiculaire. Toutefois, le signal de fluorescence est généralement faiblement polarisé de sorte que ses amplitudes, lorsqu’il est mesuré avec un polarisation parallèle et avec une polarisation perpendiculaire, sont proches. Dans ce mode de réalisation, le signal de fluorescence présent dans le signal S3 mesuré avec une polarisation parallèle est supposé être proportionnel au signal de fluorescence présent dans le signal S4. Ainsi, le signal de fluorescence présent dans le signal S3 est estimé par le terme k(λ)*[S4(λ)/t4 – S2(λ)/t2] de la relation (1). La valeur du coefficient k pour toutes les longueurs d’onde d’intérêt doit d’abord être déterminée avant de pouvoir utiliser la relation (1). Ainsi, la phase 198 de calibration comporte une étape 200 de détermination des différentes valeurs du coefficient k requises. Ici, l’étape 200 est exécutée alors que la sonde 20 est fixée à l’intérieur de l’enceinte 4. Dans ce cas, de préférence, l’étape 200 est exécutée à un moment où le réacteur nucléaire est à l’arrêt de sorte que le rayonnement Tcherenkov est de très faible ampleur, voire non mesurable. Par exemple, l’étape 200 est exécutée à l’occasion d’un arrêt décennal du réacteur nucléaire. Lors de l’étape 200, un échantillon de référence, dont la composition est connue, est situé à l’intérieur de la chambre 94. Ici, l’échantillon de référence est de l’air. Enfin, lors de l’étape 200, l’unité 30 de traitement est remplacée par une unité de traitement qui permet de mesurer l’amplitude du signal optique aussi bien aux longueurs d’onde d’intérêt qu’à d’autres longueurs d’onde. Par exemple, pour cela l’unité 34 de lecture est remplacée par un spectromètre identique à celui utilisé pour mesurer les spectres Raman de la FIG. 4 . Ici, la variation du coefficient k en fonction de la longueur d’onde λ est supposée être linéaire sur toute la bande spectrale d'intérêt, c’est-à-dire ici entre 750 nm et 1050 nm. Dans ces conditions, les valeurs des coefficients de la droite qui approxime l’évolution de la valeur k(λ) en fonction de la longueur d’onde λ, sont obtenues à partir de mesures réalisées pour des longueurs d’ondes λ i situées en dehors des raies de l’oxygène, de l’azote et du milieu gazeux 81 et donc éloignées des longueurs d’onde λ O2 , λ N2 , λ e1 et λ e2 . L’indice i est un identifiant de la longueur d’onde. Dès lors, lors d’une opération 202, pour chaque longueur d’onde λ i : - une valeur Spara(λ i ) d’un signal optique Spara est mesurée avec une polarisation parallèle, et - une valeur Sperp(λ i ) d’un signal optique Sperp est mesurée avec une polarisation perpendiculaire. Les signaux Spara et Sperp sont mesurés alors que la source laser 32 est allumée et donc lorsque l’échantillon présent à l’intérieur de la chambre 94 est excité par le faisceau d’excitation. De plus, dans ce mode de réalisation, lors d’une opération 204, le bruit électronique de chaque chaîne 50 d’acquisition de l’unité 34 de lecture est mesuré. Ici, ce bruit électronique est supposé identique pour chaque chaîne 50 d’acquisition. De plus, il est supposé que ce bruit électronique ne varie pas en fonction de la longueur d’onde λ à l’intérieur de la bande spectrale d'intérêt. Enfin, il est aussi supposé que ce bruit électronique est indépendant de la polarisation du signal optique mesuré. Par exemple, l’amplitude DN de ce bruit électronique est mesurée en obturant l’extrémité distale de la fibre 44 puis en moyennant les amplitudes mesurées par chaque chaîne 50 d’acquisition. Lors d’une opération 206, pour chaque longueur d’onde λ i , une valeur k(λ i ) est calculée à l’aide de la relation suivante : k(λ i ) = [Spara(λ i ) - DN]/[Sperp(λ i ) – DN]. Ensuite, lors d’une opération 208, les valeurs k(λ e1 ), k(λ e2 ), k(λ CO2 ), k(λ O2 ), k(λ CO ), k(λ N2 ) et k(λ H2O ) sont calculées, par interpolation, à partir des valeurs k(λ i ). A cet effet, la fonction qui associe à chaque longueur d’onde λ, la valeur k(λ) correspondante du coefficient k, est obtenue par ajustement mathématique. Par exemple, ici, l’interpolation utilisée est une interpolation linéaire. A cet effet, les coefficients a et b de la droite qui minimise les écarts avec les différentes valeurs k(λ i ), sont calculés. Ensuite, en utilisant l’équation de cette droite, les valeurs k(λ e1 ), k(λ e2 ), k(λ CO2 ), k(λ O2 ), k(λ CO ), k(λ N2 ) et k(λ H2O ) sont calculées puis enregistrées dans la mémoire 62. Ensuite, lors d’une étape 210, des valeurs brutes r(λ e1 ) 0 et r(λ e2 ) 0 des amplitudes des raies étalons en absence d’atténuation radio-induite, sont mesurées à l’aide du dispositif 2. Ici, ces valeurs brutes r(λ e1 ) 0 et r(λ e2 ) 0 sont mesurées, par exemple, par la même méthode que celle décrite plus loin pour mesurer une valeur brute r(λ e1 ) au cours de la phase 220 d’exploitation. Ces valeurs brutes r(λ e1 ) 0 et r(λ e2 ) 0 sont aussi enregistrées dans la mémoire 62. Par ailleurs, comme justifié par la relation (5) de l’article Magne2020, en absence d’atténuation radio induite, l’amplitude r(λ) de la raie Raman (en cps) d’un composant gazeux à quantifier est reliée à la pression partielle P(λ) de ce composant gazeux par la relation (2) suivante : r(λ)*T = I l *σ λ *P(λ), où : - T est la température du composant gazeux, - I l est l’intensité du faisceau d’excitation exprimé en W/cm², et - σ λ est un coefficient constant dont la valeur dépend notamment de la ou des sections d’interaction Raman différentielle(s) du ou des composants gazeux et de différentes caractéristiques géométriques de la sonde et du réservoir qui contient le composant gazeux. La section d’interaction Raman est définie dans l’article Magne2020 est correspond au terme appelé « Raman differential cross section ». Le coefficient σ λ dépend de la longueur d’onde λ. Par contre, il est indépendant, notamment, de la température T, de l’intensité I l du faisceau d’excitation et de la pression partielle P(λ). La relation (2) est également valable pour le méthane et le monoxyde d’azote du milieu gazeux 81. Toutefois, dans le cas du méthane et monoxyde d’azote, puisque le volume du boîtier 80 est constant, le ratio P(λ)/T est constant. Ainsi, pour le méthane et le monoxyde d’azote, la relation (2) peut également s’écrire sous la forme des relations (3) suivantes : - pour le méthane, r(λ e1 )= I l *K λe1, où K λe1 est une constante égale à σ λe1 *P(λ e1 )/T e1 , et - pour le monoxyde d’azote, r(λ e2 )= I l *K λe2, où K λe2 est une constante égale à σ λe2 *P(λ e2 )/T e2 , Puisque le méthane et le monoxyde d’azote sont contenus dans le même boîtier 80 et mélangés, les températures T e1 et T e2 de ces deux gaz sont égales. Lors d’une étape 212, pour chaque composant gazeux à quantifier et pour le méthane et le monoxyde d’azote du milieu gazeux 81, la valeur du coefficient σ λ correspondant est déterminée puis enregistrée dans la mémoire 62. La valeur de chaque coefficient σ λ est déterminée expérimentalement en absence d’atténuation radio induite. Typiquement, pour cela, la sonde 20 est utilisée pour mesurer la valeur r(λ) dans des conditions expérimentales où la température T, l’intensité I l du faisceau d’excitation et de la pression partielle P(λ) sont connues. Enfin, lors de la phase 198, la température T 0 et les pressions partielles P(λ e1 ) 0 et P(λ e2 ) 0 à cette température T 0 du méthane et du monoxyde d’azote du milieu gazeux 81 sont aussi enregistrées dans la mémoire 62. Ainsi, les constantes K λe1 et K λe2 sont connues puisqu’elles sont égales, respectivement, à σ λe1 *P(λ e1 ) 0 /T 0 et σ λe2 *P(λ e2 ) 0 /T 0 . La phase 200 de calibration est alors terminée et la phase 220 d’exploitation du dispositif 2 débute. La phase 220 est typiquement exécutée lors d’un accident nucléaire. Toutefois, elle peut aussi être exécutée alors que le réacteur nucléaire fonctionne normalement, c’est-à-dire en situation opérationnelle. La phase 220 comporte un cycle de mesures répété pendant toute la durée de la phase 220. Sur la FIG. 6 , les différents cycles de mesures sont identifiés par le symbole C j , où l’indice j est le numéro d’ordre du cycle depuis le début de la phase 220. Pour simplifier la FIG. 6 , seuls les cycles C 1 et C 2 sont entièrement représentés. Chaque cycle C j comporte une période T OFF et une période T ON qui, de préférence, sont immédiatement consécutives. Pendant la période T OFF , le calculateur 36 commande la source laser 32 pour qu’elle soit éteinte pendant toute la durée Δ OFF de cette période T OFF . La période T OFF comporte deux fenêtres temporelles désignées sur la figure 6, respectivement, par les symboles C// et . De préférence, ces deux fenêtres C// et se suivent immédiatement. Ici, la somme des durées t1 et t2 des fenêtres, respectivement C// et , est égale à la durée Δ OFF . Pendant toute la durée t1 de la fenêtre C//, le calculateur 36 maintient l’axe passant du polarisateur 98 parallèle au plan Pl. Pour cela, le calculateur 36 n’alimente pas le rotateur 100. En même temps, le calculateur acquière les valeurs S1(λ e1 ), S1(λ e2 ), S1(λ CO2 ), S1(λ O2 ), S1(λ CO ), S1(λ N2 ) et S1(λ H2O ). Pendant toute la durée t2 de la fenêtre , le calculateur 36 maintient l’axe passant du polarisateur 98 perpendiculaire au plan Pl. Pour cela, le calculateur 36 alimente le rotateur 100 par l’intermédiaire des câbles 46. En même temps, le calculateur 36 acquière les valeurs S2(λ e1 ), S2(λ e2 ), S2(λ CO2 ), S2(λ O2 ), S2(λ CO ), S2(λ N2 ) et S2(λ H2O ). Pendant la période T ON , le calculateur 36 commande la source laser 32 pour qu’elle génère le faisceau d’excitation pendant toute la durée Δ ON de cette période T ON . La période T ON comporte deux fenêtres temporelles désignées sur la figure 6, respectivement, par les symboles R// et . De préférence, ces deux fenêtres R// et se suivent immédiatement. Ici, la somme des durées t3 et t4 des fenêtres, respectivement R// et , est égale à la durée Δ ON de la période T ON . De préférence, le ratio t3/t4 est égal au ratio t1/t2. De plus pour simplifier la relation (1), ici, les durées t3 et t4 sont choisies pour vérifier en plus la condition suivante : t1+t2 = t3+t4, c’est-à-dire que les durées Δ OFF et Δ ON sont égales. Pour cela, ici, toutes les durées t1, t2, t3 et t4 sont égales. Dans ces conditions, la relation (1) s’écrit sous la forme simplifiée suivante : R(λ) = S3(λ) – S1(λ) – k(λ)*(S4(λ) – S2(λ)), où R(λ) est l’amplitude de la raie Raman à la longueur d’onde λ, exprimée en nombre de coups. Avantageusement, les durées Δ OFF et Δ ON sont inférieures à 10 s ou à 5 s. Ainsi, sur la durée d’un cycle, même en cas d’accident nucléaire, l’atténuation radio-induite ne modifie pas substantiellement l’atténuation du signal optique dans les fibres et les composants optiques. De plus, pour obtenir une bonne précision, les durées Δ OFF et Δ ON sont choisies supérieures à 0,01 s et, généralement, supérieures à 1s. Pendant toute la durée t3 de la fenêtre R//, le calculateur 36 maintient l’axe passant du polarisateur 98 parallèle au plan Pl. Pour cela, le calculateur 36 n’alimente pas le rotateur 100. En même temps, le calculateur 36 acquière les valeurs S3(λ e1 ), S3(λ e2 ), S3(λ ref1 ), S3(λ ref2 ), S3(λ H2 ), S3(λ CO2 ), S3(λ O2 ), S3(λ CO ), S3(λ N2 ) et S3(λ H2O ). Pendant toute la durée t4 de la fenêtre , le calculateur 36 maintient l’axe passant du polarisateur 98 perpendiculaire au plan Pl. Pour cela, le calculateur 36 alimente le rotateur 100 par l’intermédiaire des câbles 46. En même temps, le calculateur 36 acquière les valeurs S4(λ e1 ), S4(λ e2 ), S4(λ CO2 ), S4(λ O2 ), S4(λ CO ), S4(λ N2 ) et S4(λ H2O ). Ensuite, lors d’une étape 230, le calculateur 36 établit les valeurs brutes r(λ e1 ), r(λ e2 ), r(λ H2 ), r(λ CO2 ), r(λ O2 ), r(λ CO ), r(λ N2 ) et r(λ H2O ). Plus précisément, lors de l’étape 230, le calculateur 36 calcule les valeurs r(λ e1 ), r(λ e2 ), r(λ CO2 ), r(λ O2 ), r(λ CO ), r(λ N2 ) et r(λ H2O ) à l’aide de la relation (1) et des valeurs des signaux S1, S2, S3 et S4 acquis lors du cycle précédent de mesure. La valeur r(λ H2 ) est, quant à elle, déterminée selon la méthode de la soustraction de la ligne de base ou méthode SLB. Ainsi, la quantité d’hydrogène est déterminée à partir des valeurs S3(λ H2 ), S3(λ ref1 ) et S3(λ ref2 ) du signal S3. Plus précisément, la méthode SLB consiste à définir une fonction spectrale f représentant le fond spectral sur lequel apparaissent les pics Raman. Celle-ci peut être linéaire ou polynomiale, par exemple, d’ordre deux. Ici, à titre d’illustration, cette fonction f est définie par l’une des relations suivantes : f(λ) = a + b*(λ – λ cte ) 2 et f(λ) = a + b*(λ – λ cte ), où a, b et λ cte sont des paramètres d’étalonnages. Le dernier paramètre λ cte est un paramètre d’optimisation, choisi a priori dans la bande spectrale d’intérêt. Les paramètres a et b sont déduits des valeurs S3(λ ref1 ) et S3(λ ref2 ) en résolvant le système d’équations suivant : f(λ ref1 ) = S3(λ ref1 ) et f(λ ref2 ) = S3(λ ref2 ). La valeur r(λ H2 ) est ensuite déduite par soustraction de la fonction spectrale, c’est-à-dire à l’aide de la relation suivante : r(λ H2 ) = [S3(λ H2 ) – f(λ H2 )]/t3. Les valeurs brutes r(λ e1 ), r(λ e2 ), r(λ H2 ), r(λ CO2 ), r(λ O2 ), r(λ CO ), r(λ N2 ) et r(λ H2O ) sont exprimées en coups par seconde (cps). Ces valeurs brutes r(λ e1 ), r(λ e2 ), r(λ H2 ), r(λ CO2 ), r(λ O2 ), r(λ CO ), r(λ N2 ) et r(λ H2O ) sont proportionnelles aux quantités, respectivement, de méthane et de monoxyde d’azote dans le milieu gazeux 81, d’hydrogène, de dioxyde de carbone, d’oxygène, de monoxyde de carbone, d’azote et de vapeur d’eau. Ensuite, lors d’une étape 232, le calculateur 36 construit des quantités d’hydrogène, de dioxyde de carbone, d’oxygène, de monoxyde de carbone, d’azote et de vapeur d’eau corrigées de l’atténuation radio-induite à partir des valeurs brutes établies lors de l’étape 230. En présence d’une atténuation radio-induite, la valeur brute r(λ) est inférieure à celle qui serait établie en absence d’atténuation radio-induite. Ainsi, en présence d’une atténuation radio-induite, les relations (2) et (3) précédentes deviennent les relations (4) et (5) suivantes : - relation (4) : r(λ)*T = I l *σ λ *A(λ)*P(λ) c , où P(λ) c est la pression partielle du composant gazeux corrigée de l’atténuation radio-induite, et - relations (5) : r(λ e1 )= I l *K λe1 *A(λ e1 ) et r(λ e2 )= I l *K λe2 *A(λ e2 ). Le coefficient A est défini par la relation suivante, pour toute longueur d’onde λ : A(λ) = r(λ)/r(λ) c , où : - r(λ) est la valeur brute de l’amplitude de la raie Raman à la longueur d’onde λ établie lors de l’étape 230 et donc mesurée en présence d’une atténuation radio-induite, et - r(λ) c est une valeur brute de l'amplitude de la même raie Raman à la même longueur d’onde λ produite par la même quantité du composant gazeux à quantifier en absence d’atténuation radio-induite. La valeur A(λ) est donc comprise entre 0 et 1. La valeur 0 correspondant au cas extrême où l’atténuation du signal optique généré par effet Raman est totale, c’est-à-dire que, quelle que soit la quantité du composant gazeux, la valeur r(λ) est nulle. La valeur 1 correspond au cas où il n’y a pas d’atténuation radio-induite. Les valeurs A(λ e1 ) et A(λ e2 ) sont les valeurs du coefficient A pour les longueurs d’onde, respectivement, λ e1 et λ e2 . Ainsi, A(λ e1 ) = r(λ e1 )/r(λ e1 ) c = r(λ e1 )/r(λ e1 ) 0 et A(λ e2 ) = r(λ e2 )/r(λ e2 ) c = r(λ e2 )/r(λ e2 ) 0 . Contrairement à la valeur A(λ), les valeurs A(λ e1 ) et A(λ e2 ) sont connues dès que les valeurs brutes r(λ e1 ) et r(λ e2 ) sont établies. Dans ce mode de réalisation, lors d’une opération 234, le calculateur 36 estime la valeur A(λ) à partir des ratios r(λ e1 )/r(λ e1 ) 0 et r(λ e2 )/r(λ e2 ) 0 , où r(λ e1 ) 0 et r(λ e2 ) 0 sont les valeurs brutes pré-enregistrées dans la mémoire 62 et représentative de l'amplitude des raies Raman aux longueurs d’onde λ e1 et λ e2 produites par le milieu gazeux 81 à un instant où l’atténuation radio-induite est nulle. Dans ce premier mode de réalisation, il est supposé que le coefficient A d’atténuation radio-induite varie linéairement en fonction de la longueur d’onde λ sur la bande spectrale d’intérêt. Dans ce cas, le calculateur 36 estime la valeur A(λ) à l’aide de la relation suivante : A(λ) = A(λ e1 ) – p*(λ – λ e1 ), où : - A(λ e1 ) est égal au ratio r(λ e1 )/r(λ e1 ) 0 , - p est égal à (A(λ e1 ) - A(λ e2 ))/(λ e2 - λ e1 ), - A(λ e2 ) est égal au ratio r(λ e2 )/r(λ e2 ) 0 . En parallèle de l’étape 234, lors d’une opération 240, le capteur 22 mesure la température T de l’échantillon et le calculateur 36 acquière cette mesure. Lors d’une opération 242, le calculateur 36 détermine la pression partielle P(λ) c de chacun des composants gazeux dans l’échantillon du milieu 10 à l’aide de la relation (6) suivante : P(λ) c = K*(A(λ e1 )/A(λ))*(r(λ)/r(λ e1 ))*T, où : - K est une constante égale, dans ce mode de relation, à (K λe1 /σ λ ), et - T est la température mesurée par le capteur 24 et acquise par le calculateur 36. Lors d’une étape 250, le calculateur 36 peut aussi établir la proportion, en pourcentage, de chacun de ces composants gazeux dans l’échantillon du milieu 10. Par exemple, en faisant l’hypothèse que la somme des pressions partielles de tous les composants quantifiés ici (O 2 , N 2 , H 2 O, H 2 , CO et CO 2 ) est égale à la pression totale P T dans l’enceinte 4, alors la proportion du composant gazeux qui correspond à la raie Raman à la longueur d’onde λ est prise égale au ratio P(λ) c /P T , où P T est la pression totale à l’intérieur de l’enceinte 4 mesurée par le capteur 22. Ainsi, à l’issue de chaque cycle C j , une nouvelle quantification des composants gazeux est disponible. Par exemple, lors d’une étape 260, le calculateur 36 commande l’interface homme-machine 38 pour afficher ces quantifications sur l’écran 66. Le procédé de la FIG. 7 est identique au procédé de la FIG. 5 sauf que l’étalon 81 est un milieu gazeux qui produit une seule raie étalon dans la bande spectrale d’intérêt à la longueur d’onde λ e1 . A cet effet, le milieu gazeux 81 est ici seulement constitué de méthane pour lequel la longueur d’onde λ e1 est égale à 960 nm lorsque le méthane est excité par un faisceau d’excitation monochromatique dont la longueur d’onde est égale à 750 nm. La phase 198 de calibration et la phase 220 d’exploitation sont identiques à ce qui a été décrit en référence à la FIG. 5 sauf que toutes les opérations réalisées pour la longueur d’onde λ e2 sont omises. De plus, l’étape 232 est remplacée par une étape 282 de construction des quantités d’hydrogène, de dioxyde de carbone, d’oxygène, de monoxyde de carbone, d’azote et de vapeur d’eau corrigées de l’atténuation radio-induite à partir des valeurs brutes établies lors de l’étape 230. L’étape 282 comporte l’opération 240 de mesure de la température T suivie d’une opération 292 de détermination de la pression partielle de chacun des composants gazeux. De plus, dans ce second mode de réalisation, il est supposé que le coefficient A d’atténuation radio-induite ne varie pas en fonction de la longueur d’onde λ. Dans ce cas, pour toutes les longueurs d’onde d’intérêt, la valeur A(λ) est simplement prise égale au ratio r(λ e1 )/r(λ e1 ) 0 . Dans ces conditions, la relation (6) se simplifie et s’écrit simplement sous la forme suivante : P(λ) c = K*(r(λ)/r(λ e1 ))*T, puisque le ratio A(λ e1 )/A(λ) est égal à un. Dans ces conditions, lors de l’opération 292, pour chaque longueur d’onde d’intérêt λ, la pression partielle P(λ) c corrigée de l’atténuation radio-induite est directement déterminée à l’aide de la relation suivante : P(λ) c = K*(r(λ)/r(λ e1 ))*T, où K est la même constante que celle de la relation (6). Ainsi, dans ce cas particulier, il est possible de déterminer la pression partielle P(λ) c sans passer par une estimation explicite de la valeur A(λ). Chapitre III : Variantes : Variantes de la sonde : En variante, la sonde comporte un boîtier extérieur qui contient l’ensemble des composants optiques et un boîtier intérieur. Le boîtier intérieur est situé sur la trajet du faisceau d’excitation entre la lame séparatrice 88 et le miroir 90. Seul le boîtier intérieur contient le milieu gazeux 81. Ce boîtier intérieur comporte un hublot d’entrée et un hublot de sortie, disposés de manière similaire à la fenêtre 92 (orientée selon l’incidence de Brewster). Dans ce cas, tous les composants optiques ou au moins une partie des composants optiques de la sonde sont situés à l’extérieur du boîtier intérieur qui contient le milieu gazeux 81. Par exemple, seule l’extrémité de la fibre 42 est reçue à l’intérieur du boîtier intérieur. Ce boîtier intérieur comporte aussi une fenêtre transparente par l’intermédiaire de laquelle le faisceau d’excitation ressort après avoir traversé le milieu gazeux 81 contenu dans ce boîtier intérieur. Ce faisceau d’excitation qui ressort du boîtier intérieur est alors utilisé pour exciter l’échantillon contenu dans la chambre 94 de la sonde. D’autres gaz étalon sont possibles. Par exemple, le mélange de méthane et de monoxyde d’azote peut être remplacé par de l’éthane (C 2 H 6 ) qui présente des raies Raman à 810,5 nm (liaison C-C) et à 958,5 nm (liaison C-H) lorsqu’il est excité par un faisceau d’excitation dont la longueur d’onde est égale à 750 nm. Dans le mode de réalisation de la FIG. 7 , le méthane peut être remplacé par du monoxyde d’azote. En variante, le milieu gazeux 81 comporte en plus un gaz neutre qui ne produit aucune raie Raman dans la bande spectrale d’intérêt lorsqu’il est excité par le faisceau d’excitation. Par exemple, le gaz neutre est de l’argon. L’étalon 81 peut aussi être un matériau solide. Par exemple, l’étalon solide est un anneau en silicone traversé, en son centre, par le faisceau d’excitation. Cet étalon est situé à l’intérieur du boîtier 80, entre la lame séparatrice 88 et le miroir 90. L’interaction entre l’anneau en silicone et le faisceau d’excitation a lieu sur le bord du faisceau d’excitation. Elle est donc beaucoup moins efficace qu’au centre du faisceau d’excitation, ce qui permet de superposer dans le même spectre Raman une raie étalon, à la longueur d’onde λ e1 , provenant de l’étalon solide avec toutes les autres raies Raman produites par les composants gazeux à quantifier. Dans le cas d’un étalon en silicone, la raie Raman produite par cet étalon se situe à une longueur d’onde très proche de celle du méthane (CH 4 ). De plus, dans le cas d’un étalon solide comme dans le cas d’un étalon gazeux, la valeur r(λ e1 ) 0 est reliée, en absence d’atténuation radio-induite, à l’intensité I l du faisceau d’excitation par la relation suivante : r(λ e1 ) 0 = K e1 *I l , où K e1 est une constante qui peut être déterminée expérimentalement lors de la phase de calibration. La relation (5) reste également valable dans le cas d’un étalon solide. Dans ces conditions, la pression partielle P(λ) c peut être établie à l’aide de la relation (6) : P(λ) c = K*(A(λ e1 )/A(λ))*(r(λ)/r(λ e1 ))*T, où K est la constante égale à K e1 /σ λ . Ainsi, pour un étalon solide ou pour un étalon gazeux, la pression partielle P(λ) c est toujours proportionnelle au terme (r(λ)/r(λ e1 ))*T. Dans le cas où l’étalon produit deux raies étalons, l’étalon peut être formé par la combinaison d’un gaz étalon qui produit la raie étalon à la longueur d’onde λ e1 et d’un étalon solide qui produit la raie étalon à la longueur d’onde λ e2 . Par exemple, le gaz étalon est du méthane et l’étalon solide est un anneau en silicone. Le signal optique diffusé par effet Raman par l’échantillon peut être collecté par l’intermédiaire d’une fenêtre différente de la fenêtre 92. Pour cela, le boîtier 80 comporte une seconde fenêtre transparente distincte de la fenêtre 92. Cette seconde fenêtre est disposée à proximité du point R pour être traversée par le signal optique diffusé par effet Raman. Le signal optique diffusé par effet Raman qui traverse cette seconde fenêtre est ensuite dirigé vers le filtre 96 et le polariseur 98. Dans un tel mode de réalisation, il n’est pas nécessaire de collecter le signal optique diffusé par effet Raman et qui traverse la fenêtre 92. D’autres solutions sont possibles pour focaliser le faisceau laser sur le point R. Par exemple, au lieu d’utiliser pour cela le miroir parabolique 90, il est possible d’utiliser un doublet achromatique de lentilles convergentes agencé pour que les différentes longueurs d’onde soient focalisées sur le même point R. En variante, le filtre 96 est omis. Dans ce cas, la fonction de filtrage est uniquement assurée par la lame 88. D’autres modes de réalisation du polariseur 84 ou 98 sont possibles. Par exemple, le polariseur 84 ou 98 est un polariseur en verre (sodium-silicate) dopé par des nanoparticules de forme ellipsoïdale présentant un fort effet polarisant. En variante, le polarisateur 98 est remplacé par un cube séparateur de polarisation. Ce cube séparateur sépare les directions de polarisation parallèle et perpendiculaire. Ainsi, le cube séparateur génère simultanément les signaux S1 et S2 puis simultanément les signaux S3 et S4. Dans ce cas, la fibre 44 est remplacée par une première et une seconde fibres optiques. La première et la seconde fibres guident les signaux mesurés avec, respectivement, les polarisations parallèle et perpendiculaire, jusqu’à l’unité de lecture. L’unité 34 de lecture est alors modifiée pour pouvoir mesurer, simultanément, les signaux S1 et S2 et les signaux S3 et S4. Dans un mode de réalisation simplifié, le matériau texturé est omis. Variantes de l’unité de traitement : Dans un autre mode de réalisation, la source 32 est optiquement raccordée à la sonde 20 par l’intermédiaire d’un commutateur optique qui dirige le faisceau d’excitation vers la sonde 20 et, en alternance, vers une autre sonde. Dans ce cas, la source 32 émet en continu le faisceau d’excitation et, pendant la période T ON , le commutateur dirige le faisceau d’excitation vers la sonde 20. Pendant la période T OFF de la sonde 20, le commutateur dirige le faisceau d’excitation vers l’autre sonde et non plus vers la sonde 20. En variante, un capteur CCD (« Charge Coupled Device ») est utilisé en conjonction avec un spectromètre imageur qui disperse le signal optique reçu en fonction des longueurs d’onde dans le plan où se trouve le capteur CCD. Typiquement, un tel capteur CCD est capable de mesurer le signal optique à plus de 300 ou 1000 ou 2048 longueurs d’onde différentes régulièrement réparties à l’intérieur de la bande spectrale d'intérêt. Un tel capteur CCD mesure donc à la fois le signal optique reçu à chaque longueur d’onde λ d’intérêt et aussi à d’autres longueurs d’onde sans intérêts. Le photomultiplicateur 54 peut être remplacé par une photodiode telle qu’une photodiode à avalanche ou bien un détecteur SiPM (« Silicon-PhotoMultiplier »). Selon le contexte d’utilisation, l’unité de traitement peut être configurée pour mesurer la quantité d’un ou plusieurs composants gazeux supplémentaires autres que ceux du groupe constitué de la vapeur d’eau, de l’oxygène, l’azote, du monoxyde de carbone, du dioxyde de carbone et de l’hydrogène. Dans ce cas, l’unité de traitement est configurée pour utiliser une longueur d’onde d’intérêt supplémentaire correspondant à chaque composant gazeux supplémentaire à quantifier. A l’inverse, l’unité de traitement peut aussi être configurée pour mesurer la quantité d’un seul ou de seulement une partie des composants gazeux du groupe constitué de la vapeur d’eau, de l’oxygène, de l’azote, du monoxyde de carbone, du dioxyde de carbone et de l’hydrogène. Dans ce cas, typiquement, le nombre de chaînes 50 d’acquisition est réduit. Par exemple, en variante, la pression partielle P(λ H2O ) de la vapeur d’eau est prise égale à la différence entre la pression totale P T moins la somme des pressions partielles de l’hydrogène, du dioxyde de carbone, de l’oxygène, du monoxyde de carbone et de l’azote. Dans ce cas, la chaîne d’acquisition 50 utilisée pour traiter le signal optique à la longueur d’onde λ H2O peut être omise. Variantes de la phase de calibration : D’autres approximations de l’évolution de la valeur du coefficient k en fonction de la longueur d’onde λ sont possibles. Par exemple, en variante, l’évolution de la valeur du coefficient k en fonction de la longueur d’onde λ est approximée à l’aide d’un polynôme d’ordre supérieur à un. Dans un autre mode de réalisation, la valeur du coefficient k varie aussi en fonction de la dose de radiations mesurée. Dans ce cas, le dispositif de quantification est aussi capable de mesurer la dose de radiation reçue par l’échantillon du milieu gazeux. Par exemple, cette dose de radiation est estimée à partir de l’intensité du rayonnement Tcherenkov mesurée en absence du faisceau d’excitation. Dans une variante simplifiée, le bruit électronique de la chaîne d’acquisition est négligé. Dans ce cas, chaque valeur k(λ i ) est simplement prise égale au ratio Spara(λ i )/Sperp(λ i ). Dans une variante très simplifiée, la valeur du coefficient k est supposée être constante quelle que soit la longueur d’onde λ. Dans un mode de réalisation dégradé, l'étape 198 de calibration est exécutée lorsque le réacteur nucléaire fonctionne. Dans ce cas, la phase de calibration est déclenchée en fonctionnement nominal du réacteur nucléaire et l’échantillon de référence est identique à l’échantillon du milieu gazeux 10. Dans une autre variante, la phase de calibration du coefficient k est réalisée lors de la fabrication du dispositif 2, c’est-à-dire à un moment où la sonde 20 n’est pas installée à l’intérieur de l’enceinte. Variantes de la correction de l’atténuation radio-induite : En variante, un étalon produisant plus de deux raies étalons dans la bande spectrale d’intérêt peut être utilisé. Dans ce cas, la relation qui relie la valeur A(λ) de l’atténuation radio-induite à la longueur d’onde λ peut être approximée par une relation plus complexe qu’une relation linéaire. Par exemple, cette relation plus complexe est un polynôme d’ordre deux. Variantes du procédé de quantification Dans un autre mode de réalisation, la longueur d’onde du faisceau d’excitation est diminuée pour que la raie vibrationnelle de l’hydrogène soit aussi mesurable à l’aide de l’unité 34 de lecture. Cette raie vibrationnelle est alors présente dans le spectre Raman du signal S3 et quasiment absente du spectre Raman du signal S4 compte-tenu de son faible ratio de dépolarisation. Dans ce cas, l’une des longueurs d’onde d’intérêt utilisée est la longueur d’onde de cette raie vibrationnelle de l’hydrogène et la quantité d’hydrogène est alors mesurée en utilisant la relation (1). Dans une autre variante, bien que l’utilisation de la relation (1) conduise à utiliser seulement approximativement 25 % du signal S3(λ H2 ), la quantité d’hydrogène est quand même quantifiée en utilisant la relation (1). Dans ces deux derniers cas, l’unité 34 de lecture n’a pas besoin de réaliser des mesures aux longueurs d’onde λ ref1 et λ ref2 . En variante, les ratios t1/t2 et t3/t4 sont différents de un. Les ratios t1/t2 et t3/t4 ne sont pas non plus nécessairement égaux. Le ratio Δ OFF /Δ ON n’est pas non plus nécessairement égal à un. Par exemple, la durée Δ OFF est supérieure à la durée Δ ON ou l’inverse. Ce qui a été décrit jusqu’à présent fonctionne aussi si les durées Δ OFF et Δ ON sont supérieures à 10 s. Toutefois, de préférence, notamment en présence d’un accident nucléaire, ces durées Δ OFF et Δ ON sont inférieures à 10 s. Dans un autre mode de réalisation, les valeurs r(λ e1 ), r(λ e2 ), r(λ H2 ), r(λ CO2 ), r(λ O2 ), r(λ CO ), r(λ N2 ) et r(λ H2O ) sont elles aussi établies en utilisant la méthode SLB. Dans ce cas, la relation (1) n’est pas utilisée. De plus, dans ce cas, la période T OFF et la fenêtre peuvent être omises. Par contre, durant la fenêtre R//, des valeurs du signal S3 situées de part et d’autre de chaque raie Raman doivent alors être mesurées. D’autres relations que la relation (1) sont possibles. Par exemple, en variante, le bruit causé par le rayonnement Tcherenkov est éliminé en mettant en œuvre un procédé de démodulation synchrone. Pour cela, pendant toute la durée des fenêtres R// et , le procédé comporte en plus la modulation, typiquement à une fréquence prédéterminée, de l’amplitude du faisceau d’excitation de sorte que l’échantillon est excité avec un faisceau d’excitation monochromatique modulé en amplitude. Dans ces conditions, le signal optique collecté par la sonde 20 présente la même modulation d’amplitude. Pendant toute la durée de la première fenêtre R//, le calculateur acquière, à chaque fin d’une période d’échantillonnage T e , des valeurs S3(λ) e , S3(λ e1 ) e et S3(λ e2 ) e représentatives du nombre de photons collectés par la sonde pendant cette période d’échantillonnage T e aux longueurs d’onde, respectivement, λ, λ e1 et λ e2 . Ainsi, à la fin de la première fenêtre R//, le calculateur 36 a acquis des suites temporelles de valeurs S3(λ) e , S3(λ e1 ) e et S3(λ e2 ) e . Pendant toute la durée de la fenêtre , le calculateur 36 acquière, à chaque fin de la période d’échantillonnage T e , des valeurs S4(λ) e , S4(λ e1 ) e et S4(λ e2 ) e représentatives du nombre de photons collectés par la sonde pendant cette période d’échantillonnage T e aux longueurs d’onde, respectivement, λ, λ e1 et λ e2 . Ainsi, à la fin de la fenêtre , le calculateur 36 a acquis une suite temporelle de valeurs S4(λ) e , S4(λ e1 ) e et S4(λ e2 ) e . Ensuite, le calculateur 36 extrait les valeurs S3(λ), S3(λ e1 ), S3(λ e2 ), S4(λ), S4(λ e1 ) et S4(λ e2 ) à partir des suites temporelles de valeurs, respectivement, S3(λ) e , S3(λ e1 ) e , S3(λ e2 ) e , S4(λ) e , S4(λ e1 ) e et S4(λ e2 ) e acquises et en exploitant la modulation prédéterminée d’amplitude. Par exemple, pour cela, le calculateur procède à une démodulation synchrone. Chaque valeur brute r(λ) est alors calculée à partir de la différence [(S3(λ)/t3 – k(λ)*S4(λ)/t4]. Alternativement, il est également possible de déterminer la pression partielle P(λ H2O ) c de vapeur d’eau en calculant la différence entre la pression totale dans l’enceinte 4, mesurée par le capteur 22, et la somme de toutes les pressions partielles P(λ H2 ) c , P(λ CO2 ) c , P(λ O2 ) c , P(λ CO ) c et P(λ N2 ) c déterminées lors de l’opération 242 ou 292. Il est ensuite possible d’en déduire le taux d’humidité relative par le calcul suivant RH% = 100xP(λ H2O ) c /P sat , où P sat est la pression de vapeur saturante qui ne dépend que de la température du mélange au point de mesure R considéré. La pression de vapeur saturante peut être estimée par une loi d’Antoine, telle que décrite dans la relation (9) de l’article Magne2020. Autres variantes : La source laser continue peut être remplacée par une source laser pulsée. En pratique, le milieu gazeux contenu à l’intérieur de l’enceinte de confinement d’un réacteur nucléaire n’a pas toujours une composition homogène. Ainsi, il est souvent nécessaire de quantifier les composants gazeux en plusieurs emplacements différents à l'intérieur de l’enceinte 4. Pour cela, une sonde 20 est installée au niveau de chacun de ces emplacements. Dans ce cas, l’unité 30 de traitement est raccordée à l’ensemble de ces sondes 20 afin de pouvoir quantifier les composants gazeux présents au niveau de chacun de ces emplacements. Dans le cas où plusieurs sondes 20 sont installées à l’intérieur de l’enceinte 4, alors, avantageusement, l’enseignement de la demande FR2315145 déposée le 22 décembre 2023 est mis en œuvre pour limiter le nombre de traversées de l’enceinte 4. L’enseignement donné ici s’applique à toute enceinte de confinement à l’intérieur de laquelle est logé un réacteur nucléaire et pas seulement au cas où l’enceinte est celle formée par un bâtiment réacteur d’une centrale nucléaire qui produit de l’électricité. Les modes de réalisation des figures 5 et 7 peuvent être mis en œuvre indépendamment l’un de l’autre. Plusieurs des variantes décrites ci-dessus peuvent être combinées dans un même mode de réalisation. Chapitre IV : Avantages des modes de réalisation décrits : Le fait de déterminer la pression partielle P(λ) c à l’aide de la relation P(λ) c = K*(A(λ e1 )/A(λ))*(r(λ)/r(λ e1 ))*T permet de déterminer une pression partielle corrigée de l’atténuation radio-induite et donc d’améliorer la précision du procédé de quantification lorsqu’il est mis en œuvre au cours d’un accident nucléaire. Le fait d’utiliser les ratios r(λ e1 )/r(λ e1 ) 0 et r(λ e2 )/r(λ e2 ) 0 pour estimer la valeur A(λ) permet de tenir compte en plus du fait que le coefficient d’atténuation radio-induite varie en fonction de la longueur d’onde λ. Le fait de prendre le ratio A(λ e1 )/A(λ) égal à un permet d’utiliser une seule raie étalon et donc de simplifier la réalisation du dispositif de quantification. Le fait d’utiliser un étalon qui comporte un gaz étalon permet de rendre la sonde moins sensible à la position relative de l’étalon par rapport au faisceau d’excitation. Le fait de réaliser les mesures à différentes longueurs d’onde d’intérêt permet de mesurer simultanément la quantité de plusieurs composants gazeux différents. Le fait de mesurer simultanément les quantités de vapeur d’eau, d’oxygène et d’azote permet d’évaluer le risque qu’une explosion se produise à l’intérieur de l’enceinte. Le fait de mesurer les quantités de monoxyde de carbone et de dioxyde de carbone permet de tracer l’interaction corium-béton ( Molten Core Concrete Interaction – MCCI ) qui se produit après le percement de la cuve en cas de fusion du cœur du réacteur nucléaire. Le fait d’utiliser un faisceau laser continu permet, à encombrement égal, d’avoir un faisceau laser dont la puissance moyenne est beaucoup plus importante que si un faisceau laser pulsé était utilisé. Or, plus la puissance moyenne du faisceau laser est importante plus la précision de la mesure de la quantité du composant gazeux est importante. Le fait de loger le gaz étalon dans le boîtier étanche de la sonde permet d’établir la valeur r(λ) c corrigée de l’effet de l’atténuation radio-induite et, en plus, d’établir la pression partielle du composant gazeux sans pour cela avoir recours à un capteur de pression. Le fait d’utiliser un étalon qui produit deux raies Raman aux longueurs d’onde λ e1 et λ e2 , permet d’utiliser la relation A(λ) = A(λ e1 ) – p*(λ – λ e1 ) pour estimer plus précisément l’atténuation radio-induite et donc de faire des mesures plus précises en cas d’accident nucléaire. Le fait de loger tous les composants de la sonde à l’intérieur du même boîtier que celui qui contient le gaz étalon permet, en plus, de protéger ces composants des agressions de l’environnement extérieur et, notamment, de l’exposition aux aérosols et à la vapeur d’eau. Procédé de quantification, par spectrométrie Raman, d’au moins un composant gazeux à l’intérieur d’une enceinte de confinement d’un réacteur nucléaire, ce procédé comportant les étapes suivantes : - l’excitation (R//, ), par une sonde placée à l’intérieur de l’enceinte de confinement et à l’aide d’un faisceau d’excitation monochromatique, d’un échantillon du milieu gazeux situé à l’intérieur de l’enceinte de confinement et, simultanément, d’un étalon dont la quantité est constante au cours de l’exécution du procédé de quantification, et parallèlement - la collecte (R//, ), par la sonde, d’un signal optique diffusé, par effet Raman, par l’échantillon et par l’étalon simultanément excités de sorte que le spectre Raman du signal optique collecté comporte : - une raie Raman à une longueur d’onde λ correspondant au composant gazeux à quantifier, et - au moins une raie Raman à une longueur d’onde λ e1 correspondant à l’étalon, cette longueur d’onde λ e1 étant différente des longueurs d’onde où apparaissent des raies Raman correspondant aux composants gazeux présents dans l’échantillon excité et dont les quantités sont susceptibles de varier au cours de l’exécution du procédé de quantification, - la mesure (R//, ), par une unité de lecture, du signal optique collecté par la sonde, - l’établissement (230), par un calculateur électronique, à partir du signal optique mesuré, de valeurs brutes dont au moins : - une valeur brute r(λ) représentative de l'amplitude de la raie Raman à la longueur d’onde λ produite par le composant à quantifier, et - une valeur brute r(λ e1 ) représentative de l'amplitude de la raie Raman à la longueur d’onde λ e1 produite par l’étalon, caractérisé en ce que le procédé comporte : - une étape (240) de mesure de la température de l’échantillon, et - une étape (242 ; 292) de détermination de la pression partielle du composant gazeux à quantifier corrigée de l’atténuation radio-induite à l’aide de la relation suivante : P(λ) c = K*(A(λ e1 )/A(λ))*(r(λ)/r(λ e1 ))*T, où : - P(λ) c est la pression partielle du composant gazeux à quantifier corrigée de l’atténuation radio-induite, - K est une constante prédéterminée indépendante de l’atténuation radio-induite, - A(λ e1 ) est une valeur d’un coefficient d’atténuation radio-induite à la longueur d’onde λ e1 , cette valeur A(λ e1 ) étant égale au ratio r(λ e1 )/r(λ e1 ) 0 , où r(λ e1 ) 0 est une valeur brute pré-enregistrée représentative de l'amplitude de la raie Raman à la longueur d’onde λ e1 produite par l’étalon en absence d’atténuation radio-induite, - A(λ) est une valeur du coefficient d’atténuation radio-induite à la longueur d’onde λ, cette valeur A(λ) étant égale au ratio r(λ)/r(λ) c , où r(λ) c est une valeur brute représentative de l'amplitude de la raie Raman à la longueur d’onde λ produite par le composant à quantifier en absence d’atténuation radio-induite, et - T est la température mesurée lors de l’étape de mesure de la température de l’échantillon. Procédé selon la revendication 1, dans lequel : - lorsque l’étalon est excité par le faisceau d’excitation monochromatique, le spectre Raman du signal optique collecté par la sonde comporte, en plus de la première raie Raman à la longueur d’onde λ e1 , une seconde raie Raman à une longueur d’onde λ e2 différente de la longueur d’onde λ e1 et différente des longueurs d’onde où apparaissent des raies Raman correspondant aux composants gazeux présents dans l’échantillon excité et dont les quantités sont susceptibles de varier au cours de l’exécution du procédé de quantification, - l’étape (230) d’établissement de valeurs brutes comporte aussi l’établissement, par le calculateur électronique et à partir du signal optique mesuré, d’une valeur brute r(λ e2 ) représentative de l'amplitude de la raie Raman à la longueur d’onde λ e2 produite par l’étalon, et - le procédé comporte l’estimation (234) de la valeur A(λ) du coefficient d’atténuation radio-induite à la longueur d’onde λ à l’aide des ratios r(λ e1 )/r(λ e1 ) 0 et r(λ e2 )/r(λ e2 ) 0 , où r(λ e2 ) 0 est une valeur brute pré-enregistrée représentative de l'amplitude de la raie Raman à la longueur d’onde λ e2 produite par l’étalon à un instant où l’atténuation radio-induite est nulle. Procédé selon la revendication 2, dans lequel l’estimation de la valeur A(λ) comporte le calcul de la valeur A(λ) à l’aide de la relation suivante : A(λ) = A(λ e1 ) – p*(λ – λ e1 ), où : - A(λ e1 ) est égal au ratio r(λ e1 )/r(λ e1 ) 0 , - p est égal à (A(λ e1 ) - A(λ e2 ))/(λ e2 - λ e1 ), - A(λ e2 ) est égal au ratio r(λ e2 )/r(λ e2 ) 0 . Procédé selon la revendication 1, dans lequel lors de l’étape de détermination (292) de la pression partielle, le ratio A(λ e1 )/A(λ) est pris égal à un. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’excitation (R//, ) de l’étalon comporte l’excitation d’un gaz étalon contenu dans un boîtier étanche au gaz étalon et de volume constant. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel : - l’établissement (230) de plusieurs valeurs brutes comporte l’établissement d’une valeur brute r(λ) pour plusieurs longueurs d’onde λ d’intérêt différentes, chacune de ces longueurs d’onde d’intérêt correspond à un composant gazeux particulier à quantifier dans l’échantillon excité, les mesures à ces différentes longueurs d’onde d’intérêt étant réalisées simultanément, puis - l’exécution, pour chacune de ces longueurs d’onde d’intérêt, de l’étape (242 ; 292) de détermination d’une pression partielle de ce composant gazeux à quantifier corrigée de l’atténuation radio-induite. Procédé selon la revendication 6, dans lequel les longueurs d’onde d’intérêt comportent des longueurs d’onde d’intérêt correspondant à l’hydrogène, à la vapeur d’eau, à l’oxygène et à l’azote. Procédé selon la revendication 6 ou 7, dans lequel les longueurs d’onde d’intérêt comportent des longueurs d’onde d’intérêt correspondant au monoxyde de carbone et au dioxyde de carbone. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le faisceau d’excitation est un faisceau laser continu. Dispositif de quantification, par spectrométrie Raman, d’au moins un composant gazeux à l’intérieur d’une enceinte de confinement d’un réacteur nucléaire, ce dispositif comportant : - une source laser (32) apte à émettre un faisceau d’excitation monochromatique, - une sonde (20), placée à l’intérieur de l’enceinte de confinement, apte : - à exciter, à l’aide du faisceau d’excitation monochromatique émis par la source laser, un échantillon du milieu gazeux situé à l’intérieur de l’enceinte de confinement et, simultanément, un étalon dont la quantité est constante au cours de l’exécution du procédé de quantification, et parallèlement - à collecter un signal optique diffusé, par effet Raman, par l’échantillon et par l’étalon simultanément excités de sorte que le spectre Raman du signal optique collecté comporte : - une raie Raman à une longueur d’onde λ correspondant au composant gazeux à quantifier, et - au moins une raie Raman à une longueur d’onde λ e1 correspondant à l’étalon, cette longueur d’onde λ e1 étant différente des longueurs d’onde où apparaissent des raies Raman correspondant aux composants gazeux présents dans l’échantillon excité et dont les quantités sont susceptibles de varier au cours de l’exécution du procédé de quantification, - une unité (34) de lecture apte à mesurer le signal optique collecté par la sonde, et - un calculateur électronique (36) configuré pour établir, à partir du signal optique mesuré, des valeurs brutes dont au moins : - une valeur brute r(λ) représentative de l'amplitude de la raie Raman à la longueur d’onde λ produite par le composant à quantifier, et - une valeur brute r(λ e1 ) représentative de l'amplitude de la raie Raman à la longueur d’onde λ e1 produite par l’étalon, caractérisé en ce que : - la sonde comporte un capteur (22) de température apte à mesurer la température de l’échantillon, et - le calculateur électronique (6) est aussi configuré pour déterminer la pression partielle du composant gazeux à quantifier corrigée de l’atténuation radio-induite à l’aide de la relation suivante : P(λ) c = K*(A(λ e1 )/A(λ))*(r(λ)/r(λ e1 ))*T, où : - P(λ) c est la pression partielle du composant gazeux à quantifier corrigée de l’atténuation radio-induite, - K est une constante prédéterminée indépendante de l’atténuation radio-induite, - A(λ e1 ) est une valeur d’un coefficient d’atténuation radio-induite à la longueur d’onde λ e1 , cette valeur A(λ e1 ) étant égale au ratio r(λ e1 )/r(λ e1 ) 0 , où r(λ e1 ) 0 est une valeur brute pré-enregistrée représentative de l'amplitude de la raie Raman à la longueur d’onde λ e1 produite par l’étalon en absence d’atténuation radio-induite, - A(λ) est une valeur du coefficient d’atténuation radio-induite à la longueur d’onde λ, cette valeur A(λ) étant égale au ratio r(λ)/r(λ) c , où r(λ) c est une valeur brute représentative de l'amplitude de la raie Raman à la longueur d’onde λ produite par le composant à quantifier en absence d’atténuation radio-induite, et - T est la température mesurée par le capteur de température de l’échantillon. Sonde (20) pour la réalisation d’un dispositif de quantification conforme à la revendication 10, dans lequel la sonde est destinée à être placée à l’intérieur de l’enceinte de confinement et apte : - à exciter, à l’aide d’un faisceau d’excitation monochromatique émis par la source laser, un échantillon du milieu gazeux situé à l’intérieur de l’enceinte de confinement et, simultanément, un étalon dont la quantité est constante au cours de l’exécution du procédé de quantification, et parallèlement - à collecter un signal optique diffusé, par effet Raman, par l’échantillon et par l’étalon simultanément excités de sorte que le spectre Raman du signal optique collecté comporte : - une raie Raman à une longueur d’onde λ correspondant au composant gazeux à quantifier, et - au moins une raie Raman à une longueur d’onde λ e1 correspondant à l’étalon, cette longueur d’onde λ e1 étant différente des longueurs d’onde où apparaissent des raies Raman correspondant aux composants gazeux présents dans l’échantillon excité, caractérisée en ce que : - la sonde comporte un capteur (22) de température apte à mesurer la température de l’échantillon, l’étalon (81) et un boîtier (80), - l’étalon (81) comporte un gaz étalon qui, lorsqu’il est excité par le faisceau d’excitation émis par la source laser, produit la raie Raman à la longueur d’onde λ e1 dans le signal optique collecté par la sonde, et - le boîtier (80) contient le gaz étalon, ce boîtier étant étanche à ce gaz étalon et de volume constant et ce boîtier comportant une fenêtre transparente (92) agencée pour permettre au faisceau d’excitation, qui a excité le gaz étalon, de sortir du boîtier pour aller exciter l’échantillon du milieu gazeux. Sonde selon la revendication 11, dans laquelle l’étalon (81) contenu dans le boîtier est apte, lorsqu’il est excité par le faisceau d’excitation émis par la source laser, à produire, en plus de la première raie Raman à la longueur d’onde λ e1 , une seconde raie Raman à une longueur d’onde λ e2 différente de la longueur d’onde λ e1 et différente des longueurs d’onde où apparaissent des raies Raman correspondant aux composants gazeux présents dans l’échantillon excité. Sonde selon la revendication 12, dans laquelle l’étalon (81) comporte de l’éthane ou un mélange de méthane et de monoxyde d’azote. Sonde selon l’une quelconque des revendications 11 à 13, dans laquelle le boîtier (80) comporte, à l’intérieur du boîtier : - l’extrémité d’une fibre optique entrante (42) par l’intermédiaire de laquelle le faisceau d’excitation monochromatique est introduit à l’intérieur du boîtier, - l’extrémité d’une fibre optique sortante (44) par l’intermédiaire de laquelle le signal optique collecté est émis vers l’extérieur du boîtier, - l’ensemble des composants optiques (82, 84, 86, 88, 90, 96, 98, 102) nécessaires pour exciter l’échantillon et collecter le signal optique diffusé, par effet Raman, par les composants gazeux à quantifier dans cet échantillon.