Brevet FR3157467A1 — publié le 20250627

L’invention concerne un module comprenant : - une enceinte de lubrification (16), - un premier joint d’étanchéité (30) et un second joint d’étanchéité (31), - une enceinte de pressurisation (32), - une virole (41) annulaire qui fait face axialement à l’un ou l’autre des premier et second joints d’étanchéité (30, 31) et délimitant une partie annulaire (39, 40) de l’enceinte de pressurisation (32), caractérisé en ce que le module comprend en outre un orifice de drainage d’huile (44) ménagé dans le stator (33) de l’enceinte de pressurisation (32) et en ce que la virole (41) est reliée au stator (33) de façon à ce que la partie annulaire (39, 40) de l’enceinte de pressurisation (32) forme une cavité de drainage de l’huile (H) susceptible de sortir de l’espace annulaire de lubrification (29) pour être évacuée en dehors de l’enceinte de pressurisation (38) au travers de l’orifice de drainage d’huile (44). Figure d’abrégé : 2 MODULE POUR UNE TURBOMACHINE COMPRENANT UNE ENCEINTE DE LUBRIFICATION Domaine technique de l'invention L’invention concerne le domaine des modules pour les turbomachines d’aéronef comprenant au moins une enceinte de lubrification annulaire. L’invention concerne en particulier le domaine des modules comprenant une enceinte de lubrification délimitée axialement par des joints d’étanchéité et une enceinte de pressurisation de ces joints d’étanchéité. Arrière-plan technique Une turbomachine, en particulier d’aéronef, s’étend généralement le long et autour d’un axe longitudinal. Dans le cas d’une turbomachine à double corps et double flux, celle-ci comprend un générateur de gaz qui comporte typiquement d’amont en aval, dans le sens d’écoulement des gaz dans la turbomachine, un compresseur basse pression, un compresseur haute pression, une chambre de combustion des gaz, une turbine haute pression et une turbine basse pression. Le rotor du compresseur basse pression est typiquement relié au rotor de la turbine basse pression par l’intermédiaire d’un arbre basse pression. Le rotor du compresseur haute pression est quant à lui relié au rotor de la turbine haute pression par un arbre haute pression. La turbomachine comprend en outre une soufflante qui est située en amont du générateur de gaz et qui est entrainée en rotation autour de l’axe longitudinal par un arbre de soufflante. Dans certains types de turbomachines à fort taux de dilution, l’arbre de soufflante peut être relié à l’arbre basse pression par l’intermédiaire d’un réducteur de vitesse. Les arbres haute et basse pression sont guidés en rotation par l’intermédiaire de paliers de guidage qui doivent être lubrifiés pour assurer leur bon fonctionnement. Afin de préserver les organes connexes de la turbomachine de cette huile de lubrification, les paliers sont typiquement agencés dans des enceintes de lubrification. Chaque enceinte de lubrification est reliée à un circuit de lubrification qui permet d’alimenter en huile l’enceinte de lubrification. Chaque enceinte contient donc un mélange d’air et d’huile de lubrification qu’il est nécessaire de contenir pour éviter des fuites d’huile vers l’extérieur des enceintes et limiter le risque de feu ou la génération d’un balourd par exemple. Chaque enceinte de lubrification est généralement délimitée par au moins une paroi mobile en rotation et par au moins une paroi fixe en rotation située autour de cette paroi mobile. En fonctionnement, il est donc nécessaire d’assurer une étanchéité à chaque interface entre une paroi fixe et une paroi mobile. Cette étanchéité est assurée par des joints d’étanchéité, typiquement de type dynamique, qui sont montés entre la paroi fixe et la paroi mobile, et qui délimitent les enceintes de lubrification. Typiquement, des premier et second joints d’étanchéité délimitent axialement l’enceinte de lubrification. Pour limiter les fuites d’huile à l’extérieur de l’enceinte au travers de ces joints d’étanchéité, il est nécessaire d’ajuster les pressions entre l’intérieur et l’extérieur des enceintes de lubrification afin d’assurer un flux d’air entrant continu. A cet effet, il est proposé d’amener de l’air pressurisé depuis l’extérieur de l’enceinte jusqu’aux joints d’étanchéité. Pour ceci, la pression de l’air à l’extérieur de l’enceinte doit être supérieure à la pression à l’intérieur de l’enceinte. L’air pressurisé situé à l’extérieur de l’enceinte va donc naturellement traverser les joints d’étanchéité et pénétrer dans l’enceinte, ce qui limite les fuites de l’huile depuis l’enceinte vers l’extérieur à travers ces joints. A cet effet, la turbomachine peut être équipée d’une enceinte de pressurisation délimitée par un stator qui est situé autour de l’enceinte de lubrification. L’enceinte de pressurisation est alimentée en air pressurisé au travers d’une entrée d’air ménagée par exemple dans la paroi mobile de l’enceinte de lubrification. L’air pressurisé est par exemple prélevé dans les étages amont du compresseur haute pression et dirigé jusqu’aux joints d’étanchéité de cette enceinte au travers de l’entrée d’air de l’enceinte de pressurisation. Afin de limiter le risque de fuite d’huile au travers de l’un des joints d’étanchéité, les pressions aux bornes de l’enceinte de lubrification, c’est-à-dire la pression mesurée en amont des premier et second joints d’étanchéité selon le sens de circulation de l’air pressurisé, doivent être sensiblement identiques, autrement dit à l’équilibre, afin de garantir le passage de l’air pressurisé de manière sensiblement identique au travers de chacun des premier et second joints d’étanchéité. Lorsqu’il existe un différentiel de pression en amont des joints d’étanchéité, alors un chemin préférentiel de l’air pressurisé pourrait être créé pour l’un des joints d’étanchéité. Un tel chemin préférentiel impacterait directement l’étanchéité du joint d’étanchéité sous pressurisé et pourrait conduire à d’importantes fuites d’huile au travers de ce joint d’étanchéité. Dans certains cas, le premier joint d’étanchéité est soumis à une pression supérieure à celle du second joint d’étanchéité à cause du gradient de pression dans l’enceinte de pressurisation. Un tel phénomène est notamment causé par la mise en rotation du flux d’air pressurisé lors de son passage dans l’entrée d’air qui est ménagée sur la paroi mobile. Le flux d’air pressurisé créé un tourbillon générant un gradient de pression. Un premier flux d’air pressurisé existe au niveau du premier joint d’étanchéité et un second flux d’air présentant une pression inférieure existe au niveau du second joint d’étanchéité. Afin de maintenir un différentiel de pression suffisant entre l’intérieur et l’extérieur des enceintes de lubrification, les turbomachines peuvent être équipées par exemple d’un déshuileur ou une pompe de récupération d’huile de lubrification. Mais, plus le flux d’air au niveau du premier joint d’étanchéité par exemple, est important, plus le dimensionnement de la pompe de récupération ou du déshuileur est important, impactant directement la masse et l’encombrement de la turbomachine. Afin de minimiser le différentiel de pression entre les premier et second joints d’étanchéité, le document FR-A1-3 016 661 propose d’équiper l’enceinte de lubrification d’une virole annulaire reliée à la paroi fixe de l’enceinte de lubrification par une entretoise. Selon ce document, la virole annulaire fait face axialement au premier joint d’étanchéité et délimite avec la paroi mobile un passage annulaire pour l’air de pressurisation provenant de l’entrée d’air et destiné à alimenter l’enceinte de pressurisation. Cette virole permet de limiter la mise en rotation du flux d’air dans la partie inférieure de l’enceinte de pressurisation. Le gradient de pression du flux d’air est limité dans l’enceinte de pressurisation, ce qui permet d’augmenter la pression au niveau du second joint d’étanchéité. Grâce à la virole de ce document, le différentiel de pression entre les premier et second joints est minimisé. Toutefois, dans le document FR-A1-3 016 661, l’entretoise est équipée d’orifices pour le passage de l’air de pressurisation des joints d’étanchéité. En cas de passage d’huile vers l’extérieur de l’enceinte de lubrification via les joints d’étanchéité, cette huile pourrait s’échapper de l’enceinte de pressurisation par les orifices de l’entretoise, ce qui ne permet pas un drainage optimal de l’huile hors de l’enceinte de pressurisation. Ce passage d’huile au travers des orifices pourrait créer un risque de feu dans la turbomachine. Par conséquent, il existe un besoin de fournir une enceinte de lubrification dans laquelle le drainage de l’huile est amélioré, pour réduire les risques de feu dans la turbomachine. A cet effet, l’invention propose un module pour une turbomachine d’aéronef, ce module comprenant : - une enceinte de lubrification annulaire comprenant : - une paroi mobile autour d’un axe longitudinal, la paroi mobile étant annulaire et centrée sur l’axe longitudinal, - une paroi fixe agencée coaxialement autour de la paroi mobile, - un espace annulaire de lubrification défini par les parois fixe et mobile, - un premier joint annulaire d’étanchéité situé à une première extrémité axiale de l’enceinte de lubrification et entre les parois mobile et fixe, - un second joint annulaire d’étanchéité situé à une seconde extrémité axiale de l’enceinte de lubrification, et entre les parois mobile et fixe, - une enceinte de pressurisation annulaire qui s’étend autour de l’enceinte de lubrification, l’enceinte de pressurisation comprenant : - un stator agencé coaxialement autour de la paroi fixe, - un espace annulaire de pressurisation des premier et second joints d’étanchéité définit par le stator et la paroi fixe, - une entrée d’air pressurisé pour l’alimentation en air pressurisé de l’enceinte de pressurisation, et - une virole annulaire qui fait face axialement à l’un ou l’autre des premier et second joints d’étanchéité et définissant avec la paroi mobile un passage annulaire de l’air pressurisé provenant de l’entrée d’air pressurisé et destiné à alimenter l’enceinte de pressurisation, la virole délimitant axialement avec la paroi fixe une partie annulaire de l’enceinte de pressurisation. Le module selon l’invention est remarquable en ce qu’il comprend en outre un orifice de drainage d’huile ménagé dans le stator et en ce que la virole est reliée au stator de façon à ce que la partie annulaire de l’enceinte de pressurisation forme une cavité de drainage de l’huile susceptible de sortir de l’espace annulaire de lubrification, l’huile de la cavité de drainage étant canalisée dans la cavité de drainage pour être évacuée en dehors de l’enceinte de pressurisation au travers de l’orifice de drainage d’huile. La virole selon l’invention revête donc une double fonction de minimisation des pertes de charge de contournement pour réduire le différentiel de pression entre les joints d’étanchéité, et de drainage d’huile en cas de fuite d’huile de l’enceinte de lubrification. La virole permet d’une part de limiter, voire de supprimer les effets de l’entrainement en rotation du flux d’air pressurisé qui entre par l’entrée d’air pressurisé dans l’enceinte de pressurisation. Ceci permet de minimiser le gradient de pression de ce flux d’air pressurisé et donc d’augmenter la pression du flux d’air pressurisé au niveau de l’un des joints d’étanchéité de l’enceinte de lubrification. La différence de pression entre les premier et second joints d’étanchéité est ainsi réduite. L’étanchéité de l’enceinte de lubrification est donc améliorée, ce qui permet de réduire les risques de fuite d’huile au niveau du premier ou second joint d’étanchéité. La virole selon l’invention permet d’autre part de créer une cavité de récupération et drainage de toute huile s’étant échappée de l’enceinte de lubrification. Par simplification, cette cavité de récupération et drainage est appelée « cavité de drainage » dans la présente invention. L’huile est confinée dans cette cavité de drainage délimitée en partie par la virole de l’invention, et cette virole permet de guider l’huile qui se serait échappée dans la cavité de drainage vers un orifice de drainage. L’huile peut ainsi être évacuée ou collectée par un circuit de drainage raccordé à l’orifice de drainage, réduisant les risques de feu dans la turbomachine. L’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément les unes des autres ou en combinaison les unes avec les autres : -- le module comprend un unique orifice de drainage, -- au moins un palier ou engrènement est situé dans l’espace de lubrification, -- le module comprend un circuit de pressurisation de l’enceinte de pressurisation et un circuit de lubrification de l’enceinte de lubrification, -- le module comprend un circuit de drainage de l’huile relié à l’orifice de drainage, - l’orifice de drainage d’huile débouche dans l’enceinte de pressurisation et est situé entre 3h et 9h, de préférence à 6h, par analogie avec le cadran d’une horloge, - la virole s’étend radialement vers l’intérieur depuis le stator et présente une surface annulaire de guidage de l’huile vers l’orifice de drainage d’huile, - la virole est reliée au stator de manière étanche, - la virole présente une forme au moins en partie tronconique qui s’évase en direction de l’axe longitudinal, - la virole est rapportée et fixée sur le stator, - le stator comprend un anneau présentant une extrémité axiale portant la virole, - la paroi fixe comprend un premier support de joint s’étendant radialement vers l’axe longitudinal à partir de la paroi fixe et coopérant avec la paroi mobile pour former le premier joint d’étanchéité, - l’anneau est situé à l’extérieur du premier support de joint, en particulier autour du premier support de joint, - la paroi fixe comprend un second support de joint s’étendant radialement vers l’axe longitudinal à partir du stator et coopérant avec la paroi mobile pour former le second joint d’étanchéité, et le stator comprend une extrémité axiale annulaire située à l’aval du second support de joint, le second support de joint délimitant axialement avec l’ extrémité axiale une seconde partie annulaire de l’enceinte de pressurisation, le second support de joint présentant un perçage pour le passage d’air pressurisé de la partie annulaire de l’enceinte de pressurisation jusqu’à la seconde partie annulaire, - l’entrée d’air comprend au moins un orifice formé dans la paroi mobile. L’invention concerne également une turbomachine pour un aéronef qui est remarquable en ce qu’elle comprend au moins un module selon l’une quelconque des caractéristiques précédentes. Brève description des figures D’autres caractéristiques et avantages ressortiront de la description qui suit de modes de réalisation non limitatifs de l’invention en référence aux dessins annexés sur lesquels : FIG. 1 la FIG. 1 est une vue en coupe longitudinale d’un exemple d’une turbomachine d’aéronef selon l’invention; FIG. 2 la FIG. 2 est une vue schématique en coupe longitudinale d’une enceinte de lubrification et d’une enceinte de pressurisation selon l’invention équipant la turbomachine de la FIG. 1 . Description détaillée de l'invention Un exemple de turbomachine 1, en particulier d’aéronef, selon l’invention est représenté sur la FIG. 1 . La turbomachine 1 est par exemple un turboréacteur à double flux. La turbomachine 1 peut présenter toute autre architecture et se présenter par exemple sous la forme d’un turbopropulseur. La turbomachine 1 est modulaire. Elle comprend une pluralité de modules assemblés les uns aux autres. Dans la suite de la description, les termes « module de turbomachine » et « turbomachine » sont confondus. La turbomachine 1 s’étend le long d’un axe longitudinal X. Un flux de gaz F s’écoule dans la turbomachine 1. Au sens de la présente invention, les termes « amont » et « aval » s’entendent relativement par rapport au sens d’écoulement du flux de gaz F dans la turbomachine 1. Le flux de gaz F s’écoule en particulier de gauche à droite dans les figures 1 et 2. Par ailleurs, les termes « longitudinal », « longitudinalement », « radial », « radialement » s’entendent par rapport à l’axe longitudinal X de la turbomachine 1. Les termes « extérieur », « intérieur » s’entendent relativement par rapport à l’éloignement de l’axe longitudinal X le long d’un axe radial perpendiculaire à l’axe longitudinal X. La turbomachine 1 comprend d’amont en aval, une soufflante 2 et un générateur de gaz. Le générateur de gaz comprend, d’amont en aval, un compresseur basse pression 3, un compresseur haute pression 4, une chambre de combustion 5, une turbine haute pression 6 et une turbine basse pression 7. Chaque compresseur 3,4 comprend un rotor de compresseur 3a, 4a et chaque turbine 6, 7 comprend un rotor de turbine 6a, 7a. Les rotors de compresseur 3a, 4a et de turbine 6a, 7a sont composés d’une pluralité d’étages comprenant chacun une roue aubagée. Le rotor de compresseur 3a du compresseur basse pression 3 est relié au rotor de turbine 7a de la turbine basse pression 7 par un arbre basse pression 8. Ils forment un corps basse pression. Le rotor de compresseur 4a du compresseur haute pression 4 est relié au rotor de turbine 6a de la turbine haute pression 6 par un arbre haute pression 9. Ils forment un corps haute pression. Les arbres basse pression 8 et haute pression 9 sont centrés sur l’axe longitudinal X et mobiles en rotation autour de l’axe longitudinal X. L’arbre haute pression 9 est agencé coaxialement autour de l’arbre basse pression 8. Le flux de gaz F traverse la soufflante 2 et se divise en un flux d’air primaire F1 traversant une veine primaire v1 et en un flux d’air secondaire F2 traversant une veine secondaire v2 entourant la veine primaire. Le flux d’air primaire F1 traverse les compresseurs basse pression 3 et haute pression 4. Le flux d’air primaire F1 comprimé traverse ensuite la chambre de combustion 5 dans laquelle il est mélangé à un carburant. Les gaz issus de la combustion traversent ainsi les turbines haute pression 6 et basse pression 7. L’énergie des gaz est transformée par le rotor de turbine 7a de la turbine basse pression 7 en énergie mécanique permettant d’entrainer en rotation l’arbre basse pression 8 et par suite, le compresseur basse pression 3. La soufflante 2 comprend un disque mobile en rotation autour de l’axe longitudinal X et des aubes 2a portées par le disque et régulièrement réparties autour de l’axe longitudinal X. Sur l’exemple de la FIG. 1 , la soufflante 2 est entourée par un carter de soufflante 2b. La soufflante 2 est de type carénée. Le carter de soufflante 2b porte une nacelle 2c et définissent ensemble un compartiment de soufflante 2d. Selon un autre exemple non représenté, la soufflante 2 est de type non carénée. Le disque de la soufflante 2 est entrainé en rotation par un arbre de soufflante 10. Dans l’exemple décrit, et donc de manière optionnelle, l’arbre de soufflante 10 est relié à l’arbre basse pression 8 par l’intermédiaire d’un réducteur de vitesse 11. Le réducteur de vitesse 11 est de type mécanique. Il est par exemple à train épicycloïdal ou planétaire. De manière non illustrée, le réducteur de vitesse 11 comprend classiquement un solaire et une couronne tous deux centrés sur l’axe longitudinal X. Il comprend en outre des satellites engrenant avec le solaire et la couronne. Il comprend en outre un porte-satellites. Le solaire est solidaire en rotation de l’arbre basse pression 8 et forme l’entrée du réducteur de vitesse 11, tandis que l’un ou l’autre de la couronne et du porte-satellites, selon la configuration du réducteur 11, est solidaire en rotation de l’arbre de soufflante 10 et forme la sortie du réducteur de vitesse 11. Le réducteur de vitesse 11 permet l’entrainement de l’arbre de soufflante 10 à une vitesse de rotation inférieure à la vitesse de rotation de l’arbre basse pression 8. Ceci permet d’augmenter le taux de dilution de la turbomachine 1. La turbomachine 1 comprend en outre un carter inter-compresseurs 12 agencé axialement entre le compresseur basse pression 3 et le compresseur haute pression 4. Le carter inter-compresseurs 12 comprend par exemple une virole interne et une virole externe qui sont centrées sur l’axe longitudinal X. Les viroles interne et externe sont par exemple reliées par des bras. La turbomachine 1 peut comprendre en outre un carter d’entrée 13. Le carter d’entrée 13 est agencé axialement entre la soufflante 2 et le compresseur basse pression 3. Le carter d’entrée 13 comprend par exemple une virole interne et une virole externe qui sont centrées sur l’axe longitudinal X. Les viroles interne et externe sont par exemple reliées par des bras. La turbomachine 1 peut comprendre en outre un carter inter-turbines 14. Le carter inter-turbines 14 est agencé axialement entre la turbine haute pression 6 et la turbine basse pression 7. La turbomachine 1 peut comprendre en outre un compartiment inter-veines v3 situé entre la veine primaire v1 et la veine secondaire v2. La turbomachine 1 comprend au moins palier 15. En particulier, l’arbre de soufflante 10 est guidé en rotation par un premier palier 15a et avantageusement un second palier 15b. Les premier et second paliers 15a, 15b sont agencés radialement entre l’arbre de soufflante 10 et le carter d’entrée 13. L’arbre basse pression 8 est guidé en rotation par au moins un troisième et quatrième paliers 15c, 15d. Le troisième palier 15c est agencé radialement entre le carter d’entrée 13 et l’arbre basse pression 8. Le quatrième palier 15d est agencé radialement entre le carter inter-compresseurs 12 et l’arbre basse pression 8. L’arbre haute pression 9 est guidé en rotation par un cinquième palier 15e. Le cinquième palier 15e est par exemple agencé radialement entre l’arbre haute pression 9 et le carter inter-turbines 14. L’arbre basse pression 8 peut être guidé en rotation en aval par un sixième palier 15f agencé radialement entre une extrémité aval de l’arbre basse pression 8 et le carter inter-turbines 14 par exemple. Chaque palier comprend par exemple un roulement. Le roulement est par exemple au moins une rangée de billes ou de rouleaux. Les paliers 15 ainsi que l’éventuel réducteur de vitesse 11 sont lubrifiés par de l’huile pour assurer leur bon fonctionnement. Pour ne pas contaminer les organes connexes de la turbomachine 1 par l’huile, les paliers 15 ainsi que le réducteur de vitesse 11 sont agencés dans des enceintes de lubrification. Les enceintes de lubrification peuvent être également destinés à la lubrification d’autres éléments de la turbomachine 1, tels que des engrènements, roulements. A cet effet, la turbomachine 1 comprend en outre au moins une enceinte de lubrification 16, en particulier une première enceinte amont 17 dans laquelle sont agencés les premier, deuxième et troisième paliers 15a, 15b, 15c et le réducteur de vitesse 11, une seconde enceinte de lubrification amont 18 dans laquelle est agencé le quatrième palier 15d et une enceinte de lubrification aval 19 dans laquelle sont agencés les cinquième et sixième paliers 15e, 15f. Selon la configuration de la turbomachine 1, le nombre de paliers 15 et d’enceintes de lubrification 16 peut varier. Chaque enceinte de lubrification 16 est annulaire. Chaque enceinte de lubrification 16 est délimitée extérieurement par une paroi fixe 20 telle qu’un carter et intérieurement par une paroi mobile telle qu’un arbre. Par exemple, la première enceinte de lubrification amont 17 est située dans la virole interne du carter d’entrée 13 et est délimitée intérieurement par l’arbre de soufflante 10. La seconde enceinte de lubrification amont 18 est située dans la virole interne du carter inter-compresseurs 12 et est délimitée intérieurement par l’arbre basse pression 8 et l’enceinte de lubrification aval 19 est située dans la virole interne du carter inter-turbines 14 et est délimitée intérieurement par l’arbre haute pression 9. En référence à la FIG. 2 , la paroi fixe 20 de l’enceinte de lubrification 16 est annulaire et centrée sur l’axe longitudinal X. Elle est située coaxialement autour de la paroi mobile 21 qui est également annulaire et centrée sur l’axe longitudinal X. La paroi fixe 20 comprend avantageusement un corps annulaire 20a qui s’étend axialement et un support de palier 22 annulaire qui s’étend radialement vers l’intérieur à partir de la paroi fixe 20 et en particulier du corps annulaire 20a. Le support de palier 22 délimite avec la paroi mobile 21 un espace annulaire dans lequel est situé le roulement du palier 15. La paroi fixe 20 comprend en outre des premier et second supports de joints 23, 24 situés de part et d’autre du support de palier 22. Les premier et second supports de joints 23, 24 sont annulaires et s’étendent radialement de la paroi fixe 20. Le premier support de joint 23 est agencé à l’amont du second support de joint 24. Les premier et second supports de joint 23, 24 comprennent chacun une virole annulaire 23a, 24a s’étendant radialement vers l’intérieur à partir du corps cylindrique 20a et une semelle annulaire 23b, 24b portée par la virole annulaire 23a, 24a. La virole annulaire 24a du second support de joint 24 comprend avantageusement au moins un perçage 24c. La paroi mobile 21 peut comprendre un corps cylindrique 25 s’étendant axialement et des premier et second tourillons 26, 27 annulaires s’étendant radialement et vers l’extérieur à partir du corps cylindrique 25. La paroi mobile 21 peut comprendre un troisième tourillon 28 agencé en amont des premier et second tourillons 26, 27 et s’étendant radialement vers l’extérieur à partir du corps cylindrique 25. Chaque tourillon 26, 27, 28 comprend une extrémité annulaire radiale 26a, 27a, 28a reliée au corps cylindrique 25 et une extrémité annulaire axiale 26b, 27b, 28b s’étendant axialement. Les parois fixe et mobile 20, 21 délimitent entre elles un espace annulaire d’enceinte de lubrification 29 dans lequel peut être situé un ou des paliers 15 et/ou l’éventuel réducteur de vitesse 11. Par simplification, cet espace est également appelé espace de lubrification 29 dans la présente description. L’espace de lubrification 29 est alimenté en huile par au moins un circuit de lubrification C1. Le circuit de lubrification C1 comprend une sortie d’huile débouchant dans l’espace de lubrification 29 et une entrée d’huile reliée par exemple à un réservoir d’huile pour l’alimentation en huile du circuit de lubrification C1. L’huile de lubrification du réservoir d’huile est ainsi projetée dans l’enceinte de lubrification 16 au travers de la sortie d’huile pour la lubrification des roulements et/ou engrènements, par exemple du ou des paliers 15 et du réducteur de vitesse 11. Afin de limiter les fuites d’huile en dehors de l’enceinte de lubrification 16, un premier joint d’étanchéité 30 est agencé à une première extrémité axiale de l’enceinte de lubrification 16 et un second joint d’étanchéité 31 est agencé à une seconde extrémité axiale de l’enceinte de lubrification 16 . Les premier et second joints d’étanchéité 30, 31 sont chacun situés radialement entre la paroi fixe 20 et la paroi mobile 21. Le premier joint d’étanchéité 30 est situé à l’amont du second joint d’étanchéité 31. Le joint d’étanchéité 30 peut être appelé joint d’étanchéité amont et le second joint d’étanchéité 31 peut être appelé joint d’étanchéité aval. Les premier et second joints d’étanchéité 30, 31 sont avantageusement de type dynamique. Un joint de type dynamique est entendu comme un ensemble limitant les fuites d’un fluide entre la paroi fixe 20 et la paroi mobile 21. De manière préférée, les premier et second joints d’étanchéité 30, 31 sont des joints à labyrinthe. Par exemple, le premier joint d’étanchéité 30 est situé entre le premier support de joint 23 et la paroi mobile 21. En particulier, le premier joint d’étanchéité 30 comprend des léchettes portées par la semelle 23b du premier support de joint 23 et qui coopèrent avec un revêtement abradable portée par le premier tourillon 26. Le second joint d’étanchéité 31 est par exemple situé entre le second support de joint 24 et la paroi mobile 21. En particulier, le second joint d’étanchéité 31 comprend des léchettes portées par la semelle 24b du second support de joint 24 et qui coopèrent avec un revêtement abradable portée par le second tourillon 27. Afin de limiter les fuites d’huile au travers des premier et second joints d’étanchéité 30, 31, la turbomachine 1 comprend en outre une enceinte de pressurisation 32 annulaire située coaxialement autour de l’enceinte de lubrification 16. L’enceinte de pressurisation 32 comprend un stator 33 situé coaxialement autour de la paroi fixe 20 de l’enceinte de lubrification 16. Le stator 33 est annulaire et centré sur l’axe longitudinal X. Il comprend un corps annulaire 34 s’étendant axialement entre des première et seconde extrémités axiales 35, 36. Chaque première et seconde extrémités axiales 35, 36 sont annulaires et s’étendent radialement vers l’intérieur à partir du corps annulaire 34. La première extrémité axiale 35 est située à l’amont de la seconde extrémité axiale 36. Le stator 33 comprend en outre un anneau 37 relié au corps annulaire 34 et situé axialement entre les extrémité axiales 35, 36. L’anneau 37 s’étend radialement vers l’intérieur à partir du corps annulaire 34. L’anneau 37 présente une extrémité radiale 37a solidaire du corps annulaire 34 et s’étendant radialement vers l’intérieur et une extrémité axiale 37b s’étendant axialement à partir de l’extrémité radiale 37a. L’extrémité axiale 37b s’étend par exemple axialement vers l’amont à partir de l’extrémité radiale 37a. L’anneau 37 est avantageusement situé axialement entre la première extrémité axiale 35 du stator 33 et le premier support de joint 23 de l’enceinte de lubrification 16. Par ailleurs, le stator 33 peut être relié à la paroi fixe 20 de l’enceinte de lubrification 16. Le stator 33 peut être relié à la paroi fixe 20 par le second support de joint 24. Le perçage 24c du second support de joint 24 est situé radialement entre le stator 33 et le corps annulaire 20a de la paroi fixe 20. L’enceinte de pressurisation 32 comprend un espace de pressurisation 38 annulaire délimité par le stator 33 et la paroi fixe 20 de l’enceinte de lubrification 16. L’espace de pressurisation 38 comprend typiquement une première partie annulaire 39 de pressurisation du premier joint d’étanchéité 30 et une seconde partie annulaire 40 de pressurisation du second joint d’étanchéité 32. Avantageusement, la première partie annulaire 39 communique fluidiquement avec la seconde partie annulaire 40 par le perçage 24c. La première partie annulaire 39 est par exemple reliée à la seconde partie annulaire 40 par une partie centrale 38’ annulaire délimitée radialement par le corps annulaire 34 du stator 33 et le corps annulaire 20a de la paroi fixe 20. Selon l’invention, la turbomachine 1 comprend en outre une virole 41 annulaire reliée au stator 33. La virole 41 est de manière préférée portée par l’anneau 37 du stator 33, en particulier par l’extrémité axiale 37b de cet anneau 37. De manière préférée, la virole 41 est rapportée et fixée sur le stator 33. La virole 41 est fixée sur le stator 33 de manière étanche. Ainsi, il n’existe pas de passage ou chemin fluidique entre le stator 33 et la virole 41. Selon un autre exemple, la virole 41 et le stator 33 forment un ensemble monobloc ou sont venus de matière. La virole 41 s’étend radialement vers l’intérieur de la turbomachine 1. La virole 41 présente une forme au moins en partie tronconique. La virole 41 est évasée, de manière préférée vers l’intérieur de la turbomachine 1 c’est-à-dire en direction de l’axe longitudinal X. La virole 41 comprend une première surface annulaire 41a et une seconde surface annulaire 41b en regard de l’un ou l’autre des joints d’étanchéité 30, 31. La virole 41 comprend en outre un bord périphérique 41c annulaire. La virole 41 fait face axialement à l’un des premier et second joints d’étanchéité 30, 31. De manière préférée, la virole 41 fait face au premier joint d’étanchéité 30 qui est situé à l’amont du second joint d’étanchéité 31. La virole 41 est ainsi située à l’amont du premier joint d’étanchéité 31. Ainsi, la seconde surface annulaire 41b est en regard du premier joint d’étanchéité 31. La virole 41 est située autour ou à l’extérieur de la paroi mobile 21 de l’enceinte de lubrification 16. En particulier, la virole 41 est située autour ou à l’extérieur du premier tourillon 26. En particulier, le bord périphérique 41c est en regard de la paroi mobile 21. La virole 41 délimite axialement avec la paroi fixe 33 la première partie annulaire 39 de l’enceinte de pressurisation 32. En particulier, cette première partie annulaire 39 est délimitée axialement par le premier support de joint 23 et la virole 41. Afin d’alimenter l’enceinte de pressurisation 32 en air pressurisé, la turbomachine 1 comprend une entrée d’air pressurisé 42 et un passage d’air pressurisé 43 débouchant dans l’enceinte de pressurisation 32. L’entrée d’air pressurisé 42 est reliée fluidiquement à un circuit de pressurisation C2. Le circuit de pressurisation C2 comprend un organe de prélèvement d’air (non représenté) configuré pour prélever de l’air du compresseur haute pression 4 par exemple. L’entrée d’air pressurisé 42 comprend au moins un orifice qui est de manière avantageuse ménagé dans la paroi mobile 25 de l’enceinte de lubrification 16. En particulier, l’entrée d’air pressurisée 42 est située axialement entre le premier tourillon 26 et le troisième tourillon 28. L’orifice de l’entrée d’air pressurisé 42 est débouchant, c’est-à-dire qu’il traverse la paroi mobile 25 de part et d’autre. L’entrée d’air pressurisé 42 pourrait comprendre une pluralité d’orifices. Le passage d’air pressurisé 43 est délimité radialement par la virole 41 et la paroi mobile 21 de l’enceinte de lubrification 16. Le passage d’air pressurisé 43 est en particulier définit radialement entre le bord périphérique 41c de la virole 41 et la paroi mobile 21, notamment le premier tourillon 26. Selon l’invention, l’air pressurisé A1 est prélevé dans le compresseur haute pression 4 par exemple, puis acheminé au travers du circuit de pressurisation C2 jusqu’à l’entrée d’air pressurisé 42. L’air pressurisé A1 traverse l’entrée d’air pressurisé 42 puis le passage d’air pressurisé 43 et alimente la première partie annulaire 39 de l’enceinte de pressurisation 32. L’air pressurisé A1 se divise en un premier flux d’air pressurisé P1 qui pressurise le premier joint d’étanchéité 30 et en un second flux d’air pressurisé P2 qui entre dans la seconde partie annulaire 40 de l’enceinte de pressurisation 32 au travers du perçage 24c par exemple. Ce second flux d’air pressurisé P2 permet de pressuriser le second joint d’étanchéité 31. Grâce à la virole 41, le gradient de pression du flux d’air pressurisé A1 au voisinage du premier joint d’étanchéité 30 est limité voire supprimé ce qui permet de diminuer le différentiel de pression en amont des premier et second joints d’étanchéité 30, 31, le terme amont faisant référence à la circulation du flux d’air pressurisé A1. La pression du premier flux d’air pressurisé P1 et du second flux d’air pressurisé P2 est sensiblement égale, aux pertes de charge linéique près. L’étanchéité des joints d’étanchéité 30, 31 est ainsi améliorée ce qui permet de limiter les fuites d’huile en dehors de l’espace de lubrification 29. Toutefois, de l’huile de lubrification peut tout de même sortir de cet espace de lubrification 29. A cet effet, afin contenir et d’évacuer cette huile, la turbomachine 1 comprend une cavité de drainage 39 et un orifice de drainage d’huile 44 relié à un circuit de drainage d’huile C3. L’orifice de drainage d’huile 44 permet d’évacuer l’huile H sortant de l’espace de lubrification 29 en dehors de l’enceinte de pressurisation 32. L’orifice de drainage d’huile 44 est ménagé dans le stator 33 de l’enceinte de pressurisation 32. En particulier, l’orifice de drainage d’huile 44 est ménagé dans le corps annulaire 34 du stator 33. L’orifice de drainage d’huile 44 est en particulier situé axialement entre l’anneau 37 et le second support de joint 24. L’orifice de drainage d’huile 44 est traversant. Il traverse le stator 33 de part et d’autre. L’orifice de drainage d’huile 44 débouche dans l’enceinte de pressurisation 32, en particulier dans la partie centrale 38’ de cette enceinte de pressurisation 32. L’orifice de drainage d’huile 44 est par exemple situé entre 3h (trois heures) et 9h (neuf heures), de préférence à 6h (six heures) par analogie à la position correspondante des aiguilles sur un cadran d’une horloge. Une telle position permet de favoriser l’écoulement de l’huile H par gravité et son évacuation par l’orifice de drainage d’huile 44. De manière préférée, l’orifice de drainage d’huile 44 est unique. Selon l’invention, la cavité de drainage 39 est formée par la première partie annulaire 39 de l’enceinte de pressurisation 32. Une telle cavité de drainage 39 permet de collecter l’huile H pour son évacuation au travers de l’orifice de drainage d’huile 44. La virole 41 permet de confiner l’huile dans la cavité de drainage 39 et de guider cette huile H vers l’orifice d’évacuation de drainage 44. En particulier, la seconde surface annulaire 41b est une surface de guidage de cette huile H vers l’orifice de drainage d’huile 44. Grâce à la configuration de la virole 41 selon l’invention, et notamment en ce que la virole 41 est portée par le stator 33, l’huile H qui s’échappe en dehors de l’espace de lubrification 29 au travers du premier joint d’étanchéité 30 est confinée dans la cavité de drainage 39 formée par la première partie annulaire 39 de l’enceinte de pressurisation 32. Cette huile H est en outre guidée par la virole 41 vers l’orifice de drainage d’huile 44. Grâce à la virole 41 de l’invention, la circulation de l’huile H qui s’échappe de l’enceinte de lubrification 16 est contrôlée, ce qui limite le risque de feu dans la turbomachine 1. En outre, le passage d’air pressurisé 43 est dimensionné de sorte à ce que le débit du flux d’air pressurisé A1 empêche la sortie d’huile H au travers de ce passage d’air pressurisé 43. La dimension de ce passage d’air pressuré 43 peut être ajusté en modifiant les dimensions de la virole 41 notamment. Ceci permet de limiter les fuites d’huile en dehors de la cavité de drainage de 39. En outre, la turbomachine 1 peut comprendre un joint d’étanchéité supplémentaire 45 situé en amont du premier joint d’étanchéité 30. Le joint d’étanchéité supplémentaire 45 est avantageusement situé radialement entre la paroi mobile 21 et le stator 33. En particulier, le joint d’étanchéité supplémentaire 45 est situé radialement entre le troisième tourillon 28 et le stator 33. Le joint d’étanchéité supplémentaire 45 permet de manière avantageuse de maintenir la pression du flux d’air pressurisé A1 du circuit de pressurisation C2 après son passage dans l’entrée d’air pressurisé 42 et de maintenir la pression de ce flux d’air pressurisé A1 dans la cavité de drainage 39. Module pour une turbomachine (1) d’aéronef, ce module comprenant : - une enceinte de lubrification (16) annulaire comprenant : - une paroi mobile (21) autour d’un axe longitudinal (X), la paroi mobile étant annulaire et centrée sur l’axe longitudinal (X), - une paroi fixe (20) agencée coaxialement autour de la paroi mobile (21), - un espace annulaire de lubrification (29) défini par les parois fixe et mobile (20, 21), - un premier joint annulaire d’étanchéité (30) situé à une première extrémité axiale de l’enceinte de lubrification (16) et entre les parois mobile et fixe (21, 20), - un second joint annulaire d’étanchéité (31) situé à une seconde extrémité axiale de l’enceinte de lubrification (16), et entre les parois mobile et fixe (21, 20), - une enceinte de pressurisation (32) annulaire qui s’étend autour de l’enceinte de lubrification (16), l’enceinte de pressurisation (32) comprenant : - un stator (33) agencé coaxialement autour de la paroi fixe (20), - un espace annulaire de pressurisation (38) des premier et second joints d’étanchéité (30, 31) définit par le stator (33) et la paroi fixe (20), - une entrée d’air pressurisé (42) pour l’alimentation en air pressurisé de l’enceinte de pressurisation (32), et - une virole (41) annulaire qui fait face axialement à l’un ou l’autre des premier et second joints d’étanchéité (30, 31) et définissant avec la paroi mobile (21) un passage annulaire de l’air pressurisé (43) provenant de l’entrée d’air pressurisé (42) et destiné à alimenter l’enceinte de pressurisation (32), la virole (41) délimitant axialement avec la paroi fixe (20) une partie annulaire (39, 40) de l’enceinte de pressurisation (32), caractérisé en ce que le module comprend en outre un orifice de drainage d’huile (44) ménagé dans le stator (33) et en ce que la virole (41) est reliée au stator (33) de façon à ce que la partie annulaire (39, 40) de l’enceinte de pressurisation (32) forme une cavité de drainage de l’huile (H) susceptible de sortir de l’espace annulaire de lubrification (29), l’huile (H) de la cavité de drainage étant canalisée dans la cavité de drainage pour être évacuée en dehors de l’enceinte de pressurisation (38) au travers de l’orifice de drainage d’huile (44). Module selon la revendication précédente, caractérisé en ce que l’orifice de drainage d’huile (44) débouche dans l’enceinte de pressurisation (38) et est situé entre 3h et 9h, de préférence à 6h, par analogie avec le cadran d’une horloge. Module selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la virole (41) s’étend radialement vers l’intérieur depuis le stator (33) et présente une surface annulaire (41b) de guidage de l’huile (H) vers l’orifice de drainage d’huile (44). Module selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la virole (41) est reliée au stator (33) de manière étanche. Module selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la virole (41) présente une forme au moins en partie tronconique qui s’évase en direction de l’axe longitudinal (X). Module selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la virole (41) est rapportée et fixée sur le stator (33). Module selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le stator (33) comprend un anneau (37) présentant une extrémité axiale (37b) portant la virole (41). Module selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la paroi fixe (20) comprend un premier support de joint (23) s’étendant radialement vers l’axe longitudinal (X) à partir de la paroi fixe (20) et coopérant avec la paroi mobile (21) pour former le premier joint d’étanchéité (30). Module selon les revendications 7 et 8, caractérisé en ce que l’anneau (37) est situé à l’extérieur du premier support de joint (23), en particulier autour du premier support de joint (23). Module selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la paroi fixe (20) comprend un second support de joint (24) s’étendant radialement vers l’axe longitudinal (X) à partir du stator (33) et coopérant avec la paroi mobile (21) pour former le second joint d’étanchéité (31), et en ce que le stator (33) comprend une extrémité axiale (36) annulaire située à l’aval du second support de joint (24), le second support de joint (24) délimitant axialement avec l’ extrémité axiale (36) une seconde partie annulaire (39, 40) de l’enceinte de pressurisation (38), le second support de joint (24) présentant un perçage (24c) pour le passage d’air pressurisé (A1) de la partie annulaire (39, 40) de l’enceinte de pressurisation (32) jusqu’à la seconde partie annulaire (40). Module selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’entrée d’air (42) comprend au moins un orifice formé dans la paroi mobile (25). Turbomachine (1) pour un aéronef, caractérisée en ce qu’elle comprend au moins un module selon l’une quelconque des revendications précédentes.