Brevet FR3154861A1 — publié le 20250502

Dispositif de gestion thermique (1) pour véhicule automobile électrique ou hybride comportant : - une première boucle (A) comportant une première pompe réversible (A1), un premier dispositif d’échange de chaleur (A2) avec les batteries du véhicule automobile et un échangeur de chaleur bifluide (A3), - une deuxième boucle (B) comportant une deuxième pompe réversible (B1), un deuxième dispositif d’échange de chaleur (B2) avec le groupe motopropulseur du véhicule automobile et un radiateur (B3), - une première conduite de dérivation (D) comportant un premier dispositif anti-retour (11) configuré pour bloquer le fluide caloporteur refluant de son deuxième point de raccordement (D2) vers son premier point de raccordement (D1), - un deuxième dispositif anti-retour (12), - une deuxième conduite de dérivation (E), - un troisième dispositif anti-retour (13), la première pompe réversible (A1) étant disposée sur la première boucle (A) en amont d’un deuxième point de raccordement (D2) de la première conduite de dérivation (D) et en aval d’un premier point de raccordement (E1) de la deuxième conduite de dérivation (E), la deuxième pompe réversible (B1) étant disposée sur la deuxième boucle (B) en aval d’un premier point de raccordement (D1) de la première conduite de dérivation (D) et en amont d’un deuxième point de raccordement (E2) de la deuxième conduite de dérivation (E). Figure d’abrégé : Fig 1 Dispositif de gestion thermique des batteries pour véhicule électrique ou hybride Ce L’invention se rapporte au domaine des véhicules automobiles électriques et hybrides et plus particulièrement à un dispositif de gestion thermique pour les batteries d’un tel véhicule automobile. Les véhicules automobiles électriques ou hybrides actuels comportent de plus en plus souvent des moyens de gestion thermique des batteries ainsi que des moyens de gestion thermique des composants de la chaine de puissance électrique tels que l’électronique de puissance et/ou le moteur électrique dudit véhicule électrique. En effet, afin que les batteries et ces composants soient les plus efficaces possible, ils doivent rester à une température optimale de fonctionnement. Il est donc nécessaire de les refroidir en utilisation pour ne pas qu’ils dépassent excessivement cette température optimale de fonctionnement. De même, il peut également être nécessaire de les chauffer, par exemple par temps froid, afin qu’ils atteignent dans un délai le plus court possible cette température optimale de fonctionnement. De plus, ces composants peuvent avoir des températures optimales de fonctionnement différentes ce qui implique une différentiation de gestion thermique pour chacun. Il est ainsi connu pour une gestion thermique efficace des batteries, d’utiliser un circuit de gestion thermique des batteries dédié. Dans ce circuit de gestion thermique des batteries est destiné à circuler un fluide caloporteur. Ce circuit de gestion thermique des batteries est généralement associé à un circuit de refroidissement comportant un refroidisseur. Les composants de la chaine de puissance électrique, formés notamment par le groupe motopropulseur et le chargeur interne, sont quant à eux généralement associés à un circuit de circulation d’un fluide caloporteur comportant un radiateur pour un refroidissement de ces derniers. Cependant, ces circuits et les interactions entre eux font qu’ils sont généralement complexes et couteux à réaliser d’autant plus que des modes de fonctionnement multiples peuvent être nécessaires et/ou demandés par les constructeurs automobiles. Un des buts de la présente invention est donc de remédier au moins partiellement aux inconvénients de l’art antérieur et de proposer un dispositif de gestion amélioré et économique. La présente invention concerne donc un dispositif de gestion thermique pour véhicule automobile électrique ou hybride comportant : - une première boucle dans laquelle est destinée à circuler un fluide caloporteur, et comportant une première pompe réversible, un premier dispositif d’échange de chaleur avec les batteries du véhicule automobile et un échangeur de chaleur bifluide, ledit échangeur de chaleur bifluide étant connecté conjointement avec un autre circuit de refroidissement, - une deuxième boucle dans laquelle est destiné à circuler également un fluide caloporteur, et comportant une deuxième pompe réversible, un deuxième dispositif d’échange de chaleur avec le groupe motopropulseur du véhicule automobile et un radiateur destiné à être traversé par un flux d’air externe, - une première conduite de dérivation reliant, selon un premier sens de circulation du fluide caloporteur dans la première et la deuxième boucle, un premier point de raccordement, disposé sur la deuxième boucle en aval du radiateur, à un deuxième point de raccordement, disposé sur la première boucle en amont de l’échangeur de chaleur bifluide, ladite première conduite de dérivation comportant un premier dispositif anti-retour configuré pour bloquer le fluide caloporteur refluant de son deuxième point de raccordement vers son premier point de raccordement, - un deuxième dispositif anti-retour disposé, selon le premier sens de circulation du fluide caloporteur, sur la deuxième boucle en aval du radiateur, entre ledit radiateur et le premier point de raccordement de la première conduite de dérivation, ledit deuxième dispositif anti-retour étant configuré pour bloquer le fluide caloporteur refluant du premier point de raccordement de la première conduite de dérivation vers le radiateur, - une deuxième conduite de dérivation reliant, selon le premier sens de circulation du fluide caloporteur dans la première et la deuxième boucle, un premier point de raccordement, disposé sur la première boucle en aval de l’échangeur de chaleur bifluide, à un deuxième point de raccordement, disposé sur la deuxième boucle en amont du radiateur, - un troisième dispositif anti-retour disposé sur la première boucle, selon le premier sens de circulation du fluide caloporteur, en aval de l’échangeur de chaleur bifluide, entre ledit échangeur de chaleur bifluide et le premier point de raccordement de la deuxième conduite de dérivation, ledit troisième dispositif anti-retour étant configuré pour bloquer le fluide caloporteur refluant du premier point de raccordement de la deuxième conduite de dérivation vers l’échangeur de chaleur bifluide, la première pompe réversible étant disposée sur la première boucle, selon le premier sens de circulation du fluide caloporteur, en amont du deuxième point de raccordement de la première conduite de dérivation et en aval du premier point de raccordement de la deuxième conduite de dérivation, la deuxième pompe réversible étant disposée sur la deuxième boucle, selon le premier sens de circulation du fluide caloporteur, en aval du premier point de raccordement de la première conduite de dérivation et en amont du deuxième point de raccordement de la deuxième conduite de dérivation. Selon un aspect de l’invention, le dispositif de gestion thermique est configuré pour fonctionner dans un premier mode de fonctionnement dans lequel : - la première pompe réversible fonctionne selon un premier sens de circulation de sorte que le fluide caloporteur circule depuis le premier dispositif d’échange thermique, vers le deuxième point de raccordement de la première conduite de dérivation, puis vers l’échangeur de chaleur bifluide, puis vers le premier point de raccordement de la deuxième conduite de dérivation avant de retourner vers le premier dispositif d’échange thermique, - la deuxième pompe réversible fonctionne selon un premier sens de circulation de sorte que le fluide caloporteur circule depuis le deuxième dispositif d’échange de chaleur, vers le deuxième point de raccordement de la deuxième conduite de dérivation, puis vers le radiateur, puis vers le premier point de raccordement de la première conduite de dérivation avant de retourner vers le deuxième dispositif d’échange de chaleur. Selon un autre aspect de l’invention, le dispositif de gestion thermique est configuré pour fonctionner dans un deuxième mode de fonctionnement dans lequel : - la deuxième pompe réversible fonctionne selon un deuxième sens de circulation, de sorte que le fluide caloporteur circule depuis le deuxième dispositif d’échange de chaleur, vers le premier point de raccordement de la première conduite de dérivation, traverse ladite première conduite de dérivation puis circule depuis le deuxième point de raccordement de la première conduite de dérivation vers le premier point de raccordement de la deuxième conduite de dérivation en traversant l’échangeur bifluide, le fluide caloporteur traverse ensuite la deuxième conduite de dérivation pour rejoindre le deuxième dispositif d’échange de chaleur, - la première pompe réversible est à l’arrêt. Selon un autre aspect de l’invention, le dispositif de gestion thermique est configuré pour fonctionner dans un troisième mode de fonctionnement dans lequel : - la première pompe réversible fonctionne selon un deuxième sens de circulation, de sorte qu’une première portion de fluide caloporteur circule depuis le premier dispositif d’échange thermique, vers le premier point de raccordement de la deuxième conduite de dérivation et traverse ladite deuxième conduite de dérivation, - la deuxième pompe réversible fonctionne selon son premier sens de circulation de sorte qu’une deuxième portion de fluide caloporteur circule depuis le deuxième dispositif d’échange de chaleur, vers le deuxième point de raccordement de la deuxième conduite de dérivation et rejoigne la première portion de fluide caloporteur, depuis le deuxième point de raccordement de la deuxième conduite de dérivation, le fluide caloporteur circule vers le radiateur, puis vers le premier point de raccordement de la première conduite de dérivation, depuis le premier point de raccordement de la première conduite de dérivation, une première portion du fluide caloporteur traverse la première conduite de dérivation pour rejoindre le premier dispositif d’échange thermique, depuis le premier point de raccordement de la première conduite de dérivation, une deuxième portion du fluide caloporteur rejoint le deuxième dispositif d’échange de chaleur. Selon un autre aspect de l’invention, le dispositif de gestion thermique est configuré pour fonctionner dans un quatrième mode de fonctionnement dans lequel : - la première pompe réversible fonctionne selon un premier sens de circulation de sorte qu’une première portion de fluide caloporteur circule depuis le premier dispositif d’échange thermique, vers le deuxième point de raccordement de la première conduite de dérivation, - la deuxième pompe réversible fonctionne selon son deuxième sens de circulation, de sorte qu’une deuxième portion de fluide caloporteur circule depuis le deuxième dispositif d’échange de chaleur, vers le premier point de raccordement de la première conduite de dérivation, traverse ladite première conduite de dérivation vers le deuxième point de raccordement de la première conduite de dérivation et rejoigne la première portion de fluide caloporteur, depuis le deuxième point de raccordement de la première conduite de dérivation, le fluide caloporteur circule vers l’échangeur de chaleur bifluide, puis vers le premier point de raccordement de la deuxième conduite de dérivation, depuis le premier point de raccordement de la deuxième conduite de dérivation, une première portion du fluide caloporteur traverse la deuxième conduite de dérivation pour rejoindre le deuxième dispositif d’échange de chaleur, depuis le premier point de raccordement de la deuxième conduite de dérivation, une deuxième portion du fluide caloporteur rejoint le premier dispositif d’échange thermique. Selon un autre aspect de l’invention, la deuxième boucle comporte une troisième conduite de dérivation reliant, dans le premier sens de circulation du fluide caloporteur, un premier point de raccordement, disposé en amont du deuxième dispositif d’échange de chaleur, à un deuxième point de raccordement, disposé en aval du deuxième dispositif d’échange de chaleur, ladite troisième conduite de dérivation comportant un troisième dispositif d’échange de chaleur avec le chargeur embarqué du véhicule automobile, la deuxième pompe étant disposée en amont du premier point de raccordement de la troisième conduite de dérivation ou en aval du deuxième point de raccordement de la troisième conduite de dérivation. Selon un autre aspect de l’invention, la troisième conduite de dérivation comporte un régulateur de débit du fluide caloporteur. Selon un autre aspect de l’invention, au moins la deuxième pompe réversible est configurée pour bloquer le fluide caloporteur lorsqu’elle est à l’arrêt. Selon un autre aspect de l’invention, la deuxième boucle comporte une quatrième conduite de dérivation reliant, dans le premier sens de circulation du fluide caloporteur, un premier point de raccordement, disposé en aval du deuxième dispositif d’échange de chaleur entre ledit deuxième dispositif d’échange de chaleur et le deuxième point de raccordement de la deuxième conduite de dérivation, à un deuxième point de raccordement, disposé en amont du deuxième dispositif d’échange de chaleur entre le premier point de raccordement de la première conduite de dérivation et ledit deuxième dispositif d’échange de chaleur, ladite quatrième conduite de dérivation comportant un dispositif de redirection du fluide caloporteur en provenance du deuxième dispositif d’échange de chaleur, la deuxième pompe étant disposée sur la deuxième boucle en amont du premier point de raccordement de la quatrième conduite de dérivation et en aval du deuxième point de raccordement de la quatrième conduite de dérivation. Selon un autre aspect de l’invention, le dispositif de gestion thermique est configuré pour fonctionner dans un cinquième mode de fonctionnement dans lequel : - la première pompe réversible fonctionne selon un premier sens de circulation de sorte que le fluide caloporteur circule depuis le premier dispositif d’échange thermique, vers le deuxième point de raccordement de la première conduite de dérivation, puis vers l’échangeur de chaleur bifluide, puis vers le premier point de raccordement de la deuxième conduite de dérivation avant de retourner vers le premier dispositif d’échange thermique, - la deuxième pompe réversible fonctionne selon un premier sens de circulation de sorte que le fluide caloporteur circule depuis le deuxième dispositif d’échange de chaleur, vers le premier point de raccordement de la quatrième conduite de dérivation, le dispositif de redirection redirigeant le fluide caloporteur de sorte qu’il traverse la quatrième conduite de dérivation avant de retourner vers le deuxième dispositif d’échange de chaleur. Selon un autre aspect de l’invention, le dispositif de gestion thermique est configuré pour fonctionner dans un sixième mode de fonctionnement dans lequel : - la première pompe réversible fonctionne selon un deuxième sens de circulation, de sorte que le fluide caloporteur circule depuis le premier dispositif d’échange thermique, vers le premier point de raccordement de la deuxième conduite de dérivation et traverse ladite deuxième conduite de dérivation, puis vers le radiateur, puis vers le premier point de raccordement de la première conduite de dérivation, le fluide caloporteur traverse la première conduite de dérivation pour rejoindre le premier dispositif d’échange thermique, - la deuxième pompe réversible fonctionne selon un premier sens de circulation de sorte que le fluide caloporteur circule depuis le deuxième dispositif d’échange de chaleur, vers le premier point de raccordement de la quatrième conduite de dérivation, le dispositif de redirection redirigeant le fluide caloporteur de sorte qu’il traverse la quatrième conduite de dérivation avant de retourner vers le deuxième dispositif d’échange de chaleur. Selon un autre aspect de l’invention, la première boucle comporte un réchauffeur électrique du fluide caloporteur disposé en amont du premier dispositif d’échange de chaleur, dans le premier sens de circulation du fluide caloporteur. D’autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante, fournie à titre illustratif et non limitatif, et des dessins annexés dans lesquels : FIG. 1 La FIG. 1 est une représentation schématique d’un dispositif de gestion thermique, FIG. 2 La FIG. 2 est une représentation schématique du dispositif de gestion thermique de la FIG. 1 selon un premier mode de fonctionnement, FIG. 3 La FIG. 3 est une représentation schématique du dispositif de gestion thermique de la FIG. 1 selon un deuxième mode de fonctionnement, FIG. 4 La FIG. 4 est une représentation schématique du dispositif de gestion thermique de la FIG. 1 selon un troisième mode de fonctionnement, [Fig 5 La figure 5 est une représentation schématique du dispositif de gestion thermique de la figure 1 selon un quatrième mode de fonctionnement, FIG. 6 La FIG. 6 est une représentation schématique du dispositif de gestion thermique de la FIG. 1 selon un cinquième mode de fonctionnement, FIG. 7 La FIG. 7 est une représentation schématique du dispositif de gestion thermique de la FIG. 1 selon un sixième mode de fonctionnement. Sur les différentes figures, les éléments identiques portent les mêmes numéros de référence. Les réalisations suivantes sont des exemples. Bien que la description se réfère à un ou plusieurs modes de réalisation, ceci ne signifie pas nécessairement que chaque référence concerne le même mode de réalisation, ou que les caractéristiques s'appliquent seulement à un seul mode de réalisation. De simples caractéristiques de différents modes de réalisation peuvent également être combinées et/ou interchangées pour fournir d'autres réalisations. Dans la présente description, on peut indexer certains éléments ou paramètres, comme par exemple premier élément ou deuxième élément ainsi que premier paramètre et second paramètre ou encore premier critère et deuxième critère, etc. Dans ce cas, il s’agit d’un simple indexage pour différencier et dénommer des éléments ou paramètres ou critères proches, mais non identiques. Cette indexation n’implique pas une priorité d’un élément, paramètre ou critère par rapport à un autre et on peut aisément interchanger de telles dénominations sans sortir du cadre de la présente description. Cette indexation n’implique pas non plus un ordre dans le temps par exemple pour apprécier tel ou tel critère. Dans la présente description, on entend par « placé en amont » qu’un élément est placé avant un autre par rapport au sens de circulation d'un fluide. A contrario, on entend par « placé en aval » qu’un élément est placé après un autre par rapport au sens de circulation du fluide. La FIG. 1 montre un dispositif de gestion thermique 1 pour véhicule automobile électrique ou hybride. Ce dispositif de gestion thermique 1 comporte tout d’abord une première boucle A (représentée en trait épais) dans laquelle est destiné à circuler un fluide caloporteur. Cette première boucle A comporte notamment une première pompe réversible A1, un premier dispositif d’échange de chaleur A2 avec les batteries du véhicule automobile et un échangeur de chaleur bifluide A3. Le premier dispositif d’échange de chaleur A2 avec les batteries peut être de différents types, par exemple par immersion des cellules des batteries dans un fluide caloporteur diélectrique circulant dans ladite première boucle A. L’échangeur de chaleur bifluide A3 est quant à lui connecté conjointement avec un autre circuit de refroidissement C (non représenté) configuré pour permettre l’absorption et/ou la cession d’énergie calorifique comme par exemple un circuit de climatisation inversible. Le dispositif de gestion thermique 1 comporte également une deuxième boucle B (représentée en trait épais) dans laquelle est destiné à circuler également un fluide caloporteur. Cette deuxième boucle B comporte notamment une deuxième pompe réversible B1, un deuxième dispositif d’échange de chaleur B2 avec le groupe motopropulseur du véhicule automobile et un radiateur B3 destiné à être traversé par un flux d’air externe. Le radiateur B3 peut notamment être disposé en face avant du véhicule automobile. La première boucle A et la deuxième boucle B sont reliées l’une à l’autre fluidiquement par une première conduite de dérivation D et une deuxième conduite de dérivation E. La première conduite de dérivation D relie, selon un premier sens de circulation du fluide caloporteur dans la première A et la deuxième B boucle (visible à la FIG. 2 ), un premier point de raccordement D1 à un deuxième point de raccordement D2. Le premier point de raccordement D1 de la première conduite de dérivation D est disposé sur la deuxième boucle B en aval du radiateur B3. Le deuxième point de raccordement D2 de la première conduite de dérivation D est quant à lui disposé sur la première boucle A en amont de l’échangeur de chaleur bifluide A3. La première conduite de dérivation D comporte également un premier dispositif anti-retour 11 configuré pour bloquer le fluide caloporteur refluant de son deuxième point de raccordement D2 vers son premier point de raccordement D1. Un deuxième dispositif anti-retour 12 est également disposé, selon le premier sens de circulation du fluide caloporteur, sur la deuxième boucle B en aval du radiateur B3. Plus précisément, le deuxième dispositif anti-retour 12 est disposé entre le radiateur B3 et le premier point de raccordement D1 de la première conduite de dérivation D. Le deuxième dispositif anti-retour 12 est notamment configuré pour bloquer le fluide caloporteur refluant du premier point de raccordement D1 de la première conduite de dérivation D vers le radiateur B3. La deuxième conduite de dérivation E relie, toujours selon le premier sens de circulation du fluide caloporteur dans la première A et la deuxième B boucle (visible à la FIG. 2 ), un premier point de raccordement E1 à un deuxième point de raccordement E2. Le premier point de raccordement E1 de la deuxième conduite de dérivation E est disposé sur la première boucle A en aval de l’échangeur de chaleur bifluide A3. Le deuxième point de raccordement E2 de la deuxième conduite de dérivation E est quant à lui disposé sur la deuxième boucle B en amont du radiateur B3. Un troisième dispositif anti-retour 13 est également disposé sur la première boucle A, selon le premier sens de circulation du fluide caloporteur, en aval de l’échangeur de chaleur bifluide A3. Plus précisément, ce troisième dispositif anti-retour 13 est disposé entre l’échangeur de chaleur bifluide A3 et le premier point de raccordement E1 de la deuxième conduite de dérivation E. Le troisième dispositif anti-retour 13 est notamment configuré pour bloquer le fluide caloporteur refluant du premier point de raccordement E1 de la deuxième conduite de dérivation E vers l’échangeur de chaleur bifluide A3. Par rapport à la première conduite de dérivation D et la deuxième conduite de dérivation E, la première pompe réversible A1 est plus particulièrement disposée sur la première boucle A, selon le premier sens de circulation du fluide caloporteur, en amont du deuxième point de raccordement D2 de la première conduite de dérivation D et en aval du premier point de raccordement E1 de la deuxième conduite de dérivation E. De même, par rapport à la première conduite de dérivation D et la deuxième conduite de dérivation E, la deuxième pompe réversible B1 est disposée sur la deuxième boucle B, selon le premier sens de circulation du fluide caloporteur, en aval du premier point de raccordement D1 de la première conduite de dérivation D et en amont du deuxième point de raccordement E2 de la deuxième conduite de dérivation E. La première A1 et la deuxième B1 pompe sont notamment indépendantes l’une de l’autre et réversibles. Ainsi, elles peuvent fonctionner dans les deux sens afin de propulser le fluide caloporteur. De plus, au moins la deuxième pompe réversible B1 peut être configurée pour bloquer le fluide caloporteur lorsqu’elle est à l’arrêt. De préférence, les deux pompes A1, B1 réversibles peuvent être configurées pour bloquer le fluide caloporteur lorsqu’elles sont à l’arrêt. La deuxième boucle B peut également comporter une troisième conduite de dérivation F reliant, dans le premier sens de circulation du fluide caloporteur, un premier point de raccordement F1 à un deuxième point de raccordement F2. Le premier point de raccordement F1 est notamment disposé en amont du deuxième dispositif d’échange de chaleur B2. Le deuxième point de raccordement F2 est quant à lui disposé en aval du deuxième dispositif d’échange de chaleur B2. Cette troisième conduite de dérivation F comporte notamment un troisième dispositif d’échange de chaleur B4 avec par exemple un chargeur embarqué du véhicule automobile. Lorsque cette troisième conduite de dérivation F est présente, la deuxième pompe B1 est plus particulièrement disposée en amont du premier point de raccordement F1 de la troisième conduite de dérivation F ou en aval du deuxième point de raccordement F2 de la troisième conduite de dérivation F. Cette troisième conduite de dérivation F peut notamment comporter un régulateur de débit B5 du fluide caloporteur afin de contrôler le débit du fluide caloporteur traversant ladite troisième conduite de dérivation F et plus particulièrement traversant le troisième dispositif d’échange de chaleur B4. La deuxième boucle B peut comporter en outre une quatrième conduite de dérivation G reliant, dans le premier sens de circulation du fluide caloporteur, un premier point de raccordement G1 à un deuxième point de raccordement G2. Le premier point de raccordement G1 de cette quatrième conduite de dérivation G est notamment disposé en aval du deuxième dispositif d’échange de chaleur B2, entre le deuxième dispositif d’échange de chaleur B2 et le deuxième point de raccordement E2 de la deuxième conduite de dérivation E. Si la troisième conduite de dérivation F est présente, le premier point de raccordement G1 de cette quatrième conduite de dérivation G est plus particulièrement disposé en aval du deuxième point de raccordement F2 de la troisième conduite de dérivation F. Le deuxième point de raccordement G2 est quant à lui disposé en amont du deuxième dispositif d’échange de chaleur B2, entre le premier point de raccordement D1 de la première conduite de dérivation D et le deuxième dispositif d’échange de chaleur B2. Si la troisième conduite de dérivation F est présente, le deuxième point de raccordement G2 de cette quatrième conduite de dérivation G est plus particulièrement disposé en amont du premier point de raccordement F1 de la troisième conduite de dérivation F. La quatrième conduite de dérivation G comporte notamment un dispositif de redirection B6 du fluide caloporteur en provenance du deuxième dispositif d’échange de chaleur B2. Ce dispositif de redirection B6 peut par exemple être une vanne trois-voies disposée au niveau du premier point de raccordement G1 de la quatrième conduite de dérivation G, comme dans l’exemple illustré à la FIG. 1 . D’autres solutions de redirection comme par exemple au moyen de vannes d’arrêt peuvent également être envisagées. Lorsque la quatrième conduite de dérivation G est présente, la deuxième pompe B1 est plus particulièrement disposée sur la deuxième boucle B en amont du premier point de raccordement G1 de la quatrième conduite de dérivation G et en aval du deuxième point de raccordement G2 de la quatrième conduite de dérivation G. La première boucle A peut également comporter un réchauffeur électrique A4 du fluide caloporteur disposé en amont du premier dispositif d’échange de chaleur A2, dans le premier sens de circulation du fluide caloporteur. Premier mode de fonctionnement : Le dispositif de gestion thermique 1 peut notamment être configuré pour fonctionner dans un premier mode de fonctionnement illustré à la FIG. 2 . Dans ce premier mode de fonctionnement, la première pompe réversible A1 fonctionne selon un premier sens de circulation de sorte que le fluide caloporteur circule depuis le premier dispositif d’échange thermique A2, vers le deuxième point de raccordement D2 de la première conduite de dérivation D, puis vers l’échangeur de chaleur bifluide A3. Le fluide caloporteur ne traverse pas la première conduite de dérivation D du fait du premier dispositif anti-retour 11. En sortie de l’échangeur de chaleur bifluide A3, le fluide caloporteur traverse le troisième dispositif anti-retour 13. Enfin, le fluide caloporteur passe par le premier point de raccordement E1 de la deuxième conduite de dérivation E avant de retourner vers le premier dispositif d’échange thermique A2. Selon une première variante, l’autre circuit de refroidissement C est en fonctionnement et le fluide caloporteur échange de l’énergie calorifique avec ce dernier. Si l’autre circuit de refroidissement C est par exemple un circuit de climatisation en mode de refroidissement, le fluide caloporteur va céder de l’énergie calorifique audit circuit de refroidissement C permettant le refroidissement des batteries via le premier dispositif d’échange thermique A2. Si l’autre circuit de refroidissement C est par exemple un circuit de climatisation en mode pompe à chaleur, le fluide caloporteur peut récupérer de l’énergie calorifique audit circuit de refroidissement C afin de chauffer des batteries via le premier dispositif d’échange thermique A2. Selon une deuxième variante, l’autre circuit de refroidissement C n’est pas en en fonctionnement. Dans ce cas, le fluide caloporteur circule dans la première boucle A sans échanger d’énergie calorifique avec l’autre circuit de refroidissement C. Cette circulation du fluide caloporteur permet néanmoins une homogénéisation de la température des batteries par exemple entre les différentes cellules qui les composent. Toujours dans ce premier mode de réalisation, la deuxième pompe réversible B1 fonctionne également selon un premier sens de circulation de sorte que le fluide caloporteur circule depuis le deuxième dispositif d’échange de chaleur B2, vers le deuxième point de raccordement E2 de la deuxième conduite de dérivation E, puis vers le radiateur B3. En sortie du radiateur B3, le fluide caloporteur traverse le deuxième dispositif anti-retour 12. Le fluide caloporteur circule ensuite vers le premier point de raccordement D1 de la première conduite de dérivation D avant de retourner vers le deuxième dispositif d’échange de chaleur B2. Si la troisième conduite de dérivation F est présente, parallèlement au deuxième dispositif d’échange B2, une portion de fluide caloporteur traverse également ladite troisième conduite de dérivation F et donc le troisième dispositif d’échange de chaleur B4. Si la quatrième conduite de dérivation G est présente, le dispositif de redirection B6 est notamment configuré pour que le fluide caloporteur en provenance du deuxième dispositif d’échange de chaleur B2, et éventuellement en provenance de la troisième conduite de dérivation F, soit redirigé vers le radiateur B3 et ne traverse pas la quatrième conduite de dérivation G. En traversant le radiateur B3, le fluide caloporteur va céder de l’énergie calorifique à un flux d’air extérieur et ainsi permettre le refroidissement du groupe motopropulseur du véhicule automobile via le deuxième dispositif d’échange de chaleur B2, et éventuellement également d’un chargeur embarqué du véhicule automobile via le troisième dispositif d’échange de chaleur B4. Deuxième mode de fonctionnement : Le dispositif de gestion thermique 1 peut notamment être configuré pour fonctionner dans un deuxième mode de fonctionnement illustré à la FIG. 3 . Dans ce deuxième mode de fonctionnement, la deuxième pompe réversible B1 fonctionne selon un deuxième sens de circulation, opposé au premier sens de circulation, de sorte que le fluide caloporteur circule depuis le deuxième dispositif d’échange de chaleur B2 vers le premier point de raccordement D1 de la première conduite de dérivation D. Le fluide caloporteur ne rejoint pas le radiateur B3 du fait du deuxième dispositif anti-retour 12. Le fluide caloporteur traverse la première conduite de dérivation D, et donc le premier dispositif anti-retour 11, en direction de son deuxième point de raccordement D2. Le fluide caloporteur circule ensuite depuis le deuxième point de raccordement D2 de la première conduite de dérivation D vers le premier point de raccordement E1 de la deuxième conduite de dérivation E en traversant l’échangeur bifluide A3. En sortie de l’échangeur de chaleur bifluide A3, le fluide caloporteur traverse le troisième dispositif anti-retour 13. Le fluide caloporteur traverse ensuite la deuxième conduite de dérivation E pour rejoindre le deuxième dispositif d’échange de chaleur B2. Toujours selon ce deuxième mode de fonctionnement, la première pompe réversible A1 est à l’arrêt bloquant la circulation du fluide caloporteur et empêchant que ce dernier ne traverse le premier dispositif d’échange thermique A2. Si la troisième conduite de dérivation F est présente, parallèlement au deuxième dispositif d’échange B2, une portion de fluide caloporteur traverse également ladite troisième conduite de dérivation F et donc le troisième dispositif d’échange de chaleur B4. Si la quatrième conduite de dérivation G est présente, le dispositif de redirection B6 est notamment configuré pour que le fluide caloporteur en provenance du deuxième dispositif d’échange de chaleur B2, et éventuellement en provenance de la deuxième conduite de dérivation E, soit redirigé vers le deuxième dispositif d’échange B2 et éventuellement le troisième dispositif d’échange de chaleur B4. En traversant l’échangeur bifluide A3, le fluide caloporteur cède de l’énergie calorifique avec l’autre circuit de refroidissement C qui est en fonctionnement. La chaleur générée par le groupe motopropulseur du véhicule automobile et éventuellement le chargeur interne est ainsi récupérée pour réchauffer le fluide caloporteur circulant dans l’autre circuit de refroidissement C, par exemple lorsque ce dernier fonctionne dans un mode pompe à chaleur. Troisième mode de fonctionnement : Le dispositif de gestion thermique 1 peut notamment être configuré pour fonctionner dans un troisième mode de fonctionnement illustré à la FIG. 4 . Dans ce troisième mode de fonctionnement, la première pompe réversible A1 fonctionne selon un deuxième sens de circulation de sorte qu’une première portion de fluide caloporteur circule depuis le premier dispositif d’échange thermique A2, vers le premier point de raccordement E1 de la deuxième conduite de dérivation E et traverse ladite deuxième conduite de dérivation E. Au niveau du premier point de raccordement E1, le fluide caloporteur ne rejoint pas l’échangeur bifluide A3 du fait du troisième dispositif anti-retour 13. La deuxième pompe réversible B1 fonctionne selon son premier sens de circulation de sorte qu’une deuxième portion de fluide caloporteur circule depuis le deuxième dispositif d’échange de chaleur B2 vers le deuxième point de raccordement E2 de la deuxième conduite de dérivation E et rejoint la première portion de fluide caloporteur. Depuis le deuxième point de raccordement E2 de la deuxième conduite de dérivation E, le fluide caloporteur circule ensuite vers le radiateur B3, puis vers le premier point de raccordement D1 de la première conduite de dérivation D. En sortie du radiateur B3, le fluide caloporteur traverse le deuxième dispositif anti-retour 12. Depuis le premier point de raccordement D1 de la première conduite de dérivation D, une première portion du fluide caloporteur traverse la première conduite de dérivation D, et traverse le premier dispositif anti-retour 11, pour rejoindre le premier dispositif d’échange thermique A2. En sortie de la première conduite de dérivation D, le fluide caloporteur ne traverse pas l’échangeur bifluide A3 du fait que le troisième dispositif anti-retour 13 est maintenu fermé par le fluide caloporteur en provenance du premier dispositif anti-retour 11 et surtout de la première pompe réversible A1. En effet, la pression du fluide caloporteur au niveau du premier point de raccordement E1 de la deuxième conduite de dérivation E est supérieure à la pression du fluide caloporteur au niveau du deuxième point de raccordement D2 de la première conduite de dérivation D du fait des pertes de charges. Toujours depuis le premier point de raccordement D1 de la première conduite de dérivation D, une deuxième portion du fluide caloporteur rejoint le deuxième dispositif d’échange de chaleur B2. Si la troisième conduite de dérivation F est présente, parallèlement au deuxième dispositif d’échange B2, une autre portion de fluide caloporteur traverse également ladite troisième conduite de dérivation F et donc le troisième dispositif d’échange de chaleur B4. Si la quatrième conduite de dérivation G est présente, le dispositif de redirection B6 est notamment configuré pour que la portion de fluide caloporteur en provenance du deuxième dispositif d’échange de chaleur B2, et éventuellement en provenance de la troisième conduite de dérivation F, soit redirigée vers le deuxième point de raccordement E2 de la deuxième conduite de dérivation E et ne traverse pas la quatrième conduite de dérivation G. Dans ce troisième mode de réalisation, le groupe motopropulseur, les batteries et éventuellement le chargeur interne cèdent tous de la chaleur eu fluide caloporteur et cette chaleur est évacuée uniquement par le radiateur B3, notamment si la température du flux d’air externe est inférieure à celle des batteries. Si la température du flux d’air externe est supérieure à celle des batteries alors ces éléments ne sont pas refroidis mais réchauffés par le flux d’air externe. Quatrième mode de fonctionnement : Le dispositif de gestion thermique 1 peut notamment être configuré pour fonctionner dans un quatrième mode de fonctionnement illustré à la FIG. 5 . Dans ce quatrième mode de fonctionnement, la première pompe réversible A1 fonctionne selon son premier sens de circulation de sorte qu’une première portion de fluide caloporteur circule depuis le premier dispositif d’échange thermique A2 vers le deuxième point de raccordement D2 de la première conduite de dérivation D. La deuxième pompe réversible B1 fonctionne quant à elle selon son deuxième sens de circulation, de sorte qu’une deuxième portion fluide caloporteur circule depuis le deuxième dispositif d’échange de chaleur B2 vers le premier point de raccordement D1 de la première conduite de dérivation D. Le fluide caloporteur ne rejoint pas le radiateur B3 du fait du deuxième dispositif anti-retour 12. Cette deuxième portion de fluide caloporteur traverse la première conduite de dérivation D, et donc le premier dispositif anti-retour 11, vers le deuxième point de raccordement D2 de la première conduite de dérivation D et rejoint la première portion de fluide caloporteur. Depuis le deuxième point de raccordement D2 de la première conduite de dérivation D, le fluide caloporteur circule vers l’échangeur de chaleur bifluide A3 puis vers le premier point de raccordement E1 de la deuxième conduite de dérivation E. Pour cela, le fluide caloporteur traverse le troisième dispositif anti-retour 13. Depuis le premier point de raccordement E1 de la deuxième conduite de dérivation E, une première portion du fluide caloporteur traverse la deuxième conduite de dérivation E pour rejoindre le deuxième dispositif d’échange de chaleur B2. Toujours depuis le premier point de raccordement E1 de la deuxième conduite de dérivation 3, une deuxième portion du fluide caloporteur rejoint le premier dispositif d’échange thermique A2. Si la troisième conduite de dérivation F est présente, parallèlement au deuxième dispositif d’échange B2, une portion de fluide caloporteur traverse également ladite troisième conduite de dérivation F et donc le troisième dispositif d’échange de chaleur B4. Si la quatrième conduite de dérivation G est présente, le dispositif de redirection B6 est notamment configuré pour que le fluide caloporteur en provenance du deuxième dispositif d’échange de chaleur B2, et éventuellement en provenance de la deuxième conduite de dérivation E, soit redirigé vers le deuxième dispositif d’échange B2 et éventuellement le troisième dispositif d’échange de chaleur B4. Selon une première variante de ce quatrième mode de fonctionnement, l’autre circuit de refroidissement C est en fonctionnement et le fluide caloporteur échange de l’énergie calorifique avec ce dernier. Si l’autre circuit de refroidissement C est par exemple un circuit de climatisation en mode de refroidissement, le fluide caloporteur va céder de l’énergie calorifique audit circuit de refroidissement C permettant le refroidissement des batteries ainsi que le groupe motopropulseur et éventuellement le chargeur interne. Si l’autre circuit de refroidissement C est par exemple un circuit de climatisation en mode pompe à chaleur, le fluide caloporteur peut récupérer de l’énergie calorifique audit circuit de refroidissement C afin de chauffer des batteries ainsi que le groupe motopropulseur et éventuellement le chargeur interne. Selon une deuxième variante, l’autre circuit de refroidissement C n’est pas en en fonctionnement. Dans ce cas, le fluide caloporteur circule sans échanger d’énergie calorifique avec l’autre circuit de refroidissement C. Cette circulation du fluide caloporteur permet néanmoins une homogénéisation de la température des batteries par exemple entre les différentes cellules qui les composent ou bien encore un transfert d’énergie calorifique entre les batteries, le groupe motopropulseur et éventuellement le chargeur interne. Par exemple, si la température des batteries est supérieure à celle du groupe motopropulseur et éventuellement du chargeur interne, de l’énergie calorifique peut être dissipée depuis les batteries vers le groupe motopropulseur et éventuellement le chargeur interne. Inversement, si la température des batteries est inférieure à celle du groupe motopropulseur et éventuellement du chargeur interne, de l’énergie calorifique peut être récupérée du groupe motopropulseur et éventuellement du chargeur interne afin de refroidir les batteries. Cinquième mode de fonctionnement : Le dispositif de gestion thermique 1 peut notamment être configuré pour fonctionner dans un cinquième mode de fonctionnement illustré à la FIG. 6 . Dans ce cinquième mode de fonctionnement et à l’instar du premier mode de fonctionnent, la première pompe réversible A1 fonctionne selon un premier sens de circulation de sorte que le fluide caloporteur circule depuis le premier dispositif d’échange thermique A2, vers le deuxième point de raccordement D2 de la première conduite de dérivation D, puis vers l’échangeur de chaleur bifluide A3. Le fluide caloporteur traverse ensuite le troisième dispositif anti-retour 13. Enfin, le fluide caloporteur passe par le premier point de raccordement E1 de la deuxième conduite de dérivation E avant de retourner vers le premier dispositif d’échange thermique A2. Selon une première variante, l’autre circuit de refroidissement C est en fonctionnement et le fluide caloporteur échange de l’énergie calorifique avec ce dernier. Si l’autre circuit de refroidissement C est par exemple un circuit de climatisation en mode de refroidissement, le fluide caloporteur va céder de l’énergie calorifique audit circuit de refroidissement C permettant le refroidissement des batteries via le premier dispositif d’échange thermique A2. Si l’autre circuit de refroidissement C est par exemple un circuit de climatisation en mode pompe à chaleur, le fluide caloporteur peut récupérer de l’énergie calorifique audit circuit de refroidissement C afin de chauffer des batteries via le premier dispositif d’échange thermique A2. Selon une deuxième variante, l’autre circuit de refroidissement C n’est pas en en fonctionnement. Dans ce cas, le fluide caloporteur circule dans la première boucle A sans échanger d’énergie calorifique avec l’autre circuit de refroidissement C. Cette circulation du fluide caloporteur permet néanmoins une homogénéisation de la température des batteries par exemple entre les différentes cellules qui les composent. La deuxième pompe réversible B1 fonctionne quant à elle selon son premier sens de circulation de sorte que le fluide caloporteur circule depuis le deuxième dispositif d’échange de chaleur B2, vers le premier point de raccordement G1 de la quatrième conduite de dérivation G. Le dispositif de redirection B6 redirige le fluide caloporteur de sorte qu’il traverse la quatrième conduite de dérivation G avant de retourner vers le deuxième dispositif d’échange de chaleur B2. Le dispositif de redirection B6 bloque également le fluide réfrigérant en provenance du deuxième point de raccordement E2 de la deuxième conduite de dérivation E. Si la troisième conduite de dérivation F est présente, parallèlement au deuxième dispositif d’échange B2, une portion de fluide caloporteur traverse également ladite troisième conduite de dérivation F et donc le troisième dispositif d’échange de chaleur B4. Cette circulation au sein de la deuxième boucle B permet une homogénéisation de la température du groupe motopropulseur et éventuellement du chargeur interne. Sixième mode de fonctionnement : Le dispositif de gestion thermique 1 peut notamment être configuré pour fonctionner dans un sixième mode de fonctionnement illustré à la FIG. 7 . Dans ce sixième mode de fonctionnement la première pompe réversible A1 fonctionne selon son deuxième sens de circulation, de sorte que le fluide caloporteur circule depuis le premier dispositif d’échange thermique A2 vers le premier point de raccordement E1 de la deuxième conduite de dérivation E. Au niveau du premier point de raccordement E1, le fluide caloporteur ne rejoint pas l’échangeur bifluide A3 du fait du troisième dispositif anti-retour 13. Le fluide caloporteur traverse la deuxième conduite de dérivation E puis le radiateur B3. En sortie du radiateur B3, le fluide caloporteur rejoint le premier point de raccordement D1 de la première conduite de dérivation D en traversant notamment le deuxième dispositif anti-retour 12. Le fluide caloporteur traverse ensuite la première conduite de dérivation D, et donc le premier dispositif anti-retour 11, pour rejoindre le premier dispositif d’échange thermique A2. En sortie de la première conduite de dérivation D, le fluide caloporteur ne traverse pas l’échangeur bifluide A3 du fait que le troisième dispositif anti-retour 13 est maintenu fermé par le fluide caloporteur en provenance du premier dispositif anti-retour 11 et surtout de la première pompe réversible A1. En effet, la pression du fluide caloporteur au niveau du premier point de raccordement E1 de la deuxième conduite de dérivation E est supérieure à la pression du fluide caloporteur au niveau du deuxième point de raccordement D2 de la première conduite de dérivation D du fait des pertes de charges. La deuxième pompe réversible B1 fonctionne quant à elle selon son premier sens de circulation de sorte que le fluide caloporteur circule depuis le deuxième dispositif d’échange de chaleur B2, vers le premier point de raccordement G1 de la quatrième conduite de dérivation G. Le dispositif de redirection B6 redirige le fluide caloporteur de sorte qu’il traverse la quatrième conduite de dérivation G avant de retourner vers le deuxième dispositif d’échange de chaleur B2. Le dispositif de redirection B6 bloque également le fluide réfrigérant en provenance du deuxième point de raccordement E2 de la deuxième conduite de dérivation E. Si la troisième conduite de dérivation F est présente, parallèlement au deuxième dispositif d’échange B2, une portion de fluide caloporteur traverse également ladite troisième conduite de dérivation F et donc le troisième dispositif d’échange de chaleur B4. Ce sixième mode de fonctionnement permet de refroidir les batteries au moyen du radiateur B3 tout en permettant une homogénéisation de la température du groupe motopropulseur et éventuellement du chargeur interne. Ainsi, on voit bien que le dispositif de gestion thermique 1, du fait de son architecture, permet différents modes de fonctionnement et ce de façon économique, notamment grâce à l’utilisation de trois dispositif anti-retour 11, 12, 13 disposés judicieusement. Dispositif de gestion thermique (1) pour véhicule automobile électrique ou hybride comportant : - une première boucle (A) dans laquelle est destinée à circuler un fluide caloporteur, et comportant une première pompe réversible (A1), un premier dispositif d’échange de chaleur (A2) avec les batteries du véhicule automobile et un échangeur de chaleur bifluide (A3), ledit échangeur de chaleur bifluide (A3) étant connecté conjointement avec un autre circuit de refroidissement (C), - une deuxième boucle (B) dans laquelle est destiné à circuler également un fluide caloporteur, et comportant une deuxième pompe réversible (B1), un deuxième dispositif d’échange de chaleur (B2) avec le groupe motopropulseur du véhicule automobile et un radiateur (B3) destiné à être traversé par un flux d’air externe, - une première conduite de dérivation (D) reliant, selon un premier sens de circulation du fluide caloporteur dans la première (A) et la deuxième (B) boucle, un premier point de raccordement (D1), disposé sur la deuxième boucle (B) en aval du radiateur (B3), à un deuxième point de raccordement (D2), disposé sur la première boucle (A) en amont de l’échangeur de chaleur bifluide (A3), ladite première conduite de dérivation (D) comportant un premier dispositif anti-retour (11) configuré pour bloquer le fluide caloporteur refluant de son deuxième point de raccordement (D2) vers son premier point de raccordement (D1), - un deuxième dispositif anti-retour (12) disposé, selon le premier sens de circulation du fluide caloporteur, sur la deuxième boucle (B) en aval du radiateur (B3), entre ledit radiateur (B3) et le premier point de raccordement (D1) de la première conduite de dérivation (D), ledit deuxième dispositif anti-retour (12) étant configuré pour bloquer le fluide caloporteur refluant du premier point de raccordement (D1) de la première conduite de dérivation (D) vers le radiateur (B3), - une deuxième conduite de dérivation (E) reliant, selon le premier sens de circulation du fluide caloporteur dans la première (A) et la deuxième (B) boucle, un premier point de raccordement (E1), disposé sur la première boucle (A) en aval de l’échangeur de chaleur bifluide (A3), à un deuxième point de raccordement (E2), disposé sur la deuxième boucle (B) en amont du radiateur (B3), - un troisième dispositif anti-retour (13) disposé sur la première boucle (A), selon le premier sens de circulation du fluide caloporteur, en aval de l’échangeur de chaleur bifluide (A3), entre ledit échangeur de chaleur bifluide (A3) et le premier point de raccordement (E1) de la deuxième conduite de dérivation (E), ledit troisième dispositif anti-retour (13) étant configuré pour bloquer le fluide caloporteur refluant du premier point de raccordement (E1) de la deuxième conduite de dérivation (E) vers l’échangeur de chaleur bifluide (A3), la première pompe réversible (A1) étant disposée sur la première boucle (A), selon le premier sens de circulation du fluide caloporteur, en amont du deuxième point de raccordement (D2) de la première conduite de dérivation (D) et en aval du premier point de raccordement (E1) de la deuxième conduite de dérivation (E), la deuxième pompe réversible (B1) étant disposée sur la deuxième boucle (B), selon le premier sens de circulation du fluide caloporteur, en aval du premier point de raccordement (D1) de la première conduite de dérivation (D) et en amont du deuxième point de raccordement (E2) de la deuxième conduite de dérivation (E). Dispositif de gestion thermique (1) selon la revendication 1, caractérisé en ce qu’il est configuré pour fonctionner dans un premier mode de fonctionnement dans lequel : - la première pompe réversible (A1) fonctionne selon un premier sens de circulation de sorte que le fluide caloporteur circule depuis le premier dispositif d’échange thermique (A2), vers le deuxième point de raccordement (D2) de la première conduite de dérivation (D), puis vers l’échangeur de chaleur bifluide (A3), puis vers le premier point de raccordement (E1) de la deuxième conduite de dérivation (E) avant de retourner vers le premier dispositif d’échange thermique (A2), - la deuxième pompe réversible (B1) fonctionne selon un premier sens de circulation de sorte que le fluide caloporteur circule depuis le deuxième dispositif d’échange de chaleur (B2), vers le deuxième point de raccordement (E2) de la deuxième conduite de dérivation (E), puis vers le radiateur (B3), puis vers le premier point de raccordement (D1) de la première conduite de dérivation (D) avant de retourner vers le deuxième dispositif d’échange de chaleur (B2). Dispositif de gestion thermique (1) selon la revendication 1, caractérisé en ce qu’il est configuré pour fonctionner dans un deuxième mode de fonctionnement dans lequel : - la deuxième pompe réversible (B1) fonctionne selon un deuxième sens de circulation, de sorte que le fluide caloporteur circule depuis le deuxième dispositif d’échange de chaleur (B2), vers le premier point de raccordement (D1) de la première conduite de dérivation (D), traverse ladite première conduite de dérivation (D) puis circule depuis le deuxième point de raccordement (D2) de la première conduite de dérivation (D) vers le premier point de raccordement (E1) de la deuxième conduite de dérivation (E) en traversant l’échangeur bifluide (A3), le fluide caloporteur traverse ensuite la deuxième conduite de dérivation (E) pour rejoindre le deuxième dispositif d’échange de chaleur (B2), - la première pompe réversible (A1) est à l’arrêt. Dispositif de gestion thermique (1) selon la revendication 1, caractérisé en ce qu’il est configuré pour fonctionner dans un troisième mode de fonctionnement dans lequel : - la première pompe réversible (A1) fonctionne selon un deuxième sens de circulation, de sorte qu’une première portion de fluide caloporteur circule depuis le premier dispositif d’échange thermique (A2), vers le premier point de raccordement (E1) de la deuxième conduite de dérivation (E) et traverse ladite deuxième conduite de dérivation (E), - la deuxième pompe réversible (B1) fonctionne selon son premier sens de circulation de sorte qu’une deuxième portion de fluide caloporteur circule depuis le deuxième dispositif d’échange de chaleur (B2), vers le deuxième point de raccordement (E2) de la deuxième conduite de dérivation (E) et rejoigne la première portion de fluide caloporteur, depuis le deuxième point de raccordement (E2) de la deuxième conduite de dérivation (E), le fluide caloporteur circule vers le radiateur (B3), puis vers le premier point de raccordement (D1) de la première conduite de dérivation (D), depuis le premier point de raccordement (D1) de la première conduite de dérivation (D), une première portion du fluide caloporteur traverse la première conduite de dérivation (D) pour rejoindre le premier dispositif d’échange thermique (A2), depuis le premier point de raccordement (D1) de la première conduite de dérivation (D), une deuxième portion du fluide caloporteur rejoint le deuxième dispositif d’échange de chaleur (B2). Dispositif de gestion thermique (1) selon la revendication 1, caractérisé en ce qu’il est configuré pour fonctionner dans un quatrième mode de fonctionnement dans lequel : - la première pompe réversible (A1) fonctionne selon un premier sens de circulation de sorte qu’une première portion de fluide caloporteur circule depuis le premier dispositif d’échange thermique (A2), vers le deuxième point de raccordement (D2) de la première conduite de dérivation (D), - la deuxième pompe réversible (B1) fonctionne selon son deuxième sens de circulation, de sorte qu’une deuxième portion de fluide caloporteur circule depuis le deuxième dispositif d’échange de chaleur (B2), vers le premier point de raccordement (D1) de la première conduite de dérivation (D), traverse ladite première conduite de dérivation (D) vers le deuxième point de raccordement (D2) de la première conduite de dérivation (D) et rejoigne la première portion de fluide caloporteur, depuis le deuxième point de raccordement (D2) de la première conduite de dérivation (D), le fluide caloporteur circule vers l’échangeur de chaleur bifluide (A3), puis vers le premier point de raccordement (E1) de la deuxième conduite de dérivation (E), depuis le premier point de raccordement (E1) de la deuxième conduite de dérivation (E), une première portion du fluide caloporteur traverse la deuxième conduite de dérivation (E) pour rejoindre le deuxième dispositif d’échange de chaleur (B2), depuis le premier point de raccordement (E1) de la deuxième conduite de dérivation (3), une deuxième portion du fluide caloporteur rejoint le premier dispositif d’échange thermique (A2). Dispositif de gestion thermique (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la deuxième boucle (B) comporte une troisième conduite de dérivation (F) reliant, dans le premier sens de circulation du fluide caloporteur, un premier point de raccordement (F1), disposé en amont du deuxième dispositif d’échange de chaleur (B2), à un deuxième point de raccordement (F2), disposé en aval du deuxième dispositif d’échange de chaleur (B2), ladite troisième conduite de dérivation (F) comportant un troisième dispositif d’échange de chaleur (B4) avec le chargeur embarqué du véhicule automobile, la deuxième pompe (B1) étant disposée en amont du premier point de raccordement (F1) de la troisième conduite de dérivation (F) ou en aval du deuxième point de raccordement (F2) de la troisième conduite de dérivation (F). Dispositif de gestion thermique (1) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la troisième conduite de dérivation (F) comporte un régulateur de débit (B5) du fluide caloporteur. Dispositif de gestion thermique (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’au moins la deuxième (B1) pompe réversible est configurée pour bloquer le fluide caloporteur lorsqu’elle est à l’arrêt. Dispositif de gestion thermique (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la deuxième boucle (B) comporte une quatrième conduite de dérivation (G) reliant, dans le premier sens de circulation du fluide caloporteur, un premier point de raccordement (G1), disposé en aval du deuxième dispositif d’échange de chaleur (B2) entre ledit deuxième dispositif d’échange de chaleur (B2) et le deuxième point de raccordement (E2) de la deuxième conduite de dérivation (E), à un deuxième point de raccordement (G2), disposé en amont du deuxième dispositif d’échange de chaleur (B2) entre le premier point de raccordement (D1) de la première conduite de dérivation (D) et ledit deuxième dispositif d’échange de chaleur (B2), ladite quatrième conduite de dérivation (G) comportant un dispositif de redirection (B6) du fluide caloporteur en provenance du deuxième dispositif d’échange de chaleur (B2) la deuxième pompe (B1) étant disposée sur la deuxième boucle (B) en amont du premier point de raccordement (G1) de la quatrième conduite de dérivation (G) et en aval du deuxième point de raccordement (G2) de la quatrième conduite de dérivation (G). Dispositif de gestion thermique (1) selon la revendication 9, caractérisé en ce qu’il est configuré pour fonctionner dans un cinquième mode de fonctionnement dans lequel : - la première pompe réversible (A1) fonctionne selon un premier sens de circulation de sorte que le fluide caloporteur circule depuis le premier dispositif d’échange thermique (A2), vers le deuxième point de raccordement (D2) de la première conduite de dérivation (D), puis vers l’échangeur de chaleur bifluide (A3), puis vers le premier point de raccordement (E1) de la deuxième conduite de dérivation (E) avant de retourner vers le premier dispositif d’échange thermique (A2), - la deuxième pompe réversible (B1) fonctionne selon un premier sens de circulation de sorte que le fluide caloporteur circule depuis le deuxième dispositif d’échange de chaleur (B2), vers le premier point de raccordement (G1) de la quatrième conduite de dérivation (G), le dispositif de redirection (B6) redirigeant le fluide caloporteur de sorte qu’il traverse la quatrième conduite de dérivation (G) avant de retourner vers le deuxième dispositif d’échange de chaleur (B2). Dispositif de gestion thermique (1) selon la revendication 9, caractérisé en ce qu’il est configuré pour fonctionner dans un sixième mode de fonctionnement dans lequel : - la première pompe réversible (A1) fonctionne selon un deuxième sens de circulation, de sorte que le fluide caloporteur circule depuis le premier dispositif d’échange thermique (A2), vers le premier point de raccordement (E1) de la deuxième conduite de dérivation (E) et traverse ladite deuxième conduite de dérivation (E), puis vers le radiateur (B3), puis vers le premier point de raccordement (D1) de la première conduite de dérivation (D), le fluide caloporteur traverse la première conduite de dérivation (D) pour rejoindre le premier dispositif d’échange thermique (A2), - la deuxième pompe réversible (B1) fonctionne selon un premier sens de circulation de sorte que le fluide caloporteur circule depuis le deuxième dispositif d’échange de chaleur (B2), vers le premier point de raccordement (G1) de la quatrième conduite de dérivation (G), le dispositif de redirection (B6) redirigeant le fluide caloporteur de sorte qu’il traverse la quatrième conduite de dérivation (G) avant de retourner vers le deuxième dispositif d’échange de chaleur (B2). Dispositif de gestion thermique (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la première boucle (A) comporte un réchauffeur électrique (A4) du fluide caloporteur disposé en amont du premier dispositif d’échange de chaleur (A2), dans le premier sens de circulation du fluide caloporteur.