Brevet FR3162049A1 — publié le 20251114

La présente invention concerne un brûleur annulaire pour la fabrication de fibres minérales, comprenant une chambre de combustion et une tuyère, la chambre de combustion et la tuyère présentant une symétrie de révolution par rapport à un axe principale, la tuyère reliant fluidiquement la chambre de combustion à l’extérieur du brûleur, le bruleur comprenant des injecteurs, un nombre d’injecteurs étant strictement supérieur à cinq, chaque injecteur étant adapté pour injecter un mélange de combustible et de comburant dans la chambre de combustion, les injecteurs étant répartis autour de la chambre de combustion, la chambre de combustion présentant un premier volume, le brûleur étant caractérisé en ce que le rapport entre le premier volume et le nombre d’injecteurs est compris entre 725 cm 3 et 900 cm 3 . FIG. 1 Brûleur annulaire pour la fabrication de fibres minérales Domaine de l’invention La présente invention concerne un brûleur annulaire pour la fabrication de fibres minérales par centrifugation interne, ainsi qu’une installation comprenant un tel brûleur. Etat de la technique Il est connu fabriquer une laine minérale par un procédé de centrifugation interne. Le document EP4274813 décrit par exemple une installation comprenant un brûleur annulaire pour la fabrication de fibres de verre par centrifugation interne. Lors de la centrifugation d’un arbre relié à un panier et à une assiette, un matériau minéral fondu est projeté dans une direction radiale par rapport à l’axe principal de centrifugation de l’arbre sur une bande d’une assiette munie d’orifices. Le matériau minéral fondu passe au travers des orifices de manière à former des filaments formés par le matériau minéral fondu. Le brûleur annulaire comprend une chambre de combustion et une tuyère débouchant vers les orifices. Ainsi, les gaz produits par une combustion dans la chambre de combustion sont expulsés hors de la chambre de combustion vers les filaments, ce qui apporte aux filaments une quantité de mouvement qui les étire pour les transformer en fibres. De plus, les gaz produits par combustion permettent de chauffer les filaments en sortie des orifices, ce qui contribue à leur étirement. Le combustible et le comburant utilisés sont respectivement du méthane et de l’air. Une flamme, entraînée par la combustion du méthane et de l’oxygène de l’air, est maintenue dans la chambre de combustion lors de la production des fibres. Toutefois, les chambres de combustion connues sont adaptées à la combustion du méthane. Cette combustion produit du de dioxyde de carbone. Un but de l’invention est de proposer un brûleur annulaire permettant de réduire la quantité de dioxyde de carbone émise lors d’une combustion dans le brûleur. Ce but est atteint, au moins partiellement, dans le cadre de la présente invention grâce à un brûleur annulaire pour la fabrication de fibres minérales, comprenant une chambre de combustion et une tuyère, la chambre de combustion et la tuyère présentant une symétrie de révolution par rapport à un axe principale, la tuyère reliant fluidiquement la chambre de combustion à l’extérieur du brûleur, le brûleur comprenant des injecteurs, un nombre d’injecteurs étant strictement supérieur à cinq, chaque injecteur étant adapté pour injecter un mélange de combustible et de comburant dans la chambre de combustion, les injecteurs étant répartis autour de la chambre de combustion, la chambre de combustion présentant un premier volume, le rapport entre le premier volume et le nombre d’injecteurs étant compris entre 725 cm 3 et 900 cm 3 . La présente invention est avantageusement complétée par les caractéristiques suivantes, prises individuellement ou en l’une quelconque de leurs combinaisons techniquement possibles : – le premier volume est formé par une révolution d’une section autour de l’axe principal, une aire de la section étant comprise entre 130 cm 2 et 155 cm 2 , préférentiellement entre 135 cm 2 et 150 cm 2 , - le nombre d’injecteurs est compris entre 5 et 35, préférentiellement entre 20 et 30, - le premier volume est compris entre 15 000 cm 3 et 25 000 cm 3 , de préférence entre 18 000 cm 3 et 20 000 cm 3 , - chaque injecteur est configuré pour mélanger le comburant et le combustible dans le brûleur, - chaque injecteur comprend un déflecteur angulaire configuré pour générer un écoulement tourbillonnaire de comburant et/ou de combustible dans l’injecteur, - chaque injecteur comprend une première entrée fluidique adaptée pour un combustible comprenant du dihydrogène, - la chambre de combustion comprend une paroi distale par rapport à l’axe principal, les injecteurs sont répartis autour de la paroi distale et chaque injecteur est adapté pour injecter le mélange de combustible et de comburant dans la chambre de combustion par une deuxième entrée fluidique formée dans la paroi distale, - la paroi distale présente une première hauteur h mesurée entre deux extrémités de la paroi distale par rapport à l’axe principal, chaque deuxième entrée fluidique étant agencée à une distance comprise entre un tiers de la première hauteur et deux tiers de la première hauteur à partir de l’une des extrémités de la paroi distale par rapport à l’axe principal, et préférentiellement agencée à une distance comprise entre 2/5 de la première hauteur et 3/5 de la première hauteur à partir de l’une des extrémités de la paroi distale par rapport l’axe principal, - chaque injecteur est agencé pour permettre une injection du combustible et du comburant dans la chambre de combustion selon une direction moyenne orthogonale à la paroi distale, - la chambre de combustion comprend une paroi distale par rapport à l’axe principal, une paroi proximale par rapport à l’axe principal, et une paroi de sortie des produits de combustion définie entre la paroi distale et la paroi proximale, des extrémités de la tuyère étant entourées par la paroi de sortie dans une direction distale et dans une direction proximale par rapport à l’axe principal, - le brûleur comprend : - un détecteur de flamme comprenant un capteur configuré pour détecter un rayonnement lumineux et/ou un rayonnement ionisant émis en direction du capteur, - un passage comprenant un ajour rectiligne formé dans l’une des parois de la chambre de combustion, - le passage débouche dans la chambre de combustion par une partie de la paroi proximale située entre l’injecteur et la paroi de sortie et/ou par la paroi de sortie, - le brûleur comprend un miroir agencé à l’extérieur de la chambre de combustion en sortie de l’ajour, le miroir étant agencé de sorte à aligner optiquement une flamme générée dans la chambre de combustion et le détecteur. Un autre aspect de l’invention est une installation pour la production de fibres minérales, l’installation comprenant : - un brûleur annulaire selon un mode de réalisation de l’invention, - une assiette de fibrage présentant des orifices, adaptée pour recevoir un matériau minéral fondu, et adaptée pour former des filaments du matériau minéral à partir des orifices par centrifugation de l’assiette. Avantageusement, le brûleur comprend : - la première entrée fluidique, la première entrée fluidique étant configurée pour recevoir un premier fluide à un premier débit, le premier fluide comprenant un combustible, le combustible comprenant du dihydrogène, une fraction volumique en dihydrogène dans le premier fluide étant supérieure à 0,05, la première entrée fluidique étant reliée fluidiquement à la chambre de combustion par les injecteurs, et - une troisième entrée fluidique configurée pour recevoir un deuxième fluide à un deuxième débit, le deuxième fluide présentant une fraction volumique d’oxygène supérieure à 0,10, la troisième entrée fluidique étant reliée fluidiquement à la chambre de combustion par les injecteurs, l’installation comprenant une unité de contrôle configurée pour contrôler le premier débit de premier fluide et le deuxième débit de deuxième fluide de sorte que la pression P B dans la chambre de combustion est comprise entre 1961 Pa (200 mm CE) et 7845 Pa (800 mm CE), notamment entre 4413 Pa (450 mm CE) et 7355 Pa (750 mm CE) et préférentiellement entre 5394 Pa (550 mm CE) et 6374 Pa (650 mm). Description des figures D’autres caractéristiques, buts et avantages de l’invention ressortiront de la description qui suit, qui est purement illustrative et non limitative, et qui doit être lue en regard des dessins annexés sur lesquels : FIG. 1 - la FIG. 1 illustre schématiquement un brûleur selon un mode de réalisation de l’invention, FIG. 2 - la FIG. 2 illustre schématiquement une partie d’une installation selon un mode de réalisation de l’invention, FIG. 3 - la FIG. 3 illustre schématiquement un brûleur comprenant un détecteur de flamme selon un mode de réalisation de l’invention, FIG. 4 - la FIG. 4 illustre schématiquement un détecteur de flamme selon un mode de réalisation de l’invention, FIG. 5 - la FIG. 5 illustre une simulation d’un écoulement gazeux dans la chambre de combustion lors d’une combustion, FIG. 6 - la FIG. 6 illustre la variation d’un flux massique de quantité de mouvement en sortie d’un brûleur avec un débit total de combustible. Sur l’ensemble des figures, les éléments similaires portent des références identiques. Définitions On entend par « richesse φ » d’une réaction de combustion un rapport entre, d’une part, le rapport entre la quantité de combustible et entre la quantité d’air utilisées dans une réaction de combustion, et d’autre part, le rapport entre la quantité de combustible et entre la quantité d’air utilisées dans une réaction de la même combustion dans des conditions stœchiométriques. Description détaillée de l’invention Description générale du brûleur 1 et de l’installation 18 En référence à la FIG. 1 , un aspect de l’invention est un brûleur 1 annulaire pour la fabrication de fibres minérales 2. Le brûleur 1 comprend une chambre de combustion 3 et une tuyère 4. La chambre de combustion 3 et la tuyère 4 présentent une symétrie de révolution par rapport à un axe principale 5. L’axe principal 5 coïncide avec l’axe de rotation de l’arbre lorsque le brûleur 1 est installé dans une installation 18 pour la fabrication de fibres minérales. La tuyère 4 relie fluidiquement la chambre de combustion 3 à l’extérieur du brûleur 1. Le bruleur 1 comprend des injecteurs 6. Chaque injecteur 6 est adapté pour injecter un mélange de combustible et de comburant dans la chambre de combustion 3. Un nombre d’injecteurs 6 est strictement supérieur à cinq. Le nombre d’injecteurs 6 peut être compris entre 5 et 35, préférentiellement entre 20 et 30. Les injecteurs 6 sont répartis autour de la chambre de combustion 3. La chambre de combustion 3 présente un premier volume. Le rapport entre le premier volume et le nombre d’injecteurs 6 est compris entre 725 cm 3 et 900 cm 3 , et de préférence entre 750 cm 3 et 850 cm 3 . Les inventeurs ont découvert qu’un rapport choisi dans la gamme précitée permettait l’utilisation d’une flamme produite à partir d’un combustible comprenant du dihydrogène pour la fabrication de fibres minérales 2 présentant un micronaire compris entre 3 L/min et 24 L/min, notamment entre 6 L/min et 20 L/min. En effet, la fabrication de telles fibres nécessite une puissance d’étirement qui est atteinte avec une flamme de dihydrogène produite dans une chambre de combustion présentant un tel rapport. De plus, pour cette puissance, le rapport doit être borné. En effet, d’une part, lorsque le rapport est inférieur à 900 cm³, l’homogénéité du volume de la chambre de combustion dans lequel une flamme est susceptible d’être générée est augmentée. Cela permet d’éviter une combustion incomplète, car la quantité de gaz injectés qui ne participent pas à la combustion est minimisée. D’autre part, pour un rapport supérieur à 725 cm³, des interactions entre les différentes flammes produites par les différents injecteurs ou entre une flamme et une paroi de la chambre de combustion 3 sont évitées. On évite ainsi une instabilité de la combustion, laquelle instabilité diminue l’homogénéité du volume de la chambre de combustion dans lequel une flamme est susceptible d’être générée. Enfin, en évitant des interactions entre une flamme et une paroi de la chambre de combustion 3, les pertes énergétiques par transfert thermique dans le matériau formant la chambre de combustion sont minimisées. En référence à la FIG. 1 , à la FIG. 2 et à la FIG. 3 , le premier volume est formé par une révolution d’une section autour de l’axe principal 5. Une aire de la section peut être comprise entre 130 cm 2 et 155 cm 2 , préférentiellement entre 135 cm 2 et 150 cm 2 . Ainsi, l’ajustement de la géométrie de la chambre de combustion à l’utilisation d’un combustible comprenant du dihydrogène peut être mis en œuvre indépendamment d’une variation d’un diamètre maximum de la chambre de combustion dans un plan perpendiculaire à l’axe de rotation. Le premier volume peut être compris entre 15 000 cm 3 et 25 000 cm 3 et de préférence entre 18 000 cm 3 et 20 000 cm 3 . En référence à la FIG. 2 , un autre aspect de l’invention est une installation 18 pour la production de fibres minérales 2. L’installation 18 comprend un brûleur 1 annulaire selon un mode de réalisation de l’invention. L’installation 18 comprend également une assiette 19 de fibrage présentant des orifices 20. L’assiette 19 est adaptée pour recevoir un matériau minéral fondu, et adaptée pour former des filaments 21 du matériau minéral à partir des orifices 20 par centrifugation de l’assiette 19. Ainsi, de par la présence du brûleur 1 un selon un mode de réalisation de l’invention, les fibres minérales produites sont plus homogènes et sont produites en diminuant la quantité de dioxyde de carbone émise pour une quantité de fibres produites prédéterminée. Injecteur 6 Chaque injecteur 6 peut être configuré pour mélanger le comburant et le combustible dans le brûleur 1. Ainsi, il est possible de ne pas mélanger le combustible et le comburant préalablement à leur introduction dans le brûleur, ce qui permet d’éviter des risques de propagation d’une combustion en dehors du brûleur 3, tout en permettant d’injecter directement un mélange du combustible et du comburant dans le brûleur 3, ce qui augmente la sécurité de la combustion lors de l’utilisation de dihydrogène comme combustible tout en assurant une stabilité de la combustion. Un injecteur 6 peut comprendre un déflecteur angulaire configuré pour générer un écoulement tourbillonnaire de comburant et/ou de combustible dans l’injecteur 6. L’injecteur 6 peut comprendre une conduite de mélange. Le déflecteur angulaire permet de mettre en œuvre un écoulement dans lequel le combustible et le comburant s’écoulent le long d’au moins une partie de la conduite de mélange selon une même direction principale d’écoulement et de sorte à présenter une rotation du comburant par rapport au combustible autour d’un axe orienté selon la direction principale d’écoulement. Le déflecteur angulaire peut être adapté pour générer un écoulement tourbillonnaire du combustible et du comburant dans la conduite de mélange. Le déflecteur angulaire peut présenter un nombre de tourbillon S qui satisfait l’équation S = 2/3 tan(ψ), ψ étant l’angle de déflexion angulaire de l’écoulement de combustible et/ou de comburant après passage dans l’injecteur 6. Le nombre de tourbillon S peut être compris entre 0,10 et 2,00, de préférence entre 0,25 et 1,70, notamment entre 0,35 et 1,40, et préférentiellement entre 0,45 et 1,10, encore préférentiellement entre 0,50 et 0,90, encore préférentiellement entre 0,65 et 0,70. L’intensité du mouvement rotatif de l’écoulement est caractérisée par la valeur du nombre de tourbillon S en sortie de l’injecteur 6. Le nombre de tourbillon S, également appelé « swirl number » en anglais, définit le rapport entre les flux de quantités de mouvement tangentiels et axiaux. Il peut être défini par l’équation suivante : où U et W sont respectivement les composantes axiales et tangentielles de la vitesse moyenne de l’écoulement, r une distance définissant une coordonnée radiale, et R e est le rayon de la conduite de mélange. Ce nombre de tourbillon S est approximé par la formule S = 2/3 tan ψ. L’augmentation du nombre de tourbillon S permet de réduire la hauteur de la flamme 15 et d’accroître l’ouverture de la flamme 15. Une ouverture de flamme large permet de limiter le nombre d’injecteurs du brûleur 1, tout en permettant un chauffage homogène dans la chambre de combustion. L’élément de déflexion angulaire 15 peut être formé par une bague agencée de manière coaxiale à la direction principale d’écoulement. La bague peut être amovible. La bague peut comprendre une conduite adaptée pour introduire un écoulement tourbillonnant de combustible et/ou de comburant dans la conduite de mélange avec un angle de déflexion angulaire ψ, dont la valeur peut être comprise entre 10° et 80°, notamment entre 20° et 70°, encore préférentiellement entre 30° et 60°, encore préférentiellement entre 40° et 50°. Ainsi, il est possible de maximiser le mélange entre le combustible et le comburant avant leur introduction dans la chambre de combustion 3. Cela permet de stabiliser la combustion dans la chambre de combustion. Plusieurs déflecteurs peuvent être agencés dans la conduite de mélange. L’injecteur 6 peut comprendre une première entrée fluidique adaptée pour un combustible comprenant du dihydrogène. La première entrée fluidique peut être formée par un ou plusieurs matériaux imperméable à l’hydrogène. Géométrie et forme de la chambre de combustion La chambre de combustion 3 est formée par plusieurs parois distinctes. Typiquement, la chambre de combustion peut comprendre une paroi distale 7, une paroi proximale 10, une paroi supérieure 25 et une paroi de sortie 11. La paroi distale 7 peut être de révolution par rapport à l’axe principale 5. La paroi distale 7 peut être cylindrique ou tronconique. La paroi proximale 10 peut être de révolution par rapport à l’axe principale 5. La paroi proximale 10 peut être cylindrique ou tronconique. La paroi supérieure 25 relie une extrémité de la paroi proximale 10 et une extrémité de la paroi distale 7. La paroi supérieure 25 peut être plane. Elle peut être de révolution par rapport à l’axe principal 5 et orthogonale à l’axe principal 5. La paroi de sortie 11 relie une autre extrémité de la paroi proximale 10 et une autre extrémité de la paroi distale 7. La paroi de sortie 11 peut être plane. Elle peut être de révolution par rapport à l’axe principal 5 et orthogonale à l’axe principal 5. La paroi de sortie 11 peut comprendre deux parties, l’une proximale et l’autre distale, les deux parties étant séparées par une extrémité de la tuyère 4. Les injecteurs 6 peuvent être répartis autour de la paroi distale 7. Chaque injecteur 6 peut être adapté pour injecter le mélange de combustible et de comburant dans la chambre de combustion 3 par une deuxième entrée fluidique 8 formée dans la paroi distale 7. Ainsi, le volume de la chambre de combustion susceptible d’être occupé par une flamme 15 lors d’une combustion est maximisé tout en permettant de minimiser le diamètre du brûleur 1. La paroi distale 7 peut présenter une première hauteur h mesurée entre deux extrémités de la paroi distale 7 par rapport à l’axe principal 5. La hauteur h peut être mesurée entre la paroi de sortie 11 et entre la paroi supérieure 25. Chaque deuxième entrée fluidique 8 peut être agencée à une distance comprise entre un tiers de la première hauteur h et deux tiers de la première hauteur h à partir de l’une des extrémités de la paroi distale 7 par rapport à l’axe principal 5, et préférentiellement agencée à une distance comprise entre 2/5 de la première hauteur h et 3/5 de la première hauteur h à partir de l’une des extrémités de la paroi distale 7 par rapport l’axe principal 5. Ainsi, comme illustré par la FIG. 5 , une flamme 15 générée depuis un injecteur 6 dans la chambre de combustion 3 peut être stabilisée à la fois par une recirculation gazeuse entre la flamme 15 et la paroi supérieure 25 et à la fois par une recirculation gazeuse entre la flamme 15 et la paroi de sortie 11. Les deux recirculations entraînent des contraintes du même ordre de grandeur sur la flamme 15, ce qui la stabilise. En référence à la FIG. 5 , chaque injecteur 6 peut être agencé pour permettre une injection du combustible et du comburant dans la chambre de combustion 3 selon une direction moyenne 9 orthogonale à la paroi distale 7. Ainsi, il est possible d’augmenter au maximum l’angle formé par la flamme 15 à la sortie de la deuxième entrée fluidique 8 sans que la flamme 5 ne soit en contact avec l’une des parois, par exemple la paroi de sortie 11 et/ou la paroi supérieure 25. Un tel contact entraînerait une diminution du rendement du brûleur 1, du fait d’un transfert thermique accru à l’endroit du contact entre la paroi et la flamme 15. En référence à la FIG. 1 , à la FIG. 2 et à la FIG. 3 , la chambre de combustion 3 comprend une paroi de sortie 11 des produits de combustion. La paroi de sortie 11 est définie entre la paroi distale 7 et la paroi proximale 10. Des extrémités de la tuyère 4 peuvent être entourées par la paroi de sortie 11 dans une direction distale 12 et dans une direction proximale 13 par rapport à l’axe principal 5. Ainsi, il est possible d’éviter qu’une zone morte de recirculation des gaz éjectés hors de la chambre de combustion ne se crée dans la tuyère 4. Cela permet d’homogénéiser la température et/ou la quantité de mouvement des gaz expulsés en sortie de la tuyère 4 dans le temps et également dans l’espace selon une révolution autour de l’axe principal 5. Détection optique de la flamme 15 La détection de flamme à l'intérieur d'un brûleur est importante pour la sécurité de l’installation. Un détecteur de flamme permet de détecter la présence ou l'absence d'une flamme 15, ce qui permet une réponse immédiate en cas de défaillance ou de dysfonctionnement de la flamme 15. En référence à la FIG. 3 , le brûleur 1 peut comprendre un détecteur 14 de flamme 15. Le détecteur 14 comprend un capteur configuré pour détecter un rayonnement lumineux et/ou un rayonnement ionisant émis en direction du capteur. Le brûleur 1 peut comprendre un passage 16. Le passage peut comprendre un ajour 17 formé dans l’une des parois de la chambre de combustion 3. La première entrée fluidique peut être adaptée pour un combustible comprenant du dihydrogène. Le détecteur 14 peut alors comprendre un capteur optique adapté pour mesurer une intensité de rayons lumineux ultraviolets. Ainsi, une flamme 15 formée par une combustion du dihydrogène peut être détectée. La capteur peut être une photodiode ou un phototube. En référence à la FIG. 3 , le passage 16 peut être agencé de sorte qu’un rayonnement lumineux et/ou un rayonnement ionisant émis par la flamme 15 puisse traverser le passage 16. Le passage 16 peut déboucher dans la chambre de combustion 3 par une partie de la paroi proximale située entre l’injecteur 6 et la paroi de sortie 11 et/ou par la paroi de sortie 11. Ainsi, il est possible de minimiser le risque de fuite de combustible dans la chambre de combustion 3, ce qui est important lors de l’utilisation de dihydrogène comme combustible. En référence à la FIG. 4 , le brûleur 1 peut comprendre un miroir 24. Le miroir 24 peut être agencé à l’extérieur de la chambre de combustion en sortie du passage 16. Le miroir 24 peut être agencé de sorte à aligner optiquement une flamme générée dans la chambre de combustion 3 et le détecteur 14. Ainsi, il est possible de diminuer l’espace occupé par le brûleur 1 selon une direction radiale. Ceci peut s’avérer nécessaire lors de l’utilisation de dihydrogène comme combustible, notamment lors ce que le brûleur 1 est entouré d’une couronne de distribution du comburant et/ou du combustible. Utilisation du dihydrogène comme combustible La première entrée fluidique peut être configurée pour recevoir un premier fluide à un premier débit. Le premier fluide peut comprendre un combustible, le combustible comprenant du dihydrogène, une fraction volumique en dihydrogène dans le premier fluide étant supérieure à 0,05, notamment supérieure à 0,15, notamment supérieure à 0,2 et de préférence supérieure à 0,5. Le combustible peut également comprendre au moins un composé organique. Le ou les composé(s) organique(s) peuvent être choisis parmi du méthane, du biogaz, du propane et du gaz de pétrole liquéfié. Le combustible peut comprendre un mélange du ou des composé(s) organique(s) et de dihydrogène, et de préférence un mélange de méthane et de dihydrogène. La première entrée fluidique est reliée fluidiquement à la chambre de combustion 3 par les injecteurs 6. Le brûleur 1 peut également comprendre une troisième entrée fluidique. La troisième entrée fluidique est configurée pour recevoir un deuxième fluide à un deuxième débit, le deuxième fluide présentant une fraction volumique d’oxygène supérieure à 0,10. Le deuxième fluide 10 peut être de l’air. La troisième entrée fluidique est reliée fluidiquement à la chambre de combustion 3 par les injecteurs 6. Le combustible peut comprendre du méthane et du dihydrogène. Une réaction de combustion stœchiométrique d’un mélange comprenant du méthane et du dihydrogène avec de l’air peut être modélisée par l’équation suivante : dans laquelle a est égal au nombre de moles de dihydrogène. Une réaction de combustion en excès d’air d’un mélange comprenant du méthane et du dihydrogène avec de l’air peut être modélisée par l’équation suivante : où λ est le rapport d’air qui est défini par l’équation suivante : où φ est la richesse, AFR est le dosage, également appelé en anglais air fuel ratio , et AFR st est le dosage idéal, également appelé dosage stœchiométrique ou en anglais sto i chiometric air fuel ratio . Le dosage AFR peut être défini par l’équation suivante : où est le débit massique d’air introduit dans la chambre de combustion, est le débit massique de méthane introduit dans la chambre de combustion, est le débit massique de dihydrogène introduit dans la chambre de combustion, est la densité de l’air lors de son introduction dans la chambre de combustion, est le débit d’air lors de son introduction dans la chambre de combustion, est la densité de méthane lors de son introduction dans la chambre de combustion, est le débit du méthane lors de son introduction dans la chambre de combustion, est la densité de dihydrogène lors de son introduction dans la chambre de combustion, est le débit du dihydrogène lors de son introduction dans la chambre de combustion, est la pression d’air en entrée de la chambre de combustion 4, R est la constante universelle des gaz parfaits, est la température en entrée de la chambre de combustion 4, est la masse molaire de l’air, est la masse molaire du méthane et est la masse molaire du dihydrogène. Le dosage idéal AFR st peut être défini par l’équation suivante : où est la quantité de dioxygène introduite dans la chambre de combustion 3, est la quantité d’azote introduite dans la chambre de combustion 3, est la quantité de méthane introduite dans la chambre de combustion 3 et est la quantité de dihydrogène introduite dans la chambre de combustion 3. Ainsi, l’équation générale de la combustion comprenant du méthane et du dihydrogène comme combustibles peut être définie par la formule suivante : Ainsi, pour connaître la composition des produits de la combustion, il est nécessaire de connaître trois paramètres : la quantité de méthane introduite dans la chambre de combustion 3, la quantité de dihydrogène introduite dans la chambre de combustion 3 et λ. De plus, il est possible de calculer une température de flamme adiabatique et une température de lèvres de la tuyère 4 (en sortie du brûleur 1) à partir des équations précédentes en calculant les enthalpies molaires des produits et des réactifs de l’équation précédente. Les filaments 21 sont étirés de sorte à former les fibres minérales 2 en appliquant une force aérodynamique entraînée par les composés expulsés de la chambre de combustion 3 sur les filaments 21 lors de la combustion. L’accélération de l’étirage entraîné par cette force aérodynamique contrôle le diamètre des fibres minérales 2. L’étirage des filaments 21 est localement contrôlé par une densité surfacique j p de flux de quantité de mouvement aux lèvres 26 du brûleur 1. La densité surfacique j p est définie par l’équation suivante : où M B est un flux massique de quantité de mouvement et où S est une section au travers de laquelle les composés contenus dans la chambre de combustion 3 sont évacués par la tuyère en dehors du brûleur 1 suite à la combustion. La tuyère 4 relie la chambre de combustion 3 à l’extérieur du brûleur 1. Une extrémité de la tuyère 4 forme deux lèvres 26 définissant une section au travers de laquelle les composés contenus dans la chambre de combustion 3 sont évacués en dehors du brûleur 1 suite à la combustion. La section S est définie par les lèvres 26 du brûleur. En référence à la FIG. 6 , le flux massique M B de quantité de mouvement diminue pour une proportion en dihydrogène qui augmente lors d’une combustion déterminée par une richesse φ constante. La courbe (a) illustre le flux massique M B en fonction du débit total de combustible, le combustible comprenant uniquement du méthane, pour une richesse φ égale à 0,69. La courbe (b) illustre le flux massique M B en fonction du débit total de combustible, le combustible comprenant 90 % de méthane et 10 % de dihydrogène, pour une richesse φ égale à 0,69. La courbe (c) illustre le flux massique M B en fonction du débit total de combustible, le combustible comprenant 80 % de méthane et 20 % de dihydrogène, pour une richesse φ égale à 0,69. La courbe (d) illustre le flux massique M B en fonction du débit total de combustible, le combustible comprenant 70 % de méthane et 30 % de dihydrogène, pour une richesse φ égale à 0,69. La courbe (e) illustre le flux massique M B en fonction du débit total de combustible, le combustible comprenant uniquement du dihydrogène, pour une richesse φ égale à 0,69. Le flux massique M B de quantité de mouvement est défini par l’équation suivante : où Q B est le débit massique de composés évacués en dehors du brûleur 1, U B est la vitesse des composés évacués en dehors du brûleur 1 et P B est la pression dans la chambre de combustion 3. Ainsi, la pression P B dans la chambre de combustion 4 permet de contrôler l’étirage des filaments 21 de sorte que les fibres minérales 2 formées présentent des caractéristiques d’isolation thermique et/ou acoustique. De préférence, la pression P B dans la chambre de combustion 3 est comprise entre 1961 Pa (200 mm CE) et 7845 Pa (800 mm CE), notamment entre 4413 Pa (450 mm CE) et 7355 Pa (750 mm CE) et préférentiellement entre 5394 Pa (550 mm CE) et 6374 Pa (650 mm). Ainsi, il est possible de fabriquer des fibres minérales 2 présentant un micronaire compris entre 3 L/min et 24 L/min, notamment entre 6 L/min et 20 L/min en utilisant au moins en partie du dihydrogène comme combustible. La vitesse de rotation de l’assiette peut être supérieure à 2000 tr/m. La tirée de fibre par l’assiette peut être inférieure à 1 kg par jour et par orifice de l’assiette, et notamment inférieur à 0,6 kg par jour et par orifice de l’assiette. La pression P B dans la chambre de combustion 3 peut être déterminée par la géométrie de la chambre de combustion 3, la géométrie de la tuyère 4, le premier débit, le deuxième débit, une composition du premier fluide et une composition du deuxième fluide. La réaction de combustion peut être maintenue dans la chambre de combustion 3 en introduisant un débit massique de méthane égal à 9,96 kg/h, un débit massique de dihydrogène égal à 0,75 kg/h, la fraction volumique du dihydrogène dans le premier combustible étant ainsi de 0,07, et un débit massique du deuxième fluide constitué d’air égal à 285 kg/h. La réaction de combustion décrite précédemment permet de soumettre à l’assiette un flux massique M B égal à 18.9 Kg.m/s 2 en contrôlant une pression P B dans la chambre de combustion 3 égale à 6002 Pa (612 mm CE). L’installation 18 peut comprendre une unité de contrôle. L’unité de contrôle peut être configurée pour contrôler le premier débit de premier fluide 22 et le deuxième débit de deuxième fluide 23 de sorte que la pression P B dans la chambre de combustion est comprise entre 1961 Pa (200 mm CE) et 7845 Pa (800 mm CE), notamment entre 4413 Pa (450 mm CE) et 7355 Pa (750 mm CE) et préférentiellement entre 5394 Pa (550 mm CE) et 6374 Pa (650 mm). Ainsi, l’installation permet de fabriquer des fibres minérales 2 présentant un micronaire compris entre 3 L/min et 24 L/min, notamment entre 6 L/min et 20 L/min en utilisant au moins en partie du dihydrogène comme combustible. La pression P B peut être calculée selon un modèle prédéterminé à partir du premier débit et du deuxième débit. La pression P B peut également être mesurée par un capteur de pression. Le capteur de pression peut être choisi parmi un tube de pitot et un capteur agencé sur les lèvres du brûleur configuré pour émettre un signal représentatif de la pression dans la chambre de combustion. Brûleur (1) annulaire pour la fabrication de fibres minérales (2), comprenant une chambre de combustion (3) et une tuyère (4), la chambre de combustion (3) et la tuyère (4) présentant une symétrie de révolution par rapport à un axe principale (5), la tuyère (4) reliant fluidiquement la chambre de combustion (3) à l’extérieur du brûleur (1), le brûleur (1) comprenant des injecteurs (6), un nombre d’injecteurs (6) étant strictement supérieur à cinq, chaque injecteur (6) étant adapté pour injecter un mélange de combustible et de comburant dans la chambre de combustion (3), les injecteurs (6) étant répartis autour de la chambre de combustion (3), la chambre de combustion (3) présentant un premier volume, le brûleur (1) étant caractérisé en ce que le rapport entre le premier volume et le nombre d’injecteurs (6) est compris entre 725 cm 3 et 900 cm 3 . Brûleur (1) selon la revendication 1, dans lequel le premier volume est formé par une révolution d’une section autour de l’axe principal (5), une aire de la section étant comprise entre 130 cm 2 et 155 cm 2 , préférentiellement entre 135 cm 2 et 150 cm 2 . Brûleur (1) selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le nombre d’injecteurs (6) est compris entre 5 et 35, préférentiellement entre 20 et 30. Brûleur (1) selon l’une des revendications 1 à 3, dans lequel le premier volume est compris entre 15 000 cm 3 et 25 000 cm 3 , de préférence entre 18 000 cm 3 et 20 000 cm 3 . Brûleur (1) selon l’une des revendications 1 à 4, dans lequel chaque injecteur (6) est configuré pour mélanger le comburant et le combustible dans le brûleur (1). Brûleur (1) selon l’une des revendications 1 à 5, dans lequel chaque injecteur (6) comprend un déflecteur angulaire configuré pour générer un écoulement tourbillonnaire de comburant et/ou de combustible dans l’injecteur (6). Brûleur (1) selon l’une des revendications 5 à 6, dans lequel chaque injecteur (6) comprend une première entrée fluidique adaptée pour un combustible comprenant du dihydrogène. Brûleur (1) selon l’une des revendications 1 à 7, dans lequel la chambre de combustion (3) comprend une paroi distale (7) par rapport à l’axe principal (5), les injecteurs (6) étant répartis autour de la paroi distale (7) et chaque injecteur (6) étant adapté pour injecter le mélange de combustible et de comburant dans la chambre de combustion (3) par une deuxième entrée fluidique (8) formée dans la paroi distale (7). Brûleur (1) selon la revendication précédente, dans lequel la paroi distale (7) présente une première hauteur h mesurée entre deux extrémités de la paroi distale (7) par rapport à l’axe principal (5), chaque deuxième entrée fluidique (8) étant agencée à une distance comprise entre un tiers de la première hauteur et deux tiers de la première hauteur à partir de l’une des extrémités de la paroi distale (7) par rapport à l’axe principal (5), et préférentiellement agencée à une distance comprise entre 2/5 de la première hauteur et 3/5 de la première hauteur à partir de l’une des extrémités de la paroi distale (7) par rapport l’axe principal (5). Brûleur (1) selon l’une des revendications 1 à 9, dans lequel chaque injecteur (6) est agencé pour permettre une injection du combustible et du comburant dans la chambre de combustion (3) selon une direction moyenne (9) orthogonale à la paroi distale (7). Brûleur (1) selon l’une des revendications 1 à 10, dans lequel la chambre de combustion (3) comprend une paroi distale (7) par rapport à l’axe principal (5), une paroi proximale (10) par rapport à l’axe principal (5), et une paroi de sortie (11) des produits de combustion définie entre la paroi distale (7) et la paroi proximale (10), des extrémités de la tuyère (4) étant entourées par la paroi de sortie (11) dans une direction distale (12) et dans une direction proximale (13) par rapport à l’axe principal (5). Brûleur (1) selon l’une des revendications 1 à 11, comprenant : - un détecteur (14) de flamme (15) comprenant un capteur configuré pour détecter un rayonnement lumineux et/ou un rayonnement ionisant émis en direction du capteur, - un passage (16) comprenant un ajour (17) formé dans l’une des parois de la chambre de combustion (3). Brûleur (1) selon la revendication précédente, dans lequel le passage 16 débouche dans la chambre de combustion 3 par une partie de la paroi proximale située entre l’injecteur 6 et la paroi de sortie 11 et/ou par la paroi de sortie 11. Brûleur (1) selon l’une des revendications 12 à 13, comprenant un miroir (24) agencé à l’extérieur de la chambre de combustion en sortie du passage (16), le miroir étant agencé de sorte à aligner optiquement une flamme générée dans la chambre de combustion (3) et le détecteur (14). Installation (18) pour la production de fibres minérales (2) comprenant : - un brûleur (1) annulaire selon l’une des revendications 1 à 14, - une assiette (19) de fibrage présentant des orifices (20), adaptée pour recevoir un matériau minéral fondu, et adaptée pour former des filaments (21) du matériau minéral à partir des orifices (20) par centrifugation de l’assiette (19). Installation (18) selon la revendication précédente, dans laquelle le brûleur (1) comprend : - la première entrée fluidique, la première entrée fluidique étant configurée pour recevoir un premier fluide (22) à un premier débit, le premier fluide (22) comprenant un combustible, le combustible comprenant du dihydrogène, une fraction volumique en dihydrogène dans le premier fluide (22) étant supérieure à 0,05, la première entrée fluidique étant reliée fluidiquement à la chambre de combustion (3) par les injecteurs (6), et - une troisième entrée fluidique configurée pour recevoir un deuxième fluide (23) à un deuxième débit, le deuxième fluide (23) présentant une fraction volumique d’oxygène supérieure à 0,10, la troisième entrée fluidique étant reliée fluidiquement à la chambre de combustion (3) par les injecteurs (6), l’installation (18) comprenant une unité de contrôle configurée pour contrôler le premier débit de premier fluide et le deuxième débit de deuxième fluide de sorte que la pression P B dans la chambre de combustion est comprise entre 1961 Pa (200 mm CE) et 7845 Pa (800 mm CE).