Brevet FR3153350A1 — publié le 20250328

Composition de base paraffinique pour carburéacteur renouvelable et procédé de production de base paraffinique renouvelable à rendement élévé La présente invention concerne une composition de base paraffinique comprenant, par rapport à la masse totale de la composition de base paraffinique, au moins 90% en masse de paraffines, dans laquelle : - le ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en Cx et la teneur massique en n-paraffines en C(x-1) est supérieur ou égal à 2,0, x étant un entier choisi parmi 14, 15, 16 et 17, et - la teneur massique en n-paraffines en C14 est supérieure ou égale à 1,0%, par rapport à la masse totale de la composition de base paraffinique. L’invention concerne également un procédé permettant de préparer une telle composition de base paraffinique. Figure pour l'abrégé : Aucune Composition de base paraffinique pour carburéacteur renouvelable et procédé de production de base paraffinique renouvelable à rendement élévé La présente invention concerne le domaine technique du raffinage de charges d’origine biologique, notamment pour la fabrication de bases paraffiniques, notamment pour carburéacteurs. Plus particulièrement, l'invention concerne un nouveau procédé pour obtenir une base paraffinique biologique (ou renouvelable) avec des rendements améliorés. CONTEXTE DE L’INVENTION Les carburants conventionnels de type carburéacteur, également appelés « carburant jet », « jet fuel » ou « kérosène » sont produits à partir de pétrole brut et contiennent un mélange complexe d'hydrocarbures qui ont typiquement 6 à 18 atomes de carbone. Ces hydrocarbures comprennent des alcanes linéaires et ramifiés, des cycloalcanes et des hydrocarbures aromatiques. Les points de coupe de la fraction jet-fuel varient typiquement entre 140°C et 240°C, avec un point d’ébullition final d’au plus 300°C. Du fait de la raréfaction des ressources fossiles et de préoccupations environnementales de plus en plus importantes, l'utilisation de molécules d’origine biologique est de plus en plus recherchée pour remplacer les molécules d'origine fossile. Toutefois, la préparation de jet fuel à partir de molécules d’origine biologique directement utilisables dans la formulation de jet fuel constitue un véritable enjeu économique et environnemental. ETAT DE LA TECHNIQUE Un carburant d’aviation issu de charges biologiques ou renouvelables peut être en partie produit par hydrotraitement d’esters et d’acides gras provenant d’huiles et/ou de graisses. Généralement, une charge d’origine biologique, typiquement des huiles et/ou des graisses, est soumise à une hydrodésoxygénation puis à une isomérisation, avant d’être fractionnée afin d’obtenir une coupe kérosène compatible avec les spécifications d’un jet fuel, en particulier ses propriétés à froid. Cette coupe correspond à la fraction légère des produits de l’hydrodésoxygénation/isomérisation afin d’éliminer les paraffines à longue chaine, notamment les composés en nC17-nC18, qui sont connus pour dégrader les propriétés à froid d’un jet fuel. Les rendements en coupe kérosène peuvent toutefois être relativement faibles et représenter 40% en masse ou moins de l’effluent d’origine biologique hydrotraitée et isomérisée, en particulier lorsque ce dernier présente un point de trouble relativement élevé, notamment compris entre -35°C et 0°C. Dit autrement, plus le point de trouble de la charge d’origine biologique hydrotraitée et isomérisée est élevé (plus le taux d’isomérisation de cette charge est faible), plus le rendement en coupe kérosène obtenu à partir de cette charge est faible. Il n’est toutefois pas toujours possible de modifier les conditions d’isomérisation pour diminuer le rapport n/i, et donc augmenter le rendement en jet fuel, en particulier lorsque l’on souhaite utiliser des catalyseurs classiques moins coûteux conduisant à la formation de charges moins isomérisées. Il existe donc un besoin pour un procédé permettant de résoudre les problèmes précités. Il existe en particulier un besoin pour un procédé permettant d’obtenir, avec un rendement élevé, une composition de base paraffinique à partir d’effluents d’origine biologique présentant un point de trouble élevé, en particulier compris entre -35°C et 0°C. Il existe également un besoin pour une composition de base paraffinique issue d’effluents d’origine biologique présentant un point de trouble élevé, en particulier compris entre -35°C et 0°C, et qui soit utilisable notamment en mélange avec un jet fuel d’origine fossile. DESCRIPTION DE L’INVENTION La présente invention propose une composition de base paraffinique comprenant, par rapport à la masse totale de la composition de base paraffinique, au moins 90% en masse de paraffines, de préférence au moins 90% en masse de paraffines en C7-C18, dans laquelle : - le ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en Cx et la teneur massique en n-paraffines en C(x-1) est supérieur ou égal à 2,0, x étant un entier choisi parmi 14, 15, 16 et 17, et - la teneur massique en n-paraffines en C14 est supérieure ou égale à 1,0%, par rapport à la masse totale de la composition de base paraffinique. Les inventeurs ont découvert que la composition décrite ci-dessus présente un point de congélation inférieur ou égal à -40°C, donc conforme aux spécifications, notamment celles définies par la norme D7566-21, tout en présentant une densité supérieure ou égale à 755 kg/m 3 . Une telle densité n’est pas évidente à obtenir car elle implique normalement la présence d’une grande quantité de chaînes longues (typiquement comprenant au moins 15 carbones), ce qui implique en principe un point de congélation au-dessus de -40 °C, donc hors des spécifications. Or, les bases paraffiniques d’origine renouvelable sont souvent utilisés en mélange avec des jet fuel d’origine fossile, mais présentent des densités inférieures à celles des jet fuel fossiles. Ainsi, le taux d’incorporation des bases paraffiniques d’origine renouvelable dans des jet fuel fossiles est limité par la densité du mélange résultant, qui diminue nécessairement avec l’augmentation de la proportion de base paraffinique d’origine renouvelable. De ce fait, l’obtention d’une base paraffinique d’origine renouvelable présentant un point de congélation conforme aux spécifications mais ayant une densité plus élevée que celles de l’art antérieur, typiquement supérieure ou égale à 755 kg/m 3 , permet d’introduire une plus grande proportion de cette base paraffinique renouvelable en mélange dans un jet fuel fossile. La présente invention concerne aussi une composition de carburéacteur comprenant une composition de base paraffinique telle que définie ci-dessus, éventuellement en mélange avec un jet d’origine fossile. L’invention concerne également un procédé de production d’une composition d’une base paraffinique, comprenant au moins les étapes suivantes : a) la fourniture d’un effluent hydrocarboné d’origine biologique comprenant au moins 95% en masse de paraffines, de préférence au moins 95% en masse de paraffines en C7-C24, dans lequel : - le ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en Cx et la teneur massique en n-paraffines en C(x-1) est supérieur ou égal à 2,0, x étant un entier choisi parmi 14, 15, 16, 17 et 18, et - la teneur massique en n-paraffines en C14 est supérieure ou égale à 1,0%, par rapport à la masse totale de l’effluent hydrocarboné, et b) le fractionnement de l’effluent hydrocarboné d’origine biologique fourni à l’étape a) pour obtenir la base paraffinique. Le procédé selon l’invention permet avantageusement d’augmenter le rendement en carburant d’aviation obtenu à partir d’un effluent d’origine biologique, notamment issu de l’hydrotraitement et de l’isomérisation d’une charge d’origine biologique. De manière surprenante, le rendement peut être augmenté d’au moins 10% en masse, de préférence d’au moins 15% en masse, sans dégrader les propriétés à froid du carburateur et en augmentant sa densité, sans modifier les conditions d’isomérisation de la charge d’origine biologique. On peut ainsi augmenter le rendement en base paraffinique d’un effluent hydrocarboné d’origine biologique quelles que soient les conditions de fabrication de celui-ci, en particulier même lorsqu’il présente un point de trouble élevé, en particulier compris entre -35°C et 0°C. DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION Les termes « comprenant » et « comprend » tels qu’utilisés ici sont synonymes avec « incluant », « inclut » ou « contient », « contenant », et sont inclusifs ou sans bornes et n’excluent pas de caractéristiques additionnelles, d’éléments ou d’étapes de méthodes non spécifiés. Dans toute la description, en l’absence de mention du contraire, les teneurs massiques sont exprimées par rapport à la masse totale de la composition de base paraffinique, ou de la masse totale de l’effluent hydrocarboné. Les expressions % en poids et % en masse ont une signification équivalente et se réfèrent à la proportion de la masse d’un produit rapportée à 100g d’une composition le comprenant. Tel qu'utilisé ici, "nombre de carbone" ou "Cx", où "x" est un nombre entier, décrit un hydrocarbure ou une molécule dans lequel "x" désigne le nombre d'atomes de carbone, indépendamment de la linéarité ou de la ramification. Les plages de nombres d'atomes de carbone (par exemple, C6 à C18, ou C19+) se réfèrent à des molécules ayant des nombres d'atomes de carbone compris dans la plage indiquée (de 6 à 18 atomes de carbones ou de 19 atomes de carbone ou plus), y compris les membres extrêmes de la plage. Cependant, il n'est pas nécessaire que chaque nombre de carbone dans une gamme soit représenté dans les molécules décrites. « n-paraffines en Cx » désigne les paraffines linéaires comprenant x atomes de carbone, et est équivalent à « n-Cx ». « iso-paraffines en Cx » désigne les paraffines ramifiées comprenant x atomes de carbone, et est équivalent à « i-Cx ». Les distributions du nombre de carbone sont déterminées par la distribution du point d'ébullition réel et par chromatographie en phase gazeuse. Telle qu'utilisée dans cette spécification, la quantité totale de normal-paraffines et d'iso-paraffines à un nombre de carbone donné est déterminée par l'analyse ASTM D-5442 des cires de pétrole par chromatographie en phase gazeuse ("GC") ou par une méthode équivalente de chromatographie en phase gazeuse. On pourra par exemple procéder tel que décrit dans la publication : Marko R. Djokic et al. Quantitative analysis of crude and stabilized bio-oils by comprehensive two-dimensional gas-chromatography. Journal of Chromatography A, 1257 (2012) pp131-140. Le nombre moyen de carbone C moy des composés ou des paraffines, ou éventuellement des i-paraffines ou des n-paraffines, de la composition selon l’invention, ou de l’effluent hydrocarboné d’origine biologique, ou d’une fraction spécifique (par exemple, la fraction C12-C18) de la composition de l’invention ou de l’effluent hydrocarboné d’origine biologique, correspond à la moyenne du nombre de carbone de l’ensemble des composés des composés ou des paraffinines, ou éventuellement des i-paraffines ou des n-paraffines, de la composition selon l’invention, ou de l’effluent hydrocarboné d’origine biologique, ou d’une fraction spécifique de la composition de l’invention ou de l’effluent hydrocarboné d’origine biologique. Cette moyenne peut être calculée selon la formule suivante : i étant un entier, i min étant le nombre de carbone du composé ou de la/des paraffines, ou éventuellement de la/des i-paraffines ou de la/des n-paraffines, de la composition selon l’invention, ou de l’effluent hydrocarboné d’origine biologique, ou d’une fraction spécifique de la composition de l’invention ou de l’effluent hydrocarboné d’origine biologique, présentant le nombre de carbone le plus faible parmi l’ensemble des composés ou des paraffinines, ou éventuellement des i-paraffines ou des n-paraffines, de la composition selon l’invention, ou de l’effluent hydrocarboné d’origine biologique, ou d’une fraction spécifique de la composition de l’invention ou de l’effluent hydrocarboné d’origine biologique, i max étant le nombre de carbone du composé ou de la/des paraffines, ou éventuellement de la/des i-paraffines ou de la/des n-paraffines, de la composition selon l’invention, ou de l’effluent hydrocarboné d’origine biologique, ou d’une fraction spécifique de la composition de l’invention ou de l’effluent hydrocarboné d’origine biologique, présentant le nombre de carbone le plus élevé parmi l’ensemble des composés ou des paraffinines, ou éventuellement des i-paraffines ou des n-paraffines, de la composition selon l’invention, ou de l’effluent hydrocarboné d’origine biologique, ou d’une fraction spécifique de la composition de l’invention ou de l’effluent hydrocarboné d’origine biologique, et x i étant la fraction massique de l’ensemble des composés ou des paraffines, ou éventuellement des i-paraffines ou des n-paraffines, de la composition selon l’invention, ou de l’effluent hydrocarboné d’origine biologique, ou d’une fraction spécifique de la composition de l’invention ou de l’effluent hydrocarboné d’origine biologique, ayant un nombre d’atomes de carbone égal à i. En particulier, lorsqu’il s’agit de déterminer le nombre moyen de carbone des composés ou des paraffines, ou éventuellement des i-paraffines ou des n-paraffines d’une fraction spécifique C x -C y de la composition de l’invention ou de l’effluent hydrocarboné d’origine biologique, i min = x et i max = y. Par exemple, si la fraction considérée est C12-C18, i min = 12 et i max = 18. La teneur en composés aromatiques et en naphtènes peut être déterminée par chromatographie en phase gazeuse (GcxGC phase inverse). Les points d’ébullition tels que mentionnés ici sont mesurés à pression atmosphérique, sauf indication contraire. Un point d’ébullition initial est défini comme la valeur de température à partir de laquelle une première bulle de vapeur est formée. Un point d’ébullition final est la plus haute température atteignable lors d’une distillation. A cette température, plus aucune vapeur ne peut être transportée vers un condensateur. La détermination des points initial et final fait appel à des techniques connues du métier et plusieurs méthodes adaptées en fonction du domaine de températures de distillation sont applicables, par exemple NF EN 15199-1 (version 2020) ou ASTM D2887-19 pour la mesure des points d’ébullition de fractions pétrolières par chromatographie en phase gazeuse, ASTM D7169-05 pour les hydrocarbures lourds, ASTM D7500- 15(2019), D86-12 ou D1160-18 pour les distillats. Le point de congélation d’un hydrocarbure de type carburéacteur peut être mesuré selon les normes ASTM D2386-19 / D7153-15e1 / D5972-16 /IP435 (2016). La densité d’un hydrocarbure de type carburéacteur peut être mesurée selon la norme ASTM D4052-18. Le point de trouble d’un effluent hydrocarboné d’origine biologique peut être mesuré selon la norme ASTM D2500-17a. Composition de base paraffinique selon l’invention La composition de base paraffinique selon l’invention présente un ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en Cx et la teneur massique en n-paraffines en C(x-1) supérieur ou égal à 2,0, x étant un entier choisi parmi 14, 15, 16 et 17, de préférence choisi parmi 14, 15 et 16. De préférence, le ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en Cx et la teneur massique en n-paraffines en C(x-1), x étant un entier choisi parmi 14, 15, 16 et 17, de préférence est choisi parmi 14, 15 et 16, et est supérieur ou égal à 2,5, de préférence supérieur ou égal à 3,0, de préférence supérieur ou égal à 5,0, de préférence supérieur ou égal à 6,0, de préférence supérieur ou égal à 7,0, de préférence supérieur ou égal à 8,0, de préférence compris entre 2,0 et 20. Autrement formulé, la composition de base paraffinique présente un ensemble (Ens) de ratios massiques R (i-Cx/n-C(x-1)) , x allant de 14 à 17, de préférence x allant de 14 à 16, chaque R (i-Cx/n-C(x-1)) étant le ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en Cx et la teneur massique en n-paraffines en C(x-1), et au moins un parmi les ratios R (i-Cx/n-C(x-1)) de l’ensemble (Ens) est supérieur ou égal à 2,0, de préférence supérieur ou égal à 2,5, de préférence supérieur ou égal à 3,0, de préférence supérieur ou égal à 4,0, de préférence supérieur ou égal à 5,0, de préférence supérieur ou égal à 6,0, de préférence supérieur ou égal à 7,0, de préférence supérieur ou égal à 8,0, de préférence compris entre 2,0 et 20. De préférence, au moins deux ratios R (i-Cx/n-C(x-1)) de l’ensemble (Ens) tel que défini ci-dessus sont supérieurs ou égaux à 2,0, de préférence supérieurs ou égaux à 2,5, de préférence supérieurs ou égaux à 3,0, de préférence supérieurs ou égaux à 4,0, de préférence supérieurs ou égaux à 5,0, de préférence supérieurs ou égaux à 6,0, de préférence supérieurs ou égaux à 7,0, de préférence supérieurs ou égaux à 8,0, de préférence compris entre 2,0 et 20. De préférence, au moins trois (ou trois) ratios R (i-Cx/n-C(x-1)) de l’ensemble (Ens) tel que défini ci-dessus sont supérieurs ou égaux à 2,0, de préférence supérieurs ou égaux à 2,5, de préférence supérieurs ou égaux à 3,0, de préférence supérieurs ou égaux à 4,0, de préférence supérieurs ou égaux à 5,0, de préférence supérieurs ou égaux à 6,0, de préférence supérieurs ou égaux à 7,0, de préférence supérieurs ou égaux à 8,0, de préférence compris entre 2,0 et 20. De préférence, dans la composition de base paraffinique : - le ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en C15 et la teneur massique en n-paraffines en C14 est supérieur ou égal à 2,0, de préférence supérieur ou égal à 2,5, de préférence supérieur ou égal à 3,0, de préférence supérieur ou égal à 4,0, de préférence supérieur ou égal à 5,0, de préférence supérieur ou égal à 6,0, de préférence compris entre 2,0 et 20, et/ou - le ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en C16 et la teneur massique en n-paraffines en C15 est supérieur ou égal à 2,0, de préférence supérieur ou égal à 2,5, de préférence supérieur ou égal à 3,0, de préférence supérieur ou égal à 4,0, de préférence supérieur ou égal à 5,0, de préférence supérieur ou égal à 6,0, de préférence supérieur ou égal à 7,0, de préférence supérieur ou égal à 8,0, de préférence compris entre 2,0 et 20, et/ou - le ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en C14 et la teneur massique en n-paraffines en C13 est supérieur ou égal à 2,0, de préférence supérieur ou égal à 2,5, de préférence supérieur ou égal à 3,0, de préférence supérieur ou égal à 4,0, de préférence supérieur ou égal à 5,0, de préférence supérieur ou égal à 6,0, de préférence supérieur ou égal à 7,0, de préférence compris entre 2,0 et 20. La composition de base paraffinique présente en outre une teneur massique en n-paraffines en C14 supérieure ou égale à 1,0%, par rapport à la masse totale de la composition de base paraffinique. De préférence, la teneur massique en n-paraffines en C14 de la composition de base paraffinique, définie par rapport à la masse totale de la composition de base paraffinique, est supérieure ou égale à 1,1% en masse, de préférence est supérieure ou égale à 1,5% en masse, de préférence est supérieure ou égale à 2,0% en masse, de préférence est supérieure ou égale à 2,5% en masse, de préférence est supérieure ou égale à 3,0% en masse, de préférence est comprise entre 1,0 et 10,0% en masse. De préférence, la composition de base paraffinique présente une teneur en paraffines en C14 (c’est-à-dire l’ensemble des n-paraffines en C14 et des iso-paraffines en C14), définie par rapport à la masse totale de la composition de base paraffinique, supérieure ou égale à 7,0% en masse, de préférence est supérieure ou égale à 8,0% en masse, de préférence est supérieure ou égale à 8,5% en masse, de préférence est supérieure ou égale à 10,0% en masse, de préférence est supérieure ou égale à 12,0% en masse, de préférence est supérieure ou égale à 15,0% en masse, de préférence est comprise entre 7,0% et 25,0% en masse. De préférence, dans la composition de base paraffinique, la teneur massique en composés en C7-C13 est inférieure ou égale à 60% en masse, de préférence inférieure ou égale à 50% en masse, de préférence inférieure ou égale à 45% en masse, de préférence comprise entre 20% et 60% en masse, par rapport à la masse totale de la composition de base paraffinique. De préférence, la composition de base paraffinique peut présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : - le rapport entre la teneur massique en n-paraffines et la teneur massique en iso-paraffines est supérieur ou égal à 0,140, de préférence est supérieur ou égal à 0,145, de préférence supérieur ou égal à 0,150, de préférence supérieur ou égal à 0,155, de préférence supérieur ou égal à 0,160, de préférence supérieur ou égal à 0,165, de préférence compris entre 0,140 et 0,50, et/ou - le rapport entre la teneur massique en n-paraffines en C14-C18 et la teneur massique en iso-paraffines en C14-C18 est supérieur ou égal à 0,105, de préférence supérieur ou égal à 0,110, de préférence supérieur ou égal à 0,115, de préférence supérieur ou égal à 0,120, de préférence supérieur ou égal à 0,125, de préférence supérieur ou égal à 0,130, de préférence compris entre 0,105 et 0,50, et/ou - la fraction C14-C18 des paraffines comprises dans la composition de base paraffinique présente un nombre moyen de carbone inférieur ou égal à 16,0, de préférence inférieur ou égal à 15,8, de préférence inférieur ou égal à 15,5, de préférence inférieur ou égal à 15,2, de préférence inférieur ou égal à 15,0, de préférence compris entre 12,0 et 16,0. De préférence, la composition de base paraffinique peut comprendre, par rapport à la masse totale de la composition de base paraffinique, une teneur en masse de paraffines en C8-C16 supérieure ou égale à 95% en masse, de préférence supérieure ou égale à 97% en masse, de préférence supérieure ou égale à 98% en masse, de préférence supérieure ou égale à 99% en masse, de préférence comprise entre 95% en masse et 99,99% en masse. De préférence, la composition de base paraffinique peut comprendre, par rapport à la masse totale de la composition de base paraffinique, une teneur en paraffines en C17-C18 inférieure ou égale à 5% en masse, de préférence inférieure ou égale à 2% en masse, de préférence inférieure ou égale à 1% en masse, de préférence inférieure ou égale à 0,5% en masse, de préférence comprise entre 0,001% et 5% en masse. La composition de base paraffinique peut présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : - Une densité supérieure ou égale à 730 kg/m 3 , de préférence supérieure ou égale à 740 kg/m 3 , de préférence supérieure ou égale à 750 kg/m 3 , de préférence comprise entre 750kg/m 3 et 770 kg/m 3 , et/ou - Un point de congélation inférieur ou égal à -40°C, de préférence inférieur ou égal à -41°C, de préférence inférieur ou égal à -42°C, de préférence compris entre -42 °C et -40 °C, et/ou - Un point final d’ébullition inférieur ou égal à 300 °C, de préférence inférieur ou égal à 290°C, de préférence compris entre 250 °C et 290 °C. La composition de base paraffinique peut en outre présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : - une teneur massique en n-C16 inférieure ou égale à 2% en masse, de préférence inférieure ou égale à 1,5% en masse, de préférence comprise entre 0,001% et 2% en masse, et/ou - une teneur massique en iso-C16 supérieure ou égale à 10% en masse, de préférence supérieure ou égale à 15% en masse, de préférence comprise entre 10% en masse et 30% en masse, et/ou - un ratio massique entre la teneur massique en iso-C16 et la teneur massique en n-C16 supérieur ou égal à 3, de préférence supérieur ou égal à 4, de préférence supérieur ou égal à 5, de préférence supérieur ou égal à 10, de préférence supérieur ou égal à 15, et/ou - une teneur nulle (ou non détectable, ou inférieure à 0,01% en masse) en n-C17 et n-C18. Typiquement, la composition de base paraffinique peut présenter au moins une des caractéristiques suivantes : - un point initial de130 à 170 °C mesuré selon la norme D86-12, et/ou - un point final de coupe de 250 à 300°C, mesuré selon la norme D86-12. Procédé de production d’une composition de base paraffinique selon l’invention La présente invention concerne également un procédé de production d’une composition de base paraffinique comprenant au moins les étapes suivantes : a) la fourniture d’un effluent hydrocarboné d’origine biologique comprenant au moins 95% en masse de paraffines, de préférence au moins 95% en masse de paraffines en C7-C24, dans lequel : - le ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en Cx et la teneur massique en n-paraffines en C(x-1) est supérieur ou égal à 2,0, x étant un entier choisi parmi 14, 15, 16, 17 et 18, et - la teneur massique en n-paraffines en C14 est supérieure ou égale à 1,0%, par rapport à la masse totale de l’effluent hydrocarboné, et b) le fractionnement de l’effluent hydrocarboné d’origine biologique fourni à l’étape a) pour obtenir le base paraffinique. De préférence, ce procédé permet de préparer une composition de base paraffinique telle que définie dans la partie ci-dessus. Effluent hydrocarboné d’origine biologique L’effluent hydrocarboné d’origine biologique utilisé dans la présente invention est totalement exempt de composant d’origine fossile. Il contient, par rapport à la masse totale de l’effluent hydrocarboné d’origine biologique, au moins 95% en masse de paraffines, et présente un ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en Cx et la teneur massique en n-paraffines en C(x-1) supérieur ou égal à 2,0, x étant un entier choisi parmi 14, 15, 16, 17 et 18, et une teneur massique en n-paraffines en C14 supérieure ou égale à 1,0%, par rapport à la masse totale de l’effluent hydrocarboné. La présente invention est particulièrement avantageuse lorsque le ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en Cx et la teneur massique en n-paraffines en C(x-1) supérieur ou égal à 2,0, x étant un entier choisi parmi 14, 15, 16, 17 et 18 dans l’effluent hydrocarboné est tel que défini ci-dessus, car cela permet d’augmenter de manière notable le rendement en base paraffinique qui peut être obtenu à partir de l’effluent hydrocarboné. De préférence, l’effluent hydrocarboné présente un ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en Cx et la teneur massique en n-paraffines en C(x-1), x étant un entier choisi parmi 14, 15, 16, 17 et 18, de préférence choisi parmi 14, 15, 16 et 18, de préférence choisi parmi 14, 15 et 16, supérieur ou égale à 2,5, de préférence supérieur ou égal à 3,0, de préférence supérieur ou égal à 5,0, de préférence supérieur ou égal à 6,0, de préférence supérieur ou égal à 7,0, de préférence supérieur ou égal à 8,0, de préférence compris entre 2,0 et 20. Autrement formulé, l’effluent hydrocarboné présente un ensemble (Ens2) de ratios massiques R’ (i-Cx/n-C(x-1)) , x allant de 14 à 18, de préférence x allant de 14 à 16, chaque R’ (i-Cx/n-C(x-1)) étant le ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en Cx et la teneur massique en n-paraffines en C(x-1) dans l’effluent hydrocarboné, et au moins un parmi les ratios R’ (i-Cx/n-C(x-1)) de l’ensemble (Ens2) est supérieur ou égal à 2,0, de préférence est supérieur ou égale à 2,5, de préférence supérieur ou égal à 3,0, de préférence supérieur ou égal à 5,0, de préférence supérieur ou égal à 6,0, de préférence supérieur ou égal à 7,0, de préférence supérieur ou égal à 8,0, de préférence compris entre 2,0 et 20. De préférence, au moins deux ratios R’ (i-Cx/n-C(x-1)) de l’ensemble (Ens2) tel que défini ci-dessus sont supérieurs ou égaux à 2,0, de préférence supérieurs ou égaux à 2,5, de préférence supérieurs ou égaux à 3,0, de préférence supérieurs ou égaux à 4,0, de préférence supérieurs ou égaux à 5,0, de préférence supérieurs ou égaux à 6,0, de préférence supérieurs ou égaux à 7,0, de préférence supérieurs ou égaux à 8,0, de préférence compris entre 2,0 et 20. De préférence, au moins trois (ou trois) ratios R’ (i-Cx/n-C(x-1)) de l’ensemble (Ens2) tel que défini ci-dessus sont supérieurs ou égaux à 2,0, de préférence supérieurs ou égaux à 2,5, de préférence supérieurs ou égaux à 3,0, de préférence supérieurs ou égaux à 4,0, de préférence supérieurs ou égaux à 5,0, de préférence supérieurs ou égaux à 6,0, de préférence supérieurs ou égaux à 7,0, de préférence supérieurs ou égaux à 8,0, de préférence compris entre 2,0 et 20. De préférence, dans l’effluent hydrocarboné : - le ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en C15 et la teneur massique en n-paraffines en C14 est supérieur ou égal à 2,0, de préférence supérieur ou égal à 2,5, de préférence supérieur ou égal à 3,0, de préférence supérieur ou égal à 4,0, de préférence supérieur ou égal à 5,0, de préférence supérieur ou égal à 6,0, de préférence compris entre 2,0 et 20, et/ou - le ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en C16 et la teneur massique en n-paraffines en C15 est supérieur ou égal à 2,0, de préférence supérieur ou égal à 2,5, de préférence supérieur ou égal à 3,0, de préférence supérieur ou égal à 4,0, de préférence supérieur ou égal à 5,0, de préférence supérieur ou égal à 6,0, de préférence supérieur ou égal à 7,0, de préférence supérieur ou égal à 8,0, de préférence compris entre 2,0 et 20, et/ou - le ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en C14 et la teneur massique en n-paraffines en C13 est supérieur ou égal à 2,0, de préférence supérieur ou égal à 2,5, de préférence supérieur ou égal à 3,0, de préférence supérieur ou égal à 4,0, de préférence supérieur ou égal à 5,0, de préférence supérieur ou égal à 6,0, de préférence supérieur ou égal à 7,0, de préférence compris entre 2,0 et 20. L’effluent hydrocarboné présente en outre une teneur massique en n-paraffines en C14 supérieure ou égale à 1,0%, par rapport à la masse totale de l’effluent hydrocarboné. De préférence, la teneur massique en n-paraffines en C14 de l’effluent hydrocarboné, définie par rapport à la masse totale de l’effluent hydrocarboné, est supérieure ou égale à 1,1% en masse, de préférence est supérieure ou égale à 1,2% en masse, de préférence est supérieure ou égale à 1,3% en masse, de préférence est supérieure ou égale à 1,4% en masse, de préférence est comprise entre 1,0 et 3% en masse. De préférence, dans l’effluent hydrocarboné, la teneur massique en composés en C7-C13 est inférieure ou égale à 25% en masse, de préférence inférieure ou égale à 22% en masse, de préférence inférieure ou égale à 21% en masse, de préférence comprise entre 10% et 25% en masse, par rapport à la masse totale de l’effluent hydrocarboné. L’effluent hydrocarboné peut en outre présenter, par rapport à la masse totale de l’effluent hydrocarboné : - une teneur massique en iso-paraffines comprise entre 50% et 95% en masse, de préférence entre 60% et 90% en masse, de préférence entre 70% et 85% en masse, et/ou - une teneur massique en n-paraffines comprise entre 5% et 50% en masse, de préférence entre 10% et 40% en masse, de préférence entre 15% et 30% en masse. L’effluent hydrocarboné peut en outre présenter : une teneur massique en naphtènes inférieure à 5% en masse, de préférence inférieure à 3% en masse, typiquement de 0,1% à 4% en masse, voire de 0,1 à 3% en masse, et/ou une teneur massique en composés aromatiques inférieure à 5% en masse, de préférence inférieure à 3% en masse, typiquement de 0,1% à 4% en masse, voire de 0,1 à 3% en masse. Avantageusement, l’effluent hydrocarboné d’origine biologique comprend, ou est constitué, de n-paraffines, de iso-paraffines, optionnellement de naphtènes et de composés aromatiques, notamment dans les teneurs présentées précédemment, et optionnellement des impuretés en une teneur inférieure d’au plus 0,2% en masse, de préférence d’au plus 0,1% en masse, la somme de ces teneurs étant égale à 100% en masse. De préférence, l’effluent hydrocarboné présente : - une teneur en paraffines en C8 à C24, de préférence de C8 à C20, comprise entre 95% et 100% en masse, de préférence d’au moins 97 % en masse, de préférence d’au moins 98% en masse, de préférence d’au moins 99 % en masse, et/ou - un ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines et la teneur massique en n-paraffines compris entre 1,0 et 8,0, de préférence entre 2,0 et 6,0, de préférence entre 3,0 et 5,0, de préférence entre 3,5 et 4,5. L’effluent hydrocarboné d’origine biologique, présentant notamment les teneurs précitées en n-paraffines, iso-paraffines, et optionnellement en naphtènes et aromatiques, voire en impuretés, peut présenter au moins une des propriétés physiques suivantes : - un point initial de distillation de 130 à 160 °C, de préférence de 140 à 150 °C, mesuré selon la norme D86-12, et/ou - un point final d’ébullition de 280 à 380 °C, de préférence de 280 à 320 °C, mesuré selon la norme D86-12, et/ou - un point de trouble d’au plus 0 °C, par exemple de -35°C à 0 °C, de préférence de -25 à 0 °C, davantage de préférence de -20 °C à 0 °C, mesuré selon la norme ASTM D2500-17a. Etape a) de fourniture de l’effluent hydrocarboné d’origine biologique L’effluent hydrocarboné d’origine biologique est avantageusement issu d’un hydrotraitement d’esters et d’acides gras. L’étape a) peut ainsi comprendre les étapes suivantes : a1) la fourniture d’une huile d’origine naturelle ou d’un mélange d’huiles d’origine naturelle comprenant des acides gras et des esters d’acides gras, a2) l’hydrotraitement de l’huile d’origine naturelle ou du mélange d’huiles d’origine naturelle fournie à l’étape a1) pour obtenir l’effluent hydrocarboné d’origine biologique tel que défini ci-dessus. Une huile d'origine naturelle est définie comme une huile d'origine biomasse et ne contenant aucune huile minérale d’origine fossile. Dans la description « huile(s) d'origine naturelle » désigne indifféremment les huiles, les graisses et leurs mélanges . L’huile végétale peut être choisie parmi l’huile de pin, l’huile de colza, l’huile de tournesol, l’huile de ricin, l’huile d’arachide, l’huile de lin, l’huile de babasu, l’huile de chanvre, l’huile de linola, l’huile de jatropha, l’huile d’arachide, l’huile de son de riz, l’huile de moutarde, l’huile de carinata l’huile de noix de coco, l’huile de coprah, l’huile d’olive, l’huile de palme, l’huile de coton, l’huile de maïs, l’huile de palmiste, l’huile de soja, l’huile de courge, l’huile de pépin de raisin, l’huile d’argan, l’huile de jojoba, l’huile de sésame, l’huile de noix, l’huile de noisette, l’huile de bois de Chine, l’huile de riz, l’huile de carthame, l’huile d’algues, les huiles usagées, l’huile de coque de fruit à coque (notamment l’huile de coque de noix de cajou), et toute combinaison de celles-ci. L’huile usagée comprend les huiles de cuisson usagées (huiles alimentaires usagées) et les huiles récupérées à partir des eaux résiduelles, telles que les graisses/huiles de piège et de vidange, les huiles de gouttière, les huiles d’égout, par exemple des stations d’épuration des eaux, et les graisses usagées de l’industrie alimentaire. La graisse animale peut être choisie parmi le suif, le saindoux, la graisse (graisse jaune et brune), l’huile/graisse de poisson, la matière grasse du lait. On pourra notamment utiliser les graisses animales et huiles usagées de cuisson qui sont des sous-produits animaux et ont le statut de sous-produits animaux au sens du règlement (CE) n°1069/2009 du Parlement européen et du Conseil du 21 octobre 2009 et du règlement (UE) n°142/2011 de la Commission (règlement d’application du règlement CE n°1069/2009). Les graisses animales ayant le statut de sous-produit animaux sont des résidus graisseux d'origine animale, autres que les huiles alimentaires usagées de cuisson, provenant par exemple des industries alimentaires ou d'installations d'équarrissage. Les huiles usagées de cuisson ayant le statut de sous-produits animaux sont des huiles alimentaires usagées de cuisson (huiles usagées de cuisson ou UCO), à savoir les résidus de matières grasses d'origine végétale ou animale utilisées pour l'alimentation humaine, en industrie agroalimentaire, en restauration collective ou commerciale. L’huile d’origine naturelle peut aussi être une huile produite par des micro-organismes, naturels ou génétiquement modifiés, tels que des bactéries, des levures, notamment des levures oléagineuses, des algues, des procaryotes ou des eucaryotes. En particulier, ces huiles peuvent être récupérées par des méthodes d’extraction mécanique ou chimique bien connues. Dans un mode de réalisation préféré, cette huile d’origine naturelle peut être choisie parmi une graisse animale et/ou une huile usagée, et en particulier parmi une graisse animale et/ou une huile usagée ayant le statut de déchet. Une huile d’origine naturelle peut contenir 50 % en masse ou plus d'esters d'acides gras (mono-, di-, triglycérides d’acides gras), et/ou d’acides gras libres, de préférence 60 % en masse ou plus, le plus préférable étant 70 % en masse ou plus. Typiquement, une huile d’origine naturelle ou un mélange d’huiles d’origine naturelle, peut contenir des esters d'acides gras et des acides gras libres, contenant un à trois groupes acyle en C8-C24, saturés ou insaturés. Lorsque plusieurs groupes acyles sont présents, ils peuvent être identiques ou différents. L’huile d’origine naturelle ou le mélange d’huiles d’origine naturelle fournie à l’étape a1) est ensuite soumise à un hydrotraitement a2) pour obtenir l’effluent hydrocarboné d’origine biologique. Cette étape d’hydrotraitement peut être mise en œuvre dans un ou plusieurs réacteurs d’hydrotraitement. On pourra utiliser tout type de réacteur utilisé habituellement pour ce type de réaction, par exemple un réacteur à lit fixe, un réacteur à réservoir agité, un réacteur à lit bouillonnant, un réacteur de type slurry, etc…, de préférence un réacteur à lit fixe. L'hydrotraitement peut être réalisé à une température de 100 à 550°C en présence de dihydrogène à des pressions allant de 0,01 à 10 MPa. Le rapport entre le dihydrogène et la charge d'alimentation peut être de 100 à 2000 Nl/l. Cet hydrotraitement peut mettre en œuvre une ou plusieurs réactions choisies parmi l'hydrodésoxygénation, la décarboxylation et la décarbonylation. L'hydrodésoxygénation se fait de préférence dans des réacteurs à lit fixe continu, des réacteurs à réservoir agité continu ou des réacteurs de type slurry contenant un catalyseur solide qui peut être choisi parmi les oxydes ou les sulfures de Ni, Mo, W, Co ou des mélanges comme NiW, NiMo, CoMo, NiCoW, NiCoMo, NiMoW et CoMoW comme phase catalytique, de préférence supporté sur du carbone, de l'alumine, de la silice, une zéolithe, de l'oxyde de titane ou de la zircone ou leurs mélanges. L'hydrodésoxygénation peut être effectuée à une température de 200 à 500°C, de préférence de 220 à 400°C, sous une pression de 1 MPa à 10 MPa (10 à 100 bars), par exemple de 6 MPa, et avec un rapport dihydrogène/huile de 100 à 2000, mais de préférence de 350 à 1500, par exemple de 800 Nl H 2 /l d’huile. La décarboxylation et/ou la décarbonylation se fait de préférence en présence d'un catalyseur solide dans des réacteurs à cuve de type discontinu, des réacteurs à lit fixe en continu, des réacteurs à cuve agitée en continu ou des réacteurs à boue. La décarboxylation et/ou la décarbonylation peut se faire directement avec des glycérides, des esters quelconques ou avec des acides gras libres. Le catalyseur peut être choisi parmi : - les oxydes ou sulfures de Ni, Mo, W, Co, NiW, NiMo, CoMo, NiCoW, NiCoMo, NiMoW et CoMoW en tant que phase catalytique, de préférence supportés sur du carbone, de l'alumine, de la silice, de l'oxyde de titane, de la zircone, une zeolithe ou sur des supports mixtes. - des métaux ou des mélanges d'alliages du groupe 10 (Ni, Pt et Pd) et du groupe 11 (Cu et Ag) supportés par du carbone, de la magnésie, de l'oxyde de zinc, des spinelles (Mg 2 Al 2 O 4 , ZnAl 2 O 4 ), des pérovskites (BaTiO 3 , ZnTiO 3 ), des calciumsilicates (comme la xonotlite), de l'alumine, de la silice ou des silices-alumines ou des mélanges de ces derniers, - des oxydes basiques, comme les oxydes de métaux alcalins, les oxydes d’alcalino-terreux, les oxydes de lanthanides, l'oxyde de zinc, les spinelles (Mg2Al2O4, ZnAl2O4), les pérovskites (BaTiO3, ZnTiO3), calciumsilicates (comme la xonotlite), soit en vrac, soit dispersés sur des supports neutres ou basiques, sur des zéolithes basiques (comme les zéolithes alcalines ou alcalino-terreuses à faible teneur en silice/alumine obtenues par échange ou imprégnation). Pour une performance optimale et un fonctionnement continu stable, il est préférable que le composant métallique actif du catalyseur dans le cas de Ni, Mo, W, Co ou des mélanges, soit sous forme de sulfures. Il est donc préférable que des traces de composés sulfurés décomposables (thermiquement ou catalytiquement) soient présentes ou ajoutées volontairement à la charge afin de maintenir le sulfure métallique dans son état de sulfure. À titre d'exemple, ces composés soufrés peuvent être H 2 S, COS, CS 2 , des mercaptans (par exemple, le méthylsulfure), des thioéthers (par exemple, le DiMéthylSulfure), des disulfures (par exemple, le DiMéthyldiSulfure), des composés thiophéniques et tétrahydrothiophéniques. La décarboxylation et/ou décarbonylation est effectuée en présence de dihydrogène qui stabilise l'activité catalytique en éliminant les espèces insaturées fortement adsorbées (par exemple lorsque la décarbonylation est la voie de réaction prédominante) de la surface du catalyseur par des réactions d'addition d'hydrogène. La présence de dihydrogène peut également hydrogéner les doubles liaisons présentes dans la partie acyle de l'acide gras afin d'obtenir des produits de réaction paraffiniques à partir du processus de décarboxylation. La décarboxylation et/ou la décarbonylation peut être effectuée à une température de 100 à 550°C en présence de dihydrogène à des pressions allant de 0,01 à 10 MPa. Le rapport entre le dihydrogène et la charge d'alimentation peut être de 100 à 2000 Nl/l. L’effluent liquide produit par l’hydrotraitement d’huile(s) d’origine naturelle comprend typiquement une fraction hydrocarbonée constituée essentiellement de n-paraffines ayant environ 8 à environ 24 atomes de carbone. Une partie de cette fraction hydrocarbonée, après séparation, peut être renvoyée à l’entrée de l’hydrotraitement, notamment en amont d’une réaction de désoxygénation afin d'absorber la chaleur de réaction, de diluer les impuretés restantes ou d'apporter plus de dihydrogène sous forme dissoute. Selon un mode de réalisation, l’étape a2) fournie l’effluent hydrocarboné d’origine biologique du procédé, et l’effluent liquide produit par l’hydrotraitement a2) correspond à l’effluent hydrocarboné d’origine biologique. Si l'on souhaite améliorer les propriétés à froid de cette fraction d'hydrocarbonée, l’effluent liquide produit par l’hydrotraitement a2) peut être isomérisé dans des conditions d'isomérisation pour isomériser au moins partiellement les n-paraffines en isoparaffines. Ainsi, dans un autre mode de réalisation, l’effluent sortant de l’étape a2) d’hydrotraitement est soumis en tout ou partie à une étape a3) d’isomérisation, typiquement réalisée en présence d'un catalyseur d'isomérisation, et optionnellement en présence d'hydrogène. Dans ce dernier cas, on parle d’hydroisomérisation. Des catalyseurs d’isomérisation sont typiquement des catalyseurs bifonctionnel comprenant une fonction acide et une fonction (dé)hydrogénante. La fonction acide est généralement apportée par un support amorphe ou cristallin, présentant typiquement une surface spécifique de 100 à 700m 2 /g et présentant une surface acide, telles que les alumines halogénées, (en particulier fluorées ou chlorées) ou phosphatées ou sulfurées, les silices-alumines amorphes (contenant éventuellement du bore), les silices-alumines-titanes amorphes, les zircones sulfatées, les zircones contenant du tungstène et les zéolithes ou un mélange de ceux-ci. Des matériaux de support appropriés comprennent l'alumine amorphe, la silice-alumine amorphe, le borate de silice amorphe, la silice-alumine-titane amorphe, les zéolithes ou les zéolithes modifiées ayant les structures suivantes : ferriérite, zéolithe bêta, zéolithe Y, zéolithe mordénite et les tamis moléculaires du type ALPO-31, SAPO-11, SAPO-31, SAPO-37, SAPO-41, SM-3, MgAPSO-31, FU-9, NU-10, NU-23, ZSM-12, ZSM-22, ZSM-23, ZSM-35, ZSM-38, ZSM-48, ZSM-50, ZSM-57, theta-1, EU-1, EU-13, ISI-1, KZ-2, ISI-4 et KZ-1, MeAPO-11, MeAPO-31, MeAPO-41, MeAPSO-11, MeAPSO-31, MeAPSO-41, MeAPSO-46, ELAPO-11, ELAPO-31, ELAPO-41, ELAPSO-11, ELAPSO-31, ELAPSO-41, chacun d'entre eux pouvant être utilisé seul ou en combinaison. L'acidité du support peut être mesurée par des méthodes bien connues de l'homme du métier. Elle peut, par exemple, être réalisée par désorption programmée en température (TPD) avec de l'ammoniac, par mesure infrarouge des molécules absorbées (pyridine, CO . . .), par un test de craquage catalytique ou par hydroconversion en utilisant une molécule modèle. La fonction de (dé)hydrogénation est assurée soit par un ou plusieurs métaux du groupe 6 du tableau périodique des éléments, soit par une combinaison d'au moins un métal du groupe 6 et d'au moins un métal des groupes 8-10. Des catalyseurs d'isomérisation appropriés contiennent ainsi typiquement une zeolithe, de l’alumine et/ou un métal choisi dans les groupes 6 et 8-10 du tableau périodique et optionnellement un support. Des exemples de catalyseurs présentant une fonction d’isomérisation comprennent les catalyseurs d’oxyde de nickel ou des oxydes de nickel et de tungstène sur un support acide, tel qu’une silice/alumine amorphe, une zéolithe, une ferrierite, de l’alumine phosphatée, de la silice/alumine phosphatée et similaire. De préférence, le catalyseur d'isomérisation contient SAPO-11 ou SAPO-41 ou ZSM-22 ou ZSM-23 ou ferrierite et Pt, Pd ou Ni et Al 2 O 3 ou SiO 2 . Les catalyseurs d'isomérisation typiques sont, par exemple, Pt/SAPO-11/ Al 2 O 3 , Pt/ZSM-22/ Al 2 O 3 , Pt/ZSM-23/ Al 2 O 3 et Pt/SAPO-11/ SiO 2 . Les catalyseurs peuvent être utilisés seuls ou en combinaison. La présence d'hydrogène est particulièrement préférable pour réduire la désactivation du catalyseur. De manière particulièrement préférable, le catalyseur d'isomérisation peut être un catalyseur bifonctionnel à base de métal noble, tel que le catalyseur Pt-SAPO et/ou Pt-ZSM, qui est utilisé en combinaison avec de l'hydrogène. L'étape (a3) d'isomérisation peut par exemple être conduite à une température de 150-500°C, de préférence 220-450°C, et à une pression de 1 à 15MPa, de préférence de 1 à 9MPa ou de 2 à 6 MPa (absolu). La vitesse spatiale horaire peut être de 0,1 à 20 h-1, plus préférablement de 0,2 à 10 h-1 et plus préférablement de 0,3 à 4 h-1. Les gaz contenant du dihydrogène sont introduits simultanément avec la charge d'alimentation à un rapport de 75 à 2500 NL(H 2 )/L de charge d'alimentation liquide, plus préférablement de 150 à 1500 ou plus préférablement de 250 à 1000 NL(H2)/L de charge d'alimentation liquide. Par ailleurs, l'étape (a3) d'isomérisation est de préférence une étape qui sert principalement à isomériser l’effluent liquide issue de l’hydrotraitement a2). En d'autres termes, alors que l’hydrotraitement aboutit en général à une faible isomérisation (généralement moins de 5 % en masse), l'isomérisation conduit à une augmentation significative de la teneur en isoparaffines. Plus précisément, il est préférable que la teneur (% en masse) en isoparaffines soit augmentée par l'étape d'isomérisation d'au moins 30 points de pourcentage, plus préférablement d'au moins 50 points de pourcentage, plus préférablement d'au moins 60 points de pourcentage, plus préférablement d'au moins 70 points de pourcentage. Cette étape a3) d’isomérisation peut être mise en œuvre en fin de l’étape (a2) d’hydrotraitement, par exemple par la mise en place d’un lit de catalyseur d’isomérisation en aval du ou des lits catalytiques d’hydrotraitement. L’effluent produit par l’étape (a2) d’hydrotraitement ou l’étape (a3) d’isomérisation peut être fractionné afin de séparer une fraction liquide et les fractions non condensables et/ou le dihydrogène qui n’a pas réagi, lequel peut alors être réutilisé. Dans la présente invention, c’est la fraction diesel de l’étape (a2) d’hydrotraitement ou de l’étape (a3) d’isomérisation qui est utilisée comme composant d’origine renouvelable. Cette fraction diesel correspond typiquement à la fraction liquide de l’effluent hydrotraité ou hydrotraité et isomérisé. Alternativement, l’étape a) comprend : a1’) la fourniture d’un premier effluent hydrocarboné d’origine biologique comprenant au moins 95% en masse de paraffines, de préférence au moins 95% en masse de paraffines en C7-C24, et présentant un ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en Cx et la teneur massique en n-paraffines en C(x-1) strictement inférieur à 2,0, x étant un entier choisi parmi 14, 15, 16, 17 et 18, de préférence choisi parmi 14, 15 et 16, et une teneur massique en n-paraffines en C14 supérieure ou égale à 1,0%, par rapport à la masse totale du premier effluent hydrocarboné, a2’) la fourniture d’un deuxième effluent hydrocarboné d’origine biologique, comprenant au moins 95% en masse de paraffines, de préférence au moins 95% en masse de paraffines en C7-C24, et présentant un ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en Cx et la teneur massique en n-paraffines en C(x-1) strictement supérieur à 2,0, x étant un entier choisi parmi 14, 15, 16, 17 et 18, de préférence choisi parmi 14, 15 et 16, et une teneur massique en n-paraffines en C14 supérieure ou égale à 1,0%, par rapport à la masse totale du deuxième effluent hydrocarboné, a3’) le mélange du premier effluent et du deuxième effluent dans des proportions permettant d’obtenir l’effluent hydrocarboné d’origine biologique comprenant au moins 95% en masse de paraffines, et présentant un ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en Cx et la teneur massique en n-paraffines en C(x-1) supérieur ou égal à 2,0, de préférence supérieur ou égal à 2,5, x étant un entier choisi parmi 14, 15, 16, 17 et 18, de préférence choisi parmi 14, 15 et 16, et une teneur massique en n-paraffines en C14 supérieure ou égale à 1,0%, par rapport à la masse totale de l’effluent hydrocarboné. De préférence, le premier effluent hydrocarboné d’origine biologique et le deuxième effluent hydrocarboné d’origine biologique sont produits par hydrotraitement d’huiles d’origine naturelle, éventuellement suivi d’une étape d’isomérisation, l’hydrotraitement, l’isomérisation et les huiles étant tels que définis ci-dessus. L’étape a) peut donc comprendre : a1’’) la fourniture d’au moins une première huile d’origine naturelle comprenant des acides gras et des esters d’acides gras, a2’’) l’hydrotraitement de la première huile d’origine naturelle fournie à l’étape a1’’) pour obtenir un premier effluent hydrocarboné d’origine biologique comprenant au moins 95% en masse de paraffines, de préférence au moins 95% en masse de paraffines en C7-C24, et présentant un ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en Cx et la teneur massique en n-paraffines en C(x-1) strictement inférieur à 2,0, x étant un entier choisi parmi 14, 15, 16, 17 et 18, de préférence choisi parmi 14, 15 et 16, et une teneur massique en n-paraffines en C14 supérieure ou égale à 1,0%, par rapport à la masse totale du premier effluent hydrocarboné, a3’’) la fourniture d’au moins une deuxième huile d’origine naturelle comprenant des acides gras et des esters d’acides gras, a4’’) l’hydrotraitement de la deuxième huile d’origine naturelle fournie à l’étape a3’’) pour obtenir un deuxième effluent hydrocarboné d’origine biologique, comprenant au moins 95% en masse de paraffines, de préférence au moins 95% en masse de paraffines en C7-C24, et présentant un ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en Cx et la teneur massique en n-paraffines en C(x-1) strictement supérieur à 2,0, x étant un entier choisi parmi 14, 15, 16, 17 et 18, de préférence choisi parmi 14, 15 et 16, et une teneur massique en n-paraffines en C14 supérieure ou égale à 1,0%, par rapport à la masse totale du deuxième effluent hydrocarboné, et a5’’) le mélange du premier effluent et du deuxième effluent dans des proportions permettant d’obtenir l’effluent hydrocarboné d’origine biologique comprenant au moins 95% en masse de paraffines, et présentant un ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en Cx et la teneur massique en n-paraffines en C(x-1) supérieur ou égal à 2,5, x étant un entier choisi parmi 14, 15, 16, 17 et 18, de préférence choisi parmi 14, 15 et 16, et une teneur massique en n-paraffines en C14 supérieure ou égale à 1,0%, par rapport à la masse totale de l’effluent hydrocarboné. Etape b) de fractionnement L’étape b) permet de fractionner l’effluent hydrocarboné obtenu à l’étape a). L’étape b) peut notamment être mise en œuvre par distillation sous vide. Ce type de distillation peut être mis en œuvre dans toute colonne de distillation, notamment une colonne de distillation sous vide. On pourra à cet effet choisir le point de coupe adéquat pour obtenir la composition de base paraffinique. Ces points de coupe peuvent par exemple être définis en fonction de l’analyse des paraffines (teneur en n- et iso-paraffines) contenues dans l’effluent hydrocarboné d’origine biologique à séparer. L’homme du métier sait déterminer des points de coupe appropriés en fonction de la composition d’une charge d’hydrocarbures en n- et iso-paraffines. La présente invention concerne donc également une composition de base paraffinique susceptible d’être obtenue ou obtenue par le procédé selon l’invention. De préférence, la composition de base paraffinique susceptible d’être obtenue ou obtenue par le procédé selon l’invention présente la ou les caractéristiques définies ci-dessus pour la composition de base paraffinique selon l’invention. La présente invention concerne en outre une composition de carburéacteur comprenant une composition de base paraffinique telle que définie dans la présente description, éventuellement en mélange avec un jet d’origine fossile. De préférence, le jet d’origine fossile est un jet conforme à la norme ASTM D1655-21-c. De préférence, le jet conforme à la norme ASTM D1655-21-c est un Jet A1, ou un Jet A. Le Jet A1 ou A est généralement produit par distillation atmosphérique d’un pétrole brut puis par un traitement complémentaire de type adoucissement ou hydrodésulfuration pour produire une coupe hydrocarbonée à teneur en mercaptans réduite. Il peut également contenir des coupes issues de procédés d’hydrocraquage de coupes de gazole sous vide. De préférence, la composition de carburéacteur comprend jusqu’à 50% en volume de la composition de base paraffinique, et au moins 50% en volume de jet d’origine fossile. Les exemples ci-dessous illustrent l’invention sans pour autant en limiter la portée. EXEMPLES Exemple 1 : S imulation du fractionnement d’une huile hydrotraitée (selon l’invention) Une HVO (huile végétale hydrotraitée et isomérisée) présentant la composition figurant dans le tableau 1, et notamment un rapport i-C15 / n-C14 supérieur à 2,0 et une teneur en iC14 supérieure à 1,0% en masse, a été séparée en une fraction légère et une fraction lourde par un logiciel de simulation de distillation classique tel que le logiciel Aspen Hysys. Les paramètres de la simulation, à savoir les points de coupe et les caractéristiques de la colonne de fractionnement (nombre d’étages, débit, taux de reflux…) sont ajustés afin de maximiser la quantité de produit récupéré dans la fraction légère (fraction de base paraffinique) tout en ne dépassant pas la valeur de -41°C pour le point de congélation (freezing point selon la terminologie anglaise). Composition % masse saturés 0,38 Détail n- paraffines i-paraffines C8 0,35 0,82 C9 0,52 1,68 C10 0,67 2,61 C11 0,63 3,42 C12 0,78 3,92 C13 0,76 4,66 C14 1,42 5,67 C15 1,55 9,38 C16 4,62 13,25 C17 1,37 2,52 C18 6,24 31,02 C19 0,04 0,01 C20 0,04 0,24 C21 0,00 0,00 C22 0,00 0,00 C23 0,00 0,00 C24 0,00 0,00 C25 0,00 0,00 C26 0,00 0,00 C27 0,00 0,00 C28 0,00 0,00 Total 18,99 79,2 saturés >C28 0,00 Naphtènes 1,36 Mono- aro + NMA (*) 0,08 Di aromatiques 0,01 Tri Aromatiques 0,00 FAME 0,00 Inconnus 0,01 Total 100 i-C15/n-C14 6,61 i-C16/n-C15 8,55 Total C7-C13 20,8 2 % Point de trouble -12°C * : Naphténo-mono-aromatiques La composition de la fraction légère récupérée est détaillée dans le tableau 2. Paraffines n-paraffines %massique i-paraffines %massique C8 0,08 0,08 C9 1,03 2,19 C10 1,5 5,7 C11 1,44 7,74 C12 1,76 8,88 C13 1,72 10,57 C14 3,15 12,75 C15 2,13 19,63 C16 1,11 18,16 C17 0,00 0,37 C18 0,00 0,00 C19 0,00 0,00 Total 13,92 86,07 Le point de congélation calculé de cette fraction légère = - 41°C. La densité calculée de la fraction légère (de base paraffinique) = 760,7 kg/m 3 La courbe de distillation D86 est : ASTM D86 (IBP) [C] 181,65 ASTM D86 (2.00 %) [C] 182,62 ASTM D86 (3.50 %) [C] 188,60 ASTM D86 (5.00 %) [C] 190,84 ASTM D86 (7.50 %) [C] 192,24 ASTM D86 (10.00 %) [C] 193,45 ASTM D86 (12.50 %) [C] 198,40 ASTM D86 (15.00 %) [C] 198,89 ASTM D86 (17.50 %) [C] 200,74 ASTM D86 (20.00 %) [C] 206,79 ASTM D86 (25.00 %) [C] 211,80 ASTM D86 (30.00 %) [C] 215,53 ASTM D86 (35.00 %) [C] 218,61 ASTM D86 (40.00 %) [C] 221,47 ASTM D86 (45.00 %) [C] 236,08 ASTM D86 (50.00 %) [C] 239,20 ASTM D86 (55.00 %) [C] 242,61 ASTM D86 (60.00 %) [C] 248,63 ASTM D86 (65.00 %) [C] 251,64 ASTM D86 (70.00 %) [C] 253,39 ASTM D86 (75.00 %) [C] 255,05 ASTM D86 (80.00 %) [C] 256,55 ASTM D86 (85.00 %) [C] 257,33 ASTM D86 (90.00 %) [C] 258,30 ASTM D86 (92.50 %) [C] 259,92 ASTM D86 (95.00 %) [C] 265,25 ASTM D86 (96.50 %) [C] 265,71 ASTM D86 (98.00 %) [C] 266,24 ASTM D86 (99.00 %) [C] 267,12 ASTM D86 (FBP) [C] 280,56 La fraction légère (de base paraffinique) représente environ 45 % en masse de l’HVO avant séparation. Exemple 2 - Simulation du fractionnement d’une autre huile hydr otraitée (compa ratif) Une HVO (huile végétale hydrotraitée et isomérisée) présentant la composition figurant dans le tableau 3, et notamment un rapport i-C15/n-C14 et un rapport i-C16/n-C15 inférieurs à 2, a été séparée en une fraction légère et une fraction lourde par un logiciel de simulation de distillation classique tel que le logiciel Aspen Hysys. Les paramètres de la simulation, à savoir les points de coupe et les caractéristiques de la colonne de fractionnement (nombre d’étages, débit, taux de reflux…) sont ajustés afin de maximiser la quantité de produit récupéré dans la fraction légère (fraction de base paraffinique) tout en ne dépassant pas la valeur de -41°C pour le point de congélation (freezing point selon la terminologie anglaise). Composition % masse saturés 0,41 Détail n- paraffines i-paraffines C8 0,35 0,82 C9 0,52 1,68 C10 0,67 2,61 C11 0,63 3,42 C12 0,78 3,92 C13 0,76 4,66 C14 1,42 5,67 C15 2,12 1,42 C16 4,62 1,55 C17 1,37 2,52 C18 6,24 50,11 C19 0,04 0,01 C20 0,04 0,24 C21 0,00 0,00 C22 0,00 0,00 C23 0,00 0,00 C24 0,00 0,00 C25 0,00 0,00 C26 0,00 0,00 C27 0,00 0,00 C28 0,00 0,00 Total 19,56 78,63 saturés >C28 0,00 Naphtènes 1,36 Mono- aro + NMA (*) 0,08 Di aromatiques 0,01 Tri Aromatiques 0,00 FAME 0,00 Inconnus 0,01 Total 100 i-C15/n-C14 1,00 i-C16/n-C15 0,73 Total C7-C13 20,82% Point de trouble -12 °C * : Naphténo-mono-aromatiques La composition de la fraction légère récupérée est détaillée dans le tableau 4. Paraffines n-paraffines %massique i-paraffines %massique C8 0,13 0,11 C9 1,78 3,71 C10 2,60 9,87 C11 2,49 13,41 C12 3,05 15,38 C13 2,98 18,31 C14 3,68 21,62 C15 0,02 0,84 C16 0,00 0,01 C17 0,00 0,00 C18 0,00 0,00 C19 0,13 0,11 Total 1,78 3,71 Le point de congélation calculé de cette fraction légère = - 41°C. La densité calculée de la fraction légère = 752 kg/m 3 La fraction légère représente environ 26 % en masse de l’HVO avant séparation. Les résultats de cet exemple démontrent bien qu’en partant d’une huile hydrotraitée présentant un point de trouble élevé (-12 °C), le rendement en coupe kérosène obtenu à partir de cette charge est relativement faible. La comparaison avec l’exemple 1 selon l’invention montre qu’en partant d’huile hydrotraitée présentant le même point de trouble de -12°C, mais présentant en outre un ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en Cx et la teneur massique en n-paraffines en C(x-1) est supérieur ou égal à 2,0, x étant un entier choisi parmi 14, 15, 16, 17 et 18, et une teneur massique en n-paraffines en C14 est supérieure ou égale à 1,0%, le rendement en coupe kérosène est significativement amélioré (+ 19%), et la densité est augmentée, tout en ayant toujours un point de congélation en dessous de -40°C. Composition de base paraffinique comprenant, par rapport à la masse totale de la composition de base paraffinique, au moins 90% en masse de paraffines, dans laquelle : - le ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en Cx et la teneur massique en n-paraffines en C(x-1) est supérieur ou égal à 2,0, x étant un entier choisi parmi 14, 15, 16 et 17, et - la teneur massique en n-paraffines en C14 est supérieure ou égale à 1,0%, par rapport à la masse totale de la composition de base paraffinique. Composition de base paraffinique selon la revendication 1, caractérisée par un ensemble (Ens) de ratios massiques R (i-Cx/n-C(x-1)) , x allant de 14 à 17, de préférence x allant de 14 à 16, chaque R (i-Cx/n-C(x-1)) étant le ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en Cx et la teneur massique en n-paraffines en C(x-1), et au moins deux ratios R (i-Cx/n-C(x-1)) de l’ensemble (Ens) sont supérieurs ou égaux à 2,0, de préférence supérieurs ou égaux à 2,5, de préférence supérieurs ou égaux à 3,0, de préférence supérieurs ou égaux à 5,0. Composition de base paraffinique selon la revendication 1 ou 2, dans laquelle : - le ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en C15 et la teneur massique en n-paraffines en C14 est supérieur ou égal à 2,0, de préférence supérieur ou égal à 2,5, de préférence supérieur ou égal à 3,0, de préférence supérieur ou égal à 4,0, de préférence supérieur ou égal à 5,0, de préférence supérieur ou égal à 6,0, et/ou - le ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en C16 et la teneur massique en n-paraffines en C15 est supérieur ou égal à 2,0, de préférence supérieur ou égal à 2,5, de préférence supérieur ou égal à 3,0, de préférence supérieur ou égal à 4,0, de préférence supérieur ou égal à 5,0, de préférence supérieur ou égal à 6,0, de préférence supérieur ou égal à 7,0, de préférence supérieur ou égal à 8,0. Composition de base paraffinique selon la revendication 1 ou 2, dans laquelle la teneur massique en composés en C7-C13 est inférieure ou égale à 60% en masse, de préférence inférieure ou égale à 50% en masse, de préférence inférieure ou égale à 45% en masse, de préférence comprise entre 20% en 60% en masse, par rapport à la masse totale de la composition de base paraffinique. Composition de base paraffinique selon l’une quelconque des revendications précédentes, présentant une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : - le rapport entre la teneur massique en n-paraffines et la teneur massique en iso-paraffines est supérieur ou égal à 0,140, de préférence est supérieur ou égal à 0,145, de préférence supérieur ou égal à 0,150, de préférence supérieur ou égal à 0,155, de préférence supérieur ou égal à 0,160, de préférence supérieur ou égal à 0,165, de préférence compris entre 0,140 et 0,50, et/ou - le rapport entre la teneur massique en n-paraffines en C14-C18 et la teneur massique en iso-paraffines en C14-C18 est supérieur ou égal à 0,105, de préférence supérieur ou égal à 0,110, de préférence supérieur ou égal à 0,115, de préférence supérieur ou égal à 0,120, de préférence supérieur ou égal à 0,125, de préférence supérieur ou égal à 0,130, de préférence compris entre 0,105 et 0,50, et/ou - la fraction C14-C18 des paraffines comprises dans la composition de base paraffinique présente un nombre moyen de carbone inférieur ou égal à 16,0, de préférence inférieur ou égal à 15,8, de préférence inférieur ou égal à 15,5, de préférence inférieur ou égal à 15,2, de préférence inférieur ou égal à 15,0, de préférence compris entre 12,0 et 16,0. Composition de base paraffinique selon l’une quelconque des revendications précédentes, présentant une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : - une densité supérieure ou égale à 730 kg/m 3 , de préférence supérieure ou égale à 740 kg/m 3 , de préférence supérieure ou égale à 750 kg/m 3 , de préférence comprise entre 750kg/m 3 et 770 kg/m 3 , et/ou - un point de congélation inférieur ou égal à -40°C, de préférence inférieur ou égal à -41°C, de préférence inférieur ou égal à -42°C, de préférence compris entre -42 °C et -40 °C, et/ou - un point final d’ébullition inférieur ou égal à 300 °C, de préférence inférieur ou égal à 290°C, de préférence compris entre 250 °C et 290 °C. Procédé de production d’une composition de base paraffinique selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, comprenant au moins les étapes suivantes : a) la fourniture d’un effluent hydrocarboné d’origine biologique comprenant au moins 95% en masse de paraffines, de préférence au moins 95% en masse de paraffines en C7-C24, dans lequel : - le ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en Cx et la teneur massique en n-paraffines en C(x-1) est supérieur ou égal à 2,0, x étant un entier choisi parmi 14, 15, 16, 17 et 18, et - la teneur massique en n-paraffines en C14 est supérieure ou égale à 1,0%, par rapport à la masse totale de l’effluent hydrocarboné, et b) le fractionnement de l’effluent hydrocarboné d’origine biologique fourni à l’étape a) pour obtenir la base paraffinique. Procédé selon la revendication 7, dans lequel l’effluent hydrocarboné d’origine biologique est caractérisé par un ensemble (Ens2) de ratios massiques R’ (i-Cx/n-C(x-1)) , x allant de 14 à 18, de préférence x allant de 14 à 16, chaque R’ (i-Cx/n-C(x-1)) étant le ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en Cx et la teneur massique en n-paraffines en C(x-1) dans l’effluent hydrocarboné, et au moins deux ratios R’ (i-Cx/n-C(x-1)) de l’ensemble (Ens2) tel que défini ci-dessus sont supérieurs ou égaux à 2,0, de préférence supérieurs ou égaux à 2,5, de préférence supérieurs ou égaux à 3,0, de préférence supérieurs ou égaux à 5,0. Procédé selon la revendication 7 ou 8, dans lequel l’effluent hydrocarboné présente : - un ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en C15 et la teneur massique en n-paraffines en C14 supérieur ou égal à 2,0, de préférence supérieur ou égal à 2,5, de préférence supérieur ou égal à 3,0, de préférence supérieur ou égal à 4,0, de préférence supérieur ou égal à 5,0, de préférence supérieur ou égal à 6,0, et/ou - un ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en C16 et la teneur massique en n-paraffines en C15 supérieur ou égal à 2,0, de préférence supérieur ou égal à 2,5, de préférence supérieur ou égal à 3,0, de préférence supérieur ou égal à 4,0, de préférence supérieur ou égal à 5,0, de préférence supérieur ou égal à 6,0, de préférence supérieur ou égal à 7,0, de préférence supérieur ou égal à 8,0. Procédé selon l’une quelconque des revendications 7 à 9, dans lequel l’effluent hydrocarboné présente une teneur massique en composés en C7-C13 inférieure ou égale à 25% en masse, de préférence inférieure ou égale à 22% en masse, de préférence inférieure ou égale à 21% en masse, de préférence comprise entre 10% et 25% en masse, par rapport à la masse totale de l’effluent hydrocarboné. Procédé selon l’une quelconque des revendications 7 à 10, dans lequel l’étape a) comprend : a1) la fourniture d’une huile d’origine naturelle ou d’un mélange d’huiles d’origine naturelle comprenant des acides gras et des esters d’acides gras, a2) l’hydrotraitement de l’huile d’origine naturelle fournie à l’étape a1) pour obtenir l’effluent hydrocarboné d’origine biologique. Procédé selon l’une quelconque des revendications 7 à 10, dans lequel l’étape a) comprend a1’) la fourniture d’un premier effluent hydrocarboné d’origine biologique comprenant au moins 95% en masse de paraffines, présentant un ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en Cx et la teneur massique en n-paraffines en C(x-1) strictement inférieur à 2,0, x étant un entier choisi parmi 14, 15, 16, 17 et 18, et une teneur massique en n-paraffines en C14 supérieure ou égale à 1,0%, par rapport à la masse totale du premier effluent hydrocarboné, a2’) la fourniture d’un deuxième effluent hydrocarboné d’origine biologique, comprenant au moins 95% en masse de paraffines, présentant un ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en Cx et la teneur massique en n-paraffines en C(x-1) strictement supérieur à 2,0, x étant un entier choisi parmi 14, 15, 16, 17 et 18, et une teneur massique en n-paraffines en C14 supérieure ou égale à 1,0%, par rapport à la masse totale du deuxième effluent hydrocarboné, a3’) le mélange du premier effluent et du deuxième effluent dans des proportions permettant d’obtenir l’effluent hydrocarboné d’origine biologique comprenant au moins 95% en masse de paraffines, et présentant un ratio massique entre la teneur massique en iso-paraffines en Cx et la teneur massique en n-paraffines en C(x-1) supérieur ou égal à 2,0, x étant un entier choisi parmi 14, 15, 16, 17 et 18, et une teneur massique en n-paraffines en C14 supérieure ou égale à 1,0%, par rapport à la masse totale de l’effluent hydrocarboné Composition de base paraffinique, obtenue par le procédé selon l’une quelconque des revendications 7 à 12. Composition de carburéacteur comprenant une composition de base paraffinique telle que définie selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, ou obtenue par le procédé selon l’une quelconque des revendications 7 à 12, et éventuellement un jet d’origine fossile. Composition de carburéacteur selon la revendication 14, comprenant jusqu’à 50% en volume de la composition de base paraffinique, et au moins 50% en volume d’un jet d’origine fossile.