Brevet FR3159437A1 — publié le 20250822

L’invention concerne un système de détermination (100) d’une quantité d’émissions de dioxyde de carbone résultant de l’échauffement d’un conducteur électrique d’un câble électrique par effet Joule, ledit système de détermination comprenant : - un câble électrique (10) comprenant au moins un conducteur électrique (12) et au moins une couche de matériau entourant ledit au moins un conducteur, - une unité de mesure (110) associée au câble électrique, ladite unité de mesure comprenant au moins un capteur de température (20) et un dispositif de mesure de l’intensité électrique I cond (112) d’un courant électrique circulant dans le conducteur électrique, - une unité de calcul (120) configurée pour communiquer des informations avec l’unité de mesure, l’unité de calcul étant configurée pour déterminer la température de conducteur Θ cond au moyen dudit au moins un capteur de température, ladite unité de calcul étant en outre configurée pour déterminer une quantité d’émissions de dioxyde de carbone résultant de l’échauffement du conducteur électrique par effet joule en fonction de la température de conducteur Θ cond et de l’intensité électrique I cond dans le conducteur électrique. Figure pour l’abrégé : Figure 1 Système de détermination d’une quantité d’émissions de dioxyde de carbone résultant de l’échauffement d’un conducteur électrique d’un câble électrique par effet Joule La présente invention concerne un système de détermination d’une quantité d’émissions de dioxyde de carbone résultant de l’échauffement d’un conducteur électrique d’un câble électrique par effet Joule. Plus spécifiquement, l’invention concerne un système de détermination non-invasif. Arrière-plan technologique Dans un réseau de distribution électrique, un échauffement du conducteur électrique d’un câble électrique se produit par effet Joule lors de la circulation d’un courant le long du conducteur électrique. Avec cette augmentation de température, la résistance du conducteur électrique augmente, ce qui entraîne une augmentation de la perte de puissance. Cette perte de puissance annuelle a un impact direct sur la quantité des émissions de dioxyde de carbone (CO 2 ). Il n’existe pas à ce jour de solutions intégrées ou rapportables de détermination de ces émissions de dioxyde de carbone résultant de l’échauffement d’un conducteur électrique d’un câble électrique par effet Joule. Il existe donc un besoin pour un système de détermination d’une quantité d’émissions de dioxyde de carbone résultant de l’échauffement d’un conducteur électrique d’un câble électrique par effet Joule, directement intégré sur un câble électrique ou rapportable sur celui-ci. Pour cela, l’invention propose un système de détermination d’une quantité d’émissions de dioxyde de carbone résultant de l’échauffement d’un conducteur électrique d’un câble électrique par effet Joule, ledit système de détermination comprenant : - un câble électrique comprenant au moins un conducteur électrique et au moins une couche de matériau entourant ledit au moins un conducteur, - une unité de mesure associée au câble électrique, ladite unité de mesure comprenant au moins un capteur de température et un dispositif de mesure de l’intensité électrique I cond d’un courant électrique circulant dans le conducteur électrique, - une unité de calcul configurée pour communiquer des informations avec l’unité de mesure, l’unité de calcul étant configurée pour déterminer la température de conducteur Θ cond au moyen dudit au moins un capteur de température, ladite unité de calcul étant en outre configurée pour déterminer une quantité d’émissions de dioxyde de carbone résultant de l’échauffement du conducteur électrique par effet joule en fonction de la température de conducteur Θ cond et de l’intensité électrique I cond dans le conducteur électrique. L’intégration d’une unité de mesure et d’une unité de calcul configurée pour déterminer la température de conducteur Θ cond et l’intensité électrique I cond au sein d’un même système de détermination rend possible la détermination de la quantité des émissions de CO 2 induites par l’échauffement du conducteur électrique. Selon un mode de réalisation du système de détermination, l’unité de calcul est configurée pour déterminer une résistance électrique R c du conducteur électrique en fonction de la température de conducteur Θ cond . Cette résistance électrique R c est notamment déterminée comme suit : Selon un mode de réalisation du système de détermination, l’unité de calcul est configurée pour déterminer une perte de puissance P o L en fonction de l’intensité électrique I cond dans le conducteur électrique et de la résistance électrique R c du conducteur électrique, l’unité de calcul étant configurée pour déterminer la quantité d’émissions de dioxyde de carbone en fonction de ladite perte de puissance P o L. Cette perte de puissance P o L est notamment déterminée comme suit : Selon un mode de réalisation du système de détermination, celui-ci comprend en outre un boîtier de mesure monté sur le câble électrique, ledit boîtier de mesure comprenant au moins l’un parmi ledit au moins un capteur de température et le dispositif de mesure de l’intensité électrique I cond . Selon un mode de réalisation du système de détermination, le boîtier de mesure comprend en outre l’unité de calcul. Selon un mode de réalisation du système de détermination, le boîtier de mesure configuré pour être monté de manière amovible sur le câble électrique. Selon un mode de réalisation du système de détermination, le boîtier de mesure comprend un dispositif de fixation au câble électrique. Selon un mode de réalisation du système de détermination, ledit au moins un capteur de température est disposé sur une surface externe de ladite au moins une couche de matériau pour mesurer une température périphérique Θ b1 au niveau de la surface externe de ladite au moins une couche de matériau, l’unité de calcul étant configurée pour déterminer la température de conducteur Θ cond en fonction de la température périphérique Θ b1 . L’utilisation d’un ou plusieurs capteurs de température externes au câble électrique permet une détermination de la température de conducteur Θ cond non invasive et non-destructrice. Selon un mode de réalisation du système de détermination, celui-ci comprend en outre : - une couche additionnelle de matériau disposée autour de ladite au moins une couche de matériau et recouvrant ledit au moins un capteur de température, - au moins un capteur de température additionnel disposé sur une surface externe de ladite couche de matériau additionnelle pour mesurer une température périphérique additionnelle Θ b2 au niveau de la surface externe de ladite au moins une couche additionnelle de matériau. Selon un mode de réalisation du système de détermination, l’unité de calcul est configurée pour déterminer la température de conducteur Θ cond en fonction de la température périphérique Θ b1 et de la température périphérique additionnelle Θ b2 . Ladite au moins une couche de matériau du câble électrique présente une résistance thermique de couche T 1 . L’unité de calcul peut comprendre une unité de détermination de la température de conducteur Θ cond . Ainsi, l’unité de détermination est configurée pour déterminer la température de conducteur Θ cond en fonction de la température périphérique Θ b1 mesurée, la résistance thermique de couche T 1 et le flux thermique W c généré par la circulation d’un courant électrique dans le conducteur électrique. La détermination de la température de conducteur Θ cond se fait ici au moyen d’un modèle physique utilisant la température périphérique Θ b1 mesurée, la résistance thermique de couche T 1 et le flux thermique W c généré par la circulation d’un courant électrique dans le conducteur électrique. L’utilisation de ce modèle physique permet de s’affranchir de l’utilisation d’une température interne au câble électrique, i.e. mesurée via un composant disposé à proximité du conducteur, ou plus généralement à l’intérieur de la gaine externe du câble électrique. Le modèle physique utilisé permet d’estimer la température de conducteur Θ cond au moyen de la température périphérique Θ b1 mesurée, la résistance thermique de couche T 1 et le flux thermique W c généré par la circulation d’un courant électrique dans le conducteur électrique. Selon un mode de réalisation du système de détermination, l’unité de détermination est configurée pour déterminer la température de conducteur Θ cond sur la base de l’équation suivante : Θ cond = Θ b1 + W c *T 1 L’unité de détermination peut être disposée à proximité du câble électrique ou à distance de celui-ci. Selon un mode de réalisation du système de détermination, ladite au moins une couche de matériau comprend une gaine externe formant ladite surface externe, ledit au moins un capteur de température étant disposé sur ladite gaine externe. Selon un mode de réalisation du système de détermination, celui-ci comprend en outre un dispositif de mesure de l’intensité électrique I cond d’un courant électrique circulant dans ledit au moins un conducteur électrique, l’unité de détermination étant configurée pour déterminer ladite température de conducteur Θ cond en outre en fonction de cette intensité électrique I cond . Selon un mode de réalisation du système de détermination, le dispositif de mesure est un dispositif non-invasif, notamment du type d’un enroulement de Rogowski. Selon un mode de réalisation du système de détermination, la température du conducteur Θcond est déterminée comme suit : Θ cond = Θ b1 + R c *I cond ²*T 1 R c étant la résistance électrique du conducteur Selon un mode de réalisation du système de détermination, celui-ci comprenant en outre : - une couche additionnelle de matériau disposée autour de ladite au moins une couche de matériau et recouvrant ledit au moins un capteur de température, ladite couche additionnelle de matériau présentant une résistance thermique additionnelle Tb - au moins un capteur de température additionnel disposé sur une surface externe de ladite couche de matériau additionnelle pour mesurer une température périphérique additionnelle Θb2 au niveau de la surface externe de ladite au moins une couche additionnelle de matériau. Selon un mode de réalisation du système de détermination, ladite couche additionnelle de matériau s’étend autour de ladite au moins une couche de matériau uniquement sur une portion de la longueur du câble électrique. Selon un mode de réalisation du système de détermination, l’unité de détermination est configurée pour déterminer la température de conducteur Θ cond sur la base de l’équation suivante : Θ b1 est la température périphérique mesurée par ledit au moins un capteur de température, Θ b2 est la température périphérique additionnelle mesurée par ledit au moins un capteur de température additionnel, T b étant la résistance thermique additionnelle de la couche additionnelle de matériau, T 1 étant la résistance thermique de ladite au moins une couche de matériau. Selon un mode de réalisation du système de détermination, l’unité de détermination est configurée pour déterminer la température de conducteur Θ cond en outre en fonction d’un échauffement W d provenant d’une perte diélectrique dans ladite au moins une couche de matériau. Selon un mode de réalisation du système de détermination, l’unité de détermination est configurée pour déterminer la température de conducteur Θ cond sur la base de l’équation suivante : W d étant l’échauffement provenant d’une perte diélectrique dans ladite au moins une couche de matériau. Selon un mode de réalisation du système de détermination, l’unité de détermination est configurée pour déterminer la température de conducteur Θ cond sur la base de l’équation suivante : W d étant l’échauffement provenant d’une perte diélectrique dans ladite au moins une couche de matériau. Selon un mode de réalisation du système de détermination, ladite au moins une couche additionnelle de matériau et ledit au moins un capteur de température additionnel sont portés par le boîtier de mesure. Ce boîtier de mesure est de préférence amovible par rapport au câble électrique de manière à réaliser une mesure ponctuelle et localisée sur le câble électrique. Ce boîtier est par exemple un accessoire de mesure. Le boîtier de mesure présente de préférence une dimension suivant l’axe longitudinal du câble électrique de sorte qu’il s’étend uniquement sur une portion de la longueur du câble électrique. Brève description des figures La description qui va suivre en regard des dessins annexés, donnés à titre d’exemples non limitatifs, fera bien comprendre en quoi consiste l’invention et comment elle peut être réalisée. Sur les figures annexées : FIG. 1 La FIG. 1 , représente une vue en perspective d’un système de détermination comprenant un câble électrique, une unité de mesure, une unité de calcul pour déterminer une quantité d’émissions de dioxyde de carbone résultant de l’échauffement d’un conducteur électrique du câble électrique; FIG. 2 La FIG. 2 représente une vue en perspective d’un mode de réalisation du système de détermination de la FIG. 1 comprenant un boîtier de mesure monté sur le câble électrique, le boîtier de mesure comprend notamment l’unité de mesure; FIG. 3 La FIG. 3 représente une vue en coupe du câble électrique selon une première configuration comprenant un conducteur électrique et au moins une couche de matériau; FIG. 4 La FIG. 4 représente une vue en coupe du câble électrique de la FIG. 3 comprenant une pluralité de capteurs sur une surface externe de ladite au moins une couche de matériau; FIG. 5 La FIG. 5 représente un schéma d’une première modélisation du câble électrique, selon un premier mode de détermination comprenant une détermination de l’intensité électrique du courant électrique circulant dans le conducteur électrique; FIG. 6 La FIG. 6 représente une vue en coupe du câble électrique de la FIG. 3 selon un deuxième mode de détermination dans lequel le système de détermination comprend une couche additionnelle de matériau autour du câble électrique et une pluralité de capteurs additionnels disposés sur une surface externe de cette couche additionnelle de matériau; FIG. 7 La FIG. 7 représente un schéma d’une deuxième modélisation du câble électrique selon le deuxième mode de détermination; FIG. 8 La FIG. 8 représente une troisième modélisation du câble électrique dans laquelle les pertes diélectriques dans ladite au moins une couche de matériau sont prises en compte, selon le premier mode de détermination; FIG. 9 La FIG. 9 représente une quatrième modélisation du câble électrique dans laquelle les pertes diélectriques dans ladite au moins une couche de matériau sont prises en compte, selon le deuxième mode de détermination; FIG. 10 La FIG. 10 représente une vue en coupe du câble électrique selon une deuxième configuration comprenant un conducteur électrique, une ou plusieurs couches de matériau entourant le conducteur électrique et un écran entourant lesdites couches de matériau; FIG. 11 La FIG. 11 une cinquième modélisation du câble électrique dans laquelle les pertes diélectriques dans ladite au moins une couche de matériau sont prises en compte ainsi que les pertes diélectriques dans l’écran; FIG. 12 La FIG. 12 une sixième modélisation du câble électrique pour déterminer la température de conducteur Θcond de manière indépendante du milieu environnant; Description de mode(s) de réalisation Par souci de clarté, les mêmes références désignant les mêmes éléments selon l’état de l’art et selon l’invention sont utilisées pour toutes les figures. Le concept de l'invention est décrit plus complètement ci-après avec référence aux dessins joints, sur lesquels des modes de réalisation du concept de l'invention sont montrés. Sur les dessins, la taille et les tailles relatives des éléments peuvent être exagérées à des fins de clarté. Des numéros similaires font référence à des éléments similaires sur tous les dessins. Cependant, ce concept de l'invention peut être mis en œuvre sous de nombreuses formes différentes et ne devrait pas être interprété comme étant limité aux modes de réalisation exposés ici. Au lieu de cela, ces modes de réalisation sont proposés de sorte que cette description soit complète, et communiquent l'étendue du concept de l'invention aux hommes du métier. Une référence dans toute la spécification à « un mode de réalisation » signifie qu'une fonctionnalité, une structure, ou une caractéristique particulière décrite en relation avec un mode de réalisation est incluse dans au moins un mode de réalisation de la présente invention. Ainsi, l'apparition de l'expression « dans un mode de réalisation » à divers emplacements dans toute la spécification ne fait pas nécessairement référence au même mode de réalisation. En outre, les fonctionnalités, les structures, ou les caractéristiques particulières peuvent être combinées de n'importe quelle manière appropriée dans un ou plusieurs modes de réalisation. De plus, le terme « comprenant » n’exclut pas d’autres éléments ou étapes. Un système de détermination 100 d’une quantité d’émissions de dioxyde de carbone résultant de l’échauffement d’un conducteur électrique d’un câble électrique par effet Joule est illustré sur la FIG. 1 . Ce système de détermination 100 comprend un câble électrique 10 comprenant au moins un conducteur électrique 12 et au moins une couche de matériau entourant ledit au moins un conducteur. Cette couche de matériau est par exemple une couche isolante. Le câble électrique 10 s’étend le long d’un axe longitudinal A. Ce système de détermination 100 comprend une unité de mesure 110 associée au câble électrique 10. L’unité de mesure comprend au moins un capteur de température 20 et un dispositif de mesure 112 de l’intensité électrique I cond d’un courant électrique circulant dans le conducteur électrique 12. Le dispositif de mesure 112 est de préférence un dispositif non-invasif, notamment du type d’un enroulement de Rogowski. Le système de détermination 100 comprend en outre une unité de calcul 120 configurée pour communiquer des informations avec l’unité de mesure 110. L’unité de calcul 120 est configurée pour déterminer la température de conducteur Θ cond au moyen dudit au moins un capteur de température. De manière préférée, ledit au moins un capteur de température 20 est disposé à l’extérieur du câble électrique, i.e. sur une surface externe de ce câble électrique 10. Dans cette configuration, la température de conducteur Θ cond est déterminée au moyen d’un modèle physique décrit ci-après en lien avec les figures 4 à 12. Dans une variante compatible avec l’invention, ledit au moins un capteur de température peut être disposé à l’intérieur du câble électrique 10. Dans cette variante, la température de conducteur Θ cond est mesurée directement à proximité du conducteur électrique 12. L’unité de calcul 120 est en outre configurée pour déterminer une quantité d’émissions de dioxyde de carbone résultant de l’échauffement du conducteur électrique par effet joule en fonction de la température de conducteur Θ cond et de l’intensité électrique I cond dans le conducteur électrique. En référence à la FIG. 2 , le système de détermination 100 peut comprendre un boîtier de mesure 130 dans lequel sont logés l’un ou plusieurs parmi ledit au moins un capteur de température 20 et le dispositif de mesure 112. L’unité de mesure 110 entière est de préférence portée par le boîtier de mesure 130. L’unité de calcul 120 est configurée pour être en communication avec l’unité de mesure 110. L’unité de calcul 120 peut être dissociée du boîtier de mesure 130 tel qu’illustré en FIG. 2 ou bien intégré à ce boîtier de mesure 130. Ce boîtier de mesure 130 est par exemple monté de manière amovible par rapport au câble électrique 10 de manière à réaliser une mesure ponctuelle et localisée sur le câble électrique 10. Ce boîtier de mesure 130 est par exemple un accessoire de mesure portable. Le boîtier de mesure 130 présente une dimension suivant l’axe longitudinal A de sorte qu’il s’étend uniquement sur une portion de la longueur du câble électrique 10. Le boîtier de mesure 130 s’étend de préférence autour du câble électrique 10, i.e. autour de l’axe longitudinal A. Le boîtier de mesure 130 peut également comprendre une structure additionnelle décrite ci-après, notamment en lien avec les figures 6 et 10. Pour la détermination des émissions de CO 2 , l’unité de calcul 120 est configurée pour déterminer une résistance électrique R c du conducteur électrique en fonction de la température de conducteur Θ cond . Cette résistance électrique R c est notamment déterminée comme suit : avec R 0 étant la résistance en courant continu du conducteur à 20°C, en Ohm, Y s étant le facteur d’effet de peau, sans unité, Y p étant le facteur d’effet de proximité, sans unité, α 20 étant le coefficient de résistivité électrique, en K -1 (i.e. par kelvin). L’unité de calcul 120 est ensuite configurée pour déterminer une perte de puissance P o L en fonction de l’intensité électrique I cond mesurée dans le conducteur électrique et de la résistance électrique R c du conducteur électrique déterminée. Cette perte de puissance P o L est notamment déterminée comme suit : L’unité de calcul 120 est configurée pour ensuite déterminer les pertes de puissance annuelles induites par l’échauffement du conducteur électrique 10. La quantité d’émissions de dioxyde de carbone est ensuite déterminée en fonction de ces pertes de puissance annuelles. Pour déterminer la quantité d’émissions de CO 2 en fonction de ces pertes de puissance annuelles, il est possible d’utiliser un facteur d’échelle multiplié par les pertes de puissance annuelles. D’une manière générale, la quantité d’émissions de CO 2 en fonction de ces pertes de puissance annuelles peut être déterminée en utilisant une relation définie par un opérateur de distribution (appelé « Distribution System Operator » en anglais). En référence à la FIG. 3 , un câble électrique 10 comprend un conducteur électrique 12, une première couche de matériau 14 autour du conducteur électrique 12 et une deuxième couche de matériau 16 autour de la première couche de matériau 14. Le conducteur électrique 12 s’étend le long d’une axe longitudinal A. Les première 14 et deuxième 16 couches de matériau s’étendent le long de l’axe longitudinal A, autour du conducteur électrique 12. La première couche de matériau 14 est par exemple une couche formée d’un matériau isolant électriquement. La première couche de matériau 14 peut donc être considérée comme une couche isolante. La deuxième couche de matériau 16 forme ici une couche externe du câble électrique 10. La deuxième couche de matériau 16 forme une surface externe 18 du câble électrique 10. La deuxième couche de matériau 16 est par exemple une gaine externe. De manière plus générale, le câble électrique 10 peut comporter une ou plusieurs couches de matériau entourant le conducteur électrique 12. Le câble électrique 10 peut notamment comprendre l’un ou plusieurs parmi : un écran, une couche semi-conductrice, une couche isolante, une gaine externe. Dans une configuration préférée, le câble électrique 10 comprend autour du conducteur, par ordre de disposition du centre vers la périphérie : une couche semi-conductrice, une couche isolante, un écran et une gaine externe. Cette configuration correspond par exemple à un câble électrique configuré pour un réseau de moyenne tension (entre 1 et 52 kV). Selon un mode de réalisation, le système de détermination 100 est de préférence non-invasif et/ou non destructif. En d’autres termes, ni ledit au moins un capteur de température 20 ni le dispositif de mesure 112 ne sont disposés à l’intérieur du câble électrique. Dans ce mode de réalisation, l’unité de calcul 120 comprend une unité de détermination 22 configurée pour déterminer la température de conducteur Θ cond au moyen d’un modèle physique utilisant notamment une température périphérique Θ b1 mesurée par ledit au moins un capter de température 20 disposé sur une surface externe du câble électrique 10. La détermination de cette température de conducteur Θ cond au moyen de ce modèle physique est décrite ci-après en lien avec les figures 4 à 12. Tel qu’illustré sur la FIG. 4 , le système de détermination 100 comprend ledit au moins un capteur de température 20 et une unité de détermination 22. L’unité de détermination 22 appartient à l’unité de calcul 120. Le système de détermination 100 peut comprendre une pluralité de capteurs de température 20 répartis autour de l’axe longitudinal A dans un même plan transversal à cet axe longitudinal A. Dans l’exemple de la FIG. 4 , le système de détermination 100 comprend 9 capteurs de température 20. Le ou les capteurs de température 20 sont configurés pour mesurer une température périphérique Θ b1 . Dans cette configuration où les capteurs de température 20 sont disposés au niveau de la surface externe 18 du câble électrique, la température périphérique Θ b1 correspond à la température en surface du câble électrique 10. Le ou les capteurs de température 20 sont connectés à l’unité de détermination 22 de manière à communiquer la température périphérique Θ b1 à cette unité de détermination 22. De préférence, les capteurs de température 20 sont équirépartis autour de l’axe longitudinal A. Le système de détermination 100 peut prévoir un ou plusieurs capteurs de température 20 répartis en outre le long de l’axe longitudinal A de manière à mesurer la température périphérique Θ b1 à différentes localisations le long du câble électrique 10. Cette unité de détermination 22 est configurée pour déterminer la température de conducteur Θ cond , i.e. la température du conducteur électrique 12. Cette détermination est réalisée de manière non-invasive et non-destructrice. Ainsi, aucun composant n’est inséré sous les couches de matériau ou à proximité du conducteur électrique 12 pour déterminer sa température de conducteur Θ cond . De plus, aucune couche de matériau du câble électrique 10 n’est endommagée ou transpercée pour réaliser cette détermination. Aucun composant tiers n’est intégré à la fabrication du câble électrique 10 telle qu’une fibre optique ou un capteur dans l’une des couches du câble électrique 10 ou bien entre ces couches de matériau. Ceci permet de réaliser une détermination de la température de conducteur sur un câble électrique existant, par exemple déjà installé in situ, sans avoir la nécessité de l’endommager ou d’y insérer un quelconque outil de mesure. On considère ici que l’adjonction de composants de mesure ou de couches de matériau supplémentaires n’est pas invasif ou destructif. L’unité de détermination 22 utilise un modèle physique permettant de déterminer la température de conducteur Θ cond en fonction de la température périphérique Θ b1 mesurée par le ou les capteurs de température 20. En référence à la FIG. 5 , la diffusion de la chaleur au travers du câble électrique 10 est représentée sous forme de schéma pour illustrer le modèle physique utilisé par l’unité de détermination 22. Ce modèle physique repose sur le fait que la diffusion de la chaleur au travers des couches d’un câble électrique suit un comportement proche de celui de la circulation d’un courant au sein d’un circuit électrique comportant une résistance électrique. Ainsi, le modèle physique établit une relation entre la résistance thermique T1 de ladite au moins une couche de matériau. La résistance thermique T 1 peut correspondre à la résistance thermique de l’une ou plusieurs des couches de matériau. Dans l’exemple de la FIG. 4 , la résistance thermique T 1 représente la résistance thermique de l’ensemble des première 14 et deuxième 16 couches de matériau. Pour ce modèle physique, les première 14 et deuxième 16 couches de matériau forment donc une seule et même couche de matériau présentant une résistance thermique de couche, appelée T 1 . Le passage du courant à l’intérieur du conducteur génère un échauffement induisant un flux thermique W c . Dans ce modèle physique, la différence de tension ΔU aux bornes d’une résistance électrique est rapprochée d’une différence de température ΔΘ entre les surfaces interne et externe de ladite au moins une couche de matériau (i.e. aux bornes de cette couche de matériau). Dans l’application du câble électrique 10, les températures aux bornes de la résistance thermique T1 sont d’une part la température du conducteur Θ cond et d’autre part la température périphérique Θ b1 . Ainsi, la différence de température ΔΘ s’exprime comme suit : ΔΘ = Θ cond - Θ b1 . Selon ce modèle physique, une relation mathématique est établie entre flux thermique W c , la résistance thermique T1 et la différence de température ΔΘ aux bornes de cette résistance thermique. Cette relation est la suivante : ΔΘ = T 1 *W c avec ΔΘ étant la différence de température ΔΘ entre les surfaces interne et externe de couche de ladite au moins une couche de matériau, T 1 étant la résistance thermique de ladite au moins une couche de matériau, W c étant le flux thermique généré par l’échauffement du conducteur. La température de conducteur Θ cond peut donc s’exprimer comme suit : Θ cond = Θ b1 + W c *T 1 avec Θ cond étant la température de conducteur, Θ b1 étant la température périphérique. La résistance thermique T 1 de ladite au moins une couche de matériau est déterminée comme suit : avec ρ T étant la conductivité thermique de ladite au moins une couche de matériau, d c étant le diamètre interne de ladite au moins une couche de matériau, t 1 étant l’épaisseur de ladite au moins une couche de matériau. Le modèle physique comprend deux modes de détermination de la température de conducteur Θ cond . Dans le premier mode de détermination, le système de détermination 100 comprend un dispositif de mesure de l’intensité électrique I cond d’un courant électrique circulant dans ledit au moins un conducteur électrique 12. Le dispositif de mesure est un dispositif non-invasif, notamment du type d’un enroulement de Rogowski. Dans le deuxième mode de détermination, le système de détermination 100 comprend au moins une couche additionnelle 24 de matériau et au moins un capteur de température additionnel 26. Ce deuxième mode de détermination permet de s’affranchir de l’utilisation de l’intensité électrique I cond du courant circulant dans le conducteur. Ladite au moins une couche additionnelle de matériau 24 est disposée autour de ladite au moins une couche de matériau. La ou les couches additionnelles de matériau 24 recouvre ledit au moins un capteur de température 22, tel que visible sur la FIG. 6 . Ces deux modes de détermination peuvent être utilisés pour la détermination de la température de conducteur Θ cond selon différentes modélisations d’un câble électrique 10. Ces différentes modélisations peuvent impliquer différentes hypothèses (e.g. prise en compte ou non de pertes diélectriques) ou bien différentes configurations du câble électrique 10. L’unité de détermination 22 est configuré pour mettre en œuvre le premier et/ou le deuxième modes de détermination. L’unité de détermination 22 est configurée pour déterminer la température de conducteur Θ cond selon l’une ou plusieurs modélisations, notamment l’une ou plusieurs parmi les modélisations présentées ci-après. Câble électrique sans écran et sans prise en compte des pertes diélectriques L’unité de détermination 22 est configurée pour déterminer la température de conducteur Θ cond selon une première et une deuxième modélisations respectivement illustrées sur les figures 5 et 7. Plus spécifiquement, l’unité de détermination 22 est configurée pour la température de conducteur Θ cond selon la première modélisation au moyen du premier mode de détermination. L’unité de détermination 22 est configurée pour la température de conducteur Θ cond selon la deuxième modélisation au moyen du deuxième mode de détermination. Dans les première et deuxième modélisations, les pertes diélectriques dans ladite au moins une couche de matériau ne sont pas prises en compte ou considérées comme minimes. Dans ces première et deuxième modélisations, le câble électrique 10 est dépourvu d’écran. La première modélisation s’applique à câble électrique 10 comprenant un conducteur électrique 12 et une ou plusieurs couches de matériau entourant le conducteur électrique 12. Un ou plusieurs capteurs de température 20 sont disposés sur la surface externe 18 de ladite au moins une couche de matériau. Le câble électrique 10 selon la FIG. 4 est un exemple compatible avec cette première modélisation. Tel qu’indiqué ci-avant, la température de conducteur Θ cond peut s’exprimer comme suit : Θ cond = Θ b1 + W c *T 1 avec Θ cond étant la température de conducteur, Θ b1 étant la température périphérique, T 1 étant la résistance thermique de ladite au moins une couche de matériau, W c étant le flux thermique généré par l’échauffement du conducteur. Selon le premier mode de détermination, on exprime le flux thermique Wc dû à l’échauffement du conducteur électrique 12 comme suit : W c = R c *I cond ² R c étant la résistance électrique du conducteur électrique, I cond étant l’intensité du courant circulant le long du conducteur électrique. La température de conducteur Θ cond selon le premier mode de détermination, i.e. fonction de l’intensité du conducteur électrique, s’exprime donc comme suit : Θ cond = Θ b1 + R c *I cond ²*T 1 Tel que vu précédemment, la résistance électrique Rc du conducteur électrique s’exprime comme suit : avec R 0 étant la résistance en courant continu du conducteur à 20°C, en Ohm, Y s étant le facteur d’effet de peau, sans unité, Y p étant le facteur d’effet de proximité, sans unité, α 20 étant le coefficient de résistivité électrique, en K -1 (i.e. par kelvin).Les paramètres R 0 , Y s , Y p et α 20 sont des valeurs liées à la structure et la nature du conducteur électrique. La température de conducteur Θ cond peut ainsi s’exprimer comme suit : Selon le deuxième mode de détermination, i.e. sans l’intensité du conducteur I cond , l’unité de détermination 100 comprend une structure additionnelle illustrée en FIG. 6 . Ainsi, le système de détermination 100 comprend au moins une couche additionnelle 24 de matériau et au moins un capteur de température additionnel 26. Ladite au moins une couche additionnelle de matériau 24 présente une résistance thermique additionnelle T b . Ladite au moins une couche additionnelle de matériau 24 est par exemple au moins une couche isolante électriquement. Le matériau de ladite au moins une couche additionnelle de matériau 24 présente de préférence une résistance thermique entre 0,001 m².K/W et 0,1 m².K/W. Dans cette plage de résistance thermique, ladite au moins une couche de matériau 24permet d’éviter la surchauffe du conducteur tout permettant une différence de température suffisamment grande pour être mesurée. Ledit au moins un capteur de température additionnel 26 permet de mesurer une température périphérique additionnelle Θ b2 au niveau de la surface externe 28 de ladite au moins une couche additionnelle de matériau 24. Le système de détermination 100 peut comprendre une pluralité de capteurs de température additionnels 26 répartis autour de l’axe longitudinal A dans un même plan transversal à l’axe longitudinal A. Dans l’exemple de la FIG. 6 , le système de détermination 100 comprend 9 capteurs de température additionnels 26. Le ou les capteurs de température additionnels 26 sont connectés à l’unité de détermination 22 de manière à communiquer la température périphérique additionnelle Θ b 2 à cette unité de détermination 22. De préférence, les capteurs de température additionnels 26 sont équirépartis autour de l’axe longitudinal A. Le système de détermination 100 peut prévoir un ou plusieurs capteurs de température additionnels 26 répartis en outre le long de l’axe longitudinal A de manière à mesurer la température périphérique additionnelle Θ b 2 à différentes localisations le long du câble électrique 10. De préférence, le nombre et/ou la position angulaire et/ou la position longitudinale des capteurs de température 20 sont respectivement identiques au nombre et/ou à la position angulaire et/ou la position longitudinale des capteurs de température additionnels 26. Le câble électrique 10 équipé de ladite au moins une couche additionnelle de matériau 24 et dudit au moins un capteur de température additionnel 26 est modélisé par une deuxième modélisation sur la FIG. 7 . Ladite au moins une couche additionnelle de matériau 24 est considérée comme une résistance de valeur T b en série avec la résistance de valeur T 1 correspondant à ladite au moins une couche de matériau. Selon ce deuxième mode de détermination, on exprime le flux thermique W c commet suit : La température de conducteur peut ainsi être exprimée comme suit : La détermination de la température de conducteur Θ cond peut ainsi être déterminée sans nécessiter la valeur de l’intensité du courant circulant dans le conducteur électrique 12. Cette détermination est rendue possible par l’adjonction d’une couche additionnelle et d’un capteur additionnel. Câble électrique sans écran et avec prise en compte des pertes diélectriques L’unité de détermination 22 est configurée pour déterminer la température de conducteur Θ cond selon une troisième et une quatrième modélisations respectivement illustrées sur les figures 8 et 9. Plus spécifiquement, l’unité de détermination 22 est configurée pour déterminer la température de conducteur Θ cond selon la troisième modélisation au moyen du premier mode de détermination. L’unité de détermination 22 est configurée pour la température de conducteur Θ cond selon la quatrième modélisation au moyen du deuxième mode de détermination. Dans les troisième et quatrième modélisations, les pertes diélectriques dans ladite au moins une couche de matériau sont prises en compte. Dans ces troisième et quatrième modélisations, le câble électrique 10 est dépourvu d’écran. Dans ces troisième et quatrième modélisations, les pertes diélectriques dans ladite au moins une couche de matériau sont considérées comme un flux thermique de perte W d au niveau de la résistance de valeur T 1 correspondant à ladite au moins une couche de matériau. Ce flux thermique de perte W d est visible sur les figures 8 et 9. La troisième modélisation s’applique à câble électrique 10 comprenant un conducteur électrique 12 et une ou plusieurs couches de matériau entourant le conducteur électrique 12. Un ou plusieurs capteurs de température 20 sont disposés sur la surface externe 18 de ladite au moins une couche de matériau. Le câble électrique 10 selon la FIG. 4 est un exemple compatible avec cette troisième modélisation. Selon le premier mode de détermination, la température de conducteur Θ cond peut s’exprimer comme suit en fonction de l’intensité électrique I cond : Cette température de conducteur Θ cond peut également s’exprimer comme suit en décomposant R c tel que décrit ci-avant : Selon le deuxième mode de détermination, i.e. sans l’intensité du conducteur I cond , l’unité de détermination 100 comprend une structure additionnelle telle qu’illustrée en FIG. 6 . Ainsi, le système de détermination 100 comprend au moins une couche additionnelle 24 de matériau et au moins un capteur de température additionnel 26. Le câble électrique 10 équipé de ladite au moins une couche additionnelle de matériau 24 et dudit au moins un capteur de température additionnel 26 est modélisé par une quatrième modélisation sur la FIG. 9 . Ladite au moins une couche additionnelle de matériau 24 est considérée comme une résistance de valeur T b en série avec la résistance de valeur T 1 correspondant à ladite au moins une couche de matériau. Selon ce deuxième mode de détermination, on exprime la température de conducteur Θ cond comme suit : L’équation précédente est obtenue en considérant les équations suivantes : et Le flux thermique de perte W d est déterminé en fonction de la tension appliquée au conducteur électrique 12, de la fréquence de la tension appliquée au conducteur électrique 12 et des caractéristiques diélectriques de ladite au moins une couche de matériau. Câble électrique avec écran et prise en compte des pertes diélectriques L’unité de détermination 22 est en outre configurée pour déterminer la température de conducteur Θ cond dans une configuration du câble électrique 10 comprenant un écran 17. Tel qu’illustré en FIG. 10 , le câble électrique 10 comprend un conducteur électrique 12, une ou plusieurs couches de matériau entourant le conducteur électrique 12 et un écran 17 entourant lesdites couches de matériau. Lesdites couches de matériau sont par exemple une couche diélectrique 30 entourant le conducteur électrique 12 et une couche isolante 32 disposée entre la couche diélectrique 30 et l’écran 17. Le câble électrique 10 comprend également une couche externe 34, par exemple une gaine externe, définissant une surface externe 38 de la couche externe 34. La couche externe 34 peut comprendre une pluralité de couches de matériau. La couche externe 34 présente une résistance thermique T 3 . Un ou plusieurs capteurs de température 20 sont disposés sur la surface externe 38 de la couche externe 34. Des pertes dans l’écran 17 sont modélisées par un flux thermique d’écran W s . Ces pertes sont dues à un échauffement par effet joule dans l’écran 17. La détermination du flux thermique d’écran W s requiert une mesure invasive sur le câble électrique 10. Pour s’affranchir d’exprimer la température de conducteur Θ cond en fonction du flux thermique W s , il est ici proposé de combiner les premier et deuxième modes de détermination vu précdemment. En d’autres termes, il est prévu ici d’exprimer la température de conducteur Θ cond en fonction de l’intensité I cond de la tension circulant dans le conducteur électrique 12 et d’utiliser une structure additionnelle comprenant au moins une couche additionnelle de matériau 24 et au moins un capteur de température additionnel 26, tel que visible sur la FIG. 10 . Ladite au moins une couche additionnelle de matériau 24 présente une résistance thermique T b . Une cinquième modélisation est illustrée à la FIG. 11 prenant en compte les pertes d’écran (flux thermique W s ) ainsi que les pertes diélectriques dans ladite au moins une couche (flux thermique W d ) et comprenant trois résistances en série pour modéliser les résistances thermiques de ladite au moins une couche de matériau (T 1 ), de la gaine externe 34 (T 3 ) et de ladite au moins une couche additionnelle de matériau 24 (T b ). Dans cette cinquième modélisation, la température de conducteur Θ cond s’exprime comme suit : Θ b1 étant la température périphérique mesurée par ledit au moins un capteur de température 20, Θ b2 étant la température périphérique additionnelle mesurée par ledit au moins un capteur de température additionnel 26, ΔΘ étant la différence de température Θ b1 - Θ b2 , T 1 étant la résistance thermique de ladite au moins une couche de matériau, T b étant la résistance thermique de ladite au moins une couche additionnelle de matériau 24, T 3 étant la résistance thermique de couche externe 34, R 0 étant la résistance en courant continu du conducteur à 20°C, en Ohm, Y s étant le facteur d’effet de peau, sans unité, Y p étant le facteur d’effet de proximité, sans unité, α 20 étant le coefficient de résistivité électrique, en K -1 (i.e. par kelvin). L’unité de détermination 22 est ainsi capable de déterminer la température de conducteur Θ cond indépendamment du flux thermique d’écran W s. Cette expression de la température de conducteur Θ cond est obtenue en considérant que : avec Θ surf étant la température périphérique au niveau de la surface externe du câble électrique 10, et n étant le nombre de conducteurs électriques 12. Tel que détaillé précédemment, la résistance thermique T 1 est déterminée comme suit : La résistance thermique T 3 de la couche externe 34 est déterminée comme suit : avec t 3 étant l’épaisseur de la couche externe 34, D a étant le diamètre interne de la couche externe 34. Selon une sixième modélisation illustrée en FIG. 12 , l’unité de détermination est également configurée pour déterminer la température de conducteur Θ cond de manière indépendante du milieu environnant, notamment de la température de ce milieu environnant. Cette sixième modélisation s’applique à la même configuration de câble électrique 10 que la cinquième modélisation. En d’autres termes, la sixième modélisation s’applique à un câble électrique du type de celui de la FIG. 10 avec une structure additionnelle et un écran 17. Selon le milieu environnant, la chaleur va être plus ou moins bien évacuée du câble électrique 10. Le milieu environnant est modélisé par une couche de matériau avec une certain résistance thermique T 5 et une température θ a correspondant à la température ambiante du milieu environnant. La température de conducteur Θ cond peut s’exprimer ainsi : La différence de température Θ b1 - Θ b2 de part et d’autre de la couche additionnelle de matériau 24 permet d’exprimer la température de conducteur Θ cond comme suit : et La température de conducteur Θ cond peut ainsi être déterminée par l’unité de détermination 22 indépendamment du milieu environnant. Système de détermination (100) d’une quantité d’émissions de dioxyde de carbone résultant de l’échauffement d’un conducteur électrique d’un câble électrique par effet Joule, ledit système de détermination comprenant : - un câble électrique (10) comprenant au moins un conducteur électrique (12) et au moins une couche de matériau (14, 16, 17, 30, 32, 34) entourant ledit au moins un conducteur, - une unité de mesure (110) associée au câble électrique, ladite unité de mesure comprenant au moins un capteur de température (20) et un dispositif de mesure de l’intensité électrique I cond (112) d’un courant électrique circulant dans le conducteur électrique, - une unité de calcul (120) configurée pour communiquer des informations avec l’unité de mesure, l’unité de calcul étant configurée pour déterminer la température de conducteur Θ cond au moyen dudit au moins un capteur de température, ladite unité de calcul étant en outre configurée pour déterminer une quantité d’émissions de dioxyde de carbone résultant de l’échauffement du conducteur électrique par effet joule en fonction de la température de conducteur Θ cond et de l’intensité électrique I cond dans le conducteur électrique. Système de détermination (100) selon la revendication 1 dans lequel l’unité de calcul est configurée pour déterminer une résistance électrique R c du conducteur électrique en fonction de la température de conducteur Θ cond . Système de détermination (100) selon la revendication 2, dans lequel l’unité de calcul est configurée pour déterminer une perte de puissance P o L en fonction de l’intensité électrique I cond dans le conducteur électrique et de la résistance électrique R c du conducteur électrique, l’unité de calcul étant configurée pour déterminer la quantité d’émissions de dioxyde de carbone en fonction de ladite perte de puissance P o L. Système de détermination (100) selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant en outre un boîtier de mesure monté sur le câble électrique, ledit boîtier de mesure comprenant au moins l’un parmi ledit au moins un capteur de température et le dispositif de mesure de l’intensité électrique I cond . Système de détermination (100) selon la revendication 4, dans lequel le boîtier de mesure comprend en outre l’unité de calcul. Système de détermination (100) selon la revendication 4 ou 5, dans lequel le boîtier de mesure configuré pour être monté de manière amovible sur le câble électrique. Système de détermination (100) selon la revendication 6, dans lequel le boîtier de mesure comprend un dispositif de fixation au câble électrique. Système de détermination (100) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel ledit au moins un capteur de température est disposé sur une surface externe de ladite au moins une couche de matériau pour mesurer une température périphérique Θ b1 au niveau de la surface externe de ladite au moins une couche de matériau, l’unité de calcul étant configurée pour déterminer la température de conducteur Θ cond en fonction de la température périphérique Θ b1 . Système de détermination (100) selon la revendication 8, comprenant en outre : - une couche additionnelle de matériau disposée autour de ladite au moins une couche de matériau et recouvrant ledit au moins un capteur de température, - au moins un capteur de température additionnel disposé sur une surface externe de ladite couche de matériau additionnelle pour mesurer une température périphérique additionnelle Θ b 2 au niveau de la surface externe de ladite au moins une couche additionnelle de matériau. Système de détermination (100) selon la revendication précédente, dans lequel l’unité de calcul est configurée pour déterminer la température de conducteur Θ cond en fonction de la température périphérique Θ b1 et de la température périphérique additionnelle Θ b2 .