Brevet FR3162932A1 — publié le 20251205

Cellule polarisante active, réseau transmetteur et antennes d’émission et de réception radio L’invention concerne une cellule polarisante (C) configurée pour recevoir un rayonnement incident sur un premier côté de la cellule, et pour produire, à partir du rayonnement incident, sur un second côté de la cellule opposé au premier côté, un rayonnement de réémission qui possède une polarisation circulaire. La cellule comprend de commutation (15) configuré pour produire d’une manière contrôlée un premier déphasage actif du rayonnement incident. Une telle cellule peut être utilisée dans un réseau transmetteur reconfigurable, notamment pour entrer dans la constitution d’une antenne d’émission radio ou d’une antenne de réception radio. Une fonction de formation et de balayage de faisceau peut être réalisée en contrôlant le déphasage actif dans chaque cellule du réseau transmetteur. Figure pour l’abrégé : Fig.2 Cellule polarisante active, réseau transmetteur et antennes d’émission et de réception radio La présente invention concerne le domaine de l’ingénierie électronique radiofréquences, notamment le domaine de conception des antennes à réseau transmetteur reconfigurables. Elle trouve pour application particulièrement avantageuse, les communications satellitaires, les communications à haut débit, notamment la norme 5G, ou le radar automobile. ETAT DE LA TECHNIQUE Les réseaux transmetteurs sont des composants de plus en plus utilisés pour réaliser des antennes radio efficaces pour des valeurs de longueur d’onde de rayonnement électromagnétique de l’ordre de plusieurs millimètres. Les bandes de communication radio X et Ka sont particulièrement visées avec cette nouvelle technologie d’antenne. Ces réseaux permettent de fournir des antennes radio à fort gain et à des prix de revient inférieurs à ceux des antennes-réseaux, car ces dernières sont constituées chacune par de multiples sources de rayonnement déphasées entre elles, à la place d’une seule source de rayonnement pour chaque antenne radio à réseau transmetteur. L’article de J. Pages-Mounic et al., IEEE Access, 2021, Vol. 9, pp. 148302-148314, décrit un réseau transmetteur comprenant des cellules juxtaposées, capables chacune d’absorber en entrée une partie d’un rayonnement issu d’une source et polarisé linéairement, et de réémettre un rayonnement qui lui aussi est polarisé linéairement. La direction de polarisation de réémission peut être changée simplement en modifiant une orientation d’une partie ré-émettrice de chaque cellule. Pour obtenir une efficacité de communication élevée entre une antenne d’émission radio à rayonnement transmis qui est polarisé linéairement et une antenne de réception radio adaptée pour recevoir du rayonnement qui est aussi polarisé linéairement, il est nécessaire que les directions de polarisation des deux antennes soient identiques ou sensiblement identiques. Autrement dit, une étape d’alignement angulaire des deux antennes radio l’une par rapport à l’autre autour de la direction de transmission est nécessaire, ce qui peut être particulièrement pénalisant ou difficile à réaliser dans certaines circonstances, par exemple lorsqu’il s’agit de communications satellitaires. L’utilisation d’antennes radio à faisceaux de rayonnement polarisés circulairement permet de contourner cette difficulté. De plus, la plupart des réseaux transmetteurs reposent sur le concept de la cellule unitaire passive, c'est-à-dire une cellule dont la phase du coefficient de transmission est fixée par la structure géométrique, et reste inchangée après la fabrication. On parle alors de réseaux transmetteurs à faisceau fixe, dont la direction de rayonnement peut être modifiée seulement par une excitation à sources multiples ou par le déplacement de la source focale. Ces deux méthodes présentent un dépointage de faisceau limité en raison des fortes aberrations de phase causées par la correction de phase passive. Bien qu'il existe des techniques pour élargir la couverture angulaire des réseaux transmetteurs passifs, ces solutions présentent une efficacité d’ouverture réduite, une vitesse de dépointage réduite en raison des limitations du déplacement mécanique de la source focale, et un coût de maintenance plus élevé en raison de la présence de pièces mécaniques en constante translation. Un objet de la présente invention est donc de proposer un réseau transmetteur, capable à la fois, de réémettre du rayonnement électromagnétique présentant une polarisation circulaire, et de réaliser la fonction de formation et de balayage de faisceau. RESUME Pour atteindre cet objectif, selon un premier aspect de l’invention, on prévoit une cellule polarisante, configurée pour recevoir un rayonnement incident sur un premier côté de la cellule, et pour produire, à partir du rayonnement incident, un rayonnement de réémission sur un second côté de la cellule opposé au premier côté, ladite cellule comprenant : une portion d’un film métallique, qui est configurée pour former un plan de masse pour la cellule et qui est munie d’un trou ; une première plaquette métallique, qui est située au premier côté de la cellule par rapport à la portion de film métallique, qui est parallèle à ladite portion de film métallique et isolée électriquement de ladite portion de film métallique, et qui est configurée pour absorber au moins partiellement le rayonnement incident ; une seconde plaquette métallique, qui est située au second côté de la cellule par rapport à la portion de film métallique, qui est parallèle à ladite portion de film métallique et isolée électriquement de ladite portion de film métallique, et qui est configurée pour produire le rayonnement de réémission ; et une première connexion électrique, qui relie la première plaquette métallique à la seconde plaquette métallique en traversant la portion de film métallique par le trou, tout en étant isolée électriquement par rapport à ladite portion de film métallique, la seconde plaquette métallique présentant un motif qui comprend les parties suivantes de seconde plaquette métallique, une première portion périphérique, qui est comprise entre un premier bord externe et un premier bord interne circulaire, le premier bord interne circulaire délimitant une première zone interne de motif de la seconde plaquette métallique, et la première connexion électrique aboutissant au niveau d’un centre du premier bord interne circulaire ; et un premier segment d’alimentation, qui relie radialement le premier bord interne circulaire à la première connexion électrique, dans la zone interne de motif, la première plaquette métallique comprenant un élément de commutation, ledit élément de commutation étant configuré pour produire d’une manière contrôlée un premier déphasage actif du rayonnement incident, et le motif de la seconde plaquette métallique comprenant en outre les autres parties suivantes de seconde plaquette métallique, qui sont aussi dans la zone interne de motif : un second segment d’alimentation, qui aboutit radialement au premier bord interne circulaire en formant un angle compris entre 80° et 100° avec le premier segment d’alimentation, l’angle étant mesuré au niveau du centre du premier bord interne circulaire ; et une bande intermédiaire, qui relie le premier segment d’alimentation au niveau de la première connexion électrique à une extrémité du second segment d’alimentation opposée au premier bord interne circulaire, de sorte que, les premier et second segments d’alimentation produisent un deuxième déphasage passif, en transmettant à la première portion périphérique des premier et second courants électriques, respectivement, et la bande intermédiaire possède une longueur telle que le second courant électrique soit retardé en quadrature de phase par rapport au premier courant électrique au niveau du premier bord interne circulaire, lorsque le rayonnement incident possède une valeur de longueur d’onde qui appartient à une bande de résonance de la cellule pour produire le rayonnement de réémission à partir du rayonnement incident. La cellule décrite ci-dessus est une cellule reconfigurable, réunissant à la fois une fonction de polariseur et une fonction de déphaseur. En effet, l’aspect reconfigurable et actif de la cellule est obtenu grâce à l’élément commutateur rajouté à la première plaquette métallique. La phase du coefficient de transmission de la cellule peut être contrôlée par l’état de polarisation des composants de l’élément commutateur. Le premier déphasage actif produit par l’élément de commutation peut être régulé électroniquement, ce qui permet d’obtenir un déphasage contrôlable, de 0° ou de 180°. Quant à la conversion de polarisation, celle-ci est réalisée par l’action conjointe des première et deuxième plaquettes métalliques. En effet, lors d’une utilisation de la cellule polarisante de l’invention, la première connexion électrique transmet à la seconde plaquette métallique un courant électrique variable qui résulte de l’absorption du rayonnement incident par la première plaquette métallique. Ce courant électrique est alors transmis à la première portion périphérique de la seconde plaquette métallique simultanément pour une partie par le premier segment d’alimentation de la seconde plaquette métallique, et pour une partie supplémentaire par son second segment d’alimentation. Grâce au deuxième déphasage en quadrature que produit le motif de cette seconde plaquette métallique entre les parties respectives de courant électrique qui sont transmises par les deux segments d’alimentation, et du fait de l’angle entre les raccordements respectifs de ces deux segments d’alimentation au premier bord interne circulaire de la première portion périphérique de la seconde plaquette métallique, ces parties transmises de courant électrique génèrent dans la première portion périphérique un courant électrique qui tourne autour de la zone interne de motif. Ce courant électrique tournant produit alors le champ du rayonnement de réémission avec une polarisation circulaire et un sens de rotation déterminé, et avec un niveau élevé de pureté par rapport à l’autre sens de rotation de polarisation circulaire. Une cellule polarisante qui est conforme à l’invention peut être utilisée simultanément en tant que polariseur circulaire et en tant que déphaseur reconfigurable. En outre, si la première plaquette métallique est adaptée pour absorber le rayonnement incident quand celui-ci possède une polarisation déterminée, différente de la polarisation circulaire de réémission produite par le motif de la seconde plaquette métallique, la cellule polarisante réalise une fonction de conversion de polarisation. En particulier, si la première plaquette métallique est adaptée pour absorber le rayonnement incident quand celui-ci possède une polarisation linéaire déterminée, la cellule polarisante de l’invention réalise une fonction de conversion de cette polarisation linéaire en polarisation circulaire. Une telle cellule polarisante reconfigurable permet de s’affranchir de l’intégration de polariseurs externes ou de déphaseurs externes pouvant être onéreux. Cette cellule peut être fabriquée en utilisant l’une des technologies disponibles, notamment à base de circuits imprimés. Son prix de revient, ainsi que celui d’un réseau transmetteur qui est constitué par de telles cellules, peuvent donc être bas. Un deuxième aspect de l’invention concerne réseau transmetteur comprenant une pluralité de cellules identiques, juxtaposées entre elles de sorte que les portions de film métallique se prolongent continûment entre cellules voisines, pour former un écran plan à trous, les cellules étant disposées de sorte que les premières plaquettes métalliques respectives desdites cellules soient toutes sur un même côté du réseau transmetteur, et les cellules étant espacées parallèlement à l’écran plan à trous de sorte que : les premières plaquettes métalliques respectives soient disjointes, les secondes plaquettes métalliques respectives soient disjointes, les troisièmes plaquettes métalliques respectives, lorsque lesdites troisièmes plaquettes métalliques sont présentes dans les cellules, soient disjointes, et les niveaux métalliques respectifs, lorsque lesdits niveaux métalliques sont présents dans les cellules, soient aussi disjoints. Le réseau transmetteur à base de cellules unitaires polarisantes et reconfigurables, permet grâce à l’intégration d’un élément commutateur dans chaque cellule, d’obtenir une formation et un balayage dynamiques du faisceau par le biais du contrôle de la polarisation du réseau des composants actifs. Cela permet de viser des angles de dépointage obliques avec une perte de gain minimale et sans grandes déformations du faisceau de rayonnement réémis. Des techniques de formation du faisceau peuvent être utilisées pour synthétiser des formes de diagrammes de rayonnement contrôlées en temps réel en fonction des besoins de couverture dynamique du réseau transmetteur en question. Ce réseau permet de générer directement la polarisation circulaire en sortie du réseau, sans l’utilisation de polariseurs externes ce qui pourrait induire des pertes supplémentaires et des coûts élevés, ni l’utilisation des techniques de rotation séquentielle, ce qui pourrait induire des pertes de l’ordre de 3 dB dans le cas d’une cellule polarisée linéairement. Ainsi, en utilisant une cellule reconfigurable selon l’invention, une source focale à faible coût peut être employée. Comme la majorité des applications SatCom fonctionnent en polarisation circulaire, ceci devient très intéressant pour les terminaux à faibles coûts. De plus, ce réseau présente une large bande passante en gain (15%) et en même temps un taux d’ellipticité très faible (inférieur à 3 dB sur plus de 20% de la bande) avec une seule ouverture rayonnante. Ce réseau reconfigurable permet d’obtenir des efficacités en puissance supérieures à 21%. Un troisième aspect de l’invention concerne une antenne d’émission radio comprenant : une source, configurée pour produire un rayonnement électromagnétique présentant un état de polarisation ; un réseau transmetteur, disposé en regard d’une sortie de rayonnement de la source, une première face du réseau transmetteur qui est en regard de la sortie de rayonnement de la source présentant les premières plaquettes métalliques, dans laquelle les motifs des premières plaquettes métalliques sont configurés pour absorber le rayonnement produit par la source, en tant que rayonnement incident pour chaque cellule du réseau transmetteur, conformément à l’état de polarisation dudit rayonnement incident tel que produit par la source. Un quatrième aspect de l’invention concerne une antenne de réception radio comprenant : un détecteur, configuré pour détecter un rayonnement de réception présentant un état de polarisation prescrit pour ledit détecteur ; et un réseau transmetteur, disposé en regard du détecteur, une première face du réseau transmetteur qui est en regard du détecteur présentant les premières plaquettes métalliques, dans laquelle le motif des premières plaquettes métalliques est adapté à l’état de polarisation prescrit pour le détecteur, de sorte que lorsqu’un rayonnement externe présentant une polarisation circulaire permettant une absorption dudit rayonnement externe par les secondes plaquettes métalliques du réseau transmetteur, arrive sur une deuxième face dudit réseau transmetteur opposée à la première face du réseau transmetteur, les premières plaquettes métalliques réémettent vers le détecteur le rayonnement de réception présentant l’état de polarisation prescrit pour ledit détecteur. Un cinquième aspect de l’invention concerne un procédé de conversion de l’état de polarisation à l’aide d’une cellule polarisante, d’un rayonnement incident présentant un premier état de polarisation, en produisant à partir du rayonnement incident un rayonnement de réémission présentant un deuxième état de polarisation, ledit procédé comprenant : une réception du rayonnement incident sur le premier côté de la cellule ; une absorption au moins partielle du rayonnement incident par la première plaquette métallique ; un premier déphasage actif et contrôlé du rayonnement incident absorbé, produit par l’élément de commutation ; une production du rayonnement de réémission par la seconde plaquette métallique, à partir du rayonnement incident, ladite production comprenant : un deuxième déphasage passif produit par les premier et second segments d’alimentation, lors d’une transmission à la première portion périphérique des premier et second courants électriques, respectivement, le second courant électrique étant retardé en quadrature de phase par rapport au premier courant électrique au niveau du premier bord interne circulaire, lorsque le rayonnement incident possède une valeur de longueur d’onde qui appartient à une bande de résonance de la cellule. BREVE DESCRIPTION DES FIGURES Les buts, objets, ainsi que les caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront mieux de la description détaillée d’un mode de réalisation de cette dernière qui est illustré par les dessins d’accompagnement suivants dans lesquels : FIG. 1 La FIG. 1 illustre schématiquement une vue en section d’une cellule polarisante selon un exemple de réalisation. FIG. 2 La FIG. 2 illustre schématiquement une vue en perspective des couches métalliques de la cellule polarisante selon un exemple de réalisation. FIG. 3 La FIG. 3 illustre schématiquement une vue en plan une portion d’un film métallique de la cellule polarisante selon un exemple de réalisation. FIG. 3 La FIG. 3 illustre schématiquement une vue en plan d’une seconde plaquette métallique de la cellule polarisante selon un exemple de réalisation. FIG. 3 La FIG. 3 illustre schématiquement une vue en plan d’une première plaquette métallique de la cellule polarisante selon un exemple de réalisation. FIG. 3 La FIG. 3 illustre schématiquement une vue en plan d’une troisième plaquette métallique de la cellule polarisante selon un exemple de réalisation. FIG. 3 La FIG. 3 illustre schématiquement une vue en plan d’un niveau métallique d’alimentation de la cellule polarisante selon un exemple de réalisation. FIG. 4 La FIG. 4 illustre schématiquement une vue d’un plan d’entrée d’un réseau transmetteur selon un exemple de réalisation. FIG. 4 La FIG. 4 illustre schématiquement une vue d’une partie d’un autre plan du réseau transmetteur selon un exemple de réalisation. FIG. 5 La FIG. 5 illustre schématiquement une distribution de phases « 1-bit » d’un réseau transmetteur, selon un exemple de réalisation. FIG. 5 La FIG. 5 illustre schématiquement une distribution de phases « pseudo 2-bit » d’un réseau transmetteur, selon un exemple de réalisation. FIG. 6 La FIG. 6 illustre schématiquement une vue schématique d’une antenne d’émission à réseau transmetteur selon un exemple de réalisation. FIG. 6 La FIG. 6 illustre schématiquement une vue schématique d’une antenne de réception à réseau transmetteur selon un exemple de réalisation. Les dessins sont donnés à titre d'exemples et ne sont pas limitatifs de l’invention. Ils constituent des représentations schématiques de principe destinées à faciliter la compréhension de l’invention et ne sont pas nécessairement à l'échelle des applications pratiques. En particulier les épaisseurs et/ou les dimensions des différentes couches, motifs et reliefs ne sont pas représentatives de la réalité. DESCRIPTION DÉTAILLÉE Avant d’entamer une revue détaillée de modes de réalisation de l’invention, sont énoncées ci-après des caractéristiques optionnelles qui peuvent éventuellement être utilisées en association ou alternativement : Selon un exemple, la cellule comprend un niveau métallique d’alimentation situé entre la portion de film métallique et la première plaquette métallique, le niveau métallique d’alimentation étant parallèle à la portion de film métallique et isolé électriquement de la portion de film métallique, le niveau métallique d’alimentation étant configuré pour alimenter l’élément de commutation en un courant électrique à travers deux deuxièmes connexions électriques reliant le niveau métallique d’alimentation à la première plaquette métallique. Le niveau métallique d’alimentation permet de délivrer un courant continu à l’élément de commutation d’une cellule. Ce niveau métallique d’alimentation est lui-même alimenté par un circuit électronique externe à la cellule ou au réseau transmetteur comprenant une pluralité de cellules. Ce circuit est avantageusement indépendant du réseau transmetteur ce qui permet de le réaliser par différentes technologies indépendamment du réseau transmetteur. Selon un exemple, le niveau métallique d’alimentation comprend des lignes d’alimentation. Ces lignes d’alimentation peuvent présenter une haute impédance en raison de leur faible largeur dans un plan parallèle à la portion de film métallique. Selon un exemple, le niveau métallique d’alimentation comprend des plots métalliques configurés pour connecter électriquement les lignes d’alimentation aux deuxièmes connexions électriques. Ces plots métalliques formant des capacités, peuvent être fabriqués par impression. Cela permet d’améliorer le découplage entre les rayonnements électromagnétiques et le courant électrique continu. Selon un exemple, les deux deuxièmes connexions électriques sont des vias disposés selon un axe, appelé axe de cellule perpendiculaire à la portion de film métallique, d’une part et d’autre de l’élément de commutation, de sorte que les raccordements desdits vias avec la première plaquette métallique soient situés dans des zones de la première plaquette métallique où le champ électrique est sensiblement nul. La disposition des vias permettant la connexion du niveau métallique d’alimentation avec la première plaquette métallique, dans un plan où le champ électrique est nul, permet d’éviter un couplage entre le niveau métallique d’alimentation et le courant radiofréquence (RF) présent dans la première plaquette métallique. Ces vias permettent de polariser la première plaquette métallique avec une tension DC pour contrôler les états de polarisation des composants actifs de l’élément de commutation. Selon un exemple, le niveau métallique d’alimentation est séparé de la portion de film métallique d’une distance selon un axe, appelé axe de cellule perpendiculaire à la portion de film métallique, comprise entre 89 µm et 178 µm. Cette distance favorise la formation d’une capacité entre les plots métalliques et le plan de masse formé par la portion de film métallique ce qui permet de réduire le rayonnement parasite qui peut être généré par les lignes d’alimentation. Selon un exemple, l’élément de commutation comprend au moins deux composants actifs, configurés pour présenter des états de polarisation opposés contrôlés par le courant électrique transmis par les deux deuxièmes connexions électriques. En contrôlant les états de polarisation opposés des composants actifs d’une cellule, le premier déphasage du rayonnement incident peut être contrôlé. En effet, le sens du courant électrique permettant la polarisation des composants actifs peut être inversé, ce qui entraîne un changement de déphasage de 0° à 180°. Ce contrôle de l’état de polarisation des composants actifs se fait indépendamment d’une cellule à l’autre. Ainsi, en appliquant une distribution particulière de tensions aux différentes cellules dans l’ouverture rayonnante d’un réseau transmetteur, une manipulation du front d’onde du rayonnement incident est possible. Cela permet de modifier les caractéristiques du rayonnement incident. Par exemple, le faisceau de rayonnement réémis peut présenter un gain plus élevé en sortie de l’ouverture par rapport au rayonnement incident lors de la formation de faisceau. La direction du faisceau de rayonnement réémis maximal, peut être redirigée, ce qui permet le balayage du faisceau de rayonnement réémis. Selon un exemple, le motif de la première plaquette métallique comprend les parties suivantes de première plaquette métallique : une deuxième portion périphérique, qui est comprise entre un deuxième bord externe et un deuxième bord interne circulaire, le deuxième bord interne circulaire délimitant une deuxième zone interne de motif de la première plaquette métallique, et la première connexion électrique aboutissant au niveau d’un centre de ce deuxième bord interne circulaire ; et un troisième segment d’alimentation dans la deuxième zone interne de motif de la première plaquette métallique, ledit troisième segment d’alimentation comprenant une partie centrale dans laquelle le raccordement de la première connexion électrique avec la première plaquette métallique se situe, et deux parties périphériques disposées de part et d’autre de la partie centrale, les deux parties périphériques reliant radialement, d’une part et d’autre de la partie centrale, le deuxième bord interne circulaire à la première connexion électrique et chacune des deux parties périphériques comprenant un, différent, des aux moins deux composants actifs, ledit troisième segment d’alimentation étant configuré pour transmettre à l’au moins deux composants actifs le courant électrique transmis par les deux deuxièmes connexions électriques. Selon un exemple, les aux moins deux composants actifs sont pris parmi le groupe de composants actifs suivant : des diodes de type PIN, des diodes de type Varactor, des microsystèmes électromécaniques (MEMS) et des matériaux à changement de phase (MCP). Les diodes de type Varactor (« variable reactor » en anglais, ou diodes à capacité variable) peuvent être utilisées pour certaines fréquences comme la bande C. Les diodes de type PIN (« Positive Intrinsic Negative » en anglais) sont couramment utilisées pour la conception des réseaux transmetteur reconfigurables. Ces diodes de type PIN présentent des pertes relativement faibles et sont opérables dans une gamme de fréquence allant jusqu’à 50 GHz, permettant leur utilisation en bandes millimétriques, comme la bande Ka. Les matériaux MCP peuvent opérer dans les fréquences millimétriques hautes (vers la bande 110 GHz). Selon un exemple, la seconde plaquette métallique comprend un bras conducteur, la cellule comprenant en outre une troisième connexion électrique reliant la seconde plaquette métallique à la portion de film métallique à travers le bras conducteur. Le bras conducteur joue le rôle d’une ligne quart d'onde à haute impédance, assurant une connexion de la première plaquette métallique à la masse par le biais de la troisième connexion électrique. En effet, la seconde plaquette métallique est connectée à la première plaquette métallique dans laquelle un courant continu circule, pouvant produire une perturbation des courants RF. La seconde plaquette métallique est polarisée circulairement, et aucun champ électrique nul n’est présent dans le plan de la seconde plaquette métallique. Le bras conducteur permet de créer un circuit ouvert au niveau de son entrée ce qui permet d’isoler le courant RF de la mise à la masse et d’éviter un court-circuit de ce dernier. Seuls les courants électriques destinés à polariser les composants actifs peuvent traverser la troisième connexion électrique. Selon un exemple, la bande intermédiaire possède une partie de raccordement et une partie courbe, la partie de raccordement reliant le premier segment d’alimentation au niveau de la première connexion électrique à une première extrémité de la partie courbe, et une seconde extrémité de ladite partie courbe étant connectée à l’extrémité du second segment d’alimentation opposée au premier bord interne circulaire. Avec une telle forme, la bande intermédiaire peut avoir une impédance caractéristique qui est continue ou constante tout au long de cette bande intermédiaire, si bien qu’elle ne produit pas de réflexion significative pour la partie de courant électrique qu’elle transmet au second segment d’alimentation. La cellule polarisante présente ainsi un taux de réflexion effectif pour le rayonnement incident, qui est plus faible. Autrement dit, une proportion plus importante du rayonnement incident est convertie en rayonnement réémis. En outre, cette conception en deux parties de la bande intermédiaire, c’est-à-dire avec la partie de raccordement et la partie courbe, permet d’ajuster facilement la longueur totale de la bande intermédiaire pour produire le déphasage en quadrature entre les deux parties de courant électrique qui sont transmises séparément par les deux segments d’alimentation à la première portion périphérique de seconde plaquette. Préférablement, la partie courbe de la bande intermédiaire peut posséder une forme en arc de cercle à l’intérieur de la zone de motif, avec une extension angulaire qui est comprise entre 210° et 270°. Une telle forme en arc de cercle de la partie courbe permet aussi de réduire des inductances parasites qui seraient susceptibles de dégrader le fonctionnement de la cellule polarisante. Selon un exemple, la cellule polarisante peut être dimensionnée de sorte que la bande de résonance de cette cellule soit comprise entre 8 GHz (Gigahertz) et 12 GHz, correspondant à la bande X. Selon un exemple, la cellule polarisante peut être dimensionnée de sorte que la bande de résonance de cette cellule soit comprise entre 26,5 GHz et 40 GHz, correspondant à la bande Ka. Toutefois, la cellule polarisante de l’invention peut être dimensionnée alternativement pour que sa bande de résonance soit dans d’autres domaines spectraux affectés à des types de communication radio répertoriés. Selon un exemple, la cellule comprenant en outre, sur le second côté de la cellule et d’un côté de la seconde plaquette métallique qui est opposé à la portion de film métallique, une troisième plaquette métallique qui est parallèle à la portion de film métallique, et qui est isolée électriquement de chacune de ladite portion de film métallique et des première et seconde plaquettes métalliques, la troisième plaquette métallique ayant une forme à symétrie de révolution autour de l’axe de cellule, qui passe par le centre du premier bord interne circulaire de la seconde plaquette métallique et qui est perpendiculaire à la portion de film métallique. Une telle troisième plaquette métallique est donc couplée électromagnétiquement à distance à la seconde plaquette métallique. Elle permet d’élargir la bande de fréquence à l’intérieur de laquelle la cellule polarisante est efficace. Selon un exemple, la troisième plaquette métallique est une bande annulaire qui est centrée par rapport à l’axe de cellule. Selon un exemple, la troisième plaquette métallique possède des dimensions adaptées pour élargir la bande de résonance de la cellule, par rapport à ladite cellule quand elle est dépourvue de troisième plaquette métallique. Selon un exemple, la première plaquette métallique présente un motif configuré pour que ladite première plaquette métallique présente une efficacité d’absorption qui est supérieure pour une première polarisation linéaire du rayonnement incident, par rapport à une seconde polarisation linéaire dudit rayonnement incident perpendiculaire à la première polarisation. Dans le réseau transmetteur, les cellules peuvent être disposées selon un agencement matriciel, en étant situées à des intersections de lignes et de colonnes d’une matrice. Un pas de la matrice, parallèlement aux lignes et aux colonnes, peut être sensiblement égal à la moitié d’une valeur de longueur d’onde qui est associée à une valeur de fréquence appartenant à la bande passante des cellules. La relation entre une valeur de longueur d’onde, notée λ, et la valeur associée de fréquence, notée f, est : λ = C/f où C est la vitesse de propagation du rayonnement électromagnétique dans le vide. Selon un exemple, dans le réseau transmetteur, les éléments de commutation de chacune de la pluralité des cellules sont alimentés électriquement par des tensions d’alimentation indépendamment les unes des autres. Ces tensions d’alimentation indépendantes entre les cellules du réseau transmetteur, permettent un contrôle total sur la distribution des phases dans l'ouverture rayonnante du réseau. La formation et le balayage électronique du faisceau peuvent ainsi être réalisés dans tous les plans 2D. Cette distribution de phases produite par le contrôle actif des deux composants actifs de l’élément de commutation de chaque cellule, est connue sous le terme « 1-bit », car seulement deux états de phase sont utilisés. L’utilisation d’une configuration « 1-bit » est un compromis entre l’efficacité d’ouverture du réseau, la complexité de fabrication du réseau et la fiabilité du produit final. Selon un exemple, dans le réseau transmetteur, les premières plaquettes métalliques respectives des cellules sont toutes orientées identiquement à l’intérieur d’un plan d’entrée qui est parallèle à l’écran plan à trous, et dans lequel les secondes plaquettes métalliques respectives des cellules ont des orientations variables à l’intérieur d’un autre plan qui est aussi parallèle à l’écran plan à trous, lesdites orientations variables étant adaptées pour produire une fonction de formation de faisceau pour un rayonnement qui est réémis par le réseau transmetteur. Par ailleurs, lorsque plusieurs cellules polarisantes qui sont conformes chacune à l’invention et identiques sont juxtaposées pour former un réseau transmetteur, un écart angulaire entre les orientations respectives des secondes plaquettes métalliques de deux de ces cellules polarisantes, à l’intérieur d’un plan commun à ces secondes plaquettes métalliques, produit le même écart angulaire entre les champs instantanés respectifs qui sont réémis par les deux cellules. Du fait de la polarisation circulaire du champ réémis, cet écart angulaire est équivalent à un déphasage passif de même valeur entre les rayonnements qui sont réémis séparément par les deux cellules. Une sélection appropriée des orientations respectives des secondes plaquettes métalliques de toutes les cellules de ce réseau transmetteur permet donc de produire simplement une formation de faisceau pour le rayonnement réémis par l’ensemble du réseau transmetteur. L’angle d’orientation de chaque seconde plaquette métallique étant une variable continue, la fonction de formation de faisceau peut être réalisée avec une grande finesse à partir de cellules qui sont conformes à l’invention. Le faisceau du rayonnement réémis peut ainsi présenter une divergence qui est faible, et avoir une puissance radiative dans des lobes secondaires du faisceau qui est réduite. Cette distribution de phases passives au niveau des secondes et/ou troisièmes plaquettes métalliques du réseau transmetteur peut être ainsi utilisé dans le cadre d’une configuration spéciale du réseau transmetteur, pour générer une correction de phase dite « pseudo 2-bits », de façon à élargir la plage angulaire de dépointage à faible taux d’ellipticité et donc d’élargir le champ de vision du réseau (« field of view » en anglais). Cette configuration est toujours une correction de la configuration « 1-bit », mais la distribution en plusieurs états de phases passive au niveau des secondes et/ou troisièmes plaquettes métalliques, permet d’améliorer les performances du réseau transmetteur, notamment en dépointage du faisceau de rayonnement de réémission. Il est précisé que, dans le cadre de la présente invention, les termes « sur », « surmonte », « recouvre », « sous-jacent », en « vis-à-vis » et leurs équivalents ne signifient pas forcément « au contact de ». Ainsi par exemple, la disposition d’une première couche sur une deuxième couche, ne signifie pas obligatoirement que les deux couches sont directement au contact l’une de l’autre, mais signifie que la première couche recouvre au moins partiellement la deuxième couche en étant soit directement à son contact, soit en étant séparée d’elle par au moins une autre couche ou au moins un autre élément. On entend par un substrat, une couche à base d’une espèce A, un substrat, une couche comprenant cette espèce A uniquement ou cette espèce A et éventuellement d’autres espèces. On entend par un paramètre « sensiblement égal/supérieur/inférieur à » une valeur donnée, que ce paramètre est égal/supérieur/inférieur à la valeur donnée, à plus ou moins 10 %, près de cette valeur. On entend par un paramètre « sensiblement compris entre » deux valeurs données que ce paramètre est au minimum égal à la plus petite valeur donnée, à plus ou moins 10 %, près de cette valeur, et au maximum égal à la plus grande valeur donnée, à plus ou moins 10 %, près de cette valeur. Il est précisé que dans le cadre de la présente invention, l’épaisseur d’une couche ou du substrat se mesure selon une direction perpendiculaire à la surface selon laquelle cette couche ou ce substrat présente son extension maximale. L’épaisseur est ainsi prise selon une direction perpendiculaire aux faces principales de la couche ou du substrat sur lequel repose les différentes couches. Les étapes du procédé s’entendent au sens large de la réalisation d’une partie du procédé et peuvent éventuellement être réalisées en plusieurs sous-étapes. Plusieurs modes de réalisation de l’invention mettant en œuvre des étapes successives du procédé de conversion de l’état de polarisation sont décrits ci-après. Sauf mention explicite, l’adjectif « successif » n’implique pas nécessairement, même si cela est généralement préféré, que les étapes se suivent immédiatement, des étapes intermédiaires pouvant les séparer. Par ailleurs, le terme « étape » ne signifie pas obligatoirement que les actions menées durant une étape soient simultanées ou immédiatement successives. Certaines actions d’une première étape peuvent notamment être suivies d’actions liées à une étape différente, et d’autres actions de la première étape peuvent être reprises ensuite. Ainsi, le terme étape ne s’entend pas forcément d’actions unitaires et inséparables dans le temps et dans l’enchaînement des phases du procédé. Une cellule polarisante C est maintenant décrite en référence aux figures 1 à 3E, selon un exemple de réalisation. Comme illustré à la FIG. 1 , la cellule polarisante C comprend une première plaquette métallique 1 portée par une face d’une première couche diélectrique 50 qui est en regard d’un plan d’entrée P in de la cellule C. La cellule C comprend en outre, une portion de film métallique 2 portée par une face d’une deuxième couche diélectrique 60 qui est en regard du plan d’entrée P in . La première plaquette métallique 1 est parallèle à la portion de film métallique 2, et isolée électriquement de ladite portion de film métallique 2. La cellule C comprend en outre, une seconde plaquette métallique 3, qui est de préférence, parallèle à la portion de film métallique 2 et isolée électriquement de la portion de film métallique 2. La seconde plaquette métallique 3 est portée par l’autre face de la deuxième couche 60 qui est en regard d’un plan de sortie P out de la cellule C, opposé au plan d’entrée P in . La cellule C est configurée pour recevoir un rayonnement incident R in sur son plan d’entrée P in , et pour produire, à partir du rayonnement incident R in , un rayonnement de réémission R out à partir de son plan de sortie P out . La première plaquette métallique 1 de la cellule C comprend un élément de commutation 15, configuré pour produire d’une manière contrôlée un premier déphasage actif du rayonnement incident R in . La cellule C peut comprendre en outre, une troisième plaquette métallique 4, portée par une troisième couche diélectrique 70, sur une face de la troisième couche diélectrique 70 qui est en regard du plan de sortie P out . La troisième plaquette métallique 4 est de préférence, parallèle à la portion de film métallique 2, et isolée électriquement de chacune de la portion de film métallique 2 et des première et seconde plaquettes métalliques 1, 3. La cellule C peut comprendre également, un niveau métallique d’alimentation 5, porté par l’autre face de la première couche diélectrique 50 qui est en regard du plan de sortie P out . Le niveau métallique d’alimentation 5 est situé entre la portion de film métallique 2 et la première plaquette métallique 1. Le niveau métallique d’alimentation 5 est de préférence, parallèle à la portion de film métallique 2 et isolé électriquement de la portion de film métallique 2. Les première, deuxième et troisième couches diélectrique 50, 60, 70, peuvent être assemblés entre elles par une première 56 et une deuxième 67 couches d’assemblage, couramment appelées pré-preg. L’ensemble des couches diélectriques, des couches d’assemblage, et des couches métalliques forment un empilement de couches superposées selon un axe, appelé axe de cellule A-A, qui est de préférence, perpendiculaire à la portion de film métallique 2, et aux plans d’entrée P in et de sortie P out . Les plaquettes métalliques 1, 3 et 4 peuvent présenter des épaisseurs respectives, de l’ordre de 43 µm (micromètre), 43 µm et 35 µm. La portion de film métallique 2 peut présenter une épaisseur de l’ordre 17 µm. Les première et deuxièmes couches diélectriques 50, 60, peuvent présenter une épaisseur de l’ordre de 1,524 mm, et une permittivité relative de l’ordre de 3,55. La troisième couche diélectrique 70 peut présenter une épaisseur de l’ordre de 7,575 mm et une et permittivité diélectrique relative de l’ordre de 2,2. La première couche d’assemblage 56 peut présenter une épaisseur de l’ordre de 90 µm et une et permittivité diélectrique relative de l’ordre de 3,52. La deuxième couche d’assemblage 67 peut présenter une épaisseur de l’ordre de 50 µm et une et permittivité diélectrique relative de l’ordre de 2,7. La cellule polarisante C est de préférence, dimensionnée pour fonctionner à l’intérieur de la bande X, avec une valeur de longueur d’onde centrale de bande passante, notée λ, qui est sensiblement égale à 28,6 mm, correspondant à une valeur de fréquence de rayonnement électromagnétique, notée f, qui est égale à 10,5 GHz. La cellule C présente de préférence, une forme carrée parallèlement aux plans P in et P out , de côtés égaux à environ λ/2 = 14,3 mm. La portion de film métallique 2 forme un plan de masse pour la cellule C, et est munie d’un trou 20. La première plaquette métallique 1 est configurée pour absorber au moins partiellement le rayonnement incident R in . La seconde plaquette métallique est configurée pour produire le rayonnement de réémission R out . La FIG. 2 illustre une vue tridimensionnelle de la cellule C, dans laquelle les couches diélectriques et les couches d’assemblage sont cachées. Seules les couches métalliques sont visibles dans la FIG. 2 . Comme illustré aux figures 1 et 2, la cellule C comprend en outre, une première connexion électrique 81 qui relie la première plaquette métallique 1 à la seconde plaquette métallique 3 en traversant la portion de film métallique 2 par le trou 20, tout en étant isolée électriquement par rapport à la portion de film métallique 2. La première connexion électrique 81, traverse l’empilement des différentes couches de la cellule C, parallèlement à l’axe de la cellule A-A. La première connexion électrique 81 peut être de préférence un via. Le via peut être en un alliage à base de cuivre, et avoir un rayon externe de 0,15 mm. La cellule C peut comprendre aussi deux deuxièmes connexions électriques 82, reliant le niveau métallique d’alimentation 5 à la première plaquette métallique 1, en traversant la première couche diélectrique 50, de préférence parallèlement à l’axe de la cellule A-A. Le niveau métallique d’alimentation 5 est ainsi configuré pour alimenter l’élément de commutation 15 en un courant électrique à travers les deuxièmes connexions électriques 82. L’élément de commutation 15 peut comprend au moins deux composants actifs 15a, 15b, configurés pour présenter des états de polarisation opposés. Ces états de polarisation peuvent être contrôlés par le courant électrique transmis par les deux deuxièmes connexions électriques 82 à la première plaquette métallique 1. Les deux deuxièmes connexions électriques 82 sont, de préférence, des vias disposés selon l’axe de cellule A-A d’une part et d’autre des composants actifs 15a, 15b, de l’élément de commutation 15. Les raccordements de ces vias avec la première plaquette métallique 1 sont, de préférence, situés dans des zones de la première plaquette métallique 1 où le champ électrique est sensiblement nul. Cela permet d’éviter un couplage entre le niveau métallique d’alimentation 5 et un courant radiofréquence (RF) présent dans la première plaquette métallique 1. Ces vias permettent de polariser la première plaquette métallique 5 avec une tension DC pour contrôler des états de polarisation de l’élément de commutation 15. Les géométries des différentes couches métalliques de la cellule C sont maintenant décrites en référence aux figures 3A à 3E. Comme illustré à la FIG. 3 , la portion de film métallique 2 s’étend dans un plan d’extension principale de la cellule C parallèlement aux plans P in et P out . Cette extension de la portion de film métallique 2 est continue sauf au niveau du trou 20 qui est, de préférence, circulaire et centré sur l’axe A-A. Le trou 20 permet d’assurer l’isolation électrique de la portion de film métallique 2 de la première connexion électrique 81. Afin d’éviter un court-circuit de la première connexion électrique 81, le diamètre du trou 20 est supérieur à celui de la première connexion électrique 81. Le trou 20 peut présenter un rayon de l’ordre de 0,3 mm. Comme illustré à la FIG. 3 , la seconde plaquette métallique 3, qui est adaptée pour produire le rayonnement de réémission R out avec une polarisation circulaire, présente également un motif. Ce motif de la seconde plaquette métallique 3 comprend une première portion périphérique 30, continue entre un premier bord externe 31 qui est de préférence carré, et un premier bord interne circulaire 32. Le motif comprend en outre un premier segment d’alimentation 33, de préférence rectiligne, un second segment d’alimentation 34, de préférence rectiligne, et une bande intermédiaire 35. Le premier bord interne circulaire 32 délimite une première zone interne du motif de la seconde plaquette métallique 3. Le premier bord interne circulaire 32 est centré sur l’axe A-A. La première connexion électrique 81 aboutit au niveau du centre du premier bord interne circulaire 32. Le premier segment d’alimentation 33 relie radialement le premier bord interne circulaire 32 à la première connexion électrique 81. Le second segment d’alimentation 34 aboutit radialement au premier bord interne circulaire 32 en formant un angle θ avec la direction longitudinale du premier segment d’alimentation 33, autour de l’axe A-A. L’angle θ peut être compris entre 80° et 100°, et est de préférence égal à 90°. La bande intermédiaire 35 relie l’une à l’autre deux extrémités respectives 33e et 34e des segments d’alimentation 33 et 34, qui sont opposées au bord interne circulaire 32. Dans le mode de réalisation représenté, la bande intermédiaire 35 est constituée par une partie de raccordement 35a et une partie courbe 35b. La partie courbe 35b peut avoir une extension angulaire d’environ 240° autour de l’axe A-A, et les deux parties 35a et 35b sont agencées en série pour raccorder l’extrémité 33e du premier segment d’alimentation 33 à l’extrémité 34e du second segment d’alimentation 34. La façon de déterminer la longueur totale de la bande intermédiaire 35 sera décrite plus loin. Le premier bord externe 31 de la seconde plaquette métallique 3 présente des dimensions L patch3 et W patch3 . Les dimensions L patch3 et W patch3 sont de préférence identiques, et peuvent être de l’ordre de 6,13 mm. Le premier bord interne circulaire 32 de la seconde plaquette métallique 3 présente un rayon R cyl3 , qui est de préférence égal à 2 mm. Le premier segment d’alimentation 33 de la seconde plaquette métallique 3 présente une largeur W line3 , qui est de préférence égale 0,44 mm. Le second segment d’alimentation 34 et la bande intermédiaire 35 dans ses deux parties 35a et 35b, présentent une largeur commune W strip3 , qui est de préférence égale à 0,43 mm. Comme illustré à la FIG. 3 , la seconde plaquette métallique 3, peut comprendre selon un exemple, un bras conducteur 36. Selon cet exemple, la cellule C comprend une troisième connexion électrique 83 reliant la seconde plaquette métallique 3 à la portion de film métallique 2 à travers le bras conducteur 36. La troisième connexion électrique 83 peut être un via qui traverse la deuxième couche diélectrique 60, de préférence, parallèlement à l’axe de la cellule A-A, tel qu’illustré à la FIG. 1 . La polarisation des composants actifs 15a, 15b, est réalisée de préférence avec une tension DC (« Direct Current » en anglais, ou courant continu), la tension étant négative ou positive et notée ±V cc . Cette tension ±V cc est de préférence appliquée par une seule ligne d’alimentation. Par conséquent, la seconde plaquette métallique 3 est avantageusement référencée au plan de masse formé par la portion de film métallique 2. Le bras conducteur 36 forme une ligne quart d'onde à haute impédance, qui permet d’assurer une connexion de la première plaquette métallique 1 à la masse par le biais de la troisième connexion électrique 83. En effet, la seconde plaquette métallique 3 est connectée à la première plaquette métallique 1, dans laquelle un courant continu circule. Cela peut produire une perturbation des courant RF. Comme la seconde plaquette métallique 3 est polarisée circulairement, aucun champ électrique nul n’est présent dans le plan de la seconde plaquette métallique 3. Il est donc avantageux d’isoler le courant RF de la mise à la masse pour éviter un court-circuit. Le bras conducteur 36 permet de créer un circuit ouvert au niveau de son entrée. De cette manière, le courant RF considère la mise à la masse comme un circuit ouvert ce qui permet d’éviter un court-circuit. Seuls les courants de polarisation DC des composants actifs 15a, 15b, peuvent traverser la troisième connexion électrique 83. Ce bras conducteur 36 est donc optimisé pour améliorer le système rayonnant, en tenant compte du circuit de polarisation DC. Comme illustré à la FIG. 3 , la première plaquette métallique 1, qui est adaptée lorsque le rayonnement incident R in possède une polarisation linéaire, présente un motif. Ce motif de la première plaquette métallique 1 comprend une deuxième portion périphérique 10, continue entre un deuxième bord externe 11 et un deuxième bord interne circulaire 12. Le deuxième bord interne circulaire 12 délimite une deuxième zone interne de motif de la première plaquette métallique 1. Le deuxième bord interne circulaire 12 est, de préférence, centré sur l’axe A-A. La première connexion électrique 81 aboutit au niveau du centre de ce deuxième bord interne circulaire 12. Le motif de la première plaquette métallique 1 comprend en outre, un troisième segment d’alimentation 13 dans la deuxième zone interne. Le troisième segment d’alimentation 13 comprend une partie centrale dans laquelle le raccordement de la première connexion électrique 81 avec la première plaquette métallique 1 se situe, tel qu’illustré à la FIG. 3 . Le troisième segment d’alimentation 13 comprend en outre, deux parties périphériques disposées de part et d’autre de la partie centrale. Les deux parties périphériques relient radialement, d’une part et d’autre de la partie centrale, le bord interne circulaire 12 à la première connexion électrique 81. Chacune des deux parties périphériques comprend un des deux composants actifs 15a, 15b. Le troisième segment d’alimentation 13 permet de transmettre le courant électrique transmis par les deux deuxièmes connexions électriques 82 aux deux composants actifs 15a, 15b, afin de les polariser sous tension continue. Les composants actifs 15a, 15b, de l’élément de commutation 15 sont de préférence connectés d’une façon « antiparallèle ». Ils sont ainsi polarisés avec des tensions de signes opposés, ce qui permet de contrôler leurs états de polarisation avec une seule ligne d’alimentation. Ce contrôle des états de polarisation des composants actifs 15a, 15b, permet de contrôler électroniquement la phase de transmission de la cellule C. Les composants actifs 15a, 15b, peuvent être par exemple, des diodes de type PIN (« Positive Intrinsic Negative » en anglais). Les diodes PIN sont couramment utilisées pour la conception des réseaux transmetteur reconfigurables. La simplicité d'utilisation et les pertes relativement faibles de ces composants expliquent cette préférence. Le déphasage actif du rayonnement, peut être régulé grâce au contrôle électronique de l'état de polarisation des diodes PIN. La tension de polarisation envoyée à chaque diode peut être de +5 V, ou de -5 V. En inversant le signe de la tension, on provoque une inversion du sens du courant dans la première plaquette métallique 1, ce qui entraîne un déphasage contrôlable de 0° ou 180°. D’autres types de composants actifs 15a, 15b, peuvent être utilisés, comme des diodes de type Varactor (« variable reactor » en anglais, ou diodes à capacité variable), des microsystèmes électromécaniques (MEMS), ou des matériaux à changement de phase (MCP). Les diodes de type Varactor peuvent être utilisées pour certaines fréquences comme la bande C. Les matériaux MCP peuvent opérer dans les fréquences millimétriques hautes (vers la bande 110 GHz). Des diodes PIN commerciales et fabriquées pour des fréquences allant jusqu'à 50 GHz sont disponibles. Ces diodes PIN permettent leur utilisation en bandes millimétriques, comme la bande Ka. De plus, la polarisation des diodes PIN est assez simple à réaliser par rapport à celle de composants MEMS. Comme illustré à la FIG. 3 , le deuxième bord externe 11 de la première plaquette métallique 1 présente des dimensions L patch1 et W patch1 . Les dimensions L patch1 et W patch1 sont de préférences identiques, et peuvent être de l’ordre de 6,13 mm. Le bord interne circulaire 12 de la première plaquette métallique 1 présente un rayon R cyl1 , qui peut être de l’ordre de 2 mm. Le troisième segment d’alimentation 13 présente une largeur W line1 , qui est de préférence de l’ordre de 0,46 mm. Une telle première plaquette métallique 1 est adaptée pour absorber le rayonnement incident R in lorsque ce rayonnement incident possède une polarisation linéaire de son champ électrique qui est parallèle à la direction d’extension longitudinale du troisième segment d’alimentation 13. Comme illustré à la FIG. 3 , la troisième plaquette métallique 4 présente un motif, adapté pour agrandir une bande passante de la cellule C. Ce motif de la troisième plaquette métallique 4 peut être une bande annulaire qui est limitée entre un bord externe circulaire 41 et un bord interne circulaire 42. Les deux bords 41 et 42 sont de préférence, centrés sur l’axe A-A. La troisième plaquette métallique 4 est isolée électriquement par rapport à toutes les autres couches métalliques de la cellule C. Son effet sur le fonctionnement de la cellule C résulte d’un couplage électromagnétique à distance qui existe entre la seconde plaquette métallique 3 et la troisième plaquette métallique 4. Le bord externe circulaire 41 et le bord interne circulaire 42, présentent respectivement, des rayons Rcyl_ext4 et Rcyl_int4. Ces rayons sont deux paramètres dimensionnels qui peuvent être ajustés pour contrôler l’élargissement de la bande de résonance de la cellule C. Le rayon Rcyl_ext4 peut être de l’ordre de 3,7 mm et le rayon Rcyl_int4 peut être de l’ordre de 1,2 mm. Comme illustré à la FIG. 3 , le niveau métallique d’alimentation 5, connu sous le terme anglais « biasing layer », peut comprendre 51 et 52 des lignes d’alimentation 52 sont routées dans le plan du niveau métallique 5, qui est de préférence, parallèle à la portion de film métallique 2. Les lignes d’alimentation 52 peuvent être connectées à un circuit électrique externe à la cellule C. Les lignes d’alimentation 52 sont ainsi alimentées par des tensions en courant continu à travers le circuit électrique externe. Ces lignes d’alimentation 52 peuvent présenter une haute impédance en raison de leur faible largeur dans le plan du niveau métallique d’alimentation 5. Le niveau métallique d’alimentation 5 peut comprendre en outre, des plots métalliques 51 disposés d’une part et d’autre de l’axe de la cellule A-A, dans le plan du niveau métallique d’alimentation 5, tel qu’illustré à la FIG. 2 . Ces plots métalliques 51 présentent de préférence une forme rectangulaire. Ils permettent de connecter électriquement les lignes d’alimentation 52 aux deuxièmes connexions électriques 82. Les raccordements des deuxièmes connexions électriques 82 avec les plots métalliques 51, peuvent être situés de préférence, au centre des plots métalliques 51. Ces plots métalliques 51 peuvent être fabriqués par impression par exemple, et forment des capacités permettant d’améliorer le découplage entre le courant continu de polarisation et le courant RF présents dans la cellule C. Ces capacités sont formées entre les plots métalliques 51 et le plan de masse de la portion de film métallique 2. Cette dernière est séparée du niveau métallique d’alimentation 5 par la première couche d’assemblage 56, qui de préférence, présente une épaisseur de l’ordre de quelques centaines de micromètres. Cette épaisseur est suffisamment mince pour rapprocher la portion de film métallique 2 du niveau métallique d’alimentation 5, favorisant ainsi la formation des capacités et réduisant le rayonnement parasite des lignes d'alimentation 52. La face de la portion de film métallique 2 qui est en regard du plan P in , est séparée de la surface des plots métalliques 51 qui est en regard de P out , d’une distance d25 prise selon l’axe de la cellule A-A. Le choix de la distance d25 dépend des spécifications de la cellule C, et peut être comprise entre 89 µm et 178 µm. Cette cellule C permet de réaliser la fonction de conversion de l’état de polarisation du rayonnement incident R in en produisant un rayonnement de réémission R out présentant un état de polarisation différent de celui du rayonnement incident R in , selon le procédé décrit ci-après. Le procédé de conversion de l’état de polarisation par la cellule C, peut comprendre une étape de réception du rayonnement incident R in sur la première plaquette métallique 1, au niveau du plan d’entrée P in . Ce rayonnement incident R in sur la première plaquette métallique 1 peut présenter par exemple une polarisation linéaire. Le procédé comprend en outre, une absorption au moins partielle du rayonnement incident R in par la première plaquette métallique 1. Cette absorption par la première plaquette métallique 1 dépend de l’architecture de la première plaquette métallique 1, notamment celle du motif. Le procédé comprend en outre, un premier déphasage actif et contrôlé du rayonnement incident R in absorbé, produit par l’élément de commutation 15. Ce premier déphasage actif est contrôlé par l’application d’une tension continue dans la première plaquette métallique 1 qui permet de polariser les composants actifs 15a, 15b, de l’élément commutateur. Le procédé comprend également, une production du rayonnement de réémission R out par la seconde plaquette métallique 3, à partir du rayonnement incident R in . Cette étape de production du rayonnement de réémission R out comprend un deuxième déphasage passif produit par les premier 33 et second 34 segments d’alimentation. Ce deuxième déphasage est produit lors d’une transmission à la première portion périphérique 30 des premier et second courants électriques, respectivement. Le second courant électrique est retardé en quadrature de phase par rapport au premier courant électrique au niveau du premier bord interne circulaire 32, notamment lorsque le rayonnement incident R in possède une valeur de longueur d’onde qui appartient à une bande de résonance de la cellule C. En effet, lorsque la cellule C, reçoit le rayonnement incident R in sur la première plaquette métallique 1, dans le plan d’entrée P in , ce rayonnement R in induit des courants électriques à l’intérieur de la première plaquette métallique 1, qui causent une absorption au moins partielle de la puissance du rayonnement R in . Pour le motif de première plaquette métallique 1 décrit plus haut, cette absorption est maximale lorsque le rayonnement incident R in est polarisé linéairement avec son champ électrique qui est parallèle à la direction longitudinale du troisième segment d’alimentation 13. La portion de film métallique 2 produit un effet d’écran, pour une partie résiduelle du rayonnement incident R in qui n’a pas été absorbée par la première plaquette métallique 1. Pour améliorer cet effet d’écran de la portion de film métallique 2, celle-ci peut être connectée à une borne de masse électrique. Ainsi, la portion de film métallique 2 constitue un plan de masse de la cellule C. Les courants électriques qui ont été générés par le rayonnement incident R in dans la première plaquette métallique 1 sont transmis à la seconde plaquette métallique 3 par la première connexion électrique 81, à travers la portion de film métallique 2. Par un fonctionnement électrique inverse de celui qui s’est produit dans la première plaquette métallique 1, ces courants électriques qui arrivent à la plaquette 3 par la première connexion électrique 81 sont transmis à la portion périphérique 30 de celle-ci par chacun des segments d’alimentation 33 et 34. La partie de ces courants électriques qui est transmise par le segment d’alimentation 33 produit une composante du rayonnement de réémission R out qui possède une polarisation linéaire parallèle à ce segment d’alimentation 33. Simultanément, l’autre partie des courants électriques, transmise par le segment d’alimentation 34, produit une autre composante du rayonnement de réémission R out qui possède une polarisation parallèle à cet autre segment d’alimentation 34. La bande intermédiaire 35 est conçue pour posséder une longueur totale qui produit un retard de transmission d’une quadrature de phase pour les courants électriques qu’elle transmet. Cette longueur totale peut être ajustée facilement en sélectionnant l’orientation angulaire de la partie de raccordement 35a par rapport à la direction longitudinale du segment d’alimentation 33, et en adaptant en conséquence la longueur angulaire de la partie courbe 35b pour rejoindre le segment d’alimentation 34. Etant donné que les deux segments d’alimentation 33 et 34 sont perpendiculaires (θ=90°), et que la bande intermédiaire 35 délivre à la portion périphérique 30, par l’intermédiaire du segment d’alimentation 34, la partie des courants électriques qu’elle transmet avec un retard d’une quadrature par rapport à la partie des courants électriques qui est transmise par le segment d’alimentation 33, les deux composantes du rayonnement de réémission R out se combinent pour produire ce rayonnement de réémission avec une polarisation circulaire. Les largeurs W line3 et W strip3 peuvent être sélectionnées pour que les courants électriques qui sont transmis respectivement par les segments d’alimentation 33 et 34 aient des amplitudes égales. L’effet complémentaire de la troisième plaquette métallique 4, optionnelle, a déjà été indiqué plus haut. Ce second déphasage produit par la conjonction de la seconde 3 et la troisième 4 plaquettes métalliques, est un déphasage dit « passif » car il dépend de la géométrie de ces deux couches métalliques, et ne peut pas être contrôlé d’une manière dynamique. Une fois la cellule C est fabriquée, ce second déphasage passif reste inchangeable. Un réseau transmetteur 100 comprenant une pluralité de cellules C, est maintenant décrit en référence aux figures 4A à 5B. Comme illustré à la FIG. 4 , le réseau transmetteur 100 peut être fabriqué en réalisant dans des plaques de circuits imprimés de grandes dimensions, un grand nombre de cellules C telles que décrites précédemment. Ces cellules C, sont agencées l’une à côté de l’autre dans un plan parallèle au plan P in , de façon à former une matrice de cellules C présentant un nombre N x de lignes et un nombre N y de colonnes. Cette matrice de cellules C forme une ouverture rayonnante du réseau transmetteur 100 au niveau du plan d’entrée P in . La matrice de cellules C peut présenter des dimensions N x *λ/2 et N y *λ/2. Le réseau transmetteur 100 illustré à la FIG. 4 par exemple, est formé de N x =7 lignes et de N y =7 colonnes de cellules C. Selon un exemple, les cellules C peuvent être disposées selon un agencement matriciel, qui possède un pas λ/2 = 14,3 mm. Les portions de film métallique 2 des cellules C formant la matrice, se prolongent continûment entre les cellules C voisines dans la matrice. A l’intérieur du plan d’entrée P in , les première plaquettes métalliques 1 de toutes les cellules C du réseau transmetteur 100 peuvent être orientées pour que leurs segments d’alimentation 13 respectifs soient tous parallèles, comme illustré à la FIG. 4 . Parallèlement au plan de sortie P out , les secondes plaquettes métalliques 3 de toutes les cellules C du réseau transmetteur 100 peuvent aussi être orientées pour que leurs segments d’alimentation 33 respectifs soient tous parallèles. Dans cette matrice de cellules C, chaque cellule C du réseau transmetteur 100, est de préférence, alimentée d’une tension indépendante des autres cellules C du réseau. Ainsi, en appliquant une distribution particulière de tensions aux différentes cellules C de l’ouverture rayonnante, une distribution de déphasages actifs reconfigurable peut être obtenue. Cela permet une manipulation du front d’onde du rayonnement incident R in . Par exemple, le faisceau de rayonnement réémis R out peut présenter un gain plus élevé en sortie de l’ouverture par rapport au rayonnement incident R in lors de la formation de faisceau. La direction du faisceau de rayonnement réémis R out maximal, peut être redirigée, ce qui permet le balayage du faisceau de rayonnement réémis. Un réseau transmetteur 100 à cellules C comprenant deux composants actifs 15a, 15b, permet une distribution de phases produite par le contrôle actif des états de polarisation des composants actifs 15a, 15b de chaque cellule C, connue sous le terme « 1-bit ». Cette distribution 1 est désignée « 1-bit » car seulement deux états de phase sont utilisés, 0° et 180°. L’utilisation d’une configuration « 1-bit » est un compromis entre l’efficacité d’ouverture du réseau, la complexité de fabrication du réseau et la fiabilité du produit final. Une autre variante, non illustrée, de réseau transmetteur à 2-bit est possible en introduisant deux paires de composants actifs 15a, 15b. Cela permet de générer quatre états de phase, ce qui entraîne davantage une réduction de l'erreur de phase. Cependant, la présence de deux composants actifs supplémentaires induit des pertes d'insertion plus élevées en raison de la résistance parasite de ces composants, et une complexité de fabrication du réseau transmetteur. Afin de corriger les distribution 1-bit, une autre approche est possible, dite « pseudo 2-bit », comme décrit ci-dessous. Comme illustré à la FIG. 4 , selon un autre exemple, les cellules C de la matrice peuvent être orientées de sorte que, les segments d’alimentation 33 respectifs de deux cellules C juxtaposées, forment un angle α. Ces deux cellules C voisines, produisent des contributions respectives au rayonnement R out présentant entre elles un déphasage passif égal à α. Ce déphasage provient de l’équivalence entre une rotation du champ électrique et un retard de phase pour une polarisation circulaire. Il est alors possible de sélectionner les orientations respectives des secondes plaquettes métalliques 3 de toutes les cellules C du réseau transmetteur 100, parallèlement au plan de sortie P out , afin d’obtenir un effet de formation de faisceau pour le rayonnement de réémission R out . L’Homme du métier saura déterminer par simulations numériques une distribution appropriée des valeurs d’angle α dans la matrice du réseau transmetteur 100, pour réduire ou adapter une divergence du faisceau du rayonnement réémis R out . La FIG. 4 montre symboliquement une distribution de valeurs variables d’angle α dans une partie du réseau transmetteur 100. Ce déphasage est considéré passif, car une fois la distribution de phases est imprimée sur le réseau, il n’est plus possible de la modifier pour changer la direction du faisceau principal. Cette distribution de phase passive au niveau des secondes et/ou troisièmes plaquettes métalliques du réseau transmetteur peut être ainsi utilisé dans le cadre d’une configuration spéciale du réseau transmetteur, pour générer une correction de phase pseudo 2-bits, de façon à élargir la plage angulaire de dépointage à faible taux d’ellipticité et donc d’élargir le champ de vision du réseau (« field of view » en anglais). Cette configuration est toujours une correction de la configuration « 1-bit », mais la distribution en plusieurs états de phases passive au niveau des secondes 3 et/ou troisièmes 4 plaquettes métalliques, permet d’améliorer les performances du réseau transmetteur 100, notamment en dépointage du faisceau de rayonnement de réémission R out . Les figures 5A et 5B, illustrent des exemples de distribution de phases 1-bit et 2-bit. La FIG. 5 illustre un exemple de distribution 1-bit de phases actives au niveau de l’ouverture rayonnante ou du plan d’entré P in , obtenues en contrôlant les états de phases des composants actifs 15a, 15b de chaque cellule C du réseau transmetteur 100 indépendamment des autres. Cette distribution est illustrée dans un plan bi-dimensionnel (2D) suivant une première position sur l’axe des ordonnées 301 exprimée en millimètres, et une deuxième position sur l’axe des abscisses 302 exprimée en millimètres. Cette distribution 1-bit de phases actives, présente deux états de phases 401 et 402 correspondantes respectivement aux phases 0° et 180° des deux composants actifs 15a, 15b, ou diodes PIN. Ces états de phases 401 et 402, correspondent à des tensions DC de -5 V et de +5 V appliquées aux bornes des diodes PIN. La FIG. 5 illustre un exemple de distribution de phases passives pseudo 2-bit, au niveau du plan de sortie P out , obtenues par les rotations relatives des secondes plaquettes métalliques 3 des cellules C du réseau transmetteurs. Cette distribution pseudo 2-bit de phases passives, présente des états de phases 501, 502, 503, et 504 discrets correspondantes respectivement aux phases 0°, 90°, 180° et 270° correspondantes aux valeurs des angles α. Cette distribution pseudo 2-bit est un exemple de correction de la distribution 1-bit illustrée à la FIG. 5 correspondante. Comme illustré à la FIG. 6 , le réseau transmetteur 100 peut être utilisé avec une source 200 de rayonnement pour constituer une antenne d’émission radio 300, dite antenne d’émission à réseau transmetteur. La source 200 peut être du type à cornet, qui produit le rayonnement R in dans la bande X, avec une fréquence centrale d’émission qui est égale à 10,5 GHz. Une telle source 200 produit le rayonnement R in avec une polarisation linéaire de champ électrique qui est parallèle à l’axe x, et avec un gain nominal de 15,5 dBi, en étant efficace dans tout l’intervalle spectral d’émission 8 GHz - 12 GHz. De façon usuelle, on entend par gain nominal d’une source d’émission radio la valeur exprimée en décibels (dB) du rapport entre la puissance qui est émise par cette source dans sa direction principale d’émission et la valeur de puissance que produirait dans cette direction une source à émission isotrope, pour une même valeur de puissance totale émise. L’axe z désigne la direction principale d’émission de la source 200. Le réseau transmetteur 100 est alors disposé perpendiculairement à l’axe z, à une distance D = 214 mm du foyer d’émission de la source 200, et est orienté autour de l’axe z de sorte que les segments d’alimentation 13 soient tous parallèles à l’axe x. En outre, le réseau transmetteur 100 est tourné pour que la source 200 soit du côté des premières plaquettes métalliques 1. La distribution des tensions de polarisation sur chaque cellule C est réalisée par la présence des lignes d’alimentation 52 dans le niveau métallique d’alimentation 5. Chaque ligne est connectée d’un côté à la première plaquette métallique 1 à travers les capacités imprimées, et de l’autre côté à une connectique permettant de relier par des câbles, l’antenne à un ordinateur pilotant le système rayonnant dit « back-end » en anglais, correspondant à une partie arrière. Ce système back-end permet l’envoi de la commande numérique pour reconfigurer le diagramme d’antenne en fonction des besoins des utilisateurs. Le routage (trace des lignes d’alimentation 52) peut être réalisé exclusivement sur le niveau métallique d’alimentation 5, ou bien peut être divisé entre le niveau métallique d’alimentation 5 et la première plaquette métallique 1, selon les contraintes d’espacement entre les cellules C du réseau. Le routage sur le niveau métallique d’alimentation 5 est préférable pour réduire le couplage entre les courants DC et RF. Il est notamment préférable d’assurer que chaque cellule est contrôlée de façon indépendante, c’est-à-dire qu’il n’y a pas de connexion électrique entre deux lignes 52 de deux cellules C différentes. Cela permet d’assurer un contrôle total sur les phases actives de l’ouverture rayonnante, permettant une formation et un balayage complet en 2D. Selon un exemple de réalisation d’antenne d’émission à réseau transmetteur 300, le réseau transmetteur 100 peut présenter un périmètre carré dans le plan x-y de 199,85 mm de côté, et comporter 14 x 14 cellules C juxtaposées en disposition matricielle parallèlement aux axes x et y. Ces dimensions correspondent à la taille individuelle des cellules C de 14,275 mm x 14,275 mm, c’est-à-dire un pas matriciel qui est égal à λ/2 pour la fréquence d’émission de 10,5 GHz. Le motif des secondes plaquettes métalliques 3 du réseau transmetteur 100 est sélectionné pour produire le rayonnement réémis R out avec la polarisation circulaire gauche. Selon cet exemple, la source 200 est de type cornet, et émet un rayonnement R in dans une gamme de fréquence comprise entre 8 GHz et 12 GHz, avec un gain de l’ordre de 15,4 dB. Le rayonnement R in présente un polarisation linéaire horizontale. La reconfigurabilité de ce réseau transmetteur 100, permet selon cet exemple, d’obtenir un dépointage maximal de l’ordre de ±60° dans deux plans perpendiculaires entre eux et perpendiculaires au plan de sortie P out . Le gain maximal d’un tel réseau transmetteur 100 peut être de l’ordre de 21 dB à la fréquence centrale, une valeur qui est supérieure de +6,5 dB par rapport à la source primaire. De plus, pour un pointage dit « broadside » en anglais (correspondant à un pointage selon la direction perpendiculaire à P out ), un niveau de polarisation circulaire gauche en sortie de ce réseau transmetteur 100 peut être de plus de 26 dB supérieur au niveau de polarisation circulaire droite, ce qui confirme un niveau de pureté de polarisation circulaire élevé. Le taux d’ellipticité « broadside » du rayonnement réémis R out est de l’ordre de 0,86 dB à la fréquence d’émission de 10,5 GHz, ce qui montre la pureté élevée de la polarisation circulaire gauche dans ce rayonnement réémis R out . Enfin, l’antenne d’émission à réseau transmetteur 100 possède les caractéristiques supplémentaires suivantes : une bande passante Δf/f à -1 dB de gain : 13%, correspondant à la largeur de bande passante Δf = 1,3 GHz pour l’antenne d’émission 300 à réseau transmetteur 100, une bande passante en taux d’ellipticité inférieur à 3 dB : 12%, un quotient de la directivité de l’antenne d’émission 300 à réseau transmetteur sur la directivité théorique maximale qui peut être obtenue avec la même surface antennaire, appelé efficacité d’ouverture : 22,83%, et un quotient de la puissance qui est effectivement rayonnée par l’antenne 300 à réseau transmetteur sur la puissance d’alimentation de la source 200, appelé efficacité en puissance : 58%. Un autre réseau transmetteur a été réalisé conformément à la présente invention, en étant dimensionné pour une utilisation à l’intérieur de la bande Ka, avec une valeur de fréquence centrale égale à 30 GHz. Un tel réseau transmetteur 100, peut présenter les caractéristiques suivantes : une source 200 de type cornet, émettant un rayonnement R in dans une gamme de fréquence comprise entre 26 GHz et 40 GHz, avec un gain de l’ordre de 15,5 dB, une distance focale entre la source primaire et l’ouverture rayonnante de l’ordre de 100 mm, des dimensions de l’ouverture rayonnante de l’ordre de 100 mm x 100 mm pour 20×20 cellules, une fréquence centrale : 27 GHz, une polarisation en entrée du rayonnement R in linéaire horizontal, une polarisation en sortie du rayonnement réémis R out , circulaire gauche, un gain maximal de l’ordre de 22 dB à la fréquence centrale, une valeur qui est supérieure de +7,5 dB par rapport à la source primaire, un taux d’ellipticité du rayonnement réémis R out de l’ordre de 0,8 dB à la fréquence d’émission centrale, une bande passante Δf/f à -1 dB de gain : entre 15% et 20%, correspondant à la largeur de bande passante Δf égale à 4 GHz et 5,4 GHz, une bande passante en taux d’ellipticité inférieur à 3 dB : supérieur à 20% une efficacité d’ouverture de l’ordre de 21,5%, et une efficacité en puissance de l’ordre de 58%. Ainsi, selon cet exemple de réseau transmetteur 100 opérable dans la bande Ka, une haute efficacité peut être obtenue avec la cellule C reconfigurable, ainsi que des bandes passantes très larges et une très haute pureté de polarisation. Une large bande passante et une large plage angulaire de dépointage peuvent être visée, pour répondre aux besoins des applications télécom de 5 ème génération, tels que les liaisons satellitaires en orbite LEO, le front et backhauling 5G (liaison point à point et point-multipoint). Enfin, comme illustré à la FIG. 6 , un réseau transmetteur 100 qui est conforme à l’invention peut aussi être utilisé pour constituer une antenne de réception radio. L’antenne de réception à réseau transmetteur est désignée globalement par la référence 500. En plus du réseau transmetteur 100, l’antenne de réception 500 comprend un détecteur de rayonnement 400, qui est situé sur le côté du réseau transmetteur 100 qui comporte les premières plaquettes métalliques 1. Dans l’antenne de réception 500, le réseau transmetteur 100 possède un fonctionnement inverse de celui qui a été décrit antérieurement : un rayonnement externe R ext qui est polarisé circulairement et qui est incident sur le réseau transmetteur 100, du côté des secondes plaquettes métalliques 3, est absorbé par ces dernières lorsque son sens de rotation de polarisation est approprié. Les courants électriques qui sont produits par cette absorption sont transmis par les premières connexions 81 aux premières plaquettes métalliques 1, qui émettent alors un rayonnement de réception R recep en direction du détecteur 400. Le réseau transmetteur 100 est sélectionné pour posséder un motif de ses premières plaquettes métalliques 1 qui est compatible avec un état de polarisation nécessité par le détecteur 400. Par exemple, le détecteur 400 peut nécessiter que le rayonnement de réception R recep possède une polarisation rectiligne orientée convenablement, afin de fournir une efficacité de détection optimale. En particulier, le détecteur 400 peut être constitué par une antenne à cornet qui est utilisée en réception. Pour une telle antenne de réception à réseau transmetteur 500, la fonction de formation de faisceau du réseau transmetteur 100 permet de faire converger le rayonnement de réception R recep sur le détecteur 400. Un réseau transmetteur 100 reconfigurable selon l’invention, permet de réaliser un dépointage dans les deux plans principaux (dits E et H). La cellule C de ce réseau, permet de réaliser une bande passante en gain large, et de garder un taux d’ellipticité très faible pour une bande de 12%. De plus, un niveau de gain assez élevé peut être obtenu avec ce réseau transmetteur 100. Une amélioration de la bande passante et de l’efficacité d’ouverture est obtenue par rapport aux réseaux de l’état de l’art. L’invention est notamment intéressante pour les stations sol utilisant les nouvelles bandes de communication LEO en bande Ku/Ka, ainsi que des services du type communication avec les plateformes haute altitude (HAP – « High Altitude Platform »). D’autres applications sont également envisageables, telles que applications radar automobile avec une adaptation de la structure du TA pour réduire le profil de l’antenne, par exemple en utilisant une configuration connue sous « Folded Transmitarray » en anglais, ou « Réseau de Transmetteur Plié ». De plus, l’architecture du réseau selon l’invention est plus simple en termes de conception (1 seule ligne d’alimentation par cellule), et donc moins onéreuse. Notamment dans la bande Ka, on couvre l’ensemble de la bande FR2 (24.5 GHz – 29.5 GHz) pour les applications télécom de 5 ème génération. Il est entendu que l’invention peut être reproduite en modifiant des aspects secondaires des modes de réalisation qui ont été décrits en détail ci-dessus, tout en conservant certains au moins des avantages cités. Notamment, toutes les valeurs numériques qui ont été citées ne l’ont été qu’à titre d’illustration, et peuvent être changées en fonction de l’application considérée et de la bande de transmission radio concernée. Cellule polarisante (C), configurée pour recevoir un rayonnement incident (R in ) sur un premier côté de la cellule (C), et pour produire, à partir du rayonnement incident (R in ), un rayonnement de réémission (R out ) sur un second côté de la cellule opposé au premier côté, ladite cellule (C), comprenant : une portion d’un film métallique (2), qui est configurée pour former un plan de masse pour la cellule (C) et qui est munie d’un trou (20) ; une première plaquette métallique (1), qui est située au premier côté de la cellule (C) par rapport à la portion de film métallique (2), qui est parallèle à ladite portion de film métallique (2) et isolée électriquement de ladite portion de film métallique (2), et qui est configurée pour absorber au moins partiellement le rayonnement incident (R in ) ; une seconde plaquette métallique (3), qui est située au second côté de la cellule (C) par rapport à la portion de film métallique (2), qui est parallèle à ladite portion de film métallique (2) et isolée électriquement de ladite portion de film métallique (2), et qui est configurée pour produire le rayonnement de réémission (R out ) ; et une première connexion électrique (81), qui relie la première plaquette métallique (1) à la seconde plaquette métallique (3) en traversant la portion de film métallique (2) par le trou (20), tout en étant isolée électriquement par rapport à ladite portion de film métallique (2), la seconde plaquette métallique (3) présentant un motif qui comprend les parties suivantes de seconde plaquette métallique (3) : une première portion périphérique (30), qui est comprise entre un premier bord externe (31) et un premier bord interne circulaire (32), le premier bord interne circulaire (32) délimitant une première zone interne de motif de la seconde plaquette métallique (3), et la première connexion électrique (81) aboutissant au niveau d’un centre du premier bord interne circulaire (32) ; et un premier segment d’alimentation (33), qui relie radialement le premier bord interne circulaire (32) à la première connexion électrique (81), dans la zone interne de motif, la cellule (C) étant caractérisée en ce que la première plaquette métallique (1) comprend un élément de commutation (15), ledit élément de commutation (15) étant configuré pour produire d’une manière contrôlée un premier déphasage actif du rayonnement incident (R in ), et en ce que le motif de la seconde plaquette métallique (3) comprend en outre les autres parties suivantes de seconde plaquette métallique, qui sont aussi dans la zone interne de motif : un second segment d’alimentation (34), qui aboutit radialement au premier bord interne circulaire (32) en formant un angle compris entre 80° et 100° avec le premier segment d’alimentation (33), l’angle étant mesuré au niveau du centre du premier bord interne circulaire (32) ; et une bande intermédiaire (35), qui relie le premier segment d’alimentation (33) au niveau de la première connexion électrique (81) à une extrémité du second segment d’alimentation (34) opposée au premier bord interne circulaire (32), de sorte que, les premier (33) et second (34) segments d’alimentation produisent un deuxième déphasage passif, en transmettant à la première portion périphérique (30) des premier et second courants électriques, respectivement, et la bande intermédiaire (35) possède une longueur telle que le second courant électrique soit retardé en quadrature de phase par rapport au premier courant électrique au niveau du premier bord interne circulaire (32), lorsque le rayonnement incident (R in ) possède une valeur de longueur d’onde qui appartient à une bande de résonance de la cellule (C) pour produire le rayonnement de réémission (R out ) à partir du rayonnement incident (R in ). Cellule (C) selon la revendication précédente, comprenant un niveau métallique d’alimentation (5) situé entre la portion de film métallique (2) et la première plaquette métallique (1), le niveau métallique d’alimentation (5) étant parallèle à la portion de film métallique (2) et isolé électriquement de la portion de film métallique (2), le niveau métallique d’alimentation (5) étant configuré pour alimenter l’élément de commutation (15) en un courant électrique à travers deux deuxièmes connexions électriques (82) reliant le niveau métallique d’alimentation (5) à la première plaquette métallique (1). Cellule (C) selon la revendication précédente, dans laquelle les deux deuxièmes connexions électriques (82) sont des vias disposés selon un axe, appelé axe de cellule (A-A) perpendiculaire à la portion de film métallique (2), d’une part et d’autre de l’élément de commutation (15), de sorte que les raccordements desdits vias avec la première plaquette métallique (1) soient situés dans des zones de la première plaquette métallique (1) où le champ électrique est sensiblement nul. Cellule (C) selon l’une quelconque des deux revendications précédentes, dans laquelle le niveau métallique d’alimentation (5) est séparé de la portion de film métallique (2) d’une distance selon un axe, appelé axe de cellule (A-A) perpendiculaire à la portion de film métallique (2), comprise entre 89 µm et 178 µm. Cellule (C) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle l’élément de commutation (15) comprend au moins deux composants actifs (15a, 15b), configurés pour présenter des états de polarisation opposés contrôlés par le courant électrique transmis par les deux deuxièmes connexions électriques (82). Cellule (C) selon la revendication précédente, dans laquelle le motif de la première plaquette métallique (1) comprend les parties suivantes de première plaquette métallique (1) : une deuxième portion périphérique (10), qui est comprise entre un deuxième bord externe (11) et un deuxième bord interne circulaire (12), le deuxième bord interne circulaire (12) délimitant une deuxième zone interne de motif de la première plaquette métallique (1), et la première connexion électrique (81) aboutissant au niveau d’un centre de ce deuxième bord interne circulaire (12) ; et un troisième segment d’alimentation (13) dans la deuxième zone interne de motif de la première plaquette métallique (1), ledit troisième segment d’alimentation (13) comprenant une partie centrale dans laquelle le raccordement de la première connexion électrique (81) avec la première plaquette métallique (1) se situe, et deux parties périphériques disposées de part et d’autre de la partie centrale, les deux parties périphériques reliant radialement, d’une part et d’autre de la partie centrale, le deuxième bord interne circulaire (12) à la première connexion électrique (81) et chacune des deux parties périphériques comprenant un, différent, des aux moins deux composants actifs (15a, 15b), ledit troisième segment d’alimentation (13) étant configuré pour transmettre à l’au moins deux composants actifs (15a, 15b) le courant électrique transmis par les deux deuxièmes connexions électriques (82). Cellule (C) selon l’une quelconque des deux revendications précédentes, dans laquelle les aux moins deux composants actifs (15a, 15b) sont pris parmi le groupe de composants actifs suivant : des diodes de type PIN, des diodes de type Varactor, des microsystèmes électromécaniques (MEMS) et des matériaux à changement de phase (MCP). Cellule (C) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la seconde plaquette métallique (3) comprend un bras conducteur (36), la cellule (C) comprenant en outre une troisième connexion électrique (83) reliant la seconde plaquette métallique (3) à la portion de film métallique (2) à travers le bras conducteur (36). Cellule (C) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la bande intermédiaire (35) possède une partie de raccordement (35a) et une partie courbe (35b), la partie de raccordement reliant le premier segment d’alimentation (33) au niveau de la première connexion électrique (81) à une première extrémité de la partie courbe, et une seconde extrémité de ladite partie courbe étant connectée à l’extrémité du second segment d’alimentation (34) opposée au premier bord interne circulaire (32). Cellule (C) selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant en outre, sur le second côté de la cellule (C) et d’un côté de la seconde plaquette métallique (3) qui est opposé à la portion de film métallique (2), une troisième plaquette métallique (4) qui est parallèle à la portion de film métallique (2), et qui est isolée électriquement de chacune de ladite portion de film métallique (2) et des première (1) et seconde (3) plaquettes métalliques, la troisième plaquette métallique (4) ayant une forme à symétrie de révolution autour de l’axe de cellule (A-A), qui passe par le centre du premier bord interne circulaire (32) de la seconde plaquette métallique (3) et qui est perpendiculaire à la portion de film métallique (2). Réseau transmetteur (100) comprenant une pluralité de cellules (C) identiques chacune selon l’une quelconque des revendications précédentes, juxtaposées entre elles de sorte que les portions de film métallique (2) se prolongent continûment entre cellules voisines, pour former un écran plan à trous, les cellules (C) étant disposées de sorte que les premières plaquettes métalliques (1) respectives desdites cellules (C) soient toutes sur un même côté du réseau transmetteur (100), et les cellules (C) étant espacées parallèlement à l’écran plan à trous de sorte que : les premières plaquettes métalliques (1) respectives soient disjointes, les secondes plaquettes métalliques (3) respectives soient disjointes, les troisièmes plaquettes métalliques (4) respectives, lorsque lesdites troisièmes plaquettes métalliques (4) sont présentes dans les cellules, soient disjointes, et les niveaux métalliques (5) respectifs, lorsque lesdits niveaux métalliques (5) sont présents dans les cellules (C), soient aussi disjoints. Réseau transmetteur (100) selon la revendication précédente, dans lequel les éléments de commutation (15) de chacune de la pluralité des cellules (C) sont alimentés électriquement par des tensions d’alimentation indépendamment les unes des autres. Réseau transmetteur (100) selon l’une quelconque des deux revendications précédentes, dans lequel les premières plaquettes métalliques (1) respectives des cellules (C) sont toutes orientées identiquement à l’intérieur d’un plan d’entrée (Pin) qui est parallèle à l’écran plan à trous, et dans lequel les secondes plaquettes métalliques (3) respectives des cellules (C) ont des orientations variables à l’intérieur d’un autre plan qui est aussi parallèle à l’écran plan à trous, lesdites orientations variables étant adaptées pour produire une fonction de formation de faisceau pour un rayonnement qui est réémis par le réseau transmetteur. Antenne d’émission radio (300) comprenant : une source (200), configurée pour produire un rayonnement électromagnétique présentant un état de polarisation ; un réseau transmetteur (100) selon la revendication 11, disposé en regard d’une sortie de rayonnement de la source (200), une première face du réseau transmetteur (100) qui est en regard de la sortie de rayonnement de la source (200) présentant les premières plaquettes métalliques (1), dans laquelle les motifs des premières plaquettes métalliques (1) sont configurés pour absorber le rayonnement produit par la source (200), en tant que rayonnement incident (R in ) pour chaque cellule (C) du réseau transmetteur (100), conformément à l’état de polarisation dudit rayonnement incident (R in ) tel que produit par la source. Antenne de réception radio (500) comprenant : un détecteur (400), configuré pour détecter un rayonnement de réception (R recep ) présentant un état de polarisation prescrit pour ledit détecteur (400) ; et un réseau transmetteur (100) selon la revendication 11, disposé en regard du détecteur (400), une première face du réseau transmetteur (100) qui est en regard du détecteur (400) présentant les premières plaquettes métalliques (1), dans laquelle le motif des premières plaquettes métalliques (1) est adapté à l’état de polarisation prescrit pour le détecteur (400), de sorte que lorsqu’un rayonnement externe (R ext ) présentant une polarisation circulaire permettant une absorption dudit rayonnement externe (R ext ) par les secondes plaquettes métalliques (3) du réseau transmetteur (100), arrive sur une deuxième face dudit réseau transmetteur (100) opposée à la première face du réseau transmetteur (100), les premières plaquettes métalliques (1) réémettent vers le détecteur (400) le rayonnement de réception (R recep ) présentant l’état de polarisation prescrit pour ledit détecteur. Procédé de conversion de l’état de polarisation à l’aide d’une cellule (C) polarisante selon l’une quelconque des revendications 1 à 10, d’un rayonnement incident (R in ) présentant un premier état de polarisation, en produisant à partir du rayonnement incident (R in ) un rayonnement de réémission (R out ) présentant un deuxième état de polarisation, ledit procédé comprenant : une réception du rayonnement incident (R in ) sur le premier côté de la cellule (C) ; une absorption au moins partielle du rayonnement incident (R in ) par la première plaquette métallique (1) ; un premier déphasage actif et contrôlé du rayonnement incident (R in ) absorbé, produit par l’élément de commutation (15) ; une production du rayonnement de réémission (R out ) par la seconde plaquette métallique (3), à partir du rayonnement incident (R in ), ladite production comprenant : un deuxième déphasage passif produit par les premier (33) et second (34) segments d’alimentation, lors d’une transmission à la première portion périphérique (30) des premier et second courants électriques, respectivement, le second courant électrique étant retardé en quadrature de phase par rapport au premier courant électrique au niveau du premier bord interne circulaire (32), lorsque le rayonnement incident (R in ) possède une valeur de longueur d’onde qui appartient à une bande de résonance de la cellule (C).