Brevet FR3156143A1 — publié le 20250606

Cellule d’électrolyse sans membrane et son utilisation dans des réactions d’électrolyse et d’électrochimie. La présente invention concerne une cellule d’électrolyse sans membrane, comprenant un corps solide (1), au moins un canal d’apport (51, 52) d’une matière, deux canaux d’injection (6, 7) de deux flux d’électrolyte, ledit corps solide (1) comprenant une cavité centrale (2), et une pluralité de canaux de distribution (81, 82, 83) vers les logements des électrodes (3, 4). La configuration de la cellule permet un apport d’une matière, notamment d’un réactif sélectivement à l’anode ou à la cathode. Figure 1 Nouvelle cellule d’électrolyse et son utilisation dans des réactions d’électrolyse ou d’électrochimie. La présente invention concerne une cellule d’électrolyse sans membrane et son utilisation dans des réactions d’électrolyse. L’électrolyse est une technique importante dans la production de divers produits chimiques. Un des enjeux majeurs est la séparation des produits réactionnels formés à la fois à la cathode, et à l’anode. Pour se faire, une panoplie d’électrolyseurs a été développée au fil du temps. La majorité de ces électrolyseurs comprennent une membrane servant de séparation physique entre la cathode et l’anode. Cependant, les électrolyseurs utilisant des membranes sont onéreux et nécessitent un entretien contraignant, dû au vieillissement de la membrane. Pour pallier ces problèmes, des cellules dépourvues de membrane ont été développées au cours des dernières années. Ces cellules nécessitent cependant le plus souvent la mise en œuvre d’un flux laminaire afin d’éviter que les produits formés à la cathode ne se mélangent avec les produits formés à l’anode, ce qui compliquerait la purification ultérieure du produit à synthétiser, et peut dans certains cas conduire à une réaction parasite entre les produits formés ou des problématiques de sécurité telles que le mélange oxygène/hydrogène. Ce flux laminaire nécessite l’implémentation de conditions opérationnelles particulières et contraignantes, ainsi que des dimensions de la cellule d’électrolyse, notamment des canaux, spécifiques pour chaque réaction. Ceci est particulièrement vrai quand des mélanges gaz/liquide sont utilisés, rendant la conception d’une cellule polyvalente sans membrane et à flux laminaire très compliquée. Une des problématiques des cellules sans membrane actuellement disponibles, réside dans la nécessité de solubiliser les réactifs dans l’électrolyte. Ceci pose une contrainte quand par exemple lesdits réactifs sont peu solubles dans ledit électrolyte tels que le dioxyde de carbone. Il existe donc un besoin de développer des cellules d’électrolyse (en flux) conçues pour permettre un fonctionnement facile à mettre en œuvre, sans nécessité d’un entretien contraignant, et permettant une purification aisée des produits attendus. La demande WO 2023/037009 A2 décrit une cellule d’électrolyse reposant sur le phénomène de « split », à savoir que deux écoulements d’électrolyte se faisant face et se rencontrant au cœur de la cellule, induit un changement de direction des écoulements qui se dirigent vers les électrodes poreuses. Le changement de direction permet ainsi de conduire les réactifs vers l’électrode correspondante. Dans cette cellule le réactif est directement apporté au cœur de la cellule dans la cavité centrale par des canaux spécifiques orientés vers les électrodes lors du parcours des flux générés après la rencontre des écoulements. CONTEXTE DE L’INVENTION L’un des buts de l’invention est de fournir une cellule d’électrolyse sans membrane. Un autre but de la présente invention est de fournir une cellule pouvant être utilisée en absence de flux laminaire. Un autre but de l’invention est une cellule permettant d’apporter les réactifs destinés à la cathode ou à l’anode, de façon sélective, notamment mélangés aux flux d’électrolyte comme fluide porteur. Un autre but de l’invention est une cellule utilisable à l’échelle industrielle est termes de débit de flux. Un autre but de l’invention est une cellule constituée d’une succession de plaques en série permettant un dispositif adaptable et modulable. Un autre but de l’invention est un procédé utilisant la cellule d’électrolyse dans des réactions chimiques, notamment dans la réduction de CO 2 en CO. Un autre but de l’invention est un procédé dans lequel l’association de l’électrolyte et du réactif est de type liquide/liquide non miscibles ou liquide/gaz. Un autre but de l’invention est l’utilisation d’une cellule pouvant être aussi permettre des réactions dans lequel le réactif est miscible dans l’électrolyte telles que la réaction d’électrolyse de l’eau. Pour répondre à ces besoins, les inventeurs ont mis au point une cellule d’électrolyse innovante, sans membrane, de conception telle qu’elle permet par la maîtrise des écoulements de fluides liquides ou gaz, d’assurer : la circulation des réactifs de façon sélective vers l’anode ou la cathode et la séparation des produits issus de l’anode et de la cathode tout en fonctionnant à des débits compatibles avec des objectifs industriels, par exemple permettant une production industrielle pouvant allant à des débits en continu de 300 g/h à 5 kg/h, voire davantage. Un premier objet de la présente invention est une cellule d’électrolyse sans membrane, comprenant : un corps solide (1) et deux électrodes poreuses, une anode (A) et une cathode (C), deux canaux d’injection (6, 7) de deux flux d’électrolyte (E1, E2), et au moins un canal d’apport (5, 51, 52) d’au moins un réactif (R), ledit corps solide (1) comprenant : deux logements d’électrode, supérieur (3) et inférieur (4), comprenant respectivement des orifices de sortie (31, 41), une cavité centrale (2) située entre lesdits logements d’électrode, une pluralité de canaux de distribution (8, 81, 82, 83), chaque canal de distribution reliant une partie de la cavité centrale (2) par une ouverture (811, 821, 831) à une partie de la surface d’un des logements d’électrode par une ouverture (812, 822, 832), l’axe de chaque canal de distribution étant défini par le segment de droite reliant le centre de l’ouverture de la cavité centrale (811, 821,831) avec le centre de l’ouverture à la surface de l’électrode (812, 822, 832), au moins trois canaux de distribution (8) étant présents pour chaque logement d’électrode (3, 4), dont un canal de distribution central (81) et deux canaux de distribution latéraux (82,83), dans laquelle : ladite anode poreuse (A) et ladite cathode poreuse (C) sont respectivement contenues dans les logements d’électrode supérieur (3) et inférieur (4), le au moins un canal d’apport (5) s’étend d’un des canaux d’injection (6, 7) par un orifice (511, 521) de diamètre W vers l’extérieur de la cellule, et est apte à être relié à une alimentation en réactif (R), chaque canal d’injection (6, 7) s’étend de la cavité centrale (2) par un orifice (61,71) de hauteur H jusqu’à l’extérieur de la cellule, et est apte à être relié à une alimentation en électrolyte, le canal de distribution central (81) d’un logement d’une électrode est de hauteur Hs, et son axe est perpendiculaire à la surface de ladite électrode et s’étend de la cavité centrale (2) par une ouverture (811) de largeur Wsc jusqu’à une ouverture (812) de largeur Wsce à la surface de l’électrode, chaque canal de distribution latéral (82, 83) d’un logement d’une électrode est de hauteur Hs, s’étend de la cavité centrale par une ouverture (821, 831) de largeur Wsl jusqu’à une ouverture (822, 832) de largeur Wsle à la surface de ladite électrode et son axe est perpendiculaire à ladite surface l’électrode ou présente une inclinaison d’un angle α (9), angle entre l’axe dudit canal de distribution et sa projection orthogonale sur la surface de ladite électrode, ledit au moins un canal d’apport (5) étant apte à conduire ledit au moins un réactif (R), gazeux ou liquide, et à injecter ledit réactif (R) sous forme de bulles et/ou de films par l’orifice (51) dans le canal d’injection (6, 7) transportant l’électrolyte, de façon à obtenir un mélange de bulles et/ou de films de réactif avec l’électrolyte, à l’orifice (61, 71) du canal d’injection (6,7), les deux canaux d’injection (6, 7) étant aptes à conduire l’électrolyte à partir de l’extérieur de la cellule vers la cavité centrale (2) et à introduire deux flux d’électrolyte par les orifices (61, 71) respectifs des canaux d’injection (6, 7), lesdits deux canaux d’injection (6, 7) et lesdits orifices (61, 71) étant positionnés de façon à permettre aux deux flux d’électrolyte (E1, E2) de se rencontrer dans la cavité centrale (2) et à entrainer une séparation de chacun des flux d’électrolyte, respectivement en deux parties, une première partie de l’un des flux (S1A) et une première partie de l’autre flux (S2A) étant conduites vers l’anode, et une deuxième partie de l’un des flux (S1C), et une deuxième partie de l’autre flux (S2C) étant conduites vers la cathode, lesdits deux canaux de distribution centraux (81), respectivement des logements (3, 4) de l’anode et de la cathode, étant aptes au passage des flux d’électrolyte séparés (S1A, S2A, S1C, S2C) de la cavité centrale (2) vers les orifices de sortie (31,41) des logements (3,4) en traversant respectivement l’anode (A) et la cathode (C), lesdits canaux de distribution latéraux (82, 83) étant configurés par leur disposition, leur dimension et leur orientation par rapport à la surface de l’électrode, pour conduire les bulles et/ou les films du réactif (R) des ouvertures (821, 831) vers les ouvertures (822, 832), et en fonction du débit des flux d’électrolyte et de celui du réactif, pour conduire les bulles et/ou les films du réactif de la cavité centrale (2) de façon sélective vers l’un des logements (3, 4) contenant respectivement l’ anode (A) et la cathode (C). La cellule d’électrolyse peut être schématisée dans un repère orthonormé à 3 dimensions dont l’origine correspond au centre (i) du corps solide (1), l’axe Y correspondant à l’axe reliant le centre des orifices (61, 71) des canaux d’injection, l’axe Z correspondant à l’axe reliant le centre des orifices de sorties (31,41) des logements d’électrode, l’axe X étant l’axe perpendiculaire au plan formé par les axes Y et Z. Corps solide Le corps solide (1) constitue le cœur de la cellule d’électrolyse de l’invention dans lequel les réactions d’électrochimie ont lieu lorsqu’une tension électrique est appliquée entre les deux électrodes, anode et cathode, accueillies dans les logements respectifs. Le corps solide (1) comprend : les logements des électrodes (3, 4), la cavité centrale (2) les canaux de distribution (8, 81, 82, 83), et éventuellement des moyens de connections électriques permettant l’application d’une différente de potentiels entre les deux électrodes à l’aide d’un générateur électrique. Le corps solide (1) est un corps fermé de façon étanche fluidiquement et comprend : - deux entrées de fluide se faisant face correspondant aux orifices (61, 71) par lesquels s’étendent respectivement les canaux d’injection (6, 7) - deux sorties de fluide se faisant face correspondant aux orifices de sortie (31, 41) des logements d’électrode (3, 4), - avantageusement l’axe reliant les centres des orifices (61, 71) correspond à l’axe Y et l’axe reliant les centres des orifices de sorties (31,41) correspond à l’axe Z, les deux axes étant perpendiculaire et se croisent au centre (i) du corps solide (1). Electrodes Par « électrode poreuse » on entend une électrode qui présente une porosité ouverte permettant le passage du ou des flux de matière, réactif ou produit, gazeux ou liquide, en particulier sous forme de bulles, s’il y en a, et d’électrolyte, depuis l’intérieur du corps solide vers l’extérieur de la cellule d’électrolyse. Par « anode poreuse » et « cathode poreuse » respectivement, on entend une anode ou une cathode respectivement qui présente une porosité ouverte permettant le passage du ou des flux de matière, réactif ou produit, gazeux ou liquide, en particulier sous forme de bulles, s’il y en a, et d’électrolyte, depuis l’intérieur du corps solide vers l’extérieur de la cellule d’électrolyse. La porosité théorique P t d’une électrode, anode ou cathode, est définie comme le rapport du volume des pores de l’électrode sur le volume total de l’électrode. Les canaux d’injection et d’apport (extérieurs au corps solide) Par « canal » on entend un moyen étanche permettant la circulation d’un fluide, liquide ou gazeux, comprenant deux ouvertures entre lesquelles circule le fluide. Lors de la circulation d’un fluide, l’ouverture du canal par laquelle le fluide entre, est appelée « entrée du canal » et l’ouverture par laquelle le fluide sort, après circulation dans le canal, est appelée « sortie du canal ». Un canal est considéré comme rectiligne lorsque les centres des sections sont alignés et forment un segment, une section étant une aire de surface du canal correspondant à une coupe plane et transversale du canal, laquelle est parallèle à une ouverture. Ainsi l’axe d’un canal rectiligne est défini par le segment de droite reliant le centre des deux ouvertures dudit canal. Un canal est dit de section homogène lorsque l’aire et la forme de chacune desdites sections est sensiblement identique. Un canal est dit de hauteur homogène lorsque la hauteur de chacune desdites sections est sensiblement identique. Un canal est dit convergent lorsqu’un fluide parcourant le canal de l’ouverture vers la sortie dudit canal traverse des sections successives de hauteur décroissante, permettant une augmentation du débit dudit fluide en sortie du canal. Un canal est dit divergent lorsqu’un fluide parcourant le canal de l’ouverture vers la sortie dudit canal traverse des sections successives de hauteur croissante, permettant une diminution du débit dudit fluide en sortie du canal. Avantageusement le ratio entre l’aire de l’ouverture et celle de sortie du canal varie de 0,8 à 1,2. Par « canal d’injection » on entend un canal destiné à apporter le flux d’électrolyte depuis l’extérieur de la cellule vers la cavité centrale (2). La cellule d’électrolyse de l’invention comprend deux canaux d’injection (6, 7) qui s’étendent chacun de la cavité centrale (2) par un orifice (61, 71). Ces canaux d’injection (6,7) sont alimentés par des circuits d’électrolyte. Les deux orifices (61, 71) des canaux d’injection (6, 7) sont positionnés dans la cavité centrale (2) de façon à permettre aux deux flux d’électrolyte (E1, E2) transportés respectivement par les canaux d’injection (6,7) de se rencontrer dans la cavité centrale (2) et à entrainer une séparation de chacun des flux d’électrolyte. Avantageusement les deux orifices (61, 71) sont positionnés en face à face et permet une collision frontale des deux flux d’électrolyte. Avantageusement, dans un mode de réalisation, les deux canaux d’injection (6, 7) de la cellule sont de mêmes dimensions et sont rectilignes et de section homogène et/ou de hauteur homogène permettant un débit de flux d’électrolyte constant de l’entrée de la cavité centrale (2) à l’orifice (61, 71). Avantageusement, dans un mode de réalisation, les deux canaux d’injection (6, 7) de la cellule sont des canaux convergents permettant une augmentation du débit de flux d’électrolyte de l’entrée vers la sortie du canal d’injection. Avantageusement, dans un mode de réalisation, les deux canaux d’injection (6, 7) de la cellule sont des canaux divergents permettant une diminution du débit de flux d’électrolyte de l’entrée vers la sortie du canal d’injection. Par « canal d’apport » on entend un canal destiné à apporter le flux de matière contenant au moins un réactif, depuis l’extérieur de la cellule vers un canal d’injection (6, 7). Le canal d’apport (5) est alimenté par un circuit en alimentation dudit réactif. Avantageusement l’orifice de sortie (511, 521) du canal d’apport vers le canal d’injection correspondant (6, 7) est situé à proximité de l’orifice de sortie (61, 71) dudit canal d’injection, à une distance permettant de s’assurer que le réactif présent sous forme de bulles et/ou de films soit mélangé avec le flux d’électrolyte (E1, E2) et que lesdites bulles et/ou lesdits films soient transportés par l’électrolyte sans modifier la topologie de l’écoulement liquide. Avantageusement, à titre d’exemple non limitatif, la distance entre les orifices (511, 521) et les orifices (61,71) est de 2H à 10H, H étant la hauteur ou le diamètre de l’orifice (61, 71). La gamme de valeurs « de H à 10 H » comprend les gammes suivantes : de 2H à 3H ; de 3H à 4H ; de 4H à 5H ; de 5H à 6H ; de 6H à 7H ; de 7H à 8H ; de 8H à 9H ; de 9H à 10H. Avantageusement, à titre d’exemple non limitatif, la distance entre les orifices (511, 521) et les orifices (61,71) est d’environ 7,0 mm. Avantageusement, dans un mode de réalisation, ledit au moins un canal d’apport (51, 52) de la cellule est rectiligne et/ou de hauteur homogène permettant un débit de flux d’apport du réactif (R) constant à l’orifice (61, 71). Avantageusement, dans un autre mode de réalisation, ledit au moins un canal d’apport (51, 52) de la cellule est un canal convergent ou divergent. Les matières pouvant être apportées par les canaux d’apport (5) sont notamment des réactifs purs ou mélangés afin de contrôler leur concentration. Les réactifs peuvent être un gaz, comme par exemple le CO 2 , pouvant notamment être transformé en CO à la cathode, ou alors un liquide non miscible dans l’électrolyte pour permettre la formation de bulles et/ou des films contenant ledit réactif. La matière apportée par les canaux d’apport comprend au moins un réactif mais peut également comprendre un gaz ou un liquide diluant le réactif, un catalyseur et/ou un promoteur, comme par exemple des sels d’iode ou des acides de Lewis. La matière apportée contenant ledit au moins un réactif par ledit au moins un canal d’apport se présente sous forme de bulles ou d’un film dans les canaux d’injection (6,7). Au sens de la présente invention, on entend par « bulle » un petit volume fermé, gazeux ou liquide, délimité par une surface dont la totalité de ladite surface est entourée par l’électrolyte présentant une composition différente de celle de l’électrolyte. Les bulles ont généralement une forme ovale, voire sphérique, permettant d’établir un diamètre de ladite bulle et un diamètre moyen d’une population de bulles. On appelle par « diamètre de la bulle», la moyenne arithmétique de tous les diamètres de ladite bulle. On appelle par « diamètre moyen» d’une population de bulles, la moyenne arithmétique de tous les diamètres desdites bulles formant la population de bulles. Au sens de la présente invention, on entend par « film » une couche, une bande ou une nappe de matière gazeuse ou liquide, présentant une composition différente de celle de l’électrolyte, séparée de l’électrolyte par une surface, généralement plane. Le film peut être caractérisé par une épaisseur. On comprend que dans la présente invention, du fait de la dynamique des écoulements, la formation de bulles et/ou de films de réactif est dépendante des débits introduits dans la cellule, de la nature des espèces (tension de surface, masse volumique) et des régimes des différents écoulement (laminaire ou turbulent). On appelle par « épaisseur d’un film », la moyenne arithmétique de toutes les hauteurs dudit film. On appelle par « épaisseur moyenne » d’une population de films, la moyenne arithmétique de toutes les épaisseurs de la population de films. Au moins un réactif est présent dans les bulles et/ou les films dans au moins un canal d’injection à l’issue de l’injection du flux de matière transportée dans ledit au moins un canal d’apport. Dans une réaction mise en œuvre dans le dispositif de l’invention nécessitant deux réactifs, lesdits deux réactifs sont avantageusement séparés respectivement dans deux canaux d’apport distincts. Logement d’électrode Par « logement » on entend un espace vide ou une cavité ou un évidement contenu dans le corps solide (1). Les deux logements, supérieur (3) et inférieur (4) sont chacun ouverts sur l’extérieur respectivement par des orifices de sortie (31, 41). Les orifices de sortie (31, 41) permettent la traversée des flux d’électrolyte sortant et la récupération desdits flux comprenant les produits formés aux électrodes. En face de chaque orifice de sortie (31, 41), des ouvertures sont présentes et destinées à contenir une électrode poreuse, respectivement l’anode (A) ou la cathode (C) pour les logements supérieur (3) et inférieur (4). Les logements sont positionnés dans le corps solide (1) de façon à ce que l’anode et la cathode soient parallèles entre elles et à ce que chacune des électrodes communique avec la cavité centrale (2) à travers les canaux de distribution (8). Les ouvertures de logements (3) et (4) contenant l’anode et la cathode peuvent avoir des formes diverses, selon la forme d’électrode souhaitée. Les ouvertures des logements (3) et (4) ont notamment une forme rectangulaire ou carrée, pouvant accueillir une électrode substantiellement parallélépipédique ou cubique, mais peuvent également avoir, par exemple : une forme circulaire, ovale ou ronde, pouvant accueillir une électrode substantiellement cylindrique, ou une forme de prisme hexagonal, pouvant accueillir une électrode substantiellement sous la forme d’un prisme hexagonal. Cavité centrale La « cavité centrale (2) » est une cavité positionnée au milieu du corps solide, et dont le centre géométrique est notamment localisé au centre géométrique du corps solide (1). La cavité centrale (2) sert à recevoir les flux d’électrolyte, depuis l’extérieur de la cellule. La cavité centrale (2) est située entre les logements des deux électrodes. Elle a pour fonction de permettre la rencontre des deux flux d’électrolyte se faisant face et permettre l’écoulement des flux générés (S1A, S2A, S1C, S2C) après séparation des flux, de la cavité centrale vers les sorties (31, 41) du corps solide (1) en traversant les électrodes poreuses. Avantageusement la cavité centrale est de forme régulière et comprend un centre de symétrie (i) correspondant au centre du corps solide (1) par lequel passent trois axes de symétrie X, Y et Z formant un repère orthogonal et par lequel passent trois plans de symétries (Ho), (V) et (T) : - le plan de symétrie (Ho) contenant les axes X et Y, qui est parallèle aux surfaces des électrodes et est perpendiculaire à l’axe Z reliant les centres des orifices (31,41), - le plan de symétrie (V) contenant les axes X et Z, qui est perpendiculaire aux surfaces des électrodes et perpendiculaire à l’axe Y reliant les orifices (61,71), - le plan de symétrie (T) contenant les axes Y et Z, qui est perpendiculaire aux surfaces des électrodes et perpendiculaire à l’axe X. Avantageusement la cavité centrale (2) présente une forme géométrique régulière, comprenant un centre de symétrie. Cette forme est par exemple, de façon non limitative, un parallélépipède rectangle de hauteur Hc, un cylindre de section circulaire, ovale ou rond, de hauteur Hc, un prisme dont les bases parallèles sont de section régulière (hexagone) ou un canal rectiligne de diamètre Hc. Avantageusement, les faces de la cavité centrale (2) exposées aux surfaces des électrodes sont de même forme et de mêmes dimensions, permettant d’optimiser les surfaces d’échange. Ainsi pour une électrode de surface exposée à la cavité centrale (2) de forme rectangulaire de longueur Lo et de largeur La, la cavité centrale (2) est un parallélépipède rectangle de longueur La et de largeur La et d’épaisseur Hc. Avantageusement la surface de l’électrode exposée est de forme carrée, la longueur Lo étant égale à la largeur La. Les canaux de distribution Les canaux de distribution sont situés dans le corps solide (1) entre la cavité centrale et les logements des électrodes. Ils assurent la communication fluidique entre la cavité centrale (2) et les deux électrodes de la cellule. Le rôle des canaux de distribution est de modifier la direction de l’écoulement incident du mélange constitué de l’électrolyte et des bulles de réactif, tout en l’accélérant localement. Le corps solide (1) comprend deux séries de canaux de distribution (8), une première série de canaux dans laquelle chacun des canaux relie la cavité centrale au logement supérieur (3) contenant l’anode, et une deuxième série de canaux dans laquelle chacun des canaux relie la cavité centrale (2) au logement inférieur (4) contenant la cathode. Chaque série de canaux comprend au moins trois canaux dont un canal de distribution central (81) et deux canaux de distribution latéraux (82, 83). Pour chaque série, les canaux de distribution latéraux sont situés de part et d’autre du canal de distribution latéral. Au moins un canal de distribution latéral (82) est situé entre l’orifice d’entrée (61) du canal d’injection (6) et le canal de distribution central (81) et au moins un canal de distribution latéral (83) est situé entre l’orifice d’entrée (71) du canal d’injection (7) et le canal de distribution central (81). Avantageusement chaque série comprend cinq canaux de distribution, dont un canal de distribution central (81), deux canaux de distribution latéraux situés entre l’orifice d’entrée (61) du canal d’injection (6) et le canal de distribution central (81) et deux canaux de distribution latéral (83) situés entre l’orifice d’entrée (71) du canal d’injection et le canal de distribution central (81). Un deuxième canal de distribution latéral entre l’orifice d’entrée (61, 71) et le canal de distribution central (81) permet de récupérer et d’acheminer les bulles de réactifs n’ayant pas été acheminées par le premier canal de distribution vers l’électrode. Les canaux de distribution sont configurés par leur forme, notamment par celle de leurs ouvertures d’entrée (811, 821, 831) et celle de leurs ouvertures de sortie sur les électrodes (812, 822, 832) pour permettre le passage du flux d’électrolyte transportant les bulles et/ou les films du réactif. En conséquence lesdites ouvertures sont plus larges que l’épaisseur des films et/ou la taille des bulles de réactif, générés par l’injection du réactif dans le flux d’électrolyte à l’orifice (511, 521). Ainsi les largeurs des ouvertures d’entrée (811) et de sortie (812) du canal central, respectivement Wsc et Wsce sont supérieures à la taille des bulles de réactifs et/ou à l’épaisseur des films du réactif. De façon similaire, les largeurs des ouvertures d’entrée (821,831) et de sortie (822,832) des canaux de distribution latéraux, respectivement Wsl et Wsle sont supérieures à la taille des bulles et/ou des films du réactif. Avantageusement, la taille des bulles et/ou l’épaisseur des films est inférieure à une valeur de H/2, H étant la hauteur ou le diamètre moyen de l’orifice (61, 71), de façon préférentielle la taille des bulles est inférieure à 3H/8. Dans un mode de réalisation particulier, la tailles des bulles et/ou l’épaisseur des films est inférieure ou égale à 0,75 mm. La gamme « inférieure ou égale à 0,75 mm » comprend les gammes : de 0 à 0,05 mm ; de 0,05 à 0,10 mm ; de 0,10 à 0,15 mm ; de 0,15 à 0,20 mm ; de 0,20 à 0,25 mm ; de 0,25 à 0,30 mm ; de 0,30 à 0,35 mm ; de 0,35 à 0,40 mm ; de 0,40 à 0,45 mm ; de 0,45 à 0,50 mm ; de 0,50 à 0,55 mm ; de 0,55 à 0,60 mm ; de 0,60 à 0,65 mm ; de 0,65 à 0,70 mm ; de 0,70 à 0,75 mm. Idéalement la taille des bulles et/ou l’épaisseur des films doivent être inférieures à H/2, de façon préférentielle inférieure à 3H/8 (soit 0,75mm dans notre cas) Les canaux de distribution sont avantageusement des canaux rectilignes. L’axe d’un canal de distribution est défini par le segment de droite reliant le centre de l’ouvertures d’entrée (811,821,831) de la cavité central (2) et celui de l’ouverture de sortie (812, 822, 832) à la surface de l’électrode. Les canaux de distribution (8, 81, 82, 83) présentent la même hauteur Hs. La hauteur Hs est définie comme la projection orthogonale de l’axe du canal de distribution sur l’axe Z. Les deux canaux de distribution centraux (81) des logements d’électrode dans le corps solide (1) sont situés au centre de la cavité central, chacun de leur axe étant aligné avec l’axe Z afin de permettre l’évacuation par les orifices de sorties (31, 41) des flux après changement de direction (S1A, S2A, S1C, S2C). Avantageusement dans un mode de réalisation particulier, les canaux de distribution latéraux (82,83) sont distribués de manière régulière sur le parcours du flux d’électrolyte transportant les bulles et/ou les films du réactif, afin de permettre auxdites bulles et/ou auxdits films de réactif d’être conduites vers l’une des électrodes. On entend par « distribués de manière régulière » le fait que les centres des canaux sont espacés de façon homogène, de préférence équidistant les uns des autres. Avantageusement dans un autre mode de réalisation particulier, les canaux de distribution latéraux (82,83) présentent des dimensions différentes et/ou un espacement entre les canaux variable afin d’augmenter la surface d’échange entre les électrodes et les canaux de distribution. Le canal de distribution central (81) présente son axe aligné selon Z et est donc perpendiculaire à la surface des électrodes. Les canaux de distribution latéraux (82, 83) soit sont aussi avantageusement perpendiculaires aux surfaces des électrodes, ainsi leurs axes sont parallèles à l’axe Z, soit présentent une inclinaison d’un angle α (9) avec la surface de l’électrode du logement auquel il sont attachés. L’angle α (9) est défini comme l’angle entre l’axe dudit canal de distribution et sa projection orthogonale sur la surface de ladite électrode. L’inclinaison des canaux de distribution a pour but de favoriser le cheminement des bulles et/ou des films vers l’électrode lors de la circulation des flux d’électrolyte dans la cavité centrale (2). L’écoulement dans un canal latéral de distribution (82) lié au logement inférieur d’électrode (cathode) (4), de l’ouverture (821) à l’ouverture (822), forme un angle α (en valeur absolue) avec la direction du flux d’écoulement dans la cavité centrale (2) et ledit canal présente une pente de valeur ( - tan α) par rapport à la cavité centrale (2). L’écoulement dans un canal latéral de distribution (82) lié au logement supérieur d’électrode (anode) (3), de l’ouverture (821) forme un angle α (en valeur absolue) avec la direction du flux d’écoulement dans la cavité centrale (2) et ledit canal présente une monté de valeur (+ tan α) par rapport à la cavité centrale (2). Avantageusement les canaux de distribution (8, 81, 82, 83) sont symétriques par rapport au plan (Ho). Avantageusement les canaux de distribution (8, 81, 82, 83) sont symétriques par rapport au plan (V). Avantageusement les canaux de distribution (8, 81, 82, 83) sont symétriques par rapport au plan (T). Par « les canaux de distribution sont symétriques par rapport à un plan », on entend que leur distribution dans la cavité centrale (2), leur disposition dans le corps solide (1), leur dimension (longueur, axe, ouverture) et leur orientation sont symétriques par rapport audit plan qui représente un plan de symétrie. Split Lors de l’utilisation de la cellule d’électrolyse selon la présente invention, les deux flux d’électrolyte (E1, E2), apportés par les deux canaux d’injection (6) et (7), se rencontrent, frontalement, dans la cavité centrale (2). La collision des deux flux provoque alors un changement de direction des desdits deux flux. Une partie du premier flux (S1A) se dirige vers l’anode, tandis que l’autre partie (S1C) se dirige vers la cathode. De même, une partie du deuxième flux (S2A) se dirige vers l’anode, tandis que l’autre partie (S2C) se dirige vers la cathode. Les deux parties (S1A, S2A) se dirigeant vers l’anode peuvent, au moins partiellement se mélanger entre elles, tout comme les deux parties (S1C, S2C) se dirigeant vers la cathode. Le principe général de ces phénomènes a été étudié par Štigler et al (The Fluid Flow in the T-Junction. The Comparison of the Numerical Modeling and Piv Measurement, Procedia Engineering 39 (2012) p. 19-27). Cette séparation des deux flux (appelé « Split » en anglais), accompagnée d’un changement de direction, permet au flux d’électrolyte d’atteindre les électrodes selon une direction substantiellement perpendiculaire aux électrodes. Ceci facilite la traversée desdits flux à travers les électrodes poreuses. Le débit des flux vers l’extérieur de la cellule, par les électrodes poreuses, empêche les produits d’électrolyse de migrer dans la cavité centrale, lesdits produits d’électrolyse étant « entrainés » vers l’extérieur de la cellule pour être récupérés. Le flux récupéré depuis la cathode est appelé le « catholyte », et le flux récupéré depuis l’anode est appelé « anolyte ». Par « catholyte » on entend le flux d’électrolyte après sa traversée de la cathode depuis l’intérieur du corps solide (1) vers l’extérieur de la cellule d’électrolyse. Il est entendu que le catholyte comprend de l’électrolyte, des produits de réaction, et éventuellement les réactifs et matières en excès, n’ayant pas subi de réaction. Par « anolyte » on entend le flux d’électrolyte après sa traversée de l’anode depuis l’intérieur du corps solide (1) vers l’extérieur de la cellule d’électrolyse. Il est entendu que l’anolyte comprend de l’électrolyte, des produits de réaction, et éventuellement les réactifs et matières en excès. Les Inventeurs ont trouvé de façon inattendue que la cellule d’électrolyse selon la présente invention, dont la structure est telle : qu’elle permet, par une maîtrise des écoulements dans la cellule, un apport du réactif (R) de l’extérieur du corps solide (1) vers l’intérieur de celui-ci, sous forme de films et/ou de bulles mélangés au flux d’électrolyte comme fluide transporteur, et de façon sélective vers l’une des électrodes en maitrisant le régime des écoulements, et qu’elle engendre la création d’un « split » de l’électrolyte, permettant d’éviter le mélange des produits formés à la cathode avec les produits formés à l’anode, malgré l’absence de membrane, tout en assurant la conductivité électrique de la cellule. En effet, sans être lié par la théorie, comme le démontre les simulations et les premiers essais de validation du concept réalisés par les Inventeurs, le débit de l’électrolyte dans le canal d’injection, le débit de réactif dans le canal d’apport et le rapport entre ces deux débits sont à l’origine de différents régimes d’écoulement du mélange de bulles et/ou de films de réactif avec le flux d’électrolyte qui est injecté dans le corps solide de la cellule selon l’invention. En sélectionnant convenablement ce ratio et les débits il est possible de favoriser un régime d’écoulement tel que celui dans lequel les effets inertiels appliqués sur les bulles sont prépondérants sur les effets de flottaison/ gravité. Dans ce régime prédominé par les effets inertiels, les bulles et/ou les films de réactif se dirigent vers l’électrode (cathode) dans le logement inférieur (4) via les canaux de distribution (8) distribuant le logement inférieur. En dehors de ce régime, les effets de flottaison/gravité sont prépondérants et les bulles et/ou les films du réactif (moins dense que l’électrolyte) se dirigent vers l’électrode (anode) dans le logement supérieur (3) via les canaux de distribution (8) distribuant le logement supérieur (3). Les Inventeurs ont aussi trouvé de façon inattendue que la cellule d’électrolyse selon l’invention fonctionnant à des débits exploitables industriellement, soit à titre non limitatif de l’ordre du quelques dizaines de millilitres par minute pour le réactif et de quelques centaines de millilitres par minute pour l’électrolyte liquide, présente l’avantage d’être orientée indépendamment de la gravité pour permettre l’acheminement des bulles et/ou des films du réactif vers l’une des électrodes dans le cas visé d’un régime prédominé par les effets inertiels. Ceci est d’autant plus surprenant que les régimes de débits mis en œuvre par le dispositif de l’invention sont hors du domaine technique de la microfluidique, dans le sens où les dimensions du dispositif de l’invention sont pour la plupart au-delà du millimètre et les régimes d’écoulement sont bien au-dessus de ceux qui sont étudiés habituellement en microfluidique. De plus, les cellules sans membrane de l’invention présentent les avantages indéniables suivants : 1. Simplicité : Les électrolyseurs sans membrane ne nécessitent pas l’utilisation de membrane, ce qui simplifie la conception et réduit la complexité du système. Cela peut entraîner une réduction des coûts de fabrication et de maintenance. 2. Longévité : Les membranes utilisées dans les électrolyseurs traditionnels peuvent se dégrader avec le temps en raison de réactions chimiques et de contraintes mécaniques. En éliminant le besoin d'une membrane, les électrolyseurs sans membrane peuvent avoir une durée de vie plus longue et nécessiter un remplacement moins fréquent. 3. Efficacité supérieure : les électrolyseurs sans membrane peuvent atteindre une efficacité plus élevée par rapport aux électrolyseurs traditionnels. Sans membrane, il n'y a pas de résistance électrique provoquée par la membrane, ce qui conduit à un meilleur transport des ions et à une réduction des pertes d'énergie. 4. Densité de courant plus élevée : les électrolyseurs sans membrane peuvent fonctionner à des densités de courant plus élevées que les électrolyseurs à membrane. Cela signifie qu’ils peuvent produire de l’hydrogène ou de l’oxygène gazeux à un rythme plus rapide, augmentant ainsi la productivité globale de l’électrolyseur. 5. Entretien réduit : les membranes des électrolyseurs traditionnels peuvent se boucher ou s'encrasser avec le temps, nécessitant un nettoyage et un entretien réguliers. Les électrolyseurs sans membrane éliminent ce problème, réduisant ainsi les besoins de maintenance et les temps d'arrêt du système. 6. Flexibilité : les électrolyseurs sans membrane peuvent être utilisés avec une gamme plus large d'électrolytes et de concentration et de conditions de fonctionnement (pression, température) par rapport aux électrolyseurs à membrane. Cela permet une plus grande flexibilité dans le processus d'électrolyse et la possibilité d'optimiser le système pour des applications spécifiques. 7. Évolutivité : La simplicité et l’efficacité des électrolyseurs sans membrane facilitent leur mise à l’échelle ou leur réduction pour différentes applications. Ils peuvent être facilement intégrés dans des systèmes plus grands ou utilisés comme unités autonomes, en fonction des besoins de l'utilisateur. 8. Respectueux de l'environnement : L'élimination des membranes dans les électrolyseurs sans membrane réduit l'utilisation de matériaux pouvant avoir un impact sur l'environnement. De plus, l’efficacité plus élevée des électrolyseurs sans membrane entraîne moins de gaspillage d’énergie, réduisant ainsi l’empreinte carbone du processus d’électrolyse. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, ladite cellule d’électrolyse étant en 3D. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, ladite cellule d’électrolyse étant en 2D et comprend une cavité centrale (2) sous forme d’un canal (21) reliant les orifices (61,71). Dans la présente invention, on entend par « cellule d’électrolyse en 2D », une cellule dans laquelle l’ensemble des éléments de la cellule est compris dans une seule plaque ou dans l’assemblage de deux plaques. Ainsi deux électrodes poreuses, anode et cathode, les deux canaux d’injection (6,7) et le au moins un canal d’apport (5), le corps solide (1) comprenant les logements des électrodes (3, 4), la cavité centrale (2) et les canaux de distribution, sont contenus dans une plaque ou dans l’assemblage de deux plaques, pouvant éventuellement être transparentes. La cellule en 2D est caractérisée par une faible dimension selon l’axe X par rapport aux deux axes Y et Z, à savoir une épaisseur de l’ordre du millimètre selon l’axe X et de plusieurs centimètres selon les axes Y et Z. A titre d’exemple illustratif et non limitatif, un dispositif 2D est constitué d’une plaque ou de l’assemblage de deux plaques, et le dispositif présente une longueur selon l’axe Y d’environ 11,0 cm, une largeur selon l’axe Z d’environ 6,0 cm et une épaisseur totale selon l’axe X d’environ 10 mm. Dans ce dispositif, la cellule d’électrolyse sans membrane selon l’invention comprend une longueur totale des canaux selon l’axe Y d’environ 60mm, une distance entre les ouvertures de sortie (31, 41) selon l’axe Z d’environ 7,0 mm et un diamètre moyen des canaux d’environ 1mm selon l’axe X. Avantageusement la cavité centrale (2) sous forme d’un canal (21) présente une hauteur H identique à la hauteur des orifices (61, 71) et des canaux d’injection. Dans ce mode de réalisation particulier de l’invention, une cellule en 2D, peut être utilisée comme cellule prototype afin d’évaluer les paramètres optimaux de mise en place de la réaction d’électrolyse recherchée, mais aussi servir de cellule d’électrolyse unitaire pour une mise en place d’un dispositif comprenant plusieurs cellules. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, ladite cellule d’électrolyse comprenant deux canaux d’apport (51, 52) de réactif, respectivement reliés aux canaux d’injection (6, 7). Avantageusement les deux canaux d’apport (51, 52) sont configurés pour transporter le même réactif, permettant une symétrie en termes de débits dans les flux entrant dans la cavité centrale (2). Par exemple les deux canaux d’apport (51, 52) sont reliés par des circuits à une même source d’alimentation. Avantageusement les deux canaux d’apport transportent des composés différents dont au moins un des composés est le réactif, l’autre composé pouvant être un autre réactif ou un additif ou un promoteur. Avantageusement les deux canaux d’apport transportent chacun un réactif différent nécessaire à la mise en œuvre d’une même réaction chimique à l’une des électrodes. Le corps solide (1) comprend un centre par lequel passent trois axes orthogonales X, Y et Z formant un repère orthogonal et par lequel passent trois plans (Ho), (V) et (T) : - le plan (Ho) contenant les axes X et Y, qui est parallèle aux surfaces des électrodes et est perpendiculaire à l’axe Z reliant les centres des orifices (31,41), - le plan (V) contenant les axes X et Z, qui est perpendiculaire aux surfaces des électrodes et perpendiculaire à l’axe Y reliant les orifices (61,71), - le plan (T) contenant les axes Y et Z, qui est perpendiculaire aux surfaces des électrodes et perpendiculaire à l’axe X. Le centre de symétrie de la cavité centrale (2) est identique à celui du corps solide et les axes X, Y et Z et les plans (Ho), (V) et (T) sont identiques à ceux de la cavité centrale (2). Bien que les axes X, Y et Z et les plans (Ho), (V) et (T) soient respectivement des axes de symétrie et des plans de symétrie de la cavité centrale (2), ils ne sont pas nécessairement ceux du corps solide (1), celui-ci comprenant d’autres éléments tels que les logements et les canaux de distribution, pouvant ne pas être symétriques. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle ledit corps solide (1) comprend un plan de symétrie (Ho) parallèle aux surfaces des électrodes, perpendiculaire à l’axe Z reliant les centres des orifices (31,41) et passant par le centre dudit corps solide (1). Dans ce mode de réalisation, on comprend qu’il existe une symétrie planaire entre les logements supérieur (3) et inférieur (4). Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle ledit corps solide (1) comprend un plan de symétrie (V) perpendiculaire aux surfaces des électrodes, perpendiculaire à l’axe Y reliant les orifices (61,71) et passant par le centre dudit corps solide (1). On comprend dans ce mode de réalisation qu’il existe dans le corps solide (1) une symétrie planaire de moyens d’acheminement des deux flux d’électrolyte (E1, E2) qui se font face dans la cavité centrale. Autrement dit, chacun des flux (E1, E2) présente dans le corps solide (1) des conditions d’écoulement identiques avant de se rencontrer dans la cavité centrale (2). Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle ledit corps solide (1) comprend un plan de symétrie (T) perpendiculaire aux surfaces des électrodes, perpendiculaire à l’axe X et passant par le centre dudit corps solide (1). Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle ledit corps solide (1) comprend : - un plan de symétrie (Ho) parallèle aux surfaces des électrodes, perpendiculaire à l’axe Z reliant les centres des orifices (31,41) et passant par le centre dudit corps solide (1), - et/ou un plan de symétrie (V) perpendiculaire aux surfaces des électrodes, perpendiculaire à l’axe Y reliant les orifices (61,71) et passant par le centre dudit corps solide (1), - et/ou un plan de symétrie (T) perpendiculaire aux surfaces des électrodes, perpendiculaire à l’axe X et passant par le centre dudit corps solide (1). Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle ledit corps solide (1) comprend un centre de symétrie (i). Dans ce mode de réalisation, le corps solide (1) comprend trois plans de symétrie (Ho), (V) et (T). Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle chaque logement d’électrode (3,4) comprend n canaux de distribution latéraux (82,83), n étant un nombre pair de 2 à 10, en particulier n est égal à 4. Avantageusement n est égal à 2, 4, 6, 8 ou 10. La multiplication du nombre de canaux de distribution latéraux (82,83) permet d’améliorer l’acheminement des bulles de réactif vers les électrodes et de les distribuer de façon plus homogène à la surface des électrodes. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle les canaux de distribution centraux et latéraux d’un logement d’électrode (8, 81, 82, 83) sont symétriques par rapport au plan (V) et espacés de manière régulière. On entend par « espacés de manières régulière », un espacement des centres des canaux de façon équidistance. Dans le cas où l’ouverture des canaux de distribution s’étend sur toute la largeur de la cavité centrale, les centres des ouvertures des canaux de distribution sont alignés à équidistance les uns des autres selon la longueur de la cavité centrale. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle la largeur Wsl des ouvertures des canaux de distribution latéraux à la surface de la cavité (821, 831) est de 1,0 mm à 20,0 mm, supérieure à la taille des bulles et/ou à l’épaisseur des films comprenant le réactif afin de permettre le passage et l’acheminement desdites bulles ou dudit film de réactif et/ou dans laquelle la hauteur Hs des canaux de distribution (8, 81, 82, 83) est de 0,5 à 5,0 mm et/ou dans laquelle l’angle α est de 14° à une valeur inférieure ou égale à 90°, en particulier les axes des canaux de distribution (8, 81,82, 83) sont perpendiculaires à la surface des électrodes et/ou dans laquelle l’ouverture des canaux de distribution (811, 821, 831) est sous forme ovale ou circulaire ou rectangulaire ou carré . Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle la largeur Wsl des ouvertures des canaux de distribution latéraux à la surface de la cavité (821, 831) est de 1,0 mm à 20,0 mm, et est supérieure à la taille des bulles et/ou à l’épaisseur des films comprenant le réactif afin de permettre le passage et l’acheminement desdites bulles de réactif vers les électrodes. La gamme « de 1,0 mm à 20,0 mm » comprend les gammes suivantes : De 1,0 à 1,5mm, de 1,5 à 2,0mm, de 2,0 à 2,5mm, de 2,5 à 3,0 mm, de 3,0 à 3,5mm, de 3,5 à 4,0 mm, de 4,0 à 4,5,mm, de 4,5 à 5,0 mm, de 5,0 à 5,5,mm, de 5,5 à 6,0 mm, de 6,0 à 6,5 mm, de 6,5 à 7,0 mm, de 7,0 à 7,5 mm, de 7,5 à 8,0 mm, de 8,0 à 8,5 mm, de 8,5 à 9,0 mm, de 9,0 à 9,5 mm et de 9,5 à 10,0 mm. Puis de 10,0 à 11,0 mm, de 11,0 à 12,0 mm, de 12,0 à 13,0 mm, de 13,0 à 14,0 mm, de 14,0 à 15,0 mm, de 15,0 à 16,0 mm, de 16,0 à 17,0 mm, de 17,0 à 18,0 mm, de 18,0 à 19,0 mm et de 19,0 à 20,0 mm. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle la hauteur Hs des canaux de distribution (8, 81, 82, 83) est de 0,5 à 5,0 mm. La gamme de « de 0,5 à 5 mm » comprend les gammes suivantes : de 0,5 à 0,6 mm ; de 0,6 à 0,7 mm ; de 0,7 à 0,8 mm ; de 0,8 à 0,9 mm ; de 0,9 à 1,0 mm ; de 1,0 à 1,1 mm ; de 1,1 à 1,2 mm ; de 1,2 à 1,3 mm ; de 1,3 à 1,4 mm ; de 1,4 à 1,5 mm ; de 1,5 à1,6 mm ; de 1,6 à 1,7 mm ; de 1,7 à 1,8 mm ; de 1,8 à 1,9 mm ; de 1,9 à 2,0 mm puis de 2,0 à 2,5 mm ; de 2,5 à 3 mm ; de 3,0 à 3,5 mm ; de 3,5 à 4,0 mm ; de 4,0 à 4,5 mm et de 4,5 à 5,0 mm. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle l’angle α est de 14° à une valeur inférieure à 90°. La gamme « de 14° à une valeur inférieure à 90° » comprend les gammes suivantes : de 14°C à 20°, de 20 à 25°, de 25 à 30 °, de 30 à 35°, de 35 à 40°, de 40 à 45°, de 45 à 50°, de 50 à 55°, de 55 à 60°, de 60 à 65°, de 65 à 70°, de 70 à 75°, de 75 à 80°, de 80 à 85°, de 85 à une valeur inférieure à 90°. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle l’axe des canaux de distribution (8, 81,82, 83) est perpendiculaire à la surface des électrodes. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle l’ouverture des canaux de distribution (811, 821, 831) est sous forme ovale ou circulaire ou rectangulaire ou carrée. Avantageusement les ouvertures des canaux de distribution sont sous forme circulaire, notamment ronde, facilitant le cheminement du réactif. Avantageusement l’ouverture des canaux de distribution est sous forme rectangulaire de longueur égale à la largeur de la cavité centrale et de largeur supérieure à la taille de bulles et/ou des films de réactif, lesdits ouvertures rectangulaires étant disposées parallèlement entre elles et étant perpendiculaire à l’axe Y. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle la cavité centrale (2) du corps solide est de hauteur Hc, de 1,0 à 6,0 mm, et/ou dans laquelle la cavité centrale (2) du corps solide s’inscrit dans un parallélépipède rectangle de largeur La et de longueur Lo et de hauteur Hc, de préférence la largeur La étant de 2,0 à 100,0 mm la longeur Lo étant de 2,0 à 100,0 mm et représente la distance entre les orifices (61, 71) des deux canaux d’injection (6,7). Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle la cavité centrale (2) du corps solide est de hauteur Hc, de 1,0 à 6,0 mm. La gamme « de 1,0 à 6,0 mm » comprend les intervalles suivants : de 1,0 à 1,2 mm ; de 1,2 à 1,4 mm ; de 1,4 à 1,6 mm ; de 1,6 à 1,8 mm ; de 1,8 à 2,0 mm ; de 2,0 à 2,2 mm ; de 2,2 à 2,4 mm ; de 2,4 à 2,6 mm ; de 2,6 à 2,8 mm ; de 2,8 à 3,0 mm ; de 3,0 à 3,2 mm ; de 3,2 à 3,4 mm ; de 3,4 à 3,6 mm ; de 3,6 à 3,8 mm ; de 3,8 à 4,0 mm ; de 4,0 à 4,2 mm ; de 4,2 à 4,4 mm ; de 4,4 à 1,6 mm ; de 4,6 à 4,8 mm ; de 4,8 à 5,0 mm ; de 5,0 à 5,2 mm ; de 5,2 à 5,4 mm ; de 5,4 à 5,6 mm ; de 5,6 à 5,8 mm ; de 5,8 à 6,0 mm. Ainsi la distance entre les deux électrodes est définie par la somme de la hauteur de la cavité centrale Hc, de la hauteur des canaux de distribution du logement de l’anode et celle des canaux de distribution du logement de la cathode. Avantageusement les hauteurs des canaux de distribution des deux logements sont identiques et égales à Hs. La distance entre les électrodes est donc la somme de Hc et de deux fois la hauteur Hs des canaux de distribution (c’est-à-dire Hc+2Hs). A titre d’information, l’augmentation de la distance entre les électrodes entraine celle de la résistance électrique interne du dispositif, pénalisant de ce fait le rendement global. Il existe donc avantageusement dans les cellules sans membrane une distance optimale entre les électrodes, dépendante de la configuration de la cellule (surface et nature des électrodes) qui peut être déterminée et ajustée pour minimiser la résistance électrique du dispositif. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle la cavité centrale (2) du corps solide s’inscrit dans un parallélépipède rectangle de largeur La et de longueur Lo et de hauteur Hc, de préférence la largeur La étant de 2,0 à 100,0 mm, la longeur Lo étant de 2,0 à 100,0 mm et représente la distance entre les orifices (61, 71) des deux canaux d’injection (6,7). La gamme « de 2,0 à 100,0 mm » comprend les gammes de valeurs suivantes : de 2,0 à 3,0 mm ; de 3,0 à 4,0 mm ; de 4,0 à 5,0 mm ; de 5,0 à 6,0 mm ; de 6,0 à 7,0 mm ; de 7,0 à 8,0 mm ; de 8,0 à 9,0 mm ; de 9,0 à 10,0 mm ; de 10,0 à 15,0 mm ; de 15,0 à 20,0 mm ; de 20,0 à 25,0 mm ; de 25,0 à 30,0 mm ; de 30,0 à 35,0 mm ; de 35,0 à 40,0 mm ; de 40,0 à 45,0 mm ; de 45,0 à 50,0 mm ; de 50,0 à 55,0 mm ; de 55,0 à 60,0 mm ; de 60,0 à 65,0 mm ; de 65,0 à 70,0 mm ; de 70,0 à 75,0 mm ; de 75,0 à 80,0 mm ; de 80,0 à 85,0 mm ; de 85,0 à 90,0 mm ; de 90,0 à 95,0 mm ; de 95,0 à 100,0 mm. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle la largeur Wsl des ouvertures des canaux de distribution latéraux à la surface de la cavité (821, 831) est de La/20 à La/5, supérieure à la taille des bulles comprenant le réactif afin de permettre le passage et l’acheminement desdites bulles et/ou desdits films de réactif vers les électrodes. Avantageusement la cavité centrale (2) est un parallélépipède rectangle à base carrée de longueur et de largeur identique, de 2,0 à 100,0 mm, et de hauteur Hc. A titre d’exemple non limitatif, le côté de la base carrée du parallélépipède formant la cavité centrale (2) est d’environ 2,25 cm, soit une surface de 5,0 cm², pour des électrodes (anode et cathode) à base carrée d’environ 5 cm² de surface et 2,25 cm de côté. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle les logements des électrodes présentent une forme comprenant une partie convergente vers les orifices de sortie (31, 41). Dans le logement des électrodes (3, 4), la zone de sortie (31, 41) en aval des électrodes présente avantageusement une partie convergente, c’est-à-dire de section diminuant au fur et à mesure que l’on s’approche de la sortie du corps solide (1), de façon à limiter les éventuelles zones de recirculation pouvant favoriser la coalescence des bulles. Une coalescence des bulles importante aurait pour effet d’empêcher leur sortie, voire leur permettrait de remonter dans le cœur de la cellule, ce qui pénaliserait la résistance ohmique de la cellule. Avantageusement, ladite partie convergente s’inscrit dans une pyramide à base rectangulaire ou carrée correspondant à la surface des électrodes et dont le sommet comprend l’orifice de sortie (31, 41) du logement d’électrode. Avantageusement, ladite partie convergente est présente sous la forme d’un entonnoir. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle la hauteur H du canal d’injection (6,7) est de 1,0 à 6,0 mm, de préférence 2,0 mm et/ou dans laquelle la largeur W du canal d’apport (5,51,52) est de 0,5 à 2,5 mm, de préférence 0,5 mm. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle la hauteur H du canal d’injection (6,7) est de 1,0 à 6,0 mm, de préférence 2,0 mm. La gamme « de 1,0 à 6,0 mm » comprend les intervalles suivants : de 1,0 à 1,1 mm ; de 1,1 à 1,2 mm ; de 1,2 à 1,3 mm ; de 1,3 à 1,4 mm ; de 1,4 à 1,5 mm ; de 1,5 à 1,6 mm ; de 1,6 à 1,7 mm ; de 1,7 à 1,8 mm ; de 1,8 à 1,9 mm ; de 1,9 à 2,0 mm ; de 2,0 à 2,1 mm ; de 2,1 à 2,2 mm ; de 2,2 à 2,3 mm ; de 2,4 à 2,5 mm ; de 2,5 à 2,6 mm ; de 2,6 à 2,7 mm ; de 2,7 à 2,8 mm ; de 2,8 à 2,9 mm ; de 2,9 à 3,0 mm ; de 3,0 à 3,1 mm ; de 3,1 à 3,2 mm ; de 3,2 à 3,3 mm ; de 3,4 à 3,5 mm ; de 3,5 à 3,6 mm ; de 3,6 à 3,7 mm ; de 3,7 à 3,8 mm ; de 3,8 à 3,9 mm ; de 3,9 à 3,0 mm ; de 4,0 à 4,1 mm ; de 4,1 à 4,2 mm ; de 4,2 à 4,3 mm ; de 4,4 à 4,5 mm ; de 4,5 à 4,6 mm ; de 4,6 à 4,7 mm ; de 4,7 à 4,8 mm ; de 4,8 à 4,9 mm ; de 4,9 à 5,0 mm ; de 5,0 à 5,1 mm ; de 5,1 à 5,2 mm ; de 5,2 à 5,3 mm ; de 5,4 à 5,5 mm ; de 5,5 à 5,6 mm ; de 5,6 à 5,7 mm ; de 5,7 à 5,8 mm ; de 5,8 à 5,9 mm ; de 5,9 à 6,0 mm. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle la largeur W du canal d’apport (5,51,52) est de 0,5 à 2,5 mm, de préférence 0,5 mm. La gamme de « 0,5 à 2,5 mm » comprend les gammes de valeurs suivantes : de 0,5 à 0,6 mm ; de 0,6 à 0,7 mm ; de 0,7 à 0,8 mm ; de 0,8 à 0,9 mm ; de 0,9 à 1,0 mm ; de 1,0 à 1,1 mm ; de 1,1 à 1,2 mm ; de 1,2 à 1,3 mm ; de 1,3 à 1,4 mm ; de 1,4 à 1,5 mm ; de 1,5 à 1,6 mm ; de 1,6 à 1,7 mm ; de 1,7 à 1,8 mm ; de 1,8 à 1,9 mm ; de 1,9 à 2,0 mm ; de 2,0 à 2,1 mm ; de 2,1 à 2,2 mm ; de 2,2 à 2,3 mm et de 2,4 à 2,5 mm. La largeur W est définie comme le diamètre moyen de canal d’apport (5,51,52). La largeur W permet de déterminer l’aire de la section du canal d’apport. L’aire de la section du canal d’apport permet de définir la gamme de valeurs des débits des flux de réactifs accessibles dans la cellule d’électrolyte. Avantageusement la largeur W est identique à la largeur de l’orifice du canal d’apport (511, 521) située à l’intersection du canal d’injection et du canal d’apport. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle le ratio entre l’aire de surface du canal d’injection (6,7) et l’aire de surface de l’orifice du canal d’apport (51) est de 4,0 à 15,0 ou dans laquelle le ratio entre la hauteur H du canal d’injection (6,7) et le diamètre W de l’orifice du canal d’apport (51) est de 2,0 à 15,0 de préférence 4,0. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle le ratio entre l’aire de la section du canal d’injection (6,7) et l’aire de l’orifice du canal d’apport (51) est de 4,0 à 15,0. La gamme « de 4,0 à 15,0 » comprend les gammes de valeurs suivantes : de 4,0 à 4,5 ; de 4,5 à 5,0 ; de 5 à 5,5 ; de 5,5 à 6,0 ; de 6,0 à 6,5 ; de 6,5 à 7,0 ; de 7,0 à 7,5 ; de 7,5 à 8,0 ; de 8,0 à 8,5 ; de 8,5 à 9,0 ; de 9,0 à 9,5 ; de 9,5 à 10,0 ; de 10,0 à 10,5 ; de 10,5 à 11,0 ; de 11,0 à 11,5 ; de 11,5 à 12,0 ; de 12,0 à 12,5 ; de 12,5 à 13,0 ; de 13,5 à 14,0 ; de 14,0 à 14,5 et de 14,5 à 15,0. L’aire de la section du canal d’injection afin de déterminer ce ratio est définie comme l’aire d’une section issue d’une coupe plane transversale perpendiculaire à l’axe dudit canal, de préférence à proximité de l’orifice du canal d’apport (51,52) correspondant en amont dudit orifice. L’aire de section d’un canal destinée à transporter un fluide est équivalente à la surface hydraulique utilisée pour calculer l’écoulement d’un fluide. Ainsi lorsque le canal est à section circulaire, il est possible de définir un diamètre hydraulique ou un rayon hydraulique. L’aire de la section du canal d’injection (61, 71) permet de définir la gamme de valeurs des débits des flux d’électrolyte accessibles dans la cellule d’électrolyse. Avantageusement les débits pouvant être injectés dans chacun des canaux d’injection (61, 71) de ladite cellule d’électrolyse de l’invention sont dans une gamme de valeurs de 120 à 2400 mL/min. La gamme de valeurs « de 120 à 2400 mL/min » comprend les gammes de valeurs suivantes : de 120 à 130 mL/min ; de 130 à 140 mL/min ; de 140 à 150 mL/min ; de 150 à 160 mL/min ; de 160 à 170 mL/min ; de 170 à 180 mL/min ; de 180 à 190 mL/min ; de 190 à 200 mL/min ; de 200 à 210 mL/min ; de 210 à 220 mL/min ; de 220 à 230 mL/min ; de 230 à 240 mL/min ; de 240 à 250 mL/min ; de 250 à 260 mL/min ; de 260 à 270 mL/min ; de 270 à 280 mL/min ; de 280 à 290 mL/min ; de 290 à 300 mL/min ; de 300 à 310 mL/min ; de 310 à 320 mL/min ; de 320 à 330 mL/min ; de 330 à 340 mL/min ; de 340 à 350 mL/min ; de 350 à 360 mL/min ; de 360 à 370 mL/min ; de 370 à 380 mL/min ; de 380 à 390 mL/min ; de 390 à 400 mL/min ; de 400 à 410 mL/min ; de 410 à 420 mL/min ; de 420 à 430 mL/min ; de 430 à 440 mL/min ; de 440 à 450 mL/min ; de 450 à 460 mL/min ; de 460 à 470 mL/min ; de 470 à 480 mL/min ; de 480 à 490 mL/min ; de 490 à 500 mL/min ; de 500 à 600 mL/min ; de 600 à 700 mL/min ; de 700 à 800 mL/min ; de 800 à 900 mL/min ; de 900 à 1 000 mL/min ; de 1 000 à 1 100 mL/min ; de 1 100 à 1 200 mL/min ; de 1 200 à 1 300 mL/min ; de 1 300 à 1 400 mL/min ; de 1 400 à 1 500 mL/min ; de 1 500 à 1 600 mL/min ; de 1 600 à 1 700 mL/min ; de 1 700 à 1 800 mL/min ; de 1 800 à 1 900 mL/min ; de 1 900 à 2 000 mL/min ; de 2 000 à 2 100 mL/min ; de 2 100 à 2 200 mL/min ; de 2 200 à 2 300 mL/min ; de 2 300 à 2 400 mL/min. L’aire de l’orifice du canal d’apport permet de définir la gamme de valeurs des débits du flux de réactif injecté dans l’électrolyte et en conséquence de contrôler la taille de bulles générées de réactif et leur vitesse. Avantageusement les débits pouvant être injectés dans ledit canal d’apport (51, 52) de ladite cellule d’électrolyse de l’invention sont dans une gamme de valeurs de 5 à 200 mL/min. La gamme de valeurs « de 5 à 200 mL/min » comprend les gammes de valeurs suivantes : de 5 à 6 mL/min ; de 6 à 7 mL/min ; de 7 à 8 mL/min ; de 8 à 9 mL/min ; de 9 à 10 mL/min ; de 11 à 12 mL/min ; de 12 à 13 mL/min ; de 13 à 14 mL/min ; de 14 à 15 mL/min ; de 15 à 16 mL/min ; de 16 à 17 mL/min ; de 17 à 18 mL/min ; de 18 à 19 mL/min ; de 19 à 20 mL/min ; de 20 à 25 mL/min ; de 25 à 30 mL/min ; de 30 à 35 mL/min ; de 35 à 40 mL/min ; de 40 à 45 mL/min ; de 45 à 50 mL/min ; de 50 à 60 mL/min ; de 60 à 70 mL/min ; de 70 à 80 mL/min ; de 80 à 90 mL/min ; de 90 à 100 mL/min ; de 100 à 110 mL/min ; de 110 à 120 mL/min ; de 120 à 130 mL/min ; de 130 à 140 mL/min ; de 140 à 150 mL/min ; de 150 à 160 mL/min ; de 160 à 170 mL/min ; de 170 à 180 mL/min ; de 180 à 190 mL/min ; de 190 à 200 mL/min ; Le ratio entre l’aire de la section du canal d’injection et l’aire de l’orifice du canal d’apport permet de définir les débits des flux d’électrolyte et les caractéristiques du flux des bulles et/ou des films générés du réactif (tailles des bulles, débit des bulles, épaisseur des films, volume des films, largeur des films), qui sont accessibles par ladite cellule d’électrolyse. Sans être lié par la théorie, le ratio entre l’aire de la section du canal d’injection et l’aire de l’orifice du canal d’apport est une caractéristique qui a pour effet de déterminer la compétition entre les efforts d’inertie, de viscosité et de tension de surface appliqués à l’interface entre les deux fluides, à savoir entre l’électrolyte et le réactif sous forme de bulles et/ou de films. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle le ratio entre la hauteur H du canal d’injection (6,7) et le diamètre W de l’orifice du canal d’apport (51) est de 2,0 à 15,0 de préférence 4,0. La gamme « de 2,0 à 15,0 » comprend les gammes de valeurs suivantes : de 2,0 à 2,5 ; de 2,5 à 3,0 ; de 3,0 à 3,5 ; de 3,5 à 4,0 ; de 4,0 à 4,5 ; de 4,5 à 5,0 ; de 5 à 5,5 ; de 5,5 à 6,0 ; de 6,0 à 6,5 ; de 6,5 à 7,0 ; de 7,0 à 7,5 ; de 7,5 à 8,0 ; de 8,0 à 8,5 ; de 8,5 à 9,0 ; de 9,0 à 9,5 ; de 9,5 à 10,0 ; de 10,0 à 10,5 ; de 10,5 à 11,0 ; de 11,0 à 11,5 ; de 11,5 à 12,0 ; de 12,0 à 12,5 ; de 12,5 à 13,0 ; de 13,5 à 14,0 ; de 14,0 à 14,5 et de 14,5 à 15,0. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle l’anode poreuse (A) a une porosité théorique P t , définie comme le rapport du volume des pores de l’anode sur le volume total de l’anode, inférieur à 80%, notamment de 25 à 80%, en particulier d’environ 70% Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle la cathode poreuse (C) a une porosité théorique P t , définie comme le rapport du volume des pores de la cathode sur le volume total de la cathode, inférieur à 80%, notamment de 25 à 80%, en particulier d’environ 70% Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle la cathode et/ou l’anode poreuses ont une porosité théorique P t , définie comme le rapport du volume des pores de l’électrode sur le volume total de l’électrode, inférieur à 80%, notamment de 25 à 80%, en particulier d’environ 70% Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle la cathode et l’anode poreuses ont une porosité théorique P t , définie comme le rapport du volume des pores de l’électrode sur le volume total de l’électrode, inférieur à 80%, notamment de 25 à 80%, en particulier d’environ 70% Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle la cathode ou l’anode poreuses ont une porosité théorique P t , définie comme le rapport du volume des pores de l’électrode sur le volume total de l’électrode, inférieur à 80%, notamment de 25 à 80%, en particulier d’environ 70% La gamme « de 25 à 80% » comprend les intervalles suivants : de 25 à 30%, de 30à 35%, de 35 à 40%, de 40 à 45%, de 45 à 50%, de 50 à 55%, de 55 à 60%, de 60 à 65%, de 65 à 70%, de 70 à 75%, de 25 à 26%, de 26 à 27%, de 27 à 28%, de 28 à 29%, de 29 à 30%, de 30 à 31%, de 31 à 32%, de 32 à 33%, de 33 à 34%, de 34 à 35%, de 35 à 36%, de 36 à 37%, de 37 à 38%, de 38 à 39%, de 39 à 40%, de 40 à 41%, de 41 à 42%, de 42 à 43%, de 43 à 44%, de 44 à 45%, de 45 à 46%, de 46 à 47%, de 47 à 48%, de 48 à 49%, de 49 à 50%, de 50 à 51%, de 51 à 52%, de 52 à 53%, de 53 à 54%, de 54 à 55%, de 55 à 56%, de 56 à 57%, de 57 à 58%, de 58 à 59%, de 59 à 60%, de 60 à 61%, de 61 à 62%, de 62 à 63%, de 63 à 64%, de 64 à 65%, de 65 à 66%, de 66 à 67%, de 67 à 68%, de 68 à 69%, de 69 à 70%, de 70 à 71%, de 71 à 72%, de 72 à 73%, de 73 à 74%, de 74 à 75%, de 75 à 76%, de 76 à 77%, de 77 à 78%, de 78 à 79%, de 79 à 80%. La porosité théorique des électrodes peut être évaluée à l’aide de calcul de densité, en déterminant le rapport de densité entre la densité théorique de l’électrode non poreuse (sans pore) sur celle de l’électrode poreuse. Ainsi la porosité théorique des électrodes peut être évaluée à l’aide de calcul de masses, en déterminant pour un volume donné, le rapport entre la masse théorique de l’électrode non poreuse sur la masse de l’électrode poreuse. La densité théorique de l’électrode non poreuse est définie comme la masse théorique d’une électrode non poreuse sur le volume de ladite électrode. La masse théorique de l’électrode non poreuse est définie comme la somme des masses de chacun des éléments qui la compose, c’est-à-dire pouvant éventuellement comprendre la masse des catalyseurs présents en surface des électrodes. De façon plus précise, il existe des porosimètres à mercure qui permettent de mesurer précisément la porosité (et d’autres paramètres comme la tortuosité, les diamètres moyens des pores, etc) des matériaux. De plus ce type d’outil couplé à des mesures optiques (cf. Chen et al., 2022, Determination of the porosity and its heterogeneity of fuel cell microporous layers by X-ray tomographic microscopy) permet d’avoir une estimation de la porosité de chaque couche constituant les électrodes. La porosité des électrodes contribue au fonctionnement de la présente cellule d’électrolyse de l’invention. En effet les Inventeurs ont découvert que les électrodes poreuses induisent une forme de blocage qui améliore la répartition des vitesses des flux et donc la topologie générale de l’écoulement dans la cellule d’électrolyse de l’invention, comme illustré par l’exemple 2 et la FIG. 3 . En limitant la vitesse des flux, les électrodes poreuses permettent d’homogénéiser les distributions de vitesse sur l’ensemble de la surface là où sans électrode l’essentiel est concentré autour du point de rencontre des deux écoulements de liquide. Cela permet donc de limiter les phénomènes parasites tels que les tourbillons et les zones de recirculation, qui empêchent le transport des bulles de réactif vers la zone inférieure de la cellule, à savoir vers le logement inférieur, et favorisent par la même occasion le mélange. Avantageusement, le taux de porosité maximal est environ de 80%, car au-dessus de cette valeur le blocage ne modifie pas suffisamment l’écoulement. Avantageusement, le taux de porosité minimal est environ de 25%, car en-dessous de cette valeur les électrodes peuvent perturber les flux de matière sortants et induire un blocage trop important favorisant aussi des phénomènes parasites. Avantageusement, le taux de porosité optimal est environ de 70%, cette valeur permet d’influer sur le blocage des écoulements en favorisant la répartition des vitesses des écoulements, sans perturber les flux de matière sortant et en limitant les phénomènes parasites. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle la différence de porosité δ entre la cathode et l’anode est inférieure à 5,0%, ladite différence est de 0,0 à 5,0%, de préférence inférieure à 1,0%. La différence de porosité δ est définie comme la valeur absolue de la différence entre la porosité de l’anode et celle de la cathode. La gamme « de 0,0 à 5,0% » comprend les gammes de valeurs suivantes : de 0,0 à 1,0%, de 1,0 à 2,0%, de 2,0 à 3,0%, de 3,0 à 4,0%, de 4,0 à 5,0%. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle la différence de porosité δ entre la cathode et l’anode est inférieure ou égale à 5,0%, de préférence de 0,0 à 5,0 %, préférentiellement inférieure ou égale à 1,0%. La différence de porosité théorique δ est définie comme la valeur absolue de la différence entre la porosité théorique de l’anode et celle de la cathode. Avantageusement la différence de porosité théorique δ est identique à la différence de porosité mesurée qui varie de 0,0 à 5,0%. La porosité réelle (tailles et volumes des pores) peut être évaluée par les méthodes connues de l’Homme du métier, telle qu’un porosimètre ou les techniques citées ci-dessus. La faible différence de porosité, de 0,0 à 1,0%, entre les électrodes, permet d’assurer l’équilibrage des blocages appliqués aux flux se dirigeant vers l’anode et la cathode. La faible différence de porosité permet d’assurer une répartition homogène entre le mélange de fluides allant à l’anode et à la cathode. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle la porosité de la cathode et celle de l’anode sont identiques. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle la porosité théorique de la cathode et celle de l’anode sont identiques. Les Inventeurs ont aussi remarqué de façon inattendue que si une des électrodes poreuses oppose moins de résistance, l’essentiel du mélange des flux est dirigé du côté de cette électrode. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle la différence de porosité δ entre la cathode et l’anode est de 5,0 à 20,0 %, de préférence de 5,0 à 15,0%, préférentiellement de 5,0 à 10,0%. La gamme « de 5,0 à 20,0% » comprend les gammes de valeurs suivantes : de 5,0 à 6,0%, de 6,0 à 7,0%, de 7,0 à 8,0%, de 8,0 à 9,0%, de 9,0 à 10,0%, de 10,0 à 11,0%, de 11,0 à 12,0%, de 12,0 à 13,0%, de 13,0 à 14,0%, de 14,0 à 15,0%, de 15,0 à 16,0%, de 16,0 à 17,0%, de 17,0 à 18,0%, de 18,0 à 19,0%, de 19,0 à 20,0%. Avantageusement une différence de porosité entre l’anode et la cathode permet de favoriser l’écoulement des flux vers l’une des électrodes. Avantageusement une différence de porosité entre les électrodes peut être contrebalancée par la modification des débits dans le dispositif. Avantageusement une différence de porosité induite au cours de l’utilisation de la cellule d’électrolyse selon l’invention peut être contrebalancée par la flexibilité des débits pouvant être introduits dans la cellule. Une différence de porosité induite au cours de l’utilisation peut par exemple provenir d’un détachement du catalyseur ou de la présence de sels déposées dans les pores. Ainsi dans la cellule d’électrolyse selon l’invention, une différence de porosité n’est pas une caractéristique restrictive. Du fait de la flexibilité sur le contrôle des débits, la cellule selon l’invention permet de remédier à une différence de porosité entre les deux électrodes, permettant d’obtenir un dispositif robuste. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle l’axe dudit canal d’apport (51, 52) est perpendiculaire à l’axe dudit canal d’injection auquel ledit canal d’apport est relié. Le contrôle de la formation des bulles et/ou des films de réactif est notamment favorisé par une entrée du flux de réactif perpendiculaire aux flux d’électrolyte. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, comprenant deux canaux d’apport (51, 52), dans laquelle l’axe de chaque canal d’apport (51, 52) est perpendiculaire à l’axe dudit canal d’injection auquel ledit canal d’apport est relié (6, 7). Avantageusement, les deux axes des deux canaux d’apport (51, 52) sont situés du même côté par rapport au plan (Ho) du corps solide. Ceci permet de limiter une dissymétrie des contraintes sur les bulles et/ou des films de réactifs dans le cas d’un régime des flux contrôlé par les effets de gravité ou la flottaison. Avantageusement, les deux axes des deux canaux d’apport (51, 52) sont situés du même côté par rapport au plan (Ho) du corps solide et ladite cellule d’électrolyse est disposée de façon à ce que son plan (Ho) soit perpendiculaire à la force de gravité. Avantageusement, les deux axes des deux canaux d’apport (51, 52) sont situés du même côté par rapport au plan (Ho) du corps solide et ladite cellule d’électrolyse est disposée de façon à ce que : son plan (Ho) soit perpendiculaire à la force de gravité, et les axes des canaux d’apport soient situés du côté du logement inférieur (4). Ainsi, les canaux d’apport transportent des flux de matière qui ont une direction opposée à celle de la force de gravité. Avantageusement, les deux axes des deux canaux d’apport (51, 52) sont situés du même côté par rapport au plan (Ho) du corps solide et ladite cellule d’électrolyse est disposée de façon à ce que : son plan (Ho) soit perpendiculaire à la force de gravité, et les axes des canaux d’apport soient situés du côté du logement supérieur (3). Ainsi, les canaux d’apport transportent des flux de matière qui ont une direction parallèle à celle de la force de gravité. Ces modes de réalisation permettent d’orienter la cellule de l’invention afin de contrôler ou de limiter les contraintes de gravité ou de flottaison appliquées aux bulles de réactifs, notamment dans le régime des flux contrôlé par les effets de gravité ou la flottaison. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, comprenant : un corps solide (1) et deux électrodes poreuses, une anode (A) et une cathode (C), deux canaux d’injection (6, 7) de deux flux d’électrolyte (E1, E2), et deux canaux d’apport (51, 52) d’un réactif (R), ledit corps solide (1) comprenant : deux logements d’électrode, supérieur (3) et inférieur (4), comprenant respectivement des orifices de sortie (31, 41), une cavité centrale (2) située entre lesdits logements d’électrode et qui s’inscrit dans un parallélépipède rectangle de hauteur Hc, de longueur Lo1 et de largeur La1, de faces (a, b, c, d, e, f), les faces (e) et (f) étant les faces supérieure et inférieure de dimensions Lo1 et La1, les faces (a) et (b) étant parallèles entre elles et de dimensions La1 et Hc, les faces (c) et (d) étant parallèles entre elles et de dimensions Lo1 et Hc, un centre de symétrie (I) par lequel passe un plan de symétrie (Ho) parallèle aux faces (e, f), un plan de symétrie (V) parallèle aux faces (a, b) et un plan de symétrie (T) parallèles aux faces (c, d); dix canaux de distribution dont cinq canaux de distribution (84, 85, 86, 87, 88) par logement d’électrode, chaque canal de distribution présente la forme d’un parallélépipède rectangle de hauteur Hs, de longueur Lo2 et de largeur Ws, la longueur Lo2 étant identique à la largeur La1 de la cavité centrale, chaque canal de distribution relie une partie de la cavité centrale (2) par une ouverture (841, 851, 861, 871, 881) de forme rectangulaire de longueur Lo2 et largeur Ws, à une partie de la surface d’un des logements d’électrode par une ouverture (842, 852, 862, 872, 882) de même forme et de mêmes dimensions que ladite ouverture (841, 851, 861, 871, 881), de sorte que les cinq canaux de distribution (84, 85, 86, 87, 88) par logement d’électrode sont parallèles selon leur longueur Lo2 et de préférence espacés de manière régulière suivant la longueur Lo1 de la cavité, les orifices (61, 71) des canaux d’injection (6,7) sont positionnés en face à face respectivement au centre des faces (a) et (b) sur le plan (T) éventuellement des moyens d’orientation (10) des flux d’électrolyte sur les faces (a, b) sous forme d’un entonnoir s’étendant d’un orifice (61, 71) vers les faces (c) et (d) et positionné à l’avant de l’ouverture d’un canal de distribution, pour une répartition homogène du flux d’électrolyte entre les faces (c) et (d), dans laquelle : ladite anode poreuse (A) et ladite cathode poreuse (C) sont respectivement contenues dans les logements d’électrode supérieur (3) et inférieur (4), chaque canal d’injection (6, 7) est suivant l’axe (Y) correspondant à l’intersection des plans (Ho) et (T) et relie la cavité centrale (2) par un orifice (61,71) à un réservoir d’électrolyte (111, 112) alimenté par une entrée d’électrolyte (121, 122), chaque canal d’apport (51,52) s’étend d’un canal d’injection (6, 7) par un orifice (512, 521) de diamètre W vers un réservoir (131, 132) en réactif alimenté par une entrée de réactif (141,142), les centres des orifices (512, 521) des canaux d’apport (51, 52), les axes des canaux d’injection (6, 7) et les centres des orifices (61,71) des canaux d’injection (6,7) sont contenus dans le plan de symétrie (T), les deux canaux d’apport (51,52) étant aptes à conduire au moins un réactif (R), gazeux ou liquide, et à injecter ledit réactif (R) sous forme de bulles et/ou sous forme de films par l’orifice (511, 521) dans le canal d’injection (6, 7) transportant l’électrolyte, de façon à obtenir un mélange de bulles et/ou de films de réactif avec l’électrolyte, à l’orifice (61, 71) du canal d’injection (6,7), les deux canaux d’injection (6, 7) étant aptes à conduire l’électrolyte à partir de l’extérieur de la cellule vers la cavité centrale (2) et à introduire deux flux d’électrolyte par les orifices (61, 71) respectifs des canaux d’injection (6, 7), lesdits deux canaux d’injection (6, 7) et lesdits orifices (61, 71) étant positionnés de façon à permettre aux deux flux d’électrolyte (E1, E2) de se rencontrer dans la cavité centrale (2) et à entrainer une séparation de chacun des flux d’électrolyte, respectivement en deux parties, une première partie de l’un des flux (S1A) et une première partie de l’autre flux (S2A) étant conduites vers l’anode, et une deuxième partie de l’un des flux (S1C), et une deuxième partie de l’autre flux (S2C) étant conduites vers la cathode, les deux canaux d’injection (6, 7) étant aptes pour conduire l’électrolyte à partir de l’extérieur de la cellule vers la cavité centrale (2) et à introduire deux flux d’électrolyte par les orifices (61, 71) respectifs des canaux d’injection (6, 7), les canaux de distribution (86) étant aptes au passage des flux d’électrolyte séparés (S1A, S2A, S1C, S2C) de la cavité centrale (2) vers les orifices de sortie (31,41) des logements (3,4) en traversant respectivement l’anode (A) et la cathode (C), les canaux de distribution (84, 85, 86, 87, 88) étant configurés pour conduire les bulles et/ou les films du réactif (R) des ouvertures (841, 851, 861, 871, 881) vers les ouvertures (842, 852, 862, 872, 882), et en fonction du débit des flux d’électrolyte et de celui du réactif, à conduire les bulles et/ou les films de réactif de la cavité centrale (2) de façon sélective vers l’un des logements (3, 4) contenant respectivement l’ anode (A) et la cathode (C). Dans un mode de réalisation préféré, l’axe de chaque canal de distribution est dans le plan de symétrie (T) et est perpendiculaire à la surface des électrodes, l’axe du canal de distribution centrale (86) est aligné avec le centre de symétrie (i) du corps solide (1). Dans un mode de réalisation préféré, les cinq centres des cinq ouvertures des canaux de distribution (841, 851, 861, 871, 881) du logement supérieur sont alignés selon un axe situé sur la face (e) parallèle à l’axe Y et ils sont répartis à équidistance les uns des autres. Ainsi lesdites ouvertures (841, 851, 861, 871, 881) sont parallèles selon leur longueur Lo2 qui est perpendiculaire à la longueur Lo1 de la cavité centrale en permettant de recouvrir une surface optimale accessible de la face (e). En conséquence, les cinq centres des cinq ouvertures des canaux de distribution (842, 852, 862, 872, 882) du logement supérieur sont alignés selon un axe situé sur la surface de l’électrode (anode), parallèle à l’axe Y et ils sont répartis à équidistance les uns des autres. Ainsi lesdites ouvertures (842, 852, 862, 872, 882) sont parallèles selon leur longueur Lo2 qui est perpendiculaire à la longueur Lo1 de la cavité centrale en permettant de recouvrir une surface optimale accessible de la surface de l’électrode (anode). De façon symétrique, les cinq centres des cinq ouvertures des canaux de distribution (841, 851, 861, 871, 881) du logement inférieur sont alignés selon un axe situé sur la face (f) parallèle à l’axe Y et ils sont répartis à équidistance les uns des autres. Ainsi lesdites ouvertures (841, 851, 861, 871, 881) sont parallèles selon leur longueur Lo2 qui est perpendiculaire à la longueur Lo1 de la cavité centrale en permettant de recouvrir une surface optimale accessible de la face (f). Les cinq centres des cinq ouvertures des canaux de distribution (842, 852, 862, 872, 882) du logement inférieur sont alignés selon un axe situé sur la surface de l’électrode (cathode) parallèle à l’axe Y et ils sont répartis à équidistance les uns des autres. Ainsi lesdites ouvertures (842, 852, 862, 872, 882) sont parallèles selon leur longueur Lo2 qui est perpendiculaire à la longueur Lo1 de la cavité centrale en permettant de recouvrir une surface optimale accessible de la surface de l’électrode (cathode). Ce mode de réalisation avec des ouvertures rectangulaires s’étendant sur toute la largeur La2 de la cavité centrale (2) permet une optimisation de la surface d’échange entre les électrodes et la cavité tout en assurant une stabilité mécanique, l’interface entre les canaux permettant le maintien des électrodes. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle le corps solide (1), les canaux d’injection (6,7), les canaux d’apport (51, 52), les réservoirs d’électrolyte (111, 112) et les réservoirs en réactif (131,132) sont compris dans une même matrice solide (M). Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle ladite matrice solide (M) comprend ou est constituée d’un assemblage de plaques empilées successivement. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle ladite matrice solide (M) comprenant ou est constituée de : au moins une plaque centrale ou un ensemble de plaques centrales, ledit ensemble étant en particulier constitué de deux plaques centrales, deux plaques de collecteur de courant comprenant chacune une ouverture centrale sur laquelle est montée respectivement les électrodes poreuses anode et cathode deux plaques terminales configurées pour enserrer l’assemblage de plaques et comprenant respectivement les sorties (31, 41), des plaques d’étanchéité situées entre deux plaques desdites plaques centrales, desdites plaques de collecteurs de courant et desdites plaques terminales, des moyens de serrage (15), deux entrées de flux d’électrolyte (121, 122), deux entrées de flux du réactif (141,142), dans laquelle ladite au moins une plaque centrale est configurée pour comprendre : les canaux d’injection (6, 7) et les réservoirs d’électrolyte (111,112) les canaux d’apport (51, 52) et les réservoirs du réactif (131, 132) la cavité centrale (1) les canaux de distribution (81, 82, 83), ou les plaques centrales dudit ensemble sont configurées de façon à comprendre, par assemblage desdites plaques centrales dudit ensemble et des plaques d’étanchéité entre lesdites plaques centrales dudit ensemble: les canaux d’injection (6, 7) et les réservoirs d’électrolyte (111,112) les canaux d’apport (51, 52) et les réservoirs du réactif (131, 132) la cavité centrale (1) les canaux de distribution (81, 82, 83). Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle ladite matrice solide (M) est constituée d’un assemblage de plaques, empilées successivement, comprenant : des plaques centrales, deux plaques de collecteur de courant comprenant chacune une ouverture centrale sur laquelle est montée respectivement les électrodes poreuses anode et cathode deux plaques terminales configurées pour enserrer l’assemblage de plaques et comprenant respectivement les sorties (31, 41), des plaques d’étanchéité situées entre lesdites plaques centrales, lesdites plaques de collecteurs de courant et lesdites plaques terminales, des moyens de serrage (15), deux entrées de flux d’électrolyte (121, 122) deux entrées de flux du réactif (141,142) dans laquelle les plaques centrales sont configurées de façon à comprendre , par assemblage desdites plaques centrales et des plaques d’étanchéité entre lesdites plaques centrales,: les canaux d’injection (6, 7) et les réservoirs d’électrolyte (111,112) les canaux d’apport (51, 52) et les réservoirs du réactif (131, 132) la cavité centrale (1) les canaux de distribution (81, 82, 83). Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle ladite matrice solide (M) est constituée d’un assemblage de plaques, empilées successivement, comprenant en particulier 11 plaques (P1, P2, P3, P4, P5, P6, P7, P8, P9, P10, P11) comprenant : deux plaques centrales P5 et P7, deux plaques de collecteur de courant P3 et P9 comprenant chacune une ouverture centrale sur laquelle est montée respectivement les électrodes poreuses anode et cathode deux plaques terminales P1 et P11 configurées pour enserrer l’assemblage de plaques et comprenant respectivement les sorties (31, 41), six plaques d’étanchéité P2, P4, P6, P8 et P10 situées entre chacune desdites plaques (P1, P3, P5, P7, P9, P11), P6 étant située entre P5 et P7, P4 et P8 étant respectivement adjacent à P5 et P7, P2 et P10 étant situées respectivement entre P1 et P3 et entre P9 et P11, des moyens de serrage (15), deux entrées de flux d’électrolyte (121, 122) deux entrées de flux du réactif (141,142) dans laquelle les plaques centrales P5 et P7 sont configurées de façon à comprendre , par assemblage des plaques P5, P6 et P7: les canaux d’injection (6, 7) et les réservoirs d’électrolyte (111,112) les canaux d’apport (51, 52) et les réservoirs du réactif (131, 132) la cavité centrale (1) les canaux de distribution (81, 82, 83). Avantageusement, les plaques P5 et P7 sont en PTFE, PVC ou en résine polymérisable. Avantageusement, les plaques P5 et P7 sont obtenues par usinage ou un prototypage rapide tel que l’impression 3D ou la stéréolithographie. Avantageusement, les plaques d’étanchéité P2, P4, P6, P8 et P10 sont en caoutchouc EPDM (Ethylène-Propylène-Diène Monomère) vulcanisé au peroxyde. Avantageusement, les plaques d’étanchéité P2, P4, P6, P8 et P10 sont préparées par découpe laser. Avantageusement, les plaques P1 et P11 sont en métal, en particulier choisi parmi l’acier inoxydable, l’aluminium et le titane, ou en plastique, en particulier choisi parmi le polyétheréthercétone, également appelé PEEK (PolyEtherEtherKetone) et le polyméthacrylate de méthyle (PMMA). Avantageusement, les plaques P1 et P11 sont obtenues par usinage ou découpe par jet d’eau. Avantageusement, la plaque de collecteur de courant de l’anode P3 est en acier inoxydable ou en titane revêtu de platine. Avantageusement, la plaque de collecteur de courant de l’anode P3 est obtenus par usinage ou par découpe en jet d’eau. Avantageusement, la plaque de collecteur de courant de la cathode P9 est en titane, en particulier en titane revêtu de platine. Avantageusement, la plaque de collecteur de courant de la cathode P9 est obtenue par usinage ou par découpe en jet d’eau. Avantageusement les moyens de serrage comprennent des trous à la périphérie desdites plaques dans lesquels peuvent être insérés des vis/boulons, des rondelles en métal ou PTFE et des écrous appropriés. Selon un autre mode de réalisation, l’invention concerne une cellule d’électrolyse sans membrane et sans canaux centraux (81). Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse sans membrane, comprenant : un corps solide (1) et deux électrodes poreuses, une anode (A) et une cathode (C), deux canaux d’injection (6, 7) de deux flux d’électrolyte (E1, E2), et au moins un canal d’apport (5, 51, 52) d’au moins un réactif (R), ledit corps solide (1) comprenant : deux logements d’électrode, supérieur (3) et inférieur (4), comprenant respectivement des orifices de sortie (31, 41), une cavité centrale (2) située entre lesdits logements d’électrode, une pluralité de canaux latéraux de distribution (82, 83), chaque canal de distribution reliant une partie de la cavité centrale (2) par une ouverture (821, 831) à une partie de la surface d’un des logements d’électrode par une ouverture (822, 832), l’axe de chaque canal de distribution étant défini par le segment de droite reliant le centre de l’ouverture de la cavité centrale (821,831) avec le centre de l’ouverture à la surface de l’électrode (822, 832), au moins deux canaux de distribution latéraux (82,83) étant présents pour chaque logement d’électrode (3, 4), dans laquelle : ladite anode poreuse (A) et ladite cathode poreuse (C) sont respectivement contenues dans les logements d’électrode supérieur (3) et inférieur (4), le au moins un canal d’apport (5) s’étend d’un des canaux d’injection (6, 7) par un orifice (511, 521) de diamètre W vers l’extérieur de la cellule, et est apte à être relié à une alimentation en réactif (R), chaque canal d’injection (6, 7) s’étend de la cavité centrale (2) par un orifice (61,71) de hauteur H jusqu’à l’extérieur de la cellule, et est apte à être relié à une alimentation en électrolyte, chaque canal de distribution latéral (82, 83) d’un logement d’une électrode est de hauteur Hs, s’étend de la cavité centrale par une ouverture (821, 831) de largeur Wsl jusqu’à une ouverture (822, 832) de largeur Wsle à la surface de ladite électrode et son axe est perpendiculaire à ladite surface l’électrode ou présente une inclinaison d’un angle α (9), angle entre l’axe dudit canal de distribution et sa projection orthogonale sur la surface de ladite électrode, ledit au moins un canal d’apport (5) étant apte à conduire un réactif (R), gazeux ou liquide, et à injecter ledit réactif (R) sous forme de bulles et/ou sous forme de films par l’orifice (51) dans le canal d’injection (6, 7) transportant l’électrolyte, de façon à obtenir un mélange de bulles et/ou des films de réactif avec l’électrolyte, à l’orifice (61, 71) du canal d’injection (6,7), les deux canaux d’injection (6, 7) étant aptes à conduire l’électrolyte à partir de l’extérieur de la cellule vers la cavité centrale (2) et à introduire deux flux d’électrolyte par les orifices (61, 71) respectifs des canaux d’injection (6, 7), lesdits deux canaux d’injection (6, 7) et lesdits orifices (61, 71) étant positionnés de façon à permettre aux deux flux d’électrolyte (E1, E2) de se rencontrer dans la cavité centrale (2) et à entrainer une séparation de chacun des flux d’électrolyte, respectivement en deux parties, une première partie de l’un des flux (S1A) et une première partie de l’autre flux (S2A) étant conduites vers l’anode à travers les canaux latéraux de distribution (82,83) du logement d’électrode supérieur (3), et une deuxième partie de l’un des flux (S1C), et une deuxième partie de l’autre flux (S2C) étant conduites vers la cathode à travers les canaux latéraux de distributions (82,83) du logement d’électrode inférieure (4), lesdits canaux de distribution latéraux (82, 83) étant configurés aussi par leur disposition, leur dimension et leur orientation par rapport à la surface de l’électrode, pour conduire les bulles et/ou les films du réactif (R) des ouvertures (821, 831) vers les ouvertures (822, 832), et en fonction du débit des flux d’électrolyte et de celui du réactif, pour conduire les bulles et/ou les films de réactif de la cavité centrale (2) de façon sélective vers l’un des logements (3, 4) contenant respectivement l’ anode (A) et la cathode (C). Cette variante d’un mode de réalisation du dispositif selon l’invention, est caractérisée par une absence de canaux centraux (81) destinés à l’acheminement des flux séparés (S1A, S2A, S1C, S2C) directement vers les électrodes poreuses. Ces flux séparés (S1A, S2A, S1C, S2C) sont ainsi contraints par la configuration de la cellule à s’acheminer vers les canaux de distributions latéraux (82, 83) pour traverser leur électrode respective afin de sortir de la cellule par les orifices de sortie respectifs (31, 41). Toutefois cette variante de la cellule selon l’invention reste fonctionnelle et permet un acheminement sélectif d’un réactif vers l’une des électrodes. Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, comprenant en outre des moyens d’obturation amovibles dudit canal d’apport (5) et/ou des moyens pour relier l’ouverture dudit canal d’apport (5) à l’alimentation d’électrolyte distribuant lesdits canaux d’injection (6,7). Ce mode de réalisation permet d’obtenir une cellule d’électrolyse modulable, pouvant être adaptée pour un acheminement sélectif d’un réactif vers l’une des électrodes ou pour une utilisation comme cellule d’électrolyse mettant en œuvre une séparation des produits générés par l’anode et la cathode par contrôle des débits volumiques d’injection de l’électrolyte dans une réaction dans laquelle les réactifs sont miscibles dans l’électrolyte, telle que l’hydrolyse de l’eau en dioxygène et hydrogène. Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle lesdits canaux d’injection (6, 7) s’étendant de l’orifice d’entrée de d’électrolyte (121, 121) à l’orifice d’entrée (61, 71) de la cavité centrale sont des canaux rectilignes, de préférence de diamètre convergent. Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle ladite cellule comprend des éléments de rugosité dans la cavité centrale (2), de préférence sous forme d’appendices, de préférence entre les orifices (61,71) et les ouvertures des canaux de distribution. Avantageusement les éléments de rugosité sont configurés pour homogénéiser l’écoulement d’électrolyte et/ou favoriser le mouvement du réactif vers préférentiellement l’une des deux électrodes. Ces appendices présentent peuvent prendre la forme de cylindre, parallélépipèdes rectangles ou carrés ou de lames Un autre objet de la présente invention concerne l’utilisation d’une cellule d’électrolyse de l‘invention telle que définie ci-dessus dans une réaction d’électrochimique. A titre non limitatif, les réactions électrochimiques visées sont notamment les réactions d’oxydo-réduction, de préférence la réaction de réduction du CO 2 en CO, de carbonylation par CO, d’hydrogénation par H 2 ou de déhydrogénation et d’oxydation des alcools. La cellule d’électrolyse selon la présente invention peut être utilisée, à la fois pour effectuer des réactions cathodiques, et pour effectuer des réactions anodiques, lesdites réactions cathodiques et anodiques pouvant avoir lieu simultanément. Parmi les réactions cathodiques, ayant lieu à la cathode, on peut citer, à titre d’exemple : la réduction du dioxyde de carbone (CO 2 ) en monoxyde de carbone (CO), en acide formique (CO 2 H), en méthanol (CH 3 OH), en méthane (CH 4 ), en éthylène (C 2 H 2 ) la réduction d’alkyle d’oxalate ou d’oxamide, d’ester ou d’amide, notamment en éthylène glycol, la production de Syngas (mélange de CO et de H 2 dans certaines proportions) la réduction du diazote en ammoniac. Parmi les réactions anodiques, ayant lieu à l’anode, on peut citer, à titre d’exemple : l’oxydation d’eau (H 2 O) en oxygène (O 2 ), l’oxydation de chlorure (Cl - ) en chlore (Cl 2 ), l’oxydation d’hydroxyde (OH-) en oxygène (O 2 ), l’oxydation d’un alcool primaire en aldéhyde, l’oxydation d’un alcool secondaire en cétone, la carbonylation d’un alcool en dialkyloxalate, la carbonylation d’une amine en oxamide ou oxamate le déhydrogénation de l’éthane (C 2 H 6 ) en éthylène, l’oxydation de l’éthanol en 2-chloroéthanol. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une utilisation telle que définie ci-dessus, dans laquelle la réaction d’électrolyse est une réaction de réduction de dioxyde de carbone en monoxyde de carbone. La réduction de dioxyde de carbone en monoxyde de carbone est une réaction cathodique, ayant lieu à la cathode. Cette réaction peut notamment être effectuée en utilisant une cathode comprenant du phtalocyanine de cobalt comme catalyseur ou comprenant des nanoparticules d’argent Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une utilisation telle que définie ci-dessus, dans laquelle ladite réaction électrochimique est la réaction d’hydrolyse de l’eau formant du dioxygène et du dihydrogène Selon un mode particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus, dans laquelle au moins deux cellules d’électrolyse de l’invention telles que définies ci-dessus sont utilisées en parallèle ou en série. Selon un mode particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus, dans laquelle au moins deux cellules d’électrolyse de l’invention telles que définies ci-dessus sont utilisées en parallèle. On entend par « cellules placées en parallèle », la mise en parallèle dans les circuits d’alimentation des canaux d’injection et d’apport distribuant les cellules d’électrolyse en parallèle. Selon un mode particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus, dans laquelle au moins deux cellules d’électrolyse de l’invention telles que définies ci-dessus sont utilisées en série. On entend par « cellules placées en série », la mise en série dans les circuits d’alimentation des canaux d’injection et d’apport distribuant les cellules d’électrolyse en série. Une disposition en série des circuits de flux d’alimentation permet avantageusement de récupérer le produit issu de la première cellule (par exemple le CO) pour l’injecter comme flux de réactif dans la deuxième cellule où aurait lieu une réaction de carbonylation. Avantageusement, la mise en parallèle de couples de cellules mis en série peut aussi être mise en place. Un autre objet de la présente invention concerne une installation comprenant au moins deux cellules d’électrolyses de l’invention telles que définies ci-dessus, placées en parallèle ou en série. Selon un mode particulier, l’invention concerne une installation comprenant au moins deux cellules d’électrolyse de l’invention telles que définies ci-dessus, placées en parallèle. Selon un mode particulier, l’invention concerne une installation comprenant au moins deux cellules d’électrolyse de l’invention telles que définies ci-dessus, placées en série. Selon un mode particulier, l’invention concerne une installation comprenant une pluralité de cellules d’électrolyse de l’invention telles que définies ci-dessus, placées en parallèle et en série. Un autre objet de la présente invention concerne un procédé d’électrochimie mis en œuvre dans une cellule d’électrolyse selon l’invention pour acheminer un réactif (R) sous forme de bulles ou de films à travers sélectivement l’une des électrodes poreuses de ladite cellule : Une étape A préliminaire de détermination dans ladite cellule d’électrolyse selon l’invention telle que définie ci-dessus : de la gamme de valeurs D1REG1 du débit volumique total de l’électrolyte introduit dans les canaux d’injections (6,7) et de la gamme D2REG1 de valeurs du débit volumique total du réactif introduit dans ledit au moins un canal d’apport (5) associé à D1REG1, définissant un régime REG1 dans lequel les bulles ou les films de réactif se dirigent vers le logement inférieur contenant la cathode de ladite cellule d’électrolyse et de la gamme de valeurs D1REG2 du débit volumique total de l’électrolyte introduit dans les canaux d’injections (6,7) et de la gamme D2REG2 de valeurs du débit volumique total du réactif introduit dans ledit au moins un canal d’apport (5) associé à D2REG2, définissant un régime REG2 dans lequel les bulles ou les films de réactif se dirigent vers le logement supérieur contenant l’anode de ladite cellule d’électrolyse et ladite étape A étant en particulier déterminée par voie expérimentale ou par simulation numérique, une étape 1 d’introduction de deux flux d’électrolyte (E1, E2) à un même débit volumique totale D1, par les canaux d’injection (6, 7) dans une cellule d’électrolyse de l’invention, les deux flux (E1, E2) étant dirigés de façon à se rencontrer dans la cavité centrale (2) et à entrainer une séparation de chacun des flux d’électrolyte, respectivement en deux parties, une première partie de l’un des flux (S1A) et une première partie de l’autre flux (S2A) étant conduites vers l’anode, et une deuxième partie de l’un des flux (S1C), et une deuxième partie de l’autre flux (S2C) étant conduites vers la cathode, une étape 2 d’apport d’un réactif (R), gazeux ou liquide, à un débit volumique total D2, dans ladite cellule d’électrolyse par le au moins un canal d’apport (5), injectant ledit réactif (R) sous forme de bulles et/ou de films par l’orifice (51) dans le canal d’injection (6, 7) transportant l’électrolyte, de façon à obtenir un mélange de bulles et/ou de films de réactif avec l’électrolyte, à l’orifice (61, 71) du canal d’injection (6,7), une étape 3 d’acheminement des bulles ou de films de réactif vers l’électrode du logement inférieur (4), par les canaux de distribution (8) du logement inférieur d’électrode, en appliquant un débit volumique D1 choisi dans la gamme de valeurs D1REG1 et un débit volumique D2 choisi dans la gamme de valeurs D2REG1, correspondant au régime REG1 ou vers l’électrode du logement supérieur (3), par les canaux de distribution (8) du logement supérieur d’électrode, en appliquant un débit volumique D1 choisi dans la gamme de valeurs D1REG2 et un débit volumique D2 choisi dans la gamme de valeur D2REG2, correspondant au régime REG2, une étape 4 d’application d’une différence de potentiel entre la cathode et l’anode, entrainant une réaction d’électrolyse du réactif (R) apporté sous forme de bulles et/ou sous forme de films, mélangés à l’électrolyte à l’une des électrodes, les produits formés lors de l’électrolyte, notamment sous forme de bulles de gaz, à la surface de l’anode et de la cathode étant transportés au passage des flux d’électrolyte traversant respectivement l’anode et la cathode et se dirigeant vers les orifices de sortie (31,41). En fonction du débit volumique total de l’électrolyte et du débit volumique totale du réactif introduit dans la cellule d’électrolyse selon l’invention, deux différents régimes d’écoulement du réactif sous forme de bulles ou de films ont été identifiés. Par « régime REG1», on entend un régime défini par le débit volumique total des flux d’électrolyte et par le débit volumique total du réactif qui sont introduits dans la cellule d’électrolyse dans laquelle les bulles et/ou les films de réactif, qui sont générés par le mélange des flux d’électrolyte et de réactif, se dirigent vers le logement inférieur contenant la cathode de ladite cellule d’électrolyse. Par « régime REG2», on entend un régime défini par le débit volumique total des flux d’électrolyte et par le débit volumique total du réactif qui sont introduits dans la cellule d’électrolyse dans laquelle les bulles et/ou les films de réactif, qui sont générés par le mélange des flux d’électrolyte et de réactif, se dirigent vers le logement supérieur contenant l’anode ladite cellule d’électrolyse. La gamme de valeurs des débits volumiques de l’électrolyte permettant d’atteindre le régime inertiel est nommée D1REG1. La gamme de valeurs des débits volumiques de réactif qui est associée à D1REG1 et qui permet d’atteindre le régime REG1 est nommée D2REG1. La gamme de valeurs des débits volumiques de l’électrolyte permettant d’atteindre le régime REG2 est nommée D1REG2. La gamme de valeurs des débits volumiques de réactif qui est associée à D1REG2 et qui permet d’atteindre le régime REG2 est nommée D2REG2. Ces gammes de valeurs de débits volumiques de l’électrolyte et du réactif peuvent être déterminées expérimentalement ou par simulation numérique pour chaque mode de réalisation de la cellule d’électrolyse selon l’invention. On comprend que les gammes de valeurs D1REG1, D1REG2, D1REG1 et D2REG2 sont dépendantes des dimensions du mode de réalisation de la cellule selon l’invention. Ainsi une fois les débits volumiques correspondants aux régimes REG1 et REG2 déterminés, l’étape préliminaire A n’est plus nécessaire pour la mise en œuvre des étapes 1 à 4 du procédé selon l’invention On comprend aussi que pour une valeur fixée de D1 pour atteindre le régime REG1, il est possible de définir la gamme associée de valeurs D2REG1, qui est donc fonction de D1 et qui peut aussi être ensuite définie par le ratio D1 : D2. Un autre objet de la présente invention concerne un procédé de l’invention tel que défini ci-dessus comprenant : une étape 1 d’introduction de deux flux d’électrolyte (E1, E2) à un même débit volumique D1, de 80 à 2400 mL/min par les canaux d’injection (6, 7) dans une cellule d’électrolyse selon l’invention, les deux flux (E1, E2) étant dirigés de façon à se rencontrer dans la cavité centrale (2) et à entrainer une séparation de chacun des flux d’électrolyte, respectivement en deux parties, une première partie de l’un des flux (S1A) et une première partie de l’autre flux (S2A) étant conduites vers l’anode, et une deuxième partie de l’un des flux (S1C), et une deuxième partie de l’autre flux (S2C) étant conduites vers la cathode, une étape 2 d’apport d’un réactif (R), gazeux ou liquide, à un débit volumique total D2, dans ladite cellule d’électrolyse par le au moins un canal d’apport (5), injectant ledit réactif (R) sous forme de bulles et/ou de films par l’orifice (51) dans le canal d’injection (6, 7) transportant l’électrolyte, de façon à obtenir un mélange de bulles et/ou de films de réactif avec l’électrolyte, à l’orifice (61, 71) du canal d’injection (6,7), une étape 3 d’acheminement des bulles ou de films de réactif vers l’électrode du logement inférieur (4), par les canaux de distribution (8) du logement inférieur d’électrode, en appliquant un débit volumique D1 choisi dans la gamme de valeurs D1REG1 et un débit volumique D2 choisi dans la gamme de valeurs D2REG1, correspondant au régime REG1 ou vers l’électrode du logement supérieur (3), par les canaux de distribution (8) du logement supérieur d’électrode, en appliquant un débit volumique D1 choisi dans la gamme de valeurs D1REG2 et un débit volumique D2 choisi dans la gamme de valeur D2REG2, correspondant au régime REG2, une étape 4 d’application d’une différence de potentiel entre la cathode et l’anode, entrainant une réaction d’électrolyse du réactif (R) apporté sous forme de bulles et/ou sous forme de films, mélangés à l’électrolyte à l’une des électrodes, les produits formés lors de l’électrolyte, notamment sous forme de bulles de gaz, à la surface de l’anode et de la cathode étant transportés au passage des flux d’électrolyte traversant respectivement l’anode et la cathode et se dirigeant vers les orifices de sortie (31,41). Avantageusement, l’étape 3 achemine le réactif dans le logement inférieur, le débit volumique de D1 est de 80 à 2400 mL/min et est choisi dans la gamme REG1 et D2 de sorte que le ratio D1 : D2 soit de 2 à 80. Avantageusement, l’étape 3 achemine le réactif dans le logement supérieur, le débit volumique de D1 est de 80 à 2400 mL/min et est choisi dans la gamme REG2 et D2 de sorte que le ratio D1 : D2 est de 9 à 40. Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne un procédé tel que défini ci-dessus, dans lequel l’étape 1 d’introduction de deux flux d’électrolyte est effectuée avant l’étape 2 d’apport du réactif. Selon ce mode de réalisation, la cellule d’électrolyse est d’abord équilibrée avec le flux d’électrolyte avant d’apporter le réactif depuis le canal d’apport (51, 52). Selon un autre mode de réalisation particulier, la présente invention concerne un procédé tel que défini ci-dessus, dans lequel l’étape 1 d’introduction de deux flux d’électrolyte est effectuée avant l’étape 2 d’apport d’une matière, et l’étape 4 d’application d’une différence de potentiel est effectuée après l’étape 2. Selon un autre mode de réalisation particulier, la présente invention concerne un procédé tel que défini ci-dessus, dans lequel l’étape 4 d’application d’une différence de potentiel est effectuée avant les étapes 1 et/ou 2 et/ou 3. Selon un autre mode de réalisation particulier, la présente invention concerne un procédé tel que défini ci-dessus, dans lequel l’électrolyte est une solution d’un sel dans un solvant. Le sel est constitué d’un anion, et d’un cation, notamment d’un anion choisi parmi hydroxyde, carbonate, bicarbonate, chlorure, perchlorate, tetrafluoroborate, hexafluorophosphate, sulfate et phosphate, et d’un cation choisi parmi sodium, potassium, NH 4 + , alkyl ammonium, lithium et césium. Plus particulièrement, le sel est choisi parmi le bicarbonate de sodium (NaHCO 3 ), le bicarbonate de potassium (KHCO 3 ), le bicarbonate de lithium, le carbonate de tétraéthyle ammonium, et le carbonate de césium. Le solvant est notamment de l’eau, du méthanol, de l’éthanol, du tétrahydrofurane, ou du CO 2 supercritique, de préférence de l’eau. L’électrolyte est notamment une solution aqueuse de bicarbonate de potassium (KHCO 3 ) à 0,5 M. Avantageusement l’électrolyte comprend un additif. A titre d’exemple non limitatif, l’additif est choisi pour favoriser la formation et le transport des bulles ou films de réactif tel qu’un surfactant modifiant la tension de surface. A titre d’exemple non limitatif, l’additif est choisi pour favoriser le transfert d’ions tel que les ionomères, par exemple le Nafion TM à 7%. Selon un mode particulier, l’invention concerne le procédé tel que défini ci-dessus, dans lequel le réactif (R) est sous forme d’un gaz. Avantageusement la taille des bulles, définie par leur diamètre moyen, est dans une gamme de valeurs de 0,1 à 1,0 mm. La gamme « de 0,1 à 1,0 mm » comprend les gammes de valeurs suivantes : de 0,1 à 0,2 mm ; de 0,2 à 0,3 mm ; de 0,3 à 0,4 mm ; de 0,4 à 0,5 mm ; de 0,5 à 0,6 mm ; de 0,6 à 0,7 mm ; de 0,7 à 0,8 mm ; de 0,8 à 0,9 mm ; de 0,9 à 1,0 mm ; Selon un mode particulier, l’invention concerne le procédé tel que défini ci-dessus, dans lequel le réactif (R) est choisi parmi l’éthylène, le dioxyde de carbone (CO 2 ), le monoxyde de carbone (CO), le dioxygène (O 2 ), l’hydrogène (H 2 ), le diazote (N 2 ) et le mélange desdits gaz avec un gaz inerte, de préférence ledit gaz est le CO 2 . Selon un mode particulier, l’invention concerne le procédé tel que défini ci-dessus, dans lequel le réactif (R) est un gaz, en particulier le CO 2 , avec une cellule selon l’invention telle que définie ci-dessus comprenant deux canaux d’apport (51,52), ledit procédé comprenant : une étape 1 d’introduction de deux flux d’électrolyte (E1, E2) à un même débit volumique D1, supérieur ou égal à 150 mL/min, par les canaux d’injection (6, 7) de ladite cellule d’électrolyse, le débit volumique total de l’électrolyte étant supérieur ou égal à 300 mL/min, une étape 2 d’apport d’un réactif (R) à un débit volumique D2, par deux canaux d’apport (51,52) de ladite cellule d’électrolyse, une étape 3 d’acheminement des bulles de gaz réactif vers l’électrode du logement inférieur (4), par les canaux de distribution (8) du logement inférieur d’électrode, en appliquant un ratio D1 : D2 entre le débit volumique de l’électrolyte et le débit volumique du réactif de 5 à 80, de préférence 15, une étape 4 d’application d’une différence de potentiel entre la cathode et l’anode, entrainant une réaction d’électrolyse du réactif (R) apporté sous forme de bulles et/ou de films, mélangés à l’électrolyte à l’électrode dans le logement inférieur d’électrode de ladite cellule d’électrolyse. Selon un mode particulier, l’invention concerne le procédé tel que défini ci-dessus, dans lequel le réactif (R) est un gaz, en particulier le CO 2 , avec une cellule telle que définie ci-dessus comprenant deux canaux d’apport (51,52), ledit procédé comprenant : une étape 1 d’introduction de deux flux d’électrolyte (E1, E2) à un même débit volumique D1, inférieur à 120 mL/min, par les canaux d’injection (6, 7) de ladite cellule d’électrolyse, le débit volumique total de l’électrolyte étant inférieur à 240 mL/min, une étape 2 d’apport d’un réactif (R) à un débit volumique D2, par deux canaux d’apport (51,52) de ladite cellule d’électrolyse, une étape 3 d’acheminement des bulles de gaz réactif vers l’électrode du logement supérieur (3), par les canaux de distribution (8) du logement inférieur d’électrode, en appliquant un ratio D1 : D2 entre le débit volumique de l’électrolyte et le débit volumique du réactif de 9 à 40, de préférence 20, une étape 4 d’application d’une différence de potentiel entre la cathode et l’anode, entrainant une réaction d’électrolyse du réactif (R) apporté sous forme de bulles et/ou de films mélangés à l’électrolyte à l’électrode dans le logement supérieur d’électrode de ladite cellule d’électrolyse. Selon un mode particulier, l’invention concerne le procédé tel que défini ci-dessus de préparation du CO par réduction électrochimique du CO 2 , dans lequel : le réactif (R) est le CO 2 introduit à un débit total de 20 mL/min (soit 10 mL/min par canaux) l’électrolyte est une solution aqueuse de bicarbonate de sodium (KHCO 3 ) à 0,5 M à un débit total de 300 mL/min (soit 150 mL/min par canaux), l’anode poreuse est un papier carbone, notamment du papier carbone Sigracet® 39BB de SGL Carbon, la cathode poreuse est un papier carbone comprenant des nanoparticules d’argent comme catalyseur, notamment du papier carbone Sigracet® 36BB de SGL Carbon, le potentiel appliqué est dans une gamme de 4,2 à 6V, en particulier choisi parmi 4,2V, 4,8V ou 6V. Selon un mode particulier, l’invention concerne le procédé tel que défini ci-dessus, dans lequel le réactif (R) est le CO 2 sous forme gazeux, avec une cellule d’électrolyse selon le mode de réalisation de la FIG. 5 comprenant deux canaux d’apport (51,52), ledit procédé comprenant : une étape 1 d’introduction de deux flux d’électrolyte (E1, E2) à un même débit volumique D1, supérieur ou égal à 150 mL/min, par les canaux d’injection (6, 7) de ladite cellule d’électrolyse, le débit volumique total de l’électrolyte étant supérieur ou égal à 300 mL/min, une étape 2 d’apport d’un réactif (R) à un débit volumique D2, par deux canaux d’apport (51,52) de ladite cellule d’électrolyse, une étape 3 d’acheminement des bulles de gaz réactif vers l’électrode du logement inférieur (4), par les canaux de distribution (8) du logement inférieur d’électrode, en appliquant un ratio D1 : D2 entre le débit volumique de l’électrolyte et le débit volumique du réactif supérieur à 5, en particulier de 10,0 à 20,0, de préférence 15, une étape 4 d’application d’une différence de potentiel entre la cathode et l’anode, entrainant une réaction d’électrolyse du réactif (R) apporté sous forme de bulles et/ou de films mélangés à l’électrolyte à l’électrode dans le logement inférieur d’électrode de ladite cellule d’électrolyse. Selon un mode particulier, l’invention concerne le procédé tel que défini ci-dessus, dans lequel les électrodes comprennent un papier carbone, de préférence de porosité de 55 à 80%. A titre d’exemple non limitatif, le papier carbone est choisi parmi : Sigracet® 36BB de porosité de 75% Sigracet® 39BB de porosité de 80% Freudenberg TM H23C2 de porosité de 56% Freudenberg TM H23C4 de porosité de 60% Freudenberg TM H23C6 de porosité de 60% Freudenberg TM H23C9 de porosité de 66% Freudenberg TM H23C10 de porosité de 56% CeTech W1S1011 de porosité de 55%. Selon un mode particulier, l’invention concerne le procédé tel que défini ci-dessus, dans lequel l’anode comprend ou est constitué d’une mousse de nickel ou d’un élément en platine, en particulier une plaque de platine. Selon un mode particulier, l’invention concerne le procédé tel que défini ci-dessus, dans lequel la cathode comprend un catalyseur sous forme des nanoparticules métalliques, de préférence choisi parmi Ag, AgNi, AgCo, CoPc (phthalocyanine de cobalt), Ni-SAC (Nickel Single Atom Catalyst). Selon un mode particulier, l’invention concerne le procédé tel que défini ci-dessus, dans lequel l’anode comprend ou est constitué d’un oxyde d’iridium IrO 2 . Les exemples et Figures suivants illustrent l’invention, sans en limiter la portée. Les Figures La FIG. 1 représente le schéma d’une vue en coupe selon le plan transverse (T) comprenant les axes Y et Z d’une cellule d’électrolyse selon l’invention. La cellule comprend une cavité centrale (2), un logement supérieur (3) accueillant une anode poreuse (A) et comprenant un orifice (31) de sortie des flux (S1A, S2A) ayant traversé l’anode, un logement inférieur (4) accueillant une cathode poreuse (C) et comprenant un orifice (41) de sortie des flux (S1C, S2C) ayant traversé la cathode, deux séries de cinq canaux de distribution (81, 82, 83) par électrode. En effet , chaque série de canaux de distribution (81, 82, 83) est lié respectivement à un logement d’électrode (3, 4). Chaque série de canaux comprend un canal distribution central (81) et 4 canaux de distribution latéraux (82, 83) dont 2 canaux latéraux d’un côté (82) et de l’autre (83) du canal central. Chaque canal de distribution, comme les canaux (82, 83), s’étend par une ouverture (821, 831) de la cavité centrale (2) vers une ouverture (822, 832) sur l’électrode (A, C) du logement (3, 4) auquel il est rattaché. Les ouvertures des canaux (821, 831, 822, 832) sont configurées par leur dimension pour permettre l’acheminement des bulles de gaz de réactif et/ou de films de réactif. Les canaux de distribution latéraux sont inclinés, de façon à permettre l’acheminement des bulles de gaz de réactif et/ou de films de réactif suivant la direction des flux d’électrolyte au logement d’électrode auquel ils sont rattachés ; ainsi les canaux latéraux de distribution rattachés au logement intérieur accueillant la cathode présentent une inclinaison d’angle α qui est dirigée vers le bas, de l’ouverture (821, 831) à l’ouverture (822, 832), la valeur de la pente étant (- tan α) ; de façon similaire les canaux latéraux de distribution rattachés au logement supérieur accueillant l’anode présentent une inclinaison d’angle α mais qui est dirigée vers le haut, de l’ouverture (821, 831) à l’ouverture (822, 832), la valeur de la pente étant (+tan α). La cellule comprend deux canaux d’injection (6, 7) rectilignes de hauteur homogène, destinés à l’injection des deux flux d’électrolyte (E1, E2), lesdits canaux (6, 7) étant reliés respectivement à la cavité centrale (2) par deux orifices (61, 71) situés en face à face, permettant la mise en œuvre du phénomène de « split ». De chaque canal d’injection (6, 7) s’étend de façon perpendiculaire un canal d’apport (51, 52) par un orifice (511, 521) permettant d’introduire le réactif (R) sous forme de bulles et/ou de films dans les flux d’électrolyte (E1, E2). En fonctionnement de la cellule de la FIG. 1 , dans un régime de débits d’électrolyte (E1, E2) et de gaz (R) dans lequel les effets inertiels sont prépondérants, les flux d’électrolyte (E1, E2), en passant par les orifices (511, 512) qui sont distribués par un débit de gaz de réactif non miscible avec l’électrolyte, acheminent des bulles et/ou des films vers la cavité centrale (2) par les orifices d’entrée (61, 71). Ces bulles et/ou ces films de réactif sont acheminés vers la cathode située dans le logement inférieur via les canaux de distribution (81, 82, 83) rattachés au logement inférieur, en passant par les ouvertures (811, 821, 831) de la cavité centrale vers les ouvertures (812, 822, 832) distribuant la cathode. Le phénomène de « split » généré du fait que les orifices (61, 71) soient situés en face à face permet la communication fluidique du flux avec les électrodes poreuses. Les flux générés (S1A, S2A, S1C, S2C) sortent de la cellule respectivement par les orifices (3, 4) en traversant chacun une des deux électrodes et permettent l’acheminement des produits formés à chaque électrode sans mélanger lesdits produits issus de l’anode à ceux de la cathode. En fonctionnement de la cellule de la FIG. 1 , dans un régime de débits d’électrolyte (E1, E2) et de gaz (R) dans lequel les effets de gravité/flottation sont prépondérants, les flux d’électrolyte (E1, E2), en passant par les orifices (511, 512) qui sont distribués par un débit de gaz de réactif non miscible avec l’électrolyte, acheminent des bulles et/ou des films vers la cavité centrale (2) par les orifices d’entrée (61, 71). Ces bulles et/ou films de réactif sont acheminées vers l’anode située dans le logement supérieur via les canaux de distribution (81, 82, 83) rattachés au logement supérieur, en passant par les ouvertures (811, 821, 831) de la cavité centrale vers les ouvertures (812, 822, 832) distribuant l’anode. Le phénomène de « split » généré du fait que les orifices (61, 71) soient situés en face à face permet la communication fluidique du flux avec les électrodes poreuses. Les flux générés (S1A, S2A, S1C, S2C) sortent de la cellule respectivement par les orifices (3, 4) en traversant chacun une des deux électrodes et permettent l’acheminement des produits formés à chaque électrode sans mélanger lesdits produits issus de l’anode à ceux de la cathode. La FIG. 2 représente les résultats par simulation numérique du déplacement des bulles ou des films de gaz pour deux différents ratios de débit volumique des gaz dans une cellule telle que décrit dans la FIG. 1 ; la partie a) représente la simulation pour le déplacement des bulles, obtenue avec un débit volumique total de liquide de 250 mL/min, soit un débit volumique pour chaque canal d’injection de 125 mL/min et un débit total de gaz fixé à 1,5 mL/min, soit un débit pour chaque canal d’apport de 0,75 mL/min ; la partie 2b) représente la simulation obtenue pour le déplacement des bulles avec un débit volumique total de liquide de 200 mL/min, soit un débit volumique pour chaque canal d’injection de 100 mL/min et un débit total de gaz fixé à 1,5 mL/min, soit un débit par canal d’apport de 0,75 mL/min ; la partie c) représente la simulation pour le déplacement des bulles en l'absence de canaux de distribution, obtenue avec un débit volumique total de liquide de 250 mL/min, soit un débit volumique pour chaque canal d’injection de 125 mL/min et un débit total de gaz fixé à 1,5 mL/min, soit un débit pour chaque canal d’apport de 0,75 mL/min, la partie d) représente la simulation dans le cas de déplacement des films, obtenue avec un débit volumique total de liquide de 640 mL/min, soit un débit volumique pour chaque canal d’injection de 320 mL/min et un débit total de gaz fixé à 43 mL/min, soit un débit pour chaque canal d’apport de 21,5 mL/min. La FIG. 3 représente les résultats par simulation numérique de l’effet de la porosité des électrodes ; la partie 3a) représente les contours de vitesse au sein de la cellule, sur la partie supérieure de la FIG. 3 , les électrodes poreuses sont présentes avec une porosité de 74%, sur la partie inférieure de la FIG. 3 il n’y a pas de zone poreuse, ce qui équivaut à une porosité de 100% ; la partie 3b) représente les contours de fractions gazeuses au sein de la cellule, sur la partie supérieure, les électrodes poreuses sont présentes avec une porosité de 74%, sur la partie inférieure il n’y a pas de zone poreuse. La FIG. 4 représente en partie a) le schéma d’une cellule 2D prototype à l’aide de la conception assistée par ordinateur (CAO) et en partie b) une photo de la cellule 2D lors de son fonctionnement. La FIG. 5 représente le schéma d’une vue en coupe selon le plan transverse (T) comprenant les axes Y et Z d’une cellule d’électrolyse pilote en 3D selon un mode de réalisation de l’invention. La cellule comprend une cavité centrale (2), un logement supérieur (3) accueillant une anode poreuse (A) et comprenant un orifice (31) de sortie des flux (S1A, S2A) ayant traversé l’anode, un logement inférieur (4) accueillant une cathode poreuse (C) et comprenant un orifice (41) de sortie des flux (S1C, S2C) ayant traversé la cathode, deux séries de 5 canaux de distribution (84, 85, 86, 87, 88) identiques dont l’axe est perpendiculaire à la surface des électrodes. Chaque série de canaux de distribution (84, 85, 86, 87, 88) est liée respectivement à un logement d’électrode (3, 4). Chaque canal de distribution (84, 85, 86, 87, 88) s’étend par une ouverture (841, 851, 861, 871, 881) de la cavité centrale (2) vers une ouverture (842, 852, 862, 872, 882) sur l’électrode (A, C) du logement (3, 4) auquel il est rattaché. Les ouvertures des canaux sont configurées par leur dimension pour permettre l’acheminement de bulles de gaz et/ou de films de réactif. La cellule comprend deux canaux d’injection (6, 7) rectilignes de hauteur homogène, destinés à l’injection des deux flux d’électrolyte (E1, E2), lesdits canaux (6, 7) étant reliés respectivement à la cavité centrale (2) par deux orifices (61, 71) situés en face à face, permettant la mise en œuvre du phénomène de « split ». De chaque canal d’injection (6, 7) s’étend de façon perpendiculaire un canal d’apport (51, 52) par un orifice (511, 521) permettant d’introduire le réactif (R) sous forme de bulles et/ou de films dans les flux d’électrolyte (E1, E2). La FIG. 6 représente en vue éclatée les 11 plaques numérotées P1 à P11 dont l’assemblage constitue un cellule pilote en 3D selon la FIG. 5 : La plaque P1 est une des deux plaques terminales ou d’extrémité, dites « end plates ». Elle peut être réalisée en matériau PEEK par usinage. Elle comprend une ouverture centrale pour introduire un connecteur relié à l’orifice (31) permettant de collecter les fluides anolytes sortant (S1A, S2A) et la partie convergente vers l’orifice de sortie (31) du logement de l’anode. Cette partie convergente est sous forme d’une pyramide à base carrée. La plaque P2 est une plaque ayant pour fonction d’être un joint d’étanchéité entre les plaques P1 et P3. Elle comprend un évidement de forme carrée au centre faisant partie du logement de l’anode. Elle peut être réalisée en EPDM traité au peroxyde et est obtenue par découpe laser. La plaque P3 est une plaque ayant pour fonction d’être un collecteur de courant de l’anode. Elle comprend un évidement de forme carré au centre pour accueillir l’anode poreuse (A). Elle peut être réalisée en acier par usinage ou par découpe sous jet d’eau. La plaque P4 est une plaque ayant pour fonction d’être un joint d’étanchéité entre les plaques P3 et P5. Elle comprend un évidement de forme carrée au centre faisant partie des canaux de distribution (84, 85, 86, 87, 88) rattachés au logement d’électrode de l’anode. Elle est réalisée en EPDM traités au peroxyde et est obtenue par découpe laser. La plaque P5 est l’une des deux plaques sur lesquelles sont gravés les circuits fluidiques comprenant les canaux d’injections (6,7), les canaux de distributions (84, 85, 86, 87, 88), la cavité centrale (2). Elle est réalisée en PTFE. La plaque P6 est une plaque carrée ayant pour fonction d’être un joint d’étanchéité entre les plaques P5 et P7. Elle comprend un évidement de forme carrée au centre faisant partie de la cavité centrale (2) et une partie des canaux d’injection et des réservoirs d’électrolyte (111, 112) et les entrées d’électrolyte (121, 122). Elle est de dimensions inférieures aux autres plaques pour pouvoir s’insérer entre les plaques P5 et P7 permettant audites plaques P5 et P7 d’être aussi accolées entre elles partiellement. Elle peut être en EPDM traité au peroxyde et est obtenue par découpe laser. La plaque P7 est l’autre des deux plaques sur lesquelles sont gravés les circuits fluidiques comprenant les canaux d’injections (6,7), les canaux d’apport (51, 52), les canaux de distributions (84, 85, 86, 87, 88), la cavité centrale (2), les réservoirs d’électrolyte (111,112) et les entrées d’électrolyte (121,122), les réservoirs en réactif (131,132), les entrées des réservoirs en réactif (141,142). Elle peut être réalisée en PTFE. La plaque P8 est une plaque ayant pour fonction d’être un joint d’étanchéité entre les plaques P7 et P9. Elle comprend un évidement de forme carrée au centre faisant partie des canaux de distribution (84, 85, 86, 87, 88) rattachés au logement d’électrode de la cathode. Elle peut être réalisée en EPDM traités au peroxyde et est obtenue par découpe laser. La plaque P9 est une plaque ayant pour fonction d’être un collecteur de courant de la cathode. Elle comprend un évidement de forme carré au centre pour accueillir la cathode poreuse (C). Elle peut être réalisée en titane par usinage ou par découpe sous jet d’eau. La plaque P10 est une plaque ayant pour fonction d’être un joint d’étanchéité entre les plaques P9 et P11. Elle comprend un évidement de forme carrée au centre faisant partie du logement d’électrode de la cathode. Elle peut être réalisée en EPDM traité au peroxyde et est obtenue par découpe laser. La plaque P11 est l’autre des plaques terminales ou d’extrémité, dites « end plates ». Elle peut être réalisée en matériau PEEK par usinage. Elle comprend une ouverture centrale pour introduire un connecteur relié à l’orifice (31) permettant de collecter les fluides catholytes sortants (S1C, S2C) et la partie convergente vers l’orifice de sortie (41) du logement de la cathode. Cette partie convergente est sous forme d’une pyramide à base carrée. Elle comprend aussi 4 ouvertures, deux ouvertures pour introduire deux connecteurs amenant les flux d’électrolytes (E1, E2) vers les entrées d’électrolyte (121,122) alimentant les réservoirs (111, 112) et deux ouvertures pour introduire deux connecteurs amenant les flux de réactif gazeux (R) vers les entrées de réactif (141,142) alimentant les réservoirs (131, 132). L’assemblage des plaques P1, P2 et P3 forme le logement supérieur anodique (3). L’assemblage des plaques P4 et P5 forme les canaux de distribution (84, 85, 86, 87, 88) rattachés au logement d’électrode de l'anode. L’assemblage des plaques P5, P6 et P7 forme la cavité centrale (2), les canaux d’injection (6, 7), les canaux d’apport (51, 52), les réservoirs d’électrolyte (111, 112). L’assemblage des plaque P7 et P8 forme les canaux de distribution (84, 85, 86, 87, 88) rattachés au logement d’électrode de la cathode et les réservoirs de réactif (131, 132). L’assemblage des plaques P9, P10 et P11 forme le logement inférieur cathodique (4). Les plaques P8, P9 et P10 comprennent 4 ouvertures correspondant aux ouvertures laissant passer les connecteurs des flux d’électrolyte et de réactif. L’ensemble des plaques P1 à P11 comprend 9 ouvertures (15) en périphérie des plaques destinées à l’insertion de moyens de serrage, tels qu’une vis et un boulon. Ces ouvertures (15) et les moyens de serrage sont des exemples non limitatifs constituant des moyens d’assemblage des plaques pour former la cellule. La FIG. 7 représente une photo de la plaque carrée P7, la partie 7a) est une vue de la face extérieure exposée à P8, la partie 7b) une vue de la face intérieure exposée à P6. La face extérieure de P7 (partie a) comprend : - les cinq canaux de distribution (84, 85, 86, 87, 88) rattachés au logement d’électrode de la cathode, les canaux sont sous forme de parallélépipède rectangle d’axe perpendiculaire au plan de la plaque. Les ouvertures desdits canaux sont rectangulaires de longueur Lo2 égale à la largeur La1 de la cavité centrale (2), elles sont alignées le long de la longueur Lo1 de la cavité centrale (2) de façon régulière, perpendiculairement à cette longueur Lo1. Une épaisseur de Hs par rapport à la surface de la face extérieure, entre les ouvertures des canaux (84, 85, 86, 87, 88) est présente pour assurer le maintien de l’électrode et la hauteur des canaux de distribution, - les deux canaux d’apport (51, 52) traversant ladite plaque, - deux réservoirs de réactif (131, 132) situés de façon symétrique par rapport au centre de la plaque, - deux ouvertures (121, 122) traversant la plaque correspondant aux entrées d’électrolyte vers les réservoirs d’électrolyte, - les 9 ouvertures (15) pour les moyens de serrage de l’assemblage. La face intérieure de P7 (partie b) comprend : - une partie de la cavité centrale (2) s’inscrivant sous la forme d’un parallélépipède rectangle possédant une forme d’entonnoir à chacun des deux côtés correspondant à la largeur dudit rectangle, qui converge vers l’orifice d’entrée des canaux d’injection (61, 71) - les cinq canaux de distribution (84, 85, 86, 87, 88) rattachés au logement d’électrode de la cathode, les canaux étant sous forme de parallélépipède rectangle d’axe du canal perpendiculaire au plan de la plaque. Les ouvertures desdits canaux sont rectangulaires de longueur Lo2 qui est égale à la largeur de la cavité centrale (2) ; elles sont alignées le long de la longueur Lo1 de la cavité centrale (2) de façon régulière, perpendiculairement à cette longueur Lo1, - une empreinte pour l’introduction de la plaque P6 servant de joint étanche, - les deux canaux d’injection (6, 7) en face à face, s’étendant respectivement des orifices (61, 71) - deux réservoirs d’électrolyte (111, 112) situés de façon symétrique par rapport au centre de la plaque distribuant les canaux d’injection - deux ouvertures (121, 122) traversant la plaque correspondant aux entrées d’électrolyte vers les réservoirs d’électrolyte, et - les 9 ouvertures (15) pour les moyens de serrage de l’assemblage. La FIG. 8 représente un schéma CAO de la face extérieure de P7 faisant face à la plaque P8, décrit dans la FIG. 7 . La FIG. 9 représente l’assemblage des plaques P5 et P7 en coupe selon le plan (V) ; la partie a) est une vue de la face extérieure de P7 faisant face à P8 ; la partie b) est une vue en perspective ; la partie c) est une vue en coupe transverse ; la partie d) est une vue de la face extérieure de P5 exposée à P4. (P5) représente la plaque P5, (P7) représente la plaque P7, (2) représente la cavité centrale (2), (La1) représente la largeur de la cavité centrale, (51) représente le canal d’apport traversant la plaque P7, (84, 85) représentent les canaux des distributions, (842, 852) représentent les ouvertures des canaux de distribution en contact avec la surface de l’électrode, (Lo2) représente la longueur de l’ouverture des canaux de distribution, (121) représente l’entrée du réservoir d’électrolyte, (131) représente le réservoir de réactif, (15) représente les ouvertures traversant relatives aux moyens de serrage et d’assemblage. La FIG. 10 représente l’assemblage des plaques P5 et P7 en coupe selon le plan (T) ; la partie a) est une vue de la face extérieure de P7 faisant face à P8 ; la partie b) est une vue en perspective ; la partie c) est une vue en coupe transverse ; la partie d) est une vue de la face extérieure de P5 exposée à P4. (P5) représente la plaque P5, (P7) représente la plaque P7, (2) représente la cavité centrale, (Hc) représente la hauteur de la cavité centrale, (51, 52) représentent les deux canaux d’apport traversant la plaque P7, (6, 7) représentent les canaux d’injection, (61, 71) représente les orifices d’entrée des canaux d’injection dans la cavité centrale, (84, 85, 86, 87, 88) représentent les canaux de distribution, (Ws) représente la largeur des canaux de distribution, (Hs) représente la hauteur des canaux de distribution, (122) représente l’entrée du réservoir d’électrolyte, (131) représente le réservoir de réactif, (15) représente les ouvertures traversant des moyens de serrage et d’assemblage. La FIG. 11 représente l’assemblage des plaques P5 et P7 en coupe selon une diagonale de la cellule; la partie a) est une vue de la face extérieure de P7 faisant face à P8 ; la partie b) est une vue en perspective ; la partie c) est une vue en coupe transverse ; la partie d) est une vue de la face extérieure de P5 exposée à P4. (P5) représente la plaque P5, (P7) représente la plaque P7, (2) représente la cavité centrale, (51) représente un canal d’apport traversant la plaque P7, (84, 85, 86, 87, 88) représentent les canaux des distributions, (841, 881) représentent les ouvertures des canaux de distribution s’ouvrant sur la cavité centrale, (842, 882) représentent les ouvertures des canaux de distribution en contact avec la surface de l’électrode, (111) représente le réservoir d’électrolyte, (121, 122) représentent l’entrée des réservoirs d’électrolyte, (131) représente le réservoir de réactif, (15) représente les ouvertures traversant des moyens de serrage et d’assemblage. La FIG. 12 représente les schémas de l’assemblage des plaques P6 et P7 sous différentes vues ; la partie a) est une vue de la face intérieure de P7 sur laquelle est encastrée la plaque P6 et ladite vue faisant face à P5, la partie b) représente les schémas de la cellule coupée selon le plan (V), respectivement de haut en bas, d’une vue de la face intérieure de P7+P6 faisant face à P5 , d’une vue en perspective, d’une vue transversale, et d’ une vue de la face extérieure de P7 exposée à P8, la partie c) représente les schémas de la cellule coupée selon le plan (T), respectivement de gauche à droite, d’une vue de la face intérieure de P7+P6 faisant face à P5 , d’une vue en perspective, d’une vue en coupe transversale, et d’ une vue de la face extérieure de P7 exposée à P8, la partie d) représente les schémas de la cellule en coupe selon une diagonale de la cellule, d’une vue de la face intérieure de P7+P6 faisant face à P5 , d’une vue en perspective, d’une vue en coupe transversale, et d’ une vue de la face extérieure de P7 exposée à P8. (P6) représente la plaque P6 présentée sous forme hachurée , (P7) représente la plaque P7, (511, 521) représentent l’orifice respectivement des canaux d’apport s’ouvrant vers les canaux d’injection, (6 ,7) représente les canaux d’injection d’électrolyte, (61, 71) représentent les orifices d’entrée vers la cavité centrale des canaux d’injection, (84, 85, 86, 87, 88) représentent les canaux de distribution, (111, 112) représentent les deux réservoirs d’électrolyte, (121, 122) représentent l’entrée des réservoirs d’électrolyte, (15) représente les ouvertures traversant des moyens de serrage et d’assemblage. La FIG. 13 représente les différentes étapes de l’assemblage des plaques P1 à P11 d’une cellule 3D selon la FIG. 6 ; la partie a) est une photographie de la plaque terminale P11 comprenant les huit ouvertures pour les moyens de serrage, les quatre ouvertures pour l’introduction des deux flux d’électrolyte et des deux flux de réactif, un orifice au centre inscrit dans une pyramide inversée à base carrée formant la partie convergente du logement cathodique; la partie b) est une photographie de la plaque d’étanchéité P10 apposée sur la plaque P11, la plaque P10 comprenant un évidement carré au centre, les huit ouvertures des moyens de serrage et les quatre ouvertures d’introduction des flux ; l’évidement et les ouvertures sont en correspondance avec ceux de la plaque P11 ; la partie c) est une photographie de la plaque P9 en titane comprenant un évidement carré au centre, les huit ouvertures des moyens de serrage, les quatre ouvertures d’introduction des flux, en correspondance avec ceux des plaques P11 et P10, et une partie en forme de languette destinée aux connectiques de courant pour l’application d’une tension électrique, la partie d) est une photographie d’une cathode à surface carrée, placée au centre de l’évidemment de P9, la cathode est par exemple une électrode à diffusion de gaz (GLD) comprenant un papier carbone poreux ; la partie e) est une photographie de la plaque d’étanchéité P8 apposée sur la plaque P9, la plaque P8 comprenant un évidement carré au centre, les huit ouvertures des moyens de serrage et les quatre ouvertures des flux entrant, qui sont en correspondance avec celles des plaques précédentes P11, P10 et P9 ; la partie f) est une photographie de la plaque P7 apposée sur la plaque P8 exposant sa face intérieure comprenant l’empreinte destinée à la plaque P6, une empreinte de la cavité centrale, les ouvertures des canaux de distribution, les canaux d’injections et les réservoirs d’électrolyte, la plaque P7 comprenant les huit ouvertures des moyens de serrage et deux ouvertures des flux entrant communiquant avec les réservoirs d’électrolyte qui sont en correspondance avec celles des plaques précédentes P11, P10 et P9, deux des ouvertures de flux relatives au flux du réactif sont fermées par la plaque P7 ; la partie g) est une photographie de la plaque P6 dans son empreinte sur la plaque P7, elle comprend un évidement de la forme de la cavité centrale comprenant les canaux d’injection et les réservoirs d’électrolyte ; la partie h) est une photographie de la plaque P5 apposée sur les plaques P6 et P7 exposant sa face extérieure comprenant les cinq canaux de distribution rattachés au logement anodique et les ouvertures de ces canaux de distribution en contact avec la surface d’une anode, la plaque P7 comprenant les huit ouvertures des moyens de serrage en correspondance avec celles des plaques précédentes, les deux ouvertures de flux relatives aux flux d’électrolyte sont fermées par la plaque P5 ; la partie i) est une photographie de la plaque d’étanchéité P4 apposée sur la plaque P5, la plaque P8 comprenant un évidement carré au centre, les huit ouvertures des moyens de serrage en correspondance avec celles des plaques précédentes ; la partie j) est une photographie d’une anode à surface carrée, placée au centre de l’évidemment de P4, l’anode poreuse est par exemple une électrode à diffusion de gaz (GLD) comprenant un papier carbone poreux ; la partie k) est une photographie de la plaque P3 en acier comprenant un évidement carré au centre, les huit ouvertures des moyens de serrage, et une partie en forme de languette destinée aux connectiques de courant, la partie l) est une photographie de la plaque d’étanchéité P2 apposée sur la plaque P3, la plaque P2 comprenant un évidement carré au centre, les huit ouvertures des moyens de serrage, l’évidement et les ouvertures sont en correspondance avec ceux de la plaque P3 ; la partie m) est une photographie de la face extérieure de la plaque terminale P1 apposée sur la plaque P2, la plaque P1 comprenant les huit ouvertures pour les moyens de serrage, un orifice au centre sur lequel est monté un connecteur de sortie des flux. La FIG. 14 représente des photographies de la cellule assemblée selon la FIG. 13 . La FIG. 15 représente en partie a) une photographie en fonctionnement de la cellule selon la FIG. 6 sans application d’une tension électrique permettant de visualiser le cheminement gazeux du réactif R, à savoir le CO 2 , vers la catholyte formé par les flux sortant (S1C, S2C) dans le connecteur de sortie de flux ; et en partie b) une photographie en fonctionnement avec une tension électrique permettant la visualisation de formation de bulles de gaz dans les connecteurs de sortie de l’anolyte formé par les flux sortant (S1A, S2A) et de la catholyte formé par les flux sortant (S1C, S2C). La FIG. 16 représente un mode de réalisation d’une plaque P7 selon sa face intérieure dans laquelle les canaux d’injection sont rectilignes du réservoir d’électrolyte à l’orifice d’entrée de la cavité centrale. La FIG. 17 représente un mode de réalisation d’une plaque P7 selon sa face intérieure comprenant des éléments de rugosité entre les orifices d’entrée de la cavité centrale et les ouvertures des canaux de distribution. Exemple 1 : Simulation numérique : effet du ratio des débits électrolyte/gaz Les simulations numériques ont été réalisées sur la configuration de la cellule présentée dans la FIG. 1 , par OpenFoam (Open Field Operation and Manipulation), un logiciel développé par la société OpenCFD Ltd. Les paramètres introduits pour la cellule sont : H hauteur des canaux d’injection de : 2mm W la largeur des canaux d’apport de : 1mm Hs la hauteur des canaux d’admission de : 0,5mm Ws la largeur des canaux d’admission de : 2mm Porosité des électrodes : 70% Les paramètres introduits concernant les flux sont : débit total du flux liquide dans les canaux d’injection variant de :200 à 300 mL/min. débit total du flux de gaz dans les canaux d’apport fixé à 1,5mL/min A Noter que dans l’intégralité des simulations, la gravité a été orientée du haut vers le bas, l’objectif étant alors de diriger les bulles de gaz vers l’électrode inférieure afin de s’assurer que la séparation ait lieu et soit le fait de la cellule et des conditions d’utilisation. Les résultats à un instant donné de la simulation sont présentés dans la FIG. 2 , qui représentant les contours de la fraction gazeuse des bulles dans le liquide à l’intérieur de la cellule. La partie a) de la FIG. 2 représente la simulation obtenue avec un débit volumique total de liquide de 250 mL/min, soit un débit volumique pour chaque canal d’injection de 125 mL/min et un débit total de gaz fixé à 1,5 mL/min, soit un débit pour chaque canal d’apport de 0,75 mL/min. La partie b) de la FIG. 2 représente la simulation obtenue avec un débit volumique total de liquide de 200 mL/min, soit un débit volumique pour chaque canal d’injection de 100 mL/min et un débit total de gaz fixé à 1,5 mL/min, soit un débit par canal d’apport de 0,75 mL/min. Les simulations numériques dans le cas des liquides-gaz et les analyses qui en découlent ont montré qu’en plus de l’aspect laminaire ou turbulent de l’écoulement liquide, un bon fonctionnement de la cellule est assuré par le fait que les débits de liquide et de gaz sont régulés de sorte à former des bulles et/ou de films de gaz dont le diamètre est inférieur à la hauteur du canal d’approvisionnement en liquide. Cela a permis de limiter la résistance ohmique dans la cellule et de s’assurer que les réactifs gazeux sont bien transportés par la phase liquide sans être pénalisés par la faible solubilité de certains réactifs, comme par exemple le dioxyde de carbone CO 2 . Pour des ratios de débit liquide / débit gaz appropriés, tels que ceux de la partie a) de la FIG. 2 , il est possible d’obtenir un régime dans lequel les effets inertiels sont prépondérants sur les effets de flottaison/gravité. En effet la FIG. 2 partie a), on voit très clairement des petites bulles se diriger vers le bas de la cellule acheminées par les canaux d’admission du logement inférieur. Pour des ratios de débit liquide / débit gaz plus faibles, les bulles de gaz voient leur diamètre croitre ce qui les rend plus sensibles aux efforts de gravité / flottaison au détriment des effets inertiels (c’est-à-dire que les bulles de gaz étant plus légères que le liquide, elles flottent et sont entrainées vers l’électrode supérieure). Ainsi en fonction du ratio de débit liquide / débit gaz et des dimensions des canaux de la cellule, notamment des canaux d’admission, il est possible de choisir convenablement les régimes et de passer un régime à un autre. De plus les simulations montrent que la somme des hauteurs H et H s fixe la distance entre les électrodes (valeur typiquement comprise entre 1mm et 6mm) tandis que le rapport entre H et W doit être supérieur à 1 de sorte à assurer le bon ratio entre les débits de liquide et de gaz. W s doit être du même ordre de grandeur que H afin de ne pas limiter le passage des bulles et/ou des films de gaz vers les électrodes. L’angle d’inclinaison des canaux de distribution quant à lui peut être fixé entre 14° et 90° selon le procédé de fabrication choisi et les résultats de simulation montrent de bons résultats avec l’ensemble des valeur testées dans cet intervalle. En revanche en dessous de 14° d’inclinaison, la séparation des produits n’est pas assurée et la fabrication de la cellule est extrêmement complexe. Le rôle des canaux de distribution est de modifier la direction de l’écoulement incident du mélange liquide/gaz, tout en l’accélérant localement. Ainsi les forces d’inertie appliquées aux bulles et/ou aux films de gaz sont plus importantes et surtout plus importantes que les effets de gravité/flottaison. En l’absence de ces canaux, les résultats montrent que les effets de gravité/flottaison prennent le dessus et les bulles et/ou les films se dirigent majoritairement vers l’électrode supérieure. Cela est illustré sur la FIG. 2 partie c) où les contours de fraction gazeuse dans la cellule sont représentés dans le cas où les canaux de distributions sont présents ( FIG. 2 partie a) et dans le cas ils sont absents ( FIG. 2 partie c). Dans les deux cas, les débits volumiques totaux de liquide et de gaz sont identiques. Exemple 2 : Simulation numérique : effet de la porosité Dans la FIG. 3 partie a) sont représentés les contours de vitesse au sein de la cellule. Sur la figure supérieure les électrodes poreuses sont présentes (porosité ; i.e. rapport du volume des pores de l’électrode sur le volume total de l’électrode ; de l’ordre de 75%), sur la figure inférieure il n’y a pas de zone poreuse (c’est-à-dire que la porosité est de 100%). Dans les deux cas, les débits volumiques totaux pour les fractions de gaz et de liquide sont identiques. Dans la FIG. 3 partie b) sont représentés les contours de fractions gazeuse au sein de la cellule. Sur la FIG. 3 partie b) supérieure, les électrodes poreuses sont présentes (porosité ; i.e. rapport du volume des pores de l’électrode sur le volume total de l’électrode ; de l’ordre de 75%), sur la FIG. 3 partie b) inférieure il n’y a pas de zone poreuse (càd la porosité est de 100%). Dans les deux cas, les débits volumiques totaux pour les fractions de gaz et de liquide sont identiques. Les résultats de simulation indiquent que les électrodes poreuses contribuent au fonctionnement de la cellule. La porosité induit une forme de blocage qui modifie la répartition des vitesses et donc la topologie générale de l’écoulement comme illustré sur la FIG. 3 partie a). En limitant la vitesse, les électrodes poreuses permettent d’homogénéiser les distributions de vitesse sur l’ensemble de la surface là où sans électrode l’essentiel de l’énergie est concentré autour du point de rencontre des deux écoulements de liquide. Cela permet donc de limiter les phénomènes parasites (tourbillons et zones de recirculations) qui empêchent le transport du gaz vers la zone inférieure de la cellule (et favorisent par la même occasion le mélange, voir FIG. 3 partie b) bas où l’agglomération des bulles de gaz est favorisée). Exemple 3 : Mise en place du prototype- cellule 2D – Validation du concept Afin de confirmer les résultats des simulations numériques, une première validation expérimentale pour le dimensionnement fluidique de la cellule a été réalisé à l’aide d’un premier prototype de cellule en 2D. La FIG. 4 partie a) est une vue de la CAO utilisée, indiquant l’empreinte de la cellule faisant l’objet de l’invention avec les canaux d’approvisionnement en liquide (à gauche et à droite, flèches horizontales) les canaux d’approvisionnement en gaz (à gauche et à droite, flèches verticales). Les sorties de la cellule sont représentées par les cercles noirs. Pour des raisons de facilité de prototypage, les canaux de distribution sont inclinés à 90°. La FIG. 4 partie b) est une photo de l’expérience en cours de fonctionnement sur laquelle les contours des zones de gaz sont délimités par les pointillés. Les poches de gaz issues des canaux d’apport en gaz entrent dans la cellule et sont entrainées par l’écoulement de liquide (incolore) puis se dirigent vers la zone poreuse inférieure (les électrodes poreuses sont les rectangles gris situés de part et d’autre des canaux de distribution, il s’agit de mousse de Nickel) et sortent par la sortie correspondante. A ce stade, il n’y a pas de trace de gaz dans la partie supérieure de la cellule, comme souhaité et prédit par les simulations numériques. Exemple 4 : Mise en place de la cellule pilote L’étape suivante a consisté en la conception et fabrication d’un électrolyseur fonctionnel. La FIG. 5 représente le schéma d’une cellule électrolyseur pilote fonctionnelle, conçue et fabriquée. La FIG. 6 détaille les différentes pièces qui constituent ledit électrolyseur, obtenu par l’assemblage de 11 plaques, notées P1 à P11 : Les plaques P1 et P11, constituent les plaques d’extrémités « end plates » et sont faites en PEEK. Elles regroupent les différents connecteurs pour amener et collecter les fluides, les réactifs et les produits de l’oxydo-réduction. Les plaques P3 et P9, destinées respectivement à accueillir l’anode et la cathode poreuses, comprennent les collecteurs de courant qui permettent d’assurer le contact électrique avec les électrodes. A noter que dans la cellule pilote 3D, le collecteur de courant dédié à la cathode est en titane (qui est chimiquement inerte vis-à-vis du CO 2 et CO) tandis que celui dédié à l’anode est en acier inoxydable. Suivant les réactions souhaitées, d’autres matériaux peuvent être envisagés. Les plaques P2, P4, P6, P8 et P10 sont les joints entre les différentes plaques adjacentes et sont en EPDM traités au peroxyde. Les deux plaques P5 et P7 comprennent le circuit de canalisation des flux qui constitue la principale partie de l’électrolyseur comme défini dans les figures 7 à 12; elles sont réalisées en PTFE. La FIG. 7 présente des photos de la plaque P7 montrant les différents éléments présents dans le circuit de canalisation des flux. Les figures 8 à 12 représentent les schémas des différentes vues de coupes suivant les plan (V) et (Ho) et suivant une diagonale de la cellule pour les assemblages des plaques P5 et P7 et des plaques P7 et P6. La FIG. 13 représente les différentes étapes d’assemblage des différents éléments de la cellule pilote. Exemple 5 : Fonctionnement de la cellule pilote pour la formation de CO par réduction de CO 2 . a) Validation de l’acheminement des bulles de gaz. Comme prédit par les simulations numériques, une fois le ratio débit de gaz/débit d’électrolyte réglé pour atteindre le régime dans lequel les effets inertiels sont prépondérantes et les électrodes poreuses installées, la séparation des réactifs a lieu. Sur la FIG. 15 partie a), on peut voir un instantané d’une expérience sans application de tension électrique, il n’y a donc pas réduction de CO 2 en CO, il s’agit uniquement d’une première phase de validation de la partie fluide du concept. Le tube de gauche est issu de l’anode et contient essentiellement du liquide (quelques bulles sont présentes et principalement dues à des problèmes de tension de surface). Le tube central à droite est quant à lui connecté à la cavité en aval de la cathode là où le CO 2 doit se diriger. On peut y voir assez nettement de grandes poches de gaz et bulles qui prouvent le bon fonctionnement de l’électrolyseur d’un point de vue strictement fluide. Pour information, le débit de liquide est fixé à 200mL/min et celui de gaz a été mesuré à 19mL/min. b) Fonctionnement de la cellule pilote L’étape suivante a consisté à tester l’électrochimie ; pour cela un catalyseur à base de nanoparticules d’argent a été déposé sur la cathode (l’anode est restée vierge) et une différence de potentiel (total) de 4.2V a été appliqué entre l’anode et la cathode. Les analyses des gaz collectés montrent la présence de CO, ce qui indique qu’au moins une partie du CO 2 injecté a bien été dirigé vers la cathode et a subi une réduction en CO. Les résultats montrent également une production d’O 2 qui est cohérente avec l’oxydation attendue à l’anode. Sur la FIG. 15 partie b) on peut voir un instantané de ces essais. Le tube de gauche correspond toujours à la sortie de l’anode et le tube à droite en vis-à-vis à la cathode. Cette fois-ci, en présence de différence de potentiel on peut observer une large poche de gaz à gauche (O 2 ) et des bulles de CO 2 et CO à droite. Exemple 6 - Essais de réaction d’électrochimie La cellule d’électrochimie selon les figures 1 à 13, 15 et 16 est utilisée dans une réaction d’électrochimie. Elle est configurée avec : - une anode comprenant des nanoparticules choisies parmi une mousse de nickel, une plaque de platine ou de l’oxyde d’iridium - une cathode comprenant des nanoparticules choisies parmi Ag, AgNi, AgCo, CoPc et Ni-SAC Un électrolyte aqueux comprenant éventuellement un additif choisi parmi un surfactant ou du ionomère (Nafion à 7%), est mis en circulation dans la cellule à l’aide de pompes à travers la cavité centrale à un débit de 80 à 2400 mL/min Les canaux d’apport apportent le réactif (notamment du CO2 gazeux) à la cathode à un débit de 80 à 2400 mL/min. Une différence de potentiel est appliquée entre la cathode et l’anode. Les produits en sortie de la cellule sont collectés. Cellule d’électrolyse sans membrane, comprenant : un corps solide (1) et deux électrodes poreuses, une anode (A) et une cathode (C), deux canaux d’injection (6, 7) de deux flux d’électrolyte (E1, E2), et au moins un canal d’apport (5, 51, 52) d’au moins un réactif (R), ledit corps solide (1) comprenant : deux logements d’électrode, supérieur (3) et inférieur (4), comprenant respectivement des orifices de sortie (31, 41), une cavité centrale (2) située entre lesdits logements d’électrode, une pluralité de canaux de distribution (8, 81, 82, 83), chaque canal de distribution reliant une partie de la cavité centrale (2) par une ouverture (811, 821, 831) à une partie de la surface d’un des logements d’électrode par une ouverture (812, 822, 832), l’axe de chaque canal de distribution étant défini par le segment de droite reliant le centre de l’ouverture de la cavité centrale (811, 821,831) avec le centre de l’ouverture à la surface de l’électrode (812, 822, 832), au moins trois canaux de distribution (8) étant présents pour chaque logement d’électrode (3, 4), dont un canal de distribution central (81) et deux canaux de distribution latéraux (82,83), dans laquelle : ladite anode poreuse (A) et ladite cathode poreuse (C) sont respectivement contenues dans les logements d’électrode supérieur (3) et inférieur (4), le au moins un canal d’apport (5) s’étend d’un des canaux d’injection (6, 7) par un orifice (511, 521) de diamètre W vers l’extérieur de la cellule, et est apte à être relié à une alimentation en réactif (R), chaque canal d’injection (6, 7) s’étend de la cavité centrale (2) par un orifice (61,71) de hauteur H jusqu’à l’extérieur de la cellule, et est apte à être relié à une alimentation en électrolyte, le canal de distribution central (81) d’un logement d’une électrode est de hauteur Hs, et son axe est perpendiculaire à la surface de ladite électrode et s’étend de la cavité centrale (2) par une ouverture (811) de largeur Wsc jusqu’à une ouverture (812) de largeur Wsce à la surface de l’électrode, chaque canal de distribution latéral (82, 83) d’un logement d’une électrode est de hauteur Hs, s’étend de la cavité centrale par une ouverture (821, 831) de largeur Wsl jusqu’à une ouverture (822, 832) de largeur Wsle à la surface de ladite électrode et son axe est perpendiculaire à ladite surface l’électrode ou présente une inclinaison d’un angle α (9), angle entre l’axe dudit canal de distribution et sa projection orthogonale sur la surface de ladite électrode, ledit au moins un canal d’apport (5) étant apte à conduire ledit au moins un réactif (R), gazeux ou liquide, et à injecter ledit réactif (R) sous forme de bulles et/ou de films par l’orifice (51) dans le canal d’injection (6, 7) transportant l’électrolyte, de façon à obtenir un mélange de bulles et/ou de films de réactif avec l’électrolyte, à l’orifice (61, 71) du canal d’injection (6,7), les deux canaux d’injection (6, 7) étant aptes à conduire l’électrolyte à partir de l’extérieur de la cellule vers la cavité centrale (2) et à introduire deux flux d’électrolyte par les orifices (61, 71) respectifs des canaux d’injection (6, 7), lesdits deux canaux d’injection (6, 7) et lesdits orifices (61, 71) étant positionnés de façon à permettre aux deux flux d’électrolyte (E1, E2) de se rencontrer dans la cavité centrale (2) et à entrainer une séparation de chacun des flux d’électrolyte, respectivement en deux parties, une première partie de l’un des flux (S1A) et une première partie de l’autre flux (S2A) étant conduites vers l’anode, et une deuxième partie de l’un des flux (S1C), et une deuxième partie de l’autre flux (S2C) étant conduites vers la cathode, lesdits deux canaux de distribution centraux (81), respectivement des logements (3, 4) de l’anode et de la cathode, étant aptes au passage des flux d’électrolyte séparés (S1A, S2A, S1C, S2C) de la cavité centrale (2) vers les orifices de sortie (31,41) des logements (3,4) en traversant respectivement l’anode (A) et la cathode (C), lesdits canaux de distribution latéraux (82, 83) étant configurés par leur disposition, leur dimension et leur orientation par rapport à la surface de l’électrode, pour conduire les bulles et/ou les films du réactif (R) des ouvertures (821, 831) vers les ouvertures (822, 832), et en fonction du débit des flux d’électrolyte et de celui du réactif, pour conduire les bulles et/ou les films du réactif de la cavité centrale (2) de façon sélective vers l’un des logements (3, 4) contenant respectivement l’ anode (A) et la cathode (C). Cellule d’électrolyse selon la revendication 1, ladite cellule d’électrolyse comprenant deux canaux d’apport (51, 52) de réactif, respectivement reliés aux canaux d’injection (6, 7). Cellule d’électrolyse selon l’une des revendications 1 à 2, dans laquelle chaque logement d’électrode (3,4) comprend n canaux de distribution latéraux (82,83), n étant un nombre pair de 2 à 10, en particulier n est égal à 4. Cellule d’électrolyse selon l’une des revendications 1 à 3, dans laquelle la largeur Wsl des ouvertures des canaux de distribution latéraux à la surface de la cavité (821, 831) est de 1,0 mm à 20,0 mm, supérieure à la taille des bulles et/ou à l’épaisseur des films comprenant le réactif afin de permettre le passage et l’acheminement desdites bulles ou dudit film de réactif et/ou dans laquelle la hauteur Hs des canaux de distribution (8, 81, 82, 83) est de 0,5 à 5,0 mm et/ou dans laquelle l’angle α est de 14° à une valeur inférieure ou égale à 90°, en particulier l’axe des canaux de distribution (8, 81,82, 83) sont perpendiculaires à la surface des électrodes et/ou dans laquelle l’ouverture des canaux de distribution (811, 821, 831) est sous forme ovale ou circulaire ou rectangulaire ou carré . Cellule d’électrolyse selon l’une des revendications 1 à 4, dans laquelle la cavité centrale (2) du corps solide est de hauteur Hc, de 1,0 à 6,0 mm, et/ou dans laquelle la cavité centrale (2) du corps solide s’inscrit dans un parallélépipède rectangle de largeur La et de longueur Lo et de hauteur Hc, de préférence la largeur La étant de 2,0 à 100,0 mm la longeur Lo étant de 2,0 à 100,0 mm et représente la distance entre les orifices (61, 71) des deux canaux d’injection (6,7). Cellule d’électrolyse selon l’une des revendications 1 à 5, dans laquelle les logements des électrodes présentent une forme comprenant une partie convergente vers les orifices de sortie (31, 41). Cellule d’électrolyse selon l’une des revendications 1 à 6, dans laquelle la hauteur H du canal d’injection (6,7) est de 1,0 à 6,0 mm, de préférence 2,0 mm et/ou dans laquelle la largeur W du canal d’apport (5,51,52) est de 0,5 à 2,5 mm, de préférence 0,5 mm. Cellule d’électrolyse selon l’une des revendications 1 à 7, dans laquelle le ratio entre l’aire de surface du canal d’injection (6,7) et l’aire de surface de l’orifice du canal d’apport (51) est de 4,0 à 15,0 ou dans laquelle le ratio entre la hauteur H du canal d’injection (6,7) et le diamètre W de l’orifice du canal d’apport (51) est de 2,0 à 15,0 de préférence 4,0. Cellule d’électrolyse selon l’une des revendications 1 à 8, dans laquelle la cathode et/ou l’anode poreuses ont une porosité théorique P t , définie comme le rapport du volume des pores de l’électrode sur le volume total de l’électrode, inférieur à 80%, notamment de 25 à 80%, en particulier d’environ 70%. Cellule d’électrolyse selon l’une des revendications 1 à 9, dans laquelle la différence de porosité δ entre la cathode et l’anode est inférieure ou égale à 5,0%, en particulier ladite différence est de 0,0 à 5,0 %, de préférence inférieure à 1,0%, préférentiellement la porosité de la cathode et de l’anode sont identiques. Cellule d’électrolyse selon l’une des revendications 1 à 9, dans laquelle la différence de porosité δ entre la cathode et l’anode est de 5,0 à 20,0%, de préférence de 5,0 à 15,0%, préférentiellement de 5,0 à 10,0%. Cellule d’électrolyse selon la revendication 1, comprenant : un corps solide (1) et deux électrodes poreuses, une anode (A) et une cathode (C), deux canaux d’injection (6, 7) de deux flux d’électrolyte (E1, E2), et deux canaux d’apport (51, 52) d’au moins un réactif (R), ledit corps solide (1) comprenant : deux logements d’électrode, supérieur (3) et inférieur (4), comprenant respectivement des orifices de sortie (31, 41), une cavité centrale (2) située entre lesdits logements d’électrode et qui s’inscrit dans un parallélépipède rectangle de hauteur Hc, de longueur Lo1 et de largeur La1, de faces (a, b, c, d, e, f), les faces (e) et (f) étant les faces supérieure et inférieure de dimensions Lo1 et La1, les faces (a) et (b) étant parallèles entre elles et de dimensions La1 et Hc, les faces (c) et (d) étant parallèles entre elles et de dimensions Lo1 et Hc, un centre de symétrie (I) par lequel passe un plan de symétrie (Ho) parallèle aux faces (e, f), un plan de symétrie (V) parallèle aux faces (a, b) et un plan de symétrie (T) parallèles aux faces (c, d); dix canaux de distribution dont cinq canaux de distribution (84, 85, 86, 87, 88) par logement d’électrode, chaque canal de distribution présente la forme d’un parallélépipède rectangle de hauteur Hs, de longueur Lo2 et de largeur Ws, la longueur Lo2 étant identique à la largeur La1 de la cavité centrale, chaque canal de distribution relie une partie de la cavité centrale (2) par une ouverture (841, 851, 861, 871, 881) de forme rectangulaire de longueur Lo2 et largeur Ws, à une partie de la surface d’un des logements d’électrode par une ouverture (842, 852, 862, 872, 882) de même forme et de mêmes dimensions que ladite ouverture (841, 851, 861, 871, 881), de sorte que les cinq canaux de distribution (84, 85, 86, 87, 88) par logement d’électrode sont parallèles selon leur longueur Lo2 et de préférence espacés de manière régulière suivant la longueur Lo1 de la cavité, les orifices (61, 71) des canaux d’injection (6,7) sont positionnés en face à face respectivement au centre des faces (a) et (b) sur le plan (T) éventuellement des moyens d’orientation (10) des flux d’électrolyte sur les faces (a, b) sous forme d’un entonnoir s’étendant d’un orifice (61, 71) vers les faces (c) et (d) et positionné à l’avant de l’ouverture d’un canal de distribution, pour une répartition homogène du flux d’électrolyte entre les faces (c) et (d), dans laquelle : ladite anode poreuse (A) et ladite cathode poreuse (C) sont respectivement contenues dans les logements d’électrode supérieur (3) et inférieur (4), chaque canal d’injection (6, 7) est suivant l’axe (Y) correspondant à l’intersection des plans (Ho) et (T) et relie la cavité centrale (2) par un orifice (61,71) à un réservoir d’électrolyte (111, 112) alimenté par une entrée d’électrolyte (121, 122), chaque canal d’apport (51,52) s’étend d’un canal d’injection (6, 7) par un orifice (512, 521) de diamètre W vers un réservoir (131, 132) en réactif alimenté par une entrée de réactif (141,142), les centres des orifices (512, 521) des canaux d’apport (51, 52), les axes des canaux d’injection (6, 7) et les centres des orifices (61,71) des canaux d’injection (6,7) sont contenus dans le plan de symétrie (T). Cellule d’électrolyse selon l’une des revendications 1 à 12, dans laquelle le corps solide (1), les canaux d’injection (6,7), les canaux d’apport (51, 52), les réservoirs d’électrolyte (111, 112) et les réservoirs en réactif (131,132) sont compris dans une même matrice solide (M). Cellule d’électrolyse selon la revendication 13, dans laquelle ladite matrice solide (M) comprend ou est constituée d’un assemblage de plaques empilées successivement. Cellule d’électrolyse selon l’une des revendications 13 à 14, dans laquelle ladite matrice solide (M) comprenant ou est constituée de : au moins une plaque centrale ou un ensemble de plaques centrales, ledit ensemble étant en particulier constitué de deux plaques centrales, deux plaques de collecteur de courant comprenant chacune une ouverture centrale sur laquelle est montée respectivement les électrodes poreuses anode et cathode deux plaques terminales configurées pour enserrer l’assemblage de plaques et comprenant respectivement les sorties (31, 41), des plaques d’étanchéité situées entre deux plaques desdites plaques centrales, desdites plaques de collecteurs de courant et desdites plaques terminales, des moyens de serrage (15), deux entrées de flux d’électrolyte (121, 122), deux entrées de flux du réactif (141,142), dans laquelle ladite au moins une plaque centrale est configurée pour comprendre : les canaux d’injection (6, 7) et les réservoirs d’électrolyte (111,112) les canaux d’apport (51, 52) et les réservoirs du réactif (131, 132) la cavité centrale (1) les canaux de distribution (81, 82, 83), ou les plaques centrales dudit ensemble sont configurées de façon à comprendre , par assemblage desdites plaques centrales dudit ensemble et des plaques d’étanchéité entre lesdites plaques centrales dudit ensemble,: les canaux d’injection (6, 7) et les réservoirs d’électrolyte (111,112) les canaux d’apport (51, 52) et les réservoirs du réactif (131, 132) la cavité centrale (1) les canaux de distribution (81, 82, 83). Cellule d’électrolyse selon l’une des revendications 13 à 15, dans laquelle ladite matrice solide (M) est constituée d’un assemblage de plaques empilées successivement, comprenant 11 plaques (P1, P2, P3, P4, P5, P6, P7, P8, P9, P10, P11) comprenant : deux plaques centrales P5 et P7, deux plaques de collecteur de courant P3 et P9 comprenant chacune une ouverture centrale sur laquelle est montée respectivement les électrodes poreuses anode et cathode deux plaques terminales P1 et P11 configurées pour enserrer l’assemblage de plaques et comprenant respectivement les sorties (31, 41), six plaques d’étanchéité P2, P4, P6, P8 et P10 situées entre chacune desdites plaques (P1, P3, P5, P7, P9, P11), P6 étant située entre P5 et P7, P4 et P8 étant respectivement adjacent à P5 et P7, P2 et P10 étant situées respectivement entre P1 et P3 et entre P9 et P11, des moyens de serrage (15), deux entrées de flux d’électrolyte (121, 122) deux entrées de flux du réactif (141,142) dans laquelle les plaques centrales P5 et P7 sont configurées de façon à comprendre , par assemblage des plaques P5, P6 et P7,: les canaux d’injections (6, 7) et les réservoirs d’électrolyte (111,112) les canaux d’apport (51, 52) et les réservoirs du réactif (131, 132) la cavité centrale (1) les canaux de distribution (81, 82, 83). Procédé d’électrochimie mis en œuvre dans une cellule d’électrolyse selon l’une des revendications 1 à 16, pour acheminer un réactif (R) sous forme de bulles ou de films à travers sélectivement l’une des électrodes poreuses de ladite cellule : Une étape A préliminaire de détermination dans ladite cellule d’électrolyse selon l’invention telle que définie ci-dessus : de la gamme de valeurs D1REG1 du débit volumique total de l’électrolyte introduit dans les canaux d’injections (6,7) et de la gamme D2REG1 de valeurs du débit volumique total du réactif introduit dans ledit au moins un canal d’apport (5) associé à D1REG1, définissant un régime REG1 dans lequel les bulles ou les films de réactif se dirigent vers le logement inférieur contenant la cathode de ladite cellule d’électrolyse et de la gamme de valeurs D1REG2 du débit volumique total de l’électrolyte introduit dans les canaux d’injections (6,7) et de la gamme D2REG2 de valeurs du débit volumique total du réactif introduit dans ledit au moins un canal d’apport (5) associé à D2REG2, définissant un régime REG2 dans lequel les bulles ou les films de réactif se dirigent vers le logement supérieur contenant l’anode de ladite cellule d’électrolyse et ladite étape A étant en particulier déterminée par voie expérimentale ou par simulation numérique, une étape 1 d’introduction de deux flux d’électrolyte (E1, E2) à un même débit volumique totale D1, par les canaux d’injection (6, 7) dans une cellule d’électrolyse de l’invention, les deux flux (E1, E2) étant dirigés de façon à se rencontrer dans la cavité centrale (2) et à entrainer une séparation de chacun des flux d’électrolyte, respectivement en deux parties, une première partie de l’un des flux (S1A) et une première partie de l’autre flux (S2A) étant conduites vers l’anode, et une deuxième partie de l’un des flux (S1C), et une deuxième partie de l’autre flux (S2C) étant conduites vers la cathode, une étape 2 d’apport d’un réactif (R), gazeux ou liquide, à un débit volumique total D2 , dans ladite cellule d’électrolyse par le au moins un canal d’apport (5), injectant ledit réactif (R) sous forme de bulles et/ou de films par l’orifice (51) dans le canal d’injection (6, 7) transportant l’électrolyte, de façon à obtenir un mélange de bulles et/ou de films de réactif avec l’électrolyte, à l’orifice (61, 71) du canal d’injection (6,7), une étape 3 d’acheminement des bulles ou de films de réactif vers l’électrode du logement inférieur (4), par les canaux de distribution (8) du logement inférieur d’électrode, en appliquant un débit volumique D1 choisi dans la gamme de valeurs D1REG1 et un débit volumique D2 choisi dans la gamme de valeurs D2REG1, correspondant au régime REG1 ou vers l’électrode du logement supérieur (3), par les canaux de distribution (8) du logement supérieur d’électrode, en appliquant un débit volumique D1 choisi dans la gamme de valeurs D1REG2 et un débit volumique D2 choisi dans la gamme de valeur D2REG2, correspondant au régime REG2, une étape 4 d’application d’une différence de potentiel entre la cathode et l’anode, entrainant une réaction d’électrolyse du réactif (R) apporté sous forme de bulles et/ou sous forme de films, mélangés à l’électrolyte à l’une des électrodes, les produits formés lors de l’électrolyte, notamment sous forme de bulles de gaz, à la surface de l’anode et de la cathode étant transportés au passage des flux d’électrolyte traversant respectivement l’anode et la cathode et se dirigeant vers les orifices de sortie (31,41). Procédé selon la revendication 17, comprenant une étape 1 d’introduction de deux flux d’électrolyte (E1, E2) à un même débit volumique D1, de 80 à 2400 mL/min par les canaux d’injection (6, 7) dans une cellule d’électrolyse selon l’une des revendications 1 à 15. Procédé selon la revendication 17, dans lequel le réactif (R) est sous forme d’un gaz, en particulier dans lequel le réactif (R) est choisi parmi l’éthylène, le dioxyde de carbone (CO 2 ), le monoxyde de carbone (CO), le dioxygène (O 2 ), l’hydrogène (H 2 ), le diazote (N 2 ) et le mélange desdits gaz avec un gaz inerte, de préférence ledit gaz est le CO 2 . Procédé selon l’une des revendications 17 à 18, dans lequel le réactif (R) est un gaz, en particulier le CO 2 , avec une cellule selon la revendication 12 comprenant deux canaux d’apport (51,52), ledit procédé comprenant : une étape 1 d’introduction de deux flux d’électrolyte (E1, E2) à un même débit volumique D1, supérieur ou égal à 150 mL/min, par les canaux d’injection (6, 7) de ladite cellule d’électrolyse, le débit volumique total de l’électrolyte étant supérieur ou égal à 300 mL/min, une étape 2 d’apport d’un réactif (R) à un débit volumique D2, par deux canaux d’apport (51,52) de ladite cellule d’électrolyse, une étape 3 d’acheminement des bulles de gaz réactif et/ou des films du réactif vers l’électrode du logement inférieur (4), par les canaux de distribution (8) du logement inférieur d’électrode, en appliquant un ratio D1 : D2 entre le débit volumique de l’électrolyte et le débit volumique du réactif de 5 à 80, de préférence 15, une étape 4 d’application d’une différence de potentiel entre la cathode et l’anode, entrainant une réaction d’électrolyse du réactif (R) apporté sous forme de bulles et/ou de films, mélangés à l’électrolyte à l’électrode dans le logement inférieur d’électrode de ladite cellule d’électrolyse.