Brevet FR3153942A1 — publié le 20250411

Un dispositif de protection (1) pour un équipement électrique mixte (M) configuré pour être relié électriquement, d’une part, à un réseau LVDC, et, d’autre part, à un réseau HVDC, le dispositif de protection (1) comprenant un premier connecteur (C1) configuré pour être relié au réseau LVDC, un deuxième connecteur (C2) configuré pour être relié à l’équipement électrique mixte (M), le deuxième connecteur (C2) étant relié au premier connecteur (C1) par une ligne d’alimentation, un troisième connecteur de masse (C3) relié par une ligne de masse à la ligne d’alimentation en un point de connexion (CX), au moins une première diode (D1), montée en inverse sur la ligne de masse entre le point de connexion (CX) et le troisième connecteur de masse (C3), et au moins un premier fusible (F1), monté sur la ligne d’alimentation, entre le point de connexion (CX) et le deuxième connecteur (C2). Figure de l’abrégé : Figure 7 Dispositif et procédé de protection d’un réseau LVDC connecté à un équipement alimenté par un réseau HVDC La présente invention concerne le domaine des architectures électriques d’aéronef à propulsion électrique ou hybride . Les moteurs électriques et équipements électriques qui contribuent au fonction de propulsion électrique, demandant des puissances électriques importantes de l’ordre de grandeur de la centaine de kilowatt au mégawatt, sont alimenté s par un réseau électrique haute tension en courant continu connu sous la désignation HVDC (High Voltage Direct Current ) dédié à la fourniture de puissance. Par ailleurs , les équipements électriques on t en général besoin d’être alimenté s par un réseau électrique basse tension en courant continu connu sous la désignation LVDC (Low Voltage Direct Current ). La présente invention concerne plus particulièrement la protection électrique du réseau LVDC par rapport au réseau HVDC. Le changement climatique est une préoccupation majeure pour de nombreux organes législatifs et de régulation à travers le monde. En effet, diverses restrictions sur les émissions de carbone ont été, sont ou seront adoptées par divers Etats. En particulier, une norme ambitieuse s’applique à la fois aux nouveaux types d’avions mais aussi ceux en circulation nécessitant de devoir mettre en œuvre des solutions technologiques afin de les rendre conformes aux réglementations en vigueur. L’aviation civile se mobilise depuis maintenant plusieurs années pour apporter une contribution à la lutte contre le changement climatique. Les efforts de recherche technologique ont déjà permis d’améliorer de manière très significative les performances environnementales des avions. La Déposante prend en considération les facteurs impactant dans toutes les phases de conception et de développement pour obtenir des composants et des produits aéronautiques moins énergivores, plus respectueux de l’environnement et dont l’intégration et l’utilisation dans l’aviation civile ont des conséquences environnementales modérées dans un but d’amélioration de l'efficacité énergétique des avions. Par voie de conséquence, la Déposante travaille en permanence à la réduction de son incidence climatique négative par l’emploi de méthodes et l’exploitation de procédés de développement et de fabrication vertueux et minimisant les émissions de gaz à effet de serre au minimum possible pour réduire l'empreinte environnementale de son activité. Ces travaux de recherche et de développement soutenus portent à la fois sur les nouvelles générations de moteurs d’aéronefs, l’allègement des appareils, notamment par les matériaux employés et les équipements embarqués allégés, le développement de l’emploi des technologies électriques pour assurer la propulsion, et, indispensables compléments aux progrès technologiques, les biocarburants aéronautiques. E n référence à la FIG. 1 , on connait dans l’art antérieur un aéronef comprenant un réseau LVDC , par exemple 28V dc , qui permet d’alimenter plusieurs équipements E1-E 4 tels que des actionneurs électriques , des calculateurs de commande de vol, de radio et de navigation ou autre . Le réseau LVDC comporte au moins une première source S BT , en particulier une source basse tension, qui aliment e un bus de tension BUS afin d’alimenter électriquement plusieurs équipements E1-E 4 . De manière connue, des interrupteurs primaires 2 sont prévus entre les équipements E1-E 4 et le bus de tension BUS afin d’isoler un équipement E1-E 4 en cas de court-circuit. Toujours en référence à la FIG. 1 , l’aéronef comporte au moins un réseau HVDC, par exemple ayant une tension comprise entre 800 Vdc et 1500Vdc , qui permet d’alimenter plusieurs dispositifs haute tension . Le réseau HVDC comporte au moins une deuxième source S H T , en particulier, une génératrice électrique. De manière connue, l’aéronef comporte des équipements électriques dit « mixtes » , par exemple des moteurs électriques propulsif s M , qui sont connecté s , d’une part, au réseau LVDC afin de recevoir par exemple des consignes de commande et, d’autre part, au réseau HVDC pour recevoir la puissance électrique nécessaire à la propulsion. A titre d’exemple, en référence à la FIG. 2 , un moteur électrique propulsif M comporte de manière connue une partie puissance 90, connectée au réseau HVDC , dont le but est de moduler la puissance électrique grâce à des convertisseurs de puissance, des onduleurs de commande, etc. Le moteur électrique propulsif M comporte en outre une partie contrôle 91 qui est configuré e pour échanger des signaux électriques (MLI, etc.) avec la partie puissance 90. De manière connue, le moteur propulsif M comporte une ou deux barrières d’isolation galvanique 92 entre les deux réseaux LVDC, HVDC . En référence à la FIG. 3 , en cas d’apparition d’un défaut de court-circuit au sein de la partie puissance 90, un arc électrique A peut apparaitre. Celui-ci est alimenté transitoirement par de l’énergie électrique E HVDC issue du réseau HVDC pendant une durée de quelques millisecondes à quelques centaines de milliseconde . Cette durée permet aux protections du réseau HVDC de mitige r le défaut, soit par des protections contre les court-circuit ou les surcharges. L’arc électrique A peut aussi être alimenté par les énergies cinétiques en rotation E CIN , ou par les effets éoliens. L es ordres de grandeur des courants et tensions de défaut peuvent être respectivement plusieurs millier s d’ampère s et jusqu’au millier s de volt s . D ans ces conditions, l’arc électrique A produit un plasma très large qui peut s’étendre sur plusieurs dizaines de centimètre s . Il en résulte que toutes les parties 90, 91 du moteur électrique M sont baignée s dans l’arc électrique A . De manière détaillée, en référence à la FIG. 4 , le réseau HVDC est alors relié au réseau LVDC par l’arc électrique A. Si on consid ère l’ arc électrique A comme une somme de tensions élémentaires , une différence de potentiel électrique peut se créer entre deux pistes du réseau LVDC . Dans l’exemple de la FIG. 4 , l’arc électrique A met en contact une piste de 0V dc et une piste d e 28V dc . Une tension inverse de grande valeur, qui pourrait atteindre plusieurs centaines de volt s , est ainsi appliquée entre les deux pistes et va créer un défaut dans la partie contrôle 91 . Le défaut, c’est-à-dire la tension négative appliquée, va remonter sur le réseau LVDC et peut potentiellement se propager aux autres équipements E1-E4 qui ne sont pas configurés pour supporter des défauts électriques de haute tension . Il a été présenté un exemple de défaut par application d’une tension négative mais il va de soi qu’un défaut par application d’une tension positive pourrait également survenir. L’invention vise ainsi à éliminer au moins certains de ces inconvénients. PRESENTATION DE L’INVENTION L’invention concerne un dispositif de protection pour un équipement électrique mixte configuré pour être relié électriquement, d’une part, à un premier réseau électrique basse tension en courant continu, désigné réseau LVDC, et, d’autre part, à un deuxième réseau électrique haute tension en courant continu, désigné réseau HVDC, le dispositif de protection comprenant : un premier connecteur configuré pour être relié au réseau LVDC, un deuxième connecteur configuré pour être relié à l’équipement électrique mixte, le deuxième connecteur étant relié au premier connecteur par une ligne d’alimentation, un troisième connecteur de masse relié par une ligne de masse à la ligne d’alimentation en un point de connexion, au moins une première diode, montée en inverse sur la ligne de masse entre le point de connexion et le troisième connecteur de masse, et au moins un premier fusible, monté sur la ligne d’alimentation, entre le point de connexion et le deuxième connecteur. De manière avantageuse, si un défaut électrique d’un premier type induit par le réseau HVDC est présent entre le deuxième connecteur et le troisième connecteur de masse et injecte un courant de défaut par le troisième connecteur de masse, le dispositif de protection permet de conduire le courant de défaut dans la première diode puis dans le premier fusible de manière à former une boucle de courant. Le dispositif de protection assure une protection très rapide et réactive, ce qui protège le réseau LVDC. La circulation de courant dans la boucle de courant a pour effet successif, c’est-à-dire dans un second temps, de provoquer l’ouverture du premier fusible. Ainsi, un défaut électrique haute tension peut être traité de manière réactive sans endommagement du réseau LVDC . La boucle de courant initiée par la première diode permet ainsi d’assurer la protection du réseau LVDC amont. Selon un aspect, le premier fusible est un fusible haute tension apte à supporter une haute tension et une surintensité induites par un défaut d’arc électrique provenant du réseau HVDC, pendant une durée déterminée de l’ordre d’une à quelques millisecondes, par exemple deux millisecondes. Selon un aspect, le dispositif de protection comprend une deuxième diode montée sur la ligne d’alimentation entre le deuxième connecteur et le point de connexion . De préférence, la deuxième diode est montée en série sur la ligne d’alimentation entre le premier fusible et le deuxième connecteur. La deuxième diode est configurée pour autoriser une circulation du courant depuis le point de connexion vers le deuxième connecteur. Selon un aspect, la deuxième diode possède une tension de seuil d’au moins 900V, de préférence, d’au moins 1000 V. Cela est particulièrement pertinent lorsque le réseau HVDC possède une tension de l’ordre de 800 Vdc . Si un défaut électrique d’un deuxième type induit par le réseau HVDC est présent, u ne telle deuxième diode peut ainsi, en cas de surtension positive induite sur le deuxième connecteur , bloquer la ligne d’alimentation tant que le défaut électrique est présent , c’est-à-dire, bloquer le passage du courant de défaut. Selon un aspect , le réseau HVDC ayant une tension maximale admissible, la deuxième diode possède une tension de seuil supérieure à la tension maximale admissible. Ainsi, la deuxième diode ne devient bloquante qu’en cas d’apparition d’un défaut électrique à la manière d’un interrupteur commandé . Selon un aspect, le dispositif de protection comprend un deuxième fusible, monté sur la ligne d’alimentation, entre le premier connecteur et le point de connexion. Un tel deuxième fusible permet avantageusement de réaliser une protection à l’encontre de défaut électrique « basse tension » issu du réseau LVDC . Selon un aspect, le réseau HVDC ayant une tension maximale admissible, la ligne d’alimentation et la ligne de masse du dispositif de protection sont configurées pour supporter la tension maximale . Ainsi, le dispositif de protection permet de conduire des courants élevés issus du réseau HVDC sans endommagement. Selon un aspect, le dispositif de protection comprend un interrupteur électronique positionné sur la ligne d’alimentation entre le premier connecteur et le point de connexion. Un tel interrupteur électronique permet de déconnecter électriquement le réseau LVDC, ce qui permet de le protéger de manière réactive. De manière préférée, l’interrupteur électronique est commandable. Selon un aspect, l’interrupteur électronique est un semiconducteur du type MOSFET. Un tel semiconducteur permet une déconnexion rapide pour assurer la protection avant la propagation d’un défaut électrique. L’interrupteur électronique pourrait également se présenter sous la forme d’un interrupteur électromécanique, par exemple, un relais, un IGBT, un MCT, un GTO et analogues. Selon un aspect, l’interrupteur électronique est commandé par une unité de commande configurée pour détecter un courant sur la ligne de masse. La circulation d’un courant sur la ligne de masse est caractéristique d’un défaut électrique et permet d’ouvrir l’interrupteur électronique de manière réactive et de manière pertinente. Il est également présenté une architecture électrique comprenant un premier réseau électrique basse tension en courant continu, désigné réseau LVDC, et, d’autre part, à un deuxième réseau électrique haute tension en courant continu, désigné réseau HVDC, au moins un équipement électrique, désigné équipement électrique mixte relié, d’une part, au réseau HVDC et, d’autre part, au réseau LVDC via un dispositif de protection tel que présenté précédemment. Selon un aspect, l’équipement électrique mixte est un moteur électrique de propulsion. Il est également présenté un a éronef comprenant au moins une architecture électrique telle que présentée précédemment . Il est également présenté un procédé de protection d’une architecture électrique telle que présentée précédemment, le dispositif de protection comprenant un interrupteur électronique positionné sur la ligne d’alimentation entre le premier connecteur et le point de connexion, un défaut électrique, induit par le réseau HVDC étant présent, entre le deuxième connecteur et le troisième connecteur de masse, et injectant un courant de défaut dans le troisième connecteur de masse, le procédé comprenant des étapes consistant à : détecter le courant de défaut dans la ligne de masse et commander l’ouverture de l’interrupteur électronique. Cela permet de déconnecter électriquement le réseau LVDC qui est ainsi protégé. Il est également présenté un p rocédé de protection d’une architecture électrique telle que présentée précédemment , un défaut électrique, induit par le réseau HVDC étant présent, entre le deuxième connecteur et le troisième connecteur de masse, et injectant un courant de défaut dans le troisième connecteur de masse, le procédé comprenant des étapes consistant à : Conduire le courant de défaut dans la première diode puis dans le premier fusible de manière à former une boucle de courant puis Ouvrir le premier fusible sous l’effet du courant de défaut . Il est également présenté un p rocédé de protection d’une architecture électrique telle que présentée précédemment , le dispositif de protection comprenant une deuxième diode montée sur la ligne d’alimentation entre le deuxième connecteur et le point de connexion, un défaut électrique induit par le réseau HVDC étant présent, entre le troisième connecteur de masse et le deuxième connecteur, et appliquant une tension perturbatrice sur le deuxième connecteur, le procédé comprenant une étape consistant à bloquer la ligne d’alimentation par la deuxième diode tant que le défaut électrique est présent. PRESENTATION DES FIGURES L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée à titre d’exemple, et se référant aux figures suivantes, données à titre d’exemples non limitatifs, dans lesquelles des références identiques sont données à des objets semblables. La FIG. 1 est une représentation schématique d’une architecture électrique selon l’art antérieur pour alimenter une pluralité d’équipements électriques. La FIG. 2 est une représentation schématique de l’alimentation d’un moteur électrique propulsif. La FIG. 3 est une représentation schématique de l’apparition d’un arc électrique dans le moteur électrique propulsif. La FIG. 4 est une représentation schématique de l’apparition d’un défaut électrique dans le réseau LVDC. La FIG. 5 est une représentation schématique d’un aéronef selon l’invention avec différents équipements électriques alimentés par une architecture électrique. La FIG. 6 est une représentation schématique d’une architecture électrique comprenant un dispositif de protection selon l’invention pour alimenter une pluralité d’équipements électriques. La FIG. 7 est une représentation schématique détaillée du dispositif de protection selon l’invention. La FIG. 8 est une représentation schématique d’un exemple d’utilisation du dispositif de protection lors de l’apparition d’un premier type de défaut électrique. La FIG. 9 est une représentation schématique d’un exemple d’utilisation du dispositif de protection lors de l’apparition d’un deuxième type de défaut électrique. La FIG. 10 est une représentation schématique d’un exemple d’utilisation d’une deuxième forme de réalisation du dispositif de protection lors de l’apparition d’un premier type de défaut électrique. La FIG. 11 est une représentation schématique d’un exemple d’utilisation du dispositif de protection de la FIG. 10 lors de l’apparition d’un deuxième type de défaut électrique. Il faut noter que les figures exposent l’invention de manière détaillée pour mettre en œuvre l’invention, lesdites figures pouvant bien entendu servir à mieux définir l’invention le cas échéant. DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En référence à la FIG. 5 , l ’invention va être présentée pour un aéronef AE comprenant une architecture électrique pour alimenter divers équipements électriques , en particulier, des actionneurs électriques E1 , des calculateurs de commande de vol E2 , de radio E3 et de navigation E4 , des moteurs électriques propulsifs M ou autres. En référence à la FIG. 6 , l’architecture électrique compren d un premier réseau électrique basse tension en courant continu, désigné réseau LVDC pour « Low Voltage Direct Current » . Par définition, un réseau LVDC possède une tension inférieure à 120 Vdc et ne présente pas de risque électrique. Dans cet exemple, le réseau LVDC a une tension de 28V dc . Un tel réseau LVDC permet d’alimenter des équipements électriques primaires , c’est-à-dire reliés au premier réseau électrique basse tension en courant continu, par exemple des actionneurs électriques E1, des calculateurs de commande de vol E2, de radio E3 et de navigation E4. Comme illustré sur la FIG. 6 , le réseau LVDC comporte de manière connue au moins une première source de tension S BT en particulier une batterie ou une génératrice avec un redresseur le cas échéant , qui aliment e un bus de tension BUS afin d’alimenter électriquement les équipements électriques primaires E1-E 4 . De manière connue, un interrupteur primaire 2 est prévu entre chacun des équipements électriques primaires E1-E 4 et le bus de tension BUS afin d’isoler l’ équipement électrique primaire correspondant en cas de court-circuit. Sur la FIG. 7 , les interrupteurs primaires 2 sont représentés activés à l’état ouvert mais ils sont par défaut à l’état fermé lors de leur utilisation. L’architecture électrique comprend en outre un deuxième réseau électrique haute tension en courant continu, désigné réseau HVDC pour « High Voltage Direct Current » . Par définition, un réseau HVDC possède une tension supérieure à 120 Vdc et présente un risque électrique. Dans cet exemple, le réseau HVDC a une tension comprise entre 800 et 1500Vdc qui permet d’alimenter plusieurs équipements haute tension. Le réseau HVDC comporte au moins une deuxième source S HT , en particulier, une batterie haute tension, une pile à combustible, une génératrice électrique , etc. Le réseau HVDC pourrait également comprendre un bus de tension. De manière connue, l’aéronef AE comporte des équipements électriques mixtes. Un équipement électrique mixte est un équipement électrique qui comporte une partie de contrôle alimentée par le réseau LVDC et une partie de puissance alimentée par le réseau HVDC. La partie de puissance permet d’assurer l es fonctions de distribution de puissance électrique ou de génération de puissance mécanique (commande de couple). U n moteur électrique propulsif M est un équipement mixte étant donné qu’il comporte un module électronique de puissance pour la fourniture de puissance électrique pour l’entrainement du moteur en rotation. Le module électronique de puissance , qui peut être intégré ou non à la structure du moteur électrique propulsif M comporte un étage de commutation relié au réseau HVDC piloté par une partie de contrôle reliée au réseau LVDC qui fournit les signaux électriques pour commander l a commut ation de la haute tension continue fournie par le réseau HVDC , pour générer les courants de phase dans les bobinages du stator du moteur électrique propulsif M permettant d’entrainer en rotation le rotor propulsif en fonction d’une commande de couple. Il va de soi que l’invention s’applique à tout équipement électrique mixte, par exemple, un système de freinage électrique par régénération électrique, une batterie haute tension dotée de son système de contrôleur de charge, un boitier de distribution électrique haute tension doté de son système de gestion connu sous sa désignation anglaise « Power Distribution Management Unit » , un système électrique de conditionnement d’air comprenant un compresseur haute tension et son électronique de pilotage, un système électrique de dégivrage doté de sa électronique de commande , etc . De manière connue, un interrupteur primaire 2 est également prévu entre chaque équipement électrique mixte et le bus de tension BUS afin d’isoler l’équipement électrique mixte d’un défaut de court-circuit dans le réseau LVDC. Selon l’invention, en référence à la FIG. 6 , l’architecture électrique comprend en outre un dispositif de protection 1 reliant un équipement électrique mixte qui dans l’exemple, est un moteur électrique propulsif M , au réseau LVDC . Comme cela sera présenté par la suite, un tel dispositif de protection 1 permet d’éviter toute perturbation électrique, induite par le deuxième réseau électrique d’alimentation R2, sur le réseau LVDC . Un dispositif de protection 1 est de préférence associé à chaque équipement électrique mixte. Dans cet exemple, e n référence à la FIG. 3 , le dispositif de protection 1 compren d : un premier connecteur C1 configuré pour être relié au réseau LVDC , un deuxième connecteur C 2 configuré pour être relié au moteur électrique propulsif M, le deuxième connecteur C2 étant relié au premier connecteur C1 par une ligne d’alimentation, un troisième connecteur de masse C3 relié par une ligne de masse à la ligne d’alimentation en un point de connexion CX, une première diode D1, montée en inverse sur la ligne de masse entre le point de connexion CX (côté cathode de D1) et le troisième connecteur de masse C3 (côté anode de D1) , et un premier fusible F1, monté sur la ligne d’alimentation, entre le point de connexion CX et le deuxième connecteur C2 . En fonction du type de structure de l’aéronef (métallique, carbone, fibre ou autres), le troisième connecteur de masse C3 peut être intégré dans le premier connecteur C1 ou se présenter sous la forme d’une tresse de masse ou autre. La première diode D1 est configurée comme une diode de roue libre , c’est à dire « normalement bloquée » , pour autoriser une circulation du courant uniquement depuis le troisième connecteur de masse C3 vers le point de connexion CX, c’est-à-dire, en cas de surtension négative. Dans l’exemple illustré, le dispositif de protection 1 comprend en outre : une deuxième diode D2 sur la ligne d’alimentation, en série entre le premier fusible F1 et le connecteur C2 ; un deuxième fusible F2, monté sur la ligne d’alimentation, entre le premier connecteur C1 et le point de connexion CX. De manière préférée, la deuxième diode D2 est connectée directement au deuxième connecteur C2. En général, un interrupteur primaire 2 sera prévu sur la ligne d’alimentation reliant le réseau LVDC au premier connecteur C1, permettant d’isoler le dispositif de protection 1 et l’équipement électrique mixte d’un défaut électrique dans le réseau LVDC . De manière plus détaillée, l a première diode D1 permet avantageusement de faire circuler un courant de défaut I1 issu du troisième connecteur de masse C 3 vers le premier fusible F1 et le deuxième connecteur C2 en aval, afin d’éviter sa propagation en amont, jusqu’au réseau LVDC ( FIG. 8 ) . Le premier fusible F1 est un fusible dit « haute tension » . Par « haute tension » , on indique qu’ il est choisi pour être compatible avec la tension HVDC, par exemple 230 Vdc , 240 Vdc ou 800 Vdc . De préférence, le premier fusible F1 est du type FF ou F au sens de la norme CEI 60127 et permet de couper dix fois le courant nominal en moins de 1 ms (type FF) ou entre 1 ms et 10 ms (type F). Le deuxième fusible F2, optionnel, est également un fusible dit « haute tension ». La deuxième diode D2, qui est optionnelle, permet avantageusement de stopper tout courant de défaut I2 issu d’une tension d’arc positive du deuxième connecteur C2 avant qu’il ne circule sur la ligne d’alimentation afin d’éviter sa propagation jusqu’au réseau LVDC ( FIG. 9 ) . De manière préférée, la deuxième diode D2 possède une tension de seuil d’au moins 900Vdc, de préférence, d’au moins 1000 Vdc . De manière avantageuse, la ligne d’alimentation et la ligne de masse du dispositif de protection 1 sont configurées , notamment avec une gauge de câble adaptée , pour supporter la tension du réseau HVDC , c’est-à-dire, plus de 1 2 0 Vdc , de manière préférée plus de 1000 Vdc . Ainsi, bien que le dispositif de protection 1 soit monté dans le réseau LVDC , le dispositif de protection 1 est adapté pour conduire et traiter les défauts électriques haute tension issus du réseau HVDC . Les câbles formant la ligne d’alimentation et la ligne de masse ne sont pas endommagés en cas d’arc électrique haute tension , ce qui permet de clarifier le défaut électrique sans endommager le dispositif de protection 1. Premier exemple de mise en œuvre ( FIG. 8 ) En référence à la FIG. 8 , un premier type de défaut d’arc électrique A1 , ici un arc électrique négatif , induit par le réseau HVDC , apparait entre le deuxième connecteur C2 et le troisième connecteur de masse C3. Un courant de défaut I1 est injecté dans le troisième connecteur de masse C3. Grâce au dispositif de protection 1, le procédé compren d des étapes consistant à conduire le courant de défaut I1 successivement dans la première diode D1 et dans le premier fusible F1 ( et dans la deuxième diode D2 si présente) de manière à atteindre le deuxième connecteur C2 afin de former une boucle de courant . Cela permet avantageusement d ’éviter une circulation du courant de défaut I1 dans le réseau LVDC , ce qui pourrait endommager les équipements primaires E1-E 4 . En pratique, l’apparition du défaut d ’arc électrique A1 se traduit par l’apparition d’une tension positive aux bornes de la première diode D1 qui devient passante en quelques microsecondes . L a première diode D1 entraine une chute de tension de quelques volts à ses bornes , ce qui protège le réseau LVDC e n amont, de la haute tension provenant du réseau HVDC . La première diode D1 permet la circulation du courant de défaut I1 dans la boucle de courant passant par le premier fusible F1 vers le deuxième connecteur C2. L’apparition du défaut d’arc électrique A1 entraine une mise en court-circuit du réseau LVDC par le moteur électrique propulsif M et le réseau LVDC délivre alors un fort courant, qui vient s’ajouter au courant de défaut I1 au point de connexion CX. C’est ce qui entraine la fusion du premier fusible F1 , e n quelque s m illiseconde s typiquement, selon les caractéristiques de coupure du premier fusible F1. Le défaut d’arc électrique A1 est ainsi stoppé par ouverture de la ligne d’alimentation . Le moteur électrique propulsif M n’est alors plus alimenté par le réseau LVDC . La présence du premier fusible F1 permet avantageusement d’éviter de sur dimensionner la première diode D1. Les composant s et les circuits électriques du dispositif de protection 1 sont avantageusement dimensionnés pour tenir le temps de fusion du premier fusible F1. Deuxième exemple de mise en œuvre ( FIG. 9 ) En référence à la FIG. 9 , un deuxième type de défaut d’arc électrique A2 , ici un arc électrique positif , induit par le réseau HVD C , apparait entre le troisième connecteur de masse C3 et le deuxième connecteur C2. L e défaut d ’arc électrique A2 se traduit par une tension perturbatrice V+ appliquée sur le deuxième connecteur C2 . Grâce au dispositif de protection 1, le procédé compren d une étape consistant à bloquer la tension perturbatrice V+ en interdisant toute circulation d’un courant de défaut I2 par la deuxième diode D2 . Cela permet avantageusement d’isoler le réseau LVDC en aval de la ligne d’alimentation , et donc de protéger les équipements primaires E1-E4 le temps que le défaut d’arc électrique A2 soit clarifié dans le réseau HVDC . Lors de l’apparition du défaut d’arc électrique A2 , la tension appliquée aux bornes de la deuxième diode D2 (tension anode-cathode) devient négative et l a deuxième diode D2 se bloque , en quelques microsecondes , protégeant le circuit LVDC , en l’isolant du moteur électrique propulsif M, de la haute tension provenant du réseau HVDC . Ainsi on évite tout endommagement d es équipements primaires E1-E 4 reliés audit bus de tension BUS le temps de la clarification du défaut d’arc électrique A2 . Une fois le défaut d’arc électrique A2 clarifié, la deuxième diode D2 redevient passante. Deuxième forme de réalisation (Figures 10 et 11) Dans cet exemple, en référence à la FIG. 10 , le dispositif de protection 1 comprend une deuxième diode D2 montée en série et positionnée sur la ligne d’alimentation, entre le premier connecteur C1 et le point de connexion CX. Le dispositif de protection 1 comprend en outre un interrupteur électronique 11 positionné sur la ligne d’alimentation entre le premier connecteur C1 et le point de connexion CX, en particulier, entre le premier connecteur C1 et la deuxième diode D2 comme illustré à la FIG. 10 . Un tel interrupteur électronique 11 permet de couper la communication électrique avec le réseau LVDC qui est ainsi protégé comme cela sera présenté par la suite. Cela permet avantageusement d’éviter une circulation d’un courant de défaut I1 dans le réseau LVDC, ce qui pourrait endommager les équipements primaires E1-E4. On évite avantageusement que la tension dans le réseau LVDC s’effondre pour atteindre une valeur proche de la masse électrique lorsque la première diode D1 devient passante. De manière préférée, l’interrupteur électronique 11 est un semiconducteur du type MOSFET. L’interrupteur électronique 11 est commandé par une unité de commande 12 configuré pour détecter un arc électrique négatif, par exemple, en détectant un courant sur la ligne de masse. A cet effet, en référence à la FIG. 10 , l’unité de commande 12 comporte un capteur de courant 13 pour mesurer le courant circulant sur la ligne de masse et pour commander l’ouverture de l’interrupteur électronique 11 si le courant mesuré est supérieur à un seuil prédéterminé, par exemple, 300 mA. Dans cet exemple, l’unité de commande 12 se présente sous la forme d’un comparateur de seuil, de préférence, couplé avec un effet mémoire pour maintenir l’ouverture de l’interrupteur électronique 11. De préférence, la fermeture de l’interrupteur électronique 11 peut être réalisée de manière manuelle par un opérateur ou de manière automatique lors de la mise hors tension du dispositif de protection 1. De manière préférée, l’unité de commande 12 est configurée pour ouvrir l’interrupteur électronique 11 en moins de 1ms, de préférence, entre 1μs et 100μs. Cela permet avantageusement de couper la communication électrique avec le réseau LVDC avant que la première diode D1 devienne passante et ne débite du courant sur le réseau LVDC. Cela est particulièrement avantageux si le réseau LVDC est alimenté par une batterie électrique, l’interrupteur électronique 11 permettant de préserver les ressources du réseau LVDC. Premier exemple de mise en œuvre ( FIG. 10 ) En référence à la FIG. 10 , un premier type de défaut d’arc électrique A1, ici un arc électrique négatif, induit par le réseau HVDC, apparait entre le deuxième connecteur C2 et le troisième connecteur de masse C3. Un courant de défaut I1 est injecté dans le troisième connecteur de masse C3. Il en résulte qu’un courant de défaut I1 apparait dans la ligne de masse. Grâce au dispositif de protection 1, le procédé comprend des étapes consistant à détecter le courant de défaut I1 dans la ligne de masse et commander l’ouverture de l’interrupteur électronique 11. Dans cet exemple, le capteur de courant 13 de l’unité de commande 12 mesure un courant de défaut I1 non nul et commande l’ouverture de l’interrupteur électronique 11 qui déconnecte électriquement le réseau LVDC. De manière préférée, l’ouverture de l’interrupteur électronique 11 est suffisamment rapide pour déconnecter électriquement le réseau LVDC avant que la première diode D1 devienne passante et conduise le courant de défaut I1 dans le premier fusible F1 de manière à atteindre le deuxième connecteur C2 afin de former une boucle de courant. L’interrupteur électronique 11 permet au réseau LVDC d’éviter de délivrer un fort courant qui viendrait s’ajouter au courant de défaut I1 au point de connexion CX. La fusion du premier fusible F1 est ainsi retardée et les ressources du réseau LVDC sont protégées. Le défaut d’arc électrique A1 est ainsi stoppé par ouverture de la ligne d’alimentation. Le moteur électrique propulsif M n’est alors plus alimenté par le réseau LVDC. Les équipements primaires E1-E4 sont également protégés. Deuxième exemple de mise en œuvre ( FIG. 11 ) En référence à la FIG. 11 , de manière analogue à la FIG. 9 , un deuxième type de défaut d’arc électrique A2, ici un arc électrique positif, induit par le réseau HVDC, apparait entre le troisième connecteur de masse C3 et le deuxième connecteur C2. Le défaut d’arc électrique A2 se traduit par une tension perturbatrice V+ appliquée sur le deuxième connecteur C2. Grâce au dispositif de protection 1, le procédé comprend une étape consistant à bloquer la tension perturbatrice V+ en interdisant toute circulation d’un courant de défaut I2 par la deuxième diode D2. Cela permet avantageusement d’isoler le réseau LVDC en aval de la ligne d’alimentation, et donc de protéger les équipements primaires E1-E4 le temps que le défaut d’arc électrique A2 soit clarifié dans le réseau HVDC. Lors de l’apparition du défaut d’arc électrique A2, la tension appliquée aux bornes de la deuxième diode D2 (tension anode-cathode) devient négative et la deuxième diode D2 se bloque, en quelques microsecondes, protégeant le circuit LVDC, en l’isolant du moteur électrique propulsif M, de la haute tension provenant du réseau HVDC. Ainsi on évite tout endommagement des équipements primaires E1-E4 reliés audit bus de tension BUS le temps de la clarification du défaut d’arc électrique A2. Une fois le défaut d’arc électrique A2 clarifié, la deuxième diode D2 redevient passante. Le dispositif de protection 1 remplit ainsi de manière avantageuse une fonction d’interrupteur commandé en tension. Ainsi, grâce à l’invention, même si la partie contrôle d’un équipement mixte (alimentée par un réseau LVDC) est baignée dans un arc électrique provenant de la partie puissance (alimentée par le réseau HVDC), le réseau LVDC est avantageusement protégé . Dispositif de protection (1) pour un équipement électrique mixte (M) configuré pour être relié électriquement, d’une part, à un premier réseau électrique basse tension en courant continu , désigné réseau LVDC, et, d’autre part, à un deuxième réseau électrique haute tension en courant continu , désigné réseau HVDC, le dispositif de protection (1) comprenant : un premier connecteur (C1) configuré pour être relié au réseau LVDC , un deuxième connecteur (C2) configuré pour être relié à l’équipement électrique mixte (M), le deuxième connecteur (C2) étant relié au premier connecteur (C1) par une ligne d’alimentation, un troisième connecteur de masse (C3) relié par une ligne de masse à la ligne d’alimentation en un point de co nnexion (C X ) , au moins une première diode (D1), montée en inverse sur la ligne de masse entre le point de connexion (CX) et le troisième connecteur de masse (C3) , et au moins un premier fusible (F1), monté sur la ligne d’alimentation, entre le point de connexion (CX) et le deuxième connecteur (C 2 ) . Dispositif de protection (1) selon la revendication 1, comprenant une deuxième diode (D2) montée sur la ligne d’alimentation entre le deuxième connecteur (C2) et le point de connexion (CX) . Dispositif de protection (1) selon la revendication 2, dans lequel , le réseau HVDC ayant une tension maximale admissible, la deuxième diode (D2) possède une tension de seuil supérieure à la tension maximale admissible . Dispositif de protection (1) selon l’une des revendications 1 à 3, dans laquelle, le réseau HVDC ayant une tension maximale admissible, la ligne d’alimentation et la ligne de masse du dispositif de protection (1) sont configurées pour supporter la tension maximale du réseau HVDC. Dispositif de protection (1) selon l’une des revendications 1 à 4, comprenant un deuxième fusible (F2), monté sur la ligne d’alimentation, entre le premier connecteur (C1) et le point de connexion (CX). Dispositif de protection (1) selon l’une des revendications 1 à 4, comprenant un interrupteur électronique (11) positionné sur la ligne d’alimentation entre le premier connecteur (C1) et le point de connexion (CX). Dispositif de protection (1) selon la revendication 6, dans lequel l’interrupteur électronique (11) est un semiconducteur du type MOSFET. Dispositif de protection (1) selon l’une des revendications 6 à 7, dans lequel l’interrupteur électronique (11) est commandé par une unité de commande (12) configurée pour détecter un courant sur la ligne de masse. Architecture électrique comprenant un premier réseau électrique basse tension en courant continu, désigné réseau LVDC, et, d’autre part, à un deuxième réseau électrique haute tension en courant continu, désigné réseau HVDC, au moins un équipement électrique , désigné équipement électrique mixte (M) relié, d’une part, au réseau HVDC et, d’autre part, au réseau LVDC via un dispositif de protection (1) selon l’une des revendications 1 à 8. Aéronef comprenant au moins une architecture électrique selon la revendication 9. Procédé de protection d’une architecture électrique selon la revendication 9, le dispositif de protection (1) comprenant un interrupteur électronique (11) positionné sur la ligne d’alimentation entre le premier connecteur (C1) et le point de connexion (CX), un défaut électrique (A1), induit par le réseau HVDC étant présent, entre le deuxième connecteur (C2) et le troisième connecteur de masse (C3), et injectant un courant de défaut (I1) dans le troisième connecteur de masse (C3), le procédé comprenant des étapes consistant à : détecter le courant de défaut (I1) dans la ligne de masse et commander l’ouverture de l’interrupteur électronique (11). Procédé de protection d’une architecture électrique selon la revendication 9, un défaut électrique ( A 1) , induit par le réseau HVDC étant présent , entre le deuxième connecteur ( C2 ) et le troisième connecteur de masse ( C3 ) , et injectant un courant de défaut (I1) dans le troisième connecteur de masse (C3), le procédé comprenant des étapes consistant à : Conduire le courant de défaut (I1) dans la première diode ( D1 ) puis dans le premier fusible (F1) de manière à former une boucle de courant puis Ouvrir le premier fusible (F1) sous l’effet du courant de défaut (I1). Procédé de protection d’une architecture électrique selon la revendication 9, le dispositif de protection (1) comprenant une deuxième diode (D2) montée sur la ligne d’alimentation entre le deuxième connecteur (C2) et le point de connexion (CX ), un défaut électrique ( A2 ) induit par le réseau HVDC étant présent, entre le troisième connecteur de masse (C3) et le deuxième connecteur (C2), et appliquant une tension perturbatrice (V+) sur le deuxième connecteur (C2) , le procédé comprenant une étape consistant à bloquer ligne d’alimentation par la deuxième diode (D2) tant que le défaut électrique (A2) est présent.