Brevet FR3153405A1 — publié le 20250328

TITRE : PROCÉDÉ ET DISPOSITIF DE RÉCUPÉRATION DE FRIGORIES D’UN GROUPE ÉLECTROGÈNE COGÉNÉRATIF FROID Le dispositif (20) de récupération de frigories se trouve entre : - un groupe électrogène cogénératif froid (21) comportant une source de liquide cryogénique (24), au moins un échangeur de chaleur primaire (26, 32) réchauffant un premier fluide provenant de la source de liquide cryogénique et refroidissant un deuxième fluide, chaque échangeur de chaleur primaire fournissant du gaz issu du premier fluide sous pression à au moins une turbine (29, 36) associée à une génératrice (30, 37), et - une unité (22, 23) de consommation de frigories utilisant un troisième fluide comme fluide caloporteur ; Ce dispositif comporte : - au moins un réservoir de stockage d’énergie thermique (60, 61, 62) qui stocke, lorsque le groupe électrogène fournit de l’électricité, des frigories véhiculées par le deuxième fluide, sur un circuit de canalisations (65, 67, 69) en boucle fermée passant par au moins un échangeur de chaleur primaire (26, 32) du groupe électrogène et comportant au moins une pompe (63, 64), et - au moins un échangeur de chaleur secondaire (70), entre le circuit de canalisations parcouru par le deuxième fluide et l’unité de consommation de frigories, qui fournit des frigories à l’unité de consommation de frigories lorsque le groupe électrogène ne fournit pas d’électricité et qu’une pompe (64) du circuit de canalisations extrait des frigories d’au moins un réservoir de stockage. Figure pour l’abrégé : figure 1 PROCÉDÉ ET DISPOSITIF DE RÉCUPÉRATION DE FRIGORIES D’UN GROUPE ÉLECTROGÈNE COGÉNÉRATIF FROID Domaine technique de l’invention La présente invention concerne un procédé et un dispositif de récupération de frigories d’un groupe électrogène cogénératif froid. Elle s’applique, en particulier, à l’alimentation en électricité et en frigorie d’une unité industrielle, d’un ensemble résidentiel et/ou de bureaux ou d’un centre de données (en anglais « Data Center »). État de la technique Le changement climatique est un enjeu majeur et tous les secteurs sont amenés à réduire leurs émissions de dioxyde de carbone (CO 2 ). Les groupes électrogènes doivent être « décarbonés » afin de répondre aux exigences de décarbonation des multinationales du numérique, par exemple proposant un moteur de recherche sur internet, un magasin en ligne, un réseau social, des logiciels de bureautique ou un stockage dans le nuage (en anglais « cloud »). Les clients ayant besoin d’électricité et de froid disposent de groupes électrogènes (« GE »). En cas de coupure de courant, ces groupes électrogènes sont utilisés pour produire de l’électricité et, notamment, pour faire fonctionner des groupes froids. En 2017, la consommation électrique mondiale des centres de données (en anglais « Data Centers ») était de 3% de l'électricité mondiale produite. Cette consommation est en forte croissance. Il est notable que l'alimentation et le refroidissement des équipements informatiques consomment le plus d'énergie au sein d'un Data Center, respectivement jusqu'à 50% et 40% de la consommation totale d'énergie. Pour réduire leur empreinte carbone, les gestionnaires des centres de données développent de nouvelles technologies informatiques pour réduire les besoins de refroidissement et l'intégration des énergies renouvelables. De cette tendance, le diesel de secours sera banni et devra être remplacé par de nouvelles solutions. Pour remplacer les groupes électrogènes utilisant des dérivés du pétrole, plusieurs solutions sont en cours d’étude et l’on peut citer le gaz naturel, le biométhane, les huiles végétales hydrotraitées (« HVO »), l’hydrogène, les gaz de synthèse, les batteries. Mais ces solutions sont encore à l’étude et ne sont pas encore disponibles commercialement. Lorsque les groupes électrogènes sont utilisés en tant que groupes de secours pour des industries ayant un besoin critique d’électricité, mais également de froid (Data Centers, hôpitaux, etc.), les solutions existantes nécessitent d’opérer les groupes froids de leurs installations, ce qui augmente le besoin d’électricité de secours (d’où un surdimensionnement des installations) et augmente le risque de surchauffe des installations du client si le groupe froid rencontre des difficultés à démarrer. Par ailleurs, ces groupes électrogènes doivent être testés régulièrement (par exemple, une fois par mois pendant environ 45 minutes). Ces tests consomment de l’énergie inutilement et génèrent localement des émissions de CO 2 et de polluants atmosphériques. On connaît des dispositifs de stockage d’énergie sous forme d’air liquéfié (en anglais « Liquid Air Energy Storage System », ou LAES), qui stockent de l’énergie en période d’abondance ou de faible tarif de production d’électricité et libèrent de l’électricité en période de pénurie ou de tarif élevé de l’électricité. Cependant, ces systèmes ne présentent pas un rendement optimal lorsqu’il s’agit de fournir des frigories, simultanément à l’électricité. Or, tout ou partie de l’électricité fournie peut servir à refroidir des locaux, des machines, des unités industrielles ou des serveurs de données. L’invention comporte une amélioration d’un système à réservoir de liquide cryogénique, qui permet de fournir de l’électricité en cas de coupure de courant ou de coût élevé de l’électricité sur le réseau électrique, ainsi que du froid correspondant au besoin d’un client, sans avoir recours au groupe de refroidissement du client. Ce système permet, notamment, de produire de l’électricité et du froid simultanément à partir d’azote liquide ou d’air liquéfié. Ce système est composé de réservoirs d’azote liquide ou d’air liquéfié, d’une pompe cryogénique, de turbines cryogéniques pour produire de l’électricité et d’échangeurs de chaleur reliés au client permettant de fournir du froid. La production d’azote liquide ou d’air liquéfié peut venir d’installations ayant l’azote comme produit perdu. L’azote liquide ou l’air liquéfié peut aussi être produit à partir de la récupération de froid perdu d’installations cryogéniques, par exemple une installation de regazéification de gaz naturel liquéfié (« GNL ») dans les terminaux méthaniers. L’invention comporte l’introduction, dans ce système, d’au moins un réservoir de stockage d’énergie thermique afin d’optimiser la récupération du froid et la fourniture de ce froid au client lors du rétablissement du réseau électrique après une défaillance ou lorsque le coût de l’électricité fournie par ce réseau électrique redevient inférieur à une valeur limite prédéterminée. L’invention permet ainsi de fournir de l’électricité et du froid en secours, par exemple en cas de panne du réseau électrique, en remplacement de solutions utilisant des énergies fossiles. En cas d’arrêt de l’alimentation électrique, on pompe les frigories dans les réservoirs et on alimente le client en frigories. Ainsi, on vide le froid, ce qui donne plusieurs heures de sauvegarde (en anglais « back-up »). Éventuellement, on réalise un arbitrage en fonction du prix de l’électricité, car le système peut utiliser de l’énergie fatale. Il peut donc y avoir un intérêt à démarrer le groupe froid du client et à recharger les réservoirs de frigories. Si les réservoirs de stockage d’énergie thermique sont pleins, on évacue le surplus en utilisant la chaleur ambiante, par exemple la chaleur de l’atmosphère, avec un échangeur de chaleur. Ainsi, par exemple, un kilowatt d’électricité produite entraîne la production de trois kilowatts de frigories, ce qui correspond à une surproduction de froid. Le stockage thermique permet de récupérer l’excès de froid produit par un groupe électrogène cogénératif froid, pendant les coupures du réseau électrique ou lorsque le coût de l’électricité sur le réseau électrique est trop élevé, afin de le restituer plus tard au client, avant le redémarrage des groupes froids du client à la suite du rétablissement du réseau électrique, voire aussi en remplacement ou en complément de ces groupes froids. L’invention permet de valoriser l’énergie d’un point de vue thermique à partir d’un liquide cryogénique. Grâce à chaque réservoir de stockage d’énergie thermique, l’impact des conditions climatiques est réduit puisque le stockage thermique permet de stocker une température plus faible que la température ambiante lorsque celle-ci est élevée. Les réservoirs de stockage d’énergie thermique sont "pleins", c’est-à-dire ont atteint leur capacité maximale de conservation de frigories récupérées du système de production d'électricité et non utilisées pour le refroidissement du client, une fois que le système de back-up a fonctionné. Les groupes froids du client ne sont pas redémarrés, c’est-à-dire alimentés en électricité pour produire des frigories, et on utilise le froid des réservoirs de stockage d’énergie thermique pour refroidir le client. Brève description des figures D’autres avantages, buts et caractéristiques de la présente invention ressortiront de la description qui va suivre, faite dans un but explicatif et nullement limitatif en regard des dessins annexés, dans lesquels : - la FIG. 1 représente, schématiquement, un premier mode de réalisation particulier du dispositif objet de l’invention, - la FIG. 2 représente, schématiquement, une première phase de fonctionnement du dispositif illustré en FIG. 1 , - la FIG. 3 représente, schématiquement, une deuxième phase de fonctionnement du dispositif illustré en FIG. 1 , - la FIG. 4 représente, schématiquement, une troisième phase de fonctionnement du dispositif illustré en FIG. 1 , - la FIG. 5 représente, schématiquement, une quatrième phase de fonctionnement du dispositif illustré en FIG. 1 , - la FIG. 6 représente, schématiquement, un deuxième mode de réalisation particulier du dispositif objet de l’invention, - la FIG. 7 représente, schématiquement, une phase de fonctionnement du dispositif illustré en FIG. 6 , - la FIG. 8 représente, schématiquement, un troisième mode de réalisation particulier du dispositif objet de l’invention, dans une première phase de fonctionnement, - la FIG. 9 représente, schématiquement, une deuxième phase de fonctionnement du dispositif illustré en FIG. 8 , - la FIG. 10 représente, schématiquement, un quatrième mode de réalisation particulier du dispositif objet de l’invention et - la FIG. 11 représente, sous forme d’un logigramme, des étapes de fonctionnement du premier mode de réalisation du dispositif objet de l’invention illustré en figures 1 à 5. Description détaillée La présente description est donnée à titre non limitatif, chaque caractéristique d’un mode de réalisation pouvant être combinée à toute autre caractéristique de tout autre mode de réalisation de manière avantageuse. On note dès à présent que les figures ne sont pas à l’échelle. Comme on le comprend à la lecture de la présente description, divers concepts inventifs peuvent être mis en œuvre par une ou plusieurs méthodes ou dispositifs décrits ci-après, dont plusieurs exemples sont ici fournis. Les actions ou étapes réalisées dans le cadre de la réalisation du procédé ou du dispositif peuvent être ordonnées de toute manière appropriée. En conséquence, il est possible de construire des modes de réalisation dans lesquels les actions ou étapes sont exécutées dans un ordre différent de celui illustré, ce qui peut inclure l'exécution de certains actes simultanément, même s'ils sont présentés comme des actes séquentiels dans les modes de réalisation illustrés. L'expression "et/ou", telle qu'elle est utilisée dans le présent document et dans les revendications, doit être comprise comme signifiant "l'un ou l'autre ou les deux" des éléments ainsi conjoints, c'est-à-dire des éléments qui sont présents de manière conjonctive dans certains cas et de manière disjonctive dans d'autres cas. Les éléments multiples énumérés avec "et/ou" doivent être interprétés de la même manière, c'est-à-dire "un ou plusieurs" des éléments ainsi conjoints. D'autres éléments peuvent éventuellement être présents, autres que les éléments spécifiquement identifiés par la clause "et/ou", qu'ils soient liés ou non à ces éléments spécifiquement identifiés. Ainsi, à titre d'exemple non limitatif, une référence à "A et/ou B", lorsqu'elle est utilisée conjointement avec un langage ouvert tel que "comprenant" peut se référer, dans un mode de réalisation, à A seulement (incluant éventuellement des éléments autres que B) ; dans un autre mode de réalisation, à B seulement (incluant éventuellement des éléments autres que A) ; dans un autre mode de réalisation encore, à A et B (incluant éventuellement d'autres éléments) ; etc. Telle qu'elle est utilisée dans la présente description et dans les revendications, l'expression "au moins un", en référence à une liste d'un ou de plusieurs éléments, doit être comprise comme signifiant au moins un élément choisi parmi un ou plusieurs éléments de la liste d'éléments, mais n'incluant pas nécessairement au moins un de chaque élément spécifiquement énuméré dans la liste d'éléments et n'excluant pas toute combinaison d'éléments dans la liste d'éléments. Cette définition permet également la présence facultative d'éléments autres que les éléments spécifiquement identifiés dans la liste des éléments auxquels l'expression "au moins un" fait référence, qu'ils soient liés ou non à ces éléments spécifiquement identifiés. Ainsi, à titre d'exemple non limitatif, "au moins l'un de A et B" (ou, de manière équivalente, "au moins l'un de A ou B", ou, de manière équivalente, "au moins l'un de A et/ou B") peut se référer, dans un mode de réalisation, à au moins un, incluant éventuellement plus d'un, A, sans B présent (et incluant éventuellement des éléments autres que B) ; dans un autre mode de réalisation, à au moins un, comprenant éventuellement plus d'un, B, sans A présent (et comprenant éventuellement des éléments autres que A) ; dans encore un autre mode de réalisation, à au moins un, comprenant éventuellement plus d'un, A, et au moins un, comprenant éventuellement plus d'un, B (et comprenant éventuellement d'autres éléments) ; etc. Dans les revendications, ainsi que dans la description ci-dessous, toutes les expressions transitoires telles que "comprenant", "incluant", "portant", "ayant", "contenant", "impliquant", "tenant", "composé de", et autres, doivent être comprises comme étant ouvertes, c'est-à-dire comme signifiant incluant, mais non limité à. Seules les expressions transitoires "consistant en" et "consistant essentiellement en" doivent être comprises comme des expressions transitoires fermées ou semi-fermées, respectivement. Dans la description et les revendications, on appelle « premier fluide » un liquide cryogénique et le fluide issu de ce liquide cryogénique, « deuxième fluide », un fluide caloporteur mis en œuvre dans des réservoirs de stockage d’énergie thermique, « troisième fluide », un fluide utilisé par un consommateur de frigories, ou client, « quatrième fluide », un fluide caloporteur véhiculant des frigories entre le deuxième fluide et le troisième fluide et « cinquième fluide », un fluide véhiculant des frigories entre le deuxième fluide et une tour d’échange de chaleur avec l’air ambiant. Dans la description et les revendications, on appelle « primaires » les échangeurs de chaleur se trouvant sur le chemin du premier fluide en amont d’une turbine et « secondaires » les échangeurs de chaleur se trouvant sur le chemin du deuxième fluide. Dans la description et les revendications, le terme de « pompe » regroupe les pompes, les ventilateurs (en anglais « blower ») et les compresseurs. Dans la description et les revendications, on appelle « client » une installation consommant des frigories, par exemple une unité de production de biens, un immeuble de bureaux ou d’habitations ou un centre de données (en anglais « data center »). Dans les figures 2 à 5 et 7 à 9, on représente les états des vannes par des traits obliques épais en travers de canalisations qui lui sont connectées, qui signifient que la vanne considérée interdit l’entrée ou la sortie de fluide sur cette canalisation. Premier mode de réalisation, figures 1 à 5 On observe, en FIG. 1 , un mode de réalisation particulier du dispositif de récupération de frigories d’un groupe électrogène cogénératif froid, objet de l’invention. Ce dispositif 20 s’intercale entre un groupe électrogène cogénératif froid 21, d’une part, et un système de fourniture de froid 22 à un client 23, d’autre part. Le groupe électrogène cogénératif froid 21 effectue un stockage d’énergie sous forme d’un premier liquide cryogénique et une cogénération d’énergie électrique et de frigories, par changement d’état du liquide cryogénique en gaz. La source de liquide cryogénique comporte au moins un réservoir de liquide cryogénique 24. Ce liquide cryogénique est, par exemple, de l’air liquéfié, de l’azote liquéfié, du gaz naturel liquéfié, de l’hydrogène liquéfié, du dioxyde de carbone CO 2 liquéfié, de l’hélium liquéfié ou du gaz synthétique liquéfié. La production de l’azote liquide peut venir d’installations ayant l’azote comme produit perdu. L’azote liquide ou l’air liquéfié peut aussi être produit à partir de la récupération de froid perdu d’installations cryogéniques, par exemple regazéification de gaz naturel liquéfié (« GNL ») dans les terminaux méthaniers. Le premier liquide cryogénique peut aussi être produit (de manière connue en soi et non représentée dans les figures) dans le groupe électrogène 21, par utilisation d’électricité pour compresser le gaz à cryogéniser. Le liquide cryogénique peut aussi être reçu d’une source éloignée, par exemple par camion ou par une canalisation. Dans toute la description, on utilise le terme de « coupure » de courant pour désigner, à la fois, l’absence de courant électrique sur le réseau électrique et l’arrêt déclenché de la consommation de courant électrique provenant de ce réseau, lorsque le coût de l’électricité sur le réseau électrique est supérieur à une valeur limite prédéterminée. Le groupe électrogène cogénératif froid 21 permet de fournir de l’électricité en cas de coupure de courant ainsi que du froid correspondant au besoin du client 23, sans avoir recours au groupe froid du client 23 pendant la coupure de courant, c’est-à-dire sans alimenter électriquement ce groupe froid du client 23. Ce groupe électrogène cogénératif froid 21 comporte chaque réservoir 24 de liquide cryogénique, une pompe cryogénique 25, des turbines cryogéniques 29 et 36 pour produire de l’électricité et des échangeurs de chaleur primaires 26 et 32 fournissant du froid. Dans la suite de la description, on utilise le terme « le réservoir » 24 pour désigner l’ensemble d’au moins un réservoir de liquide cryogénique. Préférentiellement, au moins trois réservoirs 24 sont mis en œuvre, l’un étant utilisé pour la production d’électricité, comme décrit ci-dessous, un autre étant plein et en attente d'être ainsi utilisé et un troisième étant en cours de remplissage. Dans le mode de réalisation représenté en FIG. 1 , le groupe électrogène cogénératif froid 21 comporte, en amont, au moins un réservoir cryogénique 24, une pompe 25 déplaçant du liquide depuis chaque réservoir cryogénique vers un échangeur de chaleur primaire amont 26, éventuellement par l’intermédiaire d’une vanne multivoies 27 d’injection dans l’échangeur de chaleur primaire amont 26 de liquide cryogénique additionnel à la température désirée et/ou d’une vanne multivoies 28 de contournement (en anglais « by-pass ») de l’échangeur de chaleur amont 26. Le groupe électrogène cogénératif froid 21 comporte, en aval de l’échangeur de chaleur primaire amont 26, une turbine cryogénique haute pression 29 associée à une génératrice électrique 30, éventuellement par l’intermédiaire d’une vanne multivoies 31 d’apport de fluide additionnel. La sortie de la turbine cryogénique haute pression 29 est reliée à un échangeur de chaleur primaire aval 32, éventuellement par l’intermédiaire d’une vanne multivoies 33 de contournement de l’échangeur de chaleur aval 32 et/ou d’une vanne multivoies 34 reliée à l’éventuelle vanne multivoies 28, par une canalisation 35. La sortie de l’échangeur de chaleur aval 32 est reliée à une turbine basse pression 36 associée à une génératrice électrique 37, éventuellement par l’intermédiaire d’une vanne multivoies 38 d’apport de fluide additionnel. La sortie de la turbine basse pression 36 est reliée à une éventuelle vanne multivoies 39 reliée à l’éventuelle vanne multivoies 33, par une canalisation 40 et/ou à une vanne 41 d’échappement du fluide cryogénique décompressé. Dans des variantes, l’échangeur de chaleur aval 32 prend la forme d’un réchauffeur, par exemple à résistance électrique ou un autre générateur de chaleur. Dans le mode de réalisation décrit en regard de la FIG. 1 , le système 22 de fourniture de froid au client 23 comporte un premier circuit de quatrième fluide fermé autour d’une unité de refroidissement 45 (généralement un échangeur de chaleur) dont l’entrée chaude 46 et la sortie froide 47 sont reliées au client 23. Ce premier circuit comporte une pompe 48, un refroidisseur (en anglais « chiller ») 49, généralement un échangeur de chaleur, un échangeur de chaleur 72 sur une canalisation 71, et un ensemble de vannes à multivoies. L’échangeur de chaleur 72 est, par ailleurs, relié à la vanne multivoies 41, qui lui fournit un gaz plus froid que le quatrième fluide circulant dans cet échangeur de chaleur 72. Généralement, le quatrième fluide circulant dans le premier circuit est de l’eau. Cette eau est refroidie par le refroidisseur 49 avant de refroidir le troisième fluide (généralement de l’air) circulant entre l’unité de refroidissement 45 et le client 23. Dans le mode de réalisation décrit en regard de la FIG. 1 , un deuxième circuit de cinquième fluide comporte le refroidisseur 49, une pompe 50 et une tour d’échange de chaleur avec l’air ambiant 51, complété par un échangeur de chaleur secondaire aval 52 relié, par ailleurs, à la sortie d’un échangeur de chaleur secondaire amont 70 retournant le deuxième fluide vers les réservoirs de stockage d’énergie thermique (« thermal energy storage » en anglais) 60, 61 et 62. Deux vannes multivoies formant un by-pass permettent au fluide allant de l’échangeur de chaleur 70 aux réservoirs 60, 61 et 62, de contourner l’échangeur de chaleur 52. Dans d’autres modes de réalisation (non représentés), le système de fourniture de froid 22 au client 23 ne comporte que l’un des premier et deuxième circuits décrits ci-dessus ou aucun de ces circuits. Dans tous les cas, le client 23 est relié thermiquement à l’échangeur de chaleur 70 se trouvant sur l’une des boucles fermées du dispositif 20 de récupération de frigories. Le dispositif 20 de récupération de frigories du groupe électrogène cogénératif froid 21 comporte au moins un réservoir de stockage d’énergie thermique. Dans ce mode de réalisation, trois réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 sont mis en œuvre. Bien entendu, dans des variantes, le nombre de réservoirs de stockage d’énergie thermique peut être différent. Le dispositif 20 de récupération de frigories comporte aussi au moins une pompe. Dans ce mode de réalisation, deux pompes 63 et 64 sont mises en œuvre. Bien entendu, dans des variantes, le nombre de pompes peut être différent. Il est, cependant, préférentiellement égal au nombre d’échangeurs de chaleur amont ou d’échangeurs de chaleur aval du groupe électrogène cogénératif froid 21. Les sorties des réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 sont reliées aux entrées des pompes 63 et 64, par l’intermédiaire d’une canalisation 65 et d’une vanne multivoies 66 ainsi que, en ce qui concerne la pompe 64, d’une vanne multivoies 82. La sortie de la pompe 63 est reliée à une entrée de l’échangeur de chaleur amont 26, dont une sortie est reliée à l’entrée des réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62, par l’intermédiaire d’une canalisation 67 et d’une vanne multivoies 68. La sortie de la pompe 64 est reliée à une entrée de l’échangeur de chaleur aval 32, dont une sortie est reliée à l’entrée des réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62, par l’intermédiaire d’une canalisation 69, d’un échangeur de chaleur 70 et de la vanne multivoies 68. Deux vannes multivoies 75 et 76 forment un bypass permettant au deuxième fluide sortant de la pompe 64 de rejoindre directement la canalisation 69 sans passer par l’échangeur de chaleur aval 32. Les canalisations 67 et 69 sont reliées par un mélangeur (prenant ici la forme d’une vanne multivoies) 74 qui permet de mélanger les flux en provenance de ces canalisations. Ce mélangeur 74 facilite la gestion de la température en entrée des réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62. Préférentiellement, cette température est stabilisée par le mélangeur 74, de sorte qu’il n’y a pas de variation de température qui provoquerait des instabilités. La vanne multivoies 74 est aussi reliée, par l’intermédiaire d’une canalisation 84, à la sortie commune des réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62. L’échangeur de chaleur 70 est relié au premier circuit du système de fourniture de froid 22, par une canalisation 71 située entre la pompe 48 et le refroidisseur 49. L’échangeur de chaleur 72 est monté en série avec l’échangeur de chaleur 70, sur la canalisation 71. Préférentiellement, le débit de la pompe 64 est proche ou égal au débit nominal de l’échangeur de chaleur 70, lui-même spécifié par le débit nécessaire pour le refroidissement du client 23. Le débit de la pompe 63 est préférentiellement du double de celui de la pompe 64. Préférentiellement, le dispositif 20 de récupération de frigories comporte aussi au moins un échangeur de chaleur 77 avec l'air ambiant, qui est mis en œuvre lorsque les réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 sont pleins, c’est-à-dire quand leur capacité maximale de stockage de frigories est atteinte. Préférentiellement, deux échangeurs de chaleur 77 avec l’air ambiant sont prévus afin de prendre en compte les problèmes de gel de ces échangeurs, le fluide cryogénique gelant l'eau de l'air ambiant humide. Une vanne multivoies 78 permet alors d’orienter le deuxième fluide vers ce ou ces échangeur(s) de chaleur 77. La vanne multivoies 78 est aussi reliée à la vanne multivoies 82. Dans le groupe électrogène cogénératif froid 21, le liquide cryogénique stocké dans le réservoir cryogénique 24 est pompé par la pompe 25 et change d’état dans l’échangeur de chaleur amont 26 pour prendre une forme gazeuse sous une haute pression. On note ici qu’il n'y a pas forcément de changement d'état du liquide cryogénique dans l’échangeur de chaleur amont 26. Par exemple, les fluides supercritiques, comme l'azote ou l'air à 50 bar ne changent pas d'état même s’ils s’échauffent dans l’échangeur de chaleur amont 26. Dans d’autres cas, l’échangeur de chaleur amont 26 prend la forme d’un évaporateur faisant passer le liquide cryogénique à l’état gazeux. En aval de sa détente dans la turbine haute pression 29, ce premier fluide présente une pression et une température plus faibles qu’en amont de cette turbine 29. L’échangeur de chaleur aval 32 réchauffe ce premier fluide pour qu’il entraîne la turbine basse pression 36. En aval de sa détente dans la turbine basse pression 36, ce gaz présente une pression et une température plus faibles qu’en amont de cette turbine 36. Bien entendu, d’autres étages, comportant chacun un échangeur de chaleur aval en amont d’une turbine associée à une génératrice électrique, peuvent être disposés en aval de la turbine basse pression 36. Du côté du système de fourniture de froid 22 à un client 23, dans le premier circuit, l’échangeur de chaleur 72 et/ou le refroidisseur 49, alimentés par la pompe 48, refroidissent le quatrième fluide (généralement de l’eau) traversant l’unité de refroidissement 45, qui, elle-même, refroidit le troisième fluide circulant entre cette unité de refroidissement 45 et le client 23. Dans le deuxième circuit, la tour d’échange de chaleur avec l'air ambiant 51 et/ou l’échangeur de chaleur 52, alimentés par la pompe 50, refroidissent un cinquième fluide qui refroidit, à son tour, le quatrième fluide circulant dans le premier circuit fermé, par l’intermédiaire du refroidisseur 49. Ainsi, le cinquième fluide provenant de la tour 51 sert à refroidir le refroidisseur 49, un groupe froid qui produit donc de la chaleur qu'il faut évacuer lorsqu'il n'y a ni production d'électricité ni utilisation des réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62. En revanche, le cinquième fluide peut servir à réchauffer le deuxième fluide pendant la libération de frigories par les réservoirs 60, 61 et 62, comme décrit ci-dessous, en regard des figures 3, 4, 5 et 9. Selon les états des vannes multivoies de ces deux circuits, l’eau circulant dans le premier circuit est ainsi refroidie par l’échangeur de chaleur 72, et, par l’intermédiaire du refroidisseur 49, par l’échangeur de chaleur 52 et/ou par la tour de refroidissement 51. Exemple de mise en œuvre du premier mode de réalisation À titre d’exemple, dans le cas d’un client 23 constitué d’un centre de données (« data center »), de l’air froid est soufflé sur le sol de la salle informatique, passe par les racks informatiques pour les refroidir, puis est extrait par le toit de la salle informatique. Par conséquent, une convection d'air est créée dans la salle. L’air arrivant à l’entrée 46 de l’unité de refroidissement 45 est à 30 °C environ et l’air sortant de cette unité 45 par sa sortie 47 est à 20 °C environ. L’eau entrant dans cette unité 45 est à 7 °C environ et l’eau en sortant est à 12 °C environ. Si on suppose un débit massique d’eau constant de 41 kg.s -1 , l'énergie qui doit être dissipée est d'environ 850 kWh par heure. Cela signifie une puissance d'échangeur de chaleur de 850 kW. Le dispositif 20 de récupération de frigories du groupe électrogène cogénératif froid 21, objet de l’invention, forme un circuit en boucle fermée comportant au moins un des réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62, au moins l’une des pompes 63 et 64 et au moins l’un des échangeurs de chaleur amont 26 et aval 32. Ce dispositif en boucle fermée peut fonctionner entre 1,5 bar et 20 bar et à des températures allant de -130 °C à 50 °C en utilisant de l’air sec par exemple. D’autres plages de températures peuvent être utilisées avec un autre deuxième fluide. Par exemple, le dioxyde de carbone CO 2 est liquide lorsqu’il est à 40 bar et une température inférieure à 5 °C. Dans le mode de réalisation représenté en FIG. 1 , le dispositif 20 de récupération de frigories introduit trois réservoirs de stockage d'énergie thermique 60, 61 et 62 qui améliorent la récupération des frigories et deux pompes 63 et 64 intégrées dans deux boucles fermées interconnectées. La pression des boucles fermées est dans une plage de valeurs allant de 3 à 12 bar, avec une chute de pression allant jusqu’à 5 bar, avec une valeur préférentielle de 1 bar. On observe, en FIG. 2 , une phase de production d’électricité par le groupe électrogène cogénératif froid 21, de stockage de frigories par les réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 et de fourniture de frigories au client 23. Les canalisations qui ne sont parcourues par aucun fluide sont indiquées par des barres obliques épaisses. Par exemple, aucun fluide ne circule directement entre les vannes multivoies 75 et 76. Dans cette phase, la pompe 50 est préférentiellement arrêtée, car les frigories fournies par les échangeurs de chaleur 70 et 72 suffisent à fournir les frigories nécessaires au client 23. Le deuxième circuit du système de fourniture de froid 22 est donc à l’arrêt, à l'exception de la pompe 48 qui permet le transfert des frigories du système 21 au client 23. En conséquence, la vanne multivoies positionnée en sortie de l’échangeur de chaleur 72 interdit le passage de fluide vers le refroidisseur 49 et les vannes multivoies positionnées en aval de l’échangeur de chaleur 70 interdisent le passage de fluide dans l’échangeur de chaleur 52. Les réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 sont préférentiellement associés, par l’intermédiaire d’une vanne multivoies 78, à au moins un (préférentiellement deux pour prendre en compte les risques de gel) échangeur de chaleur 77 avec l’air ambiant, afin de garantir un fonctionnement du dispositif 20, même après que les réservoirs 60, 61 et 62 aient atteint leur capacité maximale de stockage de frigories. À titre d’exemples, étant noté que « de l'ordre de » signifie à plus ou moins 10°C près : - la température du fluide cryogénique en sortie de la pompe cryogénique 25 est comprise entre -190 °C et -150 °C, - la température du fluide cryogénique en sortie de l’échangeur de chaleur amont 26 est comprise entre 0 °C et 50 °C, - la température du fluide cryogénique en sortie de la turbine haute pression 29 est comprise entre -70 °C et -30 °C, - la température du fluide cryogénique en sortie de l’échangeur de chaleur aval 32 est comprise entre 0 °C et 50 °C, - la température du fluide cryogénique en entrée de l’échangeur de chaleur 72 est comprise entre -130 °C et 0 °C, - la température du fluide cryogénique en sortie de l’échangeur de chaleur 72 est de l’ordre de 0 °C, - la température en sortie des réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 est comprise entre -140 °C et 50 °C, - la température dans la première boucle fermée du dispositif de récupération de frigories 20 comportant la pompe 63, en sortie de l’échangeur de chaleur amont 26 est de l’ordre de -170 °C, - la température dans la deuxième boucle fermée du dispositif de récupération de frigories 20 comportant la pompe 64, en sortie de l’échangeur de chaleur aval 32 est comprise entre -70 °C et -30 °C, - la température dans la deuxième boucle fermée du dispositif de récupération de frigories 20 comportant la pompe 64, en sortie de l’échangeur de chaleur 70 est de l’ordre de 2 °C, - la température en entrée des réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 est comprise entre -130 °C et -100 °C, - la température sur le premier circuit du système de fourniture de froid 22 en entrée de l’échangeur de chaleur 70 est de l’ordre de 12 °C, - la température sur le premier circuit du système de fourniture de froid 22 en sortie de l’échangeur de chaleur 70 est de l’ordre de 9 °C, - la température sur le premier circuit du système de fourniture de froid 22 en sortie de l’échangeur de chaleur 72 est de l’ordre de 7 °C. On observe, en FIG. 3 , une première phase de déstockage de frigories par les réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 et de fourniture de frigories au client 23, en l’absence de production d’électricité par le groupe électrogène cogénératif froid 21. La circulation des deuxième, quatrième et cinquième fluides est indiquée par des flèches. Les canalisations qui ne sont parcourues par aucun fluide sont indiquées par des barres obliques épaisses. Dans cette phase, les canalisations du groupe électrogène 21 ne sont donc parcourues par aucun fluide, le fluide circule directement depuis la vanne multivoies 75 vers la vanne multivoies 76 sans passer par l’échangeur de chaleur aval 32, de même qu’aucun fluide ne parcourt la canalisation menant de la vanne d’échappement 41 à l’échangeur de chaleur 72. Simultanément, seule fonctionne la deuxième boucle fermée du dispositif de récupération de frigories 20, qui comporte la pompe 64. La première boucle, comportant la pompe 63 ne fonctionne donc pas. En revanche, l’échangeur de chaleur 52 est traversé par le fluide provenant de l’échangeur de chaleur 70 et, sur le premier circuit du système de fourniture de froid 22, le fluide de refroidissement provenant de l’échangeur de chaleur 72, inactif, retourne directement à l’unité de refroidissement 45. Préférentiellement, un bypass (non représenté) est alors ouvert et évite au fluide de traverser l’échangeur de chaleur 72. La pompe 50 et la tour 51 peuvent fonctionner si nécessaire et selon les configurations : dans des modes de réalisation, l’échangeur de chaleur 52 est remplacé par un échangeur air ambiant-fluide. Cependant, si la pompe 50 et la tour 51 fonctionnent, le fluide ne traverse pas le refroidisseur 49, grâce à un bypass (non représenté). Dans la première phase de déstockage de frigories illustrée en FIG. 3 , seul le réservoir de stockage d’énergie thermique 60 est parcouru par un fluide, les réservoirs 61 et 62, ne l’étant pas. Dans une deuxième phase de déstockage de frigories illustrée en FIG. 4 , seul le réservoir de stockage d’énergie thermique 61 est parcouru par un fluide, les réservoirs 60 et 62, ne l’étant pas. Dans une troisième phase de déstockage de frigories illustrée en FIG. 5 , seul le réservoir de stockage d’énergie thermique 62 est parcouru par un fluide, les réservoirs 60 et 61, ne l’étant pas. À partir de la pompe 64, le chemin du deuxième fluide passe successivement par les vannes multivoies 75 et 76, l’échangeur de chaleur 70, l’échangeur de chaleur 52, la vanne multivoies 74, la canalisation 84, l’un des réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 ou 62, les vannes multivoies 68 et 78, puis la vanne multivoies 82. Ainsi, le dispositif 20 de récupération de frigories comporte au moins deux réservoirs de stockage d’énergie thermique 60 à 62, et une vanne multivoies 68 configurée pour que, tour à tour, un seul réservoir de stockage d’énergie thermique 60 à 62 soit parcouru par le deuxième fluide en mouvement, lorsque le groupe électrogène cogénératif froid 21 ne fournit pas d’électricité et que la pompe 64 fonctionne. On note que, lors du chargement en frigories des réservoirs 60 à 62, ce chargement peut aussi être réalisé de manière séquentielle, l’un de ces réservoirs après l’autre. Sur la FIG. 3 , le froid du deuxième fluide est d'abord cédé au client 23 par l'échangeur de chaleur 70 puis ce deuxième fluide est chauffé par l'air extérieur grâce à l'échangeur 52, la chaleur provenant de la tour 51 ou d'un échangeur de chaleur (non représenté) entre le cinquième fluide caloporteur et l’air ambiant (éventuellement en régime forcé). Ainsi, on récupère de la chaleur pour le prochain cycle et on réduit l'impact climatique, car on peut choisir les intervalles de temps de refroidissement du client 23 avec le stockage thermique. À titre d’exemples, étant noté que « de l'ordre de » signifie à plus ou moins 10°C près : - la température en sortie du réservoir de stockage d’énergie thermique actif, 60, 61 ou 62 est comprise entre -130 °C et -100 °C, - la température dans la deuxième boucle fermée du dispositif de récupération de frigories 20, en sortie de la vanne 76, est comprise entre -130 °C et -100 °C, - la température dans la deuxième boucle fermée du dispositif de récupération de frigories 20, en sortie de l’échangeur de chaleur 70 est de l’ordre de 2 °C, - la température dans la deuxième boucle fermée du dispositif de récupération de frigories 20, en sortie de l’échangeur de chaleur 52 est de l’ordre de 15 °C, - la température sur le premier circuit du système de fourniture de froid 22 en entrée de l’échangeur de chaleur 70 est de l’ordre de 12 °C, - la température sur le premier circuit du système de fourniture de froid 22 en sortie de l’échangeur de chaleur 70 est de l’ordre de 7 °C, - la température sur le deuxième circuit du système de fourniture de froid 22 en entrée de l’échangeur de chaleur 52 est de l’ordre de 24 °C. - la température sur le deuxième circuit du système de fourniture de froid 22 en sortie de l’échangeur de chaleur 52 est de l’ordre de 19 °C. Le rôle de l'échangeur de chaleur 52 est alors de chauffer le fluide provenant du premier circuit relié à l’échangeur 70. Le refroidisseur 49 ne fonctionne alors pas comme indiqué précédemment. Grâce à l’échangeur de chaleur 52 et à l'échauffement du fluide de retour, on s'affranchit grandement des conditions climatiques. En effet, la chaleur récupérée peut être utilisée lors du prochain cycle de production par le groupe électrogène cogénératif froid 21, et ceci indépendamment de la température extérieure. On maintient ainsi cette température en limitant les pertes thermiques. Deuxième mode de réalisation, figures 6 et 7 Le deuxième mode de réalisation du dispositif 80 de récupération de frigories objet de l’invention, illustré en figures 6 et 7, est identique au dispositif 20 du premier mode de réalisation, si ce n’est qu’une vanne multivoies 81 et une canalisation 83 y sont ajoutées. La vanne multivoies 81 est positionnée sur la canalisation menant de l’échangeur de chaleur 70 à la vanne multivoies 74. La canalisation 83 va de la vanne multivoies 81 à la vanne multivoies 82, en passant par une vanne multivoies reliée à la vanne multivoies 78. On dispose ainsi, sur la deuxième boucle fermée du dispositif de récupération de frigories 80, d’un contournement des réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 pour le deuxième fluide mis en déplacement par la pompe 64. Ainsi, seule la pompe 63 alimente en frigories les réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62. Les deux boucles fermées comportant, chacune, l’une des pompes 63 ou 64, sont ainsi indépendantes. On observe, en FIG. 7 , une phase de production d’électricité par le groupe électrogène cogénératif froid 21, de stockage de frigories par les réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 et de fourniture de frigories au client 23 par le dispositif 80. Les canalisations qui ne sont parcourues par aucun fluide sont indiquées par des barres obliques épaisses. Dans cette phase, la pompe 50 est arrêtée. Le deuxième circuit du système de fourniture de froid 22 est donc à l’arrêt. En conséquence, la vanne multivoies positionnée en sortie de l’échangeur de chaleur 72 interdit le passage d’eau vers le refroidisseur 49 et les vannes multivoies positionnées en aval de l’échangeur de chaleur 70 interdisent le passage de fluide dans l’échangeur de chaleur 52 et de retour de fluide depuis l’échangeur de chaleur 70 vers la vanne multivoies 68. Le chemin du deuxième fluide dans la première boucle en circuit fermé passant par la pompe 63 est représenté par des flèches en traits pleins. Le chemin du deuxième fluide dans la deuxième boucle en circuit fermé passant par la pompe 64 est représenté par des flèches en traits discontinus. Ce deuxième mode de réalisation permet de refroidir les réservoirs 60, 61 et 62 jusqu’à -170 °C, tout en réchauffant le fluide cryogénique dans l’échangeur de chaleur aval 32, alors que le premier mode de réalisation ne permettait pas d’atteindre une telle température dans une telle configuration, du fait du mélange des fluides en provenance de l’échangeur de chaleur amont 26 et de l’échangeur de chaleur 70. Les deuxième, troisième et quatrième phases de fonctionnement illustrées en figures 3, 4 et 5 sont mises en œuvre par le dispositif 80 de la même manière que par le dispositif 20, aucun fluide ne circulant alors sur la canalisation 83. Bien entendu, le deuxième mode de réalisation permet une alternance de la première phase illustrée en FIG. 2 , en ne faisant circuler aucun fluide sur la canalisation 83, et de la première phase illustrée en FIG. 7 , en faisant circuler du fluide sur la canalisation 83. On peut ainsi faire baisser plus rapidement la température des réservoirs 60, 61 et 62, dans la configuration illustrée en FIG. 2 , par exemple jusqu’à -100 °C, puisque le flux de fluide dans les réservoirs 60, 61 et 62 est plus élevé. Puis, on fait baisser cette température au-delà de - 110 °C, dans la configuration illustrée en FIG. 7 , avec le seul flux de fluide de la première boucle fermée, dont la température en entrée de ces réservoirs est plus faible. Troisième mode de réalisation, figures 8 et 9 Le troisième mode de réalisation du dispositif 90 de récupération de frigories objet de l’invention, illustré en figures 8 et 9, est identique au dispositif 20 du premier mode de réalisation, si ce n’est que la canalisation 84 est supprimée, la vanne multivoies 74 est remplacée par une vanne multivoies 85, une vanne multivoies 86 remplace une vanne multivoies du dispositif 20, une canalisation 87 relie la vanne multivoies 86 à la vanne multivoies 82. Ce troisième mode de réalisation est particulièrement adapté au cas où la température du deuxième fluide dans les réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62, n’est pas compatible avec les spécifications thermiques de fonctionnement de la pompe 64. Dans le dispositif 90 lors de la phase de déstockage d’énergie thermique, le deuxième fluide extrait des réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62, est directement dirigé vers l’échangeur de chaleur 70 en interface avec le système de fourniture de froid 22, par l’intermédiaire de la vanne multivoies 78. Ce deuxième fluide s’échauffe au sein de l’échangeur de chaleur 70, en récupérant la chaleur provenant du client 23 et en cédant son froid à ce dernier. Le deuxième fluide ainsi réchauffé passe éventuellement par l’échangeur de chaleur 52 en interface avec le système de fourniture de froid 22 connecté à une source chaude, par exemple la tour 51, afin d’y être surchauffé. Ce deuxième fluide surchauffé passe ensuite par la vanne multivoies 86 et la canalisation 87 pour atteindre l’entrée de la pompe 64 qui comprime légèrement le deuxième fluide. En sortie de la pompe 64, le deuxième fluide retourne aux réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62, afin d’y être refroidi tout en cédant sa chaleur qui est ainsi stockée. Le deuxième fluide est alors prêt pour un nouveau cycle de refroidissement du client 23. Ce mode de réalisation réduit les contraintes thermiques appliquées à la pompe 64. La FIG. 9 représente aussi une phase de décharge du stockage d’énergie thermique, pendant laquelle on récupère des frigories stockées dans les réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61, 62. Dans cette phase, ces frigories sont utilisées pour alimenter le refroidisseur 49 (pour refroidir le groupe froid du client 23) sans mettre en œuvre l’échangeur de chaleur 70. La configuration décrite en FIG. 9 permet aussi de stocker du froid la nuit pour le délivrer le jour. Quatrième mode de réalisation, FIG. 10 Le quatrième mode de réalisation du dispositif 100 de récupération de frigories objet de l’invention, illustré en FIG. 10 , est identique au dispositif 20 du premier mode de réalisation, si ce n’est que les pompes 63 et 64 sont remplacées par une pompe unique 92, le groupe électrogène cogénératif froid 91 ne comporte qu’un seul échangeur de chaleur 26 de réchauffage du fluide cryogénique et une seule boucle fermée 93 du dispositif 100 passe par cet échangeur de chaleur unique 26, par un échangeur de chaleur 70 relié au client 23, par un réservoir de stockage d’énergie thermique 61 et par la pompe 92. Le réservoir de stockage d’énergie thermique 61 est préférentiellement associé, par l’intermédiaire d’une vanne multivoies 98, à au moins un (préférentiellement deux pour prendre en compte les risques de gel) échangeur de chaleur ambiante 77, afin de garantir un fonctionnement sans limite de durée du dispositif 100, même après que le réservoir 61 ait atteint sa capacité maximale de stockage de frigories, sous réserve de disposer d’un approvisionnement en liquide cryogénique. En option, un échangeur, similaire à l’échangeur 52 des deux premiers modes de réalisation, positionné en aval de l’échangeur de chaleur 70 sur la boucle fermée, permet de bénéficier d’un supplément de chaleur (fatale ou ambiante, par l’intermédiaire d’une tour de refroidissement, par exemple). Procédé de fonctionnement du dispositif objet de l’invention La FIG. 11 illustre un exemple de succession 120 d’étapes mises en œuvre par le dispositif illustré en figures 1 à 5. Ces étapes sont effectuées par un système informatique muni d’une mémoire pour un logiciel qui commande le fonctionnement des vannes et des pompes illustrées en figures 1 à 5. On considère qu’une valeur limite de prix de l’électricité fournie par le réseau électrique a été fixée et que le dépassement de cette valeur limite de prix provoque un arrêt de consommation d’électricité en provenance de ce réseau électrique, sous réserve de disposer de liquide cryogénique dans le réservoir 24, cet arrêt déclenché équivalant, du point de vue du fonctionnement du système, à une coupure de courant sur le réseau électrique. Au cours d’une étape 101, ce système informatique détermine si de l’électricité est disponible sur le réseau électrique. Si oui, au cours d’une étape 102, le système informatique réalise un arbitrage pour déterminer si de la production de liquide cryogénique, c’est-à-dire du stockage d’énergie sous cette forme liquide, doit être effectuée. Par exemple, cet arbitrage tient compte du prix de l’électricité et/ou des coupures d’électricité prévues ou constatées dans le passé. Par exemple, si le prix de l’électricité est faible à une certaine heure de la journée, et plus élevé à une autre heure, la production de liquide cryogénique est effectuée pendant les heures où le prix est le plus faible. Selon un autre exemple, si des coupures d’électricité sont prévues ou prévisibles et que la quantité de liquide cryogénique disponible ne permet pas de produire l’énergie électrique qui sera nécessaire pendant ces coupures d’électricité à venir, avec une marge de sécurité, la production de liquide cryogénique est réalisée. La production de liquide cryogénique est effectuée au cours d’une étape 103, selon des techniques connues. Si aucune production de liquide cryogénique ne doit être effectuée, on retourne à l’étape 101. Lorsque le réservoir de liquide cryogénique est suffisamment plein (la quantité à stocker étant déterminée au cours de l’étape d’arbitrage 102), on retourne à l’étape 101. Bien entendu, si le dispositif ne comporte pas de moyen de production de fluide cryogénique, les étapes 102 et 103 ne sont pas réalisées, le réservoir 24 étant alors rechargé en fluide cryogénique depuis une source externe (non représentée). Si le résultat de l’étape 101 est négatif, c’est-à-dire qu’il n’y a pas d’électricité disponible sur le réseau électrique, au cours d’une étape 104, le système informatique commande les vannes et pompes pour les mettre dans la configuration illustrée en FIG. 2 . On observe que, parallèlement à la production d’électricité, on fournit des frigories au client 23, ce qui réduit son besoin d’électricité. Le surplus de frigories généré par la production d’électricité est stocké dans les réservoirs 60, 61 et 62, au cours d’une étape 105. Lorsque les capacités de stockage de frigories des réservoirs 60, 61 et 62 sont atteintes, on dissipe le surplus de frigories dans le ou les échangeur(s) de chaleur 77. Lorsque l’électricité redevient disponible, ce qui est déterminé au cours d’une étape 106, le système informatique effectue un arbitrage, au cours d’une étape 107, pour déterminer si des frigories doivent continuer à être fournies au client 23. Par exemple, cet arbitrage prend en compte l’évolution quotidienne du prix de l’électricité, pour fournir du froid au client aux heures auxquelles l’électricité est la plus chère, afin de réduire sa consommation d’électricité à ces heures. S’il est déterminé que la fourniture de froid au client 23 ne doit pas continuer, on passe à l’étape 111. S’il est déterminé que la fourniture de froid au client 23 doit se poursuivre, au cours d’une étape 108, on réalise un arbitrage pour déterminer si le réchauffement des réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 doit être accéléré pendant la fourniture de froid au client 23. Par exemple, si les coupures de courant ont tendance à être fréquentes, on provoque cette accélération, par utilisation de l’échangeur de chaleur 52, pendant l’étape de fourniture de froid faisant suite à un rétablissement du courant, afin de maximiser le rendement du fluide cryogénique lorsque le groupe électrogène cogénératif froid 21 fonctionne. Inversement, si les coupures de courant ont tendance à être temporellement espacées, on ne provoque pas cette accélération pour maximiser la quantité de frigories transmises au client 23 après le rétablissement du courant. Puis, au cours d’une étape 109, le système informatique commande les vannes et pompes pour les mettre successivement dans les configurations décrites en figures 3 à 5, si une accélération du réchauffement des réservoirs est décidée, ou par passage direct du deuxième fluide depuis l’échangeur de chaleur 70 à la vanne multivoies 74, sans passage à travers l’échangeur de chaleur 52, s’il est décidé de ne pas accélérer le réchauffement des réservoirs. Une fois que les frigories stockées dans les réservoirs 60, 61 et 62 sont épuisées, des calories sont stockées dans ces réservoirs pour améliorer le rendement d’une future production d’électricité, qui consomme de la chaleur, au cours d’une étape 110, puis on retourne à l’étape 101. Au cours de l’étape 111, le système informatique effectue un arbitrage pour déterminer si des frigories provenant du client 23 doivent être stockées, selon les mêmes critères que lors des arbitrages précédemment présentés. Si oui, au cours d’une étape 112, le client 23 met en fonctionnement son groupe froid et la pompe 64 est activée pour que le deuxième fluide reçoive des frigories du client 23, par l’intermédiaire de l’échangeur de chaleur 70 et les stocke dans les réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62. Puis, on retourne à l’étape 101. Le logigramme décrit en FIG. 11 est un logigramme simplifié dans un but didactique. Dans la pratique, si le dispositif est associé à des moyens de production de liquide cryogénique, les étapes 102, 107 et 111 sont combinées en une seule étape pour réaliser des arbitrages conjoints et optimiser la fourniture à moindre coût d’électricité et de frigories au client 23. En variante du fonctionnement décrit en regard de la FIG. 11 , pendant les périodes de forte température extérieure, et lorsque les réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 sont vides, le refroidisseur 49 fonctionne ainsi que la pompe 50, comme illustré en FIG. 9 . Mais, au lieu d'utiliser la tour 51 comme décrit ci-dessus, on utilise l'échangeur 52, la pompe 64 et les réservoirs 60, 61, 62 pour fournir des frigories au refroidisseur 49. En effet, la température dans les réservoirs 60, 61 et 62 est inférieure à la température extérieure. Ainsi, le dispositif objet de l’invention recharge les réservoirs 60, 61 et 62 en frigories durant la nuit, grâce à l’échangeur de chaleur 77, à des températures plus basses qu'en journée et les restitue au client 23 pendant la journée. On observe que ce fonctionnement n'impacte pas le stockage thermique si on l’utilise pour récupérer les frigories provenant de la génération d’électricité, et même le favorise. En effet, dans ce fonctionnement, on utilise les stockages thermiques pour effectuer du "free cooling" (en français « refroidissement gratuit ») afin de récupérer le froid de la nuit et l'utiliser le jour. Cela n'impacte pas négativement le fonctionnement du système en cas de coupure de courant, car on aura récupéré de la chaleur durant la journée. Au contraire, on améliore ses performances, car on a de la chaleur de plus haute température. Conclusions et variantes de réalisation Comme on le comprend à la lecture de la description qui précède, dans le contexte de l’alimentation en électricité et en froid d’un centre de données (« data center ») ou d’un autre type de client 23, le dispositif objet de l’invention peut fournir du froid et de l'électricité en cas de panne de courant. Même en l’absence de coupure de courant, ce dispositif peut fournir du froid de secours en permanence. D'après une étude préliminaire, l'efficacité énergétique globale de ce dispositif est comprise entre 80 % et 95%, à comparer avec une efficacité globale de 70 % en l’absence du stockage d’énergie thermique. Selon cette étude préliminaire, une puissance nette (égale à la puissance électrique produite par les génératrices 30 et 37 associées aux turbines 29 et 36, à laquelle on soustrait la puissance électrique consommée par la pompe cryogénique 25 et par les compresseurs, pompes 48, 50, 63 et 64) de 1 MW peut être atteinte. On note que le réservoir de liquide cryogénique 24 doit être rempli en cours de fonctionnement si la coupure de courant est plus longue que la durée initialement prévue et après chaque utilisation. Le dispositif 20 ou 80 de récupération de frigories comporte deux boucles fermées, un système de stockage d’énergie thermique, 60, 61 et 62, et un échangeur de chaleur connecté au premier circuit du système de fourniture de froid 22. La première boucle fermée transporte la chaleur du système de stockage d’énergie thermique, 60, 61 et 62, vers l'échangeur de chaleur amont 26 grâce à la pompe 63. Cette boucle fermée transporte l'énergie froide récupérée du liquide cryogénique vers le système de stockage d’énergie thermique, 60, 61 et 62. De la même manière, la deuxième boucle fermée transporte la chaleur du système de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 vers l’échangeur de chaleur aval 32 grâce à la pompe 64. L'énergie froide récupérée de l’échangeur de chaleur aval 32 est transportée vers le système de fourniture de froid 22 pour le refroidir. La chaleur du client 23 est récupérée par l’échangeur de chaleur 70 et transportée, dans la configuration illustrée en FIG. 2 , vers le système de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 par la deuxième boucle fermée et, dans le cas du dispositif 80 en configuration illustrée en FIG. 7 , vers l’échangeur de chaleur aval 32. Le fonctionnement de l’échangeur de chaleur 72 augmente le refroidissement du client 23. Optionnellement, l’échangeur de chaleur 52 récupère aussi une partie de la chaleur du client 23 pour qu’elle soit transportée vers le système de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62. Chaque boucle fermée du dispositif 20 ou 80 de récupération de frigories utilise le même fluide de travail qui peut être, par exemple, de l'azote pressurisé ou du dioxyde de carbone pressurisé. On note que le nombre de boucles fermées du dispositif 20 ou 80 est lié au nombre de turbines du groupe électrogène 21, comme expliqué ci-dessus. On note qu’il peut y avoir, dans le dispositif de récupération de frigories, un nombre de boucles fermées inférieur au nombre de turbines, par exemple en prévoyant une tour réfrigérante pour réchauffer le fluide cryogénique avant une troisième turbine. Il est aussi possible d’avoir deux boucles fermées et, sur l'une des boucles (de préférence sur la boucle impliquant le système de pompe 64), d’ajouter au moins un (préférentiellement deux pour des questions de gel) échangeur de chaleur avec un fluide ambiant avant l'entrée de la troisième turbine et avant le retour vers les réservoirs de stockage d’énergie thermique. Il est aussi possible d’avoir une cascade de plus d’une turbine sur une même boucle, la seule limite étant la perte de charge et le coût économique. On note, à ce propos, que les modes de réalisation du dispositif objet de l’invention décrits ci-dessus permettent la mise en place de telles cascades, car, sur une boucle fermée, on peut pressuriser la boucle pour prendre en compte les pertes de charge. Pendant l’arrêt de l’alimentation électrique, le liquide cryogénique conservé dans le réservoir 24 est pompé et comprimé par la pompe cryogénique 25. Ce liquide comprimé est gazéifié et chauffé par l'échangeur de chaleur amont 26. Ce gaz comprimé est ensuite détendu en partie par la turbine haute pression 29 pour fournir de l'électricité et du froid. Ensuite, ce gaz froid détendu est chauffé par l'échangeur de chaleur aval 32, puis détendu par la turbine basse pression 36 pour fournir de l'électricité et du froid. Le gaz sortant de la turbine 36 est encore très froid et est utilisé pour refroidir partiellement le client 23. On note que l'énergie apportée pour évaporer et chauffer le liquide cryogénique provient du système de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62. Le deuxième fluide caloporteur (en anglais « heat transfer fluid », dont l’acronyme est HTF) chaud provenant du système de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 est acheminé par la pompe 63 vers l'échangeur de chaleur amont 26. En passant par l'échangeur de chaleur amont 26, le deuxième fluide caloporteur chaud cède sa chaleur et récupère l'énergie froide du liquide cryogénique. Ensuite, ce deuxième fluide caloporteur refroidi passe par le système de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 pour être chauffé et démarrer une nouvelle boucle. Le système de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 stocke alors le froid qui est utilisé ultérieurement. De la même manière, le deuxième fluide caloporteur chaud provenant des réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 chauffe le premier fluide froid comprimé à travers l'échangeur de chaleur aval 32 et récupère du froid. Ce deuxième fluide caloporteur refroidi est chauffé en passant par l'échangeur de chaleur 70 relié au client 23. De cette façon, le client 23 est refroidi et la chaleur du client 23 est récupérée pour être utilisée pour produire de l'électricité. Ce deuxième fluide caloporteur chaud est mélangé au fluide caloporteur froid provenant de l'échangeur de chaleur amont 26 et ensuite chauffé en passant par le système de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 pour démarrer une nouvelle boucle. Ce froid stocké par le système de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 est utilisé ultérieurement. Après un arrêt d’alimentation électrique, le froid stocké par le système de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 est utilisé pour refroidir le client 23 de la manière suivante : le deuxième fluide caloporteur froid est retiré du système de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 pour être envoyé dans l'échangeur de chaleur 70 relié au client 23 où il est chauffé par la chaleur du Centre de données. Le deuxième fluide caloporteur chauffé est refroidi par le système de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 pour commencer un nouveau cycle de refroidissement. De cette façon, le système de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 stocke la chaleur du client 23 pour l'utiliser lors de la prochaine production d'électricité. Dans un climat tropical ou pendant une période chaude, il peut être utile de surchauffer le deuxième fluide caloporteur. Ceci peut être facilement réalisé en utilisant l'échangeur de chaleur 52 couplé à la tour 51. Cette augmentation de la température réduit le débit massique de liquide cryogénique nécessaire à la production d'électricité. Dans un mode de réalisation du dispositif 20 ou 80 de récupération de frigories, un débit massique moyen de 7 kg.s -1 est nécessaire pour refroidir le client 23 après l’arrêt d’alimentation électrique, ou en cas d’épuisement du liquide cryogénique. Ce débit massique est lié à la température froide du système de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62. La température froide est d'environ -107 °C. Cette température résulte du mélange de fluide à -170 °C avec un débit massique de 14 kg.s -1 provenant de l'échangeur de chaleur amont 26 et de fluide à 2 °C avec un débit massique de 8 kg.s -1 provenant de la boucle passant par l’échangeur de chaleur 70. La température chaude qui peut être extraite du système de refroidissement du client 23 après la panne est fixée à 5 °C. Cette température peut être augmentée si la température ambiante est supérieure à 5 °C en passant par l'échangeur de chaleur 52 ambiant couplé à la tour 51. La capacité du système de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 est estimée en fonction du mode d'utilisation du groupe électrogène 21. Pour un fonctionnement continu pendant 24 heures, l'énergie à stocker est d'environ 44 MWh. Si le système de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 est composé de magnétite par exemple, le volume global nécessaire est d'environ 1050 m 3 avec un vide de 40%. D'autres technologies de stockage sont, bien entendu, possibles. Une combinaison de matériaux à changement de phase peut réduire le volume requis puisque leurs capacités thermiques sont supérieures à celles des matériaux solides comme la roche. Enfin, le stockage chimique peut être utilisé puisque de longues périodes peuvent être observées entre les pannes d’alimentation électrique. Le dispositif 20 ou 80 de récupération de frigories, associé à un groupe électrogène cogénératif froid 21 produisant de l’électricité à partir d’un fluide cryogénique permet de récupérer le froid issu du processus de gazéification du liquide, de stocker tout ou partie de ce froid et de le restituer à un client 23, y compris en dehors des phases de production d’électricité. Simultanément, le dispositif 20 ou 80 de récupération de frigories apporte de la chaleur au système de production d’électricité. Cette chaleur stockée peut provenir des rejets thermiques chauds du client, de l’air ambiant ou de toute autre source thermique, fatale ou non. Le dispositif 20 ou 80 de récupération de frigories est composé d’un ou plusieurs réservoirs de stockage d’énergie thermique, d’une ou plusieurs pompes, et d’au moins un point de connexion avec le client 23. Ces réservoirs de stockage d’énergie thermique, ces machines tournantes (pompes, ventilateur ou compresseur) permettant la circulation d’un fluide gazeux caloporteur et le client 23 sont interconnectés en circuit fermé et pressurisé. Simultanément, le dispositif 20 ou 80 de récupération des frigories, connecté aux échangeurs de chaleur amont 26 et aval 32 du groupe électrogène cogénératif froid 21, apporte la chaleur requise par le procédé de production d’électricité et délivre le froid ainsi récupéré au client 23 ou le stocke dans des réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62, si la quantité de froid récupérée est supérieure à la demande de froid du client 23. Pour prendre en compte le cas où la quantité de frigories générée pendant la durée de production d’électricité peut dépasser la capacité des réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62, on associe des échangeurs fluide / air ambiant 77 en parallèle à ces réservoirs 60, 61 et 62, préférentiellement au moins au nombre de deux afin de pouvoir traiter le givrage d'un de ces échangeurs 77. Lors d’une coupure du courant électrique, le groupe électrogène cogénératif froid 21 et le dispositif 20 ou 80 de récupération de frigories fonctionnent afin de fournir de l’électricité et du froid au client 23. En sortie de la turbine basse pression 36, le gaz issu du changement d’état du liquide cryogénique atteint la pression désirée, la pression ambiante ou légèrement supérieure si un système de silencieux ou une connexion au client, ou une boucle de récupération de froid pour des besoins autres que le dispositif 20 ou 80 de récupération de frigories, est ajouté. Lors du retour du courant électrique sur le réseau, le système de production d’électricité s’arrête et la consommation électrique du client bascule à nouveau sur le réseau électrique. Le système de récupération de froid assure la continuité de fourniture de froid au client 23 en déstockant le froid des réservoirs de stockage d’énergie thermique et en basculant la consommation électrique de chaque pompe 63 et 64 sur le réseau électrique : chaque pompe 64 qui permettait de fournir le froid au client 23 lors de la coupure du courant électrique continue de fonctionner tandis que chaque autre pompe du dispositif de récupération de frigories 20 ou 80, par exemple la pompe 63, est arrêtée. Le système constitue alors un circuit fermé composé des réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62, de la pompe 48 reliée à l’unité de refroidissement 45 du système 22 de fourniture de froid au client 23 et, éventuellement, une connexion à l’échangeur de chaleur 52 relié à la tour 51 afin de récupérer de la chaleur de l’environnement, si nécessaire, ou toute autre source de chaleur fatale du client. Dans une première configuration, le deuxième fluide est extrait des réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 et est aspiré par une pompe 64 comprimant légèrement le deuxième fluide. Ce deuxième fluide se dirige vers l’échangeur de chaleur 70 en interface avec le système de fourniture de froid 22, au sein duquel il s’échauffe en récupérant la chaleur provenant du client 23 et en cédant son froid à ce dernier. Le deuxième fluide ainsi réchauffé passe éventuellement par l’échangeur de chaleur 52 en interface avec le système de fourniture de froid 22 connecté à une source chaude, par exemple la tour 51, afin d’y être surchauffé. Ce deuxième fluide surchauffé passe dans les réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 afin d’y être refroidi tout en cédant sa chaleur qui est ainsi stockée. Le deuxième fluide est alors prêt pour un nouveau cycle de refroidissement du client 23. Alternativement, comme illustré en figures 8 et 9, si la température du deuxième fluide dans les réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62, n’est pas compatible avec les spécifications de la pompe 64, le deuxième fluide extrait des réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62, est directement dirigé depuis les réservoirs 60, 61 et 62 vers l’échangeur de chaleur 70 et, optionnellement, vers l’échangeur de chaleur 52, en interface avec le système de fourniture de froid 22, avant de passer par la pompe 64. Dans le cas de multiples réservoirs de stockage d’énergie thermique, on passe d’un réservoir à l’autre une fois que le réservoir précédent est « vide », c’est-à-dire qu’il n’y a plus de froid au sein de ce réservoir. On décrit, ci-dessous, des variantes du dispositif objet de l’invention. Dans des variantes, le fluide circulant dans le dispositif 20 ou 80, est un autre gaz qui ne passe pas en phase liquide dans le procédé décrit, en fonction des températures de fonctionnement. Par exemple, ce gaz est de l’azote, de l’air sec, du dioxyde de carbone CO 2 ou de l’argon. Dans des variantes, la restitution du froid au client 23 se fait par l’intermédiaire d’un échangeur de chaleur directement connecté avec le circuit froid du client 23, sans système de fourniture de froid 22. Dans des variantes, au moins un (préférentiellement au moins deux en raison des risques de givre exposés ci-dessus) échangeur de chaleur 77 avec l’air ambiant, par exemple une tour aéroréfrigérante, est ajouté au dispositif 20 ou 80, en parallèle des réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62, pour dissiper l’excès de froid produit lorsque les réservoirs de stockage d’énergie thermique 60, 61 et 62 sont saturés. Dans des variantes, un échangeur de chaleur avec une source thermique fatale ou une source d’énergie géothermique, est ajouté au dispositif 20, pour réchauffer le fluide cryogénique lorsque les réservoirs de stockage d’énergie thermique sont à leur température la plus basse. La présente invention vise à remédier à tout ou partie des inconvénients de l’art antérieur. À cet effet, selon un premier aspect, la présente invention vise un dispositif de récupération de frigories, entre : - un groupe électrogène cogénératif froid comportant une source de liquide cryogénique, au moins un échangeur de chaleur primaire réchauffant un premier fluide provenant de la source de liquide cryogénique et refroidissant un deuxième fluide lorsque le groupe électrogène cogénératif froid fournit de l’électricité, chaque dit échangeur de chaleur primaire fournissant du gaz issu du premier fluide sous pression à au moins une turbine associée à une génératrice, d’une part, et - une unité de consommation de frigories utilisant un troisième fluide comme fluide caloporteur, d’autre part. Ce dispositif comporte : - au moins un réservoir de stockage d’énergie thermique configuré pour stocker, lorsque le groupe électrogène cogénératif froid fournit de l’électricité, des frigories véhiculées par le deuxième fluide, sur un circuit de canalisations en boucle fermée passant par au moins un échangeur de chaleur primaire du groupe électrogène cogénératif froid et comportant au moins une pompe, et - au moins un échangeur de chaleur secondaire, entre le circuit de canalisations parcouru par le deuxième fluide et l’unité de consommation de frigories, configuré pour fournir des frigories à l’unité de consommation de frigories lorsque le groupe électrogène cogénératif froid ne fournit pas d’électricité et qu’une pompe du circuit de canalisations fonctionne et extrait des frigories d’au moins un réservoir de stockage d’énergie thermique. Grâce à ces dispositions, des frigories générées en excès par rapport au besoin du client, lors de la production d’électricité, sont stockées, puis fournies au client une fois que la production d’électricité n’est plus nécessaire, si bien que la consommation énergétique du client est réduite. L’efficacité énergétique globale du dispositif est ainsi supérieure à ce qu’elle serait en l’absence de stockage de frigories. Dans des modes de réalisation, le groupe électrogène cogénératif froid comporte au moins deux échangeurs de chaleur primaires, et le circuit de canalisations en boucle fermée comporte : - une première boucle passant par une pompe, par un échangeur de chaleur primaire amont et par au moins un réservoir de stockage d’énergie thermique et - une deuxième boucle passant par une pompe, par un échangeur de chaleur primaire aval, par au moins un échangeur de chaleur secondaire et par au moins un réservoir de stockage d’énergie thermique. Grâce à ces dispositions, la première boucle est dédiée au stockage de frigories dans les réservoirs de stockage d’énergie thermique, tandis que la deuxième boucle transfère, pendant la phase de production d’électricité, des frigories depuis le groupe électrogène cogénératif froid vers le client et vers ces réservoirs, puis transfère, lorsque la production d’électricité est arrêtée, des frigories depuis les réservoirs de stockage d’énergie thermique vers le client. Dans des modes de réalisation, la deuxième boucle comporte un échangeur de chaleur secondaire amont configuré pour fournir des frigories à l’unité de consommation de frigories et un échangeur de chaleur secondaire aval configuré pour réchauffer le deuxième fluide sortant de l’échangeur de chaleur secondaire amont lorsque le groupe électrogène cogénératif froid ne fournit pas d’électricité. Grâce à ces dispositions, le fluide conservé dans les réservoirs de stockage d’énergie thermique peut être réchauffé plus rapidement, afin de favoriser le rendement de la production d’électricité lorsque cette production sera nécessaire. Dans des modes de réalisation, le dispositif de récupération de frigories comporte un mélangeur commun aux boucles du circuit de canalisations, configuré pour que, lorsque le groupe électrogène cogénératif froid fournit de l’électricité, la température en entrée des réservoirs de stockage d’énergie thermique soit stabilisée. On réduit ainsi les chocs thermiques subis par les réservoirs de stockage d’énergie thermique. Dans des modes de réalisation, le groupe électrogène cogénératif froid comporte au moins deux échangeurs de chaleur primaires, et le circuit de canalisations en boucle fermée comporte, lorsque le groupe électrogène cogénératif froid fonctionne, une première boucle passant par une pompe, par un échangeur de chaleur primaire amont et par au moins un réservoir de stockage d’énergie thermique et une deuxième boucle passant par une pompe, par un échangeur de chaleur primaire aval, par au moins un échangeur de chaleur secondaire, sans passer par un réservoir de stockage d’énergie thermique. Grâce à ces dispositions, la première boucle est dédiée au stockage de frigories dans les réservoirs de stockage d’énergie thermique, tandis que la deuxième boucle est dédiée au transfert, pendant la phase de production d’électricité, des frigories depuis le groupe électrogène cogénératif froid vers le client, puis, lorsque la production d’électricité est arrêtée, au transfert des frigories depuis les réservoirs de stockage d’énergie thermique vers le client. Dans des modes de réalisation, le dispositif de récupération de frigories comporte au moins deux réservoirs de stockage d’énergie thermique, et une vanne multivoies configurée pour que, tour à tour, un seul réservoir de stockage d’énergie thermique soit parcouru par le deuxième fluide en mouvement, lorsque le groupe électrogène cogénératif froid ne fournit pas d’électricité et qu’une pompe du circuit de canalisations fonctionne et extrait des frigories d’au moins un réservoir de stockage d’énergie thermique. L’utilisation successive des réservoirs de stockage d’énergie thermique lors de la délivrance de frigories au client facilite la gestion thermique et évite d'éventuels chemins préférentiels du fluide dans ces réservoirs provoquant un déséquilibre thermique entre eux. En effet, si on utilise simultanément plusieurs réservoirs en parallèle, on ne peut garantir le même débit et la même perte de charge dans ces réservoirs. Cela peut introduire des instabilités thermiques qu'il faut gérer par la suite. Par exemple, au bout d'un certain nombre de cycles, on ne pourrait plus stocker ou déstocker de frigories dans un réservoir et il faudrait alors réinitialiser le système de stockage de frigories. Dans des modes de réalisation, le dispositif de récupération de frigories comporte, en parallèle d’au moins un réservoir de stockage d’énergie thermique, un échangeur de chaleur entre le deuxième fluide et une source de chaleur fatale, par exemple l’air ambiant. Grâce à ces dispositions, lorsque la production d’électricité a provoqué la saturation en frigories des réservoirs de stockage d’énergie thermique, l’excès de frigories est absorbé par cet échangeur de chaleur monté en parallèle d’au moins l’un de ces réservoirs. Dans des modes de réalisation, au moins un échangeur de chaleur secondaire, entre le circuit de canalisations parcouru par le deuxième fluide et l’unité de consommation de frigories, est configuré pour : - recevoir des frigories de l’unité de consommation de frigories lorsque le groupe électrogène cogénératif froid ne fournit pas d’électricité et qu’une pompe du circuit de canalisations fonctionne et - stocker ces frigories dans au moins un réservoir de stockage d’énergie thermique. Grâce à ces dispositions, un excès de froid produit par le groupe froid du client peut être stocké dans les réservoirs de stockage d’énergie thermique en vue d’une restitution ultérieure, par exemple lorsque le coût de production de froid par le groupe froid du client a augmenté. Selon un deuxième aspect, la présente invention vise un dispositif de production d’électricité et de fourniture de froid, qui comporte le groupe électrogène cogénératif froid et le dispositif de récupération de frigories objet du premier aspect de l’invention. Les avantages, buts et caractéristiques particulières de ce dispositif de production d’électricité et de fourniture de froid étant similaires à ceux du dispositif de récupération de frigories objet de l’invention, ils ne sont pas rappelés ici. Dans des modes de réalisation, le dispositif de production d’électricité et de fourniture de froid comporte un échangeur de chaleur entre un gaz provenant d’une sortie du groupe électrogène cogénératif froid, et un fluide de refroidissement de l’unité de consommation de frigories. Selon un troisième aspect, la présente invention vise un procédé de récupération de frigories, entre : - un groupe électrogène cogénératif froid comportant une source de liquide cryogénique, au moins un échangeur de chaleur primaire réchauffant un premier fluide provenant de la source de liquide cryogénique et refroidissant un deuxième fluide lorsque le groupe électrogène cogénératif froid fournit de l’électricité, chaque dit échangeur de chaleur primaire fournissant du gaz issu du premier fluide sous pression à au moins une turbine associée à une génératrice, d’une part, et - une unité de consommation de frigories utilisant un troisième fluide comme fluide caloporteur, d’autre part ; Ce procédé comporte : - une étape de fourniture d’électricité par le groupe électrogène cogénératif froid comportant une étape de stockage de frigories véhiculées par le deuxième fluide dans au moins un réservoir de stockage d’énergie thermique sur un circuit de canalisations en boucle fermée passant par au moins un échangeur de chaleur primaire du groupe électrogène cogénératif froid et comportant au moins une pompe, et - une étape d’arrêt de fourniture d’électricité par le groupe électrogène cogénératif froid comportant une étape de fonctionnement d’une pompe du circuit de canalisations et d’extraction de frigories d’au moins un réservoir de stockage d’énergie thermique et de fourniture de frigories à l’unité de consommation de frigories, par au moins un échangeur de chaleur secondaire entre le circuit de canalisations parcouru par le deuxième fluide et l’unité de consommation de frigories. Les avantages, but et caractéristiques particulières de ce procédé étant similaires à ceux du dispositif de récupération de frigories objet de l’invention, ils ne sont pas rappelés ici. Dispositif (20, 80, 90, 100) de récupération de frigories, entre : - un groupe électrogène cogénératif froid (21, 91) comportant une source de liquide cryogénique (24), au moins un échangeur de chaleur primaire (26, 32) réchauffant un premier fluide provenant de la source de liquide cryogénique et refroidissant un deuxième fluide lorsque le groupe électrogène cogénératif froid fournit de l’électricité, chaque dit échangeur de chaleur primaire fournissant du gaz issu du premier fluide sous pression à au moins une turbine (29, 36) associée à une génératrice (30, 37), d’une part, et - une unité (22, 23) de consommation de frigories utilisant un troisième fluide comme fluide caloporteur, d’autre part ; caractérisé en ce qu’il comporte : - au moins un réservoir de stockage d’énergie thermique (60, 61, 62) configuré pour stocker, lorsque le groupe électrogène cogénératif froid fournit de l’électricité, des frigories véhiculées par le deuxième fluide, sur un circuit de canalisations (65, 67, 69) en boucle fermée passant par au moins un échangeur de chaleur primaire (26, 32) du groupe électrogène cogénératif froid et comportant au moins une pompe (63, 64), et - au moins un échangeur de chaleur secondaire (70), entre le circuit de canalisations parcouru par le deuxième fluide et l’unité de consommation de frigories, configuré pour fournir des frigories à l’unité de consommation de frigories lorsque le groupe électrogène cogénératif froid ne fournit pas d’électricité et qu’une pompe (64) du circuit de canalisations fonctionne et extrait des frigories d’au moins un réservoir de stockage d’énergie thermique. Dispositif (20, 90) selon la revendication 1, dans lequel le groupe électrogène cogénératif froid (21) comporte au moins deux échangeurs de chaleur primaires (26, 32), et dans lequel le circuit de canalisations (65, 67, 69) en boucle fermée comporte : - une première boucle passant par une pompe (63), par un échangeur de chaleur primaire amont (26) et par au moins un réservoir de stockage d’énergie thermique (60, 61, 62) et - une deuxième boucle passant par une pompe (64), par un échangeur de chaleur primaire aval (32), par au moins un échangeur de chaleur secondaire (52, 70) et par au moins un réservoir de stockage d’énergie thermique. Dispositif (20, 90) selon la revendication 2, dans lequel la deuxième boucle comporte un échangeur de chaleur secondaire amont (70) configuré pour fournir des frigories à l’unité (22, 23) de consommation de frigories et un échangeur de chaleur secondaire aval (52) configuré pour réchauffer le deuxième fluide sortant de l’échangeur de chaleur secondaire amont lorsque le groupe électrogène cogénératif froid ne fournit pas d’électricité. Dispositif (20, 90) selon l’une des revendications 2 ou 3, qui comporte un mélangeur (74, 85) commun aux boucles du circuit de canalisations, configuré pour que, lorsque le groupe électrogène cogénératif froid (21) fournit de l’électricité, la température en entrée des réservoirs de stockage d’énergie thermique (60, 61, 62) soit stabilisée. Dispositif (80) selon la revendication 1, dans lequel le groupe électrogène cogénératif froid (21) comporte au moins deux échangeurs de chaleur primaires (26, 32), et dans lequel le circuit de canalisations (65, 67, 69) en boucle fermée comporte, lorsque le groupe électrogène cogénératif froid (21) fonctionne, une première boucle passant par une pompe (63), par un échangeur de chaleur primaire amont (26) et par au moins un réservoir de stockage d’énergie thermique (60, 61, 62) et une deuxième boucle passant par une pompe (64), par un échangeur de chaleur primaire aval (32), par au moins un échangeur de chaleur secondaire (70), sans passer par un réservoir de stockage d’énergie thermique. Dispositif (20, 80, 90), selon l’une des revendications 1 à 5, qui comporte au moins deux réservoirs de stockage d’énergie thermique (60, 61, 62), et une vanne multivoies (68) configurée pour que, tour à tour, un seul réservoir de stockage d’énergie thermique soit parcouru par le deuxième fluide en mouvement, lorsque le groupe électrogène cogénératif froid ne fournit pas d’électricité et qu’une pompe (64) du circuit de canalisations fonctionne et extrait des frigories d’au moins un réservoir de stockage d’énergie thermique. Dispositif (20, 80, 90, 100) selon l’une des revendications 1 à 6, qui comporte, en parallèle d’au moins un réservoir de stockage d’énergie thermique (60, 61, 62), un échangeur de chaleur (77) entre le deuxième fluide et une source de chaleur fatale, par exemple l’air ambiant. Dispositif (20, 80, 90, 100) selon l’une des revendications 1 à 7, dans lequel au moins un échangeur de chaleur secondaire (70), entre le circuit de canalisations parcouru par le deuxième fluide et l’unité de consommation de frigories (23), est configuré pour - recevoir des frigories de l’unité (22, 23) de consommation de frigories lorsque le groupe électrogène cogénératif froid ne fournit pas d’électricité et qu’une pompe (64, 92) du circuit de canalisations fonctionne et - stocker ces frigories dans au moins un réservoir de stockage d’énergie thermique (60, 61, 62). Dispositif (20, 21, 80, 90, 100) de production d’électricité et de fourniture de froid, qui comporte le groupe électrogène cogénératif froid (21, 91) et le dispositif de récupération de frigories (20, 80, 90, 100) selon l’une des revendications 1 à 8. Dispositif (20, 21, 80, 90) selon la revendication 9, qui comporte un échangeur de chaleur (72) entre un gaz provenant d’une sortie (41) du groupe électrogène cogénératif froid (21), et un fluide de refroidissement de l’unité de consommation de frigories (23). Procédé (120) de récupération de frigories, entre : - un groupe électrogène cogénératif froid (21, 91) comportant une source de liquide cryogénique (24), au moins un échangeur de chaleur primaire (26, 32) réchauffant un premier fluide provenant de la source de liquide cryogénique et refroidissant un deuxième fluide lorsque le groupe électrogène cogénératif froid fournit de l’électricité, chaque dit échangeur de chaleur primaire fournissant du gaz issu du premier fluide sous pression à au moins une turbine (29, 36) associée à une génératrice (30, 37), d’une part, et - une unité (22, 23) de consommation de frigories utilisant un troisième fluide comme fluide caloporteur, d’autre part ; caractérisé en ce qu’il comporte : - une étape (104) de fourniture d’électricité par le groupe électrogène cogénératif froid simultanément à une étape (105) de stockage de frigories véhiculées par le deuxième fluide dans au moins un réservoir de stockage d’énergie thermique (60, 61, 62) sur un circuit de canalisations (65, 67, 69) en boucle fermée passant par au moins un échangeur de chaleur primaire (26, 32) du groupe électrogène cogénératif froid et comportant au moins une pompe (63, 64), et - une étape (106) d’arrêt de fourniture d’électricité par le groupe électrogène cogénératif froid comportant une étape (109) de fonctionnement d’une pompe (64) du circuit de canalisations et d’extraction de frigories d’au moins un réservoir de stockage d’énergie thermique et de fourniture de frigories à l’unité de consommation de frigories, par au moins un échangeur de chaleur secondaire (70) entre le circuit de canalisations parcouru par le deuxième fluide et l’unité de consommation de frigories.