Brevet FR3159647A1 — publié le 20250829

Pignon pour un réducteur de turbomachine centré sur un axe (X), comprenant : un premier moyeu (20A) annulaire sur lequel est formé un premier jeu de dents (22A), un deuxième moyeu (20B) annulaire sur lequel est formé un deuxième jeu de dents (22B), une paroi de séparation (30) annulaire mettant à distance le premier moyeu (20A) vis-à-vis du deuxième moyeu (20B), une pluralité d’orifices (26) formés dans au moins un parmi le premier moyeu (20A) et le deuxième moyeu (20B), le premier moyeu (20A) et le deuxième moyeu (20B) ayant chacun un taux de vide d’orifices qui est égal au volume total des orifices (26) dans ledit moyeu divisé par le volume total de ledit moyeu ; dans lequel le taux de vide d’orifices dans le premier moyeu (20A) est supérieur au taux de vide d’orifices dans le deuxième moyeu (20B). Figure pour l’abrégé : Fig. 8A. Pignon pour réducteur de turbomachine, réducteur comprenant un tel pignon et turbomachine comprenant un tel réducteur Le présent exposé concerne un pignon pour réducteur de turbomachine, un réducteur comprenant un tel pignon et une turbomachine comprenant un tel réducteur. Les turbomachines d’aéronef à soufflante actuelles à haut taux de dilution comportent un système de transmission mécanique, appelé réducteur, qui a pour fonction d’entraîner en rotation l’arbre de la soufflante (appelée en terminologie anglo-saxonne « fan ») à partir de la rotation d’une turbine de puissance de la ligne basse pression du turboréacteur. Le réducteur permet ainsi de transformer la vitesse de rotation de l’arbre de la turbine de puissance en une vitesse de rotation réduite pour l’arbre entraînant la soufflante. De manière générale, le réducteur doit transmettre la puissance motrice vers la soufflante, tout en assurant le rapport de vitesse demandé et ce, dans des contraintes d’encombrement et de masse sévères. Plusieurs architectures et technologies sont possibles pour le réducteur et l’architecture retenue dépend en premier lieu du rapport de réduction des vitesses. La FIG. 1 représente une vue en coupe transversale d’une structure classique de réducteur de vitesse. Cette figure illustre une architecture dans laquelle le réducteur de vitesse 1 comporte un pignon solaire central 2 entraîné par un arbre d’entrée (non représenté) mobile en rotation autour d’un axe A (perpendiculaire au plan de la figure) ainsi qu’une couronne externe 3 coaxiale au pignon solaire 2. Le réducteur 1 comporte, en outre, des pignons satellites 4 qui sont engrenés à la fois avec le pignon solaire 2 et avec la couronne externe 3. Les pignons satellites 4 sont montés rotatifs sur des pivots 5 d’une pièce appelée porte-satellites 7 du réducteur 1. Trois configurations de réducteur sont envisageables : -les réducteurs planétaires dans lesquels le porte-satellites 7 est fixe et la couronne externe 3 est libre en rotation ; -les réducteurs épicycloïdaux dans lesquels la couronne externe 3 est fixe et le porte-satellites 7 est libre en rotation ; -les réducteurs différentiels, dans lesquels aucun élément n’est fixé en rotation et la couronne externe 3 tourne dans le sens contraire du pignon solaire et du porte-satellites 7. Par l’application du couple moteur au réducteur, les pièces structurelles et interfaces du réducteur tendent à se déformer, pouvant entraîner une dégradation de répartition d’effort dans une direction de longueur du réducteur et donc une dégradation de l’engrènement. Il existe donc un besoin de prévoir un réducteur réduisant les pertes de performances liées à l’application du couple moteur. A cet effet, la présente invention concerne un pignon pour un réducteur de turbomachine centré sur un axe, comprenant : un premier moyeu annulaire sur lequel est formé un premier jeu de dents, un deuxième moyeu annulaire sur lequel est formé un deuxième jeu de dents, une paroi de séparation annulaire mettant à distance le premier moyeu vis-à-vis du deuxième moyen, une pluralité d’orifices formés dans au moins un parmi le premier moyeu et le deuxième moyen, le premier moyeu et le deuxième moyen ayant chacun un taux de vide d’orifices qui est égal au volume total des orifices dans ledit moyeu divisé par le volume total dudit moyeu ; dans lequel le taux de vide d’orifices dans le premier moyeu est supérieur au taux de vide d’orifices dans le deuxième moyen. Typiquement, le pignon s’étend autour d’un axe de rotation. Dans le présent exposé, on appelle axe l’axe de rotation du pignon. La direction axiale correspond à la direction de l’axe de rotation et une direction radiale est une direction perpendiculaire à cet axe et coupant cet axe. De même, un plan axial est un plan contenant l'axe de rotation du pignon et un plan radial est un plan perpendiculaire à cet axe, c’est-à-dire un plan transversal au pignon. Une circonférence s’entend comme un cercle appartenant à un plan radial et dont le centre appartient à l’axe de rotation du pignon. Une direction tangentielle ou circonférentielle est une direction tangente à une circonférence ; elle est perpendiculaire à l’axe de rotation du pignon mais ne passe pas par cet axe. Un plan tangentiel ou circonférentiel est un plan strictement parallèle à l’axe de rotation du pignon, c’est-à-dire ne coupant pas cet axe et ne comprenant pas cet axe. Une coupe axiale ou radiale correspond respectivement à une coupe selon un plan axial ou selon un plan radial. Typiquement, le premier moyeu et/ou le deuxième moyeu a une forme de cylindre de révolution. Aux fins de la définition du taux de vide, on distingue structurellement et fonctionnellement le moyeu et le jeu de dents porté par le moyeu. Naturellement, un moyeu et le jeu de dents correspondant peuvent être formés d’un seul tenant. Typiquement, le pignon peut être formé d’un seul tenant. Le volume total d’un moyeu est égal au volume du moyeu y compris le volume des vides formés par les orifices en son sein. Par exemple, pour un moyeu en forme de cylindre de révolution, le volume total du moyeu est égal au volume du cylindre de révolution enveloppe du moyeu. Le volume des orifices est égal au volume des orifices délimités par le cylindre de révolution enveloppe du moyeu. Typiquement, le ratio entre le taux de vide d’orifices du deuxième moyeu et le taux de vide d’orifices du premier moyeu est inférieur à 90%, de préférence inférieur à 75 %. Typiquement, le taux de vide d’orifices du premier moyeu est compris entre 10 % et 50 %, de préférence compris entre 15 % et 33 %. Typiquement, le nombre d’orifices réalisés dans le premier moyeu est égal au nombre de dents du premier jeu de dents. En complément ou en remplacement, le nombre d’orifices dans le deuxième moyeu est inférieur ou égal au nombre de dents du deuxième jeu de dents, par exemple égal. Typiquement, les orifices sont les orifices sont agencés circonférentiellement autour de l’axe, par exemple prévus circonférentiellement sur au moins une circonférence commune. Typiquement, les orifices sont prévus circonférentiellement sur une seule circonférence commune. Par circonférence commune à des orifices, on entend une circonférence traversant lesdits orifices. Autrement dit, vu dans un plan transversal, un même cercle virtuel passe par les orifices de ladite circonférence commune. Typiquement la circonférence commune passe par les centres des sections transverses des orifices prévus sur la circonférence commune. Typiquement, les orifices comprennent des trous borgnes et/ou des trous débouchants. Typiquement, le deuxième moyeu est dépourvu d’orifices. Typiquement, des orifices de la pluralité d’orifices présentent une section transversale qui décroît axialement. Par exemple, la section transversale décroît vers un intérieur du pignon. Par « intérieur du pignon » on entend une direction orientée radialement vers l’axe de rotation du pignon ou axialement depuis une roue vers le palier, de préférence les deux. Typiquement, la variation de la section transversale des orifices présente au moins une discontinuité. Par discontinuité on comprend une variation brutale de la section le long de la fibre moyenne d’un orifice, par exemple un lamage. Typiquement, des orifices de la pluralité d’orifices ont une forme tronconique, par exemple tronconique par morceaux. Typiquement, vus en coupe transversale, vus en coupe transversale, des orifices de la pluralité d’orifices s’étendent circonférentiellement autour de l’axe selon un secteur angulaire d’angle compris entre 5 ° et 30 °. Autrement dit, chaque orifice individuellement s’étend selon un secteur angulaire d’angle compris entre 5° et 30°. La présente invention concerne également un réducteur de turbomachine d’aéronef, comprenant une couronne extérieure, un pignon solaire monté à l’intérieur de la couronne extérieure et au moins un pignon selon la présente invention monté de façon à s’engrener avec la couronne extérieure et le pignon solaire. La présente invention concerne également une turbomachine d’aéronef comprenant un train épicycloïdal selon la présente invention. L’objet du présent exposé et ses avantages seront mieux compris à la lecture de la description détaillée faite ci-après de différents exemples de réalisation donnés à titre d’exemples non limitatifs. Aux fins de lisibilité des figures, les références numériques ne désigneront pas toutes les occurrences d’un même élément. Cette description fait référence aux pages de figures annexées, sur lesquelles : FIG. 1 La FIG. 1 représente une vue schématique en coupe transversale d’un réducteur de vitesse classique; FIG. 2 La FIG. 2 représente une vue schématique simplifiée et partielle d’un turboréacteur d’aéronef à soufflante selon une coupe axiale; FIG. 3 La FIG. 3 représente une vue schématique en perspective d’un pignon selon un exemple de réalisation de l’invention; FIG. 4 La FIG. 4 représente une vue schématique latérale du pignon selon un exemple de réalisation de l’invention; FIG. 5 La FIG. 5 représente une vue schématique en coupe radiale d’un quadrant selon le plan de coupe V de la FIG. 4 ; FIG. 6 La FIG. 6 représente une vue schématique en coupe radiale selon une première alternative de la FIG. 5 ; FIG. 7 La FIG. 7 représente une vue schématique en coupe radiale selon une deuxième alternative de la FIG. 5 ; FIG. 8 FIG. 8 FIG. 8 FIG. 8 Les figures 8A, 8B, 8C et 8D représentent des vue schématiques simplifiées selon le plan de coupe axial VIII des figures 5 à 7 selon différents modes de réalisation d’orifices 26. La FIG. 2 représente un exemple de turboréacteur 10 à flux mélangés ayant un axe principal A représenté en trait mixte. L’écoulement de l’air dans le turboréacteur 10 est représenté sur le schéma de la gauche vers la droite. L’entrée du turboréacteur 10 présente une soufflante 11 entraînant l’air à l’intérieur du turboréacteur 10. Le flux d’air est ensuite divisé en un flux d’air primaire et un flux d’air secondaire. Le flux d’air primaire est comprimé successivement par un compresseur basse pression 12 et un compresseur haute pression 13, entraînés respectivement par une turbine basse pression 16 et une turbine haute pression 15. Entre les compresseurs 12, 13 et les turbines 15, 16 se trouve une chambre de combustion 14 recevant l’air comprimé par les compresseurs 12, 13 et dans laquelle est injecté le carburant afin de procéder à la combustion. Les gaz de combustion sortent de la chambre de combustion 14 en entraînant les turbines 15 et 16 et rejoignent en sortie le flux d’air secondaire, ce dernier parcourant le turboréacteur 10 en périphérie radiale du flux d’air primaire. Les gaz de combustion sortis des turbines 15, 16 sont alors éjectés hors du turboréacteur 10 par la tuyère 17, à l’extrémité distale du turboréacteur 10. Un réducteur de vitesse 1 peut être prévu pour transmettre une puissance motrice depuis l’arbre de la turbine 15,16 à l’arbre entraînant la soufflante 11. Les pignons satellites 4 sont par ailleurs également en prise, c’est-à-dire engrenés, avec une couronne externe (non représentée mais analogue à la couronne 3 de la FIG. 1 ) coaxiale au pignon solaire 2. Ces pignons satellites 4 sont montés rotatifs sur des pivots d’une pièce porte-satellites non représentée du réducteur 1. La FIG. 1 illustre une configuration possible pour le réducteur de vitesse 1, excepté le nombre de pignons satellites 4 qui est susceptible de varier. Dans le réducteur de vitesse 1 le porte-satellites 7 est fixe et la couronne 3 est libre en rotation (réducteur planétaire). Selon le rapport de réduction envisagé, le réducteur planétaire 1 peut être configuré suivant un étage ou deux étages. Les figures 3 et 4 représentent deux vues d’un pignon de réducteur planétaire s’étendant autour de son axe de rotation X. Le pignon peut par exemple être un pignon planétaire 4 ou un pignon solaire 2. Le pignon 2,4 comprend un premier moyeu 20A sur lequel est formé un premier jeu de dents 22A, et un deuxième moyeu 20B sur lequel est formé un deuxième jeu de dents 22B. Le premier moyeu 20A a une longueur L1A selon l’axe de rotation A. Typiquement, L1A est compris entre 20 mm et 100 mm. Le deuxième moyeu 20B a une longueur L1B selon l’axe de rotation A. Typiquement, L1B est compris entre 20 mm et 100 mm. Typiquement, L1A peut être égal à L1B. Dans l’exemple du présent mode de réalisation, les dents sont en chevron, le premier jeu de dents 22A et le deuxième jeu de dents 22B formant ensemble un chevron. Toutefois, on comprendra que l’invention est compatible avec tout autre type de dents, notamment des dents droites ou hélicoïdales. Le premier moyeu 20A et/ou le deuxième moyeu 20B a typiquement la forme d’un manchon cylindrique, c’est-à-dire ayant la forme du volume formé entre deux cylindres de révolution coaxiaux de même longueur et de diamètres différents. Le premier jeu de dents (ou première denture) 22A et le deuxième jeu de dents (ou deuxième denture) 22B peuvent être séparés par une paroi de séparation 30 annulaire, par exemple une paroi de séparation 30 lisse, c’est-à-dire dépourvue de dents. Par exemple, la paroi de séparation 30 peut être un manchon cylindrique. Autrement dit, la paroi de séparation 30 met à distance axialement le premier jeu de dents 22A vis-à-vis du deuxième jeu de dents 22B. La paroi de séparation 30 a une longueur L3 selon l’axe A. Typiquement, L3 est compris entre 40 mm et 500 mm. Aux fins du présent exposé, on définit un plan P virtuel transversal relativement à l’axe de rotation X et coupant la paroi de séparation 30 en son milieu. La paroi de séparation 30 peut par exemple être un palier, notamment un palier lisse. Le plan P peut être un plan de symétrie de l’ensemble formé du premier moyeu 20A, de la paroi de séparation 30 et du deuxième moyeu 20B, indépendamment ou non des orifices 26 décrits ci-après. Le plan P peut aussi être un plan de symétrie du premier jeu de dents 22A et du deuxième jeu de dents 22B. La structure du pignon sera décrite plus en détail dans les vues en coupes radiales des quadrants des figures 5 à 7, en particulier la répartition des orifices 26, et des vues en coupes axiales des figures 8A à 8D, en particulier la structure des orifices 26. Aux fins de facilité de représentation, seulement des quadrants sont représentés aux figures 5 à 7, et seulement une demi-coupe est représentée aux figures 8A à 8D. Naturellement, on comprend que les caractéristiques qui seront présentées relativement à ces figures peuvent s’étendre de façon similaire à tout le premier moyeu 20A et/ou tout le deuxième moyeu 20B. Autrement dit, le pignon peut comprendre quatre quadrants tels que décrits ci-après. Le premier moyeu 20A a un rayon intérieur r1 et un rayon extérieur r2. Le rayon intérieur r1 peut être compris entre 20 mm et 250 mm. Le rayon extérieur r2 peut être compris entre 25 mm et 275 mm. Autrement dit, l’épaisseur du manchon cylindrique est égale à r2-r1. Le premier jeu de dents 22A peut être compris dans un manchon cylindrique de rayon intérieur égal au rayon extérieur r2 du premier moyeu 20A et de rayon extérieur r3. Le rayon extérieur r3 peut être compris entre 35 mm et300 mm Autrement dit, le premier jeu de dents 22A peut s’étendre radialement depuis le premier moyeu 20A et avoir une hauteur de dents égale à r3-r2. Le deuxième moyeu 20B a un rayon intérieur et un rayon extérieur dont les valeurs sont comprises respectivement dans les plages de valeur du rayon intérieur r1 et du rayon extérieur r2 du premier moyeu 20A définies ci-avant. Typiquement, le rayon intérieur du deuxième moyeu 20B peut être égal à r1. Typiquement, le rayon extérieur du deuxième moyeu 20B peut être égal à r2. Le deuxième jeu de dents 22B peut être compris dans un manchon cylindrique de rayon intérieur égal au rayon extérieur du deuxième moyeu 20B, et de rayon extérieur dont la valeur est comprise dans la plage de valeur du rayon extérieur r3 décrit ci-avant. Typiquement, le rayon extérieur du manchon cylindrique comprenant le deuxième jeu de dents 22B peut être égal à r3. Autrement dit, le deuxième jeu de dents 22A peut s’étendre radialement depuis le deuxième moyeu 20B et avoir une hauteur de dents égale à r3-r2. Des orifices 26 peuvent être formés dans le premier moyeu 20A et/ou le deuxième moyeu 20B. Les orifices 26 peuvent typiquement s’étendre axialement, c’est-à-dire avoir une composante axiale non nulle. Par exemple, les orifices 26 peuvent s’étendre strictement parallèlement à la direction axiale. En complément ou en remplacement, les orifices 26 peuvent typiquement s’étendre radialement, c’est-à-dire avoir une composante radiale non nulle. Par exemple, les orifices 26 peuvent s’étendre strictement selon une direction radiale. Le premier moyeu 20A et le deuxième moyeu 20B ont chacun un taux de vide qui est égal au volume total des orifices 26 dans ledit moyeu divisé par le volume total dudit moyeu. Dans le présent exposé, les taux de vide diffèrent d’un moyeu à l’autre et, par exemple, le taux de vide du premier moyeu 20A est supérieur au taux de vide du deuxième moyeu 20B. Autrement dit, la proportion d’orifices 26 dans le premier moyeu 20A est supérieure à la proportion d’orifices 26 dans le deuxième moyeu 20B. Une telle structure entraîne une différence de souplesse du pignon entre le premier moyeu 20A et le deuxième moyeu 20B, notamment suite à l’application d’effort par engrenage avec les jeux de dents 22A,22B respectifs. Le premier moyeu 20A est ainsi plus souple que le deuxième moyeu 20B. Cela entraîne en particulier une diminution de la rigidité en torsion du pignon, et permet ainsi de réduire les risques de désalignement entre le premier jeu de dents 22A porté par le premier moyeu 20A et les dents avec lesquelles le premier jeu de dents 22A s’engrène et/ou de réduire les risques de désalignement au niveau de la paroi de séparation 30 et/ou des roulements associés. Cela permet notamment de réduire les contraintes de dimensionnement sur la micro-géométrie des dents des jeux de dents 22A,22B ainsi que des paliers et des roulements. Cela permet également de réduire l’apparition de surcharges causées par de tels défauts, par exemple de désalignement, de sorte que le premier moyeu 20A est apte à recevoir un chargement comparativement plus important que le deuxième moyeu 20B, sans pour autant augmenter significativement les risques de dégradation ou de dysfonctionnement. En outre, la modification de la souplesse du premier moyeu 20A permet d’ajuster le comportement en dynamique du premier jeu de dents 22A, et ainsi assurer un bon dimensionnement en dynamique pour l’utilisation désirée du pignon. Enfin, ces orifices 26 permettent de réduire la masse du pignon. Naturellement, de tels effets sont également obtenus pour le deuxième moyeu 20B, éventuellement dans une moindre mesure selon le taux de vide dans le deuxième moyeu 20B. Le nombre d’orifices 26 dans le premier moyeu 20A peut être inférieur ou égal au nombre de dents du premier jeu de dents 22A. En complément ou en remplacement, le nombre d’orifices 26 dans le deuxième moyeu 20B peut être inférieur ou égal au nombre de dents du deuxième jeu de dents 22B. Un tel nombre d’orifices permet notamment d’ajuster localement la rigidité du premier moyeu 20A et/ou du deuxième moyeu 20B, en particulier en associant un orifice à chaque dent du premier jeu de dents 22A ou du deuxième jeu de dents 22B. Typiquement, le taux de vide du premier moyeu est compris entre 10 % et 50 %, de préférence compris entre 15 % et 33 %. Typiquement, le ratio entre le taux de vide du deuxième moyeu 20B et le taux de vide du premier moyeu 20A est inférieur à 90%, par exemple inférieur à 75%. On notera que le taux de vide du deuxième moyeu 20B peut être de 0%. Autrement dit, le deuxième moyeu 20B peut être dépourvu d’orifices 26. Dans un tel cas, le ratio entre le taux de vide du deuxième moyeu 20B et le taux de vide du premier moyeu 20A est également de 0%. Par orifice, on comprend un trou borgne débouchant sur une extrémité, un trou traversant sur deux extrémités, ou encore une poche, c’est-à-dire un trou formé dans la masse et ne débouchant pas. On comprend qu’un trou traversant formé dans le premier moyeu 20A et dans le deuxième moyeu 20B contribue au taux de vide du premier moyeu 20A et du deuxième moyeu 20B dans leurs proportions relatives. Par orifice, on désigne ici un retrait de matière dans la masse d’un moyeu. On comprend toutefois que les orifices 26 peuvent également comprendre un matériau dit matériau de remplissage ayant un module de Young plus faible que le module de Young du matériau du moyeu. Typiquement, le pignon peut comprendre un matériau métallique, par exemple acier. Le module de Young de tels matériaux est typiquement compris entre 150 et 230 GPa. Le matériau de remplissage peut comprendre un matériau de type élastomère, par exemple le polyétheréthercétone. Le module de Young de tels matériaux est typiquement compris entre 2000 et 10000 MPa. En particulier, les orifices 26 peuvent comprendre un bouchon formé dans le matériau de remplissage. Par exemple, dans le cas d’un orifice borgne ou d’un orifice débouchant, la présence d’un bouchon permet de réduire des turbulences formées par de l’air pénétrant dans les orifices 26 lorsque le pignon est en rotation, lesquelles turbulences pourraient notamment entraîner des pertes d’énergie et une génération de vibrations et de bruit. Les orifices 26 peuvent avoir une section transverse circulaire, comme représenté dans les modes de réalisation des figures 5 et 6. Une telle structure peut facilement être obtenue au moyen d’outils usuels d’usinage. Les orifices 26 peuvent être répartis circonférentiellement. Par exemple, les orifices 26 peuvent être équirépartis circonférentiellement, comme représenté sur les figures 5 et 6. Les orifices 26 peuvent être répartis sur une même circonférence C. Les orifices 26 peuvent être répartis de façon axi-symétrique autour de l’axe de rotation A. L’angle θ1 entre les centres de deux orifices 26 consécutifs peut être compris entre 5° et 20 °, où θ1 est mesuré dans un plan transversal. Les orifices 26 peuvent avoir une section transversale oblongue. Typiquement, les orifices 26 peuvent avoir une section transversale s’étendant sur un arc de cercle, comme représenté sur la FIG. 7 . Typiquement, la forme d’orifice de la FIG. 7 peut être obtenue en faisant parcourir un outil usuel d’usinage le long d’une partie de circonférence. Autrement dit, les orifices 26 s’étendent circonférentiellement et continûment selon un secteur angulaire d’angle θ2 compris entre 5 ° et 45°, par exemple entre 5° et 30°. Des orifices 26 consécutifs peuvent être séparés par une portion dépourvue d’orifices ayant un angle θ3 compris entre 5° et 20°. Les figures 8A à 8D représentent des vues en coupe axiale selon différents modes de réalisation d’orifices 26. Comme discuté ci-avant, les orifices 26 peuvent être des trous borgnes, par exemple dans les modes de réalisation des figures 8A et 8C, ou des trous traversants, par exemple dans les modes de réalisation des figures 8B et 8D. Les orifices 26 peuvent avoir une section transversale décroissante, par exemple décroissante vers un intérieur du pignon, c’est-à-dire une section transversale de surface décroissante, en particulier vers un intérieur du pignon. Par « intérieur du pignon » on entend une direction orientée radialement vers l’axe de rotation A du pignon ou axialement depuis une roue vers le palier, de préférence les deux. Typiquement, par « intérieur du pignon », on peut entendre une direction vers le point d’intersection O entre l’axe de rotation A du pignon et le plan P. Typiquement, pour des trous borgnes ou débouchants, la section transversale a une surface décroissante depuis une (ou la, le cas échéant) extrémité du trou, comme représenté dans le mode de réalisation des figures 8C et 8D, et la FIG. 8 où la décroissance n’est pas une décroissance stricte. La section transversale des orifices 26 peut présenter au moins une discontinuité. Par exemple, la section transversale peut présenter une variation brutale de diamètre, comme représenté dans le mode de réalisation de la FIG. 8 . Les orifices 26 peuvent avoir une forme de cylindre de révolution, tronconique, ou toute autre forme géométrique pouvant être obtenue par les outils usuels d’usinage. Les orifices 26 peuvent être formés par morceaux par une combinaison de ces formes géométriques. De telles formes d’orifices 26 permettent notamment de créer un gradient de souplesse, autrement dit un gradient de raideur, dans une direction de longueur du pignon. On comprend que le pignon décrit ci-avant peut être prévu avec un réducteur 1 à simple étage ou à plusieurs étages, épicycloïdal, planétaire ou différentiel. Le réducteur 1 peut comprendre tout type de porte-satellites, notamment monobloc, ou comprenant un assemblage de cage et d’un porte-cage. Le réducteur 1 peut être prévu avec tout type de palier satellite, notamment comprenant des éléments roulants ou un palier hydrodynamique. Bien que la présente invention ait été décrite en se référant à des modes de réalisation spécifiques, il est évident que des modifications et des changements peuvent être effectués sur ces exemples sans sortir de la portée générale de l'invention telle que définie par les revendications. En particulier, des caractéristiques individuelles des différents modes de réalisation illustrés/mentionnés peuvent être combinées dans des modes de réalisation additionnels. Par conséquent, la description et les dessins doivent être considérés dans un sens illustratif plutôt que restrictif. Pignon pour un réducteur de turbomachine centré sur un axe (X), comprenant : un premier moyeu (20A) annulaire sur lequel est formé un premier jeu de dents (22A), un deuxième moyeu (20B) annulaire sur lequel est formé un deuxième jeu de dents (22B), une paroi de séparation (30) annulaire mettant à distance le premier moyeu (20A) vis-à-vis du deuxième moyeu (20B), une pluralité d’orifices (26) formés dans au moins un parmi le premier moyeu (20A) et le deuxième moyeu (20B), le premier moyeu (20A) et le deuxième moyeu (20B) ayant chacun un taux de vide d’orifices qui est égal au volume total des orifices (26) dans ledit moyeu divisé par le volume total dudit moyeu ; dans lequel le taux de vide d’orifices dans le premier moyeu (20A) est supérieur au taux de vide d’orifices dans le deuxième moyeu (20B). Pignon selon la revendication 1, dans lequel le ratio entre le taux de vide d’orifices du deuxième moyeu (20B) et le taux de vide d’orifices du premier moyeu (20A) est inférieur à 90%, de préférence inférieur à 75 %. Pignon selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le taux de vide d’orifices du premier moyeu (20A) est compris entre 10 % et 50 %, de préférence compris entre 15 % et 33 %. Pignon selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel le nombre d’orifices (26) réalisés dans le premier moyeu (20A) est égal au nombre de dents du premier jeu de dents (22A). Pignon selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel les orifices (26) sont agencés circonférentiellement autour de l’axe (X). Pignon selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel les orifices (26) comprennent des trous borgnes et/ou des trous débouchants. Pignon selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel le deuxième moyeu (20B) est dépourvu d’orifices (26). Pignon selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, dans lesquels des orifices (26) de la pluralité d’orifices (26), présentent une section transversale qui décroît axialement. Pignon selon la revendication 8, dans lequel la variation de la section transversale des orifices (26) présente au moins une discontinuité. Pignon selon la revendication 8 ou 9, dans lequel des orifices (26) de la pluralité d’orifices (26) présentent une forme tronconique, par exemple tronconique par morceaux. Pignon selon l’une quelconque des revendications 1 à 10, dans lequel vus en coupe transversale, des orifices (26) de la pluralité d’orifices (26) s’étendent circonférentiellement autour de l’axe (X) selon un secteur angulaire d’angle compris entre 5° et 30°. Réducteur (1) de turbomachine d’aéronef, comprenant une couronne extérieure (3), un pignon solaire (2) monté à l’intérieur de la couronne extérieure (3) et au moins un pignon (4) selon l’une quelconque des revendications 1 à 11 monté de façon à s’engrener avec la couronne extérieure (3) et le pignon solaire (2). Turbomachine d’aéronef (10) comprenant un réducteur (1) selon la revendication 12.