Brevet FR3154113A1 — publié le 20250418

Titre : Procédé et installation de production d'hydrogène liquide Une installation de production d'hydrogène liquide comprend un circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier (1) comprenant un organe de catalyse pour accélérer la conversion de l’hydrogène sous forme ortho en hydrogène sous forme para, une extrémité amont destinée à être reliée à une source d’hydrogène gazeux et une extrémité aval destinée à être reliée à un organe de collecte du fluide refroidi, un cycle de refroidissement à l’hydrogène (H), au moins une ligne de dérivation (3A) apte à extraire de l'hydrogène du circuit de cycle de réfrigération, reliée à un point du circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier.et des moyens pour récupérer de l’hydrogène gazeux provenant d’un stockage (P,S) reliés directement au circuit de cycle de réfrigération. Fig. 1 Procédé et installation de production d'hydrogène liquide La présente invention concerne un procédé et une installation de production d'hydrogène liquide. Une installation de production d'hydrogène liquide produit de l'hydrogène liquéfié en refroidissant l'hydrogène gazeux à -253 °C ou moins. Les substances qui peuvent être utilisées comme réfrigérant pour refroidir l'hydrogène gazeux à cette fin sont limitées à seulement certaines substances ayant une température de solidification très basse. Dans une installation industrielle de production d'hydrogène liquide, c’est généralement de l’hydrogène qui est utilisé comme fluide frigorigène pour amener l’hydrogène à liquéfier aux température les plus basses. Lorsque l'hydrogène est utilisé comme réfrigérant, si l'hydrogène réfrigérant est contaminé par des impuretés, il existe un risque que les impuretés gèlent et endommagent l'équipement. De l'hydrogène de très haute pureté (par exemple, un pourcentage d'hydrogène de 99,9999 vol % ou plus) est donc utilisé comme hydrogène réfrigérant dans un cycle de refroidissement. De plus, l'hydrogène réfrigérant tel que celui-ci a une pureté plus élevée que l’hydrogène d'alimentation qui est fourni à l'installation de production d'hydrogène liquide. Des machines rotatives telles que des compresseurs sont prévues dans la conduite de recyclage pour faire circuler l'hydrogène réfrigérant, et la quantité totale d'hydrogène réfrigérant dans la conduite de recyclage diminue en raison de la fuite de l'hydrogène réfrigérant des parties d'étanchéité des machines rotatives. La ligne de recyclage doit donc être rechargée en hydrogène réfrigérant, mais la pureté de l'hydrogène réfrigérant est supérieure à la pureté de l'hydrogène d'alimentation, comme mentionné ci-dessus. Il existe un besoin de récupérer l’hydrogène gazeux des stockages d’hydrogène liquide ou des moyens de transport, par exemple ceux qui arrivent pour être remplis d’hydrogène liquide mais qui contiennent déjà de l’hydrogène gazeux, qui reste d’un précédent remplissage. Ceci permet de ne pas perdre les molécules et de les revaloriser dans l’unité de liquéfaction d’hydrogène. Pour recycler les gaz d’évaporation froids et basse pression, ils sont injectés dans le cycle de refroidissement H2, à une température relativement froide. Une fois comprimé avec le reste du cycle de refroidissement H2, l'excédent de flux de H2 est envoyé dans le flux d'alimentation destiné à la liquéfaction, pour maintenir un inventaire stable dans le cycle de refroidissement H2 : un conduit de dérivation est nécessaire. Ce flux de dérivation correspond au débit de gaz d’évaporation recyclé, plus la production de gaz par vaporisation rapide de liquide en arrivant dans le stockage (négligeable avec une turbine liquide), moins les pertes du cycle de refroidissement H2 (régénération de l'adsorbeur et les pertes en rotation des compresseurs du cycle par exemple) : le principal contributeur est le flux de gaz d’évaporation recyclé. Il est connu de JP2020024067 de réduire l’inventaire en hydrogène du circuit de refroidissement en envoyant le flux d’hydrogène depuis le circuit de refroidissement vers le circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier à des températures ambiantes, après l’avoir détendu, en amont du compresseur principal du gaz à liquéfier. Il existe également dans ce document une conduite reliant le circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier et le circuit de refroidissement à une température intermédiaire du liquéfacteur pour permettre le passage d’hydrogène pour alimenter le circuit de refroidissement avec de l’hydrogène à liquéfier purifié dans l’unité froide de purification. Or aucune partie du gaz de cycle n’est constituée par un gaz d’évaporation provenant d’un stockage ou d’un moyen de transport. Le circuit de refroidissement est donc plutôt en défaut d’hydrogène qu’en excès d’hydrogène du fait des pertes en hydrogène du cycle. Ullmann’s Encyclopedia of Industrial Chemistry, Hydrogen, 4. Liquefaction de Ohlig et al montre dans la Figure 5 un liquéfacteur d’hydrogène avec un circuit de dérivation depuis le débit d’alimentation vers le cycle à une température intermédiaire et un circuit de dérivation depuis le cycle vers le débit d’alimentation à une température proche de 20K. Kündig et al, « Large scale hydrogen liquefaction in combination with LNG re-gasification » montre à la Figure 5 un liquéfacteur d’hydrogène ayant des circuits de dérivation entre le cycle de réfrigération et le circuit d’hydrogène à liquéfier. Pour le circuit de contournement à 20K, la vanne CV15 avec sa prise côté hydrogène d’alimentation est en aval de l’éjecteur et la vanne CV14 détend le fluide à 2bar. L’envoi de la ligne de CV15 est en amont de la vanne JT CV16 du cycle et donc à haute pression Ainsi la vanne CV15 envoi du gaz depuis le du cycle vers le débit d’alimentation. Les documents Ullmann et Kündig et al décrivent un envoi de gaz de cycle vers l’hydrogène à liquéfier à une température très basse (proche de 20K) avec récupération de gaz d’évaporation via un éjecteur. Dans le procédé de Kündig et al, on prélève le gaz du cycle à haute pression alors que dans le procédé d’Ullmann, on prend le gaz de cycle à basse pression (en aval de la vanne Joule-Thomson du circuit de refroidissement). De plus, les gaz d’évaporation récupérés sont envoyés, selon ces deux documents, non pas vers le cycle mais vers le gaz à liquéfier. Cela signifie que le circuit de refroidissement est principalement en défaut d’hydrogène plutôt qu’en excès en marche stabilisée du fait des pertes hydrogène de gaz de cycle. Le circuit d’envoi du gaz de cycle vers l’hydrogène à liquéfier est donc utilisé occasionnellement pour réduire l’inventaire du gaz de cycle (et contrôler ainsi la pression du gaz de cycle). Dans la présente invention, le gaz généré par détente d’hydrogène liquide en aval du deuxième échangeur et en amont d’un stockage et/ou le gaz d’évaporation et/ou la production de gaz par vaporisation rapide de liquide en arrivant dans le stockage ou dans un stockage intermédiaire sont renvoyés dans le gaz de cycle au lieu d’être envoyés dans le gaz à liquéfier. Cela a pour avantage d’alimenter le gaz de cycle avec de l’hydrogène propre à basse pression sans que ce gaz n’ait besoin d’être remonté en pression pour être injecté dans le liquéfacteur (la remonté en pression se faisant dans les compresseurs du gaz de cycle). Optionnellement, un éjecteur gaz-gaz peut aider à remonter légèrement en pression le gaz d’évaporation pour l’injecter dans le gaz de cycle. Cela permet donc d’éviter l’ajout d’un éjecteur gaz-liquide qui est délicat à dimensionner et à opérer (du fait de l’hydrogène liquide proche de son point de saturation). De plus, cela permet de récupérer les frigories du gaz d’évaporation pour participer au refroidissement et à la liquéfaction du gaz à liquéfier. Ainsi, le gaz de cycle est essentiellement en excès d’inventaire hydrogène. Cet excès doit donc être retiré du gaz de cycle afin de maintenir un inventaire de gaz de cycle constant ou contrôlé. La présente invention consiste à valoriser l’excès de gaz de cycle réinjecté dans le circuit de gaz à liquéfier de deux manières : En détendant l’excès de gaz de cycle à une température telle par rapport à la température d’inversion Joule-Thomson que le gaz se refroidit lorsque sa pression diminue. Avantageusement, la réduction de pression peut être réalisée dans une turbine plutôt qu’une vanne Joule-Thomson pour augmenter la quantité de froid créée par la détente du gaz Et/ou En injectant le gaz de cycle à un endroit du circuit de gaz à liquéfier de sorte à diminuer le besoin de conversion ortho/para du gaz à liquéfier. En effet, du fait que le gaz d’évaporation et le gaz produit par vaporisation rapide de liquide ont une concentration élevée en hydrogène para et que le gaz de cycle est en excès, le gaz de cycle a une concentration élevée en hydrogène para à partir d’un certain temps d’opération. Dans la présente invention, la ligne de dérivation du gaz de cycle vers le gaz à liquéfier est donc différente de celles des documents JP2020024067, Ullmann et Kündig et al car dans ces trois documents la ligne de dérivation prélève l’hydrogène du gaz de cycle à une température (ambiante et 20K) ne permettant pas de générer du froid par détente du gaz. De plus, ces lignes ne sont utilisées qu’occasionnellement lorsque l’hydrogène du gaz de cycle a besoin d’être purifié (JP2020024067) et lorsque l’inventaire de gaz de cycle doit être réduit. Le circuit d’hydrogène n’a pas une concentration élevée en para (par exemple 98%) car le gaz de cycle est alimenté par le gaz à liquéfier à une température intermédiaire (par exemple 50% d’hydrogène para) et que le gaz à liquéfier est la principale source d’alimentation du gaz de cycle. Selon un objet de l’invention, il est prévu une installation de production d'hydrogène liquide comprenant : Un circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier comprenant un organe de catalyse pour accélérer la conversion de l’hydrogène sous forme ortho en hydrogène sous forme para, une extrémité amont destinée à être reliée à une source d’hydrogène gazeux et une extrémité aval destinée à être reliée à un organe de collecte du fluide refroidi. Un ensemble d’échangeurs de chaleur comprenant un premier échangeur de chaleur et un deuxième échangeur de chaleur disposés en série en échange thermique avec le circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier de l’amont vers l’aval, l’organe de catalyse se trouvant dans le circuit d’hydrogène gazeux en amont du deuxième échangeur de chaleur et de préférence en aval du premier échangeur de chaleur et/ou étant incorporé dans le deuxième échangeur de chaleur. Un dispositif de refroidissement en échange thermique avec les premier et deuxième échangeurs de chaleur, le dispositif de refroidissement comprenant un réfrigérateur à circuit de cycle de réfrigération d’un gaz de cycle qui est de l’hydrogène, le réfrigérateur comprenant, disposés en série dans le circuit de cycle de réfrigération : au moins un organe de compression du gaz de cycle, au moins un organe de refroidissement du gaz de cycle, au moins un organe de détente du gaz de cycle et au moins un organe de réchauffage du gaz de cycle détendu, le circuit d’hydrogène à liquéfier comprenant, entre l’ensemble d’échangeurs de chaleur et l’extrémité aval du circuit d’hydrogène gazeux, un organe de détente d’hydrogène refroidi. Au moins une ligne de dérivation apte à extraire de l'hydrogène du circuit de cycle de réfrigération, la ligne de dérivation étant reliée à un point du circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier en aval du premier échangeur de chaleur et en amont de l’organe de détente d’hydrogène refroidi, et Des moyens pour récupérer de l’hydrogène gazeux généré par détente d’hydrogène liquide en aval du deuxième échangeur et en amont d’un stockage et/ou provenant d’un stockage et/ou d’un moyen de transport reliés directement au circuit de cycle de réfrigération. Selon d’autres aspects facultatifs : la ligne de dérivation est reliée à un point du circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier en amont du deuxième échangeur de chaleur. la ligne de dérivation est reliée à un point du circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier en aval de l’organe de catalyse se trouvant dans le circuit d’hydrogène gazeux en amont du deuxième échangeur de chaleur et de préférence en aval du premier échangeur de chaleur. la ligne de dérivation comprend une vanne de détente de préférence capable de réduire la pression de l’hydrogène du cycle d’au moins 5 bars. l’installation de production d'hydrogène liquide comprend un détecteur de pression de cycle capable de commander l’ouverture et/ou la fermeture de la vanne de détente de la ligne de dérivation. la ligne de dérivation comprend un clapet anti-retour. le cycle comprend au moins deux organes de détente en série dont un dernier organe de détente et la ligne de dérivation est reliée pour prélever l’hydrogène à un point en aval d’au moins des organes de détente du cycle autre que le dernier organe de détente. la ligne de dérivation est reliée à un point du circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier à une température intermédiaire du deuxième échangeur de chaleur. Selon un autre objet de l’invention, il est prévu un procédé de production d'hydrogène liquide dans lequel de l’hydrogène gazeux circule dans un circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier comprenant un organe de catalyse, une extrémité amont destinée à être reliée à une source d’hydrogène gazeux et une extrémité aval destinée à être reliée à un organe de collecte du fluide refroidi, l’hydrogène gazeux se refroidissant dans un ensemble d’échangeurs de chaleur comprenant un premier échangeur de chaleur et un deuxième échangeur de chaleur disposés en série de sorte que l’hydrogène gazeux se refroidit d’abord dans le premier échangeur de chaleur, passe dans l’organe de catalyse se trouvant dans le circuit d’hydrogène gazeux en amont du deuxième échangeur de chaleur et ensuite se refroidit dans le deuxième échangeur de chaleur, de la réfrigération pour le deuxième échangeur de chaleur étant fournie par un dispositif de refroidissement en échange thermique avec les premier et deuxième échangeurs de chaleur, le dispositif de refroidissement comprenant un réfrigérateur à circuit de cycle de réfrigération d’un gaz de cycle qui est de l’hydrogène, dans lequel le gaz de cycle est comprimé dans au moins un organe de compression du gaz de cycle, refroidi dans au moins un organe de refroidissement du gaz de cycle, détendu dans au moins un organe de détente du gaz de cycle et réchauffé au moins un organe de réchauffage du gaz de cycle détendu, l’hydrogène à liquéfier étant détendu, en aval de son échange de chaleur avec le deuxième échangeur de chaleur, dans un organe de détente d’hydrogène refroidi, une fraction de l’hydrogène du circuit de cycle de réfrigération étant envoyée au moins ponctuellement du circuit de cycle de réfrigération vers le circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier caractérisé en ce que de l’hydrogène gazeux est envoyé, au moins ponctuellement, d’au moins un stockage et/ou d’au moins un moyen de transport au circuit de cycle de réfrigération et en ce qu’une fraction de l’hydrogène du circuit de cycle de réfrigération étant envoyée au moins ponctuellement à un point du circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier où la température de l’hydrogène gazeux à liquéfier est entre 40 et 100K et où l’hydrogène gazeux à liquéfier contient entre 30 et 90% d’hydrogène sous forme para. Selon d’autres aspects facultatifs : la fraction de l’hydrogène du circuit de cycle de réfrigération est envoyée au moins ponctuellement à un point du circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier en aval du premier échangeur de chaleur et en amont de l’organe de détente d’hydrogène refroidi. l’hydrogène du cycle envoyé vers l’hydrogène à liquéfier contient au moins 90% hydrogène sous forme para. la fraction de l’hydrogène du circuit de cycle de réfrigération est envoyée au moins ponctuellement à un point du circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier où la température de l’hydrogène gazeux à liquéfier est entre 75 et 100K et où l’hydrogène gazeux à liquéfier contient entre 30 et 52% d’hydrogène sous forme para. la fraction de l’hydrogène du circuit de cycle de réfrigération est envoyée au moins ponctuellement à un point du circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier où la température de l’hydrogène gazeux à liquéfier est entre 50 et 75K et où l’hydrogène gazeux à liquéfier contient entre 52 et 77% d’hydrogène sous forme para. la fraction du gaz de cycle a été détendue dans au moins un organe de détente du cycle avant d’être envoyée rejoindre l’hydrogène gazeux à liquéfier, l’au moins un organe de détente étant au moins une turbine. au moins une partie du gaz de cycle est détendue dans au moins n turbines en série, n étant supérieur à 1, et la fraction envoyée ponctuellement vers l’hydrogène gazeux à liquéfier est détendue dans au plus n-1 des turbines en série. la pression maximale du gaz de cycle est substantiellement égale à la pression de l’hydrogène gazeux à liquéfier au point où la fraction rejoint l’hydrogène gazeux à liquéfier ou est supérieure à cette pression d’au plus 20 bars, la différence entre les deux pressions étant de préférence entre 0 et 10 bars. du gaz de cycle est envoyé au moins ponctuellement à un point du circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier en aval de l’organe de catalyse. l’envoi du gaz de cycle vers l’hydrogène gazeux à liquéfier est déclenché si une pression du cycle devient supérieure à un seuil. le débit de gaz de cycle envoyé vers l’hydrogène à liquéfier est égal à la somme du débit d’hydrogène gazeux envoyé de l’au moins un stockage et/ou de l’au moins un moyen de transport au circuit de cycle de réfrigération et d’un débit d’hydrogène gazeux d’appoint moins le débit de pertes du circuit de cycle de réfrigération. le débit de gaz de cycle est envoyé vers l’hydrogène à liquéfier à un point où le gaz de cycle est à une température telle que, par rapport à se température d’inversion Joule-Thomson, le gaz de cycle se refroidit lorsqu’il est détendu à une pression inférieure. le débit de gaz de cycle est envoyé vers l’hydrogène à liquéfier à un point où l’hydrogène à liquéfier a une teneur en hydrogène para inférieure à celle du gaz de cyclé envoyé vers l’hydrogène à liquéfier. On fait l'hypothèse que le cycle de refroidissement est à la même composition que le flux d'entrée du gaz d’évaporation du fait de la cinétique lente de conversion naturelle ortho-para, soit 98% de para-H2. Par conséquent, ce débit de dérivation est également converti à 95 % en para. Le débit du cycle de refroidissement H2 est équivalent à plusieurs fois le débit d'alimentation H2. On considère qu'un débit maximal de gaz d’évaporation, constituant une partie du débit d'alimentation, arrive dans le cycle de refroidissement H2 une partie du temps. Pendant la période restante, aucun gaz d’évaporation n'arrive dans le cycle de refroidissement H2 : le débit de gaz d’évaporation représente ainsi une fraction du cycle de refroidissement H2. L’hydrogène à liquéfier rentre dans un premier échangeur de chaleur isolé thermiquement avec une concentration de 25% hydrogène para, le reste de l’hydrogène étant donc sous forme ortho, correspondant à la composition à l’équilibre à température ambiante. L’hydrogène est refroidi jusqu’à environ 80K dans le premier échangeur de chaleur, et rentre dans un organe de catalyse où une partie de l’hydrogène ortho est convertie en hydrogène para de sorte que l’hydrogène contient 40% à 50% d’hydrogène para, par exemple 45% hydrogène para. Dans le deuxième échangeur de chaleur, l’hydrogène ayant subi la catalyse est refroidi pour enlever la chaleur produite par la conversion catalytique ou pour refroidir l’hydrogène en deçà de 80K, utilisant un cycle de réfrigération à l’hydrogène. A la sortie du deuxième échangeur de chaleur, l’hydrogène est à 98% hydrogène sous forme para. Comme mentionné, le cycle d’hydrogène reçoit de l’hydrogène d’un stockage d’hydrogène liquide et/ou d’un moyen de transport d’hydrogène (canalisation, camion-citerne, bateau). Le cycle d’hydrogène est comprimé jusqu’à une pression de comprise entre 50 et 70bar absolu. Or le débit d’hydrogène envoyé du cycle vers l’hydrogène à liquéfier ne doit être qu’à une pression d’au-dessus de 20 ou 30bar absolu pour rejoindre ce débit et la possibilité de sortir un débit d’hydrogène du compresseur de cycle à une pression intermédiaire augmente beaucoup le prix du compresseur de cycle. Plusieurs possibilités sont suggérées pour la position où la fraction d’hydrogène envoyé du cycle qui rejoint l’hydrogène gazeux à liquéfier, comme illustré dans la FIG. 4 , qui est un graphique illustrant la relation entre la température de l’hydrogène à liquéfier en abscisses et le pourcentage d’hydrogène de forme para qu’il contient en ordonnées. Position 1 (P1) Si le débit d’hydrogène envoyé du cycle vers l’hydrogène à liquéfier à un point P1 en amont de l’organe de catalyse, voire en amont du premier échangeur de chaleur, en mélangeant l’hydrogène à liquéfier avec 25% hydrogène sous forme para et la fraction venant du cycle à 98% hydrogène para et un débit constituant une partie du débit d’hydrogène à liquéfier, on produit un débit d’hydrogène à 35% para hydrogène en arrivant à l’organe de catalyse. Ainsi la catalyse aura seulement besoin d’augmenter la teneur en hydrogène para de 35% à 45%, plutôt que de 25% à 45% sans la fraction de dérivation. Ainsi la partie du liquéfacteur en aval de l’organe de catalyse devra compenser moins de chaleur générée par la catalyse et l’organe de catalyse sera plus petit. Cependant la pression de la fraction, détendue dans au moins une vanne dans la ligne entre le cycle et l’hydrogène à liquéfier, n’est pas valorisée. Pour cette position, la teneur en hydrogène à liquéfier sous forme para est entre 25 et 35% et la température est supérieure à 100K. Position 2 (P2) Si le débit d’hydrogène envoyé du cycle vers l’hydrogène à liquéfier à un point P2 en aval de l’organe de catalyse, et du premier échangeur de chaleur et en amont du deuxième échangeur de chaleur, en mélangeant l’hydrogène à liquéfier avec 45% hydrogène sous forme para et la fraction venant du cycle à 98% hydrogène para et un débit égal à 17% du débit d’hydrogène à liquéfier, on produit un débit d’hydrogène à 52% para hydrogène. Ainsi le cycle de refroidissement n’aura qu’à compenser une conversion d’à partir de 52% para hydrogène à 98% para d’hydrogène (plutôt que de 45% à 98%). Ici encore la différence de pression ne sert pas à une production de froid significative car la détente est faite dans une vanne Joule Thomson. Pour cette position, la teneur en hydrogène à liquéfier sous forme para est entre 45 et 52% et la température est comprise dans la plage [75 ; 100]K. Position 3 (P3) Si le débit d’hydrogène envoyé du cycle vers l’hydrogène à liquéfier à un point P3 en aval de l’organe de catalyse, et du premier échangeur de chaleur et également en aval d’au moins une étape de détente dans une turbine, par exemple dans deux turbines en série, la détente permet de produire du froid du fait de l’extraction de travail, ainsi valorisant la pression à laquelle les gaz d’évaporation ont été comprimés. Le gaz de cycle est détendu dans au moins une turbine de 62 bara à une pression au-dessus de 25 bara, voire juste au-dessus de 25 bara, de sorte que le gaz de cycle se trouve quasiment à la même pression que l’hydrogène à liquéfier. Sa température est de -223°C et la fraction du gaz de cycle est envoyée à l’hydrogène à liquéfier à cette température. A cette température, l’hydrogène à liquéfier contient 74% para hydrogène et le fait de le mélanger avec la fraction de gaz de cycle l’amène à 77% para. Pour cette position, la teneur en hydrogène à liquéfier sous forme para est entre 74 et 77 % et la température est supérieure à 50K et inférieure à 80K. Il peut également être nécessaire de prévoir un conduit de dérivation pour envoyer une fraction de l’hydrogène à liquéfier vers le cycle de réfrigération. Envoyer une telle fraction vers le cycle pourrait se révéler nécessaire pour le cas où aucun gaz d’évaporation n’alimente le cycle de réfrigération. La position du point de prélèvement d’hydrogène à liquéfier modifie la composition du cycle de réfrigération à l’hydrogène. Si l’hydrogène à liquéfier est prélevé juste après le compresseur du gaz à liquéfier et envoyé à l’entrée du compresseur de cycle, de l’hydrogène à 25% paraH2 arrivera dans le cycle. Si l’hydrogène à liquéfier est prélevé à -245°C juste avant le dernier échangeur E3 où s’effectue la liquéfaction et envoyé au bout froid du cycle, de l’hydrogène à 90% paraH2 arrivera dans le cycle (voire 98% s’il est soutiré du dernier lit de catalyseur). Dans le cas où l’envoi d’hydrogène du cycle vers l’hydrogène à liquéfier prend de l’hydrogène en aval d’au moins une turbine, il est avantageux si le cycle opère avec de l’hydrogène sous forme 98% para. Donc dans ce cas, l’envoi dans le sens contraire (vers le cycle) de 25% para hydrogène est à éviter, même si cet envoi n’est que ponctuel, par exemple pendant la régénération des adsorbeurs. Etant donné qu’une vanne capable d’opérer à températures cryogénique coûte plus cher qu’une vanne ordinaire et que des perturbations à basses températures ont des effets plus importants que celles à des températures plus élevées, il peut être préférable d’utiliser un envoi d’hydrogène du circuit de gaz à liquéfier vers le cycle à une température ambiante ou à une température intermédiaire en sortie du E1 de sorte à envoyer le débit d’alimentation vers le cycle en aval de la purification cryogénique pour remplir d’un gaz propre le cycle.. Par contre la vanne de la version P1 coûte moins chère car non cryogénique par rapport à celle de la P2 pour le bypass cycle vers le débit d’alimentation Quelle que soit la position de cet envoi, l’usage d’un cycle avec au moins 98% para hydrogène est à recommander. L’invention sera décrite de manière plus détaillée en se référant aux figures où : FIG. 1 est un diagramme de configuration schématique d'une installation de production d'hydrogène liquide selon un exemple comparatif. FIG. 2 est un diagramme de configuration schématique d'une installation de production d'hydrogène liquide selon un mode de réalisation de l’invention. FIG. 3 est un diagramme de configuration schématique d'une installation de production d'hydrogène liquide selon un autre mode de réalisation de l’invention. FIG. 4 est un graphique illustrant la relation entre la température de l’hydrogène à liquéfier et le pourcentage d’hydrogène de forme para et ortho qu’il contient. Une installation de production d'hydrogène liquide selon un exemple comparatif va tout d'abord être décrite. La FIG. 1 est un diagramme de configuration schématique de l'installation de production d'hydrogène liquide selon le premier mode de réalisation. Comme le montre la FIG. 1 , une installation de production d'hydrogène liquide comprend un circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier 1 comprenant un organe de catalyse, une extrémité amont destinée à être reliée à une source d’hydrogène gazeux et une extrémité aval destinée à être reliée à un organe de collecte du fluide refroidi. Un ensemble d’échangeurs de chaleur de l’installation comprend un premier échangeur de chaleur E1 et un deuxième échangeur de chaleur E2 disposés en série en échange thermique avec le circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier de l’amont vers l’aval, l’organe de catalyse se trouvant dans le circuit d’hydrogène gazeux en amont du deuxième échangeur de chaleur et de préférence en aval du premier échangeur de chaleur. L’installation comprend un dispositif de refroidissement N pour refroidir le premier échangeur de chaleur E1. L’installation comprend un dispositif de refroidissement en échange thermique avec les premier et deuxième échangeurs de chaleur E1, E2, le dispositif de refroidissement comprenant un réfrigérateur à circuit de cycle de réfrigération H d’un gaz de cycle qui est de l’hydrogène. Le réfrigérateur comprend, disposés en série dans le circuit de cycle de réfrigération : au moins un organe de compression C1, C2 du gaz de cycle, au moins un organe de refroidissement du gaz de cycle, au moins un organe de détente T2 du gaz de cycle et au moins un organe de réchauffage du gaz de cycle détendu, le circuit d’hydrogène à liquéfier comprenant, en aval de son échange de chaleur avec le deuxième échangeur de chaleur, c’est-à-dire entre l’ensemble d’échangeurs de chaleur et l’extrémité aval du circuit d’hydrogène gazeux, un organe de détente d’hydrogène refroidi T1, ici une turbine. Le circuit de réfrigération H peut avoir un nombre de compresseurs et un nombre d’organes de détente choisis selon la taille du liquéfacteur, le coût du liquéfacteur, les machines disponibles chez le fabricant. Le circuit est donc illustré d’une certaine manière mais l’invention n’est pas limitée au circuit tel qu’illustré. Dans le cas de l’exemple, l’hydrogène à liquéfier vient d’un compresseur (non-illustré) et arrive à 25 bara à l’entrée de l’échangeur de chaleur E1 où une fraction du gaz de cycle lui est mélangé via une ligne de dérivation 3A apte à extraire de l'hydrogène du circuit de cycle de réfrigération H reliée au circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier 1. L’hydrogène à liquéfier est refroidi dans l’échangeur de chaleur 1 jusqu’à une température d’environ 80K. Dans ce cas, l’organe de catalyse modifie la composition ortho/para de l’hydrogène refroidi dans l’échangeur E1 à une température intermédiaire de l’échangeur E1 et ensuite renvoie l’hydrogène modifie pour être refroidi dans l’échangeur E1. Sinon l’organe de catalyse peut se trouver entre les échangeurs E1 et E2. L’hydrogène se refroidit dans le deuxième échangeur E2 et ensuite dans le troisième échangeur E3 avant d’être détendu dans une turbine T1 formant l’hydrogène liquide pour au moins un stockage S. De ce stockage sont remplis des moyens de transport CC1, CC2 tels qu’une canalisation, un camion-citerne, un bateau. Le remplissage génère de l’hydrogène gazeux formé quand l’hydrogène liquide s’évapore. Les moyens de transport arrivant au liquéfacteur peuvent également contenir de l’hydrogène gazeux d’un précédent remplissage. L’installation comprend des moyens pour récupérer de l’hydrogène gazeux de l’au moins un stockage S et/ou d’au moins un moyen de transport CC1, CC2 et/ou du pot P reliés au circuit de cycle de réfrigération H à la partie la plus froide de ce circuit, par des conduits 9, 21 et éventuellement par un éjecteur E. Cet hydrogène gazeux arrive donc dans le cycle de réfrigération H et doit être évacué vers le circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier. Dans cet exemple, on utilise la position P1 décrite plus haut et la ligne de dérivation 3A est reliée à un point du circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier en amont du premier échangeur de chaleur et en amont de l’organe de détente d’hydrogène refroidi. Contrairement à l’art antérieur, l’hydrogène de cycle arrive en aval du compresseur de l’hydrogène 1 après détente dans une vanne à une température au-dessus de 0°C, le cycle opérant à une pression au-dessus de 25 bara, par exemple 62 bara. Le débit d’hydrogène envoyé du cycle H vers l’hydrogène à liquéfier 1 à un point en amont de l’organe de catalyse et en amont du premier échangeur de chaleur E1, en mélangeant l’hydrogène à liquéfier 1 avec 25% hydrogène sous forme para et la fraction venant du cycle à 98% hydrogène para et un débit 3A égal à 17% du débit d’hydrogène à liquéfier, on produit un débit d’hydrogène à 35% para hydrogène en arrivant à l’organe de catalyse. Ainsi la catalyse aura seulement besoin d’augmenter la teneur en hydrogène para de 35% à 45%, plutôt que de 25% à 45% sans la fraction de dérivation. Ainsi la partie du liquéfacteur en aval de l’organe de catalyse devra compenser moins de chaleur générée par la catalyse et l’organe de catalyse sera plus petit. Cependant la pression de la fraction 3A, détendue dans une vanne (non-illustrée) de 61 bara à 25 bara, n’est pas valorisée. Ici le circuit H comprend un compresseur C1 dans lequel est comprimé un débit 11 du cycle contenant de l’hydrogène à 98% para, l’hydrogène comprimé 13 est envoyé à un deuxième compresseur C2 qui le comprime jusqu’à 62 bara formant un débit 3, dont une fraction est détendue jusqu’à 25 bara et envoyée vers le gaz à liquéfier 1. Le reste du gaz à 62 bars est refroidi dans l’échangeur E1 par le cycle N, passe dans l’organe de catalyse et est envoyé vers le deuxième échangeur E2. Après un premier refroidissement, il est détendu dans une turbine T2, jusqu’à 25 bara ou au-dessus, puis renvoyé à l’échangeur et ensuite divisé en deux parties. La partie 7 est détendue dans une turbine, mélangé avec du gaz d’évaporation 21 et réchauffé dans les échangeurs E2, E avant d’être renvoyé vers le compresseur C2. La partie 9 est envoyée au thermosiphon après avoir été partiellement condensé dans le deuxième échanger E2, séparé dans le séparateur P formant un gaz et un liquide. Le liquide sert à refroidir l’échangeur E3 pour liquéfier l’hydrogène et est ainsi vaporisé. Le liquide vaporisé et le gaz sont mélangés avec un gaz d’évaporation venant du stockage et/ou d’un moyen de transport CC1, CC2 et le mélange se réchauffe dans les échangeurs E2, E1 avant compression dans le compresseur C1. La FIG. 2 est un diagramme de configuration schématique de l'installation de production d'hydrogène liquide selon un mode de réalisation selon l’invention. Il convient de noter que les mêmes symboles de référence sont utilisés pour les composants illustrés à la FIG. 2 qui sont identiques ou correspondent à ceux représentés sur la FIG. 1 . La description suivante de l'installation de production d'hydrogène liquide selon ce mode de réalisation se concentrera sur les différences avec l'installation de production d'hydrogène liquide 100 selon le premier mode de réalisation, et des descriptions en double ne seront pas données. Ici l’hydrogène de cycle est envoyé au circuit d’hydrogène à liquéfier à un point entre les échangeurs E1 et E2 par la ligne de dérivation 3A. Le débit d’hydrogène envoyé du cycle vers l’hydrogène à liquéfier à un point en aval de l’organe de catalyse, et du premier échangeur de chaleur E1 et en amont du deuxième échangeur de chaleur E2, en mélangeant l’hydrogène à liquéfier avec 45% hydrogène sous forme para et la fraction venant du cycle à 98% hydrogène para et un débit égal à 17% du débit d’hydrogène à liquéfier, on produit un débit d’hydrogène à 52% para hydrogène. Ainsi le cycle de refroidissement n’aura qu’à compenser une conversion d’à partir de 52% para hydrogène à 98% para d’hydrogène (plutôt que de 45% à 98%). Ici comme dans la FIG. 1 , la différence de pression ne sert que peu à la production de froid. La FIG. 3 est un diagramme de configuration schématique de l'installation de production d'hydrogène liquide selon le troisième mode de réalisation. Il convient de noter que les mêmes symboles de référence sont utilisés pour les composants illustrés à la FIG. 3 qui sont identiques ou correspondent à ceux représentés sur la FIG. 1 . La description suivante de l'installation de production d'hydrogène liquide 200 selon ce mode de réalisation se concentrera sur les différences avec l'installation de production d'hydrogène liquide 100 selon le premier mode de réalisation, et des descriptions en double ne seront pas données. Le débit d’hydrogène est envoyé du cycle vers l’hydrogène à liquéfier par la ligne de dérivation 3A jusqu’à un point en aval de l’organe de catalyse, et du premier échangeur de chaleur et également en aval d’au moins une étape de détente dans au moins une turbine, la détente permet de produire du froid, ainsi valorisant la pression à laquelle les gaz d’évaporation ont été comprimés. Le gaz de cycle est détendu dans au moins une turbine avec une réduction de pression d’au plus 20 bars, voire d’au plus 10 bars, de sorte que le gaz de cycle se trouve quasiment à la même pression que l’hydrogène à liquéfier. Ainsi la fraction prélevée par la ligne 3A est à une première pression substantiellement égale à la pression de l’hydrogène gazeux à liquéfier au point où la fraction rejoint l’hydrogène gazeux à liquéfier. C’est donc la turbine de cycle qui produit la fraction à la pression voulue afin de produire du froid avec la fraction de gaz avant sa dérivation. Sa température est de -223°C et la fraction du gaz de cycle est envoyée à l’hydrogène à liquéfier à cette température. A cette température, l’hydrogène à liquéfier contient 74% para hydrogène et le fait de le mélanger avec la fraction de gaz de cycle l’amène à 77% para. Dans cet exemple, il peut être nécessaire de prévoir une autre ligne de dérivation reliée à un point en amont de toute turbine du cycle H mais en aval du premier échangeur de chaleur, pour pouvoir alimenter le gaz à liquéfier 1 de gaz de cycle en période de basse charge. Il sera compris que les procédés des figures pourraient être adaptés pour illustrer qu’une fraction de l’hydrogène du circuit de cycle de réfrigération est envoyée au moins ponctuellement à n’importe lequel point du circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier où la température de l’hydrogène gazeux à liquéfier est entre 50 et 100K et où l’hydrogène gazeux à liquéfier contient entre 30 et 77% d’hydrogène sous forme para. La fraction peut en particulier être envoyée à un point où la température de l’hydrogène gazeux à liquéfier est entre 50 et 60K ou entre 60 et 70K ou entre 70 et 80K ou entre 80 et 85K ou entre 85 et 90K ou entre 90 et 95K ou entre 95 et 100K. L’envoi du gaz de cycle vers l’hydrogène gazeux à liquéfier est déclenché si une pression du cycle devient supérieure à un seuil. Le débit de gaz de cycle envoyé vers l’hydrogène à liquéfier est égal à la somme du débit d’hydrogène gazeux envoyé de l’au moins un stockage et/ou de l’au moins un moyen de transport et/ou du poet au circuit de cycle de réfrigération et d’un débit d’hydrogène gazeux d’appoint qui sert à réalimenter le circuit fermé moins le débit de pertes du circuit de cycle de réfrigération. Dans certains cas, le débit d’hydrogène d’appoint compense parfaitement les pertes. Là le débit de gaz de cycle envoyé vers l’hydrogène à liquéfier est égal à la somme du débit d’hydrogène gazeux envoyé de l’au moins un stockage et/ou de l’au moins un moyen de transport au circuit de cycle de réfrigération. L’envoi du gaz de cycle vers l’hydrogène gazeux à liquéfier peut être déclenché si une pression du cycle devient supérieure à un seuil, indiquant la présence d’un surplus de gaz venant de l’au moins un stockage et/ou de l’au moins un moyen de transport. Un détecteur de pression peut être monté à n’importe lequel point du cycle et peut envoyer un signal pour ouvrir l’envoi du gaz de cycle vers l’hydrogène gazeux à liquéfier si la pression du cycle devient supérieure à un premier seuil. De même, le détecteur de pression peut envoyer un signal pour fermer l’envoi du gaz de cycle vers l’hydrogène gazeux à liquéfier si la pression du cycle devient inférieure au premier seuil ou à un deuxième seuil inférieur au premier seuil. FIG. 4 montre la variation des teneurs en hydrogène ortho (H 2 o ) et en hydrogène para ((H 2 P ) en ordonnées avec la température en abscisses. On peut voir qu’à des températures ambiantes, l’hydrogène contient environ 25% d’hydrogène para et 75% d’hydrogène ortho, ces proportions étant renversées avec le refroidissement de sorte qu’à des températures très basses d’hydrogène ne contient quasiment plus d’hydrogène ortho. Les positions P1, P2, P3 pour l’arrivée d’hydrogène par la ligne de dérivation 3A sont illustrées. La position P1 correspond au point du circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier où la température de l’hydrogène gazeux à liquéfier est entre 100 et 350K et où l’hydrogène gazeux à liquéfier contient entre 20 et 40% d’hydrogène sous forme para. La position P2 correspond au point du circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier où la température de l’hydrogène gazeux à liquéfier est entre 75 et 100K et où l’hydrogène gazeux à liquéfier contient entre 40 et 60% d’hydrogène sous forme para. La position P3 correspond au point du circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier où la température de l’hydrogène gazeux à liquéfier est entre 50 et 75K et où l’hydrogène gazeux à liquéfier contient entre 70 et 80% d’hydrogène sous forme para. Installation de production d'hydrogène liquide comprenant : Un circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier (1) comprenant un organe de catalyse pour accélérer la conversion de l’hydrogène sous forme ortho en hydrogène sous forme para, une extrémité amont destinée à être reliée à une source d’hydrogène gazeux et une extrémité aval destinée à être reliée à un organe de collecte du fluide refroidi. Un ensemble d’échangeurs de chaleur comprenant un premier échangeur de chaleur (E1) et un deuxième échangeur de chaleur (E2) disposés en série en échange thermique avec le circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier de l’amont vers l’aval, l’organe de catalyse se trouvant dans le circuit d’hydrogène gazeux en amont du deuxième échangeur de chaleur et de préférence en aval du premier échangeur de chaleur et/ou étant incorporé dans le deuxième échangeur de chaleur. Un dispositif de refroidissement en échange thermique avec les premier et deuxième échangeurs de chaleur, le dispositif de refroidissement comprenant un réfrigérateur à circuit de cycle de réfrigération (H) d’un gaz de cycle qui est de l’hydrogène, le réfrigérateur comprenant, disposés en série dans le circuit de cycle de réfrigération : au moins un organe de compression (C1, C2) du gaz de cycle, au moins un organe de refroidissement du gaz de cycle, au moins un organe de détente (T2) du gaz de cycle et au moins un organe de réchauffage du gaz de cycle détendu, le circuit d’hydrogène à liquéfier comprenant, entre l’ensemble d’échangeurs de chaleur et l’extrémité aval du circuit d’hydrogène gazeux, un organe de détente (T1) d’hydrogène refroidi. Au moins une ligne de dérivation (3A) apte à extraire de l'hydrogène du circuit de cycle de réfrigération, la ligne de dérivation étant reliée à un point du circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier en aval du premier échangeur de chaleur et en amont de l’organe de détente d’hydrogène refroidi, et Des moyens pour récupérer de l’hydrogène gazeux généré par détente d’hydrogène liquide en aval du deuxième échangeur et en amont d’un stockage et/ou provenant d’un stockage (P,S) et/ou d’un moyen de transport (CC1, CC2) reliés directement au circuit de cycle de réfrigération. Installation de production d'hydrogène liquide selon la revendication 1, dans laquelle la ligne de dérivation (3A) est reliée à un point du circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier en amont du deuxième échangeur de chaleur (E2). Installation de production d'hydrogène liquide selon la revendication 1 ou 2, dans laquelle la ligne de dérivation (3A) est reliée à un point du circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier en aval de l’organe de catalyse se trouvant dans le circuit d’hydrogène gazeux en amont du deuxième échangeur de chaleur (E2) et de préférence en aval du premier échangeur de chaleur (E1). Installation de production d'hydrogène liquide selon l’une des revendications précédentes dans laquelle la ligne de dérivation (3A) comprend une vanne de détente de préférence capable de réduire la pression de l’hydrogène du cycle d’au moins 5 bars. Installation de production d'hydrogène liquide selon l’une des revendications précédentes 1 à 4 dans laquelle le cycle (H) comprend au moins deux organes de détente en série (T2) dont un dernier organe de détente et la ligne de dérivation est reliée pour prélever l’hydrogène à un point en aval d’au moins un des organes de détente du cycle autre que le dernier organe de détente. Installation de production d'hydrogène liquide selon la revendication 5 dans laquelle la ligne de dérivation est reliée à un point du circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier (1) à une température intermédiaire du deuxième échangeur de chaleur (E2). Procédé de production d'hydrogène liquide dans lequel de l’hydrogène gazeux (1) circule dans un circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier comprenant un organe de catalyse, une extrémité amont destinée à être reliée à une source d’hydrogène gazeux et une extrémité aval destinée à être reliée à un organe de collecte du fluide refroidi, l’hydrogène gazeux se refroidissant dans un ensemble d’échangeurs de chaleur comprenant un premier échangeur de chaleur (E1) et un deuxième échangeur de chaleur (E2) disposés en série de sorte que l’hydrogène gazeux se refroidit d’abord dans le premier échangeur de chaleur, passe dans l’organe de catalyse se trouvant dans le circuit d’hydrogène gazeux en amont du deuxième échangeur de chaleur et ensuite se refroidit dans le deuxième échangeur de chaleur, de la réfrigération pour le deuxième échangeur de chaleur étant fournie par un dispositif de refroidissement en échange thermique avec les premier et deuxième échangeurs de chaleur, le dispositif de refroidissement comprenant un réfrigérateur à circuit de cycle de réfrigération d’un gaz de cycle (H) qui est de l’hydrogène, dans lequel le gaz de cycle est comprimé dans au moins un organe de compression du gaz de cycle (C1, C2), refroidi dans au moins un organe de refroidissement du gaz de cycle, détendu dans au moins un organe de détente du gaz de cycle (T2) et réchauffé au moins un organe de réchauffage du gaz de cycle détendu, l’hydrogène à liquéfier étant détendu, en aval de son échange de chaleur avec le deuxième échangeur de chaleur, dans un organe de détente (T1) d’hydrogène refroidi, une fraction de l’hydrogène du circuit de cycle de réfrigération étant envoyée au moins ponctuellement du circuit de cycle de réfrigération vers le circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier caractérisé en ce que de l’hydrogène gazeux est envoyé, au moins ponctuellement, d’au moins un stockage (P, S) et/ou d’au moins un moyen de transport (CC1, CC2) au circuit de cycle de réfrigération et en ce qu’une fraction de l’hydrogène du circuit de cycle de réfrigération étant envoyée au moins ponctuellement à un point du circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier où la température de l’hydrogène gazeux à liquéfier est entre40 et 100K et où l’hydrogène gazeux à liquéfier contient entre 30 et 90% d’hydrogène sous forme para. Procédé selon la revendication 7 dans lequel la fraction de l’hydrogène du circuit de cycle de réfrigération est envoyée au moins ponctuellement à un point du circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier en aval du premier échangeur de chaleur (E1) et en amont de l’organe de détente (T1) d’hydrogène refroidi. Procédé selon la revendication 7 ou 8 dans lequel l’hydrogène du cycle (3A) envoyé vers l’hydrogène à liquéfier contient au moins 90% hydrogène sous forme para. Procédé selon la revendication 7 ou 8 ou 9 dans lequel la fraction de l’hydrogène du circuit de cycle de réfrigération est envoyée au moins ponctuellement à un point du circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier (1) où la température de l’hydrogène gazeux à liquéfier est entre 75 et 100K et où l’hydrogène gazeux à liquéfier contient entre 30 et 52% d’hydrogène sous forme para. Procédé selon la revendication 7 ou 8 ou 10 dans lequel la fraction de l’hydrogène du circuit de cycle de réfrigération est envoyée au moins ponctuellement à un point du circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier où la température de l’hydrogène gazeux à liquéfier est entre 50 et 75K et où l’hydrogène gazeux à liquéfier contient entre 52 et 77% d’hydrogène sous forme para. Procédé selon l’une des revendications 7 à 11 dans lequel la fraction du gaz de cycle a été détendue dans au moins un organe de détente du cycle (T2) avant d’être envoyée rejoindre l’hydrogène gazeux à liquéfier, l’au moins un organe de détente étant au moins une turbine. Procédé selon la revendication 12 dans lequel au moins une partie du gaz de cycle est détendu dans au moins n turbines en série (T2), n étant supérieur à 1, et la fraction envoyée ponctuellement vers l’hydrogène gazeux à liquéfier est détendue dans au plus n-1 des turbines en série. Procédé selon l’une des revendications 12 ou 13 dans lequel la pression maximale du gaz de cycle (H) est substantiellement égale à la pression de l’hydrogène gazeux à liquéfier au point où la fraction rejoint l’hydrogène gazeux à liquéfier ou est supérieure à cette pression d’au plus 20 bars, la différence entre les deux pressions étant de préférence entre 0 et 10 bars. Procédé selon l’une des revendications 7 à 14 dans lequel du gaz de cycle (H) est envoyé au moins ponctuellement à un point du circuit d’hydrogène gazeux à liquéfier en aval de l’organe de catalyse. Procédé selon l’une des revendications 7 à 15 dans lequel l’envoi du gaz de cycle (H) vers l’hydrogène gazeux à liquéfier est déclenché si une pression du cycle (H) devient supérieure à un seuil. Procédé selon l’une des revendications 7 à 16 dans lequel le débit de gaz de cycle (H) envoyé vers l’hydrogène à liquéfier est égal à la somme du débit d’hydrogène gazeux envoyé de l’au moins un stockage (P,S) et/ou de l’au moins un moyen de transport (CC1, CC2) au circuit de cycle de réfrigération et d’un débit d’hydrogène gazeux d’appoint moins le débit de pertes du circuit de cycle de réfrigération. Procédé selon l’une des revendications 7 à 17 dans lequel le débit de gaz de cycle est envoyé vers l’hydrogène à liquéfier à un point où le gaz de cycle est à une température telle que, par rapport à se température d’inversion Joule-Thomson, le gaz de cycle se refroidit lorsqu’il est détendu à une pression inférieure. Procédé selon l’une des revendications 7 à 18 dans lequel le débit de gaz de cycle est envoyé vers l’hydrogène à liquéfier à un point où l’hydrogène à liquéfier a une teneur en hydrogène para inférieure à celle du gaz de cyclé envoyé vers l’hydrogène à liquéfier.