Brevet FR3155097A1 — publié le 20250509

L’invention concerne une antenne (4) ou un élément d’antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle comprenant au moins deux brins métalliques (14, 15) et une ligne d’alimentation microruban (13), lesdits au moins deux brins métalliques (14, 15) étant configurés de sorte à former ensemble une structure comportant au moins deux boucles gigognes rayonnantes (B1, B2, B3, B4) imbriquées l’une dans l’autre, de telle sorte que chaque boucle gigogne rayonnante (B1, B2, B3, B4) est associée à un couplage électromagnétique entre lesdits au moins deux brins (14, 15) et définit une fréquence de résonance et une valeur d’impédance d’accès complexe de l’antenne (4) ou de l’élément d’antenne. L’invention concerne également un dispositif électrique ou électronique comportant au moine une telle antenne (4) ou un tel élément d’antenne, ainsi qu’un procédé de récupération multifréquentielle d’énergie radiofréquence mis en œuvre par un dispositif électrique ou électronique. Figure de l’abrégé : Fig. 2 Antenne ou élément d’antenne dipôle multi-bandes, et procédé de récupération multifréquentielle d’énergie radiofréquence mis en œuvre par une telle antenne ou un tel élément d’antenne L’invention se rapporte au domaine des antennes radiofréquence de type antennes dipôles multi-bandes, présentant un rayonnement à caractère omnidirectionnel. L’invention trouve notamment une application dans le domaine de la récupération multifréquentielle d’énergie radiofréquence. Les applications de capteurs ou d’objets connectés (IoT en terminologie anglaise, pour « Internet of Things ») sont en croissance continue. Ces capteurs ou objets connectés sans fil permettent de recueillir différentes données telles que par exemple la température, la pression, ou encore l'humidité, et sont utilisés dans divers domaines tels que les systèmes de surveillance intelligents, les applications domotiques, médicales ou militaires. Aujourd'hui, ces capteurs sont principalement alimentés par des batteries, ce qui implique une durée de vie limitée et parfois un remplacement compliqué. Un procédé prometteur consiste à récupérer l'énergie disponible dans l'environnement ambiant de ces microsystèmes, et à ainsi réduire voire supprimer l’utilisation de ces batteries. Ceci va permettre à long terme une autonomie énergétique des objets et des capteurs. Il existe ainsi un besoin de pouvoir récupérer l’énergie radiofréquence ambiante sur plusieurs bandes de fréquence distinctes en utilisant une seule et même antenne présentant idéalement une impédance d’accès égale, pour chacune des fréquences souhaitées, à la valeur conjuguée de l’impédance d’entrée complexe du circuit redresseur, positionné juste en aval de cette antenne. Les antennes de redressement sont en effet la pierre angulaire des systèmes de récupération d’énergie radiofréquence et affectent de manière critique le niveau de puissance continue fourni à la charge, en sortie du redresseur. L'antenne collecte la puissance micro-ondes et le circuit redresseur la convertit en puissance continue. Cette puissance électrique continue passe, en général, par un système de stockage d'énergie avant d'être délivrée à la charge. La collecte et le redressement des ondes électromagnétiques ambiantes sous forme de puissance continue est une caractéristique importante et nécessaire pour tout appareil dépendant de la batterie. L'objectif principal de tout système de récupération d'énergie est ainsi d'augmenter son efficacité de conversion. L’efficacité de l’antenne est au cœur de cette contrainte de conception et doit être prise avec un soin et une considération extrêmes. Une structure d'antenne appropriée doit ainsi présenter un gain suffisant pour capturer autant de signaux radiofréquence ambiants que possible sur un large champ de vision et sur une large gamme de fréquences. Une autre contrainte qui doit être satisfaite est la conception soignée du circuit de redressement approprié. Le circuit doit vérifier la contrainte d’adaptation en puissance entre tous ses composants. Un circuit de redressement typique se compose d'une antenne de réception suivie d'un filtre passe-bande, d'un redresseur, d'un filtre passe-bas et d'une charge. Dans une approche de conception d’un tel module radiofréquence comportant une antenne nécessitant d’être connectée à un dispositif d’émission ou de réception (en l’occurrence un dispositif de réception dans le cas de la récupération d’énergie), il est par conséquent impératif d’assurer la condition d’adaptation en puissance entre cet élément rayonnant (l’antenne) et le dispositif, afin d’éviter les pertes de transfert de signal. Pour ce faire, la valeur de l’impédance d’accès de l’antenne doit être égale à la valeur conjuguée de l’impédance d’accès complexe du dispositif, sur chacune des bandes de fréquence de fonctionnement du module radiofréquence. L’intérêt majeur de cette démarche est qu’elle ne requiert pas l’utilisation d’un circuit d’adaptation intermédiaire entre l’antenne et le dispositif d’émission ou de réception. Cela limite donc le nombre de composants nécessaires au bon fonctionnement de la chaîne d’émission ou de réception. Les performances électriques de cette chaîne en sont alors fortement améliorées. En radiofréquence par ailleurs, les antennes multi-bandes ayant besoin de fonctionner sur un jeu de valeurs de fréquence prédéterminées sont traditionnellement optimisées pour travailler sur une impédance de référence de 50 ohms, identique à toutes ces fréquences. Dans le cas où l’impédance d’accès de l’antenne doit présenter la valeur complexe requise sur chacune des fréquences souhaitées, il est nécessaire de faciliter la synthèse de ces valeurs d’impédance. A cet effet, une solution connue consiste à contrôler la position relative (écart angulaire) entre deux brins d'une antenne dipôle multi-bandes, ce qui permet de faire varier la valeur de l'impédance d'accès complexe, à la fréquence fondamentale de rayonnement de l’antenne. Cette configuration géométrique particulière de l'antenne dipôle multi-bandes permet d'avoir un contrôle simple sur la détermination des valeurs d'impédance d'accès complexe de l’antenne. Le paramètre clé de contrôle de cette impédance est en effet l’écart angulaire entre les deux brins du dipôle. La variation de l'impédance d'accès complexe de l'antenne permet alors de bien ajuster cette impédance d'accès complexe à celle de l'équipement d'émission ou de réception, pour des bandes de fréquence respectivement émises ou captées par l'antenne. Le fait de faire varier l'angle entre les deux brins de l'antenne permet de balayer une grande surface sur l'abaque de Smith et donc de synthétiser une large gamme d'impédances complexes au niveau de l'accès de l'antenne. Le document brevet KR 20160091847 A décrit par exemple une telle structure d’antenne permettant de faire varier la valeur de l'impédance d'accès de l’antenne par modification dynamique de l’angle entre les deux brins de l’antenne, en fonction de la bande de fréquence exploitée actuellement par l'antenne, et à la fréquence fondamentale de rayonnement de cette dernière. Toutefois, un inconvénient d’une telle approche est qu’elle requiert un contrôle dynamique sur la position relative des deux brins de l’antenne (et donc un circuit électronique de contrôle associé), et qu’en outre elle implique le recours à une antenne dipôle multi-bandes qui est relativement encombrante. L’invention a donc pour but de fournir une antenne ou un élément d’antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle, qui permette d’assurer la condition d’adaptation en puissance entre l’antenne et un dispositif d’émission ou de réception, sans nécessiter de contrôle dynamique par un circuit électronique externe et en permettant une miniaturisation de l’antenne. Un autre but de l’invention est de fournir une antenne ou un élément d’antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle permettant de contrôler de manière simple et fiable la synthèse de fréquences de résonance et de valeurs d’impédance d’accès complexe de l’antenne ou de l’élément d’antenne. Un autre but de l’invention est de fournir un dispositif électrique ou électronique comprenant, outre l’antenne ou l’élément d’antenne, un élément électrique constituant une source ou une charge électrique pour l’antenne ou l’élément d’antenne, et ne nécessitant aucun circuit d’adaptation intermédiaire entre l’antenne et l’élément électrique. Un autre but de l’invention est de fournir un tel dispositif électrique ou électronique fonctionnant avec un seul cœur de redressement en aval de l’antenne ou de l’élément d’antenne (l’élément électrique étant alors un redresseur très large bande). Pour atteindre ces objectifs, l’invention propose, selon un premier aspect, une antenne ou un élément d’antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle comprenant au moins deux brins métalliques et une ligne d’alimentation microruban, la ligne d’alimentation microruban comprenant un ruban d’alimentation et un motif métallique définissant un plan de masse, une extrémité d’au moins un premier brin métallique étant reliée au ruban d’alimentation, une extrémité d’un second brin métallique étant reliée au motif métallique, chacun des brins métalliques comprenant une portion de brin principale et au moins une portion de brin secondaire ou au moins un ensemble de portions de brin secondaires en arborescence rattaché(e) à la portion de brin principale et formant une ramification avec la portion de brin principale, lesdits au moins deux brins métalliques étant configurés de sorte à former ensemble une structure comportant au moins deux boucles gigognes rayonnantes imbriquées l’une dans l’autre, les portions de brin principales des premier et second brins métalliques étant couplées électromagnétiquement entre elles au niveau de leurs extrémités libres, et l’extrémité libre de la ou de chaque portion de brin secondaire du premier brin métallique étant couplée électromagnétiquement avec l’extrémité libre d’une portion de brin secondaire correspondante du second brin métallique, de telle sorte que chaque boucle gigogne rayonnante est associée à un couplage électromagnétique entre lesdits au moins deux brins et définit une fréquence de résonance et une valeur d’impédance d’accès complexe de l’antenne ou de l’élément d’antenne. L’antenne ou l’élément d’antenne selon l’invention est omnidirectionnel(le), à multi-bandes fréquentielles, et présente une impédance complexe en entrée de l’antenne pour chacune de ses fréquences de rayonnement. Grâce au fait que les motifs rayonnants de l’antenne ou l’élément d’antenne sont mis en forme sous forme de boucles, une zone de couplage électromagnétique est réalisée entre les extrémités des deux brins métalliques constituant le motif rayonnant, à une fréquence donnée. De par leurs positions aux extrémités des brins métalliques, ces points sont de polarités opposées en tension, ce qui contribue à diminuer la fréquence de résonance du motif rayonnant (fréquence associée à la boucle en question), et donc de miniaturiser l’antenne. En outre, pour un mode de rayonnement donné, la valeur du couplage électromagnétique réalisé au sein de la boucle qui est associée à ce mode permet de régler la valeur de l’impédance d’entrée réelle à la résonance : plus le couplage est important, plus cette valeur d’impédance réelle diminue, et plus la fréquence de résonance de ce mode diminue également. Le couplage électromagnétique aux extrémités des brins du motif rayonnant permet donc d’ouvrir la boucle de résonance sur l’abaque de Smith et donc de balayer une plage d’impédance complexe très étendue sur cet abaque, ceci en faisant varier la fréquence de part et d’autre de la fréquence de résonance. Il est ainsi possible de pouvoir synthétiser une large gamme d’impédances d’entrée d’antenne complexes, à faible valeur de partie résistive et à forte valeur de partie inductive, et cela pour plusieurs fréquences prédéfinies. Chaque zone de couplage électromagnétique permet par ailleurs de régler très simplement chaque fréquence de résonance de l’antenne, indépendamment des autres fréquences. L’existence de ces zones de couplage électromagnétique aux extrémités des brins constituant la structure permet ainsi d’aboutir à une structure ultra-compacte de l’antenne, typiquement associée à une caractéristique de rayonnement plutôt omnidirectionnelle. Selon une caractéristique technique particulière de l’invention, l’antenne ou l’élément d’antenne comporte en outre un substrat sur lequel lesdits au moins deux brins métalliques sont disposés. Avantageusement, le substrat présente deux faces et lesdits au moins deux brins métalliques sont des rubans plats disposés sur les deux faces du substrat, lesdits au moins deux brins métalliques s’étendant dans deux plans distincts correspondant aux deux faces du substrat. Ceci permet de faciliter le couplage électromagnétique entre les premier et second brins métalliques, en dimensionnant la zone de couplage électromagnétique selon les faces du substrat. Avantageusement, le substrat présente une épaisseur de l’ordre de quelques centaines de microns et est constitué d’un matériau présentant une permittivité diélectrique relative de l’ordre de quelques unités. Ceci permet d’améliorer encore le couplage électromagnétique entre les au moins deux brins métalliques de l’antenne ou de l’élément d’antenne. Selon une caractéristique technique particulière de l’invention, les extrémités libres des portions de brin principales des premier et second brins métalliques s’étendent en regard l’une de l’autre dans lesdits deux plans distincts, et l’extrémité libre de la ou de chaque portion de brin secondaire du premier brin métallique s’étend en regard de l’extrémité libre d’une portion de brin secondaire correspondante du second brin métallique, lesdites deux extrémités libres s’étendant dans lesdits deux plans distincts. Selon une caractéristique technique particulière de l’invention, au moins une des portions de brin secondaires de chaque brin métallique est rattachée à la portion de brin principale dudit brin métallique au niveau d’un point situé entre les extrémités de la portion de brin principale, et/ou au moins une des portions de brin secondaires de chaque brin métallique est rattachée à la portion de brin principale dudit brin métallique au niveau d’une extrémité de la portion de brin principale. Selon une caractéristique technique particulière de l’invention, la portion de brin principale et l’ensemble des portions de brin secondaires de chaque brin métallique définissent une forme de peigne, de râteau, d’arbre, ou bien une combinaison d’une ou plusieurs de ces formes. Avantageusement, le couplage électromagnétique entre une extrémité libre d’un des brins métalliques et une extrémité libre d’un autre brin métallique est effectué sur une longueur de couplage des brins non nulle, la valeur de la fréquence de résonance de la boucle gigogne rayonnante associée audit couplage électromagnétique étant fonction de la longueur de couplage correspondante et/ou d’au moins un autre paramètre choisi parmi le groupe consistant en : la largeur des rubans plats, la permittivité diélectrique du substrat et l’épaisseur du substrat. Typiquement, toutes choses étant égales par ailleurs concernant les autres paramètres, plus la longueur de couplage des brins est importante, plus la fréquence de résonance diminue. Ce couplage électrique aux extrémités des deux brins permet donc de régler la valeur de fréquence souhaitée et contribue, également, de manière très significative à une miniaturisation de l’antenne. Plus la longueur de couplage est importante, plus la boucle de résonance sur l’abaque de Smith est ouverte. On peut, ainsi, synthétiser des impédances d’entrée de l’antenne à très faible valeur de partie résistive. Ce couplage permet donc, aussi, de pouvoir régler la valeur de l’impédance complexe souhaitée. En outre, ce ou ces paramètre(s) joue(nt) sur le facteur de forme de l’antenne, ce facteur de forme influençant quant à lui la valeur d’impédance d’entrée de l’antenne pour un mode de rayonnement donné. Par exemple, une dissymétrie entre les longueurs des deux brins constituant un motif rayonnant permet d’augmenter la valeur de l’impédance d’entrée réelle obtenue à la résonance. Selon un premier mode de réalisation de l’invention, l’antenne ou l’élément d’antenne comporte deux brins métalliques. Selon un deuxième mode de réalisation de l’invention, l’antenne ou élément d’antenne comprend trois brins métalliques répartis en deux premiers brins métalliques et un second brin métallique, les trois brins métalliques étant configurés de sorte à former ensemble une structure comportant deux ensembles de boucles gigognes rayonnantes, chaque ensemble de boucles gigognes rayonnantes étant formé par une partie du second brin métallique et par un des premiers brins métalliques et comportant au moins deux boucles gigognes rayonnantes imbriquées l’une dans l’autre, l’extrémité libre de la portion de brin principale de chaque premier brin métallique étant couplée électromagnétiquement avec une extrémité libre de la portion de brin principale du second brin métallique. Avantageusement, le second brin métallique est disposé entre les deux premiers brins métalliques et présente une forme telle que le second brin métallique définit un axe de symétrie central pour l’antenne ou l’élément d’antenne, les deux premiers brins métalliques s’étendant de part et d’autre dudit axe de symétrie central. Ce deuxième mode de réalisation de l’antenne ou de l’élément d’antenne présente une plus grande symétrie dans le plan substrat de l’antenne que le premier mode de réalisation, permettant de mieux équilibrer le niveau de détection sur les deux côtés du plan substrat de l’antenne. Ceci permet d’améliorer sensiblement le caractère omnidirectionnel de l’antenne ou de l’élément d’antenne, caractéristique particulièrement importante dans une application de récupération d’énergie radiofréquence par exemple. Selon une première variante de ce deuxième mode de réalisation, les deux premiers brins métalliques sont à géométrie et dimensions identiques. Selon une deuxième variante de ce deuxième mode de réalisation, les deux premiers brins métalliques sont à géométrie et/ou à dimensions distinctes. Cette deuxième variante permet une multiplication des fréquences d’intérêt de l’antenne. On peut ainsi avoir deux ensembles de boucles gigognes en miroir, dissymétriques, de manière à les faire fonctionner sur des jeux de fréquences différents. Dans ce cas, on multiplie donc potentiellement par deux le nombre de fréquences d’intérêt de l’antenne. Selon un deuxième aspect, l’invention concerne également un dispositif électrique ou électronique comportant au moins une antenne ou un élément d’antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle tel(le) que décrit(e) ci-dessus, et un élément électrique relié à la ligne d’alimentation microruban de l’antenne ou de l’élément d’antenne et constituant une source ou une charge électrique. Grâce au fait qu’il est possible de synthétiser et de contrôler simultanément plusieurs valeurs d’impédances d’accès complexes de l’antenne sur plusieurs fréquences de rayonnement prédéterminées de cette dernière, la valeur de chaque impédance d’accès de l’antenne est avantageusement choisie pour être égale à la valeur conjuguée de l’impédance d’accès complexe de l’élément électrique, sur chacune des bandes de fréquence de fonctionnement du dispositif. Ceci permet d’assurer la condition d’adaptation en puissance entre l’antenne et l’élément électrique, sans nécessité de contrôle dynamique par un circuit électronique intermédiaire. Selon une caractéristique technique particulière de l’invention, ledit élément électrique est un redresseur très large bande constituant une charge électrique. Avantageusement, le redresseur très large bande comporte un seul cœur de redressement. Ceci permet de miniaturiser le redresseur très large bande. Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, le dispositif électrique ou électronique est un dispositif de récupération multifréquentielle d’énergie radiofréquence qui comporte en outre un convertisseur de tension continue en tension continue connecté en sortie du redresseur très large bande, et un module de stockage d’énergie électrique connecté en sortie du convertisseur de tension continue en tension continue. Selon un troisième aspect, l’invention concerne également un procédé de récupération multifréquentielle d’énergie radiofréquence, mis en œuvre par un dispositif électrique ou électronique tel que décrit ci-dessus, le procédé comportant les étapes suivantes : - une réception d’un signal radiofréquence par l’antenne ou l’élément d’antenne, le signal radiofréquence correspondant à une ou plusieurs bande(s) de fréquence associée(s) à au moins une desdites au moins deux fréquences de résonance de l’antenne ou de l’élément d’antenne ; - un redressement, par le redresseur très large bande, du signal électrique fourni en sortie de l’antenne ou de l’élément d’antenne ; - une conversion, par le convertisseur de tension continue en tension continue, de la tension de sortie fournie en sortie du redresseur très large bande ; et - un stockage, dans le module de stockage d’énergie électrique, de l’énergie électrique fournie en sortie du convertisseur de tension continue en tension continue. Selon un quatrième aspect, l’invention concerne également une utilisation d’une antenne ou d’un élément d’antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle tel(le) que décrit(e) ci-dessus pour contrôler la synthèse de fréquences de résonance et de valeurs d’impédance d’accès complexe de l’antenne ou de l’élément d’antenne, en réglant, pour chaque boucle gigogne rayonnante de l’antenne ou de l’élément d’antenne, la longueur du couplage électromagnétique correspondant, entre une extrémité libre d’un des brins métalliques et une extrémité libre d’un autre brin métallique, de manière à régler la fréquence de résonance de ladite boucle sur une valeur de fréquence prédéterminée, et à régler, pour cette valeur de fréquence prédéterminée, l’impédance d’accès complexe de l’antenne ou de l’élément d’antenne sur une valeur d’impédance prédéterminée. Ceci fournit un moyen simple et fiable de contrôler la synthèse de fréquences de résonance et de valeurs d’impédance d’accès complexe de l’antenne ou de l’élément d’antenne, tout en gardant une antenne miniaturisée au possible. L’invention sera davantage détaillée par la description de modes de réalisation non-limitatifs, et sur la base des figures annexées, parmi lesquelles : - FIG. 1 est une vue schématique d’un dispositif électrique ou électronique de récupération d’énergie radiofréquence comportant une antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle selon l’invention ; - FIG. 2 est une vue de face de l’antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle de la FIG. 1 , selon un premier mode de réalisation de l’invention ; - FIG. 3 est une vue de face de l’antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle de la FIG. 1 , selon un deuxième mode de réalisation de l’invention ; - FIG. 4 est un organigramme représentant un procédé de récupération multifréquentielle d’énergie radiofréquence, mis en œuvre par le dispositif électrique ou électronique de la FIG. 1 ; et - FIG. 5 à FIG. 9 sont des vues schématiques de différentes formes d’antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle, selon différents exemples de réalisation de l’invention. Dans la suite de la description, on entend par « couplage électromagnétique » tout couplage de nature électrique, magnétique ou mixte de par la combinaison de ces deux types de couplage. On entend par ailleurs par « boucles gigognes rayonnantes » toute structure de boucles de rayonnement électromagnétique imbriquées les unes dans les autres sur un plan géométrique (par analogie avec les structures de poupées gigognes). Ainsi, sur un plan géométrique, une première boucle entoure l’ensemble des autres boucles, puis une deuxième boucle entoure l’ensemble des autres boucles à l’exception de la première boucle, et ainsi de suite. On entend également par « brin froid » tout brin métallique relié au motif métallique définissant le plan de masse de l’antenne, et par « brin chaud » tout brin métallique relié au ruban d’alimentation de l’antenne. La FIG. 1 représente un dispositif électrique ou électronique 2 de récupération d’énergie radiofréquence. Le dispositif 2 est typiquement un dispositif de récupération multifréquentielle d’énergie radiofréquence (comme c’est le cas dans l’exemple de réalisation de la FIG. 1 ), bien que cela ne soit pas limitatif dans le cadre de la présente invention. Le dispositif 2 comporte une antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle 4, et un élément électrique 6 constituant une charge électrique pour l’antenne 4. En variante non représentée sur les figures, l’élément électrique peut constituer une source électrique pour l’antenne 4. L’élément électrique 6 est relié à l’antenne 4. Dans le cas où le dispositif 2 est un dispositif de récupération multifréquentielle d’énergie radiofréquence, l’élément électrique 6 est typiquement un redresseur connecté en sortie de l’antenne 4, de préférence un redresseur très large bande. Dans ce cas, et comme illustré sur la FIG. 1 , le dispositif 2 comporte également un convertisseur de tension continue en tension continue 8 connecté en sortie du redresseur 6, et un module 10 de stockage d’énergie électrique connecté en sortie du convertisseur de tension continue en tension continue 8. En variante non représentée (dans le cas où l’énergie électrique fournie en sortie du redresseur 6 n’est pas consommée immédiatement), le module 10 de stockage d’énergie électrique peut être connecté directement en sortie du redresseur 6. Le dispositif 2 de récupération multifréquentielle d’énergie radiofréquence est par exemple relié à un capteur ou à un objet connecté IoT 12 (pour « Internet of Things » en anglais), afin de permettre son alimentation électrique. De préférence, le redresseur 6 ne comporte qu’un seul cœur de redressement. La FIG. 2 représente l’antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle 4 selon un premier mode de réalisation de l’invention. Selon ce premier mode de réalisation, l’antenne 4 comprend une ligne d’alimentation microruban 13 et deux brins métalliques 14, 15. De préférence, l’antenne 4 comprend également un substrat (non représenté sur la FIG. 2 pour des raisons de clarté) sur lequel les deux brins métalliques 14, 15 sont disposés. Le substrat présente par exemple deux faces. Chaque brin métallique 14, 15 est préférentiellement un ruban plat disposé sur une face respective du substrat. Les deux brins métalliques 14, 15 s’étendent ainsi dans deux plans distincts correspondant aux deux faces du substrat. La ligne d’alimentation microruban 13 comporte un ruban d’alimentation 16 et un motif métallique 18 définissant un plan de masse. Bien que non représenté sur la FIG. 2 , l’élément électrique 6 est relié à la ligne d’alimentation microruban 13 de l’antenne 4. Plus précisément, l’élément électrique 6 est relié à la fois au ruban d’alimentation 16 et au plan de masse 18. Le plan de masse 18 est planaire et peut prendre une forme circulaire ou rectangulaire, par exemple, et présenter plusieurs motifs de formes et de dimensions différentes. Il peut aussi être découpé dans une feuille métallique.. Comme illustré sur la FIG. 2 , une première extrémité 14A d’un premier brin métallique 14 est reliée au ruban d’alimentation 16, et une première extrémité 15A de l’autre brin métallique 15 est reliée au motif métallique 18 définissant le plan de masse. Le premier brin métallique 14 constitue ainsi un brin « chaud » de l’antenne 4, et le second brin métallique 15 constitue un brin « froid ». Le premier brin métallique 14, respectivement le second brin métallique 15 comprend une portion de brin principale 141, respectivement 151, et trois portions de brin secondaires 142-a, 142-b, 142-c, respectivement 152-a, 152-b, 152-c rattachées à la portion de brin principale 141, 151 et formant des ramifications avec cette dernière. Dans l’exemple de réalisation particulier représenté sur la FIG. 2 , pour chaque brin métallique 14, 15, la portion de brin principale 141, 151 et l’ensemble des portions de brin secondaires 142-a, 142-b, 142-c, 152-a, 152-b, 152-c définissent une forme de peigne. Ainsi, pour chaque brin métallique 14, 15, la portion de brin principale 141, 151 définit une forme sensiblement de « 7 », tandis que chaque portion de brin secondaire 142-a, 142-b, 142-c, 152-a, 152-b, 152-c est rattachée à la portion de brin principale 141, 151 au niveau d’un point situé entre les extrémités 14A, 14B, respectivement 15A, 15B de la portion de brin principale 141, 151. En variante non représentée, la portion de brin principale 141, 151 et l’ensemble des portions de brin secondaires 142-a, 142-b, 142-c, 152-a, 152-b, 152-c peuvent définir d’autres formes, telles que par exemple une forme de râteau, d’arbre, ou bien une combinaison d’une ou plusieurs de ces formes. Dans le mode de réalisation de la FIG. 2 , les deux brins métalliques 14, 15 sont configurés de sorte à former ensemble une structure comportant quatre boucles gigognes rayonnantes B1, B2, B3, B4 imbriquées l’une dans l’autre. Plus précisément, les portions de brin principales 141, 151 des premier et second brins métalliques 14, 15 sont couplées électromagnétiquement entre elles au niveau de leurs extrémités libres 14B, 15B. En outre, l’extrémité libre de chaque portion de brin secondaire 142-a, 142-b, 142-c du premier brin métallique 14 est couplée électromagnétiquement avec l’extrémité libre d’une portion de brin secondaire correspondante 152-a, 152-b, 152-c du second brin métallique 15. Ainsi, chaque boucle gigogne rayonnante B1, B2, B3, B4 est associée à un couplage électromagnétique entre les deux brins 14, 15 et définit une fréquence de résonance et une valeur d’impédance d’accès complexe de l’antenne 4. Le couplage électromagnétique est de préférence de nature électrique, plus précisément de nature capacitive, car il est localisé aux extrémités des brins qui sont électriquement associées à des maxima de tension (ou ventres de tension) ou, de manière équivalente, à des minima de courant (ou nœuds de courant). Etant donné cet état électrique de tension maximale, le couplage est donc de nature capacitive entre les extrémités de ces brins. Le facteur de forme présenté par chaque boucle de rayonnement B1, B2, B3, B4 et le niveau de couplage pour chacune de ces boucles influencent la valeur d’impédance d’entrée de l’antenne 4 pour le mode de rayonnement correspondant à cette boucle. Dans l’exemple de réalisation particulier de la FIG. 2 selon lequel l’antenne 4 comprend un substrat qui présente deux faces, chaque brin métallique 14, 15 étant disposé sur une face respective du substrat, les extrémités libres 14B, 15B des portions de brin principales 141, 151 des premier et second brins métalliques 14, 15 s’étendent en regard l’une de l’autre dans deux plans distincts, les deux plans en question étant parallèles au plan de la FIG. 2 (donc superposés l’un à l’autre dans la perspective de cette figure). De même, l’extrémité libre de chaque portion de brin secondaire 142-a, 142-b, 142-c du premier brin métallique 14 s’étend en regard de l’extrémité libre d’une portion de brin secondaire correspondante 152-a, 152-b, 152-c du second brin métallique 15, et les deux extrémités libres en regard l’une de l’autre s’étendent dans les deux plans distincts précités. Ainsi, le couplage électromagnétique entre l’extrémité libre de chaque portion de brin principale 141 ou secondaire 142-a, 142-b, 142-c du premier brin métallique 14 et une extrémité libre correspondante 151, 152-a, 152-b, 152-c du second brin métallique 15 est effectué sur une longueur de couplage des brins non nulle, un espace séparant les deux brins 14, 15 dans la direction orthogonale aux deux plans précités. La valeur de la fréquence de résonance de la boucle gigogne B1, B2, B3, B4 associée au couplage électromagnétique en question est fonction de la longueur de couplage correspondante et/ou d’au moins un autre paramètre choisi parmi le groupe consistant en : la largeur des rubans plats 14, 15, la permittivité diélectrique du substrat et l’épaisseur du substrat. Plus précisément, et toutes choses étant égales par ailleurs concernant les autres paramètres, plus la longueur de couplage des brins 14, 15 est longue et plus la fréquence de résonance associée diminue. Ainsi, en jouant sur la longueur du couplage électromagnétique associé à chaque boucle rayonnante B1, B2, B3, B4 et en maintenant constants les autres paramètres précités, il est possible de régler la fréquence de résonance de la boucle B1, B2, B3, B4 sur une valeur de fréquence prédéterminée et de régler, pour cette valeur de fréquence prédéterminée, l’impédance d’accès complexe de l’antenne 4 sur une valeur d’impédance prédéterminée. En effet, du fait de l’indépendance électrique entre les boucles gigognes rayonnantes B1, B2, B3, B4 qui sont décorrélées les unes des autres, il est possible de régler indépendamment les fréquences de résonance et les impédances d’accès complexe de l’antenne 4. Chaque zone de couplage électromagnétique permet ainsi de jouer sur les paramètres d’une des boucles gigognes rayonnantes B1, B2, B3, B4 sans impacter les autres boucles, ce qui permet d’optimiser les paramètres de l’antenne 4 de manière indépendante et d’apporter une flexibilité et une indépendance dans le contrôle des paramètres. Un exemple de réalisation de l’antenne 4 selon ce mode de réalisation particulier de la FIG. 2 permet ainsi d’obtenir une antenne apte à travailler simultanément sur quatre bandes de fréquences qui sont par exemple (pour une longueur de couplage des brins 14, 15 pour chaque boucle rayonnante B1, B2, B3 et B4 sensiblement égale à 4.2mm (pour les portions de brin principales 141, 151 des premier et second brins métalliques 14, 15), 1.9mm (pour les premières portions de brin secondaires 142-a, 152-a des premier et second brins métalliques 14, 15), 3.1mm (pour les deuxièmes portions de brin secondaires 142-b, 152-b des premier et second brins métalliques 14, 15) et 2.6mm (pour les troisièmes portions de brin secondaires 142-c, 152-c des premier et second brins métalliques 14, 15) : 945 MHz, 1800 MHz, 2,45 GHz et 3,75 GHz. En outre, dans cet exemple, la largeur des brins métalliques 14, 15 est de 1.5mm, et le substrat utilisé présente une épaisseur de 125μm, une permittivité diélectrique relative de 2.9 et une tangente de pertes de 5.10 -3 . Les valeurs d’impédances d’accès complexes de l’antenne 4, associées à ces quatre bandes de fréquences, sont alors : 326 Ω +j322 Ω, 15 Ω +j87 Ω, 7 Ω +j62 Ω et 7 Ω +j19 Ω. Bien entendu, d’autres valeurs de bandes de fréquence et d’impédances d’accès complexes de l’antenne sont possibles selon les usages souhaités pour l’antenne 4, en jouant sur la longueur de couplage des brins 14, 15 pour chaque boucle rayonnante B1, B2, B3, B4 et/ou sur la largeur des rubans plats 14, 15, la permittivité diélectrique du substrat et l’épaisseur du substrat. La FIG. 3 représente l’antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle 4 selon un deuxième mode de réalisation de l’invention. Par la suite, les éléments identifiés avec les mêmes références numériques que celles employées pour des éléments du premier mode de réalisation sont identiques ou analogues à ces éléments et ne seront donc pas décrits plus en détails. Selon ce deuxième mode de réalisation, l’antenne 4 comprend la ligne d’alimentation microruban 13 ainsi que trois brins métalliques 20, 22, 24. Les trois brins métalliques 20, 22, 24 sont répartis en deux brins « chauds » latéraux 20, 24 s’étendant de part et d’autre d’un brin « froid » central 22. Un autre mode de réalisation de l’invention, non représenté sur les figures, consiste en une antenne comprenant deux brins « froids » latéraux s’étendant de part et d’autre d’un brin « chaud » central. Chaque brin métallique 20, 22, 24 est préférentiellement un ruban plat. Les deux brins « chauds » latéraux 20, 24 s’étendent par exemple sur une même face du substrat, tandis que le brin « froid » central 22 s’étend sur l’autre face du substrat. Les deux brins « chauds » latéraux 20, 24 s’étendent ainsi dans un même plan commun correspondant à une première face du substrat, et le brin « froid » central 22 s’étend dans un plan distinct du premier plan, et correspondant à la seconde face du substrat. Comme illustré sur la FIG. 3 , une première extrémité 20A d’un premier brin « chaud » 20 est reliée au ruban d’alimentation 16, une première extrémité 24A d’un second brin « chaud » 24 est également reliée au ruban d’alimentation 16 et une première extrémité 22A du brin « froid » 22 est reliée au motif métallique 18 définissant le plan de masse. Le premier brin « chaud » 20, respectivement le second brin « chaud » 24 comprend une portion de brin principale 201, respectivement 241, et une portion de brin secondaire 202, respectivement 242 rattachée à la portion de brin principale 201, 241 et formant une ramification avec cette dernière. Dans l’exemple de réalisation particulier représenté sur la FIG. 3 , pour chaque brin « chaud » 20, 24, la portion de brin principale 201, 241 et la portion de brin secondaire associée 202, 242 définissent une forme de peigne. Ainsi, pour chaque brin « chaud » 20, 24, la portion de brin principale 201, 241 définit une forme sensiblement de « 7 », tandis que la portion de brin secondaire 202, 242 est rattachée à la portion de brin principale 201, 241 au niveau d’un point situé entre les extrémités 20A, 20B, respectivement 24A, 24B de la portion de brin principale 201, 241. Le brin « froid » 22 comprend une portion de brin principale 221, et deux portions de brin secondaires 222-a, 222-b rattachées à la portion de brin principale 221 et formant des ramifications avec cette dernière. Les deux portions de brin secondaires 222-a, 222-b s’étendent de part et d’autre de la portion de brin principale 221. Dans l’exemple de réalisation particulier représenté sur la FIG. 3 , la portion de brin principale 221 et les deux portions de brin secondaires 222-a, 222-b du brin « froid » 22 définissent une forme de râteau. Ainsi, la portion de brin principale 221 définit une forme sensiblement de « T », tandis que chaque portion de brin secondaire 222-a, 222-b est rattachée à la portion de brin principale 221 au niveau d’un point situé entre les extrémités 22A, 22B, respectivement 22A, 22C de la portion de brin principale 221. De cette manière, le brin « froid » 22 présente une forme telle qu’il définit un axe de symétrie central pour l’antenne 4, les deux brins « chauds » 20, 24 s’étendant de part et d’autre de l’axe de symétrie central. Dans l’exemple de réalisation particulier de la FIG. 3 , les deux brins « chauds » 20, 24 sont à géométrie et dimensions identiques. Cette symétrie de l’antenne 4 entraîne une symétrie globale de son diagramme de rayonnement. En variante non représentée, les deux brins « chauds » 20, 24 peuvent être à géométrie et/ou à dimensions distinctes. Les trois brins métalliques 20, 22, 24 sont configurés de sorte à former ensemble une structure comportant deux ensembles E1, E2 de boucles gigognes rayonnantes. Dans le mode de réalisation particulier de la FIG. 3 , chaque ensemble E1, E2 de boucles gigognes rayonnantes comprend deux boucles gigognes rayonnantes E11, E12, respectivement E21, E22 qui sont imbriquées l’une dans l’autre. Chaque ensemble E1, E2 de boucles gigognes rayonnantes est formé par une partie du brin « froid » 22 et par un des brins « chauds » 20, 24. Plus précisément, les portions de brin principales 201, 221 du premier brin « chaud » 20 et du brin « froid » 22 sont couplées électromagnétiquement entre elles au niveau de leurs extrémités libres 20B, 22B. De même, les portions de brin principales 241, 221 du second brin « chaud » 24 et du brin « froid » 22 sont couplées électromagnétiquement entre elles au niveau de leurs extrémités libres 24B, 22C. En outre, l’extrémité libre de la portion de brin secondaire 202, 242 de chaque brin « chaud » 20, 24 est couplée électromagnétiquement avec l’extrémité libre d’une portion de brin secondaire correspondante 222-a, 222-b du brin « froid » 22. Ainsi, chaque boucle gigogne rayonnante E11, E12, E21, E22 est associée à un couplage électromagnétique entre un des brins « chauds » 20, 24 et le brin « froid » 22 et définit une fréquence de résonance et une valeur d’impédance d’accès complexe de l’antenne 4. Le couplage électromagnétique est de préférence de nature électrique, plus précisément de nature capacitive. Dans l’exemple de réalisation particulier de la FIG. 3 selon lequel l’antenne 4 présente une symétrie générale de forme, les jeux de fréquences de résonance associés aux deux ensembles E1, E2 de boucles rayonnantes sont identiques. En variante, lorsque les deux ensembles E1, E2 de boucles gigognes sont dissymétriques (les deux brins « chauds » 20, 24 étant par exemple à géométrie et/ou à dimensions distinctes), les fréquences de résonance associées aux deux ensembles E1, E2 de boucles rayonnantes sont distinctes, ce qui permet de multiplier le nombre de fréquences d’intérêt de l’antenne 4. Dans l’exemple de réalisation particulier de la FIG. 3 selon lequel l’antenne 4 comprend un substrat qui présente deux faces, les extrémités libres 20B, 24B des portions de brin principales 201, 241 des premier et second brins « chauds » 20, 24 s’étendent dans un premier plan, et chaque extrémité libre 22B, 22C de la portion de brin principale 221 du brin « froid » 22 s’étend en regard d’une de ces extrémités libres 20B, 24B dans un second plan distinct du premier plan, les deux plans en question étant parallèles au plan de la FIG. 3 (donc superposés l’un à l’autre dans la perspective de cette figure). De même, l’extrémité libre de la portion de brin secondaire 202, 242 de chaque brin « chaud » 20, 24 s’étend dans le premier plan, et l’extrémité libre de chaque portion de brin secondaire 222-a, 222-b du brin « froid » 22 s’étend en regard d’une de ces extrémités libres de brin « chaud » dans le second plan. Un exemple de réalisation de l’antenne 4 selon ce mode de réalisation particulier de la FIG. 3 permet ainsi d’obtenir une antenne apte à travailler simultanément sur deux bandes de fréquences qui sont par exemple (pour une longueur de couplage des brins sensiblement égale à 6mm (pour les couplages entre les brins 201-221 et 241-221) et 4mm (pour les couplages entre les brins 202-222a et 242-222b) : 684 MHz pour les boucles rayonnantes E11 et E21, et 1,633 GHz pour les boucles rayonnantes E12 et E22. En outre, dans cet exemple, la largeur des brins métalliques 20, 22, 24 est de 1.5mm, et le substrat utilisé présente une épaisseur de 125μm, une permittivité diélectrique relative de 2.9 et une tangente de pertes de 5.10 -3 . Bien entendu, d’autres valeurs de bandes de fréquence sont possibles selon les usages souhaités pour l’antenne 4, en jouant sur la longueur de couplage des brins 20, 22, 24 pour chaque boucle rayonnante et/ou sur la largeur des rubans plats 20, 22, 24, la permittivité diélectrique du substrat et l’épaisseur du substrat. Le procédé de récupération multifréquentielle d’énergie radiofréquence selon l’invention, mis en œuvre par le dispositif électrique ou électronique 2, va maintenant être décrit plus en détails, en référence notamment à la FIG. 4 . Le procédé comporte une étape initiale S1 au cours de laquelle l’antenne 4 reçoit un signal radiofréquence RF, le signal radiofréquence RF correspondant à une ou plusieurs bande(s) de fréquence associée(s) à une des fréquences de résonance de l’antenne 4. Le procédé comporte une étape suivante S2 au cours de laquelle le redresseur très large bande 6 redresse le signal électrique 30 fourni en sortie de l’antenne 4. Le procédé comporte une étape suivante S3 au cours de laquelle le convertisseur de tension continue en tension continue 8 convertit la tension de sortie 32 fournie en sortie du redresseur très large bande 6. Le procédé comporte une étape finale S4 au cours de laquelle le module de stockage d’énergie électrique 10 stocke l’énergie électrique 34 fournie en sortie du convertisseur de tension continue en tension continue 8. Cette énergie électrique sert à alimenter électriquement le capteur ou l’objet connecté IoT 12. Dans le cas où l’énergie électrique fournie en sortie du redresseur 6 n’est pas destinée à être consommée immédiatement, le module de stockage d’énergie électrique 10 stocke l’énergie électrique fournie en sortie du redresseur très large bande 6 (le module de stockage d’énergie électrique 10 étant connecté directement en sortie du redresseur 6 – une telle configuration topologique n’étant pas représentée sur les figures), pour une utilisation ultérieure de l’énergie électrique par le capteur ou l’objet connecté IoT 12. En variante non représentée, le capteur ou l’objet connecté IoT 12 peut être connecté directement en sortie du convertisseur de tension continue en tension continue 8, pour une utilisation immédiate de l’énergie électrique fournie par le redresseur très large bande 6. Les figures 5 à 9 sont des représentations schématiques de différentes formes d’antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle 4, selon différents exemples de réalisation de l’invention. Dans ces exemples non limitatifs de réalisation de l’antenne 4, certaines portions de brin secondaires 40 de l’antenne 4 sont rattachées à la portion de brin principale du brin métallique correspondant au niveau d’une extrémité de la portion de brin principale, plus précisément au niveau de l’extrémité reliée au ruban d’alimentation ou au motif métallique. Selon d’autres exemples de réalisation, non représentés sur les figures, chaque brin métallique peut comporter au moins un ensemble de portions de brin secondaires en arborescence rattaché(e) à la portion de brin principale et formant une ramification avec la portion de brin principale. Dans ce cas, et de manière analogue à une structure arborescente, certaines des ramifications secondaires du brin métallique sont greffées sur d’autres ramifications secondaires du brin. Chaque boucle gigogne rayonnante est alors associée à un couplage électromagnétique d’extrémité soit entre les portions de brin principales, soit entre des ramifications secondaires duales. Bien entendu, bien d’autres formes et structures que celles représentées sur les figures 2, 3, et 5 à 9 sont possibles pour l’antenne ou l’élément d’antenne selon l’invention. Antenne (4) ou élément d’antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle comprenant au moins deux brins métalliques (14, 15 ; 20, 22, 24) et une ligne d’alimentation microruban (13), la ligne d’alimentation microruban (13) comprenant un ruban d’alimentation (16) et un motif métallique (18) définissant un plan de masse, une extrémité (14A ; 20A, 24A) d’au moins un premier brin métallique (14 ; 20, 24) étant reliée au ruban d’alimentation (16), une extrémité (15A ; 22A) d’un second brin métallique (15 ; 22) étant reliée au motif métallique (18), chacun des brins métalliques (14, 15 ; 20, 22, 24) comprenant une portion de brin principale (141, 151 ; 201, 221, 241) et au moins une portion de brin secondaire (142-a, 142-b, 142-c, 152-a, 152-b, 152-c ; 202, 222-a, 222-b, 242) ou au moins un ensemble de portions de brin secondaires en arborescence rattaché(e) à la portion de brin principale (141, 151 ; 201, 221, 241) et formant une ramification avec la portion de brin principale (141, 151 ; 201, 221, 241), lesdits au moins deux brins métalliques (14, 15 ; 20, 22, 24) étant configurés de sorte à former ensemble une structure comportant au moins deux boucles gigognes rayonnantes (B1, B2, B3, B4 ; E11, E12, E21, E22) imbriquées l’une dans l’autre, les portions de brin principales (141, 151 ; 201, 221, 241) des premier et second brins métalliques (14, 15 ; 20, 22, 24) étant couplées électromagnétiquement entre elles au niveau de leurs extrémités libres (14B, 15B ; 20B, 22B, 22C, 24B), et l’extrémité libre de la ou de chaque portion de brin secondaire (142-a, 142-b, 142-c ; 202, 242) du premier brin métallique (14 ; 20, 24) étant couplée électromagnétiquement avec l’extrémité libre d’une portion de brin secondaire correspondante (152-a, 152-b, 152-c ; 222-a, 222-b) du second brin métallique (15 ; 22), de telle sorte que chaque boucle gigogne rayonnante (B1, B2, B3, B4 ; E11, E12, E21, E22) est associée à un couplage électromagnétique entre lesdits au moins deux brins (14, 15 ; 20, 22, 24) et définit une fréquence de résonance et une valeur d’impédance d’accès complexe de l’antenne (4) ou de l’élément d’antenne. Antenne (4) ou élément d’antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle selon la revendication 1, caractérisé(e) en ce que l’antenne (4) ou l’élément d’antenne comporte en outre un substrat sur lequel lesdits au moins deux brins métalliques (14, 15 ; 20, 22, 24) sont disposés. Antenne (4) ou élément d’antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle selon la revendication 2, caractérisé(e) en ce que le substrat présente deux faces et en ce que lesdits au moins deux brins métalliques (14, 15 ; 20, 22, 24) sont des rubans plats disposés sur les deux faces du substrat, lesdits au moins deux brins métalliques (14, 15 ; 20, 22, 24) s’étendant dans deux plans distincts correspondant aux deux faces du substrat. Antenne (4) ou élément d’antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle selon la revendication 3, caractérisé(e) en ce que les extrémités libres (14B, 15B ; 20B, 22B, 22C, 24B) des portions de brin principales (141, 151 ; 201, 221, 241) des premier et second brins métalliques (14, 15 ; 20, 22, 24) s’étendent en regard l’une de l’autre dans lesdits deux plans distincts, et en ce que l’extrémité libre de la ou de chaque portion de brin secondaire (142-a, 142-b, 142-c ; 202, 242) du premier brin métallique (14 ; 20, 24) s’étend en regard de l’extrémité libre d’une portion de brin secondaire correspondante (152-a, 152-b, 152-c ; 222-a, 222-b) du second brin métallique (15 ; 22), lesdites deux extrémités libres s’étendant dans lesdits deux plans distincts. Antenne (4) ou élément d’antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé(e) en ce qu’au moins une des portions de brin secondaires (142-a, 142-b, 142-c, 152-a, 152-b, 152-c ; 202, 222-a, 222-b, 242) de chaque brin métallique (14, 15 ; 20, 22, 24) est rattachée à la portion de brin principale (141, 151 ; 201, 221, 241) dudit brin métallique (14, 15 ; 20, 22, 24) au niveau d’un point situé entre les extrémités (14A, 14B, 15A, 15B ; 20A, 20B, 22A, 22B, 22C, 24A, 24B) de la portion de brin principale (141, 151 ; 201, 221, 241), et/ou en ce qu’au moins une des portions de brin secondaires de chaque brin métallique (14, 15 ; 20, 22, 24) est rattachée à la portion de brin principale dudit brin métallique (14, 15 ; 20, 22, 24) au niveau d’une extrémité de la portion de brin principale. Antenne (4) ou élément d’antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé(e) en ce que la portion de brin principale (141, 151 ; 201, 221, 241) et l’ensemble des portions de brin secondaires (142-a, 142-b, 142-c, 152-a, 152-b, 152-c ; 202, 222-a, 222-b, 242) de chaque brin métallique (14, 15 ; 20, 22, 24) définissent une forme de peigne, de râteau, d’arbre, ou bien une combinaison d’une ou plusieurs de ces formes. Antenne (4) ou élément d’antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle selon l’une quelconque des revendications 4 à 6 lorsqu’elle dépend de la revendication 3, caractérisé(e) en ce que le couplage électromagnétique entre une extrémité libre d’un des brins métalliques (14 ; 20, 24) et une extrémité libre d’un autre brin métallique (15 ; 22) est effectué sur une longueur de couplage des brins non nulle, la valeur de la fréquence de résonance de la boucle gigogne rayonnante (B1, B2, B3, B4 ; E11, E12, E21, E22) associée audit couplage électromagnétique étant fonction de la longueur de couplage correspondante et/ou d’au moins un autre paramètre choisi parmi le groupe consistant en : la largeur des rubans plats (14, 15 ; 20, 22, 24), la permittivité diélectrique du substrat et l’épaisseur du substrat. Antenne (4) ou élément d’antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé(e) en ce que l’antenne (4) ou l’élément d’antenne comporte deux brins métalliques (14, 15). Antenne (4) ou élément d’antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé(e) en ce que l’antenne (4) ou élément d’antenne comprend trois brins métalliques (20, 22, 24) répartis en deux premiers brins métalliques (20, 24) et un second brin métallique (22), les trois brins métalliques (20, 22, 24) étant configurés de sorte à former ensemble une structure comportant deux ensembles (E1, E2) de boucles gigognes rayonnantes (E11, E12, E21, E22), chaque ensemble (E1, E2) de boucles gigognes rayonnantes (E11, E12, E21, E22) étant formé par une partie du second brin métallique (22) et par un des premiers brins métalliques (20, 24) et comportant au moins deux boucles gigognes rayonnantes (E11, E12, E21, E22) imbriquées l’une dans l’autre, l’extrémité libre (20B, 24B) de la portion de brin principale (201, 241) de chaque premier brin métallique (20, 24) étant couplée électromagnétiquement avec une extrémité libre (22B, 22C) de la portion de brin principale (221) du second brin métallique (22). Antenne (4) ou élément d’antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle selon la revendication 9, caractérisé(e) en ce que le second brin métallique (22) est disposé entre les deux premiers brins métalliques (20, 24) et présente une forme telle que le second brin métallique (22) définit un axe de symétrie central pour l’antenne (4) ou l’élément d’antenne, les deux premiers brins métalliques (20, 24) s’étendant de part et d’autre dudit axe de symétrie central. Antenne (4) ou élément d’antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle selon la revendication 9 ou 10, caractérisé(e) en ce que les deux premiers brins métalliques (20, 24) sont à géométrie et dimensions identiques. Antenne (4) ou élément d’antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle selon la revendication 9 ou 10, caractérisé(e) en ce que les deux premiers brins métalliques (20, 24) sont à géométrie et/ou à dimensions distinctes. Dispositif électrique ou électronique (2), caractérisé en ce qu’il comporte au moins une antenne (4) ou un élément d’antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle selon l’une quelconque des revendications précédentes, et un élément électrique (6) relié à la ligne d’alimentation microruban (13) de l’antenne (4) ou de l’élément d’antenne et constituant une source ou une charge électrique. Dispositif électrique ou électronique (2) selon la revendication 13, caractérisé en ce que ledit élément électrique (6) est un redresseur très large bande constituant une charge électrique. Dispositif électrique ou électronique (2) selon la revendication 14, caractérisé en ce que le redresseur très large bande (6) comporte un seul cœur de redressement. Dispositif électrique ou électronique (2) selon la revendication 14 ou 15, caractérisé en ce qu’il comporte en outre un convertisseur de tension continue en tension continue (8) connecté en sortie du redresseur très large bande (6), et un module (10) de stockage d’énergie électrique connecté en sortie du convertisseur de tension continue en tension continue (8), le dispositif (2) étant un dispositif de récupération multifréquentielle d’énergie radiofréquence. Procédé de récupération multifréquentielle d’énergie radiofréquence, mis en œuvre par un dispositif électrique ou électronique (2) selon la revendication 16, caractérisé en ce que le procédé comporte les étapes suivantes : - une réception (S1) d’un signal radiofréquence (RF) par l’antenne (4) ou l’élément d’antenne, le signal radiofréquence (RF) correspondant à une ou plusieurs bande(s) de fréquence associée(s) à au moins une desdites au moins deux fréquences de résonance de l’antenne (4) ou de l’élément d’antenne ; - un redressement (S2), par le redresseur très large bande (6), du signal électrique (30) fourni en sortie de l’antenne (4) ou de l’élément d’antenne ; - une conversion (S3), par le convertisseur de tension continue en tension continue (8), de la tension de sortie (32) fournie en sortie du redresseur très large bande (6) ; et - un stockage (S4), dans le module (10) de stockage d’énergie électrique, de l’énergie électrique (34) fournie en sortie du convertisseur de tension continue en tension continue (8). Utilisation d’une antenne (4) ou d’un élément d’antenne dipôle multi-bandes omnidirectionnelle selon l’une quelconque des revendications 1 à 12 pour contrôler la synthèse de fréquences de résonance et de valeurs d’impédance d’accès complexe de l’antenne (4) ou de l’élément d’antenne, en réglant, pour chaque boucle gigogne rayonnante (B1, B2, B3, B4 ; E11, E12, E21, E22) de l’antenne (4) ou de l’élément d’antenne, la longueur du couplage électromagnétique correspondant, entre une extrémité libre d’un des brins métalliques (14 ; 20, 24) et une extrémité libre d’un autre brin métallique (15 ; 22), de manière à régler la fréquence de résonance de ladite boucle (B1, B2, B3, B4 ; E11, E12, E21, E22) sur une valeur de fréquence prédéterminée, et à régler, pour cette valeur de fréquence prédéterminée, l’impédance d’accès complexe de l’antenne (4) ou de l’élément d’antenne sur une valeur d’impédance prédéterminée.