Brevet FR3163399A1 — publié le 20251219

L’invention concerne un mécanisme de commande d’aubes de stator à calage variable, d’une turbomachine, comprenant un anneau de commande apte à être entraîné en rotation et des leviers de commande reliant chaque aube de stator à l’anneau de commande pour que la rotation de l’anneau de commande entraîne le pivotement des aubes de stator, chaque levier de commande étant monté pivotant sur l’anneau de commande et comprenant un corps (21) allongé entre une première portion (22) et une deuxième portion (23), le corps comprenant une portion centrale (24) reliant la première portion et la deuxième portion. Selon l’invention, chaque levier de commande (20) comprend au moins un raidisseur (40) pour augmenter la résistance mécanique du levier de commande (20), chaque levier de commande (20) comprenant un trou (41) traversant la paroi de celui-ci et chaque raidisseur (40) étant une pièce rapportée agencée et fixée dans le trou (41). Figure pour l’abrégé : Fig.5 MECANISME DE COMMANDE D’AUBES DE STATOR DE TURBOMACHINE AVEC AU MOINS UN RAIDISSEUR Domaine technique de l’invention La présente invention concerne le domaine des turbomachines comprenant des aubes de stator à calage variable. Elle vise en particulier un mécanisme de commande des aubes de stator à calage variable. Arrière-plan technologique Les turbomachines d’aéronef peuvent être équipées d’aubes de stator à calage variable qui permettent aux turbomachines de s’adapter à divers régimes de fonctionnement. Ces aubes de stator peuvent être placées à différents endroits dans la turbomachine et sont connues par exemple sous l’anglais « OGV» pour Outlet Guide Vane ou « VSV » pour Variable Stator Vanes. Ces aubes de stator sont disposées radialement à travers un flux d’air de la turbomachine et permettent de le redresser. A cet effet, la turbomachine est équipée d’un mécanisme de commande qui comprend un anneau de commande entraîné en rotation autour de l’axe longitudinal de la turbomachine et entraînant le pivotement des aubes de stator à calage variable via des leviers de commande. Les leviers de commande sont reliés aux aubes de stator à calage variable et à l’anneau de commande. Dans le cas d’aubes de stator à calage variable équipant une roue directrice d’entrée d’air, laquelle est placée en amont du compresseur basse pression, le mécanisme de commande comprend une pièce fusible qui est placée entre l’anneau de commande et un moyen de commande agissant sur la rotation de l’anneau de commande. La pièce fusible est configurée pour se rompre en cas de fortes contraintes mécaniques appliquées sur les aubes à calage variable afin d’éviter de détériorer le moyen de commande. Les contraintes mécaniques sollicitent toutes les pièces du mécanisme de commande et sont par exemple dues au pompage (violent reflux d’air vers l’amont de la turbomachine) ou aux chocs/ingestions d’un corps étranger connus sous l’acronyme « FOD » pour « Foreign Object Debris ». Un tel exemple de mécanisme de commande est décrit dans le document FR-A1-2794801. Cependant, la pièce fusible peut ne pas se rompre en cas de sollicitations mécaniques de moindre importance et cela peut engendrer une détérioration des autres pièces du mécanisme de commande. Les pièces du mécanisme les plus impactées sont généralement les leviers de commande qui peuvent se rompre, se déformer et/ou se désengager vis-à-vis de l’anneau de commande. L’endommagement des leviers de commande peut entraîner un défaut de calage des aubes de stator à calage variable engendrant d’une part, une perte de performance de la turbomachine et d’autre part, des chocs entre les aubes de stator à calage variable adjacentes qui peuvent dans ce cas conduire à la rupture des aubes elles-mêmes. La rupture de ces aubes de stator peut libérer des portions d’aube qui sont connues sous l’acronyme « DOD » pour « Domestic Object Debris » et lesquelles peuvent endommager des pièces voisines telles qu’un bras de carter, des aubes mobiles etc. Il existe par conséquent un besoin de résoudre tout ou partie des inconvénients précités. L’objectif de la présente invention est de fournir une solution simple et économique permettant d’assurer de manière fiable le fonctionnement du mécanisme de commande des aubes de stator à calage variable en cas de sollicitations mécaniques élevées. Nous parvenons à cet objectif conformément à l’invention grâce à un mécanisme de commande d’aubes de stator à calage variable d’une turbomachine, ce mécanisme de commande comprenant un anneau de commande apte à être entraîné en rotation autour d’un axe longitudinal et des leviers de commande reliant chaque aube de stator à calage variable à l’anneau de commande de sorte que la rotation de l’anneau de commande entraîne le pivotement de chaque aube de stator à calage variable, chaque levier de commande étant monté pivotant sur l’anneau de commande au moyen d’un organe de liaison et comprenant un corps allongé suivant une direction d’allongement entre une première portion et une deuxième portion, le corps comprenant une portion centrale reliant la première portion et la deuxième portion, chaque levier de commande comprenant au moins un raidisseur configuré de manière à augmenter la résistance mécanique du levier de commande, chaque levier de commande comprenant au moins un trou traversant la paroi de celui-ci de part et d’autre, et chaque raidisseur étant une pièce rapportée qui est agencée et fixée dans le trou. Ainsi, cette solution permet d’atteindre l’objectif susmentionné. En particulier, le raidisseur permet d’obtenir des leviers de commande mécaniquement renforcés et plus robustes en cas de sollicitations mécaniques élevées appliquées sur les aubes de stator. Nous entendons dans la présente description par l’expression « sollicitations mécaniques élevées » un phénomène de pompage qui exerce un effort aérodynamique sur les aubes de stator à calage variable dû aux reflux violents d’un flux d’air et/ou des ingestions de corps étrangers qui entraînent des chocs sur les aubes de stator. La résistance mécanique renforcée des leviers de commande limitera au moins leurs flexions en cas de sollicitations mécaniques élevées, leurs endommagements et leurs désengagements vis-à-vis de l’anneau de commande. La fiabilité du mécanisme de commande est améliorée considérablement ce qui permet, d’une part d’assurer la commande des aubes de stator en toutes circonstances (les autres pièces du mécanisme de commande ne sont pas impactées), et d’autre part de maintenir les performances aérodynamiques de la turbomachine. A cela s’ajoute le fait que le raidissement apporté aux leviers de commande limite l’augmentation de la masse et n’implique pas de modifications structurelles importantes sur eux-mêmes ni même sur les pièces environnantes. Le mécanisme de commande comprend également l’une ou plusieurs des caractéristiques et/ou étapes suivantes, prises seules ou en combinaison : - le mécanisme de commande comprend un moyen de commande provoquant la rotation de l’anneau de commande via au moins une pièce de transmission fusible reliant l’anneau de commande au moyen de commande. - chaque levier de commande est réalisé en titane, en alliage de titane, en acier ou dans un matériau composite à matrice organique. - la deuxième portion de chaque levier de commande comprend un orifice recevant au moins en partie l’organe de liaison. - le trou et l’orifice de la deuxième portion présentent un diamètre identique. - la distance séparant l’axe du trou et l’axe de l’orifice est égale à 1,5*D4. - le raidisseur est réalisé dans un matériau métallique différent du matériau de chaque levier de commande et comprenant de préférence du fer ou un alliage de fer. - chaque raidisseur présente un corps cylindrique présentant une première partie et une deuxième partie qui ont des diamètres identiques ou différents. - entre deux et cinq raidisseurs sont rapportés et agencés sur chaque levier de commande entre la première portion et la deuxième portion. - l’organe de liaison est fixé à demeure au niveau de la deuxième portion. - l’organe de liaison est monté suivant une liaison rotule au niveau de la deuxième portion. -- le ou chaque raidisseur est une pièce rapportée distincte. L’invention concerne également une turbomachine comprenant des aubes de stator à calage variable destinées à redresser un flux d’air circulant dans la turbomachine et un mécanisme de commande des aubes de stator présentant l’une quelconque des caractéristiques précédentes. Suivant une caractéristique avantageuse, la turbomachine comprend au moins un étage formé d’une rangée annulaire d’aubes mobiles et d’une rangée annulaire des aubes de stator, les aubes de stator étant disposées en amont ou en aval des aubes mobiles. Suivant une autre caractéristique avantageuse, la turbomachine comprend d’amont en aval suivant l’axe longitudinal, un compresseur basse pression, un compresseur haute pression, une turbine haute pression et une turbine basse pression, au moins l’un des compresseur basse pression, compresseur haute pression, turbine haute pression, et turbine basse pression comprenant un ou plusieurs étages. Brève description des figures L’invention sera mieux comprise, et d’autres buts, détails, caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lecture de la description explicative détaillée qui va suivre, de modes de réalisation de l’invention donnés à titre d’exemples purement illustratifs et non limitatifs, en référence aux dessins schématiques annexés dans lesquels : - La FIG. 1 est une vue en perspective d’un exemple de turbomachine à laquelle s’applique l’invention ; - La FIG. 2 est une vue partielle d’un module de turbomachine comprenant un mécanisme de commande d’une rangée d’aubes de stator à calage variable selon l’invention ; - La FIG. 3 est une vue de détails et partielle d’un exemple d’aube de stator à calage variable reliée à un anneau de commande au moyen d’un levier de commande selon l’invention ; - La FIG. 4 illustre, en perspective, un mode de réalisation d’un levier de commande destiné à équiper un mécanisme de commande selon l’invention ; - La FIG. 5 est une vue de dessous et en perspective du levier de commande selon la FIG. 4 ; - La FIG. 6 illustre suivant une vue en coupe axiale un exemple de raidisseur selon l’invention ; et - La FIG. 7 est une vue en perspective d’un autre mode de réalisation d’un levier de commande selon l’invention. Description détaillée de l’invention La FIG. 1 représente une turbomachine 1 présentant un axe longitudinal X et destinée à être montée sur un aéronef (non représenté). La turbomachine 1 peut être un turbomoteur, un turboréacteur, un turbopropulseur, ou encore comprendre des aubes de rotor de soufflante ou des aubes de rotor d’au moins une hélice qui sont carénées ou non carénées. Dans la présente invention, et de manière générale, les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport à la circulation des gaz ou des flux d’air dans la turbomachine et ici suivant l’axe longitudinal X. Les termes « axial » et « axialement » sont définis par rapport à l’axe longitudinal X. Les termes « externe », « extérieur », « intérieur », « interne » et « radial » sont définis par rapport à un axe radial Z qui s’étend depuis l’axe longitudinal X et au regard de l’éloignement par rapport à l’axe longitudinal X. L’axe radial est perpendiculaire à l’axe longitudinal X. La turbomachine 1 qui est représentée sur la FIG. 1 comprend, d’amont en aval, un compresseur basse pression 2, un compresseur haute pression 3, une chambre de combustion 4, une turbine haute pression 5 et une turbine basse pression 6. Les compresseur basse pression 2 et turbine basse pression 6 comprennent chacun des rotors qui sont reliés par un arbre basse pression tandis que les compresseur haute pression 3 et turbine haute pression 5 comprennent des rotors qui sont reliés par un arbre haute pression. La turbomachine comprend de manière avantageuse, mais non limitativement, des aubes de rotor ou aubes mobiles qui tournent autour de l’axe longitudinal X et qui peuvent équiper les rotors des compresseurs basse pression 2, compresseur haute pression 3, turbine basse pression 6 et turbine haute pression 5. La turbomachine 1 comprend de manière avantageuse, mais non limitativement, des aubes de stator ou aubes fixes qui équipent par exemple les stators des compresseur basse pression 2, compresseur haute pression 3, turbine basse pression 5 et turbine haute pression 6. Dans la présente description, nous entendons par le terme « aube de stator » ou « aube fixe », une aube qui n’est pas entraînée en rotation autour de l’axe longitudinal X de la turbomachine. En d’autres termes, l’aube de stator est distincte et contraire à une aube de rotor ou aube mobile de la turbomachine. Avantageusement, les aubes de stator et les aubes de rotor sont agencées de manière générale sous forme de rangées annulaires. Les rangées annulaires d’aubes de stator sont disposées en amont et/ou en aval des rangées annulaires d’aubes de rotor suivant l’axe longitudinal X. Une rangée annulaire d’aubes de stator et une rangée annulaire d’aubes de rotor forment par exemple un étage. Les aubes de stator sont connues sous le terme de « redresseur » ou de l’acronyme anglais « VSV » pour « Variable Stator Vane. Celles-ci permettent de redresser le flux qui les traverse. Dans l’exemple de réalisation de la FIG. 1 , la turbomachine 1 comprend une soufflante 7 ou une hélice comprenant une rangée annulaire d’aubes de rotor 8 qui sont placées en amont du compresseur basse pression 2 et une rangée annulaire d’aubes de stator 9 qui sont placées en aval des aubes de rotor 8. Les aubes de stator 9 sont des aubes de guidage de sortie qui sont connues sous l’acronyme anglais « OGV » pour Outlet Guide Vane. Les aubes de rotor 8 et les aubes de stator 9 sont carénées. Les aubes de stator 9 s’étendent avantageusement à travers un flux secondaire généré par la soufflante 7 et dans le présent exemple, radialement à l’extérieur du compresseur basse pression 2 lequel est traversé par un flux primaire généré également par la soufflante 7. Dans un autre exemple de réalisation représenté sur les figures 2 et 3, la turbomachine 1 comprend une rangée annulaire d’aubes de stator 10 qui est agencée par exemple en amont du compresseur basse pression 2 et à l’entrée de la turbomachine 1 au niveau d’une roue directrice d’entrée 11. Les aubes de stator 10 sont entourées par exemple par un carter 12 sur lequel celles-ci sont montées de manière pivotante suivant un axe de calage A. Le carter 12 est avantageusement centré sur l’axe longitudinal X. Avantageusement, au moins une rangée annulaire des aubes de stator 9, 10 équipant la turbomachine est à calage variable. C’est-à-dire que les aubes 9, 10 peuvent pivoter autour d’un axe de manière à modifier un angle d’incidence par rapport au flux d’air circulant à travers le carter. Le réglage de l’angle d’incidence augmente ou diminue le débit et ainsi la vitesse du flux d’air. A cet effet et comme cela est représenté sur la FIG. 2 , la turbomachine 1 comprend un mécanisme de commande 13 qui est configuré pour changer le calage des aubes de stator 9, 10 en fonction du mode de fonctionnement de la turbomachine. Le mécanisme de commande 13 comprend par exemple un anneau de commande 14 qui est entrainé en déplacement de sorte que son déplacement entraîne le pivotement des aubes de stator 9, 10 à calage variable. Le déplacement de l’anneau de commande 14 dans le présent exemple est avantageusement une rotation autour de l’axe longitudinal X ainsi qu’une translation autour de ce même axe longitudinal X. L’anneau de commande 14 est avantageusement disposé autour du carter 12 et est de préférence centré sur l’axe longitudinal X. Le mécanisme de commande 13 comprend un moyen de commande 15 qui provoque le déplacement de l’anneau de commande 14. Avantageusement, le moyen de commande 15 est un actionneur tel un vérin. Le moyen de commande 15 comprend un organe mobile 16 qui se déplace par rapport à un corps fixe 17. Ce dernier est fixé par exemple sur le carter 12. L’organe mobile 16 se déplace ici en translation suivant l’axe longitudinal X. Avantageusement, mais non limitativement, le moyen de commande 15 est relié à une source d’alimentation fluidique (non représentée) pour alimenter des chambres (non représentées) qui sont formées entre le corps fixe 17 et l’organe mobile 16. Le mécanisme de commande 13 comprend une pièce de transmission qui est reliée via une articulation pivotante au moyen de commande 15 et à l’anneau de commande 14. Avantageusement, la pièce de transmission est fusible. Par le terme « fusible », il est entendu que la pièce peut se rompre suite à un choc et/ou une sollicitation mécanique élevée. La pièce fusible peut comprendre des zones avec une restriction de section pour faciliter sa rupture. Suivant un exemple de réalisation, le mécanisme de commande 13 comprend une biellette 18 ou un ridoir ayant une première extrémité 18a articulée par exemple sur l’anneau de commande 14 et une deuxième extrémité 18b articulée par exemple sur un premier bras 19a d’un levier équerre 19 relié au moyen de commande 15. La biellette 18 peut présenter une longueur réglable, c’est-à-dire que la longueur mesurée entre sa première extrémité 18a et sa deuxième extrémité 18b peut varier. Le levier équerre 19 comprend un deuxième bras 19b articulée de manière pivotante sur l’organe mobile 16 (par exemple une tige du vérin). La pièce de transmission fusible peut être le levier équerre 19 ou la biellette 18. La biellette 18 et le levier équerre 19 permettent de transmettre le mouvement de l’organe mobile 16 de l’actionneur à l’anneau de commande 14. Le mécanisme de commande 13 comprend en outre avantageusement des leviers de commande 20 qui relient chaque aube de stator 10 à calage variable à l’anneau de commande 14 de manière à ce que la rotation de l’anneau de commande 14 (via le moyen de commande) entraîne le pivotement des aubes de stator autour de l’axe de calage A. Avantageusement, mais non limitativement, les aubes de stator 10 pivotent simultanément sous l’action du moyen de commande 15. En référence à la FIG. 3 , chaque aube de stator 10 s’étend radialement entre une première extrémité 10a et une deuxième extrémité 10b. La première extrémité 10a est montée pivotante par exemple sur le carter 12 et la deuxième extrémité 10b est montée pivotante par exemple sur une virole annulaire radialement interne (non représentée). Avantageusement, la première extrémité 10a traverse une ouverture 12a traversant la paroi du carter 12 de part et d’autre et s’étend radialement vers l’extérieur depuis le carter 12. La première extrémité 10a et la deuxième extrémité 10b se présentent avantageusement chacune sous la forme d’un pivot. La FIG. 4 représente un mode de réalisation d’un levier de commande 20. Le levier de commande 20 comprend par exemple un corps 21 allongé suivant une direction d’allongement DA. Chaque corps 21 allongé s’étend entre une première portion 22 et une deuxième portion 23 qui sont reliées par une portion centrale 24. Le corps 21 allongé est globalement délimitée par une bordure périphérique 25. La bordure périphérique 25 est reliée par exemple à une surface radialement externe 26 et à une surface radialement interne 27. La surface radialement interne 27 et la surface radialement externe 26 sont ici opposées suivant une direction radiale DR. En situation d’installation, la direction radiale DR est parallèle à l’axe radial Z. Suivant l’exemple représenté, la première portion 22 est reliée à la première extrémité 10a d’une aube de stator 10 à calage variable. La première portion 22 comprend avantageusement un orifice 28 qui traverse la paroi de celle-ci de part et d’autre suivant la direction radiale DR. L’orifice 28 débouche en particulier sur la surface radialement externe 26 du corps 21 allongé. Sur la FIG. 5 , le corps 21 comprend dans cet exemple de réalisation un évidement 29 qui débouche sur la surface radialement interne 27. L’orifice 28 débouche également de manière avantageuse dans cet évidement 29. Ce dernier permet de recevoir au moins une portion du pivot de la première extrémité 10a. L’évidement 29 présente une section globale de forme rectangulaire. Cela permet de réaliser une liaison plan-plan entre l’évidement et le pivot de la première extrémité 10a qui autorise un meilleur passage des couples. Bien entendu, d’autres formes sont envisageables. L’orifice 28 présente avantageusement une section circulaire ayant un axe B. De manière avantageuse, la première extrémité 10a de l’aube de stator 10 est fixée sur la première portion 22 grâce à des organes de fixation. Ces derniers peuvent être des boulons avec par exemple une tige traversant l’orifice 28 et l’évidement 29, et se vissant dans un alésage fileté de la première extrémité 10a. Un autre type d’organe de fixation permettant un démontage et un montage rapides est bien entendu envisageable. Avantageusement, la première portion 22 comprend une première épaisseur e1 maximale mesurée suivant la direction radiale RD. La première épaisseur e1 est comprise entre 8 mm et 10 mm. Au niveau de la première portion 22, une portion de la surface radialement interne 27a est définie dans un plan (perpendiculaire à la direction radiale DR) qui est décalé par exemple du plan dans lequel sont définies les portions de surface radialement interne de la deuxième portion 23 et éventuellement du plan de la portion centrale 24. La première épaisseur e1 est avantageusement mesurée entre la portion de surface radialement interne 27a et une portion de surface radialement externe 26 au niveau de la première portion 22. La première portion 22 peut présenter une longueur L1 prédéterminée qui peut être égale à une longueur L2 de la deuxième portion 23 ou à une longueur L3 de la portion centrale 24. De manière alternative, les longueurs L1, L2 et L3 peuvent être différentes. A titre d’exemple, la longueur L1 est comprise entre 20 mm et 50 mm. De manière avantageuse, mais non limitativement, la largeur du corps du levier de commande 20, mesurée suivant la direction transversale DT, décroit de la première portion 22 à la deuxième portion 23. La deuxième portion 23 comprend une deuxième épaisseur e2 qui est avantageusement inférieure à la première épaisseur e1 de la première portion 22. La deuxième épaisseur peut être comprise entre 0.8 et 4 mm. La deuxième portion 23 est avantageusement reliée à l’anneau de commande 14. Pour cela, la deuxième portion 23 comprend par exemple un orifice 30 (représenté sur la FIG. 5 ) traversant la paroi de part et d’autre suivant la direction radiale DR et débouchant à la fois sur la surface radialement interne 27 et sur la surface radialement externe 27. L’orifice 30 présente avantageusement une section circulaire d’axe C avec un diamètre D3 prédéterminé. Un organe de liaison 31 (représenté sur les figures 4 et 7) traverse par exemple au moins en partie l’orifice 30 de manière à permettre la liaison avec l’anneau de commande 14. L’organe de liaison 31 est avantageusement, mais non limitativement, fixé à demeure à la deuxième portion 23. L’organe de liaison 31 peut être un pion lequel comprend par exemple une tête 32 (par exemple de section circulaire) depuis laquelle se prolonge un corps cylindrique 33 droit (ayant un axe D parallèle à l’axe radial ou direction radiale DR). La tête 32 présente avantageusement un diamètre D32 supérieur à celui du corps cylindrique D33. La tête 32 peut être sertie par exemple au niveau de l’orifice 30. Le corps cylindrique 33 s’étend du côté de la surface radialement interne 27. En d’autres termes, le pion est immobile par rapport au levier de commande 20. Le levier de commande 20 est réalisé par exemple dans un matériau métallique. Avantageusement, mais non limitativement, le matériau métallique peut être un titane ou un alliage de titane ou un acier ou un matériau composite à matrice organique (avec par exemple un renfort fibreux tissé en trois dimensions). Le titane ou l’alliage de titane présente de bonnes propriétés thermomécaniques et une très bonne résistance à la corrosion. Le levier de commande 20 est réalisé de manière avantageuse d’une seule pièce (venue de matière ou monolithique). Selon un exemple de réalisation, le levier de commande 20 est fabriqué à partir d’un bloc de matière métallique qui est usiné. Préférentiellement, le levier de commande 20 est réalisé par un procédé de fabrication additive ou fusion sélective de poudre. La fabrication additive permet d’obtenir des pièces de formes complexes et en trois dimensions en fusionnant des couches de poudre et en avec le moins de perte de matière possible. Il existe plusieurs techniques de fabrication additive dont l’une peut être sélectionnée dans le groupe comprenant la fusion sélective par laser, également désignée par l’acronyme « SLM » pour « Selective Laser Melting » en anglais, la fusion par faisceau d’électrons, également désignée par l’acronyme « EBM » pour « Electron Beam Melting » en anglais, la construction laser additive directe, également désignée par l’acronyme « CLAD » pour « Construction Laser Additive Direct » en anglais, la fabrication additive par faisceau d'électrons, également désignée par l’acronyme « EBAM » pour « Electron Beam Additive Manufacturing » en anglais, la dépose métallique laser, également désignée par l’acronyme « LMD » pour « Laser Metal Deposition» en anglais, le procédé par jet de liant, également désignée par les termes « Binder Jetting » en anglais, ou le frittage sélectif par laser, également désignée par l’acronyme « SLS » pour « Selective Laser Sintering » en anglais. De préférence, la technique de fabrication additive utilisée est la fusion laser sur lit de poudre « SLM » aussi connue par l’acronyme « LBM » pour « Laser Beam Melting ». De manière avantageuse, mais non limitativement, le procédé de fabrication est réalisé par une installation de fabrication additive, non représentée. Une telle installation de fabrication additive comprend, par exemple, au moins un réservoir d’alimentation contenant une poudre, ici métallique, notamment en titane ou en alliage de titane, au moins un organe de dépôt de la poudre du réservoir d’alimentation sur un support de fabrication et un élément de génération d’énergie, tel un laser qui est destiné à faire fondre des couches de poudre. En particulier, de la poudre est disposée couche par couche sur le support de fabrication et chaque couche de poudre est fondue par l’élément de génération d’énergie, solidifiée puis recouverte par d’autres couches du matériau. L’opération est répétée à de multiples reprises pour former le levier de commande 20. Dans le cadre de la fabrication additive, le sens de fabrication du levier de commande 20 est orienté avantageusement dans la direction d’allongement DA, et de préférence de la première portion 22 vers la deuxième portion 23. En d’autres termes, les couches successives de poudre sont disposées suivant la direction d’allongement DA. Comme cela est représenté sur les figures 4 à 6, le levier de commande 20 comprend avantageusement au moins un raidisseur 40 qui est configuré de manière à augmenter la résistance mécanique du levier de commande. Dans le présent exemple, un seul raidisseur 40 est avantageusement situé entre la première portion 22 et la deuxième portion 23. Le raidisseur 40 est situé de préférence au niveau de la deuxième portion 23 du levier de commande 20. Alternativement, le raidisseur 40 peut être situé plus ou moins proche de l’organe de liaison 31 ou encore plus ou moins proche de la première portion 22. Le levier de commande 20 comprend au moins un trou 41 qui traverse sa paroi de part et d’autre suivant la direction radiale DR. Le trou 41 présente avantageusement une section circulaire. Chaque orifice 30 et trou 41 est réalisé par exemple par une simple opération de perçage après la fabrication du corps de chaque levier de commande 20. De préférence, le perçage de l’orifice 30 et trou 41 est réalisé lors d’une même étape. De manière alternative, l’orifice 30 et le trou 41 sont formés au moment de la fabrication additive des leviers de commande. Avantageusement, mais non limitativement, le trou 41 présente un diamètre D4 qui est identique au diamètre D3 de l’orifice 30 destiné à recevoir l’organe de liaison, ici le pion. Cela permet de simplifier la fabrication des leviers de commande 20 renforcés et de ne pas allonger la durée de fabrication. Suivant l’exemple de réalisation, le trou 41 est disposé à une distance prédéterminée d5 de l’orifice 30. Plus précisément, la distance prédéterminée d5 séparant l’axe de l’orifice 30 et de l’axe du trou 41 est égale avantageusement à 1,5*D4. Le raidisseur 40 est une pièce rapportée qui est agencée dans le trou 41. Nous entendons dans la présente description par « pièce rapportée » une pièce qui n’est pas réalisée pendant le procédé de fabrication du levier de commande 20. Le raidisseur est par exemple distinct du levier de commande en cours de fabrication. Avantageusement, le raidisseur 40 est réalisé dans un matériau métallique qui est différent du matériau métallique du levier de commande 20. Le matériau métallique du raidisseur 40 peut comprendre du fer ou un alliage de fer. En référence à la FIG. 6 , le raidisseur 40 comprend avantageusement, mais non limitativement, un corps cylindrique 42 présentant un axe E. L’axe E du corps cylindrique 42 est coaxial à l’axe du trou (parallèle à la direction radiale). Le corps cylindrique 42 présente avantageusement une première partie 42a et une deuxième partie 42b. Dans cet exemple de réalisation, la première partie 42a présente un diamètre D42a qui est supérieur au diamètre D42b de la deuxième partie 42b. Le diamètre D42b est par exemple légèrement inférieur au diamètre D4 du trou 41 en permettant un jeu compris de préférence entre 0,05 mm et 0,15 mm. Cette différence de diamètre entre la deuxième partie 42 et le trou 41 facilite l’installation du raidisseur 40 au sein du levier de commande 20. Suivant une autre alternative, le diamètre D42a de la première partie 42a est égal au diamètre D42b de la deuxième partie 42b. De manière avantageuse, mais non limitativement, le diamètre D42a de la première partie 42a est sensiblement égal au diamètre D32 de la tête 32 du pion formant l’organe de liaison 31. De même, le diamètre D42b de la deuxième partie 42b du raidisseur 40 est sensiblement égal au diamètre D33 du corps cylindrique 33 du pion. De manière alternative, le diamètre D42a de la première partie 42a peut être supérieur ou inférieur au diamètre D32 de la tête du pion. Suivant encore une autre alternative, le diamètre D42b de la deuxième partie 42b du raidisseur 40 peut être supérieur ou inférieur au diamètre D33 du corps cylindrique du pion. Suivant une caractéristique avantageuse, mais optionnelle, le raidisseur 40 est fixé sur le levier de commande 20. La fixation peut être un sertissage (comme pour le pion installé au niveau de la deuxième portion du levier de commande 20). Suivant un autre mode de réalisation non représenté, le nombre de raidisseurs peut être différent et peut être compris par exemple entre deux et cinq. Préférentiellement, entre deux et trois raidisseurs sont rapportés sur un levier de commande 20. Les raidisseurs 40 peuvent être disposés régulièrement entre la première portion 22 et la deuxième portion 23 suivant la direction d’allongement DA. Suivant l’exemple de réalisation, les portions de surface radialement externe 26 de chaque portion 22, 23, 24 du levier de commande 20 présentent une continuité de surface. Celles-ci sont avantageusement situées dans un même plan. Alternativement, chaque portion de surface radialement externe pourrait être définie dans un plan qui présente une légère inclinaison, par exemple de l’ordre de 5°, par rapport aux autres plans des portions de surface radialement externe adjacentes. Avantageusement, l’épaisseur de la portion centrale 24 (hormis les raidisseurs) est identique à la deuxième épaisseur e2 de la deuxième portion 23. La FIG. 7 illustre un autre mode de réalisation d’un levier de commande 20. Ce levier de commande 20 diffère des modes de réalisation et alternatives de réalisation précédent en ce que l’organe de liaison 31 est monté mobile par rapport au levier de commande 20. Plus précisément, l’organe de liaison 31 est monté par exemple suivant une liaison rotule 44 sur la deuxième portion 23. A cet effet, la liaison rotule 44 est réalisée au moyen d’une bague externe 45 et d’une bague interne 46. La bague externe 45 est avantageusement sertie dans l’orifice 30 traversant de la deuxième portion 23 tandis que la tête 32 de l’organe de liaison est frettée dans la bague interne 46 de la liaison rotule 44. La liaison rotule 44 permet à chaque levier de commande 20 de se déplacer en se déformant sans effort important puisque l’organe de liaison 31 (ici le pion) et la deuxième partie 23 de chaque levier de commande 20 peuvent bouger l’un par rapport à l’autre. Le moyen de commande 15 avec sa puissance actuelle peut être conservée pour déplacer les leviers de commande renforcés. La configuration du ou des raidisseurs confère à chaque levier de commande 20 au moins une raideur longitudinale accrue qui augmentera la résistance de celui-ci vis-à-vis d’une déformation longitudinale. Avec des leviers de commande 20 dont la forme est optimisée avec les raidisseurs 40, les déformations du levier de commande et le désengagement partiel ou total du pion de l’anneau de commande 14 sont évités en cas d’application d’un couple mécanique (moment) donné, appliqué (par exemple en cas de pompage et/ou ingestion d’un corps étranger) sur les aubes de stator. Mécanisme de commande (13) d’aubes de stator à calage variable d’une turbomachine (1), ce mécanisme de commande (13) comprenant un anneau de commande (14) apte à être entraîné en rotation autour d’un axe longitudinal (X) et des leviers de commande (20) reliant chaque aube de stator (10) à calage variable à l’anneau de commande (14) de sorte que la rotation de l’anneau de commande (14) entraîne le pivotement de chaque aube de stator (10) à calage variable, chaque levier de commande (20) étant monté pivotant sur l’anneau de commande (14) au moyen d’un organe de liaison (31) et comprenant un corps (21) allongé suivant une direction d’allongement entre une première portion (22) et une deuxième portion (23), le corps (21) comprenant une portion centrale (24) reliant la première portion (22) et la deuxième portion (23), caractérisé en ce que chaque levier de commande (20) comprend au moins un raidisseur (40) configuré de manière à augmenter la résistance mécanique du levier de commande (20), chaque levier de commande (20) comprenant au moins un trou (41) traversant la paroi de celui-ci de part et d’autre, et chaque raidisseur (40) étant une pièce rapportée qui est agencée et fixée dans le trou (41). Mécanisme de commande (13) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le mécanisme de commande (13) comprend un moyen de commande (15) provoquant la rotation de l’anneau de commande (14) via au moins une pièce de transmission fusible reliant l’anneau de commande (14) au moyen de commande (15). Mécanisme de commande (13) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que chaque levier de commande (20) est réalisé en titane, en alliage de titane, en acier ou dans un matériau composite à matrice organique. Mécanisme de commande (13) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la deuxième portion (23) de chaque levier de commande (20) comprend un orifice (30) recevant au moins en partie l’organe de liaison (31). Mécanisme de commande (13) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le trou (41) et l’orifice (30) de la deuxième portion présentent un diamètre identique. Mécanisme de commande (13) selon l’une des revendications 4 à 5, caractérisé en ce que la distance (d5) séparant l’axe du trou (41) et de l’orifice (30) est égale à 1,5*D4. Mécanisme de commande (13) selon l’une des revendications 3 à 6, caractérisé en ce que le raidisseur (40) est réalisé dans un matériau métallique différent du matériau de chaque levier de commande (20) et comprenant de préférence du fer ou un alliage de fer. Mécanisme de commande (13) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que chaque raidisseur (40) présente un corps cylindrique (42) présentant une première partie (42a) et une deuxième partie (42a) qui ont des diamètres identiques ou différents. Mécanisme de commande (13) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’entre deux et cinq raidisseurs (40) sont rapportés et agencés sur chaque levier de commande (20) entre la première portion (22) et la deuxième portion (23). Mécanisme de commande (13) selon l’une des revendications 4 à 9, caractérisé en ce que l’organe de liaison (31) est fixé à demeure au niveau de la deuxième portion (23). Mécanisme de commande (13) selon l’une des revendications 4 à 9, caractérisé en ce que l’organe de liaison (31) est monté suivant une liaison rotule (44) au niveau de la deuxième portion (23). Turbomachine (1) comprenant des aubes de stator (10) à calage variable destinées à redresser un flux d’air circulant dans la turbomachine et un mécanisme de commande (13) des aubes de stator (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes. Turbomachine (1) selon la revendication 12, caractérisée en ce qu’elle comprend au moins un étage formé d’une rangée annulaire d’aubes mobiles et d’une rangée annulaire des aubes de stator (10), les aubes de stator (10) étant disposées en amont ou en aval des aubes mobiles.