Brevet FR3161479A1 — publié le 20251024

La présente invention concerne un procédé pour quantifier des fibres naturelles et/ou des fibres chimiques présentes dans un effluent liquide issu d’un dispositif de traitement de textiles. On chauffe en atmosphère inerte un échantillon de l’effluent liquide ou de son résidu de filtration entre une température initiale (T0) valant au plus 290°C et une température finale (TF) valant au moins 550°C, et on mesure une courbe de l’évolution en fonction de la température d’une quantité représentative de composés hydrocarbonés libérés par l’échantillon. A partir de températures prédéfinies d’intégration initiale, intermédiaire (TI) et finale de ladite courbe, on détermine une quantité de composés hydrocarbonés libérés par les fibres naturelles de l’échantillon et/ou une quantité de composés hydrocarbonés libérés par les fibres chimiques de l’échantillon. Puis, à partir de lois de correspondance prédéterminées, on en déduit un pourcentage massique de fibres naturelles et/ou de fibres chimiques présentes dans l’échantillon. Figure 2 à publier Procédé pour quantifier des fibres textiles naturelles et/ou des fibres textiles chimiques présentes dans un effluent liquide La présente invention concerne le domaine de la quantification des fibres textiles contenues dans un effluent liquide. En particulier, la présente invention peut concerner le domaine de la quantification des fibres naturelles et/ou des fibres chimiques contenues dans un liquide de vidange d'un dispositif de traitement de textiles, tel qu'une machine à laver le linge, une laverie (industrielle ou non), une blanchisserie, un dispositif pour teindre des textiles, ou encore un dispositif pour imperméabiliser des textiles. Le plastique est omniprésent dans notre quotidien et nos vêtements n’échappent pas à la règle puisqu’environ 60% des fibres utilisées dans l’industrie textile au niveau mondial sont réalisées à partir de matières plastiques telles que le polyester (PET), le polyamide (PA) ou l’acrylique (PAN). Du fait de l’abrasion pendant le lavage, ces fibres de synthèse peuvent se casser en microfibres. Il est généralement admis que l’on entend par microfibres plastiques des fragments de fibres synthétiques dont la longueur est comprise entre 1µm et 5mm. D’après de récentes études, plus de 700 000 microfibres plastiques peuvent ainsi être rejetées à chaque utilisation d’un lave-linge domestique. Évacuées dans les eaux usées, elles ne sont que partiellement retenues en stations d’épuration (STEP) et une partie finit donc sa course dans les rivières puis les océans. On estime ainsi que 500kT/an de microfibres plastiques issues des lave-linges sont rejetées à l’échelle mondiale dans le milieu aquatique, soit près de 33% des rejets estimés de microplastiques primaires. Outre les rejets dans le milieu aquatique, il est important de noter que la majorité des microfibres plastiques retenues en station d’épuration se retrouvent dans les boues lors des premières étapes de traitement. Or, le débouché principal de ces boues en France, et dans la plupart des pays, est l’épandage sur les terres agricoles afin d’amender et fertiliser les sols. Ces microfibres se retrouvent donc également dans le milieu naturel. Une solution de post-traitement en station d’épuration pour diminuer les rejets de microfibres plastiques dans les océans ne résoudrait qu’une partie du problème. Afin d’être efficaces, les solutions de captation de microfibres plastiques doivent être déployées au plus près des sources d’émission, c'est-à-dire en sortie des dispositifs de lavage des textiles. Par ailleurs, la communauté scientifique s’accorde sur la nécessité de mettre en place des méthodes standardisées et harmonisées pour l’identification et la quantification des plastiques dans l’environnement, et notamment sur les fibres qui sont les formes dominantes en nombre dans l’environnement. Les documents suivants seront cités au cours de la description : Dreillard, M., Barros, C.D.F., Rouchon, V., Emonnot, C., Lefebvre, V., Moreaud, M., Guillaume, D., Rimbault, F., Pagerey, F. (2022) Quantification and morphological characterization of microfibers emitted from textile washing. Science of the Total Environment 832, 154973. Aujourd’hui, il n’existe pas de norme analytique de référence pour analyser les microfibres plastiques. Or la règlementation sur ces microfibres est en train de se structurer pour se mettre en place dès 2025 et cherche à définir des performances et seuils. Les travaux décrits dans le document (Dreillard et al., 2022) ont montré la force de la combinaison de microscopie de pointe avec des méthodes d’analyse d’image reposant sur de l’intelligence artificielle pour quantifier des fibres contenues dans des eaux de lavage et préalablement déposées sur des filtres. Une limite a toutefois été soulevée à cette approche : l’impossibilité de différencier la nature des fibres, par exemple entre du coton et des fibres synthétiques. De manière générale, on connait déjà des méthodes de caractérisation de plastiques et de polymères qui peuvent être utilisées pour identifier la présence de plastiques et de polymères dans un échantillon tel qu’un effluent liquide : par exemple, la calorimétrie différentielle à balayage, les analyses par thermogravimétrie, la pyrolyse couplée à la chromatographie gazeuse – spectrométrie de masse (Py-GC-MS) ou encore la spectroscopie Raman. Toutefois, ces méthodes sont plus ou moins complexes et longues. On connait par exemple la technique de microspectroscopie infrarouge à transformée de Fourier (connue sous l’acronyme « µFTIR », pour « micro Fourier Transform Interferometer » en anglais) qui permet de d’identifier les espèces chimiques inconnues en caractérisant leur composition, leur taille et leur quantité. Toutefois, cette méthode ne peut être utilisée pour la quantification et la différenciation de microfibres dont la taille est inférieure à environ 20 µm (seuil de détection de la méthode µFTIR). On connait aussi la demande de brevet WO 2022/243080 A1, qui concerne une analyse thermique pour caractériser le contenu en plastique dans des échantillons d’un milieu poreux tel que des sédiments. Plus précisément, cette méthode repose sur des mesures de quantités de composés hydrocarbonés (HC), de monoxyde de carbone (CO) et/ou de dioxyde de carbone (CO2) libérés au cours du temps par un échantillon soumis à une séquence de chauffe en atmosphère inerte puis à une séquence de chauffe en atmosphère oxydante appliquées à des échantillons solides. Une base de données d’échantillons préalablement préparés à partir de matrices minérales différentes et de plusieurs types de polymères (PE, PP, PE100, PA6, PA11, PFA et PET), distribués dans des concentrations prédéterminées est préalablement constituée. Des paramètres issus des résultats de l’analyse thermique pour l’échantillon à analyser sont comparés à ceux issus de la base de données d’échantillons pour l’identification et la distinction de familles de polymères. Toutefois cette méthode est dédiée à des échantillons comprenant à la fois un matériau poreux et au moins un polymère (par exemple un échantillon de sable prélevé sur une plage et comprenant des déchets plastiques), et ne concerne pas des échantillons de fibres textiles. A fortiori, cette méthode n’enseigne pas une manière de distinguer des fibres naturelles de fibres chimiques, et encore moins une quantification massique des fibres naturelles et/ou des fibres chimiques. La présente invention permet de pallier ces inconvénients. La présente invention concerne un procédé pour quantifier des fibres naturelles et/ou des fibres chimiques présentes dans un effluent liquide issu d'au moins un dispositif de traitement de textiles, à partir d’un échantillon dudit effluent liquide et/ou d’un échantillon comprenant au moins un résidu de filtration dudit effluent liquide. Le procédé selon l’invention comprend au moins les étapes suivantes : A) on chauffe ledit échantillon en atmosphère inerte selon une séquence de températures ayant une température initiale valant au plus 290°C et une température finale valant au moins 550°C, et on mesure en continu au moins une quantité représentative de composés hydrocarbonés libérés pendant ladite chauffe en atmosphère inerte ; B) à partir d’une courbe de l’évolution en fonction de la température de ladite quantité représentative de composés hydrocarbonés libérés pendant ladite chauffe en atmosphère inerte par ledit échantillon, on détermine : - une quantité de composés hydrocarbonés libérés par lesdites fibres naturelles dudit échantillon selon une formule du type : , et/ou - une quantité de composés hydrocarbonés libérés par lesdites fibres chimiques dudit échantillon selon une formule du type : Où est une température intermédiaire d’intégration comprise entre 390 et 400°C, est une température initiale d’intégration comprise entre ladite température initiale de ladite séquence de températures et ladite température intermédiaire d’intégration de ladite courbe , est une température finale d’intégration comprise entre ladite température intermédiaire d’intégration et ladite température finale de ladite séquence de températures, ladite température intermédiaire d’intégration valant de préférence 390°C, ladite température initiale d’intégration étant de préférence comprise entre 280°C et 290°C, et ladite température finale d’intégration étant de préférence comprise entre 550°C et 560°C, et où est une masse dudit échantillon ; C) On en déduit : - un pourcentage massique de fibres naturelles présentes dans ledit effluent liquide au moyen d’une loi de correspondance prédéterminée reliant une quantité de composés hydrocarbonés libérés par des fibres naturelles d’un échantillon à un pourcentage massique de fibres naturelles dudit échantillon, et/ou - un pourcentage massique de fibres chimiques présentes dans ledit effluent liquide au moyen d’une loi de correspondance prédéterminée reliant une quantité de composés hydrocarbonés libérés par des fibres chimiques d’un échantillon à un pourcentage massique de fibres chimique dudit échantillon. Selon une mise en œuvre de l’invention, à partir d’une première pluralité d’échantillons de référence pour lesquels un pourcentage massique en fibres naturelles est prédéterminé, on peut réaliser les étapes suivantes : - pour chacun desdits échantillons de référence de ladite première pluralité d’échantillons de référence, on applique les étapes A) et B) de manière à déterminer une quantité de composés hydrocarbonés libérés par lesdites fibres naturelles pour chacun desdits échantillons de référence de ladite première pluralité d’échantillons de référence ; - on détermine ladite loi de correspondance reliant une quantité de composés hydrocarbonés libérés par des fibres naturelles d’un échantillon à un pourcentage massique de fibres naturelles d’un échantillon au moyen d’une méthode de régression linéaire appliquée auxdites quantités déterminées de composés hydrocarbonés libérés par lesdites fibres naturelles pour chacun desdits échantillons de référence de ladite première pluralité d’échantillons de référence et aux pourcentages massiques prédéterminés en fibres naturelles desdits échantillons de référence de ladite première pluralité d’échantillons de référence. Alternativement, ladite loi de correspondance reliant une quantité de composés hydrocarbonés libérés par des fibres naturelles d’un échantillon à un pourcentage massique de fibres naturelles %FN dans ledit échantillon peut être définie par une formule du type : Où est compris entre 100 et 250. Selon une mise en œuvre de l’invention selon laquelle lesdites fibres naturelles correspondent à du coton et/ou du lin, ledit coefficient peut être compris entre 170 et 190, et peut valoir préférentiellement 179. Selon une mise en œuvre de l’invention, à partir d’une deuxième pluralité d’échantillons de référence pour lesquels un pourcentage massique en fibres chimiques est prédéterminé, on peut réaliser les étapes suivantes : - pour chacun desdits échantillons de référence de ladite deuxième pluralité d’échantillons de référence, on applique les étapes A) et B) de manière à déterminer une quantité de composés hydrocarbonés libérés par lesdites fibres chimiques pour chacun desdits échantillons de référence de ladite deuxième pluralité d’échantillons de référence ; - on détermine ladite loi de correspondance reliant une quantité de composés hydrocarbonés libérés par des fibres chimiques d’un échantillon à un pourcentage massique de fibres chimiques d’un échantillon au moyen d’une méthode de régression linéaire appliquée auxdites quantités déterminées de composés hydrocarbonés libérés par lesdites fibres chimiques pour chacun desdits échantillons de référence de ladite deuxième pluralité d’échantillons de référence et auxdits pourcentages massiques en fibres chimiques prédéterminés desdits échantillons de référence de ladite deuxième pluralité d’échantillons de référence. Alternativement, ladite loi de correspondance reliant une quantité de composés hydrocarbonés libérés par des fibres chimiques d’un échantillon à un pourcentage massique de fibres chimiques %FC présentes dans ledit échantillon peut être définie par une formule du type : Où est compris entre 200 et 600. Selon une mise en œuvre de l’invention selon laquelle lesdites fibres chimiques correspondent à du PET et/ou du PA, ledit coefficient peut être compris entre 360 et 390, et peut valoir préférentiellement 372. Selon une mise en œuvre de l’invention, ladite température initiale d’intégration peut valoir 290°C. Selon une mise en œuvre de l’invention, ladite température finale d’intégration peut valoir 550°C. L’invention concerne en outre un système pour la mise en œuvre du procédé tel que décrit ci-dessus comprenant au moins un four de pyrolyse en atmosphère inerte et des moyens de mesure de composés hydrocarbonés. D'autres caractéristiques et avantages du procédé selon l'invention, apparaîtront à la lecture de la description ci-après d'exemples non limitatifs de réalisations, en se référant aux figures annexées et décrites ci-après. Liste des figures [Fig 1A] La FIG. 1 illustre de manière schématique l'évolution de la température en fonction du temps de la séquence de températures de la première étape du procédé selon l’invention. [Fig 1B] La FIG. 1 illustre de manière schématique l'évolution de la température en fonction du temps d’une variante de la séquence de températures de la première étape du procédé selon l’invention. [Fig 2] La FIG. 2 présente des exemples de courbes de l’évolution en fonction de la température de la quantité représentative de composés hydrocarbonés rapportée à la masse de l’échantillon libérés à l’issue de l’étape 1) du procédé selon l’invention appliquée à des échantillons de coton pur, de lin pur, et de viscose. [Fig 3] La FIG. 3 présente un exemple de droite de régression déterminée pour une pluralité d’échantillons de référence correspondant à des mélanges en diverses proportions de fibres chimiques de différents types, dont la quantité en composés hydrocarbonés libérés par chaque échantillon de référence a été déterminée par application des étapes 1) et 2) du procédé selon l’invention, et pour lesquels le pourcentage massique en fibres chimiques est connue. [Fig 4] La FIG. 4 présente un exemple de courbe de l’évolution en fonction de la température de la quantité représentative de composés hydrocarbonés libérés pendant la chauffe sous atmosphère inerte d’un échantillon. L’invention concerne un procédé pour quantifier des fibres naturelles et/ou des fibres chimiques présentes dans un effluent liquide issu d'au moins un dispositif de traitement de textiles, à partir d’un échantillon de l’effluent liquide ou d’un échantillon comprenant au moins un résidu de filtration dudit effluent liquide. Par « fibres naturelles » ou encore « fibres textiles naturelles », on entend des particules issues de matériaux tissés, non tissés, ou tricotés (tels que des vêtements ou du linge), composés de fibres d’origine naturelle, plus précisément d’origine végétale (par exemple du coton et du lin) ou animale (par exemple de la laine). Par « fibres chimiques » ou encore « fibres textiles chimiques », on entend des particules issues de matériaux (tels que des vêtements ou du linge) tissés, non tissés, ou tricotés, composés de fibres synthétiques (c’est-à-dire dérivées des produits hydrocarbonés, tels que le PET, le PA, etc.) et/ou de fibres artificielles (telles que la viscose) issues de la transformation chimique (c’est-à-dire une transformation changeant la nature de la fibre) d’une matière naturelle (cellulose, bois, plante etc.). A noter que l’invention peut s’appliquer indifféremment à des microfibres textiles, c’est-à-dire à des fibres ayant des diamètres généralement compris entre 0,1 et 50 micron. Par "dispositif de traitement de textiles", on entend en particulier un dispositif de lavage de textiles, par exemple une machine à laver le linge individuelle (ou encore un lave-linge), à usage domestique ou commercial, un ensemble de machines à laver le linge (par exemple dans des laveries), une laverie industrielle (par exemple une blanchisserie), etc. Mais un dispositif de traitement de textiles selon l'invention comprend de manière générale tout dispositif mettant en contact un textile avec un liquide, le liquide étant ensuite séparé du textile, tel qu'un dispositif pour teindre un textile, ou encore un dispositif pour imperméabiliser un textile. Par "effluent liquide issu d'au moins un dispositif de traitement de textiles", on entend le liquide issu de la vidange du dispositif de traitement de textiles, par exemple le liquide après lavage et/ou rinçage et/ou essorage dans le cas d'un lave-linge. On parle par la suite de manière équivalente de "liquide de vidange". De manière classique, la charge en (micro)fibres des effluents liquides en sortie de dispositifs de traitement de textiles est en général limitée, avec des teneurs comprises entre 0.1 et 1000 ppm poids, généralement comprise en 1 et 500 ppm poids. Le procédé selon l'invention requiert de disposer d’un échantillon de l’effluent liquide ou d’un échantillon comprenant au moins un résidu de filtration de l’effluent liquide. L’échantillon d’effluent liquide directement analysé ou l’effluent liquide ayant été filtré pour obtenir son résidu peut résulter d’un prélèvement réalisé en sortie de la conduite de vidange du dispositif de traitement de textiles, par exemple à chaque lavage dans le cas d’un lave-linge domestique, ou bien toutes les heures dans une laverie industrielle ou dans une blanchisserie. De telles fréquences de prélèvement de l’effluent liquide à analyser peuvent permettre de vérifier de manière fiable la conformité des rejets d’un dispositif de traitement de textiles par rapport aux normes en vigueur. Selon une mise en œuvre de l’invention, le procédé selon l’invention peut comprendre une étape préalable au cours de laquelle on peut, au moyen de moyens de filtration, filtrer l’effluent liquide issu du dispositif de traitement de textiles afin de collecter un résidu de filtration de l’effluent liquide. Il est bien clair que les moyens de filtration doivent être aptes à collecter au moins les fibres textiles naturelles et/ou chimiques présentes dans l’effluent liquide. Selon une mise en œuvre, les moyens de filtration comprennent un filtre à membrane. Avantageusement, le filtre à membrane peut être formé dans un matériau ne générant pas de particules qui pourraient interférer avec la quantification des fibres naturelles et/ou chimiques selon l’invention. De manière très préférée, on peut utiliser des filtres à membrane de type fibres de verre. En effet, ces filtres sont inertes par rapport au procédé selon l’invention (ils ne contiennent ni ne produisent de fibres naturelles et/ou chimiques) et peuvent donc être introduits, avec leur résidu, directement dans un dispositif apte à la mise en œuvre le procédé selon l’invention. Avantageusement, on peut ajouter une quantité connue (par exemple 80%) d’un matériau (par exemple du sable) ne comprenant ni fibres naturelles ni fibres chimiques au résidu de filtration ainsi obtenu. Cela a pour objectif d’éviter de saturer les moyens de mesure de composés hydrocarbonés tels que décrits ci-dessous. Le procédé selon l’invention peut être avantageusement mais non limitativement mis en œuvre au moyen du dispositif ROCK-EVAL® (IFP Energies nouvelles, France), tel que décrit dans les brevets FR 2227797 (US 3953171) et FR 2472754 (US 4352673). En effet, le dispositif ROCK-EVAL® comprend au moins : - un four de pyrolyse en atmosphère inerte, - des moyens de mesure de composés hydrocarbonés (HC), par exemple sous la forme d’un détecteur du type à ionisation de flamme (FID). Le procédé peut être alternativement mis en œuvre au moyen de tout four permettant une chauffe en atmosphère inerte, coopérant avec un ou des dispositifs de mesures de composés hydrocarbonés. Le procédé selon l’invention peut comprendre les étapes suivantes : 1) Séquence de chauffe sous atmosphère inerte (pyrolyse) 2) Détermination de la quantité de composés hydrocarbonés libérés 3) Quantification des fibres naturelles et/ou des fibres chimiques Les étapes du procédé selon l’invention sont décrites ci-après dans le cas . 1) Séquence de chauffe sous atmosphère inerte (pyrolyse) Au cours de cette étape, l’échantillon est chauffé sous atmosphère inerte (comme par exemple sous un flux d’azote, argon ou d’hélium) selon une séquence de températures dont la température initiale (notée T0 par la suite) vaut au plus 290 °C, et la température finale (notée TF par la suite) vaut au moins 550°C. En effet, la Demanderesse a pu observer, au moyen de nombreux essais réalisés sur une pluralité d’échantillons de fibres naturelles de différents types (coton, lin, laine etc), que la température de 290°C correspond à la température de début de libération des composés organiques la plus basse parmi toutes les fibres naturelles. Par exemple, le lin a une température de début de libération des composés organiques supérieure à la celle du coton qui est de 290°C². Comme cela sera décrit ci-après, cette température initiale est également inférieure à la température de début de libération des composés organiques des fibres chimiques. De même, la Demanderesse a pu observer, au moyen de nombreux essais réalisés sur une pluralité d’échantillons de fibres chimiques de différents types (PET, PA, viscose, etc.), que la température de 550°C est suffisante pour une libération complète des composés organiques des fibres chimiques, quel que soit leur type. Comme cela sera décrit ci-après, cette température finale est également inférieure à la température de fin de libération des composés organiques des fibres naturelles. Selon une mise en œuvre de l'invention, la température initiale T0 peut être comprise entre 100 et 290°C, et vaut préférentiellement 200°C. En effet, la Demanderesse a pu observer, au moyen de nombreux essais réalisés sur une pluralité d’échantillons de fibres provenant d’articles textiles ayant fait l’objet d’un usage (par exemple draps provenant d’un hôpital, vêtements portés, etc ), que de tels échantillons libèrent des composés organiques à des températures inférieures à la température de début de libération des composés organiques d’articles textiles n’ayant pas fait l’objet d’un usage. Il peut s’agir de composés organiques issus de résidus organiques présents dans le linge à laver (résidus alimentaires, terre, graisses etc), qui sont libérés à des températures inférieures à la température de 290°C. Une température initiale inférieure à la température de début de libération des composés organiques des fibres naturelles (290°C) permet de dissocier les composés organiques issus des résidus organiques des composés organiques issus des fibres naturelles et/ou chimiques comme cela sera montré dans l’exemple d’application ci-après. Selon une mise en œuvre de l'invention, la température finale TF peut être comprise entre 550 et 850°C, et vaut préférentiellement 550°C. En effet, de telles températures permettent de garantir que la libération des composés organiques des fibres chimiques est bien complète. Selon une mise en œuvre de l’invention, la séquence de températures sous atmosphère inerte peut comprendre un premier palier isotherme à la température initiale T0, éventuellement suivi par un gradient thermique prédéterminé de manière à élever la température de l’échantillon jusqu’à la température finale TF. La FIG. 1 illustre de manière schématique l'évolution de la température T en fonction du temps t d’une telle séquence de températures, présentant un palier isotherme à la température T0, suivi d’un gradient thermique jusqu’à atteindre la température TF. Avantageusement, la séquence de températures sous atmosphère inerte peut comprendre un deuxième palier isotherme, optionnellement en plus du premier palier isotherme, à la température finale TF. Cela permet de poursuivre, si besoin, le craquage des composés ayant une température de craquage proche de la température finale TF de la séquence de températures sous atmosphère inerte selon l’invention. La FIG. 1 illustre de manière schématique l'évolution de la température T en fonction du temps t d’une séquence de températures, présentant deux paliers isothermes, aux températures T0 et TF telles que définies ci-dessus, et reliées entre elles par un gradient thermique. Selon une mise en œuvre de l'invention, le ou les paliers isothermes de la séquence de températures sous atmosphère inerte peuvent avoir une durée prédéterminée non nulle (par exemple supérieure à une demi-minute), préférentiellement comprise entre 1 et 5 minutes, et valant très préférentiellement 3 minutes. De telles durées permettent de considérer que le craquage des composés ayant une température de craquage proche de la température du palier isotherme est terminé. Selon la mise en œuvre de l’invention selon laquelle la séquence de températures sous atmosphère inerte selon l’invention comprend plusieurs paliers isothermes et en particulier deux paliers isothermes aux températures T0 et TF, la durée d’un palier isotherme peut être différente de la durée du ou des autres paliers isothermes. Selon une mise en œuvre de l’invention, le ou les gradients thermiques de la séquence de températures sous atmosphère inerte peuvent être compris entre 1°C/min et 50°C/min, de préférence entre 15° et 35°C/min, et peuvent de manière très préférée valoir 25°C/min. De telles valeurs constituent des compromis permettant le craquage thermique des composés organiques, tout en limitant la durée de mise en œuvre du procédé. Selon l’invention, on mesure en continu (c’est-à-dire de manière continue dans le temps), une quantité représentative de composés hydrocarbonés (HC) contenus dans un effluent résultant de ladite chauffe. Autrement dit, au cours de cette séquence, on peut mesurer en continu la quantité représentative de HC libéré par l'échantillon par craquage thermique de la matière organique et par la décomposition thermique des fibres naturelles et/ou chimiques. La mesure de la quantité représentative de composés hydrocarbonés peut être réalisée au moyen d’un détecteur du type à ionisation de flamme (FID). A noter que de tels capteurs mesurent un flux de HC, et donnent des valeurs mesurées en millivolts (mV). De manière classique, on peut déterminer une quantité de HC en déterminant une aire sous la courbe mesurée (éventuellement entre des températures prédéfinies) par ces capteurs, et en divisant cette aire par la masse en mg de l’échantillon. En variante, d’autres moyens de mesure de la quantité de HC peuvent être utilisés. Selon une mise en œuvre de l'invention, la séquence de températures sous atmosphère inerte selon l’invention peut être précédée par une phase de montée en température du four de pyrolyse, qui peut être sous la forme d’un gradient thermique, par exemple compris entre 1 et 50°C/min, de préférence entre 20 et 25°C/min, ou de tout autre forme de courbe de montée en température du four de pyrolyse. Cette phase préliminaire de montée en température du four de pyrolyse permet de mettre le four de pyrolyse à la température initiale de la séquence de températures en atmosphère inerte selon l’invention. Cette phase préliminaire peut contribuer à débuter le craquage thermique des composés dont la température de craquage est inférieure à la température initiale de la séquence de températures sous atmosphère inerte selon l'invention. Selon une mise en œuvre de l'invention, la séquence de températures sous atmosphère inerte selon l’invention peut être suivie par une phase d’abaissement de la température du four de pyrolyse, qui peut être sous la forme d'un gradient thermique, par exemple compris entre -1 et -50°C/min, de préférence entre -20 et -25°C/min, ou de tout autre forme de courbe de baisse en température du four de pyrolyse. Cette phase terminale d’abaissement de la température du four de pyrolyse permet, si besoin, de terminer le craquage thermique des composés associés à la température finale de la séquence de températures sous atmosphère inerte selon l'invention. Selon l’invention, à l’issue de cette étape, on obtient une courbe représentative de la quantité de HC libéré au cours du temps pendant la phase de pyrolyse, notée par la suite. Il est bien évident pour l’homme du métier de passer d’une courbe représentative de la quantité de HC libéré au cours du temps à une courbe représentative de la quantité de HC libéré en fonction de la température, puisque la séquence de températures (évolution de la température en fonction du temps ) est connue. 2) Détermination de la quantité de composés hydrocarbonés libérés Au cours de cette étape, à partir d’une courbe de l’évolution en fonction de la température de la quantité représentative de composés hydrocarbonés libérés par l’échantillon pendant la chauffe en atmosphère inerte, on détermine : une quantité de composés hydrocarbonés libérés par les fibres naturelles de l’échantillon selon une formule du type : (1), et/ou une quantité de composés hydrocarbonés libérés par les fibres chimiques de l’échantillon selon une formule du type : (2), Où : - est une température (dite « température intermédiaire d’intégration de la courbe » ou encore plus simplement « température intermédiaire d’intégration » par la suite) comprise entre 390 et 400°C et valant de préférence 390°C, - est une température (dite « température initiale d’intégration de la courbe » ou encore plus simplement « température initiale d’intégration » par la suite ) comprise entre la température initiale T0 de la séquence de températures selon l’invention et la température intermédiaire d’intégration TI, de préférence comprise entre 280°C et 290°C et valant très préférentiellement 290°C, - est une température (dite « température finale d’intégration de la courbe » ou encore plus simplement « température finale d’intégration » par la suite ) comprise entre la température intermédiaire d’intégration TI et la température finale TF de la séquence de températures selon l’invention, comprise de préférence entre 550°C et 650°C, et valant très préférentiellement 550°, et où est la masse de l’échantillon. Autrement dit, dans son mode très préféré, on intègre, avec une pondération par la masse de l’échantillon, la courbe entre les températures qui ont été identifiées comme caractéristiques de la libération des composés organiques des fibres naturelles d’une part (équation (1)), et des composés organiques des fibres chimiques d’autre part (équation (2)). En effet, comme discuté à l’étape précédente, la Demanderesse a pu observer, au moyen de nombreux essais réalisés sur une pluralité d’échantillons de fibres naturelles de différents types (coton, laine, lin etc) et de fibres chimiques (PET, PA, viscose etc), que les fibres naturelles présentes dans un échantillon libèrent des composés organiques entre une température de début de libération des composés organiques des fibres naturelles valant 290°C et la température intermédiaire d’intégration TI selon l’invention, et que les fibres chimiques présentes dans un échantillon libèrent des composés organiques entre la température intermédiaire d’intégration TI selon l’invention et la température de fin de libération des composés organiques des fibres chimiques valant 550°C. Il est bien clair que la température initiale d’intégration T0’ (respectivement température finale d’intégration TF’) peut être choisie supérieure (respectivement inférieure) à la température de début (respectivement de fin) de libération des composés organiques des fibres naturelles (respectivement chimiques) valant 290°C (respectivement 550°C) si la courbe présente un pic débutant (respectivement finissant) à une température supérieure (respectivement inférieure) à 290°C (respectivement 550°C). De même, il est bien clair que la température initiale d’intégration T0’ (respectivement température finale d’intégration TF’) peut être choisie inférieure (respectivement supérieure) à la température de début (respectivement de fin) de libération des composés organiques des fibres naturelles (respectivement chimiques) valant 290°C (respectivement 550°C) si la courbe ne présente pas de valeurs significatives (autrement dit, des valeurs quasi-nulles aux erreurs de mesure près) à une température inférieure (respectivement supérieure) à 290°C (respectivement 550°C). Autrement dit, les valeurs des paramètres et seront dans ce cas quasi inchangées si on élargit les températures respectivement de début et de fin d’intégration de la courbe Ceci est illustré en Figure 2, qui présente des exemples de courbes de l’évolution en fonction de la température de la quantité représentative de composés hydrocarbonés rapportée à la masse de l’échantillon QHC-M (unité en mV/mg) libérés à l’issue de l’étape 1) appliquée aux échantillons suivants : coton pur C, lin pur L, PET, viscose V. On peut observer que la température de fin de libération des composés HC des échantillons de fibres naturelles (coton C, lin L) est inférieure à la température intermédiaire d’intégration TI selon l’invention, et que la température de début de libération des composés HC des échantillons de fibres chimiques (PET, viscose V) est supérieure à la température intermédiaire d’intégration TI selon l’invention. Ainsi, il est bien clair que la température intermédiaire d’intégration TI est une température permettant de distinguer les fibres naturelles des fibres chimiques et inversement. De même, on peut observer que la température de début de libération des composés HC des échantillons de fibres naturelles (coton C, lin L) est bien supérieure ou égale à la valeur très préférée de la température initiale d’intégration (T0’=290°C) décrite ci-dessus, et que la température de fin de libération des composés HC des échantillons de fibres chimiques (PET, viscose V) est inférieure ou égale à la valeur très préférée de la température finale d’intégration (TF’=550°C) décrite ci-dessus. Dans le cas d’un échantillon comprenant uniquement du lin, on peut en outre déduire de cette figure qu’une intégration de la courbe entre 290°C et la température intermédiaire ne serait pas nécessaire puisque le pic de la courbe associé au lin L débute à une température supérieure à 290°C. Ainsi on comprend sur cet exemple que la température très préférée T0’ de 290°C est donnée pour une mise en œuvre simplifiée du procédé selon l’invention, ne nécessitant pas une analyse de la courbe . 3) Quantification des fibres naturelles et/ou des fibres chimiques Au cours de cette étape, à partir des quantités de composés hydrocarbonés libérés par les fibres naturelles et/ou les fibres chimiques de l’échantillon déterminées à l’étape 2), on détermine : - un pourcentage massique de fibres naturelles présentes dans ledit effluent liquide au moyen d’une loi de correspondance prédéterminée reliant une quantité de composés hydrocarbonés libérés par des fibres naturelles d’un échantillon à un pourcentage massique de fibres naturelles d’un échantillon, et/ou - un pourcentage massique de fibres chimiques présentes dans ledit effluent liquide au moyen d’une loi de correspondance prédéterminée reliant une quantité de composés hydrocarbonés libérés par des fibres chimiques d’un échantillon à un pourcentage massique de fibres chimique d’un échantillon. Selon une première variante de mise en œuvre de l’invention, dans une étape préalable au moins à l’étape 3), on peut déterminer la loi de correspondance reliant une quantité de composés hydrocarbonés libérés par des fibres naturelles d’un échantillon à un pourcentage massique de fibres naturelles d’un échantillon de la manière suivante : à partir d’une première pluralité d’échantillons de référence pour lesquels un pourcentage massique en fibres naturelles est prédéterminé, on réalise les étapes suivantes : - pour chacun des échantillons de référence de la première pluralité d’échantillons de référence, on applique les étapes 1) et 2) de manière à déterminer une quantité de composés hydrocarbonés libérés par lesdites fibres naturelles pour chacun des échantillons de référence de la première pluralité d’échantillons de référence ; - on détermine la loi de correspondance reliant une quantité de composés hydrocarbonés libérés par des fibres naturelles d’un échantillon à un pourcentage massique de fibres naturelles d’un échantillon au moyen d’une méthode de régression linéaire appliquée aux quantités déterminées de composés hydrocarbonés libérés par les fibres naturelles pour chacun des échantillons de référence de la première pluralité d’échantillons de référence et aux pourcentages massiques prédéterminés en fibres naturelles de ces échantillons de référence de la première pluralité d’échantillons de référence. Selon une deuxième variante de mise en œuvre de l’invention, dans une étape préalable au moins à l’étape 3), on peut déterminer la loi de correspondance reliant une quantité de composés hydrocarbonés libérés par des fibres chimiques d’un échantillon à un pourcentage massique de fibres chimiques d’un échantillon de la manière suivante : à partir d’une deuxième pluralité d’échantillons de référence pour lesquels un pourcentage massique en fibres chimiques est prédéterminée, on réalise les étapes suivantes : - pour chacun des échantillons de référence de la deuxième pluralité d’échantillons de référence, on applique les étapes 1) et 2) de manière à déterminer une quantité de composés hydrocarbonés libérés par lesdites fibres chimiques pour chacun des échantillons de référence de la deuxième pluralité d’échantillons de référence ; - on détermine la loi de correspondance reliant une quantité de composés hydrocarbonés libérés par des fibres chimiques d’un échantillon à un pourcentage massique de fibres chimiques d’un échantillon au moyen d’une méthode de régression linéaire appliquée aux quantités déterminées de composés hydrocarbonés libérés par les fibres chimiques pour chacun des échantillons de référence de la deuxième pluralité d’échantillons de référence et aux pourcentages massiques prédéterminés en fibres chimiques de ces échantillons de référence de la deuxième pluralité d’échantillons de référence. La FIG. 3 présente un exemple de droite de régression R déterminée pour une pluralité d’échantillons de référence correspondant à des mélanges en diverses proportions de fibres chimiques de différents types, dont la quantité en composés hydrocarbonés QHCC libérés par chaque échantillon de référence a été déterminée par application des étapes 1) et 2) décrites ci-dessus, et pour lesquels le pourcentage massique en fibres chimiques %FC est connue par ailleurs. On peut observer sur cette figure un comportement fortement linéaire entre la quantité de composés hydrocarbonés QHCC libérés par les échantillons de référence de fibres chimiques et leur pourcentage massique en fibres chimiques %FC, ce qui justifie la mise en œuvre d’une méthode de régression linéaire. Selon une troisième variante de mise en œuvre de l’invention, la loi de correspondance reliant une quantité de composés hydrocarbonés libérés par des fibres naturelles d’un échantillon à un pourcentage massique de fibres de coton présentes dans l’échantillon peut être définie par la formule suivante : où est compris entre 100 et 250. Les valeurs du coefficient ont été établies par la Demanderesse en appliquant la première variante de mise en œuvre de l’invention décrite ci-dessus à une pluralité d’échantillons de référence correspondant à des mélanges de fibres naturelles en diverses proportions et d’un matériau inerte (ne libérant pas de composés hydrocarbonés) tel que du sable. Selon une mise en œuvre selon laquelle la première pluralité d’échantillons de référence correspond à des mélanges en diverses proportions de coton et/ou de lin, et d’un matériau inerte, le coefficient peut être compris entre 160 et 190, et peut valoir de manière préférée 179. Les valeurs du coefficient ont été établies par la Demanderesse, en appliquant la première variante de mise en œuvre de l’invention décrite ci-dessus sur une première pluralité d’échantillons de référence correspondant à des mélanges en diverses proportions de coton et/ou de lin et d’un matériau inerte (ne libérant pas de composés hydrocarbonés) tel que du sable. Cette variante peut être avantageusement mise en œuvre dans une blanchisserie industrielle, car les articles textiles nettoyés dans ce type de structures sont essentiellement fabriqués en coton (vêtements de travail, linge pour hôtels et restaurants). Selon une quatrième variante de mise en œuvre de l’invention, la loi de correspondance reliant une quantité de composés hydrocarbonés libérés par des fibres chimiques d’un échantillon à un pourcentage massique de fibres chimiques présentes dans l’échantillon est définie par la formule suivante : Où est compris entre 200 et 600. Les valeurs du coefficient ont été établies par la Demanderesse, en appliquant la deuxième variante de mise en œuvre de l’invention décrite ci-dessus sur une pluralité d’échantillons de référence correspondant à des mélanges en diverses proportions de fibres chimiques et d’un matériau inerte (ne libérant pas de composés hydrocarbonés) tel que du sable. Selon une mise en œuvre selon laquelle la deuxième pluralité d’échantillons de référence correspond à des mélanges en diverses proportions de type polyester (PET) et/ou polyamide (PA) et d’un matériau inerte, le coefficient peut être compris entre 360 et 380, et peut valoir de manière préférée 372. Les valeurs du coefficient ont été établies par la Demanderesse, en appliquant la deuxième variante de mise en œuvre de l’invention décrite ci-dessus sur une deuxième pluralité d’échantillons de référence correspondant à des mélanges en diverses proportions de fibres chimiques de type PET et/ou PA et d’un matériau inerte (ne libérant pas de composés hydrocarbonés) tel que du sable. Ainsi, la présente invention permet, à partir d’une quantité de composés hydrocarbonés libérés pendant une séquence de chauffe en atmosphère inerte dont les températures minimale et maximale sont prédéfinies, de déterminer un pourcentage massique de fibres naturelles et/ou de fibres chimiques présentes dans un effluent liquide issu d'au moins un dispositif de traitement de textiles. Ces résultats sont obtenus à partir d’une simple chauffe en atmosphère inerte, dont les températures minimale et maximale sont définies de manière à optimiser la consommation énergétique du procédé selon l’invention, ainsi que le temps de mise en œuvre du procédé selon l’invention (25 minutes au maximum). Exemples Les caractéristiques et avantages du procédé selon l’invention apparaîtront plus clairement à la lecture de l’exemple d'application ci-après. Le procédé selon l’invention a été appliqué à un échantillon consistant en les résidus solides déposés dans le filtre d’une blanchisserie industrielle. L’échantillon a été soumis à une chauffe sous atmosphère inerte entre une température initiale valant 200°C et une température finale valant 650°C. La FIG. 4 présente la courbe de l’évolution en fonction de la température T de la quantité représentative de composés hydrocarbonés QHC libérés pendant la chauffe sous atmosphère inerte. On peut observer que cette courbe présente trois zones distinctes : - une zone Z1, entre 200 et 290°C, correspondant à la libération de composés organiques ne correspondant pas à des fibres naturelles et chimiques : en effet, les nombreux essais réalisés par la Demanderesse sur des échantillons de fibres très variés montrent qu’aucune fibre textile ne libère de composés organiques en deçà de 290°C. Il peut s’agir de composés organiques issus de résidus organiques présents dans le linge à laver (résidus alimentaires, terre, graisses etc). Il est donc préférable que les composés HC libérés dans cette zone ne soient pas pris en compte pour la quantification massique selon l’invention. - une zone Z2, entre 290°C et 390°C, correspondant à la libération de composés organiques issus des fibres naturelles, tel que décrit ci-dessus ; - une zone Z3, entre 390°C et 650°C, correspondant à la libération de composés organiques issus des fibres chimiques, tel que décrit ci-dessus. On peut observer que les valeurs QHC sont quasi-nulles au-delà de 550°C. Les étapes 2) et 3) sont appliquées avec des températures initiale d’intégration T0’ valant 290°C, intermédiaire d’intégration TI valant 390°C, et finale d’intégration TF’ valant 650°C, et selon les troisième et quatrième variantes décrites ci-dessus. On a ainsi pu déterminer que l’échantillon issu de la blanchisserie industrielle comporte : - un pourcentage massique en fibres de coton %FN valant 58.53% - un pourcentage massique en fibres chimiques %FC valant 25.53%. Procédé pour quantifier des fibres naturelles et/ou des fibres chimiques présentes dans un effluent liquide issu d'au moins un dispositif de traitement de textiles, à partir d’un échantillon dudit effluent liquide et/ou d’un échantillon comprenant au moins un résidu de filtration dudit effluent liquide, caractérisé en ce qu’on réalise au moins les étapes suivantes pour ledit échantillon : A) on chauffe ledit échantillon en atmosphère inerte selon une séquence de températures ayant une température initiale (T0) valant au plus 290°C et une température finale (TF) valant au moins 550°C, et on mesure en continu au moins une quantité représentative de composés hydrocarbonés libérés pendant ladite chauffe en atmosphère inerte ; B) à partir d’une courbe de l’évolution en fonction de la température de ladite quantité représentative de composés hydrocarbonés libérés pendant ladite chauffe en atmosphère inerte par ledit échantillon, on détermine : - une quantité de composés hydrocarbonés libérés par lesdites fibres naturelles dudit échantillon selon une formule du type : , et/ou - une quantité de composés hydrocarbonés libérés par lesdites fibres chimiques dudit échantillon selon une formule du type : Où est une température intermédiaire d’intégration comprise entre 390 et 400°C, est une température initiale d’intégration comprise entre ladite température initiale (T0) de ladite séquence de températures et ladite température intermédiaire d’intégration de ladite courbe , est une température finale d’intégration comprise entre ladite température intermédiaire d’intégration et ladite température finale (TF) de ladite séquence de températures, ladite température intermédiaire d’intégration valant de préférence 390°C, ladite température initiale d’intégration étant de préférence comprise entre 280°C et 290°C, et ladite température finale d’intégration étant de préférence comprise entre 550°C et 560°C, et où est une masse dudit échantillon ; C) On en déduit : - un pourcentage massique de fibres naturelles présentes dans ledit effluent liquide au moyen d’une loi de correspondance prédéterminée reliant une quantité de composés hydrocarbonés libérés par des fibres naturelles d’un échantillon à un pourcentage massique de fibres naturelles dudit échantillon, et/ou - un pourcentage massique de fibres chimiques présentes dans ledit effluent liquide au moyen d’une loi de correspondance prédéterminée reliant une quantité de composés hydrocarbonés libérés par des fibres chimiques d’un échantillon à un pourcentage massique de fibres chimique dudit échantillon. Procédé selon la revendication 1, dans lequel, à partir d’une première pluralité d’échantillons de référence pour lesquels un pourcentage massique en fibres naturelles est prédéterminé, on réalise les étapes suivantes : - pour chacun desdits échantillons de référence de ladite première pluralité d’échantillons de référence, on applique les étapes A) et B) de manière à déterminer une quantité de composés hydrocarbonés libérés par lesdites fibres naturelles pour chacun desdits échantillons de référence de ladite première pluralité d’échantillons de référence ; - on détermine ladite loi de correspondance reliant une quantité de composés hydrocarbonés libérés par des fibres naturelles d’un échantillon à un pourcentage massique de fibres naturelles d’un échantillon au moyen d’une méthode de régression linéaire appliquée auxdites quantités déterminées de composés hydrocarbonés libérés par lesdites fibres naturelles pour chacun desdits échantillons de référence de ladite première pluralité d’échantillons de référence et aux pourcentages massiques prédéterminés en fibres naturelles desdits échantillons de référence de ladite première pluralité d’échantillons de référence. Procédé selon la revendication 1, dans lequel, ladite loi de correspondance reliant une quantité de composés hydrocarbonés libérés par des fibres naturelles d’un échantillon à un pourcentage massique de fibres naturelles %FN dans ledit échantillon est définie par une formule du type : Où est un coefficient compris entre 100 et 250. Procédé selon la revendication 3 , dans lequel lesdites fibres naturelles correspondent à du coton et/ou du lin, et dans lequel le coefficient est compris entre 170 et 190, et vaut préférentiellement 179. Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel, à partir d’une deuxième pluralité d’échantillons de référence pour lesquels un pourcentage massique en fibres chimiques est prédéterminé, on réalise les étapes suivantes : - pour chacun desdits échantillons de référence de ladite deuxième pluralité d’échantillons de référence, on applique les étapes A) et B) de manière à déterminer une quantité de composés hydrocarbonés libérés par lesdites fibres chimiques pour chacun desdits échantillons de référence de ladite deuxième pluralité d’échantillons de référence ; - on détermine ladite loi de correspondance reliant une quantité de composés hydrocarbonés libérés par des fibres chimiques d’un échantillon à un pourcentage massique de fibres chimiques d’un échantillon au moyen d’une méthode de régression linéaire appliquée auxdites quantités déterminées de composés hydrocarbonés libérés par lesdites fibres chimiques pour chacun desdits échantillons de référence de ladite deuxième pluralité d’échantillons de référence et auxdits pourcentages massiques en fibres chimiques prédéterminés desdits échantillons de référence de ladite deuxième pluralité d’échantillons de référence. Procédé selon l’une des revendications 1 à 4, dans lequel ladite loi de correspondance reliant une quantité de composés hydrocarbonés libérés par des fibres chimiques d’un échantillon à un pourcentage massique de fibres chimiques %FC présentes dans ledit échantillon est définie par une formule du type : Où est un coefficient compris entre 200 et 600. Procédé selon la revendication 6 , dans lequel lesdites fibres chimiques correspondent à du PET et/ou du PA, et dans lequel ledit coefficient est compris entre 360 et 390, et vaut préférentiellement 372. Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel ladite température initiale d’intégration vaut 290°C. Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel ladite température finale d’intégration vaut 550°C. Système pour la mise en œuvre du procédé selon l’une des revendications précédentes comprenant au moins un four de pyrolyse en atmosphère inerte et des moyens de mesure de composés hydrocarbonés.