Brevet FR3163163A1 — publié le 20251212

Un détecteur (100) à effet photo-acoustique est adapté pour révéler une présence d’un composé cible dans un gaz à analyser (G). Au moins un faisceau (F) de rayonnement est utilisé lors d’un fonctionnement du détecteur, qui rentre dans une chambre (30) contenant le gaz à analyser et/ou ressort de ladite chambre en un ou plusieurs endroit(s) chacun adjacent ou superposé à un nœud de pression d’une onde acoustique stationnaire (AC). Le détecteur est compatible avec des configurations où le faisceau de rayonnement traverse plusieurs fois la chambre, et un alignement de composants dudit détecteur peut être réalisé plus simplement. Une sensibilité du détecteur à des perturbations extérieures est aussi diminuée. Figure d’abrégé : Figure 1 DETECTEUR A EFFET PHOTO-ACOUSTIQUE La présente description concerne un détecteur à effet photo-acoustique. L’utilisation de l’effet photo-acoustique pour détecter la présence d’un composé qui absorbe du rayonnement à une longueur d’onde identifiée pour ce composé, est connue par exemple de US 7,245,380 B2. Elle consiste à envoyer dans un milieu gazeux qui contient possiblement le composé, un faisceau du rayonnement qui est modulé à une fréquence telle que le composé, s’il est présent dans le milieu gazeux, produise par absorption du rayonnement un échauffement local intermittent de ce milieu gazeux. Cet échauffement local intermittent génère alors une onde acoustique qui est détectée, et son amplitude peut être reliée à la concentration du composé dans le milieu gazeux. Plus précisément, l’onde acoustique est détectée par l’intermédiaire d’un résonateur mécanique ou électromécanique qui est mis en vibration par l’onde acoustique, ou par l’intermédiaire d’un oscillateur électromécanique dont la fréquence est modifiée par l’onde acoustique comme décrit dans FR 3 057 078 B1. Plusieurs perfectionnements de cette technique de détection ont été proposés pour accroître sa sensibilité, dont les suivants : - le résonateur peut être un diapason en quartz ; - le résonateur peut être placé à l’intérieur d’une cavité acoustique dont la bande de résonance contient la fréquence de vibration de ce résonateur, et la fréquence de modulation du faisceau de rayonnement est choisie pour correspondre à la fréquence de vibration du résonateur. WO 2018/020096 A1 indique un placement préférable pour un diapason à l’intérieur de la cavité acoustique, afin d’optimiser le couplage entre la vibration du diapason et l’onde acoustique stationnaire qui est générée dans la cavité ; et - le faisceau de rayonnement peut suivre un trajet à passages multiples à l’intérieur de la cavité, pour augmenter une absorption du rayonnement par le composé, effective pour générer l’onde acoustique stationnaire. Une telle configuration est décrite par exemple dans l’article qui est intitulé «Intracavity Quartz-Enhanced Photoacoustic sensor», de S. Borri et al., Applied Physics Letters, 104, 01114, 2014, DOI : 10.1063/1.4867268. Toutefois, le détecteur de S. Borri et al., tel que décrit dans l’article précité, nécessite que ses composants optiques soient alignés de façon très précise, de même que le faisceau de rayonnement par rapport au diapason, notamment lorsque le rayonnement appartient au domaine infrarouge à cause de la divergence du faisceau dans ce cas. Pour maximiser la sensibilité de ce détecteur de S. Borri et al., un grand nombre de passages du faisceau de rayonnement est utilisé, rendant nécessaire la formation d’une cavité optique résonante. Or une telle cavité optique résonante requiert que les composants du détecteur soient alignés précisément dans une mesure supplémentaire. Pour cette raison, le détecteur de S. Borri et al. est long à ajuster géométriquement, et très sensible à des perturbations extérieures telles que des variations de température ambiante ou des vibrations extérieures. Problème technique A partir de cette situation, un but de la présente invention est de proposer un nouveau détecteur à effet photo-acoustique qui ne nécessite pas d’alignement précis de ses composants et qui ne présente pas de sensibilité élevée par rapport à des perturbations extérieures. Un but complémentaire de l’invention est de proposer une configuration de détecteur à effet photo-acoustique qui puisse être facilement adaptée pour mettre en œuvre plusieurs passages de faisceau de rayonnement modulé à travers la chambre contenant le résonateur et le gaz à analyser. Pour atteindre ce but ou un autre, un premier aspect de l’invention propose un nouveau détecteur à effet photo-acoustique qui est adapté pour révéler dans un gaz à analyser une présence d’un composé cible pour lequel le détecteur est approprié. Ce détecteur de l’invention comprend : - un résonateur mécanique ou électromécanique, adapté pour vibrer pendant un fonctionnement du détecteur ; - au moins une source optique, adaptée pour produire pendant le fonctionnement du détecteur, au moins un faisceau de rayonnement qui possède au moins une valeur de longueur d’onde contenue dans un intervalle spectral d’absorption du composé cible, avec une modulation du rayonnement telle qu’une absorption de ce rayonnement par le composé cible produise dans une chambre une onde acoustique stationnaire qui génère ou modifie une vibration du résonateur ; - une enceinte fermée, formant la chambre à l’intérieur de l’enceinte, avec au moins une partie du résonateur destinée à vibrer pendant le fonctionnement du détecteur, qui se trouve à l’intérieur de la chambre, et l’enceinte étant munie de moyens d’introduction du gaz à analyser dans la chambre, et munie en outre d’au moins un passage optique agencé pour que le faisceau de rayonnement rentre dans la chambre ou en ressorte à travers cet au moins un passage optique pendant le fonctionnement du détecteur ; et - des moyens de détection, adaptés pour révéler la vibration du résonateur ou une modification de celle-ci qui est causée par l’onde acoustique stationnaire. Selon une première caractéristique de l’invention, l’au moins un faisceau de rayonnement est partiellement superposé à un ventre de pression de l’onde acoustique stationnaire. La sensibilité du détecteur à la présence du composé cible est ainsi augmentée. En effet, cette première caractéristique constitue une optimisation de la séquence de couplage optique-thermique-acoustique qui est mise en œuvre dans le fonctionnement du détecteur. Selon une seconde caractéristique de l’invention, le détecteur est agencé de sorte que chaque passage optique soit traversé par l’au moins un faisceau de rayonnement à un ou plusieurs endroits qui sont chacun adjacent ou superposé à un nœud de pression de l’onde acoustique stationnaire. Grâce à cela, des perturbations dans le fonctionnement du détecteur que pourrait causer une interaction entre le faisceau de rayonnement et chaque passage optique à travers la paroi de l’enceinte, sont évitées ou réduites. En effet, une absorption lumineuse parasite du rayonnement par chaque passage optique peut provoquer, par l’intermédiaire d’une couche du gaz qui est au contact de la paroi du côté de la chambre, une émission acoustique parasite indépendamment de la présence du composé cible. La disposition de chaque traversée de passage optique au niveau d’un nœud de pression de l’onde acoustique stationnaire réduit le couplage entre l’émission acoustique parasite et le résonateur. L’éventuelle émission acoustique parasite ne provoque donc pas de vibration du résonateur ou de modification significative de sa vibration, autre que celle qui est causée par le composé cible. La sensibilité et la fiabilité du détecteur sont ainsi améliorées. Les endroits respectifs des traversées du ou des passage(s) optique(s), lorsque ces endroits sont plusieurs, peuvent être superposés à un même nœud de pression de l’onde acoustique stationnaire, ou bien à des nœuds de pression différents. Encore grâce à la superposition de chaque traversée de passage optique par le faisceau de rayonnement avec un nœud de pression de l’onde acoustique stationnaire, un nombre réduit de traversée de la chambre par le ou les faisceau(x) de rayonnement est suffisant, si bien qu’il n’est pas nécessaire de mettre en œuvre une cavité optique résonante. Aucun alignement optique précis n’est donc nécessaire, et le détecteur est peu sensible à des perturbations externes, telles que des variations thermiques ou des vibrations extérieures. L’utilisation d’une cavité optique qui est accordée reste toutefois possible. Enfin, le détecteur de l’invention est compatible avec un résonateur mécanique ou électromécanique qui n’est pas miniaturisé, par exemple dont les dimensions peuvent être de l’ordre d’un à plusieurs millimètres, voire plusieurs centimètres. Il est alors facile d’adapter la configuration du détecteur pour produire plusieurs traversées de la chambre par l’au moins un faisceau de rayonnement. En outre, ces dimensions non-miniaturisées du résonateur facilitent aussi l’alignement de ses composants optiques par rapport à ce résonateur. L’utilisation d’un résonateur mécanique ou électromécanique qui soit d’un modèle miniaturisé reste toutefois envisageable. Au sens de l’invention, on entend par endroit qui est adjacent ou superposé à un nœud de pression, respectivement ventre de pression, de l’onde acoustique stationnaire, une distance entre cet endroit et le nœud de pression, respectivement le ventre de pression, qui est inférieure à un quart, de préférence inférieure à un dixième, d’un écart entre deux nœuds de pression voisins de l’onde acoustique stationnaire. Au sens de l’invention aussi, on entend par détecteur approprié pour détecter la présence d’un composé cible le fait qu’au moins une valeur de longueur d’onde du rayonnement qui est produit par la source optique soit à l’intérieur d’un intervalle spectral d’absorption du composé cible. Cet intervalle spectral d’absorption peut être une raie ou une bande d’absorption selon sa largeur pour le composé cible. Le ou les composé(s) cible(s) pour le(s)quel(s) le détecteur est approprié peut (peuvent) être inscrit(s) sur le détecteur ou dans une notice de celui-ci. Alternativement, la ou les valeur(s) de longueur d’onde du rayonnement qui est mis en œuvre dans le détecteur peut (peuvent) être inscrite(s) sur le détecteur ou dans sa notice. Un utilisateur du détecteur sait ainsi déterminer le (les) composé(s) cible(s) qu’il peut détecter en utilisant ce détecteur, d’après les valeurs tabulées des raies et bandes d’absorption des composés connus. La notice du détecteur peut être jointe à ce dernier, ou accessible par internet en utilisant un lien qui est fourni avec le détecteur. De préférence, les moyens d’introduction du gaz à analyser dans la chambre peuvent aussi être adjacents ou superposés à un ou plusieurs nœud(s) de pression de l’onde acoustique stationnaire. Ce(s) nœud(s) de pression pour les moyens d’introduction du gaz à analyser peut (peuvent) être identique(s) ou différent(s) de celui ou ceux de chaque passage optique. Des perturbations de la détection du composé cible que pourraient causer ces moyens d’introduction de gaz, sont ainsi réduites de même, pour augmenter la fiabilité et la sensibilité du détecteur dans une mesure supplémentaire. Au sens de l’invention, les moyens d’introduction du gaz à analyser dans la chambre peuvent être des moyens pour faire circuler ce gaz à travers la chambre. Ils comprennent alors aussi des moyens d’évacuation du gaz à analyser hors de la chambre, de tels moyens d’évacuation étant donc préférablement aussi adjacents ou superposés à un ou plusieurs nœud(s) de pression de l’onde acoustique stationnaire. Dans divers modes de réalisation possibles, le détecteur peut comprendre en outre : - au moins un miroir qui est situé à l’extérieur de la chambre ou constitue une partie au moins d’une paroi de l’enceinte, et qui est agencé de sorte que l’au moins un faisceau de rayonnement traverse plusieurs fois la chambre selon des segments successifs de trajet optique qui sont séparés à chaque fois par une réflexion du faisceau de rayonnement sur le miroir ou l’un des miroirs, chaque segment de trajet optique étant partiellement superposé à un ventre de pression de l’onde acoustique stationnaire. De plus, chaque miroir peut être agencé de sorte que chaque segment de trajet optique traverse l’au moins un passage optique en un endroit respectif qui est adjacent ou superposé à un nœud de pression de l’onde acoustique stationnaire. Alternativement, lorsque le miroir constitue une partie de paroi de l’enceinte, il est agencé de sorte que le faisceau de rayonnement soit réfléchi en un endroit de ce miroir qui est adjacent ou superposé à un nœud de pression de l’onde acoustique stationnaire. Grâce au placement de chaque miroir à l’extérieur de la chambre, ou son utilisation pour constituer une des parois de la chambre, celle-ci peut être plus petite, et donc un délai de renouvellement du contenu gazeux de la chambre peut être plus court. En outre, l’au moins un miroir n’étant pas à l’intérieur de la chambre, il ne perturbe pas l’onde acoustique stationnaire, et par conséquent ne provoque pas de réduction de sensibilité pour le détecteur. Enfin, la multiplicité des traversées de la chambre par le faisceau de rayonnement procure une sensibilité supérieure au détecteur de l’invention, grâce à la multiplication qui en résulte pour la proportion du rayonnement qui est absorbée par le composé cible, à quantité identique de ce composé cible qui est présente dans la chambre. De préférence, le détecteur de l’invention peut comprendre au moins deux miroirs qui sont agencés de sorte que le faisceau de rayonnement traverse la chambre selon au moins trois segments successifs de trajet optique séparés à chaque fois par une réflexion du faisceau de rayonnement sur un des miroirs, de préférence selon moins de vingt segments successifs de trajet optique séparés à chaque fois par une réflexion du faisceau de rayonnement sur un des miroirs. De telles réalisations de l’invention présentent une sensibilité de détection qui est élevée tout en étant simples, notamment sans nécessité qu’une cavité optique résonante soit mise en œuvre. De façon générale pour l’invention, le détecteur peut optionnellement comprendre en outre des moyens d’ajustement d’une dimension de la chambre, ou des moyens d’ajustement d’une température du gaz à analyser, qui sont adaptés pour qu’avec le gaz à analyser présent dans la chambre, une fréquence de l’onde acoustique stationnaire soit comprise entre 0,95 et 1,05 fois une fréquence d’un mode propre acoustique de la chambre munie du résonateur. Dans des modes de réalisation préférés de l’invention, le résonateur peut comprendre un diapason, avec deux branches du diapason, destinées à vibrer pendant le fonctionnement du détecteur, qui s’étendent dans la chambre parallèlement à un axe longitudinal central du diapason, cet axe longitudinal central étant un axe de symétrie du diapason, et un plan médian du diapason, qui contient l’axe longitudinal central et qui est superposé aux deux branches, étant parallèle à des déplacements des branches causés par la vibration du diapason. Pour de tels modes de réalisation préférés, la chambre peut être adaptée pour que des composantes de l’onde acoustique stationnaire se propagent parallèlement à une direction transversale qui est contenue dans le plan médian du diapason et qui est perpendiculaire à l’axe longitudinal central du diapason. Dans des premiers modes préférés de réalisation à diapason, le détecteur peut être agencé de sorte que l’axe longitudinal central du diapason soit superposé à un ventre de pression de l’onde acoustique stationnaire, notamment le ventre de pression auquel est superposé partiellement le faisceau de rayonnement. De préférence, le détecteur peut alors être agencé de sorte que des faces internes des deux branches du diapason, qui sont en regard l’une de l’autre, soient adjacentes ou superposées chacune à un ventre de pression de l’onde acoustique stationnaire pendant le fonctionnement du détecteur. Eventuellement, le ventre de pression peut être le même pour ces deux faces internes des branches du diapason. En outre, ce peut être le même ventre de pression que celui de l’axe longitudinal central du diapason, le cas échéant. De plus, le détecteur peut être agencé de sorte que des faces externes des deux branches du diapason, qui sont tournées à l’opposé l’une de l’autre, soient adjacentes ou superposées chacune à d’autres ventres de pression de l’onde acoustique stationnaire pendant le fonctionnement du détecteur, ces autres ventres de pression étant en opposition de phase par rapport à ceux auxquels sont superposés les faces internes des branches du diapason. De tels premiers modes de réalisation préférés peuvent bénéficier des caractéristiques additionnelles suivantes : - lorsque plusieurs traversées de la chambre par du rayonnement sont mises en œuvre avec au moins un miroir, chaque segment de trajet optique peut couper l’axe longitudinal central du diapason, et ces intersections peuvent être situées de préférence à des niveaux de cet axe longitudinal central qui sont tous décalés avec des longueurs respectives de décalage différentes par rapport à une projection d’extrémités libres des branches du diapason sur l’axe longitudinal central ; - la source optique peut être orientée de sorte qu’un premier des segments de trajet optique, selon le sens de propagation du rayonnement, fasse, dans un plan méridien qui contient ce premier segment de trajet optique et l’axe longitudinal central du diapason, un premier angle qui est compris entre 45° (degré) et 90° avec l’axe longitudinal central du diapason. Autrement dit, le faisceau de rayonnement peut être sensiblement transversal par rapport à l’axe longitudinal central, en étant incliné par rapport à cet axe longitudinal central jusqu’à pouvoir lui être perpendiculaire ; - la source optique peut être orientée en outre de sorte que le faisceau de rayonnement fasse, en projection dans un plan de section qui est perpendiculaire à l’axe longitudinal central du diapason, un deuxième angle qui est compris entre 1° et 87°, avec une ligne d’intersection entre ce plan de section et le plan médian du diapason ; - la source optique peut être positionnée de sorte que le premier segment de trajet optique du faisceau de rayonnement coupe l’axe longitudinal central du diapason avec une première longueur de décalage qui est comprise entre -30 mm et 50 mm, par rapport à la projection des extrémités libres des branches du diapason sur l’axe longitudinal central, ce premier décalage étant compté positivement en s’éloignant de la partie de base du diapason ; et - chaque miroir peut être positionné de sorte que les deux segments successifs de trajet optique qui sont séparés par une réflexion sur ce miroir, coupent l’axe longitudinal central en des points qui sont séparés par un écart de décalage compris entre 0 mm et 40 mm. Dans des seconds modes préférés de réalisation à diapason, le détecteur peut être agencé de sorte que le faisceau de rayonnement soit situé sur un seul côté du plan médian du diapason. Lorsque plusieurs traversées de la chambre par du rayonnement sont mises en œuvre avec au moins un miroir dans de tels seconds modes de réalisation préférés, le détecteur peut être agencé de sorte que les segments de trajet optique du faisceau de rayonnement soient tous situés sur un même côté commun du plan médian du diapason, en étant décalés avec des distances respectives d’écartement qui sont différentes par rapport au plan médian, chaque segment de trajet optique formant avec une projection perpendiculaire de ce segment sur le plan médian un quatrième angle qui est inférieur à 45°. Autrement dit, chaque segment de trajet optique est peu incliné par rapport au plan médian du diapason dans ces seconds modes préférés de réalisation de l’invention. De tels seconds modes de réalisation préférés peuvent bénéficier des caractéristiques additionnelles suivantes : - la source optique et chaque miroir peuvent être agencés de sorte qu’un même ventre de pression de l’onde acoustique stationnaire qui est superposé à l’axe longitudinal central du diapason soit aussi superposé à une partie de chaque segment de trajet optique du faisceau de rayonnement ; - chaque miroir peut être orienté de sorte que des points successifs de traversée de chaque passage optique par le faisceau de rayonnement soient alignés au niveau de ce passage optique perpendiculairement au plan médian du diapason ; - la source optique et chaque miroir peuvent être disposés de sorte qu’un premier des segments de trajet optique qui est le plus proche du diapason, soit séparé du plan médian par une première distance d’écartement qui est comprise entre -50 mm et +50 mm, mesurée perpendiculairement à ce plan médian et des valeurs négatives signifiant un changement de côté par rapport au plan médian ; et - la source optique et chaque miroir peuvent aussi être disposés de sorte que, pour chaque passage optique, des points successifs de rentrée du faisceau de rayonnement dans la chambre à travers ledit passage optique, selon le sens de propagation du rayonnement, soient séparés par une distance d’écartement ultérieure qui est comprise entre 0 mm et 40 mm. Dans encore d’autres modes de réalisation de l’invention, le diapason peut être remplacé dans la constitution du résonateur par une poutre rectiligne qui est destinée à vibrer pendant le fonctionnement du détecteur. Dans ce cas, la poutre possède deux extrémités opposées comprenant une extrémité fixe encastrée rigidement dans une partie de base du résonateur et une autre extrémité libre située dans la chambre, et des déplacements de la poutre qui sont causés par la vibration du résonateur sont perpendiculaires à l’axe longitudinal de cette poutre. La chambre est alors adaptée de sorte que des composantes de l’onde acoustique stationnaire se propagent parallèlement aux déplacements de la poutre. Les caractéristiques préférentielles qui ont été citées plus haut pour les premiers et seconds modes de réalisation préférés peuvent être appliquées aux modes de réalisation à une poutre, dans la mesure où elles sont compatibles. De façon générale dans un détecteur conforme à l’invention : - des faces du résonateur qui se déplacent lors de sa vibration peuvent être de préférence superposées à des ventres de pression de l’onde acoustique stationnaire, et lorsqu’il s’agit de deux faces opposées d’une même branche de diapason ou de poutre, leurs ventres de pression respectifs sont en opposition de phase dans l’onde acoustique stationnaire. Une telle disposition du résonateur par rapport à l’onde acoustique stationnaire produit un couplage plus fort entre cette dernière et la vibration du résonateur ; - chaque miroir peut être orienté en outre de sorte que les deux segments successifs de trajet optique qui sont séparés par une réflexion sur ce miroir, forment entre eux un troisième angle qui est compris entre 0° et 50° ; - chaque passage optique peut être un hublot ou une fenêtre qui est transparent(e) pour le rayonnement de la source optique, ou un trou dans une paroi de l’enceinte. Possiblement, une telle fenêtre transparente peut former tout ou partie d’une paroi plane de l’enceinte ; - le cas échéant, chaque hublot ou fenêtre transparent(e) peut être parallèle au plan médian. Mais avantageusement, l’un des hublots ou fenêtres transparent(e)s peut faire un angle non-nul avec un autre, notamment pour éviter un effet de cavité optique résonante du type Fabry-Pérot pour le faisceau de rayonnement ; - le détecteur peut comprendre plusieurs sources optiques qui produisent des rayonnements ayant des distributions spectrales identiques, et qui sont activées simultanément pendant le fonctionnement du détecteur. Dans ce cas, le faisceau de rayonnement qui est produit par chaque source optique séparément des autres constitue un segment respectif de trajet optique ; - le détecteur peut comprendre plusieurs sources optiques, qui sont adaptées chacune pour produire simultanément ou pendant des fonctionnements respectifs du détecteur, un faisceau de rayonnement qui possède au moins une valeur respective de longueur d’onde différente de celle de chaque autre source optique. Le détecteur est alors adapté pour activer au moins une de ces sources optiques à chaque fonctionnement de ce détecteur. Chaque source optique peut alors correspondre à un composé cible qui est différent de ceux des autres sources optiques, si bien que le détecteur est ainsi approprié pour révéler des présences de plusieurs composés cibles sélectivement les unes par rapport aux autres. Un second aspect de l’invention propose un procédé pour révéler la présence d’un composé cible dans un gaz à analyser, ce procédé comprenant les étapes suivantes : /1/ fournir un détecteur qui est conforme au premier aspect de l’invention, et dont au moins une valeur de longueur d’onde de la source optique est contenue dans un intervalle spectral d’absorption du composé cible ; /2/ injecter le gaz à analyser dans la chambre ; optionnellement : ajuster au moins une dimension de la chambre ou une température du gaz à analyser pour qu’avec ce gaz à analyser présent dans cette chambre, la fréquence de l’onde acoustique stationnaire soit comprise entre 0,95 et 1,05 fois une fréquence d’un mode propre acoustique de la chambre munie du résonateur ; et /3/ activer simultanément l’au moins une source optique et les moyens de détection. Un tel procédé peut être utilisé pour le méthane (CH 4 ), le dioxyde de carbone (CO 2 ), l’ammoniac (NH 3 ), un oxyde d’azote (NO x ), notamment le monoxyde d’azote (NO), le dioxyde d’azote (NO 2 ) et le protoxyde d’azote (N 2 O), le fluorure de soufre (SF 6 ), l’oxygène (O 2 ), l’hydrogène sulfureux (H 2 S), l’oxyde de soufre IV (SO 2 ), le fluorure d’hydrogène (HF), le chlorure d’hydrogène (HCl), le benzène (C 6 H 6 ), le toluène (C 7 H 8 ), le xylène (C 8 H 10 ), l’ozone (O 3 ), l’eau (H 2 O), etc. en tant que composé cible. Brève description des figures Les caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront plus clairement dans la description détaillée ci-après d’exemples de réalisation non-limitatifs, en référence aux figures annexées parmi lesquelles : FIG. 1 est un schéma en perspective d’un premier détecteur à effet photo-acoustique conforme à l’invention ; FIG. 2 est une coupe transversale du détecteur de FIG. 1 , montrant des ventres et plans nodaux de pression d’une onde acoustique stationnaire se produisant pendant un fonctionnement du détecteur ; FIG. 3 est un schéma en perspective d’un second détecteur à effet photo-acoustique conforme à l’invention ; FIG. 4 est une coupe transversale du détecteur de FIG. 3 , montrant aussi les ventres et plans nodaux de pression de l’onde acoustique stationnaire ; FIG. 5 correspond à FIG. 1 pour une première variante de réalisation ; FIG. 6 correspond aussi à FIG. 1 mais pour une seconde variante de réalisation ; et FIG. 7 illustre un perfectionnement de l’invention à plusieurs gaz cibles. Description détaillée de l’invention Pour raison de clarté, les dimensions des éléments qui sont représentés dans ces figures ne correspondent ni à des dimensions réelles, ni à des rapports de dimensions réels. En outre, certains de ces éléments ne sont représentés que symboliquement, et des références identiques qui sont indiquées dans des figures différentes désignent des éléments identiques ou qui ont des fonctions identiques. Dans divers modes de réalisation possibles pour l’invention, certains au moins des composants du détecteur peuvent être de modèles et de conceptions variables. En particulier, les variantes suivantes sont possibles : - p our le résonateur : il peut avoir la forme d’un diapason ou une autre forme, par exemple la forme d’une poutre vibrante dont l’une des extrémités est libre à l’intérieur de la chambre et l’autre extrémité est connectée rigidement à une partie de base du résonateur. Le résonateur peut être en quartz ou en n’importe quel autre matériau piézoélectrique tel que le langatate, ou bien en un matériau non-piézoélectrique tel que du silicium, un métal ou un acier inoxydable ; - pour la vibration du résonateur : ce peut être une vibration continue lorsque le résonateur est associé à un système de compensation de pertes, et la présence de composé cible dans la chambre génère une modification de cette vibration, par exemple une modification de sa fréquence d’oscillation. Alternativement, lorsque le résonateur n’est pas associé à un système de compensation de pertes, sa vibration est générée par le rayonnement en présence du composé cible par couplage optique-thermique-acoustique-mécanique ; - pour les moyens de détection : leur conception est adaptée au modèle du résonateur qui est utilisé. Lorsque ce résonateur est en quartz, les moyens de détection peuvent comprendre des électrodes d’excitation et de détection qui sont portées par le résonateur, et qui le relient à un circuit d’oscillateur électronique. Dans un tel cas, le résonateur est dit électromécanique. Les moyens de détection peuvent alors comprendre en outre un système de mesure de l’amplitude ou de la fréquence d’oscillation de l’oscillateur, et le résultat de chaque mesure d’amplitude ou de fréquence indique l’absence du composé cible ou révèle sa présence. Lorsque le résonateur n’est pas constitué d’un matériau piézoélectrique, les moyens de détection peuvent être optiques, en particulier fondés sur des interférences optiques, afin de mesurer l’amplitude des vibrations du résonateur. Le résonateur peut alors être purement mécanique, notamment sans système de compensation de pertes ; - pour chaque miroir : il peut être externe à l’enceinte qui limite la chambre ou bien peut constituer au moins partiellement une des parois de cette enceinte. Chaque miroir peut être dédié à une seule réflexion du faisceau de rayonnement ou être commun à plusieurs réflexions de ce faisceau. Chaque miroir peut être plan ou courbe, notamment pour focaliser le faisceau de rayonnement à des endroits désirés dans la chambre ; - pour chaque passage optique permettant au faisceau de rayonnement de travers er une paroi de l’enceinte : ce passage optique peut être un hublot ou une fenêtre qui est transparent(e) au rayonnement de la source optique et qui constitue une des parois de l’enceinte ou une partie de cette paroi. Alternativement, le passage optique peut être un trou de faibles dimensions à travers la paroi pour permettre l’entrée ou la sortie du faisceau de rayonnement tout en ne provoquant qu’une fuite gazeuse minimale. Alternativement encore, lorsqu’une paroi de l’enceinte est formée au moins partiellement par un miroir, celui-ci peut être réalisé sous la forme d’un revêtement réfléchissant qui est porté par un substrat transparent, et le passage optique peut être réalisé en retirant localement le revêtement réfléchissant ; et - pour la source optique : elle peut être d’un type quelconque dont le spectre d’émission est connu. Préférablement, la source optique peut être du type laser, notamment laser à cascade quantique («quantum cascade laser» en anglais) ou laser à cascade interbande («interband cascade laser» en anglais), ou du type diode électroluminescente, ou encore du type oscillateur paramétrique optique. Pour un même trajet optique du rayonnement dans la chambre, la source optique peut être située à l’une des extrémités de ce trajet optique ou bien l’autre extrémité dans des modes de réalisation équivalents, pour lesquels le rayonnement se propage le long d’un même trajet optique dans un sens ou dans le sens contraire. La source optique possède au moins une longueur d’onde d’émission qui peut être comprise entre 0,2 µm (micromètre) et 300 µm. En référence à FIG. 1 - FIG. 6 , un détecteur à effet photo-acoustique 100 comprend un résonateur 1, une source optique 2, une enceinte fermée et rigide 3, des moyens de détection 4, et deux miroirs 51 et 52 pour FIG. 1 - FIG. 4 et FIG. 6 . Dans les deux modes de réalisation qui sont décrits en détail maintenant à titre d’exemples non-limitatifs, le résonateur 1 est un diapason, avec une partie de base fixe 10 et deux branches («prong» en anglais) rectilignes et parallèles 11 et 12 qui s’étendent avec une même longueur de branche à partir de la partie de base 10. Chaque branche 11, 12 s’étend ainsi longitudinalement parallèlement à un axe L, appelé axe longitudinal central. Chacune des branches 11, 12 possède une extrémité libre respective 11L, 12L, et une extrémité fixe respective 11F, 12F qui est continue de matière avec la partie de base 10. Les deux branches 11 et 12 possèdent des faces latérales internes respectives qui sont en vis-à-vis, parallèles à l’axe longitudinal central L et désignées par les références FI 11 pour la branche 11 et FI 12 pour la branche 12. Elles possèdent aussi des faces latérales externes respectives FE 11 et FE 12 qui sont aussi parallèles à l’axe longitudinal central L et tournées chacune à l’opposé de l’autre branche. De façon connue, ce diapason peut être formé par gravure d’une plaquette de quartz. Les faces latérales FI 11 , FI 12 , FE 11 et FE 12 sont alors formées par la gravure de la plaquette. De façon connue, un tel résonateur en diapason 1, appelé diapason 1 dans la suite, est destiné à vibrer selon un mode où les extrémités libres 11L et 12L se rapprochent et s’éloignent l’une de l’autre parallèlement au plan de la plaquette et perpendiculairement à l’axe longitudinal central. Les éléments géométriques suivants sont définis à partir du diapason 1 : plan médian PM : plan qui est parallèle à la plaquette du diapason 1 et qui la traverse à mi-épaisseur, axe longitudinal central L : axe qui est contenu dans le plan médian PM et qui est équidistant des deux branches 11 et 12, plan de section PS : plan qui est perpendiculaire à l’axe longitudinal central L, direction transversale T : direction qui est contenue dans le plan médian PM et qui est perpendiculaire à l’axe longitudinal central L, ligne d’intersection LI : ligne d’intersection entre le plan de section PS et le plan médian PM, plan méridien PMR : plan qui contient l’axe longitudinal central L, en étant distinct du plan médian PM, et projection PR : point de projection des extrémités libres 11L et 12L des branches 11 et 12 du diapason 1 sur l’axe longitudinal central L. Par exemple, les deux branches 11 et 12 du diapason 1 peuvent avoir une longueur commune de 13,6 mm mesurée à partir de la partie de base 10 parallèlement à l’axe longitudinal central L, une largeur de 8 mm mesurée parallèlement à la direction transversale T, et une épaisseur de 2 mm mesurée perpendiculairement au plan médian PM. Lorsqu’il est en quartz, le diapason 1 est muni d’électrodes (non représentées) qui le relient aux moyens de détection 4 (non représentés), ceux-ci pouvant comprendre un circuit électronique pour former un oscillateur incluant le diapason 1, et un détecteur de fréquence. Le détecteur de fréquence est adapté pour mesurer la fréquence d’oscillation de l’oscillateur, égale à la fréquence de vibration des branches 11 et 12 du diapason 1 pendant un fonctionnement du détecteur 100. Le résultat de la mesure de fréquence constitue alors le résultat de mesure du détecteur 100. En particulier, un décalage fréquentiel non-nul qui est mesuré ainsi révèle la présence d’un composé cible dans un gaz qui est en contact avec les branches 11 et 12 du diapason 1. Une structure possible pour de tels moyens de détection 4 est décrite dans FR 3 057 078 B1. L’enceinte fermée et rigide 3 définit une chambre interne 30 qui contient les branches 11 et 12 du diapason 1. Dans les modes de réalisation qui sont décrits maintenant, encore à titre non-limitatif, la chambre 30 possède une forme parallélépipèdique avec deux faces principales qui sont parallèles au plan médian PM, deux faces d’extrémités qui sont perpendiculaires à l’axe longitudinal central L, et deux faces latérales qui sont perpendiculaires à la direction transversale T. Dans le mode de réalisation des figures 1 et 2, les deux faces principales sont constituées par des hublots respectifs 33 et 34, qui sont transparents pour du rayonnement utilisé dans le fonctionnement du détecteur 100. Dans le mode de réalisation des figures 3 et 4, les hublots 33 et 34 constituent respectivement les deux faces d’extrémités. Les deux faces latérales peuvent être recouvertes, à l’intérieur de la chambre 30, par des plaques 61 et 62 qui permettent d’ajuster une largeur l 30 de la chambre 30 mesurée parallèlement à la direction transversale T, comme décrit plus loin. Typiquement, la largeur l 30 de la chambre 30 est comprise entre 5 mm et 40 mm. L’enceinte 3 est étanche pour un gaz G qui est susceptible de contenir le composé cible, en dehors d’un orifice 31 d’admission du gaz G dans la chambre 30 et d’un orifice 32 d’évacuation du gaz G. Ainsi, le gaz G peut être introduit dans la chambre 30 puis enfermé dans celle-ci pour une mesure de détection statique. Alternativement, un balayage continu de la chambre 30 peut être effectué avec le gaz G et des mesures successives de détection du composé cible peuvent être effectuées en temps réel pendant le balayage gazeux, le gaz G pouvant avoir une concentration en composé cible qui varie dans le temps. La source optique 2 produit un faisceau de rayonnement F qui est introduit dans l’enceinte 30 à travers l’un des deux hublots, par exemple le hublot 33 dans le cas représenté en figures 1 et 2, et qui peut ressortir par l’un ou l’autre des deux hublots. Les miroirs 51 et 52 sont externes à la chambre 30 dans les modes de réalisation décrits, et sont disposés et orientés pour renvoyer à travers la chambre 30, par les hublots 33 et 34, le faisceau de rayonnement F de façon à ce que ce faisceau F traverse la chambre 30 au moins trois fois entre les deux hublots 33 et 34. Dans les modes de réalisation représentés, le faisceau F est réfléchi à l’extérieur de la chambre 30 plusieurs fois du côté de chacun des hublots 33 et 34, par un miroir qui est dédié à chaque côté. Ainsi, le miroir 51, qui peut éventuellement être plan, est situé du côté du hublot 34 pour renvoyer à travers ce dernier le faisceau F. De même, l’autre miroir 52, qui peut aussi être plan, est situé du côté du hublot 33 pour renvoyer le faisceau F à travers ce hublot 33. De cette façon, le faisceau de rayonnement F parcourt plusieurs segments successifs de trajet optique qui traversent chacun la chambre 30 entre les deux hublots 33 et 34, et deux segments consécutifs de trajet optique sont séparés par une réflexion du faisceau F soit sur le miroir 51, soit sur le miroir 52 comme représenté dans FIG. 1 , FIG. 3 et FIG. 6 . F1, F2, F3, F4… désignent alors les segments successifs de trajet optique du faisceau F qui sont réalisés ainsi à travers la chambre 30. Le nombre de ces segments de trajet optique peut être quelconque, mais il peut être avantageusement inférieur à vingt. Grâce à cette multiplicité de segments de trajet optique dans la chambre 30, l’interaction entre le faisceau F du rayonnement et le gaz G est augmentée, améliorant ainsi la sensibilité du détecteur 100. Des orientations de la source optique 2 et des miroirs 51 et 52 seront données plus loin pour deux modes de réalisation de l’invention. La chambre 30 remplie du gaz G possède un mode propre acoustique qui est couplé à la vibration du diapason 1. Le mode de vibration qui résulte de ce couplage, dit acousto-mécanique, comprend une onde acoustique stationnaire AC qui est constituée par la superposition de deux composantes d’onde stationnaire qui se propagent dans la chambre 30 en sens opposés parallèlement à la direction transversale T et avec des amplitudes égales. Dans le jargon de l’Homme du métier, la chambre 30 munie du diapason 1 constitue une cavité acoustique. L’onde acoustique stationnaire AC possède des surfaces nodales de pression qui peuvent être sensiblement planes et perpendiculaires à la direction transversale T, ainsi que des ventres de pression («pressure-antinodes» en anglais) qui sont intermédiaires entre paires de surfaces nodales de pression voisines. De façon connue, les surfaces nodales de pression se succèdent en alternance avec les ventres de pression selon la direction transversale T, et les deux faces latérales de la chambre 30 qui sont perpendiculaires à la direction transversale T constituent deux ventres de pression. Dans FIG. 1 - FIG. 6 , les indications «0» montrent les positions respectives des surfaces nodales de pression, la pression étant notée p, et les indications «+» et «-» montrent les positions des ventres de pression. Deux ventres de pression qui sont séparés par un nombre impair de surfaces nodales de pression vibrent en opposition de phase, symbolisée par les signes associés qui sont opposés. Les diagrammes en haut de FIG. 1 et FIG. 3 illustrent symboliquement des nœuds et des ventres de la pression p de l’onde acoustique stationnaire AC, qui apparaissent successivement en suivant la direction transversale T. Pour réaliser un couplage efficace entre l’absorption du rayonnement du faisceau F par le composé cible et le diapason 1, l’onde acoustique stationnaire AC correspond de préférence à un mode propre acoustique de la chambre 30, grâce à l’ajustement de la largeur l 30 , ou à un ajustement de la température du gaz G. Dans le jargon de l’Homme du métier, la chambre 30 constitue une cavité acoustique résonante pour la fréquence de modulation du faisceau F de rayonnement. En outre, pour que l’onde acoustique stationnaire AC soit couplée efficacement à la vibration du diapason 1, des dimensions de la chambre 30 peuvent être ajustées pour que la fréquence de l’onde acoustique stationnaire résonante AC soit proche de ou égale à la fréquence de vibration du diapason 1. Or la fréquence de l’onde acoustique stationnaire résonante AC dépend de la température et de la pression du gaz G, ainsi que de la largeur l 30 de la chambre 30. Les plaques 61 et 62, en choisissant une épaisseur appropriée de chacune d’elles, permettent de réaliser l’accord de fréquence entre la résonance acoustique de la chambre 30 et un mode propre de vibration du diapason 1. En outre, le couplage entre l’onde acoustique stationnaire AC et la vibration du diapason 1 est maximal lorsque les deux faces latérales internes FI 11 et FI 12 sont superposées chacune à un ventre de pression de l’onde acoustique stationnaire AC, correspondant à des variations synchrones de la pression dues à l’onde acoustique stationnaire AC, et lorsque simultanément les deux faces latérales externes FE 11 et FE 12 sont aussi superposées chacune à un autre ventre de pression de l’onde acoustique stationnaire AC, correspondant à des variations de la pression dues à l’onde acoustique stationnaire AC qui sont en opposition de phase avec celles au niveau des faces latérales internes FI 11 et FI 12 . Par «superposées» est encore entendu que la distance entre la face latérale concernée du diapason 1 et le ventre de pression correspondant est inférieure à 25% de la distance entre deux surfaces nodales de pression mesurée parallèlement à la direction transversale T. Pour les modes de réalisation du détecteur 100 qui sont représentés dans FIG. 1 - FIG. 4 , les deux faces latérales internes FI 11 et FI 12 sont superposées à un même ventre de pression, qui est aussi superposé à l’axe longitudinal central L, et les deux faces latérales externes FE 11 et FE 12 sont superposées chacune au ventre de pression suivant, respectivement dans un sens et dans l’autre en direction de la plaque 61 ou 62. Dans l’exemple représenté, la face latérale externe FE 11 (respectivement FE 12 ) est superposée au même ventre de pression que celui de la plaque d’ajustement de largeur 61 (resp. 62). L’opposition de phase des variations de la pression entre le ventre de pression qui est superposé aux faces latérales internes FI 11 et FI 12 , et les deux ventres de pression qui sont superposés respectivement aux faces latérales externes FE 11 et FE 12 , est montrée par les signes «+» et «-» dans les figures. Lors d’un fonctionnement du détecteur 100, le rayonnement qui est émis par la source 2 est modulé pour qu’une excitation acoustique qui est provoquée par l’absorption du rayonnement ait une fréquence égale à celle du mode résonant de vibration acousto-mécanique qui vient d’être décrit. Pour cela, le rayonnement du faisceau F tel que traversant la chambre 30 peut être modulé soit en intensité soit en longueur d’onde. Dans le premier cas, la fréquence de modulation d’intensité du faisceau F est choisie sensiblement égale à celle du mode résonant de vibration acousto-mécanique. Dans le second cas, la fréquence de modulation en longueur d’onde du faisceau F est choisie sensiblement égale à la moitié de celle du mode résonant de vibration acousto-mécanique. Le détecteur 100 présente les caractéristiques supplémentaires suivantes : /i/ la source optique 2 est orientée de sorte que les segments de trajet optique successifs F1, F2, F3, F4… traversent tous un ventre de pression de l’onde acoustique stationnaire AC ; et /ii/ la source optique 1 et les miroirs 51 et 52 sont disposés et orientés en outre de sorte que chaque segment de trajet optique F1, F2, F3, F4… coupe la face de chaque hublot 33 et 34 qui est tournée vers la chambre 30 au niveau d’une surface nodale de pression de l’onde acoustique stationnaire AC. La caractéristique /i/ assure une efficacité maximale pour l’excitation du mode de vibration acousto-mécanique qui résulte de l’absorption du rayonnement modulé par le composé cible. Pour cela, la longueur d’onde du rayonnement qui est émis par la source optique 2 appartient à un domaine spectral d’absorption du composé cible, en dehors de sa modulation éventuelle en longueur d’onde. La caractéristique /ii/ assure que des échauffements locaux du gaz G au contact des hublots 33 et 34 susceptibles de présenter une absorption résiduelle non-désirée pour le rayonnement de la source optique 2, ne sont pas ou quasiment pas couplés au mode de vibration acousto-mécanique de la chambre 30 couplée au diapason 1. FIG. 1 et FIG. 2 d’une part, et FIG. 3 et FIG. 4 d’autre part, correspondent à deux façons différentes de réaliser ces caractéristiques /i/ et /ii/. Dans le mode de réalisation de FIG. 1 et FIG. 2 , le faisceau F et les segments de trajet optique F1, F2, F3, F4… sont très inclinés par rapport à l’axe longitudinal central L. Les hublots 33 et 34 constituent alors les faces principales de la chambre 30. Le faisceau F et les segments de trajet optique F1, F2, F3, F4… sont contenus dans un plan méridien PMR, et le premier segment de trajet optique F1 fait un premier angle α 1 avec l’axe longitudinal central L à l’intérieur de ce plan méridien PMR, en passant à une distance d 1 de la projection PR des extrémités libres du diapason 1, en direction opposée de celle de la partie de base 10 du diapason 1. Par exemple, le premier angle α 1 peut être égal à 80°, et la distance d 1 , qui a été appelée première longueur de décalage dans la partie générale de la présente description et est de préférence non-nulle, peut être égale à 5 mm. Le plan méridien PMR fait un deuxième angle α 2 avec la ligne d’intersection LI à l’intérieur du plan de section PS. La valeur du deuxième angle α 2 est choisie telle que le plan méridien PMR coupe les faces des hublots 33 et 34 qui sont tournées vers la chambre 30 au niveau de l’intersection de ces faces principales avec des surfaces nodales de pression, comme cela apparaît dans FIG. 2 qui est une section du détecteur 100 dans le plan de section PS. La surface nodale de pression qui contient les points de traversée du hublot 33 par le faisceau F peut être intermédiaire entre le ventre de pression des faces latérales internes FI 11 et FI 12 d’une part, et celui de la face latérale externe FE 11 d’autre part. Symétriquement, la surface nodale de pression qui contient les points de traversée du hublot 34 par le faisceau F peut être intermédiaire entre le ventre de pression des faces latérales FI 11 et FI 12 d’une part, et celui de la face latérale externe FE 1 2 d’autre part. A titre d’exemple, l’angle α 2 peut être égal à 40°, lorsque la chambre 30 possède une profondeur p 30 égale à 10 mm, mesurée perpendiculairement au plan médian PM. Simultanément, les miroirs 51 et 52 peuvent être disposés et orientés pour que deux quelconques des segments de trajet optique F1, F2, F3, F4… qui sont séparés par une seule réflexion forment entre eux un troisième angle α 3 , non-nul et inférieur à 50°, par exemple égal à 15°. En outre, les miroirs 51 et 52 peuvent être disposés et orientés pour que les deux quelconques des segments de trajet optique F1, F2, F3, F4… qui sont séparés par une seule réflexion coupent l’axe longitudinal central L en des points respectifs A1, A2, A3, A4… qui sont séparés de la distance Δd, non-nulle, inférieure à 40 mm et par exemple égale à 6 mm. Cette distance Δd a été appelée écart de décalage par rapport à la projection PR des extrémités libres 11L et 12L des branches du diapason 1 dans la partie générale de la présente description. Dans le mode de réalisation de FIG. 3 et FIG. 4 , le faisceau F et les segments de trajet optique F1, F2, F3, F4… sont peu inclinés par rapport au plan médian PM. Les hublots 33 et 34 constituent alors les faces d’extrémités de la chambre 30. La source optique 2 et les miroirs 51 et 52 sont tels que les segments de trajet optique F1, F3… entrent dans la chambre 30 en coupant la face d’extrémité qui est constituée par le hublot 33 en des points respectifs B1, B3… qui sont alignés perpendiculairement au plan médian PM, et ressortent de la chambre 30 en coupant la face d’extrémité qui est constituée par le hublot 34 en des points respectifs B1’, B3’… qui sont aussi alignés perpendiculairement au plan médian PM. De même, les segments de trajet optique F2, F4… entrent dans la chambre 30 en coupant la face d’extrémité qui est constituée par le hublot 34 en des points respectifs B2, B4… qui sont alignés perpendiculairement au plan médian PM, et ressortent de la chambre 30 en coupant la face d’extrémité qui est constituée par le hublot 33 en des points respectifs B2’, B4’… qui sont encore alignés perpendiculairement au plan médian PM. Lorsque la chambre 30 possède une hauteur H 30 de 55 mm, mesurée parallèlement à l’axe longitudinal central L, un quatrième angle α 4 entre le premier segment de trajet optique F1 et sa projection dans le plan médian PM, perpendiculairement à ce dernier, peut être inférieur à 45°, par exemple égal à 10°. Le troisième angle α 3 entre deux segments de trajet optique qui sont séparés par une seule réflexion sur le miroir 51, par exemple entre les segments F1 et F2, ou sur le miroir 52, par exemple entre les segments F2 et F3, peut de nouveau être inférieur à 50°, par exemple égal à 15°. La distance d’écartement Δp 1 entre le plan médian PM et le point B1 peut être égal à 1 mm, par exemple, et l’écart de distance Δp entre les points B1 et B3 peut être inférieur à 30 mm et par exemple égal à 5 mm, le même écart Δp pouvant exister entre les points B2’ et B4’. Le miroir 51 peut avantageusement être rapproché du hublot 34 pour que les points B1’ et B2 soient eux-mêmes très proches l’un de l’autre, de même pour le miroir 52 par rapport au hublot 33 pour que les points B2’ et B3 soient aussi très proches l’un de l’autre. Par exemple, l’angle α 3 entre les segments de trajet optique F1 et F2 au niveau du miroir 51, peut être égal à 50°, en étant identique à l’angle entre les segments de trajet optique F2 et F3 au niveau du miroir 52. FIG. 4 , qui est une superposition des sections respectives du détecteur 100 dans les deux faces d’extrémités des hublots 33 et 34 pour le mode de réalisation de FIG. 3 , montre les alignements des points B1, B2’, B3, B4’… et B1’, B2, B3’, B4… perpendiculairement au plan médian PM, et en superposition avec les surfaces nodales de pression de l’onde acoustique stationnaire AC. Le détecteur optique 100 de FIG. 5 est obtenu à partir de celui de FIG. 1 et FIG. 2 en remplaçant l’utilisation des miroirs 51 et 52 par une utilisation de plusieurs sources optiques 2 1 , 2 3 , 2 5 … pour créer la multiplicité de segments de trajet optique. Les sources optiques 2 1 , 2 3 , 2 5 … ont alors des caractéristiques spectrales d’émission qui sont identiques et émettent des faisceaux de rayonnement respectifs selon les segments de trajet optique F1, F3, F5… Ces segments de trajet optique F1, F3, F5… ne sont pas nécessairement parallèles, mais ils sont contenus chacun dans le plan méridien PMR pour que chaque hublot 33, 34 soit traversé par tous les segments de trajet optique au niveau d’un nœud de pression d’onde acoustique. Pour un tel mode de réalisation à plusieurs sources optiques 2 1 , 2 3 , 2 5 … aux caractéristiques d’émission spectrale qui sont identiques, toutes ces sources optiques 2 1 , 2 3 , 2 5 … sont modulées de façon synchrone, de préférence selon des modulations qui sont identiques, afin que ces modulations effectives pour l’absorption de rayonnement par le composé cible se combinent de façon constructive pour générer l’onde acoustique stationnaire AC avec une amplitude maximale. Toutes les caractéristiques géométriques et de fonctionnement optimisé qui sont décrites en relation avec FIG. 1 - FIG. 4 peuvent être appliquées identiquement au mode de réalisation de FIG. 5 , dans la mesure où ces caractéristiques ne concernent pas les miroirs 51 et 52 ni les segments de trajet optique F2, F4… Le détecteur optique 100 de FIG. 6 est obtenu à partir de celui de FIG. 1 et FIG. 2 en remplaçant le diapason par une poutre à une extrémité encastrée et une extrémité libre pour former le résonateur 1. Typiquement, la poutre peut être constituée par la branche 11 sans en modifier la position dans la chambre 30, en supprimant la branche 12. Les références 11F et 11L désignent alors l’extrémité fixe et l’extrémité libre de la poutre, l’extrémité fixe 11F étant connectée rigidement à une embase non-représentée, et l’extrémité libre 11L vibrant encore parallèlement à la direction transversale T. De cette façon, les faces FI 11 et FE 11 restent positionnées de façon optimale par rapport aux ventres de pression de l’onde acoustique stationnaire AC. Toutes les caractéristiques géométriques et de fonctionnement optimisé qui ont décrites en relation avec FIG. 1 - FIG. 4 peuvent alors être appliquées identiquement au mode de réalisation de FIG. 6 . FIG. 7 illustre un perfectionnement du détecteur 100 de FIG. 1 , FIG. 3 ou FIG. 6 , selon lequel ce détecteur comprend de nouveau plusieurs sources optiques, par exemple sept sources optiques référencées 2 1 à 2 7 , mais celles-ci ont maintenant des valeurs respectives de longueur d’onde d’émission qui sont différentes. Ces sources optiques 2 1 à 2 7 peuvent être activées simultanément ou séquentiellement chacune en substitution aux autres pour émettre le faisceau F de rayonnement qui est envoyé dans la chambre 30. Elles peuvent être connectées optiquement au trajet du faisceau F par un composant de connexion optique 20 à entrées multiples. L’ensemble des sources optiques 2 1 -2 7 avec le composant de connexion optique 20 remplace alors la source optique 2 dans les modes de réalisation de FIG. 1 , FIG. 3 et FIG. 6 . Le composant de connexion optique 20 peut être constitué par exemple par une lentille qui dirige chaque faisceau de rayonnement élémentaire issu d’une des sources optiques 2 1 -2 7 vers un point de focalisation commun dans la chambre 30, ce point de focalisation pouvant être sur l’axe longitudinal central L. Du fait de leurs valeurs respectives de longueur d’onde d’émission qui sont différentes, chacune des sources optiques 2 1 à 2 7 peut être sélectionnée pour détecter un composé cible identifié qui est différent de celui des autres sources optiques. Le critère de sélection est que la source optique utilisée possède une valeur de longueur d’onde d’émission à l’intérieur d’un intervalle spectral d’absorption du composé cible qui est recherché dans le gaz G. Lorsque plusieurs des sources optiques 2 1 à 2 7 sont activées simultanément, elles peuvent être modulées à des fréquences différentes, tout en restant à l’intérieur de la bande de résonance de la cavité acoustique, pour permettre de séparer leurs contributions respectives dans le signal de détection qui est recueilli par les moyens de détection 4. Il est ainsi possible de révéler simultanément plusieurs composés cibles dans le même gaz à analyser G. Dans des modes de réalisation préférés, les sources optiques 2 1 à 2 7 sont du type à cascade quantique et réalisées sous forme d’un réseau de sources optiques élémentaires sur un substrat commun en forme de barrette. Le détecteur 100 de l’invention peut être particulièrement utile dans de nombreux domaines techniques et industriels, notamment pour la surveillance de procédés industriels tels que le raffinage ou la purification de gaz, dans le domaine de la sécurité, pour la surveillance de l’environnement, y compris pour la caractérisation de la pollution atmosphérique et des gaz à effet de serre, ainsi que dans le domaine de la santé, notamment pour caractériser l’air qui est expiré par un patient. Il est entendu que l’invention peut être reproduite en modifiant des aspects secondaires des modes de réalisation qui ont été décrits en détail ci-dessus, tout en conservant certains au moins des avantages cités. Notamment, les modifications suivantes peuvent être appliquées sans activité inventive de la part de l’Homme du métier, en plus des alternatives déjà mentionnées : - la chambre 30 peut avoir une forme autre que celle d’un parallélépipède rectangle, par exemple une forme cylindrique ; - les ventres de pression de l’onde acoustique stationnaire AC qui sont superposés aux faces latérales du diapason peuvent être différents de ceux indiqués, notamment lorsque l’onde acoustique stationnaire correspond à un mode propre de la chambre qui présente un nombre de ventres de pression qui est supérieur ; - l’altération de la vibration du résonateur que produit la présence du composé cible, et qui est mesurée, peut être autre qu’une altération de l’amplitude de vibration du résonateur. Ce peut être par exemple une altération de la fréquence de vibration de ce résonateur ; et - le nombre, la disposition et la forme des miroirs utilisés pour augmenter le nombre de passages du faisceau F de rayonnement dans la chambre 30 peuvent être changés. Enfin, toutes les valeurs numériques qui ont été citées ne l’ont été qu’à titre d’illustration, et peuvent être changées. Détecteur (100) à effet photo-acoustique, adapté pour révéler dans un gaz à analyser (G) une présence d’un composé cible, le détecteur comprenant : - un résonateur (1) mécanique ou électromécanique, adapté pour vibrer pendant un fonctionnement du détecteur (100) ; - au moins une source optique (2), adaptée pour produire pendant le fonctionnement du détecteur (100), au moins un faisceau (F) de rayonnement qui possède au moins une valeur de longueur d’onde contenue dans un intervalle spectral d’absorption du composé cible, avec une modulation du rayonnement telle qu’une absorption dudit rayonnement par ledit composé cible produise dans une chambre (30) une onde acoustique stationnaire (AC) qui génère ou modifie une vibration du résonateur (1) ; - une enceinte (3) fermée, formant la chambre (30) à l’intérieur de l’enceinte, avec au moins une partie du résonateur (1) destinée à vibrer pendant le fonctionnement du détecteur (100), qui se trouve à l’intérieur de la chambre, et l’enceinte étant munie de moyens (31, 32) d’introduction du gaz à analyser (G) dans la chambre, et munie en outre d’au moins un passage optique (33, 34) agencé pour que le faisceau (F) de rayonnement rentre dans la chambre ou ressorte de ladite chambre à travers ledit au moins un passage optique pendant le fonctionnement du détecteur ; et - des moyens de détection (4), adaptés pour révéler la vibration du résonateur (1) ou une modification de ladite vibration du résonateur qui est causée par l’onde acoustique stationnaire (AC), le détecteur (100) étant caractérisé en ce qu’il est agencé de sorte que, pendant le fonctionnement dudit détecteur, l’au moins un faisceau de rayonnement est partiellement superposé à un ventre de pression de l’onde acoustique stationnaire (AC), et que chaque passage optique (33, 34) est traversé par l’au moins un faisceau (F) de rayonnement à un ou plusieurs endroits qui sont chacun adjacent ou superposé à un nœud de pression de l’onde acoustique stationnaire. Détecteur (100) selon la revendication 1, dans lequel les moyens (31, 32) d’introduction du gaz à analyser (G) dans la chambre (30) sont adjacents ou superposés à un ou plusieurs nœud(s) de pression de l’onde acoustique stationnaire (AC), identique(s) ou différent(s) du nœud de pression auquel est superposé chaque passage optique (33, 34). Détecteur (100) selon la revendication 1 ou 2, comprenant en outre au moins un miroir (51, 52) qui est situé à l’extérieur de la chambre (30) ou constitue une partie au moins d’une paroi de l’enceinte (3), et qui est agencé de sorte que l’au moins un faisceau (F) de rayonnement traverse plusieurs fois la chambre (30) selon des segments (F1, F2, F3, F4…) successifs de trajet optique qui sont séparés à chaque fois par une réflexion du faisceau de rayonnement sur le miroir ou l’un des miroirs, chaque segment de trajet optique étant partiellement superposé à un ventre de pression de l’onde acoustique stationnaire (AC), dans lequel chaque miroir (51, 52) est agencé de sorte que chaque segment (F1, F2, F3, F4…) de trajet optique traverse l’au moins un passage optique (33, 34) en un endroit respectif qui est adjacent ou superposé à un nœud de pression de l’onde acoustique stationnaire (AC), ou lorsque le miroir constitue une partie de paroi de l’enceinte (3), ledit miroir est agencé de sorte que le faisceau (F) de rayonnement est réfléchi en un endroit dudit miroir qui est adjacent ou superposé à un nœud de pression de l’onde acoustique stationnaire. Détecteur (100) selon la revendication 3, comprenant au moins deux miroirs (51, 52) qui sont agencés de sorte que le faisceau (F) de rayonnement traverse la chambre (30) selon au moins trois segments (F1, F2, F3, F4…) successifs de trajet optique séparés à chaque fois par une réflexion du faisceau de rayonnement sur un des miroirs, de préférence selon moins de vingt segments successifs de trajet optique séparés à chaque fois par une réflexion du faisceau de rayonnement sur un des miroirs. Détecteur (100) selon une des revendications 1 à 4, dans lequel le résonateur (1) comprend un diapason, avec deux branches (11, 12) du diapason, destinées à vibrer pendant le fonctionnement du détecteur, qui s’étendent dans la chambre (30) parallèlement à un axe longitudinal central (L) du diapason, ledit axe longitudinal central étant un axe de symétrie dudit diapason, et un plan médian (PM) du diapason, qui contient l’axe longitudinal central et qui est superposé aux deux branches, étant parallèle à des déplacements desdites branches causés par la vibration du diapason, et dans lequel la chambre (30) est adaptée de sorte que des composantes de l’onde acoustique stationnaire (AC) se propagent parallèlement à une direction transversale (T) qui est contenue dans le plan médian (PM) du diapason et qui est perpendiculaire à l’axe longitudinal central (L) dudit diapason. Détecteur (100) selon la revendication 5, agencé de sorte que l’axe longitudinal central (L) du diapason (1) est superposé à un ventre de pression de l’onde acoustique stationnaire (AC), notamment le ventre de pression auquel est superposé partiellement le faisceau (F) de rayonnement. Détecteur (100) selon la revendication 6 et la revendication 3 ou 4, agencé de sorte que les segments (F1, F2, F3, F4…) de trajet optique coupent chacun l’axe longitudinal central (L) du diapason, de préférence à des niveaux dudit axe longitudinal central qui sont tous décalés avec des longueurs respectives de décalage différentes par rapport à une projection (PR) d’extrémités libres (11L, 12L) des branches (11, 12) du diapason sur ledit axe longitudinal central. Détecteur (100) selon la revendication 5 ou 6, agencé de sorte que le faisceau (F) de rayonnement soit situé sur un seul côté du plan médian (PM) du diapason (1). Détecteur (100) selon la revendication 8 et la revendication 3 ou 4, agencé de sorte que les segments (F1, F2, F3, F4…) de trajet optique du faisceau (F) de rayonnement sont tous situés sur un même côté commun du plan médian (PM) du diapason (1), en étant décalés avec des distances respectives d’écartement qui sont différentes par rapport audit plan médian, chaque segment de trajet optique du faisceau formant avec une projection perpendiculaire dudit segment de trajet optique sur ledit plan médian un angle (α 4 ) qui est inférieur à 45°. Détecteur (100) selon la revendication 9, dans lequel la source optique (2) et chaque miroir (51, 52) sont agencés de sorte qu’un même ventre de pression de l’onde acoustique stationnaire (AC) qui est superposé à l’axe longitudinal central (L) du diapason (1) est aussi superposé à une partie de chaque segment (F1, F2, F3, F4…) de trajet optique du faisceau (F) de rayonnement. Détecteur (100) selon une des revendications 1 à 4, dans lequel le résonateur (1) comprend une poutre (11) rectiligne destinée à vibrer pendant le fonctionnement du détecteur, ladite poutre ayant deux extrémités opposées comprenant une extrémité fixe (11F) encastrée rigidement dans une partie de base (10) dudit résonateur et une autre extrémité libre (11L) située dans la chambre (30), des déplacements de la poutre causés par la vibration du résonateur étant perpendiculaires à ladite poutre, et dans lequel la chambre (30) est adaptée de sorte que des composantes de l’onde acoustique stationnaire (AC) se propagent parallèlement aux déplacements de la poutre (11). Procédé pour révéler une présence d’un composé cible dans un gaz à analyser (G), comprenant les étapes suivantes : /1/ fournir un détecteur (100) qui est conforme à une des revendications 1 à 11, dont au moins une valeur de longueur d’onde de la source optique (2) est contenue dans un intervalle spectral d’absorption du composé cible ; /2/ injecter le gaz à analyser (G) dans la chambre (30) ; et /3/ activer simultanément l’au moins une source optique (2) et les moyens de détection (4).