Brevet FR3155436A1 — publié le 20250523

L’invention concerne un ensemble de captation d’au moins un composant polluant présent dans un flux gazeux à traiter qui provient au moins d’une cuve d’électrolyse (101) pour la production industrielle d’aluminium par électrolyse ignée, ledit ensemble comprenant deux systèmes de traitement (110, 120) connectés en série de sorte qu’une partie au moins du flux gazeux à traiter est susceptible de circuler d’une entrée (E1) vers une sortie (S1) d’un premier système de traitement (110) relié à la cuve d’électrolyse (101), puis d’une entrée (E2) vers une sortie (S2) d’un deuxième système de traitement (120). Figure pour l’abrégé : Figure 1 Captation d’un composant polluant concentré provenant d’une cuve d’électrolyse pour la production d'aluminium La présente invention concerne un ensemble de captation d’au moins un composant polluant présent dans un flux gazeux à traiter qui provient au moins d’une cuve pour la production industrielle d'aluminium par électrolyse ignée. L’invention concerne également un centre de traitement de gaz comprenant un tel ensemble. L’invention concerne également un procédé de captation d’au moins un composant polluant présent dans un flux gazeux à traiter qui provient au moins d’une cuve pour la production industrielle d'aluminium par électrolyse ignée. L'aluminium est produit dans une installation industrielle qui comprend, entre autres, des cuves d'électrolyse disposées dans un bâtiment. L’aluminium est alors produit suivant le procédé bien connu Hall-Héroult, dans chaque cuve d’électrolyse étant contenu un bain d’électrolyte. Classiquement, chaque cuve s’étend selon une direction transversale, et les cuves sont disposées les unes à côté des autres selon une direction longitudinale. Chaque cuve comprend une structure de support appelée « superstructure » et une pluralité d’anodes, qui sont classiquement en carbone. Les cuves d’électrolyse comprennent généralement un caisson en acier, habituellement parallélépipédique et ouvert à sa partie supérieure, un revêtement intérieur qui est généralement formé par des blocs en matériaux réfractaires, et un ensemble cathodique, situé au fond du caisson, qui comprend des blocs en matériau carboné, appelés « blocs cathodiques », et des barres de raccordement métalliques auxquelles sont fixés les conducteurs électriques servant à l'acheminement du courant d'électrolyse. Les anodes sont fixées de manière amovible à un cadre métallique mobile, appelé « cadre anodique », par un connecteur amovible. Le cadre anodique est porté par la superstructure et fixé à des conducteurs électriques, appelés « montées positives », servant à l'acheminement du courant d'électrolyse. Généralement, plus d'une centaine de cuves sont disposées les unes à côté des autres, en rangées ou files, selon la direction longitudinale. Les cuves d'une rangée sont raccordées électriquement en série à l'aide de conducteurs de liaison. Les cuves sont disposées de manière à dégager une allée de circulation le long de l'installation et une voie d'accès entre les cuves. Par ailleurs, le bain d’électrolyte contenu dans chacune des cuves est constitué classiquement par de l'alumine dissoute dans des sels de fluor tels que des fluorures complexes comme la cryolithe, le bain d’électrolyte étant porté à une température comprise entre 950°C et 1 000°C. Dans ce bain, une ou plusieurs anodes sont immergées. Lorsqu'un courant électrique est appliqué entre les anodes et l’ensemble cathodique, une réaction d’électrolyse est activée et l'alumine se décompose en aluminium formant un bain métallique qui recouvre les blocs cathodiques, et en oxygène qui réagit avec chaque anode et en provoque la consommation progressive. L'aluminium est régulièrement retiré des cuves d'électrolyse. La partie supérieure des anodes est recouverte d’une couche de protection contenant un mélange pulvérulent de bain électrolytique broyé et d’alumine. Sous l’action de la chaleur, ce mélange prend en partie masse, constituant ainsi une croûte qui recouvre les anodes afin de les isoler thermiquement, et de les protéger de l’oxydation à l’air. Classiquement, les réactions d'électrolyse, en particulier à chaque anode, et les réactions secondaires qui se produisent dans les bains d’électrolyte, ainsi que les hautes températures d'opération, entraînent la production de fumées et gaz, qui contiennent des composants polluants, sous forme de gaz et/ou de poussières, comme du dioxyde et du monoxyde de carbone, du dioxyde de soufre, de l’acide fluorhydrique, des particules de carbone et d’alumine, des poussières ou encore des produits fluorés. Ces fumées et gaz migrent vers le dessus des cuves, c’est-à-dire en direction de la partie supérieure des cuves. Notons que la décomposition de l'alumine, lors de la réaction d’électrolyse, entraîne une diminution de sa teneur dans le bain d'électrolyte. Lorsque cette teneur tombe au-dessous d'une valeur limite, une tige mobile d'acier généralement installée entre deux anodes, perce la croûte et un autre dispositif injecte de l'alumine dans le bain d'électrolyte par chute gravitaire au travers du trou ainsi aménagé. La tige, communément désignée par piqueur, est manœuvrable selon un mouvement vertical à l'aide d'un vérin, de préférence pneumatique, pour percer la croûte. La majorité des fumées et gaz emprisonnés sous la croûte s'échappent alors par les trous percés par les piqueurs. Ces fumées et gaz se logent, après migration en direction de la partie supérieure des cuves, sous un ensemble de capots amovibles qui recouvrent la partie ouverte des cuves d'électrolyse. Il est à noter toutefois qu’une partie des fumées et gaz contenant les composants polluants s'échappe également par des fissures et ouvertures qui existent dans la croûte pour à leur tour également migrer en direction de la partie supérieure des cuves. Il est cependant à noter que le rejet de ces composants polluants dans l'atmosphère est strictement contrôlé et réglementé, non seulement en ce qui concerne l'atmosphère ambiante du hall d'électrolyse, pour des raisons de conditions de travail du personnel opérant à proximité des cuves d’électrolyse, mais également en ce qui concerne la pollution atmosphérique. Les réglementations de plusieurs Etats en matière de pollution imposent des limites aux quantités de composants polluants rejetées dans l'atmosphère. Il est alors d'intérêt aussi bien économique qu'écologique de capter au moins une partie de ces composants polluants. C’est pourquoi, il existe aujourd'hui des installations qui permettent de générer, à partir de ces gaz et fumées, au moins un flux gazeux et de le traiter afin d’en séparer des composants polluants avant de rejeter le flux gazeux traité dans l’atmosphère. Dans cette optique, le flux gazeux est classiquement collecté, via des moyens de collecte, puis envoyé dans au moins un ensemble de captation contenu dans un Centre de Traitement de Gaz (communément désigné par l’acronyme « CTG ») de l’état de l’art, dans lequel des composants polluants sont captés, puis filtrés dans des moyens de séparation gaz/particules. Ces moyens de collecte sont disposés au niveau des parties supérieures des cuves d’électrolyse et configurés pour extraire tout ou de manière sélective les fumées et gaz après qu’ils ont migré en direction de la partie supérieure des cuves pour normalement se loger sous l’ensemble de capots amovibles. Ces moyens de collecte contiennent au moins un dispositif d’aspiration, et un ou plusieurs conduits qui courent le long des cuves d’électrolyse et qui se joignent pour se connecter à au moins une gaine d’extraction connectée au CTG. Le dispositif d’aspiration est alors configuré pour provoquer une dépression sous les capots afin de contenir et aspirer le flux gazeux à traiter. Par exemple, le dispositif d’aspiration peut être un ventilateur. Il est à noter que les jointures des capots n'étant pas hermétiques, de l'air extérieur est aspiré au travers de celles-ci du fait de la dépression. Cet air extérieur se mélange avec les fumées et gaz venant des cuves d’électrolyse et se retrouve donc dans le flux gazeux à traiter. Le mélange qui en résulte peut comprendre alors entre 80 % et 99 % en volume de l’air extérieur effectivement aspiré. Classiquement, le flux gazeux à traiter qui a été extrait comprend : - entre 200 et 500 mg/Nm 3 de poussières, - entre 200 et 500 mg/Nm 3 d’acide fluorhydrique gazeux (HF), et - entre 200 et 400 mg/Nm 3 de dioxyde de soufre (SO 2 ). Il est à noter que Nm 3 désigne communément l’unité de mesure « normal mètre cube ». Il est à noter que le dispositif d’aspiration est classiquement configuré pour que le flux gazeux à traiter, ainsi généré, circule de préférence dans la gaine d’extraction avec un débit de 1,4 à 5 Nm 3 /s par cuve d’électrolyse selon leur taille. Le flux gazeux à traiter circule généralement à une température comprise entre 100 et 200°C, ce qui représente, au vu du débit d’aspiration, 30 à 35 % des pertes thermiques par cuve d’électrolyse. Le flux gazeux à traiter circule alors dans le CTG constitué classiquement d’une zone de mise en contact configurée pour mettre en contact un agent de captation, par exemple un agent d’adsorption et/ou de neutralisation chimique du type matières pulvérulentes, avec le flux gazeux. La zone de mise en contact est alimentée en agent de captation via des moyens d’alimentation. L’agent de captation est apte à capter des composants polluants. Dans la zone de mise en contact, l’agent de captation se charge en composant polluant. En sortie de la zone de mise en contact, on obtient un flux gazeux qui comprend de l’agent de captation chargé en composant polluant. Par exemple, comme agent de captation, on peut citer l'alumine (Al 2 O 3 ), de préférence sous forme de matière pulvérulente et présentant une surface spécifique élevée, c’est-à-dire supérieure à 65 m²/g. Après cette mise en contact, le flux gazeux qui comprend de l’agent de captation chargé en composant polluant est introduit dans un moyen de séparation gaz/particules en sortie duquel on a un flux gazeux traité qui est séparé de l’agent de captation chargé en composant polluant. La zone de mise en contact peut être contenue dans un réacteur, généralement une gaine verticale dans laquelle le flux gazeux est généralement ascendant, ou directement dans le moyen de séparation gaz/particules. Par réacteur, au sens de la présente, on entend toute enceinte dans laquelle a lieu une réaction par mise en contact d'un agent de captation, qui peut être de la matière pulvérulente, avec un flux gazeux contenant des composants polluants. Il peut ainsi s'agir d'un réacteur à lit fluidisé, de type connu en soi, dans lequel le flux gazeux à traiter circule directement à travers un lit fluidisé de matières pulvérulentes. Par ailleurs, il est à noter que le moyen de séparation gaz/particules est classiquement un cyclone ou un filtre à média filtrant, par exemple un filtre à manches ou à poches filtrantes. Avec de l’alumine comme agent de captation, les CTG actuellement mis en œuvre présentent des rendements de captation d’acide fluorhydrique proches de 99,8% de sorte à obtenir, en sortie de CTG, des flux gazeux traités définis par des concentrations massiques en acide fluorhydrique inférieures à 0,5 mg/Nm 3 . Cependant, la recherche d’économie d’énergie, que ce soit au travers de la diminution des fuites thermiques des cuves d’électrolyse, ou au travers d’une limitation du débit d’aspiration généré par le dispositif d’aspiration, conduit à la collecte, sur les cuves d’électrolyse, d’un flux gazeux à traiter à fois plus chauds et plus concentrés en agents polluant que ceux qui sont actuellement à traiter. Toutefois, pour de telles chaleurs et de telles concentrations, les CTG actuels ne permettent pas d’assurer une dépollution optimisée qui permettrait d’obtenir des flux gazeux traités définis par une concentration massique en acide fluorhydrique inférieure ou égale à 0,5 mg/Nm 3 , en sachant que le flux gazeux à traiter peut alors être défini par des concentrations massiques très élevées en acide fluorhydrique, en poussières et/ou en SO 2 , c’est-à-dire comprises entre 600 et 2500 mg/Nm 3 pour chacun de ces composants polluants. Il existe donc un besoin de fournir une solution qui permet de pallier une partie au moins des inconvénients précités. Un premier objet de l’invention est de proposer un ensemble de captation qui permet de capter des composants polluants contenus dans des flux gazeux présentant de telles concentrations en composants polluants, avec une efficacité de captation supérieure à celle des ensembles de l’art antérieur. Un deuxième objet de l’invention est de proposer un ensemble de captation qui permet de diminuer sensiblement les coûts d’investissement et d’exploitation liés à la captation. Un troisième objet de l’invention est de proposer un ensemble de captation configuré pour optimiser l’utilisation des moyens de séparation gaz/particules classiquement compris dans les ensembles de captation de l’art antérieur. Ainsi, selon un premier aspect, l’invention propose un ensemble de captation d’au moins un composant polluant présent dans un flux gazeux à traiter qui provient au moins d’une cuve d’électrolyse pour la production industrielle d'aluminium par électrolyse ignée, l’ensemble comprenant deux systèmes de traitement connectés en série de sorte qu’une partie au moins du flux gazeux à traiter est susceptible de circuler d’une entrée vers une sortie d’un premier système de traitement relié à la cuve d’électrolyse, puis d’une entrée vers une sortie d’un deuxième système de traitement, chacun des deux systèmes de traitement comprenant, de son entrée vers sa sortie dans le sens de circulation du flux gazeux à traiter : un moyen d’alimentation en un agent de captation, du type matière pulvérulente, apte à capter l’au moins un composant polluant présent dans le flux gazeux, le moyen d’alimentation étant configuré pour mettre en contact l’agent de captation avec le flux gazeux et obtenir un mélange gazeux comprenant de l’agent de captation chargé en composant polluant, et un moyen de séparation gaz/particules configuré pour obtenir un flux gazeux séparé de l’agent de captation chargé en composant polluant, l‘ensemble étant caractérisé en ce que le moyen d’alimentation du deuxième système de traitement est relié à une source contenant de l’agent de captation non chargé en composant polluant, et en ce que le moyen d’alimentation du premier système de traitement est relié à une source contenant de l’agent de captation chargé en composant polluant. Diverses caractéristiques supplémentaires peuvent être prévues seules ou en combinaison : la source contenant de l’agent de captation chargé en composant polluant est le moyen de séparation gaz/particules dudit deuxième système de traitement lorsqu’il est en outre configuré pour obtenir un flux d’agent de captation chargé en composant polluant, la source contenant de l’agent de captation chargé en composant polluant est une source annexe configurée pour stocker et/ou générer de l’agent de captation chargé en composant polluant, le moyen de séparation gaz/particules du premier système de traitement et/ou du deuxième système de traitement comprennent un filtre à média filtrant, le moyen de séparation gaz/particules du premier système de traitement est un cyclone, le moyen d’alimentation du deuxième système de traitement est en outre relié à une source d’agent de captation chargé en composant polluant, la source d’agent de captation chargé en composant polluant est reliée au moyen de séparation gaz/particules du deuxième système de traitement de sorte que le deuxième système de traitement est en partie alimenté par de l’agent de captation non chargé en composant polluant et en partie par de l’agent de captation chargé en composant polluant issu du moyen de séparation gaz/particules du deuxième système de traitement, le moyen d’alimentation du premier système de traitement est outre relié au moyen de séparation gaz/particules du premier système de traitement de sorte que le premier système de traitement est en partie alimenté par de l’agent de captation chargé en composant polluant issu du moyen de séparation gaz/particules du premier système de traitement, le moyen d’alimentation du premier système de traitement est en outre relié à une source d’agent de captation non chargé en composant polluant, l’ensemble comprend en outre un moyen de refroidissement d’au moins une partie de l’agent de captation chargé et/ou non chargé en composant polluant jusqu’à une température supérieure ou égale à 5°C avant d’alimenter le premier système de traitement et/ou le deuxième système de traitement, l’ensemble comprend en outre un moyen de refroidissement du flux gazeux à traiter en amont du premier système de refroidissement, le moyen de refroidissement étant situé entre l’au moins une cuve d’électrolyse et le réacteur du premier système de traitement, l’ensemble comprend en outre un moyen de refroidissement du flux gazeux sortant du premier système de traitement, le moyen de refroidissement étant situé entre les deux systèmes de traitement, l’agent de captation est de l’alumine, l’au moins un composant polluant est de l’acide fluorhydrique ou du dioxyde de soufre. Selon un deuxième aspect, l’invention propose un centre de traitement de gaz comprenant un ensemble tel que décrit ci-avant. Selon un troisième aspect, l’invention propose un procédé de captation d’au moins un composant polluant présent dans un flux gazeux à traiter qui provient au moins d’une cuve d’électrolyse pour la production industrielle d'aluminium par électrolyse ignée, le procédé étant susceptible de mettre en œuvre un ensemble tel que décrit ci-avant et comprenant les étapes suivantes : a) mise en contact du flux gazeux à traiter avec un agent de captation chargé en composant polluant dans un premier système de traitement pour obtenir un premier mélange gazeux comprenant de l’agent de captation chargé en composant polluant, b) séparation du premier mélange gazeux pour obtenir un premier flux gazeux, dit premier flux gazeux traité, séparé de l’agent de captation chargé en composant polluant, c) mise en contact du premier flux gazeux traité avec un agent de captation non chargé en composant polluant dans un deuxième système de traitement pour obtenir un deuxième mélange gazeux, d) séparation du deuxième mélange gazeux pour obtenir un deuxième flux gazeux, dit deuxième flux gazeux traité, séparé de l’agent de captation chargé en composant polluant. Diverses caractéristiques supplémentaires peuvent être prévues seules ou en combinaison : le flux gazeux à traiter est en outre mis en contact avec un agent de captation non chargé en composant polluant, lors de l’étape c), le premier flux gazeux traité est en outre mis en contact avec un agent de captation chargé en composant polluant, le procédé comprend en outre une étape de refroidissement de l’agent de captation chargé et/ou non chargé en composant polluant jusqu’à une température supérieure ou égale à 5°C avant sa mise en contact avec le flux gazeux à traiter et/ou le premier flux gazeux traité, le procédé comprend en outre, avant l’étape a) de mise en contact, une étape de refroidissement du flux gazeux à traiter, le procédé comprend en outre, avant l’étape c) de mise en contact, une étape de refroidissement du premier flux gazeux traité, D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront au cours de la lecture de la description détaillée qui va suivre dans laquelle sont présentés des exemples uniquement illustratifs et nullement limitatifs de la portée de l’invention et à partir des illustrations suivantes dans lesquelles FIG. 1 La FIG. 1 est une représentation schématique d’un ensemble de captation selon un exemple de réalisation de l’invention. FIG. 2 La FIG. 2 est une représentation schématique d’une variante de réalisation selon un exemple de réalisation de l’invention. FIG. 3 La FIG. 3 est une représentation schématique d’une variante de réalisation selon un exemple de réalisation de l’invention. FIG. 4 La FIG. 4 est une représentation schématique d’une variante de réalisation qui combine les exemples de réalisation de l’invention illustrés dans les figures 2 et 3. Dans la description qui va suivre, des éléments identiques, similaires ou analogues seront désignés par les mêmes références alphanumériques. Au moins un ensemble de captation selon l’invention est connecté à des moyens de collecte disposés en partie supérieure des cuves d’électrolyse. Cette configuration est classiquement mise en œuvre avec les moyens de collecte actuellement utilisés et permet de collecter les fumées et gaz qui migrent vers le dessus des cuves, c’est-à-dire en direction de la partie supérieure des cuves. Ces moyens de collecte contiennent au moins un dispositif d’aspiration, et un ou plusieurs conduits qui courent le long des cuves d’électrolyse et qui se joignent pour se connecter à au moins une gaine d’extraction connectée au CTG. Le dispositif d’aspiration est alors configuré pour provoquer une dépression sous les capots et aspirer le flux gazeux à traiter qui est alors envoyé vers l’ensemble de captation selon l’invention, qui est un CTG. Il est à noter que le dispositif d’aspiration peut être compris dans l’ensemble de captation ou alors se retrouver en amont ou en aval de celui-ci dans le sens de circulation du flux gazeux à traiter. Avantageusement, le dispositif d’aspiration est configuré pour que le flux gazeux à traiter ainsi généré circule de préférence avec un débit inférieur à 2 Nm 3 /s par cuve d’électrolyse, de préférence compris entre 0,2 à 2 Nm 3 /s par cuve d’électrolyse. Notons que le dispositif d’aspiration, qui peut contenir tout moyen d’aspiration connu et apte à être utilisé dans des installations d’électrolyse, permet en outre de surmonter la perte de charge que subit le flux gazeux lors notamment de son passage dans les éléments constituant l’ensemble de captation. L’ensemble de captation est avantageusement adapté pour traiter des flux gazeux qui contiennent au moins un composant polluant présent à une concentration massique comprise entre 600 et 2500 mg/Nm 3 . Par exemple, le composant polluant peut-être un acide fluorhydrique (HF) sous forme gazeux, ou un dioxyde de soufre. Le flux gazeux à traiter peut aussi comprendre un mélange de composants polluants contenant à la fois de l’acide fluorhydrique et du dioxyde de soufre. De préférence, le composant polluant à capter dans l’ensemble de captation est de l’acide fluorhydrique sous forme gazeux. Par exemple, le flux gazeux à traiter qui entre dans chacun des ensembles de captation selon les exemples de réalisation illustrés en figures 1 à 4 ci-après décrits peut alors comprendre : - entre 600 et 2500 mg/Nm 3 de poussière, - entre 600 et 2500 mg/Nm 3 d’acide fluorhydrique gazeux (HF), et - entre 600 et 2500 mg/Nm 3 de dioxyde de soufre (SO 2 ). Le flux gazeux à traiter qui entre dans les ensembles de captation selon les exemples de réalisation ci-après décrits peut circuler à une température supérieure à 200°C, de préférence comprise entre 200 et 300°C. De préférence, l’ensemble de captation selon l’invention est alors configuré pour capter de l’acide fluorhydrique présent dans le flux gazeux à traiter en provenance des cuves d’électrolyse. Cette captation est rendue possible par la mise en contact de l’acide fluorhydrique avec au moins un agent de captation adapté qui est un agent d’adsorption et/ou de neutralisation chimique. Par capter au moins de l’acide fluorhydrique, au sens de la présente invention, on entend capter de l’acide fluorhydrique et le fixer sur l’agent de captation par adsorption physico-chimique ou par réaction chimique et réduire ainsi drastiquement sa concentration dans le flux gazeux en circulation. En particulier, l’agent de captation peut être sélectionné parmi les agents de captation actuellement utilisés et connus de l’homme du métier. Avantageusement, lorsque le composant polluant est de l’acide fluorhydrique ou un mélange en comprenant, l’agent de captation est de l’alumine qui présente des propriétés lui permettant de capter efficacement de l’acide fluorhydrique. Il est à noter que l’alumine est également apte à capter le dioxyde de soufre. Dans les exemples de réalisation ci-après décrits, on se focalise uniquement sur la captation d’acide fluorhydrique par l’alumine. L’alumine est du type matière pulvérulente. Par matière pulvérulente, au sens de la présente, on entend des particules. Dans ce qui suit, on parle alors de particules d’alumine. En référence aux figures 1 à 4, des ensembles de captation selon des exemples de réalisation de l’invention vont maintenant être décrits ci-dessous. Il est à noter que dans ces figures, une cuve d’électrolyse 101 seulement est illustrée de façon à faciliter la représentation schématique, même si, en réalité, les installations industrielles de production d’aluminium suivant le procédé Hall-Héroult contiennent bien évidemment plusieurs cuves d’électrolyse émanant des gaz et fumées qu’il est nécessaire de traiter. Chacune de ces cuves d’électrolyse est alors raccordée à au moins un ensemble de captation selon l’invention. L’ensemble de captation selon chacun des exemples de réalisation illustrés en figures 1 à 4 comprend au moins deux systèmes de traitement 110, 120 connectés en série, c’est-à-dire que la sortie S1 du premier système de traitement 110 est reliée à l’entrée E2 du deuxième système de traitement 120. Tel qu’illustré dans les figures, le premier système de traitement 110 est relié directement au deuxième système de traitement 120. Par premier système de traitement 110 relié directement au deuxième système de traitement 120, au sens de la présente invention, on entend que la sortie S1 du premier système de traitement 110 et relié fluidiquement à l’entrée E2 du deuxième système de traitement 120 sans qu’aucun autre élément ne soit présent entre eux. Cependant, dans une variante non-illustrée dans les figures, le premier système de traitement 110 peut être relié indirectement au deuxième système de traitement 120. Par premier système de traitement 110 relié indirectement au deuxième système de traitement 120, au sens de la présente invention, on entend que la sortie S1 du premier système de traitement 110 est relié fluidiquement à au moins un autre élément lui-même relié fluidiquement à l’entrée E2 du deuxième système de traitement 120. Cependant, plusieurs autres éléments peuvent être disposés entre la sortie S1 du premier système de traitement 110 et l’entrée E2 du deuxième système de traitement 120, certains de ces autres éléments étant alors reliés fluidiquement en série. Par exemple, comme autres éléments, on peut avoir des moyens de chauffage ou de refroidissement du flux gazeux, des moyens de traitement chimique du flux gazeux, une gaine commune (communément désignée par le terme plenum) à laquelle sont reliées à la fois la sortie S1 du premier système de traitement, et l’entrée E2 du deuxième système de traitement 120. Selon les exemples de réalisation de l’invention illustrés en figures 1 à 4, le flux gazeux à traiter circule d’abord dans une première conduite de circulation C1 reliée à la cuve d’électrolyse 101, puis d’une entrée E1 vers la sortie S1 du premier système de traitement 110. Le flux gazeux à traiter circule ensuite de l’entrée E2 vers une sortie S2 du deuxième système de traitement 120, éventuellement en outre dans la gaine commune. Avantageusement, l’ensemble de captation de ces exemples de réalisation peut comprendre en outre un moyen de refroidissement du flux gazeux à traiter disposé en amont du premier système de traitement 110 (variante non-illustrée dans les figures). En particulier, le moyen de refroidissement est par exemple situé entre la cuve d’électrolyse 101 et le premier système de traitement 110 (non-illustré dans les figures). Un tel moyen de refroidissement permet de refroidir le flux gazeux provenant de la cuve d’électrolyse 101 et faciliter son traitement dans le premier système de traitement 110 notamment. Le flux gazeux à traiter est ensuite traité successivement dans le premier système de traitement 110 puis dans le deuxième système de traitement 120. En particulier, le flux gazeux, après son passage dans le premier système de traitement 110, circule dans une deuxième conduite de circulation C2 avant d’être introduit dans le deuxième système de traitement 120. Ensuite, le flux gazeux traité qui est passé dans le premier système de traitement 110 puis dans le deuxième système de traitement 120 circule dans une troisième conduite de circulation C3 avant d’être envoyé dans l’atmosphère après, par exemple, être passé dans une cheminée, ou être dirigé vers un autre système de traitement pour capter d’autres composants polluants non captés par les deux systèmes de traitement 110 et 120. En particulier, le premier système de traitement 110 comprend, de son entrée E1 vers sa sortie S1 dans le sens de circulation du flux gazeux à traiter, d’abord une zone de mise en contact dans laquelle le flux gazeux est susceptible d’être mis en contact avec des particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique, puis un moyen de séparation gaz/particules 113. Il est à noter toutefois que, dans une variante de réalisation non représentée dans les figures, la zone de mise en contact est située entre la cuve d’électrolyse 101 et le dispositif d’aspiration. On appelle alumine chargée en acide fluorhydrique, ou alumine fluorée, de l’alumine partiellement chargée en acide fluorhydrique. Par exemple, on peut obtenir des particules d’alumine partiellement chargées après la mise en contact de particules d’alumine fraîche avec de l’acide fluorhydrique. L’alumine chargée est, dans le cadre de l’invention, de l’alumine encore en capacité de capter de l’acide fluorhydrique. De préférence, les particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique contiennent du fluor à une concentration massique comprise entre 0,1 et 1,5 % inclus par rapport au poids total des particules. La mise en contact du flux gazeux avec des particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique permet à ces dernières de capter encore de l’acide fluorhydrique et de se rapprocher de son taux de captation optimal. La zone de mise en contact du premier système de traitement 110 est connectée fluidiquement à un moyen d’alimentation 114 en particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique. Ce moyen d’alimentation 114 peut être tout type de dispositif d’injection de particules connus. A ce moyen d’alimentation 114 est alors connectée une source de particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique. Cette source de particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique peut, par exemple, être un élément contenu dans l’ensemble de captation et configuré pour transmettre des particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique, ou une source annexe configurée pour stocker et/ou générer des particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique. Par exemple, comme source annexe, on peut citer tout type de moyen de séparation gaz/particules connu de l’homme du métier et configuré pour générer un flux de particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique, un silo contenant des particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique, ou tout moyen de distribution de particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique et connecté à plusieurs moyens de séparation gaz/particules. Cette liste n’est aucunement limitative. Avantageusement, comme on peut le voir dans les figures 1 à 4, la source de particules d’alumine chargée en acide fluorhydrique connecté au moyen d’alimentation 114 du premier système de traitement 110 est le moyen de séparation gaz/particules 123 du deuxième système de traitement 120. Le moyen d’alimentation 114 est alors connecté fluidiquement, en particulier par une première conduite de recirculation 140, au moyen de séparation gaz/particules 123 du deuxième système de traitement 120 de sorte à prolonger le temps de séjour des particules d’alumine chargées issues de ce deuxième système de traitement 120. Ici, la zone de mise en contact du premier système de traitement 110 est donc alimentée en particules d’alumine ayant déjà été mises en contact avec de l’acide fluorhydrique lors de son passage dans le flux gazeux circulant dans le deuxième système de traitement 120 et introduit par l’entrée E2. Le moyen d’alimentation 114 du premier système de traitement 110 est alimenté en particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique dans des proportions comprises entre 0,5 et 5 t/h. De préférence, comme illustré dans les figures, la zone de mise en contact du premier système de traitement 110 est contenue dans un réacteur 111 qui est alimenté en particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique via le moyen d’alimentation 114 du premier système de traitement 110. Dans une variante de réalisation non illustrée dans les figues, la zone de contact est contenue directement dans le moyen de séparation gaz/particules 113 du premier système de traitement 110 sans qu’il soit nécessaire d’utiliser un réacteur dissocié. Par exemple, la zone de contact peut alors se trouver proche de l’entrée du moyen de séparation gaz/particules 113. A l’issue d’une telle mise en contact, on obtient alors un premier mélange gazeux comprenant, entre autres, de l’acide fluorhydrique non capté par les particules d’alumine, et des particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique définies par un taux de captation augmenté par rapport à celui des particules d’alumine chargées qui ont été introduites dans la zone de mise en contact par le moyen d’alimentation 114. Le réacteur 111 du premier système de traitement 110 est relié fluidiquement, par une conduite de transfert 112, au moyen de séparation gaz/particules 113 du premier système de traitement 110. Le moyen de séparation gaz/particules 113 du premier système de traitement 110 est configuré pour obtenir un premier flux gazeux traité qui est évacué par la sortie S1, sortie S1 se trouvant par exemple en partie haute du moyen de séparation gaz/particules. Par premier flux gazeux traité, on entend un premier flux gazeux séparé des particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique. Le moyen de séparation gaz/particules 113 du premier système de traitement 110 est en outre configuré pour obtenir un flux de particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique qui peut être évacué par une autre sortie qui se trouve par exemple en partie basse du moyen de séparation gaz/particules. En particulier, le moyen de séparation gaz/particules 113 du premier système de traitement 110 est en outre configuré pour filtrer les poussières contenues dans le flux gazeux de sorte à les séparer du premier mélange gazeux. Par exemple, le moyen de séparation gaz/particules 113 du premier système de traitement 110 peut être un moyen de dépoussiérage. Il peut comprendre en outre un filtre connu qui est apte à séparer, du flux gazeux, des particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique. Avantageusement, le moyen de séparation gaz/particules 113 du premier système de traitement 110 est un dispositif de séparation mécanique de particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique. En particulier, c’est un dispositif de filtration contenant un filtre à média filtrant tel qu’un filtre à manches ou un filtre à poches filtrantes aptes à maintenir des particules d’alumines totalement chargées en acide fluorhydrique. Il est à noter que le filtre à manches est classiquement composé d’une pluralité de modules de filtration au travers desquels le flux gazeux passe. Ainsi, la quasi-totalité des particules d’alumine totalement chargées en acide fluorhydrique et la majeure partie des poussières sont séparées du flux gazeux entrant dans le moyen de séparation gaz/particules 113 et comme on pourra le voir plus loin, une partie au moins de ces particules d’alumine totalement chargées en acide fluorhydrique et de ces poussières peut être dirigée vers la cuve d’électrolyse 101 par une première conduite de récupération R1 pour y être introduit à l’aide du piqueur-doseur par exemple. De plus, les particules qui se déposent à la surface des manches forment un gâteau composé en grande majorité de particules d’alumine totalement chargées en acide fluorhydrique. Les particules d’alumine totalement chargées en acide fluorhydrique dirigées vers la cuve d’électrolyse 101 sont de préférence des particules d’alumine contenant du fluor à une concentration massique supérieure à 1,5 % par rapport au poids total des particules. Il est à noter que les particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique peuvent, être traitées avant d’être introduites dans la cuve d’électrolyse 101. Ainsi, la conduite de récupération R1 peut, par exemple, comprendre tout moyen filtrant ou dispositif de traitement connus de l’homme du métier (non-illustrés dans les figures). Dans une variante de réalisation, le moyen de séparation gaz/particules 113 du premier système de traitement 110 peut être un dispositif de sélection aéraulique tel qu’un cyclone. Il est à noter que le dispositif de sélection aéraulique opère une séparation entre les particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique et les particules de poussière. La sélection aéraulique définit ici une sélection opérée sur la base notamment de la taille des particules, à l’aide d’un gaz vecteur tel que celui constituant le flux de gaz à traiter. Elle peut toutefois être influencée par d’autres caractéristiques granulométriques des particules, combinées à la taille, par exemple la densité, la forme ou la porosité des particules. L’utilisation d’un cyclone permet en outre d’avoir un premier système de traitement 110 qui soit compact, moins encombrant et moins énergivore qu’un premier système de traitement comprenant la combinaison réacteur 111/dispositif de séparation mécanique. Selon les exemples de réalisation illustrés dans les figures 1 à 4, le premier flux gazeux traité sortant du premier système de traitement 110 est alors dirigée vers le deuxième système de filtration 120 via la deuxième conduite de circulation C2. Ce premier flux gazeux traité contient une portion de flux gazeux à traiter, une faible portion de poussière et une faible portion, ou portion résiduelle, de particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique qui n’auraient pas été séparées du flux gazeux dans le premier système de traitement. Il est à noter qu’en sortant du premier système de traitement 110, le premier flux gazeux traité comporte de l’acide fluorhydrique à une concentration comprise entre 10 et 500 mg/Nm 3 . Selon les exemples de réalisation illustrés dans les figures 1 à 4, le deuxième système de traitement 120 comprend, de son entrée E2 vers sa sortie S2 dans le sens de circulation du flux gazeux, une zone de mise en contact dans lequel le premier flux gazeux traité est susceptible d’être mis en contact avec des particules d’alumine fraîche qui vont, au contact du premier flux gazeux, se charger en acide fluorhydrique pour obtenir des particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique. Le deuxième système de traitement 120 comprend en outre un moyen de séparation gaz/particules 123 configuré pour obtenir un deuxième flux gazeux, dit deuxième flux gazeux traité (qui est plus généralement désigné par flux gazeux traité) séparé des particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique. La zone de mise en contact du deuxième système de traitement 120 est de préférence contenue dans un réacteur 121. Le réacteur 121 est alimenté en particules d’alumine fraîche par un moyen d’alimentation 124 connecté à une première conduite d’alimentation A1, elle-même reliée à une source 125 (ou moyen de stockage) de particules d’alumine fraîche. Cette source 125 de particules d’alumine fraîche peut, par exemple, être un silo d’alumine fraîche ou tout moyen de distribution de particules d’alumine fraîche. Par alumine fraîche, au sens de la présente invention, on entend de l’alumine non chargée en acide fluorhydrique, c’est-à-dire de l’alumine exempte d’acide fluorhydrique ou de l’alumine qui ne contient pas de fluor. Dans un exemple non-illustré dans les figures, l’ensemble peut également en outre comprendre un moyen de refroidissement des particules d’alumine fraîche connecté au moyen d’alimentation du deuxième système de traitement 120 de sorte à abaisser la température des particules d’alumine fraîche jusqu’à une température supérieure ou égale à 5°C avant de les introduire dans le réacteur 121 du deuxième système de traitement 120. Ainsi, selon l’invention, le réacteur 121 du deuxième système de traitement 120 est donc configuré pour recevoir, par une première entrée, des particules d’alumine fraîche, et par une deuxième entrée, le premier flux gazeux traité de sorte à obtenir, en sortie du réacteur 121, un deuxième mélange gazeux. De préférence, le réacteur 121 du deuxième système de traitement 120 est alimenté en particules d’alumine fraîche dans des proportions comprises entre 0,5 et 5 t/h. Après son passage dans le réacteur 121 du deuxième système de traitement 120, le flux gazeux constitué alors du deuxième mélange gazeux, circule dans une conduite de transfert 122 avant d’être introduit dans le moyen de séparation gaz/particules 123 du deuxième système de traitement 120. Le moyen de séparation gaz/particules 123 du deuxième système de traitement 120 est particulièrement avantageux dans la mesure où il est configuré pour obtenir, d’une part, le deuxième flux gazeux traité qui est évacué par la sortie S2, c’est-à-dire le deuxième flux gazeux qui est séparé de la quasi-totalité de l’acide fluorhydrique contenu dans le flux gazeux à traiter entrant dans l’ensemble de captation selon les exemples de réalisation, et d’autre part, un deuxième flux de particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique qui peut être évacué par une autre sortie et être injecté dans la zone de mise en contact du premier système de traitement 110 par son moyen d’alimentation 114. Le moyen de séparation gaz/particules 123 du deuxième système de traitement 120 peut être un moyen de dépoussiérage. Il peut comprendre un filtre apte à filtrer les particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique. Avantageusement, le filtre est un filtre à média filtrant, par exemple à tissu filtrant tel qu’un filtre à manches. Le moyen de séparation gaz/particules 123 du deuxième système de traitement 120 peut être un dispositif de séparation mécanique tel que celui décrit plus haut pour le moyen de séparation gaz/particules 113 du deuxième système de traitement 110. Le deuxième flux gazeux traité sort alors du moyen de séparation gaz/particules 123 du deuxième système de traitement à une température comprise entre 100 et 130°C. Le flux gazeux traité, c’est-à-dire le deuxième flux gazeux traité sortant du deuxième système de traitement par la sortie S2, est apte à circuler dans la troisième conduite de circulation C3. Tout élément connu de l’homme du métier peut être connecté à la troisième conduite de circulation C3 pour traiter davantage le flux gazeux traité avant son évacuation dans l’atmosphère. Par exemple, le flux gazeux traité sortant de S2 par la troisième conduite de circulation C3, peut alors être relâché à l’atmosphère par une cheminée à l’aide éventuellement d’un ventilateur. En mettant en œuvre l’ensemble de captation ci-avant décrit, la quantité d’acide fluorhydrique contenue dans le deuxième flux gazeux traité sortant du deuxième système de traitement 120 est inférieure ou égale à 0,5 mg/Nm 3 . La quantité de poussière contenue dans le deuxième flux gazeux traité sortant du deuxième système de traitement 120 est, quant à elle, inférieure ou égale à 5 mg/Nm 3 . Selon un exemple de réalisation non-illustré dans les figures, l’ensemble peut comprendre en outre un moyen de refroidissement du deuxième flux de particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique issu du moyen de séparation gaz/particules 123 du deuxième système de traitement 120 jusqu’à une température supérieure ou égale à 5°C. Ce moyen de refroidissement est relié fluidiquement au moyen de séparation gaz/particules 123 du deuxième système de traitement 120 et au moyen d’alimentation 114 de la zone de mise en contact du premier système de traitement 110. Dans une variante de réalisation non-illustré dans les figures, le moyen d’alimentation 114 du premier système de traitement 110 peut, en plus d’être relié au moyen de séparation gaz/particules 123 du deuxième système de traitement 120 comme source de particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique, être en outre relié à une source de particules d’alumine fraîche. De préférence, cette source de particules d’alumine fraîche peut être dissociée de la source de particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique de sorte à avoir deux sources distinctes reliées au moyen d’alimentation 114 par des circuits fluidiques également distincts. Cependant, dans un autre exemple de réalisation, le moyen d’alimentation 114 peut être au moins relié à un moyen de stockage lui-même relié, d’une part, au moyen de séparation gaz/particules 123, et d’autre part, à une source de particules d’alumine fraîche, de sorte que ce moyen de stockage soit apte à transmettre, au moyen d’alimentation 114, un mélange de particules comprenant à la fois des particules d’alumines fraîche et également des particules d’alumine chargée. Il est à noter que cette source de particules d’alumine fraîche peut être celle qui est reliée au moyen d’alimentation 124 du réacteur 121 du deuxième système de traitement 120. Le fait d’alimenter la zone de mise en contact du premier système de traitement 110 avec des particules d’alumine fraîche et des particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique permet d’augmenter l’efficacité de captation de l’acide fluorhydrique par l’alumine. De préférence, dans cette configuration, l’ensemble peut également en outre comprendre un moyen de refroidissement des particules d’alumine fraîche jusqu’à une température supérieure ou égale à 5°C. Ce moyen de refroidissement est relié fluidiquement au moins à la source adaptée pour envoyer des particules d’alumine fraîche vers le moyen d’alimentation 114 de la zone de mise en contact, de préférence du réacteur 111, du premier système de traitement 110. Dans un exemple de réalisation non-illustré, le réacteur 121 du deuxième système de traitement 120 est en outre alimenté, via son moyen d’alimentation 124, en particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique. Le mélange de particules d’alumine fraîche et de particules d’alumine chargées, en proportions variables, peut être stocké dans une unique source reliée au moyen d’alimentation 124. Cela permet de garantir un mélange homogène de l’alumine avant sa mise en contact avec le flux gazeux. Selon un exemple de réalisation non-illustré dans les figures, les ensembles illustrés dans les figures 1 à 4 peuvent comprendre en outre un moyen de refroidissement du premier flux gazeux traité sortant du premier système de traitement 110, le moyen de refroidissement étant relié fluidiquement à la sortie S1 du premier système de traitement 110 et à l’entrée E2 du deuxième système de traitement 120. Une telle configuration présente l’avantage de protéger le média filtrant éventuel du moyen de séparation gaz/particules 123 du deuxième système traitement 120. Une telle configuration permet également d’augmenter la capacité de captation de l’acide fluorhydrique par l’alumine. Selon la variante de réalisation illustrée en FIG. 2 , le moyen d’alimentation 124 du réacteur 121 du deuxième système de traitement 120 est en outre relié au moyen de séparation gaz/particules 123 du deuxième système de traitement 120 par une deuxième conduite de recirculation 142. Ainsi, le réacteur 121 du deuxième système de traitement 120 est alors alimenté, via son moyen d’alimentation 124, à la fois par des particules d’alumine fraîche, et également par des particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique qui ont été séparées du flux deuxième gazeux passant dans le moyen de séparation gaz/particules 123. Ces particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique sont contenues dans le deuxième flux de particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique issu du moyen de séparation gaz/particules 123 du deuxième système de traitement 120. Ainsi, le moyen d’alimentation 124 est alors en outre relié fluidiquement à ce moyen de séparation gaz/particules. Dans cette variante, le deuxième moyen de séparation gaz/particules 123 du deuxième système de traitement 120 est alors configuré pour transmettre des particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique à la fois à la zone de mise en contact du premier système de traitement, de préférence donc au réacteur 111 du premier système de traitement 110, et également au réacteur 121 du deuxième système de traitement 120. Par exemple, le réacteur 121 du deuxième système de traitement 120 peut être alimenté dans des proportions comprises entre 0,5 et 5 t/h du deuxième flux de particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique issu du moyen de séparation gaz/particules 123. Selon la variante illustrée en FIG. 3 , le moyen d’alimentation 114 du premier système de traitement 110 est outre relié au moyen de séparation gaz/particules 113 du premier système de traitement 110, par une troisième conduite de recirculation 144, de sorte que le premier système de traitement 110 est en partie alimenté par le premier flux de particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique issues du moyen de séparation gaz/particules 113 du premier système de traitement 110 et séparée du flux gazeux qui le traverse. Il est à noter que les moyens de refroidissement des flux gazeux mentionnés ci-avant peuvent être des échangeurs thermiques, des moyens d’injection d’eau à fine goutte mettant alors en œuvre le principe de refroidissement par évaporation, ou encore des épingles. Par exemple, on entend par épingle, une gaine sortant de la cuve d’électrolyse 101 rallongée avec une importante surface d’échange thermique. Il est à noter qu’une multitude d’exemples de réalisation combinant au moins deux des variantes de réalisation décrites ci-avant peuvent être mis en œuvre. Par exemple, la FIG. 4 illustre une variante de réalisation qui combine ceux illustrés dans les figures 2 et 3. Selon les exemples de réalisation et ses variantes décrits ci-avant, l’ensemble de captation selon l’invention permet la recirculation de particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique après sa mise en contact avec le flux gazeux à traiter de sorte à augmenter son temps de séjour dans le but d’atteindre le taux de captation optimal des particules d’alumine. De cette façon, l’ensemble de captation selon l’invention permet d'augmenter l’efficacité de captation de l’acide fluorhydrique et par la même occasion de diminuer sensiblement les coûts d’investissement et d’exploitation liés à la captation, tout en maximisant le contact entre le flux gazeux et les particules d’alumine. Ainsi, on garantit une utilisation optimale des particules d’alumine et une moindre mise en décharge des particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique encore aptes à capter de l’acide fluorhydrique. A l’aide des ensembles ci-avant décrits, on réalise alors un premier traitement grossier dans le premier système de traitement 110 puis un deuxième traitement dit de finition dans le deuxième système de traitement 120. En particulier, selon une utilisation avantageuse des ensembles de captation selon les exemples de réalisation de l’invention décrits ci-avant, la quantité de particules d’alumine fraîche introduites dans le réacteur 121 du deuxième système de traitement 120 est égale à la quantité de particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique introduite directement dans la cuve d’électrolyse 101 par la première conduite de récupération R1. En procédant ainsi, on garantit la captation quasi-totale de l’acide fluorhydrique présent dans le flux gazeux à traiter. Ci-avant ont été décrits des exemples de réalisation et des variantes dans lesquels les ensembles de captation comprennent deux systèmes de traitement 110 et 120 connectés en série. Cependant, l’invention ne se limite pas à ces deux systèmes de traitement et pourrait en comprendre davantage. Par exemple, les ensembles de captation pourraient comprendre trois systèmes de traitement reliés en série et numérotés dans le sens de circulation du flux gazeux : un premier système de traitement, un deuxième système de traitement et un troisième système de traitement. Le moyen de séparation du troisième système de traitement peut alors être relié au réacteur du premier système de traitement, ou bien au réacteur du deuxième système de traitement pour permettre la recirculation des particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique. Par ailleurs, plusieurs premiers systèmes de traitement, comme décrit ci-avant, reliés en parallèle peuvent être configurés pour récupérer les gaz et fumées en provenance des plusieurs cuves d’électrolyse effectivement contenues dans les installations industrielles de production d’aluminium. Ces plusieurs premiers systèmes de traitement peuvent être fluidiquement reliées à une gaine commune (communément désignée par le terme plenum) qui, elle-même, peut être reliée à un ou plusieurs deuxièmes systèmes de traitement, comme décrit ci-avant, disposés en parallèle. De cette façon, les premiers flux gazeux traités sortant des premiers systèmes de traitement sont mélangés dans la gaine commune avant que le mélange qui en résulte soit introduit dans les deuxièmes systèmes de traitement. Dans ce cas, au moins un des deuxièmes systèmes de traitement est relié fluidiquement à au moins un des premiers systèmes de traitement. Il est à noter qu’on peut utiliser plusieurs ensembles de captation selon l’invention dans une installation industrielle de production d’aluminium. Dans ce cas, chaque ensemble de captation est relié à une seule cuve d’électrolyse, ou à un groupement de cuves d’électrolyse. Il est également à noter qu’on peut également utiliser un unique ensemble de captation selon l’invention dans une installation industrielle de production d’aluminium qui serait alors connecté à l’intégralité des cuves d’électrolyse. Dans ce qui suit, il est décrit un procédé de captation d’acide fluorhydrique présent dans le flux gazeux à traiter. Ce procédé met en œuvre au moins un des ensembles de captation décrits ci-avant. Dans une première étape optionnelle, le procédé peut tout d’abord comprendre une étape préalable de refroidissement du flux gazeux à traiter via le moyen de refroidissement. Ensuite, une étape a) consistant en la mise en contact du flux gazeux à traiter avec des particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique est réalisée dans la zone de mise en contact du premier système de traitement 110, par exemple dans le réacteur 111. Cela permet d’obtenir le premier mélange gazeux. Avantageusement, cette étape a) peut consister à mettre en contact le flux gazeux à traiter avec en outre des particules d’alumine fraîche. Ensuite, une étape b) de séparation du premier mélange gazeux est mise en œuvre pour obtenir, d’une part, le premier flux gazeux traité séparé des particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique, et d’autre part, le premier flux de particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique. Optionnellement, le procédé peut ensuite comprendre, une étape de refroidissement du premier flux gazeux traité avant de l’introduire dans le réacteur 121 du deuxième système de traitement 120. Puis, une étape c) de mise en contact du premier flux gazeux traité avec des particules d’alumine fraîche est mise en œuvre dans le réacteur 121 du deuxième système de traitement 120 pour obtenir un deuxième mélange gazeux. Avantageusement, lors de l’étape c), le premier flux gazeux traité est en outre mis en contact avec des particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique. Cette alumine chargée en acide fluorhydrique peut par exemple soit provenir du moyen de séparation gaz/particules 123 du deuxième système de traitement 120 d’un même ensemble de captation, soit provenir d’un moyen de séparation gaz/particules d’un deuxième système de traitement d’un autre ensemble de captation contenu dans le centre de traitement de gaz. Enfin, une étape d) de séparation du deuxième mélange gazeux est réalisée pour obtenir, d'une part, le deuxième flux gazeux traité séparé des particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique, et d’autre part, le deuxième flux de particules l’alumine chargées en acide fluorhydrique qui éventuellement peut être réinjecté dans la zone de mise en contact du premier système de traitement 110 et/ou dans la zone de mise en contact du deuxième système de traitement 120. De préférence, le procédé comprend en outre une étape de refroidissement des particules d’alumine chargées en acide fluorhydrique et/ou fraîche jusqu’à une température supérieure ou égale à 5°C avant sa mise en contact avec un des flux gazeux précités, en particulier le flux gazeux à traiter en provenance de la cuve d’électrolyse 101 et/ou le premier flux gazeux traité sortant du moyen de séparation gaz/particules 123 du deuxième système de traitement 120. En variante, les moyens d’alimentation 114 et 124 des réacteurs 111 et 121 du premier et/ou du deuxième systèmes de traitement 110 et 120 peuvent être configurés pour introduire, dans les zones de mise en contact, un mélange comprenant plusieurs agents de captation, en particulier de l’alumine et au moins un autre agent de captation apte à capter du dioxyde de soufre. Naturellement, d’autres modes de mise en œuvre de l’invention auraient pu être envisagée par l’homme du métier sans pour autant sortir du cadre de l’invention définie par les revendications ci-après. Ensemble de captation d’au moins un composant polluant présent dans un flux gazeux à traiter qui provient au moins d’une cuve (101) d’électrolyse pour la production industrielle d'aluminium par électrolyse ignée, ledit ensemble comprenant deux systèmes de traitement (110, 120) connectés en série de sorte qu’une partie au moins du flux gazeux à traiter est susceptible de circuler d’une entrée (E1) vers une sortie (S1) d’un premier système de traitement (110) relié à la cuve (101) d’électrolyse, puis d’une entrée (E2) vers une sortie (S2) d’un deuxième système de traitement (120), chacun desdits deux systèmes de traitement (110, 120) comprenant, de son entrée (E1, E2) vers sa sortie (S1, S2) dans le sens de circulation du flux gazeux à traiter : un moyen d’alimentation (114, 124) en un agent de captation, du type matière pulvérulente, apte à capter l’au moins un composant polluant présent dans ledit flux gazeux, le moyen d’alimentation étant configuré pour mettre en contact l’agent de captation avec le flux gazeux et obtenir un mélange gazeux comprenant de l’agent de captation chargé en composant polluant, et un moyen de séparation (113, 123) gaz/particules configuré pour obtenir un flux gazeux séparé de l’agent de captation chargé en composant polluant et un flux d’agent de captation chargé en composant polluant, ledit ensemble étant caractérisé en ce que le moyen d’alimentation (124) dudit deuxième système de traitement (120) est relié à une source contenant de l’agent de captation non chargé en composant polluant (125), et en ce que le moyen d’alimentation (114) dudit premier système de traitement (110) est relié à une source contenant de l’agent de captation chargé en composant polluant. Ensemble selon la revendication 1, dans lequel la source contenant de l’agent de captation chargé en composant polluant est le moyen de séparation (123) gaz/particules dudit deuxième système de traitement (120) lorsqu’il est en outre configuré pour obtenir un flux d’agent de captation chargé en composant polluant. Ensemble selon la revendication 1, dans lequel la source contenant de l’agent de captation chargé en composant polluant est une source annexe configurée pour stocker et/ou générer de l’agent de captation chargé en composant polluant. Ensemble selon l’une des revendications 1 à 3, dans lequel le moyen de séparation (113, 123) gaz/particules du premier système de traitement (110) et/ou du deuxième système de traitement (120) comprennent un filtre à média filtrant. Ensemble selon l’une des revendications 1 à 4, dans lequel le moyen de séparation (113) gaz/particules du premier système de traitement (110) est un cyclone. Ensemble selon l’une des revendications 1 à 5, dans lequel le moyen d’alimentation (124) du deuxième système de traitement (120) est en outre relié à une source d’agent de captation chargé en composant polluant. Ensemble selon la revendication 6, dans lequel la source d’agent de captation chargé en composant polluant est reliée au moyen de séparation (123) gaz/particules dudit deuxième système de traitement (120) de sorte que le deuxième système de traitement (120) est en partie alimenté par de l’agent de captation non chargé en composant polluant et en partie par de l’agent de captation chargé en composant polluant issu du moyen de séparation (123) gaz/particules du deuxième système de traitement (120). Ensemble selon l’une des revendications 1 à 7, dans lequel le moyen d’alimentation (111) du premier système de traitement (110) est outre relié au moyen de séparation (113) gaz/particules du premier système de traitement (110) de sorte que le premier système de traitement (110) est en partie alimenté par de l’agent de captation chargé en composant polluant issu du moyen de séparation (113) gaz/particules du premier système de traitement. Ensemble selon l’une des revendications 1 à 8, dans lequel le moyen d’alimentation (114) du premier système de traitement (110) est en outre relié à une source d’agent de captation non chargé en composant polluant. Ensemble selon l’une des revendications 1 ou 9, comprenant en outre un moyen de refroidissement d’au moins une partie de l’agent de captation chargé et/ou non chargé en composant polluant jusqu’à une température supérieure ou égale à 5°C avant d’alimenter le premier système de traitement et/ou le deuxième système de traitement. Ensemble selon l’une des revendications 1 à 10, comprenant en outre un moyen de refroidissement du flux gazeux à traiter en amont du premier système de refroidissement (110), le moyen de refroidissement étant situé entre l’au moins une cuve d’électrolyse (101) et le réacteur (111) du premier système de traitement (110). Ensemble selon l’une des revendications 1 à 11, comprenant en outre un moyen de refroidissement du flux gazeux sortant du premier système de traitement (110), le moyen de refroidissement étant situé entre les deux systèmes de traitement (110, 120). Ensemble selon l’une des revendications 1 à 12, dans lequel l’agent de captation est de l’alumine. Ensemble selon l’une des revendications 1 à 13, dans lequel l’au moins un composant polluant est de l’acide fluorhydrique ou du dioxyde de soufre. Centre de traitement de gaz comprenant un ensemble selon l'une des revendications 1 à 14. Procédé de captation d’au moins un composant polluant présent dans un flux gazeux à traiter qui provient au moins d’une cuve d’électrolyse (101) pour la production industrielle d'aluminium par électrolyse ignée, le procédé étant susceptible de mettre en œuvre un ensemble selon l’une des revendication 1 à 14 et comprenant les étapes suivantes : a) mise en contact du flux gazeux à traiter avec un agent de captation chargé en composant polluant dans un premier système de traitement (110) pour obtenir un premier mélange gazeux comprenant de l’agent de captation chargé en composant polluant, b) séparation du premier mélange gazeux pour obtenir un premier flux gazeux traité séparé de l’agent de captation chargé en composant polluant, c) mise en contact du premier flux gazeux traité avec un agent de captation non chargé en composant polluant dans un deuxième système de traitement (120) pour obtenir un deuxième mélange gazeux, d) séparation du deuxième mélange gazeux pour obtenir un deuxième flux gazeux traité séparé de l’agent de captation chargé en composant polluant. Procédé selon la revendication 16, selon lequel lors de l’étape a), le flux gazeux à traiter est en outre mis en contact avec un agent de captation non chargé en composant polluant. Procédé selon l’une des revendications 16 ou 17, selon lequel lors de l’étape c), le premier flux gazeux traité est en outre mis en contact avec un agent de captation chargé en composant polluant. Procédé selon l’une des revendications 16 à 18, comprenant en outre une étape de refroidissement d’une partie au moins de l’agent de captation chargé et/ou non chargé en composant polluant jusqu’à une température supérieure ou égale à 5°C avant sa mise en contact avec le flux gazeux à traiter et/ou le premier flux gazeux traité. Procédé selon l’une des revendications 16 à 19, comprenant en outre, avant l’étape a) de mise en contact, une étape de refroidissement du flux gazeux à traiter. Procédé selon l’une des revendications 16 à 20, comprenant en outre, avant l’étape c) de mise en contact, une étape de refroidissement du premier flux gazeux traité.