Brevet FR3162996A1 — publié le 20251212

Titre de l’invention : Système de traitement de gaz chargés en dioxyde de carbone émis par un consommateur La présente invention concerne un système de traitement (1) de gaz chargés en dioxyde de carbone émis par un consommateur, comprenant une cuve de stockage (10) de gaz naturel liquéfié, un consommateur configuré pour être alimenté par un carburant élaboré à partir de gaz naturel liquéfié stocké dans la cuve de stockage (10), un dispositif de compression (18) des gaz chargés en dioxyde de carbone, un dispositif de séchage (22) de ces gaz chargés en dioxyde de carbone, un dispositif de condensation (28) du dioxyde de carbone présent dans les gaz chargés en dioxyde de carbone et un dispositif de séparation (30, 32) du dioxyde de carbone présent dans les gaz émis par le consommateur, le dispositif de condensation (28) étant disposé entre le dispositif de séchage (22) et le dispositif de séparation (30, 32). Figure de l’abrégé : Figure 1 Système de traitement de gaz chargés en dioxyde de carbone émis par un consommateur La présente invention concerne le domaine des gaz rejetés par des consommateurs, et plus particulièrement les méthodes mises en œuvre pour traiter de tels gaz. Lorsqu’une source d’émission de gaz chargés en dioxyde de carbone est en cours de fonctionnement, des gaz chargés en dioxyde de carbone sont générés. Ces gaz sont généralement largués dans l’atmosphère, ce qui induit des dégâts environnementaux notamment à cause du dioxyde de carbone qu’ils contiennent. Il est donc judicieux de traiter les gaz chargés en dioxyde de carbone issus d’une source d’émission de gaz afin d’y extraire le dioxyde de carbone en vue de l’exploiter pour une utilisation ou une commercialisation ultérieure. La source d’émission peut consister en une pile à combustible par exemple, ou bien plus généralement tout dispositif qui dégage un flux de gaz chargé en dioxyde de carbone. Dans ce qui suit, l’invention sera décrite à titre d’exemple dans le cadre de piles à combustible ; toutefois, l’invention ne s’y limite nullement. Les piles à combustible sont des dispositifs capables de générer de l’électricité à partir d’une réaction d’oxydo-réduction. Les piles à combustible comprennent classiquement deux électrodes, à savoir une anode et une cathode, entre lesquelles est interposée une membrane d’électrolytes. L’anode est alimentée en un carburant ou combustible réducteur tandis que la cathode est alimentée par un oxydant, par exemple l’oxygène contenu dans l’air, la membrane d’électrolytes permettant le passage des ions oxygène de la cathode vers l’anode. Il existe des piles à combustible à oxydes solides, aussi connues sous l’acronyme anglais SOFC pour solid oxide fuel cells . Dans ces piles à combustible à oxydes solides, qui fonctionnent généralement à très hautes températures, la membrane d’électrolytes comprend des oxydes solides. Ces piles à combustible à oxydes solides sont par exemple utilisées pour fournir de l’énergie électrique au sein d’un ouvrage flottant. La pile à combustible consomme du carburant et rejette, en sortie de son anode, des gaz d’échappement. Ces gaz d’échappement contiennent notamment du dioxyde de carbone et il est alors nécessaire de mettre en œuvre des méthodes de traitement de ces gaz d’échappement afin de limiter les rejets de dioxyde de carbone. Il est connu de l’art antérieur de conserver le dioxyde de carbone sous sa forme la plus pure possible afin d’améliorer l’efficacité de sa capture. Pour ce faire, on évite de diluer l’effluent de l’anode avec l’effluent de la cathode, en gardant séparés ces deux effluents en sortie de la pile à combustible. On réalise ensuite une post-combustion de l’effluent de l’anode avec de l’oxygène pur, de sorte à récupérer du dioxyde de carbone qu’il est nécessaire de stocker. Il faut cependant disposer d’oxygène pur pour réaliser cette post-combustion, ce qui implique un stockage d’oxygène pur au sein de l’ouvrage flottant ou bien encore la présence d’une unité de production d’oxygène. Ces deux solutions entraînent des coûts élevés et induisent un encombrement qu’il est difficile de conjuguer avec l’espace disponible sur un ouvrage flottant. La présente invention vise à pallier cet inconvénient en proposant un système et une méthode de traitement des gaz d’échappement d’un consommateur qui, en s’affranchissant de l’étape de post-combustion, permettent notamment de limiter les contraintes liées à l’utilisation d’oxygène pur. La présente invention a ainsi pour principal objet un système de traitement de gaz chargés au moins en dioxyde de carbone émis par un consommateur, comprenant une cuve de stockage de gaz naturel liquéfié, un consommateur configuré pour être alimenté par un carburant élaboré à partir de gaz naturel liquéfié stocké dans la cuve de stockage, un dispositif de compression des gaz chargés en dioxyde de carbone, un dispositif de séchage de ces gaz chargés en dioxyde de carbone, un dispositif de condensation du dioxyde de carbone présent dans les gaz chargés en dioxyde de carbone et un dispositif de séparation du dioxyde de carbone présent dans les gaz émis par le consommateur, le dispositif de condensation étant disposé entre le dispositif de séchage et le dispositif de séparation. Le système de traitement selon l’invention est configuré pour traiter le dioxyde de carbone présent au sein de gaz d’échappement émis par un consommateur. Ce consommateur est par exemple destiné à la production d’énergie électrique au sein d’un ouvrage flottant, le consommateur pouvant notamment être une pile à combustible. De façon plus générale, le système de traitement est adapté au traitement d’un flux de gaz chargés en dioxyde de carbone dont la concentration en dioxyde de carbone est d’au moins 20 % molaire. Le système de traitement permet de successivement comprimer, sécher et condenser les gaz chargés en dioxyde de carbone émis par le consommateur, respectivement à l’aide d’un dispositif de compression, d’un dispositif de séchage et d’un dispositif de condensation. Le dioxyde de carbone est ensuite séparé du reste des gaz d’échappement à l’aide d’au moins un dispositif de séparation du dioxyde de carbone. Ce dispositif de séparation comprend au moins un dispositif de purification, qui est par exemple une colonne de distillation. Son rôle est d’extraire du dioxyde de carbone à l’état liquide les éventuels gaz dissous dans cette phase liquide. Le dispositif de condensation est disposé entre le dispositif de séchage et le dispositif de séparation. On entend ici par « entre » une disposition fluidique plutôt qu’une disposition physique ; en d’autres termes, au sein d’une installation qui reçoit le système de traitement les composants peuvent être organisés physiquement de façon indifférente, dès lors que ces composants respectent fluidiquement un ordre selon lequel le dispositif de séchage reçoit les gaz chargés en dioxyde de carbone avant le dispositif de condensation, qui lui-même les reçoit avant le dispositif de séparation. Notamment, on entend ici que deux dispositifs du système de traitement sont « reliés » lorsqu’ils sont connectés l’un à l’autre par une conduite du système de traitement, sans qu’aucun autre composant de traitement ne soit interposé entre les deux dispositifs. En d’autres termes, la sortie du premier dispositif est reliée par une simple conduite à l’entrée du second dispositif, de sorte que les gaz chargés en dioxyde de carbone ne subissent aucun traitement ou échange de calories lors de leur passage du premier dispositif au second dispositif. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le dispositif de condensation est configuré pour opérer un échange de chaleur entre les gaz chargés en dioxyde de carbone et au moins le gaz naturel à l’état liquide et/ou le gaz naturel à l’état vapeur, ce gaz naturel étant issu de la cuve de stockage. Au sein du dispositif de condensation les gaz chargés en dioxyde de carbone échangent des calories soit avec le gaz naturel à l’état liquide uniquement, soit avec le gaz naturel à l’état vapeur uniquement, soit avec les deux. Le gaz naturel à l’état vapeur est par exemple un gaz résultant de l’évaporation naturelle du gaz naturel liquéfié, aussi connu sous l’appellation anglaise boil-off gas (BOG). De façon alternative au gaz naturel liquéfié à l’état liquide et au gaz naturel liquéfié à l’état vapeur, les gaz chargés en dioxyde de carbone peuvent échanger des calories avec un fluide réfrigérant. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le dispositif de condensation comprend un moyen de condensation et un échangeur à fluide intermédiaire disposé en série du moyen de condensation, le fluide intermédiaire ayant une température de changement de phase comprise entre -56 °C et -45 °C. Le moyen de condensation et l’échangeur à fluide intermédiaire constituent deux sous-unités du dispositif de condensation. L’échangeur à fluide intermédiaire a pour but d’éviter un givrage du dioxyde de carbone contenu dans les gaz chargés en dioxyde de carbone dont la température de givrage est de -56 °C. Comme les flux de gaz naturel liquéfié ou de gaz décarboné sont destinés à être introduits dans le dispositif de condensation à des températures très inférieures à -56 °C, par exemple de l’ordre de -160 °C dans le cas du gaz naturel liquéfié, en l’absence d’échangeur à fluide intermédiaire les températures de peau des tubes avec lesquels le gaz chargé en dioxyde de carbone serait en contact seraient très inférieures à -56 °C, ce qui entraînerait la solidification du dioxyde de carbone et par conséquent le bouchage de du dispositif de condensation. Il est donc nécessaire d’utiliser un échangeur à fluide intermédiaire. Le fluide intermédiaire se vaporise en condensant le dioxyde de carbone contenu dans le gaz chargé en dioxyde de carbone et se condense en échangeant de la chaleur avec le gaz naturel liquéfié et/ou et le gaz décarboné. Les températures de condensation et d’évaporation sont identiques ou très proches, la température de ce fluide intermédiaire étant contrôlée à un niveau supérieur ou égal à -56 °C qui permet d’éliminer les risques de congélation du dioxyde de carbone. Le fluide intermédiaire est par exemple du R410A. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le système de traitement comprend un dispositif de stockage de dioxyde de carbone à l’état liquide. Le dispositif de stockage est disposé en aval du dispositif de séparation. Le dispositif de stockage est par exemple relié au dispositif de séparation directement ou relié à un dispositif de sous-refroidissement lui-même relié au dispositif de séparation. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le consommateur est une pile à combustible comprenant une anode et une cathode, le dispositif de compression et le dispositif de séchage étant configurés pour traiter des gaz chargés en dioxyde de carbone émis à l’anode. La pile à combustible est alimentée d’une part en air qui est acheminé jusqu’à la cathode, et d’autre part avec le carburant stocké dans la cuve qui est acheminé jusqu’à l’anode. La pile à combustible produit de l’énergie électrique à partir de réactions d’oxydoréduction, ce qui résulte en la formation d’effluents à la fois à l’anode et à la cathode. Ce sont les gaz chargés en dioxyde de carbone émis par l’anode qui ont vocation à être traités à l’aide du système de traitement. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le système de traitement comprend au moins un circuit de retour reliant le dispositif de condensation à la pile à combustible et configuré pour canaliser des gaz résiduels séparés par le dispositif de séparation. Le circuit de retour permet un recyclage des gaz émis par l’anode au sein du système de traitement. Plus précisément, le circuit de retour permet un recyclage des gaz résiduels une fois que le dioxyde de carbone a été retiré du flux des gaz émis par l’anode. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le circuit de retour est équipé d’un organe de purge configuré pour évacuer les gaz résiduels qui circulent dans le circuit de retour. Cet organe de purge est une alternative au renvoi des gaz résiduels vers la pile à combustible. Il permet par exemple de renvoyer à l’air libre les gaz résiduels. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le circuit de retour est équipé d’une vanne de détente configurée pour abaisser la pression des gaz résiduels qui circulent dans le circuit de retour, avant leurs entrées dans la pile à combustible. Au sein du circuit de retour, la vanne de détente permet d’adapter une pression des gaz résiduels avant leur recyclage vers la pile à combustible. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le moyen de condensation comprend une passe primaire configurée pour être empruntée par les gaz chargés en dioxyde de carbone et une pluralité de passes configurées pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire. Les gaz chargés en dioxyde de carbone circulent dans le moyen de condensation au sein de la passe primaire, qui correspond à une passe qu’il est nécessaire de refroidir. Pour ce faire, le moyen de condensation présente au moins deux passes configurées pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone. Le moyen de condensation comprend au moins une passe alimentée, selon les modes de réalisation, par du gaz naturel provenant de la cuve de stockage à l’état liquide et/ou à l’état vapeur ou par le fluide réfrigérant, ainsi qu’au moins une passe qui est traversée par un fluide provenant d’autres composants du système de traitement. La présence de différentes passes permet d’améliorer le refroidissement des gaz chargés en dioxyde de carbone circulant au sein de la passe primaire. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le système de traitement comprend un circuit de détente comprenant au moins un organe de détente disposé entre deux des passes du moyen de condensation configurées pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire. Le circuit de détente est configuré pour abaisser une pression du fluide circulant en son sein. L’organe de détente est par exemple une turbine. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le dispositif de séparation est disposé entre la passe primaire et l’une des passes du moyen de condensation configurées pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire. Ainsi, les gaz circulant dans la passe configurée pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone correspondent aux gaz résiduels extraits de la phase liquide par le dispositif de séparation. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le moyen de condensation comprend au moins trois passes configurées pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire, le circuit de détente comprenant au moins un élément de détente disposé entre deux des passes du moyen de condensation configurées pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire. L’élément de détente correspond par exemple à une deuxième turbine du circuit de détente, qui vient en supplément de l’organe de détente. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le dispositif de séparation comprend un dispositif de purification et un séparateur, le séparateur étant disposé entre le dispositif de condensation et le dispositif de purification, le séparateur étant configuré pour opérer une séparation entre une phase liquide comprenant principalement du dioxyde de carbone présent dans les gaz émis par le consommateur et une phase vapeur comprenant principalement des gaz résiduels présents dans les gaz émis par le consommateur. Au sein du dispositif de séparation, le séparateur correspond à un étage de séparation primaire du dioxyde de carbone tandis que le dispositif de purification forme un étage de séparation secondaire. L’étage de séparation primaire est destiné à permettre la récupération d’une part du dioxyde de carbone en phase liquide et d’autre part des gaz résiduels en phase vapeur. Au contraire, l’étage de séparation secondaire permet de purifier le dioxyde de carbone à l’état liquide, en extrayant de cette phase liquide des gaz encore dissous dans la phase liquide de dioxyde de carbone présente en sortie de l’étage de séparation primaire. Le séparateur est par exemple un ballon de séparation. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le séparateur est disposé entre la passe primaire et l’une des passes configurées pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire. Ainsi, les gaz circulant dans la passe configurée pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire correspondent à la phase vapeur séparée par le séparateur. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le moyen de condensation comprend une passe secondaire disposée entre le séparateur et le dispositif de purification, ladite passe secondaire étant configurée pour être empruntée par une phase liquide comprenant principalement du dioxyde de carbone présent dans les gaz émis par le consommateur. Les passes configurées pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire sont ainsi également configurées pour refroidir la phase liquide des gaz chargés en dioxyde de carbone qui circule dans la passe secondaire. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le système de traitement comprend une ligne de contournement de la passe primaire du moyen de condensation, le dispositif de purification comprenant un échangeur de chaleur configuré pour mettre en œuvre un échange chaleur entre le dioxyde de carbone à l’état liquide présent dans le dispositif de purification et les gaz chargés au moins en dioxyde de carbone. La ligne de contournement est raccordée sur une ligne principale reliant le dispositif de séchage au dispositif de condensation, plus précisément à son moyen de condensation. Cette ligne de contournement permet de détourner les gaz chargés en dioxyde de carbone de la passe primaire afin de les envoyer directement vers le dispositif de purification. Les gaz chargés en dioxyde de carbone échangent des calories au sein d’un échangeur de chaleur du dispositif de purification, qui est par exemple un rebouilleur. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, l’échangeur à fluide intermédiaire est configuré pour opérer un échange de chaleur entre les gaz ayant circulé dans la passe primaire et au moins le carburant élaboré à partir de gaz naturel liquéfié stocké dans la cuve de stockage. Un tel échange de chaleur est réalisé à l’aide d’un fluide intermédiaire circulant au sein de l’échangeur à fluide intermédiaire, notamment un fluide intermédiaire fonctionnant à une température supérieure à -56 °C. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, l’échangeur à fluide intermédiaire comprend au moins une nappe configurée pour être parcourue par le fluide circulant dans le circuit de détente. Cette nappe configurée pour être parcourue par le fluide circulant dans le circuit de détente est par exemple disposée entre l’élément de détente et l’une des passes du moyen de condensation configurées pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, l’échangeur à fluide intermédiaire comprend une nappe primaire configurée pour être traversée par les gaz ayant circulé dans la passe primaire du moyen de condensation et une nappe secondaire disposée entre le séparateur et le dispositif de purification, ladite nappe secondaire étant configurée pour être empruntée par une phase liquide comprenant principalement du dioxyde de carbone présent dans les gaz émis par le consommateur. La nappe primaire et la nappe secondaire sont toutes deux destinées à être refroidies par le fluide intermédiaire de l’échangeur à fluide intermédiaire. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le système de traitement comprend un système de récupération de chaleur disposé entre la pile à combustible et le dispositif de compression. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, la pile à combustible est une pile à combustible à oxyde solide. On parle également de SOFC selon l’acronyme anglais solid oxide fuel cell . Alternativement, un autre type de pile à combustible envisageable est une pile à combustible à carbonate fondu ou MCFC ( molten carbonate fuel cell ). L’invention concerne en outre une méthode de traitement de gaz chargés au moins en dioxyde de carbone émis par un consommateur à l’aide d’un système de traitement tel qu’évoqué précédemment, comprenant une étape d’alimentation du consommateur en air et en un carburant élaboré à partir de gaz naturel liquéfié, une étape de compression des gaz chargés en dioxyde de carbone issus du consommateur, une étape de séchage des gaz chargés en dioxyde de carbone comprimés, une étape de condensation du dioxyde de carbone contenu dans les gaz chargés en dioxyde de carbone séchés, et au moins une étape de séparation du dioxyde de carbone condensé par rapport aux autres gaz contenus dans les gaz émis par le consommateur. Au cours de l’étape d’alimentation, à la fois de l’air et un carburant élaboré à partir de gaz naturel liquéfié sont acheminés vers le consommateur. Le carburant élaboré à partir de gaz naturel liquéfié consiste par exemple en un mélange de gaz naturel et de vapeur d’eau, le gaz naturel ayant préalablement été utilisé lors de l’étape de condensation. L’au moins une étape de séparation peut correspondre à une étape de séparation au sein du séparateur, c'est-à-dire une étape de séparation primaire qui permet de séparer une phase vapeur de divers gaz d’une phase liquide du dioxyde de carbone, ainsi qu’à une étape de séparation au sein du dispositif de purification, ou étape de séparation secondaire qui est destinée à purifier le dioxyde de carbone à l’état liquide en favorisant une extraction de gaz autre que le dioxyde de carbone hors de la phase liquide de dioxyde de carbone. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, la méthode de traitement comprend une étape de stockage du dioxyde de carbone à l’état liquide à la suite de l’étape de séparation. L’étape de stockage du dioxyde de carbone à l’état liquide a lieu au sein du dispositif de stockage. Cette étape de stockage peut avoir lieu à l’issue d’une étape de sous-refroidissement du dioxyde de carbone intervenant après l’étape de séparation. D’autres caractéristiques, détails et avantages de l’invention ressortiront plus clairement à la lecture de la description qui suit d’une part, et d’exemples de réalisation donnés à titre indicatif et non limitatif en référence aux dessins annexés d’autre part, sur lesquels : FIG. 1 illustre, schématiquement, une vue générale d’un système de traitement de gaz chargés en dioxyde de carbone émis par un consommateur selon l’invention ; FIG. 2 illustre, schématiquement, une portion du système de traitement de la FIG. 1 qui correspond à une première variante d’un premier mode de réalisation ; FIG. 3 illustre, schématiquement, une deuxième variante de la portion du système de traitement selon le premier mode de réalisation de la FIG. 2 ; FIG. 4 illustre, schématiquement, une troisième variante de la portion du système de traitement selon le premier mode de réalisation de la FIG. 2 ; FIG. 5 illustre, schématiquement, la portion du système de traitement selon une première variante du deuxième mode de réalisation ; FIG. 6 illustre, schématiquement, une deuxième variante de la portion du système de traitement selon le deuxième mode de réalisation de la FIG. 5 ; FIG. 7 illustre, schématiquement, une troisième variante de la portion du système de traitement selon le deuxième mode de réalisation de la FIG. 5 ; FIG. 8 illustre, schématiquement, une quatrième variante de la portion du système de traitement selon le deuxième mode de réalisation de la FIG. 5 . Les caractéristiques, variantes et les différentes formes de réalisation de l’invention peuvent être associées les unes avec les autres, selon diverses combinaisons, dans la mesure où elles ne sont pas incompatibles ou exclusives les unes par rapport aux autres. On pourra notamment imaginer des variantes de l’invention ne comprenant qu’une sélection de caractéristiques décrites par la suite de manière isolée des autres caractéristiques décrites, si cette sélection de caractéristiques est suffisante pour conférer un avantage technique et/ou pour différencier l’invention par rapport à l’état de la technique antérieur. Sur les figures, les éléments communs à plusieurs figures conservent la même référence. Sur les figures, le sens de circulation des fluides au sein des conduites est illustré par des flèches, un tel sens faisant partie intégrante du présent texte. La FIG. 1 illustre ainsi, schématiquement, une vue d’ensemble d’un système de traitement 1 de gaz chargés au moins en dioxyde de carbone selon l’invention. Le système de traitement 1 est destiné à équiper un ouvrage flottant ou terrestre en vue notamment de la capture du dioxyde de carbone contenu dans des gaz chargés au moins en dioxyde de carbone émis par un consommateur porté par l’ouvrage. Ce consommateur est ici une pile à combustible 2. Il s’agit d’un exemple non limitatif du consommateur de l’ouvrage. La pile à combustible 2 est configurée pour la fourniture d’énergie électrique au sein de l’ouvrage. La pile à combustible 2 est ici une pile à combustible à oxydes solides, mais pourrait alternativement être une pile à combustible à carbonate fondu. Elle est composée d’une cathode 4 et d’une anode 6, qui correspondent aux deux électrodes de la pile à combustible 2 et qui sont séparées l’une de l’autre par une membrane d’électrolyte qui est ici un oxyde solide. En vue de fournir de l’énergie électrique, la pile à combustible 2 est alimentée d’une part en air et d’autre part en un carburant. Plus précisément, la cathode 4 de la pile à combustible 2 est alimentée en air, par exemple en air ambiant au sein de l’ouvrage. Cet air ambiant traverse un compresseur du système de traitement 1 avant d’être acheminé jusqu’à la cathode 4 de la pile à combustible 2. Le carburant alimente l’anode 6 de la pile à combustible 2. Le carburant utilisé pour alimenter l’anode 6 est par exemple du gaz naturel liquéfié auparavant stocké au sein d’une cuve de stockage 10 de l’ouvrage. De façon alternative, le carburant utilisé pour alimenter l’anode 6 est un gaz issu de l’évaporation du gaz naturel liquéfié stocké au sein de la cuve de stockage 10. Les conduits qui acheminent le gaz naturel à l’état liquide ou à l’état vapeur de la cuve de stockage 10 jusqu’à l’anode 6 constituent un circuit d’alimentation 12 au sein du système de traitement 1. Au terme de la production d’énergie, la cathode 4 et l’anode 6 rejettent des effluents. Plus particulièrement, la cathode 4 émet des gaz d’évacuation tandis que l’anode 6 émet des gaz chargés au moins en dioxyde de carbone. Ces gaz circulent au sein du système de traitement dans un circuit de traitement 14. Ainsi, le circuit d’alimentation 12 est dédié à l’acheminement de fluide vers une entrée de la pile à combustible 2 alors que le circuit de traitement 14 est dédié à l’évacuation de fluide depuis une sortie de cette pile à combustible 2. En sortie de la pile à combustible 2, les gaz chargés en dioxyde de carbone qu’elle émet contiennent, outre ce dioxyde de carbone, de l’hydrogène, du monoxyde de carbone, de l’azote et de l’eau. Les gaz chargés en dioxyde de carbone présentent, à la sortie de la pile à combustible 2, une pression de l’ordre d’un bar et une température de l’ordre de 200 °C. On entend ici par « de l’ordre de » des variations de pression et de température de plus ou moins 10 %. Le circuit de traitement 14 relie la pile à combustible 2 et plus précisément son anode 6 à un échangeur de chaleur 16 du système de traitement 1. Cet échangeur de chaleur 16 est par exemple une chaudière de récupération 16. En sortie de la chaudière de récupération 16, les gaz chargés en dioxyde de carbone ont une pression de l’ordre d’un bar et une température comprise entre 70 et 40 °C. La chaudière de récupération 16 est reliée par le circuit de traitement 14 à un dispositif de compression 18, au sein duquel une partie de l’eau présente dans les gaz chargés en dioxyde de carbone est évacuée par un premier conduit de sortie d’eau 20. Le dispositif de compression 18 est relié à un dispositif de séchage 22 du système de traitement 1, par exemple un tamis moléculaire, à partir duquel le reste de l’eau présente dans les gaz chargés en dioxyde de carbone est évacuée par un deuxième conduit de sortie d’eau 24. On comprend de ce qui précède que le dispositif de compression 18 est disposé sur le circuit de traitement 14 entre la chaudière de récupération 16 et le dispositif de séchage 22, c'est-à-dire qu’une entrée du dispositif de compression 18 est raccordée à une sortie de la chaudière de récupération 16 tandis qu’une sortie de ce dispositif de compression 18 est raccordée à une entrée du dispositif de séchage 22. Entre le dispositif de compression 18 et le dispositif de séchage 22, les gaz chargés en dioxyde de carbone ont une pression de l’ordre de 30 bar et une température de l’ordre de 40 °C. En sortie du dispositif de séchage 22, les gaz chargés en dioxyde de carbone sont composés de dioxyde de carbone, d’hydrogène, de monoxyde de carbone et d’azote, l’eau ayant été auparavant évacuée par les premier et deuxième conduits de sortie d’eau 20, 24. Ces gaz chargés en dioxyde de carbone sont acheminés par une ligne principale 26 du circuit de traitement 14 depuis le dispositif de séchage 22 jusqu’à un dispositif de condensation 28. On comprend que la ligne principale 26 relie le dispositif de séchage 22 au dispositif de condensation 28. Le dispositif de condensation 28 comprend plusieurs étages et sous-unités qui seront détaillés par la suite en relation avec les figures 2 à 8. Le dispositif de condensation 28 est configuré pour refroidir le dioxyde de carbone présent dans les gaz chargés en dioxyde de carbone de manière à ce que celui-ci change d’état, en passant d’un état vapeur à un état liquide. À cet effet, au sein du dispositif de condensation 28, les gaz chargés en dioxyde de carbone sont refroidis ; en sortie du dispositif de condensation 28, ils présentent ainsi une pression de l’ordre de 15 à 30 bar et une température comprise entre – 40 et – 55 °C. En sortie du dispositif de condensation 28, les gaz chargés en dioxyde de carbone sont acheminés jusqu’à au moins un appareil permettant de séparer le dioxyde de carbone du reste des gaz, ci-après appelés gaz résiduels. Les gaz chargés en dioxyde de carbone sont ici conduits jusqu’à un séparateur 30 en premier lieu puis jusqu’à un dispositif de purification 32, le séparateur 30 et le dispositif de purification 32 participant ici tous deux à former un dispositif de séparation du système de traitement 1. Le séparateur 30 permet de séparer une phase liquide de dioxyde de carbone et une phase vapeur des gaz résiduels. Le séparateur 30 est par exemple un ballon de séparation. Le séparateur 30 et le dispositif de purification 32 correspondent à deux étages de séparation du dioxyde carbone, le séparateur 30 étant disposé entre le dispositif de condensation 28 et le dispositif de purification 32. Le séparateur 30 constitue un étage de séparation primaire, qui permet de séparer au sein des gaz chargés en dioxyde de carbone d’une part ce dioxyde de carbone sous forme liquide et d’autre part les gaz résiduels. Le dispositif de purification 32 constitue un étage de séparation secondaire, qui permet de purifier le dioxyde de carbone en extrayant les gaz dissous au sein du dioxyde de carbone à l’état liquide. On pourrait également envisager des modes de réalisation dans lesquels le système de traitement 1 comprend un unique appareil permettant de séparer le dioxyde de carbone, c'est-à-dire un seul étage de séparation, comme cela sera présenté par la suite. Le dispositif de purification 32 est notamment une colonne de distillation. Au sein de ce dispositif de purification 32, la pression du dioxyde de carbone est comprise entre 7 et 15 bar. Le dispositif de purification 32 est relié par le circuit de traitement 14 à un dispositif de stockage 34. Le dioxyde de carbone est stocké sous forme liquide dans le dispositif de stockage 34 à une pression comprise entre 7 et 15 bar. Dans certains modes de réalisation, un dispositif de sous-refroidissement 36 est interposé entre le dispositif de purification 32 et le dispositif de stockage 34. Le cas échéant, ce dispositif de sous-refroidissement permet d’amener le dioxyde de carbone à une température compatible avec le fonctionnement du dispositif de stockage 34, par exemple une température comprise entre – 50 °C et – 25 °C. Tel que cela sera décrit par la suite, le dispositif de condensation 28 est configuré pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone par échange de calories avec le gaz naturel issu de la cuve de stockage 10. Le gaz naturel est soit liquéfié, c'est-à-dire à l’état liquide, soit sous la forme d’un gaz issu de l’évaporation du gaz naturel liquéfié, c'est-à-dire à l’état vapeur. Alternativement, le dispositif de condensation 28 peut fonctionner en échangeant des calories entre les gaz chargés en dioxyde de carbone et une autre source de froid, par exemple un fluide réfrigérant ou de l’azote. Dans les cas où le dispositif de condensation 28 permet de refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone à l’aide du gaz naturel, on comprend que ce gaz naturel est exploité au sein du dispositif de condensation 28 avant d’être utilisé comme carburant au sein de la pile à combustible 2. Le dispositif de condensation 28 comprend ici au moins un moyen de condensation 29, qui correspond à une sous-unité du dispositif de condensation 28. Le circuit d’alimentation 12 reliant la cuve de stockage 10 à la pile à combustible 2 et le circuit de traitement 14 constituent deux passes du moyen de condensation 29. Entre la cuve de stockage 10 et le moyen de condensation 29, le gaz naturel présente par exemple une pression de l’ordre de 4 bar et une température de l’ordre de – 160 °C. Entre le moyen de condensation 29 et la pile à combustible 2, le gaz naturel a par exemple une pression de l’ordre de 3 bar et une température de l’ordre de 40 °C. En contrepartie du refroidissement des gaz chargés en dioxyde de carbone en vue de la capture de dioxyde de carbone, le dispositif de condensation 28 participe au réchauffement du gaz naturel, notamment en vue de fournir le gaz naturel à l’état gazeux en tant que carburant pour la pile à combustible 2. Outre le circuit d’alimentation 12 et le circuit de traitement 14, le système de traitement 1 comprend un circuit de retour 38. Ce circuit de retour 38 permet notamment de relier le dispositif de condensation 28, et plus précisément son moyen de condensation 29, à la pile à combustible 2. Le circuit de retour 38 permet ainsi de canaliser les gaz résiduels issus des gaz chargés en dioxyde de carbone, soit pour les fournir à la pile à combustible 2 soit pour les évacuer du système de traitement 1. Le circuit de retour 38 présente à cet effet une première branche qui est reliée à la pile à combustible 2 et une deuxième branche qui est reliée à une sortie du système de traitement 1. En sortie du moyen de condensation 29, les gaz résiduels présentent une pression de l’ordre de 4 bar et une température de l’ordre de 40 °C. Le circuit de retour 38 forme une passe de la chaudière de récupération 16, de sorte que les gaz résiduels échangent des calories avec les gaz chargés en dioxyde de carbone fournis à cette chaudière de récupération 16 en sortie de la pile à combustible 2. À la sortie de la chaudière de récupération 16, les gaz résiduels ont une pression de l’ordre de 3 bar. Après avoir traversé la chaudière de récupération 16, les gaz résiduels peuvent être fournis à la pile à combustible 2 en tant que carburant ou afin de les recycler au sein du système de traitement 1. Dans ce cas, les gaz résiduels circulent au sein de la première branche du circuit de retour 38, cette première branche étant reliée à la pile à combustible 2. De façon alternative, une partie ou la totalité des gaz résiduels peut être évacuée du système de traitement 1 à l’aide d’un organe de purge 40. Cet organe de purge 40 est porté par la deuxième branche du circuit de retour 38 qui est reliée à une sortie du système de traitement 1. Un débit des gaz résiduels empruntant cette deuxième branche et passant par l’organe de purge 40 est contrôlé de sorte à optimiser le fonctionnement de la pile à combustible 2. À titre d’exemple, un pourcentage des gaz résiduels qui sont évacués du système de traitement 1 par l’intermédiaire de l’organe de purge 40 correspond à 15 % des gaz résiduels circulant au sein du circuit de retour 38. L’utilisation de l’organe de purge 40 permet notamment d’éviter une accumulation d’azote au sein du système de traitement 1. Le système de traitement 1 est configuré pour mettre en œuvre une méthode de traitement des gaz chargés en dioxyde de carbone de la pile à combustible 2 selon l’invention, qui va maintenant être décrite. La méthode de traitement comprend une étape d’alimentation du consommateur, ici la pile à combustible 2, par l’intermédiaire du circuit d’alimentation 12. Cette étape d’alimentation de la pile à combustible 2 peut être décomposée en une sous-étape d’alimentation de la cathode 4 avec de l’air ayant traversé le compresseur, et une sous-étape d’alimentation de l’anode 6 avec le carburant préparé à partir du gaz naturel liquéfié issu de la cuve de stockage 10. À cet effet, le gaz naturel liquéfié subit une étape de réchauffement au sein du dispositif de condensation 28. Cette étape de réchauffement consiste en un échange de calories avec les gaz chargés en dioxyde de carbone, qui sera décrit par la suite. À l’issue de l’étape de réchauffement, le gaz naturel liquéfié est transformé en gaz naturel à l’état gazeux. De façon alternative, le gaz naturel qui est utilisé pour l’étape de réchauffement peut être du gaz naturel à l’état gazeux issu de la cuve de stockage 10. À la suite de l’étape d’alimentation, la méthode de traitement comprend une étape de production d’énergie au cours de laquelle la pile à combustible 2 fournit de l’énergie électrique à l’ouvrage qu’elle équipe. Cette étape de production d’énergie est le résultat de réactions d’oxydo-réduction entre la cathode 4 et l’anode 6. Cette étape de production d’énergie produit par ailleurs les effluents de la pile à combustible 2, et notamment les gaz chargés en dioxyde de carbone émis par l’anode 6. Les gaz chargés en dioxyde de carbone sont envoyés, par l’intermédiaire du circuit de traitement 14, vers la chaudière de récupération 16 au sein de laquelle ils subissent une étape de refroidissement. Les gaz chargés en dioxyde de carbone sont ensuite transférés, toujours via le circuit d’évacuation 14, au dispositif de compression 18 où se déroule une étape de compression des gaz chargés en dioxyde de carbone. L’étape de compression est suivie par une étape de séchage des gaz chargés en dioxyde de carbone dans le dispositif de séchage 22. L’étape de compression et l’étape de séchage permettent le retrait de l’eau contenue dans les gaz chargés en dioxyde de carbone, qui est évacuée hors du système de traitement 1 respectivement par le premier conduit de sortie d’eau 20 et le deuxième conduit de sortie d’eau 24. La méthode de traitement se poursuit par la capture du dioxyde de carbone contenu dans les gaz chargés en dioxyde de carbone. Pour ce faire, la méthode de traitement comprend une étape de condensation du dioxyde de carbone au sein du dispositif de condensation 28. Cette étape de condensation utilise comme source de froid le gaz naturel à l’état liquide ou à l’état gazeux issu de la cuve de stockage 10. Les gaz chargés en dioxyde de carbone subissent ensuite au moins une étape de séparation. Les gaz chargés en dioxyde de carbone subissent ici une première étape de séparation, ou séparation primaire, au sein du séparateur 30, qui permet de séparer d’une part le dioxyde de carbone à l’état liquide et d’autre part les gaz résiduels en phase gazeuse. La phase liquide du dioxyde de carbone subit alors une deuxième étape de séparation, ou séparation secondaire, au sein du dispositif de purification 32, qui permet de séparer le dioxyde de carbone liquide des gaz résiduels qui sont dissous en son sein. La méthode de traitement comprend enfin une étape de stockage du dioxyde de carbone sous forme liquide dans le dispositif de stockage 34. Éventuellement, la méthode de traitement comprend une étape de sous-refroidissement au sein du dispositif de sous-refroidissement 36 entre l’étape de séparation, le cas échéant la deuxième étape de séparation, et l’étape de stockage. Il est à noter que l’étape de condensation peut être mise en œuvre de différentes façons selon les diverses configurations possibles du dispositif de condensation 28. Différents modes de réalisation du système de traitement 1 selon l’invention vont maintenant être décrits relativement aux figures 2 à 8, notamment pour détailler le fonctionnement de ce dispositif de condensation 28. Les figures 2 à 4 représentent des variantes d’un premier mode de réalisation du système de traitement 1, dans lesquelles le système de traitement 1 comprend uniquement un appareil permettant de séparer le dioxyde de carbone, ici uniquement le dispositif de purification 32. Le dispositif de séparation du système de traitement 1 correspond alors uniquement au dispositif de purification 32. Les figures 5 à 8 illustrent des variantes d’un deuxième mode de réalisation dans lequel le système de traitement 1 comprend à la fois le séparateur 30 et le dispositif de purification 32. Le dispositif de séparation du système de traitement 1 correspond alors à un ensemble formé par le séparateur 30 et le dispositif de purification 32. Il est à noter que, sauf mention contraire ou incompatibilité manifeste, les caractéristiques décrites en relation avec l’une des variantes ou l’un des modes de réalisation est applicable, mutatis mutandis , à d’autres variantes ou modes de réalisation. Une première variante du premier mode de réalisation va désormais être détaillée en relation avec la FIG. 2 . Dans cette variante, le moyen de condensation 29 présente quatre passes. Parmi ces quatre passes, le moyen de condensation 29 comporte une passe primaire 42 qui est configurée pour être empruntée par les gaz chargés en dioxyde de carbone provenant du dispositif de séchage 32. Ainsi, la passe primaire 42 est constitutive de la ligne principale qui relie ce dispositif de séchage 32 au moyen de condensation 29. La passe primaire 42 est configurée pour échanger des calories avec les autres passes. De ce fait, les autres passes du moyen de condensation 29 correspondent à des passes configurées pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire 42. Au titre de ces passes configurées pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire 42, le moyen de condensation 29 comprend ici une passe de refroidissement 44 qui est configurée pour canaliser, selon les cas, le gaz naturel à l’état liquide issu de la cuve de stockage 10, le gaz naturel à l’état vapeur issu de la cuve de stockage 10 ou encore le fluide réfrigérant. Outre cette passe de refroidissement 44, les passes configurées pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire 42 comprennent une première passe 46 et une deuxième passe 48 qui sont toutes deux configurées pour canaliser des fluides ayant traversé la passe primaire 42 et au moins un autre composant du système de traitement 1. En d’autres termes, ces fluides correspondent aux gaz chargés en dioxyde de carbone une fois qu’ils ont été traités au sein d’au moins un autre composant du système de traitement 1, par exemple le dispositif de purification 32. Ainsi, ces fluides correspondent par exemple aux gaz résiduels séparés du dioxyde de carbone, ou bien encore au dioxyde de carbone séparé des gaz résiduels. À la FIG. 2 , la première passe 46 est configurée pour recevoir les gaz résiduels issus du dispositif de purification 32. Le dispositif de purification 32 est donc ici disposé entre la passe primaire 42 et la première passe 46. Une fois qu’ils ont traversé cette première passe 46, les gaz résiduels circulent au sein du circuit de retour 38 et sont donc selon les cas dirigés vers l’organe de purge 40 ou vers la pile à combustible 2. Le circuit de retour 38 comprend une vanne de détente 49 disposée, sur la première branche du circuit de retour 38, entre le moyen de condensation 29 du dispositif de condensation 28 et la pile à combustible 2. La vanne de détente 49 permet d’adapter une pression des gaz résiduels renvoyés vers la pile à combustible 2. Une portion du dioxyde de carbone ayant été séparé des gaz résiduels au sein du dispositif de purification 32 est envoyée vers le dispositif de stockage 34. De façon notable, dans la première variante du premier mode de réalisation, le circuit de traitement 14 comprend une ligne de contournement 58 du moyen de condensation 29 et plus précisément de sa passe primaire 42. Cette ligne de contournement 58 est d’une part raccordée à la ligne principale 26 entre le dispositif de séchage 22 et le moyen de condensation 29 et d’autre part raccordée à un échangeur de chaleur 50 du dispositif de purification 32. Cet échangeur de chaleur est ici un rebouilleur. Les gaz chargés en dioxyde de carbone empruntant la ligne de contournement 58 sont, après avoir traversé l’échangeur de chaleur 50, renvoyés vers le moyen de condensation 29 au sein duquel ils sont canalisés dans une passe dédiée 60. Les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant au sein de la passe primaire 42 et les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant au sein de la passe dédiée 60 sont ensuite mélangés au sein d’une conduite du circuit de traitement 14 reliant la passe primaire 42 du moyen de condensation 29 au dispositif de purification 32. La deuxième passe 48 est ici configurée pour être alimentée par du liquide issu d’un fond du dispositif de purification 32. Ceci est possible grâce à la présence de la ligne de contournement 58, qui permet de soutirer une portion des gaz chargés en dioxyde de carbone afin de la refroidir par le liquide présent dans le fond du dispositif de purification 32. Cette portion des gaz chargés en dioxyde de carbone passe ensuite dans l’échangeur de chaleur 50 puis traverse la passe dédiée 60 avant d’être mélangée avec les gaz chargés en dioxyde de carbone ayant emprunté la passe primaire 42. Ainsi, dans la première variante du premier mode de réalisation de la FIG. 2 , les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire 42 échangent des calories d’une part avec la passe de refroidissement 44 qui canalise le gaz naturel issu de la cuve de stockage 10, d’autre part avec la première passe 46 qui canalise les gaz résiduels séparés au sein du dispositif de purification 32, et enfin avec la deuxième passe 48 qui canalise du dioxyde de carbone issu de l’échangeur de chaleur 50 du dispositif de purification 32. Il est à noter que le dioxyde de carbone circulant au sein de la deuxième passe 48 est recyclé vers le dispositif de purification 32 ; en d’autres termes, la deuxième passe 48 est reliée à ce dispositif de purification 32 par au moins une conduite du circuit de traitement 14. Une deuxième variante du premier mode de réalisation est détaillée à la FIG. 3 . Dans cette deuxième variante, le circuit de traitement 14 du système de traitement 1 comprend un échangeur à fluide intermédiaire 52. L’échangeur à fluide intermédiaire 52 correspond à une sous-unité du dispositif de condensation 28, au même titre que le moyen de condensation 29. L’échangeur à fluide intermédiaire 52 comporte ici une nappe primaire 54 qui est configurée pour être traversée par les gaz ayant circulé dans la passe primaire 42 du moyen de condensation 29, c'est-à-dire les gaz chargés en dioxyde de carbone. L’échangeur à fluide intermédiaire 52 comprend par ailleurs une nappe configurée pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la nappe primaire 54, qui correspond ici à une nappe de refroidissement 56. Cette nappe de refroidissement 56 est configurée pour canaliser le gaz naturel à l’état vapeur ou à l’état liquide ou encore le fluide réfrigérant. Les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la nappe primaire 54 et le gaz naturel ou le fluide réfrigérant circulant dans la nappe de refroidissement 56 échangent des calories par le truchement d’un fluide intermédiaire confiné au sein de l’échangeur à fluide intermédiaire 52. À titre d’exemple, ce fluide intermédiaire a une température de changement de phase comprise entre – 56 et – 45 °C. Dans cette deuxième variante du premier mode de réalisation, le moyen de condensation 29 présente la passe primaire 42, la passe de refroidissement 44 et la première passe 46 telles qu’elles ont été décrites en relation avec la première variante de la FIG. 2 . La passe de refroidissement 44 du moyen de condensation 29 est reliée à la nappe de refroidissement 56 de l’échangeur à fluide intermédiaire par une conduite du circuit de traitement 14. Similairement, la passe primaire 42 du moyen de condensation 29 est reliée à la nappe primaire 54 de l’échangeur à fluide intermédiaire par une conduite du circuit de traitement 14. Comme cela a été détaillé pour la première variante du premier mode de réalisation, dans la deuxième variante du premier mode de réalisation, le circuit de traitement 14 comprend la ligne de contournement 58 de la passe primaire 42 du moyen de condensation 29 qui est d’une part raccordée à la ligne principale 26 entre le dispositif de séchage 22 et le moyen de condensation 29 et d’autre part raccordée à l’échangeur de chaleur 50 du dispositif de purification 32. Les gaz chargés en dioxyde de carbone qui empruntent cette ligne de contournement 58 sont, après avoir traversé l’échangeur de chaleur 50, renvoyés vers le moyen de condensation 29 au sein duquel ils sont canalisés dans la passe dédiée 60. Les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant au sein de la passe primaire 42 et les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant au sein de la passe dédiée 60 sont ensuite mélangés au sein de la conduite du circuit de traitement 14 reliant la passe primaire 42 du moyen de condensation 29 à la nappe primaire 54 de l’échangeur à fluide intermédiaire 52. Une troisième variante du premier mode de réalisation est illustrée en FIG. 4 . Dans cette troisième variante, le système de traitement 1 est dépourvu de l’échangeur à fluide intermédiaire 52 évoqué en relation avec la deuxième variante de la FIG. 3 . En comparaison avec la première variante et la deuxième variante, la troisième variante reprend la passe primaire 42, la passe de refroidissement 44 et la deuxième passe 48 telles qu’elles ont été décrites ci-avant. À l’instar de la première variante et de la deuxième variante, le système de traitement 1 selon la troisième variante présente la ligne de contournement 58 qui permet de faire circuler une portion des gaz chargés en dioxyde de carbone jusqu’à l’échangeur de chaleur 50 du dispositif de purification 52 avant que cette portion ne soit renvoyée vers la passe dédiée 60 du moyen de condensation 29. La troisième variante diffère de la première variante de la FIG. 2 en ce que la première passe 46 du moyen de condensation 29 n’est pas directement raccordée au circuit de retour 38 en sortie de ce moyen de condensation 29. En effet, dans la troisième variante le circuit de traitement 14 inclut un circuit de détente 62 qui est raccordé à la première passe 46 du moyen de condensation 29. Ce circuit de détente 62 a pour but d’utiliser la pression des gaz décarbonés en vue de l’obtention de froid, par une détente isentrope. À cet effet, le circuit de détente 62 comprend ici un organe de détente 64, par exemple une turbine, dans lequel a lieu la détente isentrope. Le circuit de détente 62 forme une boucle autour du moyen de condensation 29. Ainsi, il est d’une part raccordé à la première passe 46 et d’autre part raccordé à une troisième passe 66 du moyen de condensation 29, cette troisième passe 66 étant l’une des passes configurées pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire 42. L’organe de détente 64 est donc disposé entre la première passe 46 et la troisième passe 66. De ce fait, dans la troisième variante, les gaz résiduels séparés au sein du dispositif de purification 32 circulent au sein de la première passe 46, puis au sein du circuit de détente 62 dans lequel ils sont détendus par l’intermédiaire de l’organe de détente 64, puis au sein de la troisième passe 66 du moyen de condensation 29, puis enfin au sein du circuit de retour 38. Ainsi, dans la troisième variante du premier mode de réalisation de la FIG. 4 , les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire 42 échangent des calories avec la passe de refroidissement 44 qui canalise le gaz naturel issu de la cuve de stockage 10 ; avec la première passe 46 qui canalise les gaz résiduels séparés au sein du dispositif de purification 32 ; avec la deuxième passe 48 qui canalise du dioxyde de carbone issu de l’échangeur de chaleur 50 du dispositif de purification 32 ; et avec la troisième passe 66 qui canalise les gaz résiduels qui ont été détendus par l’organe de détente 64. Le deuxième mode de réalisation du système de traitement 1 va désormais être détaillé relativement aux figures 5 à 7. Pour rappel, ce deuxième mode de réalisation inclut à la fois le séparateur 30 et le dispositif de purification 32. Une première variante du deuxième mode de réalisation est représentée à la FIG. 5 . Dans cette première variante, le moyen de condensation 29 comprend quatre passes, parmi lesquelles la passe primaire 42 qui canalise les gaz chargés en dioxyde de carbone provenant de la ligne principale 26 reliant le dispositif de séchage 22 au moyen de condensation 29. Le moyen de condensation 29 comprend également, au titre de ses passes configurées pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire 42, la passe de refroidissement 44 qui canalise le gaz naturel issu de la cuve de stockage 10 ou bien le fluide réfrigérant. Tel que cela est visible sur la FIG. 5 , la passe primaire 42 est reliée au séparateur 30 qui est configuré pour séparer le dioxyde de carbone en phase liquide et la phase vapeur des gaz résiduels. Le séparateur 30 est relié à la passe primaire 42 par une conduite du circuit de traitement 14. Le séparateur 30 est en outre relié au moyen de condensation 29 par une conduite de circulation de fluide à l’état vapeur 68 configurée pour canaliser la phase vapeur des gaz résiduels, ainsi que par une conduite de circulation 70 configurée pour canaliser du dioxyde de carbone à l’état liquide issu du séparateur 30. La conduite de circulation de fluide à l’état vapeur 68 est reliée à la première passe 46 du moyen de condensation 29 qui est elle-même reliée au circuit de retour 38. La conduite de circulation 70 du dioxyde de carbone à l’état liquide est reliée à une passe secondaire 72 du moyen de condensation 29. Cette passe secondaire 72 est donc dédiée à la circulation de la phase liquide du dioxyde de carbone. La passe secondaire 72 du moyen de condensation 29 est reliée au dispositif de purification 32. De ce fait, la passe secondaire 72 est ici disposée entre le séparateur 30 et le dispositif de purification 32. Par ailleurs, tel que cela est illustré ici une vanne de détente peut être disposée sur une conduite du circuit de traitement 14 reliant la passe secondaire 72 au dispositif de purification 32. Dans la première variante du deuxième mode de réalisation, le circuit de traitement 14 présente la ligne de contournement 58 de la passe primaire 42 du moyen de condensation 29. Cependant, contrairement à ce qui a été décrit en relation avec le premier mode de réalisation, cette ligne de contournement 58 n’est pas reliée à une passe dédiée 60 du moyen de condensation 29 ; plutôt, elle contourne le moyen de condensation 29. Elle est ainsi raccordée en aval du moyen de condensation 29 à la conduite du circuit de traitement 14 qui relie ce moyen de condensation 29 au séparateur 30. Un tel raccordement de la ligne de contournement 58 intervient après un échange de calories avec l’échangeur de chaleur 50 du dispositif de purification 32. À la FIG. 5 , les gaz résiduels séparés au sein du dispositif de purification 32 ne sont pas renvoyés vers le moyen de condensation 29. On comprend ainsi que les gaz résiduels circulent au sein d’une conduite de déviation 73 du circuit de traitement 14 qui relie directement le dispositif de purification 32 au circuit de retour 38, c'est-à-dire qui contourne le moyen de condensation 29. Le dioxyde de carbone à l’état liquide séparé des gaz résiduels au sein du dispositif de purification 32 est ici envoyé vers le dispositif de stockage 34. Dans une deuxième variante du deuxième mode de réalisation illustrée en FIG. 6 , le système de traitement 1 comprend le circuit de détente 62. Ce circuit de détente 62 comprend ici l’organe de détente 64 ainsi qu’un élément de détente 74. L’organe de détente 64 est par exemple une première turbine du circuit de détente 62 tandis que l’élément de détente 74 est une deuxième turbine de ce circuit de détente 62. Dans la deuxième variante de la FIG. 6 , le moyen de condensation 29 présente la passe primaire 42, la passe secondaire 72 et la passe de refroidissement 44 telles qu’elles ont été décrites dans la première variante du deuxième mode de réalisation de la FIG. 5 . Toutefois, contrairement à ce qui a été décrit en relation avec cette FIG. 5 , la première passe 46 configurée pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire 42 est raccordée préalablement au circuit de détente 62, puis au circuit de retour 38. Plus précisément, dans cette deuxième variante, la conduite de circulation de fluide à l’état vapeur 68 est reliée à la première passe 46 du moyen de condensation 29, qui est elle-même reliée à une première boucle 61 du circuit de détente 62 porteuse de l’organe de détente 64. Cette première boucle 61 du circuit de détente 62 porteuse de l’organe de détente 64 est reliée à la troisième passe 66 du moyen de condensation 29, qui est elle-même reliée à une deuxième boucle 63 du circuit de détente 62 porteuse de l’élément de détente 74. Cette deuxième boucle 63 du circuit de détente 62 porteuse de l’élément de détente 74 est reliée à une quatrième passe 76 du moyen de condensation 29 qui est elle-même reliée au circuit de retour 38. On comprend ainsi que l’organe de détente 64 et l’élément de détente 74 sont tous deux disposés entre deux passes du moyen de condensation 29 configurées pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire 42. Il est à noter que dans cette deuxième variante, du fait de la conduite de déviation 73 du circuit de traitement 14 qui relie directement le dispositif de purification 32 au circuit de retour 38 sans traverser le moyen de condensation 29, ce moyen de condensation 29 est dépourvu de deuxième passe 48 telle qu’elle a été décrite précédemment. Ainsi, dans la deuxième variante du deuxième mode de réalisation de la FIG. 6 , les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire 42 échangent des calories avec la passe de refroidissement 44 qui canalise le gaz naturel issu de la cuve de stockage 10 ; avec la première passe 46 qui canalise les gaz résiduels séparés au sein du séparateur 30 ; avec la troisième passe 66 qui canalise les gaz résiduels qui ont été détendus par l’organe de détente 64 ; et avec la quatrième passe 76 qui canalise les gaz résiduels qui ont été détendus par l’élément de détente 74. Cette double détente successive permet de refroidir plus efficacement les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire 42. Une troisième variante du deuxième mode de réalisation va désormais être expliquée en relation avec la FIG. 7 . Cette troisième variante diffère de la deuxième variante illustrée à la FIG. 6 en ce que le système de traitement 1 comprend ici l’échangeur à fluide intermédiaire 52. L’échangeur à fluide intermédiaire 52 comprend la nappe primaire 54 qui est configurée pour canaliser les gaz ayant circulé dans la passe primaire 42 du moyen de condensation 29 ainsi que la nappe de refroidissement 56 qui est configurée pour canaliser le gaz naturel à l’état vapeur ou à l’état liquide ou bien le fluide réfrigérant telles qu’elles ont été décrites précédemment dans le premier mode de réalisation. La nappe de refroidissement 56 est reliée à la passe de refroidissement 44 du moyen de condensation 29. Sur cette FIG. 7 , le séparateur 30 est disposé entre la nappe primaire 54 de l’échangeur à fluide intermédiaire 52 et une nappe secondaire 78 de cet échangeur à fluide intermédiaire 52. La nappe secondaire 78 est disposée entre le séparateur 30 et le dispositif de purification 32, et plus particulièrement entre la conduite de circulation de fluide à l’état liquide 70 du séparateur 30 et le dispositif de purification 32. La nappe secondaire 78 est ainsi configurée pour canaliser la phase liquide du dioxyde de carbone qui a été séparée des gaz résiduels en phase gazeuse, au sein du séparateur 30. Tout comme cela a été décrit pour la deuxième variante de la FIG. 6 , dans la troisième variante, les gaz résiduels séparés au sein du dispositif de purification 32 circulent au sein de la conduite de déviation 73 du circuit de traitement 14 qui contourne le moyen de condensation 29 pour se raccorder directement au circuit de retour 38. Dans la troisième variante du deuxième mode de réalisation, la conduite de circulation de fluide à l’état vapeur 68 est reliée à la première passe 46 du moyen de condensation 29 qui est elle-même reliée au circuit de détente 62. La première passe 46 du moyen de condensation 29 est plus spécifiquement reliée à la première boucle 61 du circuit de détente 62 qui est porteuse de l’organe de détente 64. Cette première boucle 61 du circuit de détente 62 porteuse de l’organe de détente 64 est reliée à la troisième passe 66 du moyen de condensation 29, qui est elle-même reliée à la deuxième boucle 63 du circuit de détente 62 qui porte l’élément de détente 74. Cette deuxième boucle 63 du circuit de détente 62 qui porte l’élément de détente 74 est reliée à une nappe d’abaissement de température 80 de l’échangeur à fluide intermédiaire 52. Cette nappe d’abaissement de température 80 est configurée, conjointement à la nappe de refroidissement 56, pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant au sein de la nappe primaire 54, ainsi que la phase liquide du dioxyde de carbone circulant au sein de la nappe secondaire 78, via le fluide intermédiaire que contient l’échangeur à fluide intermédiaire 52. La nappe d’abaissement de température 80 est reliée à la quatrième passe 76 du moyen de condensation 29, qui est elle-même reliée au circuit de retour 38. Ici, comme dans la deuxième variante, le moyen de condensation 29 est dépourvu de deuxième passe 48 telle que décrite ci-avant puisque la conduite de déviation 73 relie directement le dispositif de purification 32 au circuit de retour 38, en contournant le moyen de condensation 29. Au sein de l’échangeur à fluide intermédiaire 52, on comprend donc que les fluides qui circulent au sein de la nappe primaire 54 et de la nappe secondaire 78 échangent des calories avec le fluide intermédiaire de sorte à abaisser leur température. Au contraire, les fluides qui circulent au sein de la nappe de refroidissement 56 et de la nappe d’abaissement de température 80 échangent des calories avec le fluide intermédiaire de sorte à élever leur température. Ainsi, dans la troisième variante du deuxième mode de réalisation de la FIG. 7 , les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire 42 échangent des calories avec la passe de refroidissement 44 qui canalise le gaz naturel issu de la cuve de stockage 10, ce gaz naturel ayant préalablement été chauffé dans la nappe de refroidissement 56 de l’échangeur à fluide intermédiaire 52 ; avec la première passe 46 qui canalise les gaz résiduels séparés au sein du séparateur 30 ; avec la troisième passe 66 qui canalise les gaz résiduels qui ont été détendus par l’organe de détente 64 ; et avec la quatrième passe 76 qui canalise les gaz résiduels qui ont été détendus par l’élément de détente 74 et qui ont été chauffés dans la nappe d’abaissement de température 80 de l’échangeur à fluide intermédiaire 52. Dans ce mode de réalisation, l’échangeur à fluide intermédiaire 52 est un échangeur à au moins quatre nappes. La FIG. 8 illustre une quatrième variante du deuxième mode de réalisation. Sur cette FIG. 8 , le système de traitement 1 présente l’échangeur à fluide intermédiaire 52. L’échangeur à fluide intermédiaire 52 comprend ici la nappe primaire 54 qui est configurée pour canaliser les gaz ayant circulé dans la passe primaire 42 du moyen de condensation 29 ainsi que la nappe de refroidissement 56 qui est configurée pour canaliser le gaz naturel à l’état vapeur ou à l’état liquide ou bien le fluide réfrigérant avant leur passage au sein de la passe de refroidissement 44 du moyen de condensation 29. Dans cette quatrième variante, la conduite de circulation de fluide à l’état vapeur 68 est reliée à la première passe 46 du moyen de condensation 29 qui est elle-même reliée au circuit de détente 62. La première passe 46 du moyen de condensation 29 est plus spécifiquement reliée à la première boucle 61 du circuit de détente 62 qui est porteuse de l’organe de détente 64. Cette première boucle 61 du circuit de détente 62 porteuse de l’organe de détente 64 est reliée à la troisième passe 66 du moyen de condensation 29, qui est elle-même reliée à la deuxième boucle 63 du circuit de détente 62 qui porte l’élément de détente 74. À la différence de la troisième variante du deuxième mode de réalisation, dans la quatrième variante la deuxième boucle 63 du circuit de détente 62 qui porte l’élément de détente 74 n’est pas reliée à la nappe d’abaissement de température 80, une telle nappe d’abaissement de température 80 n’étant pas présente dans la quatrième variante. Plutôt, la deuxième boucle 63 du circuit de détente 62 qui porte l’élément de détente 74 est reliée à la quatrième passe 76 du moyen de condensation 29, qui est elle-même reliée au circuit de retour 38. Ainsi, dans la quatrième variante du deuxième mode de réalisation de la FIG. 8 , les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire 42 échangent des calories avec la passe de refroidissement 44 qui canalise le gaz naturel issu de la cuve de stockage 10, ce gaz naturel ayant préalablement été chauffé dans la nappe de refroidissement 56 de l’échangeur à fluide intermédiaire 52 ; avec la première passe 46 qui canalise les gaz résiduels séparés au sein du séparateur 30 ; avec la troisième passe 66 qui canalise les gaz résiduels qui ont été détendus par l’organe de détente 64 ; et avec la quatrième passe 76 qui canalise les gaz résiduels qui ont été détendus par l’élément de détente 74. Dans cette quatrième variante du deuxième mode de réalisation, l’échangeur à fluide intermédiaire 52 est un échangeur à au moins trois nappes. Une telle configuration de l’échangeur à fluide intermédiaire est possible lorsqu’une température en sortie de l’élément de détente 74 est supérieure au point de congélation du dioxyde de carbone, c'est-à-dire supérieure à – 56 °C. Si au contraire la température en sortie de l’élément de détente 74 est inférieure à – 56 °C, il est nécessaire d’opérer un refroidissement supplémentaire au sein de l’échangeur à fluide intermédiaire 52 à l’aide de la nappe d’abaissement de température 80, comme cela a été décrit dans la troisième variante du deuxième mode de réalisation de la FIG. 7 . Bien entendu et tel que cela a été évoqué ci-avant, il est possible sans sortir du cadre de l’invention d’associer des caractéristiques décrites en relation avec l’une des variantes ou l’un des modes de réalisation avec des caractéristiques décrites relativement à une autre variante ou un autre mode de réalisation. À titre d’exemple, il est possible d’envisager des variantes du premier mode de réalisation qui comprendraient à la fois l’organe de détente 64 et l’élément de détente 74 au sein du circuit de détente 62, ou à l’inverse des variantes du deuxième mode de réalisation comprenant uniquement l’organe de détente 64 dans le circuit de détente 62. La présente invention propose ainsi un système et une méthode de traitement des gaz chargés en dioxyde de carbone d’un consommateur qui ne nécessitent pas de post-combustion de ces gaz chargés en dioxyde de carbone. La présente invention ne saurait toutefois se limiter aux moyens et configurations décrits et illustrés ici et elle s’étend également à tout moyen et toute configuration équivalents ainsi qu’à toute combinaison techniquement opérante de tels moyens. Système de traitement (1) de gaz chargés au moins en dioxyde de carbone et émis par un consommateur, comprenant une cuve de stockage (10) de gaz naturel liquéfié, un consommateur configuré pour être alimenté par un carburant élaboré à partir de gaz naturel liquéfié stocké dans la cuve de stockage (10), un dispositif de compression (18) des gaz chargés en dioxyde de carbone, un dispositif de séchage (22) de ces gaz chargés en dioxyde de carbone, un dispositif de condensation (28) du dioxyde de carbone présent dans les gaz chargés en dioxyde de carbone et un dispositif de séparation (30, 32) du dioxyde de carbone présent dans les gaz émis par le consommateur, le dispositif de condensation (28) étant disposé entre le dispositif de séchage (22) et le dispositif de séparation (30, 32). Système de traitement (1) selon la revendication 1, dans lequel le dispositif de condensation (28) est configuré pour opérer un échange de chaleur entre les gaz chargés en dioxyde de carbone et au moins le gaz naturel à l’état liquide et/ou le gaz naturel à l’état vapeur, ce gaz naturel étant issu de la cuve de stockage (10). Système de traitement (1) selon l’une quelconque des revendications 1 ou 2, dans lequel le dispositif de condensation (28) comprend un moyen de condensation (29) et un échangeur à fluide intermédiaire (52) disposé en série du moyen de condensation (29), le fluide intermédiaire ayant une température de changement de phase comprise entre -56 °C et -45 °C. Système de traitement (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, comprenant un dispositif de stockage (34) de dioxyde de carbone à l’état liquide. Système de traitement (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel le consommateur est une pile à combustible (2) comprenant une anode (6) et une cathode (4), le dispositif de compression (18) et le dispositif de séchage (22) étant configurés pour traiter des gaz chargés en dioxyde de carbone émis à l’anode (6). Système de traitement (1) selon la revendication 5, comprenant au moins un circuit de retour (38) reliant le dispositif de condensation (28) à la pile à combustible (2) et configuré pour canaliser des gaz résiduels séparés par le dispositif de séparation (30, 32). Système de traitement (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 en combinaison avec la revendication 3, dans lequel le moyen de condensation (29) comprend une passe primaire (42) configurée pour être empruntée par les gaz chargés en dioxyde de carbone et une pluralité de passes (44, 46, 48, 66, 76) configurées pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire (42). Système de traitement (1) selon la revendication 7, comprenant un circuit de détente (62) comprenant au moins un organe de détente (64) disposé entre deux des passes (44, 46, 48, 66, 76) du moyen de condensation (29) configurées pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire (42). Système de traitement (1) selon l'une quelconque des revendications 7 à 8, dans lequel le dispositif de séparation (30, 32) est disposé entre la passe primaire (42) et l’une des passes (44, 46, 66, 76) du moyen de condensation (29) configurées pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire (42). Système de traitement (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 9 en combinaison avec la revendication 8, dans lequel le moyen de condensation (29) comprend au moins trois passes (44, 46, 66, 76) configurées pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire (42), le circuit de détente (62) comprenant au moins un élément de détente (74) disposé entre deux des passes (44, 46, 66, 76) du moyen de condensation (29) configurées pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire (42). Système de traitement (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, dans lequel le dispositif de séparation (30, 32) comprend un dispositif de purification (32) et un séparateur (30), le séparateur (30) étant disposé entre le dispositif de condensation (28) et le dispositif de purification (32), le séparateur (30) étant configuré pour opérer une séparation entre une phase liquide comprenant principalement du dioxyde de carbone présent dans les gaz émis par le consommateur et une phase vapeur comprenant principalement des gaz résiduels présents dans les gaz émis par le consommateur. Système de traitement (1) selon la revendication 11 en combinaison avec la revendication 7, dans lequel le séparateur (30) est disposé entre la passe primaire (42) et l’une des passes (44, 46, 48, 66, 76) configurées pour refroidir les gaz chargés en dioxyde de carbone circulant dans la passe primaire (42). Système de traitement (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 12 en combinaison avec les revendications 7 et 11, dans lequel le moyen de condensation (29) comprend une passe secondaire (72) disposée entre le séparateur (30) et le dispositif de purification (32), ladite passe secondaire (72) étant configurée pour être empruntée par une phase liquide comprenant principalement du dioxyde de carbone présent dans les gaz émis par le consommateur. Système de traitement (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 13 en combinaison avec les revendications 7 et 11, comprenant une ligne de contournement (58) de la passe primaire (42) du moyen de condensation (29), le dispositif de purification (32) comprenant un échangeur de chaleur (50) configuré pour mettre en œuvre un échange de chaleur entre le dioxyde de carbone à l’état liquide présent dans le dispositif de purification (32) et les gaz chargés au moins en dioxyde de carbone. Système de traitement (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes en combinaison avec les revendications 3 et 7, dans lequel l’échangeur à fluide intermédiaire (52) est configuré pour opérer un échange de chaleur entre les gaz ayant circulé dans la passe primaire (42) et au moins le carburant élaboré à partir de gaz naturel liquéfié stocké dans la cuve de stockage (10). Système de traitement (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes en combinaison avec la revendication 8, dans lequel l’échangeur à fluide intermédiaire (52) comprend au moins une nappe (80) configurée pour être parcourue par le fluide circulant dans le circuit de détente (62). Système de traitement (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes en combinaison avec les revendications 7 et 11, dans lequel l’échangeur à fluide intermédiaire (52) comprend une nappe primaire (54) configurée pour être traversée par les gaz ayant circulé dans la passe primaire (42) du moyen de condensation (29) et une nappe secondaire (78) disposée entre le séparateur (30) et le dispositif de purification (32), ladite nappe secondaire (78) étant configurée pour être empruntée par une phase liquide comprenant principalement du dioxyde de carbone présent dans les gaz émis par le consommateur. Système de traitement (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 17 en combinaison avec la revendication 5, dans lequel la pile à combustible (2) est une pile à combustible à oxyde solide. Méthode de traitement de gaz chargés au moins en dioxyde de carbone émis par une pile à combustible (2) à l’aide d’un système de traitement (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 18 en combinaison avec la revendication 5, comprenant une étape d’alimentation de la pile à combustible (2) en air et en un carburant élaboré à partir de gaz naturel liquéfié, une étape de compression des gaz chargés en dioxyde de carbone issus de la pile à combustible (2), une étape de séchage des gaz chargés en dioxyde de carbone et comprimés, une étape de condensation du dioxyde de carbone contenu dans les gaz chargés en dioxyde de carbone séchés, et au moins une étape de séparation du dioxyde de carbone condensé par rapport aux autres gaz contenus dans les gaz émis par le consommateur. Méthode de traitement selon la revendication 19, comprenant une étape de stockage du dioxyde de carbone à l’état liquide à la suite de l’étape de séparation.