Brevet FR3160282A1 — publié le 20250919

Sous-circuit secondaire (6) pour l’alimentation électrique d'une unité de stockage d'énergie électrique (2), ce sous-circuit secondaire (6) étant apte à échanger sans contact par couplage inductif de l’énergie électrique avec un sous-circuit primaire (4) apte à être connecté à un réseau de tension (5), le sous circuit-secondaire (6) comprenant : - une cellule inductive secondaire (20) pour l’échange sans contact par couplage inductif d’énergie électrique avec le sous-circuit primaire (4), la cellule inductive secondaire comprenant une inductance secondaire comprenant un enroulement électrique coopérant avec un support magnétique (32), - une unité de stockage d’énergie électrique (2), et - un onduleur/redresseur (23) apte à réaliser une adaptation d’impédance de l’impédance sur l’entrée alternative de cet onduleur/redresseur (23), indépendamment de l’impédance de l’unité de stockage d’énergie électrique (2), caractérisé par le fait qu’il comprend un au moins un enroulement additionnel (30) coopérant avec le support magnétique (32) de manière à définir une inductance additionnelle couplée magnétiquement via le support magnétique (32) avec l’inductance secondaire de la cellule inductive secondaire (20). Figure d’abrégé : Fig.4 Circuit d’alimentation électrique d’une unité de stockage d’énergie électrique de véhicule La présente invention concerne un circuit d’alimentation électrique sans contact d’une unité de stockage d’énergie électrique de véhicule. L’unité de stockage d 'énergie électrique présente par exemple une tension nominale de 12V, 48V, 60V ou plus, par exemple supérieure à 300V, par exemple de 400V, 800V ou 1000V. Il est connu d’alimenter électriquement par transmission sans contact par couplage inductif une unité de stockage d’énergie électrique de véhicule à une puissance comprise entre 3 et 50 kW, lorsque le véhicule est à l’arrêt ou lorsque celui-ci se déplace. Cette alimentation par transmission sans contact se fait alors au moyen de sous-circuits électriques distants couplés magnétiquement et accordés à la même fréquence de résonance. Les sous-circuits couplés magnétiquement mettent chacun en œuvre une cellule résonante de type LC. Cependant, pour transmettre un niveau de puissance satisfaisant, notamment plusieurs kW, il faut opérer à des fréquences élevées, notamment de l’ordre de 85 kHz ou plus, pour la fréquence de résonance de chaque sous-circuit résonant. En outre, ce type de solution nécessite d'opérer à faible distance entre les deux sous-circuits. Les niveaux de fréquence et de puissance mentionnés plus haut, pour une mise en œuvre en kW, peuvent en outre constituer un danger pour la santé des personnes exposées à proximité, ou un danger pour l’environnement en général. La solution selon la demande internationale déposée sous le n° PCT/EP2023/076297 le 22/09/2023 au nom de Valeo Systèmes de Contrôle Moteur, qui ne fait pas partie de l’état de la technique publié, consiste à appliquer une tension alternative aux bornes d’une cellule inductive primaire couplée par couplage inductif à une cellule inductive secondaire qui, par adaptation d’impédance, permet de transmettre de l’énergie électrique à basse fréquence dans une unité de stockage d’énergie électrique, par exemple une batterie de véhicule électrique. L’adaptation d’impédance est permise par un onduleur/redresseur, ou plus globalement « convertisseur de tension » qui fait partie, avec la cellule inductive secondaire et l’unité de stockage d’énergie électrique d’un sous-circuit secondaire Il existe un besoin pour améliorer l’usage qui peut être fait d’un tel sous-circuit secondaire lorsqu’il est embarqué sur le véhicule. L’invention a pour objet de répondre à ce besoin et elle y parvient, selon l’un de ses aspects, à l’aide d’un sous-circuit secondaire pour l’alimentation électrique d'une unité de stockage d'énergie électrique, ce sous-circuit secondaire étant apte à échanger sans contact par couplage inductif de l’énergie électrique avec un sous-circuit primaire apte à être connecté à un réseau de tension, le sous circuit-secondaire comprenant : - une cellule inductive secondaire pour l’échange sans contact par couplage inductif d’énergie électrique avec une cellule inductive primaire du sous-circuit primaire, la cellule inductive secondaire comprenant une inductance secondaire comprenant un enroulement électrique coopérant avec un support magnétique, - une unité de stockage d’énergie électrique, et - un onduleur/redresseur apte à réaliser une adaptation d’impédance de l’impédance sur l’entrée alternative de cet onduleur/redresseur, indépendamment de l’impédance de l’unité de stockage d’énergie électrique, caractérisé par le fait qu’il comprend au moins un enroulement additionnel coopérant avec le support magnétique de manière à définir une inductance additionnelle couplée magnétiquement via le support magnétique avec l’inductance secondaire de la cellule inductive secondaire. Selon l’invention, le support magnétique, l’inductance de la cellule inductive secondaire et l’inductance additionnelle forment un transformateur isolé. On peut ainsi réutiliser l’onduleur/redresseur et l’inductance secondaire dans d’autres configuration que l’échange d’énergie électrique sans contact par couplage inductif avec le sous-circuit primaire. On diminue ainsi le coût et l’encombrement associés à l’addition au véhicule de la fonction de charge sans contact par couplage inductif. Le support magnétique peut être réalisé en un matériau solide présentant une perméabilité magnétique relative supérieure à 1. Le support magnétique est par exemple réalisé en ferrite ou en matériau à base de poudre de fer. Le support magnétique peut constituer un noyau. L’onduleur/redresseur peut comprendre au moins deux bras de commutation, chaque bras de commutation comprenant deux interrupteurs électroniques disposés de part et d’autre d’un point milieu. L’un de ces deux bras peut être commandé pour qu’il commute à la fréquence de l’énergie électrique échangée sans contact par couplage inductif et avec un rapport cyclique de 50%, et l’autre de ces deux bras peut être commandé pour qu’il commute à une fréquence supérieure à celle de ladite énergie électrique et avec un rapport cyclique modulé selon le courant alternatif circulant dans la cellule inductive secondaire et la tension sur l’entrée alternative de cet onduleur/redresseur. La fréquence supérieure à celle de l’énergie électrique échangée sans contact par couplage inductif est par exemple supérieure à au moins 5 fois ou 10 fois la fréquence de l’énergie électrique échangée sans contact. Il s’agit par exemple d’une fréquence comprise entre 50 kHz et 500 kHz, par exemple de 100 kHz ou de 150 kHz. La commande peut être effectuée comme suit : - selon un premier mode de commande, un premier de ces deux bras est par exemple commandé pour qu’il commute à la fréquence de l’énergie électrique échangée sans contact par couplage inductif et avec un rapport cyclique de 50%, et un deuxième de ces deux bras est commandé pour qu’il commute à une fréquence supérieure à celle de ladite énergie électrique et avec un rapport cyclique modulé selon le courant alternatif circulant dans la cellule inductive secondaire et la tension sur l’entrée alternative de cet onduleur/redresseur, et - selon un deuxième mode de commande, le deuxième bras est commandé pour qu’il commute à la fréquence de l’énergie électrique échangée sans contact par couplage inductif et avec un rapport cyclique de 50%, et le premier bras est commandé pour qu’il commute à une fréquence supérieure à celle de ladite énergie électrique et avec un rapport cyclique modulé selon le courant alternatif circulant dans la cellule inductive secondaire et la tension sur l’entrée alternative de cet onduleur/redresseur. Une telle commande avec deux modes de commande permet de ne pas utiliser qu’un seul et même bras de l’onduleur/redresseur pour commuter à la fréquence supérieure à celle de l’énergie électrique échangée sans contact par couplage inductif. Une commutation à une telle fréquence génère des pertes plus importantes qu’à la fréquence de l’énergie électrique échangée sans contact par couplage inductif. On évite ainsi grâce à l’invention que le même bras de commutation subisse ces pertes élevées et présente un échauffement de température important, cet échauffement pouvant affecter l’intégrité des interrupteurs électroniques du bras. L'existence des deux modes de commande permet ainsi de ne pas solliciter uniquement un même bras de commutation à haute fréquence, et donc de mieux répartir les pertes et en conséquence l'échauffement des différents bras de commutation. On peut ainsi réduire la température des interrupteurs électroniques commandables des différents bras de commutation, ce qui améliore leur performance et leur intégrité. Cela peut aussi permettre d'éviter d'avoir à prévoir un système de refroidissement pour ces interrupteurs électroniques commandables ou de dimensionner en conséquence ces interrupteurs électroniques commandables, ce qui améliore la compacité et le coût du circuit d’alimentation électrique. Le premier mode de commande peut être appliqué en alternance avec le deuxième mode de commande. Dans un exemple, le rapport cyclique α s’exprime à l’aide de l’expression suivante : ∝=(R Ref ×|I| )/V batt où : - I désigne le courant circulant dans la cellule inductive secondaire, - R Ref est comme déjà mentionné l’impédance équivalente sur l’entrée alternative de l’onduleur/redresseur, R Ref étant égale au ratio V/I où V est la tension entre les deux points milieux de l’onduleur/redresseur, Dans tout ce qui précède, la cellule inductive secondaire peut être constituée par l’association en série d’un condensateur secondaire et de l’inductance secondaire. En variante, la cellule inductive secondaire peut être constituée par l’inductance secondaire, les bras de commutation de l’onduleur/redresseur étant commandés de manière à ce la tension aux bornes de l’entrée alternative de cet onduleur/redresseur émule la présence d’un condensateur secondaire monté en série avec la cellule inductive secondaire. Une telle commande permettant d’obtenir cette émulation est décrite dans la demande déposée en France le 2 juin 2023 par la Déposante sous le numéro 23 05573. Le contenu de cette demande est incorporé par référence à la présente demande en ce qui concerne la commande des rapports cycliques des bras de commutation de l’onduleur/redresseur. L’unité de stockage d’énergie électrique peut être une batterie de type lithium-ion. Cette batterie a par exemple une tension nominale de 12V, 48V, 60V ou plus, par exemple supérieure à 300V, par exemple de 400V, 800V ou 1000V. Dans tout ce qui précède, et selon un premier exemple de mise en œuvre de l’invention, le sous-circuit secondaire peut comprendre : un onduleur/redresseur monophasé et une unité de stockage d’énergie électrique additionnelle, l’onduleur/redresseur monophasé étant disposé de manière à permettre un échange d’énergie électrique entre l’inductance additionnelle et l’unité de stockage d’énergie électrique additionnelle. Le sous-circuit secondaire peut ainsi former un convertisseur DC/DC isolé, l’onduleur/redresseur utilisé pour l’adaptation d’impédance étant ici commandé pour participer à la réalisation de cette fonction de convertisseur DC/DC. On tire ici parti du fait que : - l’échange d’énergie électrique sans contact par couplage inductif entre le véhicule et un réseau électrique, et - la conversion de tension DC/DC au sein du réseau de bord du véhicule ne se font pas simultanément, pour affecter à l’onduleur/redresseur et à la cellule inductive secondaire différentes tâches selon la configuration en cours. La tension nominale de l’unité de stockage d’énergie électrique additionnelle est par exemple inférieure à celle de l’unité de stockage d’énergie électrique, cette tension nominale de l’unité de stockage d’énergie électrique additionnelle étant notamment égale à 12V ou à 48V. On réalise ainsi un convertisseur haute tension / basse tension. L’unité de stockage d’énergie électrique additionnelle sert par exemple alors à alimenter en tout ou partie : - des consommateurs électriques appartenant à un ensemble de consommateurs de climatisation du véhicule, étant par exemple choisis parmi tout ou partie des consommateurs ci-après : vannes, collecteur, ventilateur, pompes à eau, compresseur de climatisation, module de chauffage haute tension sur la boucle d’eau, et/ou - des consommateurs électriques appartenant à un ensemble de consommateurs d’éclairage du véhicule ou d’essuyage de vitres du véhicule, étant par exemple choisis parmi tout ou partie des consommateurs ci-après : projecteur (phare) avant, projecteur arrière, essuie-glace avant, essuie-glace arrière, module de dégivrage avant, module de dégivrage arrière…, et/ou - des consommateurs électriques appartenant à un ensemble de consommateurs de propulsion du véhicule, étant par exemple choisis parmi tout ou partie des consommateurs ci-après : commande de direction ou de freinage par fil, suspension active…, et/ou - des consommateurs électriques appartenant à un ensemble de consommateurs pour l’aide à la conduite, appelés « ADAS » en anglais, et/ou - des consommateurs électriques appartenant à un ensemble de consommateurs pour le bon fonctionnement de l’habitacle du véhicule, étant par exemple choisis parmi tout ou partie des consommateurs ci-après : lève-vitre de portière, éclairage de portière, panneau chauffant pour siège, actionneur d’ouverture de coffre, actionneur d’ouverture de capot, prise électrique dans le coffre… En variante, la tension nominale de l’unité de stockage d’énergie électrique additionnelle peut être égale à 300V ou 400V quand la tension nominale de l’unité de stockage d’énergie électrique est égale à 800V. En variante, la tension nominale de l’unité de stockage d’énergie électrique additionnelle peut être égale à celle de l’unité de stockage d’énergie électrique, cette tension nominale de l’unité de stockage d’énergie électrique additionnelle étant notamment égale à 400V ou à 800V. On peut ainsi bénéficier de deux unités de stockage d’énergie électrique pouvant être montées en série, en parallèle ou isolément selon le besoin. Le transformateur ainsi défini entre l’unité de stockage d’énergie électrique et l’unité de stockage d’énergie électrique additionnelle, et les différents onduleur/redresseur précités peuvent être tels que l’échange d’énergie entre lesdites unités de stockage d’énergie électrique se fasse à travers un convertisseur résonant de type LLC ou CLLLC, par exemple. Selon un deuxième exemple de mise en œuvre, le sous-circuit secondaire peut comprendre : un convertisseur de tension, et un connecteur apte à être connecté de manière filaire au réseau de tension, le convertisseur de tension étant disposé de manière à permettre un échange d’énergie électrique entre l’inductance additionnelle et le connecteur. Le sous-circuit secondaire peut ainsi former un chargeur filaire isolé, l’onduleur/redresseur utilisé pour l’adaptation d’impédance étant ici commandé pour participer à la réalisation de cette fonction de charge filaire isolée. On tire ici parti du fait que : - l’échange d’énergie électrique sans contact par couplage inductif entre le véhicule et un réseau électrique, et - l’échange d’énergie électrique par voie filaire avec ce réseau électrique ne se font pas simultanément pour affecter à l’onduleur/redresseur et à la cellule inductive secondaire différentes tâches selon la configuration en cours. Le convertisseur de tension peut comprendre un montage en cascade d’un onduleur/redresseur triphasé et d’un onduleur/redresseur monophasé. La commande de l’onduleur/redresseur triphasé peut être adaptée selon que le connecteur est branché à un réseau de tension monophasé ou triphasé. En variante, le convertisseur de tension est formé par la mise en cascade d’un onduleur/redresseur monophasé et d’un autre onduleur/redresseur monophasé. Selon ce deuxième exemple de mise en œuvre, un convertisseur DC/DC isolé est ainsi formé par la réunion : - des deux onduleur/redresseur disposés de part et d’autre du transformateur, et - du transformateur. Ce convertisseur DC/DC est par exemple un convertisseur résonant de type LLC ou CLLLC. Selon un troisième exemple de mise en œuvre, le sous-circuit secondaire comprend deux enroulements additionnels coopérant avec le support magnétique de manière à définir respectivement : - une première inductance additionnelle couplée magnétiquement via le support magnétique avec l’inductance secondaire de la cellule inductive secondaire, et - une deuxième inductance additionnelle couplée magnétiquement via le support magnétique avec l’inductance secondaire de la cellule inductive secondaire, le sous-circuit secondaire comprenant encore : - un onduleur/redresseur monophasé et une unité de stockage d’énergie électrique additionnelle, l’onduleur/redresseur monophasé étant disposé de manière à permettre un échange d’énergie électrique entre la première inductance additionnelle et l’unité de stockage d’énergie électrique additionnelle, et - un convertisseur de tension et un connecteur apte à être connecté de manière filaire au réseau de tension, le convertisseur de tension étant disposé de manière à permettre un échange d’énergie électrique entre l’inductance additionnelle et le connecteur. Le troisième exemple de mise en œuvre combine le premier exemple de mise en œuvre et le deuxième exemple de mise en œuvre, de sorte que ce qui a été énoncé ci-dessus en rapport avec le premier exemple de mise en œuvre s’applique encore pour ce troisième exemple de mise en œuvre. Similairement, ce qui a été énoncé ci-dessus en rapport avec le deuxième exemple de mise en œuvre s’applique encore pour ce troisième exemple de mise en œuvre. Dans tout ce qui précède, la cellule inductive secondaire peut présenter une fréquence de résonance inférieure à 10kHz, notamment à 7kHz, notamment à 5 kHz, notamment inférieure à 3kHz, notamment ou encore inférieure à 2kHz ou 1kHz, notamment sensiblement égale à 400 Hz ou 50 Hz. Dans ce cas, l’enroulement électrique de l’inductance secondaire et l’enroulement électrique de l’inductance additionnelle peuvent être réalisés autrement qu’en fil de Litz. Chacun de ces enroulements peut être réalisé en fil métallique, comme du cuivre, ou par emboutissage d’une plaque métallique, comme du cuivre. Cette plaque de métal emboutie peut définir une spirale. Le cas échéant, plusieurs plaques de métal sont embouties, chaque plaque de métal définit une couche en spirale, et ces différentes couches sont empilées et connectées électriquement consécutivement. Un tel conducteur électrique est plein, par opposition à du fil de Litz. Un conducteur électrique plein n’a pas sa section transversale évidée. En variante, l’enroulement de chacune de ces inductances est en fil de Litz. Le sous-circuit secondaire peut définir une structure rigide, manipulable d’un seul tenant. Cette structure est apte à être embarqué dans un véhicule hybride ou électrique. L’invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, un circuit d’alimentation électrique d'une unité de stockage d'énergie électrique, ce circuit d’alimentation électrique comprenant : - un sous-circuit primaire, apte à être connecté à un réseau de tension, et - le sous-circuit secondaire tel que défini ci-dessus, le sous-circuit primaire comprenant : - une cellule inductive primaire pour l’échange sans contact par couplage inductif d’énergie électrique avec la cellule inductive secondaire, et - un onduleur/redresseur comprenant au moins deux bras de commutation, chaque bras de commutation comprenant deux interrupteurs électroniques commandables disposés de part et d’autre d’un point milieu. La cellule inductive secondaire et la cellule inductive primaire sont avantageusement choisies de manière à ce qu’elles présentent la même fréquence de résonance, notamment une fréquence de résonance inférieure à 10kHz, notamment inférieure à 5kHz comme déjà mentionné ci-dessus. L’échange sans contact par couplage inductif d’énergie électrique se fait alors à cette fréquence de résonance inférieure à 10kHz. Dans tout ce qui précède, la cellule inductive primaire peut être constituée par l’association en série d’un condensateur primaire et d’une inductance primaire. En variante, et similairement à ce qui a été mentionné en rapport avec la cellule inductive secondaire, la cellule inductive primaire peut être constituée par une inductance primaire, les bras de commutation de l’onduleur/redresseur du sous-circuit primaire étant commandés de manière à ce la tension aux bornes de l’entrée alternative de cet onduleur/redresseur émule la présence d’un condensateur primaire monté en série avec la cellule inductive primaire. Le cas échéant, le sous-circuit primaire peut comprendre un autre onduleur/redresseur monté en amont de l’onduleur/redresseur aux points milieux duquel la cellule inductive primaire est montée, et cet autre onduleur/redresseur permet de redresser la tension alternative reçue du réseau lorsque la charge s’effectue depuis un réseau de tension alternative. Cet autre onduleur/redresseur peut alors réaliser une fonction de correction de facteur de puissance (« Power factor correction » en anglais). Une telle correction permet de façon connue que le courant prélevé sur le réseau soit le plus proche d’un sinus parfait à la pulsation du réseau. On réduit ainsi le courant réactif et les sous-harmoniques qui augmentent les pertes énergétiques en conduction. La cellule inductive primaire peut être intégrée à un tapis de charge posé dans ou sur le sol, tel que décrit dans la demande déposée par la présente Déposante le 11/09/2023 sous le numéro 2309545. Dans tout ce qui précède, le réseau électrique fournit par exemple une tension efficace nominale de 230V avec une fréquence de 50 Hz ou 60 Hz. Le réseau électrique est par exemple monophasé. Le réseau électrique est par exemple un réseau électrique régional ou national. En variante, il peut s’agir d’un réseau local indépendant, comprenant par exemple une ou plusieurs batteries alimentées par des sources d’énergie telles que éoliennes, des panneaux solaires, des piles à combustible ou des générateurs d’hydroélectricité. En variante encore, le réseau électrique peut fournir une tension continue. Le circuit électrique peut comprendre une unité de contrôle configurée pour commander les bras de commutation du sous-circuit primaire et/ou du sous-circuit secondaire. Au sens de la présente invention, lorsqu’un bras commute, chacun de ses deux interrupteurs électroniques commandables est ouvert et fermé de façon complémentaire avec la même fréquence de commutation. La ou chaque unité de commande précitée appartient alors à l’unité de contrôle. Dans tout ce qui précède, l’unité de contrôle peut être configurée pour commander les différents bras de commutation de manière à réaliser sélectivement : - une charge de l’unité de stockage d’énergie électrique de façon filaire ou sans contact par couplage inductif depuis le réseau de tension, ou - une charge du réseau de tension de façon filaire ou sans contact par couplage inductif depuis l’unité de stockage d’énergie électrique. Ainsi, en fonction du besoin, l’échange d’énergie électrique peut s’effectuer dans un sens ou dans l’autre. Dans tout ce qui précède, chaque bras de commutation comprend des interrupteurs électroniques commandables, notamment exclusivement des interrupteurs électroniques qui sont commandables, et chaque interrupteur électronique commandable est par exemple un transistor, par exemple bipolaire, MOSFET ou IGBT, ou un thyristor ou un interrupteur de type HEMT déjà mentionné ci-dessus. Chaque interrupteur électronique commandable est par exemple bidirectionnel. Dans tout ce qui précède, l’unité de contrôle peut être un circuit de traitement numérique, par exemple un circuit intégré de type ASIC (« Application-specific integrated circuit » en anglais) ou un microcontrôleur. Cette unité de contrôle peut commander tous les bras de commutation du circuit électrique, qu’ils appartiennent au sous-circuit primaire ou au sous-circuit secondaire. L’unité de contrôle peut en variante comprendre un module de commande du sous-circuit primaire et un module de commande du sous-circuit secondaire. En variante encore, chaque sous-circuit présente une unité de contrôle qui lui est propre, cette dernière pouvant être un circuit de traitement numérique tel qu’un microcontrôleur. L’invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, un dispositif pour l’alimentation électrique d’une unité de stockage d’énergie électrique, comprenant: - une borne de charge pour véhicule hybride ou électrique, dans laquelle est disposé le sous-circuit primaire du circuit électrique tel que défini ci-dessus ou à laquelle ce sous-circuit primaire est électriquement connecté, et - un composant apte à être embarqué dans un véhicule hybride ou électrique, dans lequel est disposé le sous-circuit secondaire du circuit électrique tel que défini ci-dessus. Cette borne reçoit alors de l’énergie électrique d’un réseau électrique via un câble qui peut être un câble monophasé ou un câble triphasé. Dans ce cas, le circuit primaire et le circuit secondaire ne sont pas intégrés à un même composant physique. Dans tout ce qui précède, la cellule inductive peut être configurée pour échanger avec l’autre cellule inductive une puissance dont la valeur est comprise entre 3 kW et 50 kW. L’invention pourra être mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre d’exemples non-limitatifs de mises en œuvre de celle-ci et à l’examen du dessin annexé sur lequel : FIG. 1 représente de façon schématique un circuit d’alimentation électrique selon l’invention, FIG. 2 représente de façon partielle le sous-circuit secondaire du circuit de la FIG. 1 selon un premier exemple de mise en œuvre de l’invention, FIG. 3 représente de façon partielle le sous-circuit secondaire du circuit de la FIG. 1 selon un deuxième exemple de mise en œuvre de l’invention, et FIG. 4 représente de façon partielle le sous-circuit secondaire du circuit de la FIG. 1 selon un troisième exemple de mise en œuvre de l’invention. On a représenté sur la FIG. 1 , un circuit 1 d’alimentation électrique d'une unité de stockage d'énergie électrique 2. Cette unité de stockage d’énergie électrique 2 est par exemple une batterie de véhicule, pouvant présenter une tension nominale de 48V, 60V, 300V, 400V, 800V ou plus. Cette batterie sert à alimenter un système de propulsion de véhicule électrique ou hybride. Ce circuit d’alimentation électrique 1 comprend : - une unité de contrôle 3, - un sous-circuit primaire 4, apte à être connecté à un réseau de tension 5, et - un sous-circuit secondaire 6, comprenant l’unité de stockage d’énergie électrique 2. Le circuit d’alimentation électrique 1 met en œuvre un échange d’énergie électrique sans contact par couplage inductif entre le sous-circuit primaire 4 et le sous-circuit secondaire 6, pour la charge de l’unité de stockage d’énergie électrique 2. L’unité de contrôle 3 est par exemple un microcontrôleur ou toute unité de traitement numérique. Dans l’exemple considéré, le sous-circuit primaire 4 comprend : - un connecteur 9 apte à être branché au réseau électrique, - un onduleur/redresseur 21 comprenant ici deux bras de commutation 7, montés en parallèle et dont le fonctionnement sera décrit ci-après, et - une cellule inductive primaire10 dont le fonctionnement sera décrit ci-après. Le réseau électrique 5 est ici représenté sous la forme d’un réseau de tension continue mais il peut en variante s’agir d’un réseau de tension alternative fournissant par exemple une tension efficace nominale de 230V avec une fréquence de 50 Hz ou 60 Hz. Un tel réseau électrique de tension alternative peut être monophasé ou triphasé. D’autres tensions sont possibles, par exemple une tension monophasée de valeur efficace de 120V et de fréquence de 60Hz, une tension biphasée de valeur efficace de 208V et de fréquence de 60Hz ou encore une tension triphasée de 240V et de fréquence de 60Hz, cette liste n’étant pas exhaustive. Dans le cas où le réseau fournit une tension alternative, un autre onduleur/redresseur non représenté est prévu entre le réseau et l’onduleur/redresseur 21, cet autre onduleur/redresseur assurant par exemple une fonction de correction du facteur de puissance. Comme on peut le voir sur la FIG. 1 , un condensateur 15 peut être disposé en parallèle des deux bras de commutation 7. Ce dernier présente par exemple une capacité comprise entre 1µF et 1mF, par exemple de 10µF. Chaque bras 7 du sous-circuit primaire 4 comprend ici deux interrupteurs électroniques commandables 12, tels que des transistors MOS, IGBT ou bipolaires, ou des thyristors, disposés de part et d’autre d’un point milieu 8. Les deux interrupteurs 12 d’un même bras de commutation 7 sont ici commandés à l’aide d’un même rapport cyclique, l’un en opposition de l’autre avec un temps mort par l’unité de contrôle 3. Le premier bras 7 comprend ainsi deux interrupteurs électroniques commandables 12 et un premier point milieu 8 auquel une borne de la cellule inductive primaire 10 est connectée et ces deux interrupteurs électroniques commandables 12 sont commandés selon un rapport cyclique α 1 . Le deuxième bras 7 comprend ainsi deux interrupteurs électroniques commandables 12 et un deuxième point milieu 8 auquel l’autre borne de la cellule inductive primaire 10 est connectée et ces deux interrupteurs électroniques commandables 12 sont commandés selon un rapport cyclique α 2 . Dans l’exemple considéré, aucun composant physique n’est interposé entre les deux points milieux 8 de l’onduleur/redresseur 21 et la cellule inductive primaire 10. La cellule inductive primaire 10 peut, comme représenté sur la FIG. 1 , être formée par l’association en série : d’une inductance primaire permettant la génération d’énergie magnétique, et d’un condensateur primaire, pour former une cellule résonante. L’inductance primaire a par exemple une valeur comprise entre 10µH et 10mH et le condensateur primaire a une capacité comprise entre 10 nF et 1 mF. L’inductance primaire comprend un enroulement électrique qui est par exemple réalisé par bobinage d’un fil de cuivre, autre que du fil de Litz ou par emboutissage d’une plaque de cuivre pour former une spirale. Dans une variante non représentée, la cellule inductive primaire 10 est formée par une inductance primaire uniquement. Aucun condensateur primaire physique n’est présent, la présence en série de ce condensateur primaire avec l’inductance primaire de la cellule inductive primaire 10 étant émulée par la commande des bras de commutation 7 par l'unité de contrôle 3 à l’aide des rapports cycliques α 1 et α 2 . On va maintenant décrire un exemple de sous-circuit secondaire 6 en référence à la FIG. 1 . Ce sous-circuit secondaire 6 comprend une cellule inductive secondaire 20 pour l'échange d'énergie sans contact avec la cellule inductive primaire 10, et un onduleur/redresseur 23, apte à réaliser une adaptation de l’impédance équivalente sur son entrée alternative (donc du côté de la cellule inductive secondaire 20), de manière à faire varier cette impédance indépendamment de l’impédance de l’unité de stockage d’énergie électrique 2. L’onduleur/redresseur 23 comprend dans l’exemple décrit deux bras de commutation 24 disposés en parallèle, chaque bras comprenant deux interrupteurs électroniques commandables 12 disposés de part et d’autre d’un point milieu 25. Les deux interrupteurs 12 d’un même bras de commutation 24 sont ici commandés à l’aide d’un même rapport cyclique, l’un en opposition de l’autre avec un temps mort par l’unité de contrôle 3. Le premier bras 24 comprend ainsi deux interrupteurs électroniques commandables 12 et un premier point milieu 25 auquel une borne de la cellule inductive secondaire 20 est connectée et ces deux interrupteurs électroniques commandables 12 sont commandés selon un rapport cyclique α 3 . Le deuxième bras 24 comprend ainsi deux interrupteurs électroniques commandables 12 et un deuxième point milieu 25 auquel l’autre borne de la cellule inductive secondaire 20 est connectée et ces deux interrupteurs électroniques commandables 12 sont commandés selon un rapport cyclique α 4 . La cellule inductive secondaire 20 est ici formée par l’association en série : d’une inductance secondaire permettant de récupérer l’énergie magnétique issue de la cellule inductive primaire 10, et d’un condensateur secondaire, formant ainsi une cellule résonante. Dans une variante non représentée, la cellule inductive secondaire 20 peut être est formée par une inductance secondaire uniquement. Aucun condensateur secondaire physique n’est présent, la présence en série de ce condensateur secondaire avec l’inductance secondaire de la cellule inductive secondaire 20 étant émulée par la commande des bras de commutation 24 par l'unité de contrôle 3 à l’aide des rapports cycliques α 3 et α 4 . Dans l’exemple considéré, l’inductance secondaire a une valeur comprise entre 1mH et 100mH et le condensateur secondaire a une capacité comprise entre 100µF et 100mF. L’inductance secondaire est ici formée par la coopération entre un support magnétique 32, formant par exemple un noyau, et un enroulement réalisé par bobinage d’un fil de cuivre, autre que du fil de Litz, ou par emboutissage de plaque de cuivre pour former un enroulement en spirale. Le matériau magnétique choisi pour le support 32 est par exemple tout matériau présentant une perméabilité magnétique relative supérieure à 1. L’unité de contrôle 3 agit dans l’exemple décrit sur la commande de l’onduleur/redresseur 23 de manière à faire varier l’impédance équivalente R Ref aux bornes de l’entrée alternative, définie entre les deux points milieux 25 des bras de commutation 24, indépendamment de l’impédance sur la sortie continue de cet onduleur/redresseur 23. L’impédance équivalente R Ref est représentée par le ratio V/I où V est la tension entre les deux points milieux 25, et I l’intensité du courant circulant dans la cellule inductive secondaire 20. R Ref a par exemple une valeur comprise entre 0,1 Ώ et 20 Ώ, notamment entre 5 Ώ et 15 Ώ. Pour une configuration de recharge donnée, cette configuration étant notamment déterminée par l’un au moins parmi : la position du sous-circuit secondaire 6 par rapport au sous-circuit primaire 4 et/ou le niveau de puissance à transmettre et/ou la tension aux bornes de l’unité de stockage d’énergie électrique 2, R Ref peut avoir une valeur fixe et cette valeur est par exemple dans la plage précitée. D’une configuration de charge à l’autre, par exemple en cas d’éloignement plus important entre le sous-circuit primaire 4 et le sous-circuit secondaire 6 et/ou pour tenir compte du vieillissement du système, la valeur de R Ref peut être modifiée, restant notamment dans la plage précitée. L’onduleur/redresseur 23 de la FIG. 1 est par exemple commandé comme suit par l’unité de contrôle 3, pour réaliser l’adaptation d’impédance sur l’entrée alternative de l’onduleur/redresseur 23: - l’un des deux bras de commutation 24 commute à la fréquence de l’énergie électrique échangée sans contact par couplage inductif et avec un rapport cyclique α 3 de 50%, et - l’autre des deux bras de commutation 24 commute à une fréquence supérieure à celle de l’énergie électrique échangée sans contact, par exemple à au moins 5 fois ou 10 fois cette fréquence de l’énergie électrique échangée sans contact, et avec un rapport cyclique α 4 modulé selon le courant alternatif circulant dans la cellule inductive secondaire 20 et selon la tension aux bornes de l’entrée alternative de l’onduleur/redresseur 23. L’un des interrupteurs commandables 12 du bras de commutation 24 qui commute à une fréquence supérieure à celle de l’énergie électrique échangée sans contact est par exemple piloté selon le rapport cyclique α 4 tandis que l’autre interrupteur commandable de ce bras 24 est piloté selon le rapport cyclique 1- α 4 , et α 4 est par exemple déterminé selon l’équation ci-dessous : ∝ 4 =(R ref ×|I| )/V batt où V batt désigne la tension aux bornes de l’unité de stockage d’énergie électrique 2. Comme on peut le voir sur la FIG. 1 , le sous-circuit secondaire 6 de la FIG. 1 comprend au moins un enroulement additionnel coopérant avec le support magnétique 32 de manière à définir une inductance additionnelle 30 couplée magnétiquement via le support magnétique 32 avec l’inductance secondaire de la cellule inductive secondaire 20. Le support magnétique 32, l’inductance secondaire de la cellule inductive secondaire 20, et l’inductance additionnelle 30 forment un transformateur isolé. Comme représenté de façon très schématique sur la FIG. 1 , un bloc 31 représentant schématiquement un composant additionnel du sous-circuit secondaire 6 est connecté à l’inductance additionnelle 32. Selon un premier exemple de mise en œuvre de l’invention qui va maintenant être décrit en référence à la FIG. 2 , le bloc 31 permet la réalisation avec l’onduleur/redresseur 23 et la cellule inductive secondaire 20 d’un convertisseur DC/DC. Comme on peut le voir sur la FIG. 2 , le sous-circuit secondaire 6 comprend : - un onduleur/redresseur monophasé 40, et - une unité de stockage d’énergie électrique additionnelle 41. Comme représenté sur la FIG. 2 , l’onduleur/redresseur 40 est disposé de manière à permettre un échange d’énergie électrique entre l’inductance additionnelle 30 et l’unité de stockage d’énergie électrique additionnelle 41. L’onduleur/redresseur monophasé 40 comprend dans l’exemple décrit deux bras de commutation permettant une commutation à tension nulle (ZVS en anglais). Cependant cette commutation ZVS n’est pas obligatoire. La tension nominale de l’unité de stockage d’énergie électrique additionnelle 41 est par exemple inférieure à celle de l’unité de stockage d’énergie électrique2, étant notamment égale à 12V ou à 48V, voire à 300V ou 400V quand la tension nominale de l’unité de stockage d’énergie électrique 2 est égale à 800V. En variante, la tension nominale de l’unité de stockage d’énergie électrique additionnelle 41 est égale à celle de l’unité de stockage d’énergie électrique 2, étant notamment égale à 400V ou à 800V. Selon un deuxième exemple de mise en œuvre de l’invention qui va maintenant être décrit en référence à la FIG. 3 , le bloc 31 permet la réalisation avec l’onduleur/redresseur 23 et la cellule inductive secondaire 20 d’un chargeur filaire de l’unité de stockage convertisseur DC/DC. Comme on peut le voir sur la FIG. 3 , le sous-circuit secondaire 6 comprend : - un convertisseur de tension 50, et - un connecteur 51 apte à être connecté de manière filaire au réseau de tension 5. Comme représenté sur la FIG. 3 , le convertisseur de tension 50 est disposé de manière à permettre un échange d’énergie électrique entre l’inductance additionnelle 30 et le connecteur 51. Dans l’exemple représenté, le convertisseur de tension 50 comprend un montage en cascade d’un onduleur/redresseur triphasé 52 et d’un onduleur/redresseur monophasé 53. Dans une variante non représentée, le convertisseur de tension 50 est formé par la mise en cascade de deux onduleur/redresseur monophasés. Selon un troisième exemple de mise en œuvre de l’invention qui va maintenant être décrit en référence à la FIG. 4 , deux blocs 31 sont prévus. Ces blocs 31 permettent respectivement : la réalisation avec l’onduleur/redresseur 23 et la cellule inductive secondaire 20 d’un convertisseur DC/DC, et la réalisation avec l’onduleur/redresseur 23 et la cellule inductive secondaire 20 d’un chargeur filaire de l’unité de stockage d’énergie électrique 2. Selon ce troisième exemple de mise en œuvre, le sous-circuit secondaire comprend deux enroulements additionnels coopérant avec le support magnétique 32 de manière à définir respectivement : - une première inductance additionnelle 30 couplée magnétiquement via le support magnétique 32 avec l’inductance secondaire de la cellule inductive secondaire 20, et - une deuxième inductance additionnelle 30 couplée magnétiquement via le support magnétique 32 avec l’inductance secondaire de la cellule inductive secondaire 20. Le sous-circuit secondaire 6 comprend encore : - l’onduleur/redresseur monophasé 40 et l’unité de stockage d’énergie électrique additionnelle 41, similairement à la FIG. 2 , et - le convertisseur de tension 50 et le connecteur 51, similairement à la FIG. 3 . Le troisième exemple de mise en œuvre combine le premier exemple de mise en œuvre et le deuxième exemple de mise en œuvre, de sorte que ce qui a été énoncé ci-dessus en rapport avec la FIG. 2 et ce qui a été énoncé ci-dessus en rapport avec la FIG. 3 D’autres fonctions peuvent être ajoutées via le bloc 31 pour ce troisième exemple de mise en œuvre. Sous-circuit secondaire (6) pour l’alimentation électrique d'une unité de stockage d'énergie électrique (2), ce sous-circuit secondaire (6) étant apte à échanger sans contact par couplage inductif de l’énergie électrique avec un sous-circuit primaire (4) apte à être connecté à un réseau de tension (5), le sous circuit-secondaire (6) comprenant : - une cellule inductive secondaire (20) pour l’échange sans contact par couplage inductif d’énergie électrique avec le sous-circuit primaire (4), la cellule inductive secondaire comprenant une inductance secondaire comprenant un enroulement électrique coopérant avec un support magnétique (32), - une unité de stockage d’énergie électrique (2), et - un onduleur/redresseur (23) apte à réaliser une adaptation d’impédance de l’impédance sur l’entrée alternative de cet onduleur/redresseur (23), indépendamment de l’impédance de l’unité de stockage d’énergie électrique (2), caractérisé par le fait qu’il comprend un au moins un enroulement additionnel (30) coopérant avec le support magnétique (32) de manière à définir une inductance additionnelle couplée magnétiquement via le support magnétique (32) avec l’inductance secondaire de la cellule inductive secondaire (20). Sous-circuit secondaire selon la revendication 1, le support magnétique (32) étant réalisé en un matériau solide présentant une perméabilité magnétique relative supérieure à 1. Sous-circuit secondaire selon la revendication 1 ou 2, comprenant un onduleur/redresseur monophasé (40) et une unité de stockage d’énergie électrique additionnelle (41), l’onduleur/redresseur monophasé (40) étant disposé de manière à permettre un échange d’énergie électrique entre l’inductance additionnelle (30) et l’unité de stockage d’énergie électrique additionnelle (41). Sous-circuit secondaire selon la revendication 3, la tension nominale de l’unité de stockage d’énergie électrique additionnelle (41) étant inférieure à celle de l’unité de stockage d’énergie électrique (2), cette tension nominale de l’unité de stockage d’énergie électrique additionnelle (41) étant notamment égale à 12V ou à 48V. Sous-circuit secondaire selon la revendication précédente, la tension nominale de l’unité de stockage d’énergie électrique additionnelle (41) étant égale à celle de l’unité de stockage d’énergie électrique (2), cette tension nominale de l’unité de stockage d’énergie électrique additionnelle (41) étant notamment égale à 400V ou à 800V. Sous-circuit secondaire selon la revendication 1 ou 2, comprenant un convertisseur de tension (50) et un connecteur (51) apte à être connecté de manière filaire au réseau de tension (5), le convertisseur de tension (50) étant disposé de manière à permettre un échange d’énergie électrique entre l’inductance additionnelle (30) et le connecteur (51). Sous-circuit selon la revendication 6, le convertisseur de tension (50) comprenant un montage en cascade d’un onduleur/redresseur triphasé (52) et d’un onduleur/redresseur monophasé (53). Sous-circuit secondaire selon l’une quelconque des revendications précédentes, la cellule inductive secondaire (20) étant constituée par l’association en série d’un condensateur secondaire et de l’inductance secondaire. Sous-circuit secondaire selon l’une quelconque des revendications précédentes, la cellule inductive secondaire (20) présentant une fréquence de résonance inférieure à 10kHz, notamment inférieure à 7kHz, notamment inférieure à 5 kHz, notamment inférieure à 3kHz, notamment ou encore inférieure à 2kHz ou 1kHz, notamment sensiblement égale à 400 Hz ou 50 Hz. Sous-circuit secondaire selon la revendication 10, l’enroulement électrique de l’inductance secondaire et l’enroulement électrique de l’inductance additionnelle (30) étant réalisés autrement qu’en fil de Litz. Circuit d’alimentation électrique (1) d'une unité de stockage d'énergie électrique (2), ce circuit d’alimentation électrique comprenant : - un sous-circuit primaire (4), apte à être connecté à un réseau de tension (5), et - le sous-circuit secondaire (6) selon l’une quelconque des revendications précédentes, le sous-circuit primaire (4) comprenant : - une cellule inductive primaire (10) pour l’échange sans contact par couplage inductif d’énergie électrique avec la cellule inductive secondaire (20), et - un onduleur/redresseur (21) comprenant au moins deux bras de commutation (7), chaque bras de commutation (7) comprenant deux interrupteurs électroniques commandables (12) disposés de part et d’autre d’un point milieu (15). Dispositif pour l’alimentation électrique d’une unité de stockage d’énergie électrique (2), comprenant : - le circuit d’alimentation électrique (1) selon la revendication 12, - une borne de charge pour véhicule hybride ou électrique, dans laquelle est disposé le sous-circuit primaire (4) du circuit électrique (1) ou à laquelle est électriquement connecté le sous-circuit primaire (4), et - un composant apte à être embarqué dans un véhicule hybride ou électrique, dans lequel est disposé le sous-circuit secondaire (6) du circuit électrique (1).