Brevet FR3152866A1 — publié le 20250314

Titre : Procédé et installation de séparation de CO 2 par condensation partielle et/ou distillation et par absorption Un premier gaz (19) contenant du CO 2 est séparé dans une unité de captage de CO 2 par absorption (21) utilisant un solvant chimique produisant un premier flux (17) enrichi en CO 2 par rapport au premier gaz, un deuxième gaz (9) contenant du CO 2 est comprimé dans un premier compresseur (C1), refroidi dans un échangeur de chaleur et séparé dans une unité de condensation partielle et/ou de distillation (13) produisant un deuxième flux (15) enrichi en CO 2 par rapport au deuxième gaz, et de la chaleur générée par la compression du deuxième gaz dans le premier compresseur est utilisée pour régénérer le solvant chimique de l’unité de captage. Figure de l’abrégé : Fig. 1 Procédé et installation de séparation de CO2 par condensation partielle et/ou distillation et par absorption La présente invention est relative à un procédé et à une installation de séparation de CO2 par condensation partielle et/ou distillation et par absorption. Lors de la compression du débit à séparer par condensation partielle et/ou distillation, de la chaleur fatale est générée. Il en est de même lors de la compression du gaz riche en CO2 produit par la condensation partielle et/ou distillation. Le débit à séparer peut par exemple contenir au moins 15% mol de CO2 (par exemple, les fumées d’une combustion) ou au moins 40% mol de CO2 (par exemple le résiduaire d’un PSA H2). Ces compressions sont réalisées au moyen de compresseurs centrifuges, constitués de plusieurs étages de compression (typiquement entre 4 et 8), entre lesquels des réfrigérants permettent de refroidir le gaz en sortie de chaque étage de compression (qui est typiquement entre 80 et 120°C) au moyen d’échange thermique avec un système d’eau de refroidissement. Cette chaleur est ensuite dissipée, typiquement à l’atmosphère, au moyen d’une tour de refroidissement (=circuit semi ouvert) ou d’échangeurs air/eau (=circuit fermé). Un but de la présente invention est d’utiliser cette chaleur dans un procédé de captage de CO2 par absorption utilisant un solvant. Les unités de captage de CO2 par solvant chimique sont constituées en particulier d’un absorbeur où le CO2 est absorbé par un solvant, et d’un régénérateur où le solvant chargé en CO2 est régénéré thermiquement par apport de chaleur à un niveau typique de l’ordre de 110-120°C. Un débit de vapeur d’eau est généralement utilisé à cet effet. En règle générale, quand on envisage de capturer le CO2, on fait le choix d’une seule technologie de captage de CO2, sans chercher à intégrer plusieurs technologies de captage. Dans le cas de l’invention, une unité de séparation par condensation partielle et/ou distillation et une unité d’absorption sont utilisées pour capturer du CO2, sans utiliser l’unité de séparation par condensation partielle et/ou distillation pour traiter le gaz enrichi en CO2 produit par l’unité d’absorption. Ces unités peuvent produire des produits riches en CO2 qui sont combinées. Elles peuvent être alimentées par des gaz contenant du CO2 d’une seule source, les gaz ayant la même composition ou des compositions différentes, selon le type d’unité. Sinon elles peuvent être alimentées par des sources indépendantes. Selon un objet de l’invention, il est prévu un procédé de séparation de CO 2 par condensation partielle et/ou distillation et par absorption dans lequel un premier gaz contenant du CO 2 et au moins un composant plus léger et/ou plus lourd que le CO 2 est séparé dans une unité de captage de CO 2 par absorption utilisant un solvant chimique produisant un premier flux enrichi en CO 2 par rapport au premier gaz Un deuxième gaz contenant du CO 2 et au moins un composant plus léger et/ou plus lourd que le CO 2 , provenant d’une source autre que l’unité de captage, est comprimé dans un premier compresseur, refroidi dans un échangeur de chaleur et séparé dans une unité de condensation partielle et/ou de distillation comprenant au moins un séparateur de phases et/ou au moins une colonne de distillation produisant un deuxième flux enrichi en CO 2 par rapport au deuxième gaz, le deuxième flux étant éventuellement comprimé dans un deuxième compresseur et De la chaleur générée par la compression du deuxième gaz dans le premier compresseur et éventuellement par la compression du deuxième flux dans le deuxième compresseur est utilisée pour régénérer le solvant chimique de l’unité de captage. Selon d’autres caractéristiques optionnelles : l’au moins un composant plus léger que le CO 2 est choisi dans le groupe azote, oxygène, monoxyde de carbone, hydrogène, méthane. l’au moins un composant plus lourd que le CO 2 est choisi dans le groupe NO2, mercure, hydrocarbure. le niveau de température de la chaleur récupérée est supérieure à 60°C, préférentiellement supérieure à 80°C et même supérieure à 90°C, voire supérieure à 110°C. le premier compresseur et/ou le deuxième compresseur comprend plusieurs étages, le gaz comprimé n’étant pas refroidi par un réfrigérant externe entre au moins deux étages consécutifs et/ou en aval d’un dernier étage. on ajuste la température à l’entrée d’un étage du premier compresseur et/ou du deuxième compresseur pour atteindre un niveau minimal de température en sortie du compresseur. une pompe à chaleur assure le transfert de chaleur du premier compresseur et éventuellement du deuxième compresseur, la chaleur de compression étant à un niveau inférieur à 110°C, préférentiellement inférieur à 100°C et la chaleur envoyé au régénérateur de l’unité de captage utilisant un solvant étant un niveau supérieur à 110°C, préférentiellement supérieur à 120°C. le premier gaz contient moins de CO2 que le deuxième gaz. le premier gaz est constitué par des fumées d’au moins une unité de reformage produisant un gaz de synthèse. la source du deuxième gaz est au moins une unité d’adsorption ou de perméation. la source du deuxième gaz est au moins une unité d’adsorption ou de perméation qui sépare un gaz produit en traitant le gaz de synthèse d’au moins une unité de reformage pour séparer l’hydrogène qu’il contient, le deuxième gaz étant un gaz appauvri en hydrogène et enrichi en CO2 produit par l’unité d’adsorption ou de perméation. le premier gaz est constitué par des fumées d’au moins une unité de reformage produisant un gaz de synthèse et la source du deuxième gaz est au moins une unité d’adsorption ou de perméation qui séparer un gaz produit en traitant le gaz de synthèse pour séparer l’hydrogène qu’il contient, le deuxième gaz étant un gaz appauvri en hydrogène et enrichi en CO2 produit par l’unité d’adsorption ou de perméation. le premier et deuxième gaz proviennent d’une même unité de reformage. le premier et deuxième flux sont mélangés pour produire un débit commun. le deuxième flux produit par l’unité de condensation partielle et/ou distillation contient entre 40 à 70% du CO2 total capté sur les au moins une unité de reformage, le reste venant de l’unité de captage utilisant un solvant. un débit est séparé pour l’enrichir en CO2 pour produire le deuxième gaz, de préférence par adsorption. le débit est comprimé en amont de la séparation dans un autre compresseur et de la chaleur de compression générée par l’autre compresseur est utilisée pour régénérer le solvant chimique de l’unité de captage. la chaleur apportée à partir du premier et éventuellement du deuxième compresseur ou de l’autre compresseur représente au moins 10% préférentiellement au moins 25% voire au moins 40% de la totalité des besoins de chaleur pour régénérer le solvant. le premier gaz provient d’un four de réchauffage ou d’une unité de craquage de naphta. le deuxième gaz est un gaz résiduaire d’une unité de craquage catalytique à lit fluidisé. le four de réchauffage ou l’unité de craquage de naphta font partie de la même raffinerie de pétrole que l’unité de craquage catalytique à lit fluidisé. au moins une unité de reformage est de type à vaporeformage (SMR). au moins une unité de reformage est de type autothermique (ATR). Selon un autre objet de l’invention, il est prévu une installation de séparation de CO2 par condensation partielle et/ou distillation et par absorption comprenant Une unité de captage de CO2 par absorption utilisant un solvant chimique dans laquelle la régénération du dit solvant se fait par apport de chaleur, des moyens pour envoyer un premier gaz contenant du dioxyde de carbone et au moins un composant plus léger et/ou plus lourd que le CO2 à l’unité de captage et des moyens pour sortir un premier flux enrichi en CO2 par rapport au premier gaz. Une unité de condensation partielle et/ou de distillation comprenant au moins un séparateur de phases et/ou au moins une colonne de distillation, un premier compresseur, des moyens pour envoyer un deuxième gaz contenant du dioxyde de carbone et au moins un composant plus léger et/ou plus lourd que le CO2, provenant d’une source autre que l’unité de captage, au premier compresseur, des moyens pour envoyer le deuxième gaz comprimé dans le premier compresseur à un échangeur de chaleur pour le refroidir, des moyens pour envoyer le deuxième gaz refroidi dans l’échangeur de chaleur à l’au moins un séparateur de phases et/ou à l’au moins un colonne de distillation, des moyens pour sortir un deuxième flux enrichi en CO2 par rapport au deuxième gaz de l’unité de condensation partielle et/ou de distillation et éventuellement un deuxième compresseur pour comprimer le premier flux enrichi en CO2. Des moyens pour récupérer de la chaleur lors de l’étape de compression du premier gaz dans le premier compresseur et éventuellement lors de l’étape de compression du premier flux dans le deuxième compresseur et des moyens pour transférer cette chaleur à l’unité de captage pour la régénération de l’unité de captage de CO2 par solvant chimique. Selon un autre objet de l’invention, il est prévu une installation de production d’hydrogène comprenant une unité de reformage produisant un gaz de synthèse, des moyens pour traiter le gaz de synthèse, par exemple pour enrichir le gaz de synthèse en dioxyde de carbone, des moyens pour séparer le gaz de synthèse traité en un débit enrichi en hydrogène et appauvri en dioxyde de carbone et un débit enrichi en dioxyde de carbone et appauvri en hydrogène, une installation de séparation de CO2 telle que décrite ci-dessus, des moyens pour envoyer le débit enrichi en dioxyde de carbone à l’unité de séparation par condensation partielle et/ou distillation comme premier gaz et des moyens pour envoyer des fumées de l’unité de reformage à l’unité de séparation par absorption comme deuxième gaz. Selon un autre objet de l’invention, il est prévu une installation de raffinage de pétrole comprenant une unité de craquage catalytique à lits fluidisés produisant un gaz résiduaire, des moyens pour séparer le gaz de résiduaire formant un débit enrichi en dioxyde de carbone, une installation de séparation de CO2 telle que décrite ci-dessus, des moyens pour envoyer le débit enrichi en dioxyde de carbone à l’unité de séparation par condensation partielle et/ou distillation comme premier gaz, une autre unité pouvant être un four de réchauffage ou une unité de craquage de naphta et des moyens pour envoyer un gaz résiduaire de l’autre unité à l’unité de séparation par absorption comme deuxième gaz. L’invention sera décrite de manière plus détaillée en se référant aux figures où : FIG. 1 représente schématiquement un procédé selon l’invention appliqué à une unité de production d’hydrogène. FIG. 2 représente schématiquement un procédé selon l’invention appliqué à une unité de craquage. Selon l’invention, un premier gaz 19 contenant du CO2 et au moins un composant plus léger et/ou plus lourd que le CO2 est séparé dans une unité de captage de CO2 par solvant chimique 21 produisant un premier flux enrichi en cO2 17 par rapport au premier gaz 19. L’unité de captage 21 peut utiliser au moins une amine ou du méthanol comme solvant chimique. L’unité 21 de captage de CO2 par solvant chimique comprend un absorbeur où le CO2 est absorbé par un solvant, et d’un régénérateur où le solvant chargé en CO2 est régénéré thermiquement par apport de chaleur à un niveau typique de l’ordre de 110-120°C.La chaleur apportée provient selon l’invention d’une autre unité de séparation de CO2 13, constituant au moins 10% préférentiellement au moins 25% voire au moins 40% de la totalité des besoins de chaleur pour régénérer le solvant. Un débit de vapeur d’eau 23 peut être utilisée pour apporter le reste de chaleur nécessaire. Un deuxième gaz 9, provenant d’une source autre que l’unité de captage 21, est comprimé dans un premier compresseur C1, refroidi dans un échangeur de chaleur et séparé dans une unité de condensation partielle et/ou de distillation 13 comprenant au moins un séparateur de phases et/ou au moins une colonne de distillation produisant un deuxième flux enrichi en CO2 15 par rapport au deuxième gaz, le deuxième flux étant éventuellement comprimé dans un deuxième compresseur C2. De la chaleur générée par la compression du deuxième gaz 9 dans le premier compresseur C1 et éventuellement par la compression du deuxième flux 15 dans le deuxième compresseur C2 est utilisée pour régénérer le solvant chimique de l’unité de captage 21. Le niveau de température de la chaleur récupérée est supérieur à 60°C, préférentiellement supérieure à 80°C et même supérieure à 90°C voire supérieure à 110°C. Le premier compresseur C1 et/ou le deuxième compresseur C2 comprend plusieurs étages, le gaz comprimé n’étant pas refroidi par un réfrigérant externe entre au moins deux étages consécutifs et/ou en aval d’un dernier étage. De cette façon, la compression est au moins partiellement adiabatique. Il est également possible de sous-dimensionner les refroidisseurs entre les étages ou après le dernier étage pour atteindre des températures plus élevées. Il est possible d’ajuster la température à l’entrée d’un étage du premier compresseur C1 et/ou du deuxième compresseur C2 pour atteindre un niveau minimal de température en sortie de compresseur. La chaleur peut être transférée du compresseur C1 à l’unité de captage 21 par des moyens de transfert 25 , 27, 29 pouvant être constitués par un fluide circulant entre les deux éléments C1 ; 21. Sinon les moyens de transfert 25, 27, 29 peuvent comprendre une pompe à chaleur 25 qui assure le transfert de chaleur du premier compresseur par une connexion 29 et éventuellement du deuxième compresseur, la chaleur de compression étant à un niveau inférieur à 110°C, préférentiellement inférieur à 100°C et la chaleur envoyé au régénérateur de l’unité de captage utilisant un solvant par la connexion 27 étant un niveau supérieur à 110°C, préférentiellement supérieur à 120°C. Dans cet exemple, le premier gaz 19 et le deuxième gaz 9 ont des teneurs en CO2 différentes, le premier gaz contenant entre 15 et 30% mol CO2 et le deuxième gaz 9 contenant au moins 40% mol CO2. Ici les deux flux enrichis en CO2 15, 17 sont mélangés après compression dans les compresseurs C2, C3 pour former un produit commun 15. Dans cet exemple, le premier gaz 19 est constitué par des fumées d’au moins une unité de reformage de type SMR ou ATR alimenté par du gaz naturel 1. L’unité de reformage utilise le gaz naturel comme carburant produisant des fumées 19 et comme matière première d’une réaction chimique produisant un gaz de synthèse. Le gaz de synthèse 3 est traité, par exemple pour convertir du monoxyde de carbone qu’il contient en dioxyde de carbone, et le gaz de synthèse traité 5 est envoyé à au moins une unité d’adsorption de type PSA H2 ou une unité de perméation qui sépare le gaz de synthèse traité pour produire l’hydrogène 7 qu’il contient, le deuxième gaz 9 étant un gaz appauvri en hydrogène et enrichi en CO2 produit à basse pression par l’unité d’adsorption ou de perméation comme gaz résiduaire. Dans ce cas, le deuxième flux 15 produit par l’unité de condensation partielle et/ou distillation 13 contient entre 40 à 70% du CO2 total capté sur les au moins une unité de reformage, le reste 17 venant de l’unité de captage utilisant un solvant 21. Eventuellement un débit 26 enrichi en l’au moins un composant plus léger que le dioxyde de carbone, tel que l’hydrogène, peut être envoyé de l’unité de séparation 13 en amont de l’unité d’adsorption. FIG. 2 représente l’invention appliquée dans une raffinerie comprenant une unité de craquage catalytique sur lit fluidisé (en anglais « fluidised catalytic cracker » ou FCC) produisant un gaz résiduaire contenant du CO2 et un four de réchauffage 18 (en anglais « fired heater ») produisant un gaz résiduaire contenant entre 8%-20% mol CO2, par exemple entre 8 et 12% mol CO2. Le craquage catalytique en lit fluidisé est un procédé de raffinage qui a pour but de transformer, en présence d'un catalyseur, les coupes lourdes à longues chaînes d'hydrocarbonés en coupes légères pour être utilisées dans la fabrication du carburant. En présence du catalyseur, à haute température (450 à 550 °C) et à pression quasi atmosphérique, on casse les grosses molécules hydrocarbonées pour avoir de petites molécules ayant un indice d'octane élevé. Le procédé industriel, connu depuis 1928, est basé sur l'utilisation d'un lit fluidisé de catalyseur qui circule entre un réacteur et un régénérateur. La charge 1 (provenant typiquement des unités de distillation et distillation sous vide de la raffinerie) est injectée avec le catalyseur entrant dans le réacteur dans une canalisation (aussi appelé « riser ») où se déroule la réaction de craquage. Les produits de la réaction de craquage catalytique sortant de la canalisation sont séparés du catalyseur au moyen de séparateurs mécaniques (typiquement des cyclones) puis sont envoyés dans la tour de fractionnement. Lors de la réaction de craquage, du coke se forme à la surface du catalyseur qui s'écoule de manière continue entre le réacteur et le régénérateur où ce coke va être au moins partiellement oxydé principalement en CO et CO2 par injection d'air (éventuellement enrichi en oxygène). Le catalyseur peut ainsi être totalement ou partiellement (c’est-à-dire que le coke n’est pas complètement éliminé) régénéré, puis retourne au réacteur. Un gaz résiduaire 3, appelé en anglais « flue gas », contenant du dioxyde de carbone et de l’azote et éventuellement du monoxyde de carbone, par exemple entre 10 et 20 % ou entre 15 et 20% mol de CO2 et entre 0 et 10% de monoxyde de carbone typiquement 12.5% CO2, 7.5% CO, 80% N2, tous les pourcentages de ce document étant des pourcentages molaires (sur base sèche), est produit dans le régénérateur. Il est à nouveau séparé du catalyseur et des poussières par des séparateur mécaniques gaz/solide (en général des cyclones) dans le régénérateur puis éventuellement dans un précipitateur électrostatique. Les conditions de ce gaz résiduaire à la sortie du régénérateur sont typiquement une température entre 500 et 850°C, une pression entre pression atmosphérique et 5 barg. Le gaz résiduaire est ensuite détendu (dans une turbine ou bien dans une vanne) jusqu’à la pression atmosphérique puis, s’il contient du CO, est traité pour convertir le monoxyde de carbone en dioxyde de carbone dans un convertisseur appelé « CO boiler ». Ce convertisseur produit de la chaleur qui est utilisée pour produire de la vapeur d’eau ou pour réchauffer un autre fluide (par exemple de l’huile chaude). En cas de capture de CO2, US11541348 propose de ne pas modifier de manière significative le cœur du procédé FCC (=le réacteur et le régénérateur), mais de traiter de manière innovante le gaz résiduaire du régénérateur en produisant un gaz résiduaire de FCC ‘concentré’ mais contenant moins que 80% de dioxyde de carbone, préférentiellement entre 60 et 70% CO2, voire légèrement moins que 50% de dioxyde de carbone. Cette concentration peut s’effectuer en enrichissant le gaz résiduaire en CO2 dans une unité d’adsorption après avoir éventuellement converti le monoxyde de carbone encore présent dans le gaz résiduaire en CO2. Ainsi, comme on voit à la FIG. 2 , le gaz résiduaire 3 est comprimé dans un compresseur C0 et ensuite enrichi en CO2 par adsorption dans l’unité d’adsorption 6 ici de type PSA CO2 ou par perméation. Le gaz 9 contenant entre 20 et 80% mol de CO2 est comprimé dans un compresseur C1 et séparé par condensation partielle dans une unité 13 contenant au moins un séparateur de phases et un échangeur de chaleur. Le gaz riche en CO2 15 produit par la condensation partielle sert de produit du procédé et un gaz 26 appauvri en CO2 par rapport au gaz 9 est renvoyé en amont de l’unité d’adsorption 6. Sur le même site que l’unité de craquage FCC, il peut exister une unité 18 qui est un four de réchauffage utilisant la chaleur créée par la combustion de carburant pour chauffer un fluide par échange de chaleur indirect ou une unité de craquage de naphta. Cette unité 18 produit un gaz 19 contenant entre 10 et 20 mol% de CO2 et est séparé dans une unité d’absorption avec solvant chimique 21, par exemple un lavage aux amines. L’unité 21 produit un débit 17 enrichi en CO2 qui est comprimé dans un compresseur C3 et mélangé avec le gaz 15 pour former un produit. De la chaleur générée par la compression du deuxième gaz 9 dans le premier compresseur C1 et éventuellement par la compression du flux 3 dans le compresseur C0 est utilisée pour régénérer le solvant chimique de l’unité de captage 21. Le niveau de température de la chaleur récupérée est supérieur à 60°C, préférentiellement supérieure à 80°C et même supérieure à 90°C voire supérieure à 110°C. De préférence, le premier compresseur C1 et/ou le compresseur C0 comprend plusieurs étages, le gaz comprimé n’étant pas refroidi par un réfrigérant externe entre au moins deux étages consécutifs et/ou en aval d’un dernier étage. De cette façon, la compression est au moins partiellement adiabatique. Il est également possible de sous-dimensionner les refroidisseurs entre les étages ou après le dernier étage pour atteindre des températures plus élevées. Il est possible d’ajuster la température à l’entrée d’un étage du premier compresseur C1 et/ou du deuxième compresseur C0 pour atteindre un niveau minimal de température en sortie de compresseur. La chaleur peut être transférée du compresseur C1 et/ou du compresseur C0 à l’unité de captage 21 par des moyens de transfert 25 , 27, 29, 29A pouvant être constitués par un fluide circulant entre les deux éléments C1, C0 ; 21. Sinon les moyens de transfert 25, 27, 29 peuvent comprendre une pompe à chaleur 25 qui assure le transfert de chaleur du premier compresseur C1 par une connexion 29 et éventuellement du compresseur C0 par une connexion 29A, la chaleur de compression étant à un niveau inférieur à 110°C, préférentiellement inférieur à 100°C et la chaleur envoyé au régénérateur de l’unité de captage utilisant un solvant par la connexion 27 étant un niveau supérieur à 110°C, préférentiellement supérieur à 120°C. Procédé de séparation de CO 2 par condensation partielle et/ou distillation et par absorption dans lequel un premier gaz (19) contenant du CO 2 et au moins un composant plus léger et/ou plus lourd que le CO 2 est séparé dans une unité de captage de CO 2 par absorption (21) utilisant un solvant chimique produisant un premier flux (17) enrichi en CO 2 par rapport au premier gaz Un deuxième gaz (9) contenant du CO 2 et au moins un composant plus léger et/ou plus lourd que le CO 2 , provenant d’une source (SMR,PSA H2,FCC, 6) autre que l’unité de captage, est comprimé dans un premier compresseur (C1), refroidi dans un échangeur de chaleur et séparé dans une unité de condensation partielle et/ou de distillation (13) comprenant au moins un séparateur de phases et/ou au moins une colonne de distillation produisant un deuxième flux (15) enrichi en CO 2 par rapport au deuxième gaz, le deuxième flux étant éventuellement comprimé dans un deuxième compresseur (C2) et De la chaleur générée par la compression du deuxième gaz dans le premier compresseur et éventuellement par la compression du deuxième flux dans le deuxième compresseur est utilisée pour régénérer le solvant chimique de l’unité de captage. Procédé selon la revendication 1 dans lequel le niveau de température de la chaleur récupérée est supérieure à 60°C, préférentiellement supérieure à 80°C et même supérieure à 90°C voire supérieure à 110°C Procédé selon la revendication 1 ou 2 dans lequel le premier compresseur (C1) et/ou le deuxième compresseur (C2) comprend plusieurs étages, le gaz comprimé n’étant pas refroidi par un réfrigérant externe entre au moins deux étages consécutifs et/ou en aval d’un dernier étage. Procédé selon la revendication 1 ou 2 ou 3 dans lequel on ajuste la température à l’entrée d’un étage du premier compresseur (C1) et/ou du deuxième compresseur (C2) pour atteindre un niveau minimal de température en sortie du compresseur. Procédé selon une des revendications précédentes dans lequel une pompe à chaleur (25) assure le transfert de chaleur du premier compresseur (C1) et éventuellement du deuxième compresseur (C2), la chaleur de compression étant à un niveau inférieur à 110°C, préférentiellement inférieur à 100°C et la chaleur envoyé au régénérateur de l’unité de captage utilisant un solvant (21) étant un niveau supérieur à 110°C, préférentiellement supérieur à 120°C. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel le premier gaz (19) contient moins de CO2 que le deuxième gaz (9). Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel le premier gaz (19) est constitué par des fumées d’au moins une unité de reformage (SMR) produisant un gaz de synthèse (3) et la source du deuxième gaz est au moins une unité d’adsorption ou de perméation (PSA H2) qui sépare un gaz produit en traitant le gaz de synthèse pour séparer l’hydrogène (7) qu’il contient, le deuxième gaz (9) étant un gaz appauvri en hydrogène et enrichi en CO2 produit par l’unité d’adsorption ou de perméation. Procédé selon la revendication 7 dans lequel le deuxième flux (15) produit par l’unité de condensation partielle et/ou distillation (13) contient entre 40 à 70% du CO2 total capté sur les au moins une unité de reformage (SMR), le reste venant de l’unité de captage utilisant un solvant (21). Procédé suivant l’une des revendications précédentes dans lequel un débit (3,5) est séparé pour l’enrichir en CO2 pour produire le deuxième gaz (9), de préférence par adsorption (PSA H2, 6). Procédé selon la revendication 10 dans lequel le débit (3,5) est comprimé en amont de la séparation dans un autre compresseur (C0) et de la chaleur de compression générée par l’autre compresseur est utilisée pour régénérer le solvant chimique de l’unité de captage (21). Procédé suivant l’une des revendications précédentes dans lequel la chaleur apportée à partir du premier (C1) et éventuellement du deuxième compresseur (C2) ou de l’autre compresseur (C0) représente au moins 10% préférentiellement au moins 25% voire au moins 40% de la totalité des besoins de chaleur pour régénérer le solvant. Procédé selon une des revendications 1 à 6 ou 9 à 11 dans lequel le premier gaz (19) provient d’un four de réchauffage ou d’une unité de craquage de naphta (18) et le deuxième gaz (9) est un gaz résiduaire d’une unité de craquage catalytique à lit fluidisé (FCC). Installation de séparation de CO2 par condensation partielle et/ou distillation et par absorption comprenant : Une unité de captage de CO2 par absorption utilisant un solvant chimique dans laquelle la régénération du dit solvant se fait par apport de chaleur, des moyens pour envoyer un premier gaz contenant du dioxyde de carbone et au moins un composant plus léger et/ou plus lourd que le CO2 à l’unité de captage et des moyens pour sortir un premier flux enrichi en CO2 par rapport au premier gaz Une unité de condensation partielle et/ou de distillation comprenant au moins un séparateur de phases et/ou au moins une colonne de distillation, un premier compresseur, des moyens pour envoyer un deuxième gaz contenant du dioxyde de carbone et au moins un composant plus léger et/ou plus lourd que le CO2, provenant d’une source autre que l’unité de captage, au premier compresseur, des moyens pour envoyer le deuxième gaz comprimé dans le premier compresseur à un échangeur de chaleur pour le refroidir, des moyens pour envoyer le deuxième gaz refroidi dans l’échangeur de chaleur à l’au moins un séparateur de phases et/ou à l’au moins un colonne de distillation, des moyens pour sortir un deuxième flux enrichi en CO2 par rapport au deuxième gaz de l’unité de condensation partielle et/ou de distillation et éventuellement un deuxième compresseur pour comprimer le premier flux enrichi en CO2. Des moyens pour récupérer de la chaleur lors de l’étape de compression du premier gaz dans le premier compresseur et éventuellement lors de l’étape de compression du premier flux dans le deuxième compresseur et des moyens pour transférer cette chaleur à l’unité de captage pour la régénération de l’unité de captage de CO2 par solvant chimique. Installation de production d’hydrogène comprenant une unité de reformage produisant un gaz de synthèse, des moyens pour traiter le gaz de synthèse, par exemple pour enrichir le gaz de synthèse en dioxyde de carbone, des moyens pour séparer le gaz de synthèse traité en un débit enrichi en hydrogène et appauvri en dioxyde de carbone et un débit enrichi en dioxyde de carbone et appauvri en hydrogène, une installation de séparation de CO2 selon la revendication 13, des moyens pour envoyer le débit enrichi en dioxyde de carbone à l’unité de séparation par condensation partielle et/ou distillation comme premier gaz et des moyens pour envoyer des fumées de l’unité de reformage à l’unité de séparation par absorption comme deuxième gaz.