Brevet FR3154250A1 — publié le 20250418

Circuit d’alimentation électrique (1) d'une unité de stockage d'énergie électrique (2), ce circuit d’alimentation électrique comprenant : - un sous-circuit primaire (4), apte à être connecté à un réseau de tension (5), et - un sous-circuit secondaire (6), apte à être connecté à une unité de stockage d’énergie électrique (2), le sous-circuit primaire (4) et le sous-circuit secondaire (6) étant configurés de manière à échanger sans contact par couplage inductif de l’énergie électrique, le sous circuit-secondaire (6) comprenant : - une cellule inductive secondaire (20) pour l’échange dans contact par couplage inductif d’énergie électrique avec le sous-circuit primaire (4), - un onduleur/redresseur (23) apte à réaliser une adaptation d’impédance de l’impédance sur l’entrée alternative de cet onduleur/redresseur (23), indépendamment de l’impédance de l’unité de stockage d’énergie électrique (2), cet onduleur/redresseur (23) comprenant au moins deux bras de commutation (24), chaque bras de commutation (24) comprenant deux interrupteurs électroniques (12) disposés de part et d’autre d’un point milieu (25), - un transformateur (11), ayant un enroulement primaire (13), et ayant au moins un enroulement secondaire (14), cet enroulement secondaire (14) étant monté entre deux points milieux (25) de l’onduleur/redresseur (23), et - un étage d’adaptation de fréquence (30), disposé entre la cellule inductive secondaire (20) et l’enroulement primaire (13) du transformateur (11), cet étage (30) étant configuré pour modifier la fréquence entre la tension aux bornes de la cellule inductive secondaire (20) et la tension aux bornes de l’enroulement primaire (13) du transformateur (11). Figure d’abrégé : Fig.1 Circuit d’alimentation électrique d’une unité de stockage d’énergie électrique de véhicule La présente invention concerne un circuit d’alimentation électrique sans contact d’une unité de stockage d’énergie électrique de véhicule. L’unité de stockage d 'énergie électrique présente par exemple une tension nominale de 12V, 48V, 60V ou plus, par exemple supérieure à 300V, par exemple de 400V, 800V ou 1000V. Il est connu d’alimenter électriquement par transmission sans contact par couplage inductif une unité de stockage d’énergie électrique de véhicule à une puissance comprise entre 3 et 50 kW, lorsque le véhicule est à l’arrêt ou lorsque celui-ci se déplace. Cette alimentation par transmission sans contact se fait alors au moyen de sous-circuits électriques distants couplés magnétiquement et accordés à la même fréquence de résonance. Les sous-circuits couplés magnétiquement mettent chacun en œuvre une cellule résonante de type LC. Cependant, pour transmettre un niveau de puissance satisfaisant, notamment plusieurs kW, il faut opérer à des fréquences élevées, notamment de l’ordre de 85 kHz ou plus, pour la fréquence de résonance de chaque sous-circuit résonant. En outre, ce type de solution nécessite d'opérer à faible distance entre les deux sous-circuits. Les niveaux de fréquence et de puissance mentionnés plus haut, pour une mise en œuvre en kW, peuvent en outre constituer un danger pour la santé des personnes exposées à proximité, ou un danger pour l’environnement en général. La solution selon la demande internationale déposée sous le n° PCT/EP2023/076297 le 22/09/2023 au nom de Valeo Systèmes de Contrôle Moteur, qui ne fait pas partie de l’état de la technique publié, consiste à appliquer une tension alternative aux bornes d’une cellule inductive primaire couplée par couplage inductif à une cellule inductive secondaire qui, par adaptation d’impédance, permet de transmettre de l’énergie électrique à basse fréquence dans une unité de stockage d’énergie électrique, par exemple une batterie de véhicule électrique. Avec une telle solution, la puissance transmissible et le rendement sont limités par la valeur de la tension continue en entrée de l’onduleur/redresseur alimentant la cellule inductance primaire et par la valeur de la tension aux bornes de l’unité de stockage d’énergie électrique. En effet, du fait de cette valeur de la tension aux bornes de l’unité de stockage d’énergie électrique, une valeur maximale de courant dans la cellule inductive secondaire doit être respectée, d’où une limitation du rendement obtenu. Il existe un besoin pour réaliser une alimentation électrique d’une unité de stockage d’énergie électrique par transmission sans contact qui remédie aux inconvénients précités. L’invention a pour objet de répondre à ce besoin et elle y parvient, selon l’un de ses aspects, à l’aide d’un circuit d’alimentation électrique d'une unité de stockage d'énergie électrique, ce circuit d’alimentation électrique comprenant : - un sous-circuit primaire, apte à être connecté à un réseau de tension, et - un sous-circuit secondaire, apte à être connecté à une unité de stockage d’énergie électrique, le sous-circuit primaire et le sous-circuit secondaire étant configurés de manière à échanger sans contact par couplage inductif de l’énergie électrique, le sous circuit-secondaire comprenant : - une cellule inductive secondaire pour l’échange sans contact par couplage inductif d’énergie électrique avec le sous-circuit primaire, - un onduleur/redresseur apte à réaliser une adaptation d’impédance de l’impédance sur l’entrée alternative de cet onduleur/redresseur, indépendamment de l’impédance de l’unité de stockage d’énergie électrique, cet onduleur/redresseur comprenant au moins deux bras de commutation, chaque bras de commutation comprenant deux interrupteurs électroniques disposés de part et d’autre d’un point milieu, - un transformateur, ayant un enroulement primaire, et ayant au moins un enroulement secondaire, cet enroulement secondaire étant monté entre deux points milieux de l’onduleur/redresseur, et - un étage d’adaptation de fréquence, disposé entre la cellule inductive secondaire et l’enroulement primaire du transformateur, cet étage étant configuré pour modifier la fréquence entre la tension aux bornes de la cellule inductive secondaire et la tension aux bornes de l’enroulement primaire du transformateur. La présence, dans le sous-circuit secondaire d’un transformateur associé à l’étage d’adaptation de fréquence permet de cumuler les avantages de la présence du transformateur et de l’étage d’adaptation de fréquence en réduisant leurs inconvénients respectifs pour que la tension aux bornes de la cellule inductive secondaire ait une tension plus élevée, notamment plus élevée que la tension aux bornes de l’unité de stockage d’énergie électrique. On augmente ainsi le rendement de l’échange d’énergie électrique sans contact par couplage inductif. Le fait d’utiliser le transformateur combiné à l’étage d’adaptation de fréquence permet d’utiliser un transformateur haute fréquence et de réduire les contraintes sur les interrupteurs électroniques de l’onduleur/redresseur réalisant l’adaptation d’impédance. On réduit ainsi la taille et donc le coût du transformateur et des interrupteurs électroniques de cet onduleur/redresseur. Le transformateur présente par exemple un rapport de transmission N compris entre 1 et 10, par exemple entre 1,5 et 10, notamment entre 2 et 5, par exemple de 3, de sorte que le courant circulant dans l’enroulement primaire du transformateur est égal à 1/N fois le courant circulant dans l’enroulement secondaire du transformateur. L’onduleur/redresseur peut comprendre exactement deux bras de commutation, et le transformateur peut comprendre un unique enroulement secondaire monté entre les deux points milieux de l’onduleur/redresseur. Aucun composant physique n’est par exemple interposé entre les deux points milieux de l’onduleur/redresseur et l’enroulement secondaire du transformateur. Selon un exemple de mise en œuvre, l’étage d’adaptation de fréquence peut comprendre deux bras, notamment exactement deux bras : - un premier bras comprenant deux impédances montées de part et d’autre d’un point milieu, et - un deuxième bras de commutation comprenant deux paires d’interrupteurs électroniques commandables, chaque paire comprenant deux interrupteurs électroniques commandables montés en série, ces deux paires étant montées de part et d’autre d’un point milieu, et l’enroulement primaire du transformateur peut être monté entre les deux points milieux de l’étage d’adaptation de fréquence et/ou la cellule inductive secondaire peut être montée en parallèle des deux bras de l’étage d’adaptation de fréquence. Selon cet exemple de mise en œuvre, aucun composant physique n’est par exemple monté en série avec l’enroulement primaire du transformateur entre les deux points milieux de l’étage d’adaptation de fréquence. Egalement selon cet exemple, aucun composant physique n’est par exemple monté en série avec la cellule inductive secondaire, dans la branche en parallèle des bras de l’étage d’adaptation de fréquence. Dans tout ce qui précède, l’étage d’adaptation de fréquence peut être commandé de manière à ce que la fréquence du courant électrique circulant dans l’enroulement primaire du transformateur soit égale à K fois la fréquence du courant électrique circulant dans la cellule inductive secondaire. Cette augmentation de la fréquence peut permettre de réduire la taille du transformateur. K peut être compris entre 1 et 100, étant notamment compris entre 1,5 et 10, notamment entre 5 et 10. Selon l’exemple de mise en œuvre décrit, les impédances du premier bras peuvent être des condensateurs. Toujours selon l’exemple de mise en œuvre décrit, chaque paire d’interrupteurs électroniques commandables du deuxième bras peut comprendre deux transistors à effet de champ montés en source commune ou en drain commun, ou comprendre des transistors bipolaires ou IGBT montés en émetteur commun ou en collecteur commun. Au sein d’une paire, les deux transistors peuvent être de dopage opposé ou de même dopage. Dans le cas de transistors à effet de champ, l’un de ces transistors peut être un MOSFET canal N tandis que l’autre transistor de cette paire est un MOSFET canal P. Dans le cas de transistors bipolaires, l’un de ces transistors est par exemple un NPN tandis que l’autre transistor est un PNP. Chaque paire d’interrupteurs électroniques commandables du deuxième bras de l’étage d’adaptation de fréquence peut permettre de créer une cellule bidirectionnelle en courant et en tension. Lorsque l’on retrouve au sein de chaque paire du deuxième bras de l’étage d’adaptation de fréquence deux transistors ayant l’un par rapport à l’autre un dopage opposé, le transistor de la première paire et le transistor de la deuxième paire ayant tous deux le même dopage peuvent avoir le même positionnement dans leur paire respective relativement au point milieu du deuxième bras. Chacun de ces deux transistors de même dopage est par exemple, au sein de sa paire respective, le transistor monté de manière directement adjacente à ce point milieu. En variante, ces deux transistors de même dopage peuvent avoir des positionnements dans leur paire respective différents relativement au point milieu du deuxième bras. L’un de ces transistors est par exemple le transistor d’une des paires du deuxième bras directement adjacent au point milieu tandis que l’autre de ces transistors est le transistor de l’autre des paires du deuxième bras qui n’est pas directement adjacent à ce point milieu, le transistor de l’autre des paires qui est directement adjacent au point milieu ayant un dopage différent. D’une paire à l’autre, et indépendamment de leur dopage, les interrupteurs électronique commandables de positionnement différent relativement au point milieu du deuxième bras peuvent avoir la même commande. Ainsi : - deux interrupteurs électroniques commandables de positionnement différent par rapport au point milieu du deuxième bras de commutation, encore appelés « premiers interrupteurs de ce deuxième bras de commutation » sont par exemple pilotés en MLI avec un même rapport cyclique tandis que les deux autres interrupteurs électroniques commandables du deuxième bras de commutation, encore appelés « deuxièmes interrupteurs de ce deuxième bras de commutation », sont maintenus fermés pour une alternance donnée de la tension aux bornes de la cellule inductive secondaire, et - les deux deuxièmes interrupteurs du deuxième bras de commutation sont par exemple pilotés en MLI avec un même rapport cyclique tandis que les deux premiers interrupteurs du deuxième bras de commutation sont maintenus fermés pour l’autre alternance de la tension aux bornes de la cellule inductive secondaire. Cette commande peut permettre de traiter chaque polarité de tension aux bornes de la cellule inductive secondaire. L’invention n’est pas limitée au choix de transistors bipolaires ou de transistors à effet de champ pour réaliser des paires d’interrupteurs électroniques commandables du deuxième bras. En variante, le deuxième bras de l’étage d’adaptation de fréquence peut utiliser des IGBT. Dans tout ce qui précède, l’étage d’adaptation de fréquence peut comprendre, pour chaque interrupteur électronique commandable du deuxième bras, une diode montée en anti-parallèle. L’étage d’adaptation de fréquence peut comprendre, pour chaque interrupteur électronique commandable du deuxième bras, un condensateur monté en parallèle. On peut ainsi faire commuter chaque interrupteur électronique du deuxième bras lorsque la tension à ses bornes est nulle, réduisant ainsi les pertes par commutation. Dans tout ce qui précède, la cellule inductive secondaire peut être constituée par l’association en série d’un condensateur et d’une inductance. En variante, dans tout ce qui précède, la cellule inductive secondaire peut être constituée par une inductance, les bras de commutation de l’onduleur/redresseur et le deuxième bras de l’étage d’adaptation de fréquence étant commandés de manière à ce la tension aux bornes de chaque bras de l’étage d’adaptation de fréquence émule la présence d’un condensateur monté en série avec la cellule inductive secondaire. Une telle commande permettant d’obtenir cette émulation est décrite dans la demande déposée en France le 2 juin 2023 par la Déposante sous le numéro 23 05573. Le contenu de cette demande est incorporé par référence à la présente demande en ce qui concerne la commande des rapports cycliques des bras de commutation de l’onduleur/redresseur. Pour obtenir cette émulation, on peut contrôler la tension aux bornes du premier bras de l’étage d’adaptation de fréquence en fonction du courant circulant dans la cellule inductive secondaire. L’échange sans contact par couplage inductif d’énergie électrique peut se faire à une fréquence inférieure à 5 kHz, par exemple inférieure à 3kHz, ou encore inférieure à 2kHz ou 1kHz, notamment encore sensiblement égale à 400 Hz ou 50 Hz. Dans ce cas, l’inductance de la cellule inductive secondaire peut être réalisée en fil métallique, comme du cuivre. Un tel fil métallique est plein, par opposition à du fil de Litz. Un fil métallique plein n’a pas sa section transversale évidée. En variante, cette inductance de la cellule inductive secondaire est en fil de Litz. Dans cette variante, du fil de Litz est avantageusement utilisé pour réaliser l’inductance de la cellule inductive secondaire. L’onduleur onduleur/redresseur comprend par exemple uniquement deux bras de commutation, et l’un de ces deux bras est commandé pour commuter à la fréquence de l’énergie électrique échangée sans contact par couplage inductif et avec un rapport cyclique de 50%, et l’autre de ces deux bras est commandé pour commuter à une fréquence supérieure à celle de ladite énergie électrique et avec un rapport cyclique modulé selon le courant alternatif circulant dans l’enroulement secondaire du transformateur et la tension sur l’entrée alternative de cet onduleur/redresseur. L’impédance sur l’entrée alternative de l’onduleur/redresseur est représentée par le ratio V/I où V est la tension aux bornes de l’enroulement secondaire du transformateur et I l’intensité du courant qui traverse cet enroulement secondaire. L’adaptation d’impédance permet ainsi d’imposer sur l’entrée alternative de l’onduleur/redresseur une impédance indépendante de celle de l’unité de stockage d’énergie électrique, ce qui favorise l’échange sans contact par couplage inductif d’énergie électrique à basse fréquence. Chaque interrupteur d’un bras de commutation est par exemple un interrupteur électronique commandable. En variante, chaque bras de commutation comprend deux interrupteurs électroniques dont un seul est commandable. Dans tout ce qui précède, le sous-circuit secondaire peut comprendre l’unité de stockage d’énergie électrique. Cette dernière peut être une batterie de type lithium-ion. Cette batterie a par exemple une tension nominale de 12V, 48V, 60V ou plus, par exemple supérieure à 300V, par exemple de 400V, 800V ou 1000V. Dans tout ce qui suit, le sous-circuit primaire peut comprendre : - une cellule inductive primaire pour l’échange sans contact par couplage inductif d’énergie électrique avec la cellule inductive secondaire, et - un onduleur/redresseur comprenant au moins deux bras de commutation, chaque bras de commutation comprenant deux interrupteurs électroniques commandables de part et d’autre d’un point milieu. La cellule inductive secondaire et la cellule inductive primaire sont avantageusement choisies de manière à ce qu’elles présentent la même fréquence de résonance. Dans tout ce qui précède, la cellule inductive primaire peut être constituée par l’association en série d’un condensateur et d’une inductance. En variante, et similairement à ce qui a été mentionné en rapport avec la cellule inductive secondaire, la cellule inductive primaire peut être constituée par une inductance, les bras de commutation de l’onduleur/redresseur du sous-circuit primaire étant commandés de manière à ce la tension aux bornes de l’entrée alternative de cet onduleur/redresseur émule la présence d’un condensateur monté en série avec la cellule inductive primaire. Dans le cas d’un échange sans contact par couplage inductif d’énergie électrique à fréquence inférieure à 5 kHz, l’inductance de la cellule inductive primaire peut être réalisée en fil métallique, comme du cuivre. Un tel fil métallique est plein, par opposition à du fil de Litz. Un fil métallique plein n’a pas sa section transversale évidée. En variante, cette inductance de la cellule inductive primaire est en fil de Litz. Le cas échéant, le sous-circuit primaire peut comprendre un autre onduleur/redresseur monté en amont de l’onduleur/redresseur aux points milieux duquel l’enroulement primaire du transformateur est monté, et cet autre onduleur/redresseur permet de redresser la tension alternative reçue du réseau lorsque la charge s’effectue depuis un réseau de tension alternative. Cet autre onduleur/redresseur peut alors réaliser une fonction de correction de facteur de puissance (« Power factor correction » en anglais). Une telle correction permet de façon connue que le courant prélevé sur le réseau soit le plus proche d’un sinus parfait à la pulsation du réseau. On réduit ainsi le courant réactif et les sous-harmoniques qui augmentent les pertes énergétiques en conduction. Dans tout ce qui précède, le réseau électrique fournit par exemple une tension efficace nominale de 230V avec une fréquence de 50 Hz ou 60 Hz. Le réseau électrique est par exemple monophasé. Le réseau électrique est par exemple un réseau électrique régional ou national. En variante, il peut s’agir d’un réseau local indépendant, comprenant par exemple une ou plusieurs batteries alimentées par des sources d’énergie telles que éoliennes, des panneaux solaires, des piles à combustible ou des générateurs d’hydroélectricité. En variante encore, le réseau électrique peut fournir une tension continue. Le circuit électrique peut comprendre une unité de contrôle configurée pour commander les bras de commutation du sous-circuit primaire et/ou du sous-circuit secondaire. Au sens de la présente invention, lorsqu’un bras commute, chacun de ses deux interrupteurs électroniques commandables est ouvert et fermé de façon complémentaire avec la même fréquence de commutation. L’unité de contrôle peut être configurée pour commander les différents bras de commutation de manière à réaliser sélectivement : - une charge de l’unité de stockage d’énergie électrique depuis le réseau de tension, ou - une charge du réseau de tension depuis l’unité de stockage d’énergie électrique. Ainsi, en fonction du besoin, l’échange d’énergie électrique peut s’effectuer dans un sens ou dans l’autre. Dans tout ce qui précède, chaque bras de commutation d’un onduleur/redresseur comprend des interrupteurs électroniques commandables, notamment exclusivement des interrupteurs électroniques qui sont commandables, et chaque interrupteur électronique commandable est par exemple un transistor, par exemple bipolaire, MOS ou IGBT, ou un thyristor. Chaque interrupteur électronique commandable est par exemple bidirectionnel. Dans tout ce qui précède, l’unité de contrôle peut être un circuit de traitement numérique, par exemple un circuit intégré de type ASIC (« Application-specific integrated circuit » en anglais) ou un microcontrôleur. Cette unité de contrôle peut commander tous les bras de commutation du circuit électrique, qu’ils appartiennent au sous-circuit primaire ou au sous-circuit secondaire. L’unité de contrôle peut en variante comprendre un module de commande du sous-circuit primaire et un module de commande du sous-circuit secondaire. En variante, encore chaque sous-circuit présente une unité de contrôle qui lui est propre, cette dernière pouvant être un circuit de traitement numérique tel qu’un microcontrôleur. L’invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, un composant pour l’alimentation électrique d’une unité de stockage d’énergie électrique, comprenant le circuit électrique tel que défini ci-dessus, le composant définissant notamment une structure supportant de manière rigidement couplés entre eux le sous-circuit primaire et le sous-circuit secondaire. Un tel composant est couramment appelé « chargeur embarqué » (« on board charger » en anglais). Ce composant est apte à être embarqué dans un véhicule hybride ou électrique. L’invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, un dispositif pour l’alimentation électrique d’une unité de stockage d’énergie électrique, comprenant: - une borne de charge pour véhicule hybride ou électrique, dans laquelle est disposé le sous-circuit primaire du circuit électrique tel que défini ci-dessus ou à laquelle ce sous-circuit primaire est électriquement connecté, et - un composant apte à être embarqué dans un véhicule hybride ou électrique, dans lequel est disposé le sous-circuit secondaire du circuit électrique tel que défini ci-dessus. Cette borne reçoit alors de l’énergie électrique d’un réseau électrique via un câble qui peut être un câble monophasé ou un câble triphasé. Dans ce cas, le circuit primaire et le circuit secondaire ne sont pas intégrés à un même composant physique. L’invention pourra être mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre d’un exemple non-limitatif de mise en œuvre de celle-ci et à l’examen du dessin annexé sur lequel : FIG. 1 représente de façon schématique un circuit d’alimentation électrique selon un exemple de mise en œuvre de l’invention, et FIG. 2 représente de façon schématique une variante du circuit électrique de la FIG. 1 . On a représenté sur la FIG. 1 , un circuit 1 d’alimentation électrique d'une unité de stockage d'énergie électrique 2. Cette unité de stockage d’énergie électrique 2 est par exemple une batterie de véhicule, pouvant présenter une tension nominale de 48V, 60V, 300V, 400V, 800V ou plus. Cette batterie sert à alimenter un système de propulsion de véhicule électrique ou hybride. Ce circuit d’alimentation électrique 1 comprend : - une unité de contrôle 3, - un sous-circuit primaire 4, apte à être connecté à un réseau de tension 5, et - un sous-circuit secondaire 6, comprenant l’unité de stockage d’énergie électrique 2. Le circuit d’alimentation électrique 1 met en œuvre un échange d’énergie électrique sans contact par couplage inductif entre le sous-circuit primaire 4 et le sous-circuit secondaire 6, pour la charge de l’unité de stockage d’énergie électrique 2. L’unité de contrôle 3 est par exemple un microcontrôleur ou toute unité de traitement numérique. Dans l’exemple considéré, le sous-circuit primaire 4 comprend : - un connecteur 9 apte à être branché au réseau électrique, - un onduleur/redresseur 21 comprenant ici deux bras de commutation 7, montés en parallèle et dont le fonctionnement sera décrit ci-après, et - une cellule inductive primaire 10 dont le fonctionnement sera décrit ci-après. Le réseau électrique 5 est ici représenté sous la forme d’un réseau de tension continue mais il peut en variante s’agir d’un réseau de tension alternative fournissant par exemple une tension efficace nominale de 230V avec une fréquence de 50 Hz ou 60 Hz. Un tel réseau électrique de tension alternative peut être monophasé ou triphasé. D’autres tensions sont possibles, par exemple une tension monophasée de valeur efficace de 120V et de fréquence de 60Hz, une tension biphasée de valeur efficace de 208V et de fréquence de 60Hz ou encore une tension triphasée de 240V et de fréquence de 60Hz, cette liste n’étant pas exhaustive. Dans le cas où le réseau fournit une tension alternative, un autre onduleur/redresseur non représenté est prévu entre le réseau et l’onduleur/redresseur 21, cet autre onduleur/redresseur assurant par exemple une fonction de correction du facteur de puissance. Comme on peut le voir sur la FIG. 1 , un condensateur 15 peut être disposé en parallèle des deux bras de commutation 7. Ce dernier présente par exemple une capacité comprise entre 1µF et 1mF, par exemple de 10µF. Chaque bras 7 du sous-circuit primaire 4 comprend ici deux interrupteurs électroniques commandables 12, tels que des transistors MOS, IGBT ou bipolaires, ou des thyristors, disposés de part et d’autre d’un point milieu 8. Les deux interrupteurs 12 d’un même bras de commutation 7 sont ici commandés à l’aide d’un même rapport cyclique, l’un en opposition de l’autre avec un temps mort par l’unité de contrôle 3. Le premier bras 7 comprend ainsi deux interrupteurs électroniques commandables 12 et un premier point milieu 8 auquel une borne de la cellule inductive primaire 10 est connectée et ces deux interrupteurs électroniques commandables 12 sont commandés selon un rapport cyclique α 1 . Le deuxième bras 7 comprend ainsi deux interrupteurs électroniques commandables 12 et un deuxième point milieu 8 auquel l’autre borne de la cellule inductive primaire 10 est connectée et ces deux interrupteurs électroniques commandables 12 sont commandés selon un rapport cyclique α 2 . Dans l’exemple considéré, aucun composant physique n’est interposé entre les deux points milieux 8 de l’onduleur/redresseur 21 et la cellule inductive primaire 10. La cellule inductive primaire 10 peut être formée par l’association en série : d’une inductance permettant la génération d’énergie magnétique, et d’un condensateur, pour former une cellule résonante. L’inductance a par exemple une valeur comprise entre 10µH et 10mH et le condensateur a une capacité comprise entre 10 nF et 1 mF. L’inductance est par exemple réalisée par bobinage d’un fil de cuivre, autre que du fil de Litz. Dans la variante représentée sur les Figures 1 et 2, la cellule inductive primaire 10 est formée par une inductance uniquement. Aucun condensateur physique n’est présent, la présence en série de ce condensateur avec l’inductance de la cellule inductive primaire 10 étant émulée par la commande des bras de commutation 7 par l'unité de contrôle primaire 3 à l’aide des rapports cycliques α 1 et α 2 . Ici encore, l’inductance est par exemple réalisée par bobinage d’un fil de cuivre On va maintenant décrire un exemple de sous-circuit secondaire 6 en référence à la FIG. 1 . Ce sous-circuit secondaire 6 comprend : - une cellule inductive secondaire 20 pour l'échange d'énergie sans contact avec la cellule inductive primaire 10, - un étage d’adaptation de fréquence 30, - un transformateur 11, et - un onduleur/redresseur 23, apte à réaliser une adaptation de l’impédance équivalente sur son entrée alternative, de manière à faire varier cette impédance indépendamment de l’impédance de l’unité de stockage d’énergie électrique 2. Comme on peut le voir sur la FIG. 1 , l’étage d’adaptation de fréquence 30 peut comprendre exactement deux bras, à savoir : - un premier bras 31 comprenant deux condensateurs 32 montées de part et d’autre d’un premier point milieu 33, et - un deuxième bras de commutation 34 comprenant deux paires 35 d’interrupteurs électroniques commandables 36a et 36b. Dans chaque paire 35, les deux interrupteurs 36a et 36b sont montés en série, et ces deux paires 35 sont montées de part et d’autre d’un deuxième point milieu 33. On constate sur la FIG. 1 que l’enroulement primaire 13 du transformateur 11 est ici monté entre les deux points milieux 33 de l’étage d’adaptation de fréquence 30. On constate également que, dans l’exemple décrit, la cellule inductive secondaire 20 est montée en parallèle des deux bras 31 et 34 de l’étage d’adaptation de fréquence 30. Dans l’exemple de la FIG. 1 : - aucun composant physique n’est monté en série avec l’enroulement primaire 13 du transformateur 11 entre les deux points milieux 33 de l’étage d’adaptation d’impédance 30 et, et - aucun composant physique n’est monté en série avec la cellule inductive secondaire, dans la branche en parallèle des bras de l’étage d’adaptation de fréquence. Comme on le verra par la suite, l’étage d’adaptation de fréquence 30 est ici commandé de manière à ce que la fréquence du courant électrique circulant dans l’enroulement primaire 13 du transformateur 11 soit égale à K fois la fréquence du courant électrique circulant dans la cellule inductive secondaire 20, K étant compris entre 5 et 100. Dans l’exemple considéré, pour chaque paire 35, les deux interrupteurs électroniques 36a et 36b peuvent avoir un dopage opposé ou non. Il s’agit ici de transistors à effet de champ montés en source commune ou en drain commun. Dans d’autres exemples, il peut s’agir de transistors bipolaires ou IGBT montés en émetteur commun ou en collecteur commun. Pour une première paire 35 montée entre une première borne de la cellule inductive secondaire 20 et le deuxième point milieu 33, on trouve : - un premier interrupteur commandable 36a monté entre la borne de la première paire 35 reliée à la première borne de la cellule inductive secondaire 20 et un deuxième interrupteur commandable 36b et, - ce deuxième interrupteur commandable 36b monté entre le premier interrupteur commandable 36a et le deuxième point milieu 33. Pour une deuxième paire 35 montée entre le deuxième point milieu 33 et une deuxième borne de la cellule inductive secondaire 20, on trouve : - un premier interrupteur commandable 36a monté entre le point milieu 33 et un deuxième interrupteur commandable 36b et, - ce deuxième interrupteur commandable 36b monté entre le premier interrupteur commandable 36a et la borne de la deuxième paire 35 reliée à la deuxième borne de la cellule inductive secondaire 20. Ainsi, d’une paire 35 à l’autre, les interrupteurs commandables 36a, respectivement 36b, ont un positionnement différent par rapport au deuxième point milieu 33. Les premiers interrupteurs 36a peuvent être de même premier dopage et les deuxièmes interrupteurs 36b peuvent être de même deuxième dopage opposé au premier dopage. Les interrupteurs électroniques commandables 36a et 36b peuvent en variante être tous de même dopage, par exemple être des transistors MOSFET canal N. On constate également sur la FIG. 1 que, dans l’exemple considéré, pour chaque interrupteur électronique commandable 36a, 36b du deuxième bras 34, une diode 37 est montée en anti-parallèle. Bien que non représenté, il est également possible que, pour chaque interrupteur électronique commandable 36a, 36b du deuxième bras 34, un condensateur 38 soit monté en parallèle. L’onduleur/redresseur 23 comprend dans l’exemple décrit deux bras de commutation 24 disposés en parallèle, chaque bras comprenant deux interrupteurs électroniques commandables 12 disposés de part et d’autre d’un point milieu 25. En parallèle des deux bras de commutation 24 sont montés, également en parallèle l’un de l’autre, un condensateur 28 et l’unité de stockage d’énergie électrique 2. Les deux interrupteurs 12 d’un même bras de commutation 24 sont ici commandés à l’aide d’un même rapport cyclique, l’un en opposition de l’autre avec un temps mort par l’unité de contrôle 3. Le premier bras 24 comprend ainsi deux interrupteurs électroniques commandables 12 et un premier point milieu 25 auquel une borne de l’enroulement secondaire 14 du transformateur 11 est connectée et ces deux interrupteurs électroniques commandables 12 sont commandés selon un rapport cyclique α 3 . Le deuxième bras 24 comprend ainsi deux interrupteurs électroniques commandables 12 et un deuxième point milieu 25 auquel l’autre borne de l’enroulement secondaire 14 du transformateur 11 est connectée et ces deux interrupteurs électroniques commandables 12 sont commandés selon un rapport cyclique α 4 . L’enroulement primaire 13 et l’enroulement secondaire 14 du transformateur 11 sont dimensionnés de manière à ce que le courant circulant dans l’enroulement primaire 13 soit égal à 1/N fois le courant circulant dans l’enroulement secondaire 14, N étant par exemple égal à 3. Dans l’exemple de la FIG. 1 , la cellule inductive secondaire 20 est formée par l’association en série : d’une inductance permettant de récupérer l’énergie magnétique issue de la cellule inductive primaire 10, et d’un condensateur, formant ainsi une cellule résonante. Dans l’exemple considéré, l’inductance a une valeur comprise entre 1mH et 100mH et le condensateur a une capacité comprise entre 100µF et 100mF. L’inductance est par exemple réalisée par bobinage d’un fil de cuivre, autre que du fil de Litz. Comme déjà mentionné, dans le cas de la FIG. 1 , la cellule inductive primaire 10 pourrait aussi être formée par l’association en série : d’une inductance permettant la génération d’énergie magnétique, et d’un condensateur, formant ainsi une cellule résonante. Dans la variante représentée sur la FIG. 2 , la cellule inductive secondaire 20 est formée par une inductance uniquement. Aucun condensateur physique n’est présent, la présence en série de ce condensateur avec l’inductance de la cellule inductive secondaire 20 étant émulée par la commande des bras de commutation 24 par l'unité de contrôle primaire 3 à l’aide des rapports cycliques α 3 et α 4 . Ici encore, l’inductance est par exemple réalisée par bobinage d’un fil de cuivre. Par ailleurs, l’unité de contrôle 3 agit dans l’exemple décrit sur la commande de l’onduleur/redresseur 23 de manière à faire varier l’impédance équivalente R Ref aux bornes de l’entrée alternative, définie entre les deux points milieux 25 des bras de commutation 24 indépendamment de l’impédance sur la sortie continue de cet onduleur/redresseur 23. L’impédance équivalente R Ref est représentée par le ratio V/I où V est la tension entre les deux points milieux 25, et I l’intensité du courant circulant dans l’enroulement secondaire 14 du transformateur 11. R Ref a par exemple une valeur comprise entre 0,1 Ώ et 20 Ώ, notamment entre 5 Ώ et 15 Ώ. Pour une configuration de recharge donnée, cette configuration étant notamment déterminée par l’un au moins parmi : la position du sous-circuit secondaire 6 par rapport au sous-circuit primaire 4 et/ou le niveau de puissance à transmettre et/ou la tension aux bornes de l’unité de stockage d’énergie électrique 2, R Ref peut avoir une valeur fixe et cette valeur est par exemple dans la plage précitée. D’une configuration de recharge à l’autre, par exemple en cas d’éloignement plus important entre le sous-circuit primaire 4 et le sous-circuit secondaire 6 et/ou pour tenir compte du vieillissement du système, la valeur de R Ref peut être modifiée, restant notamment dans la plage précitée. L’onduleur/redresseur 23 de la FIG. 1 est par exemple commandé comme suit par l’unité de contrôle 3, pour réaliser l’adaptation d’impédance sur l’entrée alternative de l’onduleur/redresseur 23: - l’un des deux bras de commutation 24 commute à la fréquence de l’énergie électrique échangée sans contact par couplage inductif et avec un rapport cyclique α 3 de 50%, et - l’autre des deux bras de commutation 24 commute à une fréquence supérieure à celle de l’énergie électrique échangée sans contact, par exemple à au moins 5 fois ou 10 fois cette fréquence de l’énergie électrique échangée sans contact, et avec un rapport cyclique α 4 modulé selon le courant alternatif mesuré en sortie de la cellule inductive secondaire 20 et selon la tension aux bornes de l’entrée alternative de l’onduleur/redresseur 23. L’un des interrupteurs commandables 12 du bras de commutation 24 qui commute à une fréquence supérieure à celle de l’énergie électrique échangée sans contact est par exemple piloté selon un rapport cyclique α 4 tandis que l’autre interrupteur commandable 12 de ce bras 24 est piloté selon un rapport cyclique 1- α 4 , et α 4 est par exemple déterminé selon l’équation ci-dessous: ∝ 4 =(R ref ×|I| )/V batt où V batt désigne la tension aux bornes de l’unité de stockage d’énergie électrique 2. Par ailleurs, l’unité de contrôle 3 commande également les interrupteurs électroniques commandables 36a, 36b de l’étage d’adaptation de fréquence comme suit, lorsque les interrupteurs électroniques commandables 12 de l’onduleur/redresseur 23 sont commandés comme décrit ci-dessus : - les deux interrupteurs électroniques commandables 36a du deuxième bras 34 sont pilotés en MLI avec un même rapport cyclique tandis que les deux interrupteurs électroniques commandables 36b sont maintenus fermés lors de l’alternance positive de la tension aux bornes de la cellule inductive secondaire 20, et - les deux interrupteurs électroniques commandables 36b du deuxième bras 34 sont pilotés en MLI avec un même rapport cyclique tandis que les deux interrupteurs électroniques commandables 36a sont maintenus fermés lors de l’alternance négative de la tension aux bornes de la cellule inductive secondaire 20. D’une alternance de tension à l’autre, le rapport cyclique peut évoluer de la même façon dans le temps. L’invention n’est pas limitée à l’exemple qui vient d’être décrit. Bien qu’une unique unité de contrôle 3 soit représentée, d’autres réalisations sont possibles, par exemple la possibilité qu’une unité de contrôle soit dédiée à la commande du sous-circuit primaire 4 et qu’une autre unité de contrôle soit dédiée à la commande du sous-circuit secondaire 6. Par ailleurs, d’autres exemples que des transistors bipolaires ou des transistors à effet de champ sont possibles pour réaliser les interrupteurs électroniques commandables des paires 35 du deuxième bras de commutation 33 de l’étage d’adaptation de fréquence 30, tels que des transistors IGBT. Comme déjà mentionné, les deux interrupteurs électroniques commandables 36a, 36b d’une même paire 35 peuvent avoir un même dopage entre eux, ou en variante, avoir un dopage opposé. Circuit d’alimentation électrique (1) d'une unité de stockage d'énergie électrique (2), ce circuit d’alimentation électrique comprenant : - un sous-circuit primaire (4), apte à être connecté à un réseau de tension (5), et - un sous-circuit secondaire (6), apte à être connecté à une unité de stockage d’énergie électrique (2), le sous-circuit primaire (4) et le sous-circuit secondaire (6) étant configurés de manière à échanger sans contact par couplage inductif de l’énergie électrique, le sous circuit-secondaire (6) comprenant : - une cellule inductive secondaire (20) pour l’échange dans contact par couplage inductif d’énergie électrique avec le sous-circuit primaire (4), - un onduleur/redresseur (23) apte à réaliser une adaptation d’impédance de l’impédance sur l’entrée alternative de cet onduleur/redresseur (23), indépendamment de l’impédance de l’unité de stockage d’énergie électrique (2), cet onduleur/redresseur (23) comprenant au moins deux bras de commutation (24), chaque bras de commutation (24) comprenant deux interrupteurs électroniques (12) disposés de part et d’autre d’un point milieu (25), - un transformateur (11), ayant un enroulement primaire (13), et ayant au moins un enroulement secondaire (14), cet enroulement secondaire (14) étant monté entre deux points milieux (25) de l’onduleur/redresseur (23), et - un étage d’adaptation de fréquence (30), disposé entre la cellule inductive secondaire (20) et l’enroulement primaire (13) du transformateur (11), cet étage (30) étant configuré pour modifier la fréquence entre la tension aux bornes de la cellule inductive secondaire (20) et la tension aux bornes de l’enroulement primaire (13) du transformateur (11). Circuit selon la revendication 1, l’onduleur/redresseur (23) comprenant exactement deux bras de commutation (24), et le transformateur (11) comprenant un unique enroulement secondaire (14) monté entre les deux points milieux (25) de l’onduleur/redresseur (23). Circuit selon la revendication 1 ou 2, l’étage d’adaptation de fréquence (30) comprenant deux bras (31, 34): un premier bras (31) comprenant deux impédances (32) montées de part et d’autre d’un point milieu (33), et un deuxième bras de commutation (32) comprenant deux paires (35) d’interrupteurs électroniques commandables (36a, 36b) montés en série, ces deux paires (35) étant montées de part et d’autre d’un point milieu (33), l’enroulement primaire (13) du transformateur (11) étant monté entre les deux points milieux (33) de l’étage d’adaptation de fréquence (30) et/ou la cellule inductive secondaire (20) étant montée en parallèle des deux bras (31, 34) de l’étage d’adaptation de fréquence (30). Circuit selon la revendication 3, les impédances (32) du premier bras (31) étant des condensateurs. Circuit selon la revendication 3 ou 4, chaque paire (35) d’interrupteurs électroniques commandables (36a, 36b) comprenant deux transistors de dopage opposé ou de même dopage. Circuit selon la revendication 5, les deux transistors (36a, 36b) de chaque paire (35) d’interrupteurs électroniques commandables étant des transistors à effet de champ montés en source commune ou en drain commun, ou étant des transistors bipolaires ou IGBT et étant montés en base commune ou en émetteur commun. Circuit selon l’une quelconque des revendications 3 à 6, l’étage d’adaptation de fréquence (30) comprenant, pour chaque interrupteur électronique commandable (36a, 36b), une diode (37) montée en anti-parallèle. Circuit selon l’une quelconque des revendications 3 à 7, l’étage d’adaptation de fréquence (30) comprenant, pour chaque interrupteur électronique commandable (36a, 36b), un condensateur (38) monté en parallèle. Circuit selon l’une quelconque des revendications précédentes, la cellule inductive secondaire (20) étant constituée par l’association en série d’un condensateur et d’une inductance. Circuit selon l’une quelconque des revendications 3 à 8, la cellule inductive secondaire (20) étant constituée par une inductance, les bras de commutation (24) de l’onduleur/redresseur (23) et le deuxième bras de commutation (34) de l’étage d’adaptation de fréquence (30) étant commandés de manière à ce la tension aux bornes du premier bras (31) de l’étage d’adaptation de fréquence (30) émule la présence d’un condensateur monté en série avec la cellule inductive secondaire (20). Circuit selon l’une quelconque des revendications précédentes, l’onduleur/redresseur (23) comprenant exactement deux bras de commutation (24), l’un de ces deux bras (24) étant commandé pour commuter à la fréquence de l’énergie électrique échangée sans contact par couplage inductif et avec un rapport cyclique de 50%, et l’autre de ces deux bras (24) étant commandé pour commuter à une fréquence supérieure à celle de ladite énergie électrique et avec un rapport cyclique modulé selon le courant alternatif circulant dans l’enroulement secondaire (14) du transformateur (11) et la tension sur l’entrée alternative de cet onduleur/redresseur (23). Circuit selon l’une quelconque des revendications précédentes, le sous-circuit primaire (4) comprenant : - une cellule inductive primaire (10) pour l’échange sans contact par couplage inductif d’énergie électrique avec la cellule inductive secondaire (20), et - un onduleur/redresseur (21) comprenant au moins deux bras de commutation, chaque bras de commutation (7) comprenant deux interrupteurs électroniques commandables (12) disposés de part et d’autre d’un point milieu (8). Circuit selon la revendication 12, la cellule inductive primaire (10) étant constituée par l’association en série d’un condensateur et d’une inductance. Circuit selon la revendication 12 ou 13, la cellule inductive primaire (10) étant constituée par une inductance, les bras de commutation (7) de l’onduleur/redresseur (21) du sous-circuit primaire (6) étant commandés de manière à ce la tension aux bornes de l’entrée alternative de cet onduleur/redresseur (21) émule la présence d’un condensateur monté en série avec la cellule inductive primaire (10). Composant pour l’alimentation électrique d’une unité de stockage d’énergie électrique (2), comprenant le circuit électrique (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, le composant définissant notamment une structure supportant de manière rigidement couplés entre eux le sous-circuit primaire (4) et le sous-circuit secondaire (6). Dispositif pour l’alimentation électrique d’une unité de stockage d’énergie électrique (2), comprenant : - le circuit électrique selon l’une quelconque des revendications1 à 14, - une borne de charge pour véhicule hybride ou électrique, dans laquelle est disposé le sous-circuit primaire (4) du circuit électrique (1) ou à laquelle est électriquement connecté le sous-circuit primaire (4), et - un composant apte à être embarqué dans un véhicule hybride ou électrique, dans lequel est disposé le sous-circuit secondaire (6) du circuit électrique (1).