Brevet FR3157377A1 — publié le 20250627

La présente invention a trait à une installation de désalinisation d’eau de mer comprenant une chaudière d’ébullition (34) recevant un fluide caloporteur chauffé par énergie solaire, générant une vapeur d’eau primaire (46) envoyée dans des condenseurs (72) constitués d’un faisceau de tubes disposés dans chacune des cuves (78) d’une succession de cellules (60, 62, 64) afin de réaliser une condensation dans lesdits condenseurs produisant une eau distillée (74), cette condensation chauffant une eau de mer pulvérisée dans les cuves (78), au-dessus des condenseurs, en générant une vapeur d’eau secondaire basse pression (50) qui est ajoutée à la vapeur d’eau primaire (46). Une telle installation est caractérisée en ce qu’elle comporte un dispositif de chauffage à très haute température, supérieure à 300°C, du fluide caloporteur amené à circuler dans la chaudière d’ébullition (34), un dispositif d’aspiration (42) maintenant une basse pression inférieure à 1 bar dans la chaudière d’ébullition (34), un dispositif (32) échangeur de chaleur apte à porter l’eau reçue par la chaudière d’ébullition à une très haute température supérieure à 300°C, un compresseur thermique (48) pour obtenir une vapeur d’eau primaire haute pression (52), et un circuit délivrant à chacune des cellules (60, 62, 64)) de la succession une vapeur d’eau primaire haute pression et à très haute température (50, 56), supérieure à 300°C. Figure pour l’abrégé : Figure 3 INSTALLATION ET PROCÉDÉ DE DÉSALINISATION D’EAU DE MER PAR ÉVAPORATION UTILISANT L’ÉNERGIE SOLAIRE Domaine technique de l’invention La présente invention concerne une installation de désalinisation d’eau de mer utilisant l’énergie solaire. Elle a bien sûr également trait au procédé de désalinisation mis en œuvre au sein de ladite installation. Etat antérieur de la technique Un type d’installation de désalinisation d’eau de mer connu, présenté notamment par le document US-A1-2017151507 publié le 1er juin 2017, comporte une chaudière d’ébullition chauffée au fioul qui, à partir d’une eau venant d’une condensation, forme une vapeur primaire d’eau pure passant à l’intérieur d’un condenseur constitué dans cet exemple d’un tube (dans d’autres exemples, le condenseur est constitué d’un faisceau de multiples tubes parallèles) intégré dans la cuve d’une première cellule (encore dénommée "effet") alimentée par de l’eau de mer non traitée, qui est pulvérisée sur ledit tube ou sur lesdits tubes à partir de buses disposées à la partie supérieure de ladite cellule. On réalise dans ledit condenseur une condensation exothermique de la vapeur primaire, laquelle, par la chaleur latente de changement de phase, dégage une énergie calorifique qui vaporise le brouillard d’eau de mer pulvérisée dans ladite première cellule, cette vapeur étant ensuite transférée dans le condenseur d’une cellule suivante dont la construction est similaire à celle de la première cellule. Les deux cellules communiquent ainsi entre elles au moyen d’ouvertures prévues à leurs parties supérieures. On continue ensuite de la même manière avec une succession de cellules identiques (au nombre de quatre à vingt selon les installations, et le plus souvent au nombre compris entre dix et quinze), lesquelles présentent de ce fait à chaque transfert une baisse progressive de la température de l’eau de condensation dans le sens de la première cellule vers la dernière cellule de l’installation. Ainsi, dans chacune des cellules communicantes d’une telle succession, on obtient d’une part de la vapeur d’eau provenant de l’évaporation de l’eau de mer projetée depuis la partie supérieure de la cellule après contact avec le condenseur dans lequel circule la vapeur d’eau qui se condense et, d’autre part, un dépôt de la partie d’eau de mer qui n’est pas entrée en contact avec le condenseur. La vapeur d’eau issue de la vaporisation de l’eau de mer est envoyée vers le condenseur disposé dans la cuve de la cellule suivante, l’eau sous forme liquide, distillée, obtenue par condensation dans le condenseur est dirigée vers un réservoir de stockage (placé en bout de l’installation) tandis que l’eau de mer déposée, reposant en fond de cuve, est pompée et expédiée depuis le fond de la première cellule vers la partie supérieure de la deuxième cellule, pour y être pulvérisée, et ainsi de suite depuis la deuxième cellule jusqu’à la dernière cellule pour finalement être rejetée à la mer alors pourtant que la saumure très concentrée contenue dans le dépôt de la dernière cellule a le défaut d’être un produit toxique. Dans la dernière cellule, la quantité d’eau distillée qui s’écoule depuis celui qui est alors le dernier condenseur est dirigée elle aussi vers le réservoir de stockage tandis que la vapeur d’eau résultante est renvoyée en aval de la chaudière d’ébullition afin d’être réinjectée dans la première cellule. En conclusion, toute l’eau de mer pulvérisée en partie supérieure des différentes cellules de l’installation est séparée par évaporation en vapeur d’eau distillée et en un dépôt d’eau de mer non traitée qui est de moins en moins concentré en saumure, l’eau distillée et le dépôt de saumure mélangé à de l’eau de mer non traitée étant récupérés en bout de ladite installation, exploitée pour la première et malheureusement, puisque nocif, rejeté à la mer pour le second quand bien même il se charge davantage en eau, donc voit sa concentration en saumure diminuer de la première en direction de la dernière cellule de l’installation. Il est par ailleurs possible de prévoir qu’en sortie d’une cellule, le plus souvent la première ou la dernière, une partie ou la totalité de l’eau sous forme liquide délivrée après condensation par le tube ou le faisceau de tubes constituant le condenseur de la cellule concernée soit renvoyée à la chaudière d’ébullition afin d’alimenter celle-ci en eau distillée qui, ajoutée à l’eau de mer, va être transformée en vapeur d’eau. D’une manière générale, il est quoi qu’il en soit connu du document US-A1-2017151507 de produire dans la chaudière d’ébullition une vapeur d’eau primaire à une température d’environ 70°C et à une pression ordinaire, cette température étant alors aussi celle de la vapeur pénétrant dans la première cellule et descendant ensuite progressivement dans la succession des cellules communicantes pour atteindre lors de la dernière condensation environ 40°C. On peut utiliser un grand nombre de cellules afin que les écarts de température soient plus faibles. Ce procédé, comprenant une distillation à effets multiples, est appelé « Multiple effect distillation » en langue anglaise, ou « MED » par abréviation. On réalise ainsi, à partir d’une vapeur d’eau pure primaire présentant une température globalement inférieure à 70°C, une production d’eau distillée avec un gain entre la masse d’eau produite et la masse consommée par la vapeur primaire, appelé « Gain output ratio » en langue anglaise, ou « GOR » par abréviation, qui est d’environ 6. Dans des installations connues similaires, la production de chaleur est réalisée, non pas par la combustion de fioul, mais au moyen de panneaux solaires, de centrales thermiques, de groupes électrogènes ou encore par la combustion de toute autre énergie fossile. Toutefois, tous ces types d’installation utilisant une faible température de vapeur primaire (égale ou inférieure à 70°C) avec une faible pression ont pour premier inconvénient le fait de provoquer des problèmes de formation de calcaire, en particulier dans la chaudière d’ébullition et en surface, voire à l’intérieur des tubes des différents condenseurs disposés dans chacune des cellules, calcaire qui finit par se déposer sur ces surfaces en formant une couche isolante, notamment en surfaces intérieure et extérieure des tubes des condenseurs, réduisant ainsi les sections de passage et, en tout état de cause, diminuant les échanges thermiques. Par ailleurs, la température de la vapeur d’eau qui circule dans les faisceaux de tubes en vue d’une condensation et, partant, la température de la vapeur d’eau obtenue par évaporation de l’eau de mer dans chacune des cellules font l’une et l’autre l’objet d’une chute de la première jusqu’à la dernière des cellules de l’installation, du fait de l’absence d’éléments chauffants sous les cuves des cellules, ce qui a pour conséquence de provoquer une baisse progressive notable du rendement de l’installation au niveau des cellules les plus proches de la sortie de l’installation. Enfin et surtout, dès lors que les cellules des installations de désalinisation connues communiquent entre elles pour permettre le passage de l’une à l’autre de la vapeur d’eau primaire, tout fonctionnement défectueux ou anormal à l’intérieur d’une cellule ayant pour conséquence un arrêt de cette cellule génère l’arrêt de l’ensemble des cellules de l’installation et donc la cessation provisoire du traitement de désalinisation jusqu’à remise en état de la cellule défectueuse. Présentation de l’invention La présente invention a notamment pour but d’éviter ces problèmes de l’art antérieur. Elle propose à cet effet une installation de désalinisation d’eau de mer comprenant une chaudière d’ébullition recevant un fluide caloporteur chauffé par énergie solaire, générant une vapeur d’eau primaire envoyée dans des condenseurs constitués d’un faisceau de tubes disposés dans chacune des cuves d’une succession de cellules afin de réaliser une condensation dans lesdits condenseurs produisant une eau distillée, cette condensation chauffant une eau de mer pulvérisée dans les cuves, au-dessus des condenseurs, en générant une vapeur d’eau secondaire basse pression qui est ajoutée à la vapeur d’eau primaire, ladite installation étant caractérisée en ce qu’elle comporte un dispositif de chauffage à très haute température, supérieure à 300°C, du fluide caloporteur amené à circuler dans la chaudière d’ébullition, un dispositif d’aspiration maintenant une basse pression inférieure à 1 bar dans la chaudière d’ébullition, un dispositif échangeur de chaleur apte à porter l’eau reçue par la chaudière d’ébullition à une très haute température supérieure à 300°C, un compresseur thermique pour obtenir une vapeur d’eau primaire haute pression, et un circuit délivrant à chacune des cellules de la succession une vapeur d’eau primaire haute pression et à très haute température, supérieure à 300°C. Un avantage essentiel de l’installation selon l’invention relativement aux installations actuelles est que, puisque les cellules sont désormais totalement cloisonnées et indépendantes les unes des autres, en cas d’arrêt intervenant sur une cellule, que ce soit une panne de fonctionnement ou un arrêt volontaire pour un besoin de maintenance, seule la cellule concernée sera mise hors service alors que toutes les autres cellules de l’installation continueront de fonctionner normalement. Il est alors raisonnable de conclure de ce qui précède que l’installation selon l’invention pourra comprendre moins de cellules que les installations actuelles tout en assurant un rendement équivalent car les mises à l’arrêt seront moins fréquentes. Outre l’économie consécutive au fait que la quantité de cellules à construire sera moindre, on comprend que l’emprise au sol de l’installation conforme à l’invention sera notablement réduite. Un autre avantage de cette installation est que la faible pression dans la chaudière d’ébullition conduit à la formation de vapeurs limitant fortement la naissance de calcaire, ce qui permet de réduire les opérations de maintenance et de conserver un bon rendement du système grâce à la réduction des dépôts. En outre, le fait que toutes les cellules de l’installation selon l’invention reçoivent de la vapeur d’eau à très haute température et sous la même haute pression contribue à des fonctionnements et à des résultats quasi-identiques d’une cellule à l’autre. Ainsi, les rendements étant les mêmes, il sera possible de réduire le nombre de telles cellules par comparaison avec les installations actuellement exploitées. L’installation de désalinisation selon l’invention peut comporter de plus une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, qui peuvent être combinées entre elles. Ainsi, le dispositif d’aspiration peut comporter une pompe à vide. Avantageusement, les cellules comporteront des circuits de vapeur cloisonnés, séparés entre eux, et ne délivrant donc pas de vapeur de l’une à l’autre. De préférence, l’installation selon l’invention peut comporter un ensemble de réflecteurs formant une surface en arc de cercle dont le point focal est centré sur un tube de circulation du fluide caloporteur qui est chauffé par l’énergie solaire. Dans cette construction, ladite installation peut en outre comporter une réserve thermique recevant le fluide caloporteur chauffé par énergie solaire, permettant ainsi de réguler sur des journées complètes la température du fluide délivré à la chaudière d’ébullition. Selon une autre construction préférentielle, l’installation selon l’invention peut comporter un circuit du fluide caloporteur chauffé traversant successivement les saumures déposées au fond des cuves de chacune des cellules. Toujours selon cette autre construction, le circuit de fluide caloporteur chauffé pourra traverser la succession des cellules à contre-courant, de la dernière cellule vers la première cellule. Idéalement, le fluide caloporteur sera choisi parmi les fluides à base de sels fondus. Selon encore une autre variante de construction, l’installation selon l’invention peut comporter une chambre de condensation finale recevant la part de vapeur secondaire (50) qui est ensuite délivrée au compresseur thermique. Dans ce cas, la chambre de condensation finale pourra comporter un circuit d’eau de mer froide refroidissant cette chambre et alimentant ensuite les cellules en eau de mer froide pour y être pulvérisée sur leur condenseur. Très avantageusement, l’invention peut comporter un dispositif de nettoyage d’au moins les condenseurs et le dispositif échangeur de chaleur interne à la chaudière d’ébullition, ledit dispositif de nettoyage fonctionnant par ultrasons. Elle peut également comporter au moins un générateur de flash permettant d’augmenter, de façon soudaine et brutale, la température de la vapeur d’eau primaire haute pression délivrée par le compresseur thermique déjà portée à très haute température. De préférence, le circuit de circulation du fluide caloporteur pourra comprendre deux parties en prolongement l’une de l’autre, un circuit primaire et un circuit secondaire, le second pouvant être isolé du premier en cas d’insuffisance d’ensoleillement. L’invention a pour second objet un procédé de désalinisation d’eau de mer comprenant de façon connue le chauffage par énergie solaire d’un fluide caloporteur amené à circuler dans une chaudière d’ébullition apte à produire une vapeur d’eau primaire envoyée dans des condenseurs constitués d’un faisceau de tubes disposés dans chacune des cuves d’une succession de cellules afin de réaliser dans lesdits condenseurs une condensation produisant une eau distillée, cette condensation chauffant une eau de mer pulvérisée dans les cuves, au-dessus des condenseurs, en générant une vapeur d’eau secondaire basse pression qui est ajoutée à la vapeur d’eau primaire haute température, ledit procédé étant caractérisé en ce qu’il consiste de plus à chauffer à très haute température, supérieure à 300°C, le fluide caloporteur amené à circuler dans la chambre d’ébullition, à maintenir par aspiration une pression inférieure à 1 bar dans ladite chaudière d’ébullition, à mettre en contact l’eau de mer reçue par la chambre d’ébullition et un échangeur de chaleur dans lequel circule le fluide caloporteur afin de produire une vapeur d’eau primaire dont la température est supérieure à 300°C, à envoyer cette vapeur d’eau primaire à très haute température produite par ladite chaudière dans un compresseur thermique afin d’obtenir une vapeur d’eau primaire haute pression, et à délivrer cette vapeur d’eau sous haute pression et à très haute température dans chacune des cellules de la succession de cellules. L’invention sera mieux comprise et d’autres caractéristiques et avantages apparaîtront plus clairement à la lecture de la description ci-après donnée à titre d’exemple, en référence aux dessins annexés dans lesquels : FIG. 1 est un schéma en vue de face d’un système de miroirs solaires générant l’énergie calorifique de chauffage de la chaudière d’ébullition d’une installation de désalinisation selon l’invention ; FIG. 2 est un schéma en coupe transversale de ce système de miroirs solaires ; et FIG. 3 est un schéma de l’unité de désalinisation de cette installation. FIG. 4 ] est un schéma d’un dispositif de nettoyage par ultrasons fonctionnant en continu, susceptible d’être associé à l’installation selon l’invention, qui permet dès lors à celle-ci d’éviter les arrêts qu’imposent des nettoyages pour éliminer les éventuels dépôts de calcaire FIG. 5 est un schéma d’un exemple de construction disposée à la sortie de l’installation de désalinisation illustrant les derniers traitements appliqués à l’eau distillée et à la saumure. Description des modes de réalisation préférés Les figures 1 et 2 présentent des mâts 2 supportant chacun un pivot horizontal 4, ces pivots étant alignés pour former un axe de pivotement d’une structure tubulaire 12 supportant des réflecteurs constitués de panneaux de miroirs 6 disposés entre deux mâts. Chaque miroir réflecteur 6 présente une section transversale en arc de cercle recevant le pivot 4 sur sa face extérieure, de manière à laisser libre sa face intérieure concave tournée vers un tube 10 disposé au centre de l’arc de cercle. Une motorisation installée au sommet de chaque mât 2, pilotée par un boîtier de contrôle 28 disposé dans le mât, entraîne le pivot horizontal 4 de manière à tourner l’ensemble des miroirs réflecteurs 6 face au soleil pour recevoir une énergie maximum de son rayonnement, et concentrer ces rayons de sorte que leurs points focaux coïncident de façon permanente avec le tube central 10, et ce afin de chauffer toujours au maximum un fluide liquide caloporteur haute température circulant dans ce tube 10. Sous cette dernière expression, il faut comprendre qu’il s’agit d’un liquide support de transfert de chaleur à très haute température qui s’avère en outre, pour les besoins de la mise en œuvre et au regard de la destination de l’invention, être un liquide non toxique, ininflammable, de faible viscosité et d’une conductivité thermique très élevée. A titre d’exemple, il sera cité le produit commercialisé sous la marque "Globaltherm Omnistore MS-600" dont le point d’éclair est de 680°C, sa plage de fonctionnement en toute sécurité s’étendant de 149°C à 600°C. Ce liquide calorifique, commercialisé par la société britannique Global Oil Company (Europe) Limited est à base de sels fondus et est réputé pour être utilisé dans les applications de stockage solaire à très haute température. Le fluide calorifique passe dans un circuit primaire fermé comportant une pompe de circulation 14 délivrant le fluide à une extrémité d’entrée 16 du tube central 10, fluide qui ressort, réchauffé à très haute température, à l’autre extrémité dudit tube pour traverser ensuite un échangeur thermique 18 disposé dans une réserve thermique 20 accumulant une énergie calorifique en réchauffant le fluide calorifique déjà contenu dans un circuit fermé secondaire. L’échangeur thermique est avantageusement doté en amont de deux vannes, l’une à son entrée et l’autre à sa sortie, et ce afin de pouvoir isoler le circuit secondaire du circuit primaire, en l’absence de soleil et en tout état de cause la nuit, la pompe de circulation 14 du circuit primaire étant alors mise à l’arrêt, les deux vannes précitées étant fermées tandis que la pompe de circulation 22 du fluide disposée dans le circuit secondaire continue à fonctionner, permettant ainsi à l’installation selon l’invention d’être constamment en activité. Via l’échangeur thermique, le circuit secondaire comporte ainsi une sortie de fluide calorifique 24 chauffé à très haute température, présentant une régularité optimisée, vers l’unité de désalinisation, fluide calorifique qui, après son utilisation, revient plus froid par une entrée 26 dans la réserve thermique 20, et y est réchauffé même dans le cas où le circuit primaire est isolé de la réserve thermique 20 et, partant, du circuit secondaire. Il convient ici d’observer que le dispositif de chauffage par énergie solaire et le fluide calorifique sont choisis spécifiquement aux fins de pouvoir faire fonctionner l’installation de désalinisation, et plus particulièrement ses cellules, à des températures que les installations actuelles ne prévoient pas. Il en est ainsi des miroirs réflecteurs qui concentrent les rayons du soleil et qui permettent donc d’atteindre des températures supérieures à 500°C, impossibles à obtenir par l’emploi de panneaux solaires. De même, les installations actuelles fonctionnent avec de la vapeur d’eau dont la température est voisine de 70°C, alors que l’installation selon l’invention fonctionne avec de la vapeur d’eau dont la température est d’au moins 300°C, et de préférence de l’ordre de 400°C (comme cela sera retenu à titre d’exemple dans toute la suite de cette description), grâce ainsi qu’il va être décrit dans les paragraphes suivants à l’emploi du fluide calorifique précité qui, lui-même, peut être chauffé à cette température d’au moins 400°C délivrée par les miroirs réflecteurs. Une unité de contrôle de l’installation gère des boîtiers de contrôle 28 disposés dans chaque mât 2 pour régler le fonctionnement de la motorisation des pivots 4 et de la pompe 14 de circulation du circuit primaire, afin d’optimiser la captation d’énergie thermique pendant le jour en orientant les miroirs réflecteurs 6, et de délivrer une énergie calorifique la plus constante possible pendant les jours complets afin de régulariser dans le temps le fonctionnement de l’unité de désalinisation. En particulier, les miroirs réflecteurs 6 en arc de cercle permettent de concentrer le rayonnement solaire sur le tube central 10, en utilisant une surface totale qui n’est pas limitée grâce à l’addition de mâts 2 et l’utilisation de panneaux successifs suivant une longueur qui peut être très importante. Avantageusement, l’ensemble de l’électricité consommée par ailleurs par l’installation, notamment par les pompes de circulation du fluide calorifique et d’aspiration de l’eau de mer, provient soit de panneaux solaires photovoltaïques traditionnels rechargeant des batteries, soit encore de petits réacteurs nucléaires (Small Modular Reactors, ou par abréviation SMR), ces dispositions permettant de réaliser une installation de désalinisation qui est autonome en énergie La FIG. 3 présente une première pompe 22 du circuit secondaire de fluide calorifique, reliée à la sortie 24 de la réserve thermique 20, qui délivre le fluide chauffé à environ 400° C dans un serpentin 32 échangeur de chaleur disposé dans une cuve d’une chaudière d’ébullition 34 pour ressortir ensuite à une température inférieure et retourner vers l’entrée de la réserve thermique repérée par la flèche 26 en haut à droite de la FIG. 3 . Une première pompe d’alimentation en eau de mer 40 pompe cette eau par des conduites d’aspiration 36 disposées à une distance et à une profondeur maximale adaptées pour préserver l’environnement et également pour capter l’eau de mer la plus froide dans cet environnement, afin de couvrir le serpentin 32 qui, par échange thermique, porte à ébullition cette eau de mer. Une pompe à vide 42 maintient une faible pression constante dans la cuve de la chaudière 34, inférieure à un bar, de manière à favoriser l’ébullition de l’eau de mer, et à éviter un dépôt de calcaire qui, sinon, se déposerait sur les parois en réduisant les échanges thermiques. Une buse de récupération de vapeur d’eau 44, disposée en partie supérieure de la chaudière d’ébullition 34, récupère la vapeur primaire générée 46 pour l’envoyer vers un compresseur thermique 48 recevant aussi une vapeur secondaire basse pression et haute température 50, laquelle est produite par une succession de cellules de vaporisation 60, 62, 64, trois dans cet exemple illustré, lesdites cellules ayant la particularité de ne pas communiquer entre elles, à la différence de celles équipant les installations de désalinisation actuelles. D’une manière générale, ainsi qu’il a été décrit en préambule, on utilise plus de trois cellules de vaporisation, typiquement entre quatre et vingt et le plus souvent entre dix et quinze. Le serpentin 32, porté à très haute température, et la pompe à vide 42 font que la température de la vapeur d’eau primaire 46 distribuée par la chaudière 34 demeure voisine de 400°C. Le compresseur thermique 48 est un compresseur statique réalisant un mélange de la vapeur secondaire 50 avec la vapeur primaire 46 pour obtenir, par un effet d’entraînement dans des cônes convergents puis divergents, une vapeur 52 à haute pression (supérieure à huit bars) et à très haute température, toujours voisine de 400°C. Une partie de la vapeur haute pression 52 passe par un générateur de flash 54 pour obtenir de façon soudaine et brutale une vapeur surchauffée 56 à très haute température et haute pression (au moins 400°C et respectivement supérieure à huit bars), qui est délivrée à la première cellule de vaporisation 60 tandis que la partie complémentaire de vapeur haute pression 52 alimente en parallèle directement chacune des autres cellules de vaporisation 62, 64 de la succession de cellules ainsi qu’une chambre finale de condensation 82. Bien évidemment, un générateur de flash 54 peut être ajouté en amont d’une ou de plusieurs des cellules suivantes s’il s’avère nécessaire d’introduire dans de telles autres cellules de la vapeur d’eau surchauffée 56 en lieu et place de la vapeur d’eau 52 qui est déjà portée à très haute température, de l’ordre de 400°C, par la chaudière d’ébullition 34. Chaque cellule de vaporisation 60, 62, 64 se compose de trois chambres qui ne communiquent pas entre elles, à savoir (de gauche à droite sur la FIG. 3 ) : une première chambre 70 par laquelle pénètre la vapeur d’eau à très haute température et haute pression 52, ou selon 56 ; une deuxième chambre 78 constituée essentiellement sous la forme d’une cuve équipée d’un condenseur constitué d’un faisceau de tubes 72 parallèles et horizontaux, ces tubes étant disposés soit de façon anarchique, soit organisés et placés les uns au-dessus des autres en étant par exemple noyés à l’intérieur d’une ou de plusieurs plaques installées verticalement à l’intérieur de la chambre 78 (voir la FIG. 3 ), soit organisés et placés à l’intérieur d’un cylindre, à la manière d’un barillet de revolver (voir la FIG. 4 ) ; et enfin une troisième chambre 74 prévue pour recueillir l’eau distillée obtenue par condensation lors du passage de la vapeur d’eau dans les tubes 72 du condenseur de la deuxième chambre. A cette fin, chacun des tubes 72 est ouvert à ses deux extrémités, l’une débouchant dans la première chambre 70 pour permettre le passage de la vapeur d’eau que celle-ci renferme, l’autre débouchant dans la troisième chambre 74 pour permettre l’écoulement dans cette troisième chambre de l’eau sous forme liquide qui a été condensée dans les tubes 72. Pour réaliser la condensation, dans les tubes 72, de la vapeur d’eau délivrée dans la première chambre 70, il est prévu que la deuxième chambre 78 de l’installation selon l’invention comporte à sa partie supérieure des buses 84 qui pulvérisent de l’eau de mer et une buse de sortie 85 par laquelle est évacuée de la vapeur d’eau, dénommée "vapeur secondaire" dans la suite de cette description. Le circuit apportant l’eau de mer aux buses de pulvérisation 84 comporte une deuxième pompe d’aspiration 76 reliée aux conduites d’aspiration 36 disposées en mer profonde, donnant un flux qui traverse un échangeur thermique 80 disposé dans la chambre finale de condensation de vapeur d’eau 82, afin de se réchauffer tout en réalisant cette condensation, puis alimente lesdites buses de pulvérisation 84 disposées en partie supérieure de la cuve de chacune des deuxièmes chambres 78 des cellules de vaporisation 60, 62, 64, au-dessus du condenseur 72. Eventuellement, le circuit d’eau de mer comporte, après la traversée de la chambre finale de condensation 82, une vanne de sortie d’eau de mer vers l’extérieur 110 permettant d’ajouter au flux d’alimentation des buses de pulvérisation 84 un flux évacué directement par cette sortie, qui permet ainsi d’augmenter le débit d’eau traversant la chambre pour obtenir un refroidissement suffisant de la vapeur contenue dedans afin de réaliser sa condensation complète. En parallèle de la vanne de sortie d’eau de mer 110, une entrée de produits chimiques complémentaires 112 permet d’envoyer une addition d’éléments nécessaires avant la vaporisation de cette eau. La chambre finale de condensation 82 comporte une sortie supérieure 114 dirigée vers un extracteur à dépression de gaz non condensables 116. Le brouillard de pulvérisation d’eau de mer par les buses 84 est projeté vers le fond de la cuve de chacune des deuxièmes chambres 78 en arrosant le faisceau de tubes 72, dégageant ainsi la chaleur latente de condensation dans ces tubes, pour former la vapeur secondaire à basse pression et haute température 50 qui est récupérée et évacuée par la buse de sortie supérieure 85 de cette deuxième chambre 78. La température de cette vapeur secondaire est alors comprise entre 200°C et 300°C et sa pression est légèrement inférieure à un bar. L’essentiel, voire la totalité de la vapeur secondaire 50 alimente avantageusement le compresseur thermique 48, l’éventuel reliquat étant délivré à la chambre finale de condensation 82 et contribuant à la formation d’un condensat d’eau distillée qui se dépose au fond de cette chambre. L’eau de mer non vaporisée et très chargée en sel descend en bas de chaque deuxième chambre 78 pour former un dépôt d’eau saumâtre 88 chargée en sels minéraux et notamment en chlorure de sodium. Chaque cellule 60, 62, 64 comporte un circuit de condensation complémentaire 120, représenté en pointillés en arrière de la première chambre 70 de la cellule voisine, qui récupère le reste de gaz non condensables sortant des tubes du condenseur 72 et s’échappant de la troisième chambre 74. Chaque circuit 120 est relié à la sortie supérieure 114 de la chambre finale de condensation 82, afin que l’intégralité de ces gaz non condensables soit finalement évacuée par l’extracteur 116. Une première pompe de récupération d’eau distillée 100 récupère via le circuit 101 une eau condensée en bas de la réserve d’entrée de vapeur haute pression et à très haute température 56 de la première chambre de la première cellule 60, par une buse de sortie qui, disposée au fond de cette réserve, permet de la vider partiellement afin d’alimenter la chaudière d’ébullition 34 en complément de l’eau de mer, ceci pour diluer la concentration en saumure de l’eau alimentant ladite chaudière avant que celle-ci produise la vapeur primaire 46. Une deuxième pompe de récupération d’eau distillée 102 récupère via le circuit 103 l’autre partie de l’eau condensée restant en bas de la réserve d’entrée de vapeur haute pression 56 de la première chambre 70 de la première cellule 60, jusqu’à une certaine hauteur, et récupère de même le condensat d’eau distillée qui s’est écoulée dans le fond des réservoirs des troisièmes chambres 74 de chacune des cellules 60, 62, 64 ainsi que dans le fond de la chambre finale de condensation 82, afin d’alimenter une réserve d’eau distillée 104. La sortie 24 de fluide caloporteur, toujours porté à une température voisine de 400°C, est reliée à une deuxième pompe 90 de circulation de ce fluide afin d’envoyer celui-ci à un circuit 105 traversant successivement les dépôts d’eau saumâtre 88 au fond de chaque deuxième chambre 78, et ce dans le but de réaliser un chauffage de cette eau saumâtre pour l’assécher et obtenir une saumure la plus déshydratée possible. Très avantageusement, une telle circulation du fluide caloporteur est réalisée selon un sens inversé, c’est-à-dire de la dernière cellule (64 dans l’exemple représenté) vers la première cellule 60 de l’installation. Chaque stock de saumure 88 comportant beaucoup d’eau de mer, un tel passage préférentiel à contre-courant du fluide caloporteur fait que le taux d’évaporation de cette eau s’appauvrit au fur et à mesure de la circulation du fluide caloporteur de la dernière cellule 78 jusqu’à la première cellule 70, phénomène qui est illustré à la FIG. 3 par le niveau de saumure présent dans chaque deuxième chambre 78, lequel augmente de la dernière cellule en direction de la première. Dans l’exemple représenté à la FIG. 3 , le fluide caloporteur délivré à la sortie de la deuxième pompe 90 circule dans une conduite unique qui traverse successivement les fonds des deuxièmes chambres de l’ensemble des cellules de l’installation. En variante de cette construction qui permet un passage à contre-courant du fluide caloporteur, on peut prévoir l’ajout à la sortie de la pompe 90 d’autant de conduits auxiliaires 105 qu’il existe de cellules. Cette disposition aura l’avantage de permettre à l’installation de fonctionner sans discontinuité même dans l’hypothèse où la conduite unique s’avérerait défaillante. Le circuit de récupération et d’évacuation de la saumure déshydratée 92 part donc du dépôt de la saumure 88 de la première cellule 60 pour traverser successivement les autres en finissant par la dernière cellule 64, puis comporte une pompe d’évacuation de saumure 94 qui finalement délivre celle-ci dans un bac de récupération 96. Avantageusement, cette saumure fortement déshydratée peut être valorisée en étant revendue à des raffineries qui, après traitements et séparation des différents minéraux, pourra être exploitée dans des domaines tels que les domaines miniers, ceux des cosmétiques, des détergents, de la pharmaceutique ou encore celui de l’agriculture, en fournissant des fertilisants. Etant notamment chargée en chlorure de sodium, une partie de cette saumure pourra d’ailleurs être exploitée au sein même de l’installation selon l’invention dans le contexte de la fabrication du fluide caloporteur, le chlorure de sodium présent dans la saumure déshydratée constituant alors l’un des sels mélangés compris dans la composition du fluide caloporteur. L’eau distillée récoltée dans la réserve 104 peut, ainsi qu’il est connu, faire l’objet d’un traitement de reminéralisation par injections de carbonate 130 et de bicarbonate de calcium 131, d’un ajustement de son indicateur de pH en 132, pour corriger son côté acide ou basique, et d’une purification afin de permettre un usage alimentaire. Selon l’invention, il est avantageusement prévu d’ajouter à l’eau distillée du gaz carbonique 133, de préférence recyclé, ainsi qu’un ajustement en 134 de sels minéraux. En utilisant le gaz carbonique recyclé d’autres industries, cela permet d’avoir une empreinte carbone négative et, en même temps, d’augmenter le rendement de la minéralisation. Toujours avantageusement, si nonobstant les précautions préconisées pour le fonctionnement de l’installation de désalinisation selon l’invention, un risque de dépôt de calcaire s’avère possible, on complètera ladite installation d’un générateur d’ultrasons émettant un signal électrique converti en vibrations mécaniques par des transducteurs ultrasoniques. Par exemple, ainsi qu’il est représenté à la FIG. 4 , des transducteurs 119, fixés au support 123 et reliés au générateur 121, émettent de façon connue des vibrations 122 à haute fréquence schématisées par des flèches à cette FIG. 4 . De telles vibrations vont générer en continu de légers déplacements sur chacun des tubes des condenseurs 72, empêchant par là-même la sédimentation des minéraux, notamment du calcaire, ainsi que l’encrassement de l’installation. Il en irait de même pour la chaudière d’ébullition 34, en plaçant par exemple les transducteurs 119 sur le serpentin 32. Il devient de ce fait inutile d’arrêter de temps à autre le fonctionnement de l’installation conforme à l’invention, alors que de tels arrêts s’imposaient précédemment aussi bien pour le nettoyage de la chaudière d’ébullition que pour celui des condenseurs et des cuves dans les installations connues. Il en résulte à l’évidence une amélioration notable du rendement et des gains économiques importants par rapport aux techniques antérieures. Pour une parfaite lecture du fonctionnement de l’installation selon l’invention, il a été mentionné quelques valeurs repérées par les lettres BT (basse température), MT (moyenne température), HT (haute température), BP (basse pression), MP (moyenne pression) et HP (haute pression) aux postes essentiels de ladite installation. Ainsi, à la sortie de la chaudière d’ébullition 34, la vapeur primaire délivrée est à une température de 400°C et une pression inférieure à 1 bar, à la sortie du compresseur thermique 48, la température de la vapeur primaire est toujours de 400°C et la pression est supérieure à 8 bars, dans chacune des premières chambres 70 des cellules, la température est supérieure à 400°C si ces chambres sont précédées d’un générateur de flash 54 et la pression est supérieure à 8 bars, en partie supérieure des deuxièmes chambres 78 la température est comprise entre 200°C et 300°C et la pression est inférieure à 1 bar, dans chacune des troisièmes chambres 74 la température est comprise entre 5°C et 20°C et la pression est supérieure à 8 bars, et enfin dans la chambre finale de condensation 82 la température est comprise entre 100°C et 200°C et la pression est comprise entre 1 et 4 bars. Installation de désalinisation d’eau de mer comprenant une chaudière d’ébullition (34) recevant un fluide caloporteur chauffé par énergie solaire, générant une vapeur d’eau primaire (46) envoyée dans des condenseurs (72) constitués d’un faisceau de tubes disposés dans chacune des cuves (78) d’une succession de cellules (60, 62, 64) afin de réaliser une condensation dans lesdits condenseurs produisant une eau distillée (74), cette condensation chauffant une eau de mer pulvérisée dans les cuves (78), au-dessus des condenseurs, en générant une vapeur d’eau secondaire basse pression (50) qui est ajoutée à la vapeur d’eau primaire (46), ladite installation étant caractérisée en ce qu’elle comporte un dispositif de chauffage à très haute température, supérieure à 300°C, du fluide caloporteur amené à circuler dans la chaudière d’ébullition (34), un dispositif d’aspiration (42) maintenant une basse pression inférieure à 1 bar dans la chaudière d’ébullition (34), un dispositif (32) échangeur de chaleur apte à porter l’eau reçue par la chaudière d’ébullition à une très haute température supérieure à 300°C, un compresseur thermique (48) pour obtenir une vapeur d’eau primaire haute pression (52), et un circuit délivrant à chacune des cellules (60, 62, 64)) de la succession une vapeur d’eau primaire haute pression et à très haute température (50, 56), supérieure à 300°C. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que le dispositif d’aspiration (42) comporte une pompe à vide. Installation selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que les cellules (60, 62, 64) comportent des circuits de vapeur cloisonnés, séparés entre eux, qui ne délivrent pas de vapeur de l’une à l’autre. Installation selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu’elle comporte un ensemble de réflecteurs (6) formant une surface en arc de cercle dont le point focal est centré sur un tube de circulation du fluide caloporteur (10) qui est chauffé par l’énergie solaire. Installation selon la revendication 4, caractérisée en ce qu’elle comporte une réserve thermique (20) recevant le fluide caloporteur chauffé par énergie solaire, permettant ainsi de réguler sur des journées complètes la température du fluide délivré à la chaudière d’ébullition (34). Installation selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu’elle comporte un circuit du fluide caloporteur chauffé traversant successivement les saumures (88) déposées au fond des cuves (78) de chacune des cellules (60, 62, 64). Installation selon la revendication 6, caractérisée en ce que le circuit de fluide caloporteur chauffé traverse la succession des cellules (60, 62, 64) à contre-courant, de la dernière cellule (64) vers la première cellule (60). Installation selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le fluide caloporteur est à base de sels fondus. Installation selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisée en ce qu’elle comporte une chambre de condensation finale (82) recevant la part de vapeur secondaire (50) qui est ensuite délivrée au compresseur thermique (48). Installation selon la revendication 9, caractérisée en ce que la chambre de condensation finale (82) comporte un circuit d’eau de mer froide (80) refroidissant cette chambre (82) et alimentant ensuite les cellules en eau de mer froide pour y être pulvérisée sur leur condenseur. Installation selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu’elle comporte un dispositif de nettoyage d’au moins les condenseurs (72) et le dispositif (32) échangeur de chaleur interne à la chaudière d’ébullition, ledit dispositif de nettoyage fonctionnant par ultrasons. Installation selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu’elle comporte au moins un générateur de flash (54) permettant d’augmenter, de façon soudaine et brutale, la température de la vapeur d’eau primaire haute pression délivrée par le compresseur thermique (48) déjà portée à très haute température. Installation selon l’une quelconque des revendications précédentes caractérisée en ce que son circuit de circulation du fluide caloporteur comprend deux parties en prolongement l’une de l’autre, un circuit primaire et un circuit secondaire, le second pouvant être isolé du premier en cas d’insuffisance d’ensoleillement. Procédé de désalinisation d’eau de mer comprenant le chauffage par énergie solaire d’un fluide caloporteur amené à circuler dans une chaudière d’ébullition (34) apte à produire une vapeur d’eau primaire (46) envoyée dans des condenseurs (72) constitués d’un faisceau de tubes disposés dans chacune des cuves (78) d’une succession de cellules (60, 62, 64) afin de réaliser dans lesdits condenseurs une condensation produisant une eau distillée (74), cette condensation chauffant une eau de mer pulvérisée dans les cuves (78), au-dessus des condenseurs, en générant une vapeur d’eau secondaire basse pression (50) qui est ajoutée à la vapeur d’eau primaire (46), ledit procédé étant caractérisé en ce qu’il consiste de plus à chauffer à très haute température, supérieure à 300°C, le fluide caloporteur amené à circuler dans la chaudière d’ébullition (34), à maintenir par aspiration une pression inférieure à 1 bar dans ladite chaudière d’ébullition (34), à mettre en contact l’eau de mer reçue par la chaudière d’ébullition (34) et un échangeur de chaleur (32) dans lequel circule le fluide caloporteur afin de produire une vapeur d’eau primaire dont la température est supérieure à 300°C, à envoyer cette vapeur d’eau primaire à très haute température produite par ladite chaudière dans un compresseur thermique (48) afin d’obtenir une vapeur d’eau primaire haute pression (52), et à délivrer cette vapeur d’eau sous haute pression et à très haute température dans chacune des cellules (60, 62, 64) de la succession de cellules .