Brevet FR3158757A1 — publié le 20250801

L’invention concerne une aube (13) d’un aubage statique (11) d’une turbomachine, l’aube (13) comprenant un pied d’aube (21) et un sommet d’aube, l’aube (13) comprenant une structure en matériau composite comprenant un renfort fibreux (35) obtenu par tissage tridimensionnel et une matrice (37) dans laquelle est noyé le renfort fibreux (35), le renfort fibreux (35) comprenant des torons (39) formant des fils de chaîne et des fils de trame du tissage tridimensionnel, le renfort fibreux (35) comprenant en outre des fibres unidirectionnelles de détection (41) formées d’un matériau électriquement conducteur. L’invention concerne également un aubage statique (11) comportant au moins une telle aube (13), une turbomachine comportant au moins un tel aubage statique (11), ainsi qu’un aéronef comportant au moins une telle turbomachine. Figure pour l’abrégé : Fig. 4 AUBE D’UN AUBAGE STATIQUE D’UNE TURBOMACHINE La présente demande concerne le domaine des turbomachines. La présente demande concerne en particulier une aube d’un aubage statique d’une turbomachine, notamment une aube à calage variable d’un aubage statique d’une turbomachine, un aubage statique d’une turbomachine, notamment un redresseur non caréné d’une turbomachine, comprenant au moins une telle aube, une turbomachine comprenant au moins un tel aubage statique, ainsi qu’un aéronef comportant au moins une telle turbomachine. L’invention s’applique notamment au redresseur non caréné d’une turbomachine. ETAT DE LA TECHNIQUE Des turbomachines comprenant au moins une hélice non carénée sont connues sous les termes anglais « open rotor », « propfan » ou « unducted fan ». De telles turbomachines peuvent comprendre deux hélices non carénées et contrarotatives (connues sous l’acronyme anglais CROR pour « Contra-Rotating Open Rotor ») ou une seule hélice non carénée (connue sous le terme anglais « unducted single fan ») et un redresseur formé par un aubage statique dont les aubes sont connues sous l’acronyme anglais OGV pour « Outlet Guide Vane », lequel est disposé en aval de l’hélice non carénée. Un tel redresseur a pour fonction de redresser le flux aérodynamique à la sortie de l’hélice de la turbomachine. Les hélices peuvent être placées à l’arrière du générateur de gaz (ou moteur) de sorte à être du type pousseur ou à l’avant du générateur de gaz de sorte à être du type tracteur. Ces turbomachines sont des turbopropulseurs qui se distinguent des turboréacteurs par l’utilisation d’une hélice à l’extérieur de la nacelle (non carénée) au lieu d’une soufflante interne. Cela permet d’augmenter le taux de dilution de façon très importante sans être pénalisé par la masse des carters ou nacelles destinées à entourer les aubes de l’hélice ou soufflante. Les aubes du redresseur sont installées généralement sur un carter qui porte le bec de séparation du flux primaire et du flux secondaire circulant respectivement dans une veine primaire et autour du carter d’entrée. Contrairement à l’hélice amont d’une turbomachine de type USF, les aubes du redresseur sont fixes en rotation par rapport à l’axe de rotation de l’hélice amont. Les aubes de l’aubage statique sont avantageusement à calage variable. A cet effet, chaque aube de stator est montée pivotante suivant un axe, chaque pied d’aube étant relié à un système de changement de pas monté dans la turbomachine. Les aubes à calage variable peuvent ainsi être pivotées pendant le fonctionnement de la turbomachine. La zone d’intégration du pied d’aube et du pivot de l’aube est une zone fortement contrainte par la présence de nombreux équipements autour de ceux-ci. En outre, dans de telles turbomachines où un gain de poids est recherché, les aubes à calage variable sont de préférence réalisées en matériau composite comprenant un renfort fibreux noyé dans une matrice organique. Ainsi, dans les turbomachines récentes, les aubages de grande dimension sont de plus en plus fréquemment réalisés en matériaux composites à matrice organique, car ces matériaux permettent un gain de masse notable à propriétés mécaniques équivalentes, ou un gain mécanique pour une masse équivalente, ou à la fois un gain de masse et un gain mécanique. Les aubes de tels aubages sont par exemple réalisées par stratification de renforts fibreux bidimensionnel par la suite densifiés par de la résine, ou plus récemment par tissage tridimensionnel d’une préforme unique qui sera densifiée par la suite. Dans le cadre de la conception et de la fabrication d’aubages en matériau composite, il est nécessaire de prendre en compte la tenue à l’ingestion de l’aubage. Pour le risque aviaire, les exigences de certification varient en fonction de la taille de la turbomachine et en particulier du diamètre de la soufflante ou de l’hélice. Ces exigences imposent des conditions d’impact, c’est-à-dire une masse de projectile représentant un oiseau impactant l’aubage, à une certaine vitesse, correspondant à la vitesse d’avance de l’avion au moment de l’impact. Il est possible dans certains cas d’admettre un niveau d’endommagement limité, lequel permet à l’aéronef, soit de continuer sa mission ou son vol sans problème, soit de se poser au tarmac et d’être réparé. Dans tous les cas, la sécurité des passagers, des personnels navigants et des populations survolées doit être garantie. Ainsi, ces exigences sont, certes contraignantes, mais absolument primordiales. Dans le cas d’un endommagement admissible, celui-ci doit être identifiable de manière certaine lors d’une inspection de contrôle au sol. Les endommagements peuvent être localisés soit dans la partie aérodynamique (dans la zone de la veine), soit au niveau de l’attache (sous la veine). La partie sous la veine est masquée par une plateforme venant reconstituer la veine pour améliorer l’aérodynamisme de la turbomachine, cette partie de l’aubage n’est donc pas visible sans démontage. Sur les architectures carénées classiques, la conception des aubages tournants actuels n’autorise aucun endommagement en pied d’aube avant la rupture de l’aube. La rupture intervient ainsi de manière privilégiée dans la partie aérodynamique visible de l’aube, ce qui résout le problème de contrôle de l’endommagement de l’aube. Or, une aube, tournante (aube de soufflante, hélice) ou statique (OGV), dans sa conception, peut présenter à la fois une résistance naturellement élevée dans sa partie formant aube, du fait du volume aérodynamique, des tolérances de fabrication (épaisseur minimale) et des propriétés des matériaux utilisés, et une résistance naturellement faible dans sa partie formant pied d’aube, laquelle est située sous la veine et n’est ainsi pas visible à moins de réaliser un démontage. La résistance faible de la partie formant pied d’aube résulte par exemple de la forme imposée par des besoins externes (tels que des contraintes de montage et de démontage, une contrainte d’interface externe), par l’encombrement disponible (générant une contrainte d’intégration), et par les dimensions et les propriétés des matériaux utilisés (contraintes de fabrication). Dans ce cas, la zone critique, c’est-à-dire la zone dans laquelle l’endommagement peut avoir lieu par exemple lors d’une ingestion, se situe hors de la veine aérodynamique, et se situe ainsi dans une zone non visible à moins de réaliser un démontage. Or, un tel démontage n’est pas aisé et ne peut ainsi être réalisé régulièrement, par exemple lors des opérations d’inspection de contrôle au sol. Par ailleurs, le contrôle d’un éventuel endommagement nécessite un contrôle non destructif long et fastidieux, comme une tomographie, une radiographie, un contrôle par ultrasons. Un but de la présente demande est de remédier aux inconvénients précités, en proposant une aube d’un aubage statique d’une turbomachine, visant à permettre de détecter simplement un endommagement lors d’une ingestion. A cet effet, l’invention propose, selon un premier aspect, une aube d’un aubage statique d’une turbomachine, l’aube comprenant un pied d’aube et un sommet d’aube, l’aube comprenant une structure en matériau composite comprenant un renfort fibreux obtenu par tissage tridimensionnel et une matrice dans laquelle est noyé le renfort fibreux, le renfort fibreux comprenant des torons formant des fils de chaîne et des fils de trame du tissage tridimensionnel, le renfort fibreux comprenant en outre des fibres unidirectionnelles de détection formées d’un matériau électriquement conducteur. Ainsi, grâce à l’introduction des fibres unidirectionnelles de détection formées d’un matériau électriquement conducteur, il est plus facile et plus rapide de détecter des endommagements de l’aube, voire de l’aubage statique, dans une zone non visible, plus précisément sous la veine. De tels endommagements se produisent par exemple lors d’une ingestion avec un niveau d’énergie pouvant entrainer des endommagements de l’aubage statique dans la zone non visible, plus précisément sous la veine. Par exemple, il a été identifié une zone de l’aube sous la veine subissant des contraintes en compression, laquelle est petite et isolée, et ainsi très difficile d’accès et dont l’endommagement est difficile à mesurer. Les fibres unidirectionnelles de détection sont ainsi notamment dimensionnées pour ce cas d'ingestion à haute énergie. Le fait que les fibres unidirectionnelles de détection soient formées d’un matériau électriquement conducteur permet par ailleurs de détecter facilement un endommagement sans nécessiter de démonter l’aube hors de l’aubage statique à la suite d’une ingestion. En effet, lors de l’occurrence d’une ingestion avec un niveau d’énergie pouvant entrainer des endommagements de l’aubage statique sous la veine, les fibres unidirectionnelles de détection sont également sollicitées. Du fait de leurs propriétés mécaniques différentes de celles des torons du tissage tridimensionnel, des endommagements des fibres unidirectionnelles de détection peuvent survenir à un niveau d’énergie prédéterminé, lequel est par exemple choisi de sorte qu’au-delà de ce niveau d’énergie prédéterminé, un endommagement de l’aubage statique sous la veine est possible. La détection d’une différence de conductivité électrique entre un état initial sans endommagement des fibres unidirectionnelles de détection et un état suivant une ingestion ayant provoqué un endommagement des fibres unidirectionnelles de détection est alors possible, ce qui permet de conclure à la possibilité d’un endommagement de l’aubage statique sous la veine. Ainsi, on peut détecter via la différence de conductivité électrique un endommagement qui peut se produire à cœur, entre deux interfaces ou à un endroit qui n’est pas visible sous aile. Sinon des telles endommagement demandent un passage CDN (tomographie, radiographie, contrôle ultrason…) Selon un deuxième aspect, l’invention propose un aubage statique d’une turbomachine comprenant au moins une aube conforme au premier aspect. Selon un troisième aspect, l’invention propose une turbomachine comprenant un aubage statique conforme au deuxième aspect. Selon un quatrième aspect, l’invention propose un aéronef comprenant au moins une turbomachine conforme au troisième aspect. L’invention est avantageusement et optionnellement complétée par les caractéristiques suivantes, prises seules ou en une quelconque de leurs combinaisons techniquement possibles : - L’aube est une aube à calage variable. - Les torons sont tissés avec les fibres unidirectionnelles de détection. Ainsi, la fabrication est simplifiée. En effet, les fibres unidirectionnelles de détection sont donc co-tissées en même temps que les torons pour former le renfort fibreux. On introduit ainsi des fibres unidirectionnelles de détection, lors du tissage, dans une zone qui, lors d’un choc résultant par exemple d’une ingestion, est située entre une zone peu sollicitée et une zone fortement sollicitée susceptible de subir un endommagement dont la détection est difficile, par exemple sous la veine. - Les fibres unidirectionnelles de détection sont encapsulées dans les torons, de préférence dans les torons les plus proches d’une surface externe de l’aube. - Les fibres unidirectionnelles de détection sont noyées dans les torons les plus proches d’une surface externe de l’aube. - Les fibres unidirectionnelles de détection sont maintenues à chacune de leurs extrémités par les torons. Ainsi, la mise en œuvre des fibres unidirectionnelles de détection est simplifiée et le risque d’endommagement des fibres unidirectionnelles de détection est réduit. - Les fibres unidirectionnelles de détection sont continues. - Les fibres unidirectionnelles de détection sont frangibles. Ainsi, l’endommagement des fibres unidirectionnelles de détection intervient avant un endommagement des autres composants de l’aube. - Les fibres unidirectionnelles de détection sont configurées pour se rompre en réaction à un choc. Ainsi, l’endommagement des fibres unidirectionnelles de détection intervient à un niveau d’énergie résultant d’un choc, par exemple d’une ingestion. - Les fibres unidirectionnelles de détection s’étendent dans la direction du pied d’aube au sommet d’aube. Ainsi, les fibres unidirectionnelles de détection sont orientées dans la direction principale de déformation de l’aube lors d’une ingestion. - Les fibres unidirectionnelles de détection présentent une conductivité électrique supérieure à celle des torons et à celle de la matrice. Ainsi, la détection d’une différence de conductivité électrique, entre un état initial sans endommagement des fibres unidirectionnelles de détection et un état suivant une ingestion ayant provoqué un endommagement des fibres unidirectionnelles de détection, est facilitée. - Les fibres unidirectionnelles de détection sont disposées parallèlement les unes aux autres. - Les fibres unidirectionnelles de détection sont disposées sur la périphérie du renfort fibreux, de préférence uniquement sur la périphérie du renfort fibreux. Ainsi, l’influence des fibres unidirectionnelles de détection sur la résistance de l’aube est limitée. En effet, l’impact est ainsi minimal sur la définition de l’aube, en particulier lorsque les fibres unidirectionnelles de détection sont réalisées avec un matériau qui leur permet de tenir des charges équivalentes à celles des torons. - Les fibres unidirectionnelles de détection affleurent une surface externe de l’aube, également appelée peau de l’aube. Ainsi, la détection est facilitée, du fait qu’il est plus facile de mesurer la conductivité des fibres unidirectionnelles de détection. - Les fibres unidirectionnelles de détection sont présentes à une surface externe de l’aube. Ainsi, la détection est facilitée, du fait qu’il est plus facile de mesurer la conductivité des fibres unidirectionnelles de détection. - La surface externe est délimitée dans la veine. Ainsi, la détection est facilitée, du fait qu’il est plus facile de mesurer la conductivité des fibres unidirectionnelles de détection dans la veine, qui est une zone facilement accessible. - Les fibres unidirectionnelles de détection sont en graphite. L’utilisation de graphite est particulièrement avantageuse, du fait que le graphite est un matériau anisotrope ayant une bonne conductivité électrique. Il est ainsi plus simple de vérifier s’il n’y a pas de ruptures de fibres unidirectionnelles de détection, et par conséquent des endommagements à des endroits d’intérêt de l’aube. Par ailleurs, le graphite est un matériau qui permet aux fibres unidirectionnelles de détection de tenir des charges équivalentes à celles des torons. - Chaque fibre unidirectionnelle de détection est intégralement formée en une seule pièce, de préférence en une seule pièce de graphite. - Les fibres unidirectionnelles de détection sont disposées entre 40% et 60% de la corde C de l’aube. La corde C de l’aube s’étend du bord d’attaque de l’aube au bord de fuite de l’aube. En effet, cette zone est particulièrement sollicitée lors d’un choc sur l’aube, notamment lors d’une ingestion. Ainsi, disposer les fibres unidirectionnelles de détection dans cette zone permet de réaliser simplement la détection, tout en évitant des zones pouvant être fortement sollicitées en fonctionnement normal de l’aube, comme par exemple le bord d’attaque de l’aube. - Les fibres unidirectionnelles de détection sont disposées à au moins 5% de la hauteur h de l’aube, de préférence entre 6% et 10% de la hauteur h de l’aube. La hauteur h de l’aube s’étend du pied d’aube au sommet d’aube. La hauteur h est mesurée radialement selon un axe radial Z s’étendant radialement par rapport à un axe de rotation X du rotor de l’hélice (respectivement, de la soufflante). En effet, cette zone est particulièrement sollicitée lors d’un choc sur l’aube, notamment lors d’une ingestion. Ainsi, disposer les fibres unidirectionnelles de détection dans cette zone permet de réaliser simplement la détection, tout en évitant des zones pouvant être déformées en fonctionnement normal de l’aube, comme par exemple le sommet d’aube. En outre, la zone située au-dessous de 5% de la hauteur h de l’aube n’est pas accessible, se situant sous la veine, et donc sous un panneau de veine ou une plateforme aérodynamique. - Le pied d’aube comprend une première portion du renfort fibreux, les fibres unidirectionnelles de détection étant disposées dans la première portion, de préférence uniquement dans la première portion. Cette zone est sollicitée lors d’un choc sur l’aube, notamment lors d’une ingestion. Ainsi, disposer les fibres unidirectionnelles de détection dans cette zone permet de réaliser simplement la détection, tout en évitant des zones pouvant être déformées en fonctionnement normal de l’aube, comme par exemple le sommet d’aube. - Le sommet d’aube comprend une deuxième portion du renfort fibreux. - Le renfort fibreux est formé à partir d’une préforme fibreuse en une seule pièce obtenue par tissage tridimensionnel ou multicouche avec épaisseur évolutive. Ainsi, la fabrication est simplifiée. - Les torons comprennent des fibres choisies dans le groupe des fibres de carbone, des fibres de verre, des fibres d’aramide et des fibres de basalte. - La matrice est polymère, de préférence époxyde, bismaléimide ou polyimide. - L’aube s’étend longitudinalement depuis le pied d’aube vers le sommet d’aube. - L’aubage statique est un redresseur non caréné. - L’aubage statique comprend un carter. - Le carter de l’aubage statique comporte au moins un panneau de veine. Ainsi, l’aérodynamique de l’aubage statique est améliorée. - Le pied d’aube est fixé sur une attache. - Le pied d’aube et l’attache sont montés pivotants autour d’un axe de l’aube. - L’aube s’étend à travers une veine de l’aubage statique. - L’aube comprend un profil de pale entre le pied d’aube et le sommet d’aube, le profil de pale s’étendant dans la veine. - Le profil de pale s’étend jusqu’au sommet d’aube. - L’aube possède une face intrados et une face extrados s’étendant entre un bord d’attaque et un bord de fuite. - Les fibres unidirectionnelles de détection affleurent la face intrados ou la face extrados, de préférence la face extrados. Ainsi, la détection est facilitée, du fait qu’il est plus facile de mesurer la conductivité des fibres unidirectionnelles de détection sur la face intrados ou sur la face extrados, qui sont des zones facilement accessibles. - La turbomachine comprend en outre une soufflante carénée ou une hélice non carénée, une section de compression et une section de turbine, l’aubage statique étant l’un au moins des aubages suivants : un redresseur caréné de la soufflante, un redresseur non caréné de l’hélice, un redresseur de la section de compression, un distributeur de la section de turbine. Selon un cinquième aspect, l’invention propose également un procédé de détection d’endommagement dans une aube conforme au premier aspect, comportant les étapes suivantes : - mesure d’une valeur courante de conductivité des fibres unidirectionnelles de détection, - comparaison de la valeur courante avec une valeur de référence, - lorsque le résultat de la comparaison dépasse un seuil prédéterminé, détermination qu’un endommagement de l’aube a eu lieu. Ainsi, la détection d’un endommagement est réalisée de manière particulièrement simple à l’aide des fibres unidirectionnelles de détection. L’invention est avantageusement et optionnellement complétée par les caractéristiques suivantes, prises seules ou en une quelconque de leurs combinaisons techniquement possibles : - La valeur de référence est la valeur de référence de conductivité des fibres unidirectionnelles de détection dans un état initial dans lequel l’aube ne présente pas d’endommagement. Ainsi, la valeur de référence est fiable. - L’étape de mesure de la valeur courante est précédée par une étape de mesure de la valeur de référence. Ainsi, la valeur de référence est obtenue de manière simple et fiable. - L’étape de mesure de la valeur courante est réalisée par un capteur résistif. De tels capteurs résistifs sont par exemple utilisés pour le contrôle de santé ou « health monitoring ». Par exemple, une surveillance en direct est possible à l’aide d’un tel capteur résistif. - L’étape de mesure de la valeur de référence est réalisée par le capteur résistif. - L’étape de comparaison est réalisée par une unité d’exploitation reliée au capteur résistif. - L’unité d’exploitation est configurée pour être embarquée à bord de l’aéronef. Ainsi, une surveillance en direct de l’aéronef est possible à l’aide d’une telle unité d’exploitation, par exemple au cours d’une phase de vol de l’aéronef. - Le capteur résistif est configuré pour être embarqué à bord de l’aéronef, de préférence sur l’aube. Ainsi, une surveillance en direct de l’aéronef est possible à l’aide d’un tel capteur résistif, par exemple au cours d’une phase de vol de l’aéronef. - L’étape de mesure de la valeur courante, et de préférence l’étape de mesure de la valeur de référence, est réalisée au sol par un utilisateur. Ainsi, la masse de l’aéronef est limitée tout en permettant de réaliser simplement la ou les mesures nécessaires à la détection d’un éventuel endommagement. DESCRIPTION DES FIGURES D’autres caractéristiques, buts et avantages de l’invention ressortiront de la description détaillée ci-après, laquelle est purement illustrative et non limitative, et laquelle doit être lue au regard des dessins annexés, donnés à titre d’exemples non limitatifs et sur lesquels : - la FIG. 1 est une vue schématique d’un exemple d’aéronef comprenant au moins une turbomachine conforme à un mode de réalisation ; - la FIG. 2 est une vue schématique en perspective d’un exemple de turbomachine du type USF comprenant une seule hélice non carénée et un aubage fixe, par exemple un redresseur non caréné, comprenant au moins une aube conforme à un mode de réalisation ; - la FIG. 3 est une vue schématique, en coupe axiale et partielle d’un exemple de turbomachine du type USF comprenant une seule hélice non carénée et un aubage fixe, par exemple un redresseur non caréné, comprenant au moins une aube conforme à un mode de réalisation ; - la FIG. 4 est une vue schématique en perspective et partielle d’un aubage statique comportant une aube conforme à un mode de réalisation ; - la FIG. 5 représente deux vues schématiques en perspective et opposées d’une aube conforme à un mode de réalisation, lesquelles représentent également les contraintes subies par l’aube lors d’une ingestion ; - la FIG. 6 illustre les étapes principales d’un procédé de détection d’endommagement dans une aube conforme à un mode de réalisation. Sur l’ensemble des figures, les éléments similaires sont désignés par des références identiques. DESCRIPTION DETAILLEE La FIG. 1 représente un aéronef 100 comprenant au moins une turbomachine 1, dans cet exemple deux turbomachines 1. Chaque turbomachine 1 peut être montée sur l’aéronef 100 par l’intermédiaire d’un pylône. Comme cela est représenté sur la FIG. 2 , l’au moins une turbomachine 1 comprend de manière conventionnelle au moins une soufflante ou au moins une hélice 3, une section de compression 5, une chambre de combustion 7, une section de turbine 9 en aval de la chambre de combustion 7, et un carter d’échappement. Par ailleurs, l’au moins une turbomachine 1 comporte au moins un aubage statique 11 (c’est-à-dire non tournant), qu’il s’agisse d’un aubage statique 11 redresseur d’une soufflante ou d’une hélice 3, d’un aubage statique 11 redresseur de la section de compression 5 ou d’un aubage statique 11 distributeur de la section de turbine 9. A titre d’exemple, comme représenté sur la FIG. 2 et sur la FIG. 3 , la turbomachine 1 est un turbopropulseur du type USF comprenant une hélice 3 non carénée, auquel cas l’aubage statique 11 est un redresseur non caréné et s’étend en aval de l’hélice 3. Dans un autre exemple, la turbomachine 1 peut être un turboréacteur comprenant une soufflante carénée, auquel cas l’aubage statique 11 correspond à un redresseur caréné s’étendant en aval de la soufflante. Dans la présente demande, l’amont et l’aval sont définis par rapport au sens d’écoulement des gaz à travers l’aubage statique 11. On appelle axe X l’axe de rotation du rotor de l’hélice 3 (respectivement, de la soufflante). La direction axiale correspond à la direction de l'axe X. Une direction radiale correspond à un axe Y, et est une direction orthogonale à cet axe X et passant par l’axe X. Par ailleurs, la direction circonférentielle (ou tangentielle) correspond à une direction orthogonale à l'axe X et ne passant pas par l’axe X. L’aubage statique 11 comprend ainsi au moins une aube 13. L’aubage statique 11 comprend également un carter 15 monté fixe par rapport à un carter 17 de la turbomachine 1. Il est donc non tournant. Chaque aube 13 de l’aubage statique 11 s’étend sensiblement radialement par rapport à l’axe X. Une aube 13 est ainsi définie par rapport à l’axe X du rotor associé à l’aubage statique 2 (qu’il s’agisse de l’axe de rotation de la soufflante ou de l’hélice 3 pour un redresseur de soufflante, l’axe de rotation du rotor du compresseur pour un redresseur de section de compression 5 ou encore l’axe de rotation du rotor de la turbine pour un distributeur de section de turbine 9 sur lequel elle est destinée à être montée. L’aube 13 présente un profil aérodynamique et est placée dans un flux d’air lorsque la turbomachine 1 est en fonctionnement. Ainsi, l’aube 13 s’étend à travers une veine de l’aubage statique 11, également appelée veine aérodynamique. Le carter 15 de l’aubage statique 11 porte au moins un panneau de veine 18, lequel est représenté sur la FIG. 2 . Le panneau de veine 18 est agencé autour d’une aube 13, et sépare ainsi la veine d’une zone sous-veine, laquelle n’est pas visible à moins de réaliser un démontage. Afin de délimiter la veine, le panneau de veine 18 s’étend tangentiellement. Avantageusement, l’aube 13 est à calage variable. L’aube 13 est ainsi montée pivotante autour d’un axe Y sur l’aubage statique 11. L’aubage statique 11 comprend ainsi un mécanisme d’actionnement 19 permettant de modifier l’angle de calage de l’aube 13 de l’aubage statique 11 afin d’adapter les performances de la turbomachine 1 aux différentes phases de vol. Comme cela est représenté sur la FIG. 4 , l’aube 13 comprend un pied d’aube 21. Une ligne V représente schématiquement la séparation entre la veine et la zone sous-veine. Le pied d’aube 21 est fixé sur une attache 23. Le pied d’aube 21 et l’attache 23 sont configurés pour être montés pivotants autour d’un axe Y de l’aube 13. Ainsi, le pied d’aube 21 et l’attache 23 sont montés pivotants autour de l’axe Y de l’aube 13. L’aube 13 s’étend longitudinalement depuis le pied d’aube 21 vers un sommet d’aube 25, selon l’axe Y. L’axe Y est un axe radial de l’aubage statique 11. En d’autres termes, l’axe Y s’étend radialement par rapport à l’axe X. La FIG. 5 représente schématiquement deux vues opposées de l’aube 13, lesquelles représentent également les contraintes subies par l’aube lors d’une ingestion. Par exemple, il a été identifié une zone Z de l’aube 13 sous la veine subissant des contraintes en compression, laquelle est petite et isolée, et ainsi très difficile d’accès et dont l’endommagement est difficile à mesurer. L’aube 13 comprend ainsi un profil de pale 26 entre le pied d’aube 21 et le sommet d’aube 25. Le profil de pale 26 s’étend avantageusement jusqu’au sommet d’aube 25. Ainsi, l’aube 13 possède une face intrados 27 et une face extrados 29 s’étendant entre un bord d’attaque 31 et un bord de fuite 33. Comme cela est représenté sur la FIG. 4 , l’aube 13 comprend une structure en matériau composite comprenant un renfort fibreux 35 obtenu par tissage tridimensionnel et une matrice 37 dans laquelle est noyé le renfort fibreux 35. De préférence, la matrice 37 est polymère, de préférence époxyde, bismaléimide ou polyimide. Le renfort fibreux 35 comprend classiquement des torons 39 formant des fils de chaîne et des fils de trame du tissage tridimensionnel. Un exemple de toron 39 formant un fil de chaîne est représenté sur la FIG. 4 , les autres torons formant les fils de chaîne et les fils de trame étant omis afin de simplifier la lecture de la FIG. 4 . Avantageusement, les torons 39 comprennent des fibres choisies dans le groupe des fibres de carbone, des fibres de verre, des fibres d’aramide et des fibres de basalte. Le renfort fibreux 35 est mis en forme à partir d'une préforme fibreuse tissée tridimensionnelle, avant injection de résine ou densification par la matrice 37 et usinage éventuel, afin d'obtenir une aube 13 en matériau composite conforme à l'invention. Par tissage tridimensionnel, on comprendra que les fils de chaîne suivent des trajets sinueux afin de lier entre eux des fils de trame appartenant à des couches de fils de trame différentes exception faite de déliaisons, étant noté qu'un tissage tridimensionnel, notamment à armure interlock, peut inclure des tissages 2D en surface. Différentes armures de tissage tridimensionnel peuvent être utilisées, telles que des armures interlock, multi-satin ou multi-voile, par exemple comme cela est décrit notamment dans le document WO 2006/136755 A2 ou dans le document WO 2020/089345 A1. De préférence, le renfort fibreux 35 est formé à partir d’une préforme fibreuse en une seule pièce obtenue par tissage tridimensionnel ou multicouche avec épaisseur évolutive. Le renfort fibreux 35 comprend en outre des fibres unidirectionnelles de détection 41 formées d’un matériau électriquement conducteur. Les fibres unidirectionnelles de détection 41 sont disposées parallèlement les unes aux autres. Par ailleurs, les fibres unidirectionnelles de détection 41 sont continues. Les fibres unidirectionnelles de détection 41 s’étendent dans la direction du pied d’aube 21 au sommet d’aube 25. Les fibres unidirectionnelles de détection 41 sont frangibles. Ainsi, les fibres unidirectionnelles de détection 41 sont configurées pour se rompre en réaction à un choc, par exemple un choc résultant d’une ingestion. Avantageusement, les fibres unidirectionnelles de détection 41 sont en graphite. Avantageusement, chaque fibre unidirectionnelle de détection 41 est intégralement formée en une seule pièce, de préférence en une seule pièce de graphite. Le pied d’aube 21 comprend une première portion du renfort fibreux 35. Le sommet d’aube 25 comprend une deuxième portion du renfort fibreux 35. Avantageusement, les fibres unidirectionnelles de détection 41 sont disposées dans la première portion du renfort fibreux 35, de préférence uniquement dans la première portion du renfort fibreux 35. De préférence, les fibres unidirectionnelles de détection 41 sont disposées entre 40% et 60% de la corde C de l’aube 13. La corde C de l’aube s’étend du bord d’attaque 31 de l’aube 13 au bord de fuite 33 de l’aube 13. De préférence, les fibres unidirectionnelles de détection 41 sont disposées à au moins 5% de la hauteur h de l’aube 13, de préférence entre 6% et 10% de la hauteur h de l’aube 13. La hauteur h de l’aube 13 s’étend du pied d’aube 21 au sommet d’aube 25. La hauteur h est par exemple mesurée radialement selon l’axe Y. Avantageusement, les fibres unidirectionnelles de détection 41 sont disposées sur la périphérie du renfort fibreux 35, de préférence uniquement sur la périphérie du renfort fibreux 35. De préférence, les fibres unidirectionnelles de détection 41 sont présentes à une surface externe S de l’aube 13. La surface externe S est délimitée dans la veine. Avantageusement, les fibres unidirectionnelles de détection 41 affleurent la surface externe S de l’aube 13. Par exemple, les fibres unidirectionnelles de détection 41 affleurent la face intrados 27 ou la face extrados 29, de préférence la face extrados 29, comme représenté sur la FIG. 5 . Avantageusement, les torons 39 sont tissés avec les fibres unidirectionnelles de détection 41. Avantageusement, les fibres unidirectionnelles de détection 41 sont encapsulées dans les torons 39, de préférence dans les torons 39 les plus proches de la surface externe S de l’aube 13. De préférence, les fibres unidirectionnelles de détection 41 sont noyées, par exemple partiellement noyées, dans les torons 39 les plus proches de la surface externe S de l’aube 13. Avantageusement, les fibres unidirectionnelles de détection 41 sont maintenues à chacune de leurs extrémités par les torons 39. De préférence, les fibres unidirectionnelles de détection 41 présentent une conductivité électrique supérieure à celle des torons 39 et à celle de la matrice 37. La FIG. 6 représente les étapes principales d’un procédé de détection d’endommagement dans une aube, laquelle est avantageusement l’aube 13 précédemment décrite. Un tel procédé de détection comporte par exemple les étapes suivantes : - P11 mesure d’une valeur courante de conductivité des fibres unidirectionnelles de détection, - P20 comparaison de la valeur courante avec une valeur de référence, - P30 lorsque le résultat de la comparaison dépasse un seuil prédéterminé, détermination qu’un endommagement de l’aube a eu lieu. Avantageusement, la valeur de référence est la valeur de référence de conductivité des fibres unidirectionnelles de détection dans un état initial dans lequel l’aube ne présente pas d’endommagement. De préférence, l’étape P11 de mesure de la valeur courante est précédée par une étape P10 de mesure de la valeur de référence. Avantageusement, l’étape P11 de mesure de la valeur courante est réalisée par un capteur résistif. De préférence, le capteur résistif est configuré pour être embarqué à bord de l’aéronef, de préférence sur l’aube. Préférentiellement, l’étape P10 de mesure de la valeur de référence est réalisée par le capteur résistif. Avantageusement, l’étape P20 de comparaison est réalisée par une unité d’exploitation reliée au capteur résistif. De préférence, l’unité d’exploitation est configurée pour être embarquée à bord de l’aéronef. Avantageusement, l’étape P30 est également réalisée par l’unité d’exploitation. Alternativement, l’étape de mesure P11 de la valeur courante, et de préférence l’étape de mesure P10 de la valeur de référence, est réalisée au sol par un utilisateur, par exemple au moyen d’un capteur de conductivité électrique, tel qu’un capteur résistif. Avantageusement, l’étape P20 de comparaison est réalisée par l’utilisateur. Avantageusement, l’étape P30 est également réalisée par l’utilisateur. Aube (13) d’un aubage statique (11) d’une turbomachine (1), l’aube (13) comprenant un pied d’aube (21) et un sommet d’aube (25), l’aube (13) comprenant une structure en matériau composite comprenant un renfort fibreux (35) obtenu par tissage tridimensionnel et une matrice (37) dans laquelle est noyé le renfort fibreux (35), le renfort fibreux (35) comprenant des torons (39) formant des fils de chaîne et des fils de trame du tissage tridimensionnel, l’aube (13) étant caractérisée en ce que le renfort fibreux (35) comprend en outre des fibres unidirectionnelles de détection (41) formées d’un matériau électriquement conducteur. Aube (13) selon la revendication 1, dans laquelle les torons (39) sont tissés avec les fibres unidirectionnelles de détection (41). Aube (13) selon la revendication 1 ou 2, dans laquelle les fibres unidirectionnelles de détection (41) sont frangibles. Aube (13) selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, dans laquelle les fibres unidirectionnelles de détection (41) affleurent une surface externe S de l’aube (13). Aube (13) selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans laquelle les fibres unidirectionnelles de détection (41) sont en graphite. Aube (13) selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, dans laquelle les fibres unidirectionnelles de détection (41) sont disposées entre 40% et 60% de la corde C de l’aube (13). Aube (13) selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, dans laquelle les fibres unidirectionnelles de détection (41) sont disposées à au moins 5% de la hauteur h de l’aube (13), de préférence entre 6% et 10% de la hauteur h de l’aube (13). Aubage statique (11) d’une turbomachine (1) comprenant au moins une aube (13) selon l’une quelconque des revendications 1 à 7. Turbomachine (1) comportant au moins un aubage statique (11) selon la revendication 8. Aéronef (100) comportant au moins une turbomachine (1) selon la revendication 9.