Brevet FR3162847A1 — publié le 20251205

L’invention concerne un dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion (1) comprenant une source laser (30), un système optique de focalisation (50), un séparateur optique (60), un spectromètre (80). Selon l’invention, le dispositif de spectrométrie comporte un diviseur de faisceau (40) disposé sur un chemin optique du faisceau lumineux source en amont du séparateur optique, le système optique de focalisation étant disposé et configuré pour focaliser le premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux excitateur secondaire (402, 404) sur un premier, respectivement deuxième, point de mesure (202, 204), ledit système optique de focalisation étant adapté pour collecter un premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux rétrodiffusé (412, 414) le séparateur optique étant adapté pour diriger le premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux rétrodiffusé, vers un premier, respectivement deuxième, point (822, 824) de l’entrée du spectromètre, le spectromètre dirige le premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux rétrodiffusé sur une première, respectivement deuxième, zone (842, 844) du détecteur multicanal. Figure pour l’abrégé : Fig.1 Dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion à multiples points de mesure et procédé de mesure associé Domaine technique de l'invention La présente invention concerne de manière générale un dispositif de spectrométrie laser. Elle concerne plus particulièrement un dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion adapté à effectuer simultanément deux mesures de spectres rétrodiffusés en deux points de mesure spatialement séparés et leur lecture distincte. L’invention trouve une application particulièrement avantageuse dans la mesure simultanée d’un spectre généré par diffusion Raman et/ou par fluorescence, et/ou par photoluminescence, en rétrodiffusion pour un échantillon d’intérêt et pour un corps de référence, ce dernier étant utilisé à des fins d’étalonnage. Elle concerne également un procédé de mesure employant ce dispositif de spectrométrie laser. Etat de la technique Dans le présent document, on entend par spectrométrie laser l’analyse spectroscopique d’un faisceau lumineux émis par un échantillon exposé à un faisceau laser excitateur, le faisceau lumineux étant émis soit par effet Raman, par fluorescence ou photoluminescence, soit par effet optique non linéaire, comme la diffusion Raman cohérente, qui regroupe des techniques telles que la diffusion Raman anti-Stokes cohérente (CARS pour coherent anti-Stokes Raman scattering en anglais), ou la diffusion Raman stimulée (SRS pour stimulated Raman scattering en anglais). La spectroscopie Raman notamment, est une technique d’analyse répandue dans l’industrie, afin de réaliser des opérations de suivi de processus en ligne, ou bien pour des analyses de routine dans un laboratoire, ou encore dans un contexte de recherche et développement. Cette technique de spectroscopie repose sur la diffusion Raman, où, suite à l’excitation d’un échantillon (pouvant correspondre à un corps pur, ou bien à un mélange) à l’état solide, liquide, ou gazeux, par un laser, un spectre Raman représentatif de/spécifique à l’échantillon est émis par celui-ci, et avant d’être détecté par un spectromètre, puis analysé. Le laser excitateur émet de manière préférentielle un rayonnement lumineux monochromatique, qui correspond à la raie excitatrice . L’échantillon excité par le laser, émet quant à lui un faisceau comprenant une ou plusieurs raies Raman qui lui sont propres et qui composent son spectre Raman. Ces raies Raman peuvent être décrites par une position en fréquence (généralement indiquée en nombre d’onde, notée cm -1 ), une largeur, et une intensité. Ce faisceau peut être détecté en rétrodiffusion, c’est-à-dire dans la même direction que le laser excitateur. Il peut par exemple être détecté sur un spectromètre doté d’un détecteur multicanal, capable ainsi d’enregistrer l’intégralité de l’information spectrale nécessaire pour une analyse lorsqu’un élément dispersif, tel qu’un réseau permet de décomposer le faisceau lumineux en spectre. La mesure de la position en fréquence des raies Raman de l’échantillon excité se fait par différence par rapport à celle de la raie excitatrice . C’est en effet le décalage de fréquence par rapport à cette raie excitatrice qui est mesuré. Ainsi, si des fluctuations spectrales décalent la fréquence de la raie excitatrice d’une quantité , la position en fréquence des raies Raman émises par l’échantillon se décale d’une même quantité . Il est ainsi nécessaire de suivre avec soin la position spectrale exacte de la raie excitatrice , afin d’étalonner avec certitude le spectre Raman de l’échantillon étudié, et ainsi garantir la fiabilité des analyses pratiquées. Pour cela, l’état de la technique propose d’établir un spectre de référence, par exemple par transmission à travers un échantillon de référence, préférentiellement un corps pur, dont le spectre Raman est bien connu, et non sujet à variations. Par exemple, le document FR2841984 divulgue une telle méthode et le dispositif associé, où un spectre de référence est produit dans des conditions identiques à celles de l’échantillon d’intérêt, puis détecté par le même spectromètre Raman. Pour cela, une fraction de l’intensité du laser est détournée vers l’échantillon de référence, et mesuré après transmission à travers l’échantillon de référence ou après réflexion sur l’échantillon de référence. Cependant, les chemins optiques parcourus par les différents spectres Raman lors de la détection étant identiques, les spectres Raman issus de l’échantillon d’intérêt et de l’échantillon de référence sont détectés de manière superposée dans le spectromètre et se retrouvent ainsi confondus sur une même position du détecteur multicanal. Ceci complexifie le choix de l’échantillon de référence, car cela impose d’effectuer soit des mesures séquentielles de l’échantillon de référence et de l’échantillon à analyser soit de choisir des espèces chimiques ayant des raies distinctes des raies Raman de l’échantillon d’intérêt lorsque les deux spectres sont spatialement superposés et mesurés en même temps. Présentation de l'invention Afin de remédier à l’inconvénient précité de l’état de la technique, la présente invention propose un dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion à multiples points de mesure. Plus particulièrement, on propose selon l’invention un dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion, comprenant une source laser émettant un faisceau lumineux source, un système optique de focalisation, un séparateur optique, un spectromètre comprenant une entrée et un détecteur multicanal, ainsi qu’une unité de traitement et, dans lequel il est prévu : - un diviseur de faisceau disposé sur un chemin optique du faisceau lumineux source en amont du séparateur optique, le diviseur de faisceau étant adapté à diviser le faisceau lumineux source en un premier faisceau lumineux excitateur secondaire se propageant suivant un premier chemin optique et un deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire se propageant se propageant suivant un deuxième chemin optique, - le séparateur optique étant disposé sur le premier chemin optique et sur le deuxième chemin optique, le séparateur optique étant adapté pour diriger simultanément le premier faisceau lumineux excitateur secondaire et le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire en direction du système optique de focalisation, - le système optique de focalisation étant disposé et configuré pour focaliser le premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux excitateur secondaire sur un premier, respectivement deuxième, point de mesure, le premier point de mesure étant spatialement séparé du deuxième point de mesure, - le système optique de focalisation étant adapté pour collecter un premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux rétrodiffusé émis par le premier, respectivement deuxième, point de mesure, se propageant en sens inverse du premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux excitateur secondaire suivant le premier, respectivement deuxième, chemin optique jusqu’au séparateur optique, - le séparateur optique étant adapté pour diriger le premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux rétrodiffusé, vers un premier, respectivement deuxième, point de l’entrée du spectromètre, le premier point de l’entrée du spectromètre étant spatialement séparé du deuxième point de l’entrée du spectromètre, - le spectromètre étant adapté pour diriger le premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux rétrodiffusé sur une première, respectivement deuxième, zone du détecteur multicanal, l’unité de traitement étant adaptée pour en déduire un premier signal de spectrométrie acquis sur la première zone et un deuxième signal de spectrométrie acquis sur la deuxième zone. Ainsi, grâce à l’invention, une acquisition simultanée de plusieurs, par exemple deux signaux de spectrométrie, notamment, deux spectres issus de deux régions spatiales distinctes d’un échantillon est rendue possible. La distinction des deux signaux de spectrométrie est également facilitée par la lecture sur deux régions séparées du détecteur multicanal. Il est ainsi possible d’acquérir à la fois un spectre sur une référence de calibration, et un échantillon d’intérêt. De manière avantageuse, grâce à la lecture sur deux régions distinctes du détecteur multicanal, le choix d’une référence de calibration adaptée est facilité. En effet, il n’est plus nécessaire que les raies du spectre de référence soient non-superposée aux raies du spectre de l’échantillon d’intérêt. D’autres caractéristiques avantageuses et non limitatives du dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion à multiples points de mesure conforme à l’invention, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles, sont les suivantes : - Le diviseur de faisceau est un prisme. - Le diviseur de faisceau est un coupleur fibré comprenant une entrée adaptée pour injecter le faisceau lumineux source, une première branche de sortie fibrée adaptée pour propager le premier faisceau lumineux excitateur secondaire et une deuxième branche de sortie fibrée adaptée pour propager le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire. - Le diviseur de faisceau est un réseau de diffraction. - le système optique de focalisation comprend un premier système optique de focalisation placé sur le premier chemin optique parcouru par le premier faisceau lumineux excitateur secondaire et un deuxième système optique de focalisation placé sur le deuxième chemin optique parcouru par le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire, le premier système optique de focalisation et le deuxième système optique de focalisation ayant des propriétés optiques différentes. - Le premier système optique de focalisation et le deuxième système optique de focalisation possèdent des distances focales de valeurs différentes. - Le premier faisceau lumineux excitateur secondaire et le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire ont des états de polarisation distincts l’un de l’autre. - Le dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion comprend un échantillon de référence sur lequel se situe le deuxième point de mesure et dans lequel le deuxième faisceau rétrodiffusé sert de référence de calibration pour le premier faisceau rétrodiffusé. L’invention concerne également un procédé de spectrométrie laser en rétrodiffusion, dans lequel une mesure et/ou analyse d’au moins un échantillon est mené simultanément en un premier point de mesure et un deuxième point de mesure, le procédé de spectrométrie laser en rétrodiffusion comprenant les étapes suivantes : - division par un diviseur de faisceau disposé sur un chemin optique d’un faisceau lumineux source, en un premier faisceau lumineux excitateur secondaire suivant un premier chemin optique et un deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire suivant un deuxième chemin optique, - direction simultanée du premier faisceau lumineux excitateur secondaire et du deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire vers un système optique de focalisation à l’aide d‘un séparateur optique disposé sur le premier chemin optique et le deuxième chemin optique, - focalisation par le système optique de focalisation du premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux excitateur secondaire sur un premier, respectivement deuxième point de mesure, le premier point de mesure étant spatialement séparé du deuxième point de mesure, - collection par le système optique de focalisation, d’un premier, respectivement deuxième, faisceaux lumineux rétrodiffusé émis par le premier, respectivement deuxième, point de mesure, se propageant dans le sens inverse du premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux excitateur secondaire, suivant le premier, respectivement deuxième, chemin optique, - séparation par le séparateur optique du premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux rétrodiffusé issu du premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux excitateur secondaire, et du premier, respectivement deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire, - direction par un système optique d’injection, du premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux rétrodiffusé, vers un premier, respectivement deuxième point d’une entrée d’un spectromètre, ledit premier, respectivement deuxième point étant spatialement séparé l’un de l’autre, - direction par le spectromètre, du premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux rétrodiffusé sur une première, respectivement deuxième zone d’un détecteur multicanal, - lecture simultanée par une unité de traitement d’un premier, respectivement deuxième, signal de spectrométrie acquis sur la première, respectivement deuxième zone, et représentatif du premier point de mesure et du deuxième point de mesure de l’échantillon. Une autre caractéristique avantageuse et non limitative du procédé de spectrométrie laser en rétrodiffusion conforme à l’invention, est que le signal de spectrométrie peut être un spectre Raman ou un spectre de fluorescence ou un spectre de photoluminescence. Bien entendu, les différentes caractéristiques, variantes et formes de réalisation de l’invention peuvent être associées les unes avec les autres selon diverses combinaisons dans la mesure où elles ne sont pas incompatibles ou exclusives les unes des autres. Description détaillée de l’invention La description qui va suivre en regard des dessins annexés, donnés à titre d’exemples non limitatifs, fera bien comprendre en quoi consiste l’invention et comment elle peut être réalisée. Sur les dessins annexés : FIG. 1 est une vue schématique d’un dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion selon un premier mode de réalisation de la présente divulgation, comprenant une source laser, un système optique de focalisation, un détecteur multicanal et un diviseur de faisceau comprenant un prisme biréfringent ; FIG. 2 représente de manière schématique une variante du premier mode de réalisation, comprenant plusieurs voies de mesure. FIG. 3 est une vue schématique d’un deuxième mode de réalisation d’un dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion, où le diviseur de faisceau comprend un coupleur fibré ; FIG. 4 est une vue schématique d’un troisième mode de réalisation d’un dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion, où le diviseur de faisceau comprend un réseau de diffraction ; FIG. 5 est une vue schématique d’une variante d’un un dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion selon le premier mode de réalisation, comprenant deux systèmes optiques de focalisation de distance focale différente. FIG. 6 est une vue schématique d’une seconde variante du dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion selon le premier mode de réalisation, comprenant une lame séparatrice de polarisation. Premier mode de réalisation Sur la FIG. 1 , on a représenté de manière schématique, un dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion 1, apte à effectuer des mesures et/ou des analyses sur un échantillon 2 d’intérêt. Ce dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion 1 est par exemple adapté pour des mesures sur un échantillon 2 de dimension micrométrique, et il s’agit alors d’un appareil de micro-spectrométrie laser. L’échantillon 2 à mesurer peut également être de dimension macroscopique et/ou se situer à distance par rapport au dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion 1. Le dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion 1 est décrit en premier lieu, suivi d’une description d’un procédé de mesure afin d’effectuer une mesure et/ou une analyse par spectrométrie laser sur au moins un échantillon 2 par ce dispositif. Comme représenté schématiquement sur la FIG. 1 , le dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion 1 comprend une source laser 30, un diviseur de faisceau 40, un système optique de focalisation 50, un élément séparateur 60, un système optique d’injection 70, un spectromètre 80, ainsi qu’une unité de traitement 90. Ces différents éléments compris dans le dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion 1 sont éventuellement intégrés au sein d’un même boîtier, ou bien regroupés par blocs, par exemple selon leur fonction, les blocs étant alors disposés à distance les uns des autres, dans des boîtiers distincts. Ici, les différents boîtiers éventuels ne sont pas représentés. La source laser 30 émet un faisceau lumineux source 302, qui est émis de manière continue, ou pulsée. Ici, il est considéré avantageusement l’exemple d’une source laser émettant de manière continue. La source laser 30 considérée comprend, de manière non-limitative un laser à l’état solide, un laser à colorant ou à gaz, ou encore une diode laser. Dans le mode de réalisation décrit sur la FIG. 1 , la source laser 30 est un laser à l’état solide pompé par diode, diode- pumped solid -state laser d’après la terminologie anglo-saxonne. Ce laser à l’état solide est ensuite couplé dans une fibre adaptée, par exemple, une fibre monomode, ou une fibre multimode de diamètre de cœur 50 microns et d’ouverture numérique, notée NA, égale à 0,22. Pour les applications en diffusion Raman, de manière avantageuse, la source laser 30 émet un faisceau lumineux source 302 monochromatique sous la forme d’une raie dans le domaine fréquentiel. Cette raie est définie par une position centrale, ainsi qu’une largeur, par exemple mesurée à mi-hauteur d’une intensité de la raie. Des définitions alternatives de la largeur de la raie sont néanmoins possibles. Dire que le faisceau lumineux source 302 est monochromatique revient à dire que la source laser 30 est pure spectralement, c’est-à-dire que son spectre ne comporte pas de raies parasites ou de bande spectrale émise en dehors d’une raie d’émission principale. De plus, cette raie d’émission principale présente une faible largeur de raie. Ici, la largeur de raie est inférieure à 30 Gigahertz. Le faisceau lumineux source 302 présente une longueur d’onde, notée , par exemple, de 532 nanomètres. Cependant, une longueur d’onde comprise entre 400 nanomètres et 1064 nanomètres, est également envisageable dans le cadre de la présente divulgation, des éléments optiques adaptés en termes de bande-passante sont alors utilisés. Ce faisceau lumineux source 302 a une puissance lumineuse en sortie de la source laser 30, variant usuellement de quelques milliwatts à quelques Watts, en fonction des échantillons 2 à analyser, et de la technique de spectrométrie laser adoptée. Plus particulièrement, ici, le faisceau lumineux source 302 a une puissance optique ou puissance lumineuse égale à 100 mW. Par ailleurs, ce faisceau lumineux source 302 peut être polarisé ou non. Ici, de manière préférentielle, le faisceau lumineux source 302 est non-polarisé ou polarisé dans un état de polarisation linéaire. Cet état de polarisation, notamment, son orientation peut être contrôlé à l’aide de lames à retard et/ou un polariseur, non-représentés ici. Deux axes principaux de polarisation sont représentés sur le faisceau lumineux source 302, à l’aide de notations connues de l’homme du métier. Le premier axe principal de polarisation est contenu dans le plan de la FIG. 1 , et représenté par une double flèche. Le deuxième axe principal de polarisation est perpendiculaire au plan de la FIG. 1 , et est représenté par un point encerclé. Le faisceau lumineux source 302 est dirigé vers l’échantillon 2. Un signal lumineux décalé en longueur d’onde et spécifique/propre à l’échantillon est généré au sein l’échantillon 2, par des processus d’interaction lumière-matière, comme par exemple la diffusion Raman, et/ou la photoluminescence, et/ou la fluorescence, ou tout autre processus d’interaction lumière-matière jugé approprié. Dans le cadre de la présente divulgation, le signal lumineux ainsi émis par l’échantillon 2 est ensuite détecté en rétrodiffusion, c’est-à-dire dans la même direction que le faisceaux lumineux source 302 ayant servi pour l’excitation. On parle également d’épi-détection. Le signal lumineux généré et le faisceau lumineux source 302 sont ainsi contrapropageant, c’est-à-dire se propageant dans une même direction, mais selon des sens opposés. Afin de détecter le signal lumineux généré seul, un élément séparateur 60 est placé sur le trajet optique commun au signal lumineux généré et au faisceau lumineux source 302, de sorte à séparer le signal lumineux généré sur l’échantillon 2 du faisceau lumineux source 302. Par exemple, l’élément séparateur 60 est ici configuré pour transmettre le signal lumineux généré, et réfléchir le faisceau lumineux source 302. Le trajet optique parcouru par le faisceau lumineux source 302 jusqu’à l’échantillon 2 est usuellement dénommé « voie d’excitation », tandis que celui parcouru par le signal lumineux généré par l’échantillon 2 jusqu’au spectromètre 80 est dénommé « voie de détection ». Ces deux voies sont partiellement confondues. Ici, elles sont confondues entre l’élément séparateur 60 et l’échantillon 2 et séparées par l’élément séparateur 60. L’ensemble formé par la voie d’excitation et la voie de détection est désigné sous le terme de voie de mesure 10. Afin de décrire l’agencement des différents éléments compris dans le dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion 1, leur placement et leur ordre en fonction de la direction de propagation de la lumière, depuis la source laser 30 est détaillée dans la suite, en commençant par la voie d’excitation, depuis la source laser 30 jusqu’à l’échantillon 2. Le sens de propagation des faisceaux lumineux est par ailleurs indiqué par des flèches, comme il est d’usage. Selon la FIG. 1 , un système optique de collimation 32 collimate le faisceau lumineux source 302 émis par la source laser 30. Ce système optique de collimation a par exemple une longueur focale ou distance focale de 11 millimètres. Ainsi, dans le cas d’une fibre multimode de diamètre de cœur 50 microns et d’ouverture numérique, notée NA, égale à 0,22, le faisceau lumineux source 302 a un diamètre d’environ 5 millimètres. Le diamètre du faisceau est ici défini au niveau du « waist » ou col du faisceau et un angle de divergence d’environ 4 milliradians. Le diamètre correspond ici au diamètre où une distribution d’une irradiance du faisceau dans le plan transversal est égale à 1/e², où e est égale à la constante de Néper. Selon d’autres exemples, le faisceau lumineux source 302 peut également déjà être collimaté en sortie de la source laser 30, rendant ainsi inutile le système optique de collimation 32 ici représenté. Le faisceau lumineux source 302 se propage selon un chemin optique dit chemin optique du faisceau lumineux source, en direction de l’échantillon 2 à analyser. Pour cela, le faisceau lumineux source 302 est ici guidé par des miroirs plans 34, 36. Le nombre exact de miroirs de renvoi, ainsi que leur positionnement le long du chemin optique du faisceau lumineux source, notamment leur angle d’incidence par rapport à ce chemin optique est laissé à l’appréciation de l’homme du métier. Ici, sur le chemin optique du faisceau lumineux source, on utilise deux miroirs plans 34, 36, avec de manière préférentielle, un taux de réflectivité pour la longueur d’onde d’excitation supérieur ou égal à 90%, par exemple de 98%, le signe % représentant un pourcentage. Un diviseur de faisceau 40, par exemple un prisme, est adapté à séparer angulairement un faisceau incident. Ce prisme correspond par exemple à un prisme de Rochon ou de Wollaston. Un prisme de Rochon ou un prisme de Wollaston comprenant un assemblage de prismes biréfringents, ici au nombre de deux, est placé sur le chemin optique du faisceau lumineux source 301. Le diviseur de faisceau 40 sépare ainsi le faisceau lumineux source 302 en plusieurs faisceaux excitateurs secondaires ici au nombre de deux : un premier faisceau lumineux excitateur secondaire 402 et un deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire 404. D’autres modes de réalisation utilisant différents types d’éléments optiques en tant que diviseur de faisceau 40 sont décrits dans la suite de la description. Ce diviseur de faisceau 40 est placé à une distance choisie du système optique de collimation 32, notamment ici, ces deux éléments sont disposés à proximité l’un de l’autre, ce qui offre davantage de compacité au dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion 1. Par exemple, le système optique de collimation 32 et le diviseur de faisceau sont ici séparés de quelques millimètres, à quelques centimètres. La puissance lumineuse du faisceau lumineux source 302 peut être répartie de manière égale entre les faisceaux excitateurs secondaires, ou selon tout autre ratio adapté aux besoins de la mesure et/ou analyse de l’échantillon 2. Ainsi, Le diviseur de faisceau 40 sépare le faisceau lumineux source 302 en un premier faisceau lumineux excitateur secondaire 402, qui se propage suivant un premier chemin optique et un deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire 404, se propageant selon un deuxième chemin optique spatialement distinct du premier chemin optique. En d’autres termes, le premier faisceau lumineux excitateur secondaire 402, et le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire 404 se propagent tous les deux en direction de l’échantillon 2, mais suivent respectivement le premier chemin optique et le deuxième chemin optique qui sont distincts l’un de l’autre. La voie d’excitation est donc divisée en deux sous-voies disjointes. Ici, sur la FIG. 1 , ces faisceaux excitateurs secondaires 402, 404 se propagent en formant un angle par exemple égal à 1,5 degrés. De manière alternative, un angle plus faible, comme 1 degré, ou au contraire, plus important, par exemple, de 10,6 degrés, voire 20 degrés entre les faisceaux excitateurs secondaires 402, 404 est également possible, en fonction du diviseur de faisceau 40 considéré. L’avantage d’un angle relativement faible, par exemple de 1,5 degrés, entre les faisceaux excitateurs secondaires 402, 404, est d’éviter une divergence trop importante entre eux. De cette manière, les faisceaux excitateurs secondaires 402, 404 peuvent passer par des éléments optiques communs et ainsi limiter le nombre d’éléments optiques, réduisant alors le coût, et/ou l’encombrement. Ainsi, les faisceaux excitateurs secondaires 402, 404 se propagent dans une direction générale faiblement divergente, même sur des distances de l’ordre de quelques dizaines de centimètres, pour des mesures sur des échantillons de taille macroscopique, et plutôt de l’ordre de quelques centimètres, par exemple sur 250 millimètres dans le cadre d’un appareil de micro-spectrométrie. Dans le mode de réalisation illustré sur la FIG. 1 , le diviseur de faisceau 40 comprend un prisme de Rochon qui sépare le faisceau lumineux source 302 incident en deux faisceaux excitateurs secondaires 402, 404, aussi appelés faisceau ordinaire et faisceau extraordinaire. Cette séparation est faite en fonction de la polarisation du faisceau lumineux source 302, qui lui est incident. En effet, grâce à la biréfringence, c’est-à-dire une dépendance des indices de réfraction d’un milieu en fonction de la polarisation du faisceau incident, le faisceau lumineux source 302 est réfracté selon deux chemins optiques possibles, qui sont spatialement distincts l’un de l’autre. Le faisceau ordinaire et le faisceau extraordinaire ont par ailleurs des états de polarisations orthogonaux l’un à l’autre. Par exemple, le premier faisceau lumineux excitateur secondaire 402 est polarisé linéairement selon une direction contenue dans un plan de la FIG. 1 , tandis que le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire 404 est polarisé orthogonalement à cette direction, selon une direction pointant hors du plan de la FIG. 1 . Ainsi, le premier faisceau lumineux excitateur secondaire 402 présente une polarisation verticale, et le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire 404 présente quant à lui une polarisation horizontale. Ici, dans le mode de réalisation considéré, le faisceau lumineux source 302 est polarisé linéairement à 45 degrés par rapport à un des axes optiques des deux prismes biréfringent composant le prisme de Rochon. Ce choix d’état et d’orientation de polarisation pour le faisceau lumineux source 302 permet de répartir équitablement la puissance lumineuse entre le faisceau ordinaire et le faisceau extraordinaire, et donc entre le premier faisceau lumineux excitateur secondaire 402 et le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire 404. En d’autres termes, la moitié de la puissance lumineuse est repartie dans le premier faisceau lumineux excitateur secondaire 402, l’autre moitié de la puissance lumineuse est répartie dans le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire 404. Cependant, d’autres choix d’état et d’orientation de polarisation du faisceau lumineux source 302 par rapport à des axes optiques propres au prisme de Rochon sont possibles, et permettent à l’homme du métier d’ajuster la répartition de la puissance lumineuse de manière adaptée. Ainsi, à l’aide d’un prisme de Rochon en Fluorure de magnésium (MgF 2 ), d’une épaisseur de 35 mm, un angle de 1,5 degrés peut être obtenu entre le faisceau ordinaire et le faisceau extraordinaire. De même, à l’aide d’un prisme de Rochon en vanadate d’yttrium (YVo4), d’une épaisseur de 12 mm, un angle de 10,6 degrés peut être obtenu entre le faisceau ordinaire et le faisceau extraordinaire. Le choix du matériau, de son épaisseur et de l’angle entre le premier faisceau lumineux excitateur 402 et le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire 404 est fait par l’homme du métier, en fonction de l’agencement spatial du dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion 1, en tenant compte par exemple de la distance entre le diviseur de faisceau 40 et l’échantillon 2. Une variante possible, non-représentée ici, utilise un prisme de Wollaston comme diviseur de faisceau 40. Le principe de division des faisceaux en fonction de la polarisation du faisceau incident d’un prisme de Wollaston est approximativement le même que pour le prisme de Rochon. Cependant, pour un prisme de Wollaston, le premier faisceau lumineux excitateur secondaire 402 et le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire 404 forment un angle symétrique par rapport à l’axe optique du faisceau lumineux source 302. Dans le cas d’un prisme de Wollaston, un angle proche de 1 degré de séparation entre les deux faisceaux excitateurs secondaires 402, 404 est obtenu à l’aide d’un prisme d’une épaisseur de 2 microns en quartz. De manière alternative, il est également possible d’obtenir un angle de 20 degrés entre les deux faisceaux excitateurs secondaires 402, 404 à l’aide d’un prisme de Wollaston d’une épaisseur de 2,3 microns de calcite. Un séparateur optique 60, situé en aval du diviseur de faisceau 40, par rapport au sens de propagation de la lumière depuis la source laser 30, est disposé de sorte qu’une normale à sa surface forme un angle d’environ 45 degrés par rapport au premier chemin et au deuxième chemin optique. Ce séparateur optique 60 est donc adapté à réfléchir les faisceaux lumineux excitateurs secondaires, ici le premier faisceau lumineux excitateur secondaire 402 et le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire 404, en direction de l’échantillon 2. En pratique, ce séparateur optique 60 est par exemple un miroir dichroïque, qui, pour un angle d’incidence donné, réfléchit une certaine plage spectrale de longueur d’onde, et transmettre une autre plage spectrale de longueur d’onde. Ainsi, il est permis de séparer les faisceaux lumineux excitateurs secondaires 402, 404, à la longueur d’onde d’excitation , d’autres faisceaux lumineux de longueurs d’onde différentes. Ici, dans le mode de réalisation détaillé, le séparateur optique 60 est un filtre dichroïque de type « passe-haut » avec un angle d’incidence environ égal à 45 degrés, et pouvant réfléchir la longueur d’onde d’excitation associée aux faisceaux lumineux excitateurs secondaires 402, 404. Ainsi, le séparateur optique 60 a ici une longueur d’onde de coupure, strictement supérieure à la longueur d’onde d’excitation émis par la source laser 30. Dans l’exemple de réalisation présenté, la longueur d’onde de coupure est donc strictement supérieure à 532 nanomètres. Notamment, elle est ici égale à 532,8504 nanomètres. Enfin, un système optique de focalisation 50, focalise les faisceaux lumineux excitateur secondaire 402, 404 selon autant de points de mesure 202, 204 spatialement distincts sur l’échantillon 2. Ici, étant donné la distance entre le diviseur de faisceau 40 et l’angle de 1,5 degré entre les faisceaux lumineux excitateur secondaire 402, 404, ces derniers sont écartés de 6,5 millimètres l’un de l’autre au niveau du système optique de focalisation 50. Dans ce premier mode de réalisation décrit, le système optique de focalisation 50 comporte un unique élément, placé à la fois sur le premier chemin optique et le deuxième chemin optique selon lequel se propagent le premier, respectivement le deuxième, faisceau lumineux excitateur secondaire 402, 404. Le choix des propriétés optiques de ce système optique de focalisation 50 est fait en fonction de la configuration et du contexte de la mesure de spectrométrie laser. Par exemple, dans le cadre d’un dispositif de micro-spectroscopie laser, le système optique de focalisation 50 est constitué d’un objectif de microscope ou bien d’une lentille. De manière alternative, si le dispositif de spectroscopie laser en rétrodiffusion 1 décrit est destiné à investiguer des échantillons de dimension macroscopique, par exemple, sur un processus en ligne, une lentille de focale appropriée peut être choisie par l’homme du métier. Toujours de manière non-limitative, le système optique de focalisation 50 peut également consister en une matrice de micro-lentilles, chacune des micro-lentilles étant centrée sur un des chemins optiques des faisceaux lumineux excitateurs secondaires 402, 404. Le système optique de focalisation 50 possède une distance focale, notée sur la FIG. 1 , dont la valeur est choisie en fonction de la distance désirée entre l’échantillon 2 et le système optique de focalisation 50. En outre, le système optique de focalisation 50 possède également d’autres propriétés, notamment concernant la géométrie de ses surfaces optiques. Les choix de celles-ci en fonction des besoins de correction des aberrations optiques par exemple, sont laissés à l’appréciation de l’homme du métier. Ici, dans le mode de réalisation décrit, il s’agit par exemple d’une lentille de distance focale = 18 millimètres et de diamètre 12 millimètres, ces valeurs n’étant nullement limitatives. Le diamètre du système optique de focalisation 50 est néanmoins choisi de manière à collecter les deux faisceaux d’intérêt. Ici, le premier faisceau lumineux excitateur secondaire 402 et le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire 404 dont les centres sont distants de 6,5 millimètres l’un de l’autre et ayant chacun un diamètre de 5 millimètres, sont collectés par le système optique de focalisation 50. L’échantillon 2 à analyser est de nature diverse, par exemple une poudre, un dépôt, un liquide, un gaz, un mélange etc. L’observation de l’échantillon 2 se fait donc à travers différents contenants, éventuellement posé sur un porte-échantillon 20 solidaire ou non, du dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion 1. Par exemple, l’échantillon 2 peut être contenu dans une cellule de mesure incluant au moins un hublot pour un fluide en écoulement, être placé entre une lame et une lamelle de microscope pour un échantillon biologique, ou prendre la forme d’un wafer (aussi appelé « tranche »), simplement déposé sur le porte-échantillon 20, etc. Ici, sur la FIG. 1 , l’échantillon 2 est déposé sur un porte-échantillon 20. Le système de focalisation 50 focalise les faisceaux lumineux excitateur secondaire 402, 404 en autant de points de mesure 202, 204. Dans le mode de réalisation décrit, le premier faisceau lumineux excitateur secondaire 402 est focalisé par le système optique de focalisation 50 en un premier point de mesure 202. De même, le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire 404 est focalisé en un deuxième point de mesure 204. Ici, la distance entre les points de mesure 202, 204 dans le plan de l’échantillon dépend de l’angle entre les faisceaux lumineux excitateur secondaire 402, 404 et de la distance focale du système optique de focalisation 50. Ici, étant donné les paramètres du mode de réalisation présenté, c’est-à-dire une distance focale 18 millimètres, et un angle entre les faisceaux lumineux excitateurs secondaire 402, 404 de 1,5 degrés, le premier point de mesure 202 et le deuxième point de mesure 204 sont écartés d’environ 500 microns. L’échantillon 2, ici unique, est placé de sorte que les points de mesure 202, 204 coïncident avec un plan de l’échantillon. Par interaction lumière-matière, un signal lumineux de spectrométrie, dit signal de spectrométrie 902, 904, est généré par chacun des points de mesure 202, 204. Ce signal de spectrométrie 902, 904 est représentatif des propriétés physico-chimiques du point de mesure 202, 204 associé. Par exemple, dans le cas d’un dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion 1 par diffusion Raman, c’est un spectre Raman qui est émis depuis chacun des points de mesure 202, 204. Le spectre Raman émis par chacun des points de mesure 202, 204 comporte des raies Raman représentatives des propriétés physico-chimiques du ou des échantillons 2 situé au niveau de ces points de mesure 202, 204. Dans ce cas, le spectre Raman constitue le signal de spectrométrie 902, 904. Ainsi, selon la présente divulgation, un premier signal de spectrométrie 902 et un deuxième signal de spectrométrie 904 sont générés simultanément, en parallèle l’un de l’autre. Différents arrangements des points de mesure 202, 204 sont possibles. Ici, sur la FIG. 1 , le premier point de mesure 202 est situé au niveau de l’échantillon 2, tandis que le deuxième point de mesure 204 se situe sur le porte-échantillon 20. Les points de mesure 202, 204 peuvent également se trouver tous les deux sur l’échantillon 2, ou alors, dans le cadre d’un processus en ligne, le premier point de mesure 202 se situe en amont du processus, tandis que le deuxième point de mesure 204 se situe en aval du processus. Par facilité de langage, pour ces différents arrangements possibles, le premier et le deuxième point de mesure 202, 204 sont désignés comme étant sur l’échantillon 2, ou de manière équivalente comme étant dans le plan de l’échantillon. Le dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion 1 inclue éventuellement une platine de translation multi-axes, non-représenté sur la FIG. 1 , sur laquelle est disposé le porte-échantillon 20, de sorte à pouvoir balayer les points de mesure 202, 204. De manière avantageuse, ces différents arrangements possibles permettent des mesures et/ou analyses en deux points de mesures 202, 204 spatialement distinct, de manière simultanée dans le temps. Ainsi, les signaux de spectrométries 902, 904 peuvent, de manière avantageuse, être comparés l’un avec l’autre dans le cadre de la mesure et/ou analyse. Pour faciliter cette comparaison, ou simplifier la mesure et/ou analyse de ces signaux de spectrométrie 902, 904, il est important de maintenir une distinction spatiale entre les signaux de spectrométrie 902, 904 issus de points de mesure 202, 204 distincts. La voie de détection, également appelée voie de collection, associée aux trajets optiques des signaux de spectrométrie 902, 904 depuis l’échantillon 2 jusqu’au spectromètre 80 est à présent décrite. Le système optique de focalisation 50 utilisé pour la focalisation, est à nouveau utilisé, cette fois pour collecter le signal de spectrométrie 902, 904 issu de chacun des points de mesure 202, 204 spatialement distincts. Le signal de spectrométrie 902, 904 émis par un point de mesure 202, 204 est par exemple émis dans un angle solide de 4 stéradian. Le dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion 1 représenté ici collecte ce signal de spectrométrie 902, 904 issu de chacun des points de mesure 202, 204 dans une configuration de rétrodiffusion, c’est-à-dire dans une direction formant un angle de 180 degrés par rapport au faisceau lumineux excitateur secondaire 402, 404. Ainsi, dans le mode de réalisation représenté sur la FIG. 1 , un premier faisceau lumineux rétrodiffusé 412 émis par le premier point de mesure 202, et un deuxième faisceau lumineux rétrodiffusé 414 émis par le deuxième point de mesure 204 sont collectés par le système optique de focalisation 50. Suivant la distance du point de mesure 202, respectivement 204 par rapport à l’axe optique du système optique de focalisation 50, chacun des faisceaux lumineux rétrodiffusés 412, respectivement 414 est collimaté avec un certain angle. D’après le principe de Fermat, le premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux rétrodiffusé 412, respectivement 414, se propage selon le premier, respectivement deuxième, chemin optique. Pour rappel, ce premier et ce deuxième chemin optique sont spatialement distincts. Ici, ils forment un angle de 1,5 degrés l’un par rapport à l’autre. En d’autres termes, le premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux rétrodiffusé 412, 414 est contrapropageant par rapport au premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux excitateur secondaire 402, 404, et se propagent selon les mêmes premier, respectivement le deuxième, chemin optique, jusqu’au séparateur optique 60 décrit précédemment. Le séparateur optique 60 sépare la voie d’excitation et la voie de collection. A l’instar de la voie d’excitation, la voie de collection se subdivise en autant de sous-voies que de faisceaux lumineux rétrodiffusé 412, 414. Comme décrit précédemment, le séparateur optique 60 sépare les deux voies, en réfléchissant et/ou en transmettant certaines plages spectrales, où sont comprises des longueurs d’onde des différents faisceaux impliqués dans l’interaction lumière-matière. En particulier, si un dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion 1 utilisant la diffusion Raman est considéré, le séparateur optique 60 permet notamment de rejeter un faisceau Rayleigh formé par diffusion élastique (dite diffusion Rayleigh) sur l’échantillon 2, et qui est à la longueur d’onde d’excitation émise par la source laser 30. Des alternatives pour la méthode de séparation, comme par exemple, l’utilisation d’une lame semi-réfléchissante, en plaçant une série de filtres optiques sur la voie de détection sont laissées à l’appréciation de l’homme du métier. Dans le mode de réalisation illustré sur la FIG. 1 , les faisceaux lumineux rétrodiffusés 412, 414 sont transmis par le séparateur optique 60, jusqu’à un système optique d’injection 70. De manière optionnelle, un élément optique atténuant 65, comme un filtre polarisant ou un filtre à densité neutre est inséré entre le système optique d’injection 70 et le séparateur optique 60. Cet élément optique atténuant 65, est utilisé pour contrôler la puissance lumineuse des faisceaux lumineux rétrodiffusés 412, 414. De manière avantageuse, l’utilisation d’un filtre polarisant, par exemple, un analyseur, permet d’atténuer de manière sélective la puissance lumineuse d’un des faisceaux lumineux rétrodiffusés 412, 414 l’un par rapport à l’autre. En effet, on rappelle que dans ce premier mode de réalisation, où le diviseur de faisceau 40 est un prisme biréfringent, les faisceaux lumineux rétrodiffusés 412, 414 ont des états de polarisation orthogonaux. Il est ainsi possible d’atténuer de manière sélective la puissance lumineuse d’un de ces deux faisceaux. Ce système optique d’injection 70 reçoit le premier faisceau lumineux rétrodiffusé 412 et le deuxième faisceau lumineux rétrodiffusé 414 spatialement distinct, et non colinéaire l’un avec l’autre. Le système optique d’injection 70 focalise les différents faisceaux lumineux rétrodiffusés sur une entrée 82 du spectromètre 80. Ici, le système optique d’injection 70 a par exemple une distance focale de 33 millimètres. Ici, l’entrée 82 est une fente par exemple rectangulaire. Dans ce cas, il s’agit d’un spectromètre à couplage en faisceau direct, aussi connu sous le nom de couplage free beam d’après le terme anglais. Dans le cas d’un spectromètre 80 dit « fibré », l’entrée 82 correspond à un faisceau (ou bundle en anglais) de fibres optiques 83, où plusieurs fibres optiques sont ordonnées au sein d’une férule unique. Ces fibres optiques sont adaptées à propager les différents faisceaux lumineux rétrodiffusé 412, 414 injectés. Etant donné que les faisceaux lumineux rétrodiffusés 412, 414 ne sont pas colinéaires, le système optique d’injection 70 focalise le premier faisceau lumineux rétrodiffusé 412 en un premier point 822 et le deuxième faisceau lumineux rétrodiffusé 414 en un deuxième point 824, spatialement distinct du premier point 822 sur l’entrée 82 du spectromètre 80. De façon avantageuse, les points 822, 824 issus des différents faisceaux lumineux rétrodiffusés 412, 414 et focalisés par le système optique d’injection 70 sont disposés selon une ligne. Etant donné la distance focale du système optique d’injection 70, le premier 822 et le second point 824 sont distants d’environ 900 microns au niveau de l’entrée 82. Dans le cas d’un spectromètre 80 à couplage en faisceau direct, la ligne formé par les points 822, 824 est par exemple orientée dans une même direction qu’une longueur principale de la fente constituant l’entrée 82 du spectromètre 80. En orientant la fente de l’entrée 82 selon un axe haut-bas, noté HB1 sur la FIG. 1 , le système optique d’injection 70 focalise les différents faisceaux lumineux rétrodiffusés selon des positions de différentes hauteurs H1, H2. Alternativement, si le spectromètre 80 est fibré, les fibres optiques du faisceau de fibres optiques 83 sont agencées afin d’y coupler les points 822, 844. Notamment, si un faisceau de deux fibres optiques, noté faisceau de fibres optiques « 2:2 » est utilisé, les deux fibres optiques sont placées à environ 900 microns l’une de l’autre. Il est ainsi possible de coupler le premier faisceau lumineux rétrodiffusé 412 dans une des deux fibres optiques, et de coupler le second faisceau lumineux rétrodiffusé 414 dans l’autre des deux fibres optiques. Le spectromètre 80 considéré est par exemple un spectromètre 80 à réseau de diffraction. Le spectromètre 80 comprend ainsi un réseau de diffraction plan, non représenté sur la FIG. 1 . En variante, de façon connue, le spectromètre 80 comporte plusieurs réseaux de diffraction, par exemple, deux ou trois réseaux de diffraction montés sur une tourelle pour être utilisés un par un. Le réseau de diffraction du spectromètre 80 reçoit ensuite les faisceaux lumineux rétrodiffusés sur différentes hauteurs et les diffracte selon un angle dépendant de la longueur d’onde, de façon à former le signal de spectrométrie 902, 904, typiquement un spectre, comme par exemple un spectre Raman, sur des zones 842, 844 d’un détecteur multicanal 84. Ce détecteur multicanal 84 est représenté sur la FIG. 1 . Il s’agit d’un détecteur imageur résolu spatialement suivant deux directions, tel que par exemple, un détecteur à matrice de pixel, de type CCD. Ici, le détecteur multicanal 84 présente par exemple une dimension de 5 millimètres selon une direction haut-bas, correspond à un axe HB2. Le réseau de diffraction du spectromètre 80 comporte des traits, qui sont alignés suivant l’axe HB, de sorte à diffracter les faisceaux lumineux rétrodiffusés 412, 414 selon un axe perpendiculaire, noté GD2. Ainsi, sur le détecteur multicanal 84, une information spectrale est lue sur l’axe GD2 de la matrice de pixels, correspondant à une valeur de charge accumulée représentative d’une intensité du faisceau lumineux rétrodiffusés en fonction de la longueur d’onde, et une information spatiale, indicatrice du point de mesure 202, 204 sur l’échantillon 2 est lue sur l’axe HB2. Ici, d’après le mode de réalisation illustré, le premier signal de spectrométrie 902, issus du premier point de mesure 202 et le deuxième signal de spectrométrie 904, issu du deuxième point de mesure 204 sont lues sur deux zones 842, 844 distinctes spatialement. L’écartement en hauteur de la première zone 842 et de la seconde zone 844 sur le détecteur 84 est choisi de sorte à éviter la diaphonie (« crosstalk » en anglais) entre le premier signal de spectrométrie 902 et le deuxième signal de spectrométrie 902. Ici, du fait de la dispersion spectrale du premier, et du deuxième faisceau lumineux rétrodiffusé 412, 414 par le réseau de diffraction du spectromètre 80, la première zone 842 et la deuxième zone 844 est de forme rectangulaire, comme représentée sur la FIG. 1 . La lecture des signaux de spectrométrie 902, 904 sur deux zones 842, 844 distinctes, ici par leur hauteur H11, H22, sur l’axe HB2 du détecteur multicanal 84, facilite donc, de manière avantageuse, l’éventuelle comparaison des mesures et/analyses conduites sur deux points de mesure 202, 204 spatialement distincts sur l’échantillon 2. Notamment, grâce à la présente divulgation, un des points de mesure, ici, par exemple, le deuxième point de mesure 204, peut être utilisé comme une référence de calibration pour les mesures et/ou analyses effectuées sur le premier point de mesure 202. Cette référence de calibration a l’avantage d’être enregistrée dans des conditions expérimentales similaires, et de manière simultanée dans le temps. Par exemple, cette référence de calibration est un échantillon 2 dont la réponse optique à une excitation par la source laser 30 est bien connue de l’homme du métier et/ou étalonnée en amont de la mesure et/ou analyse. Notamment, il est connu d’utiliser le substrat, par exemple en silicium ou en verre, de l’échantillon 2 comme référence de calibration, ou par exemple un corps pur de composition et de concentration prédéterminée. Par ailleurs, de manière avantageuse, les états de polarisation utilisés pour la mesure et/ou analyse du premier point de mesure 202 et du deuxième point de mesure 204 sont orthogonaux l’un par rapport à l’autre, ce qui apporte une mesure et/ou analyse complémentaire en termes de réponse en polarisation, faite dans des conditions expérimentales similaires, et de manière simultanée. Des signaux de spectrométrie 902, 904, ici, sous la forme de spectres Raman par exemple, et provenant d’un premier, respectivement deuxième point de mesure 202, 204 sont représentés sur la matrice de pixels du détecteur multicanal 84 de la FIG. 1 . L’information d’intensité est ici traduite schématiquement sur la FIG. 1 de manière à représenter directement un spectre, et non pas des niveaux d’intensité. Le détecteur multicanal 84 est contrôlé par une unité de traitement 90, cette unité de traitement 90 permet notamment la lecture de l’information de spectrométrie obtenue sur la matrice de pixels du détecteur multicanal 84. Ainsi, dans ce premier mode de réalisation, le deuxième signal de spectrométrie 904 obtenu sur la deuxième hauteur H22 du détecteur multicanal 84 et lu par l’unité de traitement 90 peut avoir été calibré en longueur d’onde, et/ou en intensité. En d’autres termes, pour le calibrage en longueur d’onde, cela signifie qu’une correspondance entre l’information spectrale lue sur l’axe GD2 de la matrice de pixels du détecteur multicanal 84 et la longueur d’onde théorique, par exemple d’une raie spectrale donnée est déterminée. De même, le calibrage en intensité consiste à établir en amont une correspondance entre, dans le cas d’un détecteur multicanal 84 sous la forme d’une caméra CCD, une valeur de charge accumulée pour chaque pixel à une position spectrale donnée, et la puissance lumineuse utilisée pour l’interaction lumière-matière. Ainsi, cette connaissance détaillée de la réponse de la référence de calibration en fonction des conditions expérimentales, permet d’utiliser le deuxième signal de spectrométrie 904 enregistré sur le deuxième point de mesure 204 afin de déterminer avec précision l’information spectrale et/ou l’intensité de celle-ci contenue dans le premier signal de spectrométrie 902 ; ce premier signal de spectrométrie 902 étant issu du premier point de mesure 202, idéalement situé au niveau de l’échantillon 2 d’intérêt. Le fait que le premier signal de spectrométrie 902 et le deuxième signal de spectrométrie 904 soient obtenus et lus sur respectivement une première hauteur H11 et une seconde hauteur H22 du détecteur multicanal 84, celles-ci n’étant pas spatialement confondues, facilite la lecture distincte de l’information issue de chacun des points de mesure 202, 204. De manière alternative, seule l’information d’intensité dans une fenêtre spectrale restreinte peut être d’intérêt dans le cadre de la mesure et/ou l’analyse. Cette fenêtre spectrale est par exemple être centrée sur une raie du spectre spécifique de l’échantillon 2. Dans ce cas, l’information d’intensité sur cette fenêtre spectrale restreinte peut être sélectionnée en amont du spectromètre 80 à l’aide d’un jeu de filtres optiques appropriés, et la dispersion spectrale par le réseau de diffraction du spectromètre 80 est superflue. L’information d’intensité provenant de chacun des points de mesure 202, 204 pourra alors être lue ponctuellement sur deux zones 842, 842 considérées ponctuelles du détecteur multicanal 84. De manière avantageuse, le premier mode de réalisation décrit, où le faisceau lumineux source 302 est divisé par le diviseur de faisceau 40 en deux faisceaux de polarisation orthogonale permet de compléter l’étude d’un échantillon 2 d’intérêt par une analyse en polarisation. En effet, par l’ajout d’un analyseur de polarisation 66 en amont de l’entrée 82 du spectromètre 80 par rapport au sens de propagation de la lumière, il est possible de s’intéresser à la polarisation du signal de spectrométrie 902, 904. Par exemple, l’analyseur de polarisation 66 est ici placé entre l'éventuel élément optique atténuant 65 et le système optique d’injection 70. Un tel analyseur de polarisation 66 correspond en pratique à un polariseur, adapté à sélectionner une direction de polarisation préférentielle. Cette direction de polarisation préférentielle est usuellement définie par un axe. De plus, le fait que le premier faisceau lumineux excitateur secondaire 402 et le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire 404 soient polarisés selon deux états de polarisation orthogonaux, permet de s’intéresser à une réponse de l’échantillon 2 d’intérêt, suite à une excitation selon ces deux états de polarisation de manière simultanée. De manière avantageuse, l’utilisation de deux faisceaux de polarisation orthogonale réduit de temps nécessaire à l’analyse de la réponse en polarisation de l’échantillon 2. Ainsi, si on considère un dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion 1 par diffusion Raman, où les signaux de spectrométrie 902, 904 correspondent à des spectres Raman, l’ajout de l’analyseur de polarisation 66 permet de s’intéresser à l’orientation de la polarisation du spectre Raman résultant, notamment à l’orientation de la polarisation des raies Raman. Notamment, en maintenant une orientation donnée pour un axe de l’analyseur de polarisation 66, une mesure simultanée d’un spectre correspondant à un excitation selon une polarisation horizontale, et d’un spectre correspond à une excitation selon une polarisation vertical permet de déterminer le taux de dépolarisation pour les différentes raies que contient le spectre Raman d’un échantillon 2 donné. Il est représenté sur la FIG. 2 , une variante du premier mode de réalisation. Ici, plutôt qu’une voie de mesure 10, comme décrite précédemment, ce sont plusieurs voies de mesure 10 qui sont connectées à une entrée 82 du spectromètre 80. Cette variante est notamment compatible avec un spectromètre 80 fibré. La surface du détecteur multicanal 84 est alors divisée en régions 8431, 8432, 8433, 8434, 8435. Ici, il s’agit de cinq régions qui sont considérées sur le détecteur multicanal 84. Chacune de ces régions 8431, 8432, 8433, 8434, 8435 est associée à une voie de mesure 10. Ainsi, c’est ici cinq voies régions 8431, 8432, 8433, 8434, 8435 qui correspondent à cinq voies de mesure 10. Ces différentes voies de mesures 10 correspondent par exemple chacune à un même mode de réalisation, ou bien au contraire, peuvent correspondre à différents modes de réalisation. Chacune des régions 8431, 8432, 8433, 8434, 8435 associée à une voie de mesure comprend une zone 842, et une zone 844, sur laquelle est recueilli respectivement un premier signal de spectrométrie 902 et un deuxième signal de spectrométrie 904. Comme détaillé précédemment, ces deux signaux de spectrométrie 902, 904 sont émis par deux points de mesure 202, 204 distincts, générés sur l’échantillon par un diviseur de faisceau 40. Sur chacune de ces voies de mesure 10, un diviseur de faisceau 40 sépare un faisceau lumineux source en deux faisceaux lumineux excitateurs secondaires 402, 404, qui, une fois focalisés sur l’échantillon, génèrent les deux signaux de spectrométrie 902, 904. Pour une voie de mesure 10 donnée, ces deux signaux de spectrométrie 902, 904 sont collectés chacun sur une entrée de fibre optique 8221, 8241, 8225, 8245. L’ensemble des fibres optiques 830, 831, 838, 839 est ensuite agencé selon un faisceau de fibres optiques 83, afin d’organiser spatialement les voies de mesure 10 les unes par rapport aux autres sur la surface du détecteur multicanal 84. Les cinq voies de mesure 10 de la FIG. 2 représentent ainsi cinq paires de signaux de spectrométrie 902, 904, ces signaux étant collectés sur cinq paires d’entrées de fibres optiques 8221, 8241, 8225, 8245. Les dix fibres optiques 830, 831, 838, 839 sont ensuite assemblées à l’entrée 82 du spectromètre 80 selon un faisceau de fibres optiques 83, c’est-à-dire que les dix fibres optiques 830, 831, 838, 839 sont ensuite maintenues ensemble, et sont ici organisées selon une ligne à l’extrémité située à l'entrée 82 du spectromètre 80. Cette ligne, ici constituée de dix fibres optiques 830, 831, 838, 839, est orientée selon l’orientation de la direction allongée de la fente de l’entrée 82. Une fois diffractés par, ici, un réseau de diffraction plan, les signaux de spectrométrie 902, 904 issus de chacune des voies de mesure 10, sont recueillis sur des hauteurs distinctes du détecteur multicanal 84. Cette variante permet avantageusement de lire des signaux de spectrométrie 902, 904 provenant de différentes voies de mesure sur un même détecteur multicanal, exploitant ainsi la surface disponible, en parallélisant plusieurs mesures. Cette variante est par ailleurs compatible avec les autres modes de réalisation, tels que décrits dans la suite de la description. Deuxième mode de réalisation Un deuxième mode de réalisation pour le dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion 1 est représenté sur la FIG. 3 . Dans ce deuxième mode de réalisation, la source laser 30 est au moins partiellement fibré, et le faisceau lumineux source 302 se propage au sein d’une fibre optique 31 adaptée. Le diviseur de faisceau 40 consiste ici en un coupleur de fibres optiques, reliant une entrée de fibre à plusieurs branches de sortie de fibre. Ici, dans le mode de réalisation de la FIG. 3 , deux branches de sortie de fibres sont représentées. Il s’agit donc d’un coupleur de fibres optiques « 1x2 », « 1:2 » ou en « Y », d’après différentes terminologies en usage. Dans ce cas, le coupleur de fibres optiques présente un diamètre de 100 µm et une ouverture numérique, notée NA de 0,22. Une des extrémités de la fibre optique 31 au sein de laquelle se propage le faisceau laser source 302, est reliée à l’entrée de fibre du coupleur de fibres optiques. Deux fibres optiques sont reliées à chacune des branches de sortie de fibre, de sorte à ce que le premier faisceau lumineux excitateur secondaire 402 se propage au sein de l’une des fibres optiques reliées à une des branches de sortie de fibre, et que le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire 404 se propage au sein de la seconde fibre optique reliée à la seconde branche de sortie de fibre. Les deux fibres optiques au sein desquelles se propagent le premier faisceau lumineux excitateur secondaire 402 et le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire 404 sont ensuite assemblées de manière adjacente au sein d’une férule de fibre optique 33, qui fait office de connecteur. Les deux fibres optiques reliées aux deux branches de sortie du coupleur de fibres optiques sont regroupées sur un même connecteur et sont espacées d’une distance de séparation. Cette distance de séparation est adaptée en fonction des besoins. De plus, les extrémités des deux fibres optiques sont orientées de façon à ce que leurs axes optiques présentent un angle non-nul entre eux. Le coupleur de fibres optiques répartit la puissance lumineuse du faisceau lumineux source 302 selon un ratio défini par des paramètres de construction d’un tel coupleur de fibres optiques. Par exemple, un ratio 50:50 permet de répartir équitablement la puissance lumineuse du faisceau lumineux source 302 entre le premier faisceau lumineux excitateur secondaire 402 et le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire 404. D’autres ratios sont également possibles, en fonction des applications ciblées. Le premier, respectivement le second, faisceau lumineux excitateur secondaire 402, 404 sont ensuite chacun collimaté par un système optique de collimation 32, afin que les faisceaux se propagent en espace libre, jusqu’au séparateur optique 60, décrit précédemment, et réfléchissant les faisceaux de la voie d’excitation en direction de l’échantillon 2. La distance de séparation et l’angle des extrémités des fibres optiques sur le connecteur définit notamment un angle de divergence entre le premier faisceau lumineux excitateur secondaire 402 et le second faisceau lumineux excitateur secondaire 404 après leur collimation par le système optique de collimation 32, qui correspond ici à une lentille. L’angle de divergence dépend notamment de la distance entre les deux cœurs des fibres optiques, ainsi que de la distance focale de la lentille du système optique de collimation 32. Par exemple, les deux fibres optiques sont disposées côte à côte, l’une contre l’autre. Dans ce cas, les deux cœurs de fibres sont séparés des épaisseurs d’une gaine entourant chacune des fibres. De manière alternative, les deux fibres peuvent être écartés l’une par rapport à l’autre, afin d’augmenter la distance entre les deux cœurs de fibre, par exemple, en fonction d’un angle de divergence désiré. En pratique, une distance typique entre deux cœurs de fibre optique est comprise entre 50 micromètres et quelques millimètres. Cette distance est mesurée d’un centre géométrique d’un cœur de fibre au centre géométrique d’un cœur d’une deuxième fibre optique. La lentille du système optique de collimation 32, présente quant à elle une distance focale variant entre 4 millimètres et 18 millimètres par exemple. Ainsi, l’angle de divergence, c’est-à-dire l’angle mesuré entre le premier faisceau lumineux excitateur secondaire 402 et le second faisceau lumineux excitateur secondaire 404, varie entre 0,16 degrés et 37 degrés environ. En particulier, ici, cette lentille du système optique de collimation 32 présente une distance focale de 5 millimètres. Ainsi, si un angle de 1,5 degrés est désiré entre les deux faisceaux compte tenu de la distance focale du système optique de collimation 32, une distance de séparation de 130 microns est par exemple nécessaire. Ces valeurs proposées ne sont nullement limitatives, la distance de séparation pouvant être modifiée en raison d’un angle souhaité entre le premier faisceau lumineux excitateur secondaire 402 et le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire 404, par exemple. Notamment, une distance de séparation de 500 microns entre les branches de sortie du coupleur de fibres optiques peut également être proposé. Le premier, respectivement second, faisceau lumineux excitateur secondaire 402, 404 se propagent ensuite selon le premier, respectivement deuxième chemin optique, jusqu’au système optique de focalisation 50, comme décrit précédemment pour le premier mode de réalisation. Le système optique de focalisation 50 génère ensuite deux points de mesure 202, 204 spatialement distincts l’un de l’autre, en focalisant les faisceaux excitateurs secondaires 402, 404 sur l’échantillon 2. En pratique, le système optique de focalisation 50 image les cœurs des fibres optiques, supposés ponctuels, sur l’échantillon 2. Ici, le système optique de focalisation 50 prend la forme d’une lentille de focalisation. Par exemple, il s’agit ici d’une lentille de distance focale égale à 18 millimètres. Les solutions alternatives proposées précédemment demeurent possibles. De la même manière que dans le premier mode de réalisation, les signaux de spectrométrie 902, 904 générés sur l’échantillon 2 et issus des deux points de mesures 204, 204 distincts sont collectés par le même système optique de focalisation 50 et les faisceaux lumineux rétrodiffusés 412, 414 se propagent selon le premier chemin optique et selon le deuxième chemin optique en direction du séparateur optique 60, où ils sont transmis jusqu’au spectromètre 80, de manière similaire au premier mode de réalisation. Ainsi, un système optique d’injection est placé de manière à focaliser les faisceaux lumineux rétrodiffusés 412, 414 au niveau de l’entrée 82 du spectromètre 80. Ce dernier présente par exemple un couplage fibré ou un couplage en espace libre, comme décrit précédemment. Par exemple, en considérant un spectromètre 80 à couplage fibré, le système optique d’injection 70 couple les faisceaux excitateurs secondaire 402, 404 dans un faisceau de fibre. Un tel faisceau de fibre présente un agencement organisé d’au moins autant de fibres optiques que de faisceaux excitateurs secondaires 402, 404, et donc autant que de faisceaux lumineux rétrodiffusés 412, 414. Par exemple, c’est ici deux fibres optiques qui sont utilisées afin de collecter les faisceaux lumineux rétrodiffusés 412, 414 qui y sont couplés par le système optique d’injection 70. Il s’agit donc d’un faisceau de fibres optiques « 2 :2 » comme décrit précédemment. Le système optique d’injection 70 réimage les cœurs des fibres optiques issue du diviseur de faisceau 40 sur le faisceau de fibres optiques. Des diamètres de cœur des fibres optiques composant le faisceau de fibres optiques sont ainsi choisis de manière adaptée à collecter ces images. Les faisceaux lumineux rétrodiffusés 412, 414 collectés à l’entrée 82 du spectromètre 80 sont ensuite diffractés par un élément diffractif, par exemple un réseau de diffraction plan, de manière à former le signal de spectrométrie 902, 904, par exemple, un spectre Raman sur des zones 842, 844 du détecteur multicanal 84. Comme décrit précédemment, et comme illustré par la FIG. 2 , il est possible de paralléliser des mesures provenant de plusieurs voies de mesure 10 sur un même détecteur multicanal 84. Pour cela, la surface de ce détecteur multicanal 84 est divisée en plusieurs régions 8431, 8432, 8433, 8434, 8435 chacune de ces régions 8431, 8432, 8433, 8434, 8435 étant associée à deux signaux de spectrométrie 902, 904 émanant d’une même voie de mesure 10. Pour chacune des voies de mesure 10, les signaux de spectrométrie 902, 904 provenant d’un premier point de mesure 202 et d’un deuxième point de mesure 204 sont recueillis par un faisceau de fibres optiques 83. Ce faisceau de fibres optiques 83 présente une entrée 85, où des fibres optiques 830, 831, 838, 839 sont regroupées en autant de paires que de voies de mesure 10. Ainsi, pour une voie de mesure 10, les signaux provenant du premier point de mesure 202 et du deuxième point de mesure 204 sont collectés sur une paire de fibres optiques 830, 831, 838, 839. L’ensemble des fibres optiques 830, 831, 838, 839 du faisceau de fibres optiques 83 est ensuite agencé à l’entrée 82 du spectromètre 80, afin d’organiser les voies de mesure les unes par rapport aux autres sur la surface du détecteur multicanal 84. Troisième mode de réalisation Un troisième mode de réalisation est décrit en lien avec la FIG. 4 . Ici, le diviseur de faisceau 40 est un réseau de diffraction (« diffraction grating » d’après la terminologie anglo-saxonne) en réflexion ou en transmission. Par exemple, dans le cas d’un réseau de diffraction en réflexion, tel que représenté sur la FIG. 4 , après collimation du faisceau lumineux source 302 émis par le laser 30, le diviseur de faisceau 40 sépare angulairement le faisceau lumineux source 302 en une multitude de faisceaux lumineux excitateurs secondaires 402, 404 ayant la même longueur d’onde que le faisceau lumineux source 302. Ici chacun de ces faisceau lumineux excitateur secondaire 402, 404 correspond à un faisceau diffracté du faisceau lumineux source 302 par le réseau de diffraction en réflexion. Chaque faisceau diffracté est dévié selon un angle qui lui est propre par rapport au faisceau lumineux source 302, chaque angle correspondant à un ordre de diffraction. Dans le cas où un premier et un deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire 402, 404 sont considérés, le premier faisceau lumineux excitateur secondaire 402 correspond par exemple au faisceau diffracté par le diviseur de faisceau 40 d’ordre égal à zéro, tandis que le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire 404 correspond au faisceau diffracté d’ordre égal à un. De manière équivalente, le premier faisceau lumineux excitateur secondaire 402 et le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire 404 correspondent chacun à deux ordres quelconques du réseau de diffraction, tant que ces derniers sont distincts. Notamment, les ordres sélectionnés pour les faisceaux lumineux excitateurs secondaire 404, 402 sont par exemple choisis en fonction d’un angle désiré, étant donné une distance focale fixée pour le système optique de focalisation 50 et d’une distance entre le diviseur de faisceau 40 et l’échantillon 2. De même, un angle d’incidence du faisceau lumineux source 302 sur le diviseur de faisceau 40 est choisi en fonction de l’angle désiré. La valeur de ce dernier est par exemple choisie en fonction de la distance souhaitée entre les points de mesure 202, 204 et/ou en fonction de contrainte liées au dimensionnement des différents éléments que comprend le dispositif. Par exemple, dans le mode de réalisation représenté sur la FIG. 4 , on considère un système optique de focalisation 50 de distance focale 40 millimètres, correspondant plus particulièrement à un objectif de microscope doté d’un grossissement de x5. Un tel objectif possède par exemple un champ de vue de 4,4 millimètres, avec un diamètre de pupille égal à 12 millimètres. Dans ce cas il peut être souhaitable d’avoir deux points de mesure 202, 204 séparés l’un de l’autre d’une distance, par exemple égale à 3,3 millimètres, afin de maximiser la distance entre les deux points de mesure 202, 204 par rapport au champ de vue de l’objectif de microscope tel que décrit au paragraphe précédent. Avec un tel espacement entre les deux points de mesure 202, 204, il est possible d’obtenir deux signaux de spectrométrie 902, 904 associés à des zones de compositions chimiques distinctes au sein d’un même champ de vue. De manière alternative, deux échantillons 2 sont placés côte à côte sous cet objectif de microscope, le premier point de mesure 202 étant situé sur un des deux échantillons, tandis que le deuxième point de mesure 204 est situé sur l’autre des deux échantillons. Par exemple, ces deux échantillons sont ici disposés sur un même porte-échantillon 20. Une telle disposition des échantillons est bien évidemment compatible avec les autres modes de réalisation présentés dans cette description. Pour obtenir un tel espacement sur l’échantillon à l’aide du système optique de focalisation 50, qui est ici de distance focale 40 millimètres, il est donc avantageux d’avoir un angle de séparation entre le premier faisceau lumineux excitateur secondaire 402 et le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire 404 égal à au moins 4,7 degrés. Ici, afin d’avoir un tel angle de séparation entre les faisceaux excitateurs secondaires 402, 404, il est par exemple choisi d’utiliser comme diviseur de faisceau 40 un réseau de diffraction de 100 traits par millimètres. Le plan de diffraction de ce réseau de diffraction est ici le plan de la FIG. 4 . Un angle d’incidence entre le faisceau lumineux source 302 et la surface du réseau de diffraction est quant à lui choisi comme égal à 52 degrés. Cet angle d’incidence est défini dans un sens positif entre une normale à la surface du réseau de diffraction et le faisceau lumineux source 302. Selon une telle configuration, le faisceau d’ordre 0 du réseau de diffraction est réfléchi à -52 degrés par rapport à la normale, selon les lois de Snell-Descartes pour la réflexion, et le faisceau d’ordre 1, est diffracté d’un angle de -47,3 degrés par rapport à la normale. Ainsi, les faisceaux d’ordre 0 et d’ordre 1 composent les faisceaux excitateurs secondaires 402, 404. Une distance maximale est alors définie entre le diviseur de faisceau 40 et le système optique de focalisation 50. Par exemple, admettons un cas où une fibre optique d’ouverture numérique 0,22 est connecté à la source laser 30, et où le faisceau lumineux source 302 est collimaté en sortie de fibre optique par un système optique de collimation 32 de distance focale égale à 4,5 millimètres. Dans ce cas, le faisceau laser source 302 présente un diamètre de 2 millimètres une fois collimaté. Alors, la distance maximale entre le diviseur de faisceau 40 et le système optique de focalisation 50 est calculé comme étant égale à : , où d max est égale à la distance maximale, correspond au diamètre du système optique de focalisation 50, ici plus particulièrement au diamètre d’une pupille de l’objectif de microscope décrit dans ce mode de réalisation, correspond au diamètre du faisceau lumineux source 302, et où correspond à l’angle de séparation entre les faisceaux excitateurs secondaires 402, 404. Ici, la distance maximale entre le diviseur de faisceau 40 et le système optique de focalisation 50 est égale à 121 millimètres étant donné les paramètres cités précédemment. De la même manière, modifier la distance focale du système optique de collimation 32 modifie également le diamètre du faisceau lumineux source 302 et donc la distance maximale appropriée entre le système optique de focalisation 50 et le diviseur de faisceau 40. Notamment, si dans une variante du mode de réalisation décrit ci-dessus, le système optique de collimation 32 possède une distance focale de 11 millimètres, alors le diamètre du faisceau lumineux source 302 est de 5 millimètres. Il en résulte une distance maximale de 85 millimètres. Dans l’éventualité où la distance entre le diviseur de faisceau 40 et le système optique de focalisation 50 dépasse la distance maximale, les faisceaux excitateurs secondaires risquent de sortir partiellement ou intégralement du diamètre du système optique de focalisation 50. Les performances de l’interaction lumière-matière nécessaire à l’étude d’un échantillon 2 par le dispositif s’en retrouvent dégrader. Ainsi, dans le cas où la distance entre le diviseur de faisceau 40 et le système optique de focalisation 50 dépasse la distance maximale recommandée, par exemple, du fait de contraintes liées à l’encombrement du dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion 1 et/ou un diamètre de système de focalisation 50 trop faible, il peut être recommandé d’insérer un système optique afocal au sein du dispositif. Ce système optique afocal est notamment disposé au niveau de la voie d’excitation, plus spécifiquement au niveau du diviseur de faisceau 40, ici, un réseau de diffraction en réflexion. Le système optique afocal est par exemple réalisé à l’aide de deux lentilles, une première lentille possédant une première distance focale et une seconde lentille possédant une seconde distance focale. Un espacement entre les deux lentilles du système optique afocal est alors égal à la somme de la première distance focale et de la seconde distance focale. De cette manière, un faisceau lumineux incident sur le système optique afocal en étant collimaté, ressort de ce système optique afocal en restant collimaté. Dans cette variante du mode de réalisation où le diviseur de faisceau 40 comporte un réseau de diffraction, le diviseur de faisceau 40 est inséré entre la première lentille et la seconde lentille du système optique afocal. Une telle configuration réduit la divergence angulaire entre les faisceaux excitateurs secondaires 402, 404, de sortes à ce qu’ils puissent être collectés par le système optique de focalisation 50. Par exemple, la seconde lentille du système optique afocal est agencée de manière à imager le diviseur de faisceau 40, i.e., le réseau de diffraction, au centre du diamètre du système optique de focalisation 50. Plus précisément, ce diamètre du système optique de focalisation 50 correspond ici à celui d’une pupille d’entrée de ce système optique de focalisation 50. L’angle de séparation entre les faisceaux excitateurs secondaire 402, 404 en sortie du système optique afocal dépend des propriétés du réseau de diffraction, mais aussi d’un grandissement du système optique afocal. Ces paramètres permettent ainsi d’ajuster l’angle de séparation entre les faisceaux excitateurs secondaires 402, 404. Les différents exemples de configuration décrits précédemment sont donnés à titre explicatif, afin de mettre en lumière des considérations nécessaires au dimensionnement d’un dispositif où le diviseur de faisceau 40 est un réseau de diffraction. Notamment, il a été mis en avant l’interdépendance des différents paramètres décrits. La propagation du premier faisceau lumineux excitateur secondaire 402 et du deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire 404 jusqu’à l’échantillon 2, et la rétropropagation du premier faisceau lumineux rétrodiffusé 412 et du deuxième faisceau lumineux rétrodiffusé 414 le long respectivement du premier chemin optique et du deuxième chemin optique sont identiques à ce qui a été décrit précédemment pour le premier et le deuxième mode de réalisation. Variantes aux modes de réalisation Sur la FIG. 5 , une variante du premier mode de réalisation est représentée. Cette variante est néanmoins compatible avec les autres modes de réalisation décrits auparavant. Ainsi, bien que le diviseur de faisceau 40 représenté sur la FIG. 5 soit un prisme de Rochon, il peut en variante s’agir d’un prisme de Wollaston, d’un coupleur de fibres optiques, ou d’un réseau de diffraction. De manière avantageuse, le diviseur de faisceau 40 est adapté à créer un angle de séparation relativement grand entre les faisceaux excitateurs secondaires 402, 404, notamment un angle supérieur à 2 degrés. Plus particulièrement, dans le cas d’un séparateur de faisceau 40 sous la forme d’un prisme, un angle de séparation de 10 degrés est avantageux. En effet, selon cette variante, le système optique de focalisation 50 comporte une pluralité de sous-systèmes optiques 52, 54 distincts. Ainsi, un angle de séparation entre les faisceaux excitateurs secondaires 402 suffisamment important permet de garantir la collection de chacun de ces faisceaux par un unique sous-système 52, 54 du système optique de focalisation 50. Par exemple, une optique de focalisation, comme une lentille est placée sur chacun des chemins optiques spatialement distincts selon lesquels se propagent le premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux excitateur secondaire 402, 404 ainsi que le premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux rétrodiffusé associé 412, 414. Selon une variante du troisième mode de réalisation décrit, où le diviseur de faisceau 40 comporte un réseau de diffraction, il est par exemple suggéré un écart angulaire de 4,6 degrés, afin d’obtenir une séparation de 16 millimètres entre les faisceaux excitateurs secondaire 402, 404, après une trajectoire de 200 millimètres entre le diviseur de faisceau 40 et les sous-systèmes optiques 52, 54. De manière générale, il est recommandé de choisir un angle de séparation et/ou une distance entre le diviseur de faisceau 40 et le système optique de focalisation 50 adaptés à ce que les faisceaux soient distants d’au moins le diamètre des sous-systèmes optiques 52, 54. Chacun des sous-systèmes optiques 52, 54 focalise les faisceaux lumineux excitateur secondaires 402, 404 selon des points de mesure 202, 204 sur des échantillons 2, 22 distincts. Ici, dans le cas d’un diviseur de faisceau 40 séparant le faisceau lumineux source 302 en deux, deux échantillons 2, 22 distincts sont analysés simultanément, en parallèle l’un de l’autre. Ces deux échantillons 2, 22 peuvent être de nature physico-chimique différentes, et/ou être placés dans des contenants et/ou porte-échantillons 20 divers. Notamment, conformément à la description faite dans la présente divulgation, un des échantillons 22 peut correspondre à une référence de calibration tandis que l’autre échantillon 2 correspond alors à un échantillon d’intérêt dans le cadre de la mesure et/ou analyse. Afin de s’adapter à deux contenants et/ou porte-échantillon, comme par exemple, des hublots d’épaisseur différentes, les deux sous-systèmes optiques 52, 54 du système optique de focalisation 50 distincts peuvent chacun posséder des distances focales adaptées, plus ou moins longue en fonction de la distance à l’échantillon 2, respectivement 22. Dans la variante représentée sur la figure 5, le système optique 52 de focalisation positionné sur le premier chemin optique a une distance focale de de 18 millimètres par exemple, identique au système optique 54 de focalisation positionné sur le deuxième chemin optique a une distance focale de de 18 millimètres également. Néanmoins, deux systèmes optiques 52, 54 de focalisation de distances focales différentes, identiques ou non, sont également possibles dans le cadre de la présente divulgation. De plus, il est également possible de décaler une position axiale d’un système optique 52 de focalisation par rapport à une position axiale d’un système 54 de focalisation. Dans ce cas, les deux systèmes optiques 52, 54 ont éventuellement des distances focales identiques. Seconde variante Selon une autre variante du premier mode de réalisation, représentée sur la FIG. 6 , un deuxième élément séparateur 62 est inséré entre le premier élément séparateur 60 et le système optique de focalisation 50. Ce deuxième élément séparateur 62 est placé à la fois sur le premier chemin optique et le deuxième chemin optique. Ce deuxième élément séparateur 62 utilise, de manière préférentielle, la polarisation afin de séparer les faisceaux lumineux. Il faut ainsi noter que cette variante n’est compatible qu’avec les modes de réalisation où les faisceaux lumineux excitateur secondaires 402, 404 sont décrits par des états de polarisation différents. En particulier, les deux états de polarisations sont ici des états de polarisation orthogonaux. Pour rappel, le premier faisceau lumineux excitateur secondaire 402 a une polarisation verticale, tandis que le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire 404 a une polarisation horizontale. Le deuxième élément séparateur 62 correspond à une lame séparatrice de faisceau polarisée (« polar i zing plate beamsplitter » d’après la terminologie anglo-saxonne), orientée à un angle proche de 45 degrés par rapport au premier chemin optique et au deuxième chemin optique. Il peut également s’agir d’un cube séparateur de faisceau polarisé (« polarizing cube beamsplitter », toujours d’après la terminologie anglo-saxonne), placé de sorte à être proche d’un angle d’incidence normal par rapport au premier chemin optique et au deuxième chemin optique. En fonction de la direction de polarisation incidente, le deuxième élément séparateur 62 est adapté à réfléchir un faisceau et à transmettre le faisceau de polarisation orthogonale. Dans le premier mode de réalisation décrit, où le diviseur de faisceau 40 est un prisme biréfringent, le premier faisceau lumineux excitateur secondaire 402 et le deuxième faisceau lumineux excitateur 404 sont polarisés linéairement dans des directions orthogonales l’un par rapport à l’autre. En orientant le deuxième élément séparateur 62 de manière appropriée par rapport aux directions de polarisation des faisceaux incidents, le deuxième élément séparateur 62 transmet, par exemple, le premier faisceau lumineux excitateur secondaire 402 et réfléchit le deuxième faisceau lumineux excitateur 404. Le premier faisceau lumineux secondaire 402 est donc orienté dans une direction proche de la perpendiculaire par rapport au deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire 404. Il en est de même pour le premier chemin optique et le deuxième chemin optique. De façon similaire à la variante décrite précédemment, le système optique de focalisation 50 est donc constitué de deux sous-ensembles 52, 54, chacun placé sur un des chemins optiques. Chacun des sous-ensembles 52, 54 focalise le faisceau incident sur un point de mesure 202, 204 sur les échantillons 2, 22, avant de collecter la lumière rétrodiffusée issue du point de mesure 202 et du point de mesure 204. Le premier faisceau lumineux rétrodiffusé 412 a à priori une polarisation verticale, et le deuxième faisceau lumineux rétrodiffusé 414 a à priori une polarisation horizontale. Le deuxième élément séparateur 62, i.e. la lame séparatrice de faisceau polarisée, est donc adapté à transmettre le premier faisceau lumineux rétrodiffusé 412 et à réfléchir le deuxième faisceau lumineux rétrodiffusé 414. Ces faisceaux lumineux rétrodiffusés 412, 414 sont donc contrapropageant par rapport aux faisceaux lumineux excitateurs secondaire 402, 404, et ce, jusqu’à l’élément séparateur 60. Le reste de la voie de la collection demeure à l’identique par rapport aux descriptions faites précédemment. De manière alternative, le deuxième élément séparateur 62 correspond à une lame séparatrice de faisceau, i.e. une lame séparatrice de faisceau non-polarisée. Dans ce cas, cette variante devient compatible avec les modes de réalisation où le diviseur de faisceau 40 correspond par exemple à un prisme, comme un prisme de Rochon, ou de Wollaston, ou un coupleur de fibres optiques, ou encore un réseau de diffraction. Une telle lame séparatrice de faisceau est adaptée à réfléchir une partie de la lumière incidente et à transmettre l’autre partie. Alternativement, le deuxième élément séparateur 62 correspond à un miroir en forme de D, c’est-à-dire, en forme de demi-cercle. Un tel deuxième élément séparateur 62 est alors disposé au sein du dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion 1 de manière à réfléchir uniquement un des faisceaux lumineux excitateurs secondaire 402, 404. Par exemple, le deuxième élément séparateur 62 est disposé de manière à réfléchir le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire 402, tout en laissant passer le premier faisceau lumineux excitateur secondaire 404. Peu importe le moyen adopté pour le deuxième élément séparateur 62, cette variante proposée permet de déporter les deux faisceaux lumineux excitateurs secondaire 402, 404 à 90 degrés l’un de l’autre, afin d’étudier simultanément deux échantillons 2, 22 distinct à l’aide de deux sous-systèmes 52, 54 du système optique de focalisation 50. Procédé L’invention concerne également un procédé de spectrométrie laser en rétrodiffusion utilisant le dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion 1 tel que décrit précédemment dans le cadre d’une mesure et/ou analyse sur un échantillon 2 d’intérêt. Dans ce procédé de spectrométrie laser en rétrodiffusion, une mesure et/ou analyse de cet échantillon 2 est menée simultanément sur un premier point de mesure 202 et un deuxième point de mesure 204, dans des conditions expérimentales similaires. Ce procédé comprend plusieurs étapes, avec notamment, en premier lieu, la division, par un diviseur de faisceau 40 placé dans le trajet optique d’un faisceau lumineux source 302 émis par une source laser 30, de ce faisceau lumineux source 302 en une pluralité de faisceaux, notamment en un premier, respectivement un deuxième, faisceau lumineux excitateur secondaire 402, 404. Ce premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux excitateur secondaire 402, 404 se propagent selon deux chemins optiques, i.e. un premier chemin optique et un deuxième chemin optique. La seconde étape consiste en la direction simultanée du premier faisceau lumineux excitateur secondaire 402 et du deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire 404 vers le système optique de focalisation 50. Cette étape est réalisée par l’insertion sur le premier chemin optique et le deuxième chemin optique d’un séparateur optique 60 tel que décrit précédemment. Dans la troisième étape, la focalisation du premier, respectivement deuxième faisceau lumineux excitateur 402, 404 dans un plan de l’échantillon est réalisée par un système optique de focalisation 50. Un point de mesure 202, 204 est donc généré pour chacun des faisceaux lumineux excitateurs secondaires 402, 404. Ces points de mesure 202, 202 sont spatialement distinct l’un de l’autre sur l’échantillon 2. La quatrième étape est la collection par le système optique de focalisation 50 des faisceaux rétrodiffusés 412, 414 associés à chacun des points de mesure 202, 204, notamment du premier faisceau lumineux rétrodiffusé 402, et du deuxième faisceau lumineux rétrodiffusé 404. Ces faisceaux lumineux rétrodiffusés 412, 414 se propagent selon le premier, respectivement le second, chemin optique, jusqu’au séparateur optique 60. Dans une cinquième étape, la séparation opérée par le séparateur optique 60 permet de distinguer les faisceaux rétrodiffusé 412, 414 contenants un signal lumineux provenant de l’échantillon 2, et les faisceaux lumineux excitateurs secondaires 402, 404, ayant servi pour la génération de l’interaction lumière-matière. Lors de la sixième étape du procédé, un système optique d’injection 70, permet la direction du premier, respectivement deuxième faisceau lumineux rétrodiffusé 412, 414 sur une entrée 82 du spectromètre 80. Le premier point 822 d’entrée du premier faisceau lumineux rétrodiffusé 412 est à une hauteur H1 de l’entrée 82, tandis que le deuxième point 824 d’entrée est situé à une hauteur H2 de l’entrée 82. Ces hauteurs H1, H2 sont différentes, et suffisamment écartées l’une de l’autre, afin de conserver la séparation des signaux lumineux issus de chacun des points de mesure 202, 204. Lors de la septième étape, le spectromètre 80 réalise la dispersion spectrale du premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux rétrodiffusé 412, 414 sur une première, respectivement deuxième zone 842, 844 d’un détecteur multicanal 84. En effet, pour rappel le signal de spectrométrie 902, 904 ici considéré est un spectre, comme par exemple un spectre Raman, ou un spectre de photoluminescence, ou un spectre de fluorescence. Enfin, le procédé de spectrométrie laser en rétrodiffusion, comprend une étape de lecture simultanée par une unité de traitement 90 d’un premier, respectivement deuxième signal de spectrométrie 902, 904, acquis sur la première, respectivement deuxième, zone 842, 844 du détecteur multicanal 84. Le premier, respectivement deuxième signal de spectrométrie 902, 904 est représentatif du premier, respectivement deuxième point de mesure 202, 204 de l’échantillon 2. Variantes La présente invention n’est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et représentés, mais l’homme du métier saura y apporter toute variante conforme à l’invention. Dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion (1) comprenant une source laser (30) émettant un faisceau lumineux source (302), un système optique de focalisation (50), un séparateur optique (60), un spectromètre (80) comprenant une entrée (82) et un détecteur multicanal (84), et une unité de traitement (90), caractérisé en ce que le dispositif de spectrométrie laser (1) comprend : - un diviseur de faisceau (40) disposé sur un chemin optique du faisceau lumineux source en amont du séparateur optique (60), le diviseur de faisceau (40) étant adapté à diviser le faisceau lumineux source (302) en un premier faisceau lumineux excitateur secondaire (402) se propageant suivant un premier chemin optique et un deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire (404) se propageant se propageant suivant un deuxième chemin optique, - le séparateur optique (60) étant disposé sur le premier chemin optique et sur le deuxième chemin optique, le séparateur optique (60) étant adapté pour diriger simultanément le premier faisceau lumineux excitateur secondaire (402) et le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire (404) en direction du système optique de focalisation (50), - le système optique de focalisation (50) étant disposé et configuré pour focaliser le premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux excitateur secondaire (402, 404) sur un premier, respectivement deuxième, point de mesure (202, 204), le premier point de mesure (202) étant spatialement séparé du deuxième point de mesure (204), - ledit système optique de focalisation (50) étant adapté pour collecter un premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux rétrodiffusé (412, 414) émis par le premier, respectivement deuxième point de mesure (202, 204), se propageant en sens inverse du premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux excitateur secondaire (402, 404) suivant le premier, respectivement deuxième, chemin optique jusqu’au séparateur optique (60), - le séparateur optique (60) et un système optique d’injection (70) étant adaptés pour diriger le premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux rétrodiffusé (412, 414), vers un premier, respectivement deuxième, point (822, 824) de l’entrée (82) du spectromètre (80), le premier point (822) de l’entrée (82) du spectromètre étant spatialement séparé du deuxième point (824) de l’entrée (82) du spectromètre (80), - ledit spectromètre (80) étant adapté pour diriger le premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux rétrodiffusé (412, 414) sur une première, respectivement deuxième, zone (842, 844) du détecteur multicanal (84), l’unité de traitement (90) étant adaptée pour en déduire un premier signal de spectrométrie (902) acquis sur la première zone (842) et un deuxième signal de spectrométrie (904) acquis sur la deuxième zone (844). Dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion (1) selon la revendication 1, dans lequel ledit diviseur de faisceau (40) est un prisme. Dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion (1) selon la revendication 1, dans lequel ledit diviseur de faisceau (40) est un coupleur fibré comprenant une entrée adaptée pour injecter le faisceau lumineux source (302), une première branche de sortie fibrée adaptée pour propager le premier faisceau lumineux excitateur secondaire (402) et une deuxième branche de sortie fibrée adaptée pour propager le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire (404). Dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion (1) selon la revendication 1, dans lequel ledit diviseur de faisceau (40) comprend un réseau de diffraction. Dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel le système optique de focalisation (50) comprend un premier système optique de focalisation (52) placé sur le premier chemin optique parcouru par le premier faisceau lumineux excitateur secondaire (402) et un deuxième système optique de focalisation (54) placé sur le deuxième chemin optique parcouru par le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire (402), le premier système optique de focalisation (52) et le deuxième système optique de focalisation (54) ayant des propriétés optiques différentes. Dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion (1) selon la revendication 5, dans lequel le premier système optique de focalisation (52) et le deuxième système optique de focalisation (54) ont des distances focales de valeurs différentes. Dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel le premier faisceau lumineux excitateur secondaire (402) et le deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire (404) ont des états de polarisation distincts l’un de l’autre. Dispositif de spectrométrie laser en rétrodiffusion (1) selon l’une quelconque des revendication 1 à 7, comprenant un échantillon de référence sur lequel se situe le deuxième point de mesure (204) et dans lequel ledit deuxième faisceau rétrodiffusé (414) sert de référence de calibration pour le premier faisceau rétrodiffusé (412). Procédé de spectrométrie laser en rétrodiffusion, dans lequel une analyse d’au moins un échantillon (2) est menée simultanément en un premier point de mesure (202) et un deuxième point de mesure (204), ledit procédé de spectrométrie laser en rétrodiffusion est caractérisé en ce qu’il comprend les étapes suivantes : - division par un diviseur de faisceau (40) disposé sur un chemin optique d’un faisceau lumineux source (302), en un premier faisceau lumineux excitateur secondaire (402) suivant un premier chemin optique et un deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire (404) suivant un deuxième chemin optique, - direction simultanée du premier faisceau lumineux excitateur secondaire (402) et du deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire (404) vers un système optique de focalisation (50) via un séparateur optique (60) disposé sur le premier chemin optique et le deuxième chemin optique, - focalisation par le système optique de focalisation (50) du premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux excitateur secondaire (402, 404) sur un premier, respectivement deuxième point de mesure (202, 204), le premier point de mesure (202) étant spatialement séparé du deuxième point de mesure (204), - collection par le système optique de focalisation (50), d’un premier, respectivement deuxième, faisceaux lumineux rétrodiffusé (412, 414) émis par le premier, respectivement deuxième, point de mesure (202, 204), se propageant dans le sens inverse du premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux excitateur secondaire (402, 404), suivant le premier, respectivement deuxième, chemin optique jusqu’au séparateur optique (60), - séparation par le séparateur optique (60) du premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux rétrodiffusé (412, 414) issu du premier, respectivement deuxième, point de mesure (202, 204), et du premier, respectivement deuxième faisceau lumineux excitateur secondaire (402, 404), - direction par le séparateur optique (60) et par un système optique d’injection (70) du premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux rétrodiffusé (412, 414), vers un premier, respectivement deuxième point (822, 824) d’une entrée (82) d’un spectromètre (80), ledit premier, respectivement deuxième point (822, 824) étant spatialement séparé l’un de l’autre, - direction par le spectromètre (80) du premier, respectivement deuxième, faisceau lumineux rétrodiffusé (412, 414) sur une première, respectivement deuxième zone (842, 842) d’un détecteur multicanal (84), - lecture simultanée par une unité de traitement (90) d’un premier, respectivement deuxième, signal de spectrométrie (902, 904) acquis sur la première, respectivement deuxième zone (842, 844), et représentatif du premier point de mesure (202) et du deuxième point de mesure (204) de l’échantillon (2). Procédé de spectrométrie laser en rétrodiffusion selon la revendication 9, dans lequel ledit signal de spectrométrie (902, 904) est un spectre Raman ou un spectre de fluorescence ou un spectre de photoluminescence.