Brevet FR3163312A1 — publié le 20251219

L’invention concerne un système de conditionnement thermique (100) pour véhicule automobile, comportant un circuit de fluide réfrigérant (10) comportant : - une boucle principale (A) comprenant successivement un premier compresseur (7), un premier échangeur de chaleur (1), un premier détendeur (21), un deuxième échangeur de chaleur (2), - une branche de dérivation (B) disposée en parallèle du premier échangeur et comprenant successivement un deuxième détendeur (22), un troisième échangeur de chaleur (3), un deuxième compresseur (8), - un échangeur interne (4) comprenant une première section d’échange thermique (5) permettant un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant provenant du premier échangeur (1) et le fluide réfrigérant provenant du troisième échangeur (3), et une deuxième section d’échange thermique (6) permettant un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant provenant de la première section d’échange thermique (5) et le fluide réfrigérant provenant du deuxième échangeur (2). Figure de l’abrégé : Figure 1 Système de conditionnement thermique La présente invention se rapporte au domaine des systèmes de conditionnement thermique. De tels systèmes peuvent par exemple équiper des véhicules automobiles. Ces systèmes permettent d’assurer une régulation thermique de différents organes du véhicule, comme l’habitacle ou une batterie de stockage d’énergie électrique, lorsque le véhicule est à propulsion électrique. Les échanges de chaleur sont gérés principalement par la compression et la détente d’un fluide réfrigérant circulant dans un circuit dans lequel sont disposés plusieurs échangeurs de chaleur. Un compresseur refoule le fluide réfrigérant dans un état de haute pression et permet une circulation du fluide réfrigérant dans le circuit. Le fluide réfrigérant peut absorber de la chaleur ou céder de la chaleur au niveau de différents échangeurs de chaleur disposés sur le circuit de fluide réfrigérant. Ainsi, le fluide réfrigérant à haute pression refoulé par le compresseur peut céder de la chaleur à l’air extérieur, puis être détendu jusqu’à un état de basse pression. Le fluide réfrigérant à basse pression peut circuler en parallèle dans deux échangeurs différents dans lesquels il s’évapore, ce qui permet de refroidir deux composants ou sous-systèmes différents. Lorsque la puissance de refroidissement à assurer augmente, l’utilisation d’un compresseur unique peut s’avérer insuffisante. Il est ainsi connu d’utiliser deux compresseurs pouvant travailler en parallèle, c’est-à-dire qu’un premier compresseur reçoit le fluide réfrigérant à basse pression provenant d’un premier échangeur et un deuxième compresseur reçoit le fluide réfrigérant à basse pression provenant d’un deuxième échangeur. Le débit de fluide réfrigérant dans chaque échangeur peut ainsi être plus adapté au besoin de refroidissement. Une puissance de refroidissement plus élevée peut ainsi être fournie, et l’obtention de niveaux de température différents entre les deux échangeurs est facilitée. Il est cependant souhaitable de disposer de systèmes de conditionnement thermique à l’efficacité encore améliorée, offrant par exemple une puissance thermique supérieure, ou une meilleure compacité. Résumé Dans ce but, il est proposé un système de conditionnement thermique pour véhicule automobile, comportant un circuit de fluide réfrigérant configuré pour faire circuler un fluide réfrigérant, le circuit de fluide réfrigérant comportant : - une boucle principale de circulation de fluide réfrigérant comprenant successivement selon un sens de circulation du fluide réfrigérant: -- un premier compresseur, -- un premier échangeur de chaleur couplé thermiquement avec un premier flux d’air, -- un premier détendeur, -- un deuxième échangeur de chaleur couplé thermiquement avec un deuxième flux d’air, - une branche de dérivation reliant un premier point de raccordement disposé sur la boucle principale en aval du premier échangeur et en amont du premier détendeur à un deuxième point de raccordement disposé sur la boucle principale en aval du premier compresseur et en amont du premier échangeur, la branche de dérivation comprenant successivement : -- un deuxième détendeur, -- un troisième échangeur de chaleur couplé thermiquement avec un fluide caloporteur, -- un deuxième compresseur, - un échangeur interne comprenant : -- une première section d’échange thermique disposée conjointement sur la boucle principale et sur la branche de dérivation, configurée pour permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant circulant entre le premier échangeur et le premier point de raccordement et le fluide réfrigérant circulant entre le troisième échangeur et une entrée du deuxième compresseur, -- une deuxième section d’échange thermique disposée sur la boucle principale, configurée pour permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant circulant entre la première section d’échange thermique et le fluide réfrigérant circulant entre le deuxième échangeur et une entrée du premier compresseur. La présence d’un échangeur interne agissant sur le fluide réfrigérant aspiré par le premier compresseur ainsi que sur le fluide réfrigérant aspiré par le deuxième compresseur permet d’augmenter l’efficacité du cycle thermodynamique et donc du système de conditionnement thermique. Les caractéristiques listées dans les paragraphes suivant peuvent être mises en œuvre indépendamment les unes des autres ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles : Le premier échangeur est configuré pour fonctionner en condenseur de fluide réfrigérant. Le deuxième échangeur est configuré pour fonctionner en évaporateur de fluide réfrigérant. Le troisième échangeur est configuré pour fonctionner en évaporateur de fluide réfrigérant. Selon un aspect du système de conditionnement thermique, la première section d’échange thermique et la deuxième section d’échange thermique sont intégrées dans un corps commun. L’échangeur interne est ainsi particulièrement compact, ce qui facilite son intégration dans le véhicule. Son efficacité d’échange peut aussi être optimisé grâce à cette intégration dans un corps commun. Selon un mode de réalisation du système de conditionnement thermique, la première section d’échange thermique et la deuxième section d’échange thermique forment un ensemble indémontable. La première section d’échange thermique comprend un premier compartiment disposé sur la boucle principale en aval du premier échangeur et en amont du premier point de raccordement, et un deuxième compartiment d’échange thermique disposé sur la branche de dérivation en aval du troisième échangeur et en amont d’une entrée du deuxième compresseur. Le fluide réfrigérant circulant dans le premier compartiment d’échange thermique peut échanger de la chaleur avec le fluide réfrigérant circulant dans le deuxième compartiment d’échange thermique. La deuxième section d’échange thermique comprend un premier compartiment d’échange thermique disposé sur la boucle principale en aval du premier compartiment d’échange thermique de la première section d’échange thermique et un deuxième compartiment d’échange thermique disposé sur la boucle principale en aval du deuxième échangeur et en amont d’une entrée du premier compresseur. Selon un mode de réalisation, l’échangeur interne est un échangeur à plaques. Selon un exemple de réalisation du système de conditionnement thermique, le corps de l’échangeur interne est formé par une pluralité de plaques empilées selon une direction d’empilement, un espace séparant deux plaques consécutives définissant un canal de circulation de fluide réfrigérant, et : un canal de circulation de fluide réfrigérant de la première section d’échange thermique est intercalé, selon la direction d’empilement, entre deux canaux de circulation de fluide réfrigérant consécutifs de la deuxième section d’échange thermique. De la même manière, un canal de circulation de fluide réfrigérant de la deuxième section d’échange thermique est intercalé, selon la direction d’empilement, entre deux canaux de circulation de fluide réfrigérant consécutifs de la première section d’échange thermique. De préférence, la première section d’échange thermique de l’échangeur interne est un échangeur à contre-courant. De même, la deuxième section d’échange thermique de l’échangeur interne est de préférence un échangeur à contre-courant. Le fluide réfrigérant circulant dans le premier compartiment d’échange thermique de la première section d’échange thermique et le fluide réfrigérant circulant dans le deuxième compartiment d’échange thermique de la première section d’échange thermique s’écoulent majoritairement dans des directions opposées. Le fluide réfrigérant circulant dans le premier compartiment d’échange thermique de la deuxième section d’échange thermique et le fluide réfrigérant circulant dans le deuxième compartiment d’échange thermique de la deuxième section d’échange thermique s’écoulent majoritairement dans des directions opposées. L’échangeur interne possède trois entrées de fluide réfrigérant. L’échangeur interne possède trois sorties de fluide réfrigérant. La première entrée est disposée en entrée du premier compartiment d’échange thermique de la première section d’échange thermique. La deuxième entrée est disposée en entrée du deuxième compartiment d’échange thermique de la première section d’échange thermique. La troisième entrée est disposée en entrée du deuxième compartiment d’échange thermique de la deuxième section d’échange thermique. La première sortie est disposée en sortie du premier compartiment d’échange thermique de la deuxième section d’échange thermique. La deuxième sortie est disposée en sortie du deuxième compartiment d’échange thermique de la première section d’échange thermique. La troisième sortie est disposée en sortie du deuxième compartiment d’échange thermique de la deuxième section d’échange thermique. La sortie du premier compartiment d’échange thermique de la première section d’échange thermique et l’entrée du premier compartiment d’échange thermique de la deuxième section d’échange thermique sont internes à l’échangeur interne. Selon un exemple de réalisation du système de conditionnement thermique, la boucle principale comprend un dispositif d’accumulation disposé en aval du premier échangeur et en amont de la première section d’échange thermique de l’échangeur interne. Selon une variante, la boucle principale comprend un premier dispositif d’accumulation disposé en aval du deuxième échangeur et en amont de la deuxième section d’échange thermique de l’échangeur interne. En variante encore, ou de manière complémentaire, la branche de dérivation comprend un deuxième dispositif d’accumulation disposé en aval du troisième échangeur et en amont de la première section d’échange thermique de l’échangeur interne. Selon un mode de réalisation du système de conditionnement thermique, le premier flux d’air est un flux d’air extérieur à un habitacle du véhicule. Selon un exemple de réalisation, le premier échangeur est configuré pour échanger de la chaleur avec le flux d’air extérieur. Selon une variante, le premier échangeur est configuré pour échanger de la chaleur avec un liquide caloporteur circulant dans un circuit de liquide caloporteur, et le circuit de liquide caloporteur comprend un échangeur configuré pour échanger de la chaleur avec le flux d’air extérieur. Selon un mode de réalisation du système de conditionnement thermique, le deuxième flux d’air est un flux d’air intérieur à un habitacle du véhicule. Selon un exemple de réalisation, le deuxième échangeur est configuré pour échanger de la chaleur avec le flux d’air intérieur. Selon une variante, le deuxième échangeur est configuré pour échanger de la chaleur avec un liquide caloporteur circulant dans un circuit de liquide caloporteur, dans lequel le circuit de liquide caloporteur comprend un échangeur configuré pour échanger de la chaleur avec le flux d’air intérieur. Selon un mode de réalisation, le troisième échangeur de chaleur est couplé thermiquement avec un élément d’une chaine de traction électrique du véhicule. Selon un exemple de mise en œuvre du système de conditionnement thermique, le fluide caloporteur est un liquide caloporteur d’un circuit de liquide caloporteur, l’élément de la chaine de traction électrique du véhicule étant configuré pour échanger de la chaleur avec le liquide caloporteur du circuit. L’élément de la chaine de traction électrique du véhicule comprend une batterie de stockage d’énergie électrique. L’élément de la chaine de traction électrique du véhicule comprend un moteur électrique de traction du véhicule. L’élément de la chaine de traction électrique du véhicule comprend une unité électronique de contrôle du moteur électrique de traction du véhicule. Selon une variante non représentée, le deuxième échangeur de chaleur est couplé thermiquement avec un élément d’une chaine de traction électrique du véhicule. Selon cette variante, le troisième échangeur est configuré pour échanger de la chaleur avec un liquide caloporteur circulant dans un circuitde liquide caloporteur, dans lequel le circuit de liquide caloporteur comprend un échangeur configuré pour échanger de la chaleur avec le flux d’air intérieur. L’invention se rapporte également à un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique tel que décrit précédemment, dans un premier mode de fonctionnement dans lequel : - un premier débit de fluide réfrigérant circule dans le premier dispositif de compression où il passe à haute pression, - un deuxième débit de fluide réfrigérant circule dans le deuxième dispositif de compression où il passe à haute pression, le premier débit et le deuxième débit se rejoignent et forment un troisième débit de fluide réfrigérant à haute pression, le troisième débit circule successivement dans le premier échangeur où il cède de la chaleur, dans la première section d’échange thermique de l’échangeur interne, dans la deuxième section d’échange thermique de l’échangeur interne, et se divise en : -- un quatrième débit de fluide réfrigérant circulant dans la branche de dérivation, et -- un cinquième débit de fluide réfrigérant circulant dans la boucle principale, - le quatrième débit de fluide réfrigérant circule successivement dans le deuxième détendeur où il subit une détente et passe à une pression intermédiaire inférieure à la haute pression, dans le troisième échangeur où il s’évapore, dans la première section d’échange thermique de l’échangeur interne, puis regagne l’entrée du deuxième compresseur, - le cinquième débit de fluide réfrigérant circule successivement dans le premier détendeur où il subit une détente et passe à une basse pression inférieure à la pression intermédiaire, dans le deuxième échangeur où il s’évapore, dans la deuxième section d’échange thermique de l’échangeur interne, puis regagne l’entrée du premier compresseur. Le fluide réfrigérant à haute pression provenant du premier échangeur, et circulant dans la partie haute pression de la première section d’échange thermique de l’échangeur interne, échange donc de la chaleur avec le fluide réfrigérant à pression intermédiaire, c’est à dire le plus chaud parmi le fluide réfrigérant provenant du deuxième échangeur et le fluide réfrigérant provenant du troisième échangeur. Le fluide réfrigérant à haute pression circulant dans la partie haute pression de la deuxième section d’échange thermique, après avoir cédé de la chaleur dans la première section d’échange thermique et donc refroidi, échange donc de la chaleur avec le fluide réfrigérant basse pression, c’est à dire le moins chaud parmi le fluide réfrigérant provenant du deuxième échangeur et le fluide réfrigérant provenant du troisième échangeur. Le fluide réfrigérant à haute pression le plus chaud échange ainsi de la chaleur avec le fluide réfrigérant détendu le plus chaud, tandis que le fluide réfrigérant à haute pression le moins chaud échange avec le fluide réfrigérant détendu le moins chaud. Cette configuration est favorable à l’efficacité thermique globale. D’autres caractéristiques, détails et avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après, et à l’analyse des dessins annexés, sur lesquels : FIG. 1 est une vue schématique d’un exemple de système de conditionnement thermique selon l’invention, FIG. 2 est une vue schématique détaillant les entrées/sorties de l’échangeur interne du système de conditionnement thermique de la FIG. 1 , FIG. 3 est une vue schématique d’un premier mode de réalisation du système de conditionnement thermique de la FIG. 1 , FIG. 4 est une vue schématique d’un deuxième mode de réalisation du système de conditionnement thermique de la FIG. 2 , FIG. 5 est une vue schématique du système de conditionnement thermique de la FIG. 3 , fonctionnant suivant un premier mode de fonctionnement, FIG. 6 est une vue schématique d’un mode de réalisation de l’échangeur interne du système de conditionnement thermique proposé, FIG. 7 est une autre vue schématique d’un mode de réalisation de l’échangeur interne du système de conditionnement thermique proposé. Afin de faciliter la lecture des figures, les différents éléments ne sont pas nécessairement représentés à l’échelle. Sur ces figures, les éléments identiques portent les mêmes références. Certains éléments ou paramètres peuvent être indexés, c'est-à-dire désignés par exemple par premier élément ou deuxième élément, ou encore premier paramètre et second paramètre, etc. Cette indexation a pour but de différencier des éléments ou paramètres similaires, mais non identiques. Cette indexation n’implique pas une priorité d’un élément, ou paramètre par rapport à un autre et on peut interchanger les dénominations. Dans la description qui suit, l’expression " un premier élément en amont d'un deuxième élément " signifie que le premier élément est placé avant le deuxième élément par rapport au sens de circulation, ou de parcours, d'un fluide. De manière analogue, le terme " un premier élément en aval d'un deuxième élément " signifie que le premier élément est placé après le deuxième élément par rapport au sens de circulation, ou de parcours, du fluide considéré. Dans le cas du circuit de fluide réfrigérant, le terme « un premier élément est en amont d’un deuxième élément » signifie que le fluide réfrigérant parcourt successivement le premier élément, puis le deuxième élément, sans passer par le dispositif de compression. Autrement dit, le fluide réfrigérant sort du dispositif de compression, traverse éventuellement ou plusieurs éléments, puis traverse le premier élément, puis le deuxième élément, puis regagne le dispositif de compression, éventuellement après avoir traversé d’autres éléments. L’expression « un deuxième élément est placé entre un premier élément et un troisième élément » signifie que le plus court trajet pour passer du premier élément au troisième élément passe par le deuxième élément. Quand il est précisé qu'un sous-système comporte un élément donné, cela n'exclut pas la présence d'autres éléments dans ce sous-système. Le système de conditionnement thermique 100 qui va être décrit comprend une unité électronique de contrôle, non représenté, recevant des informations de différents capteurs mesurant notamment les caractéristiques du fluide réfrigérant en divers points du circuit. L’unité électronique de contrôle reçoit également des consignes émises par les occupants du véhicule, comme par exemple la température souhaitée à l’intérieur de l’habitacle. L’unité électronique de contrôle peut aussi recevoir des consignes provenant d’autres sous-systèmes électroniques, comme par exemple le système de gestion des batteries de stockage d’énergie électrique. L’unité électronique de contrôle met en œuvre des lois de contrôle permettant le pilotage des différents actionneurs, afin d’assurer le contrôle du système de conditionnement thermique 100 de façon à assurer les consignes reçues. Un dispositif de compression 7 permet de faire circuler un fluide réfrigérant dans un circuit 10 de circulation de fluide réfrigérant. Le circuit de fluide réfrigérant 10 forme un circuit fermé dans lequel peut circuler le fluide réfrigérant. Le circuit de fluide réfrigérant 10 est étanche lorsque celui-ci est dans un état nominal de fonctionnement, c’est-à-dire sans défaut ou fuite. Chaque point de raccordement du circuit 10 permet au fluide réfrigérant de passer dans l’une ou l’autre des portions de circuit se rejoignant à ce point de raccordement. La répartition du fluide réfrigérant entre les portions de circuit se rejoignant en un point de raccordement se fait en jouant sur l’ouverture ou la fermeture des vannes d’arrêt, clapets anti-retour ou dispositifs de détente compris sur chacune de ces portions. Autrement dit, chaque point de raccordement est un moyen de redirection du fluide réfrigérant arrivant à ce point de raccordement. Diverses vannes d’arrêt et clapets anti-retour permettent ainsi de diriger sélectivement le fluide réfrigérant dans les différentes branches du circuit de réfrigérant, afin d’assurer différents modes de fonctionnement, comme il sera décrit ultérieurement. Le fluide réfrigérant utilisé par le circuit de fluide réfrigérant 10 est ici un fluide réfrigérant naturel, tel le R290. Un fluide réfrigérant chimique tel que le R1234yf, ou le 134a peut aussi être utilisé. Un autre fluide naturel, tel le R744, peut également être utilisé. Chaque dispositif de détente du fluide réfrigérant, encore appelé détendeur, peut être un détendeur électronique. Dans un détendeur électronique, la section de passage permettant de faire passer le fluide réfrigérant peut être ajustée de manière continue entre une position d’ouverture minimale et une position d’ouverture maximale. Pour cela, un module électronique de contrôle du détendeur pilote un moteur électrique qui déplace un obturateur mobile contrôlant la section de passage offerte au fluide réfrigérant. La position d’ouverture minimale peut être une position de fermeture, c’est-à-dire que la section de passage est alors nulle et le débit de fluide réfrigérant à travers le détendeur est nul. On entend par flux d’air intérieur Fi un flux d’air à destination de l’habitacle du véhicule automobile. Ce flux d’air intérieur Fi peut circuler dans une installation de chauffage, ventilation et/ou climatisation, désignée fréquemment par le terme Anglais « HVAC », pour « Heating, Ventilating and Air Conditioning ». Cette installation n’a pas été représentée sur les différentes figures. Un premier groupe moto-ventilateur, non représenté, est disposé dans l’installation de chauffage, ventilation et/ou climatisation afin d’augmenter si nécessaire le débit du flux d’air intérieur Fi. On entend par flux d’air extérieur Fe un flux d’air qui n’est pas à destination de l’habitacle du véhicule. Autrement dit, ce flux d’air Fe reste à l’extérieur de l’habitacle du véhicule. Un deuxième groupe moto-ventilateur, également non représenté, peut être activé afin d’augmenter si nécessaire le débit du flux d’air extérieur Fe. Le débit d’air assuré par le premier ainsi que par le deuxième groupe moto-ventilateur peut être ajusté en temps réel en fonction des besoins d’échanges thermiques, par exemple par l’unité électronique de contrôle du système de conditionnement thermique 100. Le terme « premier échangeur » est équivalent au terme « premier échangeur de chaleur ». De même, le terme « échangeur interne » est équivalent au terme « échangeur de chaleur interne ». Le terme « dispositif d’accumulation » est équivalent au terme « dispositif d’accumulation de fluide réfrigérant ». Le ou les circuits de liquide caloporteur forment également un ou des circuits fermés et étanches dans lesquels un liquide caloporteur peut circuler. On a représenté sur la FIG. 1 un système de conditionnement thermique 100 pour véhicule automobile. Le système de conditionnement thermique 100 comporte un circuit de fluide réfrigérant 10 configuré pour faire circuler un fluide réfrigérant. Le circuit de fluide réfrigérant 10 comporte une boucle principale A de circulation de fluide réfrigérant comprenant successivement selon un sens de circulation du fluide réfrigérant: - un premier compresseur 7, - un premier échangeur de chaleur 1 couplé thermiquement avec un premier flux d’air F1, - un premier détendeur 21, - un deuxième échangeur de chaleur 2 couplé thermiquement avec un deuxième flux d’air F2. Le circuit de fluide réfrigérant 10 comporte une branche de dérivation B reliant un premier point de raccordement 11 disposé sur la boucle principale A en aval du premier échangeur 1 et en amont du premier détendeur 21 à un deuxième point de raccordement 12 disposé sur la boucle principale A en aval du premier compresseur 7 et en amont du premier échangeur 1. La branche de dérivation B comprend successivement : - un deuxième détendeur 22, - un troisième échangeur de chaleur 3 couplé thermiquement avec un fluide caloporteur F3, - un deuxième compresseur 8. Le circuit de fluide réfrigérant 10 comporte un échangeur interne 4 comprenant : - une première section d’échange thermique 5 disposée conjointement sur la boucle principale A et sur la branche de dérivation B, configurée pour permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant circulant entre le premier échangeur 1 et le premier point de raccordement 11 et le fluide réfrigérant circulant entre le troisième échangeur 3 et une entrée 8a du deuxième compresseur 8, -- une deuxième section d’échange thermique 6 disposée sur la boucle principale A, configurée pour permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant circulant entre la première section d’échange thermique 5 et le fluide réfrigérant circulant entre le deuxième échangeur 2 et une entrée 7a du premier compresseur 7. La présence d’un échangeur interne agissant sur le fluide réfrigérant aspiré par le premier compresseur 7 ainsi que sur le fluide réfrigérant aspiré par le deuxième compresseur 8 permet d’augmenter le coefficient de performance du cycle thermodynamique et donc l’efficacité du système de conditionnement thermique. Le premier compresseur 7 est configuré pour fournir un premier débit de fluide réfrigérant à haute pression. Le deuxième compresseur 8 est configuré pour fournir un deuxième débit de fluide réfrigérant à haute pression. Le premier échangeur 1 est configuré pour fonctionner en condenseur de fluide réfrigérant. En effet, le premier échangeur 1 reçoit du fluide réfrigérant à haute pression et haute température refoulé par le premier compresseur 7 ou le deuxième compresseur 8. Le deuxième échangeur 2 est configuré pour fonctionner en évaporateur de fluide réfrigérant. Le deuxième échangeur 2 peut en effet recevoir du fluide réfrigérant à basse pression, détendu par le premier détendeur 21. Le troisième échangeur 3 est configuré pour fonctionner en évaporateur de fluide réfrigérant. Le troisième échangeur 3 peut en effet recevoir du fluide réfrigérant à basse pression, détendu par le deuxième détendeur 22. Selon un aspect du système de conditionnement thermique 100 proposé, la première section d’échange thermique 5 et la deuxième section d’échange thermique 6 sont intégrées dans un corps 15 commun. L’échangeur interne 4 peut ainsi être particulièrement compact. L’intégration de l’échangeur interne 4 dans le véhicule est ainsi facilitée. De plus, l’efficacité d’échange peut aussi être optimisée grâce à cette intégration dans un corps commun. Selon un mode de réalisation du système de conditionnement thermique 100, la première section d’échange thermique 5 et la deuxième section d’échange thermique 6 forment un ensemble indémontable. En état nominal de fonctionnement, la première section d’échange thermique 5 et la deuxième section d’échange thermique 6 forment un ensemble indémontable. Au sens de la présente demande, un ensemble démontable est un ensemble dont les différents composants peuvent être désassemblés sans être détruits, et qui peuvent être ensuite assemblés à nouveau, en assurant à nouveau la fonctionnalité de l’ensemble. On entend par ensemble indémontable un ensemble pour lequel un désassemblage des différents composants endommage ou détruit ces composants. L’ensemble perdant ainsi sa fonctionnalité en cas de désassemblage. La première section d’échange thermique 5 comprend un premier compartiment 5A disposé sur la boucle principale A en aval du premier échangeur 1 et en amont du premier point de raccordement 11. La première section d’échange thermique 5 comprend un deuxième compartiment d’échange thermique 5B disposé sur la branche de dérivation B en aval du troisième échangeur 3 et en amont d’une entrée 8a du deuxième compresseur 8. Le fluide réfrigérant circulant dans le premier compartiment d’échange thermique 5A peut échanger de la chaleur avec le fluide réfrigérant circulant dans le deuxième compartiment d’échange thermique 5B. La deuxième section d’échange thermique 6 comprend un premier compartiment d’échange thermique 6A disposé sur la boucle principale A en aval du premier compartiment d’échange thermique 5A de la première section d’échange thermique 5. La deuxième section d’échange thermique 6 comprend un deuxième compartiment d’échange thermique 6B disposé sur la boucle principale A en aval du deuxième échangeur 2 et en amont d’une entrée 7a du premier compresseur 7. Le premier compartiment 5A et le deuxième compartiment 5B de la première section d’échange thermique 5 sont des compartiments d’échange thermique. De même, le premier compartiment 6A et le deuxième compartiment 6B de la deuxième section d’échange thermique 6 sont des compartiments d’échange thermique. Selon un mode de réalisation, l’échangeur interne 4 est un échangeur à plaques. La FIG. 6 et la FIG. 7 représentent schématiquement un exemple de réalisation de l’échangeur interne 4. Sur ces figures, les directions X, Y, Z représentent trois directions orthogonales de l’espace. L’orientation dans l’espace de l’échangeur interne 4 est arbitraire sur ces figures, et l’échangeur interne pourrait être orienté différemment. Selon cet exemple de réalisation, le corps 15 de l’échangeur interne 4 est formé par une pluralité de plaques 16, 16’ empilées selon une direction d’empilement Z, un espace séparant deux plaques consécutives 16,16’ définissant un canal de circulation de fluide réfrigérant. Un canal de circulation de fluide réfrigérant de la première section d’échange thermique 5 est intercalé, selon la direction d’empilement Z, entre deux canaux de circulation de fluide réfrigérant consécutifs de la deuxième section d’échange thermique 6. De la même manière, un canal de circulation de fluide réfrigérant de la deuxième section d’échange thermique 6 est intercalé, selon la direction d’empilement Z, entre deux canaux de circulation de fluide réfrigérant consécutifs de la première section d’échange thermique 5. Autrement dit, une face d’une plaque donnée forme une paroi pour un canal de circulation de la première section d’échange thermique 5, et la face opposée de cette plaque forme une paroi pour un canal de circulation de la deuxième section d’échange thermique 6. Un échange thermique peut donc avoir lieu entre la première section d’échange thermique 5 et la deuxième section d’échange thermique 6, par transfert de chaleur entre les deux côtés de chaque paroi. Les plaques 16, 16’ sont par exemple en aluminium, ou en cuivre. L’empilement de plaques 16, 16’ est par exemple brasé de façon à assurer l’étanchéité et la résistance mécanique de l’échangeur interne 4. De préférence, la première section d’échange thermique 5 de l’échangeur interne 4 est un échangeur à contre-courant. De même, la deuxième section d’échange thermique 6 de l’échangeur interne 4 est de préférence un échangeur à contre-courant. En d’autres termes, le fluide réfrigérant circulant dans le premier compartiment d’échange thermique 5A de la première section d’échange thermique 5 et le fluide réfrigérant circulant dans le deuxième compartiment d’échange thermique 5B de la première section d’échange thermique 5 s’écoulent majoritairement dans des directions opposées. De même, le fluide réfrigérant circulant dans le premier compartiment d’échange thermique 6A de la deuxième section d’échange thermique 6 et le fluide réfrigérant circulant dans le deuxième compartiment d’échange thermique 6B de la deuxième section d’échange thermique 6 s’écoulent majoritairement dans des directions opposées. La FIG. 2 détaille schématiquement l’échangeur interne 4. L’échangeur interne 4 possède trois entrées E1, E2, E3 de fluide réfrigérant. L’échangeur interne 4 possède trois sorties S1, S2, S3 de fluide réfrigérant. La première entrée E1 est disposée en entrée du premier compartiment d’échange thermique 5A de la première section d’échange thermique 5. La deuxième entrée E2 est disposée en entrée du deuxième compartiment d’échange thermique 5B de la première section d’échange thermique 5. La troisième entrée E3 est disposée en entrée du deuxième compartiment d’échange thermique 6B de la deuxième section d’échange thermique 6. La première sortie S1 est disposée en sortie du premier compartiment d’échange thermique 6A de la deuxième section d’échange thermique 6. La deuxième sortie S2 est disposée en sortie du deuxième compartiment d’échange thermique 5B de la première section d’échange thermique 5. La troisième sortie S3 est disposée en sortie du deuxième compartiment d’échange thermique 6B de la deuxième section d’échange thermique 6. Comme schématisé sur les figures 6 et 7, des portions 17 des plaques 16 forment des conduits de passage entre deux canaux d’écoulement consécutifs du fluide réfrigérant à basse pression, chaque canal d’écoulement étant formé par l’espace entre deux plaques 16, 16’ adjacentes. D’une façon similaire, des portions 17’ des plaques 16’ forment des conduits de passage entre deux canaux d’écoulement consécutifs du deuxième compartiment d’échange thermique 5B de la première section d’échange thermique 5. Des portions 17’’ des plaques 16’ forment des conduits de passage entre deux canaux d’écoulement consécutifs du deuxième compartiment d’échange thermique 6B de la deuxième section d’échange thermique 6. Des protubérances 18 formées sur les plaques 16’ forment des closions séparant de manière étanche le deuxième compartiment d’échange thermique 5B de la première section d’échange thermique 5 et le deuxième compartiment d’échange thermique 6B de la deuxième section d’échange thermique 6. Le signe C1 indique la circulation du fluide réfrigérant à haute pression, dans le premier compartiment d’échange thermique 5A de la première section d’échange thermique 5 ainsi que dans le premier compartiment d’échange thermique 6A de la deuxième section d’échange thermique 6. Le signe C5B désigne la circulation du fluide réfrigérant à pression intermédiaire ou à basse pression dans le deuxième compartiment d’échange thermique 5B de la première section d’échange thermique 5. Le signe C6B désigne la circulation du fluide réfrigérant à basse pression ou à pression intermédiaire dans le deuxième compartiment d’échange thermique 6B de la deuxième section d’échange thermique 6. Chaque entrée E1, E2, E3 de fluide réfrigérant de l’échangeur interne 4 comprend par exemple un embout de raccordement, non représenté. Une durite ou un tube est connecté à l’embout de manière étanche et forme une portion du circuit de fluide réfrigérant 10. De même, chaque sortie S1, S2, S3 de fluide réfrigérant peut comprendre un embout de raccordement, également non représenté. Une durite ou un tube est connecté à l’embout de manière étanche et forme une portion du circuit de fluide réfrigérant 10. La sortie du premier compartiment d’échange thermique 5A de la première section d’échange thermique 5 et l’entrée du premier compartiment d’échange thermique 6A de la deuxième section d’échange thermique 6 sont internes à l’échangeur interne 4. Autrement dit, la sortie du premier compartiment d’échange thermique 5A de la première section d’échange thermique 5 et l’entrée du premier compartiment d’échange thermique 6A de la deuxième section d’échange thermique 6 sont inaccessibles depuis d’extérieur de l’échangeur interne 4. Cette sortie et cette entrée de fluide réfrigérant sont formées par un des orifices de passage 17 permettant un passage d’un canal formé par l’espace entre deux plaques adjacentes au canal formé par l’espace entre les plaques suivantes dans l’empilement de plaques. L’échangeur interne 4 peut aussi être construit différemment. Par exemple, l’échangeur interne 4 peut être un échangeur tubulaire. Selon un exemple de réalisation du système de conditionnement thermique 100, illustré sur la FIG. 3 , la boucle principale comprend un dispositif d’accumulation 9 disposé en aval du premier échangeur 1 et en amont de la première section d’échange thermique 5 de l’échangeur interne 4. Le dispositif d’accumulation 9 permet de compenser, en fonction des conditions de fonctionnement, les variations de la quantité de fluide réfrigérant circulant dans le circuit de fluide réfrigérant. Le dispositif d’accumulation 9 est dans ce cas une bouteille déshydratante. Selon une variante représentée sur la FIG. 4 , la boucle principale A comprend un premier dispositif d’accumulation 9’ disposé en aval du deuxième échangeur 2 et en amont de la deuxième section d’échange thermique 6 de l’échangeur interne 4. En variante encore, ou de manière complémentaire, la branche de dérivation B comprend un deuxième dispositif d’accumulation 9’’ disposé en aval du troisième échangeur 3 et en amont de la première section d’échange thermique 5 de l’échangeur interne 4. Le premier dispositif d’accumulation 9’ est un accumulateur. De même, le deuxième dispositif d’accumulation 9’’ est un accumulateur. Selon l’exemple illustré sur la FIG. 4 , le premier accumulateur 9’ et le deuxième accumulateur 9’’ sont tous les deux présents. Aucune bouteille déshydratante n’est alors employée. Selon un mode de réalisation du système de conditionnement thermique 100, illustré sur la FIG. 3 , le premier flux d’air F1 est un flux d’air extérieur Fe à un habitacle du véhicule. Le premier échangeur 1 permet ainsi de dissiper la chaleur de condensation du fluide réfrigérant à haute pression dans l’air extérieur. Le couplage thermique entre le premier échangeur 1 et le flux d’air extérieur Fe peut être assuré de différentes manières. Selon un exemple de réalisation, illustré sur la FIG. 3 , le premier échangeur 1 est configuré pour échanger de la chaleur avec le flux d’air extérieur Fe. Le couplage thermique est dans ce cas dit direct. Selon un autre exemple de réalisation, illustré sur la FIG. 4 , le premier échangeur 1 est configuré pour échanger de la chaleur avec un liquide caloporteur circulant dans un circuit 20 de liquide caloporteur, et le circuit 20 de liquide caloporteur comprend un échangeur 1A configuré pour échanger de la chaleur avec le flux d’air extérieur Fe. Dans ce cas, le couplage thermique entre le premier échangeur 1 et le flux d’air extérieur Fe est dit indirect, puisque le couplage thermique a lieu par l’intermédiaire d’un liquide caloporteur. Le liquide caloporteur du circuit 20 est par exemple un mélange d’eau et de glycol. Une pompe de circulation, non représentée, permet de faire circuler le liquide caloporteur dans le circuit 20. La pompe de circulation est par exemple une pompe à commande électrique. Selon un mode de réalisation du système de conditionnement thermique 100, le deuxième flux d’air F2 est un flux d’air intérieur Fi à un habitacle du véhicule. Le deuxième échangeur 2 permet ainsi de refroidir l’habitacle du véhicule. Comme précédemment, le couplage thermique entre le flux d’air intérieur Fi et le deuxième échangeur 2 peut être assuré de différentes manières. Selon l’exemple illustré sur la FIG. 2 , le deuxième échangeur 2 est configuré pour échanger de la chaleur avec le flux d’air intérieur Fi. Selon une variante, illustrée sur la FIG. 3 , le deuxième échangeur 2 est configuré pour échanger de la chaleur avec un liquide caloporteur circulant dans un circuit 30 de liquide caloporteur, et le circuit 30 de liquide caloporteur comprend un échangeur 2A configuré pour échanger de la chaleur avec le flux d’air intérieur Fi. Comme pour le circuit 20, le liquide caloporteur du circuit 30 est par exemple un mélange d’eau et de glycol. Selon un mode de réalisation, le troisième échangeur de chaleur 3 est couplé thermiquement avec un élément 25 d’une chaine de traction électrique du véhicule. Le troisième échangeur 3 permet ainsi de refroidir l’élément 25 de la chaine de traction électrique. Selon l’exemple illustré, sur les figures 3 et 4, le fluide caloporteur F3 est un liquide caloporteur d’un circuit 40 de liquide caloporteur, l’élément 25 de la chaine de traction électrique du véhicule étant configuré pour échanger de la chaleur avec le liquide caloporteur du circuit 40. Une pompe de circulation, non représentée, permet de faire circuler le liquide caloporteur dans le circuit 40. La pompe de circulation est par exemple une pompe à commande électrique. Le fluide caloporteur F3 est par exemple un mélange d’eau et de glycol. L’élément 25 de la chaine de traction électrique du véhicule comprend par exemple une batterie de stockage d’énergie électrique. En variante, ou de manière complémentaire, l’élément 25 de la chaine de traction électrique du véhicule comprend un moteur électrique de traction du véhicule. En variante encore, ou de manière complémentaire, l’élément 25 de la chaine de traction électrique du véhicule comprend une unité électronique de contrôle du moteur électrique de traction du véhicule. Selon une variante non représentée, le deuxième échangeur de chaleur 2 est couplé thermiquement avec un élément 25 d’une chaine de traction électrique du véhicule. Selon cette variante, le troisième échangeur 3 est configuré pour échanger de la chaleur avec un liquide caloporteur circulant dans un circuit de liquide caloporteur, et le circuit de liquide caloporteur comprend un échangeur configuré pour échanger de la chaleur avec le flux d’air intérieur Fi. Autrement dit, le rôle du deuxième échangeur 2 et du troisième échangeur 3 sont inversés dans cette variante non représentée. La FIG. 5 illustre le fonctionnement du système de conditionnement thermique 100 de la FIG. 1 . Sur cette figure, les portions du circuit 10 dans lesquelles un débit de fluide réfrigérant circule sont en traits continus, épaissis par rapport aux figures 1,3, 4. Les différentes flèches indiquent le sens de circulation du fluide réfrigérant dans les différentes portions du circuit de fluide réfrigérant 10. En régime permanent, la variation temporelle de la masse de fluide réfrigérant dans un échangeur de chaleur est nulle, et le débit de fluide réfrigérant en aval d’un échangeur de chaleur est égal au débit de fluide réfrigérant en amont de cet échangeur de chaleur. De la même manière, il n’y a pas d’accumulation de fluide réfrigérant dans un détendeur, et le débit de fluide réfrigérant en aval d’un détendeur est égal au débit en amont de ce détendeur. La FIG. 5 correspond à un fonctionnement en régime permanent. La FIG. 5 schématise un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, dans un premier mode de fonctionnement. Dans ce mode de fonctionnement : - un premier débit Qr1 de fluide réfrigérant circule dans le premier dispositif de compression 7 où il passe à haute pression, - un deuxième débit Qr2 de fluide réfrigérant circule dans le deuxième dispositif de compression 8 où il passe à haute pression, le premier débit Qr1 et le deuxième débit Qr2 se rejoignent et forment un troisième débit Qr3 de fluide réfrigérant à haute pression. Le troisième débit Qr3 circule successivement dans le premier échangeur 1 où il cède de la chaleur, dans la première section d’échange thermique 5 de l’échangeur interne 4, dans la deuxième section d’échange thermique 6 de l’échangeur interne 4, et se divise en : - un quatrième débit Qr4 de fluide réfrigérant circulant dans la branche de dérivation B, et - un cinquième débit Qr5 de fluide réfrigérant circulant dans la boucle principale A. Le quatrième débit Qr4 de fluide réfrigérant circule successivement dans le deuxième détendeur 22 où il subit une détente et passe à une pression intermédiaire inférieure à la haute pression, dans le troisième échangeur 3 où il s’évapore, dans la première section d’échange thermique 5 de l’échangeur interne 4, puis regagne l’entrée 8a du deuxième compresseur 8. Le cinquième débit Qr5 de fluide réfrigérant circule successivement dans le premier détendeur 21 où il subit une détente et passe à une basse pression inférieure à la pression intermédiaire, dans le deuxième échangeur 2 où il s’évapore, dans la deuxième section d’échange thermique 6 de l’échangeur interne 4, puis regagne l’entrée 7a du premier compresseur 7. En régime permanent, le quatrième débit Qr4 et le deuxième débit Qr2 sont égaux. De même, le cinquième débit Qr5 et le premier débit Qr1 sont égaux. La pression du fluide réfrigérant dans le troisième échangeur 3 est supérieure à la pression du fluide réfrigérant dans le deuxième échangeur 2. La température d’évaporation du fluide réfrigérant dans le troisième échangeur 3 est donc plus élevée que la température d’évaporation dans le deuxième échangeur 2. Le fluide réfrigérant à haute pression provenant du premier échangeur 1, et circulant dans la partie haute pression de la première section d’échange thermique 5 de l’échangeur interne 4, échange donc de la chaleur avec le fluide réfrigérant à pression intermédiaire, c’est à dire le plus chaud parmi le fluide réfrigérant provenant du deuxième échangeur 2 et le fluide réfrigérant provenant du troisième échangeur 3. Le fluide réfrigérant à haute pression circulant dans la partie haute pression de la deuxième section d’échange thermique 6, après avoir cédé de la chaleur dans la première section d’échange thermique 5 et avoir donc refroidi, échange de la chaleur avec le fluide réfrigérant à basse pression, c’est à dire le moins chaud parmi le fluide réfrigérant provenant du deuxième échangeur 2 et le fluide réfrigérant provenant du troisième échangeur 3. Le fluide réfrigérant à haute pression le plus chaud échange ainsi de la chaleur avec le fluide réfrigérant détendu le plus chaud, tandis que le fluide réfrigérant à haute pression le moins chaud échange avec le fluide réfrigérant détendu le moins chaud. Cette configuration est favorable à l’efficacité thermique globale. La valeur de la pression dite haute pression est par exemple comprise entre 19 bar et 36 bar. La valeur de la pression dite pression intermédiaire est par exemple comprise entre 5 bar et 9 bar. La valeur de la pression dite basse pression est par exemple comprise entre 2 bar et 5 bar. Ces valeurs correspondent à une utilisation de R290 comme fluide réfrigérant circulant dans le circuit 10. Les plages de valeurs diffèrent lorsqu’un autre fluide réfrigérant est employé. Le deuxième débit Qr2 de fluide réfrigérant à haute pression, refoulé par le deuxième compresseur 8, rejoint le premier débit Qr1 de fluide réfrigérant à haute pression, refoulé par le premier compresseur 7, au niveau du deuxième point de raccordement 12. Les deux débits combinés forment le troisième débit Qr3, qui circule dans la boucle principale A, successivement dans le premier échangeur 1, dans le dispositif d’accumulation 9, dans le premier compartiment d’échange thermique 5A de la première section d’échange thermique 5 de l’échangeur interne 4, et dans le premier compartiment d’échange thermique 6A de la deuxième section d’échange thermique 6 de l’échangeur interne 4. Le troisième débit Qr3 de fluide réfrigérant à haute pression se divise au niveau du premier point de raccordement 11 en un quatrième débit Qr4 de fluide réfrigérant circulant dans la branche de dérivation B vers le deuxième détendeur 22, et en un cinquième débit Qr5 de fluide réfrigérant circulant dans la boucle principale A vers le premier détendeur 21. Le quatrième débit Qr4 de fluide réfrigérant circule successivement dans le deuxième détendeur 22 où il passe à une pression intermédiaire inférieure à la haute pression. Le fluide réfrigérant à pression intermédiaire circule dans le troisième échangeur 3 où il s’évapore, puis dans le deuxième compartiment d’échange thermique 5B de la première section d’échange thermique 5 de l’échangeur interne 4, puis regagne l’entrée 8a du deuxième compresseur 8. Le deuxième compresseur 8 fait passer à nouveau le fluide réfrigérant de la pression intermédiaire à la haute pression. Le cinquième débit Qr5 de fluide réfrigérant circule successivement dans le premier détendeur 21 où il passe à une basse pression inférieure à la pression intermédiaire. Le fluide réfrigérant à basse pression circule dans le deuxième échangeur 2 où il s’évapore, dans le deuxième compartiment d’échange thermique 6B de la deuxième section d’échange thermique 6 de l’échangeur interne 4, puis regagne l’entrée 7a du premier compresseur 7. Le premier compresseur 7 fait passer à nouveau le fluide réfrigérant de la basse pression à la haute pression. Selon d’autres exemples de réalisation, non représentés, le deuxième échangeur 2 et le troisième échangeur 3 peuvent avoir une fonction différente. Par exemple, le deuxième échangeur 2 peut être couplé avec un premier flux d’air intérieur à l’habitacle du véhicule, et le troisième échangeur 3 peut être couplé avec un deuxième flux d’air intérieur à l’habitacle, le deuxième flux d’air étant dirigé vers une autre zone de l’habitacle. Par exemple, le premier flux d’air peut alimenter la partie de l’habitacle située à l’avant du véhicule, et le deuxième flux d’air peut alimenter la partie de l’habitacle située à l’arrière du véhicule. Selon un autre exemple, le deuxième échangeur 2 peut être couplé avec un premier élément de la chaine de traction électrique du véhicule, et le troisième échangeur 3 est couplé avec un deuxième élément de la chaine de traction électrique du véhicule. D’autres applications sont bien sur possibles. Système de conditionnement thermique (100) pour véhicule automobile, comportant un circuit de fluide réfrigérant (10) configuré pour faire circuler un fluide réfrigérant, le circuit de fluide réfrigérant (10) comportant : - une boucle principale (A) de circulation de fluide réfrigérant comprenant successivement selon un sens de circulation du fluide réfrigérant: -- un premier compresseur (7), -- un premier échangeur de chaleur (1) couplé thermiquement avec un premier flux d’air (F1), -- un premier détendeur (21), -- un deuxième échangeur de chaleur (2) couplé thermiquement avec un deuxième flux d’air (F2), - une branche de dérivation (B) reliant un premier point de raccordement (11) disposé sur la boucle principale (A) en aval du premier échangeur (1) et en amont du premier détendeur (21) à un deuxième point de raccordement (12) disposé sur la boucle principale (A) en aval du premier compresseur (7) et en amont du premier échangeur (1), la branche de dérivation (B) comprenant successivement : -- un deuxième détendeur (22), -- un troisième échangeur de chaleur (3) couplé thermiquement avec un fluide caloporteur (F3), -- un deuxième compresseur (8), - un échangeur interne (4) comprenant : -- une première section d’échange thermique (5) disposée conjointement sur la boucle principale (A) et sur la branche de dérivation (B), configurée pour permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant circulant entre le premier échangeur (1) et le premier point de raccordement (11) et le fluide réfrigérant circulant entre le troisième échangeur (3) et une entrée (8a) du deuxième compresseur (8), -- une deuxième section d’échange thermique (6) disposée sur la boucle principale (A), configurée pour permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant circulant entre la première section d’échange thermique (5) et le fluide réfrigérant circulant entre le deuxième échangeur (2) et une entrée (7a) du premier compresseur (7). Système de conditionnement thermique (100) selon la revendication 1, dans lequel la première section d’échange thermique (5) et la deuxième section d’échange thermique (6) sont intégrées dans un corps (15) commun. Système de conditionnement thermique (100) selon la revendication 1 ou 2, dans lequel la première section d’échange thermique (5) et la deuxième section d’échange thermique (6) forment un ensemble indémontable. Système de conditionnement thermique (100) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel l’échangeur interne (4) est un échangeur à plaques. Système de conditionnement thermique (100) selon l’une des revendications précédentes en combinaison avec la revendication 2, dans lequel le corps (15) de l’échangeur interne (4) est formé par une pluralité de plaques empilées selon une direction d’empilement, un espace séparant deux plaques consécutives définissant un canal de circulation de fluide réfrigérant, et dans lequel : un canal de circulation de fluide réfrigérant de la première section d’échange thermique (5) est intercalé, selon la direction d’empilement, entre deux canaux de circulation de fluide réfrigérant consécutifs de la deuxième section d’échange thermique (6). Système de conditionnement thermique (100) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel : - la première section d’échange thermique (5) de l’échangeur interne (4) est un échangeur à contre-courant, et - la deuxième section d’échange thermique (6) de l’échangeur interne (4) est un échangeur à contre-courant. Système de conditionnement thermique (100) selon l’une des revendications 1 à 6, dans lequel la boucle principale (A) comprend un dispositif d’accumulation (9) disposé en aval du premier échangeur (1) et en amont de la première section d’échange thermique (5) de l’échangeur interne (4). Système de conditionnement thermique (100) selon l’une des revendications 1 à 6, dans lequel la boucle principale (A) comprend un premier dispositif d’accumulation (9’) disposé en aval du deuxième échangeur (2) et en amont de la deuxième section d’échange thermique (6) de l’échangeur interne (4), et dans lequel la branche de dérivation (B) comprend un deuxième dispositif d’accumulation (9’’) disposé en aval du troisième échangeur (3) et en amont de la première section d’échange thermique (5) de l’échangeur interne (4). Système de conditionnement thermique (100) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel : - le premier flux d’air (F1) est un flux d’air extérieur (Fe) à un habitacle du véhicule, - le deuxième flux d’air (F2) est un flux d’air intérieur (Fi) à un habitacle du véhicule, et - le troisième échangeur de chaleur (3) est couplé thermiquement avec un élément (25) d’une chaine de traction électrique du véhicule. Procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique (100) selon l’une des revendications précédentes, dans un premier mode de fonctionnement dans lequel : - un premier débit (Qr1) de fluide réfrigérant circule dans le premier dispositif de compression (7) où il passe à haute pression, - un deuxième débit (Qr2) de fluide réfrigérant circule dans le deuxième dispositif de compression (8) où il passe à haute pression, le premier débit (Qr1) et le deuxième débit (Qr2) se rejoignent et forment un troisième débit (Qr3) de fluide réfrigérant à haute pression, le troisième débit (Qr3) circule successivement dans le premier échangeur (1) où il cède de la chaleur, dans la première section d’échange thermique (5) de l’échangeur interne (4), dans la deuxième section d’échange thermique (6) de l’échangeur interne (4), et se divise en : -- un quatrième débit (Qr4) de fluide réfrigérant circulant dans la branche de dérivation (B), et -- un cinquième débit (Qr5) de fluide réfrigérant circulant dans la boucle principale (A), - le quatrième débit (Qr4) de fluide réfrigérant circule successivement dans le deuxième détendeur (22) où il subit une détente et passe à une pression intermédiaire inférieure à la haute pression, dans le troisième échangeur (3) où il s’évapore, dans la première section d’échange thermique (5) de l’échangeur interne (4), puis regagne l’entrée (8a) du deuxième compresseur (8), - le cinquième débit (Qr5) de fluide réfrigérant circule successivement dans le premier détendeur (21) où il subit une détente et passe à une basse pression inférieure à la pression intermédiaire, dans le deuxième échangeur (2) où il s’évapore, dans la deuxième section d’échange thermique (6) de l’échangeur interne (4), puis regagne l’entrée (7a) du premier compresseur (7).