Brevet FR3156261A1 — publié le 20250606

La machine électrique supraconductrice (20) comprend un rotor (22) et un carter statorique (21) comportant au moins une première enceinte sous vide (23) configurée pour loger une première bobine supraconductrice (30) et au moins une première enceinte de refroidissement (24), configurée pour loger un premier bobinage polyphasé statorique (40), la première enceinte de refroidissement étant destinée à contenir un fluide de refroidissement. Au moins une paroi (27) de la première enceinte sous vide forme une paroi (37) de la première enceinte de refroidissement. Figure pour l’abrégé : Fig 2 Machine électrique supraconductrice L’invention concerne les machines électriques supraconductrices, et plus particulièrement un carter statorique pour de telles machines. L’invention concerne en outre un aéronef comportant une telle machine électrique supraconductrice. Techniques antérieures Le changement climatique est une préoccupation majeure pour de nombreux organes législatifs et de régulation à travers le monde. En effet, diverses restrictions sur les émissions de carbone ont été, sont ou seront adoptées par divers états. En particulier, une norme ambitieuse s’applique à la fois aux nouveaux types d’avions mais aussi ceux en circulation nécessitant de devoir mettre en œuvre des solutions technologiques afin de les rendre conformes aux réglementations en vigueur. L’aviation civile se mobilise depuis maintenant plusieurs années pour apporter une contribution à la lutte contre le changement climatique. Les efforts de recherche technologique ont déjà permis d’améliorer de manière très significative les performances environnementales des avions. La Déposante prend en considération les facteurs impactant dans toutes les phases de conception et de développement pour obtenir des composants et des produits aéronautiques moins énergivores, plus respectueux de l’environnement et dont l’intégration et l’utilisation dans l’aviation civile ont des conséquences environnementales modérées dans un but d’amélioration de l'efficacité énergétique des avions. Par voie de conséquence, la Déposante travaille en permanence à la réduction de son incidence climatique négative par l’emploi de méthodes et l’exploitation de procédés de développement et de fabrication vertueux et minimisant les émissions de gaz à effet de serre au minimum possible pour réduire de l'empreinte environnementale de son activité. Ces travaux de recherche et de développement soutenus portent à la fois sur les nouvelles générations de moteurs d’avions, l’allègement des appareils, notamment par les matériaux employés et les équipements embarqués allégés, le développement de l’emploi des technologies électriques pour assurer la propulsion, et, indispensables compléments aux progrès technologiques, les biocarburants aéronautiques. Les systèmes de propulsion pour aéronef électrique ou hybride nécessitent l’utilisation de machines électriques capables de rivaliser avec, voire dépasser, les performances des turbomachines. Les machines électriques destinées à la propulsion des avions électriques doivent délivrer des puissances spécifiques importantes. A cet effet, il existe un matériau dit supraconducteur qui, lorsqu’il est refroidi en dessous d’une certaine température critique spécifique (également connue sous le vocable « température de supraconductivité »), perd toute résistance électrique. En d’autres termes, il permet à un courant électrique de circuler à travers lui sans aucune perte d’énergie due à une résistance électrique nulle. Cette température critique est généralement inférieure à 100 Kelvin et rend possible de faire circuler des courants importants sans perte d’énergie. Il est alors proposé d’utiliser les matériaux supraconducteurs dans la réalisation de machines électriques destinées à être montées dans le système de propulsion. Plus particulièrement, lorsque des bobines de machine électrique sont réalisées en matériaux supraconducteurs, elles peuvent transporter des densités de courants continus importantes sans perte d’énergie et ainsi générer des champs magnétiques très importants. De telles bobines peuvent être utilisées pour créer des inducteurs de machines électriques afin d’obtenir un champ magnétique important et contrôlable dans la machine sans nécessiter de systèmes de contacts tournants. Afin de transformer ce champ continu en champ variable dans l’espace nécessaire à la production de couple, ce type de machine emploie un rotor dont l’objectif est de dévier, guider ou piéger ce champ magnétique à l’aide de matériaux ferromagnétiques ou supraconducteurs. La FIG. 1 illustre une coupe longitudinale partielle d’un exemple d’une machine électrique 1 supraconductrice à flux axial. La machine électrique 1 comprend un carter statorique 2 comportant une enceinte annulaire à vide 3 logeant une bobine 4 annulaire réalisée en un matériau supraconducteur, un premier logement 5 annulaire comportant un premier bobinage polyphasé 6 annulaire statorique, un deuxième logement 7 annulaire comportant un deuxième bobinage polyphasé 8 annulaire statorique et un rotor 9. L’enceinte annulaire à vide 3 entoure les logements 5, 7 annulaires. Le rotor 9 comprend des pastilles supraconductrices 10 disposées régulièrement selon un diamètre du rotor 9 s’étendant dans un plan radial du rotor 9 entre les premier et deuxième bobinages polyphasés 6, 8 et radialement à l’intérieur de la bobine supraconductrice 4. L’enceinte annulaire à vide 3 permet de maintenir la bobine 4 supraconductrice à une température suffisamment faible de sorte que la bobine 4 garde ses propriétés supraconductrices. En d’autres termes, la température de la bobine 4 est maintenue à une température inférieure à la température de supraconductivité. Généralement, l’enceinte annulaire à vide 3 est réalisée en aluminium. Le champ variable généré par le rotor 9 génère des courants de Foucault qui induisent des pertes thermiques dans l’enceinte à vide 3. Les pertes thermiques réchauffent les parois de l’enceinte à vide 3 de sorte que la température des parois de l’enceinte à vide 3 peut excéder la température maximale admissible des matériaux consistant des éléments en contact avec lesdites parois. Plus précisément, ces matériaux sont conçus avec des caractéristiques mécaniques, électriques ou chimiques qui fonctionnent dans une plage de température donnée. Cette plage de température est généralement déterminée en fonction des propriétés attendues du matériau. Cependant, si la température à laquelle ces matériaux sont exposés augmente au-delà de cette plage, les matériaux peuvent ne plus répondre aux normes et aux performances prévues. Par ailleurs, lorsque ces matériaux sont soumis à ces températures excessives, plusieurs problèmes peuvent survenir tels que des changements dimensionnels indésirables desdits éléments ou une dégradation de leurs propriétés chimiques. Il est alors suggéré d’utiliser le refroidissement comme solution pour maintenir la température des matériaux dans des limites acceptables. Ainsi, dans le domaine des machines électriques, il est proposé de refroidir l’enceinte à vide 3 pour maintenir la stabilité ou les propriétés des matériaux composant lesdits éléments. A cet effet, la machine électrique 1 comprend un premier système de refroidissement pour refroidir l’enceinte à vide 3 comportant par exemple des canaux de refroidissement 11 disposés à l’extérieur de l’enceinte à vide 3 pour refroidir ladite enceinte 3. Un fluide de refroidissement circule à l’intérieur desdits canaux 11. En outre, les bobinages polyphasés 6, 8 alimentés par un courant génèrent des pertes par effet Joules. Pour améliorer les performances de la machine électrique 1, la machine électrique 1 comprend généralement un deuxième système de refroidissement pour refroidir les premier et deuxième bobinages polyphasés 6, 8 permettant d’injecter dans lesdits bobinages un courant électrique d’amplitude plus importante. Le deuxième système de refroidissement comporte les logements annulaires 5, 7 et des moyens d’alimentation en fluide de refroidissement alimentant les logements 5, 7 en fluide de refroidissement. La machine 1 comprend ainsi deux systèmes de refroidissement indépendants complexifiant la réalisation du carter statorique 2. En effet, chaque système de refroidissement nécessite des connections hydrauliques pour être alimenté en fluide de refroidissement. Il est nécessaire également que les systèmes de refroidissement soient étanches en mettant en œuvre par exemple des joints qui nécessitent de réaliser des gorges pour pouvoir les loger. De plus, l’encombrement des logements annulaires 5, 7 empêche de disposer les canaux de refroidissement 11 de l’enceinte à vide 3 au plus près des pertes thermiques générées au-dessus des pastilles 10. Le but de l’invention est de pallier tout ou partie de ces inconvénients. A cet effet, l'invention est le résultat des recherches technologiques visant à améliorer de manière très significative les performances des aéronefs et, en ce sens, contribue à la réduction de l’impact environnemental des aéronefs. Pour cela, l’invention concerne une machine électrique supraconductrice comprenant un rotor et un carter statorique comportant au moins une première enceinte sous vide configurée pour loger une première bobine supraconductrice et au moins une première enceinte de refroidissement configurée pour loger un premier bobinage polyphasé statorique, la première enceinte de refroidissement étant destinée à contenir un fluide de refroidissement. Au moins une paroi de la première enceinte sous vide forme une paroi de la première enceinte de refroidissement. L’utilisation de l’une des parois de la première enceinte sous vide pour réaliser l’une des parois de chaque enceinte de refroidissement permet de simplifier la conception du carter statorique en réduisant le nombre d’éléments constituant la carter statorique et supprimant les canaux de refroidissement pour refroidir la première enceinte sous vide connus de l’état de la technique. La masse du carter statorique est réduite facilitant par exemple l’intégration de la machine électrique dans le système de propulsion de l’aéronef. Le carter statorique comporte un seul système de refroidissement pour refroidir la première enceinte sous vide et l’enceinte de refroidissement permettant de réduire les connexions hydrauliques et des éléments d’étanchéité. En outre, comme les canaux de refroidissement de la première enceinte sous vide ont été supprimés, la distance radiale entre l’élément support et la première enceinte sous vide est réduite par rapport à une machine connue de l’état de la technique permettant un meilleur refroidissement de la deuxième paroi circulaire de la première enceinte sous vide située au-dessus de l’élément support qui concentre l’essentiel des pertes thermiques. Le refroidissement de la première enceinte sous vide est amélioré permettant une réduction de l’élévation de température de l’enceinte à vide importante par exemple jusqu’à 70 % par rapport au refroidissement de l’enceinte sous vide d’une machine connu de l’état de la technique. De préférence, la machine électrique supraconductrice comporte une deuxième enceinte de refroidissement configurée pour loger un deuxième bobinage polyphasé statorique, la première enceinte de refroidissement formant une première chambre annulaire de refroidissement et la deuxième enceinte de refroidissement formant une deuxième chambre annulaire de refroidissement, la première chambre annulaire de refroidissement comprenant une première paroi annulaire, la deuxième chambre annulaire de refroidissement comprenant une deuxième paroi annulaire la première paroi annulaire de la première chambre annulaire de refroidissement étant parallèle et en regard de la deuxième paroi annulaire de la deuxième chambre annulaire de refroidissement, la première paroi annulaire de la première chambre annulaire de refroidissement étant séparée de la deuxième paroi annulaire de la deuxième chambre annulaire de refroidissement par une distance prédéterminée de sorte que le rotor de la machine électrique s’insère entre la première paroi annulaire de la première chambre annulaire de refroidissement et la deuxième paroi annulaire de la deuxième chambre annulaire de refroidissement, la première enceinte sous vide formant une chambre annulaire sous vide qui comprend une paroi circulaire interne et une paroi circulaire externe des première et deuxième chambres annulaires de refroidissement. Avantageusement, la première enceinte de refroidissement forme une chambre annulaire de refroidissement configurée pour loger en outre un deuxième bobinage polyphasé statorique, la première enceinte sous vide formant une chambre annulaire sous vide, une paroi circulaire interne et une paroi circulaire externe de la chambre annulaire de refroidissement, la chambre annulaire de refroidissement comportant en outre un évidement annulaire comportant une première paroi annulaire s’étendant selon une direction radiale de la machine électrique, et comportant une deuxième paroi annulaire s’étendant selon une direction radiale de la machine électrique, la deuxième paroi annulaire étant opposée à la première paroi annulaire, la première paroi annulaire et la deuxième paroi annulaire étant configurées pour loger le rotor de la machine électrique. De préférence, la première bobine supraconductrice est logée dans la chambre annulaire sous vide, et le rotor est supraconducteur et comporte des pastilles supraconductrices disposées régulièrement selon un diamètre du rotor dans un plan radial du rotor entre les première et deuxième parois annulaires et radialement à l’intérieur de la première bobine supraconductrice. Avantageusement, le rotor comporte une masse ferromagnétique disposée entre les première et deuxième parois annulaires. De préférence, la machine électrique supraconductrice comporte une deuxième enceinte de refroidissement configurée pour loger un deuxième bobinage polyphasé statorique, la première enceinte de refroidissement formant une première chambre annulaire de refroidissement, la deuxième enceinte formant une deuxième chambre annulaire de refroidissement et la première enceinte sous vide formant une chambre annulaire sous vide, la chambre annulaire sous vide étant intercalée entre la première chambre annulaire de refroidissement et la deuxième chambre annulaire de refroidissement selon une direction axiale de la machine électrique, au moins une première paroi de la chambre annulaire sous vide formant au moins une première paroi de la première chambre annulaire de refroidissement et au moins une deuxième paroi de la chambre annulaire sous vide formant au moins une première paroi de la deuxième chambre annulaire de refroidissement. Avantageusement, la première bobine supraconductrice est logée dans la chambre annulaire sous vide, et un premier bobinage polyphasé statorique est logé dans la première chambre annulaire de refroidissement, la machine électrique supraconductrice comportant un deuxième bobinage polyphasé statorique logé dans la deuxième chambre annulaire de refroidissement, le rotor étant homopolaire et inséré dans la première chambre annulaire de refroidissement, la deuxième chambre annulaire de refroidissement et la chambre annulaire sous vide de sorte que le premier bobinage polyphasé statorique englobe une première masse ferromagnétique du rotor et de sorte que le deuxième bobinage polyphasé statorique englobe une deuxième masse ferromagnétique du rotor. De préférence, la machine électrique supraconductrice comporte une deuxième enceinte sous vide configurée pour loger une deuxième bobine supraconductrice, la première enceinte de refroidissement formant une chambre annulaire de refroidissement , la première enceinte sous vide formant une première chambre annulaire sous vide et la deuxième enceinte sous vide formant une deuxième chambre annulaire sous vide, la chambre annulaire de refroidissement étant intercalée entre la première chambre annulaire sous vide et la deuxième chambre annulaire sous vide selon une direction axiale de la machine électrique, la paroi de la première enceinte sous vide formant la paroi de la première enceinte de refroidissement et une paroi de la deuxième enceinte sous vide formant au moins une autre paroi de la première enceinte de refroidissement. Avantageusement, le premier bobinage polyphasé statorique est logé dans la chambre annulaire de refroidissement, la première bobine supraconductrice est logée dans la première chambre annulaire sous vide, la machine électrique supraconductrice comportant une deuxième bobine supraconductrice logée dans la deuxième chambre annulaire sous vide, le rotor étant supraconducteur et comportant des plaques supraconductrices disposées sur la surface du rotor, les plaques supraconductrices étant englobées par le premier bobinage polyphasé statorique. Il est également proposé un aéronef comportant une machine électrique supraconductrice telle que définie précédemment. D’autres buts, caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront à la lecture de la description suivante, donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif et faite en référence aux dessins annexés sur lesquels : - la figure FIG. 1 illustre un exemple de machine électrique à flux axial connue de l’état de la technique, - la figure FIG. 2 illustre un premier exemple de machine électrique supraconductrice à flux axial selon l’invention, - la figure FIG. 3 illustre un deuxième exemple de machine électrique supraconductrice à flux axial selon l’invention, - la figure FIG. 4 illustre un premier exemple de machine électrique supraconductrice à flux radial selon l’invention, - la figure FIG. 5 illustre un deuxième exemple de machine électrique supraconductrice à flux radial selon l’invention, et - la figure FIG. 6 illustre un exemple d’aéronef selon l’invention. Description détaillée On se réfère à la FIG. 2 qui illustre une coupe longitudinale partielle d’un premier exemple d’une machine 20 électrique supraconductrice à flux axial. La machine 20 comprend un carter statorique 21 et un rotor 22. Le rotor 22 tourne selon un axe A longitudinal de la machine 20. Le carter statorique 21 comprend une première enceinte sous vide formant une chambre annulaire sous vide 23, une première enceinte de refroidissement formant une première chambre annulaire de refroidissement 24 et une deuxième enceinte de refroidissement formant une deuxième chambre annulaire de refroidissement 25. Un axe central de la chambre annulaire sous vide 23, de la première chambre annulaire de refroidissement 24 et de la deuxième chambre annulaire de refroidissement 25 est coaxial avec l’axe A longitudinal de la machine 20. La chambre annulaire sous vide 23 est par exemple réalisée en aluminium. La chambre annulaire sous vide 23 comprend une première paroi circulaire 26 externe, une deuxième paroi circulaire 27 interne, une première paroi 28 annulaire et une deuxième paroi 29 annulaire parallèle à la première paroi 28 annulaire. La première paroi 28 annulaire et la deuxième paroi 29 annulaire relient la première paroi circulaire 26 et la deuxième paroi circulaire 27. La chambre annulaire sous vide 23 loge une première bobine supraconductrice 30 annulaire. La première bobine supraconductrice 30 est réalisée en un matériau supraconducteur, par exemple en Niobium Etain, Nb3Sn, ou en Niobium Titane, NbTi en diborure de magnésium MgB2, en REBaCuO ou en BiSrCaCuO. La première chambre annulaire de refroidissement 24 comprend une première paroi 31 s’étendant selon une direction radiale du carter statorique 21 et la deuxième chambre annulaire de refroidissement 25 comprend une deuxième paroi 32 annulaire s’étendant selon une direction radiale du carter statorique 21. La première chambre annulaire de refroidissement 24 comprend une troisième paroi 33 annulaire en regard et parallèle à la première paroi 31 annulaire, une paroi circulaire interne 35 et une paroi circulaire externe 37. La deuxième chambre annulaire de refroidissement 25 comprend une quatrième paroi 34 annulaire en regard et parallèle à la deuxième paroi 32 annulaire, une paroi circulaire interne 36 et une paroi circulaire externe 38. La paroi circulaire interne 35 de la première chambre annulaire de refroidissement 24 et la paroi circulaire externe 37 de la première chambre annulaire de refroidissement 24 relient la première paroi 31 et la troisième paroi 33 annulaire. La paroi circulaire interne 36 de la deuxième chambre annulaire de refroidissement 25 et la paroi circulaire externe 38 de la deuxième chambre annulaire de refroidissement 25 relient la deuxième paroi 32 et la quatrième paroi 34 annulaire. La première paroi 31 est parallèle et en regard de la deuxième paroi 32, lesdites parois étant séparées d’une distance prédéterminée D. La première chambre annulaire de refroidissement 24 comprend un premier bobinage polyphasé 40 annulaire disposé dans ladite chambre sur la première paroi 31 et la deuxième chambre annulaire de refroidissement 25 comprend un deuxième bobinage polyphasé 41 annulaire disposé dans ladite chambre sur la deuxième paroi 32. Les premier et deuxième bobinages polyphasés 40, 41 sont en regard l’un de l’autre. Comme représenté, la première paroi 31, la troisième paroi 33 et la paroi circulaire interne 35 peuvent être réalisées par un élément primaire 42 comportant une couronne 42a selon une direction radiale du stator et une surface cylindrique 42b ayant un axe central coaxial avec l’axe A, et un élément secondaire 44 comportant une couronne 44a selon une direction radiale du stator et une surface cylindrique 44b ayant un axe central coaxial avec l’axe A. De manière similaire, la deuxième paroi 32, la quatrième paroi 34 et la paroi circulaire interne 36 peuvent être réalisées par un élément primaire 43 comportant une couronne 43a selon une direction radiale du stator et une surface cylindrique 43b ayant un axe central coaxial avec l’axe A, et un élément secondaire 45 comportant une couronne 45a selon une direction radiale du stator et une surface cylindrique 45b ayant un axe central coaxial avec l’axe A. La couronne 42a de l’élément primaire 42 de la première chambre annulaire de refroidissement 24 forme la première paroi 31 de la première chambre annulaire de refroidissement 24, la couronne 44a de l’élément secondaire 44 de la première chambre annulaire de refroidissement 24 forme la troisième paroi 33 de la première chambre annulaire de refroidissement 24, et les surfaces cylindriques 42b, 44b de l’élément primaire 42 et de l’élément secondaire 44 de la première chambre annulaire de refroidissement 24 forment la paroi circulaire interne 35 de la première chambre annulaire de refroidissement 24. Pour assurer l’étanchéité entre la surfaces cylindrique 42b et la surfaces cylindrique 44b, la surface cylindrique 42b de l’élément primaire 42 comprend une gorge 42c dans laquelle est insérée un joint 42d venant en contact avec la surface cylindrique 44b de l’élément secondaire 44. En variante, la surface cylindrique 44b de l’élément secondaire 44 comporte la gorge et le joint. De manière similaire, la couronne 43a de l’élément primaire 43 de la deuxième chambre annulaire de refroidissement 25 forme la deuxième paroi 32 de la deuxième chambre annulaire 25, la couronne 45a de l’élément secondaire 45 de la deuxième chambre annulaire de refroidissement 25 forme la quatrième paroi 34 de la deuxième chambre annulaire de refroidissement 25, et les surfaces cylindriques 43b, 45b de l’élément primaire 43 et de l’élément secondaire 45 de la deuxième chambre annulaire de refroidissement 25 forment la paroi circulaire interne 36 de la deuxième chambre annulaire de refroidissement 25. Les surfaces cylindriques 43b, 45b sont superposées l’une sur l’autre. Pour assurer l’étanchéité entre la surface cylindrique 43b et la surface cylindrique 45b, la surfaces cylindriques 43b de l’élément primaire 43 comprend une gorge 43c dans laquelle est insérée un joint 43d venant en contact avec la surface cylindrique 45b de l’élément secondaire 45. En variante, la surface cylindrique 45b de l’élément secondaire 45 comporte la gorge et le joint. Les parois circulaires externes 37, 38 des première et deuxième enceintes de refroidissement sont formées par la deuxième paroi circulaire 27 de la première enceinte sous vide 23. Pour assurer l’étanchéité entre l’enceinte sous vide et les première et deuxième enceintes de refroidissement, la surface de la couronne 42a, 43a, 44a, 45a des éléments 42, 43, 44, 45 en contact avec la première enceinte sous vide 23 comporte un joint 46 logé dans une gorge 47 de la couronne de sorte que le joint 46 vienne en contact avec la deuxième paroi circulaire 27 de la première enceinte sous vide 23. Les enceintes de refroidissement sont reliées à des moyens d’alimentation (non représentés) en fluide de refroidissement. Le fluide de refroidissement est par exemple de l’huile. Les moyens d’alimentation sont aptes à délivrés le fluide de refroidissement dans chaque enceinte de refroidissement pour refroidir le bobinage polyphasé annulaire de ladite enceinte et l’enceinte sous vide. Le rotor 22 comprend un arbre rotorique 22a et un élément de support 22b circulaire inséré entre les première et deuxième parois 31, 32 annulaires. La distance D est choisie en fonction de l’épaisseur de l’élément support de sorte qu’un entrefer subsiste entre une première face de l’élément support et la première paroi 31 de de la première chambre annulaire de refroidissement 24, et un entrefer subsiste entre une deuxième face de l’élément support opposée à la première face et la deuxième paroi 32 de de la deuxième chambre annulaire de refroidissement 25 permettant la rotation de l’élément support entre les première et deuxième parois 31, 32. La distance radiale entre l’élément support et la première enceinte sous vide est choisie de sorte qu’un espace subsiste entre l’élément support et ladite enceinte. L’élément support 22b comprend des pastilles supraconductrices 48 disposées régulièrement selon un diamètre du rotor 22 dans un plan radial du rotor 22 entre les première et deuxième parois 31, 32 et radialement à l’intérieur de la bobine supraconductrice 30, le rotor 22 formant un rotor supraconducteur. En variante, les pastilles supraconductrices 48 de l’élément support 22b sont remplacées par des éléments ferromagnétiques. L’utilisation de l’une des parois de la première enceinte sous vide pour réaliser l’une des parois de chaque enceinte de refroidissement permet de simplifier la conception du carter statorique 21 en réduisant le nombre d’éléments constituant la carter statorique et supprimant les canaux de refroidissement pour refroidir la première enceinte sous vide connus de l’état de la technique. La masse du carter statorique 21 est réduite facilitant par exemple l’intégration de la machine 20 dans un aéronef. Le carter statorique 21 comporte un seul système de refroidissement pour refroidir première enceinte sous vide et les enceintes de refroidissement permettant de réduire les connexions hydrauliques et des éléments d’étanchéité. En outre, comme les canaux de refroidissement de la première enceinte sous vide ont été supprimés, la distance radiale entre l’élément support et la première enceinte sous vide est réduite par rapport à une machine connue de l’état de la technique permettant un meilleur refroidissement de la deuxième paroi circulaire 27 de la première enceinte sous vide située au-dessus de l’élément support 22b qui concentre l’essentiel des pertes thermiques. Le refroidissement de la première enceinte sous vide est amélioré permettant une réduction de l’élévation de température de l’enceinte à vide importante par exemple jusqu’à 70 % par rapport au refroidissement de l’enceinte sous vide d’une machine connue de l’état de la technique. La FIG. 3 illustre une coupe longitudinale partielle d’un deuxième exemple de la machine 20 électrique supraconductrice à flux axial. La machine 20 comprend un carter statorique 50 et le rotor 22. Le carter statorique 50 comprend la première enceinte sous vide formant la chambre annulaire sous vide 23 et la première enceinte de refroidissement formant une chambre annulaire de refroidissement 51. La chambre annulaire sous vide 23 loge la première bobine supraconductrice 30 annulaire. Un axe central de la chambre annulaire sous vide 23 et de la chambre annulaire de refroidissement 51 est coaxial avec l’axe A longitudinal de la machine 20. La chambre annulaire de refroidissement 51 comprend un évidemment 52 annulaire débouchant à l’intérieur de l’espace central de la chambre annulaire de refroidissement 51. L’évidement 52 comprend une première paroi 53 annulaire s’étendant selon une direction radiale du carter statorique 51, une deuxième paroi 54 annulaire en regard et parallèle à la première paroi 53 et une paroi circulaire 55 reliant les première et deuxième parois 53, 54. L’évidement 52 loge l’élément support 22b du rotor 22. La distance D1 entre la première paroi 53 et la deuxième paroi 54 de l’évidemment 52 est choisie en fonction de l’épaisseur de l’élément support de sorte qu’un entrefer subsiste entre une première face de l’élément support et la première paroi 53 de l’évidemment 52, et un entrefer subsiste entre une deuxième face de l’élément support opposée à la première face et la deuxième paroi 35 de l’évidemment 52. La distance radiale D2 entre l’élément support 22b et la paroi circulaire 55 est choisie de sorte qu’un jeu suffisant sépare l’élément support 22b et la paroi circulaire 55 pour permettre la rotation de l’élément support 22b dans l’évidemment 52. La chambre annulaire de refroidissement 51 comprend en outre une troisième paroi 56 annulaire s’étendant selon une direction radiale du carter statorique 50, une quatrième paroi 57 annulaire s’étendant selon une direction radiale du carter statorique 50, une paroi circulaire interne 58 située à l’intérieur de l’espace central de la chambre annulaire de refroidissement 51 et une paroi circulaire externe 59 opposée à la paroi circulaire interne 58. L’évidement 52 est disposé entre les troisième et quatrième parois 56, 57 reliées par la paroi circulaire externe 59. La paroi circulaire interne 58 est reliée aux troisième et quatrième parois 56, 57 et comprend l’ouverture de l’évidemment 52. La chambre annulaire de refroidissement 51 comprend un premier bobinage polyphasé 60 annulaire disposé dans ladite chambre sur la première paroi 53 et un deuxième bobinage polyphasé 61 annulaire disposé dans ladite chambre sur la deuxième paroi 54. Les premier et deuxième bobinages polyphasés 60, 61 sont en regard l’un de l’autre. Comme représenté, la première paroi 53, la deuxième paroi 54, la paroi circulaire 55 de l’évidemment, la troisième paroi 56, la quatrième paroi 57 et la paroi circulaire interne 58 peuvent être réalisées par deux éléments secondaires 44, 45 tels que décrits précédemment, un élément tertiaire 62 et un élément quaternaire 63. L’élément tertiaire 62 comporte une couronne 62a, s’étendant selon une direction radiale du stator, une première surface cylindrique 62b à l’intérieur de l’espace central de la couronne 62a et ayant un axe central coaxial avec l’axe A, et une deuxième surface cylindrique 62c en périphérie de la couronne 62a et ayant un axe central coaxial avec l’axe A. L’élément quaternaire 63 comporte une couronne 63a, s’étendant selon une direction radiale du stator, et une surface cylindrique 63b à l’intérieur de l’espace central de la couronne 63a et ayant un axe central coaxial avec l’axe A. La couronne 62a de l’élément tertiaire 62 forme la première paroi 53, la couronne 63a l’élément quaternaire 63 forme la deuxième paroi 54, la deuxième surface cylindrique 62c et la couronne 63a l’élément quaternaire 63 forment la paroi circulaire 55 de l’évidemment 52. La couronne 44a d’un premier élément secondaire 44 forme la troisième paroi 56 et la couronne 45a du deuxième élément secondaire 45 forme la quatrième paroi 57. La surface cylindrique 44b du premier élément secondaire 44, la première surface cylindrique 62b de l’élément tertiaire 62, la surface cylindrique 45b du deuxième élément secondaire 45 et la première surface cylindrique 63b de l’élément quaternaire 63 forment la paroi circulaire interne 58. Les surfaces cylindriques 62b, 44b sont superposées l’une sur l’autre, et les surfaces cylindriques 63b, 45b sont superposées l’une sur l’autre. Pour assurer l’étanchéité entre les surfaces cylindriques superposées 62b, 44b, la surface cylindrique 62b de l’élément tertiaire 62 comprend une gorge 62d dans laquelle est insérée un joint 62e venant en contact avec la surface cylindrique 44b du premier élément secondaire 44. En variante, la surface cylindrique 44b du premier élément secondaire 44 comporte la gorge et le joint. Pour assurer l’étanchéité entre les surfaces cylindriques superposées 63b, 45b, la surface cylindrique 63b de l’élément quaternaire 63 comprend une gorge 63c dans laquelle est insérée un joint 63d venant en contact avec la surface cylindrique 44b du deuxième élément secondaire 45. En variante, la surface cylindrique 45b du deuxième élément secondaire 45 comporte la gorge et le joint. Pour assurer l’étanchéité entre la deuxième surface cylindrique 62c de l’élément tertiaire 62 et la couronne 63a l’élément quaternaire 63, la deuxième surface cylindrique 62c de l’élément tertiaire 62 comprend une gorge 62f dans laquelle est insérée un joint 62ge venant en contact avec la couronne 63a l’élément quaternaire 63. En variante, la couronne 63a l’élément quaternaire 63 comporte la gorge et le joint. La paroi circulaire externe 59 de l’enceinte de refroidissement est formée par la deuxième paroi circulaire 27 de la première enceinte sous vide 23. Comme décrit précédemment, pour assurer l’étanchéité entre l’enceinte sous vide et l’enceinte de refroidissement, la surface de la couronne 44a, 45a des éléments secondaires 44, 45 en contact avec l’enceinte sous vide comporte un joint 46 logé dans une gorge 47 de la couronne de sorte que le joint 46 vienne en contact avec la deuxième paroi circulaire 27 de la première enceinte sous vide 23. L’enceinte de refroidissement est reliée aux moyens d’alimentation en fluide de refroidissement. Contrairement au premier exemple de réalisation de la machine illustré à la FIG. 2 , le carter statorique comporte une seule enceinte de refroidissement simplifiant encore plus la réalisation dudit stator en réduisant les connexions hydrauliques ainsi que le nombre d’éléments d’étanchéité comportant les gorges et les joints. Ce deuxième exemple de la machine ne convient pas à une machine comportant un seul bobinage polyphasé annulaire. La FIG. 4 illustre une coupe longitudinale partielle d’un premier exemple d’une machine 70 électrique supraconductrice à flux radial. La machine 70 comprend un carter statorique 71 et un rotor 72 homopolaire comprenant deux masses ferromagnétiques 72a, 72b. Chaque masse ferromagnétique 72a, 72b comprend des pôles. Le rotor 72 tourne selon un axe B longitudinal de la machine 70. Le carter statorique 71 comprend une première enceinte sous vide formant une chambre annulaire sous vide 73, une première enceinte de refroidissement formant une première chambre annulaire de refroidissement 74 et une deuxième enceinte de refroidissement formant une deuxième chambre annulaire de refroidissement 75. Un axe central de la chambre annulaire sous vide 73, de la première chambre annulaire de refroidissement 74 et de la deuxième chambre annulaire de refroidissement 75 est coaxial avec l’axe B longitudinal de la machine 70. La chambre annulaire sous vide 73 est par exemple réalisée en aluminium. La chambre annulaire sous vide 73 comprend une première paroi circulaire 26 externe, une deuxième paroi circulaire 27 interne dans l’espace central de la chambre annulaire sous vide 73, une première paroi 78 annulaire et une deuxième paroi 79 annulaire parallèle à la première paroi 78. La première paroi 78 et la deuxième paroi 79 relient la première paroi circulaire 76 et la deuxième paroi circulaire 77. La chambre annulaire sous vide 73 loge une première bobine supraconductrice 80 annulaire. La première bobine supraconductrice 80 est réalisée en un matériau supraconducteur, par exemple en Niobium Etain, Nb3Sn, en Niobium Titane, NbTi, en diborure de magnésium MgB2, en REBaCuO ou en BiSrCaCuO. Chaque chambre annulaire de refroidissement 74, 75 comprend une première paroi 81, 82 annulaire s’étendant selon une direction radiale du carter statorique 71, une deuxième paroi 83, 84 annulaire en regard et parallèle à la première paroi 81, 82, une paroi circulaire interne 85, 86 disposée dans l’ouverture centrale de ladite chambre annulaire 74, 75, et une paroi circulaire externe 87, 88. Les parois circulaires interne 85, 86 et externe 87, 88 relient la première paroi 81, 82 et la deuxième paroi 83, 84 entre elles. La chambre annulaire sous vide 73 est intercalée entre la première chambre annulaire de refroidissement 74 et la deuxième chambre annulaire de refroidissement 75 selon une direction axiale de la machine électrique 70. La première chambre annulaire de refroidissement 74 comprend un premier bobinage polyphasé 89 annulaire disposé dans ladite chambre sur la paroi circulaire interne 85, et la deuxième chambre annulaire de refroidissement 75 comprend un deuxième bobinage polyphasé 90 annulaire disposé dans ladite chambre sur la paroi circulaire interne 86. Le rotor 72 est inséré dans la première chambre annulaire de refroidissement 74, la deuxième chambre annulaire de refroidissement 75 et la chambre annulaire sous vide 73 de sorte qu’une première masse ferromagnétiques 72a du rotor 72 soit englobée par le premier bobinage polyphasé 89 et que la deuxième masse ferromagnétiques 72b du rotor 72 soit englobée par le deuxième bobinage polyphasé 90. Comme représenté, pour chaque chambre annulaire de refroidissement 74, 75, la deuxième paroi 83, 84, la paroi circulaire interne 85, 86 et la paroi circulaire externe 87, 88 peuvent être réalisées par un élément 91, 92 annulaire comportant une couronne 91a, 92a s’étendant selon une direction radiale du stator, une première surface cylindrique 91b, 92b ayant un axe central coaxial avec l’axe B et situé dans l’espace central de ladite chambre annulaire de refroidissement, et une deuxième surface cylindrique 91c, 92c ayant un axe central coaxial avec l’axe B. La couronne 91a de l’élément 91 de la première chambre annulaire de refroidissement 74 forme la deuxième paroi 83 de la première chambre annulaire de refroidissement 74, la première couronne 91b de l’élément 91 de la première chambre annulaire de refroidissement 74 forme la paroi circulaire interne 85 de la première chambre annulaire de refroidissement 74, et la deuxième surface cylindrique 91c de l’élément 91 de la première chambre annulaire de refroidissement 74 forme la paroi circulaire externe 87 de la première chambre annulaire de refroidissement 74. De manière similaire, la couronne 92a de l’élément 92 de la deuxième chambre annulaire de refroidissement 75 forme la deuxième paroi 84 de la deuxième chambre annulaire de refroidissement 75, la première couronne 92b de l’élément 92 de la deuxième chambre annulaire de refroidissement 75 forme la paroi circulaire interne 86 de la deuxième chambre annulaire de refroidissement 75, et la deuxième surface cylindrique 92c de l’élément 92 de la deuxième chambre annulaire de refroidissement 75 forme la paroi circulaire externe 88 de la deuxième chambre annulaire de refroidissement 75. La première paroi 81 de la première chambre annulaire de refroidissement 74 est formée par la première paroi 78 de la chambre annulaire sous vide 73, et la première paroi 82 de la deuxième chambre annulaire de refroidissement 75 est formée par la deuxième paroi 79 de la chambre annulaire sous vide 73. Pour assurer l’étanchéité entre les première et deuxième surfaces cylindriques 91b, 91c de la première chambre annulaire de refroidissement 74 et la première paroi 78 de la chambre annulaire sous vide 73, les extrémités des première et deuxième surfaces cylindriques 91b, 91c en contact avec la première paroi 78 de la chambre annulaire sous vide 7 comprennent une gorge 93 dans laquelle est insérée un joint 94 venant en contact avec la première paroi 78 de la chambre annulaire sous vide 73. En variante, la première paroi 78 de la chambre annulaire sous vide 73 comporte les gorges et les joints. Pour assurer l’étanchéité entre les première et deuxième surfaces cylindriques 92b, 92c de la deuxième chambre annulaire de refroidissement 75 et la deuxième paroi 79 de la chambre annulaire sous vide 73, les extrémités des première et deuxième surfaces cylindriques 92b, 92c en contact avec la deuxième paroi 79 de la chambre annulaire sous vide 73 comprennent la gorge 93 dans laquelle est insérée le joint 94 venant en contact avec la deuxième paroi 79 de la chambre annulaire sous vide 73. En variante, la deuxième paroi 79 de la chambre annulaire sous vide 73 comporte les gorges et les joints. Les enceintes de refroidissement 74, 75 sont reliées à aux moyens d’alimentation en fluide de refroidissement. La FIG. 5 illustre une coupe longitudinale partielle d’un deuxième exemple de la machine 70 électrique supraconductrice à flux radial. La machine 70 comprend un carter statorique 100 et un rotor 101. Le rotor 101 tourne selon un axe C longitudinal de la machine 70, et comprend un élément support cylindrique 101a et des plaques supraconductrices 101b disposées sur la surface du rotor, le rotor étant un rotor supraconducteur. Le carter statorique 100 comprend une première enceinte sous vide formant une première chambre annulaire sous vide 102, une deuxième enceinte sous vide formant une deuxième chambre annulaire sous vide 103 et une première enceinte de refroidissement formant une chambre annulaire de refroidissement 104. La chambre annulaire de refroidissement est intercalée entre la première chambre annulaire sous vide et la deuxième chambre annulaire sous vide selon une direction axiale de la machine électrique 70. Un axe central de la première chambre annulaire sous vide 102, de la deuxième chambre annulaire sous vide 103 et de la chambre annulaire de refroidissement 104 est coaxial avec l’axe C longitudinal de la machine 70. Les chambres annulaires sous vide 102, 103 sont par exemple réalisées en aluminium. Chaque chambre annulaire sous vide 102, 103 comprend une première paroi circulaire 105, 106 externe, une deuxième paroi circulaire 107, 108 interne dans l’espace central de ladite chambre annulaire sous vide, une première paroi 109, 110 annulaire et une deuxième paroi 111, 112 annulaire parallèle à la première paroi 109, 110. La première paroi annulaire 109, 110 et la deuxième paroi 111, 112 relient la première paroi circulaire 105, 106 et la deuxième paroi circulaire 107, 108. La première chambre annulaire sous vide 102 loge une première bobine supraconductrice 113 annulaire et la deuxième chambre annulaire sous vide 103 loge une deuxième bobine supraconductrice 114 annulaire Les bobines supraconductrices 113, 114 sont réalisées en un matériau supraconducteur, par exemple en Niobium Etain, Nb3Sn, ou en Niobium Titane, NbTi, en diborure de magnésium MgB2, en REBaCuO ou en BiSrCaCuO. La chambre annulaire 104 comprend une paroi circulaire interne 115 disposée dans l’ouverture centrale de la chambre annulaire 104, une paroi circulaire externe 116, une première paroi 117 et une deuxième paroi 118. Les parois circulaires interne 115 et externe 116 sont reliées entre elles par la première paroi 117 et la deuxième paroi 118. La chambre annulaire de refroidissement 104 comprend un premier bobinage polyphasé 119 annulaire disposé dans ladite chambre sur la paroi circulaire interne 115. Le rotor 101 est inséré dans les chambres annulaires sous vide 102, 103 et la chambre annulaire de refroidissement 104 de sorte que les plaques supraconductrices 101b sont englobées par le premier bobinage polyphasé 119. Comme représenté, la chambre annulaire de refroidissement 104 est par exemple réalisée à partir d’un premier élément cylindrique 120 et un deuxième élément cylindrique 121 comportant une surface cylindrique 121a ayant un axe central coaxial avec l’axe C Le premier élément cylindrique 120 comporte une surface cylindrique 120a ayant un axe central coaxial avec l’axe C, un premier élément annulaire 120b s’étendant selon une direction radiale du stator et situé à une première extrémité de la surface cylindrique 120a, et un deuxième élément annulaire 120c parallèle au premier élément annulaire 120b et situé à une deuxième extrémité de la surface cylindrique 120a. La surface cylindrique 121a du deuxième élément cylindrique 121 forme la paroi circulaire interne 115 et la surface cylindrique 120a du premier élément cylindrique 120 forme la paroi circulaire externe 116. La première paroi 117 est formée par le premier élément annulaire 120b du premier élément cylindrique 120, la première paroi circulaire 105 et la première paroi annulaire 109 de la première chambre annulaire sous vide 102. La deuxième paroi 118 est formée par le deuxième élément annulaire 120c du premier élément cylindrique 120, la première paroi circulaire 106 et la première paroi annulaire 110 de la deuxième chambre annulaire sous vide 103. La première enceinte de refroidissement est reliée aux moyens d’alimentation en fluide de refroidissement. La FIG. 6 illustre un exemple d’un aéronef 130 comportant deux machines supraconductrices 70 disposées de part et d’autre d’un axe longitudinale de l’aéronef 130, l’aéronef étant un avion. Chaque machine 70 est relié à une hélice 131 de propulsion. En variante, l’aéronef peut comprendre un hélicoptère comportant la machine supraconductrice 70 entraînant des pales de propulsion de l’hélicoptère. Machine électrique supraconductrice (20, 70) comprenant un rotor (22) et un carter statorique (21, 50, 71, 100) comportant au moins une première enceinte sous vide (23, 73, 111) configurée pour loger une première bobine supraconductrice (30, 80, 113) et au moins une première enceinte de refroidissement (24, 51, 74, 104), configurée pour loger un premier bobinage polyphasé statorique (40, 60, 89, 119), la première enceinte de refroidissement étant destinée à contenir un fluide de refroidissement, la machine électrique supraconductrice (20, 70) étant caractérisée en ce que au moins une paroi (27, 78, 105, 109) de la première enceinte sous vide (23, 73, 111) forme une paroi (37, 59, 81, 117) de la première enceinte de refroidissement (24, 51, 74, 104). Machine électrique supraconductrice (20) selon la revendication 1, comportant une deuxième enceinte de refroidissement configurée pour loger un deuxième bobinage polyphasé statorique (41), la première enceinte de refroidissement (24, 51, 74, 104) formant une première chambre annulaire de refroidissement (24) et la deuxième enceinte de refroidissement formant une deuxième chambre annulaire de refroidissement (25), la première chambre annulaire de refroidissement (24) comprenant une première paroi annulaire (31), la deuxième chambre annulaire de refroidissement (25) comprenant une deuxième paroi annulaire (32), la première paroi annulaire (31) de la première chambre annulaire de refroidissement (24) étant parallèle et en regard de la deuxième paroi annulaire (32) de la deuxième chambre annulaire de refroidissement (25), la première paroi annulaire (31) de la première chambre annulaire de refroidissement (24) étant séparée de la deuxième paroi annulaire (32) de la deuxième chambre annulaire de refroidissement (25) par une distance prédéterminée (D) de sorte que le rotor (22) de la machine électrique s’insère entre la première paroi annulaire (31) de la première chambre annulaire de refroidissement (24) et la deuxième paroi annulaire (32) de la deuxième chambre annulaire de refroidissement (25), la première enceinte sous vide (23, 73, 111) formant une chambre annulaire sous vide (23) qui comprend une paroi circulaire (27) interne et une paroi circulaire externe (37, 38) des première et deuxième chambres annulaires de refroidissement (24, 25). Machine électrique supraconductrice (20) selon la revendication 1, dans laquelle la première enceinte de refroidissement (24, 51, 74, 104) forme une chambre annulaire de refroidissement (23) configurée pour loger en outre un deuxième bobinage polyphasé statorique (61), la première enceinte sous vide formant une chambre annulaire sous vide (23), une paroi circulaire interne (27) et une paroi circulaire externe (59) de la chambre annulaire de refroidissement (23), la chambre annulaire de refroidissement (23) comportant en outre un évidement annulaire (52) comportant une première paroi annulaire (53) s’étendant selon une direction radiale de la machine électrique, et comportant une deuxième paroi annulaire (54) s’étendant selon une direction radiale de la machine électrique, la deuxième paroi annulaire (54) étant opposée à la première paroi annulaire (53), la première paroi annulaire (53) et la deuxième paroi annulaire (54) étant configurées pour loger le rotor (22) de la machine électrique (20). Machine électrique supraconductrice (20) selon la revendication 2 ou 3, dans laquelle la première bobine supraconductrice (30) est logée dans la chambre annulaire sous vide (23), et dans laquelle le rotor (22) est supraconducteur et comporte des pastilles supraconductrices (48) disposées régulièrement selon un diamètre du rotor (22) dans un plan radial du rotor (22) entre les première et deuxième parois annulaires (31, 32, 53, 54) et radialement à l’intérieur de la première bobine supraconductrice (30). Machine électrique supraconductrice (20) selon la revendication 2 ou 3, dans laquelle le rotor (22) comporte une masse ferromagnétique disposée entre les première et deuxième parois annulaires (31, 32, 53, 54). Machine électrique supraconductrice (70) selon la revendication 1, comportant une deuxième enceinte de refroidissement configurée pour loger un deuxième bobinage polyphasé statorique (90), la première enceinte de refroidissement formant une première chambre annulaire de refroidissement (74), la deuxième enceinte formant une deuxième chambre annulaire de refroidissement (75) et la première enceinte sous vide formant une chambre annulaire sous vide (73), la chambre annulaire sous vide (73) étant intercalée entre la première chambre annulaire de refroidissement (74) et la deuxième chambre annulaire de refroidissement (75) selon une direction axiale de la machine électrique, au moins une première paroi (78) de la chambre annulaire sous vide formant au moins une première paroi de la première chambre annulaire de refroidissement (74) et au moins une deuxième paroi (79) de la chambre annulaire sous vide formant au moins une première paroi de la deuxième chambre annulaire de refroidissement (75). Machine électrique supraconductrice (70) selon la revendication 6, dans laquelle la première bobine supraconductrice (80) est logée dans la chambre annulaire sous vide (73), dans laquelle un premier bobinage polyphasé statorique (89) est logé dans la première chambre annulaire de refroidissement (74), la machine électrique supraconductrice (70) comportant un deuxième bobinage polyphasé statorique (90) logé dans la deuxième chambre annulaire de refroidissement (75), le rotor (20) étant homopolaire (72) et inséré dans la première chambre annulaire de refroidissement, la deuxième chambre annulaire de refroidissement et la chambre annulaire sous vide de sorte que le premier bobinage polyphasé statorique (89) englobe une première masse ferromagnétique (72a) du rotor (20) et de sorte que le deuxième bobinage polyphasé statorique (90) englobe une deuxième masse ferromagnétique (72b) du rotor (20). Machine électrique supraconductrice (70) selon la revendication 1, comportant une deuxième enceinte sous vide configurée pour loger une deuxième bobine supraconductrice (114), la première enceinte de refroidissement formant une chambre annulaire de refroidissement (104), la première enceinte sous vide formant une première chambre annulaire sous vide (102) et la deuxième enceinte sous vide formant une deuxième chambre annulaire sous vide (103), la chambre annulaire de refroidissement (104) étant intercalée entre la première chambre annulaire sous vide (102) et la deuxième chambre annulaire sous vide (103) selon une direction axiale de la machine électrique, la paroi (105, 109) de la première enceinte sous vide formant la paroi (117) de la première enceinte de refroidissement et une paroi (106, 110) de la deuxième enceinte sous vide formant au moins une autre paroi (118) de la première enceinte de refroidissement. Machine électrique supraconductrice (70) selon la revendication 8, dans laquelle le premier bobinage polyphasé statorique (119) est logé dans la chambre annulaire de refroidissement (104), dans laquelle la première bobine supraconductrice (113) est logée dans la première chambre annulaire sous vide (102), la machine électrique supraconductrice (70) comportant une deuxième bobine supraconductrice (114) logée dans la deuxième chambre annulaire sous vide (103), le rotor (20) étant supraconducteur (101) et comportant des plaques supraconductrices (101b) disposées sur la surface du rotor (20), les plaques supraconductrices (101b) étant englobées par le premier bobinage polyphasé statorique (119). Aéronef (130) comportant une machine électrique supraconductrice (20, 70) selon l’une quelconque des revendications 1 à 9.