Brevet FR3160286A1 — publié le 20250919

La présente invention concerne une méthode et un appareil de réflectométrie (100) par mesure de signal de bruit interférométrique optique. Selon l’invention, l’appareil de réflectométrie comprend une source lumineuse (1), un séparateur optique de faisceau (4) séparant spatialement le faisceau source modulé (10) entre un bras optique de mesure (5) et un bras optique de référence (7), un système de détection (30) adapté pour acquérir, en fonction du temps et en fonction d’un balayage de la fréquence de modulation sur plusieurs périodes de modulation, une puissance d’un signal interférométrique du faisceau réfléchi (23) dans au moins une zone de superposition temporelle (25) entre une impulsion d’un premier faisceau réfléchi (21) en un point de réflexion (16) du bras optique de mesure et une impulsion d’un deuxième faisceau réfléchi (22) par réflexion de la deuxième portion de faisceau source (12) sur le réflecteur optique (8) du bras optique de référence. Figure pour l’abrégé : Figure 1 Appareil et procédé de réflectométrie par mesure de signal de bruit interférométrique optique La présente invention concerne le domaine technique des appareils et procédés de métrologie d’un dispositif optique par réflectométrie. La présente invention trouve des applications dans la détection de la position et de l’amplitude des réflexions optiques distribuées dans un dispositif optique. Il existe déjà un certain nombre de méthodes pour réaliser des mesures de réflexions parasites dans un dispositif optique à tester (ou DUT acronyme de Device Under Test en anglais). La réflectométrie optique dans le domaine temporel (ou OTDR pour Optical Time Domain Reflectometry en terminologie anglo-saxonne) consiste à envoyer une impulsion lumineuse de durée ultra fine (généralement comprise entre 10ns et 50ns) à une extrémité du dispositif optique à tester et à mesurer en continu les réflexions parasites en fonction du temps. La durée entre l’émission de l’impulsion lumineuse et la réception d’une réflexion indique la position du point de réflexion (en longueur optique). Pour effectuer plusieurs mesures, l’OTDR émet plusieurs impulsions successives, l’intervalle temporel entre deux impulsions successives étant supérieur à la durée d’un aller-retour dans le DUT. Plus la longueur optique du DUT est grande, plus la cadence d’acquisition est faible. L’OTDR permet la mesure sur des très longues distances, comme par exemple dans des fibres optiques. Toutefois, cette méthode souffre d’une zone aveugle au début du DUT et présente des limites de résolution temporelle qui se traduisent en limites de résolution spatiale de la position des réflexions parasites. L’appareil et la méthode d’OTDR présentent un coût assez bas. L’interférométrie en lumière blanche repose sur l’utilisation d’une source dont la longueur de cohérence, notée Lco, est très faible, de l’ordre de 50µm à 500µm. L’interféromètre en lumière blanche comporte un bras de mesure dans lequel est placé le dispositif optique à tester et un bras de référence de longueur variable, par exemple basé sur un miroir mobile en translation. On fait interférer le retour optique du dispositif optique avec celui du bras de référence. La plage de mesure est restreinte par l’amplitude du bras de référence mobile. Toutefois, l’interférométrie en lumière blanche permet d’obtenir une précision de positionnement mécanique très précise. Le coût d’un tel interféromètre est très élevé. La réflectométrie optique dans le domaine fréquentiel (ou OFDR pour Optical Frequency Domain Reflectometry en terminologie anglo-saxonne) repose sur l’utilisation d’une source monofréquence accordable en longueur d’onde et ayant une grande longueur de cohérence dont on balaye linéairement la longueur d’onde. En OFDR, on fait généralement interférer le faisceau de retour provenant du DUT avec une partie du faisceau source. L’écart de position entre le faisceau émis et celui réfléchi se transforme en un écart de fréquence optique et engendre un battement par interférométrie à une fréquence correspondant à la différence des fréquences optiques. Il faut faire alors une analyse temporelle harmonique de type FFT (acronyme de Fast Fourier Transform en terminologie anglo-saxonne) sur un échantillonnage important avec une acquisition très rapide. L’OFDR est une technique couteuse qui permet d’accéder à une plage de mesure importante, un peu au-delà de 100m de longueur optique et avec une bonne résolution autour de 50µm. Il est souhaitable de proposer une méthode et un système pour réaliser des mesures de réflexions parasites dans un dispositif optique à tester, qui soit précis sur une grande plage de mesure, sans zone aveugle et peu coûteux. Afin de remédier aux inconvénients précités de l’état de la technique, la présente invention propose un appareil de réflectométrie par mesure de signal de bruit interférométrique optique, comprenant : une source lumineuse apte à émettre un faisceau source monochromatique ayant une largeur spectrale inférieure à 20MHz ; un système de modulation adapté pour moduler temporellement et périodiquement le faisceau source et former un faisceau source modulé composé d’impulsions source modulées en puissance et en longueur d’onde à une fréquence de modulation donnée définissant une période de modulation , le système de modulation étant apte à faire varier la fréquence de modulation ; un séparateur optique de faisceau disposé et configuré pour séparer spatialement le faisceau source modulé entre une première portion de faisceau source dirigée vers un bras optique de mesure comprenant un dispositif optique à mesurer en réflexion et une deuxième portion de faisceau source dirigée vers un bras optique de référence, le bras optique de référence ayant une longueur optique L déterminée, L étant supérieure ou égale à 20 mètres et le dispositif optique ayant une longueur optique inférieure à L/2, le bras optique de référence comprenant un réflecteur optique disposé à une extrémité distale du bras optique de référence par rapport au séparateur optique de faisceau, une différence de longueur optique entre le bras optique de mesure et le bras optique de référence étant supérieure à L/2 ; le séparateur optique de faisceau étant apte à recombiner optiquement un premier faisceau réfléchi formé par réflexion de la première portion de faisceau source en au moins un point de réflexion du bras optique de mesure et un deuxième faisceau réfléchi formé par réflexion de la deuxième portion de faisceau source sur le réflecteur optique du bras optique de référence de façon à former un faisceau réfléchi, le séparateur optique de faisceau étant apte à transmettre le faisceau réfléchi vers un système de détection, le système de détection étant adapté pour acquérir, en fonction du temps et en fonction d’un balayage de la fréquence de modulation sur plusieurs périodes de modulation, une puissance d’un signal interférométrique du faisceau réfléchi dans au moins une zone de superposition temporelle entre une impulsion du premier faisceau réfléchi et une impulsion du deuxième faisceau réfléchi, un système électronique de démodulation de la puissance du signal interférométrique acquise, le système électronique étant adapté pour extraire un signal de bruit interférométrique optique basé sur un écart-type d’une différence de puissance à la période de modulation en fonction de la fréquence de modulation, et un système de traitement comprenant un calculateur adapté pour traiter le signal de bruit interférométrique optique en fonction de la fréquence de modulation et extraire une mesure de réflectométrie en fonction d’une distance optique entre au moins un point de réflexion dans le dispositif optique à mesurer et le réflecteur optique du bras optique de référence. L’appareil permet, à bas coût, de mesurer des réflexions optiques distribuées en utilisant une source optique modulée, la séparation en deux du signal avec un bras vers le DUT et un bras de référence utilisant un miroir en extrémité permettant ainsi de recombiner le signal réfléchi par le DUT et celui réfléchi par le bras de référence. Contrairement à l’interféromètre en lumière blanche, le retour du bras de référence est décalé temporellement pour ne pas obtenir d’interférence directe. Ce décalage est obtenu par l’utilisation d’un bras de référence de grande longueur. De même, le bras de référence est fixe, réduisant ainsi fortement le coût du dispositif, et aucun élément mécanique n’est utilisé dans la proposition pour permettre de déterminer la position des points de réflexion parasite dans le DUT. Selon un aspect particulier et avantageux, le calculateur est adapté pour extraire de la mesure de réflectométrie une amplitude de réflexion d’au moins un point de réflexion dans le dispositif optique à mesurer. Selon un autre aspect particulier et avantageux, la source lumineuse comprend une diode laser à rétroaction distribuée. Selon un mode de réalisation, le système de modulation comprend des moyens de moduler une alimentation en courant électrique de la source lumineuse. Avantageusement, le système de modulation est adapté pour effectuer un balayage de la fréquence de modulation avec une résolution en fréquence d’au moins 1ppm. Selon un exemple de réalisation, la fréquence de modulation varie de 650 kHz à 800 kHz avec un pas de variation compris entre 1 Hz et 100 Hz. Avantageusement, la période de modulation a un rapport cyclique compris entre 5% et 90%, par exemple de 25%. Selon un aspect particulier et avantageux, les impulsions source modulées ont une puissance constante ou variable temporellement de façon monotone, exponentielle, linéaire ou quasi linéaire, sur chaque période de modulation et/ou dans lequel les impulsions source modulées ont une longueur d’onde variable temporellement de manière continue et monotone, exponentielle, linéaire ou quasi linéaire, sur chaque période de modulation. Selon un autre aspect particulier et avantageux, le système de détection est adapté pour échantillonner la puissance du signal interférométrique à une fréquence d’échantillonnage supérieure à la fréquence de modulation, de façon à obtenir un nombre N de points de mesure du signal de bruit interférométrique à chaque période de modulation sur un nombre M de périodes de modulation successives, avec N allant de 1 à 100 et M supérieur à 1000. Selon un exemple de réalisation, le système de détection comprend un filtre passe-bas électronique ayant une fréquence de coupure supérieure ou égale à la largeur spectrale de la source. Avantageusement, le bras optique de référence comprend une bobine de fibre optique. L’invention concerne aussi un procédé de réflectométrie par mesure de signal de bruit interférométrique optique, comprenant les étapes suivantes : - émission par une source lumineuse d’un faisceau source monochromatique ayant une largeur spectrale inférieure à 20MHz ; - modulation temporelle périodique du faisceau source pour générer un faisceau source modulé composé d’impulsions source modulées en puissance et en longueur d’onde à une fréquence de modulation donnée définissant une période de modulation, la fréquence de modulation étant variable ; - séparation optique du faisceau source modulé entre une première portion de faisceau source dirigée vers un bras optique de mesure comprenant un dispositif optique à mesurer en réflexion et une deuxième portion de faisceau source dirigée vers un bras optique de référence de longueur optique L déterminée, L étant supérieure ou égale à 20 mètres, le bras optique de référence comprenant un réflecteur optique disposé à une extrémité distale du bras optique de référence, le dispositif optique ayant une longueur optique inférieure à L/2 ; - recombinaison optique d’un premier faisceau réfléchi par le bras optique de mesure et d’un deuxième faisceau réfléchi par le bras optique de référence, de façon à de façon à former un faisceau réfléchi ; - détection en fonction du temps et en fonction d’un balayage de la fréquence de modulation sur plusieurs périodes de modulation, d’une puissance d’un signal interférométrique du faisceau réfléchi dans au moins une zone de superposition temporelle entre une impulsion du premier faisceau réfléchi et une impulsion du deuxième faisceau réfléchi, - démodulation de la puissance du signal interférométrique acquise pour extraire un signal de bruit interférométrique optique basé sur un écart-type d’une différence de puissance à la période de modulation en fonction de la fréquence de modulation, - traitement du signal de bruit interférométrique optique en fonction de la fréquence de modulation pour extraire une mesure de réflectométrie en fonction d’une distance optique entre au moins un point de réflexion dans le dispositif optique à mesurer et le réflecteur optique du bras optique de référence. Bien entendu, les différentes caractéristiques, variantes et formes de réalisation de l'invention peuvent être associées les unes avec les autres selon diverses combinaisons dans la mesure où elles ne sont pas incompatibles ou exclusives les unes des autres. De plus, diverses autres caractéristiques de l'invention ressortent de la description annexée effectuée en référence aux dessins qui illustrent une forme, non limitative, de réalisation de l'invention et où : FIG. 1 est une vue schématique d’un appareil de réflectométrie selon un exemple de réalisation ; FIG. 2 est un schéma d’une courbe de puissance d’un faisceau source modulé en fonction du temps ; FIG. 3 représente, en fonction du temps, une courbe, en trait continu, de puissance d’un faisceau modulé réfléchi par le bras optique de référence et une courbe, en tirets, de puissance d’un faisceau modulé formé par réflexion dans le bras optique de mesure d’un appareil de réflectométrie, les zones hachurées indiquant les zones de superposition temporelle entre ces deux faisceaux réfléchis modulés ; FIG. 4 représente, en fonction du temps, un exemple de mesure de la puissance du signal détecté par le système de détection sur une période de modulation ; FIG. 5 est un exemple d’échantillonnage périodique du signal reçu ; FIG. 6 est un autre exemple d’échantillonnage périodique du signal reçu ; FIG. 7 est un exemple de variation en longueur d’onde du faisceau source ; FIG. 8 est un exemple de variations en longueur d’onde respectivement pour une partie d’une impulsion réfléchie dans le bras optique de mesure et une partie d’une impulsion réfléchie dans le bras optique de référence ; FIG. 9 représente, en fonction du temps, une courbe en trait plein de modulation périodique en puissance d’un faisceau source, et respectivement, une courbe en trait tireté de modulation périodique en longueur d’onde du même faisceau source ; FIG. 10 représente, en fonction du temps, une courbe, en trait continu, de puissance d’un faisceau réfléchi par le bras optique de référence, une courbe, en tirets, de puissance d’un faisceau formé par réflexion dans le bras optique de mesure d’un appareil de réflectométrie et indique les numéros de période de modulation correspondants pour chaque faisceau réfléchi, dans le cas d’un recouvrement temporel partiel entre les impulsions réfléchies dans les deux bras ; FIG. 11 représente, en fonction du temps, une courbe, en trait continu, de puissance d’un faisceau réfléchi par le bras optique de référence et une courbe, en tirets, de puissance d’un faisceau formé par réflexion dans le bras optique de mesure d’un appareil de réflectométrie dans le cas où il n’y a aucun recouvrement temporel entre les impulsions des deux bras ; FIG. 12 représente schématiquement, en fonction du temps, une courbe, en trait continu, de puissance d’un faisceau réfléchi par le bras optique de référence et une courbe, en tirets, de puissance d’un faisceau formé par réflexion dans le bras optique de mesure dans le cas dans le cas de recouvrement temporel parfait entre les impulsions des deux bras ; FIG. 13 représente schématiquement, en fonction du temps, le signal de puissance réfléchie détecté électronique dans le cas de recouvrement temporel parfait entre les impulsions des deux bras ; FIG. 14 représente schématiquement, en fonction du temps, un exemple de signal de puissance réfléchie détecté sur trois périodes après filtrage passe-bas électronique dans le cas de recouvrement temporel parfait entre les impulsions des deux bras ; FIG. 15 représente, en fonction du temps, une courbe en trait continu, d’un signal de puissance réfléchie avant filtrage passe-bas électronique, dans le cas d’un recouvrement temporel partiel entre les impulsions des deux bras ; FIG. 16 représente, en fonction du temps, une courbe de puissance, en trait continu, d’un signal de puissance réfléchie détectée après filtrage passe-bas électronique, dans le cas d’un recouvrement temporel partiel entre les impulsions des deux bras ; FIG. 17 représente deux courbes de mesure d’un signal représentatif d’un écart de puissance réfléchie à la période de modulation en fonction de la distance optique par rapport au réflecteur optique du bras de référence : une courbe en tirets avec, dans le bras de mesure, un tronçon de fibre optique clivé, et une courbe en trait plein avec, dans le bras de mesure, un dispositif optique complexe comprenant plusieurs interfaces ; FIG. 18 représente un zoom sur une partie de la courbe en trait plein de la FIG. 17 . Il est à noter que sur ces figures les éléments structurels et/ou fonctionnels communs aux différentes variantes peuvent présenter les mêmes références. Bien entendu, les différentes caractéristiques, variantes et formes de réalisation de l'invention peuvent être associées les unes avec les autres selon diverses combinaisons dans la mesure où elles ne sont pas incompatibles ou exclusives les unes des autres. Description détaillée La FIG. 1 représente schématiquement un appareil de réflectométrie 100 selon un exemple de réalisation. L’appareil de réflectométrie 100 est basé sur une architecture d’interféromètre de Michelson, tout en opérant en dehors des conditions habituelles d’interférométrie. Comme détaillé ci-dessous, l’appareil de réflectométrie 100 ne mesure pas d’interférences mais plutôt un signal de bruit interférométrique. On cherche à détecter au moins un point de réflexion dans un dispositif optique 6 ou DUT. Le dispositif optique 6 est apte à propager de la lumière suivant au moins un axe optique de propagation. Le dispositif optique 6 comporte par exemple un dispositif à base de guide d’onde, comme une ou plusieurs sections de fibres optiques, un ou plusieurs composants d’optique intégrée (nommés aussi PLC pour Planar Lighwave Component), des dispositifs en champ libre constitués d’un assemblage de lentilles et/ou miroirs ou tout autre composant optique fonctionnant en transmission ou en réflexion dont la présence d’interfaces ou de défauts provoque des réflexions parasites ou volontaires. Le dispositif optique 6 comporte ainsi un composant optique ou plusieurs composants optiques disposés en série. Un point de réflexion correspond par exemple à un défaut optique ou à une interface entre deux matériaux à l’intérieur du dispositif optique 6. Un point de réflexion est susceptible de rétroréfléchir au moins une partie d’un faisceau lumineux se propageant dans le DUT suivant l’axe optique de propagation, en sens inverse du faisceau lumineux incident. On cherche à détecter l’existence de tels points de réflexion et, le cas échéant, à déterminer la position de chaque point de réflexion le long de l’axe optique de propagation dans le DUT. On chercher aussi à mesurer l’amplitude de la réflexion sur chaque point de réflexion. L’appareil de réflectométrie 100 comporte une source lumineuse 1, aussi appelée source de lumière, un système de modulation 2, un séparateur optique de faisceau 4, un système de détection 30, un système électronique 40 de démodulation du signal et un système de traitement 50. La démodulation définie ici est la soustraction entre le signal détecté au temps t et le signal détecté au temps t-T, T étant une période de modulation de la modulation source. L’appareil de réflectométrie 100 comporte aussi un système électronique de synchronisation 3 comprenant par exemple une horloge commune au système de source/modulation et au système de détection et de démodulation. De façon alternative, le système électronique de synchronisation 3 comporte un système de détection des fronts de commande du système de modulation pour définir le ou les instants d’acquisition du système de détection. A titre d’exemple, le système de détection comprend un détecteur standard de type photodiode PIN associée à un amplificateur de transimpédance. La source lumineuse 1 est adaptée pour émettre un faisceau source monofréquence (ou monochromatique). La source lumineuse 1 comprend par exemple une diode laser de type DFB ou diode laser à rétroaction distribuée (Distributed FeedBack laser). La source de lumière émet un faisceau source ayant une certaine largeur spectrale, généralement comprise entre 1MHz et 10MHz, donc avec une longueur de cohérence de l’ordre de quelques dizaines de mètres dans l’air. La longueur d’onde de la lumière émise est choisie par exemple autour de 1550nm pour permettre l’utilisation des composants télécom standards. Contrairement à un interféromètre en lumière blanche, on n’utilise pas une source lumineuse à large bande spectrale. Contrairement à un réflectomètre optique dans le domaine fréquentiel (OFDR), on ne doit pas nécessairement utiliser une source lumineuse extrêmement cohérente, c’est-à-dire ayant une longueur de cohérence généralement largement supérieure au km. Le système de modulation 2 comprend un modulateur optique externe à la source lumineuse 1 ou un système apte à moduler directement la source lumineuse 1. Le système de modulation 2 est adapté pour moduler temporellement le faisceau source et former un faisceau source modulé 10 composé d’impulsions source modulées en puissance à une fréquence de modulation F correspondant à une période de modulation T. De plus, le système de modulation 2 est ici apte à faire varier la fréquence de modulation F. Dans un exemple, la source lumineuse 1 comprend une diode laser DFB monofréquence et le système de modulation 2 est configuré pour moduler périodiquement la source de courant électrique alimentant la diode laser DFB de façon à générer les impulsions source. Dans un autre exemple, la source lumineuse 1 émet un faisceau lumineux continu et le système de modulation 2 comprend un modulateur optique, externe à la source, disposé en aval de la source lumineuse 1. Dans ce cas, le modulateur optique forme les impulsions source. Le séparateur optique de faisceau 4 est relié à quatre branches : une première branche d’entrée reliée à la source lumineuse 1, une deuxième branche d’entrée-sortie reliée à un bras optique de mesure 5 comprenant le dispositif optique 6 à mesurer en réflexion, une troisième branche d’entrée-sortie reliée à un bras optique de référence 7 et une quatrième branche de sortie reliée au système de détection 30. Le séparateur optique de faisceau 4 est par exemple basé sur un coupleur à fibre optique 2x2. Dans le sens aller du faisceau source modulé, le séparateur optique de faisceau 4 divise la puissance optique reçue sur la première branche d’entrée entre la deuxième branche d’entrée-sortie et la troisième branche d’entrée-sortie. Dans le sens retour, après réflexion des faisceaux divisés dans le bras de mesure et dans le bras de référence, le séparateur optique de faisceau 4 opère comme coupleur ou combineur de faisceau. Le bras optique de référence 7 comporte un réflecteur optique 8 disposé à une extrémité distale du bras optique de référence 7 par rapport au séparateur optique de faisceau 4. Le bras optique de référence 7 et le bras optique de mesure 5 forment ainsi les deux bras d’un interféromètre de type Michelson. Le bras optique de référence 7 a une longueur optique L déterminée, la longueur optique étant prise entre le séparateur optique de faisceau 4 et le réflecteur optique 8. La longueur optique L est supérieure ou égale à 20 mètres et de préférence supérieure ou égale à 100 mètres, par exemple égale à 150 m. De façon avantageuse, le bras optique de référence 7 comprend une bobine de fibre optique 9, qui permet d’obtenir une telle longueur optique L dans un encombrement réduit, la bobine de fibre optique ayant par exemple un diamètre d’environ 5cm. A titre d’exemple, le réflecteur optique 8 comprend un miroir plan. Selon la présente divulgation, la longueur optique L du bras optique de référence 7 est fixe. De plus, le bras optique de référence 7 est fabriqué de façon à ne présenter aucune réflexion parasite entre le séparateur optique de faisceau 4 et le réflecteur optique 8. De façon particulièrement avantageuse, le bras de référence comporte un dispositif de régulation thermique permettant d’éviter les dérives thermiques. Le bras optique de mesure 5 comprenant le dispositif optique 6, a une longueur optique, notée L1, prise entre le séparateur optique de faisceau 4 et l’extrémité distale du dispositif optique 6. La longueur optique L1 est très inférieure à la longueur optique L du bras de référence. Avantageusement L1 est inférieure à L/2. La différence de longueur optique entre le bras optique de mesure 5 et le bras optique de référence 7 est de préférence supérieure à 100m, et ainsi généralement supérieure à la longueur de cohérence de la source de lumière. Cette configuration empêche la formation d’interférences stables entre les faisceaux réfléchis par le bras de mesure 5 et par le bras de référence 7. On peut toutefois conserver dans cette configuration une source ayant une longueur de cohérence importante si la source est modulée directement, la modulation appliquant périodiquement une condition de puissance émise nulle et permettant de supprimer la cohérence entre deux impulsions successives. Le système de détection 30 comprend un détecteur adapté pour acquérir, en fonction du temps, la puissance optique du faisceau se propageant depuis la quatrième branche du séparateur optique de faisceau 4. Le détecteur est par exemple une photodiode PIN associée à un amplificateur de transimpédance permettant de convertir le courant de photodiode en tension. De façon particulièrement avantageuse, le système de détection 30 comprend un dispositif de filtrage électronique passe-bas, ayant une fréquence de coupure ajustable. Le système électronique 40 de démodulation est disposé pour recevoir le signal de puissance acquis par le système de détection 30, et de préférence filtré. En particulier, le système électronique 40 de démodulation est adapté pour convertir le signal de puissance acquis en l’échantillonnant à la période de modulation et pour soustraire les valeurs obtenues à deux périodes successives. Le système électronique de démodulation permet ainsi d’obtenir un signal de démodulation périodique synchronisé avec la modulation de la source dont l’écart type dans le temps définit le « signal de bruit interférométrique ». Le système de traitement 50 comprend un calculateur adapté pour traiter le signal de bruit interférométrique optique en fonction de la fréquence de modulation et former ainsi un signal de réflectométrie en fonction de la distance optique (x) entre au moins un point de réflexion 16 dans le dispositif optique 6 à mesurer et le réflecteur optique 8 du bras optique de référence. Nous allons maintenant décrire de manière détaillée le fonctionnement de l’appareil de réflectométrie illustré en FIG. 1 . La FIG. 2 montre un exemple de la puissance, notée P(t) du faisceau source modulé 10 en fonction du temps, noté t. La durée d’une impulsion source est généralement comprise entre 0.05 microseconde (µs) et 1µs et la fréquence de modulation F comprise entre 100kHz et 2MHz, autrement dit la période de modulation T est comprise entre 0.5µs et 10µs. La forme des impulsions modulées en puissance est par exemple rectangulaire, avec un niveau haut et un niveau bas, le niveau bas étant de préférence de puissance nulle. D’autres formes de modulation de puissance sont également considérées, telles que des impulsions en dents de scie ou sinusoïdales, avec généralement un niveau bas, de préférence de puissance nulle. Le rapport cyclique de la modulation de puissance est généralement compris entre 5% et 50%. Contrairement à un réflectomètre optique dans le domaine temporel (OTDR), on n’utilise pas ici une seule impulsion de durée ultra fine en recherchant le retard des retours optiques de cette impulsion initiale, mais une série d’impulsions périodiques dont la juxtaposition au retour permet la mesure des réflexions parasites. Le séparateur optique de faisceau 4 reçoit le faisceau source modulé 10 sur sa première branche d’entrée. Le séparateur optique de faisceau 4 sépare spatialement le faisceau source modulé 10 entre une première portion de faisceau source 11 dirigée vers le bras optique de mesure 5 et une deuxième portion de faisceau source 12 dirigée vers le bras optique de référence 7. Le séparateur optique de faisceau 4 est avantageusement configuré pour transmettre environ 50% de la puissance source modulée sur chacun des deux bras optique 5, 7, d’autant que les faisceaux passent deux fois dans ce séparateur optique de faisceau 4. En variante, pour relever le niveau de retour du DUT, le coupleur peut être déséquilibré pour transmettre par exemple 10% de la puissance source modulée vers le bras optique de référence 7 et 90% de la puissance source modulée vers le bras optique de mesure 5 mais cette configuration n’est pas considérée comme optimale. La première portion de faisceau source 11 est transmise au bras optique de mesure 5 et se propage à travers le dispositif optique 6 à tester. Considérons un point de réflexion 16 situé dans le dispositif optique 6 à une distance optique x du réflecteur optique 8 du bras de référence 7. Pour la clarté de l’exposé, on considère ici un seul point de réflexion 16. Toutefois, comme décrit ci-dessous, l’appareil est adapté pour détecter en même temps plusieurs points de réflexion situés dans le dispositif optique 6 à différentes distances optiques. On entend ici par point de réflexion 16 une surface, une interface, un défaut optique ou tout élément susceptible de générer une réflexion lumineuse. Le point de réflexion 16 est à une distance optique égale à L-x du séparateur optique de faisceau 4. Ce point de réflexion 16 reçoit la première portion de faisceau source 11 et contribue à former un premier faisceau réfléchi 21 se propageant vers le séparateur optique de faisceau 4, en sens inverse de la première portion de faisceau source 11. Ainsi, la première portion de faisceau source 11 parcourt la longueur optique L-x avant d’atteindre le point de réflexion 16 et le premier faisceau réfléchi 21 parcourt aussi la longueur optique L-x avant d’atteindre le séparateur optique de faisceau 4. Comme indiqué précédemment, la longueur optique (L-x) est ici très inférieure à la longueur optique L. La deuxième portion de faisceau source 12 est transmise à travers le bras optique de référence 7 jusqu’au réflecteur optique 8 et forme un deuxième faisceau réfléchi 22, se propageant en sens inverse de la deuxième portion de faisceau source 12, vers le séparateur optique de faisceau 4. Comme indiqué précédemment, le bras optique de référence 7 est dépourvu de toute réflexion parasite. Ainsi, la deuxième portion de faisceau source 12 parcourt la longueur optique L avant d’atteindre le réflecteur optique 8 et le deuxième faisceau réfléchi 22 parcourt aussi la longueur optique L avant d’atteindre le séparateur optique de faisceau 4. Le séparateur optique de faisceau 4 reçoit le premier faisceau réfléchi 21 par le bras optique de mesure 5 ayant parcouru la longueur optique 2(L-x) et le deuxième faisceau réfléchi 22 par le bras optique de référence 7 ayant parcouru la longueur optique 2L. Le séparateur optique de faisceau 4 est apte à recombiner/superposer optiquement/spatialement le premier faisceau réfléchi 21 et le deuxième faisceau réfléchi 22 pour former un faisceau réfléchi 23 se propageant de la quatrième branche de sortie vers le système de détection 30. La FIG. 3 représente en fonction du temps, la puissance optique du premier faisceau réfléchi 21 par le bras optique de mesure 5 et respectivement du deuxième faisceau réfléchi 22 par le bras optique de référence 7, pour un faisceau source modulé 10 comme illustré en FIG. 2 . Les deux faisceaux réfléchis 21, 22 sont aussi modulés temporellement sous forme d’impulsions à la fréquence de modulation F. Le premier faisceau réfléchi 21 par le bras optique de mesure 5 comporte par exemple des impulsions successives 211, 212, 213 à la période de modulation T. De manière analogue, le deuxième faisceau réfléchi 22 par le bras optique de référence 7 comporte des impulsions successives 221, 222, 223 avec la même période de modulation T. En effectuant un balayage de la fréquence de la modulation F, on change le recouvrement temporel entre les impulsions 211, 212, 213 réfléchies par le bras de mesure 5 et les impulsions 221, 222, 223 réfléchies par le bras de référence 7. Les impulsions réfléchies par les deux bras se superposent exactement lorsque la période de modulation T du faisceau source modulé 10 satisfait l’équation suivante, où c représente la célérité de la lumière dans le vide. L’impulsion 21 émise au temps t se recouvre avec l’impulsion 22 émise au temps t-T. Toutefois, du fait de la grande différence de longueur optique entre les deux bras et/ou du retour à 0 de la puissance source quand celle-ci est modulée directement avec une puissance basse nulle, les impulsions réfléchies qui se superposent temporellement ne sont pas cohérentes entre elles en termes de phase optique. Dans le cas d’une superposition temporelle partielle des impulsions réfléchies par les deux bras illustrée sur la FIG. 3 , une impulsion 211 du premier faisceau réfléchi 21 et une impulsion 221 du deuxième faisceau réfléchi 22 se superposent seulement en partie dans une zone de superposition temporelle 25 de durée inférieure à la durée du niveau haut de la modulation. Dans une portion 24 de chaque période de modulation T, seule une partie de l’impulsion 221 du deuxième faisceau réfléchi 22 est reçue par le séparateur optique de faisceau 4. Dans une autre portion 26 de chaque la période de modulation T, seule une partie de l’impulsion 211 du premier faisceau réfléchi 21 est reçue par le séparateur optique de faisceau 4. Dans encore une autre portion 27 de chaque période de modulation T, aucune partie de l’impulsion 211 du premier faisceau réfléchi 21 ni aucune partie de l’impulsion 221 du deuxième faisceau réfléchi 22 n’est reçue par le séparateur optique de faisceau 4. Le système de détection 30 reçoit le faisceau réfléchi 23 formé par superposition temporelle du premier faisceau réfléchi 21 et du deuxième faisceau réfléchi 22. Comme indiqué ci-dessus, les impulsions superposées provenant des deux faisceaux réfléchis 21, 22 ne sont pas cohérentes entre elles et sont en général décalées temporellement l’une par rapport à l’autre. La mesure de réflectométrie selon la présente divulgation est très différente d’une mesure interférométrique en lumière blanche. En effet, en interférométrie en lumière blanche, on fait en sorte que le point de mesure du DUT soit à la même distance optique du coupleur-séparateur que le miroir de réflexion du bras de référence (ce qui équivaudrait à utiliser une longueur optique de L proche de L-x dans le schéma de la FIG. 1 ). L’interféromètre en lumière blanche utilise à cet effet un déplacement mécanique du miroir de référence et la résolution spatiale est donnée par la longueur de cohérence de la source. Lorsque les deux bras de l’interféromètre en lumière blanche sont de même longueur optique, un tel interféromètre fournit une mesure d’interférométrie directe. Au contraire, selon la présente divulgation, les longueurs des deux bras 5, 7 sont fixes et très différentes l’une de l’autre. On représente de manière simplifiée la longueur de cohérence d’une source laser monofréquence comme une suite de tronçons de longueur optique Lco dans lesquels la phase est constante, et qui présentent une variation aléatoire de cette phase d’un tronçon au suivant. Dans l’appareil et la méthode de réflectométrie 100 décrits ici, dans le cas d’une source de type DFB, les tronçons qui se superposent au retour en provenance des deux bras n’ont aucune cohérence entre eux mais interfèrent en donnant un biais stable sur un temps maximum tco, correspondant à la longueur Lco. Dans le cas d’une source de grande longueur de cohérence, c’est la modulation directe de la source, avec un niveau de modulation bas de puissance nulle, qui fait perdre la cohérence de phase optique entre deux impulsions successives. La FIG. 4 représente, en fonction du temps, un exemple d’une mesure de puissance du signal reçu par le système de détection sur une période de modulation en modulant le signal source constant par un modulateur externe et en équilibrant la puissance envoyée dans les deux bras. Pour disposer d’un exemple visuellement parlant, le signal représentant le retour du DUT est ici bien plus élevé qu’il ne l’est généralement dans des cas d’utilisation réels. On a représenté plusieurs courbes sur la même période de modulation T, ici égale à environ 16,5 microsecondes (µs) : une courbe avec en pointillés indiquant la moyenne de puissance détectée ou valeur moyenne, notée 31, une courbe en trait plein indiquant l’écart type, noté 32, de la mesure de puissance. Cette moyenne est faite sur 1 ms, donc en moyenne sur 60 périodes, avec un pas d’acquisition de 1ns. L’écart type est représentatif de l’amplitude du bruit, aussi appelé dans le présent document signal de bruit interférométrique 32. Pendant la portion 27 de la période de modulation T, le système de détection 30 ne reçoit aucune partie d’impulsion du premier faisceau réfléchi 21 ni aucune partie d’impulsion du deuxième faisceau réfléchi 22, si bien que la moyenne de puissance 31 du signal détecté est nulle et l’écart type 32 de la puissance détectée est nul. Pendant la portion 24 de la période de modulation T, le système de détection 30 reçoit une partie d’impulsion du premier faisceau réfléchi 21 et aucune partie d’impulsion du deuxième faisceau réfléchi 22, si bien que la moyenne de puissance 31 du signal détecté est non nulle. Pendant la portion 26 de la période de modulation T, le système de détection 30 reçoit une partie d’impulsion du deuxième faisceau réfléchi 22 et aucune partie d’impulsion du premier faisceau réfléchi 21, si bien que la moyenne de puissance 31 du signal détecté est non nulle. Cependant, sur les portions 24 et respectivement 26, l’écart type 32, autrement dit le signal de bruit, reste faible et caractéristique du bruit intrinsèque de la source. Par contre, dans la zone de superposition temporelle 25 de la période de modulation T, le système de détection 30 reçoit une partie d’impulsion du premier faisceau réfléchi 21 et une partie d’impulsion du deuxième faisceau réfléchi 22, si bien que les signaux s’ajoutent, la moyenne de puissance 31 du signal détecté est non nulle, et l’écart type est très élevé : on observe un signal de bruit interférométrique 32 non nul. Autrement dit, dans la zone de superposition temporelle 25, le signal mesuré est constitué d’une série de tronçons de signaux interférométriques ayant chacun une durée tco et qui présentent une variation aléatoire de ce signal interférométrique d’un tronçon au suivant. Le système de détection 30 et le système de démodulation 40 sont adaptés et configurés pour extraire une mesure représentative du signal de bruit interférométrique 32 en fonction du temps, par exemple basée sur l’écart type ou un équivalent de l’écart-type à la période de modulation. Dans l’exemple illustré sur la FIG. 4 , on utilise un modulateur optique externe à la source lumineuse 1 et la longueur d’onde est identique en tout point de chaque impulsion source modulée en puissance. De plus, la puissance basse n’est pas ici parfaitement nulle comme on peut l’obtenir par modulation directe de la source mais l’écart entre les deux bras est suffisant pour rejeter toute interférométrie directe comme on peut le voir approximativement sur la figure par le fait que la somme des puissances moyennes de chaque faisceau donné respectivement en 24 et 26 est égale à la puissance moyenne de la partie 25. L’appareil de réflectométrie 100 est adapté et configuré pour détecter en fonction du temps, et en fonction d’un balayage de la fréquence de modulation, un signal représentatif de l’écart-type de la différence de puissance détectée notamment dans la zone de superposition temporelle 25 entre périodes de modulation successives. On utilise à cet effet un système électronique 40 de démodulation avec le système de détection 30 et le système de modulation 2. La mesure du signal de bruit interférométrique 32 et la modulation de la source 1 sont parfaitement synchronisées via le système électronique de synchronisation 3 basé soit sur une horloge commune soit sur la détection des fronts de la commande de modulation pour définir le ou les instants d’acquisition. La FIG. 5 représente un exemple de démodulation basé sur un échantillonnage périodique de la puissance du signal détecté en fonction du temps, sur plusieurs périodes de modulation, par exemple ici trois périodes de modulation, pour en extraire le signal de bruit interférométrique. Le signal détecté a ici une forme quelconque. Dans cet exemple, on échantillonne un point de mesure à chaque période de modulation T, chaque point de mesure étant noté respectivement i à une période de modulation , i-1 à la période de modulation précédente, et i+1 à la période de modulation suivante. Autrement dit dans cet exemple, la fréquence d’acquisition est égale à la fréquence de modulation. Le calcul de l’écart type de la démodulation s’écrit comme un cumul selon l’équation suivante : où P i-1 représente la puissance instantanée du signal détecté à l’instant i-1, P i la puissance instantanée du signal détecté à l’instant i et P i + 1 la puissance instantanée du signal détecté à l’instant i+1 et B représente un bruit interférométrique. Sur un signal sans interférences, une telle démodulation donne une valeur B constante et très basse représentant le bruit intrinsèque de la source, qui est faible. Dans l’équation Math2, on obtient la valeur B. Pour extraire le signal de bruit interférométrique 32, on calcule par exemple l’écart-type du bruit interférométrique, basé sur la racine carrée de la valeur de B divisée par le nombre de valeurs cumulées. De façon avantageuse, on utilise un filtre électronique passe-bas sur le signal qui préserve les variations sur le temps de cohérence tco de la source, ce qui revient à avoir une fréquence de coupure au-delà de la largeur spectrale de la source qui est inférieure à 10MHz, sans toutefois excéder cette valeur pour limiter le bruit à plus haute fréquence. Dans la pratique, la longueur de l’impulsion étant de 0.1µs à quelques µs, il est utile de faire du suréchantillonnage sur la durée de l’impulsion qui est généralement supérieure au temps de cohérence de la source de lumière 1. Par ailleurs, pour ne pas avoir à définir précisément le point de mesure par rapport à la forme de l’impulsion, on choisit de faire la mesure uniformément sur l’ensemble de la période de modulation. La FIG. 6 illustre un autre exemple de démodulation basé sur un sur-échantillonnage périodique du signal reçu à chaque période de modulation, pour en extraire une valeur B représentant le bruit interférométrique. Sur la FIG. 6 , on n’a représenté qu’une partie des points de mesure qui sont échantillonnés à une fréquence d’acquisition généralement égale à un multiple de la fréquence de modulation, le multiple étant égal par exemple de 10 à 100, ce qui est accessible dans les composants actuels de conversion analogique-numérique. Dans cet exemple, on échantillonne plusieurs points de mesure à chaque période de modulation T, chaque point de mesure étant noté respectivement i, j, k à une période de modulation, i-1, j-1, k-1 à la période de modulation précédente, et i+1, j+1, k+1 à la période de modulation suivante. Les points de mesure consécutifs sont espacés temporellement de la période d’échantillonnage notée TE qui est généralement égale à une fraction entière de la période de modulation T. Le calcul de démodulation s’écrit comme un cumul selon l’équation suivante : où P i représente la puissance instantanée du signal détecté à l’instant i, P j la puissance instantanée du signal détecté à l’instant j et P k la puissance instantanée du signal détecté à l’instant k… De manière plus compacte, l’équation ci-dessus s’écrit comme suit : où P(idt) représente la puissance échantillonnée à l’instant idt et P(idt -T ) la puissance échantillonnée à l’instant idt -T, N étant le nombre de points de cumul, cadencé par la fréquence d’échantillonnage utilisateur (par exemple de 100Hz) en considérant à chaque fois un nombre entier de périodes de modulation. Dans l’exemple donné dans la FIG. 4 , le nombre de périodes sur lesquelles la moyenne et l’écart type étaient calculés est de 60 pour des raisons pratiques mais il est généralement autour de 1000 à 10000. Dans l’équation Math3 ou Math4, on calcule des différences à la période de modulation T. Par conséquent, la valeur de B permet de retrouver le seul bruit source/électronique supposé constant (ce qui se vérifie aisément) quand il n’y a pas d’interférences, c’est-à-dire en dehors de la zone de superposition temporelle 25. Un autre avantage de la technique de suréchantillonnage est d’éviter de rechercher le point optimal de la mesure sur la période T puisque tous les points sont mesurés. Dans les équations Math3 ou Math4, on obtient la valeur B représentant le bruit interférométrique. Pour extraire le signal de bruit interférométrique 32, on calcule par exemple l’écart-type de la différence de puissance à la période, en divisant B par le nombre de points de mesure et en prenant la racine carrée de ce résultat. Le signal de bruit interférométrique 32 permet d’obtenir une bonne dynamique de mesure de la réflexion optique au point mesuré du DUT, comme pour les dispositifs interférométriques utilisant les interférences directes puisque l’interférence mesure la réflexion en amplitude et non en puissance. Nous allons maintenant décrire comment obtenir une bonne résolution spatiale en mettant à profit une modulation en longueur d’onde du faisceau source modulé 10. On utilise par exemple une source de lumière de type laser DFB. Si les deux faisceaux réfléchis 21, 22 qui s’ajoutent comportent deux trains d’onde superposés temporellement tout en étant décalés en longueur d’onde, le signal détecté sur la durée tco est modulé à une fréquence de battement Δf correspondant à la différence de fréquence optique des deux contributions. Considérons les deux faisceaux réfléchis 21, 22 ayant à un instant t une longueur d’onde différente, c’est-à-dire une fréquence optique différente. L’application au système de détection d’un filtre électronique passe-bas dont la fréquence de coupure est inférieure à la fréquence de battement Δf permet de faire disparaitre le bruit généré par interférences. La différence ou écart de fréquence optique Δf s’exprime en fonction de la différence ou écart en longueur d’onde Δλ comme suit: Avec un écart en fréquence optique Δf de 10 MHz et une longueur d’onde moyenne de 1550nm, on déduit de l’équation Math5 un écart de longueur d’onde Δλ de 0.08pm. On peut donc considérer que le signal de bruit interférométrique n’est pas détecté pour des écarts de longueur d’onde Δλ supérieurs à 0.08 pm si on filtre électroniquement au-dessus de 10 MHz. A cet effet, le système de détection 30 ou le système de démodulation 40 comporte un filtre passe-bas électronique. Le filtrage passe-bas électronique permet ainsi d’améliorer la résolution spatiale quand la longueur d’onde change périodiquement sur la durée de l’impulsion. On décrit ci-dessous un exemple de variation en longueur d’onde des impulsions source modulées en puissance. Dans l’exemple illustré en lien avec les figures 7 et 8, on utilise un faisceau source modulé 10 composé d’impulsions source modulées en puissance et en longueur d’onde à la fréquence de modulation. La FIG. 7 représente schématiquement la longueur d’onde d’un faisceau source modulé 10 en fonction du temps. Dans cet exemple, les impulsions source sont modulées en puissance de façon à avoir une puissance non nulle pendant une portion 28 de chaque période de modulation et une puissance nulle pendant une autre portion 29 de chaque période de modulation. La somme des portions 28 et 29 est ici égale à la période de modulation T. De plus, comme illustré en FIG. 7 , les impulsions source sont modulées en longueur d’onde au moins sur la portion 28 de chaque période de modulation où la puissance est non nulle. De façon avantageuse, la modulation en longueur d’onde a une forme linéaire en créneaux périodiques à la période de modulation de puissance. Dans l’exemple de la FIG. 7 , la modulation en longueur d’onde est linéaire croissante sur chaque portion 28 de période de modulation T. Dans la portion 29 où la puissance des impulsions source est nulle, qui apparait en grisé sur la FIG. 7 , la forme de la variation en longueur d’onde est quelconque. La FIG. 8 représente en fonction du temps les variations de longueur d’onde respectivement du premier faisceau réfléchi 21 par le bras optique de mesure 5 et du deuxième faisceau réfléchi 22 par le bras optique de référence 7, pour un faisceau d’impulsions source modulées en puissance et en longueur d’onde comme décrit en lien avec la FIG. 7 . Dans la zone de recouvrement temporel, les impulsions réfléchies par les deux bras présentent donc un décalage en longueur d’onde quand elles ne correspondent pas exactement à la position définie par la fréquence de modulation en accord avec l’équation Math1. La variation de longueur d’onde illustrée sur les figures 7 et 8 est linéaire avec une pente égale à dλ/dt. Si les deux impulsions des faisceaux 21, 22 qui interfèrent sont séparées d’une distance optique ΔL (modulo la période de modulation T), l’écart de longueur d’onde entre le premier faisceau réfléchi 21 et le deuxième faisceau réfléchi 22 est constant en tout point de la zone de superposition temporelle, à chaque période de modulation. On obtient la relation suivante où c représente la célérité de la lumière dans le vide : On utilise par exemple une source laser DFB émettant autour de 1550nm ayant une largeur spectrale de 10 MHz et un filtre passe-bas électronique, dont la fréquence de coupure choisie est aussi autour de 10MHz. Dans ce cas, le signal de bruit interférométrique tend vers zéro si la relation suivante est respectée : Dans un exemple de réalisation, on utilise une variation de longueur d’onde dλ/dt de 100pm/µs à chaque impulsion. En application de l’équation Math7, la limite de résolution en distance optique x est d’environ 24 cm en simple passage suivant l’axe optique du DUT. Pour obtenir une résolution/précision sur la distance optique x de 1cm, il est nécessaire d’appliquer une variation de la longueur d’onde de l’ordre de 2400 pm/µs. On suppose ici que la modulation de la longueur d’onde (ou chirp en anglais) change continument la phase de l’impulsion source ainsi modulée en longueur d’onde, ce qui est en pratique le cas, notamment pour une source laser DFB modulée en courant comme détaillé ci-dessous. La variation de longueur d’onde est classiquement contrôlée par la température et/ou le courant électrique de la source laser. La dispersion chromatique de la fibre optique du bras de référence n’a ici que peu d’impact dans le choix de la configuration. Différents exemples d’une telle modulation en puissance et en longueur d’onde sont obtenus avec une source laser DFB. La source laser DFB est alimentée en courant électrique par une source de courant. Selon un premier exemple de réalisation, on applique une rampe de courant linéaire, par exemple croissante, sur la durée de la portion 28 de chaque période de modulation où la puissance est non nulle. On obtient ainsi une puissance variant linéairement à chaque période de modulation et une variation monotone de la longueur d’onde à chaque période de modulation. Par exemple, on utilise directement un courant électrique modulé en dents de scie. Une amplitude de modulation de courant de l’ordre de 20 mA à une fréquence de modulation de 3 Mhz permet d’atteindre une variation de la longueur d’onde d’approximativement 800pm, soit de l’ordre de 2400 pm/µs. Une telle modulation de courant en dents de scie apporte ainsi la variation nécessaire pour obtenir la résolution de 1cm. Sur la FIG. 9 on a représenté un deuxième exemple de réalisation de modulation en puissance et en longueur d’onde. Cet exemple repose sur l’observation selon laquelle une modulation en créneau rectangulaire du courant alimentant la source laser DFB produit simultanément une modulation en créneau de la puissance des impulsions source reproduisant la forme des créneaux du courant électrique et une modulation de la longueur d’onde qui croit jusqu’à rejoindre une valeur asymptotique – suivant la longueur de l’impulsion – à chaque impulsion source. En effet, la variation de courant induit instantanément une variation de puissance optique délivrée. Un dispositif externe de refroidissement régule thermiquement la température de la source laser DFB. Toutefois, le temps de réponse du dispositif externe de refroidissement est beaucoup plus long que la variation de température de la source laser DFB induite par la variation de courant pour des fréquences de modulation excédant 100kHz. La variation en longueur d’onde provient de variations de température de la source DFB induites par les variations de courant et qui sont plus rapides que la régulation thermique appliquée de façon externe à la source DFB. La variation en longueur d’onde est monotone et continue, par exemple croissante, pendant la portion 28 de chaque période de modulation où la puissance est non nulle. Dans la portion 29 où la puissance des impulsions source est nulle, la longueur d’onde décroit rapidement. En réduisant la durée de la portion 28 de chaque période de modulation où la puissance est non nulle, c’est-à-dire en réduisant la période de modulation T et/ou le rapport cyclique de modulation, la variation de longueur d’onde tend à être linéaire ou quasi-linéaire sur la portion 28 de chaque période de modulation. On obtient aisément une pente de variation de longueur d’onde dλ/dt supérieure ou égale à 100 µm/s en modulant une diode laser DFB en courant entre 0mA et 100mA de courant avec une période de modulation allant de 0.5µs à 10µs et un rapport cyclique de modulation allant de 5% à 50%. A noter dans ces deux exemples de modulation en puissance et en longueur d’onde, que l’amplitude de variation de longueur d’onde est suffisamment faible pour préserver une variation monotone et continue sur chaque impulsion et périodique. La stabilité de la réponse périodique en longueur d’onde est importante, mais requise uniquement sur la durée de chaque mesure de bruit, entre 1ms et 10ms. Nous allons maintenant décrire plus précisément comment déterminer la position x d’un point de réflexion 16 dans le dispositif optique 6 à tester. Comme divulgué ci-dessus, en particulier en lien avec la FIG. 4 , on mesure un signal représentatif du bruit interférométrique, basé sur l’écart-type de la puissance du signal interférométrique détecté par le système de détection 30. Autrement dit, la valeur du signal mesuré est la valeur du bruit, la résolution spatiale en x étant atteinte par le décalage en longueur d’onde entre les deux faisceaux réfléchis. On cherche à mesurer la position absolue ou relative en x du ou des points de réflexion mesurés par rapport au réflecteur 8 du bras de référence 7. On utilise ici les avancées dans les composants électroniques qui permettent de disposer par exemple de composants PLL (pour « phase-locked loop » en anglais) programmables, à bas coût, permettant de piloter une horloge avec des variations plus petites que le ppm et une valeur absolue toute aussi précise. L’horloge permet de faire varier la fréquence de modulation du faisceau source modulé avec une très bonne résolution et une très grande précision. L’écart de position entre la longueur optique L du bras de référence et la longueur optique, L-x, au point de mesure 16 en partant du coupleur séparateur optique de faisceau 4 est donné simplement par l’équation Math1, indiquée précédemment. Autrement dit, l’écart x en distance optique est donné par l’équation suivante : Comme la fréquence de modulation F est contrôlée avec une très grande précision par la PLL, la détermination de la distance optique x est aussi obtenue avec une très grande précision. La longueur optique L du bras optique de référence 7 est fixe, et varie seulement avec la température. Un dispositif de régulation thermique du bras de référence, par exemple basé sur une bobine de fibre optique, permet d’obtenir une mesure de la distance optique x avec une très grande précision. Bien sûr, la distance optique x dépend de l’indice optique de réfraction du matériau du DUT 6. Nous allons maintenant décrire la plage de fonctionnement de l’appareil de réflectométrie, en fonction d’un balayage de la fréquence de modulation F. Une limite supérieure de la fréquence de modulation est fixée par la moitié de la longueur optique du bras de référence. En effet, lorsque la fréquence de modulation correspond à la moitié de la longueur L du bras de référence 7, le système de détection 30 reçoit la superposition de deux impulsions en comparaison : d’une part, une impulsion réfléchie à partir de la partie commençant à la longueur de la demi-référence (entre la réflexion DUT et la première impulsion qui suit) et d’autre part, une impulsion réfléchie à partir du début du DUT (entre la réflexion DUT et l’impulsion suivante), qu’il est difficile de discriminer. La limite supérieure, notée F max , de la fréquence de modulation est donc égale au double de la fréquence caractéristique de la longueur de la référence, c’est-à-dire F max =2c/2L=c/L. On considère donc une plage de fréquence de modulation inférieure ou égale à F max . De façon résumée, l’appareil de réflectométrie par mesure de signal de bruit interférométrique optique opère dans les conditions suivantes. La modulation du faisceau d’impulsions source est configurée pour produire une variation linéaire ou quasi-linéaire de la longueur d’onde dans chaque impulsion, naturellement ou par contrôle du courant, de préférence en limitant les variations de puissance dans chaque impulsion source. Le balayage de la plage de mesure se fait en changeant la fréquence de la modulation du faisceau d’impulsions source. L’échantillonnage est de préférence effectué sur toute la période de modulation. Avantageusement, l’échantillonnage est de préférence effectué avec une période d’échantillonnage T E proche de la longueur de cohérence de la source et égale un multiple entier de la période de modulation. La démodulation de la puissance reçue est représentative de l’écart-type de la puissance à la période de modulation. Le système de détection 30 inclut un filtre passe-bas électronique ayant une fréquence de coupure supérieure ou égale à la largeur spectrale de la source, de préférence proche de la largeur spectrale de la source, par exemple de l’ordre de 10 MHz. Les figures 10 à 16 permettent de décrire la méthode de modulation/démodulation de manière plus visuelle. La FIG. 10 représente en fonction du temps, la puissance, notée P test , du premier faisceau réfléchi 21 par le bras optique de mesure 5 et respectivement la puissance, notée P r , du deuxième faisceau réfléchi 22 par le bras optique de référence 7, pour un faisceau source modulé 10 comme illustré en FIG. 9 . Les deux faisceaux réfléchis 21, 22 sont aussi modulés temporellement sous forme d’impulsions à la fréquence de modulation F. Lors d’une réflexion en un point de réflexion du DUT 6, une impulsion réfléchie s’ajoute à l’impulsion réfléchie en provenance du bras de référence. Pour la clarté de l’exposé, on considère ici un seul point de réflexion dans le bras de mesure 5. Les impulsions successives sont numérotées N=0, 1, 2. En fonction de la fréquence de modulation, l’un des trois cas illustré en figures 10, 11 et 12 se présente : la différence de chemin optique entre le point de réflexion du DUT et le bras de référence est si grande qu’il n’y a pas de recouvrement temporel entre les impulsions des deux bras ( FIG. 11 ) ; la différence de chemin optique entre le point de réflexion du bras de mesure et le bras de référence est exactement égale à la demi période de modulation (équation Math 1) et on observe du bruit interférométrique dans la bande passante du système de détection ( FIG. 12 ) ; ou la différence de chemin optique entre le bras de mesure et le bras de référence est un peu différente de la demi période de modulation et on observe du bruit interférométrique en dehors de la bande passante du système de détection ( FIG. 10 ). Sur la FIG. 11 , on a représenté schématiquement le cas où il n’y a aucun recouvrement temporel entre les impulsions des deux bras. Dans ce cas, on voit que la différence de puissance entre deux périodes successives est nulle, car la périodicité des impulsions successives reste parfaite. Le signal représentatif du bruit interférométrique basé sur un écart-type de la différence de puissance reçue entre deux périodes successives est alors nul. Sur la FIG. 12 , on a représenté schématiquement le cas où il y a recouvrement temporel parfait entre les impulsions des deux bras. Dans ce cas, on observe, comme illustré sur la FIG. 13 , un niveau de puissance détectée variant aléatoirement. La variation du niveau de puissance est mesurée et s’exprime comme suit : où Pr représente la puissance du deuxième faisceau réfléchi 22 par le bras optique de référence 7, et respectivement P test représente la puissance du premier faisceau réfléchi 21 par le retour du bras optique de mesure 5. Cette variation du niveau de puissance s’ajoute à la somme des deux puissances suivant les règles classiques de l’interférométrie. Cependant, comme il n’y a pas de cohérence entre deux impulsions successives, le déphasage entre les impulsions diffère entre deux périodes de modulation successives et le signal apparait dans le temps plutôt comme sur la FIG. 14 . Sur la FIG. 14 , on a représenté en tirets la valeur moyenne de la puissance détectée, notée P m , moyennée sur plusieurs portions 28 de périodes de modulation successives, et, en trait continu, la puissance moyenne calculée sur chaque portion 28 de chaque période de modulation en supposant que le temps tco est du même ordre de grandeur que le temps de l’impulsion dans ce cas, avec le même recouvrement temporel entre les impulsions des deux bras qu’illustré en figures 12-13. On observe que la différence de puissance moyenne entre deux périodes de modulation successives produit ici un signal de bruit interférométrique détectable. La mesure de ce signal de bruit interférométrique permet de déterminer une amplitude qui est proportionnelle à la valeur de la réflexion en amplitude dans le dispositif optique 6 à tester. Lorsque la fréquence de modulation satisfait l’équation Math8, la méthode ici décrite permet de mesurer la réflexion de la branche de mesure 5 sur le point de réflexion dit synchrone, par rapport à la fréquence de modulation. Dans la pratique, les niveaux de puissance présentent une suite de variations dont la longueur est la longueur de cohérence effective et qui correspond volontairement à la bande passante de la détection. Comme indiqué ci-dessus, la mesure est effectuée par balayage de la fréquence de modulation. La FIG. 15 représente la puissance reçue sur le détecteur dans le cas où le décalage temporel entre les impulsions des deux bras n’est pas synchrone avec la fréquence de modulation (comme illustré sur les figures 3 et 10). On distingue différentes zones temporelles ou portions de chaque la période de modulation T: la portion 24, où seule une partie de l’impulsion 221 du deuxième faisceau réfléchi 22 est reçue sur le détecteur ; la zone de superposition temporelle 25 où une partie d’une impulsion 211 du premier faisceau réfléchi 21 et une partie d’une impulsion 221 du deuxième faisceau réfléchi 22 se superposent et sont reçues sur le détecteur ; la portion 26, où seule une partie de l’impulsion 211 du premier faisceau réfléchi 21 est reçue sur le détecteur ; et la portion 27, aucune partie de l’impulsion 211 du premier faisceau réfléchi 21 ni aucune partie de l’impulsion 221 du deuxième faisceau réfléchi 22 n’est reçue sur le détecteur. Dans la zone de superposition temporelle 25, du fait de la modulation en longueur d’onde (cf description en lien avec la FIG. 8 ), les longueurs d’onde entre les impulsions 211 et 221 sont suffisamment éloignées pour générer un battement très haute cadence. La FIG. 16 représente la courbe de puissance représentative du signal de bruit interférométrique dans la configuration de la FIG. 15 , après filtrage électronique de la puissance détectée. Le filtre électronique est ici un filtre passe-bas électronique, ayant une fréquence de coupure au-dessus de la fréquence de modulation, la fréquence de coupure étant supérieure ou égale à la largeur spectrale de la source, de préférence proche de la largeur spectrale de la source. Sur la FIG. 16 , on observe que le filtre électronique passe-bas a supprimé les battements haute fréquence. On observe un motif périodique et la différence à la période de modulation T est nulle. Dans cette configuration de décalage temporel entre les deux impulsions reçues, la différence de fréquence optique étant supérieure à la bande-passante du système électronique, le signal de bruit interférométrique est alors nul. L’appareil et la méthode de la présente divulgation permettent ainsi de détecter sélectivement un point de réflexion dans le bras de mesure 5, par la mesure d’un signal de bruit interférométrique non nul à une fréquence de modulation spécifique. L’appareil de réflectométrie par mesure de signal de bruit interférométrique optique présente plusieurs avantages, notamment de très bas coût, d’être relativement compact et sans pièces mobiles pour des performances très intéressantes en termes de plage de mesure, de résolution spatiale longitudinale, de précision de position du ou des points de réflexion dans le DUT et de dynamique de mesure sans zone aveugle dans le dispositif optique 6 à tester. En effet, l’ajustement de la fréquence de modulation permet de détecter un point de réflexion en n’importe quel endroit du DUT. Considérons maintenant le cas où le dispositif optique 6 à tester dans le bras de mesure 5 présente plusieurs points de réflexion à différentes distances x du réflecteur optique 8 du bras de référence 7. Dès lors que les impulsions réfléchies par les différents points de réflexion sont espacées temporellement de plus de la longueur de cohérence effective de la source DFB modulée, leurs contributions s’ajoutent linéairement avec la règle suivante : on ne détecte que la partie synchrone (entre le bras de mesure et le bras de référence) des différents faisceaux réfléchis, grâce au système de détection et au système électronique de filtrage passe-bas. On décrit ci-dessous par une représentation simplifiée les phénomènes physiques mis en jeu dans la présente divulgation. On note P 0 (t) la puissance optique du faisceau source émis par la source lumineuse 1. Le séparateur optique de faisceau 4 sépare le faisceau source modulé en divisant par exemple par deux la puissance injectée sur chaque bras 5, 7. Au retour, le séparateur optique de faisceau 4 superpose le premier faisceau réfléchi 21 par le bras optique de mesure 5 et le deuxième faisceau réfléchi 22 par le bras optique de référence 7 pour former un faisceau réfléchi 23 se propageant vers le système de détection 30. On suppose ici que la polarisation des faisceaux est conservée, ce qui permet une addition scalaire, et que les pertes dans les fibres sont négligeables. La puissance détectée par le système de détection s’écrit comme suit : Où φ est un écart de phase aléatoire dans le temps, ω représente la pulsation (2p fois la fréquence optique) du faisceau source, r représente un coefficient de réflexion en amplitude sur un point de réflexion 16 dans le DUT 6 et R sa valeur en puissance (i.e. R=r²), ∆ω la différence de pulsation due à la modulation en longueur d’onde à chaque période de modulation décrite ci-dessus en lien avec la FIG. 8 . On simplifie en supposant l’écart en longueur d’onde ∆λ linéaire et donc ∆ω constant. La première étape consiste à filtrer avec un filtre passe-bas électronique. En choisissant un filtre d’ordre élevé, on peut considérer que la valeur moyenne du terme croisé (cos) est nulle au-dessus de la fréquence de coupure et n’affecte pas le signal en dessous de la fréquence de coupure. Quand les deux signaux sont suffisamment proches (modulo la période de modulation T), on obtient une puissance variable sur chaque période et une différence à la période, c’est-à-dire un écart de puissance ΔP entre deux périodes successives, qui s’écrit comme suit, où φ et φ 1 représentent les déphasages sur les deux périodes successives : Dans la mesure où les deux phases φ et φ 1 sont aléatoires l’une par rapport à l’autre et variables à chaque période, le terme fonction du temps (qui ne varie quasiment pas sur le temps de l’impulsion dans ce cas) n’a plus de conséquence. On peut donc conserver l’expression générique avec deux phases aléatoires : Il s’ensuit que le coefficient de réflexion en amplitude, r, sur le point de réflexion 16 dans le DUT 6 est proportionnel à l’écart type de ∆P mesuré à la période de modulation T. La méthode permet aussi de réaliser un calibrage de l’appareil en utilisant un dispositif optique de référence à la place du DUT. Un système de traitement 50 reçoit du système électronique 40 de démodulation de la puissance le signal de bruit interférométrique 32 détecté par la mesure d’écart de puissance à la période modulation, en fonction du balayage de la fréquence de modulation. Le système de traitement 50 comprend un calculateur adapté pour traiter le signal ainsi obtenu en fonction de la fréquence de modulation et extraire un écart de distance optique x entre un point de réflexion 16 dans le dispositif optique 6 à mesurer et le réflecteur optique 8 du bras optique de référence 7. Le balayage de la fréquence de modulation est traduit en balayage de la distance x par l’application de la formule Math8. Les figures 17 et 18 illustrent un exemple de résultats de mesure de réflectométrie par mesure de signal de bruit interférométrique optique en fonction de la distance optique x entre point d’entrée dans le DUT et le point de mesure dans ce même bras, ce qui correspond à peu près au « L-x » de la FIG. 1 . On utilise pour ces mesures un appareil 100 comme illustré en FIG. 1 . La fibre optique 9 sur le bras optique de référence 7 est bobinée sur une longueur de 150 m (220m en longueur optique) ce qui correspond approximativement à la longueur L de la FIG. 1 . La source lumineuse 1 est une source laser DFB émettant autour de 1550nm et fournissant une puissance d’environ 1 mW, qui est modulée en courant via l’application de créneaux de courant de 60 mA d’amplitude. Le faisceau source a une longueur d’onde de 1550nm. La modulation de fréquence est faite sur une plage allant de 650 kHz à 800 kHz avec un pas de variation du balayage compris entre 1Hz et 100Hz, ce qui correspond à une résolution en x par pas de moins de 1mm à quelques cm. Le rapport cyclique de la modulation est autour de 25% et la variation de longueur d’onde est de quelques dizaines de pm sur chaque période de modulation. On fait d’abord une mesure (courbe tiretée sur la FIG. 17 ) du retour parasite avec, dans le bras de mesure, pour DUT un tronçon de fibre optique qui se termine clivé droit (avec un coefficient de réflexion R de 4%). Puis on effectue une mesure (courbe en trait plein sur les figures 17 et 18) avec, dans le bras de mesure, un dispositif optique 6 beaucoup plus complexe, avec différentes interfaces distribuées le long de l’axe de propagation longitudinal, c’est-à-dire à différentes distances optiques x du réflecteur optique 8 du bras de référence 7. La distance est en longueur optique. On note sur la FIG. 17 que la dynamique de mesure est ici de 60 dB avec une résolution en distance optique x de l’ordre de 2 cm. La courbe en tirets de la FIG. 17 montre une réflexion très intense sur l’extrémité clivée du tronçon de fibre optique et permet de déterminer la distance optique entre l’interface clivée du tronçon de fibre optique et le réflecteur optique qui est de l’ordre de 6 m. La courbe en trait plein de la FIG. 17 montre une série de réflexions peu intenses sur les différentes interfaces du dispositif optique 6 complexe, chaque interface formant un point de réflexion. Les principaux points de réflexion sont indiqués sur la FIG. 17 par des flèches aux distances optiques respectives d’environ : 27 m, 32 m, 35 m et 37 m. La FIG. 18 montre un zoom sur la courbe en trait plein de la FIG. 17 , autour du point de réflexion à la distance optique d’environ 37 m. On observe ici la bonne résolution spatiale en distance optique. Différentes variantes de l’appareil de réflectométrie par mesure de signal de bruit interférométrique optique sont ici envisagées. Naturellement, il est important de veiller à ce que le bras de référence n’ait pas de point de réflexion parasite en dehors de la réflexion du miroir 8. Selon une première variante, la bobine de fibre optique 9 est déplacée du bras de référence 7 vers le bras de mesure 5 où elle est placée en série avec le DUT 6 (la bobine étant plus proche du séparateur 4 que le DUT), le réflecteur optique étant disposé en sortie du séparateur optique de faisceau 4. Selon une deuxième variante, le DUT 6, la bobine de fibre optique 9 et le réflecteur optique 8 sont disposés en série sur le bras de mesure 5. Contrairement à l’interféromètre en lumière blanche, le retour du bras de référence est décalé temporellement pour ne pas obtenir d’interférence directe. Ce décalage est obtenu par l’utilisation d’un bras de référence de grande longueur. De même, le bras de référence est fixe, réduisant ainsi fortement le coût du dispositif, et aucun élément mécanique n’est utilisé dans la proposition pour permettre de déterminer la position des points de réflexion parasite dans le DUT. La périodicité du signal et l’utilisation de fréquences élevées de modulation permet de considérer que les propriétés de ce signal sont identiques entre deux périodes successives, à l’exception importante de la phase optique dont la valeur change aléatoirement en réponse à la décohérence obtenue par la différence temporelle entre chaque impulsion. La présente divulgation utilise le signal résultant de la superposition de deux périodes successives qui vont se croiser au retour, la première en provenance de la référence et la seconde en provenance du DUT, du fait de la différence de longueur de propagation entre le bras du DUT et celui de la référence. La décorrélation de phase entre le signal référence et celui de retour du DUT ne permet plus d’obtenir une interférence stable mais la longueur de cohérence de la source est suffisante pour que la superposition des deux faisceaux fasse varier aléatoirement, mais de manière mesurable, la puissance quand la différence temporelle rejoint la période de modulation du signal. On observe ainsi un bruit d’interférence dont les caractéristiques d’amplitude permettent d’obtenir, à l’instar de l’interférométrie directe utilisée par exemple dans l’interférométrie en lumière blanche, une dynamique de mesure très élevée. Comme pour les autres techniques existantes, il s’agit ici de réaliser des mesures de réflexion distribuée le long du DUT et la résolution est un point majeur dans l’intérêt du dispositif proposé. Cette résolution est fortement augmentée par l’ajout d’une variation de la longueur d’onde optique du signal source modulé, cette variation étant périodique et synchronisée avec la variation de puissance. Contrairement à l’OFDR qui utilise les variations de longueur d’onde (sur une plage de près de 100nm) à des fins de mesure du battement entre la référence et les points de réflexion du DUT, l’invention proposée ici utilise les variations en longueur d’onde sur une plage très réduite pour accroitre la sélectivité et rejeter les contributions voisines du point de mesure. On peut rejoindre ainsi une sélectivité de l’ordre du cm. La faible plage de variation en longueur d’onde requise dans le dispositif proposé permet d’utiliser des sources laser standard, type DFB, de très faible encombrement et bas coût, ce qui constitue un avantage important par rapport à l’OFDR qui nécessite généralement l’utilisation de cavités laser accordables dont le cout est très élevé. La proposition décrite ici permet donc d’éviter tout élément mobile mécanique aussi au niveau source. Après la dynamique et la résolution, le troisième élément important dans la réalisation d’un dispositif de mesure des retours optiques distribués est la détermination de la position de ces retours. La proposition décrite ici ne fait pour cela ni appel à la détection temporelle des retours comme pour l’OTDR, ni à la détermination de la fréquence du battement entre le signal de retour du DUT et celui de la référence comme dans le cas de l’OFDR. Comme pour l’interférométrie en lumière blanche, on ne détermine pas la position par l'analyse des mesures mais on fait la mesure sur le DUT à une position choisie, ce qui donne une plus grande souplesse de mesure. En effet, la position du bras mécanique de référence dans l’interféromètre en lumière blanche donne la mesure sur le point équivalent du DUT. Dans le cas de l’invention proposée, c’est le choix de la période de modulation de la source qui va fournir l’identification du point de mesure sur le DUT et c’est la qualité de l’horloge utilisée par la carte électronique qui permet de déterminer précisément cette position absolue. L’évolution en qualité, en coût et en possibilité de pilotage des horloges électroniques permet des précisions absolues au ppm dans la définition de la fréquence de modulation ce qui donne un positionnement millimétrique des réflexions du DUT tout en conservant une plage de fréquence de modulation très grande qui se traduit par une plage de mesure pouvant aller bien au-delà de 100m. L’appareil et la méthode de la présente divulgation permettent donc d’atteindre une dynamique importante, une résolution autour du cm avec une plage de mesure bien supérieure à 100m et un positionnement au mm, tout en restant très bas coût avec l’absence notable de toute pièce mécanique, que ce soit au niveau de la source ou du bras référence. L’utilisation de la fréquence de la modulation pour choisir le point de mesure ne différencie les différentes zones de mesure dans le DUT que par le choix de la fréquence sur une variation d’un facteur maximum de 2 de la valeur de cette fréquence. La mesure est donc très homogène dans sa réalisation pour tous les points du DUT et il n’y a pas ici de notion de zone aveugle de la mesure. De plus, comme pour l’interféromètre en lumière blanche, mais sans le poids de la mécanique, on peut effectuer des mesures focalisées sur une plage réduite du DUT permettant ainsi un suivi temporel potentiellement très rapide de l’évolution de la réflexion dans la zone concernée. Bien entendu, diverses autres modifications peuvent être apportées à l’invention dans le cadre des revendications annexées. Appareil de réflectométrie (100) par mesure de signal de bruit interférométrique optique, comprenant : - une source lumineuse (1) apte à émettre un faisceau source monochromatique ayant une largeur spectrale inférieure à 20MHz ; - un système de modulation (2) adapté pour moduler temporellement et périodiquement le faisceau source et former un faisceau source modulé (10) composé d’impulsions source modulées en puissance et en longueur d’onde à une fréquence de modulation donnée définissant une période de modulation, le système de modulation (2) étant apte à faire varier la fréquence de modulation ; - un séparateur optique de faisceau (4) disposé et configuré pour séparer spatialement le faisceau source modulé (10) entre une première portion de faisceau source (11) dirigée vers un bras optique de mesure (5) comprenant un dispositif optique (6) à mesurer en réflexion et une deuxième portion de faisceau source (12) dirigée vers un bras optique de référence (7), le bras optique de référence (7) ayant une longueur optique L déterminée, L étant supérieure ou égale à 20 mètres et le dispositif optique (6) ayant une longueur optique inférieure à L/2, le bras optique de référence (7) comprenant un réflecteur optique (8) disposé à une extrémité distale du bras optique de référence (7) par rapport au séparateur optique de faisceau, une différence de longueur optique entre le bras optique de mesure (5) et le bras optique de référence (7) étant supérieure à L/2 ; - le séparateur optique de faisceau (4) étant apte à recombiner optiquement un premier faisceau réfléchi (21) formé par réflexion de la première portion de faisceau source (11) en au moins un point de réflexion (16) du bras optique de mesure (5) et un deuxième faisceau réfléchi (22) formé par réflexion de la deuxième portion de faisceau source (12) sur le réflecteur optique (8) du bras optique de référence (7) de façon à former un faisceau réfléchi (23), le séparateur optique de faisceau (4) étant apte à transmettre le faisceau réfléchi (23) vers un système de détection (30), - le système de détection (30) étant adapté pour acquérir, en fonction du temps et en fonction d’un balayage de la fréquence de modulation sur plusieurs périodes de modulation, une puissance d’un signal interférométrique du faisceau réfléchi (23) dans au moins une zone de superposition temporelle (25) entre une impulsion du premier faisceau réfléchi (21) et une impulsion du deuxième faisceau réfléchi (22), - un système électronique (40) de démodulation de la puissance du signal interférométrique acquise, le système électronique (40) étant adapté pour extraire un signal de bruit interférométrique optique (32) basé sur un écart-type d’une différence de puissance à la période de modulation en fonction de la fréquence de modulation, et - un système de traitement (50) comprenant un calculateur adapté pour traiter le signal de bruit interférométrique optique (32) en fonction de la fréquence de modulation et extraire une mesure de réflectométrie en fonction d’une distance optique (x) entre au moins un point de réflexion (16) dans le dispositif optique (6) à mesurer et le réflecteur optique (8) du bras optique de référence (7). Appareil selon la revendication 1 dans lequel le calculateur est adapté pour extraire de la mesure de réflectométrie une amplitude de réflexion d’au moins un point de réflexion dans le dispositif optique (6) à mesurer. Appareil selon la revendication 1 ou 2 dans lequel la source lumineuse (1) comprend une diode laser à rétroaction distribuée. Appareil selon l’une des revendications 1 à 3 dans lequel le système de modulation (2) comprend des moyens de moduler une alimentation en courant électrique de la source lumineuse (1). Appareil selon l’une des revendications 1 à 4 dans lequel le système de modulation (2) est adapté pour effectuer un balayage de la fréquence de modulation avec une résolution en fréquence d’au moins 1ppm. Appareil selon la revendication 5 dans lequel la fréquence de modulation varie de 650 kHz à 800 kHz avec un pas de variation compris entre 1 Hz et 100 Hz. Appareil selon l’une des revendications 1 à 6 dans lequel la période de modulation a un rapport cyclique compris entre 5% et 90%, par exemple de 25%. Appareil selon l’une des revendications 1 à 7 dans lequel les impulsions source modulées ont une puissance constante ou variable temporellement de façon monotone, exponentielle, linéaire ou quasi linéaire, sur chaque période de modulation et/ou dans lequel les impulsions source modulées ont une longueur d’onde variable temporellement de manière continue et monotone, exponentielle, linéaire ou quasi linéaire, sur chaque période de modulation. Appareil selon l’une des revendications 1 à 8 dans lequel le système de détection (30) est adapté pour échantillonner la puissance du signal interférométrique à une fréquence d’échantillonnage supérieure à la fréquence de modulation, de façon à obtenir un nombre N de points de mesure du signal de bruit interférométrique à chaque période de modulation sur un nombre M de périodes de modulation successives, avec N allant de 1 à 100 et M supérieur à 1000. Appareil selon l’une des revendications 1 à 9 dans lequel le système de détection (30) comprend un filtre passe-bas électronique ayant une fréquence de coupure supérieure ou égale à la largeur spectrale de la source. Appareil selon l’une des revendications 1 à 10 dans lequel le bras optique de référence (7) comprend une bobine de fibre optique (9). Procédé de réflectométrie par mesure de signal de bruit interférométrique optique, comprenant les étapes suivantes : - émission par une source lumineuse (1) d’un faisceau source monochromatique ayant une largeur spectrale inférieure à 20MHz ; - modulation temporelle périodique du faisceau source pour générer un faisceau source modulé (10) composé d’impulsions source modulées en puissance et en longueur d’onde à une fréquence de modulation donnée définissant une période de modulation, la fréquence de modulation étant variable ; - séparation optique du faisceau source modulé (10) entre une première portion de faisceau source (11) dirigée vers un bras optique de mesure (5) comprenant un dispositif optique (6) à mesurer en réflexion et une deuxième portion de faisceau source (12) dirigée vers un bras optique de référence (7) de longueur optique L déterminée, L étant supérieure ou égale à 20 mètres, le bras optique de référence (7) comprenant un réflecteur optique (8) disposé à une extrémité distale du bras optique de référence (7), le dispositif optique (6) ayant une longueur optique inférieure à L/2 ; - recombinaison optique d’un premier faisceau réfléchi (21) par le bras optique de mesure (5) et d’un deuxième faisceau réfléchi (22) par le bras optique de référence (7), de façon à former un faisceau réfléchi (23) ; - détection, en fonction du temps et en fonction d’un balayage de la fréquence de modulation sur plusieurs périodes de modulation, d’une puissance d’un signal interférométrique du faisceau réfléchi (23) dans au moins une zone de superposition temporelle (25) entre une impulsion du premier faisceau réfléchi (21) et une impulsion du deuxième faisceau réfléchi (22), - démodulation de la puissance du signal interférométrique acquise pour extraire un signal de bruit interférométrique optique (32) basé sur un écart-type d’une différence de puissance à la période de modulation en fonction de la fréquence de modulation, - traitement du signal de bruit interférométrique optique (32) en fonction de la fréquence de modulation pour extraire une mesure de réflectométrie en fonction d’une distance optique (x) entre au moins un point de réflexion (16) dans le dispositif optique (6) à mesurer et le réflecteur optique (8) du bras optique de référence (7).