Brevet FR3159713A1 — publié le 20250829

La présente divulgation concerne un système de protection (10) d’un circuit électrique (1), le système de protection (10) comprenant : - un conducteur (11,12,13) comportant une première partie de conducteur (11), une deuxième partie de conducteur (12) et une troisième partie de conducteur (13) connectant électriquement ensemble la première partie de conducteur (11) et la deuxième partie de conducteur (12), et - un corps ferromagnétique (14) aménagé dans l’espace entre la première partie de conducteur (11) et la deuxième partie de conducteur (12), le conducteur (11,12,13) et le corps ferromagnétique (14) étant configurés de sorte que, lorsqu’un courant circulant dans le conducteur (11,12,13) présente une intensité I supérieure ou égale à une intensité seuil I S , un effort mécanique dans le conducteur (11,12,13) induit par ce courant provoque la rupture mécanique du conducteur (11,12,13). Figure de l’abrégé : Figure 1 Système de protection de circuit électrique La présente divulgation relève du domaine des systèmes de protection de circuit électrique, en particulier pour des applications de haute tension continue. Dans le contexte d’un équipement de propulsion, en particulier d’aéronef, l’alimentation en puissance électrique de l’équipement est réalisée au moyen d’un dispositif de stockage de l’énergie électrique sous la forme de batterie et d’un dispositif de gestion de batterie, désigné sous l’acronyme BMS en référence à « Battery Management System » en langue anglaise. Le circuit électrique ainsi défini dispose généralement d’un système de protection électrique afin de protéger les différents éléments du circuit électrique. En particulier, les fusibles haute tension sont des systèmes de protection électrique classiques. Toutefois, les fusibles présentent les inconvénients d’être lourds et encombrants. De plus, ces fusibles ne peuvent pas être commandés et présentent un temps de réponse, de l’ordre de quelques ms pour les fusibles les plus réactifs, ce qui peut s’avérer trop long pour assurer une protection optimale du circuit électrique. Une autre solution consiste par exemple à mettre en œuvre des contacteurs, par exemple associés à une mesure de courant ou à des moyens de détection de défauts du circuit électrique. Les contacteurs présentent néanmoins un pouvoir de coupure, c’est-à-dire une intensité maximale à laquelle le contacteur pourra assurer sa fonction de coupure du courant en cas de court-circuit, qui est limité, notamment pour des applications haute tension. De plus, les contacteurs, de manière similaire aux fusibles, présentent un temps de réponse, de l’ordre de 25ms, qui peut s’avérer trop long pour assurer une protection optimale du circuit électrique. Les pyrocommutateurs, également désignés « pyroswitch » en langue anglaise, sont également des systèmes de protection connus. De tels pyrocommutateurs reposent sur un principe d’enclenchement, par exemple par un signal électrique, d’une explosion venant endommager de manière irréversible un conducteur et ainsi assurer la coupure de courant. Ces pyrocommutateurs présentent toutefois un pouvoir de coupure limité et un temps de réponse qui peut s’avérer long. Il existe donc un besoin d’améliorer les systèmes de protection de circuit électrique, en particulier pour des applications de haute tension continue. Résumé La présente divulgation vient améliorer la situation. Il est proposé un système de protection d’un circuit électrique, le système de protection comprenant un conducteur et un corps ferromagnétique. Le conducteur comporte une première partie de conducteur et une deuxième partie de conducteur configurée dans l’espace relativement à la première partie de conducteur de sorte qu’une direction d’un courant traversant la première partie de conducteur est majoritairement opposée dans l’espace à une direction d’un courant traversant la deuxième partie de conducteur. Le conducteur comporte une troisième partie de conducteur connectant électriquement ensemble la première partie de conducteur et la deuxième partie de conducteur. Le corps ferromagnétique est aménagé dans l’espace entre la première partie de conducteur et la deuxième partie de conducteur. Le conducteur et le corps ferromagnétique sont configurés de sorte que, lorsqu’un courant circulant dans le conducteur présente une intensité I supérieure ou égale à une intensité seuil I S , un effort mécanique dans le conducteur, notamment un effort mécanique de traction, induit par ce courant provoque la rupture mécanique du conducteur. Le seuil d’intensité I S est notamment fonction des caractéristiques géométriques, électromagnétiques et mécaniques du système de protection, et en particulier du conducteur et du corps ferromagnétique. On entend par système de protection, un système de protection électrique pour circuit électrique, qui permet notamment de couper la circulation de courant du circuit électrique dans une configuration anormale de fonctionnement du circuit électrique. On entend par rupture mécanique du conducteur, que le conducteur est rompu en au moins deux portions distinctes l’une de l’autre, notamment de sorte que ces portions ne sont pas en contact électrique l’une avec l’autre. Ainsi, la circulation du courant à travers le conducteur n’est plus possible. La rupture mécanique du conducteur peut notamment être irréversible. On entend qu’une première direction est majoritairement opposée dans l’espace à une seconde direction, que la composante de la seconde direction selon la première direction est négative. Autrement dit, la composante de la direction du courant traversant la deuxième partie de conducteur selon la direction du courant traversant la première partie de conducteur est négative. La présente divulgation permet d’exploiter le phénomène des forces de Laplace auxquelles sont soumises la première partie de conducteur et la deuxième partie de conducteur. En particulier, la première partie de conducteur est soumise aux forces de Laplace résultant de la circulation d’un courant dans la deuxième partie de conducteur. De la même manière, la deuxième partie de conducteur est soumise aux forces de Laplace résultant de la circulation de courant dans la première partie de conducteur. De plus, la configuration dans l’espace de la première partie de conducteur et de la deuxième partie de conducteur, de sorte que la direction du courant traversant la première partie de conducteur est majoritairement opposée dans l’espace à la direction du courant traversant la deuxième partie de conducteur, permet avantageusement que les forces de Laplace, auxquelles sont soumises respectivement la première partie de conducteur et la deuxième partie de conducteur, soient majoritairement opposées dans l’espace. La première partie de conducteur et la deuxième partie de conducteur tendent alors à s’éloigner l’une de l’autre dans l’espace, notamment jusqu’à la rupture mécanique du conducteur, qui est en particulier sollicité en traction. Il convient de noter qu’il est généralement recherché de minimiser les forces de Laplace afin d’éviter la rupture des conducteurs. Ici, au contraire, le phénomène des forces de Laplace est exploité afin de solliciter le conducteur jusqu’à la rupture mécanique de ce dernier. De plus, la mise en œuvre du corps ferromagnétique entre la première partie de conducteur et la deuxième partie de conducteur permet avantageusement d’amplifier l’effort mécanique induit par le courant circulant dans le conducteur de sorte à faciliter la rupture du conducteur. Par ailleurs, ledit système de protection présente l’avantage considérable de présenter un pouvoir de coupure élevé, par exemple de l’ordre de 10KA, et un temps de réponse amélioré, par exemple de l’ordre de 100µs. Ceci permet d’améliorer la sécurité du circuit électrique. La présente divulgation est une solution compacte, efficace et rapide pour la protection d’un circuit électrique, en particulier pour des applications en haute tension continue. En outre, la présente divulgation permet avantageusement de mettre en œuvre un système de protection de circuit électrique commandable, par exemple en comparaison des fusibles haute tension. Les caractéristiques exposées dans les paragraphes suivants peuvent, optionnellement, être mises en œuvre, indépendamment les unes des autres ou en combinaison les unes avec les autres. Le système de protection comprend avantageusement un dispositif de décharge monté électriquement en parallèle du conducteur. Le dispositif de décharge est configuré pour, dans une configuration anormale de fonctionnement, appliquer une tension, désignée ci-après tension de rupture, aux bornes du conducteur de sorte que l’intensité I du courant circulant dans le conducteur, qui résulte de l’application de la tension de rupture, est supérieure ou égale à l’intensité seuil I S . La tension de rupture est une tension minimum apte à générer un courant d’intensité au-delà de laquelle on obtient une rupture mécanique du conducteur. On entend par bornes du conducteur, une borne d’entrée et une borne de sortie du conducteur. Les bornes peuvent former des bornes physiques du conducteur ou des bornes géographiques du conducteur. En effet, lesdites bornes ne doivent pas être forcément comprises comme formant des objets physiques. L’essentiel est que le dispositif de décharge soit apte à appliquer la tension de rupture aux bornes du conducteur. Plus précisément, chacune de la première partie de conducteur, la deuxième partie de conducteur et de la troisième partie de conducteur peuvent comprendre respectivement une première extrémité et une seconde extrémité opposée à la première extrémité. La première extrémité de la première partie de conducteur peut former la borne d’entrée du conducteur, la seconde extrémité de la première partie de conducteur étant électriquement connectée ou étant confondue avec la première extrémité de la troisième partie de conducteur, la seconde extrémité de la troisième partie de conducteur étant électriquement connectée ou étant confondue avec la première extrémité de la deuxième partie de conducteur, la seconde extrémité de la deuxième partie de conducteur pouvant former la borne de sortie du conducteur. Le dispositif de décharge permet de déclencher de manière simple la rupture mécanique du conducteur dans la configuration anormale de fonctionnement. Il convient de noter qu’en l’absence du dispositif de décharge ou lorsque le dispositif de décharge n’applique pas aux bornes du conducteur la tension de rupture, la rupture mécanique du conducteur peut être causée par la circulation d’un courant anormalement élevé, c’est-à-dire supérieur à l’intensité seuil I S , au sein du conducteur. Le conducteur peut notamment prendre la forme d’un jeu de barres, encore désigné « busbar » en langue anglaise. Avantageusement, la première partie de conducteur et la deuxième partie de conducteur peuvent être inclinés l’une par rapport à l’autre d’un angle inférieur ou égal à 40°, par exemple inférieur ou égal à 20°, de préférence inférieur ou égale à 10°, par exemple sensiblement égal à 0°. Autrement dit, lorsque ledit angle est sensiblement égal à 0°, la première partie de conducteur et la deuxième partie de conducteur sont sensiblement parallèles l’une par rapport à l’autre. Cette configuration permet avantageusement d’augmenter l’effort mécanique, induit par le courant circulant dans le conducteur, auquel sont soumises la première partie et la deuxième partie de conducteur. La première partie de conducteur et la deuxième partie de conducteur peuvent notamment présenter une forme de barre, par exemple de section rectangulaire. La première partie de conducteur et la deuxième partie de conducteur peuvent présenter une même longueur L, par exemple comprise entre 20mm et 60mm, de préférence égale à 40mm. De manière avantageuse, la longueur L respectivement de la première partie de conducteur et de la deuxième partie de conducteur, un espacement r entre la première partie de conducteur et la deuxième partie de conducteur, une perméabilité magnétique du corps ferromagnétique et un effort mécanique de rupture F r nécessaire à la rupture mécanique du conducteur sont déterminés de sorte que l’effort mécanique de rupture F r est inférieur ou égal à l’effort mécanique qui est induit par le courant parcourant le conducteur lorsque l’intensité I dudit courant est supérieure à l’intensité seuil I S , ledit effort mécanique étant calculé selon l’équation suivante, dans laquelle correspond à la perméabilité magnétique du vide : . Cette équation permet avantageusement de dimensionner le système de protection de sorte que le conducteur puisse se rompre mécaniquement dans la configuration anormale de fonctionnement. On peut noter que l’effort mécanique induit dans le conducteur par le courant circulant dans le conducteur est proportionnel à la perméabilité magnétique du corps ferromagnétique. Par conséquent, augmenter la perméabilité magnétique du corps ferromagnétique permet d’amplifier cet effort mécanique de sorte à atteindre plus facilement l’effort mécanique de rupture du conducteur en présence d’un courant anormalement élevé. L’espacement r peut notamment être compris entre 1mm et 5mm. En particulier, le corps ferromagnétique peut présenter une perméabilité magnétique comprise entre 100 et 1200, de préférence entre 800 et 1200. Cette plage de valeurs permet notamment d’obtenir un facteur d’amplification des forces de Laplace, qui est du même ordre de grandeur que la perméabilité magnétique, qui permet d’atteindre l’effort mécanique de rupture du conducteur. Le système de protection peut comprendre un dispositif de détection de défauts du circuit électrique et un dispositif de commande du dispositif de décharge. Le dispositif de commande est configuré pour, sur réception d’une information de détection de défauts émise par le dispositif de détection, commander le dispositif de décharge afin que le dispositif de décharge applique la tension de rupture aux bornes du conducteur. Ainsi, le système de protection peut être commandé et donc déclenché lorsqu’un fonctionnement anormal est détecté. Le dispositif de décharge peut, de préférence, comporter un condensateur apte à appliquer la tension de rupture aux bornes du conducteur et un interrupteur, notamment un interrupteur électronique, montés en série l’un avec l’autre. L’interrupteur est configuré pour permettre l’application de ladite tension de rupture aux bornes du conducteur dans la configuration anormale de fonctionnement. Ce montage électrique est simple et permet une décharge efficace sur le système de protection en cas de configuration anormale de fonctionnement du circuit électrique. De plus, l’interrupteur peut être commandable au moins en fermeture. Ceci permet de commander le déclenchement du système de protection. L’interrupteur peut de préférence comprendre un thyristor. Le condensateur peut notamment comporter un condensateur électro-chimique. Le condensateur peut présenter une capacité comprise entre 20µF et 1000µF. L’intensité seuil I S est de préférence supérieure ou égale à 1000A. De manière avantageuse, dans une configuration nominale de fonctionnement, le courant traversant le conducteur peut présenter une intensité comprise entre 100A et 200A et dans lequel l’intensité seuil I S est supérieure ou égale à 1000A. Dans la configuration nominale de fonctionnement, l’intensité du courant est notamment insuffisante pour engendre la rupture mécanique du conducteur. De manière avantageuse, le conducteur peut être réalisé, au moins partiellement, dans un matériau comportant de l’aluminium. L’aluminium présente l’avantage d’être un bon conducteur tout en présentant une faible résistance mécanique à la traction. Toutefois, un autre matériau bon conducteur électrique et avec une faible résistance mécanique pourrait être utilisé. De manière avantageuse, le conducteur peut comprendre un connecteur électrique configuré de sorte que lorsque le courant circulant dans le conducteur présente une intensité I supérieure ou égale à l’intensité seuil I S , l’effort mécanique dans le conducteur induit par ce courant provoque l’ouverture du connecteur électrique. Autrement dit, la rupture mécanique du conducteur est réalisée par l’ouverture du connecteur électrique. La troisième partie de conducteur peut notamment comprendre ledit connecteur électrique. Cette caractéristique permet avantageusement de mieux maîtriser la zone de rupture mécanique du conducteur. De plus, un tel connecteur électrique peut avantageusement être refermable et donc réutilisable. Au moins deux, en particulier les trois, de la première partie de conducteur, la deuxième partie de conducteur et la troisième partie de conducteur peuvent avantageusement être formées d’un seul tenant. Cette caractéristique permet de faciliter la mise en œuvre du conducteur. Le conducteur peut avantageusement présenter une zone de faiblesse prédéterminée configurée pour rompre en premier lors de la rupture mécanique du conducteur. Cette caractéristique permet avantageusement de mieux maîtriser la rupture mécanique du conducteur. En particulier, la troisième partie de conducteur peut comporter ladite zone de faiblesse. La troisième partie de conducteur peut notamment comprendre au moins une cavité, par exemple plusieurs cavités, formant ladite zone de faiblesse. Selon un autre aspect, il est proposé un circuit électrique comprenant un système de protection tel que précédemment décrit, une source électrique et une charge configurée pour être alimentée en puissance électrique par la source électrique. Le système de protection est notamment monté en série avec la source électrique et la charge. Le système de protection permet avantageusement de protéger le circuit électrique en cas de surcharge de courant dans ce dernier, ou d’autres configurations anormales de fonctionnement du circuit électrique. La charge peut avantageusement comporter un équipement électrique de propulsion. La source électrique peut notamment être configurée pour alimenter le circuit électrique en haute tension continue, par exemple d’une tension comprise entre 800VDC et 1200VDC. D’autres caractéristiques, détails et avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après, et à l’analyse des dessins annexés, sur lesquels : FIG. 1 illustre un diagramme électrique schématique d’un circuit électrique comprenant un système de protection selon un mode de réalisation. FIG. 2 illustre trois diagrammes électriques schématiques respectivement une configuration nominale de fonctionnement (figure 2A), une configuration anormale de fonctionnement (figure 2B) et une configuration de rupture (figure 2C) suite à la configuration anormale de fonctionnement d’un système de protection selon un mode de réalisation. FIG. 3 illustre un diagramme électrique schématique d’un circuit électrique comprenant un système de protection selon un autre mode de réalisation. FIG. 4 illustre trois diagrammes électriques schématiques respectivement une configuration nominale de fonctionnement (figure 4A), une configuration anormale de fonctionnement (figure 4B) et une configuration de rupture (figure 4C) suite à la configuration anormale de fonctionnement d’un système de protection selon un mode de réalisation. FIG. 5 illustre schématiquement un exemple de conducteur déplié pour un système de protection selon un mode de réalisation. FIG. 6 illustre schématiquement un graphique de l’effort mécanique auquel une première partie et une deuxième partie de conducteur du système de protection sont soumises en fonction d’un angle entre la première partie de conducteur et la deuxième partie de conducteur. Il est maintenant fait référence aux figures 1 et 3 représentant schématiquement un circuit électrique 1 selon un aspect de la présente divulgation. Le circuit électrique 1 comprend un système de protection 10 selon un mode de réalisation de la présente divulgation, une source électrique 2 et une charge 3 configurée pour être alimentée en puissance électrique par la source électrique 2. Le système de protection 10 est notamment monté en série avec la source électrique 2 et la charge 3. Le système de protection permet avantageusement de protéger le circuit électrique en cas de surcharge de courant dans ce dernier, ou d’autres configurations anormales de fonctionnement du circuit électrique. La charge 3 peut avantageusement comporter un équipement électrique de propulsion. La source électrique 2 peut notamment être configurée pour alimenter le circuit électrique en haute tension continue, par exemple d’une tension comprise entre 800VDC et 1200VDC. La source électrique 2 peut notamment comporter une batterie, par exemple associée à un dispositif de gestion de batterie. On entend par système de protection 10, un système de protection électrique 10 pour circuit électrique, qui permet notamment de couper la circulation de courant du circuit électrique dans une configuration anormale de fonctionnement du circuit électrique. Le système de protection 10 comprend un conducteur 11,12,13 et un corps ferromagnétique 14. Le système de protection peut en outre comprendre un dispositif de décharge 4 illustré en pointillés sur la FIG. 1 . Le système de protection peut alternativement être dépourvu de dispositif de décharge. Les figures 2A, 2B et 2C illustrent chacune respectivement un diagramme électrique schématique respectivement une configuration nominale de fonctionnement (figure 2A), une configuration anormale de fonctionnement (figure 2B) et une configuration de rupture (figure 2C) suite à la configuration anormale de fonctionnement du système de protection 10. Dans la configuration nominale de fonctionnement, le courant i 1 , i 2 traversant le conducteur 11,12,13 peut présenter une intensité comprise entre 100A et 200A. Dans la configuration nominale de fonctionnement, l’intensité du courant est notamment insuffisante pour engendre la rupture mécanique du conducteur. Dans la configuration anormale de fonctionnement, le courant i 1 , i 2 traversant le conducteur 11,12,13 peut présenter une intensité supérieure ou égale à 1000A. Le conducteur 11,12,13 comporte une première partie de conducteur 11 et une deuxième partie de conducteur 12 configurée dans l’espace relativement à la première partie de conducteur 11 de sorte qu’une direction d’un courant i 1 traversant la première partie de conducteur 11 est majoritairement opposée dans l’espace à une direction d’un courant i 2 traversant la deuxième partie de conducteur 12. Le conducteur comporte une troisième partie de conducteur 13 connectant électriquement ensemble la première partie de conducteur 11 et la deuxième partie de conducteur 12. Le corps ferromagnétique 14 est aménagé dans l’espace entre la première partie de conducteur 11 et la deuxième partie de conducteur 12. Le corps ferromagnétique14 peut notamment présenter une forme de plaque. Le corps ferromagnétique 14 est avantageusement réalisé dans un matériau ferromagnétique, tel que par exemple du fer ou du Mu-métal. Le conducteur 11,12,13 et le corps ferromagnétique 14 sont configurés de sorte que, lorsqu’un courant circulant dans le conducteur présente une intensité I supérieure ou égale à une intensité seuil I S , un effort mécanique F 1 ,F 2 dans le conducteur 11,12,13, notamment un effort mécanique de traction, induit par ce courant provoque la rupture mécanique du conducteur 11,12,13. Plus précisément, dans la configuration nominale de fonctionnement (figure 2A), un courant traverse le conducteur qui reste intact. Lorsqu’une configuration anormale de fonctionnement (figure 2B) survient, par exemple lorsque le courant traversant le conducteur est trop élevé, c’est-à-dire supérieur à l’intensité seuil, ou lorsque le dispositif de décharge est enclenché, par exemple suite à la détection d’une anomalie du circuit, l’effort mécanique induit par le courant vient solliciter mécaniquement le conducteur jusqu’à la rupture mécanique de ce dernier (figure 2C). Le seuil d’intensité I S est notamment fonction des caractéristiques géométriques, électromagnétiques et mécaniques du système de protection, et en particulier du conducteur et du corps ferromagnétique. L’intensité seuil I S est de préférence supérieure ou égale à 1000A. On entend par rupture mécanique du conducteur 11,12,13, que le conducteur est rompu en au moins deux portions distinctes l’une de l’autre, notamment de sorte que ces portions ne sont pas en contact électrique l’une avec l’autre. Ainsi, la circulation du courant à travers le conducteur 11,12,13 n’est plus possible. La rupture mécanique du conducteur 11,12,13 peut notamment être irréversible. On entend qu’une première direction est majoritairement opposée dans l’espace à une seconde direction, que la composante de la seconde direction selon la première direction est négative. Autrement dit, la composante de la direction du courant i 2 traversant la deuxième partie de conducteur 12 selon la direction du courant i 1 traversant la première partie de conducteur 11 est négative. La présente divulgation permet d’exploiter le phénomène des forces de Laplace auxquelles sont soumises la première partie de conducteur 11 et la deuxième partie de conducteur 12. En particulier, la première partie de conducteur 11 est soumise aux forces de Laplace résultant de la circulation d’un courant i 2 dans la deuxième partie de conducteur 12. De la même manière, la deuxième partie de conducteur 12 est soumise aux forces de Laplace résultant de la circulation de courant i 1 dans la première partie de conducteur 11. De plus, la configuration dans l’espace de la première partie de conducteur 11 et de la deuxième partie de conducteur 12, de sorte que la direction du courant traversant la première partie de conducteur est majoritairement opposée dans l’espace à la direction du courant traversant la deuxième partie de conducteur, permet avantageusement que les forces de Laplace, auxquelles sont soumises respectivement la première partie de conducteur 11 et la deuxième partie de conducteur 12, soient majoritairement opposées dans l’espace. La première partie de conducteur 11 et la deuxième partie de conducteur 12 tendent alors à s’éloigner l’une de l’autre dans l’espace, notamment jusqu’à la rupture mécanique du conducteur 11,12,13, qui est en particulier sollicité en traction. Il convient de noter qu’il est généralement recherché de minimiser les forces de Laplace afin d’éviter la rupture des conducteurs. Ici, au contraire, le phénomène des forces de Laplace est exploité afin de solliciter le conducteur jusqu’à la rupture mécanique de ce dernier. De plus, la mise en œuvre du corps ferromagnétique 14 entre la première partie de conducteur 11 et la deuxième partie de conducteur 12 permet avantageusement d’amplifier l’effort mécanique induit par le courant circulant dans le conducteur de sorte à faciliter la rupture du conducteur. Par ailleurs, ledit système de protection présente l’avantage considérable de présenter un pouvoir de coupure élevé, par exemple de l’ordre de 10KA, et un temps de réponse amélioré par exemple de l’ordre de 100µs. Ceci permet d’améliorer la sécurité du circuit électrique. La présente divulgation est une solution compacte, efficace et rapide pour la protection d’un circuit électrique, en particulier pour des applications en haute tension continue. En outre, la présente divulgation permet avantageusement de mettre en œuvre un système de protection de circuit électrique commandable, par exemple en comparaison des fusibles haute tension. Lorsque le système de protection 10 comprend le dispositif de décharge 4, le dispositif de décharge 4 est monté électriquement en parallèle du conducteur. Le dispositif de décharge 4 est configuré pour, dans une configuration anormale de fonctionnement, appliquer une tension, dite tension de rupture V C , aux bornes 15a,15b du conducteur 11,12,13 de sorte que l’intensité I du courant circulant dans le conducteur, qui résulte de l’application de la tension de rupture, est supérieure ou égale à l’intensité seuil I S . La tension de rupture V C est notamment une tension suffisamment élevée pour induire une rupture mécanique du conducteur. On entend par bornes 15a,15b du conducteur, une borne d’entrée et une borne de sortie du conducteur. Les bornes peuvent former des bornes physiques du conducteur ou des bornes géographiques du conducteur. En effet, lesdites bornes ne doivent pas être forcément comprises comme formant des objets physiques. L’essentiel est que le dispositif de décharge soit apte à appliquer la tension de rupture aux bornes du conducteur. Plus précisément, chacune de la première partie de conducteur 11, la deuxième partie de conducteur 12 et de la troisième partie de conducteur 13 peuvent comprendre respectivement une première extrémité et une seconde extrémité opposée à la première extrémité. La première extrémité de la première partie de conducteur peut former la borne d’entrée 15a du conducteur, la seconde extrémité de la première partie de conducteur étant électriquement connectée ou étant confondue avec la première extrémité de la troisième partie de conducteur, la seconde extrémité de la troisième partie de conducteur étant électriquement connectée ou étant confondue avec la première extrémité de la deuxième partie de conducteur, la seconde extrémité de la deuxième partie de conducteur pouvant former la borne de sortie 15b du conducteur. Le dispositif de décharge 4 permet de déclencher de manière simple la rupture mécanique du conducteur dans la configuration anormale de fonctionnement. Il convient de noter qu’en l’absence du dispositif de décharge ou lorsque le dispositif de décharge 4 n’applique pas aux bornes 15a,15b du conducteur la tension de rupture, la rupture mécanique du conducteur 11,12,13 peut être causée par la circulation d’un courant anormalement élevé, c’est-à-dire supérieur à l’intensité seuil I S , au sein du conducteur 11,12,13. Par ailleurs, le conducteur 11,12,13 peut être réalisé, au moins partiellement, dans un matériau comportant de l’aluminium. L’aluminium présente l’avantage d’être un bon conducteur tout en présentant une faible résistance mécanique à la traction. Toutefois, un autre matériau bon conducteur électrique et avec une faible résistance mécanique pourrait être utilisé. Le conducteur 11,12,13 peut notamment prendre la forme d’un jeu de barres, encore désigné « busbar » en langue anglaise. La première partie de conducteur 11 et la deuxième partie de conducteur 12 peuvent notamment présenter une forme de barre, par exemple de section rectangulaire. La première partie de conducteur 11 et la deuxième partie de conducteur 12 peuvent présenter une section comprise entre 1mm 2 et 5mm 2 . La première partie de conducteur 11 et la deuxième partie de conducteur 12 peuvent présenter une même longueur L, par exemple comprise entre 20mm et 60mm, de préférence égale à 40mm. En outre, la longueur L respectivement de la première partie de conducteur 11 et de la deuxième partie de conducteur 12, un espacement r entre la première partie de conducteur 11 et la deuxième partie de conducteur 12, une perméabilité magnétique du corps ferromagnétique 14 et un effort mécanique de rupture F r nécessaire à la rupture mécanique du conducteur 11,12,13 peuvent être déterminés de sorte que l’effort mécanique de rupture F r est inférieur ou égal à l’effort mécanique F 1 ,F 2 qui est induit par le courant parcourant le conducteur lorsque l’intensité I dudit courant est supérieure à l’intensité seuil I S , ledit effort mécanique étant calculé selon l’équation suivante, dans correspond à la perméabilité magnétique du vide : . Cette équation permet avantageusement de dimensionner le système de protection de sorte que le conducteur puisse se rompre mécaniquement dans la configuration anormale de fonctionnement. On peut noter que l’effort mécanique induit dans le conducteur par le courant circulant dans le conducteur est proportionnel à la perméabilité magnétique du corps ferromagnétique. Par conséquent, augmenter la perméabilité magnétique du corps ferromagnétique permet d’amplifier cet effort mécanique de sorte à atteindre plus facilement l’effort mécanique de rupture du conducteur en présence d’un courant anormalement élevé. L’espacement r peut notamment être compris entre 1mm et 5mm. Le corps ferromagnétique 14 peut, de préférence, présenter une perméabilité magnétique comprise entre 100 et 1200, de préférence entre 800 et 1200. Cette plage de valeurs permet notamment d’obtenir un facteur d’amplification des forces de Laplace, qui est du même ordre de grandeur que la perméabilité magnétique, qui permet d’atteindre l’effort mécanique de rupture du conducteur. Le système de protection 10 peut en outre comprendre un dispositif de détection de défauts du circuit électrique et un dispositif de commande du dispositif de décharge 4. Le dispositif de commande est configuré pour, sur réception d’une information de détection de défauts émise par le dispositif de détection, commander le dispositif de décharge afin que le dispositif de décharge applique la tension de rupture aux bornes 15a,15b du conducteur. Ainsi, le système de protection 10 peut être commandé et donc déclenché lorsqu’un fonctionnement anormal est détecté. En référence aux figures 3, 4A, 4B et 4C, le dispositif de décharge 4 peut avantageusement comporter un condensateur 41 apte à appliquer la tension de rupture V C aux bornes du conducteur 11,12,13 et un interrupteur 42, notamment un interrupteur électronique, montés en série l’un avec l’autre. L’interrupteur 42 est configuré pour permettre l’application de ladite tension de rupture V C aux bornes 15a,15b du conducteur 11,12,13 dans la configuration anormale de fonctionnement. Les figures 4A, 4B et 4C illustrent chacune respectivement un diagramme électrique schématique respectivement une configuration nominale de fonctionnement (figure 4A), une configuration anormale de fonctionnement (figure 4B) et une configuration de rupture (figure 4C) suite à la configuration anormale de fonctionnement du système de protection 10. Dans la configuration nominale de fonctionnement (figure 4A), un courant traverse le conducteur qui reste intact et l’interrupteur 42 est ouvert. Lorsqu’une configuration anormale de fonctionnement (figure 4B) survient, par exemple suite à la détection d’une anomalie du circuit, l'interrupteur est fermé 42 enclenchant ainsi l’application de la tension de rupture V C aux bornes du conducteur 11,12,13. L’effort mécanique, induit par le courant traversant le conducteur et résultant de l’application de la tension de rupture, vient solliciter mécaniquement le conducteur jusqu’à la rupture mécanique de ce dernier (figure 4C). Ce montage électrique est simple et permet une décharge efficace sur le système de protection en cas de configuration anormale de fonctionnement du circuit électrique. De plus, l’interrupteur peut être commandable au moins en fermeture. Ceci permet de commander le déclenchement du système de protection. L’interrupteur 42 peut de préférence comprendre un thyristor. Le condensateur 41 peut notamment comporter un condensateur électro-chimique. Le condensateur 41 peut présenter une capacité comprise entre 20µF et 1000µF. De manière avantageuse, le conducteur peut comprendre un connecteur électrique configuré de sorte que lorsque le courant circulant dans le conducteur présente une intensité I supérieure ou égale à l’intensité seuil I S , l’effort mécanique dans le conducteur induit par ce courant provoque l’ouverture du connecteur électrique. Autrement dit, la rupture mécanique du conducteur est réalisée par l’ouverture du connecteur électrique. La troisième partie de conducteur peut notamment comprendre ledit connecteur électrique. Cette caractéristique permet avantageusement de mieux maîtriser la zone de rupture mécanique du conducteur. De plus, un tel connecteur électrique peut avantageusement être refermable et donc réutilisable. Par ailleurs, au moins deux, en particulier les trois, de la première partie de conducteur 11, la deuxième partie de conducteur 12 et la troisième partie de conducteur 13 peuvent être formées d’un seul tenant. Autrement dit, au moins deux, en particulier les trois, de la première partie de conducteur 11, la deuxième partie de conducteur 12 et la troisième partie de conducteur 13 peuvent former une unique pièce. Cette caractéristique permet de faciliter la mise en œuvre du conducteur. La FIG. 5 illustre schématiquement un exemple de conducteur 11,12,13 déplié. Le conducteur 11,12,13 peut avantageusement présenter une zone de faiblesse prédéterminée configurée pour rompre en premier lors de la rupture mécanique du conducteur 11,12,13. Cette caractéristique permet avantageusement de mieux maîtriser la rupture mécanique du conducteur 11,12,13. En particulier, la troisième partie de conducteur 13 peut comporter ladite zone de faiblesse. La troisième partie de conducteur 13 peut notamment comprendre au moins une cavité 16, par exemple plusieurs cavités, formant ladite zone de faiblesse. En outre, la première partie de conducteur 11 et la deuxième partie de conducteur 12 peuvent être inclinés l’une par rapport à l’autre d’un angle inférieur ou égal à 40°, par exemple inférieur ou égal à 20°, de préférence inférieur ou égale à 10°, par exemple sensiblement égal à 0°. Autrement dit, lorsque ledit angle est sensiblement égal à 0°, la première partie de conducteur 11 et la deuxième partie de conducteur 12 sont sensiblement parallèles l’une par rapport à l’autre. Cette configuration permet avantageusement d’augmenter l’effort, induit par le courant circulant dans le conducteur, auquel sont soumises la première partie et la deuxième partie de conducteur. La FIG. 6 illustre schématiquement un graphique de l’effort mécanique auquel la première partie de conducteur 11 et la deuxième partie de conducteur 12 du système de protection sont soumises en fonction dudit angle entre la première partie de conducteur 11 et la deuxième partie de conducteur 12. Cette FIG. 6 illustre bien que plus l’angle est élevé, plus ledit effort mécanique est faible. Il est donc plus avantageux de mettre en œuvre la première partie de conducteur 11 et la deuxième partie de conducteur 12 sensiblement parallèles l’une par rapport à l’autre. Système de protection (10) d’un circuit électrique (1), le système de protection (10) comprenant : - un conducteur (11,12,13) comportant une première partie de conducteur (11) et une deuxième partie de conducteur (12) configurée dans l’espace relativement à la première partie de conducteur (11) de sorte qu’une direction d’un courant (i 1 ) traversant la première partie de conducteur (11) est majoritairement opposée dans l’espace à une direction d’un courant (i 2 ) traversant la deuxième partie de conducteur (12), le conducteur comportant une troisième partie de conducteur (13) connectant électriquement ensemble la première partie de conducteur (11) et la deuxième partie de conducteur (12), et - un corps ferromagnétique (14) aménagé dans l’espace entre la première partie de conducteur (11) et la deuxième partie de conducteur (12), le conducteur (11,12,13) et le corps ferromagnétique (14) étant configurés de sorte que, lorsqu’un courant circulant dans le conducteur (11,12,13) présente une intensité I supérieure ou égale à une intensité seuil I S , un effort mécanique (F 1 ,F 2 ) dans le conducteur (11,12,13) induit par ce courant provoque la rupture mécanique du conducteur (11,12,13). Système de protection (10) selon la revendication 1, comprenant un dispositif de décharge (4) monté électriquement en parallèle du conducteur, le dispositif de décharge (4) étant configuré pour, dans une configuration anormale de fonctionnement, appliquer une tension de rupture (V C ) aux bornes (15a,15b) du conducteur (11,12,13) de sorte que l’intensité I du courant circulant dans le conducteur (11,12,13), qui résulte de l’application de la tension de rupture (V C ), est supérieure ou égale à l’intensité seuil I S . Système de protection (10) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la première partie de conducteur (11) et la deuxième partie de conducteur (12) sont inclinés l’une par rapport à l’autre d’un angle inférieur ou égal à 40°, par exemple inférieur ou égal à 20°, de préférence inférieur ou égale à 10°, par exemple sensiblement égal à 0°. Système de protection (10) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel une longueur L respectivement de la première partie de conducteur (11) et de la deuxième partie de conducteur (12), un espacement r entre la première partie de conducteur (11) et la deuxième partie de conducteur (12), une perméabilité magnétique du corps ferromagnétique (14) et un effort mécanique de rupture F r nécessaire à la rupture mécanique du conducteur (11,12,13) sont déterminés de sorte que l’effort mécanique de rupture F r est inférieur ou égal à l’effort mécanique (F 1 ,F 2 ) qui est induit par le courant parcourant le conducteur (11,12,13) lorsque l’intensité I dudit courant est supérieure à l’intensité seuil I S , ledit effort mécanique étant calculé selon l’équation suivante, dans laquelle correspond à la perméabilité magnétique du vide : . Système de protection (10) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le corps ferromagnétique (14) présente une perméabilité magnétique comprise entre 100 et 1200. Système de protection (10) selon l’une des revendications précédentes combinée à la revendication 2, dans lequel le dispositif de décharge (4) comporte un condensateur (41) apte à appliquer la tension de rupture (V C ) aux bornes (15a,15b) du conducteur (11,12,13) et un interrupteur (42) montés en série l’un avec l’autre, l’interrupteur (42) étant configuré pour permettre l’application de ladite tension de rupture (V C ) aux bornes (15a,15b) du conducteur (11,12,13) dans la configuration anormale de fonctionnement. Système de protection (10) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel, dans une configuration nominale de fonctionnement, le courant (i 1 , i 2 ) traversant le conducteur (11,12,13) présente une intensité I comprise entre 100A et 200A et dans lequel l’intensité seuil I S est supérieure ou égale à 1000A. Système de protection (10) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le conducteur (11,12,13) est réalisé, au moins partiellement, dans un matériau comportant de l’aluminium. Système de protection (10) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel au moins deux, en particulier les trois, de la première partie de conducteur (11), la deuxième partie de conducteur (12) et la troisième partie de conducteur (13) sont formées d’un seul tenant. Système de protection (10) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le conducteur (11,12,13) présente une zone de faiblesse prédéterminée configurée pour rompre en premier lors de la rupture mécanique du conducteur (11,12,13). Circuit électrique (1) comprenant un système de protection (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, une source électrique (2) et une charge (3) configurée pour être alimentée en puissance électrique par la source électrique (2), le système de protection (10) étant monté en série avec la source électrique (2) et la charge (3). Circuit électrique (1) selon la revendication précédente, dans lequel la charge (3) comporte un équipement électrique de propulsion. .