Brevet FR3154350A1 — publié le 20250425

L’invention concerne un dispositif contrôlé thermique de stockage d’énergie pour véhicule électrique, ayant des capacités d’évacuation thermique élevées. Le dispositif comprend : - une pluralité de cellules électriques (101) - un premier dispositif d’échange thermique comprenant un caloduc gravitaire (111) coudé, en capacité d’échange thermique avec un côté des cellules (101) et une source froide d’un deuxième dispositif d’échange thermique (120), la source froide comprenant au moins deux plaques froides (121-122). Le deuxième dispositif d’échange thermique (120) comprend au moins un caloduc pulsé (123) présentant : - une première aile (123a) s’étendant sous une partie de condensation du caloduc gravitaire et en capacité d’échange thermique avec une partie de la tranche des cellules (101) - une seconde aile (123b) s’étendant en capacité d’échange thermique avec au moins une des plaques froides (121-122) ; - une âme (123c) reliant les ailes (123a, 123b). Figure pour l’abrégé : Fig. 6 Dispositif de stockage d'énergie électrique à double contrôle thermique et véhicule associé. L’invention concerne le domaine technique de la maîtrise ou du contrôle thermique des dispositifs de stockage d'énergie électrique sous forme chimique pour véhicule électrique, autrement dit des accumulateurs électriques ou batteries dites « de puissance » (par opposition aux batteries accessoires équipant les véhicules thermiques et ne servant qu’au démarrage du moteur thermique et à l’alimentation des équipements du véhicule). Comme cela est connu, une batterie électrique est un ensemble d'accumulateurs électriques reliés entre eux de façon à créer un générateur électrique de tension et de capacité désirée. Ces accumulateurs sont souvent appelés éléments de batterie ou cellules. Une telle batterie, et donc ces accumulateurs ou cellules, permet(tent) de stocker l'énergie électrique sous forme chimique et de la restituer au moteur électrique sous forme de courant continu, de manière contrôlée. Parmi les inconvénients des batteries, on peut noter : - leurs coûts élevés, - leur autonomie, - leur temps de charge, - la difficulté à contrôler la température qu’elles atteignent, notamment en situation de « charge (ultra) rapide) (« (ultra)fast charge » en anglais), qui peut conduire à la destruction de la batterie, voire du véhicule. Pouvoir refroidir, ou plus généralement contrôler thermiquement une ou des cellules est donc un objectif majeur. Classiquement, la batterie comprend une pluralité de cellules électriques disposées parallèlement entre elles, suivant une ligne, chaque cellule présentant deux faces reliées par une tranche périphérique comprenant au moins un premier côté, un deuxième côté et un troisième côté, le deuxième côté et le troisième côté étant parallèles entre eux et transversaux au premier côté. Trois types de cellules existent : les cellules dites « prismatiques », les cellules dites « poche » ou « pouch », et les cellules dites « cylindriques ». L’invention ne concerne que les cellules « prismatiques », et les cellules « poche » ou « pouch ». Une cellule prismatique porte les bornes électriques sur le seul premier côté. En d’autres termes, le premier côté porte la borne d’anode et la borne de cathode, écartée l’une de l’autre d’une distance déterminée, les deuxième et troisième côtés étant libres de toute borne. Une cellule poche (ou pouch) porte les bornes électriques latéralement, en position d’utilisation, c’est-à-dire que les bornes d'anode et de cathode sont situées sur les seuls deuxième côté et troisième côté la cellule, une borne par côté. En d’autres termes, si le deuxième côté porte la borne d'anode, alors le troisième côté porte la borne de cathode et inversement, le premier côté étant libre de toute borne. La présente invention concerne les deux types de cellules, prismatique et poche. On connaît déjà des dispositifs contrôlés thermiquement comprenant une batterie électrique et au moins une plaque froide en capacité d’échange thermique avec les cellules de la batterie. La plaque froide (ou « cold plate » en anglais) comprend deux faces parallèles, entre lesquelles serpente un canal de circulation d’un fluide caloporteur grâce à une pompe. Le canal comprend une entrée et une sortie de fluide connectées à un circuit de fluide extérieur qui connecte, en boucle fermée, le canal de la plaque froide à un échangeur de chaleur avec l’air environnant, typiquement un radiateur. La plaque froide est ainsi posée contre la batterie par d’une de ses faces (de préférence par l’intermédiaire d’une couche de matériau d’interface thermique, ou TIM pour « thermal interface material » en anglais) pour permettre de capturer des calories provenant de la batterie et de les conduire vers le radiateur pour évacuation hors du véhicule. Ce dispositif est très simple, et ne permet l’évacuation de chaleur que par une seule face de la plaque froide. Ses capacités de régulation thermiques sont donc limitées. L’invention propose un système beaucoup plus performant permettant, notamment, de tirer parti des deux faces de la plaque froide. En effet, les capacités thermiques de ce dispositif ne permettent pas d’évacuer toute la chaleur nécessaire lors de la charge des batteries, et il existe un besoin important de proposer un dispositif contrôlé thermique de stockage d’énergie électrique ayant des capacités d’évacuation thermique élevées. Il est également nécessaire que cette évacuation de chaleur se fasse de manière à obtenir une distribution de température au sein de la cellule à la fois la plus homogène possible, et dont l’écart entre la température la plus forte et la température la plus faible de dépasse pas les dix degrés Celsius, de préférence les cinq degrés Celsius, avantageusement trois degrés Celsius. Ce besoin doit également être satisfait tout en limitant l’encombrement et/ou le poids de l’ensemble du dispositif comprenant les cellules de stockage d’électricité et la partie de gestion thermique. Aussi est-il proposé un dispositif contrôlé thermiquement de stockage d'énergie électrique sous forme chimique pour un véhicule, le dispositif comprenant : - une pluralité de cellules électriques ; - un premier dispositif d’échange thermique comprenant un caloduc gravitaire coudé ayant une partie d’évaporation en capacité d’échange thermique avec un côté des cellules et une partie de condensation en capacité d’échange thermique avec une source froide d’un deuxième dispositif d’échange thermique, la source froide comprenant au moins deux plaques froides ; le deuxième dispositif d’échange thermique comprenant au moins un caloduc pulsé présentant : - une première aile s’étendant sous la partie de condensation du caloduc gravitaire et en capacité d’échange thermique avec une partie de la tranche des cellules ; - une seconde aile s’étendant en capacité d’échange thermique avec au moins une des plaques froides ; - une âme reliant les ailes. Plus précisément, le dispositif contrôlé thermiquement peut comprendre : - une batterie électrique ayant une pluralité de cellules électriques présentant chacune deux faces reliées par une tranche, là où la cellule est la plus fine et où sont situés au moins un premier côté, un deuxième côté et troisième côté, les deuxième côté et troisième côté étant parallèles entre eux et transversaux au premier côté, chaque cellule comprenant une borne de cathode et une borne d’anode situées sur un seul côté ou sur deux côtés différents de la tranche, les bornes des cellules adjacentes étant connectées entre elles pour former la batterie, les cellules étant disposées parallèlement entre elles, suivant une direction longitudinale, face contre face, le dispositif contrôlé thermiquement étant caractérisé en ce qu’il comprend, en outre : - un premier dispositif d’échange thermique comprenant un caloduc gravitaire en capacité d’échange thermique avec au moins le deuxième côté ou le troisièmes côté des cellules et une source froide d’au moins un deuxième dispositif d’échange thermique, premier dispositif d’échange thermique dans lequel : * le caloduc gravitaire comprend un corps intégrant intérieurement une série de canaux juxtaposés contenant une substance caloporteuse et deux volumes transversaux dans lequel débouchent les extrémités des canaux de sorte qu’ils communiquent fluidiquement entre eux via ces volumes transversaux ; * le corps du caloduc gravitaire est coudé, en L ou en C, de sorte que les canaux présentent chacun au moins une partie incurvée située entre deux ailes, une première aile portant au moins une partie de vaporisation et une deuxième aile portant une partie de condensation, la partie de condensation étant située à un niveau d’élévation plus haut que celui de la partie de vaporisation par rapport à la gravité en position d’utilisation ; * le caloduc gravitaire est agencé de telle sorte que la première aile portant la partie de vaporisation s’étendant latéralement en regard du deuxième côté ou du troisième côté de la tranche des cellules à une première distance, de préférence nulle, alors que la deuxième aile du caloduc gravitaire portant la partie de condensation s’étendant latéralement au-dessus du premier côté de la tranche des cellules, à une seconde distance strictement supérieure à la première distance ; le deuxième dispositif d’échange thermique comprenant : - la source froide qui comprend au moins une première plaque froide et une deuxième plaque froide dans lesquelles circule un fluide caloporteur entre une entrée et une sortie, les première et deuxième plaques froides s’étendant parallèlement entre elles, longitudinalement, à plat et en regard du premier côté des cellules ; - au moins un caloduc pulsé comprenant un corps intégrant intérieurement au moins un canal refermé sur lui-même pour former une boucle et incorporant une substance caloporteuse, le canal présentant des circonvolutions et s’étendant entre une partie d’évaporation en contact thermique avec au moins une partie du premier côté de la tranche des cellules, et une deuxième partie de condensation en contact thermique avec une face de chacune des première et deuxième plaques froides, le corps du caloduc pulsé étant coudé en C pour présenter : - une première aile s’étendant longitudinalement entre le premier côté de la tranche des cellules et la partie de condensation du ou des caloduc(s) gravitaire(s), et comprenant la partie d’évaporation en capacité d’échange thermique avec au moins une partie du premier côté de la tranche des cellules, - une seconde aile parallèle à la première aile et comprenant la partie de condensation s’étendant en capacité d’échange thermique avec au moins une des première et deuxième plaques froides ; - une âme reliant la première et la seconde aile. Selon d’autres modes de réalisation : - - la seconde aile dudit au moins un caloduc pulsé peut s’étendre entre deux desdites au moins deux plaques froides et être en capacité d’échange thermique avec deux desdites au moins deux plaques froides ; - l dispositif peut comprendre au moins un premier caloduc pulsé et au moins un deuxième caloduc pulsé et dans lequel : * la première aile du premier caloduc pulsé s’étend longitudinalement entre le premier côté de la tranche des cellules et la partie de condensation du ou des caloduc(s) gravitaire(s), et en capacité d’échange thermique avec une première demi-longueur du premier côté de la tranche des cellules, et la seconde aile du premier caloduc pulsé s’étend entre, et en capacité d’échange thermique avec, la première et la deuxième plaque froides ; et * la première aile du deuxième caloduc pulsé s’étend longitudinalement entre le premier côté de la tranche des cellules et la partie de condensation du ou des caloduc(s) gravitaire(s), et en capacité d’échange thermique avec une seconde demi-longueur du premier côté de la tranche des cellules, et la seconde aile du deuxième caloduc pulsé s’étend en capacité d’échange thermique avec une face libre de la deuxième plaque froide ; - le dispositif peut comprendre au moins un premier caloduc pulsé et au moins un deuxième caloduc pulsé et dans lequel : * la première aile du premier caloduc pulsé s’étend longitudinalement entre le premier côté de la tranche des cellules et la partie de condensation du ou des caloduc(s) gravitaire(s), et elle est en capacité d’échange thermique avec une longueur du premier côté de la tranche des cellules, et la seconde aile du premier caloduc pulsé s’étend entre, et est en capacité d’échange thermique avec, la première et la deuxième plaque froides ; et * la première aile du deuxième caloduc pulsé s’étend longitudinalement sous le quatrième côté de la tranche des cellules, et elle est en capacité d’échange thermique avec une longueur du quatrième côté de la tranche des cellules, et la seconde aile du deuxième caloduc pulsé s’étend en capacité d’échange thermique au moins avec une face libre de la deuxième plaque froide ; - la source froide du deuxième dispositif d’échange thermique peut comprendre au moins une troisième plaque froide ; - la troisième plaque froide peut être agencée parallèlement et en regard de la deuxième plaque froide, en capacité d’échange thermique avec la seconde aile du deuxième caloduc pulsé ; - la troisième plaque froide peut être agencée contre la première plaque froide, en capacité d’échange thermique avec ledit au moins un caloduc gravitaire, la première et la deuxième plaque froide étant reliées à un premier circuit de fluide caloporteur et la troisième plaque froide étant reliée à un deuxième circuit de fluide caloporteur indépendant du premier circuit de fluide caloporteur ; - la source froide du deuxième dispositif d’échange thermique peut comprendre une quatrième plaque froide agencée parallèlement et en regard de la deuxième plaque froide, en capacité d’échange thermique avec une face libre de la seconde aile du deuxième caloduc pulsé ; - le ou les caloduc(s) caloduc(s) pulsé(s) peut/peuvent être en contact thermique contre le premier côté et/ou le quatrième côté de la cellule ou des bornes portées par ledit premier côté, une couche de matériau isolant électrique étant interposée entre le ou les caloduc(s) caloduc(s) pulsé(s) et le premier côté de la cellule ou des bornes portées par ledit premier côté ; - les plaques froides et le ou les caloducs pulsés peuvent être en un seul bloc au sein duquel les plaques froides et le ou les caloducs pulsés sont fonctionnellement séparés entre eux par une seule paroi ; - le dispositif peut comprendre en outre un boîtier dans lequel sont disposés la pluralité de cellules, le boîtier comprenant : * un fond sur lequel s’appuient les cellules et une pluralité de caloducs gravitaires, et * un moyen de serrage configuré pour serrer chaque caloduc gravitaire contre le deuxième côté et/ou le troisième côté de la ou des cellules située(s) en regard, de sorte que la ou chaque partie de vaporisation du/des caloducs gravitaires soit plaquée contre la ou les cellules située(s) en regard ; - le moyen de serrage peut comprendre des parois dressées, en appui contre le fond et entourant les cellules et la pluralité desdits caloducs gravitaires, dans leur ensemble ; et/ou la plaque froide qui couvre la seconde aile du deuxième caloduc pulsé, peut être fixée au boîtier de sorte que toutes les cellules et tous les caloducs gravitaires et caloducs pulsés, dans leur ensemble, sont serrés entre le boîtier et la plaque froide qui couvre la seconde aile du deuxième caloduc pulsé. La présente solution concerne également un véhicule électrique ou hybride comprenant : - au moins un moteur électrique pour le mouvoir, et - au moins un dispositif contrôlé thermiquement précédent relié au moteur électrique pour l’alimenter en électricité ; - au moins une prise électrique reliée audit au moins un dispositif contrôlé thermiquement pour le charger en électricité. D’autres caractéristiques de l’invention seront énoncées dans la description détaillée ci-après, faite en référence aux dessins annexés, et qui illustrent, respectivement : FIG. 1 une vue schématique de principe d’un véhicule électrique équipé d’un dispositif contrôlé thermiquement selon l’invention ; FIG. 2 une vue schématique en perspective, d’un caloduc gravitaire utilisé dans le dispositif contrôlé thermiquement selon l’invention ; FIG. 3 une vue schématique en perspective, vue de dessous, d’un caloduc pulsé utilisé dans le dispositif contrôlé thermiquement selon l’invention ; FIG. 4 une vue schématique du principe de fonctionnement du caloduc pulsé de la FIG. 3 utilisé dans le dispositif contrôlé thermiquement selon l’invention ; FIG. 5 , une vue schématique de principe en perspective du premier dispositif d’échange thermique d’un dispositif contrôlé thermiquement selon l’invention, comprenant des caloducs gravitaires ; FIG. 6 , une vue schématique de principe en coupe du premier et du deuxième dispositif d’échange thermique d’un premier mode de réalisation d’un dispositif contrôlé thermiquement selon l’invention, comprenant un caloduc pulsé et deux plaques froides ; FIG. 7 une vue schématique de principe en coupe longitudinale d’un deuxième mode de réalisation d’un dispositif contrôlé thermiquement selon l’invention, comprenant deux caloducs pulsés et deux plaques froides ; FIG. 8 une vue schématique de principe en coupe longitudinale d’un troisième mode de réalisation d’un dispositif contrôlé thermiquement selon l’invention, comprenant deux caloducs pulsés et trois plaques froides, la partie de condensation de chacun des caloducs pulsés étant en contact de deux des trois plaques froides ; FIG. 9 une vue schématique de principe en coupe longitudinale d’un quatrième mode de réalisation d’un dispositif contrôlé thermiquement selon l’invention, comprenant un caloduc pulsé et deux plaques froides appliquées l’une contre l’autre, formant une plaque froide double entre la partie de condensation du caloduc gravitaire et la partie de condensation du caloduc pulsé ; FIG. 10 une vue schématique de principe en coupe longitudinale d’un cinquième mode de réalisation d’un dispositif contrôlé thermiquement selon l’invention, comprenant un caloduc pulsé, deux plaques froides appliquées l’une contre l’autre, formant une plaque froide double entre la partie de condensation du caloduc gravitaire et la partie de condensation du caloduc pulsé, et une plaque froide terminale couvrant l’autre face de la partie de condensation du caloduc pulsé et coiffant ainsi l’ensemble ; FIG. 11 une vue schématique de principe en coupe longitudinale d’un sixième mode de réalisation d’un dispositif contrôlé thermiquement selon l’invention, comprenant deux caloducs pulsés, deux plaques froides appliquées l’une contre l’autre, formant une plaque froide double entre la partie de condensation du caloduc gravitaire et la partie de condensation d’un premier caloduc pulsé, et une plaque froide simple intermédiaire c’est-à-dire en contact thermique avec d’une part la partie de condensation du premier caloduc pulsé et d’autre part la partie de condensation du deuxième caloduc pulsé ; FIG. 12 une vue schématique de principe en coupe longitudinale d’un septième mode de réalisation préféré d’un dispositif contrôlé thermiquement selon l’invention, similaire au sixième mode de réalisation, mais comprenant une quatrième plaque froide terminale couvrant l’autre face de la partie de condensation du deuxième caloduc pulsé et coiffant ainsi l’ensemble ; FIG. 13 une vue schématique de principe en coupe longitudinale d’un huitième mode de réalisation d’un dispositif contrôlé thermiquement selon l’invention, comprenant deux caloducs pulsés et trois plaques froides, la partie de condensation de chacun des caloducs pulsés étant en contact de deux des trois plaques froides, la première branche d’un premier caloduc pulsé étant en capacité d’échange thermique avec le premier côté de la tranche des cellules, et la première branche d’un deuxième caloduc pulsé étant en capacité d’échange thermique avec le quatrième côté de la tranche des cellules ; FIG. 14 une vue schématique de principe en coupe longitudinale d’un neuvième mode de réalisation préféré d’un dispositif contrôlé thermiquement selon l’invention, similaire au sixième mode de réalisation, mais comprenant une quatrième plaque froide terminale couvrant l’autre face de la partie de condensation du deuxième caloduc pulsé et coiffant ainsi l’ensemble, la première branche d’un premier caloduc pulsé étant en capacité d’échange thermique avec le premier côté de la tranche des cellules, et la première branche d’un deuxième caloduc pulsé étant en capacité d’échange thermique avec le quatrième côté de la tranche des cellules ; FIG. 15 une vue schématique réaliste en perspective, partiellement éclatée, en position opérationnelle d’un dixième mode de réalisation d’un dispositif contrôlé thermiquement selon l’invention, et comprenant des cellules poches, des caloducs gravitaires en capacité d’échange thermique avec les deuxièmes et troisièmes côtés portant les bornes électriques, un premier caloduc pulsé dont la première branche est agencée en capacité d’échange thermique avec le premier côté de la tranche des cellules, et un deuxième caloduc pulsé dont la première branche est agencée en capacité d’échange thermique avec le quatrième côté de la tranche des cellules ; FIG. 16 une vue schématique réaliste en perspective, partiellement éclatée, en position opérationnelle avec des moyens de serrage, d’une première variante du septième mode de réalisation préféré de la FIG. 12 d’un dispositif contrôlé thermiquement selon l’invention, comprenant frontalement deux caloducs pulsés dont la partie de condensation est insérée entre la plaque froide double et la plaque froide intermédiaire, et dorsalement, non visibles, deux caloducs pulsés dont la partie de condensation est insérée entre la plaque froide intermédiaire et la plaque froide terminale ; FIG. 17 une vue schématique réaliste partielle en coupe transversale du dispositif contrôlé thermiquement de la FIG. 16 ; FIG. 18 une vue schématique réaliste partielle en coupe longitudinale du dispositif contrôlé thermiquement de la FIG. 16 ; FIG. 19 une vue schématique réaliste partielle en coupe longitudinale du dispositif contrôlé thermiquement de la FIG. 16 , dans lequel l’empilement de plaques froides et de caloducs pulsés est réalisé en un bloc dans lequel la séparation entre un canal de plaque froide et un canal de caloduc pulsé est constituée par une seule paroi ; FIG. 20 une vue schématique réaliste éclatée en perspective de l’ensemble des plaques froides et des caloducs pulsés du septième mode de réalisation ; FIG. 21 une vue schématique réaliste éclatée en perspective de la plaque froide double du septième mode de réalisation ; FIG. 22 une vue schématique réaliste en coupe d’une sortie du circuit de fluide caloporteur hors des plaques froides en contact avec les caloducs pulsés ; FIG. 23 une vue schématique réaliste en coupe d’une sortie du circuit de fluide caloporteur hors de la plaque froide en contact avec les caloducs gravitaires ; FIG. 24 une vue schématique réaliste de face, en position opérationnelle d’une deuxième variante du septième mode de réalisation préféré d’un dispositif contrôlé thermiquement selon l’invention, comprenant frontalement un caloduc pulsé dont la partie de condensation est insérée entre la plaque froide double et la plaque froide intermédiaire, et un caloduc pulsé dont la partie de condensation est insérée entre la plaque froide intermédiaire et la plaque froide terminale, et comprenant dorsalement, partiellement visibles, deux caloducs similaires aux premiers agencés en opposition ; FIG. 25 une vue schématique de principe d’un dispositif contrôlé thermiquement selon l’invention, dont les plaques froides sont connectées à un circuit de fluide caloporteur opérationnel ; FIG. 26 une vue schématique du gradient de température obtenu au sein d’une cellule dans un dispositif contrôlé thermiquement comprenant uniquement des caloducs gravitaires en L ; et FIG. 27 une vue schématique du gradient de température obtenu au sein d’une cellule dans un dispositif contrôlé thermiquement comprenant une combinaison de caloducs gravitaires en L et de caloducs pulsés en C. Dans le présent texte, les expressions « vertical(e)» et « suivant le champ de pesanteur terrestre » sont équivalentes, et, « horizontal(e)» et « perpendiculaire au champ de pesanteur terrestre » sont équivalentes. Ce qui est décrit ci-après se réfère à des observations faites en position d’utilisation (fonctionnelle) du dispositif, dans laquelle les parois des cellules s’étendent verticalement, et les caloducs gravitaires (voir définition ci-après) sont situés latéralement et au-dessus des cellules (éventuellement également en dessous lorsque les caloducs gravitaires sont en forme de C). Dans cette position, le premier côté de la tranche des cellules est horizontal et constitue le dessus des cellules. Le quatrième côté constitue le dessous, et les deuxième et troisième côtés constituent les bords latéraux des cellules. Dans cette position également, le deuxième dispositif d’échange thermique comprenant les plaques froides et les caloducs pulsés (voir définition ci-après) se trouve soit au-dessus des cellules (voir figures 6 à 12), soit au-dessus et en dessous des cellules (voir figures 13 à 15). Les plaques froides sont agencées horizontalement, parallèlement à l’ensemble des premiers côtés des tranches des cellules. Les deux ailes des caloducs pulsés en forme de C s’étendent également horizontalement et parallèlement aux plaques froides et à l’ensemble des premiers côtés et/ou des quatrièmes côtés des tranches des cellules. Conséquemment, l’âme reliant les deux ailes des caloducs pulsés s’étend sensiblement verticalement, même si elle peut présenter une courbure : la portion de l’âme connectée à la première aile comprenant la partie d’évaporation est située sous la portion de l’âme connectée à la seconde aile comprenant la partie de condensation, par rapport à la direction de la gravité. En effet, de manière générale et comme prévu ici, dans un caloduc, la vaporisation d’un liquide en contact avec une source chaude permet d’absorber une grande quantité d’énergie de manière efficace et de la restituer à une source froide distante de la source chaude, permettant ainsi de réguler la température de la source chaude en maintenant, en baissant, ou en limitant la hausse de température selon les cas). Les caloducs sont, ou contiennent, des tubes ou canaux, thermiquement conducteurs, souvent en métal, servant à transporter de la chaleur grâce au principe du transfert par transitions (appelé aussi changement) de phase. Les canaux sont inclus dans le « corps », qui forme une enceinte monobloc close (étanche, hermétique) autour d’eux. Selon les caloducs utilisés, ils comprennent plusieurs canaux juxtaposés arrangés en parallèle, ou un seul canal refermé sur lui-même et formant des circonvolutions. Ces deux types de canaux seront décrits plus en détail par la suite. Les caloducs comprennent une partie de vaporisation où la substance caloporteuse peut être échauffée, jusqu’à être vaporisée, par des calories issues d’au moins une des sources chaudes (dans la présente application, ce sont les cellules), et une partie de condensation où la substance caloporteuse peut être refroidie, jusqu’à être condensée, par échange thermique avec une source froide (dans l’application une plaque froide). Le(s) caloduc(s) ici concerné(s), contrairement aux plaques froides, ne nécessite(nt) pas, pour fonctionner, d’élément de pompage (corps poreux, pompe…). Ce sont donc des dispositifs fermés, étanches, contenant une substance caloporteuse, c’est-à-dire pour l’ensemble du présent exposé, un fluide à changement de phase, en phase liquide à la température de condensation utile pour le domaine concerné, en équilibre avec sa phase vapeur à la température de vaporisation utile pour le domaine concerné, le mouvement de la substance caloporteuse étant généré par une différence d’état et non par un élément de pompage. Selon l’invention, deux types de caloducs sont utilisés en combinaison. Le premier type de caloduc est dit « gravitaire » et il est illustré en FIG. 2 . Un caloduc gravitaire 20 selon l’invention présente un corps coudé 21 présentant deux extrémités 22-23 et intégrant intérieurement une série de micro-canaux 24 juxtaposés parallèles contenant une substance caloporteuse. À chacune des extrémités 22-23 du caloduc se trouve un volume transversal, respectivement 25 et 26, dans lequel débouchent les canaux de sorte qu’ils communiquent fluidiquement entre eux via ces volumes transversaux 25 et 26. Ces derniers permettent donc un équilibrage de fluide (principe du vase communicant) et/ou de pression (en particulier en phase vapeur) aux extrémités du caloduc. La première extrémité 22 du caloduc gravitaire est destinée à être agencée, en position d’utilisation, en capacité d’échange thermique avec une partie chaude des cellules (le deuxième et/ou le troisième côté), et la seconde extrémité 23 du caloduc gravitaire est destinée à être agencée, en position d’utilisation, en capacité d’échange thermique avec une source froide d’un deuxième dispositif d’échange thermique qui sera détaillé par la suite. Ainsi, la première extrémité 22 du caloduc gravitaire coudé présente une partie de vaporisation PV où la substance caloporteuse peut être échauffée, jusqu’à être vaporisée, par des calories issues d’au moins une des cellules, et la deuxième extrémité 23 du caloduc gravitaire coudé présente une partie de condensation PC où la substance caloporteuse peut être refroidie, jusqu’à être condensée, par échange thermique avec la source froide du deuxième dispositif d’échange thermique. En d’autres termes, dans un caloduc gravitaire, la partie de condensation PC est située à un niveau d’élévation plus haut que celui de la partie de vaporisation PV par rapport à la gravité. Le premier type de caloduc est donc dit « gravitaire », au sens où la géométrie interne des canaux 24 et des volumes transversaux 25 et 26 assure que le retour de la substance caloporteuse depuis la partie de condensation PC vers la partie de vaporisation PV se fait par gravité, par opposition aux caloducs capillaires où les déplacements de fluide se font par capillarité grâce à un matériau poreux, ou mèche, présent dans les canaux du caloduc. Les caloducs capillaires ne sont donc pas concernés par la présente invention. Les caloducs gravitaires avantageusement utilisés dans l’invention comme premier dispositif d’échange thermique peuvent être de plusieurs types modes de fonctionnement : noyé (flooded), thermosiphon ou pulsé. L’agencement préféré selon l’invention présente des performances thermiques particulièrement efficaces avec des caloducs gravitaires ayant un mode de fonctionnement hybride entre thermosiphon et pulsé. Ce fonctionnement hybride signifie qu’une succession de poches de vapeur séparées par du liquide vont circuler par différence de gravité depuis la zone d'évaporation vers la zone de condensation. En thermosiphon pur, les bulles se regroupent au centre du canal jusqu'à n’avoir que de la vapeur qui remonte jusqu’à la zone de condensation. Cette succession de poches de vapeur permet une efficacité d’échange thermique optimale. Dans la partie de vaporisation, ou évaporateur, le liquide est chauffé par les cellules en contact thermique avec l'évaporateur. Le liquide s'évapore jusqu'à la partie de condensation, ou condenseur, dans laquelle la vapeur est condensée. Le condenseur est en contact thermique avec la source froide du deuxième dispositif d’échange thermique (décrit ci-après), permettant d'évacuer la chaleur transportée par le caloduc en provenance du deuxième et/ou du troisième côté des cellules. Le condensat rejoint ensuite l'évaporateur, par gravité. Le liquide subit, ensuite, de nouveaux cycles d'évaporation / condensation permettant d’évacuer de la chaleur depuis les cellules vers la source froide. Pour que le caloduc fonctionne par gravité, les canaux, enfermés dans le corps étanche se dressent, avec la partie de condensation située à un niveau d’élévation plus haut que celui de la partie de vaporisation par rapport à la gravité. Dans ces conditions, la partie incurvée 27 située entre la partie de vaporisation et la partie de condensation » doit être comprise comme située entre l’extrémité 22 des parties de vaporisation PV et l’extrémité 23 opposée de la partie de condensation PC, suivant la direction d’allongement principal des canaux du caloduc. La partie incurvée est une zone intermédiaire adiabatique, où la substance caloporteuse ne subit pas ou très peu d’échange thermique. Le deuxième type de caloduc est dit « pulsé » et il est illustré en figures 3 et 4. Comme illustré en FIG. 3 , un caloduc pulsé 30 utilisé dans l’invention comprend un corps 31 intégrant intérieurement au moins un canal 32 (ou tube) refermé sur lui-même pour former une boucle et incorporant une substance caloporteuse. Le canal 32 présentant des circonvolutions 33 (c’est-à-dire des parties courbe succédant à des parties droites ou courbes inversées) pour former un serpentin de longueur très supérieure à la longueur du corps 31 du caloduc pulsé 30. Le corps du caloduc pulsé 30 selon l’invention est coudé en C pour présenter : - une première aile 31a comprenant la partie d’évaporation destinée à être agencée en capacité d’échange thermique avec au moins une partie du premier côté ou du quatrième côté de la tranche des cellules, - une seconde aile 31b parallèle à la première aile 31a et comprenant la partie de condensation destinée à être agencée en capacité d’échange thermique avec au moins une plaque froide ; et - une âme 31c reliant la première aile 31a et la seconde aile 31b. Ainsi, le canal 32 s’étend entre la partie d’évaporation située dans la première aile 31a et destinée à être en contact thermique avec une surface chaude des cellules (le premier ou le quatrième côté de la tranche des cellules), et une partie de condensation située dans la deuxième aile 32b et destinée à être en contact thermique avec une face d’une plaque froide. La FIG. 4 est une représentation schématique du principe de fonctionnement de deux caloducs pulsés 30 agencés à plat entre une surface chaude SC et une surface froide SF. On notera à cette occasion que la surface froide présente avantageusement une plus grande aire d’échange thermique avec le caloduc pulsé 30 que la surface chaude. Ce principe est également appliqué dans les modes de réalisation préférés de l’invention. En utilisation, la substance caloporteuse 34 s’évapore localement dans la partie d’évaporation en capacité d’échange thermique avec la surface chaude SC, et par hausse de la pression se dirige vers la partie de condensation agencée en capacité d’échange thermique avec la surface froide SF. Concomitamment, la substance caloporteuse se condense localement dans la partie de condensation et, par baisse de la pression, se dirige vers la partie d’évaporation. Il en résulte la formation d’une succession de bulles de vapeur 34a et de portions de liquide 34b dans le canal, et une circulation naturelle en boucle fermée entre les parties d’évaporation et de condensation, permettant le transfert de la chaleur depuis la partie d’évaporation vers la partie de condensation. L’invention utilise en combinaison ces deux types de caloducs, permettant non seulement une meilleure évacuation de chaleur, mais également une meilleure homogénéité de la chaleur au sein des cellules. En d’autres termes, cette combinaison permet d’obtenir un gradient de température entre le point le plus chaud et le point le plus froid de la cellule en cours de chargement qui est à la fois plus étroit et dont la température la plus haute est plus faible que ce qui est obtenu avec un seul des types de caloducs. Cela est illustré et décrit en relation avec les figures 26 et 27. Il est ainsi possible d’obtenir une différence de température entre les parties les plus chaudes et les parties les plus froides des cellules (également appelée « gradient de température ») comprise entre 5 à 7 degrés Celsius, alors qu’un seul des types de caloducs (en particulier le caloduc gravitaire) n’est pas capable d’assurer un gradient de température inférieur à 25 degrés Celsius, ce qui est déjà très inférieur à ce qui peut être obtenu avec les plaques froides de l’art antérieur. Aux figures 5 à 25 est ainsi illustré, en tout ou partie suivant les figures, un dispositif 100 contrôlé thermiquement de stockage d'énergie électrique sous forme chimique pour un véhicule 10 illustré en FIG. 1 . Le dispositif selon l’invention est destiné à équiper un véhicule 10 électrique ou hybride. Comme illustré en FIG. 1 , ce véhicule comprend un moteur électrique 1, alimenté par une batterie d’accumulateurs 2 reliée au moteur 1 et, s’il est hybride, à un générateur électrique (non illustré). Outre le moteur électrique 1 et la batterie 2, le véhicule 10 comprend un calculateur 3, un chargeur/convertisseur AC/DC 4, une transmission 5 et un différentiel 6. Le calculateur 3 contrôle les flux d'énergie par l'intermédiaire de nombreux capteurs. Il gère également la recharge de la batterie 2 lorsque le véhicule 10 est connecté à une borne de recharge. En particulier, lorsqu’un capteur de température indique qu’un module de la batterie ou une partie de module de la batterie ou une cellule d’un module de la batterie dépasse la température de sécurité lors de la charge (généralement 45°C), le calculateur 3 réduit l’intensité de charge, ce qui allonge le temps de charge de la batterie, mais préserve son intégrité. Les cellules de la batterie 2 fournissent de l’énergie électrique qui y est stockée. Elles sont rechargeables, via une prise électrique 7 reliée à elle à travers le calculateur 3 et le chargeur/convertisseur AC/DC 4 (ou un équivalent fonctionnel directement intégré dans les modules de la batterie ; voir ci-après). En effet, la batterie 2 délivrant un courant continu (DC) et le moteur électrique utilisant un courant alternatif (AC), le véhicule 10 comprend également un chargeur/convertisseur AC/DC 4. Ce dernier a donc pour première fonction de convertir le courant DC issu de la batterie en courant AC utilisable par le moteur. Le chargeur/convertisseur AC/DC 4 permet également le chargement de la batterie par une borne de recharge AC en convertissant le courant AC en courant DC pour la batterie 2, et/ou par une borne de recharge DC, ce dernier type de recharge étant le plus rapide, car le courant continu DC est directement "injecté" sans conversion dans la batterie 2. Dans une nouvelle génération de modules de batterie 2, la fonction du chargeur/convertisseur AC/DC 4 est assurée par des composants directement intégrés dans chaque module de la batterie, les rendant ainsi pilotables indépendant les uns des autres, et faisant gagner de la place dans le véhicule. Outre la transformation du courant de la batterie vers le moteur, cela permet soit de convertir le courant AC en courant DC pour les cellules de la batterie 2 lorsque le véhicule est connecté à une borne AC, soit d’injecter directement le courant continu DC, sans conversion, dans les cellules de la batterie 2 lorsque le véhicule est connecté à une borne DC. En d’autres termes, en intégrant la fonction du chargeur/convertisseur AC/DC 4 directement dans chaque module de la batterie, on peut se passer d’un chargeur/convertisseur AC/DC 4 extérieur tout en permettant une charge et une décharge de la batterie directement en AC. On peut ainsi à la fois de se passer du chargeur (AC/DC) lors de la charge et du convertisseur à la décharge (DC/AC) La gestion thermique de la batterie et, en particulier une gestion thermique homogène au sein d’une cellule, mais également au sein des modules et au sein de la batterie est donc un enjeu majeur pour assurer une charge rapide de la batterie tout en préservant son intégrité. La gestion thermique dans le cas du courant alternatif AC en direct sera d'autant plus critique pour maintenir la température idéale lors des opérations de charge et de décharge. Les contraintes actuelles sont les suivantes : i) La température maximale au sein n'importe quelle cellule de la batterie (poche ou prismatique ; voir définitions ci-après) doit être inférieure à 45°C ; ii) La différence entre la température maximale et la température minimale au sein de n'importe quelle cellule de la batterie doit être inférieure à 6°C, de préférence 4°C, avantageusement 3°C ; iii) La différence entre la température maximale de deux cellules ou de deux modules (ensembles de cellules) ne doit pas dépasser plus de 5°C. Selon l’invention, la batterie 2 est composée d’un ensemble de dispositifs 100 de gestion thermique, permettant à la batterie 2 (cellules et modules) d’être contrôlée en température (amplitude, mais également homogénéité de gradient de température au sein des cellules et au sein des modules), voire d’être aussi protégée mécaniquement, afin qu’elle ne surchauffe pas, au moins quand elle fonctionne, et en particulier lorsqu’elle est rechargée en énergie électrique. Un dispositif 100 contrôlé thermiquement selon l’invention est illustré partiellement en FIG. 5 , seul son premier dispositif d’échange thermique étant illustré en combinaison avec les cellules, ceci par souci de clarté de la figure et de l’exposé concernant cette partie de l’invention. Le dispositif 100 contrôlé thermiquement comprend une pluralité de cellules électriques 101, appelées aussi accumulateurs, disposées parallèlement entre elles, suivant une direction longitudinale L-L. Les cellules 101 présentent chacune deux faces 102 reliées par une tranche 103 là où la cellule est la plus fine et qui fait le tour de la cellule. Sur cette tranche 103, sont situés un premier côté 103a, un deuxième côté 103b, troisième côté 103c, et un quatrième côté 103d sur lequel repose la cellule 101 en position d’utilisation. Les deuxième et troisième côtés 103b-103c sont parallèles entre eux et transversaux au premier côté 103a et au quatrième côté 103d. Chaque cellule 101 comprend une borne de cathode 104 et une borne d’anode 105 situées sur un seul côté (le premier côté 103a) ou sur deux côtés différents (le deuxième 103b et le troisième côté 103c) de la tranche 103, selon le type de cellule : - les cellules prismatiques (illustrées à la FIG. 5 ) portent la borne de cathode 104 et la borne d’anode 105 sur le premier côté 103a ; - les cellules poches, ou « pouch » en anglais, portent la borne de cathode 104 sur le deuxième côté 103b et la borne d’anode 105 sur le troisième côté 103c, ou inversement. Chaque borne 104-105 est en saillie par rapport au côté qui la porte. Les bornes 104, respectivement 105 des cellules adjacentes sont connectées entre elles pour former la batterie, au moyen de câbles ou de peignes de connexion (non illustré sur les figures), les cellules étant disposées parallèlement entre elles, suivant la direction longitudinale L-L, face 101a contre face 101a. Dans les deux cas, toute cellule 101 est sensiblement parallélépipédique, avec le long de sa tranche 103, successivement quatre côtés, deux à deux adjacents et transversaux. Sur le pourtour, ou tranche, le plus fin, les premier 103a et quatrième 103d côtés sont les plus longs ; ce sont les côtés horizontaux, respectivement supérieurs et inférieurs par référence à la position d’utilisation. Les deuxième 103b et troisième 103c côtés sont les plus courts ; ce sont typiquement les côtés verticaux, latéraux, respectivement gauche et droit, cellule vue de face, sur l’une de ses deux plus grandes faces opposées 102. Comme connu : - une cellule prismatique est une cellule présentant extérieurement une enveloppe rigide ou un corps rigide en forme de parallélépipède rectangle où sont situés le premier côté, le deuxième côté, le troisième côté et le quatrième côté, et - une cellule poche présente extérieurement une enveloppe ou un corps souple où sont aussi situés le premier côté, le deuxième côté, le troisième côté et le quatrième côté. Une cellule poche est appelée ainsi à cause de son format en sachet ou poche. Comme schématisé sur la FIG. 5 , le dispositif 100 comprend en outre un premier dispositif d’échange thermique 110 comprenant trois caloducs « gravitaires » 111 en capacité d’échange thermique avec un deuxième 103b et/ou troisième 103c côté des cellules 101, et avec une source froide d’un deuxième dispositif d’échange thermique 120, non illustré sur cette figure. Comme expliqué précédemment, le caloduc gravitaire 111 utilisé dans l’invention comme premier dispositif d’échange thermique présente une géométrie interne des canaux qui assure que le retour de la substance caloporteuse depuis la partie de condensation vers la partie de vaporisation se fait par gravité. Dans l’agencement selon l’invention, les caloducs gravitaires 111 font face au deuxième 103b et/ou troisième 103c côté des cellules, et ils présentent une première aile dressée 111a, sensiblement verticale en position d’utilisation, puis sont coudés (coude précité), puis présentent une deuxième aile 111b à plat, donc sensiblement horizontale, qui s’étend au moins au-dessus d’au moins une partie du premier côté 103a de la(de chaque) cellule concernée 101. En d’autres termes, la deuxième aile 111b à plat peut se trouver au-dessus de tout ou partie du premier côté 103a et/ou au-dessous de tout ou partie du quatrième côté 103d opposé au premier côté 103a. Ceci couvre des formes en L, en U (renversé) et C. Avec une forme en L ou C, ceci se considère de bas en haut. Avec une forme en U (renversé), après la deuxième aile 111b horizontale (à plat), le caloduc se poursuit par un deuxième coude puis redescend en présentant une troisième aile dressée, sensiblement verticale, similaire à la première aile 111a dressée. La (chaque) aile dressée 111a inclut la partie de vaporisation. L’aile 111b s’étendant à plat inclut la partie de condensation. Autrement dit, on peut considérer que le caloduc, donc les canaux, est(sont) coudé(s) en zone adiabatique, entre les parties de vaporisation et de condensation qui se succèdent. Les canaux, qui s’étendent donc (chacun et ensemble) entre leurs extrémités peuvent communiquer fluidiquement entre eux, à l’une et/ou l’autre de ces extrémités, donc en extrémité basse de la partie de vaporisation et en extrémité haute de la partie de condensation. La phase liquide de la substance caloporteuse peut alors circuler d’un canal à l’autre, à la base du caloduc ; de même pour la phase vapeur en extrémité de la partie de condensation. Ainsi, les canaux du ou des caloduc(s) gravitaire(s) s’étendent parallèlement à la tranche des cellules, verticalement puis horizontalement. Le rayon de courbure du coude sera ainsi un compromis entre : - une continuité fluidique dans les canaux à cet endroit, - une première distance minimale d1 (de préférence nulle pour obtenir un appui) de la partie de vaporisation du caloduc en regard (ou contre en cas de contact) le premier, deuxième ou troisième côté de la cellule (ou de chaque cellule) située(s) en face de la partie de vaporisation (côté dépourvu de bornes de cathode et d’anode), - une deuxième distance d2, strictement supérieure à la première distance (saillie des bornes de cathode et d’anode sur le premier côté qui les porte), suffisante pour permettre la condensation dans la partie de condensation de l’aile 111b horizontale. Pour la synergie mécanique/thermique, il est prévu que la première distance soit nulle en bloquant l’aile verticale 111a des caloducs 111 contre les deuxièmes 103b et/ou troisième 103c côtés des cellules (ou les bornes portées par ces côtés pour les cellules poche). Les caloducs gravitaires 111 étant rigides, ce blocage horizontal assure un blocage également vertical, au sens où l’aile horizontale 111b reste à la deuxième distance du premier côté 101a des cellules. Comme cela est illustré en FIG. 5 , le premier dispositif d’échange thermique 110 comprend, en outre, un moyen de serrage 112 configuré pour serrer l’aile verticale 111a de chaque caloduc 111 contre le deuxième côté 103b et/ou le troisième côté 103c de la ou des cellules située(s) en regard, de sorte que la ou chaque partie de vaporisation soit plaquée contre la ou les cellules située(s) en regard. Par exemple, le moyen de serrage 112 est constitué de deux pièces en C venant ceinturer les caloducs au niveau de leur partie de vaporisation, de manière à les contraindre contre les cellules lorsque l’ensemble est inséré dans le boîtier de réception (non illustré) de l’ensemble. En d’autres termes, le moyen de serrage 112 sert d’entretoise de serrage entre les parois dressées du boîtier et les parties de vaporisation des caloducs. Alternativement, les moyens de serrage peuvent comprendre un ressort en appui contre la partie de vaporisation des caloducs et contre soit une entretoise soit les parois du boîtier, de manière à contraindre les parties de vaporisation des caloducs contre le deuxième côté et/ou le troisième côté de la ou des cellules située(s) en regard. Si le dispositif contrôlé thermiquement de stockage d’énergie électrique ne comprenant qu’un ou plusieurs caloducs gravitaires donne entière satisfaction, la deuxième distance entre la partie horizontale du caloduc et le premier côté des cellules doit être importante pour permettre la condensation dans la partie supérieure du caloduc malgré la chaleur dégagée par le premier côté de la cellule. L’encombrement du dispositif est donc relativement important au regard de la quantité de chaleur évacuée. L’idée qui sous-tend l’invention est de tirer parti des contraintes du caloduc gravitaire précédent pour les transformer en avantage et permettre une évacuation de la chaleur supérieure. Ainsi, selon l’invention, le dispositif utilise l’espace situé entre la partie de condensation du ou des caloduc(s) gravitaire(s) et le premier côté des cellules pour récupérer la chaleur émise par ce premier côté et l’évacuer à distance de la cellule et du caloduc gravitaire, facilitant la condensation au sein de ce caloduc gravitaire et améliorant ainsi son efficacité et la distribution de température au sein de la cellule par effet de synergie. Selon l’invention, le dispositif contrôlé thermiquement de stockage d'énergie électrique comprend un deuxième dispositif d’échange thermique 120 illustré en figures 6 à 15. Dans le premier mode de réalisation de la FIG. 6 , le deuxième dispositif d’échange thermique 120 comprend une source froide 121-122 et un caloduc pulsé 123. La source froide 121-122 sert à la condensation dans le/les caloducs gravitaires 111 du premier dispositif d’échange thermique et à la condensation dans le/les caloducs pulsés 123. La source froide comprend au moins une première plaque froide 121 et une deuxième plaque froide 122 dans lesquelles circule un fluide caloporteur entre une entrée 124a et une sortie 124b (voir FIG. 12 ). Les première 121 et deuxième 122 plaques froides s’étendant parallèlement entre elles, longitudinalement, à plat et en regard du premier côté 103a des cellules 101. Le caloduc pulsé 123 comprend un corps coudé en C pour présenter : - une première aile 123a s’étendant longitudinalement entre le premier côté 103a de la tranche 103 des cellules 101 et la partie de condensation 111b du ou des caloduc(s) gravitaire(s) 111, et comprenant la partie d’évaporation, - une seconde aile 123b, parallèle à la première aile 123a, et comprenant la partie de condensation ; - une âme 123c reliant la première aile 123a et la seconde aile 123b. Selon l’invention, la première aile 123a est en capacité d’échange thermique avec au moins une partie du premier côté 103a de la tranche 103 des cellules 101, de sorte qu’elle s’interpose entre ce premier côté 103a des cellules et la partie de condensation 111b du caloduc gravitaire 111 du premier dispositif d’échange thermique 110. La première aile 123a comprenant la partie de vaporisation du caloduc pulsé 123, elle capte de la chaleur depuis le premier côté 103a des cellules, chaleur qui ne diffuse ainsi pas vers la partie de condensation 111b du caloduc gravitaire 111, malgré la distance la séparant du premier côté 103a des cellules. Ainsi, à distance identique à celle prévue dans les dispositifs antérieurs, la condensation la partie de condensation 111b du caloduc gravitaire 111 peut donc se faire plus facilement. En corollaire, à condensation identique à celle obtenue dans les dispositifs antérieurs, il est possible de réduire la distance entre la partie de condensation 111b du caloduc gravitaire 111 et le premier côté 103a des cellules (sous réserve de laisser suffisamment d’espace pour y glisser la première aile 123a du caloduc pulsé 123), ce qui permet d’améliorer la compacité du dispositif. En d’autres termes, le deuxième dispositif d’échange thermique 120 agit non seulement par lui-même en régulant la température des cellules, mais il a un effet synergique sur l’ensemble du dispositif contrôlé thermiquement de stockage d'énergie électrique, en améliorant l’efficacité du premier dispositif d’échange thermique 110, et en réduisant l’amplitude du gradient de température entre le point le plus chaud et le point le plus froid de chaque cellule. Les figures 7 et 8 et 10 à 15 illustrent des modes de réalisation de deuxième dispositif d’échange thermique plus efficaces thermiquement que le premier de la FIG. 6 , et particulièrement adaptés aux ensembles de cellules (ou modules) de grande taille. Pour ces modules de grande taille, deux caloducs pulsés peuvent être agencés face à face. Dans une première option illustrée aux figures 7, 8, et 10 à 12, chacune des zones d'évaporation est disposée de manière à recouvrir une partie (en général la demi-longueur) du premier côté de la tranche des cellules du module. Les zones d'évaporation sont alors en regard et sur le même plan. Dans une deuxième option illustrée aux figures 13 à 15, la zone d’évaporation d’un premier caloduc pulsé est agencée sur toute la longueur du premier côté de la tranche des cellules du module, et la zone d’évaporation d’un deuxième caloduc pulsé est agencée sur toute la longueur du quatrième côté de la tranche des cellules du module. Les zones de condensation seront dans tous les cas l'une au-dessus de l'autre et séparées par un canal de refroidissement d’une plaque froide. Dans le deuxième mode de réalisation illustré en FIG. 7 , le deuxième dispositif d’échange thermique 220 comprend, un premier caloduc pulsé 223 et un deuxième caloduc pulsé 224 de deux types différents appelés A et B dans la suite de la présente description. Dans les deux types A et B de caloduc pulsé 223-224, la première aile 223a-224a de chacun des caloducs pulsés 223-224 s’étend longitudinalement entre le premier côté 103a de la tranche 103 des cellules 101 et la partie de condensation 111b du ou des caloduc(s) gravitaire(s) 111. Chacune des premières ailes 223a-224a est en capacité d’échange thermique avec seulement une première demi-longueur D/2 du premier côté 103a de la tranche 103 des cellules 101, de sorte qu’ensemble, les premières ailes 223a-224a des caloducs pulsés 223-224 sont en contact thermique longitudinalement avec tout le premier côté 103a de la tranche 103 des cellules 101. Le premier caloduc pulsé 223 est du type A selon lequel la seconde aile 223b s’étend entre la première et la deuxième plaques froides et est en capacité d’échange thermique avec elles. Le deuxième caloduc pulsé 224 est du type B selon lequel la seconde aile 224b du deuxième caloduc pulsé 224 s’étend en capacité d’échange thermique avec une face libre de la deuxième plaque froide 122. On entend par face libre de la deuxième plaque froide 122 la face qui n’est pas en contact avec la seconde aile 223b du premier caloduc pulsé 223. L’utilisation de ces deux types A et B de caloducs pulsés est avantageuse, car ils présentent chacun une surface en capacité d’échange thermique avec la source chaude (la demi-longueur de la tranche des cellules 101) inférieure à la surface en capacité d’échange thermique avec la source froide (égale à au moins une face de plaque froide). Ainsi, à largeur égale, les caloducs présentent, par leur première aile 223a-224a, une longueur en capacité d’échange thermique de seulement une demi-longueur D/2 du premier côté 103a de la tranche 103 des cellules 101, alors que leur deuxième aile respectives 223b-224b présentent une longueur en capacité d’échange thermique égale à la longueur D des plaques froides. Cet agencement favorise l’efficacité de l’évacuation de la chaleur. La FIG. 8 illustre un troisième mode de réalisation 320 encore plus performant, dans lequel la source froide du deuxième dispositif d’échange thermique comprend une troisième plaque froide 125. Dans ce mode de réalisation, la troisième plaque froide 125 est agencée parallèlement et en regard de la deuxième plaque froide 122, en capacité d’échange thermique avec la seconde aile 224b du deuxième caloduc pulsé 224. En d’autres termes, la troisième plaque froide 125 est une plaque froide dite « terminale » qui couvre la face supérieure de la partie de condensation 224b du deuxième caloduc pulsé 224 et qui coiffe ainsi l’ensemble. L’ajout de cette troisième plaque froide terminale permet d’obtenir deux faces d’échange thermique pour la partie de condensation 224b du deuxième caloduc pulsé 224, améliorant ainsi l’évacuation de la chaleur hors des cellules 101. La FIG. 9 illustre la possibilité de spécialiser les sources froides et les circuits d’évacuation de chaleur entre les caloducs gravitaires du premier dispositif d’échange thermique et les caloducs pulsés du deuxième dispositif d’échange thermique, l’effet de synergie étant toujours présent puisque la partie de vaporisation du caloduc pulsé est interposée entre le premier côté de la tranche des cellules et le caloduc gravitaire. Ainsi, le quatrième mode de réalisation de deuxième dispositif d’échange thermique 420 de la FIG. 9 comprend toujours deux plaques froides 421 et 422, mais ces deux plaques froides sont agencées l’une contre l’autre. En outre, la première plaque froide 421 est reliée à un premier circuit 421a de fluide caloporteur et la deuxième plaque froide 422 est reliée à un deuxième circuit 422a de fluide caloporteur indépendant du premier circuit 421a de fluide caloporteur. Dans cet agencement, la première plaque froide est en capacité d’échange thermique avec la partie de condensation 111b du caloduc gravitaire, et la deuxième plaque froide est en capacité d’échange thermique avec la partie de condensation 423b du caloduc pulsé 423. Ainsi les calories absorbées par la première plaque froide 421 sont évacuées dans un premier circuit 421a, et les calories absorbées par la deuxième plaque froide 422 sont évacuées dans un deuxième circuit 422a, ce qui améliore la condensation dans la partie de condensation 111b du caloduc gravitaire et dans la partie de condensation 423b du caloduc pulsé 423. Cet agencement en double plaque froide est particulièrement intéressant, car il augmente la capacité d’échange thermique et on s’assure d’une évaporation optimale dans les caloducs gravitaires et les caloducs pulsés. En outre, en dissociant les circuits d’évacuation de chaleur, c’est-à-dire les sources froides, on peut adapter au mieux la circulation dans les plaques froides en fonction des fonctionnements différents des caloducs gravitaires et des caloducs pulsés., Les figures 10 à 12 illustrent des modes de réalisation similaires aux figures 6 à 8, mais intégrant une plaque froide double à la place d’une plaque froide simple entre les caloducs gravitaires et les caloducs pulsés. Les circuits de fluide caloporteur ne sont pas illustrés sur ces figures par souci de clarté. Ainsi, dans le cinquième mode de réalisation de la FIG. 10 , la source froide du deuxième dispositif d’échange thermique 520 comprend une première plaque froide 521, une deuxième plaque froide 522 et une troisième plaque froide 525. La troisième plaque froide 525 est agencée contre la première plaque froide 521, en capacité d’échange thermique avec le ou les caloducs gravitaires 111. La première plaque froide est agencée en capacité d’échange thermique avec la deuxième aile de condensation 523b du caloduc pulsé 523. La deuxième plaque froide 522 est agencée parallèlement et en regard de la première plaque froide 521, en capacité d’échange thermique avec la seconde aile 523b du caloduc pulsé 523. En d’autres termes, la deuxième plaque froide 522 est une plaque froide terminale qui couvre la face supérieure de la partie de condensation 523b du caloduc pulsé 523 et qui coiffe ainsi l’ensemble. En outre, la première et la deuxième plaques froides sont reliées à un premier circuit de fluide caloporteur (non illustré) et la troisième plaque froide est reliée à un deuxième circuit de fluide caloporteur (non illustré), indépendant du premier circuit de fluide caloporteur. Dans ce mode de réalisation, les calories absorbées depuis le caloduc pulsé 523 par la première et la deuxième plaques froides 521-522 sont évacuées dans un premier circuit, et les calories absorbées depuis le caloduc gravitaire 111 par la troisième plaque froide 525 sont évacuées dans un deuxième circuit, ce qui améliore la condensation dans la partie de condensation 111b du caloduc gravitaire et dans la partie de condensation 523b du caloduc pulsé 523. La FIG. 11 illustre la possibilité d’utiliser deux caloducs pulsés de deux types A et B différents avec une source froide comprenant une plaque froide double. Ce sixième mode de réalisation est donc similaire à celui illustré en FIG. 7 , à la différence qu’au lieu d’utiliser une plaque froide simple entre le caloduc gravitaire et le caloduc pulsé, on utilise une plaque froide double. Plus précisément, le deuxième dispositif d’échange thermique 620 comprend un premier caloduc pulsé 623 de type A et un deuxième caloduc pulsé 624 de type B, similaires à ce qui a été décrit en relation avec la FIG. 7 . À la différence du mode de réalisation de la FIG. 7 , le premier caloduc pulsé 623 présente une seconde aile 623b qui s’étend entre la première plaque froide 621 et la deuxième plaque froide 622 et il est en capacité d’échange thermique avec elles. Le caloduc gravitaire 111 est, lui, en capacité d’échange thermique avec une troisième plaque froide 625 formant avec la première plaque froide 621 une plaque froide double, c’est-à-dire que la première plaque froide 621 et la troisième plaque froide ont une face en contacte l’une avec l’autre. Le deuxième caloduc pulsé 624 est du type B selon lequel la seconde aile 624b du deuxième caloduc pulsé 624 s’étend en capacité d’échange thermique avec une face de la deuxième plaque froide 622 qui n’est pas en contact avec la seconde aile 623b du premier caloduc pulsé 623. Cet agencement présente les mêmes avantages que celui de la FIG. 7 , avec une capacité d’évacuation thermique supérieure grâce à la plaque froide double et à la séparation du circuit fluidique des plaques froides 621 et 622 en capacité d’échange thermique avec les caloducs pulsés 623 et 624, et du circuit fluidique de la plaque froide 625 en capacité d’échange thermique avec le ou les caloducs gravitaires 111. Le septième mode de réalisation de deuxième dispositif d’échange thermique 720 de la FIG. 12 est similaire à celui de la FIG. 11 , mais il comprend en outre une quatrième plaque froide terminale 726, coiffant l’ensemble, et en capacité d’échange thermique avec la face de la seconde aile 624b du caloduc pulsé 624 qui n’est pas en contact avec la deuxième plaque froide 622. Il s’agit d’un des modes de réalisation préférés, car il combine tous les avantages précédents : circuits de circulation de fluide caloporteur séparés entre la plaque froide en contact avec le ou les caloducs gravitaires et les plaques froides en contact avec les caloducs pulsés, utilisation de caloducs pulsés de deux types différents absorbant chacun de la chaleur d’une partie du premier côté des cellules, et l’évacuant par une deuxième aile de condensation en capacité d’échange thermique avec deux plaques froides chacune. Comme indiqué précédemment, les figures 13, 14 et 15 illustrent une deuxième option d’agencement des caloducs pulsés permettant de réduire encore plus l’amplitude du gradient de température au sein de chaque cellule. Ainsi, les figures 13, 14 et 15 illustrent un troisième type de caloduc pulsé, appelé type C dans la suite de la présente description, et permettant de capter des calories depuis le quatrième côté des cellules. Dans le huitième mode de réalisation illustré en FIG. 13 , le deuxième dispositif d’échange thermique 350 comprend, un premier caloduc pulsé 351 de type A, et un deuxième caloduc pulsé 352 de type C. Le premier caloduc pulsé 351 de type A comprend une première aile 351a s’étendant longitudinalement entre le premier côté 103a de la tranche 103 des cellules 101 et la partie de condensation 111b du ou des caloduc(s) gravitaire(s) 111. La première aile 351a est en capacité d’échange thermique avec une longueur complète D du premier côté 103a de la tranche 103 des cellules 101, c’est-à-dire avec tout le premier côté 103a de la tranche 103 des cellules 101. Comme expliqué précédemment, le premier caloduc pulsé 351 du type A présente une seconde aile 351b s’étendant entre la première 121 et la deuxième 122 plaques froides et est en capacité d’échange thermique avec elles. À la différence du caloduc de type A, le deuxième caloduc pulsé 352 de type C comprend une première aile 352a s’étendant longitudinalement en capacité d’échange thermique avec le quatrième côté 103d de la tranche 103 des cellules 101, et il s’étend sur une longueur complète D du quatrième côté 103d de la tranche 103 des cellules 101, c’est-à-dire avec tout le quatrième côté 103d de la tranche 103 des cellules 101. Le deuxième caloduc pulsé 352 du type C présente une seconde aile 352b s’étendant entre la deuxième 122 et la troisième 125 plaques froides et est en capacité d’échange thermique avec elles. L’utilisation de ces deux types A et C de caloducs pulsés est avantageuse, car ils présentent chacun une surface en capacité d’échange thermique avec la source chaude (la longueur de la tranche des cellules 101) inférieure à la surface en capacité d’échange thermique avec la source froide (correspondant à deux longueurs de plaques froides). Ainsi, les caloducs 351 et 352 présentent, par leur première aile 351a-352a, une longueur en capacité d’échange thermique égale à une longueur D du premier côté 103a et du quatrième côté 103d de la tranche 103 des cellules 101, alors que leur deuxième aile respective 352b-352b présentent une longueur en capacité d’échange thermique égale à deux longueur D des plaques froides, puisque la deuxième aile est en capacité d’échange thermique avec deux plaques froides. Cet agencement favorise l’efficacité de l’évacuation de la chaleur et réduit sensiblement l’amplitude du gradient de température au sein de chaque cellule, puisque la chaleur est évacuée par quatre côtés des cellules : les deuxième et troisième côtés par les caloducs gravitaires et les premier et quatrième côtés par les caloducs pulsés. Cette efficacité est encore plus marquée avec l’utilisation d’une plaque froide double entre le premier caloduc pulsé et le caloduc gravitaire. Ceci est illustré dans le neuvième mode de réalisation de la FIG. 14 . Comme dans la FIG. 13 , le deuxième dispositif d’échange thermique 750 comprend, un premier caloduc pulsé 751 de type A, et un deuxième caloduc pulsé 752 de type C. Dans ce mode de réalisation, le premier caloduc pulsé 751 du type A présente une seconde aile 751b s’étendant entre la première 621 et la deuxième 622 plaques froides et est en capacité d’échange thermique avec elles. Le caloduc gravitaire est en capacité d’échange thermique avec la troisième plaque froide 625 formant avec la première plaque froide 621 une plaque froide double, c’est-à-dire que la première plaque froide 621 et la troisième plaque froide 625 ont une face en contacte l’une avec l’autre. Le deuxième caloduc pulsé 352 du type C présente une seconde aile 352b s’étendant entre la deuxième plaque froide 622 et une quatrième plaque froide 625, et il est en capacité d’échange thermique avec elles. Le dixième mode de réalisation 760 illustré en FIG. 15 montre, de manière partiellement éclatée, l’implémentation de caloducs pulsés 761-762, respectivement de type A et de type C, avec des cellules poches 101’ portant leurs bornes sur les deuxièmes et troisièmes côtés, en regard avec la partie de vaporisation des caloducs gravitaires 111. L’utilisation de caloducs pulsés 762 de type C est particulièrement intéressante avec les cellules poches, car cela permet d’obtenir une régulation thermique très homogène dans chaque cellule, par les quatre côtés, et de manière symétrique. On comprend également que les modes de réalisations de l’invention illustrés avec des cellules prismatiques sont adaptables aux cellules poches et inversement. La FIG. 16 illustre une vue réaliste en perspective d’une première variante du mode de réalisation de la FIG. 12 . Dans cette première variante illustrée, en référence à la position d’utilisation, le deuxième dispositif d’échange thermique 720 comprend frontalement (c’est-à-dire en premier plan sur la figure), deux caloducs pulsés 623 de type A, c’est-à-dire dont la seconde aile est située entre la première plaque froide 621 et la deuxième plaque froide 622. À l’arrière, non visible en raison de la perspective, le deuxième dispositif d’échange thermique comprend deux caloducs pulsés 624 de type B, c’est-à-dire dont la seconde aile est située entre la deuxième plaque froide 622 et la quatrième plaque froide 726. La FIG. 17 est une coupe transversale partielle selon la ligne XII-XII de la FIG. 16 , qui permet de voir l’empilement des caloducs 111-623-624 en alternance avec des plaques froides 621-622-625-726, ainsi qu’un exemple de réalisation de la structure interne des différents composants. On note ainsi que dans la structure de la plaque froide double 621-625, les deux plaques froides sont appliquées l’une contre l’autre par une de leur face, et la première plaque froide 621 est en capacité d’échange thermique avec l’aile 623b des caloducs pulsés 623, alors que la plaque froide 625 est en capacité d’échange thermique avec l’aile 111b des caloducs gravitaires 111. On distingue également la structure en canal des caloducs pulsés : le caloduc pulsé 623 présente un canal 623d, et le caloduc pulsé 624 présente un canal 624d. La FIG. 18 est une coupe longitudinale partielle selon la ligne XIII-XIII de la FIG. 16 , qui montre la structure en C du caloduc pulsé 624, de type B, et une vue partielle de la seconde aile 623b du caloduc pulsé 623. Cet exemple de réalisation présente l’avantage de fabriquer un deuxième dispositif d’échange thermique selon l’invention avec des plaques froides standard empilées, la seule modification résidant dans la mise en connexion fluidique des plaques froides en contact avec les caloducs pulsés (voir FIG. 22 ). L’inconvénient est le doublement des parois au contact des plaques froides et des caloducs pulsés. En d’autres termes, chaque surface d'échange est constituée de deux parois qui forment une résistance thermique non négligeable et augmente l’épaisseur de l’ensemble du deuxième dispositif d’échange thermique. Un autre exemple de réalisation de la structure interne des différents composants est illustré en FIG. 19 . Dans les modes de réalisation précédents, chaque élément (plaque froide/caloduc pulsé) comprenait sa structure propre, et l’ensemble résultait de l’empilement en contact thermique de chacun de ces éléments. Or, chaque plaque froide et chaque caloduc pulsé comprend deux parois externes séparées par une paroi interne ondulée délimitant le ou les canaux. Leur empilement abouti donc à ce que deux parois externes de deux éléments juxtaposés soient l’une contre l’autre. L’épaisseur résultante séparant deux canaux est donc double. Par exemple, dans le cas de la structure des figures 17 et 18, l’agrandissement E illustre l’empilement de la paroi externe d’une plaque froide au-dessus de la paroi externe d’un caloduc pulsé, et l’agrandissement F illustre l’empilement de la paroi externe d’un caloduc pulsé au-dessus de la paroi externe d’une plaque froide. Dans le cadre de l’invention et comme illustré en FIG. 19 , il est avantageux de réaliser l’ensemble des plaques froides et des caloducs pulsé en un seul bloc dans lequel la séparation entre le canal d’un caloduc pulsé et le canal d’une plaque froide n’est constituée que d’une seule paroi. Les éléments fonctionnellement identiques portent les mêmes références que dans la FIG. 17 pour permettre la compréhension de l’analogie. Autrement dit, les plaques froides et le ou les caloducs pulsés sont en un seul bloc au sein duquel les plaques froides et le ou les caloducs pulsés sont fonctionnellement séparés entre eux par une seule paroi. Cela signifie que ce bloc assure la fonctionnalité des caloducs pulsés et des plaques froides avec une simple paroi de séparation entre un canal assurant la fonction de plaque froide et un canal assurant la fonction de caloduc pulsé. Ainsi, dans le mode de réalisation illustré, le bloc comprend deux parois planes 630 et 631, entre lesquelles sont placées quatre parois ondulées 632. Le tout forme ainsi le canal 623d du caloduc pulsé 623, le canal 624d du caloduc pulsé 624, ainsi que les canaux des plaques froides 621, 622 et 726. Sous la paroi plane inférieure 630, est fixée une paroi ondulée 633 formant le canal de la plaque froide 625 en contact avec les caloducs gravitaires 111. Ce mode de réalisation nécessite une fabrication plus spécifique à l’utilisation décrite, mais présente l’avantage de réduire la hauteur de l’ensemble tout en favorisant les échanges thermiques entre caloducs pulsés et plaques froides. Ce mode de réalisation permet également un remplacement plus facile en cas de panne car l’ensemble se retire et se remplace en une opération. La FIG. 20 est une vue éclatée en perspective de l’ensemble des plaques froides et des caloducs pulsés selon le mode de réalisation préféré de l’invention avec deux plaques froides 622-726 et une plaque froide double 621-625. Cette vue permet de voir l’agencement tête-bêche d’un caloduc pulsé 623 de type A et d’un caloduc pulsé 624 de type B, ainsi que la possibilité de juxtaposer parallèlement plusieurs (ici deux) caloducs pulsés 623-624 pour réguler thermiquement un ensemble de cellules 101. Cette FIG. 20 illustre également les deux circuits 625c-625d et 124a-124b de fluide caloporteur pour l’évacuation de chaleur, d’une part à partir de la plaque froide 625 destinée à être en capacité d’échange thermique avec la partie de condensation des caloducs gravitaires 111 et, d’autre part, à partir de l’ensemble des trois plaques froides 621-622-726 destinées à être en capacité d’échange thermique avec la partie de condensation des caloducs pulsés 623-624 située, respectivement, dans les secondes ailes 623b et 624b. La FIG. 21 est une vue éclatée de la plaque froide double 621-625 et illustre la possibilité d’intercaler entre lesdites plaques froides, une couche 626 de matériau d’interface thermique (ou TIM pour « thermal interface material » en anglais). Un tel matériau est bien connu pour améliorer le couplage thermique entre deux composants, en limitant la résistance thermique qui entrave la dissipation de la chaleur à l’interface des deux composants. Bien que cela ne soit pas représenté pour ne pas alourdir les figures, il est bien entendu préférable de prévoir une couche d’un tel matériau d’interface thermique entre les caloducs gravitaires et pulsés et la ou les plaques froides avec lesquelles ils sont en contact pour améliorer le transfert thermique depuis la partie de condensation des caloducs et la plaque froide en contact thermique avec elle. La FIG. 21 illustre également partiellement les deux circuits distincts de fluide caloporteur pour l’évacuation de chaleur à partir de la plaque froide double 621-625. Ainsi, la plaque froide 625, destinée à être en contact avec la partie de condensation de la deuxième aile 111b du/des caloducs gravitaires 111, présente une entrée 625a de fluide caloporteur froid et une sortie 625b de fluide caloporteur chaud, toutes deux prolongées par un tube de circulation de fluide, respectivement 625c et 625d. De la même manière, la plaque froide 621, destinée à être en contact avec la partie de condensation de la seconde aile 623b du/des caloducs pulsés 623, présente une entrée 621a de fluide caloporteur froid et une sortie 621b de fluide caloporteur chaud, toutes deux prolongées par un tube de circulation de fluide, respectivement 124a et 124b. Les deux tubes 625c et 625d traversent deux trous étanches 621c situés dans la plaque froide supérieure 621, sans communication fluidique avec ladite plaque froide supérieure 621. Ces trous 621 sont simplement là pour permettre le passage des tubes 625c et 625d et limiter l’encombrement de l’ensemble. En d’autres termes, le circuit de fluide caloporteur entrant et sortant de la plaque froide 625 ne se mélange pas avec le circuit de fluide caloporteur entrant et sortant de la plaque froide supérieure 621, qui sont donc indépendants. Pour le circuit de fluide caloporteur dans les plaques froides 621-622-726, au contraire, les tubes 124a et 124b traverse des trous communiquant avec l’intérieure des plaques froides 622 et 726. Les figures 22 et 23 sont des vues en coupe d’une sortie du circuit de fluide caloporteur, respectivement hors des plaques froides 621-622-726 en contact avec les caloducs pulsés 623-624 et hors de la plaque froide 621 en contact avec le/les caloducs gravitaires 111. La FIG. 22 montre la communication fluidique entre les plaques froides 621, 622 et 726 au niveau du tube 625d. Ainsi, le fluide caloporteur présent dans ces plaques froides peut sortir (flèches F1) hors des canaux des plaques froides dans le tube 625d vers le reste du circuit comportant un échangeur de chaleur pour évacuer la chaleur du fluide caloporteur dans l’air environnemental (voir FIG. 25 ). Au contraire, comme le montre la FIG. 23 , le tube 625d communiquant avec la sortie 625b de la plaque froide 625, ne communique pas avec l’intérieure des plaques froides 621, 622 et 726. Le fluide caloporteur circulant dans la plaque froide 625 peut donc sortir dans le sens des flèches F2, alors que le fluide caloporteur circulant dans les plaques froides 621, 622 et 726 se heurte au tube 625d et reste dans ces plaques froides (flèches F3). Il est donc possible d’obtenir un dispositif contrôlé thermiquement de faible encombrement, tout en comprenant deux circuits de fluide caloporteur indépendants, l’un pour la plaque froide en contact avec le/les caloducs gravitaires 111, l’autre pour l’ensemble de plaques froides en contact avec les caloducs pulsés, ce qui optimise le contrôle thermique des cellules 101. La FIG. 24 illustre une deuxième variante du mode de réalisation préféré de l’invention, comprenant frontalement, à droite sur la figure, un caloduc pulsé 623 de type A, dont la partie de condensation est insérée entre la plaque froide double et la plaque froide intermédiaire, et, à gauche sur la figure, un caloduc pulsé 624 de type B dont la partie de condensation est insérée entre la plaque froide intermédiaire et la plaque froide terminale. Dorsalement, le dispositif comprend deux caloducs similaires aux premiers, mais agencés en opposition : face au caloduc pulsé 623 de type A, on aperçoit la seconde aile 624b d’un caloduc 624 de type B, et face au caloduc pulsé 623 de type B à gauche, se trouve un caloduc pulsé 623 de type A caché par l’âme 624c de caloduc pulsé 624. Enfin, la FIG. 25 illustre un dispositif contrôlé thermiquement selon l’invention, dont les plaques froides 621, 622 et 726 sont connectées à un circuit 800 de fluide caloporteur opérationnel, comprenant un radiateur pour évacuer la chaleur du fluide caloporteur vers l’air ambiant. Dans un fonctionnement visant à diminuer la température des cellules, le fluide caloporteur entre dans les plaques froides 621, 622 et 726 par le tube 124a à une température T1 suffisante pour générer de la condensation dans les secondes ailes 623b et 624b des caloducs pulsés 623 et 624 et récupérer de la chaleur de ces caloducs pulsés. Le fluide caloporteur sort alors des plaques froides 621, 622 et 726 par le tube 124b à une température T2 supérieure à la température T1. Cette circulation de fluide est créée par une pompe 801, qui pompe le fluide caloporteur vers une vanne trois voies 802. Cette vanne trois voies 802 est connectée à la sortie 124b du dispositif selon l’invention, à un radiateur 803 pour refroidir le fluide caloporteur, et à un réchauffeur 804. La vanne trois voies 802 est commandable par le système électronique embarqué dans le véhicule pour diriger sélectivement le fluide caloporteur vers le radiateur 803 pour le refroidir ou vers le réchauffeur 804 pour le réchauffer, selon les besoins. En effet, la plage de température optimale pour le fonctionnement et le rechargement des batteries se situe entre 5 et 25 degrés Celsius. Pendant la charge, les batteries ont tendance à chauffer fortement et il est nécessaire de refroidir les cellules de la batterie pour éviter tout phénomène d’emballement et d’incendie. Cela peut également être le cas lors de l’utilisation : la pompe 801 et la vanne trois voies 802 sont alors pilotées en réponse à un signal transmis par capteur de température présent dans la batterie. Le fluide refroidi ayant circulé dans le radiateur 803 peut alors retourner directement vers l’entrée 124a du dispositif contrôlé thermiquement selon l’invention, ou passer par un échangeur de chaleur 805 d’un circuit thermique annexe afin de gérer plus globalement les calories dans le véhicule et utilisant le comportement thermique du dispositif contrôlé thermiquement selon l’invention. Alternativement, dans certaines conditions météorologiques ou, plus fréquemment lorsque le véhicule est rechargé « à froid » c’est-à-dire lorsque les batteries sont à une température inférieure à 5°C, il est préférable de préchauffer les cellules de la batterie qui chargent ou qui fonctionnent plus efficacement lorsqu’elles sont à une température supérieure à 5°C. La vanne trois voies est alors commandée pour diriger le fluide vers le réchauffeur 804. Le fluide réchauffé retourne alors vers l’entrée 124a pour réchauffer les cellules. Une fois la température de fonctionnement optimale atteinte, la vanne trois voies est commandée pour diriger le fluide caloporteur vers le radiateur 803 afin de limiter la montée en température de la batterie pour le reste du fonctionnement (utilisation ou charge). Le fluide caloporteur entre donc dans le dispositif selon l’invention avec une température T2 différente (supérieure ou inférieure selon la situation) que la température T1 de sortie du fluide hors du dispositif. Le circuit de fluide comprend bien entendu un vase d’expansion 806 afin d’absorber les variations de volume du fluide caloporteur générées par les changements de température. Comme cela a été expliqué précédemment, lorsque le dispositif selon l’invention comprend une double plaque froide (voir figures 9 à 12, et 14 à 24) ente le ou les caloducs gravitaires et le ou les caloducs pulsés, le système selon l’invention dispose de deux circuits séparés de refroidissement : un premier 800 pour le ou les caloducs pulsés et un second 900 pour le ou les caloducs gravitaires. Cet agencement est particulièrement efficace en termes d’évacuation de calories hors de la batterie, et surtout hors du véhicule. En effet, bien que cela ne soit pas illustré sur la FIG. 25 , l’entrée 625c et la sortie 625d de la plaque froide 625 en capacité d’échange thermique avec le ou les caloducs gravitaires peuvent également être connectées à la pompe 801, au radiateur 803 et au réchauffeur 804 pour améliorer le contrôle thermique des cellules de la batterie lors de l’utilisation du véhicule. Comme cela est illustré en FIG. 25 , l’entrée 625c et la sortie 625d de la plaque froide 625 peuvent également être connectées à un deuxième circuit 900 de fluide caloporteur connecté à la prise de recharge 7 du véhicule spécialement adaptée à cet usage. Cette prise de recharge 7 comprend ainsi : - un circuit électrique 7a connecté à la batterie pour la recharger depuis une source électrique 1000 extérieure au véhicule (le circuit 7a est illustré de manière schématique ; il comprend bien entendu les autres éléments électriques ou électronique du véhicule, en particulier le calculateur 3 et le chargeur/convertisseur AC/DC 4, que ce dernier soit indépendant ou intégré directement dans les modules de la batterie) ; - une entrée 901 et une sortie 902 reliées fluidiquement respectivement à l’entrée 625c et à la sortie 625d de la plaque froide 625. Le circuit de fluide caloporteur 900 comprend également une prise 903 complémentaire de la prise 7 du véhicule, la prise complémentaire 903 étant reliée électriquement à une source 1000 d’énergie électrique (AC ou DC) et fluidiquement à une source 904 de fluide froid, extérieures au véhicule. À cette fin, la prise complémentaire 903 comprend : - un circuit électrique 7b connecté à la source 1000 d’énergie électrique ; - une entrée 905 et une sortie 906 reliées fluidiquement à la source 904 de fluide froid extérieure au véhicule. La source de liquide froid 904 peut, lorsque les prises 7 et 903 sont connectées, injecter un liquide très froid dans la plaque froide, c’est-à-dire à une température beaucoup plus froide que celle qui peut être obtenue avec le radiateur 803 du premier circuit. En effet, un tel radiateur peut extraire, en général, un maximum de 12 kilowatts (kW), alors que l’objectif est d’extraire 20 à 25 kW durant la charge. En branchant le deuxième circuit à une source de fluide 904 froid, par exemple à 5 degrés Celsius, il est parfaitement possible d’extraire ces 25kW hors de la batterie et hors du véhicule. Il est donc possible d’obtenir des circuits de fluides caloporteurs à des températures froides différentes, sans mélange, lorsque le véhicule est en charge. Il est bien entendu possible d’inverser les branchements des circuits, en prévoyant que l’entrée 124a et la sortie 124b des plaques froides 621, 622 et 726 en capacité d’échange thermique avec les caloducs pulsés soient connectées au circuit 900 de fluide froid externe au véhicule, et que l’entrée 625c et la sortie 625d de la plaque froide 625 en capacité d’échange thermique avec les caloducs gravitaires soient connectées au circuit 800 de fluide caloporteur interne au véhicule. La FIG. 26 illustre le gradient de température au sein d’une cellule 101 lorsque cette dernière n’est en capacité d’échange thermique qu’avec des caloducs gravitaires 20. Le gradient illustré est la différence de température entre les points les plus froids et les points les plus chauds de la cellule. On constate, d’une part, que le gradient est régulier transversalement : le centre de la cellule 101 est chaud sur toute la hauteur de la cellule et les zones situées le long des deuxième 103b et troisième 103c côtés de la cellule sont froides sur toute la hauteur. En outre, l’amplitude du gradient de température entre les bords et le centre est également importante : aux alentours de 22 à 23 degrés Celsius. Au regard de la contrainte thermique ii) citée précédemment, limiter l’amplitude du gradient de température au sein de la cellule est un enjeu essentiel. La FIG. 27 illustre le gradient de température au sein d’une cellule 101 lorsque cette dernière est en capacité d’échange thermique avec des caloducs gravitaires 20 et des caloducs pulsés 30 (symbolisés en gris sur la figure) au-dessus du premier côté 103a et en dessous du quatrième côté 103d de la cellule. On constate que le gradient de température n’est pas régulier transversalement. Seul le cœur de la cellule présente la température la plus chaude. Les deuxième, troisième et quatrièmes côtés sont les plus froids. Le centre du premier côté est également une zone froide, grâce au caloduc pulsé agencé entre les bornes, au-dessus du premier côté de la cellule. Le gradient de température entre les zones les plus froides et les zones les plus chaudes ne dépasse pas 5 à 6 degrés Celsius. Les parties situées sous les bornes de la cellule sont également chaudes, mais un peu moins que le cœur : si les caloducs pulsés ne recouvrent pas les bornes, les zones situées sous ces dernières bénéficient néanmoins d’une petite absorption de calorie de la part des caloducs pulsés. On constate ainsi que l’amplitude du gradient est réduite (5 à 6 degrés Celsius environ) par rapport à l’amplitude du gradient obtenu avec le dispositif de la FIG. 26 (22 à 23 degrés Celsius environ). Les caloducs pulsés ne se contentent pas de refroidir le premier côté et le quatrième côté de manière similaires aux caloducs gravitaires, car sinon seul le cœur de la cellule serait chaud, mais le gradient serait similaire à celui de la FIG. 26 . Leur agencement assure un effet synergique en refroidissant non seulement la cellule par le premier côté et éventuellement le quatrième côté, mais également en favorisant la condensation au sein des caloducs gravitaires, ce qui améliore leur efficacité. Le résultat est donc un meilleur refroidissement des cellules, mais également une plus faible amplitude thermique au sein des cellules, ce qui permet de répondre aux contraintes thermiques i) et ii). Par ailleurs, le fait que les caloducs gravitaires et les caloducs pulsés s’étendent tous le long des modules, cela permet d’assurer le contrôle thermique du module complet et de répondre à la contrainte thermique iii) en évitant que les cellules centrales au sein du module n’atteignent la température maximale de fonctionnement (45 degrés Celsius). Dispositif (100) contrôlé thermiquement de stockage d'énergie électrique sous forme chimique pour un véhicule, le dispositif contrôlé comprenant : - une pluralité de cellules électriques (101) ; - un premier dispositif d’échange thermique (110) comprenant un caloduc gravitaire (111) coudé, ayant une partie d’évaporation en capacité d’échange thermique avec un côté des cellules (101) et une partie de condensation en capacité d’échange thermique avec une source froide d’un deuxième dispositif d’échange thermique (120, 220, 320, 420, 520, 620, 720, 750, 760), la source froide comprenant au moins deux plaques froides (121, 421, 521, 621-122, 422, 522, 622) ; le deuxième dispositif d’échange thermique (120, 220, 320, 420, 520, 620, 720, 750, 760) comprenant au moins un caloduc pulsé (30, 123, 223, 224, 423, 523, 623, 624, 751, 752, 761, 762) présentant : - une première aile (31a, 123a, 223a, 224a, 623a, 624a, 751a, 752a) s’étendant sous la partie de condensation du caloduc gravitaire et en capacité d’échange thermique avec une partie de la tranche des cellules (101) ; - une seconde aile (31b, 123b, 223b, 224b, 623b, 624b, 751b, 752b) s’étendant en capacité d’échange thermique avec au moins une des plaques froides (121, 421, 521, 621-122, 422, 522, 622) ; et - une âme (31c, 123c, 223c, 224c, 623c, 624c, 751c, 752c) reliant les ailes (31a, 123a, 223a, 224a, 623a, 624a, 751a, 752a-123b31b, 123b, 223b, 224b, 623b, 624b, 751b, 752b). Dispositif contrôlé thermiquement selon la revendication 1, comprenant une batterie électrique (100) ayant une pluralité des cellules électriques (101) présentant chacune deux faces (102) reliées par une tranche (103), là où la cellule est la plus fine et où sont situés au moins un premier côté (103a), un deuxième côté (103b) et troisième côté (103c), les deuxième côté (103b) et troisième côté (103c) étant parallèles entre eux et transversaux au premier côté (103a), chaque cellule (101) comprenant une borne de cathode (104) et une borne d’anode (105) situées sur un seul côté ou sur deux côtés différents de la tranche, les bornes des cellules adjacentes étant connectées entre elles pour former la batterie, les cellules étant disposées parallèlement entre elles, suivant une direction longitudinale (L-L), face contre face, dispositif dans lequel : - le caloduc gravitaire (20, 111) du premier dispositif d’échange thermique (110) est en capacité d’échange thermique avec au moins le deuxième côté (103b) ou le troisièmes côté (103c) des cellules (101) et la source froide d’au moins un deuxième dispositif d’échange thermique (120, 220, 320, 420, 520, 620, 720, 750, 760), - le caloduc gravitaire (20, 111) comprend un corps (21) intégrant intérieurement une série de canaux juxtaposés (24) contenant une substance caloporteuse et deux volumes transversaux (25, 26) dans lequel débouchent les extrémités des canaux de sorte qu’ils communiquent fluidiquement entre eux via ces volumes transversaux ; - le corps (21) du caloduc gravitaire est coudé, en L ou en C, de sorte que les canaux présentent chacun au moins une partie incurvée (27) située entre deux ailes, une première aile portant au moins une partie de vaporisation (PV) et une deuxième aile portant une partie de condensation (PC), la partie de condensation étant située à un niveau d’élévation plus haut que celui de la partie de vaporisation par rapport à la gravité en position d’utilisation ; - le caloduc gravitaire (20, 111) est agencé de telle sorte que la première aile portant la partie de vaporisation (PV) s’étendant latéralement en regard du deuxième côté (103b) ou du troisième côté (103c) de la tranche (103) des cellules (101) à une première distance (d1), de préférence nulle, alors que la deuxième aile du caloduc gravitaire portant la partie de condensation (PC) s’étendant latéralement au-dessus du premier côté (103a) de la tranche (103) des cellules (101), à une seconde distance (d2) strictement supérieure à la première distance (d1) ; - le deuxième dispositif d’échange thermique (120, 220, 320, 420, 520, 620, 720, 750, 760) comprend : * la source froide qui comprend au moins une première plaque froide (121, 421, 521, 621) et une deuxième plaque froide (122, 422, 522, 622) dans lesquelles circule un fluide caloporteur entre une entrée (124a) et une sortie (124b), les première et deuxième plaques froides (121, 421, 521, 621-122, 422, 522, 622) s’étendant parallèlement entre elles, longitudinalement, à plat et en regard du premier côté (103a) des cellules (101) ; * au moins un caloduc pulsé (30, 123, 223, 224, 423, 523, 623, 624, 751, 752, 761, 762) comprenant un corps (31) intégrant intérieurement au moins un canal (32) refermé sur lui-même pour former une boucle et incorporant une substance caloporteuse, le canal (32) présentant des circonvolutions (33) et s’étendant entre une partie d’évaporation en contact thermique avec au moins une partie du premier côté (103a) de la tranche (103) des cellules (101), et une deuxième partie de condensation en contact thermique avec une face de chacune des première et deuxième plaques froides (121, 421, 521, 621-122, 422, 522, 622), le corps (32) du caloduc pulsé étant coudé en C pour présenter : - la première aile (31a, 123a, 223a, 224a, 623a, 624a, 751a, 752a) s’étendant longitudinalement entre le premier côté (103a) de la tranche des cellules (101) et la partie de condensation du ou des caloduc(s) gravitaire(s), et comprenant la partie d’évaporation en capacité d’échange thermique avec au moins une partie du premier côté (103a) de la tranche des cellules (101), - la seconde aile (31b, 123b, 223b, 224b, 623b, 624b, 751b, 752b) parallèle à la première aile (31a) et comprenant la partie de condensation s’étendant en capacité d’échange thermique avec au moins une des première et deuxième plaques froides (121, 421, 521, 621-122, 422, 522, 622) ; - l’âme (31c, 123c, 223c, 224c, 623c, 624c, 751c, 752c) reliant la première (31a, 123a, 223a, 224a, 623a, 624a, 751a, 752a) et la seconde aile (31b, 123b, 223b, 224b, 623b, 624b, 751b, 752b). Dispositif contrôlé thermiquement selon la revendication 1 ou 2, dans lequel la seconde aile (31b, 123b, 223b, 224b, 623b, 624b, 751b, 752b) dudit au moins un caloduc pulsé (30, 123, 223, 224, 423, 523, 623, 624, 751, 752, 761, 762) s’étend entre deux desdites au moins deux plaques froides (121, 421, 521, 621-122, 422, 522, 622) et elle est en capacité d’échange thermique avec deux desdites au moins deux plaques froides (121, 421, 521, 621-122, 422, 522, 622). Dispositif contrôlé thermiquement selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, comprenant, au moins un premier caloduc pulsé (223, 623) et au moins un deuxième caloduc pulsé (224, 624) et dans lequel : - la première aile (223a, 623a) du premier caloduc pulsé (223, 623) s’étend longitudinalement entre le premier côté (103a) de la tranche des cellules (101) et la partie de condensation du ou des caloduc(s) gravitaire(s) (111), et en capacité d’échange thermique avec une première demi-longueur (D/2) du premier côté (103a) de la tranche des cellules (101), et la seconde aile (223b, 623b) du premier caloduc pulsé (223, 623) s’étend entre, et en capacité d’échange thermique avec, la première et la deuxième plaque froides (121, 521, 621-122, 522, 622) ; et - la première aile (224a, 624a) du deuxième caloduc pulsé (224, 624) s’étend longitudinalement entre le premier côté (103a) de la tranche des cellules (101) et la partie de condensation du ou des caloduc(s) gravitaire(s) (111), et en capacité d’échange thermique avec une seconde demi-longueur (D/2) du premier côté (103a) de la tranche des cellules (101), et la seconde aile (224b, 624b) du deuxième caloduc pulsé (224, 624) s’étend en capacité d’échange thermique avec une face libre de la deuxième plaque froide (122, 622). Dispositif contrôlé thermiquement selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, comprenant, au moins un premier caloduc pulsé (351, 751) et au moins un deuxième caloduc pulsé (352, 752) et dans lequel : - la première aile (351a, 751a) du premier caloduc pulsé (351, 751) s’étend longitudinalement entre le premier côté (103a) de la tranche des cellules (101) et la partie de condensation du ou des caloduc(s) gravitaire(s) (111), et elle est en capacité d’échange thermique avec une longueur (D) du premier côté (103a) de la tranche des cellules (101), et la seconde aile (351b, 751b) du premier caloduc pulsé (351, 751) s’étend entre, et est en capacité d’échange thermique avec, la première et la deuxième plaque froides (121, 621-122, 622) ; et - la première aile (352a, 752a) du deuxième caloduc pulsé (352, 752) s’étend longitudinalement sous le quatrième côté (103d) de la tranche des cellules (101), et elle est en capacité d’échange thermique avec une longueur (D) du quatrième côté (103d) de la tranche des cellules (111), et la seconde aile (352b, 752b) du deuxième caloduc pulsé (352, 752) s’étend en capacité d’échange thermique au moins avec une face libre de la deuxième plaque froide (122, 622). Dispositif contrôlé thermiquement selon la revendication 4 ou 5, dans lequel la source froide du deuxième dispositif d’échange thermique comprend au moins une troisième plaque froide (125, 525, 625). Dispositif contrôlé thermiquement selon la revendication 6, dans lequel la troisième plaque froide (125) est agencée parallèlement et en regard de la deuxième plaque froide (125), en capacité d’échange thermique avec la seconde aile (224b, 352b) du deuxième caloduc pulsé (224, 352). Dispositif contrôlé thermiquement selon la revendication 6, dans lequel la troisième plaque froide (525, 625) est agencée contre la première plaque froide (521, 621), en capacité d’échange thermique avec ledit au moins un caloduc gravitaire (111), la première (521, 621) et la deuxième plaque froide (522, 622) étant reliées à un premier circuit de fluide caloporteur et la troisième plaque froide (525, 625) étant reliée à un deuxième circuit de fluide caloporteur indépendant du premier circuit de fluide caloporteur. Dispositif contrôlé thermiquement selon la revendication 8, dans lequel la source froide du deuxième dispositif d’échange thermique comprend une quatrième plaque froide (726) agencée parallèlement et en regard de la deuxième plaque froide (622), en capacité d’échange thermique avec une face libre de la seconde aile (624b, 752b) du deuxième caloduc pulsé (624, 752). Dispositif contrôlé thermiquement selon la revendication 2, dans lequel le ou les caloduc(s) caloduc(s) pulsé(s) est/sont en contact thermique contre le premier côté (103a) et/ou le quatrième côté (103d) de la cellule ou des bornes portées par ledit premier côté, une couche de matériau isolant électrique étant interposée entre le ou les caloduc(s) caloduc(s) pulsé(s) et le premier côté de la cellule ou des bornes portées par ledit premier côté. Dispositif contrôlé thermiquement selon l’une des revendications précédentes, dans lequel les plaques froides et le ou les caloducs pulsés sont en un seul bloc au sein duquel les plaques froides et le ou les caloducs pulsés sont fonctionnellement séparés entre eux par une seule paroi (632). Dispositif contrôlé thermiquement selon l’une des revendications 2 à 11, comprenant en outre un boîtier dans lequel sont disposés la pluralité de cellules, le boîtier comprenant : -- un fond sur lequel s’appuient les cellules et une pluralité de caloducs gravitaires, et -- un moyen de serrage (112) configuré pour serrer chaque caloduc gravitaire contre le deuxième côté (103b) et/ou le troisième côté (103c) de la ou des cellules (101) située(s) en regard, de sorte que la ou chaque partie de vaporisation du/des caloducs gravitaires soit plaquée contre la ou les cellules située(s) en regard. Dispositif contrôlé thermiquement selon la revendication précédente, dans laquelle le moyen de serrage (112) comprend des parois dressées, en appui contre le fond et entourant les cellules (101) et la pluralité desdits caloducs gravitaires (111), dans leur ensemble. Dispositif contrôlé thermiquement selon la revendication 11 en combinaison avec l’une quelconque des revendications 8 à 10, dans lequel la plaque froide (125, 726) qui couvre la seconde aile (224b, 352b, 624b, 752b) du deuxième caloduc pulsé (224, 352, 624, 752), est fixée au boîtier de sorte que toutes les cellules (101) et tous les caloducs gravitaires (111) et caloducs pulsés (223, 224, 351, 352, 623, 624, 751, 752), dans leur ensemble, sont serrés entre le boîtier et la plaque froide (125, 726) qui couvre la seconde aile (224b, 352b, 624b, 752b) du deuxième caloduc pulsé (224, 352, 624, 752). Véhicule électrique ou hybride (10) comprenant : - au moins un moteur électrique (1) pour le mouvoir, et - au moins un dispositif (100) contrôlé thermiquement selon l’une des revendications 1 à 14, relié au moteur électrique pour l’alimenter en électricité ; - au moins une prise électrique (7) reliée audit au moins un dispositif contrôlé thermiquement pour le charger en électricité.