Brevet FR3161123A1 — publié le 20251017

La présente invention concerne un dispositif de production de liquide à faible consommation d'énergie utilisant des gaz de carneau. Ce dispositif comprend un système d'adsorption à moyenne pression et basse température de CO₂ et N₂, un système d'utilisation d'énergie, un système de compression à basse température des gaz filtrés à basse température, un système de purification à basse température de CO₂ (101) et un système de production d'azote liquide (100); ces systèmes sont reliés entre eux par des conduites et des vannes, le système d'adsorption à moyenne pression et basse température de CO₂ et N₂ comprend un refroidisseur des gaz de carneau (1A), un premier séparateur gaz-liquide (1B), un système de compression (1C), un système de séchage (1D), un système de détendeur de gaz et un dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température (1H) ; le système d'utilisation d'énergie comprend un réchauffeur électrique (2E), un compresseur de CO₂ (2A). (Figure pour l’abrégé : Fig.1) UN DISPOSITIF DE PRODUCTION DE LIQUIDE À FAIBLE CONSOMMATION D'ÉNERGIE UTILISANT DES GAZ DE CARNEAU ET SON PROCÉDÉ D'UTILISATION La présente invention appartient au domaine technique des gaz de carneau et concerne un dispositif de production de liquide à faible consommation d’énergie utilisant des gaz de carneau et son procédé d'utilisation. Art antérieur Dans le processus d'utilisation de l'énergie, les principales technologies de séparation et de récupération du CO₂ comprennent : la technologie d'absorption, la technologie d'adsorption, la technologie de séparation membranaire et la technologie de séparation par transition de phase à basse température. Le procédé d'absorption par solution est la méthode la plus mature pour la capture du CO₂ et a été largement appliquée dans de nombreux gaz de carneau à travers le monde. Il permet non seulement de séparer le CO₂ des fumées à faible concentration sous pression atmosphérique, mais aussi de traiter de grandes quantités et d'obtenir du CO₂ de haute pureté. Cependant, la régénération de la solution après absorption nécessite une grande quantité de chaleur. En outre, la préparation de l'absorbant consomme non seulement des ressources, mais l'absorbant devient également inefficace après une certaine période d'utilisation et doit être constamment renouvelé. Les absorbants chimiques présentent également une certaine toxicité et corrosivité, ce qui a un impact significatif sur l'environnement, et leur fabrication et récupération sont relativement coûteuses. La méthode de séparation membranaire utilise des membranes en matériaux polymères pour séparer les gaz en fonction des différences de taux de perméation des différents gaz, la force motrice étant la différence de pression, cette technologie est relativement limitée pour les applications à grande échelle. La technologie d'adsorption par inversion de pression présente de nombreux avantages tels que la facilité de régénération de l'adsorbant, la longue durée de vie de l'adsorbant et la simplicité de l'équipement, mais pour les gaz de carneau à faible concentration en dioxyde de carbone, la technologie d'adsorption par inversion de pression à température ambiante présente des coûts et une consommation d'énergie élevés. Le brevet chinois CN107899376A divulgue un dispositif et une méthode de captage et de récupération conjoints du dioxyde de carbone et de l'azote dans les gaz de carneau, appartenant à la récupération par séparation membranaire, mais la membrane a des exigences élevées en matière de propreté de la source de gaz, une courte durée de vie, une faible pureté des produits, un coût relativement élevé et ne convient pas à la production industrielle à grande échelle. Le brevet chinois CN210825439U divulgue un système de récupération simultanée du dioxyde de carbone et de l'azote dans les gaz de carneau d'une chaudière de centrale électrique au charbon, comprenant un système de prétraitement des gaz de carneau, un système PSA1, un système PSA2, un système de compression et de purification du dioxyde de carbone, un système de rectification et de stockage du dioxyde de carbone, et un système de production d'azote PSA. Ce système peut capturer au maximum le dioxyde de carbone et l'azote, mais la pureté des produits n'est que d'environ 99,9%, et il existe des problèmes d'exploitation non flexible de l’équipement et de consommation d'énergie élevée. Le brevet chinois CN216481836U divulgue un système de récupération simultanée de l'azote et du dioxyde de carbone à partir des gaz de carneau de chaudière, comprenant : un système de prétraitement des gaz de carneau, un système de séparation carbone-azote, un système de purification secondaire du dioxyde de carbone et un système de concentration et de purification de l'azote. Ce système peut récupérer au maximum le dioxyde de carbone et l'azote, mais le système de séparation carbone-azote, le système de purification secondaire du dioxyde de carbone et le système de concentration et de purification de l'azote utilisent tous la technologie d'adsorption par inversion de pression à température ambiante, avec une pression d'adsorption atteignant 0,2~1,0 MPa, ce qui entraîne une consommation d'énergie relativement élevée. Le brevet chinois CN115790076A divulgue un dispositif et une méthode de récupération du dioxyde de carbone et de l'azote dans les gaz de carneau, comprenant : un système de prétraitement, un système de séparation de CO₂ et N₂, un système de purification et de liquéfaction de N₂ et un système de purification et de liquéfaction de CO₂. Ce système peut utiliser la grande quantité de froid libérée lors de la gazéification du GNL pour entraîner et liquéfier le dioxyde de carbone et l'azote dans les gaz de carneau, réduisant ainsi considérablement la consommation d'énergie et les coûts de récupération, mais ce système nécessite une grande quantité de GNL, avec des exigences élevées pour la source de GNL, et cette adsorption à basse température se fait sous pression atmosphérique, avec un effet d'adsorption médiocre, un grand volume du dispositif d'adsorption et un coût élevé. Compte tenu du contexte technique susmentionné, la présente invention a pour but de fournir un dispositif de production de liquide à faible consommation d’énergie utilisant des gaz de carneau et son procédé d'utilisation, utilisant le froid libéré après la détente du gaz sous pression, combiné à la technologie d'adsorption à moyenne pression et basse température, et couplé aux technologies de compression par divers compresseurs et de réfrigération par détendeurs dans le dispositif, pour produire des liquides à partir des gaz de carneau, présentant une valeur économique et sociale élevée. Pour atteindre l'objectif ci-dessus, la présente invention adopte la technique suivante : un dispositif de production de liquide à faible consommation d'énergie utilisant des gaz de carneau et son procédé d'utilisation, ledit dispositif comprenant un système d'adsorption à moyenne pression et basse température de CO₂ et N₂, un système d'utilisation d'énergie, un système de compression à basse température des gaz filtrés à basse température, un système de purification à basse température de CO₂ et un système de production d'azote liquide ; ces systèmes sont reliés entre eux par des conduites et des vannes. Ledit système d'adsorption à moyenne pression et basse température de CO₂ et N₂ comprend un refroidisseur des gaz de carneau, un premier séparateur gaz-liquide, un système de compression, un système de séchage, un système de détendeur de gaz et un dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température, utilisé pour refroidir, comprimer, déshydrater et séparer par adsorption à basse température le CO₂ et le N₂ des gaz de carneau. Ledit système d'utilisation d'énergie comprend un réchauffeur électrique, un compresseur de CO₂, un récupérateur de chaleur, un deuxième refroidisseur, utilisé pour comprimer, récupérer la chaleur et refroidir les gaz désorbés obtenu à partir du système d'adsorption à moyenne pression et basse température de CO₂ et N₂. Ledit système de compression à basse température des gaz filtrés à basse température comprend un compresseur à basse température, utilisé pour comprimer à basse température les gaz à moyenne pression et basse température filtrés obtenu à partir du système d'adsorption à moyenne pression et basse température de CO₂ et N₂. Ledit système de purification à basse température de CO₂ est utilisé pour purifier et liquéfier davantage les gaz à moyenne pression et basse température obtenu à partir du système d'utilisation d'énergie, produisant ainsi du CO₂ liquide comme produit. Ledit système de production d'azote liquide est utilisé pour rectifier et liquéfier les gaz à moyenne pression sortant du système de compression à basse température, produisant ainsi de l'azote liquide comme produit. De préférence : dans ledit système d'adsorption à moyenne pression et basse température de CO₂ et N₂, une extrémité du refroidisseur des gaz de carneau est connectée à la sortie d'évacuation des gaz de carneau, et l'autre extrémité est connectée au premier séparateur gaz-liquide. Dans le premier séparateur gaz-liquide, le liquide est évacué par la sortie de liquide du premier séparateur gaz-liquide, et les gaz entrent dans le système de compression par la sortie de gaz du premier séparateur gaz-liquide pour être comprimés, refroidis et déshydratés. Après la compression, le refroidissement et la déshydratation, les gaz de carneau entrent dans le système de séchage via une première conduite pour une déshydratation complète, de sorte que la teneur en eau des gaz de carneau sortant du système de séchage soit de l'ordre du ppm. Ledit système de séchage est connecté au système de détendeur de gaz en aval, constitué d'un étage de surcompression du premier détendeur, d'un premier refroidisseur et d'un étage de détente de gaz. Les gaz de carneau d'une teneur en eau de l'ordre du ppm entrent successivement dans l'étage de surcompression du premier détendeur, le premier refroidisseur et l'étage de détente de gaz via une deuxième conduite. Ledit étage de détente de gaz est connecté au dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température par une troisième conduite en aval, utilisant le principe d'adsorption à moyenne pression et basse température pour adsorber et capturer le CO₂ présent dans les gaz de carneau à moyenne pression et basse température, du dioxyde de carbone brut d'une pureté en carbone de 85-90% est obtenu à la sortie de gaz désorbé dudit dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température, et de l'azote brut à moyenne pression contenant une concentration de dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm est obtenu à la sortie de gaz filtré à moyenne pression et basse température dudit dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température ; la pureté en azote de cet azote brut à moyenne pression est de 87-93%, réalisant ainsi l'objectif de séparation du carbone et de l'azote. Ladite sortie de gaz filtré à moyenne pression et basse température est également connectée audit dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température par une quatrième conduite, de sorte qu'une partie du gaz filtré à basse température passe par la quatrième conduite comme gaz de régénération par purge froide et entre dans ledit dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température, purgeant à froid l'adsorbant dans le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température. De préférence : la sortie de gaz désorbé dudit dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température est connectée au compresseur de CO₂ dans le système d'utilisation d'énergie, pour pressuriser le gaz de dioxyde de carbone brut ; le compresseur de CO₂ est successivement connecté au récupérateur de chaleur, au deuxième refroidisseur et au système de purification à basse température de CO₂, dans lequel le gaz de dioxyde de carbone brut pressurisé est refroidit davantage par le deuxième refroidisseur, de sorte que le gaz de dioxyde de carbone brut pressurisé sortant du deuxième refroidisseur puisse satisfaire aux exigences de température et de pression de la matière première du système de purification à basse température de CO₂. Ledit système de purification à basse température de CO₂ est utilisé pour purifier et raffiner le CO₂ pressurisé à basse température, afin d'obtenir du dioxyde de carbone de qualité industrielle ou alimentaire. Ledit système de purification à basse température de CO₂ est connecté au récupérateur de chaleur par une neuvième conduite, le récupérateur de chaleur est connecté à la quatrième conduite sur ledit dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température, utilisé pour chauffer le gaz de régénération à basse température sortant dudit système de purification à basse température de CO₂ avant qu'il n'entre dans le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température comme gaz de régénération chauffé. De préférence : la sortie de gaz filtré à moyenne pression et basse température dudit dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température est successivement connectée au compresseur à basse température dans le système de compression à basse température des gaz filtrés à basse température et au système de production d'azote liquide, permettant à tout ou à la majeure partie du gaz filtré à basse température d'entrer dans le système de production d'azote liquide après avoir été pressurisé par le système de compression à basse température. Ledit système de production d'azote liquide est utilisé pour rectifier et liquéfier davantage le gaz filtré pressurisé à basse température en utilisant le principe de rectification à basse température, obtenant ainsi de l'azote liquide comme produit. Une dixième conduite est disposée en aval dudit système de production d'azote liquide, et deux voies sont respectivement disposées en aval de cette dixième conduite, dont l'une est successivement connectée au récupérateur de chaleur et au réchauffeur électrique, le réchauffeur électrique est connecté à la sixième conduite, la sixième conduite est connectée au système de séchage, utilisé pour chauffer le gaz de régénération des gaz résiduels sortant du système de production d'azote liquide à la température requise avant qu'il n'entre dans le système de séchage comme gaz de régénération chauffé. L'autre voie de ladite dixième conduite est directement connectée à la sixième conduite, utilisée pour faire entrer directement le gaz de régénération des gaz résiduels sortant du système de production d'azote liquide dans le système de séchage comme gaz de purge froide. De préférence : ledit système de purification à basse température de CO₂ comprend un troisième condenseur, un évaporateur, un liquéfacteur et une troisième colonne de rectification, dans lequel le troisième condenseur est installé au-dessus de la troisième colonne de rectification, l'évaporateur est installé en dessous, et le liquéfacteur est disposé séparément à l'extérieur de la colonne ; ledit deuxième refroidisseur est connecté à l'évaporateur, l'évaporateur est connecté au liquéfacteur, ledit liquéfacteur est connecté à la troisième colonne de rectification par une huitième conduite ; ladite troisième colonne de rectification est connectée au troisième condenseur, le troisième condenseur est connecté à la troisième colonne de rectification par une septième conduite formant une boucle, ledit troisième condenseur est également pourvu d'un passage d'entrée pour le liquide condensé et d'un passage de sortie pour le gaz condensé, ladite troisième colonne de rectification est pourvue d'une neuvième conduite au bas qui est connectée au récupérateur de chaleur, le fond de ladite troisième colonne de rectification est pourvu d'une cinquième conduite qui est utilisée pour obtenir du dioxyde de carbone liquide comme produit. De préférence : ledit système de production d'azote liquide comprend un système de compression cyclique, un détendeur de gaz à haute et basse température, un échangeur de chaleur, un deuxième séparateur gaz-liquide, un système de colonnes de rectification et des sous-refroidisseurs, dans lequel ledit système de compression cyclique est composé d'un premier compresseur et d'un deuxième compresseur, ledit détendeur de gaz à haute et basse température est respectivement équipée d'un étage de surcompression du deuxième détendeur, d'un premier étage de détente et d'un deuxième étage de détente, lesdits sous-refroidisseurs comprennent un premier sous-refroidisseur, un deuxième sous-refroidisseur et un troisième sous-refroidisseur, le système de colonnes de rectification est composé d'une première colonne de rectification et d'une deuxième colonne de rectification, dans lesquelles un premier condenseur est installé au-dessus de la première colonne de rectification, un deuxième condenseur est installé au-dessus de la deuxième colonne de rectification. Ledit compresseur à basse température est successivement connecté à l'échangeur de chaleur et à la première colonne de rectification, ladite première colonne de rectification est pourvue de deux conduites de dérivation, dont la première dérivation de la première colonne de rectification est successivement connectée au premier sous-refroidisseur, au premier condenseur, à la deuxième colonne de rectification, au deuxième sous-refroidisseur et au deuxième condenseur, et au-dessus du deuxième condenseur, elle est successivement connectée par une conduite au deuxième sous-refroidisseur, au premier sous-refroidisseur et à l'échangeur de chaleur ; ledit échangeur de chaleur est connecté à la dixième conduite pour la régénération du système de séchage, la deuxième dérivation de la première colonne de rectification est directement connectée au premier condenseur et à l'échangeur de chaleur respectivement ; ledit premier condenseur est également pourvu de deux conduites de dérivation, dont la première conduite de dérivation du premier condenseur est connectée à la première colonne de rectification, la deuxième conduite de dérivation du premier condenseur est connectée au deuxième séparateur gaz-liquide ; ladite deuxième colonne de rectification est pourvue de deux dérivations, dont la première dérivation de la deuxième colonne de rectification est connectée au deuxième condenseur, la deuxième dérivation de la deuxième colonne de rectification est connectée à l'échangeur de chaleur ; ledit deuxième condenseur est également pourvu de deux dérivations, la première dérivation du deuxième condenseur est connectée à la deuxième colonne de rectification, la deuxième dérivation du deuxième condenseur est successivement connectée au deuxième séparateur gaz-liquide et au troisième sous-refroidisseur ; une extrémité dudit troisième sous-refroidisseur est connectée au passage du produit d'azote liquide, tandis que l'autre extrémité est connectée à l'échangeur de chaleur via une première vanne de détente et via le troisième sous-refroidisseur, ledit deuxième séparateur gaz-liquide est connecté à l'échangeur de chaleur, cet échangeur de chaleur X est successivement connecté au premier compresseur et au deuxième compresseur, dans lequel le deuxième compresseur est pourvu de deux dérivations, dont la première dérivation du deuxième compresseur est successivement connectée au détendeur de gaz à haute et basse température, à l'échangeur de chaleur et au deuxième étage de détente, et finalement connectée au deuxième séparateur gaz-liquide via le deuxième étage de détente pour le recyclage, la deuxième dérivation du deuxième compresseur est successivement connectée à l'échangeur de chaleur, au premier étage de détente et à l'échangeur de chaleur, et finalement connectée au premier compresseur via l'échangeur de chaleur pour le recyclage, ledit échangeur de chaleur est directement connecté au deuxième séparateur gaz-liquide, et une deuxième vanne de détente est disposée sur la conduite de connexion, utilisant le principe de rectification à basse température pour purifier et liquéfier davantage le gaz contenant de l'azote à basse température obtenu à partir du compresseur à basse température, produisant ainsi de l'azote liquide comme produit. Un procédé d'utilisation dudit dispositif de production de liquide à faible consommation d'énergie utilisant des gaz de carneau, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : 1)Prétraitement des gaz de carneau Les gaz de carneau sont traités par la compression, le refroidissement, la déshydratation et le séchage, de sorte que la teneur en eau des gaz de carneau pressurisés après traitement soit 2) Séparation grossière des gaz CO₂ et N₂ : Les gaz de l'étape 1) sont traités par le système de détendeur de gaz pour obtenir du dioxyde de carbone brut d'une pureté en carbone de 85-90% et de l'azote brut à moyenne pression contenant une concentration de dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm ; la pureté en azote dudit azote brut à moyenne pression est de 87-93% ; 3) Purification et liquéfaction pour obtenir du CO₂ liquide comme produit : Le dioxyde de carbone brut d'une pureté en carbone de 85-90% de l'étape 2) est traité par le système de purification à basse température de CO₂ 101 pour obtenir du CO₂ liquide comme produit ; 4) Purification et liquéfaction pour obtenir de l'N₂ liquide comme produit : L'azote brut à moyenne pression contenant une concentration de dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm de l'étape 2) est traité par le système de production d'azote liquide 100 pour obtenir du N₂ liquide comme produit. De préférence : la méthode concrète de l'étape 1 est la suivante : les gaz de carneau à température et pression ambiantes entrent dans l'entrée du refroidisseur des gaz de carneau, où le milieu de refroidissement refroidit les gaz de carneau. Les gaz de carneau refroidis passent par le premier séparateur gaz-liquide pour éliminer l'eau condensée des gaz de carneau, l'eau est évacuée par la sortie d'eau dudit premier séparateur gaz-liquide. Les gaz de carneau refroidis entrent dans le système de compression via la sortie de gaz du premier séparateur gaz-liquide pour être comprimés, refroidis et déshydratés. Les gaz de carneau à moyenne pression après la pressurisation entrent dans le système de séchage via la première conduite pour être davantage déshydratés et séchés, de sorte que la teneur en eau des gaz de carneau à moyenne pression sortant du système de séchage soit inférieure à 1 ppm. De préférence : la méthode concrète de l'étape 2 est la suivante : les gaz entrent ensuite dans l'étage de surcompression du premier détendeur du système de détendeur de gaz pour la pressurisation. Les gaz, après avoir été refroidis par le premier refroidisseur, puis entrent dans l'étage de détente de gaz pour la réfrigération par détente. Les gaz à moyenne pression et basse température après la détente entrent dans le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température, utilisant le principe d'adsorption à moyenne pression et basse température pour adsorber et capturer le CO₂ dans les gaz de carneau à moyenne pression et basse température. Du dioxyde de carbone brut d'une pureté en carbone de 85-90% est obtenu à la sortie de gaz désorbé du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température, et de l'azote brut à moyenne pression contenant une concentration de dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm est obtenu à la sortie de gaz filtré à moyenne pression et basse température du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température ; la pureté en azote dudit azote brut à moyenne pression est de 87-93%, réalisant ainsi l'objectif de séparation du carbone et de l'azote. Le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température commute entre adsorption, désorption, régénération et purge froide via des vannes et des conduites. De préférence : les étapes concrètes pour obtenir du CO₂ liquide à l'étape 3 sont les suivantes : le gaz désorbé sortant de la sortie de gaz désorbé du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température entre dans le compresseur de CO₂ du système d'utilisation d'énergie, où le gaz de dioxyde de carbone brut est pressurisé. Le gaz à haute température et haute pression après la pressurisation entre dans le récupérateur de chaleur pour l'échange de chaleur, où l'énergie thermique du gaz de dioxyde de carbone brut pressurisé est absorbée et utilisée, le gaz lui-même est refroidi, puis il entre dans le deuxième refroidisseur, où le gaz de dioxyde de carbone brut pressurisé et refroidi est davantage refroidi, de sorte que le gaz de dioxyde de carbone brut pressurisé sortant dudit deuxième refroidisseur satisfasse aux exigences de température et de pression de la matière première du système de purification à basse température de CO₂, dont la température de la matière première est de 20-30 degrés Celsius et la pression est de 2,0-2,5 MPaA, après quoi il entre dans le système de purification à basse température de CO₂, où le CO₂ pressurisé à basse température est purifié et raffiné pour obtenir du dioxyde de carbone de qualité industrielle ou alimentaire. Le gaz de régénération à basse température extrait de la neuvième conduite du système de purification à basse température de CO₂ peut être réchauffé par le récupérateur de chaleur, et le gaz de régénération chauffé entre dans le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température, où il peut chauffer et régénérer l'adsorbant qui nécessite une régénération, éliminant ainsi la dépendance du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température à l'égard de l'énergie thermique externe pendant la régénération. De préférence : les étapes concrètes pour obtenir du N₂ liquide à l'étape 4 sont les suivantes : tout ou la majeure partie de l'azote brut à moyenne pression contenant une concentration de dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm sortant du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température est comprimé par le compresseur à basse température du système de compression à basse température des gaz filtrés à basse température, puis entre directement dans le système de production d'azote liquide. Lorsque l'adsorbant du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température nécessite une purge froide pour la régénération, une partie du gaz filtré à basse température passe par la quatrième conduite comme gaz de régénération par purge froide et entre dans le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température, purgeant à froid l'adsorbant dans le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température. Le gaz filtré pressurisé entre dans le système de production d'azote liquide pour la rectification et la liquéfaction. Le gaz de régénération des gaz résiduels sortant du système de production d'azote liquide est chauffé par le récupérateur de chaleur via la dixième conduite, puis davantage chauffé par le réchauffeur électrique à la température requise, après quoi il entre dans la deuxième entrée du système de séchage comme gaz de régénération chauffé. Le gaz de régénération des gaz résiduels sortant du système de production d'azote liquide peut également entrer directement dans la deuxième entrée du système de séchage comme gaz de purge froide via la dixième conduite. De préférence : la méthode concrète de purification du gaz CO₂ dans ledit système de purification à basse température de CO₂ est la suivante : le dioxyde de carbone brut entrant dans le système de purification à basse température de CO₂ entre d'abord dans l'évaporateur pour évaporer le liquide au fond de la troisième colonne de rectification, le gaz lui-même est refroidi, puis entre dans le liquéfacteur où il est refroidi à la température de saturation, puis entre dans la partie centrale de la troisième colonne de rectification pour participer à la rectification. Dans le troisième condenseur, le gaz provenant du sommet de la troisième colonne de rectification est condensé puis participe à la rectification en tant que liquide de reflux au sommet de la troisième colonne de rectification. Le liquide condensé qui entre dans le troisième condenseur comme fournisseur de froid via le passage d'entrée du liquide condensé est chauffé et gazéifié. Le produit de dioxyde de carbone liquide est obtenu au fond de la troisième colonne de rectification et est extrait par la cinquième conduite au fond de la troisième colonne de rectification, puis aspiré par la neuvième conduite située dans la partie médiane supérieure de la troisième colonne de rectification et entre dans le récupérateur de chaleur pour être chauffé. De préférence : la méthode concrète de purification du gaz N₂ dans ledit système de production d'azote liquide est la suivante : le gaz entrant dans le système de production d'azote liquide est sous-refroidi à l'état de saturation par l'échangeur de chaleur, puis entre dans le système de colonnes de rectification. Le système de colonnes de rectification est une rectification à double colonne. Une partie de l'azote gazeux à moyenne pression sortant du sommet de la première colonne de rectification retourne au sommet de la première colonne de rectification sous forme d'azote liquide après avoir été condensée par le premier condenseur, et une partie entre dans le deuxième séparateur gaz-liquide. Le liquide extrait du fond de la première colonne de rectification est sous-refroidi par le premier sous-refroidisseur puis entre dans le premier condenseur comme source de froid, puis, après avoir été chauffé, sort du premier condenseur et entre au fond de la deuxième colonne de rectification pour participer à la rectification. Une partie de l'azote gazeux à basse pression sortant du sommet de la deuxième colonne de rectification retourne au sommet de la deuxième colonne de rectification sous forme d'azote liquide après avoir été condensée par le premier condenseur, et une partie entre dans le deuxième séparateur gaz-liquide. Une autre partie de l'azote gazeux à moyenne pression sortant du sommet de la première colonne de rectification est réchauffée par l'échangeur de chaleur puis entre dans le deuxième compresseur du système de compression cyclique pour être comprimée. Une autre partie de l'azote gazeux à basse pression sortant du sommet de la deuxième colonne de rectification est réchauffée par l'échangeur de chaleur puis successivement comprimée par le premier compresseur et le deuxième compresseur du système de compression cyclique. Le gaz comprimé d’une voie sortant du deuxième compresseur entre dans l'étage de surcompression du deuxième détendeur du détendeur de gaz à haute et basse température pour la pressurisation, puis entre dans l'échangeur de chaleur pour le refroidissement. Une partie du gaz est extraite du milieu de l'échangeur de chaleur et entre dans le deuxième étage de détente pour la détente, le fluide après la détente entre dans le deuxième séparateur gaz-liquide. Le reste du gaz est extrait du fond de l'échangeur de chaleur et entre dans le deuxième séparateur gaz-liquide après avoir été détendu par la deuxième vanne de détente. Le gaz d’une autre voie entre directement dans l'échangeur de chaleur, et est extrait de la partie médiane supérieure de l'échangeur de chaleur puis entre dans le premier étage de détente pour la détente. Le gaz après la détente entre à nouveau dans l'échangeur de chaleur pour être réchauffé, puis est successivement comprimé par le premier compresseur et le deuxième compresseur du système de compression cyclique. Dans le deuxième séparateur gaz-liquide, le fluide subit une séparation gaz-liquide puis s'écoule par la sortie de liquide du deuxième séparateur gaz-liquide et est sous-refroidi par le troisième sous-refroidisseur. Une partie du liquide est détendue par la première vanne de détente puis entre à nouveau dans le troisième sous-refroidisseur pour être réchauffée. Le fluide après le réchauffement entre dans l'échangeur de chaleur pour continuer à être réchauffé, puis sort du système de production d'azote liquide comme gaz résiduel. Le reste du liquide est extrait par le passage de produit d'azote liquide comme produit d'azote liquide de haute pureté. Le gaz dans le deuxième séparateur gaz-liquide s'écoule par la sortie de gaz du deuxième séparateur gaz-liquide, ensuite est réchauffé par l'échangeur de chaleur, puis est successivement comprimé par le premier compresseur et le deuxième compresseur du système de compression cyclique. Le liquide sortant du fond de la deuxième colonne de rectification est sous-refroidi par le deuxième sous-refroidisseur puis entre dans le côté évaporation du deuxième condenseur pour l'évaporation. Le gaz après l’évaporation est successivement réchauffé par le deuxième sous-refroidisseur et le premier sous-refroidisseur. Le fluide après le réchauffement entre dans l'échangeur de chaleur pour continuer à être réchauffé, puis sort du système de production d'azote liquide comme gaz résiduel. De préférence : l'adsorbant utilisé dans ledit dispositif d'adsorption à basse température et moyenne pression est principalement composé de tamis moléculaire, gel de silice et charbon actif, et ledit dispositif comporte deux unités pouvant être utilisées séparément ou simultanément, ledit système de séchage est composé de deux cuves de séchage en parallèle, qui peuvent être utilisées séparément ou simultanément. La présente invention fournit un dispositif de production de liquide à faible consommation d'énergie utilisant des gaz de carneau et son procédé d'utilisation, présentant les avantages suivants : 1)Le présent dispositif et son procédé, selon les différentes exigences de température et de pression de chaque système, adoptent un couplage parfait de compression et d'expansion, qui est capable de répondre aux besoins de différentes zones de température et de pression. 2)Le présent dispositif et son procédé utilisent l'adsorption à moyenne pression et basse température pour réaliser la séparation du carbone et de l'azote, obtenant efficacement un gaz brut de dioxyde de carbone à teneur relativement élevée et un gaz riche en azote, et utilisant le système d'utilisation d'énergie pour exploiter efficacement la chaleur de compression du compresseur, réduisant ainsi la puissance de chauffage du dispositif et le niveau du réchauffeur électrique, avec une faible consommation d'énergie globale. 3)La présente invention utilise les caractéristiques de séparation par adsorption à moyenne pression et basse température pour séparer efficacement et économiquement le CO₂ et le N₂, tout en permettant l'utilisation de la rectification à basse température pour purifier et liquéfier le CO₂ et le N₂, obtenant ainsi avec un rendement élevé du dioxyde de carbone liquide et de l'azote liquide de haute pureté. Brève description des figures La FIG. 1 représente un schéma de procédé de la présente invention ; La FIG. 2 représente un schéma structurel d’un système de production d'azote liquide selon l’invention ; La FIG. 3 représente un schéma structurel d’un système de purification à basse température du dioxyde de carbone selon l’invention. Description détaillée des modes de réalisation On décrit ensuite davantage la présente invention avec les figures : selon la FIG. 1 , un dispositif de production de liquide à faible consommation d’énergie utilisant des gaz de carneau, ledit dispositif comprenant un système d'adsorption à moyenne pression et basse température de CO₂ et N₂, un système d'utilisation d'énergie, un système de compression à basse température des gaz filtrés à basse température, un système de purification à basse température de CO₂ 101 et un système de production d'azote liquide 100 ; ces systèmes sont reliés entre eux par des conduites et des vannes, ledit système d'adsorption à moyenne pression et basse température de CO₂ et N₂ comprend un refroidisseur des gaz de carneau 1A, un premier séparateur gaz-liquide 1B, un système de compression 1C, un système de séchage 1D, un système de détendeur de gaz et un dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température 1H, servant à refroidir, pressuriser, déshydrater les gaz de carneau et à séparer le CO₂ et le N₂ par adsorption à basse température et moyenne pression ; ledit système d'utilisation d'énergie comprend un réchauffeur électrique 2E, un compresseur de CO₂ 2A, un récupérateur de chaleur 2B, un deuxième refroidisseur 2C, servant à pressuriser, récupérer la chaleur et refroidir le gaz désorbé provenant du système d'adsorption à moyenne pression et basse température de CO₂ et N₂ ; ledit système de compression à basse température des gaz filtrés à basse température comprend un compresseur à basse température 3A, servant à pressuriser à basse température le gaz filtré à moyenne pression et basse température obtenu du système d'adsorption à moyenne pression et basse température de CO₂ et N₂ ; ledit système de purification à basse température de CO₂ 101 sert à purifier et liquéfier davantage le gaz à moyenne pression et basse température obtenu du système d'utilisation d'énergie, produisant ainsi du CO₂ liquide ; ledit système de production d'azote liquide 100 sert à rectifier et liquéfier le gaz à moyenne pression sortant du système de compression à basse température, produisant ainsi de l'azote liquide. L'entrée 10 du refroidisseur des gaz de carneau du système d'adsorption à moyenne pression et basse température de CO₂ et N₂ est reliée à la sortie d'évacuation des gaz de carneau, la sortie 11 du refroidisseur des gaz de carneau est connectée au premier séparateur gaz-liquide 1B, où le liquide est évacué par la sortie d'eau 13 du premier séparateur gaz-liquide, tandis que les gaz entrent dans le système de compression 1C pour être comprimés, refroidis et déshydratés via la sortie de gaz 12 du premier séparateur gaz-liquide. Les gaz, après compression, refroidissement et déshydratation, entrent dans le système de séchage 1D via la première conduite 14 pour être complètement déshydratés et séchés, de sorte que la teneur en eau des gaz de carneau sortant du système de séchage 1D soit de l'ordre du ppm ; ledit système de séchage 1D est connecté au système de détendeur de gaz en aval, qui est composé d'un étage de surcompression du premier détendeur 1E, d'un premier refroidisseur 1F et d'un étage de détente de gaz 1G. Les gaz de carneau d'une teneur en eau de l'ordre du ppm entrent successivement dans l'étage de surcompression du premier détendeur 1E, le premier refroidisseur 1F et l'étage de détente de gaz 1G via la deuxième conduite 15. Ledit étage de détente de gaz 1G est connecté au dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température 1H par la troisième conduite en aval, utilisant le principe d'adsorption à moyenne pression et basse température pour adsorber et capturer le CO₂ présent dans les gaz de carneau à moyenne pression et basse température, du dioxyde de carbone brut d'une pureté en carbone de 85-90% est obtenu à la sortie de gaz désorbé 19 du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température, et de l'azote brut à moyenne pression contenant une concentration de dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm est obtenu à la sortie de gaz filtré à moyenne pression et basse température 20 du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température ; la pureté en azote de cet azote brut à moyenne pression est de 87-93%, réalisant ainsi l'objectif de séparation du carbone et de l'azote. Ladite sortie de gaz filtré à moyenne pression et basse température 20 est également connectée au dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température 1H via la quatrième conduite 32, permettant à une partie du gaz filtré à basse température de pénétrer dans le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température 1H via la quatrième conduite 32 comme gaz de régénération par purge froide, pour purger à froid l'adsorbant dans le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température 1H. La sortie de gaz désorbé 19 dudit dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température est connectée au compresseur de CO₂ 2A du système d'utilisation d'énergie pour pressuriser le dioxyde de carbone brut ; la sortie 141 dudit compresseur de CO₂ est connectée à la première entrée 21 du récupérateur de chaleur pour absorber et utiliser l'énergie thermique du dioxyde de carbone brut pressurisé, qui est lui-même refroidi. La première sortie 22 dudit récupérateur de chaleur est connectée au deuxième refroidisseur 2C, le dioxyde de carbone brut pressurisé et refroidi est davantage refroidi dans ledit deuxième refroidisseur 2C, de sorte que le dioxyde de carbone brut pressurisé sortant du deuxième refroidisseur 2C puisse répondre aux exigences de température et de pression de la matière première du système de purification à basse température de CO 2 101, la sortie 23 dudit deuxième refroidisseur est connectée au système de purification à basse température de CO₂ 101, ledit système de purification à basse température de CO₂ 101 est utilisé pour purifier et raffiner le CO₂ pressurisé à basse température, afin d’obtenir du dioxyde de carbone de qualité industrielle ou alimentaire. Ledit système de purification à basse température de CO₂ 101 est connecté à la deuxième entrée 106 du récupérateur de chaleur via la neuvième conduite 24, la deuxième sortie 25 dudit récupérateur de chaleur est connectée à la quatrième conduite 32 sur le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température 1H, servant à chauffer le gaz de régénération à basse température provenant du système de purification à basse température de CO₂ 101 avant qu'il n'entre dans le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température 1H comme gaz de régénération chauffé. La sortie de gaz filtré à moyenne pression et basse température 20 dudit dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température 1H est connectée à l'entrée 31 dudit compresseur à basse température du système de compression à basse température des gaz filtrés à basse température, la sortie 33 dudit compresseur à basse température est connectée à l'entrée 34 du système de production d'azote liquide, de sorte que tout ou la majeure partie du gaz filtré à basse température provenant du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température 1H entre dans le système de production d'azote liquide 100 après avoir été pressurisé par le système de compression à basse température. Ledit système de production d'azote liquide 100 sert à rectifier et liquéfier davantage le gaz filtré pressurisé à basse température en utilisant le principe de rectification à basse température, produisant ainsi de l'azote liquide. Ledit système de production d'azote liquide 100 est connecté par une extrémité de la dixième conduite 26 à la troisième entrée 107 du récupérateur de chaleur, la troisième sortie 111 du récupérateur de chaleur est connectée à l'entrée 103 dudit réchauffeur électrique par la cinquième conduite 27, la sortie 28 dudit réchauffeur électrique est connectée au système de séchage 1D par la sixième conduite 102, servant à chauffer le gaz de régénération des gaz résiduels sortant du système de production d'azote liquide 100 à la température requise avant qu'il n'entre dans le système de séchage 1D comme gaz de régénération chauffé. Ledit système de production d'azote liquide 100 peut également être directement connecté à la sixième conduite 102 du système de séchage 1D via l'autre extrémité de la dixième conduite 26, servant à faire entrer directement le gaz de régénération des gaz résiduels sortant dudit système de production d'azote liquide 100 dans ledit système de séchage 1D comme gaz de purge froide. Ledit système de purification à basse température de CO₂ 101 comprend un troisième condenseur 4F, un évaporateur 4D, un liquéfacteur 4E et une troisième colonne de rectification 4G, dans lequel le troisième condenseur 4F, la troisième colonne de rectification 4G et l'évaporateur 4D sont disposés de manière unifiée à l'intérieur de la colonne et disposés de haut en bas, le liquéfacteur 4E est disposé séparément à l'extérieur de la colonne. La sortie 23 dudit refroidisseur est reliée à l'entrée 104 de l'évaporateur, et la sortie 45 de l'évaporateur est reliée au liquéfacteur 4E. Ledit liquéfacteur 4E est relié à la première entrée 108 de ladite troisième colonne de rectification par la huitième conduite 46 ; la première sortie 42 de ladite troisième colonne de rectification est reliée à l'entrée 109 du troisième condenseur, et la sortie du troisième condenseur est reliée à la deuxième entrée 43 de la troisième colonne de rectification par la septième conduite 110. Ledit troisième condenseur 4F est également pourvu d'un passage d'entrée 48 pour le liquide condensé et d'un passage de sortie 49 pour le gaz condensé. Le fond de ladite troisième colonne de rectification 4G est pourvu d'une neuvième conduite 24 reliée à la deuxième entrée 106 du récupérateur de chaleur, et le fond de ladite troisième colonne de rectification 4G est pourvu d'une cinquième conduite 47 pour l'obtention du produit de dioxyde de carbone liquide. Ledit système de production d'azote liquide 100 comprend un système de compression cyclique, un détendeur de gaz à haute et basse température, un échangeur de chaleur 5A, un deuxième séparateur gaz-liquide 5H, un système de colonnes de rectification et des sous-refroidisseurs. Ledit système de compression cyclique est composé d'un premier compresseur 5K1 et d'un deuxième compresseur 5K2. Ledit détendeur de gaz à haute et basse température est respectivement équipée d'un étage de surcompression du deuxième détendeur 5P, d'un premier étage de détente 5T et d'un deuxième étage de détente 5U. Lesdits sous-refroidisseurs comprennent un premier sous-refroidisseur 5D, un deuxième sous-refroidisseur 5F et un troisième sous-refroidisseur 5J, le système de colonnes de rectification est composé d'une première colonne de rectification 5B, d'un premier condenseur 5C, d'une deuxième colonne de rectification 5E et d'un deuxième condenseur 5G. La sortie 33 du compresseur à basse température est reliée à l'entrée 34 du premier passage de l'échangeur de chaleur, la sortie 112 du premier passage de l'échangeur de chaleur est reliée à la première entrée 60 de la première colonne de rectification, la première sortie 61 de la première colonne de rectification est reliée à l'entrée 113 du premier passage du premier sous-refroidisseur, la sortie 114 du premier passage du premier sous-refroidisseur est reliée à la première entrée 62 du premier condenseur, la première sortie 64 du premier condenseur est reliée à la première entrée 115 de la deuxième colonne de rectification. La deuxième sortie 50 de la première colonne de rectification est reliée d'une part à la deuxième entrée 116 du premier condenseur et d'autre part à l'entrée 117 du troisième passage de l'échangeur de chaleur. La deuxième sortie 63 du premier condenseur est reliée d'une part à la deuxième entrée 118 de la première colonne de rectification et d'autre part à la première entrée 119 du deuxième séparateur gaz-liquide. La première sortie 65 de la deuxième colonne de rectification est reliée à l'entrée 120 du premier passage du deuxième sous-refroidisseur, la sortie 121 du premier passage du deuxième sous-refroidisseur est reliée à la première entrée 66 du deuxième condenseur, la première sortie 70 du deuxième condenseur est reliée à l'entrée 122 du deuxième passage du deuxième sous-refroidisseur, la sortie 71 du deuxième passage du deuxième sous-refroidisseur est reliée à l'entrée 123 du deuxième passage du premier sous-refroidisseur, la sortie 72 du deuxième passage du premier sous-refroidisseur est reliée à l'entrée 84 du deuxième passage de l'échangeur de chaleur, la sortie 124 du deuxième passage de l'échangeur de chaleur est reliée à la dixième conduite 26, servant à la régénération dudit système de séchage 1D. La deuxième sortie 68 de la deuxième colonne de rectification est reliée d'une part à la deuxième entrée 160 du deuxième condenseur et d'autre part à l'entrée 67 du quatrième passage de l'échangeur de chaleur. La deuxième sortie 69 du deuxième condenseur est reliée d'une part à la deuxième entrée 125 de la deuxième colonne de rectification et d'autre part à la deuxième entrée 126 du deuxième séparateur gaz-liquide. La sortie de liquide 80 du deuxième séparateur gaz-liquide est reliée à l'entrée 138 du premier passage du troisième sous-refroidisseur, la sortie 81 du premier passage du troisième sous-refroidisseur est reliée à l'entrée 137 de la première vanne de détente V4, la sortie 82 de la première vanne de détente V4 est reliée à l'entrée 127 du deuxième passage du troisième sous-refroidisseur, la sortie 83 du deuxième passage du troisième sous-refroidisseur est reliée à l'entrée 84 du deuxième passage de l'échangeur de chaleur, la sortie 81 du premier passage du troisième sous-refroidisseur est reliée au passage de produit d'azote liquide 85, l'azote liquide du fond du deuxième séparateur gaz-liquide 5H s'écoule par le passage de produit d'azote liquide 85 après sous-refroidissement par le troisième sous-refroidisseur 5J. La sortie de gaz 78 du deuxième séparateur gaz-liquide est reliée à l'entrée 128 du cinquième passage de l'échangeur de chaleur, la sortie 74 du quatrième passage de l'échangeur de chaleur et la sortie 79 du cinquième passage de l'échangeur de chaleur sont reliées à l'entrée 52 du premier compresseur du système de compression cyclique, la sortie 51 du troisième passage de l'échangeur de chaleur et la sortie 53 du premier compresseur sont reliées à l'entrée 129 du deuxième compresseur du système de compression cyclique, la sortie 54 du deuxième compresseur est reliée d'une part à l'entrée 55 du détendeur de gaz à haute et basse température et d'autre part à l'entrée 130 du huitième passage de l'échangeur de chaleur, la sortie 131 du huitième passage de l'échangeur de chaleur est reliée à l'entrée 58 du premier étage de détente du détendeur de gaz à haute et basse température, la sortie 59 du premier étage de détente est reliée à l'entrée 132 du septième passage de l'échangeur de chaleur, la sortie 133 du septième passage de l'échangeur de chaleur est reliée à l'entrée 52 du premier compresseur, la sortie 56 de l'étage de surcompression du détendeur de gaz à haute et basse température est reliée à l'entrée 134 du sixième passage de l'échangeur de chaleur, la sortie 1 du sixième passage de l'échangeur de chaleur est reliée à l'entrée 75 du deuxième étage de détente du détendeur de gaz à haute et basse température, la sortie 76 du deuxième étage de détente est reliée à la quatrième entrée 139 du deuxième séparateur gaz-liquide, la sortie 2 du sixième passage de l'échangeur de chaleur est reliée à l'entrée 77 de la deuxième vanne de détente V3, la sortie 140 de la deuxième vanne de détente V3 est reliée à la troisième entrée 135 du deuxième séparateur gaz-liquide, utilisant le principe de rectification à basse température pour purifier et liquéfier davantage le gaz contenant de l'azote à basse température obtenu du compresseur à basse température, produisant ainsi de l'azote liquide. Un procédé d'utilisation d’un dispositif de production de liquide à faible consommation d'énergie utilisant des gaz de carneau, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : 1)Prétraitement des gaz de carneau Les gaz de carneau sont traités par la compression, le refroidissement, la déshydratation et le séchage, de sorte que la teneur en eau des gaz de carneau pressurisés après traitement soit 2)Séparation grossière des gaz CO₂ et N₂ : Les gaz de l'étape 1) sont traités par le système de détendeur de gaz pour obtenir du dioxyde de carbone brut d'une pureté en carbone de 85-90% et de l'azote brut à moyenne pression contenant une concentration de dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm ; la pureté en azote dudit azote brut à moyenne pression est de 87-93% ; 3)Purification et liquéfaction pour obtenir du CO₂ liquide comme produit : Le dioxyde de carbone brut d'une pureté en carbone de 85-90% de l'étape 2) est traité par le système de purification à basse température de CO₂ 101 pour obtenir du CO₂ liquide comme produit ; 4)Purification et liquéfaction pour obtenir de l'N₂ liquide comme produit : L'azote brut à moyenne pression contenant une concentration de dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm de l'étape 2) est traité par le système de production d'azote liquide 100 pour obtenir du N₂ liquide comme produit. La méthode concrète de l'étape 1 mentionnée ci-dessus est la suivante : les gaz de carneau évacués à température et pression ambiantes entrent dans l'entrée 10 du refroidisseur des gaz de carneau, où le milieu de refroidissement refroidit les gaz de carneau, les gaz de carneau refroidis passent par le premier séparateur gaz-liquide 1B pour éliminer l'eau condensée des gaz de carneau, l'eau est évacuée par la sortie d'eau 13 dudit premier séparateur gaz-liquide ; les gaz de carneau refroidis entrent dans ledit système de compression via la sortie de gaz 12 du premier séparateur gaz-liquide pour être comprimés, refroidis et déshydratés. Les gaz de carneau à moyenne pression après la pressurisation entrent dans la première conduite 14 du système de séchage 1D pour être davantage déshydratés et séchés, de sorte que la teneur en eau des gaz de carneau à moyenne pression sortant du système de séchage 1D soit inférieure à 1 ppm. La méthode concrète de l'étape 2 mentionnée ci-dessus est la suivante : les gaz entrent ensuite dans l'étage de surcompression 1E du premier détendeur du système de détendeur de gaz pour la pressurisation. Les gaz, après avoir été refroidis par le premier refroidisseur 1F, puis entrent dans l'étage de détente de gaz 1G pour la réfrigération par détente. Les gaz à moyenne pression et basse température après la détente entrent dans le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température 1H, utilisant le principe d'adsorption à moyenne pression et basse température pour adsorber et capturer le CO₂ dans les gaz de carneau à moyenne pression et basse température. Du dioxyde de carbone brut d'une pureté en carbone de 85-90% est obtenu à la sortie de gaz désorbé 19 du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température, et de l'azote brut à moyenne pression contenant une concentration de dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm est obtenu à la sortie de gaz filtré à moyenne pression et basse température 20 du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température ; la pureté en azote dudit azote brut à moyenne pression est de 87-93%, réalisant ainsi l'objectif de séparation du carbone et de l'azote. Le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température commute entre adsorption, désorption, régénération et purge froide via des vannes et des conduites. Les étapes concrètes pour obtenir du CO₂ liquide à l'étape 3 mentionnée ci-dessus sont les suivantes : le gaz désorbé sortant de la sortie de gaz désorbé 19 du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température entre dans le compresseur de CO₂ 2A du système d'utilisation d'énergie, où le gaz de dioxyde de carbone brut est pressurisé. Le gaz à haute température et haute pression après la pressurisation entre dans le récupérateur de chaleur 2B pour l'échange de chaleur, où l'énergie thermique du gaz de dioxyde de carbone brut pressurisé est absorbée et utilisée, le gaz lui-même est refroidi, puis il entre dans le deuxième refroidisseur 2C, où le gaz de dioxyde de carbone brut pressurisé et refroidi est davantage refroidi, de sorte que le gaz de dioxyde de carbone brut pressurisé sortant dudit deuxième refroidisseur 2C satisfasse aux exigences de température et de pression de la matière première du système de purification à basse température de CO₂ 101, dont la température de la matière première est de 20-30 degrés Celsius et la pression est de 2,0-2,5 MPaA, après quoi il entre dans le système de purification à basse température de CO₂ 101, où le CO₂ pressurisé à basse température est purifié et raffiné pour obtenir du dioxyde de carbone de qualité industrielle ou alimentaire. Le gaz de régénération à basse température extrait de la neuvième conduite 24 du système de purification à basse température de CO₂ 101 peut être réchauffé par le récupérateur de chaleur 2B, et le gaz de régénération chauffé entre dans le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température 1H, où il peut chauffer et régénérer l'adsorbant qui nécessite une régénération, éliminant ainsi la dépendance du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température 1H à l'égard de l'énergie thermique externe pendant la régénération. Les étapes concrètes pour obtenir du N₂ liquide à l'étape 4 mentionnée ci-dessus sont les suivantes : tout ou la majeure partie de l'azote brut à moyenne pression contenant une concentration de dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm sortant du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température 1H est comprimé par le compresseur à basse température 3A du système de compression à basse température des gaz filtrés à basse température, puis entre directement dans le système de production d'azote liquide 100. Lorsque l'adsorbant du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température 1H nécessite une purge froide pour la régénération, une partie du gaz filtré à basse température passe par la quatrième conduite 32 comme gaz de régénération par purge froide et entre dans ledit dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température 1H, purgeant à froid l'adsorbant dans ledit dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température 1H. Le gaz filtré pressurisé entre dans le système de production d'azote liquide 100 pour la rectification et la liquéfaction. Le gaz de régénération des gaz résiduels sortant de la dixième conduite 26 du système de production d'azote liquide 100 est chauffé par le récupérateur de chaleur 2B, puis davantage chauffé par le réchauffeur électrique 2E à la température requise, après quoi il entre dans l’entrée 136 du système de séchage comme gaz de régénération chauffé. Le gaz de régénération des gaz résiduels sortant de la dixième conduite 26 du système de production d'azote liquide 100 peut également entrer directement dans l’entrée 136 du système de séchage comme gaz de purge froide. La méthode concrète de purification du gaz CO₂ dans ledit système de purification à basse température de CO₂ 101 est la suivante : le dioxyde de carbone brut entrant dans le système de purification à basse température de CO₂ 101 entre d'abord dans l'évaporateur 4D pour évaporer le liquide au fond de la troisième colonne de rectification 4G, le gaz lui-même est refroidi, puis entre dans le liquéfacteur 4E où il est refroidi à la température de saturation, puis entre dans la partie centrale de la troisième colonne de rectification 4E pour participer à la rectification. Dans le troisième condenseur 4F, le gaz provenant du sommet de la troisième colonne de rectification 4G est condensé puis participe à la rectification en tant que liquide de reflux au sommet de la troisième colonne de rectification 4G. Le liquide condensé qui entre dans le troisième condenseur 4F comme fournisseur de froid via le passage d'entrée du liquide condensé 48 est chauffé et gazéifié. Le produit de dioxyde de carbone liquide est obtenu au fond de la troisième colonne de rectification 4G et est extrait par la cinquième conduite 47 au fond de la troisième colonne de rectification 4G, puis aspiré par la neuvième conduite 24 située dans la partie médiane supérieure de la troisième colonne de rectification 4G et entre dans le récupérateur de chaleur 2B pour être chauffé. La méthode concrète de purification du gaz N₂ dans ledit système de production d'azote liquide 100 est la suivante : le gaz entrant dans le système de production d'azote liquide 100 est sous-refroidi à l'état de saturation par l'échangeur de chaleur 5A, puis entre dans le système de colonnes de rectification. Le système de colonnes de rectification est une rectification à double colonne. Une partie de l'azote gazeux à moyenne pression sortant du sommet de la première colonne de rectification 5B retourne au sommet de la première colonne de rectification 5B sous forme d'azote liquide après avoir été condensée par le premier condenseur 5C, et une partie entre dans le deuxième séparateur gaz-liquide 5H. Le liquide extrait du fond de la première colonne de rectification 5B est sous-refroidi par le premier sous-refroidisseur 5D puis entre dans le premier condenseur 5C comme source de froid, puis, après avoir été chauffé, sort du premier condenseur 5C et entre au fond de la deuxième colonne de rectification 5E pour participer à la rectification. Une partie de l'azote gazeux à basse pression sortant du sommet de la deuxième colonne de rectification 5E retourne au sommet de la deuxième colonne de rectification 5E sous forme d'azote liquide après avoir été condensée par le deuxième condenseur 5G, et une partie entre dans le deuxième séparateur gaz-liquide 5H. Une autre partie de l'azote gazeux à moyenne pression sortant du sommet de la première colonne de rectification 5B est réchauffée par l'échangeur de chaleur 5A puis entre dans le deuxième compresseur 5K2 du système de compression cyclique pour être comprimée. Une autre partie de l'azote gazeux à basse pression sortant du sommet de la deuxième colonne de rectification 5E est réchauffée par l'échangeur de chaleur 5A puis successivement comprimée par le premier compresseur 5K1 et le deuxième compresseur 5K2 du système de compression cyclique. Le gaz comprimé d’une voie sortant du deuxième compresseur 5K2 entre dans l'étage de surcompression 5P du deuxième détendeur du détendeur de gaz à haute et basse température pour la pressurisation, puis entre dans l'échangeur de chaleur 5A pour le refroidissement. Une partie du gaz est extraite du milieu de l'échangeur de chaleur 5A et entre dans le deuxième étage de détente 5U pour la détente, le fluide après la détente entre dans le deuxième séparateur gaz-liquide 5H. Le reste du gaz est extrait du fond de l'échangeur de chaleur 5A et entre dans le deuxième séparateur gaz-liquide 5H après avoir été détendu par la deuxième vanne de détente V3. Le gaz d’une autre voie entre directement dans l'échangeur de chaleur 5A, et est extrait de la partie médiane supérieure de l'échangeur de chaleur 5A puis entre dans le premier étage de détente 5T pour la détente. Le gaz après la détente entre à nouveau dans l'échangeur de chaleur 5A pour être réchauffé, puis est successivement comprimé par le premier compresseur 5K1 et le deuxième compresseur 5K2 du système de compression cyclique. Dans le deuxième séparateur gaz-liquide 5H, le fluide subit une séparation gaz-liquide puis s'écoule par la sortie de liquide 80 du deuxième séparateur gaz-liquide et est sous-refroidi par le troisième sous-refroidisseur 5J. Une partie du liquide est détendue par la première vanne de détente V4 puis entre à nouveau dans le troisième sous-refroidisseur 5J pour être réchauffée. Le fluide après le réchauffement entre dans l'échangeur de chaleur 5A pour continuer à être réchauffé, puis sort du système de production d'azote liquide 100 comme gaz résiduel. Le reste du liquide est extrait par le passage de produit d'azote liquide 85 comme produit d'azote liquide de haute pureté. Le gaz dans le deuxième séparateur gaz-liquide 5H s'écoule par la sortie de gaz 78 du deuxième séparateur gaz-liquide, ensuite est réchauffé par l'échangeur de chaleur 5A, puis est successivement comprimé par le premier compresseur 5K1 et le deuxième compresseur 5K2 du système de compression cyclique. Le liquide sortant du fond de la deuxième colonne de rectification 5E est sous-refroidi par le deuxième sous-refroidisseur 5F puis entre dans le côté évaporation du deuxième condenseur 5G pour l'évaporation. Le gaz après l’évaporation est successivement réchauffé par le deuxième sous-refroidisseur 5F et le premier sous-refroidisseur 5D. Le fluide après le réchauffement entre dans l'échangeur de chaleur 5A pour continuer à être réchauffé, puis sort du système de production d'azote liquide 100 comme gaz résiduel. L'adsorbant utilisé dans ledit dispositif d'adsorption à basse température et moyenne pression 1H est principalement composé de tamis moléculaire, gel de silice et charbon actif, et ledit dispositif comporte deux unités pouvant être utilisées séparément ou simultanément, ledit système de séchage 1D est composé de deux cuves de séchage en parallèle, qui peuvent être utilisées séparément ou simultanément. La pression de sortie dudit système de compression 1C selon la présente invention est en relation de couplage avec ledit système de détendeur de gaz, le compresseur à basse température 3A et le compresseur de CO₂ 2A. La pression de sortie dudit système de compression 1C doit prendre en compte non seulement la consommation d'énergie des trois éléments que sont lui-même, le compresseur à basse température 3A et le compresseur de CO₂ 2A, mais aussi la capacité de réfrigération dudit système de détendeur de gaz, ainsi que la pression de sortie de l'étage de détente de gaz 1G pour permettre une adsorption efficace dans le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température 1H. Il faut également tenir compte de la température de sortie de l'étage de détente de gaz 1G pour s'assurer que le gaz sortant dudit étage de détente de gaz 1G ne se solidifie pas et puisse être efficacement adsorbé, et également prendre en considération le coût d'investissement du système de séchage 1D et du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température 1H, ainsi que l'efficacité du séchage et de l'adsorption. L'adsorbant utilisé dans ledit dispositif d'adsorption à basse température et moyenne pression 1H est principalement composé de tamis moléculaire, gel de silice et charbon actif, et ledit dispositif comporte deux unités pouvant être utilisées séparément ou simultanément, ledit système de séchage 1D est composé de deux cuves de séchage en parallèle, qui peuvent être utilisées séparément ou simultanément. La présente invention utilise le système d'utilisation d'énergie pour exploiter efficacement la chaleur de compression du compresseur de CO₂ 2A, permettant au gaz de régénération chauffé nécessaire au dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température 1H et au système de séchage 1D d'être obtenu par réchauffement dans le récupérateur de chaleur 2B, éliminant ainsi la dépendance du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température 1H à l'égard de l'énergie thermique externe lors de sa régénération et réduisant la puissance de chauffage du chauffage électrique 2E, ce qui diminue considérablement la consommation d'énergie globale. Exemple de réalisation 1 : Comme le montre la FIG. 1 : les gaz de carneau à température et pression ambiantes qui atteignent les normes d'émissions ultra-basses, à une température d'environ 50°C, une pression d'environ 0,1 MPaA, et une composition molaire d'environ 12% de CO 2 , 73% de N 2 , 8% de H 2 O, 6% de O 2 , 0.984% d’Ar, 100ppm de CO, 50ppm de NO 2 , 10ppm de SO 2 , entrent dans l'entrée 10 du refroidisseur de gaz de carneau, le milieu de refroidissement refroidit les gaz de carneau à environ 6°C. Après le refroidissement, les gaz de carneau passent par le séparateur gaz-liquide 1B pour éliminer l'eau condensée, qui est évacuée par la sortie d'eau 13 du séparateur gaz-liquide ; les gaz de carneau refroidis sortent par la sortie de gaz 12 du séparateur gaz-liquide et entrent dans le système de compression 1C pour être comprimés, refroidis et déshydratés. Les gaz de carneau saturés à une pression d'environ 0,8 MPaA et une température d'environ 6°C entrent dans la première conduite 14 du système de séchage 1D pour être davantage déshydratés, de sorte que la teneur en eau des gaz de carneau sortant du système de séchage 1D ne dépasse pas 1 ppm. Ensuite, ils entrent dans l'étage de surcompression 1E du premier détendeur du système de détendeur de gaz pour la pressurisation, où ils sont comprimés à environ 1,6 MPaA, puis refroidis à environ 6°C par le premier refroidisseur 1F avant d'entrer dans l'étage de détente de gaz 1G pour être refroidis par détente. Le gaz détendu, à une pression d'environ 0,41 MPaA et une température d'environ -80°C, entre dans le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température 1H, utilisant le principe d'adsorption à moyenne pression et basse température pour adsorber et capturer le CO₂ dans les gaz de carneau à moyenne pression et basse température. À la sortie des gaz filtrés à moyenne pression et basse température 20 du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température, de l'azote brut à moyenne pression et basse température contenant une concentration de dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm avec une pression d'environ 0,4 MPaA est obtenu, réalisant ainsi l'objectif de séparation du carbone et de l'azote. Le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température commute entre adsorption, désorption, régénération et purge froide via des vannes et des conduites. Le dispositif d'adsorption à basse température et moyenne pression 1H utilise des adsorbants principalement à base de tamis moléculaires, gel de silice et charbon actif. Lors de la désorption du dispositif d'adsorption à basse température et moyenne pression 1H, du dioxyde de carbone brut d'une pureté de 85-90% est obtenu à la sortie de gaz désorbé 19. Le gaz désorbé sortant de la sortie 19 du dispositif d'adsorption à basse température et moyenne pression (température d'environ 10°C, pression d'environ 0,11 MPaA, composition molaire d'environ 92% de CO 2 , 8% de N 2 , 50 ppm de NO 2 , 10 ppm de SO 2 ) entre dans le compresseur de CO 2 2A du système d'utilisation d'énergie où il est comprimé à environ 2,3 MPaA, avec une température de sortie d'environ 100°C. Il passe ensuite dans l'échangeur thermique 2B l'échange de chaleur, où l'énergie thermique du gaz de dioxyde de carbone brut pressurisé est absorbée et utilisée, le gaz lui-même est refroidi, puis il entre dans le deuxième refroidisseur 2C, où le gaz de dioxyde de carbone brut pressurisé et refroidi est davantage refroidi, de sorte que le gaz de dioxyde de carbone brut pressurisé sortant dudit deuxième refroidisseur 2C est refroidi jusqu'à environ 25°C, répondant ainsi aux exigences de température et de pression de la matière première du système de purification cryogénique du CO 2 . Après quoi il entre dans le système de purification à basse température de CO₂, où le CO₂ pressurisé à basse température est purifié et raffiné pour obtenir du dioxyde de carbone de qualité industrielle ou alimentaire. Lors du chauffage du dispositif d'adsorption à basse température et moyenne pression 1H, le gaz de régénération à basse température (température d'environ -12,7°C, pression d'environ 2,3 MPaA, composition molaire d'environ 98,5% de CO 2 , 1,5% de N 2 , 20ppm de CO, 2 ppm de NO 2 , 1 ppm de SO 2 ) extrait de la neuvième conduite 24 du système de purification à basse température de CO₂ peut être réchauffé à environ 90°C par le récupérateur de chaleur 2B, puis le gaz de régénération chauffé entre dans le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température 1H, où il peut chauffer et régénérer l'adsorbant qui nécessite une régénération, éliminant ainsi la dépendance du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température 1H à l'égard de l'énergie thermique externe pendant la régénération. L'azote brut à moyenne pression sortant du dispositif d'adsorption 1H, contenant moins de 1 ppm de dioxyde de carbone, à une température d'environ -87°C, une pression d'environ 0,4 MPaA, et une composition molaire d'environ 92% de N 2 , 7,5% de O 2 , 1,4% d'Ar, 120 ppm de CO, 1 ppm de CO 2 , est entièrement ou majoritairement comprimé par le compresseur à basse température 3A du système de compression à basse température des gaz filtrés à basse température jusqu'à environ 0,9 MPaA, avec une température d'environ -10°C, puis entre directement dans le système de production d'azote liquide, lorsque l'adsorbant du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température 1H nécessite une purge froide pour la régénération, une partie du gaz filtré à basse température passe par la quatrième conduite 32 comme gaz de régénération par purge froide et entre dans le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température 1H, purgeant à froid l'adsorbant dans le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température 1H, le gaz filtré pressurisé entre dans le système de production d'azote liquide pour la rectification et la liquéfaction. Lorsque le système de séchage 1D nécessite un chauffage, le gaz de régénération des gaz résiduels sortant de la dixième conduite 26 du système de production d'azote liquide est chauffé à environ 90°C par le récupérateur de chaleur 2B, puis davantage chauffé à environ 170°C par le réchauffeur électrique 2E, après quoi il entre dans l’entrée 136 du système de séchage comme gaz de régénération chauffé, lorsque le système de séchage 1D nécessite une purge froide, le gaz de régénération des gaz résiduels à pression atmosphérique sortant de la dixième conduite 26 du système de production d'azote liquide peut également entrer directement dans l’entrée 136 du système de séchage comme gaz de purge froide. Comme le montre la FIG. 2 : le gaz entrant dans le système de liquéfaction d'azote, à une pression d'environ 0,9 MPaA et une température d'environ -10°C, est sous-refroidi jusqu'à l'état de saturation par l'échangeur de chaleur 5A avant d'entrer dans le système de colonnes de rectification. Une partie de l'azote gazeux à moyenne pression sortant du sommet de la première colonne de rectification 5B retourne au sommet de la première colonne de rectification 5B sous forme d'azote liquide après avoir été condensée par le premier condenseur 5C, et une partie entre dans le deuxième séparateur gaz-liquide 5H. Le liquide extrait du fond de la première colonne de rectification 5B est sous-refroidi par le premier sous-refroidisseur 5D puis entre dans le premier condenseur 5C comme source de froid, puis, après avoir été chauffé, sort du premier condenseur 5C et entre au fond de la deuxième colonne de rectification 5E pour participer à la rectification. Une partie de l'azote gazeux à basse pression sortant du sommet de la deuxième colonne de rectification 5E retourne au sommet de la deuxième colonne de rectification 5E sous forme d'azote liquide après avoir été condensée par le premier condenseur 5G, et une partie entre dans le séparateur gaz-liquide 5H. Une autre partie de l'azote gazeux à moyenne pression sortant du sommet de la première colonne de rectification 5B est réchauffée par l'échangeur de chaleur 5A puis entre dans le deuxième compresseur 5K2 du système de compression cyclique pour être comprimée à environ 2,5 MpaA. Une autre partie de l'azote gazeux à basse pression sortant du sommet de la deuxième colonne de rectification 5E est réchauffée par l'échangeur de chaleur 5A puis successivement comprimée à environ 2,5 MpaA par le premier compresseur 5K1 et le deuxième compresseur 5K2 du système de compression cyclique. Le gaz comprimé d’une voie sortant du deuxième compresseur 5K2 entre dans l'étage de surcompression 5P du deuxième détendeur du détendeur de gaz à haute et basse température pour la pressurisation, puis entre dans l'échangeur de chaleur 5A pour le refroidissement. Une partie du gaz est extraite du milieu de l'échangeur de chaleur 5A et entre dans le deuxième étage de détente 5U pour se détendre à environ 0,39 MpaA, le fluide après la détente entre dans le séparateur gaz-liquide 5H. Le reste du gaz est extrait du fond de l'échangeur de chaleur 5A et entre dans le séparateur gaz-liquide 5H après avoir été détendu par la deuxième vanne de détente V3. Le gaz d’une autre voie entre directement dans l'échangeur de chaleur 5A, et est extrait de la partie médiane supérieure de l'échangeur de chaleur 5A puis entre dans le premier étage de détente 5T pour la détente. Le gaz après la détente entre à nouveau dans l'échangeur de chaleur 5A pour être réchauffé, puis est successivement comprimé à environ 2,5 MpaA par le premier compresseur 5K1 et le deuxième compresseur 5K2 du système de compression cyclique. Dans le séparateur gaz-liquide 5H, le fluide subit une séparation gaz-liquide puis s'écoule par la sortie de liquide du séparateur gaz-liquide 5H et est sous-refroidi par le troisième sous-refroidisseur 5J. Une partie du liquide est détendue à environ 0,13 MpaA par la première vanne de détente V4 puis entre à nouveau dans le troisième sous-refroidisseur 5J pour être réchauffée. Le fluide après le réchauffement entre dans l'échangeur de chaleur 5A pour continuer à être réchauffé, puis sort du système de production d'azote liquide comme gaz résiduel ; le reste du liquide est extrait par le passage de produit d'azote liquide 85 comme produit d'azote liquide de haute pureté. Le gaz dans le séparateur gaz-liquide 5H s'écoule par la sortie de gaz 12 du séparateur gaz-liquide, ensuite est réchauffé par l'échangeur de chaleur 5A, puis est successivement comprimé à environ 2,5 MpaA par le premier compresseur 5K1 et le deuxième compresseur 5K2 du système de compression cyclique. Le liquide sortant du fond de la deuxième colonne de rectification 5E est sous-refroidi par le deuxième sous-refroidisseur 5F puis entre dans le côté évaporation du deuxième condenseur 5G pour l'évaporation. Le gaz après l’évaporation est successivement réchauffé par le deuxième sous-refroidisseur 5F et le premier sous-refroidisseur 5D. Le fluide après le réchauffement entre dans l'échangeur de chaleur 5A pour continuer à être réchauffé, puis sort du système de production d'azote liquide comme gaz résiduel. Comme le montre la FIG. 3 : le CO 2 brut pressurisé (température d'environ 25°C, pression d'environ 2,3 MPaA, composition molaire d'environ 92% de CO 2 , 8% de N 2 , 50 ppm de NO 2 , 10 ppm de SO 2 ) entrant dans le système de purification à basse température de CO₂ passe par l'évaporateur 4D où il évapore le liquide du fond de la colonne de rectification 4G, se refroidissant ainsi à environ -10°C. Il passe ensuite par le liquéfacteur 4E où il est refroidi à près de la température de saturation (-17°C) avant d'entrer dans la partie centrale de la colonne de rectification 4G pour participer à la rectification. Dans le troisième condenseur 4F, le gaz provenant du sommet de la colonne de rectification 4G est condensé et retourne comme liquide de reflux dans le sommet de la colonne de rectification 4G pour participer à la rectification. Le liquide condensé qui entre dans le troisième condenseur 4F comme fournisseur de froid via le passage d'entrée du liquide condensé 48 est chauffé et gazéifié, le produit de dioxyde de carbone liquide de qualité industrielle est obtenu au fond de la troisième colonne de rectification 4G, et le gaz de régénération est extrait par la neuvième conduite 24 de la colonne de rectification 4G. Contraire à une limitation de la présente invention, l’exemple de réalisation décrit dans le présent document a pour but d’illustrer de manière exemplaire les principes et l'efficacité de la présente invention. Toute personne familière avec cette technologie peut apporter des modifications ou des variations à l’exemple de réalisation mentionné ci-dessus sans s'écarter de l'esprit et de la portée de la présente invention. Par conséquent, toutes les modifications ou variations équivalentes effectuées par des personnes ayant des connaissances ordinaires dans le domaine technique concerné, sans s'éloigner de l'esprit et du concept technique révélés par la présente invention, doivent être couvertes par les revendications de la présente invention. Un dispositif de production de liquide à faible consommation d'énergie utilisant des gaz de carneau, ledit dispositif comprenant un système d'adsorption à moyenne pression et basse température de CO₂ et N₂, un système d'utilisation d'énergie, un système de compression à basse température des gaz filtrés à basse température, un système de purification à basse température de CO₂ (101) et un système de production d'azote liquide (100) ; ces systèmes sont reliés entre eux par des conduites et des vannes, ledit dispositif est caractérisé en ce que ledit système d'adsorption à moyenne pression et basse température de CO₂ et N₂ comprend un refroidisseur des gaz de carneau (1A), un premier séparateur gaz-liquide (1B), un système de compression (1C), un système de séchage (1D), un système de détendeur de gaz et un dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température (1H), utilisé pour refroidir, comprimer, déshydrater et séparer par adsorption à basse température le CO₂ et le N₂ des gaz de carneau ; ledit système d'utilisation d'énergie comprend un réchauffeur électrique (2E), un compresseur de CO₂ (2A), un récupérateur de chaleur (2B), un deuxième refroidisseur (2C), utilisé pour comprimer, récupérer la chaleur et refroidir les gaz désorbés obtenu à partir du système d'adsorption à moyenne pression et basse température de CO₂ et N₂ ; ledit système de compression à basse température des gaz filtrés à basse température comprend un compresseur à basse température (3A), utilisé pour comprimer à basse température les gaz à moyenne pression et basse température filtrés obtenu à partir du système d'adsorption à moyenne pression et basse température de CO₂ et N₂ ; ledit système de purification à basse température de CO₂ (101) est utilisé pour purifier et liquéfier davantage les gaz à moyenne pression et basse température obtenu à partir du système d'utilisation d'énergie, produisant ainsi du CO₂ liquide comme produit ; ledit système de production d'azote liquide est utilisé pour rectifier et liquéfier les gaz à moyenne pression sortant du système de compression à basse température, produisant ainsi de l'azote liquide comme produit. Dispositif de production de liquide à faible consommation d'énergie utilisant des gaz de carneau selon la revendication 1, caractérisé en ce que le refroidisseur des gaz de carneau (1A) dudit système d'adsorption à moyenne pression et basse température de CO₂ et N₂ est connecté d'un côté à la sortie d'évacuation des gaz de carneau, et de l'autre côté au premier séparateur gaz-liquide (1B), le liquide dans le premier séparateur gaz-liquide (1B) est évacué par la sortie de liquide (13) du premier séparateur gaz-liquide, et les gaz entrent dans le système de compression (1C) par la sortie de gaz (12) du premier séparateur gaz-liquide pour être comprimés, refroidis et déshydratés, les gaz de carneau après la compression, le refroidissement et la déshydratation, entrent dans le système de séchage (1D) via une première conduite (14) pour une déshydratation complète, de sorte que la teneur en eau des gaz de carneau sortant du système de séchage (1D) soit de l'ordre du ppm, ledit système de séchage (1D) est connecté au système de détendeur de gaz en aval, constitué d'un étage de surcompression (1E) du premier détendeur, d'un premier refroidisseur (1F) et d'un étage de détente de gaz (1G), les gaz de carneau d'une teneur en eau de l'ordre du ppm entrent successivement dans l'étage de surcompression (1E) du premier détendeur, le premier refroidisseur (1F) et l'étage de détente de gaz (1G) via une deuxième conduite (15), ledit étage de détente de gaz (1G) est connecté au dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température (1H) par une troisième conduite (18) en aval, utilisant le principe d'adsorption à moyenne pression et basse température pour adsorber et capturer le CO₂ présent dans les gaz de carneau à moyenne pression et basse température, du dioxyde de carbone brut d'une pureté en carbone de 85-90% est obtenu à la sortie de gaz désorbé (19) dudit dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température, et de l'azote brut à moyenne pression contenant une concentration de dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm est obtenu à la sortie de gaz filtré à moyenne pression et basse température (20) du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température ; la pureté en azote de cet azote brut à moyenne pression est de 87-93%, réalisant ainsi l'objectif de séparation du carbone et de l'azote, ladite sortie de gaz filtré à moyenne pression et basse température (20) est également connectée au dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température (1H) par une quatrième conduite (32), de sorte qu'une partie du gaz filtré à basse température passe par la quatrième conduite (32) comme gaz de régénération par purge froide et entre dans ledit dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température (1H), purgeant à froid l'adsorbant dans le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température (1H). Dispositif de production de liquide à faible consommation d'énergie utilisant des gaz de carneau selon la revendication 2, caractérisé en ce que la sortie de gaz désorbé (19) dudit dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température est connectée au compresseur de CO₂ (2A) dans le système d'utilisation d'énergie, pour pressuriser le gaz de dioxyde de carbone brut ; le compresseur de CO₂ (2A) est successivement connecté au récupérateur de chaleur (2B), au deuxième refroidisseur (2C) et au système de purification à basse température de CO₂ (101), dans lequel le gaz de dioxyde de carbone brut pressurisé est refroidit davantage par le deuxième refroidisseur (2C), de sorte que le gaz de dioxyde de carbone brut pressurisé sortant du deuxième refroidisseur (2C) puisse satisfaire aux exigences de température et de pression de la matière première du système de purification à basse température de CO₂ (101), ledit système de purification à basse température de CO₂ (101) est utilisé pour purifier et raffiner le CO₂ pressurisé à basse température, afin d'obtenir du dioxyde de carbone de qualité industrielle ou alimentaire, ledit système de purification à basse température de CO₂ (101) est connecté au récupérateur de chaleur (2B) par une neuvième conduite (24), le récupérateur de chaleur (2B) est connecté à la quatrième conduite (32) sur ledit dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température (1H), utilisé pour chauffer le gaz de régénération à basse température sortant dudit système de purification à basse température de CO₂ (101) avant qu'il n'entre dans le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température (1H) comme gaz de régénération chauffé. Dispositif de production de liquide à faible consommation d'énergie utilisant des gaz de carneau selon la revendication 2, caractérisé en ce que la sortie de gaz filtré à moyenne pression et basse température (20) dudit dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température est successivement connectée au compresseur à basse température (3A) dans le système de compression à basse température des gaz filtrés à basse température et au système de production d'azote liquide (100), permettant à tout ou à la majeure partie du gaz filtré à basse température d'entrer dans le système de production d'azote liquide (100) après avoir été pressurisé par le système de compression à basse température, ledit système de production d'azote liquide (100) est utilisé pour rectifier et liquéfier davantage le gaz filtré pressurisé à basse température en utilisant le principe de rectification à basse température, obtenant ainsi de l'azote liquide comme produit, une dixième conduite (26) est disposée en aval dudit système de production d'azote liquide (100), et deux voies sont respectivement disposées en aval de ladite dixième conduite (26), dont l'une est successivement connectée au récupérateur de chaleur (2B) et au réchauffeur électrique (2E), le réchauffeur électrique (2E) est connecté à la sixième conduite (102), la sixième conduite (26) est connectée au système de séchage (1D), utilisée pour chauffer le gaz de régénération des gaz résiduels sortant du système de production d'azote liquide (100) à la température requise avant qu'il n'entre dans le système de séchage (1D) comme gaz de régénération chauffé, l'autre voie de ladite dixième conduite (26) est directement connectée à la sixième conduite (102), utilisée pour faire entrer directement le gaz de régénération des gaz résiduels sortant du système de production d'azote liquide (100) dans le système de séchage (1D) comme gaz de purge froide. Dispositif de production de liquide à faible consommation d'énergie utilisant des gaz de carneau selon la revendication 3, caractérisé en ce que ledit système de purification à basse température de CO₂ (101) comprend un troisième condenseur (4F), un évaporateur (4D), un liquéfacteur (4E) et une troisième colonne de rectification (4G), dans lequel le troisième condenseur (4F) est installé au-dessus de la troisième colonne de rectification (4G), l'évaporateur (4D) est installé en dessous, et le liquéfacteur (4E) est disposé séparément à l'extérieur de la colonne ; ledit deuxième refroidisseur (2C) est connecté à l'évaporateur (4D), l'évaporateur (4D) est connecté au liquéfacteur (4E), ledit liquéfacteur (4E) est connecté à la troisième colonne de rectification (4G) par une huitième conduite (46) ; ladite troisième colonne de rectification (4G) est connectée au troisième condenseur (4F), le troisième condenseur (4F) est connecté à la troisième colonne de rectification (4G) par une septième conduite (110) formant une boucle, ledit troisième condenseur (4F) est également pourvu d'un passage d'entrée de liquide condensé (48) et d'un passage de sortie de gaz condensé (49), ladite troisième colonne de rectification (4G) est pourvue d'une neuvième conduite (24) au bas qui est connectée au récupérateur de chaleur (2B), le fond de ladite troisième colonne de rectification (4G) est pourvu d'une cinquième conduite (47) qui est utilisée pour obtenir du dioxyde de carbone liquide comme produit. Dispositif de production de liquide à faible consommation d'énergie utilisant des gaz de carneau selon la revendication 4, caractérisé en ce que ledit système de production d'azote liquide (100) comprend un système de compression cyclique, un détendeur de gaz à haute et basse température, un échangeur de chaleur (5A), un deuxième séparateur gaz-liquide (5H), un système de colonnes de rectification et des sous-refroidisseurs, dans lequel ledit système de compression cyclique est composé d'un premier compresseur (5K1) et d'un deuxième compresseur (5K2), ledit détendeur de gaz à haute et basse température est respectivement équipée d'un étage de surcompression du deuxième détendeur (5P), d'un premier étage de détente (5T) et d'un deuxième étage de détente (5U), lesdits sous-refroidisseurs comprennent un premier sous-refroidisseur (5D), un deuxième sous-refroidisseur (5F) et un troisième sous-refroidisseur (5J), le système de colonnes de rectification est composé d'une première colonne de rectification (5B) et d’une deuxième colonne de rectification (5E), dans lequel un premier condenseur (5C) est installé en haut de la première colonne de rectification (5B), un deuxième condenseur (5G) est installé en haut de la deuxième colonne de rectification (5E), ledit compresseur à basse température (3A) est connecté successivement à l'échangeur de chaleur (5A) et à la première colonne de rectification (5B), ladite première colonne de rectification (5B) est équipée de deux conduites de dérivation, dont la première conduite de dérivation de la première colonne de rectification (5B) est connectée successivement au premier sous-refroidisseur (5D), au premier condenseur (5C), à la deuxième colonne de rectification (5E), au deuxième sous-refroidisseur (5F), au deuxième condenseur (5G), et au-dessus du deuxième condenseur (5G), elle est reliée successivement par des conduites au deuxième sous-refroidisseur (5F), au premier sous-refroidisseur (5D) et à l'échangeur de chaleur (5A); ledit échangeur de chaleur (5A) est connecté à la dixième conduite (26), utilisée pour la régénération du système de séchage (1D), la deuxième conduite de dérivation de la première colonne de rectification (5B) est connectée directement au premier condenseur (5C) et à l'échangeur de chaleur (5A); ledit premier condenseur (5C) est également équipé de deux conduites de dérivation, dont la première conduite de dérivation du premier condenseur (5C) est connectée à la première colonne de rectification (5B), et la deuxième conduite de dérivation du premier condenseur (5C) est connectée au deuxième séparateur gaz-liquide (5H); ladite deuxième colonne de rectification (5E) est équipée de deux dérivations, dont la première dérivation de la deuxième colonne de rectification (5E) est connectée au deuxième condenseur (5G), et la deuxième dérivation de la deuxième colonne de rectification (5E) est connectée à l'échangeur de chaleur (5A); ledit deuxième condenseur (5G) est également équipé de deux dérivations, la première dérivation du deuxième condenseur (5G) est connectée à la deuxième colonne de rectification (5E), et la deuxième dérivation du deuxième condenseur (5G) est connectée successivement au deuxième séparateur gaz-liquide (5H) et au troisième sous-refroidisseur (5J); ledit troisième sous-refroidisseur (5J) est connecté d'un côté au passage de produit d'azote liquide, et de l'autre côté, il est connecté à l'échangeur de chaleur (5A) via une première vanne de détente (V4) puis à travers le troisième sous-refroidisseur (5J), ledit deuxième séparateur gaz-liquide (5H) est connecté à l'échangeur de chaleur (5A), qui est connecté successivement au premier compresseur (5K1) et au deuxième compresseur (5K2), dans lequel le deuxième compresseur (5K2) est équipé de deux dérivations, dont la première dérivation du deuxième compresseur (5K2) passe successivement par le détendeur de gaz à haute et basse température (5P), l'échangeur de chaleur (5A), le deuxième étage de détente (5U), et finalement se connecte au deuxième séparateur gaz-liquide (5H) pour la circulation à travers le deuxième étage de détente (5U), la deuxième dérivation du deuxième compresseur (5K2) est connectée successivement à l'échangeur de chaleur (5A), au premier étage de détente (5T), à l'échangeur de chaleur (5A), et finalement se connecte au premier compresseur (5K1) pour la circulation à travers l'échangeur de chaleur (5A), ledit échangeur de chaleur (5A) est directement connecté au deuxième séparateur gaz-liquide (5H), et une deuxième vanne de détente (V3) est installée sur la conduite de connexion, utilisant le principe de rectification à basse température pour purifier et liquéfier davantage le gaz contenant de l'azote à basse température obtenu du compresseur à basse température, produisant ainsi de l'azote liquide comme produit. Procédé d'utilisation du dispositif de production de liquide à faible consommation d'énergie utilisant des gaz de carneau selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que ledit procédé comprenant les étapes suivantes : 1) prétraitement des gaz de carneau les gaz de carneau sont traités par la compression, le refroidissement, la déshydratation et le séchage, de sorte que la teneur en eau des gaz de carneau pressurisés après traitement soit 2) séparation grossière des gaz CO₂ et N₂ : les gaz de l'étape 1) sont traités par le système de détendeur de gaz pour obtenir du dioxyde de carbone brut d'une pureté en carbone de 85-90% et de l'azote brut à moyenne pression contenant une concentration de dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm ; la pureté en azote dudit azote brut à moyenne pression est de 87-93% ; 3) purification et liquéfaction pour obtenir du CO₂ liquide comme produit : le dioxyde de carbone brut d'une pureté en carbone de 85-90% de l'étape 2) est traité par le système de purification à basse température de CO₂ (101) pour obtenir du CO₂ liquide comme produit ; 4) purification et liquéfaction pour obtenir de l'N₂ liquide comme produit : l'azote brut à moyenne pression contenant une concentration de dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm de l'étape 2) est traité par le système de production d'azote liquide (100) pour obtenir du N₂ liquide comme produit. Procédé d'utilisation du dispositif de production de liquide à faible consommation d'énergie utilisant des gaz de carneau selon la revendication 7, caractérisé en ce que la méthode concrète de l'étape 1 mentionnée ci-dessus est la suivante : les gaz de carneau évacués à température et pression ambiantes entrent dans l'entrée (10) du refroidisseur des gaz de carneau, où le milieu de refroidissement refroidit les gaz de carneau, les gaz de carneau refroidis passent par le premier séparateur gaz-liquide (1B) pour éliminer l'eau condensée des gaz de carneau, l'eau est évacuée par la sortie d'eau (13) dudit premier séparateur gaz-liquide ; les gaz de carneau refroidis entrent dans le système de compression via la sortie de gaz (12) du premier séparateur gaz-liquide pour être comprimés, refroidis et déshydratés, les gaz de carneau à moyenne pression après la pressurisation entrent dans la première conduite (14) du système de séchage (1D) pour être davantage déshydratés et séchés, de sorte que la teneur en eau des gaz de carneau à moyenne pression sortant du système de séchage (1D) soit inférieure à 1 ppm. Procédé d'utilisation du dispositif de production de liquide à faible consommation d'énergie utilisant des gaz de carneau selon la revendication 7, caractérisé en ce que la méthode concrète de l'étape 2 mentionnée ci-dessus est la suivante : les gaz entrent ensuite dans l'étage de surcompression (1E) du premier détendeur du système de détendeur de gaz pour la pressurisation, les gaz, après avoir été refroidis par le premier refroidisseur (1F), puis entrent dans l'étage de détente de gaz (1G) pour la réfrigération par détente, les gaz à moyenne pression et basse température après la détente entrent dans le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température (1H), utilisant le principe d'adsorption à moyenne pression et basse température pour adsorber et capturer le CO₂ dans les gaz de carneau à moyenne pression et basse température, du dioxyde de carbone brut d'une pureté en carbone de 85-90% est obtenu à la sortie de gaz désorbé du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température (1H), et de l'azote brut à moyenne pression contenant une concentration de dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm est obtenu à la sortie de gaz filtré à moyenne pression et basse température (20) du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température (1H) ; la pureté en azote dudit azote brut à moyenne pression est de 87-93%, réalisant ainsi l'objectif de séparation du carbone et de l'azote, le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température (1H) commute entre adsorption, désorption, régénération et purge froide via des vannes et des conduites. Procédé d'utilisation du dispositif de production de liquide à faible consommation d'énergie utilisant des gaz de carneau selon la revendication 7, caractérisé en ce que les étapes concrètes pour obtenir du CO₂ liquide à l'étape 3 mentionnée ci-dessus sont les suivantes : le gaz désorbé sortant de la sortie de gaz désorbé (19) du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température entre dans le compresseur de CO₂ (2A) du système d'utilisation d'énergie, où le gaz de dioxyde de carbone brut est pressurisé, le gaz à haute température et haute pression après la pressurisation entre dans le récupérateur de chaleur (2B) pour l'échange de chaleur, où l'énergie thermique du gaz de dioxyde de carbone brut pressurisé est absorbée et utilisée, le gaz lui-même est refroidi, puis il entre dans le deuxième refroidisseur (2C), où le gaz de dioxyde de carbone brut pressurisé et refroidi est davantage refroidi, de sorte que le gaz de dioxyde de carbone brut pressurisé sortant dudit deuxième refroidisseur (2C) satisfasse aux exigences de température et de pression de la matière première du système de purification à basse température de CO₂ (101), dont la température de la matière première est de 20-30 degrés Celsius et la pression est de 2,0-2,5 MPaA, après quoi il entre dans le système de purification à basse température de CO₂ (101), où le CO₂ pressurisé à basse température est purifié et raffiné pour obtenir du dioxyde de carbone de qualité industrielle ou alimentaire, le gaz de régénération à basse température extrait de la neuvième conduite (24) du système de purification à basse température de CO₂ (101) peut être réchauffé par le récupérateur de chaleur (2B), et le gaz de régénération chauffé entre dans le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température (1H), où il peut chauffer et régénérer l'adsorbant qui nécessite une régénération, éliminant ainsi la dépendance du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température (1H) à l'égard de l'énergie thermique externe pendant la régénération. Procédé d'utilisation du dispositif de production de liquide à faible consommation d'énergie utilisant des gaz de carneau selon la revendication 7, caractérisé en ce que les étapes concrètes pour obtenir du N₂ liquide à l'étape 4 mentionnée ci-dessus sont les suivantes : tout ou la majeure partie de l'azote brut à moyenne pression contenant une concentration de dioxyde de carbone inférieure à 1 ppm sortant du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température (1H) est comprimé par le compresseur à basse température (3A) du système de compression à basse température des gaz filtrés à basse température, puis entre directement dans le système de production d'azote liquide (100), lorsque l'adsorbant du dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température (1H) nécessite une purge froide pour la régénération, une partie du gaz filtré à basse température passe par la quatrième conduite (32) comme gaz de régénération par purge froide et entre dans le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température (1H), purgeant à froid l'adsorbant dans le dispositif d'adsorption à moyenne pression et basse température (1H), le gaz filtré pressurisé entre dans le système de production d'azote liquide (100) pour la rectification et la liquéfaction, le gaz de régénération des gaz résiduels sortant de la dixième conduite (26) du système de production d'azote liquide (100) est chauffé par le récupérateur de chaleur (2B), puis davantage chauffé par le réchauffeur électrique (2E) à la température requise, après quoi il entre dans la deuxième entrée du système de séchage (1D) comme gaz de régénération chauffé, le gaz de régénération des gaz résiduels sortant du système de production d'azote liquide (100) peut également entrer directement dans la deuxième entrée du système de séchage (1D) via la dixième conduite (26) comme gaz de purge froide. Procédé d'utilisation du dispositif de production de liquide à faible consommation d'énergie utilisant des gaz de carneau selon la revendication 10, caractérisé en ce que la méthode concrète de purification du gaz CO₂ dans ledit système de purification à basse température de CO₂ (101) est la suivante : le dioxyde de carbone brut entrant dans le système de purification à basse température de CO₂ (101) entre d'abord dans l'évaporateur (4D) pour évaporer le liquide au fond de la troisième colonne de rectification (4G), le gaz lui-même est refroidi, puis entre dans le liquéfacteur (4E) où il est refroidi à la température de saturation, puis entre dans la partie centrale de la troisième colonne de rectification (4E) pour participer à la rectification, dans le troisième condenseur (4F), le gaz provenant du sommet de la troisième colonne de rectification (4G) est condensé puis participe à la rectification en tant que liquide de reflux au sommet de la troisième colonne de rectification (4G), le liquide condensé qui entre dans le troisième condenseur (4F) comme fournisseur de froid via le passage d'entrée du liquide condensé (48) est chauffé et gazéifié, le produit de dioxyde de carbone liquide est obtenu au fond de la troisième colonne de rectification (4G) et est extrait par la cinquième conduite (47) au fond de la troisième colonne de rectification (4G), puis aspiré par la neuvième conduite (24) située dans la partie médiane supérieure de la troisième colonne de rectification (4G) et entre dans le récupérateur de chaleur (2B) pour être chauffé. Procédé d'utilisation du dispositif de production de liquide à faible consommation d'énergie utilisant des gaz de carneau selon la revendication 11, caractérisé en ce que la méthode concrète de purification du gaz N₂ dans ledit système de production d'azote liquide (100) est la suivante : le gaz entrant dans le système de production d'azote liquide (100) est sous-refroidi à l'état de saturation par l'échangeur de chaleur (5A), puis entre dans le système de colonnes de rectification, le système de colonnes de rectification est une rectification à double colonne, une partie de l'azote gazeux à moyenne pression sortant du sommet de la première colonne de rectification (5B) retourne au sommet de la première colonne de rectification (5B) sous forme d'azote liquide après avoir été condensée par le premier condenseur (5C), et une partie entre dans le deuxième séparateur gaz-liquide (5H), le liquide extrait du fond de la première colonne de rectification (5B) est sous-refroidi par le premier sous-refroidisseur (5D) puis entre dans le premier condenseur (5C) comme source de froid, puis, après avoir été chauffé, sort du premier condenseur (5C) et entre au fond de la deuxième colonne de rectification (5E) pour participer à la rectification, une partie de l'azote gazeux à basse pression sortant du sommet de la deuxième colonne de rectification (5E) retourne au sommet de la deuxième colonne de rectification (5E) sous forme d'azote liquide après avoir été condensée par le deuxième condenseur (5G), et une partie entre dans le deuxième séparateur gaz-liquide (5H), une autre partie de l'azote gazeux à moyenne pression sortant du sommet de la première colonne de rectification (5B) est réchauffée par l'échangeur de chaleur (5A) puis entre dans le deuxième compresseur (5K2) du système de compression cyclique pour être comprimée, une autre partie de l'azote gazeux à basse pression sortant du sommet de la deuxième colonne de rectification (5E) est réchauffée par l'échangeur de chaleur (5A) puis successivement comprimée par le premier compresseur (5K1) et le deuxième compresseur (5K2) du système de compression cyclique, le gaz comprimé d’une voie sortant du deuxième compresseur (5K2) entre dans l'étage de surcompression (5P) du deuxième détendeur du détendeur de gaz à haute et basse température pour la pressurisation, puis entre dans l'échangeur de chaleur (5A) pour le refroidissement, une partie du gaz est extraite du milieu de l'échangeur de chaleur (5A) et entre dans le deuxième étage de détente (5U) pour la détente, le fluide après la détente entre dans le deuxième séparateur gaz-liquide (5H), le reste du gaz est extrait du fond de l'échangeur de chaleur (5A) et entre dans le deuxième séparateur gaz-liquide (5H) après avoir été détendu par la deuxième vanne de détente (V3), le gaz d’une autre voie entre directement dans l'échangeur de chaleur (5A), et est extrait de la partie médiane supérieure de l'échangeur de chaleur (5A) puis entre dans le premier étage de détente (5T) pour la détente, le gaz après la détente entre à nouveau dans l'échangeur de chaleur (5A) pour être réchauffé, puis est successivement comprimé par le premier compresseur (5K1) et le deuxième compresseur (5K2) du système de compression cyclique, le fluide dans le deuxième séparateur gaz-liquide (5H) subit une séparation gaz-liquide puis s'écoule par la sortie de liquide du deuxième séparateur gaz-liquide (5H) et est sous-refroidi par le troisième sous-refroidisseur (5J), une partie du liquide est détendue par la première vanne de détente (V4) puis entre à nouveau dans le troisième sous-refroidisseur (5J) pour être réchauffée, le fluide après le réchauffement entre dans l'échangeur de chaleur (5A) pour continuer à être réchauffé, puis sort du système de production d'azote liquide (100) comme gaz résiduel ; le reste du liquide est extrait par le passage de produit d'azote liquide (85) comme produit d'azote liquide de haute pureté, le gaz dans le deuxième séparateur gaz-liquide (5H) s'écoule par la sortie de gaz du deuxième séparateur gaz-liquide (5H), ensuite est réchauffé par l'échangeur de chaleur (5A), puis est successivement comprimé par le premier compresseur (5K1) et le deuxième compresseur (5K2) du système de compression cyclique, le liquide sortant du fond de la deuxième colonne de rectification (5E) est sous-refroidi par le deuxième sous-refroidisseur (5F) puis entre dans le côté évaporation du deuxième condenseur (5G) pour l'évaporation, le gaz après l’évaporation est successivement réchauffé par le deuxième sous-refroidisseur (5F) et le premier sous-refroidisseur (5D), le fluide après le réchauffement entre dans l'échangeur de chaleur (5A) pour continuer à être réchauffé, puis sort du système de production d'azote liquide (100) comme gaz résiduel. Procédé d'utilisation du dispositif de production de liquide à faible consommation d'énergie utilisant des gaz de carneau selon la revendication 11, caractérisé en ce que l'adsorbant utilisé dans ledit dispositif d'adsorption à basse température et moyenne pression (1H) est principalement composé de tamis moléculaire, gel de silice et charbon actif, et ledit dispositif comporte deux unités pouvant être utilisées séparément ou simultanément, ledit système de séchage (1D) est composé de deux cuves de séchage en parallèle, qui peuvent être utilisées séparément ou simultanément.