Brevet FR3161990A1 — publié le 20251107

L’invention concerne un stator (110) de machine électrique dans laquelle ledit stator est conformé pour coopérer au niveau d’un entrefer (150), avec un élément en mouvement de translation (120’) ou bien en mouvement de rotation tel qu’un rotor (120), pour produire un effort mécanique et/ou une tension électrique induite, ledit stator (110) comportant une culasse statorique (113) ainsi qu’un bobinage doté d’au moins un enroulement, caractérisé en ce que le bobinage comprend au moins un enroulement (111) d’un câble (170) comportant une âme (171) électriquement conductrice, une couche électriquement isolante (172) entourant ladite âme, ainsi qu’une gaine externe métallique (173) entourant ladite couche électriquement isolante. Elle concerne également une machine électrique, de type moteur électrique, générateur électrique, résolveur, un transformateur tournant, ou frein. Voir Figure 3 Stator à bobinage résistant en conditions extrêmes pour machine électrique, et machine électrique comportant un tel stator La présente invention concerne un stator de machine électrique dans laquelle ledit stator est conformé pour coopérer, sans frette de protection statorique, au niveau d’un entrefer avec un élément en mouvement de translation ou bien en mouvement de rotation, pour produire un effort mécanique ou bien une tension électrique induite. Le stator selon l’invention est en particulier adapté pour des applications dans lesquelles ladite machine électrique fonctionne à très basses ou à très hautes températures, ou bien est plongée dans des fluides corrosifs ou inflammables tels que les ergols. La présente invention concerne également une machine électrique, de type moteur électrique, générateur électrique, résolveur, un transformateur tournant ou frein comprenant un tel stator. État de la technique Il existe de plus en plus de domaines dans lesquels les machines électriques fonctionnent à très basses ou très hautes températures, ou bien sont plongées dans des fluides corrosifs ou inflammables. C’est le cas notamment des moteurs cryogéniques utilisés dans les fusées, et qui fonctionnent sur la base d’un mélange carburant/comburant, par exemple comprenant de l’oxygène liquide LOx mélangé avec de l’hydrogène liquide LH2, généralement appelés ergols. Pour faire transiter ces ergols des réservoirs vers la chambre de combustion du moteur cryogénique, des moteurs électriques sont utilisés dans des organes de pompage. Pour éviter d’avoir à gérer des étanchéités dynamiques, les moteurs électriques utilisés peuvent être immergés dans les ergols. Or, les bobinages de ces machines ne sont pas toujours compatibles avec ces conditions extrêmes. Dans le cas des moteurs électriques à entrefer immergé dans les ergols utilisés pour entraîner des pompes ou manœuvrer des vannes, une solution consiste à confiner le stator en zone étanche en venant placer une frette de confinement statorique dans l’entrefer. Toutefois, dans le cas où la frette est métallique ou du moins électriquement conductrice, cette solution ne résout pas d’une part la problématique des températures extrêmes, et conduit d’autre part à des pertes induites par courant de Foucault qui sont importantes, et d’autant plus importantes que la vitesse de rotation du moteur électrique est élevée, ce qui diminue alors sa performance. En effet, les inconvénients de la frette de confinement statorique dans l’entrefer sont les suivants : - Le stator ne bénéficie plus aussi bien du refroidissement que peut offrir le potentiel débit de fluide dans l’entrefer, - La présence de la frette statorique implique une augmentation de l’entrefer magnétique et donc une réduction des performances, - Si la frette statorique est en métal, la frette peut être le siège de courants induits lors de la rotation du rotor, - Si la frette statorique n’est pas en métal, mais par exemple en PTFE, elle peut souffrir d’un manque de résistance mécanique s’il y a un grand différentiel de pression entre l’entrefer immergé et la zone étanche où se trouve le stator. D’autres solutions consistent à surmouler la face du stator portant le bobinage avec une résine, par exemple en Polyuréthane, en Silicone ou en Epoxy et/ou à imprégner le bobinage d’un vernis protecteur en Polyamide-imide, en Polyester ou en Silicone. Toutefois, l’utilisation de polymères n’est pas toujours compatible avec les températures cryogéniques et/ou les conditions inflammables induites par les ergols. Un but de la présente invention est de remédier à au moins un des inconvénients de l’état de la technique. Un autre but de l’invention est de proposer une solution pour protéger le bobinage du stator d’une machine électrique fonctionnant à très basses ou très hautes températures, ou bien plongées dans des fluides corrosifs ou inflammables, sans impacter la performance de ladite machine électrique. L’invention propose d’atteindre au moins l’un des buts précités au moyen d’un stator de machine électrique dans laquelle ledit stator est conformé pour coopérer au niveau d’un entrefer avec un élément en mouvement de translation ou bien en mouvement de rotation tel qu’un rotor, pour produire un effort mécanique et/ou une tension électrique induite, ledit stator comportant une culasse statorique ainsi qu’un bobinage doté d’au moins un enroulement, caractérisé en ce que le bobinage comprend au moins un enroulement d’un câble comportant une âme électriquement conductrice, une couche électriquement isolante entourant ladite âme, ainsi qu’une gaine externe métallique entourant ladite couche électriquement isolante. Des modes de réalisation variés de l’invention sont prévus, intégrant selon l’ensemble de leurs combinaisons possibles les différentes caractéristiques optionnelles exposées ci-après. De manière préférentielle, l’âme électriquement conductrice est constituée de cuivre choisi dans la liste définie par : Le cuivre Cu-a1 (Cu-ETP – Electrolytic Tough-Pitch – 99,9 % de cuivre mini et 0,04 % d’oxygène maxi), Le cuivre Cu-c1 (Cu-OF – Oxygen Free – 99,95 % de cuivre mini et 0,001 % d’oxygène maxi), Le cuivre Cu-c2 (Cu-OFE – Oxygen Free Electronic grade – 99,99 % de cuivre mini et 0,0005 % d’oxygène maxi), Le cuivre OFHC. De manière également préférentielle, la gaine externe métallique est constituée d’un alliage métallique dont la perméabilité magnétique est inférieure à 1,1 quelle que soit la température. De manière encore plus préférentielle, la gaine externe métallique est constituée d’un alliage métallique choisi dans la liste définie par : L’acier inoxydable 316L (AISI), L’acier inoxydable 304L (AISI), L’Inconel 625 (UNS), L’Inconel 718 (UNS). De manière également préférentielle, la couche électriquement isolante comprend un oxyde ou un mélange d’oxydes choisis dans la liste définie par : Les oxydes de magnésium MgO, Les oxydes d’aluminium Al2O3, Les oxydes de silicium SiO2. Avantageusement, les deux extrémités de l’au moins un enroulement dudit câble, sont raccordées de manière confinée à des connecteurs, par exemple par soudure ou brasure, de manière à protéger la couche électriquement isolante et l’âme électriquement conductrice dudit câble. Selon un aspect de l’invention, le diamètre du câble est compris entre 0,25 et 5 mm. Selon une certaine configuration, le stator est un stator de géométrie cylindrique doté d’un alésage interne prévu pour accueillir l’élément en mouvement de translation ou bien en mouvement de rotation. Selon une autre configuration, le stator est un stator de géométrie discoïde dont une face au moins est prévue pour être en regard de l’élément en mouvement de rotation. Selon encore une autre configuration, le bobinage est constitué d’une pluralité d’enroulements de câble toroïdaux autour de la culasse du stator. Selon une variante, le stator étant préférablement dépourvu d’encoches. Selon encore une autre configuration, le stator est un stator de géométrie plane dont au moins une face est prévue pour être en regard de l’élément en mouvement de translation. L’invention a également pour objet une machine électrique comprenant : Un stator selon un mode de réalisation de l’invention, et Un élément en mouvement de translation ou bien en mouvement de rotation tel qu’un rotor. Selon une première utilisation cible, la machine est configurée pour un fonctionnement à des températures comprises entre +400°C et +1000°C. Selon une deuxième utilisation cible, la machine est configurée pour un fonctionnement lorsque le bobinage est immergé dans un fluide compris dans la liste définie par : Les fluides cryogéniques, L’oxygène liquide (LOx), L’hydrogène liquide (LH2), Le méthane liquide (LCH4), L’azote liquide (LN2), L’hélium liquide (LHe), Le gaz naturel liquéfié (LNG), Les fluides corrosifs. Selon différentes applications possibles, ladite machine peut être un moteur électrique, ou un générateur électrique, ou un résolveur, un transformateur tournant ou un frein. Description des figures et modes de réalisation D’autres avantages et caractéristiques apparaîtront à l’examen de la description détaillée de modes de réalisation nullement limitatifs, et des dessins annexés sur lesquels : La FIG. 1 est une représentation schématique suivant une coupe longitudinale d’un exemple de réalisation d’une machine électrique selon l’état de la technique ; La FIG. 2 est une représentation schématique suivant une coupe transversale d’un exemple de réalisation d’une machine électrique selon un l’état de la technique ; La FIG. 3 est une représentation schématique suivant une coupe longitudinale d’un exemple de réalisation d’une machine électrique selon un mode de réalisation de l’invention ; La FIG. 4 est une représentation schématique suivant une coupe transversale d’un exemple de réalisation d’une machine électrique selon un mode de réalisation de l’invention ; La FIG. 5 est une représentation schématique suivant une vue en perspective d’un détail d’un mode de réalisation de l’invention ; Les FIGURES 6 à 9 sont des représentations schématiques en perspective de modes de réalisation de l’invention ; Il est bien entendu que les modes de réalisation qui seront décrits dans la suite ne sont nullement limitatifs. On pourra notamment imaginer des variantes de l’invention ne comprenant qu’une sélection de caractéristiques décrites par la suite isolées des autres caractéristiques décrites, si cette sélection de caractéristiques est suffisante pour conférer un avantage technique ou pour différencier l’invention par rapport à l’état de la technique antérieure. Cette sélection comprend au moins une caractéristique de préférence fonctionnelle sans détails structurels, ou avec seulement une partie des détails structurels si c'est cette partie qui est uniquement suffisante pour conférer un avantage technique ou pour différencier l’invention par rapport à l’état de la technique antérieure. En particulier toutes les variantes et tous les modes de réalisation décrits sont combinables entre eux si rien ne s’oppose à cette combinaison sur le plan technique. Sur les figures et dans la suite de la description, les éléments communs à plusieurs figures conservent la même référence. Les FIGURES 1 et 2 sont des représentations schématiques d’un exemple de réalisation d’une machine électrique selon l’état de la technique, respectivement selon une vue en coupe longitudinale et selon une vue en coupe transversale. La machine électrique 100 selon l’état de la technique représenté en FIGURES 1 et 2 peut être un moteur électrique, un générateur électrique, un résolveur ou bien un frein. La machine électrique 100 comprend un stator 110 et un rotor 120. Dans l’exemple représenté, la machine électrique 100 comprend un stator externe 110 dans lequel est disposé le rotor 120. En particulier, le rotor 120 est disposé dans un alésage prévu dans le stator externe 110. La culasse du stator 113 peut être monobloc ou bien constituée d’un empilement de tôles afin de réduire les pertes magnétiques induites par les courants de Foucault. Bien entendu, cet exemple est donné à titre d’illustration seulement et l’invention n’est pas limitée à cette architecture de machine électrique. L’espace se trouvant entre le stator 110 et le rotor 120 constitue l’entrefer 150. Le rotor 120 et le stator 110 admettent chacun une forme globalement cylindrique et sont sensiblement concentriques. Ainsi, la face du stator 110 se trouvant en regard du rotor 120, est appelée la face d’entrefer du stator et correspond à la face de l’alésage interne du stator 110. De même, la face d’entrefer du rotor est constituée de la surface circonférentielle extérieure du rotor 120. Le rotor 120 peut être du type comportant N paires de pôles, chaque paire de pôles magnétiques étant formée par deux pôles magnétiques opposés. Ces paires de pôles peuvent être des aimants permanents enterrés ou en surface ou bien un bobinage. Le rotor peut aussi ne pas comporter d’aimants mais admettre une géométrie de circuit magnétique qui induit une variation circonférentielle de réluctance dans l’entrefer. Ainsi le rotor peut admettre une géométrie avec une alternance circonférentielle de grosses dents et d’encoches, la variation de réluctance étant alors engendrée par l’alternance de dents et d’encoches. De même, le rotor peut être synchro-reluctant avec des cavités faisant office de barrières de flux. Le stator 110 comprend en outre un bobinage permettant de conduire le courant électrique. Ce bobinage reçoit une alimentation électrique dans le cas où la machine électrique est par exemple un moteur électrique ou un frein, et collecte le courant généré dans la machine électrique 100, dans le cas où la machine électrique 100 est par exemple un générateur électrique ou un résolveur. Dans l’exemple des FIGURES 1 et 2, sans perte de généralité, le stator 110 comprend des encoches 115 prévues au voisinage de l’entrefer 150. Le bobinage est constitué d’un ou plusieurs enroulements 111 de fil de bobinage, disposés dans les encoches 115, et de préférence ne débordant pas des encoches 115. Les fils de bobinage utilisés sont des fils de cuivre émaillés pour l’isolation électrique, le bobinage pouvant être imprégné d’un vernis pour rigidifier l’ensemble, évacuer la chaleur et parfaire l’isolation électrique. Chaque encoche 115 est délimitée de part et d’autre part respectivement une première dent statorique 112 et une deuxième dent statorique 112 faisant saillie vers le rotor 120. Bien entendu, cette architecture n’est nullement limitative : en effet, dans d’autres modes de réalisation, le stator 102 peut ne pas comprendre d’encoches 115, ou de dents statoriques 112, et le bobinage peut être disposé directement sur la face d’entrefer. Le stator 110 comporte, au niveau de ses bords/extrémités, des têtes de bobine 114, visibles sur la FIG. 1 . Le bobinage est électriquement relié à l’extérieur de la machine électrique 100 par une connexion 116, visible sur la FIG. 1 . L’ensemble formé par le stator 110 et ses éléments ainsi que le rotor 120 est disposé dans un carter 140, refermé de chaque côté par des flasques 130, visibles sur la FIG. 1 . Le rotor 120 est relié à un arbre d’entraînement 122 traversant les flasques 130. Lorsque la machine électrique 100 est plongée dans un fluide corrosif ou inflammable, ledit fluide circule entre le stator 110 et le rotor 120 entraînant ainsi un risque de dégradation du bobinage et/ou un risque d’inflammation au contact du bobinage. C’est pourquoi, la machine électrique 100 selon l’état de la technique représenté en FIGURES 1 et 2 comporte une frette statorique métallique 160 qui permet de confiner le bobinage du stator. Cette frette peut être en Inconel ou bien en acier inoxydable. Cependant une telle protection introduite au niveau de l’entrefer tend à induire des pertes magnétiques induites par les courants de Foucault. C’est pourquoi, la machine selon l’invention, telle que représentée en FIGURES 3 et 4 ne comporte pas de frette statorique et présente une protection contre les fluides inflammables et/ou corrosifs, qui est intégrée directement au bobinage. Selon le principe de l’invention et tel que représenté en FIGURES 3 et 4, le stator 110 est un stator de machine électrique, qui est conformé pour coopérer au niveau d’un entrefer 150, avec un élément en mouvement de translation ou bien en mouvement de rotation tel qu’un rotor 120, pour produire un effort mécanique et/ou une tension électrique induite. Le stator 110 comporte une culasse statorique 113 monobloc ou bien constitué d’un empilement de tôles. Le bobinage comporte plusieurs enroulements 111 d’un câble 170 électriquement conducteur. Le stator 110 comprend des encoches 115 prévues au voisinage de l’entrefer 150. Le bobinage est constitué de plusieurs enroulements 111 disposés dans les encoches 115, et de préférence ne débordant pas des encoches 115. Chaque encoche 115 est délimitée de part et d’autre part respectivement une première dent statorique 112 et une deuxième dent statorique 112 faisant saillie vers le rotor 120. L’espace se trouvant entre le stator 110 et le rotor 120 constitue l’entrefer 150. Le rotor 120 et le stator 110 admettent chacun une forme globalement cylindrique et sont sensiblement concentriques. Ainsi, la face du stator 110 se trouvant en regard du rotor 120, est appelée la face d’entrefer du stator et correspond à la face de l’alésage interne du stator 110. De même, la face d’entrefer du rotor est constituée de la surface circonférentielle extérieure du rotor 120. Le rotor 120 peut être du type comportant N paires de pôles, chaque paire de pôles magnétiques étant formée par deux pôles magnétiques opposés. Ces paires de pôles peuvent être des aimants permanents enterrés ou en surface ou bien un bobinage similaire à celui du stator. Le rotor peut aussi ne pas comporter d’aimants mais admettre une géométrie de circuit magnétique qui induit une variation circonférentielle de réluctance dans l’entrefer. Ainsi le rotor peut admettre une géométrie avec une alternance circonférentielle de grosses dents et d’encoches, la variation de réluctance étant alors engendrée par l’alternance de dents et d’encoches. De même, le rotor peut être synchro-reluctant avec des cavités faisant office de barrières de flux. Il est également possible en géométrie cylindrique de positionner le stator dit « en configuration interne » à l’intérieur du rotor dit alors « en configuration externe ». Le stator 110 comporte, au niveau de ses bords/extrémités, des têtes de bobine 114, visibles sur la FIG. 3 . Le bobinage est électriquement relié à l’extérieur de la machine électrique 100 par une connexion 116, visible sur la FIG. 3 . L’ensemble formé par le stator 110 et ses éléments ainsi que le rotor 120 est disposé dans un carter 140, refermé de chaque côté par des flasques 130, visibles sur la FIG. 3 . Le rotor 120 est relié à un arbre d’entraînement 122 traversant les flasques 130. Tel que représenté en FIG. 5 , ce câble 170 comporte une âme 171 électriquement conductrice, une couche électriquement isolante 172 entourant ladite âme, ainsi qu’une gaine externe métallique 173 entourant ladite couche électriquement isolante. De préférence, l’âme 171 électriquement conductrice est constituée de cuivre choisi dans la liste définie par : - Le cuivre Cu-a1 (Cu-ETP – Electrolytic Tough-Pitch – 99,9 % de cuivre mini et 0,04 % d’oxygène maxi), - Le cuivre Cu-c1 (Cu-OF – Oxygen Free – 99,95 % de cuivre mini et 0,001 % d’oxygène maxi), - Le cuivre Cu-c2 (Cu-OFE – Oxygen Free Electronic grade – 99,99 % de cuivre mini et 0,0005 % d’oxygène maxi), - Le cuivre OFHC. Le cuivre Cu-a1 (Cu-ETP) est utilisé pour la fabrication de fils, barres, feuilles, planches, profilés et bandes à usage électriques, il est la qualité la plus courante. Il est sensible au chauffage en atmosphère réductrice, ce qui implique certaines restrictions lors des traitements thermiques et du soudage, notamment au chalumeau. Le cuivre Cu-c1 ou Cu OF (Oxygen Free) est un cuivre de grande pureté sans oxygène. Ce cuivre, aussi connu sous l’appellation Cu-c1, possède une haute conductibilité électrique. Il se caractérise surtout par sa teneur minimale de cuivre de 99,95 %. Avec une si grande teneur de cuivre dans sa composition, il est insensible aux atmosphères réductrices. Grâce à son taux d’impureté très faible, il est parfait pour une utilisation dans le domaine de l’industrie électronique. Ce cuivre possède toutes les qualités des autres catégories (Cu-a et Cu-b) mais avec de plus grandes capacités de conductibilité électrique et thermique tout en ayant une meilleure aptitude au soudage. Le cuivre Cu-c2 ou Cu-OFE est un cuivre de haute pureté, non désoxydé et sans oxygène qui ne contient aucun élément évaporable sous vide et a une conductivité électrique et thermique élevée. Outre une très bonne usinabilité à chaud et à froid, ce type de cuivre présente également une bonne résistance à la corrosion, notamment à l'atmosphère (couche d'oxyde qui adhère bien) et à l'eau, et est pratiquement insensible à la fissuration par corrosion sous contrainte. Il résiste aux traitements thermiques en atmosphère réductrice, et se soude et se brase très bien. Le cuivre sans oxygène (OFC) ou le cuivre sans oxygène à haute conductivité thermique (OFHC) est un groupe d'alliages de cuivre corroyés à haute conductivité qui ont été raffinés électrolytiquement pour réduire le niveau d'oxygène à 0,001 % ou moins. Le cuivre sans oxygène est une qualité de cuivre de première qualité qui a un niveau élevé de conductivité et est pratiquement exempt de teneur en oxygène. La teneur en oxygène du cuivre affecte ses propriétés électriques et peut réduire la conductivité. Il est particulièrement utilisé en cryogénie. L’âme peut être constituée d’un ou plusieurs fils électriquement conducteurs et isolés entre eux. La gaine externe métallique 173 est de préférence constituée d’un alliage métallique dont la perméabilité magnétique est inférieure à 1,1 quelle que soit la température. L’alliage métallique garantissant une faible perméabilité magnétique, est choisi dans la liste définie par : - L’acier inoxydable 316L (AISI), - L’acier inoxydable 304L (AISI), - L’Inconel 625 (UNS), - L’Inconel 718 (UNS). Les aciers inoxydables et les nuances d’inconel présentent en effet une très haute résistance à la corrosion et aux températures élevées. La couche électriquement isolante 172 comprend un oxyde ou un mélange d’oxydes choisis dans la liste définie par : - Les oxydes de magnésium MgO, - Les oxydes d’aluminium Al2O3, - Les oxydes de silicium SiO2. De préférence, les deux extrémités des enroulements 111 de câble 170, sont raccordées de manière confinée à des connecteurs, par exemple par soudure ou brasure, de manière à protéger la couche électriquement isolante 172 et l’âme 171 électriquement conductrice dudit câble. Le diamètre du câble 170 peut être compris entre 0,25 et 5 mm. Tel que représenté en FIGURES 3 et 4, le stator 110 est un stator de géométrie cylindrique doté d’un alésage interne prévu pour accueillir un rotor 120. Tel que représenté en FIG. 6 , le stator 110 est un stator de géométrie plane dont une face est prévue pour être en regard d’un élément en mouvement de translation 120’. La machine électrique ainsi constituée est un moteur linéaire plan. Tel que représenté en FIG. 7 , le stator 110 est un stator de géométrie cylindrique doté d’un alésage interne prévu pour accueillir un élément en mouvement de translation 120’. La machine électrique ainsi constituée est un moteur linéaire tubulaire. Tel que représenté en FIG. 8 , le stator 110 est un stator de géométrie discoïde dont une face est prévue pour être en regard d’un élément en mouvement de rotation 120. Tel que représenté en FIG. 9 , le bobinage est constitué d’une pluralité d’enroulements 111 de câbles toroïdaux. Le stator peut comporter des encoches ou bien peut être dépourvu d’encoches (configuration dite « slotless » en anglais). La FIG. 9 correspond à une version discoïde slotless bi-entrefer, à stator intérieur. Le stator 110 selon l’invention peut être intégré à une machine électrique pour coopérer au niveau d’un entrefer 150 avec un élément en mouvement de translation 120’ ou bien en mouvement de rotation tel qu’un rotor 120, pour produire un effort mécanique et/ou une tension électrique induite. Cette machine peut être un moteur électrique, ou un générateur électrique, ou un résolveur, ou un frein, ou un transformateur tournant. Dans le cas où la machine est utilisée comme un résolveur, le rotor et le stator sont composés de paquet de tôles. Le rotor peut comporter le bobinage primaire. Le stator comporte alors les deux bobinages secondaires, qui sont déphasés, en ce sens que les tensions induites dans les deux bobinages secondaires sont électriquement déphasées d’un angle sensiblement de plus ou moins 90°. Alternativement, le stator peut comporter le bobinage primaire et les deux bobinages secondaires, le rotor étant simplement constitué de tôles. Le résolveur fonctionne comme un transformateur dont le couplage varie avec l'angle mécanique du rotor. Lorsqu'on excite le bobinage primaire avec une tension alternative, on récupère deux tensions alternatives sur les bobinages secondaires du stator. Du fait que le câble, constitutif des enroulements 111, comporte une couche d’oxydes et une gaine externe métallique hautement résistantes en température, le stator selon l’invention permet un fonctionnement de la machine électrique à des températures comprises entre +400°C et +1000°C. De même, le stator selon l’invention permet un fonctionnement de la machine électrique lorsqu’elle est immergée dans un fluide cryogénique du type azote liquide (LN2) ou bien hélium liquide (LHe). Le stator selon l’invention intégré dans une machine permet également un fonctionnement lorsque le bobinage est immergé dans un fluide inflammable du type ergol tel que LOx ou LH2 par exemple, ou bien un fluide corrosif, du fait que le câble constitutif des enroulements 111 comporte une gaine externe métallique hautement résistante. De manière générale, l’invention n’est pas limitée aux exemples qui viennent d’être décrits et qui sont donnés à titre d’illustration seulement. Stator (110) de machine électrique dans laquelle ledit stator est conformé pour coopérer au niveau d’un entrefer (150), avec un élément en mouvement de translation (120’) ou bien en mouvement de rotation tel qu’un rotor (120), pour produire un effort mécanique et/ou une tension électrique induite, ledit stator (110) comportant une culasse statorique (113) ainsi qu’un bobinage doté d’au moins un enroulement (111), caractérisé en ce que ledit enroulement est un enroulement d’un câble (170) comportant une âme (171) électriquement conductrice, une couche électriquement isolante (172) entourant ladite âme, ainsi qu’une gaine externe métallique (173) entourant ladite couche électriquement isolante. Stator selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’âme (171) électriquement conductrice est constituée de cuivre choisi dans la liste définie par : Le cuivre Cu-a1 (Cu-ETP – Electrolytic Tough-Pitch – 99,9 % de cuivre mini et 0,04 % d’oxygène maxi), Le cuivre Cu-c1 (Cu-OF – Oxygen Free – 99,95 % de cuivre mini et 0,001 % d’oxygène maxi), Le cuivre Cu-c2 (Cu-OFE – Oxygen Free Electronic grade – 99,99 % de cuivre mini et 0,0005 % d’oxygène maxi), Le cuivre OFHC. Stator selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la gaine externe métallique (173) est constituée d’un alliage métallique dont la perméabilité magnétique est inférieure à 1,1 quelle que soit la température. Stator selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la gaine externe métallique (173) est constituée d’un alliage métallique choisi dans la liste définie par : - L’acier inoxydable 316L (AISI), - L’acier inoxydable 304L (AISI), - L’Inconel 625 (UNS), - L’Inconel 718 (UNS). Stator selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la couche électriquement isolante (172) comprend un oxyde ou un mélange d’oxydes choisis dans la liste définie par : - Les oxydes de magnésium MgO, - Les oxydes d’aluminium Al2O3, - Les oxydes de silicium SiO2. Stator selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les deux extrémités de l’au moins un enroulement (111) dudit câble (170), sont raccordées de manière confinée à des connecteurs, par exemple par soudure ou brasure, de manière à protéger la couche électriquement isolante (172) et l’âme (171) électriquement conductrice dudit câble. Stator selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le diamètre du câble (170) est compris entre 0,25 et 5 mm. Stator selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le stator (110) est un stator de géométrie cylindrique doté d’un alésage interne prévu pour accueillir l’élément en mouvement de translation (120’) ou bien en mouvement de rotation (120). Stator selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le stator (110) est un stator de géométrie discoïde dont au moins une face est prévue pour être en regard de l’élément en mouvement de rotation (120). Stator selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le stator (110) est un stator de géométrie plane dont une face est prévue pour être en regard de l’élément en mouvement de translation (120’). Stator selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le bobinage est constitué d’une pluralité d’enroulements (111) de câbles toroïdaux. Machine électrique comprenant : - un stator (110) selon l’une quelconque des revendications précédentes, et - un élément en mouvement de translation (120’) ou bien en mouvement de rotation tel qu’un rotor (120). Machine électrique selon la revendication 12, caractérisée en ce que la machine est configurée pour un fonctionnement à des températures comprises entre +400°C et +1000°C. Machine électrique selon la revendication 12, caractérisée en ce que la machine est configurée pour un fonctionnement lorsque le bobinage est immergé dans un fluide compris dans la liste définie par : - Les fluides cryogéniques, - L’oxygène liquide (LOx), - L’hydrogène liquide (LH2), - Le méthane liquide (LCH4), - L’azote liquide (LN2), - L’hélium liquide (LHe), - Le gaz naturel liquéfié (LNG), - Un fluide corrosif. Machine électrique selon l’une quelconque des revendications 12 à 14, caractérisée en ce que ladite machine est : - Un moteur électrique, ou - Un générateur électrique, ou - Un résolveur, ou - Un frein, ou - Un transformateur tournant.