Brevet FR3163239A1 — publié le 20251212

------ Enceinte acoustique et procédé de mise à niveau d’une enceinte acoustique La présente invention a pour objet une enceinte acoustique (20) comprenant un haut-parleur (21) monté affleurant sur une face avant de l’enceinte (20), caractérisée par le fait qu’au moins un résonateur de Helmholtz (26) est formé sur la face avant de l’enceinte (20) entre chaque bord latéral de la face avant et le haut-parleur (21), l’au moins un résonateur de Helmholtz (26) étant dimensionné pour avoir une bande interdite pour bloquer la propagation, dans le plan de la face avant de l’enceinte (20), des ondes acoustiques dans la bande de fréquences utiles du haut-parleur (21). Figure à publier avec l’abrégé : Figure 6a Enceinte acoustique et procédé de mise à niveau d’une enceinte acoustique La présente invention concerne le domaine audio, et porte plus particulièrement sur une enceinte acoustique et un procédé de mise à niveau d’une enceinte acoustique. Lors de la conception d’une enceinte acoustique, deux des critères de qualité les plus importants sont l’efficacité de rayonnement, définie comme le rapport entre la puissance acoustique rayonnée et la puissance électrique fournie à l’enceinte, et la directivité, qui décrit comment l’énergie rayonnée est répartie dans l’espace. Maximiser l’efficacité de rayonnement est important car cela permet de réduire la consommation électrique de l’enceinte, minimiser l’usure des parties mécaniques, et réduire les risques de distorsions pour une même puissance de jeu. Concernant la directivité, l’objectif est d'obtenir un lobe de rayonnement unidirectionnel, concentré vers l’avant de l’enceinte, et constant avec la fréquence. Ceci permet d’assurer une restitution sonore fidèle et homogène sur toute la zone d’écoute, et également de rendre maximale l’amplitude du son direct par rapport à celle des premières réflexions sur les murs de la salle dans laquelle l’enceinte est disposée. L’une des difficultés principales qui empêche d’obtenir ces propriétés de rayonnement est la diffraction du son autour de l’enceinte. Lorsque le son est émis par le haut-parleur de l’enceinte, une partie de l'énergie rayonnée est envoyée parallèlement à la face avant de l’enceinte. Ces ondes sont ensuite diffractées par les bords de l’enceinte, qui agissent comme des sources secondaires et renvoient du son dans toutes les directions. L'interaction entre les ondes directes émises par le haut-parleur et les ondes diffractées émises par les bords créent des interférences constructives et destructives, ce qui donne un rayonnement acoustique fortement dépendant de l’angle d’écoute et de la fréquence. En outre, les ondes acoustiques qui sont envoyées vers les directions latérales et vers l’arrière de l’enceinte font augmenter l’amplitude du son réfléchi dans la salle par rapport au son direct, ce qui est nuisible pour une restitution audio fidèle et immersive. De plus, la diffraction sur les bords représente une perte effective dans l’efficacité de rayonnement, car une partie de l’énergie acoustique rayonnée n’est pas restituée dans la zone d’écoute. Ces phénomènes sont plus prononcés à des fréquences telles que la longueur d’onde λ est du même ordre que la taille de l’enceinte, typiquement entre 2 kHz (λ = 17 cm) et 12 kHz (λ = 3 cm) pour une enceinte de 10 cm à 20 cm de côté. À des fréquences plus élevées, le haut-parleur devient très directif de sorte que les ondes acoustiques sont dirigées vers l’avant de l’enceinte sans subir de la diffraction sur les bords. À des fréquences plus basses, la longueur d’onde est très grande par rapport aux dimensions de l’enceinte et la diffraction autour de celle-ci est moins importante. Une enceinte acoustique peut aussi être encastrée. C'est le cas, par exemple, de certains studios d'enregistrement ou des salles de cinéma, où il est préférable d’encastrer les enceintes dans les murs de la pièce afin de gagner de l’espace. Un autre exemple est celui des véhicules automobiles, où les haut-parleurs sont encastrés dans les portières ou dans le panneau frontal du véhicule. Même si ces configurations ne présentent pas des problèmes de diffraction sur les bords, la maîtrise du rayonnement latéral reste un enjeu important lorsqu'il s'agit de contrôler les caractéristiques de directivité et l'efficacité du rayonnement de l’enceinte. En effet, tout comme dans le cas précédent (non encastré), le rayonnement latéral génère une perte d’efficacité de rayonnement et fait augmenter l’amplitude des premières réflexions par rapport au son direct. De plus, avoir un contrôle de la direction et de la largeur du lobe de rayonnement est intéressant dans ces applications afin de mieux concentrer l'énergie acoustique dans une zone d’écoute réduite et obtenir ainsi une restitution audio plus fidèle et immersive. Afin de résoudre ces problèmes, il existe plusieurs solutions. Une première approche est une approche passive qui consiste à utiliser des guides d’ondes ou des pavillons acoustiques. Un exemple d’une telle solution est décrit dans le brevet américain US4071112A. Selon cette approche, on adapte l’impédance acoustique entre le haut-parleur et l'espace libre. Ceci permet notamment d’augmenter le rayonnement acoustique et d’avoir une directivité uniforme dans une large zone d’écoute. Cependant, les guides d’ondes ont l'inconvénient d’être très encombrants, et leur conception est en général très coûteuse et complexe à mettre en œuvre. Une conception inefficace d’un pavillon peut présenter des résonances acoustiques dans le guide d’ondes ou des résonances mécaniques (modes vibratoires) qui peuvent distordre très fortement la réponse acoustique de l’enceinte. Une autre solution passive consiste à utiliser des enceintes à formes arrondies, avec de préférence une forme sphérique qui rend minimale la diffraction. Même si cette solution réduit les effets de diffraction, son efficacité reste limitée, et les formes arrondies font augmenter la complexité et les coûts de production de l’enceinte par rapport à des formes parallélépipédiques plus simples. Enfin, toujours dans la catégorie des solutions passives, des métamatériaux acoustiques ont été mis en œuvre pour résoudre le problème d'interaction entre les ondes directes émises par le haut-parleur d’une enceinte et les ondes diffractées émises par les bords de l’enceinte. Ces solutions passives basées sur les métamatériaux acoustiques offrent de nouvelles possibilités pour le contrôle du rayonnement d’une enceinte acoustique. Au sens large, les métamatériaux acoustiques sont définis comme des matériaux structurés où la présence de résonances donne des propriétés acoustiques qui ne peuvent pas être obtenues avec les matériaux conventionnels. Typiquement, les métamatériaux sont composés de réseaux de résonateurs de type fente ou canal, de résonateurs de Helmholtz (désignés également par leur acronyme RH dans la présente demande), ou de résonateurs à membrane. L’excitation de ces résonateurs permet d’obtenir des propriétés remarquables, comme une forte absorption à l'échelle sub-longueur d’onde, une transmission acoustique excellente, un module de compressibilité négatif, ou une isolation acoustique supérieure à celle prédite par la loi de masse pour un matériau conventionnel. La demande internationale PCT WO2023198967A1 divulgue une grille composée d’un métamatériau contenant plusieurs guides parallèles et dont l’une des parois contient de résonateurs de Helmholtz. Les résonateurs de Helmholtz permettent de contrôler la vitesse du son indépendamment dans chaque guide et de former ainsi une sorte de lentille acoustique. Cette grille doit être placée en face du haut-parleur afin de diriger l’onde émise par le haut-parleur dans une direction souhaitée. Bien que cette solution permette de contrôler la directivité, ceci a lieu dans une bande de fréquences limitée et la présence du métamatériau en face du haut-parleur réduit son efficacité de rayonnement globale. De plus, des résonances internes dans la grille peuvent provoquer de fortes variations de la réponse en fréquence du système, ainsi que des distorsions de phase. La demande de brevet américain US20230018951A1 divulgue l’utilisation d’un métamatériau composé de canaux de type quart d’onde disposés sur la surface de l’enceinte. Cette invention exploite des résonances dans les canaux afin d’absorber les ondes acoustiques et ainsi éviter la diffraction sur les bords. L'inconvénient de cette solution est que l’absorption a lieu seulement aux fréquences de résonance des canaux, qui apparaissent à des longueurs d’ondes λ=4*L c , où L c est la longueur du canal. Afin d’obtenir une bonne absorption sur toute la bande de fréquences d'intérêt, il serait nécessaire de concevoir un très grand nombre de canaux de tailles différentes dont les pertes seraient parfaitement accordées. De plus, les nombreuses résonances mises en jeu peuvent ajouter de fortes distorsions de phase sur toute la bande de fréquences d’intérêt, ce qui empêche une restitution audio haute-fidélité. Enfin, un dernier inconvénient de cette solution est que le contrôle de la diffraction est basé sur un mécanisme dissipatif, ce qui implique une perte en efficacité de rayonnement. Une autre approche est une approche active, par laquelle on cherche à contrôler la directivité par l’utilisation d’un réseau de haut-parleurs. Une telle approche est par exemple décrite dans les brevets américains US7826622B2 et US7684574B2. Le réseau de haut-parleurs est piloté par un système de traitement de signal qui modifie le signal injecté dans chaque haut-parleur et permet ainsi d’obtenir le rayonnement acoustique souhaité. Cependant, la mise en œuvre d’un tel système de contrôle et l’utilisation de plusieurs haut-parleurs ajoutent un coût et une complexité considérables à la conception de l’enceinte par rapport aux solutions passives. La présente invention vise à surmonter les inconvénients des dispositifs antérieurs de l’état de la technique et a pour objet une enceinte acoustique comprenant un haut-parleur ayant une bande de fréquences utile comprise entre une première fréquence f a et une deuxième fréquence f b , avec f b >f a , le haut-parleur étant monté affleurant sur une face avant de l’enceinte, caractérisée par le fait qu’au moins un résonateur de Helmholtz est formé sur la face avant de l’enceinte entre chaque bord latéral de la face avant et le haut-parleur, l’au moins un résonateur de Helmholtz étant dimensionné pour avoir une première fréquence de résonance f 0 inférieure ou égale à f a et une deuxième fréquence de résonance f 1 égale ou supérieure à f b . Dans le cas d’une enceinte classique, non encastrée, les bords latéraux de la face avant correspondent aux bords latéraux de l’enceinte. Dans le cas d’une enceinte encastrée, la face avant s’entend comme la surface sur laquelle l’enceinte est encastrée, les bords latéraux correspondant alors aux bords de cette surface sur laquelle l’enceinte est encastrée. Les fréquences f 0 et f 1 sont comprises dans la bande de fréquences audibles par l’oreille humaine, de préférence mais sans y être limité de 20 Hz à 20 kHz. L’arrangement d’au moins un résonateur de Helmholtz est appelé dorénavant métasurface, car il représente un métamatériau à deux dimensions. Entre les fréquences f 0 et f 1 , l’au moins un résonateur de Helmholtz se comporte comme un système masse-ressort. Dans ce régime, la vitesse acoustique normale au voisinage de l’au moins un résonateur de Helmholtz est élevée par rapport à celle de la paroi de l’enceinte, qui est typiquement proche de zéro. Cette propriété bloque la propagation du son dans le plan de la face avant de l’enceinte sans faire intervenir aucun mécanisme dissipatif, ce qui permet de concentrer l’énergie rayonnée vers l’avant. L’effet est donc un contrôle de la directivité et une augmentation de l'efficacité de rayonnement vers l’avant de l’enceinte : on obtient un lobe de rayonnement plus resserré, ce qui réduit considérablement les effets de diffraction, tout en contrôlant le retard de groupe des ondes acoustiques rayonnées par l’enceinte. Dans le cas d’enceintes non encastrées, la création d’ondes diffractées générées par les bords de l’enceinte est ainsi évitée. En l’absence de l’au moins un résonateur de Helmholtz, la surface de l’enceinte représente une frontière acoustiquement rigide (c’est-à-dire à vitesse normale nulle). Les ondes émises par le haut-parleur peuvent alors se propager librement dans le plan parallèle à la face avant de l’enceinte, ce qui génère de la diffraction lorsque ces ondes arrivent aux bords. En revanche, lorsque l’au moins un résonateur de Helmholtz est situé sur la face avant de l’enceinte, une surface acoustiquement souple (c’est-à-dire à vitesse normale élevée) est créée entre les fréquences f 0 et f 1 , ce qui empêche la formation d’ondes acoustiques se propageant latéralement. Du point de vue du diagramme de dispersion des ondes se propageant parallèlement au plan de la face avant de l’enceinte, ce comportement se manifeste par une bande interdite entre f 0 et f 1 qui empêche la propagation des ondes entre f 0 et f 1 . Contrairement à d’autres approches, notamment le brevet US20230018951A1, la présente invention ne fait intervenir aucun mécanisme dissipatif, ce qui permet de concentrer l’énergie rayonnée vers l’avant de l’enceinte. L’effet de l’au moins un résonateur de Helmholtz est un contrôle de la directivité et une augmentation de l'efficacité de rayonnement. Cet effet est d'autant plus prononcé que la face avant du haut-parleur est complètement couverte de résonateurs, mais un seul résonateur de Helmholtz est suffisant pour obtenir un effet significatif. Un autre avantage par rapport aux approches existantes est que la métasurface est complètement passive, et elle opère entre deux résonances, ce qui limite les distorsions de phase. Selon un mode de réalisation, plusieurs résonateurs de Helmholtz sont formés entre le haut-parleur et chaque bord latéral de la face avant. On diminue ainsi la surface de l’enceinte entre le haut-parleur et les bords de l’enceinte sur laquelle des ondes peuvent se propager. Avantageusement, des résonateurs de Helmholtz sont prévus sur tout chemin de passage d’une onde acoustique sur la surface avant de l’enceinte entre le haut-parleur et les bords latéraux de l’enceinte. Selon un mode de réalisation, les résonateurs de Helmholtz sont agencés sur la face avant de l’enceinte selon une ou plusieurs dispositions parmi une ligne, de préférence parallèle aux bords latéraux de l’enceinte, plusieurs lignes, de préférence parallèles aux bords latéraux de l’enceinte, tout ou partie d’un cercle, de préférence concentrique autour du haut-parleur, tout ou partie de plusieurs cercles, de préférence concentriques autour du haut-parleur, tout ou partie d’un polygone entourant le haut-parleur, tout ou partie de plusieurs polygones entourant le haut-parleur, de préférence concentriques, tout ou partie d’une ligne courbe fermée entourant le haut-parleur, tout ou partie de plusieurs lignes courbes fermées entourant le haut-parleur. Avantageusement, des résonateurs de Helmholtz sont disposés de part et d’autre du haut-parleur, entre le haut-parleur et chaque bord latéral de l’enceinte, sur une hauteur correspondant à la hauteur maximale du haut-parleur correspondant à la hauteur du haut-parleur en projection orthogonale sur un bord latéral de l’enceinte. Bien entendu, d’autres résonateurs de Helmholtz peuvent être prévus sur une hauteur supérieure à la hauteur maximale du haut-parleur, voire entourer en tout ou partie le haut-parleur. Selon un mode de réalisation, les résonateurs de Helmholtz sont de mêmes dimensions. Selon un mode de réalisation, les résonateurs de Helmholtz sont de dimensions différentes, de préférence agencés par ordre de taille croissante ou décroissante du haut-parleur vers le bord latéral considéré de la face avant de l’enceinte. Si les cavités des résonateurs de Helmholtz ont une dimension décroissante en allant du haut-parleur vers les bords latéraux de l’enceinte, le lobe de rayonnement s’élargit par rapport au cas où toutes les cavités ont les mêmes dimensions, tandis que si les cavités des résonateurs de Helmholtz ont une dimension croissante en allant du haut-parleur vers les bords latéraux de l’enceinte, le lobe de rayonnement se rétrécit par rapport au cas où toutes les cavités ont les mêmes dimensions. Selon un mode de réalisation, l’au moins un résonateur de Helmholtz est formé dans une métasurface acoustique intégrée dans la face avant de l’enceinte. La totalité de la face avant de l’enceinte peut aussi être en métasurface acoustique. Selon un mode de réalisation, la face avant de l’enceinte est saillante, présentant des pans verticaux de part et d’autre du haut-parleur s’étendant verticalement du bord du haut-parleur au bord latéral correspondant de la face avant de l’enceinte. La surface portant l’au moins un résonateur de Helmholtz est ainsi inclinée par rapport à une surface avant d’enceinte complètement plate. Lorsque la métasurface acoustique est inclinée, le lobe de rayonnement s’élargit ou se rétrécit par rapport au cas où la face avant de l’enceinte est plate, selon que la métasurface présente une forme convexe ou concave, respectivement. Si la métasurface avant est inclinée sur un seul côté du haut-parleur, le lobe de rayonnement est dirigé vers ce même côté. Selon un mode de réalisation, l’au moins un résonateur de Helmholtz a un col et une cavité, la cavité ayant une forme parmi carrée, rectangulaire, ronde, ovale, polygonale. Il est bien entendu que l’invention n’est pas limitée à ces formes, et que toute forme de résonateur avec un col (masse acoustique) et une cavité (ressort acoustique) permettant de constituer un résonateur de Helmholtz entre dans le cadre de la présente invention. Selon un mode de réalisation, la métasurface est obtenue par impression 3D. Tout autre procédé d’obtention de la métasurface est toutefois envisagé dans le cadre de la présente invention. L’invention a également pour objet un procédé de mise à niveau d’une enceinte comprenant un haut-parleur ayant une bande de fréquences utile comprise entre une première fréquence f a et une deuxième fréquence f b , avec f b >f a , le haut-parleur étant monté affleurant sur une face avant de l’enceinte, caractérisé par le fait qu’il comprend la formation d’au moins un résonateur de Helmholtz sur la face avant de l’enceinte entre chaque bord latéral de la face avant et le haut-parleur, l’au moins un résonateur de Helmholtz étant dimensionné pour avoir une première fréquence de résonance f 0 inférieure ou égale à f a et une deuxième fréquence de résonance f 1 égale ou supérieure à f b . L’au moins un résonateur de Helmholtz peut prendre toute forme, en particulier peut se présenter sous la forme d’une ou plusieurs bandes rectilignes ou courbes d’ensembles de résonateurs, disposées sur tout ou partie de la périphérie du haut-parleur. Pour mieux illustrer l’objet de la présente invention, plusieurs modes de réalisation, donnés à titre illustratif et non limitatif, vont maintenant être décrits, en liaison avec les dessins annexés. Sur ces dessins : FIG. 1 est une vue schématique de dessus d’une enceinte acoustique selon l’état de la technique. FIG. 2 est une vue schématique de dessus d’une enceinte acoustique selon un mode de réalisation de l’invention. FIG. 3 est un schéma représentant la relation de dispersion des ondes acoustiques se propageant dans le plan parallèle à la face avant de l’enceinte en fonction de la fréquence pour une enceinte acoustique selon l’état de la technique. FIG. 3 est un schéma représentant la relation de dispersion des ondes acoustiques se propageant dans le plan parallèle à la face avant de l’enceinte en fonction de la fréquence pour une enceinte acoustique selon l’invention. FIG. 4 est une vue en coupe schématique d’une métasurface selon un premier mode de réalisation de la présente invention. FIG. 4 est une figure analogue à la FIG. 4 d’une métasurface selon un deuxième mode de réalisation de la présente invention. FIG. 5 est une vue en coupe partielle d’une face avant d’enceinte acoustique selon un mode de réalisation de l’invention. FIG. 6 est une vue schématique d’une enceinte acoustique selon un mode de réalisation de l’invention. FIG. 6 est une vue schématique d’une enceinte acoustique selon un autre mode de réalisation de l’invention. FIG. 6 est une vue schématique d’une enceinte acoustique selon un autre mode de réalisation de l’invention. FIG. 6 est une vue schématique d’une enceinte acoustique selon un autre mode de réalisation de l’invention. FIG. 6 est une vue schématique d’une enceinte acoustique selon un autre mode de réalisation de l’invention. FIG. 6 est une vue schématique d’une enceinte acoustique selon un autre mode de réalisation de l’invention. FIG. 6 est une vue schématique d’une enceinte acoustique selon un autre mode de réalisation de l’invention. FIG. 6 est une vue schématique d’une enceinte acoustique selon un autre mode de réalisation de l’invention. FIG. 6 est une vue schématique d’une enceinte acoustique selon un autre mode de réalisation de l’invention. FIG. 6 est une vue schématique d’une enceinte acoustique selon un autre mode de réalisation de l’invention. FIG. 6 est une vue schématique d’une enceinte acoustique selon un autre mode de réalisation de l’invention. FIG. 6 est une vue schématique d’une enceinte acoustique selon un autre mode de réalisation de l’invention. FIG. 7 est une vue schématique illustrant l’influence de l’inclinaison de la métasurface sur le lobe de rayonnement de l’enceinte acoustique. FIG. 8 est une vue schématique illustrant l’influence de la taille des résonateurs de Helmholtz dans la métasurface sur le lobe de rayonnement de l’enceinte acoustique. FIG. 9 est une vue schématique d’une enceinte acoustique selon un autre mode de réalisation de l’invention. FIG. 10 est une vue schématique d’une enceinte acoustique selon un autre mode de réalisation de l’invention. FIG. 11 est une vue schématique d’une enceinte acoustique selon un autre mode de réalisation de l’invention. FIG. 12 représente un niveau de pression acoustique à 1 m, en fonction de l’angle et de la fréquence, d’une enceinte à tweeter circulaire de test classique. FIG. 12 représente un niveau de pression acoustique à 1 m, en fonction de l’angle et de la fréquence, d’une enceinte à tweeter circulaire avec métasurface de test selon l’invention. FIG. 12 représente le gain de l’enceinte à tweeter circulaire avec métasurface selon l’invention. FIG. 12 représente les diagrammes de directivité de l’enceinte à tweeter circulaire de test, classique (en trait interrompu) et de l’invention (en trait plein), à 5100 Hz. FIG. 13 représente un niveau de pression acoustique à 1 m d’une enceinte à tweeter à ruban de test classique. FIG. 13 représente un niveau de pression acoustique à 1 m, en fonction de l’angle et de la fréquence, d’une enceinte à tweeter à ruban avec métasurface de test selon l’invention. FIG. 13 représente le gain de l’enceinte à tweeter à ruban avec métasurface selon l’invention. FIG. 13 représente les diagrammes de directivité de l’enceinte à tweeter à ruban de test, classique (en trait interrompu) et de l’invention (en trait plein), à 5100 Hz. Si l’on se réfère à la FIG. 1 , on peut voir que l’on a représenté une enceinte acoustique 1 selon l’état de la technique, vue de dessus. L’enceinte 1 est schématiquement représentée parallélépipédique, avec une face avant 2 portant un haut-parleur 3, dont la membrane affleure la face avant 2 et dont le moteur et le châssis sont positionnés dans l’enceinte 1. Le haut-parleur 3 génère une onde acoustique directe Od (lobe) se propageant vers l’avant de l’enceinte 1, cette onde acoustique directe Od générant des ondes diffractées Os sur les bords latéraux, respectivement 4 et 5, de la face avant 2 de l’enceinte 1. Par convention, le plan de la face avant 2 de l’enceinte 1 sera le plan x-z (x étant la direction d’un bord latéral à l’autre de l’enceinte 1, z étant la direction de hauteur de l’enceinte 1), y étant alors la direction de profondeur de l’enceinte 1. Ces conventions seront gardées pour la description des enceintes selon l’invention dans la suite de la description. Sur la FIG. 3 , qui représente schématiquement la relation de dispersion des ondes acoustiques se propageant dans le plan parallèle à la face 2 avant de l’enceinte 1 (plan x-z), les ondes émises par le haut-parleur 3 peuvent se propager librement dans le plan parallèle à la face avant 2 de l’enceinte 1 à la vitesse du son en champ libre (C 0 =343 m/s), ce qui génère de la diffraction (ondes diffractées Os) lorsque ces ondes arrivent aux bords latéraux 4, 5 de la face avant 2. Sur cette FIG. 3 , k || est le nombre d’onde acoustique dans le plan x-z. Sur la FIG. 2 , on a représenté de dessus une enceinte acoustique 10 selon l’invention, également schématiquement représentée parallélépipédique, avec une face avant 12 portant un haut-parleur 13, de manière analogue à la FIG. 1 . Contrairement à l’enceinte 1 de la FIG. 1 , des métasurfaces 16, décrites plus en détail ci-après, sont disposées entre le haut-parleur 13 et chacun des bords latéraux 14, 15. Comme cela est représenté schématiquement en FIG. 2 , l’effet des métasurfaces 16 est de supprimer les ondes diffractées Os présentes dans les enceintes 1 de l’état de la technique, pour obtenir une meilleure directivité du lobe L généré par l’enceinte 10 et une meilleure efficacité de rayonnement de l’enceinte 10 selon l’invention. Ainsi, comme représenté à la FIG. 3 , on peut observer que lorsque les métasurfaces 16 sont situées sur la face avant 12 de l’enceinte 10, on crée une bande de fréquences (désignée bande interdite) entre les fréquences f 0 et f 1 qui empêche la formation d’ondes acoustiques dans le plan x-z parallèle à la face avant 12 de l’enceinte 10. Pour les fréquences dans cette bande interdite, l’énergie rayonnée par le haut-parleur 13 se concentre vers l’avant de l’enceinte 10 et les phénomènes de diffraction sont fortement atténués, voire complètement supprimés. Dans ce régime, on obtient un lobe de rayonnement L plus resserré, ce qui réduit considérablement les effets de diffraction. Les métasurfaces 16 rendent ainsi impossible la formation d’ondes diffractées par la création d’une bande interdite dans le plan x-z, de sorte que l'énergie rayonnée par le haut-parleur 13 se concentre principalement à l'avant de l'enceinte 10. Cette façon non dissipative de contrôler la diffraction représente un avantage important par rapport à l’approche basée sur des canaux absorbants du brevet US20230018951A1, car elle permet d'augmenter considérablement l'efficacité du rayonnement de l’enceinte 10. De plus, étant donné que le contrôle de la diffraction a lieu entre deux résonances, les métasurfaces 16 n'introduisent pas de fortes distorsions de phase sur l'ensemble de la bande de fréquences d'intérêt f a -f b du haut-parleur, avec f a b . La bande interdite est définie entre une première fréquence de résonance f 0 et une deuxième fréquence de résonance f 1 des résonateurs de Helmholtz formés dans les métasurfaces 16, la plage de fréquences d’intérêt du haut-parleur (ou bande utile) f a -f b étant comprise dans la bande interdite de la métasurface, f 0 -f 1 . Les métasurfaces 16 vont maintenant être décrites plus en détail en référence aux Figures 4a et 4b, qui représentent deux modes de réalisation non limitatifs des métasurfaces 16. La métasurface 16 de la FIG. 4 est une métasurface acoustique, et comprend plusieurs résonateurs de Helmholtz 17 formés dans un matériau solide, chaque résonateur de Helmholtz 17 comprenant une cavité 18 et un col 19 débouchant sur l’extérieur pour former un résonateur acoustique. Les résonateurs de Helmholtz 17 peuvent par exemple être formés par impression 3D, bien que d’autres modes de fabrication puissent être envisagés. Dans le mode de réalisation de la FIG. 4 , les cavités 18 sont de forme carrée. On peut définir w n comme étant la largeur du col 19, h n comme étant la hauteur du col 19, w c comme étant la largeur de la cavité 18, h c comme étant la hauteur de la cavité 18. Sur la FIG. 4 , on peut voir que l’on a représenté une métasurface 16’ selon un deuxième mode de réalisation de l’invention. La métasurface 16’ est une métasurface acoustique, et comprend plusieurs résonateurs de Helmholtz 17’ formés dans un matériau solide, chaque résonateur de Helmholtz 17’ comprenant une cavité 18’ et un col 19’ débouchant sur l’extérieur pour former un résonateur acoustique. Dans le mode de réalisation de la FIG. 4 , les cavités 18’ sont de forme ronde. On peut définir w n comme étant la largeur du col 19’, h n comme étant la hauteur du col 19’, et r c comme étant le rayon de la cavité 18’. Toute autre forme peut être envisagée pour les résonateurs de Helmholtz formés dans les métasurfaces 16, par exemple rectangulaire, polygonale, pour autant que les résonateurs de Helmholtz forment une bande interdite pour la bande de fréquence souhaitée. Les fréquences f 0 et f 1 de la bande interdite peuvent être définies en fonction de la géométrie de chaque résonateur de Helmholtz et choisies de façon indépendante pour obtenir des bandes interdites larges, la bande interdite étant délimitée entre la fréquence fondamentale du résonateur f 0 et la fréquence f 1 du premier mode rayonnant (non piégé) d’ordre supérieur du résonateur. La géométrie du résonateur étant extrudée dans la direction z, la fréquence fondamentale du résonateur est donnée par : où w n et h n sont tels que définis ci-dessus pour une cavité carrée, et A c est la section de la cavité. Par exemple, pour une cavité de section rectangulaire, A c =h c *w c , ou A c =π*r c 2 pour une cavité de section circulaire. D’autre part, la fréquence f 1 du premier mode rayonnant (non piégé) d’ordre supérieur du résonateur dépend principalement des dimensions de la cavité arrière, et est donnée par : où L = max (h c , w c ) pour une cavité de section rectangulaire et où L = 2*π*r c pour une cavité de section circulaire. Dans le cas particulier d’un résonateur avec le col centré au milieu de la cavité en x, le premier mode rayonnant selon x est donné par : car le premier mode d’ordre supérieur en x, de fréquence : est non rayonnant (piégé) et n’intervient donc pas dans la réponse de l’enceinte. A partir des expressions de f 0 et f 1 , une stratégie de conception de la métasurface 16 ou 16’ peut être définie, par fixation des dimensions de la cavité 18, 18’ pour établir la fréquence haute f 1 de la bande interdite. A titre d’exemple, pour une fréquence haute de 20 kHz correspondant à la limite de l’audition humaine, la dimension maximale L de la cavité 18, 18’ ne doit pas dépasser 85 mm environ. En pratique, dans le cas d’une cavité rectangulaire, il est convenable de choisir L = h c = w c , car cela donne la section de la cavité maximale et donc une fréquence f 0 minimale. Une fois les dimensions de la cavité fixées, on choisit les dimensions du col en fonction de la fréquence basse f 0 de la bande interdite que l’on souhaite obtenir. Ceci est possible par le choix de la largeur et de la hauteur du col 19, 19’, w n et h n respectivement, indépendamment des dimensions de la cavité 18, 18’ qui déterminent la valeur de f 1 . Ceci donne beaucoup de flexibilité pour séparer les fréquences f 0 et f 1 et obtenir ainsi une bande de fonctionnement de la métasurface 16, 16’ très large. Il est à noter que la métasurface 16, 16’ est d’autant plus efficace que le nombre de résonateurs 17, 17’ est élevé et qu’elle couvre complètement la face avant 12 de l’enceinte 10. Cependant la métasurface 16, 16’ montre une réduction de la diffraction sur les bords 14, 15 même lorsque le nombre de résonateurs 17, 17’ est petit. La FIG. 5 représente une métasurface 16, vue en coupe, dans laquelle on peut voir que les résonateurs 17 sont disposés de façon concentrique autour d’un haut-parleur (non représenté) destiné à se placer au centre de la métasurface 16. La face de la métasurface 16 à gauche sur la FIG. 5 représente la face de la métasurface 16 tournée vers l’extérieur de l’enceinte 10 en utilisation, avec les cols 19 donc tournés vers l’extérieur de l’enceinte 10 sur la face avant 12, afin de bloquer les ondes acoustiques aux fréquences situées dans la bande interdite. Les cavités 18 sont quant à elles dans l’épaisseur de la métasurface 16, du côté intérieur de l’enceinte 10. Les Figures 6a à 6l représentent différents modes de réalisation d’une enceinte selon l’invention. Sur la FIG. 6 , l’enceinte 20 selon l’invention comprend un tweeter circulaire 21 et un haut-parleur 22. La métasurface acoustique est constituée d’anneaux concentriques 26 de résonateurs de Helmholtz disposés autour du tweeter 21 pour contrôler le rayonnement du tweeter 21 dans les directions x et z de la face avant de l’enceinte 20. Sur la FIG. 6 , l’enceinte 30 selon l’invention comprend un tweeter circulaire 31 et un haut-parleur 32. La métasurface acoustique est constituée de portions d’anneaux concentriques 36 de résonateurs de Helmholtz disposés autour du tweeter 31 pour contrôler le rayonnement du tweeter 31 dans la direction x de la face avant de l’enceinte 30. Sur la FIG. 6 , l’enceinte 40 selon l’invention comprend un tweeter circulaire 41 et un haut-parleur 42. La métasurface acoustique est constituée de portions d’anneaux concentriques 46 partitionnées de résonateurs de Helmholtz disposés autour du tweeter 41 pour contrôler le rayonnement du tweeter 41 dans la direction x de la face avant de l’enceinte 40. Le partitionnement des résonateurs 46 permet d’éviter des résonances internes selon la direction d’extrusion. Sur la FIG. 6 , l’enceinte 50 selon l’invention comprend un tweeter circulaire 51 et un haut-parleur 52. La métasurface acoustique est constituée d’anneaux concentriques 56 de résonateurs de Helmholtz disposés autour du haut-parleur 52 pour contrôler le rayonnement du haut-parleur 52 dans les directions x et z de la face avant de l’enceinte 50. Sur la FIG. 6 , l’enceinte 60 selon l’invention comprend un tweeter à ruban 61 et un haut-parleur 62. La métasurface acoustique est constituée de rectangles concentriques 66 de résonateurs de Helmholtz disposés autour du tweeter à ruban 61 pour contrôler le rayonnement du tweeter à ruban 61 dans les directions x et z de la face avant de l’enceinte 60. Sur la FIG. 6 , l’enceinte 70 selon l’invention comprend un tweeter à ruban 71 et un haut-parleur 72. La métasurface acoustique est constituée de portions de rectangles concentriques 76 de résonateurs de Helmholtz disposés autour du tweeter à ruban 71 pour contrôler le rayonnement du tweeter à ruban 71 dans les directions x et z de la face avant de l’enceinte 70. Le partitionnement des résonateurs 76 permet d’éviter des résonances internes selon la direction d’extrusion. Sur la FIG. 6 , l’enceinte 80 selon l’invention comprend un tweeter à ruban 81 proche de l’un des bords de l’enceinte 80. La métasurface 86 est composée de résonateurs parallèles linéaires, parallèles aux bords de l’enceinte 80, extrudés linéairement pour contrôler le rayonnement du tweeter à ruban 81 dans la direction transverse x. Dans cette configuration, l'objectif est de placer le haut-parleur (tweeter à ruban 81) près de l'un des bords de l’enceinte 80, de sorte que seule la diffraction sur le bord opposé doit être contrôlée. Ceci est possible si la distance d entre le bord proche du tweeter à ruban 81 et le tweeter à ruban 81 est similaire ou plus petite que la plus petite longueur d'onde que l’on souhaite contrôler. Sur la FIG. 6 , l’enceinte 90 selon l’invention comprend un tweeter circulaire 91 et un haut-parleur 92. Une première métasurface acoustique est constituée d’anneaux concentriques 96 de résonateurs de Helmholtz disposés autour du tweeter circulaire 91 pour contrôler le rayonnement du tweeter circulaire 91 dans les directions x et z de la face avant de l’enceinte 60. Une seconde métasurface acoustique est constituée d’anneaux concentriques 96’ de résonateurs de Helmholtz disposés autour du haut-parleur 92 pour contrôler le rayonnement du haut-parleur 92 dans les directions x et z de la face avant de l’enceinte 60. Sur la FIG. 6 , l’enceinte 100 selon l’invention comprend un tweeter à ruban 101 et un haut-parleur 102. La métasurface acoustique est constituée de lignes 106 parallèles de résonateurs de Helmholtz disposées de part et d’autre du tweeter à ruban 101 pour contrôler le rayonnement du tweeter à ruban 101 dans la direction x de la face avant de l’enceinte 100. Sur la FIG. 6 , l’enceinte 110 selon l’invention comprend un tweeter à ruban 111 et un haut-parleur 112. La métasurface acoustique est constituée de portions de lignes 116 parallèles de résonateurs de Helmholtz disposées de part et d’autre du tweeter à ruban 111 pour contrôler le rayonnement du tweeter à ruban 111 dans la direction x de la face avant de l’enceinte 110. Le partitionnement des résonateurs 116 permet d’éviter des résonances internes selon la direction d’extrusion. Sur la FIG. 6 , l’enceinte 120 selon l’invention comprend un tweeter circulaire 121 proche de l’un des bords de l’enceinte 120. La métasurface 126 est composée de résonateurs parallèles linéaires, parallèles aux bords de l’enceinte 120, extrudés linéairement pour contrôler le rayonnement du tweeter circulaire 121 dans la direction transverse x. Dans cette configuration, l'objectif est de placer le haut-parleur (tweeter circulaire 121) près de l'un des bords de l’enceinte 120, de sorte que seule la diffraction sur le bord opposé doit être contrôlée. Ceci est possible si la distance d entre le bord proche du tweeter circulaire 121 et le tweeter circulaire 121 est similaire ou plus petite que la plus petite longueur d'onde que l’on souhaite contrôler. Sur la FIG. 6 , l’enceinte 130 comprend un tweeter circulaire 131 et un haut-parleur 132. La métasurface 136 est composée de résonateurs de tailles et orientations aléatoires pour contrôler le rayonnement du tweeter circulaire 131 et du haut-parleur 132 dans les directions x et z. Dans tous les modes de réalisations décrits en liaison avec les Figures 6a à 6l, il est préférable de partitionner les résonateurs afin d’éviter les résonances acoustiques dans la direction d’extrusion. La longueur de ces partitions d p doit être choisie de telle sorte que la fréquence de résonance dans la direction d’extrusion f p soit supérieure ou égale à f 1 : Ces partitions ne sont toutefois en principe pas nécessaires dans le mode de réalisation de la FIG. 6 car l’extrusion asymétrique avec le haut-parleur placé au centre empêche la formation de résonances dans la direction d’extrusion. Cependant la métasurface dans le mode de réalisation de la FIG. 6 peut être partitionnée dans la direction d'extrusion pour la rendre plus robuste envers des défauts d’implémentation qui peuvent générer des modes internes (par exemple, lorsque le tweeter ou les anneaux sont légèrement excentrés). Si l’on se réfère maintenant à la FIG. 7 , on peut voir que l’on a représenté une vue schématique de dessus d’une enceinte 140 pour laquelle le haut-parleur 141 est encadré de deux métasurfaces 146a, 146b selon l’invention, comprenant chacune un ensemble de résonateurs de Helmholtz RH. Lorsque les deux métasurfaces 146a, 146b sont dans le plan de la surface avant de l’enceinte 140 (cas A), on obtient un lobe de rayonnement L 1 (en trait plein) centré sur le haut-parleur 141. Lorsque les métasurfaces 146a et 146b sont inclinées vers l’intérieur de l’enceinte 140 d’un angle θ (cas B), on obtient un lobe de rayonnement L 2 (en trait interrompu) centré sur le haut-parleur 141 mais élargi par rapport au cas A. Enfin, si uniquement l’une des deux métasurfaces, la métasurface 146b dans l’exemple représenté, est inclinée vers l’intérieur de l’enceinte 140 d’un angle θ (cas C), on obtient un lobe de rayonnement L 3 (en trait en pointillés) centré sur le haut-parleur 141 mais dirigé vers le côté de la métasurface 146b inclinée. Si la pente de la métasurface est différente en fonction de l’angle autour du haut-parleur, le lobe de direction est dirigé dans la direction dans laquelle l’angle θ est plus grand, ce qui permet de diriger le lobe de rayonnement dans une direction donnée. Plus la pente est élevée, plus la largeur du lobe de rayonnement est large et inversement. Inversement, si la partie extérieure est plus élevée que la partie centrale, on obtient un lobe de rayonnement plus serré. Il est donc possible de jouer sur la largeur du lobe de rayonnement et son orientation en jouant sur l’inclinaison des métasurfaces encadrant le haut-parleur. Si l’on se réfère maintenant à la FIG. 8 , on peut voir que l’on a représenté une vue schématique de dessus d’une enceinte 150 pour laquelle le haut-parleur 151 est encadré de deux métasurfaces 156a, 156b selon l’invention. Dans le cas A, les métasurfaces 156a et 156b comprennent des résonateurs de Helmholtz RH, tous identiques. On obtient un lobe de rayonnement L 1 (en trait plein) centré sur le haut-parleur 151. Dans le cas B, les métasurfaces 156a et 156b comprennent des résonateurs de Helmholtz RH de tailles décroissantes du côté haut-parleur 151 vers le côté bord de l’enceinte 140. On obtient un lobe de rayonnement L 2 (en trait interrompu) centré sur le haut-parleur 151 mais élargi par rapport au cas A. Dans le cas C, les métasurfaces 156a et 156b comprennent des résonateurs de Helmholtz RH de tailles croissantes du côté haut-parleur 151 vers le côté bord de l’enceinte 140. On obtient un lobe de rayonnement L 3 (en trait en pointillés) centré sur le haut-parleur 151 mais rétréci par rapport au cas A. Il est bien entendu possible de combiner à la fois une inclinaison des métasurfaces et une variation des dimensions des résonateurs de Helmholtz à l’intérieur des métasurfaces pour influencer la forme du lobe de rayonnement : rétrécissement, élargissement, déviation latérale. Si l’on se réfère à la FIG. 9 , on peut voir que l’on a représenté schématiquement une vue de dessus d’une enceinte 160 selon un autre mode de réalisation de l’invention. Dans ce mode de réalisation, le haut-parleur 161 encadré par les métasurfaces 166 comportant des résonateurs de Helmholtz RH est renfoncé par rapport à la face avant de l’enceinte 160 sur laquelle sont formées les métasurfaces 166. Une cavité acoustique 167 de largeur A et de profondeur B est ainsi formée devant le haut-parleur 161. Cette configuration est possible avec l’invention pour autant que cette cavité acoustique 167 ne créé pas de résonances. Pour que cette cavité acoustique 167 ne créé pas de résonances, il faut que la plage de longueurs d’onde d’intérêt de l’enceinte 160 soit du même ordre que A et B ou supérieure à A et à B. Plus précisément, les cavités ne créeront pas de résonance acoustique si λ 2*A et λ 4*B. Si l’on se réfère à la FIG. 10 , on peut voir que l’on a représenté schématiquement une vue de dessus d’une enceinte 170 selon un autre mode de réalisation de l’invention. Dans ce mode de réalisation, les métasurfaces 176 comportant des résonateurs de Helmholtz RH et encadrant le haut-parleur 171 sont renfoncées par rapport à la face avant de l’enceinte 170 sur laquelle sont formées les métasurfaces 176. Deux cavités acoustiques 177 de largeur A et de profondeur B sont ainsi formées devant les métasurfaces 177. Cette configuration est possible avec l’invention pour autant que ces cavités acoustiques 177 ne créent pas de résonances. De façon approximative, les cavités 177 ne créeront pas de résonance acoustique si λ 2*A et λ 4*(B+B’), où B’ est une correction de longueur qui prend en compte le rayonnement de la cavité. Si l’on se réfère à la FIG. 11 , on peut voir que l’on a représenté schématiquement une vue de dessus d’une enceinte 180 selon un autre mode de réalisation de l’invention. Dans ce mode de réalisation, les métasurfaces 186 comportant des résonateurs de Helmholtz RH et encadrant le haut-parleur 181 sont en forme de zigzags et forment des cavités acoustiques 187 de forme triangulaire de largeur A et de profondeur B. Cette configuration est possible avec l’invention pour autant que ces cavités acoustiques 187 ne créent pas de résonances. De façon approximative, les cavités ne créeront pas de résonance acoustique si λ 2*A et λ 4*(B+B’), où B’ est une correction de longueur qui prend en compte le rayonnement de la cavité. Avec ces configurations, on obtient une réponse acoustique similaire au cas où tous les éléments sont placés au ras de l’enceinte, en évitant ainsi des distorsions en amplitude et en phase de la réponse de l’enceinte dans sa bande utile. Alternativement, il est également possible d’utiliser ces résonances pour amplifier la réponse acoustique à certaines fréquences, ce qui peut être obtenu en choisissant notamment (B+B’) = λ 0 /4, où λ 0 est la longueur d’onde de la fréquence que l’on souhaite amplifier. La performance d’une métasurface circulaire selon l’invention située autour d’un tweeter circulaire de diamètre de 3,2 mm, modèle Dayton (marque déposée) ND16FA, a été mesurée expérimentalement. Ceci correspond au mode de réalisation illustré en FIG. 6 . Le tweeter circulaire est monté sur une enceinte parallélépipède de dimensions (largeur x hauteur x profondeur) 20cm x 22cm x 22cm. Le tweeter circulaire est centré selon la largeur de l’enceinte et il est placé à 7 cm du bord supérieur (15 cm du bord inférieur) de l’enceinte. L’enceinte est située sur une plateforme giratoire afin de mesurer sa directivité dans le plan horizontal. Une impulsion filtrée passe-bande entre 2 kHz et 20 kHz est injectée dans le haut-parleur et le niveau de pression est mesuré avec un microphone omnidirectionnel modèle Umik-2 situé à la même hauteur que le tweeter circulaire et à 1 m de distance de celui-ci. Les mesures sont effectuées dans un caisson en bois recouvert à l’intérieur d’une mousse de mélamine de 10 cm d’épaisseur, afin d’obtenir des conditions anéchoïques dans toute la bande d’intérêt. La métasurface est fabriquée par impression 3D avec un matériau de type résine et elle est composée de quatre résonateurs en forme d’anneaux concentriques. Les résonateurs de Helmholtz ont une cavité rectangulaire de dimensions w c = 8,5 mm et l c = 8,5 mm, et un col de dimensions w n = 3 mm et l n = 4 mm. Les parois des résonateurs ont une épaisseur de 2 mm. Ces dimensions donnent des fréquences théoriques de la bande interdite f 0 = 5,6 kHz et f 1 = 20.1 kHz. En pratique, la fréquence f 0 est légèrement inférieure, autour de 4,5 kHz, à cause de la correction de longueur du col typique pour un résonateur de Helmholtz, qui n’a pas été prise en compte dans le calcul de f 0 . Les Figures 12a et 12b montrent le niveau de pression en dB en fonction de la fréquence et de l’angle d’incidence, sans et avec la méta-surface respectivement. Le niveau de pression pour chaque angle est normalisé par le niveau de pression sur l’axe afin de ne pas prendre en compte la réponse du tweeter. Sans la métasurface, on observe l’apparition de lobes secondaires à +45º et -45º environ. En revanche, avec la métasurface, ces lobes disparaissent et une directivité plus uniforme est obtenue. On voit aussi que le rayonnement vers l’arrière de l’enceinte, c'est-à-dire pour des angles >90º et La FIG. 12 montre le gain en dB, défini comme le rapport entre le niveau de pression avec la métasurface et le niveau de pression sans la métasurface sur l’axe du tweeter (angle 0º). On observe un gain très conséquent, de 3dB-6dB dans une bande de fréquences assez large, entre 4,5 kHz et 7 kHz, qui correspond à la bande de fréquences où l’on observe de façon la plus marquée les phénomènes de diffraction dans la FIG. 12 . La FIG. 12 montre la directivité à 6 kHz sans et avec la méta-surface. Sans la métasurface (en trait interrompu), on obtient un rayonnement non uniforme en fonction de l’angle, avec des lobes secondaires à +45º et -45º et des creux à +30º et -30º. En revanche, avec la métasurface (en trait plein), on obtient un lobe unidirectionnel uniforme, plus focalisé vers l’avant de l’enceinte, et avec une amplitude considérablement plus forte entre +45º et -45º par rapport au cas sans métasurface. La même procédure a été utilisée pour mesurer la performance d’une métasurface linéique. Le but dans ce cas est de corriger la directivité d’un tweeter à ruban modèle Dayton PTMini-6. Les FIG. 13 et 13b montrent le niveau de pression en dB en fonction de la fréquence et de l’angle d’incidence sans et avec la métasurface respectivement. Sans la métasurface, on observe l’apparition de lobes secondaires à +50º et -50º environ. En revanche, avec la métasurface, ces lobes disparaissent et on obtient une directivité plus uniforme. On voit aussi que le rayonnement vers l’arrière de l’enceinte est beaucoup plus faible avec la métasurface. La FIG. 13 montre le gain en dB. Comme avec le tweeter à ruban, on observe un gain très conséquent, entre 2dB-6dB dans la bande 4,5 kHz et 7 kHz. On observe néanmoins un creux dans le gain autour de 5500 Hz, qui pourrait être dû à la diffraction avec le bord supérieur ou inférieur, qui n’est pas contrôlée dans cette configuration. La FIG. 13 montre la directivité à 6 kHz sans métasurface et avec méta-surface. Le comportement est assez similaire à celui obtenu avec la métasurface circulaire. Sans la métasurface (en trait interrompu), on obtient un rayonnement non uniforme en fonction de l’angle, avec des forts lobes secondaires à +50º et -50º et des creux à +28º et -28º. En revanche, avec la métasurface (en trait plein), on obtient un lobe unidirectionnel uniforme, plus focalisé vers l’avant de l’enceinte, et avec une amplitude considérablement plus forte entre +45º et -45º par rapport au cas sans métasurface. Ces résultats expérimentaux démontrent l'efficacité de la métasurface proposée selon la présente invention pour supprimer les effets de diffraction et obtenir ainsi : - un rayonnement plus uniforme, sans lobes secondaires, et constant avec la fréquence, - une efficacité de rayonnement accrue de l’enceinte. Bien que l’invention soit décrite avec plusieurs résonateurs de Helmholtz, il est bien entendu que l’effet de l’invention s’observe à partir d’un résonateur de Helmholtz placé en périphérie du haut-parleur, entre le haut-parleur et les bords latéraux de l’enceinte. Egalement, bien que l’invention ait été décrite avec une enceinte classique non encastrée, elle trouve également à s’appliquer aux enceintes encastrées, la face avant s’entendant alors comme la surface sur laquelle l’enceinte est encastrée, les bords latéraux correspondant quant à eux aux bords de cette surface sur laquelle l’enceinte est encastrée. L’invention concerne également un procédé de mise à niveau d’une enceinte, consistant à ajouter des métasurfaces comprenant au moins un résonateur de Helmholtz, entre le haut-parleur de l’enceinte et les bords latéraux de l’enceinte. Ainsi, il est possible de changer la face avant de l’enceinte pour former une nouvelle face avant avec les métasurfaces de l’invention, ou de découper des trous dans la face avant pour y disposer des métasurfaces selon l’invention. – Enceinte acoustique (10) comprenant un haut-parleur (13) ayant une bande de fréquences utile comprise entre une première fréquence f a et une deuxième fréquence f b , avec f b >f a , le haut-parleur (13) étant monté affleurant sur une face (12) avant de l’enceinte (10), caractérisée par le fait qu’au moins un résonateur de Helmholtz (16) est formé sur la face avant (12) de l’enceinte (10) entre chaque bord latéral (14, 15) de la face avant (12) et le haut-parleur (13, l’au moins un résonateur de Helmholtz (16) étant dimensionné pour avoir une première fréquence de résonance f 0 inférieure ou égale à f a et une deuxième fréquence de résonance f 1 égale ou supérieure à f b . - Enceinte acoustique (10) selon la revendication 1, caractérisée par le fait que plusieurs résonateurs de Helmholtz (16) sont formés entre le haut-parleur (13) et chaque bord latéral (14, 15) de la face avant (12). - Enceinte acoustique (10) selon la revendication 2, caractérisée par le fait que les résonateurs de Helmholtz (16) sont agencés sur la face avant (12) de l’enceinte (10) selon une ou plusieurs dispositions parmi une ligne, de préférence parallèle aux bords latéraux (14, 15) de l’enceinte (10), plusieurs lignes, de préférence parallèles aux bords latéraux (14, 15) de l’enceinte (10), tout ou partie d’un cercle, de préférence concentrique autour du haut-parleur (13), tout ou partie de plusieurs cercles, de préférence concentriques autour du haut-parleur (13), tout ou partie d’un polygone entourant le haut-parleur (13), tout ou partie de plusieurs polygones entourant le haut-parleur (13), de préférence concentriques, tout ou partie d’une ligne courbe fermée entourant le haut-parleur, tout ou partie de plusieurs lignes courbes fermées entourant le haut-parleur. - Enceinte acoustique (10) selon la revendication 2 ou la revendication 3, caractérisée par le fait que les résonateurs de Helmholtz (16) sont de mêmes dimensions. - Enceinte acoustique (10) selon la revendication 2 ou la revendication 3, caractérisée par le fait que les résonateurs de Helmholtz (16) sont de dimensions différentes, de préférence agencés par ordre de taille croissante ou décroissante du haut-parleur (13) vers le bord latéral (14, 15) considéré de la face avant (12) de l’enceinte (10). - Enceinte acoustique (10) selon l’une des revendications 1 à 5, caractérisée par le fait que l’au moins un résonateur de Helmholtz (16) est formé dans une métasurface acoustique intégrée dans la face avant (12) de l’enceinte (10). - Enceinte acoustique (10) selon l’une des revendications 1 à 6, caractérisée par le fait que la face avant (12) de l’enceinte (10) est saillante, présentant des pans verticaux de part et d’autre du haut-parleur (13) s’étendant verticalement du bord du haut-parleur (13) au bord latéral correspondant (14, 15) de la face avant (12) de l’enceinte (10). - Enceinte acoustique (10) selon l’une des revendications 1 à 7, caractérisée par le fait que l’au moins un résonateur de Helmholtz (17, 17’) a un col (19, 19’) et une cavité (18, 18’), la cavité (18, 18’) ayant une forme parmi carrée, rectangulaire, ronde, ovale, polygonale. - Enceinte acoustique (10) selon l’une des revendications 1 à 8, caractérisée par le fait que la métasurface (16) est obtenue par impression 3D. – Procédé de mise à niveau d’une enceinte comprenant un haut-parleur ayant une bande de fréquences utile comprise entre une première fréquence f a et une deuxième fréquence f b , avec f b >f a , le haut-parleur étant monté affleurant sur une face avant de l’enceinte, caractérisé par le fait qu’il comprend la formation d’au moins un résonateur de Helmholtz sur la face avant de l’enceinte entre chaque bord latéral de la face avant et le haut-parleur, l’au moins un résonateur de Helmholtz étant dimensionné pour avoir une première fréquence de résonance f 0 inférieure ou égale à f a et une deuxième fréquence de résonance f 1 égale ou supérieure à f b .