Brevet FR3164716A1 — publié le 20260123

La présente invention est relative à un procédé de préparation d’au moins un composé aromatique LOHC et/ou l’un de ses isomères géométriques, de préférence au moins du benzyltoluène (BT) et/ou au moins du dibenzyltoluène (DBT), apte à stocker et/ou transporter du dihydrogène. Procédé de préparation d’au moins un composé aromatique apte à stocker et/ou transporter du dihydrogène La présente invention est relative à un procédé de préparation d’au moins un composé aromatique de formule (I) et/ou au moins l’un de ses isomères géométriques, de préférence au moins du benzyltoluène (BT) et/ou au moins du dibenzyltoluène (DBT), de préférence du benzyltoluène (BT), de préférence apte à stocker et transporter du dihydrogène. L’hydrogène représente à l’heure actuelle une alternative intéressante aux sources d’énergie fossiles, naturelles ou électriques. Le stockage et le transport de cette source d’énergie qu’est l’hydrogène reste cependant un enjeu majeur pour le développement rapide et accessible de cette source d’énergie. Plusieurs approches ont été étudiées afin de stocker et transporter plus facilement ce gaz très volatil et hautement explosif et, parmi celles-ci, on peut citer le stockage sous haute pression, le stockage cryogénique et le stockage de l’hydrogène gazeux adsorbé ou absorbé par un matériau solide. De telles approches présentent principalement le désavantage majeur d’impliquer des coûts opérationnels et/ou énergétiques importants. En effet, le stockage de l’hydrogène à l’état gazeux sous haute pression nécessite des réservoirs capables de résister à des pressions élevées, pouvant aller de 350 à 750 bars, voire davantage, ce qui implique d’utiliser des matériaux composites coûteux. Le stockage cryogénique de l’hydrogène à l’état liquide nécessite quant à lui de refroidir l’hydrogène à une température inférieure à son point d’ébullition de -253°C ce qui représente un coût énergétique considérable ainsi que la mise en place de systèmes de refroidissement très performants. Enfin, les inconvénients du stockage de l’hydrogène gazeux par un matériau solide résident principalement dans des performances d’absorption ou d’adsorption encore trop souvent faibles, dans des taux limités de restitution d’hydrogène sous des pressions et des températures optimales et dans l’instabilité des matériaux solides de stockage. Afin de surmonter de tels inconvénients, le stockage de l’hydrogène dans un support liquide a été privilégié. En particulier, la technologie fondée sur les liquides organiques porteurs d’hydrogène (technologie dite LOHC pour « Liquid Organic Hydrogen Carrier » en langue anglaise) est une technologie prometteuse et particulièrement intéressante pour le transport longue distance, à des coûts tout à fait compatibles avec un développement à grande échelle. Le principe de cette technologie LOHC consiste à fixer de l’hydrogène sur une molécule support, laquelle est de préférence et le plus souvent liquide à température ambiante, dans une étape d’hydrogénation catalytique, puis à libérer l’hydrogène fixé, de préférence à proximité du lieu de consommation, dans une étape de déshydrogénation catalytique. Parmi les molécules LOHC étudiées aujourd’hui, les liquides aromatiques à deux ou trois noyaux aromatiques, telles que par exemple le benzyltoluène (BT) et/ou le dibenzyltoluène (DBT), représentent des molécules particulièrement bien adaptées pour le stockage longue durée et le transport longue distance de quantités importantes d’hydrogène. En effet, les liquides organiques LOHC de type benzyltoluène (BT) et/ou dibenzyltoluène (DBT) disposent d’un profil physico-chimique avantageux, notamment d’un point éclair élevé, d’une haute température d’ébullition et sont stables thermiquement. Ainsi de tels liquides organiques LOHC peuvent être aisément manipulés, que ce soit sous leur forme saturée ou insaturée, dans une large gamme de températures, pouvant aller de -30 à 300°C, et sont compatibles avec les infrastructures pétrolières et pétrochimiques. Les procédés de synthèse du benzyltoluène (BT) et/ou du dibenzyltoluène (DBT) sont généralement mis en œuvre en présence de catalyseurs, par exemple de zéolithes ou de chlorure ferrique (FeCl 3 ), et comprennent le plus souvent une réaction d’alkylation entre le chlorure de benzyle et le toluène, alternativement entre l’alcool benzylique et le toluène, ou une réaction entre le diphénylméthane et le toluène. Les conditions opératoires, par exemple la nature des catalyseurs utilisés, la température et/ou le nombre de moles de toluène, permettent d’influencer la cinétique de ces procédés de synthèse et de favoriser la formation de benzyltoluène (BT), de dibenzyltoluène (DBT) ou de mélanges de benzyltoluène (BT) et de dibenzyltoluène (DBT). De même, les conditions opératoires peuvent aussi influencer les quantités d’isomères de type ortho-, para-, ou méta- du benzyltoluène (BT) et de dibenzyltoluène (DBT) formées au cours de ces procédés de synthèse. Dans tous les cas, de tels procédés de synthèse conduisent à des mélanges d’isomères de benzyltoluène (BT) et/ou de dibenzyltoluène (DBT). Par ailleurs, les procédés de préparation de benzyltoluène (BT) et/ou de dibenzyltoluène (DBT) entraînent habituellement une consommation importante en volume de chlore (Cl 2 ) quel que soit le réactif de départ utilisé (chlorure de benzyle, alcool benzylique ou diphénylméthane). En effet, le chlorure de benzyle est généralement produit industriellement par activation radicalaire entre le toluène et le chlore (Cl 2 ) soit par le biais d’ajout de radicaux libres (AIBN, peroxyde de benzoyle, etc…), soit par le biais de rayons ultraviolets, et conduit à la formation d’acide chlorhydrique (HCl). L’alcool benzylique est quant à lui obtenu par hydrolyse du chlorure de benzyle en présence d’agents saponifiants basiques pour neutraliser l’acide chlorhydrique gazeux (HCl) formé tandis que le diphénylméthane est obtenu par réaction du chlorure de benzyle avec le benzène. Ainsi, quelle que soit la voie de synthèse empruntée, les procédés de préparation de benzyltoluène (BT) et/ou de dibenzyltoluène (DBT) impliquent d’utiliser du chlorure de benzyle, en tant qu’intermédiaire de synthèse ou réactif de départ, qui est obtenu à partir de chlore (Cl 2 ). La production mondiale de benzyltoluène (BT) / dibenzyltoluène (DBT) est estimée à l’heure actuelle aux alentours de 50 kilotonnes par an. Or, à titre illustratif, pour la production d’une tonne de benzyltoluène (BT) / dibenzyltoluène (DBT), des quantités de chlore (Cl 2 ) allant de 0,4 à 0,8 tonne sont nécessaires pour mettre en œuvre les procédés de synthèse précédemment décrits. En outre, les procédés de préparation de benzyltoluène (BT) et/ou de dibenzyltoluène (DBT) conduisent à la production de quantités importantes d’acide chlorhydrique sous forme gazeuse (HCl). En effet, comme indiqué précédemment, la réaction de production d’une mole de chlorure de benzyle conduit à la formation d’une mole d’acide chlorhydrique gazeux (HCl). De la même façon, la réaction du chlorure de benzène avec du benzène conduit à la production de diphénylméthane et d’une mole d’acide chlorhydrique sous forme gazeuse (HCl). D’autre part, les procédés de préparation de benzyltoluène (BT) et/ou de dibenzyltoluène (DBT) sont également responsables de la production de quantités importantes de soude (NaOH). En effet, le chlore (Cl 2 ), utilisé pour produire industriellement du chlorure de benzyle, est couramment obtenu par électrolyse en courant continu de solutions aqueuses de chlorure de sodium (NaCl). Une telle électrolyse entraîne, par tonne de chlore produit, la coproduction de soude, d’hydrogène et éventuellement d’hypochlorite de soude (javel). Ainsi, à titre illustratif, pour la production d’une tonne de chlore, en fonction de l’électrolyse mise en œuvre, notamment de la quantité d’électricité, il est généralement produit des quantités de soude pouvant aller de 1,05 à 1,12 tonne et entre 300 et 350 Nm 3 d’hydrogène. Au vu de ce qui précède, à l’heure actuelle, les procédés de préparation de benzyltoluène (BT) et/ou de dibenzyltoluène (DBT) requièrent une consommation considérable de volume de chlore (Cl 2 ), engendrent une production importante d’acide chlorhydrique sous forme gazeuse (HCl), qu’il est nécessaire de traiter, et ont un impact significatif sur la production de soude (NaOH). En outre, de tels besoins en volume de chlore (Cl 2 ) ainsi que la production d’acide chlorhydrique sous forme gazeuse (HCl) et de soude (NaOH), causée par les procédés de synthèse tels que décrits précédemment, sont appelées à augmenter compte tenu de la demande croissante en hydrogène qui nécessitera dans les décennies à venir de produire des volumes de plus en plus importants en benzyltoluène (BT) et/ou de dibenzyltoluène (DBT), estimés entre 100 et 1000 kilotonnes par an. Enfin, de tels inconvénients sont également rencontrés au cours de la préparation d’autres molécules LOHC ayant au moins un cycle aromatique dans leur structure, par exemple le phénylxylyléthane (PXE), le phényléthylènephényléthane (PEPE) ou le xylylxylène, et obtenues à partir d’un procédé de synthèse comprenant au moins une réaction chimique d’halogénation entre au moins un composé comportant au moins un cycle aromatique substitué par au moins un groupe alkyle et le chlore (Cl 2 ). En effet, de la même manière que pour la préparation de benzyltoluène (BT) et/ou de dibenzyltoluène (DBT), de tels procédés de synthèse nécessitent un apport important de chlore (Cl 2 ), généralement issu d’une électrolyse de solutions aqueuses de chlorure de sodium (NaCl), et produisent des quantités importantes de soude et d’acide chlorhydrique. Ainsi l’un des objectifs de la présente invention est de mettre en œuvre un procédé de préparation d’au moins un composé aromatique apte à stocker et à transporter de l’hydrogène, capable de surmonter les inconvénients précédemment mentionnés, i.e. de diminuer de manière significative la consommation de chlore (Cl 2 ), issu d’une électrolyse de solutions aqueuses de chlorure de sodium (NaCl), et de réduire les volumes de soude et d’acide chlorhydrique générés au cours d’un tel procédé de synthèse. En particulier, l’un des buts de la présente invention est de proposer un procédé de préparation de benzyltoluène (BT) et/ou de dibenzyltoluène (DBT) ne présentant pas les inconvénients précédemment mentionnés, i.e. au cours duquel la consommation de volume de chlore (Cl 2 ), issu d’une électrolyse de solutions aqueuses de chlorure de sodium (NaCl), et la production de volume de soude (NaOH) et d’acide chlorhydrique (HCl) sont diminuées de manière significative, notamment par rapport aux procédés classiquement mis en œuvre dans l’état de la technique. La présente invention a donc notamment pour objet un procédé de préparation d’au moins un composé de formule (I) et/ou au moins l’un de ses isomères géométriques : Formule (I) dans laquelle n 1 est un entier valant 0 ou 1 et R représente un groupe méthyle, ledit procédé comprenant : au moins une étape de chloration (a) du toluène conduisant au moins à la formation de chlorure de benzyle et d’acide chlorhydrique (HCl), au moins une étape de réaction par couplage (b1) entre le chlorure de benzyle, obtenu au moins à l’étape (a), et du benzène, conduisant au moins à la formation de diphénylméthane et d’acide chlorhydrique (HCl), au moins une étape de récupération (c) de l’acide chlorhydrique (HCl) formé à l’issue d’au moins ladite étape (a) et/ou (b1), au moins une étape de conversion (d) de l’acide chlorhydrique (HCl), récupéré à l’issue d’au moins ladite étape (c), en chlore (Cl 2 ), au moins une étape de transfert (e) du chlore (Cl 2 ), issu d’au moins ladite étape de conversion (d), vers ladite étape de chloration (a), au moins une étape de réaction (b2) entre le diphénylméthane, obtenu à l’issue de ladite étape de réaction par couplage (b1), et du toluène, conduisant à la formation d’au moins un composé de formule (I) et/ou au moins l’un de ses isomères géométriques, optionnellement au moins une étape d’ajout (e’) de chlore (Cl 2 ), susceptible d’être issu d’au moins un procédé d’électrolyse d’au moins une solution aqueuse de chlorure de sodium (NaCl) ou de tout autre procédé de synthèse, à ladite étape (a). Le procédé selon l’invention permet ainsi de préparer efficacement au moins un composé de formule (I) et/ou au moins l’un de ses isomères géométriques, apte(s) à stocker et à transporter de l’hydrogène, tout en réduisant considérablement les volumes de chlore (Cl 2 ) issus d’au moins un procédé d’électrolyse de solutions aqueuses de chlorure de sodium (NaCl) ainsi que les quantités de soude (NaOH) et d’acide chlorhydrique (HCl) générées. De manière avantageuse, le procédé selon l’invention présente l’atout de régénérer des volumes importants de chlore (Cl 2 ), au cours de sa mise en œuvre, ce qui conduit à une diminution significative de la consommation de volumes de chlore (Cl 2 ), issus d’au moins un procédé d’électrolyse de solutions aqueuses de chlorure de sodium (NaCl) nécessaire à la préparation du composé de formule (I) et/ou l’un de ses isomères géométriques, tout ceci sans dégrader le rendement et/ou le degré de pureté. En particulier, le procédé selon l’invention permet de régénérer des volumes importants de chlore (Cl 2 ) à partir de la conversion de l’acide chlorhydrique (HCl) produit à ladite au moins étape (a) et/ou (b). Autrement dit, le procédé selon l’invention permet de réduire les apports de volumes de chlore (Cl 2 ) « frais », i.e. provenant de la mise en œuvre d’un ou plusieurs procédés d’électrolyse de solutions aqueuses de chlorure de sodium (NaCl), par rapport à des procédés classiquement décrits dans l’état de la technique. Encore en d’autres termes, le procédé selon l’invention permet d’augmenter la quantité de chlore (Cl 2 ) régénérée par rapport à la quantité de chlore (Cl 2 ) provenant d’au moins un procédé d’électrolyse de solutions aqueuses de chlorure de sodium (NaCl). Avantageusement, la quantité de chlore (Cl 2 ) régénérée au cours de la mise en œuvre du procédé selon l’invention, par rapport à la quantité de chlore (Cl 2 ) nécessaire à la production du composé de formule (I) et/ou l’un de ses isomères géométriques, est d’au moins 80%, de préférence d’au moins 90% et plus préférentiellement d’au moins 95%. Le procédé selon l’invention permet ainsi de préserver les ressources naturelles, telles que les sels de chlorure de sodium, et de conserver les équilibres économiques en limitant la production d’acide chlorhydrique et de soude, en particulier d’hypochlorite de sodium (Javel). La quantité de chlore (Cl 2 ) transférée lors de l’étape (e) vers l’étape de chloration (a) peut être avantageusement complétée avec de nouvelles quantités de chlore (Cl 2 ) issues aussi bien d’au moins un procédé d’électrolyse de solutions aqueuses de chlorure de sodium (NaCl) que de tout autre type de procédé de synthèse. Ainsi la quantité de chlore (Cl 2 ) régénérée peut être complétée par du chlore « frais » pour avantageusement compenser les pertes liées aux réactions secondaires susceptibles d’avoir lieu lors de la mise en œuvre d’au moins ladite étape (a). Le procédé selon l’invention permet ainsi de préparer de larges quantités d’au moins un composé de formule (I) avec une faible demande en chlore « frais », i.e. non régénéré au cours du procédé, et tout en préservant des volumes importants de sels, notamment de solutions aqueuses de chlorure de sodium. Par ailleurs, le procédé selon l’invention conduit à une diminution des quantités produites de soude (NaOH) et d’acide chlorhydrique (HCl). Avantageusement, le procédé selon l’invention conduit à une diminution des quantités d’acide chlorhydrique produites à au moins l’une des étapes (a) et (b1). Avantageusement encore, le procédé selon l’invention assure une meilleure valorisation des sous-produits issus à l’une des étapes (a), (b1), (c), (d), (e) et/ou (b2). En effet, le ou les sous-produits issus au moins de l’une des étapes (a), (b1), (c), (d), (e) et/ou (b2) est ou sont efficacement transféré(s) vers au moins l’une des étapes du procédé. Le procédé selon l’invention permet de préparer au moins un composé de formule (I), et/ou au moins l’un de ses isomères géométriques, capable de répondre aux exigences de stockage, transport et déstockage d’hydrogène, dans des conditions industrielles et économiques optimales. Le composé de formule (I) et/ou au moins l’un de ses isomères géométriques peu(ven)t avantageusement être utilisé(s) en tant que composé(s) LOHC. Dans l’application LOHC, les formulations pour le transport d’hydrogène dont l’utilisation sont l’objet de la présente invention sont tout particulièrement bien adaptées en raison de leur stabilité qui permet une réutilisation dans une grand nombre de cycles hydrogénation / déshydrogénation pour le transport et la manipulation d’hydrogène issu du vapocraquage de produits pétroliers, d’hydrogène fatal issu de réaction chimique tel que l’électrolyse de sel ou d’hydrogène issu de l’électrolyse de l’eau. Le composé de formule (I) et/ou au moins l’un de ses isomères géométriques peu(ven)t également être utilisé(s) comme fluide caloporteur, fluide diélectrique, solvant de purification d’effluents gazeux contenant des impuretés aromatiques, plastifiants et solvants de procédé. Le ou les composés de formule (I) est ou sont notamment obtenu(s) à partir de produits d’origine renouvelable. Le carbone d'un produit d’origine renouvelable provient de la photosynthèse des plantes et donc du CO2 atmosphérique. Le terme de "biocarbone" indique que le carbone est d'origine renouvelable et provient d'un biomatériau, comme indiqué ci-après. La teneur en biocarbone et la teneur en biomatériau sont des expressions désignant la même valeur. Un matériau d'origine renouvelable, appelé aussi biomatériau, est un matériau organique dans lequel le carbone provient de CO2 fixé récemment (à l'échelle humaine) par photosynthèse à partir de l'atmosphère. Sur terre, ce CO2 est capté ou fixé par les plantes. En mer, le CO2 est capté ou fixé par des bactéries ou du plancton procédant à une photosynthèse. Un biomatériau (100% de carbone origine naturelle) présente un ratio isotopique 14C/12C supérieur à 10-12, typiquement de l'ordre de 1,2 x 10-12, tandis qu'un matériau fossile a un ratio nul. En effet, l'isotope 14C se forme dans l'atmosphère et est ensuite intégré par photosynthèse, selon une échelle de temps de quelques dizaines d'années au plus. La demi-vie du 14C est de 5730 ans. Donc les matériaux issus de la photosynthèse, à savoir les végétaux de manière générale, ont nécessairement une teneur maximale en isotope 14C. La détermination de la teneur en biomatériau ou teneur en biocarbone est déterminée en application des normes ASTM D 6866 (ASTM D 6866-06) et ASTM D 7026 (ASTM D 7026-04). La norme ASTM D 6866 a pour objet "Determining the Biobased Content of Natural Range Materials Using Radiocarbon and Isotope Ratio Mass Spectrometry Analysis", tandis que la norme ASTM D 7026 a pour objet "Sampling and Reporting of Results for Determination of Biobased Content of Materials via Carbon Isotope Analysis". La seconde norme renvoie dans son premier paragraphe à la première. La première norme décrit un test de mesure du ratio 14C/12C d’un échantillon et le compare avec le ratio 14C/12C d’un échantillon référence d’origine 100% renouvelable, pour donner un pourcentage relatif de carbone d’origine renouvelable dans l’échantillon. La norme est basée sur les mêmes concepts que la datation au 14C, mais sans faire application des équations de datation. Le ratio ainsi calculé est désigné comme le "pMC" (percent Modern Carbon). Si le matériau à analyser est un mélange de biomatériau et de matériau fossile (sans isotope radioactif), alors la valeur de pMC obtenu est directement corrélée à la quantité de biomatériau présent dans l'échantillon. La valeur de référence utilisée pour la datation au 14C est une valeur datant des années 1950. Cette année a été choisie en raison de l'existence d'essais nucléaires dans l'atmosphère qui ont introduit des grandes quantités d'isotopes dans l'atmosphère après cette date. La référence 1950 correspond à une valeur pMC de 100. Compte tenu des essais thermonucléaires, la valeur actuelle à retenir est d'environ 107.5 (ce qui correspond à un facteur de correction de 0.93). La signature en carbone radioactif d'un végétal actuel est donc de 107.5. Une signature de 54 pMC et de 99 pMC correspondent donc à une quantité de biomatériau dans l'échantillon de 50% et de 93%, respectivement. D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description, de la figure et des exemples qui suivent. Dans ce qui va suivre, et à moins d’une autre indication, les bornes d’un domaine de valeurs sont comprises dans ce domaine, notamment dans les expressions « compris entre…et… » et « allant de… à… ». L’expression « au moins un » est équivalente à l’expression « un ou plusieurs » et peut être substitué. Dans la suite de la présente invention, le terme chlore a la même signification que le terme dichlore (Cl 2 ). Dans la suite de la présente invention, le terme hydrogène a la même signification que le terme dihydrogène (H 2 ). Composé répondant à la formule (I) Comme indiqué ci-avant, le procédé selon l’invention est un procédé de préparation d’au moins un composé répondant à la formule (I) et/ou au moins l’un de ses isomères : Formule (I) dans laquelle : n 1 est un entier valant 0 ou 1, et R représente un groupe méthyle. De préférence, n 1 est un entier valant 0 ou 1, en particulier valant zéro. Le procédé selon l’invention peut conduire à un ou plusieurs isomères géométriques en position ortho-, méta-, ou para- en toutes proportions. Selon un mode de réalisation, le procédé selon l’invention est un procédé de préparation de benzyltoluène (composé de formule (I) dans laquelle n1 = 0). Selon un mode de réalisation, le procédé selon l’invention est un procédé de préparation de dibenzyltoluène (composé de formule (I) dans laquelle n1 = 1). Selon un mode de réalisation, le procédé selon l’invention est un procédé de préparation de benzyltoluène (composé de formule (I) dans laquelle n1=0) et de dibenzyltoluène (composé de formule (I) dans laquelle n1=1). Avantageusement, le procédé selon l’invention est un procédé de préparation de benzyltoluène (composé de formule (I) dans laquelle n1 = 0). Le procédé selon l’invention peut conduire de 80 à 100% en poids, plus préférentiellement de 90 à 100% en poids, encore plus préférentiellement de 95 à 100% en poids, de benzyltoluène (BT). Avantageusement, le benzyltoluène (BT) obtenu selon le procédé de la présente invention présente un degré de pureté élevé et répond au spécification IEC 60867 et/ou à la spécification DIN 91 437. Etape (a) Comme indiqué ci-avant, le procédé selon l’invention comprend au moins une étape de chloration (a) du toluène conduisant au moins à la formation d’acide chlorhydrique (HCl) et du chlorure benzyle. De préférence, le procédé selon l’invention comprend au moins une étape de chloration (a), telle que définie ci-après, entre du toluène et du chlore (Cl 2 ). Ladite au moins étape de chloration (a) peut être une réaction par activation radicalaire, de préférence mise en œuvre en présence d’un ou plusieurs radicaux libres, de préférence choisis dans le groupe constitué par l’azobisisobutyronitrile (AIBN), le peroxyde de benzyle ou l’hexaphényléthane, ou une réaction par activation radicalaire sous l’effet d’ultraviolets, de préférence dans une gamme de longueurs d’onde allant de 300 à 500 nm. Ladite au moins étape de chloration (a) est préférentiellement une réaction par activation radicalaire sous l’effet de rayons ultraviolets, en particulier dans une gamme de longueurs d’onde allant de 200 à 600 nm, mieux allant de 300 à 500 nm. Ladite au moins étape de chloration (a) par activation radicalaire sous l’effet de rayons ultraviolets peut être mise en œuvre à l’aide d’une ou plusieurs lampes au mercure ou LED. Selon un mode de réalisation préféré, ladite au moins étape de chloration (a) est une réaction par activation radicalaire sous l’effet d’ultraviolets, dans une gamme de longueurs d’onde allant de 200 à 600 nm, mieux allant de 300 à 500 nm, et se déroule à une pression allant de -1,5 à 2 bars, de préférence allant de 0 à 1 bar, à une température allant de -10 à 110°C, mieux allant de 0 à 100°C, encore mieux allant de 20 à 80°C. Ladite au moins étape de chloration (a) est de préférence mise en œuvre avec du toluène dans une quantité molaire en excès par rapport au chlore (Cl 2 ). Ladite au moins étape de chloration (a) conduit au moins à la formation d’acide chlorhydrique (HCl), de préférence sous une forme gazeuse, et d’au moins du chlorure de benzyle. Le chlorure du benzyle, obtenu à l’issue de la ou les étape(s) de chloration (a), peut être en solution avec du toluène. Selon un mode de réalisation préféré, le procédé selon l’invention comprend, successivement au moins ladite étape de chloration (a) et au moins une étape de purification (a1) du chlorure de benzyle. La ou les étapes de purification (a1) peu(ven)t être choisie(s) dans le groupe constitué par au moins une étape de distillation (a’1) du chlorure de benzyle, au moins une étape de déchloration (a’’1) du milieu réactionnel issu au moins de l’étape (a), et/ou un mélange desdites étapes. De préférence, la ou les étapes de purification (a1) est ou sont une ou plusieurs étapes de distillation (a’1) du chlorure de benzyle. Autrement dit, de préférence, le procédé selon l’invention comprend, successivement à au moins ladite étape de chloration (a), au moins une étape de distillation (a1) du chlorure du benzyle. La ou les étape(s) (a1) de purification permet(tent) d’améliorer le degré de pureté du chlorure de benzyle obtenu à au moins l’étape (a). Avantageusement, la ou les étape(s) (a’1) de distillation permet(tent) de conduire à au moins un chlorure de benzyle ayant un degré de pureté d’au moins 95%, de préférence supérieur ou égal à 99%, plus préférentiellement supérieur ou égal à 99,5%. Plus préférentiellement, au cours de la ou des étapes de chloration, telles que définies précédemment, le toluène est présent dans une quantité molaire en excès par rapport au dichlore (Cl 2 ). Etape (b1) Comme indiqué ci-avant, le procédé selon l’invention comprend au moins une étape de réaction par couplage (b1) entre le chlorure de benzyle, obtenu lors de la et/ou des étape(s) (a), et du benzène pour conduire au moins à la formation d’acide chlorhydrique (HCl) et de diphénylméthane. De préférence, le procédé selon l’invention comprend une étape de réaction par couplage (b1), telle que définie ci-après, entre au moins le chlorure de benzyle, obtenu lors de la et/ou des étape(s) (a), et du benzène. Ladite au moins étape de réaction par couplage (b1) est préférentiellement mise en œuvre avec du benzène dans une quantité molaire en excès par rapport au chlorure du composé aromatique de formule (I) obtenu lors de la et/ou des étape(s) (a). Ladite au moins étape de réaction par couplage (b1) conduit ainsi au moins à la formation d’acide chlorhydrique (HCl), de préférence sous une forme de gazeuse, et du diphénylméthane. Le diphénylméthane ainsi obtenu peut être en solution dans du benzène. Selon un mode de réalisation préféré, le procédé selon l’invention comprend, successivement au moins ladite étape de réaction par couplage (b1) et au moins une étape de purification (b’1) du diphénylméthane. La ou les étapes de purification (b’1) peu(ven)t être une ou plusieurs étapes de distillation, un ou plusieurs étapes de déchloration du milieu réactionnel issu d’au moins ladite étape (b’1). Avantageusement, le diphénylméthane présente un degré de pureté élevé, de préférence ayant moins 50 ppm de chlore (Cl 2 ) résiduel et un indice d’acide inférieur à 0,1 mg KOH/g. Etape (c) Comme indiqué ci-avant, le procédé selon l’invention comprend au moins une étape de récupération (c) de l’acide chlorhydrique (HCl) formé à l’issue de la ou des étape(s) (a) et/ou de la ou des étape(s) (b1). La ou les étape(s) de récupération (c) peu(ven)t recueillir de l’acide chlorhydrique (HCl) directement ou indirectement formé à l’issue de la ou des étape(s) (a) et/ou de la ou des étape(s) (b1). Par « directement formé à l’issue de la ou des étape(s) (a) et/ou de la ou les étape(s) (b1) », on entend au sens de la présente invention que l’acide chlorhydrique (HCl) est récupéré sous une forme gazeuse à l’issue de la ou des étape(s) (a) et/ou de la ou des étape(s) (b1). Par « indirectement formé à l’issue de la ou des étape(s) (a) et/ou de la ou des étape(s) (b1) », on entend au sens de la présente invention que l’acide chlorhydrique (HCl) sous forme gazeuse, formé à l’issue de la ou des étape(s) (a) et/ou de la ou des étape(s) (b1), peut être absorbé par de l’eau, en particulier dans une colonne avec de l’eau, pour former une solution aqueuse d’acide chlorhydrique (HCl). En d’autres termes, la ou les étape(s) de récupération (c) permet(tent) de traiter l’acide chlorhydrique, issu de la ou des étape(s) (a) et/ou de la ou des étape(s) (b1), aussi bien sous une forme gazeuse ou aqueuse. Ainsi ladite au moins étape (c) peut être mise en œuvre pour récupérer au moins une solution aqueuse d’acide chlorhydrique (HCl). La ou les étape(s) de récupération (c) peu(ven)t ainsi comprendre une étape d’absorption de l’acide chlorhydrique (HCl) sous forme gazeuse, formé à l’issue de la ou des étape(s) (a) et/ou de la ou des étape(s) (b1), dans de l’eau. De préférence, le procédé selon l’invention comprend au moins une étape de récupération (c) de l’acide chlorhydrique (HCl) formé à l’issue de la ou des étape(s) (a) et de la ou des étape(s) (b1). De préférence, la ou les étape(s) de récupération (c) est ou sont mise(s) en œuvre pour récupérer l’acide chlorhydrique (HCl) en tête d’au moins l’étape de chloration (a). De préférence, la ou les étape(s) (c) récupère(nt) de l’acide chlorhydrique (HCl) directement ou indirectement formé : à l’issue de ladite au moins étape de chloration (a) du toluène conduisant au moins à la formation d’acide chlorhydrique et du chlorure de benzyle, et/ou, de préférence et à l’issue de ladite au moins étape de réaction par couplage (b1) entre le chlorure de benzyle et le benzène conduisant au moins à la formation d’acide chlorhydrique et du diphénylméthane. Etape (d) Comme indiqué ci-avant, le procédé selon l’invention comprend au moins une étape de conversion (d) de l’acide chlorhydrique (HCl), récupéré à l’issue de la ou des étapes (c), en chlore (Cl 2 ). En d’autres termes, ladite au moins étape (d) a pour but de convertir l’acide chlorhydrique (HCl), aussi bien sous forme gazeuse ou aqueuse, en chlore (Cl 2 ). Ladite au moins étape de conversion (d) peut notamment être mise en œuvre par électrolyse de l’acide chlorhydrique (HCl) en chlore (Cl 2 ), par oxydation de l’acide chlorhydrique (HCl) par l’acide nitrique (HNO3) (procédé Kel-Chlor), ou par oxydation catalytique de l’acide chlorhydrique (HCl) (procédé Deacon, Shell cor, MT chlore) ou tout autre procédé de synthèse. De préférence, ladite au moins étape de conversion (d) est mise en œuvre par électrolyse de l’acide chlorhydrique (HCl). Autrement dit, ladite au moins étape de conversion (d) comprend au moins une électrolyse de l’acide chlorhydrique (HCl), formé à l’issue de l’étape (a) et/ou de l’étape (b1), en chlore (Cl 2 ). Selon un mode de réalisation avantageux, ladite au moins étape de conversion (d) est une électrolyse de l’acide chlorhydrique (HCl) conduisant à la formation de chlore (Cl 2 ) et d’hydrogène (H 2 ). Dans le cas où ladite au moins étape de conversion (d) est une électrolyse de l’acide chlorhydrique (HCl), l’hydrogène formé peut être valorisé, de préférence soit en étant partiellement ou totalement stocké dans le ou les composés (I) et/ou au moins de l’un de ses isomères géométriques, synthétisé(s) à ladite au moins étape (b2) (sous la forme hydrogénée du ou des composés aromatiques de formule (I) et/ou l’un de ses isomères géométriques obtenu(s) à l’issue d’au moins ladite étape (b2)), soit comme source d’énergie pour produire de la chaleur ou de l’électricité selon les méthodes connues de l’homme de l’art. Ladite au moins étape de récupération (c) et ladite au moins étape de transfert (d) peu(ven)t être réalisée(s) séquentiellement ou simultanément, de préférence séquentiellement. De préférence, le procédé selon l’invention comprend : au moins une étape de conversion (d) de l’acide chlorhydrique (HCl) en chlore (Cl 2 ) et hydrogène (H 2 ) mise en œuvre par électrolyse de l’acide chlorhydrique formé à l’issue de la ou des étapes (a) et/ou de la ou des étapes (b1), au moins une étape de valorisation (f) de l’hydrogène, de préférence au moins une étape de stockage de tout ou partie de l’hydrogène (H 2 ) dans le ou les composés de formule (I) et/ou l’un de ses isomères géométriques synthétisé(s) à au moins ladite étape (b2). De manière avantageuse, lorsque l’étape de conversion (d) est mise en œuvre par électrolyse de l’acide chlorhydrique (HCl), l’eau utilisée peut être récupérée pour absorbée l’acide chlorhydrique (HCl) sous gazeuse formé à l’issue de ladite au moins étape (a) et/ou de ladite au moins étape (b1). Avantageusement, le procédé selon l’invention comprend : au moins une étape de conversion (d) de l’acide chlorhydrique (HCl) en chlore (Cl 2 ) et hydrogène (H 2 ) mise en œuvre par électrolyse de l’acide chlorhydrique formé à l’issue de l’étape (a) de chloration du toluène, telle que définie précédemment, et/ou de l’étape de réaction par couplage (b1) entre le chlorure de benzyle et le benzene, telle que définie précédemment, au moins une étape de valorisation (f) de l’hydrogène, de préférence au moins une étape de stockage de tout ou partie de l’hydrogène (H 2 ) dans le benzyltoluène (BT) et/ou dibenzyltoluène (DBT) de formule (I), de préférence le benzyltoluène, obtenu à ladite au moins étape (b2). Etape (e) Comme indiqué ci-avant, le procédé selon l’invention comprend au moins une étape de transfert (e) du chlore (Cl 2 ), issu d’au moins l’étape de conversion (d), vers au moins ladite étape de chloration (a). Ladite au moins étape de transfert (e) permet ainsi de recycler le chlore (Cl 2 ) en tant que réactif d’au moins ladite étape de chloration (a). En d’autres termes, ladite au moins étape de transfert (e) est une étape de recirculation du chlore (Cl 2 ) vers au moins ladite étape de chloration (a). De cette manière, le chlore (Cl 2 ), issu d’au moins l’étape de conversion (d), est consommé par au moins ladite étape de chloration (a). Ladite au moins étape de transfert (e) peut être mise en œuvre à une température pouvant aller de 0°C à 50°C, de préférence à une température dans les alentours de 27°C. Ladite au moins étape de conversion (d) et ladite au moins étape de transfert (e) peu(ven)t être réalisée(s) séquentiellement ou simultanément, de préférence séquentiellement. Etape (b2) Comme indiqué précédemment, le procédé selon l’invention comprend au moins une étape de réaction (b2) entre le diphénylméthane, obtenu à l’issue d’au moins ladite étape de réaction par couplage (b1), et du toluène, pour conduire à la formation d’au moins un composé de formule (I) et/ou l’un de ses isomères géométriques. Ladite au moins étape de réaction par couplage (b2) est préférentiellement mise en œuvre avec du toluène dans une quantité molaire en excès par rapport au diphénylméthane obtenu lors d’au moins ladite étape (b1). Ladite au moins étape réaction par couplage (b2) peut être mise en œuvre par réaction catalytique, en particulier en présence d’un ou plusieurs catalyseurs choisis dans le groupe constitué par les zéolithes, en particulier les aluminosilicates ayant un ratio molaire SiO 2 /Al 2 O 3 supérieur ou égal à 20. Ladite au moins étape réaction par couplage (b2) peut notamment être mise en œuvre à une température allant de 150 à 400°C, de préférence de 170 à 400°C, en présence d’un ou plusieurs catalyseurs choisis dans le groupe constitué par les zéolithes, en particulier les aluminosilicates ayant un ratio molaire SiO 2 /Al 2 O 3 supérieur ou égal à 20. De préférence, le ou les catalyseurs est ou sont des aluminosilicates de type ZSM-5. De préférence, ladite au moins étape de réaction par couplage (b2) est une réaction par couplage du diphénylméthane, obtenu à l’issue de la ou les étapes (b1), et du toluène, conduisant à la formation d’au moins du benzyltoluène (BT) et/ou dibenzyltoluène (DBT), de préférence du benzyltoluène (BT), de formule (I) suivante : Formule (I) dans laquelle : n 1 est un entier valant 0 ou 1, R correspondant à un groupe méthyle (CH 3 ). De préférence, dans l’étape de réaction par couplage (b2), le toluène est présent dans une quantité molaire en excès par rapport au diphénylméthane. Ladite au moins étape de réaction (b2) peut être mise en œuvre après au moins la ou les étapes (b1), (c), (d), (e). De préférence, ladite au moins étape de réaction (b2) est mise en œuvre après au moins ladite étape (e). Etape(s) additionnelle(s) Comme indiqué précédemment, le procédé selon l’invention comprend éventuellement au moins une étape d’ajout (e’) de chlore (Cl 2 ), susceptible d’être issu d’au moins un procédé d’électrolyse d’au moins une solution aqueuse de chlorure de sodium (NaCl) ou de tout autre procédé de synthèse, à au moins ladite étape (a). De préférence, le procédé selon l’invention comprend au moins une étape d’ajout (e’) de chlore (Cl 2 ), susceptible d’être issu d’au moins un procédé d’électrolyse d’au moins une solution aqueuse de chlorure de sodium (NaCl) ou de tout autre procédé de synthèse, à au moins ladite étape (a). Ladite au moins étape d’ajout (e’) a pour but d’ajouter du chlore (Cl 2 ) qui n’est pas issu d’au moins ladite étape de conversion (d), à l’étape de chloration (a). En d’autres termes, ladite au moins étape (e’) a pour but d’ajouter du chlore (Cl 2 ) « frais », i.e. qui n’est pas issu d’au moins l’étape de conversion (d), pour être consommé en tant que réactif par au moins ladite étape de chloration (a). Ainsi ladite au moins étape (e’) permet de compléter l’apport en chlore (Cl 2 ), issu de ladite au moins étape de conversion (d). Ladite au moins étape (e’) comprend au moins l’ajout de chlore (Cl 2 ), susceptible d’être issu d’au moins un procédé d’électrolyse d’au moins une solution aqueuse de chlorure de sodium (NaCl), de l’acide chlorhydrique (HCl) obtenu par au moins un procédé de synthèse d’au moins un isocyanate, en particulier mis en œuvre par phosgénation d’au moins une amine, de l’acide chlorhydrique (HCl) obtenu par au moins un procédé de synthèse d’au moins un ester de carbonate mis en œuvre par phosgénation d’au moins un alcool, ou de l’acide chlorhydrique (HCl) obtenu par au moins un procédé de synthèse d’au moins un acide méthanesulfonique. De préférence, ladite au moins étape (e’) comprend au moins l’ajout de chlore (Cl 2 ) issu d’au moins un procédé d’électrolyse d’au moins une solution aqueuse de chlorure de sodium (NaCl). Le procédé selon l’invention peut comprendre en outre au moins une étape de récupération (g1) du toluène n’ayant pas réagi à la ou les étapes (a) et/ou la ou les étapes (b2), et au moins une étape de transfert (g2) du toluène vers au moins ladite étape (a) et/ou (b2). Ladite au moins étape (g1) a ainsi pour but de récupérer l’excès du toluène, mis en œuvre au cours d’au moins ladite étape (a) et/ou (b2), et ladite au moins étape (g2) a pour but de transférer ledit excès du toluène vers au moins ladite étape (a) et/ou (b2). Lesdites au moins étapes (g1) et (g2) permettent ainsi de recycler le toluène n’ayant pas réagi pour être consommé(s) en tant que réactif par au moins ladite étape (a) et/ou (b2). En d’autres termes, de préférence, le procédé selon l’invention comprend au moins une étape de récupération (g1) de l’excès en toluène, issu d’au moins ladite étape (a) et/ou (b2), et au moins une étape (g2) de transfert dudit excès vers au moins ladite étape (a) et/ou (b2). Le procédé selon l’invention peut également comprendre au moins une étape d’ajout (g3) d’au moins du toluène, qui n’est pas mis en œuvre au moins dans au moins ladite étape (a) et/ou (b2), dans au moins ladite étape (a) et/ou (b2). En d’autres termes, l’étape (g3) a pour but d’ajouter au moins du toluène « frais », i.e. qui n’est pas mis en œuvre au moins dans l’étape (a) et/ou (b2), pour être consommé en tant que réactif par au moins l’étape (a) et/ou (b2). De préférence, le procédé selon l’invention comprend en outre : au moins une étape de récupération (g1) du toluène en excès mis en œuvre dans l’étape de chloration (a) du toluène et/ou du toluène en excès mis en œuvre dans l’étape de réaction par couplage (b2) entre le diphénylméthane et le toluène, au moins une étape d’ajout (g2) du toluène récupéré par au moins l’étape (g1) vers la ou les étapes (a) et (b2) telles que définies précédemment. Le procédé selon l’invention peut comprendre en outre au moins une étape de récupération (h1) du benzène n’ayant pas réagi à l’étape (b1) et, et au moins une étape de transfert (h2) du benzène vers au moins la ou les étapes (b1). Ladite au moins étape (h1) a ainsi pour but de récupérer l’excès de benzène, mis en œuvre au cours d’au moins ladite étape (b1), et ladite au moins étape (h2) a pour but de transférer ledit excès en benzène vers au moins ladite étape (b1). Lesdites au moins étapes (h1) et (h2) permettent ainsi de recycler le benzène, n’ayant pas réagi pour être consommé(s) en tant que réactif par au moins ladite étape (b1). En d’autres termes, de préférence, le procédé selon l’invention comprend au moins une étape de récupération (h1) de l’excès en benzène, issu d’au moins ladite étape (b1), et au moins une étape (h2) de transfert dudit excès vers au moins ladite étape (b1). Le procédé selon l’invention peut comprendre en outre au moins une étape de récupération (h3) du benzène produit à l‘étape (b2) et, et au moins une étape de transfert (h4) du benzène vers au moins la ou les étapes (b1). Ladite au moins étape (h3) a ainsi pour but de récupérer le benzène, produit au cours d’au moins ladite étape (b2), et ladite au moins étape (h4) a pour but de transférer ledit benzène produit vers au moins ladite étape (b1). Lesdites au moins étapes (h3) et (h4) permettent ainsi de recycler le benzène, produit lors de l’étape (b2) pour être consommé(s) en tant que réactif par au moins ladite étape (b1). En d’autres termes, de préférence, le procédé selon l’invention comprend au moins une étape de récupération (h3) du benzène produit lors de ladite étape (b2), et au moins une étape (h4) de transfert dudit benzène produit vers au moins ladite étape (b1). Le procédé selon l’invention peut également comprendre au moins une étape (h5) d’ajout de benzène « frais », i.e. qui n’est pas mis en œuvre au moins dans l’étape (b1) et ou (b2), pour être consommé en tant que réactif par au moins l’étape (b1). Selon un mode de réalisation préféré, le procédé selon l’invention comprend : au moins une étape (a) de chloration du toluène, conduisant au moins à la formation d’acide chlorhydrique (HCl) et au moins du chlorure de benzyle, au moins une étape de réaction par couplage (b1) entre au moins le chlorure de benzyle, obtenu à l’issue d’au moins ladite étape (a), et du benzène, conduisant au moins à la formation d’acide chlorhydrique (HCl) et au diphénylméthane, au moins une étape de récupération (c) de l’acide chlorhydrique (HCl) formé à l’issue d’au moins la ou les étape(s) (a) et/ou (b1), au moins une étape de conversion (d) de l’acide chlorhydrique (HCl) en chlore (Cl 2 ) et en hydrogène (H 2 ) mise en œuvre par électrolyse de l’acide chlorhydrique (HCl), au moins une étape de transfert (e) du chlore (Cl 2 ), issu d’au moins la ou les étapes de conversion (d), vers au moins ladite étape de chloration (a), au moins une étape de réaction (b2) entre le diphénylméthane, obtenu à l’issue d’au moins la ou les étapes (b1), et du toluène, pour conduire au moins à la formation d’au moins un composé de formule (I) et/ou au moins l’un de ses isomères géométriques, optionnellement au moins une étape d’ajout (e’) de chlore (Cl 2 ), susceptible d’être issu d’au moins un procédé d’électrolyse d’au moins une solution aqueuse de chlorure de sodium (NaCl) ou de tout autre procédé de synthèse, au moins à la ou les étapes (a), optionnellement au moins une étape de récupération (g1) d’au moins dudit composé aromatique alkylé de formule (I) n’ayant pas réagi à l’étape (a) et/ou l’étape (b2) et au moins une étape de transfert (g2) d’au moins dudit composé aromatique alkylé de formule (I) vers au moins la ou les étapes (a) et/ou (b2), optionnellement au moins une étape de récupération (h1) du benzène n’ayant pas réagi à la ou les étapes (b1) et au moins une étape de transfert (h2) du benzène vers au moins la ou les étapes (b1), optionnellement au moins une étape de récupération (h3) du benzène produit à la ou les étapes (b2) et au moins une étape de transfert (h4) du benzène vers au moins la ou les étapes (b1), au moins une étape de valorisation de l’hydrogène (H 2 ) issu d’au moins l’étape (d). La ou les étapes de chloration (a), d’une part, et la ou les étapes de réaction par couplage et transalkylation (b1) et (b2), d’autre part, peuvent être mises en œuvre sur des sites différents ou sur le même site. De préférence, la ou les étapes de chloration (a), d’une part, et la ou les étapes de réaction par couplage et transalkylation (b1) et (b2), d’autre part, sont mises en œuvre sur le même site afin de réduire les coûts d’investissement et l’empreinte carbone lié au transport du chlorure du composé aromatique de formule (I) d’un site à un autre. Ladite au moins étape de valorisation de l’hydrogène (H 2 ) peut être mise en œuvre avant ou après la ou les étapes (e’), (g1) et (g2), et/ou (h1) et (h2), de préférence après les étapes (e’), (g1) et (g2), (h1) et (h2). Les exemples suivants servent à illustrer l’invention sans toutefois présenter un caractère limitatif. EXEMPLES Exemple 1 Dans l’exemple suivant, on met en œuvre un procédé de préparation de benzyltoluène (BT) pur (i.e. ne comprenant pas de dibenzyltoluène) selon l’invention. On calcule la quantité d’acide chlorhydrique (HCl) recyclé par tonne de benzyltoluène (BT) produit par le procédé selon l’invention. Pour chaque quantité d’acide chlorhydrique (HCl) recyclé par tonne de benzyltoluène (BT) produit par le procédé selon l’invention, on calcule les volumes de chlore (Cl 2 ) « frais », issu d’un procédé d’électrolyse de solutions aqueuses de chlorure de sodium nécessaire à l’étape de chloration (a) du toluène en présence de chlore (Cl 2 ), la quantité de soude (NaOH) produite au cours de ce procédé d’électrolyse, la quantité de sel NaCl consommée au cours de ce procédé d’électrolyse, ainsi que la quantité d’hydrogène issue de ce procédé d’électrolyse. Les quantités sont données dans le tableau 1 suivant : Quantité de HCl recyclée par tonne de BT pur Quantité de chlore (kg) Quantité de soude (kg) Quantité d’hydrogène (Nm 3 ) Quantité de sel (kg) 0 390 429 122 780 80 78 86 24 156 90 39 43 12 78 95 20 21 6 39 Les résultats montrent que plus le procédé selon l’invention recycle de quantité d’HCl, plus les volumes de chlore (Cl 2 ) frais, i.e. d’un procédé d’électrolyse de solutions aqueuses de chlorure de sodium nécessaire à la mise en œuvre de l’étape de chloration du toluène, diminuent. De la même façon, plus la quantité d’HCl recyclée par tonne de BT pur augmente, plus la quantité de soude (NaOH), coproduite au cours du procédé d’électrolyse du sel, diminue. De la même façon, plus la quantité d’HCl recyclée par tonne de BT pur augmente, plus la quantité d’hydrogène, coproduite au cours du procédé d’électrolyse du sel, diminue. De la même façon, plus la quantité d’HCl recyclée par tonne de BT pur augmente, plus la quantité de sel consommée par le procédé d’électrolyse diminue. Les résultats confirment que le procédé selon l’invention permet de préserver les ressources naturelles, tels que les sels de chlorure de sodium, nécessaires à la production de nouveaux volumes de chlore (Cl 2 ) et de limiter la coproduction de soude. Exemple 2 Dans l’exemple suivant, on calcule le volume d’hydrogène récupéré en fonction du taux de recyclage du chlore (Cl 2 ) lors de l’étape de conversion (d) du procédé de préparation du benzyltoluène et/ou dibenzyltoluène selon l’invention. Le tableau 2 indique les quantités produites de chlore, de soude et d’hydrogène (H 2 ) en cas d’hydrolyse d’une solution aqueuse de sel (NaCl). Le tableau 3 indique les quantités produites de chlore (Cl 2 ) et d’hydrogène (H 2 ) lorsque l’acide chlorhydrique (HCl) est converti par un procédé d’électrolyse. Les résultats sont donnés dans les tableaux 2 et 3 suivants : NaCl H 2 0 Chlore NaOH H 2 Equivalent 2 2 1 2 1 MM 58,5 18 71 40 2 KG 610,7 187,9 370,6 417,6 10,4 mol 10,44 10,4 5,2 10,4 5,2 Les résultats montrent que l’étape de conversion (d) du procédé selon l’invention permet d’obtenir la même quantité de chlore (Cl 2 ) que dans un procédé d’électrolyse de solution aqueuse de chlorure de sodium visant à produire des volumes de chlore (Cl 2 ) « frais » destinés à être consommés dans l’étape de chloration (a). Le procédé selon l’invention permet bien d’optimiser la valorisation des produits nécessaires à la décarbonisation de l’industrie. Procédé de préparation d’au moins un composé de formule (I) et/ou au moins l’un de ses isomères géométriques : Formule (I) dans laquelle : n 1 est un entier valant 0 ou 1, et R représente un groupe méthyle, ledit procédé comprenant : au moins une étape de chloration (a) du toluène conduisant au moins à la formation de chlorure de benzyle et d’acide chlorhydrique (HCl), au moins une étape de réaction par couplage (b1) entre le chlorure de benzyle, obtenu au moins à l’étape (a), et du benzène, conduisant au moins à la formation de diphénylméthane et d’acide chlorhydrique (HCl), au moins une étape de récupération (c) de l’acide chlorhydrique (HCl) formé à l’issue d’au moins ladite étape (a) et/ou (b1), au moins une étape de conversion (d) de l’acide chlorhydrique (HCl), récupéré à l’issue d’au moins ladite étape (c), en chlore (Cl 2 ), au moins une étape de transfert (e) du chlore (Cl 2 ), issu d’au moins ladite étape de conversion (d), vers ladite étape de chloration (a), au moins une étape de réaction (b2) entre le diphénylméthane, obtenu à l’issue de ladite étape de réaction par couplage (b1), et du toluène, conduisant à la formation d’au moins un composé de formule (I) et/ou au moins l’un de ses isomères géométriques, optionnellement au moins une étape d’ajout (e’) de chlore (Cl 2 ), susceptible d’être issu d’au moins un procédé d’électrolyse d’au moins une solution aqueuse de chlorure de sodium (NaCl) ou de tout autre procédé de synthèse, à ladite étape (a). Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que dans la formule (I), n 1 est un entier valant 0. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l’étape de chloration (a) est une réaction par activation radicalaire, de préférence sous l’effet de rayons ultraviolets. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le toluène est dans une quantité molaire en excès par rapport au chlore (Cl 2 ) dans ladite au moins étape de chloration (a). Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite au moins étape de conversion (d) est une électrolyse de l’acide chlorhydrique (HCl) conduisant à la formation de chlore (Cl 2 ) et d’hydrogène (H 2 ). Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu’il comprend en outre au moins une étape de valorisation (f) de l’hydrogène (H 2 ), de préférence au moins une étape de stockage (f) de tout ou partie de l’hydrogène (H 2 ) dans le ou les composés de formule (I) et/ou au moins l’un de ses isomères géométriques synthétisé(s) à ladite étape (b2). Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comprend au moins une étape d’ajout (e’) de chlore (Cl 2 ), susceptible d’être issu d’au moins un procédé d’électrolyse d’au moins une solution aqueuse de chlorure de sodium (NaCl) ou de tout autre procédé de synthèse, à ladite au moins étape (a). Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comprend au moins une étape de récupération (g1) du toluène n’ayant pas réagi à ladite au moins étape (a) et/ou ladite au moins étape (b2), et au moins une étape de transfert (g2) dudit toluène vers au moins la ou les étapes (a) et/ou (b2). Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comprend en outre au moins une étape d’ajout (g3) du toluène, qui n’est pas mis en œuvre au moins dans la ou les étapes (a) et/ou (b2), dans au moins la ou les étapes (a) et/ou (b2). Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comprend en outre au moins une étape de récupération (h1) du benzène n’ayant pas réagi à la ou les étapes (b1) et au moins une étape de transfert (h2) du benzène vers au moins la ou les étapes (b1). Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comprend en outre au moins une étape de récupération (h3) du benzène produit à la ou les étapes (b2) et au moins une étape de transfert (h4) du benzène vers au moins la ou les étapes (b1).