Brevet FR3162831A1 — publié le 20251205

L’invention concerne un dispositif de tourbillonnement axial (80’) comprenant : une première couronne cylindrique circulaire (81’) présentant un premier diamètre (D1) et s’étendant autour d'un axe longitudinal (L) de manière à être traversée par ledit flux d’air (F) entre une extrémité longitudinale amont et une extrémité longitudinale aval lorsque ladite turbomachine (1) est en fonctionnement ; une pluralité d’aubes (83’) s’étendant longitudinalement entre un bord d’attaque et un bord de fuite, ledit bord d’attaque étant incliné par rapport audit axe longitudinal (L) de manière à définir un angle d’écoulement d’air d’entrée, et ledit bord de fuite étant incliné par rapport audit axe longitudinal (L) de manière à définir un angle d’écoulement d’air de sortie, chacune desdites aubes s’étendant radialement sur une hauteur (h) comprise entre une surface intérieure de ladite première couronne cylindrique circulaire. Figure 4. DISPOSITIF DE TOURBILLONNEMENT AXIAL POUR CHAMBRE DE COMBUSTION DE TURBOMACHINE. Domaine de l’invention La présente invention se rapporte au domaine des turbomachines d’aéronef. Plus particulièrement, l’invention se rapporte à un dispositif de tourbillonnement axial configuré pour être positionné à proximité de l’alimentation de la chambre de combustion d’une turbomachine d’aéronef. Etat de la technique antérieure Classiquement, une turbomachine comporte un générateur de gaz de part et d’autre duquel sont agencés selon un axe longitudinal de la turbomachine un compresseur basse pression et une turbine basse pression, ce générateur de gaz comprenant un compresseur haute pression, une chambre de combustion et une turbine haute pression. La chambre de combustion est, de manière connue, l’élément où vont se mélanger un combustible avec un flux d’air traversant cette turbomachine. De nombreux travaux sont menés afin d’optimiser cette portion de la turbomachine et notamment afin d’améliorer la qualité de la combustion et de stabiliser cette combustion à l’intérieur de la chambre de combustion. Pour ce faire, il est courant de mettre en œuvre un dispositif de tourbillonnement au niveau de l’alimentation de la chambre de combustion pour générer de la turbulence ainsi qu’un éclatement tourbillonnaire. Un tel dispositif permet ainsi d’améliorer de nombreux paramètres de la combustion telles que la consommation ou la place nécessaire à la réalisation de cette combustion, et permet également de créer un écoulement tournant de manière plus uniforme, ce qui permet que la flamme de combustion soit réduite dans la chambre de combustion et qui offre ainsi la possibilité de réduire la longueur de la chambre de combustion de long de l’axe longitudinal de cette chambre. Toutefois, la giration, qui est le rapport entre la vitesse tangentielle du flux d’air introduit par le dispositif de tourbillonnement et la vitesse axiale du flux d’air introduit par le dispositif de tourbillonnement, doit être suffisamment importante afin de générer un niveau satisfaisant de turbulence. En revanche, ce niveau satisfaisant de turbulence peut provoquer un éclatement tourbillonnaire à proximité d’un injecteur de combustible du fait du déficit de vitesse axiale au centre du tourbillon engendré. Un tel éclatement précoce peut créer un risque de retour de flamme, notamment pour certains types de combustibles qui s’avèrent très réactifs, et peut également provoquer une forte perte de charge, ce qui n’est pas acceptable. Il existe donc un besoin de fournir une solution permettant de parer au problème de déficit de vitesse axiale au centre du tourbillon engendré de sorte à limiter voire supprimer les risques d’éclatement précoce du tourbillon. L’invention a pour but de remédier au moins en partie aux inconvénients mentionnés ci-dessus relatifs aux techniques de l’art antérieur. Pour ce faire, l’invention concerne un dispositif de tourbillonnement axial pour chambre de combustion de turbomachine, ledit dispositif de tourbillonnement axial étant configuré pour pouvoir être positionné au sein de ladite turbomachine dans une position de montage dans laquelle ledit dispositif de tourbillonnement axial est traversé par un flux d’air F arrivant axialement sur ledit dispositif de tourbillonnement axial et s’écartant axialement en aval dudit dispositif de tourbillonnement axial lorsque ladite turbomachine est en fonctionnement, ledit dispositif de tourbillonnement axial comprenant : une première couronne cylindrique circulaire présentant un premier diamètre D1 et s’étendant autour d'un axe longitudinal L de manière à être traversée par ledit flux d’air axial F entre une extrémité longitudinale amont et une extrémité longitudinale aval lorsque ladite turbomachine est en fonctionnement ; une pluralité d’aubes s’étendant longitudinalement entre un bord d’attaque et un bord de fuite, ledit bord d’attaque étant incliné par rapport audit axe longitudinal L de manière à définir un angle d’écoulement d’air d’entrée, et ledit bord de fuite étant incliné par rapport audit axe longitudinal L de manière à définir un angle d’écoulement d’air de sortie, chacune desdites aubes s’étendant radialement sur une hauteur comprise entre une surface intérieure de ladite première couronne cylindrique circulaire jusqu’à une distance prédéfinie dudit axe longitudinal L. Ainsi, la solution proposée permet de repousser l’éclatement tourbillonnaire en aval du dispositif de tourbillonnement axial et donc de diminuer le niveau de giration et donc le déficit de vitesse axiale au niveau du centre du tourbillon, ce qui permet non seulement de réduire la perte de charge, mais également de réduire le risque de retour de flamme, tout en conservant des niveaux de giration importants sur la périphérie, favorables à la qualité de combustion. Selon un aspect particulier d’au moins un mode de réalisation de l’invention, pour chaque aube, l’angle d’écoulement d’air de sortie présente une variation angulaire en valeur absolue comprise entre 20° et 50° par rapport à l’angle d’écoulement d’air d’entrée de sorte que l’inclinaison dudit bord de fuite diffère de l’inclinaison dudit bord d’attaque. Cette variation angulaire peut dépendre du type d’application et de la nécessité du dispositif de tourbillonnement axial d’imposer un changement de direction au flux d’air axial F entre l’amont et l’aval. Selon un aspect particulier d’au moins un mode de réalisation de l’invention, pour chaque aube, la variation angulaire est inégale sur la hauteur de l’aube. En d’autres termes, l’angle d’écoulement d’air d’entrée varie sur la hauteur de veine et donc la déviation du flux d’air axial F d’entrée varie sur la hauteur de veine. En outre, l’angle d’écoulement d’air de sortie varie sur la hauteur de veine et donc la déviation du flux d’air axial F de sortie varie sur la hauteur de veine. Selon un aspect particulier d’au moins un mode de réalisation de l’invention, pour chaque aube la variation angulaire au voisinage d’un centre du dispositif de tourbillonnement axial est inférieur ou égal à 20° en valeur absolue. Selon un aspect particulier d’au moins un mode de réalisation de l’invention, le dispositif de tourbillonnement axial comprend en outre une deuxième couronne cylindrique circulaire concentrique avec ladite première couronne cylindrique circulaire et présentant un deuxième diamètre D2 inférieur audit premier diamètre D1, lesdites aubes s’étendant radialement depuis une surface intérieure de ladite première couronne cylindrique circulaire jusqu’à une surface extérieure de ladite deuxième couronne cylindrique circulaire. Selon un aspect particulier d’au moins un mode de réalisation de l’invention, ledit deuxième diamètre D2 présente un ratio dimensionnel par rapport audit premier diamètre D1 compris entre 0,05 et 0,5. Selon un aspect particulier d’au moins un mode de réalisation de l’invention, le dispositif de tourbillonnement axial comprend en outre une troisième couronne cylindrique circulaire concentrique avec ladite première couronne cylindrique circulaire et présentant un troisième diamètre D3 inférieur audit deuxième diamètre D2, lesdites aubes s’étendant radialement depuis une surface intérieure de ladite première couronne cylindrique circulaire jusqu’à une surface extérieure de ladite deuxième couronne cylindrique circulaire, ladite troisième couronne cylindrique circulaire étant reliée à ladite deuxième couronne cylindrique circulaire par le biais d'ailettes s'étendant radialement depuis une surface intérieure de ladite deuxième couronne cylindrique circulaire jusqu’à une surface extérieure de ladite troisième couronne cylindrique circulaire. Selon un aspect particulier d’au moins un mode de réalisation de l’invention, le dispositif de tourbillonnement axial comprend un corps central, ladite première couronne cylindrique circulaire étant positionnée autour dudit corps central, et comprend en outre une couronne cylindrique circulaire annexe positionnée autour dudit corps central et au contact dudit corps central, axialement en aval de ladite première couronne cylindrique circulaire, et comprend en outre une pluralité d’aubes annexes s’étendant radialement vers l’extérieur depuis une surface extérieure de ladite couronne cylindrique circulaire annexe. Selon un aspect particulier d’au moins un mode de réalisation de l’invention, ladite pluralité d’aubes annexes s’étend radialement vers l’extérieur de sorte que ladite couronne cylindrique circulaire annexe présente un diamètre inférieur audit premier diamètre D1. Selon un aspect particulier d’au moins un mode de réalisation de l’invention, ladite couronne cylindrique circulaire annexe présente un diamètre D4 inférieur à la moitié dudit premier diamètre D1. Selon un aspect particulier d’au moins un mode de réalisation de l’invention, lesdites aubes annexes sont orientées par rapport audit axe longitudinal L selon un angle compris entre -10° et 10°. L’invention concerne également une turbomachine comprenant un ensemble pour chambre de combustion comprenant au moins un dispositif de tourbillonnement axial selon l’un des modes de réalisation précités, ledit au moins un dispositif de tourbillonnement axial étant positionné au sein de ladite turbomachine dans une position de montage dans laquelle ledit dispositif de tourbillonnement axial est traversé par un flux d’air F arrivant axialement sur ledit dispositif de tourbillonnement axial et s’écartant axialement en aval dudit dispositif de tourbillonnement axial lorsque ladite turbomachine est en fonctionnement. Présentation des figures L’invention, ainsi que les différents avantages qu’elle présente, seront plus facilement compris à la lumière de la description qui va suivre de plusieurs modes de réalisation illustratifs et non limitatifs de celle-ci, et des dessins annexés parmi lesquels : FIG. 1 est une vue schématique en coupe d’une turbomachine d’aéronef ; FIG. 2 est une vue en perspective illustrant un ensemble selon un premier mode de réalisation de l’invention ; FIG. 3 et FIG. 3 sont des vues respectivement de face et en perspective d’un dispositif de tourbillonnement axial selon le premier mode de réalisation de l’invention ; FIG. 4 et FIG. 4 sont des vues respectivement de face et en perspective d’un dispositif de tourbillonnement axial selon un deuxième mode de réalisation de l’invention ; FIG. 5 et FIG. 5 sont des vues respectivement de face et en perspective d’un dispositif de tourbillonnement axial selon un troisième mode de réalisation de l’invention ; FIG. 6 et FIG. 6 sont des vues respectivement de face et en perspective d’un dispositif de tourbillonnement axial selon un quatrième mode de réalisation de l’invention ; FIG. 7 et FIG. 7 sont des vues respectivement de face et en perspective d’un dispositif de tourbillonnement axial selon un cinquième mode de réalisation de l’invention, et FIG. 8 et FIG. 8 sont des vues respectivement de face et en perspective d’un dispositif de tourbillonnement axial selon un sixième mode de réalisation de l’invention. Description détaillée d’un mode de réalisation de l’invention En référence à la FIG. 1 , il est représenté un turboréacteur 1 à double flux et à double corps, présentant un taux de dilution élevé. Comme décrit précédemment, un turboréacteur 1 comporte de façon classique un générateur de gaz 2 de part et d’autre duquel sont agencés un compresseur basse pression 4 et une turbine basse pression 12, ce générateur de gaz 2 comprenant un compresseur haute pression 6, une chambre de combustion 8 et une turbine haute pression 10. Par la suite, les termes « avant » et « arrière » sont considérés selon une direction 14 opposée à la direction d’écoulement principale des gaz au sein du turboréacteur, cette direction 14 étant parallèle à l’axe longitudinal 3 de celle-ci. En revanche, les termes « amont » et « aval » sont considérés selon la direction d’écoulement principale des gaz au sein du turboréacteur. Le compresseur basse pression 4 et la turbine basse pression 12 forment un corps basse pression, et sont reliés l’un à l’autre par un arbre basse pression 11 centré sur l’axe 3. De même, le compresseur haute pression 6 et la turbine haute pression 10 forment un corps haute pression, et sont reliés l’un à l’autre par un arbre haute pression 13 centré sur l’axe 3 et agencé autour de l’arbre basse pression 11. Les arbres sont supportés par des paliers de roulement 19, qui sont lubrifiés en étant agencés dans des enceintes d’huile. Il en est de même pour le moyeu de soufflante 17, également supporté par des paliers de roulement 19. Le turboréacteur 1 comporte par ailleurs, à l’avant du générateur de gaz 2 et du compresseur basse pression 4, une soufflante 15 unique qui est ici agencée directement à l’arrière d’un cône d’entrée d’air du moteur. La soufflante 15 est rotative selon l’axe 3, et entourée d’un carter de soufflante. Sur la FIG. 1 , elle n’est pas entraînée directement par l’arbre basse pression 11, mais seulement entraînée indirectement par cet arbre via un réducteur 20, ce qui lui permet de tourner avec une vitesse plus lente. Néanmoins, une solution à entraînement direct de la soufflante 15, par l’arbre basse pression 11, entre dans le cadre de l’invention. En outre, le turboréacteur 1 définit une veine primaire 16 configurée pour être traversée par un flux primaire, ainsi qu’une veine secondaire 18 configurée pour être traversée par un flux secondaire situé radialement vers l’extérieur par rapport au flux primaire, le flux de la soufflante étant donc divisé. Comme cela est connu de l’homme du métier, la veine secondaire 18 est délimitée radialement vers l’extérieur en partie par une virole extérieure 23, préférentiellement métallique, prolongeant vers l’arrière le carter de soufflante. Bien que cela n’ait pas été représenté, le turboréacteur 1 est équipé d’un ensemble d’équipements, par exemple du type pompe à carburant, pompe hydraulique, alternateur, démarreur, actionneur stator à calage variable (VSV), actionneur de vanne de décharge, ou encore générateur électrique de puissance. Il s’agit notamment d’un équipement pour la lubrification du réducteur 19. Ces équipements sont entraînés par une boîte d’accessoires ou AGB (non représentée), qui est également lubrifiée. En aval de la soufflante 15, dans la veine secondaire 18, il est prévu une couronne d’aubes directrices qui sont ici des aubes directrices de sortie 24 (ou OGV, de l’anglais « Outlet Guide Vane »). Ces aubes statoriques 24 relient la virole extérieure 23 à un carter 26 entourant le compresseur basse pression 4. Elles sont espacées circonférentiellement les unes des autres, et permettent de redresser le flux secondaire après son passage à travers la soufflante 15. De plus, ces aubes 24 peuvent également remplir une fonction structurale, comme c’est le cas dans les exemples de réalisation qui sont présentement décrits. Elles assurent le transfert des efforts provenant du réducteur et des paliers de roulement 19 des arbres moteur et du moyeu de soufflante, vers la virole extérieure 23. Ensuite, ces efforts peuvent transiter par une attache moteur 30 fixée sur la virole et reliant le turboréacteur à un mât d’accrochage (non représenté) de l’aéronef. Enfin, les aubes directrices de sortie 24 assurent une troisième fonction d’échangeur thermique entre le flux d’air secondaire traversant la couronne d’aubes, et du lubrifiant circulant à l’intérieur de ces aubes 24. Le lubrifiant destiné à être refroidi par les aubes directrices de sorties 24 est celui servant notamment à la lubrification du réducteur 19. Comme discuté précédemment, la chambre de combustion est l’endroit où vont se mélanger un combustible avec un flux d’air traversant cette turbomachine. Pour améliorer la qualité de la combustion et stabiliser cette combustion à l’intérieur de la chambre de combustion, il est prévu selon l’invention la mise en œuvre d’au moins un dispositif de tourbillonnement axial au sein d’un ensemble pour chambre de combustion de turbomachine 1. On présente maintenant, en relation avec les figures 2 à 3B, un premier mode de réalisation de l’invention. L’ensemble pour chambre de combustion comprend donc au moins un dispositif de tourbillonnement axial 80 qui est positionné au sein de la turbomachine, ici autour d’un corps central 100 dans une position de montage. Dans cette position de montage, le dispositif de tourbillonnement axial 80 est traversé par un flux d’air F arrivant axialement sur le dispositif de tourbillonnement axial 80 et s’écartant axialement en aval du dispositif de tourbillonnement axial 80 lorsque la turbomachine est en fonctionnement. Afin de repousser l’éclatement tourbillonnaire en aval du dispositif de tourbillonnement axial et donc de diminuer le niveau de giration et donc le déficit de vitesse axiale au niveau du centre du tourbillon, l’ensemble comprend en outre un dispositif de tourbillonnement axial 80 positionné autour du corps central 100 de sorte à être traversé par un flux d’air axial F. Il est à noter que le corps central peut par exemple présenter une forme cylindrique circulaire, ou une forme en ogive. Comme visible plus particulièrement en figures 3A et 3B, le dispositif de tourbillonnement axial 80 selon ce mode de réalisation comprend : une première couronne cylindrique circulaire 81 présentant un premier diamètre D1 et s’étendant autour de l’axe longitudinal L de manière à être traversée par le flux d’air axial F entre une extrémité longitudinale amont et une extrémité longitudinale aval lorsque la turbomachine est en fonctionnement ; une pluralité d’aubes 83 s’étendent longitudinalement entre un bord d’attaque et un bord de fuite et s’étendant radialement sur une hauteur h comprise entre une surface intérieure de la première couronne cylindrique circulaire 81 jusqu’à une distance prédéfinie de l’axe longitudinal L. Plus particulièrement dans ce mode de réalisation, les aubes sont réparties uniformément sur la circonférence de la première couronne cylindrique circulaire. Elles présentent une inclinaison par rapport à la direction axiale d’écoulement du flux F afin de le dévier. Plus particulièrement, Le bord d’attaque est incliné par rapport à l’axe longitudinal L de manière à définir un angle d’écoulement d’air d’entrée. En outre, le bord de fuite est incliné par rapport à l’axe longitudinal L de manière à définir un angle d’écoulement d’air de sortie. Comme illustré, dans ce mode de réalisation, le dispositif de tourbillonnement axial comprend en outre une deuxième couronne cylindrique circulaire 82 concentrique avec la première couronne cylindrique circulaire 81 et présentant un deuxième diamètre D2 inférieur au premier diamètre D1. Cette deuxième couronne cylindrique circulaire est ici positionnée de telle sorte qu’une surface intérieure de cette deuxième couronne cylindrique 82 est au contact du corps central. En outre, dans ce mode de réalisation, les aubes 83 s’étendent radialement depuis une surface intérieure de la première couronne cylindrique circulaire 81 jusqu’à une surface extérieure de la deuxième couronne cylindrique circulaire 82. De ce fait, dans ce mode de réalisation, la distance prédéfinie de l’axe longitudinal L correspond au rayon de la deuxième couronne cylindrique circulaire 82. En outre, la hauteur h de chacune des aubes 83 correspond dans ce mode de réalisation à la distance radiale entre la première couronne cylindrique circulaire et la deuxième couronne cylindrique circulaire. Dans ce mode de réalisation, le deuxième diamètre D2 présente un ratio dimensionnel, autrement appelé rapport dimensionnel, par rapport au premier diamètre qui est compris entre 0,05 et 0,5. En d’autres termes, le deuxième diamètre D2 présente une dimension comprise entre 5% du premier diamètre D1 et 50% du premier diamètre D1. On présente maintenant, en relation avec les figures 4A et 4B, un deuxième mode de réalisation de l’invention. Comme illustré sur ces figures, dans ce mode de réalisation, le dispositif de tourbillonnement axial 80’ comprend : une première couronne cylindrique circulaire 81’ présentant un premier diamètre D1 et s’étendant autour de l’axe longitudinal L de manière à être traversée par le flux d’air axial F entre une extrémité longitudinale amont et une extrémité longitudinale aval lorsque la turbomachine est en fonctionnement ; une pluralité d’aubes 83’ s’étendent longitudinalement entre un bord d’attaque et un bord de fuite et s’étendant radialement sur une hauteur h comprise entre une surface intérieure de la première couronne cylindrique circulaire 81’ jusqu’à une distance prédéfinie de l’axe longitudinal L. Plus particulièrement dans ce mode de réalisation, les aubes 83’ sont réparties uniformément sur la circonférence de la première couronne cylindrique circulaire. Elles présentent une inclinaison par rapport à la direction axiale d’écoulement du flux F de sorte à le dévier. Plus précisément, Le bord d’attaque est incliné par rapport à l’axe longitudinal L de sorte à définir un angle d’écoulement d’air d’entrée. En outre, le bord de fuite est incliné par rapport à l’axe longitudinal L de sorte à définir un angle d’écoulement d’air de sortie. Dans ce mode de réalisation, pour chaque aube, l’angle d’écoulement d’air de sortie présente une variation angulaire en valeur absolue de 20° à 50° par rapport à l’angle d’écoulement d’air d’entrée de sorte que l’inclinaison dudit bord de fuite diffère de l’inclinaison dudit bord d’attaque. Plus précisément, ici, la variation angulaire est comprise, en valeur absolue, entre 20° et 50°, entre l’angle d’écoulement d’air d’entrée et l’angle d’écoulement d’air de sortie. Cette variation angulaire peut notamment dépendre du type d’application et de la nécessité du dispositif de tourbillonnement axial d’imposer un changement de direction au flux d’air axial F entre l’amont et l’aval. Par ailleurs, et comme plus particulièrement visible sur la FIG. 4 , la variation angulaire est inégale sur la hauteur de l’aube. En d’autres termes, l’angle d’écoulement d’air d’entrée varie sur la hauteur de veine et donc la déviation du flux d’air axial F d’entrée varie sur la hauteur de veine. En outre, l’angle d’écoulement d’air de sortie varie sur la hauteur de veine et donc la déviation du flux d’air axial F de sortie varie sur la hauteur de veine. En outre, cette variation de l’inclinaison du bord d’attaque et du bord de fuite est évolutive de sorte que la courbe s’incline de plus en plus dans la même direction sans faire de torsade. En d’autres termes, la variation de l’inclinaison s’effectue en augmentant l’inclinaison dans le même sens sur tout le long de la hauteur de l’aube. Ici, pour chaque aube la variation angulaire à l’endroit d’un centre du dispositif de tourbillonnement axial est inférieur ou égal à 20° en valeur absolue de manière à limiter les perturbations à proximité du corps central. Ici, le dispositif de tourbillonnement axial comprend en outre une deuxième couronne cylindrique circulaire 82’ concentrique avec la première couronne cylindrique circulaire 81’ et présentant un deuxième diamètre D2 inférieur au premier diamètre D1. Cette deuxième couronne cylindrique circulaire est ici positionnée de telle sorte qu’une surface intérieure de cette deuxième couronne cylindrique 82’ est au contact du corps central (non représenté). En outre, dans ce mode de réalisation, les aubes 83’ s’étendent radialement depuis une surface intérieure de la première couronne cylindrique circulaire 81’ jusqu’à une surface extérieure de la deuxième couronne cylindrique circulaire 82’. De ce fait, dans ce mode de réalisation, la distance prédéfinie de l’axe longitudinal L correspond au rayon de la deuxième couronne cylindrique circulaire 82’. En outre, la hauteur h de chacune des aubes 83’ correspond dans ce mode de réalisation à la distance radiale entre la première couronne cylindrique circulaire 81’ et la deuxième couronne cylindrique circulaire 82’. Ainsi, la variation angulaire au voisinage de la deuxième couronne cylindrique est inférieure ou égale à 20° en valeur absolue. Dans ce mode de réalisation, le deuxième diamètre D2 présente un ratio dimensionnel par rapport au premier diamètre qui est compris entre 0,05 et 0,5. On présente maintenant, en relation avec les figures 5A et 5B, un troisième mode de réalisation de l’invention. Comme illustré sur ces figures, dans ce mode de réalisation, le dispositif de tourbillonnement axial 80’’ comprend : une première couronne cylindrique circulaire 81’’ présentant un premier diamètre D1 et s’étendant autour de l’axe longitudinal L de manière à être traversée par le flux d’air axial F entre une extrémité longitudinale amont et une extrémité longitudinale aval lorsque la turbomachine est en fonctionnement ; une pluralité d’aubes 83’’ s’étendent longitudinalement entre un bord d’attaque et un bord de fuite et s’étendant radialement sur une hauteur h’ comprise entre une surface intérieure de la première couronne cylindrique circulaire 81’’ jusqu’à une distance prédéfinie de l’axe longitudinal L. Dans ce mode de réalisation également, les aubes 83’’ sont réparties uniformément sur la circonférence de la première couronne cylindrique circulaire. Elles présentent une inclinaison par rapport à la direction axiale d’écoulement du flux F afin de le dévier. Plus précisément, Le bord d’attaque est incliné par rapport à l’axe longitudinal L de sorte à définir un angle d’écoulement d’air d’entrée. En outre, le bord de fuite est incliné par rapport à l’axe longitudinal L de sorte à définir un angle d’écoulement d’air de sortie. Comme illustré, dans ce troisième mode de réalisation le dispositif de tourbillonnement axial ne comprend pas d’autre couronne cylindrique circulaire. Ce dispositif de tourbillonnement axial ne comprend pas non plus de corps central. De ce fait, dans ce troisième mode de réalisation, les aubes 83’’ présentent une extrémité libre et s’étendent jusqu’à une distance prédéfinie de l’axe longitudinal L comprise entre 90% du premier diamètre D1 et 55% du premier diamètre D1. En outre, la hauteur h’ de chacune des aubes 83’’ est équivalente pour chacune des aubes 83’’et est comprise entre 10% du premier diamètre D1 et 45% du premier diamètre D1. On présente maintenant, en relation avec les figures 6A et 6B, un quatrième mode de réalisation de l’invention. Comme illustré sur ces figures, dans ce mode de réalisation, le dispositif de tourbillonnement axial 80’’’ comprend : une première couronne cylindrique circulaire 81’’’ présentant un premier diamètre D1 et s’étendant autour de l’axe longitudinal L de manière à être traversée par le flux d’air axial F entre une extrémité longitudinale amont et une extrémité longitudinale aval lorsque la turbomachine est en fonctionnement ; une pluralité d’aubes 83’’’ s’étendent longitudinalement entre un bord d’attaque et un bord de fuite et s’étendant radialement sur une hauteur h’ comprise entre une surface intérieure de la première couronne cylindrique circulaire 81’’’ jusqu’à une distance prédéfinie de l’axe longitudinal L. Plus particulièrement dans ce mode de réalisation, les aubes 83’’’ sont réparties uniformément sur la circonférence de la première couronne cylindrique circulaire 81’’’. Elles présentent une inclinaison par rapport à la direction axiale d’écoulement du flux F afin de dévier. Plus particulièrement, Le bord d’attaque est incliné par rapport à l’axe longitudinal L de manière à définir un angle d’écoulement d’air d’entrée. En outre, le bord de fuite est incliné par rapport à l’axe longitudinal L de manière à définir un angle d’écoulement d’air de sortie. Ici, le dispositif de tourbillonnement axial comprend en outre une deuxième couronne cylindrique circulaire 82’’’ concentrique avec la première couronne cylindrique circulaire 81’’’ et présentant un deuxième diamètre D2’ inférieur au premier diamètre D1. Comme illustré, les aubes 83’’’ s’étendent radialement depuis une surface intérieure de la première couronne cylindrique circulaire 81’’’ jusqu’à une surface extérieure de la deuxième couronne cylindrique circulaire 82’’’. De ce fait, dans ce mode de réalisation, la distance prédéfinie de l’axe longitudinal L correspond au rayon de la deuxième couronne cylindrique circulaire 82’’’. En outre, la hauteur h’ de chacune des aubes 83’’’ correspond dans ce mode de réalisation à la distance radiale entre la première couronne cylindrique circulaire 81’’’ et la deuxième couronne cylindrique circulaire 82’’’. Dans ce mode de réalisation, le deuxième diamètre D2’ présente un ratio dimensionnel par rapport au premier diamètre D1 qui est compris entre 0,05 et 0,5. Ainsi, dans ce mode de réalisation, le dispositif de tourbillonnement axial est similaire au dispositif de tourbillonnement axial du troisième mode de réalisation mais avec la présence d’une deuxième couronne cylindrique circulaire. Egalement, dans ce mode de réalisation, le dispositif de tourbillonnement axial est similaire au dispositif de tourbillonnement axial du premier mode de réalisation mais avec la deuxième couronne cylindrique circulaire qui présente un diamètre D2’ plus grand et des aubes qui présentent une hauteur radiale h’ plus petite, et sans corps central. On présente maintenant, en relation avec les figures 7A et 7B, un cinquième mode de réalisation de l’invention. Comme illustré sur ces figures, dans ce mode de réalisation, le dispositif de tourbillonnement axial 80’’’’ comprend : une première couronne cylindrique circulaire 81’’’’ présentant un premier diamètre D1 et s’étendant autour de l’axe longitudinal L de manière à être traversée par flux d’air axial F entre une extrémité longitudinale amont et une extrémité longitudinale aval lorsque la turbomachine est en fonctionnement; une pluralité d’aubes 83’’’’ s’étendent longitudinalement entre un bord d’attaque et un bord de fuite et s’étendant radialement sur une hauteur h’ comprise entre une surface intérieure de la première couronne cylindrique circulaire 81’’’’ jusqu’à une distance prédéfinie de l’axe longitudinal L. Plus particulièrement dans ce mode de réalisation, les aubes 83’’’’ sont réparties uniformément sur la circonférence de la première couronne cylindrique circulaire 81’’’’. Elles présentent une inclinaison par rapport à la direction axiale d’écoulement du flux F de manière à le dévier. Plus particulièrement, le bord d’attaque est incliné par rapport à l’axe longitudinal L de manière à définir un angle d’écoulement d’air d’entrée. En outre, le bord de fuite est incliné par rapport à l’axe longitudinal L de manière à définir un angle d’écoulement d’air de sortie. Ici, le dispositif de tourbillonnement axial comprend en outre une deuxième couronne cylindrique circulaire 82’’’’ concentrique avec la première couronne cylindrique circulaire 81’’’’ et présentant un deuxième diamètre D2’ inférieur au premier diamètre D1. Comme illustré, les aubes 83’’’’ s’étendent radialement depuis une surface intérieure de la première couronne cylindrique circulaire 81’’’’ jusqu’à une surface extérieure de la deuxième couronne cylindrique circulaire 82’’’’. De ce fait, dans ce mode de réalisation, la distance prédéfinie de l’axe longitudinal L correspond au rayon de la deuxième couronne cylindrique circulaire 82’’’’. En outre, la hauteur h’ de chacune des aubes 83’’’’ correspond dans ce mode de réalisation à la distance radiale entre la première couronne cylindrique circulaire 81’’’’ et la deuxième couronne cylindrique circulaire 82’’’’. Dans ce mode de réalisation, le deuxième diamètre D2’ présente un ratio dimensionnel par rapport au premier diamètre D1 qui est compris entre 0,05 et 0,5. Comme visible sur les figures 7A et 7B, le dispositif de tourbillonnement axial comprend en outre une troisième couronne cylindrique circulaire 84’’’’ concentrique avec la première couronne cylindrique circulaire 81’’’’ et présentant un troisième diamètre D3 inférieur au deuxième diamètre D2’ de la deuxième couronne cylindrique circulaire 82’’’. Une surface intérieure de cette troisième couronne cylindrique 84’’’’ est configurée pour être au contact du corps central (non représenté). Cette troisième couronne cylindrique circulaire 84’’’’ est reliée à la deuxième couronne cylindrique circulaire 82’’’’ par le biais d'ailettes 85’’’’ s'étendant radialement depuis une surface intérieure de la deuxième couronne cylindrique circulaire 82’’’’ jusqu’à une surface extérieure de la troisième couronne cylindrique circulaire 84’’’’. Plus particulièrement, dans ce mode de réalisation, la troisième couronne cylindrique circulaire 84’’’’ est reliée à la deuxième couronne cylindrique circulaire 82’’’’ par le biais de trois ailettes 85’’’’ circonférentiellement uniformément réparties et s'étendant radialement depuis une surface intérieure de la deuxième couronne cylindrique circulaire 82’’’’ jusqu’à une surface extérieure de la troisième couronne cylindrique circulaire 84’’’’. Ainsi, dans ce cinquième mode de réalisation, le dispositif de tourbillonnement axial est similaire au dispositif de tourbillonnement axial du quatrième mode de réalisation mais avec la présence d’une troisième couronne cylindrique circulaire, et avec un corps central (non représenté). On présente maintenant, en relation avec les figures 8A et 8B, un sixième mode de réalisation de l’invention. Comme illustré sur ces figures, dans ce mode de réalisation, le dispositif de tourbillonnement axial 800 comprend : une première couronne cylindrique circulaire 81 présentant un premier diamètre D1 et s’étendant autour de l’axe longitudinal L de manière à être traversée par le flux d’air axial F entre une extrémité longitudinale amont et une extrémité longitudinale aval lorsque la turbomachine est en fonctionnement ; une pluralité d’aubes 83 s’étendent longitudinalement entre un bord d’attaque et un bord de fuite et s’étendant radialement sur une hauteur h comprise entre une surface intérieure de la première couronne cylindrique circulaire 81 jusqu’à une distance prédéfinie de l’axe longitudinal L. Plus particulièrement dans ce mode de réalisation, les aubes sont réparties uniformément sur la circonférence de la première couronne cylindrique circulaire. Elles présentent une inclinaison par rapport à la direction axiale d’écoulement du flux F afin de le dévier. Plus particulièrement, Le bord d’attaque est incliné par rapport à l’axe longitudinal L de manière à définir un angle d’écoulement d’air d’entrée. En outre, le bord de fuite est incliné par rapport à l’axe longitudinal L de manière à définir un angle d’écoulement d’air de sortie. Comme illustré, dans ce mode de réalisation, le dispositif de tourbillonnement axial comprend en outre une deuxième couronne cylindrique circulaire 82 concentrique avec la première couronne cylindrique circulaire 81 et présentant un deuxième diamètre D2 inférieur au premier diamètre D1. Cette deuxième couronne cylindrique circulaire est ici positionnée de telle sorte qu’une surface intérieure de cette deuxième couronne cylindrique 82 est au contact du corps central. En outre, dans ce mode de réalisation, les aubes 83 s’étendent radialement depuis une surface intérieure de la première couronne cylindrique circulaire 81 jusqu’à une surface extérieure de la deuxième couronne cylindrique circulaire 82. De ce fait, dans ce mode de réalisation, la distance prédéfinie de l’axe longitudinal L correspond au rayon de la deuxième couronne cylindrique circulaire 82. En outre, la hauteur h de chacune des aubes 83 correspond dans ce mode de réalisation à la distance radiale entre la première couronne cylindrique circulaire et la deuxième couronne cylindrique circulaire. Dans ce mode de réalisation, le deuxième diamètre D2 présente un ratio dimensionnel par rapport au premier diamètre D1 qui est compris entre 0,05 et 0,5. Dans ce sixième mode de réalisation, et comme illustré sur les figures 8A et 8B, le dispositif de tourbillonnement axial 800 comprend en outre une couronne cylindrique circulaire annexe 86 être positionné autour du corps central 100 et au contact de ce corps central 100, axialement en aval de la première couronne cylindrique circulaire 81. Cette couronne cylindrique circulaire 86 annexe peut par exemple être positionnée en aval de la première couronne cylindrique circulaire 81 à une distance comprise entre 1% du premier diamètre D1 et 300% du premier diamètre D1. Par ailleurs, et comme illustré, le dispositif de tourbillonnement axial 800 comprend une pluralité d’aubes annexes 87 s’étendant radialement vers l’extérieur depuis une surface extérieure de la couronne cylindrique circulaire annexe 86. Ces aubes annexes 87 peuvent par exemple présenter une hauteur h qui est comprise entre 5% du premier diamètre D1 et 50% du premier diamètre D1 à partir d’une surface externe de cette couronne cylindrique circulaire annexe . En d’autres termes, la pluralité d’aubes annexes 87 peut s’étendre radialement vers l’extérieur de sorte que la couronne cylindrique circulaire annexe 86 présente un diamètre inférieur à la moitié du premier diamètre D1. Ces aubes annexes 87 peuvent par exemple être orientées par rapport à l’axe longitudinal L selon un angle compris entre -10° et 10° et Y. Quant à la couronne cylindrique circulaire annexe 86, elle présente un diamètre D4 qui est inférieur au premier diamètre D1. Dans ce mode de réalisation, le diamètre D4 de la couronne cylindrique circulaire annexe 86 est égal au deuxième diamètre D2 de la deuxième couronne cylindrique circulaire 82. Toutefois, on pourrait prévoir des modes de réalisation dans lesquels le rayon du corps central n’est pas axialement constant, avec donc un diamètre D4 non constant axialement. Dispositif de tourbillonnement axial (80, 80’, 80’’, 80’’’, 80’’’’, 800) pour chambre de combustion de turbomachine (1), ledit dispositif de tourbillonnement axial (80, 80’, 80’’, 80’’’, 80’’’’, 800) étant configuré pour pouvoir être positionné au sein de ladite turbomachine (1) dans une position de montage dans laquelle ledit dispositif de tourbillonnement axial (80, 80’, 80’’, 80’’’, 80’’’’, 800) est traversé par un flux d’air F arrivant axialement sur ledit dispositif de tourbillonnement axial (80, 80’, 80’’, 80’’’, 80’’’’, 800) et s’écartant axialement en aval dudit dispositif de tourbillonnement axial (80, 80’, 80’’, 80’’’, 80’’’’, 800) lorsque ladite turbomachine (1) est en fonctionnement, ledit dispositif de tourbillonnement axial (80, 80’, 80’’, 80’’’, 80’’’’, 800) comprenant : une première couronne cylindrique circulaire (81, 81’, 81’’, 81’’’, 81’’’’) présentant un premier diamètre (D1) et s’étendant autour d'un axe longitudinal (L) de manière à être traversée par ledit flux d’air (F) entre une extrémité longitudinale amont et une extrémité longitudinale aval lorsque ladite turbomachine (1) est en fonctionnement ; une pluralité d’aubes (83, 83’, 83’’, 83’’’, 83’’’’) s’étendant longitudinalement entre un bord d’attaque et un bord de fuite, ledit bord d’attaque étant incliné par rapport audit axe longitudinal (L) de manière à définir un angle d’écoulement d’air d’entrée, et ledit bord de fuite étant incliné par rapport audit axe longitudinal (L) de manière à définir un angle d’écoulement d’air de sortie, chacune desdites aubes s’étendant radialement sur une hauteur (h) comprise entre une surface intérieure de ladite première couronne cylindrique circulaire (81, 81’, 81’’, 81’’’, 81’’’’) jusqu’à une distance prédéfinie dudit axe longitudinal (L). Dispositif de tourbillonnement axial (80, 80’, 80’’, 80’’’, 80’’’’, 800) selon la revendication 1, caractérisé en ce que, pour chaque aube (83’), l’angle d’écoulement d’air de sortie présente une variation angulaire en valeur absolue de 20° à 50° par rapport à l’angle d’écoulement d’air d’entrée de sorte que l’inclinaison dudit bord de fuite diffère de l’inclinaison dudit bord d’attaque. Dispositif de tourbillonnement axial (80, 80’, 80’’, 80’’’, 80’’’’, 800) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la variation angulaire est inégale sur ladite hauteur (h) de ladite aube (83’). Dispositif de tourbillonnement axial (80, 80’, 80’’, 80’’’, 80’’’’, 800) selon l’une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une deuxième couronne cylindrique circulaire (82, 82’, 82’’’, 82’’’’) concentrique avec ladite première couronne cylindrique circulaire (81, 81’, 81’’’, 81’’’’) et présentant un deuxième diamètre (D2) inférieur audit premier diamètre (D1), lesdites aubes (83, 83’, 83’’’, 83’’’’) s’étendant radialement depuis une surface intérieure de ladite première couronne cylindrique circulaire (81, 81’, 81’’’, 81’’’’) jusqu’à une surface extérieure de ladite deuxième couronne cylindrique circulaire (82, 82’, 82’’’, 82’’’’). Dispositif de tourbillonnement axial (80, 80’, 80’’, 80’’’, 80’’’’, 800) selon la revendication 4, caractérisé en ce que ledit deuxième diamètre (D2) présente un ratio dimensionnel par rapport audit premier diamètre (D1) compris entre 0,05 et 0,5. Dispositif de tourbillonnement axial (80, 80’, 80’’, 80’’’, 80’’’’, 800) selon l’une des revendications 4 ou 5, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une troisième couronne cylindrique circulaire (84’’’’) concentrique avec ladite première couronne cylindrique circulaire (81’’’’) et présentant un troisième diamètre (D3) inférieur audit deuxième diamètre (D2), lesdites aubes (83’’’’) s’étendant radialement depuis une surface intérieure de ladite première couronne cylindrique circulaire (81’’’’) jusqu’à une surface extérieure de ladite deuxième couronne cylindrique circulaire (82’’’’), ladite troisième couronne cylindrique circulaire (84’’’’) étant reliée à ladite deuxième couronne cylindrique circulaire (82’’’’) par le biais d'ailettes (85’’’’) s'étendant radialement depuis une surface intérieure de ladite deuxième couronne cylindrique circulaire (82’’’’) jusqu’à une surface extérieure de ladite troisième couronne cylindrique circulaire (84’’’’). Dispositif de tourbillonnement axial (80, 80’, 80’’, 80’’’, 80’’’’, 800) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comprend un corps central (100), ladite première couronne cylindrique circulaire (81) étant positionnée autour dudit corps central (100), et en ce qu’il comprend en outre une couronne cylindrique circulaire annexe (86) positionnée autour dudit corps central (100) et au contact dudit corps central (100), axialement en aval de ladite première couronne cylindrique circulaire (81), et en ce qu’il comprend une pluralité d’aubes annexes (87) s’étendant radialement vers l’extérieur depuis une surface extérieure de ladite couronne cylindrique circulaire annexe (86). Dispositif de tourbillonnement axial (80, 80’, 80’’, 80’’’, 80’’’’, 800) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que ladite pluralité d’aubes annexes (87) s’étend radialement vers l’extérieur de sorte que ladite couronne cylindrique circulaire annexe (86) présente un diamètre inférieur audit premier diamètre (D1). Dispositif de tourbillonnement axial (80, 80’, 80’’, 80’’’, 80’’’’, 800) selon la revendication précédente, ladite couronne cylindrique circulaire annexe (86) présentant un diamètre (D4) inférieur à la moitié dudit premier diamètre (D1). Dispositif de tourbillonnement axial (80, 80’, 80’’, 80’’’, 80’’’’, 800) selon l’une des revendications 7 à 9, lesdites aubes annexes (87) étant orientées par rapport audit axe longitudinal (L) selon un angle compris entre -10° et 10°. Turbomachine comprenant un ensemble pour chambre de combustion comprenant au moins un dispositif de tourbillonnement axial (80, 80’, 80’’, 80’’’, 80’’’’, 800) selon l’une des revendications 1 à 10, ledit au moins un dispositif de tourbillonnement axial (80, 80’, 80’’, 80’’’, 80’’’’, 800) étant positionné au sein de ladite turbomachine (1) dans une position de montage dans laquelle ledit au moins un dispositif de tourbillonnement axial (80, 80’, 80’’, 80’’’, 80’’’’, 800) est traversé par un flux d’air F arrivant axialement sur ledit au moins un dispositif de tourbillonnement axial (80, 80’, 80’’, 80’’’, 80’’’’, 800) et s’écartant axialement en aval dudit au moins un dispositif de tourbillonnement axial (80, 80’, 80’’, 80’’’, 80’’’’, 800) lorsque ladite turbomachine (1) est en fonctionnement.