Brevet FR3163468A1 — publié le 20251219

Guide d’onde robuste THz à cœur creux à couplage inhibé comprenant : une gaine microstructurée (SCF1) comprenant une pluralité de motifs tubulaires (MCF1) répartis en anneau autour d’un cœur (C1) de manière à confiner au moins un rayonnement à une longueur d’onde optimale dans ledit cœur une gaine externe (GE1) entourant la gaine microstructurée (SCF1), un guide d’onde formé par ladite gaine externe et ladite gaine microstructurée étant appelée guide d’onde initial, une gaine interne (GI) disposée entre la gaine microstructurée et la gaine externe, les motifs tubulaires étant imbriqués dans la gaine interne de manière à permettre leur maintien mécanique dans le guide d’onde, un indice et une épaisseur de la gaine interne étant optimisés en fonction d’un diamètre du cœur et de la longueur d’onde optimale de sorte qu’un ratio entre un coefficient d’atténuation linéique du guide d’onde robuste et un coefficient d’atténuation linéique du guide d’onde initial soit inférieur ou égal à 5 à la longueur d’onde optimale . Procédé de fabrication d’un guide d’onde robuste THz à cœur creux à couplage inhibé et Guide d’onde robuste THz à cœur creux à couplage inhibé L’invention relève du domaine des fibres optiques microstructurées à cœur creux à couplage inhibé. Les fibres microstructurées à cœur creux peuvent être séparées en deux catégories principales : les fibres à guidage à bande interdite (HC-PCF-PBG pour Hollow-Core ; Photonic-Cristal-Fiber ; Photonic BandGap en anglais) et les fibres à couplage inhibé (HC-PCF-IC pour Hollow-Core ; Photonic-Cristal-Fiber ; Inhibited Coupling en anglais). Ces types de fibre possèdent de nombreux avantages pour une utilisation dans des gyromètres notamment : elles présentent de faibles pertes, il est théoriquement possible de transférer la lumière du cœur de la fibre à un élément résonant de la gaine micro-structurée, ou inversement, de l’élément résonant à un cœur guidant. De même, ce type de fibres montre une fuite de lumière depuis son cœur avec une distribution azimutale et une dépendance de polarisation bien particulière. Le guidage dans les fibres PCF-PBG est provoqué par l’existence de bandes interdites photoniques créées par la périodicité de la structure de la gaine microstructurée. Le guidage des fibres à bande interdite HC-PCF-PBG est réalisé dans un défaut de périodicité (le cœur) qui est d’indice n 1 inférieur à celui de la gaine. Les fibres HC-PCF-PBG possèdent des cœurs creux (section transverse d’air, indice n 1 =1). Ce guidage est donc différent de celui des fibres optiques classiques ou à gaines microstructurées PCF à cœur solide où le guidage et le confinement de la lumière dans le cœur est provoqué par la réflexion totale interne entre le cœur d’indice n 1 et la gaine microstructurée possédant un indice moyen n 2 eff inférieur à n 1 . Alternativement, les fibres à couplage inhibé (ou fibres IC) sont des fibres optiques qui présentent des parois de cœur à courbure négative offrant de nombreux avantages. Elles permettent une faible atténuation, une capacité à conserver la polarisation, des modes de cœur d’une dimension relativement grande, un chevauchement spatial très faible entre le mode de cœur et la paroi en silice du cœur et une efficacité de couplage dépassant 90% (voir Debord, B. et al . Hollow-Core Fiber Technology: The Rising of “Gas Photonics”. Fibers 2019, 7, 16. ). Dans une fibre à cœur creux HC-PCF de type IC, le mode de cœur et le mode de gaine ayant le même indice effectif, la lumière se propageant dans le cœur pourrait donc théoriquement se propager dans la gaine. Cependant, le confinement et le guidage du mode de cœur dans ces fibres est basé sur l’inhibition (ou anti-résonance) entre le couplage du mode de cœur et du mode de la gaine, cette inhibition étant obtenue par la structure de la gaine microstructurée et celle du contour du coeur. En d’autres termes, le produit scalaire entre le champ électrique du mode de cœur |ϕ coeur ⟩ et celui du mode de la gaine |ϕ gaine ⟩ est très faible. Le terme de couplage entre ces deux modes peut être réduit en ayant une faible intersection spatiale entre les champs |ϕ coeur ⟩ et |ϕ gaine ⟩ ou par un fort décalage entre la phase spatiale transverse du mode de cœur et celui du mode de la gaine. Ce confinement n’existant que pour certaines gammes de longueurs d’onde, on observe alors des discontinuités dans la courbe de dispersion d’indice et donc dans la courbe de transmission. La figure 1A présente une courbe des pertes par propagation en fonction de la longueur d’onde d’une fibre FE typique HC-PCF de type IC connue de l’art antérieur et illustrée en figure 1B. Plus précisément, la figure 1B illustre schématiquement une section transverse d’une fibre FE appelée HC-PCF-IC-SR-TL car la gaine microstructurée GS comprend une pluralité de motifs tubulaires MT (« Tubular Lattice » ou TL en anglais) -typiquement en silice- agencés autour du cœur creux C en un unique anneau (« Single Ring » ou SR en anglais) au sein d’une gaine externe GE. De manière connue en soi, afin de réaliser le confinement et le guidage d’un rayonnement à une longueur d’onde dans le cœur C1, les motifs tubulaires MT présentent une épaisseur de paroi et un indice tel que : , , avec . Dans l’exemple illustré, l’épaisseur de paroi des motifs tubulaires vaut . On observe en figure 1A des discontinuités dans la courbe de pertes par propagation. On observe que les longueurs d’onde comprises dans la gamme Zcf présentent des pertes très faibles car il existe une faible intersection spatiale entre les champs |ϕ coeur ⟩ et |ϕ gaine ⟩ ou un fort décalage entre la phase spatiale transverse du mode de cœur et celui du mode de la gaine. Les longueurs d’onde comprise dans cette gamme Zcf peuvent donc être guidées au sein du cœur C sur de longues distances. La courbe de la figure 1A illustre un exemple de longueur d’onde pouvant être guidée par la fibre de la FIG. 1 . A l’inverse, les longueurs d’onde comprises dans la gamme Zcp présentent des pertes beaucoup plus élevées car il existe un couplage important entre des modes de gaine et le mode de cœur et ne peuvent donc pas efficacement être guidées. Dans le domaine térahertz (THz), les guides d’onde existant sur le marché ont un coefficient d’atténuation linéique très élevée (de 20 dB/m à 14 dB/m dans la bande 0.22 - 0.33 THz, de 67 dB/m à 47 dB/m dans la bande 0.5 - 0.75 THz, ou de 130 dB/m à 88 dB/m dans la bande 0.75 - 1.1 THz) ce qui ne permet pas des propagations au-delà de quelques centimètres. Il existe quelques guides d’onde à large cœur, qui permettent une propagation avec peu de pertes au détriment d’un guidage largement multimodes. Cependant, en pratique, ces guides sont difficiles à fabriquer, car ils nécessitent la gravure d’une structuration micrométrique le long du guide ce qui limite la longueur des guides fabriquées à quelques dizaines de centimètres, et engendre un cout de fabrication important (plusieurs dizaines de milliers d’euros). De même, les guides d’onde à cœur creux à couplage inhibé semblent constituer une solution très prometteuse pour permettre de guidage à faible perte d’un rayonnement térahertz compte tenu du fait que l’air est le milieu optimal pour propager des ondes THz. Cependant, en pratique, les guides antirésonant les plus performants sont limités à des démonstrations de laboratoire, dans la mesure où ils ne sont pas constitués d’une gaine permettant un maintien mécanique de l’assemblage des tubes diélectriques. Ces guides présentent une fragilité et une instabilité mécanique compte tenu de la présence d’une gaine microstructurée assurant le confinement par anti-résonance. L’invention vise à pallier certains problèmes de l’art antérieur par un guide d’onde optimisé THz à cœur creux à couplage inhibé (et un procédé de fabrication de ce guide d’onde) qui comprend notamment une gaine interne, disposée entre la gaine microstructurée et la gaine externe du guide d’onde, dans lequel les motifs tubulaires sont imbriqués de manière à permettre leur maintien mécanique dans le guide d’onde. La gaine interne est optimisée de sorte que le coefficient d’atténuation linéique du guide d’onde robuste de la longueur d’onde optimale à guider soit impacté de manière minime par la présence de la gaine interne. Ainsi, cette gaine interne permet d’assurer une stabilité mécanique et un renforcement mécanique du guide d’onde sans altérer significativement les conditions de propagation de l’onde électromagnétique THz, et permettant même d’améliorer les performances de propagations sous certains aspects (présentés par la suite). A cet effet, un objet de l’invention est un procédé de fabrication d’un guide d’onde robuste THz à cœur creux à couplage inhibé, ledit procédé comprenant une étape de conception et une étape de fabrication matérielle du guide d’onde robuste ainsi conçu, ledit procédé étant caractérisé en ce que l’étape de conception comprend les étapes suivantes : Sélection d’une longueur d’onde dite optimale à guider dans le guide d’onde robuste Conception d’un guide d’onde dit initial THz à cœur creux à couplage inhibé comprenant : une gaine microstructurée comprenant une pluralité de motifs tubulaires répartis en anneau autour d’un cœur de manière à confiner au moins un rayonnement à la longueur d’onde optimale dans ledit cœur une gaine externe entourant la gaine microstructurée Conception d’une gaine interne dans un premier matériau diélectrique ou métallique et destinée à être disposée entre la gaine microstructurée et la gaine externe dudit guide d’onde initial conçu dans la deuxième étape et ainsi former le guide d’onde robuste dans lequel les motifs tubulaires sont imbriqués dans la gaine interne de manière à permettre leur maintien mécanique dans le guide d’onde robuste, ladite étape de conception de la gaine interne (comprenant une sous étape d’optimisation d’un indice et d’une épaisseur de la gaine interne en fonction d’un diamètre du cœur et de la longueur d’onde optimale de sorte qu’un ratio entre un coefficient d’atténuation linéique du guide d’onde robuste et un coefficient d’atténuation linéique du guide d’onde initial soit inférieur ou égal à 5 et préférentiellement inférieur ou égal à 2 à la longueur d’onde optimale . Selon un mode de réalisation du procédé de fabrication de l’invention, l’étape de fabrication matérielle comprend : une première sous étape de fabrication de la gaine interne et de la gaine externe, une deuxième sous étape de fabrication des motifs tubulaires , et une troisième sous étape d’assemblage des motifs tubulaires et d’un ensemble formé par la gaine interne et la gaine externe. De manière préférentielle, dans le mode de réalisation précédent, la première sous étape de fabrication est effectuée par impression additive. De manière préférentielle, dans le mode de réalisation précédent, la gaine interne est réalisée dans une colle, par exemple une colle UV, la troisième sous étape de fabrication étant alors effectuée par collage de la gaine interne avec les motifs tubulaires. Un autre objet de l’invention est un guide d’onde robuste THz à cœur creux à couplage inhibé comprenant : une gaine microstructurée comprenant une pluralité de motifs tubulaires répartis en anneau autour d’un cœur de manière à confiner au moins un rayonnement à une longueur d’onde optimale dans ledit cœur une gaine externe entourant la gaine microstructurée, un guide d’onde formé par ladite gaine externe et ladite gaine microstructurée étant appelée guide d’onde initial, une gaine interne dans un premier matériau diélectrique ou métallique et disposée entre la gaine microstructurée et la gaine externe, les motifs tubulaires étant imbriqués dans la gaine interne de manière à permettre leur maintien mécanique dans le guide d’onde robuste, un indice complexe et une épaisseur de la gaine interne étant optimisés en fonction d’un diamètre du cœur et de la longueur d’onde optimale de sorte qu’un ratio entre un coefficient d’atténuation linéique du guide d’onde robuste et un coefficient d’atténuation linéique du guide d’onde initial soit inférieur ou égal à 5 à la longueur d’onde optimale . Selon un mode de réalisation du guide d’onde robuste de l’invention, la gaine interne est un anneau présentant une épaisseur sensiblement constante dans un plan transverse au guide d’onde robuste et sensiblement constante longitudinalement. Selon un mode de réalisation du guide d’onde robuste de l’invention, la gaine interne est disposée de manière discontinue longitudinalement, par exemple selon une pluralité de sections de même longueur séparées longitudinalement d’une distance . Selon un mode de réalisation du guide d’onde robuste de l’invention, un ratio entre l’épaisseur de la gaine interne et un rayon des motifs tubulaires est adapté en fonction du diamètre du cœur, d’un coefficient d’absorption du matériau constituant les motifs tubulaires et de la longueur d’onde de guidage afin que le ratio soit inférieur ou égal à 5 à la longueur d’onde optimale . De manière préférentielle, le ratio est compris entre 1 et 2 et préférentiellement entre 0.05 et 0.95. Selon un mode de réalisation du guide d’onde robuste de l’invention, une partie réelle de l’indice de la gaine interne est comprise entre 1.4 et 3, préférentiellement entre 1.4 et 2 à la longueur d’onde optimale. Selon un mode de réalisation du guide d’onde robuste de l’invention, une partie imaginaire de l’indice de la gaine interne est comprise entre 0.0001 et 0.015. Cette gamme est particulièrement adaptée pour le guidage des ondes THz avec une faible atténuation. Selon un mode de réalisation du guide d’onde robuste de l’invention, un ratio entre l’épaisseur de la gaine interne et un rayon des motifs tubulaires sont adaptés pour permettre une réduction des pics de fortes atténuations d’un spectre de transmission dudit guide d’onde robuste. Selon un mode de réalisation du guide d’onde robuste de l’invention, le premier matériau diélectrique est de la silice, de la colle ou du plastique. Selon un mode de réalisation préféré du guide d’onde robuste de l’invention,la gaine microstructurée est formée de motifs tubulaires présentant un indice de réfraction compris entre 1.4 et 2.5, une épaisseur comprise entre 0.2 et 0.3 fois la longueur d’onde optimale et un diamètre compris entre 0.3 et 0.9 fois le diamètre du cœur, le diamètre du cœur étant compris entre 6 et 20 fois la longueur d’onde optimale (préférentiellement entre 8 et 12), la gaine interne étant réalisée en silice ou dans un premier matériau présentant un indice de réfraction avec une partie réelle comprise entre 1,4 et 2.5 à la longueur d’onde optimale et un ratio entre l’épaisseur de la gaine interne et un rayon des motifs tubulaires étant compris entre 0.05 et 0.75. Ce mode de réalisation a été identifié par les inventeurs comme étant celui permettant l’obtention de performances optimales de guidage dans la gamme THz pour des motifs tubulaires joints et disjoints. Le diamètre du cœur est préférentiellement compris entre 8 et 12 fois la longueur d’onde optimale pour permettre un meilleur guidage. Selon un mode de réalisation du guide d’onde robuste de l’invention, une épaisseur et un diamètre des motifs tubulaires sont constants longitudinalement et dans lequel la gaine interne est adaptée pour qu’une répartition des motifs tubulaires dans un plan transverse au guide d’onde robuste varie longitudinalement afin que le guide d’onde robuste permette, depuis une première extrémité du guide d’onde robuste vers une deuxième extrémité du guide d’onde robuste, une transition entre une première distribution d’intensité d’un mode fondamental guidé vers une deuxième distribution d’intensité du mode fondamental guidé. Selon un mode de réalisation du guide d’onde robuste de l’invention, une épaisseur et un diamètre des motifs tubulaires sont constants longitudinalement et dans lequel la gaine interne est adaptée pour qu’une répartition des motifs tubulaires dans un plan transverse au guide d’onde robuste varie longitudinalement afin que le diamètre du cœur du guide d’onde varie longitudinalement et pour qu’une section transverse d’un mode fondamental subissent une homothétie longitudinalement. Selon un mode de réalisation du guide d’onde robuste de l’invention, l’épaisseur est supérieure ou égale avec un rayon des motifs tubulaires . D’autres caractéristiques, détails et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description faite en référence aux dessins annexés donnés à titre d’exemple et qui représentent, respectivement : FIG. 1 , une courbe des pertes par propagation en fonction de la longueur d’onde d’une fibre typique HC-PCF de type IC connue de l’art antérieur, illustrée en FIG. 1 FIG. 2 , une illustration schématique d’une section transverse d’un guide d’onde robuste selon l’invention, FIG. 3 , une illustration schématique d’un mode de réalisation du guide d’onde robuste de l’invention FIG. 3 , l’évolution du coefficient d’atténuation linéique du mode fondamental HE 11 en fonction de la fréquence du rayonnement, pour trois guides d’onde différents, FIG. 3 , le spectre de transmission de deux guides d’onde, dont un guide d’onde robuste selon un mode de réalisation de l’invention ; FIG. 3 , l’évolution de l’atténuation du mode fondamental HE 11 en fonction de la fréquence du rayonnement, pour trois guides d’onde différents, dont deux guides d’onde robustes selon l’invention, FIG. 4 , une illustration schématique d’une section transverse du guide d’onde robuste selon les configurations MR4-MR8 de l’invention FIG. 5 , deux graphiques différents traçant l’évolution du coefficient d’atténuation linéique du mode fondamental dans le coeur creux des configurations Ref3, MR5 et MR5, FIG. 6 , un mode de réalisation de l’invention dans lequel le guide d’onde robuste est adapté pour réaliser, depuis une première extrémité du guide d’onde robuste vers une deuxième extrémité du guide d’onde robuste, une transition entre une première distribution transverse d’intensité d’un mode fondamental guidé vers une deuxième distribution transverse d’intensité du mode fondamental guidé, FIG. 7 , un mode de réalisation de l’invention dans lequel le guide d’onde robuste est adapté pour réaliser, depuis une première extrémité du guide d’onde robuste vers une deuxième extrémité du guide d’onde robuste, une variation longitudinale du diamètre du cœur, FIG. 8 , un graphique présentant l’évolution de la valeur du coefficient d’atténuation linéique du guide d’onde robuste de la FIG. 7 , en fonction du diamètre du cœur. Dans les figures, sauf contre-indication, les éléments ne sont pas à l’échelle et les références identiques désignent des éléments identiques. La FIG. 2 illustre schématiquement une section transverse ST d’un guide d’onde robuste 1 selon l’invention. On s’attache tout d’abord à décrire la structure générale du guide d’onde robuste 1 avant de détailler les différents modes de réalisation et leur performance. Enfin, on décrira un procédé de fabrication selon l’invention permettant d’obtenir le guide d’onde robuste 1 de l’invention. Ce guide d’onde robuste 1 est un guide d’onde térahertz (THz) à cœur creux à couplage inhibé qui comprend une gaine microstructurée GS comprenant une pluralité de motifs tubulaires MT (aussi appelés capillaires MT par la suite) qui peuvent être joints ou disjoints, une gaine externe GE et une gaine interne GI. Plus précisément, les motifs tubulaires MT de la gaine microstructurée GS sont répartis en anneau autour du cœur C de manière à confiner dans le cœur C au moins un rayonnement à une longueur d’onde optimale dans le domaine THz. Les motifs tubulaires présentent un diamètre (c’est-à-dire une dimension maximale dans le plan transverse du guide d’onde) et une épaisseur de paroi . Comme évoqué précédemment, le guidage d’une longueur d’onde prédéterminée est permis par un choix approprié de l’épaisseur de paroi des motifs tubulaires MT. L’épaisseur est liée au matériau utilisé pour constituer les motifs tubulaires MT, plus précisément l’indice de réfraction complexe du matériau. Ce matériau est par exemple en silice ou encore en matériau de type polymère. Par « guide d’onde THz », on entend ici que le guide d’onde de l’invention permet de guider au moins un rayonnement présentant la longueur d’onde optimale avec une fréquence comprise entre 0.1 THz et 30 THz. A titre d’exemple non limitatif, le guide d’onde robuste 1 illustré dans le mode de réalisation de la FIG. 2 comprend 8 motifs tubulaires MT qui sont disjoint les uns des autres. De manière connue en soi, la répartition des motifs tubulaires MT dans la gaine microstructurée GS dans le plan transverse du guide d’onde détermine la distribution azimutale du champ de fuite du rayonnement guidé dans le cœur. Il est entendu que l’invention n’est pas limitée à cet exemple spécifique et peut être mise en œuvre avec un nombre différent de motifs tubulaires MT, de topologie plus ou moins complexe, pouvant être joints ou disjoints (voir par exemple FIG. 4 décrite plus loin). Une description exhaustive des différents agencements possibles des motifs tubulaires, de leurs formes, et leurs effets sur le guidage sortirait du cadre de la présente invention. La gaine externe GE entoure la gaine microstructurée GS de manière à protéger la gaine microstructurée GS. Cette gaine externe GE est typiquement un matériau dielectrique, tel que la silice ou un polymère. Par la suite, on appelle « guide d’onde initial » un guide d’onde formé uniquement par la gaine externe et la gaine microstructurée. Ce guide d’onde initial est donc identique à celui décrit dans la FIG. 1 . A la différence du guide d’onde initial, le guide d’onde robuste de l’invention comprend une gaine interne GI disposée entre la gaine microstructurée GS et la gaine externe GE et dans laquelle les motifs tubulaires MT sont imbriqués de manière à permettre leur maintien mécanique au sein du guide d’onde robuste. Cette gaine interne GI est dans un premier matériau diélectrique ou métallique d’indice complexe et se présente sous la forme d’une couche d’épaisseur disposée en anneau autour du cœur C et accolée à gaine externe GE. Selon un mode de réalisation préféré, la gaine interne est déposée sur le guide d’onde initial via un « pistolet à colle » par exemple. De manière préférentielle, afin de contrôler au mieux les conditions de guidage tout au long du guide d’onde, la gaine interne est d’épaisseur sensiblement constante dans un plan transverse au guide d’onde robuste, et, sensiblement constante longitudinalement (c’est-à-dire selon la longueur du guide d’onde). Ainsi, dans ce mode de réalisation, la section transverse ST du guide d’onde 1 est constante longitudinalement. Alternativement, selon un autre mode de réalisation illustré dans la figure 3A, la gaine interne GI est disposée de manière discontinue longitudinalement, par exemple selon une pluralité de sections de même longueur L séparées longitudinalement d’une distance . Ce mode de réalisation présente l’avantage d’être plus aisément fabricable. En effet, il est alors possible de simplement encercler les motifs tubulaires de sorte à les maintenir fixe dans le guide d’onde avec plusieurs sections d’anneaux qui forment les sections de gaine interne. A titre d’exemple non limitatif, on a et Alternativement, les sections ne sont pas de même longueur e/ou ne sont pas séparées d’une même distance. Selon une variante du mode de réalisation de la FIG. 3 , certaines des sections réparties longitudinalement présentent des matériaux de gaine interne différents les uns des autres. Selon un premier mode de réalisation, la gaine interne GI est une couche distincte de la gaine externe GE, dans un premier matériau diélectrique distinct de celui de la gaine externe. Alternativement, selon un second mode de réalisation, la gaine interne GI est une continuation de la gaine externe GE, et est donc dans le même matériau que cette dernière. De manière générale, dans tous les modes de réalisation de l’invention, aucune portion des motifs tubulaires MT n’est imbriquée dans la gaine externe GE et, par convention, on définit la limite entre la gaine externe GE et la gaine interne GI par l’extrémité des motifs tubulaires la plus excentrée radialement par rapport au centre du cœur. La gaine interne GI permet de fixer la position de chaque motif tubulaire MT -dans le plan transverse du guide d’onde et longitudinalement- et permet ainsi d’assurer une stabilité mécanique et un renforcement mécanique du guide d’onde robuste par rapport au guide d’onde initial. Cependant, la présence de la gaine interne modifie l’indice effectif complexe perçu par le rayonnement dans le guide d’onde robuste. Aussi, il est nécessaire que les différents paramètres (indice complexe et épaisseur ) de la gaine interne soient optimisés pour que le coefficient d’atténuation linéique à la longueur d’onde optimale du guide d’onde robuste soit impacté de manière minime par la présence de la gaine interne. Par de nombreuses simulations et expériences, les inventeurs ont déterminés que, pour un couple prédéterminé de diamètre du cœur et de longueur d’onde optimale , il était possible d’optimiser l’indice et l’épaisseur de la gaine interne GI de sorte qu’un ratio entre un coefficient d’atténuation linéique du guide d’onde robuste et un coefficient d’atténuation linéique du guide d’onde initial soit inférieur ou égal à 5 (et préférentiellement inférieur ou égal à 2) à la longueur d’onde optimale . Chacun de ces paramètres et influent sur le coefficient d’atténuation linéique du guide d’onde robuste et sont dépendant des différents paramètres du guide d’onde initial et notamment des différents paramètres des motifs tubulaires MT (ex : épaisseur de paroi, diamètre, répartition dans le plan transverse, nombre de motifs) qui fixent la longueur d’onde optimale de guidage et le coefficient d’atténuation linéique associé. Cependant, de manière importante, il existe un couple ( , ) optimal pour chaque couple ( , ). L’épaisseur de la gaine interne GI doit être suffisamment importante pour supporter mécaniquement les motifs tubulaires MT. Bien que l’épaisseur minimale permettant de supporter les motifs tubulaires MT dépende du matériau de la gaine interne et de la dimension des motifs tubulaires MT, par plusieurs expériences, les inventeurs ont déterminé qu’une épaisseur supérieure à permettait le support mécanique des motifs tubulaires MT. Aussi, de manière préférentielle, l’épaisseur de la gaine interne GI est supérieure à La figure 3B présente l’évolution du coefficient d’atténuation linéique du mode fondamental HE 11 en fonction de la fréquence du rayonnement, pour trois guides d’onde différents selon trois courbes C1, C2 et C3. Les trois courbes C1, C2 et C3 sont des résultats de simulations. La courbe C1 correspond à l’évolution du coefficient d’atténuation linéique du mode fondamental HE 11 dans un guide d’onde initial comprenant 10 capillaires MT joints de silice de diamètre et d’épaisseur de paroi 134 µm formant un cœur creux dans l’air de diamètre et avec une gaine externe en silice. L’indice de réfraction complexe de la silice à la longueur d’onde optimale est n t = 1.954 - 0.0047 i (correspondant à un coefficient d’absorption de 849 dB/m). La courbe C2 correspond à l’évolution du coefficient d’atténuation linéique du mode fondamental HE 11 dans un guide d’onde robuste selon l’invention formé à partir du guide d’onde initial de la courbe C1 et comprenant une gaine interne GI en silice d’épaisseur . Cette configuration sera appelée MR1 par la suite. Enfin, la courbe C3 correspond à l’évolution du coefficient d’atténuation linéique du mode fondamental HE 11 dans un guide d’onde robuste selon l’invention formé à partir du guide d’onde initial de la courbe C1 et comprenant une gaine interne GI d’épaisseur et dans un premier matériau d’indice sur la plage fréquentielle étudiée. Cette configuration sera appelée MR2 par la suite. La partie imaginaire de l’indice implique que le premier matériau utilisé dans le guide d’onde de la courbe C3 est absorbant pour la longueur d’onde optimale La figure 3B permet d’observer que les trois courbes C1, C2 et C3 sont quasiment identiques et indiscernables les unes des autres, ce qui traduit donc aucune variation significative du coefficient d’atténuation linéique introduite par la gaine interne. Ainsi, l’introduction de la gaine interne, même lorsqu’elle est dans un premier matériau absorbant pour la longueur d’onde optimale n’impacte pas significativement les conditions de propagation de l’onde électromagnétique THz lorsque les paramètres et sont choisis de manière appropriée. Ce résultat est également confirmé par le tableau 1 ci-dessous, dans lequel sont rassemblés les calculs de l’indice effectif et du coefficient d’atténuation linéique du mode fondamental HE 11 pour différentes configurations Ref1, Ref2, MR1-MR3. Plus précisément, l’indice effectif et le coefficient d’atténuation linéique Ref2 sont obtenus pour le guide d’onde initial de la courbe C1 de la figure 3B. De même, l’indice effectif et le coefficient d’atténuation linéique Ref1 sont obtenus pour le guide d’onde initial de la courbe C1 de la figure 3B mais sans la gaine externe en silice. Les configurations MR1 et MR2 ont été décrites dans la description de la figure 3B et la configuration MR3 correspond à un guide d’onde robuste selon l’invention identique à celui de configuration MR2 mais avec une gaine interne dans un premier matériau diélectrique présentant un indice tel que . Ces résultats de simulation n’illustrent aucune variation significative de ces valeurs par l’introduction de la gaine interne dans les configurations de l’invention MR1-MR3 comparativement aux configurations Ref1 et Ref2 connues de l’art antérieur, même lorsque la gaine présente une partie réelle de l’indice très élevée comme dans la configuration MR3 ou une absorption élevée comme dans les configurations MR2 et MR3. La figure 3C présente le spectre de transmission d’un guide d’onde selon un mode de réalisation MR2’ de l’invention (courbe C2’). Plus précisément, le guide d’onde du mode de réalisation MR2’ de l’invention présente une longueur de et comprend 10 capillaires MT joints de silice de diamètre et d’épaisseur de paroi 127 µm formant un cœur creux dans l’air de diamètre et avec une gaine externe en silice. L’indice de réfraction complexe de la silice à la longueur d’onde optimale est (correspondant à un coefficient d’absorption de 849 dB/m). Dans le mode de réalisation MR2’, la gaine interne a été formé par dépôt de colle via un « pistolet à colle », sans précaution particulière. Cette couche de colle assure un maintien mécanique du guide d’onde. Pour comparaison, la courbe C1’ correspond au spectre d’un guide d’onde initial identique au guide d’onde du mode de réalisation MR2’, à l’exception du fait qu’il ne comprend pas de gaine interne. La courbe C2’ permet d’observer que le spectre du guide d’onde du mode de réalisation MR2’ est caractérisé par différentes fenêtres de transmission induites par le mécanisme d’antirésonance. La comparaison des courbes C1’ et C2’ démontre qu’il existe une très faible variation du spectre de transmission induit par l’ajout de la gaine interne composée ici d’un matériau très absorbant. Ces résultats démontrent que l’ajout d’une gaine interne engendre une augmentation négligeable de l’atténuation du guide d’onde. La FIG. 3 permet d’illustrer l’effet du matériau de la gaine inter sur l’absorption du guide d’onde robuste. Plus précisément, la FIG. 3 présente l’évolution du coefficient d’atténuation linéique du mode fondamental HE 11 en fonction de la fréquence du rayonnement, pour trois guides d’onde différents selon trois courbes C3’, C4’ et C5’ qui sont des résultats de simulations. La courbe C5’ correspond à l’évolution du coefficient linéique du mode fondamental HE 11 du guide d’onde initial de la FIG. 3 . De même, la courbe C4’ correspond à l’évolution du coefficient linéique du mode fondamental HE 11 du guide d’onde robuste selon le mode de réalisation MR2’ détaillé dans la FIG. 3 avec une gaine interne en silice très absorbante (n gi = 1.954 – i*10 -2 ) .Enfin, la courbe C3’ correspond à l’évolution du coefficient linéique du mode fondamental HE 11 d’un guide d’onde robuste selon un mode de réalisation identique au mode de réalisation MR2’ détaillé dans la FIG. 3 , à l’exception du fait que la gaine interne n’est pas en silice mais est dans un matériau de type polymère très absorbant (n gi = 1.5 – i*10 -2 ). L’ordonnée des courbes C3’, C4’ et C5’ est l’atténuation qui est ici donnée selon la partie imaginaire de l’indice effectif du guide d’onde. En outre, on note que l’abscisse des courbes C3’, C4’ et C5’ est donnée en fonction de l’absorption de la silice, soit la partie imaginaire de l’indice du matériau des motifs tubulaires (Im(n t )). Cela revient à modéliser le guide d’onde à différentes fréquence THz, dans la mesure où l’indice de réfraction (partie réelle) de la silice est constant dans ce domaine (n r = 1.954). L’atténuation de la gaine interne à différentes fréquences dans le domaine THz est illustrée par les points sur la figure, soit à 0.1 THz ; à 0,3 THz, à 0,6 THz, à 1,0 THz et à 2,5 THz. Enfin, sur la figure 3D est représentée la courbe C6’ qui trace l’évolution du ratio entre un coefficient d’atténuation linéique des guides d’onde robustes et un coefficient d’atténuation linéique du guide d’onde initial La figure 3D permet d’illustrer tout d’abord que, les courbes C3’ et C4’ sont confondues et qu’il existe une réduction de l’atténuation du mode HE 11 lors d’une réduction de l’absorption du matériau des tubes, jusqu’à une valeur plateau. La figure 3D démontre également que, pour un coefficient d’absorption important des motifs tubulaires (Im(n t ) > 10 -4 – soit dans le domaine THz), l’ajout d’une gaine interne en silice ou de type polymère très absorbant n’a pas d’impact significatif sur l’atténuation de mode fondamental HE 11 . Pour référence, le ratio vaut 2,30 pour . Ainsi, par ces résultats et d’autre simulations, les inventeurs ont déterminés qu’un ratio inférieur ou égal à 5 (et préférentiellement inférieur ou égal à 2) à la longueur d’onde optimale était possible dans le domaine térahertz pour une gaine interne présentant un matériau tel que la partie imaginaire de l’indice de la gaine interne est comprise entre 0.0001 et 0.015. Cette caractéristique est applicable dans le cas ou la gaine comprend des motifs tubulaires joints et disjoints. Les résultats précédents ayant été obtenus avec des motifs tubulaires joints, on s’attache maintenant à confirmer que la gaine interne produit les mêmes effets dans un guide d’onde robuste avec des motifs tubulaires disjoints. En effet, il est connu que réduire le diamètre des capillaires afin qu’ils soient disjoints permet de réduire l’atténuation linéique du mode fondamental, et, dans certaines conditions d’accroitre significativement l’atténuation des modes d’ordre supérieur permettant ainsi d’obtenir une propagation effectivement monomode. Les résultats de simulation présentés dans le Tableau 2 ci-dessous détaillent, pour 6 configurations différentes Ref3, MR4-MR8, les calculs du coefficient d’atténuation linéique du mode fondamental HE 11 , du ratio entre le coefficient d’atténuation linéique du mode TE 01 et celui du mode fondamental HE 11 , et la différence entre le coefficient d’atténuation linéique du mode fondamental HE 11 de chaque configuration MR4-MR8 avec celui de la configuration de référence Ref3. La configuration de référence Ref3 correspond à un guide d’onde initial comprenant 6 capillaires MT disjoints en silice avec une épaisseur de paroi , et un diamètre , et avec un diamètre de cœur de avec une gaine externe d’indice égal à 1. Ce guide d’onde initial est adapté pour guider une fréquence optimale de 600 GHz. En effet, par des simulations, les inventeurs ont déterminé qu’une valeur optimum du diamètre des capillaires MT par rapport au diamètre du coeur permet d’accroitre l’atténuation du mode TE 01 d’un facteur ~40 par rapport à l’atténuation du mode HE 11 . On permet ainsi un guidage quasi monomode. Il est important de remarquer que dans le cas d’un guide en silice, la variation de l’atténuation du mode fondamental en fonction du diamètre de coeur est relativement faible. Dans le cas d’un guide composé de 8 capillaires, le diamètre des capillaires influe peu sur l’atténuation du mode HE11, ce qui permet de réaliser des guides d’onde avec un ratio . La figure 4 illustre schématiquement une section transverse du guide d’onde robuste selon les configurations MR4-MR8. La configuration MR4 correspond à une guide d’onde robuste selon l’invention formé à partir du guide d’onde initial de la configuration Ref3 et avec une gaine interne en silice avec un recouvrement entre la gaine interne GI et les motifs tubulaires MT (correspond au ratio ) qui vaut 0.25. La configuration MR5 correspond à une guide d’onde robuste selon l’invention formé à partir du guide d’onde initial de la configuration Ref3 et avec une gaine interne dans un premier matériau diélectrique d’indice et avec un recouvrement entre la gaine interne GI et les motifs tubulaires MT qui vaut 0.25. La configuration MR6 est identique à la configuration MR5 mais le recouvrement entre la gaine interne GI et les motifs tubulaires MT vaut 0.1 La configuration MR7 est identique à la configuration MR5 mais le recouvrement entre la gaine interne GI et les motifs tubulaires MT vaut 0.05. Enfin, la configuration MR8 est identique à la configuration MR5 mais le recouvrement entre la gaine interne GI et les motifs tubulaires MT vaut 0.01. Le tableau 2 illustre la possibilité d’ajouter autour des capillaires de silice une gaine interne composé d’un premier matériau diélectrique absorbant (silice ou premier matériau diélectrique ayant un indice de réfraction complexe sans modifier significativement l’atténuation du mode fondamental propagé dans le cœur creux formé par 6 capillaires disjoints. En effet, l’ajout de la gaine interne entraine une augmentation de l’atténuation du mode fondamental HE 11 de chaque configuration MR4-MR8 par rapport à celle de la configuration Ref3 inférieure ou égale à . On note que l’utilisation d’une gaine interne en silice (configuration MR4) permet d’obtenir une augmentation deux fois moins importante que l’utilisation d’une gaine interne dans un premier matériau diélectrique ayant un indice de réfraction complexe (configuration MR5). De plus, le tableau 2 met en évidence une valeur optimale du recouvrement des capillaires avec la gaine interne de permettant d’obtenir une atténuation du mode fondamental de pour une gaine interne en silice ou de pour un premier matériau diélectrique très absorbant ayant un indice de réfraction complexe . Les résultats du tableau 2 sont confirmés par la figure 5 qui présente deux graphiques différents traçant l’évolution du coefficient d’atténuation linéique du mode fondamental dans le coeur creux des configurations Ref3, MR5 et MR5’. La configuration MR5’ est une configuration selon l’invention identique à la configuration MR5, à l’exception du fait que le premier matériau diélectrique de la gaine interne ne présente pas d’absorption (indice de réfraction complexe Plus précisément, dans le graphique du bas de la FIG. 5 , la courbe C6 est une évolution du coefficient d’atténuation linéique du mode fondamental HE 11 en fonction de la fréquence du rayonnement dans la configuration Ref3. La courbe C4 est une évolution du coefficient d’atténuation linéique du mode fondamental HE 11 dans la configuration MR5 et la courbe C5 est une évolution du coefficient d’atténuation linéique du mode fondamental HE 11 dans la configuration MR5’. On note en premier lieu que les courbes C4 et C5 sont confondues, ce qui implique que l’ajout d’un coefficient d’absorption à la gaine interne a une très faible influence sur la valeur du coefficient d’atténuation du mode fondamental. Ce résultat démontre la possibilité d’employer des matériaux absorbants pour réaliser la gaine. De plus, l’ajout de la gaine interne absorbante permet de supprimer des pics parasites de fortes atténuations présents dans le spectre d’atténuation du guide d’onde sans gaine visible entre 0.45 GHz et 0.55 GHz dans la courbe C6 mais pas dans les courbes C4 et C5. De plus, la courbe C7 du graphique du haut de la figure 5 représente l’évolution du ratio en fonction de la fréquence du rayonnement, avec le coefficient d’atténuation linéique du mode fondamental HE 11 dans la configuration MR5 et le coefficient d’atténuation linéique du mode fondamental HE 11 dans la configuration Ref3. Le graphique du haut de la FIG. 5 illustre que l’ajout de la gaine interne engendre une faible augmentation, inferieure à un facteur 2 sur la majorité du spectre, du coefficient d’atténuation linéique par rapport à la configuration Ref3 sans gaine interne. Pour une fréquence supérieure à 0.8 GHz, on observe même une réduction du coefficient d’atténuation linéique grâce à l’ajout de la gaine interne. De même, comme observé dans le graphique du bas de la FIG. 5 , on observe une réduction du coefficient d’atténuation linéique à certaines fréquences entre 0.45 GHz et 0.55 GHz grâce à l’ajout de la gaine interne qui permet de supprimer des pics parasites de fortes atténuations présents dans cette gamme spectrale. Les configurations MR4, MR5 et MR5’ selon l’invention sont des configurations préférées pour guider un rayonnement à la longueur d’onde optimale correspondant à la fréquence 600 GHz afin de guider efficacement sur la plage 560 GHz – 620 GHz (référencée BTS sur la figure 5 du bas), qui correspond à la plage d’émission de nombreuse sources THz. Elles ont été développées suite à de nombreuses simulations et optimisations notamment sur le choix de la fenêtre de transmission anti-résonante et sur la minimisation de l’amplitude des pics parasites qui sont liées à l’épaisseur de la paroi des capillaires. Le diamètre des capillaires est optimisé en calculant le spectre d’atténuation du mode HE11 en fonction du diamètre du cœur . Ces résultats montrent que le rapport = 0.70 permet d’avoir le meilleur spectre atténuation (faible atténuation et pics parasites d’amplitude modérée dans la bande de transmission). De plus, le diamètre du coeur influe sur l’intensité des couplages vers les modes de gaines. Par exemple, dans les configurations préférées MR4, MR5, MR5’ selon l’invention, le spectre d’atténuation d’un guide d’onde initial composé d’un coeur de 4 mm de diamètre présente des pics d’atténuation plus faible que pour un coeur de 3 mm de diamètre. L’amplitude des pics étant relativement faible, d’un niveau acceptable pour propager des d’ondes THz, un diamètre de 4 mm a été choisi comme valeur minimale. Un diamètre plus grand réduit d’avantage les pics et le coefficient d’atténuation du mode HE11. Mais cela induit un rapprochement des indices effectifs du mode HE11 et des modes d’ordres supérieurs qui peut engendrer des difficultés d’exciter uniquement le mode HE11. Comme l’illustre la FIG. 5 du bas, les guides d’onde des configurations préférées MR4, MR5, MR5’ permettent de propager le mode fondamental avec une atténuation linéique inférieure à 0.5 dB/m sur la plage fréquentielle BTS considérée. De plus, elles permettent un confinement du mode HE11 avec un diamètre de 2 mm à mi-hauteur (en puissance) et d’environ 2.5 mm à 1/e, à 600 GHz. De manière plus générale, afin d’obtenir un guidage très satisfaisant avec une atténuation linéique inférieure à 0.5 dB/m sur la plage fréquentielle BTS, la gaine microstructurée GS du guide d’onde robuste est formée de motifs tubulaires disjoints (ou disjoints) présentant un indice de réfraction compris entre 1.4 et 2.5, une épaisseur comprise entre 0.2 et 0.3 fois la longueur d’onde optimale et un diamètre compris entre 0.3 et 0.9 fois le diamètre du cœur, le diamètre du cœur étant compris entre 6 et 20 fois la longueur d’onde optimale (préférentiellement entre 8 et 12), la gaine interne étant réalisée en silice ou dans un premier matériau présentant un indice de réfraction avec une partie réelle comprise entre 1,4 et 2.5 à la longueur d’onde optimale et un ratio entre l’épaisseur de la gaine interne et un rayon des motifs tubulaires étant préférentiellement compris entre 0.05 et 0.75. Ainsi, l’invention consiste en l’ajout d’une gaine interne GI autour du coeur creux d’un guide d’onde THz à couplage inhibé, sans modification significative des conditions de propagations du mode fondamental dans le coeur creux. Cette innovation présente les avantages suivant : Elle permet d’assurer une stabilité mécanique et un renforcement mécanique du guide d’onde robuste Elle permet de protéger le coeur du guide d’éléments parasites extérieur (ex. poussières) Elle permet d’employer des matériaux absorbants pour réaliser la gaine (ex. colle, supports ou guides fabriqués par impression 3D, plastique) Dans l’illustration des figures 2 et 4, les motifs tubulaires MT sont à section transverse circulaire (c’est-à-dire des tubes cylindriques circulaires) mais il est entendu que l’invention n’est pas limitée à ce mode de réalisation. Les motifs tubulaires peuvent par exemple être des motifs de structure « nested », c’est-à-dire une imbrication de différents tubes concentriques avec des diamètres de plus en plus petits. Alternativement, ces motifs tubulaires peuvent être des tubes de formes elliptiques, le grand axe des ellipses étant orienté radialement, vers le centre de la fibre ou encore toute forme connue de l’homme de l’art. La figure 6 illustre un mode de réalisation de l’invention dans lequel le guide d’onde robuste est adapté pour réaliser, depuis une première extrémité E1 du guide d’onde robuste vers une deuxième extrémité E2 du guide d’onde robuste, une transition entre une première distribution transverse d’intensité I1 d’un mode fondamental guidé vers une deuxième distribution transverse d’intensité I2 du mode fondamental guidé. Pour cela, l’épaisseur et le diamètre des motifs tubulaires MT et l’épaisseur de la gaine interne sont constants longitudinalement. De plus, la gaine interne est adaptée pour qu’une répartition des motifs tubulaires dans un plan transverse au guide d’onde robuste varie longitudinalement afin que le guide d’onde robuste permette la transition de la distribution transverse d’intensité. En effet, la position des motifs tubulaires dans le plan transverse du guide d’onde détermine la distribution traverse d’intensité et la gaine interne détermine la position des motifs tubulaires dans le plan transverse du guide d’onde. Ainsi, la gaine interne permet une grande modularité sur la répartition longitudinale de la position des motifs tubulaires qui permet le contrôle de longitudinal de la distribution transverse d’intensité. A titre d’exemple non limitatif, le guide d’onde de la FIG. 6 est basée sur la configuration MR4 selon l’invention, modifiée de manière à permettre une transition entre une première distribution transverse d’intensité I1 gaussienne dans un cœur circulaire de 4mm de diamètre vers une deuxième distribution transverse d’intensité sensiblement elliptique dans un cœur rectangulaire de dimensions 5.65 mm x 2 mm (ou inversement). Cette transition de forme engendre une légère augmentation, très acceptable, du coefficient d’atténuation linéique de 0.326 dB/m à 0,6 THz. Ce type de guide d’onde robuste de « transition » permet d’apporter une solution efficace aux problématiques liées aux différences de forme du faisceau THz entre deux structures, comme par exemple, l’injection d’un faisceau THz issue d’une antenne cornée THz vers un faisceau de forme circulaire ou vers un guide d’onde dont le coeur est circulaire. En effet, cette forme de coeur rectangulaire est particulièrement bien adaptée pour coupler un guide d’onde à une antenne cornet d’une source THz. La figure 7 illustre un mode de réalisation de l’invention dans lequel le guide d’onde robuste est adapté pour réaliser, depuis une première extrémité E1 du guide d’onde robuste vers une deuxième extrémité E2 du guide d’onde robuste, une variation du diamètre du cœur. Cette variation est permise par la gaine interne qui détermine la position des motifs tubulaires MT dans le plan transverse, ces derniers déterminant le diamètre du cœur. Aussi, en variant longitudinalement la position des motifs tubulaires MT dans le plan transverse du guide d’onde tout en assurant le fait que la distribution d’intensité du mode fondamental reste constante longitudinalement, la gaine interne permet une variation longitudinale du diamètre du coeur. Pour assurer cette variation du diamètre du cœur uniquement, il est nécessaire que l’épaisseur et le diamètre des motifs tubulaires soient constants longitudinalement. Il est de plus préférable que l’épaisseur de la gaine interne soit constante longitudinalement. Ce type de guide d’onde robuste de « transition » permet d’apporter une solution efficace aux problématiques liées aux différences de diamètre du faisceau THz en espace libre ou confiné dans une structure, ou entre deux structures, comme par exemple, l’injection d’un faisceau THz propagé en espace libre dans un guide d’onde dont le coeur est plus petit que le diamètre du faisceau. A titre d’exemple non limitatif, dans l’illustration de la FIG. 7 , le guide d’onde de la FIG. 7 est basé sur la configuration MR5 selon l’invention, modifiée de manière à permettre un accroissement du diamètre du coeur de 4 mm à 9.3 mm sans augmenter significativement le coefficient d’atténuation linéique du mode fondamental HE 1 1 . Ce résultat est illustré dans la FIG. 8 où la courbe C8 trace l’évolution de la valeur du coefficient d’atténuation linéique du guide d’onde robuste de la FIG. 7 , en fonction du diamètre du cœur. Pour comparaison, la courbe C9 trace l’évolution du coefficient d’atténuation linéique en fonction du diamètre du cœur du guide d’onde initial de la configuration MR5 (c’est-à-dire le guide d’onde robuste de la configuration MR5 sans la gaine interne) modifiée de manière à permettre un accroissement du diamètre du coeur de 4 mm à 9.3 mm. La FIG. 8 permet d’observer deux aspects critiques du mode de réalisation de la FIG. 7 . Tout d’abord, sur la courbe C8, on note que la réduction du diamètre du coeur de 4 mm à 9.3 mm n’augmente pas le coefficient d’atténuation linéique du mode fondamental HE11 et même le réduit : il passe d’une valeur inférieure à 0,3 dB/m pour un diamètre du coeur de 4 mm à une valeur inférieure à 0,07 dB/m pour un diamètre de 9.3 mm. De plus, par comparaison entre les courbes C8 et C9, on remarque que l’introduction de la gaine interne permet un meilleur confinement des ondes THz à la fréquence optimale 600 GHz au vu d’un coefficient d’atténuation linéique pour la courbe C8 inférieur à celui de la courbe C9. Ce dernier résultat illustre bien que, sous certaines conditions, la gaine interne permet d’améliorer les conditions de propagation du rayonnement THz dans le guide d’onde robuste. Un autre objet de l’invention est un procédé de fabrication du guide d’onde robuste 1 selon l’invention. Ce procédé de fabrication comprend une étape une étape de conception et une étape de fabrication matérielle du guide d’onde robuste ainsi conçu. L’étape de conception comprend une première étape A de sélection de la longueur d’onde optimale à guider dans le guide d’onde robuste. Dans une étape B, on conçoit le guide d’onde initial comprenant : la gaine microstructurée GS comprenant les motifs tubulaires MT répartis en anneau autour du cœur C de manière à confiner un rayonnement à la longueur d’onde optimale dans le cœur la gaine externe GE entourant la gaine microstructurée GS Enfin, la phase de conception comprend une dernière étape C de conception de la gaine interne GI destinée à être disposée entre la gaine microstructurée et la gaine externe du guide d’onde initial conçu dans l’étape B. Ainsi, on forme conceptuellement le guide d’onde robuste dans lequel les motifs tubulaires sont imbriqués dans la gaine interne de manière à permettre leur maintien mécanique dans le guide d’onde robuste. L’étape de conception de la gaine interne GI comprend une sous étape d’optimisation de l’indice et de l’épaisseur de la gaine interne en fonction du diamètre du cœur et de la longueur d’onde optimale de sorte que le ratio entre le coefficient d’atténuation linéique du guide d’onde robuste et le coefficient d’atténuation linéique du guide d’onde initial soit inférieur ou égal à 5 (préférentiellement inférieur ou égal à 2) à la longueur d’onde optimale . En outre, de manière préférentielle, l’étape de fabrication matérielle du procédé de fabrication de l’invention comprend une première sous étape de fabrication de la gaine interne et de la gaine externe. Cette première sous étape peut être effectuée par toute méthode connue de l’homme de l’art, séparément pour la gaine interne et la gaine externe ou simultanément pour les deux gaines. De manière préférentielle, elle est effectuée par une technique d’impression additive (impression 3D) afin de limiter les coûts, la gaine interne étant « imprimée » sur la gaine externe. L’étape de fabrication matérielle comprend une deuxième sous étape de fabrication des motifs tubulaires. Ici encore, cette deuxième sous étape peut être effectuée par toute méthode connue de l’homme de l’art. Par exemple, les motifs tubulaires sont fabriqués par des techniques utilisées pour produire les fibres à cristal photonique, ou des optiques conventionnelles de télécommunication compte tenu de la similarité des dimensions et des matériaux entre les motifs tubulaires des guides d’onde selon l’invention et les cœurs de ces fibres optiques conventionnelles. Enfin, l’étape de fabrication matérielle comprend une troisième sous étape d’assemblage des motifs tubulaires et d’un ensemble formé par la gaine interne et la gaine externe. De manière préférentielle, cette dernière sous étape est effectuée par collage, la gaine interne étant alors réalisée dans une colle, par exemple une colle UV. Ce mode de réalisation présente un avantage évident de facilité de mise en œuvre. Le procédé de fabrication de l’invention présente donc l’avantage d’avoir une étape de fabrication matérielle pouvant être mise en œuvre facilement par des techniques bien connues de l’homme de l’art. Procédé de fabrication d’un guide d’onde robuste (1) THz à cœur creux à couplage inhibé, ledit procédé comprenant une étape de conception et une étape de fabrication matérielle du guide d’onde robuste ainsi conçu, ledit procédé étant caractérisé en ce que l’étape de conception comprend les étapes suivantes : Sélection d’une longueur d’onde dite optimale à guider dans le guide d’onde robuste Conception d’un guide d’onde dit initial THz à cœur creux à couplage inhibé comprenant : une gaine microstructurée (GS) comprenant une pluralité de motifs tubulaires (MT) répartis en anneau autour d’un cœur (C) de manière à confiner au moins un rayonnement à la longueur d’onde optimale dans ledit cœur une gaine externe (GE) entourant la gaine microstructurée (GS) Conception d’une gaine interne (GI) dans un premier matériau diélectrique ou métallique et destinée à être disposée entre la gaine microstructurée et la gaine externe dudit guide d’onde initial conçu dans l’étape B et ainsi former le guide d’onde robuste dans lequel les motifs tubulaires sont imbriqués dans la gaine interne de manière à permettre leur maintien mécanique dans le guide d’onde robuste, ladite étape de conception de la gaine interne (GI) comprenant une sous étape d’optimisation d’un indice et d’une épaisseur de la gaine interne en fonction d’un diamètre du cœur et de la longueur d’onde optimale de sorte qu’un ratio entre un coefficient d’atténuation linéique du guide d’onde robuste et un coefficient d’atténuation linéique du guide d’onde initial soit inférieur ou égal à 5 et préférentiellement inférieur ou égal à 2 à la longueur d’onde optimale . Procédé de fabrication selon la revendication précédente, dans lequel l’étape de fabrication matérielle comprend : une première sous étape de fabrication de la gaine interne et de la gaine externe, une deuxième sous étape de fabrication des motifs tubulaires , et une troisième sous étape d’assemblage des motifs tubulaires et d’un ensemble formé par la gaine interne et la gaine externe. Procédé de fabrication selon la revendication 2, dans lequel la première sous étape de fabrication est effectuée par impression additive. Procédé de fabrication selon la revendication 2 ou 3, dans lequel la gaine interne est réalisée dans une colle, par exemple une colle UV, la troisième sous étape d’assemblage étant alors effectuée par collage de la gaine interne avec les motifs tubulaires. Guide d’onde robuste (1) THz à cœur creux à couplage inhibé comprenant : une gaine microstructurée (GS) comprenant une pluralité de motifs tubulaires (MT) répartis en anneau autour d’un cœur (C) de manière à confiner au moins un rayonnement à une longueur d’onde optimale dans ledit cœur une gaine externe (GE) entourant la gaine microstructurée (GS), un guide d’onde formé par ladite gaine externe et ladite gaine microstructurée étant appelée guide d’onde initial, une gaine interne (GI) dans un premier matériau diélectrique ou métallique et disposée entre la gaine microstructurée (GS) et la gaine externe (GE), les motifs tubulaires étant imbriqués dans la gaine interne de manière à permettre leur maintien mécanique dans le guide d’onde robuste, un indice complexe et une épaisseur de la gaine interne étant optimisés en fonction d’un diamètre du cœur et de la longueur d’onde optimale de sorte qu’un ratio entre un coefficient d’atténuation linéique du guide d’onde robuste et un coefficient d’atténuation linéique du guide d’onde initial soit inférieur ou égal à 5 à et préférentiellement inférieur ou égal à 2 à la longueur d’onde optimale . Guide d’onde selon la revendication précédente, dans lequel la gaine interne est un anneau présentant une épaisseur sensiblement constante dans un plan transverse au guide d’onde robuste et sensiblement constante longitudinalement. Guide d’onde selon la revendication 5, dans lequel la gain interne est disposée de manière discontinue longitudinalement, par exemple selon une pluralité de sections de même longueur séparées longitudinalement d’une distance . Guide d’onde selon l’une quelconque des revendications 5 à 7, dans lequel un ratio entre l’épaisseur de la gaine interne et un rayon des motifs tubulaires est adapté en fonction du diamètre du cœur, d’un coefficient d’absorption du matériau constituant les motifs tubulaires (MT) et de la longueur d’onde de guidage afin que le ratio soit inférieur ou égal à 5 et préférentiellement inférieur ou égal à 2 à la longueur d’onde optimale . Guide d’onde selon la revendication précédente, dans lequel le ratio est compris entre 1 et 2 et préférentiellement entre 0.05 et 0.95. Guide d’onde selon l’une quelconques des revendications 5 à 9, dans lequel une partie réelle de l’indice de la gaine interne est comprise entre 1.4 et 3, préférentiellement entre 1.4 et 2 à la longueur d’onde optimale. Guide d’onde selon l’une quelconques des revendications 5 à 10, dans lequel une partie imaginaire de l’indice de la gaine interne est comprise entre 0.0001 et 0.015. Guide d’onde selon l’une quelconques des revendications 5 à 11, dans lequel un ratio entre l’épaisseur de la gaine interne et un rayon des motifs tubulaires sont adaptés pour permettre une réduction des pics de fortes atténuations d’un spectre de transmission dudit guide d’onde robuste. Guide d’onde selon l’une quelconques des revendications 6 à 12, dans lequel le premier matériau diélectrique est de la silice, de la colle ou du plastique. Guide d’onde selon l’une quelconques des revendications 6 à 13, dans lequel la gaine microstructurée est formée de motifs tubulaires présentant un indice de réfraction compris entre 1.4 et 2.5, une épaisseur comprise entre 0.2 et 0.3 fois la longueur d’onde optimale et un diamètre compris entre 0.3 et 0.9 fois le diamètre du cœur, le diamètre du cœur étant compris entre 6 et 20 fois la longueur d’onde optimale (préférentiellement entre 8 et 12), la gaine interne étant réalisée en silice ou dans un premier matériau présentant un indice de réfraction avec une partie réelle comprise entre 1,4 et 2.5 à la longueur d’onde optimale et un ratio entre l’épaisseur de la gaine interne et un rayon des motifs tubulaires étant préférentiellement compris entre 0.05 et 0.75.. Guide d’onde selon l’une quelconques des revendications 6 à 14, dans lequel une épaisseur et un diamètre des motifs tubulaires sont constants longitudinalement et dans lequel la gaine interne est adaptée pour qu’une répartition des motifs tubulaires dans un plan transverse au guide d’onde robuste varie longitudinalement afin que le guide d’onde robuste permette, depuis une première extrémité du guide d’onde robuste vers une deuxième extrémité du guide d’onde robuste, une transition entre une première distribution d’intensité d’un mode fondamental guidé vers une deuxième distribution d’intensité du mode fondamental guidé. Guide d’onde selon l’une quelconques des revendications 6 à 14, dans lequel une épaisseur et un diamètre des motifs tubulaires sont constants longitudinalement et dans lequel la gaine interne est adaptée pour qu’une répartition des motifs tubulaires dans un plan transverse au guide d’onde robuste varie longitudinalement afin que le diamètre du cœur du guide d’onde varie longitudinalement et pour qu’une section transverse d’un mode fondamental subissent une homothétie longitudinalement. Guide d’onde selon l’une quelconques des revendications 6 à 16, dans lequel l’épaisseur est supérieure ou égale avec un rayon des motifs tubulaires .