Brevet FR3154876A1 — publié le 20250502

La présente invention concerne un circuit de protection et de coupure (CPC 1 ) de la fourniture de l’énergie électrique dans un réseau comportant une source de tension continue (SE 1 ), le circuit de protection et de coupure (CPC 1 ) est connecté entre la source de tension et le réseau, le circuit de protection et de coupure est constitué de quatre interrupteurs comportant une diode (SO 11 , SO 12 , SO 13 , SO 14 et d’un dispositif de commande (100). Lorsque le courant délivré ou reçu par la source de tension est inférieur à un seuil prédéterminé, le dispositif de commande provoque la fermeture de deux interrupteurs (SO 11 , SO 14 ) et l’ouverture des deux autres interrupteurs (SO 12 , SO 13 ) et, lorsque le courant délivré ou reçu par la source de tension est supérieur ou égal au seuil prédéterminé, le dispositif de commande provoque l’ouverture des deux interrupteurs (SO 11 , SO 14 ) et la conduction de chaque diode des deux autres interrupteurs (SO 12 , SO 13 ). Fig. 1 CIRCUIT DE PROTECTION ET DE COUPURE DE LA FOURNITURE EN ENERGIE ELECTRIQUE La présente invention concerne un circuit de protection et de coupure de la fourniture de l’énergie électrique d’un réseau de fourniture en énergie électrique. Elle s’applique notamment, mais non exclusivement, aux réseaux de tension à courant continu à bord des aéronefs, utilisés notamment pour alimenter en énergie électrique des charges non propulsives (calculateurs par exemples) et/ou propulsives (actionneurs électriques par exemple). ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE Le changement climatique est une préoccupation majeure pour de nombreux organes législatifs et de régulation à travers le monde. En effet, diverses restrictions sur les émissions de carbone ont été, sont ou seront adoptées par divers états. En particulier, une norme ambitieuse s’applique à la fois aux nouveaux types d’aéronefs mais aussi à ceux actuellement en circulation nécessitant de devoir mettre en œuvre des solutions technologiques afin de rendre les aéronefs actuellement en circulation conformes aux réglementations en vigueur. L’aviation civile se mobilise depuis maintenant plusieurs années pour apporter une contribution à la lutte contre le changement climatique. Les efforts de recherche technologique ont déjà permis d’améliorer de manière très significative les performances environnementales des aéronefs. La Déposante prend en considération les facteurs impactant dans toutes les phases de conception et de développement pour obtenir des composants et des produits aéronautiques moins énergivores, plus respectueux de l’environnement et dont l’intégration et l’utilisation dans l’aviation civile ont des impacts environnementaux modérés dans un but d’amélioration de l'efficacité énergétique des aéronefs. Par voie de conséquence, la Déposante travaille en permanence à la réduction de son impact climatique par l’emploi de méthodes et l’exploitation de procédés de développement et de fabrication vertueux et minimisant les émissions de gaz à effet de serre au minimum possible pour réduire de l'empreinte environnementale liée à son activité. Ces travaux de recherche et de développement soutenus portent à la fois sur les nouvelles générations de moteurs d’avions, l’allègement des appareils, notamment par les matériaux employés et les équipements embarqués allégés, le développement de l’emploi des technologies électriques pour assurer la propulsion, et, indispensables compléments aux progrès technologiques, les biocarburants aéronautiques. A cet effet, l'invention est le résultat des recherches technologiques visant à améliorer de manière très significative les performances des avions et, en ce sens, contribue à la réduction de l’impact environnemental des avions. Pour cela, l’invention concerne un circuit de protection et de coupure de la fourniture de l’énergie électrique d’un réseau de fourniture en énergie électrique haute tension, qui est moins contraint en termes de calibre en tension des composants et qui réduit les pertes liées au circuit de protection et de coupure. Un réseau de fourniture en énergie électrique haute tension est généralement compris comme un réseau qui fournit une tension supérieure à 1kVolts et inférieure à 10kVolts. Le calibre en tension correspond à la valeur maximale théorique de tension que peut supporter un composant. On parle aussi de tension de claquage. Dire qu’un composant semi-conducteur est moins contraint en termes de calibre en tension signifie qu’il n’a pas à présenter une tension de claquage bien supérieure, par exemple 1,5 à 2 fois supérieure à la tension du réseau. Classiquement, les topologies de circuits de protection et de coupure de la fourniture de l’énergie électrique d’un réseau de fourniture en énergie électrique dépendent fortement des caractéristiques des interrupteurs à semi-conducteurs de puissance utilisés et des exigences en termes de rapidité et de la puissance en énergie électrique délivrée par le réseau de fourniture en énergie électrique. Les caractéristiques des circuits de protection sont les pertes en puissance, leur coût, leur taille, leur temps d’atténuation du courant de défaut et leur circuit de commande. On peut trouver dans la littérature technique sur le sujet différentes topologies de circuits de protection. Ces circuits de protection sont à base de composants à semi-conducteurs de puissance de type transistor bipolaire à grille isolée (IGBT Si, de l'anglais Insulated-Gate Bipolar Transistor Silicon ) ou des transistors à effet de champ à grille isolée plus couramment nommés MOSFET SiC (acronyme anglais de M etal - O xide- S emiconductor F ield- E ffect T ransistor Silicon Carbide), en association avec des systèmes de suppression de tensions transitoires (en anglais transient-voltage-suppression (TVS)) ou des varistances à oxyde métallique MOV (acronyme anglais de Metal Oxide Varistance ) . Certains circuits de protection à base de semi-conducteurs de puissance nécessitent l’utilisation d’au moins un composant à semi-conducteur de puissance contraint en termes de calibre en tension (tension de claquage) c’est-à-dire calibré pour tenir une tension au moins égale à 1,5 à 2 fois la valeur de la tension continue délivrée par le réseau de fourniture en énergie électrique. Ainsi, pour un réseau de fourniture en énergie électrique de 3kV DC, les composants à semi-conducteurs de 4,5kV à 6,5kV sont sélectionnés. Pour s’affranchir de tels composants à semi-conducteurs présentant un tel haut niveau de tension de claquage, d’autres circuits de protection sont composés de plusieurs composants à semi-conducteurs de puissance en série afin de tenir le haut niveau de tension demandé mais ils nécessitent un circuit de commande et de contrôle plus complexe. Par ailleurs, on associe parfois à ces interrupteurs des systèmes de protection de surtension tels que des varistances à oxyde métallique (MOV). Les varistances à oxyde métallique (MOV) ont une durée de vie limitée en raison de leur dégradation au cours du processus d'absorption d'énergie limitant ainsi le nombre d'opérations de coupure de la fourniture en énergie électrique. La présente invention permet de réduire les contraintes de tenue en tension des composants à semi-conducteurs de puissance et de réduire les pertes liées au circuit de protection, ainsi que de ne pas avoir besoin du système de suppression de tensions transitoires et d’absorption d’énergie de défaut de la ligne. A cette fin, selon un premier aspect, un mode de réalisation propose un circuit de protection et de coupure de la fourniture de l’énergie électrique dans un réseau de fourniture en énergie électrique, le réseau de fourniture en énergie électrique comportant au moins une source de tension fournissant une tension continue, caractérisé en ce que le circuit de protection et de coupure de la fourniture de l’énergie électrique est connecté entre les deux bornes de la source de tension et les deux bornes du réseau de fourniture en énergie électrique, le circuit de protection et de coupure de la fourniture de l’énergie électrique est constitué de quatre interrupteurs configurés dans une configuration de pont en H et d’un dispositif de commande, chaque interrupteur comportant une diode, l’ouverture et la fermeture des interrupteurs étant provoquées par le dispositif de commande, et en ce que lorsque le courant délivré ou reçu par la source de tension est inférieur à un seuil prédéterminé, le dispositif de commande provoque la fermeture de deux interrupteurs et l’ouverture des deux autres interrupteurs et, lorsque le courant délivré ou reçu par la source de tension est supérieur ou égal au seuil prédéterminé, le dispositif de commande provoque l’ouverture des deux interrupteurs et la conduction de chaque diode des deux autres interrupteurs. Ainsi, la présente invention permet de s’affranchir d’utiliser des composants à semi-conducteurs de puissance à calibre en tension supérieur à la tension du réseau et réduit les pertes liées au circuit de protection et de coupure. Selon un mode de réalisation, le circuit de protection et de coupure comporte en outre un condensateur connecté aux bornes de la source de tension. Selon un mode de réalisation, les interrupteurs sont des interrupteurs à commutation commandée, chaque interrupteur comportant un transistor et la diode de chaque interrupteur est une diode antiparallèle. Ainsi, le circuit de protection et de coupure est adapté à un fonctionnement dans lequel le courant circule de la source vers la charge (mode fourniture d’énergie à la charge) ou dans lequel le courant circule de la charge vers la source (mode injection de courant vers la source). Selon un mode de réalisation, parmi les quatre interrupteurs, deux sont des interrupteurs à commutation commandée, comportant chacun un transistor et la diode des deux interrupteurs à commutation commandée sont des diodes antiparallèles et les deux autres interrupteurs sont des diodes. Ainsi, le circuit de protection et de coupure est alors adapté pour un courant qui circule de la source vers la charge (mode fourniture d’énergie à la charge). Selon un mode de réalisation, le condensateur connecté aux bornes de la source de tension est dimensionné pour absorber le courant circulant dans le circuit de protection et de coupure lorsque les deux interrupteurs sont ouverts et que chaque diode des deux autres interrupteurs conduit. Ainsi, le circuit de protection et de coupure est alors adapté pour un courant qui circule de la source vers la charge (mode fourniture d’énergie à la charge). Selon un mode de réalisation, les interrupteurs à commutation commandée sont de type IGBT. Selon un mode de réalisation, les interrupteurs à commutation commandée sont de type MOSFET SiC. Selon un mode de réalisation, le système de fourniture d’énergie électrique comporte une pluralité de sources de tension et pour chaque source de tension, un circuit de protection selon la présente invention. Selon un mode de réalisation, lorsque le courant délivré ou reçu par chaque source de tension est inférieur à un seuil prédéterminé, le dispositif provoque la fermeture de deux interrupteurs de chaque circuit de protection et de coupure et l’ouverture de deux autres interrupteurs, et provoque, lorsque le courant délivré par une source de tension est supérieur ou égal au seuil prédéterminé, l’ouverture des deux interrupteurs et la conduction de chaque diode des deux autres interrupteurs du circuit de protection et de coupure connecté entre les deux bornes de la source de tension qui délivre le courant supérieur ou égal au seuil prédéterminé. L’invention concerne aussi un aéronef qui comporte un circuit de protection et de coupure de l’énergie électrique dans un réseau de fourniture en énergie électrique selon la présente invention. Les caractéristiques de l'invention mentionnées ci-dessus, ainsi que d'autres, apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante d'un exemple de réalisation, ladite description étant faite en relation avec les dessins joints, parmi lesquels : FIG. 1 illustre schématiquement un exemple d’un réseau de fourniture en énergie électrique dans lequel un circuit de protection et de coupure de la fourniture de l’énergie électrique selon la présente invention est implémenté ; FIG. 2 illustre schématiquement un exemple d’un schéma simplifié du réseau de fourniture en énergie électrique de la FIG. 1 comprenant un circuit de protection et de coupure bidirectionnel selon un premier mode de réalisation de l’invention et dans lequel les sources d’énergie sont aptes à délivrer un courant ou à en recevoir ; FIG. 2 illustre schématiquement un exemple d’un schéma simplifié du réseau de fourniture en énergie électrique de la FIG. 1 comprenant un circuit de protection et de coupure unidirectionnel selon un deuxième mode de réalisation de l’invention et dans lequel les sources d’énergie sont uniquement aptes à délivrer un courant ; FIG. 3 et FIG. 3 illustrent schématiquement, selon un premier exemple, correspondant à un cas d’utilisation de sources de tension délivrant du courant, l’état de fonctionnement des composants du circuit de protection et de coupure de la FIG. 2 , respectivement d’un mode de fonctionnement dans lequel aucun court-circuit n’apparaît dans le réseau de fourniture en énergie électrique ( FIG. 3 ) et dans un mode de fonctionnement dans lequel un court-circuit apparaît dans le réseau de fourniture en énergie électrique ( FIG. 3 ) ; FIG. 4 illustre schématiquement, selon le premier exemple, les variations de tension et de courant lorsque le circuit de protection et de coupure passe d’un mode de fonctionnement dans lequel aucune coupure de la fourniture de l’énergie électrique n’est effectuée vers un mode de fonctionnement dans lequel une coupure de la fourniture de l’énergie électrique est effectuée ; FIG. 5 illustre schématiquement, selon un second exemple, dans le même cas d’utilisation de source(s) délivrant du courant, l’état de fonctionnement des composants du circuit de protection et de coupure de la FIG. 2 dans un mode de fonctionnement dans lequel aucun court-circuit n’apparaît dans le réseau de fourniture en énergie électrique ; FIG. 5 illustre schématiquement, selon le second exemple, l’état de fonctionnement des composants du circuit de protection et de coupure de la FIG. 2 à l’issue d’une première période de temps d’un mode de fonctionnement dans lequel un court-circuit apparaît dans le réseau de fourniture en énergie électrique ; FIG. 5 illustre schématiquement, selon le second exemple, l’état de fonctionnement des composants du circuit de protection et de coupure de la FIG. 2 à l’issue d’une seconde période de temps d’un mode de fonctionnement dans lequel un court-circuit apparaît dans le réseau de fourniture en énergie électrique ; FIG. 5 illustre schématiquement, selon le second exemple, l’état de fonctionnement des composants du circuit de protection et de coupure de la FIG. 2 à l’issue d’une troisième période de temps d’un mode de fonctionnement dans lequel un court-circuit apparaît dans le réseau de fourniture en énergie électrique ; FIG. 6 illustre schématiquement, selon le second exemple, les variations de tension et de courant lorsque le circuit de protection et de coupure de la fourniture de l’énergie électrique passe d’un mode de fonctionnement dans lequel aucune coupure de la fourniture de l’énergie électrique n’est effectuée vers un mode de fonctionnement dans lequel une coupure de la fourniture de l’énergie électrique est effectuée. EXPOSE DETAILLE DE MODES DE REALISATION La FIG. 1 illustre schématiquement un exemple d’un réseau de fourniture en énergie électrique dans lequel un circuit de protection et de coupure de la fourniture de l’énergie électrique selon la présente invention est implémenté. Dans l’exemple de la FIG. 1 , le réseau de fourniture en énergie électrique comporte une pluralité de sources de fournitures en énergie électrique notées S E1 , S E2 ,…,à S EN , une pluralité de circuits de protection CPC 1 , CPC 2 , ….CPC N et une pluralité de charges notées Z 11 , Z 12 , Z 21 , Z 22 ,…, Z M1 à Z M2 . La charge Z 11 est la charge disposée à l’extrémité d’une première sous-branche d’une première branche du réseau de fourniture en énergie électrique, et la charge Z 12 est la charge disposée à l’extrémité d’une seconde sous-branche de la première branche du réseau de fourniture en énergie électrique. La charge Z 21 est la charge disposée à l’extrémité d’une première sous-branche d’une seconde branche du réseau de fourniture en énergie électrique et la charge Z 22 est la charge disposée à l’extrémité d’une seconde sous-branche de la seconde branche du réseau de fourniture en énergie électrique. La charge Z M1 est la charge disposée à l’extrémité d’une première sous-branche d’une M-ième branche du réseau de fourniture en énergie électrique et la charge Z M2 est la charge disposée à l’extrémité d’une seconde sous-branche de la M-ième branche du réseau de fourniture en énergie électrique. Une première terminaison de chaque charge Z 11 , Z 12 , Z 21 , Z 22 ,…, Z M1 et Z M2 est reliée à une masse notée 0V CH . Par exemple, une seconde terminaison de chaque charge Z 11 , Z 12 , Z 21 , Z 22 , à Z M1 à Z M2 est reliée respectivement à une première terminaison d’un système d’ouverture de charge noté respectivement S 11 , S 12 , S 21 , S 22 ,…, S M1 à S M2 . Les secondes terminaisons des systèmes d’ouverture de charge S 11 , S 12 , S 21 , S 22 ,…, S M1 à S M2 sont reliées à un point noté A dans la FIG. 1 . L’inductance LC 11 représente l’inductance de ligne de la première sous-branche de la première branche du réseau de fourniture en énergie électrique et l’inductance LC 12 représente l’inductance de ligne de la seconde sous-branche de la première branche du réseau de fourniture en énergie électrique. L’inductance LC 21 représente l’inductance de ligne de la première sous-branche de la seconde branche du réseau de fourniture en énergie électrique et l’inductance LC 22 représente l’inductance de ligne de la seconde sous-branche de la seconde branche du réseau de fourniture en énergie électrique. L’inductance LC M1 représente l’inductance de ligne de la première sous-branche de la M-ième branche du réseau de fourniture en énergie électrique et l’inductance LC M2 représente l’inductance de ligne de la seconde sous-branche de la M-ième branche du réseau de fourniture en énergie électrique. L’inductance L D1 représente une autre inductance de ligne de la première branche du réseau de fourniture en énergie électrique, l’inductance L D2 représente une autre inductance de ligne de la seconde branche du réseau de fourniture en énergie électrique et l’inductance L DM représente une autre inductance de ligne de la M-ième branche du réseau de fourniture en énergie électrique. L’inductance L SE1 représente l’inductance de ligne entre la première source de tension SE 1 et le point A, l’inductance L SE2 représente l’inductance de ligne entre la seconde source de tension SE 2 et le point A, et l’inductance L SEN représente l’inductance de ligne entre la N ième source de tension SE N et le point A. Les sorties de chaque source de tension notée SE i (i=1 à N) sont connectées à un condensateur C i et un circuit de protection et de coupure CPC i composé d’interrupteurs notés SO i1 , SO i2 , SO i3 et SO i4 qui forment un pont en H. Dans ce document, le terme interrupteur désigne aussi bien : un transistor, qui est un interrupteur à commutation commandée, par une électrode de commande (une grille) pilotée par un dispositif de commande, pour le commander à l’état ouvert ou à l’état fermé. Dans le document, les transistors peuvent être notamment des transistors MOSFET, préférentiellement des MOSFET SiC, ou encore des transistors IGBT. Associé à une diode avec anode et cathode respectivement connectée à l’électrode de source (ou d’émetteur) et à l’électrode de drain (ou de collecteur) du transistor MOSFET (ou IGBT), un tel interrupteur est bidirectionnel pour le courant, une diode, qui est un interrupteur à commutation spontanée, unidirectionnel pour le courant. Les circuits de protection et de coupure CPC i ont une structure similaire. Dans la suite, on décrit plus particulièrement le circuit CPC 1 associé à la source SE 1 . Cette description s’appliquera de manière similaire aux autres circuits CPC 2 , …CPC N respectivement associés aux sources SE 2 , …SE N . Le circuit CPC 1 comprend quatre interrupteurs SO 11 , SO 12 , SO 13 et SO 14 . Dans un premier mode de réalisation illustré à la FIG. 2 , les interrupteurs SO 11 , SO 12 , SO 13 et SO 14 sont des interrupteurs à commutation commandée, par exemple de type IGBT ou MOSFET, préférentiellement MOSFET SiC et ils comportent chacun une diode antiparallèle (intrinsèque et/ou bien externe en fonction de la technologie comme rappelé supra) et l’ensemble forme un interrupteur bidirectionnel. Le sens du courant, source vers charge ou charge vers source résulte du mode de contrôle des interrupteurs commandés par le dispositif de commande 100. Ce mode de réalisation à quatre interrupteurs à commutation commandée est particulièrement adapté à des sources d’énergie qui par nature (batterie par exemple) ou par construction (busbar) sont aptes à délivrer un courant ou à en recevoir. Dans ce cas, les sources sont par exemple des « busbars » d’un réseau électrique, tel qu’un réseau avionique dit HVDC (High Voltage Direct Current), ou bien encore des batteries. Un « busbar » est équivalent au terme « barre bus » ou « barre omnibus » et désigne selon la définition donnée par la commission électronique internationale, un conducteur de faible impédance auquel peuvent être reliés plusieurs circuits électriques en des points séparés. Lorsque par nature ou par construction, les sources du réseau électrique sont conçues uniquement pour délivrer un courant, il est possible de réduire le coût (encombrement, prix) du circuit CPC 1 en remplaçant deux interrupteurs à commutation commandée par deux interrupteurs à commande spontanée, c’est-à-dire par une diode qui remplace/réalise la diode antiparallèle. C’est la variante schématiquement illustrée en FIG. 2 . Les deux interrupteurs SO 12 , SO 13 à commutation commandée sont remplacés (réalisés par) par des interrupteurs à commutation spontanée, autrement dit les interrupteurs SO 12 , SO 13 sont réalisés par des diodes. Les deux autres interrupteurs SO 11 , SO 14 restent des interrupteurs à commutation commandée, commandés par le dispositif de commande 100. Bien entendu, le mode de réalisation tel que décrit en référence à la FIG. 2 est aussi applicable lorsque les sources du réseau électrique sont conçues uniquement pour délivrer un courant. Comme indiqué précédemment, chaque interrupteur à commutation commandée du circuit de de protection et de coupure, SO 11 , SO 12 , SO 13 et SO 14 dans le mode de réalisation de la FIG. 2 , ou SO 11 et SO 14 dans le mode de réalisation de la FIG. 2 , comporte un transistor et une diode antiparallèle, appelée aussi diode de roue libre comme représentée en FIG. 1 . Dans le cas d’un interrupteur à commutation commandée de type IGBT, la diode antiparallèle est une diode externe dont l’anode et cathode sont respectivement connectées à l’émetteur et au collecteur de l’interrupteur IGBT. Dans le cas d’un interrupteur à commutation commandée en technologie MOSFET (silicium ou carbure de silicium SiC), l’anode et la cathode de la diode antiparallèle sont respectivement connectées à la source et au drain de l’interrupteur. La diode antiparallèle peut-être ici réalisée par la diode nativement présente dans le transistor MOSFET et connue dans la littérature sous le terme « diode body ». En variante, une diode externe additionnelle pour renforcer les propriétés électriques de la diode body intrinsèque du transistor. Le terme « diode antiparallèle » utilisé dans la présente demande englobe toutes ces variantes de réalisation d’interrupteur à commutation commandée, comprenant une diode intrinsèque et/ou une diode externe au transistor considéré connectée entre les émetteurs/collecteurs ou sources/drains comme indiqué supra. Dans la suite de ce document, on se réfère généralement à des interrupteurs IGBT. L’homme de l’art transposera au cas d’interrupteurs de type MOSFET ou MOSFET SiC en remplaçant les termes émetteur et collecteur respectivement par les termes source et drain. Enfin, les termes « diode » ( FIG. 2 ) et « diode antiparallèle » ( FIG. 2 ) se rapportant aux mêmes références d’interrupteurs employées (SO 12 , SO 13 , SO 21 , SO 23 ) dans cette description sont équivalents au plan fonctionnel électrique. Ainsi, et s’agissant du circuit CPC 1 aussi bien dans le mode de réalisation de la FIG. 2 que celui de la FIG. 2 : la diode de l’interrupteur SO 12 a son anode reliée à l’émetteur de l’interrupteur SO 14 , et sa cathode reliée à l’émetteur ; la diode de l’interrupteur SO 13 a son anode reliée au collecteur de l’interrupteur SO 14 , et sa cathode reliée au collecteur de l’interrupteur SO 11 . Dans les deux modes de réalisation des Figs. 2a et 2b, les interrupteurs à commutation commandée du circuit de de protection et de coupure, c’est à dire les interrupteurs SO 11 , SO 12 , SO 13 et SO 14 du circuit CPC 1 de la FIG. 2 et les interrupteurs SO 11 et SO 14 du circuit CPC 1 de la FIG. 2 , sont commandés par un dispositif de commande noté 100. Le collecteur de l’interrupteur SO 11 est relié à une borne positive de la source de fourniture en énergie électrique S E1 , à une première terminaison du condensateur C 1 et dans le mode de réalisation préféré de la FIG. 2 , au collecteur de l’interrupteur SO 13 ou, selon la variante de la FIG. 2 , à la cathode de l’interrupteur SO 12 . L’émetteur ( FIG. 2 ) ou l’anode ( FIG. 2 ) de l’interrupteur SO 12 est relié à une borne négative de la source de fourniture en énergie électrique S E1 , à une seconde terminaison du condensateur C 1 et à l’émetteur de l’interrupteur SO 14 . L’émetteur de l’interrupteur SO 11 est relié au collecteur ( FIG. 2 ) ou à la cathode ( FIG. 2 ) de l’interrupteur SO 12 et au point A par l’intermédiaire de l’inductance L SE1 et d’un capteur de courant noté C U1 . L’émetteur ( FIG. 2 ) ou l’anode ( FIG. 2 ) de l’interrupteur SO 13 est relié au collecteur de l’interrupteur SO 14 et à la masse 0V CH . La description des modes de réalisation en référence aux Figs. 2a et 2b, en prenant en exemple la source SE 1 et le circuit de protection et de coupure associé CPC 1 s’applique de manière générale à chacune des sources SE i et au circuit de protection et de coupure associé CPC i , avec i=1 à N, de la FIG. 1 . En particulier et en référence à la FIG. 1 les sorties de la source de tension notée SE 2 (respectivement SE N ) sont connectées à un condensateur C 2 (respectivement C N ) et à un circuit de protection et de coupure CPC 2 (respectivement CPC N ) composé d’interrupteurs notés SO 21 , SO 22 , SO 23 et SO 24 (respectivement SO N1 , SO N2 , SO N3 et SO N4 ) qui forment un pont en H. Les Figs. 2a et 2b illustrent schématiquement un schéma simplifié du réseau de fourniture en énergie électrique de la FIG. 1 , la FIG. 2 dans le cas de sources d’énergie qui par nature ou construction sont aptes à délivrer un courant ou à en recevoir, et la FIG. 2 dans le cas où ces sources ne peuvent que délivrer du courant. Pour faciliter la compréhension, sur ces Figs. 2a et 2b, seules les sources de tension SE 1 et SE 2 sont représentées avec leurs circuits de protection et de coupure respectifs CPC 1 et CPC 2 , les charges Z 11 , Z 12 , Z 21 , Z 22 , à Z M1 à Z M2 représentées en FIG. 1 sont représentées par une unique charge notée R CH , et les inductances de ligne L D1 , L D2 , L DM , L C11 , L C12 , L C21 , L C21 , L CM1 , L CM2 sont représentées par une unique inductance de ligne LD CH . Comme expliqué précédemment : - dans la FIG. 2 , les quatre interrupteurs de chacun des circuits CPC 1 et CPC 2 , soit SO 11 , SO 12 , SO 13 SO 14 , SO 21 , SO 22 , SO 23 et SO 24, sont des interrupteurs à commutation commandée, et ils comportent une diode antiparallèle (intrinsèque et/ou externe), compatible avec des sources de tension qui peuvent délivrer ou recevoir du courant ; et - dans la FIG. 2 , deux interrupteurs à commutation commandée (et diode antiparallèle intrinsèque et/ou externe) sont remplacés par des interrupteurs à commutation spontanée, autrement dit, des diodes. Plus précisément, les interrupteurs SO 11 , SO 14 , SO 21 et SO 24 sont des interrupteurs de type IGBT ou des MOSFET SiC comportant chacun une diode antiparallèle (intrinsèque et/ou externe), et les interrupteurs SO 12 , SO 13 , SO 22 et SO 23 sont des diodes, connectées de la même manière que les diodes antiparallèles des interrupteurs SO 12 , SO 13 , SO 22 et SO 23 dans leur réalisation de la FIG. 2 . Dans la suite, et en référence aux FIG. 3 et suivantes, on se place dans le cas de sources de tension qui sont utilisées en mode comme fournisseurs d’énergie, qui est compatible avec les deux modes de réalisation des Figs. 2a et 2b. Le courant circule vers les charges et les états de fonctionnement des composants décrits sont valables pour les deux modes de réalisation des Figs 2a et 2b. Les différents états de fonctionnement des composants des circuits de protection et de coupure CPC 1 et CPC 2 , sont figurés comme suit : état conducteur, le composant est en traits pleins ; état bloqué, le composant est en traits pointillés. Ces états de fonctionnement (ouverture et fermeture) des interrupteurs sont commandés ou provoqués par les signaux de pilotage délivrés par le dispositif de commande 100 : commandés s’agissant des interrupteurs à transistors ; ou provoqués s’agissant des diodes des interrupteurs. Les Figs 3a, 3b et 4 illustrent une première situation. Dans cette première situation, les inductances de ligne L SE1 et L SE2 sont identiques et les sources de tension SE 1 et SE 2 sont identiques et sont égales à une même tension positive, la tension V LS1 aux bornes de l’inductance L SE1 est égale à la tension V LS2 aux bornes de l’inductance L SE2 et le courant I LS1 circulant dans l’inductance L SE1 est égal au courant I LS2 circulant dans l’inductance L SE2 . La FIG. 3 illustre schématiquement l’état de fonctionnement des composants du circuit de protection et de coupure de la FIG. 2 ainsi que des signaux électriques, dans un mode de fonctionnement dans lequel aucun court-circuit n’apparaît (n’est détecté) dans le réseau de fourniture en énergie électrique ; la FIG. 3 , l’état de fonctionnement des composants du circuit de protection et de coupure lorsqu’un court-circuit apparaît (est détecté) dans le réseau de fourniture en énergie électrique ; et la FIG. 4 , les variations de tension et de courant avant et après une détection d’un court-circuit par le dispositif de détection 100. La FIG. 3 illustre schématiquement l’état de fonctionnement des composants du circuit de protection et de coupure lorsqu’aucun court-circuit n’apparaît (n’est détecté) dans le réseau de fourniture en énergie électrique ; la FIG. 3 , l’état de fonctionnement des composants du circuit de protection et de coupure lorsqu’un court-circuit apparaît (est détecté) dans le réseau de fourniture en énergie électrique ; et la FIG. 4 , les variations de tension et de courant avant et après une détection d’un court-circuit par le dispositif de détection 100. Dans la FIG. 3 , aucun court-circuit n’apparaît dans le réseau de fourniture en énergie électrique, les interrupteurs SO 11 , SO 14 , SO 21 et SO 24 conduisent et les interrupteurs SO 12 , SO 13 , SO 22 et SO 23 sont bloqués. Les diodes antiparallèles de chaque interrupteur ne conduisent pas. Lorsqu’un court-circuit apparaît au niveau de la résistance R CH , le courant I SE1 délivré par la source de tension S E1 augmente, de même que le courant I SE 2 délivré par la source de tension S E 2 . Dans la FIG. 4 , la période de temps notée P0 est une période de temps dans laquelle aucun court-circuit n’apparaît au niveau de la résistance R CH , la période de temps notée P1 est une période de temps dans laquelle un court-circuit apparaît au niveau de la résistance R CH . Pendant la période de temps P1, les courants I SE1 et I SE2 sont comparés par le dispositif de commande 100 à un seuil prédéterminé, par exemple compris entre 2 et 4 fois la valeur nominale du courant délivré par le réseau de fourniture en énergie électrique. Lorsque les courants I SE1 et I SE 2 sont supérieurs au seuil prédéterminé, le dispositif de commande 100 commande l’ouverture des interrupteurs SO 11 , SO 14 , SO 21 et SO 2 4 provoquant ainsi la conduction des diodes antiparallèles des interrupteurs SO 12 , SO 13 , SO 22 et SO 2 3 comme cela est représenté dans la FIG. 3 . Les courants I SE1 et I SE2 et les tensions V LS1 et V LS2 changent de polarité. Les courants I SE1 et I SE2 décroissent comme cela est représenté dans la période de temps P2 de la FIG. 4 . Ainsi, le fonctionnement des composants du circuit de protection et de coupure permet d’inverser la tension délivrée au réseau de fourniture en énergie électrique pendant la période de temps P2 et ce à travers les diodes antiparallèles. L’avantage est que l’énergie stockée dans la ligne durant le court-circuit est réinjectée dans la source. Un autre avantage important est que cette structure permet d’utiliser des semi-conducteurs de puissance ayant des contraintes de tenue en tension moindres que celles des semi-conducteurs de puissance des circuits de protection et de coupure de l’état de la technique puisque l’inversion de pente du courant en sortie de court-circuit s’effectue par la mise en conduction des diodes antiparallèles. Dès que les courants I LS1 et I LS2 s’annulent, les diodes antiparallèles des interrupteurs SO 12 et SO 22 se bloquent. Ainsi, l’énergie stockée dans les inductances de ligne durant le court-circuit n’est pas dissipée dans les interrupteurs mais est réinjectée dans les sources de tension. Un autre avantage important est que cette structure permet d’utiliser des transistors basse tension puisque l’inversion de pente du courant en sortie de court-circuit s’effectue par la mise en conduction des diodes antiparallèles des interrupteurs. Autrement dit, il n’est pas nécessaire d’avoir une montée en tension aux bornes d’un semi-conducteur afin d’inverser la tension de ligne. Les variations de tension et de courant avant et après une détection d’un court-circuit par le dispositif de détection 100 ont été décrites dans l’exemple de la FIG. 2 . Les signaux de la FIG. 4 sont aussi valables pour la FIG. 2 . Dans le cas de la FIG. 2 , les condensateurs C 1 et C 2 aux bornes des sources de tension SE 1 et SE 2 sont dimensionnés pour absorber les courants pendant la période de temps P2 à la place des sources de tension SE 1 et SE 2 tandis que dans la FIG. 2 , l’énergie étant réinjectée dans les sources de tension SE 1 et SE 2 , les condensateurs C 1 et C 2 aux bornes des sources de tension SE 1 et SE2 peuvent être dimensionnés pour absorber une partie des courants pendant la période de temps P2. On comprendra que le système de fourniture d’énergie électrique peut être mixte, c’est-à-dire comprendre une ou des sources de tension aptes à délivrer un courant ou à en recevoir et une ou des sources de tension uniquement aptes à délivrer un courant. Dans un exemple, la source de tension SE 1 est apte à délivrer ou recevoir du courant, telle que par exemple une batterie, et le condensateur C 1 peut être dimensionné pour absorber une partie du courant pendant la période de temps P2 ; et la source de tension SE 2 est uniquement apte à délivrer un courant, par exemple une génératrice de courant, et le condensateur C 2 est dimensionné pour absorber le courant pendant la période de temps P2 à la place de la source de tension SE 2 . Également, dans cet exemple, on peut associer à chacune des deux sources de tension, un circuit de protection et coupure de type bidirectionnel ( FIG. 2 ) ; alternativement, et pour la source de tension SE 2 uniquement apte à délivrer un courant, le circuit de protection et coupure peut être unidirectionnel comme illustré à la FIG. 2 . Les Figs. 5a à 5d et 6 illustrent une deuxième situation dans laquelle l’inductance de ligne L’ SE1 est différente et plus petite de l’inductance de ligne L’ SE 2 , les sources de tension SE 1 et SE 2 sont identiques et les tensions V SE1 et V SE2 qu’elles délivrent sont égales à une même tension positive (V SE1 = V SE2 ). La FIG. 5 illustre schématiquement l’état de fonctionnement des composants des circuits de protection et de coupure CPC 1 et CPC 2 lorsqu’aucun court-circuit n’apparaît dans le réseau de fourniture en énergie électrique : les interrupteurs SO 11 , SO 14 , SO 21 et SO 24 conduisent et les interrupteurs SO 12 , SO 13 , SO 22 et SO 23 sont bloqués. Dans les deux circuits CPC 1 et CPC 2 , les diodes de chaque interrupteur ne conduisent pas. Lorsqu’un court-circuit apparaît au niveau de la résistance R CH , les tensions aux bornes des deux inductances L’ SE1 et L’ SE2 sont identiques. Comme l’inductance L’ SE1 est plus petite que l’inductance L’ SE2 , le courant traversant l’inductance L’ SE1 croît avec une pente plus grande que celle du courant traversant l’inductance L’ SE2 . La FIG. 6 illustre alors schématiquement les variations de tension et de courant avant et après une détection d’un court-circuit par le circuit de détection 100, c’est-à-dire lorsque le circuit de protection et de coupure de la fourniture de l’énergie électrique passe du mode de fonctionnement illustré à la FIG. 5 dans lequel aucune coupure de la fourniture de l’énergie électrique n’est effectuée vers un mode de fonctionnement dans lequel une coupure de la fourniture de l’énergie électrique est effectuée. Dans la FIG. 6 , la période de temps notée P’0 est une période de temps dans laquelle aucun court-circuit n’apparaît au niveau de la résistance R CH , la période de temps notée P’1 est une période de temps dans laquelle un court-circuit apparaît au niveau de la résistance R CH . Pendant la période de temps P’1, les courants I SE1 et I SE 2 sont comparés par le dispositif de commande 100 à un seuil prédéterminé, par exemple compris entre 2 et 4 fois la valeur nominale du courant délivré par le réseau de fourniture en énergie électrique. Le courant I SE1 devient supérieur ou égal au seuil prédéterminé avant que le courant I SE2 ne soit supérieur ou égal au seuil prédéterminé. Le dispositif de commande 100 commande l’ouverture des interrupteurs SO 11 , SO 14 (les bloque donc) provoquant ainsi la conduction des diodes antiparallèles des interrupteurs SO 12 et SO 13 alors que les transistors des interrupteurs SO 21 et SO 24 sont toujours passants comme visible à la FIG. 5 qui montre schématiquement l’état de fonctionnement des composants des circuits de protection et de coupure CPC 1 et CPC 2 à l’issue de la période de temps P’1. Pendant la période de temps P’2, le courant I SE1 décroît tandis que le courant I SE2 croît. Le dispositif de commande 100 compare le courant I SE2 au seuil prédéterminé. Lorsque le courant I SE2 est supérieur ou égal au seuil prédéterminé, le dispositif de commande 100 commande l’ouverture des interrupteurs SO 21 , SO 24 provoquant ainsi la conduction des diodes antiparallèles des interrupteurs SO 22 et SO 23 comme visible sur la FIG. 5 . La FIG. 5 illustre schématiquement l’état de fonctionnement des composants des circuits de protection et de coupure CPC 1 et CPC 2 à l’issue de la période de temps P’2. Pendant la période de temps P’3, les courants I SE1 et I SE2 décroissent. Dès que le courant circulant dans l’inductance L SE1 s’annule, les diodes antiparallèles des interrupteurs S0 12 et SO 13 ne conduisent plus. La FIG. 5 illustre schématiquement l’état de fonctionnement des composants du circuit de protection et de coupure de la fourniture de l’énergie électrique à l’issue de la période de temps P’3. Pendant la période de temps P’4, tant que le courant circulant dans l’inductance L S E 2 est positif, les diodes des interrupteurs SO 22 et SO 23 restent passantes. Cette phase se termine à l’annulation du courant circulant dans l’inductance L S E 2 . Ainsi, l’énergie stockée dans les inductances de ligne durant le court-circuit n’est pas dissipée dans les interrupteurs mais est réinjectée dans les sources de tension. Un autre avantage important est que cette structure permet d’utiliser des transistors basse tension puisque l’inversion de pente du courant en sortie de court-circuit s’effectue par la mise en conduction des diodes antiparallèles des interrupteurs. Autrement dit, il n’est pas nécessaire d’avoir une montée en tension aux bornes d’un semi-conducteur afin d’inverser la tension de ligne. L’énergie étant réinjectée dans les sources de tension, les condensateurs C 1 , C 2 , …C N aux bornes des sources de tension SE 1 , SE 2 , …S EN , sont dimensionnés pour prendre en compte un tel fonctionnement. Il est à remarquer ici qu’en variante, dès qu’un des courants I SE1 ou I SE2 devient supérieur ou égal au seuil prédéterminé, le dispositif de commande 100 commande l’ouverture de chaque interrupteur SO 11 , SO 14 SO 21 , SO 24 . Les variations de tension et de courant avant et après une détection d’un court-circuit par le dispositif de détection 100 ont été décrites dans l’exemple de la FIG. 2 . Les signaux de la FIG. 6 sont aussi valables pour la FIG. 2 . Dans le cas de la FIG. 2 , les condensateurs C 1 et C 2 aux bornes des sources de tension SE 1 et SE 2 sont dimensionnés pour absorber les courants pendant les périodes de temps P’2 P’3 et P’4 à la place des sources de tension SE 1 et SE 2 tandis que dans la FIG. 2 , l’énergie étant réinjectée dans les sources de tension SE 1 et SE 2 , les condensateurs C 1 et C 2 aux bornes des sources de tension SE 1 et SE2 peuvent être dimensionnés que pour absorber une partie des courants pendant les périodes de temps P’2 P’3 et P’4. Comme mentionné en regard de la FIG. 4 , on comprendra que le système de fourniture d’énergie électrique peut être mixte, c’est-à-dire comprendre une ou des sources de tension aptes à délivrer un courant ou à en recevoir et une ou des sources de tension uniquement aptes à délivrer un courant. Dans un exemple, la source de tension SE 1 est apte à délivrer ou recevoir du courant, telle que par exemple une batterie, et le condensateur C 1 peut être dimensionné pour absorber une partie du courant pendant les périodes de temps P’2 P’3 et P’4 ; et la source de tension SE 2 est uniquement apte à délivrer un courant, par exemple une génératrice de courant, et le condensateur C 2 est dimensionné pour absorber le courant pendant la période de temps les périodes de temps P’2 P’3 et P’4 à la place de la source de tension SE 2 . Également, dans cet exemple, on peut associer à chacune des deux sources de tension, un circuit de protection et coupure de type bidirectionnel ( FIG. 2 ) ; alternativement, et pour la de tension SE 2 uniquement apte à délivrer un courant, le circuit de protection et coupure peut être unidirectionnel comme illustré à la FIG. 2 . Dans le mode de réalisation de la FIG. 2 , le fonctionnement a été décrit dans un mode dans lequel le courant est délivré par les sources de tension SE 1 et SE 2 . Lorsque le courant est injecté dans les sources de tension SE 1 et SE 2 , ou reçu par les sources de tension SE 1 et SE 2 , les composants des circuits de protection et de coupure CPC 1 et CPC 2 sont tous des interrupteurs à commutation commandée comprenant un transistor et une diode antiparallèle (intrisèque et/ou externe). Par rapport aux états de fonctionnement précédents, les interrupteurs sont commandés par le circuit de commande 100 de façon inverse que celle décrite précédemment. Par exemple, lorsque (tant que) aucun court-circuit n’apparaît dans le réseau de fourniture en énergie électrique, le dispositif de commande 100 commande les interrupteurs SO 12 , SO 13 , SO 22 et SO 23 pour que ceux-ci conduisent et commande les interrupteurs SO 11 , SO 14 , SO 21 et SO 24 pour que ceux-ci ne conduisent pas. Les diodes antiparallèles de chaque interrupteur ne conduisent pas. Lorsqu’un court-circuit apparaît, les interrupteurs SO 12 , SO 13 , SO 22 et SO 23 sont bloqués et les diodes antiparallèles de chaque interrupteur SO 11 , SO 14 , SO 21 et SO 24 conduisent. Le courant est injecté dans les sources de tension SE 1 et SE 2 par un générateur de courant tel que par exemple une batterie ou un busbar. Dans le cas où le système de fourniture d’énergie électrique est mixte, c’est-à-dire comprend une ou des sources de tension aptes à délivrer un courant ou à en recevoir et une ou des sources de tension uniquement aptes à délivrer un courant, seuls les interrupteurs de chaque circuit de protection et de coupure connecté entre les deux bornes d’une source de tension apte à délivrer ou recevoir du courant sont commandés par le circuit de commande 100 de façon inverse que celle décrite précédemment. Un circuit de protection et de coupure (CPC 1 ) de la fourniture de l’énergie électrique dans un réseau de fourniture en énergie électrique, le réseau de fourniture en énergie électrique comportant au moins une source de tension (SE 1 ) fournissant une tension continue, caractérisé en ce que le circuit de protection et de coupure (CPC 1 ) de la fourniture de l’énergie électrique est connecté entre les deux bornes de la source de tension et les deux bornes du réseau de fourniture en énergie électrique, le circuit de protection et de coupure de la fourniture de l’énergie électrique est constitué de quatre interrupteurs (SO 11 , SO 12 , SO 13 , SO 14 ) configurés dans une configuration de pont en H et d’un dispositif de commande (100), chaque interrupteur comportant une diode, l’ouverture et la fermeture des interrupteurs étant provoquées par le dispositif de commande, et en ce que lorsque le courant délivré ou reçu par la source de tension est inférieur à un seuil prédéterminé, le dispositif de commande provoque la fermeture de deux interrupteurs (SO 11 , SO 14 ) et l’ouverture des deux autres interrupteurs (SO 12 , SO 13 ) et, lorsque le courant délivré ou reçu par la source de tension est supérieur ou égal au seuil prédéterminé, le dispositif de commande provoque l’ouverture des deux interrupteurs (SO 11 , SO 14 ) et la conduction de chaque diode des deux autres interrupteurs (SO 12 , SO 13 ). Le circuit de protection et de coupure selon la revendication 1, caractérisé en ce que le circuit de protection et de coupure comporte en outre un condensateur (C 1 ) connecté aux bornes de la source de tension (SE 1 ). Le circuit de protection et de coupure selon la revendication 1, caractérisé en ce que les interrupteurs sont des interrupteurs à commutation commandée comportant chacun un transistor et la diode de chaque interrupteur est une diode antiparallèle. Le circuit de protection et de coupure selon la revendication 1, caractérisé en ce que deux interrupteurs sont des interrupteurs à commutation commandée comportant chacun un transistor et les diodes desdits deux interrupteurs sont des diodes antiparallèles et les deux autres interrupteurs sont des diodes. Le circuit de protection et de coupure selon la revendication 1, caractérisé en ce que le condensateur (C 1 ) connecté aux bornes de la source de tension (SE 1 ) est dimensionné pour absorber le courant circulant dans le circuit de protection et de coupure lorsque les deux interrupteurs sont ouverts et que chaque diode des deux autres interrupteurs conduit. Le circuit de protection et de coupure selon la revendication 3 ou 4, caractérisé en ce que les interrupteurs à commutation commandée sont de type IGBT. Le circuit de protection et de coupure selon la revendication 3 ou 4, caractérisé en ce que les interrupteurs à commutation commandée sont de type MOSFET SiC. Un système de fourniture d’énergie électrique, caractérisé en ce que le système de fourniture d’énergie électrique comporte une pluralité de sources de tension et pour chaque source de tension, un circuit de protection et de coupure selon l’une quelconque des revendications 1 à 7. Le système selon la revendication 8, caractérisé en ce que lorsque le courant délivré ou reçu par chaque source de tension est inférieur à un seuil prédéterminé, le dispositif provoque la fermeture de deux interrupteurs de chaque circuit de protection et de coupure et l’ouverture de deux autres interrupteurs, et provoque, lorsque le courant délivré par une source de tension est supérieur ou égal au seuil prédéterminé, l’ouverture des deux interrupteurs et la conduction de chaque diode des deux autres interrupteurs du circuit de protection et de coupure connecté entre les deux bornes de la source de tension qui délivre le courant supérieur ou égal au seuil prédéterminé. Un aéronef caractérisé en ce qu’il comporte un circuit de protection et de coupure de l’énergie électrique dans un réseau de fourniture en énergie électrique selon l’une quelconque des revendications 1 à 7.