Brevet FR3163405A1 — publié le 20251219

Système de lubrification (60) comprenant : - plusieurs enceintes (63A, 63B, 63C, 63D) propres chacune à loger au moins une pièce d’une turbomachine à lubrifier, - un réservoir (62) de lubrifiant, - une pompe (64) configurée pour pomper du lubrifiant contenu dans le réservoir (62), - un répartiteur (66) configurable dans une configuration principale si un régime de la turbomachine est au-delà d’un régime de référence et dans une configuration auxiliaire sinon, le répartiteur (66) étant configuré dans la configuration auxiliaire pour transmettre du lubrifiant de la pompe (64) vers les enceintes (63A, 63B, 63C, 63D) et vers le réservoir (62) selon des proportions de répartition auxiliaire constantes, le répartiteur (66) étant configuré dans la configuration principale pour transmettre du lubrifiant de la pompe (64) vers seulement les enceintes (63A, 63B, 63C, 63D) selon des proportions de répartition principale constantes. Figure à publier pour l’abrégé : Figure 5 Système de lubrification d’enceintes d’une turbomachine DOMAINE L’invention concerne un système de lubrification d’enceintes d’une turbomachine, en particulier d’une turbomachine présentant au moins deux régimes de fonctionnement, le besoin de répartition de lubrifiant entre les enceintes variant significativement d’un régime à l’autre. Dans ce qui suit, on appelle régime de fonctionnement, ou simplement « régime », le régime de rotation de la turbomachine, en d’autres termes la vitesse de rotation d’un arbre moteur de la turbomachine. ETAT DE LA TECHNIQUE Dans une turbomachine, l’alimentation en lubrifiant permet de lubrifier, mais aussi et surtout de refroidir des pièces comme des paliers, des roulements ou des engrenages. Ces différentes pièces sont réparties dans différentes enceintes, parmi lesquelles on compte une (ou plusieurs) enceinte(s) moteur et éventuellement une enceinte de boîte d’accessoires (également connue sous la désignation anglaise « accessory gearbox » abrégée en AGB), voire également une enceinte de réducteur renfermant un mécanisme de réduction de vitesse (également connue sous la désignation anglaise « reduction gearbox » abrégée en RGB). Le système de lubrification est configuré pour répartir le débit de lubrifiant entre les différentes enceintes. Dans une turbomachine conventionnelle, cette répartition du lubrifiant distribué est constante et ne varie pas en fonction du régime de la turbomachine. Dans certains cas, le besoin de répartition du lubrifiant qui est nécessaire pour la lubrification et le refroidissement satisfaisants des pièces lubrifiées des enceintes varie de manière significative en fonction des régimes de fonctionnement. Une répartition constante du lubrifiant distribué entraîne dans ces cas une suralimentation en lubrifiant d’au moins une des enceintes pour au moins un des régimes de fonctionnement. La ou les enceinte(s) concernée(s) risque(nt) alors d’être « noyée(s) » par le lubrifiant. Il peut se produire un phénomène de barattage du lubrifiant et une augmentation significative de la température du lubrifiant. Des particules solides, comme le coke, peuvent être engendrées, celles-ci pouvant endommager ensuite les pièces lubrifiées. Il existe donc un besoin d’un système de lubrification d’enceintes d’une turbomachine qui prend mieux en compte une répartition entre enceintes du débit de lubrifiant nécessaire qui est variable en fonction du régime de la turbomachine. PRESENTATION DES DESSINS D’autres caractéristiques et avantages ressortiront encore de la description qui suit, laquelle est purement illustrative et non limitative, et doit être lue en regard des figures annexées, parmi lesquelles : - la FIG. 1 représente de manière schématique un aéronef comprenant des systèmes propulsifs, - la FIG. 2 représente de manière schématique, en vue partielle et en coupe, un exemple de système propulsif - la FIG. 3 représente de manière schématique un premier exemple de mécanisme de réduction planétaire, - la FIG. 4 représente de manière schématique un premier exemple de mécanisme de réduction épicycloïdal, - la FIG. 5 représente de manière schématique un système de lubrification d’une turbomachine, - la FIG. 6 représente de manière schématique un procédé de lubrification d’une turbomachine, et - la FIG. 7 représente de manière schématique un procédé de dimensionnement d’un système de lubrification d’une turbomachine. EXPOSE Un but du présent exposé est de proposer un système de lubrification d’enceintes d’une turbomachine plus satisfaisant que dans l’art antérieur. Le but est atteint grâce à un système de lubrification d’une turbomachine, le système comprenant : - plusieurs enceintes propres chacune à loger au moins une pièce de la turbomachine à lubrifier, - un réservoir de lubrifiant, - une pompe configurée pour pomper du lubrifiant contenu dans le réservoir, - un répartiteur configurable dans une configuration principale si un régime de la turbomachine est au-delà d’un régime de référence et dans une configuration auxiliaire sinon, le répartiteur étant configuré dans la configuration auxiliaire pour transmettre du lubrifiant de la pompe vers les enceintes et vers le réservoir selon des proportions de répartition auxiliaire constantes, le répartiteur étant configuré dans la configuration principale pour transmettre du lubrifiant de la pompe vers seulement les enceintes selon des proportions de répartition principale constantes. Un tel système est avantageusement et optionnellement complété par les différentes caractéristiques suivantes prises seules ou en combinaison : un rapport d’une proportion de répartition auxiliaire associée à une première des enceintes sur une proportion de répartition auxiliaire associée à une deuxième des enceintes est différent d’un rapport d’une proportion de répartition principale associée à la première des enceintes sur une proportion de répartition principale associée à la deuxième des enceintes ; - le répartiteur comprend un jeu principal de vannes dans lequel chaque vanne est fluidiquement connectée à une des enceintes, un jeu auxiliaire de vannes dans lequel une des vannes est fluidiquement connectée au réservoir et chacune des autres vannes est fluidiquement connectée à une des enceintes, et un distributeur configuré pour transmettre, en fonction du régime de la turbomachine, du lubrifiant de la pompe vers le jeu principal ou vers le jeu auxiliaire ; - le distributeur comprend un tiroir monté mobile selon une direction entre une position principale et une position auxiliaire, le distributeur étant configuré pour transmettre du lubrifiant de la pompe vers le jeu principal si le tiroir est en position principale et vers le jeu auxiliaire si le tiroir est en position auxiliaire, et un actionneur configuré pour déplacer le tiroir en fonction du régime ; - l’actionneur comprend un transmetteur configuré pour exercer sur le tiroir une contrainte selon la direction orientée vers l’une de la position principale et de la position auxiliaire, une valeur de la contrainte dépendant du régime, et un organe de rappel configuré pour exercer sur le tiroir un rappel orienté vers l’autre de la position principale et de la position auxiliaire ; et - le système est configuré pour faire circuler un flux de lubrifiant de la pompe vers le répartiteur et une fraction du flux du répartiteur vers seulement une partie des enceintes, le système comprenant un échangeur commun configuré pour refroidir le flux, et un échangeur particulier configuré pour refroidir la fraction du flux. L’exposé porte également sur une turbomachine comprenant un système de lubrification tel qu’on a pu le présenter plus haut. Une telle turbomachine est avantageusement et optionnellement complétée par une soufflante, un arbre moteur et un mécanisme de réduction de vitesse configuré pour être entraîné en rotation par l’arbre moteur et entraîner en rotation la soufflante, les enceintes du système de lubrification comprenant une enceinte logeant le mécanisme de réduction de vitesse. L’exposé porte en outre sur un aéronef comprenant une turbomachine telle qu’on a pu la présenter ci-avant. L’exposé porte également sur un procédé de dimensionnement d’un système de lubrification d’une turbomachine présentée précédemment dans sa version complétée par une soufflante, un arbre moteur et un mécanisme de réduction de vitesse. Ce procédé comprend les étapes suivantes : - (E1) identification du régime de référence, d’un premier régime au-delà du régime de référence et d’un deuxième régime en deçà du régime de référence, - (E2) pour l’enceinte logeant le mécanisme de réduction de vitesse, identification d’un premier débit nécessaire de lubrifiant (Q1d) pour le premier régime et d’un deuxième débit nécessaire de lubrifiant (Q1c) pour le deuxième régime, et pour les autres enceintes (identification d’un troisième débit nécessaire (Q2d) de lubrifiant pour le premier régime et d’un quatrième débit nécessaire (Q2c) de lubrifiant pour le deuxième régime, (E3) détermination d’une pompe configurée pour délivrer dans le premier régime un flux de lubrifiant supérieur ou égal au débit principal (Q1d+Q2d) égal à la somme du premier débit et du troisième débit, (E6) détermination d’une proportion de répartition principale associée au mécanisme de réduction correspondant au rapport du premier débit (Q1d) sur le débit principal (Q1d+Q2d) et d’une proportion de répartition principale associée aux autres enceintes correspondant au rapport du troisième débit (Q2d) sur le débit principal (Q1d+Q2d), (E7) détermination d’un débit auxilaire (Qc) extrait du réservoir par la pompe dans le deuxième régime, (E8) détermination d’un débit auxiliaire vers le réservoir (Qr) correspondant à une différence entre le débit auxiliaire (Qc) et la somme du deuxième débit (Q1c) et du quatrième débit (Q2c), et (E9) détermination d’une proportion de répartition auxilaire associée au réservoir correspondant au rapport du débit auxiliaire vers le réservoir (Qr) sur le débit auxiliaire (Qc), d’une proportion de répartition auxilaire associée au mécanisme de réduction correspondant au rapport du deuxième débit (Q1c) sur le débit auxiliaire (Qc) et d’une proportion de répartition auxiliaire associée aux autres enceintes correspondant au rapport du quatrième débit (Q2c) sur le débit auxiliaire (Qc). L’exposé porte enfin sur un procédé de lubrification d’une turbomachine, le procédé comprenant : une étape de pompage de lubrifiant contenu dans un réservoir de la turbomachine, et une étape de lubrification de pièces de la turbomachine, les pièces étant logées dans plusieurs enceintes de la turbomachine, la lubrification s’effectuant selon une configuration principale si un régime de la turbomachine est au-delà d’un régime de référence et selon une configuration auxiliaire sinon, le lubrifiant pompé étant transmis dans la configuration auxiliaire vers les deux enceintes et vers le réservoir selon des proportions de répartition auxiliaire constantes, le lubrifiant pompé étant transmis dans la configuration principale vers seulement les deux enceintes et selon des proportions de répartition principale constantes. DESCRIPTION DETAILLEE D’UN MODE DE REALISATION Turbomachine Dans l’exemple illustré sur la FIG. 1 , l’aéronef est un avion 100 comprenant un fuselage 101 et deux ailes 102. Dans cet exemple, l’aéronef comprend deux systèmes propulsifs 1, chaque système propulsif 1 étant fixé à une aile 102 respective de l’avion 100 par l’intermédiaire d’un pylône. Dans un autre mode de réalisation, l’aéronef pourrait comprendre un ou plusieurs système propulsif(s) fixé(s) au fuselage 101. La FIG. 2 représente de manière schématique, en vue partielle et en coupe, un exemple d’un système propulsif 1. Dans cet exemple, le système propulsif 1 est un moteur à turbine à gaz à double corps et à soufflante carénée. Il est à noter que le présent exposé n’est pas limité à cet exemple de moteur et qu’il s’applique également à des systèmes propulsifs de type simple corps et/ou ne présentant pas de mécanisme de réduction de vitesse. L’invention s’applique en outre à des moteurs électriques ou des moteurs hybrides. Sur la FIG. 2 , le système propulsif 1 présente une direction principale s’étendant selon un axe longitudinal X. Le système propulsif 1 comprend une section de soufflante 2 et un corps primaire 3, souvent appelé « générateur de gaz ». La section de soufflante 2 comprend une soufflante 22 et un carter de soufflante 12. La soufflante 22 comprend un rotor de soufflante 9. Le carter de soufflante 12 entoure le rotor de soufflante 9. Le rotor de soufflante 9 est monté rotatif par rapport au carter de soufflante 12. Le rotor de soufflante 9 comprend un moyeu de soufflante 13 et des aubes de soufflante 14 s’étendant radialement à partir du moyeu 13. Les aubes de soufflante 14 peuvent être fixes par rapport au moyeu de soufflante 13 ou présenter un calage variable. Dans ce dernier cas, chacune des aubes de soufflante 14 est montée pivotante par rapport au moyeu de soufflante 13 suivant un axe de calage et est reliée à un mécanisme de changement de pas (non-représenté) monté dans le système propulsif 1. Le mécanisme de changement de pas permet d’ajuster l’angle de calage des aubes de soufflante 14 en fonction des phases de vol. De plus, dans cet exemple, la section de soufflante 2 comprend également un stator de soufflante 16 monté fixe sur le carter de soufflante 12. Le stator de soufflante 16 comprend des aubes fixes 17 généralement dénommées « aubes de sortie » (ou « OGV », pour « Outlet Guide Vane » en anglais). Cet ensemble d’aubes fixes a pour fonction de redresser et de réguler le flux d’air qui s’écoule en aval du rotor de soufflante 9 pour contribuer à la poussée du moteur. Cet ensemble d’aubes fixes peut aussi jouer un rôle de réducteur de bruit. Alternativement, les aubes de sortie 17 pourraient présenter un calage variable. Le cas échéant, et de manière similaire aux aubes de soufflante 14 du rotor de soufflante 9, le pied des aubes de sortie 17 est monté pivotant suivant un axe de calage et est relié à un mécanisme de changement de pas (non-représenté), le calage étant ajusté en fonction des phases de vol par le mécanisme de changement de pas. Le corps primaire 3 comprend une section de compresseur 29, une chambre de combustion 6 et une section de turbine 30. La section de compresseur 29 comprend un compresseur basse pression 4 et un compresseur haute pression 5. Le compresseur basse pression 4 comprend un rotor 41 propre à être entrainé en rotation par rapport au carter 31 du système propulsif 1 et un stator 42 monté fixe sur le carter 31. Le rotor 41 du compresseur basse pression 4 comprend des roues mobiles 4a et le stator 42 du compresseur basse pression 4 comprend des roues fixes 4b. Les roues mobiles 4a sont disposées en alternance avec les roues fixes 4b, formant ainsi une succession d'étages de compresseur basse pression. De même, le compresseur haute pression 5 comprend un rotor 51 propre à être entrainé en rotation par rapport au carter 31 du système propulsif 1 et un stator 52 monté fixe sur le carter 31. Le rotor 51 du compresseur haute pression 5 comprend des roues mobiles 5a et le stator 52 du compresseur haute pression 5 comprend des roues fixes 5b. Les roues mobiles 5a sont disposées en alternance avec les roues fixes 5b, formant ainsi une succession d'étages de compresseur haute pression. La section de turbine 30 comprend une turbine haute pression 7 et une turbine basse pression 8. La turbine haute pression 7 comprend un rotor 71 propre à être entrainé en rotation par rapport au carter 31 du système propulsif 1 et un stator 72 monté fixe sur le carter 31. Le rotor 71 de la turbine haute pression 7 comprend des roues mobiles 7a et le stator 72 de la turbine haute pression 7 comprend des roues fixes 7b. Les roues mobiles 7a sont disposées en alternance avec les roues fixes 7b, formant ainsi une succession d'étages de turbine haute pression. De même, la turbine basse pression 8 comprend un rotor 81 propre à être entrainé en rotation par rapport au carter 31 du système propulsif 1 et un stator 82 monté fixe sur le carter 31. Le rotor 51 du compresseur haute pression 5 comprend des roues mobiles 5a et le stator 52 du compresseur haute pression 5 comprend des roues fixes 5b. Les roues mobiles 5a sont disposées en alternance avec les roues fixes 5b, formant ainsi une succession d'étages de compresseur haute pression. La section de turbine 30 comprend une turbine haute pression 7 et une turbine basse pression 8. La turbine haute pression 7 comprend un rotor 71 propre à être entrainé en rotation par rapport au carter 31 du système propulsif 1 et un stator 72 monté fixe sur le carter 31. Le rotor 71 de la turbine haute pression 7 comprend des roues mobiles 7a et le stator 72 de la turbine haute pression 7 comprend des roues fixes 7b. Les roues mobiles 7a sont disposées en alternance avec les roues fixes 7b, formant ainsi une succession d'étages de turbine haute pression. De même, la turbine basse pression 8 comprend un rotor 81 propre à être entrainé en rotation par rapport au carter 31 du système propulsif 1 et un stator 82 monté fixe sur le carter 31. Le rotor 81 de la turbine basse pression 8 comprend des roues mobiles 8a et le stator 82 de la turbine basse pression 8 comprend des roues fixes 8b. Les roues mobiles 8a sont disposées en alternance avec les roues fixes 8b, formant ainsi une succession d'étages de turbine basse pression. Le système propulsif 1 comprend un arbre basse pression 11 reliant le rotor 41 de la turbine basse pression 4 au rotor 81 du compresseur basse pression 8, l’arbre basse pression 11 étant monté rotatif par rapport au carter 31 autour de l’axe longitudinal X. Lorsque le système propulsif 1 est en fonctionnement, le rotor 81 de la turbine basse pression 8 entraine en rotation le rotor 41 du compresseur basse pression 4 par le biais de l’arbre basse pression 11. Le système propulsif 1 comprend en outre un arbre de soufflante 20 et un mécanisme de réduction 19. Le rotor de soufflante 9 est monté fixe sur l’arbre de soufflante 20. Le mécanisme de réduction 19 présente une entrée et une sortie. L’entrée du mécanisme de réduction 19 est raccordée à l’arbre basse pression 11 et la sortie du mécanisme de réduction 19 est raccordée à l’arbre de soufflante 20. Ainsi, lorsque le système propulsif 1 est en fonctionnement, le rotor 81 de la turbine basse pression 8 entraine en rotation non seulement le rotor 41 du compresseur basse pression 4, mais également le rotor de soufflante 9, par le biais de l’arbre basse pression 11, du mécanisme de réduction 19 et de l’arbre de soufflante 20. Grâce au mécanisme de réduction 19, le rotor de soufflante 9 est entrainé en rotation à une vitesse inférieure à la vitesse de rotation du rotor 41 de la turbine basse pression 4. Le mécanisme de réduction 19 permet ainsi de maitriser de manière indépendante la vitesse de rotation de la soufflante 22 et la vitesse de rotation de la turbine basse pression 8 et du compresseur basse pression 4. La turbine basse pression 8, l’arbre basse pression 11, le compresseur basse pression 4, l’arbre de soufflante 20, le mécanisme de réduction 19 et la soufflante 22 forment ensemble le « corps basse pression » du système propulsif 1. Le système propulsif 1 comprend en outre un arbre haute pression 10 reliant le rotor 51 de la turbine haute pression 5 au rotor 71 du compresseur haute pression 7, l’arbre haute pression 10 étant monté rotatif par rapport au carter 31 autour de l’axe longitudinal X. L’arbre haute pression 10 est coaxial avec l’arbre basse pression 11 et s’étend autour de l’arbre basse pression 11. Lorsque le système propulsif 1 est en fonctionnement, le rotor 81 de la turbine basse pression 8 entraine en rotation le rotor 51 du compresseur basse pression 5 par le biais de l’arbre basse pression 11. La turbine haute pression 7, l’arbre haute pression 10 et le compresseur haute pression 4 forment ensemble le « corps haute pression » du système propulsif 1. L’arbre basse pression 11 et l’arbre haute pression 10 peuvent être corotatifs, c’est-à-dire être entraînés dans le même sens de rotation autour de l’axe longitudinal X. En variante, l’arbre basse pression 11 et l’arbre haute-pression 10 peuvent être contrarotatifs, c’est-à-dire être entraînés dans des sens de rotation opposés autour de l’axe longitudinal X. Le système propulsif 1 à double corps peut notamment comprendre une turbine haute pression 7 monoétage, c’est-à-dire comprenant exactement un étage, ou une turbine haute pression 7 biétage, c’est-à-dire comprenant exactement deux étages (comme illustré dans l’exemple de la FIG. 2 ). Lorsque le système propulsif est en fonctionnement, un flux d’air F entrant dans le système propulsif 1 traverse la soufflante 22 puis est divisé entre un flux d’air primaire F1 et un flux d’air secondaire F2, qui circulent d’amont en aval dans le système propulsif 1. Le flux d’air secondaire F2, appelé également « flux d’air de dérivation », s’écoule dans la veine secondaire, autour du corps primaire 3. Le flux d’air secondaire F2 permet de refroidir la périphérie du corps primaire 3 et sert à générer la majeure partie de la poussée fournie par le système propulsif 1. Le flux d’air primaire F1 s’écoule dans une veine primaire 29 à l’intérieur du corps primaire 3, en passant successivement à travers la section de compresseur 29 (compresseur basse pression 4 et compresseur haute pression 5), la chambre de combustion 6 où il est mélangé avec du carburant pour servir de comburant, et la section de turbine 30 (turbine haute pression 7 et turbine basse pression 8). Le passage du flux d’air primaire F1 à travers la section de turbine 30 recevant de l’énergie de la chambre de combustion 6 provoque une rotation des roues mobiles 7a, 8a de la section de turbine 30, qui entrainent à leur tour en rotation les roues mobiles 4a, 5a de la section de compresseur 29 ainsi que le rotor de soufflante 9. Le mécanisme de réduction 19 peut comprendre un mécanisme de réduction épicycloïdal ou planétaire, monoétage ou biétage. Par exemple, la FIG. 3 illustre un mécanisme de réduction 19 du type planétaire (ou « star » en anglais). Le mécanisme de réduction 19 comprend un pignon solaire 19a (entrée du mécanisme de réduction 19), centré sur un axe de rotation du mécanisme de réduction 19 généralement confondu avec l’axe longitudinal X et configuré pour être entrainé en rotation par l’arbre basse pression 11, une couronne 19b (sortie du mécanisme de réduction 19) coaxiale avec le pignon solaire 19a et configurée pour entrainer en rotation l’arbre de soufflante 20 autour de son axe X de rotation, et une série de satellites 19c répartis de manière circonférentielle autour de l’axe X de rotation du rotor 9 de la section de soufflante 2, entre le pignon solaire 19a et la couronne 19b, chaque satellite 19c étant engrené intérieurement avec le pignon solaire 19a et extérieurement avec la couronne 19b. La série de satellites 19c est montée sur un porte-satellites 19d qui est fixe par rapport à une partie stator 19e du système propulsif 1, par exemple par rapport à un carter de la section de compresseur 4, 5. Dans un autre exemple, la FIG. 4 illustre un mécanisme de réduction 19 de type épicycloïdal (ou « planetary » en anglais), auquel cas la couronne 19b est montée fixement sur la partie stator 19e du système propulsif 1 et l’arbre de soufflante 20 est entrainé en rotation par le porte-satellites 19d. Quelle que soit la configuration du mécanisme de réduction 19, le diamètre de la couronne 19b et du porte satellites 19d sont supérieurs au diamètre du pignon solaire 19a, de sorte que la vitesse de rotation du rotor 9 de la section de soufflante 2 est inférieure à la vitesse de rotation de l’arbre basse pression 11. Système de lubrification d’une turbomachine En rapport avec la FIG. 5 , un système de lubrification 60 du système propulsif comprend un réservoir 62. Le réservoir 62 est configuré pour contenir le lubrifiant nécessaire à la lubrification et au refroidissement des pièces comme des paliers, des roulements ou des engrenages du système propulsif. Le réservoir est configuré pour contenir la totalité du lubrifiant nécessaire pour lubrifier et refroidir la turbomachine. Les différentes pièces de la turbomachine à refroidir sont réparties dans des enceintes 63 du système de lubrification. Le système de lubrification comprend des enceintes 63 propres chacune à loger une pièce de la turbomachine à lubrifier. Le réservoir 62, lui, ne contient aucune pièce de la turbomachine à lubrifier. Les enceintes 63 sont des enceintes de lubrification destinées à être mises en place dans la turbomachine. Les enceintes 63 comprennent une entrée de lubrifiant et une sortie de lubrifiant. Les enceintes 63 sont configurées pour recevoir un flux de lubrifiant par l’entrée de lubrifiant et le laisser s’écouler jusqu’à la sortie de lubrifiant. Les enceintes 63 sont étanches au sens où il y a conservation du débit massique de lubrifiant entre l’entrée et la sortie de celles-ci. En particulier, le lubrifiant ne s’écoule pas dans en dehors de l’enceinte vers une enceinte adjacente. L’étanchéité des enceintes peut notamment être assurée par des joints. Le système de lubrification comprend au moins deux enceintes 63. Par exemple les enceintes 63 peuvent comprendre une enceinte de réducteur 63A dans laquelle se trouve le mécanisme de réduction 19 lorsque celui-ci est présent dans le système propulsif. Les enceintes 63 peuvent comprendre des enceintes moteur 63B et 63C, chaque enceinte moteur logeant une partie des paliers et des roulements assurant le bon fonctionnement de la soufflante de l’arbre moteur ou des arbres moteurs. Les enceintes 63 peuvent en outre comprendre une enceinte de boîte d’accessoires 63D dans laquelle se trouve la boîte d’accessoires. Le système de lubrification 60 comprend une pompe 64 configurée pour extraire du lubrifiant présent dans le réservoir et le transmettre vers les enceintes 63. La pompe 64 est donc connectée fluidiquement au réservoir. La pompe 64 peut produire un flux de lubrifiant provenant du réservoir. Le flux de lubrifiant en sortie de la pompe 64 peut être ensuite transmis vers différentes sous-parties du système de lubrification 60, comme par exemple les enceintes 63. Le système de lubrification 60 comprend un répartiteur 66. Le répartiteur 66 est connecté fluidiquement à une sortie de la pompe 64, soit directement soit indirectement via par exemple un filtre. Le répartiteur 66 est configuré pour répartir le flux de lubrifiant pompé par la pompe 64 vers différentes sous-parties du système de lubrification 60, comme par exemple les enceintes 63. Il est à noter que le répartiteur 66 est configuré pour répartir la totalité du flux de lubrifiant pompé par la pompe 64. Le répartiteur 66 est configurable dans une configuration principale si un régime de la turbomachine est au-delà d’un régime de référence et dans une configuration auxiliaire sinon. Le régime de la turbomachine correspond par exemple à la vitesse de rotation d’un arbre moteur de la turbomachine, par exemple l’arbre haute pression lorsqu’il existe. Un régime de référence est par exemple une vitesse de rotation prédéterminée. Par exemple, le répartiteur 66 se trouve dans la configuration principale si la vitesse de rotation est supérieure à la vitesse de référence et le répartiteur 66 se trouve dans la configuration auxiliaire si la vitesse de rotation est inférieure ou égale à la vitesse de référence. Le régime de référence peut notamment être une vitesse de rotation inférieure à la vitesse de rotation de l’arbre lorsque l’aéronef est en phase de décollage ou de croisière et supérieure ou égale à la vitesse de rotation de l’arbre lorsque l’aéronef est en phase de ralenti moteur. Le régime de référence est choisi pour séparer un premier régime au-delà du régime de référence, par exemple le régime atteint lorsque l’aéronef est en phase de décollage ou de croisière et un deuxième régime en deçà du régime de référence, par exemple le régime atteint lorsque l’aéronef est en phase de ralenti moteur. Le répartiteur est configuré dans la configuration principale pour transmettre du lubrifiant de la pompe 64 vers les enceintes 63. Autrement dit, le répartiteur transmet la totalité du flux de lubrifiant issu de la pompe 64 vers les enceintes et vers les enceintes seulement. Cette transmission du lubrifiant vers les enceintes 63 se fait selon des proportions de répartition principale constantes. On associe à chaque enceinte une proportion de répartition principale. Par exemple, dans le cas où le système de lubrification comprend deux cavités, on peut associer une première proportion de répartition principale à une première des deux enceintes et une deuxième proportion de répartition principale associée à une deuxième des deux enceintes. La première proportion correspond au rapport du flux de lubrifiant qui entre dans la première cavité sur la totalité du flux de lubrifiant issu de la pompe 64. La deuxième première proportion correspond au rapport du flux de lubrifiant qui entre dans la deuxième cavité sur la totalité du flux de lubrifiant issu de la pompe 64. La somme de la première proportion de répartition principale et de la deuxième proportion de répartition principale est égale à 1 ou 100%. Le fait que les proportions de répartition principale sont constantes signifie qu’elles ne dépendent pas du régime de la turbomachine. La transmission du lubrifiant vers les cavités 63 se fait selon des proportions de répartition principale constantes tant que le répartiteur 66 est dans la configuration principale. Le répartiteur est configuré dans la configuration auxiliaire pour transmettre du lubrifiant de la pompe 64 vers les enceintes 63 et vers le réservoir 62. Autrement dit, le répartiteur 66 sépare la totalité du flux de lubrifiant issu de la pompe 64 entre une partie qui est transmise vers les enceintes et vers les enceintes seulement et une autre partie qui est transmise vers le réservoir 62. La transmission du lubrifiant depuis le répartiteur 66 vers le réservoir 62 est ici comprise comme directe, c’est-à-dire que le flux de lubrifiant passe du répartiteur 66 au réservoir 62 seulement par un conduit. En particulier la transmission du lubrifiant depuis le répartiteur 66 vers le réservoir 62 ne passe pas par une des cavités 63. Comme précédemment, on associe à chaque cavité une proportion de répartition auxiliaire et on associe au réservoir une proportion de répartition auxiliaire. Par exemple, dans le cas où le système de lubrification comprend deux cavités, on peut associer une première proportion de répartition auxiliaire à la première des deux enceintes et une deuxième proportion de répartition principale auxiliaire à la deuxième des deux enceintes. La première proportion correspond au rapport du flux de lubrifiant qui entre dans la première cavité sur la totalité du flux de lubrifiant issu de la pompe 64. La deuxième proportion correspond au rapport du flux de lubrifiant qui entre dans la deuxième cavité sur la totalité du flux de lubrifiant issu de la pompe 64. La somme de la première proportion de répartition auxiliaire, de la deuxième proportion de répartition auxiliaire et de la proportion de répartition auxiliaire associée au réservoir est égale à 1 ou 100%. Le fait que les proportions de répartition auxiliaire sont constantes signifie qu’elles ne dépendent pas du régime de la turbomachine. La transmission du lubrifiant vers les cavités 63 et le réservoir se fait selon des proportions de répartition auxiliaire constantes tant que le répartiteur 66 est dans la configuration auxiliaire. Le répartiteur permet de ménager deux modes de fonctionnement du système de lubrification. Dans un mode principal, tout le lubrifiant pompé est réparti entre les enceintes. Ce mode correspond à un régime relativement plus important de la turbomachine et généralement à des besoins relativement plus importants de refroidissement. Ce mode principal est par exemple activé lorsque l’aéronef est en phase de décollage ou de croisière. Dans un deuxième mode, seule une partie du lubrifiant pompé est répartie entre les enceintes, le reliquat étant renvoyé vers le réservoir. Les modes sont activés en fonction du régime de la turbomachine. Ce mode correspond à un régime relativement moins important de la turbomachine et généralement à des besoins relativement moins importants de refroidissement. Ce deuxième mode est par exemple activé lorsque l’aéronef est en phase de ralenti moteur. On peut ainsi obtenir une répartition du flux de lubrifiant en sortie de la pompe qui est variable en fonction du régime de la turbomachine. Cela permet notamment de réduire dans la configuration auxiliaire la proportion du flux de lubrifiant qui alimente les enceintes 63. On limite ainsi le risque de suralimentation des enceintes 63. Il est à noter qu’imposer des proportions de répartition principale constantes, et des proportions de répartition auxiliaire constantes, donne un caractère binaire au répartiteur. Cela permet d’utiliser un répartiteur qui est simple, meilleur marché et plus robuste. Si les proportions de répartition auxiliaire ou les proportions de répartition principale dépendaient du régime, le répartiteur serait d’une conception plus complexe nécessitant des pièces plus élaborées voire également plus fragiles, entraînant en définitive des coûts plus importants pour une fiabilité risquant d’être amoindrie. On peut prévoir en outre qu’un rapport d’une proportion de répartition auxiliaire associée à une première des enceintes sur une proportion de répartition auxiliaire associée à une deuxième des enceintes est différent d’un rapport d’une proportion de répartition principale associée à la première des enceintes sur une proportion de répartition principale associée à la deuxième des enceintes. Dans ce cas, on obtient une répartition du flux de lubrifiant entre les enceintes qui est variable en fonction du régime de la turbomachine. On peut alors ajuster encore plus finement les flux transmis à chacune des enceintes et limiter davantage le risque de suralimentation en lubrifiant des enceintes. Afin de mettre en œuvre le passage de la configuration principale à la configuration auxiliaire, le système de lubrification peut comprendre un capteur configuré pour mesurer le régime de la turbomachine, le répartiteur 66 étant configuré dans la configuration auxiliaire si le résultat de la mesure est inférieur ou égal à un seuil prédéterminé. Un tel capteur peut notamment être un capteur magnétique ou optique placé en regard d’un arbre moteur de la turbomachine. Le signal produit par le capteur peut ensuite être utilisé pour commander le répartiteur de sorte à placer le répartiteur dans la configuration principale ou la configuration auxiliaire. Dans le cas où la pompe 64 est entraînée par un arbre de la turbomachine, la pression du lubrifiant pompé reflète le régime de rotation de la turbomachine. En d’autres termes, la pression du lubrifiant évolue avec la vitesse de rotation de l’arbre de la turbomachine qui entraine la pompe 64, selon une relation prédéterminée qui peut être affinée en fonction de paramètres comme la température mesurée du lubrifiant. Il est alors possible d’utiliser la pression contrainte pour construire une commande du répartiteur. En rapport avec la FIG. 5 , le répartiteur 66 peut comprendre deux jeux de vannes de répartition du flux de lubrifiant. Une vanne de répartition est un dispositif recevant en entrée un flux incident de fluide, comme par exemple un flux de lubrifiant, et qui est configuré pour délivrer en sortie une fraction du flux incident. La fraction du flux est contrôlable. Un jeu de vannes de répartition est un ensemble d’au moins deux vannes qui sont agencées en parallèle. Autrement dit, les entrées des vannes sont reliées fluidiquement en entrée du jeu de vannes. On peut envoyer un flux incident de lubrifiant en entrée du jeu de vannes. Chaque vanne peut être réglée pour laisser passer plus ou moins de lubrifiant vers la sortie. Il est ainsi possible de contrôler la répartition du flux incident en sortie des différentes vannes. Le répartiteur 66 peut comprendre un premier jeu de vannes dit jeu principal 67 dans lequel chaque vanne est fluidiquement connectée à une des enceintes 63. Autrement dit, les entrées des vannes sont reliées fluidiquement entre elles à l’entrée du jeu de vannes et chaque sortie de vannes est connectée fluidiquement à une entrée d’enceinte. A l’inverse chaque entrée d’enceinte est connectée fluidiquement à une et une seule sortie de vanne. Les vannes de répartition principale sont réglées pour répartir le flux de lubrifiant selon les proportions de répartition principale. En référence à la FIG. 5 , le système de lubrification comprend quatre enceintes 63A, 63B, 63C et 63D et le jeu principal 67 comprend les vannes de répartition principale 73 et 74. La vanne de répartition principale 73 est connectée fluidiquement aux enceintes 63B, 63C et 63D. La vanne de répartition principale 74 est connectée fluidiquement à l’enceinte 63A. Le répartiteur 66 peut comprendre un deuxième jeu de vannes dit jeu auxiliaire 68 dans lequel une des vannes est fluidiquement connectée au réservoir 62 et chacune des autres vannes est fluidiquement connectée à une des enceintes 63. Autrement dit, les entrées des vannes sont reliées fluidiquement entre elles à l’entrée du jeu de vannes et chaque sortie de vannes est connectée fluidiquement soit au réservoir soit à une entrée d’enceinte. A l’inverse le réservoir est connecté à une et une seule des sorties de vannes et chaque entrée d’enceinte est connectée fluidiquement à une et une seule sortie de vanne. Les vannes de répartition auxiliaire sont réglées pour répartir le flux de lubrifiant selon les proportions de répartition auxiliaire. En référence à la FIG. 5 , le jeu principal 68 comprend les vannes de répartition principale 75, 76 et 77. La vanne de répartition principale 75 est connectée fluidiquement aux enceintes 63B, 63C et 63D. La vanne de répartition principale 76 est connectée fluidiquement à l’enceinte 63A. La vanne de répartition principale 77 est connectée fluidiquement au réservoir 62. Le répartiteur 66 peut comprendre un distributeur 80 hydraulique configuré pour transmettre, en fonction du régime, du lubrifiant de la pompe 64 vers le jeu principal 67 ou vers le jeu auxiliaire 68. Le distributeur comprend une entrée qui est fluidiquement connectée à la sortie de la pompe 64. L’entrée du distributeur peut ainsi recevoir la totalité du flux de lubrifiant pompé par la pompe 64. Le distributeur comprend deux sorties distinctes. Une première sortie est connectée fluidiquement à l’entrée du jeu principal 67 une deuxième sortie est connectée fluidiquement à l’entrée du jeu auxiliaire 68. Le distributeur est configuré pour connecter fluidiquement l’entrée du distributeur à la première sortie ou à la deuxième sortie de manière exclusive. Le distributeur présente un fonctionnement binaire de sorte que : soit le distributeur est dans une configuration principale dans laquelle l’entrée du distributeur connecte fluidiquement la sortie de la pompe 64 à la première sortie du distributeur et l’entrée du jeu principal 67, soit le distributeur est dans une configuration auxiliaire dans laquelle l’entrée du distributeur connecte fluidiquement la sortie de la pompe 64 à la deuxième sortie du distributeur et l’entrée du jeu auxiliaire 68. La bascule entre la configuration principale et la configuration auxiliaire du distributeur 80 est commandée en fonction du régime. Dans un mode de réalisation particulier, le distributeur 80 comprend un tiroir 84 monté mobile selon une direction entre une position principale et une position auxiliaire. Le distributeur 80 est configuré pour transmettre du lubrifiant de la pompe 62 vers le jeu principal 67 si le tiroir 84 est en position principale et vers le jeu auxiliaire 68 si le tiroir 84 est en position auxiliaire. Dans ce mode de réalisation, le distributeur 80 comprend une partie fixe et un tiroir monté mobile par rapport à la partie fixe. Le tiroir présente un degré de liberté translationnel, c’est-à-dire qu’il peut être déplacé en translation selon une direction de déplacement. Plus précisément le tiroir peut être déplacé d’une position principale à une position auxiliaire ou inversement de la position auxiliaire à la position principale. Le tiroir n’est pas configuré pour demeurer à un position intermédiaire située entre la position auxiliaire et la position principale. Lorsque le tiroir 84 est en position principale alors le distributeur 80 connecte fluidiquement l’entrée du distributeur et la première sortie du distributeur 80 connecté elle-même au jeu principal 67. Lorsque le tiroir 84 est en position auxiliaire alors le distributeur 80 connecte fluidiquement l’entrée du distributeur et la deuxième sortie du distributeur 80 connecté elle-même au jeu auxiliaire 68. Le tiroir peut par exemple comprendre deux conduits distincts. Le premier conduit est placé dans le tiroir de sorte que : si le tiroir est en position principale alors le premier conduit connecte fluidiquement l’entrée du distributeur et la première sortie du distributeur, et si le tiroir est en position auxiliaire alors le deuxième conduit connecte fluidiquement l’entrée du distributeur et la deuxième sortie du distributeur. En rapport avec la figure, le tiroir 84 est représenté dans la position auxiliaire. Dans ce mode de réalisation, le distributeur 80 comprend également un actionneur 83 configuré pour déplacer le tiroir 84 en fonction du régime. L’actionneur 83 est configuré pour exercer une force sur le tiroir 84 dans la direction de déplacement du tiroir 84. Plus précisément l’actionneur 83 est configuré pour exercer une force dans les deux sens définis par la direction de déplacement. La force exercée par l’actionneur 83 est suffisamment importante pour déplacer le tiroir de la position principale à la position auxiliaire et inversement de la position auxiliaire à la position principale. Dans une première alternative, l’actionneur 83 est piloté électriquement. L’actionneur peut notamment être un moteur électrique qui est configuré pour déplacer le tiroir le long de son axe de déplacement. Par exemple, on construit un signal de commande à partir de la mesure effectuée par un capteur de vitesse d’un arbre de la turbomachine, le signal de commande étant ensuite envoyé vers le moteur pour piloter la position du tiroir 84. Dans une deuxième alternative, l’actionneur 83 comprend un transmetteur 85 configuré pour exercer sur le tiroir 84 une contrainte selon la direction orientée vers l’une de la position principale et de la position auxiliaire, une valeur de la contrainte dépendant du régime. Autrement dit, le transmetteur 85 est configuré pour exercer sur le tiroir 84 une force dirigée selon la direction dans un seul des deux sens définis par la direction. Autrement dit encore, le transmetteur 85 est configuré pour exercer sur le tiroir 84 une contrainte exclusivement orientée dans un sens de la position principale vers la position auxiliaire et pas dans l’autre sens ou bien une contrainte exclusivement orientée dans le sens de la position auxiliaire vers la position principale et pas dans l’autre sens. Un tel transmetteur est donc configuré pour déplacer le tiroir 84 : exclusivement de la position principale à la position auxiliaire mais pas dans l’autre sens, ou exclusivement de la position auxiliaire à la position principale mais pas dans l’autre sens. Une valeur de la contrainte exercée par le transmetteur 85 sur le tiroir 84 dépend du régime. Par exemple le transmetteur 85 est un moteur électrique qui est configuré pour déplacer le tiroir le long de la direction de déplacement dans un seul sens de la direction, le moteur électrique étant commandé pour exercer une contrainte dépendant le régime. Dans un autre exemple, le transmetteur 85 peut être un ensemble piston et cylindre, le piston étant configuré pour coulisser dans le cylindre maintenu fixe par rapport à la partie fixe du distributeur 80. Le piston coulisse par exemple selon la direction de déplacement du tiroir. La position du piston dans le cylindre peut notamment dépendre d’une pression exercée par un fluide moteur. Le fluide moteur peut être un fluide mis sous pression en fonction du régime de la turbomachine. Par exemple, si la pompe 64 est entraînée par un arbre de la turbomachine, alors le lubrifiant pompé par la pompe 64 présente une pression qui est fonction du régime de la turbomachine. Le transmetteur 85 peut alors comprendre un conduit relié fluidiquement à un point de piquage du circuit en aval de la pompe 64 de sorte à ce que du lubrifiant mis sous pression par la pompe 64 soit amené en contact avec une surface mobile, le mouvement du piston dépendant du mouvement de la surface mobile. La surface mobile peut être une surface du piston lui-même ou une surface rigidement liée au piston. On parle de « piquage de pression » sur le circuit de lubrification pour apporter la puissance hydraulique requise pour la commande de l’actionneur 83. Dans cette deuxième alternative, l’actionneur 83 comprend également un organe de rappel 86 configuré pour exercer sur le tiroir 84 un rappel orienté vers l’autre de la position principale et de la position auxiliaire. Autrement dit, le transmetteur exerce une contrainte sur le tiroir dans un seul des deux sens de direction du tiroir et l’organe de rappel exerce une contrainte sur le tiroir dans l’autre des deux sens de direction du tiroir. Contrairement au transmetteur, l’organe de rappel exerce sur le tiroir une contrainte qui ne dépend pas du régime. Par exemple l’organe de rappel est constitué par une pièce déformable élastique en contact avec un socle fixe, par exemple la partie fixe du distributeur 80, et un objet mobile par rapport au socle fixe, par exemple le tiroir 84 mobile par rapport à la partie fixe du distributeur 80, et qui présente : une configuration neutre dans laquelle la pièce n’exerce pas de contrainte sur l’objet, et une configuration contrainte dans laquelle la pièce exerce une contrainte sur l’objet. La pièce déformable élastique est déformée pour passer d’une configuration à une autre. Dans cet exemple, la pièce déformable élastique est placée en contact avec le tiroir 84 et elle est configurée pour : être dans la configuration neutre lorsque le tiroir est dans la position principale, et être dans la configuration contrainte lorsque le tiroir est dans la position auxiliaire. La pièce déformable élastique peut être un ressort compressible. L’intérêt de la deuxième alternative est de ne pas utiliser de capteur et un moteur de déplacement linéaire commandé par un signal construit à partir du signal de mesure. Le système de lubrification est simplifié. Il est à noter en outre que la deuxième alternative présente un intérêt lorsque la turbomachine est utilisée lorsque la température extérieure est basse. Dans ce cas, le lubrifiant est lui-même significativement plus froid qu’un jour normal de sorte que la pression du lubrifiant est plus élevée qu’un jour normal. Il est possible que la pression du lubrifiant soit plus élevée au point de placer le tiroir en position principale alors même que la turbomachine n’est pas en régime de décollage. Dans ce cas, le lubrifiant circule davantage dans les enceintes moteur et dans l’enceinte du mécanisme alors même que la turbomachine n’est pas en régime de décollage. Ceci a pour effet de réchauffer le lubrifiant plus rapidement que si le tiroir était en position auxiliaire. La température du lubrifiant augmentant, la pression exercée par le lubrifiant diminue de sorte que le tiroir finit par se positionner en position auxiliaire, la turbomachine étant dans l’intervalle restée en régime de croisière. Ce fonctionnement permet de maximiser la quantité d’huile réchauffée par les enceintes moteur, et le temps de réchauffage du lubrifiant est réduit. Le système de lubrification 60 comprend en outre une pompe d’évacuation 96. La pompe d’évacuation est configurée pour pomper le lubrifiant situé dans une enceinte 63 de sorte à extraire le lubrifiant par la sortie de l’enceinte et le transmettre dans le réservoir 62. La pompe d’évacuation 96 peut être connecté fluidiquement à la sortie de chacune des enceintes 63 du système de lubrification 60. La pompe d’évacuation 96 participe à la bonne circulation du lubrifiant dans le système de lubrification 60. Le système de lubrification peut également comprendre un ou plusieurs échangeurs de chaleur configurés pour refroidir une température du lubrifiant. Par exemple le système de lubrification comprend un échangeur commun 90 configuré pour refroidir le flux de lubrifiant de la pompe 64 vers le répartiteur 66. L’échangeur commun 90 est alors connecté fluidiquement en entrée à la sortie de la pompe 64 et en sortie à l’entrée du répartiteur 66. En variante, on peut placer l’échangeur commun entre la pompe d’évacuation 96 et le réservoir 62. Par exemple, le système de lubrification comprend un échangeur particulier 92, 94 configuré pour refroidir une fraction du flux de lubrifiant pompé et notamment une fraction du flux qui passe par seulement une partie des enceintes 63. En référence à la FIG. 5 , l’échangeur 92 refroidit la fraction du flux qui alimente l’enceinte 63A et l’échangeur 94 refroidit la fraction du flux qui alimente les enceintes 63B, 63C et 63D. Grâce à ces échangeurs particuliers, on peut refroidir de manière plus adaptée selon les besoins plus particuliers d’une enceinte ou d’une partie des enceintes. Cela permet d’alimenter les enceintes 63 avec un lubrifiant dont la température variable d’une enceinte à une autre. Cela permet de réaliser un refroidissement globalement plus efficace et d’obtenir les températures idéales de fonctionnement dans chaque enceinte en limitant la dépense énergétique. En particulier, on peut prévoir un échangeur particulier configuré pour refroidir le lubrifiant qui alimente l’enceinte qui loge le mécanisme de réduction de vitesse 19. Procédé de lubrification d’une turbomachine Le système de lubrification 60 tel qu’on a pu le décrire précédemment permet de mettre en œuvre un procédé P de lubrification de turbomachine. On décrit à présent un tel procédé en rapport avec la FIG. 6 . Dans une première étape S1, on pompe du lubrifiant contenu dans un réservoir de la turbomachine. Par exemple la pompe 64 pompe du lubrifiant contenu dans le réservoir 64. Dans une deuxième étape S2, on compare le régime de la turbomachine au régime de référence. Pour réaliser cette comparaison on peut mesurer le régime, puis utiliser un comparateur configuré pour délivrer un signal de commande d’un moteur d’actionnement. On peut également mettre en œuvre cette étape de comparaison sans mesure. Pour cela, on peut utiliser un fluide moteur, c’est-à-dire un fluide dont la pression dépend du régime de la turbomachine. Le flux du lubrifiant pompé par la pompe peut jouer ce rôle de fluide moteur si la pompe est entraînée par un arbre moteur de la turbomachine. Le fluide moteur peut ensuite être appliqué contre une surface mobile configurée pour résister à la pression du fluide tant que la pression reste inférieure à une pression de référence, la pression de référence correspondant à la pression atteinte par le fluide moteur lorsque le régime de la turbomachine atteint le régime de référence. La position de la surface mobile reflète alors la valeur du régime de la turbomachine par rapport au régime de référence. La position de la surface mobile correspond alors à une forme de comparaison du régime de la turbomachine au régime de référence. Dans une troisième étape S3, on lubrifie des pièces de la turbomachine logées dans deux enceintes de la turbomachine, la lubrification s’effectuant selon une configuration principale si un régime de la turbomachine est au-delà du régime de référence et selon une configuration auxiliaire sinon. Dans la configuration principale, on transmet le lubrifiant pompé vers les deux enceintes et les deux enceintes seulement. On transmet le flux du lubrifiant dans les enceintes selon les proportions de répartition principale. Dans la configuration auxiliaire, on transmet le lubrifiant pompé vers les deux enceintes et vers le réservoir selon les proportions de répartition auxiliaire. Cette lubrification peut être mise en œuvre de différentes manières. Le flux du lubrifiant peut par exemple passer au travers du répartiteur 66 qui comprend le jeu principal 67, le jeu auxiliaire 68 et le distributeur 80. Le distributeur transmet le flux du lubrifiant au jeu principal 67 si le régime de la turbomachine est au-delà du régime de référence et au jeu auxiliaire 68 sinon. Lorsque le distributeur comprend le tiroir mobile 84, le tiroir 84 est piloté en position entre la position principale et la position auxiliaire selon le régime de la turbomachine. Si le tiroir 84 est piloté électriquement, par exemple par un moteur, on peut utiliser un signal électrique de commande généré à partir de la mesure du capteur pour piloter la position du tiroir 84. Si le tiroir 84 est contrôlé de manière hydraulique, on peut utiliser le mouvement d’une surface mobile contre laquelle on applique le fluide moteur, comme par exemple le flux de lubrifiant selon l’exemple précédemment mentionné, pour déplacer le tiroir 84 dans un premier sens de la position auxiliaire vers la position principale si le régime est au-delà du régime de référence. Dans ce cas, l’organe de rappel déplace le tiroir 84 dans le deuxième sens, opposé au premier sens, de la position principale vers la position auxiliaire si le régime est en-deçà du régime de référence. Dans une sous-étape optionnelle S3-1 comprise dans l’étape S3 on refroidit le flux de lubrifiant pompé par la pompe avant qu’il n’alimente les enceintes 63. L’échangeur commun 90 tel que décrit précédemment peut réaliser cette sous-étape qui consiste au refroidissement de la totalité du flux de lubrifiant pompé par la pompe 64. Dans une sous-étape optionnelle S3-2 comprise dans l’étape S3 on refroidit seulement une partie du flux de lubrifiant pompé par la pompe avant qu’il n’alimente une partie seulement des enceintes 63. L’échangeur particulier 92 ou 94 tels que décrits précédemment peuvent réaliser cette sous-étape. Dans une quatrième étape S4, on extrait le lubrifiant transmis dans les enceintes via les sorties d’enceinte et on le transmet au réservoir 62. La pompe d’évacuation 96 peut pomper le lubrifiant de l’ensemble des enceintes et l’acheminer au réservoir 62. Procédé de dimensionnement du système de lubrification En rapport avec la FIG. 7 , on présente un procédé Q de dimensionnement du système de lubrification tel qu’on a pu le décrire précédemment. Dans le cas où la turbomachine comprend un mécanisme de réduction et une enceinte 63A configurée pour loger le mécanisme de réduction, on peut dimensionner le système de lubrification selon les étapes suivantes. Dans une première étape E1, on identifie le régime de référence, un premier régime au-delà du régime de référence, par exemple le régime atteint lorsque l’aéronef est en phase de décollage ou de croisière, et un deuxième régime en deçà du régime de référence, par exemple le régime atteint lorsque l’aéronef est en phase de ralenti moteur. Dans une deuxième étape E2, on fournit les informations suivantes : la température maximale (T1) acceptable du lubrifiant pour refroidir le mécanisme de réduction, le débit nécessaire de lubrifiant pour refroidir le mécanisme de réduction pour le premier régime (Q1d, dit « premier débit ») d’une part et pour le deuxième régime (Q1c dit « deuxième débit ») d’autre part, la température maximale (T2) acceptable du lubrifiant pour refroidir les enceintes moteur, le débit nécessaire de lubrifiant pour les autres enceintes pour le premier régime (Q2d dit « troisième débit ») d’une part et pour le deuxième régime (Q2c dit « quatrième débit ») d’autre part, la répartition nécessaire du débit de lubrifiant entre les enceintes moteur. Dans une troisième étape E3, on choisit une pompe d’alimentation configurée pour délivrer dans le premier régime un flux de lubrifiant supérieur ou égal au débit maximum nécessaire pour alimenter l’enceinte du mécanisme de réduction et les autres enceintes dans le premier régime. Autrement dit, on choisit la pompe configurée pour délivrer un flux de lubrifiant supérieur à la somme du premier débit et du troisième débit Q1d+Q2d. Dans une quatrième étape E4, on dimensionne les gicleurs des différentes enceintes moteur et notamment les diamètres d’ouverture de ces différents gicleurs de sorte qu’en les alimentant en parallèle à partir d’une seule entrée recevant un flux de lubrifiant, la répartition des débits dans les différentes enceintes correspondent à la répartition nécessaire. Dans une cinquième étape E5, on choisit un échangeur commun et au moins un échangeur particulier afin que les contraintes de température d’huile soient respectées de sorte que la température du lubrifiant envoyé dans l’enceinte du mécanisme de réduction est inférieure à la température T1 et de sorte que la température du lubrifiant envoyé dans les enceintes moteur est inférieure à la température T2. Dans une sixième étape E6, on dimensionne les vannes de répartition principale pour que le débit de lubrifiant extrait du réservoir par la pompe dans le premier régime soit réparti selon d’une part le premier débit Q1d vers le mécanisme de réduction et d’autre part le troisième débit Q2d vers les autres enceintes. Autrement dit on fixe les proportions de répartition principale à Q1d/(Q1d+Q2d) pour l’enceinte du mécanisme de réduction et à Q2d/(Q1d+Q2d) pour les autres enceintes. Dans une septième étape E7, on évalue le débit Qc de lubrifiant extrait du réservoir par la pompe dans le deuxième régime. Ce débit est notamment différent du débit extrait par la pompe dans le premier régime si la pompe est entrainée par un arbre de la turbomachine. On compare ce débit de lubrifiant à la somme du deuxième débit et du quatrième débit Q1c+Q2c nécessaire pour refroidir dans le deuxième régime le mécanisme de réduction (Q1c) et les autres enceintes (Q2c). Dans une huitième étape E8, on détermine le débit auxiliaire vers le réservoir (Qr) correspondant à une différence entre le débit de lubrifiant extrait du réservoir par la pompe dans le deuxième régime et la somme du deuxième débit et du quatrième débit Q1c+Q2c nécessaire dans le deuxième régime le mécanisme de réduction (Q1c) et les autres enceintes (Q2c), soit Qr=Qc-(Q1c+Q2c) Dans une neuvième étape E9, on dimensionne les vannes de répartition auxiliaire pour que le débit de lubrifiant extrait du réservoir par la pompe dans le deuxième régime soit réparti entre le réservoir, le mécanisme de réduction et les autres enceintes. Autrement dit les proportions de répartition auxiliaire sont déterminées de la manière suivante : la proportion de répartition auxiliaire associée au réservoir est égale à (Qc-(Q1c+Q2c))/Qc ; la proportion de répartition auxiliaire associée au mécanisme de réduction est égale à Q1c/Qc ; et la proportion de répartition auxiliaire associée aux autres enceintes est égale à Q2c/Qc. Système de lubrification (60) d’une turbomachine, le système comprenant : - plusieurs enceintes (63) propres chacune à loger au moins une pièce de la turbomachine à lubrifier, - un réservoir (62) de lubrifiant, - une pompe (64) configurée pour pomper du lubrifiant contenu dans le réservoir (62), - un répartiteur (66) configurable dans une configuration principale si un régime de la turbomachine est au-delà d’un régime de référence et dans une configuration auxiliaire sinon, le répartiteur (66) étant configuré dans la configuration auxiliaire pour transmettre du lubrifiant de la pompe (64) vers les enceintes (63) et vers le réservoir (62) selon des proportions de répartition auxiliaire constantes, le répartiteur (66) étant configuré dans la configuration principale pour transmettre du lubrifiant de la pompe (64) vers seulement les enceintes (63) selon des proportions de répartition principale constantes. Système selon la revendication 1 dans lequel un rapport d’une proportion de répartition auxiliaire associée à une première des enceintes sur une proportion de répartition auxiliaire associée à une deuxième des enceintes est différent d’un rapport d’une proportion de répartition principale associée à la première des enceintes sur une proportion de répartition principale associée à la deuxième des enceintes. Système selon l’une quelconque des revendications 1 et 2 dans lequel le répartiteur (66) comprend : - un jeu principal (67) de vannes dans lequel chaque vanne est fluidiquement connectée à une des enceintes (63), - un jeu auxiliaire de vannes (68) dans lequel une des vannes est fluidiquement connectée au réservoir (62) et chacune des autres vannes est fluidiquement connectée à une des enceintes (63), et - un distributeur (80) configuré pour transmettre, en fonction du régime de la turbomachine, du lubrifiant de la pompe (64) vers le jeu principal (67) ou vers le jeu auxiliaire (68). Système selon la revendication 3 dans lequel le distributeur (80) comprend - un tiroir (84) monté mobile selon une direction entre une position principale et une position auxiliaire, le distributeur (80) étant configuré pour transmettre du lubrifiant de la pompe (62) vers le jeu principal (67) si le tiroir (84) est en position principale et vers le jeu auxiliaire (68) si le tiroir (84) est en position auxiliaire, et - un actionneur (83) configuré pour déplacer le tiroir (84) en fonction du régime. Système selon la revendication 4 dans lequel l’actionneur (83) comprend : - un transmetteur (85) configuré pour exercer sur le tiroir (84) une contrainte selon la direction orientée vers l’une de la position principale et de la position auxiliaire, une valeur de la contrainte dépendant du régime, et - un organe de rappel (86) configuré pour exercer sur le tiroir (84) un rappel orienté vers l’autre de la position principale et de la position auxiliaire. Système selon l’une quelconque des revendications 1 à 5 configuré pour faire circuler un flux de lubrifiant de la pompe vers le répartiteur et une fraction du flux du répartiteur vers seulement une partie des enceintes, le système comprenant : - un échangeur commun (90) configuré pour refroidir le flux, et - un échangeur particulier (92, 94) configuré pour refroidir la fraction du flux. Turbomachine comprenant un système de lubrification selon l’une quelconque des revendications 1 à 6. Turbomachine selon la revendication 7 comprenant une soufflante, un arbre moteur et un mécanisme de réduction de vitesse configuré pour être entraîné en rotation par l’arbre moteur et entraîner en rotation la soufflante, les enceintes (63) du système de lubrification comprenant une enceinte (63A) logeant le mécanisme de réduction de vitesse. Aéronef comprenant une turbomachine selon l’une quelconque des revendications 7 et 8. Procédé de dimensionnement d’un système de lubrification d’une turbomachine selon la revendication 8, le procédé comprenant les étapes suivantes : - (E1) identification du régime de référence, d’un premier régime au-delà du régime de référence et d’un deuxième régime en deçà du régime de référence, - (E2) pour l’enceinte (63A) logeant le mécanisme de réduction de vitesse, identification d’un premier débit nécessaire de lubrifiant (Q1d) pour le premier régime et d’un deuxième débit nécessaire de lubrifiant (Q1c) pour le deuxième régime, et pour les autres enceintes (63B, 63C, 63D) identification d’un troisième débit nécessaire (Q2d) de lubrifiant pour le premier régime et d’un quatrième débit nécessaire (Q2c) de lubrifiant pour le deuxième régime, (E3) détermination d’une pompe configurée pour délivrer dans le premier régime un flux de lubrifiant supérieur ou égal au débit principal (Q1d+Q2d) égal à la somme du premier débit et du troisième débit, (E6) détermination d’une proportion de répartition principale associée au mécanisme de réduction correspondant au rapport du premier débit (Q1d) sur le débit principal (Q1d+Q2d) et d’une proportion de répartition principale associée aux autres enceintes correspondant au rapport du troisième débit (Q2d) sur le débit principal (Q1d+Q2d), (E7) détermination d’un débit auxilaire (Qc) extrait du réservoir par la pompe dans le deuxième régime, (E8) détermination d’un débit auxiliaire vers le réservoir (Qr) correspondant à une différence entre le débit auxiliaire (Qc) et la somme du deuxième débit (Q1c) et du quatrième débit (Q2c), et (E9) détermination d’une proportion de répartition auxilaire associée au réservoir correspondant au rapport du débit auxiliaire vers le réservoir (Qr) sur le débit auxiliaire (Qc), d’une proportion de répartition auxilaire associée au mécanisme de réduction correspondant au rapport du deuxième débit (Q1c) sur le débit auxiliaire (Qc) et d’une proportion de répartition auxiliaire associée aux autres enceintes correspondant au rapport du quatrième débit (Q2c) sur le débit auxiliaire (Qc). Procédé de lubrification d’une turbomachine, le procédé comprenant : une étape de pompage de lubrifiant contenu dans un réservoir de la turbomachine, et une étape de lubrification de pièces de la turbomachine, les pièces étant logées dans plusieurs enceintes de la turbomachine, la lubrification s’effectuant selon une configuration principale si un régime de la turbomachine est au-delà d’un régime de référence et selon une configuration auxiliaire sinon, le lubrifiant pompé étant transmis dans la configuration auxiliaire vers les deux enceintes et vers le réservoir selon des proportions de répartition auxiliaire constantes, le lubrifiant pompé étant transmis dans la configuration principale vers seulement les deux enceintes et selon des proportions de répartition principale constantes.