Brevet FR3160725A1 — publié le 20251003

L’invention concerne un ensemble statorique (12A) de turbine de turbomachine d’aéronef, comprenant un distributeur (30) et une structure (40) de support d’un élément (46) de joint d’étanchéité, le distributeur comprenant un pied (41), et une plateforme radialement interne (32) à partir de laquelle s’étend des aubes de distributeur (14), la structure de support (40) étant montée sur le pied (41) du distributeur à l’aide de moyens de montage autorisant un déplacement relatif, selon une direction radiale (R) de l’ensemble, entre le pied (41) et la structure de support (40), celle-ci comprenant une première bride (43a) de raccordement avec le pied (41), délimitant entre eux un chemin (62) d’écoulement d’un flux d’air de purge statorique (64). Selon l’invention, l’ensemble comprend, sur au moins une surface de délimitation (36, 70) du chemin d’écoulement (62), des déflecteurs (76) d’orientation du flux d’air de purge. Figure pour l’abrégé : Fig. 3 ENSEMBLE STATORIQUE DE TURBINE DE TURBOMACHINE D’AERONEF, PRESENTANT UN FLUX D’AIR DE PURGE STATORIQUE A EFFICACITE RENFORCEE La présente invention se rapporte à une turbomachine d’aéronef, de préférence du type turboréacteur ou turbopropulseur. Plus particulièrement, l’invention concerne un ensemble statorique de turbine, configuré pour être soumis à un flux d’air de purge, destiné à limiter les risques d’ingestion des gaz chauds de la veine dans une cavité de purge. Plus précisément, la conception concernée est celle autorisant une libre dilatation dans la direction radiale, entre un pied de distributeur de turbine, et une structure de support d’un élément de joint d’étanchéité, tel qu’un joint d’étanchéité à labyrinthe. Une telle conception de turbomachine est par exemple connue du document FR 3 027 343 A1. État de la technique antérieure Au sein d’un étage d’une turbine de turbomachine d’aéronef, l’ensemble statorique et la roue mobile qui se succèdent délimitent ensemble une cavité d’air purge. Cette cavité d’air de purge est généralement alimentée par un flux d’air de purge principal, épousant la roue mobile. En raison de frottements visqueux entre la roue mobile et le flux d’air de purge principal qui circule radialement vers l’extérieur, ce flux est également animé d’un mouvement de rotation, c’est-à-dire qu’il présente une vitesse de déplacement avec une composante tangentielle. Le coefficient d’entraînement, habituellement dénommé « Ke », est généralement de l’ordre de 0,4 à 0,5. La composante tangentielle observée permet d’appliquer un mouvement de giration sur le flux d’air de purge principal. Cette giration est de même sens que celle du flux chaud traversant les aubes du distributeur, ce qui permet de réduire la perturbation apportée par cette réintroduction d’air de purge dans le flux chaud. Cette perturbation est également connue sous l’appellation « pertes par mélange ». Néanmoins, il existe un besoin constant d’amélioration de la fonction de purge, afin de limiter toujours plus les risques d’introduction des gaz chauds, et/ou de limiter les prélèvements d’air nécessaires à la réalisation de cette fonction. Pour répondre à ce besoin, l’invention a tout d’abord pour objet un ensemble statorique de turbine de turbomachine d’aéronef s’étendant autour d’un axe longitudinal, l’ensemble comprenant un distributeur et une structure de support d’un élément de joint d’étanchéité, le distributeur comprenant au moins une aube de distributeur, un pied, et une plateforme radialement interne à partir de laquelle s’étend l’aube de distributeur radialement vers l’extérieur, le pied s’étendant radialement vers l’intérieur à partir de la plateforme radialement interne, la structure de support étant montée sur le pied du distributeur à l’aide de moyens de montage autorisant un déplacement relatif, selon une direction radiale de l’ensemble, entre le pied et la structure de support, celle-ci comprenant une première bride de raccordement avec le pied du distributeur, la première bride et le pied délimitant entre eux un chemin d’écoulement d’un flux d’air de purge statorique destiné à alimenter une cavité d’air de purge. Selon l’invention, l’ensemble comprend en outre, sur au moins une surface de délimitation du chemin d’écoulement, des déflecteurs d’orientation du flux d’air de purge statorique, les déflecteurs étant agencés circonférentiellement de façon adjacente les uns par rapport aux autres autour de l’axe longitudinal. La solution apportée par l’invention présente l’avantage de rester de conception simple, facile à réaliser, et dont l’intérêt est de limiter les risques d’injection des gaz chauds de la veine, dans la cavité de purge. En effet, des études ont permis de mettre en lumière que sur des conceptions d’ensembles statoriques autorisant une libre dilatation dans la direction radiale entre le pied du distributeur, et la structure de support d’un élément de joint d’étanchéité, un flux d’air de purge statorique cheminant par l’interface entre ces deux pièces était à l’origine d’une dégradation de la fonction de purge. A cet égard, il est tout d’abord noté qu’en raison du caractère non-tournant de cet ensemble, la vitesse du flux d’air de purge statorique, cheminant par cette interface, ne présente pas de composante tangentielle. De plus, les études réalisées ont montré que ce flux d’air de purge statorique provoque des turbulences au sein de la cavité de purge, dans laquelle ce flux est introduit. De telles turbulences augmentent les risques d’ingestion des gaz chauds du flux primaire, dans la cavité de purge. Ces turbulences impactent aussi négativement l’écoulement du flux primaire dans la veine, conduisant à une baisse du rendement de la turbine. Aussi, la présence des déflecteurs d’orientation du flux d’air de purge statorique, sur le chemin d’écoulement précité, permet de canaliser cet air introduit dans la cavité de purge, et de limiter ainsi fortement les turbulences précitées. Grâce à l’augmentation de l’efficacité de purge, les prélèvements en air de purge peuvent être réduits, ce qui contribue à l’amélioration du rendement global de la turbine et de la turbomachine. A ce titre, l’invention vise à améliorer les performances des aéronefs, et, en ce sens, contribue à la réduction de l’impact environnemental de ces aéronefs (décarbonation). Enfin, il est noté que l’efficacité de refroidissement est aussi augmentée du fait de l’accélération du flux d’air de purge statorique, par les déflecteurs. Ceux-ci contribuent par ailleurs à augmenter la surface d’échange avec l’air de purge, ce qui favorise le refroidissement par convection. Préférentiellement, l’invention prévoit par ailleurs au moins l’une des caractéristiques optionnelles additionnelles suivantes, prises isolément ou en combinaison. De préférence, les déflecteurs sont inclinés de façon à permettre la giration du flux d’air de purge statorique autour de l’axe longitudinal. Cette solution permet de limiter encore davantage les risques d’injection des gaz chauds de la veine, dans la cavité de purge. Cette amélioration de la fonction de purge provient de la giration du flux d’air de purge statorique. En effet, cette giration peut être mise à profit pour réduire la formation de tourbillons provenant d’instabilités de Kelvin-Helmholtz, puisque le gradient de valeurs des composantes tangentielles des vitesses du flux statorique de purge, et du flux principal de purge, est avantageusement réduit. La réduction de ces tourbillons favorise par ailleurs encore un meilleur écoulement du flux primaire dans la veine, avec pour conséquence un meilleur rendement de la turbine. Cette amélioration s’explique également par le fait que la giration du flux d’air de purge mélangé, qui s’échappe de la cavité de purge, se révèle encore mieux adaptée à la giration du flux chaud traversant les aubes du distributeur. Cela permet de réduire au mieux la perturbation apportée par cette introduction d’air de purge dans le flux chaud, et donc de limiter fortement les pertes par mélange. De préférence, les déflecteurs sont agencés : - sur une surface aval du pied de distributeur, en se prolongeant éventuellement sur une surface radialement interne de la plateforme radialement interne ; et /ou - sur une surface amont de la première bride de raccordement ; et/ou - sur la surface radialement interne de la plateforme radialement interne (32), avec une extrémité radialement interne des déflecteurs portant de préférence un carénage de délimitation du chemin d’écoulement. De préférence, la première bride de raccordement délimite, avec sa surface aval, une partie de la cavité d’air de purge. De préférence, la structure de support comprend une seconde bride de raccordement définissant avec la première bride un interstice recevant le pied de distributeur, l’interstice autorisant le déplacement relatif précité, selon la direction radiale de l’ensemble. De préférence, l’élément de joint d’étanchéité porté par la structure de support est un élément abradable, de préférence pour un joint à labyrinthe. De préférence, les déflecteurs sont agencés circonférentiellement de façon adjacente les uns par rapport aux autres autour de l’axe longitudinal, de manière régulière selon un pas d’espacement. L’invention a également pour objet un étage de turbine de turbomachine d’aéronef, comprenant un ensemble statorique tel que décrit ci-dessus, de préférence un ensemble haute pression, ainsi qu’une roue mobile de turbine configurée pour tourner dans un sens de rotation, l’étage comprenant également un chemin d’écoulement d’un flux d’air de purge principal, délimité au moins en partie par la roue mobile de turbine. De préférence, le sens de rotation de la roue mobile est identique à un sens de giration du flux d’air de purge statorique, appliqué par les déflecteurs de l’ensemble statorique. Enfin, l’invention a pour objet une turbomachine d’aéronef comprenant une turbine équipée d’au moins un tel étage de turbine. D’autres avantages et caractéristiques de l’invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée, non limitative, qui suit. La description détaillée qui suit fait référence aux dessins annexés sur lesquels : FIG. 1 est une vue schématique en coupe axiale d’un turboréacteur selon l’invention ; FIG. 2 est une vue en coupe axiale d’une partie d’un étage de turbine de la turbomachine représentée sur la figure précédente, l’étage de turbine se présentant sous la forme d’un mode de réalisation préféré de l’invention ; FIG. 3 est une vue en perspective d’une partie de l’étage de turbine montré sur la FIG. 2 ; FIG. 4 est une vue schématique axiale d’une partie d’un ensemble statorique appartenant à l’étage de turbine montré sur les figures 2 et 3 ; FIG. 5 est une vue schématique de dessous de la partie de l’ensemble statorique montrée sur la FIG. 4 ; FIG. 6 est une vue en perspective similaire à celle de la FIG. 3 , selon une alternative ; FIG. 7 est une vue en perspective similaire à celle de la FIG. 6 , selon une autre alternative ; FIG. 8 est une vue en perspective similaire à celle de la FIG. 7 , selon une autre angle de vue, et avec un capotage associé aux déflecteurs d’orientation d’un flux d’air de purge statorique ; FIG. 9 est une vue en perspective similaire à celle de la FIG. 3 , avec l’étage de turbine se présentant sous la forme d’un autre mode de réalisation préféré de l’invention ; et FIG. 10 est une vue schématique axiale d’une partie d’un ensemble statorique appartenant à l’étage de turbine montré sur la FIG. 9 . Description détaillée de modes de réalisation Les figures comprennent un référentiel L, R et C définissant respectivement des directions longitudinale, radiale et circonférentielle orthogonales entre elles, ces directions correspondant à celles d’un turboréacteur d’aéronef 1 selon l’invention. La FIG. 1 représente le turboréacteur 1 d’aéronef, disposant de préférence d’une conception du type à double corps et à double flux. Cependant, d’autres types de turboréacteurs sont possibles, tout comme des turbomachines autres que des turboréacteurs. Par la suite, les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport à une direction principale D1 d’écoulement des gaz à travers le turboréacteur 1, lorsque celui-ci est en fonctionnement de poussée directe. La direction D1 est parallèle à la direction longitudinale L, et également parallèle à un axe longitudinal A1 du turboréacteur, autour duquel s’étendent ses différents composants. En l’occurrence, de l’amont vers l’aval du turboréacteur 1, il s’agit d’une soufflante 4, d’un compresseur basse pression 5, d’un compresseur haute pression 6, d’une chambre de combustion 7, d’une turbine haute pression 8 et d’une turbine basse pression 9. Lors du fonctionnement du turboréacteur 1, un écoulement d’air 10 pénètre dans le turboréacteur 1 par une entrée d’air 3, traverse la soufflante 4, puis se divise en un flux primaire 10A central et un flux secondaire 10B. Le flux primaire 10A s’écoule dans une veine principale 11A de circulation des gaz traversant les compresseurs 5 et 6, la chambre de combustion 7, et les turbines 8 et 9. Le flux secondaire 10B s’écoule quant à lui dans une veine secondaire 11B entourant la veine principale 11A, également dite veine primaire, ou encore veine d’écoulement aérodynamique. De manière connue en soi, une turbine telle que la turbine haute pression 8 ou la turbine basse pression 9 comporte un ou plusieurs étages 12, chaque étage comprenant un ensemble statorique 12A comprenant un distributeur 30, aussi appelé couronne aubagée de stator, et une roue mobile 12B, agencée directement en aval de l’ensemble 12A. Un tel étage 12 est représenté sur les figures 2 à 5. Le distributeur 30 de l’étage comprend des aubes de distributeur 14, donc des aubes statoriques, configurées pour dévier le flux primaire 10A provenant de la chambre de combustion 7 vers des aubes 16 de la roue mobile 12B du même étage, de manière à entraîner cette roue mobile en rotation autour de l’axe A1, selon un sens de rotation S1. Pour chacune des turbines 8 et 9, le ou les distributeurs forment un stator de la turbine, tandis que la ou les roues mobiles forment un rotor de la turbine. Dans ce qui suit, l’invention va être décrite dans un cas d’implantation au sein de l’une quelconque des turbines 8 et 9, et au sein de l’un quelconque des étages de celles-ci, même si une application préférée réside dans la turbine haute pression, et de préférence dans les étages les plus amont de cette turbine. L’ensemble statorique 12A selon l’invention, également centré sur l’axe longitudinal A1, présente une forme générale annulaire. Il comprend donc le distributeur 30, également de forme générale annulaire, en étant par exemple obtenu par l’assemblage bout-à-bout de plusieurs secteurs angulaires de distributeur, selon la direction circonférentielle C. Le distributeur 30 comporte ici plusieurs aubes de distributeur 14, ainsi qu’une plateforme 32 radialement interne, à partir de laquelle s’étendent ces aubes 14 radialement vers l’extérieur, et qui se succèdent selon la direction circonférentielle C. La plateforme 32 présente une surface radialement externe 34 qui délimite la veine primaire 11A, radialement vers l’intérieur. Elle présente également une surface radialement interne 36, qui délimite en partie une cavité d’air de purge 38, dont l’extrémité radialement externe communique radialement avec la veine primaire 11A. La plateforme 32 comporte un becquet amont 35, ainsi qu’un becquet aval 37 délimitant cette extrémité radialement externe de la cavité d’air de purge 38. Le distributeur 30 peut également comprendre une plateforme radialement externe (non visible sur les figures), agencée en bout d’aubes, et qui délimite la veine primaire 11A radialement vers l’extérieur, de sorte que les aubes 14 s’étendent radialement entre les deux plateformes du distributeur. Enfin, le distributeur 30 comprend un pied 41 qui s’étend radialement vers l’intérieur à partir de la plateforme 32. Ce pied 41 peut être réalisé d’un seul tenant avec la plateforme 32, ou rapporté fixement sur celle-ci. Il présente la forme d’un anneau centré sur l’axe A1, et s’étend dans un plan orthogonal à cet axe. L’ensemble 12A comporte, en plus du distributeur 30, une structure 40 de support d’un élément d’un joint d’étanchéité. Plus précisément, la structure 40 présente une portion radialement externe, formant une portion de raccordement avec le pied 41 du distributeur. La portion de raccordement est réalisée à l’aide d’une première bride 43a de raccordement avec le pied du distributeur, ainsi qu’à l’aide d’une seconde bride 43b de raccordement avec ce pied, située en amont de la première bride 43a. Les deux brides 43a, 43b sont centrées sur l’axe A1, et elles s’étendent radialement, parallèlement au pied 41 qui s’insère dans un interstice radial 44 recevant ce pied. Les deux brides de raccordement 43a, 43b forment ainsi, en section, un U ou un étrier de fixation du pied 41 du distributeur, en étant ouvert radialement vers l’extérieur. La portion de raccordement de la structure de support 40 est montée sur le pied 41 du distributeur à l’aide de moyens de montage 45, représentés uniquement schématiquement sur la FIG. 2 . Ces moyens 45 autorisent un déplacement relatif, selon la direction radiale R de l’ensemble, entre le pied 41 et la structure de support 40. Ils permettent ainsi un libre déplacement radial entre ces éléments, en autorisant en particulier l’absorption des effets de dilatation thermique différentielle entre ceux-ci. Pour ce faire, les moyens de montage 45 comprennent par exemple des pions de fixation axiaux et des alésages radiaux, dans lesquels les pions peuvent coulisser. Ces moyens 45 autorisent ainsi un degré de liberté de translation selon la direction radiale R, mais ils bloquent les positions axiales et tangentielles du pied 41 par rapport à la structure de support 40. Au niveau de sa portion radialement interne, la structure de support 40 porte l’élément de joint d’étanchéité, ici un élément abradable 46 de préférence en forme d’anneau, et faisant partie d’un joint à labyrinthe 48. Ce joint 48 comporte en outre des léchettes d’étanchéité 50 en saillie radialement vers l’extérieur, et contactant l’élément abradable 46. Les léchettes 50 sont portées par une bride de rotor 52, s’étendant axialement et reliant deux roues mobiles de rotor 12B, agencées de part et d’autre de l’ensemble statorique 12A. Ainsi, la cavité de purge 38 est délimitée radialement vers l’intérieur par la bride de rotor 52. Elle est également délimitée axialement vers l’amont par la surface aval de la première bride de raccordement 43a, et vers l’aval par une surface amont d’un disque 54 de la roue mobile 12B de l’étage de turbine. Enfin, elle est délimitée radialement vers l’extérieur par une partie aval de la surface 36 de la plateforme 32 du distributeur 30, ainsi que par une partie amont d’une plateforme radialement interne 56 de la roue mobile 12B. D’ailleurs, le becquet aval 37 de la plateforme de distributeur 32 se trouve axialement en regard d’un becquet amont 58 de la plateforme 56 de la roue mobile. Le jeu axial entre ces deux becquets 37, 58 permet l’introduction de l’air de purge dans la veine primaire 11A, afin de limiter au mieux les fuites sur le flux primaire. A cet égard, il est noté que la bride de rotor 52 délimite également, radialement vers l’intérieur, une cavité d’air de refroidissement 53 qui alimente la cavité de purge 38, via des orifices 55 pratiqués à travers cette bride 52. La cavité 53 est alimentée par de l’air du compresseur haute ou basse pression, ou par de l’air extérieur. Un flux d’air de purge principal, schématisé par la flèche référencée 57, circule ainsi depuis la cavité d’air de refroidissement 53, puis à travers les orifices 55 afin de rejoindre la cavité de purge 38. Il rejoint dans cette cavité un flux d’air de purge statorique 64, qui sera décrit ci-après. En effet, un chemin 62 d’écoulement d’un flux d’air de purge statorique 64, également destiné à alimenter la cavité d’air de purge 38, est défini au moins en partie entre le pied de distributeur 41, et les deux brides de raccordement 43a, 43b. Le flux d’air de purge 64 est issu d’une cavité amont 66, délimitée radialement vers l’extérieur par la partie amont de la plateforme 32, et séparée de la cavité de purge 38 notamment par le joint à labyrinthe 48, à travers lequel une fuite d’air est autorisée vers l’aval. Le flux 64 correspond à un prélèvement d’air au niveau de l’un des compresseurs, ou à un prélèvement d’air extérieur. Il s’introduit d’abord dans une première partie du chemin d’écoulement 62, entre une surface aval de la seconde bride amont 43b, et une surface amont du pied de distributeur 41. Dans cette première partie du chemin, le flux d’air de purge 64 circule radialement vers l’intérieur dans le jeu axial entre ces deux surfaces, avant de contourner le pied de distributeur 41. Ensuite, il rejoint une seconde partie du chemin d’écoulement 62, entre une surface amont 68 de la première bride aval 43a, et une surface aval 70 du pied de distributeur 41, qui se trouve dans la continuité de la surface 36 de la plateforme 32, via un rayon de raccordement. Dans cette seconde partie du chemin 62, le flux d’air de purge 64 circule radialement vers l’extérieur dans le jeu axial entre ces deux surfaces 68, 70, en direction de la plateforme 32. A sa sortie du chemin d’écoulement 62, le flux d’air de purge 64 se mélange dans la cavité de purge 38 avec le flux d’air de purge principal 57, avant que le mélange ne s’échappe en direction de la veine primaire 11A via l’espace entre les deux becquets 37, 58. L’une des particularités de ce mode de réalisation préféré de l’invention réside dans le fait que la surface aval 70, du pied de distributeur 41, est équipée de déflecteurs 76 d’orientation du flux d’air de purge statorique 64, ces déflecteurs 76 étant agencés circonférentiellement de façon adjacente les uns par rapport aux autres, de préférence de manière régulière selon un pas d’espacement. Les déflecteurs 76 permettent donc d’orienter et de canaliser le flux d’air de purge statorique 64, circulant le long du chemin d’écoulement 62, avant son introduction dans la cavité de purge 38. Chaque déflecteur 76 peut se présenter sous la forme d’un creux ou d’un relief, ou bien de la combinaison des deux. Dans ce mode de réalisation préféré qui est le mieux illustré sur les figures 3 à 5, les déflecteurs 76 se trouvent dans le chemin d’écoulement 62 en regard axialement de la première bride de raccordement 43a, mais elles s’étendent radialement vers l’extérieur au-delà de cette bride, de préférence jusqu’à la surface 36 de la plateforme 32. De plus, elles peuvent présenter un coude au niveau de la jonction entre le pied 41 et la plateforme 32, pour continuer à s’étendre vers l’aval sur la surface radialement interne 36 de la plateforme 32 du distributeur. Dans ce mode de réalisation préféré de l’invention, les déflecteurs 76 présentent une extrémité axiale aval située en amont du becquet 37. Cette extrémité aval axiale des déflecteurs 76 correspond à une extrémité d’éjection du chemin d’écoulement 62, jusqu’à laquelle le flux d’air de purge statorique 64 est canalisé avant de se mélanger avec le flux d’air de purge principal 57, dans la cavité 38. Les déflecteurs 76 peuvent être réalisés de façon à appliquer une orientation axiale ou sensiblement axiale au flux 64 s’échappant par l’extrémité de ces déflecteurs 76. Néanmoins, ils sont préférentiellement conformés de façon à permettre la giration du flux d’air de purge statorique 64 autour de cet axe A1, c’est-à-dire de manière à appliquer une composante tangentielle/circonférentielle non nulle à la vitesse de sortie de ce flux 64. De plus, la giration du flux d’air de purge statorique 64, autour de l’axe A1, est telle qu’elle se produit dans un sens de giration identique un sens de rotation S1 de la roue mobile 12B. Pour appliquer une telle giration, l’inclinaison des déflecteurs débute préférentiellement dès la première partie 76a qui se situe en regard axialement de la première bride 43a, et cette inclinaison se poursuit sur la seconde partie 76b des déflecteurs réalisée sur le pied 41 radialement entre la bride 43a et la plateforme 32, ainsi que sur la troisième partie 76c des déflecteurs formée sur la surface 36 de la plateforme 32, comme cela est le mieux visible sur les figures 4 et 5. Comme indiqué précédemment, les déflecteurs 76 peuvent être réalisés par de la matière en saillie pour former des reliefs, et/ou par des évidements de matière conformés de sorte à définir des déflecteurs, sous forme de creux. Ils forment dans tous les cas une rangée annulaire de déflecteurs autour de l’axe A1, en étant espacées circonférentiellement les uns des autres. Sur la première partie 76a des déflecteurs 76, ceux-ci présentent une extrémité radialement interne d’orientation par exemple radiale, ou sensiblement radiale. Ils s’étendent ensuite sur la première partie 76a et sur la seconde partie 76b radialement vers l’extérieur de manière incurvée, par exemple en arc de cercle jusqu’à la plateforme 32, afin d’appliquer une composante circonférentielle et d’obtenir au moins une partie de l’effet de redressement désiré. Plus généralement, l’ensemble formé par la première 76a et la seconde partie 76b de chaque déflecteur 76 dispose ainsi d’une forme de pale, avec un axe d’envergure orienté orthoradialement. Sur la troisième partie 76c des déflecteurs 76 équipant la plateforme 32, ceux-ci s’étendent radialement vers l’intérieur depuis la surface 64, sur une hauteur de déflecteur par exemple de l’ordre de 1 à 2 mm. Cette hauteur de déflecteur peut être identique ou analogue à celle des première et seconde parties 76a, 76b des déflecteurs. La troisième partie 76c des déflecteurs 76, qui chemine le long de la surface radialement interne 36 de la plateforme 32, peut présenter un profil droit, ou un profil aérodynamique courbé. De préférence, cette troisième partie de déflecteur 76c est inclinée par rapport à la direction longitudinale L et l’axe A1, de manière à procurer la giration souhaitée du flux d’air de purge statorique 64, lors de son entrée dans la cavité de purge 38. Cette façon de procéder permet d’améliorer la fonction de purge, car la giration engendrée, dans le même sens de rotation S1 que le flux d’air de purge principal 57 entraîné par la roue 12B, réduit la formation de tourbillons provenant d’instabilités de Kelvin-Helmholtz. Les ingestions de gaz chauds de la veine primaire 11A, dans la cavité de purge 38, s’en trouvent avantageusement réduites. Cela renforce non seulement la fonction de purge, mais améliore également l’écoulement du flux primaire 10A dans la veine 11A, ainsi que le refroidissement des pièces sensibles de l’ensemble statorique, en particulier la plateforme 32 du distributeur. Les besoins en prélèvement d’air de refroidissement et de purge peuvent aussi être réduits. En outre, la giration est de même sens que celle du flux chaud traversant les aubes 14 du distributeur, ce qui permet de réduire la perturbation apportée par cette introduction d’air de purge dans le flux chaud formant le flux primaire 10A, et par conséquent de réduire les « pertes par mélange ». En référence plus précisément à la FIG. 5 , l’inclinaison retenue est telle que les déflecteurs 76 présentent un angle de sortie A, défini entre une direction de sortie 77 de la troisième partie 76c de ce déflecteur, et la direction longitudinale L parallèle à l’axe A1. Cet angle A est de valeur préférentiellement supérieure ou égale à 30°. Cet angle de sortie A, correspondant à l’angle d’inclinaison de ces troisièmes parties de déflecteurs 76c, ou encore à l’angle de sortie du flux 64, est par exemple identique ou similaire à l’angle de sortie des aubes 14 du distributeur. A titre informatif, il est noté que cet angle A revient également à être défini entre un plan du corps de la troisième partie de déflecteur, et un plan longitudinal passant par l’axe A1 et traversant le déflecteur. Au sein de la rangée annulaire, deux déflecteurs 76 quelconques et directement consécutifs selon la direction circonférentielle C, à savoir deux déflecteurs 76 quelconques circonférentiellement adjacents, définissent entre eux au niveau des troisièmes parties 76c un canal de sortie d’air de purge statorique 78. Le flux d’air de purge statorique 64 circule par ces canaux 78, et s’échappe de ces derniers pour être introduits dans la cavité de purge 38. La FIG. 6 représente une alternative, dans laquelle les déflecteurs d’orientation 76 sont réalisés d’une manière légèrement différente de celle décrite précédemment. En effet, les déflecteurs 76 sont ici agencés en sortie de la première bride de raccordement 43b, toujours sur la partie externe de la surface aval 70 du pied de distributeur 41. Ils s’étendent ensuite sur la surface radialement interne 36 de la plateforme 32, à la manière des déflecteurs décrits précédemment. En d’autres termes, dans cette alternative, les déflecteurs 76 comprennent les seconde et troisième parties 76b, 76c des déflecteurs précédents, mais pas la première partie 76a. Les autres éléments restent inchangés, et d’ailleurs, sur les figures, les éléments portant les mêmes références numériques correspondent à des éléments identiques ou similaires. Selon une autre alternative représentée sur les figures 7 et 8, les déflecteurs d’orientation 76 s’étendent uniquement sur la surface radialement interne 36 de la plateforme 32 du distributeur. Ils correspondant ainsi uniquement à la troisième partie 76c des déflecteurs décrits précédemment. Les déflecteurs 76 présentent ici un profil aérodynamique courbé, et ils peuvent s’étendre davantage vers l’aval le long de la plateforme 32, et être également initiés davantage vers l’aval, c’est-à-dire à distance du pied de distributeur 41. De préférence, comme cela est représenté sur la FIG. 8 , l’extrémité radialement interne des déflecteurs 76 peut porter un carénage 80 de délimitation du chemin d’écoulement 62. Ce carénage 80 s’étend alors préférentiellement entre l’extrémité radialement externe de la première bride de raccordement 43a, et le becquet 37, en suivant les surfaces 36, 70 délimitant également ce chemin d’écoulement 62. Dans cette alternative, l’extrémité d’éjection du chemin d’écoulement 62 se trouve davantage à proximité du becquet 37 de la plateforme 32, tout en permettant un mélange du flux d’air de purge statorique 64 avec le flux d’air de purge principal 57, avant l’introduction du mélange dans la veine primaire 11A. Il est noté que dans cette alternative, le becquet aval 37 de la plateforme 32 est recourbé vers l’intérieur, et il se trouve agencé radialement vers l’extérieur par rapport au becquet amont 58 de la plateforme de la roue mobile 12B de l’étage. Néanmoins, une disposition des becquets analogue à celle montrée sur les figures 2 à 6 est ici également envisageable, sans sortir de cadre de l’invention. Enfin, les figures 9 et 10 représentent un autre mode de réalisation préféré de l’invention, dans lequel les déflecteurs d’orientation 76 sont réalisés sur la surface amont 82 de la première bride de raccordement 43a. La réalisation est similaire à celle de la première partie de déflecteur 76a décrite précédemment, en ce sens que les déflecteurs 76 présentent une extrémité radialement interne d’orientation par exemple radiale, ou sensiblement radiale. Ils s’étendent ensuite radialement vers l’extérieur de manière incurvée, par exemple en arc de cercle jusqu’à l’extrémité radiale externe de la bride 43a, formant ici l’extrémité d’éjection du chemin d’écoulement 62. Cela permet d’appliquer une composante circonférentielle et d’obtenir l’effet de redressement désiré. Plus généralement, chaque déflecteur 76 présente une forme de pale, avec un axe d’envergure orienté orthoradialement. En référence plus précisément à la FIG. 10 , l’inclinaison retenue est telle que les déflecteurs 76 présentent un angle de sortie B, défini entre une direction de sortie 84 de ce déflecteur, et la direction radiale R. Cet angle B est de valeur préférentiellement supérieure ou égale à 30°. Cet angle de sortie B correspond à l’angle d’inclinaison des déflecteurs 76, ou encore à l’angle de sortie du flux 64. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l’homme du métier à l’invention qui vient d’être décrite uniquement à titre d’exemples non limitatifs, et dans la limite de la portée des revendications annexées. Par exemple, les caractéristiques techniques des différents modes de réalisation préférés, et de leurs alternatives, sont combinables et/ou interchangeables. Ensemble statorique (12A) de turbine de turbomachine d’aéronef s’étendant autour d’un axe (A1) longitudinal, l’ensemble statorique comprenant un distributeur (30) et une structure de support (40) d’un élément de joint d’étanchéité (46), le distributeur comprenant au moins une aube de distributeur (14), un pied (41), et une plateforme radialement interne (32) à partir de laquelle s’étend l’aube de distributeur (14) radialement vers l’extérieur, le pied (41) s’étendant radialement vers l’intérieur à partir de la plateforme radialement interne (32), la structure de support (40) étant montée sur le pied (41) du distributeur (14) à l’aide de moyens de montage (45) autorisant un déplacement relatif, selon une direction radiale (R) de l’ensemble statorique, entre le pied (41) et la structure de support (40), la structure de support (40) comprenant une première bride (43a) de raccordement avec le pied (41) du distributeur (14), la première bride (43a) et le pied (41) délimitant entre eux un chemin (62) d’écoulement d’un flux d’air de purge statorique (64) destiné à alimenter une cavité d’air de purge (38), caractérisé en ce que l’ensemble statorique comprend en outre, sur au moins une surface de délimitation (36, 68, 70) du chemin d’écoulement (62), des déflecteurs (76) d’orientation du flux d’air de purge statorique (54), les déflecteurs (76) étant agencés circonférentiellement de façon adjacente les uns par rapport aux autres autour de l’axe (A1). Ensemble statorique selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les déflecteurs (76) sont inclinés de façon à permettre la giration du flux d’air de purge statorique (64) autour de l’axe (A1). Ensemble statorique selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les déflecteurs (76) sont agencés : - sur une surface aval (70) du pied de distributeur (41), en se prolongeant éventuellement sur une surface radialement interne (36) de la plateforme radialement interne (32) ; et /ou - sur une surface amont (68) de la première bride de raccordement (43a) ; et/ou - sur la surface radialement interne (36) de la plateforme radialement interne (32), avec une extrémité radialement interne des déflecteurs portant de préférence un carénage (80) de délimitation du chemin d’écoulement (62). Ensemble statorique selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la première bride de raccordement (43a) délimite, avec sa surface aval, une partie de la cavité d’air de purge (38). Ensemble statorique selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la structure de support (40) comprend une seconde bride de raccordement (43b) définissant avec la première bride (43a) un interstice (44) recevant le pied (41) de distributeur (14), l’interstice (44) autorisant le déplacement relatif, selon la direction radiale (R) de l’ensemble statorique. Ensemble statorique selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’élément de joint d’étanchéité (46) porté par la structure de support (40) est un élément abradable, de préférence un élément abradable d’un joint d’étanchéité à labyrinthe (48). Ensemble statorique selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les déflecteurs (76) sont agencés circonférentiellement de façon adjacente les uns par rapport aux autres autour de l’axe (A1), de manière régulière selon un pas d’espacement. Etage de turbine (12) de turbomachine d’aéronef, comprenant un ensemble statorique (12A) selon l’une quelconque des revendications précédentes, de préférence un ensemble statorique haute pression, ainsi qu’une roue mobile de turbine (12B) configurée pour tourner dans un sens de rotation (S1), l’étage de turbine comprenant également un chemin (64) d’écoulement d’un flux d’air de purge principal (57), délimité au moins en partie par la roue mobile de turbine (12B). Etage de turbine (12) selon la revendication précédente, combinée à la revendication 2, caractérisée en ce que le sens de rotation (S1) est identique à un sens de giration du flux d’air de purge statorique (64), appliqué par les déflecteurs (76) de l’ensemble statorique (12A). Turbomachine (1) d’aéronef comprenant une turbine (8, 9) équipée d’au moins un étage de turbine (12) selon la revendication 8 ou 9.