Brevet FR3162848A1 — publié le 20251205

L'invention porte sur un capteur-antenne (10) passif de température comportant: - une pluralités de couches de matériaux ferroélectriques (12.1, 12.3, 12.4) disposées côte à côte sur un support (11) réalisé dans un matériau électriquement conducteur, - lesdites couches de matériaux ferroélectriques (12.1, 12.3, 12.4) étant réalisées dans des matériaux ferroélectriques différents ayant des températures de Curie différentes associées chacune à un pic de constante diélectrique, de sorte que ledit capteur-antenne (10) présente plusieurs fréquences de résonnance correspondant aux températures de Curie pour couvrir une plage de mesure de température, et - une pluralité de couches électriquement conductrices (13.1, 13.3, 13.4) déposées chacune sur une couche de matériau ferroélectrique (12.1, 12.3, 12.4) correspondante. Figure pour l’abrégé: Figure 4 CAPTEUR-ANTENNE PASSIF DE TEMPÉRATURE ET PROCÉDÉ DE FABRICATION ASSOCIÉ La présente invention porte sur un capteur-antenne passif de température ainsi que sur le procédé de fabrication associé. L'invention se rapporte au domaine technique de l'instrumentation et de la surveillance des structures, avec une application spécifique dans des environnements critiques, tels que les moteurs d'avions. L'invention peut ainsi être utilisée dans des zones stratégiques des moteurs, telles que la chambre de combustion, le compresseur haute pression, la turbine haute pression et la turbine basse pression soumises à des variations de température importantes, ainsi qu'à des contraintes mécaniques et des vibrations constantes. Les systèmes actuels de surveillance de température dans les environnements moteurs sévères sont basés sur l'utilisation de capteurs de température filaires, tels que les thermocouples. Cependant, ces capteurs présentent des inconvénients majeurs, notamment des coûts élevés, des risques de pannes liés aux câbles et aux connecteurs, ainsi que des défis opérationnels dans des conditions extrêmes. Dans le cadre d'une transition vers des alternatives sans fil, deux catégories de capteurs émergent à savoir les capteurs sans fil à puce et les capteurs sans fil sans puce. Les premiers sont limités par des contraintes de température, ne fonctionnant efficacement qu'à des températures inférieures à 600°C en raison de la sensibilité thermique des puces électroniques. Parmi les capteurs sans fil passifs dépourvus de puce, on distingue les capteurs à ondes acoustiques de surface (ou capteur SAW pour "Surface Acoustic Wave selon la terminologie anglosaxonne), les capteurs à couplage inductif, les capteurs à identification par radiofréquence (ou capteur RFID pour Radio Frequency Identification) et les capteurs-antennes. Les capteurs à ondes acoustiques de surface utilisent la transformation de phase des matériaux piézoélectriques pour détecter les variations de température. Cependant, ils sont limités par la stabilité chimique de ces matériaux, ce qui peut entraîner des problèmes de fiabilité à long terme. Les capteurs à couplage inductif utilisent des bobines pour échanger des données sans fil. Malgré leur simplicité, ils rencontrent des difficultés de calibration, ce qui peut entraîner des erreurs de mesure. En outre, leur portée est limitée à quelques centimètres en raison de la nécessité d'une proximité physique entre le capteur et le lecteur. Les capteurs RFID sans fil exploitent la communication par radiofréquence pour la transmission des données. Cependant, ils sont sujets à des problèmes de calibration affectant la précision des mesures, et leur distance d'interrogation est souvent limitée à quelques centimètres. Les capteurs-antennes agissent comme des éléments de détection et de communication. Ces capteurs-antennes sont adaptés aux environnements sévères des moteurs d'avions pour la surveillance de la température et des déformations. Comme cela est illustré sur la FIG. 1 , un capteur-antenne 1 classique comporte une couche de matériau diélectrique 2 disposée entre un plan de masse 3 et une couche de métallisation 4. Le capteur-antenne 1 constitue un module dénommé "patch" selon la terminologie anglosaxonne. Le capteur-antenne 1 est associé à une antenne cornet 5 et à un analyseur de réseau vectoriel 6. L'analyseur de réseau vectoriel 6 effectue des balayages de fréquence par émission d'un signal Se et mesure le signal de retour Sr réfléchi par le capteur-antenne 1. Ce type de capteur est ainsi dit "passif", dans la mesure où il ne nécessite aucune source d'énergie embarquée pour fonctionner et s'active uniquement lors de la réception du signal Sr émis par l'antenne 5. Étant donné que la température et/ou les déformations mécaniques modifient la constante diélectrique du matériau diélectrique constituant la couche sensible 2, et que la fréquence de résonance du capteur-antenne 1 dépend de la constante diélectrique, le capteur-antenne 1 peut être utilisé pour mesurer une température et/ou des déformations en surveillant la fréquence de résonance du signal de retour Sr. La géométrie du capteur-antenne 1 change sous l'effet de déformations mécaniques, ce qui provoque un décalage dans la fréquence de résonance du signal de retour Sr. Par ailleurs, la température exerce une influence sur la constante diélectrique du matériau diélectrique, entraînant une variation de la fréquence de résonance du signal de retour Sr. Ces deux phénomènes sont indépendants l'un par rapport à l'autre. La FIG. 2 illustre le décalage d'une fréquence de résonnance fr du capteur-antenne 1 correspondant à une augmentation de la température T de l'environnement allant de 25°C à 1600°C. Le modèle analytique ci-dessous permet de comprendre la relation entre d'une part la fréquence de résonance et d'autre part la permittivité de la couche diélectrique et la géométrie du capteur-antenne. En supposant qu'un capteur-antenne 1 rectangulaire fonctionne en mode TM010, sa fréquence de résonance fr peut être calculée sur la base du modèle de ligne de transmission suivant: (1) où: - c est la vitesse de la lumière et ε r est la constante diélectrique du matériau diélectrique, - L e est la longueur électrique du capteur-antenne 1 qui est approximativement égale à une longueur physique L du capteur, soit L e ≈ L. La variation de fréquence de résonance δfr peut alors être exprimée en termes de variations de la constante diélectrique du substrat ε r et la longueur du capteur L de la façon suivante: (2) Il est également possible de déduire de l'équation (1) que: et (3&4) En substituant les équations (3) et (4) dans (2) et en normalisant la différence de fréquence de résonance avec la fréquence de résonance de l'antenne, on obtient: (5) Aux fins de la détection de la température, l'équation (5) peut être exprimée en termes de changement de température δT de la façon suivante : (6) où: - α ε est le coefficient thermique de la constante diélectrique du substrat ; - α T est son coefficient de dilatation thermique; - K T est défini comme la sensibilité à la température du décalage de fréquence normalisé et est une fonction linéaire de αε et αT. On observe à partir des équations ci-dessus que la constante diélectrique est un élément essentiel dans la détermination de la fréquence de résonance du capteur-antenne 1, de sorte que son changement dû à la variation des stimuli (température et/ou déformation) est associé au changement de la fréquence de résonance du capteur-antenne 1. Par conséquent, une température et/ou une déformation de la pièce portant le capteur-antenne 1 peut être mesurée sans fil en mesurant le décalage de la fréquence de résonance f r du capteur-antenne 1 sous une variation de température et/ou de déformation donnée. Les capteurs-antennes connus fixés à un support par un adhésif intermédiaire sont susceptibles de se détacher en raison des contraintes environnementales sévères, telles que la température, la vibration et l'humidité, ce qui compromet leur stabilité et leur fonctionnement. En outre, la structure rigide et plate des capteurs les rend difficile à intégrer sur des supports courbés. Par ailleurs, la limitation de la sensibilité des capteurs actuels se manifeste clairement à travers les graphiques de la FIG. 3 illustrant la variation, en fonction de la température, de la constante diélectrique des matériaux diélectriques couramment utilisés dans la fabrication des capteurs-antennes haute température, tels que l'alumine (Al2O3)), le SICN, et la céramique Si6B1. Cette variation de constante diélectrique reste relativement limitée en pourcentage. En outre, elle est accompagnée d'une constante diélectrique initiale très faible. Ces caractéristiques entrainent une sensibilité restreinte des capteurs-antennes connus, ce qui les rend moins réactifs aux variations subtiles de température l'environnement. Or, une bonne sensibilité du capteur est essentielle pour une surveillance précise de la température dans les moteurs d'avion. L'invention vise à remédier efficacement aux inconvénients précités en proposant un capteur-antenne passif de température comportant: - une pluralité de couches de matériaux ferroélectriques disposées côte à côte sur un support réalisé dans un matériau électriquement conducteur, - lesdites couches de matériaux ferroélectriques étant réalisées dans des matériaux ferroélectriques différents ayant des températures de Curie différentes associées chacune à un pic de constante diélectrique, de sorte que ledit capteur-antenne présente plusieurs fréquences de résonnance correspondant aux températures de Curie pour couvrir une plage de mesure de température, et - une pluralité de couches électriquement conductrices déposées chacune sur une couche de matériau ferroélectrique correspondante. L'invention permet ainsi, grâce aux matériaux ferroélectriques ayant une variation importante de la constante diélectrique autour de la température de Curie, d'obtenir une modulation plus marquée de la fréquence de résonance de l'antenne en réponse aux changements de température. En outre, l'assemblage multicouche de matériaux ferroélectriques permet d'augmenter la sensibilité du capteur sur une plage de mesure de température étendue. L'invention permet ainsi une surveillance précise des variations de température dans des environnements sévères, tels que les moteurs d'avions. L'invention peut être réalisée par des technique d'impression avancée des couches ferroélectriques et conductrices permettant d'intégrer le capteur-antenne sur des surfaces plane ou incurvée tout en garantissant une bonne adhérence et une durabilité accrue. Selon une réalisation de l'invention, les différentes couches de matériaux ferroélectriques présentent des géométries différentes. Selon une réalisation de l'invention, les matériaux ferroélectriques sont choisis parmi les matériaux suivant: BaTiO3; SrTiO3; Pb(Zr,Ti)O3; Pb(Zr,Ti)O3; (Pb,La)(Zr,Ti)O3; LiTaO3; CaCu3Ti4O12; BiFeO3; LiNbO3; Nd2Ti2O7. Selon une réalisation de l'invention, les couches électriquement conductrices sont réalisées au moyen d'une encre conductrice à base de particules conductrices résistantes à haute température, telles que des particules en platine ou en tungstène. Selon une réalisation de l'invention, le support est constitué par une portion d'une pièce dont la température est à mesurer. L'invention a également pour objet un procédé de fabrication d'un capteur-antenne passif de température comportant: - une étape de dépôt, sur un support électriquement conducteur, d'une pluralités de couches de matériaux ferroélectriques disposées côte à côte, lesdites couches de matériaux ferroélectriques étant réalisées dans des matériaux ferroélectriques différents ayant des températures de Curie différentes associées chacune à un pic de constante diélectrique, de sorte que ledit capteur-antenne passif de température présente plusieurs fréquences de résonnance correspondant aux températures de Curie pour couvrir une plage de mesure de température, et - une étape de dépôt d'une pluralité de couches électriquement conductrices disposées chacune sur une couche de matériau ferroélectrique correspondante. Selon une mise en œuvre de l'invention, le dépôt d'une couche de matériau ferroélectrique est effectué par: - une étape de dépôt d'une encre résistante à haute température contenant des particules de matériaux ferroélectriques, et - une étape de cuisson de l'encre résistante à haute température. Selon une mise en œuvre de l'invention, le dépôt d'une couche électriquement conductrice est effectué par: - une étape de dépôt d'une encre résistante à haute température contenant des particules de matériau électriquement conducteur et - une étape de cuisson de l'encre résistante à haute température. Selon une mise en œuvre de l'invention, le dépôt de l'encre résistante à haute température contenant des particules de matériaux ferroélectriques ou de l'encre résistante à haute température contenant des particules de matériau électriquement conducteur est effectué suivant une technologie de dépôt par contact au moyen d'un distributeur de type pneumatique ou à piston sans fin ou suivant une technologie de dépôt sans contact par jet aérosol ou jet piézoélectrique. L'invention a également pour objet un ensemble comportant une pièce de moteur d'avion constituant un support et un capteur-antenne passif de température tel que précédemment défini. La présente invention sera mieux comprise et d’autres caractéristiques et avantages apparaîtront encore à la lecture de la description détaillée qui suit comprenant des modes de réalisation donnés à titre illustratif en référence avec les figures annexées, présentées à titre d’exemples non limitatifs, qui pourront servir à compléter la compréhension de la présente invention et l’exposé de sa réalisation et, le cas échéant, contribuer à sa définition, sur lesquelles: FIG. 1 La FIG. 1 , déjà décrite, est une représentation schématique d'un système de détection sans fil de température et/ou de déformation au moyen d'un capteur-antenne intégré sur une surface conductrice; FIG. 2 La FIG. 2 , déjà décrite, illustre le décalage d'une fréquence de résonnance d'un capteur-antenne selon l'état de la technique correspondant à une augmentation de la température de l'environnement; FIG. 3 La FIG. 3 montre des représentations graphiques illustrant la variation, en fonction de la température, d'une constante diélectrique de matériaux diélectriques couramment utilisés dans la fabrication des capteurs-antennes haute température selon l'état de la technique; FIG. 4 La FIG. 4 est une vue en coupe d'un capteur-antenne passif de température selon l'invention comportant un assemblage de plusieurs matériaux ferroélectriques dans un seul module ("patch" en anglais); FIG. 5 la FIG. 5 est une vue de dessus d'un capteur-antenne passif de température selon l'invention sans les couches électriquement conductrices; FIG. 6 La FIG. 6 est une vue de dessus d'un capteur-antenne passif de température selon l'invention montrant des couches électriquement conductrices déposées respectivement sur les différents matériaux ferroélectriques; FIG. 7 La FIG. 7 montre une caractéristique de l'évolution, en fonction de la température, de la constante diélectrique d'un matériau ferroélectrique illustrant le phénomène de transition de Curie; FIG. 8 La FIG. 8 montre une répartition des températures de Curie complémentaires de différents matériaux ferroélectriques utilisés dans un capteur-antenne passif selon l'invention pour couvrir une large plage de mesure de température; FIG. 9 La FIG. 9 montre une variation d'une fréquence de résonance des différents matériaux ferroélectriques utilisés dans un capteur-antenne passif selon l'invention dans la plage de mesure de température; FIG. 10 FIG. 10 FIG. 10 Les figures 10a, 10b et 10c illustrent les différentes étapes de fabrication d'un capteur-antenne selon l'invention directement sur une aube de moteur d'avion par impression 3D. FIG. 11 La FIG. 11 est une représentation schématique illustrant le dépôt d'une encre par contact sur un support au moyen d'un distributeur de type pneumatique ou à piston sans fin; FIG. 12 La FIG. 12 est une représentation schématique illustrant le dépôt d'une encre sans contact sur un support au moyen d'un jet piézoélectrique; FIG. 13 La FIG. 13 est une représentation schématique illustrant le dépôt d'une encre sans contact sur un support au moyen d'un jet aérosol. Il est à noter que, sur les figures 4 et suivantes, les éléments structurels et/ou fonctionnels communs aux différents modes de réalisation peuvent présenter les mêmes références. Ainsi, sauf mention contraire, de tels éléments disposent de propriétés structurelles, dimensionnelles et matérielles identiques. Les figures 4, 5 et 6 montrent un support 11 réalisé dans un matériau électriquement conducteur. Le support 11 est avantageusement constitué par une portion d'une pièce dont la température est à mesurer, telle qu'une aube de compresseur haute pression, une aube de turbine haute pression ou une aube de turbine basse pression ou toute autre pièce d'un moteur d'avion. Le support 11 est par exemple réalisé en acier ou tout autre matériau électriquement conducteur adapté à l'application. Un capteur-antenne 10 passif de température pouvant être utilisé en lieu et place du capteur-antenne de la FIG. 1 comporte une pluralité de couches de matériaux ferroélectriques 12.1-12.5 disposées côte à côte sur le support 11. Les couches 12.1-12.5 peuvent être connectées côte à côte ou séparées les unes des autres. La distance de séparation acceptable est telle que toutes les couches 12.1-12.5 restent dans le champ de vision du lecteur d'antenne. Les matériaux ferroélectriques présentent une permittivité diélectrique ε r élevée, ce qui signifie qu'ils ont une capacité à stocker une grande quantité d'énergie électrique. Les matériaux ferroélectriques se caractérisent par leur capacité à subir une transition de phase à une température donnée appelée température de Curie (TC) à laquelle ces matériaux perdent leurs propriétés ferroélectriques, tel que cela est illustré sur la FIG. 7 . À des températures inférieures à la température de Curie TC, ces matériaux qui se trouvent dans un état ferroélectrique (noté Et_ferro sur la FIG. 7 ) présentent une augmentation de la permittivité diélectrique liée à la polarisation ferroélectrique. Au-delà de la température de Curie TC, ces matériaux qui se trouvent dans un état paraélectrique (noté Et_para sur la FIG. 7 ) présentent une diminution de la permittivité diélectrique. Ce phénomène, connu sous le nom de "transition de Curie", influence significativement la constante diélectrique du matériau autour de cette température critique. L'invention tire profit de la variation importante de la constante diélectrique ε r autour de la température de Curie TC. Cette caractéristique permet une modulation plus marquée de la fréquence de résonance de l'antenne en réponse aux changements de température. En effet, dans l'invention, les couches de matériaux ferroélectriques 12.1-12.5 visibles sur la FIG. 5 sont réalisées dans des matériaux ferroélectriques différents ayant des températures de Curie TC1-TC5 différentes associées chacune à un pic de constante diélectrique. La FIG. 8 montrent ainsi la répartition des températures de Curie TC1-TC5 sur une plage de mesure de température PT. Le capteur-antenne 10 présente plusieurs fréquences de résonnance fr1-fr5 correspondant aux températures de Curie TC1-TC5 pour couvrir la plage de mesure de température, tel que cela est illustré sur la FIG. 9 . En effet, lorsqu'un analyseur de réseau vectoriel détecte un niveau du signal de retour Sr très bas pour une fréquence de résonnance fr1-fr5 donnée, on en déduit la température de Curie à laquelle cette résonnance est observable et donc la température de l'environnement. Dans l'exemple représenté, le capteur-antenne 10 comporte cinq couches de matériaux ferroélectriques différents. En variante, le capteur-antenne 10 peut comporter un nombre de couches de matériaux ferroélectriques 12.1-12.5 inférieur ou supérieur à cinq. Le nombre de couches de matériaux ferroélectriques 12.1-12.5 peut être adapté notamment en fonction de la plage de mesure de température à couvrir. Avantageusement, les différentes couches de matériaux ferroélectriques 12.1-12.5 présentent des géométries différentes. Les différentes couches 12.1-12.5 peuvent ainsi présenter des surfaces différentes. Suivant un exemple de réalisation avantageux, les différentes couches 12.1-12.5 présentent des formes rectangulaires ou carrées ayant des surfaces différentes pour adapter une fréquence de résonnance des différentes couches de matériaux ferroélectriques 12.1-12.5. En variante, les couches 12.1-12.5 de matériaux ferroélectriques peuvent présenter une autre forme telle qu'une forme triangulaire, ronde, ovale, hexagonale, plus généralement polygonale, ou toute autre forme adaptée à l'application. Les matériaux ferroélectriques des couches 12.1-12.5 peuvent être choisis parmi les matériaux suivants: Matériaux ferroélectrique Température de curie (TC) Constante diélectrique @ TC BaTiO3 120 1700 SrTiO3 105 2000 Pb(Zr,Ti)O3 320 1000 Pb(Zr,Ti)O3, (Pb,La)(Zr,Ti)O3 450 2500 LiTaO3 610 3000 CaCu3Ti4O12 Varie 80 000 BiFeO3 830 20000 LiNbO3 1140 800 Nd2Ti2O7 1480 800 Le capteur-antenne 10 comporte également une pluralité de couches électriquement conductrices 13.1-13.5 déposées chacune sur une couche de matériau ferroélectrique 12.1-12.5 correspondante. Les couches électriquement conductrices 12.1-12.5 sont distinctes les unes des autres. Autrement dit, une couche électriquement conductrice 13.1-13.5 est déposée sur une couche de matériau ferroélectrique 12.1-12.5 correspondante sans toucher la ou les couches électriquement conductrices 13.1-13.5 adjacente(s). Les couches électriquement conductrices 13.1-13.5 sont réalisées au moyen d'une encre conductrice à base de particules conductrices résistantes à haute température, telles que des particules en platine ou en tungstène. L'ensemble "couches de matériaux ferroélectriques 12.1-12.5-couches électriquement conductrices 13.1-13.5" forment un module compact appelé "patch" selon la terminologie anglosaxonne. On décrit ci-après, en référence avec les figures 10a-10c, le procédé de fabrication d'un capteur-antenne 10 passif de température selon l'invention. Le capteur-antenne 10 est destiné à être disposé sur le support 11 électriquement conducteur montré sur la FIG. 10 . En l'occurrence, le support 11 est constitué par une aube de moteur d'avion. Comme cela est illustré sur la FIG. 10 , le procédé comporte une étape de dépôt, sur le support 11, d'une pluralité de couches de matériaux ferroélectriques 12.1-12.5 disposées côte à côte. Comme indiqué précédemment, les couches de matériaux ferroélectriques 12.1-12.5 sont réalisées dans des matériaux ferroélectriques différents ayant des températures de Curie TC1-TC5 différentes associées chacune à un pic de constante diélectrique, de sorte que ledit capteur-antenne 10 passif de température présente plusieurs fréquences de résonnance fr1-fr5 correspondant aux températures de Curie TC1-TC5 pour couvrir une plage de mesure de température PT. Le dépôt des couches de matériaux ferroélectriques 12.1-12.5 est effectué par une étape de dépôt d'une encre 17 résistante à haute température contenant des particules de matériau ferroélectrique et une étape de cuisson de l'encre 17 résistante à haute température. Le dépôt de l'encre 17 contenant les particules de matériau ferroélectrique peut être réalisé au moyen d'une tête de dépose 15 montée sur un système de mouvement sur 5 axes pour permettre une impression 3D autorisant un dépôt des couches de matériaux ferroélectriques 12.1-12.5 sur des surfaces non planes, notamment une surface courbe d'une aube. Comme cela est illustré sur la FIG. 10 , le procédé comporte en outre une étape de dépôt d'une pluralité de couches électriquement conductrices 13.1-13.5 disposées chacune sur une couche de matériau ferroélectrique 12.1-12.5 correspondante. Le dépôt des couches électriquement conductrices 13.1-13.5 est effectué par une étape de dépôt d'une encre 17 résistante à haute température contenant des particules de matériau électriquement conducteur et une étape de cuisson de l'encre 17 résistante à haute température. Le dépôt de l'encre 17 contenant les particules de matériau électriquement conducteur peut être réalisé au moyen d'une tête de dépose 15 montée sur un système de mouvement sur 5 axes pour permettre une impression 3D autorisant un dépôt des couches électriquement conductrices 13.1-13.5 sur des surfaces non planes, notamment une surface courbe d'une aube. Comme cela est illustré sur la FIG. 11 , le dépôt de l'encre 17 contenant des particules de matériaux ferroélectriques ou des particules de matériau électriquement conducteur peut être effectué suivant une technologie de dépôt par contact au moyen d'un distributeur 18 de type pneumatique ou à piston sans fin. Le distributeur 18 de type pneumatique représenté à gauche sur la FIG. 11 fonctionne par application d'une pression P modulable à l'intérieur d'une chambre contenant l'encre 17 afin d'éjecter l'encre 17 via la tête de dépose 15. Le distributeur 18 de type à piston sans fin représenté à droite sur la FIG. 11 utilise un rotor 19 à mouvement excentrique et un stator 20 adapté pour transporter et doser des liquides de manière fiable, avec un contrôle précis du volume. Le volume d'encre 17 déposé est proportionnel à l'angle de rotation du rotor 19, avec possibilité de changer la direction de déplacement en inversant la rotation. Cela permet un dosage précis de l'encre 17 en fonction de l'angle de rotation du rotor 19. Cette technologie permet de gérer une plage de viscosité de l'encre allant jusqu'à 1000 000 mPas sans limite de taille de particules chargées. Cette technologie est ainsi compatible avec la plupart des encres de sérigraphie. La finesse des lignes de dépôt est supérieure à 300 µm. L'épaisseur des lignes de dépôt est comprise entre 10 et 30 µm. Du fait de la nécessité d'un contact entre la tête de dépose 15 et le support 11, il existe une limitation suivant une direction verticale par rapport à la zone de dépôt. La vitesse de dépôt est de l'ordre de 0,05 à 6 ml/min ou 750 g/min. Alternativement, comme cela est illustré sur la FIG. 12 , le dépôt de l'encre 17 résistante à haute température contenant des particules de matériaux ferroélectriques ou de l'encre 17 résistante à haute température contenant des particules de matériau électriquement conducteur peut être effectué suivant une technologie de dépôt sans contact par jet piézoélectrique. Suivant cette technologie dite "PiezoJet" (marque déposée), la tête de dépose 15 du système piézoélectrique intègre un actionneur piézoélectrique 23 pour générer un mouvement piézoélectrique. Ce mouvement est transmis à une tige d'étanchéité 24 en céramique associée à un siège de valve 25. La tige d'étanchéité 24 est mobile en translation entre une position fermée et une position ouverte. En position fermée, la tige d'étanchéité 24 coopère avec le siège de valve 25 de façon à bloquer le flux d'encre 17. Lorsque la tige d'étanchéité 24 est relevée, de l'encre 17 peut passer par le siège de valve 25 et lorsque la tige d'étanchéité 24 redescend en position fermée, une gouttelette d'encre 17 est éjectée via la tête de dépose 15. Le contrôle du système à jet piézoélectrique peut être assuré par un contrôleur muni d'une interface homme-machine prenant par exemple la forme d'une interface tactile. Cette technologie permet de gérer une plage de viscosité comprise entre 50 et 200 000 mPas avec une taille de particules chargées pouvant atteindre 10µm. La finesse des lignes de dépôt est supérieure à 300 µm. L'épaisseur des lignes de dépôt est comprise entre 10 et 30 µm. La distance par rapport au support 11 est comprise entre 3 et 5mm. La vitesse de dépôt est de l'ordre de 0.25ms/goutte. Cette technologie offre une facilité de manipulation et de nettoyage. Il est également possible de changer la viscosité de l'encre en chauffant la tête de dépose 15. Alternativement, comme cela est illustré sur la FIG. 13 , le dépôt de l'encre 17 résistante à haute température contenant des particules de matériaux ferroélectriques ou de l'encre 17 résistante à haute température contenant des particules de matériau électriquement conducteur peut être effectué suivant une technologie de dépôt sans contact par jet aérosol. Cette technologie utilise la focalisation aérodynamique pour déposer avec précision une encre 17. L'encre 17 est atomisée dans un atomiseur ultrasonique 27 au moyen d'un gaz d'atomisation 28 (généralement de l'azote), ce qui crée des gouttelettes de 1 à 5 microns. L'atomiseur 27 comporte un transducteur 29 disposé à l'intérieur d'un volume d'eau 30. Les gouttelettes sont focalisées par un gaz de protection 31 via une tête de dépose 15 profilée. La tête de dépose 15 est en communication fluidique avec l'atomiseur par l'intermédiaire d'un conduit 32. Le gaz de protection (généralement de l'air) isole la tête de dépose 15 du matériau afin d'éviter le colmatage. Le flux de gouttelettes d'encre 17 reste focalisé sur 2 à 5 mm, garantissant une haute résolution, même sur des substrats en trois dimensions non uniformes. Cette technologie permet de gérer une plage de viscosité allant jusqu'à 20mPa avec une taille de particules chargées inférieure à 100 nm. La finesse des lignes de dépôt est inférieure à 20 µm. L'épaisseur des lignes de dépôt est comprise entre 6 nm et plus de 6 µm. La distance par rapport au support est comprise entre 3 et 5 mm. La tête de dépose présente une forme allongée adaptée à l'impression complexe de forme en trois dimensions. Bien entendu, les différentes caractéristiques, variantes et/ou formes de réalisation de la présente invention peuvent être associées les unes avec les autres selon diverses combinaisons dans la mesure où elles ne sont pas incompatibles ou exclusives les unes des autres. En outre, l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits précédemment et fournis uniquement à titre d'exemple. Elle englobe diverses modifications, formes alternatives et autres variantes que pourra envisager l'homme du métier dans le cadre de la présente invention et notamment toutes combinaisons des différents modes de fonctionnement décrits précédemment, pouvant être pris séparément ou en association. Capteur-antenne (10) passif de température caractérisé en ce qu'il comporte: - une pluralité de couches de matériaux ferroélectriques (12.1-12.5) disposées côte à côte sur un support (11) réalisé dans un matériau électriquement conducteur, - lesdites couches de matériaux ferroélectriques (12.1-12.5) étant réalisées dans des matériaux ferroélectriques différents ayant des températures de Curie (TC1-TC5) différentes associées chacune à un pic de constante diélectrique, de sorte que ledit capteur-antenne (10) présente plusieurs fréquences de résonnance (fr1-fr5) correspondant aux températures de Curie pour couvrir une plage de mesure de température (PT), et - une pluralité de couches électriquement conductrices (13.1-13.5) déposées chacune sur une couche de matériau ferroélectrique (12.1-12.5) correspondante. Capteur-antenne passif de température selon la revendication 1, caractérisé en ce que les différentes couches de matériaux ferroélectriques (12.1-12.5) présentent des géométries différentes. Capteur-antenne passif de température selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que les matériaux ferroélectriques sont choisis parmi les matériaux suivant: BaTiO3; SrTiO3; Pb(Zr,Ti)O3; Pb(Zr,Ti)O3; (Pb,La)(Zr,Ti)O3; LiTaO3; CaCu3Ti4O12; BiFeO3; LiNbO3; Nd2Ti2O7. Capteur-antenne passif de température selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que les couches électriquement conductrices (13.1-13.5) sont réalisées au moyen d'une encre conductrice à base de particules conductrices résistantes à haute température, telles que des particules en platine ou en tungstène. Capteur-antenne passif de température selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le support (11) est constitué par une portion d'une pièce dont la température est à mesurer. Procédé de fabrication d'un capteur-antenne (10) passif de température caractérisé en ce qu'il comporte: - une étape de dépôt, sur un support (11) électriquement conducteur, d'une pluralités de couches de matériaux ferroélectriques (12.1-12.5) disposées côte à côte, lesdites couches de matériaux ferroélectriques (12.1-12.5) étant réalisées dans des matériaux ferroélectriques différents ayant des températures de Curie (TC1-TC5) différentes associées chacune à un pic de constante diélectrique, de sorte que ledit capteur-antenne (10) passif de température présente plusieurs fréquences de résonnance (fr1-fr5) correspondant aux températures de Curie (TC1-TC2) pour couvrir une plage de mesure de température (PT), et - une étape de dépôt d'une pluralité de couches électriquement conductrices (13.1-13.5) disposées chacune sur une couche de matériau ferroélectrique (12.1-12.5) correspondante. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que le dépôt d'une couche de matériau ferroélectrique (12.1-12.5) est effectué par: - une étape de dépôt d'une encre (17) résistante à haute température contenant des particules de matériaux ferroélectriques (12.1-12.5), et - une étape de cuisson de l'encre (17) résistante à haute température. Procédé selon la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce que le dépôt d'une couche électriquement conductrice est effectué par: - une étape de dépôt d'une encre (17) résistante à haute température contenant des particules de matériau électriquement conducteur et - une étape de cuisson de l'encre (17) résistante à haute température. Procédé selon la revendication 7 ou 8, caractérisé en ce que le dépôt de l'encre (17) résistante à haute température contenant des particules de matériaux ferroélectriques ou de l'encre (17) résistante à haute température contenant des particules de matériau électriquement conducteur est effectué suivant une technologie de dépôt par contact au moyen d'un distributeur de type pneumatique ou à piston sans fin ou suivant une technologie de dépôt sans contact par jet aérosol ou jet piézoélectrique. Ensemble comporte une pièce de moteur d'avion constituant un support et un capteur-antenne (10) passif de température défini selon l'une quelconque des revendications 1 à 5.