Brevet FR3164850A1 — publié le 20260123

La présente divulgation concerne un procédé de contrôle d’une puissance injectée par au moins un module de production d’énergie renouvelable dans un micro-réseau électrique îloté par rapport à un réseau de distribution électrique principal. Un tel procédé comprend : une connexion, dans le micro-réseau électrique îloté, d’un module de génération thermique d’énergie électrique générant une tension alternative apte à alimenter le micro-réseau électrique îloté ; un contrôle (101-103) d’une valeur consigne de fréquence (f GEM-D ) de la tension alternative générée par le module de génération thermique d’énergie électrique à partir d’une loi de contrôle établie à partir d’une loi d’évolution de la valeur consigne de fréquence en fonction d’une puissance générée mesurée aux bornes du module de génération thermique d’énergie électrique, la loi d’évolution présentant un cycle d’hystérésis. Figure de l’abrégé : Figure 7 Contrôle d’une puissance injectée par un module de production d’énergie renouvelable dans un micro-réseau électrique par pilotage en fréquence d’un module de génération thermique d’énergie électrique La présente divulgation relève du domaine des réseaux de distribution électrique, auxquels sont connectés un ou plusieurs modules de production d’énergie renouvelable variable, ENRv, tels que des modules de production d’énergie photovoltaïque ou des modules de production d’énergie électrique d’origine éolienne par exemple. Il est connu de connecter temporairement à un réseau de distribution électrique un ou plusieurs groupes électrogènes, pour compenser un défaut d’approvisionnement en énergie électrique lié à un incident sur le réseau ou à des travaux de maintenance par exemple. Le groupe électrogène alimente alors en énergie électrique une sous-partie de la structure arborescente du réseau de distribution, que l’on qualifie de micro-réseau, et qui se trouve déconnecté temporairement du réseau de distribution électrique principal : on parle alors de micro-réseau électrique îloté. Préalablement à la mise en œuvre d’un tel moyen de réalimentation temporaire en électricité, les règles de sécurité actuellement en vigueur imposent à l’opérateur du réseau de distribution électrique de déconnecter tous les modules de production d’énergie renouvelable variable du micro-réseau ayant une puissance installée supérieure à 5kW. En effet, les groupes électrogènes existants ne peuvent pas absorber une puissance et ces modules de production d’énergie renouvelable variable peuvent injecter une puissance plus importante que la puissance consommée à certains instants dans le réseau. Dans un tel cas, la protection du groupe électrogène protègera le groupe par une ouverture de circuit et donc le micro-réseau ne sera plus alimenté. Il est donc nécessaire de déconnecter ces modules de production d’énergie renouvelable variable avant intervention, puis de les reconnecter à l’issue de l’intervention sur le micro-réseau. Cette procédure est consommatrice de temps et de ressources humaines. En outre, elle empêche toute production d’énergie électrique par les modules de production d’énergie renouvelable variable, tels que les panneaux photovoltaïques, pendant la durée de l’intervention, ce qui représente une perte financière, tant pour le producteur que pour l'exploitant, qui doit fournir cette énergie perdue équivalente en combustible. Enfin, pendant la durée de l’intervention, l’énergie alimentant le micro-réseau électrique est d’origine fossile et génère des émissions de dioxyde de carbone, alors qu’une partie de l’énergie consommée par les clients du micro-réseau électrique îloté pourrait être produite par les modules ENRv présents. Le groupe électrogène peut générer une pollution liée à la consommation de carburant de type diesel d’une part, et une pollution sonore d’autre part. Certains modules de production d’énergie renouvelable variable, et notamment d’énergie photovoltaïque, comprennent classiquement un panneau photovoltaïque générant une puissance continue du côté DC d’un onduleur DC/AC, qui la convertit en une puissance AC, avant son injection dans le réseau. Certains de ces onduleurs sont contrôlés au moyen d’une fonction de limitation de puissance, appelée P(f). Dans un micro-réseau (ou en anglais « microgrid »), elle représente un moyen de contrôle indirect de la puissance injectée maximale par ces onduleurs. Ce contrôle est réalisé par la source de tension, autrement dit par l’équipement qui impose la fréquence du micro-réseau, et permet d’imposer une valeur maximale admissible de la puissance injectée par l’onduleur dans le micro-réseau. Si la puissance disponible à un moment donné pour le module de production d’énergie renouvelable est inférieure à cette valeur maximale de puissance imposée par la fonction P(f), la puissance injectée par l’onduleur dans le micro-réseau est égale à la puissance disponible. Dans le cas contraire, elle est limitée à cette valeur maximale de puissance imposée par la fonction P(f). Les lois de contrôle de la puissance injectée dans le réseau en fonction de la fréquence mesurée sur ce dernier, pour la plupart des onduleurs connus, suivent des fonctions affines, comme illustré par la FIG. 1 . Les couplages ou découplages des modules ENRv se produisent donc lors d’une augmentation ou diminution de la fréquence du réseau de distribution électrique. Il serait avantageux d’exploiter cette caractéristique pour piloter de manière automatique ces couplages et découplages, à partir des groupes électrogènes qui alimentent les micro-réseaux îlotés, et ainsi, réduire le temps d’intervention des techniciens sur le réseau de distribution électrique d’une part, et réduire la consommation de ces groupes électrogènes thermiques d’autre part. Cependant, dans la plupart des réseaux de distribution électrique, différentes générations et types d’onduleurs photovoltaïques coexistent sur le réseau, qui sont caractérisés par leur fréquence de découplage, ainsi que par l’activation ou non de la fonction P(f) par défaut. Il s’avère donc particulièrement complexe de déterminer une logique de réglage de la fréquence du micro-réseau îloté qui permette de répondre à ce besoin sans connaître a priori le ou les types d’onduleurs photovoltaïques présents sur le micro-réseau. Résumé La présente divulgation vient améliorer la situation. Il est proposé un procédé de contrôle d’une puissance injectée par au moins un module de production d’énergie renouvelable dans un micro-réseau électrique îloté par rapport à un réseau de distribution électrique principal, qui comprend : une connexion, dans le micro-réseau électrique îloté, d’un module de génération thermique d’énergie électrique générant une tension alternative apte à alimenter le micro-réseau électrique îloté ; un contrôle d’une valeur consigne de fréquence de la tension alternative générée par le module de génération thermique d’énergie électrique à partir d’une loi de contrôle établie à partir d’une loi d’évolution de la valeur consigne de fréquence en fonction d’une puissance générée mesurée aux bornes du module de génération thermique d’énergie électrique, la loi d’évolution présentant un cycle d’hystérésis. Selon un autre aspect, il est proposé un module de génération thermique d’énergie électrique configuré pour générer une tension alternative apte à alimenter un micro-réseau électrique îloté par rapport à un réseau de distribution électrique principal, le micro-réseau électrique îloté comprenant au moins un module de production d’énergie renouvelable. Un tel module de génération thermique d’énergie électrique comprend un processeur configuré pour exécuter un contrôle d’une valeur consigne de fréquence de la tension alternative générée à partir d’une loi de contrôle établie à partir d’une loi d’évolution de la valeur consigne de fréquence en fonction d’une puissance générée mesurée aux bornes du module de génération thermique d’énergie électrique, la loi d’évolution présentant un cycle d’hystérésis. Selon un autre aspect, il est proposé un programme informatique comportant des instructions pour la mise en œuvre de tout ou partie d’un procédé tel que défini dans les présentes lorsque ce programme est exécuté par un processeur. Selon un autre aspect, il est proposé un support d’enregistrement non transitoire, lisible par un ordinateur, sur lequel est enregistré un tel programme. Ainsi, dans un micro-réseau îloté alimenté par un ou plusieurs groupes électrogènes diesel, il n’est plus nécessaire de déconnecter l’ensemble des modules de production d’énergie renouvelable en cas d’îlotage, ce qui permet de réduire les besoins en ressources humaines, ainsi que le temps nécessaire à la préparation d’une intervention sur le réseau de distribution électrique. En outre, il est ainsi possible d’accroître la production d’énergie verte dans le micro-réseau îloté, et de réduire la consommation en énergie fossile des groupes électrogènes, selon une baisse estimée d’environ 50% selon certaines configurations. Grâce à cette solution, on évite un découplage systématique de tous les producteurs ENRv, sans pour autant risquer le black-out. En effet, la solution proposée permet avantageusement d’utiliser la variation de fréquence du groupe électrogène pour forcer les couplages/découplages des modules de production d’énergie renouvelable en cas d’îlotage. Notamment, la logique de pilotage de la fréquence proposée permet de gérer les couplages et découplages des modules de production d’énergie renouvelable en fonction de la production et de la consommation sur le réseau alimenté par le groupe électrogène. Les caractéristiques exposées dans les paragraphes suivants peuvent, optionnellement, être mises en œuvre, indépendamment les unes des autres ou en combinaison les unes avec les autres. Un tel procédé de contrôle de puissance met également en œuvre un traitement par niveau de découplage, selon lequel la loi de contrôle comprend, pendant une durée de blocage déterminée débutant lorsque la valeur consigne de fréquence croit et atteint une première fréquence seuil de blocage selon la loi d’évolution, un blocage d’une valeur minimale de la valeur consigne de fréquence à une deuxième fréquence seuil de blocage supérieure à la première fréquence seuil de blocage. On assure ainsi la stabilité du procédé par un blocage de variation à la baisse de la fréquence pendant une période donnée paramétrable, par exemple une heure. Ceci permet d’assurer le bon fonctionnement des onduleurs des modules ENRv pour lesquels la fonction P(f) n’est pas activée. Les première et deuxième fréquences seuil de blocage sont déterminées en fonction d’une fréquence de découplage paramétrée pour un onduleur du ou des module(s) de production d’énergie renouvelable. Le cycle d’hystérésis de la loi d’évolution est de type parallélépipédique et comprend : - une droite de diminution de la valeur consigne de fréquence en fonction d’une augmentation de la puissance générée mesurée à partir d’une valeur de puissance de démarrage, P 1 et jusqu’à une valeur de puissance de fin, P 2 ; - une droite d’augmentation de la valeur consigne de fréquence en fonction d’une diminution de la puissance générée mesurée ; et les droites d’augmentation et de diminution sont parallèles et décalées l’une par rapport à l’autre en abscisse d’une valeur d’hystérésis de puissance . Le contrôle de la valeur consigne de fréquence comprend également une application additionnelle, d’une valeur consigne de fréquence maximale, d’une valeur consigne de fréquence minimale, d’une valeur limite de pente d’augmentation de la valeur consigne de fréquence en fonction du temps, d’une valeur limite de pente de diminution de la valeur consigne de fréquence en fonction du temps, et la valeur limite de pente d’augmentation est supérieure à la valeur limite de pente de diminution, en valeurs absolues. On garantit ainsi une plage de fonctionnement bien maîtrisée, tout en assurant une montée rapide de la fréquence pour stopper rapidement les variations de la puissance injectée par les modules ENRv et une descente lente de la fréquence pour éviter les instabilités. D’autres caractéristiques, détails et avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après, et à l’analyse des dessins annexés, sur lesquels : Fig. 1 FIG. 1 présente la courbe représentative de la fonction P(f) telle qu’implémentée, selon les techniques antérieures, dans certains onduleurs de raccordement de panneaux photovoltaïques. Fig. 2 FIG. 2 illustre un micro-réseau îloté selon un mode de réalisation. Fig. 3 FIG. 3 présente une courbe représentative de la loi d’évolution d’une valeur consigne de fréquence en fonction d’une puissance mesurée aux bornes d’un groupe électrogène selon un mode de réalisation. Fig. 4 FIG. 4 illustre un traitement par niveaux de découplage de la courbe de la FIG. 3 selon un mode de réalisation. Fig. 5 FIG. 5 présente le traitement de la FIG. 4 sous forme de schéma bloc selon un mode de réalisation. Fig. 6 FIG. 6 illustre le principe d’un troisième étage de construction d’une loi de contrôle de la valeur consigne de la fréquence selon un mode de réalisation. Fig. 7 FIG. 7 présente sous forme synoptique la logique de contrôle mise en œuvre dans un contrôleur d’un groupe électrogène selon un mode de réalisation. Fig. 8 FIG. 8 montre un schéma synoptique d’un groupe électrogène implémentant la logique de contrôle de la FIG. 7 selon un mode de réalisation. Le principe général de la technique qui fait l’objet de la présente divulgation est de piloter indirectement les onduleurs des modules de production d’énergie renouvelable variable d’un micro-réseau îloté, par la fréquence imposée par un groupe électrogène thermique formant source de tension du micro-réseau, en réduisant les instabilités possibles, et donc les risques de black-out pouvant provoquer la coupure en alimentation électrique des clients. Comme indiqué ci-avant, les modules de production d’énergie renouvelable variable, ENRv, tels que les modules photovoltaïques ou éoliens, peuvent comporter un ou plusieurs convertisseurs, ou onduleurs, qui transforment la puissance continue générée par un panneau photovoltaïque, ou la puissance alternative ou continue d’une éolienne, en une puissance alternative qui peut être injectée dans le réseau de distribution électrique. Une partie des onduleurs ENRv présents sur le réseau de distribution électrique national en France disposent d’une option de réglage P(f) de la puissance injectée en fonction de la fréquence du réseau, telle qu’illustrée par la FIG. 1 . La courbe P(f) représente la valeur maximale de la puissance qui peut être injectée par un onduleur ENRv sur le réseau. Elle est imposée par l’onduleur en fonction de la fréquence mesurée. Entre cette courbe P(f) et la ligne de puissance nulle se trouve une zone de fonctionnement de l’onduleur, représentée sous forme hachurée sur la FIG. 1 : la puissance injectée par l’onduleur ENRv prend une valeur qui se trouve dans cette zone hachurée, entre la courbe P(f) et 0 (on ignore les pertes dans cet exemple). La puissance imposée par la fonction P(f) n’impacte donc la puissance injectée par l’onduleur ENRv que quand la puissance disponible dépasse la valeur de P(f). La courbe P(f) de la FIG. 1 comporte trois éléments importants et paramétrables : - la valeur de la fréquence de démarrage de la limitation de la puissance maximum injectée par l’onduleur : f start = f n +Y, où f n désigne la fréquence nominale du réseau de distribution électrique, soit 50 Hz dans l’exemple de la FIG. 1 et dans l’ensemble de ce document. Pour une fréquence mesurée inférieure ou égale à f start = f n +Y, l’onduleur peut injecter toute la puissance installée (P n ), et la puissance injectée est égale à la puissance disponible (pas d’écrêtement) ; - la valeur de la fréquence de la fin de limitation de la puissance maximum injectée par l’onduleur : f fin =f n +X. Au-delà de cette valeur de fréquence f fin =f n +X, la puissance est écrêtée complètement (0% de la puissance injectée, indépendamment de la puissance disponible) ; - la valeur de la rampe entre le point de démarrage de la courbe de coordonnées (P n ; f start ) et le point de fin de la courbe de coordonnées (0 ; f fin ) ; pour une fréquence mesurée comprise entre f start et f fin , la puissance maximale injectée par l’onduleur est écrêtée par la loi P(f) si la puissance disponible est supérieure à P(f). En pratique, l’un de ces 3 paramètres peut s’avérer redondant, et seuls deux de ces trois paramètres, au choix du constructeur, sont généralement paramétrables sur les interfaces homme-machine (IHM) de la plupart des onduleurs existants. Les paramètres habituellement utilisés sont f start =50,2Hz et f fin =51,2Hz, soit une rampe de ΔP/Δf= 1 [p.u./Hz]. Cependant, en France, seuls les onduleurs ENRv installés après juin 2020 implémentent un contrôle actif de la puissance injectée en fonction de la puissance mesurée selon une telle fonction P(f). Pour éviter une injection de puissance dans un réseau îloté, sans régulation de tension, la norme impose une protection de découplage en fonction de l’année d’installation de l’onduleur ENRv. Les différents types d’onduleur actuellement présents sur le réseau de distribution électrique national en France sont présentés dans le tableau 1 ci-dessous. Type d’onduleur P(f) activée par défaut Fréquence de découplage (en Hz) Puissance installée (en GW) Probabilité de présence sur le réseau national (en %) 1 NON 50,2 2 43 2 NON 50,4 0,3 7 3 NON 50,6 1,7 37 4 OUI 51,5 0,6 13 On notera que cette diversité des types d’onduleurs présents sur le réseau de distribution électrique national rend complexe le contrôle de la puissance injectée par un module ENRv par un pilotage en fréquence imposé par un équipement formant source de tension, et ce, d’autant plus qu’en cas d’intervention sur un micro-réseau îloté, il est difficile de connaître la répartition exacte des différents types d’onduleurs et leur puissance installée. Par ailleurs, dans d’autres pays, le nombre de type d’onduleurs présents sur le réseau de distribution électrique peut être différent de quatre. La solution de pilotage en fréquence qui fait l’objet de la présente divulgation permet avantageusement de s’affranchir de la nécessité de déconnecter tous les modules de production d’énergie renouvelable variable lors d’une intervention sur le réseau de distribution électrique, et est adaptée quels que soient les types d’onduleurs des modules ENRv présents sur un micro-réseau îloté. On s’attache dans la suite à décrire un exemple de mode de réalisation, dans lequel un module de génération thermique d’énergie électrique, par exemple un groupe électrogène diesel, est connecté provisoirement à un micro-réseau îloté, en raison d’une intervention de maintenance programmée, ou d’une coupure, sur le réseau de distribution électrique principal. On suppose que le micro-réseau îloté comprend plusieurs modules de production d’énergie renouvelable variable, ENRv, par exemple plusieurs modules de production d’énergie photovoltaïque, ainsi qu’illustré sur la FIG. 2 . On s’attache dans la suite à décrire un exemple applicable au réseau de distribution électrique français, comprenant des onduleurs de type 1 à 4 tels que mentionnés ci-dessus. Cet exemple est bien sûr généralisable à toute autre configuration de réseau de distribution électrique, comprenant plus ou moins de types d’onduleurs distincts (par exemple N≥1 types d'onduleurs distincts), présentant ou non une fonction P(f) activée par défaut, et des caractéristiques de fréquences de découplage et de puissance installée qui peuvent différer de celles mentionnées dans le Tableau 1 ci-dessus. Un groupe électrogène 10 transforme un carburant fossile, par exemple du diesel, en énergie électrique, et génère une tension alternative, qui alimente le micro-réseau îloté 11, pendant la durée de l’intervention de maintenance ou de la coupure. Plusieurs modules de production d’énergie photovoltaïque PV 1 à PV n sont par ailleurs présents sur le micro-réseau 11. Chacun de ces modules PV i comprend un panneau photovoltaïque 12 1 - i qui fournit une puissance continue à un onduleur DC/AC 12 2 - i , qui la convertit en puissance alternative avant injection dans le micro-réseau 11. Un ensemble de charges C 1 à C m sont connectées au micro-réseau 11 et consomment l’énergie électrique fournie par le groupe électrogène 10 et les modules photovoltaïques PV i . Dans un mode de réalisation, on implémente, dans un automate ou un contrôleur du groupe électrogène 10, une logique de contrôle de la valeur consigne de la fréquence f GEM-D de la tension alternative générée et alimentant le micro-réseau 11, qui doit répondre à plusieurs objectifs. Un premier objectif réside dans la prise en compte de la diversité des types de réglages d’onduleurs 12 2-i qui peuvent exister sur le micro-réseau 11 (voir Tableau 1). Un deuxième objectif est de favoriser au maximum la production d’énergie renouvelable pour produire de l’énergie dite « verte » pour répondre à une priorité environnementale et pour faire bénéficier les propriétaires des modules de production d’énergie photovoltaïque PV1 à PVn de la présence du micro-réseau 11, en leur permettant de vendre l’électricité produite à l’exploitant du réseau de distribution électrique. Un troisième objectif est de garantir un fonctionnement stable à court terme et à long terme en ce qui concerne les variations oscillatoires entre la fréquence réglée et la puissance active des onduleurs. En effet, la variation « symétrique » des onduleurs PV de type 4, pour lesquels la fonction P(f) est activée par défaut, est source d’instabilités, qu’il convient de compenser. Pour répondre à ces besoins, la technique proposée repose sur une logique de contrôle de la valeur consigne de la fréquence f GEM-D de la tension alternative générée par le groupe électrogène 10 et alimentant le micro-réseau 11. Cette logique de contrôle est régie par une loi de contrôle f(P), qui contrôle la fréquence f en fonction de la puissance P mesurée aux bornes du groupe électrogène 10. Dans l’ensemble de ce document, on utilise la convention « générateur » pour la puissance mesurée du groupe électrogène 10 : une puissance P positive correspond à une puissance injectée dans le micro-réseau 11 par le groupe électrogène 10. Cette loi de contrôle f(P) fonctionne selon une logique à deux étages : - un premier étage (voir module 101 sur la FIG. 7 ), mettant en œuvre une loi d’évolution présentant un cycle d’hystérésis, qui permet d’assurer le bon fonctionnement des onduleurs de type 4, ou plus généralement de tous les onduleurs dans lesquels le réglage P(f) est activé ; - un deuxième étage (voir module 102 sur la FIG. 7 ), qui opère un traitement par niveaux de découplage, et qui permet d’assurer le bon fonctionnement des onduleurs de type 1, 2 et 3, ou plus généralement de tous les onduleurs dans lesquels le réglage P(f) n’est pas activé. Une telle loi de contrôle f(P) est la consigne à imposer à chaque instant et à respecter en fonction des capacités du groupe électrogène 10 et des variations de la puissance du réseau. Cette loi de contrôle peut être implémentée dans l’automate du groupe électrogène sous la forme d’une option désactivable selon les besoins ; par exemple, cette option peut être désactivée lorsque le groupe électrogène 10 est connecté dans un réseau électrique ne comprenant pas de modules de production d’énergie renouvelable. On présente désormais, en relation avec les figures 3 à 6, la loi de contrôle f(P) implémentée dans le contrôleur du groupe électrogène 10. Cette loi de contrôle est établie à partir d’une loi d’évolution de la fréquence f en fonction de la puissance mesurée aux bornes du groupe électrogène, et est illustrée en FIG. 3 . La donnée d’entrée de cette loi d’évolution est la puissance mesurée aux bornes du groupe électrogène 10, notée P mes , et représentée sur l’axe des abscisses de la courbe de la FIG. 3 . Cette puissance P mes est la puissance AC, injectée dans le réseau par le groupe électrogène 10. Cette loi d’évolution permet d’assurer le bon fonctionnement des onduleurs de type 4, dans lesquels le réglage P(f) est activé, et dont la fréquence de découplage est fixée à 51,5 Hz. Elle présente un cycle d’hystérésis parallélépipédique, qui comprend : - une droite « de descente », c’est-à-dire de diminution de la fréquence par suite d’une augmentation de la puissance mesurée, d’un premier point de coordonnées (P 1 , f start ) à un second point de coordonnées (P 2 , f fin ). Les valeurs de P 1, P 2 , f start et f fin peuvent être paramétrables par un opérateur sur une interface homme machine du groupe électrogène 10. On peut par exemple choisir pour ces quatre paramètres des valeurs optimisées pour l’ensemble des cas d’application, ou procéder à un réglage de ces valeurs au cas par cas, afin d’obtenir une optimisation fine particulièrement adaptée à un cas d’application donné, et notamment aux caractéristiques d’un groupe électrogène particulier. A titre d’exemple, on fixe ici P 1 à 15% de la puissance installée et P 2 à 85% de la puissance installée. On note donc P 1 =0,15[p.u.] et P 2 =0,85[p.u.] ; - une droite « de montée », c’est-à-dire d’augmentation de la fréquence par suite d’une diminution de la puissance mesurée, délimitée par deux points d’extrémité de coordonnées (P 2 -∆P, f fin ) et (P 1 -∆P, f start ). Dans un exemple, la valeur de l’hystérésis ∆P est fixée à 0,1 p.u (soit 10% de la puissance installée de groupe électrogène). On notera que la valeur de P1 de 0,15 comporte la valeur de ∆P, autrement dit P1 est égale à ∆P plus une petite marge, ici de 5%. Cette droite de montée est parallèle à la droite de descente ; - une zone située entre les droites « de montée » et « de descente », qui présente une largeur et permet d’assurer une stabilité contre les oscillations entre la fréquence et la puissance ; - deux zones de non-réglage de f(P), dans lesquelles la fréquence peut prendre une valeur choisie parmi les valeurs f start et f max , respectivement choisie parmi les valeurs f fin et f n , où f n désigne la fréquence nominale, soit dans cet exemple 50 Hz ; - deux zones hors limites, telles qu’aucune valeur de puissance mesurée ne puisse avoir pour effet une fréquence supérieure à f max ou inférieure à f n . Dans un mode de réalisation, permettant d’optimiser cette loi d’évolution au fonctionnement des onduleurs de type 4, on fixe : - f start =51,2Hz ; - f fin =50,2Hz ; - f max =51,55Hz, où avec et . Cette marge est nécessaire pour s’assurer que l’onduleur ENRv prend en compte une fréquence mesurée supérieure au seuil fixé pour sa fréquence de découplage, et donc qu’il réalise l’ouverture de son disjoncteur interne. La valeur de la marge doit couvrir l’erreur de génération de la fréquence par rapport à la valeur consigne de fréquence imposée par le groupe électrogène et l’erreur de la mesure de la fréquence au niveau de l’onduleur ENRv. La zone d’hystérésis entre les droites « de montée » et « de descente » implique deux évolutions possibles de la fréquence, en fonction du signe de la dérivée de la puissance par rapport au temps. A la suite d’un point d’inflexion haut (i.e., quand la puissance mesurée P mes cesse d’augmenter et commence à diminuer) : - pour une variation de la puissance mesurée inférieure à , la fréquence f est maintenue constante ; - pour une variation de la puissance mesurée supérieure à , la fréquence f augmente suivant la droite « de montée ». A la suite d’un point d’inflexion bas (i.e., quand la puissance mesurée P mes cesse de diminuer et commence à augmenter) : - pour une variation de la puissance mesurée inférieure à , la fréquence f est maintenue constante ; - pour une variation de la puissance mesurée supérieure à , la fréquence f diminue suivant la droite « de descente ». Plus la plage de variation de la fonction f(P) est importante, plus la rampe est douce, donc plus la variation de la fréquence sera faible pour 1kW de variation de puissance : on obtient ainsi davantage de stabilité. En effet, la stabilité augmente avec l’ampleur de la plage P 2 -P 1 , qui vaut 0,8p.u. dans l’exemple de la FIG. 3 . Pour un groupe électrogène diesel, il convient de veiller à ce que l’ampleur de la plage P 2 -P 1 ne s’approche pas trop de 0 p.u., car le groupe électrogène n’est pas en capacité d’absorber de la puissance. Dans d’autres modes de réalisation, d’autres valeurs peuvent être choisies pour l’ensemble de ces paramètres, et notamment pour P 1 , P 2 et , en fonction de la stabilité recherchée et de la configuration du micro-réseau îloté auquel est connecté le groupe électrogène. Le paramètre a également un impact sur la stabilité du contrôle : il garantit une valeur de fréquence constante pour un changement de monotonie de variation de la puissance mesurée. Sa valeur peut être choisie dans une plage variant de 0,05p.u. à 0,5p.u. par exemple. Par ailleurs, la précision de réglage, tant de l’onduleur du module de production ENRv que du groupe électrogène, augmente avec l’ampleur de la plage de variation de la fréquence (f fin -f start ). Dans l’exemple de la FIG. 3 , on a f fin -f start =1Hz, qui est avantageuse en ce qu’il s’agit de la valeur déjà imposée par la norme appliquée aux onduleurs de type 4. D’autres valeurs peuvent également être envisagées, en fonction notamment des caractéristiques des onduleurs intégrés dans les modules de production ENRv présents sur le micro-réseau îloté. Les différentes valeurs numériques proposées ci-avant permettent d’assurer une stabilité satisfaisante du contrôle de la fréquence, tout en tenant compte de certains compromis. Cependant, ces valeurs sont paramétrables selon l’usage. On notera que, bien que le contrôle le plus stable soit celui pour lequel la fréquence est constante et la puissance injectée par les modules ENRv dans le micro-réseau îloté ne varie pas, cette solution n’est pas optimale car elle implique un découplage complet des modules ENRv du micro-réseau, donc une perte financière et d’énergie verte. La loi d’évolution décrite ci-avant en relation avec la FIG. 3 pilote une valeur consigne de fréquence que l’on peut noter f hystérésis (P mes ), qui alimente un deuxième étage de construction de la loi de contrôle de la fréquence en fonction de la puissance mesurée aux bornes du groupe électrogène 10, présenté ci-après en relation avec la FIG. 4 . Sur la figure 4, on a représenté une variation fictive de la fréquence f hystérésis (P mes ) en fonction du temps. Le traitement par niveaux de découplage de la courbe représentative de cette variation assure une stabilité par un blocage temporaire de diminution de la fréquence, si cette dernière dépasse un seuil de fréquence de découplage d’un onduleur de type 1, de type 2, ou de type 3. Sur la figure 4, on a représenté f seuil découplage 1 =50,2Hz, qui est la fréquence de découplage d’un onduleur de type 1, f seuil découplage 2 =50,4Hz, qui est la fréquence de découplage d’un onduleur de type 2, et f seuil découplage 3 =50,6Hz, qui est la fréquence de découplage d’un onduleur de type 3 (soit où i est le type d’onduleur, ). On notera qu’on pourrait généraliser de 3 à N seuils de fréquence de découplage, où N≥0, dans un réseau qui comprendrait N types d’onduleurs présentant N fréquences de découplage distinctes pour lesquels la fonction P(f) n’est pas activée. Quand la valeur consigne de fréquence imposée par la loi d’évolution f hystérésis (P mes ) de la FIG. 3 croît et atteint une première fréquence seuil de blocage égale à , ou , on interdit à la valeur consigne de fréquence de prendre une valeur inférieure à une deuxième fréquence seuil de blocage, qui est supérieure à la première fréquence seuil de blocage d’une valeur égale à . Ainsi, la valeur consigne de fréquence minimale est bloquée, pendant une durée paramétrable d’une heure par exemple, à f seuil découplage 1 +0,05Hz, f seuil découplage 2 +0,05Hz ou f seuil découplage 3 +0,05Hz. Dans un autre mode de réalisation, la durée de blocage peut être fixée à trente minutes, à 1h30, ou encore à deux heures, selon la configuration du micro-réseau îloté et le compromis recherché entre stabilité et utilisation de la puissance des modules de production ENRv. Notamment, cette durée de blocage peut être optimisée en fonction du rapport des puissances suivantes : - la puissance installée du groupe électrogène ; - la puissance installée des modules ENRv présents sur le micro-réseau îloté ; - la puissance de charge (i.e. la puissance de charge installée ou la courbe de charge attendue). Ainsi, on peut par exemple réduire cette durée pour optimiser la production d’énergie d’origine renouvelable, lorsqu’on estime qu’il n’y a pas de risque important du point de vue de la puissance installée, i.e. quand la puissance installée du groupe électrogène est très supérieure à la puissance installée des modules ENRv. En référence à la figure 4, on comprend donc que le blocage de la valeur consigne de fréquence est actif et qu’un compteur temporel est activé dès que la fréquence augmente ( où et désignent les puissances mesurées à deux instants temporels successifs et ) et atteint la première fréquence seuil de blocage ( . La nouvelle valeur consigne de fréquence est tout de suite bloquée (à la baisse) à la deuxième fréquence seuil de blocage, . Ainsi, dès que la fréquence dépasse , on fait sauter la fréquence à afin de s’assurer que les onduleurs mesurent une valeur inférieure à leur seuil de découplage avant le blocage et qu’ils mesurent une valeur supérieure à leur seuil de découplage après le blocage. Le blocage est effectué à . Ce deuxième étage de construction de la loi de contrôle permet d’assurer le bon fonctionnement des onduleurs de type 1, 2 ou 3, ou plus généralement de tous les onduleurs dans lesquels la fonction de réglage P(f) n’est pas activée. En sortie de ce deuxième étage de construction de la loi de contrôle, on obtient une valeur consigne de fréquence répondant à la loi de contrôle, que l’on note f(P mes ). La FIG. 5 illustre ce principe de traitement par niveaux de découplage sous forme de schéma bloc, recevant en entrée la valeur consigne de fréquence imposée par la loi d’évolution f hystérésis (P mes ) de la FIG. 3 (notée plus simplement f hystérésis (P) sur la FIG. 5 ), et délivrant en sortie la valeur consigne de fréquence répondant à la loi de contrôle, notée f(P mes ) (notée plus simplement f(P) sur la FIG. 5 ). Un troisième étage de construction de la loi de contrôle est alimenté par la fonction et délivre en sortie la valeur consigne de la fréquence de la tension alternative générée par le groupe électrogène 10, notée f GEM-D . Cette valeur f GEM-D est calculée par l’application de limitations des valeurs minimale et maximale de la fréquence, ainsi que de sa vitesse de variation, comme illustré en FIG. 6 . On garantit ainsi une plage de fonctionnement bien maîtrisée. Dans un mode de réalisation, on définit quatre limites : - une valeur minimale de la fréquence, f min =50Hz, correspondant à la valeur de la fréquence nominale dans le réseau de distribution électrique ; - une valeur maximale de la fréquence, f max =51,55Hz, définie de la manière suivante : ; - une valeur limite pour la rampe de variation de la fréquence à la montée . Cette valeur est choisie car elle correspond à une valeur habituelle de variation de la fréquence d’un onduleur ou d’un générateur (groupe tournant de type genset). Elle permet d’assurer une montée suffisamment rapide de la fréquence pour stopper rapidement les variations de la puissance injectée par les modules de production ENRv, tout en évitant des variations trop rapides de type « saut de fréquence » ; - une valeur limite pour la rampe de variation de la fréquence à la descente , que l’on fixe à une valeur faible pour permettre une réaction lente de l’évolution de la fréquence en fonction de la puissance mesurée f(P mes ), pour éviter les instabilités. Ces valeurs sont données à titre d’exemple de réalisation. D’autres valeurs peuvent également être choisies, pour s’adapter à la configuration particulière du micro-réseau îloté, et notamment à la puissance installée des modules de production ENRv présents sur le réseau, et au type d’onduleurs qu’ils intègrent. Notamment, le choix de la valeur limite de la rampe de variation de la fréquence lors de sa décroissance permet de parcourir l’intégralité de la plage de variation de la puissance en plus de deux heures. Ce choix permet donc d’assurer une variation suffisamment lente de la fréquence à sa décroissance pour protéger le micro-réseau îloté contre une instabilité de type « yoyo », même pour des onduleurs de modules de production ENRv de puissance installée supérieure à la puissance installée du groupe électrogène. Pour un groupe électrogène qui serait dédié à une utilisation dans un micro-réseau îloté dans lequel les puissances installées des modules ENRv sont faibles, et en deçà de la puissance installée du groupe électrogène, cette valeur limite de la rampe de décroissance de la fréquence peut être réduite. Les différents modules de la logique de contrôle mise en œuvre dans un contrôleur d’un groupe électrogène selon un mode de réalisation sont résumés sous forme synoptique en FIG. 7 . Comme illustré en relation avec la FIG. 3 , le module référencé 101 pilote la loi d’évolution de la valeur consigne de la fréquence en fonction de la puissance mesurée, selon un cycle d’hystérésis ; il délivre une sous-fonction f hystérésis (P mes ). Il est particulièrement dédié au contrôle de la puissance injectée par les onduleurs ENRv de type 4, disposant d’une fonction P(f) activée. Le module référencé 102, disposé en série avec le premier module référencé 101, reçoit en entrée la sous-fonction f hystérésis (P mes ) délivrée par ce dernier, à laquelle il applique un traitement par niveaux de découplage, pour piloter le contrôle de la puissance injectée par les onduleurs ENRv de type 1, 2 ou 3 ne disposant pas d’une fonction P(f) activée. Il délivre en sortie une sous-fonction notée f(P mes ), ou f(P). Le troisième étage référencé 103 de la logique de contrôle de la FIG. 7 applique des limitations en valeur et en dérivée à la valeur consigne de fréquence f(P), qu’il transforme en une consigne f GEM-D qui pilote la fréquence de la tension alternative générée par le groupe électrogène 10. On notera que pour un groupe électrogène destiné à être utilisé dans un micro-réseau îloté ne comprenant que des onduleurs ENRv de type 4 ou ultérieurs (i.e. uniquement des onduleurs ENRv disposant d’une fonction de régulation de puissance en fonction de la fréquence P(f) activée), la mise en œuvre du module 102 de traitement par niveaux de découplage est optionnelle. La figure 8 propose un schéma synoptique d’un groupe électrogène selon un mode de réalisation. Comme indiqué ci-avant, un tel groupe électrogène 10 est configuré pour fournir une tension alternative à la fréquence f GEM-D au réseau électrique auquel il est connecté. Il comprend un moteur référencé 10 1 , par exemple un moteur diesel, un alternateur référencé 10 2 , et un ensemble de convertisseurs électroniques référencés 10 3 , en sortie desquels une tension alternative à la fréquence f GEM-D est disponible pour être injectée dans le réseau électrique auquel est connecté le groupe électrogène 10. Il comprend également un ou plusieurs processeur(s) PROC capable(s) de commander l’exécution et la lecture de la mesure de la puissance générée aux bornes du groupe électrogène. Il comprend également une mémoire MEM stockant au moins des instructions d’un programme informatique et accessible par le(s) processeur(s) PROC pour mettre en œuvre le procédé décrit ci-avant en relation avec les figures 2 à 8 lorsque le(s) processeur(s) PROC du système de stockage exécute(nt) les instructions du programme. Notamment, le(s) processeur(s) PROC calcule(nt) la valeur consigne de la fréquence f GEM-D de la tension alternative générée en sortie du groupe électrogène 10, en fonction de la puissance mesurée P mes , à partir de la loi de contrôle décrite ci-avant. Un tel système comprend encore une interface INT, permettant à un opérateur de paramétrer les différentes variables de la loi d’évolution, stockées dans la mémoire MEM, telles que les valeurs des paramètres P 1 , P 2 , , f fin , f start, les durées de blocage de la valeur minimale de fréquence pour le traitement par niveaux de découplage, etc. comme décrit ci-avant en relation avec les figures 3 à 7. On notera que la FIG. 8 présente seulement un exemple de groupe électrogène sur lequel l’invention peut être mise en œuvre. Notamment, d’autres groupes électrogènes sur lesquels peut être mise en œuvre l’invention peuvent ne pas comprendre de convertisseurs électroniques, qui forment un composant optionnel. L’objet de la présente description peut trouver des applications dans l’entretien, la gestion et la maintenance des réseaux de distribution électrique auxquels sont connectés des modules de production d’énergie électrique d’origine renouvelable variable, à des fins notamment d’optimisation de la part d’énergies vertes dans le réseau. Procédé de contrôle d’une puissance injectée par au moins un module de production d’énergie renouvelable (PV 1 -PV n ) dans un micro-réseau électrique (11) îloté par rapport à un réseau de distribution électrique principal, caractérisé en ce qu’ il comprend : une connexion, dans ledit micro-réseau électrique îloté (11), d’un module de génération thermique d’énergie électrique (10) générant une tension alternative apte à alimenter ledit micro-réseau électrique îloté ; un contrôle (101-103) d’une valeur consigne de fréquence de ladite tension alternative générée par ledit module de génération thermique d’énergie électrique (10) à partir d’une loi de contrôle établie à partir d’une loi d’évolution de ladite valeur consigne de fréquence en fonction d’une puissance générée mesurée aux bornes dudit module de génération thermique d’énergie électrique, ladite loi d’évolution présentant un cycle d’hystérésis. Procédé de contrôle de puissance selon la revendication 1, caractérisé en ce qu’il met également en œuvre un traitement (102) par niveau de découplage, selon lequel ladite loi de contrôle comprend, pendant une durée de blocage déterminée débutant lorsque ladite valeur consigne de fréquence croit et atteint une première fréquence seuil de blocage selon ladite loi d’évolution, un blocage d’une valeur minimale de ladite valeur consigne de fréquence à une deuxième fréquence seuil de blocage supérieure à ladite première fréquence seuil de blocage. Procédé de contrôle de puissance selon la revendication 2, caractérisé en ce que lesdites première et deuxième fréquences seuil de blocage sont déterminées en fonction d’une fréquence de découplage paramétrée pour un onduleur (12 2-1 -12 2-n ) dudit au moins un module de production d’énergie renouvelable. Procédé de contrôle de puissance selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ledit cycle d’hystérésis de ladite loi d’évolution est de type parallélépipédique et comprend : - une droite de diminution de ladite valeur consigne de fréquence en fonction d’une augmentation de ladite puissance générée mesurée à partir d’une valeur de puissance de démarrage (P 1 ), et jusqu’à une valeur de puissance de fin (P 2 ) ; - une droite d’augmentation de ladite valeur consigne de fréquence en fonction d’une diminution de ladite puissance générée mesurée ; et en ce que lesdites droites d’augmentation et de diminution sont parallèles et décalées l’une par rapport à l’autre en abscisse d’une valeur d’hystérésis de puissance . Procédé de contrôle de puissance selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que ledit contrôle de ladite valeur consigne de fréquence comprend également une application additionnelle : - d’une valeur consigne de fréquence maximale (f max ) ; - d’une valeur consigne de fréquence minimale (f min ) ; - d’une valeur limite de pente d’augmentation de ladite valeur consigne de fréquence en fonction du temps ; - d’une valeur limite de pente de diminution de ladite valeur consigne de fréquence en fonction du temps ; et en ce que ladite valeur limite de pente d’augmentation est supérieure à ladite valeur limite de pente de diminution, en valeurs absolues. Module de génération thermique d’énergie électrique (10) configuré pour générer une tension alternative apte à alimenter un micro-réseau électrique îloté (11) par rapport à un réseau de distribution électrique principal, ledit micro-réseau électrique îloté comprenant au moins un module de production d’énergie renouvelable (PV 1 -PV n ), caractérisé en ce qu’ il comprend un processeur configuré pour exécuter un contrôle d’une valeur consigne de fréquence de ladite tension alternative générée à partir d’une loi de contrôle établie à partir d’une loi d’évolution de ladite valeur consigne de fréquence en fonction d’une puissance absorbée mesurée aux bornes dudit module de génération thermique d’énergie électrique, ladite loi d’évolution présentant un cycle d’hystérésis. Module de génération thermique d’énergie électrique (10) selon la revendication 6, caractérisé en ce que ledit processeur est également configuré pour exécuter les étapes du procédé de contrôle de puissance selon l’une quelconque des revendications 1 à 5. Module de génération thermique d’énergie électrique (10) selon la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce qu’il comprend également une interface homme-machine pour la saisie d’au moins un paramètre de ladite loi de contrôle. Programme informatique comportant des instructions pour la mise en œuvre du procédé selon l’une des revendications 1 à 5 lorsque ce programme est exécuté par un processeur d’un module de génération thermique d’énergie électrique selon l'une quelconque des revendications 6 à 8. Support d’enregistrement non transitoire lisible par un ordinateur sur lequel est enregistré un programme pour la mise en œuvre du procédé selon l’une des revendications 1 à 5 lorsque ce programme est exécuté par un processeur d’un module de génération thermique d’énergie électrique selon l'une quelconque des revendications 6 à 8.