Brevet FR3156256A1 — publié le 20250606

Procédé visant à l’équilibrage des phases d’une alimentation en courant électrique polyphasé , et système pour sa mise en œuvre Procédé pour générer au moins une information relative à l’équilibrage des phases d’une arrivée (P) d’alimentation, comportant : a. au moins pour chaque départ électrique (D i ) et de préférence pour l’arrivée d’alimentation (P) également, la mesure (E1) des intensités des différentes phases à l’aide d’un dispositif de mesure (30), notamment un dispositif de mesure disposé autour du ou des conducteurs (34) correspondants, cette mesure s’effectuant, notamment en continu, sur une durée prédéfinie, les mesures étant transmises à un système de traitement (40), b. la génération (E2) par le système de traitement (40), à partir desdites mesures, d’au moins une information renseignant sur l’équilibrage des phases de l’arrivée d’alimentation et/ou renseignant sur au moins une permutation à effectuer entre deux phases d’au moins un départ (D i ), cette permutation conduisant à améliorer l’équilibrage des phases de l’arrivée (P) d’alimentation Figure pour l’abrégé : Fig. 1 Procédé visant à l’équilibrage des phases d’une alimentation en courant électrique polyphasé, et système pour sa mise en œuvre La présente invention concerne la distribution d’énergie électrique à partir de réseaux polyphasés. L’acheminement de l’électricité, notamment basse et moyenne tension, vers les consommateurs finaux (notamment clientèle résidentielle, tertiaire ou petite industrie) s’effectue généralement avec des courants alternatifs polyphasés, généralement triphasés. Il est souhaitable que les phases soient équilibrées, c’est-à-dire que les courants qui les parcourent aient sensiblement la même amplitude, afin d’optimiser le transport d’énergie électrique. Une technique connue pour équilibrer une installation triphasée consiste généralement à mesurer successivement, au moyen d’un enroulement de Rogowski ou d’un capteur à effet Hall, l’intensité du courant dans chacun des conducteurs de phase, encore appelés « phases ». Cette technique est consommatrice de temps et fournit généralement des résultats peu précis parce que ponctuelle et pas simultanée pour toutes les phases. Les demandes EP4083746 et GB2566680 décrivent des procédés visant à l’équilibrage des phases au sein de centres de calcul. Il est connu des publications WO2015066048 et US9728971 de contrôler l’équilibre d’une installation via l'analyse des besoins en énergie de celle-ci et des capacités de la source d'alimentation. EP3748373 décrit un procédé de diagnostic d'un réseau électrique incluant une pluralité de nœuds, chaque nœud étant équipé d'un dispositif local apte à mesurer au moins une propriété de l'énergie électrique transitant via le nœud. FR2971897 divulgue un procédé d'équilibrage de charges sur un réseau électrique polyphasé, basé sur des mesures effectuées sur des charges monophasées et sur l’utilisation d’un onduleur. US7898104 et US9865410 décrivent des procédés d’équilibrage des phases basés sur des mesures sur des conducteurs monophasés et sur l’utilisation de commutateurs. On connaît par ailleurs par la demande EP 2 776 853 un dispositif de mesure de courants dans les conducteurs d’un câble gainé (c’est-à-dire avec sa gaine) d’un réseau polyphasé. Il existe un besoin pour bénéficier d’une solution permettant d’améliorer l’équilibrage des phases des circuits de distribution d’électricité, d’une façon qui soit simple à mettre en œuvre et relativement précise. L’invention vise à répondre à ce besoin et y parvient, selon l’un de ses aspects, en proposant un procédé pour générer au moins une information relative à l’équilibrage des phases d’une arrivée d’alimentation en courant électrique polyphasé d’une installation comportant au moins deux départs électriques monophasés ou polyphasés reliés en parallèle à ladite arrivée et servant des équipements utilisateurs, le procédé comportant : a. au moins pour chacun desdits départs électriques et de préférence pour l’arrivée d’alimentation également, la mesure de la ou des intensités, ou autres grandeurs physiques liées à celles-ci, de la ou des différentes phases à l’aide d’un dispositif de mesure, notamment un dispositif de mesure disposé autour du ou des conducteurs correspondants, cette mesure s’effectuant, notamment en continu, sur une durée prédéfinie, les mesures étant transmises à un système de traitement, b. la génération par le système de traitement, à partir desdites mesures, d’au moins une information renseignant sur l’équilibrage des phases de l’arrivée d’alimentation et/ou renseignant sur au moins une permutation à effectuer entre deux phases d’au moins l’un desdits départs, cette permutation conduisant à améliorer l’équilibrage des phases de l’arrivée d’alimentation. La mesure peut s’effectuer, notamment en continu, sur une durée suffisante déterminée par l’utilisateur en fonction de l’application, d’au moins une heure. L’invention peut permettre, si on le souhaite, une surveillance continue et simultanée de l’intensité du courant électrique dans les différentes phases de plusieurs départs électriques polyphasés ou monophasés, grâce à l’utilisation d’un ensemble de dispositifs de mesure, lesquels peuvent transmettre des informations vers un système de traitement, par exemple un récepteur centralisé et/ou un serveur internet, notamment via une communication du type IoT, l’ensemble des dispositifs de mesure formant alors un réseau de dispositifs de mesure connectés. Les équipements utilisateurs peuvent être situés dans des bâtiments résidentiels, de bureaux ou industriels. Par exemple, chaque phase d’un départ alimente un compteur monophasé d’un logement au sein d’un ensemble de logements collectifs. Le système de traitement qui produit l’information renseignant sur l’équilibrage des phases et/ou la recommandation sur une ou plusieurs permutations à effectuer, peut être présent localement au niveau des branchements de l’installation, ou à distance, notamment sous la forme d’un serveur internet, lequel peut transmettre l’information à l’opérateur chargé d’effectuer la permutation par le biais de notifications par exemple. L’invention permet ainsi de disposer d'un réseau de dispositifs de mesure connectés permettant de connaître la répartition des courants dans les différents départs afin de déterminer le déséquilibre minimum pouvant être obtenu en commutant certaines phases des départs électriques. Cela peut permettre d’améliorer l’équilibre entre les phases, et ainsi de réduire les pertes Joule et l'impact environnemental. Mesure des intensités Chacun desdits départs peut comporter un câble multiconducteur, le dispositif de mesure associé à ce départ étant alors avantageusement placé autour du câble multiconducteur correspondant. Cette mise en place peut s’effectuer sur les câbles avec leur gaine, sans avoir à enlever la gaine ni déconnecter les câbles, si le dispositif de mesure comporte deux parties mobiles l’une par rapport à l’autre pouvant être refermées sur le câble. Cela peut permettre de mesurer en une seule opération l’intensité du courant dans tous les conducteurs de chaque départ et d’obtenir rapidement des résultats extrêmement précis, sans avoir besoin d’accéder à chaque conducteur individuellement, par exemple en enlevant la gaine des câbles. La mesure peut s’effectuer de manière statique, c’est-à-dire sans mouvement relatif des capteurs du dispositif de mesure par rapport au câble durant la mesure. Les mesures des intensités du courant, ou autres grandeurs liées, dans tous les conducteurs de tous les départs, peuvent être effectuées en parallèle par les différents dispositifs de mesure associés, lesquels peuvent transmettre le résultat des mesures effectuées de façon continue ou périodique au système de traitement précité. Chaque dispositif de mesure peut comporter un ou plusieurs capteurs disposés autour du câble correspondant, étant par exemple sensiblement équirépartis angulairement autour de celui-ci. En particulier, chaque dispositif de mesure peut comporter des capteurs de champ magnétique adaptés chacun à mesurer au moins une composante du champ magnétique produit par le courant circulant dans les conducteurs du câble autour duquel est placé le dispositif de mesure, notamment la composante tangentielle et la composante radiale. L’étape a) du procédé ci-dessus peut ainsi comporter, dans un exemple de réalisation : (i) pour chacune desdites phases de chacun desdits départs, la détermination de l’angle entre ladite phase et le capteur de champ magnétique le plus proche, ledit angle étant défini par rapport au centre du câble et en assimilant les conducteurs et les capteurs à des points, et (ii) le calcul des intensités du courant électrique circulant dans lesdites phases desdits départs électriques, ces intensités étant liées aux composantes du champ magnétique mesurées par la relation B = k.M.I où B est la matrice desdites composantes du champ magnétique mesurées pour un même câble, I est la matrice desdites intensités des courants dans ce câble, M est une matrice comportant une pluralité de coefficients de proportionnalité dépendant desdits angles entre lesdites phases et lesdits capteurs de champ magnétique de ce câble et k est un coefficient prédéterminé. L’étape a) du procédé défini plus haut peut ainsi consister à mesurer simultanément, pour chacun des conducteurs de chacun des départs, la composante tangentielle et la composante radiale du champ magnétique produit par le courant circulant dans ledit conducteur, au moyen de la pluralité de capteurs de champ magnétique. Cela permet de minimiser l’erreur sur les valeurs d’intensités obtenues, c’est-à-dire d’augmenter encore la précision de ces valeurs. Le calcul des intensités à l’étape (ii) passe par le calcul de l’inverse M -1 de la matrice M, de façon à en déduire les valeurs des intensités des courants I = (µ0/2π).M - 1 .B, où µ0 est une perméabilité magnétique équivalente qui prend en compte la présence de matériaux isolants dans le câble. Comme mentionné plus haut, l’installation des dispositifs de mesure précités autour des câbles multiconducteurs ne nécessite pas d’enlever leur gaine, lorsque présente, et peut s’effectuer simplement et sans causer aux câbles de dégradation, marque ou déformation. La prise en compte du décalage angulaire entre capteurs et conducteurs contribue à la précision des valeurs d’intensité obtenues. Chaque dispositif de mesure peut comporter un système électronique configuré par exemple pour réaliser les calculs des étapes (i) et (ii), et pour transmettre le résultat de la mesure, directement ou indirectement, au système de traitement chargé de délivrer l’information relative à l’équilibrage des phases ainsi qu’une recommandation éventuelle visant à l’améliorer, le cas échéant. Le procédé selon l’invention peut comporter l’alimentation en énergie électrique des dispositifs de mesure et/ou de tout ou partie du système de traitement par couplage inductif avec au moins un conducteur électrique d’un départ. Cela peut rendre le dispositif de mesure autonome sur le plan énergétique. Cette alimentation peut s’effectuer par tout moyen récupérateur d’énergie, par exemple à l’aide d’au moins un enroulement soumis au champ magnétique présent dans le voisinage d’au moins un conducteur électrique, cet enroulement étant par exemple disposé entre deux conducteurs de phase, ou par tout autre moyen de récupération d’énergie, voire via un branchement électrique direct ou par une pile ou batterie. Dans une variante, la mesure de l’intensité du courant électrique dans un conducteur est réalisée en continu au moyen d’un dispositif de mesure comportant un module de mesure comportant plusieurs capteurs ayant chacun des plages de mesure de l’intensité différentes et/ou un capteur multicalibre présentant différents calibres de mesure, par exemple de 0 à 100 A et de 0 à 1000 A. Les capteurs peuvent être des capteurs de Rogowski, à effet Hall ou des transformateurs d’intensité. Le module de mesure fournit ainsi différents signaux analogiques de mesure de l’intensité du courant circulant dans le conducteur, et qui présentent des précisions de mesure différentes. Le module de mesure peut comporter en outre un multiplexeur pour sélectionner successivement les signaux analogiques de mesure en provenance du ou des capteurs, et un convertisseur analogique-numérique pour générer un signal numérique correspondant au signal analogique de mesure sélectionné par le multiplexeur. Le dispositif de mesure peut comporter en outre un microcontrôleur pour analyser chaque signal numérique de façon à déterminer le signal de mesure analogique optimal qui présente la précision de mesure maximale. Le signal de mesure analogique optimal correspond de préférence au signal numérique non saturé présentant le plus grand écart Δ entre les valeurs maximale et minimale du signal numérique correspondant, sur un intervalle temporel de mesure prédéterminé. Le dispositif de mesure peut comporter un module de communication radiofréquence pour télétransmettre le signal de mesure analogique optimal et/ou le signal numérique correspondant vers le système de traitement. Le dispositif de mesure peut comporter plusieurs modules de mesure pour mesurer l’intensité du courant dans des conducteurs différents, le ou les capteurs magnétiques de chaque module de mesure étant configurés pour être disposés autour d’un des conducteurs. Traitement des mesures L’étape b) du procédé défini plus haut peut comporter la transmission des mesures, et/ou de données liées aux mesures, au système de traitement par une liaison sans fil, notamment radiofréquence, et plus généralement par tout réseau de communication, par exemple du type IoT. Le système de traitement peut comporter un ou plusieurs processeurs, et plus généralement tout équipement électronique et/ou informatique, local ou distant, par exemple un serveur internet communiquant avec le réseau de dispositifs de mesure via un réseau de communication du type IoT, et/ou un ordinateur portable, tablette ou smartphone communiquant avec les dispositifs de mesure et/ou une passerelle connectée à ceux-ci par Bluetooth, Wifi ou un autre moyen de communication sans fil ou filaire. Le système de traitement peut analyser les mesures collectées et calculer toutes les combinaisons de raccordement des différentes phases des départs afin de minimiser la différence entre les intensités des phases de l’arrivée I1, I2 et I3 en respectant les lois de Kirchhoff. Comme indiqué plus haut, le procédé peut comporter la génération par le système de traitement, à partir desdites mesures, d’au moins une information renseignant sur une permutation à effectuer entre deux phases d’au moins un départ, cette permutation conduisant à améliorer l’équilibrage des phases de l’arrivée d’alimentation. La génération de ladite information peut être suivie par au moins une permutation de deux phases d’au moins un départ de l’installation. Cette permutation peut être effectuée manuellement par un opérateur habilité à intervenir sur l’installation. Celui-ci peut recevoir la recommandation sur la ou les permutations à effectuer par tout moyen, par exemple par réception d’une notification sur un terminal portable tel qu’une tablette ou un smartphone, ou par affichage sur un écran d’un appareil dédié L’équilibre des phases de l’arrivée d’alimentation peut être considéré comme atteint lorsque les phases ont sensiblement la même intensité, à une tolérance prédéfinie près. Lorsque les intensités sont susceptibles de varier dans le temps, l’information délivrée par le système de traitement peut comporter une recommandation sur une ou plusieurs permutations à effectuer pour minimiser un déséquilibre moyen des phases sur une période de temps donnée et/ou pour minimiser l’écart entre intensités maximales des phases pendant une période de temps donnée. Une fois les permutations effectuées, on peut relancer après une période de temps prédéfinie les étapes a) et b), afin de procéder à un nouveau rééquilibrage éventuel par une ou plusieurs nouvelles permutations, pour tenir compte par exemple de changements d’équipements ou d’habitudes de consommation. L’information générée à l’étape b) peut notamment être déterminée par l'application par le système de traitement de tout modèle d'optimisation adapté, tel qu'un modèle de programmation linéaire ou un modèle de programmation en nombres entiers mixtes. Arrivée et départs L’arrivée peut comporter trois phases électriques, ainsi le cas échéant qu’un neutre. Ainsi, les intensités mesurées par les dispositifs de mesure peuvent être celles parcourant les conducteurs de chacune de ces phases ainsi que le neutre. Chacun des départs peut comporter un nombre de phases inférieur ou égal au nombre de phases de l’arrivée. Selon les applications, les tensions entre phases peuvent être supérieures ou égale à 1000V ou inférieures à 1000V, par exemple de l’ordre de 400V. Les tensions entre les phases et le neutre peuvent être de l’ordre de 240 V, et la fréquence de 50 ou 60 Hz par exemple Dispositifs de mesure Les dispositifs de mesure peuvent être agencés pour transmettre par une liaison sans fil, directement ou indirectement, le résultat des mesures au système de traitement. Chaque dispositif de mesure peut être agencé pour se monter autour d’un câble multiconducteur d’un départ correspondant, et comporter des capteurs de champ magnétique adaptés chacun à mesurer au moins une composante du champ magnétique produit par le courant circulant dans les conducteurs du câble autour duquel est placé le dispositif de mesure, notamment la composante tangentielle et la composante radiale. Le dispositif de mesure peut comporter un boîtier contenant les capteurs de champ magnétique. Cela peut permettre de faciliter l’installation des capteurs du dispositif de mesure autour du câble, car il n’est alors pas nécessaire d’installer chaque capteur individuellement, l’ensemble des capteurs étant monté en une seule opération autour de l’ensemble des conducteurs du départ. Le boîtier peut comporter un blindage électromagnétique permettant notamment d’empêcher la pénétration de perturbations électromagnétiques dues par exemple au champ magnétique terrestre permanent et à d’éventuelles sources de champ électromagnétique situées à proximité du câble et du dispositif de mesure. Le boîtier peut présenter une section formée de deux demi-anneaux, adaptée au positionnement du dispositif de mesure autour du câble, notamment avec sa gaine. Cette configuration permet notamment une installation rapide du dispositif de mesure autour du câble, qui est donc logé au centre de l’ouverture circulaire formée par la réunion des deux demi-anneaux. Chaque dispositif de mesure peut comporter un système électronique agencé pour récupérer les mesures réalisées par les capteurs dudit dispositif de mesure et/ou communiquer ces mesures et/ou des données issues de ces mesures au système de traitement. Chaque système électronique peut comporter deux cartes respectivement logées dans les premier et second demi-anneaux du boîtier et les deux cartes sont de préférence en contact mécanique mutuel. Ainsi, le maintien en position du système électronique par rapport au boîtier est encore meilleur. Le système électronique peut comporter un émetteur pour transmettre par une liaison sans fil les résultats des mesures. Les capteurs sont par exemple disposés sur les circuits imprimés des cartes, par exemple de façon équirépartie angulairement autour de l’axe de l’ouverture du dispositif destinée à être traversée par le câble multiconducteur. Les dispositifs de mesure peuvent encore être autres, par exemple tels que mentionné plus haut, comportant des capteurs inductifs de différents calibres. R éseau de dispositifs de mesure et système pour l’équilibrage des phases L’invention a encore pour objet, indépendamment ou en combinaison avec ce qui précède, un réseau de dispositifs de mesure, notamment tels que définis plus haut, placé chacun autour des conducteurs d’un départ respectif polyphasé ou monophasé, et de préférence de l’arrivée également, afin de mesurer les intensités, ou autres grandeurs physiques liées à celles-ci, dans les différents conducteurs de ce départ parcourus par des courants, et transmettre les valeurs des mesures d’intensité, directement ou indirectement, à un système de traitement commun, par exemple un serveur internet, notamment par une liaison de type IoT, pour permettre à ce système de traitement de calculer les courants dans chacune des phases d’une arrivée d’alimentation sur laquelle les départs sont branchés en parallèle. Les dispositifs de mesure peuvent transmettre le résultat des mesures par une liaison sans fil, comme détaillé plus haut. Cette transmission peut s’effectuer de manière automatique en continu ou à intervalles de temps réguliers, par exemple, ou en réponse à une interrogation d’un serveur, en variante, ou autrement encore. L’invention a encore pour objet un système pour l’équilibrage des phases d’une arrivée d’alimentation en courant électrique polyphasé d’une installation comportant au moins deux départs électriques polyphasés ou monophasés reliés en parallèle à ladite arrivée et servant des équipements utilisateurs, comportant : Un ensemble de dispositifs de mesure configurés chacun pour la mesure de la ou des intensités, ou autres grandeurs physiques liées à celles-ci, de la ou des différentes phases d’un départ électrique correspondant, et de préférence de l’arrivée également, et Un système de traitement agencé pour générer, à partir desdites mesures, au moins une information renseignant sur l’équilibrage des phases de l’arrivée d’alimentation et/ou renseignant sur au moins une permutation à effectuer entre deux phases d’au moins un départ, cette permutation conduisant à améliorer l’équilibrage des phases de l’arrivée d’alimentation. Comme indiqué plus haut, chaque dispositif de mesure peut être agencé pour se monter autour d’un câble multiconducteur d’un départ correspondant, et comporter des capteurs de champ magnétique adaptés chacun à mesurer de manière statique au moins une composante du champ magnétique produit par le courant circulant dans les conducteurs du câble autour duquel est placé le dispositif de mesure, notamment la composante tangentielle et la composante radiale. La mesure peut s’effectuer sur une période prédéfinie, choisie en fonction de l’application. FIG. 1 est une représentation schématique et partielle d’un exemple d’installation destinée à être équipée d’un ensemble de capteurs d’un système pour l’équilibrage des phases, conforme à la présente invention, FIG. 2 est une représentation schématique et partielle d’un exemple de système pour l’équilibrage des phases conforme à l’invention, FIG. 3 représente de manière schématique et partielle un exemple de dispositif de mesure, FIG. 4 illustre de manière schématique et partielle des étapes d’un exemple procédé conforme à l’invention, et FIG. 5 illustre différents paramètres utilisés lors de la mesure des intensités. Description détaillée L’installation 1 illustrée à la FIG. 1 comporte une arrivée P multi-phasée, avec par exemple trois phases et un neutre, par exemple le réseau triphasé 400V 50Hz. Les intensités (valeurs efficaces vraies) des courants de chacune des phases sont notés I 1 , I 2 et I 3 respectivement. L’arrivée s’effectue par exemple au moyen d’un câble gainé comportant tous les conducteurs de phase et le neutre, ou d’un faisceau de câbles chacun à conducteur unique, par exemple torsadés ensemble. L’installation 1 peut comporter une ou plusieurs armoires de dérivation ou un local technique, permettant le raccord à l’alimentation d’arrivée de départs multi-phasés, directement ou par l’intermédiaire d’équipements électriques tels que des contacteurs, coupe-circuits, disjoncteurs, fusibles, compteurs ou autres, non représentés. Les départs peuvent s’effectuer à l’aide de câbles multiconducteurs gainés, vers les équipements consommateurs. L’installation 1 peut comporter n départs électriques Di, pour i de 1 à n, comportant chacun par exemple, comme illustré, trois phases dont les intensités respectives sont notées O 1,i , O 2,i et O 3,i et O N,i pour le neutre. Conformément à l’invention, un ensemble de dispositifs de mesure 30, représentés schématiquement à la FIG. 1 , est utilisé pour mesurer les courants dans chacun des départs. Ces dispositifs de mesure 30 font partie d’un système 2 pour l’équilibrage des phases, représenté à la FIG. 2 . Chaque dispositif de mesure 30 est placé autour des conducteurs d’un départ correspondant. Chaque dispositif de mesure peut comporter, comme illustré à la FIG. 3 , une pluralité de capteurs 36 de champ magnétique disposés autour du câble 32 correspondant au départ électrique correspondant Di, en au moins un emplacement dudit câble, pour mesurer au moins le courant circulant dans les conducteurs 34 de ce câble 32 correspondant aux différentes phases. Un système de traitement 40 est présent pour générer, à partir des mesures de courant réalisées par les dispositifs de mesure 30, au moins une information renseignant sur l’équilibrage des phases de l’arrivée P et/ou renseignant sur au moins une permutation à effectuer entre deux phases d’au moins un départ, cette permutation conduisant à améliorer l’équilibrage des phases de l’arrivée P. Le système de traitement 40 transmet par exemple cette information à un terminal utilisateur 50 tel qu’un appareil dédié, un ordinateur portable, une tablette ou un smartphone. Le dispositif de mesure 30 comporte un système électronique 38 adapté à recevoir les valeurs des composantes du champ magnétique mesurées par la pluralité de capteurs 36. Comme illustré, le dispositif de mesure comporte avantageusement un boîtier 31 contenant la pluralité de capteurs 36 de champ magnétique. Un tel boîtier est toutefois optionnel, les capteurs 36 pouvant être placés autour du câble 32 sans être contenus dans une quelconque enceinte. De préférence, comme illustré, le boîtier 31 présente une section formée de deux demi-anneaux 311 et 312, adaptée au positionnement du dispositif de mesure 30 autour du câble 32, les deux demi-anneaux 311 et 312 définissant par leur assemblage une ouverture dans laquelle passe le câble 32. Dans le mode particulier de réalisation illustré, le câble 32 a une section circulaire et l’ouverture formée par les deux demi-anneaux 311 et 312 est également circulaire et de diamètre légèrement supérieur à celui de la section du câble (avec sa gaine). Les deux demi-anneaux 311 et 312 peuvent être reliés entre eux par l’intermédiaire d’une articulation du type charnière, ou être solidarisés l’un à l’autre par exemple au moyen de vis ou écrous ou d’autres moyens de fixation, de préférence amovibles. Le système électronique 38 peut être situé soit dans le boitier, soit à distance de celui-ci. De façon optionnelle, le boîtier 31 comporte un blindage électromagnétique évitant la perturbation des capteurs 36 par d’éventuelles sources d’ondes électromagnétiques environnantes ainsi que par le champ magnétique terrestre permanent. Ce blindage peut être réalisé par exemple dans un acier spécifique. Qu’un tel blindage soit présent ou non, le dispositif de mesure 30 peut en outre être équipé d’un ou plusieurs capteurs additionnels 37 de champ magnétique adaptés à mesurer notamment le champ magnétique terrestre, afin de soustraire la valeur de celui-ci lors du traitement des valeurs des composantes du champ magnétique mesurées par les capteurs 36 de champ magnétique. Le ou les capteurs additionnels 37 peuvent être disposés à l’intérieur et/ou à l’extérieur du boîtier 31, ou encore directement autour du câble 32 lorsqu’il n’y a pas de boîtier. La mise en place des différents dispositifs de mesure 30 et le fonctionnement du système 2 selon l’invention peuvent s’effectuer selon le procédé illustré à la FIG. 4 . Sur cette figure, le bloc E1 regroupe des étapes conduisant à la mesure, notamment de façon continue et/ou simultanée, des intensités ou autres grandeurs physiques liées à celles-ci, des différentes phases de chaque départ électrique à l’aide de dispositifs de mesure 30 respectifs. Le bloc E2 regroupe des étapes visant à la génération par le système de traitement 40, à partir desdites mesures, d’au moins une information renseignant sur l’équilibrage des phases de l’arrivée d’alimentation et/ou renseignant sur au moins une permutation à effectuer entre deux phases d’au moins un départ, cette permutation conduisant à améliorer l’équilibrage des phases de l’arrivée d’alimentation. Le procédé peut comporter une première sous-étape E11 consistant à placer les capteurs de champ magnétique 36 autour de chaque câble 32 correspondant à un départ électrique. L’étape E11 peut consister à fixer sur chaque câble au moins un dispositif de mesure 30 tels que décrit précédemment, en refermant par exemple les deux demi-anneaux sur celui-ci. On peut également mettre en place un dispositif de mesure autour du câble d’arrivée. Une fois les dispositifs de mesure 30 en place, on peut mesurer, dans une deuxième sous-étape E12, pour chaque conducteur 34 de chaque câble 32, au moins une composante du champ magnétique produit par le courant circulant dans ce conducteur. Ces mesures sont effectuées en parallèle sur les conducteurs au moyen de la pluralité de capteurs de champ magnétique 36. Dans un mode particulier de réalisation, la pluralité de capteurs de champ magnétique 36 peut mesurer pour chaque conducteur uniquement la composante tangentielle ou uniquement la composante radiale du champ magnétique. En variante, pour plus de précision, la pluralité de capteurs de champ magnétique mesure pour chaque conducteur à la fois la composante tangentielle et la composante radiale du champ magnétique. Dans un exemple, non limitatif de l’invention, on peut lors d’une troisième sous-étape E13, pour chaque conducteur 34 de chaque câble 32, déterminer l’angle α entre ce conducteur et le capteur de champ magnétique 36 de la pluralité de capteurs de champ magnétique dudit câble le plus proche, comme illustré sur la FIG. 5 , décrite plus loin. L’angle α est défini par rapport au centre de la section du câble correspondant et en assimilant les conducteurs et les capteurs à des points. En effet, pour simplifier, on émet l’hypothèse que chaque conducteur présente une section infiniment petite et que le champ magnétique capté par chaque capteur est localisé en un point correspondant à l’emplacement du capteur. Enfin, on peut calculer dans une sous-étape E14 les intensités des courants circulant dans chaque conducteur de chacun des câbles. Les calculs des étapes E13 et E14 peuvent être réalisés par les systèmes électroniques 38 des dispositifs de mesure 30 de chaque câble. Les intensités des courants dans les conducteurs sont liées aux composantes du champ magnétique mesurées, par la relation B = k.M.I où B est la matrice des composantes du champ magnétique mesurées dans tous les conducteurs d’un même câble par tous les capteurs autour de ce câble, I est la matrice des intensités des courants circulant dans tous les conducteurs de ce câble, M est une matrice comportant une pluralité de coefficients de proportionnalité dépendant des angles entre les conducteurs et les capteurs de champ magnétique de ce câble et k est un coefficient prédéterminé. Il découle de cette formule que I = (µ 0 /2π).M - 1 .B, où M -1 est la matrice inverse de M et µ 0 est une perméabilité magnétique équivalente qui prend en compte la présence de matériaux isolants dans le câble. On peut dans un premier temps calculer le champ magnétique produit par le courant en utilisant la loi de Biot-Savart, puis inverser l’ensemble des mesures locales de composantes du champ magnétique en déterminant une matrice inverse, afin d’obtenir les intensités de courant provenant des N sources de courant. Sur la FIG. 5 , on a représenté un câble de section circulaire comportant cinq conducteurs régulièrement répartis à l’intérieur du câble, qui sont assimilés à cinq points C1 à C5 équidistants les uns des autres sur la circonférence d’un cercle T. Seul le capteur de champ magnétique le plus proche du conducteur C1 a été représenté, et est symbolisé par le point A. Le rayon du cercle T est désigné par r, la distance entre le conducteur C1 et le capteur A est désignée par d 1 , le segment de droite reliant le capteur A et le centre du cercle T est désigné par d’ 1 , l’angle au point A entre le segment de droite d’ 1 et le segment de droite reliant le conducteur C1 et le point A est désigné par β. Le champ magnétique capté par le capteur A est représenté par le vecteur B1, qui est orthogonal au segment de droite reliant le conducteur C1 et le point A. Pour un câble comportant N conducteurs produisant chacun un champ magnétique B i , i = 1, …, N, la composante B A du champ magnétique au point A provenant des N conducteurs est définie comme suit : où : B im est la composante du champ magnétique provenant du i ème conducteur captée par le m ième capteur ; les angles α i et β i sont définis pour le i ème conducteur de façon similaire aux angles α et β définis plus haut, respectivement ; d i désigne la distance entre le i ème conducteur et le capteur le plus proche ; µ 0 est une perméabilité magnétique équivalente qui prend en compte la présence de matériaux isolants dans le câble ; r est comme défini plus haut le rayon du cercle T ; et I im est la valeur de l’intensité du courant circulant dans le i ème conducteur et déduite de la mesure de champ magnétique effectuée par le m ième capteur. A titre d’exemple nullement limitatif, pour N = 5 conducteurs et cinq capteurs de champ magnétique placés respectivement en des points A, B, C, D et E, l’expression analytique permettant de déduire les intensités des courants dans les conducteurs est la suivante : où I i , i = 1, …, 5 désigne l’intensité du courant circulant dans le i ème conducteur et B A , B B , B C , B D et B E désignent les composantes du champ magnétique respectivement mesurées par les cinq capteurs. La perméabilité magnétique équivalente µ0 est une perméabilité macroscopique, qui rend le calcul plus simple que si on considérait la perméabilité magnétique locale. Dans un mode particulier de réalisation, l’angle α entre un conducteur et le capteur de champ magnétique le plus proche est déterminé de façon à maximiser la fonction F suivante : où I i désigne l’intensité du courant circulant dans le i ème conducteur. Il existe diverses méthodes de convergence mathématique connues en soi pour maximiser F, telles que l’algorithme de Levenberg-Marquardt (appelé aussi algorithme LM) ou encore la méthode de Nelder-Mead. Les intensités peuvent encore être déterminées autrement, notamment au moyen de capteurs différents, sans sortir du cadre de la présente invention. Une fois les intensités déterminées, les résultats peuvent être communiqués dans une première sous-étape E21 par chaque dispositif de mesure 30 au système de traitement 40, lequel est par exemple commun à tous les dispositifs de mesure 30. On peut calculer dans une sous-étape E22 les intensités I 1 , I 2 , I 3 de chaque phase de l’arrivée électrique, ainsi que du neutre I N , en faisant la somme des intensités mesurées pour la même phase dans l’ensemble des n départs, comme illustré à la FIG. 1 , de façon à pouvoir calculer le déséquilibre entre elles. On peut utiliser le cas échéant les valeurs d’intensité mesurées dans le câble d’arrivée pour vérifier que les mesures correspondent avec le calcul. Les valeurs d’intensité mesurées sur l’arrivée peuvent également servir à déterminer les valeurs des intensités d’un ou plusieurs départs non équipés de dispositifs de mesure, en utilisant les lois de Kirchhoff. On peut déterminer lors d’une troisième étape E23 une information liée à l’équilibrage des phases de l’arrivée électrique. Cette information peut consister en une grandeur représentative du déséquilibre des phases, par exemple observée sur une période de temps donnée. Le système de traitement 40 peut exécuter un programme d’optimisation permettant de déterminer une ou plusieurs permutations des phases des départs permettant de minimiser le déséquilibre observé. Par exemple, pour une installation comportant trois départs électriques D1, D2 et D3 triphasés, on suppose que l’on mesure les intensités efficaces moyennées suivantes pendant une période donnée représentative des habitudes de consommation, par exemple une période de quelques jours à quelques mois, pour chacune des phases : [Tab 1] D1 D2 D3 P O1,i / I1 10 A 10 A 10 A 30 A O2,i / I2 20 A 30 A 20 A 70 A O3,i / I3 30 A 20 A 30 A 80 A On voit que l’arrivée P est déséquilibrée, les intensités des trois phases I1, I2 et I3 ayant un écart important. Afin d’améliorer l’équilibrage des phases de l’arrivée P, le programme d’optimisation exécuté par le système de traitement 40 peut déterminer que la permutation des phases O1,1 et O3,1 du départ D1 ainsi que des phases O1,3 et O,2,3 du départ D3 conduit à réduire le déséquilibre, comme illustré dans le tableau 2 ci-dessous. [Tab 2] D1 D2 D3 P O1,i / I1 30 A 10 A 20 A 60 A O2,i / I2 20 A 30 A 10 A 60 A O3,i / I3 10 A 20 A 30 A 60 A Il est visible dans le tableau 2 que l’arrivée P devient plus équilibrée, les intensités efficaces moyennées des trois phases I1, I2 et I3 étant égales les unes aux autres. Une recommandation peut alors être générée et diffusée à un opérateur chargé à l’étape E3, d’appliquer la recommandation en intervenant manuellement sur l’installation pour permuter les conducteurs des différents départs. La recommandation peut notamment identifier les départs et les conducteurs à permuter, par exemple en désignant des identifiants de ces câbles et conducteurs. Bien entendu, l’invention n’est pas limitée aux exemples qui viennent d’être décrits. On peut notamment avoir une installation avec des branchements en cascade, faisant qu’une arrivée multi-phasée initiale à l’aide d’un câble multiconducteur alimente au moins un étage intermédiaire de départs, chacun de ces départs de l’étage intermédiaire s’effectuant à l’aide d’un câble multiconducteur qui alimente à son tour un étage final de départs ; dans un tel cas, les dispositifs de mesure peuvent être installés sur les départs multi-phasés finaux, pour viser à l’équilibre de l’arrivée initiale. Procédé pour générer au moins une information relative à l’équilibrage des phases d’une arrivée (P) d’alimentation en courant électrique polyphasé d’une installation (1) comportant au moins deux départs (Di) électriques monophasés ou polyphasés reliés en parallèle à ladite arrivée et servant des équipements utilisateurs, le procédé comportant : a. au moins pour chacun desdits départs électriques (Di) et de préférence pour l’arrivée d’alimentation (P) également, la mesure (E1) de la ou des intensités, ou autres grandeurs physiques liées à celles-ci, de la ou des différentes phases à l’aide d’un dispositif de mesure (30), notamment un dispositif de mesure disposé autour du ou des conducteurs (34) correspondants, cette mesure s’effectuant, notamment en continu, sur une durée prédéfinie, les mesures étant transmises à un système de traitement (40), b. la génération (E2) par le système de traitement (40), à partir desdites mesures, d’au moins une information renseignant sur l’équilibrage des phases de l’arrivée d’alimentation et/ou renseignant sur au moins une permutation à effectuer entre deux phases d’au moins l’un desdits départs (Di), cette permutation conduisant à améliorer l’équilibrage des phases de l’arrivée (P) d’alimentation. Procédé selon la revendication 1, les mesures des intensités du courant, ou autres grandeurs liées, dans tous les conducteurs (34) de tous les départs (Di), étant effectuées en parallèle par les différents dispositifs de mesure (30) associés, lesquels transmettant notamment le résultat des mesures effectuées de façon continue ou périodique au système de traitement (40). Procédé selon l’une des revendications précédentes, chacun des départs (Di) comportant un câble (32) multiconducteur, le dispositif de mesure associé à ce départ étant placé autour du câble multiconducteur correspondant. Procédé selon la revendication précédente, chaque dispositif de mesure (30) comportant des capteurs de champ magnétique (36), statiques durant la mesure, et adaptés chacun à mesurer au moins une composante du champ magnétique produit par le courant circulant dans les conducteurs du câble (32) autour duquel est placé le dispositif de mesure, notamment la composante tangentielle et la composante radiale, l’étape (a) comportant : (i) pour chacune desdites phases de chacun desdits départs, la détermination de l’angle entre ladite phase et le capteur de champ magnétique le plus proche, ledit angle étant défini par rapport au centre dudit câble et en assimilant les conducteurs et les capteurs à des points, et (ii) le calcul des intensités du courant électrique circulant dans lesdites phases desdits départs électriques, ces intensités étant liées aux composantes du champ magnétique mesurées par la relation B = k.M.I où B est la matrice desdites composantes du champ magnétique mesurées dans un même câble, I est la matrice desdites intensités des courants circulant dans les conducteurs de ce câble, M est une matrice comportant une pluralité de coefficients de proportionnalité dépendant desdits angles entre lesdites phases et lesdits capteurs de champ magnétique du câble et k est un coefficient prédéterminé, le calcul des intensités à l’étape (ii) faisant intervenir le calcul de l’inverse M-1 de la matrice M, de façon à en déduire les valeurs des intensités des courants I = (µ0/2π).M-1.B, où µ0 est une perméabilité magnétique équivalente qui prend en compte la présence de matériaux isolants dans le câble. Procédé selon l’une des revendications 1 et 2, la mesure de l’intensité du courant électrique dans un conducteur étant réalisée en continu au moyen d’un dispositif de mesure comportant un module de mesure comportant plusieurs capteurs ayant chacun des plages de mesure de l’intensité différentes et/ou un capteur multicalibre présentant différents calibres de mesure. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, chacun des départs (Di) ayant un nombre de phases inférieur ou égal à celui de l’arrivée. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, comportant l’alimentation en énergie électrique des dispositifs de mesure (30) par couplage inductif avec au moins un conducteur électrique (34) d’un départ. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, l’arrivée (P) comportant trois phases électriques, ainsi le cas échéant qu’un neutre. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, l’étape (b) comportant la transmission des mesures, et/ou de données liées aux mesures, au système de traitement (40) par une liaison sans fil, notamment radiofréquence. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, comportant la génération par le système de traitement (40), à partir desdites mesures, d’au moins une information renseignant sur une permutation à effectuer entre deux phases d’au moins un départ (Di), cette permutation conduisant à améliorer l’équilibrage des phases de l’arrivée (P) d’alimentation. Procédé selon la revendication précédente, la génération de ladite information étant suivie par au moins une permutation de deux phases d’au moins un départ de l’installation. Procédé selon la revendication précédente, dans lequel une fois la ou les permutations effectuées, on relance après une période de temps prédéfinie les étapes a) et b), afin de procéder à un nouveau rééquilibrage éventuel par une ou plusieurs nouvelles permutations, pour tenir compte notamment de changements d’équipements ou d’habitudes de consommation. Réseau de dispositifs de mesure (30), notamment pour la mise en œuvre du procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, placés chacun autour des conducteurs (34) d’un départ (Di) respectif polyphasé ou monophasé, et de préférence sur l’arrivée également, afin de mesurer les intensités, ou autres grandeurs physiques liées à celles-ci, dans les différents conducteurs de ce départ parcourus par des courants, et transmettre les valeurs des mesures d’intensité, directement ou indirectement, à un système de traitement commun(40), pour permettre à ce système de traitement de calculer les courants (I1 ; I2 ; I3) dans chacune des phases d’une arrivée (P) d’alimentation sur laquelle les départs sont branchés en parallèle. Système (2) pour l’équilibrage des phases d’une arrivée (P) d’alimentation en courant électrique polyphasé d’une installation (1) comportant au moins deux départs (Di) électriques polyphasés ou monophasés reliés en parallèle à ladite arrivée (P) et servant des équipements utilisateurs, comportant : a. Un ensemble de dispositifs de mesure (30) configurés chacun pour la mesure de la ou des intensités, ou autres grandeurs physiques liées à celles-ci, de la ou des différentes phases d’un départ électrique correspondant et de préférence de l’arrivée également, et b. Un système de traitement (40) agencé pour générer, à partir desdites mesures, au moins une information renseignant sur l’équilibrage des phases de l’arrivée (P) d’alimentation et/ou renseignant sur au moins une permutation à effectuer entre deux phases d’au moins un départ, cette permutation conduisant à améliorer l’équilibrage des phases de l’arrivée d’alimentation. Système selon la revendication précédente, les dispositifs de mesure (30) étant agencés pour transmettre par une liaison sans fil, directement ou indirectement, le résultat des mesures au système de traitement (40). Système selon la revendication 14 ou 15, chaque dispositif de mesure (30) étant agencé pour se monter autour d’un câble (32) multiconducteur d’un départ (Di) correspondant, et comportant des capteurs de champ magnétique (36) adaptés chacun à mesurer de manière statique au moins une composante du champ magnétique produit par le courant circulant dans les conducteurs (34) du câble (32) autour duquel est placé le dispositif de mesure (30), notamment la composante tangentielle et la composante radiale.