Brevet FR3154181A1 — publié le 20250418

Cet interféromètre (1) à quadrature de phase et à fibres optiques à maintien de polarisation comprenant chacune un premier axe et un second axe d’indices optiques différents, l’interféromètre (1) comprenant une fibre optique de départ (9) reliant optiquement et par son premier axe une source laser (3) polarisée linéairement et un premier coupleur (5), une fibre optique de référence (11) reliant optiquement et par son premier axe le premier coupleur (5) et un deuxième coupleur (7), une fibre optique de mesure (15) reliée optiquement au deuxième coupleur (7), une quatrième fibre optique (43) et une cinquième fibre optique (45) sortant du deuxième coupleur (7) vers un module de déphasage (47) et quatre capteurs optiques (49) configurés pour effectuer une mesure en quadrature de phase de l’intensité lumineuse reçue par les capteurs optiques (49). Figure pour l’abrégé : Fig. 1 Interféromètre à quadrature de phase et à fibres optiques à maintien de polarisation La présente invention concerne des applications d’interférométrie, de profilométrie et de contrôle de déplacement en temps réel. En particulier, la présente invention concerne la mise en œuvre d’un interféromètre, en particulier un interféromètre de Michelson en vue d’une des applications précédentes, par exemple la mesure d’une différence de marche entre ledit chemin optique de mesure et un chemin optique de référence. De manière générale, l’invention concerne un interféromètre de Michelson homodyne à fibres optiques et permettant une mesure en quadrature de phase. Techniques antérieures L’interférométrie consiste de manière simplifiée en la comparaison des chemins optiques d’un bras optique de référence d’une part, et un bras optique de mesure d’autre part. Un chemin optique est généralement défini par la distance optique entre une source de lumière et un détecteur de ladite lumière ou un écran, l’indice de réfraction du milieu dans lequel la lumière se propage étant pris en compte. La différence de chemin optique entre le bras optique de référence et le bras optique de mesure est généralement appelée « différence de marche » et permet de donner des indications sur la qualité ou la forme d’un objet à mesurer, par exemple des lentilles ou des surfaces positionnées sur le chemin optique du bras optique de mesure. De nombreux interféromètres actuels sont des interféromètres dans lesquels de la lumière, par exemple issue d’un laser, se propage en espace libre, et permet par exemple de mesurer une rugosité ou un déplacement d’un objet à mesurer. On entend par espace libre un espace s’opposant à un espace optique guidé, un espace libre étant par exemple un gaz tel que de l’air. Cependant, si l’on souhaite mesurer le sens de déplacement d’un objet à mesurer avec un interféromètre homodyne, il est nécessaire de travailler avec des signaux lumineux en quadrature de phase. De plus, les applications d’interférométrie nécessitent parfois d’effectuer des mesures dans des environnements peu spacieux, en présence de vibrations ou de fortes chaleurs, contraintes qu’un montage classique d’interférométrie en quadrature de phase ne peut pas surmonter. La présente invention a donc pour but de pallier les inconvénients précités et de fournir une mesure interférométrique en quadrature de phase à l’aide d’un interféromètre fibré permettant un déport de ses composants à distance de l’objet à mesurer. La présente invention a pour objet un interféromètre à quadrature de phase et à fibres optiques à maintien de polarisation comprenant chacune un premier axe et un second axe d’indices optiques différents, l’interféromètre comprenant une source laser polarisée linéairement, une fibre optique de départ reliée à la source laser, une fibre optique de référence et une fibre optique de mesure reliées à la fibre optique de départ, l’interféromètre comprenant une quatrième fibre optique et une cinquième fibre optique reliées chacune à la fibre optique de référence et à la fibre optique de mesure, l’interféromètre comprenant un module de déphasage et quatre capteurs optiques, le module de déphasage étant disposé entre la quatrième fibre optique et/ou la cinquième fibre optique et les capteurs optiques de sorte que les quatre capteurs optiques sont configurés pour effectuer une mesure en quadrature de phase d’une grandeur représentative de l’intensité lumineuse reçue par les capteurs optiques. Ainsi, les fibres optiques permettent de simplifier le design et surtout l’intégration de l’interféromètre dans un environnement peu spacieux. Les fibres optiques permettent en effet un déport de la source lumineuse laser, et/ou des capteurs optiques à l’extérieur d’un environnement peu spacieux, autrement dit ne pouvant contenir la source laser et/ou les capteurs optiques, ou ne permettant pas une maintenance aisée. Le même avantage est constaté dans un environnement présentant des vibrations et/ou dont la température est élevée. Dans un mode de réalisation, l’interféromètre comprend un premier coupleur, un deuxième coupleur, la fibre optique de départ reliant optiquement et par son premier axe la source laser et le premier coupleur, la fibre optique de référence reliant optiquement et par son premier axe le premier coupleur et le deuxième coupleur, l’interféromètre comprenant une première portion de la fibre optique de mesure reliant optiquement et par son premier axe le premier coupleur à un espace libre, la première portion de la fibre optique de mesure étant configurée pour guider optiquement un faisceau laser vers un objet à mesurer positionnée dans l’espace libre, l’interféromètre comprenant en outre une deuxième portion de la fibre optique de mesure reliant optiquement et par son second axe l’espace libre au deuxième coupleur, le premier coupleur étant configuré pour séparer un faisceau laser sortant de la fibre optique de départ en deux faisceaux laser se propageant respectivement dans la fibre optique de référence et la première portion de la fibre optique de mesure, le deuxième coupleur étant configuré pour séparer chacun des faisceaux laser sortant de la fibre optique de référence et de la deuxième portion de la fibre optique de mesure en deux faisceaux laser se propageant respectivement dans la quatrième fibre optique et dans la cinquième fibre optique. Avantageusement, le module de déphasage est configuré pour faire se propager un faisceau laser dans un espace libre entre des éléments optiques. Dans un mode de réalisation, le module de déphasage est positionné en sortie de la quatrième fibre optique, le module de déphasage comprenant, disposés sur un chemin optique à la sortie de la quatrième fibre optique, une première lame quart d’onde et un cube neutre configuré pour séparer un faisceau incident en un faisceau transmis et un faisceau réfléchi, le module de déphasage comprenant un premier prisme séparateur de polarisation positionné sur le chemin optique du faisceau transmis et configuré pour séparer le faisceau incident en un faisceau à polarisation verticale et un faisceau à polarisation horizontale, deux capteurs optiques étant positionnés respectivement sur le chemin optique du faisceau à polarisation verticale et sur le chemin optique du faisceau à polarisation horizontale, le module de déphasage comprenant un deuxième prisme séparateur de polarisation positionné sur le chemin optique du faisceau réfléchi et configuré pour séparer le faisceau incident en un faisceau à polarisation verticale et un faisceau à polarisation horizontale, deux capteurs optiques étant positionnés respectivement sur le chemin optique du faisceau à polarisation verticale et sur le chemin optique du faisceau à polarisation horizontale. Avantageusement, l’axe principal du deuxième prisme séparateur de polarisation est positionné à 45° de l’horizontale. Avantageusement, le module de déphasage comprend une deuxième lame quart d’onde positionnée entre le cube neutre et le deuxième prisme séparateur de polarisation, et configurée pour transformée une polarisation elliptique incidente en polarisation rectiligne. Selon un mode de réalisation, le module de déphasage comprend un premier prisme de Wollaston positionné à l’extrémité de la quatrième fibre optique et orienté à 45° par rapport aux premier et second axes de la quatrième fibre optique, et ainsi configuré de sorte que deux faisceaux lumineux sont réfractés du premier prisme de Wollaston, deux capteurs optiques étant positionnés respectivement sur le chemin optique de chaque faisceau réfracté, le module de déphasage comprenant un deuxième prisme de Wollaston positionné à l’extrémité de la cinquième fibre optique et orienté à 45° par rapport aux premier et second axes de la cinquième fibre optique, et ainsi configuré de sorte que deux faisceaux lumineux sont réfractés du deuxième prisme de Wollaston, deux capteurs optiques étant positionnés respectivement sur le chemin optique de chaque faisceau réfracté. Selon un mode de réalisation, le module de déphasage comprend une sixième fibre optique positionnée à la suite de la quatrième fibre optique, les premier et second axes de la sixième fibre optique formant un angle de 45° avec les premier et second axes de la quatrième fibre optique, le module de déphasage comprenant un troisième coupleur configuré pour séparer le faisceau laser sortant de la sixième fibre optique en deux faisceaux laser se propageant respectivement dans deux fibres optiques de détection, le module de déphasage comprenant deux polariseurs linéaires et orthogonaux positionnés respectivement en sortie des deux fibres optiques de détection et configurés pour former respectivement un faisceau à polarisation verticale et un faisceau à polarisation horizontale, deux capteurs optiques étant positionnés respectivement sur le chemin optique du faisceau à polarisation verticale et sur le chemin optique du faisceau à polarisation horizontale, le module de déphasage comprenant une septième fibre optique positionné à la suite de la cinquième fibre optique, les premier et second axes de la septième fibre optique formant un angle de 45° avec les premier et second axes de la cinquième fibre optique, le module de déphasage comprenant un quatrième coupleur configuré pour séparer le faisceau laser sortant de la septième fibre optique en deux faisceaux laser se propageant respectivement dans deux fibres optiques de détection, le module de déphasage comprenant deux polariseurs linéaires et orthogonaux positionnés respectivement en sortie des deux fibres optiques de détection et configurés pour former respectivement un faisceau à polarisation verticale et un faisceau à polarisation horizontale, deux capteurs optiques étant positionnés respectivement sur le chemin optique du faisceau à polarisation verticale et sur le chemin optique du faisceau à polarisation horizontale. Avantageusement, la longueur de la cinquième fibre optique est fixée de manière à introduire un déphasage entre la phase du faisceau sortant sur le second axe de la cinquième fibre optique et la phase du faisceau sortant sur le premier axe de la cinquième fibre optique équivalent au déphasage entre la phase du faisceau sortant sur le second axe de la quatrième fibre optique et la phase du faisceau sortant sur le premier axe de la quatrième fibre optique. Avantageusement, le module de déphasage comprend un compensateur, de préférence de Babinet, positionné en sortie de la cinquième fibre optique et configuré pour introduire un déphasage entre la phase du faisceau sortant sur le second axe de la cinquième fibre optique et la phase du faisceau sortant sur le premier axe de la cinquième fibre optique équivalent au déphasage entre la phase du faisceau sortant sur le second axe de la quatrième fibre optique et la phase du faisceau sortant sur le premier axe de la quatrième fibre optique. Dans un mode particulier de réalisation, l’interféromètre comprend un dispositif de mesure positionné dans l’espace libre entre la première portion de la fibre optique de mesure et la deuxième portion de la fibre optique de mesure, le dispositif de mesure comprenant deux miroirs coaxiaux comprenant chacun une surface réfléchissante, les surfaces réfléchissantes des deux miroirs étant positionnées l’une en face de l’autre et formant chacune une portion d’une même ellipsoïde de révolution, l’ellipsoïde de révolution étant définie par un grand axe et deux petits axes égaux et comprenant un premier et un second foyer, les deux miroirs s’étendant longitudinalement entre le premier foyer et le second foyer, le dispositif de mesure comprenant en outre un module d’émission de lumière selon un axe principal d’émission passant par le premier foyer, et un module de collecte de lumière selon un axe principal de collecte passant par le premier foyer, le dispositif de mesure étant configuré pour être positionné de sorte que le second foyer de l’ellipsoïde de révolution est positionné à la surface de l’objet à mesurer, le module d’émission de lumière étant l’extrémité libre de la première portion de la fibre optique de mesure, et le module de collecte de lumière étant l’extrémité libre de la deuxième portion de la fibre optique de mesure. D’autres buts, caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront à la lecture de la description suivante, donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif, et faite en référence aux dessins annexés sur lesquels : FIG. 1 est une vue schématique d’un interféromètre selon l’invention ; FIG. 2 est une vue schématique d’un premier mode de réalisation d’un module de déphasage d’un interféromètre selon l’invention ; FIG. 3 est une vue schématique d’un deuxième mode de réalisation d’un module de déphasage d’un interféromètre selon l’invention ; et FIG. 4 est une vue schématique d’un troisième mode de réalisation d’un module de déphasage d’un interféromètre selon l’invention. Exposé détaillé d’au moins un mode de réalisation On a représenté schématiquement sur la FIG. 1 un interféromètre 1 à quadrature de phase et à fibres optiques. Chaque fibre optique de l’interféromètre 1 est une fibre à maintien de polarisation, autrement dit comprenant chacune un premier axe et un second axe d’indices optiques n1 et n2 différents. Le premier et le second axe de guidage sont également connus sous le nom d’axe lent et d’axe rapide. Cela permet une biréfringence dans chaque fibre optique et la manipulation de deux modes d’émission de lumière orthogonaux, autrement dit des champs électromagnétiques ayant deux polarisations rectilignes et orthogonales. L’interféromètre 1 comprenant une source laser 3 polarisée linéairement, un premier coupleur 5, un deuxième coupleur 7, une fibre optique de départ 9 reliant optiquement et par son premier axe la source laser 3 et le premier coupleur 5, une fibre optique de référence 11 reliant optiquement et par son premier axe le premier coupleur 5 et le deuxième coupleur 7, une première portion 13 d’une fibre optique de mesure 15 reliant optiquement et par son premier axe le premier coupleur 5 au second axe d’une deuxième portion 17 de la fibre optique de mesure 15, par exemple par l’intermédiaire d’un dispositif de mesure 19. On entend par coupleur un élément optique équivalent à un cube neutre. La fibre optique de référence 11 est équivalente à un bras de référence dans un interféromètre classique, tandis que la fibre optique de mesure 15, et optionnellement le dispositif de mesure 19 sont équivalents à un bras de mesure permettant d’effectuer une mesure sur un objet à mesurer 21 et en particulier de la surface 23 dudit objet à mesurer 21. Les mesures effectuées sont par exemple des mesures de distance de la surface par rapport à un point de référence, ou des mesures d’angle de la surface par rapport à un axe prédéfini, ces mesures pouvant être utilisées pour retracer le profil de la surface 23 de l’objet à mesurer 21. Dans un mode particulier de réalisation, le dispositif de mesure 19 comprend deux miroirs 25 coaxiaux comprenant chacun une surface réfléchissante 27 positionnées l’une en face de l’autre. Les surfaces réfléchissantes 27 des deux miroirs 25 forment chacune une portion d’une même ellipsoïde de révolution 29, l’ellipsoïde de révolution 29 étant définie par un grand axe, ledit grand axe étant un axe de révolution de l’ellipsoïde et étant défini par un demi-grand axe a, et deux petits axes égaux, définis par les demi-petits axes b et c tels que b=c, et comprenant un premier et un second foyer F1 et F2. L’équation de l’ellipsoïde 29 peut ainsi être établie de la manière suivante : Les deux miroirs 25 s’étendent longitudinalement entre le premier foyer F1 et le second foyer F2. Optionnellement, les deux miroirs 25 sont deux portions d’un même miroir ellipsoïdique de révolution. Dans un mode particulier de réalisation, les deux miroirs 25 s’étendent longitudinalement sur une distance supérieure à la moitié de la distance séparant les deux foyers F1 et F2. On entend par direction longitudinale une direction parallèle à la direction suivie par le grand axe de l’ellipsoïde de révolution 29. Le dispositif de mesure 19 comprend en outre un module d’émission de lumière 31 selon un axe principal d’émission 33 passant par le premier foyer F1, et un module de collecte de lumière 35 selon un axe principal de collecte 37 passant par le premier foyer F1, le module d’émission de lumière 31 étant l’extrémité libre de la première portion 13 de la fibre optique de mesure 15, et le module de collecte de lumière 35 étant l’extrémité libre de la deuxième portion 17 de la fibre optique de mesure 15. Dans un mode particulier de réalisation, le module d’émission de lumière 31 et le module de collecte de lumière 35 sont positionnés à une distance du premier foyer F1 inférieure à un quart du petit axe de l’ellipsoïde de révolution 29 de manière à maximiser la quantité de lumière collectée dans le module de collecte de lumière 35. Avantageusement, l’angle A entre l’axe principal d’émission de lumière 33 du module d’émission de lumière 31 et le grand axe de l’ellipsoïde de révolution 29 est égal à l’angle B entre l’axe principal de collecte 37 du module de collecte 35 et le grand axe de l’ellipsoïde de révolution 29, l’axe principal d’émission 33, l’axe principal de collecte 37 et le grand axe étant compris dans un même plan. Le dispositif de mesure 19 est configuré pour être positionné de sorte que le second foyer F2 de l’ellipsoïde de révolution 29 est positionné à la surface 23 de l’objet à mesurer 21. En particulier, le dispositif de mesure 19 comprend un espace libre 39 permettant l’approche d’un objet à mesurer 21 au niveau du second foyer F2. Dans un mode de réalisation, le dispositif de mesure 19 comprend une structure 41 configurée pour supporter les deux miroirs 25, ainsi que le module d’émission de lumière 31 et le module de collecte de lumière 35 de manière solidaire entre eux. Optionnellement, le dispositif de mesure 19 comprend un moteur et un axe de rotation (non représentés) reliés à la structure et configurés pour incliner le grand axe et ainsi de suivre la courbure de l’objet à mesurer 21. Cette configuration à deux foyers F1 et F2 permet, de par les propriétés mathématiques d’une ellipsoïde de révolution 29, de garantir que tous les rayons lumineux passant par le premier foyer F1 passeront par le second foyer F2, et inversement. Ainsi, selon les dimensions de l’ellipsoïde de révolution 29, la focalisation n’est plus limitée à la position du waist du laser mais est disponible au second foyer F2, permettant de s’affranchir d’une distance faible entre le module d’émission de lumière 31 et l’objet à mesurer 21. Autrement dit, un premier waist est disponible au niveau du premier foyer F1, ledit premier waist étant imagé en un deuxième waist au niveau du second foyer F2, à son tour imagé en un troisième waist au niveau du premier foyer F1. Des objets chauds ou en mouvement sont alors plus facilement mesurables. L’ellipsoïde de révolution 29 permet également de s’affranchir partiellement de l’angle entre le grand axe et la surface de l’objet à mesurer. En effet, même si la surface est inclinée, un rayon lumineux issu du second foyer passera par le premier foyer et pourra être collecté par le module de collecte de lumière 35. Dans un mode d’utilisation du dispositif de mesure 19, de la lumière est émise par le module d’émission de lumière 31, cette lumière étant principalement dirigée vers le premier foyer F1. Cette lumière est ensuite réfléchie sur un miroir 25 vers le second foyer F2. La lumière interagit avec l’objet à mesurer 21 au niveau du second foyer F2 puis est réfléchie ou diffusée vers un miroir 25, puis à nouveau réfléchie vers le premier foyer F1. Le module de collecte 35 permet alors de collecter une grande partie de la lumière passant par le premier foyer F1. Optionnellement, un polariseur linéaire (non représenté) peut être positionné dans l’espace libre en amont du module de collecte 35 de manière à améliorer le transfert de lumière depuis le premier axe de la première portion 13 de la fibre optique de mesure 15 vers le second axe de la deuxième portion 17 de la fibre optique de mesure 15, évitant ainsi tout couplage parasite, autrement dit évitant à une fraction de lumière d’être introduite dans le premier axe de la deuxième portion 17 de la fibre optique de mesure 15. Tout autre dispositif de mesure peut être utilisé en remplacement du dispositif de mesure 19, ainsi qu’un espace libre 39 seul. La deuxième portion 17 de la fibre optique de mesure 15 relie optiquement et par son second axe l’espace libre 39, plus précisément le dispositif de mesure 19, au deuxième coupleur 7. Avantageusement, le premier coupleur 5 est donc configuré pour séparer un faisceau laser P0 sortant de la fibre optique de départ 9 en deux faisceaux laser P1 et P2 se propageant respectivement dans la fibre optique de référence 11 et dans la première portion 13 de la fibre optique de mesure 15. L’interféromètre 1 comprend une quatrième fibre optique 43 et une cinquième fibre optique 45, le deuxième coupleur 7 étant configuré pour séparer chacun des faisceaux laser P1 et P3 sortant respectivement de la fibre optique de référence 11 et de la deuxième portion 17 de la fibre optique de mesure 17 en deux faisceaux laser P4 et P5 se propageant respectivement dans la quatrième fibre optique 43 et dans la cinquième fibre optique 45. L’interféromètre 1 comprend en outre un module de déphasage 47 et quatre capteurs optiques 49. Le module de déphasage 47 est par exemple disposé entre la quatrième fibre optique 43 et/ou la cinquième fibre optique 45 et les capteurs optiques 49 de sorte que les quatre capteurs optiques 49 sont configurés pour effectuer une mesure en quadrature de phase d’une grandeur représentative de l’intensité lumineuse reçue par les capteurs optiques 49. En particulier, la grandeur mesurée peut être la puissance, ou l’intensité lumineuse reçue. Dans un mode de réalisation particulier, les quatre capteurs optiques 49 sont des photodiodes. Avantageusement, le module de déphasage 47 est configuré pour faire se propager un faisceau laser dans un espace libre entre des éléments optiques, et non dans un espace guidé. En particulier, les modes de réalisation d’un module de déphasage 47 illustrés sur les figures 2 et 3 correspondent à cette caractéristique. Dans un premier mode de réalisation du module de déphasage 47 illustré sur la FIG. 2 , ledit module de déphasage 47 est positionné en sortie de la quatrième fibre optique 43. Pour rappel, la quatrième fibre optique 43, tout comme la cinquième fibre optique 45, comprend une fraction du faisceau laser P3 portée par son second axe et une fraction du faisceau laser P1 sur son premier axe. Le faisceau laser P4 comprend donc deux rayonnements de polarisation rectilignes et orthogonales entre elles. Le module de déphasage 47 comprend, disposé sur un chemin optique en espace libre à la sortie de la quatrième fibre optique 43 une première lame quart d’onde 51 et un cube neutre 53 configuré pour séparer un faisceau incident P4 en un faisceau transmis P6 et un faisceau réfléchi P7. La première lame quart d’onde 51 permet quant à elle de transformer les polarisations rectilignes et orthogonales du faisceau P4 en deux polarisations circulaires de sens opposés. Le module de déphasage 47 comprend un premier prisme séparateur de polarisation 55 positionné sur le chemin optique du faisceau transmis P6 et configuré pour séparer le faisceau incident en un faisceau P8 à polarisation horizontale et un faisceau P9 à polarisation verticale. Deux capteurs optiques 49 sont positionnés respectivement sur le chemin optique du faisceau P8 à polarisation horizontale et sur le chemin optique du faisceau P9 à polarisation verticale. Les grandeurs mesurées par les capteurs optiques 49 sont respectivement des grandeurs représentatives d’une intensité I8 et I9 telles que avec m un réel compris entre 0 et 1, et une variation de phase représentative du déplacement de l’objet à mesurer. On notera que toutes les phases, ou variations ou différences de phase sont données modulo 2π. Le module de déphasage 47 comprend en outre un deuxième prisme séparateur de polarisation 57 positionné sur le chemin optique du faisceau réfléchi P7 et configuré pour séparer le faisceau incident en un faisceau P10 à polarisation verticale et un faisceau P11 à polarisation horizontale, deux capteurs optiques 49 étant positionnés respectivement sur le chemin optique du faisceau P10 à polarisation verticale et sur le chemin optique du faisceau P11 à polarisation horizontale. Les grandeurs mesurées par les capteurs optiques 49 sont respectivement des grandeurs représentatives d’une intensité I10 et I11 telles que avec m un réel compris entre 0 et 1, et une variation de phase représentative du déplacement de l’objet à mesurer. Ces quatre mesures en quadratures de phase deux à deux permettent ainsi de pouvoir à la fois déterminer le déplacement de l’objet à mesurer 21, et le sens de déplacement dudit objet à mesurer 21. Dans un mode particulier de réalisation, l’axe principal du deuxième prisme séparateur de polarisation est positionné à 45° de l’horizontale. Dans un autre mode particulier de réalisation, le module de déphasage comprend une deuxième lame quart d’onde 59 positionnée entre le cube neutre 53 et le deuxième prisme séparateur de polarisation 57, et configurée pour transformée une polarisation elliptique incidente en polarisation rectiligne. On a représenté sur la FIG. 3 un deuxième mode de réalisation d’un module de déphasage 47. Dans ce mode de réalisation, le module de déphasage 47 comprend un premier prisme de Wollaston 61 positionné à l’extrémité de la quatrième fibre optique 43 et orienté à 45° par rapport aux premier et second axes de la quatrième fibre optique 43, et ainsi configuré de sorte que deux faisceaux lumineux P12 et P13 sont réfractés du premier prisme de Wollaston 61. Deux capteurs optiques 49 sont positionnés respectivement sur le chemin optique de chaque faisceau P12 et P13 réfracté. Les grandeurs mesurées par les capteurs optiques 49 sont respectivement des grandeurs représentatives d’une intensité I12 et I13 telles que avec m un réel compris entre 0 et 1, et une variation de phase représentative du déplacement de l’objet à mesurer. Le module de déphasage 47 comprend un deuxième prisme de Wollaston 63 positionné à l’extrémité de la cinquième fibre optique 45 et orienté à 45° par rapport aux premier et second axes de la cinquième fibre optique 45, et ainsi configuré de sorte que deux faisceaux lumineux P14 et P15 sont réfractés du deuxième prisme de Wollaston 63, deux capteurs optiques 49 étant positionnés respectivement sur le chemin optique de chaque faisceau réfracté P14 et P15. Dans un mode de réalisation particulier, la longueur de la cinquième fibre optique 45 est fixée de manière à introduire un déphasage entre la phase du faisceau sortant sur le second axe de la cinquième fibre optique 45 et la phase du faisceau sortant sur le premier axe de la cinquième fibre optique 45 équivalent au déphasage entre la phase du faisceau sortant sur le second axe de la quatrième fibre optique 43 et la phase du faisceau sortant sur le premier axe de la quatrième fibre optique 43. En variante, le module de déphasage 47 comprend un compensateur 65, de préférence de Babinet, positionné en sortie de la cinquième fibre optique 45 et configuré pour introduire un déphasage entre la phase du faisceau sortant sur le second axe de la cinquième fibre optique 45 et la phase du faisceau sortant sur le premier axe de la cinquième fibre optique 45 équivalent au déphasage entre la phase du faisceau sortant sur le second axe de la quatrième fibre optique 43 et la phase du faisceau sortant sur le premier axe de la quatrième fibre optique 43. Ledit déphasage est donc de avec n1 et n2 les indices optiques des premiers et second axes des fibres optiques, d4 la longueur de la quatrième fibre optique et une variation de phase représentative du déplacement de l’objet à mesurer. Les grandeurs mesurées par les capteurs optiques 49 sont respectivement des grandeurs représentatives d’une intensité I14 et I15 telles que avec m un réel compris entre 0 et 1, et une variation de phase représentative du déplacement de l’objet à mesurer. Ces quatre mesures en quadratures de phase deux à deux permettent ainsi de pouvoir à la fois déterminer le déplacement de l’objet à mesurer 21, et le sens de déplacement dudit objet à mesurer 21. En particulier, on peut définir des grandeurs de contraste Cx et Cy telles que Ainsi, On a représenté sur la FIG. 4 un troisième mode de réalisation d’un module de déphasage 47. Dans ce mode de réalisation préféré, le module de déphasage 47 est fibré et comprend une sixième fibre optique 67 positionnée à la suite de la quatrième fibre optique 43, les premier et second axes de la sixième fibre optique 67 formant un angle de 45° avec les premier et second axes de la quatrième fibre optique 43. Cette configuration à 45° est équivalente à l’ensemble constitué de la première lame quart d’onde 51 et du premier ou respectivement du deuxième prisme séparateur de polarisation 55 ou 57 présentés sur la FIG. 2 . Cette configuration est encore équivalente au premier ou respectivement au deuxième prisme de Wollaston 61 ou 63 illustrés sur la FIG. 3 . Néanmoins, la configuration présentée sur la FIG. 4 permet de ne mettre en œuvre qu’une propagation en optique fibrée et donc est une configuration plus légère en moyens de mise en œuvre. Le module de déphasage 47 comprend en outre un troisième coupleur 69 configuré pour séparer le faisceau laser sortant de la sixième fibre optique 67 en deux faisceaux laser P16 et P17 se propageant respectivement dans deux fibres optiques de détection 71 et 73, le module de déphasage 47 comprenant deux polariseurs 75 et 77 linéaires et orthogonaux positionnés respectivement en sortie des deux fibres optiques de détection 71 et 73 et configurés pour former respectivement un faisceau à polarisation verticale et un faisceau à polarisation horizontale, deux capteurs optiques 49 étant positionnés respectivement sur le chemin optique du faisceau à polarisation verticale et sur le chemin optique du faisceau à polarisation horizontale. Le module de déphasage 47 comprend une septième fibre optique 79 positionné à la suite de la cinquième fibre optique 45, les premier et second axes de la septième fibre optique 79 formant un angle de 45° avec les premier et second axes de la cinquième fibre optique 45, le module de déphasage 47 comprenant un quatrième coupleur 81 configuré pour séparer le faisceau laser sortant de la septième fibre optique 79 en deux faisceaux laser P18 et P19 se propageant respectivement dans deux fibres optiques de détection 83 et 85, le module de déphasage comprenant deux polariseurs 87 et 89 linéaires et orthogonaux positionnés respectivement en sortie des deux fibres optiques de détection 83 et 85 et configurés pour former respectivement un faisceau à polarisation verticale et un faisceau à polarisation horizontale, deux capteurs optiques 49 étant positionnés respectivement sur le chemin optique du faisceau à polarisation verticale et sur le chemin optique du faisceau à polarisation horizontale. Les expressions des intensités reçues sur chaque capteur s’expriment de la même manière que pour le mode de réalisation illustré sur la FIG. 3 . De même que pour le mode de réalisation de la FIG. 3 , et dans un mode de réalisation particulier, la longueur de la cinquième fibre optique 45 est fixée de manière à introduire un déphasage entre la phase du faisceau sortant sur le second axe de la cinquième fibre optique 45 et la phase du faisceau sortant sur le premier axe de la cinquième fibre optique 45 équivalent au déphasage entre la phase du faisceau sortant sur le second axe de la quatrième fibre optique 43 et la phase du faisceau sortant sur le premier axe de la quatrième fibre optique 43. En variante, et tel qu’illustré sur la FIG. 4 , le module de déphasage 47 comprend un compensateur 65, de préférence de Babinet, positionné en sortie ou sur la cinquième fibre optique 45 et configuré pour introduire un déphasage entre la phase du faisceau sortant sur le second axe de la cinquième fibre optique 45 et la phase du faisceau sortant sur le premier axe de la cinquième fibre optique 45 équivalent au déphasage entre la phase du faisceau sortant sur le second axe de la quatrième fibre optique 43 et la phase du faisceau sortant sur le premier axe de la quatrième fibre optique 43. Ledit déphasage est donc de avec n1 et n2 les indices optiques des premiers et second axes des fibres optiques, d4 la longueur de la quatrième fibre optique et une variation de phase représentative du déplacement de l’objet à mesurer. Dans chaque mode de réalisation illustré, chaque coupleur 5, ou 7, ou 69, ou 81 peut être configuré pour séparer chaque faisceau incident en deux faisceaux de même puissance. Interféromètre (1) à quadrature de phase et à fibres optiques à maintien de polarisation comprenant chacune un premier axe et un second axe d’indices optiques différents, l’interféromètre (1) comprenant une source laser (3) polarisée linéairement, caractérisé en ce qu’il comprend une fibre optique de départ (9) reliée à la source laser (3), une fibre optique de référence (11) et une fibre optique de mesure (15) reliées à la fibre optique de départ (9), l’interféromètre (1) comprenant une quatrième fibre optique (43) et une cinquième fibre optique (45) reliées chacune à la fibre optique de référence (11) et à la fibre optique de mesure (15), l’interféromètre (1) comprenant un module de déphasage (47) et quatre capteurs optiques (49), le module de déphasage (47) étant disposé entre la quatrième fibre optique (43) et/ou la cinquième fibre optique (45) et les capteurs optiques (49) de sorte que les quatre capteurs optiques (49) sont configurés pour effectuer une mesure en quadrature de phase d’une grandeur représentative de l’intensité lumineuse reçue par les capteurs optiques (49). Interféromètre selon la revendication 1, comprenant un premier coupleur (5), un deuxième coupleur (7), la fibre optique de départ (9) reliant optiquement et par son premier axe la source laser (3) et le premier coupleur (5), la fibre optique de référence (11) reliant optiquement et par son premier axe le premier coupleur (5) et le deuxième coupleur (7), l’interféromètre comprenant une première portion (13) de la fibre optique de mesure (15) reliant optiquement et par son premier axe le premier coupleur (5) à un espace libre (39), la première portion (13) de la fibre optique de mesure (15) étant configurée pour guider optiquement un faisceau laser (P2) vers un objet à mesurer (21) positionné dans l’espace libre (39), l’interféromètre (1) comprenant en outre une deuxième portion (17) de la fibre optique de mesure (15) reliant optiquement et par son second axe l’espace libre (39) au deuxième coupleur (7), le premier coupleur (5) étant configuré pour séparer un faisceau laser (P0) sortant de la fibre optique de départ (9) en deux faisceaux laser (P1, P2) se propageant respectivement dans la fibre optique de référence (11) et la première portion (13) de la fibre optique de mesure (15), le deuxième coupleur (7) étant configuré pour séparer chacun des faisceaux laser sortant de la fibre optique de référence (11) et de la deuxième portion (17) de la fibre optique de mesure (15) en deux faisceaux laser (P4, P5) se propageant respectivement dans la quatrième fibre optique (43) et dans la cinquième fibre optique (45). Interféromètre selon l’une des revendications 1 et 2, dans lequel le module de déphasage (47) est positionné en sortie de la quatrième fibre optique (43), le module de déphasage (47) comprenant, disposés sur un chemin optique à la sortie de la quatrième fibre optique (43), une première lame quart d’onde (51) et un cube neutre (53) configuré pour séparer un faisceau incident en un faisceau transmis (P6) et un faisceau réfléchi (P7), le module de déphasage (47) comprenant un premier prisme séparateur de polarisation (55) positionné sur le chemin optique du faisceau transmis (P6) et configuré pour séparer le faisceau incident en un faisceau à polarisation verticale (P9) et un faisceau à polarisation horizontale (P8), deux capteurs optiques (49) étant positionnés respectivement sur le chemin optique du faisceau à polarisation verticale (P9) et sur le chemin optique du faisceau à polarisation horizontale (P8), le module de déphasage (47) comprenant un deuxième prisme séparateur de polarisation (57) positionné sur le chemin optique du faisceau réfléchi (P7) et configuré pour séparer le faisceau incident en un faisceau à polarisation verticale (P10) et un faisceau à polarisation horizontale (P11), deux capteurs optiques (49) étant positionnés respectivement sur le chemin optique du faisceau à polarisation verticale (P10) et sur le chemin optique du faisceau à polarisation horizontale (P11). Interféromètre selon la revendication 3, dans lequel l’axe principal du deuxième prisme séparateur de polarisation (57) est positionné à 45° de l’horizontale. Interféromètre selon l’une des revendications 3 et 4, dans lequel le module de déphasage (47) comprend une deuxième lame quart d’onde (59) positionnée entre le cube neutre (53) et le deuxième prisme séparateur de polarisation (57), et configurée pour transformer une polarisation elliptique incidente en polarisation rectiligne. Interféromètre (1) selon l’une des revendications 1 et 2, dans lequel le module de déphasage (47) comprend un premier prisme de Wollaston (61) positionné à l’extrémité de la quatrième fibre optique (43) et orienté à 45° par rapport aux premier et second axes de la quatrième fibre optique (43), et ainsi configuré de sorte que deux faisceaux lumineux (P12, P13) sont réfractés du premier prisme de Wollaston (61), deux capteurs optiques (49) étant positionnés respectivement sur le chemin optique de chaque faisceau réfracté, le module de déphasage (47) comprenant un deuxième prisme de Wollaston (63) positionné à l’extrémité de la cinquième fibre optique (45) et orienté à 45° par rapport aux premier et second axes de la cinquième fibre optique (45), et ainsi configuré de sorte que deux faisceaux lumineux sont réfractés du deuxième prisme de Wollaston (63), deux capteurs optiques (49) étant positionnés respectivement sur le chemin optique de chaque faisceau réfracté (P14, P15). Interféromètre (1) selon l’une des revendications 1 et 2, dans lequel le module de déphasage (47) comprend une sixième fibre optique (67) positionnée à la suite de la quatrième fibre optique (43), les premier et second axes de la sixième fibre optique (67) formant un angle de 45° avec les premier et second axes de la quatrième fibre optique (43), le module de déphasage (47) comprenant un troisième coupleur (69) configuré pour séparer le faisceau laser sortant de la sixième fibre optique (67) en deux faisceaux laser (P16, P17) se propageant respectivement dans deux fibres optiques de détection (71, 73), le module de déphasage (47) comprenant deux polariseurs (75, 77) linéaires et orthogonaux positionnés respectivement en sortie des deux fibres optiques de détection (71, 73) et configurés pour former respectivement un faisceau à polarisation verticale et un faisceau à polarisation horizontale, deux capteurs optiques (49) étant positionnés respectivement sur le chemin optique du faisceau à polarisation verticale et sur le chemin optique du faisceau à polarisation horizontale, le module de déphasage (47) comprenant une septième fibre optique (79) positionné à la suite de la cinquième fibre optique (45), les premier et second axes de la septième fibre optique (79) formant un angle de 45° avec les premier et second axes de la cinquième fibre optique (45), le module de déphasage (47) comprenant un quatrième coupleur (81) configuré pour séparer le faisceau laser sortant de la septième fibre optique (79) en deux faisceaux laser (P18, P19) se propageant respectivement dans deux fibres optiques de détection (83, 85), le module de déphasage (47) comprenant deux polariseurs (87, 89) linéaires et orthogonaux positionnés respectivement en sortie des deux fibres optiques de détection (83, 85) et configurés pour former respectivement un faisceau à polarisation verticale et un faisceau à polarisation horizontale, deux capteurs optiques (49) étant positionnés respectivement sur le chemin optique du faisceau à polarisation verticale et sur le chemin optique du faisceau à polarisation horizontale. Interféromètre selon l’une des revendications 7, dans lequel la longueur de la cinquième fibre optique (45) est fixée de manière à introduire un déphasage entre la phase du faisceau sortant sur le second axe de la cinquième fibre optique (45) et la phase du faisceau sortant sur le premier axe de la cinquième fibre optique (45) équivalent au déphasage entre la phase du faisceau sortant sur le second axe de la quatrième fibre optique (43) et la phase du faisceau sortant sur le premier axe de la quatrième fibre optique (43). Interféromètre selon l’une des revendications 7 et 8, dans lequel le module de déphasage (47) comprend un compensateur (65), de préférence de Babinet, positionné en sortie de la cinquième fibre optique (45) et configuré pour introduire un déphasage entre la phase du faisceau sortant sur le second axe de la cinquième fibre optique (45) et la phase du faisceau sortant sur le premier axe de la cinquième fibre optique (45) équivalent au déphasage entre la phase du faisceau sortant sur le second axe de la quatrième fibre optique (43) et la phase du faisceau sortant sur le premier axe de la quatrième fibre optique (43). Interféromètre selon l’une quelconque des revendications 2 à 9, comprenant un dispositif de mesure (19) positionné dans l’espace libre (39) entre la première portion (13) de la fibre optique de mesure (15) et la deuxième portion (17) de la fibre optique de mesure (15), le dispositif de mesure (19) comprenant deux miroirs (25) coaxiaux comprenant chacun une surface réfléchissante (27), les surfaces réfléchissantes des deux miroirs étant positionnées l’une en face de l’autre et formant chacune une portion d’une même ellipsoïde de révolution (29), l’ellipsoïde de révolution (29) étant définie par un grand axe et deux petits axes égaux et comprenant un premier et un second foyer (F1, F2), les deux miroirs (25) s’étendant longitudinalement entre le premier foyer (F1) et le second foyer (F2), le dispositif de mesure (19) comprenant en outre un module d’émission de lumière (31) selon un axe principal d’émission (33) passant par le premier foyer (F1), et un module de collecte de lumière (35) selon un axe principal de collecte (37) passant par le premier foyer (F1), le dispositif de mesure (19) étant configuré pour être positionné de sorte que le second foyer (F2) de l’ellipsoïde de révolution (29) est positionné à la surface de l’objet à mesurer (21), le module d’émission de lumière (31) étant l’extrémité libre de la première portion (13) de la fibre optique de mesure (15), et le module de collecte de lumière (35) étant l’extrémité libre de la deuxième portion (17) de la fibre optique de mesure (15).