Brevet FR3154753A1 — publié le 20250502

Ensemble d’anneau de turbine avec flasque annulaire amont de support d’anneau avec rattrapage de dilatation différentielle L’invention concerne un ensemble (2) d’anneau de turbine comprenant une pluralité de secteurs d’anneau (10) en matériau composite à matrice céramique formant un anneau de turbine (4), définissant une direction axiale (D A ), une direction radiale (D R ) et une direction circonférentielle (D C ), ainsi qu’une pluralité de jonctions inter-secteurs (100) selon la direction circonférentielle (D C ), l’ensemble (2) d’anneau de turbine comprenant en outre une structure de support d’anneau (6) comportant un flasque annulaire amont (20) et une bride radiale aval (64) entre lesquels est maintenu axialement et radialement chaque secteur d’anneau (10), le flasque annulaire amont (20) étant réalisée en une seule pièce annulaire. Le flasque annulaire amont (20) comprend, en regard de chaque secteur d’anneau (10), une fente circonférentielle de dilatation (80). Figure pour l’abrégé : Fig. 1 Ensemble d’anneau de turbine avec flasque annulaire amont de support d’anneau avec rattrapage de dilatation différentielle L’invention concerne un ensemble d’anneau de turbine pour une turbomachine dans lequel l’ensemble comprend une pluralité de secteurs angulaires d’anneau en matériau composite à matrice céramique, et plus particulièrement l’invention concerne le support d’anneau de l’ensemble d’anneau de turbine. Le domaine d'application de l'invention est notamment celui des moteurs aéronautiques à turbine à gaz. L'invention est toutefois applicable à d'autres turbomachines, par exemple des turbines industrielles. Dans le cas d’ensembles d’anneau de turbine entièrement métalliques, il est nécessaire de refroidir tous les éléments de l’ensemble et en particulier l’anneau de turbine qui est soumis aux flux les plus chauds. Ce refroidissement a un impact significatif sur la performance du moteur puisque le flux de refroidissement utilisé est prélevé sur le flux primaire du moteur. En outre, l’utilisation de matériau métallique pour l’anneau de turbine limite les possibilités d’augmenter la température au niveau de la turbine en raison des limites mécaniques propres à ce type de matériau, ce qui permettrait pourtant d’améliorer les performances des moteurs aéronautiques. Afin de tenter de résoudre ces problèmes, il a été envisagé de réaliser l’anneau de turbine en matériau composite à matrice céramique (CMC) afin de s’affranchir de l’utilisation d’un matériau métallique. Les matériaux CMC présentent de bonnes propriétés mécaniques les rendant aptes à constituer des éléments de structures et conservent avantageusement ces propriétés à températures élevées. La mise en œuvre de matériaux CMC a avantageusement permis de réduire le flux de refroidissement nécessaire lors du fonctionnement et donc à augmenter la performance des turbomachines. En outre, l’utilisation de matériaux CMC permet avantageusement de diminuer la masse des turbomachines et de réduire l’effet de dilatation à chaud rencontré avec les pièces métalliques. On connait par ailleurs les documents FR 2 540 939, et FR 2 955 898 qui divulguent des ensembles d’anneau de turbine. L'anneau comporte une base annulaire dont la face interne définit la face interne de l'anneau de turbine et une face externe à partir de laquelle s'étendent radialement deux pattes dont les extrémités sont maintenues entre les deux brides d'une structure métallique de support d'anneau. L’intégration d’un anneau en CMC comprend un maintien radial de la pièce en partie assuré par un ou plusieurs pions axiaux. Dans le document connu FR 3 086 327, il y a quatre pions, deux en amont et deux en aval. L’utilisation d’un matériau CMC pour l’anneau permet ainsi de réduire significativement la ventilation nécessaire au refroidissement de l’anneau de turbine, et donc d’augmenter le rendement. Ils permettent également un gain de masse car ils sont plus légers que les alliages métalliques traditionnellement utilisés. Toutefois, le CMC ayant un comportement mécanique différent d’un matériau métallique, son intégration ainsi que la manière de le positionner au sein de la turbine ont dû être repensés. En effet, le CMC peut être endommagé par des montages frettés (usuellement employés pour les anneaux métalliques) et sa dilation thermique est plus faible qu’un matériau métallique. Il existe un besoin pour améliorer les ensembles d’anneau de turbine existants et leur montage, et notamment les ensembles d’anneau de turbine existants utilisant un matériau CMC afin de réduire l’intensité des contraintes mécaniques auxquelles l’anneau en CMC est soumis lors du fonctionnement de la turbine. Les anneaux de turbine en CMC sont généralement divisés en plusieurs secteurs d’anneau. Ce choix d’intégration est dû au fait qu’un anneau monobloc viendrait se déformer sous l’effet des hautes températures pour cette pièce de turbine haute pression. Il en résulterait un jeu en sommet d’aubage mobile (dans la veine en vis-à-vis) localement trop important et ainsi une performance fortement dégradée via une perte de rendement turbine. La conséquence de cette sectorisation de l’anneau de turbine est la création de jeux aux inter-secteurs (entre 0.1mm et 1mm). Pour limiter les fuites dans ces zones, on intègre généralement entre les secteurs d’anneau des lamelles (aussi appelées tôles) d’étanchéité. Le support d’anneau permettant de maintenir l’anneau en CMC, est généralement réalisé en métal et fixé à un carter. Le support d’anneau comprend une virole centrale à partir de laquelle s’étendent en saillie radiale vers l’intérieur un élément amont et un élément aval entre lesquels l’anneau de turbine en CMC est destiné à être maintenu au moins axialement. L’élément aval peut être une bride radiale aval usinée dans la même pièce que la virole centrale, ou un flasque annulaire aval fixé à un élément d’attache de la virole centrale du support d’anneau. En revanche, l’élément amont est, en général, un flasque annulaire amont fixé à un élément d’attache de la virole centrale du support d’anneau ou à une bride radiale amont de taille réduite. L’élément amont du support d’anneau, qui est en général le flasque amont, subit, en plus des contraintes mécaniques dues aux efforts transmis par le DHP, un gradient thermique important entre le diamètre interne qui est environ à 800°C et le diamètre externe qui est environ à 500°C. Cet important gradient thermique engendre des contraintes circonférentielles importantes dans le flasque annulaire amont. Ces contraintes sont accentuées par l’activation du pilotage actif de jeu (HPTACC) ce qui est souvent problématique pour le dimensionnement de la pièce et rend nécessaire son découpage tangentiel ou circonférentiel, c’est-à-dire une division du flasque annuaire en une pluralité de secteurs d’anneau. La sectorisation du flasque annulaire amont en une pluralité de secteurs d’anneau permet à chaque secteur d’anneau de se dilater librement tangentiellement, autrement dit selon la direction circonférentielle, et de se déplacer plus facilement radialement dans le cas de l’activation du HPTACC. Malheureusement, la sectorisation du flasque annulaire amont augmente le risque de fuite entre la cavité d’anneau en CMC et la veine d’écoulement à l’intérieur du canal formé par l’ensemble d’anneau, ce qui pose un problème étant donné que le support d’anneau a également comme rôle de maintenir une étanchéité entre la veine et la zone hors veine. La présente invention a donc pour but principal de proposer un ensemble d’anneau de turbine qui ne présente pas les inconvénients précités et permettant à la fois de maintenir une étanchéité du support d’anneau comparable à celle fournie par un flasque annulaire amont et d’améliorer l’adaptation du support d’anneau aux contraintes circonférentielles générées par les gradients thermiques radiaux. Ce but est atteint grâce à un ensemble d’anneau de turbine comprenant une pluralité de secteurs d’anneau en matériau composite à matrice céramique (CMC) formant un anneau de turbine définissant une direction axiale, une direction radiale et une direction circonférentielle, les secteurs d’anneau étant disposés bout-à-bout selon la direction circonférentielle en définissant entre eux, deux à deux, une jonction inter-secteur selon la direction circonférentielle, l’ensemble d’anneau de turbine comprenant en outre une structure de support d’anneau comportant un flasque annulaire amont et une bride radiale aval entre lesquelles est maintenu chaque secteur d’anneau, le flasque annulaire amont étant réalisée en une seule pièce annulaire. L’ensemble d’anneau de turbine selon l’invention est remarquable notamment en ce que le flasque annulaire amont comprend, axialement en regard de chaque secteur d’anneau, une fente de dilatation s’étendant longitudinalement selon la direction circonférentielle. De préférence, les fentes de dilatation traversent de part en part le flasque annulaire amont selon la direction axiale. L’incorporation de fentes de dilatation dans le flasque annulaire amont permet de conserver un flasque annulaire non sectorisé et ainsi d’assurer une étanchéité équivalente à celle qu’offre un flasque annulaire en une seule pièce, tout en offrant une possibilité nouvelle au flasque annulaire amont de se déformer en réponse aux plus hautes températures subies sur le diamètre intérieure du flasque annulaire. En effet, les découpes, ou fentes, circonférentielles permettent d’augmenter la surface d’échange thermique avec l’air de refroidissement circulant entre le support d’anneau et l’anneau de turbine, et donc de mieux refroidir la partie radialement intérieure du support d’anneau et donc de diminuer les contraintes thermiques. Autrement dit, le flasque annulaire amont selon l’invention permet de conserver un diamètre externe intègre (en une seule pièce est sans disjonction) et d’assurer une bonne étanchéité, tout en offrant des options de déformations et d’adaptation en réponse au gradient de température observé entre la partie chaude proche de la veine et la partie moins chaude éloignée de la veine. L’utilisation d’un flasque annulaire amont non sectorisé permet de limiter les fuites sur la partie radialement extérieure qui sont de l’ordre de 15% du débit de prélèvement total. Le flasque annulaire amont non sectorisé permet ainsi de diminuer les fuites d’air vers la cavité supérieure entre support et carter qu’on peut observer avec un flasque annulaire amont sectorisé notamment. Ce débit d’air peut être renvoyé vers la douche pour mieux refroidir l’anneau puis la partie inférieure du support amont, où les niveaux de température sont plus élevés. A chaud les différentes parties du support d’anneau vont se dilater et venir en contact, ce qui va permettre de fermer les fentes de dilatation. De préférence, chaque secteur d’anneau comprend une base à partir de laquelle s’étendent radialement vers l’extérieur une patte d’accrochage amont et une patte d’accrochage aval espacées axialement l’une de l’autre. La patte d’accrochage amont et une patte d’accrochage aval patte d’accrochage amont et la patte d’accrochage aval sont maintenues entre le flasque annulaire amont et la bride radiale aval de la structure de support d’anneau. De préférence, chaque fente de dilatation s’étend, selon la direction circonférentielle, entre deux jonctions inter-secteurs et sur une longueur strictement inférieure à la longueur d’un secteur d’anneau selon la direction circonférentielle. Selon un premier aspect de l’ensemble d’anneau de turbine, chaque zone du flasque annulaire amont disposée axialement en regard d’une jonction inter-secteur est dépourvue de fente de dilatation. Autrement dit, aucune fente circonférentielle de dilatation ne s’étend dans chaque zone du flasque annulaire amont disposée axialement en regard d’une jonction inter-secteur. Les zones de flasque annulaire dépourvues de fente de dilatation permettent d’assurer un maintien mécanique du flasque annulaire amont, autrement dit de s’assurer que le flasque annulaire amont se tienne de lui-même. En outre, la disposition des zones de flasque annulaire dépourvues de fente de dilatation axialement en regard des jonctions inter-secteurs permettent de garder une bonne étanchéité inter-secteurs entre l’anneau de turbine et le support d’anneau notamment grâce au serrage axial du support d’anneau avec l’anneau de turbine. Selon un deuxième aspect de l’ensemble d’anneau de turbine, chaque fente de dilatation peut être disposée radialement à l’extérieur d’une zone d’appui axiale entre le flasque annulaire amont et l’anneau de turbine, et radialement à l’extérieur d’une zone d’appui entre le flasque annulaire amont et un distributeur destiné à être placé en amont du flasque annulaire amont. Cette disposition permet d’assurer un maintien de l’étanchéité tout au long du fonctionnement de la turbine. Selon un troisième aspect de l’ensemble d’anneau de turbine, chaque fente de dilatation peut posséder au moins une ondulation radiale de sorte à s’étendre sur différentes positions radiales. Autrement dit, chaque fente de dilatation peut posséder une ou plusieurs ondulation(s) radiale(s) s’étendant sur différentes positions radiales. De préférence, l’ondulation radiale présente une forme de demi-lyre. Autrement dit, la fente de dilatation circonférentielle s’étend le long d’une première position radiale, ou à un premier rayon, puis, au niveau de l’ondulation radiale, la fente de dilatation s’étend radialement vers l’extérieur ou l’intérieur puis revient sur la première position radiale. Autrement dit, l’ondulation radiale prévue dans la fente de dilatation est équivalente à un décrochement de la fente de dilation sur un autre rayon à une position circonférentielle donnée. Cette ondulation radiale, c’est-à-dire la forme de demi-lyre, permet d’accepter les déformations dans toutes les directions, aussi bien axiales, radiales, que circonférentielles ou même de giration, qui sont dues aux écarts de températures entre l’extrémité radialement intérieure du flasque annulaire amont et son extrémité radialement extérieure. Selon un quatrième aspect de l’ensemble d’anneau de turbine, le flasque annulaire amont peut comprendre, axialement en regard de chaque secteur d’anneau, une fente radiale ouverte sur une extrémité radiale intérieure du flasque annulaire amont, chaque fente radiale s’étendant radialement de l’extrémité radiale intérieure jusqu’à au moins la fente de dilatation, chaque fente radiale étant disposée selon la direction circonférentielle entre deux jonctions inter-secteurs circonférentiellement adjacentes. De préférence, chaque fente radiale est disposée selon la direction circonférentielle à équidistance des deux jonctions inter-secteurs circonférentiellement adjacentes. La fente radiale ouverte sur une extrémité radiale intérieure de la bride radiale aval prévue dans chaque logement permet de réaliser une semi-sectorisation de la bride radiale aval et ainsi de lui permettre de mieux se conformer selon les contraintes et ainsi de limiter d’autant plus le cisaillement. Selon un quatrième aspect de l’ensemble d’anneau de turbine, chaque fente de dilatation peut posséder deux ondulations radiales symétriquement disposées, selon la direction circonférentielle, de part et d’autre d’une fente radiale associée. Dans un autre mode de réalisation, le flasque annulaire amont peut comprendre des orifices axiaux de fixation, chaque orifice axial de fixation étant disposé radialement à l’extérieur d’une ondulation radiale. Dans un autre mode de réalisation, le flasque annulaire amont peut comprendre un orifice axial auxiliaire disposé, selon la direction circonférentielle, entre deux orifices axiaux de fixation et, selon la direction radiale, à l’extérieur d’une fente radiale, l’orifice axial auxiliaire possédant une forme oblongue avec un grand axe s’étendant selon la direction circonférentielle. L’invention a également pour objet une turbomachine comprenant un ensemble tel que défini précédemment. L’invention peut être appliquée à tout étage de turbine comprenant un anneau en matériau composite à matrice céramique. FIG. 1 La FIG. 1 est une vue schématique en coupe selon un plan comprenant la direction axiale et la direction radiale d’un ensemble d’anneau de turbine selon l’invention. FIG. 2 La FIG. 2 représente une vue en perspective éclatée d’une portion du support d’anneau de l’ensemble d’anneau de turbine de la FIG. 1 . FIG. 3 La FIG. 3 représente une vue en perspective assemblée d’une portion du support d’anneau de l’ensemble d’anneau de turbine de la FIG. 1 . La FIG. 1 représente schématiquement un ensemble 2 d’anneau de turbine selon un premier mode de réalisation de l’invention. La FIG. 1 est une vue en coupe selon un plan comprenant la direction radiale D R et la direction axiale D A et orthogonal à la direction circonférentielle D C . L’ensemble 2 d’anneau de turbine représenté sur les figures 1 et 2 comprend notamment un anneau de turbine 4 en matériau composite à matrice céramique (CMC) centré sur un axe longitudinal X-X, une structure métallique de support d'anneau 6 fixée à un carter de turbine non représentée pour plus de lisibilité. L'anneau de turbine 4 entoure un ensemble d’aubes de turbine non représentée. La direction circonférentielle D C est une direction circulaire centrée sur l’axe longitudinal X-X. Par la suite, dans tout le texte, les termes « amont » et « aval » sont utilisés en référence au sens d’écoulement du flux gazeux F au travers des aubes indiqué par une flèche. Par ailleurs, l'anneau de turbine 4 est formé d'une pluralité de secteurs angulaires d'anneau 10 qui sont mis bout à bout selon la direction circonférentielle pour former un anneau. Sur la FIG. 1 , la flèche D A indique la direction axiale de l’anneau de turbine tandis que la flèche D R indique la direction radiale de l’anneau de turbine. Chaque secteur angulaire d’anneau 10 présente une section sensiblement en forme de Pi (ou π) inversé avec une base 12 munie d’une face interne 12a qui définit une portion angulaire de la face interne de l’anneau de turbine 4 et qui est typiquement munie d’une couche de revêtement abradable 13 faisant également office de barrière thermique et environnementale. Deux pattes d’accrochage espacées axialement, une patte d’accrochage aval 14 et une patte d’accrochage amont 16, s’étendent radialement à partir de la face externe 12b de la base 12 opposée à la face interne 12a. Ces pattes d’accrochage 14 et 16 s’étendent sur toute la largeur de chaque secteur d’anneau 10 (dans le sens circonférentiel). La structure de support d’anneau 6 comprend une virole 60 s’étendant autour de l’axe X-X, ainsi qu’une bride radiale amont 62 et une bride radiale aval 64 s’étendant radialement vers l’intérieur depuis la virole 60. La bride radiale aval 64 comprend une portion d’attache aval 640 en saillie radiale de la virole 60 et une bride annulaire 642 fixée à la portion d’attache aval 640, et la bride radiale amont 62 comprend une portion d’attache amont 620 en saillie radiale de la couronne 60, ainsi qu’un flasque annulaire amont 20 fixé à la portion d’attache amont 620. La bride radiale amont 62 et la bride radiale aval 64 forment ainsi deux brides d’accrochage de l’anneau 4, la patte d’accrochage aval 14 et la patte d’accrochage amont 16 des secteurs d’anneau 10 étant disposées axialement entre la bride radiale amont 62 et la bride radiale aval 64. L’ensemble 2 d’anneau de turbine comprend en outre des pions amont et des pions aval non représentés pour simplifier la lecture des figures. Les pions amont traversent le flasque annulaire amont 20 de la bride radiale amont 62 ainsi que la patte amont 16 d’un secteur d’anneau 10. Les pions aval traversent au moins partiellement la bride radiale aval 64, et plus particulièrement la portion d’attache 640 en saillie radiale, ainsi que la patte aval d’accrochage 14. En outre, la turbine destinée à comprendre l’ensemble d’anneau 2 comprend un distributeur aval 30 en appui contre la bride radiale aval 64, ainsi qu’un distributeur amont, non représenté, en appui contre une face amont 8 du flasque annulaire amont 20. Le distributeur aval 30 se situe en aval de la bride radiale aval 64 tandis que le distributeur amont se situe en amont du flasque annulaire amont 20. Sur la FIG. 2 est représentée une vue de face d’une partie du flasque annulaire amont de l’ensemble d’anneau 2 de la FIG. 1 , et sur la FIG. 3 est représentée une vue de face d’une partie de l’ensemble d’anneau 2 de la FIG. 1 . Le flasque annulaire amont 20 comprend une extrémité radiale intérieure 201, une extrémité radiale extérieure 202, des orifices de fixation 203, une fente radiale 70 de semi-sectorisation et des fentes circonférentielles de dilatation 80. Comme cela est représenté sur la FIG. 3 , les orifices de fixation 203 sont destinés à être traversés par des vis 210 pour fixer le flasque annulaire amont 20 à la portion d’attache 620 de la bride radiale amont 62 du support d’anneau 6. Comme cela est illustré sur la FIG. 2 , chaque fente circonférentielle de dilatation 80 traverse de part en part le flasque annulaire amont 20 selon la direction axiale D A et est disposée en regard d’un secteur d’anneau 10. Comme cela est illustré sur la FIG. 3 , chaque fente circonférentielle de dilatation 80 s’étend, selon la direction circonférentielle D C , en regard d’un secteur d’anneau 10 et sur une longueur strictement inférieure à la longueur du secteur d’anneau 10. Deux fentes circonférentielles 80 adjacentes selon la direction circonférentielle D C sont séparées selon cette direction par une zone 82 dépourvue de fente circonférentielle de dilatation, dite zone opaque par la suite. Selon la direction axiale D A , chaque zone opaque 82 est disposée en regard d’une jonction inter-secteur 100 de l’anneau de turbine 4. Le flasque annulaire amont 20 comprend une face amont 204, visible notamment sur les figures 2 et 3, et une face aval 207. Sur chacune des faces amont 204 et aval 207, le flasque annulaire amont 20 comprend une zone d’appui axial 206 s’étendant radialement depuis l’extrémité radiale intérieure 201. La zone d’appui axial 206 sur la face amont 204 est en appui contre une partie du distributeur amont tandis que la zone d’appui axial 206 sur la face aval du flasque annulaire amont 20 est en appui contre les pattes d’accrochage amont 16 des secteurs d’anneau 10 de l’anneau de turbine 4. Chaque fente circonférentielle 80 est disposée radialement à l’extérieur des zones d’appui axial 206 pour assurer un maintien de l’étanchéité tout au long du fonctionnement de la turbine. Comme cela est représenté sur les figures 2 et 3, chaque fente circonférentielle 80 comprend deux ondulations radiales 84. L’ondulation radiale 84 présente une forme de demi-lyre. La fente circonférentielle de dilation 80 s’étend principalement le long d’un premier cercle possédant un premier rayon. Elle forme en outre, au niveau de l’ondulation radiale 84, un décrochement, c’est-à-dire qu’elle ne suit plus le périmètre du premier cercle, mais, en se déplaçant le long de la direction circonférentielle D C , elle plonge radialement vers l’intérieur jusqu’à une hauteur radiale plus à l’intérieur que le premier cercle, puis remonte radialement vers l’extérieur jusqu’à la hauteur du premier cercle. Chaque fente radiale de semi-sectorisation 70 est ouverte sur l’extrémité radiale intérieure 201 du flasque annulaire amont 20 et s’étend depuis l’extrémité radiale intérieure 201 jusqu’à la fente circonférentielle de dilatation 80. Comme cela est illustré sur les figures 2 et 3, chaque fente radiale de semi-sectorisation 70 est disposée selon la direction circonférentielle D C à équidistance des deux jonctions inter-secteurs 100 circonférentiellement adjacentes. Et, les deux ondulations radiales 84 d’une même fente circonférentielle de dilation sont situées, selon la direction circonférentielle D C, symétriquement l’une par rapport à l’autre par rapport à la fente radiale de semi-sectorisation 70 associée. Le flasque annulaire amont 20 comprend un orifice axial auxiliaire 205 disposé, selon la direction circonférentielle D C , entre deux orifices de fixation 203 et, selon la direction radiale D R , à l’extérieur d’une fente radiale 70, l’orifice axial auxiliaire 205 possédant une forme oblongue avec un grand axe s’étendant selon la direction circonférentielle D C . La présente invention propose ainsi un ensemble d’anneau de turbine permettant à la fois de maintenir une étanchéité du support d’anneau comparable à celle fournie par un flasque annulaire amont et d’améliorer l’adaptation du support d’anneau aux contraintes circonférentielles générées par les gradients thermiques radiaux. Ensemble (2) d’anneau de turbine comprenant une pluralité de secteurs d’anneau (10) en matériau composite à matrice céramique formant un anneau de turbine (4) définissant une direction axiale (D A ), une direction radiale (D R ) et une direction circonférentielle (D C ), les secteurs d’anneau (10) étant disposés bout-à-bout selon la direction circonférentielle en définissant entre eux, deux à deux, une jonction inter-secteur (100) selon la direction circonférentielle (D C ), l’ensemble (2) d’anneau de turbine comprenant en outre une structure de support d’anneau (6) comportant un flasque annulaire amont (20) et une bride radiale aval (64) entre lesquels est maintenu chaque secteur d’anneau (10), le flasque annulaire amont (20) étant réalisée en une seule pièce annulaire, caractérisé en ce que le flasque annulaire amont (20) comprend, axialement en regard de chaque secteur d’anneau (10), une fente de dilatation (80) s’étendant longitudinalement selon la direction circonférentielle (D C ). Ensemble (2) d’anneau de turbine selon la revendication 1, dans lequel chaque fente de dilatation (80) s’étend, selon la direction circonférentielle (D C ), entre deux jonctions inter-secteurs (100) et sur une longueur strictement inférieure à la longueur, selon la direction circonférentielle (D C ), d’un secteur d’anneau (10). Ensemble (2) d’anneau de turbine selon l’une des revendications 1 ou 2, dans lequel chaque zone (82) du flasque annulaire amont (20) disposée axialement en regard d’une jonction inter-secteur (100) est dépourvue de fente de dilatation. Ensemble (2) d’anneau de turbine selon l’une des revendications 1 à 3, dans lequel chaque fente de dilatation (80) est disposée radialement à l’extérieur d’une zone d’appui (206) axiale entre le flasque annulaire amont (20) et l’anneau de turbine (4), et radialement à l’extérieur d’une zone d’appui (206) entre le flasque annulaire amont (20) et un distributeur destiné à être placé en amont du flasque annulaire amont (20). Ensemble (2) d’anneau de turbine selon l’une des revendications 1 à 4, dans lequel chaque fente de dilatation (80) présente au moins une ondulation radiale (84) de sorte à s’étendre sur différentes positions radiales. Ensemble (2) d’anneau de turbine selon l’une des revendications 1 à 5, dans lequel le flasque annulaire amont (20) comprend, axialement en regard de chaque secteur d’anneau (10), une fente radiale (70) qui débouche sur une extrémité radialement intérieure (201) du flasque annulaire amont (20), chaque fente radiale (70) s’étendant radialement de l’extrémité radialement intérieure (201) jusqu’à une fente de dilatation (80), chaque fente radiale (70) étant disposée selon la direction circonférentielle (D C ) entre deux jonctions inter-secteurs (100) circonférentiellement adjacentes. Ensemble (2) d’anneau de turbine selon la revendication 6, dans lequel chaque fente radiale (70) est disposée, selon la direction circonférentielle (D C ), à équidistance de deux jonctions inter-secteurs (100) circonférentiellement adjacentes. Ensemble (2) d’anneau de turbine selon l’une des revendications 6 ou 7, dans lequel chaque fente de dilatation (80) présente deux ondulations radiales (84) symétriquement disposées, selon la direction circonférentielle (D C ), de part et d’autre d’une fente radiale (70). Ensemble (2) d’anneau de turbine selon la revendication 8, dans lequel le flasque annulaire amont (20) comprend des orifices axiaux de fixation (203), chaque orifice axial de fixation (203) étant disposé radialement à l’extérieur d’une ondulation radiale (84). Ensemble (2) d’anneau de turbine selon la revendication 9, dans lequel le flasque annulaire amont (20) comprend un orifice axial auxiliaire (205) disposé, selon la direction circonférentielle (D C ), entre deux orifices axiaux de fixation (203) et, selon la direction radiale (D R ), à l’extérieur d’une fente radiale (70), l’orifice axial auxiliaire (205) présentant une forme oblongue s’étendant longitudinalement selon la direction circonférentielle (D C ). Turbomachine comprenant un ensemble (2) selon l’une quelconque des revendications 1 à 10.