Brevet FR3158552A1 — publié le 20250725

Raccord cryogénique Le raccord cryogénique (13) comprend : - un premier tube (15) pour la circulation d’un fluide cryogénique ; - une première bride (17) solidaire d’une première extrémité (19) du premier tube (15) ; - un deuxième tube (21) pour la circulation du fluide cryogénique ; - une deuxième bride (23) solidaire d’une deuxième extrémité (25) du deuxième tube (21) ; - une connexion démontable (27) configurée pour fixer la première bride (17) et la deuxième bride (23) l’une à l’autre de manière étanche, dans une configuration où le premier tube (15) et le deuxième tube (21) sont en communication fluidique l’un avec l’autre ; - un circuit de dégivrage (53), avec un conduit (55) de circulation d’un fluide caloporteur le long duquel le fluide caloporteur est en communication thermique par conduction avec la première bride (17) et/ou avec la deuxième bride (23). Figure pour l'abrégé : 2 Raccord cryogénique L’invention concerne en général un raccord cryogénique. Un tel raccord cryogénique comprend typiquement : - un premier tube pour la circulation d’un fluide cryogénique ; - une première bride solidaire d’une première extrémité du premier tube ; - un deuxième tube pour la circulation du fluide cryogénique ; - une deuxième bride solidaire d’une deuxième extrémité du deuxième tube ; - une connexion démontable configurée pour fixer la première bride et la deuxième bride l’une à l’autre de manière étanche, dans une configuration où le premier tube et le second tube sont en communication fluidique l’un avec l’autre. Pour un tel raccord cryogénique, il est important d’éviter que l’air ambiant se liquéfie au contact des brides. Ceci pourrait entrainer une corrosion accélérée des brides, ainsi qu’un risque d’avoir une concentration élevée d’oxygène en présence d’hydrogène pouvant entraîner un feu en présence d’une flamme. Il est possible d’éviter une telle condensation en créant un chemin thermique très long entre le fluide cryogénique circulant dans les tubes et les surfaces de la bride en contact avec l’air. Toutefois, de tels raccords sont coûteux et présentent un encombrement important. Dans ce contexte, l’invention vise à proposer un raccord cryogénique ne présentant pas les défauts ci-dessus. À cette fin, l’invention porte sur un raccord cryogénique comprenant : - un premier tube pour la circulation d’un fluide cryogénique ; - une première bride solidaire d’une première extrémité du premier tube ; - un deuxième tube pour la circulation du fluide cryogénique ; - une deuxième bride solidaire d’une deuxième extrémité du deuxième tube ; - une connexion démontable configurée pour fixer la première bride et la deuxième bride l’une à l’autre de manière étanche, dans une configuration où le premier tube et le deuxième tube sont en communication fluidique l’un avec l’autre ; - un circuit de dégivrage, avec un conduit de circulation d’un fluide caloporteur le long duquel le fluide caloporteur est en communication thermique par conduction avec la première bride et/ou avec la deuxième bride. Le circuit de dégivrage permet de maintenir les brides à une température suffisante pour éviter la condensation d’air sur les surfaces exposées des deux brides. Ce maintien en température est réalisé de manière extrêmement efficace, du fait que le fluide caloporteur est en communication thermique par conduction avec la première bride et/ou la deuxième bride. Ceci permet de conserver un encombrement raisonnable pour le raccord cryogénique. Le raccord cryogénique peut en outre présenter une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous, considérée(s) individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles : le conduit de circulation du fluide caloporteur est ménagé dans la première bride et/ou dans la deuxième bride ; la première bride présente un premier orifice central pour le passage du fluide cryogénique avec un premier axe central et un premier bord périphérique délimitant la première bride radialement vers l’extérieur par rapport au premier axe central, la deuxième bride présentant un deuxième orifice central pour le passage du fluide cryogénique avec un deuxième axe central et un deuxième bord périphérique délimitant la deuxième bride radialement vers l’extérieur par rapport au deuxième axe central, le deuxième orifice central prolongeant le premier orifice central, le conduit de circulation du fluide caloporteur étant ménagé dans le premier bord périphérique ; le raccord cryogénique comporte une manchette de protection thermique s’étendant le long du premier orifice central et le long du deuxième orifice central, et ayant une extrémité proximale rigidement fixée au premier tube ; la manchette de protection thermique présente une extrémité distale libre, opposée à l’extrémité proximale ; la manchette de protection thermique délimite, avec une surface interne des premier et deuxième orifices centraux, une lame de fluide annulaire, communiquant fluidiquement avec le deuxième tube au niveau de l’extrémité distale de la manchette de protection thermique ; la manchette de protection thermique s’étend sur toute la longueur axiale du premier orifice central et sur toute la longueur axiale du deuxième orifice central ; la première bride présente une première face de contact et une première face arrière opposée à la première face de contact, la deuxième bride présente une deuxième face de contact en appui contre la première face de contact de la première bride et une deuxième face arrière opposée à la deuxième face de contact, une gorge étant ménagé dans la première face arrière de la première bride de manière à réduire une section de passage pour la chaleur depuis le conduit de circulation du fluide caloporteur jusqu’au premier orifice central de la première bride ; un premier fût est ménagé autour du premier orifice central sur la première face arrière de la première bride, le premier tube étant raccordé au premier fût, et/ou un deuxième fût est ménagé autour du deuxième orifice central sur la deuxième face arrière de la deuxième bride, le deuxième tube étant raccordé au deuxième fût ; un joint énergisé est interposé entre la première face de contact de la première bride et la deuxième face de contact de la deuxième bride. D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront de la description détaillée qui en donnée ci-dessous, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux figures annexées parmi lesquelles : FIG. 1 La FIG. 1 est une vue en perspective d’un dispositif de stockage de fluide cryogénique équipé des brides selon l’invention ; FIG. 2 La FIG. 2 est une vue en coupe axiale d’une bride du dispositif de stockage de fluide cryogénique de la FIG. 1 ; FIG. 3 La FIG. 3 est une vue en perspective de la bride de la FIG. 2 ; et FIG. 4 La FIG. 4 est une vue en coupe de la bride des figures 2 et 3, perpendiculairement à l’axe central de la bride. Le dispositif de stockage de fluide cryogénique 1 représenté sur la FIG. 1 est destiné à stocker un fluide cryogénique. On entend par fluide cryogénique un fluide à une température très basse pouvant se trouver au moins partiellement à l’état liquide à l’intérieur du dispositif de stockage 1. Ce fluide est typiquement de l’hydrogène. En variante, le fluide est de l’hélium, de l’azote, un gaz naturel tel que le méthane, de l’air, ou tout autre fluide adapté. Ce dispositif de stockage 1 est typiquement prévu pour être embarqué à bord d’un véhicule ayant une pile à combustible ou un moteur hydrogène à combustion interne, par exemple un véhicule automobile, un train, un bateau, ou tout autre véhicule. Le véhicule automobile est par exemple une voiture, un véhicule utilitaire, un camion, etc. Le dispositif de stockage 1 est typiquement destiné à alimenter une pile à combustible. La pile à combustible est configurée pour produire de l’électricité et alimenter électriquement le moteur à propulsion électrique du véhicule. Le dispositif de stockage 1 comporte dans l’exemple représenté deux unités de stockage de fluide cryogénique 3, raccordées l’une à l’autre par un conduit intermédiaire 5 prévu pour la circulation du fluide cryogénique. Chaque unité de stockage 3 comporte, de manière connue, un réservoir interne (non visible) délimitant intérieurement un volume de réception du fluide cryogénique, et un réservoir externe 7 à l’intérieur duquel le réservoir interne est logé. L’espace délimité entre les deux réservoirs est maintenu sous un vide poussé pour limiter les transferts thermiques par convection. Une isolation thermique de type MLI (multi layer insulation en anglais, isolation multi couches en français) est placé autour du réservoir interne, ce qui limite les transferts thermiques radiatifs entre les réservoirs. Chaque unité de stockage 3 comporte encore un échangeur de chaleur 9 prévu par exemple pour réchauffer le fluide cryogénique avant envoi vers la pile à combustible. L’échangeur de chaleur 9 comporte un premier côté de circulation du fluide cryogénique et un second côté de circulation d’un fluide caloporteur. Par exemple, le fluide caloporteur provient du circuit de refroidissement de la pile à combustible. Le fluide caloporteur est échauffé en circulant dans la pile à combustible, et cède sa chaleur au fluide cryogénique dans l’échangeur de chaleur 9. Chaque unité de stockage 3 comporte encore un circuit de circulation de fluide cryogénique, prévu notamment pour le remplissage du volume de réception du fluide cryogénique à partir d’une source externe, et pour alimenter l’échangeur de chaleur 9 en fluide cryogénique à partir du volume de réception. Le conduit intermédiaire 5 est prévu pour mettre en communication fluidique les volumes de réception des deux unités de stockage 3 au moment du remplissage. Le circuit de circulation de fluide cryogénique comporte une pluralité de vannes, intercalées sur les différentes lignes de ce circuit, qui sont rassemblées dans la boite à vannes 11 de chaque unité de stockage 3. Le conduit intermédiaire 5 est ainsi raccordé à ses deux extrémités par des raccords cryogéniques 13 sur les circuits de circulation de fluide cryogénique des deux unités de stockage 3. Les raccords cryogéniques 13 permettent de raccorder le conduit intermédiaire 5 aux boites à vannes 11 des deux unités de stockage 3. Les raccords cryogéniques 13 sont du type qui va maintenant être décrit. Le raccord cryogénique 13, comme illustré sur la FIG. 2 , comprend : - un premier tube 15 pour la circulation du fluide cryogénique ; - une première bride 17 solidaire d’une première extrémité 19 du premier tube 15 ; - un deuxième tube 21 pour la circulation du fluide cryogénique ; - une deuxième bride 23 solidaire d’une deuxième extrémité 25 du deuxième tube 21 ; - une connexion démontable 27 configurée pour fixer la première bride 17 à la deuxième bride 23 l’une à l’autre de manière étanche, dans une configuration où le premier tube 15 et le deuxième tube 21 sont en communication fluidique l’un avec l’autre. La première bride 17 présente un premier orifice central 29 pour le passage du fluide cryogénique, avec un premier axe central X1. Elle présente également un premier bord périphérique 31 délimitant la première bride 17 radialement vers l’extérieur par rapport au premier axe central X1. La première bride 17 présente encore une première face de contact 33 et une première face arrière 35 opposée à la première face de contact 33. Le premier bord périphérique 31 raccorde la première face arrière 35 à la première face de contact 33. La deuxième bride 23 présente un deuxième orifice central 37 pour le passage du fluide cryogénique avec un deuxième axe central X2. Elle présente également un deuxième bord périphérique 39 délimitant la deuxième bride 23 radialement vers l’extérieur par rapport au deuxième axe central X2. Quand la première bride 17 est assemblée à la deuxième bride 23, le deuxième orifice central 37 prolonge le premier orifice central 29. Dans ce cas, le premier axe central X1 est aligné avec le second axe central X2. La deuxième bride 23 présente une deuxième face de contact 43 et une deuxième face arrière 45 opposée à la deuxième face de contact 43. Quand les deux brides17, 23 sont assemblées l’une à l’autre, la deuxième face de contact 43 de la deuxième bride 23 est en appui contre la première face de contact 33 de la première bride 17. Le deuxième bord périphérique 39 raccorde la deuxième face arrière 45 à la deuxième face de contact 43. La connexion démontable 27 comporte typiquement une pluralité d’organes de fixation 47 tels que des vis, répartis à la périphérie des brides. Dans l’exemple représenté, les organes de fixation 47 traversent des orifices 49 ménagés dans la deuxième bride 23, et sont reçus dans des trous borgnes filetés 51 ménagés dans la première bride 17. Les organes de fixation 47 serrent la deuxième face de contact 43 contre la première face de contact 33. Le raccord cryogénique 13 comporte encore un circuit de dégivrage 53, avec un conduit 55 de circulation d’un fluide caloporteur le long duquel le fluide caloporteur est en communication thermique par conduction avec la première bride 17 et/ou avec la deuxième bride 23. Le conduit de circulation 55 du fluide caloporteur est ménagé dans la première bride 17 et/ou dans la deuxième bride 23. On entend par là qu’il est délimité à l’intérieur de la première bride 17 et/ou de la deuxième bride 23, dans le matériau constituant cette bride. Dans l’exemple représenté, le conduit de circulation 55 est ménagé dans la première bride 17. De préférence, le conduit de circulation 55 du fluide caloporteur est ménagé dans le premier bord périphérique 31 de la première bride 17. Ainsi, le conduit de circulation 55 du fluide caloporteur est avantageusement une gorge à contour fermé, creusée dans le premier bord périphérique 31. Le conduit de circulation 55 du fluide caloporteur est ouvert radialement à l’opposé du premier axe central X1. Il est creusé dans la tranche de la première bride 17. Le conduit de circulation 55 du fluide caloporteur s’étend sur toute la périphérie de la première bride 17. Dans ce cas, le raccord cryogénique 13 comprend avantageusement une chemise cylindrique 57, enfilée autour du premier bord périphérique 31 de la première bride 17. La chemise cylindrique 57 ferme le conduit de circulation 55 du fluide caloporteur. Comme visible sur les figures 3 et 4, le circuit de dégivrage 53 comporte une entrée de fluide caloporteur 59 et une sortie de fluide caloporteur 61, débouchant dans le conduit de circulation 55 du fluide caloporteur. Comme illustré sur la FIG. 4 , une cloison interne 63 est placée dans le conduit de circulation 55 du fluide caloporteur. L’entrée 59 et la sortie 61 de fluide caloporteur débouchent de part et d’autre de la cloison interne 63. La cloison interne 63 est agencée pour empêcher la circulation du fluide caloporteur directement de l’entrée 59 à la sortie 61. Le fluide caloporteur arrivant par l’entrée 59 est ainsi forcé à circuler sur toute la périphérie de la première bride 17, jusqu’à la sortie 61. La cloison interne 63 occupe toute la section de passage du conduit de circulation 55 du fluide caloporteur. Elle s’étend depuis le fond du conduit de circulation 55 du fluide caloporteur jusqu’à la chemise cylindrique 57. L’entrée 59 et la sortie 61 de fluide caloporteur sont raccordées fluidiquement à un circuit de fourniture de fluide caloporteur non représenté. Ce circuit comporte au moins un organe de circulation tel qu’une pompe et une source chaude pour réchauffer le fluide caloporteur. Le fluide caloporteur, dans l’exemple de la FIG. 1 , est avantageusement le fluide circulant dans l’échangeur de chaleur 9. En d’autres termes, le fluide caloporteur provient du circuit de refroidissement de la pile à combustible alimentée par le dispositif de stockage de fluide cryogénique 1. La source chaude est ainsi la pile à combustible. En variante, le fluide caloporteur est d’un autre type. Le fluide caloporteur peut être un fluide caloporteur dédié au circuit de dégivrage 53. La deuxième bride 23 est réchauffée par conduction par le fluide caloporteur, la chaleur circulant à partir du conduit de circulation 55 du fluide caloporteur et passant de la première face de contact 33 de la première bride 17 à la deuxième face de contact 43 de la deuxième bride 23. Comme visible sur la FIG. 2 , une gorge 65 est ménagée dans la première face arrière 35 de la première bride 17 de manière à réduire la section de passage pour la chaleur depuis le conduit de circulation 55 du fluide caloporteur jusqu’au premier orifice 29 de la première bride 17. La gorge 65 est ouverte au niveau de la première face arrière 35 de la première bride 17. Axialement, elle s’étend à partir de la première face arrière 35 vers la première face de contact 33 de la première bride 17. Elle s’étend sur au moins 30% de l’épaisseur de la première bride 17, prise entre la première face arrière 35 et la première face de contact 33. Par exemple, elle s’étend axialement sur une profondeur comprise entre 30 et 80% de l’épaisseur de la première bride 17, de préférence entre 40 et 60% de l’épaisseur de la première bride 17. La gorge 65 est à contour fermé, et s’étend sur tout autour de l’axe central X1. Par ailleurs, un premier fût 67 est ménagé autour du premier orifice 29 de la première bride 17, sur la première face arrière 35. Le premier fût 67 fait saillie axialement par rapport à la première face arrière 35 de la première bride 17. Le premier tube 15 est raccordé au premier fût 67. Plus précisément, la première extrémité 19 du premier tube 15 est fixé de manière étanche au premier fût 67 par une soudure 68. De manière symétrique, un deuxième fût 69 est ménagé autour du deuxième orifice 37 de la deuxième bride 23, sur la deuxième face arrière 45. Le deuxième tube 21 est raccordé au deuxième fût 69. Plus précisément, la seconde extrémité 25 du deuxième tube 21 est soudée de manière étanche au deuxième fût 69. Le raccord cryogénique 13 comporte encore une manchette de protection thermique 71 s’étendant le long du premier orifice central 29 et le long du deuxième orifice central 37. La manchette de protection thermique 71 présente une extrémité proximale 73 rigidement fixée au premier tube 15. Par exemple, l’extrémité proximale 73 est fixée à la première extrémité 19 du premier tube 15 par la soudure 68 raccordant la première extrémité 19 au premier fût 67. La manchette de protection thermique 71 présente une extrémité distale 75 libre, opposée à l’extrémité proximale 73. La manchette de protection thermique 71 s’étend axialement sur toute la longueur du premier orifice 29, et sur toute la longueur du deuxième orifice 37. L’extrémité distale 75 s’arrête par exemple à l’intérieur du deuxième fût 69. Comme visible sur la FIG. 2 , la manchette de protection thermique 71 délimite, avec une surface interne 77 des premier et deuxième orifices centraux 29, 37, une lame de fluide annulaire 79. La lame de fluide annulaire 79 est fermée au niveau de l’extrémité proximale 73 de la manchette de protection thermique 71. La lame de fluide annulaire 79 communique fluidiquement avec le deuxième tube 21 au niveau de l’extrémité distale 75 de la manchette de protection thermique 71. La manchette de protection thermique 71 est une pièce tubulaire métallique de faible épaisseur. Elle est sans contact avec la première bride 17 et sans contact avec la deuxième bride 23. La lame de fluide annulaire 79 présente radialement une épaisseur réduite, comprise entre 0,3 et 5 mm, de préférence comprise entre 0,5 et 2 mm, et valant par exemple 0,7 mm. Ainsi, le premier tube 15, le premier orifice central 29, le deuxième orifice central 37 et le deuxième tube 21 constituent un passage permettant au fluide cryogénique de circuler à travers le raccord cryogénique 13. Un joint d’étanchéité 81 est interposé entre la première face de contact 33 de la première bride 17 et la deuxième face de contact 43 de la deuxième bride 23. Le joint d’étanchéité 81 est un joint énergisé. On entend par là que le joint d’étanchéité 81 présente une section en C, avec un ressort 82 logé à l’intérieur de la section en C. Le joint d’étanchéité 81 est un joint métallique. Il a une forme annulaire, et s’étend autour des axes centraux X1, X2. Le ressort 82 est un enroulement hélicoïdal d’une bande plate. L’enroulement hélicoïdal est soudé à chacune de ses extrémités pour former un tore. Le tore ainsi formé est inséré dans la section en C du joint d’étanchéité 81. Le diamètre de l’enroulement hélicoïdal est légèrement plus élevé que la section en C du joint d’étanchéité 81. Lors du serrage des brides 17, 23, le ressort 82 augmente la pression exercée par la section en C sur les dites brides 17, 23, et permet une meilleure étanchéité. Le joint d’étanchéité 81 est écrasé entre la première face de contact 33 de la première bride 17 et la deuxième face de contact 43 de la deuxième bride 23. La présence du ressort 82 permet d’obtenir une force de compression élevée. Ceci garantit un bon niveau d’étanchéité. La profondeur de la gorge 65, axialement, c’est-à-dire l’épaisseur de matière entre le fond de la gorge 65 et la première face de contact 33 de la première bride 17, est dimensionnée pour résister sans se déformer à l’effort de compression contre la deuxième bride 23. Avec un tel agencement, il est possible d’obtenir un taux de fuite de 10 -8 mbar.l/s. L’effort de compression est de l’ordre de 41000 N. Si le taux de fuite visé était de l’ordre de 10 -4 mbar.l/s, il serait possible d’utiliser un joint non-énergisé, c’est-à-dire sans ressort 82. Dans ce cas, l’effort de compression pourrait être réduit, il serait possible de ménager une gorge 65 plus profonde, c’est-à-dire dont le fond est plus proche de la première face de contact 33 de la première bride 17. Ceci permettrait de réduire les transferts thermiques par conduction depuis le conduit de circulation 55 du fluide caloporteur vers le premier orifice central 29 de la première bride 17. La manchette de protection thermique 71 est à une température très proche de la température du fluide cryogénique sur la plus grande partie de sa longueur. Son extrémité proximale 73 est fixée à proximité de la zone la plus froide de la bride 17, à savoir au niveau de la jonction du fût 67 au premier tube 15. Le fluide cryogénique, présent entre la manchette de protection thermique 71 et la surface interne 77 des premier et deuxième orifices centraux 29, 37, ne communique avec le flux de fluide cryogénique circulant du premier tube 15 au second tube 21 qu’à travers une section de passage très réduite, délimitée entre la surface interne 77 et l’extrémité distale 75 de la manchette de protection thermique 71. En d’autres termes, le fluide cryogénique remplissant la lame de fluide annulaire 79 est dans un volume en cul de sac, et ne se renouvelle pratiquement pas. Il constitue une couche isolante, à une température intermédiaire entre la température de la manchette de protection thermique 71 et la température des première et deuxième brides 17, 23. Un tel agencement, avec une manchette de protection thermique 71 et une couche de fluide cryogénique au repos constituant un isolant, permet de limiter très fortement le réchauffage du fluide cryogénique lors de son transit à travers le raccord cryogénique 13. Dans le cas où le fluide cryogénique est de l’hydrogène à 25 K, avec un débit de 400 kg/h circulant du premier tube 15 au deuxième tube 21, l’échauffement du fluide cryogénique au passage du raccord cryogénique 13 est de seulement 0,07 K. Sans la manchette de protection thermique 71, l’élévation de température est de 0,6 K. Avec la manchette de protection thermique, la température du joint d’étanchéité 81 est de 230 K. Sans la manchette de protection thermique 71, la température du joint d’étanchéité 81 est de 110 K. Avantageusement, la première bride 17 est située du côté de la boite de vannes 11. La deuxième bride 23 est située du côté du conduit intermédiaire 5. Ainsi, lors du démontage du raccord cryogénique 13, quand la première bride 17 et la deuxième bride 23 sont séparées l’une de l’autre, la manchette de protection thermique 71 reste attachée à la première bride 17. Le risque d’endommagement de la manchette de protection thermique 71 est moins fort que si la manchette de protection thermique 71 partait avec la deuxième bride 23. Il est à noter qu’un tube de protection 83 est avantageusement placé autour du deuxième tube 21, et plus précisément autour de la deuxième extrémité 25. Le tube de protection 83 s’étend à partir de la deuxième bride 23, sur toute la longueur du conduit intermédiaire 5 autour du deuxième tube 21. Ce tube de protection 83 isole de l’extérieur un volume 87 délimité entre le tube de protection 83 et le deuxième tube 21. Avantageusement, le volume 87 est maintenu sous vide, ce qui permet de supprimer la convection entre les tubes 15, 21. Ceci permet de limiter le risque que l’air soit condensé au contact du tube de protection 83. En variante, la manchette de protection thermique 71 est fixée par son extrémité distale 75 au deuxième tube 21, et plus précisément à la soudure permettant de fixer la deuxième extrémité 25 au deuxième fût 69. Dans ce cas, l’extrémité proximale 73 reste libre, la lame de fluide annulaire 79 communiquant avec le volume interne du premier tube 15 par l’interstice délimitée entre l’extrémité proximale 73 et le premier tube 15. Selon une autre variante, c’est le deuxième tube 21 qui est du côté de la boite à vannes 11, le premier tube 15 étant du côté du conduit intermédiaire 5. En variante, le raccord cryogénique 13 est utilisé pour une autre application que celle décrite sur la FIG. 1 . Raccord cryogénique (13) comprenant : - un premier tube (15) pour la circulation d’un fluide cryogénique ; - une première bride (17) solidaire d’une première extrémité (19) du premier tube (15) ; - un deuxième tube (21) pour la circulation du fluide cryogénique ; - une deuxième bride (23) solidaire d’une deuxième extrémité (25) du deuxième tube (21) ; - une connexion démontable (27) configurée pour fixer la première bride (17) et la deuxième bride (23) l’une à l’autre de manière étanche, dans une configuration où le premier tube (15) et le deuxième tube (21) sont en communication fluidique l’un avec l’autre ; - un circuit de dégivrage (53), avec un conduit (55) de circulation d’un fluide caloporteur le long duquel le fluide caloporteur est en communication thermique par conduction avec la première bride (17) et/ou avec la deuxième bride (23). Raccord cryogénique (13) selon la revendication 1, dans lequel le conduit de circulation (55) du fluide caloporteur est ménagé dans la première bride (17) et/ou dans la deuxième bride (23). Raccord cryogénique (13) selon la revendication 2, dans lequel la première bride (17) présente un premier orifice central (29) pour le passage du fluide cryogénique avec un premier axe central (X1) et un premier bord périphérique (31) délimitant la première bride (17) radialement vers l’extérieur par rapport au premier axe central (X1), la deuxième bride (23) présentant un deuxième orifice central (37) pour le passage du fluide cryogénique avec un deuxième axe central (X2) et un deuxième bord périphérique (39) délimitant la deuxième bride (23) radialement vers l’extérieur par rapport au deuxième axe central (X2), le deuxième orifice central (37) prolongeant le premier orifice central (29), le conduit de circulation (55) du fluide caloporteur étant ménagé dans le premier bord périphérique (31). Raccord cryogénique (13) selon la revendication 3, dans lequel le raccord cryogénique (13) comporte une manchette de protection thermique (71) s’étendant le long du premier orifice central (29) et le long du deuxième orifice central (37), et ayant une extrémité proximale (73) rigidement fixée au premier tube (15). Raccord cryogénique (13) selon la revendication 4, dans lequel la manchette de protection thermique (71) présente une extrémité distale (75) libre, opposée à l’extrémité proximale (73). Raccord cryogénique (13) selon la revendication 5, dans lequel la manchette de protection thermique (71) délimite, avec une surface interne (77) des premier et deuxième orifices centraux (29, 37), une lame de fluide annulaire (79), communiquant fluidiquement avec le deuxième tube (21) au niveau de l’extrémité distale (75) de la manchette de protection thermique (71). Raccord cryogénique (13) selon l’une quelconque des revendications 4 à 6, dans lequel la manchette de protection thermique (71) s’étend sur toute la longueur axiale du premier orifice central (29) et sur toute la longueur axiale du deuxième orifice central (37). Raccord cryogénique (13) selon l’une quelconque des revendications 3 à 7, dans lequel la première bride (17) présente une première face de contact (33) et une première face arrière (35) opposée à la première face de contact (33), la deuxième bride (23) présente une deuxième face de contact (43) en appui contre la première face de contact (33) de la première bride (17) et une deuxième face arrière (45) opposée à la deuxième face de contact (43), une gorge (65) étant ménagé dans la première face arrière (35) de la première bride (17) de manière à réduire une section de passage pour la chaleur depuis le conduit de circulation (55) du fluide caloporteur jusqu’au premier orifice central (29) de la première bride (17). Raccord cryogénique (13) selon la revendication 8, dans lequel un premier fût (67) est ménagé autour du premier orifice central (29) sur la première face arrière (35) de la première bride (17), le premier tube (15) étant raccordé au premier fût (67), et/ou un deuxième fût (69) est ménagé autour du deuxième orifice central (37) sur la deuxième face arrière (45) de la deuxième bride (23), le deuxième tube (21) étant raccordé au deuxième fût (69). Raccord cryogénique (13) selon la revendication 8 ou 9, dans lequel un joint énergisé (81) est interposé entre la première face de contact (33) de la première bride (17) et la deuxième face de contact (43) de la deuxième bride (23).