Brevet FR3158783A1 — publié le 20250801

L’invention concerne une installation et un procédé de liquéfaction d’un fluide cryogénique comprenant un ensemble d’échangeurs (4, 5) de chaleur en échange thermique avec un circuit (3) d’alimentation, un système de refroidissement en échange thermique avec l’ensemble d’échangeurs de chaleur (4, 5) comprenant un réfrigérateur (10) cryogénique à gaz de cycle, le circuit (3) d’alimentation comprenant un organe (6) de détente et un séparateur (7) de phases dont une sortie de liquide alimente l’extrémité aval (23) en gaz d’alimentation liquéfié et une sortie de gaz est reliée à un organe de récupération de la phase gazeuse, l’installation (1) comprenant une conduite (8) d’injection ayant une extrémité amont (80) reliée à une réserve de gaz sous pression de l’installation et fournissant un gaz de même nature que le gaz d’alimentation et/ou un gaz de même nature que le gaz de cycle ou un composant du gaz de cycle, et une extrémité aval (81) configurée pour permettre l’injection dudit gaz sous pression dans le séparateur (7) de phases. Figure d’abrégé : Fig. 1 Installation et procédé de liquéfaction d’un fluide cryogénique L’invention concerne une installation et un procédé de liquéfaction d’un fluide cryogénique, par exemple de l’hydrogène (H2). L’invention concerne plus particulièrement une installation de liquéfaction d’un fluide cryogénique, par exemple l’hydrogène, comprenant un circuit d’alimentation de gaz d’alimentation à liquéfier ayant une extrémité amont destinée à être reliée à une source de gaz d’alimentation sous pression à une première température initiale et une extrémité aval destinée à être reliée à au moins un organe de collecte du gaz d’alimentation liquéfié, l’installation comprenant un ensemble d’échangeurs de chaleur disposés en série en échange thermique avec le circuit d’alimentation, l’installation comprenant un système de refroidissement en échange thermique avec l’ensemble d’échangeurs de chaleur et configuré pour abaisser la température du gaz d’alimentation jusqu’à une température cryogénique cible, par exemple une température inférieure à sa température critique, par exemple inférieure à 25K, le système de refroidissement comprenant un réfrigérateur (10) cryogénique possédant un circuit de cycle contenant un gaz de cycle par exemple comprenant ou constitué de l’un au moins parmi : l’hydrogène, l’hélium, le circuit d’alimentation comprenant, disposés en série entre l’ensemble d’échangeurs de chaleur et l’extrémité aval, un organe de détente du gaz d’alimentation refroidi et un séparateur de phases liquide et gazeuse du flux de gaz d’alimentation détendu dans l’organe de détente, le séparateur de phases comprenant une sortie de liquide configurée pour alimenter l’extrémité aval en gaz d’alimentation liquéfié et une sortie de gaz reliée à un organe de récupération de la phase gazeuse dans l’installation, par exemple dans le circuit de cycle, Le processus de liquéfaction de l’hydrogène est généralement réalisé à partir d’un flux de gaz à température ambiante et à relative haute pression (5 à 30bar par exemple) afin d'augmenter la température du point de rosée du gaz d'alimentation. Par exemple, des conditions de de liquéfaction d’un flux d’hydrogène peuvent être une température de -251°C pour une pression de 24 bar abs. A l’issue de ce refroidissement (dans une série d’échangeur(s) refroidi(s) par au moins un réfrigérateur), l’hydrogène subit une détente finale, par exemple via une vanne et/ou une turbine liquide pour atteindre une pression relativement basse du stockage dans lequel l’hydrogène liquide va être stocké (pression légèrement supérieure à la pression atmosphérique par exemple). Ce ou ces stockages peuvent servir à remplir des camions de livraison (ou un autre réservoir ou processus en aval). La pression de remplissage du camion est définie par l'exploitant. La pression de remplissage du camion impose la pression dans le ou les stockages. Deux configurations de fonctionnement peuvent se produire. Dans une première configuration, l’installation produit de l’hydrogène dense sans sous-refroidissement. Dans ce cas, du gaz de vaporisation « flash » est produit après la dernière détente ce qui amène le fluide à la pression du stockage en aval. Habituellement, ce gaz flash est récupéré dans l’installation et seule la phase liquide est envoyée au stockage. Le liquide et le gaz sont séparés dans un pot ou séparateur de phases. Dans ce séparateur, l'équilibre entre les phases gaz et liquide est atteint. Le liquide saturé est envoyé du séparateur vers le ou les stockages. La phase gazeuse du séparateur peut être récupérée dans le cycle frigorifique à base d’hydrogène. Dans une seconde configuration, la détente finale ne produit pas de gaz « flash ». Ceci produit du fluide à la pression du stockage en aval. Dans cette deuxième configuration (deuxième cas de fonctionnement) sans flash lors de la détente finale, le liquide liquéfié est sous-refroidi. Dans ce cas, la phase gazeuse dans le séparateur de phase va se condenser progressivement. Ceci peut conduire à remplir complètement le séparateur de phase avec du liquide jusqu’à sa sortie de gaz en partie supérieure. Ceci créé des problèmes de fonctionnement de l’installation. Ainsi, par exemple, un séparateur ne contenant plus de phase gazeuse peut mettre à l’arrêt la fourniture de liquide à un stockage aval. En effet, le liquide est fourni du pot au(x) stockage(s) par l’ouverture d’une vanne qui est contrôlée par le niveau de liquide dans le séparateur. Cette mesure de niveau de liquide est généralement réalisée par une mesure de pression gazeuse dans le séparateur. En cas d’absence de phase gazeuse dans le séparateur la mesure de niveau n’est pas disponible ou erronée. Un but de la présente invention est de pallier tout ou partie des inconvénients de l’art antérieur relevés ci-dessus. A cette fin, l’installation selon l'invention, par ailleurs conforme à la définition générique qu’en donne le préambule ci-dessus, est essentiellement caractérisée en ce que l’installation comprend une conduite d’injection de gaz munie d’une vanne, la conduite d’injection ayant une extrémité amont reliée à une réserve de gaz sous pression de l’installation et fournissant un gaz de même nature que le gaz d’alimentation et/ou un gaz de même nature que le gaz de cycle ou un composant du gaz de cycle, et une extrémité aval configurée pour permettre l’injection dudit gaz sous pression dans le séparateur de phases. Par ailleurs, des modes de réalisation de l’invention peuvent comporter l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : le gaz sous pression injecté est à une température supérieure à la température dans le séparateur de phases, le gaz sous pression injecté à un degré de pureté supérieur à un seuil déterminé, l’extrémité aval de la conduite d’injection est reliée à l’un au moins parmi : le circuit d’alimentation de gaz entre l’ensemble d’échangeurs de chaleur et l’organe de détente, le circuit d’alimentation de gaz entre l’organe de détente et le séparateur de phases, la sortie de gaz du séparateur de phases, l’extrémité amont de la conduite d’injection est reliée au circuit d’alimentation de gaz à un niveau intermédiaire entre l’extrémité amont et la sortie du dernier de l’ensemble d’échangeur(s) de chaleur dans lequel le gaz d’alimentation à une température supérieure à la température cible, le circuit d’alimentation comprend, à un niveau intermédiaire entre l’extrémité amont et la sortie du dernier de l’ensemble d‘échangeur(s) de chaleur, un organe de purification cryogénique et éventuellement au moins une section de catalyse, l’extrémité amont de la conduite d’injection étant située en aval de l’organe de purification cryogénique et/ou en aval de la section de catalyse, par exemple à la sortie de l’organe de purification cryogénique et/ou à la sortie de la section de catalyse, le gaz de cycle est de même nature que le gaz d’alimentation, l’extrémité amont de la conduite d’injection est reliée au circuit de cycle, le circuit de cycle comprend au moins un organe de compression du gaz de cycle tel qu’au moins un compresseur, au moins un organe de refroidissement du gaz de cycle comprimé, au moins un organe de détente du gaz de cycle comprimé refroidi, par exemple au moins une turbine et/ou vanne(s) et un organe de réchauffage du gaz de cycle détendu, l’extrémité amont de la conduite d’injection est reliée à la sortie de l’organe de détente du gaz de cycle, l’extrémité amont de la conduite d’injection est reliée en aval d’au moins un organe de réchauffage du gaz de cycle détendu, le gaz d’alimentation est de l’hydrogène, le gaz de cycle est ou contient de l’hydrogène, l’installation comporte un organe de commande électronique comprenant un microprocesseur configuré pour commander l’ouverture ou la fermeture de la vanne en fonction d’une mesure de la pression dans le séparateur de phases et/ou des conditions thermodynamiques du fluide à la sortie de l’organe de détente et/ou de la quantité ou des conditions thermodynamiques du fluide dans le séparateur de phases. L’invention concerne également un procédé de liquéfaction d’un fluide cryogénique, par exemple l’hydrogène, au moyen d’une installation conforme à l’une quelconque des caractéristiques ci-dessus ou ci-dessous, le procédé comprenant une étape de refroidissement d’un flux de gaz d’alimentation sous pression et à une température initiale, par exemple à la température ambiante, jusqu’à une température cible cryogénique inférieure à sa température critique, une étape de détente du flux de gaz d’alimentation refroidi à la température cible cryogénique, une étape de transfert du flux de gaz d’alimentation détendu dans le séparateur de phases, le procédé comprenant une étape détermination de la pression dans le séparateur de phases et une étape d’injection de gaz sous pression dans le séparateur de phases, ledit gaz étant à une température supérieure à la température du fluide dans le séparateur de phases. Selon d’autres particularités possibles : l’étape de détermination de la pression dans le séparateur de phases comprend au moins l’un parmi : une mesure de pression, une détection de d’une détente dans l’organe de détente sans production de gaz « flash », l’étape d’injection est réalisée lorsque la pression dans le séparateur (7) de phases descend en dessous d’un seuil déterminé et/ou lorsque la pression dans le séparateur (7) de phases décroît selon une valeur déterminée, l’installation est configurée pour produire du fluide d’alimentation liquéfié à la sortie de l’organe de détente dans un premier état liquide sous-refroidi ou dans un deuxième état liquide non-sous-refroidi et en ce que l’étape d’injection est réalisée lorsque l’installation produit du fluide d’alimentation liquéfié à l’état liquide sous-refroidi à la sortie de l’organe de détente. L’invention peut concerner également tout dispositif ou procédé alternatif comprenant toute combinaison des caractéristiques ci-dessus ou ci-dessous dans le cadre des revendications. D’autres particularités et avantages apparaîtront à la lecture de la description ci-après, faite en référence aux figures dans lesquelles : Brève description des figures L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins annexés dans lesquels : FIG. 1 est une vue schématique et partielle illustrant un exemple de structure et de fonctionnements d’une installation conforme à l’invention. Description détaillée Sur toutes les figures, les mêmes références se rapportent aux mêmes éléments. Dans cette description détaillée, les réalisations suivantes sont des exemples. Bien que la description se réfère à un ou plusieurs modes de réalisation, cela ne signifie pas que les caractéristiques s’appliquent seulement à un seul mode de réalisation. De simples caractéristiques de différents modes de réalisation peuvent également être combinées et/ou interchangées pour fournir d’autres réalisations. L’installation 1 de liquéfaction illustrée comprend un circuit 3 d’alimentation de gaz d’alimentation à liquéfier (hydrogène par exemple) ayant une extrémité 13 amont destinée à être reliée à une source 2 de gaz d’alimentation sous pression à une première température initiale. La source 2 est par exemple un électrolyseur, un reformeur ou un réseau de gaz. Le gaz est par exemple de l’hydrogène à température ambiante et à une pression entre 5 et 30bar. Le circuit 3 d’alimentation possède une extrémité aval 23 destinée à être reliée à au moins un organe de collecte du gaz d’alimentation liquéfié, par exemple au moins un stockage 30 cryogénique. L’installation 1 de liquéfaction comprend un ensemble d’échangeur(s) de chaleur, par exemple une pluralité d’échangeurs 4, 5 de chaleur disposés en série en échange thermique avec le circuit 3 d’alimentation et un système de refroidissement en échange thermique les échangeurs de chaleur 4, 5. Le système de refroidissement est configuré pour abaisser la température du gaz d’alimentation jusqu’à une température cryogénique cible de liquéfaction, par exemple une température inférieure à sa température critique, par exemple inférieure à 25K dans le cas d’l’hydrogène. Le système de refroidissement comprend un réfrigérateur 10 cryogénique possédant un circuit 101 de cycle contenant un gaz de cycle. Le gaz de cycle comprend ou est constitué de l’un au moins parmi : l’hydrogène, l’hélium. Le réfrigérateur cryogénique est configuré pour produire une puissance froide à au moins un bout froid de son cycle et fournir cette puissance froide pour abaisser la température de l’hydrogène jusqu’à la température cryogénique cible. Le réfrigérateur 10 est illustré schématiquement par souci de simplification. Le circuit 101 de cycle comporte un ou des compresseurs 102. Le fluide comprimé est refroidi (échangeurs 4, 5) puis détendu (turbine(s) 103 et/ou vanne(s)) puis réchauffé (échangeurs 5, 4). Le circuit 101 de cycle soumet ainsi le gaz de cycle à un cycle thermodynamique pour fournir une puissance froide. Tout ou partie des échangeurs de chaleurs 4, 5 peuvent être des échangeurs à multi-passages (co-courant ou contre-courants) pour assurer le réchauffage et le refroidissement simultanés du ou des flux. Comme illustré, le système de refroidissement peut comporter en outre un dispositif 14 de pré-refroidissement en échange thermique avec une partie des échangeurs de chaleur. Ce dispositif 14 de pré-refroidissement peut être configuré pour abaisser la température de l’hydrogène de la première température à l’extrémité amont jusqu’à une deuxième température intermédiaire entre la première température et la température cible finale. Par exemple, ce dispositif 14 de pré-refroidissement pré-refroidit le gaz d’alimentation à une température comprise entre 70K et 150K, par exemple 80K. Ce dispositif 14 de pré-refroidissement peut comprendre une boucle ou fluide cryogénique (azote ou autre). Dans l’exemple non limitatif illustré, le dispositif 14 de pré-refroidissement comprend une boucle 15 de réfrigération d’azote qui soumet un flux d’azote à un cycle de compression 15, refroidissement 4, détente 17 et réchauffage 4. Comme illustré, la boucle 15 de réfrigération peut inclure un séparateur 18 séparant les phases liquide et gazeuse. Bien entendu, l’installation 1 peut comporter d’autre(s) dispositifs de (pré)réfrigération. Le système 14 de pré-réfrigération et les éléments correspondants de l’installation peuvent être logés dans une première boîte froide (80K par exemple). Le réfrigérateur 10 et les éléments correspondants de l’installation 1 peuvent être logés dans une deuxième boîte froide plus froide (20K par exemple). Le circuit 3 d’alimentation comprend, disposés en série entre les échangeurs de chaleur 4, 5 et l’extrémité aval 23, un organe 6 de détente du gaz d’alimentation refroidi et un séparateur 7 de phases liquide et gazeuse du flux de gaz d’alimentation détendu dans l’organe 6 de détente. L’organe 6 de détente peut comprendre ou être constitué d’au moins une turbine cryogénique et/ou une vanne, par exemple de type Joule Thomson. Le séparateur 7 de phases comprend une sortie de liquide configurée pour alimenter l’extrémité aval 23 en gaz d’alimentation liquéfié et une sortie de gaz reliée à un organe de récupération de la phase gazeuse dans l’installation 1. Dans cet exemple, la sortie de gaz du séparateur 7 de phases est reliée au circuit 101 de cycle, par exemple à un pot séparateur 104 du circuit 101 de cycle. L’installation 1 comprend une conduite 8 d’injection de gaz munie d’une vanne 9. Cette conduite 8 d’injection possède une extrémité amont 80 reliée à une réserve de gaz sous pression de préférence de même nature que le gaz d’alimentation et une extrémité aval 81 configurée pour permettre l’injection dudit gaz sous pression dans le séparateur 7 de phases. La conduite 8 d’injection permet d’injecter de gaz relativement plus chaud au niveau du séparateur 7. Ceci permet de compenser le cas échéant la condensation de la phase gazeuse dans le séparateur 7 en ajoutant de la chaleur dans le système. La vanne 9 sur cette conduite 8 d’injection est de préférence une vanne de régulation, par exemple pilotée, permettant de réguler le débit de gaz injecté vers le séparateur 7. Par exemple, la pression dans le séparateur 7 de phase contrôle l'ouverture de cette vanne 9. Par exemple un organe 12 de commande électronique comprenant un microprocesseur est configuré pour commander l’ouverture ou la fermeture de la vanne 9, par exemple en fonction d’une mesure 130 de la pression dans le séparateur 7 de phases (capteur 130) et/ou d’autres conditions comme par exemple : les conditions thermodynamiques du fluide à la sortie de l’organe 6 de détente (température et/ou pression) et/ou de la quantité (niveau) ou des conditions thermodynamiques du liquide dans le séparateur 7 de phases. Lorsque la phase gazeuse du séparateur 7 de phases se condense en raison de la réception d’un débit d'alimentation liquide sous-refroidi, la pression dans le séparateur 7 de phases va diminuer. Cette vanne 9 peut être ouverte pour compenser cette baisse de pression. Le débit maximum considéré pour le dimensionnement de la vanne 9 et de la conduite 8 d’injection peut être calculé en considérant que le mélange à l'intérieur du séparateur 7 de phases (débit d'alimentation + débit d'injection de gaz) est à l'équilibre. Plusieurs emplacements peuvent être envisagés pour l’injection de ce gaz et pour la source de ce gaz d’injection. La FIG. 1 illustre plusieurs exemples représentés simultanément mais qui peuvent être combinés selon toutes les configurations possibles (un ou plusieurs points de source combiné avec un ou plusieurs points d’injection). Ces différentes solutions présentent des avantages relatifs en ce qui concerne par exemple l’efficacité du mélange obtenu entre le fluide présent et le gaz d'injection ou en ce qui concerne la circuiterie à envisager. Afin de limiter la génération d'entropie, la différence de température entre le point source et le séparateur 7 de phase est de préférence limitée. De plus, le fluide injecté doit avoir une composition semblable à celui dans le circuit d’alimentation à l’endroit injecté. Par exemple une pureté identique ou proche. De même, dans le cas de l’hydrogène, le fluide injecté doit avoir une composition Ortho/Para de préférence proche de celle de l’hydrogène à cet endroit du circuit. Dans l’exemple non limitatif sont illustrés trois points sources distincts et trois points d'injection distincts potentiels. Par exemple, l’extrémité amont 80 de la conduite d’injection 8 peut être reliée au circuit 3 d’alimentation de gaz à un niveau intermédiaire entre l’extrémité amont 13 et la sortie du dernier des échangeurs de chaleur 4, 5 dans lequel le gaz d’alimentation à une température supérieure à la température cible. Le gaz injecté a de préférence une pureté déterminée (par exemple de l’hydrogène à un degré de pureté déterminé, par exemple supérieure à 99,999%). A cet effet, le gaz injecté peut être prélevé en aval d’un système de purification 11 cryogénique du circuit d’alimentation. Comme illustré, le circuit 3 d’alimentation peut comprendre, à un niveau intermédiaire entre l’extrémité amont 13 et la sortie du dernier des échangeurs de chaleur 4, 5 (par exemple après un pré-refroidissement à une température autour de 80K) un organe 11 de purification cryogénique (type PSA) et éventuellement au moins une section 19 de catalyse. Comme illustré, l’extrémité amont 80 de la conduite d’injection 8 peut être située en aval de cet organe 11 de purification cryogénique et/ou en aval de la section 19 de catalyse, par exemple à la sortie de l’organe 11 de purification cryogénique et/ou à la sortie de la section 19 de catalyse. Par exemple, il est utilisé du gaz d’alimentation juste avant son entrée de la seconde boîte froide. Ce gaz est plus chaud que le fluide liquide du séparateur 7 de phases. Le débit de gaz nécessaire pour contrôler le niveau de liquide dans le séparateur 7 de phases est relativement faible mais le différentiel de température relativement important. Ce flux de gaz d’injection n’a pas forcément terminé sa conversion Ortho/Para au même niveau qu’en aval (et donc dans le séparateur 7 de phases). Comme illustré également, l’extrémité amont 80 de la conduite d’injection 8 peut être située plus en aval de cet organe 11 de purification cryogénique et section 19 de catalyse. C’est-à-dire que le gaz d’injection peut être prélevé sur conduite 3 d’alimentation dans la seconde boîte froide à un niveau plus froid (et avec le cas échéant une conversion Ortho/Para plus élevée). Cette solution présente un rendement énergétique plus élevé que la solution précédente. De plus la stabilité de l'hydrogène est plus élevée (taux de conversion Ortho/Para plus élevé). Comme illustré, en variante ou en combinaison, l’extrémité amont 80 de la conduite d’injection 8 peut être reliée au circuit 101 de cycle. C’est à dire que le gaz d’injection est du gaz de cycle (lorsque le gaz de cycle du réfrigérateur 10 est de préférence de même nature que le gaz d’alimentation. Comme schématisé, le circuit 101 de cycle peut comprendre au moins un organe 102 de compression du gaz de cycle tel qu’au moins un compresseur, au moins un organe 4, 5 de refroidissement du gaz de cycle comprimé (échangeur(s) de chaleur), au moins un organe 103 de détente du gaz de cycle comprimé refroidi, par exemple au moins une turbine et/ou vanne(s) et un organe 5, 4 de réchauffage du gaz de cycle détendu (échangeur(s) de chaleur). L’extrémité amont 80 de la conduite d’injection 8 peut ainsi être reliée à la sortie d’un organe 103 de détente du gaz de cycle (à la sortie d’une turbine par exemple). L’organe 6 de détente peut être composé d'une ou plusieurs turbines en série ou/et en parallèle. La température des gaz à l'entrée ou à la sortie de ces turbines est relativement plus élevée que le gaz du premier exemple de prélèvement au niveau du circuit 3 d’alimentation. Cette source de gaz d’injection choisie au niveau d’une sortie d’une turbine 103 du gaz de cycle offre un rendement énergétique plus élevé. La teneur en hydrogène Para du gaz dépendra de la teneur du gaz de cycle H2 qui peut varier. Par exemple, de gaz d’injection 8 peut ainsi être prélevé à la sortie d’un étage 103 de détente qui alimente un étage intermédiaire de compression 102 du cycle. Dans une autre configuration illustrée (en variante ou en combinaison), l’extrémité amont 80 de la conduite d’injection 8 peut être est reliée à un autre endroit du cycle du réfrigérateur 10, par exemple au niveau d’un réchauffage intermédiaire du gaz de cycle détendu avant son retour dans l’organe 102 de compression. Par exemple, le gaz d’injection est prélevé à la sortie d’un échangeur 5 de réchauffage, avant son entrée dans la première boîte froide ou juste après l’entrée dans la première boîte froide. C’est-à-dire que le gaz d’injection peut être prélevé en sortie de boîte froide 20K du cycle à moyenne pression. Ce gaz est relativement plus chaud que le fluide du séparateur 7. Le débit nécessaire est donc relativement faible. De plus, l'extraction de ce gaz en sortie d’un échangeur 5 relativement froid est énergétiquement plus efficace puisque le gaz a échangé son froid avant d'être injecté dans le séparateur 7 de phases. Cependant, l'efficacité énergétique sera plus faible car la différence de température peut être relativement grande. La teneur en hydrogène Para du gaz dépendra de la nature du gaz de cycle qui peut varier. Comme illustré également schématiquement, l’extrémité aval 81 de la conduite d’injection 8 (le point d’injection) peut être localisé à différents endroits du circuit. Par exemple, l’extrémité aval 81 de la conduite d’injection 8 peut être reliée au circuit 3 d’alimentation de gaz, entre les échangeurs de chaleur 4, 5 et le séparateur 7 de phases, en amont et/ou en aval de l’organe 6 de détente. Ces deux configurations permettent d’injecter du gaz relativement chaud directement dans le liquide 7 du séparateur 7 de phases. Ceci assure un bon mélange gaz-liquide et permet d'atteindre un équilibre thermodynamique. Comme illustré, en variante ou en combinaison, le gaz d’injection peut être injecté au niveau de la sortie de gaz du séparateur 7 de phases. Cette injection du gaz chaud sur la sortie de gaz du séparateur 7 de phases peut nécessiter un débit d'injection inférieur en raison de la stratification de la température à l'intérieur du séparateur 7 de phases. Cette injection de gaz relativement chaud près la sortie gazeuse du séparateur 7 va créer une poche gazeuse dans la tête du séparateur même si l’essentiel de ce flux de gaz chaud injecté va partir vers le circuit 101 de de cycle du réfrigérateur 10. Ainsi, l’installation prévoit la possibilité d’injecter du gaz relativement plus chaud dans un séparateur 7 gaz/liquide alimenté par un liquide cryogénique qui peut être sous-refroidi, afin de compenser la condensation du gaz dans le séparateur 7. Ceci permet de créer un niveau de liquide contrôlable dans le séparateur 7 de phases. Le gaz d’injection chaud injecté dans le séparateur 7 de phases est ensuite récupéré, par exemple dans le circuit 101 du réfrigérateur 10. Cette configuration et ce fonctionnement permet d'exploiter un liquéfacteur qui peut être configuré pour produire du gaz d’alimentation sous-refroidi ou non. Dans le cas où du gaz d’alimentation sous-refroidi est produit, l’injection de gaz plus chaud permet d’éviter les inconvénients décrits ci-dessus. Dans les exemples ci-dessus, le gaz injecté au niveau du séparateur 7 de phase est de même nature que le gaz d’alimentation. Par exemple, le gaz d’alimentation est de l’hydrogène (H2) et gaz de cycle est de l’hydrogène, le gaz injecté dans le séparateur 7 de phase étant de l’hydrogène. Cependant d’autres configurations sont possibles. Ainsi, par exemple, le gaz d’alimentation peut être de l’hydrogène tandis que le gaz de cycle peut être de l’hélium ou un autre constituant ou mélange contenant ou non de l’hélium. Dans ce cas, le gaz injecté dans le séparateur 7 de phase peut être de l’hélium (ou de l’hydrogène par exemple). De même, le gaz d’alimentation peut être un autre gaz (hélium ou autre), le gaz de cycle peut être de l’hélium ou un mélange contenant de l’hélium, le gaz injecté dans le séparateur de phase peut être de l’hélium ou un autre constituant du gaz de cycle (H2 par exemple). Par exemple, le type de gaz injecté peut être différent du gaz "receveur" s'il ne perturbe pas d’éventuelles spécifications "de pureté" du gaz "receveur et/ou le fonctionnement de l’installation. Installation de liquéfaction d’un fluide cryogénique, par exemple l’hydrogène, comprenant un circuit (3) d’alimentation de gaz d’alimentation à liquéfier ayant une extrémité (13) amont destinée à être reliée à une source (2) de gaz d’alimentation sous pression à une première température initiale et une extrémité aval (23) destinée à être reliée à au moins un organe (30) de collecte du gaz d’alimentation liquéfié, l’installation (1) comprenant un ensemble d’échangeurs (4, 5) de chaleur disposés en série en échange thermique avec le circuit (3) d’alimentation, l’installation (1) comprenant un système de refroidissement en échange thermique avec l’ensemble d’échangeurs de chaleur (4, 5) et configuré pour abaisser la température du gaz d’alimentation jusqu’à une température cryogénique cible, par exemple une température inférieure à sa température critique, par exemple inférieure à 25K, le système de refroidissement comprenant un réfrigérateur (10) cryogénique possédant un circuit (101) de cycle contenant un gaz de cycle par exemple comprenant ou constitué de l’un au moins parmi : l’hydrogène, l’hélium, le circuit (3) d’alimentation comprenant, disposés en série entre l’ensemble d’échangeurs de chaleur (4, 5) et l’extrémité aval (23), un organe (6) de détente du gaz d’alimentation refroidi et un séparateur (7) de phases liquide et gazeuse du flux de gaz d’alimentation détendu dans l’organe (6) de détente, le séparateur (7) de phases comprenant une sortie de liquide configurée pour alimenter l’extrémité aval (23) en gaz d’alimentation liquéfié et une sortie de gaz reliée à un organe de récupération de la phase gazeuse dans l’installation (1), par exemple dans le circuit (101) de cycle, l’installation (1) comprenant une conduite (8) d’injection de gaz munie d’une vanne (9), la conduite (8) d’injection ayant une extrémité amont (80) reliée à une réserve de gaz sous pression de l’installation et fournissant un gaz de même nature que le gaz d’alimentation et/ou un gaz de même nature que le gaz de cycle ou un composant du gaz de cycle, et une extrémité aval (81) configurée pour permettre l’injection dudit gaz sous pression dans le séparateur (7) de phases. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que le gaz sous pression injecté est à une température supérieure à la température dans le séparateur (7) de phases. Installation selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que le gaz sous pression injecté à un degré de pureté supérieur à un seuil déterminé. Installation selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que l’extrémité aval (81) de la conduite d’injection (8) est reliée à l’un au moins parmi : le circuit (3) d’alimentation de gaz entre l’ensemble d’échangeurs de chaleur (4, 5) et l’organe (6) de détente, le circuit (3) d’alimentation de gaz entre l’organe (6) de détente et le séparateur (7) de phases, la sortie de gaz du séparateur (7) de phases. Installation selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisée en ce que l’extrémité amont (80) de la conduite d’injection (8) est reliée au circuit (3) d’alimentation de gaz à un niveau intermédiaire entre l’extrémité amont (13) et la sortie du dernier de l’ensemble d’échangeur(s) de chaleur (4, 5) dans lequel le gaz d’alimentation à une température supérieure à la température cible. Installation selon la revendication 5, caractérisée en ce que le circuit (3) d’alimentation comprend, à un niveau intermédiaire entre l’extrémité amont (13) et la sortie du dernier de l’ensemble d‘échangeur(s) de chaleur (4, 5), un organe (11) de purification cryogénique et éventuellement au moins une section (19) de catalyse, l’extrémité amont (80) de la conduite d’injection (8) étant située en aval de l’organe (11) de purification cryogénique et/ou en aval de la section (19) de catalyse, par exemple à la sortie de l’organe (11) de purification cryogénique et/ou à la sortie de la section (19) de catalyse. Installation selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisée en ce que le gaz de cycle est de même nature que le gaz d’alimentation. Installation selon la revendication 7, caractérisée en ce que l’extrémité amont (80) de la conduite d’injection (8) est reliée au circuit (101) de cycle. Installation selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisée en ce que le circuit (101) de cycle comprend au moins un organe (102) de compression du gaz de cycle tel qu’au moins un compresseur, au moins un organe (4, 5) de refroidissement du gaz de cycle comprimé, au moins un organe (103) de détente du gaz de cycle comprimé refroidi, par exemple au moins une turbine et/ou vanne(s) et un organe (5, 4) de réchauffage du gaz de cycle détendu. Installation selon les revendications 8 et 9, caractérisée en ce que l’extrémité amont (80) de la conduite d’injection (8) est reliée à la sortie de l’organe (103) de détente du gaz de cycle. Installation selon la revendication 10 ou selon les revendications 8 et 9, caractérisée en ce que l’extrémité amont (80) de la conduite d’injection (8) est reliée en aval d’au moins un organe (5, 4) de réchauffage du gaz de cycle détendu. Installation selon l’une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisée en ce que le gaz d’alimentation est de l’hydrogène et en ce que le gaz de cycle est ou contient de l’hydrogène. Installation selon l’une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisée en ce qu’elle comporte un organe (12) de commande électronique comprenant un microprocesseur configuré pour commander l’ouverture ou la fermeture de la vanne (9) en fonction d’une mesure (13) de la pression dans le séparateur (7) de phases et/ou des conditions thermodynamiques du fluide à la sortie de l’organe (6) de détente et/ou de la quantité ou des conditions thermodynamiques du fluide dans le séparateur (7) de phases. Procédé de liquéfaction d’un fluide cryogénique, par exemple l’hydrogène, au moyen d’une installation conforme à l’une quelconque des revendications précédentes, le procédé comprenant une étape de refroidissement d’un flux de gaz d’alimentation sous pression et à une température initiale, par exemple à la température ambiante, jusqu’à une température cible cryogénique inférieure à sa température critique, une étape de détente (6) du flux de gaz d’alimentation refroidi à la température cible cryogénique, une étape de transfert du flux de gaz d’alimentation détendu dans le séparateur (7) de phases, le procédé comprenant une étape détermination de la pression dans le séparateur (7) de phases et une étape d’injection de gaz sous pression dans le séparateur (7) de phases, ledit gaz étant à une température supérieure à la température du fluide dans le séparateur (7) de phases. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que l’étape de détermination de la pression dans le séparateur (7) de phases comprend au moins l’un parmi : une mesure de pression, une détection de d’une détente dans l’organe (6) de détente sans production de gaz « flash ». Procédé selon la revendication 14 ou 15, caractérisé en ce que l’étape d’injection est réalisée lorsque la pression dans le séparateur (7) de phases descend en dessous d’un seuil déterminé et/ou lorsque la pression dans le séparateur (7) de phases décroît selon une valeur déterminée. Procédé selon l’une quelconque des revendication 14 à 16, caractérisé en ce que l’installation (1) est configurée pour produire du fluide d’alimentation liquéfié à la sortie de l’organe (6) de détente dans un premier état liquide sous-refroidi ou dans un deuxième état liquide non-sous-refroidi et en ce que l’étape d’injection est réalisée lorsque l’installation (1) produit du fluide d’alimentation liquéfié à l’état liquide sous-refroidi à la sortie de l’organe (6) de détente.