Brevet FR3152882A1 — publié le 20250314

La présente invention concerne un procédé de détermination d’une température de transition de phase en utilisant la conductivité électrique. Plus précisément, l’invention concerne un procédé de détermination d’une température de transition de phase en utilisant la conductivité électrique, le procédé comportant la préparation d’un graphique du changement de conductivité électrique de sels fondus en fonction de la température, et la réalisation d’au moins une analyse mathématique consistant à (i) réaliser une différentielle de premier ordre sur le graphique, (ii) réaliser une différentielle de deuxième ordre sur le graphique ; et (iii) déterminer le nombre (n) de données et la résolution (ΔT) sur la base du graphique pour dériver T n par l’équation (1) ci-dessous et réaliser une analyse de régression linéaire sur une section linéaire pour détecter une valeur aberrante sur la base d’une distance par rapport à l’équation de régression linéaire, T n = Tmax – ΔT x n Équation (1) où n désigne le nombre de données, et ΔT désigne un intervalle de température de mesure et indique la résolution. PROCÉDÉ DE DÉTERMINATION D’UNE TEMPÉRATURE DE TRANSITION DE PHASE DE SELS FONDUS La présente demande revendique le bénéfice des priorités de la demande de brevet coréen No. 10-2023-0119841 déposée le 8 septembre 2023 et de la demande de brevet coréen No. 10-2024-0039332 déposée le 21 mars 2024 auprès de l’Office coréen de la propriété intellectuelle. Domaine technique de l’invention La présente divulgation concerne un procédé de détermination d’une température de transition de phase en utilisant la conductivité électrique, ainsi qu’un procédé capable de déterminer rapidement et avec précision la température de transition de phase d’une solution solide sans utiliser d’équipement coûteux spécialement conçu à cet effet. Arrière-plan technique Les matériaux présentent un changement de phase à une température unique. Une température à laquelle les matériaux liquéfiés se solidifient est appelée température de solidification, et une température à laquelle les matériaux solides sont fondus est appelée température de fusion. Une température à laquelle les matériaux liquéfiés commencent à se solidifier est appelée température de liquidus, et une température à laquelle les matériaux solides commencent à fondre est appelée température de solidus. Lorsque les matériaux sont purs sans impuretés, la température ne change pas pendant le changement de phase, donc les quatre températures de changement de phase sont les mêmes. Tant qu’un solide se transforme en liquide et qu’un liquide se transforme en solide, la même température est maintenue sans aucun changement de température. Cependant, tous les matériaux contiennent des impuretés, ce qui peut entraîner des différences dans les quatre valeurs de température de changement de phase. Cependant, étant donné que le point de départ reste inchangé même si la température change, la température de liquidus est une valeur qui ne change pas. En conséquence, les normes internationales de température utilisent la température de liquidus d’un matériau spécifique comme point de référence le plus idéal. Par ailleurs, un réacteur à sels fondus (MSR) utilise un combustible liquide sous la forme d’un mélange de sels fondus et est intéressant en raison de ses caractéristiques de sécurité inhérentes. Le mélange de sels fondus doit rester liquide dans la plage de températures souhaitée et doit avoir un point de fusion relativement bas pour que le transfert de chaleur et la dynamique des fluides soient efficaces dans le réacteur. Étant donné que la sélection du mélange de sels fondus avec un point de fusion approprié affecte la sécurité, l’efficacité et les performances globales du réacteur, la compréhension du comportement de transition de phase de divers mélanges de sels fondus peut être essentielle pour le développement de la conception d’un réacteur à sels fondus. Afin d’évaluer la sécurité et la corrosivité des matériaux dans les sels combustibles d’un réacteur à sels fondus, il est essentiel d’obtenir un diagramme d’équilibre de phase du sel combustible selon les compositions, et la valeur de température de transition de phase déterminée expérimentalement dans les sels fondus à haute température peut être très importante pour une utilisation comme données de référence pour un diagramme d’équilibre de phase de sel combustible basé sur la thermodynamique computationnelle. À cet égard, un procédé d’analyse calorimétrique différentielle (DSC), un procédé représentatif de détermination expérimentale de la température de transition de phase, présente comme problème que des cellules de réacteur spéciales coûteuses doivent être utilisées et qu’un équipement volumineux dans une petite boîte à gants doit être installé afin d’analyser les sels fondus qui sont très sensibles à l’humidité et à l’oxygène dans l’atmosphère. Par ailleurs, le brevet coréen No. 10 1412594 B1 divulgue un procédé de mesure de la conductivité électrique d’une solution. Par conséquent, il est prévu que le brevet coréen enregistré No. 10 1412594 B1 puisse être largement appliqué dans des domaines connexes lorsqu’il est possible de déterminer une température de transition de phase en utilisant une conductivité électrique qui est appropriée pour une utilisation dans des sites de traitement réels. Un aspect de la présente divulgation peut fournir un procédé de détermination d’une conductivité électrique et de détermination d’une température de transition de phase sur la base de la conductivité électrique déterminée. Selon un aspect de la présente divulgation, un procédé de détermination d’une température de transition de phase en utilisant la conductivité électrique peut comporter la préparation d’un graphique de changement de conductivité électrique de sels fondus en fonction de la température ; et la réalisation d’au moins une analyse mathématique consistant à (i) réaliser une différentielle de premier ordre sur le graphique, (ii) réaliser une différentielle de deuxième ordre sur le graphique ; et (iii) déterminer le nombre n de données et la résolution ΔT sur la base du graphique pour dériver Tn par l’équation (1) ci-dessous et réaliser une analyse de régression linéaire sur une section linéaire pour détecter une valeur aberrante sur la base d’une distance par rapport à l’équation de régression linéaire, Tn = T n = T max – ΔT x n Équation (1) où n désigne le nombre de données, et ΔT désigne un intervalle de température de mesure et indique la résolution. Brève description des figures Les aspects, caractéristiques et avantages ci-dessus et d’autres de la présente divulgation seront plus clairement compris à partir de la description détaillée suivante prise conjointement avec les dessins joints, dans lesquels : FIG. 1 - la FIG. 1 est un diagramme illustrant un organigramme d’algorithme schématique pour déterminer une température de transition de phase en utilisant des données de conductivité électrique ; FIG. 2 – la FIG. 2 est un diagramme illustrant les définitions des éléments décrits dans l’organigramme d’algorithme de la FIG. 1 ; FIG. 3 - la FIG. 3 est un diagramme illustrant des graphiques de résultats différentiels de premier ordre (partie 3A de la FIG. 3 ) et de deuxième ordre pour mesurer une courbe de conductivité électrique-température et une température de transition de phase déterminées dans des sels fondus (0,56LiCl-0,44KCl)-NdCl 3 (30 % en poids) (partie 3B de la FIG. 3 ) ; FIG. 4 - la FIG. 4 est un diagramme illustrant des graphiques de résultats différentiels de premier ordre (partie 4A de la FIG. 4 ) et de deuxième ordre pour mesurer une courbe de conductivité électrique-température et une température de transition de phase déterminées dans des sels fondus (0,56LiCl-0,44KCl)-NdCl3 (15 % en poids) (partie 4B de la FIG. 4 ). Description détaillée de l'invention Ci-après, des exemples de modes de réalisation de la présente divulgation seront décrits en référence aux dessins joints. Cependant, les exemples de modes de réalisation de la présente divulgation peuvent être modifiés sous plusieurs autres formes, et la portée de la présente divulgation n’est pas limitée aux exemples de modes de réalisation qui seront décrits ci-dessous. Le comportement de transition de phase du mélange de sels fondus est l’une des caractéristiques de base qu’il est essentiel de comprendre pour déterminer une température de fonctionnement affectant la sécurité, l’efficacité et les performances globales du réacteur à sels fondus. Selon la présente divulgation, un nouveau procédé de détermination d’une température de transition de phase en utilisant des données de conductivité électrique est fourni. Dans le procédé de détermination d’une température de transition de phase en utilisant la conductivité électrique de la présente divulgation, n’importe quel matériau dont la conductivité électrique est mesurée peut être utilisé sans limitations particulières, et peut être une solution solide ou des sels fondus ayant une conductivité électrique, etc., et des exemples de sels fondus peuvent comporter un ou plusieurs sélectionnés dans le groupe consistant en LiPF 6 , LiF, KF, NaF, RbF, CsF, CaF 2 , MgF 2 , SrF 2 , BaF 2 , AlF 3 , UF 3 , UF 4 , PuF 3 , ThF 3 , ZrF 4 , NdF 3 , CeF 3 , LaF 3 , LiCl, KCl, NaCl, RbCl, CsCl, CaCl 2 , MgCl 2 , SrCl 2 , BaCl 2 , AlCl 3 , UCl 3 , UCl 4 , PuCl 3 , ThCl 3 , ZrCl 4 , NdCl 3 , CeCl 3 , LaCl 3 , LiBr, KCBr, NaBr, RbBr, CsBr, CaBr 2 , MgBr 2 , SrBr 2 , BaBr 2 , AlBr 3 , UBr 3 , UBr 4 , PuBr 3 , ThBr 3 , ZrBr 4 , NdBr 3 , CeBr 3 , LaBr 3 , LiI, KI, NaI, RbI, CsI, CaI 2 , MgI 2 , SrI 2 , BaI 2 , AlI 3 , UI 3 , UI 4 , PuI 3 , ThI 3 , ZrI 4 , NdI 3 , CeI 3 , LaI 3 , LiI, KI, NaI, LiNO 3 , KNO 3 , NaNO 3 , RbNO 3 et CsNO 3 , et de préférence peuvent comporter un ou plusieurs sélectionnés dans le groupe consistant en LiCl-KCl, NaCl-KCl, NaCl-MgCl 2 , LiCl-NaCl-CaCl 2 -BaCl 2 , NaCl-KCl-BaCl 2 , CsI, UCl 3 , UCl 4 , NdCl 3 , CeCl 3 , et LaC. De manière plus détaillée, le procédé de détermination d’une température de transition de phase en utilisant la conductivité électrique de la présente divulgation comporte la préparation d’un graphique du changement de conductivité électrique de sels fondus en fonction d’un changement de température ; et la réalisation d’au moins une analyse mathématique. La réalisation de l’analyse mathématique qui peut être appliquée à la présente divulgation consiste à (i) réaliser une différentielle de premier ordre sur le graphique du changement de la conductivité électrique des sels fondus, (ii) réaliser une différentielle de deuxième ordre sur le graphique du changement de la conductivité électrique des sels fondus, et (iii) déterminer le nombre (n) de données et la résolution (ΔT) sur la base du graphique du changement de la conductivité électrique des sels fondus pour dériver T n par l’équation (1) ci-dessous et réaliser une analyse de régression linéaire sur une section linéaire pour détecter une valeur aberrante sur la base d’une distance par rapport à l’équation de régression linéaire. T n = Tmax – ΔT x n Équation (1) (Dans l’équation (1) ci-dessus, n désigne la quantité de données, et ΔT désigne un intervalle de température de mesure et indique la résolution.) En conséquence de la réalisation de l’analyse mathématique, dans le cas (i), un point où une valeur est la plus élevée lors du traitement de la différentielle de premier ordre, dans le cas (ii), un point d’inflexion où la valeur devient 0 lors du traitement de la différentielle de deuxième ordre, et dans le cas (iii), la température correspondant à la valeur aberrante peuvent être déterminés comme température de transition de phase. La température de transition de phase à mesurer dans la présente divulgation n’est pas particulièrement limitée tant qu’il s’agit de la température à laquelle la phase du matériau change, mais peut être, par exemple, la température de liquidus T L . Par ailleurs, lorsque la différence entre la température de liquidus T L et la température de solidus T S est de 25 °C ou moins, c’est-à-dire que plus l’écart est proche, plus il peut être difficile de faire la distinction entre les températures de liquidus et de solidus. Dans ce cas, lorsque (iii) la réalisation de l’analyse mathématique est incluse, une température de liquidus T L relativement précise peut être déterminée. Selon la présente divulgation, la préparation du graphique du changement de la conductivité électrique des sels fondus en fonction du changement de température est d’abord réalisée. Dans ce cas, le dispositif ou le procédé de détermination de la conductivité électrique n’est pas limité et n’importe quel dispositif ou procédé connu de détermination de conductivité électrique peut être utilisé. Par ailleurs, lors de la préparation du graphique du changement de la conductivité électrique des sels fondus en fonction du changement de température, le changement de température peut être à la fois l’augmentation et la diminution de la température. Par exemple, lors de la mesure de la conductivité électrique tout en abaissant la température, une température maximale Tm supérieure ou égale au point de fusion des sels fondus peut être sélectionnée et la mesure peut commencer à la température maximale. Dans ce cas, la température maximale n’est pas particulièrement limitée et peut être, par exemple, une température maximale à laquelle un four à haute température peut résister, mais en prenant en compte les aspects économiques du procédé, la température peut être diminuée à partir de la température de fusion des sels fondus à analyser et d’une température de 50 à 500 °C au-dessus de la température de fusion jusqu’à la température ambiante. En variante, la conductivité électrique peut être mesurée en commençant à partir du sel solide et en augmentant la température jusqu’à la température de fusion ou plus. Cependant, en prenant en compte la précision des données, lors de l’élévation de la température et de la préparation du graphique du changement de conductivité électrique des sels fondus en fonction du changement de température, il est préférable que la vitesse d’augmentation de la température soit lente à 20 °C/h ou moins. De cette manière, en prenant en compte le temps nécessaire à l’analyse et la précision de l’analyse, il est préférable de préparer le graphique en diminuant la température à partir de la température de fusion des sels fondus ou de la température de 50 à 500 °C supérieure à la température de fusion jusqu’à la température ambiante. Dans l’équation (1) de (iii) ci-dessus, n est le nombre de données, et la plage de n n’est pas particulièrement limitée. En prenant en compte la fiabilité des données, la plage de n est de préférence de 10 ou plus, et peut être un nombre entier égal à 100 ou moins, par exemple 50 ou moins, ou 30 ou moins. Par ailleurs, ΔT peut faire référence à la résolution à l’intervalle de la température de mesure, et cela n’est pas non plus particulièrement limité et peut être ajusté si nécessaire, mais en prenant en compte la fiabilité des données et le temps requis, ΔT est de préférence de 2 à 10 °C. Par ailleurs, lors de la détection de la valeur aberrante sur la base de la distance par rapport à l’équation de régression linéaire de (iii) ci-dessus, lorsque la valeur absolue de la constante de distance représentant la distance par rapport à l’équation de régression linéaire est supérieure ou égale à la valeur de référence de discrimination dans le tableau 1, elle peut être détectée comme valeur aberrante. Cependant, la valeur de référence de discrimination peut également être ajustée si nécessaire. Par exemple, lors de la détection de la valeur aberrante sur la base de la distance par rapport à l’équation de régression linéaire, au moins l’une des équations A à E suivantes peut être appliquée. C’est-à-dire que la distance par rapport à l’équation de régression linéaire peut être détectée en sélectionnant au moins l’une des équations ci-dessus. De manière plus détaillée, l’algorithme se déroule sur la base de la valeur de référence de discrimination divulguée dans le tableau 1 ci-dessous. Formule de dérivation de la constante de distance Valeur de référence de discrimination Équation A 2 Équation B La valeur plus petite de 6/n et 0,99 Équation C 2 Équation D 1 Équation E Lorsque n est inférieur à 30, c’est 1, et lorsque n est supérieur ou égal à 30, c’est 2/n 0,5 . Par exemple, lors de l’application à la fois des équations A à E, si la valeur absolue de la constante de distance est inférieure à la valeur de référence de discrimination dans le tableau 1 lors de l’application de l’équation sélectionnée, l’algorithme se déroule de manière à réexécuter l’analyse de régression linéaire, en ajoutant n sous forme n+1, en réexécutant l’analyse de régression linéaire et en ajoutant 1 à n à nouveau, c’est-à-dire n+2. Dans ce cas, il n’est pas nécessaire de satisfaire à toutes les équations A à E et de confirmer indépendamment si elle est inférieure à la valeur de référence de discrimination selon chaque équation. Lorsque la valeur absolue de la constante de distance selon les équations A à E est supérieure ou égale à la valeur de référence de discrimination, la détermination du point comme valeur aberrante et la détermination de la température du point comme température de liquidus T L peuvent être réalisées. Par ailleurs, la détection de la valeur aberrante sur la base de la distance par rapport à l’équation de régression linéaire dans (iii) ci-dessus se termine lorsque la température de liquidus T L devient égale à la température de solidus T S . Par exemple, la présente divulgation peut comporter : l’augmentation de la température des sels fondus solides et la préparation d’un graphique du changement de conductivité électrique des sels fondus en fonction de l’augmentation de température ; la détermination de la température de solidus T S en réalisant la différentielle de premier ordre ou la différentielle de deuxième ordre sur le graphique du changement de conductivité électrique des sels fondus en fonction de l’augmentation de température ; la fusion des sels fondus en élevant la température jusqu’à une température de 50 à 500 °C supérieure à la température de fusion des sels fondus ; la préparation du graphique du changement de conductivité électrique des sels fondus lorsque la température diminue tout en diminuant la température des sels fondus jusqu’à température ambiante ; et la détermination du nombre n de données et de la résolution ΔT sur la base du graphique du changement de conductivité électrique des sels fondus en fonction de la chute de température pour dériver T n en utilisant l’équation (1) et la réalisation d’une analyse de régression linéaire sur une section linéaire pour détecter une valeur aberrante sur la base d’une distance par rapport à l’équation de régression linéaire, la détection de la valeur aberrante comportant l’application d’une ou de plusieurs équations sélectionnées parmi les équations A à E et, sur la base de la constante de distance confirmée sur la base de l’équation ou des équations, la réalisation une nouvelle fois de l’analyse de régression linéaire et l’ajout de n sous forme n+1, si une valeur absolue d’une constante de distance est inférieure à une valeur de référence de discrimination, et la détermination comme valeur aberrante lorsque la valeur absolue de la constante de distance est supérieure ou égale à une valeur de référence de discrimination, et la détermination de la température à ce point comme température de liquidus T L . Ci-après, la présente divulgation sera décrite plus en détail au moyen d’exemples spécifiques. Les exemples suivants sont simplement illustratifs pour aider à la compréhension de la présente divulgation, et la portée de la présente divulgation n’est pas limitée à ceux-ci. EXEMPLES Matériel et équipement Pour réaliser une mesure de conductivité électrique, une cellule capillaire en verre personnalisée (1,5 mm de diamètre interne, 3 cm de longueur capillaire) a été utilisée. Dans ce cas, une ligne en Pt (1 mm de diamètre) a été utilisée pour établir un contact électrique entre la cellule capillaire et un liquide hautement conducteur. Les valeurs de conductivité électrique ont été obtenues en mesurant une tension de pas en unités de microsecondes au moyen d’un potentiomètre. Par ailleurs, une constante de cellule est un coefficient utilisé pour convertir une résistance mesurée (ou l’inverse de la résistance) en conductivité, et la cellule capillaire est sélectionnée de manière à avoir une constante de cellule dans une plage appropriée. En général, pour les liquides hautement conducteurs, des cellules ayant des valeurs supérieures ou égales à 300 cm-1 sont recommandées. La constante de cellule a été mesurée dans un bain-marie à température constante à 291 K en plaçant une solution étalon de KCl de conductivité connue dans la cellule capillaire, qui a été déterminée en utilisant l’équation ci-dessous. C = k x R Ici, C représente la constante de cellule (cm -1 ), k représente la conductivité électrique (S cm -1 ) de la solution, R représente la résistance de la solution, et la valeur R a été déterminée à partir d’une pente d’une courbe courant-tension obtenue à partir d’un procédé de mesure d’une tension de pas en unités de microsecondes. Procédé de détermination de la température de transition de phase de sels fondus Selon la présente divulgation, dans le mélange de sels fondus, en utilisant le système de mesure de conductivité électrique décrit ci-dessus dans matériel et équipement de 1 ci-dessus, il est possible de mesurer une valeur de conductivité électrique à intervalles réguliers tout en abaissant la température et, en appliquant une série d’algorithmes mathématiques à la valeur mesurée, il est possible de déterminer objectivement et avec précision la température de transition de phase. Mesure de la conductivité électrique Pour mesurer la conductivité électrique du sel fondu à haute température, le mélange de sels fondus a été inséré dans un récipient en quartz, puis inséré dans un four à haute température dans une boîte à gants (99,999 % d’argon, à la fois humidité et oxygène (2) Détermination de la température de transition de phase sur la base d’un algorithme mathématique 1) Procédé par différentielle de deuxième ordre La courbe conductivité électrique-température mesurée peut être soumise à une différentielle de premier et/ou de deuxième ordre, et un point où le résultat de la différentielle de premier ordre est le plus élevé et la valeur à laquelle un point d’inflexion devient 0 dans le résultat de la différentielle de deuxième ordre peuvent être déterminés comme étant la température de transition de phase. Ce procédé peut distinguer des points de transition qui sont difficiles à déterminer en tant qu’intersection d’une équation de régression linéaire simple, et peut déterminer une température plus précise en ajustant de manière appropriée un intervalle de températures correspondant à une résolution. Cependant, par exemple, dans un système de sels fondus d’une composition présentant deux températures de transition de phase, qui sont la température de solidus T S et la température de liquidus T L , lorsque l’intervalle de température entre T S et T L est étroit, les calculs basés sur une différentielle peuvent conduire à une imprécision dans certains cas. La température de transition de phase peut être déterminée en utilisant un procédé de détermination de température de transition de phase basé sur un algorithme mathématique tel que celui présenté ci-dessous, ou en mettant en œuvre en plus ce procédé. 2) Algorithme d’analyse utilisant une régression linéaire et une analyse statistique de données Comme le montre l’organigramme de l’algorithme de la FIG. 1 , la température de transition de phase peut être déterminée par un procédé systématique de détermination d’une valeur selon divers critères d’évaluation statistique des équations A, B, C, D et E. Dans ce cas, les définitions de chaque description dans l’algorithme ci-dessus sont les suivantes. T 0 = Tmax : température la plus élevée à laquelle la mesure de la valeur de conductivité commence. T n = température minimale dans la section linéaire T max = température maximale T L = température du liquidus ΔT = résolution n = nombre minimal de données R 2 = coefficient de détermination Z = constante de distance |Z| = Valeur absolue de la constante de distance Z det = Valeur de référence de discrimination En outre, les équations A, B, C, D et E sont des exemples d’équations statistiques qui peuvent évaluer à quel point la valeur des données est éloignée de l’équation de régression linéaire, qui est comme suit : Dans ce cas, les définitions des éléments décrits dans chaque équation sont les suivantes. n : nombre de données k : nombre de termes indépendants dans le modèle de régression (par exemple, pour un modèle linéaire, y = ax + b, donc deux en tant que a et b) Exemple expérimental : détermination de la température de transition de phase Des sels fondus LiCl-KCl étaient les cibles de mesure, lesquels sont des sels fondus à base de chlorure utilisés pour le retraitement thermochimique des combustibles nucléaires usés. Diverses propriétés physiques des sels fondus correspondants ont été étudiées par plusieurs chercheurs. La température de fusion en fonction de la composition de KCl (ou de LiCl) a été mesurée dans plusieurs études en utilisant un procédé d’analyse thermique, par exemple. Pour démontrer la validité du procédé de détermination de température de transition de phase basé sur la conductivité électrique, la courbe conductivité électrique-température a été obtenue à partir d’un mélange de sels fondus à base LiCl-KCl, et la température de solidus (T S : température de solidus) et la température de liquidus (T L : température de liquidus) ont été déterminées, respectivement. En conséquence, toutes les valeurs de température mesurées ont été comparées à des résultats fiables rapportés précédemment. La FIG. 3 (partie 3A de la FIG. 3 ) illustre la courbe de conductivité électrique-température mesurée dans des sels fondus LiCl-KCl-NdCl3 (30 % en poids) et la FIG. 3 (partie 3B de la FIG. 3 ) illustre les graphiques de résultats de la première différentielle et de la deuxième différentielle pour déterminer la température de transition de phase, et la FIG. 4 (partie 4A de la FIG. 4 ) illustre la courbe de conductivité électrique-température mesurée dans des sels fondus LiCl-KCl-NdCl 3 (15 % en poids) et la FIG. 4 (partie 4B de la FIG. 4 ) les graphiques de résultats de la première différentielle et de la deuxième différentielle pour déterminer la température de transition de phase. Dans ce cas, le % en poids est exprimé en pourcentage d’une masse de NdCl 3 par rapport à la masse de la solution totale, en utilisant le mélange eutectique LiCl-KCl comme solvant. Dans l’exemple expérimental 1 (type I) de la FIG. 3 , lorsqu’un écart entre T S et TL était suffisamment large, une température de transition précise a pu être déterminée sur la base de la différentielle de premier ordre et/ou de deuxième ordre de la courbe correspondante. Il a été confirmé que la T S mesurée de cette manière était de 353 °C (différentielle de premier ordre), 352 °C (différentielle de deuxième ordre), et que la T L était de 420 °C (différentielle de premier ordre) et de 417 °C (différentielle de deuxième ordre), respectivement, qui se sont avérées très similaires aux valeurs présentées dans la littérature (TS : 355 °C et T L : 424 °C). Par ailleurs, comme dans l’exemple expérimental 2 (type II) de la FIG. 4 , lorsque l’écart entre T S et T L est inférieur à 25 °C, il peut être difficile de déterminer clairement le point d’inflexion correspondant à T L . Par conséquent, des valeurs T L ,cal supplémentaires qui répondent aux critères d’évaluation statistique présentés dans la présente divulgation ont été calculées comme dans le tableau 1 et comparées dans le tableau 2. Le tableau 2 présente les résultats obtenus à partir des équations statistiques A à E qui évaluent dans quelle mesure les valeurs de données s’écartent de l’équation de régression linéaire. Dans le tableau 2 ci-dessous, la colonne 1 représente n, les colonnes 2 et 3 représentent respectivement T (température absolue, valeur obtenue en ajoutant 273 à la température en degrés Celsius) et la valeur x (1/T, inverse de la température absolue), et la colonne 4 représente la valeur y (ln k). La colonne 5 représente la valeur prédite à partir de l’équation de régression linéaire. A, B, C, D et E représentés dans les colonnes 6 à 10 montrent les valeurs calculées en remplaçant chacune des équations ci-dessus. n T/K X(1/T) Y(lnK) Y préd Résidu Levier R de Student D de Cook DFFITS 1 873 0,00115 0,79416 0,79742 -0,00326 0,11386 -0,05090 0,00017 -0,01825 2 863 0,00116 0,77162 0,77483 -0,00221 0,10505 -0,03428 0,00007 -0,01174 3 853 0,00117 0,74998 0,75171 -0,00173 0,09656 -0,02670 0,00004 -0,00873 4 843 0,00119 0,72810 0,72804 0,00007 0,08843 0,00102 0,00000 0,00032 5 833 0,00120 0,70624 0,70380 0,00243 0,08068 0,03729 0,00006 0,01105 6 823 0,00122 0,67974 0,67898 0,00076 0,07335 0,01166 0,00001 0,00328 7 813 0,00123 0,65621 0,65334 0,00267 0,06648 0,04063 0,00006 0,01084 8 803 0,00125 0,63145 0,62747 0,00398 0,06011 0,06033 0,00012 0,01526 9 793 0,00126 0,60365 0,60075 0,00290 0,05428 0,04386 0,00006 0,01051 10 783 0,00122 0,57528 0,57334 0,00195 0,04905 0,02933 0,00002 0,00666 11 773 0,00129 0,54517 6,54522 -0,00005 0,04446 -0,00071 0,00000 -0,00015 12 763 0,00131 0,51347 0,51636 -0,00289 0,04057 -0,04333 0,00004 -0,00891 13 753 0,00133 0,48213 0,48674 -0,00461 0,03745 -0,06902 0,00010 -0,01361 14 743 0,00135 0,44434 0,45632 -0,01199 0,03515 -0,17944 0,00061 -0,03425 15 733 0,00136 0,40877 0,42507 -0,01630 0,03376 -0,24395 0,00108 -0,04560 16 728 0,00137 0,39532 0,40913 -0,01380 0,03342 -0,20648 0,00076 -0,03839 17 723 0,00138 0,37305 0,39296 -0,01991 0,03334 -0,29806 0,00158 -0,05535 18 718 0,00139 0,35262 0,37657 -0,02395 0,03352 -0,35884 0,00230 -0,06683 19 713 0,00140 0,33624 0,35994 -0,02370 0,03398 -0,35523 0,00229 -0,06663 20 708 0,00141 0,31260 0,34309 -0,03049 0,03473 -0,45784 0,00388 -0,08685 21 703 0,00142 0,28882 0,32599 -0,03717 0,03578 -0,55954 0,00596 -0,10779 22 698 0,00143 0,26925 0,30865 -0,03939 0,03715 -0,59389 0,00697 -0,11665 23 693 0,00144 0,24343 0,29106 -0,04763 0,03824 -0,72084 0,01068 -0,14490 24 683 0,00146 0,19923 0,25510 -0,05587 0,04326 -0,85064 0,01652 -0,18088 25 673 0,00149 0,14710 0,21807 -0,07097 0,04916 -1,09311 0,03067 -0,24855 26 663 0,00151 0,09939 0,17993 -0,08055 0,05667 -1,25382 0,04627 -0,30731 27 653 0,00153 0,06065 0,14062 -0,07997 0,06593 -1,25090 0,05413 -0,33234 28 643 0,00156 -0,06298 0,10009 -0,16307 0,07210 -2,84403 0,26961 -0,82203 29 638 0,00157 -0,13720 0,07935 -0,21654 0,08345 -4,32537 0,52174 -1,30516 30 633 0,00158 -0,20582 0,05827 -0,26410 0,09034 0,85292 -2,06278 31 623 0,00161 -1,22781 0,01512 -1,24292 0,10584 22,90659 32 613 0,00163 -6,44702 -0,02945 -6,41758 0,12380 743,88273 33 603 0,00166 -9,39146 -0,07549 -9,31597 0,14444 Pour la courbe de conductivité électrique-température mesurée dans le sel (0,56LiCl-0,44KCl)-NdCl 3 (15 % en poids), les valeurs T L obtenues à partir de l’algorithme d’analyse utilisant la régression linéaire et l’analyse statistique des données ont été résumées dans le tableau 3 ci-dessous. T L ,cal % de différence Valeur présentée dans la littérature [J.Mol.Liq.382 (2023) 121869] 382 A 350 8,4 B 330 13,6 C 380 0,5 D 360 5,8 E 370 3,1 En conséquence, comme on peut le voir dans le tableau 3, dans le cas de la courbe de conductivité électrique-température de la FIG. 4 , la valeur de % de différence calculée à partir de la valeur rapportée dans la littérature a montré une différence d’environ 10 %, ce qui a été confirmé dans l’ordre C De plus, afin de confirmer l’objectivité et la pertinence selon le procédé d’évaluation pour les équations A à E, pour la courbe de conductivité électrique-température avec des valeurs de résultat différentes en utilisant des sels de 0,70LiCl-0,30KCl avec différentes compositions, les valeurs T L obtenues à partir de l’algorithme d’analyse utilisant la régression linéaire et l’analyse statistique des données ont été résumées dans le tableau 4 ci-dessous. T L ,cal % de différence Valeur présentée dans la littérature [Russ. J.Inorg.Chema. 53 (2008) 1509] 452 A 360 20,4 B 350 22,6 C 450 0,4 D 445 1,5 E 450 0,4 En conséquence, comme on peut le voir dans le tableau 4 ci-dessus, les valeurs de % de différence par rapport aux valeurs de la littérature ont montré des différences dans l’ordre C, E En tant que tel, on peut s’attendre à ce que le procédé d’intégration de valeurs selon divers critères d’évaluation statistique basé sur la présente divulgation puisse fournir un niveau d’objectivité, de rationalité et de contrôle de sensibilité pour atteindre un niveau d’incertitude souhaité. En d’autres termes, le système de détermination d’une température de transition de phase en utilisant une mesure de conductivité électrique selon la présente divulgation est très prometteur en tant que nouvelle méthodologie de mesure de la température de transition de phase de divers systèmes de sels fondus à plusieurs composants, et cette technologie présente un système de mesure beaucoup plus simple et plus rapide par rapport aux techniques d’analyse thermique existantes. Par ailleurs, cet algorithme d’analyse permet une détermination cohérente de la température de transition dans toutes les conditions et tous les environnements. Selon le procédé de détermination d’une température de transition de phase en utilisant la conductivité électrique, en mesurant la conductivité électrique d’une cible et en adoptant une série d’algorithmes mathématiques utilisant la conductivité électrique mesurée pour déterminer la température de transition de phase, il est possible de calculer simplement et rapidement des valeurs de température de transition de phase précises. Par conséquent, selon la présente divulgation, on s’attend à ce que les valeurs de température de transition de phase déterminées expérimentalement dans des sels fondus à haute température, etc. puissent être utilisées comme données de référence pour des diagrammes d’équilibre de phase basés sur la thermodynamique computationnelle. Bien que des exemples de modes de réalisation aient été illustrés et décrits ci-dessus, il sera évident pour l’homme du métier que des modifications et des variations peuvent être apportées sans s’écarter de la portée de la présente divulgation telle que définie par les revendications annexées. Procédé de mesure d’une température de transition de phase en utilisant la conductivité électrique, comprenant : la préparation d’un graphique de changement de conductivité électrique de sels fondus en fonction de la température ; et la réalisation d’au moins une analyse mathématique consistant à (i) réaliser une différentielle de premier ordre sur le graphique, (ii) réaliser une différentielle de deuxième ordre sur le graphique, et (iii) déterminer le nombre (n) de données et la résolution (ΔT) sur la base du graphique pour dériver T n par l’équation (1) ci-dessous et réaliser une analyse de régression linéaire sur une section linéaire pour détecter une valeur aberrante sur la base d’une distance par rapport à l’équation de régression linéaire, T n = T max – ΔT x n Équation (1) où T n désigne la température minimale dans la section linéaire, T max désigne la température maximale, n est un nombre entier de 10 à 100, et ΔT désigne un intervalle de température de mesure et indique la résolution. Procédé selon la revendication 1, dans lequel dans la réalisation mathématique selon le cas (i), un point où une valeur est la plus élevée lors du traitement de la différentielle de premier ordre, dans la réalisation mathématique selon le cas (ii), un point d’inflexion où la valeur devient 0 lors du traitement de la différentielle de deuxième ordre, et dans la réalisation mathématique selon le cas (iii), la température correspondant à la valeur aberrante sont déterminés comme température de transition de phase. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la préparation du graphique du changement de la conductivité électrique des sels fondus en fonction du changement de température est d’abord réalisée et lorsqu’une différence entre la température de liquidus (T L ) et la température de solidus (T S ) est de 25 °C ou moins sur la base du graphique du changement de la conductivité électrique des sels fondus en fonction du changement de température, l’analyse mathématique de (iii) est réalisée. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le changement de température fait référence à à l’augmentation de la température à partir des sels fondus solides à analyser jusqu’à la température de fusion ou à la diminution de la température à partir de la température de fusion des sels fondus jusqu’à la température ambiante. Procédé selon la revendication 1, dans lequel les sels fondus comportent au moins un composant sélectionné dans le groupe consistant en LiCl-KCl, NaCl-KCl, CsCl-KCl, LiCl-NaCl-CaCl 2 -BaCl 2 , NaCl-KCl-BaCl 2 , CaF2, NdCl 3 , CeCl 3 , et LaCl 3 . Procédé selon la revendication 1, dans lequel la température de transition de phase est la température de liquidus (T L ). Procédé selon la revendication 1, dans lequel dans l’équation (1) de (iii) ci-dessus, n est un nombre entier de 10 à 100, et ΔT va de 2 à 10 °C. Procédé selon la revendication 1, comprenant en outre la réalisation une nouvelle fois de l’analyse de régression linéaire et l’ajout de n sous forme n+1 si une valeur absolue d’une constante de distance représentant la distance par rapport à l’équation de régression linéaire est inférieure à une valeur de référence de discrimination, et la détermination comme valeur aberrante si la valeur absolue de la constante de distance ci-dessous est supérieure ou égale à une valeur de référence de discrimination, et la détermination de la température à ce point comme étant la température de liquidus (T L ), lors de l’application d’une ou de plusieurs des équations A à E ci-dessous : . (dans ce cas, les définitions des éléments décrits dans chaque équation sont les suivantes : n : nombre de données k : nombre de termes indépendants dans le modèle de régression où x désigne 1/T, inverse de la température absolue, et y désigne ln k. Procédé selon la revendication 8, dans lequel, lors de la détection de la valeur aberrante sur la base de la distance par rapport à l’équation de régression linéaire dans l’analyse mathématique (iii) ci-dessus, lorsque la valeur absolue de la constante de distance représentant la distance par rapport à l’équation de régression linéaire est supérieure ou égale à chacune des valeurs de référence de discrimination suivantes dans chaque équation A à E de dérivation de constante de distance, elle est détectée comme étant la valeur aberrante. Équation A : 2 Équation B : valeur plus petite de 6/n et 0,99 Équation C : 2 Équation D : 1 Équation E : lorsque n est inférieur à 30, c’est 1, et lorsque n est supérieur ou égal à 30, c’est 2/n0,5. Procédé selon la revendication 8, dans lequel la détection de la valeur aberrante sur la base de la distance par rapport à l’équation de régression linéaire dans l’analyse mathématique (iii) ci-dessus se termine lorsque la température de liquidus (T L ) devient égale à la température de solidus (T S ). Procédé selon la revendication 1, comprenant en outre : l’augmentation de la température des sels fondus solides et la préparation d’un graphique du changement de conductivité électrique des sels fondus en fonction de l’augmentation de la température ; la détermination de la température de solidus (T S ) en réalisant la différentielle de premier ordre ou la différentielle de deuxième ordre sur le graphique du changement de conductivité électrique des sels fondus en fonction de l’augmentation de la température ; la fusion des sels fondus en augmentant la température jusqu’à une température de 50 à 500 °C au-dessus de la température de fusion des sels fondus ; la préparation du graphique du changement de conductivité électrique des sels fondus lorsque la température diminue tout en diminuant la température jusqu’à la température ambiante ; et la détermination du nombre (n) de données et de la résolution (ΔT) sur la base du graphique du changement de conductivité électrique des sels fondus en fonction de la chute de température pour dériver T n en utilisant l’équation (1) ci-dessus et la réalisation d’une analyse de régression linéaire sur une section linéaire pour détecter une valeur aberrante sur la base d’une distance par rapport à l’équation de régression linéaire, dans lequel la détection de la valeur aberrante comporte, la réalisation une nouvelle fois de l’analyse de régression linéaire et l’ajout de n sous forme n+1, si une valeur absolue d’une constante de distance représentant la distance par rapport à l’équation de régression linéaire est inférieure à une valeur de référence de discrimination, et la détermination comme valeur aberrante si la valeur absolue de la constante de distance ci-dessous est supérieure ou égale à une valeur de référence de discrimination, et la détermination de la température à ce point comme étant la température de liquidus (T L ), lors de l’application d’une ou de plusieurs des équations A à E ci-dessous. (dans ce cas, les définitions des éléments décrits dans chaque équation sont les suivantes : n : nombre de données k : nombre de termes indépendants dans le modèle de régression ) où x désigne 1/T, inverse de la température absolue, et y désigne ln k. dans lequel chaque valeur de référence de discrimination dans chacune des équations A à E de dérivation de constante de distance est la suivante : Équation A : 2 Équation B : valeur plus petite de 6/n et 0,99 Équation C : 2 Équation D : 1 Équation E : lorsque n est inférieur à 30, c’est 1, et lorsque n est supérieur ou égal à 30, c’est 2/n 0,5 ).