Brevet FR3153659A1 — publié le 20250404

Dispositif de détection d’un gaz d’intérêt émis par un objet, destiné à être disposé sur un objet, le gaz d’intérêt absorbant la lumière dans une bande spectrale d’absorption, le dispositif comportant : une face de contact, configurée pour être disposée contre l’objet, et configurée pour permettre un passage du gaz d'intérêt émis par l’objet; une chambre de collecte, débouchant sur la face de contact, et délimitée par une paroi latérale, la paroi latérale s’étendant autour d’un axe transversal, perpendiculaire à la face de contact ; une ouverture d’admission, formant une admission d'air, ménagée à travers la paroi latérale, configurée pour admettre de l'air ambiant dans la chambre de collecte ; un capteur de gaz photoacoustique. Figure 1A. Dispositif portable de détection d’un gaz émis par un objet Le domaine technique de l'invention est la mesure d'un gaz dégagé par la peau d'un être vivant à l'aide d'un dispositif compact. ART ANTERIEUR Certaines maladies respiratoires affectent les échanges gazeux entre le sang et l'air expiré. Ces derniers peuvent également être modifiés en cours de réanimation. Le sang contient des gaz dissous, dont l'oxygène et le dioxyde de carbone, dont les pressions partielles respectives reflètent les échanges gazeux se produisant au niveau des poumons. Pour évaluer la quantité de CO 2 dissous dans le sang, on peut avoir recours à un prélèvement sanguin. Il s'agit d'une méthode invasive, pouvant être douloureuse et délicate à appliquer, en particulier en néonatologie. De plus, elle ne peut être appliquée que de façon ponctuelle. En dépit de ces inconvénients, sa fiabilité est validée par le corps médical et elle constitue une méthode de référence. Une autre méthode consiste à estimer la teneur du sang en CO 2 de façon non invasive, en effectuant une mesure du CO 2 diffusant à travers les tissus, et notamment la peau. Ce type d'analyse transcutanée a été introduit dans les années 1980. L'analyse transcutanée permet d'effectuer un suivi continu, par exemple pour suivre les effets immédiats d'une prise en charge thérapeutique. Elle peut également permettre de déterminer les instants auxquels une quantification précise, par prélèvement sanguin, est nécessaire. On comprend ainsi que les méthodes invasives et non invasives peuvent être combinées : l'une est précise est ponctuelle, tandis que l'autre peut être mise en œuvre en œuvre de façon continue. Des dispositifs compacts permettant la mesure du CO 2 transcutané ont déjà été décrits. Citons par exemple la publication Eletr S "Cutaneous monitoring of systemic PCO 2 on patients in the respiratory intensive care unit being weaned from the ventilator", acta Anaesthesiol Scand, vol. 22, n° 68, pp 123-127, 1978. Dans d’autres applications, on peut chercher à mesurer d’autres gaz, par exemple NO, qui est un marqueur de l’activité cardiaque, ou de certaines pathologies respiratoires telles que l’asthme. La demande EP3979911 décrit un dispositif de mesure non invasif, porté par un utilisateur, pour estimer une concentration d'un gaz d'intérêt émis de façon transcutanée, ce gaz d'intérêt pouvant par exemple être le dioxyde de carbone. Dans l’exemple de réalisation décrit, le dispositif met en œuvre un capteur optique de gaz d'intérêt. Les inventeurs proposent un dispositif, basé sur une autre configuration de détection. Le dispositif peut être adapté à différents gaz. Le dispositif peut adresser simultanément plusieurs gaz. Un premier objet de l’invention est un dispositif de détection d’un gaz d’intérêt, destiné à être disposé sur un objet, le gaz d’intérêt absorbant la lumière dans une bande spectrale d’absorption, le dispositif comportant : une face de contact, configurée pour être disposée contre l’objet, et configurée pour permettre un passage du gaz d'intérêt, émis par l’objet ; une chambre de collecte, débouchant sur la face de contact, et délimitée par une paroi latérale, la paroi latérale s’étendant autour d’un axe transversal, perpendiculaire à la face de contact ; une ouverture d’admission, formant une admission d'air, ménagée à travers la paroi latérale, configurée pour admettre de l'air ambiant dans la chambre de collecte; un capteur de gaz ; le dispositif étant caractérisé en ce qu’il comporte un conduit, s’étendant, le long de l’axe transversal, entre la chambre de collecte et le capteur de gaz ; et en ce que le capteur de gaz comporte une chambre de mesure, s’étendant au débouché du conduit, et destinée à recevoir le gaz d’intérêt ; une source de lumière configurée pour illuminer la chambre de mesure, dans la bande spectrale d’absorption ; un transducteur acoustique, relié à la chambre de mesure, et configuré pour mesurer une variation de pression dans la chambre de mesure. Selon une possibilité, le conduit s’étend, parallèlement à l’axe transversal, selon une hauteur comprise entre 0.5 mm et 10 mm ou entre 0.5 mm et 5 mm. Selon une possibilité, le conduit s’étend, dans un plan perpendiculaire à l’axe transversal, selon un diamètre ou une diagonale inférieure à 4 mm. L’ouverture d’admission peut s’étendre, perpendiculairement à l’axe transversal, selon une longueur comprise entre 3 mm et 15 mm. L’ouverture d’admission peut s’étendre, selon une hauteur, parallèlement à l’axe transversal, inférieure ou égale à 5 mm ou à 3 mm. Selon une possibilité, la chambre de collecte s’étend, dans un plan parallèle à la face de contact, selon un diamètre ou une diagonale inférieur à 45 mm ou à 20 mm La chambre de collecte peut s’étendre, parallèlement à l’axe transversal, selon une hauteur inférieure à 30 mm. La chambre de collecte peut comporter un agent déshydratant. Un autre objet de l’invention est un Procédé d'estimation d'une concentration d’un gaz d’intérêt émis par un objet à l’aide d'un dispositif selon le premier aspect de l’invention, le dispositif étant appliqué de telle sorte que la face de contact est disposée en regard de l’objet, le procédé comportant une admission d'air ambiant à travers au moins une ouverture d’admission du dispositif, ménagée dans la paroi latérale et une estimation de la concentration de gaz d'intérêt dans la chambre de mesure. Le gaz d’intérêt peut être choisi parmi NO ou CO 2 . L’objet peut être un utilisateur humain ou animal, le dispositif étant disposé contre une peau de l’utilisateur, le gaz d’intérêt étant un gaz transcutané. FIGURES Les figures 1A et 1B schématisent deux configurations du dispositif. La FIG. 1 montre un exemple de capteur de gaz par effet photoacoustique. La FIG. 2 montre une configuration du dispositif ayant été modélisée. La FIG. 3 montre la modélisation de la vitesse d’écoulement dans une section transversale du conduit. La FIG. 3 montre la modélisation de la vitesse d’écoulement dans une section de l’ouverture d’admission, pratiquée à travers la face latérale du dispositif, la hauteur de l’ouverture d’admission étant de 3 mm. La FIG. 3 est équivalente à la FIG. 3 , la hauteur de l’ouverture d’admission étant de 1 mm. La FIG. 4 représente une estimation du débit en fonction de deux dimensions X 1 et X 5 . Les figures 5A et 5B montrent des modélisations de l’écoulement dans la chambre de collecte avec respectivement une ouverture d’admission et deux ouvertures d’admission symétriques. EXPOSE DE MODES DE REALISATION PARTICULIERS Les figures 1A et 1B sont des vues générales d’exemples de dispositif 1 selon l'invention. Le dispositif 1 est destiné à être disposé au contact, ou à faible distance, d'un objet. Par faible distance, on entend une distance typiquement inférieure à 1 cm. L’objet peut être, de façon non exhaustive, un humain ou un animal, ou un végétal. Le dispositif est destiné à effectuer une mesure d’une concentration d’un gaz d’intérêt transcutané, c’est-à-dire émis à travers une surface externe de l’objet. Lorsque l’objet est un humain ou un animal, la surface externe de l’objet est délimitée par une peau. Dans l'exemple décrit ci-dessous, de façon non limitative, le gaz d'intérêt est le monoxyde d’azote (NO), mais l’invention peut s’appliquer à tout autre gaz susceptible d’être émis à travers la peau d’un utilisateur vivant, par exemple CO 2 . Le dispositif comporte une chambre de collecte 10. La chambre de collecte 10 s’étend entre une extrémité proximale 10 i et une extrémité distale 10 o . L’extrémité proximale 10 i est destinée à être disposée au contact ou quasi-contact de la peau de l’utilisateur. L’extrémité proximale 10 i de la chambre de collecte 10 forme une face de contact 11. La face de contact 11 est de préférence obturée par une membrane poreuse 12, par exemple une membrane perfluorée de type Naflon (marque déposée). La membrane poreuse est conçue pour être imperméable aux liquides et perméable aux gaz. Elle peut être remplacée par une plaque comportant des ouvertures suffisamment petites pour bloquer un liquide et laisser passer le gaz d’intérêt. La face de contact 11 est sensiblement planaire, au sens où elle s'étend parallèlement à un plan XY, certaines portions pouvant être inclinées par rapport au plan XY. L’extrémité proximale 10 i et l’extrémité distale 10 o sont reliées l'une à l'autre par une face latérale 13, s'étendant autour d'un axe transversal Z, perpendiculaire au plan XY. La fonction de la chambre de collecte 10 est de collecter un gaz d’intérêt transcutané dont on souhaite déterminer une concentration. Afin de faciliter le transport du gaz d’intérêt vers un capteur de gaz 30, la chambre de collecte comporte une ou plusieurs ouvertures d’admission 15, destinées à admettre de l'air ambiant. L'air ambiant désigne l'air s'étendant autour du dispositif 1. La chambre de collecte peut comporter un agent déshydratant (dessicant), par exemple un gel de silice, de façon à absorber l’eau provenant par exemple de la sueur. L’agent déshydratant peut être disposé sous la forme d’une couche recouvrant la face de contact 11 et/ou la paroi transversale 13. La chambre de collecte 10 est disposée au contact de la peau de l’utilisateur. De ce fait, à l’intérieur de la chambre de collecte, la température est supérieure à la température de l’air ambiant, ce qui sera supposé par la suite. Sous l’effet d’un gradient de température entre la chambre de collecte 10 et l’air ambiant, un courant de convection thermique se forme. Les ouvertures latérales 15 permettent l’apparition d’un effet cheminée, qui constitue un "moteur" permettant une propagation du CO 2 à travers la chambre de collecte 10, par convection. De ce fait, le gaz d’intérêt et l'air ambiant admis dans la chambre de collecte forment un mélange gazeux s'éloignant de la face de contact 11 et se propageant en direction du capteur de gaz 30. Il est supposé que le dispositif est configuré de telle sorte que le capteur de gaz est situé en dessus de la chambre de collecte 10. L’air ambiant admis dans la chambre de collecte 10 à travers les ouvertures 15 agit en tant que gaz vecteur et transporte le gaz transcutané à travers la chambre de collecte 10, jusqu'à l’extrémité distale 10 o de la chambre de collecte. La face de contact 11 forme une entrée chaude du dispositif. L’effet de convection résulte de la différence de masse volumique ρ d’un fluide dans la chambre de collecte, en présence d’un gradient de température. La différence de hauteur, selon l’axe Z, entre la face de contact 11, chaude, et le capteur de gaz, relié à l’air ambiant, plus froid, favorise l’établissement d’une dépression ΔP qui provoque le déplacement du gaz. (1) où : et sont les masses volumiques du gaz respectivement froid et chaud. est la hauteur entre l’entrée chaude et la sortie froide du dispositif, décrite par la suite ; = 9.81 m.s -2 . Le dispositif comporte un conduit 20, destiné à guider le gaz d’intérêt, s’écoulant depuis la chambre de collecte 10, jusqu'au capteur de gaz 30. Le conduit s’étend entre une ouverture d’admission 20 i et une ouverture de sortie 20 o . L’ouverture d’admission est ménagée au niveau de l’extrémité distale 10 o de la chambre de collecte 10. Le capteur de gaz 30 est destiné à permettre une quantification de la concentration du gaz d’intérêt. Le capteur de gaz est un capteur photoacoustique. Il comporte une source de lumière 31 modulée en intensité. La source de lumière 31 est de préférence une source laser, dont la longueur d’émission est située dans une bande spectrale d’absorption du gaz d’intérêt. Le gaz d’intérêt est contenu dans une chambre de mesure 32, au débouché du conduit 20. La chambre de mesure 32 est reliée à un transducteur acoustique 33, dit transducteur de mesure, par exemple de type microphone. La modulation en intensité de la source de lumière 31 est de préférence effectuée à une fréquence multiple d’une fréquence de résonance du transducteur acoustique 33. De façon connue dans le domaine de la détection photoacoustique, l’absorption de la lumière par le gaz d’intérêt génère un échauffement, ce dernier se répétant de façon périodique, selon la période des impulsions de la source de lumière. Le transducteur acoustique 33 est configuré pour détecter des variations de pression à l’intérieur de la chambre de mesure 32, sous l’effet de l’augmentation de température résultant des modulations de l’intensité lumineuse. La chambre de mesure est reliée à une sortie 35, reliée à l’air ambiant, formant la sortie froide du dispositif. Il est préférable que le gradient de température, entre la peau et la sortie 35, soit supérieur à 10°C. L’axe transversal Z est de préférence vertical, à 10° ou 20° près. Lorsque l’air ambiant est plus froid que la peau, le capteur est disposé en dessus de la chambre de collecte. Lorsque l’air ambiant est plus chaud que la peau, le dispositif est renversé par rapport à la représentation des figures 1A et 1B. Le capteur de gaz 30 peut être un capteur de type résonateur de Helmholtz. Le principe de fonctionnement d’un tel capteur est décrit dans WO03/083455. Une configuration avantageuse d’un résonateur différentiel de Helmholtz est décrite dans EP2930506. Une telle configuration est décrite en lien avec la FIG. 1 . Le dispositif comporte une unité de traitement 40, configurée pour piloter le capteur de gaz et traiter les informations résultant de ce dernier. L'unité de traitement et de calcul peut comporter des moyens de calculs, par exemple un microprocesseur, embarqué sur le dispositif ou situé à distance de ce dernier, en étant relié par une liaison filaire ou sans fil. Le recours à un capteur de gaz basé sur une détection photoacoustique présente certains avantages par rapport à une détection basée sur l’atténuation d’un faisceau optique infra-rouge. La réponse du capteur est linéaire avec la concentration, alors qu’elle prend une forme exponentielle lorsqu’on met en œuvre un capteur optique. De plus, un capteur optique nécessite une chambre de mesure dont les dimensions sont maîtrisées, de même que certains paramètres environnementaux, en particulier l’humidité. Lorsque la concentration à mesurer est faible, il est préférable que les dimensions de la chambre de mesure soient élevées, de façon à augmenter le chemin optique, de façon à obtenir une atténuation mesurable. Il est usuel d’augmenter le chemin optique en mettant en œuvre des réflexions sur des miroirs. Cependant, de tels miroirs ne peuvent pas couvrir une large bande spectrale dans l’infra-rouge : ainsi, un capteur basé sur l’atténuation optique ne peut adresser qu’un nombre limité de gaz. Un avantage de la détection photoacoustique est que l’on peut mesurer quasi-simultanément plusieurs gaz, par exemple NO, CO 2 ou C 3 H 6 O. Lorsqu’on adresse plusieurs gaz, le nombre de sources de lumière dépend des longueurs d’onde d’absorption de chaque gaz. On peut mettre en œuvre des source laser QCL (Quantum Cascade Laser – Laser à cascade quantique), ce qui permet d’adresser une plage de longueurs d’onde variant entre 4 µm et 15 µm, dans une plage ajustable de ± 10 nm pour chaque laser. Avec une même source de lumière laser QCL, on peut mesurer CO et N 2 O, dont les pics d’absorption sont respectivement centrés aux longueurs d’onde de 4.46 µm et 4.61 µm. On estime que ces deux gaz peuvent être mesurer avec une limite de détection voisine de 1 ppm. Avec une même source de lumière laser QCL, on peut mesurer NO et du CO 2 , dont les pics d’absorption sont respectivement centrés aux longueurs d’onde de 5.23µm et 5.26µm. On estime que NO et du CO 2 peuvent être détectés selon des limites de détection respectivement voisines à 0.1 ppm et 1000 ppm. Ces ordres de grandeurs correspondent à l’émission cutanée d’humains. La FIG. 1 schématise une autre géométrie du dispositif. La chambre de collecte 10 s’étend selon une section transversale qui se réduit selon la distance par rapport à la face de contact 11. Par section transversale, on entend une section dans un plan P XY parallèle à l’axe transversal Z. Sur la FIG. 1 , on a représenté les dimensions : X 1 : côté du conduit 20, perpendiculairement à l’axe transversal Z ; X 2 : hauteur du conduit 20, parallèlement à l’axe transversal Z ; X 3 : longueur d’une ouverture d’admission 15, parallèlement à la face de contact ; X 4 : diamètre ou plus grande diagonale de la section transversale de la chambre de collecte 10, parallèlement à la face de contact. X 5 : hauteur de la chambre de collecte 10, parallèlement à l’axe transversal Z; X 6 : hauteur de l’ouverture d’admission 15, parallèlement à l’axe transversal Z. L et sont respectivement les longueur et largeur de la chambre de collecte perpendiculairement à l’axe transversal Z.. Le dimensionnement du dispositif permet un couplage optimal avec un capteur de gaz photoacoustique. Il doit permettre de collecter une quantité suffisante de gaz, ce qui nécessite une face de contact d’une surface importante, tout en permettant un écoulement du mélange air + gaz d’intérêt selon un régime laminaire, dans une plage de débits adaptée. D’une façon générale, il est avantageux que les dimensions soient : X 1 compris entre 0.5 mm et 5 mm ; X 2 compris entre 1 mm et 10 mm ; X 3 compris entre 3 mm et 15 mm ; X 4 compris entre 5 mm et 20 mm ou 30 mm, voire 40 mm ou 45 mm, ce qui permet d’obtenir une face de contact d’une taille suffisante pour collecter le gaz d’intérêt, tout en étant compatible avec une utilisation portée sur un membre, par exemple au bras d’un humain ; X 5 compris entre 5 mm et 20 mm ; X 6 compris entre 0.5 mm et 3 mm ; Sur la figure 1B, la chambre de collecte 10 a la forme d’un tronc de pyramide, dont la base est un quadrilatère de longueur L et de largeur , s’étendant perpendiculairement à l’axe transversal Z, et dont la section diminue de l’extrémité proximale 10 i vers l’extrémité distale 10 o . La FIG. 1 schématise un capteur de gaz 30 pouvant être mis en œuvre. Un tel capteur est décrit dans EP2930506. Le capteur comporte une chambre de mesure 32 et un transducteur de mesure 33 tels que précédemment décrits. Il comporte également une chambre de référence 32’ et un transducteur de référence 33’. La chambre de référence 32’ est configurée pour ne pas être illuminée par la source de lumière 31. Le transducteur de référence est configuré pour détecter des variations de pression dans la chambre de référence 32’, ces dernières ne subissant pas une modulation sous l’effet des impulsions lumineuses de la source de lumière. Le transducteur 33 génère un signal de mesure et le transducteur de référence 33’ génère un signal de référence. Les signaux de mesure et de référence sont traités par l’unité de traitement 40 pour estimer une concentration de gaz. Sur la FIG. 2 , on a représenté une autre géométrie de la chambre de collecte 10, prenant la forme d’un tronc conique de révolution, dont la section diminue de l’extrémité proximale 10 i vers l’extrémité distale 10 o . Sur la FIG. 2 , la dimension X 4 correspond à un diamètre. Sur la FIG. 2 , on a représenté un maillage tridimensionnel, les coordonnées étant en mm. Il est préférable que la section de la chambre de collecte se réduise progressivement, au fur et à mesure que l’on s’approche du conduit . cela favorise un écoulement en limitant l’apparition de turbulences. On a modélisé les courants fluidiques formés au niveau du dispositif. Le gaz d’intérêt est admis dans la chambre de collecte 10 à travers la face de contact 11 (cf. flèche F 1 ). L'air ambiant est admis à travers l’ouverture d’admission 15 (ou les ouvertures d’admission 15) pratiquée dans la paroi latérale 13 (cf. flèche F 2 ). Le mélange gazeux comportant l'air ambiant et le gaz d’intérêt transcutané se propage vers le conduit 20 (cf. flèche F 3 ), puis s’écoule à travers le conduit 20 vers la chambre de mesure 32 du capteur de gaz 30 (cf. flèche F 4 ). Les inventeurs ont déterminé des dimensions permettant d’obtenir, dans le conduit 20, un flux laminaire, dont le débit est de préférence supérieur à 1 mL/min. Un tel débit est adapté à une chambre de mesure 32 de dimensions millimétriques, le volume étant typiquement de l’ordre de 25 µL ou 50 µL. Un débit de 1 mL/min permet un remplissage de la chambre de mesure en moins d’une seconde. Cela permet d’obtenir un dispositif présentant un temps de réponse rapide. Le débit est de préférence inférieur à 20 mL/min si l’on veut conserver un écoulement laminaire. La FIG. 3 montre une distribution spatiale de la vitesse d’écoulement dans la section transversale du conduit 20. La FIG. 3 résulte d’une modélisation de la thermo-convection, réalisée avec le logiciel de simulation COMSOL Multiphysics™. On a modélisé une chambre de collecte telle que représentée sur la FIG. 2 . Les dimensions étaient : X 1 =2 mm ; X 2 =1 mm ; X 3 =6 mm ; X 4 =20 mm ; X 5 =30 mm ; DT=10°C correspondent à une vitesse max de sortie de 100mm/s et un débit de 12.9mL/min. Les paramètres thermiques de modélisation étaient : température de la peau : 30°C ; température ambiante : 20°C . Le débit sortant du conduit est estimé à 12.2 mL/min. Sur la FIG. 3 , on observe que l’écoulement est laminaire et que la vitesse d’écoulement maximale est de l’ordre de 100 mm/s dans l’axe central du conduit, ce dernier correspondant à l’axe transversal. Les simulations ont montré que la section du conduit peut être cylindrique ou polygonale, sans impact significatif sur la valeur du débit, à section transversale constante. Comme précédemment indiqué, la chambre de collecte 10 comporte une ouverture transversale 15, de façon à permettre l’admission de l’air ambiant. Plusieurs ouvertures transversales 15 peuvent être ménagées à travers la paroi latérale 13. Lorsque les dimensions de l’ouverture transversale, ou les dimensions cumulées de chaque ouverture transversale, sont trop élevées, un refoulement d’air peut se produire. Sur les figures 3B et 3C, on a représenté une distribution spatiale de l’écoulement de l’air ambiant à travers une ouverture latérale, dont la hauteur X 6 et la longueur X 3 sont respectivement 3 mm, 10 mm ( FIG. 3 ) et 1 mm, 10 mm ( FIG. 3 ). Dans ces deux configurations, la section transversale du conduit 20 était carrée, de côté X 1 = 1 mm et de hauteur X 2 = 1 mm. Les autres dimensions étaient telles que décrites en lien avec la FIG. 3 . Sur les figures 3B et 3C, les axes des abscisses et des ordonnées correspondent respectivement aux axes Y et Z représentés sur la FIG. 2 . Sur la FIG. 3 , l’écoulement d’air est segmenté entre un écoulement entrant (partie inférieure de la figure, repérée par l’accolade in), et un écoulement sortant (partie supérieure de la figure, repérée par l’accolade out) de faible vitesse. Sur la FIG. 3 , l’écoulement d’air est uniquement entrant. La FIG. 3 correspond à une configuration limite : si l’on augmente encore les dimensions de l’ouverture latérale, l’écoulement sortant augmente, ce qui n’est pas souhaitable. On estime que lorsque X 1 = 1 mm, soit un conduit de section transversale 1 mm², lorsque X 3 = 10 mm, la hauteur X 1 est de préférence comprise entre 0.5 mm et 3 mm. Cela correspond à une section comprise entre 5 mm² et 30 mm². A partir de simulations effectuées avec le logiciel COMSOL Multiphysics™, un modèle empirique a permis d’estimer le débit Q, dans le conduit 20, en fonction des dimensions X 1 , X 2 , X 3 , X 4 et X 5 , en prenant en compte une variation de température = 10K Le modèle établit une relation entre le débit et les dimensions X 1 , X 2 , X 3 , X 4 et X 5 , selon l’expression : (2) où chaque terme est un coefficient réel. Les coefficients les plus influents sont . Ainsi, l’expression (2) peut être approchée par (3) avec : La figure 4 montre un estimation du débit en fonction de et de en prenant en compte : = 1 mm ; = 6 mm ; = 10 mm ; = 1 mm ; = 10K. Le triangle sur la figure 4 correspond à = 1,4 mm et = 20 mm. Le débit correspondant est Q = 2.5 mL/min. On observe que la dimension est de préférence comprise entre 1 et 3 mm : ainsi, le diamètre du conduit 20 est de préférence de l’ordre de ou inférieur à 4 ou 5 mm. Sur les figures 5A et 5B, on a représenté des modélisations d’écoulement à l’intérieur de la chambre de collecte 10 en considérant respectivement une seule ouverture transversale 15 ( FIG. 5 ) et deux ouvertures transversales 15 ( FIG. 5 ). Les dimensions de chaque ouverture transversale étaient identiques dans les deux configurations. Sur ces configurations, les dimensions prises en compte étaient : = 1,4 mm ; = 1 mm ; = 6 mm ; = 10 mm ; = 20 mm ; = 1 mm ; = 10K. Les configurations représentées sur les figures 5A et 5B conduisent à des débits comparables, respectivement 2.63 mL/min et 2.81 mL/min. Sur les figures 5A et 5B, les deux codes couleurs sont représentatifs de la vitesse de l’écoulement au niveau de chaque ouverture latérale et du canal, l’unité étant mm/s. On observe que la configuration comportant deux ouvertures permet de former un écoulement plus symétrique à l’intérieur de la chambre de collecte. Dans les configurations qui précèdent, la variation de température entre la face de contact et l’air ambiant était considérée égale à 10 K. Les inventeurs ont modélisé l’impact d’un élément de chauffage, disposé au niveau de la face de contact. Pour une même configuration ( = 1 mm ; = 1 mm ; = 12 mm ; = 15 mm ; = 10 mm ; = 2 mm), on a modélisé deux variations de température différentes, respectivement 10 K et 25 K. Une variation de 10K est obtenue en plaçant la face de contact 11 au niveau de la peau, par simple conduction thermique entre la peau et la face de contact. Une variation de 25K peut être obtenue en disposant un moyen de chauffage au niveau de la face de contact, comme décrit dans EP3979911. On a constaté que l’augmentation de de 10K à 25K permet d’augmenter le débit Q, dans le conduit 20, de 0.65 mL :min à 0.93 mL/min, soit une augmentation de 43%. Cependant, une telle augmentation peut également être obtenue en modifiant les dimensions du dispositif, par exemple en augmentant X 1 ou X 5 , comme le montre la FIG. 4 . De ce fait, les inventeurs considèrent que le recours à un élément de chauffage, au niveau de la face de contact, n’est pas nécessaire. D’autant plus que cela peut modifier l’émission transcutanée du gaz d’intérêt. Cela rend également le dispositif plus complexe, avec le recours à une alimentation pour alimenter l’élément de chauffage. Dispositif (1) de détection d’un gaz d’intérêt, destiné à être disposé sur un objet, le gaz d’intérêt absorbant la lumière dans une bande spectrale d’absorption, le dispositif comportant : une face de contact, configurée pour être disposée contre l’objet, et configurée pour permettre un passage du gaz d'intérêt, émis par l’objet; une chambre de collecte (10), débouchant sur la face de contact, et délimitée par une paroi latérale (13), la paroi latérale s’étendant autour d’un axe transversal (Z), perpendiculaire à la face de contact ; une ouverture d’admission (15), formant une admission d'air, ménagée à travers la paroi latérale (13), configurée pour admettre de l'air ambiant dans la chambre de collecte (10); un capteur de gaz (30) ; le dispositif étant caractérisé en ce qu’il comporte un conduit (20), s’étendant, le long de l’axe transversal, entre la chambre de collecte (10) et le capteur de gaz ; et en ce que le capteur de gaz comporte : une chambre de mesure (32), s’étendant au débouché du conduit, et destinée à recevoir le gaz d’intérêt ; une source de lumière (31) configurée pour illuminer la chambre de mesure, dans la bande spectrale d’absorption ; un transducteur acoustique (33), relié à la chambre de mesure, et configuré pour mesurer une variation de pression dans la chambre de mesure. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel le conduit (20) s’étend, parallèlement à l’axe transversal, selon une hauteur (X 2 ) comprise entre 0.5 mm et 10 mm ou entre 0.5 mm et 5 mm. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le conduit s’étend, dans un plan perpendiculaire à l’axe transversal, selon un diamètre ou une diagonale inférieure à 4 mm. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’ouverture d’admission (15) s’étend, perpendiculairement à l’axe transversal, selon une longueur (X 3 ) comprise entre 3 mm et 15 mm. Dispositif selon la revendication 3 dans lequel l’ouverture d’admission s’étend selon une hauteur (X 6 ), parallèlement à l’axe transversal, inférieure ou égale à 5 mm ou à 3 mm. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel la chambre de collecte s’étend, dans un plan parallèle à la face de contact, selon un diamètre ou une diagonale (X 4 ) inférieur à 45 mm ou à 20 mm Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la chambre de collecte s’étend, parallèlement à l’axe transversal, selon une hauteur (X 5 ) inférieure à 30 mm. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la chambre de collecte comporte un agent déshydratant. Procédé d'estimation d'une concentration d’un gaz d’intérêt émis par un objet à l’aide d'un dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, le dispositif étant appliqué de telle sorte que la face de contact (11) est disposée en regard de l’objet, le procédé comportant une admission d'air ambiant à travers au moins une ouverture d’admission (15) du dispositif, ménagée dans la paroi latérale (13) et une estimation de la concentration de gaz d'intérêt dans la chambre de mesure (32). Procédé selon la revendication 9, dans lequel le gaz d’intérêt est choisi parmi NO ou CO 2 . Procédé selon la revendication 9 ou la revendication 10, dans lequel l’objet est un utilisateur humain ou animal, le dispositif étant disposé contre une peau de l’utilisateur, le gaz d’intérêt étant un gaz transcutané.