Brevet FR3161673A1 — publié le 20251031

Installation de brassage d’un fluide dans une cuve de traitement ou/et de stockage de fluide, et procédé associé L’invention concerne une installation de brassage (12) d’un fluide (15) comprenant : - une cuve (18) de traitement du fluide comprenant une paroi latérale (22) comprenant une surface interne (23) ; - un système de brassage (30) du fluide dans la cuve comprenant une prise d’entrée (35) et une sortie d’injection (37). Chaque système de brassage comprend un tronçon aval (48) définissant la sortie d’injection configuré pour injecter un jet de fluide selon une direction d’injection (Dinj) formant un angle α supérieur à 30° avec une direction radiale (R) de la cuve, afin de dévier le jet de fluide vers la paroi latérale de la cuve et/ou de limiter la dispersion du jet de fluide à l’écart de la paroi latérale de la cuve. Figure pour l'abrégé : 1 Installation de brassage d’un fluide dans une cuve de traitement ou/et de stockage de fluide, et procédé associé La présente invention concerne une installation de brassage d’un fluide dans une cuve de traitement. Une telle installation est par exemple destinée à générer du biogaz, contenant en particulier du biométhane, notamment par digestion anaérobie. La digestion anaérobie présente un pouvoir de traitement cellulaire qui est apte à éliminer une quantité significative de matière organique, en produisant du biogaz. La production de biogaz est favorisée, car le biogaz peut ensuite être utilisé dans une unité de production de biométhane par séparation du dioxyde de carbone et du méthane contenus dans le biogaz (par exemple par un procédé membranaire), ou/et comme source d’énergie pour produire de l’électricité, pour chauffer des bâtiments, ou/et pour alimenter des véhicules. À cet égard, il est connu d’introduire des boues issues du traitement des eaux usées dans une cuve d’un digesteur de boue pour y conduire une digestion anaérobie produisant du biogaz. De nombreux paramètres influent sur le rendement de la production de biogaz par une boue. En particulier, la boue doit être brassée de manière efficace dans le digesteur, notamment pour réduire les écarts de température et de concentration en matière organique dans la masse du digesteur, et pour multiplier les chances de contact entre les micro-organismes et les matières à dégrader. L’opération de brassage doit également être performante, afin de garantir un temps de séjour dans le digesteur offrant un mélange complet. Elle doit par exemple garantir un brassage au fond du digesteur suffisant pour minimiser l’accumulation des dépôts, afin de ne pas perdre du volume utile et suffisamment agiter le fluide de façon à faciliter la remontée en continu du biogaz. Dans des dispositifs de brassage connus, de la boue est prélevée dans la cuve du digesteur, puis est convoyée dans des cheminées verticales réparties autour de l’axe central de la cuve avant d’être réinjectée dans la cuve. Un tel dispositif de brassage est très fiable mais ne donne cependant pas entière satisfaction, notamment lorsque les concentrations en matières organiques dans le digesteur sont très élevées. En effet, une forte concentration en matières organiques induit une forte viscosité des boues à traiter et entraine une diminution de la vitesse moyenne de brassage des boues dans la cuve et par conséquent une diminution du rendement de la production de biogaz. Pour pallier ce problème, il est connu de prétraiter chimiquement et/ou thermiquement et/ou biologiquement les boues afin de réduire leur viscosité avant de les introduire dans le digesteur, ce qui augmente le coût et les consommables lié au traitement des boues. Une autre solution est d’augmenter la puissance énergétique fournie à l’installation de brassage, afin que le système de brassage puisse entraîner un fluide à forte viscosité en mouvement à une vitesse et un cisaillement satisfaisants pour le rendement de production de biogaz. En revanche, cette solution est couteuse énergiquement et augmente ainsi les coûts de production du biogaz. Un but de l’invention est donc de fournir une installation de brassage qui permet un brassage très efficace du fluide, notamment pour de fortes viscosités de fluide, tout en limitant les traitements chimiques procurés au fluide et sans augmentation de la consommation énergétique de l’installation. A cet effet, l’invention a pour objet une installation de brassage d’un fluide comprenant : - une cuve de traitement ou/et de stockage du fluide, la cuve comprenant un fond et une paroi latérale comprenant une surface interne délimitant un volume intérieur contenant le fluide, le volume intérieur présentant un axe central vertical ; - au moins un système de brassage du fluide dans la cuve comprenant une prise d’entrée de fluide dans la cuve, au moins une sortie d’injection du fluide située plus bas que la prise d’entrée dans la cuve, et un système de mise en mouvement du fluide disposé entre la prise d’entrée et la sortie d’injection, le ou chaque système de brassage présentant un tronçon amont de guidage du fluide à travers la paroi latérale ; caractérisé en ce que le ou chaque système de brassage comprend un tronçon aval faisant saillie dans le volume intérieur et définissant la sortie d’injection, le tronçon aval étant configuré pour injecter un jet de fluide s’étendant selon une direction d’injection formant un angle α, en projection dans un plan perpendiculaire à l’axe central, supérieur à 30° avec une direction radiale vers l’axe central et passant par le centre de la section du tronçon aval pris à l’intersection avec la surface interne de la paroi latérale, afin de dévier le jet de fluide vers la paroi latérale de la cuve et/ou de limiter la dispersion du jet de fluide à l’écart de la paroi latérale de la cuve. Le ou chaque tronçon aval étant configuré pour dévier le jet de fluide vers la paroi latérale de la cuve et/ou pour limiter la dispersion du jet de fluide à l’écart de la paroi latérale de la cuve, l’écoulement du fluide à la sortie d’injection est concentré et dirigé vers la paroi latérale. Ainsi, l’énergie de brassage du flux de circulation du fluide est également concentrée et dirigée vers la paroi latérale de la cuve, et ne se disperse pas dès la sortie d’injection comme ce serait le cas en l’absence de déviation / concentration du jet de fluide. La concentration du flux vers la paroi latérale de la cuve permet une transmission de l’énergie du flux efficace sur une distance plus élevée. Ainsi, un cisaillement plus important est induit dans le fluide, ce qui réduit sa viscosité moyenne d’une part, et augmente la vitesse de brassage d’autre part. En conséquence, le brassage du fluide dans la cuve est plus homogène. Ainsi, l’installation permet un brassage efficace du fluide visqueux, sans nécessiter un prétraitement du fluide visant à réduire sa viscosité et sans augmentation de la puissance énergétique consommée. Suivant d’autres aspects avantageux de l’invention, l’installation de brassage comprend une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles : - le ou chaque tronçon aval comprend une portion coaxiale avec le tronçon amont de guidage ; - le ou chaque tronçon aval comprend un organe de guidage prolongeant la portion coaxiale vers l’aval ; - l’au moins un organe de guidage est une gaine aval, la sortie d’injection étant définie à l’extrémité libre de la gaine aval, la gaine aval présentant avantageusement une section de passage sensiblement égale à la section de la sortie d’injection ; - la gaine aval comprend une région aval s’étendant selon une direction de déviation formant un angle β compris entre 1° et 90°, de préférence compris entre 10° et 50°, avec la portion coaxiale en projection dans un plan perpendiculaire à l’axe central, de façon à diriger le jet de fluide circulant dans la gaine aval vers la paroi latérale de la cuve ; - la gaine aval comprend une région amont s’étendant dans le prolongement axial de la portion coaxiale ; - la région amont présente une longueur L1 comprise entre 1 cm et 50 cm, de préférence comprise entre 10 cm et 20 cm, encore de préférence comprise entre 10 cm et 15 cm ; - la région aval présente une longueur L2 comprise entre 1 cm et 100 cm, de préférence comprise entre 30 cm et 80 cm, encore de préférence comprise entre 50 cm et 70 cm ; - la sortie d’injection est définie à l’extrémité libre de la portion coaxiale, l’au moins un organe de guidage étant un déflecteur disposé en aval de la sortie d’injection présentant une hauteur, prise parallèlement à l’axe central, supérieure ou égale à la hauteur de la sortie d’injection ; - le déflecteur s’étend dans un plan parallèle à l’axe central selon une direction de déflection formant un angle δ compris entre 1° et 45°, de préférence compris entre 1° et 20°, avec la portion coaxiale, en projection dans un plan perpendiculaire à l’axe central ; - l’installation de brassage comprend au moins deux systèmes de brassage du fluide, la prise d’entrée du fluide d’au moins un premier système de brassage de fluide étant disposée à une première hauteur par rapport au fond, strictement supérieure à au moins une deuxième hauteur de la prise d’entrée du fluide d’au moins un deuxième système de brassage du fluide ; - la première hauteur est comprise entre 5% et 50% d’une hauteur minimale de l’une des prises d’entrée du fluide ; - le système de brassage du fluide dans la cuve comprend une cheminée définissant un conduit de circulation du fluide entre la prise d’entrée de fluide et la sortie d’injection du fluide, la cheminée s’étendant sensiblement verticalement le long de la paroi latérale de la cuve dans la cuve ou hors de la cuve ; - le ou chaque système de mise en mouvement du fluide est un agitateur mécanique ou une pompe ; et - le ou chaque système de mise en mouvement du fluide est disposé dans le tronçon amont, en amont du tronçon aval ou est disposé en amont du tronçon amont à l’extérieur de la cuve. L’invention concerne également un procédé de brassage d’un fluide dans une installation telle que décrite ci-dessus, le procédé comportant les étapes suivantes, mises en œuvre par le ou chaque système de brassage : aspiration et mise en mouvement du fluide par le système de mise en mouvement du fluide entre la prise d’entrée de fluide et la sortie d’injection, génération d’un jet de fluide à injecter dans la cuve à la sortie d’injection, déviation du jet de fluide par le tronçon aval vers la paroi latérale de la cuve et/ou limitation de la dispersion du jet de fluide à l’écart de la paroi latérale de la cuve. L’invention apparaîtra plus clairement à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif, et faite en référence aux dessins dans lesquels : FIG. 1 la FIG. 1 est une vue en perspective d’une installation de brassage d’un fluide selon l’invention, comprenant un système de brassage du fluide selon un premier mode de réalisation, FIG. 2 la FIG. 2 est une vue en perspective d’un tronçon aval du système de brassage de la FIG. 1 selon un premier mode de réalisation, FIG. 3 la FIG. 3 est une représentation schématique de la viscosité dynamique du fluide au sein de l’installation de brassage de la FIG. 1 , FIG. 4 la FIG. 4 est une vue en perspective d’un tronçon aval du système de brassage de la FIG. 1 selon un deuxième mode de réalisation, et FIG. 5 la FIG. 5 est une représentation schématique d’une installation de brassage d’un fluide selon un autre mode de réalisation. Une installation de brassage 12 d’un fluide 15 est illustrée sur la FIG. 1 . L’installation de brassage 12 est par exemple une installation de traitement de boues issues d’une unité de traitement des eaux, par exemple de traitement des eaux industrielles, des eaux potables, ou des eaux usées. L’installation de brassage 12 est par exemple également destinée au traitement de bio-déchets, tels que les déchets agricoles. La concentration moyenne en boues du fluide 15 est par exemple supérieure à 30 g/L, et peut par exemple atteindre des valeurs supérieures à 60 g/L. L’installation de brassage 12 est destinée en particulier à réaliser une fermentation ou une digestion anaérobie, pour éliminer des matières organiques présentes dans le fluide, en produisant un biogaz. Le biogaz comporte en particulier du biométhane, produit par digestion anaérobie. Le biogaz est destiné à être séparé pour produire du biométhane ou/et est destiné à être utilisé comme combustible ou comme carburant. Plus généralement, l’installation de brassage 12 est destinée au brassage d’un fluide 15 sous forme d’un liquide de viscosité supérieure à celle de l’eau. La viscosité moyenne du fluide 15 dans l’ouvrage est généralement supérieure à 10 mPa.s, avec des zones pouvant atteindre jusqu’à 1000 Pa.s. Le fluide 15 est de préférence non-newtonien, en particulier rhéofluidifiant, sa viscosité diminuant en fonction du cisaillement auquel il est soumis. L’installation de brassage 12 comporte une cuve 18 de traitement ou/et de stockage du fluide 15. La cuve 18 comprend un fond 20 et une paroi latérale 22 comprenant avantageusement une pluralité de socles 22A saillants sur le fond 20. La paroi latérale 22, incluant ses socles 22A, définit ainsi une surface interne 23 délimitant avec le fond 20 un volume intérieur 24 destiné à contenir du fluide 15. La surface interne 23 est la surface de la paroi latérale 22 en contact avec le fluide 15 lorsque du fluide 15 est reçu dans le volume intérieur 24. Chaque socle 22A définit une face verticale 22B incluse dans la surface interne 23. Le volume intérieur 24 présente un axe central vertical A-A’ et est par exemple supérieur à 100 m 3 et est notamment compris entre 100 m 3 et 20000 m 3 . La cuve 18 est munie d’une entrée d’injection de fluide à traiter dans le volume intérieur 24 et d’une sortie d’évacuation de fluide traité, avantageusement située à l’opposé de l’entrée d’injection, ou au point le plus bas du fond 20. L’installation de brassage 12 comprend au moins un système de brassage 30 du fluide 15 dans la cuve 18. Dans l’exemple de la FIG. 1 , l’installation de brassage 12 comprend une pluralité de systèmes de brassage 30 angulairement répartis dans la cuve 18 autour de l’axe central A-A’. Chaque système de brassage 30 comprend une cheminée 33 définie entre une prise d’entrée 35 de fluide 15 et une sortie d’injection 37 de fluide 15 dans la cuve 18, chaque cheminée 33 étant avantageusement maintenue dans un socle 22A. Dans tout ce qui suit, les termes « amont » et « aval » sont utilisés relativement au sens de circulation du fluide 15 depuis la prise d’entrée 35 jusqu’à la sortie d’injection 37. Dans l’exemple de la FIG. 1 , chaque cheminée 33 s’étend sensiblement verticalement dans la cuve 18 vers le bas et le long de la paroi latérale 22 de la cuve 18. Chaque sortie d’injection 37 est disposée dans la cuve 18 à proximité de la paroi latérale 22 de la cuve 18, généralement en saillie par rapport au socle 22A. Par « à proximité » on entend que les sorties d’injection 37 sont situées avantageusement à une distance de la paroi latérale 22 inférieure à 40%, notamment inférieure à 20%, du rayon de la cuve 18, c’est-à-dire, de la distance minimale séparant l’axe central A-A’ au point le plus proche de la paroi latérale 22. En outre, les cheminées 33 sont par exemple situées à une distance de la paroi latérale 22 inférieure à 40%, notamment inférieure à 20%, du rayon de la cuve 18, c’est-à-dire de la distance minimale séparant l’axe central A-A’ au point le plus proche de la paroi latérale 22. Dans l’exemple particulier représenté sur la FIG. 1 , chaque cheminée 33 est un demi-cylindre creux soudé contre la surface interne 23 de la paroi latérale 22 de la cuve 18 au-dessus du socle 22A. Avantageusement, chaque prise d’entrée 35 est située sous la surface libre de fluide 15 dans la cuve 18. Par exemple, au moins une prise d’entrée 35 est située entre 25 cm et 50 cm sous la surface libre de fluide 15 dans la cuve 18. Ainsi, du fluide 15 présent dans la cuve 18 est apte à être aspiré par chaque prise d’entrée 35, à circuler dans le conduit de circulation 39 et à être réinjecté dans la cuve 18 par la sortie d’injection 37 afin de mettre en mouvement le fluide 15 présent dans la cuve 18. En d’autres termes, il n’est pas nécessaire d’injecter du fluide 15 en continu dans la cuve 18 pour brasser le fluide 15. Chaque sortie d’injection 37 est située plus bas dans la cuve 18, selon la verticale, que la prise d’entrée 35 correspondante. Ainsi, chaque cheminée 33 définit un conduit de circulation 39 du fluide 15 présentant un écoulement de haut en bas entre la prise d’entrée 35 et la sortie d’injection 37. Chaque sortie d’injection 37 présente par exemple une section de passage de contour circulaire et de diamètre typiquement comprise entre 50 cm et 100 cm, de préférence entre 60 cm et 80 cm et plus particulièrement entre 60 cm et 70 cm. Dans l’exemple représenté sur les figures 1 et 2, chaque système de brassage 30 présente un tronçon amont 42 de guidage du fluide 15 à travers la paroi latérale 22, notamment à travers le socle 22A, et un tronçon aval 48 de guidage du fluide 15, disposé en aval du tronçon amont 42 de guidage, en faisant saillie dans la cuve 18, depuis le socle 22A et jusqu’à la sortie d’injection 37. Chaque tronçon amont 42 est ici cylindrique. Chaque tronçon amont 42 est disposé en amont de la sortie d’injection 37 dans la cheminée 33, et en aval de la prise d’entrée 35. Chaque tronçon amont 42 prolonge le conduit de circulation 39 de fluide 15 et s’étend à travers la paroi latérale 22 de la cuve 18, notamment à travers le socle 22A jusqu’à la surface interne 23 de la cuve 18, à partir de laquelle il est prolongé par le tronçon aval 48. Afin de produire un jet de fluide 44 à partir du fluide 15 circulant dans chaque conduit de circulation 39, le système de brassage 30 du fluide 15 comprend un système de mise en mouvement du fluide 15 disposé entre la prise d’entrée 35 et la sortie d’injection 37. En particulier, chaque système de mise en mouvement du fluide 15 est disposé dans le tronçon amont 42 de la cheminée 33 correspondante. Dans l’exemple des figures 1 et 2, le système de mise en mouvement du fluide 15 est un agitateur mécanique 46. Par exemple, l’agitateur mécanique 46 est disposé dans le tronçon amont 42 de la cheminée 33 et est alimenté par un moteur, non représenté, disposé dans le tronçon amont 42 hors de la cuve 18. En d’autres termes, le moteur est par exemple disposé dans la partie du tronçon amont 42 située à l’extérieur de la cuve 18, de l’autre côté de la paroi latérale 22 et à l’opposé de l’extrémité débouchant dans la cuve 18. Ainsi, la maintenance de l’agitateur mécanique 46 est facilitée pour un opérateur qui n’a pas à vidanger la cuve 18 et à entrer dans la cuve 18 afin d’intervenir sur le moteur de l’agitateur mécanique 46. L’injection d’un jet de fluide 44 dans la cuve 18 aide à mettre le fluide 15 présent dans la cuve 18 en mouvement et favorise ainsi le brassage du fluide 15 à l’intérieur du la cuve 18. Chaque tronçon aval 48 est configuré pour injecter le jet de fluide 44 selon une direction d’injection D inj formant un angle α, en projection dans un plan perpendiculaire à l’axe central A-A’, supérieur à 30° avec une direction radiale R vers l’axe central A-A’ et passant par le centre 48A de la section du tronçon aval 48 pris à l’intersection avec la surface interne 23 de la paroi latérale 22 (ici sur la face verticale 22B du socle 22A), afin de dévier le jet de fluide 44 vers la paroi latérale 22 de la cuve 18 et/ou de limiter la dispersion du jet de fluide 44 à l’écart de la paroi latérale 22 de la cuve 18, tel que représenté sur la FIG. 3 . Chaque tronçon aval 48 comprend par exemple une portion coaxiale 49 avec le tronçon amont 42 de guidage. Dans l’exemple des figures, chaque tronçon aval 48 comprend un organe de guidage 50 du jet de fluide 44 prolongeant la portion coaxiale 49 vers l’aval. La portion coaxiale 49 fait saillie dans la cuve 18. Elle présente une longueur inférieure à la longueur du tronçon amont 42. Avantageusement, le tronçon amont 42 et la portion coaxiale 49 peuvent être formés dans un même tube inséré dans le socle 22A et dépassant de la face 22B du socle 22A. Chaque organe de guidage 50 est configuré pour dévier le jet de fluide 44 vers la paroi latérale 22 de la cuve 18 et/ou pour limiter la dispersion du jet de fluide 44 à l’écart de la paroi latérale 22 de la cuve 18. Chaque organe de guidage 50 est par exemple rapporté sur la portion coaxiale 49 à l’extrémité aval de celle-ci. Selon un premier exemple de réalisation, représenté notamment sur la FIG. 2 , l’au moins un organe de guidage 50 est une gaine aval 52 prolongeant le tronçon amont 42 de guidage et la portion coaxiale 49. La sortie d’injection 37 est alors définie à l’extrémité libre 54 de la gaine aval 52. La gaine aval 52 présente par exemple une section de passage sensiblement égale à la section de passage de la sortie d’injection 37. Ainsi, les pertes de charges lors du passage du jet de fluide 44 de la sortie d’injection 37 à la gaine aval 52 sont avantageusement limitées. La gaine aval 52 comprend une région amont 56 s’étendant parallèlement à la portion coaxiale 49, et une région aval 58 débouchant en aval par l’extrémité libre 54. La région aval 58 s’étend selon une direction de déviation D dev formant un angle β compris entre 1° et 90°, de préférence compris entre 10° et 50°, encore de préférence compris entre 20° et 30°, avec la portion coaxiale 49 en projection dans un plan perpendiculaire à l’axe central A-A’. En d’autres termes, la gaine aval 52 est une gaine coudée, la région aval 58 formant avec la région amont 56 un angle β en projection dans un plan perpendiculaire à l’axe central A-A’, de façon à diriger le jet de fluide 44 circulant dans la gaine aval 52 et sortant par la sortie d’injection 37 vers la paroi latérale 22 de la cuve 18 et/ou de façon à limiter la dispersion du jet de fluide 44 à l’écart de la paroi latérale 22 de la cuve 18. Ainsi, le jet de fluide 44 est effectivement injecté dans la cuve 18 selon la direction D dev (coaxiale avec la direction D inj ) formant un angle égal à β avec la portion coaxiale et égal à α avec la direction radiale R. La région amont 56 présente par exemple une longueur L1 comprise entre 1 cm et 50 cm, de préférence comprise entre 10 cm et 20 cm, encore de préférence comprise entre 10 cm et 15 cm. De manière plus générale, la longueur L1 doit être suffisamment faible afin de limiter la dissipation de l’énergie du fluide 15 durant la circulation du fluide 15 dans la région amont 56. La région aval 58 présente par exemple une longueur L2 comprise entre 1 cm et 100 cm, de préférence comprise entre 30 cm et 80 cm, encore de préférence comprise entre 50 cm et 70 cm. De telles longueurs L1 et L2 permettent de guider le jet de fluide 44 et de concentrer l’énergie du jet de fluide 44 sur une distance adéquate afin d’éviter une dispersion trop rapide de l’énergie du jet de fluide 44. Ainsi, un cisaillement plus important est induit dans le fluide, ce qui réduit sa viscosité moyenne d’une part, et augmente la vitesse de brassage d’autre part. Le jet de fluide 44 injecté forme alors un canal, tel que représenté sur la FIG. 3 , de fluide 15 à haute vitesse, apte à entrainer le fluide 15 présent dans la cuve 18 en mouvement. Le brassage du fluide 15 est ainsi rendu plus efficace et plus homogène. Dans un exemple particulier de réalisation où l’installation de brassage 12 comprend au moins deux systèmes de brassage 30 du fluide 15 et en référence à la FIG. 1 , la prise d’entrée 35 du fluide 15 d’au moins un premier système de brassage 60, 62 de fluide 15 est disposée à une première hauteur H1, H2 par rapport au fond 20, strictement supérieure à au moins une deuxième hauteur H3 de la prise d’entrée 35 du fluide 15 d’au moins un deuxième système de brassage 64 du fluide 15. En particulier, la première hauteur H1, H2 est comprise entre 5% et 50% d’une hauteur minimale H3 de l’une des prises d’entrée 35 du fluide 15. Dans l’exemple particulier de la FIG. 1 , toutes les prises d’entrées 35 se situent à des hauteurs H1, H2, H3, prises depuis le fond 20 de la cuve 18, différentes. La variation de la hauteur des prises d’entrées 35 introduit une asymétrie dans l'écoulement, ce qui se traduit par une contrainte de cisaillement plus élevé. Ceci aide à réduire la viscosité moyenne du fluide 15 dans la cuve 18 et permet d’augmenter la vitesse moyenne du fluide 15 dans la cuve 18, tel qu’il sera montré plus en détails ultérieurement. Dans une variante, représentée sur la FIG. 4 , pour au moins un tronçon aval 48 ou pour chaque tronçon aval 48, la sortie d’injection 37 est définie à l’extrémité libre de la portion coaxiale 49. L’organe de guidage 50 de ce tronçon aval 48 est un déflecteur 70 disposé en aval de la sortie d’injection 37. Le ou chaque déflecteur 70 est par exemple une plaque disposée à une distance comprise entre 0 m et 1 m, de préférence entre 0 cm et 50 cm et avantageusement à 0 cm, de la sortie d’injection 37 correspondante, prise selon la direction de l’axe de la portion coaxiale 49. Dans une variante, non représentée, le ou chaque déflecteur 70 s’étend par exemple depuis l’amont de la sortie d’injection 37. En d’autres termes, le ou chaque déflecteur 70 est par exemple disposé à quelques centimètres, par exemple 5 cm, en amont la sortie d’injection 37 selon la direction de l’axe de la portion coaxiale 49, et s’étend continument jusqu’à l’aval de la sortie d’injection 37, de telle sorte que la portion coaxiale 49 et le ou chaque déflecteur 70 se chevauchent sur une partie de leur longueur en amont de la sortie d’injection 37. Le ou chaque déflecteur 70 s’étend dans un plan parallèle à l’axe central A-A’, selon une direction de déflection D def formant un angle δ compris entre 1° et 70°, par exemple compris entre 1° et 45°, de préférence compris entre 1° et 20°, avec la portion coaxiale 49, en projection dans un plan perpendiculaire à l’axe central A-A’. Le ou chaque déflecteur 70 prolonge au moins en partie la portion coaxiale 49 guidant le fluide à partir de la sortie d’injection 37 et est disposé entre la sortie d’injection 37 et l’axe central A-A’, selon la direction radiale R. En d’autres termes, le ou chaque déflecteur 70 forme une barrière déviant tout ou partie du jet de fluide 44 injecté en aval de la sortie d’injection 37 à l’écart de l’axe central A-A’, tel que représenté sur la FIG. 4 . Le ou chaque déflecteur 70 est ici un panneau non tubulaire. Le ou chaque déflecteur 70 comprend par exemple une hauteur, prise parallèlement à l’axe central A-A’, supérieure ou égale à la hauteur de la sortie d’injection 37, et une largeur, prise selon la direction de déflection D def comprise entre 0,1 m et 3 m, de préférence comprise entre 50 cm et 2 m. Une telle hauteur permet au déflecteur 70 de dévier de manière efficace le jet de fluide 44, au moins sur une partie de sa hauteur, de préférence sur la totalité de sa hauteur en sortie de la sortie d’injection 37. Une telle largeur permet de guider le jet de fluide 44 avantageusement à l’écart de la sortie d’injection 37 afin de concentrer l’énergie du jet de fluide 44 sur une distance adéquate et évite ainsi une dispersion trop rapide de l’énergie du jet de fluide 44. Le jet de fluide 44 injecté forme alors un canal, tel que représenté sur la FIG. 3 , de fluide 15 à haute vitesse, apte à entrainer le fluide 15 présent dans la cuve 18 en mouvement. La concentration du flux vers la paroi latérale de la cuve permet une transmission de l’énergie du flux efficace sur une distance plus élevée. Ainsi, un cisaillement plus important est induit dans le fluide, ce qui réduit sa viscosité moyenne d’une part, et augmente la vitesse de brassage d’autre part. En conséquence, le brassage du fluide dans la cuve est plus homogène et plus efficace. Dans un mode de réalisation particulier, illustré schématiquement sur la FIG. 5 , la ou chaque cheminée 33 s’étend hors de la cuve 18, à l’extérieur de la paroi latérale 22. Dans ce mode de réalisation, le ou chaque système de mise en mouvement du fluide 15 comprend par exemple une pompe axiale 72 disposée dans le conduit de circulation 39 en amont du tronçon amont 42 qui traverse la paroi latérale 22. Ainsi, la pompe axiale 72 est disposée à l’extérieur de la cuve 18 et permet le pompage du fluide 15 depuis la prise d’entrée 35 jusqu’à la sortie d’injection 37, en créant une circulation du fluide 15 dans le conduit de circulation 39 selon une direction sensiblement parallèle à l’axe central A-A’. Ce mode de réalisation présente l’avantage de faciliter la maintenance des systèmes de brassage 30, la cuve 18 ne devant pas nécessairement être vidangée afin d’accéder aux cheminées 33 ou aux pompes 72. Indépendamment des modes de réalisations décrits ci-dessus, un procédé de brassage du fluide 15 dans une telle installation de brassage 12 va maintenant être décrit. Le procédé comporte les étapes suivantes, mises en œuvre par le ou chaque système de brassage 30 : - aspiration et mise en mouvement du fluide 15 par le système de mise en mouvement du fluide 15 entre la prise d’entrée 35 de fluide et la sortie d’injection 37. Les prises d’entrées 35 étant disposées sous la surface libre du fluide 15 dans la cuve 18, du fluide 15 est naturellement aspiré par les prises d’entrée 35 et circule dans les cheminées 33 jusqu’au système de mise en mouvement du fluide 15. Le système de mise en mouvement du fluide 15 (par exemple l’agitateur mécanique 46 de la FIG. 2 ou la pompe axiale de la FIG. 5 ), génère ensuite un jet de fluide 44 apte à être injecté dans la cuve 18 en aval de la sortie d’injection 37. Le ou chaque tronçon aval 48 (par exemple comprenant la gaine aval 52 de la FIG. 2 ou le déflecteur 70 de la FIG. 4 ) dévie le jet de fluide 44 vers la paroi latérale 22 de la cuve 18 et/ou limite de la dispersion du jet de fluide 44 à l’écart de la paroi latérale 22 de la cuve 18, tel que représenté sur la FIG. 3 . Une telle installation de brassage 12 de fluide 15 présente de nombreux avantages. En effet, pour des concentrations en boues dans le fluide 15 supérieures à 50 g/L, l’installation 12 telle que décrite permet un brassage effectif du fluide 15, et contribue donc à augmenter le rendement de production de biogaz. En particulier, les organes de guidage du jet étant configurés pour dévier le jet de fluide vers la paroi latérale de la cuve et/ou pour limiter la dispersion du jet de fluide à l’écart de la paroi latérale de la cuve, l’énergie de brassage portée par le jet de fluide 44 est concentrée et dirigée vers la paroi latérale. Ainsi, l’énergie de brassage n’est pas dispersée dès la sortie d’injection mais guide et propulse le jet de fluide 44 en aval de la sortie d’injection 37 vers la paroi latérale 22. La circulation du flux de fluide 15 est alors optimisée, le champ de contraintes de cisaillement induit permet de réduire la viscosité moyenne du fluide 15 dans la cuve et d’augmenter la vitesse moyenne du fluide 15 dans la cuve 18. Ainsi, l’installation 12 permet un brassage efficace du fluide visqueux, même pour de fortes concentrations du fluide 15 en boues, sans nécessiter un prétraitement du fluide visant à réduire sa viscosité et sans augmentation de la puissance énergétique consommée. A titre d’exemple, des valeurs approximatives de la vitesse moyenne du fluide 15 dans la cuve 18, ainsi que de la viscosité moyenne de fluide 15 dans la cuve 18 ont été mesurées par simulation et sont regroupées dans les tableaux ci-dessous, en fonction des différents modes de réalisation décrits précédemment. Cas témoin Avec gaine aval Avec déflecteur et δ = 0° Avec déflecteur et δ = 10° Avec déflecteur et δ = 20° Avec déflecteur et δ = 30° Viscosité moyenne du fluide (Pa.s) 433 300 381 368 366 416 Variation par rapport au cas témoin (%) / -31 -12 -15 -15 -4 Vitesse moyenne du fluide (m/s) 0,04 0,06 0,045 0,045 0,044 0,037 Variation par rapport au cas témoin (%) / +50 +12,5 +12,5 +10 -7,5 En référence au tableau 1, des résultats de la viscosité moyenne de fluide 15 dans la cuve 18 et de la vitesse moyenne de fluide 15 dans la cuve ont été obtenus suivant une modélisation « Computational Fluid Dynamic » (en français dynamique des fluides numériques, CFD). Pour la simulation, le fluide utilisé est un fluide de type Herschel-Bulkley. Ce type de fluide est un modèle généralisé de fluide non newtonien, dans lequel la déformation subie par le fluide est liée à la contrainte d'une manière non linéaire. Trois paramètres caractérisent cette relation : le facteur de cohérence κ, l'indice d'écoulement η et la contrainte de cisaillement seuil pour l’écoulement τ. La simulation a été réalisée avec un tel fluide présentant les paramètres rhéologiques suivants : κ = 3.74 ; η = 0,24 ; et τ = 3,3 Pa. La simulation a été effectuée avec une concentration en boues du fluide de 70 g/L. Les simulations réalisées pour le cas témoin ont été réalisées avec un modèle d’installation de brassage 12 présentant un volume de 7000 m 3 . L’installation 12 comprend trois systèmes de brassage 30 du fluide 15 présentant des prises d’entrée 35 de hauteur similaire. Les systèmes de brassage 30 du fluide 15 ne comprennent pas d’organe de guidage 50. Les simulations avec un organe de guidage 50 tel qu’une gaine aval 52 et un déflecteur 70 ont été réalisées avec un modèle d’installation de brassage 12 présentant un volume de 7000 m 3 et comprenant trois systèmes de brassage 30 du fluide 15. Chaque système de brassage 30 comprend un organe de guidage 50 tel qu’une gaine aval 52 ou un déflecteur 70 disposé en aval de la sortie d’injection 37. Lorsque l’organe de guidage 50 est un déflecteur, les simulations ont été réalisées pour différentes inclinaisons du déflecteur 70 relativement à portion coaxiale 49. Ainsi, quatre simulations ont été réalisées, correspondant respectivement à l’angle δ, pris entre la portion coaxiale 49 et la direction de déflection D def en projection dans un plan perpendiculaire à l’axe central A-A’, égal à 0°, 10°, 20° et 30°. Un outil d’analyse, tel que par exemple l’outil Star-CCM+ v17.06.008, a été utilisé afin d’obtenir, à partir du fluide et de ses paramètres rhéologiques et d’un modèle CAD (conception assistée par ordinateur) de l’installation de brassage 12, la vitesse du fluide dans l’ouvrage, sa viscosité, les lignes de champs du cisaillement ainsi que les valeurs des contraintes de cisaillement. Tel que visible dans le tableau 1, l’ajout de la gaine aval 52 en aval des trois sorties d’injection 37 réduit la viscosité moyenne d’environ 30% et augmente la vitesse moyenne dans la cuve 18 d’environ 50%. La gaine 52 permet en effet de modifier l’écoulement du flux à la sortie d’injection 37 en le concentrant et le dirigeant vers la paroi de la cuve, de préférence de sorte que le fluide se déplace de manière tangentielle à la paroi 22 de la cuve 18, en léchant la paroi de la cuve 18. De manière similaire, la présence d’un déflecteur en aval des trois sorties d’injection 37 permet de réduire la viscosité moyenne d’une valeur comprise entre 4% et 15% en fonction de l’angle δ du déflecteur 70, et d’augmenter sensiblement la vitesse moyenne dans la cuve. Cas témoin Avec gaine aval Avec gaine aval + réduction de la hauteur de deux prises d’entrée Viscosité moyenne du fluide (Pa.s) 433 300 200 Variation par rapport au cas témoin (%) / -31 -54 Vitesse moyenne du fluide (m/s) 0,04 0,06 0,08 Variation par rapport au cas témoin (%) / +50 +100 En référence au tableau 2, des mesures de la viscosité moyenne de fluide 15 dans la cuve 18 et de la vitesse moyenne de fluide 15 dans la cuve ont été réalisées par simulation suivant les protocoles décrits en référence au tableau 1. Ces simulations ont été réalisées avec une installation de brassage 12 présentant un volume de 7000 m 3 et comprenant trois systèmes de brassage 30 du fluide 15, comprenant chacun une gaine aval 52. Chaque système de brassage 30 du fluide 15 présente une prise d’entrée 35 située à une hauteur distincte du fond 20 de la cuve 18. En particulier, la première prise d’entrée 35 est disposée entre 25 cm et 50 cm en dessous de la surface libre du fluide 15 dans la cuve, la deuxième prise d’entrée 35 est disposée à 2 m sous la première prise d’entrée 35, et la troisième prise d’entrée 35 est disposée à 4 m sous la première prise d’entrée 35, soit 2 m en dessous de la deuxième prise d’entrée 35. On note alors que la réduction de hauteur de deux des prises d’entrée 35 réduit la viscosité moyenne d’environ 30% et augmente la vitesse moyenne dans l’ouvrage d’environ 50% par rapport à une installation de brassage 12 avec une gaine aval 52 mais sans différence de hauteurs des prises d’entrée 35. Ainsi, par rapport à la solution témoin (absence d’un organe de guidage et hauteur uniforme des prises d’entrée 35), on observe une réduction globale de la viscosité moyenne d’environ 55% et une augmentation de la vitesse moyenne dans la cuve 18 d’environ 100%. Dans une variante, non représentée, au moins un tronçon aval 48 ou chaque tronçon aval 48 ne comprend pas d’organe de guidage 50. Selon cette variante, ce tronçon aval 48 dépourvu d’organe de guidage 50 comprend uniquement la portion coaxiale 49 en saillie dans la cuve 18, qui prolonge le tronçon amont 42. Ainsi, le tronçon amont 42 s’étend selon la direction d’injection D inj , formant l’angle α supérieur à 30° avec la direction radiale R, telle que définie plus haut. En d’autres termes, le tronçon aval 48 est coaxial avec le tronçon amont 42 jusqu’à la sortie d’injection 37. Installation de brassage (12) d’un fluide (15) comprenant : - une cuve (18) de traitement ou/et de stockage du fluide (15), la cuve (18) comprenant un fond (20) et une paroi latérale (22) comprenant une surface interne (23) délimitant un volume intérieur (24) contenant le fluide (15), le volume intérieur (24) présentant un axe central vertical (A-A’) ; - au moins un système de brassage (30) du fluide dans la cuve (18) comprenant une prise d’entrée (35) de fluide dans la cuve (18), au moins une sortie d’injection (37) du fluide située plus bas que la prise d’entrée (35) dans la cuve (18), et un système de mise en mouvement du fluide (15) disposé entre la prise d’entrée (35) et la sortie d’injection (37), le ou chaque système de brassage (30) présentant un tronçon amont (42) de guidage du fluide (15) à travers la paroi latérale (22) ; caractérisé en ce que le ou chaque système de brassage (30) comprend un tronçon aval (48) faisant saillie dans le volume intérieur (24) et définissant la sortie d’injection (37), le tronçon aval (48) étant configuré pour injecter un jet de fluide (44) s’étendant selon une direction d’injection (D inj ) formant un angle α, en projection dans un plan perpendiculaire à l’axe central (A-A’), supérieur à 30° avec une direction radiale (R) vers l’axe central (A-A’) et passant par le centre (48A) de la section du tronçon aval (48) pris à l’intersection avec la surface interne (23) de la paroi latérale (22), afin de dévier le jet de fluide (44) vers la paroi latérale (22) de la cuve (18) et/ou de limiter la dispersion du jet de fluide (44) à l’écart de la paroi latérale (22) de la cuve (18). Installation de brassage (12) d’un fluide selon la revendication 1, dans laquelle le ou chaque tronçon aval (48) comprend une portion coaxiale (49) avec le tronçon amont (42) de guidage. Installation de brassage (12) d’un fluide selon la revendication 2, dans laquelle le ou chaque tronçon aval (48) comprend un organe de guidage (50) prolongeant la portion coaxiale (49) vers l’aval. Installation de brassage (12) d’un fluide selon la revendication 3, dans laquelle l’au moins un organe de guidage (50) est une gaine aval (52), la sortie d’injection (37) étant définie à l’extrémité libre (54) de la gaine aval (52), la gaine aval (52) présentant avantageusement une section de passage sensiblement égale à la section de la sortie d’injection (37). Installation de brassage (12) d’un fluide selon la revendication 4, dans laquelle la gaine aval (52) comprend une région aval (58) s’étendant selon une direction de déviation (D dev ) formant un angle β compris entre 1° et 90°, de préférence compris entre 10° et 50°, avec la portion coaxiale (49) en projection dans un plan perpendiculaire à l’axe central (A-A’), de façon à diriger le jet de fluide (44) circulant dans la gaine aval (52) vers la paroi latérale (22) de la cuve (18). Installation de brassage (12) d’un fluide selon la revendication 4 ou 5, dans laquelle la gaine aval (52) comprend une région amont (56) s’étendant dans le prolongement axial de la portion coaxiale (49). Installation de brassage (12) d’un fluide selon la revendication 6, dans laquelle la région amont (56) présente une longueur L1 comprise entre 1 cm et 50 cm, de préférence comprise entre 10 cm et 20 cm, encore de préférence comprise entre 10 cm et 15 cm. Installation de brassage (12) d’un fluide selon la revendication l’une quelconque des revendications 5 à 7, dans laquelle la région aval (58) présente une longueur L2 comprise entre 1 cm et 100 cm, de préférence comprise entre 30 cm et 80 cm, encore de préférence comprise entre 50 cm et 70 cm. Installation de brassage (12) d’un fluide selon l’une quelconque des revendications 3 à 8, dans laquelle la sortie d’injection (37) est définie à l’extrémité libre de la portion coaxiale (49), l’au moins un organe de guidage (50) étant un déflecteur (70) disposé en aval de la sortie d’injection (37) présentant une hauteur, prise parallèlement à l’axe central (A-A’), supérieure ou égale à la hauteur de la sortie d’injection (37). Installation de brassage (12) d’un fluide selon la revendication 9, dans laquelle le déflecteur (70) s’étend dans un plan parallèle à l’axe central (A-A’) selon une direction de déflection (D def ) formant un angle δ compris entre 1° et 45°, de préférence compris entre 1° et 20°, avec la portion coaxiale, en projection dans un plan perpendiculaire à l’axe central (A-A’). Installation de brassage (12) d’un fluide selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle l’installation de brassage (12) comprend au moins deux systèmes de brassage (30) du fluide (15), la prise d’entrée (35) du fluide d’au moins un premier système de brassage (60, 62) de fluide (15) étant disposée à une première hauteur (H1, H2) par rapport au fond (20), strictement supérieure à au moins une deuxième hauteur (H3) de la prise d’entrée (35) du fluide d’au moins un deuxième système de brassage (64) du fluide (15). Installation de brassage (12) d’un fluide selon la revendication 11, dans laquelle la première hauteur (H1, H2) est comprise entre 5% et 50% d’une hauteur minimale (H3) de l’une des prises d’entrée (35) du fluide (15). Installation de brassage (12) d’un fluide selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle le système de brassage (30) du fluide (15) dans la cuve (18) comprend une cheminée (33) définissant un conduit de circulation (39) du fluide (15) entre la prise d’entrée (35) de fluide et la sortie d’injection (37) du fluide, la cheminée (33) s’étendant sensiblement verticalement le long de la paroi latérale (22) de la cuve (18) dans la cuve (18) ou hors de la cuve (18). Installation de brassage (12) d’un fluide selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle le ou chaque système de mise en mouvement du fluide est un agitateur mécanique (46) ou une pompe (72). Installation de brassage (12) d’un fluide selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle le ou chaque système de mise en mouvement du fluide est disposé dans le tronçon amont (42), en amont du tronçon aval (48) ou est disposé en amont du tronçon amont (42) à l’extérieur de la cuve (18). Procédé de brassage d’un fluide (15) dans une installation (12) selon l’une quelconque des revendications précédentes, le procédé comportant les étapes suivantes, mises en œuvre par le ou chaque système de brassage (30) : - aspiration et mise en mouvement du fluide (15) par le système de mise en mouvement du fluide (15) entre la prise d’entrée (35) de fluide et la sortie d’injection (37), - génération d’un jet de fluide (44) à injecter dans la cuve (18) à la sortie d’injection (37), - déviation du jet de fluide (44) par le tronçon aval (48) vers la paroi latérale (22) de la cuve (18) et/ou limitation de la dispersion du jet de fluide (44) à l’écart de la paroi latérale (22) de la cuve (18).