Brevet FR3159631A1 — publié le 20250829

Dispositif (22) d’alimentation en huile pour un réducteur mécanique (10) d’une turbomachine (1) d’aéronef, ce dispositif (22) comportant un rouet (24) qui a une forme générale annulaire autour d’un axe (X) et qui comprend : - une première gorge annulaire (26) débouchant radialement vers l’intérieur pour l’alimentation en huile du dispositif (22) par projection d’huile dans la gorge (26), - des premiers canaux internes (28) de liaison de la première gorge (26) à des ports (30) d’alimentation en huile du réducteur (10), - une seconde gorge annulaire (32) débouchant radialement vers l’intérieur pour l’alimentation en huile du dispositif (22) par projection d’huile dans la gorge (32), et - des seconds canaux (40) de liaison de la seconde gorge (32) aux ports (30), ces seconds canaux (40) ayant une section minimale de passage d’huile (S2) inférieure à une section minimale de passage d’huile (S1) des premiers canaux (28). Figure pour l'abrégé : Figure 2 DISPOSITIF D’ALIMENTATION EN HUILE POUR UN REDUCTEUR MECANIQUE D’UNE TURBOMACHINE D’AERONEF Domaine technique de l'invention La présente invention concerne un dispositif d’alimentation en huile pour un réducteur mécanique d’une turbomachine d’aéronef, ainsi qu’un réducteur mécanique comportant un tel dispositif. Arrière-plan technique Le rôle d’un réducteur mécanique est de modifier le rapport de vitesse et le couple entre l’axe d’entrée et l’axe de sortie d’un mécanisme. Les nouvelles générations de turbomachines à double flux, notamment celles ayant un haut taux de dilution, comportent un réducteur mécanique pour entraîner l’arbre d’une soufflante (aussi appelé « fan »). De manière usuelle, le réducteur a pour but de transformer la vitesse de rotation dite rapide de l’arbre d’une turbine de puissance en une vitesse de rotation plus lente pour l’arbre entraînant la soufflante. Un tel réducteur comprend un pignon central, appelé solaire, une couronne et des pignons appelés satellites, qui sont en prise entre le solaire et la couronne. Les satellites sont maintenus par un châssis appelé porte-satellites. Le solaire, la couronne et le porte-satellites sont des planétaires car leurs axes de révolution coïncident avec l’axe longitudinal de la turbomachine. Les satellites ont chacun un axe de révolution différents et sont équirépartis sur le même diamètre de fonctionnement autour de l’axe des planétaires. Ces axes sont parallèles à l’axe longitudinal de la turbomachine. Il existe plusieurs architectures de réducteur. Dans l’état de l’art des turbomachines à double flux, les réducteurs sont de type planétaire ou épicycloïdal. Il existe dans d’autres applications similaires, des architectures dites différentielles ou compound. - Sur un réducteur planétaire, le porte-satellites est fixe et la couronne constitue l'arbre de sortie du dispositif qui tourne dans le sens inverse du solaire. - Sur un réducteur épicycloïdal, la couronne est fixe et le porte-satellites constitue l'arbre de sortie du dispositif qui tourne dans le même sens que le solaire. - Sur un réducteur différentiel, aucun élément n’est fixé en rotation. La couronne tourne dans le sens contraire du solaire et du porte-satellites. Les réducteurs peuvent être composés d’un ou plusieurs étages d’engrènement. Cet engrènement est assuré de différentes façons comme par contact, par friction ou encore par champs magnétique. Il existe plusieurs types d’engrènement par contact comme avec des dentures droites ou en chevron. Les réducteurs à train épicycloïdal, en particulier, ont l’avantage d’offrir des taux de réduction importants de la vitesse de rotation dans des encombrements réduits. En revanche, comme les réducteurs différentiels, ils présentent l’inconvénient d’avoir des satellites qui se déplacent en tournant autour de l’axe de rotation de l’arbre d’entraînement du réducteur, qui est coaxial au planétaire. Ils nécessitent donc des dispositifs permettant de transférer l’huile issue d’un réservoir et d’une pompe situés dans un repère fixe vers des moyens de lubrification qui suivent le déplacement en rotation des axes des satellites autour de l’arbre d’entraînement. Pour résoudre ce problème, les dispositifs couramment utilisés comprennent des systèmes de joints tournants. Ces systèmes ont pour inconvénients un encombrement conséquent et une usure qui est peu compatible des durées de vie exigées pour les moteurs aéronautiques, ce qui impacte la maintenance des moteurs. Enfin, ces réducteurs sont difficilement compatibles avec un montage souple de la structure de la turbomachine, préconisé par exemple pour palier un problème de perte ou de rupture d’une pale de l’hélice de soufflante, ou encore avec un montage de type modulaire, pour faciliter l’assemblage du moteur. Dans le but de remédier à ces inconvénients, la demanderesse a déjà proposé, dans les demandes WO-A1-2010/092263, FR-A1-2 987 416, WO-A1-2019/16463 et WO-A1-2019/16491 des dispositifs de lubrification sans joints tournants. Ces dispositifs comportent des gicleurs d’huile qui sont reliés à un circuit d’huile du repère fixe et sont destinés à projeter de l’huile dans une gorge annulaire d’un dispositif d’alimentation en huile (dit « rouet » ou « distributeur ») du repère tournant. Le dispositif d’alimentation en huile est solidaire en rotation du porte-satellites et confine l’huile projetée par les gicleurs puis la dirige par centrifugation vers les moyens de lubrification des paliers des satellites notamment. Ces dispositifs améliorent ainsi fortement la fiabilité du système de lubrification du réducteur ainsi que sa maintenance. Par ailleurs, la solution technique décrite dans la demande FR-A1-3 047 279 tente d’ajuster le débit d’huile allant vers différents engrenages en fonction de leurs besoins en lubrification. Pour cela, le dispositif d’alimentation comporte deux gorges annulaires et des gicleurs décalés axialement qui alimentent ces gorges. Ces gorges alimentent des circuits différents et communiquent l’une avec l’autre par débordement. La solution technique décrite dans la demande FR-A1-3 041 054 tente elle aussi d’ajuster le débit d’huile allant vers différents postes de lubrification comme des engrenages en fonction de leurs besoins en lubrification. Pour cela, le dispositif d’alimentation en huile est segmenté en une succession circonférentielle de cuvettes agencées autour de l’axe de rotation et des gicleurs alimentent ces tronçons. L’huile récupérée par chaque cuvette est ensuite dirigée vers un circuit dédié à un poste de lubrification particulier. Parmi les pièces du réducteur qui sont lubrifiées par le dispositif d’alimentation en huile, il y a les paliers des satellites. Les paliers des satellites supportent la charge exercée sur les satellites. Lorsque les paliers sont du type lisse ou hydrodynamique, il faut alimenter ces paliers avec une certaine quantité d’huile car sans huile les paliers ne fonctionnent pas correctement. Lors d’une coupure de l’alimentation en huile, la pompe n’aspire pas d’huile depuis le réservoir d’huile et le dispositif n’est donc plus alimenté en huile. Les paliers des satellites ne sont alors plus alimentés en huile, ce qui risque de les détériorer et d’entraîner une usure précoce du réducteur. Il existe donc un besoin de continuer d’alimenter en huile les paliers des satellites pendant les phases de coupure de l’alimentation en huile du dispositif. Il serait en effet utile que les paliers des satellites restent alimentés en huile, même avec une faible quantité d’huile, pour maintenir un film d’huile entre les satellites et leurs paliers et éviter que les satellites viennent frotter contre leurs paliers. On éviterait ainsi un phénomène de surchauffe, d’usure ou de grippage par frottement, qui serait dangereux pour le fonctionnement du réducteur. L’invention permet de répondre à ce besoin de manière simple, efficace et économique. L’invention concerne un dispositif d’alimentation en huile pour un réducteur mécanique d’une turbomachine d’aéronef, ce dispositif comportant un rouet qui a une forme générale annulaire autour d’un axe et qui comprend : - une première gorge annulaire débouchant radialement vers l’intérieur pour l’alimentation en huile du dispositif par projection d’huile dans la gorge, - des premiers canaux internes s’étendant au moins en partie radialement par rapport à l’axe et comportant des extrémités radialement internes reliées à la première gorge et des extrémités radialement externes reliées à des ports d’alimentation en huile du réducteur, ces ports débouchant en direction axiale, caractérisé en ce qu’il comprend en outre : - une seconde gorge annulaire débouchant radialement vers l’intérieur pour l’alimentation en huile du dispositif par projection d’huile dans la gorge, les première et seconde gorges étant adjacentes, la seconde gorge étant reliée auxdits ports ou auxdits premiers canaux ou à ladite première gorge par des seconds canaux qui ont une section minimale de passage d’huile inférieure à une section minimale de passage d’huile des premiers canaux. On comprend donc que les deux gorges du rouet ont pour fonction d’alimenter en huile les mêmes ports. La première gorge du rouet est reliée au ports par des premiers canaux qui sont aptes à alimenter en huile les ports en fonctionnement normal et avec un débit normal, qui dépend notamment de la section minimale de passage d’huile de ces premiers canaux et de la vitesse de rotation du dispositif autour de son axe. La seconde gorge du rouet est reliée à des seconds canaux qui sont eux aptes à alimenter en huile les ports en fonctionnement dégradé, et par exemple en cas de coupure de l’alimentation en huile du dispositif. Les seconds canaux ont une section minimale de passage d’huile qui est inférieure à celle des premiers canaux de façon à délivrer de l’huile avec un débit plus faible mais qui permettra de continuer à alimenter les ports en huile tant qu’il restera de l’huile dans la seconde gorge. En fonctionnement normal, de l’huile peut également circuler depuis la seconde gorge jusqu’aux seconds canaux mais le débit fournit par ces seconds canaux n’est pas significatif par rapport à celui délivré par la première gorge et les premiers canaux. Pendant une coupure de l’alimentation en huile, seuls la seconde gorge et les seconds canaux délivreront de l’huile avec un plus faible débit. Selon l’invention, les seconds canaux peuvent être reliés à la premier gorge, aux premiers canaux, ou directement aux ports. La seconde gorge annulaire constitue ainsi une réserve additionnelle d’huile se vidant moins vite que la première gorge annulaire constituant une réserve principale d’huile. La solution proposée est compatible d’un réducteur simple étage ou à plusieurs étages. Elle est également compatible d’un réducteur dit épicycloïdal ou différentiel. Elle est également compatible de dentures droites, hélicoïdales ou en chevron. Elle est également compatible de tout type de porte-satellites qu’il soit monobloc ou de type cage et porte-cage. Le dispositif selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément les unes des autres ou en combinaison les unes avec les autres : la section minimale de passage d’huile des seconds canaux est définie par les seconds canaux eux-mêmes ; la section minimale de passage d’huile des seconds canaux est définie par des restricteurs de débit montés dans les seconds canaux ; la section minimale de passage d’huile des premiers canaux est définie par les premiers canaux eux-mêmes ; le ratio entre la section minimale de passage d’huile des premiers canaux et la section minimale de passage d’huile des seconds canaux est compris entre 2 et 10, et de préférence entre 3 et 5 ; les premiers canaux ont une forme en L, leurs extrémités radialement externes étant coudées à angle droit ; les seconds canaux s’étendent au moins en partie radialement par rapport à l’axe et comportent des extrémités radialement internes reliées à la seconde gorge et des extrémités radialement externes reliées aux ports ou aux premiers canaux ; les seconds canaux ont une forme en L, leurs extrémités radialement externes étant coudées à angle droit ; les seconds canaux s’étendent axialement entre les première et seconde gorges. La présente invention concerne également un réducteur mécanique pour une turbomachine d’aéronef, ce réducteur comportant : - un solaire centré sur un axe, - une couronne fixe s’étendant autour de l’axe et du solaire, - des satellites montés entre le solaire et la couronne et engrenés avec le solaire et la couronne, - un porte-satellites qui supporte les satellites et qui est mobile en rotation autour de l’axe, et - un dispositif tel que décrit ci-dessus qui est centré sur l’axe et qui est fixé au porte-satellites, les ports du rouet débouchant dans des cavités internes de lubrification de paliers des satellites. Les satellites sont de préférence guidés en rotation par des paliers, du type lisse ou hydrodynamique. Les cavités internes des paliers sont alimentées en huile par le dispositif en vue de la formation de films d’huile entre les paliers et les satellites. La présente invention concerne également un ensemble comportant un réducteur tel que décrit ci-dessus et au moins un gicleur d’huile apte à projeter de l’huile dans les premier et seconde gorges du rouet. Un même gicleur peut être apte à projeter de l’huile dans les première et seconde gorges. En variante, deux gicleurs distincts peuvent être aptes à projeter de l’huile respectivement dans les première et seconde gorges. Brève description des figures D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront au cours de la lecture de la description détaillée qui va suivre pour la compréhension de laquelle on se reportera aux dessins annexés dans lesquels : FIG. 1 la FIG. 1 est une demi vue schématique en coupe axiale d’une turbomachine d’aéronef, FIG. 2 la FIG. 2 est une demi vue en coupe axiale d’un réducteur épicycloïdal, FIG. 3 la FIG. 3 est une demi vue schématique en coupe axiale d’un dispositif d’alimentation en huile selon un mode de réalisation de l’invention, FIG. 4 la FIG. 4 est une demi vue schématique en coupe axiale d’une variante de réalisation du dispositif d’alimentation en huile selon l’invention, FIG. 5 la FIG. 5 est une demi vue schématique en coupe axiale d’une variante de réalisation du dispositif d’alimentation en huile selon l’invention, FIG. 6 la FIG. 6 est une demi vue schématique en coupe axiale d’une variante de réalisation du dispositif d’alimentation en huile selon l’invention, FIG. 7 la FIG. 7 est une demi vue schématique en coupe axiale d’une variante de réalisation du dispositif d’alimentation en huile selon l’invention, FIG. 8 la FIG. 8 est une demi vue schématique en coupe axiale d’une variante de réalisation du dispositif d’alimentation en huile selon l’invention, FIG. 9 la FIG. 9 est une demi vue schématique en coupe axiale d’une variante de réalisation du dispositif d’alimentation en huile selon l’invention, FIG. 10 la FIG. 10 est une demi vue schématique en coupe axiale d’une variante de réalisation du dispositif d’alimentation en huile selon l’invention. Description détaillée de l'invention La FIG. 1 montre une turbomachine 1 qui comporte, de manière classique, une hélice de soufflante S, un compresseur basse pression 1a, un compresseur haute pression 1b, une chambre annulaire de combustion 1c, une turbine haute pression 1d, une turbine basse pression 1e et une tuyère d’échappement 1h. Le compresseur haute pression 1b et la turbine haute pression 1d sont reliés par un arbre haute pression 2 et forment avec lui un corps haute pression (HP). Le compresseur basse pression 1a et la turbine basse pression 1e sont reliés par un arbre basse pression 3 et forment avec lui un corps basse pression (BP). L’hélice de soufflante S est entraînée par un arbre de soufflante 4 qui est couplé à l’arbre BP 3 au moyen d’un réducteur 10 à train épicycloïdal représenté ici schématiquement. Le réducteur 10 est positionné dans la partie avant de la turbomachine 1. Une structure fixe comportant schématiquement, ici, une partie amont 5a et une partie aval 5b est agencée de manière à former un enceinte E1 entourant le réducteur 10. Cette enceinte E1 est ici fermée en amont par des joints au niveau d’un palier permettant la traversée de l’arbre de soufflante 4, et en aval par des joints au niveau de la traversée de l’arbre BP 3. En référence à la FIG. 2 , le réducteur 10 comprend une couronne 14 qui est fixée par l’intermédiaire d’un porte-couronne (non représenté) à la structure fixe 5a, 5b avec des moyens souples agencés pour lui permettre de suivre les mouvements éventuels de l’arbre de soufflante 4, dans certains cas de fonctionnement dégradés par exemple. Dans une architecture planétaire, le porte-couronne est composé d’une partie plus ou moins souple qui entraine la couronne et d’une partie maintenue par des roulements ou des paliers et sur lequel vient se monter la soufflante. Ces moyens de fixation sont connus de l’homme du métier et ne sont pas détaillés ici. Une brève description peut en être trouvée par exemple dans FR-A1-2 987 416. Le réducteur 10 embraye d’une part sur l’arbre BP 3 par l’intermédiaire de cannelures 7 qui entraînent un pignon d’engrenage planétaire ou solaire 11, et d’autre part sur l’arbre de soufflante 4 qui est attaché à un porte-satellites 13. Classiquement, le solaire 11, dont l’axe de rotation X est confondu avec celui de la turbomachine 1, entraîne une série de pignons de satellites ou satellites 12, qui sont répartis régulièrement sur la circonférence du réducteur 10. Le nombre de satellites 12 est généralement défini entre trois et sept. Les satellites 12 tournent aussi autour de l’axe X de la turbomachine 1 sauf dans le cas d’une architecture planétaire où ils tournent uniquement autour de leurs axes de révolution, en engrenant sur des dentures internes de la couronne 14, qui est fixée à un stator de la turbomachine 1 par l’intermédiaire de brides 20 dans le cas d’une architecture épicycloïdale ou fixé à un rotor de la turbomachine dans le cas de l’architecture planétaire. Chacun des satellites 12 tourne librement autour d’un axe/palier de satellite 16 relié au porte-satellite 13, à l’aide d’un palier qui peut être lisse, comme représenté sur la FIG. 2 , ou un palier à éléments roulants (roulements à billes ou à rouleaux). La rotation des satellites 12 autour de leurs axes de satellite 16, du fait de la coopération de leurs pignons avec les dentures de la couronne 14, entraîne la rotation du porte-satellites 13 autour de l’axe X, et par conséquent celle de l’arbre de soufflante 4 qui lui est lié, à une vitesse de rotation qui est inférieure à celle de l’arbre BP 3. La FIG. 2 montre l’acheminement de l’huile vers le réducteur 10 et son cheminement à l’intérieur de celui-ci. Des flèches montrent sur la FIG. 2 le cheminement suivi par l’huile depuis, sur cet exemple, un réservoir tampon lié à la structure fixe de la turbomachine 1, jusqu’aux pignons et aux paliers à lubrifier. Le dispositif de lubrification comporte notamment une première partie liée à la structure fixe et délivrant l’huile vers les parties tournantes du réducteur 10, et un dispositif d’alimentation 22 tournant avec le porte-satellites 13 et réceptionnant cette huile dans le cas d’un réducteur qualifié « épicycloïdal » (architecture épicycloïdale dénommée couramment « planetary » dans la littérature en langue anglaise). Le dispositif 22 comporte un rouet 24 qui a une forme générale annulaire autour de l’axe X et qui comprend : - une première gorge annulaire 26 débouchant radialement vers l’intérieur pour l’alimentation en huile du dispositif 22 par projection d’huile dans la gorge 26, - des premiers canaux internes 28 s’étendant au moins en partie radialement par rapport à l’axe X et comportant des extrémités radialement internes 28a reliées à la première gorge 26 et des extrémités radialement externes 28b reliées à des ports 30 d’alimentation en huile du réducteur 10, ces ports 30 débouchant en direction axiale, et - une seconde gorge annulaire 32 débouchant radialement vers l’intérieur pour l’alimentation en huile du dispositif 22 par projection d’huile dans la gorge 32, les première et seconde gorges 26, 32 étant adjacentes. L’huile est projetée dans les gorges 26, 32 par un ou plusieurs gicleurs 34. Un même gicleur peut être apte à projeter de l’huile dans les première et seconde gorges 26, 32, comme dans l’exemple représenté. En variante, deux gicleurs distincts pourraient être aptes à projeter de l’huile respectivement dans les première et seconde gorges 26, 32. La première gorge 26 alimente en huile les premiers canaux 28 par centrifugation, l’huile circulant dans ces canaux 28 jusqu’aux ports 30 en vue de la lubrification des paliers des satellites 12 dans l’exemple représenté. La première gorge 26 pourrait également être reliée à d’autres canaux 36 d’alimentation en huile de gicleurs 38 par exemple, ces gicleurs 38 étant situés dans le réducteur 10 et destinés à projeter de l’huile sur des engrènements. Selon l’invention, la seconde gorge 32 est reliée aux ports 30, ou aux premiers canaux 28 ou à la première gorge 26 par des seconds canaux 40 qui ont une section minimale de passage d’huile inférieure à une section minimale de passage d’huile des premiers canaux 28. Les figures 3 à 10 illustrent plusieurs modes de réalisation du dispositif d’alimentation 22. Il est important de noter que ces figures montrent une moitié d’une section axiale de ce dispositif 22, le dispositif 22 et son rouet 24 ayant une forme générale annulaire autour de l’axe X. Il est également important de noter que le dispositif 22 peut se présenter sous la forme générale : - d’un disque centrée sur cet axe X, et comportant à sa périphérie interne les gorges 26, 32, les canaux 28, 40 s’étendant à l’intérieur de la paroi annulaire du disque, ou - d’un anneau centré sur l’axe X et autour duquel s’étendent radialement des bras répartis autour de l’axe X, les gorges 26, 32 étant réalisées dans l’anneau et les canaux 28, 40 étant formés à l’intérieur des bras. Dans les figures 3 à 10, les éléments déjà décrits dans ce qui précède sont désignés par les mêmes références. Par ailleurs, la section minimale de passage d’huile des premiers canaux 28 est notée S1, et la section minimale de passage d’huile des seconds canaux 40 est notée S2. Le ratio S1 / S2 est compris entre 2 et 10, et de préférence entre 3 et 5. Dans l’ensemble de ces figures, la première gorge 26 et les ports 30 sont situés sur un même côté axial du dispositif 22 bien que cet aspect ne soit pas limitatif. Comme dans les exemples représentés, les premiers canaux 28 ont une forme en L, leurs extrémités radialement externes 28b étant coudées à angle droit. La FIG. 3 représente un premier mode de réalisation dans lequel la section minimale de passage d’huile S2 des seconds canaux 40 est définie par des restricteurs de débit 42 montés dans les seconds canaux 40. Les seconds canaux 40 s’étendent radialement par rapport à l’axe X et comportent des extrémités radialement internes 40a reliées à la seconde gorge 32 et des extrémités radialement externes 40b reliées aux ports 30. Les seconds canaux 40 ont une forme en L dans l’exemple représenté, leurs extrémités radialement externes 40b étant coudées à angle droit. Un restricteur de débit 42 est monté dans chacun des canaux 40, en particulier dans son extrémité radialement interne 40a. La FIG. 4 représente une variante de réalisation dans laquelle la section minimale de passage d’huile S2 des seconds canaux 40 est définie par des restricteurs de débit 42 montés dans les seconds canaux 40. Les seconds canaux 40 s’étendent radialement par rapport à l’axe X et comportent des extrémités radialement internes 40a reliées à la seconde gorge 32 et des extrémités radialement externes 40b reliées aux ports 30. Les seconds canaux 40 ont une forme en L dans l’exemple représenté, leurs extrémités radialement externes 40b étant coudées à angle droit. Un restricteur de débit 42 est monté dans chacun des canaux 40, en particulier dans son extrémité radialement externe 40b. La FIG. 5 représente une variante de réalisation dans laquelle la section minimale de passage d’huile S2 des seconds canaux 40 est définie par les seconds canaux 40 eux-mêmes. Les seconds canaux 40 s’étendent radialement par rapport à l’axe X et comportent des extrémités radialement internes 40a reliées à la seconde gorge 32 et des extrémités radialement externes 40b reliées aux ports 30. Les seconds canaux 40 ont une forme en L dans l’exemple représenté, leurs extrémités radialement externes 40b étant coudées à angle droit. La partie 40c de chaque conduit 40, qui s’étend radialement vers l’extérieur depuis l’extrémité 40a, définit la section S2 qui est constante sur toute ou partie de la longueur de cette partie 40c. La partie 40d de chaque conduit 40, qui fait partie de l’extrémité radialement externe 40b du conduit et qui s’étend axialement jusqu’au port 30, a une section S3 qui est supérieure à la section S2. Cette section S3 est constante sur toute ou partie de la longueur de cette partie 40d et peut être proche de ou égale à la section S1. La FIG. 6 représente une variante de réalisation dans laquelle la section minimale de passage d’huile S2 des seconds canaux 40 est définie par les seconds canaux 40 eux-mêmes. Les seconds canaux 40 s’étendent radialement par rapport à l’axe X et comportent des extrémités radialement internes 40a reliées à la seconde gorge 32 et des extrémités radialement externes 40b reliées aux ports 30. Les seconds canaux 40 ont une forme en L dans l’exemple représenté, leurs extrémités radialement externes 40b étant coudées à angle droit. La partie 40d de chaque conduit 40, qui fait partie de l’extrémité radialement externe 40b du conduit et qui s’étend axialement jusqu’au port 30, définit la section S2 qui est constante sur toute ou partie de la longueur de cette partie 40d. La partie 40c de chaque conduit 40, qui s’étend radialement vers l’extérieur depuis l’extrémité 40a, a une section S3 qui est supérieure à la section S2. Cette section S3 est constante sur toute ou partie de la longueur de cette partie 40d. Cette section S3 peut être proche de ou égale à la section S1. La FIG. 7 représente une variante de réalisation dans laquelle la section minimale de passage d’huile S2 des seconds canaux 40 est définie par des restricteurs de débit 42 montés dans les seconds canaux 40. Les seconds canaux 40 s’étendent radialement par rapport à l’axe X et comportent des extrémités radialement internes 40a reliées à la seconde gorge 32 et des extrémités radialement externes 40b reliées aux premiers canaux 28 et en particulier à leurs extrémités radialement externes 28b. Les seconds canaux 40 ont une forme en L dans l’exemple représenté, leurs extrémités radialement externes 40b étant coudées à angle droit. Un restricteur de débit 42 est monté dans chacun des canaux 40, en particulier dans son extrémité radialement interne 40a. La FIG. 8 représente une variante de réalisation dans laquelle la section minimale de passage d’huile S2 des seconds canaux 40 est définie par les seconds canaux 40 eux-mêmes. Les seconds canaux 40 s’étendent radialement par rapport à l’axe X et comportent des extrémités radialement internes 40a reliées à la seconde gorge 32 et des extrémités radialement externes 40b reliées aux premiers canaux 28 et en particulier à leurs extrémités radialement externes 28b. Les seconds canaux 40 ont une forme en L dans l’exemple représenté, leurs extrémités radialement externes 40b étant coudées à angle droit. La partie 40c de chaque conduit 40, qui s’étend radialement vers l’extérieur depuis l’extrémité 40a, définit la section S2 qui est constante sur toute ou partie de la longueur de cette partie 40c. La partie 40d de chaque conduit 40, qui fait partie de l’extrémité radialement externe 40b du conduit et qui s’étend axialement jusqu’au canal 28, a une section S3 qui est supérieure à la section S2. Cette section S3 est constante sur toute ou partie de la longueur de cette partie 40d. Cette section S3 peut être proche de ou égale à la section S1. La FIG. 9 représente une variante de réalisation dans laquelle la section minimale de passage d’huile S2 des seconds canaux 40 est définie par les seconds canaux 40 eux-mêmes. Les seconds canaux 40 s’étendent axialement, donc le long de l’axe X, entre les deux gorges 26, 32. La section S2 de chaque canal 40 est constante sur toute sa longueur de préférence. La FIG. 10 représente une variante de réalisation dans laquelle la section minimale de passage d’huile S2 des seconds canaux 40 est définie par des restricteurs de débit 42 montés dans les seconds canaux 40. Les seconds canaux 40 s’étendent axialement, donc le long de l’axe X, entre les deux gorges 26, 32. Dispositif (22) d’alimentation en huile pour un réducteur mécanique (10) d’une turbomachine (1) d’aéronef, ce dispositif (22) comportant un rouet (24) qui a une forme générale annulaire autour d’un axe (X) et qui comprend : - une première gorge annulaire (26) débouchant radialement vers l’intérieur pour l’alimentation en huile du dispositif (22) par projection d’huile dans la gorge (26), - des premiers canaux internes (28) s’étendant au moins en partie radialement par rapport à l’axe (X) et comportant des extrémités radialement internes (28a) reliées à la première gorge (26) et des extrémités radialement externes (28b) reliées à des ports (30) d’alimentation en huile du réducteur (10), ces ports (30) débouchant en direction axiale, caractérisé en ce qu’il comprend en outre : - une seconde gorge annulaire (32) débouchant radialement vers l’intérieur pour l’alimentation en huile du dispositif (22) par projection d’huile dans la gorge (32), les première et seconde gorges (26, 32) étant adjacentes, la seconde gorge (32) étant reliée auxdits ports (30) ou auxdits premiers canaux (28) ou à ladite première gorge (26) par des seconds canaux (40) qui ont une section minimale de passage d’huile (S2) inférieure à une section minimale de passage d’huile (S1) des premiers canaux (28). Dispositif (22) selon la revendication 1, caractérisé en ce que la section minimale de passage d’huile (S2) des seconds canaux (40) est définie par les seconds canaux (40) eux-mêmes. Dispositif (22) selon la revendication 1, caractérisé en ce que la section minimale de passage d’huile (S2) des seconds canaux (40) est définie par des restricteurs de débit (42) montés dans les seconds canaux (40). Dispositif (22) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la section minimale de passage d’huile (S1) des premiers canaux (28) est définie par les premiers canaux (28) eux-mêmes. Dispositif (22) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le ratio entre la section minimale de passage d’huile (S1) des premiers canaux (28) et la section minimale de passage d’huile (S2) des seconds canaux (40) est compris entre 2 et 10, et de préférence entre 3 et 5. Dispositif (22) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les premiers canaux (28) ont une forme en L, leurs extrémités radialement externes (28b) étant coudées à angle droit. Dispositif (22) selon l’une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que les seconds canaux (40) s’étendent au moins en partie radialement par rapport à l’axe (X) et comportent des extrémités radialement internes (40a) reliées à la seconde gorge (32) et des extrémités radialement externes (40b) reliées aux ports (30) ou aux premiers canaux (28). Dispositif (22) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que les seconds canaux (40) ont une forme en L, leurs extrémités radialement externes (40b) étant coudées à angle droit. Dispositif (22) selon l’une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que les seconds canaux (40) s’étendent axialement entre les première et seconde gorges (26, 32). Réducteur mécanique (10) pour une turbomachine (1) d’aéronef, ce réducteur comportant : - un solaire (11) centré sur un axe (X), - une couronne (14) fixe s’étendant autour de l’axe (X) et du solaire (11), - des satellites (12) montés entre le solaire (11) et la couronne (14) et engrenés avec le solaire (11) et la couronne (14), - un porte-satellites (13) qui supporte les satellites (12) et qui est mobile en rotation autour de l’axe (X), et - un dispositif (22) selon l’une des revendications précédentes qui est centré sur l’axe (X) et qui est fixé au porte-satellites (13), les ports (30) du rouet (24) débouchant dans des cavités internes de lubrification de paliers des satellites (12). Ensemble comportant un réducteur (10) selon la revendication 10 et au moins un gicleur d’huile (34) apte à projeter de l’huile dans les premier et seconde gorges (26, 32) du rouet (24). Ensemble selon la revendication 11, dans lequel un même gicleur (34) est apte à projeter de l’huile dans les première et seconde gorges (26, 32), ou deux gicleurs (34) distincts sont aptes à projeter de l’huile respectivement dans les première et seconde gorges (26, 32).