Brevet FR3163931A1 — publié le 20260102

Procédé de récupération du phosphore présent dans une eau à traiter et installation associée La présente invention concerne un procédé de récupération du phosphore présent dans une eau à traiter (12), comprenant: production d’une boue biologique (14A); relargage de la boue biologique pour produire une phase liquide riche en phosphore et en magnésium (28) et une phase épaissie (30) ; digestion anaérobique de la phase épaissie (30) pour produire un centrat liquide (38) enrichi en phosphore et en ammoniaque; traitement de la phase liquide riche en phosphore et en magnésium (28) dans un réacteur principal de précipitation de struvite (66) pour produire de la struvite ; caractérisé par une étape de traitement intermédiaire du centrat liquide (38) pour produire au moins un effluent liquide (44), l’effluent liquide (44) étant au moins partiellement introduit dans le réacteur principal de précipitation de struvite (66) pour réagir avec la phase liquide riche en phosphore et en magnésium (28). Figure pour l'abrégé : Figure 1 Procédé de récupération du phosphore présent dans une eau à traiter et installation associée La présente invention concerne un procédé de récupération du phosphore présent dans une eau à traiter, comprenant les étapes suivantes: production d’une boue biologique contenant des microorganismes concentrés en phosphore et en magnésium ; relargage, dans un réacteur de relargage , d’une partie du phosphore et du magnésium contenu dans les microorganismes de la boue biologique , pour produire un mélange solide/liquide traité présentant une phase aqueuse comprenant du magnésium et du phosphore ; séparation du mélange solide/liquide traité en une phase liquide riche en phosphore et en magnésium et en une phase épaissie ; digestion anaérobique de la phase épaissie dans au moins un digesteur anaérobie pour libérer du phosphore et du magnésium résiduels, pour produire de l’ammoniaque et obtenir un mélange solide/liquide après digestion, le mélange liquide/solide après digestion présentant une phase liquide contenant du phosphore, du magnésium et de l’ammoniaque ; déshydratation du mélange solide/liquide après digestion pour produire un centrat liquide enrichi en phosphore et en ammoniaque et une phase solide deshydratée; traitement de la phase liquide riche en phosphore et en magnésium dans un réacteur principal de précipitation de struvite pour produire de la struvite. La protection de l’environnement impose de mettre en place un traitement des eaux, notamment pour les eaux usées d’origine municipale et industrielle et les eaux pluviales. Le traitement des eaux usées ou pluviales vise à éliminer d’éventuelles pollutions, notamment les pollutions particulaire, carbonée, azotée et phosphorée. Ce traitement a également pour objectif secondaire de récupérer des ressources minérales ou énergétiques d’intérêt. Dans ce cadre, il est connu de récupérer du phosphore présent dans l’eau à traiter pour le valoriser. Cette récupération est généralement effectuée par précipitation de struvite qui est un minéral formé par cristallisation, à partir d’ammoniaque, de magnésium et de phosphate. Le traitement des eaux usées dans une station d’épuration produit des boues biologiques provenant des bactéries réalisant l’élimination de la pollution (en anglais : « waste-activated sludges »). Les boues sont régulièrement extraites des traitements biologiques des eaux usées afin d’y maintenir une concentration constante. Ces boues en excès sont alors traitées sur les filières de traitement des boues. Par exemple, EP 2 238 081 B1 décrit un procédé pour traiter des boues biologiques issues d’une eau usée. Ce procédé comprend des étapes successives d’extraction du phosphore et du magnésium contenu dans les boues biologiques, de manière à créer un premier courant riche en magnésium et en phosphore dans un réacteur dédié, et la création d’un deuxième courant riche en ammoniaque provenant par exemple d’un digesteur anaérobie disposé en aval du réacteur dédié. La combinaison de ces deux courants dans un réacteur de précipitation de struvite induit la précipitation de struvite. Toutefois, un tel procédé ne donne pas entière satisfaction. En effet, la concentration en ammoniaque du courant riche en ammoniaque ajouté au réacteur de précipitation dans ce procédé n’est pas toujours optimisée, ce qui peut, dans certains cas défavorables, entraîner une récupération incomplète du phosphore, ou une récupération et un traitement couteux de l’ammoniaque en excès, en raison de la concentration diluée en ammoniaque dans le réacteur de précipitation. En outre, une précipitation de struvite non contrôlée peut se produire dans des localisations non désirées, par exemple au sein du digesteur, et conduire à colmater la tuyauterie dans les étapes de traitement des boues biologiques. Un but de l’invention est donc de proposer un procédé optimisant la récupération du phosphore présent dans une eau à traiter, afin de le valoriser, tout en limitant les précipitations de struvites non controlées. A cet effet, l’invention a pour objet un procédé de récupération du type précipité, caractérisé par une étape de traitement intermédiaire du centrat liquide pour produire au moins un effluent liquide, l’effluent liquide étant au moins partiellement introduit dans le réacteur principal de précipitation de struvite pour réagir avec la phase liquide riche en phosphore et en magnésium. Un tel procédé met en œuvre une étape de traitement intermédiaire du centrat liquide issu de la déshydratation pour produire au moins un effluent liquide. Cet effluent liquide est au moins partiellement introduit dans le réacteur de précipitation pour réagir avec la phase liquide riche en phosphore et en magnésium et pour produire de la struvite par précipitation. Grâce à cette étape de traitement intermédiaire, la concentration en ammoniaque est plus facilement ajustée, ce qui permet de contrôler plus facilement les quantités relatives d’ammoniaque, de phosphore et de magnésium entrant dans le réacteur principal de précipitation de struvite. La précipitation de struvite est donc mieux contrôlée, ce qui optimise la récupération du phosphore. De plus, le reste de l’effluent liquide riche en ammoniaque peut être traité directement sans passer au réacteur de précipitation, via un procédé optimisé pour récupérer et valoriser de l’ammoniaque, tout en évitant d’être dilué par le mélange avec la phase liquide riche en phosphore et en magnésium. Cette étape de traitement intermédiaire du centrat liquide élimine généralement l’ammoniaque en excès et limite ou évite les problèmes de colmatage incontrôlé par précipitation de struvite qui augmentent les coûts de maintenance et de renouvellement des équipements. Selon des modes de réalisation particuliers de l’invention, le procédé de fractionnement selon l’invention peut comprendre l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou suivant toute(s) combinaison(s) techniquement possible(s) : - l’étape de traitement intermédiaire comprend l’introduction du centrat liquide dans un réacteur intermédiaire de précipitation, la précipitation de struvite dans le réacteur intermédiaire de précipitation, et la production de l’au moins un effluent liquide à partir du réacteur intermédiaire de précipitation ; - l’étape de traitement intermédiaire comprend l’ajout d’un courant contenant du magnésium dans le réacteur intermédiaire de précipitation ; - l’étape de traitement intermédiaire comprend le stripage d’ammoniaque du centrat liquide dans un système de stripage pour produire un courant concentré en ammoniaque et un courant liquide appauvri en ammoniaque, l’effluent liquide étant produit à partir de l’un du courant liquide riche en ammoniaque et du courant liquide appauvri en ammoniaque ; - l’étape de traitement intermédiaire comprend l’ajout d’un flux d’acide, en particulier d’un flux d’acide sulfurique, dans le système de stripage ; la boue biologique est une boue issue d’un traitement biologique des eaux usées ; - l’étape de relargage est réalisée en maintenant la boue biologique dans un réacteur de relargage pendant au moins 3 heures, notamment entre 4 heures et 24 heures ; - l’étape de relargage contient l’ajout de carbones facilement biodégradables, notamment des acides gras volatils, dans le réacteur de relargage, avantageusement, en maintenant la boue biologique dans le réacteur de relargage pendant entre 30 minutes et 4 heures ; - la séparation du mélange solide/liquide traité présentant une phase aqueuse est réalisée dans un épaississeur statique ou dynamique ; - la concentration en phosphore et en magnésium dans la phase liquide riche en phosphore et en magnésium est supérieure à celle de la phase liquide de la boue biologique ; - la concentration en phosphore dans la phase liquide riche en phosphore et en magnésium est inférieure à celle de la phase épaissie ; - l’étape du traitement de la phase épaissie dans le digesteur anaérobie est réalisée en maintenant la phase épaissie dans le digesteur anaérobie pendant une durée comprise entre 8 jours et 40 jours ; - la concentration en phosphore et en ammoniaque du centrat liquide concentré en phosphore et en ammoniaque est supérieure à celle de la phase épaissie entrant dans le digesteur anaérobie . L’invention concerne en outre une installation de production de récupération du phosphore présent dans une eau à traiter, comprenant : - une station configurée pour produire une boue biologique contenant des microorganismes concentrés en phosphore et en magnésium ; - un réacteur de relargage d’une partie du phosphore et du magnésium contenu dans les microorganismes de la boue biologique pour produire un mélange solide/liquide traité présentant une phase aqueuse comprenant du magnésium et du phosphore ; - un système de séparation du mélange solide/liquide traité en une phase liquide riche en phosphore et en magnésium et en une phase épaissie; - un digesteur anaérobie configuré pour traiter la phase épaissie afin de libérer du phosphore et du magnésium résiduel et de produire de l’ammoniaque pour obtenir un mélange solide/liquide après digestion, le mélange liquide/solide après digestion présentant une phase liquide contenant du phosphore, du magnésium et de l’ammoniaque ; - un réacteur de déshydratation du mélange solide/liquide après digestion pour produire un centrat liquide enrichi en phosphore et en ammoniaque et une phase solide déshydratée; - une unité de traitement de la phase liquide riche en phosphore et en magnésium comprenant un réacteur principal de précipitation de struvite pour produire de la struvite ; caractérisé par une unité de traitement intermédiaire du centrat liquide pour produire au moins un effluent liquide, l’unité de traitement intermédiaire du centrat liquide étant raccordée au réacteur principal de précipitation de struvite pour introduire au moins en partie l’effluent liquide dans le réacteur principal de précipitation de struvite afin de réagir avec la phase liquide riche en phosphore et en magnésium. L’installation selon l’invention peut comprend la caractéristique suivante : - l’unité de traitement intermédiaire comprend un réacteur de précipitation intermédiaire ou un système de stripage d’ammoniaque. L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple, et faite en se référant aux dessins annexés, dans lesquels : - FIG. 1 la FIG. 1 est un schéma synoptique illustrant une unité de récupération du phosphore dans des boues issues d’une eau à traiter, pour la mise en œuvre d’un premier procédé selon l’invention, dans lequel le traitement intermédiaire comprend la précipitation d’un centrat liquide issu de la déshydratation, conduite dans un réacteur intermédiaire de précipitation de struvite et l’introduction d’un effluent liquide provenant du réacteur intermédiaire dans le réacteur principal de précipitation de struvite ; - FIG. 2 la FIG. 2 est un schéma synoptique analogue à la FIG. 1 , pour la mise en œuvre d’un deuxième procédé selon l’invention, dans lequel le traitement intermédiaire comprend un stripage d’ammoniaque à partir d’un centrat liquide issu de la déshydratation et l’introduction d’un effluent liquide à teneur réduite en ammoniaque vers le réacteur de précipitation de struvite ; - FIG. 3 la FIG. 3 est un schéma synoptique analogue à la FIG. 1 , dans lequel le traitement intermédiaire correspond au stripage d’ammoniaque d’un centrat liquide issu de la déshydratation et l’introduction d’un effluent liquide riche en ammoniaque vers le réacteur de précipitation de struvite, pour la mise en œuvre d’un troisième procédé selon l’invention. Les termes « comprenant » et « comprend » tels qu’utilisés ici sont synonymes avec « incluant », « inclut » ou « contient », « contenant », et sont inclusifs ou sans bornes et n’excluent pas de caractéristiques additionnelles, d’éléments ou d’étapes de méthodes non spécifiés. En l’absence d’indication contraire, les pourcentages utilisés sont des pourcentages en masse, et les pressions sont des pressions absolues. Les expressions % en masse et % massique ont une signification équivalente et se réfèrent à la proportion de la masse d’un produit rapportée à 100 g d’une composition le comprenant. Les expressions « riche en … » / « appauvri en … » signifient que les composés mentionnés sont respectivement plus/moins concentrés après une étape de traitement qu’avant le traitement. Une première installation 10 de récupération du phosphore présent dans une eau à traiter 12 est illustrée schématiquement sur la FIG. 1 . L’installation 10 est destinée à récupérer du phosphore présent dans une boue biologique 14A contenant des microorganismes concentrés en phosphore et en magnésium, issu de l’eau à traiter 12, par précipitation de struvite 16. La struvite 16 est un minéral de la famille des phosphates hydratés. Elle est formée avantageusement d’un phosphate double d'ammonium et de magnésium hexahydraté de formule chimique NH 4 MgPO 4 • 6 H 2 O. L’installation 10 produit en outre une phase solide déshydratée 18, après une déshydratation. La phase solide déshydratée présente une concentration massique en eau inférieure à 45 %, et comprenant généralement entre 20% et 35% en masse de matières sèches, par rapport à la masse totale. Les concentrations massiques en eau, en ammoniaque et en phosphore de la phase déshydratée 18 sont chacune inférieure respectivement aux concentrations massiques en eau, en ammoniaque et en phosphore du mélange solide/liquide obtenu après digestion 36. Comme mentionné plus haut, la boue biologique 14A à traiter par l’installation 10 est issu de l’eau à traiter 12 qui est par exemple une eau usée industrielle ou municipale ou encore une eau issue de l’agriculture ou de l’industrie agro-alimentaire. . De préférence, l’eau à traiter 12 est purifiée dans une station d’épuration par plusieurs unités de traitement successives. Une première unité de traitement 20 est destinée à collecter et passer des eaux à traiter par des étapes séquentielles incluant avantageusement un relèvement, un dégrillage, un dessablage, un dégraissage et une décantation primaire, pour produire par décantation une boue primaire 22A et une phase liquide brute 22B. Puis, la boue primaire 22A est évacuée de l’unité de traitement, suivie par des traitements ultérieurs pour produire éventuellement du biogaz. La phase liquide brute 22B est introduite dans la deuxième unité de traitement 20A, qui comporte au moins une zone de traitement anaérobie et une zone de traitement aérobie avec un système de recirculation des mélanges solides/liquides entre ces deux zones, et un système de séparation solide/liquide. L’unité de traitement 20A est donc configurée pour produire une boue biologique 14A (en anglais, waste activated sludge, WAS) et un flux d’eau traitée 14B. La boue biologique 14A comporte un mélange solide/liquide contenant de l’eau et des matières dissoutes telles que des composés azotés et/ou phosphorés provenant par exemple des rejets humains. Généralement, la boue biologique 14A présente une concentration massique en phosphore et en magnésium supérieure à celle de l’eau à traiter 12 avant le traitement. Pendant le traitement de la phase liquide brute 22B, sous l’effet des conditions de traitement, des microorganismes présents dans la phase liquide brute, accumulent les composés riches en phosphore et magnésium dans la phase liquide brute 22B en phase aérobie et les relarguent en phase anaérobie. Ils induisent l’éventuelle formation de la boue biologique 14A. Les microorganismes comprennent par exemple des bactéries propres à extraire du magnésium et du phosphore par relargage à partir des boues primaires ou biologiques. Les microorganismes sont généralement désignés par le terme microorganismes accumulant du phosphore (en anglais, « Phosphorous Accumulating Organisms » ou PAO). Ces micororganismes comprennent par exemple Candidatus Phosphoribacter, Candidatus Accumlibacter phosphatis, Candidatus dechloromonas, Candidatus accumulimonas, Microlunatis phosphovorus, Pseudomonas spp., Paracoccus denitrificans, Quatrionicoccus australiensis, Malikia granosa, Lampropedia spp., Candidatus Microthrix, et Gemmatimonas aurantiaca . Les microorganismes accumulant du phosphore sont généralement aptes à concentrer le phosphore notamment sous forme de granules de polyphosphates lorsqu’elles sont soumises à des alternances de conditions anaérobies et aérobies. Le phosphore et le magnésium sont généralement relargués par les microorganismes accumulant du phosphore en condition anaérobie. Le terme « anaérobie » tel qu’utilisé ici indique une condition de réaction dans laquelle la concentration en oxygène présent dans l’environnement de réaction est inférieure à 0,5 ppm. Le terme « aérobie » tel qu’utilisé ici indique une condition de réaction où la concentration en oxygène présent dans l’environnement de réaction est supérieure à 2 ppm. En référence à la FIG. 1 , l’installation 10 comporte, en amont, une unité 24 d’extraction du phosphore et du magnésium à partir de la boue biologique 14A, produisant un mélange solide/liquide traité 26 et le séparant en une phase liquide 28 riche en phosphore et en magnésium et en une phase épaissie 30. L’installation 10 comporte en outre une unité 32 de digestion et déshydratation de la phase épaissie 30 pour produire un mélange solide/liquide après digestion 36 qui est déshydraté et séparé en un centrat liquide 38 concentré en phosphore et en ammoniaque et en la phase solide déshydratée 18. L’installation 10 comprend en outre une unité 40 de traitement de la phase liquide 28 riche en phosphore et en magnésium issue du mélange liquide/solide traité 26 pour précipiter de la struvite 16. Elle comprend selon l’invention, une unité 42 de traitement intermédiaire du centrat liquide 38 issu de l’unité 32 de digestion et déshydratation pour produire au moins un effluent liquide 44, l’effluent liquide 44 étant au moins partiellement introduit dans l’unité 40 de traitement pour réagir avec la phase liquide 28 riche en phosphore et en magnésium L’unité 24 d’extraction du phosphore et du magnésium reçoit la boue biologique 14A contenant des microorganismes concentrés en phosphore et en magnésium. Elle comporte au moins un réacteur 46 de relargage de phosphore et de magnésium et au moins un ouvrage de séparation solide / liquide, tel qu’un épaississeur 48. Le réacteur de relargage 46 de phosphore et de magnésium est configuré pour extraire du phosphore et du magnésium contenu dans la boue biologique 14A à partir des microorganismes. Le réacteur de relargage 46 comporte au moins une entrée d’alimentation pour introduire la boue biologique 14A, au moins une zone de traitement anaérobie pour produire le mélange solide/liquide traité 26. Le réacteur de relargage 46 présente au moins une sortie d’évacuation raccordée à l’épaississeur 48 pour amener le mélange solide/liquide traité 26 à l’épaississeur 48. Dans une variante, le réacteur de relargage 46 et l’épaississeur 48 sont formés au sein d’un même réacteur. Préférentiellement, un piquage 50 d’ajout d’acides gras volatiles est disposé en amont de l’entrée d’alimentation du réacteur de relargage 46 ou dans le réacteur de relargage 46 pour permettre aux microorganismes accumulant du phosphore de consommer de l’acide gras volatils afin de former par exemple des polyhydroxyalcanoate, favorisant le relargage du phosphate et du magnésium dans ce réacteur anaérobie. Le terme « acide gras volatils (AGV) » tel qu’utilisé ici indique des acides gras à chaine carbonée courte, par exemple ayant moins de six atomes de carbone. Des exemples d’acides gras volatiles sont l’acide acétique, l’acide propionique et l’acide butyrique. Avantageusement, l’ajout d’acides gras volatils est remplacé par un ajout d’au moins une source de carbone rapidement biodégradable (en anglais, « Readily Biodegradable Carbon (RBC) »). Ceci accélère et optimise le relargage du phosphore et du magnésium par les microorganismes accumulant du phosphore. Un exemple de source de carbone rapidement biodégradable est une boue primaire avantageusement fermentée. L’épaississeur 48 est configuré pour séparer le mélange solide/liquide traité 26 provenant du réacteur de relargage 46 en la phase liquide riche en phosphore et en magnésium 28, et en la phase épaissie 30. La phase liquide riche en phosphore et en magnésium est relativement plus concentrée en phosphore et en magnésium que la boue biologique 14A introduite dans le réacteur de relargage 46. Il présente une première sortie d’évacuation 52 pour amener la phase épaissie 30 à l’unité de digestion et déshydratation 32, et au moins une deuxième sortie d’évacuation 54 pour amener la phase liquide riche en phosphore et en magnésium 28 à l’unité de traitement 40 pour mettre en œuvre une précipitation de struvite. Préférentiellement, l’épaississeur 48 est sélectionné parmi un épaississeur statique ou un épaississeur dynamique. En référence à la FIG. 1 , l’unité de digestion et déshydratation 32 qui reçoit en amont la phase épaissie 30 provenant de l’épaississeur 48 est configurée pour produire en aval une phase solide déshydratée 18 appauvrie en eau et appauvrie en phosphore, en magnésium et en ammoniaque et le centrat liquide 38 contenant du phosphore, du magnésium et éventuellement de l’ammoniaque. L’unité de digestion et déshydratation 32 comporte au moins un digesteur anaérobie 56, dans lequel la phase épaissie 30 est introduite pour libérer au moins une partie du phosphore et du magnésium restant dans les microorganismes accumulant du phosphore et produire de l’ammoniaque par relargage. Dans certains cas, l’unité de digestion et déshydratation 32 comporte au moins deux digesteurs anaérobie 56, montés en série. La digestion (parfois désignée par le terme « fermentation » dans le domaine technique de l’invention) dans le digesteur 56 engendre la production du mélange liquide/solide après digestion 36. L’unité de digestion et déshydratation 32 comporte en outre un réacteur de déshydratation 58 pour séparer le mélange solide/liquide après digestion 36 en le centrat liquide 38 plus concentré en phosphore et en ammoniaque que la phase épaissie 30 entrant dans le digesteur 56 et en la phase solide déshydratée 18 destinée à être évacuée de l’installation 10. Dans l’exemple de la FIG. 1 , l’unité de traitement intermédiaire 42 comprend un réacteur intermédiaire 60 de précipitation de struvite disposé en aval du réacteur de déshydratation 58 pour recevoir le centrat liquide 38 et mettre en œuvre une précipitation intermédiaire de struvite. Il comprend éventuellement une entrée d’alimentation (non représentée) en une source de magnésium. Il comprend une sortie 62 de récupération de struvite et une sortie 64 de récupération de l’effluent liquide 44 moins concentré en ammoniaque et en phosphore que le centrat liquide 38. L’unité de traitement 40 de la phase liquide 28 comprend un réacteur principal 66 de précipitation de struvite, disposé en aval du réacteur intermédiaire 60 de précipitation de struvite. Le réacteur principal 66 de précipitation de struvite reçoit la phase liquide 28 riche en phosphore et en magnésium issue de l’épaississeur 48 et au moins une partie 67 de l’effluent 44 provenant du réacteur intermédiaire 60 de précipitation de struvite, pour produire de la struvite précipitée. Optionnellement, le réacteur intermédiaire 60 est configuré pour être alimenté en une source complémentaire de magnésium. Il est configuré pour recevoir de la soude et/ou pour permettre un dégazage du dioxyde de carbone (CO 2 ), afin d’ajuster le pH de la réaction de précipitation. Un exemple de procédé de récupération du phosphore présent dans une eau à traiter 12, mis en œuvre dans l’installation 10 représentée sur la FIG. 1 , va maintenant être décrit. Comme mentionné plus haut, la boue biologique 14A contenant des microorganismes concentrés en phosphore et en magnésium à traiter par l’installation est initialement produite à partir de l’eau à traiter 12. Comme décrit plus haut, l’eau à traiter 12 est par exemple purifiée dans la station d’épuration par une première unité de traitement 20 pour produire la boue primaire 22A et la phase liquide brute 22B. La phase liquide brute 22B est ensuite traitée dans la deuxième unité de traitement 20A en présence des microorganismes, en passant successivement dans la zone de traitement anaérobie puis dans la zone du traitement aérobie et éventuellement dans la recirculation, pour produire la boue biologique 14A, qui est introduite dans l’installation 10. Comme indiqué plus haut, ces microorganismes sont en particulier des microorganismes accumulant du phosphore (en anglais, « Phosphorous Accumulating Organisms » ou PAO). La boue biologique 14A contient généralement au moins 3% en masse de solide par exemple entre 5% en masse de solide et 8% en masse de solide. La boue biologique 14A est généralement riche en en phosphore et en magnésium. Sa teneur massique en phosphore est avantageusement supérieure à 1,5% en masse et comprise généralement entre 2% en masse et 3% en masse. La boue biologique 14A contenant des microorganismes accumulant du phosphore est alors introduite dans le réacteur de relargage 46. Elle séjourne dans le réacteur de relargage 46 avec un temps de séjour supérieur à 3 heures et avantageusement compris entre 4 heures et 24 heures. Dans le réacteur de relargage 46, la boue biologique 14A, passe dans au moins une zone de traitement anaérobie. Dans la zone de traitement anaérobie, la concentration massique en dioxygène est inférieure à 0,5 ppm et est notamment comprise entre 0 ppm et 0,5 ppm. La température est avantageusement comprise entre 8 °C et 25 °C. Un mélange solide/liquide traité 26 est alors produit à la sortie du réacteur de relargage. Ce mélange présente une phase aqueuse comprenant du magnésium et du phosphore dissous dans l’eau à des concentrations massiques plus élevées que dans la boue biologique 14A. La teneur massique en phosphore et en magnésium toujours présente dans les microorganismes accumulant du phosphore dans le mélange solide/liquide traité 26 est réduite par rapport à celle dans la boue biologique 14A. Préférentiellement, une source de carbone facilement biodégradable, notamment des acides gras volatils, sont ajoutés dans le réacteur de relargage 46 à travers le piquage 50. La boue biologique 14A est introduite dans le réacteur de relargage 46 avant l’ajout des acides gras volatils à travers le piquage 50. La vitesse de la réaction de relargage est alors accélérée. Le temps de séjour de la boue biologique 14A dans le réacteur de relargage peut avantageusement être inférieur à 6 heures. Ensuite, le mélange solide/liquide traité 26 est séparé dans l’épaississeur 48 en la phase liquide riche en phosphore et en magnésium 28 et en la phase épaissie 30. La phase liquide riche en phosphore et en magnésium 28 contient généralement plus de 1,5% en masse du phosphore et dans le mélange solide/liquide traité 26. Elle contient de préférence moins de 1% en masse de solides. Après épaississement, la phase épaissie 30 est introduite dans le digesteur anaérobie 56. Elle séjourne dans le digesteur anaérobie 56 avec un temps de séjour supérieur à 8 jours et compris notamment entre 8 jours et 40 jours. La digestion anaérobie peut être réalisée en une ou plusieurs étapes. La température dans le digesteur anaérobie 56 est généralement comprise entre 30 °C et 75 °C et la pression dans le digesteur anaérobie 56 est généralement comprise entre 1 bara et 2 bara. La concentration en oxygène est de préférence inférieure à 500 ppm, et comprise entre 10 ppm et 100 ppm. Le pH dans le digesteur anaérobie 56 est maintenu inférieur à 7 et notamment compris entre 6,5 et 6,8. Le mélange liquide/solide obtenu après digestion 36 présente une phase liquide contenant du phosphore, du magnésium et éventuellement de l’ammoniaque. Le mélange liquide/solide obtenu après digestion 36 est ensuite introduit dans le réacteur de déshydratation 58. Le centrat liquide 38 est récupéré en sortie du réacteur de déshydratation. Il est concentré en phosphore et en ammoniaque. Le centrat liquide 38 contient généralement plus de 70 mg/L du phosphore et plus de 500 mg/L d’’ammoniaque. Il contient de préférence moins de 1% en masse de solides. La phase solide déshydratée 18 présente une concentration en eau inférieure à 82% en masse et une teneur en solides supérieure à 18 % en masse Dans le mode de réalisation de la FIG. 1 , le centrat liquide 38 est amené dans le réacteur intermédiaire de précipitation de struvite 60. Avantageusement, une source de magnésium est ajoutée dans le réacteur intermédiaire de précipitation de struvite 60. Ainsi, le réacteur intermédiaire de précipitation de struvite 60 est alimenté par un liquide contenant plus de 70 mg/L de phosphore et 500 mg/l en ammoniaque dans le réacteur intermédiaire de précipitation de struvite 60. Le traitement mis en œuvre convertit le phosphore, le magnésium et l’ammoniaque pour précipiter de la struvite qui est récupérée à la sortie de récupération 62. Le temps de séjour dans le réacteur intermédiaire de précipitation de struvite 60 est avantageusement compris entre 0,5 heures et 2 heures.La température dans le réacteur intermédiaire de précipitation de struvite 60 est généralement comprise entre 20 °C et 30 °C et la pression dans le réacteur intermédiaire de précipitation de struvite 60 est généralement comprise entre 1 bara et 1,5 bara. La valeur de pH est ajustée par l’ajout de base, telle que la soude, ou le dégazage du dioxyde de carbone, entre 8 et 9,5. L’effluent liquide 44 est récupéré à la sortie de récupération 64. Il est appauvri en ammoniaque. Sa teneur en ammoniaque est inférieure à celle d’entrée du réacteur. Au moins une partie 67, par exemple entre 20% en masse et 100% en masse, de l’effluent liquide 44 est alors injecté dans le réacteur principal de précipitation de struvite 66 pour se mélanger avec la phase liquide riche en phosphore et en magnésium 28. Le traitement mis en œuvre convertit le phosphore, le magnésium et l’ammoniaque pour précipiter de la struvite 16 qui est récupérée. Le temps de séjour dans le réacteur principal de précipitation de struvite 66 est avantageusement compris entre 0,5 heures et 4 heures. La température dans le réacteur principal de précipitation de struvite 66 est généralement comprise entre 15 °C et 30 °C et la pression dans le réacteur principal de précipitation de struvite 66 est généralement comprise entre 1 bara et 15 bara. La valeur de pH est ajustée par l’ajout de soude ou le dégazage du dioxyde de carbone, entre 8 et 9,5. Le volume de l’effluent liquide 44 introduit dans le réacteur principal de précipitation de struvite 66 est contrôlé en fonction du rapport d’ammoniaque, de phospore et de magnésium présent dans le réacteur principal de précipitation de struvite 66, afin de contrôler la précipitation de struvite. Optionnellement, un flux de magnésium, est ajouté dans le réacteur principal de précipitation de struvite 66. Grâce à la présence de l’unité de traitement intermédiaire 42 comprenant un réacteur intermédiaire de précipitation de struvite 60, il est plus simple de contrôler la précipitation de struvite dans l’installation 10 en disposant de deux sites de réactions aux conditions ajustables. Ainsi, la récupération de phosphore est maximisée, tout en évitant les précipitations intempestives dans l’installation 10. En outre, l’unité de traitement intermédiaire 42 évite de mélanger la phase liquide riche en phosphore et en magnésium 28 avec le centrat liquide 38. Elle permet de n'injecter qu'une partie 67 de l’effluent liquide 44 dans le réacteur principal de précipitation de struvite 66 et de conserver donc l'autre partie de courant d’ammoniaque 68. Le courant d’ammoniaque 68 peut être récupéré ou traité plus facilement et plus économiquement grâce à la concentration élevée en ammoniaque, sans diluer par la phase liquide riche en phosphore et en magnésium 28. Dans la variante illustrée par la FIG. 2 , l’unité de traitement intermédiaire 42 ne comporte pas de réacteur intermédiaire de précipitation de struvite 60. Elle comporte un système de stripage d’ammoniaque 70 pour récupérer l’ammoniaque présent dans le centrat liquide 38 et pour produire un courant concentré en ammoniaque 72 et l’effluent liquide 44 qui est appauvri en ammoniaque. Le système de stripage 70 comporte au moins deux colonnes de stripage. Il comprend par exemple une colonne de stripage où l'ammoniac est libéré du centrat liquide 38 sous forme de gaz. L'ajout de soude (NaOH) peut être nécessaire pour augmenter le pH de la solution et favoriser la libération de l'ammoniac. L'ammoniac gazeux est ensuite introduit dans une tour de lavage à l'acide sulfurique (H₂SO₄). Dans cette tour, l'ammoniac est mis en contact avec une solution d'acide, par exemple de l’acide sulfurique, de l’acide nitrique ou de l’acide phosphorique où il se dissout pour former un complexe, comme par exemple du sulfate d'ammonium ((NH₄)₂SO₄). Le courant concentré en ammoniaque 72 présente par exemple plus de 5% en masse de sulfate d’ammonium. L’effluent liquide 44 introduit dans le réacteur principal de précipitation de struvite 68 présente moins de 50% en masse de l’ammoniaque présent dans le centrat liquide 38. Dans la variante illustrée sur la FIG. 3 , le courant concentré en ammoniaque issu du système de stripage d’ammoniaque 70 forme l’effluent liquide 44 dont au moins une partie 67 est introduite dans le réacteur principal de précipitation de struvite 66. Un courant appauvri en ammoniaque 74 est extrait séparément du système de stripage d’ammoniaque 70. Dans une variante (représentée en pointillés sur les figures 1 à 3), au moins une partie de la boue primaire 22A est introduite dans le réacteur de relargage 46 de l’unité d’extraction du phosphore et du magnésium 24 ou/et directement dans le digesteur anaérobie 56 sans passer par l’unité d’extraction du phosphore et du magnésium 24. Procédé de récupération du phosphore présent dans une eau à traiter (12), comprenant les étapes suivantes : production d’une boue biologique (14A) contenant des microorganismes concentrés en phosphore et en magnésium ; relargage, dans un réacteur de relargage (46), d’une partie du phosphore et du magnésium contenu dans les microorganismes de la boue biologique (14A) , pour produire un mélange solide/liquide traité (26) présentant une phase aqueuse comprenant du magnésium et du phosphore ; séparation du mélange solide/liquide traité (26) en une phase liquide riche en phosphore et en magnésium (28) et en une phase épaissie (30) ; digestion anaérobique de la phase épaissie (30) dans au moins un digesteur anaérobie (56) pour libérer du phosphore et du magnésium résiduels, pour produire de l’ammoniaque et obtenir un mélange solide/liquide après digestion (36), le mélange liquide/solide après digestion (36) présentant une phase liquide contenant du phosphore, du magnésium et de l’ammoniaque ; déshydratation du mélange solide/liquide après digestion (36) pour produire un centrat liquide (38) enrichi en phosphore et en ammoniaque et une phase solide deshydratée (18); traitement de la phase liquide riche en phosphore et en magnésium (28) dans un réacteur principal de précipitation de struvite (66) pour produire de la struvite ; caractérisé par une étape de traitement intermédiaire du centrat liquide (38) pour produire au moins un effluent liquide (44), l’effluent liquide (44) étant au moins partiellement introduit dans le réacteur principal de précipitation de struvite (66) pour réagir avec la phase liquide riche en phosphore et en magnésium (28). Procédé de récupération du phosphore selon la revendication 1, dans lequel l’étape de traitement intermédiaire comprend l’introduction du centrat liquide (38) dans un réacteur intermédiaire de précipitation (60), la précipitation de struvite dans le réacteur intermédiaire de précipitation (60), et la production de l’au moins un effluent liquide (44) à partir du réacteur intermédiaire de précipitation (60). Procédé de récupération du phosphore selon la revendication 2, comprenant l’ajout d’un courant contenant du magnésium dans le réacteur intermédiaire de précipitation (60). Procédé de récupération du phosphore selon la revendication 1, dans lequel l’étape de traitement intermédiaire comprend le stripage d’ammoniaque (70) du centrat liquide (38) dans un système de stripage (70) pour produire un courant concentré en ammoniaque (72) et un courant liquide appauvri en ammoniaque, l’effluent liquide (44) étant produit à partir de l’un du courant liquide riche en ammoniaque (72) et du courant liquide appauvri en ammoniaque. Procédé de récupération du phosphore selon la revendication 4, dans lequel l’étape de traitement intermédiaire comprend l’ajout d’un flux d’acide, en particulier d’un flux d’acide sulfurique, dans le système de stripage (70). Procédé de récupération du phosphore selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la boue biologique (14A) est une boue issue d’un traitement biologique des eaux usées. Procédé de récupération du phosphore selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’étape de relargage est réalisée en maintenant la boue biologique (14A) dans un réacteur de relargage (46) pendant au moins 3 heures, notamment entre 4 heures et 24 heures. Procédé de récupération du phosphore selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’étape de relargage contient l’ajout de carbones facilement biodégradables (50), notamment des acides gras volatils, dans le réacteur de relargage (46), avantageusement, en maintenant la boue biologique (14A) dans le réacteur de relargage (46) pendant entre 30 minutes et 4 heures. Procédé de récupération du phosphore selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la séparation du mélange solide/liquide traité (26) présentant une phase aqueuse est réalisée dans un épaississeur (48) statique ou dynamique. Procédé de récupération du phosphore selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la concentration en phosphore et en magnésium dans la phase liquide riche en phosphore et en magnésium (28) est supérieure à celle de la phase liquide de la boue biologique (14A). Procédé de récupération du phosphore selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la concentration en phosphore dans la phase liquide riche en phosphore et en magnésium (28) est inférieure à celle de la phase épaissie (30). Procédé de récupération du phosphore selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’étape du traitement de la phase épaissie (30) dans le digesteur anaérobie (56) est réalisée en maintenant la phase épaissie (30) dans le digesteur anaérobie (56) pendant une durée comprise entre 8 jours et 40 jours. Procédé de récupération du phosphore selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la concentration en phosphore et en ammoniaque du centrat liquide (38) concentré en phosphore et en ammoniaque est supérieure à celle de la phase épaissie (30) entrant dans le digesteur anaérobie (56). Installation (10) de récupération du phosphore présent dans une eau à traiter (12), comprenant : - une station (20) configurée pour produire une boue biologique (14A) contenant des microorganismes concentrés en phosphore et en magnésium ; - un réacteur de relargage (46) d’une partie du phosphore et du magnésium contenu dans les microorganismes de la boue biologique (14A)pour produire un mélange solide/liquide traité (26) présentant une phase aqueuse comprenant du magnésium et du phosphore ; - un système de séparation du mélange solide/liquide traité (26) en une phase liquide riche en phosphore et en magnésium (28) et en une phase épaissie (30) ; - un digesteur anaérobie (56) configuré pour traiter la phase épaissie (30) afin de libérer du phosphore et du magnésium résiduel et de produire de l’ammoniaque pour obtenir un mélange solide/liquide après digestion (36), le mélange liquide/solide après digestion (36) présentant une phase liquide contenant du phosphore, du magnésium et de l’ammoniaque ; - un réacteur de déshydratation (58) du mélange solide/liquide après digestion (36) pour produire un centrat liquide (38) enrichi en phosphore et en ammoniaque et une phase solide déshydratée (18); - une unité (40) de traitement de la phase liquide riche en phosphore et en magnésium (28) comprenant un réacteur principal de précipitation de struvite (66) pour produire de la struvite ; caractérisé par une unité (42) de traitement intermédiaire du centrat liquide (38) pour produire au moins un effluent liquide (44), l’unité (42) de traitement intermédiaire du centrat liquide (38) étant raccordée au réacteur principal de précipitation de struvite (66) pour introduire au moins en partie l’effluent liquide (44) dans le réacteur principal de précipitation de struvite (66) afin de réagir avec la phase liquide riche en phosphore et en magnésium (28). Installation de la revendication 14, dans laquelle l’unité de traitement intermédiaire (42) comprend un réacteur de précipitation intermédiaire (60) ou un système de stripage d’ammoniaque (70).