Brevet FR3159903A1 — publié le 20250912

Système de traitement de fumées La présente invention concerne un système de traitement (2) de fumées comportant du dioxyde de carbone, comprenant une cheminée d’évacuation (4) des fumées et un dispositif de refroidissement (7) configuré pour refroidir les fumées circulant dans la cheminée d’évacuation (4), caractérisé en ce que le système de traitement (2) comprend un dispositif de capture (8) configuré pour capturer le dioxyde de carbone contenu dans les fumées, le système de traitement (2) étant configuré pour que les fumées circulant dans la cheminée d’évacuation (4) présentent une première concentration en dioxyde de carbone dans les fumées circulant dans la cheminée d’évacuation (4) et que les fumées circulant dans la cheminée d’évacuation (4) présentent une deuxième concentration en dioxyde de carbone dans les fumées circulant dans la cheminée d’évacuation (4), la deuxième concentration étant égale à la première concentration à +0%/- 5% près. (Figure 1) Système de traitement de fumées La présente invention se rapporte au domaine des fours verriers, particulièrement les fours à brûleurs immergés, et concerne plus particulièrement un système de traitement comportant un dispositif de capture de dioxyde de carbone contenu dans des fumées émises par de tels fours verriers. La capture de dioxyde de carbone contenu dans différents types d’émissions de fumées avant leur largage dans l’atmosphère constitue un enjeu majeur dans l’industrie. D’une part cela permet de réduire considérablement le largage de dioxyde de carbone dans l’atmosphère et ainsi de contribuer grandement à la préservation de l’environnement. D’autre part, la capture du dioxyde de carbone présente également un enjeu économique, d’une part pour limiter les dépenses liées au quota d’émission de dioxyde de carbone, d’autre part car le dioxyde de carbone, après capture, peut par la suite être traité, puis commercialisé pour des activités tierces. Lors de la fonte des matières premières au sein d’un four verrier, des fumées comportant du dioxyde de carbone sont émises. Ces fumées comportent des composants devant être traités avant largage dans l’atmosphère, notamment pour se conformer à la règlementation applicable. Un tel traitement peut consister en un refroidissement des fumées dans le but de condenser une partie des composants afin de dépolluer lesdites fumées. Il est connu de refroidir les fumées avec l’air ambiant. Un tel mélange est suffisant pour condenser certains composants et ainsi permettre d’opérer ensuite une filtration des fumées. Cependant, l’ajout d’air ambiant, aussi appelé dilution, au sein des fumées humides diminue nécessairement la proportion de dioxyde de carbone contenu dans un tel mélange, et ce jusqu’à potentiellement ne représenter plus qu’une proportion de par exemple environ 2% contre environ 30% avant le mélange avec l’air ambiant en fonction de la dilution appliquée. Par conséquent, il devient alors peu intéressant économiquement parlant d’opérer une capture du dioxyde de carbone présent en une proportion aussi faible dans le mélange de fumées et d’air ambiant rejeté après traitement dans l’atmosphère. La présente invention permet d’allier intérêts environnementaux et économiques à la capture du dioxyde de carbone et propose à ce titre un système de traitement de fumées comportant du dioxyde de carbone et émises par un four verrier, comprenant au moins une cheminée d’évacuation des fumées configurée pour être connectée au four verrier, et au moins un dispositif de refroidissement configuré pour refroidir les fumées circulant dans la cheminée d’évacuation, caractérisé en ce que le système de traitement comprend un dispositif de capture configuré pour capturer le dioxyde de carbone contenu dans les fumées circulant dans la cheminée d’évacuation, le système de traitement étant configuré pour que les fumées circulant dans la cheminée d’évacuation présentent une première concentration en dioxyde de carbone dans les fumées circulant dans la cheminée d’évacuation entre une entrée de la cheminée d’évacuation et le dispositif de refroidissement et que les fumées circulant dans la cheminée d’évacuation présentent une deuxième concentration en dioxyde de carbone dans les fumées circulant dans la cheminée d’évacuation entre le dispositif de refroidissement et le dispositif de capture, la deuxième concentration étant égale à la première concentration à +0%/- 5% près. Le système de traitement selon l’invention limite fortement toute dilution des fumées avec l’air ambiant en assurant un taux de dilution des fumées sensiblement nul, afin de conserver une proportion importante de dioxyde de carbone dans les fumées et de capturer le dioxyde de carbone plus simplement et en plus grande quantité. L’intérêt économique de la capture du dioxyde de carbone s’en retrouve ainsi grandement amélioré, en plus de garantir un largage de fumées comprenant une proportion infime en dioxyde de carbone afin de contribuer à la préservation de l’environnement. La cheminée d’évacuation est connectée au four verrier afin de garantir l’évacuation des fumées hors d’une zone de fusion dudit four verrier. Les fumées comportant du dioxyde de carbone circulent ainsi dans la cheminée d’évacuation jusqu’à rejoindre le dispositif de refroidissement. Afin de faciliter la circulation des fumées dans la cheminée d’évacuation, le système de traitement peut comprendre un dispositif de mise en dépression de la cheminée d’évacuation afin d’aspirer les fumées générées dans le four verrier. Le dispositif de refroidissement permet une baisse de température importante des fumées comportant du dioxyde de carbone. A titre d’exemple, les fumées peuvent passer d’une température de 600°C avant d’entrer dans le dispositif de refroidissement à une température de 200°C en sortie du dispositif de refroidissement. Le refroidissement est effectué de manière à éviter tout mélange des fumées avec l’air ambiant. Le refroidissement peut avantageusement être mis en œuvre de sorte que les fumées atteignent une température seuil garantissant la condensation de tous les composants pouvant être condensés, et ce tout en récupérant de l’énergie lors du refroidissement. Le refroidissement des fumées est mis en œuvre de sorte à condenser des composants autres que le dioxyde de carbone et présents dans les fumées, afin de purifier ces dernières et faciliter par la suite la capture du dioxyde de carbone. Les fumées poursuivent par la suite leur circulation jusqu’au dispositif de capture afin de procéder à la capture du dioxyde de carbone, la cheminée d’évacuation s’étendant jusqu’à l’entrée du dispositif de capture. Le dioxyde de carbone capturé peut par la suite être traité puis stocké pour une utilisation ou une commercialisation ultérieure. Tout au long de la circulation des fumées comportant du dioxyde de carbone au sein de la cheminée d’évacuation, aucun refroidissement par mélange avec l’air ambiant n’est effectué. De plus, la cheminée d’évacuation est maintenue étanche de sorte à empêcher d’une part toute fuite des fumées hors du système de traitement, d’autre part toute entrée d’air ambiant ou à minima une entrée d’air ambiant en quantité négligeable. Le système de traitement peut être configuré pour déterminer la première concentration en dioxyde de carbone et la deuxième concentration en dioxyde de carbone. La concentration en dioxyde de carbone peut être mesurée par un ou plusieurs organes de détermination configurés pour mesurer la première concentration et la deuxième concentration. La première concentration correspond à la concentration en dioxyde de carbone des fumées en entrée de la cheminée d’évacuation, juste en sortie du four verrier. La deuxième concentration correspond à la concentration en dioxyde de carbone des fumées en entrée du dispositif de capture de dioxyde de carbone. Par concentration en dioxyde de carbone des fumées, il faut comprendre que cela correspond à une concentration en fumée sèche. Les organes de détermination condensent l’eau avant d’opérer la détermination de la concentration en dioxyde de carbone et cette dernière est donc déterminée sans présence d’eau. Lesdites concentrations peuvent être des concentrations volumiques ou molaires. Alternativement, les organes de détermination peuvent mesurer la concentration d’un autre composant des fumées, par exemple l’azote ou l’oxygène, afin d’en déduire la concentration en dioxyde de carbone. Le taux de dilution évoqué précédemment peut également être mesuré afin d’en déduire la concentration en dioxyde de carbone. Un tel taux de dilution peut par exemple être lui-même déterminé par une mesure des débits volumiques normalisés. Tel que cela a été décrit précédemment, comme l’entrée d’air ambiant est en quantité négligeable, le taux de dilution est donc proche de zéro. Ainsi la valeur de la deuxième concentration est donc sensiblement égale à la valeur de la première concentration à +0%/-5% près. Le ou les organes de détermination peuvent être des organes de détermination intégrés à demeure au système de traitement ou peuvent être des organes de détermination indépendants mis en œuvre auprès du système de traitement pour mesure, par exemple dans le cadre d’un contrôle. Dans ces deux cas, le système de traitement est configuré pour déterminer lesdites concentrations. Selon une caractéristique de l’invention, le dispositif de refroidissement comprend au moins un échangeur de chaleur configuré pour opérer un échange de chaleur entre les fumées et un fluide tiers. Un tel échangeur de chaleur permet d’opérer un refroidissement des fumées comportant du dioxyde de carbone via le fluide tiers, et ce sans pour autant mettre en œuvre un mélange desdites fumées avec ledit fluide tiers. Ce dernier peut donc être de l’air ambiant, ou encore un fluide de refroidissement, lequel pouvant être à l’état liquide ou à l’état gazeux. Comme cela a été mentionné précédemment, le refroidissement des fumées entraîne une condensation d’une partie des composants contenus dans les fumées. Ce changement d’état se fait au sein de l’enceinte de l’échangeur de chaleur ce qui peut donc entraîner un encrassement de ce dernier sur le long terme car les composants condensés se déposent dans la structure interne de l’échangeur de chaleur. Ce dernier peut cependant être configuré pour faciliter une évacuation des composants condensés et restés dans l’enceinte de l’échangeur de chaleur afin de limiter un tel encrassement dans le temps. Selon une caractéristique de l’invention, le système de traitement comprend un dispositif de filtration des fumées circulant dans la cheminée d’évacuation, le dispositif de filtration étant disposé entre le dispositif de refroidissement et le dispositif de capture. Le dispositif de filtration permet de retenir les composants des fumées chargées en dioxyde de carbone s’étant condensés lors du refroidissement et continuant de circuler dans la cheminée d’évacuation. Le dispositif de filtration permet ainsi de purifier les fumées en récupérant la phase condensée. Selon une caractéristique de l’invention, le système de traitement comprend un organe de mesure configuré pour mesurer la température des fumées circulant dans la cheminée d’évacuation entre le four verrier et le dispositif de refroidissement. Le contrôle de la température des fumées avant leur refroidissement au sein du dispositif de refroidissement permet par exemple de déterminer la température de sortie des fumées et d’adapter la capacité de refroidissement du dispositif de refroidissement en conséquence. Si le dispositif de refroidissement est un échangeur de chaleur tel qu’évoqué précédemment, la capacité de refroidissement peut par exemple être ajustée en contrôlant le débit ou la température du fluide tiers assurant le refroidissement des fumées. Selon une caractéristique de l’invention, le système de traitement comprend un dispositif d’analyse des fumées configuré pour contrôler les composants présents dans les fumées circulant dans la cheminée d’évacuation entre le four verrier et le dispositif de refroidissement. Le dispositif d’analyse des fumées détermine quels sont les composants présents dans les fumées et en quelles proportions. Associé à l’organe de mesure décrit précédemment, cela permet également de déterminer quels composants des fumées vont être condensés en fonction du refroidissement desdites fumées, ainsi que des seuils de changement d’état de chacun desdits composants. A titre d’exemple, le dispositif d’analyse des fumées peut se présenter sous la forme d’un tube de prélèvement à travers duquel les fumées circulent. Ce tube de prélèvement comprend plusieurs organes d’échantillonnage pouvant retenir une partie des composants condensés. Selon une caractéristique de l’invention, le système de traitement comprend un dispositif de mesure configuré pour mesurer la température des fumées circulant dans la cheminée d’évacuation entre le dispositif de refroidissement et le dispositif de capture. La température des fumées peut également être contrôlée en sortie, par exemple afin de déterminer quels sont les composants maintenus à l’état gazeux après refroidissement et en fonction de la composition analysée par le dispositif d’analyse des fumées en amont du dispositif de refroidissement. Selon une caractéristique de l’invention, le système de traitement comprend un dispositif de désulfuration et/ou un dispositif de dénitrification des fumées circulant dans la cheminée d’évacuation, le dispositif de désulfuration et étant disposé entre le dispositif de refroidissement et le dispositif de filtration, le dispositif de dénitrification étant disposé entre l’entrée de la cheminée d’évacuation et le dispositif de capture. Le dispositif de désulfuration et le dispositif de dénitrification permettent respectivement d’éliminer les oxydes de soufre et les oxydes d’azote des fumées avant que ceux-ci ne traversent le dispositif de filtrage. Les oxydes de soufre et les oxydes d’azote sont des composés qui sont générés à la suite d’une combustion, soit en se formant lors de celle-ci, soit parce qu’ils sont issus du verre fondant dans le four verrier. Ces composés sont nocifs pour l’environnement. De plus, les oxydes de soufre et d’azote ont une température de condensation trop basse pour que le refroidissement des fumées permette un changement d’état de ces composés afin de les retenir au niveau du dispositif de refroidissement ou du dispositif de filtration. Il est ainsi avantageux de mettre en œuvre un tel dispositif de désulfuration et/ou un tel dispositif de dénitrification afin d’éviter de larguer respectivement des oxydes de soufre et/ou des oxydes d’azote dans l’atmosphère. Le dispositif de désulfuration est agencé en aval du dispositif de refroidissement et en amont du dispositif de filtration. En fonction de son type de fonctionnement, le dispositif de dénitrification peut être agencé entre le dispositif de refroidissement et le dispositif de filtration tout comme le dispositif de désulfuration, qui peuvent alors être une seule et même entité. Alternativement, certains types de dispositifs de dénitrification fonctionnent à haute température et peuvent être positionnés entre l’entrée de la cheminée d’évacuation et le dispositif de refroidissement. Dans tous les cas, le dispositif de désulfuration et le dispositif de dénitrification sont tous deux positionnés en amont du dispositif de filtration. En effet, pour opérer respectivement leur fonction de désulfuration et de dénitrification, le dispositif de désulfuration et le dispositif de dénitrification utilisent par exemple des additifs tels que de la chaux ou du bicarbonate. Positionner le dispositif de filtration en aval permet de récupérer ces additifs afin d’éviter d’ajouter davantage de composants dans les fumées. Selon une caractéristique de l’invention, le dispositif de capture est configuré pour générer un flux de gaz décarboné, le système de traitement comprenant une branche de sortie configurée pour larguer le flux de gaz décarboné dans l’atmosphère. Par flux de gaz décarboné, il faut comprendre qu’il s’agit d’un flux de gaz comprenant une quantité négligeable de dioxyde de carbone. Le dispositif de capture permet en effet de capturer le dioxyde de carbone des fumées une fois que ces dernières ont été refroidies, et éventuellement filtrées, désulfurées et/ou dénitrifiées. Le dioxyde de carbone peut alors être traité puis être stocké en attente d’un usage ultérieur. Afin de faciliter son stockage, le traitement thermique du dioxyde de carbone peut par exemple consister en une liquéfaction de celui-ci. La branche de sortie est donc disposée en aval du dispositif de capture, et c’est au sein de cette dernière que circule le flux de gaz décarboné, qui est alors largué dans l’atmosphère avec une quantité négligeable de dioxyde de carbone afin de préserver l’environnement. Selon une caractéristique de l’invention, le système de traitement comprend une branche de recirculation connectée en entrée à la cheminée d’évacuation entre le dispositif de refroidissement et le dispositif de capture, ladite branche de recirculation comprenant une sortie connectée à la cheminée d’évacuation entre le four verrier et le dispositif de refroidissement. Il s’agit d’un premier mode de réalisation du système de traitement selon l’invention. Au lieu d’envoyer directement les fumées comportant du dioxyde de carbone vers le dispositif de capture, il est possible de les faire recirculer dans la cheminée d’évacuation via la branche de recirculation. Les fonctions d’une telle recirculation sont multiples. D’une part cela permet de refaire circuler les fumées au sein du dispositif de refroidissement et ainsi de refroidir davantage les fumées afin de potentiellement condenser davantage de composants contenus dans les fumées. D’autre part la recirculation des fumées permet un mélange avec les fumées sortant directement du four verrier. Cela permet d’abaisser la température globale des fumées avant de circuler au sein du dispositif de refroidissement. Un tel mélange permet d’abaisser la température des fumées sortant du four verrier d’environ 1200°C à environ 600°C. La recirculation ou non des fumées au sein de la cheminée d’évacuation via la branche de recirculation peut par exemple être placée sous le contrôle d’une vanne trois voies. Une telle recirculation peut également être dépendante par exemple de la température des fumées en sortie du dispositif de refroidissement et relevée par le dispositif de mesure évoqué précédemment. Le choix ajustable de la température par la variation de débit de cette recirculation permet de couvrir différents types d’utilisations de matières premières. Avantageusement, le refroidissement est mis en œuvre avec une récupération de chaleur. L’organe de mesure peut également être utilisé dans ce cas de figure car il permet de relever la température des fumées après mélange entre les fumées sortant directement du four verrier et les fumées recirculant via la branche de recirculation, informant sur la capacité de refroidissement de la recirculation des fumées. Selon une caractéristique de l’invention, le dispositif de refroidissement est un deuxième dispositif de refroidissement, le système de traitement comprenant un premier dispositif de refroidissement disposé sur la cheminée d’évacuation entre le four verrier et le deuxième dispositif de refroidissement et configuré pour refroidir les fumées circulant dans la cheminée d’évacuation. Il s’agit d’un deuxième mode de réalisation du système de traitement selon l’invention. En lieu et place de la branche de recirculation évoquée précédemment, les fumées peuvent circuler au sein de deux dispositifs de refroidissement positionnés en série l’un par rapport à l’autre. A titre d’exemple, le premier dispositif de refroidissement peut être une unité de refroidissement de forme cylindrique comprenant une section périphérique circonférentielle au sein de laquelle circule un fluide tiers faisant office de fluide de refroidissement. Afin de limiter l’encrassement du premier dispositif de refroidissement, ce dernier doit être nettoyé régulièrement, avantageusement de manière automatique. Dans ce deuxième mode de réalisation, le refroidissement via le deuxième dispositif de refroidissement est avantageusement mis en œuvre avec une récupération de chaleur. Selon une caractéristique de l’invention, le système de traitement comprend une branche de secours connectée à la cheminée d’évacuation entre le four verrier et le dispositif de refroidissement, la branche de secours étant configuré pour larguer les fumées comportant du dioxyde de carbone dans l’atmosphère. La branche de secours permet un largage direct dans l’atmosphère des fumées en cas d’incident, par exemple au niveau du four verrier ou du système de traitement. D’une manière préférentielle, la branche de secours est utilisée au cours d’une période de temps la plus faible possible afin d’éviter de larguer des fumées directement dans l’atmosphère afin de rester dans la législation environnementale applicable, par exemple le temps d’arrêter le four verrier. L’invention couvre également une installation de production de verre comprenant un four verrier et un système de traitement, tel que décrit précédemment, des fumées émises par le four verrier. Selon une caractéristique de l’invention, le four verrier peut être un four à brûleurs immergés. Le four verrier assure la fonte de verre à des températures extrêmes, générant nécessairement des fumées devant être évacuées. Le système de traitement de l’installation de production de verre est agencé de sorte que les fumées sont évacuées du four verrier en circulant au sein de la cheminée d’évacuation du système de traitement. L’invention couvre également un procédé de capture de dioxyde de carbone contenu dans des fumées comportant du dioxyde de carbone et émises par un four verrier d’une installation de production de verre, comprenant : une étape de canalisation des fumées depuis le four verrier, une étape de refroidissement des fumées, une étape de capture du dioxyde de carbone, caractérisé en ce que l’étape de capture du dioxyde de carbone est mise en œuvre par un dispositif de capture du dioxyde de carbone, et en ce que la canalisation des fumées comportant du dioxyde de carbone est opérée de manière à ce qu’une deuxième concentration en dioxyde de carbone des fumées en entrée du dispositif de capture soit égale à +0%/-5% près à une première concentration en dioxyde de carbone des fumées en sortie du four verrier. L’étape de canalisation se fait au sein de la cheminée d’évacuation tandis que l’étape de refroidissement est mise en œuvre à l’aide d’un ou de deux dispositifs de refroidissement. Le procédé de capture peut comprendre une ou plusieurs étapes de détermination des concentrations en dioxyde de carbone afin de vérifier que la canalisation des fumées se déroule selon ledit procédé de capture. De manière non exhaustive, cela peut consister en une mesure directe de la concentration en dioxyde de carbone, en une mesure d’autres composés des fumées, ou encore en une mesure des débits volumiques normalisés afin d’en déduire le taux de dilution des fumées. Selon une caractéristique du procédé, celui-ci comprend une étape de filtration des fumées, l’étape de filtration étant postérieure à l’étape de refroidissement et antérieure à l’étape de capture. Une telle étape de filtration est mise en œuvre par le dispositif de filtration. Selon une caractéristique du procédé, celui-ci comprend une étape de mesure de la température des fumées, l’étape de mesure de la température étant antérieure à l’étape de refroidissement et à l’étape de capture. Une telle étape de mesure est mise en œuvre par l’organe de mesure. Selon une caractéristique du procédé, celui-ci comprend une étape d’analyse de la composition des fumées, l’étape d’analyse de la composition étant antérieure à l’étape de refroidissement et à l’étape de capture. Une telle étape d’analyse est mise en œuvre par le dispositif d’analyse des fumées. Selon une caractéristique du procédé, celui-ci comprend une étape de relevé de la température des fumées, l’étape de relevé de la température étant postérieure à l’étape de refroidissement et antérieure à l’étape de capture. Une telle étape de relevé de la température est mise en œuvre par le dispositif de mesure. Selon une caractéristique du procédé, celui-ci comprend une étape de désulfuration et/ou une étape de dénitrification des fumées, l’étape de désulfuration étant postérieure à l’étape de refroidissement et antérieure à l’étape de capture, l’étape de dénitrification étant antérieure à l’étape de capture. L’étape de désulfuration est mise en œuvre par le dispositif de désulfuration tandis que l’étape de dénitrification est mise en œuvre par le dispositif de dénitrification. Selon une caractéristique du procédé, celui-ci comprend une étape de recirculation des fumées, l’étape de recirculation étant en parallèle de l’étape de refroidissement. Une telle étape de recirculation permet la circulation des fumées au sein de la branche de recirculation afin de réitérer l’étape de refroidissement. Selon une caractéristique du procédé, l’étape de refroidissement des fumées est divisée en une première étape de refroidissement des fumées et en une deuxième étape de refroidissement des fumées. Selon une autre caractéristique du procédé, la première étape de refroidissement des fumées est mise en œuvre par l’étape de recirculation. La première étape de refroidissement est assurée par la recirculation des fumées via la branche de recirculation pour le premier mode de réalisation du système de traitement et par le premier dispositif de refroidissement pour le deuxième mode de réalisation du système de traitement. La deuxième étape de refroidissement est assurée par le dispositif de refroidissement pour le premier mode de réalisation du système de traitement et par le deuxième dispositif de refroidissement pour le deuxième mode de réalisation du système de traitement. Selon une caractéristique du procédé, celui-ci comprend une étape d’évacuation d’urgence des fumées en cas de dysfonctionnement de l’installation de production de verre, l’étape d’évacuation d’urgence étant mise en œuvre à la place de l’étape de refroidissement et de l’étape de capture. Une telle étape d’évacuation d’urgence permet l’évacuation des fumées comportant du dioxyde de carbone directement dans l’atmosphère via la branche de secours. L’ensemble des étapes suscitées du procédé de capture du dioxyde de carbone met en œuvre les éléments compris dans le système de traitement et décrits précédemment. D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront encore au travers de la description qui suit d’une part, et de plusieurs exemples de réalisation donnés à titre indicatif et non limitatif en référence aux dessins schématiques annexés d’autre part, sur lesquels : FIG. 1 représente une installation de production de verre pourvue d’un premier mode de réalisation d’un système de traitement selon l’invention, FIG. 2 représente l’installation de production de verre pourvue d’un deuxième mode de réalisation du système de traitement selon l’invention. La FIG. 1 est une représentation schématique d’une installation de production de verre 1 comprenant un premier mode de réalisation d’un système de traitement 2 selon l’invention. L’installation de production de verre 1 comprend un four verrier 3 configuré pour assurer une fonte de verre, par exemple afin d’opérer un formage de celui-ci pour réaliser de nouvelles entités en verre, ou encore pour réaliser des fibres de verre. Le four verrier 3 peut par exemple être un four à brûleurs immergés. Pour cela, du verre, par exemple sous la forme d’un calcin, est amené au sein du four verrier 3 qui met en œuvre une température extrême, par exemple autour de 1200°C afin de fondre le verre. Un tel processus génère nécessairement des fumées, chargées notamment en dioxyde de carbone, qui doivent être évacuées hors du four verrier 3. Le système de traitement 2 assure notamment l’évacuation de ces fumées comportant du dioxyde de carbone. Pour ce faire, le système de traitement 2 comprend une cheminée d’évacuation 4 dont une entrée est fluidiquement liée au four verrier 3 afin que les fumées générées dans le four verrier 3 s’échappent via la cheminée d’évacuation 4. Les fumées vont donc circuler au sein de la cheminée d’évacuation 4 avant d’être larguées dans l’atmosphère 5. Dans un souci environnemental, il est préférable que les fumées comportant du dioxyde de carbone ne soient larguées directement dans l’atmosphère 5 sans un traitement préalable. En effet, le dioxyde de carbone est un composant des fumées particulièrement néfaste écologiquement parlant. Par ailleurs, le dioxyde de carbone présente des applications industrielles multiples, et il peut dont être intéressant de le capturer et de le stocker pour une utilisation industrielle ou commerciale ultérieure. Le système de traitement 2 permet donc la capture du dioxyde de carbone au cours de la circulation des fumées au sein de la cheminée d’évacuation 4. Les fumées vont être traitées afin de pouvoir y capturer le dioxyde de carbone dans un but économique d’une part, et de relarguer dans l’atmosphère 5 un flux de gaz décarboné, c’est-à-dire ne comportant pas de dioxyde de carbone ou comportant d’infimes traces de dioxyde de carbone, dans un but environnemental d’autre part. Pour ce faire, le système de traitement 2 comprend au moins un dispositif de refroidissement 7 ainsi qu’un dispositif de capture 8. Le dispositif de refroidissement 7 est positionné au niveau de la cheminée d’évacuation 4 de sorte à refroidir les fumées qui y circulent. Le dispositif de capture 8 est quant à lui positionné à la fin de la cheminée d’évacuation 4 et permet de capter le dioxyde de carbone contenu dans les fumées. Le refroidissement des fumées préalable à la capture du dioxyde de carbone permet de condenser certains composants contenus dans les fumées et qui peuvent changer d’état à la suite d’un tel refroidissement. Tel que cela sera décrit en détails par la suite, ces composants peuvent être retenus ou filtrés, afin de dépolluer les fumées de composants autres que le dioxyde de carbone. La proportion du dioxyde de carbone contenu dans les fumées est estimée à 30% en sortie du four verrier 3 et jusqu’entre 80% et 100% lorsque lesdites fumées sont sèches. L’avantage du système de traitement 2 selon l’invention est que la circulation ainsi que le refroidissement des fumées et la capture du dioxyde de carbone se déroulent selon un procédé de capture opéré de manière hermétique ou sensiblement hermétique à l’air ambiant. Autrement dit, une première concentration en dioxyde de carbone dans les fumées mesurée par exemple par un premier organe de détermination 22 à une entrée de la cheminée d’évacuation 4 est égale ou sensiblement égale à une deuxième concentration en dioxyde de carbone dans les fumées mesurée par exemple par un deuxième organe de détermination 23 en entrée du dispositif de capture 8. Plus précisément, la deuxième concentration est égale à la première concentration à +0%/-5% près, tandis qu’un taux de dilution, correspondant à une proportion d’air ambiant au sein des fumées, est nul ou sensiblement nul. Ledit premier organe de détermination 22 et ledit deuxième organe de détermination 23 peuvent être des organes de détermination intégrés à demeure au système de traitement ou peuvent être des organes de détermination indépendants mis en œuvre auprès du système de traitement pour mesure, par exemple dans le cadre d’un contrôle. Le premier organe de détermination 22 et le deuxième organe de détermination 23 peuvent mesurer directement la concentration en dioxyde de carbone des fumées, ou bien de manière indirecte à partir de la concentration d’autres composants des fumées tels que la concentration en azote et/ou en oxygène. Selon un autre exemple, le premier organe de détermination 22 et le deuxième organe de détermination 23 peuvent mesurer le taux de dilution décrit précédemment pour en déduire la concentration en dioxyde de carbone. Plus particulièrement, le procédé de capture comprend une étape de canalisation des fumées depuis le four verrier 3 jusqu’au dispositif de capture 8, ainsi qu’une étape de refroidissement des fumées par le dispositif de refroidissement 7 et une étape de capture du dioxyde de carbone par le dispositif de capture 8. La cheminée d’évacuation 4 empêche donc toute entrée d’air autant que faire se peut, et ce afin d’éviter de mélanger les fumées comportant du dioxyde de carbone à de l’air ambiant, qui constitue un moyen de refroidissement efficace mais qui diminue la proportion de dioxyde de carbone et rend ainsi sa capture plus compliquée et peu rentable. En effet, la proportion de dioxyde de carbone peut diminuer jusqu’à atteindre une proportion de 2% après mélange avec l’air ambiant. Le maintien d’une proportion suffisante de dioxyde de carbone est donc garanti afin d’assurer une capture efficace et rentable de celui-ci. Le dispositif de refroidissement 7 peut par exemple être un échangeur de chaleur configuré pour opérer un échange de chaleur entre les fumées et un fluide tiers 9. Un tel échange de chaleur se déroule sans mélange entre les fumées et le fluide tiers 9, lequel pouvant ainsi être un flux d’air ambiant. Alternativement, le fluide tiers 9 peut être un fluide de refroidissement à l’état liquide ou gazeux. Le dispositif de refroidissement 7 peut être configuré pour abaisser la température des fumées de 600°C à 200°C. Selon le premier mode de réalisation illustré en FIG. 1 , le système de traitement 2 peut comprendre un organe de mesure 10 et un dispositif d’analyse des fumées 11. L’organe de mesure 10 est configuré pour mesurer la température des fumées circulant dans la cheminée d’évacuation 4 entre le four verrier 3 et le dispositif de refroidissement 7, tandis que le dispositif d’analyse des fumées 11 est configuré pour déterminer la composition des fumées comportant du dioxyde de carbone circulant dans la cheminée d’évacuation 4 entre le four verrier 3 et le dispositif de refroidissement 7. A titre d’exemple, tel que cela est illustré sur la FIG. 1 , le dispositif d’analyse des fumées 11 peut se présenter sous la forme d’un tube de prélèvement à travers duquel les fumées circulent. Ce tube de prélèvement peut comprendre plusieurs organes d’échantillonnage. A partir de la température mesurée par l’organe de mesure 10 et de la composition des fumées déterminée par le dispositif d’analyse des fumées 11, il est possible de déterminer quels sont les composants qui vont être condensés suite au refroidissement des fumées au sein du dispositif de refroidissement 7. La température des fumées en amont du dispositif de refroidissement 7 permet également d’ajuster un débit de circulation du fluide tiers 9 ou encore sa température en fonction d’une température sortie souhaitée des fumées. L’organe de mesure 10 et le dispositif d’analyse des fumées 11 peuvent être mis en œuvre respectivement au cours d’une étape de mesure de la température des fumées et d’une étape d’analyse de la composition des fumées relatives au procédé de capture du dioxyde de carbone. Du fait du refroidissement opéré au sein du dispositif de refroidissement 7, des composants peuvent se condenser et de ce fait demeurer au sein de l’enceinte du dispositif de refroidissement 7. En effet, l’absence de mélange avec l’air ambiant favorise un encrassement plus important du dispositif de refroidissement 7. Afin d’éviter cela, le dispositif de refroidissement 7 peut être configuré pour favoriser une élimination automatique des composants condensés, par exemple en étant positionné pour que lesdits composants soient évacués du dispositif de refroidissement 7 par gravité. Le système de traitement 2 peut également comprendre un dispositif de mesure 12 configuré pour relever la température des fumées en sortie du dispositif de refroidissement 7. Le dispositif de mesure 12 est un indicateur supplémentaire permettant de déterminer quels sont les composants qui ont été condensés lors du refroidissement des fumées. Le dispositif de mesure 12 peut être mis en œuvre au cours d’une étape de relevé de la température des fumées relative au procédé de capture du dioxyde de carbone. La cheminée d’évacuation 4 peut également comprendre un dispositif de désulfuration 13 et/ou un dispositif de dénitrification 24, ainsi qu’un dispositif de filtration 14. Le dispositif de filtration 14 permet de filtrer les fumées afin que les composants s’étant condensés et continuant de circuler dans la cheminée d’évacuation 4 soient retenus. Une telle filtration permet de davantage dépolluer les fumées en y récupérant la phase condensée afin de larguer dans l’atmosphère 5 par la suite un flux le plus sain possible. Afin d’éviter un encrassement prématuré, le dispositif de filtration 14 doit être nettoyé régulièrement. Le dispositif de filtration 14 est disposé entre le dispositif de refroidissement 7 et le dispositif de capture 8. Le dispositif de désulfuration 13 et le dispositif de dénitrification 24 permettent quant à eux d’éliminer respectivement les oxydes de soufre et les oxydes d’azote contenus dans les fumées. Ces deux types de composés sont soit initialement présents dans la composition du verre fondu dans le four verrier 3, soit formés lors de la réaction se déroulant au cours de la combustion. Les oxydes de soufre et les oxydes d’azote sont extrêmement nocifs pour l’environnement. De plus, ils présentent des températures de changement d’état bien inférieurs à la température des fumées après refroidissement au sein du dispositif de refroidissement et ne peuvent donc être éliminés en étant condensés. Le dispositif de désulfuration 13 et le dispositif de dénitrification 24 assurent donc une élimination de ces composés afin d’éviter de les envoyer dans l’atmosphère 5. Cette élimination de fait à l’aide de produits de réaction, par exemple des additifs, capturant les éléments concernés. Les produits de réactions n’ayant pas réagis sont par la suite éventuellement retenus par le dispositif de filtration 14. Sur les figures 1 et 2, le dispositif de désulfuration 13 et le dispositif de dénitrification 24 sont rassemblés en une entité disposée au niveau de la cheminée d’évacuation 4, entre le dispositif de refroidissement 7 et le dispositif de filtration 14. D’une manière générale, le dispositif de désulfuration 13 est systématiquement agencé entre le dispositif de refroidissement 7 et le dispositif de filtration 14. En fonction de son fonctionnement, le dispositif de dénitrification 24 peut être positionné au même endroit mais peut également être configuré pour interagir avec des fumées à plus haute température et est donc dans cette configuration positionné entre le four verrier 3 et le dispositif de refroidissement 7. Il est à noter que le dispositif de mesure 12 décrit précédemment est également utile pour vérifier la température avant l’action du dispositif de désulfuration 13 car ce dernier est plus efficace lorsque les fumées sont à une température optimale de réaction. Le dispositif de mesure 12 permet également de vérifier la température avant filtration par le dispositif de filtration 14 car une température trop élevée des fumées risque de dégrader le dispositif de filtration 14. Le dispositif de désulfuration 13 et/ou le dispositif de dénitrification 24 peuvent être mis en œuvre au cours d’une étape de désulfuration et/ou de dénitrification des fumées relative au procédé de capture de dioxyde de carbone. Le dispositif de filtration est quant à lui mis en œuvre au cours d’une étape de filtration des fumées relative au procédé de capture du dioxyde de carbone. La cheminée d’évacuation 4 comprend également un organe de mise en dépression 25 permettant de mettre la cheminée d’évacuation 4 en dépression, et ce afin faciliter l’évacuation des fumées générées au sein du four verrier 3 vers la cheminée d’évacuation 4. Le différentiel de pression formé par cette mise en dépression permet une aspiration des fumées au sein de la cheminée d’évacuation 4. Sur les figures 1 et 2, l’organe de mise en dépression est disposé entre le dispositif de filtration 14 et le dispositif de capture 8. La cheminée d’évacuation 4 s’étend jusqu’au dispositif de capture 8 qui permet de capturer le dioxyde de carbone tel que cela a été décrit précédemment. De manière non illustrée, le dioxyde de carbone capturé peut être évacué hors du système de traitement 2 pour être traité et stocké. La capture du dioxyde de carbone au sein du dispositif de capture 8 génère ainsi un flux de gaz décarboné, ne contenant pas de dioxyde de carbone ou une infime quantité. Le système de traitement 2 comprend une branche de sortie 15 connectée au dispositif de capture 8 et assurant la circulation du flux de gaz décarboné jusqu’à ce que ce dernier soit largué dans l’atmosphère 5. Le système de traitement 2 permet ainsi à la fois de capturer du dioxyde de carbone en quantité élevée, tout en évitant de larguer celui-ci dans l’atmosphère 5. Le premier mode de réalisation du système de traitement 2 se caractérise en ce qu’il comprend une branche de recirculation 16 pourvue d’une entrée connectée à la cheminée d’évacuation 4 entre l’organe de mise en dépression 25 et le dispositif de capture 8, et s’étendant jusqu’à une sortie connectée à la cheminée d’évacuation 4, entre le four verrier 3 et le dispositif de refroidissement 7. Ainsi, les fumées, après avoir été refroidies et filtrées, peuvent recirculer de nouveau dans le dispositif de refroidissement 7. De plus, les fumées circulant dans la branche de recirculation 16 ont été préalablement refroidies au sein du dispositif de refroidissement 7 et permettent ainsi, en recirculant dans la cheminée d’évacuation 4, de refroidir les fumées sortant directement du four verrier 3 et qui sont à une température plus élevée, par exemple 1200°C. Ce refroidissement par mélange avec les fumées recirculant dans la cheminée d’évacuation 4 permet d’abaisser la température des fumées sortant directement du four verrier 3 de 1200°C à 600°C, ce qui génère déjà une condensation d’une plus grande quantité de composants contenus dans lesdites fumées comparé au refroidissement au sein du dispositif de refroidissement 7. On comprend ainsi que l’organe de mesure 10, en plus de sa fonction précédemment suscitée, permet de connaître la température des fumées après recirculation des fumées déjà refroidies et mélange avec les fumées sortant du four verrier 3. Cela permet également de déterminer quels composants potentiels des fumées ont été condensés à la suite de ce mélange. Le dispositif d’analyse des fumées 11 permet de confirmer quels composants ont été condensés en aval de la recirculation des fumées, par exemple grâce aux organes d’échantillonnage présents dans le tube de prélèvement. La circulation des fumées vers la branche de recirculation 16 peut être placée sous le contrôle d’une vanne trois voies 17 qui permet de faire circuler les fumées provenant du dispositif de refroidissement 7 vers le dispositif de capture 8 ou vers la branche de recirculation 16. Ce contrôle peut par ailleurs être dépendant de la température relevée par le dispositif de mesure 12. Un tel refroidissement par recirculation est donc avantageux dans la mesure où cela limite le nombre d’éléments nécessaires au refroidissement des fumées. De plus, comme les fumées filtrées et recirculant via la branche de recirculation 16 comportent toujours du dioxyde de carbone, une telle recirculation et le mélange de fumées qui s’ensuit ne nuit pas à la proportion de dioxyde de carbone, et il est donc toujours avantageux de capturer le dioxyde de carbone par la suite. La branche de recirculation 16 peut être mise en œuvre au cours d’une étape de recirculation des fumées relative au procédé de capture du dioxyde de carbone. Le système de traitement 2 comprend également une branche de secours 18 connectée au niveau de la cheminée d’évacuation 4 entre le four verrier 3 et le dispositif de refroidissement 7. La branche de secours 18 garantit une connexion fluidique directe entre le four verrier 3 et l’atmosphère 5 sans passer par le dispositif de refroidissement 7 et le dispositif de capture 8, et permet ainsi de larguer les fumées comportant du dioxyde de carbone directement dans l’atmosphère 5. L’évacuation des fumées comportant du dioxyde de carbone directement dans l’atmosphère 5 ne s’effectue qu’en cas d’une mise en veille de l’installation de production de verre 1 ou bien en cas d’extrême urgence, par exemple à la suite d’un dysfonctionnement du système de traitement 2 ou du four verrier 3. D’une manière préférentielle, une telle évacuation doit être la plus courte possible. La circulation au sein du dispositif de refroidissement 7 ou au sein de la branche de secours 18 peut être assurée par une première vanne 19 disposée sur la cheminée d’évacuation 4 entre la connexion avec la branche de secours 18 et le dispositif de refroidissement 7, et par une deuxième vanne 20 disposée sur la branche de secours 18. La FIG. 2 représente l’installation de production de verre 1 pourvue d’un deuxième mode de réalisation du système de traitement 2 selon l’invention. Ce deuxième mode de réalisation se distingue du premier mode de réalisation en ce qu’il comporte un premier dispositif de refroidissement 7a et un deuxième dispositif de refroidissement 7b, le premier dispositif de refroidissement 7a étant disposé sur la cheminée d’évacuation 4 entre le four verrier 3 et le deuxième dispositif de refroidissement 7b. De plus, ce deuxième mode de réalisation est dépourvu de la branche de recirculation 16 du premier mode de réalisation, illustrée sur la FIG. 1 . Ainsi, au lieu de pouvoir recirculer au sein d’un unique dispositif de refroidissement 7 tel qu’illustré en FIG. 1 , les fumées circulent ici au sein de deux dispositifs de refroidissement 7 agencés en série l’un par rapport à l’autre afin d’être refroidis à deux reprises. Tel que cela est illustré sur la FIG. 2 , le deuxième dispositif de refroidissement 7b se présente sous la forme d’un échangeur de chaleur, lequel pouvant être structurellement et fonctionnellement identique au dispositif de refroidissement 7 illustré en FIG. 1 . Le premier dispositif de refroidissement 7a peut quant à lui se présenter sous la forme d’une unité de refroidissement cylindrique comprenant une section périphérique au sein de laquelle circule un fluide tiers 9, lequel pouvant être de nature similaire ou différente du fluide tiers 9 circulant au sein du deuxième dispositif de refroidissement 7b. Tel que cela a été mentionné précédemment, le deuxième mode de réalisation du système de traitement 2 n’inclut pas de branche de recirculation. Il n’y a donc pas de mélange de fumées possible pour opérer un refroidissement des fumées sortant directement du four verrier 3. Pour pallier cela le premier dispositif de refroidissement 7a doit être nettoyé régulièrement, avantageusement de manière automatique, afin que son encrassement soit limité dans le temps. Le deuxième mode de réalisation permet toutefois également la capture du dioxyde de carbone de manière efficace. Le premier dispositif de refroidissement 7a et le deuxième dispositif de refroidissement 7b peuvent être mis en œuvre respectivement au cours d’une première étape de refroidissement des fumées et d’une deuxième étape de refroidissement fumées relatives au procédé de capture du dioxyde de carbone. Le reste des éléments structurels et fonctionnels du deuxième mode de réalisation du système de traitement 2 étant identique au premier mode de réalisation, on se réfèrera à la description de la FIG. 1 pour tout ce qui concerne les éléments communs aux deux modes de réalisation. Bien sûr, l’invention n’est pas limitée aux exemples qui viennent d’être décrits et de nombreux aménagements peuvent être apportés à ces exemples sans sortir du cadre de l’invention. L’invention, telle qu’elle vient d’être décrite, atteint bien le but qu’elle s’était fixée, et permet de proposer un système de traitement assurant la capture du dioxyde carbone contenu dans des fumées en quantité rentable, tout en larguant dans l’atmosphère un flux de gaz décarboné. Des variantes non décrites ici pourraient être mises en œuvre sans sortir du contexte de l’invention, dès lors que, conformément à l’invention, elles comprennent un système de traitement conforme à l’invention. Système de traitement (2) de fumées comportant du dioxyde de carbone et émises par un four verrier (3), comprenant au moins une cheminée d’évacuation (4) des fumées configurée pour être connectée au four verrier (3) et au moins un dispositif de refroidissement (7) configuré pour refroidir les fumées circulant dans la cheminée d’évacuation (4), caractérisé en ce que le système de traitement (2) comprend un dispositif de capture (8) configuré pour capturer le dioxyde de carbone contenu dans les fumées circulant dans la cheminée d’évacuation (4), le système de traitement (2) étant configuré pour que les fumées circulant dans la cheminée d’évacuation (4) présentent une première concentration en dioxyde de carbone dans les fumées circulant dans la cheminée d’évacuation (4) entre une entrée de la cheminée d’évacuation (4) et le dispositif de refroidissement (7) et que les fumées circulant dans la cheminée d’évacuation (4) présentent une deuxième concentration en dioxyde de carbone dans les fumées circulant dans la cheminée d’évacuation (4) entre le dispositif de refroidissement (7) et le dispositif de capture (8), la deuxième concentration étant égale à la première concentration à +0%/- 5% près. Système de traitement (2) selon la revendication 1, dans lequel le dispositif de refroidissement (7) comprend au moins un échangeur de chaleur configuré pour opérer un échange de chaleur entre les fumées et un fluide tiers (9). Système de traitement (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant un dispositif de filtration (14) des fumées circulant dans la cheminée d’évacuation (4), le dispositif de filtration (14) étant disposé entre le dispositif de refroidissement (7) et le dispositif de capture (8). Système de traitement (2) selon la revendication 1 ou 2, comprenant un organe de mesure (10) configuré pour mesurer la température des fumées circulant dans la cheminée d’évacuation (4) entre le four verrier (3) et le dispositif de refroidissement (7). Système de traitement (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant un dispositif d’analyse des fumées (11) configuré pour contrôler les composants présents dans les fumées circulant dans la cheminée d’évacuation (4) entre le four verrier (3) et le dispositif de refroidissement (7). Système de traitement (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant un dispositif de mesure (12) configuré pour mesurer la température des fumées circulant dans la cheminée d’évacuation (4) entre le dispositif de refroidissement (7) et le dispositif de capture (8). Système de traitement (2) selon la revendication précédente, comprenant un dispositif de désulfuration (13) et/ou un dispositif de dénitrification (24) des fumées circulant dans la cheminée d’évacuation (4), le dispositif de désulfuration (13) étant disposé entre le dispositif de refroidissement (7) et le dispositif de filtration (14), le dispositif de dénitrification (24) étant disposé entre l’entrée de la cheminée d’évacuation (4) et le dispositif de capture (8). Système de traitement (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le dispositif de capture (8) est configuré pour générer un flux de gaz décarboné, le système de traitement (2) comprenant une branche de sortie (15) configurée pour larguer le flux de gaz décarboné dans l’atmosphère (5). Système de traitement (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant une branche de recirculation (16) connectée en entrée à la cheminée d’évacuation (4) entre le dispositif de refroidissement (7) et le dispositif de capture (8), ladite branche de recirculation (16) comprenant une sortie connectée à la cheminée d’évacuation (4) entre le four verrier (3) et le dispositif de refroidissement (7). Système de traitement (2) selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel le dispositif de refroidissement (7) est un deuxième dispositif de refroidissement (7b), le système de traitement (2) comprenant un premier dispositif de refroidissement (7a) disposé sur la cheminée d’évacuation (4) entre le four verrier (3) et le deuxième dispositif de refroidissement (7b) et configuré pour refroidir les fumées circulant dans la cheminée d’évacuation (4). Système de traitement (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant une branche de secours (18) connectée à la cheminée d’évacuation (4) entre le four verrier (3) et le dispositif de refroidissement (7), la branche de secours (18) étant configuré pour larguer les fumées comportant du dioxyde de carbone dans l’atmosphère (5). Installation de production de verre (1) comprenant un four verrier (3) et un système de traitement (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes des fumées émises par le four verrier (3). Installation de production de verre (1) selon la revendication précédente, dans laquelle le four verrier (3) est un four à brûleurs immergés. Procédé de capture de dioxyde de carbone contenu dans des fumées comportant du dioxyde de carbone et émises par un four verrier (3) d’une installation de production de verre (1), comprenant : une étape de canalisation des fumées depuis le four verrier (3), une étape de refroidissement des fumées, une étape de capture du dioxyde de carbone, caractérisé en ce que l’étape de capture du dioxyde de carbone est mise en œuvre par un dispositif de capture (8) du dioxyde de carbone, et en ce que la canalisation des fumées comportant du dioxyde de carbone est opérée de manière à ce qu’une deuxième concentration en dioxyde de carbone des fumées en entrée du dispositif de capture soit égale à +0%/-5% près à une première concentration en dioxyde de carbone des fumées en sortie du four verrier. Procédé de capture selon la revendication précédente, une étape de filtration des fumées, l’étape de filtration étant postérieure à l’étape de refroidissement et antérieure à l’étape de capture. Procédé de capture selon la revendication 14 ou 15, comprenant une étape de mesure de la température des fumées, l’étape de mesure de la température étant antérieure à l’étape de refroidissement et à l’étape de capture. Procédé de capture selon l’une quelconque des revendications 14 à 16, comprenant une étape d’analyse de la composition des fumées, l’étape d’analyse de la composition étant antérieure à l’étape de refroidissement et à l’étape de capture. Procédé de capture selon l’une quelconque des revendications 14 à 17, comprenant une étape de relevé de la température des fumées, l’étape de relevé de la température étant postérieure à l’étape de refroidissement et antérieure à l’étape de capture. Procédé de capture selon l’une quelconque des revendications 14 à 18, comprenant une étape de désulfuration et/ou une étape de dénitrification des fumées, l’étape de désulfuration étant postérieure à l’étape de refroidissement et antérieure à l’étape de capture, l’étape de dénitrification étant antérieure à l’étape de capture. Procédé de capture selon l’une quelconque des revendications 14 à 19, comprenant une étape de recirculation des fumées, l’étape de recirculation étant en parallèle de l’étape de refroidissement. Procédé de capture selon l’une quelconque des revendications 14 à 20, dans lequel l’étape de refroidissement des fumées est divisée en une première étape de refroidissement des fumées et en une deuxième étape de refroidissement des fumées. Procédé de capture selon la revendication précédente, en combinaison avec la revendication 20, dans lequel la première étape de refroidissement des fumées est mise en œuvre par l’étape de recirculation. Procédé de capture selon l’une quelconque des revendications 14 à 22, comprenant une étape d’évacuation d’urgence des fumées en cas de dysfonctionnement de l’installation de production de verre (1), l’étape d’évacuation d’urgence étant mise en œuvre à la place de l’étape de refroidissement et de l’étape de capture.