Brevet FR3154193A1 — publié le 20250418

Système de mesure d’épaisseur d’une première couche en surface d’une structure multi-couches et sa méthode de mesure non destructifs Un aspect de l’invention concerne un système de mesure d’épaisseur d’une première couche (10) comprenant un radar à inversion spectrale et une sonde capacitive (C2), une unité d'acquisition et de contrôle (UAC) pour déterminer des signaux, une unité de traitement inverse (UTI) pour évaluer une permittivité diélectrique réelle ε'rhf et imaginaire ε''rhf du milieu, et une unité de calcul configurée pour calculer une permittivité diélectrique réelle ε’rbf, déterminer si le milieu est dispersif ou non dispersif et calculer la valeur de la permittivité diélectrique réelle ε’’rhf évaluée par l’unité de traitement inverse si non dispersif, puis calculer un temps de propagation et une vitesse de propagation d’ondes électromagnétiques dans la première couche à partir de la valeur de la permittivité diélectrique réelle ε’rbf ou ε'rhf et une épaisseur à partir du temps de propagation et de la vitesse de propagation calculée. Figure à publier avec l’abrégé : Figure 2 Système de mesure d’épaisseur d’une première couche en surface d’une structure multi-couches et sa méthode de mesure non destructifs DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION Le domaine technique de l’invention est celui d’un système de mesure d’épaisseur d’une première couche en surface d’une structure multi-couches du génie civil (chaussées, ouvrages d’art et autre travaux publics) ou du bâtiment ou d’infrastructures du domaine ferroviaire et sa méthode de mesure non destructifs. La présente invention concerne donc un système et un procédé de mesure d’épaisseur d’une première couche en surface d’une structure multi-couches permettant ainsi d’obtenir un diagnostic et une évaluation non destructifs d’une épaisseur de couche en surface d’une structure multi-couches. ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION Il est connu dans les domaines du Génie Civil, du bâtiment ou de la chaussée ou encore du ferroviaire pour la construction d’une structure multi-couches d’utiliser une couche de revêtement externe sur une couche interne de la structure multi-couches. Par exemple la structure multi-couches est une paroi ou un sol ou encore une chaussée. La structure multi-couches comprend cette couche de revêtement et une ou plusieurs couches internes formant un support de la structure multi-couches, revêtue par la couche de revêtement externe. Il existe des épaisseurs à respecter dans des normes ou/et cahier des charges de la couche de revêtement à disposer sur la couche interne du support de la structure multi-couches. Cette épaisseur de couche de revêtement à respecter, peut-être pour limiter les transferts physiques, thermique et hydrique etc…entre le milieu intérieur et l'environnement extérieur et vice-versa pouvant subir des changements d’état. Par exemple, une chaussée est constituée de plusieurs couches mises en œuvre sur un sol terrassé appelé sol support. La chaussée comprend sur le sol support une base d’assise comprenant différentes couches notamment de fondation et de base et une base de surface comprenant généralement une couche de liaison, et une couche de roulement. Le respect des normes en termes d’épaisseur de ces couches, par exemple celle de roulement, est important pour assurer une durabilité de l’infrastructure routière, sa sécurité et celle de ses usagers. Dans l’exemple d’une paroi, il en est de même, la paroi peut comprendre une base, comprenant par exemple une couche interne de support par exemple du béton ou des briques etc… et généralement une couche de revêtement externe, un enduit pouvant comprendre un liant et des granulats pour limiter par exemple l’infiltration d’eau dans la couche de support, mais aussi pour des raisons esthétiques et pour assurer une tenue dans le temps de la couche de revêtement. Pour assurer, la sécurité et/ou la qualité de la structure, il est donc nécessaire de pouvoir contrôler (mesurer) qu’une couche ait une épaisseur dans une plage de valeur définie par la norme ou le cahier de charges. Une solution connue est le carottage, cependant cette solution a l’inconvénient d’être destructive ce qui nécessite un rebouchage pouvant entrainer une irrégularité de la couche diminuant ainsi une des propriétés mécaniques de la structure et est peu esthétique car une marque de rebouchage est souvent visible à l’œil nu. En outre le carottage ne permet de contrôler seulement qu’à un point déterminé, en effet à quelques centimètres de la carotte, la couche peut être hors de la plage de valeur. Plusieurs méthodes de mesure d'épaisseurs de couche de revêtement de façon non-destructive sont connues, la première est la mesure de géométrie d’une pièce quand cela est possible, avant et après fixation de la couche de revêtement sur une autre couche préalable. Cependant cela nécessite de réaliser en amont une mesure entre les deux couches, ce qui est inopérable sur les infrastructures existantes. La deuxième méthode est d’utiliser des procédés électromagnétiques connus notamment : la mesure de la perméabilité magnétique de la couche préalable par une sonde placée sur la couche de revêtement et est par conséquent éloignée de la couche préalable d'une distance « d'entrefer » (aussi connu dans le domaine sous le terme de « lift-off ») correspondant à l'épaisseur de la couche de revêtement ; cependant ces mesures ne peuvent être utilisées lorsque la couche préalable a une susceptibilité magnétique très faible, car le champ magnétique utilisé dans la mesure de perméabilité magnétique n'est pas perturbé par la couche préalable et/ou que la couche de revêtement est magnétique. On ne peut donc pas détecter de variation de champ magnétique en fonction de l'éloignement de la sonde vis-à-vis de la couche préalable et on ne peut donc pas en déduire l'épaisseur de la couche de revêtement ; la mesure à l'aide de Courants de Foucault générés dans la couche préalable lorsque la couche de revêtement est électriquement isolant et que la couche préalable soit électriquement conductrice électriquement. la mesure par radar à ondes électromagnétiques, mais la précision de ces mesures sont trop dépendantes du conditionnement lié entre-autres à l’environnement telle que l’humidité, en particulier lorsque la structure est à l’extérieur. Cependant ces mesures ne fonctionnent pas avec n’importe quelles couches de structure. De tels procédés ne fonctionnent donc pas avec la plupart des structures du génie civil et du bâtiment, puisque la couche de revêtement, par exemple un enduit, est fabriqué avec de l’eau et peut en plus être plus ou moins poreux et donc absorber plus ou moins d’eau (par la pluie ou par absorption d’eau dans l’air humide) ce qui modifie sa conductivité électrique. Il existe donc un besoin de mesure précise d'épaisseurs fines (surtout en-dessous de 3 cm) de couche de revêtement soumis à des variations d’humidité lors de la fabrication ou/et dans le temps d’utilisation, de façon non-destructive dans le domaine génie civil, en particulier pour des structures ou des chaussées, ou du Bâtiment (BTP) ou d’infrastructures du domaine ferroviaire. L’invention offre une solution aux problèmes évoqués précédemment, en permettant de déterminer une épaisseur de couche en surface d’une structure multi-couches par deux techniques d’auscultation non destructive, la première permettant en outre d’ajuster la deuxième technique d’auscultation. Un aspect de l’invention concerne un système de mesure d’épaisseur d’une première couche d’un milieu comprenant au moins deux couches de deux matériaux différents, comprenant : un dispositif de mesure comprenant : un radar à inversion spectrale ayant : un dispositif d’antennes à rayonnement électromagnétique en émission/réception ultra-large bande fréquentielle un générateur d'ondes électromagnétiques relié au dispositif d’antennes pour émettre des ondes électromagnétiques à différentes hautes fréquences entre 100 MHz et 100 GHz, une sonde capacitive comprenant : au moins un patin comprenant deux électrodes, un générateur de courant alternatif relié au patin pour émettre un courant électrique à partir d’un circuit RLC résonant à une basse fréquence entre 30 et 40 MHz, une unité d'acquisition et de contrôle reliée au dispositif de mesure configurée pour : commander le générateur d'ondes électromagnétiques pour émettre et propager des ondes électromagnétiques dans le milieu, par le biais du dispositif d'antenne, et traiter la réception des signaux mesurés par le biais du dispositif d'antenne pour en déterminer des signaux dans le domaine temporel comprenant au moins un premier écho temporel de surface et un deuxième écho temporel d'interface entre les deux couches, commander le générateur de courant alternatif de la sonde capacitive pour émettre et propager un courant alternatif dans le milieu et enregistrer une fréquence de résonance du circuit électrique, une unité de traitement inverse reliée au dispositif de mesure permettant de procéder à un traitement inverse d'une partie des signaux reçus par les mesures du radar à inversion spectrale, pour évaluer la permittivité diélectrique réelle ε'rhf et imaginaire ε''rhf du milieu, à partir d'un modèle direct enregistré dans une mémoire du système, basé sur une fonction de Green pour la propagation des ondes dans un milieu stratifié semi-infini, ainsi que extrapoler des valeurs de la permittivité diélectrique basse fréquence réelle ε'bf et imaginaire ε''bf déterminées à partir de la permittivité diélectrique réelle haute fréquence ε'rhf et imaginaire ε''rhf et d’un modèle préenregistré dans la mémoire, une unité de calcul configurée pour : calculer une permittivité diélectrique réelle ε'rbf à partir de la fréquence de résonance du circuit électrique enregistrée calculer un facteur de qualité Q entre des valeurs extrapolées de la permittivité diélectrique basse fréquence réelle ε'bf et imaginaire ε''bf déterminées, déterminer une catégorie d’étude en lien en comparant le facteur de qualité Q à une valeur seuil A, si le facteur de qualité Q est en dessous de la valeur seuil A, le milieu est considéré comme première catégorie non dispersif et si le facteur de qualité Q est au-dessus de la valeur seuil A, le milieu est considéré comme deuxième catégorie milieu dispersif, recevoir une sélection d’une catégorie d’étude parmi une première catégorie non dispersif ou comme deuxième catégorie milieu dispersif, lorsque la catégorie d’étude est déterminée ou sélectionnée comme première catégorie non dispersif, recevoir et enregistrer à différents emplacements de la première couche, à chaque emplacement le premier écho temporel de surface et le deuxième écho temporel d'interface déduite par des mesures par le radar à inversion spectrale, calculer et enregistrer à chaque emplacement différent : un temps de propagation correspondant à une différence temporelle entre le premier et deuxième échos reçus, la permittivité diélectrique réelle basse fréquence ε'rbf à partir de la fréquence de résonance du circuit électrique enregistrée, une vitesse de propagation d’ondes électromagnétiques dans la première couche à partir de la valeur de la permittivité diélectrique réelle ε’rbf calculée et une épaisseur à partir du temps de propagation et de la vitesse de propagation calculée, lorsque la catégorie d’étude est déterminée ou sélectionnée comme deuxième catégorie dispersif: recevoir et enregistrer à différents emplacements de la première couche, à chaque emplacement : le premier écho temporel de surface et le deuxième écho temporel d'interface déduite par des mesures par le radar à inversion spectrale, la valeur de la permittivité diélectrique réelle ε’’rhf évaluée par l’unité de traitement inverse, calculer et enregistrer à chaque emplacement différent : un temps de propagation correspondant à une différence temporelle entre les premier et deuxième échos reçus, une vitesse de propagation d'ondes électromagnétiques à haute fréquence V a émise par le radar à inversion spectrale dans la première couche à partir de la valeur de la permittivité diélectrique réelle ε'rhf mesurée et une épaisseur à partir du temps de propagation et de la vitesse de propagation d'ondes électromagnétiques V a calculée. Grâce à l’invention, il est possible de déterminer une épaisseur d’une couche en surface sur une autre couche de façon non destructive plus fiable et plus précise qu’avec des outils conventionnels tel que les geo-radar utilisés en approche directe et qualitative. En effet, le système permet de sélectionner selon un choix de l’utilisateur ou déterminer en comparant le facteur de qualité calculé à une valeur seuil, entre une première et une deuxième catégorie d’étude de la couche, c’est à dire soit respectivement non dispersif soit dispersif. Le signal électrique alternatif oscillant selon la basse fréquence engendrée dans le milieu par la sonde capacitive permet d'induire dans une portion de la première couche entre les deux électrodes, un condensateur plan dépendant de ce signal électrique d'alimentation, permettant ainsi à la sonde de mesurer une fréquence de résonance du circuit RLC afin que l’unité de calcul puisse calculer à partir de la fréquence de résonance reçue de l’unité d'acquisition et de contrôle, la permittivité diélectrique réelle ε’rbf de la couche. Ainsi, si le milieu est catégorisé (par sélection ou détermination) comme non dispersif, le système n’utilise pas l’unité de traitement inverse ce qui permet un traitement de donnée beaucoup plus rapide et donc moins énergivore. Comme mentionné, l’épaisseur est calculée à partir d’un temps de propagation obtenu par une différence temporelle entre le premier écho temporel de surface et le deuxième écho temporel d'interface déduite par des mesures par le radar à inversion spectrale et d’une vitesse de propagation calculée. La vitesse de propagation calculée est suivant la permittivité diélectrique de la première couche qui est calculée en utilisant une mesure de la fréquence de résonance mesurée par la sonde capacitive. Ainsi, le calcul de la permittivité diélectrique permet de préciser le calcul de la vitesse de propagation de l’onde du radar à inversion spectrale afin d’en calculer l’épaisseur (par rapport à l’art antérieur). Cependant, si le milieu est catégorisé (par sélection ou détermination) comme dispersif, la valeur de la permittivité est fortement augmentée à basse fréquence (en raison de la présence de charges libres due à une forte teneur volumique en eau par exemple), l'évaluation de ce paramètre à l'aide de la sonde capacitive (dispositif à basse fréquence) n'est donc pas pertinente, mais reste possible à haute fréquence. Ainsi, dans ce cas de milieu catégorisé comme deuxième catégorie (par sélection ou détermination) comme dispersif, le système unité de traitement inverse reliée au dispositif de mesure procède (ce qui plus énergivore et couteux en temps de calcul par rapport au cas de première catégorie (non dispersif) à un traitement inverse d’une partie des signaux reçus par les mesures du radar à inversion spectrale, pour évaluer la variation en fréquence de la permittivité diélectrique réelle ε'rhf et imaginaire ε''rhf du milieu, à partir d'un modèle direct enregistré dans une mémoire du système, basé sur une fonction de Green pour la propagation des ondes dans un milieu stratifié semi-infini. Les étapes de calcul, d’estimation, d’enregistrement, d’acquisition etc.… sont réalisées à l’aide d’un processeur ou plusieurs processeurs d’un seul ou différents dispositifs. Les valeurs prédéterminées, les fonctions ou les tableaux etc.… sont enregistrés dans une mémoire interne. Les valeurs calculées, déduites, évaluées, déterminées sont enregistrées dans une mémoire vive ou/et interne. Outre les caractéristiques qui viennent d’être évoquées dans le paragraphe précédent, le système de mesure selon un aspect de l’invention peut présenter une ou plusieurs caractéristiques complémentaires parmi les suivantes, considérées individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles : Selon un mode de réalisation, le radar est à sauts de fréquence. Selon une variante du mode de réalisation précédent, le radar est impulsionnel. Selon un mode de réalisation le modèle d’extrapolation large bande fréquentielle est un modèle de Jonscher préenregistré dans la mémoire, et en ce que les valeurs extrapolées de la permittivité diélectrique basse fréquence réelle ε'bf et imaginaire ε''bf sont déterminées par extrapolation à partir de la variante 4p du modèle de Jonscher et des valeurs de la permittivité diélectrique réelle et imaginaire, ε'rhf et ε''rhf, évaluées par l'unité de traitement dans une plage de fréquence entre 1,5 - 2 GHz. Selon un exemple de ce mode de réalisation, lorsque la catégorie d’étude est déterminée ou sélectionnée comme deuxième catégorie dispersif, l’unité de calcul est configurée pour : recevoir dans au moins un des différents emplacements une valeur de la permittivité diélectrique réelle ε'rhf évaluée dans la plage de fréquence [1,5 - 2 GHz] par l'unité de traitement inverse à partir de mesures issues du radar à inversion spectrale, évaluer à l'au moins un des différents emplacements, respectivement, les valeurs de la permittivité diélectrique réelle et imaginaire, ε'bf et ε''bf dans une gamme de la basse fréquence (entre 30 et 40 MHz) par extrapolation à partir de la variante 4p du modèle de Jonscher à partir d’au moins la valeur de la permittivité diélectrique réelle ε'rhf, évaluées par l'unité de traitement, comparer à l'au moins un des différents emplacements, la valeur de la permittivité diélectrique réelle à la deuxième fréquence ε'bf, évaluée par extrapolation et la valeur de la permittivité diélectrique réelle basse fréquence ε’rbf calculée, calculer le facteur de qualité basse fréquence Q à partir des valeurs de de la permittivité diélectrique réelle et imaginaire ε''bf et ε'bf évaluée par extrapolation pour permettre de valider la sélection de catégorie d’étude ou modifier la sélection de la catégorie d'étude. Selon une particularité de cet exemple, lorsque la catégorie d’étude est déterminée comme deuxième catégorie dispersif, l’unité de calcul est configurée pour recevoir en outre dans au moins un des différents emplacements une valeur de la permittivité diélectrique imaginaire ε''rhf. Selon un mode de réalisation, le signal mesuré par le biais du dispositif d'antenne est dans le domaine fréquentielle et en ce que l’unité d'acquisition et de contrôle applique une transformée de Fourier inverse des signaux mesurés pour en déterminer les signaux dans le domaine temporel. Selon une variante de ce mode de réalisation, le signal mesuré par le biais du dispositif d'antenne est dans le domaine temporel. Selon un mode de réalisation, lorsque la catégorie est déterminée comme première catégorie (non dispersif), le système est configuré pour calculer une épaisseur corrigée à partir de valeur prédéterminée d’un témoin en calculant : un temps de propagation simulé ∆tb égal à un coefficient K prédéterminé multiplié par la racine carrée de la valeur de la permittivité diélectrique basse fréquence ε’rbf calculée, une valeur de différence de temps de propagation Δtc entre le temps de propagation calculé et le temps de propagation simulé ∆tb, une différence d’épaisseur à corriger ΔEc égale à la valeur de la différence de temps de propagation Δtc multipliée par la vitesse de propagation d'ondes électromagnétiques à haute fréquence V a calculée, une épaisseur de différence ED à corriger égale à la différence d’épaisseur à corriger ΔEc/ 2, une épaisseur corrigée Ec de la première couche en ajoutant une valeur d’épaisseur prédéterminée ET à l’épaisseur de différence calculée ED. Ce mode de réalisation permet de corriger et donc améliorer la précision du calcul de l’épaisseur. En effet, lors de l’utilisation du radar, une erreur de mesure due à la nature diélectrique du milieu ausculté est produite à l'émission des ondes électromagnétique par l’antenne émettrice du radar qui rayonne en outre vers l’antenne réceptrice de l’antenne UWB provoquant un décalage temporel. Le coefficient K prédéterminé (calculé en laboratoire sur l’étalon) est égal à un temps de propagation ∆ta’ (aller-retour) calculé sur un étalon de même matière que celle de la première couche, divisé par la racine carrée permittivité diélectrique réelle du témoin , soit . La valeur prédéterminée de l’épaisseur ET est la valeur d’épaisseur du même témoin (mesurée). Selon un exemple de ce mode de réalisation, le système comprend une pluralité de valeurs de coefficient K associé à une valeur d’épaisseur ET et à une matière enregistrée dans une mémoire par exemple sous forme de tableau et en ce que le système est configuré pour afficher une requête de saisie listant les différentes matières mémorisées et en ce que la valeur K et l’épaisseur ET est selon la matière sélectionnée correspondante. Selon un mode de réalisation, le système comprend une pluralité de patin de différentes tailles d’électrodes et en ce que l’unité de calcul est configurée pour vérifier la cohérence de mesure par paire de patins en calculant des écarts entre des valeurs de permittivité diélectrique réelle ε’rbf calculées avec différentes paires de patins et comparer chaque écart calculé avec une valeur d’écart prédéterminé et détecter ainsi une incohérence si un des écarts et au-delà de la valeur d’écart prédéterminée. Selon un exemple de ce mode de réalisation, l’unité de calcul transmet à une interface homme machine du système une donnée pour afficher une taille d’une paire de patins recommandée après la vérification de cohérence, la taille de la paire de patins recommandée étant la paire de patin ayant la plus grande taille parmi les paires de patins ayant permis la déduction d’une permittivité diélectrique réelle ε’rbf tout en ayant un écart inférieur à une valeur prédéterminée. Selon un mode de réalisation, le système comprend une interface homme machine pour afficher de résultats de valeurs de calculs dont celle de l’épaisseur E ou/et l’épaisseur corrigé EC (selon le mode de réalisation décrit précédemment). Un autre aspect de l’invention concerne un procédé de mesure par un système selon l’une des revendications précédentes d’une épaisseur d’une première couche d’un premier matériau dans un milieu comprenant en outre une seconde couche d’un second matériau distinct du premier matériau, la seconde couche étant revêtue par la première couche, comprenant : une étape de détermination ou de sélection de la catégorie du milieu parmi une première catégorie non dispersif et d’une deuxième catégorie dispersif, dans lequel si la première étape est une détermination, la première étape comprend les sous étapes de commande le générateur d'ondes électromagnétiques pour émettre et propager des ondes électromagnétiques dans le milieu, par le biais du dispositif d'antenne mesure des signaux engendrés par la propagation des ondes électromagnétiques par le biais du dispositif d'antenne et les traiter pour en déterminer des signaux dans le domaine temporel comprenant au moins un premier écho temporel de surface et un deuxième écho temporel d'interface entre les deux couches, évaluation de la permittivité diélectrique réelle ε'rhf et imaginaire ε''rhf du milieu en procédant à un traitement inverse d'une partie des signaux traités, à partir d'un modèle direct enregistré dans une mémoire du système, basé sur une fonction de Green pour la propagation des ondes dans un milieu stratifié semi-infini, d’extrapolation de valeurs de la permittivité diélectrique basse fréquence réelle ε'bf et imaginaire ε'’bf à partir de la permittivité diélectrique haute fréquence réelle ε'rhf et imaginaire ε''rhf et d’une variante 4p d’un modèle de Jonscher préenregistré dans la mémoire, calcul d’un facteur de qualité entre les valeurs extrapolées de la permittivité diélectrique réelle ε'bf et imaginaire ε''bf détermination de la catégorie d’étude en comparant le facteur de qualité à la valeur seuil lorsque la catégorie d’étude est déterminée ou sélectionnée comme première catégorie non dispersif, une étape de calcul et d’enregistrement d’une épaisseur d’une première couche d’un milieu non dispersif à différents emplacements et pour chaque emplacement différent comprenant les sous étapes : de commande du générateur de courant alternatif de la sonde capacitive pour émettre et propager un courant alternatif dans le milieu et enregistrer une fréquence de résonance du circuit électrique, de calcul d’une permittivité diélectrique réelle ε’rbf à partir de la fréquence de résonance du circuit électrique mesurée, de commande du générateur d'ondes électromagnétiques pour émettre et propager des ondes électromagnétiques dans le milieu, par le biais du dispositif d'antenne, de mesure des signaux engendrés par la propagation des ondes électromagnétiques par le biais du dispositif d'antenne et les traiter pour en déterminer des signaux dans le domaine temporel comprenant au moins un premier écho temporel de surface et un deuxième écho temporel d'interface entre les deux couches, de calcul et enregistrement : d’un temps de propagation correspondant à une différence temporelle entre le premier et deuxième écho reçus, d’une vitesse de propagation Va d’ondes électromagnétiques dans la première couche à partir de la valeur de la permittivité diélectrique réelle ε’rbf calculée et de l’épaisseur de la première couche à partir du temps de propagation et de la vitesse de propagation calculée Va, lorsque la catégorie d’étude est déterminée ou sélectionnée comme deuxième catégorie dispersif, une étape de calcul et d’enregistrement d’une épaisseur d’une première couche d’un milieu dispersif à différents emplacements et pour chaque emplacement différent comprenant les sous étapes : de commande du générateur d'ondes électromagnétiques pour émettre et propager des ondes électromagnétiques dans le milieu, par le biais du dispositif d'antenne, de mesurer des signaux engendrés par la propagation des ondes électromagnétiques par le biais du dispositif d'antenne et les traiter pour en déterminer des signaux dans le domaine temporel comprenant au moins un premier écho temporel de surface et un deuxième écho temporel d'interface entre les deux couches d’évaluation de la permittivité diélectrique réelle haute fréquence ε'rhf du milieu en procédant à un traitement inverse d'une partie des signaux traités, à partir d'un modèle direct enregistré dans une mémoire du système, basé sur une fonction de Green pour la propagation des ondes dans un milieu stratifié semi-infini, de calcul et enregistrement: d’un temps de propagation correspondant à une différence temporelle entre les premier et deuxième échos du signal traité, d’une vitesse de propagation d'ondes électromagnétiques à haute fréquence dans la première couche à partir de la valeur de la permittivité diélectrique réelle haute fréquence ε'rhf obtenue par l’unité de traitement inverse UTI et de l’épaisseur de la première couche à partir du temps de propagation et de la vitesse de propagation d'ondes électromagnétiques émises par le radar à inversion spectrale. Selon un mode de réalisation, la sous étape d’évaluation de la permittivité diélectrique réelle ε'rhf du milieu par l'unité de traitement inverse est évaluée sur toute une plage de fréquence notamment entre 1,5 et 2 GHz, par la commande du radar à inversion spectrale dans cette plage de fréquence ,et dans lequel l’étape de calcul et d’enregistrement d’une épaisseur de la première couche lorsque la catégorie d’étude est sélectionnée comme deuxième catégorie dispersif, comporte en outre les sous étapes suivantes si la permittivité diélectrique varie au-delà d’un pourcentage prédéterminé : D’évaluation à l'au moins un des différents emplacements, respectivement, des valeurs de la permittivité diélectrique réelle ε'rhf et imaginaire, ε'bf et ε''bf dans la gamme de la basse fréquence (entre 30 et 40MHz) par extrapolation à partir de la variante 4p du modèle de Jonscher à partir d’au moins la valeur de la permittivité diélectrique réelle ε'rhf, évaluées par l'unité de traitement, De commande du générateur de courant alternatif de la sonde capacitive pour émettre et propager un courant alternatif dans le milieu et enregistrer une fréquence de résonance du circuit électrique, de calcul d’une permittivité diélectrique réelle ε’rbf à partir de la fréquence de résonance du circuit électrique mesurée, et de comparaison à l'au moins un des différents emplacements, la valeur de la permittivité diélectrique réelle à la deuxième fréquence ε'bf, à la valeur de la permittivité diélectrique réelle ε’rbf calculée, De calcul du facteur de qualité basse fréquence Q à partir des valeurs de ε''bf et ε'bf de la permittivité diélectrique réelle et imaginaire évaluée par extrapolation pour permettre de valider la sélection de catégorie d’étude ou modifier la sélection de la catégorie d'étude. Selon un mode de réalisation, l’étape de calcul et d’enregistrement d’une épaisseur de couche de deuxième catégorie non dispersive, comprend en outre une sous étape de calcul d’épaisseur corrigée EC comprenant le calcul : d’un temps de propagation simulé ∆tb entre un premier et deuxième écho, en multipliant un coefficient K prédéterminé par la racine carrée de la valeur de la permittivité diélectrique basse fréquence ε’rbf calculée, une différence de temps de propagation Δtc en soustrayant le temps de propagation calculé au temps de propagation simulé ∆tb, d’une différence d’épaisseur à corriger ΔEc en multipliant la valeur de la différence de temps de propagation Δtc par la vitesse de propagation d'ondes électromagnétiques à haute fréquence Va calculée une épaisseur de différence ED à corriger en divisant par 2 la différence d’épaisseur à corriger ΔEc, une épaisseur corrigée Ec de la première couche en ajoutant une valeur d’épaisseur prédéterminée ET à l’épaisseur de différence calculée ED. L’invention et ses différentes applications seront mieux comprises à la lecture de la description qui suit et à l’examen des figures qui l’accompagnent. BREVE DESCRIPTION DES FIGURES Les figures sont présentées à titre indicatif et nullement limitatif de l’invention. FIG. 1 montre une représentation schématique des étapes d’un procédé d’un système selon un mode de réalisation de l’invention. FIG. 2 montre un système de mesure selon un mode de réalisation ; FIG. 3 montre une sonde capacitive du système de mesure selon un mode de réalisation. FIG. 4 montre une étape du procédé de la FIG. 1 avec la sonde capacitive de la FIG. 3 . FIG. 5 montre une étape du procédé de la FIG. 1 avec un radar à inversion spectrale du système de la FIG. 2 . FIG. 6 montre l’étape du procédé de la FIG. 5 avec un autre exemple de radar d’un système selon un autre exemple de ce mode de réalisation. FIG. 7 représente schématiquement un exemple de mesure par le radar de la FIG. 5 , selon la quatrième étape du procédé de la FIG. 1 . DESCRIPTION DETAILLEE Les figures sont présentées à titre indicatif et nullement limitatif de l’invention. FIG. 1 montre une représentation schématique des étapes d’un procédé d’un système de mesure d’épaisseur selon un mode de réalisation de l’invention d’une première couche 10 d’un milieu 1 représenté par un schéma de principe en FIG. 2 . Le milieu 1 est une structure multi-couches comprenant une première couche 10 réalisée dans un premier matériau revêtant une seconde couche 11 réalisée dans un second matériau distinct du premier matériau. Ici la première couche 10 est représentée transparente (blanc) et la deuxième couche 11 en noir. L’invention permet de mesurer de façon non destructive une épaisseur de première couche d’un milieu multi-couches, ici la couche 10 du milieu 1. La première couche 10 d’un milieu 1 est une couche dont une surface externe est visible de l’extérieure, autrement dit la couche revêtant une surface d’une deuxième couche de l’extérieure. L’invention concerne donc tant le système que le procédé de mesure d’épaisseur d’une première couche d’un premier matériau, revêtant une seconde couche d’un second matériau distinct du premier matériau. Le système de mesure d’épaisseur comprend un dispositif de mesure UWBΕ comprenant un radar à inversion spectrale C1 et une sonde capacitive C2. Le radar à inversion spectrale C1 et la sonde capacitive C2 peuvent être amovibles et indépendants l’un de l’autre ou peuvent comprendre des parties communes. Le radar à inversion spectrale C1 comporte un dispositif d’antennes à rayonnement électromagnétique en émission/réception ultra-large bande fréquentielle UWB (UWB acronyme en anglais de Ultra Large Bande signifiant ultra-large bande fréquentielle). Selon un premier exemple, le radar à inversion spectrale C1 est un géoradar impulsionnel et le dispositif d’antenne à rayonnement électromagnétique en émission/réception ultra-large bande fréquentielle UWB comprend un bloc comprenant une antenne émettrice 30 et une antenne réceptrice 31. Selon un deuxième exemple représenté schématiquement en FIG. 6 , le radar à inversion spectrale C1’ peut être un radar à sauts de fréquence et le dispositif d’antenne émettrice/réceptrice UWB’ est alors une antenne à sauts de fréquence. Le radar à inversion spectrale C1 comprend en outre un générateur d'ondes électromagnétiques c10 comprenant par exemple un microcontrôleur ou un processeur et une mémoire configurée pour la commande du dispositif d’antenne émettrice/réceptrice UWB, UWB’ à différentes hautes fréquences aussi nommées sous l’acronyme ensuite HF, entre 100 MHz et 100 GHz afin de propager des ondes électromagnétiques et pour la lecture et l’analyse de ces ondes électromagnétiques reçues par le dispositif d’antenne émettrice/réceptrice UWB, UWB’. La sonde capacitive C2 comprend au moins un patin 2 comprenant au moins deux électrodes 20, 21 et un générateur de courant alternatif c20 relié au patin 2 pour émettre un courant électrique à partir d’un circuit RLC résonant a une basse fréquence (BF) entre 30 et 40 MHz. La sonde capacitive C2 peut comprendre plusieurs patins comprenant différentes tailles d’électrodes. En outre un patin désigne uniquement le bloc peut comprendre une seule (auquel cas la sonde comprendra au moins deux patins) ou plus que deux électrodes. Le générateur de courant alternatif c20 comprend par exemple un microcontrôleur ou un processeur et une mémoire configuré pour émettre un courant électrique à partir d’un circuit RLC résonant à une basse fréquence (BF) entre 30 et 40 MHz afin de propager ce courant électriques dans le milieu 1 en formant un circuit électrique et de lecture et d’analyse d’une fréquence de résonance du circuit électrique formé par l’émission du courant électrique. Le système comprend en outre une unité d'acquisition et de contrôle UAC reliée au moins informatiquement au dispositif de mesure UWBε, une unité de traitement inverse UTI reliée au moins informatiquement au dispositif de mesure UWBε et une unité de calcul UC reliée au moins informatiquement à l’unité d'acquisition et de contrôle UAC et à l’unité de traitement inverse UTI. Ces trois unités peuvent être implémentées au sein d'un même ordinateur (sur un ou plusieurs processeurs de l'ordinateur) ou au sein d'ordinateurs séparées et configurés pour communiquer entre eux. Il va maintenant être décrit les configurations et les étapes du procédé de mesure par le système représenté schématiquement sur la FIG. 1 ainsi que certaines de ces étapes sur les figures 3, 4, 5, 6 qui représentent différentes étapes d’un exemple de ce procédé de façon schématique sur le milieu 1. Le procédé de mesure comprend une étape E1 de détermination ou de sélection de la catégorie du milieu 1 parmi une première catégorie non dispersif et d’une deuxième catégorie dispersif. La sélection peut être effectuée par une interface homme machine par une des unités par le choix de l’utilisateur. L’utilisateur peut aussi sélectionner par cette interface homme machine la détermination de la catégorie du milieu 1. Dans ce cas, cette première étape E10 comprend plusieurs sous étapes décrites ci-dessous : une sous étape de commande e10, par l’unité d'acquisition et de contrôle UAC, du générateur d'ondes électromagnétiques c10 pour émettre et propager des ondes électromagnétiques S1 dans le milieu 1 dans une plage de fréquence, par exemple entre 1,5 - 2 GHz, par le biais du dispositif d'antenne UWB, comme visible sur la FIG. 5 ; une sous étape de mesure e11 des signaux engendrés par la propagation des ondes électromagnétiques S1 par le biais du dispositif d'antenne et les traiter pour en déterminer des signaux dans le domaine temporel comprenant au moins un premier écho temporel de surface EC1 visible sur la FIG. 5 et un deuxième écho temporel d'interface EC2 entre la première couche 10 et la deuxième couche 11 visible aussi sur la FIG. 5 ; Autrement dit l’écho de l’onde électromagnétique S1 sur la surface de la deuxième couche 11 recouverte par la première couche 10 ; Le signal reçu mesuré peut être temporel ou fréquentiel, dans le cas de mesure de signaux fréquentiel, l’unité d'acquisition et de contrôle UAC applique une transformée de Fourier inverse des signaux mesurés dans le domaine fréquentiel pour en déterminer les signaux dans le domaine temporel ; une sous étape d’évaluation e12 de la permittivité diélectrique réelle ε'rhf et imaginaire ε''rhf du milieu, par l’unité de traitement inverse UTI, en procédant à un traitement inverse d'une partie des signaux traités reçus par les mesures du radar C1, à partir d'un modèle direct enregistré dans une mémoire du système, basé sur une fonction de Green pour la propagation des ondes dans un milieu stratifié semi-infini ; l’unité de traitement inverse UTI peut effectuer le traitement sous un environnement informatique tels que Matlab, Python, C++ etc. ; Ce modèle et cette méthode sont par exemple décrits dans la littérature [Ihamouten A., Bosc F., Guan B., Le Bastard C., Fauchard C., Lambot S., Dérobert X. (2018). Full-waveform inversion using a stepped-frequency GPR to characterize the tack coat in hot-mix asphalt (HMA) layers of flexible pavements; NDT & E international, Elsevier, 95, pp.17-25]. Le traitement peut par exemple être uniquement sur une partie précise du signal radar à haute fréquence, de préférence au-delà de 2 GHz afin d’extraire la permittivité diélectrique réelle ε'rhf et imaginaire ε''rhf ; une sous étape d’extrapolation e13, par l’unité de traitement inverse UTI, de valeurs de la permittivité diélectrique basse fréquence réelle ε'bf et imaginaire ε''bf, dans une deuxième fréquence par exemple dans le domaine de 30 et 40 MHz, à partir de la permittivité diélectrique réelle haute fréquence ε'rhf et imaginaire ε''rhf et d’une modèle préenregistré dans la mémoire. En particulier dans cet exemple, le modèle est un modèle de Jonscher préenregistré dans la mémoire, et l’extrapolation est réalisée à partir d’une variante 4p de ce modèle. Dans cet exemple, l'unité de traitement réalise cette extrapolation dans une plage de fréquence entre 1,5 - 2 GHz. Le modèle pourrait aussi être un algorithme préenregistré selon le matériau de la première couche. une sous étape de calcul e14 par l’unité de calcul UC d’un facteur de qualité Q entre des valeurs extrapolées de la permittivité diélectrique basse fréquence réelle ε'bf et imaginaire ε''bf; une sous étape de détermination e15 de la catégorie d’étude en comparant le facteur de qualité Q à la valeur seuil A, si le facteur de qualité Q est en dessous de la valeur seuil A le milieu est considéré comme première catégorie non dispersif et si le facteur de qualité Q est au-dessus de la valeur seuil A le milieu est considéré comme deuxième catégorie dispersif. Dans cet exemple, la sous étape d’extrapolation e13, par l’unité de traitement inverse UTI, est réalisée par la formule suivante ; n le paramètre de dispersion, ε ∞ la réponse diélectrique instantanée du milieu et σDC la contribution de la conductivité électrique à la fréquence nulle. Le procédé de mesure comprend après cette étape E1, selon la détermination ou la sélection de la catégorie d’étude à la première étape E1, soit une étape de calcul et d’enregistrement d’une épaisseur E d’une première couche 10 d’un milieu non dispersif E2 (lorsque la catégorie d’étude est déterminée ou sélectionnée comme première catégorie non dispersif), soit une étape de calcul et d’enregistrement d’une épaisseur E d’une première couche 10 d’un milieu dispersif E3 (lorsque la catégorie d’étude est déterminée ou sélectionnée comme deuxième catégorie dispersif). L’étape de calcul et d’enregistrement d’une épaisseur E d’une première couche 10 d’un milieu non dispersif E2, appelée dans la suite étape E2, à différents emplacements et pour chaque emplacement différent, comprend une sous étape de commande e20, par l’unité d'acquisition et de contrôle UAC, du générateur de courant alternatif c20 de la sonde capacitive C2 pour émettre et propager un courant alternatif dans le milieu et enregistrer une fréquence de résonance du circuit électrique. Le procédé peut comprendre dans cette sous étape e20, représentée par la FIG. 3 une commande du générateur de courant alternatif c20 de la sonde capacitive C2 relié par deux câbles 25, 24, à un patin 2 choisi par l’utilisateur, comprenant dans cet exemple deux électrodes 20, 21 pour émettre un courant oscillant selon une fréquence prédéterminée dans l’air, puis de mesure d’une ou des fréquence(s) de résonance dans l’air f air par électrode et d’enregistrement par l’unité d'acquisition et de contrôle UAC de cette fréquence de résonance. La fréquence de résonance du dispositif transmettant le signal électrique est comprise entre 30 MHz et 40 MHz (plus particulièrement entre 33 MHz – 34 MHz). Le générateur de courant alternatif c20 de la sonde capacitive C2 transmet ainsi le signal électrique alternatif oscillant selon une fréquence prédéterminée aux électrodes 20, 21 et mesure la fréquence de résonance dans l’air transmise à l’unité d'acquisition et de contrôle UAC qui l’enregistre. Dans le cas du mode de réalisation optionnelle dans lequel le patin 2 comprend plus que deux électrodes, le générateur de courant alternatif c20 est configuré pour calculer la moyenne des signaux mesurés et enregistre la fréquence de résonance dans l’air selon cette moyenne calculée. Dans cette sous étape e20, l’utilisateur peut avoir plusieurs choix de patin 2 comprenant différentes tailles d’électrodes et nombre d’électrodes. Le choix du patin par l’utilisateur est fonction de l’épaisseur présumée de la première couche à mesurer. Par exemple, un deuxième patin 2 comprend des plus petites électrodes que celle du patin 2 représenté dans cet exemple, l’utilisateur sait que le deuxième patin 2 permet d'évaluer la permittivité moyenne de la surface jusqu'à 5-7 mm de profondeur, tandis que le patin 2 de cet exemple comprenant des moyennes électrodes vont jusqu'à 15 mm de profondeur. Le choix du patin 2 peut en outre être sélectionné par l’utilisateur sur une interface homme machine du système pour permettre à l’unité de calcul Uc de sélectionner une loi linéaire prédéterminée correspondant au patin choisi comprenant des coefficients de cette loi linéaire qui peuvent se déterminer sous tableur ou être mémorisée dans une mémoire, par exemple dans une mémoire non-volatile. La loi linéaire de chaque patin peut être déterminée par étalonnage à l’aide de différent bloc de matière témoin dont on connait la capacité, ou un condensateur. Dans cette sous étape e20, l’utilisateur comme cela est visible sur la FIG. 4 , positionne le patin 2 contre la surface externe de la première couche 10 de la structure 1 telles que des surface externes des électrodes 20, 21 du patin 2 sont en contact avec cette surface externe de la première couche 10. L’utilisateur peut ainsi, par une interface homme machine, sélectionner une demande de déduction de la permittivité diélectrique réelle basse fréquence ε’rbf de la première couche 10. L’unité d'acquisition et de contrôle UAC commande ainsi le générateur d'ondes électromagnétiques c20 pour émettre un courant oscillant selon une fréquence prédéterminée et propager par le biais des électrodes 20, 21 patins 2 un courant alternatif dans le milieu 1. Le générateur d'ondes électromagnétiques c20 mesure une ou des fréquence(s) de résonance d’un circuit électrique RLC formé par la première couche 10 comme un condensateur plan et la fréquence de résonnance de l’air entre les deux électrodes et des composants du générateur d'ondes électromagnétiques c20. L’unité d'acquisition et de contrôle UAC enregistre cette fréquence de résonance du circuit RLC. La fréquence électrique du dispositif transmettant le signal électrique est comprise entre 30 MHz et 40 MHz (plus particulièrement entre 33 MHz – 34 MHz). Comme cela est représenté sur la FIG. 4 , une partie de la fréquence de résonnance du circuit RLC comprend la fréquence de résonance de l’air. Cette étape E2 de ce procédé comprend en outre une sous étape e21 de déduction d’une permittivité diélectrique réelle ε’rbf, par l’unité d'acquisition et de contrôle UAC, à partir de la fréquence de résonance du circuit électrique RLC enregistrée et de la fréquence de résonance de l’air enregistrée. En effet il existe une relation entre la différence de fréquence de résonance et la capacité du milieu, l’unité de calcul UC peut donc calculer ou déduire une permittivité relative du milieu. Le calcul ou la déduction de la permittivité diélectrique réelle ε’rbf peut être réalisée à partir de la différence de fréquences de résonance entre la mesure dans l’air et le milieu est possible via une loi linéaire de la forme : ε = a × (fosc – fair) + b ; a et b étant des constantes caractéristiques du système et du patin utilisé et déterminées lors d'un étalonnage réalisé sur matériaux témoins. L’utilisateur peut utiliser différentes paires de patins et réaliser les étapes e20 et e21 avec chaque paire de patin pour vérifier une cohérence de valeur. La vérification peut être effectuée par l’unité de calcul en calculant les écarts entre les valeurs de permittivité diélectrique réelle ε’rbf calculées et comparer chaque écart calculé avec une valeur d’écart prédéterminé et détecter ainsi une incohérence si un des écarts et au-delà de la valeur d’écart prédéterminée. Dans le cas où l’utilisateur a un besoin de connaitre la bonne taille du patin 2, autrement dit qu’il ne connait pas une plage d’épaisseur de la première couche 10 ou qu’il hésite entre deux choix de patins, l’unité de calcul est configurée pour calculer une permittivité diélectrique réelle ε’rbf , à partir de plusieurs mesures faites avec la sonde C2 avec les différents patins, et en choisissant la permittivité diélectrique réelle ε’rbf déduite par une mesure réalisée avec le patin ayant la plus grande taille parmi les patins ayant permis la déduction d’une permittivité diélectrique réelle ε’rbf ayant un écart de valeur calculé inférieure à la valeur d’écart prédéterminée. Cette étape E2 comprend en outre une sous étape de commande e22, par l’unité d'acquisition et de contrôle UAC, du générateur d'ondes électromagnétiques C20 pour émettre et propager des ondes électromagnétiques S1 dans le milieu 1, par le biais du dispositif d'antenne UWB du radar C1. L’utilisateur peut ainsi placer comme dans l’exemple représenté en FIG. 5 , le dispositif d'antenne UWB du radar C1 contre la surface extérieure de la première couche 10 et demander une mesure d’épaisseur par une interface homme machine. Cette étape E2 comprend en outre une sous étape de mesure e23 des signaux engendrés par la propagation des ondes électromagnétiques S1 par le biais du dispositif d'antenne UWB et traiter, par l’unité d'acquisition et de contrôle UAC, la réception des signaux mesurés pour en déterminer des signaux dans le domaine temporel comprenant au moins un premier écho temporel de surface EC1 et un deuxième écho temporel d'interface EC2 entre les deux couches 10 et 11, comme la sous étape e11. De façon identique à la sous étape e11, le signal reçu mesuré peut être temporel ou fréquentiel, auquel cas l’unité d'acquisition et de contrôle UAC applique une transformée de Fourier inverse pour en déterminer les signaux dans le domaine temporel. Enfin l’étape E2 comprend une sous étape de calcul et enregistrement e24, par l’unité de calcul UC : d’un temps de propagation ∆ta correspondant à une différence temporelle entre le premier et deuxième écho EC1, EC2 reçus et enregistré à différents emplacements de la première couche 10, d’une vitesse de propagation d’ondes électromagnétiques dans la première couche 10 à partir de la valeur de la permittivité diélectrique réelle basse fréquence ε’rbf déduite à la sous étape e21 reçu de l’unité d'acquisition et de contrôle UAC, l’épaisseur E de la première couche à partir du temps de propagation ∆ta et de la vitesse de propagation calculée. Par exemple, si l’étape E2 est réalisée à plusieurs emplacement sur la surface externe de la première couche E10. Les sous étapes e20, e21, peuvent être effectuées une seule fois chacune pour un ensemble de différents emplacements sur la surface externe de la première couche E10, alors que les sous étapes e22 à e24 sont réalisées à chaque emplacement où il est nécessaire de connaitre l’épaisseur de la couche e10 pour l’utilisateur. L’étape de calcul et d’enregistrement d’une épaisseur E d’une première couche 10 d’un milieu non dispersif E2, appelé dans la suite étape E2, à différents emplacements et pour chaque emplacement différent, comprend une sous étape de commande e20, par l’unité d'acquisition et de contrôle UAC, du générateur de courant alternatif c20 de la sonde capacitive C2 pour émettre et propager un courant alternatif dans le milieu et enregistrer une fréquence de résonance du circuit électrique. Pour améliorer la précision de mesure de l’épaisseur E de cette étape E2, l’étape E2 du procédé peut comporter en outre une sous étape de calcul d’épaisseur corrigée e25 comprenant le calcul : un temps de propagation simulé ∆tb égal à un coefficient K prédéterminé multiplié par la racine carrée de la valeur de la permittivité diélectrique basse fréquence ε’rbf calculée, une valeur de différence de temps de propagation Δtc entre le temps de propagation calculé et le temps de propagation simulé ∆tb, une différence d’épaisseur à corriger ΔEc égale à la valeur de la différence de temps de propagation Δtc multipliée par la vitesse de propagation d'onde électromagnétique à haute fréquence Va calculée, une épaisseur de différence ED à corriger égale à la différence d’épaisseur à corriger ΔEc/ 2, une épaisseur corrigée Ec de la première couche en ajoutant une valeur d’épaisseur prédéterminée ET à l’épaisseur de différence calculée ED. Les valeurs sont connues par des mesures réelles sur l’étalon. Par exemple, un matériau étalon T de même matière que celle de la couche 10 a une permittivité diélectrique réelle témoin ε'rT = 3,9 (valeur préenregistrée) et une épaisseur ET de 19,0 mm (l’épaisseur est aussi préenregistrée). La vitesse de propagation d'onde électromagnétique se propage à une vitesse de 15,19 cm.ns-1 (valeur préenregistrée) (célérité de l'air, 30 cm.ns-1, divisée par la racine carrée de la permittivité diélectrique). Le temps de propagation ∆ta’ (aller-retour) calculé et mémorisé préalablement par l’unité de calcul UC entre le premier écho EC1 et le deuxième écho EC2 mesuré par le même radar C2 est de 0,286 ns. Une épaisseur ET1 calculée non précise est donc de 15,19 * 0,286 / 2 soit 21,7 mm alors qu’en réalité elle fait 19mm (soit une erreur d’environ 14% supérieure). Ce biais (erreur de mesure) est lié à l'émission des ondes électromagnétique par l’antenne émettrice 30 du radar C2 qui rayonne en outre dans le matériau de la première couche 10 vers l’antenne réceptrice 31 de l’antenne UWB provoquant un décalage de temps d’arrivée de l’onde. La sous étape de calcul d’épaisseur corrigée e25 permet de calculer une épaisseur corrigée EC de la première couche 10 à partir des mesures de ce témoin T. Par exemple la première couche 10 comprend un matériau avec une permittivité diélectrique réelle basse fréquence ε’rbf déduite à la sous étape e21 = 6,1 pour lequel il a été calculé un temps de propagation Δta de 0,172 ns entre les deux échos EC1 ; EC2 dans la première couche. La vitesse Va de la propagation de l’onde dans la couche est donc de 12.15 cm.ns-1 selon l’équation : = 12.1466 = soit 30/ soit arrondi à 12.15 ( étant la célérité de la lumière (donc des ondes) dans le vide, soit égale environ 30 cm par nanoseconde.) L’unité de calcul UC a donc calculée une épaisseur E non précise de 12.15 * 0.172/2 = 1.04 cm selon la formule E = va*Δta/2. L’unité de calcul comprend dans la sous étape de calcul d’épaisseur corrigée e25, le calcul de temps de propagation simulé ∆ta’ entre le premier et deuxième écho EC1, EC2, en appliquant la valeur de la permittivité diélectrique réelle basse fréquence ε’rbf soit ici 6.1 de la première couche 10 à une fonction f correspondante au témoin T soit remplacer la valeur de la permittivité diélectrique réelle témoin ε'rT = 3,9 par la permittivité diélectrique réelle basse fréquence ε’rbf déduite à la sous étape e21 = 6,1 dans le modèle du matériau étalon T. L’unité de calcul peut ainsi calculer dans un premier temps la vitesse de propagation simulé du témoins vts de l'onde EM dans l’étalon avec la permittivité diélectrique réelle basse fréquence ε’rbf et l’épaisseur de 19,0 mm qui serait alors d'une vitesse 12,15 cm.ns-1 selon l’équation : Soit un temps de propagation simulé ∆tb correspondant à l’ aller-retour de l'onde EM dans le matériau étalon, qui est de 0,358 ns. selon la formule : ET = *Δta’ = *Δtb soit Δtb = *0.286 = 0, 35778 ns arrondie à 0, 358 ns Le temps de propagation simulé ∆tb simulé est donc égal à un coefficient K prédéterminé (calculé en laboratoire sur l’étalon) égal à multiplié par la racine carrée de la valeur de la permittivité diélectrique basse fréquence ε’rbf calculée La différence de temps Δtc entre Δta= 0,172 et Δtb=0,358 est de -0,186 ns, avec la vitesse V a de la propagation d’onde dans la couche 10 calculée à partir du témoin qui est égale 12,15 cm.ns-1, la différence d’épaisseur (aller et retour) ΔEc à corriger calculée par l’unité de calcul UC est de -22,6mm correspond à la multiplication de Δtc * V a soit -0,172 ns multiplié par 12,15 cm.ns-1 entre le témoin T et la couche 10 de la structure 1, soit une épaisseur de différence ED = ΔEc/2 soit (22,6mm/2), soit dans cet exemple 11,3 mm en moins et la couche 10 de la structure 1 par rapport à l'étalon E. La couche 10 de la structure 1 a donc une épaisseur corrigée Ec = ET – ED soit 19mm (épaisseur témoin) –11,3 mm soit 7,7mm soit 0,77 cm à la place de 1.04 cm d’épaisseur E calculée. Ainsi cette opération permet d’améliorer la précision de calcul de l’épaisseur corrigée Ec de la couche 10 en ajoutant une valeur d’épaisseur prédéterminée ET (épaisseur dans cet exemple égal à 19mm du témoin) à l’épaisseur de différence calculée ED. Selon un exemple de ce mode de réalisation, le système comprend une pluralité de valeurs de coefficient K associé à une valeur d’épaisseur ET et à une matière enregistrée dans une mémoire par exemple sous forme de tableau et en ce que le système est configuré pour afficher une requête de saisie listant les différentes matières mémorisées et en ce que la valeur K et l’épaisseur ET est selon la matière sélectionnée correspondante. L’étape de calcul et d’enregistrement d’une épaisseur E d’une première couche 10 d’un milieu dispersif E3, appelée dans la suite étape E3, à différents emplacements et pour chaque emplacement différent, comprend différentes sous étapes décrites dans la suite dont une sous étape de commande e30, par l’unité d'acquisition et de contrôle UAC, du générateur d'ondes électromagnétiques c30 du radar C3 pour émettre des ondes électromagnétiques S1 dans le milieu 1, à différents emplacements comme représenté par exemple par les différentes dispositions d0-d10 de la FIG. 5 , en l’occurrence par le biais de l’antenne émettrice 30 du dispositif d'antenne UWB. L’étape E3 comprend en outre une sous étape de mesure e31, en l’occurrence par le biais de l’antenne réceptrice 31, des signaux S2 engendrés par la propagation des ondes électromagnétiques S1 (bien entendu cela peut aussi être fait par la commande du radar à inversion spectrale C1’ de la FIG. 6 avec son dispositif d’antenne émettrice/réceptrice UWB’ à sauts de fréquence). Cette sous étape de mesure comprend en outre le traitement par l’unité d'acquisition et de contrôle UAC, la réception des signaux S2 mesurés pour en déterminer des signaux dans le domaine temporel comme représenté en FIG. 7 , comprenant au moins un premier écho temporel de surface EC1 et un deuxième écho temporel d'interface EC2 entre les deux couches 10 et 11, comme la sous étape e11 ainsi que l’enregistrement du signal traité. De façon identique à la sous étape e11, le signal reçu mesuré peut être temporel ou fréquentiel, auquel cas l’unité d'acquisition et de contrôle UAC applique une transformé de Fourier pour en déterminer les signaux dans le domaine temporel. L’étape E3 comprend en outre une sous étape d’évaluation e32 de la permittivité diélectrique réelle ε'rhf du milieu 1 en procédant à un traitement inverse d'une partie des signaux traités S2, à partir d'un modèle direct enregistré dans une mémoire du système, basé sur une fonction de Green pour la propagation des ondes dans un milieu stratifié semi-infini. Cette sous étape e32 est comme la sous étape d’évaluation e12. Optionnellement l’étape E3 peut comprendre : une sous étape d’évaluation e34 identique à la sous étape d’extrapolation e13, ainsi qu’une sous étape de commande du générateur de courant alternatif de la sonde capacitive pour émettre et propager un courant alternatif dans le milieu et enregistrer une fréquence de résonance du circuit électrique, de déduction d’une permittivité diélectrique réelle ε’rbf à partir de la fréquence de résonance du circuit électrique mesurée, de comparaison e35, à l'au moins un des différents emplacements, de la valeur de la permittivité diélectrique réelle à la deuxième fréquence ε'bf, évaluée par extrapolation sur toute la plage de fréquence, à la valeur de la permittivité diélectrique réelle ε’rbf déduite, et de calcul e36 du facteur de qualité basse fréquence Q’ à partir des valeurs de ε''bf et ε'bf de la permittivité diélectrique réelle et imaginaire évaluées par extrapolation pour permettre de valider la sélection de catégorie d’étude ou modifier la sélection de la catégorie d'étude. L’étape E3 comprend en outre une sous étape de calcul et enregistrement e33 ; par l’unité de calcul UC, de l’épaisseur E à partir d’un temps de propagation ∆ta calculé par l’unité de calcul, correspondant à la différence temporelle entre les premier et deuxième échos EC1, EC2 reçus et de la vitesse de propagation d'onde électromagnétique à haute fréquence dans la première couche 10 calculée par l’unité de calcul UC à partir de la valeur de la permittivité diélectrique réelle ε'rhf obtenue à la sous étape d’évaluation e32. Sauf précision contraire, un même élément apparaissant sur des figures différentes présente une référence unique. Système de mesure d’épaisseur d’une première couche (10) d’un milieu (1) comprenant au moins deux couches de deux matériaux différents, comprenant : un dispositif de mesure (UWBε) comprenant : un radar à inversion spectrale (C1) ayant : un dispositif d’antennes (UWB) à rayonnement électromagnétique en émission/réception ultra-large bande fréquentielle un générateur d'ondes électromagnétiques (c10) relié au dispositif d’antennes (UWB) pour émettre des ondes électromagnétiques à différentes hautes fréquences entre 100 MHz et 100GHz (HF), une sonde capacitive (C2) comprenant : au moins un patin (2) comprenant deux électrodes (20, 21), un générateur de courant (c20) alternatif relié au patin (2) pour émettre un courant électrique à partir d’un circuit RLC résonant a une basse fréquence (BF) entre 30 et 40 MHz, une unité d'acquisition et de contrôle (UAC) reliée au dispositif de mesure (UWBΕ) configurée pour : commander le générateur d'ondes électromagnétiques pour émettre et propager des ondes électromagnétiques dans le milieu, par le biais du dispositif d'antenne, et traiter la réception des signaux mesurés par le biais du dispositif d'antenne pour en déterminer des signaux dans le domaine temporel comprenant au moins un premier écho temporel de surface (EC1) et un deuxième écho temporel d'interface (EC2) entre les deux couches (10, 11), commander le générateur de courant alternatif de la sonde capacitive pour émettre et propager un courant alternatif dans le milieu et enregistrer une fréquence de résonance du circuit électrique, une unité de traitement inverse (UTI) reliée au dispositif de mesure (UWB ε) permettant de procéder à un traitement inverse d'une partie des signaux reçus par les mesures du radar (UWB), pour évaluer la permittivité diélectrique réelle ε'rhf et imaginaire ε''rhf du milieu, à partir d'un modèle direct enregistré dans une mémoire du système, basé sur une fonction de Green pour la propagation des ondes dans un milieu stratifié semi-infini, ainsi que extrapoler des valeurs de la permittivité diélectrique basse fréquence réelle ε'bf et imaginaire ε''bf déterminées à partir de la permittivité diélectrique réelle haute fréquence ε'rhf et imaginaire ε''rhf et d’un modèle préenregistré dans la mémoire, une unité de calcul configurée pour : calculer une permittivité diélectrique réelle ε’rbf à partir de la fréquence de résonance du circuit électrique enregistrée, calculer un facteur de qualité Q entre des valeurs extrapolées de la permittivité diélectrique basse fréquence réelle ε'bf et imaginaire ε''bf déterminées, déterminer une catégorie d’étude en comparant le facteur de qualité Q à une valeur seuil A, si le facteur de qualité Q est en dessous de la valeur seuil A le milieu est considéré comme première catégorie non dispersif et si le facteur de qualité Q est au-dessus de la valeur seuil A le milieu est considéré comme deuxième catégorie dispersif, recevoir une sélection d’une catégorie d’étude parmi une première catégorie non dispersif ou comme deuxième catégorie dispersif, lorsque la catégorie d’étude est déterminée ou sélectionnée comme première catégorie non dispersif, recevoir et enregistrer à différents emplacements de la première couche, à chaque emplacement le premier écho temporel de surface (EC1) et le deuxième écho temporel d'interface (EC2) déduits par des mesures par le radar à inversion spectrale (C1), calculer et enregistrer à chaque emplacement différent : un temps de propagation (∆ta) correspondant à une différence temporelle entre le premier et deuxième écho reçus, la permittivité diélectrique réelle basse fréquence ε’rbf à partir de la fréquence de résonance du circuit électrique enregistrée une vitesse de propagation d’ondes électromagnétiques dans la première couche à partir de la valeur de la permittivité diélectrique réelle ε’rbf calculée et une épaisseur (E) à partir du temps de propagation (∆ta) et de la vitesse de propagation calculée, lorsque la catégorie d’étude est déterminée ou sélectionnée comme deuxième catégorie dispersif est déterminée : recevoir et enregistrer à différents emplacements de la première couche (10), à chaque emplacement : le premier écho temporel de surface (EC1) et le deuxième écho temporel d'interface (EC2) déduits par des mesures par le radar à inversion spectrale (C1), la valeur de la permittivité diélectrique réelle ε’rhf évaluée par l’unité de traitement inverse, calculer et enregistrer à chaque emplacement différent : un temps de propagation (∆ta) correspondant à une différence temporelle entre les premier et deuxième échos (EC1, EC2) reçus, une vitesse de propagation d'onde électromagnétique à haute fréquence V a émise par le radar à inversion spectrale (C1) dans la première couche à partir de la valeur de la permittivité diélectrique réelle ε'rhf reçue et une épaisseur (E) à partir du temps de propagation (∆ta) et de la vitesse de propagation d'ondes électromagnétiques V a calculée. Système selon la revendication 1, dans lequel le radar est à sauts de fréquence. Système selon la revendication 1, dans lequel le radar est impulsionnel. Système selon l’une des revendications précédentes dans lequel le modèle d’extrapolation est un modèle de Jonscher préenregistré dans la mémoire, et en ce que les valeurs extrapolées de la permittivité diélectrique basse fréquence réelle ε'bf et imaginaire ε''bf sont déterminées par extrapolation à partir de la variante 4p du modèle de Jonscher et des valeurs de la permittivité diélectrique réelle et imaginaire, ε'rhf et ε''rhf, évaluées par l'unité de traitement dans une plage de fréquence entre 1,5 - 2 GHz. Système selon la revendication 4, dans lequel lorsque la catégorie d’étude est déterminée ou sélectionnée comme deuxième catégorie dispersif, l’unité de calcul est configurée pour : recevoir dans au moins un des différents emplacements une valeur de la permittivité diélectrique réelle ε'rhf évaluée dans la plage de fréquence [1,5 - 2 GHz] par l'unité de traitement inverse à partir de mesures issues du radar à inversion spectrale (C1), évaluer à l'au moins un des différents emplacements, respectivement, les valeurs de la permittivité diélectrique réelle et imaginaire, ε'bf et ε''bf dans une gamme de la basse fréquence (entre 30 et 40 MHz) par extrapolation à partir de la variante 4p du modèle de Jonscher à partir d’au moins la valeur de la permittivité diélectrique réelle ε'rhf, évaluées par l'unité de traitement, comparer à l'au moins un des différents emplacements, la valeur de la permittivité diélectrique réelle ε'bf à la basse fréquence, évaluée par extrapolation et la valeur de la permittivité diélectrique réelle basse fréquence ε’rbf calculée, calculer le facteur de qualité basse fréquence Q à partir des valeurs de de la permittivité diélectrique réelle et imaginaire ε''bf et ε'bf évaluée par extrapolation pour permettre de valider la sélection de catégorie d’étude ou modifier la sélection de la catégorie d'étude. Système selon la revendication précédente, dans lequel lorsque la catégorie d’étude est déterminée comme deuxième catégorie dispersif, l’unité de calcul est configurée pour recevoir en outre dans au moins un des différents emplacements une valeur de la permittivité diélectrique imaginaire ε''rhf. Système selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le signal mesuré par le biais du dispositif d'antenne est dans le domaine fréquentielle et en ce que l’unité d'acquisition et de contrôle applique une transformée de Fourier inverse des signaux mesurés pour en déterminer les signaux dans le domaine temporel. Système selon l’une des revendications 1 à 6, dans lequel le signal mesuré par le biais du dispositif d'antenne est dans le domaine temporel. Système selon l’une des revendications précédentes, dans lequel lorsque la catégorie est déterminée comme première catégorie (non dispersif), le système est configuré pour calculer une épaisseur corrigée à partir de valeur prédéterminée d’un témoin en calculant : un temps de propagation simulé ∆tb égal à un coefficient K prédéterminé multiplié par la racine carrée de la valeur de la permittivité diélectrique basse fréquence ε’rbf calculée, une valeur de différence de temps de propagation Δtc entre le temps de propagation calculé (∆ta) et le temps de propagation simulé ∆tb , une différence d’épaisseur à corriger ΔEc égale à la valeur de la différence de temps de propagation Δtc multipliée par la vitesse de propagation d'onde électromagnétique à haute fréquence V a calculée une épaisseur de différence ED à corriger égale à la différence d’épaisseur à corriger ΔEc/ 2, une épaisseur corrigée Ec de la première couche en ajoutant une valeur d’épaisseur prédéterminée ET à l’épaisseur de différence calculée ED. Procédé de mesure par un système selon l’une des revendications précédentes d’une épaisseur d’une première couche (10) d’un premier matériau dans un milieu comprenant en outre une seconde couche (11) d’un second matériau distinct du premier matériau, la seconde couche (11) étant revêtue par la première couche (10), comprenant : une étape (E1) de détermination ou de sélection de la catégorie du milieu parmi une première catégorie non dispersif et d’une deuxième catégorie dispersif, dans lequel si la première étape est une détermination, la première étape (E1) comprend les sous étapes de : commande (e10) le générateur d'ondes électromagnétiques pour émettre et propager des ondes électromagnétiques (S1) dans le milieu (1), par le biais du dispositif d'antenne, mesure (e11) des signaux engendrés par la propagation des ondes électromagnétiques (S1) par le biais du dispositif d'antenne et les traiter pour en déterminer des signaux dans le domaine temporel comprenant au moins un premier écho temporel de surface (EC1) et un deuxième écho temporel d'interface (EC2) entre les deux couches, évaluation (e12) de la permittivité diélectrique réelle ε'rhf et imaginaire ε''rhf du milieu en procédant à un traitement inverse d'une partie des signaux traités, à partir d'un modèle direct enregistré dans une mémoire du système, basé sur une fonction de Green pour la propagation des ondes dans un milieu stratifié semi-infini, d’extrapolation (e13) de valeurs de la permittivité diélectrique basse fréquence réelle ε'bf et imaginaire ε'’bf à partir de la permittivité diélectrique réelle haute fréquence ε'rhf et imaginaire ε''rhf et d’une variante 4p d’un modèle de Jonscher préenregistré dans la mémoire, calcul (e14) un facteur de qualité Q entre les valeurs extrapolées de la permittivité diélectrique réelle ε'bf et imaginaire ε''bf, détermination (e15) de la catégorie d’étude en comparant le facteur de qualité Q à la valeur seuil A, lorsque la catégorie d’étude est déterminée ou sélectionnée comme première catégorie non dispersif, une étape de calcul et d’enregistrement d’une épaisseur (E) d’une première couche (10) d’un milieu non dispersif (E2) à différents emplacements et pour chaque emplacement différent comprenant les sous étapes : de commande (e20) du générateur de courant alternatif de la sonde capacitive pour émettre et propager un courant alternatif dans le milieu et enregistrer une fréquence de résonance du circuit électrique, de calcul d’une permittivité diélectrique réelle ε’rbf (e21) à partir de la fréquence de résonance du circuit électrique mesurée, de commande (e22) du générateur d'ondes électromagnétiques pour émettre et propager des ondes électromagnétiques (S1) dans le milieu (1), par le biais du dispositif d'antenne, de mesure (e23) des signaux engendrés par la propagation des ondes électromagnétiques (S1) par le biais du dispositif d'antenne et les traiter pour en déterminer des signaux dans le domaine temporel comprenant au moins un premier écho temporel de surface (EC1) et un deuxième écho temporel d'interface (EC2) entre les deux couches, de calcul et enregistrement (e24) : d’un temps de propagation (∆ta) correspondant à une différence temporelle entre le premier et deuxième écho (EC1, EC2) reçus, d’une vitesse de propagation d’ondes électromagnétiques dans la première couche à partir de la valeur de la permittivité diélectrique réelle ε’rbf calculée et de l’épaisseur de la première couche (E) à partir du temps de propagation (∆ta) et de la vitesse de propagation calculée, lorsque la catégorie d’étude est déterminée ou sélectionnée comme deuxième catégorie dispersif, une étape de calcul et d’enregistrement d’une épaisseur E d’une première couche (10) d’un milieu dispersif (E3) à différents emplacements et pour chaque emplacement différent comprenant les sous étapes : de commande (e30) du générateur d'ondes électromagnétiques (c30) pour émettre et propager des ondes électromagnétiques (S1) dans le milieu (1), par le biais du dispositif d'antenne, de mesurer (e31) des signaux (S2) engendrés par la propagation des ondes électromagnétiques (S1) par le biais du dispositif d'antenne et les traiter pour en déterminer des signaux dans le domaine temporel comprenant au moins un premier écho temporel de surface (EC1) et un deuxième écho temporel d'interface (EC1) entre les deux couches (10,11) d’évaluation (e32) de la permittivité diélectrique réelle ε'rhf du milieu en procédant à un traitement inverse d'une partie des signaux traités, à partir d'un modèle direct enregistré dans une mémoire du système, basé sur une fonction de Green pour la propagation des ondes dans un milieu stratifié semi-infini, de calcul et enregistrement (e33): d’un temps de propagation (∆ta) correspondant à une différence temporelle entre les premier et deuxième échos (EC1, EC2) du signal traité, d’une vitesse de propagation d'ondes électromagnétiques à haute fréquence dans la première couche à partir de la valeur de la permittivité diélectrique réelle ε'rhf obtenue par l’unité de traitement inverse UTI et de l’épaisseur de la première couche (E) à partir du temps de propagation (∆ta) et de la vitesse de propagation d'onde électromagnétique émise par le radar à inversion spectrale (C1). Procédé de mesure selon la revendication précédente dans lequel la sous étape d’évaluation (e32) de la permittivité diélectrique réelle ε'rhf du milieu par l'unité de traitement inverse est évaluée sur toute une plage de fréquence notamment entre 1,5 et 2 GHz, par la commande du radar à inversion spectrale (C1) dans cette plage de fréquence, et dans lequel l’étape de calcul et d’enregistrement (E3) d’une épaisseur de la première couche (E) lorsque la catégorie d’étude est sélectionnée comme deuxième catégorie dispersif, comporte en outre les sous étapes suivantes si la permittivité diélectrique varie au-delà d’un pourcentage prédéterminé : D’évaluation (e34) à l'au moins un des différents emplacements, respectivement, des valeurs de la permittivité diélectrique réelle ε'rhf et imaginaire, ε'bf et ε''bf dans la gamme de la basse fréquence entre 30 et 40 MHz, par extrapolation à partir de la variante 4p du modèle de Jonscher à partir d’au moins la valeur de la permittivité diélectrique réelle ε'rhf, évaluées par l'unité de traitement, De commande du générateur de courant alternatif de la sonde capacitive pour émettre et propager un courant alternatif dans le milieu et enregistrer une fréquence de résonance du circuit électrique, de calcul d’une permittivité diélectrique réelle ε’rbf à partir de la fréquence de résonance du circuit électrique mesurée, et de comparaison (e35) à l'au moins un des différents emplacements, la valeur de la permittivité diélectrique réelle ε'bf à la fréquence réalisée à la sous étape d’extrapolation (e13), à la valeur de la permittivité diélectrique réelle ε’rbf calculée, De calcul (e36) du facteur de qualité basse fréquence Q à partir des valeurs de ε''bf et ε'bf de la permittivité diélectrique réelle et imaginaire évaluée par extrapolation pour permettre de valider la sélection de catégorie d’étude ou modifier la sélection de la catégorie d'étude. Procédé de mesure selon la revendication précédente dans lequel l’étape de calcul et d’enregistrement (E2) d’une épaisseur (E) de couche de deuxième catégorie non dispersive, comprend en outre une sous étape de calcul d’épaisseur corrigée EC (e25) comprenant le calcul : d’un temps de propagation simulé ∆tb entre un premier et deuxième écho, en multipliant un coefficient K prédéterminé par la racine carrée de la valeur de la permittivité diélectrique basse fréquence ε’rbf calculée, d’une différence de temps de propagation Δtc en soustrayant le temps de propagation calculé au temps de propagation simulé ∆tb, d’une différence d’épaisseur à corriger ΔEc en multipliant la valeur de la différence de temps de propagation Δtc par la vitesse de propagation d'ondes électromagnétiques à haute fréquence Va calculée une épaisseur de différence ED à corriger en divisant par 2 la différence d’épaisseur à corriger ΔEc, une épaisseur corrigée Ec de la première couche en ajoutant une valeur d’épaisseur prédéterminée ET à l’épaisseur de différence calculée ED.