Brevet FR3164541A1 — publié le 20260116

Un dispositif optronique (1) comprend une source lumineuse (10) émettant des rayons lumineux (101), un capteur optique (11) configuré pour imager un champ de vue (110) et une vitre (13) ayant un indice de réfraction égal à n1, et comprenant une face interne (130) orientée vers le capteur optique et la source lumineuse, cette face interne présentant une zone éclairée (14), traversée par les rayons lumineux et une zone imagée (15), comprise dans le champ de vue. Le dispositif optronique comprend une surcouche (16) sur une zone (17) de la face interne, entre la zone éclairée et la zone imagée, la surcouche ayant un indice de réfraction égal à n2, tel que le coefficient de Fresnel en intensité R = lors d’une réflexion à une interface entre la vitre et la surcouche soit strictement inférieur à 3%. Il est également décrit un système de surveillance du conducteur comprenant un tel dispositif optronique. Figure pour l’abrégé : Fig. 1 Dispositif optronique et système de surveillance du conducteur associé La présente invention concerne un dispositif optronique comprenant à la fois un capteur optique et une source lumineuse. En particulier, la présente invention concerne un dispositif optronique qui peut être inclus dans un système de surveillance du conducteur, le dispositif optronique comprenant une surcouche atténuant les réflexions parasites au sein du dispositif. Arrière-plan technologique Des systèmes de surveillance du conducteur équipent désormais de nombreux véhicules automobiles, afin d’en accroître la sécurité des occupants. En effet, par l’intermédiaire de capteurs, placés principalement à l’avant de l’habitacle du véhicule, de sorte à viser le conducteur, le comportement de ce dernier peut être surveillé. Ainsi, des signes de somnolence, d’inattention, ou marqueurs d’un état d’ébriété, ou tout autres indicateurs d’un comportement inapproprié à la conduite peuvent être détecté. Une alerte peut ensuite être déclenchée si nécessaire. Par exemple, un dispositif optronique d’imagerie, comprenant généralement un capteur optique, ou capteur d’images, ainsi qu’une source de rayons lumineux, permet de surveiller le comportement du conducteur par le biais d’informations visuelles. Celles-ci sont acquises par le biais du capteur d’images, et analysées, par exemple, par une unité de traitement d’images dédiée. Afin de répondre à un besoin de compacité, mais aussi à des critères esthétiques, il est préférable d’avoir des systèmes de surveillance du conducteur dont les différents éléments sont intégrés au sein d’une enceinte, comme un boîtier par exemple, idéalement, d’apparence neutre et de forme compacte. Ainsi, les différents éléments du système de surveillance de conducteur, dont certains sont orientés de manière à illuminer et imager ce dernier, sont généralement masqués par une vitre perçue comme opaque à l’œil humain, mais néanmoins transparente aux longueurs d’ondes émises et reçues par la source lumineuse et le capteur d’images respectivement. Cette vitre permet de plus de protéger les éléments du dispositif, qui sont par ailleurs agencés dans un espace relativement restreint. L’intégration du capteur optique et de la source lumineuse, en tenant compte des contraintes précitées, constitue donc une difficulté technique pour les constructeurs automobile. En particulier, la propagation de rayons lumineux parasites issus de la source lumineuse jusqu’au détecteur est un problème récurrent. Les solutions usuellement mise en œuvre par les industriels pour atténuer ces rayonnements parasites détectés par le capteur optique et venant dégrader la qualité d’image, compliquent les procédés de conception et de fabrication. Par exemple, il est connu dans l’état de la technique des vitres pour de systèmes de surveillance du conducteur dont une partie de la surface est texturée afin de piéger ces rayonnements parasites. Cette solution est donc peu transposable d’un modèle à l’autre, et représente des coûts de fabrication supplémentaire. De même, des solutions impliquant une pièce en plastique injectée, afin de constituer une frontière physique entre le capteur optique et la source de rayons lumineux et placé à la perpendiculaire de la vitre, génèrent des étapes supplémentaires lors de la fabrication. De plus, la mise en contact de la pièce en plastique injectée avec la vitre ajoute des contraintes sur les tolérances de fabrication, le risque étant une dégradation de la qualité d’image si la pièce venait à appuyer contre la vitre. On propose dans ce contexte un dispositif optronique, dans lequel une surcouche présentant un indice de réfraction proche de celui de la vitre, est déposée directement en contact de celle-ci, afin de réduire voire d’annuler le coefficient de Fresnel en intensité. Plus particulièrement, on propose dans l’invention un dispositif optronique, comprenant un boîtier, abritant une source lumineuse émettant des rayons lumineux, et un capteur optique configuré pour imager un champ de vue, le boîtier présentant une vitre, la vitre ayant un indice de réfraction égal à n1, et présentant une face interne orientée vers le capteur optique et la source lumineuse ainsi qu’une face externe orientée à l’opposé de la face interne, la face interne comprenant une zone éclairée qui est traversée par lesdites rayons lumineux et une zone imagée qui est comprise dans le champ de vue du capteur optique, dans lequel il prévu une surcouche, cette surcouche étant en contact avec une zone de la face interne de la vitre, la zone étant placée entre la zone éclairée et la zone imagée, la surcouche ayant un indice de réfraction égal à n2, l’indice de réfraction n2 étant tel que le coefficient de Fresnel en intensité R = lors d’une réflexion à une interface entre la vitre et la surcouche soit strictement inférieur à 3%. Ainsi, grâce à l’invention, des éventuelles réflexions parasites susceptibles de se propager depuis la source lumineuse jusqu’au capteur optique, en se propageant au sein de la vitre sont éliminées. En effet, l’ajout de la surcouche minimisant localement le coefficient de Fresnel en intensité R, fait que les rayons lumineux incidents sur la face interne de la vitre poursuivent leur propagation, au lieu de se réfléchir sur la vitre. Ainsi, la surcouche d’indice de réfraction dûment choisi, empêche la propagation par réflexion multiple de ces rayons lumineux parasites. La conception et la fabrication des vitres est avantageusement décorrélées de la problématique liée à l’élimination des réflexions parasites. Par ailleurs, la solution technique proposée est simple, peu coûteuse, et facilement transposable à tout autre modèle de vitre. D’autres caractéristiques avantageuses et non limitatives du procédé conforme à l’invention, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles, sont les suivantes : Le coefficient de Fresnel en intensité R est strictement inférieur à 0,3%. Le coefficient de Fresnel en intensité R est strictement inférieur à 0,03%. La source lumineuse émet des rayons lumineux compris dans un faisceau lumineux présentant une étendue angulaire égale à un angle d’éclairage , la vitre présente une épaisseur e1, une distance entre la source lumineuse et la face interne de la vitre est égale à e2, un centre de la zone où se situe la surcouche est distante d’au moins 2.e1.tan[asin(sin( )/n1)]+e2.tan( ) d’un centre de la zone éclairée. La surcouche est composée d’un gel d’adaptation optique, le gel étant un gel thixotropique, d’une viscosité apparente à 25° Celsius supérieure ou égale à 11000 poises, mesurée selon un standard de mesure NYE CTM. La surcouche est composée d’un adhésif optique. La surcouche présente un taux d’absorption pour une longueur d’onde desdits rayons lumineux émis par la source lumineuse supérieure ou égale à 80%. La surcouche est teinte en masse à l’aide d’une encre. La surcouche présente un taux d’absorption inférieur ou égale à 20% pour une longueur d’onde des rayonnements émis par la source lumineuse. Une paroi présentant un taux d’absorption supérieur ou égal à 80% pour une longueur d’onde des rayons lumineux émis par la source lumineuse, est intercalée entre la surcouche et une plaque de support, le capteur optique et la source lumineuse étant disposés sur ladite plaque de support. L’invention propose également un système de surveillance du conducteur comprenant un dispositif optronique tel que décrit. Bien entendu, les différentes caractéristiques, variantes et formes de réalisation de l'invention peuvent être associées les unes avec les autres selon diverses combinaisons dans la mesure où elles ne sont pas incompatibles ou exclusives les unes des autres. Description détaillée de l’invention De plus, diverses autres caractéristiques de l'invention ressortent de la description annexée effectuée en référence aux dessins qui illustrent des formes, non limitatives, de réalisation de l'invention et où : FIG. 1 représente de manière schématique un dispositif optronique selon un premier mode de réalisation. FIG. 2 représente un second mode de réalisation du dispositif optronique de la FIG. 1 . FIG. 3 illustre un troisième mode de réalisation du dispositif optronique conforme à l’invention. Il est à noter que sur ces figures les éléments structurels et/ou fonctionnels communs aux différentes variantes peuvent présenter les mêmes références. Diverses autres modifications peuvent être apportées à l’invention dans le cadre des revendications annexées. Il est représenté sur la FIG. 1 , une partie d’un dispositif optronique 1. Par dispositif optronique 1, il est entendu un dispositif comprenant à la fois des composants optiques et des composants électroniques. Ici, ce dispositif optronique 1 est intégré au sein d’un système de surveillance des occupants, plus particulièrement un système de surveillance pour un conducteur du véhicule automobile. Un tel système de surveillance du conducteur est typiquement placé dans un habitacle d’un véhicule automobile, et utilise des capteurs, comme des capteurs optiques, notamment des capteurs d’images, afin de détecter et signaler un éventuel manque de vigilance de la part du conducteur. Ce dispositif optronique 1 comprend une source lumineuse 10, adaptée à émettre des rayons lumineux 101 en direction de l’habitacle du véhicule, plus particulièrement en direction du conducteur. Cette source lumineuse 10 est ainsi configurée pour éclairer une région d’intérêt, en émettant les rayons lumineux 101 selon un faisceau lumineux d’éclairage, ce faisceau étant sous-tendu par un angle d’éclairage 102. Cet angle d’éclairage 102 décrit ainsi une étendue angulaire des rayons lumineux 101 compris dans le faisceau lumineux d’éclairage qu’émet la source lumineuse 10. La source lumineuse 10 correspond par exemple à une diode électroluminescente (couramment désignée sous le nom de DEL, ou de LED, d’après la dénomination anglo-saxonne) de tout type, ou à une diode laser à cavité verticale émettant par la surface (désignée sous le terme de VCSEL, d’après la dénomination anglo-saxonne), ou tout autre source lumineuse 10 jugée adéquate. Ici, dans la FIG. 1 , la source lumineuse 10 représentée correspond à une diode électroluminescente. Une telle source lumineuse 10 présente un angle d’éclairage 102 typique de 60 degrés, mesuré entre un axe optique 103 et un bord du faisceau lumineux. Les rayons lumineux 101 émis par la source lumineuse 10 présentent usuellement une longueur d’onde centrale comprise dans une gamme spectrale correspondant à l’infrarouge, en particulier, la gamme du proche infrarouge, si le dispositif optronique 1 est intégré dans un système de surveillance des occupants. En effet, la gamme infrarouge, et plus particulièrement la gamme du proche infrarouge, présente l’avantage d’être invisible à l’œil humain, et permet d’éviter d’éblouir le conducteur, et/ou le distraire. Néanmoins, une source lumineuse 10 émettant dans une gamme spectrale visible est également possible. Dans le mode de réalisation représenté, il est considéré que les rayons lumineux 101 présentent une longueur d’onde centrale dans le domaine infrarouge, c’est-à-dire entre 700 nanomètres et 2000 nanomètres. En particulier, il s’agit de la gamme du proche infrarouge. Par exemple, la source lumineuse 10 émet un rayonnement dont la longueur d’onde centrale est de 850 nanomètres, ou 950 nanomètres. Par ailleurs, la source lumineuse 10 peut émettre un rayonnement considéré comme monochromatique, avec une largeur spectrale de quelques dizaines de nanomètres autour de la longueur d’onde centrale. Néanmoins, une source lumineuse 10 polychromatique est également envisageable dans le cadre de la présente description. Le dispositif optronique 1 comprend également un capteur optique ou capteur d’images 11. Ce capteur d’images 11, également désigné sous le terme de « caméra », comprend une matrice de pixels photosensibles, et des optiques d’imagerie, adaptées à imager la zone d’intérêt, qui est éclairée par la source lumineuse 10, sur la matrice de pixels qui est située en aval par rapport aux optiques d’imagerie. Les optiques d’imagerie désignent par exemple un objectif de caméra, éventuellement associés à des filtres optiques passe-bande destinés à éliminer des éventuels rayons lumineux indésirables, émis en dehors d’une gamme spectrale d’intérêt. La matrice de pixels photosensibles correspond à un arrangement de pixels photosensibles, sous la forme d’un tableau qui peut être rectangulaire. Les pixels sont sensibles à une gamme spectrale qui recoupe au moins partiellement la gamme spectrale émise par la source lumineuse 10. Ainsi, comme énoncé précédemment, les pixels de la matrice de pixels sont sensibles à une gamme spectrale correspondant à la gamme infrarouge, en particulier, la gamme du proche infrarouge, et notamment à des rayons lumineux 101 présentant une longueur d’onde centrale de 850 nanomètres ou de 950 nanomètres. Ce capteur d’images 11 permet notamment d’acquérir des images de la zone d’intérêt, ici, d’une région autour du conducteur, le capteur d’images 11 présentant un champ de vue 110, qui est représenté schématiquement sur la FIG. 1 . Ce champ de vue 110 délimite angulairement une région de l’espace pouvant être imagée par les optiques d’imagerie sur la matrice de pixels photosensibles. Les images acquises à l’aide du capteur d’images 11 sont ensuite analysées afin de déclencher une alerte si nécessaire. Les éléments du dispositif optronique, en particulier le capteur d’images 11 et la source lumineuse 10 sont fixés sur une plaque de support 12. Il s’agit par exemple d’une carte électronique, et les éléments précités peuvent y être soudés. La plaque de support 12, le capteur d’images 11 et la source lumineuse 10 sont ensuite placé dans une enceinte, par exemple un boîtier. Celui-ci n’est pas représenté sur les figures. Ce boîtier présente sur une des faces, une vitre 13, à travers laquelle les rayons lumineux 101 émis par la source lumineuse 10 sont transmis, et à travers laquelle le capteur d’images 11 collecte l'image de la région d’intérêt. Les dimensions de la vitre 13 sont notamment prévues afin de ne pas diaphragmer ni le faisceau lumineux émis, ni le champ de vue 110. Cette vitre 13 est également adaptée à transmettre des rayons lumineux 101 issues de la gamme spectrale émise par la source lumineuse 10. En particulier, dans le cas d’une source lumineuse monochromatique 10, la vitre 13 est adaptée à transmettre la longueur d’onde centrale émise par la source lumineuse 10. Dit autrement, la vitre 13 est transparente à la longueur d’onde centrale des rayons lumineux 101 émis et reçus par le dispositif optique, et présente par exemple, un taux d’absorption inférieur à 20% pour cette longueur d’onde centrale. Néanmoins, la vitre 13 est également configurée pour être opaque à l’œil humain, par soucis de discrétion et/ou d’esthétisme. Ainsi, la vitre 13 est faite de sorte à absorber les rayonnements dans une gamme spectrale correspondant à la gamme visible. La vitre 13 absorbe des rayons lumineux 101 présentant une longueur d’onde centrale comprise entre 400 nanomètres et 800 nanomètres. Ainsi, la vitre 13 présente par exemple un taux d’absorption supérieur à 80% pour des longueurs d’onde comprises entre 400 nanomètres et 800 nanomètres. De manière alternative, un dépôt réfléchissant peut recouvrir la vitre 13, de manière à réfléchir les rayonnements présentant une longueur d’onde centrale dans la gamme visible, entre 400 nanomètres et 800 nanomètres. La vitre 13 peut être faite d’une matière plastique, c’est-à-dire que la vitre 13 peut être composée d’un polymère. Ici, il est par exemple considéré une vitre 13 en polycarbonate. Néanmoins, une vitre 13 composée de tout matériau présentant des résistances thermiques et mécaniques jugées appropriées peut également convenir. La vitre 13 peut ensuite être teintée, par exemple dans sa masse, afin de répondre aux critères précités. Il est également possible d’y déposer un dépôt mince anti-reflet. Ici, dans le mode de réalisation présenté, la vitre 13, faite de polycarbonate, présente un indice de réfraction optique, ou indice de réfraction, de 1,591. Cet indice de réfraction associé à la vitre 13 est noté n1. Cette vitre 13 est d’une épaisseur notée e1, où e1 varie entre quelques centaines de micromètres et quelques dizaines de millimètres, par exemple, e1 = 1 millimètre, présente deux faces, opposées l’une à l’autre, une face interne 130et une face externe 131. La face interne 130 est orientée vers le capteur d’images 11 et la source lumineuse 10, tandis que la face externe 131 est orientée en direction de l’habitacle du véhicule automobile. Dit autrement, la face interne 130 est tournée vers un intérieur du boîtier, tandis que la face externe 131 est tournée en direction de l’extérieur du boîtier. D’après la FIG. 1 , les rayons lumineux 101 issus de la source lumineuse 10 traversent la vitre 13. Les rayons lumineux 101 interceptent donc la vitre 13. Une surface sur la face interne 130 de la vitre 13 qui est traversée par les rayons lumineux 101 de la source lumineuse 10 est appelée zone éclairée 14 dans la suite de la description. Ainsi, la zone éclairée 14 correspond à une intersection entre la face interne 130 de la vitre 13 et le faisceau lumineux d’éclairage. Une forme et une dimension de cette zone éclairée 14 sur la face interne 130 de la vitre 13 est déterminée en fonction d’une indicatrice d’émission de la source lumineuse 10 considérée. L’indicatrice d’émission correspond à une distribution d’une intensité lumineuse en fonction des directions de l’espace. Ici, il est considéré que les rayons lumineux 101 issus de la source lumineuse 10 sont contenus dans un cône centré autour de l’axe optique de la source lumineuse 10. Le faisceau lumineux est donc incident sur la face interne 130 suivant une zone éclairée 14 qui est de forme considérée comme circulaire, et dont les dimensions, i.e. ici le rayon, sont déterminées notamment en fonction de l’angle d’éclairage 102 de la source lumineuse 10, et d’une distance entre la source lumineuse 10 et la face interne 130, mesurée à l’aplomb de la source lumineuse 10. Cette distance est notée e2 sur la FIG. 1 . De même, une zone imagée 15 est définie sur la surface de la face interne 130, et correspond à une zone comprise dans le champ de vue 110 du capteur d’images 11. Dit autrement, des rayons lumineux issus de l’habitacle, et traversant la zone imagée 15 sur la face interne 130 de la vitre 13, sont collectés par les optiques d’imagerie. Ils sont ensuite focalisés sur la matrice de pixels photosensibles, afin d’y produire une image. Une forme et une dimension de la zone imagée 15 sur la vitre 13 sont déterminées en fonction des propriétés optiques des optiques d’imagerie et des dimensions des pixels photosensibles de la matrice. Afin d’éviter une saturation des pixels de la matrice, et/ou une dégradation de la qualité d’image du capteur d’images 11, la zone éclairée 14 et la zone imagée 15 sont spatialement distinctes l’une de l’autre. Ainsi, un agencement de la source lumineuse 10 et du capteur d’images 11 est fait en sorte que le capteur d’images 11 n’image pas les rayons lumineux 101 provenant directement de la source lumineuse 10, mais collecte plutôt des rayons lumineux 101 réfléchis, issus de l’habitacle du véhicule. Néanmoins, des rayons lumineux parasites 104 sont susceptibles de se propager depuis la source lumineuse 10 jusqu’au capteur d’images 11. Cela a pour conséquence de dégrader la qualité des images acquises par le capteur d’images 11. Ces rayons lumineux parasites 104, ou simplement rayons lumineux parasites 104 sont par exemple issus de réflexions lumineuses indésirables au niveau d’interfaces, notamment des interfaces planes, du dispositif optronique 1. En particulier, comme représenté sur la FIG. 1 , des rayons lumineux parasites 104 sont susceptibles de se propager par réflexions multiples au sein de la vitre 13 depuis la source, jusqu’au capteur d’images 11, la vitre 13 faisant alors office de guide d’onde. Les rayonnements lumineux issus de la source lumineuse 10 sont alors réfléchis sur une interface air/face interne et une interface face externe/air. A chacune de ces interfaces, une proportion de l’intensité lumineuse incidente qui est réfléchie par l’interface, est déterminée en fonction du coefficient de Fresnel en intensité R, qui est ici formulé de la manière suivante : Où R est le coefficient de Fresnel en intensité, n1 correspond à l’indice de réfraction optique d’un premier milieu de l’interface, ici, la vitre, n0 correspond à l’indice de réfraction optique du deuxième milieu de l’interface. Ici, le coefficient de Fresnel en intensité est représenté par un pourcentage, à l’aide du symbole %. En considérant la vitre 13 comme le premier milieu d’indice de réfraction optique n1, dont l’indice de réfraction optique est proche de 1,591 et l’air ambiant comme le second milieu dont l’indice optique est proche de 1, alors, le coefficient de Fresnel en intensité R pour la réflexion d’un rayon lumineux 101 à cette interface est égal à R = 5,20%. Ainsi, une proportion non-négligeable de l’intensité des rayonnements lumineux émis par la source lumineuse 10 (ici, 5,20% d’une intensité lumineuse incidente) est susceptible de se propager depuis la zone éclairée 14 jusqu’à la zone imagée 15 de la vitre 13. Par ailleurs, l’intensité lumineuse des rayons lumineux parasites 104 est plus importante que l’intensité lumineuse des rayons lumineux 101 se propageant jusqu’à la zone d’intérêt, c’est-à-dire ici l’habitacle du véhicule, avant d’être rétrodiffusé vers le capteur d’images 11. Ceci a pour conséquence de dégrader la qualité d’imagerie du capteur d’images 11. Il est proposé dans le cadre de l’invention, de diminuer localement le coefficient de Fresnel en intensité R. Pour cela, comme illustrée sur la FIG. 1 , une surcouche 16 d’indice de réfraction optique adapté est appliquée sur la vitre 13, en particulier sur la face interne 130 de la vitre 13. L’indice de réfraction de la surcouche 16 est noté n2. De manière avantageuse, cette diminution localisée du coefficient de Fresnel réduit la proportion de rayons lumineux parasites 104 susceptibles d’être collecté par le capteur d’images 11. Par ailleurs, l’application de manière localisée sur la vitre 13 de cette surcouche 16 en fait une solution peu coûteuse, flexible, et pouvant être utilisée en aval de la conception et de la fabrication, étant donné qu’elle peut être appliquée sur tout type de vitre 13. Ainsi, les contraintes liées à la conception et à la fabrication des vitres 13 des dispositifs optroniques 1, en particulier, ceux intégrés au sein de système de surveillance du conducteur, sont allégées. En effet, elles sont alors décorrélées des contraintes liées à l’élimination des rayons lumineux parasites 104. La FIG. 1 illustre un premier mode de réalisation. Dans ce premier mode de réalisation, une surcouche 16 d’indice de réfraction approprié est déposée sur la face interne 130 de la vitre 13, de manière à recouvrir une zone 17 située entre la zone éclairée 14 par la source lumineuse 10, et la zone imagée 15 par le capteur d’images 11. Par exemple, la zone 17 est ici positionnée de manière à intercepter des rayons lumineux 101 issus d’une extrémité extérieure du faisceau lumineux, en particulièrement, les rayons lumineux 101 traversant la zone éclairée 14 sur son extrémité la plus proche spatialement de la zone imagée 15. En effet, ces rayons lumineux 101 situés à l’extrémité extérieure du faisceau lumineux sont susceptibles de se propager jusqu’à la zone éclairée 14 en un nombre minimal de réflexion sur les interfaces air/face interne 130 et face externe/air du fait d’un angle d’incidence élevé et d’une certaine proximité géographique par rapport à la zone éclairée 14. Or, à chaque réflexion sur une des deux interfaces que présente la vitre 13, une proportion de la lumière incidente est réfléchie, tandis que le reste est transmis, suivant le coefficient de Fresnel établi précédemment. Ainsi, l’intensité ou la puissance lumineuse d’un rayon lumineux parasite 104 est décroissant en fonction du nombre de réflexion sur les interfaces. Ces rayons lumineux parasites 104 issu de l’extrémité extérieure présentent alors une intensité lumineuse plus importante que d’autres rayons lumineux parasites 104, issus de réflexions aux interfaces de rayons lumineux 101 plus centraux au sein du faisceau lumineux. Par exemple, une distance entre l’axe optique 103 et un centre géométrique de la zone 17 sur laquelle la surcouche 16 est appliquée vaut par exemple : D = 2.e1.tan[asin(sin( )/n1)]+e2.tan( ) ; où D est égale à la distance recherchée, e1 est égale à l’épaisseur de la vitre 13, e2 à une distance entre la plaque de support et la vitre, correspond à l’angle d’éclairage 102, et n1 l’indice de réfraction optique de la vitre 13. De même, une dimension et/ou une forme de la zone 17 recouverte par la surcouche 16 peut être choisie de manière à minimiser la dimension de la surcouche 16, tout en maximisant une atténuation de l’intensité lumineuses des rayons lumineux parasites 104 susceptibles de se propager jusqu’au capteur d’images 11. Par exemple, une dimension et/ou une forme de la zone 17 est telle que, géométriquement, tous les rayon lumineux parasites 104, c’est-à-dire, des rayons lumineux 101 se propageant au sein de la vitre 13 par réflexion sur les interfaces air/face interne et face externe/air, soient incidents sur la zone 17. La surcouche 16 est notamment appliquée sur la zone de manière à avoir une épaisseur sensiblement homogène, d’une épaisseur variant entre une centaine de micromètres et une dizaine de millimètres, sur toute sa surface. Ici, la surcouche 16 présente par exemple une épaisseur de 0,5 millimètres. Un tel dépôt est illustré sur la FIG. 1 . L’indice de réfraction optique n2 de la surcouche 16 est choisi de manière à diminuer la valeur du coefficient de Fresnel en intensité R calculé pour une réflexion à l’interface entre la vitre 13 et la surcouche 16. Pour cela, l’indice de réfraction optique n2 de la surcouche 16 est choisi proche de l’indice de réfraction optique n1 de la vitre 13, aux longueurs d’onde émises par la source lumineuse 10. En particulier ici, il est considéré une source lumineuse 10 monochromatique, émettant dans un domaine spectral correspondant au proche infrarouge. Notamment, la source lumineuse 10 émet ici un rayonnement lumineux autour de 850 nanomètres, ou alors autour de 950 nanomètres. Un indice de réfraction optique n2 de la surcouche 16 est choisi afin d'obtenir un coefficient de Fresnel en intensité R inférieur à celui entre l’interface vitre/air ambient. Cela signifie, de manière équivalente, qu’en valeur absolue, une différence d’indice de réfraction optique entre la surcouche 16 et la vitre 13 est choisi strictement inférieure à une différence d’indice de réfraction optique entre la vitre 13 et l’air ambient. La vitre 13 décrite dans le premier mode de réalisation est en polycarbonate. La vitre 13 présente alors un indice de réfraction optique de n2= 1,591. La valeur du coefficient de Fresnel en intensité R est, pour rappel, de R = 5,20% pour une réflexion à l’interface vitre/air ambiant. Ainsi, l’indice de réfraction n2 de la surcouche 16 est choisi de manière à ce que la valeur du coefficient de Fresnel en intensité R soit strictement inférieur à 5,20%. Par exemple, l’indice de réfraction n2 de la surcouche 16 est tel que le coefficient de Fresnel en intensité R pour une réflexion à l’interface surcouche/vitre soit compris dans une plage de valeurs allant de 0% à 3%, la plage de valeurs incluant les valeurs suivantes et tout intervalle entre ces valeurs : 3% ; 2% ; 1% ; 0,9% ; 0,8% ; 0,7% ; 0,6% ; 0,5% ; 0,4% ; 0,3% ; 0,2% ; 0,1% ; 0,09% ; 0,08% ; 0,07% ; 0,06% ; 0,05% ; 0,04% ; 0,03% ; 0,02% ; 0,01% ; 0,009% ; 0,008% ; 0,007% ; 0,006% ; 0,005% ; 0,004% ; 0,003% ; 0,002% ; 0,001% ; 0%. De préférence, l’indice de réfraction n2 de la surcouche 16 est choisi afin de minimiser le coefficient de Fresnel en intensité R pour une réflexion à l’interface surcouche/vitre. Ainsi, le coefficient de Fresnel en intensité R pour une réflexion à une telle interface est de préférence strictement inférieur à 3%, voire strictement inférieur à 0,3% voire même strictement inférieur à 0,003%. Ainsi, dans le premier mode de réalisation, dans lequel la vitre 13 est en polycarbonate, l’indice de réfraction optique de la surcouche 16 est compris dans une plage de valeurs allant de 1,2 à 1,59, la plage de valeur comprenant les valeurs suivantes et tout intervalle entre ces valeurs : 1,20 ; 1,30 ; 1,31 ; 1,32 ; 1,33 ; 1,34 ; 1,35 ; 1,36 ; 1,37 ; 1,38 ; 1,39 ; 1,40 ; 1,41 ; 1,42 ; 1,43 ; 1,44 ; 1,45 ; 1,46, 1,47 ; 1,48, 1,49, 1,50 ; 1,51 ; 1,52 ; 1,53 ; 1,54 ; 1,55 ; 1,56 ; 1,57 ; 1,58 ; 1,59. De manière préférentielle, une différence entre l’indice de réfraction optique de la surcouche 16 et la vitre 13 est minimisée. L’indice de réfraction optique de la surcouche 16 est choisi au plus proche de l’indice de réfraction optique de la vitre 13, par exemple dans une plage de valeurs allant de 1,43 à 1,59. Ces indices de réfraction n2 de la surcouche 16 sont considérés à la longueur d’onde des rayonnements lumineux émis par la source lumineuse 10. En particulier, dans le premier mode de réalisation, la source lumineuse 10 émet dans une gamme spectrale correspondant au proche infrarouge. Ainsi, les indices de réfraction optiques n2 décrits pour la surcouche 16 sont évalués dans cette gamme spectrale, en particulier, pour un rayonnement lumineux d’une longueur d’onde de 850 nanomètres, ou 950 nanomètres. De plus, dans le premier mode de réalisation illustré par la FIG. 1 , la surcouche 16 est transparente aux longueurs d’ondes émises par la source lumineuse 10, laissant ainsi passer les rayonnements lumineux émis par la source lumineuse 10. Par « transparente », il est entendu que la surcouche 16 présente un taux d’absorption de l’intensité lumineuse inférieure à 50%, voire inférieure à 10%, voire même inférieure à 1% pour les longueurs d’ondes émises par la source lumineuse 10. Ici, cela signifie un taux d’absorption inférieur à 10% pour un rayonnement émis à 850 nanomètres, ou à 950 nanomètres sur l’épaisseur de la surcouche 16. En particulier dans le premier mode de réalisation, la surcouche 16 présente une absorption optique (ou taux d’absorption linéique) comprise entre 1% par micron d’épaisseur, et 10% par micron d’épaisseur. La surcouche 16 est par exemple faite d’un matériau dit d’adaptation optique, ou, d’après le terme anglo-saxon, d’ index-matching , tel que connu de l’homme du métier. Un tel matériau d’adaptation optique correspond par exemple à un gel, ou à une colle ou adhésif optique, usuellement connu par l’homme du métier comme un « ciment optique », « adhésif optique », présentant un indice de réfraction contrôlé. Notamment, ces matériaux d’adaptation optique présentent des indices de réfraction contrôlés, de manière à être proche des indices de réfraction optique de matériaux optiques usuels, pour des gammes de longueur d’onde spécifiées. Par exemple, par gel d’adaptation optique, il est entendu un gel d’adaptation optique tel que fréquemment utilisée dans le domaine de l’optique fibrée. Dans le cadre de cette description, il est entendu par gel, un matériau pouvant être décrit comme semi-solide ou quasi-solide, c’est-à-dire présentant un état entre le solide et le liquide, pouvant maintenir une forme définie et pouvant supporter leur propre poids, tout en demeurant malléable en y exerçant une pression. Dit autrement, il est ici entendu par gel un matériau pouvant être décrit comme mou et ductile dans certaines conditions, et pouvant éventuellement se rigidifier sous d’autres conditions. De tels gels résultent notamment de dilution de solides dans un solvant, ce solvant pouvant correspondre notamment à de l’eau, de l’huile, de l’air, ou tout autre solvant adapté. Les solides généralement dilués pour l’obtention de tels gels d’adaptation optique sont par exemple des macromolécules, comme des polymères. Certains de ces gels peuvent également être décrits comme des colloïdes, ou des systèmes colloïdaux, où une dispersion d’au moins une substance sous la forme de particules de dimensions inférieures au micromètres, est réalisée dans un solvant. Dans le mode de réalisation présentement décrit, le gel d’adaptation optique considéré est un gel thixotropique, comprenant notamment un mélange de silice sous forme colloïdale, et du 2,6-di-tert-butyl-p-cresol. Le gel d’adaptation optique utilisé dans ce premier mode de réalisation, également décrit comme un lubrifiant par le fabricant, présente un indice de réfraction optique de 1,4454 à 980 nanomètres. Cette valeur d’indice de réfraction optique est mesurée, de manière non-limitative, selon la méthode standardisée ASTM D-1218, qui correspond à la méthode de test standard pour un indice de réfraction et pour une dispersion de l’indice de réfraction des liquides hydrocarbonés, d’après la dénomination anglaise Standar d Test Method for Refractive Index and Refractive Dispersion of Hydrocarbon Liquids . L’indice de réfraction optique du gel considéré varie entre 1,4647 à 589,3 nanomètres, et 1,4372 à 1550 nanomètres, et vaut notamment 1,4617 à 589,3 nanomètres. Ces valeurs sont mesurées selon la méthode standardisée ASTM D-1218. Le gel d’adaptation optique présente par ailleurs une viscosité apparente à 25°C mesurée à 11000 poises, selon la méthode de test NYE CTM, ainsi qu’une évaporation à 24 heures à 100°C mesurées comme étant inférieure à 0,2% selon la méthode de test ASTM D-972. Ces différents paramètres, de composition, d’indice de réfraction, de viscosité apparente, etc, sont décrits de manière non-limitatives, et il est laissé à l’appréciation de l’homme du métier, le choix d’un gel d’adaptation optique ou d’un matériau d’adaptation optique adéquat aux vues des spécifications nécessaires. L’application d’un tel gel d’adaptation optique dans le cadre du premier mode de réalisation en surcouche 16 sur la vitre 13, plus spécifiquement sur la zone 17 sur la face interne 130 décrite précédemment permet, pour une source lumineuse 10 émettant à 980 nanomètres, de diminuer le coefficient de Fresnel en intensité R pour une réflexion, à R = 0,223%. De manière alternative, la surcouche 16 peut être formée par un adhésif optique ou ciment optique. Un tel adhésif est fréquemment utilisé dans des applications dans le domaine de l’optique, afin par exemple, de coller i.e. cimenter deux lentilles optiques sans démarcation d’indice de réfraction. Le matériau d’adaptation optique peut correspondre par exemple à une résine, par exemple un époxy, ou adhésif epoxyde, ou résine époxyde. Une telle résine présente initialement une forme semi-solide, avant d’être rigidifiée par polymérisation. Ainsi, l’adhésif epoxyde présente un indice de réfraction usuelle compris entre 1,50 et 1,59 pour les gammes de longueurs d’onde considérée. La surcouche 16 est donc appliquée sur la face interne 130 de la vitre 13 du dispositif optronique, idéalement de manière localisée, de façon à réduire le coefficient de Fresnel en intensité R pour une réflexion au niveau de la surcouche 16. Du fait de la réduction du coefficient de Fresnel en intensité, les rayons lumineux 101 sont donc transmis à travers la surcouche 16 au niveau de l’interface entre la surcouche 16 et la vitre 13. Dit autrement, l’application d’un matériau d’adaptation d’indice selon une surcouche 16 permet de réduire un écart d’indice de réfraction perçu par les rayons lumineux 101. Dans le cas idéalisé d’un écart d’indice de réfraction nul, l’interface n’est pas perceptible par les rayons lumineux 101, qui continuent donc de se propager selon un chemin optique rectiligne. La propagation d’un tel rayon lumineux 105 est représenté sur la FIG. 1 . Ici, il considéré qu’une proportion supérieure à 97% des rayons lumineux 101 incident sur l’interface vitre/surcouche sont transmis à travers la surcouche 16. Afin de bloquer la propagation de ces rayons lumineux parasites 104, il est inséré une paroi 18 s’étendant dans une direction perpendiculaire à la surface de la vitre 13. Cette paroi 18 présente une étendue dans la direction perpendiculaire à la surface de la vitre 13 de dimension strictement inférieure à une distance entre la vitre 13 et la plaque de support 12, sur lequel sont fixés la source lumineuse 10 et le capteur d’images 11. L’étendue de la paroi 18 dans cette direction est donc inférieure à la distance e2. Cette paroi 18 est donc configurée pour être insérée dans un espace disponible entre la vitre 13 et la plaque de support 12, sans exercer de contrainte mécanique sur la vitre 13. La paroi 18 présente donc deux surfaces principales, s’étendant selon la direction perpendiculaire à la surface de la vitre 13, une base, en contact avec la plaque de support 12, et un sommet 180, situé à une extrémité opposée par rapport à la base. Le sommet 180 de la paroi 18 est placé en contact avec la surcouche 16, sans pour autant être en contact avec la face interne 130 de la vitre 13. Par exemple, les différents éléments, peuvent être mis en place alors que la surcouche 16 présente une certaine ductilité, notamment dans le cas d’un adhésif époxyde. Ainsi, un espacement entre le sommet 180 de la paroi 18 et la surcouche 16 est rendu nul, sans risquer d’exercer de contraintes mécaniques sur la vitre 13. Le sommet 180 de la paroi 18 présente ici des dimensions et une forme sensiblement similaires aux dimensions et à la forme de la zone sur laquelle la surcouche 16 est appliquée. Ainsi, les rayons lumineux parasites 104 transmis à travers la surcouche 16 sont incidents sur le sommet 180 de la paroi, comme l’illustre la FIG. 1 . La paroi 18 présente donc un taux d’absorption supérieur ou égal à 80% pour des longueurs d’ondes émises par la source lumineuse 10. Il est donc considéré que la paroi 18 présente un taux d’absorption supérieur ou égal à 80% pour des rayons lumineux 101 compris dans l’infrarouge, notamment, pour des rayons lumineux 101 dans la gamme du proche infrarouge, par exemple, pour des rayons lumineux 101 à 850 nanomètres ou 950 nanomètres. Pour cela, la paroi 18 est teinte dans sa masse, à l’aide d’un pigment ou une encre présentant un spectre d’absorption adapté. L’encre est en effet choisie de manière à présente un taux d’absorption supérieur ou égal à 80% pour les longueurs d’ondes des rayonnements lumineux considérés. Ici, dans le premier mode de réalisation, la paroi 18 est réalisée en polycarbonate. Notamment, la paroi 18 peut être réalisée par moulage par injection de polycarbonate. Ici, il est considéré que le polycarbonate a été teint en masse au préalable, à l’aide de l’encre ou du pigment. Alternativement, la paroi 18 est par exemple peinte sur au moins une partie de sa surface, cette partie comprenant le sommet 180 de la paroi. Une encre ou une peinture présentant un spectre d’absorption adapté sera également choisie. Par l’association de la surcouche 16 et de la paroi, les rayons lumineux parasites 104 se propageant au sein de la vitre 13 sont considérés comme éliminés. Une intensité lumineuse issue de la source lumineuse 10, et susceptible de parvenir jusqu’au capteur d’images 11 est donc réduite. De plus, l’insertion de la paroi 18 destinée à absorber les rayonnements lumineux parasites n’exerce pas de contrainte mécanique sur la vitre 13, ce qui permet d’en préserver les performances optiques. La conception et la fabrication de la vitre 13 se retrouvent décorrélées des contraintes liées à l’atténuation des rayonnements parasites. Un second mode de réalisation est représenté sur la FIG. 2 . Selon ce second mode de réalisation, tout comme dans le premier mode de réalisation de la FIG. 1 , une surcouche 16 est appliquée sur une zone 17 localisée de la face interne 130 de la vitre 13 du dispositif optronique. Cette surcouche 16 peut présenter la majorité des caractéristiques et leurs éventuelles variantes, telles que précédemment décrites. La surcouche 16 présente notamment un indice de réfraction optique n2 choisi de manière à réduire le coefficient de Fresnel en intensité R pour une réflexion d’un rayon lumineux issu de la source lumineuse 10. Dit autrement, l’indice de réfraction n2 de la surcouche 16 est choisi le plus proche possible de l’indice de réfraction de la vitre 13. Cependant, à la différence du mode de réalisation précédemment décrit, la surcouche 16 présente un taux d’absorption supérieur à 50%, voire supérieur à 80%, voire même supérieur à 90%, et ce, pour les longueurs d’onde émises par la source lumineuse 10. Ici, la source lumineuse 10 considérée émet dans une gamme spectrale correspondant à la gamme infrarouge, plus spécifiquement à la gamme du proche infrarouge. La source lumineuse 10 émet notamment à 850 nanomètres ou 950 nanomètres. Ainsi, la surcouche 16 présente idéalement un taux d’absorption supérieur à 80% pour des rayonnements lumineux à 850 nanomètres, ou 950 nanomètres. La surcouche 16 absorbe les rayonnements lumineux émis aux longueurs d’onde précités. La propagation de ces rayons lumineux parasites 104 au sein du boîtier du dispositif optronique 1 est bloquée par la surcouche 16. En effet, du fait de l’indice de réfraction optique choisi pour la surcouche 16, les rayons lumineux 101 incident sur la zone sont majoritairement transmis à travers l’interface vitre/surcouche. Ces rayons lumineux parasites 104 sont transmis dans la surcouche 16, et absorbés dans l’épaisseur de celle-ci. La surcouche 16, qui, pour rappel est constitué d’un matériau d’adaptation optique, par exemple d’un gel d’adaptation optique, ou d’un adhésif d’adaptation optique, est teinte dans la masse dans le second mode de réalisation. Pour cela, le matériau d’adaptation optique est teint dans la masse en amont de son application sur la zone de la face interne 130 de la vitre 13. Une encre ou un pigment absorbant les rayons lumineux 101 aux gammes de longueurs d’onde précités, qui correspondent aux gammes de longueurs d’onde émise par la source lumineuse 10 est utilisé, afin de teindre le matériau d’adaptation optique composant la surcouche 16. Idéalement, l’encre ou le pigment est choisi comme ayant un taux d’absorption suffisamment élevé pour ces gammes de longueur d’onde, de manière à absorber par exemple au moins 80% de l’intensité lumineuse incidente. Plus avantageusement encore, l’encre ou le pigment choisi pour teinter la surcouche 16 présente un taux d’absorption suffisamment élevé, de manière à absorber au moins 90% de l’intensité lumineuse incidente. Dans ce second mode de réalisation, une épaisseur de la surcouche 16 est déterminée en fonction d’un taux d’absorption linéique du matériau composant la surcouche 16. Dans le second mode de réalisation, la présence d’une paroi 18, telle que décrite dans le premier mode de réalisation est donc optionnelle. Un troisième mode de réalisation est illustré sur la FIG. 3 . Ce troisième mode de réalisation combine des éléments du premier mode de réalisation, ainsi que des éléments du deuxième mode de réalisation précédemment détaillés dans la présente description. Ainsi, des caractéristiques décrites pour le premier et pour le deuxième mode de réalisation sont reprises dans le troisième mode de réalisation. Dans ce mode de réalisation, une surcouche 16 teintée est associée à une paroi 18. La surcouche 16 présente un indice de réfraction de réfraction optique n2 choisi de manière à être le plus proche possible de l’indice de réfraction optique de la vitre 13, comme décrit plus haut. La surcouche 16 est ici teinte en masse, afin de présenter un taux d’absorption pour les gammes de longueurs d’onde émises par la source lumineuse 10 au moins supérieure à 80%, idéalement supérieur à 90%. Pour cela, une encre ou un pigment adapté est mélangé à la surcouche 16, avant son application sur la vitre 13. Une paroi 18, telle que décrite précédemment est également insérée entre la vitre 13 et le plaque de support 12, en contact avec la surcouche 16, via un sommet 180 de la paroi. Des dimensions de cette paroi 18 dans une direction perpendiculaire à la surface de la vitre 13 sont choisies de manière à ce que la paroi 18 n’exerce pas de pression mécanique au sein du boîtier. Les dimensions de la paroi 18 dans cette direction est inférieure à e2. Cette paroi 18, à l’instar de la surcouche 16 est configurée de manière à absorber au moins 80%, voire au moins 90% de l’intensité lumineuse incidente, pour un rayonnement lumineux parasite dans une gamme spectrale émise par la source lumineuse 10. Pour cela, la paroi 18 est par exemple teinte en masse avant sa mise en forme. Dans le cas où la paroi 18 est réalisée en moulage par injection de polycarbonate, une encre est par exemple mélangée aux billes de polycarbonate. Selon une variante, la paroi 18 est peinte sur sa surface. L’association d’une surcouche 16 teintée et d’une paroi 18 assure une importante atténuation des rayonnements lumineux parasites. Notamment, l’intensité lumineuse susceptible de parasiter les performances du capteur d’images 11, est réduite de manière conséquente. Bien entendu, la description qui précède a été donnée à titre d’exemple uniquement et ne limite pas le domaine de l’invention dont on ne sortirait pas en remplaçant les différents éléments par tous autres équivalents. En outre, les différentes caractéristiques, variantes, et/ou formes de réalisation de la présente invention peuvent être associées les unes avec les autres selon diverses combinaisons. Dispositif optronique (1) comprenant un boîtier abritant une source lumineuse (10) émettant des rayons lumineux (101), et un capteur optique (11) configuré pour imager un champ de vue (110), ledit boîtier présentant une vitre (13), ladite vitre (13) ayant un indice de réfraction égal à n1, et présentant une face interne (130) orientée vers ledit capteur optique (11) et ladite source lumineuse (10) , ladite face interne (130) comprenant une zone éclairée (14) qui est traversée par lesdits rayons lumineux (101) et une zone imagée (15) qui est comprise dans le champ de vue (110) dudit capteur optique (11), ledit dispositif optronique (1) étant caractérisé en ce que le dispositif optronique (1) comprend une surcouche (16), cette surcouche (16) étant en contact avec une zone (17) de la face interne (130) de la vitre (13), ladite zone (17) s’étendant au moins entre la zone éclairée (14) et la zone imagée (15), ladite surcouche (16) ayant un indice de réfraction égal à n2, ledit indice de réfraction n2 étant tel que le coefficient de Fresnel en intensité R = lors d’une réflexion à une interface entre la vitre 13 et la surcouche 16 soit strictement inférieur à 3%. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel ledit coefficient de Fresnel en intensité R est strictement inférieur à 0,3%. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel ledit coefficient de Fresnel en intensité R est strictement inférieur à 0,03%. Dispositif selon l’une quelconque des revendication 1 à 3, dans lequel la source lumineuse (10) émet des rayons lumineux (101) compris dans un faisceau lumineux présentant une étendue angulaire égale à un angle d’éclairage (102), la vitre (13) présente une épaisseur e1, une distance entre ladite source lumineuse (10) et la face interne (130) de la vitre (13) est égale à e2, un centre de la zone (17) où se situe la surcouche (16) est distante d’au moins 2.e1.tan[asin(sin( )/n1)]+e2.tan( ) d’un centre de la zone éclairée (14). Dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel la surcouche (16) est composée d’un gel d’adaptation optique, le gel étant un gel thixotropique, d’une viscosité apparente à 25° Celsius supérieure ou égale à 11000 poises, mesurée selon un standard de mesure NYE CTM. Dispositif selon l’une quelconque des revendication 1 à 4, dans lequel la surcouche (16) est composée d’un adhésif optique. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel, la surcouche (16) présente un taux d’absorption pour une longueur d’onde desdits rayons lumineux (101) émis par la source lumineuse (10) supérieure ou égale à 80% Dispositif selon la revendication 7, dans lequel la surcouche (16) est teinte en masse à l’aide d’une encre. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel la surcouche (16) présente un taux d’absorption inférieur ou égale à 20% pour une longueur d’onde des rayonnements émis par la source lumineuse (10). Dispositif selon l’une quelconque des revendication 1 à 9, dans lequel une paroi (18), présentant un taux d’absorption supérieur ou égal à 80% pour une longueur d’onde des rayons lumineux (101) émis par la source lumineuse (10), est intercalée entre la surcouche (16) et une plaque de support (12), le capteur optique (11) et la source lumineuse (10) étant disposés sur ladite plaque de support (12). Système de surveillance du conducteur comprenant un dispositif optronique (1) selon l’une des revendications 1 à 10.