Brevet FR3153492A1 — publié le 20250328

L’invention se rapporte à un système de refroidissement (1) pour au moins un dispositif électronique, notamment au moins un serveur informatique, ledit système comprenant une cuve (3) destinée à recevoir un fluide caloporteur, ladite cuve (3) comprenant un fond (5) et une paroi (7), une conduite d’injection (11) comprenant une pluralité de premières ouvertures (12) pour injecter le fluide caloporteur à une première température dans la cuve (3), ladite conduite d’injection (11) s’étendant sur un premier niveau (h1), une conduite d’évacuation (13) et une pompe (20) pour une circulation du fluide caloporteur dans la cuve (3), de la conduite d’injection (11) vers la conduite d’évacuation (13). Les conduites d’injection (11) et d’évacuation (13) et la pompe (20) étant configurées de sorte à permettre une répartition homogène du fluide caloporteur dans la cuve (3). Figure pour l’abrégé : Fig. 1 Système de refroidissement pour au moins un dispositif électronique La présente invention se rapporte à un système de refroidissement pour au moins un dispositif électronique, notamment au moins un serveur informatique. La présente invention se rapporte également à un assemblage comprenant un tel système de refroidissement et au moins un dispositif électronique. Art Antérieur Les serveurs informatiques présentent une augmentation de leur température lors de leur fonctionnement. Il apparaît important de les refroidir pour éviter une diminution de leurs performances, une augmentation de la consommation d’énergie ou leur endommagement. A cet effet, les serveurs peuvent être disposés dans une cuve et immergés dans un fluide diélectrique. Le document WO2017091862 décrit un système de refroidissement de dispositifs électroniques par immersion dans un fluide contenu dans une cuve. Toutefois, un tel système de refroidissement présente des inconvénients. En particulier, le refroidissement des dispositifs électroniques n’est pas homogène mais varie en fonction de l’emplacement du dispositif électronique dans la cuve. L’invention vise à surmonter au moins en partie les inconvénients précités de l’art antérieur. Plus particulièrement, l’invention vise à fournir un système de refroidissement simple, efficace et présentant un encombrement réduit. Un objet de l’invention est donc un système de refroidissement pour au moins un dispositif électronique, ledit système comprenant : - une cuve destinée à recevoir un fluide caloporteur, ladite cuve comprenant un fond et une paroi ; - une conduite d’injection comprenant une pluralité de premières ouvertures pour injecter le fluide caloporteur à une première température dans la cuve, ladite conduite d’injection s’étendant sur un premier niveau ; - une conduite d’évacuation comprenant une pluralité de secondes ouvertures pour évacuer le fluide caloporteur à une seconde température hors de la cuve, la seconde température étant supérieure à la première température, ladite conduite d’évacuation s’étendant sur un second niveau, ledit premier niveau étant proximal par rapport au fond de la cuve et ledit second niveau étant distal par rapport au fond de la cuve ; - une pompe pour une circulation du fluide caloporteur dans la cuve de la conduite d’injection vers la conduite d’évacuation ; les conduites d’injection et d’évacuation et la pompe étant configurées de sorte à permettre une répartition homogène du fluide caloporteur dans la cuve. La somme des diamètres des premières ouvertures peut être égale, à plus ou moins 10 % près, au diamètre de la section de la conduite d’injection. La somme des diamètres des secondes ouvertures peut être égale, à plus ou moins 10 % près, au diamètre de la section de la conduite d’évacuation. La paroi de la cuve peut comprendre une couche d’isolant thermique interposée entre deux couches en acier inoxydable. Le fond de la cuve peut comprendre une couche d’isolant thermique interposée entre deux couches en acier inoxydable. La couche d’isolant thermique peut comprendre au moins un polymère, par exemple du polystyrène. La conduite d’évacuation peut comprendre une première branche et une deuxième branche, ladite première branche et ladite deuxième branche étant parallèles entre elles. La cuve peut être fermée par un couvercle étanche. Ledit système peut comprendre un échangeur thermique destiné à recevoir le fluide caloporteur transmis par la conduite d’évacuation, ledit échangeur thermique étant apte à permettre une récupération d’énergie. L’échangeur thermique peut être un échangeur à plaques. Ledit système peut comprendre un dispositif de gestion d’énergie thermique pour optimiser le refroidissement du dispositif électronique et la récupération d’énergie. L’invention concerne encore un assemblage comprenant un système de refroidissement défini précédemment, et au moins deux dispositifs électroniques disposés dans une cuve dudit système de refroidissement, lesdits dispositifs électroniques étant espacés d’un espacement, une des premières ouvertures d’une conduite d’injection du système de refroidissement débouchant dans l’espacement de sorte à injecter un fluide caloporteur directement dans ledit espacement. La FIG. 1 représente un mode de réalisation d’un système de refroidissement. La FIG. 2 est une vue en plan représentant un mode de réalisation d’un système de refroidissement. La FIG. 3 représente un mode de réalisation d’une conduite d’injection d’un système de refroidissement du type de celui des figures 1 et 2. La FIG. 4 représente un mode de réalisation d’une conduite d’évacuation d’un système de refroidissement du type de celui des figures 1 et 2. La FIG. 5 est une vue en plan représentant un mode de réalisation d’une conduite d’évacuation d’un système de refroidissement du type de celui des figures 1 et 2. La FIG. 6 représente de façon schématique une conduite d’injection d’un système de refroidissement du type de celui des figures 1 et 2. La FIG. 7 est une vue en plan représentant un mode de réalisation d’un assemblage comprenant un système de refroidissement du type de celui des figures 1 et 2 et plusieurs dispositifs électroniques. Description des figures La demanderesse a mis en évidence que l’inhomogénéité de refroidissement de dispositifs électroniques dans une cuve d’un système de refroidissement habituellement utilisé par immersion dans un fluide caloporteur peut être due au fait que le fluide caloporteur est statique ou immobile dans la cuve. L’invention propose un système de refroidissement visant à améliorer le phénomène de convection « naturelle » à l’intérieur de la cuve. Par ailleurs, les systèmes de refroidissement habituellement utilisés pour refroidir des dispositifs électroniques ne permettent pas de récupérer l’énergie générée par les dispositifs électroniques sous forme de chaleur. L’énergie thermique est dissipée sans pouvoir être utilisée. L’invention propose un système de refroidissement pour au moins un dispositif électronique, notamment au moins un serveur informatique, comprenant un moyen de mise en circulation d’un fluide caloporteur dans une cuve. Un tel moyen de mise en circulation est notamment destiné à améliorer le transfert thermique entre l’au moins un dispositif électronique et le fluide caloporteur sans dégrader les performances de l’au moins un dispositif électronique, notamment de l’au moins un serveur informatique. En effet, étant donné la sensibilité des composants électroniques présents dans les serveurs informatiques, il n’est pas envisageable de créer une agitation élevée dans la cuve. Un tel système de refroidissement permet en outre de récupérer l’énergie thermique générée par l’au moins un dispositif électronique. Un système de refroidissement 1 pour au moins un dispositif électronique est décrit ci-après en référence aux figures 1 et 2. Le dispositif électronique peut être un serveur informatique. Le système de refroidissement 1 comprend une cuve 3 destiné à recevoir un fluide caloporteur. Le fluide caloporteur est un fluide diélectrique. Le fluide caloporteur est par exemple une huile diélectrique, notamment minérale ou synthétique. Avantageusement, le fluide caloporteur peut être biodégradable ou biosourcé. La cuve 3 comprend un fond 5 et une paroi 7. La paroi 7 s’étend à partir du pourtour du fond 5, notamment perpendiculairement ou sensiblement perpendiculairement au fond 5. On définit un repère orthogonal X, Y, Z. Le fond 5 peut s’étendre parallèlement ou sensiblement parallèlement au plan X, Y, notamment horizontalement ou sensiblement horizontalement. La paroi 7 peut s’étendre perpendiculairement ou sensiblement perpendiculairement au plan X, Y, notamment verticalement ou sensiblement verticalement. La cuve 3 peut être de forme parallélépipédique. La paroi 7 peut comprendre une première portion longitudinale 7a et une deuxième portion longitudinale 7b. La première portion longitudinale 7a peut s’étendre parallèlement ou sensiblement parallèlement au plan X, Z. La deuxième portion longitudinale 7b peut s’étendre parallèlement ou sensiblement parallèlement au plan X, Z. Les première et deuxième portions longitudinales 7a, 7b peuvent être parallèles ou sensiblement parallèles entre elles. La paroi 7 peut comprendre une première portion latérale 7c et une deuxième portion latérale 7d. La première portion latérale 7c peut s’étendre parallèlement ou sensiblement parallèlement au plan Y, Z. La deuxième portion longitudinale 7d peut s’étendre parallèlement ou sensiblement parallèlement au plan Y, Z. Les première et deuxième portions latérales 7c, 7d peuvent être parallèles ou sensiblement parallèles entre elles. Le système de refroidissement 1 comprend une conduite d’injection 11. La conduite d’injection 11 délimite un canal pour l’écoulement d’un fluide caloporteur. La conduite d’injection 11 comprend au moins une première ouverture 12. La conduite d’injection 11 peut comprendre une pluralité de premières ouvertures 12. L’au moins une première ouverture 12 est destinée à injecter un fluide caloporteur dans la cuve 3. Un fluide caloporteur peut être injecté à une première température dans la cuve 3 via la conduite d’injection 11. La conduite d’injection 11 s’étend sur un premier niveau h1, le premier niveau h1 étant notamment perpendiculaire ou sensiblement perpendiculaire à l’axe Z. La conduite d’injection 11 s’étend au moins partiellement à l’intérieur de la cuve 3. La conduite d’injection 11 peut traverser la première portion latérale 7c de la paroi 7 de la cuve 3 à l’emplacement d’un orifice 16. La conduite d’injection 11 peut s’étendre à l’intérieur de la cuve 3 selon la direction X. Le système de refroidissement 1 comprend une conduite d’évacuation 13. La conduite d’évacuation 13 délimite un canal pour l’écoulement d’un fluide caloporteur. La conduite d’évacuation 13 comprend au moins une seconde ouverture 14. La conduite d’évacuation 13 peut comprendre une pluralité de secondes ouvertures 14. L’au moins une seconde ouverture 14 est destinée à évacuer du fluide caloporteur hors de la cuve 3. Du fluide caloporteur peut être évacué à une seconde température hors de la cuve 3 via la conduite d’évacuation 13, la seconde température étant supérieure à la première température. La conduite d’évacuation 13 s’étend au moins partiellement à l’intérieur de la cuve 3. La conduite d’évacuation 13 peut traverser la première portion latérale 7c de la paroi 7 de la cuve 3 à l’emplacement d’un premier orifice 19a et/ou d’un deuxième orifice 19b. La conduite d’évacuation 13 s’étend sur un second niveau h2, le second niveau h2 étant notamment perpendiculaire ou sensiblement perpendiculaire à l’axe Z. Ledit premier niveau h1 est proximal par rapport au fond 5 de la cuve 3. Ledit second niveau h2 est distal par rapport au fond 5 de la cuve 3. La conduite d’évacuation 13 peut comprendre une première branche 13a et une deuxième branche 13b, la première branche 13a et la deuxième branche 13b étant notamment parallèles ou sensiblement parallèles entre elles. La première branche 13a et/ou la deuxième branche 13b peuvent s’étendre sur ledit second niveau h2. La première branche 13a et/ou la deuxième branche 13b de la conduite d’évacuation 13 comprend ladite au moins une seconde ouverture 14. La première branche 13a et la deuxième branche 13b sont destinées à être agencées à l’intérieur de la cuve 3. La première branche 13a et la deuxième branche 13b sont destinées à évacuer du fluide caloporteur hors de la cuve 3 en le récupérant via l’au moins une seconde ouverture 14. La première branche 13a de la conduite d’évacuation 13 peut comprendre au moins une seconde ouverture 14a. La première branche 13a de la conduite d’évacuation 13 peut comprendre une pluralité de secondes ouvertures 14a. La deuxième branche 13b de la conduite d’évacuation 13 peut comprendre au moins une seconde ouverture 14b. La deuxième branche 13b de la conduite d’évacuation 13 peut comprendre une pluralité de secondes ouvertures 14b. La première branche 13a de la conduite d’évacuation 13 peut traverser la première portion latérale 7c de la paroi 7 de la cuve 3 à l’emplacement du premier orifice 19a. La deuxième branche 13b de la conduite d’évacuation 13 peut traverser la première portion latérale 7c de la paroi 7 de la cuve 3 à l’emplacement du deuxième orifice 19b. La première branche 13a de la conduite d’évacuation 13 peut s’étendre à l’intérieur de la cuve 3 selon la direction X. La deuxième branche 13b de la conduite d’évacuation 13 peut s’étendre à l’intérieur de la cuve 3 selon la direction X. Le système de refroidissement 1 comprend une pompe 20, ou circulateur, pour une circulation du fluide caloporteur dans la cuve 3, de la conduite d’injection 11 vers la conduite d’évacuation 13. La pompe 20 est notamment agencée à l’extérieur de la cuve 3. La pompe 20 peut être située en vis-à-vis de la première paroi latérale 7c de la cuve 3. La pompe 20 est par exemple fixée à la première paroi latérale 7c de la cuve 3. La pompe 20 peut être en contact avec la première paroi latérale 7c de la cuve 3. La conduite d’injection 11, la conduite d’évacuation 13 et la pompe 20 forment un circuit fluidique 30. La conduite d’injection 11, la conduite d’évacuation 13 et la pompe 20 peuvent être configurées de sorte à permettre une répartition homogène du fluide caloporteur dans la cuve 3. Le système de refroidissement 1 peut comprendre en outre un échangeur thermique 22 destiné à recevoir le fluide caloporteur transmis par la conduite d’évacuation 13. Ledit échangeur thermique 22 peut être apte à permettre une récupération d’énergie. Le circuit fluidique 30 peut comprendre en outre ledit échangeur thermique 22. L’échangeur thermique 22 est par exemple disposé le long du circuit fluidique 30 entre la pompe 20 et la conduite d’injection 11. L’échangeur thermique 22 est par exemple un échangeur à plaques. Il en résulte un encombrement réduit d’un système de refroidissement 1 et une efficacité élevée pour une récupération d’énergie. L’échangeur thermique 22 est par exemple monophasique. L’échangeur thermique 22 est notamment agencé à l’extérieur de la cuve 3. L’échangeur thermique 22 peut être situé en vis-à-vis de la première paroi latérale 7c de la cuve 3. L’échangeur thermique 22 est par exemple fixé à la première paroi latérale 7c de la cuve 3. L’échangeur thermique 22 peut être en contact avec la première paroi latérale 7c de la cuve 3. La paroi 7 de la cuve 3 peut comprendre une couche d’isolant thermique interposée entre deux couches en acier inoxydable. La couche d’isolant thermique peut comprendre au moins un polymère, notamment un élastomère. La couche d’isolant thermique est par exemple en polystyrène. Une telle couche d’isolant thermique est destinée à minimiser l’évacuation de la chaleur hors de la cuve 3 par la paroi 7. Une telle couche d’isolant thermique est destinée à isoler la cuve 3 pour limiter les pertes thermiques vers l’extérieur de la cuve 3. Une telle paroi 7 comprenant une couche d’isolant thermique interposée entre deux couches en acier inoxydable peut être appelée double paroi. Le fond 5 de la cuve 3 peut comprendre une couche d’isolant thermique interposée entre deux couches en acier inoxydable. La couche d’isolant thermique peut comprendre au moins un polymère, notamment un élastomère. La couche d’isolant thermique est par exemple en polystyrène. Une telle couche d’isolant thermique est destinée à minimiser l’évacuation de la chaleur hors de la cuve 3 par le fond 5. Une telle couche d’isolant thermique est destinée à isoler la cuve 3 pour limiter les pertes thermiques vers l’extérieur de la cuve 3. La cuve 3 peut être fermée par un couvercle 9, ou capot, notamment étanche ou disposant de joints. Le système de refroidissement 1 peut comprendre en outre un dispositif de gestion d’énergie thermique pour optimiser le refroidissement dudit au moins un dispositif électronique et la récupération d’énergie. Un avantage d’un système de refroidissement du type de celui décrit ci-dessus est lié au fait qu’il présente un encombrement réduit, le moyen de mise en circulation du fluide caloporteur et diélectrique étant notamment situé au moins en partie à l’intérieur de la cuve 3, sans réduire ou en réduisant de façon négligeable le volume disponible à l’intérieur de la cuve 3 pour recevoir au moins un dispositif électronique 50 par rapport à un système de refroidissement du type de ceux habituellement utilisés ne comprenant pas de moyen de mise en circulation du fluide caloporteur. Une conduite d’injection 11 d’un système de refroidissement 1 tel que celui décrit ci-dessus est décrite plus en détails ci-après en référence aux figures 3 et 6. La conduite d’injection 11 peut comprendre une première partie 11a et une deuxième partie 11b. La première partie 11a comprend ladite au moins une première ouverture 12. La première partie 11a est destinée à être agencée à l’intérieur de la cuve 3. La première partie 11a est destinée à réaliser l’injection du fluide caloporteur dans la cuve 3 via l’au moins une première ouverture 12. Une pluralité de premières ouvertures 12 peuvent être régulièrement espacées le long de la première partie 11a de la conduite d’injection 11. La première partie 11a de la conduite d’injection 11 peut être de forme allongée droite, notamment cylindrique, par exemple de section circulaire. Les premières ouvertures 12 peuvent s’étendre à la surface de la première partie 11a de la conduite d’injection 11 le long d’une ligne droite parallèle ou sensiblement parallèle à la direction principale d’élongation de la conduite d’injection 11. L’au moins une première ouverture 12 est par exemple formée par perçage dans la paroi de la conduite d’injection 11. Les premières ouvertures 12 peuvent être de formes identiques ou sensiblement identiques. Les premières ouvertures 12 peuvent être de dimensions identiques ou sensiblement identiques. L’au moins une première ouverture 12 peut être de forme circulaire. Par diamètre de la section de la conduite d’injection 11, on entend le diamètre D11 de la section de la première partie 11a de la conduite d’injection 11. On appelle D12 le diamètre de l’au moins une première ouverture 12. On appelle L11 la longueur de la première partie 11a de la conduite d’injection 11, c’est-à-dire la dimension de la première partie 11a de la conduite d’injection 11 le long de la direction principale d’élongation de la conduite d’injection 11. On appelle d11 la distance entre deux ouvertures successives 12. La longueur L11 de la première partie 11a de la conduite d’injection 11, la distance d11 entre deux premières ouvertures successives 12 et le nombre de premières ouvertures 12 pourront être choisis notamment en fonction des dimensions de la cuve 3 et en fonction de l’agencement prévu d’au moins un dispositif électronique 50 dans la cuve 3. La première partie 11a de la conduite d’injection 11 comprend une première extrémité 111a et une deuxième extrémité 112a. Du fluide caloporteur est destiné à circuler dans la première partie 11a de la conduite d’injection 11 de la première extrémité 111a et vers la deuxième extrémité 112a. La deuxième partie 11b de la conduite d’injection 11 est destinée à raccorder la conduite d’injection 11 à la portion du circuit fluidique 30 située à l’extérieur de la cuve 3. La première extrémité 111a de la première partie 11a de la conduite d’injection 11 est destinée à être raccordée à la pompe 20, éventuellement avec interposition de l’échangeur thermique 22. La deuxième partie 11b de la conduite d’injection 11 peut comprendre une première portion 111b et une deuxième portion 112b. La première portion 111b de la deuxième partie 11b de la conduite d’injection 11 peut être droite, notamment cylindrique, par exemple de section circulaire. La première portion 111b de la deuxième partie 11b de la conduite d’injection 11 peut être perpendiculaire ou sensiblement à la première partie 11a de la conduite d’injection 11. La deuxième portion 112b de la deuxième partie 11b de la conduite d’injection 11 peut être courbe, par exemple en forme de coude, notamment cylindrique, par exemple de section circulaire. La deuxième portion 112b peut s’étendre de la première extrémité 111a de la première partie 11a à la première portion 111b de la deuxième partie 11b de la conduite d’injection 11. La conduite d’injection 11 peut comprendre en outre un connecteur fluidique 11c situé à l’extrémité de la conduite d’injection 11 destinée à être située à l’extérieur de la cuve 3. Le connecteur fluidique 11c de la conduite d’injection 11 est notamment destiné à être raccordé à la pompe 20, éventuellement avec interposition de l’échangeur thermique 22. La conduite d’injection 11 peut se présenter au moins en partie sous la forme d’une seule pièce mécanique. Il en résulte un procédé de montage facilité d’un système de refroidissement 1. Une conduite d’évacuation 13 d’un système de refroidissement 1 tel que celui décrit ci-dessus est décrite plus en détails ci-après en référence aux figures 4 et 5. La conduite d’évacuation 13 peut comprendre une première partie, comprenant notamment la première branche 13a et/ou la deuxième branche 13b, et une deuxième partie 13c. La première partie 13a, 13b de la conduite d’évacuation 13 comprend ladite au moins une seconde ouverture 14. La première partie 13a, 13b de la conduite d’évacuation 13 est destinée à être agencée à l’intérieur de la cuve 3. La première partie 13a, 13b de la conduite d’évacuation 13 est destinée à récupérer du fluide caloporteur via l’au moins une seconde ouverture 14 et à l’évacuer hors de la cuve 3. Une pluralité de secondes ouvertures 14a peuvent être régulièrement espacées le long de la première branche 13a de la conduite d’évacuation 13. Une pluralité de secondes ouvertures 14b peuvent être régulièrement espacées le long de la deuxième branche 13b de la conduite d’évacuation 13. La première branche 13a de la conduite d’évacuation 13 peut être de forme allongée droite, notamment cylindrique, par exemple de section circulaire. Les secondes ouvertures 14a peuvent s’étendre à la surface de la première branche 13a de la conduite d’évacuation 13 le long d’une ligne droite parallèle ou sensiblement parallèle à la direction principale d’élongation de la première branche 13a de la conduite d’évacuation 13. La deuxième branche 13b de la conduite d’évacuation 13 peut être de forme allongée droite, notamment cylindrique, par exemple de section circulaire. Les secondes ouvertures 14b peuvent s’étendre à la surface de la deuxième branche 13b de la conduite d’évacuation 13 le long d’une ligne droite parallèle ou sensiblement parallèle à la direction principale d’élongation de la deuxième branche 13b de la conduite d’évacuation 13. L’au moins une seconde ouverture 14, 14a, 14b est par exemple formée par perçage dans la paroi de la conduite d’évacuation 13. Les secondes ouvertures 14, 14a, 14b peuvent être de formes identiques ou sensiblement identiques. Les secondes ouvertures 14, 14a, 14b peuvent être de dimensions identiques ou sensiblement identiques. L’au moins une seconde ouverture 14, 14a, 14b peut être de forme circulaire. On appelle L13a la longueur de la première branche 13a de la conduite d’évacuation 13, c’est-à-dire la dimension de la première branche 13a de la conduite d’évacuation 13 le long de la direction principale d’élongation de la première branche 13a de la conduite d’évacuation 13. On appelle d13a la distance entre deux secondes ouvertures successives 14a. On appelle L13b la longueur de la deuxième branche 13b de la conduite d’évacuation 13, c’est-à-dire la dimension de la deuxième branche 13b de la conduite d’évacuation 13 le long de la direction principale d’élongation de la deuxième branche 13b de la conduite d’évacuation 13. On appelle d13b la distance entre deux secondes ouvertures successives 14b. La première branche 13a de la conduite d’évacuation 13 comprend une première extrémité 131a et une deuxième extrémité 132a. Du fluide caloporteur est destiné à circuler dans la première branche 13a de la conduite d’évacuation 13 de la première extrémité 131a vers la deuxième extrémité 132a. La deuxième branche 13b de la conduite d’évacuation 13 comprend une première extrémité 131b et une deuxième extrémité 132b. Du fluide caloporteur est destiné à circuler dans la deuxième branche 13b de la conduite d’évacuation 13 de la première extrémité 131b vers la deuxième extrémité 132b. La deuxième partie 13c de la conduite d’évacuation 13 est destinée à raccorder la conduite d’évacuation 13 à la portion du circuit fluidique 30 située à l’extérieur de la cuve 3. La deuxième extrémité 132a de la première branche 13a et/ou la deuxième extrémité 132b de la deuxième branche 13b de la conduite d’évacuation 13 est destinée à être raccordée à la pompe 20. La deuxième partie 13c de la conduite d’évacuation 13 peut comprendre une première portion 131c et une deuxième portion 132c. La première portion 131c de la deuxième partie 13c de la conduite d’évacuation 13 peut être droite, notamment cylindrique, par exemple de section circulaire. La première portion 131c de la deuxième partie 13c de la conduite d’évacuation 13 peut être perpendiculaire ou sensiblement à la première partie de la conduite d’évacuation 13, notamment à la première branche 13a et/ou à la deuxième branche 13b. La deuxième portion 132c de la deuxième partie 13c de la conduite d’évacuation 13 peut être courbe, par exemple en forme de coude, notamment cylindrique, par exemple de section circulaire. La deuxième portion 132c peut s’étendre de la deuxième extrémité 132b de la deuxième branche 13b à la première portion 131c de la deuxième partie 13c de la conduite d’évacuation 13. La première branche 13a est notamment liée à une première extrémité 17 de la deuxième partie 13c de la conduite d’évacuation 13. La deuxième branche 13b est notamment liée à une deuxième extrémité 18 de la deuxième partie 13c de la conduite d’évacuation 13. La deuxième partie 13c de la conduite d’évacuation 13 peut être destinée à être située à l’extérieur de la cuve 3. La deuxième partie 13c de la conduite d’évacuation 13 peut être située en vis-à-vis de la première paroi latérale 7c de la cuve 3, par exemple en contact avec la première paroi latérale 7c de la cuve 3. La conduite d’évacuation 13 peut comprendre en outre un connecteur fluidique 13d, par exemple situé à la première extrémité 17 de la deuxième partie 13c de la conduite d’évacuation 13 et à la deuxième extrémité 132a de la première branche 13a. Selon une variante, le connecteur fluidique 13d pourrait être situé à la deuxième extrémité 18 de la deuxième partie 13c de la conduite d’évacuation 13 et à la deuxième extrémité 132b de la deuxième branche 13b. Dans ce cas, la deuxième portion 132c peut s’étendre de la deuxième extrémité 132a de la première branche 13a à la première portion 131c de la deuxième partie 13c de la conduite d’évacuation 13. Selon une variante, le connecteur fluidique 13d pourrait être agencé à tout autre emplacement de la deuxième partie 13c de la conduite d’évacuation 13 destinée à être située à l’extérieur de la cuve 3, par exemple au milieu de la deuxième partie 13c de la conduite d’évacuation 13 le long de la direction principale d’élongation de la deuxième partie 13c. La conduite d’évacuation 13 se présente par exemple au moins en partie sous la forme d’une seule pièce mécanique. Il en résulte un procédé de montage facilité d’un système de refroidissement 1. Un exemple de dimensionnement et de fonctionnement d’une conduite d’injection 11 telle que celle décrite ci-dessus est décrit ci-après en référence à la FIG. 6 . Seules deux premières ouvertures 12 sont représentées sur la FIG. 6 . La description qui suit s’applique à une conduite d’injection 11 comprenant un nombre quelconque de premières ouvertures 12. Du fluide caloporteur arrivant dans la conduite d’injection 11 est représenté par une flèche 40. Un écoulement du fluide caloporteur 44 dans la conduite d’injection 11 est représenté par des flèches 41. Une injection du fluide caloporteur 44 dans la cuve 3 par l’au moins une première ouverture 12 est représentée par une flèche 42 pour chaque première ouverture 12. La conduite d’injection 11 peut être configurée de sorte à injecter le fluide caloporteur 44 de façon homogène le long de la conduite d’injection 11 par les différentes premières ouvertures 12. La conduite d’injection 11 peut être configurée de sorte que le débit du fluide caloporteur sortant de la conduite d’injection 11 par l’au moins une première ouverture 12 soit égal ou sensiblement égal pour toutes les premières ouvertures 12, quel que soit le nombre de premières ouvertures 12 de la conduite d’injection 11 et quelle que soit la position de l’au moins une première ouverture 12 le long de la conduite d’injection 11. Pour déterminer une géométrie et des dimensions d’une conduite d’injection 11 permettant d’obtenir une répartition équitable du débit sortant par une pluralité de premières ouvertures 12 de la conduite d’injection 11, la demanderesse a réalisé un calcul de pertes de charge, notamment dans le cas où les premières ouvertures 12 sont identiques ou sensiblement identiques. Du fluide caloporteur entrant dans la conduite d’injection 11 par la première extrémité 111a sous l’effet de la pompe 20 a une pression supérieure à la pression à l’intérieur de la cuve 3. Pour passer à l’intérieur de la cuve 3, le fluide caloporteur peut emprunter n’importe quelle première ouverture 12. Pour obtenir une répartition équitable du débit sortant par une pluralité de premières ouvertures 12 de la conduite d’injection 11, le fluide caloporteur doit subir une perte de charge identique ou sensiblement identique quelle que soit la première ouverture 12. Le débit du fluide caloporteur entrant dans la conduite d’injection 11 est égal à la somme des débits du fluide caloporteur sortant de la conduite d’injection 11 par chaque première ouverture 12 : i étant un entier allant de 1 à n, n étant le nombre de premières ouvertures 12. Le débit est le débit du fluide caloporteur sortant de la conduite d’injection 11 par la première ouverture 12 en position i le long de la conduite d’injection 11. La position i de la première ouverture 12 s’incrémente le long de la conduite d’injection 11, la position 1 correspondant à la première ouverture 12 la plus proche de la première extrémité 111a et la position n correspondant à la première ouverture 12 la plus éloignée de la première extrémité 111a. Dans le cas de deux premières ouvertures 12, un objectif est d’avoir . Dans le cas de n premières ouvertures 12, un objectif est d’avoir quelle que soit la position i de la première ouverture 12. Plus la première ouverture 12 est éloignée de la première extrémité 111a le long de la conduite d’injection 11, plus le débit du fluide caloporteur passant par cette première ouverture 12 est susceptible de diminuer. Lors de son passage dans la conduite d’injection 11, le fluide caloporteur subit des pertes de charge singulières, par exemple lors de la sortie par l’au moins une première ouverture 12 ou lors d’une déviation notamment à l’emplacement du coude 112b, et des pertes de charge par frottement contre la paroi de la conduite d’injection 11, lors de l’écoulement dans la conduite d’injection 11. Dans le cas où les premières ouvertures 12 sont identiques, le fluide caloporteur subit les mêmes pertes de charge singulières quelle que soit la première ouverture 12. Par contre, en fonction de la position i de la première ouverture 12 le long de la conduite d’injection 11, les pertes de charge par frottement subies par le fluide caloporteur sont différentes. Les pertes de charge dépendent de la vitesse du fluide caloporteur et donc du débit du fluide caloporteur. Pour que le débit du fluide caloporteur sortant de la conduite d’injection 11 par l’au moins une première ouverture 12 soit égal ou sensiblement égal pour toutes les premières ouvertures 12, quel que soit le nombre de premières ouvertures 12 de la conduite d’injection 11 et quelle que soit la position i de l’au moins une première ouverture 12 le long de la conduite d’injection 11, la conduite d’injection 11 peut être configurée de sorte que les pertes de charge par frottement soient négligeables devant les pertes de charge singulières. La somme des diamètres D12 des premières ouvertures 12 peut être égale ou sensiblement égale au diamètre D11 de la section de la conduite d’injection 11. La somme des diamètres D12 des premières ouvertures 12 peut être égale au diamètre D11 de la section de la conduite d’injection 11, à plus ou moins 10 % près. A titre d’exemple, la longueur L11 de la première partie 11a de la conduite d’injection 11 peut être de l’ordre de 1,3 mètres. La conduite d’injection 11 peut comprendre dix-sept premières ouvertures 12. La distance d11 entre deux premières ouvertures successives 12 peut être de l’ordre de 75 millimètres. Le diamètre D11 de la section de la conduite d’injection 11 peut être de l’ordre de 38 millimètres. Le diamètre D12 de l’au moins une première ouverture 12 peut être de l’ordre de 2,2 millimètres. Le matériau de la première partie 11a de la conduite d’injection 11 pourra être choisi de sorte à minimiser les pertes de charge par frottement. La conduite d’évacuation 13 peut être configurée de sorte à récupérer le fluide caloporteur de façon homogène le long de la conduite d’évacuation 13 par les différentes secondes ouvertures 14. La conduite d’évacuation 13 peut être configurée de sorte que le débit du fluide caloporteur entrant à l’intérieur de la conduite d’évacuation 13 par l’au moins une seconde ouverture 14 soit égal ou sensiblement égal pour toutes les secondes ouvertures 14, quel que soit le nombre de secondes ouvertures 14 de la conduite d’évacuation 13 et quelle que soit la position de l’au moins une seconde ouverture 14 le long de la conduite d’évacuation 13. Pour déterminer une géométrie et des dimensions d’une conduite d’évacuation 13 permettant d’obtenir une répartition équitable du débit entrant par une pluralité de premières ouvertures 14 dans la conduite d’évacuation 13, la demanderesse a réalisé un calcul de pertes de charge, notamment dans le cas où les secondes ouvertures 14 sont identiques ou sensiblement identiques. Dans le cas où la conduite d’évacuation 13 comprend une seule branche, la somme des diamètres des secondes ouvertures 14 peut être égale ou sensiblement égale au diamètre de la section de la conduite d’évacuation 13. La somme des diamètres des secondes ouvertures 14 peut être égale au diamètre de la section de la conduite d’évacuation 13, à plus ou moins 10 % près. La somme des diamètres des secondes ouvertures 14a peut être égale ou sensiblement égale au diamètre de la section de la première branche 13a de la conduite d’évacuation 13. La somme des diamètres des secondes ouvertures 14b peut être égale ou sensiblement égale au diamètre de la section de la deuxième branche 13b de la conduite d’évacuation 13. A titre d’exemple, la longueur L13a de la première branche 13a de la conduite d’évacuation 13 peut être de l’ordre de 1,323 mètres. La première branche 13a de la conduite d’évacuation 13 peut comprendre seize secondes ouvertures 14a. La distance d13a entre deux secondes ouvertures successives 14a peut être de l’ordre de 80 millimètres. Le diamètre de la section de la première branche 13a de la conduite d’évacuation 13 peut être de l’ordre de 25 millimètres. Le diamètre de l’au moins une seconde ouverture 14a peut être de l’ordre de 1,6 millimètres. A titre d’exemple, la longueur L13b de la deuxième branche 13b de la conduite d’évacuation 13 peut être de l’ordre de 1,3 mètres. La deuxième branche 13b de la conduite d’évacuation 13 peut comprendre seize secondes ouvertures 14b. La distance d13b entre deux secondes ouvertures successives 14b peut être de l’ordre de 80 millimètres. Le diamètre de la section de la deuxième branche 13b de la conduite d’évacuation 13 peut être de l’ordre de 25 millimètres. Le diamètre de l’au moins une seconde ouverture 14b peut être de l’ordre de 1,6 millimètres. Le matériau de la première branche 13a de la conduite d’évacuation 13 pourra être choisi de sorte à minimiser les pertes de charge par frottement. Le matériau de la deuxième branche 13b de la conduite d’évacuation 13 pourra être choisi de sorte à minimiser les pertes de charge par frottement. Un assemblage 100 comprenant un système de refroidissement 1 tel que celui décrit ci-dessus et au moins un dispositif électronique 50, notamment au moins un serveur informatique, est décrit ci-après en référence à la FIG. 7 . L’au moins un dispositif électronique 50 est par exemple un serveur informatique. L’au moins un dispositif électronique 50 est par exemple de forme parallélépipédique. L’au moins un dispositif électronique 50 comprend par exemple une première face longitudinale 50a, une deuxième face longitudinale 50b, une première face latérale 50c, une deuxième face latérale 50d, une face supérieure 50e et une face inférieure. La première face longitudinale 50a est notamment opposée à la deuxième face longitudinale 50b. La première face latérale 50c est notamment opposée à la deuxième face latérale 50d. La face supérieure 50e est notamment opposée à la face inférieure. L’au moins un dispositif électronique 50 peut être disposé à l’intérieur d’une cuve 3 du système de refroidissement 1 de sorte que les première et deuxième faces longitudinales 50a, 50b soient parallèles ou sensiblement parallèles au plan Y, Z. L’au moins un dispositif électronique 50 peut être disposé à l’intérieur de la cuve 3 de sorte que les première et deuxième faces latérales 50c, 50d soient parallèles ou sensiblement parallèles au plan X, Z. L’au moins un dispositif électronique 50 peut être disposé à l’intérieur de la cuve 3 de sorte que la face inférieure soit en vis-à-vis du fond 5 de la cuve 3. L’au moins un dispositif électronique 50 peut être agencé à l’intérieur de la cuve 3 de sorte à être immergé au moins partiellement dans du fluide caloporteur. L’assemblage 100 peut comprendre au moins deux dispositifs électroniques 50 disposés dans la cuve 3 et espacés d’un espacement E. Lesdits au moins deux dispositifs électroniques 50 peuvent être disposés de sorte que la deuxième face longitudinale 50b de l’un desdits au moins deux dispositifs électroniques 50 soit en vis-à-vis de la première face longitudinale 50a de l’autre desdits au moins deux dispositifs électroniques 50. Lesdits au moins deux dispositifs électroniques 50 peuvent être disposés dans la cuve 3 de sorte qu’une des premières ouvertures 12 de la conduite d’injection 11 débouche dans l’espacement E de sorte à injecter du fluide caloporteur directement dans ledit espacement. Il en résulte que du fluide caloporteur est en contact direct avec l’enveloppe ou le boîtier des dispositifs électroniques 50, ou même les composants électroniques eux-mêmes en cas de retrait partiel ou total de l’enveloppe, ce qui permet de les refroidir directement. Il en résulte une efficacité élevée d’un tel assemblage 100 pour le refroidissement de l’au moins un dispositif électronique 50 et pour la récupération d’énergie. Par l’expression « une des premières ouvertures 12 de la conduite d’injection 11 débouche dans l’espacement E », on entend qu’une des premières ouvertures 12 de la conduite d’injection 11 est alignée avec l’espacement E. L’assemblage 100 peut comprendre une pluralité de dispositifs électroniques 50 disposés dans la cuve 3, deux dispositifs électroniques 50 successifs pouvant être espacés d’un espacement E, notamment de sorte que la deuxième face longitudinale 50b d’un des dispositifs électroniques 50 soit en vis-à-vis de la première face longitudinale 50a d’un autre des dispositifs électroniques 50 ou de sorte que la première face longitudinale 50a d’un des dispositifs électroniques 50 soit en vis-à-vis de la première face longitudinale 50a d’un autre des dispositifs électroniques 50. L’espacement E entre deux dispositifs électroniques 50 successifs peut être égal ou sensiblement égal pour la pluralité de dispositifs électroniques 50. Selon une variante, l’espacement E entre deux dispositifs électroniques 50 successifs peut varier pour les différents dispositifs électroniques 50. Les dispositifs électroniques 50 peuvent être disposés dans la cuve 3 de sorte que la pluralité de premières ouvertures 12 de la conduite d’injection 11 débouchent dans les espacements E entre deux dispositifs électroniques 50 successifs de sorte à injecter du fluide caloporteur directement dans les espacements E entre deux dispositifs électroniques 50 successifs. Il en résulte que du fluide caloporteur est en contact direct avec l’enveloppe ou le boîtier des dispositifs électroniques 50, ou même les composants électroniques eux-mêmes en cas de retrait partiel ou total de l’enveloppe, ce qui permet de les refroidir directement. Il en résulte une efficacité élevée d’un tel assemblage 100 pour le refroidissement de l’au moins un dispositif électronique 50 et pour la récupération d’énergie. Un avantage d’un assemblage 100 comprenant un système de refroidissement 1 tel que celui décrit ci-dessus réside dans une efficacité de refroidissement élevée. Un fonctionnement d’un assemblage 100 comprenant un système de refroidissement 1 du type de celui décrit ci-dessus est décrit ci-après. Le sens de circulation du fluide caloporteur dans le circuit fluidique 30 est représenté par une flèche 32. Du fluide caloporteur est injecté à une première température dans la cuve 3 via la conduite d’injection 11 et au moyen de la pompe 20. Du fluide caloporteur s’écoule à l’intérieur de la conduite d’injection 11 en s’éloignant de la pompe 20 et entre à l’intérieur de la cuve 3 par l’au moins une première ouverture 12. La température du fluide caloporteur augmente sous l’effet de la chaleur dégagée par l’au moins un dispositif électronique 50. Du fluide caloporteur entre à l’intérieur de la conduite d’évacuation 13 par l’au moins une seconde ouverture 14 et s’écoule à l’intérieur de la conduite d’évacuation 13 vers la pompe 20. Du fluide caloporteur est évacué à une seconde température hors de la cuve 3, la seconde température étant supérieure à la première température, via la conduite d’évacuation 13 et au moyen de la pompe 20. Le fluide caloporteur récupéré par la conduite d’évacuation 13 et sortant de la conduite d’évacuation 13 peut passer dans un échangeur thermique 22 disposé à l’extérieur de la cuve 3. L’énergie thermique générée lors du fonctionnement de l’au moins un dispositif électronique 50 peut ainsi être récupérée, notamment en vue d’être réutilisée. La puissance thermique récupérable peut être gérée en fonction de la puissance électrique consommée par l’au moins un dispositif électronique 50, notamment par des serveurs informatiques. Un avantage d’un assemblage 100 du type de celui décrit ci-dessus réside dans le fait qu’il permet de récupérer quasiment totalement la puissance électrique introduite dans l’assemblage 100, notamment dans le cas où les pertes thermiques vers l’extérieur de la cuve 3 sont limitées grâce à la paroi 7 de la cuve 3 et éventuellement au fond 5 de la cuve 3 comprenant une couche d’isolant thermique, notamment en polystyrène, interposée entre deux couches en acier inoxydable. Un procédé de gestion thermique utilisant un système de refroidissement 1 du type de celui décrit ci-dessus est décrit ci-après. Dans une étape, au moins un dispositif électronique 50, notamment au moins un serveur informatique, peut être agencé à l’intérieur d’une cuve 3 dudit système de refroidissement 1. Dans une étape, au moins une partie de l’énergie thermique générée par le refroidissement de l’au moins dispositif électronique 50 peut être récupérée via un échangeur thermique 22 dudit système de refroidissement 1. Il en résulte que l’énergie récupérée peut être réutilisée sous forme de chaleur ou reconvertie en froid. Bien que l’invention ait été décrite ci-dessus dans le cas d’une conduite d’évacuation 13 comprenant une première branche 13a et une deuxième branche 13b, la conduite d’évacuation 13 pourrait comprendre une seule branche ou un nombre de branches supérieur à deux. Bien que l’invention ait été décrite ci-dessus dans le cas d’une conduite d’injection 11 comprenant une seule branche, la conduite d’injection 11 pourrait comprendre plusieurs branches. Système de refroidissement (1) pour au moins un dispositif électronique (50), ledit système comprenant : - une cuve (3) destinée à recevoir un fluide caloporteur, ladite cuve (3) comprenant un fond (5) et une paroi (7) ; - une conduite d’injection (11) comprenant une pluralité de premières ouvertures (12) pour injecter le fluide caloporteur à une première température dans la cuve (3), ladite conduite d’injection (11) s’étendant sur un premier niveau (h1) ; - une conduite d’évacuation (13) comprenant une pluralité de secondes ouvertures (14) pour évacuer le fluide caloporteur à une seconde température hors de la cuve (3), la seconde température étant supérieure à la première température, ladite conduite d’évacuation (13) s’étendant sur un second niveau (h2), ledit premier niveau (h1) étant proximal par rapport au fond (5) de la cuve et ledit second niveau (h2) étant distal par rapport au fond (5) de la cuve (3) ; - une pompe (20) pour une circulation du fluide caloporteur dans la cuve (3), de la conduite d’injection (11) vers la conduite d’évacuation (13) ; les conduites d’injection (11) et d’évacuation (13) et la pompe (20) étant configurées de sorte à permettre une répartition homogène du fluide caloporteur dans la cuve (3). Système selon la revendication 1, dans lequel : - la somme des diamètres des premières ouvertures (12) est égale, à plus ou moins 10 % près, au diamètre de la section de la conduite d’injection (11) ; et/ou - la somme des diamètres des secondes ouvertures (14) est égale, à plus ou moins 10 % près, au diamètre de la section de la conduite d’évacuation (13). 3. Système selon l’une quelconque des revendications 1 ou 2, dans lequel la paroi (7) de la cuve (3) et/ou le fond (5) de la cuve (3) comprend une couche d’isolant thermique interposée entre deux couches en acier inoxydable. Système selon la revendication 3, dans lequel la couche d’isolant thermique comprend au moins un polymère, par exemple du polystyrène. Système selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel la conduite d’évacuation (13) comprend une première branche (13a) et une deuxième branche (13b), ladite première branche (13a) et ladite deuxième branche (13b) étant parallèles entre elles. Système selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel la cuve (3) est fermée par un couvercle (9) étanche. Système selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, ledit système comprenant un échangeur thermique (22) destiné à recevoir le fluide caloporteur transmis par la conduite d’évacuation (13), ledit échangeur thermique (22) étant apte à permettre une récupération d’énergie. Système selon la revendication 7, dans lequel l’échangeur thermique (22) est un échangeur à plaques. Système selon l’une quelconque des revendications 7 ou 8, ledit système comprenant un dispositif de gestion d’énergie thermique pour optimiser le refroidissement du dispositif électronique (50) et la récupération d’énergie. 0Assemblage (100) comprenant un système de refroidissement (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 9, et au moins deux dispositifs électroniques (50) disposés dans une cuve (3) dudit système de refroidissement (1), lesdits dispositifs électroniques (50) étant espacés d’un espacement (E), une des premières ouvertures (12) d’une conduite d’injection (11) du système de refroidissement (1) débouchant dans l’espacement (E) de sorte à injecter un fluide caloporteur directement dans ledit espacement (E).