Brevet FR3163398A1 — publié le 20251219

L’invention concerne un mécanisme de commande d’aubes de stator à calage variable, d’une turbomachine, comprenant un anneau de commande apte à être entraîné en rotation et des leviers de commande reliant chaque aube de stator à l’anneau de commande pour que la rotation de l’anneau de commande entraîne le pivotement des aubes de stator, chaque levier de commande étant monté pivotant sur l’anneau de commande et comprenant un corps (21) allongé entre une première portion (22) et une deuxième portion (23), le corps comprenant une portion centrale (24) reliant les première et deuxième portions. Selon l’invention, chaque levier de commande comprend un élément de renfort (40) configuré pour augmenter la résistance mécanique du levier de commande, l’élément de renfort comprenant une paroi (41) inclinée par rapport à la paroi de la deuxième portion, formant la portion centrale, et étant orientée vers l’extérieur en formant un angle d’inclinaison. Figure pour l’abrégé : Fig.4 MECANISME DE COMMANDE D’AUBES DE STATOR DE TURBOMACHINE AVEC UN ELEMENT DE RENFORT Domaine technique de l’invention La présente invention concerne le domaine des turbomachines comprenant des aubes de stator à calage variable. Elle vise en particulier un mécanisme de commande des aubes de stator à calage variable. Arrière-plan technologique Les turbomachines d’aéronef peuvent être équipées d’aubes de stator à calage variable qui permettent aux turbomachines de s’adapter à divers régimes de fonctionnement. Ces aubes de stator peuvent être placées à différents endroits dans la turbomachine et sont connues par exemple sous l’anglais « OGV» pour Outlet Guide Vane ou « VSV » pour Variable Stator Vanes. Ces aubes de stator sont disposées radialement à travers un flux d’air de la turbomachine et permettent de le redresser. A cet effet, la turbomachine est équipée d’un mécanisme de commande qui comprend un anneau de commande entraîné en rotation autour de l’axe longitudinal de la turbomachine et entraînant le pivotement des aubes de stator à calage variable via des leviers de commande. Les leviers de commande sont reliés aux aubes de stator à calage variable et à l’anneau de commande. Dans le cas d’aubes de stator à calage variable équipant une roue directrice d’entrée d’air, laquelle est placée en amont du compresseur basse pression, le mécanisme de commande comprend une pièce fusible qui est placée entre l’anneau de commande et un moyen de commande agissant sur la rotation de l’anneau de commande. La pièce fusible est configurée pour se rompre en cas de fortes contraintes mécaniques appliquées sur les aubes à calage variable afin d’éviter de détériorer le moyen de commande. Les contraintes mécaniques sollicitent toutes les pièces du mécanisme de commande et sont par exemple dues au pompage (violent reflux d’air vers l’amont de la turbomachine) ou aux chocs/ingestions d’un corps étranger connus sous l’acronyme « FOD » pour « Foreign Object Debris ». Un tel exemple de mécanisme de commande est décrit dans le document FR-A1-2794801. Cependant, la pièce fusible peut ne pas se rompre en cas de sollicitations mécaniques de moindre importance et cela peut engendrer une détérioration des autres pièces du mécanisme de commande. Les pièces du mécanisme les plus impactées sont généralement les leviers de commande qui peuvent se rompre, se déformer et/ou se désengager vis-à-vis de l’anneau de commande. L’endommagement des leviers de commande peut entraîner un défaut de calage des aubes de stator à calage variable engendrant d’une part, une perte de performance de la turbomachine et d’autre part, des chocs entre les aubes de stator à calage variable adjacentes qui peuvent dans ce cas conduire à la rupture des aubes elles-mêmes. La rupture de ces aubes de stator peut libérer des portions d’aube qui sont connues sous l’acronyme « DOD » pour « Domestic Object Debris » et lesquelles peuvent endommager des pièces voisines telles qu’un bras de carter, des aubes mobiles etc. Il existe par conséquent un besoin de résoudre tout ou partie des inconvénients précités. L’objectif de la présente invention est de fournir une solution simple et économique permettant d’assurer de manière fiable le fonctionnement du mécanisme de commande des aubes de stator à calage variable en cas de sollicitations mécaniques élevées. Nous parvenons à cet objectif conformément à l’invention grâce à un mécanisme de commande d’aubes de stator à calage variable d’une turbomachine, ce mécanisme de commande comprenant un anneau de commande apte à être entraîné en rotation autour d’un axe longitudinal et des leviers de commande reliant chaque aube de stator à calage variable à l’anneau de commande de sorte que la rotation de l’anneau de commande entraîne le pivotement de chaque aube de stator à calage variable, chaque levier de commande étant monté pivotant sur l’anneau de commande au moyen d’un organe de liaison et comprenant un corps allongé suivant une direction d’allongement entre une première portion et une deuxième portion, le corps comprenant une portion centrale reliant la première portion et la deuxième portion, chaque levier de commande comprenant au moins un élément de renfort configuré de manière à augmenter la résistance mécanique du levier de commande, l’élément de renfort comprenant une paroi qui est inclinée au moins par rapport à la paroi de la deuxième portion et qui forme la portion centrale, la paroi inclinée étant orientée vers l’extérieur en formant un angle d’inclinaison dont le sommet est défini dans un plan séparant la portion centrale et la deuxième portion. Ainsi, cette solution permet d’atteindre l’objectif susmentionné. En particulier, l’élément de renfort permet d’obtenir des leviers de commande mécaniquement renforcés et plus robustes en cas de sollicitations mécaniques élevées appliquées sur les aubes de stator. Nous entendons dans la présente description par l’expression « sollicitations mécaniques élevées » un phénomène de pompage qui exerce un effort aérodynamique sur les aubes de stator à calage variable dû aux reflux violents d’un flux d’air et/ou des ingestions de corps étrangers qui entraînent des chocs sur les aubes de stator. La résistance mécanique renforcée des leviers de commande limitera au moins leurs flexions en cas de sollicitations mécaniques élevées, leurs endommagements et leurs désengagements vis-à-vis de l’anneau de commande. La fiabilité du mécanisme de commande est améliorée considérablement ce qui permet, d’une part d’assurer la commande des aubes de stator en toutes circonstances (les autres pièces du mécanisme de commande ne sont pas impactées), et d’autre part de maintenir les performances aérodynamiques de la turbomachine. A cela s’ajoute le fait que le raidissement apporté aux leviers de commande limite l’augmentation de la masse et n’implique pas de modifications structurelles importantes sur eux-mêmes ni même sur les pièces environnantes. Le mécanisme de commande comprend également l’une ou plusieurs des caractéristiques et/ou étapes suivantes, prises seules ou en combinaison : - le mécanisme de commande comprend un moyen de commande provoquant la rotation de l’anneau de commande via au moins une pièce de transmission fusible reliant l’anneau de commande au moyen de commande. - chaque levier de commande est réalisé en titane, en alliage de titane, en acier ou dans un matériau composite à matrice organique. - la deuxième portion de chaque levier de commande comprend un orifice recevant au moins en partie l’organe de liaison. - l’angle d’inclinaison est strictement supérieur à 180°C. - l’angle d’inclinaison est inférieur à 230°. - la paroi inclinée est également inclinée par rapport à la paroi de la première portion. - la paroi inclinée présente une extrémité amont délimitée par un point extrême qui est disposé radialement à l’extérieur d’une portion de surface externe de la première portion. - l’organe de liaison est fixé à demeure au niveau de la deuxième portion. - l’organe de liaison est monté suivant une liaison rotule au niveau de la deuxième portion. - - la paroi inclinée est pleine. - - la paroi inclinée présente une épaisseur sensiblement égale à une épaisseur de la deuxième portion. L’invention concerne également une turbomachine comprenant des aubes de stator à calage variable destinées à redresser un flux d’air circulant dans la turbomachine et un mécanisme de commande des aubes de stator présentant l’une quelconque des caractéristiques précédentes. Suivant une caractéristique avantageuse de la turbomachine, celle-ci comprend au moins un étage formé d’une rangée annulaire d’aubes mobiles et d’une rangée annulaire des aubes de stator, les aubes de stator étant disposées en amont ou en aval des aubes mobiles. Suivant une autre caractéristique avantageuse, la turbomachine comprend d’amont en aval suivant l’axe longitudinal, un compresseur basse pression, un compresseur haute pression, une turbine haute pression et une turbine basse pression, au moins l’un des compresseur basse pression, compresseur haute pression, turbine haute pression, et turbine basse pression comprenant un ou plusieurs étages. Brève description des figures L’invention sera mieux comprise, et d’autres buts, détails, caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lecture de la description explicative détaillée qui va suivre, de modes de réalisation de l’invention donnés à titre d’exemples purement illustratifs et non limitatifs, en référence aux dessins schématiques annexés dans lesquels : - La FIG. 1 est une vue en perspective d’un exemple de turbomachine à laquelle s’applique l’invention ; - La FIG. 2 est une vue partielle d’un module de turbomachine comprenant un mécanisme de commande d’une rangée d’aubes de stator à calage variable selon l’invention ; - La FIG. 3 est une vue de détails et partielle d’un exemple d’aube de stator à calage variable reliée à un anneau de commande au moyen d’un levier de commande selon l’invention ; - La FIG. 4 illustre, en perspective, un mode de réalisation d’un levier de commande destiné à équiper un mécanisme de commande selon l’invention ; - La FIG. 5 est une vue de côté du levier de commande selon la FIG. 4 ; - La FIG. 6 est une représentation schématique des efforts et du déplacement imposé à un exemple de levier de commande selon l’invention ; et - La FIG. 7 est une vue en perspective et partielle d’un autre mode de réalisation d’un levier de commande selon l’invention. Description détaillée de l’invention La FIG. 1 représente une turbomachine 1 présentant un axe longitudinal X et destinée à être montée sur un aéronef (non représenté). La turbomachine 1 peut être un turbomoteur, un turboréacteur, un turbopropulseur, ou encore comprendre des aubes de rotor de soufflante ou des aubes de rotor d’au moins une hélice qui sont carénées ou non carénées. Dans la présente invention, et de manière générale, les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport à la circulation des gaz ou des flux d’air dans la turbomachine et ici suivant l’axe longitudinal X. Les termes « axial » et « axialement » sont définis par rapport à l’axe longitudinal X. Les termes « externe », « extérieur », « intérieur », « interne » et « radial » sont définis par rapport à un axe radial Z qui s’étend depuis l’axe longitudinal X et au regard de l’éloignement par rapport à l’axe longitudinal X. L’axe radial est perpendiculaire à l’axe longitudinal X. La turbomachine 1 qui est représentée sur la FIG. 1 comprend, d’amont en aval, un compresseur basse pression 2, un compresseur haute pression 3, une chambre de combustion 4, une turbine haute pression 5 et une turbine basse pression 6. Les compresseur basse pression 2 et turbine basse pression 6 comprennent chacun des rotors qui sont reliés par un arbre basse pression tandis que les compresseur haute pression 3 et turbine haute pression 5 comprennent des rotors qui sont reliés par un arbre haute pression. La turbomachine comprend de manière avantageuse, mais non limitativement, des aubes de rotor ou aubes mobiles qui tournent autour de l’axe longitudinal X et qui peuvent équiper les rotors des compresseurs basse pression 2, compresseur haute pression 3, turbine basse pression 6 et turbine haute pression 5. La turbomachine 1 comprend de manière avantageuse, mais non limitativement, des aubes de stator ou aubes fixes qui équipent par exemple les stators des compresseur basse pression 2, compresseur haute pression 3, turbine basse pression 5 et turbine haute pression 6. Dans la présente description, nous entendons par le terme « aube de stator » ou « aube fixe », une aube qui n’est pas entraînée en rotation autour de l’axe longitudinal X de la turbomachine. En d’autres termes, l’aube de stator est distincte et contraire à une aube de rotor ou aube mobile de la turbomachine. Avantageusement, les aubes de stator et les aubes de rotor sont agencées de manière générale sous forme de rangées annulaires. Les rangées annulaires d’aubes de stator sont disposées en amont et/ou en aval des rangées annulaires d’aubes de rotor suivant l’axe longitudinal X. Une rangée annulaire d’aubes de stator et une rangée annulaire d’aubes de rotor forment par exemple un étage. Les aubes de stator sont connues sous le terme de « redresseur » ou de l’acronyme anglais « VSV » pour « Variable Stator Vane ». Celles-ci permettent de redresser le flux qui les traverse. Dans l’exemple de réalisation de la FIG. 1 , la turbomachine 1 comprend une soufflante 7 ou une hélice comprenant une rangée annulaire d’aubes de rotor 8 qui sont placées en amont du compresseur basse pression 2 et une rangée annulaire d’aubes de stator 9 qui sont placées en aval des aubes de rotor 8. Les aubes de stator 9 sont des aubes de guidage de sortie qui sont connues sous l’acronyme anglais « OGV » pour Outlet Guide Vane. Les aubes de rotor 8 et les aubes de stator 9 sont carénées. Les aubes de stator 9 s’étendent avantageusement à travers un flux secondaire généré par la soufflante 7 et dans le présent exemple, radialement à l’extérieur du compresseur basse pression 2 lequel est traversé par un flux primaire généré également par la soufflante 7. Dans un autre exemple de réalisation représenté sur les figures 2 et 3, la turbomachine 1 comprend une rangée annulaire d’aubes de stator 10 qui est agencée par exemple en amont du compresseur basse pression 2 et à l’entrée de la turbomachine 1 au niveau d’une roue directrice d’entrée 11. Les aubes de stator 10 sont entourées par exemple par un carter 12 sur lequel celles-ci sont montées de manière pivotante suivant un axe de calage A. Le carter 12 est avantageusement centré sur l’axe longitudinal X. Avantageusement, au moins une rangée annulaire des aubes de stator 9, 10 équipant la turbomachine est à calage variable. C’est-à-dire que les aubes 9, 10 peuvent pivoter autour d’un axe de manière à modifier un angle d’incidence par rapport au flux d’air circulant à travers le carter. Le réglage de l’angle d’incidence augmente ou diminue le débit et ainsi la vitesse du flux d’air. A cet effet et comme cela est représenté sur la FIG. 2 , la turbomachine 1 comprend un mécanisme de commande 13 qui est configuré pour changer le calage des aubes de stator 9, 10 en fonction du mode de fonctionnement de la turbomachine. Le mécanisme de commande 13 comprend par exemple un anneau de commande 14 qui est entrainé en déplacement de sorte que son déplacement entraîne le pivotement des aubes de stator 9, 10 à calage variable. Le déplacement de l’anneau de commande 14 dans le présent exemple est avantageusement une rotation autour de l’axe longitudinal X ainsi qu’une translation autour de ce même axe longitudinal X. L’anneau de commande 14 est avantageusement disposé autour du carter 12 et est de préférence centré sur l’axe longitudinal X. Le mécanisme de commande 13 comprend un moyen de commande 15 qui provoque le déplacement de l’anneau de commande 14. Avantageusement, le moyen de commande 15 est un actionneur tel un vérin. Le moyen de commande 15 comprend un organe mobile 16 qui se déplace par rapport à un corps fixe 17. Ce dernier est fixé par exemple sur le carter 12. L’organe mobile 16 se déplace ici en translation suivant l’axe longitudinal X. Avantageusement, mais non limitativement, le moyen de commande 15 est relié à une source d’alimentation fluidique (non représentée) pour alimenter des chambres (non représentées) qui sont formées entre le corps fixe 17 et l’organe mobile 16. Le mécanisme de commande 13 comprend une pièce de transmission qui est reliée via une articulation pivotante au moyen de commande 15 et à l’anneau de commande 14. Avantageusement, la pièce de transmission est fusible. Par le terme « fusible », il est entendu que la pièce peut se rompre suite à un choc et/ou une sollicitation mécanique élevée. La pièce fusible peut comprendre des zones avec une restriction de section pour faciliter sa rupture. Suivant un exemple de réalisation, le mécanisme de commande 13 comprend une biellette 18 ou un ridoir ayant une première extrémité 18a articulée par exemple sur l’anneau de commande 14 et une deuxième extrémité 18b articulée par exemple sur un premier bras 19a d’un levier équerre 19 relié au moyen de commande 15. La biellette 18 peut présenter une longueur réglable, c’est-à-dire que la longueur mesurée entre sa première extrémité 18a et sa deuxième extrémité 18b peut varier. Le levier équerre 19 comprend un deuxième bras 19b articulée de manière pivotante sur l’organe mobile 16 (par exemple une tige du vérin). La pièce de transmission fusible peut être le levier équerre 19 ou la biellette 18. La biellette 18 et le levier équerre 19 permettent de transmettre le mouvement de l’organe mobile 16 de l’actionneur à l’anneau de commande 14. Le mécanisme de commande 13 comprend en outre avantageusement des leviers de commande 20 qui relient chaque aube de stator 10 à calage variable à l’anneau de commande 14 de manière à ce que la rotation de l’anneau de commande 14 (via le moyen de commande) entraîne le pivotement des aubes de stator autour de l’axe de calage A. Avantageusement, mais non limitativement, les aubes de stator 10 pivotent simultanément sous l’action du moyen de commande 15. En référence à la FIG. 3 , chaque aube de stator 10 s’étend radialement entre une première extrémité 10a et une deuxième extrémité 10b. La première extrémité 10a est montée pivotante par exemple sur le carter 12 et la deuxième extrémité 10b est montée pivotante par exemple sur une virole annulaire radialement interne (non représentée). Avantageusement, la première extrémité 10a traverse une ouverture 12a traversant la paroi du carter 12 de part et d’autre et s’étend radialement vers l’extérieur depuis le carter 12. La première extrémité 10a et la deuxième extrémité 10b se présentent avantageusement chacune sous la forme d’un pivot. Les figures 4 et 5 représentent un mode de réalisation d’un levier de commande 20. Le levier de commande 20 comprend par exemple un corps 21 allongé suivant une direction d’allongement DA. Chaque corps 21 allongé s’étend entre une première portion 22 et une deuxième portion 23 qui sont reliées par une portion centrale 24. Le corps 21 allongé est globalement délimitée par une bordure périphérique 25. La bordure périphérique 25 est reliée par exemple à une surface radialement externe 26 et à une surface radialement interne 27. La surface radialement interne 27 et la surface radialement externe 26 sont ici opposées suivant une direction radiale DR. En situation d’installation, la direction radiale DR est parallèle à l’axe radial Z. Suivant l’exemple représenté, la première portion 22 est reliée à la première extrémité 10a d’une aube de stator 10 à calage variable. La première portion 22 comprend avantageusement un orifice 28 qui traverse la paroi de celle-ci de part et d’autre suivant la direction radiale DR. L’orifice 28 débouche en particulier sur la surface radialement externe 26 du corps 21 allongé. Le corps 21 comprend dans cet exemple de réalisation un évidement 29 (représenté en pointillé sur la FIG. 5 ) qui débouche sur la surface radialement interne 27. L’orifice 28 débouche également de manière avantageuse dans cet évidement 29. Ce dernier permet de recevoir au moins une portion du pivot de la première extrémité 10a. L’évidement 29 présente une section globale de forme rectangulaire. Cela permet de réaliser une liaison plan-plan entre l’évidement et le pivot de la première extrémité 10a qui autorise un meilleur passage des couples. Bien entendu, d’autres formes sont envisageables. L’orifice 28 présente avantageusement une section circulaire ayant un axe B. De manière avantageuse, la première extrémité 10a de l’aube de stator 10 est fixée sur la première portion 22 grâce à des organes de fixation. Ces derniers peuvent être des boulons avec par exemple une tige filetée traversant l’orifice 28 et l’évidement 29, et se vissant dans un alésage fileté de la première extrémité 10b. Un autre type d’organe de fixation permettant un démontage et un montage rapides est bien entendu envisageable. Avantageusement, la première portion 22 comprend une première épaisseur e1 maximale mesurée suivant la direction radiale RD. La première épaisseur e1 est comprise entre 8 mm et 20 mm par exemple. Au niveau de la première portion 22, une portion de la surface radialement interne 27a est définie dans un plan (perpendiculaire à la direction radiale) qui est décalé par exemple du plan dans lequel est définie une portion de surface radialement interne 27b de la deuxième portion 23 et éventuellement du plan de la portion centrale 24. La première épaisseur e1 est avantageusement mesurée entre la portion de surface radialement interne 27a et une portion de surface radialement externe 26a au niveau de la première portion 22. La première portion 22 peut présenter une longueur L1 prédéterminée qui peut être égale à une longueur L2 de la deuxième portion 23 ou à une longueur L3 de la portion centrale 24. De manière alternative, les longueurs L1, L2 et L3 peuvent être différentes. A titre d’exemple, la longueur L1 est comprise entre 20 mm et 50 mm De manière avantageuse, mais non limitativement, la largeur du corps du levier de commande 20, mesurée suivant la direction transversale DT, décroit de la première portion 22 à la deuxième portion 23. La deuxième portion 23 comprend une deuxième épaisseur e2 qui est inférieure à la première épaisseur e1 de la première portion 22. La deuxième épaisseur e2 peut être comprise entre 0.8 mm et 4 mm. La deuxième épaisseur e2 est avantageusement mesurée entre la portion de surface radialement interne 27b et une portion de surface radialement externe 26b au niveau de la deuxième portion 23. En référence à la FIG. 5 et avantageusement, la longueur L2 de la deuxième portion 23 peut être identique à une longueur L2A de la deuxième portion d’un levier de commande de l’art antérieur. La longueur L2A de la deuxième portion du levier de commande de l’art antérieur peut être comprise entre 10 mm et 40 mm. Suivant une autre alternative, la longueur L2 peut être comprise en 0,8*L2A et 1,2*L2A. Cela permet de conserver l’agencement des pièces environnantes par exemple. La deuxième portion 23 est avantageusement reliée à l’anneau de commande 14. Pour cela, la deuxième portion 23 comprend par exemple un orifice 30 (représenté sur la FIG. 5 en pointillé) traversant la paroi de part et d’autre suivant la direction radiale DR et débouchant à la fois sur la surface radialement interne 27 et sur la surface radialement externe 26. L’orifice 30 présente avantageusement une section circulaire d’axe C avec un diamètre prédéterminé. Un organe de liaison 31 (représente sur les figures 4 et 7) traverse par exemple au moins en partie l’orifice 30 de manière à permettre la liaison avec l’anneau de commande 14. L’organe de liaison 31 est avantageusement, mais non limitativement, fixé à demeure à la deuxième portion 23. L’organe de liaison 31 peut être un pion lequel comprend par exemple une tête 32 (par exemple de section circulaire) depuis laquelle se prolonge un corps cylindrique 33 droit (ayant un axe D parallèle à l’axe radial ou direction radiale DR). La tête 32 présente avantageusement un diamètre D32 supérieur à celui du corps cylindrique D33. La tête 32 peut être sertie par exemple au niveau de l’orifice 30. Le corps cylindrique 33 s’étend du côté de la surface radialement interne 27. En d’autres termes, le pion est immobile par rapport au levier de commande 20. Le levier de commande 20 est réalisé par exemple dans un matériau métallique. Avantageusement, mais non limitativement, le matériau métallique peut être un titane ou un alliage de titane ou un acier ou un matériau composite à matrice organique (avec par exemple un renfort fibreux tissé en trois dimensions). Le titane ou l’alliage de titane présente de bonnes propriétés thermomécaniques et une très bonne résistance à la corrosion. Le levier de commande 20 est réalisé de manière avantageuse d’une seule pièce (venue de matière ou monolithique). Selon en exemple de réalisation, le levier de commande 20 est fabriqué à partir d’un bloc de matière métallique qui est usiné. Préférentiellement, le levier de commande 20 est réalisé par un procédé de fabrication additive ou fusion sélective de poudre. La fabrication additive permet d’obtenir des pièces de formes complexes et en trois dimensions en fusionnant des couches de poudre et en avec le moins de perte de matière possible. Il existe plusieurs techniques de fabrication additive dont l’une peut être sélectionnée dans le groupe comprenant la fusion sélective par laser, également désignée par l’acronyme « SLM » pour « Selective Laser Melting » en anglais, la fusion par faisceau d’électrons, également désignée par l’acronyme « EBM » pour « Electron Beam Melting » en anglais, la construction laser additive directe, également désignée par l’acronyme « CLAD » pour « Construction Laser Additive Direct » en anglais, la fabrication additive par faisceau d'électrons, également désignée par l’acronyme « EBAM » pour « Electron Beam Additive Manufacturing » en anglais, la dépose métallique laser, également désignée par l’acronyme « LMD » pour « Laser Metal Deposition» en anglais, le procédé par jet de liant, également désignée par les termes « Binder Jetting » en anglais, ou le frittage sélectif par laser, également désignée par l’acronyme « SLS » pour « Selective Laser Sintering » en anglais. De préférence, la technique de fabrication additive utilisée est la fusion laser sur lit de poudre « SLM » aussi connue par l’acronyme « LBM » pour « Laser Beam Melting ». De manière avantageuse, mais non limitativement, le procédé de fabrication est réalisé par une installation de fabrication additive, non représentée. Une telle installation de fabrication additive comprend, par exemple, au moins un réservoir d’alimentation contenant une poudre, ici métallique, notamment en titane ou en alliage de titane, au moins un organe de dépôt de la poudre du réservoir d’alimentation sur un support de fabrication et un élément de génération d’énergie, tel un laser qui est destiné à faire fondre des couches de poudre. En particulier, de la poudre est disposée couche par couche sur le support de fabrication et chaque couche de poudre est fondue par l’élément de génération d’énergie, solidifiée puis recouverte par d’autres couches du matériau. L’opération est répétée à de multiples reprises pour former le levier de commande. Dans le cadre de la fabrication additive, le sens de fabrication du levier de commande 20 est orienté dans la direction d’allongement DA, et de préférence de la première portion 22 vers la deuxième portion 23. En d’autres termes, les couches successives de poudre sont disposées suivant la direction d’allongement DA. Comme cela est représenté sur les figures 4 à 7, le levier de commande 20 comprend au moins un élément de renfort 40 qui est configuré de manière à augmenter la résistance mécanique du levier de commande 20. Dans le présent exemple, l’élément de renfort 40 est avantageusement situé entre la première portion 22 et la deuxième portion 23. L’élément de renfort 40 est situé de préférence au niveau de la portion centrale 23 du levier de commande 20. Avantageusement, mais non limitativement, l’élément de renfort 40 comprend une paroi inclinée 41 formant la portion centrale 24. En d’autres termes, la paroi inclinée 41 est reliée à une paroi de la première portion 22 et à une paroi de la deuxième portion 23. Avantageusement, mais non limitativement, la paroi inclinée 41 est pleine. Comme cela est visible sur la FIG. 5 , le plan médian P1 (perpendiculaire au plan de la FIG. 5 ) de la paroi 41 présente un angle d’inclinaison β20 par rapport à un plan médian P2 (perpendiculaire au plan de la FIG. 5 ) de la paroi de deuxième portion 23. La paroi 41 est inclinée avantageusement vers l’extérieur (en partant de la deuxième portion). Avantageusement, mais non limitativement, l’angle d’inclinaison β20 est strictement supérieur à 180°C. L’angle d’inclinaison β20 est orienté vers l’intérieur du levier de commande 20. Préférentiellement, le sommet E de l’angle d’inclinaison β20 est défini dans un plan P3 qui sépare la portion centrale 24 et la deuxième portion 23 suivant la direction d’allongement DA. L’angle d’inclinaison β20 est par exemple compris entre 181° et 230°. Cette configuration permet de conditionner le chemin le cheminement des efforts en cas de sollicitations mécaniques exceptionnelles (ingestion, pompage) de telle façon que ces dernières imposent un effort radial descendant (vers l’axe longitudinal de la turbomachine) qui imposera au levier de commande un déplacement radial vers l’intérieur (à l’opposé d’un désengagement). Préférentiellement, et en référence à la FIG. 5 , la portion de surface externe 26a de la première portion 22 et la portion de surface externe 26c de la portion centrale 24 présentent une continuité de surface. La portion de surface interne 27b de la première portion 22 et la portion de surface interne 27c de la portion centrale 24 présentent avantageusement une continuité de surface. Avantageusement, la portion de surface externe 26c de la paroi inclinée (portion centrale) et la portion de surface externe 26b de la deuxième portion présentent une continuité de surface. De même, optionnellement, la portion de surface interne 267 de la paroi inclinée (portion centrale) et la portion de surface interne 27b de la deuxième portion présentent une continuité de surface. Comme cela est visible sur la FIG. 5 , la paroi inclinée 41 est de manière avantageuse également inclinée par rapport à la paroi de la première portion 22. Avantageusement, le plan médian P1 est incliné par rapport au plan P4 (dans lequel est définie la portion de surface 26a) de la première portion 22 suivant un angle d’inclinaison δ20. Avantageusement, mais non limitativement, la longueur L3 correspondant à celle de la paroi inclinée 41 peut être identique à une longueur L3A de la portion centrale 41 de l’art antérieur. La longueur L3A de la portion centrale de l’art antérieur peut être comprise entre 10 mm et 40 mm. Suivant une autre alternative, la longueur L3 peut être comprise en 0,8*L3A et 1,2*L3A. Comme cela est représenté sur la FIG. 5 , la longueur L3 est mesurée entre le plan P3 et un plan P0 séparant la première portion 22 de la portion centrale 24. Avantageusement, la portion centrale ou paroi inclinée présente une épaisseur e3 qui est sensiblement égale (plus ou moins 10 mm) à la deuxième épaisseur e2 de la deuxième portion 23. De manière avantageuse, la paroi inclinée 41 présente un point extrême F, situé au niveau de la liaison avec la première portion 22. Le point extrême F est disposé à une hauteur H prédéterminée de la première portion 22 suivant la direction radiale DR. La hauteur H prédéterminée est avantageusement mesurée entre le plan P4 et un plan P5 lequel passe par le point extrême F et parallèle au plan P4. En d’autres termes, l’extrémité amont de la paroi inclinée 41 est avantageusement positionnée radialement au-dessus de la première portion 22. La FIG. 6 représente schématiquement le comportement d’un levier de commande 20 comprenant un élément de renfort 40 et subissant un couple important suite à phénomène de pompage ou une ingestion/choc d’un objet étranger. Dans cet exemple de représentation dans le plan de la FIG. 6 , le levier de commande 20 est relié à l’anneau de commande 14 via la première portion 22 et est relié à une aube de stator 10 à calage variable via la deuxième portion 23. La deuxième portion 23 étant bloquée au point C’ suivant la direction X102, le déplacement imposé, induit par le couple exercé sur le levier de commande 20, est converti en déplacement suivant la direction Y102 selon une composante négative. En d’autres termes, le déplacement radial du levier de commande 20 est limité par une butée. La première portion 22 pivote autour de l’axe B avec une application du couple au point A1’. Le point C’ coulisse selon Y102 et les longueurs A1’B’ et B’C’ augmenteraient, ce qui implique que le levier de commande 20 se déforme sans se désengager. A l’inverse, avec un levier de commande selon l’art antérieur, la longueur de la deuxième portion, la longueur de la portion centrale et la longueur de la première portion augmenteraient suite à l’application d’un couple important. Le levier de commande 20 de l’art antérieur se déplacerait selon une composante radiale positive au niveau de la deuxième portion. Cela entraînerait le désengagement du pion de l’anneau de commande 14. En d’autres termes, la portion centrale raidie limite le déplacement radial du levier de commande ainsi que sa déformation et son endommagement. La FIG. 7 illustre un autre mode de réalisation d’un levier de commande 20. Ce levier de commande 20 diffère des modes de réalisation et alternatives de réalisation précédents en ce que l’organe de liaison 31 est monté mobile par rapport au levier de commande 20. Plus précisément, l’organe de liaison 31 est monté par exemple suivant une liaison rotule 44 sur la deuxième portion 23. A cet effet, la liaison rotule 44 est réalisée au moyen d’une bague externe 45 et d’une bague interne 46. La bague externe 45 est avantageusement sertie dans l’orifice traversant de la deuxième portion 23 tandis que la tête 32 de l’organe de liaison est frettée dans la bague interne 46 de la liaison rotule 44. La liaison rotule 44 permet à chaque levier de commande 20 de se déplacer en se déformant sans effort important puisque l’organe de liaison 31 (ici le pion) et la deuxième partie 23 de chaque levier de commande 20 peuvent bouger l’un par rapport à l’autre. Le moyen de commande 15 avec sa puissance actuelle peut être conservé pour déplacer les leviers de commande 20 renforcés. La configuration du ou des éléments de renfort confère à chaque levier de commande 20 au moins une raideur longitudinale accrue qui augmentera la résistance de celui-ci vis-à-vis d’une déformation longitudinale. Avec des leviers de commande 20 dont la forme est optimisée avec une paroi de raidissement (un élément de renfort), les déformations du levier de commande et le désengagement partiel ou total du pion de l’anneau de commande 14 sont évités lors de l’application d’un couple mécanique (moment) élevé appliqué (par exemple en cas de pompage et/ou ingestion d’un corps étranger) sur les aubes de stator. Mécanisme de commande (13) d’aubes de stator à calage variable d’une turbomachine (1), ce mécanisme de commande (13) comprenant un anneau de commande (14) apte à être entraîné en rotation autour d’un axe longitudinal (X) et des leviers de commande (20) reliant chaque aube de stator (10) à calage variable à l’anneau de commande (14) de sorte que la rotation de l’anneau de commande (14) entraîne le pivotement de chaque aube de stator (10) à calage variable, chaque levier de commande (20) étant monté pivotant sur l’anneau de commande (14) au moyen d’un organe de liaison (30) et comprenant un corps (21) allongé suivant une direction d’allongement entre une première portion (22) et une deuxième portion (23), le corps (21) comprenant une portion centrale (24) reliant la première portion (22) et la deuxième portion (23), caractérisé en ce que chaque levier de commande (20) comprend au moins un élément de renfort (40) configuré de manière à augmenter la résistance mécanique du levier de commande (20), l’élément de renfort (40) comprenant une paroi (41) qui est inclinée au moins par rapport à la paroi de la deuxième portion (23) et qui forme la portion centrale (24), la paroi (41) inclinée étant orientée vers l’extérieur en formant un angle d’inclinaison (β20) dont le sommet (E) est défini dans un plan (P3) séparant la portion centrale (24) et la deuxième portion (23). Mécanisme de commande (13) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le mécanisme de commande (13) comprend un moyen de commande (15) provoquant la rotation de l’anneau de commande (14) via au moins une pièce de transmission fusible reliant l’anneau de commande (14) au moyen de commande (15). Mécanisme de commande (13) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que chaque levier de commande (20) est réalisé en titane, en alliage de titane, en acier ou dans un matériau composite à matrice organique. Mécanisme de commande (13) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la deuxième portion (23) de chaque levier de commande (20) comprend un orifice (30) recevant au moins en partie l’organe de liaison (31). Mécanisme de commande (13) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’angle d’inclinaison (β20) est strictement supérieur à 180°C. Mécanisme de commande (13) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’angle d’inclinaison (β20) est inférieur à 230°. Mécanisme de commande (13) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la paroi (41) inclinée est également inclinée par rapport à la paroi de la première portion (22). Mécanisme de commande (13) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la paroi (41) inclinée présente une extrémité amont délimitée par un point extrême (F) qui est disposé radialement à l’extérieur d’une portion de surface externe de la première portion (22). Mécanisme de commande (13) selon l’une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que l’organe de liaison (31) est fixé à demeure au niveau de la deuxième portion (23). Mécanisme de commande (13) selon l’une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que l’organe de liaison (31) est monté suivant une liaison rotule (44) au niveau de la deuxième portion (23). Turbomachine (1) comprenant des aubes de stator (10) à calage variable destinées à redresser un flux d’air circulant dans la turbomachine et un mécanisme de commande (13) des aubes de stator (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes. Turbomachine (1) selon la revendication 11, caractérisée en ce qu’elle comprend au moins un étage formé d’une rangée annulaire d’aubes mobiles et d’une rangée annulaire des aubes de stator (10), les aubes de stator (10) étant disposées en amont ou en aval des aubes mobiles.