Brevet FR3157214A1 — publié le 20250627

La présente invention concerne un procédé et un dispositif de séparation en lit mobile simulé comprenant/utilisant : une unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé (1) traitant une charge (2) avec un désorbant (3) pour produire un extrait (4) et un raffinat (5) ; une colonne d’extrait (6) traitant l’extrait pour séparer un produit d’intérêt (7) et du désorbant ; une colonne de raffinat (8) traitant le premier raffinat pour séparer du désorbant ; et une unité de séparation par adsorption (17) traitant du désorbant pour produire du désorbant purifié (15) envoyé vers l’unité de séparation en lit mobile simulé. La présente invention concerne également la modification d’une unité préinstallée de séparation en lit mobile simulé. Figure 2 à publier Purification du désorbant dans un procédé et un dispositif de séparation en lit mobile simulé La présente invention concerne un dispositif et un procédé de séparation en lit mobile simulé d’un produit d’intérêt (tel que du paraxylène) à partir d’un mélange de produits (tel que des xylènes) au moyen d’un désorbant (tel que du paradiéthylbenzène). En particulier, présente invention concerne la purification du désorbant. La FIG. 1 propose un schéma de référence utilisé pour la séparation en lit mobile simulé (parfois en abrégé dans la suite du texte LMS ou SMB pour « Simulated Moving Bed » selon la terminologie anglo-saxonne) d’un produit d’intérêt (dans cet exemple le paraxylène) à partir d’un mélange de produits (dans cet exemple des xylènes, aromatiques à 8 atomes de carbone, mélange dit « A8 »), dans le cas de l’utilisation d’un désorbant lourd (dans cet exemple du paradiéthylbenzène). Un désorbant est dit « lourd » quand son point d’ébullition est supérieur à celui du produit d’intérêt à séparer. En particulier, une unité de séparation en lit mobile simulé 1 permet séparer une charge 2 (mélange de produits) avec le désorbant 3 pour produire un extrait 4 contenant le produit d’intérêt et du désorbant, et un raffinat 5 contenant le mélange de produits appauvri en produit d’intérêt (dans cet exemple de l’orthoxylène et du métaxylène) et du désorbant. Les technologies actuelles de séparation en lit mobile simulé utilisent des unités LMS qui comportent un certain nombre de points communs : - une ou deux colonnes de séparation (ou adsorbeurs) comprenant chacun une pluralité de chambres d’adsorption disposées entre un canal de distribution et un canal de collecte, lesdites chambres d’adsorption comprenant un lit d’adsorbant au sein duquel s’écoule un fluide, - des systèmes d’injection, notamment de la charge et de désorbant, et de soutirage, notamment des effluents produits appelés extrait et raffinat, - des systèmes de collecte et redistribution, dits zones inter-lits, pour passer d’un lit au lit suivant. L’extrait 4 et le raffinat 5 sont dirigés chacun vers une unité de séparation, typiquement par distillation, dans le but de séparer les produits du désorbant : - la colonne d’extrait 6 sépare le produit d’intérêt 7 et un flux de désorbant 3 ; - la colonne de raffinat 8 sépare un flux de désorbant 3 et le mélange de produits appauvri en produit d’intérêt 9. Le produit d’intérêt 7 est souvent purifié dans une colonne de purification 10 par distillation pour produire un produit d’intérêt purifié 11 et une fraction légère 12. Le flux de désorbant 3 récupéré en fond des deux colonnes d’extrait 6 et de raffinat 8 est recyclé en entrée de l’unité de séparation en lit mobile simulé 1 pour des gains évidents en consommation de désorbant. Un appoint est fait régulièrement pour compenser les pertes de désorbant pouvant être parmi le mélange de produits appauvri en produit d’intérêt 9. En pratique des composés lourds (dans cet exemples des composés à au moins 10 atomes de carbone, composés dit « C10+ ») peuvent apparaitre avec le temps lors du fonctionnement du procédé. Pour éviter d’accumuler les composés lourds dans le flux de désorbant 3, une colonne de distillation 13 assure une extraction de composés lourds 14 (e.g. extraction en continue ou périodique) pour produire du désorbant purifié 15. Dans cet exemple, les composés aromatiques à 9 atomes de carbone (composés dit A9) ont aussi tendance à s’accumuler dans les flux de désorbant 3 au cours du temps et à réduire sa capacité de désorption. Pour cette raison, une colonne de distillation dite « Xylene rerun » peut être disposée en amont de l’unité de séparation en lit mobile simulé 1 pour assurer une charge 2 dépourvue de C9 aromatique. La demande de brevet US2009/326306 propose notamment l’ajout d’une unité de séparation par adsorption des A9 sur le recycle du désorbant, avec une mise en œuvre en lit fixe avec des cycles d’adsorption/régénération ou en lit mobile simulé. Les auteurs revendiquent un gain énergétique puisque la contrainte sur la séparation C8-C9 peut être largement relâchée. Le schéma classique recycle le désorbant avec une purification basée sur un critère de point d’ébullition (colonne de distillation 13) qui garantit un recycle du désorbant typiquement accompagné de composés ayant le même nombre d’atomes de carbone que le désorbant (dans cet exemple des composés aromatiques à 10 atomes de carbone, composés dit « A10 »), mais qui ne signifie pas forcément que ces composés seront des bons désorbant. En considérant par exemple le désorbant paradiéthylbenzène, les orthodiéthylbenzène et métadiéthylbenzène apparaissent au cours des années dans la coupe de distillation du paradiéthylbenzène et ne sont jamais éliminés. Leurs teneurs peuvent atteindre une dizaine de pourcent dans certain cas. Ces composés n’ont généralement peu voire pas de pouvoir de désorption (par exemples la fonction « para » du paradiéthylbenzène est importante pour garantir une désorption efficace). Dans le contexte précédemment décrit, un premier objet de la présente description est de surmonter les problèmes de l’art antérieur et de fournir un dispositif et un procédé de séparation en LMS permettant d’améliorer la séparation de l’extrait, notamment en préservant le pouvoir de désorption du désorbant. Selon un premier aspect de l’invention, les objets précités, ainsi que d’autres avantages, sont obtenus par un procédé de séparation en lit mobile simulé comprenant les étapes suivantes : - traiter une charge dans une première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé avec un flux de premier désorbant pour produire un premier extrait contenant un produit d’intérêt et du désorbant, et un premier raffinat contenant un mélange de produits appauvri en produit d’intérêt et du premier désorbant ; - traiter le premier extrait dans une première colonne d’extrait pour séparer le produit d’intérêt et du flux de premier désorbant ; - traiter le premier raffinat dans une colonne de raffinat pour séparer du flux de premier désorbant et un mélange de produits appauvri en produit d’intérêt ; - envoyer au moins une première partie du flux de premier désorbant provenant de la première colonne d’extrait et/ou de la colonne de raffinat dans une deuxième unité de séparation par adsorption pour produire un premier désorbant purifié ; - envoyer au moins en partie le premier désorbant purifié en entrée de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le procédé comprend : - recycler une deuxième partie du flux de premier désorbant provenant de la première colonne d’extrait et/ou de la colonne raffinat en entrée de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le procédé comprend : - traiter le produit d’intérêt dans une première colonne de purification pour séparer un produit d’intérêt purifié. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la deuxième unité de séparation par adsorption est opérée de façon continue ou discontinue Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la deuxième unité de séparation par adsorption est mise en œuvre en lit fixe avec des cycles d’adsorption/régénération ou en lit mobile simulé. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la deuxième unité de séparation par adsorption est adaptée pour traiter du flux de premier désorbant avec un flux de deuxième désorbant pour produire un deuxième extrait enrichi en premier désorbant et un deuxième raffinat appauvri en premier désorbant. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le deuxième extrait est traité dans une deuxième colonne d’extrait adaptée pour séparer un premier désorbant purifié et le flux de deuxième désorbant, le premier désorbant purifié étant envoyé en entrée de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé, le flux de deuxième désorbant étant recyclé en entrée de la deuxième unité de séparation par adsorption. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé comprend au moins une colonne de séparation, chaque colonne de séparation étant divisée en n chambres d’adsorption comprenant chacune un lit d’adsorbant, les n lits d’adsorbant étant séparés par n plateaux pour injecter la charge et le flux de premier désorbant et soutirer l’extrait et le raffinat, les lits d’adsorbant étant interconnectés en boucle fermée, les points d’alimentation et de soutirage dans l’au moins une colonne de séparation étant décalés au cours du temps d’une valeur correspondant à un lit d’adsorbant avec une période de permutation et déterminant une pluralité de zones de fonctionnement du dispositif de séparation en lit mobile simulé, dont les zones suivantes : - la zone I de désorption du produit d’intérêt (e.g. paraxylène) est comprise entre l’injection du flux de premier désorbant et le soutirage de l’extrait ; - la zone II de désorption des isomères est comprise entre le soutirage de l’extrait et l’injection de la charge ; - la zone III d’adsorption du produit d’intérêt est comprise entre l’injection de la charge et le soutirage du raffinat ; et - la zone IV est comprise entre le soutirage de raffinat et l’injection du flux de premier désorbant. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les lits d’adsorbant de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé sont répartis dans les zones I à IV selon des configurations dites de type a / b / c / d suivantes : - a est le nombre de lits en zone I ; - b est le nombre de lits en zone II ; - c est le nombre de lits en zone III ; et - d est le nombre de lits en zone IV, et - a = (t * 0,2) * (1 ± 0,2) ; - b = (t * 0,4) * (1 ± 0,2) ; - c = (t * 0,27) * (1 ± 0,2) ; et - d = (t * 0,13) * (1 ± 0,2), et dans lequel t est un nombre entier naturel compris entre 6 et 24, préférablement entre 8 et 15. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les lits d’adsorbant de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé sont répartis dans les zones I à IV selon des configurations dites de type a / b / c / d suivantes : - a est le nombre de lits en zone I ; - b est le nombre de lits en zone II ; - c est le nombre de lits en zone III ; et - d est le nombre de lits en zone IV, et - a = (t * 0,17) * (1 ± 0,2) ; - b = (t * 0,42) * (1 ± 0,2) ; - c = (t * 0,25) * (1 ± 0,2) ; et - d = (t * 0,17) * (1 ± 0,2), et dans lequel t est un nombre entier naturel compris entre 6 et 24, préférablement entre 8 et 15. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le procédé comprend au moins une des conditions opératoires suivantes pour la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé : - le premier désorbant est choisi parmi le groupe constitué par un ou plusieurs isomères de diéthylbenzène, diethyltoluene, isopropyltoluène, dipropylbenzene, naphtalene; - l’adsorbant utilisé comprend/consiste en au moins une Faujasite choisie parmi le groupe consistant en des zéolithes X et Y ; - la charge est choisie parmi le groupe constitué par un mélange de composés essentiellement aromatiques en C8 ; - la température dans les lits d’adsorbant est comprise entre 140°C et 189°C ; - la pression est contrôlée pour rester en phase liquide en tout point du dispositif ; - la période de permutation ST est comprise entre 20 secondes et 90 secondes ; et - le débit de circulation moyen entre les lits est compris entre 1000 et 5000 m 3 /h. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le deuxième désorbant est choisi parmi le groupe constitué par : le toluène ; le benzène ; le naphtalène ; un dérivé de naphtalène, préférablement un alkyle de naphtalène ; un diéthyltoluène ; un éthylpropylbenzène ; et un dipropylbenzène. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, un flux comprenant un mélange de composés aromatiques à au moins 10 atomes de carbone est introduit par une ligne d’appoint vers la deuxième unité de séparation par adsorption. Selon un deuxième aspect de l’invention, les objets précités, ainsi que d’autres avantages, sont obtenus par un dispositif de séparation en lit mobile simulé comprenant les unités suivantes : - une première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé adaptée pour traiter une charge avec un flux de premier désorbant pour produire un premier extrait contenant un produit d’intérêt et du désorbant, et un premier raffinat contenant un mélange de produits appauvri en produit d’intérêt et du premier désorbant ; - une première colonne d’extrait adaptée pour traiter le premier extrait pour séparer le produit d’intérêt et du flux de premier désorbant ; - une colonne de raffinat adaptée pour traiter le premier raffinat pour séparer du flux de premier désorbant et un mélange de produits appauvri en produit d’intérêt ; - une deuxième unité de séparation par adsorption adaptée pour traiter au moins une première partie du flux de premier désorbant provenant de la première colonne d’extrait et/ou de la colonne de raffinat, pour produire un premier désorbant purifié, et pour envoyer le premier désorbant purifié en entrée de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé. Selon un troisième aspect, les objets précités, ainsi que d’autres avantages, sont obtenus par un procédé de modification d’un dispositif de séparation en lit mobile simulé, le dispositif de séparation en lit mobile simulé comprenant les unités suivantes : - une unité préinstallée de séparation par adsorption en lit mobile simulé comprenant une première colonne de séparation et une deuxième colonne de séparation adaptées pour traiter une charge avec un flux de premier désorbant pour produire un premier extrait contenant un produit d’intérêt et du désorbant, et un premier raffinat contenant un mélange de produits appauvri en produit d’intérêt et du premier désorbant ; - une première colonne d’extrait adaptée pour traiter le premier extrait pour séparer le produit d’intérêt et du flux de premier désorbant ; - une colonne de raffinat adaptée pour traiter le premier raffinat pour séparer du flux de premier désorbant et un mélange de produits appauvri en produit d’intérêt, et le procédé de modification comprenant les étapes suivantes : - on modifie la première colonne de séparation en une première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé adaptée pour traiter la charge avec le flux de premier désorbant pour produire le premier extrait contenant le produit d’intérêt et du désorbant, et le premier raffinat contenant le mélange de produits appauvri en produit d’intérêt et du premier désorbant ; et - on modifie la deuxième colonne de séparation en une deuxième unité de séparation par adsorption adaptée pour traiter au moins une première partie du flux de premier désorbant provenant de la première colonne d’extrait et/ou de la colonne de raffinat, pour produire un premier désorbant purifié, et pour envoyer le premier désorbant purifié en entrée de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé. D’autres caractéristiques et avantages de l’invention selon les aspects précités, apparaîtront à la lecture de la description ci-après et d’exemples non limitatifs de réalisations, en se référant aux figures annexées et décrites ci-après. Liste des figures La FIG. 1 montre schématiquement un dispositif de séparation en LMS de référence. La FIG. 2 montre schématiquement un dispositif de séparation en LMS selon un ou plusieurs modes de réalisation de l’invention comprenant une deuxième unité de séparation en lit mobile simulée pour la séparation du premier désorbant. L’invention porte sur un procédé et un dispositif pour la séparation en lit mobile simulé, par exemple pour la séparation du paraxylène. Des modes de réalisation du dispositif et du procédé selon les aspects précités vont maintenant être décrits en détail. Dans la description détaillée suivante, de nombreux détails spécifiques sont exposés afin de fournir une compréhension plus approfondie du procédé. Cependant, il apparaîtra à l’homme du métier que le procédé peut être mis en œuvre sans ces détails spécifiques. Dans d’autres cas, des caractéristiques bien connues n’ont pas été décrites en détail pour éviter de compliquer inutilement la description. Dans la présente demande, le terme « comprendre » est synonyme de (signifie la même chose que) « inclure » et « contenir », et est inclusif ou ouvert et n’exclut pas d’autres éléments non récités. Il est entendu que le terme « comprendre » inclut le terme exclusif et fermé « consister ». En outre, dans la présente description, les termes « essentiellement » ou « sensiblement » correspondent à une approximation de ± 5%, préférablement de ±1%, très préférablement de ± 0,5%. Par exemple, un effluent comprenant essentiellement ou étant constitué des composés A correspond à un effluent comprenant au moins 95% en poids de composés A. Dans la présente description, le terme « purifié » signifie une augmentation de la teneur du produit considéré, la teneur pouvant être d’au moins 98% poids, préférablement d’au moins 99% poids, très préférablement d’au moins 99,5% telle qu’au moins 99,9% poids. En référence à la FIG. 2 , la présente invention peut se définir comme procédé et un dispositif pour la séparation en lit mobile simulé, utilisant/comprenant : - une première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé 1 adaptée pour être alimentée avec une charge 2 (e.g. mélange de produits, tels que des xylènes) avec du flux de premier désorbant 3 (e.g. premier désorbant : paradiéthylbenzène ou toluène), et pour produire un premier extrait 4 contenant le produit d’intérêt (e.g. paraxylène) et du premier désorbant, et un premier raffinat 5 contenant le mélange de produits appauvri en produit d’intérêt (e.g. orthoxylène et métaxylène) et du premier désorbant ; - une première colonne d’extrait 6 adaptée pour traiter le premier extrait et séparer, e.g. par distillation, le produit d’intérêt 7 et (une partie) du flux de premier désorbant 3 ; - une colonne de raffinat 8 adaptée pour traiter le premier raffinat 5 et séparer, e.g. par distillation, (une partie) du flux de premier désorbant 3 et un mélange de produits appauvri en produit d’intérêt 9 ; - optionnellement une première colonne de purification 10 adaptée pour traiter le produit d’intérêt 7 et séparer (e.g. par distillation) un produit d’intérêt purifié 11 et une fraction légère 12 (dans le cas où le premier désorbant est dit « lourd ») ou une fraction lourde (dans le cas où le premier désorbant est dit « léger ») ; - préférablement, une ligne d’appoint de premier désorbant frais (non montrée dans la FIG. 2 ) envoyé par exemple dans le circuit (une ligne) de désorbant, ou en entrée de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé 1, notamment pour compenser les pertes de premier désorbant pouvant être parmi le produit d’intérêt 7 et/ou parmi le mélange de produits appauvri en produit d’intérêt 9. En pratique lors d’un fonctionnement d’un procédé de référence, des composés non désirés peuvent apparaitre est contaminer le flux de premier désorbant 3 renvoyé dans la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé 1 (par exemple des composés à au moins 10 atomes de carbone, composés dit « C10+ » dans le paradiéthylbenzène. Selon la présente invention une deuxième unité de séparation par adsorption 17, par exemple avec une mise en œuvre en lit fixe avec des cycles d’adsorption/régénération ou en lit mobile simulé, est disposée pour traiter au moins une première partie du flux de premier désorbant 3 provenant de la première colonne d’extrait 6 et/ou de la colonne de raffinat 8. La deuxième unité de séparation par adsorption 17 permet de produire un premier désorbant purifié 15 envoyé en entrée de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé 1. Avantageusement, la deuxième unité de séparation par adsorption 17 permet d’éviter l’accumulation de composés non désirés dans le flux de premier désorbant 3. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, une ligne de recyclage est disposée pour recycler (directement) une deuxième partie du flux de premier désorbant 3 de la première colonne d’extrait 6 et/ou de la colonne raffinat 8 en entrée de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé 1. Avantageusement, la deuxième unité de séparation par adsorption 17 peut traiter le flux de premier désorbant 3 en partie ou dans sa totalité, de façon continue ou discontinue, telle que de façon périodique. Dans l’exemple de la FIG. 2 , la deuxième unité de séparation par adsorption 17 est une unité de séparation en lit mobile simulé. La deuxième unité de séparation par adsorption 17 produit un deuxième extrait 18 enrichi en premier désorbant (par rapport au flux de premier désorbant 3 entrant dans la deuxième unité de séparation par adsorption 17) et un deuxième raffinat 19 appauvri en premier désorbant. Par exemple, lorsque le premier désorbant est la paradiéthylbenzène, le deuxième extrait 18 est riche en composés para-adsorbés, la désorption pouvant être réalisée par un flux de deuxième désorbant 20 plus léger (e.g. comprenant moins d’atomes de carbone) comme un flux de toluène. Le deuxième extrait 18 est traité dans une deuxième colonne d’extrait 21 adaptée pour séparer (e.g. par distillation) un premier désorbant purifié 15 et le flux de deuxième désorbant 20, le premier désorbant purifié 15 étant envoyé en entrée de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé 1, le flux de deuxième désorbant 20 étant recyclé en entrée de la deuxième unité de séparation par adsorption 17. Le deuxième raffinat 19 comprend du deuxième désorbant et des composés non désirés, par exemple des composés n’ayant pas de bonnes propriétés d’adsorption et qui s’accumulent dans cette partie. Le deuxième raffinat 19 peut être recyclé vers la deuxième unité de séparation par adsorption 17 et au moins en partie extrait continuellement ou périodiquement par une ligne de purge 22. Optionnellement, le deuxième raffinat 19 peut être traité au moins en partie dans une deuxième colonne de purification (non décrite dans la FIG. 2 ) adaptée pour séparer un deuxième désorbant purifié (e.g. par distillation) des composés non désirés, et recycler le deuxième désorbant purifié en entrée de la deuxième unité de séparation par adsorption 17. Dans l’exemple de la FIG. 2 , le deuxième désorbant (e.g. toluène) est plus léger que le premier désorbant (e.g. paradiéthylbenzène). Dans le cas d’un deuxième désorbant plus lourd que le premier désorbant, le premier désorbant purifié 15 est récupéré en tête de la deuxième colonne d’extrait 21. Dans l’exemple de la FIG. 2 , la deuxième unité de séparation par adsorption 17 est disposée pour traiter le flux de désorbant 3 provenant de la colonne de raffinat 8. Il est entendu que la deuxième unité de séparation par adsorption 17 peut être disposée pour traiter le flux de désorbant 3 provenant de la première colonne d’extrait 6 et/ou de la colonne de raffinat 8. En outre, la deuxième unité de séparation par adsorption 17 peut être opéré en continu ou par intermittence, par exemple lorsque la teneur en composés non désiré dans le flux de désorbant 3 atteint une valeur prédéterminée. Avantageusement, la deuxième unité de séparation par adsorption 17 permet de diminuer le taux de premier désorbant consommé dans le procédé de séparation en lit mobile simulé, conduisant également à des gains énergétiques. En outre, le procédé selon la présente invention permet un recycle du ou des bon(s) premier(s) désorbant(s) uniquement, car les composés ne s’adsorbant pas dans la deuxième unité de séparation par adsorption 17 n’atteignent pas le deuxième extrait 18. Par exemple, lorsque le paradiéthylbenzène est utilisé en tant que désorbant, l’orthodiéthylbenzène et le métadiéthylbenzène sont retirés du procédé par le deuxième raffinat 19. De même, il n’est pas nécessaire de séparer certains composés séparés avec le premier désorbant dans le deuxième extrait 20, car lesdits certains composés sont par nature de bons désorbants et peuvent être recyclés avec le premier désorbant. Avantageusement, la deuxième unité de séparation par adsorption 17 permet d’améliorer la pureté du produit d’intérêt (e.g. du paraxylène). La colonne de raffinat 8 assure la séparation entre le premier désorbant et le mélange de produits appauvri en produit d’intérêt 9. La teneur autorisée de composés dudit mélange dans le premier désorbant est très faible pour empêcher ces composés d’être injectés avec le premier désorbant dans l’unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé 1 et directement polluer le premier extrait 4. Dans le cas de l’invention, ces composés dudit mélange sont séparés par la deuxième unité de séparation par adsorption 17 et ne peuvent contaminer le premier extrait 4, améliorant la pureté du produit d’intérêt. Il aussi possible de relâcher la spécification de la teneur en contaminants dans le flux de premier désorbant 3 sortant de la colonne de raffinat 8 dans le but de faire des économies d’énergies. Avantageusement, la deuxième unité de séparation par adsorption 17 permet de réduire l’appoint en premier désorbant frais. La séparation de la colonne de raffinat 8 n’étant pas toujours parfaite, le mélange de produits appauvri en produit d’intérêt 9 peut comprendre du premier désorbant qui est ensuite perdu. Pour compenser ces pertes, un appoint régulier en premier désorbant frais est effectué. Avec le procédé selon l’invention, on dispose désormais de la faculté à produire du premier désorbant de qualité et donc de limiter voire de supprimer l’introduction de premier désorbant frais. Par exemple dans un procédé de séparation de xylènes, le fond de la colonne de distillation « Xylene rerun » est souvent séparé dans une deuxième colonne dite « d’aromatiques lourds » (ou « Heavy Aro » selon la terminologie anglosaxonne) pour récupérer en tête les composés aromatiques à 9 ou 10 atomes de carbone (composés A9-10). Le fond, nommé « Heavy Aro » et qui comprend des composés à au moins 10 atomes de carbone (C10+) dont des composés aromatiques à au moins 10 atomes de carbone (A10+), n’est pas valorisé. Ce flux d’aromatiques lourds peut être introduit en appoint dans la nouvelle unité selon l’invention, par exemple par la ligne d’appoint 16, pour produire un désorbant de qualité pour la séparation des xylènes. La première unité de séparation par adsorption La première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé 1 comprend au moins une colonne de séparation (ou d’absorbeur), chaque colonne de séparation étant divisée en n chambres d’adsorption comprenant chacune un lit d’adsorbant, les n lits d’adsorbant étant séparés par n plateaux ou zones inter-lits ( i.e., n zones de distribution et n zones de collecte). Les zones de distribution et de collecte comprennent des systèmes de collecte et redistribution pour transmettre le fluide traversant la colonne de séparation d’un lit au lit suivant. Dans la présente demande, on considère que la première zone de distribution du premier lit d’adsorbant et la dernière zone de collecte du dernier lit d’adsorbant forment ensemble une même zone inter-lits. La séparation en lit mobile simulé est une technique bien connue. En règle générale, la colonne fonctionnant en lit mobile simulé comporte au moins trois zones, généralement quatre, et éventuellement cinq, chacune de ces zones comportant un certain nombre de lits d’adsorbant successifs (e.g. lits fixes), et chaque zone étant définie par sa position comprise entre un point d’alimentation et un point de soutirage. Les points d’alimentation et de soutirage sont modifiés au cours du temps, typiquement décalés dans le même sens d’une valeur correspondant à un lit d’adsorbant. L’état de la technique décrit de façon approfondie différents dispositifs permettant d’effectuer la séparation de charges en lit mobile simulé. On peut citer notamment les brevets US 2,985,589, US 3,214,247, US 3,268,605, US 3,592,612, US 4,614,204, US 4,378,292, US 5,200,075, US 5,316,821. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les zones de distribution et de collecte comprennent des systèmes d’injection, notamment de la charge, du désorbant et de soutirage de l’extrait et du raffinat. Les moyens commandés d’alimentation et de soutirage de fluides d’un dispositif de séparation en lit mobile simulé sont par exemple l’un des deux grands types suivants de technologie : - soit, pour chaque plateau, une pluralité de vannes commandées tout ou rien (optionnellement avec des éléments de régulation des débits) pour l’alimentation ou le soutirage des fluides, ces vannes étant typiquement situées au voisinage immédiat du plateau correspondant. Chaque plateau comprend typiquement au moins quatre vannes à deux voies, commandées en tout ou rien, pour effectuer respectivement les alimentations de la charge et du désorbant et les soutirages de l’extrait et du raffinat ; - soit une vanne rotative multivoies pour l’alimentation ou le soutirage des fluides sur l’ensemble des plateaux. La présente invention se situe notamment dans le cadre des colonnes fonctionnant en lit mobile simulé utilisant une pluralité de vannes pour assurer l’alimentation et le soutirage des différents fluides. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le nombre de colonnes de séparation de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé 1 est compris entre 1 et 2. Préférablement, le nombre de colonnes de séparation est 1. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le nombre n de lits d’adsorbant par colonne de séparation est compris entre 6 et 15, préférablement compris entre 8 et 12. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le nombre total de lits d’adsorbant est compris entre 6 et 24, préférablement compris entre 8 et 19, très préférablement entre 12 et 15. Dans la suite du texte, on parle d’étape pour désigner une opération ou un groupe d’opérations similaires effectuées sur un flux donné en un certain point du procédé. On décrit le procédé dans ses différentes étapes prises dans l’ordre d’écoulement des flux ou des produits. Le procédé de séparation en LMS de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé 1 comprend les étapes suivantes : on alimente la ou les colonne(s) de séparation avec au moins la charge et le désorbant, et on soutire au moins l’extrait et au moins le raffinat de ladite ou desdites colonne(s) de séparation, chaque colonne de séparation comprenant n lits d’un solide adsorbant interconnectés en boucle fermée (i.e., le dernier lit de la dernière colonne étant adapté pour envoyer le flux circulant dans le premier lit de la première colonne), les points d’alimentation et de soutirage dans ladite ou desdites colonne(s) de séparation étant décalés au cours du temps d’une valeur correspondant à un lit d’adsorbant avec une période de permutation (notée ST) et déterminant une pluralité de zones de fonctionnement du dispositif LMS, et notamment les zones principales suivantes : Par définition, on désigne chacune des zones de fonctionnement par un numéro : - la zone I de désorption du paraxylène est comprise entre l’injection du désorbant et le soutirage de l’extrait ; - la zone II de désorption des isomères est comprise entre le soutirage de l’extrait et l’injection de la charge ; - la zone III d’adsorption du paraxylène est comprise entre l’injection de la charge et le soutirage du raffinat ; et - la zone IV est comprise entre le soutirage de raffinat et l’injection de désorbant. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé 1 est choisie parmi le groupe constitué par un mélange de composés essentiellement aromatiques en C8 (e.g. xylènes et optionnellement éthylbenzène). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le mélange comprend au moins 95%, préférablement au moins 97% (e.g. au moins 99%) de composés essentiellement aromatiques en C8. Selon une ou plusieurs modes de réalisation la charge comprend au moins 15% poids de paraxylène et/ou 30% poids de métaxylène par rapport au poids total de la charge. Un exemple de procédé de séparation LMS de grande importance industrielle concerne la séparation des coupes C8 aromatiques en vue de produire du paraxylène de pureté commerciale, typiquement à au moins 99,7% poids, et un raffinat riche en éthylbenzène, orthoxylène et métaxylène. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le premier désorbant de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé 1 est choisi parmi le groupe constitué par un ou plusieurs isomères de diéthylbenzène, diethyltoluène, isopropyltoluène, dipropylbenzène, naphtalène. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’adsorbant de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé 1 utilisé comprend/consiste en au moins une Faujasite choisie parmi le groupe consistant en des zéolithes X et Y. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les lits d’adsorbant de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé 1 sont répartis dans les zones I à IV selon des configurations dites de type a / b / c / d, c’est-à-dire que la répartition des lits est la suivante : - a est le nombre de lits en zone I ; - b est le nombre de lits en zone II ; - c est le nombre de lits en zone III ; et - d est le nombre de lits en zone IV. Selon un ou plusieurs modes de réalisation : - a = (t * 0,2) * (1 ± 0,2) ; - b = (t * 0,4) * (1 ± 0,2) ; - c = (t * 0,27) * (1 ± 0,2) ; et - d = (t * 0,13) * (1 ± 0,2), et dans lequel t est un nombre entier naturel compris entre 6 et 24, préférablement entre 8 et 15 (e.g. 12). Selon un ou plusieurs modes de réalisation : - a = (t * 0,17) * (1 ± 0,2) ; - b = (t * 0,42) * (1 ± 0,2) ; - c = (t * 0,25) * (1 ± 0,2) ; et - d = (t * 0,17) * (1 ± 0,2), et dans lequel t est un nombre entier naturel compris entre 6 et 24, préférablement entre 8 et 15 (e.g. 12). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la température dans les lits d’adsorbant de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé 1 est comprise entre 140°C et 189°C et de manière préférée entre 155°C et 185°C, de manière particulièrement préférée entre 170°C et 180°C. La pression est réglée de manière à ce que l’on reste en phase liquide en tout point du procédé selon l’invention. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la pression dans les lits d’adsorbant de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé 1 est comprise entre 1 MPa et 10 MPa, de préférence entre 2 MPa et 4 MPa, préférablement entre 2 MPa et 3 MPa. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la période de permutation ST (période entre deux permutations successives des alimentations/extractions) employée dans la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé 1 est comprise entre 20 secondes et 90 secondes. Préférablement, la période de permutation ST employée est comprise entre 30 secondes et 70 secondes (e.g. 50 ±10 secondes). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le débit de circulation moyen entre les lits de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé 1 est compris entre 1000 m 3 /h et 5000 m 3 /h, préférablement compris entre 2000 m 3 /h ou 2500 m 3 /h et 4000 m 3 /h, très préférablement compris entre 3000 m 3 /h et 4000 m 3 /h. La deuxième unité de séparation par adsorption La deuxième unité de séparation par adsorption 17 n’étant pas limitée par un mode de séparation particulier. Préférablement, la deuxième unité de séparation par adsorption 17 est mise en œuvre en lit fixe avec des cycles d’adsorption/régénération ou en lit mobile simulé. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la deuxième unité de séparation par adsorption 17 est mise en œuvre en lit fixe alterné et comprend au moins deux zones de séparation par adsorption/régénération comprenant au moins une chambre d’adsorption comprenant un lit d’adsorbant. Le fonctionnement en mode alterné peut être résumé à la mise en œuvre en parallèle d’au moins deux zones de séparation. Par exemple, lorsque la première zone de séparation est utilisée pour adsorber le flux de premier désorbant 3 et produire le deuxième extrait 18, alors la deuxième zone de séparation est utilisée pour désorber avec le flux de deuxième désorbant 20 et produire le deuxième raffinat 19, la deuxième zone de séparation est ainsi en phase de régénération. A l’inverse lorsque la deuxième zone de séparation est utilisée pour adsorber le flux de premier désorbant 3 et produire le deuxième extrait 18, alors la première zone de séparation est utilisée pour désorber avec le flux de deuxième désorbant 20 et produire le deuxième raffinat 19. Avantageusement, le mode alterné peut s’approcher d’une production continue. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la deuxième unité de séparation par adsorption 17 est mise en lit mobile simulé comme décrit ci-dessus pour la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé 1. Préférablement, le nombre de colonnes de séparation de la deuxième unité de séparation par adsorption 17 est compris entre 1 et 2. Préférablement, le nombre de colonnes de séparation est 1. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le nombre n de lits d’adsorbant par colonne de séparation est compris entre 6 et 15, préférablement compris entre 8 et 12. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le deuxième désorbant est choisi parmi le groupe constitué par le toluène, le benzène, le naphtalène, un dérivé de naphtalène tel qu’un alkyle de naphtalène, un diéthyltoluène, un éthylpropylbenzène, un dipropylbenzène. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le deuxième désorbant est choisi le toluène. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’adsorbant de la deuxième unité de séparation par adsorption 17 utilisé comprend/consiste en au moins un adsorbant para-sélectif, choisi par exemple parmi les zéolithes X et Y. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la température dans les lits d’adsorbant de la deuxième unité de séparation par adsorption 17 est comprise entre 20°C et 300°C et de manière préférée entre 100°C et 200°C, préférablement entre 165°C et 185°C. La pression est réglée de manière à ce que l’on reste en phase liquide en tout point du procédé selon l’invention. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la pression dans les lits d’adsorbant de la deuxième unité de séparation par adsorption 17 est comprise entre 1 MPa et 10MPa, de préférence entre 2 MPa et 4 MPa. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la période de permutation ST (période entre deux permutations successives des alimentations/extractions) employée dans la deuxième unité de séparation par adsorption 17 est comprise entre 10 secondes et 150 secondes. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le débit de circulation moyen entre les lits de la deuxième unité de séparation par adsorption 17 est compris entre 100 m 3 /h et 5000 m 3 /h. Exemples Exemple 1 : Diminution du taux de solvant Considérons un procédé utilisant du paradiéthylbenzène (p-DEB) comme désorbant et qui, au fil des années, à accumulé 5% d’un mélange orthodiéthylbenzène (o-DEB) et métadiéthylbenzène (m-DEB). Dans le procédé de référence, ces composés ne sont pas éliminés par la colonne de distillation 13 et s’accumulent dans le désorbant. La sélectivité paraxylène / m-DEB et paraxylène / o-DEB étant égale à 3, le désorbant est moins efficace et il faut en ajouter plus pour désorber le paraxylène. Dans le procédé selon l’invention, le m-DEB et le o-DEB ne sont pas recyclés et ne s’accumulent donc pas dans le désorbant. Le taux de solvant peut donc être diminué, amenant des gains énergétiques sur les colonnes de distillation. La table 1 ci-dessous montre un besoin supérieur en flux de premier désorbant 3 pour le procédé de référence comparé au procédé selon l’invention. Type de procédé Ratio désorbant/charge Procédé de référence 1,40 Procédé selon l’invention 1,33 Exemple 2 : Amélioration de la qualité du paraxylène Considérons un cas d’opération avec 200 ppm poids d’orthoxylène et/ou de métaxylène en fond de la colonne de raffinat 8. Dans le procédé de référence, ces composés sont réinjectés avec le flux de premier désorbant 3 dans l’unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé 1 et augmentent la quantité de composés non-désirés ce qui détériore la pureté du premier extrait 4 et di produit désiré. Dans le procédé selon l’invention, ces composés peuvent être séparés du désorbant dans la deuxième unité de séparation par adsorption 17 ce qui ne dégrade pas la pureté du premier extrait 4 et du produit désiré. La Table 2 montre le gain en pureté du paraxylène dans le cas où toutes les conditions opératoires sont identiques à l’exception d’une teneur à 200 ppm poids en orthoxylène et métaxylène dans le flux de premier désorbant 3 pour le procédé de référence. Les calculs sont faits par simulation du lit mobile simulé. Les résultats montrent un gain de 0,05% pour le procédé selon l’invention, qui est significatif compte tenu du souhait de haute pureté du produit (>99,80%). Type de procédé Pureté (% poids) du paraxylène Procédé de référence 99,80 Procédé selon l’invention 99,85 Exemple 3 : Réduction de l’appoint en PDEB frais Considérons une opération avec un débit de premier raffinat 5 de 1000 t/h à une teneur en p-DEB de 55% et un temps d’opération annuelle du procédé de 8400 h/an. En référence à la Table 3, 100 ppm poids de p-DEB étant perdu dans le mélange de produits appauvri en produit d’intérêt 9 lors du traitement du premier raffinat 5 dans la colonne de raffinat 8, la consommation annuelle en p-DEB s’élève à 460 t/an. Le procédé selon l’invention permet de traiter un flux de composés aromatiques à au moins 10 atomes de carbone (A10+) introduit dans la ligne d’appoint 16. Ce flux d’A10+ s’élève typiquement à 3,8 t/h dont environ 0,4 t/h de composés valorisables en désorbant, soit une capacité de production supérieur au besoin en p-DEB frais. De cette façon le procédé est autonome et produit sa propre consommation de premier désorbant. Type de procédé Consommation en p-DEB Procédé de référence 460 t/an Procédé selon l’invention 0 t/an Procédé de séparation en lit mobile simulé comprenant les étapes suivantes : - traiter une charge (2) dans une première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé (1) avec un flux de premier désorbant (3) pour produire un premier extrait (4) contenant un produit d’intérêt et du désorbant, et un premier raffinat (5) contenant un mélange de produits appauvri en produit d’intérêt et du premier désorbant ; - traiter le premier extrait (4) dans une première colonne d’extrait (6) pour séparer le produit d’intérêt (7) et du flux de premier désorbant (3) ; - traiter le premier raffinat (5) dans une colonne de raffinat (8) pour séparer du flux de premier désorbant (3) et un mélange de produits appauvri en produit d’intérêt (9) ; - envoyer au moins une première partie du flux de premier désorbant (3) provenant de la première colonne d’extrait (6) et/ou de la colonne de raffinat (8) dans une deuxième unité de séparation par adsorption (17) pour produire un premier désorbant purifié (15) ; - envoyer au moins en partie le premier désorbant purifié (15) en entrée de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé (1). Procédé selon la revendication 1, comprenant : - recycler une deuxième partie du flux de premier désorbant (3) provenant de la première colonne d’extrait (6) et/ou de la colonne raffinat (8) en entrée de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé (1). Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2, comprenant : - traiter le produit d’intérêt (7) dans une première colonne de purification (10) pour séparer un produit d’intérêt purifié (11). Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la deuxième unité de séparation par adsorption (17) est opérée de façon continue ou discontinue. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la deuxième unité de séparation par adsorption (17) est mise en œuvre en lit fixe avec des cycles d’adsorption/régénération ou en lit mobile simulé. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la deuxième unité de séparation par adsorption (17) est adaptée pour traiter du flux de premier désorbant (3) avec un flux de deuxième désorbant (20) pour produire un deuxième extrait (18) enrichi en premier désorbant et un deuxième raffinat (19) appauvri en premier désorbant. Procédé selon la revendication 6, dans lequel le deuxième extrait (18) est traité dans une deuxième colonne d’extrait (21) adaptée pour séparer un premier désorbant purifié (15) et le flux de deuxième désorbant (20), le premier désorbant purifié (15) étant envoyé en entrée de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé (1), le flux de deuxième désorbant (20) étant recyclé en entrée de la deuxième unité de séparation par adsorption (17). Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé (1) comprend au moins une colonne de séparation, chaque colonne de séparation étant divisée en n chambres d’adsorption comprenant chacune un lit d’adsorbant, les n lits d’adsorbant étant séparés par n plateaux pour injecter la charge (2) et le flux de premier désorbant (3) et soutirer l’extrait (4) et le raffinat (5), les lits d’adsorbant étant interconnectés en boucle fermée, les points d’alimentation et de soutirage dans l’au moins une colonne de séparation étant décalés au cours du temps d’une valeur correspondant à un lit d’adsorbant avec une période de permutation et déterminant une pluralité de zones de fonctionnement du dispositif de séparation en lit mobile simulé, dont les zones suivantes : - la zone I de désorption du produit d’intérêt est comprise entre l’injection du flux de premier désorbant (3) et le soutirage de l’extrait (4) ; - la zone II de désorption des isomères est comprise entre le soutirage de l’extrait (4) et l’injection de la charge (2) ; - la zone III d’adsorption du produit d’intérêt est comprise entre l’injection de la charge (2) et le soutirage du raffinat (5) ; et - la zone IV est comprise entre le soutirage de raffinat (5) et l’injection du flux de premier désorbant (3). Procédé selon la revendication 8, dans lequel les lits d’adsorbant de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé (1) sont répartis dans les zones I à IV selon des configurations dites de type a / b / c / d suivantes : - a est le nombre de lits en zone I ; - b est le nombre de lits en zone II ; - c est le nombre de lits en zone III ; et - d est le nombre de lits en zone IV, et - a = (t * 0,2) * (1 ± 0,2) ; - b = (t * 0,4) * (1 ± 0,2) ; - c = (t * 0,27) * (1 ± 0,2) ; et - d = (t * 0,13) * (1 ± 0,2), et dans lequel t est un nombre entier naturel compris entre 6 et 24, préférablement entre 8 et 15. Procédé selon la revendication 8, dans lequel les lits d’adsorbant de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé (1) sont répartis dans les zones I à IV selon des configurations dites de type a / b / c / d suivantes : - a est le nombre de lits en zone I ; - b est le nombre de lits en zone II ; - c est le nombre de lits en zone III ; et - d est le nombre de lits en zone IV, et - a = (t * 0,17) * (1 ± 0,2) ; - b = (t * 0,42) * (1 ± 0,2) ; - c = (t * 0,25) * (1 ± 0,2) ; et - d = (t * 0,17) * (1 ± 0,2), et dans lequel t est un nombre entier naturel compris entre 6 et 24, préférablement entre 8 et 15. Procédé selon l’une quelconque des revendications 8 à 10, comprenant au moins une des conditions opératoires suivantes pour la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé (1) : - le premier désorbant est choisi parmi le groupe constitué par un ou plusieurs isomères de diéthylbenzène et le toluène ; - l’adsorbant utilisé comprend/consiste en une Faujasite choisie parmi le groupe consistant en des zéolithes X et Y ; - la charge est choisie parmi le groupe constitué par un mélange de composés essentiellement aromatiques en C8 ; - la température dans les lits d’adsorbant est comprise entre 140°C et 189°C ; - la pression est contrôlée pour rester en phase liquide en tout point du dispositif ; - la période de permutation ST est comprise entre 20 secondes et 90 secondes ; et - le débit de circulation moyen entre les lits est compris entre 1000 et 5000 m 3 /h. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le deuxième désorbant est choisi parmi le groupe constitué par : le toluène ; le benzène ; le naphtalène ; un dérivé de naphtalène, préférablement un alkyle de naphtalène ; un diethyltoluène ; un éthylpropylbenzène ; et un dipropylbenzène. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel un flux comprenant un mélange de composés aromatiques à au moins 10 atomes de carbone est introduit par une ligne d’appoint (16) vers la deuxième unité de séparation par adsorption (17). Dispositif de séparation en lit mobile simulé comprenant les unités suivantes : - une première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé (1) adaptée pour traiter une charge (2) avec un flux de premier désorbant (3) pour produire un premier extrait (4) contenant un produit d’intérêt et du désorbant, et un premier raffinat (5) contenant un mélange de produits appauvri en produit d’intérêt et du premier désorbant ; - une première colonne d’extrait (6) adaptée pour traiter le premier extrait (4) pour séparer le produit d’intérêt (7) et du flux de premier désorbant (3) ; - une colonne de raffinat (8) adaptée pour traiter le premier raffinat (5) pour séparer du flux de premier désorbant (3) et un mélange de produits appauvri en produit d’intérêt (9) ; - une deuxième unité de séparation par adsorption (17) adaptée pour traiter au moins une première partie du flux de premier désorbant (3) provenant de la première colonne d’extrait (6) et/ou de la colonne de raffinat (8), pour produire un premier désorbant purifié (15), et pour envoyer le premier désorbant purifié (15) en entrée de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé (1). Procédé de modification d’un dispositif de séparation en lit mobile simulé, le dispositif de séparation en lit mobile simulé comprenant les unités suivantes : - une unité préinstallée de séparation par adsorption en lit mobile simulé comprenant une première colonne de séparation et une deuxième colonne de séparation adaptées pour traiter une charge avec un flux de premier désorbant pour produire un premier extrait contenant un produit d’intérêt et du désorbant, et un premier raffinat contenant un mélange de produits appauvri en produit d’intérêt et du premier désorbant ; - une première colonne d’extrait (6) adaptée pour traiter le premier extrait (4) pour séparer le produit d’intérêt (7) et du flux de premier désorbant (3) ; - une colonne de raffinat (8) adaptée pour traiter le premier raffinat (5) pour séparer du flux de premier désorbant (3) et un mélange de produits appauvri en produit d’intérêt (9), et le procédé de modification comprenant les étapes suivantes : - on modifie la première colonne de séparation en une première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé (1) adaptée pour traiter la charge (2) avec le flux de premier désorbant (3) pour produire le premier extrait (4) contenant le produit d’intérêt et du désorbant, et le premier raffinat (5) contenant le mélange de produits appauvri en produit d’intérêt et du premier désorbant ; et - on modifie la deuxième colonne de séparation en une deuxième unité de séparation par adsorption (17) adaptée pour traiter au moins une première partie du flux de premier désorbant (3) provenant de la première colonne d’extrait (6) et/ou de la colonne de raffinat (8), pour produire un premier désorbant purifié (15), et pour envoyer le premier désorbant purifié (15) en entrée de la première unité de séparation par adsorption en lit mobile simulé (1).