Brevet FR3154870A1 — publié le 20250502

Ce dispositif radiofréquence (2) configuré pour réaliser au moins une fonction radiofréquence, comprend une structure (4) métallique définissant un volume intérieur, au moins un organe d’injection de puissance (16) à une entrée de la structure (4) métallique et au moins un organe d’extraction de puissance (18) à une sortie de la structure (4) métallique agencés de sorte qu’une onde électromagnétique est apte à se propager depuis ledit organe d’injection de puissance (16) vers ledit organe d’extraction de puissance (18), au moins une partie du volume intérieur défini par la structure (4) métallique étant emplie d’une mousse (24) diélectrique solide ayant une permittivité diélectrique relative inférieure à 1.5. Figure pour l’abrégé : Fig 1 Dispositif radiofréquence et procédé d’augmentation de la puissance de claquage d’un dispositif radiofréquence L’invention a pour domaine technique les dispositifs radiofréquence, c’est-à-dire les dispositifs dont la fréquence de travail est comprise entre 3 kilohertz et 300 gigahertz, en particulier les dispositifs radiofréquences présentant un risque d’arc électrique. Techniques antérieures Les conditions d’utilisation d’un dispositif radiofréquence peuvent engendrer un phénomène d’ionisation d’un gaz diélectrique présent à l’intérieur ou à proximité du dispositif radiofréquence et induire un risque d’arc électrique, en particulier lorsqu’on augmente la puissance à laquelle est soumis le dispositif radiofréquence. Il n’est parfois pas possible de modifier les dimensions ou la forme du dispositif radiofréquence de manière à limiter le risque d’arc électrique, par exemple dans le cas d’un dispositif radiofréquence déjà fabriqué ou validé dans le cadre d’un protocole particulier. Le dispositif radiofréquence peut également être perméable aux gaz et être sujet à des variations de pression modifiant le risque d’arc électrique. En effet, selon la loi de Paschen, la tension de claquage d’un gaz dépend de sa pression. En particulier, lorsque le dispositif radiofréquence est embarqué à bord d’un astronef comme une fusée et est perméable aux gaz, la pression à laquelle est soumis le dispositif radiofréquence diminue lors de la phase de vol de l’astronef à mesure que l’altitude de l’astronef augmente. Rendre le dispositif radiofréquence hermétique peut être une opération coûteuse. La présente invention a pour objectif de pallier tout ou partie des inconvénients précités, et en particulier d’augmenter la puissance de claquage d’un dispositif radiofréquence, c’est-à-dire la puissance minimale à partir de laquelle un arc électrique peut apparaître dans le dispositif radiofréquence en limitant les effets sur ses performances, et ce, à faible coût. La présente invention a pour objet un dispositif radiofréquence configuré pour réaliser au moins une fonction radiofréquence, le dispositif radiofréquence comprenant une structure métallique définissant un volume intérieur, au moins un organe d’injection de puissance à une entrée de la structure métallique et au moins un organe d’extraction de puissance à une sortie de la structure métallique agencés de sorte qu’une onde électromagnétique est apte à se propager depuis ledit organe d’injection de puissance vers ledit organe d’extraction de puissance, au moins une partie du volume intérieur défini par la structure métallique étant emplie d’une mousse diélectrique solide ayant une permittivité diélectrique relative inférieure à 1.5. Il est entendu que pour un matériau diélectrique micro-inhomogène, c’est la permittivité effective qui sera considérée. Le volume intérieur défini par la structure métallique peut en outre comprendre un gaz diélectrique. En particulier, le gaz diélectrique peut emplir des cavités formées par des constituants solides de la mousse diélectrique solide. La permittivité diélectrique relative considérée pour la mousse diélectrique solide est donc la permittivité effective de la mousse diélectrique solide, c’est-à-dire une moyenne pondérée des permittivités diélectriques relatives des constituants solides de la mousse diélectrique solide et du gaz diélectrique emplissant les cavités formées par lesdits constituants solides, la moyenne étant pondérée selon la fraction volumique desdits constituants solides et du gaz diélectrique. Par exemple, la permittivité diélectrique relative d’un bloc monolithe d’un matériau téflon solide est d’environ 2.1. La permittivité diélectrique relative d’un bloc de même volume évidé de sorte à réduire sa masse de moitié est d’environ 1.55, correspondant à la moyenne de la permittivité diélectrique relative du téflon et de la permittivité diélectrique relative de l’air remplissant les évidements du bloc évidé. On entend par « dispositif radiofréquence configuré pour réaliser au moins une fonction radiofréquence » que le dispositif radiofréquence est apte à mettre en œuvre des ondes électromagnétiques afin de réaliser ladite fonction radiofréquence. La fonction radiofréquence réalisée par le dispositif radiofréquence est, par exemple, une fonction de guide d’onde, de filtre, de multiplexeur, de démultiplexeur, de sommateur, de diviseur, de polariseur, de diplexeur, de triplexeur, de diplexeur de polarisation, ou de coupleur. La fonction radiofréquence réalisée par le dispositif radiofréquence peut se décomposer, en tout point du dispositif, en une somme d’ondes électromagnétiques. La puissance de claquage, c’est-à-dire la puissance minimale à partir de laquelle un arc électrique peut apparaître dans le dispositif radiofréquence comprenant la mousse diélectrique solide emplissant la partie du volume intérieur est supérieure à la puissance minimale à partir de laquelle un arc électrique peut apparaître dans le même dispositif radiofréquence dont le volume intérieur comprend uniquement un gaz diélectrique, et est donc dépourvu de mousse diélectrique solide. La mousse diélectrique solide crée notamment des barrières empêchant l’accélération d’électrons dans le volume intérieur défini par la structure métallique du dispositif radiofréquence, et augmente la rigidité diélectrique dans le volume qu’elle occupe comparativement à un gaz diélectrique occupant le même volume. La permittivité diélectrique relative inférieure à 1.5 de la mousse diélectrique solide assure une réponse en fréquence du dispositif radiofréquence proche du même dispositif radiofréquence dont le volume intérieur comprend uniquement un gaz diélectrique. La structure métallique peut être perméable au gaz diélectrique. Le dispositif radiofréquence peut être destiné à subir des variations de pression. Le dispositif radiofréquence peut être destiné à équiper un astronef, en particulier un satellite ou une fusée. La tangente de perte diélectrique de la mousse diélectrique solide peut être inférieure à 5.10 -3 , en particulier inférieure à 5.10 -4 . La tangente de perte diélectrique de la mousse diélectrique solide inférieure à 5.10 -3 permet de limiter les pertes du dispositif radiofréquence. Le dispositif radiofréquence peut être destiné à réaliser au moins une fonction radiofréquence sur une plage de fréquences de travail inclue dans un intervalle compris entre 3 kilohertz et 300 gigahertz, la permittivité diélectrique relative de la mousse diélectrique solide étant inférieure à 1.5 sur la plage de fréquences de travail du dispositif radiofréquence. La permittivité diélectrique relative de la mousse diélectrique solide peut être au moins égale à 1.01, notamment sur la plage de fréquences de travail du dispositif radiofréquence. De préférence, la permittivité diélectrique relative de la mousse diélectrique solide est au moins égale à 1.01 et au plus égal à 1.20, notamment sur la plage de fréquences de travail du dispositif radiofréquence. Plus préférentiellement encore, la permittivité diélectrique relative de la mousse diélectrique solide est au moins égale à 1.01 et au plus égal à 1.08, notamment sur la plage de fréquences de travail du dispositif radiofréquence. Optionnellement, la mousse diélectrique solide emplit tout le volume intérieur défini par la structure métallique. La mousse diélectrique solide peut être collée à la structure métallique. La structure métallique peut comprendre au moins un résonateur. La structure métallique peut comprendre au moins un résonateur allongé métallique, la mousse diélectrique solide étant en contact avec ledit résonateur allongé métallique. Selon une conception particulière, ledit résonateur allongé métallique peut s’étendre en saillie depuis une première paroi métallique de la structure métallique vers une deuxième paroi métallique de sorte que l’extrémité libre dudit résonateur allongé métallique reste à distance de la deuxième paroi métallique de la structure métallique, la mousse diélectrique solide étant au moins en contact avec l’extrémité libre dudit résonateur allongé métallique. La structure métallique peut former au moins une cavité résonante, la mousse diélectrique solide emplissant au moins en partie ladite cavité résonnante. Selon une conception particulière, la structure métallique comprend une succession de segments de grandes dimensions et de segments de petites dimensions, chacun des segments de grandes dimensions constituant une cavité résonante, au moins une partie d’au moins un de ces segments de petites ou de grandes dimensions étant emplie de mousse diélectrique solide. La structure métallique peut former au moins un guide d’onde, la mousse diélectrique solide emplissant intérieurement au moins en partie ledit guide d’onde. La présente invention a également pour objet un procédé d’augmentation d’une puissance de claquage d’un dispositif radiofréquence configuré pour réaliser au moins une fonction radiofréquence, le dispositif radiofréquence comprenant une structure métallique définissant un volume intérieur, au moins un organe d’injection de puissance à une entrée de la structure métallique et au moins un organe d’extraction de puissance à une sortie de la structure métallique agencés de sorte qu’une onde électromagnétique est apte à se propager depuis ledit organe d’injection de puissance vers ledit organe d’extraction de puissance, le procédé comprenant au moins une étape de remplissage d’au moins une partie du volume intérieur défini par la structure métallique avec une mousse diélectrique solide ayant une permittivité diélectrique relative inférieure à 1.5. En remplissant la partie du volume intérieur défini par la structure métallique avec la mousse diélectrique solide, on remplace un volume de gaz diélectrique initialement présent dans le volume intérieur par de la mousse diélectrique solide de manière à augmenter la rigidité diélectrique du milieu diélectrique présent dans le volume intérieur défini par la structure métallique du dispositif radiofréquence. Ainsi, la puissance minimale d’apparition d’un arc électrique dans le dispositif radiofréquence est augmentée. La mousse diélectrique solide représente une solution simple à mettre en œuvre, peu coûteuse et légère afin d’augmenter la puissance du claquage du dispositif radiofréquence. Le procédé peut comprendre une étape préalable de simulation numérique d’une cartographie d’un champ électromagnétique dans le volume intérieur défini par la structure métallique entièrement rempli du gaz diélectrique, l’étape de remplissage étant ensuite effectuée de sorte que la mousse diélectrique solide est agencée au moins aux emplacements du volume intérieur défini par la structure métallique auxquels le champ électromagnétique simulé dépasse un seuil prédéterminé. Le dispositif radiofréquence peut être un dispositif radiofréquence tel que défini précédemment. La mousse diélectrique solide peut être une mousse diélectrique solide telle que définie précédemment. D’autres buts, caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront à la lecture de la description suivante, donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif et faite en référence aux dessins annexés sur lesquels : FIG. 1 illustre schématiquement un dispositif radiofréquence selon un premier exemple de réalisation de l’invention ; FIG. 2 illustre le dispositif radiofréquence de la FIG. 1 après assemblage du cadre métallique avec les couvercles supérieur et inférieur ; FIG. 3 est une simulation de paramètres S en dB du dispositif radiofréquence de la FIG. 2 dépourvu de mousse diélectrique solide pour des fréquences comprises entre 1.8 et 3.0 GHz ; FIG. 4 est une simulation de paramètres S en dB du dispositif radiofréquence de la FIG. 2 comprenant la mousse diélectrique solide pour des fréquences comprises entre 1.8 et 3.0 GHz ; FIG. 5 illustre schématiquement la structure métallique d’un dispositif radiofréquence selon un deuxième exemple de réalisation de l’invention ; FIG. 6 illustre schématiquement la structure métallique d’un dispositif radiofréquence selon un troisième exemple de réalisation de l’invention ; FIG. 7 illustre schématiquement la structure métallique d’un dispositif radiofréquence selon un quatrième exemple de réalisation de l’invention ; FIG. 8 représente schématiquement un procédé d’augmentation de la rigidité diélectrique d’un dispositif radiofréquence selon un exemple de réalisation de l’invention ; et FIG. 9 illustre l’étape de simulation numérique d’une cartographie d’un champ électromagnétique pour le dispositif radiofréquence de la FIG. 1 . Description détaillée La FIG. 1 représente un dispositif radiofréquence 2, en particulier un filtre radiofréquence interdigité. Le dispositif radiofréquence 2 comprend une structure 4 métallique composée d’un cadre métallique 6 formé de première, deuxième, troisième et quatrième parois métalliques 8, 10, 12, 14. La deuxième paroi métallique 10 du cadre 6 est opposée à la première paroi métallique 8 du cadre 6, et s’étend à distance de la première paroi métallique 8, ici parallèlement. La quatrième paroi métallique 14 du cadre 6 est opposée à la troisième paroi métallique 12 du cadre 6, et s’étend à distance de la troisième paroi métallique 12, ici parallèlement. Les troisième et quatrième parois métalliques 12, 14 du cadre 6 joignent chacune les première et deuxième parois métalliques 8, 10 du cadre 6 en étant ici orthogonales aux première et deuxième parois métalliques 8, 10 du cadre 6. Le dispositif radiofréquence 2 comprend un organe d’injection de puissance 16 agencé à une entrée du dispositif radiofréquence 2 et traversant la troisième paroi métallique 12 du cadre 6, et un organe d’extraction de puissance 18 agencé à une sortie du dispositif radiofréquence 2 et traversant la quatrième paroi métallique 14 du cadre 6. La structure 4 métallique du dispositif radiofréquence 2 comprend un premier groupe de résonateurs allongés 20 métalliques et un deuxième groupe de résonateur allongés 22 métalliques. Le premier groupe de résonateurs allongés 20 comprend une pluralité de résonateurs allongés 20, ici trois résonateurs allongés 20, s’étendant chacun en saillie depuis la première paroi métallique 8 du cadre 6 en direction de la deuxième paroi métallique 10 du cadre 6. Le deuxième groupe de résonateurs allongés 22 comprend une pluralité de résonateur allongés 22, ici deux résonateurs allongés 22, s’étendant chacun en saillie depuis la deuxième paroi métallique 10 du cadre 6 en direction de la première paroi métallique 8 du cadre 6. Les résonateurs allongés 20, 22 des premier et deuxième groupes de résonateurs allongés 20, 22 sont agencés dans le cadre 6 de manière alternée. Ainsi, en parcourant le cadre 6 selon la direction allant de la troisième paroi métallique 12 vers la quatrième paroi métallique 14, on rencontre alternativement un résonateur allongé 20 du premier groupe de résonateurs allongés 20, puis un résonateur allongé 22 du deuxième groupe de résonateurs allongés 22. L’épaisseur de chaque résonateur allongé 20, 22 est supérieure ou égale à 0.5 fois la largeur du résonateur allongé 20, 22 et inférieure ou égale à 2.0 fois la largeur du résonateur allongé 20, 22, la longueur du résonateur allongé 20, 22 étant supérieure à son épaisseur et à sa largeur. Un espace est ménagé entre chaque résonateur allongé 20 du premier groupe de résonateurs allongés 20 et la deuxième paroi métallique 10, l’extrémité libre de chaque résonateur allongé 20 du premier groupe de résonateurs allongés 20 restant à distance de la deuxième paroi métallique 10. Un espace est ménagé entre chaque résonateur allongé 22 du deuxième groupe de résonateurs allongés 22 et la première paroi métallique 8, l’extrémité libre de chaque résonateur allongé 22 du deuxième groupe de résonateurs allongés 22 restant à distance de la première paroi métallique 8. Le cadre 6 comprend également une pluralité de trous taraudés 26 pour l’assemblage du cadre 6 avec d’autres éléments. Comme visible sur la FIG. 2 , la structure 4 métallique du dispositif radiofréquence 2 comprend en outre un couvercle métallique supérieur 28 et un couvercle métallique inférieur 30 fixés au cadre 6 métallique, par exemple au moyen de vis et d’une partie des trous taraudés 26 du cadre 6, le cadre 6 métallique étant ainsi agencé entre le couvercle supérieur 28 et le couvercle inférieur 30. Le cadre 6 métallique et les couvercles supérieur et inférieur 28, 30 forment une enveloppe métallique. Chaque résonateur allongé 20, 22 de la structure 4 métallique reste ici à distance des couvercles supérieur et inférieur 28, 30. Les organes d’injection de puissance et d’extraction de puissance 16, 18 sont agencés de sorte qu’une onde électromagnétique est apte à se propager depuis l’organe d’injection de puissance 16 vers l’organe d’extraction de puissance 18, en particulier en interagissant avec les résonateurs allongés 20, 22 de la structure 4 métallique. Les organes d’injection de puissance et d’extraction de puissance 16, 18 comprennent chacun, par exemple, un câble coaxial dont l’âme est utilisée comme organe d’injection ou d’extraction de puissance 16, 18. Alternativement, l’organe d’injection de puissance 16 et/ou l’organe d’extraction de la puissance 18 pourraient comprendre une antenne, un guide d’onde, un iris ou tout autre élément permettant d’injecter la puissance dans le dispositif radiofréquence 2 ou d’extraire la puissance du dispositif radiofréquence 2. Le dispositif radiofréquence 2 est ainsi adapté pour mettre en œuvre des ondes électromagnétiques. La structure 4 métallique comprenant le cadre 6 métallique, les premier et deuxième groupes de résonateurs allongés 20, 22 métalliques et les couvercles métalliques supérieur et inférieur 28, 30 définit intérieurement un volume intérieur comprenant un gaz diélectrique dont la permittivité diélectrique relative est sensiblement égale à 1.00, la permittivité diélectrique relative ou constante diélectrique reliant la permittivité du gaz à la permittivité du vide ε 0 . Lorsque le dispositif radiofréquence 2 est soumis à une puissance trop élevée en entrée, un arc électrique peut se former dans le volume intérieur, notamment autour de l’extrémité libre d’un résonateur allongé 20, 22, au travers du gaz diélectrique. Afin d’augmenter la puissance minimale de claquage du dispositif radiofréquence 2, celui-ci comprend en outre de la mousse 24 formée d’un matériau diélectrique solide emplissant chacun des espaces ménagés entre l’extrémité libre d’un résonateur allongé 20, 22 de la structure 4 métallique et une paroi métallique 8, 10 du cadre 6, ici sous la forme de blocs de mousse 24 diélectrique solide. La mousse 24 diélectrique solide est de permittivité diélectrique relative inférieure à 1.5. Les constituants solides de la mousse 24 diélectrique solide forment intérieurement des cavités emprisonnant le gaz diélectrique, permettant d’augmenter la rigidité diélectrique du diélectrique présent dans le dispositif radiofréquence et ainsi augmenter la puissance minimale de claquage du dispositif radiofréquence 2. Une mousse diélectrique solide radiofréquence Rohacell® est, par exemple, utilisée. Une telle mousse 24 diélectrique solide a, par exemple, une permittivité diélectrique relative comprise entre 1.03 et 1.07, notamment en fonction de la densité de la mousse 24 diélectrique solide. D’autres références de mousse 24 diélectrique solide peuvent convenir, par exemple celles du fournisseur LAIRD®. Dans l’exemple représenté, chaque bloc de mousse 24, notamment obtenu par usinage d’une mousse diélectrique solide, est en contact d’une part avec l’extrémité libre d’un résonateur allongé 20, 22 de la structure 4 métallique, et d’autre part avec une paroi métallique 8, 10 du cadre 6, le bloc de mousse 24 diélectrique solide étant collé à la structure 4 métallique. Alternativement, la mousse 24 diélectrique solide pourrait être usinée de manière à entourer chaque résonateur allongé 20, 22 de la structure métallique 4. En variante, la mousse 24 diélectrique solide pourrait être usinée de manière à être complémentaire de la structure 4 métallique, c’est-à-dire de manière à remplir l’entièreté du volume intérieur défini par la structure 4 métallique comprenant le cadre 6 métallique, les premier et deuxième groupes de résonateurs allongés 20, 22 métalliques et les couvercles métalliques supérieur et inférieur 28 et 30. Avantageusement, la tangente de perte diélectrique de la mousse 24 diélectrique solide, correspondant à la tangente du rapport entre la partie imaginaire et la partie réelle de la permittivité diélectrique complexe du diélectrique traduisant les pertes du diélectrique à la fréquence d’intérêt, est inférieure à 5.10 -3 , et plus avantageusement inférieure à 5.10 -4 . Ainsi, le comportement du dispositif radiofréquence 2 est proche du dispositif radiofréquence 2 dépourvu de la mousse 24 diélectrique solide. Le dispositif radiofréquence 2 est en particulier destiné à équiper un astronef, notamment une fusée ou un satellite, par exemple destiné à équiper un émetteur radiofréquence de l’astronef. Le dispositif radiofréquence 2, en particulier l’enveloppe métallique formée du cadre 6 métallique et des couvercles supérieur et inférieur 28, 30, est perméable aux gaz du fait de la méthode d’assemblage du dispositif radiofréquence 2 lui-même ou de la connexion du dispositif radiofréquence 2 avec un autre dispositif radiofréquence. Ainsi, lors du vol de l’astronef, la pression dans le volume intérieur varie. Lorsque l’altitude de l’astronef augmente, la pression dans le volume intérieur diminue, la tension minimale de claquage du dispositif radiofréquence 2 diminuant en conséquence. La présence de la mousse 24 diélectrique solide dans le volume intérieur défini par la structure 4 métallique peut empêcher l’apparition d’un arc électrique dans le dispositif radiofréquence 2 sans avoir à modifier sa structure interne ni ses dimensions pour tenir compte de la variation de pression dans le volume intérieur, ni rendre le dispositif hermétique. La FIG. 3 représente des simulations numériques de transmission et de réflexion d’un champ électromagnétique aux accès d’entrée et de sortie du dispositif radiofréquence 2 illustré sur la FIG. 2 , c’est-à-dire au niveau de l’organe d’injection de puissance 16 et de l’organe d’extraction de puissance 18, lorsque le dispositif radiofréquence 2 est dépourvu de mousse 24 diélectrique solide. Plus précisément la FIG. 3 représente des simulations de paramètres S, à savoir les paramètres S 11 et S 21 . Les simulations ont été effectuées pour des fréquences allant de 1.8 à 3.0 gigahertz, une impédance d’entrée et de sortie de 50 Ohms, les résultats étant représentés en décibels. La courbe 32 en trait épais représente une simulation numérique de la réflexion du champ électromagnétique en entrée du dispositif radiofréquence 2, la courbe 34 en trait fin représentant une simulation numérique de la transmission du champ électromagnétique depuis l’organe d’injection de puissance 16 vers l’organe d’extraction de puissance 18. Comme représenté, le dispositif radiofréquence 2 a ici une fonction de filtre passe-bande, la courbe 32 de réflexion en entrée étant atténuée de plus de 10 décibels pour des fréquences comprises entre 2.16 gigahertz et 2.52 gigahertz, la courbe 34 de transmission étant atténuée de plus de 10 décibels pour des fréquences inférieures à 2.08 gigahertz et pour des fréquences supérieures à 2.62 gigahertz. De plus, entre 2.16 gigahertz et 2.52 gigahertz, la courbe 34 de transmission est atténuée de moins de 0.5 décibels. La courbe 32 de réflexion en entrée présente une pluralité de résonances dont les positions en fréquences sont déterminées au moins par l’agencement des résonateurs allongés 20, 22, et donc par les couplages entre les résonateurs allongés 20, 22 et entre les résonateurs allongés 20, 22, les parois métalliques 8, 10, 12, 14 du cadre 6 métallique et les couvercles métalliques supérieur et inférieur 28, 30. La FIG. 4 représente des simulations numériques de transmission et de réflexion d’un champ électromagnétique aux accès d’entrée et de sortie du dispositif radiofréquence 2 illustré sur la FIG. 2 lorsque le dispositif radiofréquence 2 comprend les blocs de mousse 24 diélectrique solide. Plus précisément la FIG. 4 représente des simulations de paramètres S, à savoir les paramètres S 11 et S 21 . Les simulations ont été effectuées pour des fréquences allant de 1.8 à 3.0 gigahertz, une impédance d’entrée et de sortie de 50 Ohms, les résultats étant représentés en décibels. La courbe 36 en trait épais représente une simulation numérique de la réflexion du champ électromagnétique en entrée du dispositif radiofréquence 2, la courbe 38 en trait fin représentant une simulation numérique de la transmission du champ électromagnétique depuis l’organe d’injection de puissance 16 vers l’organe d’extraction de puissance 18. Comme représenté, le dispositif radiofréquence 2 comprenant les blocs de mousse 24 diélectrique solide a un comportement proche du dispositif radiofréquence 2 dépourvu de mousse 24 diélectrique solide. En particulier, le dispositif radiofréquence 2 comprenant les blocs de mousse 24 diélectrique solide a également une fonction de filtre passe-bande, la courbe 36 de réflexion en entrée étant atténuée de plus de 10 décibels pour des fréquences comprises entre 2.14 gigahertz et 2.50 gigahertz, la courbe 38 de transmission étant atténuée de plus de 10 décibels pour des fréquences inférieures à 2.06 gigahertz et pour des fréquences supérieures à 2.60 gigahertz. De plus, entre 2.16 gigahertz et 2.52 gigahertz, la courbe 38 de transmission est atténuée de moins de 0.5 décibels. La FIG. 5 représente la structure 4 métallique d’un dispositif radiofréquence 2, en particulier d’un filtre corrugué, la structure 4 métallique comprenant une succession de segments parallélépipédiques creux de différentes dimensions formant conjointement une enveloppe allongée creuse. La structure 4 métallique comprend un premier segment tubulaire creux ici de section rectangulaire formant un premier guide d’onde à une première extrémité, un deuxième segment tubulaire creux ici de section rectangulaire formant un deuxième guide d’onde à une deuxième extrémité, et une pluralité de segments creux de différentes dimensions, en particulier une pluralité de segments creux chacun de section rectangulaire, formant l’adaptation d’impédance et les corrugations du dispositif radiofréquence 2 et agencés entre les premier et deuxième segments tubulaires. Chaque corrugation du dispositif radiofréquence 2 constitue une cavité résonante 40 dont les dimensions définissent en partie la fréquence de résonance du dispositif radiofréquence 2. Alternativement, tout ou partie des segments creux de la structure 4 métallique pourraient être de formes différentes, par exemple de section circulaire, elliptique, carrée, etc. Le dispositif radiofréquence 2 comprend également un organe d’injection de puissance (non représenté) connecté au premier segment tubulaire, et un organe d’extraction de puissance (non représenté) connecté au deuxième segment tubulaire. La structure 4 métallique définit un volume intérieur dans lequel de la mousse 24 diélectrique solide est agencée. La forme de la mousse 24 diélectrique solide est ici complémentaire du volume intérieur défini par la structure 4 métallique. La FIG. 6 représente la structure 4 métallique d’un dispositif radiofréquence 2, en particulier d’un guide d’onde de section rectangulaire coudé, la structure 4 métallique formant une enveloppe coudée creuse emplie de mousse 24 diélectrique solide. Alternativement, le dispositif radiofréquence 2 pourrait être un guide d’onde coudé de section circulaire ou elliptique, un guide d’onde droit, un guide d’onde corrugué, un guide d’onde torsadé, un guide d’onde strié ou « ridged waveguide » en termes anglo-saxons, ou toute autre géométrie de guide d’onde. La FIG. 7 représente la structure 4 métallique d’un dispositif radiofréquence 2, en particulier d’un « té magique », la structure 4 métallique étant munie de trois segments parallélépipédiques creux agencés selon un même plan, l’un des trois segments parallélépipédiques étant orthogonal aux deux autres de manière à former une structure en forme de « T », et d’un quatrième segment tubulaire creux orthogonal aux trois segments parallélépipédiques et en contact avec les trois segments parallélépipédiques. La structure 4 métallique définit un volume intérieur dans lequel de la mousse 24 diélectrique solide est agencée. La forme de la mousse 24 diélectrique solide est ici complémentaire du volume intérieur défini par la structure 4 métallique. Le dispositif radiofréquence 2 comprend également une pluralité d’organes d’injection de puissance et une pluralité d’organes d’extraction de puissance (non représentés) chacun connecté à l’un des segments parallélépipédiques de la structure 4 métallique, chaque segment étant adapté pour former un port d’entrée ou de sortie du dispositif radiofréquence 2. De manière connue, le dispositif radiofréquence 2 « té magique » est adapté pour réaliser plusieurs fonctions radiofréquences, par exemple pour sommer deux signaux d’amplitude égale, pour diviser un signal en deux signaux en phase ou pour diviser un signal en deux signaux de phase opposée. La FIG. 8 représente un procédé d’augmentation de la rigidité diélectrique d’un dispositif radiofréquence 2 dépourvu de la mousse 24 diélectrique solide, les dimensions du dispositif radiofréquence 2 dépourvu de la mousse 24 diélectrique solide étant préalablement déterminées et ne pouvant pas être modifiées pour tenir compte d’un risque d’arc électrique. De préférence, on commence par une étape de simulation numérique 42 d’une cartographie du champ électromagnétique dans le dispositif radiofréquence 2 dépourvu de la mousse 24 diélectrique solide afin de déterminer les emplacements du dispositif radiofréquence 2 auxquels le champ électromagnétique simulé est le plus élevé. Une telle simulation numérique est représentée en FIG. 9 pour le dispositif 2 radiofréquence illustré à la FIG. 1 . Dans ce cas, le champ électromagnétique simulé est le plus élevé aux extrémités libres des résonateurs allongés 20, 22 et le long des arrêtes saillantes des résonateurs allongés 20, 22. Il s’agit donc des emplacements les plus propices à l’apparition d’un arc électrique. On détermine ensuite un seuil représentatif du risque de claquage du dispositif radiofréquence 2 en fonction de la cartographie du champ électromagnétique établie, du gaz diélectrique présent dans le volume intérieur défini par la structure 4 métallique et de la pression dudit gaz diélectrique. Par exemple, le seuil représentatif est défini en fonction d’une puissance d’entrée du dispositif radiofréquence 2 utilisée pour simuler la cartographie et d’une valeur de différence de potentiel obtenue par intégration du champ électromagnétique le long d’un segment d’une longueur donnée. Puis, on procède à une étape de remplissage 44 d’au moins une partie du volume intérieur défini par la structure 4 métallique du dispositif radiofréquence 2 avec de la mousse 24 diélectrique solide. Par exemple, on dispose de la mousse 24 diélectrique solide aux emplacements du dispositif radiofréquence 2 auxquels le champ électromagnétique simulé dépasse le seuil déterminé dans le gaz diélectrique. Alternativement, on emplit entièrement le volume intérieur défini par la structure 4 métallique avec de la mousse 24 diélectrique solide. Avantageusement, l’étape de remplissage 44 comprend une sous-étape d’usinage de la mousse 24 diélectrique solide de sorte que la mousse 24 diélectrique solide est d’une forme adaptée pour emplir tout ou partie du volume intérieur défini par la structure 4 métallique, en particulier de sorte que la mousse 24 diélectrique solide est d’une forme adaptée aux emplacements du dispositif radiofréquence 2 auxquels le champ électromagnétique simulé dépasse le seuil déterminé dans le gaz diélectrique. Optionnellement, l’étape de remplissage 44 comprend une sous-étape de collage de la mousse 24 diélectrique solide à une paroi de la structure 4 métallique. Dispositif radiofréquence (2) configuré pour réaliser au moins une fonction radiofréquence, le dispositif radiofréquence (2) comprenant une structure (4) métallique définissant un volume intérieur, au moins un organe d’injection de puissance (16) à une entrée de la structure (4) métallique et au moins un organe d’extraction de puissance (18) à une sortie de la structure (4) métallique agencés de sorte qu’une onde électromagnétique est apte à se propager depuis ledit organe d’injection de puissance (16) vers ledit organe d’extraction de puissance (18), caractérisé en ce qu’au moins une partie du volume intérieur défini par la structure (4) métallique est emplie d’une mousse (24) diélectrique solide ayant une permittivité diélectrique relative inférieure à 1.5. Dispositif radiofréquence (2) selon la revendication 1, dans lequel la tangente de perte diélectrique de la mousse (24) diélectrique solide est inférieure à 5.10 -3 , en particulier inférieure à 5.10 -4 . Dispositif radiofréquence (2) selon l’une des revendications 1 et 2, dans lequel la permittivité diélectrique relative de la mousse (24) diélectrique solide est au moins égale à 1.01 et au plus égal à 1.20, en particulier au moins égale à 1.01 et au plus égal à 1.08. Dispositif radiofréquence (2) selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel la mousse (24) diélectrique solide emplit tout le volume intérieur défini par la structure (4) métallique. Dispositif radiofréquence (2) selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel la mousse (24) diélectrique solide est collée à la structure (4) métallique. Dispositif radiofréquence (2) selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel la structure (4) métallique comprend au moins un résonateur allongé (20, 22) métallique, la mousse (24) diélectrique solide étant en contact avec ledit résonateur allongé (20, 22) métallique. Dispositif radiofréquence (2) selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel la structure (4) métallique forme au moins une cavité résonante (40), la mousse (24) diélectrique solide emplissant au moins en partie ladite cavité résonnante (40). Dispositif radiofréquence (2) selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel la structure (4) métallique forme au moins un guide d’onde, la mousse (24) diélectrique solide emplissant intérieurement au moins en partie ledit guide d’onde. Procédé d’augmentation d’une puissance de claquage d’un dispositif radiofréquence (2) configuré pour réaliser au moins une fonction radiofréquence, le dispositif radiofréquence (2) comprenant une structure (4) métallique définissant un volume intérieur, au moins un organe d’injection de puissance (16) à une entrée de la structure (4) métallique et au moins un organe d’extraction de puissance (18) à une sortie de la structure (4) métallique agencés de sorte qu’une onde électromagnétique est apte à se propager depuis ledit organe d’injection de puissance (16) vers ledit organe d’extraction de puissance (18), caractérisé en ce qu’il comprend au moins une étape de remplissage (44) d’au moins une partie du volume intérieur défini par la structure (4) métallique avec une mousse (24) diélectrique solide ayant une permittivité diélectrique relative inférieure à 1.5. Procédé selon la revendication 9, comprenant une étape préalable de simulation numérique (42) d’une cartographie d’un champ électromagnétique dans le volume intérieur défini par la structure (4) métallique entièrement rempli du gaz diélectrique, l’étape de remplissage étant ensuite effectuée de sorte que la mousse (24) diélectrique solide est agencée au moins aux emplacements du volume intérieur défini par la structure (4) métallique auxquels le champ électromagnétique simulé dépasse un seuil prédéterminé.