Brevet FR3162868A1 — publié le 20251205

La présente invention concerne un dispositif optique (1) de télescope, comprenant : - un miroir (2) comprenant une première face externe (2a) concave réfléchissante et une première face interne (2b) plane opposée à la première face externe (2a), la première face externe (2a) étant polie ; - une structure de renfort (3) fixé au miroir (2), la structure de renfort (3) comprenant une deuxième face interne (3b) plane et une deuxième face externe (3a) libre, la deuxième face interne (3b) étant en contact avec la première face interne (2b) selon un plan de fixation ; la deuxième face externe libre (3a) étant concave, le miroir (2) et la structure de renfort (3) étant symétriques par rapport au plan de fixation. Figure pour l’abrégé : Fig. 1 Dispositif optique astronomique et télescope associé. La présente invention concerne le domaine de l’imagerie haute résolution. Elle concerne plus particulièrement les miroirs de télescope à application spatiale, qui doivent répondre à la problématique de réduction de masse tout en conservant de bonnes performances optiques. ETAT DE LA TECHNIQUE Les miroirs de télescope à application spatiale peuvent être de grande dimension avec des diamètres d’un ou plusieurs mètres. La dimension de tels miroirs est un facteur clé pour l’amélioration des performances des systèmes optiques. Cependant, pour une application spatiale, ce paramètre se heurte à la contrainte majeure de minimisation de la masse du miroir. Pour répondre à cette contrainte, les miroirs sont allégés en face arrière. Pour ce faire, des alvéoles sont usinées en face arrière. Ces allègements ont pour effet de diminuer la masse du miroir mais cela impacte également la rigidité de la pièce. Or, la rigidité du miroir permet de limiter le biais de mesure lié à sa déformation lorsqu’il est mesuré au sol. En effet, un écart entre les mesures au sol et les performances en orbite peut être constaté du fait de déformations affectant le miroir soumis à des conditions environnementales exigeantes. Plus la rigidité est importante, meilleures seront les performances opto-mécaniques obtenues. Cela permettra également de tendre à conserver les mêmes performances entre le miroir intégré dans son télescope en orbite et au sol. Les concepteurs des miroirs sont donc en recherche constante d’un compromis adéquat entre la masse et la rigidité du miroir, afin d’optimiser les performances opto-mécaniques desdits miroirs. Pour remédier à ce manque de rigidité, différentes structures de renforcement de miroir ont été développées, notamment la structure dite du terme anglosaxon « close-back », consistant en une plaque de renforcement recouvrant l’arrière du miroir afin de le rigidifier. Néanmoins, ces différentes solutions présentent l’inconvénient de complexifier le positionnement d’un dispositif de support du miroir qui, pour minimiser la déformée du miroir, doit être placé sur la fibre neutre du miroir. On entend par fibre neutre une zone d’équilibre du miroir où l’effet de gravité est minimisé, c’est-à-dire la zone de moindre déformée du miroir. En d’autres termes, ces solutions de renforcement modifient l’emplacement de la fibre neutre du miroir et rendent complexe voire impossible sa caractérisation de sorte que le positionnement du dispositif de support du miroir est rendu difficile. EXPOSE Un but de la présente invention est de remédier aux inconvénients précités. En particulier, un but de la présente invention est de proposer un dispositif optique présentant de meilleures performances en termes de rigidité par rapport à la masse. Il est à cet effet proposé, selon un premier aspect un dispositif optique de télescope, comprenant : un miroir comprenant une première face externe concave réfléchissante et une première face interne plane opposée à la première face externe, la première face externe étant polie ; une structure de renfort fixée au miroir , la structure de renfort comprenant une deuxième face interne plane et une deuxième face externe libre, la deuxième face interne étant en contact avec la première face interne selon un plan de fixation ; la deuxième face externe libre étant concave, le miroir et la structure de renfort étant symétriques par rapport au plan de fixation. Le dispositif optique selon l’invention présente, du fait de sa symétrie, des performances opto-mécaniques améliorées tout en simplifiant la caractérisation de sa fibre neutre. Avantageusement, le miroir comprend une première structure alvéolée formée sur toute l’épaisseur du miroir et la structure de renfort comprend une deuxième structure alvéolée formée sur toute l’épaisseur de la structure de renfort. Dans un mode de réalisation préférentiel, les structures alvéolées comprennent des portions alvéolées triangulaires. De préférence, le miroir et la structure de renfort sont réalisés dans un même matériau, choisi parmi les matériaux suivants : vitrocéramique, Zérodur, alliage d’aluminium, carbure de silicium ou autres céramiques. Avantageusement, le diamètre du miroir et de la structure de renfort est compris entre 1 et 5 mètres, de préférence compris entre 1,5 mètres et 2,5 mètres. Avantageusement, le dispositif optique a une masse surfacique comprise entre 5 et 50 kg/m², de préférence entre 25 et 50 kg/m2, encore plus préférentiellement entre 40 et 50 kg/m2. Avantageusement, le dispositif optique comprend un orifice central formé sur toute l’épaisseur du dispositif optique et traversant dans le dispositif optique. Avantageusement, le miroir comprend une première face périphérique reliant la première face externe à la première face interne et la structure de renfort comprend une deuxième face périphérique reliant la deuxième face externe à la deuxième face interne, la première structure alvéolée comprenant des premières parois, la deuxième structure alvéolée comprenant des deuxièmes parois, les premières parois et les deuxièmes parois étant alignées pour définir des cavités internes du dispositif optique, l’orifice central étant délimité par une face centrale, au moins l’une parmi la face centrale et/ou l’une des faces périphériques, et au moins l’une parmi les premières parois et les deuxièmes parois, étant configurées pour mettre en communication gazeuse lesdites cavités interne avec l’extérieur du dispositif optique. Avantageusement, le dispositif optique comprend des tenons chacun constitué d’une première portion de tenon et d’une deuxième portion de tenon, chaque première portion de tenon faisant saillie de la première face périphérique, chaque deuxième portion de tenon faisant saillie de la deuxième face périphérique. L’invention a également pour objet un télescope comprenant un bâti et un dispositif optique tel que défini précédemment. DESCRIPTION DES FIGURES D’autres caractéristiques, buts et avantages de l’invention ressortiront de la description qui suit, qui est purement illustrative et non limitative, et qui doit être lue en regard des dessins annexés sur lesquels : La FIG. 1 illustre en perspective un dispositif optique selon la présente demande ; La FIG. 2 illustre en vue éclatée le dispositif optique de la FIG. 1 ; La FIG. 3 illustre une vue de face de l’arrière du miroir de la FIG. 1 ; et La FIG. 4 illustre schématiquement une vue en un coupe radiale du dispositif optique de la FIG. 1 . Sur l’ensemble des figures, les éléments similaires portent des références identiques. DESCRIPTION DETAILLEE La FIG. 1 illustre un dispositif optique 1 conforme à un premier mode de réalisation de l’invention, et la FIG. 2 illustre le dispositif optique 1 de la FIG. 1 en vue éclatée. Le dispositif optique 1 s’étend et est centré selon un axe central Z et comprend le long de cet axe Z un miroir 2 et une structure de renfort 3. Le miroir 2 comprend une première face externe 2a, une première face interne 2b et une première face périphérique 2c. La première face périphérique 2c délimite un diamètre du miroir 2, et relie la première face externe 2a à la première face interne 2b. La première face périphérique 2c prend la forme d’un anneau reliant ainsi la première face externe 2a à la première face interne 2b. La première face externe 2a est réfléchissante. La première face interne 2b est plane et de même diamètre que la première face externe 2a, ledit diamètre correspondant au diamètre du miroir 2. La première face interne 2b est perpendiculaire à l’axe central Z du dispositif optique 1. La structure de renfort 3 comprend une deuxième face externe 3a libre, une deuxième face interne 3b, et une deuxième face périphérique 3c. La deuxième face périphérique 3c définit un diamètre de la structure de renfort 3, et relie la deuxième face externe 3a à la deuxième face interne 3b. La deuxième face périphérique 3c prend la forme d’un anneau reliant ainsi la deuxième face externe 3a à la deuxième face interne 3b. Le diamètre de la structure de renfort 3 est identique au diamètre du miroir 2, de sorte que lesdits diamètres définissent donc un diamètre du dispositif optique 1. Le diamètre du dispositif optique 1 est par exemple compris entre 1 et 5 mètres, de préférence compris entre 1,5 mètres et 2,5 mètres. La deuxième face interne 3b est plane et s’étend perpendiculairement à l’axe central Z du dispositif optique 1, en face de la première face interne 2b. Plus précisément, la deuxième face interne 3b est fixée à la première face interne 2b selon un plan de fixation P illustré sur la FIG. 4 . Par exemple, la deuxième face interne 3b et la première face interne 2b sont fixées par collage. La FIG. 4 illustre une vue schématique en coupe radiale du dispositif optique 1, présentant les profils des différentes faces du miroir 2 et de la structure de renfort 3. Le plan de fixation P est un plan perpendiculaire à l’axe Z du dispositif optique 1. La première face externe 2a et la deuxième face externe 3a sont toutes deux concaves, c’est-à-dire arrondies vers le plan de fixation P. Comme illustré sur la FIG. 4 , le plan de fixation P constitue ainsi un plan de symétrie du dispositif optique 1, la structure de renfort 3 étant symétrique au miroir 2 par rapport au plan de fixation P. Aussi, l’axe central Z comprend le centre de chacune des première et deuxième faces externes 2a et 3a, ce centre formant le point le plus profond de leur dite face respective 2a et 3a. L’épaisseur du dispositif optique 1 est donc minimale en l’axe Z (entre les centres respectifs de la première face externe 2a et de la deuxième face externe 3a), et augmente donc à mesure que l’on s’éloigne de l’axe Z jusqu’à être maximale en l’extrémité radiale du dispositif optique 1 formée par la première face périphérique 2c et la deuxième face périphérique 3c. Par exemple pour un dispositif optique 1 d’un diamètre d’environ 2 mètres, l’épaisseur du dispositif optique 1 maximale sur sa face périphérique 1c (constituée par la conjugaison des première et deuxième faces périphériques 2c et 3c) est comprise entre 200 et 400 millimètres, plus particulièrement d’environ 270 millimètres. Dans un tel exemple, la première face externe 2a, et par symétrie la deuxième face externe 3a, ont chacune une épaisseur comprise entre 1 et 10 millimètres, par exemple d’environ 4 millimètres. Bien évidemment, l’épaisseur maximale du dispositif optique 1 sur sa face périphérique 1c dépend de l’importance de la concavité ou courbure du dispositif optique 1, et cet exemple n’est pas limitatif. Le miroir 2 et la structure de renfort 3 sont réalisés dans un même matériau, par exemple en Zérodur, en vitrocéramique, en verre, en carbure de silicium ou tout autre matériau adapté tel que d’autres céramiques, ou des alliages d’aluminium. De préférence, ils sont réalisés en Zérodur, qui est un matériau présentant une très grande stabilité thermique et un bon rapport entre la masse et la rigidité adapté pour le polissage optique (son coefficient de dilatation thermique étant d’environ 0,05 × 10 −6 K −1 ± 0,10). Ainsi, le miroir 2 et la structure de renfort 3 ont sensiblement la même masse. De cette façon et grâce à la symétrie du dispositif optique 1, le dispositif optique 1 comprend une fibre neutre portée par le plan de symétrie P, et donc particulièrement facile à caractériser. Également, le dispositif optique 1 peut comprendre un orifice central 11 traversant le dispositif optique 1 dans toute son épaisseur, dont la fonction peut dépendre du design du dispositif optique, et peut par exemple être de laisser passer des rayons lumineux. En particulier, l’orifice central 11 peut être défini par une face centrale annulaire résultant de l’alignement d’un premier anneau central 11a s’étendant dans le miroir 2 entre la première face interne 2b et la première face externe 2a et d’un deuxième anneau central 11b s’étendant dans le corps de renfort 3 entre la deuxième face externe 3b et la deuxième face externe 3a. Dans tout plan perpendiculaire à l’axe Z, l’orifice central 11 a pour centre un point porté par l’axe Z. Pour alléger le dispositif optique 1, le miroir 2 et la structure de renfort 3 comprennent chacun une structure alvéolée symétrique l’une par rapport à l’autre par rapport au plan de fixation P, illustrées sur les figures 2 et 3. La FIG. 3 illustre une vue de face de la première face interne 2b, qui est identique à la deuxième face interne 3b visible sur la FIG. 2 . Plus particulièrement, le miroir 2 comprend une première structure alvéolée 4 s’étendant dans l’épaisseur du miroir 2 selon la direction axiale Z entre la première face externe 2a et la première face interne 2b (non illustrée sur la FIG. 4 pour des raisons de clarté). Afin de gagner en masse, la première structure alvéolée 4 débouche sur la première face interne 2b, comme illustré sur la FIG. 3 . En revanche, la première structure alvéolée 4 ne débouche pas sur la première face interne 2a, qui est la face réfléchissante du dispositif optique 1. La première face externe 2a est donc pleine, comme illustré sur la FIG. 1 . La structure alvéolée 4 comprend une pluralité de portions alvéolées 4a définies par des parois 4b usinées dans l’épaisseur du miroir 2 selon l’axe Z. Les portions alvéolées 4a sont en d’autres termes des cavités borgnes limitées par les parois 4b qui s’étendent dans l’épaisseur du miroir 2 selon l’axe Z et débouchent sur la première face interne 2b. La première face interne 2b n’est donc pas pleine, et comprend des extrémités axiales 4c des parois 4b de la structure alvéolée 4. La première face interne 2b est plane, de sorte que les parois 4b s’étendent axialement sur une distance plus grande à mesure que lesdites parois 4b sont éloignées radialement de l’axe central Z, du fait que l’axe central Z porte le centre de la concavité de la première face externe 2a. Par exemple dans le cas du dispositif optique 1 de diamètre de 2 mètres et d’épaisseur maximale de 270 millimètres sur sa face périphérique 1c, lesdites parois 4b s’étendent axialement sur une distance comprise entre 21 millimètres environ au niveau de l’axe Z et 130 millimètres environ au niveau de la face périphérique 1c. De même, la structure de renfort 3 comprend une deuxième structure alvéolée 5 s’étendant dans l’épaisseur de la structure de renfort 3 selon la direction axiale Z entre la deuxième face externe 3a et la deuxième face interne 3b. Toujours pour gagner en masse, la deuxième structure alvéolée 5 débouche sur la deuxième face interne 3b. Afin de préserver la symétrie et de conserver notamment une masse similaire entre le miroir 2 et la structure de renfort 3, la deuxième face externe 3a est pleine, à l’instar de la première face externe 2a. De plus, de façon symétrique à la première structure alvéolée 4, la deuxième structure alvéolée 5 comprend une pluralité de portions alvéolées 5a définies par des parois 5b usinées dans l’épaisseur de la structure de renfort 3 selon l’axe Z. Les portions alvéolées 5a sont en d’autres termes des cavités borgnes limitées par les parois 5b qui s’étendent dans l’épaisseur de la structure de renfort 3 et débouchent sur la deuxième face interne 3b. La deuxième face interne 3b n’est donc également pas pleine et comprend des extrémités axiales 5c des parois 5b de la deuxième structure alvéolée 5. Cette deuxième face interne 3b étant plane et perpendiculaire à l’axe central Z du dispositif optique 1, les parois 5b s’étendent de la même façon axialement sur une distance plus grande à mesure que lesdites parois 5b sont éloignées radialement de l’axe central Z. Les dimensions des parois 5b de la deuxième structure alvéolée 5 sont identiques à celles des parois 4b de la première structure alvéolée 4. La première structure alvéolée 4 et la deuxième structure alvéolée 5 sont symétriques entre elles par rapport au plan de fixation P. En d’autres termes, les parois 4b de la première structure alvéolée 4 et les parois 5b de la deuxième structure alvéolée 5 sont alignées entre elles selon des directions parallèles à l’axe Z. Ainsi, les extrémités axiales 4c de la première structure alvéolée 4 sont au contact des extrémités axiales 5c de la deuxième structure alvéolée 5. La fixation par collage de la deuxième face interne 3b sur la première face interne 2b comprend le collage des extrémités 5c des parois 5b de la deuxième structure alvéolée 5 sur les extrémités 4c des parois 4b de la première structure alvéolée 4. La colle utilisée peut par exemple être de la colle DP490. Des cavités internes sont ainsi formées par le collage de la première structure alvéolée 4 et de la deuxième structure alvéolée 5 entre elles. Ces cavités internes sont constituées chacune par une portion alvéolée 4a du miroir 2 d’une part et par une portion alvéolée 5a du corps de renfort 3 alignée axialement selon l’axe Z avec ladite portion alvéolée 4a d’autre part. Il est à noter que lesdites cavités internes formées par le collage de la première structure alvéolée 4 contre la deuxième structure alvéolée 5 ne sont pas étanches, afin d’éviter que de l’air n’y reste emprisonné, ce qui est serait incompatible avec une utilisation sous vide dans l’espace. Les parois 4b, 5b respectives de la première structure alvéolée 4 et de la deuxième structure alvéolée 5 sont ainsi configurées pour permettre une communication gazeuse entre l’extérieur et l’intérieur de ces cavités internes et du dispositif optique 1, de façon à assurer une continuité d’air et une égalité de pression entre l’extérieur et l’intérieur du dispositif optique 1. Par exemple, les parois 4b de la première structure alvéolée 4 et/ou les parois 5b de la deuxième structure alvéolée 5 peuvent être percées ou échancrées afin de permettre la circulation d’air. Il en est de même pour au moins l’une des faces périphériques 2c, 3c et/ou l’un des anneaux centraux 11a, 11b définissant l’orifice central 11, afin de mettre en communication gazeuse l’extérieur et l’intérieur du dispositif optique 1. Si seulement l’une parmi la première structure alvéolée 4 et la deuxième structure alvéolée 5 comprend des parois 4b, 5b qui permettent la circulation d’air (par exemple en étant percées), alors l’anneau central 11a, 11b définissant la portion de l’orifice central 11 et/ou la face périphérique 2c, 3c de la pièce (la pièce étant le corps de renfort 3 ou le miroir 2) comportant ladite structure alvéolée 4, 5 permettent également la circulation d’air, de préférence en étant percée aussi. De préférence, les portions alvéolées 4a et 5a sont triangulaires, afin de maximiser le rapport entre le gain en masse et la surface de collage. Alternativement, les portions alvéolées 4a et 5a peuvent être circulaires ou rectangulaires. Lorsque les portions alvéolées 4a, respectivement 5a, sont polygonales, chacune desdites portions alvéolées 4a, respectivement 5a, comprennent des sommets 10 formés par des jonctions entre parois 4a, respectivement 5a. Lesdits sommets 10 peuvent être sensiblement circulaires et plus épais que lesdites parois 4a, respectivement 5a, afin de limiter la perte de rigidité du dispositif optique 1 du fait de l’usinage des première et deuxième structures alvéolées 4 et 5. Dans l’exemple du dispositif optique 1 décrit précédemment (d’un diamètre de 2 mètres et d’épaisseur maximale de 270 millimètres sur sa face périphérique 1c), lorsque les portions alvéolées 4a et 5a sont triangulaires ou rectangulaires, les sommets 10 desdites portions alvéolées peuvent avoir un rayon compris entre 10 et 12 millimètres, afin d’augmenter la surface de collage et de limiter la perte de rigidité due à l’usinage des première et deuxième structures alvéolées 4 et 5. De plus dans cet exemple, les parois 4b et 5b des première et deuxième structures alvéolées 4 et 5 peuvent avoir une épaisseur comprise entre 3 et 4 millimètres et définir des portions alvéolées triangulaires composées des triangles équilatéraux de côtés d’une longueur comprise entre 300 et 350 millimètres, par exemple de 320 millimètres. Ainsi, le dispositif optique 1 peut avoir une masse d’environ 175 kg. En outre, le dispositif optique 1 peut comprendre une pluralité de tenons 6 permettant de solidariser au dispositif optique 1 des dispositifs de fixation du miroir externes reliés à une structure d’un télescope. De tels dispositifs de fixation du miroir peuvent être des bras s’étendant depuis la structure d’un télescope jusqu’aux tenons 6 auxquels ils sont accrochés, de façon à supporter et fixer le dispositif optique 1. Chacun des tenons 6 est constitué une première portion de tenon 6a et une deuxième portion de tenon 6b. Les premières portions de tenon 6a font saillie vers l’extérieur du dispositif optique 1 depuis la première face périphérique 2c, et les deuxièmes portions de tenon 6b font saillie vers l’extérieur du dispositif optique 1 depuis la deuxième face périphérique 3c, de façon symétrique aux premières portions de tenons 6a par rapport au plan de fixation P. Afin de gagner en rigidité des tenons 6, chacune des premières portions de tenon 6a, respectivement des deuxièmes portions de tenon 6b, peut comprendre une partie de renfort 8 s’étendant depuis la première face périphérique 2c, respectivement depuis la deuxième face périphérique 3c, vers l’intérieur du dispositif optique 1. Les premières portions de tenon 6a et les deuxièmes portions de tenon 6b comprennent chacune une extrémité axiale 9 comprise dans le plan de fixation P, les extrémités axiales 9 de chacune des premières portions de tenon 6a étant ainsi au contact de l’extrémité axiale 9 d’une des deuxièmes portions de tenons 6b, par symétrie, de façon à former un tenon 6. Ainsi, les tenons 6 sont disposés au niveau de la fibre neutre du dispositif optique 1 caractérisée par le plan de fixation (et de symétrie) P. La symétrie du dispositif optique 1 permet ainsi de caractériser facilement la fibre neutre du dispositif optique 1 et donc de positionner de façon optimale les tenons 6, qui sont sujets à des efforts de la part des dispositifs de fixation du miroir, et par conséquent qui permettent de filtrer les efforts mécaniques transmis au dispositif optique 1 et de garantir la stabilité des performances optiques. Par exemple, l’épaisseur des portions de tenon 6a et 6b dans la direction radiale est de 8 millimètres. Les portions de tenons 6a et 6b peuvent être usinées directement dans le bloc de matière dans lequel est usiné le miroir 2 et la structure de renfort 3. De la colle peut être disposée sur les surfaces en contact des portions de tenon 6a et 6b. Un dispositif optique 1 selon la présente demande et l’exemple décrit précédemment (diamètre de 2 mètres et épaisseur maximale de 270 millimètres sur sa face périphérique 1c), avec des portions alvéolées triangulaires conformes aux exemples décrits précédemment, a été évalué et comparé à un dispositif optique comprenant un miroir selon l’état de la technique dit « close-back », comportant une plaque en face arrière du miroir. Les données évaluées ont été reportées dans le tableau suivant : Dispositif optique 1 selon la demande Miroir type « close-back » Masse surfacique ρ s = 48 kg / m² ρ s = 34 kg/m 2 Fréquence du premier mode (analyse modale libre-libre) 184Hz 130Hz Contrainte maximale dans le miroir pour un chargement quasi-statique sous 1g Axe X : 1,027 MPa Axe X : 0,235 MPa Axe Y : 1,169 MPa Axe Y : 0,275 MPa Axe Z : 0,405 MPa Axe Z : 0,483 MPa Contrainte maximale dans le miroir pour un chargement quasi-statique sous 15g Axe X : 15,401 MPa Axe X : 3,521 MPa Axe Y : 17,535 MPa Axe Y : 4,119 MPa Axe Z : 6,075 MPa Axe Z : 7,249 MPa Effet gravité pour 1g selon la direction radiale Hors tilt et focus : PTV = 874,739 nm RMS = 64,507 nm Hors tilt et focus : PTV = 613,325 nm RMS = 104,931 nm Terme de tilt : PTV = 51,668 nm RMS = 13,241 nm Terme de tilt : PTV = 227,269 nm RMS = 58,353 nm Terme de focus : PTV = 0,674 nm RMS = 0,194 nm Terme de focus : PTV = 1,790 nm RMS = 0,515 nm Le dispositif optique 1 selon l’invention permet, par sa meilleure rigidité relative à structure symétrique, d’optimiser la masse du dispositif optique 1 en augmentant la taille des portions alvéolées 4a et 5a et en réduisant l’épaisseur des composants du dispositif optique 1. Bien que sa masse surfacique soit légèrement supérieure à celle du miroir « close-back » du fait de la différence de structure arrière formée par la structure de renfort 3, le gain en rigidité du dispositif optique 1 permet de meilleures performances opto-mécaniques. La meilleure rigidité du dispositif optique 1 selon la présente demande est démontrée par l’analyse modale. En effet, pour deux pièces de rigidité égale, la fréquence du premier mode et la masse sont inversement proportionnelle. Or, bien que la structure de renfort 3 soit plus lourde que la plaque du miroir de type « close-back », la fréquence de premier mode du dispositif optique 1 est supérieure à celle du miroir de type « close-back », ce qui permet de déduire que sa rigidité est meilleure. En outre, les déformations RMS (en anglais, Root Mean Square) (globale hors tilt et focus, en termes de tilt et en termes de focus) sous gravité selon Y du dispositif optique 1 selon la demande sont moins importantes que pour le miroir de type « close-back ». Ce résultat est directement lié à la meilleure rigidité de la structure et au positionnement des tenons 6 permettant de monter les dispositifs de fixations du miroir au niveau de la fibre neutre du dispositif optique 1. Les performances opto-mécanique du dispositif optique 1 sont donc améliorées. En effet, les déformations RMS résultent d’un calcul mécanique où le dispositif optique 1 maintenu par des dispositifs de fixation du miroir externes est soumis à une contrainte correspondant à son propre poids (1g). Le résultat de ce calcul est la déformée de la face optique par rapport à la surface théorique à atteindre. Plus cette déformée est importante plus il y aura de biais lors de la fabrication et des mesures du miroir et moins bonnes seront les performances atteignables pour ce miroir. Aussi, le dispositif optique 1 selon la présente l’avantage d’être usinable avec un même moyen d’usinage pour la structure de renfort 3 et le miroir 2, ceux-ci étant identiques car symétriques, à l’exception du fait que la première face externe 2a est polie pour être réfléchissante, à la différence de la deuxième face externe 3b. Des techniques d’usinage traditionnelles peuvent donc être utilisées, telles que des machines à commande numérique. De plus, contrairement à d’autres structures de renfort existantes, la présente structure de renfort 3 ne nécessite que du matériau le composant (par exemple, Zérodur) et de la colle. Il résulte de ces différents aspects que l’usinage du dispositif optique 1 est économiquement pertinent, au-delà de ses performances opto-mécaniques améliorées. Par exemple, le dispositif optique 1 peut être un miroir principal d’un télescope embarqué dans un satellite. Dispositif optique (1) de télescope, comprenant : un miroir (2) comprenant une première face externe (2a) concave réfléchissante et une première face interne (2b) plane opposée à la première face externe (2a), la première face externe (2a) étant polie ; une structure de renfort (3) fixée au miroir (2), la structure de renfort (3) comprenant une deuxième face interne (3b) plane et une deuxième face externe (3a) libre, la deuxième face interne (3b) étant en contact avec la première face interne (2b) selon un plan de fixation (P) ; caractérisé en ce que la deuxième face externe libre (3a) est concave, le miroir (2) et la structure de renfort (3) étant symétriques par rapport au plan de fixation (P). Dispositif optique (1) selon la revendication 1, dans lequel le miroir (2) comprend une première structure alvéolée (4) formée sur toute l’épaisseur du miroir (2) et dans lequel la structure de renfort (3) comprend une deuxième structure alvéolée (5) formée sur toute l’épaisseur de la structure de renfort (3). Dispositif optique (1) selon la revendication 2, dans lequel les structures alvéolées (4, 5) comprennent des portions alvéolées (4a, 5a) triangulaires. Dispositif optique (1) selon l’une des revendications 1 à 3, dans lequel le miroir (2) et la structure de renfort (3) sont réalisés dans un même matériau choisi parmi les matériaux suivants : vitrocéramique, Zérodur, alliage d’aluminium, carbure de Silicium ou autres céramiques. Dispositif optique (1) selon l’une des revendications 1 à 4, dans lequel le miroir (2) et la structure de renfort (3) ont un diamètre compris entre 1 et 5 mètres, de préférence compris entre 1,5 mètres et 2,5 mètres. Dispositif optique (1) selon l’une des revendications 1 à 5, comprenant une masse surfacique comprise entre 5 et 50 kg/m², de préférence entre 25 et 50 kg/m 2 , encore plus préférentiellement entre 40 et 50 kg/m 2 . Dispositif optique (1) selon l’une des revendications 1 à 6, comprenant un orifice central (11) formé sur toute l’épaisseur du dispositif optique (1) et traversant dans le dispositif optique (1). Dispositif optique (1) selon la revendication 7 en combinaison avec la revendication 2, dans lequel le miroir (2) comprend une première face périphérique (2c) reliant la première face externe (2a) à la première face interne (2b) et la structure de renfort (3) comprend une deuxième face périphérique (3c) reliant la deuxième face externe (3a) à la deuxième face interne (3b), la première structure alvéolée (4) comprenant des premières parois (4b), la deuxième structure alvéolée (5) comprenant des deuxièmes parois (5b), les premières parois (4b) et les deuxièmes parois (5b) étant alignées pour définir des cavités internes du dispositif optique (1), l’orifice central (11) étant délimité par une face centrale (11a, 11b), au moins l’une parmi la face centrale (11a, 11b) et/ou l’une des faces périphériques (2c, 3c), et au moins l’une parmi les premières parois (4b) et les deuxièmes parois (5b), étant configurées pour mettre en communication gazeuse lesdites cavités interne avec l’extérieur du dispositif optique (1). Dispositif optique (1) selon la revendication 8, comprenant des tenons (6) chacun constitué d’une première portion de tenon (6a) et d’une deuxième portion de tenon (6b), chaque première portion de tenon (6a) faisant saillie de la première face périphérique (2c), chaque deuxième portion de tenon (6b) faisant saillie de la deuxième face périphérique (3c). Télescope comprenant un bâti et un dispositif optique (1) selon l’une des revendications 1 à 9.