Brevet FR3153010A1 — publié le 20250321

Une structure cylindrique de production d'une pièce coulée (1) est pourvue : d'un corps principal cylindrique (20) ayant une partie de corps (11) et une articulation femelle (12) raccordés consécutivement à la partie de corps (11) et ayant un diamètre interne supérieur à un diamètre externe de la partie de corps (11) ; dans laquelle une couche de couverture intérieure de corps (31) recouvrant la face interne de la partie de corps (11) et une couche de couverture extérieure (32) recouvrant une face externe de l'articulation femelle (12) sont prévues. La couche de couverture extérieure (32) recouvre de préférence toute la région de la face externe de l’articulation femelle (12). Structure de production de pièce coulée Domaine technique La présente invention concerne une structure de production d’une pièce coulée. État de la technique Dans la production de pièces coulées, généralement, un moule ayant une cavité à l’intérieur est formé à l’aide de sable de coulée et d’un orifice récepteur, d’un jet de coulée, d’un canal de coulée et d’une grille pour fournir du métal fondu à la cavité sont formés pour communiquer avec la cavité, et en outre, un évent de gaz communiquant avec l’extérieur, une masselotte et un détendeur sont formés. À l’intérieur de la cavité, un noyau est parfois agencé. Le demandeur a précédemment proposé des structures de production d'une pièce coulée utilisables comme canal de coulée ou détendeur (Littératures brevet 1 et 2). La structure de production d’une pièce coulée décrite dans chacune des Littératures brevet 1 et 2 présente un corps principal cylindrique et une couche de couverture formée sur la face interne du corps principal. La littérature brevet 3 décrit un canal de coulée obtenu en fixant des réfractaires à la face interne ou à la face externe d’un tuyau en papier. Liste de citations Littératures brevet Littérature Brevet 1 : JP 2021-70052 A Littérature Brevet 2 : JP 2012-24841 A Littérature Brevet 3 : JP 1981-34834 Y Résumé de l'invention La présente invention concerne une structure cylindrique de production d'une pièce coulée. Dans un mode de réalisation, il est préférable qu’un corps principal cylindrique soit prévu, lequel présente une partie de corps et une articulation femelle raccordés consécutivement à la partie de corps et ayant un diamètre interne égal ou supérieur au diamètre externe de la partie de corps. Dans un mode de réalisation, il est préférable qu’une couche de couverture intérieure de corps recouvrant la face interne de la partie de corps et une couche de couverture extérieure recouvrant la face externe de l’articulation femelle soient prévues. Dans un mode de réalisation, il est préférable qu’un corps principal cylindrique soit prévu, lequel présente une partie de corps, et une articulation mâle, qui doit être jointe intérieurement à l'articulation femelle, dans une partie d’extrémité de la partie de corps. Dans un mode de réalisation, il est préférable que l’articulation mâle ait un diamètre externe égal ou inférieur au diamètre interne de l’articulation femelle. Dans un mode de réalisation, il est préférable qu’une couche de couverture intérieure de corps recouvrant la face interne de la partie de corps et une couche de couverture extérieure recouvrant la face externe de l’articulation mâle soient prévues. La présente invention concerne également un procédé de production d’une structure cylindrique de production d'une pièce coulée. Dans un aspect, il est préférable que la structure de production d’une pièce coulée soit pourvue d’un corps principal cylindrique ayant une partie de corps et une articulation femelle consécutivement raccordés à la partie de corps et ayant un diamètre interne égal ou supérieur au diamètre externe de la partie de corps. Dans un aspect, il est préférable qu’une étape d’application de partie de corps soit prévue, dans laquelle une composition de revêtement est appliquée sur la face interne de la partie de corps pour former une couche de couverture intérieure de corps recouvrant la face interne de la partie de corps. Dans un aspect, il est préférable qu’une étape d’application d'articulation femelle soit prévue, dans laquelle une composition de revêtement est appliquée sur la face externe de l'articulation femelle sur toute la circonférence de l'articulation femelle pour former une couche de couverture extérieure recouvrant la face externe de l'articulation femelle. Brève description des dessins FIG. 1 La FIG. 1 est une vue en perspective montrant schématiquement un mode de réalisation préférable d’une structure de production d'une pièce coulée selon la présente invention. FIG. 2 La FIG. 2 (a) est une vue en coupe selon la ligne IIa-IIa de la FIG. 1 , la FIG. 2 (b) est une vue en coupe selon la ligne IIb-IIb de la FIG. 1 , et la FIG. 2 (c) est une vue en coupe selon la ligne IIc-IIc de la FIG. 1 . [Fig. 3] La [Fig. 3] est une vue en perspective montrant schématiquement un état dans lequel les structures de production d’une pièce coulée montrées sur la FIG. 1 sont couplées entre elles. FIG. 4 La FIG. 4 est une vue en coupe agrandie d’une partie principale de la [Fig. 3]. FIG. 5 La FIG. 5 est une vue en coupe schématique d’un moule logeant la structure de production d’une pièce coulée montrée sur la FIG. 1 à l'intérieur. FIG. 6 La FIG. 6 (a) est une vue en coupe schématique montrant un autre mode de réalisation préférable de la structure de production d'une pièce coulée selon la présente invention, et est une vue équivalente à la FIG. 2 (a), la FIG. 6 (b) est une vue en coupe agrandie d’une partie principale montrant schématiquement un état dans lequel les structures de production d’une pièce coulée montrées sur la FIG. 6 (a) sont couplés les unes aux autres, et est une vue équivalente à la FIG. 4 . FIG. 7 La FIG. 7 (a) est une vue en coupe schématique montrant un autre mode de réalisation préférable de la structure de production d'une pièce coulée selon la présente invention, et est une vue équivalente à la FIG. 2 (a), la FIG. 7 (b) est une vue en coupe agrandie d’une partie principale montrant schématiquement un état dans lequel les structures de production d’une pièce coulée montrées sur la FIG. 7 (a) sont couplées les unes aux autres, et est une vue équivalente à la FIG. 4 . FIG. 8 La FIG. 8 (a) est une vue en coupe schématique montrant un autre mode de réalisation préférable de la structure de production d'une pièce coulée selon la présente invention, et est une vue équivalente à la FIG. 2 (a), la FIG. 8 (b) est une vue en coupe agrandie d’une partie principale montrant schématiquement un état dans lequel les structures de production d’une pièce coulée montrées sur la FIG. 8 (a) sont couplées les unes aux autres, et est une vue équivalente à la FIG. 4 . FIG. 9 La FIG. 9 (a) est une vue en coupe schématique montrant un autre mode de réalisation préférable de la structure de production d'une pièce coulée selon la présente invention, et est une vue équivalente à la FIG. 2 (a), la FIG. 9 (b) est une vue en coupe agrandie d’une partie principale montrant schématiquement un état dans lequel les structures de production d’une pièce coulée montrées sur la FIG. 9 (a) sont couplées les unes aux autres, et est une vue équivalente à la FIG. 4 . FIG. 10 La FIG. 10 (a) est une vue en coupe schématique montrant un autre mode de réalisation préférable de la structure de production d'une pièce coulée selon la présente invention, et est une vue équivalente à la FIG. 2 (a), la FIG. 10 (b) est une vue en coupe agrandie d’une partie principale montrant schématiquement un état dans lequel les structures de production d’une pièce coulée montrées sur la FIG. 9 (a) sont couplées les unes aux autres, et est une vue équivalente à la FIG. 4 . FIG. 11 La FIG. 11 est une vue en coupe agrandie d’une partie principale montrant schématiquement un autre mode de réalisation préférable de la structure de production d'une pièce coulée selon la présente invention. FIG. 12 La FIG. 12 est une vue en perspective montrant schématiquement un autre mode de réalisation préférable de la structure de production d'une pièce coulée selon la présente invention, et est une vue équivalente à la FIG. 1 . FIG. 13 La FIG. 13 (a) est une vue en coupe selon la ligne XIIIa-XIIIa de la FIG. 12 , et la FIG. 13 (b) est une vue en coupe selon la ligne XIIIb-XIIIb de la FIG. 12 . FIG. 14 La FIG. 14 est une vue en perspective montrant schématiquement un état dans lequel les structures de production d’une pièce coulée montrées sur la FIG. 12 sont couplées les unes aux autres, et est une vue équivalente à la [Fig. 3]. FIG. 15 La FIG. 15 est une vue en coupe agrandie d’une partie principale de la FIG. 14 . FIG. 16 La FIG. 16 (a) est une vue en coupe schématique montrant un autre mode de réalisation préférable de la structure de production d'une pièce coulée selon la présente invention, et est une vue équivalente à la FIG. 13 (a), la FIG. 16 (b) est une vue en coupe agrandie d’une partie principale montrant schématiquement un état dans lequel les structures de production d’une pièce coulée montrées sur la FIG. 16 (a) sont couplées les unes aux autres, et est une vue équivalente à la FIG. 15 . FIG. 17 Les figures 17(a) à 17(d) sont des vues en perspective montrant schématiquement des modifications de la structure de production d'une pièce coulée selon la présente invention, et est une vue équivalente à la FIG. 2 (a). FIG. 18 Les figures 18(a) à 18(e) sont des vues schématiques en coupe expliquant un aspect préférable d’un procédé de production d’une structure de production d’une pièce coulée selon la présente invention. FIG. 19 Les figures 19(a) à 19(e) sont des vues schématiques en coupe expliquant des modifications d’un aspect préférable du procédé de production d’une structure de production d’une pièce coulée selon la présente invention. Description des modes de réalisation Une structure de production d’une pièce coulée de la littérature brevet 1 inclut une partie de corps cylindrique et une articulation raccordée consécutivement à la partie de corps. S’agissant de la structure de production d’une pièce coulée dans la même littérature, deux ou plusieurs des structures de production d'une pièce coulée peuvent être couplées entre elles en insérant une partie d’extrémité sur le côté éloigné d’une articulation dans la partie de corps de l’une des structures adjacentes de production d'une pièce coulée dans une articulation de l’autre structure de production d’une pièce coulée pour jonction. La structure de production d’une pièce coulée dans la même littérature est configurée pour pouvoir supprimer le pelage des couches de couverture dans le versement du métal fondu dans une portion où les structures adjacentes sont jointes entre elles en fixant le diamètre interne de la une partie d’extrémité de la partie de corps à être inférieur de 1,0 mm ou plus que le diamètre interne de l’autre partie d’extrémité. Toutefois, la structure de production d’une pièce coulée a une marge d’amélioration dans une possibilité selon laquelle le métal fondu fuie vers l’extérieur de la structure de production d’une pièce coulée lorsque la pression du métal fondu à l’intérieur de la structure de production d’une pièce coulée est élevée dans le versement du métal fondu. La fuite du métal fondu est particulièrement susceptible de se produire dans une portion où les structures adjacentes de production d’une pièce coulée sont jointes entre elles. La structure de production d'une pièce coulée dans la littérature brevet 2 a également une marge d’amélioration similaire. La littérature brevet 3 ne décrit rien à propos de l’utilisation d’une pluralité de structures cylindriques de production d’une pièce coulée jointes entre elles en tant que canal de coulée, et ne considère rien à propos de la prévention de la fuite du métal fondu dans une portion où les structures adjacentes de production d’une pièce coulée sont jointes entre elles. La présente invention concerne une structure de production d’une pièce coulée apte à empêcher la fuite du métal fondu lors du versement du métal fondu. La présente invention est décrite ci-après sur la base de modes de réalisation préférentiels de celle-ci. La FIG. 1 représente une structure de production d’une pièce coulée (ci-après également simplement dénommée « structure ») 1 selon un premier mode de réalisation préférentiel de la structure de production d’une pièce coulée de la présente invention. La structure 1 est typiquement cylindrique. Le mot « cylindrique » utilisé ici inclut l'un droit comme le montre la FIG. 1 , l’un ayant une partie courbée 17 dans une partie dans la direction axiale comme le montre la FIG. 17 (a), l'un dans lequel l’ensemble dans la direction axiale est courbé en forme d’arc comme le montre la FIG. 17 (b), l’un ayant une deuxième partie cylindrique 19 bifurquant d’une première partie cylindrique 18 comme le montrent les figures 17(c) et 17(d), et similaires. En outre, le terme « cylindrique » inclut non seulement une forme cylindrique ayant une section droite circulaire, c’est-à-dire une forme cylindrique circulaire, mais une forme cylindrique ayant une section droite polygonale, c’est-à-dire une forme cylindrique carrée. La forme en section droite orthogonale à la direction axiale d’une structure cylindrique circulaire est typiquement une forme circulaire, et peut également être une forme ovale. La forme en section droite orthogonale à la direction axiale d’une structure cylindrique carrée est typiquement une forme carrée, et peut également être une forme triangulaire, une forme rectangulaire, ou une forme polygonale d’une forme pentagonale ou plus ou peut être une forme dans laquelle les coins du polygone sont arrondis. La structure 1 présente un corps principal cylindrique 20. Le corps principal 20 contient typiquement des fibres organiques, des fibres inorganiques, des particules inorganiques et un liant. Chaque composant contenu dans le corps principal 20 est décrit plus loin. Le corps principal 20 est une portion constitutive d’une partie principale de la structure 1. Le corps principal 20 présente de préférence une partie de corps 11 et une articulation femelle 12 raccordées consécutivement à la partie de corps 11 et ayant un diamètre interne égal ou supérieur au diamètre externe de la partie de corps 11. L’articulation femelle 12 peut être formée à une extrémité 1a dans la direction axiale de la partie de corps 11. Cet exemple est montré sur la FIG. 2 . Dans un exemple de la structure 1 montrée sur la FIG. 2 , le corps principal 20 présente de préférence le diamètre interne plus grand du côté la une extrémité1a dans une direction axiale Z que du côté l’autre extrémité 1b. L’articulation femelle 12 peut être formée pour bifurquer de la partie de corps 11. Cet exemple est montré sur la FIG. 17 (d). Dans un exemple de la structure 1 montrée sur la FIG. 17 (d), les diamètres internes des parties d’extrémité 1c et 1d autres que l’articulation femelle 12 dans la structure 1 sont de préférence égaux ou inférieurs au diamètre interne de l’articulation femelle 12. Dans un exemple de la structure 1 montrée sur la FIG. 17 (d), le diamètre interne de la partie d’extrémité 1c de la structure 1 et le diamètre interne de la partie d’extrémité 1d de la structure 1 peuvent être identiques ou différents l'un de l'autre. Seul le diamètre interne de l’une quelconque de la partie d’extrémité 1c et de la partie d’extrémité 1d de la structure 1 peut être égal ou inférieur au diamètre interne de l’articulation femelle 12. L’articulation femelle 12 a de préférence à la fois le diamètre interne et le diamètre externe supérieurs à ceux de la partie de corps 11. Dans un exemple de la structure 1 montrée sur la FIG. 2 , une partie d’extrémité du côté la une extrémité 1a dans la direction axiale Z dans la partie de corps 11 est formée avec une partie de marche 15 faisant saillie vers l’extérieur dans la direction radiale de la partie de corps 11, et l’articulation femelle 12 est raccordée consécutivement à la partie de corps 11 via la partie de marche 15. Comme structure 1, il est préférable que plusieurs structures du même type ou d’un type similaire puissent être couplées les unes aux autres. Dans un exemple de la structure 1 montrée sur la FIG. 1 , les deux extrémités dans la direction axiale Z dans le corps principal 20 sont ouvertes. Un diamètre externe D1 d’une partie d’extrémité de la structure 1 autre que l’articulation femelle 12 est de préférence égal ou inférieur à un diamètre interne D2 de l’articulation femelle 12. Dans un exemple de la structure 1 montrée sur les figures 1 et 2, la partie d’extrémité de la structure 1 autre que l’articulation femelle 12 désigne une partie d’extrémité du côté autre extrémité 1b opposé à la une extrémité 1a dans la direction axiale Z dans la partie de corps 11. Dans un exemple de la structure 1 montrée sur la FIG. 17 (d), la partie d’extrémité de la structure 1 autre que l’articulation femelle 12 désigne les parties d’extrémité 1c et 1d d’une première partie 18. Lorsqu’un diamètre externe D11 de la partie d’extrémité 1c de la première partie 18 est différent d’un diamètre externe D12 de la partie d’extrémité 1d de la première partie 18, le diamètre externe D1 est le plus petit diamètre entre le diamètre externe D11 et le diamètre externe D12. Un seul du diamètre externe D11 de la partie d’extrémité 1c de la première partie 18 et le diamètre externe D12 de la partie d’extrémité 1d de la première partie 18 peut être égal ou inférieur au diamètre interne D2 de l’articulation femelle 12. Tant le diamètre externe D11 que le diamètre externe D12 sont plus préférentiellement égaux ou inférieurs au diamètre interne D2 de l’articulation femelle 12. Dans le mémoire de brevet de la présente demande, le diamètre interne et le diamètre externe désignent le diamètre interne et le diamètre externe dans l’ensemble de la structure 1 y compris à la fois le corps principal et les couches de couverture recouvrant les surfaces du corps principal, sauf spécification contraire particulière. La structure 1 est de préférence configurée de manière à ce que les structures 1 puissent être couplées entre elles en insérant et en joignant la partie d’extrémité de la structure 1 autre que l’articulation femelle 12 à l’articulation femelle 12 de l’autre structure 1. En couplant un nombre souhaité des structures 1, un corps cylindrique long 10 ayant une longueur souhaitée peut être formé (voir la [Fig. 3]). La partie d’extrémité de la structure 1 autre que l’articulation femelle 12 sert de préférence d’articulation mâle 13 jointe intérieurement à l’articulation femelle ayant un diamètre interne égal ou supérieur au diamètre externe de la partie de corps 11. Dans un exemple de la structure 1 montrée sur la FIG. 17 (d), un seul du diamètre externe D11 de la partie d’extrémité 1c de la première partie 18 et de la partie d’extrémité 1d de la première partie 18 peut servir d'articulation mâle 13. Tant la partie d’extrémité 1c que la partie d’extrémité 1d servent plus préférentiellement d'articulations mâles 13. L’articulation mâle 13 désigne une portion insérée dans l’articulation femelle 12 lorsque la partie d’extrémité de la structure 1 autre que l’articulation femelle 12 est jointe intérieurement à l’articulation femelle 12 de la structure 1 du même type ou d’un type similaire. En détail, une longueur L1 de l’articulation mâle 13 est la même qu'une profondeur L2 de l’articulation femelle 12. Ici, le terme « même » signifie non seulement un cas où la longueur L1 de l’articulation mâle 13 et la profondeur L2 de l’articulation femelle 12 sont la même, mais un cas où la longueur L1 et la profondeur L2 sont approximées dans une mesure telle que la longueur L1 et la profondeur L2 sont supposées être sensiblement égales l’une à l’autre. Spécifiquement, lorsqu’un rapport de la longueur L1 de l’articulation mâle 13 sur la profondeur L2 de l’articulation femelle 12 est de préférence de 80 % ou plus et de 120 % ou moins, plus préférentiellement de 90 % ou plus et de 110 % ou moins, et encore plus préférentiellement de 95 % ou plus et de 105 % ou moins, la profondeur L2 et la longueur L1 sont supposées être les mêmes. Des exemples de la longueur L1 et de la profondeur L2 sont montrés sur les figures 2(a) et 17(d). Dans un exemple de la structure 1 montrée sur la FIG. 2 , la longueur L1 de l’articulation mâle 13 est la longueur de l’articulation mâle 13 suivant la direction axiale Z de la partie de corps 11. Dans un exemple de la structure 1 montrée sur la FIG. 17 (d), la longueur L1 de l'articulation mâle 13 est la longueur de l'articulation mâle 13 suivant une direction axiale Zx d’une première partie 18. Dans un exemple de la structure 1 montrée sur la FIG. 2 , une longueur L3 dans la direction axiale Z de la partie de corps 11 est de préférence plus longue que la profondeur L2 de l’articulation femelle 12. Dans un exemple de la structure 1 montrée sur la FIG. 2 , lorsque la longueur L3 dans la direction axiale Z de la partie de corps 11 est plus courte que la profondeur L2 de l’articulation femelle 12 ou lorsque la longueur L3 de la partie de corps 11 et la profondeur L2 de l’articulation femelle 12 sont les mêmes, l’ensemble de la région de la partie de corps 11 sert sensiblement d’articulation mâle 13. La structure 1 présente de préférence une couche de couverture intérieure 31 recouvrant la face interne de la partie de corps 11 et une couche de couverture extérieure 32 recouvrant la face externe de l’articulation femelle 12 (ci-après également dénommée « couche de couverture extérieure de l’articulation femelle »). Cet exemple est montré sur la FIG. 2 (a). La couche de couverture intérieure de corps 31 et la couche de couverture extérieure 32 contiennent de préférence des particules inorganiques réfractaires choisies dans le groupe consistant en des oxydes métalliques et silicates métalliques, un liant et des minéraux argileux. Chaque composant contenu dans les deux couches de couverture 31 et 32 est décrit plus loin. La couche de couverture intérieure de corps 31 est de préférence continue sur toute la circonférence dans la direction circonférentielle de la structure 1. Cet exemple est montré sur la FIG. 2 (b). En outre, la couche de couverture intérieure de corps 31 est de préférence continue sur toute la région de la partie de corps 11 dans la direction axiale Z. Plus spécifiquement, la couche de couverture intérieure de corps 31 recouvre de préférence toute la région de la face interne de la partie de corps 11. Cet exemple est montré sur la FIG. 2 (a). En raison du flux de métal fondu à haute température dans la structure 1, du gaz est généré à partir du sable de coulée lorsque les fibres organiques, le liant et similaires contenus dans le corps principal 20 sont décomposés thermiquement. La structure 1 a la couche de couverture intérieure de corps 31, et peut donc empêcher l’entrée du gaz dans la structure 1. Il est donc difficile pour le gaz de se mélanger au métal fondu s’écoulant dans la structure 1. Du point de vue de présenter plus remarquablement cet effet, la couche de couverture intérieur de corps 31 est de préférence continue sur toute la circonférence dans la direction circonférentielle de la structure 1 et couvre plus préférentiellement toute la région de la face interne de la partie de corps 11. La couche de couverture extérieure 32 de l’articulation femelle 12 est de préférence continue sur toute la circonférence dans la direction circonférentielle de la structure 1. Cet exemple est montré sur la FIG. 2 (c). La couche de couverture extérieure 32 est de préférence continue sur toute la région de la face externe de l’articulation femelle 12 dans la direction axiale Z. Plus spécifiquement, la couche de couverture extérieure 32 recouvre de préférence toute la région de la face externe de l’articulation femelle 12. Cet exemple est montré sur la FIG. 2 (a). La structure 1 peut être utilisée pour produire une pièce coulée comme suit, par exemple. Tout d’abord, les structures 1 sont couplées les unes aux autres pour former le corps cylindrique 10. Puis, comme le montre la FIG. 5 , le corps cylindrique 10 est enrobé dans une position prédéterminée dans du sable de coulée pour former un moule 40. Dans l’exemple montré sur la FIG. 5 , le moule 40 est un moule de sable. La structure est typiquement enrobée en laissant une partie de parties d'ouverture. Spécifiquement, la structure 1 positionnée du côté le plus amont parmi la pluralité de structures 1 couplées entre elles pour former le corps cylindrique 10 est de préférence enrobée dans un état où la partie d’ouverture du côté amont est exposée à l’extérieur du sable de coulée. Il n'y a pas de limitations particulières sur un procédé d’enrobage du corps cylindrique 10 ; par exemple, le sable de coulée peut être agencé après que le corps cylindrique 10 est agencé à une position prédéterminée ou le corps cylindrique 10 peut être agencé après que du sable de coulée est agencé à une position prédéterminée. Pour le sable de coulée du moule à sable 40, le sable de coulée commun qui a été classiquement utilisé pour produire la pièce coulée de ce type est utilisable sans limitations. Ensuite, du métal fondu est versé dans le moule 40 pour coulage. Spécifiquement, le métal fondu est versé à partir d’un trou de versement 41 ménagé à une extrémité du corps cylindrique 10, et le métal fondu est amené dans une cavité 42 pour coulage. À ce moment, la résistance à chaud est maintenue et le retrait thermique dû à la décomposition thermique est faible dans la structure 1. Par conséquent, des fissures dans chaque structure 1 et des dommages à la structure 1 elle-même sont supprimés, et l’insertion du métal fondu dans la structure 1 ou l’adhérence du sable de coulée ou similaire à la structure 1 se produit également difficilement. Après la coulée, la température est abaissée à une température prédéterminée, le sable de coulée est retiré par démontage d’un châssis, et la structure de production d'une pièce coulée est retirée par traitement par sablage, exposant une pièce coulée. Ensuite, la pièce coulée est soumise à un post-traitement, tel qu’un ébarbage, selon les besoins, pour finaliser la production de la pièce coulée. La structure 1 est utilisée de manière appropriée comme canal de coulée ou canal de coulée de détendeur utilisée pour coulage, par exemple. En outre, la structure 1 est utilisée de manière particulièrement appropriée comme canal de coulée ou canal de coulée de détendeur dans la production d’acier coulé. En effet, l’acier Coulé a un point de fusion plus élevé que celui de la fonte et, par conséquent, la température du métal fondu dans le versement du métal fondu est élevée et la viscosité cinématique est susceptible d'être inférieure. La structure 1 présente la couche de couverture extérieure 32 de l'articulation femelle 12, et peut ainsi empêcher la fuite dans le versement du métal fondu. Ce point est décrit en détail ci-après. Lorsque les structures 1 sont couplées entre elles, il est difficile d’amener une face d’extrémité 11e de la partie d’extrémité autre que l’articulation femelle 12 dans une structure 1, c’est-à-dire, la face d’extrémité 11e de l’articulation mâle 13 d’une structure 1, et une face d’extrémité 12e agencée à l’intérieur de l’articulation femelle 12 de l’autre structure 1 en contact étroit l’une avec l’autre sans aucun espace. Par conséquent, un espace est parfois généré entre la face d’extrémité 11e d’une structure 1 et la face d’extrémité 12e de l’autre structure 1 (voir La FIG. 4 ). Dans l’exemple montré sur la figure, la face d’extrémité 12e de l'articulation femelle 12 est la surface supérieure 12e de la partie de marche 15. Lors du versement du métal fondu, le métal fondu entrant dans l’interstice entre en contact avec une partie de coin formée par une surface circonférentielle interne 12a de l'articulation femelle 12 et la surface supérieure 12e de la partie de marche 15 (ci-après également dénommée la « partie de coin de l'articulation femelle »). Cela endommage parfois la partie de coin, conduisant à la génération d’un pore traversant l’articulation femelle 12. Le métal fondu s’écoulant dans la structure 1 présente un risque de fuite vers l’extérieur de la structure 1 à travers un tel pore. Cependant, en recouvrant la face externe de l'articulation femelle 12 avec la couche de couverture extérieure 32, on peut empêcher le métal fondu de traverser l'articulation femelle 12 pour fuir vers l’extérieur de la structure 1. La couche de couverture extérieure 32 recouvre la face externe de l’articulation femelle 12 comme décrit ci-dessus, et ne présente donc aucun risque de pelage lorsque l’articulation mâle 13 est jointe à l’articulation femelle 12. Par conséquent, l’effet consistant à empêcher la fuite du métal fondu peut assuré avec sûreté. Du point de vue d’empêcher plus efficacement la fuite du métal fondu, une couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 recouvrant la face interne de l'articulation femelle 12 est de préférence prévu en plus de la couche de couverture extérieure 32. La couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 est décrite plus loin. Lorsque le métal fondu fuit vers l’extérieur de la structure 1, le métal fondu entre en contact avec le sable de coulée, conduisant à une pénétration de métal dans laquelle le sable de coulée est mélangé au métal fondu. D’une manière générale, lors de la production de la pièce coulée, on obtient une portion de produit formée par la solidification du métal fondu dans la cavité du moule à sable et une portion autre que le produit formée par la solidification du métal fondu à l’intérieur d’un tuyau de canal de coulée. En supprimant le mélange du sable de coulée dans le métal fondu, la partie autre que le produit peut être facilement réutilisée. En outre, une étape de retrait du sable de coulée du métal fondu obtenu par refonte de la portion autre que le produit peut être omise, et par conséquent le coût peut être réduit, et la qualité du métal fondu obtenue par refonte de la portion autre que le produit peut être stabilisée. L’effet consistant à empêcher la fuite du métal fondu de la structure 1 lors du versement du métal fondu est plus remarquablement accompli lorsqu’un diamètre interne D3 de la partie de corps 11 dans la structure 1 est grand. En général, la fuite du métal fondu lors du versement du métal fondu est susceptible de se produire lorsque le métal fondu de la structure 1 a une pression élevée. Lorsque la cavité 42 du moule 40 utilisé pour la pièce coulée est grande, la quantité de métal fondu à verser devient grande. Pour éviter une diminution de la température d’une grande quantité du métal fondu lors du versement du métal fondu, on utilise de préférence comme structure 1 constitutive du corps cylindrique 10 enrobé dans le moule 40 une structure dans laquelle le diamètre interne D3 de la partie de corps 11 est grand, capable d’augmenter le débit du métal fondu à verser. Lorsque la cavité 42 est grande, le moule 40 devient également grand en relation avec cela, et donc la hauteur verticale du corps cylindrique 10 est susceptible d’être grande. Par conséquent, lorsque le diamètre interne D3 de la partie de corps 11 dans la structure 1 est grand, la structure 1 est utilisée dans une condition où la pression du métal fondu est élevée dans de nombreux cas. Spécifiquement, lorsque le diamètre interne D3 de l’autre partie d’extrémité du côté opposé à la une extrémité 1a dans la direction axiale Z dans la partie de corps 11, c’est-à-dire l'articulation mâle 13, est de 45 mm ou plus, on suppose que la structure 1 est utilisée dans une condition où le métal fondu présente une pression élevée. La structure 1 de la présente invention peut empêcher la fuite du métal fondu lors du versement du métal fondu, même lorsque le diamètre interne D3 de la partie de corps 11 dans la structure 1 est grand et que la pression du métal fondu dans la partie de corps 11 est élevée. Du point de vue de présenter plus remarquablement l’effet consistant à pouvoir empêcher la fuite du métal fondu lors du versement du métal fondu, le diamètre interne D3 de l'articulation mâle 13 est de préférence de 65 mm ou plus et plus préférentiellement de 90 mm ou plus. En outre, du point de vue des propriétés de manipulation, le diamètre interne D3 de l’articulation mâle 13 est de préférence de 700 mm ou moins, plus préférentiellement de 550 mm ou moins, et encore plus préférentiellement de 350 mm ou moins. La couche de couverture extérieure 32 de l’articulation femelle 12 peut être discontinue dans la direction circonférentielle de la structure 1. Toutefois, du point de vue d’empêcher efficacement la fuite du métal fondu, la couche de couverture extérieure 32 est de préférence continue sur toute la circonférence dans la direction circonférentielle de la structure 1. En outre, la couche de couverture extérieure 32 de l’articulation femelle 12 peut ne recouvrir qu’une partie de la face externe de l’articulation femelle 12 dans la direction axiale Z. Toutefois, du point de vue d’empêcher efficacement la fuite du métal fondu, la couche de couverture extérieure 32 recouvre de préférence toute la région de la face externe de l’articulation femelle 12 dans la direction axiale Z. Il est plus préférable que la couche de couverture extérieure 32 soit continue sur toute la circonférence dans la direction circonférentielle de la structure 1 et recouvre toute la région de la face externe de l’articulation femelle 12 dans la direction axiale Z. En d’autres termes, la couche de couverture extérieure 32 recouvre plus préférentiellement toute la région de la face externe de l’articulation femelle 12. Dans la structure 1, le diamètre externe D1 de la partie d’extrémité de la structure 1 autre que l’articulation femelle 12 est de préférence égal ou inférieur au diamètre interne D2 de l’articulation femelle 12 comme décrit ci-dessus. Cela facilite l’insertion de la partie d’extrémité de la structure 1 autre que l’articulation femelle 12 dans l’articulation femelle 12 de l’autre structure 1, et ainsi les deux structures peuvent être facilement jointes entre elles. Du point de vue de faciliter considérablement l’insertion de la partie d’extrémité 13 de la structure 1 autre que l’articulation femelle 12, c’est-à-dire l’articulation mâle 13 de la structure 1, dans l’articulation femelle 12 de l’autre structure 1, un rapport D1/D2 entre le diamètre externe D1 et le diamètre interne D2 est de préférence 1 ou moins, plus préférentiellement 0,9999 ou moins, et encore plus préférentiellement 0,9995 ou moins. En outre, du point de vue d’empêcher l'espace entre la face externe de l’articulation mâle 13 et la face interne de l’articulation femelle 12 de devenir excessivement grand et de stabiliser davantage l’état de jonction entre eux lorsque l’articulation mâle 13 de la structure 1 et l’articulation femelle 12 de l’autre structure 1 sont jointes entre elles, le rapport D1/D2 est de préférence de 0,9 ou plus, plus préférentiellement de 0,95 ou plus, et encore plus préférentiellement de 0,99 ou plus. Du point de vue de l’obtention des deux, le rapport D2/D1 est de préférence de 0,9 ou plus et inférieur à 1, plus préférentiellement de 0,95 ou plus et de 0,9999 ou moins, et encore plus préférentiellement de 0,99 ou plus et de 0,9995 ou moins. Dans la structure 1, un diamètre externe D4 de l’articulation femelle 12 est de préférence le plus grand parmi les diamètres externes de la structure 1. Ainsi, lorsque le métal fondu est versé dans l’état où la pluralité de structures 1 sont couplées les unes aux autres, l’écoulement du métal fondu peut être lissé. En outre, dans la structure 1, le diamètre interne D2 de l’articulation femelle 12 est de préférence le plus grand parmi les diamètres internes de la structure 1. Ainsi, lorsque le métal fondu est versé dans l’état où la pluralité de structures 1 sont couplées les unes aux autres, l’écoulement du métal fondu peut être lissé. Ensuite, les structures 1 de deuxième à neuvième modes de réalisation préférables de la présente invention sont décrites. Les deuxième à neuvième modes de réalisation sont décrits quant aux points différents du premier mode de réalisation, et la description du premier mode de réalisation est appliquée comme approprié aux points qui ne sont pas particulièrement décrits. La FIG. 6 montre la structure 1 du deuxième mode de réalisation. La structure 1 présente de préférence la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 recouvrant la face interne de l’articulation femelle 12. La face interne de l’articulation femelle 12 inclut la surface circonférentielle interne 12a de l’articulation femelle 12 et la surface supérieure 12e de la partie de marche 15. La couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 recouvre de préférence à la fois la surface circonférentielle interne 12a et la surface supérieure 12e. En d’autres termes, l’couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 recouvre toute la région de la face interne de l’articulation femelle 12. Cet exemple est montré sur la FIG. 6 . La structure 1 présente la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33, et peut donc plus efficacement empêcher la fuite du métal fondu lors du versement du métal fondu. Ce point est décrit en détail ci-après. Lorsque les structures 1 sont couplées les unes aux autres, l’espace est parfois généré entre la face d’extrémité 11e d’une structure 1 et la face d’extrémité 12e agencée à l’intérieur de l’autre structure 1 comme décrit ci-dessus. Étant donné que la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 est prévu, l’espace peut être rendu plus petit et peut être rendu difficile à générer. De plus, même lorsque l'espace est généré et que le métal fondu pénètre dans l'espace, l'articulation femelle 12 peut être protégée. En effet, la face interne de l’articulation femelle 12, en particulier la face interne de la partie de coin de l’articulation femelle, est recouverte par la couche de couverture intérieure d’articulation femelle 33. Cet exemple est montré sur la FIG. 6 . Le métal fondu pénétrant dans l’espace risque de pénétrer entre la surface circonférentielle externe de l'articulation mâle 13 d’une structure 1 et la surface circonférentielle interne 12a de l'articulation femelle 12 de l’autre structure 1. Cependant, la surface circonférentielle interne 12a de l’articulation femelle 12 est également recouverte par la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33, et par conséquent cette entrée peut également être empêchée. En effet, la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 est agencée entre la surface circonférentielle externe de l'articulation mâle 13 d’une structure 1 et la surface circonférentielle interne 12a de l'articulation femelle 12 de l’autre structure 1. Même lorsque le métal fondu pénètre entre les deux surfaces, l'articulation femelle 12 peut être protégée. En effet, la surface circonférentielle interne 12a de l’articulation femelle 12 est recouverte par la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33. Cet exemple est montré sur la FIG. 6 . La structure 1 présente de préférence non seulement la couche de couverture intérieure d’articulation femelle 33 mais aussi la couche de couverture extérieure 32 de l’articulation femelle 12. Plus spécifiquement, la face interne et la face externe de l’articulation femelle 12 sont de préférence recouvertes. Cela contribue également à prévenir plus efficacement la fuite du métal fondu vers l’extérieur de la structure 1 lors du versement du métal fondu. Du point de vue de présenter plus remarquablement l’effet de protection de l’articulation femelle 12, la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 est de préférence continue sur toute la circonférence dans la direction circonférentielle de la structure 1 et couvre plus préférentiellement toute la région de la face interne de l’articulation femelle 12. La couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 et la couche de couverture intérieure de corps 31 sont de préférence continues. Cela permet de protéger les faces internes de l’articulation femelle 12 et de la partie de corps 11 sans aucun espace. La couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 et la couche de couverture intérieure de corps 31 peuvent être discontinues. Par exemple, la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 et la couche de couverture intérieure de corps 31 peuvent être des corps séparés. La région entière de la face interne du corps principal 20 est plus préférentiellement recouverte par la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 et par la couche de couverture intérieure de corps 31. Cela permet de protéger toute la région de la face interne du corps principal 20, et donc d’empêcher plus efficacement la fuite du métal fondu lors du versement du métal fondu. La FIG. 7 montre la structure 1 du troisième mode de réalisation. La structure 1 présente de préférence une partie de couverture de face d’extrémité 34 recouvrant la face d’extrémité la plus externe de la structure 1 dans l’articulation femelle 12 (ci-après également dénommée « partie de couverture de face d’extrémité de l’articulation femelle »). La partie de couverture de face d’extrémité 34 peut ne recouvrir qu’une partie de la face d’extrémité de l'articulation femelle 12 ou peut recouvrir toute la région de la face d’extrémité. La partie de couverture de face d’extrémité 34 de l'articulation femelle 12 est prévue, et donc la fuite du métal fondu de la structure 1 lors du versement du métal fondu peut être plus efficacement empêchée. Ce point est décrit en détail ci-après. Lorsque les structures 1 sont couplées entre elles, le métal fondu pénètre parfois dans l’espace généré entre la face d’extrémité 11e d’une structure 1 et la face d’extrémité 12e de l’autre structure 1 comme décrit ci-dessus. Ensuite, le métal fondu pénètre parfois entre la face interne de l'articulation femelle 12 d’une structure 1 et la face externe de l'articulation mâle 13 de l’autre structure 1. Ensuite, le métal fondu présente un risque de fuite vers l’extérieur de la structure 1 depuis le côté une extrémité 1a d’une structure 1, c’est-à-dire le côté face d’extrémité de l'articulation femelle 12 d’une structure 1. Toutefois, la fuite du métal fondu depuis le côté face d’extrémité de l'articulation femelle 12 de la structure 1 vers l’extérieur de la structure 1 peut être empêchée en recouvrant la face d’extrémité de l'articulation femelle 12 par la partie de couverture de face d’extrémité 34. Du point de vue de présenter plus remarquablement cet effet, la partie de couverture de face d’extrémité 34 est de préférence continue sur toute la circonférence dans la direction circonférentielle de la structure 1, et recouvre plus préférentiellement toute la région de la face d’extrémité de l’articulation femelle 12. Dans la structure 1 ayant la couche de couverture extérieure 32 de l’articulation femelle 12, la couche de couverture extérieure 32 et la partie de couverture de face d’extrémité 34 de l’articulation femelle 12 peuvent être discontinues. Toutefois, du point de vue d’empêcher plus efficacement la fuite du métal fondu lors du versement du métal fondu, la couche de couverture extérieure 32 et la partie de couverture de face d’extrémité 34 sont de préférence continues, et de préférence moulées solidairement. La FIG. 8 montre la structure 1 du quatrième mode de réalisation. La structure 1 présente de préférence une couche de couverture extérieure de corps 35 recouvrant l’extérieur de la partie de corps 11. En outre, la structure 1 présente de préférence la couche de couverture intérieur de corps 31. Dans la structure 1, tant la face interne que la face externe de la partie de corps 11 sont plus préférentiellement recouvertes. Cet exemple est montré sur la FIG. 8 . La structure 1 ayant la couche de couverture intérieur de corps 31 et la couche de couverture extérieure de corps 35, la fuite du métal fondu lors du versement du métal fondu, en particulier la fuite du métal fondu à travers la partie de corps 11, peut être efficacement empêchée. Par exemple, même lorsque le métal fondu dans la structure 1 a une pression élevée, la fuite du métal fondu peut être empêchée. Du point de vue de présenter plus remarquablement cet effet, la couche de couverture extérieure de corps 35 est de préférence continue sur toute la circonférence dans la direction circonférentielle de la structure 1. Dans la structure 1 ayant la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33, la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 et la couche de couverture intérieure de corps 31 sont de préférence continues, et les deux sont plus préférentiellement moulés solidairement du point de vue de la protection de l’articulation femelle 12 et de la face interne de la partie de corps 11 sans aucun espace. La couche de couverture extérieure 32 s’étend de préférence jusqu’à la face interne de la partie de corps 11 à travers la face d’extrémité de l’articulation femelle 12. En d’autres termes, la couche de couverture extérieure 32 de l’articulation femelle 12, la partie de couverture de face d’extrémité 34 de l’articulation femelle 12, la couche de couverture intérieure d’articulation femelle 33 et la couche de couverture intérieur de corps 31 sont de préférence continues. La couche de couverture extérieure de corps 35 s’étend également de préférence vers la face interne de la partie de corps 11 à travers la face externe et la face d’extrémité de l’articulation femelle 12. En d’autres termes, il est préférable que la structure 1 du quatrième mode de réalisation ait la couche de couverture extérieure de corps 35, la couche de couverture extérieure 32 de l'articulation femelle 12, la partie de couverture de face d’extrémité 34 de l'articulation femelle 12, la couche de couverture intérieure de l'articulation femelle 33, et la couche de couverture intérieure de corps 31, et que celles-ci soient continues. La couche de couverture intérieure de corps 31 et la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 peuvent être formées comme des corps séparés. Dans ce cas, il est préférable que la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 s’étende jusqu’à la face interne de la partie de corps 11, et se chevauche partiellement avec la couche de couverture intérieure de corps 31. La couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 chevauche partiellement la couche de couverture intérieure de corps 31, et donc la fuite du métal fondu de l’interface entre la couche de couverture intérieure de corps 31 et la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33, qui sont formés comme des corps séparés, peut être supprimée. Cet exemple est montré sur la FIG. 9 . Lorsque la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 chevauche partiellement la couche de couverture intérieure de corps 31, l’une ou l’autre peut être positionnée du côté interne dans la direction radiale de la structure 1. Toutefois, la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 est de préférence positionnée du côté interne dans la direction radiale de la structure 1 par rapport à la couche de couverture intérieure de corps 31. En réglant la relation de position entre l’couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 et la couche de couverture intérieure de corps 31 sur une telle relation de position, le métal fondu s'écoulant dans la structure 1 du côté une extrémité 1a vers le côté autre extrémité 1b peut être empêché d’entrer en collision avec la partie d’extrémité du côté une extrémité 1a dans la couche de couverture intérieure de corps 31, ce qui permet d’empêcher la couche de couverture intérieure de corps 31 de peler avec la partie d’extrémité du côté une extrémité 1a comme point de départ lors du versement du métal fondu. Lorsque la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 chevauche partiellement la couche de couverture intérieure de corps 31, une épaisseur T1 d’une portion où les deux se chevauchent l’une avec l’autre est préférentiellement supérieure à la fois à l’épaisseur d’une portion ayant la plus grande épaisseur dans la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 (ci-après également appelée « épaisseur maximale de la couche de couverture intérieure d'articulation femelle ») T2 et à l’épaisseur d’une portion ayant la plus grande épaisseur dans la couche de couverture intérieure de corps 31 (ci-après également appelée « épaisseur maximale de la couche de couverture intérieure de corps ») T3. La FIG. 9 montre des exemples de T1 à T3. La couche de couverture intérieure de corps 31 et la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 ont de préférence une épaisseur fixe. Ici, l'« épaisseur fixe » inclut un cas où de légères variations d’épaisseur involontaires se produisent, telles que des variations d’épaisseur qui sont inévitables pendant la production. L’avantage que l’épaisseur T1 est supérieure à l’épaisseur T2 est le suivant. Lorsque la pluralité de structures 1 sont couplées entre elles et que le métal fondu est versé, l’écoulement du métal fondu est susceptible d’être perturbé dans ses parties de raccordement entre les structures 1. Cependant, l’épaisseur T1 est supérieure à l’épaisseur T2, et par conséquent, on peut empêcher l’écoulement du métal fondu d’être perturbé et on peut supprimer la collision du métal fondu avec la partie de coin de l'articulation femelle 12, et par conséquent la partie de coin de l'articulation femelle 12 peut être protégée. L’avantage que l’épaisseur T1 est supérieure à l’épaisseur T3 est le suivant. En général, lorsque le métal fondu est versé, le métal fondu est amené à s'écouler depuis le côté une extrémité 1a de la structure 1 où l'articulation femelle 12 est agencée vers le côté autre extrémité 1b. L’épaisseur T1 est supérieure à l’épaisseur T3, et par conséquent, on peut empêcher le métal fondu s'écoulant dans la structure 1 d’entrer en collision avec la partie d’extrémité du côté une extrémité 1a dans la couche de couverture intérieure de corps 31. Cela peut protéger la couche de revêtement intérieure de corps 31 lors du versement du métal fondu. Un rapport T1/T2 entre l’épaisseur T1 et l’épaisseur T2 est de préférence supérieur à 1, plus préférentiellement de 1,5 ou plus, et encore plus préférentiellement de 2 ou plus du point de vue de la protection de la partie de coin de l’articulation femelle 12. Le rapport T1/T2 est de préférence de 15 ou moins, plus préférentiellement de 10 ou moins, et encore plus préférentiellement de 5 ou moins du point de vue de la protection de la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 contre les frottements lorsque les structures 1 sont raccordées entre elles. Du point de vue d'accomplir ces deux éléments, le rapport T1/T2 est de préférence supérieur à 1 et de 15 ou moins, plus préférentiellement de 1,5 ou plus et de 10 ou moins, et encore plus préférentiellement de 2 ou plus et 5 ou moins. Un rapport T1/T3 entre l’épaisseur T1 et l’épaisseur T3 est de préférence supérieur à 1, plus préférentiellement de 1,1 ou plus, et encore plus préférentiellement de 1,2 ou plus du point de vue de la protection de la couche de couverture intérieure de corps 31 lors du versement du métal fondu. Le rapport T1/T3 est de préférence de 5 ou moins, plus préférentiellement de 3 ou moins, et encore plus préférentiellement de 2 ou moins du point de vue du lissage de l’écoulement du métal fondu dans les pièces de raccordement entre les structures 1 lors du versement du métal fondu. Du point de vue d'accomplir ces deux éléments, le rapport T1/T3 est de préférence supérieur à 1 et de 5 ou moins, plus préférentiellement de 1,1 ou plus et de 3 ou moins, et encore plus préférentiellement de 1,2 ou plus et 2 ou moins. L’épaisseur maximale T2 de la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 est de préférence inférieure à l’épaisseur maximale T3 de la couche de couverture intérieure de corps 31. Ainsi, la partie d’extrémité du côté autre extrémité 1b de l’autre structure 1 peut être facilement insérée et jointe à l'articulation femelle 12 de la structure 1. Du point de vue de faciliter la jonction de la partie d’extrémité du côté autre extrémité 1b de l’autre structure 1 à l'articulation femelle 12 de la structure 1, un rapport T2/T3 entre l’épaisseur T2 et l’épaisseur T3 est de préférence inférieur à 1, plus préférentiellement de 0,8 ou moins, et encore plus préférentiellement de 0,5 ou moins. En outre, du point de vue de la protection du corps principal 20 dans l’articulation femelle 12, le rapport T2/T3 est de préférence de 0,01 ou plus, plus préférentiellement de 0,05 ou plus, et encore plus préférentiellement de 0,1 ou plus. Du point de vue d'accomplir ces deux éléments, le rapport T2/T3 est préférentiellement de 0,01 ou plus et inférieur à 1, plus préférentiellement de 0,05 ou plus et de 0,8 ou moins, et encore plus préférentiellement de 0,1 ou plus et de 0,5 ou moins. Les épaisseurs de la couche de couverture intérieure de corps 31 et de la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 ne doivent pas être fixes. La FIG. 10 montre un exemple de la structure 1 dans laquelle l’épaisseur de la couche de couverture intérieure de corps 31 n’est pas fixe. Lorsque l’épaisseur de la couche de couverture intérieure de corps 31 n’est pas fixe, la couche de couverture intérieure de corps 31 présente de préférence une portion ayant une épaisseur supérieure à celle d’une portion 31a agencée dans la partie d’extrémité du côté une extrémité 1a dans la direction axiale Z de la partie de corps 11 dans la couche de couverture intérieure de corps 31. Ainsi, lorsque le métal fondu s’écoulant à l’intérieur du corps cylindrique 10 obtenu par couplage des structures 1 passe à travers l’intérieur de la partie de corps 11 de la structure 1 du côté amont dans une direction Z1 dans laquelle le métal fondu s’écoule pour entrer dans la partie de corps 11 de la structure 1 du côté aval dans la direction Z1, l'écoulement du métal fondu entre difficilement directement en collision avec la surface de la couche de couverture intérieure de corps 31 recouvrant la face interne de la partie d’extrémité du côté une extrémité 1a de la partie de corps 11 dans la structure 1 du côté aval. Cela empêche l’application d’un choc sur la partie d’extrémité du côté une extrémité 1a de la partie de corps 11 de la structure 1 du côté aval, et ainsi la couche de couverture intérieure de corps 31 peut être protégée. Du point de vue de présenter plus remarquablement cet effet, la portion 31a présente de préférence la plus petite épaisseur dans la couche de couverture intérieure de corps 31. L’épaisseur de la couche de couverture intérieure de corps 31 augmente de préférence progressivement du côté une extrémité 1a vers le côté autre extrémité 1b dans la direction axiale Z. Cet exemple est montré sur la FIG. 10 . Lorsque la couche de couverture intérieure de corps 31 et la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 sont formés comme des corps séparés, la position d’un bord du côté extrémité proximale dans une direction de raccordement consécutive Y de l’articulation femelle 12 de la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 peut ou non coïncider avec la position d’un bord d'un côté extrémité proximale dans la direction de raccordement consécutive Y de l’articulation femelle 12 de la couche de couverture extérieure 32. Du point de vue selon lequel la structure 1 ayant la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 et la couche de couverture extérieure 32 peut être produite simplement, la position d’un bord 33b du côté extrémité proximale dans la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 et la position d’un bord 32b du côté extrémité proximale dans la couche de couverture extérieure 32 coïncident de préférence l’une avec l’autre. Ici, la description « la position du bord 33b de la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 et la position du bord 32b de la couche de couverture extérieure 32 coïncident l’une avec l’autre » inclut non seulement un cas où les deux positions dans la direction de raccordement consécutive Y de l’articulation femelle 12 coïncident complètement l’une avec l’autre, mais un cas où les deux positions sont approximées dans une mesure telle que les positions sont supposées coïncider sensiblement l’une avec l’autre. Spécifiquement, lorsqu’un rapport entre une distance L5 dans la direction de raccordement consécutive Y entre le bord 33b de la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 et le bord 32b de la couche de couverture extérieure 32 et une longueur L4 dans la direction de raccordement consécutive Y de la face externe de l’articulation femelle 12 est de préférence de 20 % ou moins, plus préférentiellement de 10 % ou moins, et encore plus préférentiellement de 5 % ou moins, la position du bord 33b de la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 et la position du bord 32b de la couche de couverture extérieure 32 sont supposées coïncider l’une avec l’autre. Des exemples de la longueur L4 et de la distance L5 sont montré sur la FIG. 11 . Dans la structure 1, l’épaisseur de la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 est de préférence la plus petite parmi les couches de couverture recouvrant les surfaces du corps principal 20. En d’autres termes, l’épaisseur de la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 est de préférence inférieure aux épaisseurs des couches de couverture autres que la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33. Ainsi, la partie d’extrémité de la structure 1 autre que l’articulation femelle 12 peut être facilement insérée dans l’articulation femelle 12, et les deux peuvent être facilement jointes l’une à l’autre. Même dans un cas où les couches de couverture sont pelées lorsque l'articulation mâle 13 est jointe à l'articulation femelle 12, la quantité de pelage peut être réduite et l’influence sur la qualité du produit peut être réduite. La FIG. 12 montre une structure 1B du cinquième mode de réalisation. La structure 1B est de préférence pourvue du corps principal cylindrique 20. Le corps principal 20 présente de préférence l’articulation mâle 13 dans une partie d’extrémité de la partie de corps 11. L’articulation mâle 13 est de préférence jointe intérieurement à l’articulation femelle. L’articulation mâle 13 présente de préférence un diamètre externe égal ou inférieur au diamètre interne de l’articulation femelle. Dans la structure 1B, l’articulation femelle 12 ayant un diamètre interne égal ou supérieur au diamètre externe de la partie de corps 11 est couplée à l’autre partie d’extrémité de la partie de corps 11. L’articulation femelle 12 présente de préférence un diamètre interne et un diamètre externe supérieurs à ceux de la partie de corps 11. Typiquement, la partie d’extrémité du côté articulation femelle 12 dans la partie de corps 11 est formée avec la partie de marche 15 faisant saillie vers l’extérieur dans la direction radiale de la partie de corps 11, et l’articulation femelle 12 est raccordée consécutivement à la partie de corps 11 via la partie de marche 15. Comme structure 1B, il est préférable que plusieurs structures du même type ou d’un type similaire puissent être couplées les unes aux autres. Dans la structure 1B de l’exemple montré sur la FIG. 12 , les deux extrémités dans la direction axiale Z dans le corps principal 20 sont ouvertes. Le diamètre interne de l’articulation femelle 12 est préférentiellement égal ou supérieur au diamètre externe du côté articulation mâle 13 de la partie de corps 11. La structure 1B est de préférence configurée de manière à ce que les structures 1B puissent être couplées entre elles en insérant et en joignant l’articulation mâle 13 de la structure 1B à l’articulation femelle 12 de l’autre structure 1B. En couplant un nombre souhaité de structures 1B, un corps cylindrique long 10 ayant une longueur souhaitée peut être formé. Cet exemple est montré sur la FIG. 14 . La structure 1B présente de préférence la couche de couverture intérieure de corps 31 et une couche de couverture extérieure 36 recouvrant la face externe de l’articulation mâle 13 (ci-après également dénommée la « couche de couverture extérieure de l’articulation mâle »). La couche de couverture extérieure 36 de l'articulation mâle 13 contient de préférence des particules inorganiques réfractaires choisies dans le groupe consistant en des oxydes métalliques et silicates métalliques, un liant et des minéraux argileux. Chaque composant contenu dans la couche de couverture extérieure 36 est décrit plus loin. La couche de couverture intérieur de corps 31 est de préférence continue sur toute la circonférence dans la direction circonférentielle de la structure 1B. Cet exemple est montré sur la FIG. 13 (b). La couche de couverture intérieure de corps 31 est de préférence continue sur toute la région de la partie de corps 11 dans la direction axiale Z. Plus spécifiquement, la couche de couverture intérieure de corps 31 recouvre toute la région de la face interne de la partie de corps 11 également dans la structure 1B. Cet exemple est montré sur la FIG. 13 (a). La structure 1B présente la couche de couverture intérieure de corps 31, et par conséquent, le gaz se mélange difficilement au métal fondu s’écoulant dans la structure 1B. Du point de vue de présenter plus remarquablement cet effet, la couche de couverture intérieure de corps 31 est de préférence continue sur toute la circonférence dans la direction circonférentielle de la structure 1B et couvre plus préférentiellement toute la région de la face interne de la partie de corps 11. La couche de couverture extérieure 36 recouvre de préférence toute la région de la face externe de l’articulation mâle 13. La structure 1B du cinquième mode de réalisation peut également être utilisée pour produire une pièce coulée de la même manière que la structure 1 du premier mode de réalisation. La structure 1B présente la couche de couverture extérieure 36 de l'articulation mâle 13, et peut donc empêcher la fuite de la structure 1B lors du versement du métal fondu. Ce point est décrit en détail ci-après. Lorsque les structures 1B sont couplées les unes aux autres, un espace est parfois généré entre la face d’extrémité 11e de l’articulation mâle 13 d’une structure 1B et la face d’extrémité 12e disposée à l’intérieur de l’articulation femelle 12 de l’autre structure 1B. Le métal fondu pénétrant dans l’espace présente un risque de pénétration entre la surface circonférentielle externe 11b de l'articulation mâle 13 d’une structure 1B et la surface circonférentielle interne 12a de l'articulation femelle 12 de l’autre structure 1B. Cependant, la structure 1B peut empêcher le métal fondu de pénétrer entre la surface circonférentielle externe 11b et la surface circonférentielle interne 12a. En effet, la surface circonférentielle externe 11b de l'articulation mâle 13 est également recouverte par la couche de couverture extérieure 36. En outre, cela est dû au fait que la couche de couverture extérieure 36 de l'articulation mâle 13 est agencée entre la surface circonférentielle externe 11b de l'articulation mâle 13 d’une structure 1B et la surface circonférentielle interne 12a de l'articulation femelle 12 de l’autre structure 1B. En outre, il est préférable que la structure 1B ait la couche de couverture extérieure 36 de l'articulation mâle 13 et la couche de couverture intérieur de corps 31, et que la face externe et la face interne de l'articulation mâle 13 soient recouvertes. Cela permet d’empêcher efficacement la fuite du métal fondu à travers l'articulation mâle 13 lors du versement du métal fondu. La couche de couverture extérieure 36 de l'articulation mâle 13 peut être discontinue dans la direction circonférentielle de la structure 1B mais est de préférence continue sur toute la circonférence dans la direction circonférentielle de la structure 1B du point de vue d’empêcher efficacement la fuite du métal fondu. Dans le cinquième mode de réalisation, la couche de couverture intérieur de corps 31 recouvre toute la région de la face interne de la partie de corps 11 comme décrit ci-dessus. Cela permet de protéger toute la région de la face interne du corps principal 20, et donc d’empêcher plus efficacement la fuite du métal fondu lors du versement du métal fondu. Également dans la structure 1B du cinquième mode de réalisation, l’effet selon lequel la fuite du métal fondu lors du versement du métal fondu peut être plus efficacement empêchée est plus remarquablement accompli lorsque le diamètre interne D3 de la partie de corps 11 dans la structure 1 est grand comme avec la structure 1 du premier mode de réalisation. Une plage numérique préférentielle du diamètre interne D3 de l’articulation mâle 13 selon le cinquième mode de réalisation est la même que celle du premier mode de réalisation. La FIG. 16 montre la structure 1B du sixième mode de réalisation. La structure 1B présente de préférence la couche de couverture extérieure 36 de l'articulation mâle 13 et une partie de couverture de face d’extrémité 37 recouvrant la face d’extrémité 11e de l'articulation mâle 13 (ci-après également dénommée « partie de couverture de face d’extrémité de l'articulation mâle »). La partie de couverture de face d’extrémité 37 peut ne recouvrir qu’une partie de la face d’extrémité de l'articulation mâle 13 ou peut recouvrir toute la région de la face d’extrémité. La partie de couverture de face d’extrémité 37 de l'articulation mâle 13 est prévue, et par conséquent, la fuite du métal fondu lors du versement du métal fondu peut être plus efficacement empêchée. Ce point est décrit en détail ci-après. Lorsque les structures 1B sont couplées les unes aux autres, un espace est parfois généré entre la face d’extrémité 11e de l’articulation mâle 13 d’une structure 1B et la face d’extrémité 12e agencée à l’intérieur de l’articulation femelle 12 de l’autre structure 1B. La structure 1B présente la partie de couverture de face d’extrémité 37 de l'articulation mâle 13, et peut ainsi réduire l’espace pour rendre difficile la formation de l’espace. Cet exemple est montré sur la FIG. 16 . Lorsque la structure 1B présente la couche de couverture extérieure 36 de l'articulation mâle 13, la couche de couverture extérieure 36 et la partie de couverture de face d’extrémité 37 de l'articulation mâle 13 peuvent être discontinues. Toutefois, du point de vue d’empêcher plus efficacement la fuite du métal fondu lors du versement du métal fondu, la couche de couverture extérieure 36 et la partie de couverture de face d’extrémité 37 sont de préférence continues, et de préférence moulées solidairement. Lorsque la structure 1B présente la couche 31 de couverture intérieure de corps, la partie de couverture de face d’extrémité 37 de l'articulation mâle 13 est de préférence continue avec la couche 31 de couverture intérieure de corps, et celles-ci sont de préférence moulées solidairement. La couche de couverture extérieure 36 de l’articulation mâle 13 s’étend de préférence jusqu’à la face interne de la partie de corps 11 à travers la face d’extrémité de l’articulation mâle 13. Le diamètre externe D1 de l’articulation mâle 13 est préférentiellement égal ou inférieur au diamètre interne D2 de la partie d’extrémité du côté autre extrémité opposé à une extrémité dans la direction axiale Z dans la partie de corps 11, c’est-à-dire l’articulation femelle 12. Ainsi, l’articulation mâle 13 de la structure 1B peut être facilement insérée dans l’articulation femelle 12 de l’autre structure 1B, et les deux peuvent être facilement jointes l’une à l’autre. Une plage numérique préférentielle du rapport D1/D2 entre le diamètre externe D1 et le diamètre interne D2 est la même que la plage numérique préférentielle du rapport D1/D2 dans le premier mode de réalisation. La couche de couverture intérieure de corps 31 est de préférence agencée sur le côté le plus interne dans la direction radiale de chacune des structures 1 et 1B dans la portion où la couche de couverture intérieure de corps 31 est agencée. Ainsi, la couche de couverture intérieure de corps 31 dans chacune des structures 1 et 1B entre en contact avec le métal fondu traversant l’intérieur de chacune des structures 1 et 1B, et donc le corps principal 20 dans chacune des structures 1 et 1B est facilement protégé. Dans l’exemple de la structure 1 montrée sur la FIG. 1 , la direction radiale de la structure 1 dans la portion où la couche de couverture intérieure de corps 31 est agencée est la direction radiale dans la section droite orthogonale à la direction axiale Z de la structure 1. Dans l’exemple de la structure 1 montrée sur la FIG. 17 (d), la direction radiale de la structure 1 dans la portion où la couche de couverture intérieure de corps 31 est agencée est la direction radiale dans la section droite orthogonale à la direction axiale Zx de la première partie 18 dans le cas de la couche de couverture intérieure de corps 31 agencée dans la première partie 18 et est la direction radiale dans la section droite orthogonale à une direction axiale Zy de la deuxième pièce 19, c’est-à-dire la direction de raccordement consécutive Y de l'articulation femelle 12, dans le cas de la couche de couverture intérieure de corps 31 agencée dans l’articulation femelle 12. La couche de couverture extérieure 32 de l’articulation femelle 12 est de préférence disposée du côté le plus externe dans la direction radiale dans la section droite orthogonale à la direction axiale Z de la structure 1. Ainsi, la simplicité de la production et la protection du corps principal 20 peuvent toutes deux être accomplies. Le corps principal 20 peut avoir une structure stratifiée dans laquelle deux couches ou plus sont stratifiées. Toutefois, du point de vue d’une production simple, le corps principal 20 présente de préférence une structure monocouche. Le corps principal 20 est de préférence moulé solidairement dans la direction circonférentielle. Ainsi, le corps principal 20 devient continu sur toute la circonférence dans la direction circonférentielle, et par conséquent la formation d'espaces ou de trous dans le corps principal 20 peut être empêchée, et la fuite du métal fondu lors du versement du métal fondu peut être efficacement empêchée. Les structures 1 et 1B présentent de préférence des portions non recouvertes par les couches de couverture 32, 35 et 36 dans des parties de la face externe du corps principal 20. Lors du versement du métal fondu, du gaz est généré lorsque les fibres organiques, le liant et similaires contenus dans le corps principal 20 sont décomposés thermiquement en raison de l’écoulement du métal fondu dans la structure 1. Étant donné que des parties de la face externe du corps principal 20 ne sont pas recouvertes par les couches de couverture 32, 35 et 36, le gaz peut préférentiellement être évacué des parties vers le côté sable de coulée, c’est-à-dire l’extérieur des structures 1 et 1B. La face externe de l’une quelconque de la partie de corps 11, de l’articulation mâle 13 et de l’articulation femelle 12 dans le corps principal 20 peut avoir des portions non recouvertes par les couches de revêtement 32, 35 et 36. Du point de vue de présenter efficacement l’effet de d'évacuation préférentiel du gaz vers l’extérieur des structures 1 et 1B, une portion non recouverte par la couche de couverture extérieure de corps 35 est de préférence présente sur la face externe de la partie de corps 11 dans le corps principal 20. Un rapport de superficie non recouverte qui est un rapport entre la superficie de la portion non recouverte par la couche de couverture extérieure de corps 35 et une superficie entière S1 de la face externe de la partie de corpS11 est de préférence de 30 % ou plus, plus préférentiellement de 50 % ou plus, et encore plus préférentiellement de 70 % ou plus du point de vue de l'évacuation préférentielle du gaz vers l’extérieur des structures 1 et 1B. Le rapport de superficie non recouverte est de préférence de 100 % ou moins, plus préférentiellement de 95 % ou moins, et encore plus préférentiellement de 90 % ou moins du point de vue d’empêcher la fuite du métal fondu vers l’extérieur de la structure 1 lors du versement du métal fondu. Du point de vue d'accomplir ces deux éléments, le rapport de superficie non recouverte est de préférence de 30 % ou plus et de 100 % ou moins, plus préférentiellement de 50 % ou plus et de 95 % ou moins, et encore plus préférentiellement de 70 % ou plus et de 90 % ou moins. Ensuite, des matériaux constitutifs des structures 1 et 1B sont décrits. Le corps principal 20 contient typiquement des fibres organiques, des fibres inorganiques, des particules inorganiques (ci-après également appelées premières particules inorganiques), et un liant (ci-après également appelé premier liant). Un tel corps principal 20 est typiquement produit par le procédé suivant. Tout d’abord, une composition de barbotine contenant des fibres organiques, des fibres inorganiques, les premières particules inorganiques, le premier liant et un milieu de dispersion (ci-après appelée barbotine matière première) est préparée. Ensuite, un corps moulé intermédiaire du corps principal 20, par exemple, un corps principal dans un état contenant de l’eau, est converti en feuille à l’aide d’un moule pour la fabrication de feuilles et le moulage par déshydratation. Ensuite, en chauffant et en séchant le corps moulé intermédiaire à l’aide du moule, le corps principal 20 peut être formé. Les fibres organiques sont enchevêtrées avec les fibres inorganiques, les particules inorganiques avant d’être utilisées pour coulage dans le corps principal 20 et présentent l’effet de maintenir les formes des structures 1 et 1B. Lors de la coulée, tout ou partie des fibres organiques brûlent sous l’effet de la chaleur du métal fondu. Pour les fibres organiques, un ou deux types ou plus choisis parmi les fibres de pâte à papier, les fibres synthétiques, les fibres régénérées (par exemple, les fibres de rayonne), et similaires sont utilisables. Parmi celles-ci, on trouve de préférence des fibres de pâte à papier. La raison en est que les fibres de pâte à papier peuvent être moulées sous différentes formes par fabrication de feuilles, le produit moulé déshydraté et séché présente d’excellentes caractéristiques de résistance, et les fibres de pâte à papier sont facilement disponibles, stables et économiques. Pour les fibres de pâte à papier, un ou deux types ou plus choisis parmi la pâte de bois, la pâte de coton, la pâte de linter, le bambou, la paille et d’autres pâtes non-bois peuvent être utilisés. En outre, un ou deux types ou plus choisis parmi la pâte à papier vierge ou la pâte à papier de rebut (produit recyclé) sont utilisables. En ce qui concerne la bonne disponibilité, la protection de l’environnement et la réduction des coûts de production, la pâte à papier de rebut, telle que les déchets de journaux, est de préférence contenue. Les fibres inorganiques améliorent la résistance mécanique des structures 1 et 1B avant d’être utilisées principalement pour coulage dans le corps principal 20. Les fibres inorganiques conservent leur forme sans brûler, même sous l’effet de la chaleur du métal fondu lors du coulage. En particulier, lorsque des liants organiques décrits plus loin sont utilisés, les fibres inorganiques peuvent supprimer le retrait thermique provoqué par la combustion des fibres organiques par la chaleur du métal fondu et la décomposition thermique du liant organique. Pour les fibres inorganiques, un ou deux types ou plus choisis parmi les fibres de carbone, les fibres minérales artificielles, telles que laine de roche, les fibres céramiques, les fibres de verre et les fibres minérales naturelles sont utilisables. Parmi celles-ci, des fibres de carbone sont de préférence contenues, lesquelles ont une résistance mécanique élevée même à des températures élevées où le métal fond, du point de vue de la suppression du retrait thermique décrit ci-dessus. En ce qui concerne la réduction du coût de production, un ou deux types ou plus choisis parmi les fibres de laine de roche et de verre sont de préférence contenus. En tant que premières particules inorganiques, un ou deux types ou plus choisis parmi les particules d’agrégat réfractaires, telles que la mullite, le graphite, le mica, la silice, les céramiques creuses et les cendres volantes, sont utilisables. Du point de vue de l’amélioration de la perméabilité à l’air du corps principal 20, la taille de particule moyenne des premières particules inorganiques est de préférence de 10 μm ou plus et plus préférentiellement de 15 μm ou plus. La taille de particule moyenne des premières particules inorganiques est de préférence de 100 μm ou moins du point de vue de l’amélioration de la moulabilité du corps principal 20. Lorsque la taille moyenne des premières particules inorganiques est égale ou supérieure aux limites inférieures ci-dessus, la perméabilité du corps principal 20 est améliorée, et la pression de gaz dans le moule lors du coulage diminue modérément. En outre, l’amélioration de la perméabilité du corps principal 20 augmente les espaces entre les matériaux du corps principal 20, améliore la perméabilité d’une composition de revêtement décrite ultérieurement dans le corps principal 20, et rend difficile le pelage des couches de revêtement du corps principal 20. Lorsque la taille moyenne des premières particules inorganiques est égale ou supérieure aux limites supérieures ci-dessus, les particules inorganiques tombent difficilement de la surface du corps principal 20, et la moulabilité est améliorée. Du point de vue de la dispersibilité des matières premières, la densité apparente des premières particules inorganiques est de préférence de 0,5 ou plus et plus préférentiellement de 2,8 ou plus. Du point de vue de la réduction de poids, la densité apparente des premières particules inorganiques est de préférence 3 ou moins, plus préférentiellement 2,8 ou moins, et encore plus préférentiellement 2,5 ou moins. La densité apparente est la densité spécifique de particules creuses en supposant que le volume de la portion creuse à l’intérieur de la particule creuse fait partie du volume de la particule creuse, et coïncide avec la densité vraie dans le cas de particules solides n’ayant pas de portion creuse interne. La densité apparente des premières particules inorganiques se situe dans la plage ci-dessus, et donc la dispersibilité de la matière première dans une étape de fabrication de feuilles lorsque de l’eau est utilisée comme milieu de dispersion est améliorée. En outre, la masse du corps principal 20 obtenue par moulage peut être réduite, et donc la maniabilité est améliorée. La composition du corps principal 20 peut être déterminée en considérant la densité globale ainsi que la densité apparente des premières particules inorganiques. La densité globale est obtenue en mesurant la quantité de particules qu’un contenant à volume fixe peut contenir lorsque les particules sont placées dans le contenant à l’état fixe et en déterminant la masse par unité de volume. Les premières particules inorganiques peuvent être creuses. L’utilisation des particules creuses peut réduire la densité apparente des premières particules inorganiques. Dans la présente invention, un ou deux types ou plus choisis parmi les liants organiques et les liants inorganiques peuvent être utilisés comme premier liant. Le liant organique est de préférence contenu du point de vue d’une excellente capacité de retrait après coulage. En tant que liant organique, un ou deux types ou plus choisis parmi les résines thermodurcissables, tels qu’une résine phénolique, une résine époxy et une résine de furane, sont utilisables. Parmi celles-ci, la résine phénolique est de préférence contenue car la résine phénolique génère à peine de gaz inflammable, a un effet suppresseur de combustion, et présente un rapport de charbon résiduel élevé après décomposition thermique (carbonisation). En tant que résine de phénol, un type ou deux types ou plus choisis parmi les résines de phénol, tels qu’une résine de phénol novolaque et un type de résol, et les résines de phénol modifiées avec de l’urée, de la mélamine, de l’époxy, et similaires, par exemple, sont utilisables. Parmi celles-ci, la résine phénolique de type résol est de préférence contenue car l’odeur lors du moulage du corps principal 20 et les défauts de coulage lorsque le corps principal 20 est utilisé comme moule peuvent être réduits sans nécessiter d’agents de durcissement, tels que des acides et des amines. Lorsque la résine phénolique novolaque est utilisée, l’agent de durcissement est de préférence utilisé en combinaison. L’agent de durcissement est facilement soluble dans l’eau, et est donc de préférence appliqué sur la surface du corps principal 20 après déshydratation. Pour l’agent de durcissement, de l’hexaméthylènetétramine et similaires sont de préférence utilisés. En tant que liant inorganique, un type ou deux types ou plus choisis parmi un liant acide phosphorique, du verre soluble, tel que le silicate, du gypse, du sulfate, un liant de silice et un liant de silicium sont utilisables. En tant que milieu de dispersion utilisé pour la barbotine matière première, un ou deux types ou plus choisis parmi les solvants, tels que l’eau, l’éthanol, le méthanol, le dichlorométhane, l’acétone et le xylène, sont utilisables. Parmi ceux-ci, l’eau est de préférence contenue du point de vue de la facilité de manipulation. Le corps principal 20 peut contenir des matériaux de renforcement du papier en plus des fibres organiques, des fibres inorganiques, des premières particules inorganiques et du premier liant. Les matériaux de renforcement du papier agissent sur le maintien de la forme du corps moulé intermédiaire. En tant que matériaux de renforcement du papier, un type ou deux types ou plus choisis parmi le latex, une émulsion acrylique, du polyalcool vinylique, de la carboxyméthylcellulose, une résine de polyacrylamide, une résine de polyamide épichlorhydrine, et similaires sont utilisables. La couche de couverture intérieure de corps 31, la couche de couverture extérieure 32 de l'articulation femelle 12, la couche de couverture intérieure de l'articulation femelle 33, la partie de couverture de face d’extrémité 34 de l'articulation femelle 12, la couche de couverture extérieure de corps 35, la couche de couverture extérieure 36 de l'articulation mâle 13, et la partie de couverture de face d’extrémité 37 de l'articulation mâle 13 (ci-après, celles-ci sont parfois collectivement appelées « couches de couverture ») peuvent typiquement être formées en appliquant, sur la surface du corps principal 20, une composition de revêtement contenant des particules inorganiques réfractaires ayant une taille de particule moyenne de 1 μm ou plus et de 100 μm ou moins choisies dans le groupe consistant en des oxydes métalliques et silicates métalliques (ci-après également appelés deuxièmes particules inorganiques), un liant (ci-après également appelé deuxième liant), et des minéraux argileux. En ce qui concerne les particules inorganiques réfractaires, le terme « réfractaire » signifie que le point de fusion est de 1 500 °C ou plus, de préférence de 1 600 °C ou plus, et plus préférentiellement de 1 700 °C ou plus. Pour les deuxièmes particules inorganiques, un ou deux types ou plus choisis dans le groupe consistant en des oxydes métalliques et silicates métalliques sont utilisables. Spécifiquement, un type ou deux types ou plus choisis parmi la mullite, le zircon, la zircone, l’alumine, l’olivine, la spinelle, la magnésie, la chromite et similaires sont utilisables. Du point de vue de l’amélioration des défauts gazeux des pièces coulées, le zircon est de préférence contenu. L’acier coulé ayant une teneur en carbone inférieure à celle de la fonte contient de préférence des particules agrégées autres que des substances carbonées et contient plus préférentiellement du zircon ayant un point de fusion élevé et une faible mouillabilité avec du métal fondu. Du point de vue des propriétés d’étanchéité de la surface du corps principal 20 et de l’adhérence entre le corps principal 20 et les couches de revêtement, la taille moyenne des deuxièmes particules inorganiques est de préférence de 1 μm ou plus et plus préférentiellement de 3 μm ou plus. La taille moyenne des deuxièmes particules inorganiques est de préférence de 100 μm ou moins, plus préférentiellement de 70 μm ou moins, et encore plus préférentiellement de 40 μm ou moins. Dans les structures 1 et 1B, le rapport entre la taille moyenne des premières particules inorganiques contenues dans le corps principal 20 et la taille moyenne des deuxièmes particules inorganiques contenues dans les couches de couverture est de préférence de 0,1 ou plus, plus préférentiellement de 0,5 ou plus, et encore plus préférentiellement 0,8 ou plus en termes de [taille moyenne des premières particules inorganiques]/[taille moyenne des deuxièmes particules inorganiques] du point de vue des propriétés d’étanchéité de la surface du corps principal 20. Le rapport entre la taille moyenne des premières particules inorganiques contenues dans le corps principal 20 et la taille moyenne des deuxièmes particules inorganiques contenues dans les couches de couverture est de préférence de 35 ou moins, plus préférentiellement de 30 ou moins, encore plus préférentiellement de 20 ou moins, et encore plus préférentiellement de 6 ou moins en termes de [taille moyenne des premières particules inorganiques]/[taille moyenne des deuxièmes particules inorganiques] du point de vue des propriétés d’étanchéité de la surface du corps principal 20. Dans les structures 1 et 1B, la proportion des deuxièmes particules inorganiques dans la couche de couverture est de préférence de 50 % en masse ou plus et inférieure à 100 % en masse, plus préférentiellement de 60 % en masse ou plus, encore plus préférentiellement de 70 % en masse ou plus, et encore plus préférentiellement de 90 % en masse ou plus. Les couches de couverture contiennent de préférence des minéraux argileux du point de vue d’améliorer la résistance à chaud et de conférer de la viscosité lors de l’application. En combinant des minéraux argileux dans un liquide de dispersion (composition de revêtement) pour obtenir les couches de couverture, on confère une viscosité appropriée au liquide de dispersion et on améliore la prévention de la sédimentation des matières premières dans le liquide de dispersion et la dispersibilité des matières premières. En tant que minéraux argileux, un type ou deux types ou plus choisis parmi les minéraux de silicate stratifiés, les minéraux de structure à double chaîne, et similaires sont utilisables. Ces substances peuvent être naturelles ou synthétiques. Comme minéraux de silicate stratifiés, un type ou deux types ou plus choisis parmi les minéraux argileux appartenant au groupe des smectites, au genre kaolin et au genre illite, par exemple, bentonite, smectite, hectorite, argile activée, argile de kibushi, zéolite, et similaires, sont utilisables. Comme minéraux de structure à double chaîne, un type ou deux types ou plus choisis parmi l’attapulgite, la sépiolite, la palygorskite et similaires sont utilisables. Du point de vue d’améliorer la résistance à chaud et d’assurer la viscosité lors de l’application, un ou deux types ou plus choisis parmi l’attapulgite, la sépiolite, la bentonite et la smectite sont de préférence utilisés, et un ou deux types ou plus choisis parmi l’attapulgite et la sépiolite sont plus préférentiellement utilisés. Les minéraux argileux se distinguent en ce que les minéraux argileux ont une structure stratifiée ou une structure à double chaîne des particules inorganiques réfractaires contenant principalement une structure hexagonale compacte et n’ont généralement pas la structure stratifiée ou la structure à double chaîne, par exemple. Les minéraux argileux sont contenus dans une proportion de préférence de 0,5 partie en masse ou plus et plus préférentiellement de 1 partie en masse ou plus pour 100 parties en masse des particules inorganiques réfractaires. Les minéraux argileux sont contenus dans une proportion de préférence de 30 parties en masse ou moins, plus préférentiellement de 20 parties en masse ou moins, et encore plus préférentiellement de 2 parties en masse ou moins pour 100 parties en masse des particules inorganiques réfractaires. Lorsque la proportion des minéraux argileux est égale ou supérieure aux limites inférieures ci-dessus dans les proportions ci-dessus, une viscosité appropriée peut être conférée au liquide de dispersion, et la sédimentation et la flottation des matières premières dans le liquide de dispersion peuvent être empêchées. Les couches de couverture contiennent de préférence en outre le deuxième liant du point de vue d’améliorer la résistance à chaud. L’utilisation du deuxième liant dans la formation des couches de couverture est préférable du point de vue d’améliorer la résistance à température normale et la résistance à chaud de la structure de production d'une pièce coulée. En tant que deuxième liant, un ou deux types ou plus choisis parmi les liants organiques et les liants inorganiques sont utilisables, et les liants inorganiques sont de préférence contenus. En tant que liant organique, un ou deux types ou plus choisis parmi une résine phénolique, une résine époxy, une résine furane, une résine alkyde soluble dans l’eau, une résine butyral soluble dans l’eau, du polyalcool vinylique, une résine acrylique soluble dans l’eau, un polysaccharide soluble dans l’eau, une résine d’acétate de vinyle ou un copolymère de celle-ci, et similaires sont utilisables, par exemple. En tant que liant inorganique, un ou deux types ou plus choisis parmi divers sols, tels qu'un sol de sulfate, silicate, phosphate, silicate de lithium, zircone, la silice colloïdale et un sol d'alumine, et similaires sont utilisables, et un ou deux types ou plus choisis dans le groupe consistant en silice colloïdale et phosphate d’aluminium sont de préférence utilisés, et la silice colloïdale est de préférence contenue. Le deuxième liant est de préférence contenu dans une proportion de préférentiellement 1 partie en masse ou plus et plus préférentiellement 3 parties en masse ou plus en termes de composant effectif pour 100 parties en masse des deuxièmes particules inorganiques. Le deuxième liant est de préférence contenu dans une proportion de préférentiellement 50 parties en masse ou moins, plus préférentiellement 40 parties en masse ou moins, et encore plus préférentiellement 7 parties en masse ou moins en termes de composant efficace pour 100 parties en masse des deuxièmes particules inorganiques. Un aspect préférable d’un procédé de production d’une structure de production d’une pièce coulée de la présente invention est décrit à l’aide d’un procédé de production de la structure 1 montrée sur la FIG. 18 à titre d'exemple. Le procédé de production de cet aspect inclut typiquement une étape d’application de partie de corps consistant à former la couche de couverture intérieure de corps 31 et une étape d’application d’articulation femelle consistant à former la couche de couverture extérieure d'articulation femelle 32. Dans l’étape d’application d'articulation femelle selon cet aspect, la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33 et la partie de couverture de face d’extrémité d'articulation femelle 34 sont également formées en plus de la couche de couverture extérieure d'articulation femelle 32. Dans l’étape d’application de partie de corps, la couche de couverture intérieure de corps 31 est formée de préférence par l’application d’une composition de revêtement sur la face interne de la partie de corps 11 du corps principal 20. Spécifiquement, il est préférable de verser une composition de revêtement 70 dans la partie de corps 11 et de remplir la partie de corps 11 avec la composition de revêtement 70 (voir les figures 18(a) et 18(b)). En détail, un couvercle 60 est agencé à une extrémité d’ouverture de l'articulation mâle 13. Ensuite, la partie de corps 11 est remplie avec la composition de revêtement 70. Lorsque la surface supérieure de la composition de revêtement 70 atteint la hauteur souhaitée, le remplissage avec la composition de revêtement 70 est terminé. Ensuite, après un certain temps, le couvercle 60 est ouvert. Ensuite, la composition de revêtement 70 est évacuée en laissant la composition de revêtement 70 sur la face interne de la partie de corps 11. Ensuite, il est préférable que la partie de corps 11 sur laquelle reste la composition de revêtement 70 est laissée dans un état où la direction axiale Z de la partie de corps 11 soit fixée pour être sensiblement parallèle à la direction verticale Z1, et que la composition de revêtement 70 restante sur la face interne de la partie de corps 11 soit séchée et solidifiée pour former la couche de couverture intérieure de corps 31 sur la face interne de la partie de corps 11 (voir La FIG. 18 (c)). L’étape d’application d’articulation femelle est de préférence réalisée après l’étape d’application de partie de corps. Dans l’étape d’application d’articulation femelle, la composition de revêtement est de préférence appliquée sur la face interne, la face externe et la face d’extrémité de l’articulation femelle 12 dans le corps principal 20 sur toute la circonférence de l’articulation femelle 12. En détail, l’articulation femelle 12 dans le corps principal 20 est de préférence immergée dans une composition de revêtement 71. Ensuite, la composition de revêtement 71 est étalée sur la face interne, la face externe et la face d’extrémité de l’articulation femelle 12 (voir La FIG. 18 (d)). Ensuite, après un certain temps écoulé, l’articulation femelle 12 est retirée de la composition de revêtement 71. Ensuite, le film de revêtement, c’est-à-dire la composition de revêtement 71 restant sur la face interne, la face externe et la face d’extrémité de l'articulation femelle 12, est séché et solidifié pour former respectivement la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33, la couche de couverture extérieure d'articulation femelle 32 et la partie de couverture de face d’extrémité d'articulation femelle 34. Ainsi, la structure 1 est produite qui a la couche de couverture intérieure de corps 31, l’couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33, la couche de couverture extérieure d'articulation femelle 32 et la partie de couverture de face d’extrémité d’articulation femelle 34. Selon le procédé de production de cet aspect, la structure 1 peut être produite efficacement. Dans l’étape d’application de partie de corps, la composition de revêtement 70 devant remplir la partie de corps 11 peut atteindre la surface supérieure 12e de la partie de marche 15 (voir la FIG. 18 (b)) ou ne doit pas atteindre la surface supérieure 12e (voir La FIG. 19 (a)). La composition de revêtement 70 devant remplir la partie de corps 11 peut atteindre l’articulation femelle 12 (voir les figures 19(b) et 19(c)). Lorsque la composition de revêtement 70 atteint l’articulation femelle 12, la composition de revêtement 70 peut atteindre l’extrémité d’ouverture de l’articulation femelle 12 (voir La FIG. 19 (b)) ou ne pas avoir à atteindre l’extrémité d’ouverture de l’articulation femelle 12 (voir La FIG. 19 (c)). Dans l’étape d’application de partie de corps, la composition de revêtement 70 peut être appliquée sur la face interne de la partie de corps 11 en appliquant la composition de revêtement 70 sur la face interne de la partie de corps 11 à l’aide d’une brosse ou similaire, par exemple, au lieu de remplir la partie de corps 11 avec la composition de revêtement 70. Du point de vue de permettre de former facilement la couche de couverture intérieure de corps 31 pour produire plus efficacement la structure 1, la composition de revêtement 70 est de préférence appliquée en remplissant la partie de corps 11 avec la composition de revêtement 70. Dans l’étape d’application d'articulation femelle, l'articulation femelle 12 peut être immergée dans la composition de revêtement 71 vers une surface inférieure 15a de la partie de marche 15 dans le corps principal 20 (voir la FIG. 18 (d)), seule une portion du côté une extrémité 1a par rapport à la surface inférieure 15a de la partie de marche 15 dans l'articulation femelle 12 peut être immergée dans la composition de revêtement 71 (voir La FIG. 19 (d)), ou l’articulation femelle 12 peut être immergée dans la composition de revêtement 71 vers une position du côté autre extrémité 1b par rapport à la surface inférieure 15a de la partie de marche 15 dans le corps principal 20 (voir la FIG. 19 (e)). Dans l’étape d’application d'articulation femelle de cet aspect, la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33, la couche de couverture extérieure d'articulation femelle 32 et la partie de couverture de face d’extrémité d'articulation femelle 34 sont formées. Cependant, dans l’étape d’application d'articulation femelle, seule la couche de couverture extérieure d'articulation femelle 32 peut être formée. La composition de revêtement 71 peut être appliquée sur la face externe de l'articulation femelle 12 en appliquant la composition de revêtement 71 sur la face externe de l'articulation femelle 12 à l’aide d’une brosse ou similaire, par exemple. Du point de vue de permettre de former facilement la couche de couverture intérieure d'articulation femelle 33, la couche de couverture extérieure d'articulation femelle 32, et la partie de couverture de face d’extrémité d'articulation femelle 34 pour produire plus efficacement la structure 1, la composition de revêtement 71 est plus préférentiellement appliquée en immergeant l'articulation femelle 12 dans le corps principal 20 dans la composition de revêtement 71 (voir la FIG. 18 (d)). L’ordre de réalisation de l’étape d’application d’articulation femelle et de l’étape d’application de partie de corps n’est pas particulièrement limité. Par exemple, l’étape d’application de partie de corps peut être effectuée après l’étape d’application d’articulation femelle ou l’étape d’application d’articulation femelle et l’étape d’application de partie de corps peuvent être effectuées simultanément. La composition de revêtement 70 dans l’étape d’application de partie de corps et la composition de revêtement 71 dans l’étape d’application d'articulation femelle peuvent être identiques ou différentes l'une de l'autre. Le corps principal 20 peut être produit par le procédé suivant, par exemple. Le corps principal 20 peut être produit par un procédé de moulage comportant une étape de fabrication de feuille. Un tel procédé de moulage est décrit aux paragraphes [0052] à [0071] de JP 2012-024841 A, par exemple. Spécifiquement, tout d'abord, une première barbotine matière première est préparée, laquelle contient les fibres organiques, les fibres inorganiques, les premières particules inorganiques et le premier liant dans une proportion prédéterminée. La barbotine matière première est préparée en dispersant les fibres organiques, les fibres inorganiques, les premières particules inorganiques et le premier liant dans un milieu de dispersion prédéterminé. Le premier liant peut être combiné dans le corps principal 20 par imprégnation au lieu d’être combiné dans la barbotine matière première. En tant que milieu de dispersion, un ou deux types ou plus choisis parmi les solvants, tels que l’éthanol, le méthanol, le dichlorométhane, l’acétone et le xylène, sont utilisables, en plus de l’eau. Parmi ceux-ci, l’eau est de préférence contenue du point de vue de la facilité de manipulation. Comme rapport de teneur des fibres organiques, des fibres inorganiques, des premières particules inorganiques et du premier liant dans la barbotine matière première, le rapport de chaque composant est ajusté de manière appropriée pour obtenir la composition du corps principal cible 20. La barbotine matière première peut se voir ajoutée avec des additifs, tels que des agents de renforcement du papier, des floculants et des antiseptiques, selon les besoins. Ensuite, le corps moulé intermédiaire du corps principal 20 est converti en feuille à l’aide de la barbotine matière première. Dans l’étape de fabrication de feuilles du corps moulé intermédiaire, on utilise un moule de fabrication de feuilles et de moulage par déshydratation à l’intérieur duquel une cavité ayant une forme correspondant à la forme externe de corps moulé intermédiaire est formée en aboutant deux moules à coins formant une paire l’un à l’autre, par exemple. Ensuite, une quantité prédéterminée de la barbotine matière première est versée sous pression depuis une partie d’ouverture supérieure dans la cavité du moule. Cela pressurise l’intérieur de la cavité à une pression prédéterminée. Chaque moule à coins est pourvu d’une pluralité de trous de communication amenant l’extérieur de chaque moule à coins et la cavité en communication entre eux, et la face interne de chaque moule à coins est recouverte d’un filet ayant des mailles d’une taille prédéterminée. Une pompe à pression est utilisée, par exemple, pour le versement sous pression de la barbotine matière première. La pression du versement sous pression de la barbotine matière première est de préférence de 0,01 MPa ou plus et de 5 MPa ou moins, plus préférentiellement de 0,01 MPa ou plus et de 3 MPa ou moins, et encore plus préférentiellement de 0,1 MPa ou plus et de 0,5 MPa ou moins. Comme décrit ci-dessus, l’intérieur de la cavité est pressurisé, et par conséquent le milieu de dispersion dans la barbotine matière première est évacué vers l’extérieur du moule à partir des trous de communication. La teneur en solides dans la barbotine matière première est déposée sur le filet recouvrant la cavité, et un stratifié de fibres se forme uniformément sur le filet. Le stratifié de fibres ainsi obtenu est un stratifié dans lequel les fibres organiques et les fibres inorganiques sont enchevêtrées de manière compliquée et le liant est présent entre les fibres. Par conséquent, des propriétés de haute rétention de forme peuvent être obtenues même lorsque la forme est compliquée ou même après séchage et moulage. En outre, l’intérieur de la cavité est pressurisé, et par conséquent, la barbotine matière première s’écoule à l’intérieur de la cavité et la barbotine matière première est agitée même lorsqu’un corps moulé intermédiaire creux est moulé. Par conséquent, la concentration en barbotine dans la cavité est rendue uniforme, et le stratifié de fibres est déposé uniformément sur le filet. Une fois le stratifié de fibres formé, le versement sous pression de la barbotine matière première est arrêté, et de l’air est injecté sous pression dans la cavité pour pressuriser et déshydrater le stratifié de fibres. Ensuite, l'injection sous pression de l’air est arrêtée, l’intérieur de la cavité est aspiré à travers les trous de communication, et un noyau élastique, dilatable et creux (noyau élastique) est inséré dans la cavité. Le noyau est de préférence formé d’uréthane, de fluorocaoutchouc, de caoutchouc de silicone, d’élastomère ou similaire ayant une excellente résistance à la traction, résilience aux chocs, élasticité et similaire. Ensuite, un fluide pressurisé est amené dans le noyau élastique inséré dans la cavité pour dilater le noyau élastique, et le noyau élastique dilaté presse le stratifié de fibres contre la face interne de la cavité. Ainsi, le stratifié de fibres est pressé contre la face interne de la cavité, et la forme de face interne de la cavité est transférée à la face externe du stratifié de fibres et la déshydratation du stratifié de fibres se produit. Pour le fluide pressurisé utilisé pour dilater le noyau élastique, on utilise par exemple de l’air comprimé (air chauffé), de l’huile (huile chauffée) ou les divers autres types de liquides. La pression d'amenée du fluide pressurisé est de préférence de 0,01 MPa ou plus et de 5 MPa ou moins en considérant l’efficacité de production du corps moulé, et est plus préférentiellement de 0,1 MPa ou plus et de 3 MPa ou moins et encore plus préférentiellement de 0,1 MPa ou plus et de 0,5 MPa ou moins du point de vue d’une production efficace. Lorsque la pression d'amenée est de 0,01 MPa ou plus, l’efficacité de séchage du stratifié de fibres est bonne, et les propriétés de surface et la transférabilité sont également suffisantes. Lorsque la pression d'amenée est inférieure ou égale à 5 MPa, un bon effet peut être obtenu et le dispositif peut voir sa taille réduire. Comme décrit ci-dessus, le stratifié de fibres est pressé contre la face interne de la cavité depuis l’intérieur de celle-ci, et par conséquent, la forme de face interne peut être transférée avec précision à la face externe du stratifié de fibres même lorsque la forme de face interne de la cavité est compliquée. En outre, même lorsqu’un produit moulé à produire a une forme compliquée, il n’est pas nécessaire d’effectuer une étape de collage de chaque portion, et par conséquent, la partie finale obtenue est exempte d'articulations ou de portions épaisses causées par le collage. Plus spécifiquement, le corps principal 20 devant être obtenu en fin de compte est un produit moulé solidairement dans la direction circonférentielle du corps principal 20. Lorsque la forme de face interne de la cavité est suffisamment transférée sur la face externe du stratifié de fibres et que le stratifié de fibres peut être déshydraté pour avoir une teneur en humidité prédéterminée, le fluide pressurisé dans le noyau élastique est retiré et le noyau élastique est automatiquement rétréci à sa taille d’origine. Ensuite, le noyau élastique rétréci est retiré de l’intérieur de la cavité. En outre, le moule est ouvert et le stratifié de fibres à l’état mouillé ayant une teneur en humidité prédéterminée est retiré. Le stratifié de fibres peut également être déshydraté et moulé uniquement par la pressurisation et la déshydratation par l’injection sous presse de l’air dans la cavité sans le pressage et la déshydratation décrits ci-dessus du stratifié de fibres à l’aide du noyau élastique. Le stratifié de fibres déshydraté et moulé est ensuite transféré à une étape de chauffage et de séchage. Dans l’étape de chauffage et de séchage, un moule de séchage et de moulage est utilisé dans lequel une cavité ayant une forme correspondant à la forme externe de corps moulé intermédiaire est formée. Ensuite, le moule est chauffé à une température prédéterminée, et le stratifié de fibres déshydraté et moulé à l’état mouillé est chargé dans le moule. Ensuite, un noyau élastique similaire au noyau élastique utilisé dans l’étape de fabrication de feuille est inséré dans le stratifié de fibres, un fluide pressurisé est amené dans le noyau élastique pour dilater le noyau élastique, et le noyau élastique dilaté presse le stratifié de fibres contre la face interne de la cavité. On utilise de préférence un noyau élastique modifié en surface avec une fluororésine, une résine de silicone ou similaire. La pression d'amenée du fluide pressurisé est de préférence la même que celle de l’étape de déshydratation. Dans cette condition, le stratifié de fibres est chauffé et séché, et le corps moulé intermédiaire est séché et moulé. La température de chauffage (température de moule) du moule pour séchage et moulage est de préférence de 100 °C ou plus et de 300 °C ou moins, plus préférentiellement de 150 °C ou plus et de 250 °C ou moins, et encore plus préférentiellement de 190 °C ou plus et de 240 °C ou moins du point de vue d’améliorer les propriétés de surface ou du point de vue de raccourcir le temps de séchage. Le temps de traitement thermique ne peut pas être généralisé car le temps de traitement thermique varie en fonction de la température de chauffage. Du point de vue d’améliorer la qualité et la productivité, le temps de traitement thermique est préférentiellement de 0,5 minute ou plus et de 30 minutes ou moins et plus préférentiellement de 1 minute ou plus et de 10 minutes ou moins. Lorsque la température de chauffage est inférieure ou égale à 300 °C, les propriétés de surface du corps moulé intermédiaire sont bonnes. Lorsque la température de chauffage est de 100 °C ou plus, le temps de séchage du corps moulé intermédiaire peut également être raccourci. Lorsque le stratifié de fibres est suffisamment sec, le fluide pressurisé dans le noyau élastique est retiré, et le noyau est rétréci et retiré du stratifié de fibres. Ensuite, le moule est ouvert et le corps moulé intermédiaire est retiré. Le corps moulé intermédiaire est utilisé comme corps principal 20 par durcissement d’une résine thermodurcissable par le traitement thermique. Le corps principal 20 ainsi obtenu est pressé par le noyau élastique, et donc la face interne et la face externe ont un grand caractère lisse. Par conséquent, la précision de moulage est élevée, et donc une structure ayant une haute précision peut être obtenue même lorsque la structure a des joints ou des parties filetées. Par conséquent, les structures couplées aux articulations ou aux parties filetées permettent au métal fondu de s’écouler sans à-coups à l’intérieur des structures. En outre, le rapport de retrait thermique du corps principal 20 lors du coulage est inférieur à 5 %, et donc la fuite du métal fondu due à des fissures, déformations, et similaires des structures peut être empêchée sans aucun problème. Le corps moulé intermédiaire obtenu peut en outre être imprégné partiellement ou entièrement avec le premier liant. D’autre part, lorsque le corps moulé intermédiaire est imprégné du premier liant et n’est pas immergé dans la barbotine matière première, le traitement de la barbotine matière première ou de l’eau blanche est simplifié. Lorsqu’un liant thermodurcissable est utilisé comme premier liant, le liant thermodurcissable est durci thermiquement par chauffage et séchage du corps moulé intermédiaire à une température prédéterminée, finalisant la production du corps principal 20. Bien que la présente invention soit décrite ci-dessus sur la base des modes de réalisation et aspects préférentiels de ceux-ci, la présente invention ne se limite pas aux modes de réalisation et aspects décrits ci-dessus. Les modes de réalisation et leurs modifications décrits ci-dessus peuvent être combinés dans la mesure où leur contenu ne se contredisent pas. Par exemple, la structure de production d’une pièce coulée de la présente invention peut avoir à la fois la couche de couverture extérieure 32 de l’articulation femelle 12 et la couche de couverture extérieure 36 de l’articulation mâle 13. Ci-après, la présente invention est détaillée plus en détail sur la base d’exemples, mais la présente invention ne se limite pas aux exemples ci-dessous. [Exemple 1] La structure 1 montrée sur la FIG. 9 a été produit par le procédé de production décrit ci-dessus, et a été utilisée comme structure de production d'une pièce coulée de l’Exemple 1. La composition de la structure de production d'une pièce coulée de l’Exemple 1 est telle que montrée dans le Tableau 1 et est telle que décrite ci-dessous. Spécifiquement, la couche de couverture contenait 1,25 partie en masse d’attapulgite et 5 parties en masse de silice colloïdale pour 100 parties en masse de zircone. Le corps principal contenait 10,2 parties en masse de papier journal usagé, 8,5 parties en masse de fibres de carbone, 66 parties en masse de silice sphérique et 15,3 parties en masse de résine phénolique quand le total de tous les composants était fixé à 100 parties en masse. Zircon : Zircosil No. 1 fabriqué par HAKUSUI TECH. Attapulgite : Attagel 50 fabriqué par Hayashi Kasei Co., Ltd. Silice colloïdale : Snowtex 50 fabriqué par Nissan Chemical Corporation Fibres de carbone : Fibres coupées TORAYCA fabriquées par Toray Industries, Inc. Silice sphérique : S85-P fabriqué par Micron Co., Ltd. Résine phénolique : Bell Pearl S890 fabriqué par AIR WATER PERFORMANCE CHEMICAL INC. L’articulation mâle avait un diamètre interne de 99,4 mm et un diamètre externe de 102,4 mm. L’épaisseur T2 de la couche de couverture intérieure d'articulation femelle était de 0,1 mm, l’épaisseur T3 de la couche de couverture intérieure de corps était de 0,3 mm, et l’épaisseur T1 de la portion où la couche de couverture intérieure d'articulation femelle et la couche de couverture intérieure de corps se chevauchaient était de 0,4 mm. [Exemple 2] La structure 1 montrée sur la FIG. 1 a été produite par le procédé de production décrit ci-dessus, et a été utilisée comme structure de production d'une pièce coulée de l’Exemple 2. Dans l’étape d’application d'articulation femelle, la composition de revêtement 70 a été appliquée sur la face externe de l'articulation femelle 12 en appliquant la composition de revêtement 70 sur la face externe de l'articulation femelle 12 à l’aide d’une brosse ou similaire. La composition de la structure de production d'une pièce coulée de l’Exemple 2 est la même que celle de la structure de production d'une pièce coulée de l’Exemple 1. [Exemple Comparatif 1] Une structure de production d'une pièce coulée a été réalisée de la même manière que l’Exemple 1, sauf que l’étape d’application d'articulation femelle n’a pas été réalisée. Ex. 1 Ex. 2 Ex. Comp. 1 Présence ou absence de couche de couverture intérieure d'articulation femelle Présence Présence Absence Présence ou absence de partie de couverture de face d’extrémité d'articulation femelle Présence Absence Absence Présence ou absence de couche de couverture extérieure d'articulation femelle Présence Présence Absence Articulation femelle Diamètre interne (mm) 102,5 102,5 102,7 Diamètre externe (mm) 105,3 105,3 105,1 Présence ou absence de fuite Absence - Présence [Évaluation de la présence ou de l’absence de fuite de métal fondu lors du versement de métal fondu] En ce qui concerne chacune des structures de production d'une pièce coulée de l’Exemple 1 et de l’Exemple Comparatif 1, les corps cylindriques de production d'une pièce coulée ont été couplés pour produire des corps cylindriques. Ensuite, le métal fondu a été coulé dans un moule en sable ayant chaque corps cylindrique comme tuyau de canal de coulée pour produire une pièce coulée. Pour le métal fondu, 5 tonnes de pièce coulée d’acier au carbone SC450 (classification JIS) ont été utilisées. Ensuite, la surface de chaque corps cylindrique restant après la solidification du métal fondu a été observée visuellement, et les surfaces coupées des articulations ont été observées. Un cas où le moule à sable et le métal à l’intérieur du corps cylindrique ont pu être séparés sans fuite du métal fondu du corps cylindrique a été évalué comme « Pas de fuite ». Un cas où le métal fondu fuyait du corps cylindrique et que le sable de coulée du moule à sable provoquait partiellement une pénétration de métal a été évalué comme « Une fuite s’est produite ». Comme le montre le Tableau 1, la fuite du métal fondu s’est produite dans l’Exemple Comparatif 1. En revanche, la fuite du métal fondu n’a pas eu lieu dans l’Exemple 1. Par conséquent, il est constaté que la structure de production d’une pièce coulée de la présente invention peut supprimer la pénétration de métal provoquée par la fuite depuis les articulations. Applicabilité industrielle La structure de production d’une pièce coulée de la présente invention peut empêcher la fuite de métal fondu lors du versement du métal fondu. Le procédé de production d’une structure de production d’une pièce coulée de la présente invention peut produire efficacement une structure de production d’une pièce coulée capable d’empêcher la fuite de métal fondu lors du versement du métal fondu. Structure cylindrique de production d'une pièce coulée comprenant un corps principal cylindrique, dans laquelle le corps principal cylindrique comprend une partie de corps, et une articulation femelle raccordée consécutivement à la partie de corps et ayant un diamètre interne égal ou supérieur à un diamètre externe de la partie de corps, et la structure cylindrique comprend une couche de couverture intérieure de corps recouvrant une face interne de la partie de corps, et une couche de couverture extérieure recouvrant une face externe de l'articulation femelle. Structure de production d’une pièce coulée selon la revendication 1, dans laquelle la couche de couverture extérieure recouvre une région entière de la face externe de l’articulation femelle. structure de production d’une pièce coulée selon la revendication 1 ou 2, comprenant une couche de couverture intérieure d’articulation femelle recouvrant une face interne de l’articulation femelle. Structure de production d’une pièce coulée selon la revendication 3, dans laquelle la couche de couverture intérieure d'articulation femelle s’étend jusqu’à la face interne de la partie de corps, et chevauche partiellement la couche de couverture intérieure de corps, et la portion, où la couche de couverture intérieure d'articulation femelle et la couche de couverture intérieure de corps se chevauchent, a une épaisseur supérieure aux deux épaisseurs d’une portion ayant une épaisseur la plus importante dans la couche de couverture intérieure d'articulation femelle et une portion ayant une épaisseur la plus importante dans la couche de couverture intérieure de corps. Structure de production d’une pièce coulée selon la revendication 3 ou 4, dans laquelle une position d’un bord de la couche de couverture intérieure d’articulation femelle sur un côté d’extrémité proximal dans une direction de raccordement consécutive de l’articulation femelle coïncide avec une position d’un bord de la couche de couverture extérieure sur un côté proximal dans la direction de raccordement consécutive de l’articulation femelle. Structure de production d’une pièce coulée selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, comprenant une partie de couverture de face d’extrémité recouvrant une face d’extrémité de l’articulation femelle. Structure de production d’une pièce coulée selon la revendication 6, comprenant une couche de couverture extérieure d'articulation femelle recouvrant la face externe de l'articulation femelle, et la couche de couverture extérieure d'articulation femelle et la partie de couverture de face d’extrémité étant continues. Structure de production d’une pièce coulée selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, comprenant : une couche de couverture intérieure d’articulation femelle recouvrant une face interne de l’articulation femelle, dans laquelle la partie de couverture de face d’extrémité et la couche de couverture intérieure d'articulation femelle sont continues. Structure de production d'une pièce coulée selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, dans laquelle la couche de couverture extérieure s’étend jusqu’à la face interne de la partie de corps à travers une face d’extrémité de l’articulation femelle. Structure de production d’une pièce coulée selon l’une quelconque des revendications 1 à 9, dans laquelle un diamètre interne d’une partie d’extrémité de la structure de production d’une pièce coulée autre que l'articulation femelle est de 100 mm ou plus. Structure cylindrique de production d'une pièce coulée comprenant un corps principal cylindrique, dans laquelle le corps principal cylindrique comprend une partie de corps, et une articulation mâle dans une partie d’extrémité de la partie de corps, l'articulation mâle doit être jointe intérieurement à une articulation femelle, l’articulation mâle a un diamètre externe égal ou inférieur à un diamètre interne de l’articulation femelle, et la structure cylindrique comprend une couche de couverture intérieure de corps recouvrant une face interne de la partie de corps, et une couche de couverture extérieure recouvrant une face externe de l'articulation mâle. Structure de production d’une pièce coulée selon la revendication 11, comprenant une partie de couverture de face d’extrémité recouvrant une face d’extrémité de l'articulation mâle. Procédé de production d’une structure cylindrique de production d’une pièce coulée, dans lequel la structure de production d’une pièce coulée comprend un corps principal cylindrique, le corps principal cylindrique comprend une partie de corps, et une articulation femelle raccordée consécutivement à la partie de corps dans la direction axiale, l’articulation femelle a un diamètre interne égal ou supérieur à un diamètre externe de la partie de corps, et le procédé comprend : une étape d’application de partie de corps où une composition de revêtement est appliquée sur une face interne de la partie de corps pour former une couche de couverture intérieure de corps recouvrant la face interne de la partie de corps ; et une étape d’application d'articulation femelle dans laquelle une composition de revêtement est appliquée sur une face externe de l'articulation femelle sur toute une circonférence de l'articulation femelle pour former une couche de couverture extérieure recouvrant la face externe de l'articulation femelle. Procédé de production d’un moule pour acier coulé, comprenant l’enrobage de la structure de production d’une pièce coulée selon l’une quelconque des revendications 1 à 12 dans du sable de coulée laissant une partie de parties d’ouverture de la structure de production d’une pièce coulée. Procédé de production d’une pièce coulée d’acier coulé, comprenant : une étape de production de moule consistant à produire un moule en enrobant la structure de production d’une pièce coulée selon l’une quelconque des revendications 1 à 12 dans du sable de coulée laissant une partie de parties d’ouverture de la structure de production d’une pièce coulée ; et une étape de coulage consistant à verser du métal fondu dans le moule.