Brevet FR3156045A1 — publié le 20250606

La présente invention concerne un procédé de séparation des crésols par lit mobile simulé faisant appel à un solide adsorbant zéolithique aggloméré, et à un désorbant optimisé, choisi parmi le 2 ou 3-pentanol. Figure 1 à publier PROCEDE DE SEPARATION DES CRESOLS EN LIT MOBILE SIMULE La présente invention concerne le domaine des procédés de séparation des crésols en lit mobile simulé (noté en abrégé LMS). L'invention a pour but d'améliorer la productivité à long terme des procédés existants en jouant sur le choix de liquide permettant la désorption, appelé désorbant. La séparation en lit mobile simulé s’entend ici au sens large, c'est-à-dire qu'on peut avoir affaire soit à un procédé à contre-courant simulé, soit à un procédé à co-courant simulé, soit à un procédé dit "varicol". La caractéristique commune à cette famille de procédés est que le solide adsorbant est mis en œuvre en lit fixe, et que les flux liquides en contact avec l’adsorbant sont gérés soit au moyen d’un jeu de vannes tout ou rien, soit au moyen d’une vanne unique complexe connue sous le nom de vanne rotative ou "rotary valve". Lorsque l'élément actif des solides adsorbants utilisés comme agents d'adsorption dans ces procédés est une zéolithe, cette dernière, obtenue sous forme de poudre, est de préférence employée à l'échelle industrielle sous forme d'agglomérés. Ces adsorbants zéolithiques, agglomérés sous forme de plaquettes, billes ou extrudés, sont en général constitués d'une poudre de zéolithe, qui constitue l'élément actif au sens de l'adsorption et d'un liant destiné à assurer la cohésion des cristaux sous forme de grains. Ce liant confère également aux grains une résistance mécanique suffisante pour résister aux contraintes mécaniques auxquels ils sont soumis au cours de leur mise en œuvre au sein des unités. Ces contraintes mécaniques sont à l'origine de la formation de fines, qui peuvent induire une détérioration des performances au cours de la durée d'opération du procédé. Le procédé de séparation des crésols en lit mobile simulé (LMS) a connu de très nombreuses améliorations technologiques, notamment au niveau des plateaux distributeurs des fluides, mais dans le cas des crésols relativement peu d'évolution concernant le type de désorbant utilisé. Les propriétés recherchées au niveau du désorbant sont les suivantes : - sélectivité vis-à-vis de l’espèce la plus adsorbée (ici le para-crésol) proche de 1. - forte différence de point d’ébullition vis-à-vis des produits de la charge à séparer, pour permettre une séparation simple et peu coûteuse par distillation - bonne stabilité chimique du composé et absence de réactivité vis-à-vis des produits à séparer, ce liquide devant être amené à tourner en boucle dans le procédé pendant plusieurs années La sélectivité α A/B de l'adsorbant pour un composant A par rapport à un composé B est définie comme le rapport des concentrations des composés dans la phase adsorbée divisée par le rapport des concentrations des composés dans la phase non adsorbée à l'équilibre : α A/B = A ads /B ads x B liq /A liq où A ads et B ads sont les concentrations du composé A et du composé B dans la phase adsorbée respectivement et A liq et B liq sont les concentrations du composé A et du composé B en phase fluide. Les documents de l’art antérieur décrivant les caractéristiques chimiques et microscopiques des adsorbants zéolithiques utilisés pour la séparation du paraxylène sont particulièrement nombreux par exemple (US 3,558,730 ; US 3,663,638 (Neuzil) ; US 3,960,774 (Rosback) ; US 6,706,938 (Roeseler) ; US 7,820,869 (Priegnitz) ; US 7,812,208 (Cheng) ; US 6,410,815 ; US 6,884,918 (Plee) ; WO08/009845 ; WO09/081023 (Bouvier) ; US2011/105301 (Wang)). L’enseignement général sur les caractéristiques chimiques de ces solides adsorbants est qu’il faut utiliser une zéolithe de structure faujasite (zéolithe LSX, X ou Y) échangée au baryum (à au moins 90%, exprimé en taux d’échange) ou échangée très majoritairement au baryum et de manière minoritaire au potassium (par exemple de 2 à 33%). Pour la séparation du métaxylène, US 5,382,747 (Kulprathipanja) enseigne l'utilisation d'une zéolithe Y au sodium ou d'une zéolithe Y au sodium partiellement échangée au lithium. Dans le procédé de séparation des crésols par adsorption en lit mobile simulé, le solide adsorbant zéolithique est mis en contact avec le flux liquide d'alimentation (charge) composé du mélange de crésols, contenant ortho-crésol, méta-crésol, para-crésol et d’éventuelles traces de phénol. Dans le cas où la charge ne contient que des traces d’ortho-crésol, on obtient deux flux, l’un majoritairement constitué de para-crésol, l’autre majoritairement constitué de méta-crésol. Par « majoritairement constitué », on entend que lesdits flux peuvent contenir une très faible quantité d’impuretés, notamment d’ortho-crésol, allant jusqu’à 1 % volume. En utilisant un adsorbant zéolithique à base de zéolithe de structure faujasite, de préférence une zéolithe faujasite de rapport Si/Al compris entre 1 et 1,5 (zéolithe LSX, X) échangée au baryum (à au moins 90% exprimé en taux d’échange) ou échangée très majoritairement au baryum et de manière minoritaire au potassium, le para-crésol est alors adsorbé dans les micropores de la zéolithe préférentiellement par rapport à l'ensemble des autres composés présents dans le flux d'alimentation. La phase adsorbée dans les micropores de la zéolithe se trouve alors enrichie en para-crésol par rapport au mélange initial constituant le flux d'alimentation. La phase liquide se trouve à l'inverse enrichie en composés tels que ortho-crésol et méta-crésol en proportion relative plus importante que celle caractérisant le mélange initial constituant le flux d'alimentation. La phase liquide est soustraite du contact avec l'adsorbant formant ainsi un flux de raffinat (riche en composé ortho- et meta-crésol). La phase adsorbée, enrichie en para-crésol, est désorbée sous l'action d'un flux de désorbant, et soustraite du contact avec l'adsorbant formant alors un flux d'extrait. Dans le cas de la séparation des crésols, le choix du désorbant utilisé a un impact sur les sélectivités entre les produits à séparer, le méta-crésol et l’ortho-crésol d’une part, et le para-crésol d’autre part, mais également sur la facilité à régénérer l’adsorbant. Plus la sélectivité entre le méta- et le para-crésol est haute et plus la séparation des isomères est facile, en d’autres termes, la productivité (en kg de para crésol séparé / kg de tamis / h) du tamis est augmentée. La sélectivité entre le para-crésol et le désorbant doit en revanche être la plus proche possible de 1. Une sélectivité forte induit une quantité de désorbant importante pour la régénération et donc des consommations énergétiques fortes pour les colonnes à distiller servant à séparer les crésols du désorbant qui se trouvent en aval du lit mobile simulé. Au contraire une sélectivité très inférieure à 1 peut être problématique, car le désorbant a tendance à rester dans le tamis après la régénération, limitant la productivité du tamis pour les cycles futurs. Le type de désorbant qui va être utilisé va permettre suivant ses propriétés d’avoir une extraction du composé fortement adsorbé dans la zéolithe qui sera plus ou moins facile. Plus sa sélectivité relative au para crésol sera proche de 1 et plus la quantité à mettre en œuvre sera faible, induisant des coûts de distillation sur les unités de récupération amont plus faibles. D’autre part, ce désorbant va également avoir une influence sur la capacité de séparation des différents isomères donc sur la quantité de zéolithe à mettre en œuvre. Il convient donc de le choisir de façon appropriée pour optimiser au mieux ces deux paramètres. De manière inattendue, la Demanderesse a mis en évidence qu’un procédé de séparation des crésols en lit mobile simulé mettant en œuvre un adsorbant zéolithique de type FAU et un désorbant choisi parmi les alcools à 5 atomes de carbone linéaires, notamment les 2-pentanol et 3-pentanol, offrait un gain notable par rapport à l’art antérieur en termes de sélectivités notamment. La présente invention propose ainsi un procédé de séparation des crésols mettant en œuvre un adsorbant zéolithique aggloméré à base de zéolithe faujasite (type structural FAU) et un désorbant de type 2-pentanol ou 3-pentanol, permettant notamment la production de para-crésol et de méta-crésol à haute pureté, avec une productivité améliorée. Le désorbant spécifiquement choisi parmi le 2-pentanol et le 3-pentanol offre un excellent compromis entre quantité d’adsorbant nécessaire et débit de solvant. Par ailleurs ces deux désorbants présentent une sélectivité de régénération proche de 1, assurant un gain en énergie lors de la phase de distillation visant à séparer le para-crésol du désorbant. Les sélectivités obtenues entre isomères para-crésol/méta-crésol permettent par ailleurs une meilleure productivité du procédé de séparation. L’invention concerne un procédé de séparation des crésols à partir d'une charge comprenant des coupes d'isomères d’hydrocarbures aromatiques contenant une fonction alcool avec 7 atomes de carbone, en lit mobile simulé, en phase liquide ou en phase gazeuse, par adsorption sélective d'un isomère du crésol en présence d'un désorbant choisi parmi le 2-pentanol et le 3-pentanol, au moyen de particules d'adsorbant zéolithique aggloméré à base de cristaux de zéolithe faujasite de diamètre moyen en nombre inférieur ou égal à 1,5 µm. Dans un mode de réalisation, le désorbant peut être le 2- pentanol. Dans un autre mode de réalisation, le désorbant peut être le 3- pentanol. Le procédé de séparation des crésols selon l’invention peut être mis en œuvre dans une unité en lit mobile simulé ayant les caractéristiques suivantes : - nombre de lits compris entre 4 et 24 - nombre de zones : au moins 4. Le temps de cycle, correspondant au temps entre deux injections de désorbant sur un lit donné, est de préférence compris entre 2 et 18 min, bornes incluses. Le procédé de séparation des crésols selon l’invention peut opérer à une température de 100°C à 200°C, bornes incluses, de préférence à une température de 110°C à 180°C, bornes incluses, de manière très préférée de 115°C à 145°C, bornes incluses, et à une pression conditionnée par le maintien en phase liquide du désorbant pentanol à la température du procédé et inférieure à 3 MPa. Le rapport des débits de désorbant sur charge peut être compris entre 0,5 et 4,0, de préférence entre 0,7 et 2,5, de manière très préférée entre 1,0 et 2,0, bornes incluses. Le procédé de séparation des crésols selon l’invention peut comprendre les étapes suivantes : a) Une étape de mise en contact, dans des conditions d'adsorption adéquates, de la charge avec un lit contenant l'adsorbant sélectionné, de manière à adsorber préférentiellement le para-crésol b) une étape de mise en contact, dans des conditions de désorption, du lit d'adsorbant avec le désorbant, c) une étape de soutirage du lit d'adsorbant d'un flux contenant le désorbant et les produits de la charge les moins sélectivement adsorbés, d) une étape de soutirage du lit d'adsorbant d'un flux contenant le désorbant et le produit recherché, à savoir le para-crésol e) une séparation du flux issu de l'étape c) en un premier flux contenant le désorbant et un second flux contenant les produits de la charge les moins sélectivement adsorbés, à savoir le méta-crésol et éventuellement l’ortho-crésol ; f) une séparation du flux issu de l'étape d) en un premier flux contenant le désorbant et un second flux contenant du para-crésol à un niveau de pureté supérieure ou égale à 90%, de manière préférée supérieure ou égale à 99%, et de manière très préférée supérieure ou égale à 99,7%. Le diamètre moyen en nombre des particules d’adsorbant zéolithique aggloméré peut être compris entre 300 µm et 700 µm, préférentiellement compris entre 400 µm et 600 µm, bornes incluses. Le diamètre moyen en nombre des cristaux de zéolithe peut être compris entre 0,1 µm et 1,5 µm, bornes incluses, de préférence entre 0,5 µm et 1,2 µm, bornes incluses. Dans un mode de réalisation, le procédé de séparation des crésols opère par adsorption sélective du para-crésol avec un adsorbant zéolithique aggloméré à base de zéolithe X ou LSX ayant un rapport atomique Si/Al tel que 1,0 ≤ Si/Al L'adsorbant zéolithique aggloméré peut comprendre en outre : Une teneur en oxyde de baryum BaO et une teneur en oxyde de potassium K 2 O telle que le rapport entre le nombre de moles de l'ensemble oxyde de baryum + oxyde de potassium (BaO+K 2 O) et le nombre de moles de l'ensemble (BaO+K 2 O+Na 2 O) est supérieur à 90% ; Une teneur en oxyde de potassium K 2 O telle que le rapport entre le nombre de mole d'oxyde de potassium K 2 O et le nombre de mole d'oxyde de baryum BaO est inférieur à 0,5 ; et une teneur totale en oxydes d’ions alcalins ou alcalino-terreux autres que le baryum et le potassium de préférence inférieure à 5% par rapport au poids total de l’adsorbant zéolithique. Dans un autre mode de réalisation, le procédé de séparation des crésols opère par adsorption sélective du para-crésol, avec un adsorbant zéolithique aggloméré à base de zéolithe Y ayant un rapport atomique Si/Al tel que 1,5 L'adsorbant zéolithique aggloméré peut comprendre en outre : Une teneur en oxyde de sodium Na 2 O et une teneur en oxyde de lithium Li 2 O telle que le rapport entre le nombre de moles d'oxyde de sodium et le nombre de moles de l'ensemble oxyde de sodium + oxyde de lithium (Na 2 O+Li 2 O) est supérieur à 65%. Et une teneur totale en oxydes d’ions alcalins ou alcalino-terreux autres que le sodium et le lithium de préférence inférieure à 5% par rapport au poids total de l’adsorbant zéolithique. Dans le procédé de séparation des crésols selon l’invention, l'adsorbant zéolithique aggloméré peut avoir une densité de grain comprise entre 1,1 et 1,4 g/mL, telle que mesurée par intrusion de mercure (exprimé par rapport à la masse sèche de l'adsorbant zéolithique) et un volume poreux total mesuré par intrusion de mercure (volume poreux contenu dans les macropores et les mésopores de diamètre apparent supérieur à 4 nm) compris entre 0,20 et 0,35 mL/g (exprimé par rapport à la masse sèche de l'adsorbant zéolithique). Le procédé de séparation des crésols selon l’invention peut permettre la production de para-crésol de haute pureté. Le procédé de séparation des crésols selon l’invention peut permettre la production de méta-crésol de haute pureté. Liste des figures [Fig 1] La FIG. 1 illustre l'invention et est présentée à titre non limitatif. La FIG. 1 représente le schéma d'une colonne multi-étagée fonctionnant en lit mobile simulé. Dans le procédé de séparation des crésols par adsorption en lit mobile simulé, le solide adsorbant zéolithique est mis en contact avec le flux liquide d'alimentation (charge) composé du mélange de crésols, contenant ortho-crésol, méta-crésol, para-crésol et d’éventuelles traces de phénol. Dans le cadre de l’invention on cherche à récupérer l’ortho-crésol, le para-crésol ou le méta-crésol, seuls ou en mélange, de préférence un flux comprenant un mélange de méta-crésol et d’ortho-crésol et un flux de para-crésol. Dans le cas où la charge ne contient que des traces d’ortho-crésol, on obtient deux flux, l’un majoritairement constitué de para-crésol, l’autre majoritairement constitué de méta-crésol. Par majoritairement constitué, on entend que lesdits flux peuvent contenir une très faible quantité d’ortho-crésol allant jusqu’à 1 % volume. Dans le procédé de séparation des crésols par adsorption en lit mobile simulé, le solide adsorbant zéolithique est mis en œuvre dans une ou deux colonnes multi étagées pour être mis en contact avec le flux de liquide. On appelle colonne multi étagée une colonne constituée d’une multiplicité de plateaux disposés selon un axe sensiblement vertical, chaque plateau supportant un lit de solide granulaire, et les différents lits successifs étant traversés en série par le ou les fluides mis en œuvre dans la colonne. Entre deux lits successifs est situé un dispositif de distribution des fluides permettant d’alimenter chaque lit de solide granulaire. Autrement dit, dans le procédé de séparation des crésols par adsorption en lit mobile simulé, l'adsorbant zéolithique est supporté par des plateaux formant des lits de solide granulaire successifs traversés en série par le ou les fluides mis en œuvre dans la colonne. Entre deux lits successifs est situé un dispositif de distribution des fluides permettant d’alimenter chaque lit de solide granulaire et le plus souvent, il existe un espace vide entre le dispositif de distribution et la surface du lit de solide granulaire aval. Les plateaux peuvent avoir une découpe en panneaux de type parallèles (panneaux méridiens) ou de type radiaux (panneaux en parts de tartes ou pie-cut en anglais). Chaque plateau est délimité par une grille inférieure et une grille supérieure. Un volume ne contenant pas d’adsorbant est situé entre la grille inférieure d’un plateau et le haut du lit placé en-dessous du plateau considéré. Ce volume est nécessaire pour éviter tout phénomène de dégradation mécanique du solide adsorbant lié au fléchissement du plateau. De manière générale le fonctionnement d'une colonne en lit mobile simulé peut être décrit de la façon suivante : Une colonne comporte au moins quatre zones, et éventuellement cinq ou six, chacune de ces zones étant constituée par un certain nombre de lits successifs, et chaque zone étant définie par sa position comprise entre un point d'alimentation et un point de soutirage. Typiquement, une unité CCS pour la production de para crésol ou la production de méta-crésol est alimentée par au moins une charge F à fractionner (charge d'hydrocarbures aromatiques constituée des isomères à 7 atomes de carbones) et un désorbant D, parfois appelé éluant (généralement un alcool linéaire à 4, 5 ou 6 atomes de carbone), et l'on soutire de ladite unité au moins un raffinat R contenant les produits de la charge les moins sélectivement adsorbés et du désorbant et un extrait E contenant le produit de la charge le plus adsorbé et du désorbant. D’autres points d’injection et de soutirage peuvent être ajoutés de manière à rincer les circuits de distribution, comme décrit par exemple dans le brevet US 7,208,651. L’ajout de ces flux supplémentaires de rinçage ne changeant en rien le principe de fonctionnement du CCS, dans un souci de concision, nous n’ajouterons pas ces points d’injection et de soutirage supplémentaires dans la description du procédé selon l’invention. Les points d'alimentation et de soutirage sont modifiés au cours du temps, décalés dans le même sens d'une valeur correspondant à un lit. Les décalages des différents points d’injection ou de soutirage peuvent être soit simultanés, soit non-simultanés comme l’enseigne le brevet US 6,136,198. Le procédé selon ce second mode de fonctionnement est appelé VARICOL. Classiquement, on définit 4 zones chromatographiques différentes dans une colonne fonctionnant en contre-courant simulé (CCS). Zone 1 : zone de désorption du produit de la charge le plus adsorbé, comprise entre l'injection du désorbant D et le prélèvement de l'extrait E. Zone 2 : zone de désorption des produits de la charge les moins sélectivement adsorbés, comprise entre le prélèvement de l'extrait E et l'injection de la charge à fractionner F. Zone 3 : zone d'adsorption du produit de la charge le plus adsorbé, comprise entre l'injection de la charge et le soutirage du raffinat R. Zone 4 : zone située entre le soutirage de raffinat R et l'injection du désorbant D. La FIG. 1 jointe représente une colonne multi-étagée avec plateaux distributeurs fonctionnant en lit mobile simulé pour la séparation des crésols. Cette figure est fournie à titre purement illustratif. La colonne dans l'enceinte (1) est divisée en un certain nombre de lits granulaires (2). Entre deux lits granulaires successifs, notés lit amont et lit aval, s'intercale un plateau distributeur (5) posé sur des poutres (7). Une grille supérieure (4) supporte le milieu granulaire (2) tout en permettant au fluide de rentrer à l'intérieur du plateau. Les dispositifs de distribution comportent également un réseau de distribution (6) noyé dans le milieu granulaire (2), qui permet d'injecter ou de soutirer un fluide auxiliaire dans le plateau. En cas d'injection, le fluide auxiliaire injecté est ainsi mélangé avec le fluide principal venant du lit amont. Le plateau distributeur (5) comporte également une grille inférieure (3) ou plaque perforée, ou tout autre moyen permettant de distribuer l'écoulement sur le lit granulaire aval. Il existe un espace vide (8) entre la grille inférieure (3) et la surface supérieure du lit granulaire aval. Dans l’ensemble de la description, les intervalles de valeurs s’entendent bornes incluses, sauf mention contraire. L'invention concerne un procédé de séparation des crésols à partir d'une charge comprenant des coupes d'isomères d’hydrocarbures aromatiques avec une fonction alcool contenant 7 atomes de carbone, en lit mobile simulé, par adsorption sélective d'un isomère du crésol en présence d'un désorbant, au moyen de particules d'adsorbant zéolithique aggloméré de type zéolithe faujasite (type structural FAU) préférentiellement à base de cristaux de zéolithe de diamètre moyen en nombre inférieur ou égal à 1,5 µm, très préférentiellement compris entre 0,1 µm et 1,5 µm, de manière encore plus préférée compris entre 0,5 µm et 1,2 µm. Le diamètre moyen en nombre desdites particules d'adsorbant est de préférence compris entre 300 µm et 700 µm, préférentiellement compris entre 400 µm et 600 µm., et la résistance mécanique mesurée par la méthode Shell série SMS1471-74 adaptée pour les agglomérés de taille inférieure à 500 µm est de préférence supérieure ou égale à 2 MPa . De préférence, la répartition granulométrique desdites particules d'adsorbant est telle qu’il n’existe aucune particule de taille inférieure à 100 µm. Le maintien de l'hydratation de la zéolithe à la valeur souhaitée, par exemple une perte au feu de 3% à 8% pour la zéolithe X, peut être ajusté par l’homme du métier lors de sa mise en œuvre dans le procédé de séparation des crésols selon l’invention. Le procédé de séparation des crésols peut être mis en œuvre dans une unité en lit mobile simulé ayant les caractéristiques suivantes : nombre de lits compris entre 4 et 24 nombre de zones : au moins 4. De manière avantageuse, le temps de cycle, correspondant au temps entre deux injections de désorbant sur un lit donné, est compris entre 2 et 18 min. Dans ledit procédé de séparation des crésols le désorbant est un alcool linéaire à 5 atomes de carbones, choisi parmi le 2-pentanol et le 3-pentanol. De manière avantageuse, le procédé de séparation des crésols opère à une température de 100°C à 200°C, de préférence 110°C à 180°C, de manière très préférée entre 115°C et 145°C, et à une pression conditionnée par le maintien en phase liquide du désorbant pentanol à la température du procédé et inférieure à 3 MPa. De manière avantageuse, le rapport des débits de désorbant sur charge est compris entre 0,5 et 4,0, de préférence entre 0,7 et 2,5, de manière très préférée entre 1,0 et 2,0. L'adsorbant zéolithique aggloméré mis en œuvre dans le procédé de séparation des crésols selon l’invention est à base de zéolithe de type structural FAU (faujasite). Dans un mode de réalisation, l'adsorbant zéolithique aggloméré est à base de zéolithe X ou LSX ayant un rapport atomique Si/Al tel que 1,0 ≤ Si/Al L'adsorbant zéolithique aggloméré peut comprendre en outre : Une teneur en oxyde de baryum BaO et une teneur en oxyde de potassium K 2 O telle que le rapport entre le nombre de moles de l'ensemble oxyde de baryum + oxyde de potassium (BaO+K 2 O) et le nombre de moles de l'ensemble (BaO+K 2 O+Na 2 O) est supérieur à 90% ; Une teneur en oxyde de potassium K 2 O telle que le rapport entre le nombre de mole d'oxyde de potassium K 2 O et le nombre de mole d'oxyde de baryum BaO est inférieur à 0,5 ; et une teneur totale en oxydes d’ions alcalins ou alcalino-terreux autres que le baryum et le potassium de préférence inférieure à 5% et de préférence allant de 0 à 2% et avantageusement allant de 0 à 1% en poids par rapport au poids total de l’adsorbant zéolithique. Dans ce cas, l'adsorbant zéolithique aggloméré peut avoir une densité de grain comprise entre 1,1 et 1,4 g/mL, et de manière préférée entre 1,1 et 1,3 g/mL telle que mesurée par intrusion de mercure (exprimé par rapport à la masse sèche de l'adsorbant zéolithique) et un volume poreux total mesuré par intrusion de mercure (volume poreux contenu dans les macropores et les mésopores de diamètre apparent supérieur à 4 nm) compris entre 0,20 et 0,35 mL/g (exprimé par rapport à la masse sèche de l'adsorbant zéolithique). Le procédé de séparation du para-crésol peut être mis en œuvre à une température de 100°C à 200°C, de préférence 110°C à 180°C, de manière très préférée entre 115°C et 145°C. La teneur en eau dans les effluents hydrocarbonés est préférentiellement inférieure à 1000 ppm. Dans un autre mode de réalisation, l'invention concerne un procédé de séparation du méta-crésol ou para-crésol par adsorption sélective du para-crésol dans lequel l'adsorbant zéolithique aggloméré est à base de zéolithe Y ayant un rapport atomique Si/Al tel que 1,5 Dans ce cas, l'adsorbant zéolithique aggloméré peut comprendre en outre : Une teneur en oxyde de sodium Na 2 O et une teneur en oxyde de lithium Li 2 O telle que le rapport entre le nombre de moles d'oxyde de sodium et le nombre de moles de l'ensemble oxyde de sodium + oxyde de lithium (Na 2 O+Li 2 O) est supérieur à 65%. Et une teneur totale en oxydes d’ions alcalins ou alcalino-terreux autres que le sodium et le lithium de préférence inférieure à 5% et de préférence allant de 0 à 2% et avantageusement allant de 0 à 1% en poids par rapport au poids total de l’adsorbant zéolithique. L'invention concerne également un procédé de production de para-crésol de haute pureté ou un procédé de production conjointe de para-crésol de haute pureté et de méta-crésol de haute pureté. Par « haute pureté », on entend un niveau de pureté supérieure ou égale à 90%, de manière préférée supérieure ou égale à 99%, et de manière très préférée supérieure ou égale à 99,7% Plus particulièrement, l'invention concerne un procédé de séparation des crésols à partir de coupes d'isomères aromatiques avec une fonction alcool contenant 7 atomes de carbone en lit mobile simulé (LMS) consistant à utiliser comme solide adsorbant retenant sélectivement au moins un isomère du crésol un adsorbant zéolithique aggloméré et un désorbant de type alcool linéaire à 5 atomes de carbone choisi parmi les 2 et 3-pentanol, l’adsorbant zéolithique pouvant avoir en outre des caractéristiques particulières de granulométrie. Les particules de solide adsorbant zéolithique aggloméré utilisées dans le procédé selon l'invention ont de préférence un diamètre moyen (en nombre) des particules compris entre 300 µm et 700 µm, préférentiellement compris entre 400 µm et 600 µm. De préférence, les particules ont une répartition granulométrique telle qu’il n’existe aucune particule de taille inférieure à 100 µm. Plus particulièrement, on choisira, pour adsorber sélectivement le para-crésol, des adsorbants zéolithiques à base de zéolithe X ou LSX, échangée au baryum (à au moins 90% exprimé en taux d’échange sur l'aggloméré final, estimé en évaluant le rapport entre le nombre de moles d’oxyde de baryum, BaO, et le nombre de moles de l'ensemble (BaO+Na 2 O) de l'aggloméré final), ou échangée très majoritairement au baryum, et de manière minoritaire au potassium (le taux d'échange par les ions baryum et potassium étant au moins 90%, estimé en évaluant le rapport entre le nombre de moles de l'ensemble oxyde de baryum + oxyde de potassium (BaO+K 2 O) et le nombre de moles de l'ensemble (BaO+K 2 O+Na 2 O)) de l'aggloméré final, ou des adsorbants zéolithiques à base de zéolithe Y, au sodium ou échangée au sodium et lithium tel que le rapport entre le nombre de moles d'oxyde de sodium Na 2 O et le nombre de moles de l'ensemble oxyde de sodium + oxyde de lithium (Na 2 O+Li 2 O) de l'aggloméré final est supérieur à 65%, Ce solide adsorbant ayant en outre les caractéristiques particulières de granulométrie au niveau de la taille des adsorbants zéolithiques. Le procédé permet ainsi de séparer les isomères du crésol et d’obtenir un flux comprenant majoritairement du para-crésol ainsi qu’un flux comprenant du méta-crésol et éventuellement de l’ortho-crésol. Le procédé permet donc également, dans le cas où la charge ne contient plus d’ortho-crésol, la production de méta-crésol de haute pureté. Le procédé selon la présente invention peut être mis en œuvre aussi bien en phase liquide qu'en phase gazeuse. L'invention concerne plus particulièrement un procédé de séparation de para-crésol et/ou de méta-crésol à haute pureté (c'est à dire une pureté supérieure ou égale à 90%) en lit mobile simulé à partir d'une charge d'hydrocarbures aromatiques contenant des isomères à 7 atomes de carbones comprenant les étapes suivantes : a) Une étape de mise en contact, dans des conditions d'adsorption adéquates, de la charge avec un lit contenant l'adsorbant sélectionné, de manière à adsorber préférentiellement le para-crésol b) une étape de mise en contact, dans des conditions de désorption, du lit d'adsorbant avec un désorbant, le désorbant étant choisi parmi les alcools linéaires à 5 atomes de carbone de type 2-pentanol et 3-pentanol c) une étape de soutirage du lit d'adsorbant d'un flux contenant le désorbant et les produits de la charge les moins sélectivement adsorbés d) une étape de soutirage du lit d'adsorbant d'un flux contenant le désorbant et le produit recherché, à savoir le para-crésol e) une séparation du flux issu de l'étape c) en un premier flux contenant le désorbant et un second flux contenant les produits de la charge les moins sélectivement adsorbés, à savoir le méta-crésol et éventuellement l’ortho-crésol ; f) une séparation du flux issu de l'étape d) en un premier flux contenant le désorbant et un second flux contenant du para-crésol à un niveau de pureté supérieure ou égale à 90%, de manière préférée supérieure ou égale à 99%, et de manière très préférée supérieure ou égale à 99,7%. De manière plus précise l'objet de l'invention est d'optimiser le procédé de séparation des isomères du crésol par adsorption en lit mobile simulé, pour maximiser la performance de ce procédé. En général, les performances recherchées pour la séparation d'une charge contenant des crésols, sont une productivité maximale pour une pureté du produit recherché dans le flux d'extrait au moins égale à 99,5% et même 99,7 % poids. De manière avantageuse, l’obtention de deux flux de haute pureté est recherchée : à savoir un flux de méta-crésol de haute pureté d’une part, et un flux de para-crésol de haute pureté d’autre part. Dans la présente invention, le solide adsorbant utilisé est un adsorbant zéolithique à base de cristaux de zéolite, préférentiellement de zéolithe X, LSX ou Y, et éventuellement de phase non zéolithique (i.e. liant résiduel, phase amorphe, phases cristallines telle que quartz etc. après zéolithisation...), adsorbant dans lequel les cristaux ont un diamètre moyen en nombre inférieur ou égal à 1,5 µm, de préférence compris entre 0,1 µm et 1,5 µm, et de manière préférée compris entre 0,5 µm et 1,2 µm. Lorsque l'aggloméré selon la présente invention est préparé à partir de la zéolithe X ou LSX, le rapport atomique Si/Al est compris entre 1 et 1,5, de manière préférée compris entre 1,2 et 1,3, et l'aggloméré comprend : Une teneur en oxyde de baryum BaO et une teneur en oxyde de potassium K 2 O telle que le rapport entre le nombre de moles de l'ensemble oxyde de baryum + oxyde de potassium (BaO+K 2 O) et le nombre de moles de l'ensemble (BaO+K 2 O+Na 2 O) est supérieur à 90%. Une teneur en oxyde de potassium K 2 O telle que le rapport entre le nombre de mole d'oxyde de potassium K 2 O et le nombre de mole d'oxyde de baryum BaO est inférieur à 50%. Et une teneur totale en oxydes d’ions alcalins ou alcalino-terreux autres que le baryum et le potassium de préférence inférieure à 5% et de préférence allant de 0 à 2% et avantageusement allant de 0 à 1% en poids par rapport au poids total de l’adsorbant zéolithique anhydre. Lorsque l'adsorbant zéolithique selon la présente invention est préparé à partir de zéolithe Y, le rapport atomique Si/Al est compris entre 1,5 et 6, de manière préférée compris entre 2,5 et 3, et l'adsorbant zéolithique comprend Une teneur en oxyde de sodium Na 2 O et une teneur en oxyde de lithium Li 2 O telle que le rapport entre le nombre de moles d'oxyde de sodium Na 2 O et le nombre de moles de l'ensemble oxyde de sodium + oxyde de lithium (Na 2 O+Li 2 O) est supérieur à 65%. Et une teneur totale en oxydes d’ions alcalins ou alcalino-terreux autres que le sodium et le lithium de préférence inférieure à 5% et de préférence allant de 0 à 2% et avantageusement allant de 0 à 1% en poids par rapport au poids total de l’adsorbant zéolithique anhydre. Les adsorbants zéolithiques selon l'invention ont un diamètre moyen (en nombre) des particules avantageusement compris entre 300 µm et 700 µm, préférentiellement compris entre 400 µm et 600 µm et de préférence avec une répartition granulométrique telle qu’il n’existe aucune particule de taille inférieure à 100 µm. Lorsque les adsorbants zéolithiques selon la présente invention sont préparés à partir de la zéolithe X ou LSX, ils ont de préférence une densité de grain comprise entre 1,1 et 1,4 g/mL, et de manière préférée entre 1,1 et 1,3g/mL telle que mesurée par intrusion de mercure (exprimée par rapport à la masse sèche de l'adsorbant zéolithique) et un volume poreux mesuré par intrusion de mercure (volume poreux contenu dans les macropores et les mésopores de diamètre apparent supérieur à 4 nm) compris entre 0,20 et 0,35 mL/g (exprimé par rapport à la masse sèche de l'adsorbant zéolithique). Les adsorbants zéolithiques utilisés dans la présente invention sont obtenus classiquement selon un procédé comprenant les étapes suivantes : 1/ mélange des cristaux de zéolithe X, LSX ou Y en poudre de granulométrie souhaitée, en présence d'eau avec au moins un liant à base d'une argile ou d'un mélange d'argiles, 2/ mise en forme du mélange obtenu en 1/ pour produire des agglomérés, éventuellement suivie d'une étape de tamisage et/ou de cyclonage, 3/ calcination des agglomérés obtenus en 2/ à une température allant de 500°C à 600°C, 4/ (éventuellement) zéolithisation du liant par mise en contact du produit résultant de 3/ avec une solution aqueuse basique alcaline suivie d'un lavage ; 5/ échange ionique des agglomérés zéolithiques à base de zéolithe X ou LSX obtenus en 3/ ou en 4/ par des ions baryum seuls soit par des ions baryum et des ions potassium et éventuellement échange ionique partiel des agglomérés zéolithiques à base de zéolithe Y au sodium obtenus en 3/ ou en 4/ par des ions lithium, suivi d'un lavage et d'un séchage du produit ainsi traité ; 6/ activation du produit issu de l'étape 5 à une température allant de 200 à 300°C. L'étape 2/ de mise en forme permet d'obtenir des agglomérés zéolithiques présentant une résistance mécanique suffisante pour leur utilisation dans un procédé de séparation des crésols en lit mobile simulé. Cependant la présence de liant réduit la proportion de matière active au sens de l'adsorption (zéolithe X, LSX ou Y). L'étape optionnelle 4/ de zéolithisation du liant permet ainsi de transformer tout ou partie du liant en matière active au sens de l'adsorption (zéolithe X, LSX ou Y) afin d'obtenir des agglomérés sans liant ("binderless"), i.e. ne comportant plus de phase non zéolithique ou en quantité typiquement inférieure à environ 1% ou des agglomérés "binderlow", i.e. comportant peu de phase non zéolithique, c’est-à-dire généralement du liant résiduel non zéolithisé ou toute autre phase amorphe après zéolithisation, en quantité typiquement comprise entre environ 2% et 5% dans l'aggloméré final, et ce, tout en maintenant la résistance mécanique. Le taux de phase non zéolithique (i.e. liant résiduel non zéolithisé, phase amorphe, après zéolithisation) dans l'aggloméré final peut être quantifié par référence à un adsorbant composé uniquement de zéolithe, sous forme de poudre, à partir de mesures d'adsorption ou à partir d'intensités de pics de DRX. La zéolithe de référence est la zéolithe utilisée à l'étape 1/ du procédé d'obtention de l'adsorbant, et ayant subi le même échange ionique. Les cristaux de zéolithes X, LSX ou Y issus de la zéolithisation du liant (transformation du liant en zéolithe) sont généralement de plus petits diamètres que les cristaux initiaux. Par conséquent, dans l'aggloméré final, les cristaux dont le diamètre moyen est inférieur ou égal à 1,5 µm, de préférence compris entre 0,1 µm et 1,5 µm, et de manière préférée entre 0,5 µm et 1,2 µm, présentent de manière classique une distribution granulométrique monomodale, mais on ne sort pas du cadre de l'invention si la distribution des diamètres des cristaux est multi-modale, et en particulier bi-modale, du fait de la présence de la population des cristaux issus de la zéolithisation du liant. La performance du procédé de séparation des crésols est influencée par différents paramètres du procédé, notamment les caractéristiques des adsorbants zéolithiques, tels que décrits précédemment, les conditions opératoires, la composition de la charge d'alimentation, la teneur en eau et le type de désorbant. Les conditions opératoires de l'unité industrielle d'adsorption à contre-courant simulé mettant en œuvre les adsorbants zéolithiques tels que décrits précédemment, sont typiquement les suivantes : - nombre de lits compris entre 4 et 24 - nombre de zones : au moins 4 - température : 100°C à 200°C, de préférence 110°C à 180°C, de manière très préférée entre 115°C et 145°C - pression comprise entre la pression nécessaire pour que le désorbant pentanol soit maintenu en phase liquide à la température du procédé à la température du procédé et 3 MPa - temps de cycle, correspondant au temps entre deux injections de désorbant sur un lit donné, compris entre 2 et 18 min - rapport des débits désorbant sur charge 0,5 à 4,0, de préférence 0,7 à 2,5. Le désorbant est un alcool linéaire en C5, choisi parmi le 2-pentanol et le 3-pentanol, qui offre un excellent compromis entre quantité d’adsorbant nécessaire et débit de solvant. Par ailleurs le désorbant selon l’invention présente une sélectivité de régénération proche de 1, assurant un gain en énergie lors de la phase de distillation visant à séparer le para-crésol du désorbant. Les sélectivités obtenues entre isomères para-crésol/méta-crésol permettent par ailleurs une meilleure productivité du procédé de séparation. Techniques de caractérisation des adsorbants zéolithiques L'estimation du diamètre moyen en nombre des solides adsorbants obtenus à l'issus de l'étape 2/ de mise en forme nécessite d'effectuer une analyse de la distribution granulométrique d'un échantillon d'adsorbant par imagerie selon la norme ISO 13322 - 2 : 2006 en utilisant un tapis roulant permettant à l'échantillon de passer devant l'objectif de la caméra. Le diamètre moyen en nombre est ensuite calculé à partir de la distribution granulométrique en appliquant la norme ISO 9276-2:2001 . Dans le présent document, on emploie l'appellation « diamètre moyen en nombre » ou bien « taille » pour les particules d'adsorbants zéolithiques. La précision est de l’ordre de 10 µm pour la gamme de taille d’adsorbants zéolithiques de l’invention. L'estimation du diamètre moyen en nombre des cristaux de zéolite X, LSX ou Y contenue dans les adsorbants zéolithiques est réalisée par observation au microscope électronique à balayage (MEB). Afin d’estimer la taille des cristaux de zéolithe sur les échantillons, on effectue un ensemble de clichés à un grossissement d'au moins 5000. On mesure ensuite le diamètre d'au moins 200 cristaux à l’aide de logiciels dédiés, par exemple le logiciel Smile View de l'éditeur LoGraMi). Le diamètre moyen en nombre est ensuite calculé à partir de la distribution granulométrique en appliquant la norme ISO 9276-2:2001. On emploie l'appellation « diamètre moyen en nombre » ou bien « taille » pour les cristaux de zéolite. La précision est de l’ordre de 3 %. L’observation des adsorbants zéolithiques au MEB permet également de confirmer la présence de phase non zéolithique comprenant par exemple du liant résiduel (non converti lors de l’étape de zéolithisation) ou toute autre phase amorphe dans les agglomérés. Une analyse chimique élémentaire de l'adsorbant peut être réalisée par différentes techniques analytiques connues par l’homme du métier. Parmi ces techniques on peut citer la technique d’analyse chimique par fluorescence de rayons X telle que décrite dans la norme NF EN ISO 12677 : 2011 sur un spectromètre dispersif en longueur d'onde (WDXRF), par exemple Tiger S8 de la société BRUKER. La fluorescence X est une technique spectrale qui offre une détermination précise, à la fois quantitative et qualitative, sauf pour les éléments les plus légers tels que le lithium, le sodium ou le potassium présents en très faibles teneurs. On préférera dans ce cas la spectrométrie d'émission atomique avec plasma induit par haute fréquence (ICP-AES) décrites dans la norme NF EN ISO 21079-3 sur un appareil de type par exemple Perkin Elmer 4300DV. Ces analyses chimiques élémentaires permettent à la fois de vérifier le rapport atomique Si/Al de l'adsorbant zéolithique, et de mesurer les teneurs en oxydes d’ions alcalins ou alcalino-terreux et notamment BaO, K 2 O, Na 2 O, Li 2 O. A noter que les teneurs en différents oxydes sont données quelle que soit la technique en pourcent poids par rapport au poids total de l’adsorbant anhydre. La technique d'intrusion de mercure est utilisée pour caractériser le volume poreux intra-granulaire contenu dans les pores de diamètres supérieurs à 3,6 nm de l'adsorbant, et pour mesurer sa densité de grain. Un porosimètre à mercure type Autopore 9500 Microméritics est utilisé pour analyser la répartition du volume poreux contenu dans les macropores de diamètre de pore > 50nm et dans les mésopores compris entre 3,6 et 50 nm. Le volume microporeux au sein des cristaux de zéolithe ainsi que le volume poreux contenu dans les petits mésopores compris entre 2 et 3,6nm ne sont pas accessibles avec les porosimètres actuels. La méthode expérimentale, décrite dans le manuel opératoire de l'appareil, consiste à placer un échantillon d'adsorbant (de perte au feu connue) préalablement pesé, dans une cellule du porosimètre, puis, après un dégazage préalable (pression d'évacuation de 30µm Hg pendant au moins 10 min), à remplir la cellule avec du mercure à une pression donnée (0,0036 MPa), et ensuite à appliquer une pression croissante par palier jusqu'à 400 MPa afin de faire pénétrer progressivement le mercure dans le réseau poreux de l'échantillon. La relation entre la pression appliquée et le diamètre des pores est établie en supposant des pores cylindriques, un angle de contact entre le mercure et la paroi des pores de 140° et une tension de surface du mercure de 485 dynes /cm. La quantité cumulée de mercure introduite en fonction de la pression appliquée est enregistrée. L'appareil ne permet pas de différencier le volume inter-granulaire et le volume intra-granulaire : on suppose qu'à environ 0,2 MPa (correspondant à des diamètres apparents de pores de 7 µm), le mercure remplit tous les vides inter-granulaires, et qu'au-delà le mercure pénètre dans les pores de l'adsorbant. La densité de grain de l'adsorbant est ainsi calculée en divisant la masse de l'échantillon par le volume de l'échantillon évalué d'après le volume de mercure introduit à une pression de 0,2 MPa. Le volume poreux total de l'adsorbant est ensuite évalué à partir du volume total de mercure introduit corrigé du volume de mercure introduit à une pression de 0,2 MPa. Dans le présent document, la densité de grain et le volume poreux des adsorbants zéolithiques mesurés par intrusion de mercure sont rapportés à la masse de l'échantillon anhydre (par correction de la perte au feu de l'échantillon analysé). La technique de caractérisation de la résistance mécanique représentative de l'écrasement de l'adsorbant au sein d'un lit ou d'un réacteur est la technique de caractérisation de la résistance mécanique en lit, telle que décrite dans la méthode Shell série SMS1471-74 (Shell Method Series SMS1471-74 Determination of Bulk Crushing Strength of Catalysts. Compression-Sieve Method"), associée à l'appareil "BCS Tester" commercialisé par la société Vinci Technologies. Cette méthode, initialement destinée à la caractérisation de catalyseurs de 3 à 6 mm est basée sur l'utilisation d'un tamis de 425 μm qui va permettre notamment de séparer les fines créées lors de l'écrasement. L'utilisation d'un tamis de 425 µm reste adaptée pour des particules de diamètre supérieur à 1,6 mm, mais doit être adaptée selon la granulométrie des adsorbants zéolithiques que l'on cherche à caractériser. La norme ASTM D7084-04 qui décrit également une méthode de mesure de la résistance à l'écrasement en lit de catalyseurs ("Determination of Bulk Crush Strength of Catalysts and Catalyst Carriers") définit le passage du tamis à utiliser comme étant égal à la moitié du diamètre des particules de catalyseurs à caractériser. La méthode prévoit une étape préliminaire de tamisage de l'échantillon de catalyseurs ou adsorbants à caractériser. Si une quantité égale à 10% pds de l'échantillon passe à travers la grille, un tamis de passage plus petit sera utilisé. Les adsorbants zéolithiques de la présente invention sont sous forme de billes ou d’extrudés, et ont un diamètre moyen en nombre allant de 300 µm à 700 µm, et de préférence allant de 400 µm à 600 µm. De manière préférée, aucune particule n'a une taille inférieure à 100 µm. Par conséquent, un tamis de 100 µm sera utilisé à la place du tamis de 425 µm mentionnée dans la méthode Shell standard SMS1471-74. La méthode se déroule de la manière suivante : un échantillon de 20 cm 3 d'adsorbants agglomérés, préalablement tamisé avec le tamis adapté (100 µm) et préalablement séché à l'étuve pendant au moins 2 heures à 250°C (au lieu de 300°C mentionné dans la méthode Shell standard SMS1471-74), est placé dans un cylindre métallique de section interne connue. Une force croissante est imposée par paliers sur cet échantillon par l'intermédiaire d'un piston, à travers un lit de 5 cm 3 de billes d'acier afin de mieux répartir la force exercée par le piston sur les agglomérés d'adsorbants (utilisation de billes de 4 mm de diamètre pour l’analyse de tous les types d’extrudés et les particules de forme sphérique ayant un diamètre > 1.6 mm, et de billes de 2 mm de diamètre pour des particules de forme sphérique de diamètre La précision est de manière classique inférieure à 0,1 MPa. Exemples Cet exemple met en œuvre un procédé de séparation des crésols avec plusieurs désorbants, comparatifs et selon l’invention. L’adsorbant choisi est constitué de zéolithes de type Faujasite X échangées à 96% au baryum et présentant une taille de cristaux super-micronique (diamètre de cristallite). Leur mise en forme est faite sur forme de billes d’un diamètre moyen de 660 µm. Les caractéristiques des adsorbants sont résumées dans le tableau 1 suivant : ADSORBANT Perte au feu [%] 5,53 Ø (billes) [mm] 0,66 Ø (cristallite) [µm] 1,36 Résistance à l’écrasement [MPa] 2,48 VOLUMES SPECIFIQUES Volume microporeux : V µ DR (N 2 ) [cm 3 /g] 0,239 Volume macro-et mésoporeux : V macro-meso (Hg) [cm 3 /g sec] 0,235 Volume mésoporeux V meso (Hg) [cm 3 /g sec] 0,013 DENSITES DT (densité tassée) [g/cm 3 ] 0,883 DT séchée [g/cm 3 ] 0,835 Masse volumique sèche [g/cm 3 ] 1,278 POROSITES Porosité de lit ε i lit [%] 34,9 Pour mesurer la sélectivité de potentiels désorbants, trois tests de perçage et déperçage mettant chacun en œuvre trois désorbants sont effectués (sept désorbants différents au total). Les performances obtenues pour les sélectivités : sélectivité paracrésol sur méta crésol, et sélectivité paracrésol sur désorbant, sont résumées dans le tableau 2. Les tests sont effectués à une température de 130°C avec une perte au feu de l’adsorbant d’environ 5,5%. Le rapport désorbant sur charge est égal à 1,68. Dans le tableau 2 ci-dessous, sont reportés les performances en perçage (adsorption) et déperçage (régénération), sauf pour le test comparatif 2 pour lequel seules les données de déperçage ont pu être exploitées. Plusieurs enseignements peuvent être tirés de ces premiers tests : Parmi les alcools linéaires, on observe une sélectivité paracrésol sur désorbant a p-C/des croissante avec la longueur de la chaine carbonée Les meilleurs résultats sont obtenus avec une chaine comprenant cinq atomes de carbone (C5) (Comparatif 1 et Comparatif 2, désorbant (2)). Il convient de noter que les désorbants de type alcools branchés en C5 présentent une sélectivité paracrésol sur désorbant bien plus élevée que les alcools linéaires en C5 (Comparatif 1, désorbant (3)). Parmi les alcools cycliques, l’aromaticité du cycle accentue l’interaction entre le désorbant et l’adsorbant, ce qui rend défavorable l’utilisation du phénol en raison d’une sélectivité très inférieure à 1 (Comparatif 2, désorbant (3)). Par conséquent, les premiers tests indiquent que le meilleur candidat est le 1-pentanol, un alcool linéaire de formule brute C 5 H 12 O. Un autre test est effectué avec les isomères du pentanol. Ici, un seul désorbant est utilisé pour chaque test et les résultats de sélectivités observées en pC/mC et en régénération en utilisant des alcools C5 sont résumés dans le tableau 3. COMPOSITION DE LA CHARGE [%poids] SELECTIVITES Désorbant Des. m-Cresol-70 Traceur a p-C/m-C a p-C/DES Comparatif 1-pentanol 45 45 10 1,86 2,43 1,79 2,38 Selon l’invention 2-pentanol 45 45 10 2,04 1,54 1,87 1,50 Selon l’invention 3-pentanol 45 45 10 1,79 1,11 1,72 1,13 Comparatif 2-methyl-1-butanol 45 45 10 2,14 2,39 1,98 2,33 Il ressort de ces derniers tests que les 2-pentanol et surtout 3-pentanol présentent une sélectivité de régénération proche de 1, à ce titre leur utilisation garantit un gain en énergie lors de la phase de distillation visant à séparer le para-crésol du désorbant. Du point de vue des sélectivités entre isomères para-crésol/méta-crésol, elles sont comparables au 1-pentanol, voire supérieure en ce qui concerne le 2-pentanol, ce qui peut se traduire par une meilleure productivité. Une fois les sélectivités obtenues au laboratoire, il est donc nécessaire d’utiliser un modèle numérique capable de prédire le fonctionnement du système adsorbant/charge/désorbant en fonctionnement LMS (Lit Mobile Simulé). Ce type de modèle est fondé sur une simulation dynamique des écoulements et des transferts de matière. On peut ainsi obtenir une évaluation des quantités d’adsorbants nécessaires et des débits circulants dans l’unité pour obtenir la pureté et le rendement recherché sur les produits para crésol et méta crésol. A titre d’exemple, on peut citer ici les caractéristiques comparées d’un LMS utilisant comme désorbant le 1-pentanol, le 2-pentanol ou le 3 -pentanol. L’exemple décrivant le traitement d’une même charge (composition et débit), des conditions opératoires de température et pression également identiques et l’option des mêmes spécifications pour les produits. Le tableau 4 montre l’impact du désorbant sur les besoins quantitatifs en tamis et désorbant, X représentant une quantité de tamis en kg et Y représentant un débit de désorbant en kg/h. Désorbant 1-pentanol 2-pentanol 3-pentanol Quantité d’adsorbant X 1,1X 1,2X Débit de désorbant 2Y 1,1Y Y Comme on peut le voir le 2-pentanol et le 3-pentanol offrent un compromis quantité d’adsorbant et débit de solvant beaucoup plus favorables que le 1-pentanol. On peut donc conclure que ce sont les désorbants selon l’invention : les 2-pentanol et 3-pentanol qui offrent le meilleur compromis quantité d’adsorbant sur débit de solvant. Par ailleurs, ces deux désorbants présentent une sélectivité de régénération proche de 1, assurant un gain en énergie lors de la phase de distillation visant à séparer le para-crésol du désorbant. Les sélectivités obtenues entre isomères para-crésol/méta-crésol permettent par ailleurs une meilleure productivité. Procédé de séparation des crésols à partir d'une charge comprenant des coupes d'isomères d’hydrocarbures aromatiques contenant une fonction alcool avec 7 atomes de carbone, en lit mobile simulé, en phase liquide ou en phase gazeuse, par adsorption sélective d'un isomère du crésol en présence d'un désorbant choisi parmi le 2-pentanol et le 3-pentanol, au moyen de particules d'adsorbant zéolithique aggloméré à base de cristaux de zéolithe faujasite de diamètre moyen en nombre inférieur ou égal à 1,5 µm. Procédé de séparation des crésols selon la revendication 1, dans lequel le désorbant est le 2- pentanol. Procédé de séparation des crésols selon la revendication 1, dans lequel le désorbant est le 3- pentanol. Procédé de séparation des crésols selon l'une des revendications 1 à 3 mis en œuvre dans une unité en lit mobile simulé ayant les caractéristiques suivantes : nombre de lits compris entre 4 et 24 nombre de zones : au moins 4. Procédé de séparation des crésols selon la revendication 4 dans lequel le temps de cycle, correspondant au temps entre deux injections de désorbant sur un lit donné, est compris entre 2 et 18 min, bornes incluses. Procédé de séparation des crésols selon l'une des revendications 1 à 5 opérant à une température de 100°C à 200°C, bornes incluses, de préférence à une température de 110°C à 180°C, bornes incluses, de manière très préférée de 115°C à 145°C, bornes incluses, et à une pression conditionnée par le maintien en phase liquide du désorbant pentanol à la température du procédé et inférieure à 3 MPa. Procédé de séparation des crésols selon l'une des revendications précédentes dans lequel le rapport des débits de désorbant sur charge est compris entre 0,5 et 4,0, de préférence entre 0,7 et 2,5, de manière très préférée entre 1,0 et 2,0, bornes incluses. Procédé de séparation des crésols selon l’une des revendications 1 à 7 comprenant les étapes suivantes : a) Une étape de mise en contact, dans des conditions d'adsorption adéquates, de la charge avec un lit contenant l'adsorbant sélectionné, de manière à adsorber préférentiellement le para-crésol b) une étape de mise en contact, dans des conditions de désorption, du lit d'adsorbant avec le désorbant, c) une étape de soutirage du lit d'adsorbant d'un flux contenant le désorbant et les produits de la charge les moins sélectivement adsorbés, d) une étape de soutirage du lit d'adsorbant d'un flux contenant le désorbant et le produit recherché, à savoir le para-crésol e) une séparation du flux issu de l'étape c) en un premier flux contenant le désorbant et un second flux contenant les produits de la charge les moins sélectivement adsorbés, à savoir le méta-crésol et éventuellement l’ortho-crésol ; f) une séparation du flux issu de l'étape d) en un premier flux contenant le désorbant et un second flux contenant du para-crésol à un niveau de pureté supérieure ou égale à 90%, de manière préférée supérieure ou égale à 99%, et de manière très préférée supérieure ou égale à 99,7%. Procédé de séparation des crésols selon l’une des revendications précédentes dans lequel le diamètre moyen en nombre des particules d’adsorbant zéolithique aggloméré est compris entre 300 µm et 700 µm, préférentiellement compris entre 400 µm et 600 µm, bornes incluses. Procédé de séparation des crésols selon l'une des revendications 1 à 9 dans lequel le diamètre moyen en nombre des cristaux de zéolithe est compris entre 0,1 µm et 1,5 µm, bornes incluses, de préférence entre 0,5 µm et 1,2 µm, bornes incluses. Procédé de séparation des crésols selon l'une des revendications 1 à 10 par adsorption sélective du para-crésol dans lequel l'adsorbant zéolithique aggloméré est à base de zéolithe X ou LSX ayant un rapport atomique Si/Al tel que 1,0 ≤ Si/Al Procédé de séparation des crésols selon la revendication 11 dans lequel l'adsorbant zéolithique aggloméré comprend en outre : Une teneur en oxyde de baryum BaO et une teneur en oxyde de potassium K 2 O telle que le rapport entre le nombre de moles de l'ensemble oxyde de baryum + oxyde de potassium (BaO+K 2 O) et le nombre de moles de l'ensemble (BaO+K 2 O+Na 2 O) est supérieur à 90% ; Une teneur en oxyde de potassium K 2 O telle que le rapport entre le nombre de mole d'oxyde de potassium K 2 O et le nombre de mole d'oxyde de baryum BaO est inférieur à 0,5 ; et une teneur totale en oxydes d’ions alcalins ou alcalino-terreux autres que le baryum et le potassium de préférence inférieure à 5% par rapport au poids total de l’adsorbant zéolithique. Procédé de séparation des crésols selon l'une des revendications 1 à 10 par adsorption sélective du para-crésol, dans lequel l'adsorbant zéolithique aggloméré est à base de zéolithe Y ayant un rapport atomique Si/Al tel que 1,5 Procédé de séparation des crésols selon la revendication 13 dans lequel l'adsorbant zéolithique aggloméré comprend en outre : Une teneur en oxyde de sodium Na 2 O et une teneur en oxyde de lithium Li 2 O telle que le rapport entre le nombre de moles d'oxyde de sodium et le nombre de moles de l'ensemble oxyde de sodium + oxyde de lithium (Na 2 O+Li 2 O) est supérieur à 65%. Et une teneur totale en oxydes d’ions alcalins ou alcalino-terreux autres que le sodium et le lithium de préférence inférieure à 5% par rapport au poids total de l’adsorbant zéolithique. Procédé de séparation des crésols selon la revendication 11 à 14 dans lequel l'adsorbant zéolithique aggloméré a une densité de grain comprise entre 1,1 et 1,4 g/mL, telle que mesurée par intrusion de mercure (exprimé par rapport à la masse sèche de l'adsorbant zéolithique) et un volume poreux total mesuré par intrusion de mercure (volume poreux contenu dans les macropores et les mésopores de diamètre apparent supérieur à 4 nm) compris entre 0,20 et 0,35 mL/g (exprimé par rapport à la masse sèche de l'adsorbant zéolithique).