Brevet FR3156520A1 — publié le 20250613

L’invention concerne un dispositif (1) de mesure d’un débit d’air dans une bouche (B), caractérisé en ce qu’il comporte un capteur (3) de mesure d’une différence (ΔP) de pression, un conditionneur (5) d’écoulement d’air, une manchette (6) de passage d’air, un caisson (7) comportant un dispositif (70) d’asservissement en pression pour compenser sur l’accès (71) d’entrée d’air la différence (ΔP) de pression, un calculateur (8) de calcul du débit d’air dans la bouche (B). Figure pour l’abrégé : Figure. 1 Dispositif et procédé de mesure d’un débit d’air dans une bouche de passage d’air L'invention concerne un dispositif et un procédé de mesure d’un débit d’air traversant une bouche de passage d’air. Le domaine de l’invention concerne les bouches d’extraction d’air ou de soufflage d’air d’un bâtiment, par exemple industriel ou autre. Ces bouches peuvent être disposées dans une ou plusieurs pièces du bâtiment. Les bouches de soufflage d’air correspondent à des bouches par lesquelles de l’air pénètre dans un local (généralement, à conditionner en température et en humidité) depuis une canalisation d’envoi d’air vers la bouche. Elles sont généralement constituées d’un ou plusieurs éléments déflecteurs assurant une diminution de vitesse en sortie et un mélange de l’air insufflé avec l’air du local. Les bouches de reprise (ou d’extraction) sont généralement des bouches simples, dans lesquelles l’air d’un local est aspiré vers une canalisation d’aspiration d’air. Les profils de vitesses en sortie de bouches sont généralement à la fois tourbillonnaires et asymétriques. L’invention vise à améliorer les méthodes mises en œuvre pour la mesure de débit cherchant à échantillonner ou évaluer ces vitesses et à améliorer les performances métrologiques des méthodes et dispositifs utilisés. Un domaine de l’invention peut être celui des centrales nucléaires de production d’électricité. Dans ce domaine particulier, la garantie d’atteinte et de maintien de certains débits de ventilation sont vérifiés lors d’essais initiaux et lors d’essais périodiques, dans le but de vérifier les valeurs seuils à respecter en fonction des applications visées. Les dispositifs et procédés connus de mesure d’un débit d’air dans une bouche de passage d’air présentent de nombreux inconvénients, mentionnés ci-dessous. La méthode préconisée en centrale nucléaire, du fait que l’incertitude de mesure peut être définie en s’appuyant sur un référentiel normatif, est la mesure par exploration des profils de vitesses en gaine. Cette méthode nécessite un certain nombre de longueurs droite de conduites pour disposer d’une incertitude raisonnable (autour de 10% de la mesure). De plus, ces conduites (ou gaines de ventilation) sont généralement positionnées en hauteur, induisant des éventuelles difficultés d’accès. Pour ces raisons (accès, contraintes de réalisation), il est courant de reporter la mesure des débits sur mesures au niveau des bouches. Il est connu de mettre en œuvre la mesure en bouches de soufflage ou de reprise à l’aide de sondages à l’anémomètre, mais cette méthode souffre d’incertitudes élevées sur la représentativité de la mesure. Les principales difficultés liées à ces méthodes de mesure de vitesses (ou de débit) sont dues aux comportements des profils de vitesses et à leurs gradients. Les bouches de soufflage ou de reprise sont généralement directement intégrées dans une conduite du réseau de ventilation (cas des bouches en conduites non terminales), induisant des profils de vitesse asymétriques selon l’écoulement d’air principal du réseau. Le profil de sortie ou d’entrée dans ce réseau est déformé, avec une première zone pouvant induire une dépression (et un air externe aspiré) puis un profil déformé en demi-goutte d’eau. Ces difficultés sont dues au fait que les comportements des profils de vitesse en sortie peuvent être tourbillonnaires (la forme des bouches cherchant généralement à favoriser la ventilation par mélange) et/ou asymétriques (lorsque ces profils sont intégrés dans un réseau de ventilation, le profil de sortie ou d’entrée dans ce réseau est déformé selon le débit principal du réseau : forme en demi-goutte d’eau). Pour mesurer une vitesse d’air, des anémomètres sont généralement utilisés. On en trouve généralement trois types: les anémomètres à hélice, les anémomètres thermiques et les anémomètres à sonde de pression (tubes de Pitot). Tous ces anémomètres sont sensibles aux perturbations rencontrées au niveau de bouches, ainsi qu’à l’orientation de l’écoulement. On connaît une première méthode généralement employée pour mesurer des débits volumiques d’air au travers de bouches, qui est celle d’un échantillonnage de vitesses locales, réalisé dans un plan positionné parallèlement à l’ouverture, à une distance donnée. Une vitesse moyenne est alors calculée, qui sera ensuite corrigée d’un coefficient de correction dépendant du type de bouche, de l’environnement immédiat, des conditions de mesure et d’une surface de passage équivalente (pour passer d’une vitesse en m/s à un débit volumique en m 3 /heure). Cette première méthode est par nature, peu précise (grande variété d’orifices de sortie et d’environnement, irrégularité des profils de vitesses …) et très fragile aux aléas de réalisation : les vitesses d’approche ayant des gradients de vitesse élevés, un mauvais positionnement (en distance ou en orientation) induit immédiatement un biais de grande importance. On connaît une deuxième méthode, celle des balomètres. Le principe général de la mesure (directe) de débit aux bouches est de coiffer la bouche avec un appareil de mesure par lequel passe la totalité du débit. L'appareil de mesure comprend donc généralement un collecteur (cône rigide ou toile sur armature dans le cas d'un balomètre) positionné sur la bouche testée. Le débitmètre et son cône d’accroche ne permettant pas de corriger le profil de vitesses au niveau de la mesure intégrée (problématiques similaires à un sondage) et modifiant la résistance du réseau et donc le débit passant par la bouche lors de la mesure (par rapport au fonctionnement normal), les cônes de mesure / balomètres sont entachés d’un biais de mesure. Un objectif de l’invention est d’obtenir un dispositif de mesure d’un débit d’air dans une bouche de passage d’air, ainsi qu’un procédé pour effectuer cette mesure, qui pallient les inconvénients mentionnés ci-dessus et qui permettent d’avoir une confiance et une garantie sur la mesure du débit de l’air. A cet effet, un premier objet de l’invention est un dispositif de mesure d’un débit d’air dans une bouche de passage d’air dans un sens de passage de l’air, caractérisé en ce que le dispositif de mesure comporte : un premier périmètre de fixation autour de la bouche de passage d’air, un deuxième périmètre, qui est éloigné du premier périmètre et qui a une section de passage d’air, plus petite qu’une section de passage d’air du premier périmètre de fixation, un premier conduit reliant le premier périmètre de fixation au deuxième périmètre, au moins un premier capteur de mesure, comportant au moins une première prise de pression, qui est située dans le premier conduit entre le premier périmètre de fixation et le deuxième périmètre ou sur le premier périmètre de fixation, et au moins une deuxième prise de pression, qui est située dans le premier conduit entre la au moins une première prise de pression et le deuxième périmètre ou sur le deuxième périmètre, le au moins un premier capteur de mesure étant apte à fournir une différence de pression, égale à une deuxième pression dans la au moins une deuxième prise de pression, à laquelle est soustraite une première pression dans la au moins une première prise de pression, un conditionneur d’écoulement d’air, ayant une section transversale d’entrée d’air, une section transversale de sortie d’air et une direction principale allant de la section transversale d’entrée d’air à la section transversale de sortie d’air dans le sens de passage de l’air, le conditionneur d’écoulement d’air étant structuré pour rendre la vitesse d’écoulement de l’air sensiblement parallèle à la direction principale et homogène à moins de 50 % près dans la section transversale de sortie d’air, une manchette de passage d’air, qui est parallèle à la direction principale, qui est raccordée en aval de la section transversale de sortie d’air dans le sens de passage de l’air, la manchette de passage d’air portant au moins un deuxième capteur associé à un premier calculateur de mesure d’au moins une grandeur représentative de la vitesse de l’air dans la manchette, un caisson, comportant un accès d’entrée d’air raccordé en aval de la manchette dans le sens de passage de l’air, un accès de sortie d’air et un dispositif d’asservissement en pression pour compenser sur l’accès d’entrée d’air la différence de pression, un deuxième calculateur de calcul du débit d’air dans la bouche de passage d’air à partir de la au moins une grandeur représentative de la vitesse de l’air, l’un parmi l’accès de sortie d’air et la section transversale d’entrée d’air étant raccordé(e ) au deuxième périmètre. Suivant un mode de réalisation de l’invention, l’un parmi l’accès de sortie d’air et la section transversale d’entrée d’air étant raccordé(e ) au deuxième périmètre par l’intermédiaire d’un deuxième conduit d’air. Suivant un mode de réalisation de l’invention, l’accès de sortie d’air est raccordé au deuxième périmètre avec le sens de passage de l’air allant de l’accès de sortie d’air au deuxième périmètre, la section transversale d’entrée d’air étant mise à l’air libre, le sens de passage de l’air correspondant à un sens d’extraction d’air depuis la section transversale d’entrée d’air vers le premier périmètre de fixation autour de la bouche de passage d’air. Suivant un mode de réalisation de l’invention, la section transversale d’entrée d’air est raccordée au deuxième périmètre avec le sens de passage de l’air allant du périmètre à la section transversale d’entrée d’air, l’accès de sortie d’air étant mis à l’air libre, le sens de passage de l’air correspondant à un sens de soufflage d’air depuis le premier périmètre de fixation autour de la bouche de passage d’air vers l’accès de sortie d’air. Suivant un mode de réalisation de l’invention, la section transversale de sortie d’air est plus petite que la section transversale d’entrée d’air, est parallèle à la section transversale d’entrée d’air, est en face de la section transversale d’entrée d’air et est à distance de la section transversale d’entrée d’air, le conditionneur d’écoulement d’air comporte une zone de réduction de section transversale allant de la section transversale d’entrée d’air à une section transversale intermédiaire de passage d’air, qui est plus petite que la section transversale d’entrée d’air, qui est parallèle à la section transversale d’entrée d’air et qui est en face et à distance de la section transversale d’entrée d’air, le conditionneur d’écoulement d’air comporte un treillis occupant la section transversale intermédiaire de passage d’air, le conditionneur d’écoulement d’air comporte un profilé à canaux, qui sont disposés en nid d’abeille et qui s’étendent parallèlement à la direction principale entre la section transversale intermédiaire de passage d’air et la section transversale de sortie d’air. Suivant un mode de réalisation de l’invention, la section transversale intermédiaire de passage d’air est entourée par un périmètre sensiblement égal à celui entourant la section transversale de sortie d’air. Suivant un mode de réalisation de l’invention, la zone de réduction de section transversale est conique. Suivant un mode de réalisation de l’invention, le deuxième capteur comporte au moins une paire d’un premier transducteur ultrasonore et d’un deuxième transducteur ultrasonore, le deuxième transducteur ultrasonore étant éloigné du premier transducteur ultrasonore dans une direction d’alignement ayant une composante non nulle le long de la direction principale dans la manchette, le premier transducteur ultrasonore étant apte à émettre une première onde ultrasonore suivant la direction d’alignement vers le deuxième transducteur ultrasonore, lequel est apte à recevoir la première onde ultrasonore dans un premier mode d’émission-réception, pour mesurer par le premier calculateur comme grandeur représentative un premier temps de trajet de la première onde ultrasonore du premier transducteur ultrasonore au deuxième transducteur ultrasonore, le premier calculateur étant configuré pour calculer la vitesse de l’air dans la manchette à partir du premier temps de trajet. Suivant un mode de réalisation de l’invention, le deuxième capteur comporte au moins une paire d’un premier transducteur ultrasonore et d’un deuxième transducteur ultrasonore, le deuxième transducteur ultrasonore étant éloigné du premier transducteur ultrasonore dans une direction d’alignement ayant une composante non nulle le long de la direction principale dans la manchette dans le sens S d’écoulement de l’air, le premier transducteur ultrasonore étant apte à émettre une première onde ultrasonore suivant la direction d’alignement vers le deuxième transducteur ultrasonore, lequel est apte à recevoir la première onde ultrasonore dans un premier mode d’émission-réception, pour mesurer par le premier calculateur comme grandeur représentative un premier temps de trajet de la première onde ultrasonore du premier transducteur ultrasonore au deuxième transducteur ultrasonore, le deuxième transducteur ultrasonore étant apte à émettre une deuxième onde ultrasonore suivant la direction d’alignement vers le premier transducteur ultrasonore, lequel est apte à recevoir la deuxième onde ultrasonore dans un deuxième mode d’émission-réception, pour mesurer par le premier calculateur comme grandeur représentative un deuxième temps de trajet de la deuxième onde ultrasonore du deuxième transducteur ultrasonore au premier transducteur ultrasonore, le premier calculateur étant configuré pour calculer la vitesse de l’air dans la manchette à partir du premier temps de trajet et du deuxième temps de trajet. Suivant un mode de réalisation de l’invention, le deuxième capteur comporte trois paires de premier transducteur ultrasonore et de deuxième transducteur ultrasonore, ayant respectivement trois directions d’alignement qui sont espacées angulairement l’une de l’autre de 120° autour de la direction principale dans la manchette. Suivant un mode de réalisation de l’invention, le dispositif d’asservissement en pression comporte au moins un ventilateur, qui est disposé dans le caisson dans un sens d’envoi d’air allant vers le deuxième périmètre, et un régulateur de commande d’une vitesse de rotation de pales du ventilateur dans le sens d’envoi d’air allant vers le deuxième périmètre, le régulateur étant configuré pour réguler la vitesse de rotation des pales de manière à soustraire sur l’accès d’entrée d’air la différence de pression. Suivant un mode de réalisation de l’invention, le régulateur comporte un premier régulateur configuré pour régler une consigne de vitesse de rotation en fonction de la différence de pression et un deuxième régulateur configuré pour régler à la consigne de vitesse de rotation la vitesse de rotation des pales du ventilateur dans le sens d’envoi d’air allant vers le deuxième périmètre. Suivant un mode de réalisation de l’invention, le deuxième périmètre comporte un anneau rigide. Suivant un mode de réalisation de l’invention, le premier périmètre de fixation comporte un cadre rectangulaire rigide, ayant une longueur réglable et une largeur réglable autour de la bouche de passage d’air et des pièces de fixation contre la bouche de passage d’air, lesquelles sont reliées au cadre rectangulaire rigide, le premier conduit comporte une jupe reliant le premier périmètre de fixation au deuxième périmètre, le dispositif comportant au moins un tendeur reliant le premier périmètre de fixation au deuxième périmètre à l’extérieur de la jupe pour maintenir tendue la jupe. Suivant un mode de réalisation de l’invention, le cadre rectangulaire rigide comporte des joints d’étanchéité à l’air sur une face de plaquage de celui-ci contre la bouche de passage d’air. Suivant un mode de réalisation de l’invention, les pièces de fixation contre la bouche de passage d’air comportent des ventouses ou un système de préhension par mise en dépression locale. Suivant un mode de réalisation de l’invention, les pièces de fixation contre la bouche de passage d’air comportent au moins une poignée de serrage du cadre rectangulaire rigide contre un contour saillant de la bouche de passage d’air. Suivant un mode de réalisation de l’invention, le cadre rectangulaire rigide comporte : un premier côté de longueur, comportant des premiers profilés de longueur, qui sont montés coulissants entre eux pour que le premier côté de longueur ait la longueur réglable, et un premier organe d’immobilisation des premiers profilés de longueur, un deuxième côté de longueur, comportant des deuxièmes profilés de longueur, qui sont montés coulissants entre eux pour que le deuxième côté de longueur ait la longueur réglable, et un deuxième organe d’immobilisation des deuxièmes profilés de longueur, un premier côté de largeur, comportant des premiers profilés de largeur, qui sont montés coulissants entre eux pour que le premier côté de largeur ait la largeur réglable, et un premier organe d’immobilisation des premiers profilés de largeur, un deuxième côté de largeur, comportant des deuxièmes profilés de largeur, qui sont montés coulissants entre eux pour que le deuxième côté de largeur ait la largeur réglable, et un deuxième organe d’immobilisation des deuxièmes profilés de largeur. Suivant un mode de réalisation de l’invention, le au moins un premier capteur de mesure de la différence de pression comporte une entrée de pression ambiante, située à la même altitude que la bouche de passage d’air. Suivant un mode de réalisation de l’invention, le dispositif comporte un chariot mobile pour le transport du conditionneur d’écoulement d’air, de la manchette de passage d’air et du caisson . Un deuxième objet de l’invention est un procédé de mesure d’un débit d’air dans une bouche de passage d’air dans un sens de passage de l’air à l’aide du dispositif de mesure tel que décrit ci-dessus, le procédé comportant les étapes suivantes : mesure de la différence de pression, égale à la deuxième pression dans la au moins une deuxième prise de pression, à laquelle est soustraite la première pression dans la au moins une première prise de pression, par le au moins un premier capteur, compensation de la différence de pression sur l’accès d’entrée d’air par le dispositif d’asservissement en pression, mesure de la d’au moins une grandeur représentative de la vitesse de l’air dans la manchette par le premier calculateur à partir du au moins un deuxième capteur, calcul du débit d’air dans la bouche de passage d’air à partir de la au moins une grandeur représentative de la vitesse de l’air par le deuxième calculateur. L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif en référence aux figures ci-dessous des dessins annexés. FIG. 1 représente une vue schématique en coupe verticale d’un dispositif de mesure d’un débit d’air dans une bouche de passage d’air suivant un mode de réalisation de l’invention en extraction d’air. FIG. 2 représente une vue schématique en coupe verticale d’un dispositif de mesure d’un débit d’air dans une bouche de passage d’air suivant un mode de réalisation de l’invention en soufflage d’air. FIG. 3 représente une vue schématique en perspective d’un conditionneur d’air du dispositif de mesure d’un débit d’air dans une bouche de passage d’air suivant un mode de réalisation de l’invention. FIG. 4 représente une vue schématique en perspective d’un conditionneur d’air du dispositif de mesure d’un débit d’air dans une bouche de passage d’air suivant un mode de réalisation de l’invention. FIG. 5 représente une vue schématique en perspective d’un conditionneur d’air du dispositif de mesure d’un débit d’air dans une bouche de passage d’air suivant un mode de réalisation de l’invention. FIG. 6 représente une vue schématique en perspective d’une manchette de passage d’air du dispositif de mesure d’un débit d’air dans une bouche de passage d’air suivant un mode de réalisation de l’invention. FIG. 7 représente une vue schématique en perspective d’une manchette de passage d’air du dispositif de mesure d’un débit d’air dans une bouche de passage d’air suivant un mode de réalisation de l’invention. FIG. 8 représente une vue schématique en coupe verticale d’une manchette de passage d’air du dispositif de mesure d’un débit d’air dans une bouche de passage d’air suivant un mode de réalisation de l’invention. FIG. 9 représente un synoptique modulaire d’un dispositif d’asservissement en pression d’un caisson du dispositif de mesure d’un débit d’air dans une bouche de passage d’air suivant un mode de réalisation de l’invention. FIG. 10 représente une vue schématique en coupe verticale d’un conditionneur d’air suivant l’état de la technique. FIG. 11 représente une vue schématique en coupe verticale d’un conditionneur d’air suivant l’état de la technique. FIG. 12 représente une vue schématique en coupe verticale d’un conditionneur d’air du dispositif de mesure d’un débit d’air dans une bouche de passage d’air suivant un mode de réalisation de l’invention. FIG. 13 représente un synoptique modulaire d’un circuit de commande de capteurs du dispositif de mesure d’un débit d’air dans une bouche de passage d’air suivant un mode de réalisation de l’invention. FIG. 14 représente un diagramme d’une différence de pression créée par un ventilateur du dispositif de mesure d’un débit d’air dans une bouche de passage d’air suivant un mode de réalisation de l’invention en fonction d’un débit d’air. FIG. 15 représente une vue schématique en perspective d’un premier conduit du dispositif de mesure d’un débit d’air dans une bouche de passage d’air suivant un mode de réalisation de l’invention. FIG. 16 représente un organigramme d’un procédé de mesure d’un débit d’air dans une bouche de passage d’air suivant un mode de réalisation de l’invention. FIG. 17 représente une vue schématique en coupe horizontale d’une bouche de passage d’air en extraction d’air, sur laquelle peuvent être prévus le dispositif de mesure d’un débit d’air et le procédé de mesure d’un débit d’air suivant un mode de réalisation de l’invention. FIG. 18 représente une vue schématique en coupe horizontale d’une bouche de passage d’air en soufflage d’air, sur laquelle peuvent être prévus le dispositif de mesure d’un débit d’air et le procédé de mesure d’un débit d’air suivant un mode de réalisation de l’invention. FIG. 19 représente une vue schématique en coupe horizontale d’une bouche de passage d’air en extraction d’air ou en soufflage d’air, sur laquelle peuvent être prévus le dispositif de mesure d’un débit d’air et le procédé de mesure d’un débit d’air suivant un mode de réalisation de l’invention. On décrit ci-dessous plus en détail en référence aux figures 1 à 19 un exemple de dispositif 1 de mesure d’un débit Q B d’air passant dans une bouche B de passage d’air (ou de ventilation) et en référence à la figure YY un exemple de procédé de mesure du débit Q B d’air dans la bouche B de passage d’air. La bouche B de passage d’air est disposée sur une canalisation C d’air et communique avec l’extérieur EXT de la canalisation C d’air dans un sens S d’écoulement de l’air au travers de la bouche B de passage d’air. La bouche B de passage d’air est disposée dans un plan P de positionnement de la canalisation C d’air. La bouche B de passage d’air peut comporter une ouverture dans laquelle est fixée une grille de passage d’air et qui est entourée par un bord. La bouche B de passage d’air a une section SB de passage d’air. La bouche B de passage d’air peut être bordée par une paroi M ou un mur M. Dans l’exemple des figures 1, 17 et 19, la bouche B de passage d’air est une bouche B d’extraction d’air. La bouche B de passage d’air est prévue pour le passage de l’air envoyé dans le sens S d’écoulement de l’air correspondant au sens S1 d’extraction d’air depuis l’extérieur EXT de la canalisation C d’air vers la canalisation C d’air au travers de la bouche B de passage d’air. La flèche F correspond au sens de circulation de l’air dans la canalisation C d’air. Dans l’exemple des figures 2, 18 et 19, la bouche B de passage d’air est une bouche B de soufflage d’air. La bouche B de passage d’air est prévue pour le passage de l’air envoyé dans le sens S d’écoulement de l’air correspondant au sens S2 de soufflage d’air depuis la canalisation C d’air au travers de la bouche B de passage d’air vers l’extérieur EXT de la canalisation C d’air. La flèche F correspond au sens de circulation de l’air dans la canalisation C d’air. Ainsi que montré à la FIG. 17 , les profils PV de vitesse en entrée de la bouche B d’extraction d’air dans la canalisation C d’air présentent fréquemment des irrégularités, ce qui rend critiquable métrologiquement l’utilisation d’une moyenne d’un sondage selon l’état de la technique, et ne sont généralement pas orientés perpendiculairement au plan P de positionnement de la bouche B, ce qui également affaiblit la représentativité des mesures par anémométrie selon l’état de la technique, laquelle est sensible à la direction de l’écoulement. Ainsi que montré à la FIG. 18 , les profils PV de vitesse en sortie de la bouche B de soufflage d’air à l’extérieur EXT de la canalisation C d’air présentent fréquemment des irrégularités, ce qui rend critiquable métrologiquement l’utilisation d’une moyenne d’un sondage selon l’état de la technique, et ne sont généralement pas orientés perpendiculairement au plan P de positionnement de la bouche B, ce qui également affaiblit la représentativité des mesures par anémométrie selon l’état de la technique, laquelle est sensible à la direction de l’écoulement. Le dispositif 1 de mesure du débit d’air et le procédé de mesure du débit d’air suivant l’invention permettent de traiter notamment ces difficultés. Aux figures 1 et 2, le dispositif 1 de mesure du débit Q B d’air comporte une première partie 24 d’accès à la bouche B de passage d’air. La première partie 24 d’accès à la bouche B de passage d’air comporte un premier périmètre 21 de fixation, qui est destiné à être fixé d’une manière étanche à l’air autour de la bouche B de passage d’air. Le premier périmètre 21 de fixation est raccordé à un deuxième périmètre 22, qui est éloigné du premier périmètre 21, par un premier conduit 2. Dans ce qui suit, tous les raccordements sont configurés pour être étanches à l’air. Le deuxième périmètre 22 a une section S22 de passage d’air, plus petite qu’une section S21 de passage d’air du premier périmètre 21 de fixation. En effet, il peut y avoir différentes bouches B de passage d’air ayant des sections SB de passage d’air différentes l’une de l’autre, ainsi que représenté à titre d’exemple à la FIG. 19 . Il est prévu dans un mode de réalisation, qui sera décrit ci-dessous, que le premier périmètre 21 de fixation soit réglable pour avoir la section S21 de passage d’air réglable, pour permettre de s’adapter aux différentes bouches B de passage d’air ayant des sections SB de passage d’air différentes l’une de l’autre. Bien entendu, dans d’autres modes de réalisation, le premier périmètre 21 de fixation pourrait être fixe pour avoir la section S21 de passage d’air fixe, pour s’adapter à des bouches de passage d’air ayant des sections SB de passage d’air identiques. Etant donné que la bouche B de passage d’air peut avoir une section SB de passage d’air relativement grande ou variable, il est choisi que la section S22 de passage d’air, qui est prescrite, soit plus petite que la section S21 de passage d’air du premier périmètre 21 de fixation. Le dispositif 1 de mesure du débit Q B d’air comporte un (ou plusieurs) premier capteur 3 de mesure d’une différence ΔP de pression le long du premier conduit 2. Le premier capteur 3 de mesure peut comporter dans le premier conduit 2 (par exemple dans la jupe 20) une (ou plusieurs) première prise 320 de pression située entre le premier périmètre 21 de fixation et le deuxième périmètre 22. La (ou les) première prise 320 de pression peut être fixée à un premier anneau 32 fixé au premier conduit 2 (par exemple à la jupe 20). La (ou les) première prise 320 de pression pourrait également être prévue sur le premier périmètre 21 de fixation. Le premier capteur 3 de mesure peut comporter dans le premier conduit 2 (par exemple dans la jupe 20) une (ou plusieurs) deuxième prise 330 de pression située entre la (ou les) première prise 320 de pression et le deuxième périmètre 22. La (ou les) deuxième prise 330 de pression peut être fixée à un deuxième anneau 33 fixé au premier conduit 2 (par exemple à la jupe 20). La (ou les) deuxième prise 330 de pression pourrait également être prévue sur le deuxième périmètre 22. Le (ou les) premier capteur 3 mesure la différence ΔP de pression, égale à la deuxième pression dans la (ou les) deuxième prise 330 de pression, à laquelle est soustraite la première pression dans la (ou les) première prise 320 de pression et peut comporter un calculateur 34 à cet effet. Lorsque plusieurs premières prise 320 de pression sont prévues, la première pression est calculée comme étant la moyenne des pressions mesurées aux premières prise 320 de pression. Lorsque plusieurs deuxièmes prise 330 de pression sont prévues, la deuxième pression est calculée comme étant la moyenne des pressions mesurées aux deuxièmes prise 330 de pression. Aux figures 1 et 2, le deuxième périmètre 22 est raccordé à un ensemble 10 permettant de fournir une mesure du débit Q B d’air dans la bouche B de passage d’air, tenant compte de la différence ΔP de pression mesurée par le premier capteur 3 de mesure. L’ensemble 10 comporte un conditionneur 5 d’écoulement d’air, une manchette 6 de passage d’air et un caisson 7. Aux figures 1 à 5, le conditionneur 5 d’écoulement d’air a une section transversale d’entrée 51 d’air, une section transversale de sortie 52 d’air et une direction principale 50 allant de la section transversale d’entrée 51 d’air à la section transversale de sortie 52 d’air dans le sens S de passage de l’air. Le conditionneur 5 d’écoulement d’air est structuré pour rendre la vitesse d’écoulement de l’air sensiblement parallèle à la direction principale 50 et homogène à moins de 50 % près dans la section transversale de sortie 52 d’air, notamment homogène à moins de 30 % près dans la section transversale de sortie 52 d’air, et de préférence homogène à moins de 20 % près dans la section transversale de sortie 52 d’air. Le conditionneur 5 d’écoulement d’air permet de rendre dans la section transversale de sortie 52 d’air le profil des vitesses V de l’air, centré et axialisé suivant la direction principale 50 dans le sens S de l’écoulement de l’air, et ce quelle que soit la forme du profil des vitesses V dans la section transversale d’entrée 51 d’air. Le conditionneur 5 d’écoulement d’air permet de disposer de profils des vitesses V canalisés dans la section transversale d’entrée 51 d’air. Le conditionneur 5 d’écoulement d’air est structuré pour redresser et redistribuer le profil des vitesses V de la section transversale d’entrée 51 d’air à la section transversale de sortie 52 d’air dans le sens S de l’écoulement de l’air, ainsi que représenté à titre d’exemple à la FIG. 12 . Ainsi que représenté à titre d’exemple à la FIG. 10 , le redressement consiste à canaliser les lignes V de courant d’air pour qu’elles soient parallèle à l’unique direction principale 50 dans le sens S de l’écoulement de l’air. Ainsi que représenté à titre d’exemple à la FIG. 11 , la redistribution consiste à obtenir une distribution des vitesses V du profil la plus proche possible de celle d’un profil totalement établi dans le sens S de l’écoulement de l’air. Ainsi que représenté à titre d’exemple à la FIG. 12 , le redressement et la redistribution du profil des vitesses V de la section transversale d’entrée 51 d’air à la section transversale de sortie 52 d’air, assurés par le conditionneur 5 d’écoulement d’air, permet de rendre la vitesse V d’écoulement de l’air sensiblement parallèle à la direction principale 50 et avec une valeur V de vitesse ayant l’homogénéité à moins de 50 % près, ainsi que décrit ci-dessus dans le sens S d’écoulement de l’air. L’homogénéité de la valeur de vitesse de l’air dans la section transversale de sortie 52 d’air peut être prise par rapport à une valeur de vitesse de l’air prise au milieu de la section transversale de sortie 52 d’air, pouvant être une vitesse maximale de l’air par rapport aux autres endroits de cette section transversale de sortie 52 d’air. Aux figures 1, 2, 6, 7 et 8, la manchette 6 de passage d’air est délimitée intérieurement par une surface intérieure 60 parallèle à la direction principale 50. La manchette 6 de passage d’air est raccordée en aval de la section transversale de sortie 52 d’air dans le sens S de passage de l’air. La manchette 6 de passage d’air porte un (ou plusieurs) deuxième capteur 61a, 61b associé à un premier calculateur 64, qui permettent de mesurer une (ou plusieurs) grandeur représentative de la vitesse de l’air dans la manchette 6. La surface intérieure 60 peut être cylindrique, par exemple cylindrique et circulaire, autour de la direction principale 50. Aux figures 1, 2 et 9, le caisson 7 comporte un accès 71 d’entrée d’air raccordé en aval de la manchette 6 dans le sens S de passage de l’air. Le caisson 7 comporte un accès 72 de sortie d’air et un dispositif 70 d’asservissement en pression pour compenser sur l’accès 71 d’entrée d’air la différence ΔP de pression. Aux figures 1 et 2, le dispositif 1 comporte un deuxième calculateur 8 de calcul du débit Q B d’air dans la bouche B de passage d’air à partir de la (ou des) grandeur représentative de la vitesse de l’air. Aux figures 1 et 2, l’un parmi l’accès 72 de sortie d’air et la section transversale d’entrée 51 d’air est raccordée au deuxième périmètre 22. L’invention permet ainsi de réaliser une mesure du débit Q B d’air passant dans la bouche B (en soufflage d’air et en extraction d’air) avec une faible incertitude ( B d’air relativement élevés, passant dans la bouche B. Dans le mode de réalisation de la FIG. 1 , dit d’extraction d’air, l’accès 72 de sortie d’air est raccordé au deuxième périmètre 22 avec le sens S, S1 de passage de l’air allant de l’accès 72 de sortie d’air au deuxième périmètre 22. La section transversale d’entrée 51 d’air étant mise à l’air libre. Le sens S de passage de l’air correspond au sens S1 d’extraction d’air depuis la section transversale d’entrée 51 d’air vers le premier périmètre 21 de fixation autour de la bouche B de passage d’air. L’accès 72 de sortie d’air peut être raccordé au deuxième périmètre 22 par l’intermédiaire d’un deuxième conduit 4 d’air. Le deuxième conduit 4 d’air peut être une gaine souple. Dans le mode de réalisation de la FIG. 2 , dit de soufflage d’air, la section transversale d’entrée 51 d’air est raccordée au deuxième périmètre 22 avec le sens S, S2 de passage de l’air allant du périmètre 22 à la section transversale d’entrée 51 d’air. L’accès 72 de sortie d’air est mis à l’air libre. Le sens S de passage de l’air correspond au sens S2 de soufflage d’air depuis le premier périmètre 21 de fixation autour de la bouche B de passage d’air vers l’accès 72 de sortie d’air. La section transversale d’entrée 51 d’air peut être raccordée au deuxième périmètre 22 par l’intermédiaire d’un deuxième conduit 4 d’air. Le deuxième conduit 4 d’air peut être une gaine souple. On décrit ci-dessous des modes de réalisation du conditionneur 5 d’écoulement d’air en référence aux figures 3 à 5. Suivant un mode de réalisation de l’invention, représenté à titre d’exemple aux figures 3 à 5, la section transversale de sortie 52 d’air est plus petite que la section transversale d’entrée 51 d’air. La section transversale de sortie 52 d’air est parallèle à la section transversale d’entrée 51 d’air. La section transversale de sortie 52 d’air est en face de la section transversale d’entrée 51 d’air et est à distance de la section transversale d’entrée 51 d’air. Le conditionneur 5 d’écoulement d’air comporte une zone 53 de réduction de section transversale allant de la section transversale d’entrée 51 d’air à une section transversale intermédiaire 54 de passage d’air. La section transversale intermédiaire 54 de passage d’air est donc plus petite que la section transversale d’entrée 51 d’air. La section transversale intermédiaire 54 de passage d’air est parallèle à la section transversale d’entrée 51 d’air et est en face et à distance de la section transversale d’entrée 51 d’air. La zone 53 de réduction de section transversale peut être conique. Le conditionneur 5 d’écoulement d’air comporte un treillis 55 occupant la section transversale intermédiaire 54 de passage d’air. Le treillis 55 permet de plaquer et aplanir sur la section transversale intermédiaire 54 de passage d’air le profil des vitesses V. Le treillis 55 peut être un grillage ou une maille tendue. Le conditionneur 5 d’écoulement d’air comporte un profilé 56 délimitant des canaux 57. Le profilé 56 et les canaux 57 sont disposés en nid d’abeille et s’étendent parallèlement à la direction principale 50, et ce entre la section transversale intermédiaire 54 de passage d’air et la section transversale de sortie 52 d’air ou de la section transversale intermédiaire 54 de passage d’air à la section transversale de sortie 52 d’air. Les canaux 57 peuvent avoir une section transversale hexagonale dans un plan perpendiculaire parallèlement à la direction principale 50. Les canaux 57 peuvent avoir des sections transversales différentes l’une de l’autre ou identiques entre elles. Le profilé 56 délimitant des canaux 57 permet de rendre le profil des vitesses V parallèle à la direction principale 50 la section transversale de sortie 52 d’air et dans le sens S de l’écoulement d’air. Le conditionneur 5 d’écoulement d’air peut avoir une paroi extérieure 58 cylindrique, par exemple cylindrique et circulaire, autour de la direction principale 50, de la section transversale intermédiaire 54 de passage d’air à la section transversale de sortie 52 d’air. La section transversale intermédiaire 54 de passage d’air peut être entourée par un périmètre sensiblement égal à celui entourant la section transversale de sortie 52 d’air. On décrit ci-dessous des modes de réalisation de la manchette 6 de passage d’air en référence aux figures 1, 2, 6, 7 et 8. Dans les équations ci-dessous, la multiplication est désignée par le signe « . » (point) tandis que le signe « , » (virgule) désigne la représentation en virgule fixe des nombres. Le deuxième capteur comporte une (ou plusieurs) paire d’un premier transducteur ultrasonore 61a et d’un deuxième transducteur ultrasonore 61b. Le deuxième transducteur ultrasonore 61b est éloigné du premier transducteur ultrasonore 61a dans une direction 61c d’alignement ayant une projection positive et non nulle le long de la direction principale 50 dans la manchette 6 dans le sens S d’écoulement de l’air. Ainsi, la direction 61c d’alignement allant du premier transducteur ultrasonore 61a au deuxième transducteur ultrasonore 61b est inclinée d’un angle α différent de 90° (modulo 180°) par rapport à la direction principale 50 dans la manchette 6. L’angle α est supérieur à 0° et inférieur à 90°. Le premier transducteur ultrasonore 61a (point A à la FIG. 8 ) peut être situé sur la surface intérieure 60 de la manchette 6 et le deuxième transducteur ultrasonore 61b (point B à la FIG. 8 ) peut être situé sur la surface intérieure 60 de la manchette 6. Dans ce cas, l’angle α peut être défini par l’équation suivante : où L est la distance entre le premier transducteur ultrasonore 61a et le deuxième transducteur ultrasonore 61b le long de la direction 61c d’alignement, D est la projection de la distance L suivant la direction principale 50 sur un plan orthogonal à la direction principale 50. Dans le cas où la surface intérieure 60 est cylindrique et circulaire autour de la direction principale 50 centrale et où la direction 61c d’alignement passe par la direction principale 50 centrale, la projection D est égale au diamètre intérieur de la surface intérieure 60. Dans un premier mode de réalisation, on décrit ci-dessous un premier mode d’émission-réception du premier transducteur ultrasonore 61a (point A à la FIG. 8 ) et du deuxième transducteur ultrasonore 61b (point B à la FIG. 8 ). Le premier transducteur ultrasonore 61a peut être commandé par une entrée 610a de commande par le premier calculateur 64 pour se trouver dans le premier mode d’émission pour émettre une première onde ultrasonore (par exemple impulsionnelle) suivant la direction 61c d’alignement vers le deuxième transducteur ultrasonore 61b. Le deuxième transducteur ultrasonore 61b peut être commandé par une entrée 610b de commande par le premier calculateur 64 pour se trouver dans le premier mode de réception pour recevoir la première onde ultrasonore. Le premier calculateur 64 détecte la première onde ultrasonore reçue par le deuxième transducteur ultrasonore 61b. Le premier calculateur 64 mesure comme grandeur représentative un premier temps T AB de trajet de la première onde ultrasonore du premier transducteur ultrasonore 61a au deuxième transducteur ultrasonore 61b. Le premier calculateur 64 est configuré pour calculer la vitesse V de l’air dans la manchette 6 à partir du premier temps T AB de trajet. Pour une vitesse V uniforme et parallèle à la direction principale 50, égale à la vitesse maximale V 0 de l’air prise au sur la direction principale centrale 50, cette vitesse V 0 de l’air dans la manchette 6 peut être calculée par le premier calculateur 64 dans le premier mode d’émission-réception selon l’équation suivante : où L est la distance entre le premier transducteur ultrasonore 61a et le deuxième transducteur ultrasonore 61b le long de la direction 61c d’alignement, la valeur c est la vitesse du son dans l’air. En effet, la première onde ultrasonore allant du point A au point B est accélérée par la vitesse V dans le sens S d’écoulement de l’air, du fait que la vitesse V de l’air a une composante de vitesse positive projetée sur le trajet de la première onde ultrasonore suivant la direction 61c d’alignement. Suivant un mode de réalisation, le premier calculateur 64 est configuré pour mesurer le premier temps T AB de trajet par exemple par corrélation du signal reçu par le deuxième transducteur ultrasonore 61b avec la première onde ultrasonore émise par premier transducteur ultrasonore 61a. A cet effet, la première onde ultrasonore peut être sinusoïdale dans l’enveloppe d’une impulsion. Dans un deuxième mode de réalisation, on décrit ci-dessous un deuxième mode d’émission-réception du premier transducteur ultrasonore 61a (point A à la FIG. 8 ) et du deuxième transducteur ultrasonore 61b (point B à la FIG. 8 ). Le deuxième transducteur ultrasonore 61b peut être commandé par l’entrée 610b de commande par le premier calculateur 64 pour se trouver dans le deuxième mode d’émission pour émettre une deuxième onde ultrasonore (par exemple impulsionnelle) suivant la direction 61c d’alignement vers le premier transducteur ultrasonore 61a. Le premier transducteur ultrasonore 61a peut être commandé par l’entrée 610a de commande par le premier calculateur 64 pour se trouver dans le deuxième mode de réception pour recevoir la deuxième onde ultrasonore. Le premier calculateur 64 détecte la deuxième onde ultrasonore reçue par le premier transducteur ultrasonore 61a. Le premier calculateur 64 mesure comme grandeur représentative le deuxième temps T BA de trajet de la deuxième onde ultrasonore du deuxième transducteur ultrasonore 61b au premier transducteur ultrasonore 61a. Le premier calculateur 64 est configuré pour calculer la vitesse de l’air dans la manchette 6 à partir du deuxième temps T BA de trajet. Pour une vitesse V uniforme et parallèle à la direction principale 50, égale à la vitesse maximale V 0 de l’air prise au sur la direction principale centrale 50, cette vitesse V 0 de l’air dans la manchette 6 peut être calculée par le premier calculateur 64 dans le deuxième mode d’émission-réception selon l’équation suivante : En effet, la deuxième onde ultrasonore allant du point B au point A est ralentie par la vitesse V dans le sens S d’écoulement de l’air, du fait que la vitesse V de l’air a une composante de vitesse négative projetée sur le trajet de la deuxième onde ultrasonore suivant la direction 61c d’alignement. Suivant un mode de réalisation, le premier calculateur 64 est configuré pour mesurer le deuxième temps T BA de trajet par exemple par corrélation du signal reçu par le premier transducteur ultrasonore 61a avec la deuxième onde ultrasonore émise par le deuxième transducteur ultrasonore 61b. A cet effet, la deuxième onde ultrasonore peut être sinusoïdale dans l’enveloppe d’une impulsion. Dans un troisième mode de réalisation, le premier transducteur ultrasonore 61a et le deuxième transducteur ultrasonore 61b peuvent avoir le deuxième mode d’émission-réception après le premier mode d’émission-réception. Dans ce cas, le premier calculateur 64 est configuré pour calculer la vitesse de l’air dans la manchette 6 à partir du premier temps T AB de trajet et à partir du deuxième temps T BA de trajet comme grandeurs représentatives. Pour une vitesse V uniforme et parallèle à la direction principale 50, égale à la vitesse maximale V 0 de l’air prise sur la direction principale centrale 50, cette vitesse V 0 de l’air dans la manchette 6 peut être calculée par le premier calculateur 64 dans le deuxième mode d’émission-réception selon l’équation suivante : Pour un écoulement ayant un profil de vitesses V parallèles à la direction principale 50 et non uniformes comme à la figure 12 dans la section transversale de sortie 52 d’air et dans la manchette 6 cylindrique et circulaire autour de la direction principale 50 centrale, la vitesse moyenne de l’air dans la manchette 6 peut être calculée par le premier calculateur 64 en fonction de la vitesse maximale V 0 de l’air calculée selon l’un des modes de réalisation décrits ci-dessus selon l’équation suivante : avec où Re est le nombre de Reynolds dans l’air de la manchette 6 et est une valeur prescrite et/ou préenregistrée dans une mémoire du premier calculateur 64. Cette vitesse moyenne de l’air permet ainsi d’étalonner le dispositif de mesure en fonction de la vitesse V 0 relevée, pour tenir compte de la non-homogénéité des valeurs de vitesse parallèlement à la direction principale 50 centrale. Dans ce qui précède, c et/ou L et/ou D et/ou α et/ou cosα et/ou n et/ou Re peuvent avoir été prescrit et/ou préenregistré dans une mémoire du premier calculateur 64. Le premier calculateur peut retenir comme vitesse V la vitesse V 0 calculée ou la vitesse moyenne calculée. Suivant un mode de réalisation, représenté à titre d’exemple aux figures 1, 2, 6 et 7, le deuxième capteur comporte une paire de premier transducteur ultrasonore 61a et de deuxième transducteur ultrasonore 61b ayant respectivement la direction 61c d’alignement, une autre paire de premier transducteur ultrasonore 62a et de deuxième transducteur ultrasonore 62b ayant respectivement la direction 62c d’alignement et une autre paire de premier transducteur ultrasonore 63a et de deuxième transducteur ultrasonore 63b ayant respectivement la directions 63c d’alignement. Les transducteurs 61a, 61b, 62a, 62b, 63a, 63b sont distincts l’un de l’autre. Les trois directions 61c, 62c, 63c d’alignement sont espacées angulairement l’une de l’autre de 120° autour de la direction principale centrale 50 dans la manchette 6. Suivant un mode de réalisation, représenté à la figure 13, les transducteurs 61a, 61b, 62a, 62b, 63a, 63b sont reliés à un multiplexeur 65 (multiplexeur du type 1 vers 6 dans l’exemple représenté) dans le mode d’émission et sont reliés à un démultiplexeur 66 (démultiplexeur 66 du type 1 vers 6 dans l’exemple représenté) dans le mode de réception. Le premier calculateur 64 commande le multiplexeur 65 dans le mode d’émission et le démultiplexeur 66 dans le mode de réception, pour que la paire des transducteurs précités 61a, 61b se trouve successivement dans le premier mode d’émission-réception puis dans le deuxième mode d’émission-réception, les autres transducteurs 62a, 62b, 63a, 63b étant éteints. Puis, le premier calculateur 64 recommence le processus de commande sur une autre paire des transducteurs précités : par exemple, le premier calculateur 64 commande le multiplexeur 65 dans le mode d’émission et le démultiplexeur 66 dans le mode de réception, pour que la paire des transducteurs précités 62a, 62b se trouve successivement dans le premier mode d’émission-réception puis dans le deuxième mode d’émission-réception, les autres transducteurs 61a, 61b, 63a, 63b étant éteints. Puis, le premier calculateur 64 recommence le processus de commande sur une autre paire des transducteurs précités : par exemple, le premier calculateur 64 commande le multiplexeur 65 dans le mode d’émission et le démultiplexeur 66 dans le mode de réception, pour que la paire des transducteurs précités 63a, 63b se trouve successivement dans le premier mode d’émission-réception puis dans le deuxième mode d’émission-réception, les autres transducteurs 61a, 61b, 62a, 62b étant éteints. Le premier calculateur peut retenir comme vitesse V une moyenne des vitesses V 0 calculées sur les différentes paires de transducteurs 61a, 61b, 62a, 62b, 63a, 63b ou une moyenne des vitesses moyennes calculées sur les différentes paires de transducteurs 61a, 61b, 62a, 62b, 63a, 63b. Dans les différents cas ci-dessus, le deuxième calculateur 8 peut calculer le débit Q B d’air dans la bouche B de passage d’air à partir de la (ou des) grandeur représentative de la vitesse de l’air, par exemple en multipliant la valeur de la section transversale 61d de passage d’air de la manchette 6 de passage d’air par la vitesse V ayant été calculée. Cette section transversale 61d de passage d’air de la manchette 6 de passage d’air est prise perpendiculairement à la direction principale 50 et est délimitée par la surface intérieure 60. On décrit ci-dessous des modes de réalisation du caisson 7 et du dispositif 70 d’asservissement en pression en référence aux figures 1, 2, 9 et 14. Le dispositif 70 d’asservissement en pression comporte un ventilateur 74 disposé dans le caisson 7 entre l’accès 71 d’entrée d’air et l’accès 72 de sortie d’air. Le ventilateur 74 comporte des pales 743 fixées sur un axe 745 de rotation et est configuré pour envoyer de l’air dans le caisson 7 dans un sens 741 de ventilation dirigé vers le deuxième périmètre 22, lorsque ses pales 743 sont mises en rotation dans un sens de rotation déterminé par l’axe 745 de rotation. Le ventilateur 74 comporte un moteur 746, qui est relié à l’axe 745 de rotation des pales 743 et qui est commandé à une vitesse réelle N de rotation des pales 743 présente sur une entrée 747 de commande de vitesse du moteur 746. Bien entendu, plusieurs ventilateurs 74 pourraient être prévus dans le caisson 7. Le dispositif 70 d’asservissement en pression comporte un régulateur 75 de commande de la vitesse N de rotation des pales 743 du ventilateur 74 dans le sens 741 d’envoi d’air allant vers le deuxième périmètre 22. Le régulateur 75 est configuré pour réguler la vitesse N de rotation des pales 743 de manière à soustraire sur l’accès 71 d’entrée d’air la différence ΔP de pression. Cela permet de retirer l’effet de la différence ΔP de pression sur la mesure de vitesse effectuée dans la manchette 6. Ainsi, le régulateur 75 est configuré pour que la rotation des pales 743 du ventilateur 74 dans le sens de rotation déterminé envoie de l’air dans le sens 741 d’envoi d’air et ajoute une autre différence D de pression, égale à l’opposé de la différence ΔP de pression, sur l’accès 71 d’entrée d’air, c’est-à-dire D = -ΔP. La FIG. 14 représente en ordonnées l’autre différence D de pression (exprimée en Pa) créée par la rotation des pales 743 du ventilateur 74 dans le sens 741 d’envoi d’air en ordonnée en fonction d’un débit Q d’air passant (exprimé en m 3 .s -1 ) dans le ventilateur 74 dans ce sens 741 d’envoi d’air en abscisses. L’autre différence D de pression créée par la rotation des pales 743 du ventilateur 74 dans le sens 741 d’envoi d’air est une première fonction croissante f 1 (pouvant par exemple être quadratique ou autre) de la vitesse N de rotation des pales 743 du ventilateur 74 dans le sens 741 d’envoi d’air. Ainsi que cela est illustré à la FIG. 14 , lorsque la vitesse N de rotation des pales 743 du ventilateur 74 dans le sens 741 d’envoi d’air augmente, par exemple pour cette vitesse N successivement égale à N 1 (pour laquelle l’autre différence D de pression est égale à D 1 ), puis N 2 (pour laquelle l’autre différence D de pression est égale à D 2 ), puis N 3 (pour laquelle l’autre différence D de pression est égale à D 3 ) avec N 1 2 3 , l’autre différence D de pression créée par la rotation des pales 743 du ventilateur 74 dans le sens 741 d’envoi d’air augmente, c’est-à-dire D 1 2 3 . Par ailleurs, pour chaque vitesse N de rotation des pales 743 du ventilateur 74 dans le sens 741 d’envoi d’air, l’autre différence D de pression créée par la rotation des pales 743 du ventilateur 74 dans le sens 741 d’envoi d’air est une autre fonction décroissante (et donc injective) f 2 du débit Q d’air passant dans le ventilateur 74 dans ce sens 741 d’envoi d’air, ces autres fonctions décroissantes f 2 étant différentes pour des vitesses N de rotation différentes. Ainsi, dans le mode de réalisation en soufflage de la FIG. 2 , la deuxième section S22 de passage d’air plus petite que la première section S21 de passage d’air du premier périmètre 21 provoque une perte de charges PC en pression (c’est-à-dire la différence ΔP de pression négative dans ce cas) dans le premier conduit 2, c’est à-dire une diminution de pression dans la deuxième section S22 de passage d’air par rapport à la pression dans la bouche B d’extraction d’air et dans la première section S21 de passage d’air et une augmentation de la vitesse de l’air dans la deuxième section S22 de passage d’air par rapport à la vitesse de l’air dans la bouche B d’extraction d’air et dans la première section S21 de passage d’air. Cette différence ΔP de pression négative peut être de l’ordre de -200 Pa par exemple). Le dispositif 70 d’asservissement en pression compense sur l’accès d’entrée 71 d’air reliée à la manchette 6 la perte de charges PC en pression. Ainsi, la mesure de vitesse est effectuée dans la manchette 6 en annulant l’effet de cette perte de charges PC en pression, ce qui permet de mesurer la vitesse réelle de l’air dans la bouche B. Suivant le mode de réalisation décrit ci-dessus ayant le ventilateur 74, afin d’effectuer cette compensation D de la perte de charges PC en pression, le ventilateur 74 ajoute donc une augmentation D de pression (et donc une diminution de la vitesse d’air) en direction de l’accès d’entrée 71 d’entrée d’air et envoie donc de l’air dans le sens 741 d’envoi d’air dirigé de l’accès 72 de sortie d’air vers l’accès d’entrée 71 d’air, à l’encontre du sens S de passage de l’air, par la rotation de ses pales 743 dans le sens de rotation déterminé. Le ventilateur 74 soustrait sur l’accès 71 d’entrée d’air la différence ΔP de pression. Le régulateur 75 règle la vitesse N de rotation des pales 743 sur l’entrée 747 de commande de vitesse du ventilateur 74 pour que l’envoi d’air, créé par la rotation des pales 743 dans le sens 741 d’envoi d’air dirigé de l’accès 72 de sortie d’air vers l’accès d’entrée 71 d’air, à l’encontre du sens S de passage de l’air, et donc vers le deuxième périmètre 22, soustrait sur l’accès 71 d’entrée d’air la différence ΔP de pression. Ainsi, dans le mode de réalisation en extraction de la FIG. 1 , la deuxième section S22 de passage d’air plus petite que la première section S21 de passage d’air du premier périmètre 21 provoque une surpression SP dans le premier conduit 2 (c’est-à-dire la différence ΔP de pression positive dans ce cas), c’est à-dire une augmentation en pression dans la deuxième section S22 de passage d’air par rapport à la pression dans la bouche B d’extraction d’air et dans la première section S21 de passage d’air et une diminution de la vitesse de l’air dans la deuxième section S22 de passage d’air par rapport à la vitesse de l’air dans la bouche B d’extraction d’air et dans la première section S21 de passage d’air. Cette différence ΔP de pression positive peut être de l’ordre de +200 Pa par exemple). Le dispositif 70 d’asservissement en pression compense sur l’accès d’entrée 71 d’air reliée à la manchette 6 la surpression SP. Ainsi, la mesure de vitesse est effectuée dans la manchette 6 en annulant l’effet de cette surpression SP, ce qui permet de mesurer la vitesse réelle de l’air dans la bouche B. Suivant le mode de réalisation décrit ci-dessus ayant le ventilateur 74, afin d’effectuer cette compensation D de la surpression SP, le ventilateur 74 ajoute donc une diminution de pression (et donc une augmentation de vitesse d’air) en direction de l’accès d’entrée 71 d’entrée d’air et envoie donc de l’air dans le sens 741 d’envoi d’air dirigé de l’accès d’entrée 71 d’air vers l’accès 72 de sortie d’air, dans le sens S de passage de l’air, par la rotation de ses pales 743 dans le sens de rotation déterminé. Le ventilateur 74 soustrait sur l’accès 71 d’entrée d’air la différence ΔP de pression. Le régulateur 75 règle la vitesse N de rotation des pales 743 sur l’entrée 747 de commande de vitesse du ventilateur 74 pour que l’envoi d’air, créé par la rotation des pales 743 dans le sens 741 d’envoi d’air dirigé de l’accès d’entrée 71 d’air vers l’accès 72 de sortie d’air, dans le sens S de passage de l’air et donc vers le deuxième périmètre 22, soustrait sur l’accès 71 d’entrée d’air la différence ΔP de pression. Suivant un mode de réalisation de l’invention, le régulateur 75 comporte un premier régulateur 744 configuré pour régler une consigne N cons de vitesse de rotation en fonction de la différence ΔP de pression. Suivant un mode de réalisation de l’invention, le régulateur 75 comporte un premier soustracteur 748 comportant une première entrée soustractrice 7481, à laquelle est envoyée la valeur de la différence ΔP de pression fournie par le premier capteur 3 de mesure, et une première entrée additionneuse 7482 à laquelle est appliquée la valeur de pression prescrite de 0 Pa, pour fournir sur sa sortie 7483 la valeur D de compensation de pression égale à l’opposé de la différence ΔP de pression, c’est-à-dire D = – ΔP. Suivant un mode de réalisation de l’invention, le régulateur 75 comporte un premier régulateur 744 ayant une entrée 7441 reliée à la sortie 7483 pour y recevoir la valeur D de compensation de pression égale à – ΔP. Le premier régulateur 744 est configuré pour fournir sur sa sortie 7442 une consigne N cons de vitesse de rotation. Ainsi, le premier régulateur 744 transforme selon une première fonction prescrite de régulation la valeur D de compensation de pression égale à – ΔP sur son entrée 7441 en la consigne N cons de vitesse de rotation sur sa sortie 7442. Le premier régulateur 744 peut être par exemple à action proportionnelle et intégrale (PI à la FIG. 9 ) de sa sortie 7442 en fonction de son entrée 7441. Bien entendu, le premier régulateur 744 pourrait être à action autre que proportionnelle et intégrale. Le premier capteur 3 de mesure, le premier soustracteur 748 et le premier régulateur 744 font partie d’une première boucle B1 de régulation de pression. Suivant un mode de réalisation de l’invention, le régulateur 75 comporte un deuxième régulateur 742 configuré pour régler la vitesse N de rotation des pales 743 dans le sens 741 d’envoi d’air allant vers le deuxième périmètre 22 à la consigne N cons de vitesse de rotation. Le régulateur 75 comporte un deuxième soustracteur 749 comportant une première entrée soustractrice 7491, à laquelle est envoyée la consigne N cons de vitesse de rotation fournie par la sortie 7442 du premier régulateur 744, et une deuxième entrée additionneuse 7492 à laquelle est appliquée la valeur de la vitesse N de rotation des pales 743 fournie par le deuxième régulateur 742, pour fournir sur la sortie 7493 du deuxième soustracteur 749 la différence ΔV de vitesse de rotation, égale à la valeur de la vitesse N de rotation des pales 743 à laquelle est soustraite la consigne N cons de vitesse de rotation, c’est-à-dire ΔV= N- N cons . Le deuxième régulateur 742 comporte une entrée 7421 reliée à la sortie 7493 du deuxième soustracteur 749 pour y recevoir la différence ΔV de vitesse de rotation. Le deuxième régulateur 742 comporte une deuxième fonction prescrite décroissante de régulation, pour transformer la différence ΔV de vitesse de rotation en la vitesse N de rotation des pales 743 sur la sortie 7422 du deuxième régulateur 742. Ainsi, lorsque la différence ΔV de vitesse de rotation est positive, la deuxième fonction prescrite décroissante de régulation transforme cette différence ΔV de vitesse de rotation positive en une diminution de la vitesse N de rotation des pales 743. Lorsque la différence ΔV de vitesse de rotation est négative, la deuxième fonction prescrite décroissante de régulation transforme cette différence ΔV de vitesse de rotation négative en une augmentation de la vitesse N de rotation des pales 743. Le deuxième régulateur 742 peut être par exemple à action proportionnelle et intégrale de sa sortie 7442 en fonction de son entrée 7421. Bien entendu, le deuxième régulateur 742 pourrait être à action autre que proportionnelle et intégrale. Le deuxième soustracteur 749 et le deuxième régulateur 742 font partie d’une deuxième boucle B2 de régulation de pression, représentée en traits interrompus à la FIG. 9 . En effet, la compensation D de pression apportée par le ventilateur 74 va influer ensuite sur la mesure de la différence ΔP de pression qui sera mesurée par le premier capteur 3 de mesure. On décrit ci-dessous des modes de réalisation du premier périmètre 21 de fixation et du deuxième périmètre 22 en référence aux figures 1, 2 et 15. Suivant un mode de réalisation de l’invention, le deuxième périmètre 22 comporte un anneau rigide 220, par exemple cylindrique et circulaire. Suivant un mode de réalisation de l’invention, le premier périmètre 21 de fixation comporte un cadre 210 rectangulaire rigide, ayant une longueur L1 réglable et une largeur L2 réglable autour de la bouche B de passage d’air et des pièces 211 de fixation contre la bouche B de passage d’air, lesquelles sont reliées au cadre 210 rectangulaire rigide. Le premier conduit 2 comporte une jupe 20 reliant le premier périmètre 21 de fixation au deuxième périmètre 22. La jupe 20 est étanche à l’air. La jupe 20 peut être en un matériau déformable et/ou pliable, comme par exemple en tissu ou autre. La jupe 20 a ainsi une taille réglable. Le dispositif 1 comporte un (ou plusieurs) tendeur 23 reliant le premier périmètre 21 de fixation au deuxième périmètre 22 à l’extérieur de la jupe 20 pour maintenir tendue la jupe 20. Ce mode de réalisation permet d’adapter le premier périmètre 21 de fixation à différentes tailles de la bouche B de passage d’air, en gardant le deuxième périmètre 22 prescrit et fixe, la jupe 20 assurant la transition entre le premier périmètre 21 de fixation pouvant varier et le deuxième périmètre 22 prescrit et fixe. Suivant un mode de réalisation de l’invention, le cadre 210 rectangulaire rigide comporte des joints 212 d’étanchéité à l’air sur une face de plaquage de celui-ci contre la bouche B de passage d’air. Les joints 212 peuvent être en mousse ou autre. Suivant un mode de réalisation de l’invention, les pièces 211 de fixation contre la bouche B de passage d’air comportent des dispositifs à dépression (avec appareil de mise au vide ou non). Par exemple, les pièces 211 de fixation contre la bouche B de passage d’air comportent des ventouses comme dispositifs à dépression. Suivant un mode de réalisation de l’invention, les pièces 211 de fixation contre la bouche B de passage d’air comportent au moins une poignée de serrage du cadre 210 rectangulaire rigide contre un contour saillant de la bouche B de passage d’air. Suivant un mode de réalisation de l’invention, le cadre 210 rectangulaire rigide comporte des profilés coulissants blocables en position. Par exemple, le cadre 210 rectangulaire rigide comporte: un premier côté 213 de longueur, comportant des premiers profilés 213a, 213b de longueur, qui sont montés coulissants entre eux pour que le premier côté 213 de longueur ait la longueur L1 réglable, et un premier organe 213c d’immobilisation des premiers profilés 213a, 213b de longueur, un deuxième côté 215 de longueur, comportant des deuxièmes profilés 215a, 215b de longueur, qui sont montés coulissants entre eux pour que le deuxième côté 215 de longueur ait la longueur L1 réglable, et un deuxième organe 215c d’immobilisation des deuxièmes profilés 215a, 215b de longueur, un premier côté 214 de largeur, comportant des premiers profilés 214a, 214b de largeur, qui sont montés coulissants entre eux pour que le premier côté 214 de largeur ait la largeur L2 réglable, et un premier organe 214c d’immobilisation des premiers profilés 214a, 214b de largeur, un deuxième côté 216 de largeur, comportant des deuxièmes profilés 216a, 216b de largeur, qui sont montés coulissants entre eux pour que le deuxième côté 216 de largeur ait la largeur L2 réglable, et un deuxième organe 216c d’immobilisation des deuxièmes profilés 216a, 216b de largeur. Le premier organe 213c d’immobilisation peut être formé par une poignée de serrage des premiers profilés 213a, 213b de longueur l’un contre l’autre. Le deuxième organe 215c d’immobilisation peut être formé par une poignée de serrage des deuxièmes profilés 215a, 215b de longueur l’un contre l’autre. Le premier organe 214c d’immobilisation peut être formé par une poignée de serrage des premiers profilés 214a, 214b de largeur l’un contre l’autre. Le deuxième organe 216c d’immobilisation peut être formé par une poignée de serrage des deuxièmes profilés 216a, 216b de largeur l’un contre l’autre. Suivant un mode de réalisation de l’invention, le (ou les) premier capteur 3 de mesure de la différence ΔP de pression comporte une entrée 31 de pression ambiante, située à la même altitude que la bouche B de passage d’air. Suivant un mode de réalisation de l’invention, le dispositif 1 comporte un chariot mobile 9 pour le transport du conditionneur 5 d’écoulement d’air, de la manchette 6 de passage d’air et du caisson 7. Suivant un mode de réalisation de l’invention, le ventilateur 74 peut être du type centrifuge. Suivant un mode de réalisation de l’invention, la manchette 6 est réalisée par impression tridimensionnelle à l’ide d’une imprimante tridimensionnelle. L’invention concerne également un procédé de mesure du débit Q B d’air dans la bouche B de passage d’air dans la sens S de passage de l’air à l’aide du dispositif 1 de mesure décrit ci-dessus. Ce procédé est décrit ci-dessous en référence à la FIG. 16 . Le procédé comporte les étapes suivantes. Au cours d’une première étape E1, on mesure la différence ΔP de pression, égale à la deuxième pression dans la (ou les) deuxième prise 330 de pression, à laquelle est soustraite la première pression dans la (ou les) première prise 320 de pression, par le (ou les) premier capteur 3. Au cours d’une deuxième étape E2 postérieure à la première étape E1, on compense la différence ΔP de pression sur l’accès 71 d’entrée d’air par le dispositif 70 d’asservissement en pression. Au cours d’une troisième étape E3 postérieure à la deuxième étape E2, on mesure la (ou les) grandeur représentative de la vitesse de l’air (par exemple T AB , et/ou T BA ) dans la manchette 6 par le premier calculateur 64 à partir du (ou des) deuxième capteur 61a, 61b et/ou 62a, 62b et/ou 63a, 63b. Au cours d’une quatrième étape E4 postérieure à la troisième étape E3, on calcule le débit Q B d’air dans la bouche B de passage d’air à partir de la (ou des) grandeur (par exemple T AB , et/ou T BA ) représentative de la vitesse de l’air par le deuxième calculateur 8. Le calculateur 8 et/ou le calculateur 64 et/ou le calculateur 34 peuvent être mis en œuvre chacun par un calculateur distinct ou être regroupé en un unique calculateur. Le calculateur 8 et/ou le calculateur 64 et/ou le calculateur 34 peut être ou comporter un (ou plusieurs) ordinateur(s), un (ou plusieurs) processeur(s), un (ou plusieurs) microprocesseur(s), un (ou plusieurs) circuit(s) de commande ou autres. Le calculateur 8 et/ou le calculateur 64 et/ou le calculateur 34 peut avoir été programmé par un programme d’ordinateur, comportant des instructions de code pour la mise en œuvre du procédé, lorsqu’il est mis en œuvre sur le calculateur 8 et/ou le calculateur 64 et/ou le calculateur 34. Bien entendu, le domaine de l’invention peut être que celui des centrales nucléaires de production d’électricité. Bien entendu, les modes de réalisation, caractéristiques, possibilités et exemples décrits ci-dessus peuvent être combinés l’un avec l’autre ou être sélectionnés indépendamment l’un de l’autre. Dispositif (1) de mesure d’un débit (Q B ) d’air dans une bouche (B) de passage d’air dans un sens (S) de passage de l’air, caractérisé en ce que le dispositif (1) de mesure comporte : un premier périmètre (21) de fixation autour de la bouche (B) de passage d’air, un deuxième périmètre (22), qui est éloigné du premier périmètre (21) et qui a une section (S22) de passage d’air, plus petite qu’une section (S21) de passage d’air du premier périmètre (21) de fixation, un premier conduit (2) reliant le premier périmètre (21) de fixation au deuxième périmètre (22), au moins un premier capteur (3) de mesure, comportant au moins une première prise (320) de pression, qui est située dans le premier conduit (2) entre le premier périmètre (21) de fixation et le deuxième périmètre (22) ou sur le premier périmètre (21) de fixation, et au moins une deuxième prise (330) de pression, qui est située dans le premier conduit (2) entre la au moins une première prise (320) de pression et le deuxième périmètre (22) ou sur le deuxième périmètre (22), le au moins un premier capteur (3) de mesure étant apte à fournir une différence (ΔP) de pression, égale à une deuxième pression dans la au moins une deuxième prise (330) de pression, à laquelle est soustraite une première pression dans la au moins une première prise (320) de pression, un conditionneur (5) d’écoulement d’air, ayant une section transversale d’entrée (51) d’air, une section transversale de sortie (52) d’air et une direction principale (50) allant de la section transversale d’entrée (51) d’air à la section transversale de sortie (52) d’air dans le sens (S) de passage de l’air, le conditionneur (5) d’écoulement d’air étant structuré pour rendre la vitesse d’écoulement de l’air sensiblement parallèle à la direction principale (50) et homogène à moins de 50 % près dans la section transversale de sortie (52) d’air, une manchette (6) de passage d’air, qui est parallèle à la direction principale (50), qui est raccordée en aval de la section transversale de sortie (52) d’air dans le sens (S) de passage de l’air, la manchette (6) de passage d’air portant au moins un deuxième capteur (61a, 61b ; 62a, 62b ; 63a, 63b) associé à un premier calculateur (64) de mesure d’au moins une grandeur (T AB , T BA ) représentative de la vitesse de l’air dans la manchette (6), un caisson (7), comportant un accès (71) d’entrée d’air raccordé en aval de la manchette (6) dans le sens (S) de passage de l’air, un accès (72) de sortie d’air et un dispositif (70) d’asservissement en pression pour compenser sur l’accès (71) d’entrée d’air la différence (ΔP) de pression, un deuxième calculateur (8) de calcul du débit (Q B ) d’air dans la bouche (B) de passage d’air à partir de la au moins une grandeur (T AB , T BA ) représentative de la vitesse de l’air, l’un parmi l’accès (72) de sortie d’air et la section transversale d’entrée (51) d’air étant raccordé(e ) au deuxième périmètre (22). Dispositif suivant la revendication 1, caractérisé en ce que l’un parmi l’accès (72) de sortie d’air et la section transversale d’entrée (51) d’air étant raccordé(e ) au deuxième périmètre (22) par l’intermédiaire d’un deuxième conduit (4) d’air. Dispositif suivant la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l’accès (72) de sortie d’air est raccordé au deuxième périmètre (22) avec le sens (S) de passage de l’air allant de l’accès (72) de sortie d’air au deuxième périmètre (22), la section transversale d’entrée (51) d’air étant mise à l’air libre, le sens (S) de passage de l’air correspondant à un sens (S1) d’extraction d’air depuis la section transversale d’entrée (51) d’air vers le premier périmètre (21) de fixation autour de la bouche (B) de passage d’air. Dispositif suivant la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la section transversale d’entrée (51) d’air est raccordée au deuxième périmètre (22) avec le sens (S) de passage de l’air allant du périmètre (22) à la section transversale d’entrée (51) d’air, l’accès (72) de sortie d’air étant mis à l’air libre, le sens (S) de passage de l’air correspondant à un sens (S2) de soufflage d’air depuis le premier périmètre (21) de fixation autour de la bouche (B) de passage d’air vers l’accès (72) de sortie d’air. Dispositif suivant l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la section transversale de sortie (52) d’air est plus petite que la section transversale d’entrée (51) d’air, est parallèle à la section transversale d’entrée (51) d’air, est en face de la section transversale d’entrée (51) d’air et est à distance de la section transversale d’entrée (51) d’air, le conditionneur (5) d’écoulement d’air comporte une zone (53) de réduction de section transversale allant de la section transversale d’entrée (51) d’air à une section transversale intermédiaire (54) de passage d’air, qui est plus petite que la section transversale d’entrée (51) d’air, qui est parallèle à la section transversale d’entrée (51) d’air et qui est en face et à distance de la section transversale d’entrée (51) d’air, le conditionneur (5) d’écoulement d’air comporte un treillis (55) occupant la section transversale intermédiaire (54) de passage d’air, le conditionneur (5) d’écoulement d’air comporte un profilé (56) à canaux, qui sont disposés en nid d’abeille et qui s’étendent parallèlement à la direction principale (50) entre la section transversale intermédiaire (54) de passage d’air et la section transversale de sortie (52) d’air. Dispositif suivant la revendication 5, caractérisé en ce que la section transversale intermédiaire (54) de passage d’air est entourée par un périmètre sensiblement égal à celui entourant la section transversale de sortie (52) d’air. Dispositif suivant la revendication 5 ou 6, caractérisé en ce que la zone (53) de réduction de section transversale est conique. Dispositif l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le deuxième capteur (61a, 61b) comporte au moins une paire d’un premier transducteur ultrasonore (61a) et d’un deuxième transducteur ultrasonore (61b), le deuxième transducteur ultrasonore (61b) étant éloigné du premier transducteur ultrasonore (61a) dans une direction (61c) d’alignement ayant une composante non nulle le long de la direction principale (50) dans la manchette (6), le premier transducteur ultrasonore (61a) étant apte à émettre une première onde ultrasonore suivant la direction (61c) d’alignement vers le deuxième transducteur ultrasonore (61b), lequel est apte à recevoir la première onde ultrasonore dans un premier mode d’émission-réception, pour mesurer par le premier calculateur (64) comme grandeur représentative un premier temps (T AB ) de trajet de la première onde ultrasonore du premier transducteur ultrasonore (61a) au deuxième transducteur ultrasonore (61b), le premier calculateur (64) étant configuré pour calculer la vitesse de l’air dans la manchette (6) à partir du premier temps (T AB ) de trajet. 9. Dispositif l’une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le deuxième capteur (61a, 61b) comporte au moins une paire d’un premier transducteur ultrasonore (61a) et d’un deuxième transducteur ultrasonore (61b), le deuxième transducteur ultrasonore (61b) étant éloigné du premier transducteur ultrasonore (61a) dans une direction (61c) d’alignement ayant une composante non nulle le long de la direction principale (50) dans la manchette (6) dans le sens S d’écoulement de l’air, le premier transducteur ultrasonore (61a) étant apte à émettre une première onde ultrasonore suivant la direction (61c) d’alignement vers le deuxième transducteur ultrasonore (61b), lequel est apte à recevoir la première onde ultrasonore dans un premier mode d’émission-réception, pour mesurer par le premier calculateur (64) comme grandeur représentative un premier temps (T AB ) de trajet de la première onde ultrasonore du premier transducteur ultrasonore (61a) au deuxième transducteur ultrasonore (61b), le deuxième transducteur ultrasonore (61b) étant apte à émettre une deuxième onde ultrasonore suivant la direction (61c) d’alignement vers le premier transducteur ultrasonore (61a), lequel est apte à recevoir la deuxième onde ultrasonore dans un deuxième mode d’émission-réception, pour mesurer par le premier calculateur (64) comme grandeur représentative un deuxième temps (T BA ) de trajet de la deuxième onde ultrasonore du deuxième transducteur ultrasonore (61b) au premier transducteur ultrasonore (61a), le premier calculateur (64) étant configuré pour calculer la vitesse de l’air dans la manchette (6) à partir du premier temps (T AB ) de trajet et du deuxième temps (T BA ) de trajet. Dispositif suivant la revendication 8 ou 9, caractérisé en ce que le deuxième capteur (61a, 61b) comporte trois paires de premier transducteur ultrasonore (61a, 62a, 63a) et de deuxième transducteur ultrasonore (61b, 62b, 63b), ayant respectivement trois directions (61c, 62c, 63c) d’alignement qui sont espacées angulairement l’une de l’autre de 120° autour de la direction principale (50) dans la manchette (6). Dispositif suivant l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le dispositif (70) d’asservissement en pression comporte au moins un ventilateur (74), qui est disposé dans le caisson (7) dans un sens (741) d’envoi d’air allant vers le deuxième périmètre (22), et un régulateur (75) de commande d’une vitesse (N) de rotation de pales (743) du ventilateur (74) dans le sens (741) d’envoi d’air allant vers le deuxième périmètre (22), le régulateur (75) étant configuré pour réguler la vitesse (N) de rotation des pales (743) de manière à soustraire sur l’accès (71) d’entrée d’air la différence (ΔP) de pression. Dispositif suivant la revendication 11, caractérisé en ce que le régulateur (75) comporte un premier régulateur (744) configuré pour régler une consigne (N cons ) de vitesse de rotation en fonction de la différence (ΔP) de pression et un deuxième régulateur (742) configuré pour régler à la consigne (N cons ) de vitesse de rotation la vitesse (N) de rotation des pales (743) du ventilateur (74) dans le sens (741) d’envoi d’air allant vers le deuxième périmètre (22). Dispositif suivant l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le deuxième périmètre (22) comporte un anneau rigide (220). Dispositif suivant l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le premier périmètre (21) de fixation comporte un cadre (210) rectangulaire rigide, ayant une longueur (L1) réglable et une largeur (L2) réglable autour de la bouche (B) de passage d’air et des pièces (211) de fixation contre la bouche (B) de passage d’air, lesquelles sont reliées au cadre (210) rectangulaire rigide, le premier conduit (2) comporte une jupe (20) reliant le premier périmètre (21) de fixation au deuxième périmètre (22), le dispositif (1) comportant au moins un tendeur (23) reliant le premier périmètre (21) de fixation au deuxième périmètre (22) à l’extérieur de la jupe (20) pour maintenir tendue la jupe (20). Dispositif suivant la revendication 14, caractérisé en ce que le cadre (210) rectangulaire rigide comporte des joints (212) d’étanchéité à l’air sur une face de plaquage de celui-ci contre la bouche (B) de passage d’air. Dispositif suivant la revendication 14 ou 15, caractérisé en ce que les pièces (211) de fixation contre la bouche (B) de passage d’air comportent des ventouses ou un système de préhension par mise en dépression locale. Dispositif suivant l’une quelconque des revendications 14 à 16, caractérisé en ce que les pièces (211) de fixation contre la bouche (B) de passage d’air comportent au moins une poignée de serrage du cadre (210) rectangulaire rigide contre un contour saillant de la bouche (B) de passage d’air. Dispositif suivant l’une quelconque des revendications 14 à 17, caractérisé en ce que le cadre (210) rectangulaire rigide comporte : un premier côté (213) de longueur, comportant des premiers profilés (213a, 213b) de longueur, qui sont montés coulissants entre eux pour que le premier côté (213) de longueur ait la longueur (L1) réglable, et un premier organe (213c) d’immobilisation des premiers profilés (213a, 213b) de longueur, un deuxième côté (215) de longueur, comportant des deuxièmes profilés (215a, 215b) de longueur, qui sont montés coulissants entre eux pour que le deuxième côté (215) de longueur ait la longueur (L1) réglable, et un deuxième organe (215c) d’immobilisation des deuxièmes profilés (215a, 215b) de longueur, un premier côté (214) de largeur, comportant des premiers profilés (214a, 214b) de largeur, qui sont montés coulissants entre eux pour que le premier côté (214) de largeur ait la largeur (L2) réglable, et un premier organe (214c) d’immobilisation des premiers profilés (214a, 214b) de largeur, un deuxième côté (216) de largeur, comportant des deuxièmes profilés (216a, 216b) de largeur, qui sont montés coulissants entre eux pour que le deuxième côté (216) de largeur ait la largeur (L2) réglable, et un deuxième organe (216c) d’immobilisation des deuxièmes profilés (216a, 216b) de largeur. Dispositif suivant l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le au moins un premier capteur (3) de mesure de la différence (ΔP) de pression comporte une entrée (31) de pression ambiante, située à la même altitude que la bouche (B) de passage d’air. Dispositif suivant l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le dispositif comporte un chariot mobile (9) pour le transport du conditionneur (5) d’écoulement d’air, de la manchette (6) de passage d’air et du caisson (7). Procédé de mesure d’un débit (Q B ) d’air dans une bouche (B) de passage d’air dans un sens (S) de passage de l’air à l’aide du dispositif (1) de mesure suivant l’une quelconque des revendications précédentes, le procédé comportant les étapes suivantes : mesure (E1) de la différence (ΔP) de pression, égale à la deuxième pression dans la au moins une deuxième prise (330) de pression, à laquelle est soustraite la première pression dans la au moins une première prise (320) de pression, par le au moins un premier capteur (3), compensation (E2) de la différence (ΔP) de pression sur l’accès (71) d’entrée d’air par le dispositif (70) d’asservissement en pression, mesure (E3) de la d’au moins une grandeur (T AB , T BA ) représentative de la vitesse de l’air dans la manchette (6) par le premier calculateur (64) à partir du au moins un deuxième capteur (61a, 61b), calcul (E4) du débit (Q B ) d’air dans la bouche (B) de passage d’air à partir de la au moins une grandeur (T AB , T BA ) représentative de la vitesse de l’air par le deuxième calculateur (8).