Brevet FR3159841A1 — publié le 20250905

L’invention concerne un isolateur optique (1) transmettant un faisceau passant (2), qui est divisé en un premier faisceau (22) dans une polarisation perpendiculaire (s) et un second faisceau (24) dans une polarisation parallèle (p), ces deux polarisations étant orthogonales, le premier, respectivement second, faisceau se propage selon un premier, respectivement second, trajet optique. Selon l’invention : le premier faisceau traverse un premier rotateur de polarisation, un élément optique polarisant, un second rotateur de polarisation et une seconde lame à retard, et le second faisceau traverse le second rotateur de polarisation, l’élément optique polarisant, le premier rotateur de polarisation, et une première lame à retard, Les deux faisceaux sont dans un état de polarisation mutuellement identique, lorsqu’ils sont incidents sur une pluralité de surfaces réfléchissantes, qui sont placées à la fois sur le premier et le second trajet optique, le premier faisceau désormais dans la polarisation parallèle et le second faisceau désormais dans la polarisation perpendiculaire sont recombinés pour reformer le faisceau passant. Figure pour l’abrégé Fig.5 Isolateur optique à atténuation liée à la polarisation auto-compensée Domaine technique de l'invention La présente invention concerne de manière générale les composants optiques en espace libre. Elle concerne plus particulièrement un isolateur optique à atténuation liée à la polarisation auto-compensée. L’invention trouve une application particulièrement avantageuse dans des systèmes et assemblages optiques, comme par exemple des systèmes d’amplification optique ou des systèmes de télécommunications, où avoir une atténuation liée à la polarisation la plus faible possible est critique. Etat de la technique Un isolateur optique est un dispositif optique comportant un assemblage de plusieurs composants, et dont la fonction est de permettre le passage de la lumière dans un sens choisi, tout en bloquant le passage dans le sens opposé. Ainsi, un isolateur optique peut être comparé par analogie à une diode électronique, autorisant le passage du courant électrique dans un sens uniquement. Ce type de dispositif optique trouve notamment un intérêt pour l’élimination des réflexions parasites, se rétropropageant au sein d’un système optique, et pouvant potentiellement endommager des composants optiques fragiles, ou générer des signaux parasites indésirables. Un isolateur optique comprend généralement un rotateur de polarisation, par exemple un rotateur de Faraday, induisant une rotation de l’état de polarisation d’un faisceau lumineux incident par effet magnéto-optique. Cette propriété, connue sous le nom d’effet Faraday permet d’obtenir une non-réciprocité dans la polarisation obtenue en sortie d’un tel rotateur de polarisation, selon le sens de passage de la lumière. Il en résulte donc un sens de propagation passant et un sens de propagation bloquant. Il est connu dans l’état de la technique des isolateurs optiques indépendants de la polarisation, c’est-à-dire pouvant être utilisés pour une polarisation d’entrée quelconque. De tels dispositifs comprennent usuellement un premier élément, comme un prisme biréfringent ou un séparateur de faisceau polarisé, qui divise un faisceau lumineux incident de polarisation quelconque, en deux faisceaux lumineux de polarisations orthogonales. Un rotateur de Faraday, associé éventuellement à une lame demi-onde, tourne la polarisation de chacun des deux faisceaux de polarisations orthogonales ainsi obtenus se propageant parallèlement et dans le même sens dans le rotateur de Faraday. Un deuxième prisme biréfringent, ou encore un séparateur de faisceau polarisé recombine ensuite les deux faisceaux de polarisations orthogonales, en un unique faisceau. De tels isolateurs optiques de l’art antérieur présentent néanmoins une différence du taux de transmission global entre les deux polarisations orthogonales, et donc une puissance optique ou intensité en sortie de l’isolateur optique dépendante de la polarisation du signal d’entrée. En d’autres termes, il y a une atténuation de l’intensité lumineuse liée à l’état de polarisation en entrée. Un tel isolateur optique présente donc des pertes liées à la polarisation ou PDL (pour Polarization Dependent Loss en terminologie anglo-saxonne). Cette variation de la puissance optique en sortie en fonction de la polarisation d’entrée du faisceau lumineux peut s’avérer problématique dans le cadre de certaines applications, puisqu’elle engendre des fluctuations de la puissance optique en sortie. Ainsi, pour ces applications, une atténuation liée à la polarisation quasi-nulle est nécessaire. L’état de la technique propose ainsi de minimiser l’atténuation liée à la polarisation en dessous du seuil des 0,2 décibels que proposent les isolateurs optiques standards, en ayant recours à des composants optiques de très haute qualité, obtenus selon un cahier des charges strict. Ces composants permettent alors de réduire les différences d’atténuation entre les polarisations orthogonales à 0,1 décibels en moyenne, ce qui demeure rédhibitoire dans le cadre de certaines applications, comme par exemple dans le cadre de l’amplification de puissance optique. De plus, ces solutions s’avèrent onéreuses et contraignantes pour une production industrielle. Présentation de l'invention Afin de remédier à l’inconvénient précité de l’état de la technique, la présente invention propose une architecture d’isolateur optique à atténuation liée à la polarisation auto-compensée. Plus particulièrement, on propose selon l’invention un isolateur optique configuré pour transmettre un faisceau lumineux dit faisceau passant, se propageant dans l'isolateur optique selon un sens passant depuis une entrée jusqu’à une sortie de l’isolateur optique, l’isolateur optique comprenant un dispositif optique séparateur de polarisation, une pluralité de surfaces réfléchissantes et un bloc d’isolation optique, le dispositif optique séparateur de polarisation étant configurée pour diviser le faisceau passant à l’entrée de l’isolateur en un premier faisceau dans un état de polarisation perpendiculaire et un second faisceau dans un état de polarisation parallèle, l’état de polarisation parallèle est orthogonal à l’état de polarisation perpendiculaire, le premier, respectivement second, faisceau se propageant selon un premier, respectivement second, trajet optique, le premier trajet optique et le second trajet optique étant distincts l’un de l’autre au niveau du bloc d’isolation optique. Il est prévu dans cet isolateur optique que : - chacune des surfaces réfléchissantes de la pluralité de surface réfléchissante est placée à la fois sur le premier trajet optique et sur le second trajet optique, - le premier faisceau et le second faisceau sont contrapropageant, parallèles et décalés l’un par rapport à l’autre d’une distance au moins égale à un diamètre du faisceau passant, lors de leur propagation à travers le bloc d’isolation optique, - le bloc d'isolation optique comporte une pluralité de rotateurs de polarisation, un élément optique polarisant, et au moins deux lames à retard, agencés pour que le premier faisceau traverse successivement un premier rotateur de la pluralité de rotateurs de polarisation, l’élément optique polarisant, un second rotateur de la pluralité de rotateurs de polarisation, et une seconde lame à retard des au moins deux lames à retard et émerge du bloc d’isolation optique dans l’état de polarisation parallèle, tandis que le second faisceau traverse successivement le second rotateur de polarisation, l’élément optique polarisant, le premier rotateur de polarisation, et une première lame à retard des au moins deux lames à retard et émerge du bloc d’isolation optique dans l’état de polarisation perpendiculaire, - le premier faisceau et le second faisceau sont dans un état de polarisation mutuellement identique lorsque que le premier faisceau et le second faisceau sont incidents sur chacune des surfaces réfléchissantes de la pluralité de surface réfléchissante, - le dispositif optique séparateur de polarisation étant configuré pour recombiner le premier faisceau dans l’état de polarisation parallèle avec le second faisceau dans l’état de polarisation perpendiculaire et former le faisceau passant en sortie de l’isolateur optique. Ainsi, grâce à l’invention, chacun des faisceaux se propageant au sein de l’isolateur optique, c’est-à-dire le premier faisceau et le second faisceau, subit des pertes optiques équivalentes. En effet, le premier faisceau et le second faisceau sont réfléchis par des mêmes surfaces réfléchissantes. Bien que ces surfaces réfléchissantes puissent avoir des taux de réflexion dépendants d’un état de polarisation incident, le fait que le premier et le second faisceau soient dans un même état de polarisation, lorsqu’ils sont incidents sur une surface réfléchissante donnée, permet d’entraîner des pertes optiques systématiquement identiques sur le premier faisceau et le second faisceau. Ainsi, afin d’obtenir un état de polarisation identique entre les deux faisceaux pour une surface réfléchissante donnée, les deux faisceaux sont contrapropageants au niveau du bloc d’isolation optique, et leurs états de polarisation sont permutés lors de la traversée de ce bloc. De cette manière, les deux faisceaux expérimentent des trajets optiques similaires, que ce soit par les composants optiques rencontrés sur ce trajet, ou par les états de polarisation le long de ce trajet. Ces pertes optiques systématiquement auto-compensées entre les deux faisceaux, associés à des états de polarisations orthogonaux à l’entrée de l’isolateur optique assurent que l’atténuation de la puissance optique lors de la propagation au sein de l’isolateur optique n’est pas dépendant de la polarisation. C’est donc par construction que l’isolateur optique proposé présente une PDL nulle. D’autres caractéristiques avantageuses et non limitatives de l’isolateur optique conforme à l’invention, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles, sont les suivantes : - l’isolateur optique comprend un composant optique d’indice de réfraction n qui est agencé de manière à être placé à la fois sur le premier trajet optique et sur le second trajet optique, - le bloc d’isolation optique est disposé de manière qu’un chemin optique parcouru par le premier faisceau depuis le dispositif optique séparateur de polarisation jusqu’au bloc d’isolation optique soit égal à un chemin optique parcouru par le second faisceau depuis le dispositif optique séparateur de polarisation jusqu’au bloc d’isolation optique, - le dispositif optique séparateur de polarisation comprend une lame séparatrice de polarisation, - le dispositif optique séparateur de polarisation comprend un cube séparateur de polarisation, - le dispositif optique séparateur de polarisation comprend un assemblage de prismes, incluant un coin de cube séparateur de polarisation, le coin de cube séparateur de polarisation comportant une face orientée à 45 degrés d’un axe optique de propagation du faisceau passant et un prisme rhomboédrique comprenant deux faces orientées à 45 degrés de l’axe optique de propagation du faisceau passant, une des deux faces orientées à 45 degrés du prisme rhomboédrique est juxtaposée à la face orientée à 45 degrés du coin de cube séparateur de polarisation et dans lequel l’autre des deux faces orientées à 45 degrés du prisme rhomboédrique constitue une des surfaces de la pluralité de surfaces réfléchissantes, - le dispositif optique séparateur de polarisation et la pluralité de surfaces réfléchissantes qui comprend une première surface réfléchissante, une deuxième surface réfléchissante, et une troisième surface réfléchissante, sont disposés perpendiculairement à un plan et sont disposées selon des sommets d’un rectangle contenu dans ce plan, le rectangle étant doté de deux longs côtés de longueur L1, - le prisme rhomboédrique étant d’indice de réfraction n, l’autre des faces orientées à 45 degrés du prisme rhomboédrique constituant la première surface réfléchissante, la première surface réfléchissante et le dispositif optique séparateur de polarisation étant disposés selon un long côté du rectangle, la seconde surface réfléchissante et la troisième surface réfléchissante étant disposées aux extrémités d’un autre long côté du rectangle, le bloc d’isolation optique est placé entre la seconde surface réfléchissante et la troisième surface réfléchissante, à une distance égale à (L1×(n-1))/(2n) de la seconde surface réfléchissante, - la pluralité de surfaces réfléchissantes comprend au moins un miroir plan de type miroir métallique, ou miroir diélectrique, ou miroir par réflexion interne totale, - le dispositif séparateur de polarisation comprend au moins un élément optique biréfringent, - le bloc d’isolation optique est configuré de manière que : - la première lame à retard soit une lame demi-onde placée uniquement sur le trajet optique du second faisceau, et un axe neutre de la première lame à retard forme un angle de 45 degrés en valeur absolue avec l’état de polarisation parallèle et l’état de polarisation perpendiculaire, - le premier rotateur de polarisation pivote la polarisation de 45 degrés en valeurs absolue dans un sens de rotation, - l’élément optique polarisant comporte un axe de polarisation orienté à 45 degrés en valeur absolue par rapport à l’état de polarisation parallèle et par rapport à l’état de polarisation perpendiculaire, - le second rotateur de polarisation pivote la polarisation de 45 degrés dans un sens de rotation opposé au sens de rotation du premier rotateur de polarisation, - et la seconde lame à retard correspond à une lame demi-onde placée uniquement sur le trajet optique du premier faisceau, et un axe neutre de la seconde lame à retard forme un angle de 45 degrés avec l’état de polarisation parallèle et l’état de polarisation perpendiculaire. - le bloc d’isolation optique comporte en outre un premier élément optique polarisant auxiliaire et un deuxième élément optique polarisant auxiliaire, le premier élément optique polarisant auxiliaire étant placé entre le dispositif optique séparateur de polarisation et la première lame à retard et le deuxième élément optique polarisant auxiliaire étant placé entre la seconde lame à retard et le dispositif optique séparateur de polarisation, le premier élément optique polarisant auxiliaire ayant un axe de polarisation adapté à laisser passer un état de polarisation perpendiculaire et le deuxième élément optique polarisant ayant un axe de polarisation adapté à laisser passer un état de polarisation parallèle. Bien entendu, les différentes caractéristiques, variantes et formes de réalisation de l’invention peuvent être associées les unes avec les autres selon diverses combinaisons dans la mesure où elles ne sont pas incompatibles ou exclusives les unes des autres. Description détaillée de l’invention La description qui va suivre en regard des dessins annexés, donnés à titre d’exemples non limitatifs, fera bien comprendre en quoi consiste l’invention et comment elle peut être réalisée. Sur les dessins annexés : FIG. 1 est une vue du dessus d’un isolateur optique comportant notamment un bloc d’isolation optique, et où un trajet optique d’un faisceau lumineux dans le sens passant est illustré ; FIG. 2 est une vue du dessus d’un second mode de réalisation pour un isolateur optique, comprenant un cube séparateur de faisceau polarisé ; FIG. 3 est une vue du dessus d’un troisième mode de réalisation pour un isolateur optique comprenant un prisme trapézoïdal ; FIG. 4 est une vue du dessus d’un quatrième mode de réalisation pour un isolateur optique comprenant un élément optique biréfringent ; FIG. 5 est une vue en perspective d’un bloc d’isolation optique d’un isolateur optique selon un premier mode de réalisation, représentant notamment les états de polarisation lors de la propagation de la lumière à travers la succession d’éléments optiques dans le sens passant ; FIG. 6 est une représentation vue du dessus de l’isolateur optique de la FIG. 1 , où est schématisé un trajet optique parcouru par un faisceau lumineux se propageant dans l’isolateur dans le sens bloquant ; FIG. 7 est une vue en perspective du bloc d’isolation optique d’un isolateur optique selon le premier mode de réalisation, montrant la lumière se propageant dans le sens bloquant comme sur la FIG. 6 ; FIG. 8 est une vue en perspective d’un bloc d’isolation optique d’un isolateur optique selon un second mode de réalisation, représentant notamment les états de polarisation lors de la propagation de la lumière à travers la succession d’éléments optiques dans le sens passant. Description générale d’un isolateur optique Sur la FIG. 1 , on a représenté un isolateur optique 1. Il s’agit d’un composant optique à travers lequel un faisceau lumineux ne peut se propager que dans un sens unique, défini comme le sens passant. Un tel faisceau lumineux est quant à lui défini comme un faisceau lumineux passant, ou faisceau passant 2. Cet isolateur optique 1 comporte une entrée IN et une sortie OUT ; le faisceau passant 2 se propage depuis l’entrée IN jusqu’à la sortie OUT de l’isolateur optique 1 en suivant un trajet optique à travers les différents éléments optiques que comprend cet isolateur. L’isolateur optique 1 présente également un sens bloquant. Ce sens bloquant correspond à un sens de propagation depuis la sortie OUT de l’isolateur optique 1, suivant en partie le même trajet optique que le faisceau passant 2, mais dans le sens inverse. Un faisceau lumineux circulant au sein de l’isolateur optique 1 dans le sens bloquant, dit faisceau bloqué 4 est ensuite par exemple filtré par polarisation au sein de l’isolateur optique 1 ou encore, voit son trajet optique dévié par rapport au trajet optique du faisceau passant 2. De cette manière, un faisceau lumineux circulant depuis la sortie OUT ne se propage pas jusqu’à l’entrée IN de l’isolateur optique 1. Il est ainsi considéré que l’isolateur optique 1 autorise la propagation de la lumière dans un sens, et la bloque dans le sens inverse ; il présente donc une non-réciprocité optique, c’est-à-dire que le passage de la lumière à travers l’isolateur dans un sens donné n’est pas équivalent au passage de la lumière dans le sens inverse. Un tel composant optique permet avantageusement d’éviter de potentielles réflexions parasites au sein d’un système optique. Ces réflexions parasites se rétropropagent, i.e. se propagent dans un sens inverse par rapport à un faisceau lumineux d’intérêt, à travers le système optique, et sont alors susceptibles d’endommager certains composants optiques fragiles au sein de ce système et/ou d’induire des instabilités dans leurs performances. L’isolateur optique 1, illustré sur la FIG. 1 est indépendant de la polarisation, c’est-à-dire qu’il assure sa fonction de blocage ou passage de la lumière indépendamment d’un état de polarisation d’un faisceau incident dans le sens passant. Pour cela, l’isolateur optique 1 comprend différents éléments optiques, notamment un dispositif optique séparateur de polarisation 12, une pluralité de surfaces réfléchissantes 131, 132, 133, ainsi qu’un bloc d’isolation optique 17. Comme représenté sur la vue du dessus de la FIG. 1 , le dispositif optique séparateur de polarisation 12 et la pluralité de surfaces réfléchissantes 131, 132, 133 coïncident avec un plan, correspondant par exemple au plan de la FIG. 1 . Dans ce mode de réalisation, les éléments optiques précités sont disposés à des sommets d’un rectangle 6. Ainsi, l’isolateur optique 1 comprend ici trois surfaces réfléchissantes, correspondant à une première, respectivement une seconde et une troisième surface réfléchissante 131, 132, 133. Ce rectangle 6, représenté en traits pointillés sur la FIG. 1 , est doté de deux côtés longs de longueur L1 et deux côtés courts. D’autres agencements du dispositif optique séparateur de polarisation 12 et de la pluralité de surface réfléchissantes 131, 132, 133, sont également envisageable, où les éléments optiques précités sont disposés à des sommets de polygone, ici, d’un polygone à six côtés, comme représenté sur la FIG. 2 . Dans ce mode de réalisation, l’isolateur optique 1 comprend cinq surfaces réfléchissantes. Afin de simplifier la suite de la description, un repère arbitraire H-V correspondant aux directions horizontale et verticale de la FIG. 1 , est utilisé afin de décrire le positionnement des différents éléments optiques que comporte l’isolateur optique 1. En pratique, l’isolateur optique 1 peut être positionné selon des orientations différentes au sein d’un système optique, et l’orientation des éléments optiques telle que décrite ici n’est donnée qu’à titre indicatif. Il est par exemple choisi que les deux côtés longs du rectangle 6 soient disposés selon la direction verticale, tandis que les deux côtés courts du rectangle 6 sont disposés selon la direction horizontale. Dans le mode de réalisation couramment décrit, il est considéré que les trois surfaces réfléchissantes 131, 132, 133, sont orientées à 45 degrés par rapport aux côtés du rectangle 6. Les éléments optiques ainsi disposés selon les sommets du rectangle 6 guident la propagation des différents faisceaux pouvant se propager au sein de l’isolateur optique 1. On décrit en premier lieu un faisceau lumineux se propageant dans le sens passant de l’isolateur optique 1, correspondant donc à un faisceau passant 2. Celui-ci traverse donc l’isolateur optique 1 depuis son entrée IN jusqu’à sa sortie OUT. Ce faisceau passant 2 correspond ici à un faisceau lumineux émis par exemple par une source de type laser, non-représentée ici. Par exemple, la source laser correspond à une source laser fibrée, dont le faisceau émis est collimaté à l’aide d’un dispositif optique de collimation. Cette source laser émet un rayonnement supposé monochromatique autour d’une longueur d’onde centrale. Cette longueur d’onde centrale se situe notamment dans la bande C du spectre électromagnétique de télécommunication infrarouge, qui couvre des longueurs d’onde allant de 1520 nanomètre à 1570 nanomètres, qui sont des longueurs d’onde typiquement utilisées dans le cadre des applications de télécommunication standards. En particulier, dans le mode de réalisation décrit, le faisceau passant 2 a une longueur d’onde centrale de 1550 nanomètres. D’autres longueurs d’onde centrales choisies par exemple, dans le spectre visible, de 380 nanomètres à 780 nanomètres, ou bien dans le proche infrarouge, de 780 nanomètres à 2500 nanomètres sont également envisageables, moyennant des éléments optiques adaptés en termes de bande-passante. Il est supposé dans la suite de cette description, que des éléments et/ou dispositifs optiques adaptés à la longueur d’onde centrale du faisceau passant 2 sont choisis. Le faisceau passant 2 entrant dans l’isolateur optique 1 est décrit par sa longueur d’onde centrale, mais aussi par d’autres paramètres, parmi lesquels une puissance optique, une intensité, un diamètre de faisceau, et un état de polarisation également appelé polarisation. Le diamètre de faisceau correspond par exemple à la largeur à mi-hauteur d’une distribution transversale de l’intensité, ou bien à la largeur à 1/e² de celle-ci, comme il est d’usage. La demi-largeur à 1/e² ou rayon à 1/e² correspond au waist ou col d’un faisceau lumineux gaussien. Par exemple, le col du faisceau passant 2 est de 200 micromètres, correspondant à un diamètre de faisceau de 400 micromètres. Dans la suite de la description, le faisceau passant 2 est associé à un axe de propagation, ainsi qu’à un sens de propagation, correspondant ici au sens passant. Le sens de propagation de la lumière est indiqué sur les figures à l’aide de flèches sur l’axe de propagation. Le faisceau passant 2 se propage selon le sens passant entre l’entrée IN et la sortie OUT de l’isolateur optique 1 en parcourant un trajet décrit ci-après. L’entrée IN est matérialisée par un élément physique, par exemple une férule pour connecter l’extrémité d’une fibre optique, ou correspond simplement à un point d’entrée du faisceau lumineux au sein de l’isolateur optique 1, comme c’est le cas ici. Il en est de même pour la sortie OUT. L‘état de polarisation du faisceau passant 2 à l’entrée IN de l’isolateur optique 1 est choisi arbitrairement, afin de décrire un mode de réalisation. Par exemple, le faisceau passant 2 considéré dans ce premier mode de réalisation, et les modes de réalisations suivants, est initialement polarisé linéairement selon une direction arbitraire. De manière alternative, un faisceau passant 2 suivant une polarisation elliptique, partiellement polarisé, voire non-polarisé, i.e. comprenant différents états de polarisation aléatoires, est également envisageable. Un dispositif optique séparateur de polarisation 12, qui est agencé au niveau d’un des sommets du rectangle 6 précédemment décrit, est disposé de manière qu’une surface séparatrice 121 de ce dispositif optique séparateur de polarisation 12 forme un angle d’incidence de 45 degrés avec le faisceau passant 2. La surface séparatrice 121 est configurée pour diviser le faisceau passant 2 en deux sous-faisceaux lumineux spatialement distinct. Ces deux sous-faisceaux correspondent à un premier faisceau 22, qui est polarisé dans un premier état de polarisation, et un second faisceau 24, qui est polarisé dans un second état de polarisation. Le premier état de polarisation et le second état de polarisation sont ici orthogonaux l’un à l’autre en sortie de la surface séparatrice 121. En effet, la surface séparatrice 121 du dispositif optique séparateur de polarisation 12 est adaptée à décomposer l’état de polarisation incident en deux états de polarisation orthogonaux, ces deux états formant une base orthogonale. Tout état de polarisation incident que présente le faisceau passant 2 est décomposable sur cette base orthogonale, la puissance optique du faisceau passant 2 se répartissant entre ces deux états de polarisations orthogonaux, aux pertes éventuelles près. De même, un faisceau passant 2 partiellement, voire non-polarisé, voit sa puissance optique se répartir entre les deux états de polarisations orthogonaux de la base orthogonale. Ces deux états de polarisation orthogonaux sont définis par rapport à un plan d’incidence, qui correspond au plan perpendiculaire à la surface séparatrice 121 et coplanaire avec le faisceau passant 2. Un de ces deux états de polarisation orthogonaux correspond à un état de polarisation perpendiculaire au plan d’incidence, nommé état de polarisation perpendiculaire, et usuellement noté s, d’après l’allemand s enkrecht . L’état de polarisation orthogonal à cette polarisation perpendiculaire s, correspondant à l’état de polarisation inclus dans le plan d’incidence, est décrit comme un état de polarisation parallèle et noté p, d’après l’allemand parallel . D’autres appellations sont également en usage afin de décrire les deux états de polarisations orthogonaux. Ici, le premier état de polarisation correspond à l’état de polarisation perpendiculaire s, tandis que le second état de polarisation correspond à l’état de polarisation parallèle p. Ces états de polarisations sont illustrés sur la FIG. 1 , à l’aide des notations d’usage. La surface séparatrice 121 du dispositif optique séparateur de polarisation 12 réfléchit le premier faisceau 22, et transmet le second faisceau 24, d’après leurs états de polarisation respectifs. Le premier faisceau 22 est dévié d’un angle égal à 90 degrés par rapport au faisceau passant 2 tandis que le second faisceau 24 est transmis par la surface séparatrice 121 sans déviation par rapport au faisceau passant 2. Le premier faisceau 22 et le second faisceau 24 sont alors spatialement à 90 degrés l’un de l’autre, et se propagent selon des directions divergentes. Un tel dispositif optique séparateur de polarisation 12 correspond par exemple, à un assemblage de prismes, notamment d’un coin de cube séparateur de polarisation 120, une des faces de ce coin de cube séparateur de polarisation 120 correspondant à la surface séparatrice 121 telle que décrite précédemment. L’assemblage de prisme est complété par un prisme rhomboédrique 122. Ce prisme rhomboédrique 122 présente six faces deux à deux parallèles, parmi lesquels deux faces orientées parallèlement à la surface séparatrice 121 et deux faces s’étendant parallèlement aux côtés longs du rectangle 6. Alors, une distance entre les deux faces parallèles à la surface séparatrice 121 est égale à la longueur d’un côté long, c’est-à-dire à L1. Ce mode de réalisation est représenté sur la FIG. 1 . Une des deux faces parallèles à la surface séparatrice 121 du dispositif optique séparateur de polarisation 12 est mise en contact optique avec la surface séparatrice 121. En d’autres termes, une des faces du prisme rhomboédrique 122 est rapprochée de la surface séparatrice 121, jusqu’à les faire adhérer l’une à l’autre par collage moléculaire, à condition qu’elles soient peu rugueuses. De manière alternative, la face du prisme rhomboédrique et la surface séparatrice 121 sont collées, par exemple à l’aide d’une colle époxy ou d’un ciment optique. Ici, l’assemblage de prismes est par exemple au moins partiellement constitué de verre optique. L’assemblage de prisme présente un indice de réfraction compris entre 1,4 et 1,8. On choisit par exemple un verre dont l’indice de réfraction est arrondi à 1,5. Dans ce mode de réalisation où le dispositif optique séparateur de polarisation 12 est un assemblage de prismes, une seconde face des deux faces parallèles à la surface séparatrice 121, située à une distance L1 de cette surface séparatrice 121 constitue une première surface réfléchissante 131 parmi la pluralité de surfaces réfléchissantes 131, 132, 133 évoquées précédemment. Selon d’autres modes de réalisation, plusieurs autres dispositif optiques séparateur de polarisation 12 sont possibles, comme par exemple, une lame séparatrice de polarisation, dont une des deux faces principales correspond à la surface séparatrice 121. Selon encore un autre mode de réalisation, le dispositif optique séparateur de polarisation 12 comporte un cube séparateur de polarisation formé par l’assemblage de deux coins de cube, formant ainsi un cube séparateur de polarisation, aussi connu sous le terme de polarizing beamsplitter cube en anglais. Un tel mode de réalisation est représenté sur la FIG. 2 et la FIG. 3 . Selon un troisième autre mode de réalisation, le dispositif optique séparateur de polarisation 12 comporte au moins un cristal biréfringent, le dispositif optique séparateur de polarisation étant dans ce cas éventuellement monolithique. Ce mode de réalisation est représenté sur la FIG. 4 . L’isolateur optique 1 comporte, dans ce troisième mode de réalisation, deux surfaces réfléchissantes, une première surface réfléchissante 134 et une deuxième surface réfléchissante 135, ainsi qu’un cristal biréfringent ou élément optique biréfringent. Ici, ce cristal biréfringent correspond à un cristal de calcite, qui fait office de dispositif optique séparateur de polarisation 12. Ce cristal biréfringent présente deux faces principales, perpendiculaires au faisceau passant 2. Lorsque ces faces principales font office d’interfaces depuis l’air vers le milieu biréfringent, elles sont alors adaptées à diviser le faisceau passant 2 en deux sous-faisceaux, un premier faisceau 22, et un second faisceau 24. Ainsi, ces deux faces principales sont considérées de manière équivalente comme des surfaces séparatrice 121, en fonction du sens d’incidence. Autrement dit, la première face principale du dispositif séparateur de polarisation 12 traversée par un faisceau lumineux fait office de surface séparatrice. Comme précédemment, les deux sous-faisceaux présentent des états de polarisation orthogonaux, la séparation du faisceau passant 2 étant due à une différence d’indice de réfraction perçu selon l’état de polarisation du faisceau passant 2, d’après les propriétés de biréfringence bien connues dans l’état de la technique. De manière alternative, le dispositif optique séparateur de polarisation 12 comprend un assemblage de cristaux biréfringent, comme par exemple, un prisme de Wollaston, ou un prisme de Rochon, tels que connus dans l’état de la technique. Ces exemples de dispositif optique séparateur de polarisation 12 sont cités à titre d’exemple, et le dispositif optique séparateur de polarisation 12 choisi n’influe nullement sur l’effet technique obtenu. Ainsi, la suite de la description fait principalement référence à un agencement de l’isolateur optique 1, tel que décrit dans le mode de réalisation de la FIG. 1 . Néanmoins, l’extension de la mise en œuvre de l’invention aux autres modes de réalisation tels que décrits précédemment est à la portée de l’homme du métier. En se référant à nouveau à la FIG. 1 , après le passage à travers le dispositif optique séparateur de polarisation 12, le faisceau passant 2 est subdivisé en deux sous-faisceaux polarisés orthogonalement, entre lesquels la puissance optique du faisceau passant 2 est répartie. Chacun de ces sous-faisceaux, subit un traitement distinct avant d’être recombinés en sortie de l’isolateur, ce qui permet d’obtenir un isolateur optique 1 indépendant de la polarisation en entrée, grâce à la décomposition en deux états de polarisations orthogonaux par le dispositif optique séparateur de polarisation 12. De plus, les autres éléments optiques que comporte l’isolateur optique 1 sont choisis et agencés pour que par construction, le premier faisceau 22 et le second faisceau 24 présentent des taux de transmission global identiques, c’est-à-dire que l’atténuation de la puissance optique entre l’entrée IN et la sortie OUT de l’isolateur optique 1 est indépendante de la polarisation du faisceau passant 2. Ceci est équivalent à dire que par construction, les pertes liées à la polarisation, correspondant à la PDL, pour « polarization dependent loss » en anglais, est minimisée, voire quasi-nulle. De manière avantageuse, l’isolateur optique 1 faisant l’objet de la présente divulgation conserve sa propriété de minimisation de la PDL, indépendamment de la longueur d’onde du faisceau passant 2. Néanmoins, d’autres propriétés de l’isolateur optique 1 peuvent être dégradées par une utilisation à une longueur d’onde différente de la longueur d’onde nominale. Les performances en termes de pertes optiques ou d’isolation de l’isolateur optique 1 se retrouvent par exemple affectées, de manière similaire à un isolateur optique standard. Une utilisation de l’isolateur optique 1 à une longueur d’onde différente de la longueur d’onde nominale, mais comprise dans une plage de quelques dizaines de nanomètres autour de la longueur d’onde nominale conserve toutefois les performances de l’isolateur optique 1 dans des proportions raisonnables. La PDL est usuellement déterminée en mesurant la puissance optique en sortie d’un système optique en fonction de la polarisation en entrée. La PDL mesure alors un écart crête-à-crête entre un minimum de la puissance optique et un maximum de la puissance optique. Sa valeur est généralement donnée en décibels (dB). Pour aboutir à la minimisation de la PDL, il est avantageusement proposé dans la présente divulgation de maintenir des pertes optiques équivalentes sur chacun des deux sous-faisceaux, en compensant rigoureusement chacune des sources de pertes et en s’affranchissant des variations de réflectivité et/ou atténuations des éléments optiques dues aux états de polarisation incident. Dans le premier mode de réalisation présentement décrit, la compensation des pertes optiques sur chacun des deux sous-faisceaux est faite grâce à un agencement spatial des différents éléments optiques en anneau ou en boucle, et par un maintien rigoureux d’un état de polarisation identique entre les deux sous-faisceaux au niveau de chacun des éléments optiques réfléchissants rencontrés. Ainsi, le premier faisceau 22 et le second faisceau 24 parcourent un trajet optique quasi-identique, à une translation du point d’incidence sur les différents éléments près. Dit autrement, le premier faisceau 22 et le second faisceau 24 sont transmis ou réfléchis par des éléments optiques communs, mais suivant un ordre d’incidence inversé, avant d’être recombinés en fin de boucle par le même dispositif optique séparateur de polarisation 12 décrit précédemment. Le faisceau passant 2 recombiné par la lame séparatrice 121 émerge ensuite de l’isolateur optique 1 par sa sortie OUT. L’agencement géométrique des éléments optiques, i.e. de la pluralité de surfaces réfléchissantes 131, 132, 133, du bloc d’isolation optique 17 par rapport au dispositif optique séparateur de polarisation 12 est décrit en premier lieu, suivi de la description du parcours du premier faisceau 22 et du second faisceau 24 dans le sens passant, avant de poursuivre par la description du passage d’un faisceau lumineux dans le sens bloquant. Agencement géométrique des éléments optiques Comme détaillé précédemment, après la surface séparatrice 121 du dispositif optique séparateur de polarisation 12, le premier faisceau 22 se propage selon un premier trajet optique, et le second faisceau 24 se propage selon un second trajet optique. Ces deux trajets optiques sont spatialement distincts l’un de l’autre, entre leur séparation par la surface séparatrice 121 et leur recombinaison par cette même surface séparatrice 121, ou son équivalent dans le cas d’un dispositif optique séparateur de polarisation 12 comprenant au moins un élément optique biréfringent. D’après la FIG. 1 , le premier trajet optique et le second trajet optique sont segmentés en autant de portions que de côtés du rectangle 6 au sommet duquel des éléments optiques sont agencés. Ici, comme mentionné précédemment, l’isolateur optique 1 comporte un dispositif séparateur de polarisation 12, trois surfaces réfléchissantes, la première, la seconde et la troisième surface réfléchissante 131, 132, 133. Le premier trajet optique et le second trajet optique sont chacun segmentés en quatre portions entre les différents éléments optiques précités. Dans le premier mode de réalisation décrit, où le dispositif optique séparateur de polarisation 12, est un assemblage de prismes, dont un prisme rhomboédrique 122, la première surface réfléchissante 131 a déjà été décrite. La deuxième, respectivement troisième, surface réfléchissante 132, 133 correspond par exemple à un miroir plan, plus particulièrement à un miroir métallique en or. De manière alternative dans ce premier mode de réalisation, les surfaces réfléchissantes 132, 133 correspondent, de manière non-limitative, à un miroir diélectrique, ou encore à une surface réfléchissant un faisceau lumineux par réflexion totale. Alternativement, un mode de réalisation où le dispositif optique séparateur de polarisation 12 est un cube séparateur de polarisation, et où la première surface réfléchissante 131, et la seconde surface réfléchissante 132 constituent des faces d’un prisme trapézoïdal est représenté sur la FIG. 3 . Dans le premier mode de réalisation décrit, en parcourant les sommets du rectangle 6 suivant le sens horaire depuis la surface séparatrice 121 du dispositif optique séparateur de polarisation 12, on trouve successivement la première surface réfléchissante 131, la seconde surface 132 réfléchissante, puis la troisième surface réfléchissante 133, avant de retomber sur la surface séparatrice 121. Dans la suite de la description, un premier segment est défini entre la surface séparatrice 121 et la première surface réfléchissante 131, un second segment entre la première surface réfléchissante 131, et la seconde surface réfléchissante 132, puis un troisième segment entre la seconde surface réfléchissante 132 et la troisième surface réfléchissante 133, et un quatrième segment est défini entre la troisième surface réfléchissante 133 et la surface séparatrice 121. Du fait de l’agencement des éléments optiques en anneau, et de l’angle de 90 degrés formé entre le premier faisceau 22 et le second faisceau 24 après la surface séparatrice 121, ceux-ci parcourent des trajets optiques parallèles sur chacun des segments listés au paragraphe précédent, mais suivant des sens de propagation opposés. Ainsi, pour chacun des segments, le premier faisceau 22 et le second faisceau 24 sont contrapropageants et parallèles. Par contrapropageant, il est entendu que le premier faisceau 22 et le second faisceau se propagent dans des sens mutuellement opposés. Le bloc d’isolation optique 17 est disposé selon un des côtés du rectangle 6. Ici, dans le premier mode de réalisation décrit, le bloc d’isolation optique 17 est plus spécifiquement disposé au niveau d’un des deux côtés longs du rectangle 6. En particulier, dans le premier mode de réalisation décrit, où l’isolateur optique 1 comprend trois surfaces réfléchissantes, et un dispositif optique séparateur de polarisation 12 sous la forme d’un assemblage de prisme, il est entendu que le bloc d’isolation optique 17 est disposé sur le troisième segment. Dans le premier mode de réalisation, il est avantageusement prévu de placer le bloc d’isolation optique le long du côté long situé à l’opposé de l’assemblage de prismes, à une distance d de la seconde surface réfléchissante 132. Cette distance d est calculée de manière qu’une partie d’un premier chemin optique associé au premier faisceau 22 et qu’une partie d’un second chemin optique associé au second faisceau 24 soient égaux. Ici, la notion de chemin optique se réfère à une distance parcourue par chacun des faisceaux lumineux après le bloc d’isolation optique 17 et jusqu’à la surface séparatrice 121, en tenant compte des indices de réfraction des milieux traversés par ces faisceaux. En effet, afin de compenser rigoureusement les pertes optiques entre les deux sous-faisceaux, il est recommandé de s’assurer de la bonne recombinaison spatiale et/ou angulaire du premier faisceau 22 et du second faisceau 24, c’est-à-dire, de s’assurer d’une superposition spatiale et/ou angulaire entre les sous-faisceaux lorsqu’ils sont recombinés par la surface séparatrice 121 afin de reformer le faisceau passant 2. En sortie OUT de l’isolateur optique 1, le faisceau passant 2 est par exemple réinjecté au sein d’une fibre optique, au moyen d’un système optique d’injection, comportant par exemple une lentille. La position de la fibre optique et du système optique d’injection est usuellement maintenue à une position fixe par rapport à la sortie OUT de l’isolateur optique 1. Ainsi, dans l’éventualité où une déviation spatiale et/ou angulaire se présente entre le premier faisceau 22 et le second faisceau 24, ils ne sont alors pas recombinés par la surface séparatrice 121 en un unique faisceau passant 2 dont le diamètre de faisceau est identique au diamètre de faisceau à l’entrée de l’isolateur optique 1. Notamment, un décalage angulaire peut être induit par le bloc d’isolation optique 17, par exemple si celui-ci est prismatique. Afin de maintenir un décalage angulaire qui résulte en un déplacement spatial identique entre le premier faisceau 22 et le second faisceau 24, il est préférable que les chemins optiques parcourus après la traversée du bloc soient identiques jusqu’à la surface séparatrice 121. Cette condition est ici traduite par une distance d égale à où, on le rappelle, L1 est égale à la longueur du côté long du rectangle 6, n est égal à l’indice de réfraction de l’assemblage de prismes correspondant ici au dispositif optique séparateur de polarisation 12. Etant donné que l’indice de réfraction de l’assemblage de prisme est égal à 1,5 alors cette distance d est approximée à un sixième de la longueur L1. Cette position avantageuse du bloc d’isolation optique est illustrée schématiquement sur la FIG. 1 . De même, dans le cas où l’isolateur optique 1 comprend un élément optique quelconque, de longueur L2, et d’indice de réfraction n, cet élément optique étant agencé de manière à être à la fois sur le premier chemin optique et sur le second chemin optique, sur un des côtés du rectangle 6, alors, la formule précédente reste applicable afin de déterminer une position optimale pour le bloc d’isolation optique, à condition de remplacer L1 par L2. Le bloc d’isolation optique 17 est adapté à laisser passer la lumière dans le sens passant, et la bloquer si elle traverse le bloc en sens inverse. Un tel bloc d’isolation optique 17 est représenté en détail sur la FIG. 5 . Un tel bloc d’isolation optique 17 est compatible par ailleurs avec tous les autres modes de réalisation décrit précédemment. Le repère arbitraire V-H utilisé sur la FIG. 1 est repris sur la FIG. 5 , afin de l’orienter par rapport à la FIG. 1 . Pour assurer le principe de non-réciprocité, le bloc d’isolation optique 17 comporte des éléments optiques adaptés à modifier un état de polarisation, i.e. des éléments optiques modificateurs de polarisation, parmi lesquels une pluralité de rotateurs de polarisation 172, 176, au moins un élément optique polarisant 174 et au moins deux lames à retard 171, 173. Ces éléments optiques modificateurs de polarisation sont disposés en incidence normale par rapport au premier faisceau 22 et au second faisceau 24. Un repère arbitraire Oxyz orthogonal et direct, est défini sur le troisième segment, afin de décrire l’orientations des axes d’intérêt des éléments optiques modificateurs de polarisation. Un axe Oz de ce repère arbitraire Oxyz est parallèle au premier faisceau 22 et au second faisceau 24, et est orienté depuis la deuxième surface réfléchissante 132 en direction de la troisième surface réfléchissante 133. Par ailleurs, on décrit l’orientation des axes d’intérêt des éléments polarisant dans un plan xy, orthogonal à l’axe Oz. Les angles sont donnés par rapport à un axe Ox, dans le sens direct, qui correspond à un sens horaire équivalent à un sens positif, qui s’oppose à un sens anti-horaire qui est quant à lui équivalent à un sens négatif. Dans le premier mode de réalisation, la pluralité de rotateurs de polarisation correspond à deux rotateurs de polarisation, un premier rotateur de polarisation 172 et un second rotateur de polarisation 176. Le premier rotateur de polarisation 172 est configuré pour pivoter une polarisation incidente de 45 degrés dans le sens horaire, tandis que le second rotateur de polarisation 176 est configuré pour pivoter une polarisation incidente de 45 degrés dans le sens anti-horaire. Ici, le premier rotateur de polarisation 172 et le second rotateur de polarisation 176, sont par exemple des rotateurs de Faraday. Dans le premier mode de réalisation illustré sur les figures 5 et 7, le bloc d’isolation optique 17 comporte un élément optique polarisant 174 central, qui est plus communément appelé polariseur. Par élément optique polarisant 174 central, on entend ici que cet élément optique polarisant 174 est disposé entre le premier rotateur de polarisation 172 et le second rotateur de polarisation 176. Un tel polariseur est adapté à sélectionner une direction de polarisation, ici, pour une lumière polarisée linéairement, et s’apparente à un dispositif de filtrage en polarisation. Cette direction de polarisation sélectionnée correspond à un axe du polariseur. Enfin, le bloc d’isolation optique 17 comporte dans le premier mode de réalisation exactement deux lames à retard, une première lame à retard 171 et une seconde lame à retard 173. Ces deux lames à retard 171, 173 correspondent à deux lames demi-ondes, qui sont décrites par deux axes neutres, un axe lent et un axe rapide, entre lesquels le retard de phase s’opère. L’agencement des éléments polarisant dans le premier mode de réalisation est le suivant, en partant de la seconde surface réfléchissante 132, le long du troisième segment, jusqu’à la troisième surface réfléchissante 133 : - en premier lieu, la première lame à retard 171, qui est placé uniquement sur le trajet optique du second faisceau 24. Plus précisément, la première lame à retard 171 est une lame à retard demi-onde. Cette première lame à retard 171 est placée de manière à ne pas intercepter le trajet du premier faisceau 22. Pour cela, une lame demi-onde aux dimensions adaptées est utilisée, ou encore une lame demi-onde usinée en forme de D. L’axe rapide de la première lame à retard 171 demi-onde est orienté à +45 degrés dans le plan xy, par rapport à la direction de polarisation s ; - la première lame à retard 171 demi-onde est suivie par le premier rotateur de polarisation 172, placé à la fois sur le premier trajet optique et le second trajet optique, qui pivote les états de polarisation du premier et du second faisceau de 45 degrés dans le sens horaire, pour rappel, le sens horaire étant défini par rapport au repère arbitraire Oxyz ; - puis vient l’élément optique polarisant 174, lui aussi placé à la fois sur le premier et le second trajet optique, à une position centrale du bloc d’isolation optique 17, entre le premier rotateur de polarisation 172 et le second rotateur de polarisation 176. L’axe de l’élément optique polarisant 174 est orienté à 45 degrés dans le plan xy par rapport à la direction de polarisation p du premier faisceau 22 ; - le polariseur 174 est suivi du deuxième rotateur de polarisation 176, qui pivote les états de polarisation du premier et du second faisceau de -45 degrés, c’est-à-dire de 45 degrés dans le sens anti-horaire, - enfin, la seconde lame demi-onde 173, placée uniquement sur le premier trajet optique associé au premier faisceau 22. A l’instar de la première lame demi-onde, ses dimensions et/ou sa forme est adaptée à être traversée par le premier faisceau 22 et pas le second faisceau 24. Son axe rapide est orienté à 45 degrés dans le plan xy par rapport à la direction de polarisation s. Pour rappel, les orientations angulaires des différents axes décrivant l’agencement des éléments optiques modificateurs de polarisation sont décrites en prenant pour origine l’axe Ox dans le plan xy et suivant le sens direct. A présent que l’agencement géométrique des différents éléments que comporte l’isolateur optique 1 a été décrit, on s’intéresse à la description détaillée du premier trajet optique parcouru par le premier faisceau 22 puis à la description détaillée du second trajet optique parcouru par le second faisceau 24. Lors de leur propagation, les deux sous-faisceaux subissent des pertes optiques. Ici, il est raisonnement considéré que ces pertes optiques sont principalement induites par des surfaces réfléchissantes et par le dispositif optique séparateur de polarisation 12. En particulier, pour les surfaces réfléchissantes, les pertes optiques dépendent du type de surface, par exemple, s’il s’agit d’une surface réfléchissante de type miroir métallique, ou d’une surface réfléchissant la lumière par réflexion interne totale ( total internal reflection en anglais). Dans le cas d’une surface réfléchissante de type miroir métallique, les pertes optiques dépendent notamment de l’état de polarisation du faisceau incident, de l’angle d’incidence, ainsi que la longueur d’onde du faisceau incident. D’où l’importance, dans le cadre de la présente divulgation, de maintenir rigoureusement un état de polarisation identique sur les deux sous-faisceaux, pour chacune des surfaces réfléchissantes. En pratique, dans le cadre du mode de réalisation décrit, étant donné un angle d’incidence et de réflexion des sous-faisceaux sur les surfaces réfléchissantes 132, 133 égal à 45 degrés, et des surfaces réfléchissantes correspondant à des miroirs en or, un taux de réflexion de la surface réfléchissante est égal à 97,5%, le symbole % correspondant à un pourcentage, pour un faisceau polarisé p, et égal à 98,5% pour un faisceau polarisé s. Les deux sous-faisceaux présentent ici une longueur d’onde de 1550 nanomètres, à l’instar du faisceau passant 2. Dit autrement, les pertes optiques pour de telles surfaces réfléchissante 132, 133 sont égales à 2,5% pour un faisceau incident polarisé p, et égales à 1,3% pour un faisceau incident polarisé s. Dans le cas d’une surface réfléchissant la lumière par réflexion totale, comme par exemple ici, la surface réfléchissante 131, les pertes optiques sont en pratique nulles, peu importe l’état de polarisation du faisceau incident. Trajet du premier faisceau et deuxième faisceau Pour rappel, après la surface séparatrice 121, le premier faisceau 22 est initialement dans l’état de polarisation perpendiculaire s. Etant réfléchi par la surface séparatrice 121, le premier faisceau 22 se propage sur le premier segment jusqu’à la première surface réfléchissante 131. En particulier, dans le premier mode de réalisation décrit, le premier faisceau 22 se propage au sein du prisme rhomboédrique 122 d’indice de réfraction n, sur une distance L1. Le premier faisceau 22 est ensuite réfléchi par la première surface réfléchissante 131. Cette surface est agencée de manière qu’un angle d’incidence du premier faisceau 22 sur la première surface réfléchissante soit égal à 45 degrés. Lors de sa réflexion par la première surface réfléchissante 131, le premier faisceau 22 subit éventuellement des pertes optiques. Ici, étant donné que le premier faisceau 22 est réfléchi par réflexion totale sur la surface réfléchissante 131, les pertes optiques sont nulles. Le premier faisceau 22 se propage ensuite sur le second segment entre la première surface réfléchissante 131 et la seconde surface réfléchissante 132. La seconde surface réfléchissante 132 est placée pour que le second faisceau 24 ait un angle d’incidence de 45 degrés. De la même manière que précédemment, le premier faisceau 22 subit des pertes optiques lorsqu’il est réfléchi par la seconde surface réfléchissante 132. Etant donné le type de surface réfléchissante, et les caractéristiques présentées par le premier faisceau 22 au niveau de la seconde surface réfléchissante 132, le premier faisceau perd 1,3% de sa puissance optique initiale. Le premier faisceau 22 se propage ensuite le long du troisième segment, et traverse le bloc d’isolation optique 17. En amont du bloc d’isolation optique 17, le premier faisceau 22 est, pour rappel, polarisé dans l’état de polarisation perpendiculaire s, qui correspond à une polarisation linéaire, dans la direction de l’axe Ox du repère arbitraire Oxyz. La traversée du bloc d’isolation optique 17 par le premier faisceau 22, ainsi que les polarisations successives de ce faisceau lors de cette traversée, sont représentés en détail sur la FIG. 5 . Les états de polarisations sont illustrés ici dans le plan xy. Il est valablement supposé que les pertes optiques induites par les éléments optiques modificateurs de polarisation sont nulles. Ainsi, lors de son passage dans le bloc d’isolation optique 17, il est ici considéré que le premier faisceau 22 ne subit pas de pertes optiques. Le premier faisceau 22 traverse tout d’abord le premier rotateur de polarisation 172. Celui-ci tourne le premier état de polarisation de 45 degrés dans le sens horaire. Comme illustré sur la FIG. 5 , le premier faisceau 22 après la traversée du premier rotateur de polarisation 172 est polarisé linéairement et orienté à 45 degrés dans le plan xy. L’élément optique polarisant 174, dont l’axe est orienté à 45 degrés dans le plan xy par rapport à l’axe Ox transmet donc, le premier faisceau 22 étant donné que celui-ci est polarisé dans la même orientation que l’axe du polariseur. Le premier faisceau 22 traverse ensuite le deuxième rotateur de polarisation 176. Le deuxième rotateur de polarisation 176 pivote la polarisation du premier faisceau de 45 degrés dans le sens anti-horaire. Ainsi, après le deuxième rotateur de polarisation 176, le premier faisceau 22 est polarisé linéairement à 0 degré dans le plan xy, c’est-à-dire le long de l’axe Ox. Enfin, le premier faisceau 22 traverse la seconde lame à retard 173 demi-onde, dont l’axe rapide est orienté à 45 degrés dans le plan xy. La première lame à retard 173 induit donc un déphasage de la polarisation du premier faisceau 22. Après la traversée de la seconde lame à retard 173 demi-onde, le premier faisceau 22 est désormais polarisé linéairement selon l’axe Oy. Cette polarisation correspond à l’état de polarisation parallèle p. Le premier faisceau 22, désormais polarisé dans un état orthogonal à sa polarisation en amont du bloc d’isolation optique 17, se propage jusqu’à la troisième surface réfléchissante 133, qui réfléchit le premier faisceau 22. A l’instar des surfaces réfléchissantes précédentes, cette troisième surface réfléchissante 133 est orientée à 45 degrés par rapport au premier faisceau 22. Lors de sa réflexion, le premier faisceau 22 subit à nouveau des éventuelles pertes optiques. Puisqu’il s’agit d’un miroir métallique, similaire à la seconde surface réfléchissante, ces pertes optiques valent par exemple 2,5%. Enfin, le premier faisceau 22 parcourt le reste de l’anneau, sur le quatrième segment, avant de revenir au niveau du dispositif optique séparateur de polarisation 12, et notamment de sa surface séparatrice 121. On décrit ensuite le second trajet optique, parcouru par le second faisceau 24. Celui-ci est polarisé dans l’état de polarisation parallèle, après la surface séparatrice 121. La surface séparatrice 121 transmet le second faisceau 24, qui se propage en premier lieu le long du quatrième segment du rectangle 6, entre la surface séparatrice 121 et la troisième surface réfléchissante 133. Cette troisième surface réfléchissante 133 est adaptée à réfléchir le second faisceau 24. Lors de sa réflexion par la troisième surface réfléchissante 133, le second faisceau 24 peut subir des pertes optiques. Etant donné le type de la troisième surface réfléchissante 133, ici, un miroir métallique, et les caractéristiques présentées par le second faisceau 22, les pertes optiques valent 2,5%. Après réflexion sur la troisième surface réfléchissante 133, le second faisceau 24 se propage ensuite sur le second segment, entre la troisième surface réfléchissante 133 et la seconde surface réfléchissante 132. Le second faisceau 24 se propage ensuite le long du second segment, selon un trajet optique parallèle et contrapropageant par rapport au trajet optique du premier faisceau 22. Néanmoins, les deux sous-faisceaux sont décalés d’une distance E égale au moins à un diamètre du faisceau passant 2. Cette valeur de décalage permet d’assurer un passage sélectif des faisceaux à travers la première lame à retard 171 et la seconde lame à retard 173 du bloc d’isolation optique 17. Par exemple, la distance E est au moins supérieure ou égale à quatre fois le col du faisceau, le col ( waist en anglais) ayant été défini précédemment comme le rayon du faisceau à un profil radial d’intensité égal à 1/e², pour un faisceau ayant un profil Gaussien. Afin de limiter un encombrement spatial de l’isolateur optique 1, il est néanmoins suggéré de maintenir la distance E à une échelle raisonnable par rapport à une échelle du système optique au sein duquel l’isolateur optique 1 est inséré. En pratique, afin d’obtenir une distance E entre le premier faisceau 22 et le second faisceau 24, l’axe optique du faisceau passant 2 est positionné parallèlement au quatrième segment du rectangle 6, à une distance égale à E/2 par rapport au quatrième segment. Ainsi, sur chacun des segments du rectangle 6, le premier faisceau 22 et le second faisceau 24 sont espacés de la distance E. La traversée du bloc d’isolation optique 17 par le second faisceau 24 est également illustrée de manière détaillée sur la FIG. 5 , où est également représentée la polarisation du second faisceau 24 dans le plan xy. En amont du bloc d’isolation optique, le second faisceau 24 est polarisé dans l’état de polarisation parallèle p, correspondant à un état de polarisation linéaire, orienté selon l’axe Oy. Le second faisceau 24 traverse tout d’abord le deuxième rotateur de polarisation 176 qui pivote la polarisation du second faisceau 24 de 45 degrés dans le sens anti-horaire par rapport au repère arbitraire Oxyz. Ainsi, après le deuxième rotateur de polarisation 176, le second faisceau 24 est polarisé linéairement selon une orientation de 45 degrés par rapport à l’axe Ox. Avec cette polarisation, le second faisceau 24 est donc adapté à traverser l’élément optique polarisant 174, puisque son état de polarisation est aligné avec l’axe du polariseur. Le second faisceau 24 traverse ensuite le premier rotateur de polarisation 172 qui pivote l’état de polarisation du second faisceau 24 de 45 degrés dans le sens horaire, par rapport au repère arbitraire Oxyz. Après la traversée du premier rotateur de polarisation 172, le second faisceau 24 est à nouveau polarisé dans l’état de polarisation parallèle p. La première lame à retard 171, placée exclusivement sur le trajet optique du second faisceau 24, induit ensuite un déphasage de la polarisation de ce second faisceau 24 selon les axes neutres de la lame. Le second faisceau 24 émerge de la première lame à retard 171 polarisé dans l’état de polarisation perpendiculaire s, correspondant à une polarisation linéaire orientée selon l’axe Ox. Ainsi, en aval du bloc d’isolation optique 17, le second faisceau 24 présente un état de polarisation orthogonal à sa polarisation en amont du bloc d’isolation optique 17. De la même manière que le premier faisceau 22, il est raisonnablement considéré que le second faisceau 24 ne subit pas de pertes optiques au sein du bloc d’isolation optique 17. Le second faisceau 24 poursuit son trajet optique, en étant réfléchi par la deuxième surface réfléchissante 132, ici, un miroir métallique en or. Ainsi, cette surface est associée à des pertes optiques alors égales à 1,3%, étant donné l’angle d’incidence, égal à 45 degré et l’état de polarisation du faisceau lumineux incident, ici l’état de polarisation parallèle p. Le second faisceau 24 se propage ensuite sur le second segment du rectangle, avant d’être finalement réfléchi par la première surface réfléchissante 131. Cette surface est associée à des pertes optiques ici nulles, étant donné que le second faisceau 24 est réfléchi par réflexion interne totale. Ainsi, durant leur propagation sur leur chemin optique respectif, le premier faisceau 22 et le second faisceau 24 ont subi des pertes optiques de valeurs strictement égales par construction de l’isolateur optique 1 décrit, et ce, indépendamment de la variation des taux de transmission des surfaces réfléchissantes en fonction de la polarisation incidente. Dans le premier mode de réalisation décrit, où le dispositif optique séparateur de polarisation 12 est un assemblage de prismes, le second faisceau 24 se propage sur une distance égale à L1, soit la longueur d’un long côté du rectangle 6, au sein d’un prisme rhomboédrique 122 d’indice de réfraction n, jusqu’à la surface séparatrice 121. Après avoir parcouru leur trajet optique respectif, le premier faisceau 22 et le second faisceau 24 sont recombinés par la même surface séparatrice 121 que précédemment, afin de reformer le faisceau passant 2 en sortie OUT de l’isolateur optique 1. Une différence de pertes optiques entre le premier faisceau 22 et le second faisceau 24 existe éventuellement du fait qu’un des faisceaux ait été transmis par la surface séparatrice 121, tandis que l’autre des faisceaux ait été réfléchi. Pour compenser cette différence, il est avantageux de recombiner les deux sous-faisceaux par le dispositif optique séparateur de polarisation 12 de la manière suivante : - le premier faisceau 22, est à présent transmis par la surface séparatrice 121, puisque polarisé dans l’état de polarisation parallèle p, après avoir été réfléchi lors de la division du faisceau passant 2, étant donné que le premier faisceau 22 était alors dans l’état de polarisation perpendiculaire s ; - de même, le second faisceau 24 avait été transmis par la surface séparatrice 121 lors de la division du faisceau passant 2, puisqu’il était dans l’état polarisation parallèle p. A présent, lors de la recombinaison, le second faisceau 24 étant dans l’état de polarisation perpendiculaire s, il est réfléchi par la surface séparatrice 121. Cette recombinaison est permise par les deux lames à retard 171 et 173 introduites dans le bloc d’isolation optique 17, qui permutent les états de polarisation des sous-faisceaux en entrée et en sortie du bloc d’isolation optique 17. Les pertes optiques qu’engendrent la surface séparatrice 121 de polarisation du dispositif optique séparateur de polarisation 12 sont donc compensées sur chacun des deux sous-faisceau. En effet, le premier faisceau 22 et le second faisceau 24 subissent chacun une réflexion et une transmission par cette surface séparatrice 121. Chaque sous-faisceau subit à la fois les pertes optiques liées à la réflexion par la surface séparatrice 121 et les pertes optiques liées à la transmission par la surface séparatrice 121. En résumé, étant donné le bloc d’isolation optique 17 décrit, les deux trajets optiques, du premier et du second faisceaux correspondent chacun à deux portions, une portion en amont et une portion en aval du bloc d’isolation optique 17, l’amont et l’aval étant décrit par rapport à leur sens de propagation respectif. La polarisation du premier faisceau 22 et du second faisceau 24 est identique sur la portion aval du premier faisceau 22 et la portion amont du second faisceau 24, et inversement. Ainsi, en considérant une surface parmi la pluralité de surfaces réfléchissantes 131, 132, 133, les paramètres influençant les pertes optiques, i.e., l’état de polarisation, la longueur d’onde, et l’angle d’incidence sont maintenus identiques pour le premier faisceau 22 et le second faisceau 24. De plus, les éléments optiques de l’isolateur optique 1, à l’exception de la première lame à retard 171 et de la seconde lame à retard 173, sont tous disposés à la fois sur le trajet optique du premier faisceau 22 et du second faisceau 24. Ainsi, par construction, toutes les sources de pertes optiques induites sur un des sous-faisceaux sont répercutées sur l’autre sous-faisceaux. Les sources de pertes optiques sont donc dites auto-compensées, car aucun élément n’est spécifiquement ajouté à cet effet. Il en résulte une configuration d’isolateur optique 1 où l’atténuation liée à la polarisation est minimisée, et est inférieure à quelques dixièmes de décibels, voire inférieure à quelques centièmes de décibels. De manière avantageuse, ces performances de très faible taux d’atténuation liée à la polarisation sont accessibles à l’aide de composants optiques de qualité standard, et donc peu coûteux. Passage dans le sens bloquant Après la description de la propagation d’un faisceau passant 2, se propageant depuis l’entrée jusqu’à la sortie de l’isolateur optique 1, il est à présent décrit un faisceau lumineux se propageant au sein de l’isolateur optique 1 dans le sens bloquant. Un tel faisceau lumineux, dénommé dans la suite « faisceau bloqué 4 », se propage depuis la sortie OUT de l’isolateur optique 1 sans pour autant parvenir à l’entrée IN de l’isolateur optique 1. Dans le premier mode de réalisation, le faisceau bloqué 4 parcourt un trajet optique décrit sur la FIG. 6 . Le sens de propagation de la lumière est, comme d’ordinaire, indiqué par des flèches sur l’axe de propagation. Ce faisceau bloqué 4, correspond par exemple à une réflexion en incidence normale du faisceau passant 2 sur une surface d’un élément optique au sein d’un système optique comprenant l’isolateur optique 1. Le trajet optique du faisceau bloqué 4 est en partie identique au trajet optique du faisceau passant 2, mais dans un sens de propagation inverse. En partant depuis la sortie OUT de l’isolateur optique 1, suivant le trajet optique du faisceau passant 2, le faisceau bloqué 4 se propage jusqu’au dispositif optique séparateur de polarisation 12, plus spécifiquement jusqu’à sa surface séparatrice 121. Le faisceau bloqué 4 est lui aussi séparé par la surface séparatrice 121 en deux sous-faisceaux distincts de polarisations orthogonales. Ces deux sous-faisceaux correspondent à un premier faisceau 42 et un second faisceau 44, le premier faisceau 42 étant polarisé dans l’état de polarisation perpendiculaire s, tandis que le second faisceau est polarisé dans l’état de polarisation parallèle p. La surface séparatrice 121 réfléchit le premier faisceau 42 du faisceau bloqué 4. Ce premier faisceau 42 se propage suivant une partie du second trajet optique tel que défini précédemment, dans le sens inverse. Notamment, le premier faisceau 42 du faisceau bloqué 4 est guidé par la première surface réfléchissante 131 et la seconde surface réfléchissante 132, le long du premier segment et du second segment du rectangle 6, jusqu’au bloc d’isolation optique 17. Le passage du premier faisceau 42 du faisceau bloqué 4 dans le bloc d’isolation optique est décrit plus en détail sur la FIG. 7 . Les états de polarisation du premier faisceau 42 sont représentés dans le plan xy. Ainsi, le premier faisceau 42 suivant le second trajet optique dans le sens inverse traverse tout d’abord la première lame à retard 171 demi-onde. Cette première lame à retard 171 induit un déphasage de la polarisation du premier faisceau 42. La première lame à retard 171 transforme l’état de polarisation perpendiculaire s du premier faisceau 42 en un état de polarisation parallèle p, orienté selon l’axe Oy. Puis, le premier rotateur de polarisation 172 pivote la polarisation du premier faisceau 42 de 45 degrés dans le sens horaire. Le premier faisceau 42 est alors polarisé à +135 degrés par rapport à l’axe Ox dans le plan xy. L’élément optique polarisant 174 bloque la propagation du premier faisceau 42 dans le sens bloquant, car l’axe du polariseur 174 est dans une direction croisée par rapport à l’état de polarisation du premier faisceau 42. En d’autres termes, les orientations de l’axe du polariseur et de l’état de polarisation du premier faisceau 42 forment un angle de 90 degrés l’une par rapport à l’autre. Quant au second faisceau 44 dans le sens bloquant, celui-ci est initialement transmis par la surface séparatrice 121 dans l’état de polarisation p, avant d’être guidé par la troisième surface réfléchissante 133 jusqu’au bloc d’isolation optique 17. Ici, le second faisceau 44 parcourt une partie du premier trajet optique décrit précédemment, mais dans le sens inverse. Au sein du bloc d’isolation optique, le second faisceau 44 dans le sens bloquant, dans l’état de polarisation parallèle p rencontre en premier lieu la seconde lame à retard 173. Celle-ci transforme l’état de polarisation parallèle p du second faisceau 24, orienté le long de l’axe Oy en une polarisation linéaire orientée selon l’axe Ox. Cette polarisation correspond à l’état de polarisation perpendiculaire s. Le deuxième rotateur de polarisation 176 tourne ensuite la polarisation du second faisceau 44 de 45 degrés dans le sens anti-horaire. Le second faisceau 44 dans le sens bloquant est alors lui aussi polarisé linéairement avec une orientation de +135 degrés par rapport à l’axe Ox. L’élément optique polariseur 174 bloque donc également la propagation du second faisceau 44, puisque l’orientation de l’axe du polariseur 174 est orthogonale à l’orientation de la polarisation du second faisceau 24. Ainsi, un faisceau lumineux se propageant dans le sens bloquant se retrouve éteint au niveau du bloc d’isolation optique 17, notamment par l’élément optique polariseur 174. L’isolateur optique 1 présente donc bel et bien un sens de propagation de la lumière passant, par opposition à un sens de propagation de la lumière bloquant. La performance d’un tel isolateur optique 1 est caractérisée par exemple par un taux d’isolation. Ce taux d’isolation est mesuré en décibels, et est proportionnel au logarithme du ratio entre une puissance optique mesurée au niveau de l’entrée après propagation du faisceau bloqué 4, et une puissance optique du faisceau bloqué, mesurée avant passage au sein de l’isolateur optique 1. Plus spécifiquement, ici, le taux d’isolation est donné par la formule suivante ; où correspond à la puissance optique du faisceau bloqué 4 mesurée au niveau de l’entrée IN de l’isolateur optique 1, correspond à la puissance optique du faisceau bloqué 4 mesurée à la sortie OUT de l’isolateur optique 1, et l’opérateur log correspond à la fonction logarithme en base 10. Ce taux d’isolation, parfois simplement appelé isolation quantifie à quel point l’isolateur optique 1 empêche de manière performante le passage de la lumière dans le sens bloqué. Typiquement, le taux d’isolation mesuré sur l’isolateur optique 1 tel que décrit selon le premier mode de réalisation est mesuré autour de 20 dB. Dans le cadre de certaines applications, notamment celles utilisant des éléments optiques particulièrement fragiles aux rayonnements rétroréfléchis, il est avantageux d’augmenter ce taux d’isolation. Second mode de réalisation, à double couche Ainsi, il est proposé un second mode de réalisation de l’isolateur optique 1 décrit précédemment, permettant d’améliorer le taux d’isolation. Le bloc d’isolation d’un tel isolateur optique 1 est représenté sur la FIG. 8 . Notamment, il y est représenté le bloc d’isolation optique 17. Celui-ci présente une architecture similaire à celle décrite précédemment, qui comportait une unique couche d’isolation. A présent, le bloc d’isolation optique 18, tel qu’illustré sur la FIG. 8 , comporte une seconde couche d’isolation. Pour cela, deux élément optiques polarisants 181, 182, dit éléments optique polarisants auxiliaires, sont ajoutés dans le bloc d’isolation optique 18, et placés de part et d’autre du bloc d’isolation optique 17 à une couche. Plus précisément, le premier élément optique polarisant 181 auxiliaire est placé entre le dispositif optique séparateur de polarisation 12 et la première lame à retard 171, par exemple entre la seconde surface réfléchissante 132 et la première lame à retard 171. De manière analogue, le deuxième élément optique polarisant 182 auxiliaire est placé entre la seconde lame à retard 173 et le dispositif optique séparateur de polarisation 12, par exemple entre la seconde lame à retard 173 et la troisième surface réfléchissante 133. En d’autres termes, le bloc d’isolation optique 17 à une couche est emboîté au sein de la seconde couche, cette seconde couche étant constituée par deux éléments optiques polarisants 181, 182 auxiliaires. Le premier élément optique polarisant 181 auxiliaire présente un axe de polarisation orienté de manière à laisser passer une polarisation correspondant à l’état de polarisation perpendiculaire s. Le second élément optique polarisant 182 auxiliaire présente quant à lui un axe de polarisation orienté cette fois de manière à laisser passer l’état de polarisation parallèle p. L’utilisation d’un bloc d’isolation optique 18 à deux couches permet d’augmenter le taux d’isolation. Notamment, il permet ici d’augmenter ce taux d’isolation, par exemple, le doubler en termes de décibels. L’ajout de ces éléments optiques polarisants 181, 182 auxiliaires corrige par exemple des imperfections éventuelles des éléments optiques du bloc d’isolation optiques, notamment des rotateurs, dont un angle de rotation nominal est parfois sujet à fluctuation. Il est également possible, afin d’augmenter le taux d’isolation, d’augmenter le nombre de couches. Cela consiste à intercaler une paire d’éléments optiques polarisants auxiliaires de part et d’autre d’un bloc d’isolation optique de plus faible taux d’isolation. Ainsi, il est possible de réaliser des isolateurs optiques à une, deux, trois, quatre, etc. couches. Cependant, l’amélioration du taux d’isolation est faite au détriment de pertes optiques, d’une quantité égale sur les deux sous-faisceaux, mais dégradant alors un taux de transmission global de l’isolateur optique 1. Ce taux de transmission global est défini comme le rapport de la puissance lumineuse en entrée sur la puissance lumineuse en sortie de l’isolateur. Variantes La présente invention n’est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et représentés, mais l’homme du métier saura y apporter toute variante conforme à l’invention. Isolateur optique (1) configuré pour transmettre un faisceau lumineux dit faisceau passant (2), se propageant dans l’isolateur optique (1) selon un sens passant depuis une entrée (IN) jusqu’à une sortie (OUT) de l’isolateur optique (1), l’isolateur optique (1) comprenant un dispositif optique séparateur de polarisation (12), une pluralité de surfaces réfléchissantes (131, 132, 133) et un bloc d’isolation optique (17,18), le dispositif optique séparateur de polarisation (12) étant configurée pour diviser le faisceau passant (2) à l’entrée (IN) de l’isolateur en un premier faisceau (22) dans un état de polarisation perpendiculaire (s) et un second faisceau (24) dans un état de polarisation parallèle (p), l’état de polarisation parallèle (p) est orthogonal à l’état de polarisation perpendiculaire (s), le premier, respectivement second, faisceau (22, 24) se propageant selon un premier, respectivement second, trajet optique, le premier trajet optique et le second trajet optique étant distincts l’un de l’autre au niveau du bloc d’isolation optique (17), l’isolateur optique (1) étant caractérisé en ce que : - chacune des surfaces réfléchissantes de la pluralité de surfaces réfléchissantes (131, 132, 133, 135, 136) est placée à la fois sur le premier trajet optique et sur le second trajet optique, - le premier faisceau (22) et le second faisceau (24) sont contrapropageants, parallèles et décalés l’un par rapport à l’autre d’une distance (E) au moins égale à un diamètre du faisceau passant (2), lors de leur propagation à travers le bloc d’isolation optique (17, 18), - le bloc d’isolation optique (17, 18) comporte une pluralité de rotateurs de polarisation (172, 176), un élément optique polarisant (174) et au moins deux lames à retard (171, 173), agencés pour que le premier faisceau (22) traverse successivement un premier rotateur de polarisation (172) parmi la pluralité de rotateurs de polarisation (172, 176), l’élément optique polarisant (174), un second rotateur de polarisation (176) de la pluralité de rotateurs de polarisation (172, 176) et une seconde lame à retard (173) des au moins deux lames à retard (171, 173) et émerge du bloc d’isolation optique (17, 18) dans l’état de polarisation parallèle (p), tandis que le second faisceau (24) traverse successivement le second rotateur de polarisation (176), l’élément optique polarisant (174), le premier rotateur de polarisation (172), et une première lame à retard (171) des au moins deux lames à retard (171, 173) et émerge du bloc d’isolation optique (17) dans l’état de polarisation perpendiculaire (s), - le premier faisceau (22) et le second faisceau (24) sont dans un état de polarisation mutuellement identique lorsque que le premier faisceau (22) et le second faisceau (24) sont incidents sur chacune des surfaces réfléchissantes de la pluralité de surfaces réfléchissantes (131, 132, 133, 134, 135), - le dispositif optique séparateur de polarisation (12) étant configuré pour recombiner le premier faisceau (22) dans l’état de polarisation parallèle (p) avec le second faisceau (24) dans l’état de polarisation perpendiculaire (s) et former le faisceau passant (2) en sortie (OUT) de l’isolateur optique (1). Isolateur optique selon la revendication 1, dans lequel l’isolateur optique 1 comprend un composant optique d’indice de réfraction n qui est agencé de manière à être placé à la fois sur le premier trajet optique et sur le second trajet optique. Isolateur optique selon l’une quelconque des revendications 1 ou 2 dans lequel le bloc d’isolation optique (17, 18) est disposé de manière qu’un chemin optique parcouru par le premier faisceau (22) depuis le dispositif optique séparateur de polarisation (12) jusqu’au bloc d’isolation optique (17, 18) soit égal à un chemin optique parcouru par le second faisceau (24) depuis le dispositif optique séparateur de polarisation (12) jusqu’au bloc d’isolation optique (17, 18). Isolateur optique selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel le dispositif optique séparateur de polarisation (12) comprend une lame séparatrice de polarisation ou un cube séparateur de polarisation. Isolateur optique selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel le dispositif optique séparateur de polarisation (12) comprend un assemblage de prismes, incluant un coin de cube séparateur de polarisation (120), le coin de cube séparateur de polarisation (120) comportant une face orientée à 45 degrés d’un axe optique de propagation du faisceau passant (2) et un prisme rhomboédrique (122) comprenant deux faces orientées à 45 degrés de l’axe optique de propagation du faisceau passant (2), une des deux faces orientées à 45 degrés du prisme rhomboédrique (122) est juxtaposée à la face orientée à 45 degrés du coin de cube séparateur de polarisation (120) et dans lequel l’autre des deux faces orientées à 45 degrés du prisme rhomboédrique (122) constitue une des surfaces de la pluralité de surfaces réfléchissantes (131, 132, 133). Isolateur optique selon l’un quelconque des revendication 4 ou 5, dans lequel le dispositif optique séparateur de polarisation (12) et la pluralité de surfaces réfléchissantes qui comprend une première surface réfléchissante (131) une deuxième surface réfléchissante (132), et une troisième surface réfléchissante (133) sont disposés perpendiculairement à un plan et sont disposés selon des sommets d’un rectangle (6) contenu dans ce plan, le rectangle (6) étant doté de deux longs côtés de longueur L1. Isolateur optique selon les revendications 5 et 6, dans lequel le prisme rhomboédrique (122) étant d’indice de réfraction n, l’autre des faces orientées à 45 degrés du prisme rhomboédrique constituant la première surface réfléchissante (131), la première surface réfléchissante (131) et le dispositif optique séparateur de polarisation (12) étant disposés selon un long côté du rectangle (6), la seconde surface réfléchissante (132) et la troisième surface réfléchissante (133) étant disposées aux extrémités d’un autre long côté du rectangle (6), le bloc d’isolation optique (17, 18) est placé entre la seconde surface réfléchissante (132) et la troisième surface réfléchissante (133), à une distance égale à de la seconde surface réfléchissante (161). Isolateur optique selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel le dispositif optique séparateur de polarisation (12) comprend au moins un élément optique biréfringent. Isolateur optique selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel la pluralité de surfaces réfléchissantes (131, 132, 133, 134, 135) comprend au moins un miroir plan de type miroir métallique, ou miroir diélectrique, ou miroir par réflexion interne totale. Isolateur optique selon l’une quelconques des revendications 1 à 9, dans lequel le bloc d’isolation optique (17) est configuré de manière que : - la première lame à retard (171) soit une lame demi-onde placée uniquement sur le trajet optique du second faisceau (24), et un axe neutre de la première lame à retard (171) forme un angle de 45 degrés en valeur absolue avec l’état de polarisation parallèle (p) et l’état de polarisation perpendiculaire (s), - le premier rotateur de polarisation (172) pivote la polarisation de 45 degrés en valeurs absolue dans un sens de rotation, - l’élément optique polarisant (174) comporte un axe de polarisation orienté à 45 degrés en valeur absolue par rapport à l’état de polarisation parallèle (p) et par rapport à l’état de polarisation perpendiculaire (s), - le second rotateur de polarisation (176) pivote la polarisation de 45 degrés dans un sens de rotation opposé au sens de rotation du premier rotateur de polarisation (172), - et la seconde lame à retard (173) correspond à une lame demi-onde placée uniquement sur le trajet optique du premier faisceau (22), et un axe neutre de la seconde lame à retard (173) forme un angle de 45 degrés avec l’état de polarisation parallèle (p) et l’état de polarisation perpendiculaire (s). Isolateur optique (1) selon l’une des revendications 1 à 10, dans lequel le bloc d’isolation optique (18) comporte en outre un premier élément optique polarisant (181) auxiliaire et un deuxième élément optique polarisant (182) auxiliaire, le premier élément optique polarisant (181) auxiliaire étant placé entre le dispositif optique séparateur de polarisation (12) et la première lame à retard (171) et le deuxième élément optique polarisant (182) auxiliaire étant placé entre la seconde lame à retard (173) et le dispositif optique séparateur de polarisation (12), le premier élément optique polarisant (181) auxiliaire ayant un axe de polarisation adapté à laisser passer un état de polarisation perpendiculaire (s) et le deuxième élément optique polarisant (182) ayant un axe de polarisation adapté à laisser passer un état de polarisation parallèle (p).