Brevet FR3161832A1 — publié le 20251031

ENCEINTE ACOUSTIQUE A DOUBLE LIGNE DE TRANSMISSION ACOUSTIQUE, ET ENSEMBLE ENCEINTE ACOUSTIQUE ASSOCIE L’invention concerne une enceinte acoustique (1) comprenant une boîte (2) dans laquelle est ménagé un logement (3) dans lequel est monté un haut-parleur (4), ladite boîte (2) comprenant une ouverture (2a) obturée par la partie avant du haut-parleur (4) et des premier et second évents (5a, 5b) débouchant sur l’extérieur, l’enceinte acoustique (1) comprenant en outre, à l’intérieur de la boîte (2), une première ligne de transmission acoustique (7) s’étendant entre le logement (3) et le premier évent (5a), et une seconde ligne de transmission acoustique (8) s’étendant entre le logement (3) et le second évent (5b), la longueur de la seconde ligne de transmission (8) étant égale à la moitié de la longueur de la première ligne de transmission (7), et les sections transversales des deux lignes de transmission (7, 8) étant constantes et identiques. Figure à publier avec l’abrégé : Figure 1 ENCEINTE ACOUSTIQUE A DOUBLE LIGNE DE TRANSMISSION ACOUSTIQUE, ET ENSEMBLE ENCEINTE ACOUSTIQUE ASSOCIE La présente invention concerne le domaine des enceintes acoustiques, et porte en particulier sur une enceinte acoustique à double ligne de transmission acoustique et sur un ensemble enceinte acoustique associé. Un haut-parleur classique émet des ondes sonores vers l’avant, mais également des ondes sonores vers l’arrière. En effet, lorsque la membrane du haut-parleur se déplace vers l’avant, l’air se trouvant en face de la membrane est compressé, tandis que celui situé à l’arrière est raréfié, et inversement lorsque la membrane du haut-parleur se déplace vers l’arrière, l’air se trouvant en face de la membrane est raréfié, tandis que celui situé à l’arrière est compressé. Ainsi, lorsque le haut-parleur restitue un contenu audio, sa membrane se déplace en avant et en arrière, créant une pression ou dépression non voulue à chaque mouvement avant ou arrière. Une onde sonore est ainsi créée en opposition de phase avec celle du signal d’origine, induisant un problème d’acoustique. Afin de surmonter ce problème d’acoustique, il est connu de placer le haut-parleur dans une enceinte acoustique afin de permettre au haut-parleur de restituer de manière plus fidèle le signal audio d’origine. Les principaux types d’enceintes acoustiques existantes sont : - l’enceinte fermée, dans laquelle les ondes émises vers l’arrière du haut-parleur sont isolées dans l’enceinte, - l’enceinte avec évent, dans laquelle les ondes émises vers l’arrière du haut-parleur rejoignent les ondes émises vers l’avant par l’intermédiaire d’un évent, - l’enceinte à radiateur passif, dans laquelle l’évent est remplacé par un haut-parleur de basses démuni de moteur (bobine et aimant), et - l’enceinte à double haut-parleur. Tous ces types d’enceintes acoustiques existantes tentent de corriger les défauts des haut-parleurs avec plus ou moins d’efficacité et introduisent une réponse en fréquence d’ordre élevé non souhaitée. Des solutions complexes existent également pour tenter d’atteindre un niveau optimal et constant à toutes les fréquences requises dans le domaine de fréquences de l’oreille humaine (couramment admises entre 20Hz et 20kHz). Cependant, ces solutions nécessitent souvent plusieurs types de haut-parleurs pour couvrir la bande complète de fréquences, la plupart du temps en utilisant en même temps des haut-parleurs de basse, de medium et d’aigu mais également parfois un caisson séparé supplémentaire pour les extrêmes graves. La faiblesse de ces solutions qui utilisent plusieurs haut-parleurs sont multiples : - difficulté d’avoir chaque haut-parleur au même niveau, - recouvrement de fréquences entre haut-parleurs quasiment impossible à calibrer (nécessite une égalisation graphique ou paramétrique pour une correction approximative), - très sensibles aux caractéristiques physiques du haut-parleur, - contrôle du décalage de la phase suivant les fréquences complexe et souvent impossible (introduction de filtrage non souhaité d’ordre élevé), - égalisation globale très difficile, et - sensibles aux réverbérations de la salle où est placée l’enceinte acoustique. Certaines enceintes de contrôle (ou « monitoring »), couramment utilisées dans les studios d’enregistrement, peuvent également être basées sur la technologie des enceintes à ligne de transmission acoustique dans laquelle l’enceinte acoustique comprend à l’intérieur de celle-ci un long conduit qui agit comme guide pour les ondes acoustiques émises depuis l’arrière du haut-parleur jusqu’à un évent. Cependant, ces enceintes acoustiques existantes à ligne de transmission acoustique ne permettent pas de couvrir toute la gamme de fréquences 20Hz – 20kHz et utilisent généralement plusieurs haut-parleurs pour tenter d’atteindre une plus large gamme spectrale. Certaines sont capables d’atteindre une fréquence minimale d’environ 40Hz mais l’enceinte atteint alors un tarif très élevé (à savoir, plusieurs milliers d’euros). La demande de brevet américain US5821471A divulgue une enceinte acoustique comprenant un haut-parleur et une unique ligne de transmission acoustique. Cependant, dans ce document, le dimensionnement (c’est-à-dire, la longueur et la surface de la section transversale) de l’unique ligne de transmission n’est pas optimal, de telle sorte que cette enceinte acoustique existante ne permet pas d’obtenir une puissance acoustique maximale et un rendement maximal tout en ayant une réponse spectrale sensiblement plate sur une très large bande de fréquences. En effet, pour ce type d’enceinte acoustique, une perte de puissance acoustique liée aux différents modes de résonance de l’unique ligne de transmission acoustique se produit. Ainsi, aucune enceinte acoustique actuellement sur le marché ne permet d’obtenir une réponse spectrale sensiblement plate sur l’ensemble de la gamme de fréquences 20Hz – 20kHz, tout en étant peu onéreuse. La présente invention vise à résoudre les inconvénients de l’état antérieur de la technique, en proposant une enceinte acoustique comprenant deux lignes de transmission acoustique qui permettent de propager les ondes sonores émises depuis l’arrière du haut-parleur vers deux évents respectifs, le dimensionnement des deux lignes de transmission acoustique permettant d’obtenir, avec un seul haut-parleur, une réponse spectrale sensiblement plate sur une très large bande de fréquences, par exemple sur l’ensemble de la gamme de fréquences 20Hz – 20kHz. La présente invention permet ainsi d’améliorer la restitution audio de l’enceinte acoustique qui peut fournir un son le plus fidèle possible avec une efficacité maximale en comparaison avec les enceintes traditionnelles actuellement sur le marché. La présente invention a donc pour objet une enceinte acoustique comprenant une boîte dans laquelle est ménagé un logement dans lequel est monté un haut-parleur, ladite boîte comprenant une ouverture obturée par la partie avant du haut-parleur et des premier et second évents agencés sur une même face de l’enceinte acoustique et débouchant sur l’extérieur, l’enceinte acoustique comprenant en outre, à l’intérieur de la boîte, une première ligne de transmission acoustique s’étendant entre une première extrémité d’entrée débouchant dans le logement et configurée pour recevoir des ondes sonores émises depuis l’arrière du haut-parleur et une première extrémité de sortie débouchant dans le premier évent, et une seconde ligne de transmission acoustique s’étendant entre une seconde extrémité d’entrée débouchant dans le logement et configurée pour recevoir les ondes sonores émises depuis l’arrière du haut-parleur et une seconde extrémité de sortie débouchant dans le second évent, de manière à propager les ondes sonores émises depuis l’arrière du haut-parleur vers les premier et second évents ; ladite première ligne de transmission acoustique possédant une première longueur et une première section transversale constante, et ladite seconde ligne de transmission acoustique possédant une seconde longueur et une seconde section transversale constante ; ladite seconde longueur étant égale à la moitié de ladite première longueur, et lesdites première et seconde sections transversales constantes étant identiques. Ainsi, comparée à une enceinte acoustique comprenant une unique ligne de transmission acoustique, l’enceinte à double ligne de transmission acoustique selon la présente invention permet de compenser la perte de puissance acoustique liée aux différents modes de résonance d’une unique ligne de transmission acoustique. L’utilisation d’une seconde ligne de transmission acoustique ayant une longueur deux fois plus petite que la première ligne de transmission acoustique permet en effet de compenser la perte de puissance acoustique aux différents modes de résonance de la première ligne de transmission acoustique, ce qui permet d’obtenir une réponse en fréquence de l’enceinte acoustique quasiment plate sur une très large bande de fréquences, par exemple sur l’ensemble de la gamme de fréquences 20Hz – 20kHz, en raison de la constance des première et seconde sections transversales des première et seconde lignes de transmission acoustique. L’utilisation de petits haut-parleurs pourra permettre d’assurer une bande passante maximale pouvant atteindre jusqu’à 20 kHz. Des haut-parleurs plus gros ne pourront pas atteindre 20 kHz. L’utilisation de petits haut-parleurs n’affectera pas la fréquence propre des première et seconde lignes de transmission acoustique. Seule la puissance sera réduite, il suffira donc d’ajouter plusieurs enceintes acoustiques pour atteindre la puissance souhaitée. Avec la présente invention, contrairement aux enceintes traditionnelles, tous les effets de bords sont corrigés. La présente invention est basée sur la technologie à ligne de transmission acoustique qui permet, dans le domaine acoustique, un contrôle stricte du spectre de fréquence de l’enceinte acoustique. Elle peut fournir une réponse spectrale quasiment plate des fréquences les plus élevées à celles les plus basses, où ces dernières sont définies par la longueur des lignes de transmission acoustique suivant une relation linéaire simple. L’enceinte acoustique selon l’invention est indépendante de la fréquence de résonance du haut-parleur. Même si le haut-parleur a une fréquence de résonance de 80 Hz ou même 120 Hz, cela n’empêchera pas l’enceinte acoustique d’atteindre des fréquences plus basses comme 20 Hz ou même moins uniquement selon les longueurs des première et seconde lignes de transmission acoustique. Etant donné que l’architecture à ligne de transmission acoustique n’a pas de limite dans les hautes fréquences, la fréquence la plus élevée de l’enceinte acoustique sera limitée par la fréquence maximale que le haut-parleur pourra fournir. La présente invention permet, avec un seul haut-parleur, de couvrir au moins toute la gamme de fréquences 20Hz – 20kHz. En outre, avec la présente invention, il n’y a pas de gestion de recouvrement de fréquences, ni de décalage de phase incontrôlé, ce qui permet de réduire les comportements de résonances/réjections non souhaités. Pratiquement aucune égalisation n’est nécessaire avec l’enceinte acoustique selon l’invention, ce qui permet une réponse en fréquence rendue quasiment plate par la technologie à double ligne de transmission acoustique, une auto-compensation des défauts du haut-parleur, et une sensibilité moindre aux réverbérations de la salle. La résistance acoustique de l’ensemble constitué des première et seconde lignes de transmission acoustique étant bien plus élevée que la résistance acoustique d’une salle (ayant un volume important par rapport à celui des première et seconde lignes de transmission acoustique et donc aucune contrainte sur les variations de pression d’air), cela rend la réponse en fréquence de l’enceinte acoustique de la présente invention quasiment indépendante de sa localisation ainsi que de la taille et de l’ameublement de la salle dans laquelle elle est installée. Au contraire, les enceintes acoustiques classiques ont généralement une résistance acoustique faible et non constante en fréquence, ce qui les rend très dépendantes de la configuration des salles. L’enceinte acoustique selon la présente invention possède une efficacité en puissance importante (puissance acoustique / puissance électrique) pour quasiment toutes les fréquences : utilisation à la fois de la puissance acoustique avant et arrière du haut-parleur (la puissance acoustique arrière étant restituée à travers les premier et second évents avec la même réponse en fréquence que la puissance acoustique avant en ajoutant simplement des retards fixes), gamme dynamique élevée, capacité d’obtenir une gamme complète dans un petit volume, la fréquence minimale de réponse ne dépend pas de la fréquence de résonance du haut-parleur (par exemple, 20Hz peut être atteint avec un haut-parleur ayant une fréquence de résonance de 80Hz ou même de 120Hz), inutilité d’un caisson de basses séparé. Le coût global de la solution est réduit : un haut-parleur bas de gamme est suffisant pour obtenir un résultat acoustique de haut niveau (la solution peut être utilisée pour des solutions acoustiques professionnelles), compatibilité avec les amplificateurs classe D même en basses fréquences (faible retour en puissance réactive), totalement évolutive en puissance par association de plusieurs enceintes acoustiques sans impact sur la réponse en fréquence ni sur les décalages de phase. Selon une caractéristique particulière de l’invention, la première ligne de transmission acoustique est une ligne de transmission quart d’onde, et la seconde ligne de transmission acoustique est une ligne de transmission huitième d’onde. Ainsi, la définition d’une fréquence de coupure basse pour l’enceinte acoustique permet de définir la première longueur de la première ligne de transmission quart d’onde et la seconde longueur de la seconde ligne de transmission huitième d’onde selon les équations : L 1 = c / (4 * F c ), et L 2 = c / (8 * F c ) = L 1 / 2, où L 1 est la première longueur (en m), L 2 est la seconde longueur (en m), c est la vitesse du son dans l’air (en m/s), et F c est la fréquence de coupure basse définie (en Hz). Selon une caractéristique particulière de l’invention, chacune des première et seconde sections transversales constantes est l’une parmi circulaire, ovale, rectangulaire, carrée et polygonale. Il est à noter que tout autre forme est possible pour chacune des première et seconde sections transversales, l’essentiel étant que la section transversale soit constante sur toute la longueur de la ligne et que les première et seconde sections transversales soient identiques. La forme de la section transversale peut, par exemple, être circulaire, de sorte que chacune des première et seconde lignes de transmission acoustique constitue un conduit tubulaire. La forme de la section transversale peut également être rectangulaire ou carrée pour optimiser la taille de l’enceinte acoustique. Selon une caractéristique particulière de l’invention, l’aire de chacune des première et seconde sections transversales constantes est la suivante : où µ air est la viscosité de l’air en N.s/m², L 1 est la première longueur en m, F s est la fréquence de résonance propre du haut-parleur en Hz, C ms est la souplesse (ou compliance) de la suspension du haut-parleur en m/N, S hp est la surface de la partie mobile (ou membrane) du haut-parleur en m², Q ms est le facteur de qualité mécanique (ou coefficient de surtension mécanique) du haut-parleur à F s , et K est une constante. Ainsi, le dimensionnement des première et seconde sections transversales constantes des deux lignes de transmission acoustique conformément à l’équation ci-dessus permet à la résistance acoustique de l’ensemble constitué des première et seconde lignes de transmission acoustique d’être égale à la résistance acoustique du haut-parleur, ce qui permet d’obtenir une puissance acoustique maximale et un rendement maximal de l’enceinte acoustique, en plus d’une réponse spectrale quasiment plate de l’enceinte acoustique sur une très large bande de fréquences (par exemple, sur l’ensemble de la gamme de fréquences 20Hz – 20kHz). Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, les première et seconde sections transversales constantes sont circulaires, et le diamètre D lt de chacune des première et seconde sections transversales circulaires est le suivant : Ainsi, dans le cas de sections transversales circulaires, l’équation ci-dessus du diamètre permet à la résistance acoustique de l’ensemble constitué des première et seconde lignes de transmission acoustique d’être égale à la résistance acoustique du haut-parleur. Selon un autre mode de réalisation particulier de l’invention, que les première et seconde sections transversales constantes sont carrées, et la longueur H r de chaque côté des première et seconde sections transversales carrées est la suivante : Ainsi, dans le cas de sections transversales carrées, l’équation ci-dessus de la longueur du côté permet à la résistance acoustique de l’ensemble constitué des première et seconde lignes de transmission acoustique d’être égale à la résistance acoustique du haut-parleur. Selon une caractéristique particulière de l’invention, chacune des première et seconde lignes de transmission acoustique possède au moins un coude entre son extrémité d’entrée et son extrémité de sortie, de manière à avoir une forme de serpentin entre son extrémité d’entrée et son extrémité de sortie. Ainsi, chacune des première et seconde lignes de transmission acoustique peut comprendre un ou plusieurs coudes de manière à réduire le volume de la boîte de l’enceinte acoustique, chaque coude consistant en une révolution à 180° de la section transversale constante. Selon une caractéristique particulière de l’invention, l’enceinte acoustique comprend en outre des parois internes de séparation disposées de manière parallèle à l’intérieur de la boîte pour former les première et seconde lignes de transmission acoustique, l’enceinte acoustique comprenant en outre un dispositif antirésonance configuré pour atténuer les résonances des éléments structurels de l’enceinte acoustique, ledit dispositif antirésonance étant constitué d’une pluralité d’axes antirésonance disposés à l’intérieur de la boîte, chaque axe antirésonance traversant l’ensemble des parois internes de séparation parallèles. Ainsi, la disposition en quinconce des parois internes de séparation parallèles dans la boîte permet de créer des chemins servant de lignes de transmission acoustique entre le logement (dans lequel est monté le haut-parleur) et les deux évents. En outre, les axes antirésonance permettent de réduire fortement les résonances internes de l’enceinte acoustique. Toutefois, ils ne permettent pas de les annuler totalement en cas d’utilisation à forte puissance. En variante, et sans s’écarter du cadre de la présente invention, chacune des première et seconde lignes de transmission acoustique pourrait également être constituée d’une pluralité de sous-lignes de transmission acoustique superposées, chaque sous-ligne de transmission acoustique étant constituée d’un conduit étanche ayant la longueur de la ligne de transmission acoustique correspondante, la somme des aires des sections transversales constantes de la pluralité de conduits correspondant à l’aire de la section transversale constante de la ligne de transmission acoustique correspondante. Cette configuration permet de garantir l’absence de résonances internes qui peuvent gravement nuire à la qualité de la restitution sonore. Contrairement aux axes antirésonance, la solution par multiplication des sections assure une annulation totale des résonances internes. Il est à noter que ces deux méthodes d’antirésonance ne sont nécessaires que si la section transversale des lignes de transmission acoustique est importante. Dans le cas où la section transversale reste petite, les vibrations dues à la résonance de la structure resteront faibles et donc négligeables. Selon une caractéristique particulière de l’invention, la boîte de l’enceinte acoustique comprend une partie centrale dans laquelle sont formés plusieurs conduits horizontaux, un embout avant dans lequel sont formés plusieurs coudes avant en correspondance avec les conduits horizontaux, et un embout arrière dans lequel sont formés plusieurs coudes arrière en correspondance avec les conduits horizontaux, chacun des coudes avant et arrière étant configuré pour relier deux conduits horizontaux adjacents, de telle sorte que les conduits horizontaux, les coudes avant et les coudes arrière forment les première et seconde lignes de transmission acoustique à l’intérieur de la boîte. Ainsi, cette configuration permet d’obtenir une conception optimale de l’enceinte acoustique, les embouts avant et arrière à coudes permettant une mise en série de certains conduits horizontaux (à savoir, deux tiers des conduits) pour former la première ligne de transmission acoustique et permettant également une mise en série des conduits horizontaux restants (à savoir, un tiers des conduits) pour former la seconde ligne de transmission acoustique. L’embout avant est également doté du logement dans lequel est monté le haut-parleur. Les premier et second évents sont ménagés soit dans l’embout avant, soit dans l’embout arrière, de préférence dans l’embout avant. La présente invention a également pour objet un ensemble enceinte acoustique comprenant une pluralité d’enceintes acoustiques telles que décrites ci-dessus, les haut-parleurs de la pluralité d’enceintes acoustiques étant reliés électriquement entre eux dans au moins une manière parmi en série et en parallèle. Ainsi, la combinaison de plusieurs enceintes acoustiques selon l’invention permet d’augmenter la puissance acoustique, tout en conservant une bande passante maximale. La pluralité d’enceintes acoustiques n’affectera ni la réponse en fréquence totale, ni la phase du signal acoustique mais multipliera d’autant la puissance totale admissible. Selon une caractéristique particulière de l’invention, la pluralité d’enceintes acoustiques sont réparties en une pluralité de groupes d’enceintes acoustiques, chaque groupe d’enceintes acoustiques comprenant un nombre pair d’enceintes acoustiques reliées électriquement en parallèle, les groupes d’enceintes acoustiques étant reliés électriquement en série, de manière à ce que l’impédance électrique de l’ensemble enceinte acoustique soit compatible avec un amplificateur audio. L’impédance électrique la plus communément utilisée dans les amplificateurs audio est de 8 Ohms. Ainsi, dans le cas où l’ensemble enceinte acoustique est relié à un amplificateur audio ayant une impédance électrique de 8 Ohms, les enceintes acoustiques seront reliées entre elles de manière à présenter également une impédance électrique de 8 Ohms. Selon une caractéristique particulière de l’invention, l’ensemble enceinte acoustique comprend en outre un boîtier comportant une pluralité d’emplacements configurés pour respectivement recevoir la pluralité d’enceintes acoustiques. Selon une caractéristique particulière de l’invention, au fond de chaque emplacement du boîtier de l’ensemble enceinte acoustique, un système de fixation magnétique est installé et configuré pour coopérer avec la boîte de l’enceinte acoustique associée. Ainsi, le système de fixation magnétique peut comprendre un ou plusieurs aimants et permet d’immobiliser de manière amovible l’enceinte acoustique à l’intérieur du boîtier de l’ensemble enceinte acoustique. Pour mieux illustrer l’objet de la présente invention, on va en décrire ci-après, à titre illustratif et non limitatif, des modes de réalisations préférés, avec référence aux dessins annexés. Sur ces dessins : FIG. 1 est une vue en coupe schématique d’une enceinte acoustique selon un premier mode de réalisation de la présente invention ; FIG. 2 représente des courbes correspondant aux réponses en fréquence d’une enceinte acoustique classique à une seule ligne de transmission acoustique, et des première et seconde lignes de transmission acoustique de l’enceinte acoustique selon la présente invention ; FIG. 3 représente des courbes correspondant aux réponses en fréquence d’une enceinte acoustique classique à une seule ligne de transmission acoustique et de l’enceinte acoustique selon la présente invention ; FIG. 4 représente la courbe d’évolution de l’impédance acoustique d’une ligne de transmission acoustique en fonction de la fréquence ; FIG. 5 est un schéma de principe dans le domaine de l’acoustique d’une enceinte acoustique à ligne de transmission acoustique ; FIG. 6 représente la courbe d’évolution de la puissance acoustique d’une ligne de transmission acoustique en fonction de sa résistance acoustique ; FIG. 7 est une vue en coupe horizontale d’une enceinte acoustique à titre d’exemple selon le premier mode de réalisation de l’invention ; FIG. 8 est une vue en perspective d’un ensemble enceinte acoustique selon un mode de réalisation de l’invention ; FIG. 9 est une vue en perspective d’un ensemble enceinte acoustique selon un autre mode de réalisation de l’invention ; FIG. 10 est une vue en perspective d’un ensemble enceinte acoustique selon encore un autre mode de réalisation de l’invention ; FIG. 11 est une vue en perspective d’un ensemble enceinte acoustique selon encore un autre mode de réalisation de l’invention ; FIG. 12 est une vue en perspective d’un ensemble enceinte acoustique selon encore un autre mode de réalisation de l’invention ; FIG. 13 est une vue en perspective d’un ensemble enceinte acoustique selon encore un autre mode de réalisation de l’invention ; FIG. 14 est un schéma de principe d’un ensemble enceinte acoustique selon un mode de réalisation particulier de l’invention ; FIG. 15 est un schéma de principe d’un ensemble enceinte acoustique selon un autre mode de réalisation particulier de l’invention ; FIG. 16 est un schéma de principe d’un ensemble enceinte acoustique selon encore un autre mode de réalisation particulier de l’invention ; FIG. 17 est une vue en coupe verticale d’une enceinte acoustique selon une première variante du premier mode de réalisation de l’invention ; FIG. 18 est une vue en coupe verticale d’une enceinte acoustique selon une seconde variante du premier mode de réalisation de l’invention ; FIG. 19 est vue en coupe verticale d’une enceinte acoustique selon un mode de réalisation particulier de l’invention ; FIG. 20 est une vue en coupe horizontale partielle de l’enceinte acoustique de la FIG. 19 ; FIG. 21 est une vue en perspective de la partie centrale d’une enceinte acoustique selon une première variante à 24 conduits du mode de réalisation particulier de la FIG. 19 ; FIG. 21 est une vue de face de l’embout avant de l’enceinte acoustique de la FIG. 21 ; FIG. 21 est une vue de face de l’embout arrière de l’enceinte acoustique de la FIG. 21 ; FIG. 22 est une vue en perspective de la partie centrale d’une enceinte acoustique selon une seconde variante à 60 conduits du mode de réalisation particulier de la FIG. 19 ; FIG. 22 est une vue de face de l’embout avant de l’enceinte acoustique de la FIG. 22 ; et FIG. 22 est une vue de face de l’embout arrière de l’enceinte acoustique de la FIG. 22 . Si l’on se réfère à la FIG. 1 , on peut voir qu’il y est représenté une enceinte acoustique 1 selon un premier mode de réalisation de la présente invention. L’enceinte acoustique 1 comprend une boîte 2 dans laquelle est ménagé un logement 3 dans lequel est monté un haut-parleur 4. La boîte 2 comprend une ouverture 2a en correspondance avec le logement 3, ladite ouverture 2a étant obturée de manière étanche par la partie avant du haut-parleur 4. La boîte 2 comprend en outre des premier et second évents 5a et 5b débouchant sur l’extérieur, lesdits premier et second évents 5a et 5b étant agencés sur la même face de la boîte 2 de l’enceinte acoustique 1, à savoir la face avant comportant l’ouverture 2a. Il est à noter que les premier et second évents 5a et 5b pourraient également être agencés sur une autre face de la boîte 2 de l’enceinte acoustique 1, sans s’écarter du cadre de la présente invention. L’enceinte acoustique 1 comprend en outre, à l’intérieur de la boîte 2, une première ligne de transmission acoustique 7 s’étendant entre une première extrémité d’entrée 7a débouchant dans le logement 3 et configurée pour recevoir les ondes sonores émises depuis l’arrière du haut-parleur 4, et une première extrémité de sortie 7b débouchant dans le premier évent 5a. L’enceinte acoustique 1 comprend en outre, à l’intérieur de la boîte 2, une seconde ligne de transmission acoustique 8 s’étendant entre une seconde extrémité d’entrée 8a débouchant dans le logement 3 et configurée pour recevoir les ondes sonores émises depuis l’arrière du haut-parleur 4, et une seconde extrémité de sortie 8b débouchant dans le second évent 5b. Les première et seconde lignes de transmission acoustique 7 et 8 permettent ainsi de propager les ondes sonores émises depuis l’arrière du haut-parleur 4 vers les premier et second évents 5a et 5b. La première ligne de transmission acoustique 7 possède une première longueur L 1 et une première section transversale constante S 1 , et la seconde ligne de transmission acoustique 8 possédant une seconde longueur L 2 et une seconde section transversale constante S 2 , où L 1 = 2 * L 2 et S 1 = S 2 . Etant donné que l’ouverture 2a et les évents 5a et 5b sont formés sur le même côté de la boîte 2, les lignes de transmission acoustique 7 et 8 sont coudées. La première ligne de transmission acoustique 7 est une ligne de transmission quart d’onde, tandis que la seconde ligne de transmission acoustique 8 est une ligne de transmission huitième d’onde. La définition d’une fréquence de coupure basse pour l’enceinte acoustique 1 permet ainsi de définir la première longueur L 1 de la première ligne de transmission quart d’onde 7 et la seconde longueur L 2 de la seconde ligne de transmission huitième d’onde 8 selon les équations : L 1 = c / (4 * F c ), et L 2 = c / (8 * F c ) = L 1 / 2, où L 1 est la première longueur (en m), L 2 est la seconde longueur (en m), c est la vitesse du son dans l’air (en m/s), et F c est la fréquence de coupure basse définie (en Hz). Comparée à une enceinte acoustique comprenant une unique ligne de transmission acoustique, l’enceinte à double ligne de transmission acoustique 1 selon la présente invention permet de compenser la perte de puissance acoustique liée aux différents modes de résonance d’une unique ligne de transmission acoustique. L’utilisation d’une seconde ligne de transmission acoustique 8 ayant une longueur deux fois plus petite que la première ligne de transmission acoustique 7 permet en effet de compenser la perte de puissance acoustique aux différents modes de résonance de la première ligne de transmission acoustique 7, ce qui permet d’obtenir une réponse en fréquence de l’enceinte acoustique 1 quasiment plate sur une très large bande de fréquences, par exemple sur l’ensemble de la gamme de fréquences 20Hz – 20kHz, en raison de la constance des première et seconde sections transversales S 1 et S 2 des première et seconde lignes de transmission acoustique 7 et 8. En effet, une ligne de transmission acoustique quart d’onde de longueur donnée dans la plage de fréquences située à 4 fois la fréquence propre de la ligne de transmission acoustique est définie par l’équation suivante : où f lt est la fréquence propre de la ligne de transmission (en Hz), L lt est la longueur de la ligne de transmission (en m), 344 est la vitesse du son dans l’air (en m/s), et 4 correspond à la division en quart d’onde. Une ligne de transmission acoustique permet de transmettre la puissance acoustique provoquée par l’arrière du haut-parleur. Celle-ci, suivant sa longueur, provoque un retard par rapport à l’onde provenant de l’arrière du haut-parleur. Lorsque le signal émis par le haut-parleur est une sinusoïde pure ayant une fréquence prédéfinie, l’équation d’onde r hp à l’avant du haut-parleur est la suivante : où x est le temps (en s), et f est la fréquence du signal émis par le haut-parleur (en Hz). En outre, l’équation d’onde r lt sortant de l’évent de la ligne de transmission est la suivante : où x est le temps (en s), L lt est la longueur de la ligne de transmission, et 344 est la vitesse du son dans l’air (en m/s). Le signe (-) devant r hp représente le fait que l’onde à l’arrière du haut-parleur est en opposition de phase par rapport à l’avant du haut-parleur. L lt /344 représente le retard en secondes d’un quart de période à la fréquence propre de la ligne de transmission. L’équation r res de la somme résultante des ondes de l’avant du haut-parleur et de la sortie de l’évent de la ligne de transmission est ainsi la suivante : A titre d’exemple, lorsque la longueur de la ligne de transmission quart d’onde est de 4,3 mètres (c’est-à-dire, une fréquence propre de la ligne de transmission de 20 Hz) et que la fréquence du haut-parleur est de 20 Hz, r lt est alors en avance d’un quart de période par rapport à r hp (elle devrait être en retard d’un quart de période mais sachant qu’elle est en opposition de phase par rapport à r hp , cela correspond en réalité à une avance d’un quart de période). Lorsque les amplitudes de r lt et r hp sont unitaires, l’amplitude de r res est alors dans ce cas de 1,414 (c’est-à-dire, racine carrée de 2). En outre, lorsque la fréquence du haut-parleur est de 40 Hz, r lt est alors en phase avec r hp , et l’amplitude de r res est alors de 2. Lorsque la fréquence du haut-parleur est de 60 Hz, l’amplitude de r res est dans ce cas de 1,414 (racine carrée de 2). Lorsque la fréquence du haut-parleur est de 80 Hz, r lt et r hp sont alors en opposition de phase, et l’amplitude de r res est alors complément nulle. Le retard constant provoqué par la ligne de transmission quart d’onde a donc un effet d’annulation des deux ondes avant et arrière à 4 fois la fréquence propre de la ligne de transmission. Cette annulation se reproduit à tous les multiples de la fréquence propre de la ligne de transmission quart d’onde multipliée par 4, c’est-à-dire, par exemple pour une fréquence propre de 20 Hz, une annulation se produisant à 80 Hz, 160 Hz, 240 Hz, 320 Hz, etc. L’équation de l’amplitude de l’onde résultante r res est la suivante : où a est l’amplitude de r res , f est la fréquence émise par le haut-parleur (en Hz), et f lt est la fréquence propre de la ligne de transmission (en Hz). En réalité, une non-linéarité peut être identifiée pour l’équation de l’amplitude de l’onde résultante r res en fonction de la fréquence du haut-parleur, étant donné que plus la fréquence f émise par le haut-parleur s’éloigne de la fréquence propre f lt , plus l’atténuation devient rapidement négligeable. En effet, le moindre écart de phase du signal provoquera une décohérence de phase et supprimera donc l’atténuation. Les mesures ont montré que la décohérence de phase était au moins d’ordre 8 par rapport à la fréquence : où c est le facteur de décohérence de phase (sans unité), f est la fréquence émise par le haut-parleur (en Hz), et f lt est la fréquence propre de la ligne de transmission (en Hz). L’évolution s de l’amplitude peut alors être représentée par l’équation suivante : qui conduit bien à une perte de puissance pour une fréquence de haut-parleur f à 4 fois la fréquence propre f lt de la ligne de transmission quart d’onde. L’enceinte acoustique 1 selon la présente invention permet de corriger ce défaut, en utilisant deux lignes de transmission acoustique 7 et 8 en parallèle, avec une relation entre les longueurs de un pour deux. Par exemple, pour une première ligne de transmission quart d’onde 7 de longueur 4,3 mètres (donc une fréquence propre de 20 Hz), la seconde ligne de transmission huitième d’onde 8 doit avoir une longueur de 2,15 mètres (donc une fréquence propre de 40 Hz). Pour comparer l’enceinte acoustique avec et sans correction, une enceinte acoustique non corrigée avec une unique ligne de transmission de section 2*A et de longueur L 1 va être comparée à l’enceinte acoustique 1 selon la présente invention avec une première ligne de transmission 7 de section A et de longueur L 1 et avec une seconde ligne de transmission 8 de section A et de longueur L 1 /2. Pour l’enceinte acoustique non corrigée, l’équation de la réponse en fréquence s 1 de l’unique ligne de transmission de fréquence propre à 20 Hz est : Pour l’enceinte acoustique 1 corrigée selon la présente invention, la réponse en fréquence s 21 de la première ligne de transmission 7 avec une fréquence propre de 20 Hz est représentée par l’équation suivante : où ½ correspond au fait que la section de la première ligne de transmission 7 est deux fois inférieure à celle de l’enceinte acoustique non corrigée. La réponse en fréquence s 22 de la seconde ligne de transmission 8 est prise à une fréquence propre de 40 Hz et représentée par l’équation suivante : Les réponses en fréquence des trois équations précédentes sont représentées en échelle logarithmique sur la FIG. 2 dans laquelle h 1 correspond à la réponse de l’enceinte acoustique non corrigée à ligne de transmission de section 2*A et de fréquence propre à 20 Hz, h 21 correspond à la réponse de la première ligne de transmission 7 de section A et de fréquence propre à 20 Hz, et h 22 correspond à la réponse de la seconde ligne de transmission 8 de section A et de fréquence propre à 40 Hz. La résultante des première et seconde lignes de transmission 7 et 8 de l’enceinte acoustique 1 selon la présente invention correspond à la somme des réponses des deux lignes de transmission 7 et 8 et est représentée en échelle logarithmique sur la FIG. 3 dans laquelle h 1 correspond à la réponse de l’enceinte acoustique non corrigée à une seule ligne de transmission et h 2 correspond à la réponse en fréquence de l’enceinte acoustique 1 à double ligne de transmission acoustique selon la présente invention. On constate ainsi que la variation de niveau à 80 Hz (c’est-à-dire, 4 * 20 Hz) passe de 9 dB à moins de 2 dB avec les deux lignes de transmission acoustique 7 et 8. Par l’utilisation des deux lignes de transmission acoustique 7 et 8, la réponse en fréquence h 2 de l’enceinte acoustique 1 selon la présente invention est ainsi quasiment plate. Il est à noter que les faibles variations de la réponse en fréquence h 2 de l’enceinte acoustique 1 selon la présente invention peuvent facilement être corrigées par un égaliseur si cela est vraiment nécessaire, mais que, dans la plupart des cas, cet égaliseur est inutile. Chacune des première et seconde sections transversales constantes S 1 et S 2 des première et seconde lignes de transmission acoustique 7 et 8 peut être l’une parmi circulaire, ovale, rectangulaire, carrée et polygonale. Il est à noter que tout autre forme est possible pour chacune des première et seconde sections transversales S 1 et S 2 , l’essentiel étant que la section transversale soit constante sur toute la longueur de la ligne et que les première et seconde sections transversales S 1 et S 2 soient identiques. De manière à ce que la résistance acoustique de l’ensemble constitué des première et seconde lignes de transmission acoustique 7 et 8 soit égale à la résistance acoustique du haut-parleur 4, l’aire de chacune des première et seconde sections transversales constantes S 1 et S 2 doit être la suivante : où µ air est la viscosité de l’air en N.s/m², L 1 est la première longueur en m, F s est la fréquence de résonance propre du haut-parleur en Hz, C ms est la souplesse (ou compliance) de la suspension du haut-parleur en m/N, S hp est la surface de la partie mobile (ou membrane) du haut-parleur en m², Q ms est le facteur de qualité mécanique (ou coefficient de surtension mécanique) du haut-parleur à F s , et K est une constante qui dépend de la forme des sections transversales S 1 et S 2 . Comme il sera décrit plus en détail ci-dessous, le dénominateur 3 dans l’équation ci-dessus est lié à la mise en parallèle des résistances acoustiques des première et seconde lignes de transmission acoustique 7 et 8. Le dimensionnement des première et seconde sections transversales constantes S 1 et S 2 des deux lignes de transmission acoustique 7 et 8 conformément à l’équation ci-dessus permet ainsi d’obtenir une puissance acoustique maximale et un rendement maximal de l’enceinte acoustique 1, en plus d’une réponse spectrale quasiment plate de l’enceinte acoustique 1 sur une très large bande de fréquences (par exemple, sur l’ensemble de la gamme de fréquences 20Hz – 20kHz). L’enceinte acoustique 1 selon l’invention est indépendante de la fréquence de résonance du haut-parleur 4. Même si le haut-parleur 4 a une fréquence de résonance de 80 Hz ou même 120 Hz, cela n’empêchera pas l’enceinte acoustique 1 d’atteindre des fréquences plus basses comme 20 Hz ou même moins uniquement selon les longueurs des première et seconde lignes de transmission acoustique 7 et 8. Etant donné que l’architecture à ligne de transmission acoustique n’a pas de limite dans les hautes fréquences, la fréquence la plus élevée de l’enceinte acoustique 1 sera limitée par la fréquence maximale que le haut-parleur 4 pourra fournir. Le coût global de la solution est ainsi réduit, étant donné qu’un haut-parleur 4 bas de gamme est suffisant pour obtenir un résultat acoustique de haut niveau. Comme indiqué ci-dessus, pour chacune des première et seconde lignes de transmission acoustique 7 et 8 de l’enceinte acoustique 1, les paramètres à prendre en compte pour obtenir une réponse spectrale sensiblement plate sont sa longueur L 1 ou L 2 =L 1 /2 et sa section transversale S 1 =S 2 (ou son diamètre dans le cas d’une ligne de transmission de type conduit tubulaire). Comme la section transversale de la ligne de transmission acoustique a un impact sur la réponse spectrale, elle doit être constante sur toute la longueur de la ligne de transmission acoustique pour obtenir une réponse sensiblement plate. Plus la section transversale de la ligne de transmission acoustique sera importante, plus le déplacement d’air se fera. D’un autre côté, plus la section transversale de la ligne de transmission acoustique sera élevée, moins l’air sera comprimé et moins il corrigera les défauts du haut-parleur 4. C’est la raison pour laquelle la section des deux lignes de transmission acoustique 7 et 8 doit être choisie de façon optimale pour rendre maximale la puissance acoustique. Cela est dû au volume du déplacement d’air qui doit être transformé en compression par la ligne de transmission acoustique pour transmettre la puissance acoustique actant comme une résistance acoustique. La longueur L 1 de la première ligne de transmission acoustique quart d’onde 7 définit la fréquence minimale admissible, c’est-à-dire la fréquence de coupure basse de l’enceinte acoustique 1. La fréquence de coupure basse de la première ligne de transmission acoustique quart d’onde 7 est définie selon l’équation : où F c est la fréquence de coupure basse de la première ligne de transmission acoustique quart d’onde 7 (en Hz), c est la vitesse du son dans l’air (approximativement égale à 300 m/s), L 1 est la longueur de la première ligne de transmission acoustique quart d’onde 7 (en mètre), et le coefficient 4 est dû au fait qu’un quart de la période du signal nécessite d’être pris en compte. Par exemple, pour une ligne de transmission acoustique quart d’onde de 4,3 mètres, la fréquence minimale admissible (également appelée fréquence de coupure basse) sera : La FIG. 4 représente la courbe d’évolution de l’impédance acoustique de la première ligne de transmission acoustique 7 en fonction de la fréquence (échelle logarithmique). On constate qu’en dessous de F c , les fréquences sont acoustiquement court-circuitées (l’impédance acoustique tend vers zéro) et que l’efficacité diminue de façon importante. Au contraire, au-dessus de F c , l’impédance acoustique est constante et égale à la résistance acoustique R alt de la première ligne de transmission acoustique 7. La puissance acoustique Pac est définie par la pression de l’air multipliée par le débit d’air : La capacité de compression de l’air de la ligne de transmission acoustique dépend inversement de la section transversale de la ligne de transmission acoustique. La capacité de déplacement de l’air de la ligne de transmission acoustique dépend de la section de la ligne de transmission acoustique. Ainsi, la section optimale de la ligne de transmission acoustique doit être définie pour obtenir une transmission maximale de la puissance acoustique. Chacune des deux lignes de transmission acoustique 7 et 8 permet de transmettre la puissance acoustique de l’arrière du haut-parleur 4 à l’évent respectif 5a ou 5b sans changer le spectre mais uniquement avec un retard fixe: De cette façon, la puissance acoustique au niveau des évents 5a et 5b permet de doubler la puissance acoustique de l’avant du haut-parleur 4, ce qui permet d’assurer une très grande efficacité en puissance. Sur la base de cette définition, la résistance acoustique de la ligne de transmission acoustique dans le domaine des fréquences admissibles peut être introduite. En utilisant l’analogie des équations électriques : et par la définition de la puissance acoustique et le fait de remplacer la tension U par la pression de l’air P ralt et le courant I par le débit de l’air D a , la résistance acoustique R alt d’une ligne de transmission acoustique dans le domaine des fréquences admissibles peut être définie par: où R alt est la résistance acoustique de la ligne de transmission acoustique, P ralt est la pression de l’air dans la ligne de transmission acoustique, et D a est le débit de l’air dans la ligne de transmission acoustique et du haut-parleur. La résistance acoustique de la ligne de transmission acoustique est ainsi définie par le débit d’air provoqué par une pression exercée à l’entrée de la ligne de transmission acoustique par la relation : Résistance acoustique de la ligne de transmission acoustique = Pression d’air exercée / Débit d’air provoqué. Cette relation reste vraie à pression constante ou transitoire à la condition de rester au-dessus de la fréquence minimum du mode linéaire de la ligne de transmission (c’est-à-dire, la fréquence de coupure basse). C’est la raison pour laquelle il est ici fait référence à une résistance et non à une impédance. Il est à noter que, pour une section importante de la ligne de transmission acoustique, la pression de l’air tendra vers zéro, R alt sera alors proche de zéro. Au contraire, pour une section nulle de la ligne de transmission acoustique (enceinte close), le déplacement de l’air sera nul et R alt tendra vers l’infini. Une enceinte acoustique à ligne de transmission acoustique peut ainsi être modélisée dans le domaine de l’acoustique par l’équivalent dans le domaine de l’électricité. La FIG. 5 représente un pont diviseur de tension dans le domaine de l’acoustique, qui comprend un modèle acoustique de haut-parleur 15 et un modèle acoustique de ligne de transmission acoustique 16. L’utilisation de l’équivalent du pont diviseur de tension dans le domaine acoustique permet d’obtenir : où P ralt est la pression d’air de la ligne de transmission acoustique, P raHp est la pression d’air du haut-parleur, R as est la résistance acoustique du haut-parleur, et R alt est la résistance acoustique de la ligne de transmission acoustique. Et l’équivalent de la loi d’Ohm dans le domaine acoustique donne : où D a est le débit d’air. En utilisant la définition de la puissance acoustique pour une ligne de transmission acoustique : et, en combinant les trois dernières équations, on obtient : En prenant la dérivée de cette équation en utilisant R alt comme variable, on constate que le maximum de puissance se trouve à : La puissance maximale est ainsi obtenue lorsque la résistance acoustique de la ligne de transmission acoustique et la résistance acoustique du haut-parleur sont identiques. La FIG. 6 représente la courbe de puissance acoustique de la ligne de transmission acoustique P alt en fonction de R alt . Etant donné que R alt évolue inversement par rapport à la section de la ligne de transmission acoustique, il existe ainsi un lien direct entre le maximum de puissance du haut-parleur et la taille de la ligne de transmission acoustique et donc la taille de l’enceinte acoustique. En conséquence, à une puissance donnée du haut-parleur, la restitution de puissance maximale d’une enceinte à ligne de transmission acoustique ne dépend que de son volume. Conformément aux paramètres de Thiele/Small, la résistance acoustique d’un haut-parleur peut s’écrire de la façon suivante : où R as est la résistance acoustique du haut-parleur (à ne pas confondre avec la résistance mécanique du haut-parleur souvent nommée R ms , la relation entre les deux paramètres étant la suivante : R ms = R as . S hp ²), F s est la fréquence de résonance propre du haut-parleur (exprimée par le constructeur en Hertz), C ms est la souplesse de la suspension du haut-parleur (habituellement exprimée par le constructeur en mm/N mais qui devra être convertie en m/N pour les calculs), S hp est la surface (ou l’aire) de la partie mobile du haut-parleur (habituellement exprimée par le constructeur en mm² mais qui devra être convertie en m² pour les calculs), et Q ms est le facteur de qualité mécanique (donnée par le constructeur sans unité). Pour permettre le calcul de l’aire de la section transversale de la ligne de transmission acoustique pour que les résistances acoustiques du haut-parleur et de la ligne de transmission acoustique soient égales, il suffit ainsi d’exprimer l’équation de la résistance de la ligne de transmission acoustique. L’utilisation d’une section transversale circulaire pour les deux lignes de transmission acoustique 7 et 8 provoque une perte plus importante de volume utile car cela augmente le volume de la structure de l’enceinte acoustique 1 par rapport à une section transversale rectangulaire ou carrée. En conséquence, la forme la plus optimale pour la section transversale, permettant de minimiser le volume total de l’enceinte acoustique 1, sera la section transversale rectangulaire ou carrée. On pourra noter que le fait d’utiliser une section transversale rectangulaire ou carrée n’aura, à superficie égale, quasiment pas d’impact sur la valeur de la résistance acoustique tant que le rapport des dimensions n’excède pas environ 5, au-delà de cette valeur, entrent en jeu des effets ayant tendance à augmenter la résistance acoustique. Cependant, à superficie égale, la résistance acoustique d’une section transversale rectangulaire sera toujours supérieure à la résistance acoustique d’une section transversale carrée. En conséquence, pour permettre de minimiser le volume de l’enceinte acoustique 1, il sera donc préférable d’utiliser une section transversale carrée. Pour déterminer la résistance acoustique d’une ligne de transmission à section transversale carrée, la formule de la résistance hydraulique, fournie par R. J. Cornish dans l’article « Flow in a pipe of rectangular cross-section » (Ecoulement dans un tuyau de section transversale rectangulaire) publié le 1 er octobre 1928, est utilisée, selon laquelle : où R alt est la résistance acoustique de la première ligne de transmission acoustique 7 de section carrée, L 1 est la longueur de la première ligne de transmission acoustique 7, H r est la longueur d’un côté de la section carrée de la première ligne de transmission acoustique 7, et µ air est la viscosité de l’air. En considérant la mise en parallèle des résistances acoustiques des première et seconde lignes de transmission acoustique 7 et 8, on obtient : où R at est la résistance acoustique totale de l’ensemble des deux lignes de transmission acoustique 7 et 8, R alt est la résistance acoustique de la première ligne de transmission acoustique 7, et R alt2 est la résistance acoustique de la seconde ligne de transmission acoustique 8. En appliquant l’égalité des résistances acoustiques entre le haut-parleur et l’ensemble constitué des première et seconde lignes de transmission acoustique 7 et 8, on obtient : où R at est la résistance acoustique totale de l’ensemble des deux lignes de transmission acoustique 7 et 8, et R as est la résistance acoustique du haut-parleur 4. Sachant que la résistance acoustique d’une ligne de transmission est proportionnelle à la longueur de celle-ci, on obtient : et donc : Sachant l’équation de la résistance acoustique du haut-parleur 4 : On obtient donc : Sachant l’équation de la résistance acoustique de la première ligne de transmission acoustique 7 à section carrée : Par conséquent, lorsque les première et seconde sections transversales constantes S 1 et S 2 sont carrées, la longueur H r de chaque côté des première et seconde sections transversales carrées S 1 et S 2 doit être la suivante pour obtenir l’égalité des résistances acoustiques : A titre d’exemple, le calcul de la longueur du côté H r avec les paramètres suivants : µ air = 1,8.10 -5 N.s/m² (viscosité de l’air à 20°C), L 1 = 4,3 m (longueur de la première ligne de transmission 7 pour une réponse en fréquence minimum de 20Hz), F s = 151 Hz (donnée constructeur de la fréquence de résonance propre du haut-parleur 4), C ms = 0,00065 m/N (donnée constructeur de la souplesse de la suspension du haut-parleur 4), S hp = 0,001735 m² (donnée constructeur ou déduite du diamètre de la partie mobile D hp = 0,047 m par la relation suivante : Q ms = 5,5 (donnée constructeur), donne : H r = 9,3 mm. Le volume total V lt des deux lignes de transmission 7 et 8 est alors : V lt = 0,55 litre. Pour obtenir le volume total de l’enceinte acoustique 1 complète, sachant que pour une section carrée, un peu de place est perdue et que le volume de la structure de l’enceinte acoustique 1 doit être considérée pour assurer la rigidité ainsi que la place nécessaire pour le haut-parleur 4, le volume V lt est multiplié par 2, soit un volume total de l’enceinte acoustique 1 de 1,1 litres (0,55 * 2). Au contraire, pour déterminer la résistance acoustique d’une ligne de transmission à section transversale circulaire, la formule de la résistance hydraulique pour un écoulement de Poiseuille est utilisée, selon laquelle : où R altc est la résistance acoustique de la première ligne de transmission acoustique 7 à section transversale circulaire, L 1 est la longueur de la première ligne de transmission acoustique 7, D lt est le diamètre de la première ligne de transmission acoustique 7, et µ air est la viscosité de l’air. Sachant que la résistance acoustique de l’ensemble constitué des première et seconde lignes de transmission acoustique 7 et 8 doit être égale à la résistance acoustique du haut-parleur 4, on obtient : Par conséquent, lorsque les première et seconde sections transversales constantes S 1 et S 2 sont circulaires, le diamètre D lt de chacune des première et seconde sections transversales circulaires S 1 et S 2 doit être le suivant pour obtenir l’égalité des résistances acoustiques : A titre d’exemple, le calcul du diamètre D lt avec les paramètres suivants : µ air = 1,8.10-5 N.s/m² (viscosité de l’air à 20°C), L 1 = 4,3 m (longueur de la première ligne de transmission 7 pour une réponse en fréquence minimum de 20Hz), F s = 151 Hz (donnée constructeur de la fréquence de résonance propre du haut-parleur 4), C ms = 0,00065 m/N (donnée constructeur de la souplesse de la suspension du haut-parleur 4), S hp = 0,001735 m² (donnée constructeur ou déduite du diamètre de la partie mobile D hp = 0,047 m par la relation suivante : Q ms = 5,5 (donnée constructeur), donne : D lt = 10,2 mm. Le volume total V lt des deux lignes de transmission 7 et 8 est alors : V lt = 0,00053 m 3 = 0,53 litre. Pour obtenir le volume total de l’enceinte acoustique 1 complète, sachant que pour une section circulaire, un peu de place est perdue et que le volume de la structure de l’enceinte acoustique 1 doit être considérée pour assurer la rigidité ainsi que la place nécessaire pour le haut-parleur 4, le volume V lt est multiplié par 2,5, soit un volume total de l’enceinte acoustique 1 de 1,325 litres (0,53 * 2,5). Le volume de l’ensemble constitué des deux lignes de transmission 7 et 8 de section carrée est donc légèrement supérieur au volume de l’ensemble constitué des deux lignes de transmission 7 et 8 de section circulaire, mais donne au final un volume de l’enceinte acoustique 1 plus petit dû à la diminution du volume structurel. En conséquence, même si la section circulaire permet d’obtenir une surface légèrement plus petite, l’augmentation du volume de la structure rendra l’enceinte globalement plus grande. Pour cette raison, une section carrée devra être favorisée. Si l’on se réfère à la FIG. 7 , on peut voir qu’il y est représenté une mise en œuvre à titre d’exemple de l’enceinte acoustique 1 selon le premier mode de réalisation. Il est à noter que, sur cette FIG. 7 , seule la première ligne de transmission acoustique 7 n’est visible, la seconde ligne de transmission acoustique 8 étant située en dessous ou au-dessus de cette dernière et donc non visible. L’enceinte acoustique 1 représentée sur la FIG. 7 possède des dimensions de 60 x 220 x 150mm avec une première ligne de transmission acoustique 7 de quatre mètres permettant d’obtenir une bande passante de 20Hz-20kHz. Il est à noter que l’utilisation d’une première ligne de transmission acoustique 7 ayant une longueur supérieure à quatre mètres permet d’atteindre des fréquences inférieures à 20Hz. A titre d’exemple, une longueur de huit mètres permet de descendre à 10Hz, ce qui peut être utile pour certaines installations acoustiques. La première ligne de transmission acoustique 7 (tout comme la seconde ligne de transmission acoustique 8) est coudée plusieurs fois entre son extrémité d’entrée 7a et son extrémité de sortie 7b de manière à réduire la taille de la boîte 2 et donc de l’enceinte acoustique 1. En particulier, l’enceinte acoustique 1 comprend des parois internes verticales de séparation 17 disposées de manière parallèle et en quinconce à l’intérieur de la boîte 2 pour former un chemin entre l’arrière du haut-parleur 4 et le premier évent 5a, constituant la première ligne de transmission acoustique 7 en forme de serpentin entre son extrémité d’entrée 7a et son extrémité de sortie 7b. Ces parois internes verticales de séparation 17 permettent également de former un chemin (au-dessus ou en dessous de la première ligne de transmission acoustique 7) entre l’arrière du haut-parleur 4 et le second évent 5b, constituant la seconde ligne de transmission acoustique 8 en forme de serpentin entre son extrémité d’entrée 8a et son extrémité de sortie 8b mais avec une longueur deux fois inférieure par rapport à la première ligne de transmission acoustique 7. L’enceinte acoustique 1 comprend en outre, en tant que dispositif antirésonance, une pluralité d’axes antirésonance 18 disposés de manière horizontale à l’intérieur de la boîte 2, chaque axe antirésonance 18 traversant l’ensemble des parois internes de séparation 17 verticales. Les axes antirésonance 18 permettent ainsi de réduire fortement les résonances des éléments structurels de l’enceinte acoustique 1. Toutefois, ils ne permettent pas de les annuler totalement en cas d’utilisation à forte puissance. L’enceinte acoustique 1 possède en outre un conduit latéral 19 permettant le passage d’un fil de liaison à travers celui-ci, de manière à relier électriquement le haut-parleur 4 à un connecteur 20 disposé à l’arrière de l’enceinte acoustique 1. Comme il ne doit y avoir aucune fuite d’air à l’exception des évents 5a et 5b, il est préférable d’utiliser du silicone à l’extrémité (coté haut-parleur 4) du conduit 19 prévu pour le passage du fil électrique du haut-parleur 4. Pour la même raison, il est préférable d’utiliser un joint d’étanchéité entre l’ouverture 2a de la boîte 2 et la face avant du haut-parleur 4. Le volume de la boîte 2 de l’enceinte acoustique 1 est ainsi composé du volume des première et seconde lignes de transmission acoustique 7 et 8 et du volume de la matière structurelle requise (à savoir, les parois internes de séparation 17) pour construire les première et seconde lignes de transmission acoustique 7 et 8 de manière rigide et stable. Avantageusement, le volume structurel pourra aller de 1 à 1,5 fois le volume des lignes de transmission acoustique 7 et 8, en fonction du matériau utilisé pour l’enceinte acoustique 1. Si l’on se réfère aux Figures 8 à 13, on peut voir qu’il y est représenté différents ensembles enceintes acoustiques 21, 22, 23, 24, 25 et 26 selon des modes de réalisation particuliers de la présente invention. Il est à noter que, sur ces Figures 8 à 13, les premier et second évents 5a et 5b ont été représentés comme un unique évent 5. Chaque ensemble enceinte acoustique 21, 22, 23, 24, 25 et 26 comprend une pluralité d’enceintes acoustiques 1 telles que décrites ci-dessus, les haut-parleurs 4 de la pluralité d’enceintes acoustiques 1 étant reliés électriquement entre eux dans au moins une manière parmi en série et en parallèle. Ainsi, la combinaison de plusieurs enceintes acoustiques 1 permet d’augmenter la puissance acoustique de l’ensemble enceinte acoustique 21, 22, 23, 24, 25 et 26, tout en conservant une bande passante maximale. La pluralité d’enceintes acoustiques 1 n’affectera ni la réponse en fréquence totale, ni la phase du signal acoustique mais multipliera d’autant la puissance totale admissible. Etant donné que la taille d’un haut-parleur 4 définit sa puissance maximale, la relation entre la puissance et la taille d’une enceinte acoustique 1 selon l’invention est constante et évaluée pour un haut-parleur 4 de 10 Watts RMS à environ 10 Watts RMS/dm 3 ou 10 Watts RMS/litre. Cette valeur peut être diminuée en augmentant la résistance acoustique des lignes de transmission acoustique 7 et 8 et donc en augmentant la résistance acoustique du haut-parleur 4. Pour un haut-parleur 4 donné, étant donné que la puissance d’une enceinte acoustique 1 selon l’invention dépend linéairement seulement de sa taille, l’empilement de plusieurs enceintes acoustiques 1 multipliera linéairement la puissance globale du système. La FIG. 8 représente un ensemble enceinte acoustique 21 en barre de son utilisant deux enceintes acoustiques 1 de 20W (60 x 300 x 110mm) permettant d’obtenir une puissance globale de 40W. Les Figures 9 à 11 représentent des ensembles enceintes acoustiques 22, 23 et 24 d’étagères utilisant des enceintes acoustiques 1 de 20W (60 x 150 x 220mm). L’ensemble enceinte acoustique 22 de la FIG. 9 comprend deux enceintes acoustiques 1 espacées l’une de l’autre (à savoir, une enceinte acoustique 1 de 20W par canal), pour obtenir deux petites enceintes d’ambiance (ou « surround »). L’ensemble enceinte acoustique 23 de la FIG. 10 comprend deux enceintes acoustiques 1 de 20W accolées, pour obtenir une enceinte centrale de 40W (avec une taille totale de 60 x 300x 220mm). L’ensemble enceinte acoustique 24 de la FIG. 11 comprend deux groupes de quatre enceintes acoustiques 1 de 20W superposées (à savoir un groupe par canal), pour obtenir des enceintes principales de 80W par canal (avec une taille totale de 240 x 150 x 220mm ou 120 x 300 x 220mm). Les Figures 12 et 13 représentent des ensembles enceintes acoustiques 25 et 26 de forte puissance utilisant des enceintes acoustiques 1 de 20W (60 x 75 x 440mm). Dans la FIG. 12 , 4*8 = 32 enceintes acoustiques 1 de 20W sont utilisées pour obtenir une puissance acoustique globale de 640W (avec une taille totale de 480 x 300 x 440mm ou 240 x 600 x 440mm). Dans la FIG. 13 , 16*8 = 128 enceintes acoustiques 1 de 20W sont utilisées pour obtenir une puissance acoustique globale de 2560W (avec une taille totale de 960 x 600 x 440mm). Il est à noter que tous les ensembles enceintes acoustiques 21, 22, 23, 24, 25 et 26 auront la même bande passante (par exemple, 20Hz à 20kHz). La combinaison de plusieurs enceintes acoustique 1 identiques permet en outre, si chacune d’entre elles est commandée individuellement de façon très précise par traitement numérique, une spatialisation très précise du son. Cette méthode est très couramment utilisée pour simuler des enceintes arrières à partir d’une barre de son unique à l’avant, incluant un nombre important de haut-parleurs 4 (d’une dizaine à quelques dizaines) chacun commandé individuellement en utilisant l’effet laser de la propagation d’onde lumineuse, mais appliquée ici aux ondes sonores. Dans le cas précis de la présente invention, cette méthode est particulièrement intéressante car plus le nombre de haut-parleurs 4 sera important, plus la précision de spatialisation sera augmentée. Si l’on se réfère aux Figures 14 à 16, on peut voir qu’il y est représenté différents exemples de connexions d’enceintes acoustiques 1 dans des ensembles enceintes acoustiques 27, 28 et 29. La pluralité d’enceintes acoustiques 1 sont réparties en une pluralité de groupes d’enceintes acoustiques 30, chaque groupe d’enceintes acoustiques 30 comprenant un nombre pair d’enceintes acoustiques 1 reliées électriquement en parallèle, les groupes d’enceintes acoustiques 30 étant reliés électriquement en série, de manière à ce que l’impédance électrique de l’ensemble enceinte acoustique 27, 28 ou 29 soit compatible avec un amplificateur audio (non représenté sur les Figures). L’impédance électrique la plus communément utilisée dans les amplificateurs audio est de 8 Ohms. Ainsi, dans le cas où l’ensemble enceinte acoustique 27, 28 ou 29 est relié à un amplificateur audio ayant une impédance électrique de 8 Ohms, les enceintes acoustiques 1 seront reliées entre elles de manière à ce que l’ensemble enceinte acoustique 27, 28 ou 29 présente également une impédance électrique de 8 Ohms. L’interconnexion de plusieurs enceintes acoustiques 1 n’a pas d’impact sur le spectre global et le déphasage dans la mesure où toutes les enceintes acoustiques 1 restent identiques et alimentées par le même signal électrique. A titre d’exemple, dix enceintes acoustiques 1 de 10 Watts RMS avec un volume de 10 litres restitueront 100 Watts RMS de puissance acoustique à toutes les gammes de fréquences. La FIG. 14 représente les connexions d’un ensemble enceinte acoustique 27 à titre d’exemple comprenant deux groupes 30 de deux enceintes acoustiques 1 (chacune avec un haut-parleur 3 de 8 Ohms). La FIG. 15 représente les connexions d’un ensemble enceinte acoustique 28 à titre d’exemple comprenant quatre groupes 30 de quatre enceintes acoustiques 1 (chacune avec un haut-parleur 3 de 8 Ohms). La FIG. 16 représente les connexions d’un ensemble enceinte acoustique 29 à titre d’exemple comprenant huit groupes 30 de quatre enceintes acoustiques 1 (chacune avec un haut-parleur 3 de 4 Ohms). Ainsi, chacun des ensembles enceintes acoustiques 26, 27 et 28 des Figures 14 à 16 présente une impédance électrique de 8 Ohms. Si l’on se réfère à la FIG. 17 , on peut voir qu’il y est représenté une vue en coupe verticale partielle de l’enceinte acoustique 1 représentée à la FIG. 7 , représentant uniquement la première ligne de transmission acoustique 7. On constate que la section transversale de la première ligne de transmission acoustique 7 formé par les parois internes de séparation 17 verticales possède une forme rectangulaire. Etant donné que la structure de la première ligne de transmission acoustique 7 est créée à partir de surfaces rectangulaires (parois internes de séparation 17 constituant le conduit de la première ligne de transmission acoustique 7), certains renforcements doivent être intégrés à la conception pour éviter des résonances internes inattendues. Une première ligne de transmission acoustique 7 pour une gamme de fréquences complète peut être constituée de 10 à 20 parois internes de séparation 17 qui ont quasiment toutes la même taille et donc ont toutes la même fréquence de résonance interne. Ceci peut faire vibrer l’enceinte acoustique 1 et donc affecter fortement la réponse en fréquence. Pour éviter cela, une première solution est d’ajouter des axes antirésonance 18 traversant chaque paroi interne de séparation 17, sur toute la largeur de l’enceinte acoustique 1. Le diamètre des axes antirésonance 18 doit rester faible pour ne pas avoir d’impact sur la section du conduit de la première ligne de transmission acoustique 7. La même structure à axes antirésonance 18 peut également être appliquée à la seconde ligne de transmission acoustique 8. Si l’on se réfère à la FIG. 18 , on peut voir qu’il y est représenté une vue en coupe verticale partielle de l’enceinte acoustique 1 selon une variante de l’invention, représentant uniquement la première ligne de transmission acoustique 7. Dans cette variante de l’invention, les axes antirésonance sont supprimés et remplacés par une multiplication des conduits mis en parallèle. Par exemple, au lieu d’avoir un seul conduit de quatre mètres, trois séparations horizontales peuvent être créées qui formeront quatre conduits superposés de quatre mètres avec une section quatre fois plus petite que le conduit initial. Etant donné que la résistance acoustique d’un conduit est liée à sa section, la somme des quatre sections des quatre conduits donnera la même section totale et donc la même résistance acoustique. L’épaisseur des séparations horizontales doit rester faible pour ne pas avoir trop d’impact sur la somme des sections. Cette variante permet ainsi de garantir l’absence de résonances internes qui peuvent gravement nuire à la qualité de la restitution sonore. Contrairement aux axes antirésonance 18, la solution par multiplication des sections assure une annulation totale des résonances internes. C’est donc une solution à privilégier, surtout lorsque l’enceinte acoustique 1 est soumise à de fortes puissances acoustiques. Cette variante a ainsi deux avantages: - elle réduit encore plus que les axes antirésonance 18 les possibilités de résonance interne, et - elle permet la construction de l’enceinte acoustique 1 par couche (construction par moulage puis assemblage). Dans la FIG. 18 , pour former la première ligne de transmission acoustique 7, l’enceinte acoustique 1 possède quatre étages 31 identiques et empilés, et un capot supérieur de fermeture 32, ce qui permet de créer quatre conduits 33 superposés ayant la même longueur et la même section transversale, la section totale 34 des quatre sections transversales des quatre conduits 33 étant égale à la section transversale du conduit de la FIG. 17 , de telle sorte que la section transversale de chaque conduit 33 est égale au quart de la section transversale du conduit de la FIG. 17 . En pratique, les quatre étages 31 et le capot supérieur de fermeture 32 sont moulés par injection ou fabriqués par impression 3D, ensuite les quatre étages 31 sont superposés et fixés entre eux (par exemple, par collage ou vissage), puis le capot supérieur de fermeture 32 est fixé sur le dernier étage 31 (par exemple, par collage ou vissage), les différents éléments étant assemblés pour présenter une étanchéité à l’air, notamment par l’intermédiaire de joints et/ou directement par l’intermédiaire de la colle. Avantageusement, on utilisera une colle à base polyuréthane. La même structure à multiplication des sections peut également être appliquée à la seconde ligne de transmission acoustique 8. Il est à noter que ces deux méthodes d’antirésonance ne sont nécessaires que si la section transversale des lignes de transmission acoustique 7 et 8 est importante. Dans le cas où la section transversale reste petite, les vibrations dues à la résonance de la structure resteront faibles et donc négligeables. Bien que non représenté sur les Figures 8 et 10 à 13, chaque ensemble enceinte acoustique 21, 23, 24, 25 et 26 pourrait également comprendre un boîtier comportant une pluralité d’emplacements configurés pour respectivement recevoir la pluralité d’enceintes acoustiques 1. Afin d’assurer l'immobilité des enceintes acoustiques 1 dans le boîtier de l'ensemble enceinte acoustique 21, 23, 24, 25 et 26, il pourra être fait usage d'un aimant placé à l'arrière de la boîte 2 de chaque enceinte acoustique 1 et d’un aimant opposé placé au fond de chaque emplacement dans le boîtier de l'ensemble enceinte acoustique 21, 23, 24, 25 et 26. Un trou pourra également être ajouté à côté de l'aimant placé au fond de chaque emplacement dans le boîtier de l'ensemble enceinte acoustique 21, 23, 24, 25 et 26, pour faciliter l'extraction d'une enceinte acoustique 1 en y introduisant le doigt par exemple. Pour assurer l'absence de vibration de chaque enceinte acoustique 1 dans l'ensemble enceinte acoustique 21, 23, 24, 25 et 26, il pourra également être fait usage de feutres placés sur les quatre faces intérieures des emplacements dans le boîtier de l'ensemble enceinte acoustique 21, 23, 24, 25 et 26. Le jeu entre l'emplacement et la boîte 2 de l’enceinte acoustique 1 devra être adapté pour à la fois permettre une introduction relativement simple de l’enceinte acoustique 1 dans l'emplacement mais aussi assurer une absence de mobilité. Pour cela le feutre devra être légèrement écrasé (à titre d'exemple étant donné que cela peut changer suivant la constitution du feutre, si le feutre fait 1mm d'épaisseur, une fois l’enceinte acoustique 1 en place, les feutres de chacune des quatre faces devront être écrasés de 0,5mm). Pour des raisons de simplicité d'utilisation, plusieurs enceintes acoustiques 1 (par exemple, 2, 4 ou 8) pourront être collées ensemble. Il sera donc nécessaire d'adapter en conséquence la taille des emplacements dans le boîtier de l’ensemble enceinte acoustique 21, 23, 24, 25 et 26. Cela sera particulièrement utile pour des gros ensembles enceintes acoustiques contenant 16, 32 ou 64 enceintes acoustiques 1 ou plus. Un groupe de 8 enceintes acoustiques 1 pouvant peser autour de 5 kg, il ne serait pas judicieux d'en regrouper 16 ou plus. Le poids réel d'un groupe d’enceintes acoustiques 1 dépendant des caractéristiques des haut-parleurs 4 utilisés, cette limite pourra donc évoluer en conséquence. Si l’on se réfère aux Figures 19 et 20, on peut voir qu’il y est représenté l’enceinte acoustique 1 conçue selon un mode de réalisation particulier de la présente invention dans lequel la boîte 2 de l’enceinte acoustique 1 comprend une partie centrale 35 dans laquelle sont formés plusieurs conduits horizontaux 36, un embout avant 37 dans lequel sont formés plusieurs coudes avant 38 en correspondance avec les conduits horizontaux 36, et un embout arrière 39 dans lequel sont formés plusieurs coudes arrière 40 en correspondance avec les conduits horizontaux 36, chacun des coudes avant et arrière 38 et 40 étant configuré pour relier deux conduits horizontaux 36 adjacents, de telle sorte que les conduits horizontaux 36, les coudes avant 38 et les coudes arrière 40 forment les première et seconde lignes de transmission acoustique 7 et 8 à l’intérieur de la boîte 2. L’embout avant 37 est également doté du logement 3 dans lequel est monté le haut-parleur 4, et des premier et second évents 5a et 5b. Chacun des coudes avant et arrière 38 et 40 consiste en une révolution à 180° de la section transversale des lignes de transmission acoustique 7 et 8, ce qui permet de relier et de mettre en série deux conduits horizontaux 36 adjacents tout en conservant la section transversale constante des lignes de transmission acoustique 7, 8. Cette configuration particulière permet ainsi d’obtenir une conception optimale de l’enceinte acoustique 1, les embouts avant et arrière 37, 39 à coudes 38, 40 permettant une mise en série de certains conduits horizontaux 36 (à savoir, deux tiers des conduits 36) pour former la première ligne de transmission acoustique 7, et permettant également une mise en série des conduits horizontaux 36 restants (à savoir, un tiers des conduits 36) pour former la seconde ligne de transmission acoustique 8. Afin d’optimiser le volume de l’enceinte acoustique 1, il est préférable d’utiliser des conduits 36 de section transversale carrée. Le nombre de conduits horizontaux 36 nécessaires pour constituer les deux lignes de transmission acoustique 7 et 8 est défini suivant les longueurs L 1 et L 2 des deux lignes de transmission acoustique 7 et 8, le nombre de conduits 36 utilisés pour former la première ligne de transmission acoustique 7 étant deux fois supérieur au nombre de conduits 36 utilisés pour former la seconde ligne de transmission acoustique 8. Les embouts avant et arrière 37 et 39 peuvent, par exemple, être moulés ou imprimés en trois dimensions (3D). L’ensemble des conduits 36 peuvent, par exemple, être assemblés et collés de façon rigide pour éviter toute vibration interne. Les jonctions entre les embouts 37, 39 et l’ensemble des conduits 36 sont réalisées de façon étanche de façon à éviter toute perte de pression vers l’extérieur ou entre les différents conduits 36 et coudes 38, 40. Les trois parties de la boîte 2 (à savoir, la partie centrale 35, l’embout avant 37 et l’embout arrière 39) pourraient également être imprimées en 3D d’un seul bloc, de manière à assurer l’étanchéité en tout point. Si l’on se réfère aux Figures 21a, 21b et 21c, on peut voir qu’il y est respectivement représenté la partie centrale 35, l’embout avant 37 et l’embout arrière 39 d’une enceinte acoustique 1 à titre d’exemple dont la partie centrale 35 possède vingt-quatre conduits horizontaux 36. La partie centrale 35 possède vingt-quatre conduits horizontaux 36 à section transversale carrée répartis en six colonnes et quatre rangées. Seize conduits horizontaux 36a (à savoir, deux tiers des conduits 36, représentés en foncé sur la FIG. 21 ) sont utilisés pour former la première ligne de transmission acoustique 7, et huit autres conduits horizontaux 36b (à savoir, un tiers des conduits 36, représentés en clair sur la FIG. 21 ) sont utilisés pour former la seconde ligne de transmission acoustique 8. Il est à noter que des agencements différents pourraient également être utilisés, sans s’écarter du cadre de la présente invention, pour changer la forme globale de l’enceinte acoustique 1 (par exemple, plus longue et moins large en utilisant des conduits 36 plus longs et un nombre de conduits 36 plus réduit, ou moins longue et plus large en utilisant des conduits 36 plus courts et un nombre de conduits 36 plus important). Tout autre agencement est possible, la contrainte principale étant que le nombre de conduits 36 soit un multiple de 3. Toutefois, certaines configurations peuvent aboutir à une sortie des évents 5a et 5b à l’arrière de l’enceinte acoustique 1, ce qui n’est pas préférable pour éviter des pertes de puissance acoustique en particulier pour les fréquences plus élevées car plus directionnelles. L’embout avant 37 possède sept coudes avant 38a (en foncé sur la FIG. 21 ) servant à relier deux à deux les conduits 36a pour la première ligne de transmission acoustique 7, et trois autres coudes avant 38b (en clair sur la FIG. 21 ) servant à relier deux à deux les conduits 36b pour la seconde ligne de transmission acoustique 8. L’embout avant 37 possède en outre un premier conduit d’entrée 38c de section carrée pour relier la première ligne de transmission acoustique 7 au logement 3 dans lequel est monté le haut-parleur 4, et un second conduit d’entrée 38d de section carrée pour relier la seconde ligne de transmission acoustique 8 audit logement 3. L’embout avant 37 possède en outre un premier conduit de sortie 38e de section carrée pour relier la première ligne de transmission acoustique 7 au premier évent 5a, et un second conduit de sortie 38f de section carrée pour relier la seconde ligne de transmission acoustique 8 au second évent 5b. L’embout arrière 39 possède huit coudes arrière 40a (en foncé sur la FIG. 21 ) servant à relier deux à deux les conduits 36a pour la première ligne de transmission acoustique 7, et quatre autres coudes arrière 40b (en clair sur la FIG. 21 ) servant à relier deux à deux les conduits 36b pour la seconde ligne de transmission acoustique 8. Si l’on se réfère aux Figures 22a, 22b et 22c, on peut voir qu’il y est respectivement représenté la partie centrale 35, l’embout avant 37 et l’embout arrière 39 d’une enceinte acoustique 1 à titre d’exemple dont la partie centrale 35 possède soixante conduits horizontaux 36. La partie centrale 35 possède soixante conduits horizontaux 36 à section transversale carrée répartis en dix colonnes et six rangées. Quarante conduits horizontaux 36a (à savoir, deux tiers des conduits 36, représentés en foncé sur la FIG. 22 ) sont utilisés pour former la première ligne de transmission acoustique 7, et vingt autres conduits horizontaux 36b (à savoir, un tiers des conduits 36, représentés en clair sur la FIG. 22 ) sont utilisés pour former la seconde ligne de transmission acoustique 8. L’embout avant 37 possède dix-neuf coudes avant 38a (en foncé sur la FIG. 22 ) servant à relier deux à deux les conduits 36a pour la première ligne de transmission acoustique 7, et neuf autres coudes avant 38b (en clair sur la FIG. 22 ) servant à relier deux à deux les conduits 36b pour la seconde ligne de transmission acoustique 8. L’embout avant 37 possède en outre un premier conduit d’entrée 38c de section carrée pour relier la première ligne de transmission acoustique 7 au logement 3 dans lequel est monté le haut-parleur 4, et un second conduit d’entrée 38d de section carrée pour relier la seconde ligne de transmission acoustique 8 audit logement 3. L’embout avant 37 possède en outre un premier conduit de sortie 38e de section carrée pour relier la première ligne de transmission acoustique 7 au premier évent 5a, et un second conduit de sortie 38f de section carrée pour relier la seconde ligne de transmission acoustique 8 au second évent 5b. L’embout arrière 39 possède vingt coudes arrière 40a (en foncé sur la FIG. 22 ) servant à relier deux à deux les conduits 36a pour la première ligne de transmission acoustique 7, et dix autres coudes arrière 40b (en clair sur la FIG. 22 ) servant à relier deux à deux les conduits 36b pour la seconde ligne de transmission acoustique 8. Il est à noter que des agencements différents pourraient également être utilisés concernant le nombre de conduits 36 et l’emplacement des coudes avant et arrière 38 et 40 pour former les deux lignes de transmission acoustique 7 et 8, sans s’écarter du cadre de la présente invention. Il est bien entendu que les modes de réalisations particuliers qui viennent d’être décrits ont été donnés à titre indicatif et non limitatif, et que des modifications peuvent être apportées sans que l’on s’écarte pour autant de la présente invention. Enceinte acoustique (1), caractérisée par le fait qu’elle comprend une boîte (2) dans laquelle est ménagé un logement (3) dans lequel est monté un haut-parleur (4), ladite boîte (2) comprenant une ouverture (2a) obturée par la partie avant du haut-parleur (4) et des premier et second évents (5a, 5b) agencés sur une même face de l’enceinte acoustique (1) et débouchant sur l’extérieur, l’enceinte acoustique (1) comprenant en outre, à l’intérieur de la boîte (2), une première ligne de transmission acoustique (7) s’étendant entre une première extrémité d’entrée (7a) débouchant dans le logement (3) et configurée pour recevoir des ondes sonores émises depuis l’arrière du haut-parleur (4) et une première extrémité de sortie (7b) débouchant dans le premier évent (5a), et une seconde ligne de transmission acoustique (8) s’étendant entre une seconde extrémité d’entrée (8a) débouchant dans le logement (3) et configurée pour recevoir les ondes sonores émises depuis l’arrière du haut-parleur (4) et une seconde extrémité de sortie (8b) débouchant dans le second évent (5b), de manière à propager les ondes sonores émises depuis l’arrière du haut-parleur (4) vers les premier et second évents (5a, 5b) ; ladite première ligne de transmission acoustique (7) possédant une première longueur et une première section transversale constante, et ladite seconde ligne de transmission acoustique (8) possédant une seconde longueur et une seconde section transversale constante ; ladite seconde longueur étant égale à la moitié de ladite première longueur, et lesdites première et seconde sections transversales constantes étant identiques. Enceinte acoustique (1) selon la revendication 1, caractérisée par le fait que la première ligne de transmission acoustique (7) est une ligne de transmission quart d’onde, et la seconde ligne de transmission acoustique (8) est une ligne de transmission huitième d’onde. Enceinte acoustique (1) selon la revendication 1 ou 2, caractérisée par le fait que chacune des première et seconde sections transversales constantes est l’une parmi circulaire, ovale, rectangulaire, carrée et polygonale. Enceinte acoustique (1) selon la revendication 3, caractérisée par le fait que l’aire de chacune des première et seconde sections transversales constantes est la suivante : où µ air est la viscosité de l’air en N.s/m², L lt est la première longueur en m, F s est la fréquence de résonance propre du haut-parleur (4) en Hz, C ms est la souplesse de la suspension du haut-parleur (4) en m/N, S hp est la surface de la partie mobile du haut-parleur (4) en m², Q ms est le facteur de qualité mécanique du haut-parleur (4) à F s , et K est une constante. Enceinte acoustique (1) selon la revendication 4, caractérisée par le fait que les première et seconde sections transversales constantes sont circulaires, et le diamètre D lt de chacune des première et seconde sections transversales circulaires est le suivant : Enceinte acoustique (1) selon la revendication 4, caractérisée par le fait que les première et seconde sections transversales constantes sont carrées, et la longueur H r de chaque côté des première et seconde sections transversales carrées est la suivante : Enceinte acoustique (1) selon l’une des revendications 1 à 6, caractérisée par le fait que chacune des première et seconde lignes de transmission acoustique (7, 8) possède au moins un coude entre son extrémité d’entrée (7a, 8a) et son extrémité de sortie (7b, 8b), de manière à avoir une forme de serpentin entre son extrémité d’entrée (7a, 8a) et son extrémité de sortie (7b, 8b). Enceinte acoustique (1) selon la revendication 7, caractérisée par le fait que l’enceinte acoustique (1) comprend en outre des parois internes de séparation (17) disposées de manière parallèle à l’intérieur de la boîte (2) pour former les première et seconde lignes de transmission acoustique (7, 8), l’enceinte acoustique (1) comprenant en outre un dispositif antirésonance configuré pour atténuer les résonances des éléments structurels de l’enceinte acoustique (1), ledit dispositif antirésonance étant constitué d’une pluralité d’axes antirésonance (18) disposés à l’intérieur de la boîte (2), chaque axe antirésonance (18) traversant l’ensemble des parois internes de séparation (17) parallèles. Enceinte acoustique (1) selon l’une des revendications 1 à 8, caractérisée par le fait que la boîte (2) de l’enceinte acoustique (1) comprend une partie centrale (35) dans laquelle sont formés plusieurs conduits horizontaux (36), un embout avant (37) dans lequel sont formés plusieurs coudes avant (38) en correspondance avec les conduits horizontaux (36), et un embout arrière (39) dans lequel sont formés plusieurs coudes arrière (40) en correspondance avec les conduits horizontaux (36), chacun des coudes avant et arrière (38, 40) étant configuré pour relier deux conduits horizontaux (36) adjacents, de telle sorte que les conduits horizontaux (36), les coudes avant (38) et les coudes arrière (40) forment les première et seconde lignes de transmission acoustique (7, 8) à l’intérieur de la boîte (2). Ensemble enceinte acoustique (21 ; 22 ; 23 ; 24 ; 25 ; 26 ; 27 ; 28 ; 29) comprenant une pluralité d’enceintes acoustiques (1) selon l’une des revendications 1 à 9, les haut-parleurs (4) de la pluralité d’enceintes acoustiques (1) étant reliés électriquement entre eux dans au moins une manière parmi en série et en parallèle. Ensemble enceinte acoustique (21 ; 22 ; 23 ; 24 ; 25 ; 26 ; 27 ; 28 ; 29) selon la revendication 10, caractérisé par le fait que la pluralité d’enceintes acoustiques (1) sont réparties en une pluralité de groupes d’enceintes acoustiques (30), chaque groupe d’enceintes acoustiques (30) comprenant un nombre pair d’enceintes acoustiques (1) reliées électriquement en parallèle, les groupes d’enceintes acoustiques (30) étant reliés électriquement en série, de manière à ce que l’impédance électrique de l’ensemble enceinte acoustique (21 ; 22 ; 23 ; 24 ; 25 ; 26 ; 27 ; 28 ; 29) soit compatible avec un amplificateur audio. Ensemble enceinte acoustique (21 ; 22 ; 23 ; 24 ; 25 ; 26 ; 27 ; 28 ; 29) selon l’une des revendications 10 et 11, caractérisé par le fait qu’il comprend en outre un boîtier comportant une pluralité d’emplacements configurés pour respectivement recevoir la pluralité d’enceintes acoustiques (1). Ensemble enceinte acoustique (21 ; 22 ; 23 ; 24 ; 25 ; 26 ; 27 ; 28 ; 29) selon la revendication 12, caractérisé par le fait que, au fond de chaque emplacement du boîtier de l’ensemble enceinte acoustique (21 ; 22 ; 23 ; 24 ; 25 ; 26 ; 27 ; 28 ; 29), un système de fixation magnétique est installé et configuré pour coopérer avec la boîte (2) de l’enceinte acoustique (1) associée.