Brevet FR3159768A1 — publié le 20250905

Pneumatique (1) pour véhicule agricole ayant la bande de roulement (2) radialement intérieure à une armature de sommet (3) comprenant des couches de sommet (31, 32 ,33, 34) comprenant des éléments de renforcement textiles. La bande de roulement (2) comprend une portion centrale et deux portions latérales. Le taux d’entaillement volumique de la portion centrale (Pc), est compris entre 35 et 45% et les taux d’entaillement volumiques des portions latérales (Pl), sont compris entre 50 et 65%. L’armature de sommet (3) comprend au plus 5 couches de sommet et les éléments de renforcement des couches de sommet (31, 32, 33, 34) ont une force de rupture en traction au moins égale à 32 daN. Figure de l’abrégé : figure 3 Sommet de pneumatique pour véhicule agricole La présente invention a pour objet un pneumatique pour véhicule agricole, tel qu'un tracteur agricole ou un véhicule agro-industriel, et concerne plus particulièrement le sommet, à savoir la bande de roulement et l’armature de sommet, d'un tel pneumatique. Comme tout pneumatique, un pneumatique pour véhicule agricole comprend une bande de roulement, destinée à venir en contact avec un sol par l’intermédiaire d’une surface de roulement, dont les deux extrémités axiales sont reliées, par l’intermédiaire de deux flancs, à deux bourrelets assurant la liaison mécanique entre le pneumatique et la jante sur laquelle il est destiné à être monté. Un pneumatique radial pour véhicule agricole comprend une armature de renforcement, constituée d’une armature de sommet, radialement intérieure à la bande de roulement, et d’une armature de carcasse, radialement intérieure à l’armature de sommet et reliant deux bourrelets destinés à être en contact avec une jante à travers deux flancs. Dans ce qui suit, les directions circonférentielle, axiale et radiale désignent respectivement une direction tangente à la surface de roulement et orientée selon le sens de rotation du pneumatique, une direction parallèle à l'axe de rotation du pneumatique et une direction perpendiculaire à l’axe de rotation du pneumatique. Les spécifications dimensionnelles et les conditions d’usage (charge, vitesse, pression) d’un pneumatique pour un véhicule agricole, ou pneumatique agricole, sont définies par l’usage. Les pneumatiques sont de moyenne à grande dimension selon le type de culture. Le diamètre des jantes de montage des pneumatiques agricoles est au moins égal à 16 pouces et au plus égal à 46 pouces. Pour les pneumatiques agricoles, la pression de gonflage minimale recommandée correspondant à la capacité de charge indiquée, est le plus souvent au plus égale à 300 kPa, mais peut descendre jusqu’à 240 kPa pour un pneumatique IF (« Improved Flexion », flexion améliorée), voire 160 kPa pour un pneumatique VF (« Very improved Flexion », flexion très améliorée). Les pneumatiques IF se distinguent des pneus standards dits NF (« Normal Flexion », flexion standard), à savoir n’entrant pas dans la classification IF ou VF selon le standard ETRTO 2020, de même dimension par une capacité de charge augmentée de 20 % à pression constante ou une pression 20 % plus basse à charge égale et respectivement 40 % avec les pneus VF (« Very improved flexion »). La vitesse maximale de ces pneumatiques est de 65 Km/h correspondant à l’indice de vitesse D. L’indice de charge de ces pneumatiques est au moins égal à 107 (975 Kg) et au plus égal à 189 (10300 kg). Un pneumatique pour véhicule agricole est destiné à rouler sur divers types de sols tels que la terre plus ou moins compacte des champs, les chemins non goudronnés d'accès aux champs et les surfaces goudronnées des routes. Compte tenu de la diversité de l'usage, en champ et sur route, un pneumatique pour véhicule agricole, et en particulier sa bande de roulement, doit présenter un compromis de performances entre, de façon non exhaustive, la traction en champ, la résistance aux arrachements, la résistance à l'usure sur route, la résistance à l'avancement, le confort vibratoire sur route. La bande de roulement est essentiellement composée d’un matériau polymérique, ou mélange élastomérique, ou mélange caoutchouteux, comprenant un élastomère, obtenu par mélangeage. Pour satisfaire cet ensemble de performances, la bande de roulement d'un pneumatique pour véhicule agricole comprend généralement une pluralité d’éléments en relief, dit de sculpture, s'étendant radialement à partir d'une surface de fond et pour les blocs de sculpture jusqu'à la surface de roulement. L’invention a pour objet un pneumatique agricole offrant une traction en champ optimale et donc comprenant au moins sur les portions latérales de sa bande de roulement, des blocs de sculpture spécifiques aux pneumatiques agricoles appelées barrettes. Une barrette a généralement une forme globalement parallélépipédique allongée, constituée d'au moins une portion rectiligne ou curviligne, et est séparée des barrettes adjacentes par des sillons. Une barrette peut être constituée d'une succession de portions rectilignes, telle que décrite dans les documents US3603370, US4383567, EP795427 ou avoir une forme curviligne, telle que présentée dans les documents US4446902, EP903249, EP1831034. Les barrettes sont telles que le pneumatique possède un sens de rotation préconisé. Par ailleurs chaque portion latérale comprend une répartition circonférentielle de barrettes, deux à deux séparées par des creux transversaux formant, avec une direction circonférentielle (XX') du pneumatique, un angle moyen au moins égal à 40° et au plus égal à 60°, la partie la plus axialement intérieure de chaque barrettes entrant en contact avec le sol avant sa partie axialement extérieure lorsque le pneumatique roule sur un sol dans le sens de rotation préconisé. Pour des géométries complexes de barrettes, on tracera le profil moyen de la barrette qui est la ligne de la surface de contact passant au milieu de la barrette dont on fera une interpolation linéaire pour mesurer l’angle moyen. Une bande de roulement comprend donc deux rangées de barrettes en V ou en chevrons, le pneumatique ayant un sens de rotation préférentiel selon la pointe des chevrons. La face d'attaque d’un bloc de sculpture est, par définition, la face dont l'arête radialement extérieure ou arête d'attaque entre en premier en contact avec le sol, lors du passage du bloc dans la surface de contact du pneumatique avec le sol, au cours de la rotation du pneumatique. La face de fuite est, par définition, la face dont l'arête radialement extérieure ou arête de fuite entre en dernier en contact avec le sol, lors du passage du bloc dans la surface de contact du pneumatique avec le sol, au cours de la rotation du pneumatique. Les définitions sont identiques quand les blocs de sculpture considérés sont des barrettes. Selon le sens de rotation, la face d'attaque est dite en avant par rapport à la face de fuite. La distance moyenne entre la face d'attaque et la face de fuite définit l'épaisseur moyenne de barrette. Pour un élément de sculpture dont la face la plus radialement extérieure n’est pas comprise dans la surface de roulement, on détermine les faces d’attaque et de fuite en projetant qu’une usure régulière du pneumatique a fait descendre la surface de roulement jusqu’à la surface radialement extérieure de l’élément de sculpture considéré. Les deux rangées de barrettes présentent une symétrie par rapport au plan équatorial du pneumatique, avec le plus souvent un décalage circonférentiel entre les deux rangées de barrettes, résultant d'une rotation autour de l'axe du pneumatique d'une moitié de la bande de roulement par rapport à l'autre moitié de la bande de roulement. En outre, les barrettes peuvent être continues ou discontinues, et réparties circonférentiellement avec un pas constant ou variable. L’armature de carcasse d’un pneumatique radial pour véhicule agricole comprend au moins une couche de carcasse reliant les deux bourrelets entre eux. Une couche de carcasse comprend des renforts, ou éléments de renforcement, enrobés par un matériau polymérique comprenant un élastomère, obtenu par mélangeage, ou mélange élastomérique. Les renforts de couche de carcasse sont le plus souvent constitués par des matériaux polymériques textiles, tels qu’un polyester. Les renforts d’une couche de carcasse sont sensiblement parallèles entre eux et forment, avec la direction circonférentielle, un angle compris entre 85° et 95°. L’armature de sommet d’un pneumatique radial pour véhicule agricole comprend une superposition de couches de sommet s’étendant circonférentiellement, radialement à l’extérieur de l’armature de carcasse. Chaque couche de sommet est constituée de renforts enrobés par un mélange élastomérique et parallèles entre eux. Lorsque les renforts d’une couche de sommet forment, avec la direction circonférentielle, un angle au plus égal à 10°, ils sont dits circonférentiels, ou sensiblement circonférentiels, et assurent une fonction de frettage limitant les déformations radiales du pneumatique. Lorsque les renforts d’une couche de sommet forment, avec la direction circonférentielle, un angle au moins égal à 10° et le plus souvent inférieur à 40° mais pouvant aller jusqu’à 50°, ils sont appelés renforts à angle et ont une fonction de reprise des efforts circonférentiels et transversaux, parallèles à la direction axiale, appliqués au pneumatique. Les couches de sommet sont alors nommées couches de travail. Les renforts des couches de sommet peuvent être constitués par des matériaux polymériques textiles, tels qu’un polyester, par exemple, ou par des matériaux métalliques, tels que l’acier. Concernant le fonctionnement en champ, une préoccupation importante du concepteur de pneumatique est l'amélioration de la résistance des barrettes et du sommet aux agressions, et plus particulièrement aux agressions par les chaumes résiduels ou stubbles dans les champs après la récolte notamment de maïs ou de coton. Un chaume est une portion de tige de plante dont l'extrémité libre est généralement acérée. L'extrémité libre acérée d'un chaume, qui entre en contact avec la face d'attaque d'une barrette, est susceptible de la perforer localement et superficiellement, ce qui entraîne un arrachement local du matériau élastomérique constitutif de la barrette. Les agressions répétées des faces d'attaque des barrettes par des chaumes peuvent provoquer une dégradation importante de l'aspect des barrettes, voire des arrachements plus particulièrement au voisinage des extrémités axialement intérieures des barrettes. Ces dégradations sont un motif potentiel de réclamation de la part des utilisateurs, pouvant nécessiter le remplacement du pneumatique. Par ailleurs, ces chaumes résiduels et plus particulièrement pour les chaumes de cotons peuvent perforer le sommet et causer une perte de pression. Les document EP 2714431 BI et FR3068648 décrivent la bande de roulement d'un pneumatique pour véhicule agricole avec un risque diminué des agressions des faces d'attaque des extrémités axialement extérieures des barrettes par des chaumes résiduels après récolte («stubble») et donc d'arrachement. Ainsi il est important d’augmenter la résistance aux chaumes résiduels mais dans un contexte d’énergie limitée, cette augmentation de la résistance ne doit pas s’accompagner d’une détérioration de l’indice d’efficacité énergétique à savoir de la résistance au roulement et de la motricité. Les inventeurs se sont donnés pour objectif d’améliorer la résistance à l’endommagement par des chaumes, à l’aide d’une optimisation couplée de la bande de roulement et de l’armature de sommet tout en améliorant la résistance au roulement, et la motricité. Cet objectif a été atteint selon l'invention par Pneumatique pour un véhicule agricole, comprenant, radialement de l'extérieur vers l' intérieur, une bande de roulement et une armature de sommet comprenant des couches de sommet comprenant des éléments de renforcement textiles : -la bande de roulement ayant une largeur axiale L et comprenant des blocs de sculpture séparés les uns des autres par des creux et s'étendant radialement vers l'extérieur à partir d'une surface portante jusqu'à une surface de roulement, la distance radiale mesurée au centre de la bande de roulement de la surface portante à la surface de roulement déterminant la hauteur de sculpture étant au moins égale à 35 mm, - la bande de roulement comprenant deux portions latérales dont la largeur axiale est comprises entre 30 et 40% de la largeur axiale L de la bande de roulement, axialement extérieures à une portion centrale, chaque portion latérale comprenant une répartition circonférentielle de blocs de sculpture en forme de barrettes, deux à deux séparées par des creux transversaux formant, avec une direction circonférentielle (XX') du pneumatique, un angle au moins égal à 40° et au plus égal à 60°, - la portion centrale comprenant une répartition circonférentielle de blocs de sculpture, deux à deux séparés par des creux transversaux, - les portions centrale et axiales ayant des taux d’entaillement volumique, défini comme le rapport entre le volume VC de creux et le volume total V de la bande de roulement supposée sans creux, compris entre la surface portante et la surface de roulement, - le taux d’entaillement volumique de la portion centrale étant strictement inférieur aux taux d’entaillement volumique des portions latérales, - l’armature de sommet comprend au plus 5 couches de sommet et les éléments de renforcement des couches de sommet ayant une force de rupture en traction au moins égale à 32 daN. La solution est davantage avantageuse pour un pneumatique VF (« very improved flexion », flexion très améliorée). La surface portante est une surface théorique constituée par le tore obtenu par la rotation autour de l’axe YY’ de rotation du pneumatique de l’ensemble des points les plus radialement intérieurs des creux de sculpture sur l’ensemble des plans méridiens. La hauteur maximale de sculpture est la distance maximale entre la surface portante qui comprend les points les plus radialement intérieurs des creux et la surface de roulement. La distance entre le point le plus radialement intérieur des creux et la surface de roulement donne une idée de la hauteur de sculpture d’un pneumatique agricole. Elle est au moins égale à 35 mm afin d’avoir une bonne adhérence dans les champs. L’invention part du constat que les problèmes de résistance aux chaumes sont liés à la résistance du centre de la sculpture. Elle consiste donc en tout premier lieu à avoir des blocs de sculpture plus massifs que les barrettes. Sur les portions latérales, l’angle fait par les barrettes plus l’échappement possible des chaumes vers l’extérieur axial du pneumatique, les rend moins sensibles à l’agression. Concernant la portion centrale de la bande de roulement, il est avantageux d’augmenter la rigidité de la sculpture afin de limiter l’impact des agressions des chaumes. Pour un même matériau de contact, une manière de traduire l’intérêt que les blocs de sculpture de la portion centrale soient plus massifs est de considérer les taux d’entaillement volumiques des portions axiales et centrale du pneumatique. Ainsi le taux d’entaillement volumique, défini comme le rapport entre le volume VC de creux et le volume total V de la bande de roulement supposée sans creux, compris entre la surface portante et la surface de roulement, de la portion centrale, doit être strictement inférieur aux taux d’entaillement volumiques des portions latérales, plus particulièrement le taux d’entaillement volumique de la portion centrale, est compris entre 35 et 45% et les taux d’entaillement volumiques des portions latérales, sont compris entre 50 et 65%. On évaluera le volume de creux et le volume total respectivement pour chacune des zones centrale et latérales puis le ratio sera calculé pour chacune des zones. Cependant en augmentant le volume de mélange caoutchouteux au centre du pneumatique, on augmente le volume de mélange caoutchouteux total et donc la résistance au roulement. Une solution étonnante pour trouver un compromis est de diminuer le nombre de couches de sommet et le limiter à 5 couches de sommet là où les pneumatiques du marché comprennent 6 couches de sommet mais en conservant la résistance des couche de sommet de sommet à la perforation en utilisant des éléments de renforcement des couches de sommet ayant une force de rupture en traction au moins égale à 32 daN, la force à la rupture étant mesurée selon la norme désignée D885/D885M – 10A (2014). Une telle architecture diminue en effet l’effort de mise à plat en diminuant l’épaisseur de la poutre qu’est l’armature de sommet tout en compensant la diminution de la résistance à la pénétration des chaumes par une contrainte sur la résistance à la rupture des éléments de renforcement des couches de sommet. Avantageusement les couches de sommet comprennent des éléments de renforcement comprenant un toron d’aramide et un toron d’une fibre textile de PET ou de nylon, le toron d’aramide ayant une force de rupture en traction au moins égale à 30 daN. Ce type de renfort hybride est particulièrement adapté à la diminution du nombre de couches de sommet. De manière préférée, les couches de sommet comprennent des éléments de renforcement comprenant un toron d’aramide et un toron d’une fibre textile de PET. Une solution avantageuse en termes d’endurance et de masse est que les éléments de renforcement des couches de travail soient des câbles hybrides constitués d’un toron d’aramide d’une masse linéique comprise entre 160 et 180 g au km et d’un toron de PET d’une masse linéique comprise entre 140 et 160 g au km, les éléments de renforcement des couches de travail étant disposés dans les couches de travail selon un pas compris entre 0.8 mm et 1 mm. Afin d’alléger au mieux le pneumatique pour préserver la consommation de matière et diminuer les épaisseurs de sommet pour un bon équilibre endurance et résistance au roulement, l’armature de sommet comprend au plus 4 couches de sommet d’une résistance linéique à la rupture au moins égale à 30 daN/mm, de préférence au moins égale à 40 daN/mm. Préférentiellement tout bloc de sculpture en forme de barrette des portions latérales de la bande de roulement a une épaisseur moyenne transverse, mesurée entre sa face d’attaque et sa face de fuite, au moins égale à 40 mm et au plus égale à 60 mm. Ces épaisseurs ont démontré leur efficacité dans les sculptures agricoles en termes de robustesse, de rigidité pour minimiser l’usure et passer du couple. Avantageusement à l’aplomb de la portion centrale, la distance radiale de la surface portante à la couche de sommet la plus radialement extérieure est au moins égale à la distance de la surface portante à la couche de sommet la plus radialement extérieure mesurée au centre de chaque portion latérale plus 4 mm. En effet il est intéressant non seulement de diminuer le taux d’entaillement au centre mais également d’augmenter l’épaisseur de mélange caoutchouteux entre la couche de sommet la plus radialement extérieure et la surface portante dans la portion centrale de la bande de roulement comparativement à cette même épaisseur dans les portions latérales afin de mieux protéger les creux de cette agression dans la région la plus soumise à ce type d’agression. l’expression « à l’aplomb de » signifie « pour chaque méridien, radialement intérieur sensiblement dans la limite des coordonnées axiales délimitées par ». Ainsi « les points d’une couche de travail à l’aplomb d’un bloc de sculpture » désignent pour chaque méridien, l’ensemble des points de la couche de travail radialement intérieurs au blocs de sculpture dans la limite des coordonnées axiales délimitées par ledit bloc. Avantageusement, chaque bloc de sculpture de la portion centrale est relié à au moins un bloc de sculpture d’une portion latérale en forme de barrettes par un pontage pare-chaume dont la face radialement extérieure comprend deux pans obliques destinés à écarter les chaumes lors du roulage. La répartition régulière de pontages entre la portion centrale et les portions latérales favorise une mise à plat circonférentiellement régulière du pneumatique lors du roulage, atténue fortement les différences de rigidité des blocs de la portion centrale plus massifs et des barrettes des portions latérales et la génération de méplats, forme d’usure irrégulière. La présence de pontages protège la partie axialement intérieure des portions latérales en contact avec la portion centrale de l’agression des chaumes. « Pare-chaume » est un adjectif combinant le suffixe « pare » signifiant protégeant et le nom « chaume » qui sont les restes de fauche de céréales, cotons ayant une rigidité suffisante pour endommager les pneumatiques agricoles qui rouleraient dessus. Cet adjectif permet de différencier les pontages ou autres éléments de sculpture selon l’invention et d’autres pontages éventuels ou respectivement d’autres éléments de sculpture qui pourraient être présents dans la sculpture mais ne présenteraient pas les mêmes caractéristiques géométriques. Ces pontages ont été créés pour cette fonction, cela ne présage pas du fait qu’ils écartent tous les chaumes ni qu’on ne puisse les améliorer. Avantageusement les pontages entre les blocs de sculpture de la portion centrale sont des pontage pare-chaumes ayant une face radialement extérieure comprenant au moins deux pans inclinés, s’étendant respectivement à partir de chacune de ses faces latérales jusqu’à une ligne de faîte, et l’angle moyen de la normale à chacun des pans inclinés avec la direction radiale est au moins égal à 10° et au plus égal à 20°. Ces angles sont des optimums pour gérer le compromis entre l’homogénéisation des rigidités des éléments de sculpture et l’efficacité des pontages à écarter les chaumes. Pour ces mêmes raisons, le point le plus radialement extérieur de la ligne de faîte d’un pontage pare-chaume est à une distance radiale de la surface portante comprise entre 70 et 80% de la hauteur de sculpture. Pour protéger la partie la plus sensible du pneumatique, la largeur axiale de la portion centrale est avantageusement comprise entre 20% et 25% de la largeur axiale L de la bande de roulement pour une protection optimale du centre de la bande de roulement. Elle représente la largeur axiale des blocs de sculpture de la portion centrale. De même la largeur axiale de chaque portion latérale, est avantageusement comprise entre 30 et 40% de la largeur axiale L de la bande de roulement. Il est intéressant de favoriser le glissement des chaumes qui viendraient prendre appui sur les faces latérales d’un bloc de sculpture de la portion centrale vers la face latérale du pontage pare-chaume auquel il est relié puis le long de la face de la barrette continument vers l’extérieur axial du pneumatique. Il est donc intéressant d’éviter une discontinuité entre les faces latérales des blocs de la portion centrale, des pontages et des faces latérales des barrettes qui pourrait bloquer le glissement des chaumes. Etant donné que les faces des barrettes ont un angle optimisé pour la traction dans les champs, pour favoriser cette continuité et cet effet technique, une face d’attaque de chaque bloc de sculpture de la portion centrale, est avantageusement sensiblement continue avec la face d’attaque d’un pontage pare-chaume, et fait un angle avec la direction circonférentielle (XX’) au moins égal à 40° et au plus égal à 60°, de préférence compris entre 45 et 50°. Avantageusement la face d’attaque des pontages pare-chaume est sensiblement continue avec la face d’attaque de la barrette à laquelle il est relié, et fait un angle avec la direction circonférentielle (XX’) au moins égal à 40° et au plus égal à 60°, de préférence compris entre 45 et 50°. Pour permettre à cette solution de fonctionner le plus efficacement possible en endurance, notamment en thermique malgré l’augmentation du volume de mélange caoutchouteux dans la portion centrale, il est avantageux que la bande de roulement comprenne un matériau dit de contact destiné à entrer en contact avec le sol, dont la perte dynamique tanδ, mesurée selon la même norme ASTM D 5992 – 96, à une température de 60°C et sous une déformation de 50% à 10 Hz, soit inférieure à 0.3. Pour bien résister à la pénétration des chaumes et à l’usure, il est préféré que le matériau dit de contact ait un module de cisaillement élastique G’ à 50% de déformation sommet, mesuré selon la norme ASTM D 5992 – 96, supérieur à 1.50 MPa. La performance en résistance au roulement peut-être améliorée si la bande de roulement comprend un matériau dit de sous-couche, radialement intérieur au matériau dit de contact dont la perte dynamique tanδ, mesurée selon la même norme ASTM D 5992 – 96, à une température de 60°C et sous une déformation de 50% à 10 Hz, est au plus égale à 0.15. De même il est avantageux que le matériau dit de sous-couche ait un module de cisaillement élastique G’ à 50% de déformation sommet, mesuré selon la norme ASTM D 5992 – 96 au moins égal à 1.0 MPa. Le matériau de sous-couche est préférentiellement radialement intérieur à la surface portante. Les termes : module élastique, module visqueux désignent, pour une personne du métier des élastomères, des propriétés dynamiques bien connues. L’angle de phase δ entre la force et le déplacement, traduit en perte dynamique tanδ est égal au rapport des modules visqueux et élastiques G"/G’. Ces propriétés peuvent être mesurées sur des éprouvettes collées extraites d’une bande de roulement d’un pneu. On peut utiliser des éprouvettes telles que décrites dans la norme ASTM D 5992-96 (version publiée en septembre 2006). L’éprouvette employée est cylindrique de diamètre égal à 10 mm et de hauteur égale à 2 mm. On soumet l’éprouvette à une sollicitation sinusoïdale en cisaillement simple alterné, à la fréquence de 10 Hz à contrainte imposée, symétriquement autour de sa position d’équilibre. Une accommodation de l’éprouvette est réalisée au préalable à la mesure de balayage en température. L’éprouvette est pour cela sollicitée en cisaillement sinusoïdal à 10 Hz, à 100% de déformation crête- crête à une température de 60°C. La mesure en balayage en température est réalisée au cours d’une rampe de température croissante de 1.5°C par minute, en partant d’une température minimale inférieure à la température de transition vitreuse Tg du matériau jusqu’à une température maximale. Avant d’effectuer les mesures, l’éprouvette est stabilisée à la température minimale pendant au moins 20 mn. La température de transition vitreuse Tg est la température à laquelle la perte dynamique tanδ atteint un maximum lors du balayage en température. Il peut être avantageux notamment dans le cas où il existe une surépaisseur de mélange élastomérique mais pas uniquement que tout creux de chaque portion latérale comprenne une face d’une hauteur radiale au moins égale à 3 mm, dite pare-chaume, dont le bord de fuite est axialement extérieur à son bord d’attaque, cette face permettant d’orienter également dans cette zone les chaumes vers l’extérieur axial du pneumatique. Afin de ne pas créer de partie de cette face plus propice à l’arrachement, il est avantageux que l’angle de la normale à la face dite pare-chaume de la portion latérale (Pl) avec la direction circonférentielle évolue continument depuis le bord d’attaque jusqu’au bord de fuite. De même, afin que cette orientation soit compatible avec l’orientation des barrettes, l’angle de la normale à la face dite pare-chaume fait avantageusement en son extrémité axiale avec la direction circonférentielle (XX’) un angle compris entre 40 et 60°. Les caractéristiques de l’invention sont illustrées par les figures 1 à 3 schématiques et non représentées à l’échelle : - FIG. 1 : portion de la sculpture du pneumatique selon l’invention, - FIG. 2 : détail du pontage pare-chaume - FIG. 3 : schéma d’une demi-coupe méridienne du pneumatique selon l’invention. La FIG. 1 FIG. 1 représente une portion de la bande de roulement 2 d’un pneumatique pour véhicule agricole ayant un sens de roulage préconisé 12. La bande de roulement 2, d’une largeur axiale L, comprend des éléments de sculpture 22 dont des blocs de sculpture 221, 222 séparés les uns des autres par des creux 23, en l’occurrence des barrettes 221 des portions latérales Pl de largeur axiale Lp séparées par des creux 231 et des blocs 222 de la portion centrale Pc d’une largeur axiale Lc séparés par des creux 232. Les blocs de sculpture 221, 222 s'étendent, radialement vers l'extérieur à partir d'une surface portante 233 jusqu'à une surface de roulement 25, la surface portante 233 dont il n’est visible qu’une ligne, étant en fait une surface théorique constituée par le tore obtenu par la rotation autour de l’axe YY’ de rotation du pneumatique de l’ensemble des points les plus radialement intérieurs des creux 23 de la sculpture sur l’ensemble des plans méridiens. Les barrettes 221 des portions latérales forment, avec la direction circonférentielle (XX') du pneumatique, un angle Al au moins égal à 40° et au plus égal à 60° et sont disposées en chevron avec un décalage circonférentiel entre les barrettes des deux portions latérales. Chaque barrette 221 est reliée à un bloc de sculpture 222 de la portion centrale par un pontage 224 dont l’épaisseur moyenne transverse est égale à l’épaisseur transverse moyenne emt de la barrette valant 44.5 mm. La longueur lpc d’un pontage pare-chaume, définie comme la distance séparant les blocs de sculpture reliés par ledit pontage 224, est égale à 27,5 mm. Le taux d’entaillement volumique, défini comme le rapport entre le volume VC de creux 23 et le volume total V de la bande de roulement 2 supposée sans creux, compris entre la surface portante 233 et la surface de roulement 25, de la portion centrale Pc, est inférieur au taux d’entaillement volumique des portions latérales Pl. Les faces d’attaques des blocs 222 de la portion centrale Pc, des pontages 224 et des barrettes sont continues. La figure représente également une face pare-chaume 234, dont le bord de fuite est axialement extérieur à son bord d’attaque, et continue. La FIG. 2 FIG. 2 représente la coupe du pontage pare chaume suivant la droite A-A mentionné sur la FIG. 1 . Le pontage 224 est relié à un bloc 222 de la portion centrale dont la surface radialement extérieure est comprise dans la surface de roulement 25. Le pontage 224 a deux faces latérales 2244, 2245 sensiblement radiales et une face radialement extérieure, reliant les deux faces latérales 2244, 2245 et radialement intérieure à la surface de roulement 25. La face radialement extérieure comprenant au moins deux pans inclinés 2242,2243 s’étendant respectivement à partir de chacune de ses faces latérales 2244, 2245 jusqu’à une ligne de faîte 2241. La face 2244 est la face d’attaque du pontage et la face 2245 sa face de fuite. L’angle moyen Ap de la normale au plan incliné considéré avec la direction radiale (ZZ’) à chaque pan incliné est égal respectivement à 13° pour le pan incliné 2242 et égal à 14° pour le pan incliné 2243. La FIG. 3 FIG. 3 représente une portion du sommet du pneumatique selon l’invention dans un plan méridien YZ passant par l’axe de rotation YY’ du pneumatique. Le pneumatique 1 pour véhicule agricole, comprend une armature de sommet 3 radialement intérieure à une bande de roulement 2 et radialement extérieure à une armature de carcasse 4. L’armature de sommet 3 comprend 4 couches de sommet 31, 32, 33, 34, comprenant chacune des éléments de renforcement textile enrobés dans un matériau élastomérique. La bande de roulement 2 comprend des creux 23, des barrettes 221 dans la portion latérale de la bande de roulement 2, et des blocs 222 dans la portion centrale de la bande de roulement, les deux étant reliés par un pontage 224. La bande de roulement est composée d’un matériau de contact 211 et d’un matériau dit de sous-couche 212. La bande de roulement a une demi-largeur axiale L /2 et comprend une portion centrale d’une demi-largeur axiale Lc/2 et deux portions axialement extérieures dont une seule est représentée, sa largeur axiale étant égale à Lp. La distance radiale de la surface portante 233 à la surface de roulement 25, mesurée au centre de la bande de roulement détermine la hauteur de sculpture Hs, étant au moins égale à 35 mm. Une face 234 d’une hauteur radiale au moins égale à 3 mm, dite pare-chaume, dont le bord de fuite 2342 est axialement extérieur à son bord d’attaque 2341 est présente dans le creux 23. La FIG. 3 montre également l’épaisseur de mélange caoutchouteux hc égale à la distance radiale de la surface portante 233 à la couche de sommet 31 la plus radialement extérieure et la distance hl de la surface portante 233 à la couche de sommet la plus radialement extérieure 31 mesurée au centre de chaque portion latérale Pl. L’invention a été plus particulièrement mise en œuvre pour un pneumatique agricole de dimension 380/90R46. Le pneumatique selon l’état de l’art est un Michelin Spraybib © de cette dimension dont la bande de roulement a une largeur axiale égale à 327 mm. Sa sculpture est composée de barrettes continues de 33 mm de hauteur radiale au centre de la bande de roulement et faisant un angle de 47° avec la direction circonférentielle, d’une épaisseur moyenne transverse emt de 46 mm et d’une largeur axiale représentant 56% de la largeur totale de la bande de roulement sans disposer de pontage ou de surépaisseur dans la portion centrale de la bande de roulement entre la couche de sommet la plus radialement extérieure et la surface portante comparativement aux portions latérales. Le taux d’entaillement volumique du pneumatique selon l’état de l’art, défini comme le rapport entre le volume VC de creux 23 et le volume total V de la bande de roulement 2 supposée sans creux, compris entre la surface portante 233 et la surface de roulement 25, de la portion centrale Pc, est égal à 46.2% et le taux d’entaillement volumique des portions latérales Pl est égal à 54.3%. Comme il n’est pas possible de déterminer de portion centrale, et de portions latérales pour le pneumatique témoin, nous avons pris pour cette évaluation un ratio Lc/Lt identique par rapport à l’invention. Le pneumatique selon l’état de l’art comprend 6 couches de sommet dont les éléments de renforcements sont constitués de 3 torons de rayonne d’une masse linéique de 240 g par km, les éléments de renforcement ayant une force à rupture 28 daN et étant disposés à un pas de 1.27 mm, pour une force à rupture de la couche de sommet de 22 daN/mm. Le pneumatique selon l’état de l’art comprend un matériau 211 dit de contact destiné à entrer en contact avec le sol, dont la perte dynamique tanδ, mesurée selon la même norme ASTM D 5992 – 96, à une température de 60°C et sous une déformation de 50% à 10 Hz, égale à 0.3 et un module de cisaillement élastique G’ à 50% de déformation sommet, à 1.5 MPa. Le pneumatique selon l’état de l’art ne comprend pas de matériau de sous-couche. Le pneumatique selon l’invention a une bande de roulement d’une largeur axiale égale à 327 mm. Sa sculpture est composée de blocs de sculpture centraux de 39 mm de hauteur radiale, d’une largeur axiale égale à 22% de la largeur de la bande de roulement, reliés par des pontages de 27,5 mm de longueur lpc à des barrettes continues faisant un angle Al de 47,3° avec la direction circonférentielle, d’une épaisseur moyenne transverse emt égale à 43,8 mm. Les largeurs axiales des portions latérales représentent 44% de la largeur totale de la bande de roulement. La bande de roulement a une surépaisseur entre la couche de sommet la plus radialement extérieure 31 et la surface portante 233 dans la portion centrale de la bande de roulement de 5 mm par rapport à l’épaisseur de la bande de roulement aux centres des portions latérales Pl (hc-hl=5mm). Cette surépaisseur se traduit par la présence d’une face d’une hauteur radiale de 4mm, dite pare-chaume. Cette face est continue et son bord de fuite tangente la barrette. Le taux d’entaillement volumique de la portion centrale Pc, est égal à 43.2% et le taux d’entaillement volumique des portions latérales Pl est égal à 57%. Les pontages entre les barrettes ont la largeur des barrettes et leurs faces radialement extérieures comprennent au moins deux pans inclinés 2242,2243, s’étendant respectivement à partir de chacune de ses faces latérales 2244, 2245 jusqu’à une ligne de faîte 2241 à une hauteur radiale de 31 mm de la surface portante. Les hauteurs radiales des arêtes d’attaque et de fuite de la surface portante sont égales à 26 mm. L’angle moyen Ap de la normale au pan incliné 2242 avec la direction radiale (ZZ’) est égal à 13° et l’angle moyen Ap de la normale au pan incliné 2243 avec la direction radiale (ZZ’) est égal à 14°. Le pneumatique selon l’invention comprend 4 couches de sommet dont les éléments de renforcement sont des câbles constitués d’un toron d’aramide ayant une masse linéique égale à 167 g au km et un toron d’une fibre textile de PET d’une masse linéique égale à 144 g au km, les éléments de renforcement des couches de travail étant disposés dans les couches de travail selon un pas égal à 0.86 mm. Les éléments de renforcement ont une force à rupture 37 daN et les couches de sommet une force à rupture linéique de 43 daN/mm. Le pneumatique selon l’invention comprend un matériau dit de contact destiné à entrer en contact avec le sol, dont la perte dynamique tanδ, mesurée selon la même norme ASTM D 5992 – 96, à une température de 60°C et sous une déformation de 50% à 10 Hz, est égale à 0.25. et dont le module de cisaillement élastique G’ à 50% de déformation sommet, est égal à 1.55 MPa. Le pneumatique selon l’invention comprend un matériau de sous-couche dont la perte dynamique tanδ, mesurée selon la norme ASTM D 5992 – 96, à une température de 60°C et sous une déformation de 50% à 10 Hz, est égale à 0.11 et dont le module de cisaillement élastique G’ à 50% de déformation sommet, est égal à 1.19 MPa. Le pneumatique selon l’invention a été simulé par éléments finis pour un roulage reproduisant un usage mesuré par des capteurs de positions et d’efforts sur un véhicule en situation réelle de travail et de déplacements de la ferme au champs. Les calculs montrent une performance améliorée en usure d’au moins 35% pour une augmentation de la hauteur de la sculpture de 16% dont 7% par la performance amenée par la géométrie de la sculpture. Le pontage permet notamment une très bonne homogénéisation des efforts de roulage et une usure régulière entre les barrettes et les blocs centraux. Le pneumatique a également été testé en motricité. Les pneumatiques sont montés sur un pulvérisateur du marché. Les pneumatiques sont gonflés à la pression et à la charge du véhicule en champ pour un usage cyclique bien connu des utilisateurs. Les moyeux sont équipés de capteurs d’efforts en capacité de mesurer les glissements. Le pulvérisateur roule dans un champ labouré ayant une pente moyenne de 11%. La mesure est faite en montée. Le pontage permet d’augmenter l’empreinte au sol et une amélioration de la performance « motricité » de 30% en diminuant le taux de glissement de 50% à 35%. Le pneumatique a également été testé en traction soit la capacité à tirer un outil. Les pressions et charges sont identiques au type précédent. Le véhicule équipé des pneumatiques testés tracte dans un champ une masse sur roues. Pour un taux de glissement de 15%, l’effort développé est amélioré de 15% toujours grâce à l’amélioration de l’empreinte liée à l’invention. La performance de résistance aux agressions par les chaumes étant difficile à mesurer en dehors d’un test grandeur nature sur un usage long, une première estimation est basée sur des connaissances expertes de techniciens conseil des utilisateurs. Ces experts tablent sur une amélioration de la résistance à l’agression par les chaumes due à la capacité de la sculpture à les évacuer ou à les dévier, de l’ordre de 20 à 30%. Cette performance s’évalue sur la présence et le nombre d’impacts visibles de chaumes après un roulage dans un champ après fauchage. Malgré une augmentation du volume de matériau de la bande de roulement par l’augmentation de la hauteur sculpture de 16%, grâce au couplage des matériaux de la bande de roulement et de la sculpture, le pneumatique selon l’invention est meilleur en résistance au roulement de plus de 10%. Par ailleurs grâce à l’allègement du sommet, la masse totale du pneumatique est resté constante et malgré une sollicitation plus importante de chacune des couches de sommet la température maximale au sommet a été réduite de 20°C en usage, ce qui est couplé à une meilleure endurance. Pneumatique (1) pour un véhicule agricole, comprenant, radialement de l'extérieur vers l' intérieur, une bande de roulement (2) et une armature de sommet (3) comprenant des couches de sommet (31, 32 ,33, 34) comprenant des éléments de renforcement textiles : -la bande de roulement (2) ayant une largeur axiale L et comprenant des blocs de sculpture (221, 222) séparés les uns des autres par des creux (23) et s'étendant radialement vers l'extérieur à partir d'une surface portante (233) jusqu'à une surface de roulement (25), la distance radiale mesurée au centre de la bande de roulement de la surface portante à la surface de roulement déterminant la hauteur de sculpture (Hs) étant au moins égale à 35 mm, - la bande de roulement (2) comprenant deux portions latérales (Pl) dont la largeur axiale est comprises entre 30 et 40% de la largeur axiale L de la bande de roulement, axialement extérieures à une portion centrale, chaque portion latérale comprenant une répartition circonférentielle de blocs de sculpture (221) en forme de barrettes, deux à deux séparées par des creux transversaux (231) formant, avec une direction circonférentielle (XX') du pneumatique, un angle (Al) au moins égal à 40° et au plus égal à 60°, - la portion centrale (Pc) comprenant une répartition circonférentielle de blocs de sculpture (222), deux à deux séparés par des creux transversaux (232), - les portions centrale et axiales ayant des taux d’entaillement volumique, défini comme le rapport entre le volume VC de creux (23) et le volume total V de la bande de roulement (2) supposée sans creux, compris entre la surface portante (233) et la surface de roulement (25), caractérisé en ce que le taux d’entaillement volumique de la portion centrale (Pc), est compris entre 35 et 45% et les taux d’entaillement volumiques des portions latérales (Pl), sont compris entre 50 et 65%, et en ce que l’armature de sommet (3) comprend au plus 5 couches de sommet et les éléments de renforcement des couches de sommet (31, 32, 33, 34) ont une force de rupture en traction au moins égale à 32 daN. Pneumatique selon la revendication 1, dans lequel à l’aplomb de la portion centrale (Pc), la distance radiale (hc) de la surface portante (233) à la couche de sommet (31) la plus radialement extérieure est au moins égale à la distance (hl) de la surface portante (233) à la couche de sommet la plus radialement extérieure (31) mesurée au centre de chaque portion latérale (Pl) plus 4 mm. Pneumatique selon l’une quelconque des revendications 1 ou 2, dans lequel les couches de sommet (31, 32, 33, 34) comprennent des éléments de renforcement comprenant un toron d’aramide et un toron d’une fibre textile de PET ou de nylon, le toron d’aramide ayant une force de rupture en traction au moins égale à 30 daN. Pneumatique selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel les couches de sommet (31, 32, 33, 34) comprennent des éléments de renforcement comprenant un toron d’aramide et un toron d’une fibre textile de PET Pneumatique selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel les éléments de renforcement des couches de travail (31, 32, 33, 34) sont des câbles hybrides constitués d’un toron d’aramide d’une masse linéique comprise entre 160 et 180 g au km et d’un toron de PET d’une masse linéique comprise entre 140 et 160 g au km, les éléments de renforcement des couches de travail (31, 32, 33, 34) étant disposés dans les couches de travail selon un pas compris entre 0.8 mm et 1 mm. Pneumatique selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’armature de sommet (3) comprend au plus 4 couches de sommet d’une résistance linéique à la rupture au moins égale à 30 daN/mm, de préférence au moins égale à 40 daN/mm. Pneumatique selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la bande de roulement (2) comprend un matériau (211) dit de contact destiné à entrer en contact avec le sol, dont la perte dynamique tanδ, mesurée selon la même norme ASTM D 5992 – 96, à une température de 60°C et sous une déformation de 50% à 10 Hz, est inférieure à 0.30 et dont le un module de cisaillement élastique G’ à 50% de déformation sommet (5), mesuré selon la norme ASTM D 5992 – 96, est supérieur à 1.50 MPa. Pneumatique selon l’une quelconque des revendications 6 ou 7, dans lequel la bande de roulement (2) comprend un matériau (212) dit de sous-couche, radialement intérieur au matériau (211) dit de contact dont la perte dynamique tanδ, mesurée selon la même norme ASTM D 5992 – 96, à une température de 60°C et sous une déformation de 50% à 10 Hz, est au plus égale à 0,15. Pneumatique selon la revendication 8, dans lequel le matériau (212) dit de sous-couche a un module de cisaillement élastique G’ à 50% de déformation sommet (5), mesuré selon la norme ASTM D 5992 – 96, au moins égal à 1.0 MPa.