Brevet FR3154762A1 — publié le 20250502

Un stator à calage variable (12) de compresseur (1) de turbomachine d’aéronef, ledit stator (12) comprenant un carter extérieur (2A) s’étendant radialement autour de l’axe longitudinal (X) du compresseur (1) et délimitant extérieurement une veine (2C) de circulation d’air, au moins une aube statorique (3) s’étendant dans la veine (2C) selon un axe radial (Z) et comprenant une tête (31) montée pivotante dans un logement (21) du carter extérieur (2A), le logement (21) du carter extérieur (2A) comprenant une surface cylindrique interne entourant une surface cylindrique externe de la tête (31) de l’aube statorique (3), au moins l’une de la surface cylindrique interne du logement (21) et de la surface cylindrique externe de la tête (31) de l’aube statorique (3) comprenant au moins une portion évidée (22) définissant au moins une chambre fluidique (23), le stator (12) comprenant un conduit d’alimentation fluidique forcée débouchant dans la chambre fluidique (23). Figure de l’abrégé : Figure 2 Stator à calage variable de compresseur de turbomachine d’aéronef et son procédé d’utilisation La présente invention concerne le domaine des turbomachines d’aéronef, et vise plus précisément un stator à calage variable de compresseur de turbomachine d’aéronef. De manière connue, une turbomachine d’aéronef s’étend selon un axe longitudinal orienté d’amont en aval et comprend, d'amont en aval dans le sens de l'écoulement des gaz, une entrée d’air, un ou plusieurs compresseurs, une chambre de combustion, une ou plusieurs turbines et une tuyère. Le compresseur comprend un carter intérieur et un carter extérieur s’étendant radialement autour de l’axe longitudinal et délimitant ensemble une veine d’air, dans laquelle circule le flux d’air admis dans l’entrée d’air. Le compresseur comprend d’amont en aval un ou plusieurs étages comprenant chacun un rotor et un stator. Le rotor comprend un ensemble d’aubes rotoriques entraînées en rotation dans la veine afin d’accélérer le flux d’air. Le stator comprend un ensemble d’aubes statoriques permettant de redresser le flux d’air et d’augmenter sa pression. Chaque aube statorique comprend une pale s’étendant radialement dans la veine, un pied monté dans un logement solidaire du carter intérieur, et une tête montée dans un logement solidaire du carter extérieur. Il est connu un stator de type à calage variable, dans lequel la tête des aubes statoriques est montée pivotante radialement autour de son axe dans le logement afin d’adapter l’angle d’attaque des aubes statoriques durant le vol, connu sous le terme « d’angle de calage ». La tête des aubes statoriques est reliée à un levier, typiquement une biellette, qui est entraîné en rotation par une transmission hydraulique ou électrique. En pratique, le pivotement de la tête des aubes statoriques dans le logement génère du frottement induisant des efforts importants lors du réglage de l’angle de calage. Le frottement entraîne en outre de l’usure nécessitant à terme un remplacement des pièces, ce qui est coûteux et complexe. Pour réduire les frottements, il est connu de monter la tête d’aube avec du jeu dans le logement. Un tel jeu génère toutefois des fuites d’air de la veine d’air vers l’extérieur du compresseur qui réduisent les performances de la turbomachine d’aéronef. Les fuites d’air et les frottements sont en outre amplifiés par les températures élevées générées par la montée en pression du flux d’air dans le compresseur. De telles températures peuvent atteindre plusieurs centaines de degrés Celsius et entraînent une dilatation thermique différente entre les matériaux de la tête d’aube et du logement. Pour minimiser à la fois les fuites d’air et le frottement, une solution serait d’appliquer un lubrifiant de type huile ou graisse au niveau de l’interface entre la tête d’aube et le logement. Un tel lubrifiant serait toutefois évaporé sous l’effet des températures élevées présentes et se volatiliserait via les fuites d’air. Il a également été proposé d’ajouter un élément abradable entre la tête d’aube et le logement. Outre une durée de vie très limitée, un tel élément abradable présente l’inconvénient de générer, en s’usant, une poudre volatile susceptible de se déposer dans la veine d’air et de réduire les performances de la turbomachine. Enfin, les futurs compresseurs de l’industrie tendent à évoluer vers de plus forts taux de compression, conduisant à une température plus élevée avec des frottements et fuites d’air amplifiés entre la tête d’aube et le logement. L’invention vise ainsi à réduire les frottements présents au niveau de la tête des aubes d’un stator à calage variable de compresseur de turbomachine d’aéronef tout en contrôlant les fuites d’air vers l’extérieur. PRESENTATION DE L’INVENTION L’invention concerne un stator à calage variable de compresseur de turbomachine d’aéronef s’étendant selon un axe longitudinal orienté d’amont en aval selon le sens de circulation d’un flux d’air, ledit stator à calage variable comprenant : Un carter extérieur s’étendant radialement autour de l’axe longitudinal et délimitant extérieurement une veine de circulation du flux d’air, Au moins une aube statorique comprenant une pale s’étendant dans la veine selon un axe radial et une tête montée pivotante dans un logement du carter extérieur selon l’axe radial, Le logement du carter extérieur comprenant une surface cylindrique interne entourant une surface cylindrique externe de la tête de l’aube statorique. L’invention est remarquable en ce que au moins l’une de la surface cylindrique interne du logement et de la surface cylindrique externe de la tête de l’aube statorique comprend au moins une portion évidée s’étendant entre une portion saillante extérieure et une portion saillante intérieure par rapport à l’axe radial, la portion évidée s’étendant en retrait longitudinal de manière à définir au moins une chambre fluidique, le stator à calage variable comprenant au moins un conduit d’alimentation fluidique forcée formé dans le logement du carter extérieur et débouchant dans la chambre fluidique, de manière à réduire les frottements entre la tête de l’aube statorique et le logement. Grâce à l’invention, un fluide sous pression est acheminé entre le logement et la tête de l’aube statorique. La portion évidée permet de confiner le fluide sous pression dans la chambre fluidique, générant ainsi un coussin d’air entre le logement et la tête de l’aube statorique. Ceci réduit les contacts dynamiques entre la surface cylindrique interne du logement et la surface cylindrique externe de la tête de l’aube statorique, et par suite les frottements. L’usure de la tête d’aube est ainsi minimisée, ce qui évite un remplacement coûteux et complexe. Selon un aspect préféré, le fluide sous pression acheminé entre le logement et la tête de l’aube statorique est de l’air, de préférence prélevé en sortie du compresseur, préférentiellement refroidi. Cela permet avantageusement de pouvoir limiter les frottements entre la tête de l’aube statorique et le logement à hautes températures. Selon un aspect de l’invention, la surface cylindrique interne du logement est écartée de la surface cylindrique externe de la tête de l’aube statorique par : Une distance de jeu extérieur au niveau de la portion saillante extérieure et Une distance de jeu intérieur au niveau de la portion saillante intérieure. Cela permet avantageusement de limiter les frottements sans générer de fuites d’air vers l’extérieur provenant de la veine. En effet, la chambre fluidique alimentée en air sous pression comporte une pression supérieure à celle dans la veine, de sorte que les échanges fluidiques sont orientés de la chambre fluidique vers la veine. Selon un aspect, la distance de jeu intérieur est supérieure à la distance de jeu extérieur. Cela permet avantageusement de limiter les échanges fluidiques avec l’extérieur du compresseur et ainsi de réduire les pertes de performances liées aux fuites d’air. Selon un aspect, la chambre fluidique comporte une épaisseur radiale, définie entre la surface cylindrique interne du logement et la surface cylindrique externe de la tête de l’aube statorique, qui est au moins dix fois supérieure à la distance de jeu intérieur, et de préférence au plus cent fois supérieure. L’épaisseur radiale de la chambre fluidique respecte une proportion compatible de ou des orifices d’alimentation ainsi que des jeux de guidage de l’axe avec une fuite contrôlée vers l’intérieur de la veine. La fuite possible vers l’extérieur du carter sera maitrisée par l’association des tolérances adaptées et de dispositifs d’étanchéité non décrits ici. L’application d’une chambre fluidique proportionnée permet avantageusement d’avoir une capacité de guidage équilibrée et amortie conduisant à une réduction efficace des frottements entre le logement et la tête de l’aube statorique. Selon un aspect préféré, la chambre fluidique comporte une hauteur selon l’axe radial qui est supérieure à 50% de la hauteur du logement, pour un amortissement efficace des frottements. Selon un aspect, le ou les conduits d’alimentation fluidique forcée comportent un diamètre, de préférence compris entre 0,5mm et 2mm. Il est reconnu qu’un conduit d’alimentation fluidique forcée participe avantageusement à générer et maintenir une surpression dans la chambre fluidique. Cela permet avantageusement de ne pas avoir besoin de vanne. Selon un aspect, un système antiretour non piloté en amont de l’alimentation est installé, permettant avantageusement d’assurer une redondance dans l’acheminement de l’air. Selon un autre aspect de l’invention : ladite au moins une portion évidée se présente sous la forme d’une pluralité de portions évidées définissant une pluralité de chambres fluidiques réparties circonférentiellement autour de l’axe radial, ledit au moins un conduit d’alimentation fluidique forcée se présente sous la forme d’une pluralité de conduits d’alimentation fluidique forcée débouchant dans chaque chambre fluidique, de préférence présentant une section dont les proportions favorisent un écoulement capillaire pour éviter qu’une chute de pression dans une seule chambre puisse se propager vers les autres chambres. Cela permet avantageusement de recentrer la tête de l’aube statorique dans le logement et de limiter les frottements en présence d’un effort normal à l’axe de l’aube exercé sur l’aube. En effet, la portion de la tête d’aube se déplaçant dans le jeu disponible de l’alésage génère une différence de pression entre les différentes chambres fluidiques en regard qui réduit le contact dynamique et tend à recentrer l’aube dans sa position d’origine. Les conduits d’alimentation fluidique forcée de type capillaire permettent avantageusement, dans le cas de plusieurs chambres fluidiques, de rendre la pression dans chaque chambre indépendante de celle dans les autre chambres. Selon un aspect, la tête de l’aube statorique comprend un support et une bague fixée sur le support, la bague comprenant une surface externe définissant la surface cylindrique externe de la tête de l’aube statorique. Cela permet avantageusement un montage simple de la bague sur la tête de l’aube statorique. De plus, de manière avantageuse, la bague ne nécessite pas de conduit d’alimentation fluidique forcée. Selon un autre aspect, le logement comprend un cadre et une bague fixée sur le cadre, la bague comprenant une surface interne définissant la surface cylindrique interne du logement. Cela permet avantageusement un montage simple de la tête de l’aube statorique dans le logement. Selon un aspect, la bague est dans un matériau poreux comprenant une pluralité d’interstices dont au moins un définissant le conduit d’alimentation fluidique forcée. Cela permet avantageusement d’acheminer l’air de manière uniforme dans la chambre fluidique, ce qui permet de limiter uniformément les frottements entre la tête de l’aube statorique et le logement. Selon un aspect la bague est réalisée par frittage de poudre métallique. Cela permet avantageusement d’assurer la solidité de la bague et d’en réduire l’usure tout en assurant une porosité permettant d’acheminer l’air de manière uniforme dans la chambre fluidique. Selon un aspect, la bague est fixée par frettage. Cela permet un montage simple et durable de la bague dans le stator à calage variable. L’invention concerne également un ensemble d’un stator à calage variable tel que présenté précédemment et d’un système d’alimentation fluidique forcée connecté au conduit d’alimentation fluidique forcée du stator à calage variable. L’invention concerne également un compresseur de turbomachine d’aéronef comprenant un stator à calage variable tel que présenté précédemment. L’invention concerne également une turbomachine d’aéronef comprenant un compresseur tel que décrit précédemment. L’invention concerne également un procédé d’utilisation d’un stator à calage variable tel que présenté précédemment comprenant une étape d’alimentation fluidique forcée de la chambre fluidique. PRESENTATION DES FIGURES L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée à titre d’exemple, et se référant aux figures suivantes, données à titre d’exemples non limitatifs, dans lesquelles des références identiques sont données à des objets semblables. La FIG. 1 est une représentation schématique d’une turbomachine d’aéronef selon une forme de réalisation de l’invention. La FIG. 2 est une représentation schématique en demi-coupe longitudinale d’une partie d’un compresseur de turbomachine d’aéronef comprenant un stator à calage variable selon une forme de réalisation de l’invention. La FIG. 3 est une représentation schématique en demi-coupe longitudinale d’une tête d’aube de stator à calage variable montée dans un logement pourvu d’une bague selon une première forme de réalisation de l’invention. La FIG. 4 est une représentation schématique en vue rapprochée de la FIG. 3 . La FIG. 5 est une représentation schématique de la bague de la FIG. 3 comprenant une portion évidée circonférentielle. La FIG. 6 est une représentation schématique d’une variante de la bague de la FIG. 3 comprenant plusieurs portions évidées reparties angulairement. La FIG. 7 est une représentation schématique en demi-coupe longitudinale d’une tête d’aube de stator à calage variable pourvu d’une bague montée dans un logement selon une deuxième forme de réalisation de l’invention. La FIG. 8 est une représentation schématique de la bague de la FIG. 7 comprenant une portion évidée circonférentielle. La FIG. 9 est une représentation schématique en demi-coupe longitudinale d’une tête d’aube de stator à calage variable montée dans un logement selon une troisième forme de réalisation de l’invention. La FIG. 10 est une représentation schématique en demi-coupe longitudinale d’une tête d’aube de stator à calage variable exempt de bague montée dans un logement selon une quatrième forme de réalisation de l’invention. La FIG. 11 est une représentation schématique en demi-coupe longitudinale d’une tête d’aube de stator à calage variable exempt de bague montée dans un logement selon une cinquième forme de réalisation de l’invention. Il faut noter que les figures exposent l’invention de manière détaillée pour mettre en œuvre l’invention, lesdites figures pouvant bien entendu servir à mieux définir l’invention le cas échéant. DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En référence à la FIG. 1 , l’invention concerne une turbomachine d’aéronef 100 s’étendant selon un axe longitudinal X orienté d’amont en aval et comprenant, d'amont en aval dans le sens de l'écoulement des gaz, une entrée d’air 111, un ou plusieurs compresseurs 1, une chambre de combustion 113, une ou plusieurs turbines 114 et une tuyère 115. En référence à la FIG. 2 , le compresseur 1 comprend un carter 2 comprenant un carter intérieur 2B et un carter extérieur 2A s’étendant radialement autour de l’axe longitudinal X et délimitant ensemble une veine d’air 2C, dans laquelle circule le flux d’air admis dans l’entrée d’air 111. Le compresseur 1 comprend d’amont en aval un ou plusieurs étages 11 comprenant chacun un rotor 13 et un stator 12. Le rotor 13 comprend un ensemble d’aubes rotoriques 14 entraînées en rotation dans la veine 2C afin d’accélérer le flux d’air. Le stator 12 comprend un ensemble d’aubes statoriques 3 permettant de redresser le flux d’air et d’augmenter sa pression. Chaque aube statorique 3 comprend une pale 33 s’étendant radialement dans la veine 2C, un pied 32 monté dans un logement solidaire du carter intérieur 2B, et une tête 31 montée dans un logement 21 solidaire du carter extérieur 2A. En référence aux figures 2 et 3, le stator 12 est de type à calage variable, dans lequel la tête 31 des aubes statoriques 3 est montée pivotante radialement autour d’un axe radial Z dans le logement 21 du carter extérieur 2A. Le logement 21 du carter extérieur 2A comprend une surface cylindrique interne 21A entourant une surface cylindrique externe 31E de la tête 31 de l’aube statorique 3. Ceci permet d’adapter l’angle d’attaque des aubes statoriques 3 durant le vol, connu de l’homme du métier sous le terme « d’angle de calage ». La tête 31 des aubes statoriques 3 est de préférence reliée à un levier, typiquement une biellette, qui est entraîné en rotation par un une transmission hydraulique ou électrique, comme un vérin ou un moteur électrique. Selon l’invention, en référence aux figures 3 et 4, le stator à calage variable 12 est tel que : Une portion évidée 22 est formée sur la surface cylindrique interne 21A du logement 21 (voir figures 3, 4, 9 et 11) et/ou la surface cylindrique externe 31E de la tête 31 de l’aube statorique 3 (voir figures 7 et 10). La portion évidée 22 s’étend entre une portion saillante extérieure 51 et une portion saillante intérieure 52 par rapport à l’axe radial Z. La portion évidée 22 s’étend en retrait longitudinal par rapport à l’axe longitudinal X de manière à définir une chambre fluidique 23. Un conduit d’alimentation fluidique forcée 24 est formé dans le logement 21 du carter extérieur 2A et débouche dans la chambre fluidique 23, de manière à réduire les frottements entre la tête 31 de l’aube statorique 3 et le logement 21. Selon un aspect de l’invention illustré sur les figures 3 à 9, le stator à calage variable 12 comprend une bague 4, solidaire du logement 21 ou de la tête d’aube 31, qui définit la portion évidée 22 et les portions saillantes intérieure et extérieure 51, 52. La bague 4 forme un élément rapporté qui est fixé sur le logement 21 ou la tête d’aube 31, de préférence par frettage. Alternativement, en référence aux figures 10 et 11, la portion évidée 22 et les portions saillantes intérieure et extérieure 51, 52 sont définies par la paroi du logement 21 et/ou de la tête d’aube 31 qui forment un élément monobloc. Grâce à l’invention, un fluide sous pression, typiquement de l’air, est acheminé entre le logement 21 et la tête 31 de l’aube statorique 3. La portion évidée 22 permet de confiner l’air sous pression dans la chambre fluidique 23, générant ainsi un coussin d’air entre le logement 21 et la tête 31 de l’aube statorique 3. Ceci réduit les contacts dynamiques entre la surface cylindrique interne 21A du logement 21 et la surface cylindrique externe 31E de la tête 31 de l’aube statorique 3, et par suite réduit les frottements. L’usure de la tête d’aube 31 est ainsi minimisée, ce qui évite un remplacement coûteux et complexe. Selon une première forme de réalisation de l’invention illustrée sur les figures 3 et 4, la portion évidée 22 est formée sur la surface interne 4A d’une bague 4 solidaire du logement 21. Le logement 21 comprend un cadre 211 sur lequel est fixé la bague 4 de sorte à s’étendre en regard de la tête d’aube 31. Comme illustré sur la FIG. 4 , la bague 4 comprend une surface interne 4A définissant la surface cylindrique interne 21A du logement 21 et une surface externe 4B fixée sur le cadre 211. Le conduit d’alimentation fluidique forcée 24 s’étend à travers le cadre 211 et la bague 4 de manière à déboucher dans la chambre fluidique 23. Comme illustré sur la FIG. 4 , la surface cylindrique interne 21A du logement 21 est séparée de la surface cylindrique externe 31E de la tête 31 de l’aube statorique 3 par une distance de jeu extérieur 61, au niveau de la portion saillante extérieure 51, et une distance de jeu intérieur 62, au niveau de la portion saillante intérieure 52. De telles distances de jeu 61, 62 participent avec la chambre fluidique 23 à limiter les frottements et ne génèrent avantageusement pas de fuites d’air vers l’extérieur provenant de la veine 2C. En effet, la chambre fluidique 23 alimentée en air sous pression comporte une pression supérieure à celle dans la veine 2C, de sorte que les échanges fluidiques sont orientés de la chambre fluidique 23 vers la veine 2C. De préférence, la distance de jeu intérieur 62 est supérieure à la distance de jeu extérieur 61 pour limiter les échanges fluidiques avec l’extérieur. Toujours en référence à la FIG. 4 , la chambre fluidique 23 comporte une épaisseur radiale L23, définie entre la surface cylindrique interne 21A du logement 21 et la surface cylindrique externe 31E de la tête 31 de l’aube statorique 3, qui est de préférence au moins dix fois supérieure à la distance de jeu intérieur 62, et préférentiellement au plus cent fois supérieure. Selon un aspect préféré, la bague 4 s’étend sur toute la hauteur du logement 21. De préférence, la portion évidée 22 s’étend en retrait longitudinal par rapport à la portion saillante intérieure 52 d’au moins 0,5mm et d’au plus 2mm. Cela permet avantageusement d’avoir un volume de chambre fluidique 23 suffisant pour assurer une réduction des frottements entre le logement 21 et la tête 31 de l’aube statorique 3. Selon un aspect préféré, le conduit d’alimentation fluidique forcée 24 comporte un diamètre D24 de type capillaire, à savoir compris entre 0,5mm et 2mm. Un faible diamètre participe avantageusement à générer et maintenir une surpression dans la chambre fluidique 23. Cela permet avantageusement de ne pas avoir besoin de vanne. Selon un aspect, un système antiretour non piloté en amont de l’alimentation est installé, permettant avantageusement d’assurer une redondance dans l’acheminement de l’air. Le conduit d’alimentation fluidique forcée 24 est de préférence alimenté en air prélevé au niveau de la sortie du compresseur 1, à haute pression. L’air prélevé est de préférence filtré et refroidi grâce à un échangeur. Selon une première variante illustrée sur la FIG. 5 , la portion évidée 22 est unique et s’étend de préférence circonférentiellement autour de l’axe radial Z. Selon une deuxième variante illustrée sur la FIG. 6 , le stator 12, et dans cet exemple la bague 4, comprend plusieurs portions évidées 22 réparties circonférentiellement autour de l’axe radial Z. Chaque portion évidée 22 définit une chambre fluidique 23 et est alimentée par un conduit d’alimentation fluidique forcée 24. Les chambres fluidiques 23 sont indépendantes les unes des autres. En présence d’un effort tangentiel à l’axe longitudinal X exercé sur l’aube statorique 3, la tête d’aube 31 tend à se déplacer vers l’amont ou vers l’aval par rapport au logement 21, ce qui provoque une chute de pression dans les chambres fluidiques 23 dont la tête 31 de l’aube statorique 3 s’éloigne, et une augmentation de pression dans les chambres fluidiques 23 dont la tête 31 de l’aube statorique 3 se rapproche. L’augmentation de pression dans les chambres fluidiques 23 dont la tête d’aube 31 se rapproche permet de former un coussin d’air compact limitant les frottements entre la tête d’aube 31 et le logement 21. Ceci contribue également à recentrer la tête 31 de l’aube statorique 3 dans le logement 21 du carter extérieur 2A. De manière préférée pour les deux variantes des figures 5 et 6, plusieurs conduits d’alimentation fluidique forcée 24 débouchent dans une chambre fluidique 23 donnée pour assurer une alimentation redondante et robuste, par exemple tolérant une panne d’un des conduits d’alimentation fluidique forcée 24. En référence à la FIG. 7 , il est représenté une deuxième forme de réalisation différant de la première forme de réalisation en ce que la bague 4 est montée sur la tête d’aube 31. Dans cet exemple, La tête d’aube 31 comprend un support 311 sur lequel est fixé la bague 4 de sorte à s’étendre en regard du logement 21. Toujours dans cet exemple, la bague 4 comprend une surface externe 4B (voir FIG. 8 ) définissant la surface cylindrique externe 31E de la tête d’aube 31 et une surface interne 4A (voir FIG. 8 ) fixée sur le support 311. Le conduit d’alimentation fluidique forcée 24 s’étend à travers le cadre 211 et la bague 4 de manière à déboucher dans la chambre fluidique 23. Une telle forme de réalisation présente l’avantage de ne pas nécessiter de percer de la bague 4 pour réaliser le conduit d’alimentation fluidique forcée 24. Dans l’exemple de la FIG. 8 , la bague 4 comporte une unique portion évidée 22 circonférentielle. Alternativement, la bague 4 pourrait comporter plusieurs portions évidées 22 réparties circonférentiellement autour de l’axe radial Z de même que sur la FIG. 6 . En référence à la FIG. 9 , il est représenté une troisième forme de réalisation différant de la deuxième forme de réalisation en ce que la bague 4 est solidaire du logement 21 et la portion évidée 22 est formée directement dans la paroi de la tête d’aube 31, à savoir le support 311. De manière analogue à la première forme de réalisation, le logement 21 comprend un cadre 211 sur lequel est fixé la bague 4, tous deux traversés par le conduit d’alimentation fluidique forcée 24. La tête d’aube 31 comprend une unique portion évidée 22 circonférentielle ou une ou plusieurs portions évidées 22 réparties angulairement. Selon une autre variante de cette forme de réalisation, la bague 4 est réalisée dans un matériau plus poreux que le matériau du carter extérieur 2A, de préférence un frittage de poudre métallique avantageusement adapté pour être fretté. Un ou plusieurs interstices du matériau de la bague 4 définissent le conduit d’alimentation fluidique forcée 24. De préférence, la porosité du matériau de la bague 4 est comprise entre 10% et 30%, de manière à contenir avantageusement le fluide dans la chambre fluidique 23 tout en permettant un approvisionnement suffisant en fluide. En référence à la FIG. 10 , il est représenté une quatrième forme de réalisation différant de la troisième forme de réalisation en ce que le stator 12 est exempt de bague 4. De même que dans l’exemple de la FIG. 9 , la portion évidée 22 est formée directement dans la paroi de la tête d’aube 31, à savoir le support 311. Une telle forme de réalisation présente l’avantage de ne pas nécessiter de bague 4 et ainsi d’économiser de l’espace et de la masse dans le carter extérieur 2A. En référence à la FIG. 11 , il est représenté une cinquième forme de réalisation exempte de bague 4 de même que dans l’exemple de la FIG. 10 . Dans cette forme de réalisation, la portion évidée 22 est formée directement dans la paroi du logement 21, à savoir le cadre 211. Une telle forme de réalisation présente l’avantage de ne pas nécessiter de bague 4 et ainsi d’économiser de l’espace et de la masse dans le carter extérieur 2A. L’invention concerne également un procédé d’utilisation d’un stator à calage variable 12 de turbomachine d’aéronef 60, tel qu’illustré sur les figures 3 à 11, qui comprend une étape d’alimentation fluidique forcée de la chambre fluidique 23. Le fluide se présente de préférence sous la forme d’air à haute pression prélevé en sortie du compresseur 1. Ceci permet avantageusement de former un coussin d’air sous pression entre la tête d’aube 21 et le logement 21, qui limite les frottements et minimise les fuites d’air provenant de la veine 2C. Stator à calage variable (12) de compresseur (1) de turbomachine d’aéronef (100) s’étendant selon un axe longitudinal (X) orienté d’amont en aval selon le sens de circulation d’un flux d’air, ledit stator à calage variable (12) comprenant : Un carter extérieur (2A) s’étendant radialement autour de l’axe longitudinal (X) et délimitant extérieurement une veine (2C) de circulation du flux d’air, Au moins une aube statorique (3) comprenant une pale (33) s’étendant dans la veine (2C) selon un axe radial (Z) et une tête (31) montée pivotante dans un logement (21) du carter extérieur (2A) selon l’axe radial (Z), Le logement (21) du carter extérieur (2A) comprenant une surface cylindrique interne (21A) entourant une surface cylindrique externe (31E) de la tête (31) de l’aube statorique (3), Ledit stator à calage variable (12) étant caractérisé en ce qu ' au moins l’une de la surface cylindrique interne (21A) du logement (21) et de la surface cylindrique externe (31E) de la tête (31) de l’aube statorique (3) comprend au moins une portion évidée (22) s’étendant entre une portion saillante extérieure (51) et une portion saillante intérieure (52) par rapport à l’axe radial (Z), la portion évidée (22) s’étendant en retrait longitudinal de manière à définir au moins une chambre fluidique (23), le stator à calage variable (12) comprenant au moins un conduit d’alimentation fluidique forcée (24) formé dans le logement (21) du carter extérieur (2A) et débouchant dans la chambre fluidique (23), de manière à réduire les frottements entre la tête (31) de l’aube statorique (3) et le logement (21). Stator à calage variable (12) selon la revendication 1, dans lequel la surface cylindrique interne (21A) du logement (21) est écartée de la surface cylindrique externe (31E) de la tête (31) de l’aube statorique (3) par : Une distance de jeu extérieur (61) au niveau de la portion saillante extérieure (51) et Une distance de jeu intérieur (62) au niveau de la portion saillante intérieure (52). Stator à calage variable (12) selon la revendication 2, dans lequel la distance de jeu intérieur (62) est supérieure à la distance de jeu extérieur (61). Stator à calage variable (12) selon l’une des revendications 2 et 3, dans lequel la chambre fluidique (23) comporte une épaisseur radiale (L23), définie entre la surface cylindrique interne (21A) du logement (21) et la surface cylindrique externe (31E) de la tête (31) de l’aube statorique (3), qui est au moins dix fois supérieure à la distance de jeu intérieur (62), de préférence au plus cent fois supérieure. Stator à calage variable (12) selon l’une des revendications 1 à 4, dans lequel le conduit d’alimentation fluidique forcée (24) comporte un diamètre (D24) compris entre 0,5mm et 2mm. Stator à calage variable (12) selon l’une des revendications 1 à 5, dans lequel la portion évidée (22) s’étend circonférentiellement autour de l’axe radial (Z). Stator à calage variable (12) selon l’une des revendications 1 à 5, dans lequel : Ladite au moins une portion évidée (22) se présente sous la forme d’une pluralité de portions évidées (22) définissant une pluralité de chambres fluidiques (23) réparties circonférentiellement autour de l’axe radial (Z), Ledit au moins un conduit d’alimentation fluidique forcée (24) se présente sous la forme d’une pluralité de conduits d’alimentation fluidique forcée (24) débouchant dans chaque chambre fluidique (23). Stator à calage variable (12) selon l’une des revendications 1 à 7, dans lequel la tête (31) de l’aube statorique (3) comprend un support (311) et une bague (4) fixée sur le support (311), la bague (4) comprenant une surface externe (4B) définissant la surface cylindrique externe (31E) de la tête (31) de l’aube statorique (3). Stator à calage variable (12) selon l’une des revendications 1 à 7, dans lequel le logement (21) comprend un cadre (211) et une bague (4) fixée sur le cadre (211), la bague (4) comprenant une surface interne (4A) définissant la surface cylindrique interne (21A) du logement. Stator à calage variable (12) selon la revendication 9, dans lequel la bague (4) est dans un matériau poreux comprenant une pluralité d’interstices dont au moins un définissant le conduit d’alimentation fluidique forcée (24). Stator à calage variable (12) selon l’une des revendications 8 à 10, dans lequel la bague (4) est réalisée par frittage de poudre métallique. Stator à calage variable (12) selon l’une des revendications 8 à 11, dans lequel la bague (4) est fixée par frettage. Ensemble d’un stator à calage variable (12) selon l’une des revendications 1 à 12 et d’un système d’alimentation fluidique forcée connecté au conduit d’alimentation fluidique forcée (24) du stator à calage variable (12). Compresseur (1) de turbomachine d’aéronef (100) comprenant un stator à calage variable (12) selon l’une des revendications 1 à 12. Procédé d’utilisation d’un stator à calage variable (12) selon l’une des revendications 1 à 12 comprenant une étape d’alimentation fluidique forcée de la chambre fluidique (23).