Brevet FR3163698A1 — publié le 20251226

L’invention concerne un dispositif de découplage (5, 5’, 5’’) pour turbomachine d’aéronef (T), ladite turbomachine d’aéronef (T) comprenant une ligne de transmission (2) reliée à un arbre (Abp) de ladite turbomachine (T), et comprenant une machine électrique (1) reliée à ladite ligne de transmission (2), ledit dispositif de découplage (5, 5’, 5’’) comprenant des moyens de découplage flexibles en torsion (50, 50’, 50’’) et comprenant un carter comportant deux flasques (51, 51’, 52, 52’), les moyens de découplage flexibles en torsion (50, 50’, 50’’) étant au moins en partie enfermés à l’intérieur du carter, un premier desdits deux flasques (51, 51’) étant configuré pour être relié à ladite ligne de transmission (2), un deuxième desdits deux flasques (52) étant configuré pour être relié à ladite machine électrique (1), lesdits premier et deuxième flasques (51, 52) étant mobiles l’un par rapport à l’autre et étant reliés entre eux par le biais desdits moyens de découplage flexibles en torsion (50). Figure 2. DISPOSITIF DE DECOUPLAGE POUR TURBOMACHINE D’AERONEF. Domaine de l’invention La présente invention se rapporte au domaine des turbomachines d’aéronef. Plus particulièrement, l’invention se rapporte aux turbomachines d’aéronef hybrides, par exemple aux turbomachines double corps, et concerne un dispositif de découplage pour une telle turbomachine d’aéronef. L’invention est particulièrement avantageuse pour une machine électrique reliée à un arbre de propulsion d’une turbomachine d’aéronef via une chaîne cinématique, cette machine électrique étant configurée pour fonctionner selon un mode moteur pour entraîner en rotation l’arbre de propulsion ou selon un mode générateur pour générer de l’énergie électrique. Etat de la technique antérieure Le changement climatique est une préoccupation majeure pour de nombreux organes législatifs et de régulation à travers le monde. En effet, diverses restrictions sur les émissions de carbone ont été, sont ou seront adoptées par divers Etats. En particulier, une norme ambitieuse s’applique à la fois aux nouveaux types d’avions mais aussi ceux en circulation nécessitant de devoir mettre en œuvre des solutions technologiques afin de les rendre conformes aux réglementations en vigueur. L’aviation civile se mobilise depuis maintenant plusieurs années pour apporter une contribution à la lutte contre le changement climatique. Les efforts de recherche technologique ont déjà permis d’améliorer de manière très significative les performances environnementales des avions. La Déposante prend en considération les facteurs impactant toutes les phases de conception et de développement pour obtenir des composants et des produits aéronautiques moins énergivores, plus respectueux de l’environnement et dont l’intégration et l’utilisation dans l’aviation civile ont des conséquences environnementales modérées dans un but d’amélioration de l’efficacité énergétique des avions. Par voie de conséquence, la Déposante travaille en permanence à la réduction de son incidence climatique négative par l’emploi de méthodes et l’exploitation de procédés de développement et de fabrication vertueux et minimisant les émissions de gaz à effet de serre au minimum possible pour réduire l’empreinte environnementale de son activité. Ces travaux de recherche et de développement soutenus portent à la fois sur les nouvelles générations de moteurs d’aéronefs, l’allègement des appareils, notamment par les matériaux employés et les équipements embarqués allégés, le développement de l’emploi des technologies électriques pour assurer la propulsion, et, indispensables compléments aux progrès technologiques, les biocarburants aéronautiques. Il est représenté en FIG. 1 une turbomachine d’aéronef T comprenant une soufflante 100, un compresseur basse pression 101, un compresseur haute pression 102, une turbine haute pression 103 et une turbine basse pression 104. Un arbre basse pression Abp relie le compresseur basse pression 101 à la turbine basse pression. Un arbre haute pression Ahp relie le compresseur haute pression 102 à la turbine haute pression 103. Une soufflante 100 est montée solidaire de l’arbre basse pression Abp. Il est connu dans l’art antérieur de monter une machine électrique sur un arbre de propulsion d’une turbomachine d’aéronef, par exemple un arbre de soufflante, afin d’obtenir une turbomachine hybride. La machine électrique est notamment configurée pour fonctionner selon un mode générateur afin de prélever de la puissance mécanique sur l’arbre de propulsion de manière à générer de la puissance électrique. La machine électrique est également configurée pour fonctionner selon un mode moteur afin de fournir de la puissance mécanique à l’arbre de propulsion en prélevant de la puissance électrique, par exemple, dans une batterie électrique. En référence à la FIG. 1 , il a été proposé de connecter la machine électrique 1 à un arbre de propulsion de la turbomachine Ahp par une ligne de transmission 2, ou chaîne cinématique, comprenant un boîtier de transmission interne 21 connu sous sa désignation anglaise « IGB » pour « Internal Gear Box », un arbre de transmission radial 22, connu sous sa désignation anglaise « RDS » pour « Radial Drive Shaft » et un boîtier de relais d’accessoires 23, connu sous sa désignation anglaise « AGB » pour « Accessory Gear Box ». De manière connue, la machine électrique 1 comprend un stator 11 et un rotor 12 configuré pour interagir magnétiquement avec le stator 11. En pratique, lors du fonctionnement de la machine électrique 1 en mode moteur ou générateur, un mode de torsion Mt est susceptible d’apparaître dans la ligne de transmission 2. Un mode de torsion Mt correspond notamment à une oscillation de couple et de vitesse à une fréquence de torsion. Le mode de torsion Mt peut se manifester par exemple sous la forme d’une torsion de l’arbre de transmission radial 22. Même si la fréquence de ces oscillations et l’amplitude de torsion dépendent du facteur d’amortissement et varient suivant le couple appliqué à la ligne de transmission 2, cette fréquence reste toutefois relativement proche de la fréquence propre de torsion de la chaîne cinématique. En outre, il apparait que même lorsque la machine électrique 1 est non commandée, des oscillations de couple peuvent subsister au niveau de la ligne de transmission 2 et sont également relativement proches de la fréquence propre de torsion de la ligne de transmission 2. Ces oscillations à une fréquence proche de la fréquence propre de torsion peuvent être une réponse à une source excitatrice de même fréquence, dont l’origine n’est pas nécessairement connue. Ce « premier » couplage entre la fréquence propre de torsion de la ligne de transmission 2 et la fréquence de la source excitatrice peut provoquer d’importantes amplitudes de vibration en torsion en raison du très faible amortissement de torsion de la ligne de transmission 2, ce qui peut entraîner une usure prématurée des éléments de la ligne de transmission 2 ou de la machine électrique 1, voire une casse de ces éléments. De plus ces pulsations en vibration sont amplifiées par la régulation de la machine. Lorsque la machine électrique est commandée, les pulsations de couple engendrent des pulsations de vitesse qui se répercutent sur le courant de la boucle de courant. La perturbation est donc renvoyée au niveau de la commande de couple de la machine électrique, ce qui amplifie le phénomène. La machine électrique devient également une source excitatrice qui amplifie et entretient les pulsations issues du premier couplage. Il existe donc un besoin de fournir une solution pour parer au problème du couplage entre la fréquence propre de torsion de la ligne de transmission et la fréquence d’une source excitatrice de même fréquence, l’origine de cette source excitatrice n’étant pas nécessairement identifiée. L’invention a pour but de remédier au moins en partie aux inconvénients mentionnés ci-dessus relatifs aux techniques de l’art antérieur. Pour ce faire, l’invention concerne un dispositif de découplage pour turbomachine d’aéronef, ladite turbomachine d’aéronef comprenant une ligne de transmission reliée à un arbre de ladite turbomachine, et comprenant une machine électrique reliée à ladite ligne de transmission, ledit dispositif de découplage comprenant des moyens de découplage flexibles en torsion et comprenant un carter comportant deux flasques, les moyens de découplage flexibles en torsion étant au moins en partie enfermés à l’intérieur du carter, un premier desdits deux flasques étant configuré pour être relié à ladite ligne de transmission, un deuxième desdits deux flasques étant configuré pour être relié à ladite machine électrique, lesdits premier et deuxième flasques étant mobiles l’un par rapport à l’autre et étant reliés entre eux par le biais desdits moyens de découplage flexibles en torsion. Ainsi, la solution fournit une solution pour parer au problème du couplage entre la fréquence propre de torsion de la ligne de transmission et la fréquence d’une source excitatrice dont l’origine n’est pas nécessairement connue, et indirectement d’abaisser l’amplitude des pulsations en vibration amplifiée par la régulation de la machine. En effet, par la mise en œuvre de deux flasques mobiles l’un par rapport à l’autre, chacun relié à un de la ligne de transmission et de la machine électrique, on permet d’abaisser la fréquence en torsion de la chaîne cinématique et on supprime donc le couplage entre la fréquence propre de torsion de la ligne de transmission et la fréquence de l’excitation issue d’une source excitatrice, par la modification de la fréquence propre de torsion de la ligne de transmission. Ce dispositif de découplage constitue un organe compact non dissipatif pour abaisser la fréquence en torsion de la chaîne cinématique. Ainsi, de manière avantageuse, on peut alors omettre des organes dissipatifs spécifiquement dédiés à modifier le facteur d’amortissement, de tels organes dissipatifs nécessitant de la maintenance supplémentaire. Le premier flasque et le deuxième flasque sont mobiles l’un par rapport à l’autre selon au moins deux axes de translation. Ils peuvent également, de manière à laisser une marge de tolérance et éviter une rupture du dispositif de découplage, être mobiles l’un par rapport à l’autre selon un troisième axe de translation de sorte qu’ils peuvent s’écarter l’un de l’autre, et peuvent également être mobiles l’un par rapport à l’autre selon un ou plusieurs axes de rotation. Selon un aspect particulier d’au moins un mode de réalisation de l’invention, ladite ligne de transmission comprend un boîtier de transmission interne configuré pour être relié à un arbre de ladite turbomachine, un arbre de transmission radial, et un boîtier de relais d’accessoires, ledit premier desdits deux flasques étant configuré pour être relié audit boîtier de relais d’accessoires. Selon un aspect particulier d’au moins un mode de réalisation de l’invention, lesdits moyens de découplage flexibles en torsion comprennent une membrane flexible configurée pour être ménagée autour d’un axe longitudinal X de ladite machine électrique et reliée auxdits deux flasques. Selon un aspect particulier d’au moins un mode de réalisation de l’invention, cette membrane flexible est circulaire. Selon un aspect particulier d’au moins un mode de réalisation de l’invention, ladite membrane flexible est réalisée au moins partiellement à partir d’acier. Selon un aspect particulier d’au moins un mode de réalisation de l’invention, ladite membrane flexible présente une pluralité de découpes radiales s’étendant depuis un centre de ladite membrane flexible. Selon un aspect particulier d’au moins un mode de réalisation de l’invention, ladite membrane flexible présente une flexibilité en tension au niveau du pourtour extérieur qui est inférieure à une flexibilité en tension au niveau du centre. Selon un aspect particulier d’au moins un mode de réalisation de l’invention, lesdits deux flasques présentent un pourtour externe de forme sensiblement circulaire. Selon un aspect particulier d’au moins un mode de réalisation de l’invention, le dispositif de découplage présente une rainure circonférentielle formée sur au moins l’un des deux flasques au voisinage dudit pourtour externe dudit au moins un des deux flasques. En outre, lesdits moyens de découplage flexibles en torsion comprennent au moins un ressort logé dans ladite rainure circonférentielle de sorte à s’étendre circonférentiellement par rapport audit dispositif de découplage. Selon un aspect particulier d’au moins un mode de réalisation de l’invention, ledit au moins un ressort est réalisé à partir d’un matériau métallique par fabrication additive. Selon un aspect particulier d’au moins un mode de réalisation de l’invention, ledit au moins un ressort est dimensionné pour atteindre une fréquence en torsion inférieure à 120Hz, préférentiellement comprise entre 20 et 40Hz. Selon un aspect particulier d’au moins un mode de réalisation de l’invention, ladite rainure circonférentielle est formée uniquement sur l’un des deux flasques au voisinage dudit pourtour externe dudit un des deux flasques. En outre l’autre desdits deux flasques présente une forme de couronne circulaire configurée pour recouvrir axialement ladite rainure circonférentielle. L’invention concerne également une turbomachine d’aéronef comprenant une ligne de transmission et une machine électrique reliée à ladite ligne de transmission, et un dispositif de découplage selon l’un des modes de réalisation précités, un premier desdits deux flasques étant relié à ladite ligne de transmission, un deuxième desdits deux flasques étant relié à ladite machine électrique, lesdits premier et deuxième flasques étant mobiles l’un par rapport à l’autre et étant reliés entre eux par le biais desdits moyens de découplage flexibles en torsion. Présentation des figures L’invention, ainsi que les différents avantages qu’elle présente, seront plus facilement compris à la lumière de la description qui va suivre de plusieurs modes de réalisation illustratifs et non limitatifs de celle-ci, et des dessins annexés parmi lesquels : FIG. 1 est une vue schématique d’une portion de turbomachine d’aéronef selon l’art antérieur ; FIG. 2 est une vue schématique d’une portion de turbomachine d’aéronef selon un exemple de l’invention ; FIG. 3 et FIG. 3 sont deux vues schématiques en coupe d’une portion de turbomachine d’aéronef, illustrant le dispositif de découplage selon un premier mode de réalisation ; FIG. 4 est une vue schématique en coupe d’un dispositif de découplage selon un deuxième mode de réalisation, et FIG. 5 et FIG. 5 sont deux vues schématiques respectivement en perspective et en perspective éclatée d’un dispositif de découplage selon un troisième mode de réalisation. Description détaillée d ’ un mode de réalisation de l ’ invention En référence à la FIG. 2 , il est représenté une turbomachine d’aéronef T comprenant un compresseur basse pression 101, un compresseur haute pression 102, une turbine haute pression 103 et une turbine basse pression 104. Un arbre basse pression Abp relie le compresseur basse pression 101 à la turbine basse pression 104. Un arbre haute pression Ahp relie le compresseur haute pression 102 à la turbine haute pression 103. Une soufflante 100 est montée solidaire de l’arbre basse pression Abp. La turbomachine d’aéronef T comporte une chambre de combustion (non représentée) pour consommer un mélange de carburant et d’un flux d’air sous pression accéléré par les compresseurs 101, 102. Un flux d’échappement permet d’entraîner en rotation les turbines 103, 104. L’arbre haute pression Ahp et l’arbre basse pression Abp sont tous les deux des arbres de propulsion. L’architecture d’une telle turbomachine d’aéronef T est connue de l’homme du métier et ne sera pas présentée plus en détails. Dans cet exemple, la turbomachine d’aéronef T est hybride et comporte une machine électrique 1 reliée à l’arbre haute pression Ahp par une ligne de transmission 2 configurée pour transmettre un couple mécanique entre l’arbre haute pression Ahp et la machine électrique 1. Il va néanmoins de soi que l’invention s’applique également à une machine électrique 1 reliée à l’arbre basse pression Abp par une ligne de transmission 2. Dans cet exemple, en référence à la FIG. 2 , la ligne de transmission 2 comprend de préférence successivement de l’arbre haute pression Ahp à la machine électrique 1 : un boîtier de transmission interne 21, connue sous sa désignation anglaise «IGB» pour «Internal Gear Box» ; un arbre de transmission radial 22, connu sous sa désignation anglaise «RDS» pour «Radial Drive Shaft» ; un boîtier de relais d’accessoires 23, connue sous sa désignation anglaise «AGB» pour «Accessory Gear Box», et un boîtier d’adaptation (non illustré dans les figures), connu sous sa désignation anglaise «GBX» pour «GearBox». Le boîtier de transmission interne 21 comporte des engrenages et est logé au plus près de l’arbre haute pression Ahp pour permettre de transmettre/recevoir de la puissance. L’arbre de transmission radial 22 s’étend de manière préférée dans un bras radial de la turbomachine T afin de traverser une veine d’air accéléré par la soufflante 100. L’arbre de transmission radial 22 possède un degré de flexibilité et est particulièrement sensible à un mode de torsion Mt. Le boîtier de relais d’accessoires 23 comporte une pluralité d’engrenages pour recevoir différents accessoires tels qu’un démarreur ou un dispositif de lubrification. Selon l’invention, la turbomachine d’aéronef T comprend en outre un dispositif de découplage. Ce dispositif de découplage comprend un carter constitué de deux flasques ainsi que des moyens de découplage flexibles en torsion au moins en partie enfermés à l’intérieur de ce carter. Plus précisément, un premier des deux flasques est configuré pour être relié à la ligne de transmission 2, tandis qu’un deuxième des deux flasques est configuré pour être relié à la machine électrique. Ces deux flasques sont mobiles l’un par rapport à l’autre et sont reliés entre eux par le biais des moyens de découplage flexibles en torsion. On présente par la suite plusieurs modes de réalisation de l’invention à titre illustratif et non limitatif. Dans tous les modes de réalisation présentés, le premier des deux flasques est configuré pour être relié à la ligne de transmission du côté de l’arbre de la turbomachine, de préférence configuré pour être relié au boîtier de relais d’accessoires. On présente par la suite, en relation avec les figures 3A et 3B, un premier mode de réalisation de l’invention. Comme illustré, dans ce mode de réalisation, le dispositif de découplage 5 comprend des moyens de découplage flexibles en torsion 50 sous la forme d’une membrane flexible 50, qui est ici une membrane circulaire flexible, configurée pour être ménagée autour d’un axe longitudinal X de la machine électrique 1, cette membrane circulaire flexible 50 étant au moins en partie enfermée à l’intérieur d’un carter constitué de deux flasques 51, 52, la membrane circulaire flexible étant reliée aux deux flasques. La membrane peut, par exemple, être reliée aux deux flasques au niveau de bords de chacun des flasques, ou peut également être fixée à chacun des flasques en des points répartis sur la surface de la membrane. Ces deux flasques 51, 52 présentent dans ce mode de réalisation un pourtour externe de forme sensiblement circulaire. Selon des variantes de ce mode de réalisation, les deux flasques peuvent prendre d’autres formes sans sortir du cadre de l’invention. Plus particulièrement, dans ce mode de réalisation, un premier 51 des deux flasques est configuré pour être relié à la ligne de transmission 2, tandis qu’un deuxième des deux flasques 52 est configuré pour être relié à la machine électrique 1. Ces deux flasques 51, 52 sont mobiles l’un par rapport à l’autre et sont reliés entre eux par le biais des moyens de découplage flexibles en torsion 50, donc de la membrane circulaire flexible 50. Ici, la membrane circulaire flexible 50 est réalisée au moins partiellement à partir d’acier. Plus précisément, la densité d’acier dans la composition est hétérogène de telle sorte que la membrane présente une flexibilité en tension au niveau du pourtour extérieur qui est inférieure à une flexibilité en tension au niveau du centre. Cette membrane circulaire flexible 50 est dimensionnée pour atteindre une fréquence en torsion inférieure à 120Hz, préférentiellement comprise entre 20 et 40Hz. Plus précisément, cette membrane circulaire flexible 50 est dimensionnée pour que le rapport entre sa raideur (mesurée en N.m/rad) et l’inertie (mesurée en kg.m²) de la machine électrique soit compris préférentiellement entre 6x10 5 et 1.6x10 5 , et supérieur à 1.8x10 6 . On présente par la suite, en relation avec la FIG. 4 , un deuxième mode de réalisation de l’invention. Dans ce mode de réalisation, les deux flasques sont identiques aux deux flasques du premier mode de réalisation. La différence entre le premier mode de réalisation et ce deuxième mode de réalisation réside dans le fait que le dispositif de découplage 5’ selon ce deuxième mode de réalisation comprend des moyens de découplage flexibles en torsion 50’ sous la forme d’une membrane circulaire flexible 50’ qui présente une pluralité de découpes radiales 500 s’étendant depuis un centre de la membrane circulaire flexible 50’. Plus précisément, ces découpes radiales 500 s’étendent radialement en s’élargissant vers l’extérieur de sorte qu’elles présentent une forme sensiblement triangulaire. Les découpes peuvent être circonférentiellement uniformément réparties autour de l’axe longitudinal X. Ici, et de même que dans le premier mode de réalisation, la membrane circulaire flexible 50’ est réalisée au moins partiellement à partir d’acier. Plus précisément, la densité d’acier dans la composition est hétérogène sur l’étendue de la membrane de telle sorte que la membrane présente une flexibilité en tension au niveau du pourtour extérieur 501 qui est inférieure à une flexibilité en tension au niveau du centre 502. On présente par la suite, en relation avec les figures 5A et 5B, un troisième mode de réalisation de l’invention. Comme illustré, dans ce mode de réalisation, le dispositif de découplage 5’’ présente une rainure circonférentielle 53 formée sur au moins l’un des deux flasques 51’, 52’ et plus particulièrement au voisinage du pourtour externe du au moins un des deux flasques 51’, 52’. Plus particulièrement, ici, la rainure circonférentielle 53 est formée uniquement sur l’un des deux flasques 51’ au voisinage du pourtour externe du un des deux flasques 51’, tandis que l’autre des deux flasques 52’ présente une forme de couronne circulaire configurée pour recouvrir axialement la rainure circonférentielle 53. Ici, plus particulièrement encore, la rainure circonférentielle 53 est formée sur l’un des deux flasques 51’ tandis que l’autre flasque 52’ présente une déformation configurée pour venir en vis-à-vis de cette rainure. Dans ce troisième mode de réalisation, les moyens de découplage flexibles en torsion 50’’ comprennent une pluralité de ressorts 54 logés dans la rainure circonférentielle 53 de sorte à s’étendre circonférentiellement par rapport au dispositif de découplage 5’’. En d’autres termes, les moyens de découplage flexibles en torsion 50’’ comprennent une pluralité de ressorts 54 mis bout à bout dans la rainure circonférentielle 53 formée sur au moins une partie de la circonférence de l’un des deux flasques. Selon d’autres alternatives, les moyens de découplage flexibles en torsion comprennent au moins un ressort logé dans la rainure circonférentielle de manière à s’étendre sur une circonférence d’au moins un des flasques. Les ressorts sont ici réalisés à partir d’un matériau métallique par fabrication additive. Dispositif de découplage (5, 5’, 5’’) pour turbomachine d’aéronef (T), ladite turbomachine d’aéronef (T) comprenant une ligne de transmission (2) reliée à un arbre (Abp) de ladite turbomachine (T), et comprenant une machine électrique (1) reliée à ladite ligne de transmission (2), ledit dispositif de découplage (5, 5’, 5’’) comprenant des moyens de découplage flexibles en torsion (50, 50’, 50’’) et comprenant un carter comportant deux flasques (51, 51’, 52, 52’), les moyens de découplage flexibles en torsion (50, 50’, 50’’) étant au moins en partie enfermés à l’intérieur du carter, un premier desdits deux flasques (51, 51’) étant configuré pour être relié à ladite ligne de transmission (2), un deuxième desdits deux flasques (52) étant configuré pour être relié à ladite machine électrique (1), lesdits premier et deuxième flasques (51, 52) étant mobiles l’un par rapport à l’autre et étant reliés entre eux par le biais desdits moyens de découplage flexibles en torsion (50, 50’, 50’’). Dispositif de découplage (5, 5’, 5’’) selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite ligne de transmission (2) comprend un boîtier de transmission interne (21) configuré pour être relié à un arbre de ladite turbomachine (T), un arbre de transmission radial (22), et un boîtier de relais d’accessoires (23), ledit premier desdits deux flasques (51, 51’, 52, 52’) étant configuré pour être relié audit boîtier de relais d’accessoires (23). Dispositif de découplage (5, 5’) selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que lesdits moyens de découplage flexibles en torsion (50, 50’) comprennent une membrane flexible (50) configurée pour être ménagée autour d’un axe longitudinal (X) de ladite machine électrique (1) et reliée auxdits deux flasques (51, 52). Dispositif de découplage (5, 5’) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que ladite membrane flexible (50, 50’) est réalisée au moins partiellement à partir d’acier. Dispositif de découplage (5’) selon l’une des revendications 3 ou 4, caractérisé en ce que ladite membrane flexible (50’) présente une pluralité de découpes radiales (500) s’étendant depuis un centre de ladite membrane flexible (50’). Dispositif de découplage (5, 5’) selon l’une des revendications 3 à 5, caractérisé en ce que ladite membrane flexible (50, 50’) présente une flexibilité en tension au niveau du pourtour extérieur qui est inférieure à une flexibilité en tension au niveau du centre. Dispositif de découplage (5’’) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il présente une rainure circonférentielle (53) formée sur au moins l’un des deux flasques (51’, 52’) au voisinage dudit pourtour externe dudit au moins un des deux flasques (51’, 52’), et en ce que lesdits moyens de découplage flexibles en torsion (50’’) comprennent au moins un ressort (54) logé dans ladite rainure circonférentielle (53) de sorte à s’étendre circonférentiellement par rapport audit dispositif de découplage (5’’). Dispositif de découplage (5’’) selon la revendication 7, caractérisé en ce que ladite rainure circonférentielle (53) est formée uniquement sur l’un deux flasques (51’, 52’) au voisinage dudit pourtour externe dudit un des deux flasques (51’), et en ce que l’autre desdits deux flasques (52’) présente une forme de couronne circulaire configurée pour recouvrir axialement ladite rainure circonférentielle (53). Turbomachine d’aéronef comprenant une ligne de transmission (2) et une machine électrique (1) reliée à ladite ligne de transmission (2), caractérisée en ce qu’elle comprend un dispositif de découplage (5, 5’, 5’’) selon l’une des revendications 1 à 8, un premier desdits deux flasques (51, 51’) étant relié à ladite ligne de transmission (2), un deuxième desdits deux flasques (52) étant relié à ladite machine électrique (1), lesdits premier et deuxième flasques (51, 52) étant mobiles l’un par rapport à l’autre et étant reliés entre eux par le biais desdits moyens de découplage flexibles en torsion (50).