Brevet FR3153127A1 — publié le 20250321

Dispositif de réservoir tampon biphasique haute pression Dispositif de réservoir tampon 7 biphasique haute pression pour la distribution de gaz combustible à au moins un organe consommateur 3 de gaz, depuis au moins une source de gaz liquéfié 2, le dispositif comprenant une cuve 27 et un organe d’obturation 28, la cuve 27 comprenant une paroi structurelle, isolante thermiquement et étanche au gaz, et une couche intérieure 34 à capacité thermique spécifique plus faible que la paroi structurelle et étanche au gaz liquéfié. DISPOSITIF DE RESERVOIR TAMPON BIPHASIQUE HAUTE PRESSION La présente invention concerne le domaine de la cryogénie. La cryogénie offre des solutions de transport maritime, ferroviaire et routier, et le stockage stationnaire de gaz. Depuis ses débuts, l’aéronautique a utilisé des moteurs à essence à haut indice d’octane. Après 1945, le développement du réacteur et de la turbine a conduit à l’utilisation du kérosène, dont la masse moléculaire est plus élevée que celle de l’essence, dont la densité énergétique est plus élevée, dont le rendement est plus élevé et dont l’inflammabilité est inférieure. Le stockage de ces carburants est effectué généralement dans des réservoirs situés dans les ailes, dans la liaison fuselage-aile ou dans la queue. La tendance à la réduction des émissions de gaz carbonique a conduit à des moteurs consommant moins. Toutefois les gains sur les émissions de gaz carbonique s’amenuisent au fur et à mesure de la maturité de certaines technologies, notamment la vitesse en extrémité des pales des aubes. Il est apparu de plus en plus souhaitable d’introduire une rupture. Ainsi sont apparus des projets d’avions à gaz. La combustion de gaz à chaîne carbonée courte ou inexistante, le cas échéant avec de l’oxygène, est peu ou non polluante. Par contre, le stockage de gaz H2, O2 ou en C1 ou C2 en raison de la petite taille de la molécule de gaz est difficile et sujet à des risques de fuites. Au sol, la conservation de l’hydrogène, du méthane, de l’éthane, de l’éthylène, de l’acétylène ou de l’oxygène est en général effectuée dans des enveloppes sous pression trop lourdes, trop volumineuses et contenant trop d’énergie potentielle de pression pour être embarquées à bord d’un aéronef ou dans des réservoirs cryogéniques soudés et/ou collés. La conservation cryogénique est limitée à une durée limitée proportionnelle au volume stocké. Par ailleurs, le gaz stocké à l’état liquide n’est pas utilisable par un moteur à combustion interne ou externe ou une pile à combustible. La consommation finale nécessite du gaz dans une plage de température et une plage de pression spécifiées par le fabricant de l’organe consommateur. La cryogénie et l’aéronautique présentent des exigences très dissemblables rendant leur compatibilité difficile. Le besoin est apparu de conditionner le gaz au sein d’un aéronef pour sa consommation à bord. WO2022263307 décrit un circuit de carburant comportant un réservoir tampon et une pluralité de modules de compression pour alimenter le réservoir tampon, chaque module de compression comprenant : un réservoir élémentaire de volume fixe, une source de chaleur élémentaire pour augmenter la température du carburant dans le réservoir élémentaire de manière isochore, une vanne d'entrée reliant le réservoir élémentaire à une partie amont du circuit de carburant, une vanne de sortie reliant le réservoir élémentaire au réservoir tampon et une vanne de dégazage reliant le réservoir élémentaire au réservoir cryogénique par un circuit de retour dans lequel circule un flux gazeux. La présente invention vient améliorer la situation. L’invention propose un dispositif de réservoir tampon biphasique haute pression. L’invention propose un dispositif de réservoir tampon biphasique haute pression pour la distribution de gaz combustible à au moins un organe consommateur de gaz, depuis au moins une source de gaz liquéfié. Le dispositif comprend une cuve et un organe d’obturation, la cuve comprenant une paroi structurelle, isolante thermiquement et étanche au gaz, et une couche intérieure à capacité thermique spécifique plus faible que la paroi structurelle et étanche au gaz liquéfié. La couche intérieure à faible capacité thermique spécifique ou inertie thermique permet une faible gazéification pendant la durée de remplissage du réservoir tampon. La couche intérieure diminue la conduction thermique. Une fois le remplissage effectué, le réservoir tampon est refermé. Une gazéification est alors recherchée pour pouvoir fournir du gaz combustible en aval. La gazéification est un inconvénient pendant la phase brève de remplissage et est souhaitée pendant la phase suivante. Le gaz peut être utilisé comme carburant dans un moteur à combustion ou comme combustible dans une pile à combustible. Après gazéification, les termes « gaz combustible » sont utilisés dans ce qui suit. Dans un mode de réalisation, la paroi structurelle comprend une première couche structurelle et isolante thermiquement, réalisée en matériau composite à base de fibres de carbone, et au moins une deuxième couche étanche au gaz et réalisée en polymère, la couche intérieure présentant une capacité thermique spécifique plus faible que la première couche et que la deuxième couche. La première couche est résistante et de faible masse. Dans un mode de réalisation, la paroi structurelle comprend une troisième couche plus isolante thermiquement que les première et deuxième couches, la couche intérieure présentant alors une capacité thermique spécifique plus faible que la troisième couche. La deuxième couche et la troisième couche présentent de bonnes propriétés d’isolation. Dans un mode de réalisation, la couche intérieure est réalisée en un matériau métallique, notamment choisi parmi : aluminium, inox, titane, inconel et ferronickel à teneur en Ni comprise entre 30 et 40%, et présente une épaisseur comprise entre 10 et 300 microns. La couche intérieure présente une faible capacité thermique. Ainsi pendant la durée du remplissage la couche intérieure apporte peu d’énergie au gaz liquéfié lorsqu’elle est à une température plus élevée que le gaz liquéfié. Dans un mode de réalisation, la couche intérieure est adhérente à la paroi structurelle. La couche intérieure peut présenter une faible épaisseur. La couche intérieure peut présenter une épaisseur de 10 à 300 microns. La couche intérieure peut être réalisée en un matériau léger et conducteur, par exemple à base d’aluminium. Dans un mode de réalisation, la couche intérieure est libre par rapport à la paroi structurelle et poreuse au gaz. En variante, la couche intérieure est libre par rapport à la paroi structurelle et munie d’au moins une lumière en partie supérieure. La couche intérieure délimite une chambre périphérique remplie de gaz combustible séparé, au moins en grande partie, du contenu de la cuve et servant d’isolant temporaire au remplissage. Dans un mode de réalisation, la couche intérieure est libre par rapport à la paroi structurelle, étanche au gaz et formant avec la troisième couche une chambre en communication avec l’extérieur, ladite chambre étant remplie de gaz isolant. La couche intérieure délimite une chambre périphérique remplie de gaz séparé du contenu de la cuve et servant d’isolant. Dans un mode de réalisation, la couche intérieure est moins isolante que chacune des première et deuxième couches et, le cas échéant, est moins isolante que la troisième couche et présente une capacité thermique plus faible que la troisième couche. Les propriétés recherchées de la couche intérieure sont la faible masse et la faible capacité thermique. Dans un mode de réalisation, les couches de la paroi structurelle sont adhérentes mutuellement. Les couches cohésives de la paroi offrent une robustesse élevée. Dans un mode de réalisation, l’organe d’obturation comprend un bouchon et au moins une traversée pour le remplissage de gaz liquéfié et pour le soutirage de gaz combustible. L’inspection du dispositif est facilitée. Dans un mode de réalisation, un ensemble de distribution de gaz entre au moins une source de gaz liquéfié et au moins un organe consommateur de gaz, comprend au moins une première vanne, tout ou rien, commandée en sortie de chaque source de gaz liquéfié ; un distributeur cryogénique relié à chaque première vanne commandée, et alimenté en liquide ; des deuxièmes vannes, tout ou rien, commandées, reliées au distributeur cryogénique, en parallèle ; des dispositifs de réservoirs tampons, alimentés en liquide, chacun par une desdites deuxièmes vannes commandées, et fournissant du gaz ; des troisièmes vannes commandées, montées en sortie de chaque dispositif de réservoir tampon, pour fournir du gaz ; un détendeur monté en sortie des troisièmes vannes commandées ; et un collecteur alimenté par le détendeur pour alimenter ledit au moins un organe consommateur. La distribution de gaz combustible est assurée à partir de gaz liquéfié stocké à température cryogénique et basse pression. D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront à l’examen de la description détaillée ci-après, et des dessins annexés, sur lesquels : FIG. 1 illustre de façon schématique en perspective un ensemble de distribution selon un aspect de l’invention. FIG. 2 illustre de façon schématique en coupe axiale un dispositif selon un aspect de l’invention. FIG. 3 est une vue de détail de la précédente. FIG. 4 est une variante de la précédente. FIG. 5 illustre de façon schématique en coupe axiale un dispositif selon un aspect de l’invention. FIG. 6 illustre de façon schématique en coupe axiale un dispositif selon un aspect de l’invention. FIG. 7 illustre de façon schématique en coupe axiale un dispositif selon un aspect de l’invention à une étape de refroidissement. FIG. 8 illustre de façon schématique en coupe axiale un dispositif selon un aspect de l’invention à une étape de remplissage. FIG. 9 illustre de façon schématique en coupe axiale un dispositif selon un aspect de l’invention à une étape de montée en pression. FIG. 10 illustre de façon schématique en coupe axiale un dispositif selon un aspect de l’invention à une étape de soutirage. FIG. 11 illustre de façon schématique en coupe axiale un dispositif selon un aspect de l’invention à une étape de mise à la pression ambiante. Les dessins annexés pourront non seulement servir à compléter l’invention, mais aussi contribuer à sa définition, le cas échéant. L’ensemble de distribution de gaz est conçu pour être stationnaire ou emporté par un véhicule, notamment un aéronef : avion, drone, hélicoptère, etc.. L’ensemble est alimenté en liquide et fournit du gaz sous une pression choisie. En d’autres termes, le carburant ou comburant est stocké à très basse température sous forme liquide dans un réservoir cryogénique. A titre de mode de réalisation, l’hydrogène gazeux à 0°C et 1 atmosphère est de masse volumique environ 800 fois plus faible que l’hydrogène liquide à -253°C, donc de volume environ 800 fois plus élevé. Un réservoir cryogénique est inapte à résister à des pressions élevées, notamment supérieures à 10 bars. Le gaz stocké est choisi parmi hydrogène, méthane, éthane, éthylène, acétylène et oxygène. La Demanderesse a identifié un besoin de distribution de gaz à partir de réservoirs cryogéniques aéronautiques qu'ils soient liés à la structure de l’aéronef de manière structurale, installés dans l’aéronef ou portés par l’aéronef. D’un autre point de vue, les avions sont actuellement soumis à une règle de distance maximale d’une piste d’atterrissage exprimée en heures de vols selon la certification ETOPS. Cette distance dépend du type d’avion. Souhaitant assurer une sécurité de haut niveau ainsi qu’une perception de cette sécurité par les utilisateurs, la Demanderesse a identifié le besoin de voler même en cas d’avarie de réservoir cryogénique nécessitant un relâchement du contenu dans l’atmosphère. La Demanderesse s’est rendu compte que le réservoir tampon a besoin d’être isolé thermiquement vis-à-vis de l’extérieur, à très faible capacité thermique vis-à-vis du gaz liquéfié entrant au remplissage du réservoir tampon, de faible masse, de faible encombrement, résistant aux températures de -253° à +50°, résistant aux variations de température, résistant aux contraintes mécaniques, notamment accélérations et vibrations et résistant à la pression interne du gaz combustible pouvant dépasser 500 bars, voire 700 bars. La structure du réservoir tampon demande une construction de robustesse élevée. L’étape de remplissage est effectuée par du gaz liquéfié. La pression dans le réservoir tampon est inférieure à la pression de la source fournissant le gaz liquéfié, par pompage ou écoulement sous différentiel de pression. Le réservoir tampon est à la température ambiante à 10 ou 20° près, la température ambiante étant comprise entre -56° en altitude et +50° au sol en conditions chaudes. Or l’enthalpie de vaporisation desdits gaz liquéfiés est faible. L’introduction de gaz liquéfié dans le réservoir tampon lequel présente une température de 50 à 300° plus élevée que le gaz liquéfié provoque une gazéification extrêmement rapide et à un stade très précoce. La pression dans le réservoir tampon augmente brutalement. Le remplissage s’arrête. Le besoin est apparu de rendre le remplissage plus aisé, plus répétible et plus fiable. A cette fin un dispositif de réservoir tampon et un ensemble de distribution de gaz ont été conçus. Dans le mode de réalisation illustré sur la FIG. 1 , un ensemble de distribution de gaz 1 est alimenté par des sources de gaz liquéfié 2 pour fournir en gaz un ou plusieurs organes consommateurs 3. Ici, deux organes consommateurs 3 ont été représentés, par exemple deux propulseurs, une génératrice d’énergie électrique ou un chauffage d’air. Un débitmètre 22 est disposé en sortie de chaque source de gaz liquéfié 2. L’ensemble de distribution de gaz 1 peut être embarqué dans un aéronef. Les sources de gaz liquéfié 2 comprennent, ici, deux réservoirs cryogéniques disposés en parallèle. Chaque réservoir cryogénique est muni d’une conduite de sortie 4. Les termes amont et aval se réfèrent au sens d’écoulement du fluide, liquide puis gaz, en fonctionnement normal. Chaque réservoir cryogénique est isolé pour contenir du gaz liquéfié, par exemple de l’hydrogène liquide à -253°C. Chaque réservoir cryogénique est capable de résister à une pression maximale de service de l’ordre de 6 à 10 bars. L’ensemble de distribution de gaz 1 comprend une première vanne 11 pour chaque réservoir cryogénique. La première vanne 11 est montée sur la conduite de sortie 4. Les premières vannes 11 sont pilotées avec une position ouverte et une position fermée. Les positions intermédiaires des premières vannes 11 sont dynamiques en ce sens que les premières vannes 11 sont en mouvement en passant dans lesdites positions intermédiaires. En d’autres termes, les premières vannes 11 sont tout ou rien. Les premières vannes 11 peuvent être disposées immédiatement en aval des débitmètres 22. En option, les débitmètres 22 sont en aval des premières vannes 11. Les premières vannes 11 débouchent dans un distributeur cryogénique 5. Le distributeur cryogénique 5 peut comprendre une conduite commune 6 reliant les sorties des premières vannes 11. Le distributeur est cryogénique en ce sens qu’il voit passer du gaz liquéfié. Le distributeur cryogénique 5 comprend une pluralité de sorties, ici trois. Sur chacune desdites sorties sont montées des deuxièmes vannes 12. Les deuxièmes vannes 12 sont pilotées avec une position ouverte et une position fermée. Les positions intermédiaires des deuxièmes vannes 12 sont dynamiques en ce sens que les deuxièmes vannes 12 sont en mouvement en passant dans ledites positions intermédiaires. En d’autres termes, les deuxièmes vannes 12 sont tout ou rien. Les deuxièmes vannes 12 sont ici au nombre de trois. A la différence du domaine spatial où une vanne cryogénique est utilisée une fois et n’a pas besoin d’être refermée, les premières vannes 11 et les deuxièmes vannes 12 sont refermables, par exemple des électrovannes. En aval de chaque deuxième vanne 12 est monté un dispositif de réservoir tampon 7. Trois réservoirs tampons 7 sont prévus dans ce mode de réalisation. Chaque dispositif de réservoir tampon 7 sert également de gazéificateur. Une isolation peut être évitée. Chaque dispositif de réservoir tampon 7 reçoit du liquide et fournit en aval du gaz. Une élévation de pression ou étape de gazéification se produit dans chaque dispositif de réservoir tampon 7 entre le remplissage et la vidange. Chaque dispositif de réservoir tampon 7 est capable de résister à une pression maximale de service de l’ordre de 300 à 1000 bars. Chaque dispositif de réservoir tampon 7 est conçu pour fonctionner dans une plage de température allant de -253°C à +60°C. Les réservoirs tampons 7 sont biphasiques sur une partie des étapes de fonctionnement et monophasiques gazeux sur les autres étapes de fonctionnement. Chaque dispositif de réservoir tampon 7 peut être équipé d’un organe de chauffage 8, externe dans le mode de la FIG. 1 . En aval de chaque dispositif de réservoir tampon 7 est installé une troisième vanne 13 pour fournir du gaz et un détendeur 9 en aval de la troisième vanne 13. Le détendeur 9 écrête la pression pour fournir du gaz à une pression de consommation fixée par le fabricant de l’organe consommateur 3. Le détendeur 9 est actif lorsque la pression dans le dispositif de réservoir tampon 7 est supérieure à la pression de consommation et inactif autrement. La pression de consommation est inférieure à la pression maximale du dispositif de réservoir tampon 7. La pression de consommation est indépendante de la pression maximale des réservoirs cryogéniques. Les troisièmes vannes 13 sont tout ou rien. En aval de chaque détendeur 9, peut être prévue une quatrième vanne 14 commandée. Les quatrièmes vannes 14 sont tout ou rien. Les quatrièmes vannes 14 ou les détendeurs 9, selon l’option choisie, débouchent dans un collecteur 10. Le collecteur 10 peut comprendre une conduite reliant les sorties des quatrièmes vannes 14 ou des détendeurs 9. Le collecteur 10 voit passer du gaz. Le collecteur 10 est relié vers l’aval à des conduites d’alimentation 23 vers les organes consommateurs 3. En général, une conduite d’alimentation 23 est prévue pour chaque organe consommateur 3. Chaque conduite d’alimentation 23 peut être équipée d’une vanne d’alimentation 24 pilotée. La vanne d’alimentation 24 est à débit variable. Le dispositif de distribution de gaz 1 peut comprendre au moins un compresseur 20 relié au collecteur 10. En général deux compresseurs 20 sont prévus en parallèle pour une redondance. Le compresseur 20 est électrique. Le compresseur 20 peut être équipé d’une vanne amont pilotée. Le compresseur 20 débite du gaz dans le collecteur 10. En particulier, le collecteur 10 est constitué d’une conduite en cas d’unique organe consommateur 3. En aval de chaque dispositif de réservoir tampon 7 est installé une cinquième vanne 15 pour fournir du gaz et un deuxième collecteur en aval des cinquièmes vannes 15. Le deuxième collecteur est relié au compresseur 20. Les cinquièmes vannes 15 permettent d’isoler les réservoirs tampons 7 et le compresseur 20. Les cinquièmes vannes 15 sont commandées. Les cinquièmes vannes 15 sont tout ou rien. Le compresseur 20 augmente la pression pour fournir du gaz à une pression égale à une pression de consommation fixée par le fabricant de l’organe consommateur 3. La pression de consommation est inférieure à la pression maximale dans le dispositif de réservoir tampon 7. Le compresseur 20 permet de prélever du gaz dans un dispositif de réservoir tampon 7 dont la pression est inférieure à la pression de consommation pour alimenter le collecteur 10 et les organes consommateurs 3. Une vidange plus complète du dispositif de réservoir tampon 7 permet d’augmenter l’autonomie fournie par le gaz contenu dans un dispositif de réservoir tampon 7 ou de réduire le volume du dispositif de réservoir tampon 7. Une vidange du dispositif de réservoir tampon 7 suffisante pour amener la pression interne du dispositif de réservoir tampon 7 à une valeur inférieure à la pression dans un des réservoirs cryogéniques permet, lors du remplissage succédant à la vidange, de transférer le liquide du réservoir cryogénique vers le dispositif de réservoir tampon 7 par différence de pression. Ainsi, le liquide du réservoir cryogénique est aspiré par le dispositif de réservoir tampon 7 jusqu’à l’équilibre de pression. On peut se passer de pompe cryogénique, d’où un gain de masse et d’énergie consommée. Le dispositif de distribution de gaz 1 offre une combinaison d’états individuels de chaque réservoir cryogénique, de chaque dispositif de réservoir tampon 7 et de chaque organe consommateur 3. Plusieurs organes consommateurs 3 peuvent être actifs simultanément. En mode normal, un réservoir cryogénique est en cours de vidange tandis que les autres sont inactifs donc fermés. Toutefois, dans certaines situations, par exemple pour diminuer la pression dans plusieurs réservoirs cryogéniques, un mode particulier peut être prévu dans lequel plusieurs réservoirs cryogéniques sont en cours de vidange. Les réservoirs tampons 7 présentent un mode de remplissage, un mode de gazéification, un mode de stockage gazeux et un mode de vidange. Lorsque l’un des réservoirs cryogéniques est en cours de vidange, la première vanne 11 correspondante est ouverte et les autres premières vannes 11 sont fermées. Lorsque l’un des organes consommateurs 3 est en cours d’alimentation, la vanne d’alimentation 24 correspondante est ouverte. Lorsque l’un des réservoirs tampons 7 est en mode de remplissage, la deuxième vanne 12 reliée audit dispositif de réservoir tampon 7 est ouverte et au moins l’une des premières vannes 11 est ouverte. Les autres deuxièmes vannes 12 sont fermées sauf dans le cas où un remplissage simultané de deux réservoirs tampons 7 est exécuté. La troisième vanne 13 reliée audit dispositif de réservoir tampon 7 est fermée. La cinquième vanne reliée audit dispositif de réservoir tampon 7 est fermée. Lorsque l’un des réservoirs tampons 7 est en mode de gazéification, la deuxième vanne 12 reliée audit dispositif de réservoir tampon 7, la troisième vanne 13 reliée audit dispositif de réservoir tampon 7 et la cinquième vanne 15 reliée audit dispositif de réservoir tampon 7 sont fermées. Le mode de gazéification est de courte durée, en particulier en cas d’atmosphère ambiante chaude et/ou de chauffage du dispositif de réservoir tampon 7. Lorsque l’un des réservoirs tampons 7 est en mode de vidange, la deuxième vanne 12 reliée audit dispositif de réservoir tampon 7 est fermée. En première partie de vidange, la pression dans le dispositif de réservoir tampon 7 est supérieure à la pression de consommation. La troisième vanne 13 reliée audit dispositif de réservoir tampon 7 est ouverte, la quatrième vanne 14 correspondante est ouverte et la cinquième vanne reliée audit dispositif de réservoir tampon 7 est fermée. Le gaz subit une réduction de pression dans le détendeur 9 et est fourni au collecteur 10 à la pression de consommation. Le gaz est ensuite consommé par le ou les organes consommateurs 3. A un instant donné, parmi trois réservoirs tampons 7, l’un est en mode de remplissage, un autre en mode de gazéification puis stockage et le troisième en mode de vidange. Comme les modes ont des durées différentes, on peut aussi trouver deux réservoirs tampons 7 en mode de remplissage et le troisième en mode de vidange ou l’inverse. On peut aussi trouver deux réservoirs tampons 7 en mode de stockage et le troisième en mode de vidange ou l’inverse. Dans le mode de réalisation, un débitmètre 22 est disposé en sortie de chaque source de gaz liquéfié 2. Les débitmètres 22 permettent de connaître avec une précision suffisante, la quantité de liquide fournie à tel dispositif de réservoir tampon 7. Dans un mode de réalisation, le dispositif de distribution de gaz 1 comprend une unité de commande 25 recevant une consigne extérieure par exemple provenant des organes consommateurs 3 ou d’une unité de commande centrale, et des données de débit de liquide provenant des débitmètres 22. L’unité de commande 25 génère et envoie des consignes auxdites premières, deuxièmes, troisièmes, quatrièmes et cinquièmes vannes commandées et aux vannes d’alimentation 24 commandées. Les consignes peuvent être « ouvert » ou « fermé ». L’unité de commande 25 gère ladite combinaison d’états individuels. En variante, les premières vannes 11 peuvent être remplacées par au moins une vanne multivoies possédant plusieurs entrées et une sortie. Dans ce cas, il est intéressant de prévoir une vanne multivoies à positions mixtes, notamment au moins une position de vidange simultanée de deux ou plus sources de gaz liquéfié 2 pour en réduire la pression en évitant une perte dans l’atmosphère. En variante, les deuxièmes vannes 12 peuvent être remplacées par au moins une vanne multivoies possédant une entrée et plusieurs sorties, une par dispositif de réservoir tampon 7. Ladite vanne multivoies forme un distributeur. En variante, les détendeurs 9 sont remplacés par un détendeur 9 unique, les troisièmes vannes 13 débouchant dans le détendeur 9 unique. Dans ce cas, les troisièmes vannes 13 peuvent être remplacées par au moins une vanne multivoies possédant plusieurs entrées et une sortie vers le détendeur. Les quatrièmes vannes 14 sont alors remplacées par une seule quatrième vanne 14, le cas échéant non pilotée. En variante, les cinquièmes vannes 15 peuvent être remplacées par au moins une vanne multivoies possédant plusieurs entrées, une par dispositif de réservoir tampon 7, et une sortie vers le compresseur 20 ou les compresseurs 20. Ladite vanne multivoies forme un collecteur 10. Le dispositif de réservoir tampon 7 est montré plus en détail sur les figures 2 à 11. Le dispositif de réservoir tampon 7 est biphasique en ce sens qu’il est prévu pour loger un contenu essentiellement liquide à température cryogénique et un contenu gazeux à haute pression. Le contenu essentiellement liquide comprend 80 à 90% de liquide et un ciel gazeux. Le contenu gazeux peut atteindre une haute pression de plusieurs centaines de bars. Le dispositif de réservoir tampon 7 peut être embarqué par un aéronef, en emport interne, par exemple dans le fuselage ou dans une aile en cas d’aile d’épaisseur suffisante, ou en emport externe, par exemple sous une aile. Dans le mode de réalisation des figures 2 et 3, le dispositif de réservoir tampon 7 comprend une cuve 27 et un organe d’obturation 28. La cuve 27 est rigide. La cuve 27 est isolante thermiquement. La cuve 27 est étanche au gaz. La cuve 27 est résistante aux températures cryogéniques à l’intérieur de ladite cuve 27. La cuve 27 est résistante aux changements rapides de température. Dans les modes de réalisation représentés, la cuve 27 est multicouches. Une ouverture 29 est ménagée dans la cuve 27. Dans l’ouverture 29 est disposé l’organe d’obturation 28 assurant le maintien du contenu, et permettant le remplissage par le contenu et la vidange du contenu vers des organes aval. La cuve 27 comprend une paroi et une couche intérieure 34. La paroi est structurelle, isolante thermiquement et étanche au gaz. La paroi comprend, de l’extérieur vers l’intérieur, une première couche 31, une deuxième couche 32 et une troisième couche 33, cf FIG. 3 . En variante, la paroi comprend, de l’extérieur vers l’intérieur, une première couche 31 et une deuxième couche 32, cf FIG. 4 . La première couche 31 est structurelle en ce sens qu’elle confère à la cuve 27 sa forme, sa rigidité et une liaison mécanique extérieure avec un support de cuve 27. La première couche 31 peut être isolante thermiquement. La couche intérieure 34 présente une capacité thermique spécifique inférieure à une capacité thermique spécifique de la troisième couche 33. Les première couche 31, deuxième couche 32 et troisième couche 33 forment un ensemble mécanique, thermique et d’étanchéité. La couche intérieure 34 est interne. La cuve 27 présente une forme de révolution comprenant une partie centrale cylindrique, un fond en arc de cercle, par exemple hémisphérique, et un sommet en arc de cercle, par exemple hémisphérique. Le sommet est surmonté d’un goulot 30 lequel délimite un alésage. Le goulot 30 peut présenter une épaisseur supérieure à l’épaisseur de la partie centrale et du fond pour reprendre les efforts mécaniques transmis par l’organe d’obturation 28. Le goulot 30 est formé par au moins la première couche 31, optionnellement la deuxième couche 32, et optionnellement la troisième couche 33. La première couche 31 est réalisée en matériaux composites. La première couche 31 comprend des fibres, par exemple de carbone ou aramides, et une matrice. La première couche 31 est résistante aux températures cryogéniques et aux variations rapides de température. La première couche 31 présente un première épaisseur. La première épaisseur est dimensionnée en fonction du volume et de la forme de la cuve et des pressions externe et interne. La première couche 31 est continue, à l’ouverture 29 près. La première couche 31 s’étend, ici, sur la hauteur de la cuve 27. La deuxième couche 32 est étanche au gaz. La deuxième couche 32 confère à la cuve 27 son étanchéité, le cas échéant à des molécules de petite taille comme H 2 . L’étanchéité de la deuxième couche 32 est meilleure que 10 -10 Pa.m 3 /s à l’hélium. La deuxième couche 32 présente un deuxième épaisseur. La deuxième épaisseur est inférieure à la première épaisseur. La deuxième couche 32 est réalisée en polymères. La deuxième épaisseur peut être comprise entre 0,1 et 10 mm. La première couche 31 et la deuxième couche 32 sont, de préférence, adhérentes mutuellement. La deuxième couche 32 est continue, à l’ouverture 29 près. La deuxième couche 32 s’étend, ici, sur la hauteur de la cuve 27 moins le goulot 30. La troisième couche 33 est plus isolante thermiquement que les première et deuxième couches. La troisième couche 33 confère à la cuve 27 son isolation thermique. La troisième couche 33 présente une conductivité thermique inférieure à 100 mW.m -1 .K -1 . La troisième couche 33 peut être réalisée en polymère, par exemple en mousse de PU armée de fibres. En variante, la troisième couche 33 peut être réalisée à base de laine minérale. La troisième couche 33 présente un troisième épaisseur. La troisième épaisseur est supérieure à la première épaisseur. La troisième épaisseur peut être comprise entre 1 et 100 mm. La deuxième couche 32 et la troisième couche 33 sont, de préférence, adhérentes mutuellement. La troisième couche 33 est continue, à l’ouverture 29 près. La troisième couche 33 s’étend, ici, sur la hauteur de la cuve 27 moins le goulot 30. La couche intérieure 34 présente une capacité thermique plus faible que chacune des première, deuxième et troisième couches. La couche intérieure 34 est étanche au gaz liquéfié. L’étanchéité au gaz est optionnelle. La couche intérieure 34 confère à la cuve 27 un dégagement gazeux réduit au remplissage. La couche intérieure 34 est moins isolante que chacune des première, deuxième et troisième couches. La couche intérieure 34 est réalisée en métal, par exemple en aluminium ou alliage d’aluminium. Plus généralement, la couche intérieure 34 est métallique. Le métal de la couche intérieure 34 peut être choisi parmi : aluminium, inox, titane, inconel et ferronickel. Dans le cas du ferronickel, la teneur en Ni est comprise entre 30 et 40%. Ainsi, on utilise un matériau à faible capacité thermique , résistant aux températures cryogéniques et de masse surfacique faible pour l’utilisation prévue. La couche intérieure 34 présente un quatrième épaisseur. La quatrième épaisseur est inférieure à la première épaisseur, la deuxième épaisseur et la troisième épaisseur. La quatrième épaisseur peut être comprise entre 10 et 300 microns. Dans le mode de réalisation de la FIG. 3 , la couche intérieure 34 est adhérente à la paroi. La couche intérieure 34 est appliquée sur la troisième couche 33, par exemple sur toute sa surface intérieure. La couche intérieure 34 peut alors présenter une épaisseur faible, notamment comprise entre 10 et 300 microns. Dans le mode de réalisation de la FIG. 4 , la couche intérieure 34 est libre par rapport à la paroi. La couche intérieure 34 peut être poreuse au gaz combustible. La couche intérieure 34 peut être étanche aux liquides, notamment au gaz liquéfié. La deuxième couche 32 et la couche intérieure 34 peuvent alors former une chambre 35. La chambre 35 peut être de volume variable. La couche intérieure 34 peut alors présenter une épaisseur comprise entre 0,01 et 1 mm. En variante, cf FIG. 6 , la couche intérieure 34 peut être munie d’au moins une lumière 36 en partie supérieure. Ladite lumière 36 permet un passage de gaz entre la couche intérieure 34 et la paroi, soit dans la chambre 35. Ladite lumière 36 peut être située en position suffisamment haute pour être située dans le ciel gazeux en fin de remplissage et après le remplissage. Le ciel gazeux est la partie de la cuve remplie de gaz au-dessus de la phase liquide. Le ciel gazeux est minimal en fin de remplissage et après le remplissage. Dans un mode de réalisation, la cuve 27 comprend une couche intercalaire entre la troisième couche 33 et la couche intérieure 34. La couche intercalaire forme un isolant supplémentaire. La couche intercalaire comprend un matériau poreux capable d’absorber ou d’adsorber le gaz combustible. La cuve 27 comprend un insert 37. L’insert 37 est étanche. L’insert 37 est résistant à la pression. L’insert 37 est capable de transmettre à la cuve 27 des efforts axiaux lors des phases à pression élevée. L’insert 37 présente une forme générale annulaire. L’insert 37 peut être métallique. L’insert 37 comprend une partie inférieure 38 s’élargissant vers le bas et une partie supérieure 39 cylindrique. La partie inférieure 38 est en contact avec une surface interne du sommet de la cuve 27. La partie supérieure 39 est en contact avec un alésage du goulot 30. La hauteur de l’insert 37 est supérieure à la hauteur du goulot 30 et inférieure à la somme des hauteurs du goulot 30 et du sommet de la cuve 27. L’insert 37 est retenu en position par concordance de forme. L’insert 37 peut être fixé au goulot 30 et au sommet de la cuve 27 par collage. L’insert 37 est réalisé en une pièce monobloc. L’insert 37 présente une lumière centrale formant l’ouverture 29. L’ouverture 29 est axiale. L’ouverture 29 présente une surface périphérique cannelée ou hélicoïdale. Ici, la cannelure ou l’hélice est forme de chevrons, vu en coupe axiale, pour allonger le chemin de conduction thermique. L’ouverture 29 peut être revêtue d’un revêtement d’un matériau différent du matériau de l’insert 37. L’organe d’obturation 28 est étanche. L’organe d’obturation 28 est résistant à la pression. L’organe d’obturation 28 est démontable. L’organe d’obturation 28 comprend un corps formant bouchon. Le corps comprend une partie inférieure 40 logée dans l’ouverture 29 et une partie supérieure 41 dépassant de l’ouverture 29. La partie supérieure 41 est en contact avec une surface supérieure du goulot 30. L’organe d’obturation 28 comprend une ligne de remplissage 42 traversant le corps entre l’extérieur et l’intérieur de la cuve 27. L’organe d’obturation 28 comprend une ligne de soutirage 43 traversant le corps entre l’extérieur et l’intérieur de la cuve 27. La ligne de soutirage 43 peut servir d’évent. La ligne de soutirage 43 est prévue pour obtenir du gaz et le fournir en aval. Dans le corps, la ligne de soutirage 43 et la ligne de remplissage 42 sont parallèles et distantes l’une de l’autre. Dans le mode de réalisation représenté sur la FIG. 2 , l’organe d’obturation 28 comprend au moins une traversée supplémentaire. Dans la traversée supplémentaire est monté un organe de chauffage 44 interne. Ici, l’organe de chauffage 44 passe dans deux traversées supplémentaires. L’organe de chauffage 44 sert à accélérer la gazéification après le remplissage et les deuxième et troisième vannes étant fermées ou au moins la deuxième vanne 12 étant fermée. L’organe de chauffage 44 s’étend dans une zone haute de la cuve, par exemple dans le sommet de la cuve et, le cas échéant, dans la partie centrale cylindrique. L’organe de chauffage 44 peut être prévu au-dessus du niveau maximal de gaz liquéfié. L’organe de chauffage 44 s’étend dans le ciel gazeux. L’organe de chauffage 44 peut être électrique, une traversée supplémentaire étant suffisante. L’organe de chauffage 44 peut être à échange de chaleur avec un fluide caloporteur passant dans une tubulure. La tubulure est ici spiralée. L’organe de chauffage 44 peut comprendre de deux à cinq spires. Le fluide caloporteur peut être un gaz, carburant ou de combustion. Deux traversées supplémentaires sont prévues pour l’entrée de fluide caloporteur chaud et la sortie de fluide caloporteur refroidi. En variante, l’entrée et la sortie partagent une traversée supplémentaire unique. Dans le mode de réalisation de la FIG. 1 , l’organe de chauffage 8 est monté à l’extérieur de la cuve 27. Dans les modes de réalisation représentés sur les figures 5 et 6, l’organe de chauffage est absent ou externe non représenté. Dans le mode de réalisation de la FIG. 5 , la couche intérieure 34 précitée est remplacée par une couche extérieure 45. La couche extérieure 45 forme une jaquette isolante entourant la première couche 31. La couche extérieure 45 entoure la partie supérieure 41 du corps de l’organe d’obturation 28. La couche extérieure 45 peut être réalisée en un matériau alvéolaire, par exemple en PSE. La couche extérieure 45 peut être réalisée en au moins deux parties démontables. Dans le mode de réalisation de la FIG. 6 , la couche intérieure 34 est libre par rapport à la troisième couche 33 et étanche au gaz. La couche intérieure 34 forme avec la paroi, une chambre 35 en communication avec l’extérieur. La communication avec l’extérieur sert au remplissage de la chambre 35 et au recomplètement de la chambre. Ladite chambre 35 est remplie de gaz isolant, par exemple Ar. Après remplissage, ladite chambre 35 est obturée. L’échauffement du gaz liquéfié au remplissage de la cuve est alors très faible. La couche externe 45 améliore l’isolation. La couche externe 45 forme une jaquette isolante entourant la première couche 31. La couche externe 45 entoure la partie supérieure 41 du corps de l’organe d’obturation 28. Les figures 7 à 11 montrent les étapes de mise en œuvre du dispositif de réservoir tampon 7. Le dispositif de réservoir tampon 7 est à l’état opérationnel, organe d’obturation 28 fermement fixé à la cuve 27. A partir d’un réservoir vide à température ambiante, soit en général entre -56°C et +50°C, on procède à une première étape de mise en froid. La première étape est effectuée par amenée d’un gaz liquéfié dans la cuve 27 et dégazage. Le gaz liquéfié peut être le même que dans les étapes suivantes ou un gaz neutre, par exemple azote. La ligne de soutirage 43 est ouverte tandis que la ligne de remplissage 42 amène le gaz liquéfié. Le déversement du gaz liquéfié provoque une évaporation très rapide et un refroidissement de l’intérieur de la cuve 27 en commençant par la couche intérieure 34, puis la troisième couche 33. La durée de la première étape est la plus brève possible. L’invention permet de réduire la durée de la première étape. La pression à la fin de la première étape est égale à la pression ambiante, par exemple autour de l’aéronef. Une fois l’intérieur de la cuve 27 amené à une température choisie, la deuxième étape de remplissage en gaz liquéfié précurseur du gaz combustible commence. Le remplissage est effectuée par la ligne de remplissage 42. La ligne de soutirage 43 est ouverte puis fermée au cours de la deuxième étape ou fermée dès le début de la deuxième étape. Un ciel gazeux de quelques pourcents du volume de la cuve 27 est laissé. La ligne de remplissage 42 est fermée à la fin de la deuxième étape. La durée de la deuxième étape est la plus brève possible. La brièveté de la deuxième étape est moins cruciale que la brièveté de la première étape. L’invention permet de réduire la durée de la deuxième étape. La pression est croissante au cours de la deuxième étape. La pression à la fin de la deuxième étape est égale ou inférieure à la pression du réservoir cryogénique fournissant le gaz liquéfié. La pression à la fin de la deuxième étape est comprise entre 6 et 10 bars. La présence d’un pompe cryogénique est évitée. Une fois la cuve 27 remplie de la quantité souhaitée de gaz liquéfié, la troisième étape de mise en pression commence. La mise en pression peut être assistée par l’organe de chauffage 44. L’organe de chauffage 44 est activé pendant une durée suffisante pour permettre que la pression dans la cuve 27 atteigne la pression minimale nécessaire pour fournir du gaz combustible à l’aval. L’organe de chauffage 44 est inactif pendant les autres étapes. La ligne de soutirage 43 est fermée et ligne de remplissage 42 est fermée pendant la troisième étape. La durée de la troisième étape est la plus brève possible – pour rendre le réservoir tampon actif en fourniture de gaz combustible. La brièveté de la troisième étape est moins cruciale que la brièveté de la première étape. La pression à la fin de la troisième étape est supérieure à la pression du réservoir cryogénique fournissant le gaz liquéfié. La pression à la fin de la troisième étape est comprise entre 100 et 700 bars. La mise en pression est simultanée à une montée en température. La ligne de remplissage 42 est fermée. Une fois la mise en pression obtenue, la quatrième étape de soutirage commence. La ligne de soutirage 43 est ouverte. La durée de la quatrième étape est variable selon la demande de gaz combustible en aval. La pression à la fin de la quatrième étape dépend de la présence ou non de compresseur 20 à l’aval du dispositif de réservoir tampon 7. Si un compresseur 20 est prévu, cf FIG. 1 , la pression à la fin de la quatrième étape dépend des caractéristiques du compresseur 20 et peut être inférieure à la pression ambiante. En l’absence de compresseur 20, la pression à la fin de la quatrième étape dépend des caractéristiques de l’organe consommateur 3. La pression à la fin de la quatrième étape peut être de 1 à 50 bars. Une fois la mise en pression obtenue, la quatrième étape de soutirage commence. La ligne de soutirage 43 est ouverte. La ligne de remplissage 42 est fermée. La durée de la quatrième étape est variable selon la demande de gaz combustible en aval. La température monte progressivement selon le débit soutiré. Si le débit soutiré est élevé, la montée en température est lente. Si le débit soutiré est faible, la montée en température est rapide. La pression à la fin de la quatrième étape dépend de la présence ou non de compresseur 20 à l’aval du dispositif de réservoir tampon 7. Si un compresseur 20 est prévu, cf FIG. 1 , la pression à la fin de la quatrième étape dépend des caractéristiques du compresseur et peut être inférieure à la pression ambiante. En l’absence de compresseur, la pression à la fin de la quatrième étape dépend des caractéristiques de l’organe consommateur 3. la pression à la fin de la quatrième étape peut être de 1 à 50 bars. La pression à la fin de la quatrième étape est à un niveau auquel le soutirage de gaz combustible s’annule. Une fois la pression à la fin de la quatrième étape atteinte, la cinquième étape de remise à la pression ambiante commence. La cinquième étape est facultative. En cas de pression à la fin de la quatrième étape supérieure à la pression ambiante, un dégazage est effectué par la ligne de soutirage 43 ouverte. La ligne de remplissage 42 est fermée. La durée de la cinquième étape est faible. La température dans la cuve 27 diminue. La pression à la fin de la cinquième étape est égale à la pression ambiante, par exemple 1013 hPa au sol ou 265 hPa à 10000 m d’altitude. La cinquième étape est prévue en l’absence de compresseur ou si le compresseur 20 n’offre pas un débit suffisant ou un rendement suffisant pour fournir un débit demandé de gaz combustible vers la fin de la quatrième étape. Après la cinquième étape, soit la cuve 27 est assez froide et on passe directement à la deuxième étape, soit on passe à la première étape. Dans un mode de réalisation, le dispositif aéronautique de réservoir tampon 7 biphasique haute pression est embarqué à bord d’un aéronef pour la distribution de gaz combustible à au moins un organe consommateur 3 de gaz dudit aéronef, depuis au moins une source de gaz liquéfié 2 dudit aéronef. Le dispositif de réservoir tampon 7 comprend une cuve 27 et un organe d’obturation 28. La cuve 27 comprend un ensemble de couches structurelles, isolantes thermiquement et étanches au gaz, et une couche intérieure étanche au gaz liquéfié et à capacité thermique plus faible que chacune des couches de l’ensemble de couches. La couche intérieure peut être thermiquement conductrice. Grâce au dispositif de réservoir tampon biphasique haute pression, la couche intérieure à faible capacité thermique réduit la vaporisation du gaz liquéfié donc la hausse de pression au remplissage. Les pertes sont réduites. La durée de remplissage est diminuée. La probabilité d’un remplissage incomplet est réduite. Le rapport du temps de service actif, soit la durée de la quatrième étape, sur la durée d’un cycle de réservoir tampon est amélioré.] Dispositif de réservoir tampon (7) biphasique haute pression pour la distribution de gaz combustible à au moins un organe consommateur (3) de gaz, depuis au moins une source de gaz liquéfié (2), le dispositif comprenant une cuve (27) et un organe d’obturation (28), la cuve (27) comprenant une paroi structurelle, isolante thermiquement et étanche au gaz, et une couche intérieure (34) à capacité thermique plus faible que la paroi structurelle et étanche au gaz liquéfié. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel la paroi structurelle comprend une première couche (31) structurelle et isolante thermiquement, réalisée en matériau composite à base de fibres de carbone, au moins une deuxième couche (32) étanche au gaz et réalisée en polymère, la couche intérieure (34) présentant une capacité thermique plus faible que la première couche (31) et que la deuxième couche (32), et, le cas échéant, une troisième couche (33) plus isolante thermiquement que les première et deuxième couches, la couche intérieure (34) présentant alors une capacité thermique plus faible que la troisième couche. Dispositif selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la couche intérieure (34) est réalisée en un matériau métallique, notamment choisi parmi : aluminium, inox, titane, inconel et ferronickel à teneur en Ni comprise entre 30 et 40%, et présente une épaisseur comprise entre 10 et 300 microns. Dispositif selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la couche intérieure (34) est adhérente à la paroi structurelle. Dispositif selon l’une des revendications 1 à 4, dans lequel la couche intérieure (34) est libre par rapport à la paroi structurelle et poreuse au gaz et/ou munie d’au moins une lumière (36) en partie supérieure. Dispositif selon l’une des revendications 1 à 4, dans lequel la couche intérieure (34) est libre par rapport à la paroi structurelle, étanche au gaz et formant avec la troisième couche (33) une chambre (35) en communication avec l’extérieur, ladite chambre (35) étant remplie de gaz isolant. Dispositif selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la couche intérieure (34) est moins isolante que chacune des première et deuxième couches et, le cas échéant, est moins isolante que la troisième couche et présente une capacité thermique spécifique plus faible que la troisième couche. Dispositif selon l’une des revendications précédentes, dans lequel les couches de la paroi structurelle sont adhérentes mutuellement. Dispositif selon l’une des revendications précédentes, dans lequel l’organe d’obturation (28) comprend un bouchon et au moins une traversée pour le remplissage de gaz liquéfié et pour le soutirage de gaz combustible. Ensemble de distribution de gaz (1) entre au moins une source de gaz liquéfié (2) et au moins un organe consommateur (3) de gaz, comprenant au moins une première vanne (11), tout ou rien, commandée en sortie de chaque source de gaz liquéfié (2), un distributeur cryogénique (5) relié à chaque première vanne (11) commandée, et alimenté en liquide, des deuxièmes vannes (12), tout ou rien, commandées, reliées au distributeur cryogénique (5), en parallèle, des dispositifs de réservoirs tampons (7) selon l’une des revendications précédentes, alimentés en liquide, chacun par une desdites deuxièmes vannes (12) commandées, et fournissant du gaz, des troisièmes vannes (13) commandées, montées en sortie de chaque dispositif de réservoir tampon (7), pour fournir du gaz, un détendeur (9) monté en sortie des troisièmes vannes (13) commandées, un collecteur (10) alimenté par le détendeur (9) pour alimenter ledit au moins un organe consommateur (3).