Brevet FR3159413A1 — publié le 20250822

La présente divulgation concerne un compresseur (10) de turbomachine, comprenant : au moins un étage de rotor muni d’un disque rotorique (5), et un système de refroidissement comprenant une conduite présentant un orifice (3) de prélèvement d’air situé sur une virole interne (20) du compresseur (10), le système de refroidissement comprenant un volet (9) et un élément de rappel (11), le volet (9) étant configuré pour adopter : une première position dans laquelle il permet, à travers l’orifice (3) à un premier régime de la turbomachine, un écoulement d’un premier débit d’air, et une deuxième position dans laquelle il permet, à travers l’orifice (3) à un deuxième régime de la turbomachine supérieur au premier régime, un écoulement d’un deuxième débit d’air ou d’un débit nul, le compresseur étant configuré pour permettre un passage du volet (9) de la première position à la deuxième position par une variation d’un effort centrifuge subi par le volet (9). Figure d’abrégé : Fig. 2 Système de refroidissement d’une partie tournante de turbomachine à double prélèvement La présente divulgation concerne le domaine du contrôle de la température de parties tournantes de turbomachines. Plus particulièrement, elle concerne les systèmes de refroidissement de parties tournantes d’un compresseur ou d’une turbine, notamment au sein d’une turbomachine aéronautique. ETAT DE LA TECHNIQUE On connait un système propulsif aéronautique qui comporte, d’amont en aval dans un sens normal d’écoulement des gaz, une section de soufflante, une section de compresseur pouvant comprendre un compresseur basse pression et un compresseur haute pression, une chambre de combustion et une section de turbine pouvant comprendre une turbine haute pression et une turbine basse pression. Lorsque le système propulsif est en fonctionnement, le compresseur haute pression est entrainé en rotation par la turbine haute pression par l’intermédiaire d’un arbre haute pression. La soufflante et, le cas échéant, le compresseur basse pression sont entrainés en rotation par la turbine basse pression par l’intermédiaire d’un arbre basse pression. Une partie des gaz, dite « écoulement principal » s’écoule en aval de la soufflante à travers une veine primaire qui traverse successivement les compresseurs haute pression puis basse pression, la chambre de combustion et les turbines haute pression et basse pression. Une autre partie des gaz, dite « écoulement secondaire », traverse une veine secondaire dont l’entrée est située en aval de la soufflante, cette veine secondaire ne traversant pas les compresseurs, la chambre de combustion et les turbines, et rejoignant directement l’écoulement principal au niveau d’une tuyère d’éjection des gaz. Un étage de compresseur ou de turbine de turbomachine aéronautique comprend une pluralité d’aubes fixes et une pluralité d’aubes mobiles. Les aubes mobiles forment avec un disque rotorique un étage de rotor du compresseur ou de la turbine, un compresseur ou une turbine pouvant comprendre une pluralité de tels étages. Pour un étage donné, les aubes mobiles sont fixées à une surface radialement externe du disque rotorique. En utilisation de la turbomachine, la température de certaines parties des disques, qui sont au contact des gaz chauds s’écoulant dans la veine, augmente significativement, et il est nécessaire de limiter cette augmentation pour prévenir l’apparition de gradients de température importants dans les disques, qui peuvent fragiliser le matériau formant ceux-ci. À cet effet, des alésages sont prévus dans les disques afin de permettre le passage d’un écoulement de refroidissement, plus froid que les gaz s’écoulant dans la veine, de façon à refroidir les disques rotoriques. Afin de permettre le refroidissement des disques rotoriques d’un compresseur haute pression, une solution est de prélever de l’air depuis une position de la turbomachine située en amont du compresseur haute pression et n’ayant donc pas subi la même augmentation de température que l’air s’écoulant dans celui-ci. Cette augmentation de température est liée à la compression subie par l’écoulement à chaque étage du compresseur haute pression. Il est par exemple possible de prévoir un orifice de prélèvement à une première position dans une virole interne située en partie radialement interne de la veine, à un étage intermédiaire du compresseur basse pression, l’air plus froid s’écoulant, du fait du différentiel de pression entre l’orifice de prélèvement et un orifice de sortie situé en aval des disques rotoriques qu’il est nécessaire de refroidir, à travers les alésages de ces disques. Cependant, l’utilisation d’un unique chemin d’acheminement de l’air froid vers les disques ne permet pas de contrôler le débit ou la température de l’air de refroidissement des disques. Le brevet FR 2 690 482 B1 divulgue une turbomachine dans laquelle sont prévus des moyens de ventilation comprenant deux sources de prélèvement de gaz de refroidissement distinctes, situées respectivement en amont du compresseur haute pression et au niveau d’un étage intermédiaire du compresseur haute pression, ainsi que des moyens de conduite pour amener indépendamment les gaz prélevés au niveau de la première source et les gaz prélevés au niveau de la deuxième source dans les alésages des disques rotoriques. Les moyens de conduite comprennent des entrées dans la veine primaire, et traversent un carter intermédiaire situé radialement entre les veines principale et secondaire avant de rejoindre la veine secondaire. Une partie de chaque moyen de conduite s’étend ainsi dans la veine secondaire et comprend une vanne permettant de réguler le débit d’écoulement dans la conduite. Ces vannes permettent de contrôler la température de l’écoulement de refroidissement, puisque celui-ci est obtenu par combinaison des écoulements provenant des deux moyens de conduite, ceux-ci étant traversés par des gaz dont les températures sont différentes. En aval des vannes selon le sens d’écoulement des gaz de refroidissement, les moyens de conduite sont réinjectés dans la veine primaire. Le brevet FR 3 097 907 B1 divulgue également une turbomachine comprenant un moyen de conduite d’un écoulement de refroidissement dans laquelle le débit de l’écoulement est piloté par une vanne située dans la veine secondaire. De tels systèmes de refroidissement présentent des inconvénients notables. En effet, il est nécessaire que les moyens de conduite comprennent une portion dans la veine secondaire, la veine primaire n’étant pas assez large pour recevoir les vannes. Ainsi, les moyens de conduite présentent une longueur significative, car ils doivent traverser, d’amont en aval, une partie de la veine primaire, le carter intermédiaire une première fois, une partie de la veine secondaire, le carter intermédiaire une seconde fois et la veine primaire avant de déboucher sur le chemin d’écoulement qui traverse les alésages des disques rotoriques. Cette longueur des moyens de conduite créé des pertes aérodynamiques qui compromettent l’efficacité de l’écoulement de refroidissement au moment où celui-ci traverse les alésages. En outre, le fait qu’une partie des moyens de conduite traverse les veines primaire et secondaire cause également des pertes aérodynamiques dans les écoulements primaire et secondaire eux-mêmes. La longueur des moyens de conduite ainsi que la présence de vannes alourdissent également le système de refroidissement. On notera également que la présence de vannes qui se dégradent au fur et à mesure des cycles de vol créé un point de faiblesse dans le système de refroidissement, ce qui peut à terme compromettre sa robustesse. Récemment, certains motoristes aéronautiques ont développé des turbomachines comprenant une hybridation, c’est-à-dire pour lesquels une partie de la puissance générée par une turbine basse pression est utilisée pour alimenter, via un arbre basse pression entraîné mécaniquement par la turbine basse pression, une ou des génératrice(s) électrique(s) qui peuvent alors alimenter certaines fonctions de la turbomachine. Pour ce type de turbomachine, les systèmes de refroidissement décrits ci-dessus présentent un autre inconvénient : pour les régimes moteurs plus faibles, le prélèvement de puissance sur l’arbre basse pression peut avoir pour conséquence que la différence de pression de l’écoulement entre le point de prélèvement de l’air froid et le point où il est injecté dans le chemin d’écoulement est faible, voire négative. En effet, pour un moteur dont le régime du corps haute pression est régulé, le prélèvement de puissance sur l’arbre basse pression diminue le régime du corps basse pression à régime du corps haute pression équivalent. Il se produit donc une réduction du taux de compression des compresseurs basse pression. En conséquence, le prélèvement est effectué à une pression plus faible, tandis que le point de sortie de l’air ainsi prélevé ne change pas, étant situé en aval de la turbine basse pression. Il se produit donc une diminution du différentiel de pression entre le point de prélèvement et le point de sortie de l’air prélevé, pouvant causer une inversion du sens de l’écoulement de refroidissement, auquel cas l’air qui passe à travers les alésages des disques rotoriques provient d’une section de la turbomachine située en aval des disques, où l’air est plus chaud que les disques, compromettant ainsi l’efficacité de la ventilation des disques par l’écoulement de refroidissement. Il existe donc un besoin pour un système de refroidissement de disques rotoriques d’une partie tournante de turbomachine qui permette un refroidissement efficace des disques y compris lors d’une inversion du sens d’écoulement d’un flux de refroidissement, notamment pour les régimes moteurs plus faibles. Il existe également un besoin pour un système de refroidissement de disques rotoriques d’une partie tournante de turbomachine qui assure un refroidissement adéquat tout en minimisant des prélèvements d’air provenant de la veine primaire. Il existe également un besoin pour un système de refroidissement de disques rotoriques d’une partie tournante de turbomachine qui permette un contrôle de la température d’un écoulement de refroidissement avec des pertes aérodynamiques réduites au sein même du système de refroidissement. Il existe également un besoin pour un système de refroidissement de disques rotoriques d’une partie tournante de turbomachine avec des pertes aérodynamiques réduites dans les veines principale et/ou secondaire de la turbomachine. À cet effet, il est proposé selon un premier aspect de la présente divulgation, un compresseur de turbomachine, comprenant : au moins un étage de rotor muni d’un disque rotorique, et un système de refroidissement comprenant une conduite présentant un orifice de prélèvement d’air situé sur une virole interne du compresseur, le système de refroidissement comprenant un volet et un élément de rappel, le volet étant configuré pour adopter : une première position dans laquelle il permet, à travers l’orifice à un premier régime de la turbomachine, un écoulement d’un premier débit d’air, et une deuxième position dans laquelle il permet, à travers l’orifice à un deuxième régime de la turbomachine supérieur au premier régime, un écoulement d’un deuxième débit d’air ou d’un débit nul, le compresseur étant configuré pour permettre un passage du volet de la première position à la deuxième position par une variation d’un effort centrifuge subi par le volet. Le système de refroidissement proposé permet ainsi une régulation précise du débit d’air prélevé pour refroidir les disques rotoriques, y compris pour des régimes moteur faibles pour lesquels l’écoulement à travers la conduite principale est inversé. L’utilisation passive des efforts centrifuge pour commander le régulateur de débit permet de s’affranchir de l’utilisation d’une vanne de contrôle actif, permettant un système de refroidissement plus léger, avec des pertes aérodynamiques moindres car intégralement contenu dans une portion du compresseur située radialement entre l’axe de la machine et la virole interne. Selon un mode de réalisation, le compresseur présente un axe principal et comprend une pluralité d’orifices à différentes positions circonférentielles de la virole, de préférence entre quatre et vingt orifices. Selon un mode de réalisation, l’orifice est un orifice secondaire et la conduite est une conduite secondaire, le système de refroidissement comprend une conduite principale présentant un orifice principal de prélèvement d’air situé sur la virole interne, l’orifice principal étant situé en amont de l’orifice secondaire selon un sens normal d’écoulement des gaz dans la turbomachine. Selon un mode de réalisation, le compresseur présente un axe principal, et dans la deuxième position, au moins une partie d’une surface radialement externe du volet est affleurante avec une surface radialement externe de la virole, et/ou au moins une partie d’une surface radialement interne du volet est affleurante avec une surface radialement interne de la virole. Selon un mode de réalisation, le compresseur présente un axe principal, et le volet comprend une portion de chevauchement configurée pour venir en butée avec une surface radialement interne de la virole dans la deuxième position, la portion de chevauchement comprenant de préférence un joint qui s’interpose entre la surface radialement interne de la virole et la portion de chevauchement dans la deuxième position. Selon un mode de réalisation, le compresseur présente un axe principal, et le système de refroidissement comprend entre quatre et vingt volets situés à une même position axiale. Selon un mode de réalisation, l’élément de rappel comprend un ressort de torsion. Selon un mode de réalisation, le compresseur comprend, d’amont en aval selon un sens d’écoulement normal des gaz dans la turbomachine, au moins un étage de compresseur axial et au moins un étage de compresseur centrifuge. La présente divulgation porte en outre sur une turbomachine comprenant un compresseur tel que décrit précédemment, dans laquelle une turbine est reliée au compresseur par l’intermédiaire d’un arbre. La présente divulgation porte en outre sur un procédé de refroidissement de disques rotoriques d’un compresseur de turbomachine, le procédé comprenant : une étape de refroidissement des disques rotoriques à un premier régime de la turbomachine, comprenant un écoulement, à travers une conduite présentant un orifice de prélèvement d’air situé sur une virole interne du compresseur, d’un premier débit d’air, et une étape de refroidissement des disques rotoriques à un deuxième régime de la turbomachine, comprenant un écoulement à travers la conduite d’un deuxième débit d’air ou d’un débit nul, dans lequel un volet passe, sous l’effet d’une variation d’un effort centrifuge, d’une première position dans laquelle le volet permet l’écoulement du premier débit d’air à une deuxième position dans laquelle le volet permet l’écoulement du deuxième débit d’air ou du débit nul, le volet étant articulé à l’encontre d’un élément de rappel. Selon une mise en œuvre du procédé, la conduite est une conduite secondaire et l’orifice est un orifice secondaire, et l’étape de refroidissement des disques rotoriques au deuxième régime comprend un écoulement d’air à travers une conduite principale de refroidissement présentant un orifice principal de prélèvement d’air situé sur la virole, l’orifice principal étant situé en amont de l’orifice secondaire selon un sens normal d’écoulement des gaz dans la turbomachine. DESCRIPTION DES FIGURES La FIG. 1 représente de manière schématique un aéronef comprenant des turbomachines selon la présente divulgation. La FIG. 1 représente une vue en coupe axiale d’une turbomachine de l’aéronef. La FIG. 2 représente de manière schématique un compresseur de turbomachine comprenant un système de refroidissement, selon une première position d’un volet dans une configuration bas régime de la turbomachine. La FIG. 3 représente de manière schématique un régulateur de débit comprenant le volet du compresseur dans sa première position. La FIG. 4 représente de manière schématique le compresseur de turbomachine comprenant le système de refroidissement, selon une deuxième position du volet dans une configuration haut régime de la turbomachine. La FIG. 5 représente de manière schématique le régulateur de débit comprenant le volet du compresseur dans sa deuxième position. La FIG. 6 représente de manière schématique un mode de réalisation spécifique du compresseur illustré sur les figures 2 et 4. La FIG. 7 représente de manière schématique un mode de réalisation spécifique du volet illustré sur les figures 3 et 5. La FIG. 8 représente de manière schématique un mode de réalisation spécifique du volet illustré sur les figures 3 et 5. Dans ce qui suit, des éléments similaires sont désignés par les mêmes signes de référence. DESCRIPTION DETAILLEE DE MODES DE RÉALISATION La FIG. 1 représente un aéronef 100, muni d’un fuselage 101 et d’ailes 102. Une ou des turbomachines 1 sont montées fixes sur les ailes 102 de l’aéronef 100. La turbomachine 1, représentée de manière schématique sur la FIG. 1 , comprend, d’amont en aval par référence à un sens normal d’écoulement des gaz, un compresseur, une chambre de combustion et une turbine reliée mécaniquement au compresseur par un arbre, de sorte que la turbine peut entraîner mécaniquement le compresseur, ainsi qu’une tuyère d’échappement des gaz. La turbomachine peut être comme en l’espèce une turbomachine à double corps, comprenant, d’amont en aval, une soufflante 106 et éventuellement un compresseur basse pression 110, un compresseur haute pression 103, une chambre de combustion 104, une turbine haute pression 105 et une turbine basse pression 107, et la tuyère d’échappement. Une partie des gaz, dite écoulement primaire, s’écoule alors à travers les compresseurs et les turbines dans une veine primaire 18, tandis que le reste des gaz rejoint en aval de la soufflante une veine secondaire 19 par laquelle elle rejoint directement la tuyère d’échappement. Dans ce cas, le compresseur 10 et l’arbre 8 considérés dans la description qui suit peuvent être, respectivement, soit le compresseur basse pression 110 et l’arbre basse pression 109 reliant la turbine basse pression 107 au compresseur basse pression 110, soit le compresseur haute pression 103 et l’arbre haute pression 108 reliant la turbine haute pression 105 au compresseur haute pression 103. Dans tout ce qui suit, et en l’absence d’une mention contraire, on utilisera les termes « amont » et « aval » en référence à la direction normale d’écoulement des gaz dans la turbomachine. Le compresseur 10 est représenté schématiquement sur la FIG. 2 . Il s’étend autour d’un axe X de compresseur, concentrique avec l’arbre 8 de compresseur. Le compresseur 10 comprend au moins un étage de rotor, lequel comprend une aube rotorique 6 montée sur un disque rotorique 5. L’aube rotorique 6 s’étend dans la veine primaire 18, qui est définie entre une virole interne 20 et une virole externe 21. Le disque rotorique 5 s’étend donc radialement en interne de la veine primaire 18. Avantageusement, le compresseur 10 peut comprendre des aubes statiques 7, également appelés redresseurs ou distributeurs, disposées axialement entre les étages d’aubes rotoriques 6. Le compresseur 10 peut comprendre un orifice principal de prélèvement d’air 2, qui traverse la virole interne 20. Cet orifice principal 2 constitue une entrée d’une conduite principale de refroidissement, qui est configurée pour amener un premier débit de refroidissement S1 prélevé dans la veine primaire 18 à travers l’orifice principal 2 à travers des alésages 22 prévus dans un ou plusieurs disques rotoriques 5, permettant ainsi de ventiler ceux-ci. Selon un mode de réalisation, le compresseur 10 est un compresseur haute pression et l’orifice principal de prélèvement d’air 2 est disposé axialement entre le compresseur basse pression et le compresseur haute pression 10, de sorte que le premier débit de refroidissement passe à travers les alésages 22 des disques 5 de toutes les aubes rotoriques 6 du compresseur haute pression 10. Alternativement l’orifice principal de prélèvement d’air 2 est situé plus en aval du compresseur basse pression, entre un étage d’aube rotorique 6 et un étage d’aube statorique 7 ou entre un étage d’aube statorique 7 et un étage d’aube rotorique 6, cet ordre d’énumération faisant référence au sens normal d’écoulement des gaz dans le compresseur 10. Le compresseur 10 comprend un orifice secondaire de prélèvement d’air 3, qui traverse la virole interne 20. L’orifice secondaire 3 est situé en aval de l’orifice principal 2. Il constitue une entrée d’une conduite secondaire de refroidissement, qui est configurée pour amener un deuxième débit de refroidissement S2 au contact des alésages 22 des disques 5 des aubes rotoriques 6. L’orifice secondaire 3 est muni d’un régulateur de débit 4, représenté plus en détail sur la FIG. 3 . Le régulateur de débit 4 comprend un volet 9 monté pivotant sur un axe 27 disposé sur ou à proximité d’une des deux extrémités de l’orifice secondaire 3. En outre, le régulateur 4 comprend un élément de rappel 11 qui exerce une force de rappel de sorte à ramener le volet 9 dans une position nominale dans laquelle il est situé à l’écart de l’orifice secondaire 3, et permet donc le passage d’un débit non-nul du deuxième débit de refroidissement S2. Le compresseur 10 peut comprendre plusieurs régulateurs de débits 4 répartis circonférentiellement autour de l'axe moteur X. Par exemple, le compresseur peut comprendre au moins quatre régulateurs de débit 4, de préférence entre quatre et vingt. Le fait de prévoir au moins quatre régulateurs de débit 4 assure une uniformité de l’écoulement du deuxième débit de refroidissement S2 à travers le compresseur 10. L’orifice secondaire 3 peut, selon certains modes de réalisation, s’étendre sur l’intégralité d’une circonférence de la virole interne 20. Selon un mode de réalisation, l’élément de rappel 11 est un ressort de torsion. L’élément de rappel 11 exerce alors un couple de rappel sur l’axe 27 de rotation du volet 9. En référence à la FIG. 2 , à un premier régime de la turbomachine, l’orifice secondaire 3 et le cas échéant l’orifice principal 2 permettent tous deux le passage d’un débit de refroidissement. Le premier régime est un régime bas, dans lequel le taux de compression à travers les différents étages du compresseur 10 est relativement faible. En conséquence, la vitesse d’écoulement du premier débit de refroidissement S1 est elle aussi relativement faible. Pour certains types de turbomachines qui entrent dans le champ d’application de la présente divulgation, il est possible que la vitesse de l’écoulement dans la veine primaire ne soit pas suffisante pour compenser la différence de pression statique entre l’orifice principal 2 et un point de sortie de la conduite principale de refroidissement situé en aval de l’orifice principal 2, de sorte qu’une inversion du sens d’écoulement a lieu. Le premier débit de refroidissement S1 s’écoule alors vers l’orifice principal 2 depuis l’amont, et provient donc d’une position située en aval dans la veine primaire 18. Grâce à la présence de l’orifice secondaire 3, le premier débit de refroidissement S1 est alors confondu avec le deuxième débit de refroidissement S2, et correspond à une partie du deuxième débit S2 réinjecté dans la veine primaire 18 à travers l’orifice principal 2. Il permet, malgré l’inversion de sens d’écoulement, une ventilation adéquate des disques 5. À ce premier régime, le volet 9 du régulateur de débit 4 est positionné à l’écart de l’orifice secondaire 3 sous l’action de l’élément de rappel 11. Un deuxième débit de refroidissement non-nul S2 peut donc s’écouler dans la deuxième conduite. Dans le cas où une inversion du sens d’écoulement du premier débit de refroidissement S1 a lieu, le deuxième débit S2 – dans le prolongement duquel le premier débit S1 est alors situé - peut s’écouler vers l’amont depuis l’orifice secondaire 3 grâce à la pression statique au niveau de l’orifice secondaire 3, qui est supérieure à la pression statique plus en amont. Le deuxième débit S2 peut ventiler les disques rotoriques 5 situés en aval de l’orifice secondaire 3. En outre, le deuxième débit S2 s’écoule à travers tous les alésages 22 de disques rotoriques 15 situés axialement entre l’orifice principal 2 et l’orifice secondaire 3. Une ventilation des disques 5 est donc assurée, malgré l’inversion du sens d’écoulement du premier débit S1 qui se situe alors dans le prolongement du deuxième débit S2. Cela permet de réduire le gradient thermique à travers les alésages 22 des disques rotoriques 5, et ainsi de prolonger leur durée de vie. Le choix spécifique de la position, selon la direction axiale, de l’orifice secondaire 3, relève d’un compromis entre, d’une part, la température du fluide prélevé, qui augmente d’amont en aval dans le compresseur, et que l’on souhaite maintenir à une valeur suffisamment basse pour permettre un refroidissement efficace des disques rotoriques 5, et d’autre part, la pression statique du fluide prélevé, qui augmente elle aussi d’amont en aval au fur et à mesure que l’air est comprimé par les aubes mobiles 6. Or, il est souhaitable que cette pression soit suffisamment élevée pour permettre une vitesse d’écoulement du deuxième débit S2 qui permette également une ventilation efficace des disques rotoriques 5. Le débit exact permis par le régulateur de débit 4 à un régime donné de la turbomachine peut être contrôlé lors de la conception du compresseur 10 en modifiant notamment la dimension du volet 9, qui affecte l’effort centrifuge vu par celui-ci audit régime, ainsi que la raideur de l’élément de rappel 11. Notamment, il est nécessaire de prévoir un élément de rappel 11 suffisamment raide pour permettre le maintien du volet 9 en position ouverte au premier régime de la turbomachine 1. Il est également nécessaire de prendre en compte l’inclinaison de la virole interne 20 au niveau du régulateur de débit 4, qui affecte aussi l’effort centrifuge vu par le volet 9 – plus le volet 9 est perpendiculaire à l’axe moteur X dans sa position fermée, moins les efforts centrifuges vus par le volet 9 peuvent contribuer à ramener celui-ci vers cette position. Selon un mode de réalisation, l’orifice secondaire de prélèvement d’air 3 est situé en aval de l’aube rotorique 6 ou statorique 7 la plus en aval du compresseur. Ainsi, en cas d’inversion du sens d’écoulement du premier débit S1 le deuxième débit S2 peut ventiler tous les disques rotoriques 5 situés entre les orifices principal 2 et secondaire 3. En référence aux figures 4 et 5, à un deuxième régime de la turbomachine, plus élevé que le premier régime, les forces centrifuges s’exerçant sur le volet 9 et tendant à ramener celui-ci en position fermée sont suffisamment élevées pour que le volet 9 vienne fermer l’orifice secondaire 3, malgré la force de rappel exercée par l’élément de rappel 11 sur le volet 9. À ce second régime, le deuxième débit S2 n’est pas nécessaire : du fait du régime moteur plus important, l’écoulement du premier débit S1 n’est pas inversé, et l’air s’écoule de l’amont vers l’aval en passant à travers les alésages 22 des disques rotoriques 5, permettant ainsi leur ventilation. Alternativement, il est possible de prévoir que le deuxième régime de la turbomachine corresponde à un régime pour lequel les forces centrifuges s’exerçant sur le volet 9 sont plus élevées que pour le premier régime, tout en restant en deçà d’une valeur pour laquelle le volet 9 vient en position intégralement fermée. En d’autres termes, au deuxième régime, le volet 9 adopte une position dans laquelle il permet un écoulement du deuxième débit S2 dont le débit est inférieur au débit de deuxième débit S2 au premier régime de la turbomachine, tout en restant non-nul. Il est particulièrement intéressant que le débit d’écoulement du deuxième débit S2 soit non-nul au deuxième régime lorsque l’orifice secondaire 3 se trouve plus en aval du compresseur 10 de sorte à augmenter la pression dynamique de l’écoulement dans la veine primaire 18 au niveau de l’orifice secondaire, tel que décrit précédemment. En effet, pour une telle position de l’orifice secondaire, une fermeture complète du volet 9 pourrait causer des turbulences aérodynamiques indésirables dans la veine primaire 18. Plus généralement, il est possible que la turbomachine 1 soit configurée pour fonctionner à un premier régime, pour lequel le volet 9 est dans une position ouverte, un deuxième régime pour lequel le volet 9 est dans une position intégralement fermée, et des régimes intermédiaires entre les premier et deuxième régimes pour lesquels le volet 9 adopte des positions intermédiaires pour lesquelles le débit d’écoulement du deuxième débit S2 diminue progressivement avec l’augmentation du régime. Le système de refroidissement ainsi formé, avec ses deux conduites de refroidissement, présente plusieurs avantages. Il permet un refroidissement adéquat des disques rotoriques 5 à tous les régimes de la turbomachine compris entre les premier et deuxième régimes, sans qu’il soit nécessaire de faire passer une ou plusieurs conduite(s) par la veine primaire 18 et/ou la veine secondaire 19, les conduites principale et secondaire étant intégralement comprises dans l’espace radialement interne par rapport à la virole interne 20. En outre, en comparaison avec les solutions de l’art antérieur pour lesquelles une vanne de régulation du débit est nécessaire pour certaines des conduites, le système proposé est plus léger et présente une meilleure robustesse du fait de l’absence d’une telle vanne. De plus, les portions des conduites de refroidissement du système proposé situées en amont des disques rotoriques 5 selon l’écoulement des gaz dans ces conduites peuvent présenter une longueur plus faible. Cela réduit les pertes aérodynamiques dans ces conduites. Le fait de prélever l’air, pour la conduite de refroidissement secondaire, dans la veine primaire 18 permet également de limiter la pollution de l’écoulement par des particules (par exemple, du sable) qui pourraient compromettre la qualité de l’écoulement dans le cas d’un prélèvement depuis la veine externe 19. En outre, la réalisation de prélèvements dans la veine principale pénalise le cycle thermodynamique de la turbomachine, et induit des surconsommations de carburant, qui augmentent lorsque le prélèvement est réalisé plus en aval du compresseur. Le compresseur 10 proposé permet de limiter ces surconsommations lorsque le régime de la turbomachine est élevé, c’est-à-dire lorsque le deuxième débit S2 ne contribue pas ou peu à la ventilation des disques 5. La régulation du débit d’écoulement du deuxième débit S2 est intégralement assurée par un système passif, utilisant la variation des efforts centrifuges vus par le volet 9, ce qui permet un impact très faible voire nul de cette régulation sur la consommation de carburant de la turbomachine 1. Il peut être souhaitable, pour certaines configurations de la turbomachine 1, d’éviter que le deuxième débit de refroidissement S2 ne s’écoule vers l’aval depuis l’orifice secondaire 3. En effet, lorsque la température de l’air au niveau de l’orifice secondaire 3 est particulièrement élevée, et lorsque les disques rotoriques 5 situés entre l’orifice principal 2 et l’orifice secondaire 3 sont froids – par exemple au démarrage de la turbomachine – le deuxième débit S2 pourrait réchauffer ces disques 5. Selon certains modes de réalisation, et tel que représenté sur la FIG. 6 , il est donc prévu un capot 28 de sorte à permettre l’écoulement du deuxième débit S2 depuis l’orifice secondaire 3 uniquement vers l’aval, et à empêcher son retour vers l’amont. Un espacement 29 est prévu entre le capot 28 et la veine interne 20 de sorte à ne pas obstruer le passage du premier débit S1 vers les étages de compresseur situés en aval de l’orifice secondaire 3 pour les régimes de la turbomachine 1 auxquels l’écoulement du premier débit S1 n’est pas inversé. Selon certains modes de réalisation du régulateur de débit 4, illustrés sur les figures 3 et 5, dans la position intégralement fermée du volet 9, le volet 9 est affleurant avec la virole interne 20. Une surface radialement externe 13 du volet 9 peut être affleurante avec une surface radialement externe 15 de la virole interne 20, ou une surface radialement interne 12 du volet 9 peut être affleurante avec une surface radialement interne 14 de la virole interne 20. De préférence, chacune des surfaces radialement externe 13 et radialement interne 12 du volet est affleurante avec la surface correspondante de la virole interne 20. Ainsi, il n’existe pas de discontinuité significative entre le volet 9 et la virole interne 20 qui pourrait causer des pertes aérodynamiques indésirables. Alternativement, et tel que représenté sur la FIG. 7 , le volet 9 peut présenter une portion de chevauchement 16 qui vient en butée avec la surface radialement interne 15 de la virole interne 20 dans la position intégralement fermée du volet 9. La portion de chevauchement 16 permet d’assurer une meilleure étanchéité du volet 9 lorsque celui-ci se trouve dans sa position intégralement fermée. La portion de chevauchement 16 peut éventuellement comprendre, sur la surface radialement externe 13 du volet 9, un joint d’étanchéité 17, ce qui contribue également à une étanchéité améliorée du volet 9. La géométrie du volet peut être configurée pour combiner les deux modes de réalisation décrits précédemment, c’est-à-dire pour présenter une portion de chevauchement 16 et pour que la surface radialement externe 13 du volet 9 soit affleurante avec la surface radialement externe 15 de la virole interne 20, et/ou que la surface radialement interne 12 du volet 9 soit affleurante avec la surface radialement interne 14 de la virole interne 20 dans la position intégralement fermée du volet 9. Selon un mode de réalisation, et en référence à la FIG. 8 , un bord aval 31 de l’orifice secondaire 3 est décalé selon la direction radiale, dans un sens opposé à l’axe moteur X, de sorte à former une écope d’admission de l’air. On entend par ceci que la virole interne 20 présente, à proximité de l’orifice secondaire 3, un bord aval 31 qui se rapproche, radialement, de l’axe moteur X au fur et à mesure qu’on s’éloigne, axialement, de l’orifice secondaire 3, formant ainsi l’écope d’admission. Dans sa position fermée, le volet 9 est alors situé à l’écart de ce bord aval 31, laissant un débit d’air non-nul s’écouler. L’écope d’admission permet de capter une pression dynamique plus importante du deuxième débit S2, augmentant avantageusement la vitesse d’écoulement de ce deuxième débit. Selon d’autres aspects, la présente divulgation concerne un compresseur 10 et une turbomachine 1 comprenant ce compresseur 10, le compresseur étant muni d’un système de refroidissement comprenant la conduite principale de refroidissement et la conduite secondaire de refroidissement telles que décrites précédemment. Selon un mode de réalisation, le compresseur 10 est un compresseur axial muni d’une pluralité d’étages de rotor avec des aubes rotoriques 6 montés sur des disques rotoriques 5, chaque étage de rotor étant situé axialement en amont d’un étage d’aubes statiques 7. Dans ce cas, l’orifice secondaire 3 peut être situé à une position axiale du compresseur 10 intermédiaire entre deux aubes successives, ou encore être situé en aval de l’aube la plus en aval du compresseur axial 10. Selon un autre mode de réalisation, le compresseur 10 est du type axialo-centrifuge. Un tel compresseur comprend des étages de compresseur axial, chacun muni d’un étage de rotor avec au moins une aube rotorique 6 montée sur un disque rotorique 5, et d’un étage d’aube statique 7. En aval des étages de compresseur axial, le compresseur axialo-centrifuge 10 comprend un ou des étage(s) de compresseur centrifuge (non représentés). Dans ce cas, l’orifice secondaire 3 est avantageusement positionné, axialement, entre l’aube la plus en aval des étages de compresseur axial et l’étage le plus en amont de compresseur centrifuge. Un tel positionnement de l’orifice secondaire 3 est avantageux : le compresseur axialo-centrifuge 10 comprend, entre les étages de compresseur axial et de compresseur centrifuge, un coude dépourvu d’aubes qui constitue un espace relativement long selon la direction axiale, et qui permet de loger l’orifice secondaire 3 et le régulateur de débit 4. Selon d’autres aspects, la présente divulgation porte sur un procédé de refroidissement de disques rotoriques 5 d’un compresseur 10. Le procédé est mis en œuvre au moyen d’un système de refroidissement tel que décrit précédemment. Le procédé comprend, à un premier régime de la turbomachine, une première étape de refroidissement des disques rotoriques 5 du compresseur 10 par écoulement d’un premier débit d’air provenant de la veine interne 18 à travers l’orifice secondaire 3 et à travers la conduite secondaire de refroidissement. Le procédé comprend également, à un deuxième régime supérieur au premier régime, une deuxième étape de refroidissement des disques rotoriques 5 par écoulement d’un deuxième débit d’air provenant de la veine interne 18 à travers l’orifice secondaire 3 et à travers la conduite secondaire de refroidissement, le deuxième débit étant inférieur au premier débit. Le débit à travers l’orifice secondaire 3 est diminué, entre les premier et deuxième régimes, par la fermeture au moins partielle du volet 9 du fait de l’augmentation des efforts centrifuges auxquels il est soumis. Les écoulements d’air à travers la conduite secondaire permettent de ventiler les disques rotoriques 5 en passant dans des alésages 22 prévus à cet effet dans les disques 5, le long de la conduite secondaire. Le procédé de refroidissement comprend également, au moins pour la deuxième étape de refroidissement au deuxième régime de la turbomachine 1, un écoulement d’air provenant de la veine interne 18 à travers l’orifice principal 2 et à travers la conduite principale de refroidissement, contribuant ainsi à la ventilation des disques rotoriques 5 en passant par les alésages 22 prévus à cet effet. Selon certains modes de réalisation, le deuxième débit d’air est nul. Dans ce cas, au deuxième régime de la turbomachine 1, le régulateur de débit 4 ne permet aucun écoulement d’air à travers l’orifice secondaire 3, et seul l’écoulement principal à travers la conduite principale contribue au refroidissement des disques rotoriques 5. Compresseur (10) de turbomachine, comprenant : au moins un étage de rotor muni d’un disque rotorique (5), et un système de refroidissement comprenant une conduite présentant un orifice (3) de prélèvement d’air situé sur une virole interne (20) du compresseur (10), le système de refroidissement comprenant un volet (9) et un élément de rappel (11), le volet (9) étant configuré pour adopter : une première position dans laquelle il permet, à travers l’orifice (3) à un premier régime de la turbomachine, un écoulement d’un premier débit d’air, et une deuxième position dans laquelle il permet, à travers l’orifice (3) à un deuxième régime de la turbomachine supérieur au premier régime, un écoulement d’un deuxième débit d’air ou d’un débit nul, le compresseur étant configuré pour permettre un passage du volet (9) de la première position à la deuxième position par une variation d’un effort centrifuge subi par le volet (9). Compresseur de turbomachine selon la revendication 1, présentant un axe principal, le compresseur comprenant une pluralité d’orifices (3) à différentes positions circonférentielles de la virole (20), de préférence entre quatre et vingt orifices (3). Compresseur de turbomachine selon l’une quelconque des revendications 1 et 2, l’orifice étant un orifice secondaire et la conduite étant une conduite secondaire, le système de refroidissement comprend une conduite principale présentant un orifice principal (2) de prélèvement d’air situé sur la virole interne (20), l’orifice principal (2) étant situé en amont de l’orifice secondaire (3) selon un sens normal d’écoulement des gaz dans la turbomachine. Compresseur de turbomachine selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, présentant un axe principal, compresseur dans lequel, dans la deuxième position, au moins une partie d’une surface radialement externe (13) du volet est affleurante avec une surface radialement externe (15) de la virole (20), et/ou au moins une partie d’une surface radialement interne (12) du volet est affleurante avec une surface radialement interne (15) de la virole (20). Compresseur de turbomachine selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, présentant un axe principal, compresseur dans lequel le volet (9) comprend une portion de chevauchement (16) configurée pour venir en butée avec une surface radialement interne (15) de la virole (20) dans la deuxième position, la portion de chevauchement (16) comprenant de préférence un joint (17) qui s’interpose entre la surface radialement interne (14) de la virole (20) et la portion de chevauchement (16) dans la deuxième position. Compresseur de turbomachine selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, présentant un axe principal, compresseur dans lequel le système de refroidissement comprend entre quatre et vingt volets (9) situés à une même position axiale. Compresseur de turbomachine selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, l’élément de rappel (11) comprenant un ressort de torsion. Compresseur de turbomachine selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, comprenant, d’amont en aval selon un sens d’écoulement normal des gaz dans la turbomachine (1), au moins un étage de compresseur axial et au moins un étage de compresseur centrifuge. Turbomachine (1) comprenant un compresseur (10) selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, dans laquelle une turbine (105, 107) est reliée au compresseur (10) par l’intermédiaire d’un arbre (108, 109). Procédé de refroidissement de disques rotoriques (5) d’un compresseur (10) de turbomachine (1), le procédé comprenant : une étape de refroidissement des disques rotoriques (5) à un premier régime de la turbomachine (1), comprenant un écoulement, à travers une conduite présentant un orifice (3) de prélèvement d’air situé sur une virole interne (20) du compresseur, d’un premier débit d’air, et une étape de refroidissement des disques rotoriques (5) à un deuxième régime de la turbomachine (1), comprenant un écoulement à travers la conduite d’un deuxième débit d’air ou d’un débit nul, dans lequel un volet (9) passe, sous l’effet d’une variation d’un effort centrifuge, d’une première position dans laquelle le volet (9) permet l’écoulement du premier débit d’air à une deuxième position dans laquelle le volet (9) permet l’écoulement du deuxième débit d’air ou du débit nul, le volet étant articulé à l’encontre d’un élément de rappel (11). Procédé de refroidissement selon la revendication 10, dans lequel la conduite est une conduite secondaire et l’orifice (3) est un orifice secondaire, procédé dans lequel l’étape de refroidissement des disques rotoriques (5) au deuxième régime comprend un écoulement d’air à travers une conduite principale de refroidissement présentant un orifice principal (2) de prélèvement d’air situé sur la virole (20), l’orifice principal (2) étant situé en amont de l’orifice secondaire (3) selon un sens normal d’écoulement des gaz dans la turbomachine.