Brevet FR3159190A1 — publié le 20250815

Dispositif amélioré de contrôle de jeu axial de turbine basse pression Turbine basse pression (60) de turbomachine d’aéronef, comprenant une veine annulaire d’écoulement d’air, un stator avec plusieurs étages statoriques comprenant chacun un distributeur (65) et un rotor avec plusieurs étages rotoriques comprenant chacun une roue mobile (64), les roues mobiles (64) étant portées par un arbre de rotor (102) et entrainées en rotation par celui-ci autour d’un axe de rotation (X), la turbine basse pression (60) comprenant un dispositif de contrôle de jeu axial (90) apte à prélever de l’air dans la veine annulaire à une extrémité aval de la turbine basse pression (60), à acheminer l’air prélevé vers une région radialement interne à l’arbre de rotor (102), et à injecter l’air en au moins un point d’injection (P1) le long de l’arbre de rotor (102). Figure pour l’abrégé : Fig. 2. Dispositif amélioré de contrôle de jeu axial de turbine basse pression Le présent exposé concerne le domaine des turbomachines aéronautiques. Plus précisément, le présent exposé concerne une turbine basse pression d’une turbomachine d’aéronef, et notamment la gestion des jeux différentiels existant dans une telle turbine, et un procédé de contrôle de jeu pour une telle turbine. De manière connue, une turbine de turbomachine aéronautique, notamment une turbine basse pression, comprend une partie stator et une partie rotor. La partie stator comprend plusieurs étages de stator répartis axialement le long d’un axe central de la turbine. Chaque étage de stator comprend un distributeur comprenant des aubes fixes, ou redresseurs, répartis autour de l’axe central. La partie rotor comprend plusieurs étages de rotor également répartis axialement le long d’un axe central de la turbine, chaque étage de rotor étant intercalé axialement entre deux étages de stator et comprenant une roue mobile comprenant des aubes mobiles autour de l’axe central. En fonctionnement, l’inertie thermique du stator est moins importante que celle du rotor. De ce fait, la température du stator évolue plus rapidement que celle du rotor, ce qui implique une dilation plus importante de la ligne stator que de la ligne rotor de la turbine basse pression. Afin de limiter le risque de contact entre certaines portions du stator avec le rotor, et donc une dégradation de la turbine du fait de ces dilatations différentielles, il est nécessaire de dimensionner les jeux entre la ligne rotor et la ligne stator afin de converser, à tout instant d’une mission, des jeux entre rotor et stator. A cet effet, différents systèmes existants permettent de tenir compte de ces dilatations différentielles. Il est notamment connu d’utiliser un système de contrôle actif des jeux radiaux en fonctionnement, en acheminant vers des conduits autour de la peau extérieure du carter de la turbine, de l’air « froid » prélevé en amont de la chambre de combustion ou dans le flux secondaire en aval de la soufflante, afin de refroidir le carter et fermer les jeux radiaux lors du fonctionnement du moteur pour améliorer les performances de la turbine basse pression. Il est également connu de prévoir entre chaque étage de rotor et de stator, des jeux axiaux de non contact, consistant à prévoir une marge suffisante entre les étages de stator et les étages de rotor, permettant d’absorber le déplacement relatif du stator vers l’aval de l’écoulement. Néanmoins, les besoins de gain de performance, et donc de limitation de la consommation en carburant, impliquent de limiter ces jeux. Des jeux trop importants augmentent en effet les risques de fuites. A cet égard, la mise en place de ces jeux axiaux doit également tenir compte du recouvrement axial entre les parties rotor et les parties stator. En effet, afin de limiter les fuites d’air de la veine d’écoulement d’air vers les régions radialement interne et externe à cette veine, c’est-à-dire des fuites d’air passant radialement au-dessus ou en-dessous des aubes mobiles, il est nécessaire de prévoir des recouvrements axiaux entre le rotor et le stator, en mettant en place des becquets au niveau des plateformes des aubes mobiles, recouvrant en partie les plateformes de redresseurs. En conséquence, il est difficile d’augmenter les jeux axiaux de non contact entre les parties stator et les parties rotor, sans nuire aux distances axiales de recouvrement entre ces parties, et donc au rendement de la turbine, la diminution de la distance de recouvrement impliquant en effet une augmentation des fuites d’air. A l’inverse, l’augmentation des distances axiales de recouvrement, et donc la diminution des jeux axiaux entre les parties stator et les parties rotor, augmente le risque de contact entre ces parties du fait des dilatations différentielles dans certaines phases de vol. Il existe donc un besoin pour une solution permettant au moins en partie de palier les inconvénients précités, et permettant d’améliorer la gestion des jeux différentiels dans les turbines basses pression. Le présent exposé concerne une turbine basse pression de turbomachine d’aéronef centrée sur un axe de rotation, comprenant une veine annulaire d’écoulement d’air, un stator avec plusieurs étages statoriques comprenant chacun un distributeur et un rotor avec plusieurs étages rotoriques comprenant chacun une roue mobile, les roues mobiles étant portées par un arbre de rotor et entrainées en rotation par celui-ci autour de l’axe de rotation, la turbine basse pression comprenant un dispositif de contrôle de jeu axial apte à prélever de l’air dans la veine annulaire à une extrémité aval de la turbine basse pression, à acheminer l’air prélevé vers une région radialement interne à l’arbre de rotor, et à injecter l’air en au moins un point d’injection le long de l’arbre de rotor. Dans le présent exposé, les termes « axial », « radial », « circonférentiel », « intérieur », « extérieur » et leurs dérivés sont définis par rapport à l’axe central de la turbomachine, en d’autres termes l’axe de rotation de la turbine. Par ailleurs, les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport au sens normal de circulation de l’air dans la turbomachine, notamment dans la veine annulaire d’écoulement d’air. On comprend que l’arbre de rotor est l’arbre basse pression portant la partie rotor de la turbine basse pression. On comprend en outre que l’air provenant de la chambre de combustion s’écoule dans la veine annulaire d’écoulement d’air d’une extrémité amont de la turbine basse pression jusqu’à une extrémité aval, c’est-à-dire à la sortie de la turbine basse pression. A cet endroit le long de la veine, la température de l’air est connue et maîtrisée, et est relativement plus chaude, par exemple de l’ordre de 500°C, que la température de l’air présent dans la région radialement interne à l’arbre de rotor, par exemple de l’ordre de 300°C. Le dispositif de contrôle de jeu axial permet ainsi d’acheminer de l’air relativement chaud jusqu’à l’arbre de rotor pour l’injecter sur ce dernier, de manière à réchauffer sa paroi. Ce réchauffement de la paroi entraine une dilatation axiale de l’arbre de rotor. Une telle dilatation axiale entraine un déplacement de l’ensemble des éléments portés par l’arbre de rotor, et par conséquent de l’ensemble du rotor lui-même. En particulier, une dilatation de l’arbre de rotor entraîne une élongation de ce dernier, et donc un déplacement vers l’aval des roues mobiles portées par l’arbre de rotor. Par conséquent, le dispositif de contrôle de jeu axial permet de dilater l’arbre de rotor lorsque cela est nécessaire, notamment dans les phases de vol pendant lesquelles ont lieu une dilatation du stator. Il est ainsi possible de conserver un jeu axial constant ou sensiblement constant entre le rotor et le stator. Cela permet en outre de maximiser la distance axiale de recouvrement entre le rotor et le stator, tout en limitant les risques de contact entre le rotor et le stator lors du fonctionnement du moteur. En d’autres termes, il est ainsi possible d’améliorer l’étanchéité de la turbine basse pression et donc son rendement, tout en améliorant sa durée de vie, et en limitant par ailleurs son encombrement axial en diminuant les jeux de non contact à froid entre le rotor et le stator. Dans certains modes de réalisation, la turbine basse pression comprend des aubes directrices de sortie disposées en aval d’un dernier étage rotorique de la turbine basse pression, le dispositif de contrôle de jeu axial comprenant un canal de prélèvement apte à prélever de l’air dans la veine annulaire au niveau des aubes directrices de sortie. On comprend que les aubes directrices de sortie sont portées par un carter d’échappement connu sous l’acronyme « TRF » (pour « Turbine Rear Frame » en anglais) ou « TRV » (pour « Turbine Rear Vane » en anglais), et constituent l’extrémité aval de la turbine basse pression. Le canal de prélèvement prélève de l’air à cet endroit, par exemple entre deux aubes directrices de sortie. Cela présente l’avantage de localiser précisément le site de prélèvement, et par conséquence de connaître précisément la température de l’air prélevé dans la veine, et donc d’améliorer la précision du contrôle de la dilatation de l’arbre de rotor. Dans certains modes de réalisation, le dispositif de contrôle de jeu axial comprend un canal d’acheminement apte à acheminer l’air prélevé par le canal de prélèvement vers la région radialement interne à l’arbre de rotor, et un canal d’injection comprenant au moins une buse d’injection apte à injecter l’air à l’au moins un point d’injection le long de l’arbre de rotor. On comprend donc que le dispositif de contrôle de jeu axial comprend, d’amont en aval selon un sens d’écoulement de l’air dans le dispositif de contrôle de jeu axial, un canal de prélèvement, un canal d’acheminement, un canal d’injection et une buse d’injection. Le dispositif de contrôle de jeu axial peut donc être aisément mis en œuvre et intégré à la turbine basse pression. L’injection de l’air dans la région radialement interne à l’arbre de rotor peut s’effectuer par impacts d’air sur la paroi interne de l’arbre de rotor, permettant d’améliorer l’efficacité des transferts thermiques et donc la maîtrise de la dilatation de l’arbre de rotor. Dans certains modes de réalisation, l’au moins un point d’injection est situé radialement au droit d’une extrémité amont de la turbine basse pression. Par « au droit », on comprend que le point d’injection est disposé radialement en vis-à-vis de l’extrémité amont de la turbine basse pression, en d’autres termes à une même position axiale le long de l’axe central que ladite extrémité amont. Le fait d’injecter l’air chaud prélevé dans la veine annulaire au niveau d’une extrémité amont de la turbine basse pression permet d’entrainer une dilatation de l’arbre de rotor au niveau de ladite extrémité amont, cette dilatation impactant ainsi toute la partie de l’arbre de rotor en aval du point d’injection, entrainant un déplacement vers l’aval de l’ensemble de cette partie de l’arbre de rotor et des roues mobiles qu’il porte. Cela permet d’améliorer davantage les effets précités, notamment le rendement de la turbine et sa durée de vie. Dans certains modes de réalisation, la turbine basse pression comprend des aubes directrices d’entrée disposées en amont d’un premier étage rotorique de la turbine basse pression, l’au moins un point d’injection étant situé radialement au droit des aubes directrices d’entrée. On comprend que les aubes directrices d’entrée sont portées par un carter d’entrée de turbine connu sous l’acronyme « TVF » (pour « Turbine Vane Frame » en anglais) ou « TCF » (pour « Turbine Center Frame » en anglais), et constituent l’extrémité amont de la turbine basse pression. Le canal d’injection injecte de l’air sur l’arbre de rotor à une même position axiale que les aubes directrices d’entrée. Cela présente l’avantage de localiser précisément le site d’injection, et donc d’améliorer davantage la précision du contrôle de la dilatation de l’arbre de rotor. Dans certains modes de réalisation, l’au moins un point d’injection est un premier point d’injection, le dispositif de contrôle de jeu axial étant apte à injecter l’air en au moins un deuxième point d’injection le long de l’arbre de rotor, en aval du premier point d’injection. Cela permet d’améliorer la rapidité de la dilatation de l’arbre de rotor, et donc d’améliorer davantage l’efficacité du dispositif de contrôle de jeu axial. Dans certains modes de réalisation, le dispositif de contrôle de jeu axial est apte à injecter l’air en une pluralité de points d’injection répartis axialement à intervalles réguliers le long de l’arbre de rotor. Cela permet d’améliorer l’uniformité de l’injection de l’air le long de l’arbre de rotor, et donc d’améliorer encore les effets précités, notamment l’efficacité du dispositif de contrôle de jeu axial. Dans certains modes de réalisation, les points d’injection sont répartis axialement sur une distance totale comprise entre 80 et 120 cm le long de l’arbre de rotor. De préférence, les points d’injection sont répartis sur une distance totale de 100 cm le long de l’arbre de rotor. Cette distance permet d’englober toute l’amplitude axiale de la turbine basse pression, et donc de déplacer axialement et conjointement toutes les roues mobiles du rotor lorsque cela est nécessaire. Dans certains modes de réalisation, le dispositif de contrôle de jeu axial comprend un obturateur à diamètre variable apte à réguler un débit d’air acheminé vers la région radialement interne à l’arbre de rotor. On comprend que la quantité d’air prélevé par le canal de prélèvement est ensuite régulée par l’obturateur, de manière à réguler l’air s’écoulant dans le canal d’acheminement, dans le canal d’injection, et étant ensuite injecté sur la paroi de l’arbre de rotor. L’obturateur permet ainsi d’adapter le débit d’air en fonction de la dilatation souhaitée de l’arbre de rotor, qui doit elle-même être adaptée en fonction de la dilatation du stator. La précision du dispositif de contrôle de jeu axial et donc son efficacité sont donc davantage améliorées. Dans certains modes de réalisation, la turbine basse pression comprend une unité de contrôle apte à réguler l’obturateur en fonction de paramètres de vol prédéterminés. L’unité de contrôle peut être du type FADEC (pour « Full Automatic Digital Engine Control » en anglais), et permet d’adapter le diamètre d’ouverture de l’obturateur, et donc le débit d’air injecté sur l’arbre de rotor, en fonction des paramètres de vol prédéterminés impliquant une certaine dilatation du stator de la turbine. Cela permet d’améliorer davantage la précision du dispositif. Dans certains modes de réalisation, les paramètres de vol prédéterminés comprennent au moins l’un des paramètres parmi l’altitude, la phase de vol, la température de l’air, la vitesse de rotation de l’arbre de rotor. Dans certains modes de réalisation, l’arbre de rotor est creux, un tube central de dégazage étant disposé à l’intérieur de l’arbre de rotor en étant solidaire en rotation de celui-ci, le tube central comprenant une enveloppe externe entourant une enveloppe interne délimitant un passage interne apte à recevoir de l’huile à dégazer, l’enveloppe externe et l’enveloppe interne délimitant entre elles un canal annulaire, le dispositif de contrôle de jeu axial étant configuré pour acheminer l’air prélevé dans la veine annulaire vers le canal annulaire. Dans certains modes de réalisation, l’enveloppe externe comprend une pluralité de perçages, le canal annulaire constituant le canal d’injection et les perçages constituant les buses d’injection. Le dispositif de contrôle de jeu axial utilise ainsi des équipements déjà présents dans la turbine, facilitant par conséquent sa mise en œuvre. Le présent exposé concerne également une turbomachine d’aéronef comprenant une turbine basse pression selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents. Le présent exposé concerne également un procédé de contrôle de jeu axial pour turbine basse pression selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, le procédé comprenant le prélèvement d’air dans la veine annulaire à une extrémité aval de la turbine basse pression, l’acheminement de l’air prélevé vers une région radialement interne à l’arbre de rotor, et l’injection de l’air en au moins un point d’injection le long de l’arbre de rotor. Dans certains modes de réalisation, le procédé comprend la régulation du débit d’air acheminé vers la région radialement interne à l’arbre de rotor en fonction de paramètres de vol prédéterminés. L’invention et ses avantages seront mieux compris à la lecture de la description détaillée faite ci-après de différents modes de réalisation de l’invention donnés à titre d’exemples non limitatifs. Cette description fait référence aux pages de figures annexées, sur lesquelles : FIG. 1 La FIG. 1 représente schématiquement une vue en coupe longitudinale d’une turbomachine, FIG. 2 la FIG. 2 représente schématiquement une vue en coupe longitudinale d’une turbine basse pression de l’invention, FIG. 3 La FIG. 3 représente schématiquement une vue détaillée d’une portion de turbine basse pression, montrant les jeux existants entre un rotor et un stator, FIG. 4 La FIG. 4 représente schématiquement une vue détaillée d’une portion aval d’un arbre de rotor de turbine basse pression, montrant un exemple d’intégration d’un dispositif selon l’invention. Un mode de réalisation de l’invention va être présenté en référence aux figures 1 à 4. Sauf indication contraire, les termes « amont » et « aval » sont par la suite définis par rapport au sens d’écoulement des gaz au travers d’une turbomachine, indiqué par la flèche F sur les figures 1 et 2. La FIG. 1 illustre une turbomachine 100 à double flux comprenant un axe central X, qui est l’axe de rotation des parties tournantes de la turbomachine 100, et comprenant de manière connue d’amont en aval successivement au moins une soufflante 10, une partie moteur comprenant successivement au moins un étage de compresseur basse pression 20, de compresseur haute pression 30, une chambre de combustion 40, au moins un étage de turbine haute pression 50 et de turbine basse pression 60. Dans le présent mode de réalisation, le module de turbomachine considéré est la turbine basse pression 60. De manière connue, une fraction d’air est prélevée sur le compresseur haute pression 30 et est acheminée par l’intermédiaire d’un conduit de refroidissement 32 en vue de refroidir des zones plus chaudes de la turbomachine 100, notamment la turbine haute pression 50 et la turbine basse pression 60. De l’air peut également être prélevé dans le flux secondaire en aval de la soufflante 10 et être acheminé vers des canaux (non représentés) entourant la paroi externe de la turbine basse pression 60. Un tel système, connu sous l’acronyme « LPTACC » (de l’anglais « Low Pressure Turbine Active Clearance Control »), permet de refroidir la peau du carter afin de maîtriser les jeux radiaux de la turbine basse pression 60, ce qui permet d’améliorer la performance moteur. En effet, l’inertie thermique du stator étant moins importante que celle du rotor, sa température évolue plus rapidement que celle du rotor. Le système LPTACC permet de contrôler les déplacements radiaux du carter pour maintenir les jeux radiaux les plus fermés possibles. La FIG. 2 est un agrandissement d’une zone de la turbomachine 100, illustrant de manière simplifiée la turbine basse pression 60. La turbine basse pression 60 ici illustrée comprend une pluralité d’étages 61, 62 de turbine, dans cet exemple trois étages. Un premier étage 61, ainsi que les étages 62 situés en aval de celui-ci comprennent respectivement un ensemble de distributeurs fixes 70 et 65. Chaque étage 61, 62 comprend en outre un disque 63 mobile sur lequel est monté un ensemble d’aubes de roue mobile 64 entraînées en rotation par le disque 63 mobile. Le premier étage 61 de la turbine basse pression 60 comprend une roue mobile 64, ainsi qu’au moins un distributeur amont 70 creux, dans lequel circule de l’air de refroidissement. Dans l’exemple illustré sur la FIG. 2 , le distributeur amont 70 comprend une pluralité d’aubes directrices d’entrée 74 portées par un carter d’entrée de turbine connu sous l’acronyme « TVF » (pour « Turbine Vane Frame » en anglais), et constituent l’extrémité amont de la turbine basse pression 60. Ce carter d’entrée forme une seule pièce avec un carter 66 constitutif de la turbine. Le distributeur amont 70 est creux pour laisser passer de l’air de refroidissement, sortant par l’intermédiaire d’un dispositif d’injection 72 associés au distributeur amont 70, comprenant une pluralité d’injecteurs. Les étages 62 suivants, situés en aval du premier étage 61, comprennent chacun au moins une roue mobile 64 comprenant des aubes mobiles et un distributeur 65 se présentant sous la forme d’un aubage fixe. Le disque 63 mobile est solidaire en rotation d’un arbre de rotor 102 basse pression s’étendant selon l’axe central X, tandis que chaque distributeur 65 est relié au carter 66. Chaque étage 61, 62 de turbine comprend en outre un anneau d’étanchéité 67 situé en regard des roues mobiles 64, et qui est solidaire du carter 66. La turbine basse pression 60 comprend par ailleurs un distributeur aval 80 disposé en aval du dernier étage 62 et comprenant des aubes directrices de sortie 84 portées par un carter d’échappement connu sous l’acronyme « TRF » (pour « Turbine Rear Frame » en anglais) solidaire du carter 66, et constituent l’extrémité aval de la turbine basse pression 60. De manière connue, la turbomachine 100 comprend un dispositif de refroidissement permettant d’acheminer, via le conduit de refroidissement 32, la fraction d’air prélevée sur le compresseur haute pression 30 vers la turbine haute pression 50 et la turbine basse pression 60. Dans l’exemple décrit ci-dessous, la fraction d’air prélevée dans le compresseur haute pression 30 s’écoule dans le conduit de refroidissement 32, puis dans le distributeur amont 70 creux. La direction de circulation de la fraction d’air au travers du distributeur amont 70 creux est illustrée par les flèches 71. La fraction d’air est ensuite injectée via les dispositifs d’injection 72 dans une cavité radialement sous la veine 68, isolée notamment par un joint labyrinthe 69 disposé entre le carter amont et l’arbre de rotor 102. L’air distribué permet notamment de refroidir les disques 63 et permet en outre la purge de l’air chaud présent dans la turbine basse pression 60, empêchant l’air chaud provenant de la chambre de combustion 40 et s’écoulant dans la veine principale de circulation d’air de la turbine basse pression 60, de pénétrer dans la cavité radialement sous la veine 68. La purge de l’air chaud de la turbine basse pression 60 est ici symbolisée par la flèche 76. Pour limiter davantage les fuites d’air depuis la veine vers les régions radialement internes et externes à celle-ci, des zones de recouvrement radial entre les parties stator et les parties rotor de la turbine sont également prévues. La FIG. 3 représente de manière détaillée une extrémité radialement externe d’une aube de la roue 64 de rotor et d’une aube du distributeur 65 du stator selon l’art antérieur, montrant un tel recouvrement. Pour ce faire, la plateforme externe 640 de l’aube de roue 64 de rotor et la plateforme externe 650 de l’aube de distributeur 65 comprennent chacune un becquet, les becquets étant superposés l’un avec l’autre sur une distance R, correspondant à la distance axiale de recouvrement. Selon l’art antérieur, la longueur de ces becquets est toutefois limitée par le risque de contact entre le rotor et le stator. Il est ainsi nécessaire de prévoir, à froid, un jeu J axial de non-contact entre une extrémité du becquet de la plateforme 650 et l’aube de la roue 64 afin d’éviter un contact entre ces pièces lorsque le stator se dilate de manière plus importante que le rotor en fonctionnement. La mise en place de ce jeu J limite d’autant la longueur de la distance de recouvrement R. La turbine basse pression 60 selon l’invention, représentée sur la FIG. 2 , permet de surmonter cet inconvénient, grâce à un dispositif de contrôle de jeu axial 90 (ci-après nommé plus simplement « dispositif 90 »). Le dispositif 90 comprend des canaux permettant d’acheminer de l’air s’écoulant dans la veine annulaire d’écoulement d’air de la turbine basse pression 60, vers une région radialement interne à l’arbre de rotor 102. Plus précisément, le dispositif 90 comprend, d’amont en aval selon un sens d’écoulement de l’air dans le dispositif 90, un canal de prélèvement 91, un canal d’acheminement 92, et un canal d’injection 93. Le canal de prélèvement 91 est disposé de telle sorte à prélever une fraction d’air s’écoulant dans la veine annulaire, à l’extrémité aval de la turbine basse pression 60, de préférence au niveau du distributeur aval 80, c’est-à-dire à une même position axiale que le distributeur aval 80. Ce lieu de prélèvement est avantageux en ce que la température à cet endroit est connue à chaque instant d’une mission, et peut être par exemple de l’ordre de 500°C. Le canal d’acheminement 92 permet ensuite d’acheminer l’air prélevé par le canal de prélèvement 91 jusqu’à la région radialement interne à l’arbre de rotor 102, plus précisément jusqu’au canal d’injection 93 disposé radialement à l’intérieur de l’arbre de rotor 102. Le canal d’injection 93 comprend au moins une buse d’injection 94 permettant d’injecter l’air s’écoulant dans le canal d’injection 93 sur la paroi de l’arbre de rotor 102. L’au moins une buse d’injection 94 est disposée à l’extrémité amont de la turbine basse pression 60, au droit du distributeur amont 70, c’est-à-dire sensiblement à une même position axiale que le distributeur amont 70, et permet d’injecter l’air en un premier point d’injection P1. Le canal d’injection 93 peut comprendre une pluralité de buses d’injection 94, typiquement trois buses d’injection 94 comme dans le présent exemple permettant d’injecter l’air en un deuxième point d’injection P2 en aval du premier point d’injection P1, et en un troisième point d’injection P3 en aval du deuxième point d’injection P2. De préférence, les buses d’injection 94 sont réparties à intervalles réguliers axialement le long du canal d’injection 93 et de l’arbre de rotor 102, de manière à s’étendre axialement sur une distance totale comprise entre 80 et 120 cm le long de l’arbre de rotor 102, typiquement 100 cm. L’air peut ainsi être injecté uniformément en plusieurs points d’injection P1, P2, P3 axialement répartis le long de l’arbre de rotor 102. En outre, le dispositif 90 comprend un obturateur 95 à diamètre variable, disposé de préférence entre le canal de prélèvement 91 et le canal d’acheminement 92. Le fait de faire varier le diamètre de l’obturateur 95 permet de réguler le débit d’air s’écoulant dans le canal d’acheminement 92 et étant injecté par les buses d’injection 94. En d’autres termes, le contrôle du diamètre de l’obturateur 95 permet de contrôler la quantité d’air chaud injecté sur l’arbre de rotor 102, et ainsi de réguler la température de la paroi interne de l’arbre de rotor 102, ce qui permet donc le contrôle de la dilatation de l’arbre de rotor 102. La FIG. 4 représente schématiquement un exemple d’intégration du dispositif 90 dans la turbine basse pression 60. Typiquement, l'arbre de rotor 102 du corps basse pression est creux et contient un tube central 900 de dégazage, couramment appelé « Center Vent Tube » ou « CVT », permettant de séparer l’huile des gaz présents dans celle-ci, par la force centrifuge. Pour ce faire, le tube central 900 comporte une partie amont fixée à l’arbre de rotor 102 et donc mobile en rotation avec l’arbre de rotor 102. La partie aval (non visible) du tube central 900 est fixe et permet l'évacuation d'air chargé en huile. Le tube central 900 peut être fixé à l’arbre de rotor 102, par exemple par une première liaison boulonnée 103 fixant une bride d’une enveloppe externe 910 du tube central 900 avec un épaulement de l’arbre de rotor 102. L’arbre de rotor 102 est lui-même fixé, par l’intermédiaire d’une deuxième liaison boulonnée 105, à un cône de transmission 107 permettant la transmission du couple rotatif entre l’arbre de rotor 102 et les disques 63 mobiles. L’arbre de rotor 102 est par ailleurs guidé en rotation par rapport à la partie stator (non représentée) par un palier 104. Dans cet exemple, le tube central 900 comporte une enveloppe externe 910 entourant une enveloppe interne 920 à l’intérieur de laquelle circule le mélange huile/air. Un canal annulaire 930 est ainsi créé entre l’enveloppe externe 910 et l’enveloppe interne 920. On notera que l’enveloppe externe 910 et l’enveloppe interne 920 sont reliées entre elles par des entretoises 940 formant une seule et même pièce avec l’enveloppe externe 910 et l’enveloppe externe 920 et permettant au canal annulaire 930 de conserver une épaisseur constante le long de l’axe central X. Ainsi, dans cet exemple, l’air acheminé par le canal d’acheminement 92 est injecté dans le canal annulaire 930, qui sert alors de canal d’injection 93. Par ailleurs, une pluralité de perçages radiaux sont réalisés dans l’enveloppe externe 910, et servent de buses d’injection 94. Le dispositif 90 comprend également une unité de contrôle F permettant de contrôler le diamètre de l’obturateur 95. Typiquement, l’unité de contrôle peut être du type FADEC (pour « Full Automatic Digital Engine Control » en anglais) et permet également de contrôler le système LPTACC précité, et notamment le débit d’air prélevé en fonction des paramètres de vol. De la même façon, l’unité de contrôle F est apte à réguler le débit d’air prélevé par le dispositif 90 en fonction des paramètres de vol, de manière à jouer sur la quantité d’air chaud injecté sur l’arbre de rotor 102 et donc sur la dilatation de ce dernier. Les paramètres de vol prédéterminés comprennent, de manière non limitative, l’altitude, la phase de vol (décollage ou atterrissage par exemple), la température de l’air dans la veine principale, ou la vitesse de rotation de l’arbre de rotor 102. Chacun de ces paramètres sont caractéristiques d’une certaine température au sein de la turbine, et donc d’un certain niveau de dilatation, connu au préalable, de la partie stator de la turbine. Il est donc possible, par le dispositif 90 incluant l’unité de contrôle F, d’adapter le niveau de dilatation axiale de l’arbre de rotor 102 de manière à conserver un jeu J axiale de non-contact sensiblement constant entre le stator et le rotor. Par exemple, lorsque la longueur de l’arbre de rotor 102 sur laquelle on agit est de 1 m, c’est-à-dire lorsque les buses d’injection 94 sont réparties axialement le long de l’arbre de rotor 102 de manière à s’étendre sur une distance totale de 1 m, le coefficient de dilation linéique de l’arbre de rotor est de 10 -5 °C -1 . Par conséquent, un réchauffement de 100°C sur l’arbre de rotor 102 implique une dilatation de la partie aval de l’arbre de rotor de 1 mm. Ainsi, lorsque les paramètres détectés par l’unité de contrôle F sont caractéristiques d’une dilatation de l’ordre de 1 mm de la partie stator, le dispositif 90 impose à l’arbre de rotor 102 une dilatation axiale du même ordre de grandeur, cette correction axiale permettant de compenser la dilatation du stator. Selon un procédé de contrôle de jeu axial pour turbine basse pression de turbomachine d’aéronef selon l’invention, le dispositif 90 détecte, par l’intermédiaire de l’unité de contrôle F, un paramètre de vol prédéterminé, pouvant être l’un des paramètres mentionnés plus haut et impliquant une certaine dilatation du stator. Sur la base de cette détection, l’unité de contrôle F contrôle un diamètre d’ouverture de l’obturateur 95, afin de réguler un débit d’air s’écoulant dans le canal d’acheminement 92 vers le canal d’injection 93 et les buses d’injection 94. A cet égard, le procédé comprend le prélèvement d’air dans la veine annulaire par le canal de prélèvement, à l’extrémité aval de la turbine basse pression 60, l’acheminement, par le canal d’acheminement 92, de l’air prélevé vers une région radialement interne à l’arbre de rotor, et l’injection de l’air en au moins un point d’injection P1 le long de l’arbre de rotor 102, via le canal d’injection 93 et les buses d’injection 94. Bien que la présente invention ait été décrite en se référant à des exemples de réalisation spécifiques, il est évident que des modifications et des changements peuvent être effectués sur ces exemples sans sortir de la portée générale de l'invention telle que définie par les revendications. En particulier, des caractéristiques individuelles des différents modes de réalisation illustrés/mentionnés peuvent être combinées dans des modes de réalisation additionnels. Par conséquent, la description et les dessins doivent être considérés dans un sens illustratif plutôt que restrictif. Il est également évident que toutes les caractéristiques décrites en référence à un procédé sont transposables, seules ou en combinaison, à un dispositif, et inversement, toutes les caractéristiques décrites en référence à un dispositif sont transposables, seules ou en combinaison, à un procédé. Turbine basse pression (60) de turbomachine d’aéronef centrée sur un axe de rotation (X), comprenant une veine annulaire d’écoulement d’air, un stator avec plusieurs étages statoriques comprenant chacun un distributeur (65) et un rotor avec plusieurs étages rotoriques comprenant chacun une roue mobile (64), les roues mobiles (64) étant portées par un arbre de rotor (102) et entrainées en rotation par celui-ci autour de l’axe de rotation (X), la turbine basse pression (60) comprenant un dispositif de contrôle de jeu axial (90) apte à prélever de l’air dans la veine annulaire à une extrémité aval de la turbine basse pression (60), à acheminer l’air prélevé vers une région radialement interne à l’arbre de rotor (102), et à injecter l’air en au moins un point d’injection (P1) le long de l’arbre de rotor (102). Turbine basse pression (60) selon la revendication 1, comprenant des aubes directrices de sortie (84) disposées en aval d’un dernier étage rotorique de la turbine basse pression (60), le dispositif de contrôle de jeu axial (90) comprenant un canal de prélèvement (91) apte à prélever de l’air dans la veine annulaire au niveau des aubes directrices de sortie (84). Turbine basse pression (60) selon la revendication 2, dans laquelle le dispositif de contrôle de jeu axial (90) comprend un canal d’acheminement (92) apte à acheminer l’air prélevé par le canal de prélèvement (91) vers la région radialement interne à l’arbre de rotor (102), et un canal d’injection (93) comprenant au moins une buse d’injection (94) apte à injecter l’air à l’au moins un point d’injection (P1) le long de l’arbre de rotor (102). Turbine basse pression (60) selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, dans laquelle l’au moins un point d’injection (P1) est situé radialement au droit d’une extrémité amont de la turbine basse pression (60). Turbine basse pression (60) selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, comprenant des aubes directrices d’entrée (74) disposées en amont d’un premier étage rotorique de la turbine basse pression (60), l’au moins un point d’injection (P1) étant situé radialement au droit des aubes directrices d’entrée (74). Turbine basse pression (60) selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, dans laquelle l’au moins un point d’injection (P1) est un premier point d’injection, le dispositif de contrôle de jeu axial (90) étant apte à injecter l’air en au moins un deuxième point d’injection (P2) le long de l’arbre de rotor (102), en aval du premier point d’injection (P1). Turbine basse pression (60) selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, dans laquelle le dispositif de contrôle de jeu axial (90) est apte à injecter l’air en une pluralité de points d’injection (P1, P2, P3) répartis axialement à intervalles réguliers le long de l’arbre de rotor (102). Turbine basse pression (60) selon la revendication 7, dans laquelle les points d’injection (P1, P2, P3) sont répartis axialement sur une distance totale comprise entre 80 et 120 cm le long de l’arbre de rotor (102). Turbine basse pression (60) selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, dans laquelle le dispositif de contrôle de jeu axial (90) comprend un obturateur (95) à diamètre variable apte à réguler un débit d’air acheminé vers la région radialement interne à l’arbre de rotor (102). Turbine basse pression (60) selon la revendication 9, comprenant une unité de contrôle (F) apte à réguler l’obturateur (95) en fonction de paramètres de vol prédéterminés. Turbine basse pression (60) selon la revendication 10, dans laquelle les paramètres de vol prédéterminés comprennent au moins l’un des paramètres parmi l’altitude, la phase de vol, la température de l’air, la vitesse de rotation de l’arbre de rotor (102). Turbine basse pression (60) selon l’une quelconque des revendications 1 à 11, dans laquelle l’arbre de rotor (102) est creux, un tube central (900) de dégazage étant disposé à l’intérieur de l’arbre de rotor (102) en étant solidaire en rotation de celui-ci, le tube central (900) comprenant une enveloppe externe (910) entourant une enveloppe interne (920) délimitant un passage interne apte à recevoir de l’huile à dégazer, l’enveloppe externe (910) et l’enveloppe interne (920) délimitant entre elles un canal annulaire (930), le dispositif de contrôle de jeu axial (90) étant configuré pour acheminer l’air prélevé dans la veine annulaire vers le canal annulaire (930). Turbine basse pression (60) selon les revendications 3 et 12, dans laquelle l’enveloppe externe (910) comprend une pluralité de perçages, le canal annulaire (930) constituant le canal d’injection (93) et les perçages constituant les buses d’injection (94). Turbomachine (100) d’aéronef comprenant une turbine basse pression (60) selon l’une quelconque des revendications précédentes. Procédé de contrôle de jeu axial pour turbine basse pression (60) selon l’une quelconque des revendications 1 à 13, le procédé comprenant le prélèvement d’air dans la veine annulaire à une extrémité aval de la turbine basse pression (60), l’acheminement de l’air prélevé vers une région radialement interne à l’arbre de rotor (102), et l’injection de l’air en au moins un point d’injection (P1) le long de l’arbre de rotor (102). Procédé selon la revendication 15, comprenant la régulation du débit d’air acheminé vers la région radialement interne à l’arbre de rotor (102) en fonction de paramètres de vol prédéterminés.