Brevet FR3159466A1 — publié le 20250822

Structure d’un transformateur La présente description concerne un transformateur (300) comprenant deux inductances (110, 140), la première inductance comprenant une boucle (116) comprenant des pistes conductrices (305) dans des premier et deuxième niveaux de la structure, les pistes conductrices étant adaptées à être connectées électriquement entre elles directement, ou par une piste conductrice intermédiaire, sur au moins la moitié de la longueur de la boucle ; dans lequel, sur au moins la moitié de la longueur de la boucle, les pistes conductrices sont agencées de sorte que, dans une vue en coupe perpendiculaire à la longueur de la première boucle, le centre de masse (D1) de la première piste conductrice est latéralement décalé par rapport au centre de masse (D2) de la deuxième piste conductrice dans le plan de coupe, et dans une direction parallèle au plan formé par le premier niveau. Figure pour l'abrégé : Fig. 3 Structure d’un transformateur La présente description concerne de façon générale les transformateurs et des procédés de fabrication des transformateurs. Un transformateur comprend généralement deux inductances couplées magnétiquement et opère un transfert de puissance d’une inductance vers l’autre. Des transformateurs peuvent être utilisés pour diverses applications, telles que pour réaliser des adaptations en puissance ou convertir des signaux différentiels en mode commun et vice et versa, comme son nom l’indique, avec un balun (de l’en anglais « balanced-unbalanced »). En particulier, un transformateur d’impédances est un composant électronique visant à modifier l’impédance entre deux bornes d’un circuit électronique. Il existe un besoin pour des transformateurs plus performant et/ou opérationnels sur une plage de fréquence plus large et/ou avec un meilleur couplage capacitif entre les inductances. Un mode de réalisation prévoit un transformateur comprenant, dans une structure stratifiée, une première inductance et une deuxième inductance, la première inductance comprenant : - une première boucle comprenant une première piste conductrice dans un premier niveau de la structure et une deuxième piste conductrice dans un deuxième niveau de la structure, les première et deuxième pistes conductrices étant adaptées à être connectées électriquement entre elles directement, ou par une piste conductrice intermédiaire, sur au moins la moitié de la longueur de la première boucle ; dans lequel, sur au moins la moitié de la longueur de la première boucle, les première et deuxième pistes conductrices sont agencées de sorte que, dans une vue en coupe perpendiculaire à la longueur de la première boucle, le centre de masse de la première piste conductrice est latéralement décalé par rapport au centre de masse de la deuxième piste conductrice dans le plan de coupe, et dans une direction parallèle au plan formé par le premier niveau. Selon un mode de réalisation, les première et deuxième pistes conductrices sont connectées entre elles par la piste conductrice intermédiaire, la piste conductrice intermédiaire comprenant un ou plusieurs vias. Selon un mode de réalisation, la première boucle comprend en outre une troisième piste conductrice connectée électriquement à la deuxième piste conductrice sur au moins la moitié de la longueur de la première boucle, dans lequel la deuxième piste conductrice comprend un ou plusieurs vias reliant la première piste conductrice à la troisième piste conductrice. Selon un mode de réalisation, la deuxième inductance comprend une première boucle comprenant une quatrième piste conductrice dans le premier niveau de la structure et une cinquième piste conductrice dans le deuxième niveau de la structure. Selon un mode de réalisation, la première piste conductrice de la première boucle de la première inductance dans le premier niveau est au moins partiellement en regard avec la cinquième piste de la première boucle de la deuxième inductance dans le deuxième niveau. Un autre mode de réalisation prévoit un procédé de fabrication d’un transformateur comprenant, dans une structure stratifiée, une première inductance et une deuxième inductance, le procédé comprenant : - la formation, dans un premier niveau de la structure, d’une première piste conductrice d’une première boucle d’une première inductance ; - la formation, dans un deuxième niveau de la structure, d’une deuxième piste conductrice de la première boucle, les première et deuxième pistes conductrices étant adaptées à être connectées électriquement entre elles directement, ou par une piste conductrice intermédiaire, sur au moins la moitié de la longueur de la première boucle ; dans lequel, sur au moins la moitié de la longueur de la première boucle, les première et deuxième pistes conductrice sont agencées de sorte que, dans une vue en coupe perpendiculaire à la longueur de la première boucle, le centre de masse de la première piste conductrice est latéralement décalé par rapport au centre de masse de la deuxième piste conductrice dans le plan de coupe, et dans une direction parallèle au plan formé par le premier niveau. Selon un mode de réalisation, les première et deuxième pistes conductrices sont connectées entre elles par la piste conductrice intermédiaire, le procédé comprenant en outre, après la formation de la première piste conductrice et avant la formation de la deuxième piste conductrice, la formation d’au moins un via formant la piste conductrice intermédiaire sur la première piste conductrice, la deuxième piste conductrice étant formée sur l’au moins un via de sorte que les première et deuxième pistes conductrices sont connectées électriquement entre elles par l’intermédiaire de l’au moins via. Selon un mode de réalisation, la deuxième piste conductrice comprend un ou plusieurs vias, le procédé comprenant en outre, après la formation de la deuxième piste conductrice, la formation d’une troisième piste conductrice sur la deuxième piste conductrice, la troisième piste conductrice étant connectées électriquement à la deuxième piste conductrice sur au moins la moitié de la longueur de la première boucle. Selon un mode de réalisation : - la formation, dans le premier niveau de la structure, d’une quatrième piste conductrice d’une première boucle de la deuxième inductance ; - la formation, dans le deuxième niveau de la structure, d’une cinquième piste conductrice de la première boucle de la deuxième inductance. Selon un mode de réalisation, la cinquième piste de la première boucle dans le deuxième niveau est formée de sorte que la première piste conductrice de la première boucle dans le premier niveau est au moins partiellement en regard avec la cinquième piste de la première boucle dans le deuxième niveau. Ces caractéristiques et avantages, ainsi que d'autres, seront exposés en détail dans la description suivante de modes de réalisation particuliers faite à titre non limitatif en relation avec les figures jointes parmi lesquelles : la FIG. 1 est une vue du dessus d’un transformateur comprenant deux inductances ; la FIG. 2 est une vue en coupe partielle du transformateur de la FIG. 1 ; la FIG. 3 est une vue du dessus d’un transformateur selon un mode de réalisation de la présente description ; la FIG. 4 est une vue en coupe partielle du transformateur de la FIG. 3 selon un mode de réalisation de la présente description ; la FIG. 5 est un graphe représentant la valeur de la première inductance du transformateur des figures 1 et 3 en fonction de la fréquence d’utilisation du transformateur ; la FIG. 5 est un graphe représentant la valeur de la deuxième inductance du transformateur des figures 1 et 3 en fonction de la fréquence d’utilisation du transformateur ; la FIG. 5 est un graphe représentant la valeur du paramètre de couplage mutuel entre les deux inductances du transformateur des figures 1 et 3 en fonction de la fréquence d’utilisation du transformateur ; la FIG. 5 est un graphe représentant la résistance série de la première inductance du transformateur des figures 1 et 3 en fonction de la fréquence d’utilisation du transformateur ; la FIG. 5 est un graphe représentant la résistance série de la deuxième inductance du transformateur des figures 1 et 3 en fonction de la fréquence d’utilisation du transformateur ; la FIG. 6 est un graphe représentant des paramètres S (en anglais, « scattering parameters ») d’adaptation en entrée, en sortie et en transmission du signal par les transformateurs des figures 1 et 3 à une fréquence de 25GHz ; la FIG. 6 est un graphe représentant des paramètres S d’adaptation en entrée, en sortie et en transmission du signal par les transformateurs des figures 1 et 3 à une fréquence de 20GHz ; la FIG. 6 est un graphe représentant des paramètres S d’adaptation en entrée, en sortie et en transmission du signal par les transformateurs des figures 1 et 3 à une fréquence de 42GHz ; la FIG. 7 est une vue du dessus d’un exemple de transformateur selon un mode de réalisation de la présente description ; la FIG. 7 et la FIG. 7 sont des vues du dessus d’une première et d’une deuxième inductance du transformateur de la FIG. 7 ; la FIG. 8 est un graphe représentant des paramètres S d’adaptation en entrée, en sortie et en transmission du signal par les transformateurs des figures 1 et 3 à une fréquence de 12GHz ; la FIG. 8 est un graphe représentant des paramètres S d’adaptation en entrée, en sortie et en transmission du signal par les transformateurs des figures 1 et 3 à une fréquence de 9GHz ; la FIG. 8 est un graphe représentant des paramètres S d’adaptation en entrée, en sortie et en transmission du signal par les transformateurs des figures 1 et 3 à une fréquence de 13GHz ; et la FIG. 9 est une vue en coupe partielle du transformateur de la FIG. 1 selon un autre exemple que celui de la FIG. 2 et selon un mode de réalisation de la présente description. De mêmes éléments ont été désignés par de mêmes références dans les différentes figures. En particulier, les éléments structurels et/ou fonctionnels communs aux différents modes de réalisation peuvent présenter les mêmes références et peuvent disposer de propriétés structurelles, dimensionnelles et matérielles identiques. Par souci de clarté, seuls les étapes et éléments utiles à la compréhension des modes de réalisation décrits ont été représentés et sont détaillés. Sauf précision contraire, lorsque l'on fait référence à deux éléments connectés entre eux, cela signifie directement connectés sans éléments intermédiaires autres que des conducteurs, et lorsque l'on fait référence à deux éléments reliés (en anglais "coupled") entre eux, cela signifie que ces deux éléments peuvent être connectés ou être reliés par l'intermédiaire d'un ou plusieurs autres éléments. Dans la description qui suit, lorsque l'on fait référence à des qualificatifs de position absolue, tels que les termes "avant", "arrière", "haut", "bas", "gauche", "droite", etc., ou relative, tels que les termes "dessus", "dessous", "supérieur", "inférieur", etc., ou à des qualificatifs d'orientation, tels que les termes "horizontal", "vertical", etc., il est fait référence sauf précision contraire à l'orientation des figures. Sauf précision contraire, les expressions "environ", "approximativement", "sensiblement", et "de l'ordre de" signifient à 10 % près, de préférence à 5 % près. Dans la suite de la description, on considère des transformateurs formés dans une structure stratifiée. Par « structure stratifiée », on entend un empilement de niveaux isolants et conducteurs revêtant un substrat. On appelle ici « niveau conducteur » un ensemble de pistes conductrices définies dans une même couche d’un matériau conducteur, par exemple un métal, par exemple du cuivre. La FIG. 1 est une vue du dessus d’un exemple d’un transformateur 100 comprenant deux inductances 110, 140. Par exemple, le transformateur 100 est utilisé comme balun et adaptateur de puissance : un signal en mode commun est par exemple transformé en un signal en mode différentiel, l’impédance d’entrée est par exemple adaptée à 50 Ohms, l’impédance de sortie est par exemple adaptée à 100 Ohms. Selon un mode de réalisation, la première inductance 110 est connectée à un premier circuit électronique externe (non représenté dans la FIG. 1 ) et la deuxième inductance 140 est connectée à un deuxième circuit électronique externe (également non représenté dans la FIG. 1 ). L’inductance 110 comprend deux bornes de connexion, par exemple une borne d’entrée/sortie 112 et une borne d’entrée/sortie 114. L’inductance 110, comme représentée dans l’exemple de la FIG. 1 , comprend une boucle 116, c’est-à-dire une ou plusieurs pistes conductrices reliées les unes aux autres et comprenant un tour complet, reliant une première extrémité 118 à une deuxième extrémité 120. La première extrémité 118 est par exemple reliée à la borne de connexion 112 et la deuxième extrémité 120 est par exemple reliée à la borne de connexion 114. L’inductance 140 comprend deux bornes de connexion, par exemple une borne d’entrée/sortie 142 et une borne d’entrée/sortie 144. L’inductance 140, comme représentée dans l’exemple de la FIG. 1 , comprend deux boucles : une première boucle formée des deux demies-boucles 146 et 148, et une deuxième boucle 147. La première demie-boucle 146 de la première boucle relie une extrémité 150 à une extrémité 152. L’extrémité 150 est par exemple reliée à la borne de connexion 142. La deuxième boucle 147 relie une extrémité 154 à une extrémité 156. L’extrémité 154 est par exemple reliée à l’extrémité 152 par une ou plusieurs pistes conductrices. La deuxième demie-boucle 148 de la première boucle relie une extrémité 158 à une extrémité 160. L’extrémité 158 est par exemple reliée à l’extrémité 156 par l’intermédiaire d’une ou plusieurs pistes conductrices et/ou un ou plusieurs vias. L’extrémité 160 est par exemple reliée à la borne de connexion 144. Dans l’exemple de la FIG. 1 , les boucles 116 et 147, et la boucle formée par l’ensemble des demies-boucles 146 et 148, sont de forme substantiellement rectangulaire. Dans d’autres modes de réalisation, les boucles sont par exemple d’autres formes que rectangulaires, telles que octogonales, circulaires, etc. La boucle 116 de la première inductance 110, les deux demies-boucles 146, 148 de la deuxième inductance 140 et la deuxième boucle 147 de la deuxième inductance 140 sont formées d’un empilement de trois pistes conductrices, chacune étant dans un niveau distinct, comme vont être décrits en relation avec la FIG. 2 . La FIG. 2 représente schématiquement une vue en coupe partielle du transformateur 100 de la FIG. 1 selon un axe A1 représenté en FIG. 1 traversant la boucle 116, la demie-boucle 146 et la boucle 147. Les boucles des inductances 110 et 140 du transformateur 100 de la FIG. 1 comprennent chacune par exemple des pistes conductrices dans des niveau L1, L2, L3 de sorte que le niveau L2 soit intermédiaire aux niveaux L1 et L3. Les niveaux L1 et L3 sont par exemple des niveaux de métallisation et le niveau L2 est par exemple un niveau isolant dans lequel des vias peuvent être formés afin de relier des pistes conductrices des niveaux de métallisation. Des pistes conductrices formées dans le niveau L2 sont par exemple des vias. La boucle 116 comprend une piste conductrice 205 dans le niveau L1, une piste conductrice 210 dans le niveau L2 et une piste conductrice 215 dans le niveau L3. La demie-boucle 146 comprend une piste conductrice 225 dans le niveau L1, une piste conductrice 230 dans le niveau L2 et une piste conductrice 235 dans le niveau L3. Une distance d1 sépare la boucle 116 et la demie-boucle 146 au niveau de l’axe A1 et une distance d2 sépare la demie-boucle 146 et la boucle 147 au niveau de l’axe A1, ces distances d1 et d2 étant également représentées dans la FIG. 1 . Dans l’exemple des figures 1 et 2, la distance d2 est supérieure à la distance d1. Dans la vue en coupe de la FIG. 2 , les pistes conductrices 205, 210 et 215 de chaque boucle sont centrées sur un même axe S, c’est-à-dire que leurs coupes ont leurs centres de masse, C1, C2 et C3 respectivement, alignés selon l’axe S. L’axe S est dans le plan de coupe de la FIG. 2 et coupe perpendiculairement les niveaux L1, L2 et L3. Pour la définition du centre de masse, on considère que chacune des pistes conductrices 205, 210 et 215 a une densité uniforme. En référence une autre fois avec la FIG. 1 , la boucle 116, chacune des demies-boucles 146, 148 et la boucle 147 comprennent des pistes conductrices dans les niveaux L1, L2 et L3 reliées entre elles sur toute la longueur de la boucle. Les pistes conductrices reliant les extrémités 156 et 158, l’extrémité 150 à la borne de connexion 142 et l’extrémité 160 à la borne de connexion 144 comprennent par exemple une seule piste conductrice formée dans un seul niveau qui est par exemple un niveau autre que les niveaux L1, L2 et L3. De façon générale, chacune des boucles des inductances comprennent au moins deux pistes conductrices reliées entre elles sur au moins la moitié de la longueur de la boucle. La FIG. 3 est une vue du dessus d’un exemple de transformateur 300 selon un mode de réalisation de la présente description. Par exemple, le transformateur 300 est un transformateur d’impédance. Certains éléments de la FIG. 3 correspondent à des éléments de la FIG. 1 ou de la FIG. 2 . Ces éléments sont désignés par une même référence et ne sont pas décrits à nouveau en détail. Le transformateur 300 de la FIG. 3 correspond au transformateur 100 de la FIG. 1 dans lequel une piste conductrice 305 de la couche L1 de la boucle 116 est décalée par rapport à une piste conductrice 315 de la couche L3 de la boucle 116. En particulier, la piste conductrice 305 est décalée latéralement de sorte que, pour tout point de la boucle 116, dans une vue en coupe, le centre de masse D1 de la piste conductrice 305 est latéralement décalé par rapport au centre de masse D3 de la piste conductrice 315, dans le plan de coupe, dans une direction parallèle au plan formé par le premier niveau conducteur L1. Dans l’exemple de la FIG. 3 , la piste conductrice 305 est décalée vers l’intérieure de la boucle 116. Selon un mode de réalisation alternatif, la piste conductrice 305 est décalée vers l’extérieur de la boucle 116. Dans l’exemple de la FIG. 3 , une piste conductrice 325 de la couche L1 des demies-boucles 146 et 148 est également décalée de façon similaire à la piste conductrice 305 de la boucle 116. Dans l’exemple de la FIG. 3 , aucune des pistes conductrices de la boucle 147 n’est décalée. Dans la FIG. 3 , vue du dessus, les pistes du niveau L3 sont visibles entièrement, et celles du niveau L1 sont partiellement visibles, lorsqu’elles ne sont pas recouvertes par des pistes de niveaux supérieurs. Les pistes du niveaux L2 sont, dans l’exemple de la FIG. 3 , totalement recouvertes par des pistes du niveau L3 et ne sont pas visibles. Les pistes reliant les bornes de connexion 142 et 144 aux extrémités 150 et 160 respectivement ainsi que les pistes reliant les extrémités 156 et 158 sont par exemple formées dans un niveau conducteur distinct des niveaux L1, L2 et L3. La FIG. 4 est une vue en coupe partielle, selon un axe A3 de la FIG. 3 traversant la boucle 116, la demie-boucle 146 et la boucle 147 du transformateur 300 de la FIG. 3 , selon un mode de réalisation de la présente description. Certains éléments de la FIG. 4 correspondent à des éléments des figures 1 à 3. Ces éléments sont désignés par une même référence et ne sont pas décrits à nouveau en détail. Dans la vue en coupe de la FIG. 4 , le centre de masse D3 de la piste conductrice 315 de la boucle 116 est latéralement décalé par rapport au centre de masse D1 de la piste conductrice 305 de la boucle 116, dans le plan de coupe, dans une direction parallèle au plan formé par le premier conducteur L1. Le déplacement latéral de la piste conductrice 315 par rapport à la piste conductrice 305 est indiqué par une flèche F. Ce déplacement F est par exemple choisi de sorte que les pistes conductrices 305 et 315 restent au moins partiellement en regard l’une par rapport à l’autre, afin de permettre qu’une piste conductrice intermédiaire 310, dans la couche L2, relie électriquement les pistes conductrices 305 et 315. Bien qu’un décalage d’une piste supérieure par rapport à une piste inférieure soit décrit dans l’exemple des figures 3 et 4, dans d’autres modes de réalisation, un décalage de la piste inférieure par rapport à la piste supérieure est par exemple effectué. Similairement, la piste conductrice 335 du niveau L3 de la demie-boucle 146 présente un décalage selon le déplacement latéral F par rapport à la piste conductrice 325 du niveau L1 de la demie-boucle 146. Les pistes de la boucle 147 ne sont par exemple pas décalées. La piste 310 du niveau L2 de la boucle 116 est par exemple décalée pour assurer la connexion entre les pistes conductrices 305 et 315. De même, une piste 330 du niveau L2 de la demie-boucle 146 est par exemple décalée pour assurer la connexion entre les pistes conductrices 325 et 335. Comme décrit en relation avec la FIG. 1 , la distance d1 sépare les pistes conductrices du niveau L3 de la boucle 116 et de la demie-boucle 146 au niveau de l’axe A3 et la distance d2 sépare les pistes conductrices du niveau L3 de la demie-boucle 146 et de la boucle 147 au niveau de l’axe A3. Dans l’exemple de la FIG. 4 , le déplacement latéral F par rapport à la distance d1 est de sorte que les pistes conductrices 305 et 335 sont partiellement en regard. Plus généralement, selon la distance séparant deux boucles voisines et la largeur des pistes conductrices formant les boucles, une piste conductrice du premier niveau conducteur d’une boucle est partiellement en regard ou pas avec une piste du deuxième niveau conducteur d’une autre boucle voisine. Un avantage de prévoir des pistes conductrices partiellement en regard est que cela améliore, suivant les cas, la compacité du transformateur et/ou le couplage magnétique entre les inductances. Bien que dans l’exemple des figures 3 et 4, les pistes conductrices de la boucle 116 et de chacune des demies-boucles 146 et 148 soient décalées latéralement, dans d’autres modes de réalisation, il serait possible de décaler les pistes conductrices que d’une des demies-boucles ou de la moitié d’une des boucles. Le décalage appliqué est par exemple choisi en fonction de l’effet souhaité sur les paramètres de sortie. La FIG. 5 est un graphe représentant la valeur (« Inductance [pH] ») de la première inductance 110 du transformateur 100, 300 des figures 1 et 3 en fonction de la fréquence (« Frequency [GHz] ») d’utilisation du transformateur. Une première courbe 500 représente la valeur de l’inductance 110 du transformateur 100 de la FIG. 1 , telle que modélisée selon un modèle utilisant un schéma équivalent du transformateur 100 en utilisant une approximation des petits signaux. Une deuxième courbe 502 représente la valeur de l’inductance 110 du transformateur 100 de la FIG. 1 , obtenue en effectuant une simulation numérique ou électromagnétique permettant d’obtenir en sortie de la simulation les paramètres S (en anglais, « scattering parameters ») du transformateur. Pour la comparaison qui s’ensuit sur la figure, une simulation numérique est par exemple effectuée en supposant que la première inductance 110 est connectée en parallèle avec un générateur de puissance, par exemple d’impédance caractéristique 50 Ohms, et que la deuxième inductance 140 est connectée en parallèle avec un générateur de puissance, par exemple d’impédance caractéristique 50 Ohms. La simulation permet d’obtenir les paramètres S du transformateur dont est extrait l’un des paramètres parmi la valeur de l’inductance 110, la valeur du paramètre de couplage mutuel entre les inductances 110 et 140 et la résistance série de l’inductance 110. Les deux autres paramètres sont obtenus en utilisant le schéma équivalent du transformateur 100 dont les paramètres petit signaux caractéristiques du transformateur considéré sont extraits de cette même simulation. La même simulation numérique est répliquée pour les autres transformateurs considérés dans cette comparaison. Une troisième courbe 504 représente la valeur de l’inductance 110 du transformateur 300 de la FIG. 3 , telle que modélisée selon le modèle utilisant un schéma équivalent du transformateur 100 en utilisant une approximation des petits signaux. Une quatrième courbe 506 représente la valeur de l’inductance 110 du transformateur 300 de la FIG. 3 , obtenue en effectuant la simulation numérique. Sur une plage de fréquence, par exemple entre 2 et 22GHz, la valeur 500 de l’inductance 110 du transformateur 100 et la valeur 504 de l’inductance 110 du transformateur 300 telle que modélisée sont similaires à 10% près. Sur une plage de fréquence, par exemple entre 2 et 22GHz, la valeur 502 de l’inductance 110 du transformateur 100 et la valeur 506 de l’inductance 110 du transformateur 300 telle que simulée numériquement sont similaires à 10% près. Sur une plage de fréquence, la valeur de la première inductance 110 varie peu lorsqu’une piste conductrice est décalée selon le décalage décrit en relation avec les figures 3 et 4. La FIG. 5 est un graphe représentant la valeur (« Inductance [pH] ») de la deuxième inductance 140 du transformateur 100, 300 des figures 1 et 3 en fonction de la fréquence (« Frequency [GHz] ») d’utilisation du transformateur d’impédances ; Une première courbe 510 représente la valeur de l’inductance 140 du transformateur 100 de la FIG. 1 , telle que modélisée selon un modèle utilisant un schéma équivalent du transformateur 100 en utilisant l’approximation des petits signaux. Une deuxième courbe 512 représente la valeur de l’inductance 140 du transformateur 100 de la FIG. 1 , obtenue en effectuant la simulation numérique décrite en relation avec la FIG. 5 . Une troisième courbe 514 représente la valeur de l’inductance 140 du transformateur 300 de la FIG. 3 , telle que modélisée selon un modèle utilisant un schéma équivalent du transformateur 100 en utilisant l’approximation des petits signaux. Une quatrième courbe 516 représente la valeur de l’inductance 140 du transformateur 300 de la FIG. 3 , obtenue en effectuant la simulation numérique décrite en relation avec la FIG. 5 . Sur une plage de fréquence, par exemple entre 4 et 10GHz, la valeur 510 de l’inductance 140 du transformateur 100 et la valeur 514 de l’inductance 140 du transformateur 300 telle que modélisée sont similaires à 10% près. Sur une plage de fréquence, par exemple entre 4 et 10GHz, la valeur 512 de l’inductance 140 du transformateur 100 et la valeur 516 de l’inductance 140 du transformateur 300 telle que simulée numériquement sont similaires à 10% près. Sur une plage de fréquence, la valeur de la deuxième inductance 140 varie peu lorsque des pistes conductrices sont décalées selon le décalage décrit en relation avec les figures 3 et 4. La FIG. 5 est un graphe représentant la valeur du paramètre de couplage mutuel (« Mutual inductance [nH] ») entre les deux inductances 110, 140 du transformateur 100, 300 des figures 1 et 3 en fonction de la fréquence (« Frequency [GHz] ») d’utilisation du transformateur d’impédances. Une première courbe 520 représente la valeur du paramètre de couplage mutuel entre les deux inductances 110 et 140 du transformateur 100 de la FIG. 1 , telle que modélisée selon un modèle utilisant un schéma équivalent du transformateur 100 en utilisant l’approximation des petits signaux. Une deuxième courbe 522 représente la valeur du paramètre de couplage mutuel entre les deux inductances 110 et 140 du transformateur 100 de la FIG. 1 , obtenue en effectuant la simulation numérique décrite en relation avec la FIG. 5 . Une troisième courbe 524 représente la valeur du paramètre de couplage mutuel entre les deux inductances 110 et 140 du transformateur 300 de la FIG. 3 , telle que modélisée selon un modèle utilisant un schéma équivalent du transformateur 100 en utilisant l’approximation des petits signaux. Une quatrième courbe 526 représente la valeur du paramètre de couplage mutuel entre les deux inductances 110 et 140 du transformateur 300 de la FIG. 3 , obtenue en effectuant la simulation numérique décrite en relation avec la FIG. 5 . Sur une plage de fréquence, par exemple entre quelques MHz et 20GHz, selon la modélisation, la valeur du paramètre de couplage mutuel 524 du transformateur 300 présentant des pistes conductrices décalées est supérieur, en valeur absolue, à la valeur du paramètre de couplage mutuel 520 du transformateur 100 ne présentant pas de piste conductrice décalée. Par exemple, pour une fréquence de 6GHz, le paramètre de couplage mutuel augmente d’environ 7% lorsque des pistes conductrices sont décalées. Sur une plage de fréquence, par exemple entre quelques MHz et 20GHz, selon la simulation numérique, la valeur du paramètre de couplage mutuel 526 du transformateur 300 présentant des pistes conductrices décalées est supérieur, en valeur absolue, à la valeur du paramètre de couplage mutuel 522 du transformateur 100 ne présentant pas de piste conductrice décalée. Par exemple, pour une fréquence de 6GHz, le paramètre de couplage mutuel augmente d’environ 10% lorsque des pistes conductrices sont décalées. Sur une plage de fréquence, la valeur du paramètre de couplage mutuel augmente lorsque des pistes conductrices sont décalées selon le décalage décrit en relation avec les figures 3 et 4. La FIG. 5 est un graphe représentant la résistance série (« Resistance [Ω] ») de la première inductance 110 du transformateur 100, 300 des figures 1 et 3 en fonction de la fréquence (« Frequency [GHz] ») d’utilisation du transformateur d’impédances. La résistance en série avec les inductances d’un transformateur d’impédances cause des pertes dans le système et impacte les performances d’adaptation donc il est souhaitable de minimiser cette valeur. Une première courbe 530 représente la résistance série de l’inductance 110 du transformateur 100 de la FIG. 1 , telle que modélisée selon un modèle utilisant un schéma équivalent du transformateur 100 en utilisant l’approximation des petits signaux. Une deuxième courbe 532 représente la résistance série de l’inductance 110 du transformateur 100 de la FIG. 1 , obtenue en effectuant la simulation numérique décrite en relation avec la FIG. 5 . Une troisième courbe 534 représente la résistance série de l’inductance 110 du transformateur 300 de la FIG. 3 , telle que modélisée selon un modèle utilisant un schéma équivalent du transformateur 100 en utilisant l’approximation des petits signaux. Une quatrième courbe 536 représente la résistance série de l’inductance 110 du transformateur 300 de la FIG. 3 , obtenue en effectuant la simulation numérique décrite en relation avec la FIG. 5 . Sur une plage de fréquence, par exemple entre quelques MHz et 10GHz, selon la modélisation, la résistance série 534 de l’inductance 110 du transformateur 300 est supérieure à la valeur 530 de l’inductance 110 du transformateur 100. Par exemple, pour une fréquence de 6GHz, la résistance est environ 7% plus élevée lorsque des pistes conductrices sont décalées. Sur une plage de fréquence, par exemple entre quelques MHz et 10GHz, selon la modélisation, la résistance série 536 de l’inductance 110 du transformateur 300 est supérieure à la valeur 532 de l’inductance 110 du transformateur 100. Par exemple, pour une fréquence de 6GHz, la résistance est environ 8% plus élevée lorsque des pistes conductrices sont décalées. Sur une plage de fréquence, la résistance série de la première inductance 110 augmente légèrement et est très peu modifiée lorsqu’une piste conductrice est décalée selon le décalage décrit en relation avec les figures 3 et 4. La FIG. 5 est un graphe représentant la résistance série (« Resistance [Ω] ») de la deuxième inductance 140 du transformateur 100, 300 des figures 1 et 3 en fonction de la fréquence (« Frequency [GHz] ») d’utilisation du transformateur d’impédances. Une première courbe 540 représente la résistance série de l’inductance 140 du transformateur 100 de la FIG. 1 , telle que modélisée selon un modèle utilisant un schéma équivalent du transformateur 100 en utilisant l’approximation des petits signaux. Une deuxième courbe 542 représente la résistance série de l’inductance 140 du transformateur 100 de la FIG. 1 , obtenue en effectuant la simulation numérique décrite en relation avec la FIG. 5 . Une troisième courbe 544 représente la résistance série de l’inductance 140 du transformateur 300 de la FIG. 3 , telle que modélisée selon un modèle utilisant un schéma équivalent du transformateur 100 en utilisant l’approximation des petits signaux. Une quatrième courbe 546 représente la résistance série de l’inductance 140 du transformateur 300 de la FIG. 3 , obtenue en effectuant la simulation numérique décrite en relation avec la FIG. 5 . Sur une plage de fréquence, par exemple entre quelques MHz et 10GHz, selon la modélisation, la résistance série 544 de l’inductance 140 du transformateur 300 est supérieure à la valeur 540 de l’inductance 140 du transformateur 100. Par exemple, pour une fréquence de 6GHz, la résistance série est environ 5% plus élevée lorsque des pistes conductrices sont décalées. Sur une plage de fréquence, par exemple entre quelques MHz et 10GHz, selon la modélisation, la résistance série 546 de l’inductance 140 du transformateur d’impédances 300 est supérieure à la valeur 542 de l’inductance 140 du transformateur d’impédances 100. Par exemple, pour une fréquence de 6GHz, la résistance série est environ 8% plus élevée lorsque des pistes conductrices sont décalées. Sur une plage de fréquence, la valeur de la résistance série de la deuxième inductance 140 est très peu modifiée lorsqu’une piste conductrice est décalée selon le décalage décrit en relation avec les figures 3 et 4. En plus des résultats décrits dans les figures 5A à 5E résultant du décalage de pistes conductrices dans un transformateur, le couplage capacitif entre les deux inductances 110 et 140 du transformateur 300 de la FIG. 3 est d’environ 100% supérieur au couplage capacitif du transformateur 100 de la FIG. 1 . Les figures 6A à 6C sont des graphes obtenus à l’aide de la simulation numérique décrite en relation avec la FIG. 5 avec le transformateur 100 de la FIG. 1 et avec le transformateur 300 de la FIG. 3 . Une première capacité et une deuxième capacité sont ajoutées en parallèle avec chacune des inductances 110 et 140 du transformateur 300. Une première capacité et une deuxième capacité ayant les mêmes valeurs sont ajoutées en parallèle avec chacune des inductances 110 et 140 du transformateur 100. Les valeurs des première et deuxième capacités utilisées dans la simulation sont ajustées en fonction de la fréquence d’utilisation du transformateur pour optimiser l’adaptation en puissance du transformateur étudié. Dans les figures 6A à 6C sont représentés des coefficients de réflexion S11 présenté par le circuit primaire du transformateur comprenant la première capacité et l’inductance 110 et S22 présenté par le circuit secondaire du transformateur comprenant la deuxième capacité et l’inductance 140 caractérisant la proportion de la puissance réfléchie entre le circuit considéré et ce qui lui est connecté. Lors de la conception d’un transformateur, il est souhaitable que les paramètres S11 et S22 soient relativement faibles ce qui signifie la puissance réfléchie au niveau du transformateur est relativement faible et de préférence minimale. Un troisième paramètre, S21 est représenté dans les figures 6A à 6C. Il s’agit du gain ou des pertes en puissance du transformateur 100, 300 étudié. Lors de la conception d’un transformateur, il est souhaitable que S21 soit proche de 1, soit proche de 0dB ce qui indique que les pertes relatives au transformateur dans l’environnement considéré sont faibles et que la puissance transmise à travers le transformateur est augmentée. La FIG. 6 est un graphe représentant les paramètres S : S11, S22 et S21 de la transmission du signal par les transformateurs d’impédances 100, 300 des figures 1 et 3 à une fréquence de 25GHz. Dans l’exemple de la FIG. 6 , les première et deuxième capacités utilisées pour la simulation numérique ont pour valeur 150fF et 120fF. La courbe 600 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S11 en décibels du transformateur 100 de la FIG. 1 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 602 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S11 en décibels du transformateur 300 de la FIG. 3 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 604 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S22 en décibels du transformateur 100 de la FIG. 1 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 606 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S22 en décibels du transformateur 300 de la FIG. 3 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 608 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S21 en décibels du transformateur 100 de la FIG. 1 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 609 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S21 en décibels du transformateur 300 de la FIG. 3 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). Pour une fréquence de 25GHz, le coefficient S11 est d’environ -38dB pour le transformateur 300 contre -16dB pour le transformateur 100. Pour une fréquence de 25GHz, le coefficient S22 est d’environ -33dB pour le transformateur 300 contre -16dB pour le transformateur 100. Pour une fréquence de 25GHz, le coefficient S21 est d’environ -1.1dB pour le transformateur 300 contre -1.3dB pour le transformateur 100. Pour une fréquence de 25GHz, pour le transformateur 300 comprenant des pistes conductrices décalées comme décrit en relation avec les figures 3 et 4, les coefficients S11 et S22 sont inférieurs et le coefficient S21 est plus proche de 0 que pour le transformateur 100 de la FIG. 1 . La FIG. 6 est un graphe représentant les paramètres S : S11, S22 et S21 de la transmission du signal par les transformateurs d’impédances 100, 300 des figures 1 et 3 à une fréquence de 20GHz. Dans l’exemple de la FIG. 6 , les première et deuxième capacités utilisées pour la simulation numérique ont pour valeur 245fF et 169fF. La courbe 610 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S11 en décibels du transformateur 100 de la FIG. 1 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 612 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S11 en décibels du transformateur 300 de la FIG. 3 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 614 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S22 en décibels du transformateur 100 de la FIG. 1 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 616 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S22 en décibels du transformateur 300 de la FIG. 3 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 618 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S21 en décibels du transformateur 100 de la FIG. 1 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 619 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S21 en décibels du transformateur 300 de la FIG. 3 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). Pour une fréquence de 20GHz, le coefficient S11 est d’environ -23dB pour le transformateur 300 contre -16dB pour le transformateur 100. Pour une fréquence de 20GHz, le coefficient S22 est d’environ -17dB pour le transformateur 300 contre -13dB pour le transformateur 100. Pour une fréquence de 20GHz, le coefficient S21 est d’environ -1.3dB pour le transformateur 300 contre -1.5dB pour le transformateur 100. Pour une fréquence de 20GHz, pour le transformateur 300 comprenant des pistes conductrices décalées comme décrit en relation avec les figures 3 et 4, les coefficients S11 et S22 sont inférieurs et le coefficient S21 est plus proche de 0 que pour le transformateur 100 de la FIG. 1 . La FIG. 6 est un graphe représentant les paramètres S : S11, S22 et S21 de la transmission du signal par les transformateurs d’impédances 100, 300 des figures 1 et 3 à une fréquence de 42GHz. Les première et deuxième capacités utilisées pour la simulation numérique ont pour valeur 80fF et 40fF. La courbe 620 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S11 en décibels du transformateur 100 de la FIG. 1 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 622 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S11 en décibels du transformateur 300 de la FIG. 3 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 624 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S22 en décibels du transformateur 100 de la FIG. 1 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 626 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S22 en décibels du transformateur 300 de la FIG. 3 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 628 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S21 en décibels du transformateur 100 de la FIG. 1 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 629 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S21 en décibels du transformateur 300 de la FIG. 3 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). Pour une fréquence de 42GHz, le coefficient S11 est d’environ -18dB pour le transformateur 300 contre -10dB pour le transformateur 100. Pour une fréquence de 42GHz, le coefficient S22 est d’environ -44dB pour le transformateur 300 contre -12dB pour le transformateur 100. Pour une fréquence de 42GHz, le coefficient S21 est d’environ -1.1dB pour le transformateur 300 contre -1.5dB pour le transformateur 100. Pour une fréquence de 42GHz, pour le transformateur 300 comprenant des pistes conductrices décalées comme décrit en relation avec les figures 3 et 4, les coefficients S11 et S22 sont inférieurs et le coefficient S21 est plus proche de 0 que pour le transformateur 100 de la FIG. 1 . La FIG. 7 est une vue du dessus d’un exemple de transformateur 700 selon un mode de réalisation de la présente description. Par exemple, le transformateur 700 est un transformateur d’impédance. La FIG. 7 et la FIG. 7 sont des vues du dessus d’une première inductance 710 et d’une deuxième inductance 740 du transformateur 700 de la FIG. 7 . Selon un mode de réalisation, la première inductance 710 est connectée à un premier circuit électronique externe (non représenté dans les figures 7A à 7C) et la deuxième inductance 740 est connectée à un deuxième circuit électronique externe (non représenté dans les figures 7A à 7C). Le transformateur 700 comprend la première inductance 710 externe. L’inductance 710 comprend deux bornes de connexion, par exemple une borne d’entrée/sortie 712 et une borne d’entrée/sortie 714. L’inductance 710, comme représentée dans l’exemple de la FIG. 7 et de la FIG. 7 , comprend deux boucles : une première boucle formée d’une première demie-boucle 716 et d’une deuxième demie-boucle 718 et une deuxième boucle 717 de sorte qu’un courant électrique traversant l’inductance 710 de sa borne 712 vers sa borne 714 traverse dans l’ordre la demie-boucle 716 puis la boucle 717 puis la demie-boucle 718. La première demie-boucle 716 relie une extrémité 719 à une extrémité 720. L’extrémité 719 est par exemple reliée à la borne de connexion 712 par une ou plusieurs pistes conductrices. La deuxième 717 relie une extrémité 722 à une extrémité 728. L’extrémité 722 est par exemple reliée à l’extrémité 720 par une ou plusieurs pistes conductrices. La deuxième demie-boucle 718 relie une extrémité 730 à une extrémité 732. L’extrémité 730 est par exemple reliée à l’extrémité 728 par une ou plusieurs pistes conductrices et/ou un ou plusieurs vias. L’extrémité 732 est par exemple reliée à la borne de connexion 714 par une ou plusieurs pistes conductrices. Le transformateur 700 comprend la deuxième inductance 740 interne. L’inductance 740 comprend deux bornes de connexion, par exemple une borne d’entrée/sortie 742 et une borne d’entrée/sortie 744. L’inductance 740, comme représentée dans l’exemple de la FIG. 7 et de la FIG. 7 , comprend trois boucles : une première boucle formée d’une première demie-boucle 746 et d’une deuxième demie-boucle 750, une deuxième boucle formée d’une première demie-boucle 747 et d’une deuxième demie-boucle 749 et une troisième boucle 748. Un courant électrique traversant l’inductance 740 de sa borne 742 vers sa borne 744 traverse dans l’ordre la demie-boucle 746 puis la demie-boucle 747 puis la boucle 748 puis la demie-boucle 749 puis la demie-boucle 750. La première demie-boucle 746 de la première boucle relie une extrémité 752 à une extrémité 754. L’extrémité 752 est par exemple reliée à la borne de connexion 742 par une ou plusieurs pistes conductrices et/ou un ou plusieurs vias. La première demie-boucle 747 de la deuxième boucle relie une extrémité 756 à une extrémité 758. L’extrémité 756 est par exemple reliée à l’extrémité 754 par une ou plusieurs pistes conductrices et/ou un ou plusieurs vias. La troisième boucle 748 relie une extrémité 760 à une extrémité 762. L’extrémité 760 est par exemple reliée à l’extrémité 758 par une ou plusieurs pistes conductrices et/ou un ou plusieurs vias. L’extrémité 762 est par exemple la jonction entre les demies-boucles 748 et 749. La deuxième demie-boucle 749 de la deuxième boucle relie une extrémité 762 à une extrémité 764. La deuxième demie-boucle 750 de la première boucle relie une extrémité 766 à une extrémité 768. L’extrémité 766 est par exemple reliée à l’extrémité 764 par une ou plusieurs pistes conductrices et/ou un ou plusieurs vias. L’extrémité 768 est par exemple reliée à la borne de connexion 744 par une ou plusieurs pistes conductrices et/ou un ou plusieurs vias. Par rapport aux exemples des figures 1 et 3, dans l’exemple de la FIG. 7 , les boucles sont de forme substantiellement octogonale au lieu d’être substantiellement rectangulaire. Dans d’autres modes de réalisation, d’autres formes de boucles sont possibles. Dans l’exemple du transformateur 700 de la FIG. 7 , les boucles des inductances 710 et 740 sont chacune formées d’un empilement de trois pistes conductrices réparties dans les niveaux L1, L2 et L3 selon l’agencement décrit en relation avec la FIG. 4 . En particulier, la boucle 717, la boucle 748 et chacune des demies-boucles 716, 718, 746, 747, 749 et 750 comprennent des pistes conductrices dans les niveaux L1, L2 et L3 reliées entre elles sur toute la longueur de la boucle. Les pistes conductrices reliant les extrémités 758 et 760, 764 et 766, l’extrémité 752 à la borne de connexion 742 et l’extrémité 768 à la borne de connexion 744 comprennent par exemple une seule piste conductrice formée dans un seul niveau qui est par exemple un niveau autre que les niveaux L1, L2 et L3. Les pistes conductrices reliant les extrémités 754 et 756 comprennent par exemple une seule piste conductrice formée dans un seul niveau qui est par exemple le niveau L1. De façon générale, chacune des boucles des inductances comprennent au moins deux pistes conductrices reliées entre elles sur au moins la moitié de la longueur de la boucle. Le transformateur 300 de la FIG. 3 correspond au transformateur 100 de la FIG. 1 dans lequel la piste conductrice 205 de la boucle 116 est décalée par rapport à la piste conductrice 215 de la boucle 116. Toujours en référence avec l’exemple du transformateur 700, les pistes conductrices du niveau L1 de la boucle 717, la boucle 748 et chacune des demies-boucles 716, 718, 746, 747, 749 et 750 sont décalées latéralement de sorte que, en tout point, dans une vue en coupe, les centres de masse des pistes conductrices du niveau L3 sont latéralement décalés par rapport aux centres de masse des pistes conductrices du niveau L1, dans le plan de coupe, dans une direction parallèle au plan formé par le premier niveau conducteur L1. Dans cet exemple, les pistes conductrices du niveau L3 sont décalées vers l’extérieur des inductances 710, 740. Selon un mode de réalisation alternatif, les pistes conductrices du niveau L3 sont décalées vers l’intérieur des inductances 710, 740. Le sens du décalage sera choisi en fonction des performances désirées. Dans les figures 7A à 7C, vues du dessus, les pistes du niveau L3 sont visibles entièrement, et celles du niveau L1 sont partiellement visibles, lorsqu’elles ne sont pas recouvertes par des pistes de niveaux supérieurs. Les pistes du niveaux L2 sont, dans l’exemple des figures 7A à 7C, totalement recouvertes par des pistes du niveau L3 et ne sont pas visibles. Les figures 8A à 8C sont des graphes obtenus à l’aide de la simulation numérique décrite en relation avec la FIG. 5 avec le transformateur 700 de la FIG. 7 et avec un deuxième transformateur semblable au transformateur 700 mais ne présentant pas de décalage entre des pistes conductrices d’une même boucle. Dans l’exemple de la FIG. 8 , les capacités sont retirées du circuit utilisé pour la simulation. Dans l’exemple des figures 8B et 8C, les valeurs des première et deuxième capacités utilisées dans la simulation sont ajustées en fonction de la fréquence d’utilisation du transformateur pour optimiser l’adaptation en puissance et le transfert de puissance du transformateur étudié. Dans les figures 8A à 8C sont représentés des coefficients de réflexion S11 présenté par le circuit primaire du transformateur comprenant la première capacité et l’inductance 110 et S22 présenté par le circuit secondaire du transformateur comprenant la deuxième capacité et l’inductance 140 caractérisant la proportion de la puissance réfléchie entre le circuit considéré et ce qui lui est connecté. Lors de la conception d’un transformateur, il est souhaitable que les paramètres S11 et S22 soient les plus faibles possibles ce qui signifie que la puissance réfléchie au niveau du transformateur est réduite et de préférence minimale. Un troisième paramètre, S21 est représenté dans les figures 8A à 8C. Il s’agit du gain ou des pertes en puissance du transformateur étudié. Lors de la conception d’un transformateur, il est souhaitable que S21 soit le plus proche de 1 que possible, soit le plus proche de 0dB que possible ce qui indique que les pertes relatives au transformateur dans l’environnement considéré sont faibles et la puissance transmise à travers le transformateur est augmentée. La FIG. 8 est un graphe représentant les paramètres S : S11, S22 et S21 de la transmission du signal par le transformateur 700 de la FIG. 7 et les paramètres de qualité S11, S22 et S21 du deuxième transformateur à une fréquence de 12GHz. La courbe 800 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S11 en décibels du deuxième transformateur en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 802 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S11 en décibels du transformateur 700 de la FIG. 7 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 804 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S22 en décibels du deuxième transformateur en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 806 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S22 en décibels du transformateur 700 de la FIG. 7 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 808 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S21 en décibels du deuxième transformateur en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 809 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S21 en décibels du transformateur 700 de la FIG. 7 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). Pour une fréquence de 12GHz, sans utiliser de capacités externes aux transformateurs d’impédances lors de la simulation, le coefficient S11 est d’environ -17dB pour le transformateur 700 contre -10dB pour le deuxième transformateur. Le coefficient S22 est d’environ -16dB pour le transformateur 700 contre -9dB pour le deuxième transformateur. Le coefficient S21 est d’environ -1.3dB pour le transformateur 700 contre -1.7dB pour le deuxième transformateur. Pour une fréquence de 12GHz, pour le transformateur 700 comprenant des pistes conductrices décalées comme décrit en relation avec les figures 3 et 4, les coefficients S11 et S22 sont inférieurs et le coefficient S21 est plus proche de 0 que pour le deuxième transformateur. La FIG. 8 est un graphe représentant les paramètres S : S11, S22 et S21 de la transmission du signal par le transformateur 700 de la FIG. 7 et les paramètres de qualité S11, S22 et S21 du deuxième transformateur à une fréquence de 9GHz. Dans l’exemple de la FIG. 6 , les première et deuxième capacités utilisées pour la simulation numérique ont pour valeur 140fF et 60fF. La courbe 810 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S11 en décibels du deuxième transformateur en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 812 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S11 en décibels du transformateur 700 de la FIG. 7 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 814 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S22 en décibels du deuxième transformateur en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 816 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S22 en décibels du transformateur 700 de la FIG. 7 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 818 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S21 en décibels du deuxième transformateur en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 819 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S21 en décibels du transformateur 700 de la FIG. 7 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). Pour une fréquence de 9GHz, le coefficient S11 est d’environ -23dB pour le transformateur 700 contre -15dB pour le deuxième transformateur. Le coefficient S22 est d’environ -33dB pour le transformateur 700 contre -15dB pour le deuxième transformateur. Le coefficient S21 est d’environ -1.3dB pour le 1transformateur 700 contre -1.2dB pour le deuxième transformateur d’impédance. Pour une fréquence de 9GHz, pour le transformateur 700 comprenant des pistes conductrices décalées comme décrit en relation avec les figures 3 et 4, les coefficients S11 et S22 sont inférieurs et le coefficient S21 est plus proche de 0 que pour le deuxième transformateur. La FIG. 8 est un graphe représentant les paramètres S : S11, S22 et S21 de la transmission du signal par le transformateur 700 de la FIG. 7 et les paramètres de qualité S11, S22 et S21 du deuxième transformateur à une fréquence de 13GHz. La première capacité utilisée pour la simulation numérique a pour valeur 60fF et la deuxième capacité n’est pas connectée. La courbe 820 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S11 en décibels du deuxième transformateur en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 822 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S11 en décibels du transformateur 700 de la FIG. 7 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 824 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S22 en décibels du deuxième transformateur en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 826 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S22 en décibels du transformateur 700 de la FIG. 7 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 828 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S21 en décibels du deuxième transformateur en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). La courbe 829 représente l’amplitude (« Magnitude [dB] ») du coefficient S21 en décibels du transformateur 700 de la FIG. 7 en fonction de la fréquence d’opération (« Frequency [GHz] »). Pour une fréquence de 12,7GHz, le coefficient S11 est d’environ -27dB pour le transformateur 700 contre -12dB pour le deuxième transformateur d’impédance. Le coefficient S22 est d’environ -44dB pour le transformateur 700 contre -12dB pour le deuxième transformateur d’impédance. Le coefficient S21 est d’environ -1.1dB pour le transformateur 700 contre -1.5dB pour le deuxième transformateur. Pour une fréquence de 12,7GHz, pour le transformateur 700 comprenant des pistes conductrices décalées comme décrit en relation avec les figures 3 et 4, les coefficients S11 et S22 sont inférieurs et le coefficient S21 est plus proche de 0 que pour le deuxième transformateur. La FIG. 9 est une vue en coupe partielle du transformateur de la FIG. 1 selon un autre exemple que celui de la FIG. 2 et selon un mode de réalisation de la présente description Certains éléments de la FIG. 9 correspondent à des éléments des figures 1 à 4. Ces éléments sont désignés par une même référence et ne sont pas décrits à nouveau en détail. La FIG. 9 représente une alternative à la FIG. 2 . Au lieu d’un décalage entre les pistes conductrices 305 de la couche L1 et 315 de la couche L3 du transformateur 300 tel que décrit en relation avec les figures 3 et 4, dans l’exemple de la FIG. 9 , le décalage est par exemple réalisé entre des pistes conductrices 905 de la couche L1 et 910 de la couche L2 de la boucle 116. La piste conductrice 910, par exemple formée par un ou plusieurs via conducteurs, est décalée latéralement de sorte que, pour tout point de la boucle 116, dans une vue en coupe, le centre de masse E2 de la piste conductrice 910 est latéralement décalé par rapport au centre de masse E1 de la piste conductrice 905, dans le plan de coupe, dans une direction parallèle au plan formé par le premier niveau conducteur L1. Le décalage est représenté par une flèche F’. Un exemple de procédé de fabrication est détaillé ci-après pour le transformateur 100 des figures 1 et 9. Des procédés similaires sont par exemple utilisés pour la fabrication du transformateur 300 de la FIG. 3 et 700 de la FIG. 7 . Le procédé comprend par exemple : - une étape de formation dans un premier niveau L1 d’une structure, de la piste conductrice 905 de la boucle 116, de l’inductance 110 , - une étape de formation dans un deuxième niveau L2 de la structure, d’un ou plusieurs vias formant la piste conductrice 910 de la boucle 116; - une étape de formation dans un troisième niveau L3 de la structure, de la piste conductrice 915 de la boucle 116, les pistes conductrices 905, 910 et 915 étant connectées électriquement entre elles directement sur au moins la moitié, ou environ la moitié, de la longueur de la boucle 116 . Sur au moins la moitié, ou environ la moitié, de la longueur de la boucle 116, les pistes conductrice 905 et 910 sont agencées de sorte que, dans une vue en coupe perpendiculaire à la longueur de la boucle 116, le centre de masse E1 de la piste conductrice 905 est latéralement décalé par rapport au centre de masse E2 de la piste conductrice 910 dans le plan de coupe, et dans une direction parallèle au plan formé par le niveau L1. Dans d’autres modes de réalisation, pour le transformateur 300 des figures 3 et 4, sur au moins la moitié de la longueur de la boucle 116, les pistes conductrice 305 et 315 sont agencées de sorte que, dans une vue en coupe perpendiculaire à la longueur de la boucle 116, le centre de masse D1 de la piste conductrice 305 est latéralement décalé par rapport au centre de masse D3 de la piste conductrice 315 dans le plan de coupe, et dans une direction parallèle au plan formé par le niveau L1. Selon les modes de réalisation décrits, le décalage entre deux pistes conductrices d’une boucle d’une inductance d’un transformateur permet d’augmenter le couplage mutuel entre les inductances ainsi que le couplage capacitif et d’améliorer les coefficients de réflexion et de gain de transmission du transformateur. L’augmentation du couplage capacitif permet de diminuer la valeur ou supprimer des capacités externes au transformateur dans les circuits électroniques concernés. Cela améliore la compacité du transformateur. Divers modes de réalisation et variantes ont été décrits. La personne du métier comprendra que certaines caractéristiques de ces divers modes de réalisation et variantes pourraient être combinées, et d’autres variantes apparaîtront à la personne du métier. En particulier, des exemples de configurations de transformateurs d’impédances 300, 700 ont été présentés mais les inductances et boucles peuvent avoir d’autres formes et dispositions. Un décalage latéral d’une piste 205 vers l’extérieur de la boucle 116 a été illustré mais un décalage vers l’intérieur de la boucle est également possible. Les boucles des transformateurs d’impédances 100, 300, 700 illustrés comprennent trois pistes conductrices connectées sur au moins la moitié de la longueur de la boucle. Un nombre supérieur de pistes conductrices est également possible. Transformateur (100, 300, 700) comprenant, dans une structure stratifiée, une première inductance (110, 710) et une deuxième inductance (140, 740), la première inductance comprenant : - une première boucle (116, 716-718) comprenant une première piste conductrice (305,905) dans un premier niveau (L1) de la structure et une deuxième piste conductrice (315, 910) dans un deuxième niveau (L3, L2) de la structure, les première et deuxième pistes conductrices étant adaptées à être connectées électriquement entre elles directement, ou par une piste conductrice intermédiaire (910), sur au moins la moitié de la longueur de la première boucle ; dans lequel, sur au moins la moitié de la longueur de la première boucle, les première et deuxième pistes conductrices sont agencées de sorte que, dans une vue en coupe perpendiculaire à la longueur de la première boucle, le centre de masse (D1, E1) de la première piste conductrice est latéralement décalé par rapport au centre de masse (D2, E3) de la deuxième piste conductrice dans le plan de coupe, et dans une direction parallèle au plan formé par le premier niveau. Transformateur (300, 700) selon la revendication 1, dans lequel les première (305) et deuxième (315) pistes conductrices sont connectées entre elles par la piste conductrice intermédiaire (310), la piste conductrice intermédiaire comprenant un ou plusieurs vias. Transformateur (100) selon la revendication 1, la première boucle (116, 716-718) comprenant en outre une troisième piste conductrice (915) connectée électriquement à la deuxième piste conductrice sur au moins la moitié de la longueur de la première boucle, dans lequel la deuxième piste conductrice (910) comprend un ou plusieurs vias reliant la première piste conductrice (905) à la troisième piste conductrice (915). Transformateur (100, 300, 700) selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel la deuxième inductance (140, 740) comprend une première boucle (146-148, 747 et 749) comprenant une quatrième piste conductrice (225, 325) dans le premier niveau (L1) de la structure et une cinquième piste conductrice (230, 235, 330, 335) dans le deuxième niveau (L2, L3) de la structure. Transformateur (100, 300, 700) selon la revendication 4, dans lequel la première piste conductrice (305) de la première boucle (116, 716-718) de la première inductance (110, 710) dans le premier niveau (L1) est au moins partiellement en regard avec la cinquième piste (330, 335) de la première boucle (146-148, 747-749) de la deuxième inductance (140, 740) dans le deuxième niveau (L2). Procédé de fabrication d’un transformateur (100, 300, 700) comprenant, dans une structure stratifiée, une première inductance (110, 710) et une deuxième inductance (140, 740), le procédé comprenant : - la formation, dans un premier niveau de la structure (L1), d’une première piste conductrice (305, 905) d’une première boucle (116, 716-718) d’une première inductance (110, 710) ; - la formation, dans un deuxième niveau de la structure (L2), d’une deuxième piste conductrice (315, 910) de la première boucle (116, 716-718), les première et deuxième pistes conductrices étant adaptées à être connectées électriquement entre elles directement, ou par une piste conductrice intermédiaire (910), sur au moins la moitié de la longueur de la première boucle(116, 716-718) ; dans lequel, sur au moins la moitié de la longueur de la première boucle, les première et deuxième pistes conductrice sont agencées de sorte que, dans une vue en coupe perpendiculaire à la longueur de la première boucle, le centre de masse (D1, E1) de la première piste conductrice est latéralement décalé par rapport au centre de masse (D3, E2) de la deuxième piste conductrice dans le plan de coupe, et dans une direction parallèle au plan formé par le premier niveau (L1). Procédé selon la revendication 6, dans lequel les première (305) et deuxième (315) pistes conductrices sont connectées entre elles par la piste conductrice (310) intermédiaire, le procédé comprenant en outre, après la formation de la première piste conductrice et avant la formation de la deuxième piste conductrice, la formation d’au moins un via formant la piste conductrice intermédiaire sur la première piste conductrice, la deuxième piste conductrice étant formée sur l’au moins un via de sorte que les première et deuxième pistes conductrices sont connectées électriquement entre elles par l’intermédiaire de l’au moins via. Procédé selon la revendication 6, dans lequel la deuxième piste conductrice (910) comprend un ou plusieurs vias, le procédé comprenant en outre, après la formation de la deuxième piste conductrice (910), la formation d’une troisième piste conductrice (915) sur la deuxième piste conductrice, la troisième piste conductrice étant connectées électriquement à la deuxième piste conductrice sur au moins la moitié de la longueur de la première boucle (116, 716-718). Procédé selon l’une quelconque des revendications 6 à 8, comprenant en outre : - la formation, dans le premier niveau (L1) de la structure, d’une quatrième piste conductrice (325) d’une première boucle (146-148, 747-749) de la deuxième inductance (140, 740) ; - la formation, dans le deuxième niveau (L2) de la structure, d’une cinquième piste conductrice (330, 335) de la première boucle (146-148, 747-749) de la deuxième inductance (140, 740). Procédé selon la revendication 9, dans lequel la cinquième piste (330, 335) de la première boucle (146-148, 747-749) dans le deuxième niveau (L2) est formée de sorte que la première piste conductrice (305) de la première boucle (116, 716-718) dans le premier niveau (L1) est au moins partiellement en regard avec la cinquième piste (330, 335) de la première boucle (146-148, 747-749) dans le deuxième niveau (L2).