Brevet FR3149044A1 — publié le 20241129

L’invention concerne un inverseur de poussée pour ensemble propulsif d’aéronef, comprenant une membrane déployable de déviation ou d’obstruction (132) conçue pour dévier ou obstruer au moins une partie du flux secondaire s’échappant d’une ouverture d’extraction radiale lorsque cette membrane est dans une configuration déployée adoptée lorsque la structure mobile de l’inverseur se trouve en position reculée d’inversion de poussée. Selon l’invention, la membrane (132) présente une forme générale bombée radialement vers l’extérieur, et, définissant au niveau d’une base (108) de la membrane, une ouverture (110) d’entrée d’air dans la membrane, cette ouverture étant délimitée par un contour d’ouverture (112) comprenant : - une portion avant de contour d’ouverture (112a), de forme arrondie ; - une portion arrière de contour d’ouverture (112b), de forme arrondie ; et - au moins une portion latérale de contour d’ouverture (112c). Figure pour l’abrégé : Fig. 7 INVERSEUR DE POUSSEE COMPRENANT au moins une membrane déployable de déviation L’invention se rapporte au domaine des nacelles et des inverseurs de poussée pour ensemble propulsif d’aéronef, et, plus particulièrement, aux inverseurs de poussée équipés de membranes déployables. État de la technique antérieure Les inverseurs de poussée sont des dispositifs permettant de dévier vers l’avant le flux d’air traversant l’ensemble propulsif, de manière à raccourcir les distances d’atterrissage, et à limiter la sollicitation des freins sur les atterrisseurs. Les inverseurs à grilles actuellement exploités dans le secteur aéronautique comprennent des grilles de déviation intégrées à une structure fixe ou mobile de l’inverseur. La structure mobile de l’inverseur comporte un ou plusieurs capots mobiles d’inverseur, et elle est montée déplaçable en translation par rapport à la structure fixe entre une position avancée de poussée directe, et une position reculée d’inversion de poussée. Dans la position reculée d’inversion de poussée, pour dévier au moins une partie du flux secondaire vers les grilles, l’inverseur est habituellement équipé de volets d’obturation, qui, lorsqu’ils sont déployés, obturent au moins partiellement la veine secondaire. De manière connue, cela force l’air du flux secondaire radialement vers l’extérieur, en direction des grilles, qui génèrent ensuite le flux d’air de contre-poussée vers l’avant. Les volets sont généralement montés pivotants sur la paroi radialement interne des capots mobiles d’inverseur, cette paroi délimitant la veine secondaire radialement vers l’extérieur. Ainsi, des renfoncements sont prévus dans cette paroi radialement interne des capots d’inverseur afin de recevoir les volets d’obturation en position escamotée, telle qu’adoptée en jet direct. Néanmoins, en jet direct, la présence des renfoncements et des volets est source de perturbations aérodynamiques sur le flux secondaire. De plus, cette présence limite localement l’implantation d’un panneau acoustique sur la paroi radialement interne des capots d’inverseur. Pour apporter une solution technique à ces problèmes, il a été proposé de remplacer les volets par une ou plusieurs membranes déployables d’obturation de la veine secondaire. Une telle conception est par exemple connue du document FR 3 076 864 A1. Si la présence de membranes déployables d’obturation dans la veine secondaire permet de limiter la masse globale de l’inverseur, celle-ci reste impactée par la présence des grilles de déviation. Ces grilles incorporent en effet des ailettes / des aubes destinées à redresser le flux vers l’avant pour obtenir la fonction de contre-poussée. La hauteur radiale de ces ailettes de déviation étant limitée par la nécessité de loger les grilles de déviation à l’intérieur de l’inverseur en configuration de jet direct, il est parfois nécessaire d’augmenter la longueur axiale de ces grilles, afin de disposer du nombre suffisant d’ailettes nécessaires à l’obtention des performances requises de contre-poussée. Cette augmentation de la longueur des grilles de déviation génère une augmentation de la longueur de plusieurs composants de l’inverseur, comme le / les capots mobiles d’inverseur, les actionneurs, etc. Cela conduit inévitablement à une masse plus importante de l’inverseur ainsi qu’à une plus grande trainée, synonymes d’augmentation de la consommation spécifique. Pour répondre à cette problématique, il a été proposé de remplacer tout ou partie des grilles par une ou plusieurs membranes déployables de déviation, conçue pour dévier au moins une partie du flux secondaire s’échappant de l’ouverture d’extraction radiale, lorsque cette membrane de déviation est dans une configuration déployée adoptée lorsque la structure mobile se trouve en position reculée d’inversion de poussée. Cependant, les solutions apportées se révèlent largement perfectibles lorsque par exemple, il est localement recherché un flux d’air de sortie avec une composante tangentielle non-nulle, même importante, voire même un flux d’air avec une composante axiale nulle qui ne participe pas à la contre-poussée. En effet, si la composante axiale vers l’avant des flux d’air sortant des membranes de déviation sert à l’obtention de la contre-poussée désirée, une éventuelle composante tangentielle peut être appliquée afin de limiter les projections d’air vers le fuselage de l’avion, et/ou afin d’éviter les phénomènes de réinjection d’air au sein de la turbomachine ou de celle adjacente. Pour résoudre au moins partiellement les inconvénients mentionnés ci-dessus, relatifs aux réalisations de l’art antérieur, l’invention a tout d’abord pour objet un inverseur de poussée pour ensemble propulsif d’aéronef, l’inverseur comprenant une structure fixe équipée d’une paroi de délimitation radialement interne d’une veine secondaire de l’ensemble propulsif destinée à être traversée par un flux secondaire, l’inverseur comprenant également une structure mobile comprenant au moins un capot mobile d’inverseur équipé d’une paroi radialement interne de capot d’inverseur délimitant la veine secondaire radialement vers l’extérieur, la structure mobile étant déplaçable en translation par rapport à la structure fixe selon un axe central longitudinal de l’inverseur, entre une position avancée de poussée directe, et une position reculée d’inversion de poussée dans laquelle la structure mobile et la structure fixe définissent axialement entre elles, sur la veine secondaire, une ouverture d’extraction radiale d’au moins une partie du flux secondaire, l’inverseur de poussée comprenant également au moins une membrane déployable de déviation ou d’obstruction conçue pour dévier ou obstruer au moins une partie du flux secondaire s’échappant de l’ouverture d’extraction radiale, lorsque cette membrane de déviation ou d’obstruction est dans une configuration déployée adoptée lorsque la structure mobile se trouve en position reculée d’inversion de poussée. De plus, dans cette configuration déployée, la membrane présente une forme générale bombée radialement vers l’extérieur, et, définissant au niveau d’une base de la membrane, une ouverture d’entrée d’air dans la membrane, ladite membrane déployable de déviation ou d’obstruction comprenant : - une partie avant formant un rabat vers l’avant jusqu’à la base de la membrane ; et - une partie arrière formant un rabat vers l’arrière jusqu’à la base de la membrane. Ainsi, l’invention se révèle avantageuse en ce qu’elle remplace tout ou partie des grilles de déviation de l’inverseur par une ou plusieurs membranes de déviation ou d’obstruction, capables de se déployer pour assurer sa fonction de contre-poussée, de flux tangentiel ou d’obstruction, lorsque la structure mobile adopte sa position reculée d’inversion de poussée. Une telle membrane présente l’intérêt d’un encombrement faible en configuration non-déployée, adoptée lorsque la structure mobile se trouve en position avancée de poussée directe, tout en étant capable de s’étendre radialement vers l’extérieur de manière conséquente dans sa position déployée, pour l’obtention de performances satisfaisantes en matière de contre-poussée. La forme bombée de la membrane permet de mieux reprendre les efforts de pression auxquels sont soumis la membrane. Il en découle une solution robuste particulièrement adaptée pour une implantation dans les zones de l’inverseur à forte pression d’air, tout en restant légère, peu onéreuse, et facilement réparable / remplaçable. En outre, la forme bombée, par exemple du type en dôme, offre de multiples possibilités pour faire varier l’orientation du flux d’air de sortie, en réalisant à travers la membrane une ou plusieurs ouvertures de dimensions et de localisations appropriées. En particulier, il s’avère particulièrement aisé d’obtenir un flux d’air de contre-poussée avec une composante tangentielle importante, par exemple en réalisant une ou plusieurs ouvertures de sortie d’air sur l’une des deux faces circonférentielles opposées de la membrane. Il est même envisageable d’obtenir un flux d’air de sortie à composante axiale nulle, ou encore d’aboutir localement à une obstruction totale de l’air lorsque cela est désiré, en ne prévoyant aucune ouverture à travers la membrane. Enfin, il est noté que l’invention est le résultat de recherches technologiques visant à améliorer de manière significative les performances des avions et, en ce sens, contribue à la réduction de l’impact environnemental des aéronefs (décarbonation). L’invention prévoit de préférence au moins l’une des caractéristiques techniques optionnelles suivantes, prises isolément ou en combinaison. De préférence, l’ouverture d’entrée d’air est délimitée par un contour d’ouverture comprenant : - une portion avant de contour d’ouverture, de forme arrondie ; - une portion arrière de contour d’ouverture, de forme arrondie ; et - au moins une portion latérale de contour d’ouverture, et de préférence deux portions latérales de contour d’ouverture, agencées axialement entre les portions avant et arrière de contour d’ouverture. La forme particulière du contour d’ouverture d’entrée d’air contribue également à une meilleure reprise des efforts de pression auxquels sont soumis la membrane. De préférence, ladite partie avant et ladite partie arrière ont chacune une forme générale de quart de sphère, une partie intermédiaire de la membrane, en forme générale de demi-cylindre, reliant les parties avant et arrière de la membrane. Cette forme particulière améliore encore davantage la reprise des efforts de pression d’air sur la membrane. Néanmoins, d’autres formes bombées peuvent être envisagées, sans sortir du cadre de l’invention. De préférence, dans sa configuration déployée, la membrane s’étend radialement vers l’extérieur au-delà du capot mobile d’inverseur en position reculée d’inversion de poussée. De manière générale, cela permet d’améliorer les performances de contre-poussée. De préférence, l’inverseur comprend une structure de support de membrane en forme de cadre fermé sur lequel est fixée la base de la membrane, le cadre longeant le contour d’ouverture d’entrée d’air dans la membrane, et présentant de préférence une forme de cercle, d’ellipse, ovale, ou oblongue. Ce cadre fermé permet une reprise satisfaisante des efforts appliqués sur la membrane. De préférence, le contour d’ouverture est fermé et continu, ou discontinu, mais restant préférentiellement dans un même plan. De préférence, les deux portions latérales du contour d’ouverture sont rectilignes / droites, et/ou les portions avant et arrière de contour d’ouverture sont chacune en forme générale de demi-cercle. De préférence, la membrane présente au moins une ouverture de sortie d’air, par exemple réalisée au moins en partie à travers l’une de deux faces circonférentielles opposées de la membrane. Comme évoqué précédemment, cette disposition particulière de l’ouverture de sortie d’air permet l’obtention d’un flux d’air avec une composante tangentielle, et donc non purement axial. D’autres possibilités sont envisageables, comme le fait de prévoir une ou plusieurs ouvertures de sortie d’air sur le rabat avant/arrière, ou encore sur une surface supérieure de la membrane bombée. De préférence, la membrane présente au moins une ouverture de sortie d’air réalisée au moins en partie à travers l’une des deux faces circonférentielles opposées de la membrane, ainsi qu’au moins une ouverture de sortie d’air réalisée au moins en partie à travers l’autre des deux faces circonférentielles opposées de la membrane. Cette disposition particulière des ouvertures de sortie d’air permet l’obtention de deux flux d’air chacun avec une composante tangentielle, et de sens opposés. Ces ouvertures et leurs flux résultants peuvent être symétriques, ou dissymétriques. De préférence, la membrane présente plusieurs ouvertures de sortie d’air, chacune réalisée au moins en partie à travers l’une de deux faces circonférentielles opposées de la membrane, et se succédant axialement, les ouvertures de sortie d’air étant préférentiellement des fentes, encore plus préférentiellement parallèles ou sensiblement parallèles entre elles. Cette dernière disposition, qui peut être éventuellement prévue sur les deux faces circonférentielle opposées, s’apparente par exemple à des fentes branchiales de requin. De préférence, la membrane présente une ouverture de sortie d’air, réalisée au moins en partie à travers l’autre des deux faces circonférentielles opposées de la membrane, et prenant la forme d’une fente s’étendant axialement. Cette disposition permet d’équilibrer correctement la membrane en pression lorsqu’un seul flux de sortie est réellement désiré sur la première face circonférentielle. De plus, le flux qui sort de la seconde face circonférentielle, par la fente orientée axialement, épouse la membrane en lui passant au-dessus radialement vers l’extérieur, générant ainsi une dépression qui participe avantageusement au maintien en forme de la membrane. Cette solution à fente orientée axialement s’applique d’ailleurs quelle que soit la configuration d’ouverture(s) sur la face circonférentielle opposée de la membrane, toujours dans l’optique de générer une dépression contribuant à la mise en forme de la membrane déployée. De préférence, l’inverseur comprend au moins deux membranes déployables de déviation ou d’obstruction, espacées l’une de l’autre selon la direction circonférentielle, de même forme générale bombée radialement vers l’extérieur et de même dimension, les deux membranes étant telles que l’une comporte au moins une ouverture de sortie d’air et l’autre en est dépourvue, ou que l’une comporte au moins une ouverture de sortie d’air selon une première configuration, et l’autre comporte au moins une ouverture de sortie d’air selon une seconde configuration distincte de la première. En d’autres termes, il est possible de partir d’une membrane de même forme et de même dimension, puis d’adapter la position / la dimension des ouvertures de sortie pour s’adapter à la direction du flux de sortie souhaitée localement au sein de l’inverseur. Il en résulte avantageusement des coûts industriels réduits. De préférence, ladite au moins une membrane de déviation ou d’obstruction est montée sur la structure fixe de l’inverseur. L’invention a également pour objet une nacelle pour ensemble propulsif d’aéronef, comprenant au moins un capot de soufflante, ainsi qu’un inverseur de poussée tel que décrit ci-dessus. Enfin, l’invention a également pour objet un ensemble propulsif pour aéronef, comprenant une turbomachine et une telle nacelle. Parmi les autres caractéristiques optionnelles de l’invention, il est noté la présence d’au moins une autre membrane déployable de déviation conçue pour dévier ladite au moins une partie du flux secondaire s’échappant de l’ouverture d’extraction radiale, lorsque cette membrane de déviation est dans une configuration déployée adoptée lorsque la structure mobile se trouve en position reculée d’inversion de poussée, et dans cette configuration déployée, ladite au moins une membrane de déviation s’étend radialement vers l’extérieur au-delà du capot mobile d’inverseur en position reculée d’inversion de poussée. Ici encore, une telle membrane de déviation présente l’intérêt d’un encombrement faible en configuration non-déployée, adoptée lorsque la structure mobile se trouve en position avancée de poussée directe, tout en étant capable de s’étendre radialement vers l’extérieur de manière conséquente dans sa position déployée, pour l’obtention de performances satisfaisantes en matière de contre-poussée. La solution proposée permet de réduire la dimension axiale de l’inverseur, car la/les membranes proposées dévient le flux de préférence vers l’avant, en le canalisant vers une section d’éjection préférentiellement sensiblement perpendiculaire au plan de sortie des membranes. Ainsi, la surface débitante est toujours sensiblement égale à la section de sortie des membranes, alors que dans le cas des grilles conventionnelles, l’éjection s’effectue de manière oblique par rapport au plan externe de la grille. Dans ce cas des grilles, plus le jet est dévié vers l’avant, plus la surface débitante de la grille s’en trouve réduite. Aussi, pour l’obtention d’un débit compatible du moteur, il faut alors rallonger axialement les grilles, avec un impact conséquent sur l’encombrement général de l’inverseur. Dans le cas d’une membrane, la géométrie de celle-ci oriente le flux, mais c’est sa section de sortie qui provoque le redressement du flux, tout en restant perpendiculaire à la vitesse de sortie de ce flux. Avec cette solution, il est ainsi possible d’incliner davantage le jet pour le rendre le plus possible parallèle à la direction axiale, et donc d’en augmenter les performances de contre-poussée, sans réduire la surface débitante. Par conséquent, la longueur de l’inverseur est conditionnée par la longueur des éventuelles grilles de déviation conservées, en fonction que celles-ci soient entièrement ou partiellement remplacées par ces membranes. Il en résulte un gain en termes de masse et de traînée, avec pour conséquence une amélioration de la consommation spécifique. En outre, la performance générale de l’ensemble propulsif est accrue, grâce à la plus grande liberté dans le choix des formes aérodynamiques de l’inverseur en jet direct, ces formes demeurant moins ou plus du tout conditionnées par la nécessité de loger les grilles de déviation dans l’inverseur en configuration de poussée de directe. Il est noté que cette autre / ces autres membranes déployables de déviation sont des membranes de l’inverseur capables de générer un flux de sortie avec une composante axiale vers l’avant non-nulle, et/ou un flux de sortie circonférentiel avec une composante axiale nulle. Cependant, pour cette dernière fonctionnalité, il est préféré les membranes à forme générale bombée exposées précédemment, et objets de la présente invention. Parmi les autres caractéristiques optionnelles de l’invention, il est aussi noté la présence d’au moins une autre membrane déployable de déviation conçue pour dévier au moins une partie du flux secondaire s’échappant de l’ouverture d’extraction radiale, lorsque cette membrane de déviation est dans une configuration déployée adoptée lorsque la structure mobile se trouve en position reculée d’inversion de poussée, l’inverseur comprenant une structure de support de membrane. Dans cette configuration déployée, la membrane présente une forme générale bombée radialement vers l’extérieur, s’étendant entre une extrémité avant de membrane solidaire d’une armature avant de la structure de support, et une extrémité arrière de membrane solidaire d’une armature arrière de la structure de support. De plus, dans sa configuration déployée, la membrane de déviation s’étend radialement vers l’extérieur sans aller au-delà du capot mobile d’inverseur en position reculée d’inversion de poussée. Ainsi, cet autre type de membrane présente également l’intérêt d’un encombrement faible en configuration non-déployée, adoptée lorsque la structure mobile se trouve en position avancée de poussée directe. La forme simple de la membrane la rend économique, et sa relative faible extension radialement vers l’extérieur la rend particulièrement bien adaptée à une implantation dans les zones de l’inverseur à faible pression d’air. En d’autres termes, cette membrane reste légère, peu onéreuse, et facilement réparable / remplaçable. En outre, la forme bombée, par exemple du type arche aplatie, offre plusieurs possibilités pour faire varier l’orientation du flux d’air de sortie. En particulier, il s’avère particulièrement aisé d’obtenir un flux d’air de contre-poussée avec une composante tangentielle importante, ou encore un flux d’air de sortie avec une composante axiale nulle. D’autres avantages et caractéristiques de l’invention apparaîtront dans la description détaillée non limitative ci-dessous. La description détaillée qui suit fait référence aux dessins annexés sur lesquels : est une demi-vue schématique en coupe longitudinale d’un ensemble propulsif, comprenant un inverseur de poussée représenté en configuration de poussée directe ; est une vue en demi-coupe longitudinale de l’inverseur équipant l’ensemble propulsif montré sur la , avec l’inverseur se présentant sous la forme d’un mode de réalisation préféré de l’invention, et représenté en configuration de poussée directe ; est une vue en demi-coupe longitudinale similaire à celle de la figure précédente, avec l’inverseur représenté dans une configuration intermédiaire entre la configuration de poussée directe, et la configuration d’inversion de poussée ; est une vue en demi-coupe longitudinale similaire à celle de la figure précédente, avec l’inverseur représenté dans une configuration d’inversion de poussée ; est une vue en perspective montrant plusieurs membranes de déviation de l’inverseur montré sur la figure précédente, dans une configuration déployée de la membrane, la membrane se présentant sous la forme d’un premier type de membrane ; est une vue en demi-coupe longitudinale montrant la continuité aérodynamique entre le bord de déviation de la structure fixe de l’inverseur, et le cadre de support de la membrane de déviation ; est une vue partielle en perspective de l’inverseur, montrant des membranes de déviation selon le premier type, mais également selon un second type et selon un troisième type, ces membranes étant représentées dans la configuration déployée d’inversion de poussée ; est une vue en perspective de l’une des membranes de déviation selon le second type, en configuration déployée d’inversion de poussée ; est une vue radiale de dessus de la structure de support de la membrane montrée sur la figure précédente ; est une vue radiale de dessus de la membrane montrée sur la ; est une vue radiale de dessus similaire à la précédente, avec la membrane se présentant sous la forme d’une alternative ; est une vue en perspective similaire à celle de la , avec la membrane se présentant sous la forme d’une alternative ; est une vue latérale de la membrane montrée sur la figure précédente ; est une vue en perspective similaire à celle de la , avec la membrane se présentant sous la forme d’une alternative ; est une vue en perspective similaire à celle de la , avec la membrane se présentant sous la forme d’encore une autre alternative ; est une vue en perspective similaire à celle de la , avec la membrane se présentant sous la forme d’encore une autre alternative ; est une vue en perspective similaire à celle de la , avec la membrane se présentant sous la forme d’encore une autre alternative ; est une vue en perspective similaire à celle de la , avec la membrane se présentant sous la forme d’encore une autre alternative ; est une vue en perspective de l’une des membranes de déviation selon le troisième type, en configuration déployée d’inversion de poussée ; est une vue en perspective de la membrane montrée sur la figure précédente, selon un autre angle ; est une vue radiale de dessus de la structure de support de la membrane montrée sur la figure précédente ; est une vue en perspective similaire à celle de la , avec la membrane se présentant sous la forme d’une alternative ; est une vue en perspective de la membrane montrée sur la figure précédente, selon un autre angle ; est une vue en perspective similaire à celle de la , avec la membrane se présentant sous la forme d’une autre alternative ; est une vue en perspective de la membrane montrée sur la figure précédente, selon un autre angle. Description détaillée de modes de réalisation Il est représenté sur la un ensemble propulsif 1 d’aéronef, présentant un axe central longitudinal A1. Par la suite, les termes « amont » et « aval » sont définis relativement à un sens général S1 d’écoulement des gaz à travers l’ensemble propulsif 1, le long de l’axe A1 lorsque celui-ci génère une poussée directe. Ces termes « amont » et « aval » pourraient respectivement être substitués par les termes « avant » et « arrière », avec la même signification. L’ensemble propulsif 1 comprend une turbomachine 2, une nacelle 3 ainsi qu’un mât (non représenté), destiné à relier l’ensemble propulsif 1 à une aile (non représentée) de l’aéronef. La turbomachine 2 est dans cet exemple un turboréacteur à double flux et à double corps comprenant, de l’avant vers l’arrière, une soufflante 5, un compresseur basse pression 6, un compresseur haute pression 7, une chambre de combustion 8, une turbine haute pression 9 et une turbine basse pression 10. Les compresseurs 6 et 7, la chambre de combustion 8 et les turbines 9 et 10 forment un générateur de gaz. Le turboréacteur 2 est doté d’un carter de soufflante 11 relié au générateur de gaz par des bras structuraux 12. La nacelle 3 comprend une section avant formant une entrée d’air 13, une section médiane qui comporte deux capots de soufflante 14 enveloppant le carter de soufflante 11, et une section arrière 15. En fonctionnement, un écoulement d’air 20 pénètre dans l’ensemble propulsif 1 par l’entrée d’air 13, traverse la soufflante 5 puis se divise en un flux primaire 20A et un flux secondaire 20B. Le flux primaire 20A s’écoule dans une veine primaire 21A de circulation de gaz traversant le générateur de gaz. Le flux secondaire 20B s’écoule dans une veine secondaire 21B entourant le générateur de gaz. La veine secondaire 21B est délimitée radialement vers l’intérieur par un carénage interne fixe qui enveloppe le générateur de gaz. Dans cet exemple, le carénage interne fixe comprend un premier tronçon 17 appartenant à la section médiane 14, et un deuxième tronçon 18 s’étendant vers l’arrière à partir du premier tronçon 17, de manière à former une partie de la section arrière 15. Ce second tronçon 18 fait partie intégrante d’une structure fixe d’un inverseur de poussée qui sera décrit ci-après. Ce même tronçon sera par la suite dénommé paroi 18 de délimitation radialement interne de la veine secondaire 21B. Radialement vers l’extérieur, la veine secondaire 21B est délimitée par le carter de soufflante 11, et, dans la configuration de la , par un ou plusieurs capots mobiles d’inverseur 33 formant une partie de la section arrière 15 de la nacelle 3, et qui seront décrits ultérieurement. Plus précisément, entre le carter de soufflante 11 et les capots d’inverseur 33, il est prévu une virole extérieure 40 d’un carter intermédiaire 42, ce dernier comprenant les bras structuraux 12 précités, dont l’extrémité radialement externe est fixée sur cette virole 40. Celle-ci participe donc également à délimiter la veine secondaire 21B radialement vers l’extérieur, en étant située dans le prolongement axial aval du carter de soufflante 11. La nacelle 3 comporte donc un inverseur de poussée 30 (représenté que schématiquement et partiellement sur la ), centré sur l’axe A1 et comprenant d’une part une structure fixe 31 solidaire du carter de soufflante 11, et d’autre part une structure 29 mobile par rapport à la structure fixe 31. La structure fixe 31 comporte par exemple un cadre avant 46 qui la raccorde fixement au carter de soufflante 11, de préférence via un assemblage en bride couteau situé en aval de la virole extérieure 11. Ce cadre avant 46 contient une partie aérodynamique profilée appelée bord de déviation 46B, qui guide l’écoulement en jet inversé. Dans ce mode de réalisation préféré, la structure fixe 31 comporte aussi plusieurs membranes déployables de déviation 32, dont l’une est représentée schématiquement dans une configuration non-déployée sur la . Par ailleurs, la structure mobile 29 comprend quant à elle les capots mobiles d’inverseur 33 précités, par exemple deux capots 33 s’étendant chacun sur une amplitude angulaire d’environ 180°. Cette configuration à deux capots 33 est particulièrement bien adaptée dans le cas d’une conception de nacelle dans laquelle les capots/parois 18 sont également montés articulés, l’inverseur 30 présentant alors une architecture dite « en D », connue sous l’appellation anglo-saxonne « D-Duct ». Dans cette architecture, les capots 18, 33 sont reliés de manière à s’ouvrir / se fermer simultanément lors des opérations de maintenance sur le moteur. Néanmoins, d’autres architectures sont possibles, comme par exemple une architecture dite « en C », connue sous l’appellation anglo-saxonne « C-Duct », ou encore une architecture dite « en O », connue sous l’appellation anglo-saxonne « O-Duct ». Chaque capot d’inverseur 33 comporte une paroi radialement externe 50 formant une surface aérodynamique externe de nacelle, ainsi qu’une paroi radialement interne 52 participant à la délimitation de la veine secondaire 21B radialement vers l’extérieur. Cette paroi 52 se situe dans la continuité aval du bord de déviation 46B, en configuration de poussée directe. Les deux parois 50, 52 définissent un logement 54 ouvert axialement à l’extrémité amont du capot d’inverseur 33, et dans lequel se trouve au moins une partie des membranes de déviation 32 en configuration de poussée directe. La montre l’inverseur 30 dans une configuration de poussée vers l’avant, dite de « jet direct », correspondant à une configuration standard de vol. Dans cette configuration, les capots 33 de la structure mobile 29 sont dans une position de fermeture, dite position avancée de poussée ou de « jet direct », dans laquelle ces capots d’inverseur 33 sont en appui sur la structure fixe 31, en particulier sur le bord de déviation 46B faisant partie intégrante de cette dernière. En effet, dans la configuration de poussée directe, l’extrémité amont 52A de la paroi radialement interne 52 de chaque capot 33 est en appui axial contre le bord de déviation 46B. La structure mobile 29 est ainsi déplaçable en translation par rapport à la structure fixe 31 selon l’axe A1 de l’inverseur, entre la position avancée de poussée directe montrée sur la , et une position reculée d’inversion de poussée qui sera décrite ultérieurement. Dans la position avancée de poussée directe de la structure mobile 29, la / les membranes de déviation 32 en configuration repliée / non-déployée sont agencées dans le logement 54 des capots d’inverseur 33, en étant isolées de la veine secondaire 21B par la paroi radialement interne 52 de ces capots coulissants 33. Cette paroi 52, formant la paroi externe de la veine secondaire, est également appelée panneau interne acoustique. La configuration de poussée directe est également représentée sur la , tandis que la position reculée d’inversion de poussée de la structure mobile 29 est représentée sur la . La représente l’inverseur dans une position intermédiaire entre les positions des figures 2 et 4. L’ensemble des figures 1 à 5A montrent un mode de réalisation préféré de la présente invention. Sur la , il est montré que le bord de déviation 46B et l’extrémité amont du capot mobile 33 délimitent axialement entre eux, sur la veine secondaire 21B, une ouverture d’extraction radiale 56 d’au moins une partie 20B’ du flux secondaire 20B. Cette ouverture 56 de la veine secondaire 21B est donc délimitée vers l’amont par le bord de déviation 46B, qui, de manière classique, s’évase radialement vers l’extérieur en allant vers l’arrière, pour délimiter un écoulement d’air 20B’ destiné à traverser cette ouverture 56 lorsque le système mobile se trouve dans cette position reculée d’inversion de poussée. En d’autres termes, le bord de déviation 46B, ici réalisé de manière rigide, s’éloigne progressivement de l’axe A1 en allant de l’avant vers l’arrière, pour guider / dévier l’air à travers l’ouverture 56 et vers la membrane déployable de déviation 32, en configuration d’inversion de poussée. A l’opposé, cette ouverture 56 de la veine secondaire 21B est notamment délimitée vers l’aval par l’extrémité amont 52A de la partie radialement interne 52 du capot 33, mais aussi par l’extrémité amont de la paroi radialement externe 50 de ce même capot. Comme cela sera décrit ultérieurement, la montre plus en détail le rôle de l’extension solide du bord de déviation inclue dans la structure solide portant la membrane 32, et son interaction avec la géométrie de cette dernière afin d’obtenir l’écoulement le plus homogène possible en sortie d’inverseur. Afin de forcer au moins une partie 20B’ du flux secondaire 20B vers l’ouverture 56, l’inverseur 30 comporte une ou plusieurs membranes d’obturation 58. Par la suite, il sera décrit une seule membrane 58, dont l’ensemble présente par exemple une amplitude angulaire identique ou similaire à celle de l’ensemble des membranes de déviation 32 qui sera décrite ultérieurement, et qui se trouve dans un même plan axial et radial de l’ensemble propulsif. Ainsi, il peut donc être prévu plusieurs membranes 58 circonférentiellement adjacentes au sein de la veine secondaire 21B. Néanmoins, l’étendue angulaire de la membrane d’obturation 58 peut être supérieure à celle de la membrane de déviation 32, sans sortir du cadre de l’invention. La membrane 58 peut être réalisée dans un matériau connu de l’homme du métier pour ce type d’application. Par exemple, il peut s’agir d’un tissu non imprégné, par exemple de fibres d’aramide. La membrane 58 peut également être réalisée à l’aide d’un matériau composite dont la matrice est particulièrement souple, par exemple en polyuréthane aliphatique, ce qui permet l’utilisation dans des conditions de températures différentes, notamment des températures plus faibles dans le cas d’une membrane en polyuréthane aliphatique que dans le cas d’une membrane en silicone. La matrice donne une faible capacité de reprise en flexion et le comportement de la structure obtenue est bien celui d’une membrane. L’une des propriétés majeures de cette membrane d’obturation 58 est de pouvoir se plier de manière parfaitement réversible (élastique ou par glissement de fibres) avec un rayon de courbure très faible par rapport à sa surface, et d’avoir une épaisseur très faible, par exemple de l’ordre de 0,1 à 3 mm. A titre informatif, il est observé que cette membrane 58 se comporte comme une voile de bateau ou un parachute / une aile volante quand elle est mise sous pression. Une première extrémité 58a de la membrane d’obturation 58 est fixée à un cadre arrière de support 60 appartenant à la structure fixe 31 et cheminant selon la direction circonférentielle, ce cadre se situant dans ou à proximité d’une extrémité axiale arrière de l’ouverture 56 et servant au support des membranes 32. De manière analogue, il est prévu un cadre avant de support 70, appartenant également à la structure fixe 31 et cheminant selon la direction circonférentielle, ce cadre avant 70 se situant dans ou à proximité d’une extrémité axiale avant de l’ouverture 56 et servant au support des membranes 32. En outre, une seconde extrémité 58b de la membrane d’obturation 58, opposée à la première extrémité de membrane 58a, est fixée sur la paroi 18. Il est noté que la première extrémité 58a peut être fixée à l’arrière du cadre arrière de support 60 comme montré sur les figures, ou bien à l’avant de ce même support. Pour ce faire, il peut être utilisé des bielles 62 dont une première extrémité de chacune d’elles est montée sur la paroi 18, de préférence par l’intermédiaire d’une liaison pivot ou rotule 64. Cette liaison 64 peut être réalisée à l’aide d’une ferrure fixée sur la paroi fixe 18 et coopérant avec la première extrémité de bielle 62a. Les bielles 62 sont espacées circonférentiellement les unes des autres au sein de la veine secondaire 21B, et leur nombre peut varier. Chaque bielle 62 est conçue pour se déplacer d’une position en saillie radialement dans la veine secondaire 21B, position montrée sur la et adoptée lorsque la structure mobile 29 occupe sa position avancée de poussée directe, à une position rabattue vers l’aval, montrée sur la et adoptée lorsque la structure mobile 29 occupe sa position reculée d’inversion de poussée. Dans la position en saillie, chaque bielle 62 peut adopter une orientation radiale ou sensiblement radiale en rapport à l’axe A1, tandis que dans la position rabattue, chaque bielle peut adopter une orientation axiale ou sensiblement axiale. Des moyens élastiques, dits moyens élastiques de rappel (non représentés), tendent à incliner chaque bielle 62 vers sa position rabattue / couchée de la , en particulier quand la bielle est dans sa position en saillie correspondant à la position de vol de l'inverseur. Ainsi, en début de déploiement de l’inverseur, chaque bielle 62 exerce sur la membrane 58 une poussée vers l’arrière et vers le bas qui la tire dans la veine de façon à ce que l’écoulement qui s’engouffre dans le logement 54 en début de transit ne vienne pas coincer la membrane dans ce logement 54 de capot de soufflante 33. La seconde extrémité de chaque bielle 62, opposée à la première extrémité, peut être raccordée directement sur la seconde extrémité 58b de la membrane 58. Néanmoins, d’autres solutions préférentielles sont retenues, comme celles visant à intégrer des câbles et/ou des sangles de renforts au sein des moyens d’accrochage de la membrane 58 sur ses éléments associés 18, 60. Il est noté que les bielles 62 sont axialement positionnées pour que la trajectoire de leur seconde extrémité soit tangente ou sensiblement tangente à la surface intérieure du panneau acoustique 52 dans sa partie avant, ou pour que la trajectoire soit descendante dans la veine. Comme cela est visible sur la , lorsque la structure mobile 29 occupe sa position avancée de poussée directe, au moins une partie de la membrane d’obturation 58 se trouve agencée radialement vers l’extérieur par rapport à la paroi radialement interne 52 du capot d’inverseur 33, dans le logement 54. De ce fait, lorsque la structure mobile 29 adopte sa position avancée de poussée directe, la seconde extrémité 58b de la membrane d’obturation 58 est pincée entre l’extrémité amont 52A de la paroi 52, et le bord de déviation 46B. Afin d’éviter d’éventuelles dégradations de la membrane 58 du fait de ce pincement, le bord de déviation 46B peut localement présenter une échancrure de forme adaptée pour recevoir l’extrémité amont 52A de la paroi 52. Ainsi, la membrane 58 se trouve également plaquée dans cette échancrure du bord de déviation 46B, par l’appui de l’extrémité amont de la paroi 52. Comme cela est visible sur les figures 3 et 4, lorsque la structure mobile 29 se déplace et qu’elle occupe sa position reculée d’inversion de poussée à la fin de ce déplacement, la membrane d’obturation 58 se trouve en partie en appui contre l’extrémité amont 52A de la paroi radialement interne 52 du capot d’inverseur, correspondant donc au panneau acoustique. Plus précisément, au cours du déplacement vers l’arrière de la structure mobile 29, la membrane 58 glisse sur cette extrémité amont 52A de la paroi radialement interne 52. En position reculée d’inversion de poussée de la , la membrane 58 est donc en appui axial vers l’aval contre l’extrémité amont 52A. Il est à noter que selon l’étendue de la course axiale de l’inverseur, la membrane 58 peut ne plus être en contact avec le panneau interne acoustique 52 dans la position totalement déployée de l’inverseur, où le capot 33 est dans sa position la plus reculée. L’option avec contact correspond à une course minimisée de l’inverseur, tandis que l’option sans contact correspond en général à une forme de membrane plus lisse en jet inversé, donc plus performante d’un point de vue aérodynamique. Ainsi, la partie de la membrane 58 qui se situe radialement vers l’extérieur par rapport à sa zone d’appui sur la paroi 52 obture une partie de l’ouverture axiale amont du logement 54, tandis que l’autre partie située radialement vers l’intérieur obture au moins une partie de la veine secondaire 21B, déviant de la sorte au moins une partie 20B’ du flux secondaire 20B vers l’ouverture 56 en direction de la membrane déployable de déviation 32. Le matériau utilisé pour réaliser la membrane 32 est l’un quelconque parmi ceux déjà mentionnés ci-dessus pour la réalisation de la membrane d’obturation 58. Comme évoqué précédemment, dans ce mode de réalisation préféré, plusieurs membranes de déviation se succèdent au sein de l’inverseur selon la direction circonférentielle, tel que visible sur la . Plus précisément, ce sont ici trois types de membranes qui sont mises en œuvre dans l’inverseur, le premier type correspondant à la membrane de déviation 32 détaillée sur les figures 1 à 5, et essentiellement destinée à générer des efforts de contre-poussée. Un second type de membrane, spécifique à la présente invention, permet de générer des efforts de contre-poussée ainsi que des flux de sortie d’air avec une composante tangentielle non-nulle, et peut même être décliné de manière à générer une obstruction du flux prélevé sur le flux secondaire. Il s’agit des membranes référencées 132 sur les figures. Enfin, un troisième type de membrane permet également de générer des efforts de contre-poussée mais également des flux de sortie d’air avec une composante tangentielle non-nulle. Il s’agit des membranes référencées 232 sur les figures. Pour ce qui concerne les membranes 32 du premier type, chacune d’elles correspond à une membrane de déviation aval qui est fixée sur une structure de support de membrane 66, ici un cadre ouvert de forme générale en U orienté axialement, et ouvert vers l’avant comme montré sur la . La base de la membrane 32 est fixée à la structure 66, tout le long de celle-ci, par exemple à l’aide d’un simple ourlet ou à l’aide d’autres techniques conventionnelles. Une pièce d’interface avant 67 établit la jonction mécanique entre les deux extrémités libres du cadre en U 66 et le cadre avant de support 70, tandis qu’une pièce d’interface arrière 69 établit la jonction mécanique entre la base arrondie du cadre en U 66, et le cadre arrière de support 60. Il est noté que la longueur axiale du cadre 66 est identique ou sensiblement identique à la longueur axiale de l’ouverture 56. Plus précisément, la membrane de déviation 32 comporte une portion principale de déviation 74, dont une surface active de déviation concave 74a présente un bord d’attaque 76 fixé sur la base arrondie du cadre en U 66, ce bord d’attaque étant donc situé au niveau d’une extrémité axiale arrière de l’ouverture d’extraction radiale 56. La montre que la pièce d’interface avant 67 présente une fonction de prolongateur solide du bord de déviation 46B, puisqu’elle présente une forme profilée se situant dans la continuité aérodynamique de ce dernier. Cette zone de contournement à faible rayon de courbure, formée par la pièce d’interface avant 67, permet d’obtenir un jet de sortie de direction homogène sensiblement perpendiculaire à la section de sortie de fuite de la portion principale de déviation 74 de la membrane 32, située au niveau d’un bord de fuite 78 de celle-ci. Par ailleurs, au niveau de ce bord de fuite 78, il est noté que la membrane 32 peut être équipée d’un renfort de tissu 83 montré sur la , notamment pour renforcer le parallélisme de ses flancs radiaux 80. En fonctionnement, le flux secondaire 20B transite par la veine secondaire 21B, et vient buter au moins en partie sur la membrane d’obturation déployée 58, qui force une partie 20B’ de ce flux à traverser l’ouverture 56, donc à traverser l’ouverture définie intérieurement par le cadre 66. L’écoulement de la partie de flux 20B’ à travers l’ouverture d’extraction 56 a ainsi pour conséquence de mettre en pression la surface active de déviation concave 74a, et donc de déployer la membrane de déviation 32 jusqu’à sa configuration entièrement déployée montrée sur les figures 4 et 5 et 5A. La portion principale de déviation 74, et sa surface intérieure active de déviation concave 74a, présentent une même forme incurvée qui permet de redresser progressivement la partie de flux 20B’ initialement d’orientation radiale ou sensiblement radiale en sortant de l’ouverture 56, pour aboutir à un flux de contre-poussée 20B’’ orienté vers l’avant, par exemple avec une composante significative parallèle à l’axe A1. Cette direction du flux de contre-poussée 20B’’, qui peut être adaptée en fonction des besoins rencontrés, est sensiblement parallèle à une tangente au bord de fuite 78 de la portion principale de déviation 74 et de sa surface intérieure active de déviation concave 74a. La portion principale 74 et sa surface active intérieure 74a peuvent par exemple s’étendre sous forme d’un arc de cercle ou similaire, de préférence sur une étendue angulaire comprise entre 75 et 90°. Avec ce premier type de membrane 32, il est préférentiellement recherché une fonction de contre-poussée, donc le flux de sortie d’air 20B’’ servant à cette contre-poussée présente de préférence une composante tangentielle nulle. Seules sont présentent une composante axiale, selon laquelle est orientée le cadre en U 66, et éventuellement une composante radiale. Sur la , la membrane 32 est représentée en configuration repliée / non-déployée, telle qu’adoptée lorsque la structure mobile 29 de l’inverseur se trouve en position avancée de poussée directe. La membrane repliée 32 se trouve ainsi dans le logement 54 du capot mobile d’inverseur 33, en étant recouverte radialement par la paroi 50 de ce capot, et en étant préférentiellement agencée radialement vers l’extérieur par rapport à la membrane d’obturation 58 également non-déployée. La membrane 32 comporte également, circonférentiellement de part et d’autre de sa portion principale de déviation 74, respectivement deux flancs radiaux 80 visibles sur la . La surface intérieure de ces deux flancs radiaux 80 délimitent conjointement, avec la surface interne active de déviation concave 74a de la portion principale 74, un canal 82 de déviation vers l’avant de la partie 20B’ du flux secondaire s’échappant de l’ouverture d’extraction radiale 56, pour générer ensuite le flux de contre-poussée 20B’’. Avec la présence de ces flancs radiaux 80 qui longent et qui sont respectivement fixés sur les deux branches latérales du cadre en U 66, la membrane 32 prend une forme générale de « capuche », dont le canal 82 qu’elle délimite intérieurement est de forme coudée vers l’avant, passant d’une orientation radiale ou sensiblement radiale à une orientation axiale ou sensiblement axiale. Pour ce faire, chaque flanc axial 80 de la membrane 32 adopte une forme générale triangulaire, quasi plane, avec l’un de ses côtés arqué, suivant la forme concave de la surface active de déviation 74a. L’une des particularités de ce premier type de membrane 32 consiste donc à prévoir une forme permettant de dévier vers l’avant la partie du flux 20B’ s’échappant de l’ouverture 56, lorsque cette membrane de déviation est dans la configuration déployée de la . De plus, pour des performances accrues de l’inverseur et pour un plus faible dimensionnement de celui-ci, dans cette configuration déployée, la membrane aval 32 s’étend radialement vers l’extérieur au-delà du capot mobile d’inverseur 33 en position reculée d’inversion de poussée. La membrane 32 peut ainsi s’étendre au-delà de la paroi 50 du capot 33 sur une distance radiale en saillie « Drs ». Il est noté que la section méridienne de la membrane 32 peut avantageusement être un cercle. Cette membrane présente alors une hauteur égale à la longueur axiale de la lumière formée par le cadre 66 supportant la membrane en forme de capuche. Il pourra en revanche être avantageux de transformer cette forme en un secteur elliptique, plus écrasé qu’un secteur circulaire, afin de diminuer la section de passage légèrement à l’approche de la section de sortie. Il est ainsi créé un écoulement légèrement accéléré et plus stable. Très préférentiellement, la membrane 32 dépasse des lignes aérodynamiques de la paroi 50 de plusieurs centimètres dans la direction radiale. Cette distance radiale en saillie « Drs » peut approximativement être de l’ordre de 50% à 90% de la hauteur radiale de veine 21B au droit de l’inverseur, par exemple dans le plan où se situe la ligne de cote de la référence « Drt » sur la , cette référence correspondant à la distance radiale totale de l’inverseur prise radialement entre l’axe A1 et le bord de fuite 78 de la portion principale de déviation 74 en configuration déployée. Dans le mode de réalisation préféré décrit ci-dessus, la membrane de déviation 32 définit un unique canal de déviation 82. Néanmoins, selon une alternative de réalisation, le canal de déviation 82 peut délimiter, à l’aide de flancs radiaux intermédiaires parallèles aux flancs radiaux 80 et situés entre ceux-ci, plusieurs compartiments de déviation séparés circonférentiellement les uns des autres. Dans ce cas de figure, la portion principale de déviation 74 peut rester de forme continue selon la direction circonférentielle, ou bien se présenter sous forme de lobes successifs selon la direction circonférentielle, chaque nouveau lobe étant initié au niveau de l’extrémité radialement externe de chaque flanc radial. Les figures 7 à 17 représentent différentes membranes 132 du second type, capables de se déployer pour assurer la fonction de contre-poussée, de flux tangentiel ou d’obstruction, lorsque la structure mobile adopte sa position reculée d’inversion de poussée. Ce second type de membrane, spécifique à la présente invention, dispose d’une forme bombée et d’un contour d’ouverture d’entrée d’air qui permettent de reprendre de manière satisfaisante des efforts de pression importants qui s’appliquent sur la membrane. Ce second type de membrane 132 se révèle ainsi particulièrement adapté à une implantation dans les zones de l’inverseur à forte pression d’air, c’est-à-dire les zones les plus chargées. Contrairement au premier type de membrane décrit précédemment, le second type de membrane est préférentiellement retenu pour obtenir localement une déviation latérale du flux de sortie d’air, avec une composante tangentielle non-nulle, voire importante. A cet égard, il est noté que cette composante tangentielle peut être recherchée afin de limiter les projections d’air vers le fuselage de l’avion, et/ou afin d’éviter les phénomènes de réinjection d’air au sein de la turbomachine ou de la turbomachine adjacente. Tout d’abord en référence aux figures 7 à 9, il est montré une membrane 132 qui, dans la configuration déployée, présente une forme générale bombée radialement vers l’extérieur, ici en forme de dôme s’étendant en longueur selon la direction axiale. Plus précisément, la membrane déployable de déviation 132 présente une partie avant 102 formant un rabat vers l’avant jusqu’à la base de la membrane, et adoptant de préférence une forme générale de quart de sphère s’ouvrant radialement vers l’intérieur et axialement vers l’arrière. De même, la membrane 132 comprend une partie arrière 104 formant un rabat vers l’arrière jusqu’à la base de la membrane, et adoptant aussi de préférence une forme générale de quart de sphère s’ouvrant radialement vers l’intérieur, et axialement vers l’avant. Les deux rabats opposés constituent une singularité forte de la membrane 132, quelle que soit la forme générale retenue. En outre, une partie intermédiaire 106 en forme générale de demi-cylindre ouvert axialement et radialement vers l’intérieur, relie les parties avant et arrière 102, 104 de la membrane. D’un point de vue amplitude radiale, à l’instar du premier type de membrane 32, la membrane déployée 132 s’étend préférentiellement radialement vers l’extérieur au-delà du capot mobile d’inverseur en position reculée d’inversion de poussée. En sortant de cette manière des lignes aérodynamiques de l’inverseur en configuration d’inversion de poussée, l’efficacité du flux d’air dévié latéralement qui sort de cette membrane est avantageusement renforcé. La membrane 132 définit, au niveau d’une base 108 de celle-ci, une ouverture d’entrée d’air 110 dans la membrane. Cette ouverture 110 est délimitée par un contour d’ouverture 112, ici fermé, et qui coopère avec une structure de support de membrane 166 en forme de cadre fermé, ici de forme oblongue. La base 108 est ainsi fixée sur le cadre 166, qui longe le contour d’ouverture d’entrée d’air 112. Ici également, cette fixation peut être réalisée par un ourlet 114, ou toute autre technique jugée appropriée. Le contour d’ouverture 112, de même forme oblongue que celle du cadre 166, est fermé et continu. Il comprend plusieurs portions adjacentes, parmi lesquelles : - une portion avant de contour d’ouverture 112a, de forme arrondie, de préférence en demi-cercle, coopérant avec une portion avant de même forme du cadre 166 ; - une portion arrière de contour d’ouverture 112b, de forme arrondie, de préférence en demi-cercle, coopérant avec une portion arrière de même forme du cadre 166 ; - deux portions latérales de contour d’ouverture 112c, de préférence rectilignes / droites, agencées axialement entre les portions avant et arrière de contour d’ouverture 112a, 112b, et coopérant respectivement avec deux armatures axiales rectilignes / droites correspondantes du support 166. A cet égard, il est noté que les portions avant et arrière de contour d’ouverture 112a, 112b peuvent bien être décalées l’une de l’autre selon l’axe A1. Cependant, la membrane peut non seulement s’étendre de l’avant vers l’arrière en étant parallèle ou sensiblement parallèle à l’axe A1, mais également s’étendre en présentant une composante circonférentielle, et donc en n’étant pas parallèle à l’axe A1. Dans ce dernier cas, les portions avant et arrière de contour d’ouverture 112a, 112b sont ainsi décalées l’une de l’autre selon l’axe incliné de la membrane, présentant la composante circonférentielle précitée. En outre, le contour d’ouverture 112, et le cadre 166, pourraient présenter une autre forme que la forme oblongue. Par exemple, les portions latérales de contour d’ouverture 112c pourraient être incurvées de sorte que le contour d’ouverture 112 présente une forme générale ovale, ou encore les portions latérales de contour d’ouverture 112c pourraient être en forme arrondie de sorte que le contour d’ouverture 112 présente une forme générale de cercle. Le contour d’ouverture 112 s’inscrit préférentiellement dans un plan axial et tangentiel, et se trouve dans l’ouverture d’extraction radiale précitée. Ici aussi, il est noté que la longueur axiale du cadre 166 est identique ou sensiblement identique à la longueur axiale de cette ouverture 56 d’extraction radiale de l’air. D’ailleurs, il est aussi noté que la membrane 132 présente le même type de coopération avec une membrane d’obturation 58 dans le flux secondaire, que celle décrite ci-dessus pour la membrane 32. De même, sa structure de support 166 coopère avec le même type de pièces d’interfaces avant et arrière 67, 69, celles-ci étant également fixées sur les cadres avant et arrière de support de membrane 70, 60. Dans le mode représenté sur les figures 7 à 9, la membrane 132 présente plusieurs ouvertures de sortie d’air 120, chacune réalisée au moins en partie à travers l’une des deux faces circonférentielles opposées 122 de la membrane. Ces ouvertures de sortie d’air 120 se succèdent axialement, en étant préférentiellement sous forme de fentes parallèles ou sensiblement parallèles entre elles. Ces fentes 120 peuvent chacune s’étendre axialement vers l’arrière, en allant radialement vers l’extérieur. Elles s’apparentent ainsi à des fentes branchiales de requin, en étant ici prévues dans un nombre allant de deux à six fentes se succédant selon la direction axiale. En agençant les fentes 120 sur l’une des deux faces circonférentielles opposées 122 de la membrane en forme de dôme, le flux de sortie d’air 120B’’ qui en découle peut aisément présenter une composante tangentielle 124 non-nulle pour procurer la fonction de déviation latérale recherchée, ainsi qu’une composante axiale 126 également non-nulle afin de contribuer à la contre-poussée, et de préférence une composante radiale nulle ou sensiblement nulle pour une meilleure efficacité des effets précités. L’angle de déviation latérale du flux de sortie d’air 120B’’, par rapport à la direction axiale, peut par exemple être de l’ordre de 30°, 45° ou encore 60°. Certaines formes d’ouvertures de sortie d’air pourraient même aboutir à une déviation latérale de 90°, amenant le flux de sortie d’air 120B’’ à une composante axiale nulle. Dans le mode représenté sur les figures 7 à 9, les ouvertures 120 sont agencées principalement sur la partie intermédiaire semi-cylindrique 106, mais elles pourraient aussi s’étendre partiellement sur les parties avant et arrière 102 en forme générale de quart de sphère. Comme le montre la , une disposition analogue d’ouvertures 120, voire symétrique par rapport à un plan médian radial et axial de la membrane 132, pourrait être prévue sur la face circonférentielle opposée 122. Selon une alternative montrée sur les figures 11 et 12, sur cette face circonférentielle opposée à celle qui comprend les ouvertures 122 se succédant axialement, il est prévu une ouverture de sortie d’air 128 en forme de fente s’étendant axialement, à travers la partie intermédiaire semi-cylindrique 106, et se prolongeant éventuellement sur l’une et/ou l’autre des parties avant et arrière 102. Cette disposition permet d’équilibrer correctement la membrane en pression, avec deux flux sortant latéralement des deux côtés opposés de cette membrane. De plus, le flux 120B’’’qui sort par la fente orientée axialement 128 épouse la membrane en lui passant au-dessus radialement vers l’extérieur, générant ainsi une dépression qui participe avantageusement au maintien en forme de cette membrane. Il rejoint ensuite le flux d’air de sortie 120B’’ issu des fentes axiales 120. Dans la même optique, une ouverture 130 peut être prévue sur la partie arrière de membrane 104, en s’étendant sensiblement circonférentiellement. Le flux de sortie 120B’’’’ participe également à la mise en forme de la membrane, par dépression, avant de rejoindre le flux d’air de sortie 120B’’. La représente une alternative dans laquelle une ouverture latérale 134 de plus grande superficie traverse l’une des faces circonférentielles opposées 122 de la membrane. Cette traversée s’effectue jusqu’au contour d’ouverture 112, rendant ce dernier discontinu / interrompu au niveau de l’une des deux portions latérales de contour d’ouverture 112c. La position avancée de l’ouverture 134 sur la membrane conduit à limiter l’angle de déviation du flux de sortie d’air, mais cette position peut bien évidemment être adaptée en fonction de l’angle de déviation souhaité. La est une alternative analogue, dans laquelle l’ouverture de sortie d’air 134 ne s’étend pas jusqu’au contour 112 de l’ouverture 110 d’entrée d’air dans la membrane, maintenant ainsi le contour 112 continu / ininterrompu. La montre une autre déclinaison du principe de membrane du second type en forme de dôme, dans laquelle il est simplement recherché à obstruer le flux qui pénètre dans la membrane 132, depuis l’ouverture 110. Aucune ouverture de sortie n’est pratiquée à travers la membrane, de sorte qu’aucun flux de sortie n’est généré localement au sein de l’inverseur. Comme cela est visible sur la , l’inverseur peut comprendre plusieurs membranes 132 de ce second type, espacées circonférentiellement les unes des autres et présentant des configurations d’ouvertures de sortie différentes. Dans cet exemple, il s’agit d’une membrane 132 selon la configuration de la , suivi dans le sens antihoraire par une membrane 132 selon la configuration de la . Il en résulte un avantage industriel, étant donné que ces membranes peuvent préférentiellement être obtenues à partir de membranes identiques, c’est-à-dire disposant de la même forme et de la même dimension, de préférence celles de la membrane fermée de la , et qui sont ensuite percées des ouvertures souhaitées. Il peut être prévu d’autres formes générales bombées que celle montrée sur les membranes des figures 7 à 16, comme celle de la sur laquelle la membrane 132 s’avère légèrement plus aplatie dans la direction radiale. Plus précisément, ce sont ses trois parties 102, 104, 106 qui sont chacune davantage aplaties radialement. Les figures 18 à 24 représentent différentes membranes 232 du troisième type, capables de se déployer pour assurer la fonction de contre-poussée ou de flux tangentiel. Ce troisième type de membrane dispose d’une forme bombée et d’un contour d’ouverture d’entrée d’air qui permettent de reprendre de manière satisfaisante des efforts de pression plus faibles que ceux qui s’appliquent sur la membrane du second type décrite précédemment. Ce troisième type de membrane 232 se révèle ainsi particulièrement adapté à une implantation dans les zones de l’inverseur à faible pression d’air, c’est-à-dire les zones les moins chargées. En contrepartie, sa réalisation est plus simple, et son coût réduit. Contrairement au premier type de membrane décrit précédemment, le troisième type de membrane est préférentiellement retenu pour obtenir localement une déviation latérale du flux de sortie d’air, avec une composante tangentielle non-nulle, voire importante, jusqu’à éventuellement avoir une composante axiale nulle. A cet égard, il est noté que cette composante tangentielle peut être recherchée afin de limiter les projections d’air vers le fuselage de l’avion, et/ou afin d’éviter les phénomènes de réinjection d’air au sein de la turbomachine ou de la turbomachine adjacente. Tout d’abord en référence aux figures 18 à 20, il est montré une membrane 232 qui, dans la configuration déployée, présente une forme générale bombée radialement vers l’extérieur, ici en forme d’arche aplatie s’étendant en longueur selon la direction axiale. Plus précisément, la membrane déployable de déviation 232 présente une partie avant 202 formant un rabat vers l’avant jusqu’à la base de la membrane, une partie arrière 204 formant aussi un rabat vers l’arrière jusqu’à la base de la membrane, et une partie intermédiaire 206 qui relie les parties avant et arrière 202, 204 de la membrane. Ces trois parties présentent de préférence une même courbure, relativement faible, et elles s’inscrivent dans la continuité les unes des autres. Par rabat vers l’avant, il est entendu que la membrane s’étend vers le bas en allant vers l’avant, tandis que par rabat vers l’arrière, il est entendu que la membrane s’étend vers le bas en allant vers l’arrière. D’un point de vue amplitude radiale, au contraire du premier et du second type de membrane 32, 132, la membrane déployée 232 s’étend radialement vers l’extérieur sans aller au-delà du capot mobile d’inverseur en position reculée d’inversion de poussée. Cela traduit l’aspect aplati de la membrane 232, qui ne s’étend donc pas au-delà des lignes aérodynamiques de l’inverseur, radialement vers l’extérieur en configuration d’inversion de poussée. La membrane 232 définit, au niveau d’une base de celle-ci, une ouverture d’entrée d’air 210 dans la membrane. Cette ouverture 210 est délimitée par un contour d’ouverture 212, ici interrompu, et qui coopère avec une structure de support de membrane 266 en forme de cadre fermé, ici de forme rectangulaire. La membrane 232 est ainsi fixée sur le cadre 266, qui longe le contour d’ouverture d’entrée d’air 212. Ici également, cette fixation peut être réalisée par un ourlet 214, ou toute autre technique jugée appropriée. Le contour d’ouverture 212 comprend plusieurs portions, parmi lesquelles : - une portion avant de contour d’ouverture 212a, de forme rectiligne / droite parallèle à la direction tangentielle, coopérant avec une portion avant de même forme du cadre 266 ; - une portion arrière de contour d’ouverture 212b, de forme rectiligne / droite parallèle à la direction tangentielle, coopérant avec une portion arrière de même forme du cadre 266. Le contour d’ouverture 212 est ainsi interrompu au niveau des extrémités latérales opposées 222 de la membrane 232, puisque l’extrémité avant de la membrane 232 est solidaire d’une armature avant 224a du cadre 266, et que l’extrémité arrière de la membrane 232 est solidaire d’une armature arrière 224b de ce cadre 266. A cet égard, il est noté que les extrémités avant et arrière de la membrane 232 peuvent bien être décalées l’une de l’autre selon l’axe A1. Cependant, la membrane peut non seulement s’étendre de l’avant vers l’arrière en étant parallèle ou sensiblement parallèle à l’axe A1, mais également s’étendre en présentant une composante circonférentielle, et donc en n’étant pas parallèle à l’axe A1. Dans ce dernier cas, les extrémités avant et arrière de la membrane sont ainsi décalées l’une de l’autre selon l’axe incliné de la membrane, présentant la composante circonférentielle précitée. En revanche, au niveau de deux armatures latérales droites 224c du cadre 266, d’orientation axiale, le contour d’ouverture 212 est interrompu sur toute la longueur axiale de la membrane, puisque les extrémités latérales opposées 222 de celle-ci se trouvent à distance radiale de ces armatures 224c. Les extrémités avant et arrière de la membrane 232 sont ainsi préférentiellement rectilignes / droites, tandis que les quatre armatures 224, 224b, 224c sont préférentiellement en forme de barres. Le contour d’ouverture 212 s’inscrit préférentiellement dans un plan axial et tangentiel, et se trouve dans l’ouverture d’extraction radiale précitée. Ici aussi, il est noté que la longueur axiale du cadre 266 est identique ou sensiblement identique à la longueur axiale de cette ouverture 56 d’extraction radiale de l’air. D’ailleurs, il est aussi noté que la membrane 232 présente le même type de coopération avec une membrane d’obturation 58 dans le flux secondaire, que celle décrite ci-dessus pour la membrane 32. De même, sa structure de support 266 coopère avec le même type de pièces d’interfaces avant et arrière 67, 69, celles-ci étant également fixées sur les cadres avant et arrière de support de membrane 70, 60. Dans le mode représenté sur les figures 18 à 20, la membrane 232 présente deux ouvertures de sortie d’air 220. Chacune d’elles est délimitée entre l’une des armatures latérales 224c d’orientation axiale et sous forme de barre, et l’une des extrémités latérales correspondante 222 de la membrane. Chacune des deux ouvertures de sortie d’air 220, opposées selon la direction circonférentielle, s’inscrit ainsi globalement dans un plan axial et radial. En réalisant les deux ouvertures de sortie 220 de la sorte, chacun des deux flux de sortie d’air 220B’’ qui en découle peut aisément présenter une composante tangentielle très élevée, voire même une composante axiale nulle pour orienter l’air de sortie tangentiellement, avec éventuellement une composante radiale faible. En déviant l’air de sortie à 90° dans la direction tangentielle, c’est avant tout la fonction de déviation latérale qui est ciblée, sans pour autant rechercher de composante axiale susceptible de contribuer à la fonction de contre-poussée. Les figures 21 et 22 représentent une alternative, dans laquelle seule une ouverture de sortie latérale d’air 220 est prévue, entre l’une des armatures latérales 224c et l’une des extrémités latérales 222 de la membrane. Cette membrane présente alors une seconde courbure allant de cette extrémité latérale 222, à l’autre extrémité latérale 222 solidaire de l’autre armature latérale 224c du cadre 266. Cette solidarisation peut s’effectuer comme pour la solidarisation des extrémités avant et arrière de la membrane sur leurs armatures respectives 224, 224b, de manière continue tout le long de celles-ci. Quel que soit le mode envisagé pour la membrane 232 du troisième type, les figures 23 et 24 montrent la possibilité d’ajouter, au niveau de l’ouverture latérale de sortie d’air 220, un rebord latéral arrière de membrane 227. Ce rebord latéral 227, bombé circonférentiellement et vers l’arrière, est solidaire de chacun des éléments suivants : - l’une des deux extrémités latérales opposées 222 de la membrane ; - l’extrémité arrière de membrane correspondant à la portion terminale de sa partie arrière 204 ; - l’extrémité arrière de l’armature latérale correspondante 224c. L’ajout de ce rebord latéral permet de limiter vers l’arrière l’étendue axiale de l’ouverture de sortie d’air 220, et ce dans le but soit de rechercher une composante axiale non-nulle pour le flux d’air de sortie 220B’’, soit, lorsqu’un flux tangentiel avec un composante axiale nulle est recherchée, d’éviter que ce flux ne soit dévié vers l’arrière lors de sa sortie de l’ouverture 220. L’angle de déviation latérale du flux de sortie d’air 220B’’, par rapport à la direction axiale, peut par exemple être de l’ordre de 30°, 45° ou encore 60°, en fonction de l’étendue axiale du rebord 227. Il est noté qu’une telle membrane 232 avec un ou deux rebords latéraux est facile à obtenir, par exemple par simple découpe d’un textile, respectivement selon une forme de L ou de T. Enfin, il est indiqué que quel que soit le type de membrane envisagé parmi ceux exposés précédemment, ces membranes peuvent être renforcées mécaniquement par des sangles ou des câbles. Diverses modifications peuvent être apportées par l’homme du métier à l’invention qui vient d’être décrite, uniquement à titre d’exemples non limitatifs, et dont la portée est définie par les revendications annexées. Par exemple, l’inverseur de poussée 30 peut alternativement présenter une architecture en « C » ou en « O ». En outre, les membranes spécifiques à l’invention peuvent coexister avec des grilles conventionnelles au sein de l’inverseur. De plus, toutes les caractéristiques divulguées ci-dessus, dans les différents modes de réalisation préférés et leurs alternatives, sont combinables entre elles. D’ailleurs, il est noté que sur toutes les figures qui ont été décrites ci-dessus, les éléments qui portent les mêmes références numériques correspondent à des éléments identiques ou similaires. Enfin, il est noté que l’obturation de la veine secondaire est préférentiellement réalisée par une structure souple, du type membrane/textile, et/ou par une structure rigide, du type volet(s) classiques de l’art antérieur. Inverseur de poussée (30) pour ensemble propulsif d’aéronef, l’inverseur comprenant une structure fixe (31) équipée d’une paroi de délimitation radialement interne (18) d’une veine secondaire (21B) de l’ensemble propulsif destinée à être traversée par un flux secondaire (20B), l’inverseur comprenant également une structure mobile (29) comprenant au moins un capot mobile d’inverseur (33) équipé d’une paroi radialement interne de capot d’inverseur (52) délimitant la veine secondaire (21B) radialement vers l’extérieur, la structure mobile étant déplaçable en translation par rapport à la structure fixe selon un axe central longitudinal (A1) de l’inverseur, entre une position avancée de poussée directe, et une position reculée d’inversion de poussée dans laquelle la structure mobile (29) et la structure fixe (31) définissent axialement entre elles, sur la veine secondaire, une ouverture d’extraction radiale (56) d’au moins une partie (20B’) du flux secondaire, l’inverseur de poussée comprenant également au moins une membrane déployable de déviation ou d’obstruction (132, 232) conçue pour dévier ou obstruer au moins une partie (20B’) du flux secondaire s’échappant de l’ouverture d’extraction radiale (56), lorsque cette membrane de déviation ou d’obstruction est dans une configuration déployée adoptée lorsque la structure mobile (29) se trouve en position reculée d’inversion de poussée, caractérisé en ce que dans cette configuration déployée, la membrane (132, 232) présente une forme générale bombée radialement vers l’extérieur, et, définissant au niveau d’une base (108) de la membrane, une ouverture (110, 210) d’entrée d’air dans la membrane, ladite membrane déployable de déviation ou d’obstruction (132) comprenant : - une partie avant (102, 202) formant un rabat vers l’avant jusqu’à la base de la membrane ; et - une partie arrière (104, 204) formant un rabat vers l’arrière jusqu’à la base de la membrane. Inverseur de poussée selon la revendication 1, caractérisé en ce que l’ouverture d’entrée d’air (110) est délimitée par un contour d’ouverture (112) comprenant : - une portion avant de contour d’ouverture (112a), de forme arrondie ; - une portion arrière de contour d’ouverture (112b), de forme arrondie ; et - au moins une portion latérale de contour d’ouverture (112c), agencée axialement entre les portions avant et arrière de contour d’ouverture. Inverseur de poussée selon la revendication 2, caractérisé en ce que ladite partie avant (102) de la membrane (132) et ladite partie arrière (104) ont chacune une forme générale de quart de sphère, une partie intermédiaire (106) de la membrane (102), en forme générale de demi-cylindre, reliant les parties avant et arrière de la membrane. Inverseur de poussée selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que dans sa configuration déployée, la membrane (132) s’étend radialement vers l’extérieur au-delà du capot mobile d’inverseur (33) en position reculée d’inversion de poussée. Inverseur de poussée selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comprend une structure de support de membrane (166) en forme de cadre fermé sur lequel est fixée la base (108) de la membrane, le cadre (166) longeant le contour d’ouverture d’entrée d’air (112), et présentant de préférence une forme de cercle, d’ellipse, ovale, ou oblongue. Inverseur de poussée selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la membrane (132) présente au moins une ouverture de sortie d’air (120, 128, 130, 134). Inverseur de poussée selon la revendication 6, caractérisé en ce que la membrane (132) présente au moins une ouverture de sortie d’air (120, 128, 130, 134) réalisée au moins en partie à travers l’une des deux faces circonférentielles opposées (122) de la membrane, ainsi qu’au moins une ouverture de sortie d’air (120, 128, 130, 134) réalisée au moins en partie à travers l’autre des deux faces circonférentielles opposées (122) de la membrane. Inverseur de poussée selon la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce que la membrane (132) présente plusieurs ouvertures de sortie d’air (120), chacune réalisée au moins en partie à travers l’une de deux faces circonférentielles opposées (122) de la membrane, et se succédant axialement, les ouvertures de sortie d’air (120) étant préférentiellement des fentes, encore plus préférentiellement parallèles ou sensiblement parallèles entre elles. Inverseur de poussée selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comprend au moins deux membranes déployables de déviation ou d’obstruction (132), espacées l’une de l’autre selon la direction circonférentielle, de même forme générale bombée radialement vers l’extérieur et de même dimension, les deux membranes étant telles que l’une comporte au moins une ouverture de sortie d’air et l’autre en est dépourvue, ou que l’une comporte au moins une ouverture de sortie d’air selon une première configuration, et l’autre comporte au moins une ouverture de sortie d’air selon une seconde configuration distincte de la première. Nacelle (3) pour ensemble propulsif d’aéronef, comprenant au moins un capot de soufflante (14), ainsi qu’un inverseur de poussée (30) selon l’une quelconque des revendications précédentes.