Brevet FR3142503A1 — publié le 20240531

TITRE : ENSEMBLE DE TURBOMACHINE MUNI D’UNE VIROLE MONOBLOC Un aspect de l’invention concerne un ensemble de turbomachine (10) comprenant : une virole annulaire (20) d’axe X délimitée radialement par une surface inférieure (22) et une surface supérieure (24), au moins une rangée d’aubes mobiles (40), chacune agencée en regard de la surface inférieure de la virole et s’étendant axialement selon sa longueur (L1), au moins une rangée d’aubes fixes (50), et un bouclier thermique (600) en vis-à-vis d’une rangée d’aubes mobiles et comprenant : une paroi isolante (610) s’étendant d’une extrémité amont (610A) à une extrémité aval (610B), sur la surface supérieure de la virole, et délimitée radialement par une surface interne (612) et externe (614), et un évidement (620) formé entre la surface interne de la paroi et une partie (24C) de la surface supérieure de la virole et s’étendant axialement selon au moins toute la longueur de l’aube mobile. Figure à publier avec l’abrégé : Figure 3 ENSEMBLE DE TUBOMACHINE MUNI D’UNE VIROLE MONOBLOC DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION Le domaine technique de l’invention est celui des viroles de turbomachine telle qu’un turboréacteur pour aéronef. La présente invention concerne plus particulièrement une virole à structure monobloc reliée à une rangée d’aubes fixes. ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION Classiquement, une virole de turbomachine est une pièce circulaire, de grand diamètre, montée à l’interface de nombreux composants d’une turbine ou d’un compresseur de turbomachine et qui doit satisfaire un grand nombre de fonctions liées à ces composants. Tel que représenté à la , un ensemble de turbine ou de compresseur de turbomachine 10 selon l’état de la technique comprend : une virole annulaire 20 d’axe X délimitée selon un axe radial R perpendiculaire à l’axe X, par une surface inférieure 22 et une surface supérieure 24 et comprenant : une partie amont 210A circulaire comportant une pluralité d’interfaces de liaison 212A formant chacune une bride (seulement une interface de liaison 212A est visible à la figure 1), une partie aval 210B opposée axialement à la partie amont 210A et comportant une pluralité d’interfaces de liaison 212B formant chacune une bride (seulement une interface de liaison 212B est visible à la figure 1), et une pluralité de liaisons boulonnées 220, de type vis – boulon, chacune reliant l’une des interfaces de liaison 212A de la partie amont 210A avec l’une des interfaces de liaison 212B de la partie aval 210B de la virole annulaire 20 (seulement une liaison boulonnée 220 est visible à la figure 1), au moins une rangée d’aubes mobiles 40, chaque aube mobile 40 étant délimitée radialement par une extrémité inférieure 42 et une extrémité supérieure 44 en regard de la surface inférieure 22 de la partie amont 210A de la virole annulaire 20 et espacée radialement de manière à définir un jeu radial J entre la partie amont 210A de la virole annulaire 20 et l’aube mobile 40, et au moins une rangée d’aubes fixes 50, chaque aube fixe 50 étant délimitée radialement par une extrémité inférieure 52 et une extrémité supérieure 54 solidaire de la surface inférieure 22 de la partie aval 210B de la virole annulaire 20. Un tel ensemble de turbomachine 10 présente un nombre important de pièces ce qui implique une masse relativement élevée et ce qui complexifie le bon positionnement des pièces les unes par rapport aux autres, notamment le positionnement des parties amont 210A et aval 210B de la virole annulaire 20 l’une par rapport à l’autre. Un ensemble de turbomachine 10, tel que représenté à la , propose une solution à cette problématique en remplaçant la virole annulaire 20 en deux parties 210A, 210B par une virole annulaire 20 à structure monobloc réalisée en une seule pièce. Une telle modification de la géométrie de la virole annulaire 20 permet de supprimer les interfaces de liaison 212A, 212B des parties amont 210A et aval 210B de la virole annulaire 20 ainsi que les deux liaisons boulonnées 220. Cela entraîne une réduction du nombre total de pièces de l’ensemble de turbomachine 10 et donc un gain de masse important et une simplification du positionnement des pièces les unes par rapport aux autres. Une telle virole annulaire 20 monobloc est réalisée par un procédé de fabrication additive, appelé aussi impression 3D (3 dimensions), par exemple par fusion laser sur lit de poudre. Cependant, il a été constaté que la virole annulaire 20 monobloc présente une rigidité moins importante pouvant provoquer une variation du jeu radial J entre la virole annulaire 20 et les aubes mobiles 40 lors du fonctionnement de la turbomachine ce qui impacte ses performances en diminuant son rendement. Par conséquent, tel que représenté à la , un ensemble de turbomachine 10 muni d’une virole annulaire 20 monobloc requiert l’ajout d’une partie en relief 30 présentant une géométrie améliorant la rigidité tel que des nervures ou des formes triangulaires, agencée sur la surface supérieure 24 de la virole annulaire 20 pour augmenter la raideur de la virole annulaire 20. L’augmentation de la raideur de la virole permet de minimiser la variation du jeu radial J entre la virole annulaire monobloc 20 et l’aube mobile 40 lors du fonctionnement de la turbomachine. Néanmoins, l’ajout de la partie en relief 30 implique une augmentation de la masse de la virole annulaire 20 monobloc alors que l’objectif de l’utilisation d’une virole annulaire monobloc réalisée en une seule pièce est le gain de masse. Il existe donc un besoin d’optimisation du ratio de la raideur de la virole annulaire 20 sur la masse de la virole annulaire 20. L’invention offre une solution aux problèmes évoqués précédemment, en modifiant la géométrie de la virole annulaire monobloc de sorte à augmenter le temps de réponse thermique de la virole annulaire monobloc tout en optimisant la réduction de la masse de l’ensemble de turbine ou de compresseur de turbomachine et en préservant les performances de la turbomachine. Un premier aspect de l’invention concerne un ensemble de turbomachine comprenant : une virole annulaire monobloc d’axe X délimitée selon un axe radial R perpendiculaire à l’axe X, par une surface inférieure et une surface supérieure, au moins une rangée d’aubes mobiles, chaque aube mobile étant délimitée radialement par une extrémité inférieure et une extrémité supérieure en regard de la surface inférieure de la virole annulaire et espacée radialement de manière à définir un jeu radial entre la virole annulaire et l’aube mobile, et s’étendant axialement entre un bord d’attaque amont et un bord de fuite aval, définissant une longueur de l’aube mobile, et au moins une rangée d’aubes fixes, chaque aube fixe étant délimitée radialement par une extrémité inférieure et une extrémité supérieure solidaire de la surface inférieure de la virole annulaire, et s’étendant axialement entre un bord d’attaque amont et un bord de fuite aval définissant une longueur de l’aube fixe. L’ensemble de turbomachine comporte un bouclier thermique agencé en vis-à-vis d’une rangée d’aubes mobiles et comprenant : une paroi isolante s’étendant d’une extrémité amont située sur la surface supérieure de la virole annulaire à une extrémité aval située sur la surface supérieure de la virole annulaire, et délimitée radialement par une surface interne et une surface externe, et un évidement formé entre la surface interne de la paroi isolante du bouclier thermique et une partie intermédiaire de la surface supérieure de la virole annulaire et s’étendant axialement selon au moins toute la longueur de l’aube mobile. La virole annulaire monobloc de l’ensemble de turbomachine selon l’invention, grâce à la présence d’un bouclier thermique, et plus particulièrement la portion de la virole annulaire en vis-à-vis de la rangée d’aubes mobiles, présente un temps de réponse thermique sensiblement égale à celui de l’aube mobile, sans ajout de masse. En effet, la suppression des liaisons boulonnées en vis-à-vis de la rangée d’aubes mobiles diminue la masse de la virole annulaire ce qui a un impact sur son comportement thermique, et notamment sur son temps de réponse thermique. Le temps de réponse thermique d’une pièce correspond à une période pendant laquelle la température de la pièce suit une évolution d’une température de l’air ambiant en contact avec au moins une surface de la pièce, dont sa valeur dépend principalement de la masse de la pièce et de son coefficient de transfert thermique par convection thermique exprimé en W/m²/K (watts par mètre carré par Kelvin). Plus particulièrement, l’évolution du temps de réponse d’une pièce est proportionnelle à l’évolution de sa masse et inversement proportionnelle à de son coefficient de transfert thermique. Par conséquent, le temps de réponse thermique de la virole annulaire monobloc, dépourvue de liaisons boulonnées, est diminué par rapport au temps de réponse thermique de la virole annulaire en deux parties. Lors du fonctionnement de la turbomachine, le temps de réponse thermique de la virole annulaire monobloc est donc plus faible que le temps de réponse thermique de l’aube mobile entrainant une dilatation et une rétraction de la virole annulaire monobloc plus rapide que la dilatation et la rétractation de l’aube mobile. Une différence entre le temps de réponse thermique de la virole annulaire monobloc et celui de l’aube mobile provoque une variation du jeu radial entre ces deux pièces lors du fonctionnement de la turbomachine, ce qui impacte ses performances en diminuant son rendement. La solution de l’ajout d’une partie en relief permet, grâce à sa masse, d’augmenter involontairement le temps de réponse thermique de la virole annulaire monobloc mais ne permet pas d’optimiser un ratio variation du jeu radial sur la masse de l’ensemble fixe. L’utilisation d’un bouclier thermique selon l’invention a pour effet de diminuer le temps de réponse thermique de la portion de la virole en vis-à-vis du bouclier thermique tout en minimisant la masse de l’ensemble fixe ce qui permet d’optimiser le ratio variation du jeu radial sur la masse de l’ensemble fixe. En outre le fait de créer une chambre fermée dans le bouclier thermique permet de diminuer sensiblement la vitesse de l’écoulement de l’air présente dans l’évidement du bouclier thermique et donc le coefficient de transfert thermique dans l’évidement du bouclier thermique ce qui augmente le temps de réponse thermique de la portion de la virole annulaire en vis-à-vis de la rangée d’aubes mobiles, et donc limite localement la variation du jeu radial entre la virole annulaire et l’aube mobile. Avantageusement, la virole annulaire, le bouclier thermique et les rangées d’aubes fixes forment un ensemble fixe. Préférentiellement, l'extrémité amont et l'extrémité aval de la paroi isolante du bouclier thermique s'étendent chacune depuis la surface supérieure de la virole annulaire. Avantageusement, l’évidement du bouclier thermique est délimité axialement entre une extrémité amont et une extrémité aval chacune correspondant à l’intersection de la surface supérieure de la virole annulaire avec la surface interne de la paroi isolante du bouclier thermique. Préférentiellement, la surface supérieure de la virole annulaire comporte une partie amont s’étendant axialement de l’extrémité amont de la paroi isolante du bouclier thermique vers l’extrémité libre amont de la virole annulaire, et la partie amont de la surface supérieure est alignée avec la partie intermédiaire de la surface supérieure de la virole annulaire délimitant l’évidement. Préférentiellement, la virole annulaire comporte une portion de liaison agencée en amont de la portion amont, à l’extrémité libre amont de la virole annulaire, la portion de liaison étant prévue pour l’assemblage de la virole annulaire à un élément environnant de l’ensemble de turbomachine. Préférentiellement, la portion amont de la virole annulaire s’étend axialement de l’extrémité amont du bouclier thermique à la portion de liaison (par exemple une bride) de la virole. Avantageusement, la surface supérieure de la virole annulaire comporte une partie aval s’étendant axialement de l’extrémité aval de la paroi isolante du bouclier thermique vers l’extrémité libre aval de la virole annulaire, et la partie aval de la surface supérieure est alignée avec la partie intermédiaire de la surface supérieure de la virole annulaire délimitant l’évidement. Préférentiellement, la paroi isolante du bouclier thermique est de section régulière, ce qui permet d’optimiser le poids de l’ensemble fixe. Préférentiellement, la paroi isolante du bouclier thermique comprend une section dont l’épaisseur est inférieure à celle de la virole annulaire. L’épaisseur de la paroi isolante du bouclier thermique (mesurée entre la surface intérieure de la paroi isolante, délimitant l’évidement du bouclier thermique, et la surface extérieure de la paroi isolante), est ainsi inférieure à celle de la virole annulaire (mesurée entre la surface externe de la virole annulaire, délimitant l’évidement du bouclier thermique, et la surface interne de la virole annulaire). Une telle caractéristique permet d’optimiser le poids de l’ensemble fixe, tout en réalisant le bouclier thermique. Préférentiellement, l’ensemble fixe forme une seule et même pièce pour minimiser le nombre total de pièces de l’ensemble de turbomachine. Avantageusement, la virole annulaire, le bouclier thermique et les rangées d’aubes fixes de l’ensemble fixe sont formés dans la même matière. Préférentiellement, la paroi isolante du bouclier thermique présente une section en forme de parabole s’étendant axialement de l’extrémité amont vers l’extrémité aval de la paroi isolante du bouclier thermique et dont le côté concave de la parabole est orienté vers la surface supérieure de la virole annulaire. La forme parabolique de la paroi isolante du bouclier thermique permet d’améliorer ses propriétés aérodynamiques tout en préservant une bonne résistance mécanique de la paroi isolante. Avantageusement, la surface externe de la paroi isolante du bouclier thermique est agencée sur la surface supérieure de la virole annulaire en formant un angle α supérieur ou égale à 110°, de préférence compris entre 130° et 140°, mesuré à l’extérieur du bouclier thermique, au niveau de l’extrémité amont de la paroi isolante du bouclier thermique, entre une tangente de la surface externe de la paroi isolante du bouclier thermique et la surface supérieure de la virole annulaire. Une telle caractéristique permet de minimiser les pertes de charge dues au frottement de l’air contre la paroi isolante du bouclier thermique, lors de l’écoulement de l’air dans la turbine ou le compresseur. Préférentiellement, le bouclier thermique s’étend circonférentiellement selon toute la périphérie de la virole annulaire pour isoler thermiquement la portion de la virole annulaire en vis-à-vis de la rangée d’aubes mobiles et limiter la variation du jeu radial entre la virole annulaire et chacune des aubes mobile de la rangée lors du fonctionnement de la turbomachine. Avantageusement, la distance minimale, mesurée axialement, entre l’extrémité amont de l’évidement du bouclier thermique et le bord d’attaque de l’aube mobile est sensiblement égale à 10% de la longueur de l’aube mobile. Une telle caractéristique de limiter de manière optimale la variation du jeu radial entre la virole annulaire et le bord d’attaque de l’aube mobile lors du fonctionnement de la turbomachine. Préférentiellement, la distance minimale, mesurée axialement, entre l’extrémité aval de l‘évidement et le bord de fuite de l’aube mobile est sensiblement égale à 10% de la longueur de l’aube mobile. Une telle caractéristique permet de limiter de manière optimale la variation du jeu radial entre la virole annulaire et le bord de fuite de l’aube mobile lors du fonctionnement de la turbomachine. Un deuxième aspect de l’invention concerne une turbomachine d’aéronef comportant un ensemble de turbomachine selon l’invention. Un troisième aspect de l’invention concerne un procédé de fabrication de l’ensemble fixe de l’ensemble de turbomachine selon l’invention, caractérisé en ce qu’il comprend une étape de fabrication additive de la virole annulaire et de la paroi isolante du bouclier thermique par dépôt et solidification de couches successives d’une poudre. Avantageusement, l’étape de fabrication additive du procédé de fabrication comprend aussi la fabrication de la rangée d’aubes fixes de manière à fabriquer l’ensemble fixe en une seule et même pièce. Préférentiellement, le procédé de fabrication comprend une étape de vidage de la poudre présente entre la surface supérieure de la virole annulaire et la surface interne de la paroi isolante du bouclier thermique. L’invention et ses différentes applications seront mieux comprises à la lecture de la description qui suit et à l’examen des figures qui l’accompagnent. BREVE DESCRIPTION DES FIGURES D’autres avantages et caractéristiques de l’invention apparaîtront à la lecture de la description qui suit, illustrée par les figures dans lesquelles : La , déjà décrite, est une vue schématique, en coupe longitudinale, d’un ensemble de turbomachine selon l’état de la technique comprenant une virole annulaire en deux parties ; La , déjà décrite, est une vue schématique, en coupe longitudinale, d’un ensemble de turbomachine selon l’état de la technique comprenant une virole annulaire monobloc ; La , déjà décrite, est une vue schématique, en coupe longitudinale, d’un ensemble de turbomachine selon l’état de la technique comprenant une virole annulaire monobloc et une partie en relief ; La est une vue schématique, en coupe longitudinale, d’un ensemble de turbomachine comprenant une virole annulaire selon l’invention. DESCRIPTION DETAILLEE Un exemple de réalisation d’un ensemble de turbomachine selon l’invention est décrit en détail ci-après, en référence aux dessins annexés. Cet exemple illustre les caractéristiques et avantages de l'invention. Sauf précision contraire, un même élément apparaissant sur des figures différentes présente une référence unique. Pour la compréhension de l'invention, on adoptera les orientations radiale, tangentielle et axiale selon le repère RTA indiqué aux figures dont les axes tangent T et axial A s’étendent dans un plan horizontal suivant l’orientation aux figures. L’axe axial A est parallèle à un axe X d’une virole annulaire de l’ensemble de turbomachine. La portion amont de la virole annulaire vers la portion aval de la virole annulaire est orienté selon l’axe axial A du repère RTA. L’orientation radiale s’étend radialement par rapport à l’axe X. Dans la description, les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport au sens d’écoulement de l’air depuis l’entrée de l’air dans la turbine ou dans le compresseur vers la sortie de l’air hors de la turbine ou du compresseur. Les termes « supérieur » et « inférieur » sont définis suivant l’orientation radiale, le terme « supérieur » désigne les éléments les plus éloignés radialement de l’axe X, par opposition au terme « inférieur » qui désigne les éléments les plus proches radialement de l’axe X. La représente un ensemble de turbine ou de compresseur de turbomachine 10 selon un mode de réalisation de l’invention comprenant : une virole annulaire 20 monobloc d’axe X, délimitée radialement par une surface inférieure 22 et une surface supérieure 24 définissant une épaisseur de la virole annulaire 20, au moins une rangée d’aubes mobiles 40, au moins une rangée d’aubes fixes 50 s’étendant de la surface inférieure 22 de la virole annulaire 20 vers l’axe X, et un bouclier thermique 600 comprenant une paroi isolante 610 s’étendant d’une extrémité amont 610A située sur la surface supérieure 24 de la virole annulaire 20 à une extrémité aval 610B située sur la surface supérieure 24 de la virole annulaire 20, au-dessus d’une portion de la virole annulaire 20, en vis-à-vis d’une rangée d’aubes mobiles 40. Selon certains modes de réalisation de la virole annulaire 20 tel que représenté à la , la virole annulaire 20 est délimitée axialement par : une portion amont 20A s’étendant axialement à partir de l’extrémité amont 610A de la paroi isolante 610 du bouclier thermique 600 vers l’extrémité libre amont de la virole annulaire 20, c’est-à-dire en amont du bord d’attaque 40A de l’aube mobile 40 de l’ensemble fixe 246, une portion aval 20B s’étendant axialement à partir de l’extrémité aval 610B de la paroi isolante 610 du bouclier thermique 600 vers l’extrémité aval (non représentée) de la virole annulaire 20, c’est-à-dire en aval du bord de fuite 40B de l’aube mobile 40 de l’ensemble fixe 246, une portion intermédiaire 20C s’étendant axialement de la portion amont 20A à la portion aval 20B, soit à partir de l’extrémité amont 610A à l’extrémité aval 610B de la paroi isolante 610 du bouclier thermique 600, et une portion de liaison 20D s’étendant axialement à partir de l’extrémité de la portion amont 20A, à l’opposé de son extrémité reliée à la portion intermédiaire 20C, la portion de liaison 20D formant l’extrémité libre amont de la virole annulaire 20 sous la forme d’une bride prévue pour l’assemblage de la virole annulaire 20 à un élément environnant de l’ensemble de turbomachine 10. La portion amont 20A de la virole annulaire 20 comprend une partie amont 24A de la surface supérieure 24 de la virole annulaire 20. La partie amont 24A s’étend axialement à partir de l’extrémité amont 610A de la paroi isolante 610 du bouclier thermique 600 vers l’extrémité de la portion amont 20A, à l’opposé de son extrémité reliée à la portion intermédiaire 20C, La portion aval 20B de la virole annulaire 20 comprend une partie aval 24B de la surface supérieure 24 de la virole annulaire 20. La partie aval 24B s’étend axialement à partir de l’extrémité aval 610B de la paroi isolante 610 du bouclier thermique 600 vers l’extrémité aval (non représentée) de la virole annulaire 20. La portion intermédiaire 20C de la virole annulaire 20 comprend une partie intermédiaire 24C de la surface supérieure 24 de la virole annulaire 20. La partie intermédiaire 24C s’étend axialement de l’extrémité amont 620A de l’évidement 620 à l’extrémité aval 620B de l’évidement 620 du bouclier thermique 600. Par conséquent, la partie intermédiaire 24C de la surface supérieure 24 de la virole annulaire 20 délimite l’évidement 620 du bouclier thermique 600. Chaque aube mobile 40 de la rangée est délimitée radialement par une extrémité inférieure 42 et une extrémité supérieure 44 en regard de la surface inférieure 22 de la virole annulaire 20. L’extrémité supérieure 44 de l’aube mobile 40 est espacée radialement de la surface inférieure 22 de la virole annulaire 20 de manière à définir un jeu radial J entre la virole annulaire 20 et l’aube mobile 40. Chaque aube mobile 40 s’étend axialement entre un bord d’attaque 40A amont et un bord de fuite 40B aval, définissant une longueur L1 de l’aube mobile 40. Chaque aube fixe 50 de la rangée est délimitée radialement par une extrémité inférieure 52 et une extrémité supérieure 54 solidaire de la surface inférieure 22 de la virole annulaire 20. Chaque aube fixe 50 s’étend axialement entre un bord d’attaque 50A amont et un bord de fuite 50B aval définissant une longueur L2 de l’aube fixe 50. Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, la partie amont 24A de la surface supérieure 24 de la virole annulaire 20 est alignée avec la partie intermédiaire 24C de la surface supérieure 24 de la virole annulaire 20. Deux surfaces alignées sont des surfaces qui admettent un même plan tangent en leur intersection. Par conséquent, aucune partie faisant relief, ni de creux n’est formé sur la partie amont 24A de la surface supérieure 24 de la virole annulaire 20, au niveau de l’extrémité amont 610A de la paroi isolante 610. Avantageusement, la partie aval 24B de la surface supérieure 24 de la virole annulaire 20 est aussi alignée avec la partie intermédiaire 24C de la surface supérieure 24 de la virole annulaire 20. Le fait de ne pas modifier la géométrie de la portion amont 20A ou aval 20B de la virole annulaire 20 permet d’éviter de modifier l’écoulement de l’air extérieur et d’éviter d’influencer de façon non optimale sur le jeu radial J entre la virole annulaire 20 et l’aube mobile 40. En outre, la surface inférieure 22 de la virole annulaire 20 peut comprendre une couche de revêtement abradable agencée en vis-à-vis de l’aube mobile 40. La portion amont 20A ou aval 20B de la virole annulaire 20 peut présenter un diamètre (interne ou externe) variant de façon constante, par exemple en forme de cône. La paroi isolante 610 du bouclier thermique 600, s’étendant de la surface supérieure 24 de la virole annulaire 20, comprend une surface interne 612 et une surface externe 614 opposées radialement l’une par rapport à l’autre. La paroi isolante 610 du bouclier thermique 600 s’étend axialement entre une extrémité amont 610A et une extrémité aval 610B. Le bouclier thermique 600 comprend un évidement 620 formé entre la surface interne 612 de la paroi isolante 610 du bouclier thermique 600 et la portion intermédiaire 24C de la surface supérieure 24 de la virole annulaire 20. L’évidement 620 s’étend donc axialement entre une extrémité amont 620A et une extrémité aval 620B, en entourant une partie de la portion intermédiaire 20C entourant au moins toute l’aube mobile 40. L’évidement 610 du bouclier thermique 600 a donc une longueur axiale supérieure ou égale à la longueur L1 de l’aube mobile 40. L’introduction du bouclier thermique 600 sur la virole annulaire 20 au niveau du jeu radial J à contrôler, permet d’isoler thermiquement la portion intermédiaire 20C de la virole annulaire 20 d’un premier écoulement 230 de l’air et de créer un deuxième écoulement 630 de l’air dans l’évidement 620 du bouclier thermique 600. Le transfert de chaleur du deuxième écoulement 630 de l’air vers la portion intermédiaire 20C de la virole annulaire 20 est donc ralenti permettant d’obtenir une portion intermédiaire 20C présentant une température sensiblement proche de la température de l’aube mobile 40. En fonctionnement de la turbomachine, en condition dite « plein gaz », le premier écoulement 230 de l’air à l’extérieur du bouclier thermique 600 présente un premier coefficient de transfert thermique H1 très élevé, de l’ordre de 1000 W/m²/K, et le deuxième écoulement 630 de l’air dans l’évidement 620 du bouclier thermique 600 présente un deuxième coefficient de transfert thermique H2 très faible, de l’ordre de 10 W/m²/K. Le bouclier thermique 600 s’étend circonférentiellement selon toute la périphérie de la virole annulaire 20. Selon un exemple des modes de réalisation du bouclier thermique 600, la paroi isolante 610 du bouclier thermique 600, tel que celui représenté à la , présente une section en forme de parabole s’étendant axialement de l’extrémité amont 610A vers l’extrémité aval 610B de la paroi isolante 610 du bouclier thermique 600. Plus particulièrement, la parabole formée par la paroi isolante 610 du bouclier thermique 600 est une courbe plane symétrique par rapport à un axe de symétrie S approximativement en forme de U dont le côté concave est orienté vers la surface supérieure 24 de la virole annulaire 20. La surface interne 612 de la paroi isolante 610 est donc concave et la surface externe 614 de la paroi isolante 610 est donc convexe. La géométrie de la paroi isolante 610 du bouclier thermique 600 est définie par les paramètres suivantes : une hauteur h de l’évidement 620 du bouclier thermique 600 correspondant à la plus grande distance, mesurée radialement, entre la partie intermédiaire 24C de la surface supérieure 24 de la virole annulaire 20 et la surface interne 612 de la paroi isolante 610 du bouclier thermique 600, le volume d’air de l’évidement 620 du bouclier thermique 600 dépendant directement de la hauteur h et de la longueur axiale de l’évidement 620 mesurée entre l’extrémité amont 620A et l’extrémité aval 620B de l’évidement 620, une épaisseur e correspondant à la distance minimale entre la surface interne 612 et la surface externe 614 de la paroi isolante 610 du bouclier thermique 600, une distance d correspondant à la distance minimale, mesurée axialement, entre l’extrémité amont 620A de l’évidement 620 du bouclier thermique 610 et le bord d’attaque 40A de l’aube mobile 40, une distance d’ correspondant à la distance minimale, mesurée axialement, entre l’extrémité amont 620B de l’évidement 620 du bouclier thermique 600 et le bord de fuite 40B de l’aube mobile 40, et un angle α, mesuré à l’extérieur du bouclier thermique 610, au niveau de l’extrémité amont 610A de la paroi isolante 610 du bouclier thermique 600, entre une tangente T de la surface externe 614 de la paroi isolante 610 du bouclier thermique 600 et la partie amont 24A de la surface supérieure 24 de la virole annulaire 20. Le deuxième coefficient de transfert thermique H2, exprimé en W/m²/K, mesuré dans l’évidement 620 du bouclier thermique 610 est inversement proportionnel à la hauteur h de l’évidement 620 du bouclier thermique 610. La hauteur h de l’évidement 620 du bouclier thermique 600 doit donc être relativement importante afin d’obtenir un volume d’air important de l’évidement 620 du bouclier thermique 600 et donc un deuxième coefficient de transfert thermique H2 très faible. Par ailleurs, la l’augmentation de la valeur de la hauteur h provoque l’augmentation la masse totale de l’ensemble fixe 246. La valeur maximale de la hauteur h de l’évidement 620 du bouclier thermique 600 dépend des contraintes de fabrication liées au mode de fabrication de la paroi isolante 610 du bouclier thermique 600. Préférentiellement, la hauteur h de l’évidement 220 du bouclier thermique 600 est comprise entre 10mm et 50mm. La valeur de l’épaisseur e de la paroi isolante 610 du bouclier thermique 600 a une influence sur la résistance mécanique de la paroi isolante 610, sur la flexion de la virole annulaire 20 et sur la masse totale de l’ensemble fixe 246. La variation de l’épaisseur e de la paroi isolante 610 est proportionnelle à la variation de la masse totale de l’ensemble fixe 246 et inversement proportionnelle à la variation de la résistance mécanique de la paroi isolante. Avantageusement, l’épaisseur e de la paroi isolante 610 du bouclier thermique 600 est constante entre l’extrémité amont 610A et l’extrémité aval 610B de la paroi isolante 610 et est comprise entre 1mm et 5mm. La portion intermédiaire 20C de la virole annulaire 20 étant une zone de pilotage du jeu radial J entre la virole annulaire 20 et l’aube mobile 40, l’isolation thermique de la portion intermédiaire 20C de la virole annulaire 20, par le bouclier thermique 600, doit être assurée du bord d’attaque 40A jusqu’au bord de fuite 40B de l’aube mobile 40 et les valeurs des distances d et d’ doivent être strictement supérieures à zéro. Plus particulièrement, le jeu radial J entre la virole annulaire 20 et l’extrémité supérieure 44 de l’aube mobile 40, au niveau du bord d’attaque 40A de l’aube mobile 40, a un impact direct sur les performances de la turbomachine. L’isolation thermique du premier écoulement 230 de l’air par le bouclier thermique 600 sur la virole annulaire 20 au niveau du bord d’attaque 40A de l’aube mobile 40 permet de limiter de manière optimale la variation du jeu radial J entre la virole annulaire 20 et l’extrémité supérieure 44 de l’aube mobile 40, au niveau du bord d’attaque 40A de l’aube mobile 40, et ainsi d’augmenter les performances de la turbomachine. Avantageusement, la distance d est sensiblement égale à 10% de la longueur L1 de l’aube mobile 40 afin d’améliorer l’efficacité du bouclier thermique 600 sur la virole annulaire 20 au niveau du bord d’attaque 40A de l’aube mobile 40. Plus particulièrement, le jeu radial J entre la virole annulaire 20 et l’extrémité supérieure 44 de l’aube mobile 40, au niveau du bord de fuite 40B de l’aube mobile 40, a un impact secondaire sur les performances de la turbomachine, l’isolation thermique du premier écoulement 230 de l’air par le bouclier thermique 600 sur la virole annulaire 20 au niveau du bord de fuite 40B de l’aube mobile 40 permet de limiter de manière optimale la variation du jeu radial J entre la virole annulaire 20 et l’extrémité supérieure 44 de l’aube mobile 40, au niveau du bord de fuite 40B de l’aube mobile 40, et ainsi et ainsi d’augmenter les performances de la turbomachine. Avantageusement, la distance d’ est sensiblement égale à 10% de la longueur L1 de l’aube mobile 40 afin d’améliorer l’efficacité du bouclier thermique 600 sur la virole au niveau du bord de fuite 40B de l’aube mobile 40. L’angle α formé à l’amont de la paroi isolante 610 du bouclier thermique 600 doit être le plus important possible pour minimiser les pertes de charge dues au frottement de l’air contre la paroi isolante 610 du bouclier thermique 600, lors de l’écoulement de l’air extérieur. La valeur maximale de l’angle α dépend des contraintes de fabrication liées au mode de fabrication de la paroi isolante 610 du bouclier thermique 600. Avantageusement, l’angle α est supérieur ou égale à 110°, de préférence compris entre 130° et 140°. La virole annulaire 20, le bouclier thermique 600 et les rangées d’aubes fixes 50 forment un ensemble fixe 246. Selon certains modes de réalisation de l’ensemble fixe 246 représenté à la , l’ensemble fixe 246 est monobloc de manière à former une seule et même pièce pour minimiser le nombre total de pièces de l’ensemble de turbomachine 10. Avantageusement, la virole annulaire 20, le bouclier thermique 600 et les rangées d’aubes fixes 50 de l’ensemble fixe 246 sont formés dans la même matière. Le procédé de fabrication de l’ensemble fixe 246 selon un mode de réalisation de l’invention comprend une étape de fabrication additive de la virole annulaire 20 et de la paroi isolante 610 du bouclier thermique 600 par dépôt et solidification de couches successives d’une poudre. Le procédé de fabrication additive utilise par exemple la technologie par fusion laser sur lit de poudre. Cette technologie consiste à former des couches successives de particules de poudre métallique fusionnées au moyen d’un laser. L’étape de fabrication additive du procédé de fabrication de l’ensemble fixe 246 comprend les sous-étapes suivantes : construction de la virole annulaire 20, et construction de la paroi isolante 610 du bouclier thermique 600 à partir de la surface supérieure 24 de la virole annulaire 20 préalablement construite. Avantageusement, la succession de couches de poudre de la sous-étape de construction de la virole annulaire 20 est réalisée selon la direction radiale R, de la surface inférieure 22 vers la surface supérieure 24 de la virole annulaire 20 pour former l’épaisseur de la virole annulaire 20. La succession de couches de poudre de la sous-étape de construction de la paroi isolante 610 du bouclier thermique 600 est par exemple réalisée selon la direction radiale R, des extrémités amont 610A et aval 610B vers le sommet de la parabole de la paroi isolante 610. Selon certains mode de réalisation de l’ensemble fixe 246, l’étape de fabrication additive comprend aussi une sous-étape de construction de la rangée d’aubes fixes 50 à partir de la surface inférieure 22 de la virole annulaire 20 préalablement construite. La succession de couches de poudre de la sous-étape de construction de la rangée d’aubes fixes 50 est par exemple réalisée selon la direction radiale R, de l’extrémité supérieure 54 vers l’extrémité inférieure 52 de l’aube fixe 50. Préférentiellement, le procédé de fabrication peut comprendre une étape additionnelle de vidage de la poudre présente entre la partie intermédiaire 24C de la surface supérieure 24 de la virole annulaire 20 et la surface interne 612 de la paroi isolante 610 du bouclier thermique 600, l’étape de vidage étant réalisée après l’étape de fabrication additive. L’ensemble de turbomachine 10 selon l’invention muni d’un bouclier thermique 600 présente une masse sensiblement diminuée par rapport à celle des ensembles de turbine de turbomachine équipés de liaisons boulonnées 220 ou d’une partie en relief 30 qui est conçue pour rigidifier la virole annulaire 20. De plus, la présence d’un bouclier thermique 600 permet d’isoler thermiquement à la fois en séparant la portion intermédiaire 20C de la virole annulaire 20 du premier écoulement 230 de l’air et en présentant un deuxième coefficient de transfert thermique H2 très faible dans l’évidement 620 du bouclier thermique 600. Cette double isolation thermique permet d’augmenter le temps de réponse thermique de la portion intermédiaire 20C de la virole annulaire 20, en vis-à-vis de l’aube mobile 40, jusqu’à un temps de réponse thermique correspondant à une dilatation équivalente à celle de l’aube mobile 40 afin de limiter sensiblement la variation du jeu radial J entre la portion intermédiaire 20C de la virole annulaire 20 et l’aube mobile 40. La présence d’un bouclier thermique 600 permet donc d’augmenter le rendement de la turbomachine grâce à un contrôle optimisé du jeu radial J entre la virole annulaire 20 et l’aube mobile 40. De plus, le bouclier thermique 600, de part sa géométrie aérodynamique, est moins intrusif qu’une partie en relief 30 conçue pour rigidifier la virole annulaire 20, notamment tel qu’une nervure par exemple de section triangulaire, ce qui permet de minimiser les pertes de charge. En outre, l’ensemble fixe 246 de l’ensemble de turbomachine 10 présente une géométrie simplifiée permettant sa fabrication par un procédé de fabrication additive. Ensemble de turbomachine (10) comprenant : une virole annulaire (20) monobloc d’axe X délimitée selon un axe radial R perpendiculaire à l’axe X, par une surface inférieure (22) et une surface supérieure (24), au moins une rangée d’aubes mobiles (40), chaque aube mobile (40) étant délimitée radialement par une extrémité inférieure (42) et une extrémité supérieure (44) en regard de la surface inférieure (22) de la virole annulaire (20) et espacée radialement de manière à définir un jeu radial (J) entre la virole annulaire (20) et l’aube mobile (40), et s’étendant axialement entre un bord d’attaque (40A) amont et un bord de fuite (40B) aval, définissant une longueur (L1) de l’aube mobile (40), et au moins une rangée d’aubes fixes (50), chaque aube fixe (50) étant délimitée radialement par une extrémité inférieure (52) et une extrémité supérieure (54) solidaire de la surface inférieure (22) de la virole annulaire (20), et s’étendant axialement entre un bord d’attaque (50A) amont et un bord de fuite (50B) aval définissant une longueur (L2) de l’aube fixe (50) ; caractérisée : en ce qu’il comporte un bouclier thermique (600) agencé en vis-à-vis d’une rangée d’aubes mobiles (40) et comprenant : une paroi isolante (610) s’étendant d’une extrémité amont (610A) située sur la surface supérieure (24) de la virole annulaire (20) à une extrémité aval (610B) située sur la surface supérieure (24) de la virole annulaire (20), délimitée radialement par une surface interne (612) et une surface externe (614), et un évidement (620) formé entre la surface interne (612) de la paroi isolante (610) du bouclier thermique (600) et une partie intermédiaire (24C) de la surface supérieure (24) de la virole annulaire (20) et s’étendant axialement selon au moins toute la longueur (L1) de l’aube mobile (40). Ensemble de turbomachine (10) selon la revendication 1, caractérisé : en ce que la surface supérieure (24) de la virole annulaire (20) comporte une partie amont (24A) s’étendant axialement de l’extrémité amont (610A) de la paroi isolante (610) du bouclier thermique (600) vers l’extrémité libre amont de la virole annulaire (20), et en ce que la partie amont (24A) de la surface supérieure (24) de la portion amont (20A) de la virole annulaire (20) est alignée avec la partie intermédiaire (24C) de la surface supérieure (24) de la virole annulaire (20) délimitant l’évidement. Ensemble de turbomachine (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’ensemble fixe (246) forme une seule et même pièce. Ensemble de turbomachine (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la paroi isolante (610) du bouclier thermique (600) présente une section en forme de parabole s’étendant axialement de l’extrémité amont (610A) vers l’extrémité aval (610B) de la paroi isolante (610) du bouclier thermique (610) et dont le côté concave de la parabole est orienté vers la surface supérieure (24) de la virole annulaire (20). Ensemble de turbomachine (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la surface externe (614) de la paroi isolante (610) du bouclier thermique (600) est agencée sur la surface supérieure (24) de la virole annulaire (20) en formant un angle α supérieur ou égale à 110°, mesuré à l’extérieur du bouclier thermique (610), au niveau de l’extrémité amont (610A) de la paroi isolante (610) du bouclier thermique (600), entre une tangente (T) de la surface externe (614) de la paroi isolante (610) du bouclier thermique (600) et la surface supérieure (24) de la virole annulaire (20). Ensemble de turbomachine (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le bouclier thermique (600) s’étend circonférentiellement selon toute la périphérie de la virole annulaire (20). Ensemble de turbomachine (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la distance (d) minimale, mesurée axialement, entre l’extrémité amont (620A) de l’évidement (620) du bouclier thermique (600) et le bord d’attaque (40A) de l’aube mobile (40) est sensiblement égale à 10% de la longueur (L1) de l’aube mobile (40). Ensemble de turbomachine (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la distance (d’) minimale, mesurée axialement, entre l’extrémité aval (610B) de la paroi isolante (610) du bouclier thermique (610) et le bord de fuite (40B) de l’aube mobile (40) est sensiblement égale à 10% de la longueur (L1) de l’aube mobile (40). Turbomachine d’aéronef, caractérisée en ce qu’elle comporte un ensemble de turbomachine (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes. Procédé de fabrication de la virole annulaire (20), le bouclier thermique (600) et les rangées d’aubes fixes (50) de l’ensemble de turbomachine (10) selon l’un quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu’il comprend une étape de fabrication additive de la virole annulaire (20) et de la paroi isolante (610) du bouclier thermique (600) par dépôt et solidification de couches successives d’une poudre. Procédé de fabrication selon la revendication 10, caractérisé en ce que l’étape de fabrication additive comprend aussi la fabrication de la rangée d’aubes fixes (50).