Brevet FR3148456A1 — publié le 20241108

Interface améliorée entre chambre de combustion et distributeur de turbine à gaz Turbine à gaz (1) comprenant un axe central (X) et une chambre de combustion (4) annulaire autour de l’axe central (X) et ayant une paroi interne (41) et une paroi externe (42), un distributeur (50) de turbine haute pression agencé à une extrémité aval de la chambre de combustion (4) selon un sens d’écoulement des gaz sortant de la chambre de combustion (4), et ayant une pluralité de pales (53) s’étendant entre une virole interne (51) et une virole externe (52) comprenant chacune une extension amont (512, 522) formant un fourreau annulaire (54) s’étendant vers l’amont, les parois interne et externe (41, 42) étant en partie insérées dans le fourreau annulaire (54) de manière à ce qu’en fonctionnement, les parois interne et externe (41, 42) soient respectivement en contact avec l’extension amont (512, 522) des viroles interne et externe (51, 52) dans une direction d’empilement (P) transversale à l’axe central (X). Figure pour l’abrégé : Fig. 3. Interface améliorée entre chambre de combustion et distributeur de turbine à gaz Le présent exposé concerne une turbine à gaz notamment d’aéronef, en particulier l’interface entre la chambre de combustion et le distributeur haute pression d’une telle turbine à gaz. Le présent exposé concerne également un procédé d’assemblage d’une telle turbine à gaz. Dans une turbine à gaz, notamment d’une turbomachine d’aéronef, la chambre de combustion est généralement annulaire autour d’un axe central qui est aussi l’axe de rotation de la turbine à gaz. En outre, un distributeur haute pression (DHP) est généralement disposé en sortie de la chambre de combustion, et permet de guider les gaz chauds issus de la combustion vers les turbines hautes puis basses pression. Pour ce faire, le distributeur haute pression comprend une pluralité d’aubes fixes réparties circonférentiellement autour d’un axe concentrique avec l’axe central. De manière connue, chaque aube comprend au moins une pale s’étendant entre une plateforme interne et une plateforme externe. Ces dernières constituent des secteurs d’anneaux qui, lorsque les aubes sont assemblées et juxtaposées les unes aux autres, forment respectivement une virole interne et une virole externe. Les faces intérieures de ces viroles interne et externe délimitent une veine d’écoulement des flux de gaz chauds issus de la chambre de combustion. Par ailleurs, les viroles interne et externe sont généralement liées à une paroi interne et externe, respectivement, de la chambre de combustion, en y étant par exemple fixées par l’intermédiaire de brides annulaires et de lamelles d’étanchéité. En d’autres termes, l’interface de contact entre la chambre de combustion et le distributeur haute pression est comprise dans un plan perpendiculaire à l’axe central. Bien que cet agencement donne globalement satisfaction dans certains cas, des inconvénients, liés en particulier aux dilatations différentielles, peuvent apparaître sous certaines conditions. C’est notamment le cas lorsque les matériaux utilisés pour la chambre de combustion et le distributeur haute pression sont différents, par exemple métal pour la chambre de combustion et composite à matrice céramique (CMC) pour le distributeur haute pression. En effet, la dilatation de la céramique étant beaucoup plus faible que celle du métal, l’étanchéité au niveau de l’interface entre la chambre de combustion et le DHP peut en être affectée. Cela peut être également le cas lorsque les gradients thermiques sont importants entre la chambre de combustion et le DHP, même lorsque ceux-ci sont tous deux en métal. De plus, la dilatation différentielle peut également être à l’origine d’une marche entre la chambre de combustion et les plateformes du DHP. Cette marche engendre une discontinuité et peut entrainer des recirculations ou des accroches flammes selon le sens et l’orientation dans laquelle se trouve cette marche. Dans les deux cas, les conséquences peuvent être négatives pour la tenue des pièces (échauffement local) et pour la performance de la turbine à gaz (pertes de charge). Ces problématiques de dilatations différentielles sont d’autant plus importantes du fait de l’amélioration des performances des moteurs, nécessitant l’utilisation de nouveaux matériaux et l’augmentation des températures atteintes. Il existe donc un besoin pour une solution permettant de limiter les pertes d’étanchéité au niveau de l’interface entre la chambre de combustion et le distributeur haute pression, et d’améliorer la tenue des pièces et les performances de la turbine à gaz. Le présent exposé concerne une turbine à gaz comprenant un axe central et : - une chambre de combustion annulaire autour de l’axe central et ayant une paroi interne et une paroi externe, - un distributeur de turbine haute pression agencé à une extrémité aval de la chambre de combustion selon un sens d’écoulement des gaz sortant de la chambre de combustion, et ayant une pluralité de pales s’étendant entre une virole interne et une virole externe, les viroles interne et externe comprenant chacune une extension amont formant un fourreau annulaire s’étendant vers l’amont, les parois interne et externe de la chambre de combustion étant en partie insérées dans le fourreau annulaire de manière à ce qu’en fonctionnement, les parois interne et externe soient respectivement en contact avec l’extension amont des viroles interne et externe dans une direction d’empilement transversale à l’axe central. Dans le présent exposé, une direction axiale est considérée selon l’axe central de la turbine à gaz, qui est l’axe de rotation des parties tournantes de la turbine, et qui est aussi l’axe central de la chambre de combustion annulaire et du distributeur. En d’autres termes, la chambre de combustion annulaire et le distributeur sont axisymétriques autour de l’axe central. De plus, les termes « amont » et « aval » sont considérés selon un sens normal d’écoulement des gaz dans la turbine le long de l’axe central, notamment de la chambre de combustion vers la turbine haute pression, en passant par le distributeur haute pression. Par ailleurs, les termes « interne » et « externe » sont considérés selon une direction radiale perpendiculaire à l’axe central. Ainsi, la paroi externe de la chambre de combustion, par exemple, est plus éloignée de l’axe central que sa paroi interne dans la direction radiale. En outre, les termes « intérieur », « extérieur » et leurs dérivés désignent l’orientation de la face d’une paroi par rapport à une enceinte donnée. Par exemple, la chambre de combustion comprend une enceinte annulaire formée entre la paroi interne et la paroi externe de la chambre de combustion. La face intérieure de la paroi externe et de la paroi interne est la face dirigée vers l’intérieur de ladite enceinte, cette face étant au contact des gaz chauds issus de la combustion. A l’inverse, la face extérieure de la paroi externe et de la paroi interne est la face dirigée vers l’extérieur de ladite enceinte, cette face pouvant être au contact d’un flux d’air externe à la chambre de combustion, par exemple un air de refroidissement. On comprend que selon le présent exposé, les extensions amont des viroles interne et externe forment une excroissance du distributeur vers l’amont, en comparaison à la forme habituelle des distributeurs haute pression. Ainsi, le fourreau annulaire formé par ces extensions amont s’étend plus loin vers l’amont qu’une extrémité aval des parois interne et externe de la chambre de combustion. Cela permet à une partie de la chambre de combustion, plus précisément une partie aval des parois interne et externe, d’être insérée dans le fourreau annulaire du distributeur. On comprend donc qu’une partie aval de la chambre de combustion est emmanchée dans le fourreau annulaire, à la manière de tubes cylindriques emmanchés l’un dans l’autre. Par « en fonctionnement » ou « à chaud », on comprend que le moteur est allumé et que les parties mobiles de la turbine à gaz, notamment les rotors, tournent. Une combustion a donc lieu dans la chambre de combustion, donnant lieu à une augmentation de la température dans celle-ci, les gaz chauds étant éjectés vers la turbine via le distributeur haute pression. Par conséquent, en fonctionnement, les parois interne et externe de la chambre de combustion subissent une dilatation. Dans cette configuration, les parois interne et externe de la chambre de combustion sont respectivement en contact avec l’extension amont des viroles interne et externe. On notera à cet égard que lorsque le moteur est arrêté, dans une configuration « à froid » lorsque la chambre de combustion n’est pas en fonctionnement, les parois interne et externe de la chambre de combustion peuvent également être en contact avec l’extension amont des viroles interne et externe, ou être légèrement espacées de celle-ci, par exemple d’une distance inférieure à 1 mm. Dans le premier cas, le contact est assuré même à froid, et la pression de contact entre la chambre de combustion et le distributeur augmente encore à chaud, du fait de la dilatation des parois de la chambre de combustion. L’étanchéité en est d’autant plus efficace. Dans le deuxième cas, la dilatation à chaud des parois de la chambre de combustion amène celles-ci au contact du fourreau annulaire, comblant ainsi l’espace initial existant entre ces différentes surfaces. Le faible jeu (inférieur à 1 mm) existant à froid permet de conserver une étanchéité suffisante au moment du rallumage juste avant que les parois ne se dilatent. Dans le présent exposé, les parois interne et externe de la chambre de combustion sont en contact respectivement avec les viroles interne et externe de la chambre de combustion en étant empilées l’une sur l’autre dans une direction d’appui, définissant la direction d’empilement. Cette direction d’empilement, perpendiculaire au plan (ou interface) de contact entre les différentes surfaces, est transversale à l’axe central, contrairement à la configuration habituelle selon l’art antérieure, dans laquelle les viroles interne est externe sont fixées à la chambre de combustion par l’intermédiaire de brides annulaires, impliquant une direction d’empilement parallèle à l’axe central. Dans cette configuration, en cas de dilatations différentielles lorsque les parois de la chambre de combustion se dilatent davantage que le distributeur, les parois interne et externe de la chambre de combustion vont être amenées à venir se plaquer contre les viroles du distributeur, notamment le fourreau annulaire. Ainsi, cette solution permet de limiter, voire supprimer le risque d’apparition de marche dues aux dilatations différentielles, ce qui limite la perte de performance et améliore la durée de vie des pièces, tout en assurant l’étanchéité malgré des dilatations différentielles importantes. Cette solution est particulièrement avantageuse dans le cas de pièces en matériaux différents (métal pour la chambre de combustion et CMC pour le distributeur par exemple), mais l’est également en cas d’écarts thermiques importants, même lorsque toutes les pièces sont en métal. Dans certains modes de réalisation, la virole interne et la virole externe comprennent chacune une portion principale entre lesquelles s’étendent les pales et dont une face intérieure délimite une veine d’écoulement des gaz sortant de la chambre de combustion, l’extension amont s’étendant la continuité de la portion principale. On comprend que la portion principale a la forme et les dimensions habituelles des viroles des distributeurs selon l’art antérieur, l’extension amont constituant une excroissance par rapport à cette portion principale. On comprend en outre que la portion principale et l’extension amont sont dans la continuité l’une de l’autre et forment une seule et même pièce, c’est-à-dire la virole interne (ou externe). Les extensions amont permettent l’insertion des parois interne et externe de la chambre de combustion, tout en assurant une continuité de parois entre la chambre de combustion et le distributeur haute pression. Cela permet de limiter la présence de discontinuités et ainsi limiter d’accroches flammes ou la présence de recirculations dans l’écoulement des gaz chauds, et ainsi d’améliorer les performances de la turbine à gaz. Dans certains modes de réalisation, le distributeur et la chambre de combustion sont agencés de telle sorte que, en fonctionnement, une portion aval des parois interne et externe qui est en contact avec une face intérieure des extensions amont des viroles interne et externe respectivement et qui s’étend jusqu’à une extrémité aval des parois interne et externe, est tangente à ladite face intérieure. On comprend que les parois interne et externe de la chambre de combustion sont configurées de telle sorte à épouser la forme de la face intérieure des extensions amont des viroles interne et externe du distributeur, en particulier en fonctionnement. Le fait que la portion aval des parois interne et externe soit tangente à une face intérieure des viroles interne et externe permet de limiter davantage la présence de marche lors du passage de la chambre de combustion au distributeur haute pression, limitant ainsi les pertes de charges et les risques d’accroches flammes. Dans certains modes de réalisation, en fonctionnement, la portion aval des parois interne et externe de la chambre de combustion présente une forme complémentaire au fourreau annulaire. On comprend que la portion aval est la portion des parois interne et externe qui est insérée dans le fourreau annulaire, et qui s’étend jusqu’à l’extrémité aval des parois interne et externe. La complémentarité de forme, en particulier en fonctionnement, permet d’améliorer la continuité du contact entre les parois de la chambre de combustion et le fourreau annulaire, améliorant ainsi l’étanchéité entre la chambre de combustion et le distributeur haute pression. Dans certains modes de réalisation, le contact entre les parois interne et externe de la chambre de combustion et le fourreau annulaire est un contact coulissant, configuré pour permettre un coulissement axial relatif entre la chambre de combustion et le distributeur. On comprend qu’un degré de liberté entre la chambre de combustion et le distributeur existe dans la direction axiale. Cela permet d’ajuster le positionnement axial de la chambre de combustion par rapport au fourreau annulaire de telle sorte qu’à froid, les parois de la chambre de combustion soient au contact du fourreau annulaire tout en exerçant une pression faible sur celui-ci (à la différence d’un contact appuyé ou la pression de contact est plus élevée, en cas de dilatation de la chambre de combustion par exemple), ou légèrement espacé de celui-ci. Cet ajustement à froid permet, lorsque le moteur est en fonctionnement, d’obtenir une force de contact souhaitée et prédéterminée entre ces différentes parois due aux dilatations différentielles. La force de contact est prédéterminée de manière à ce qu’en fonctionnement, le contact entre les différentes parois soit suffisamment appuyé pour assurer l’étanchéité de l’ensemble, sans risquer des contraintes excessives pouvant nuire à la tenue des pièces. Dans certains modes de réalisation, au moins la paroi externe comprend une pluralité de perturbateurs faisant saillie depuis une face extérieure de ladite paroi externe, la paroi externe étant en contact avec l’extension amont de la virole externe dans la direction d’empilement par l’intermédiaire des perturbateurs, ces derniers étant agencés de manière à former entre eux des couloirs de guidage configurés pour guider un écoulement d’air de refroidissement vers une extrémité aval de la paroi externe. Contrairement à une configuration dans laquelle l’interface de contact entre la chambre de combustion et le fourreau annulaire est plane, courbe et continue, la présence des perturbateurs implique une interface de contact discontinue. La surface principale de la paroi externe (ou face extérieure de la paroi externe) est ainsi espacée de l’extension amont de la virole externe, d’une distance correspondant à l’épaisseur des perturbateurs dans la direction radiale. Deux perturbateurs adjacents forment en outre un couloir. En d’autres termes, un espace allongé axialement est formé entre deux perturbateurs adjacents, la surface principale de la face extérieure de la paroi externe, et la face intérieure de l’extension amont de la virole externe. Ces couloirs de guidage permettent de guider un flux d’air de refroidissement, et ainsi de créer un film de protection le long des parois de la chambre de combustion et des viroles. Dans certains modes de réalisation, la turbine à gaz comprend un carter fixe portant la chambre de combustion et le distributeur, la chambre de combustion étant montée de manière mobile en translation axiale par rapport au carter fixe, de manière à ce que les parois interne et externe de la chambre de combustion soient configurées pour se déplacer axialement le long de l’axe central à l’intérieur du fourreau annulaire. Il est ainsi possible d’ajuster la position axiale de la chambre de combustion en fonction régime de fonctionnement et/ou de la température du moteur. La turbine à gaz peut par exemple comprendre une unité de calcul configurée pour déplacer axialement la chambre de combustion en fonction de ces paramètres, afin d’assurer un contact entre les surfaces de la chambre de combustion et du distributeur, tout en limitant les efforts de contact entre celles-ci. Dans certains modes de réalisation, la chambre de combustion est en métal, et le distributeur de turbine haute pression est en céramique à matrice composite. L’agencement de la chambre de combustion, insérée dans le fourreau annulaire du distributeur selon le présent exposé, permet de limiter les inconvénients liés aux dilations différentielles importantes qu’implique la différence de matériau entre la chambre de combustion et le distributeur haute pression. Le présent exposé concerne également une turbomachine comprenant une turbine à gaz selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents. Le présent exposé concerne également un procédé d’assemblage d’une turbine à gaz comprenant un axe central, le procédé comprenant : - la fourniture d’une chambre de combustion annulaire autour de l’axe central et ayant une paroi interne et une paroi externe, - la fourniture d’un distributeur de turbine haute pression ayant une pluralité de pales s’étendant entre une virole interne et une virole externe, les viroles interne et externe comprenant chacune une extension amont formant un fourreau annulaire s’étendant vers l’amont, - l’assemblage du distributeur et de la chambre de combustion de manière à agencer le distributeur à une extrémité aval de la chambre de combustion selon un sens d’écoulement des gaz sortant de la chambre de combustion, en insérant en partie les parois interne et externe de la chambre de combustion dans le fourreau annulaire de manière à ce qu’en fonctionnement, les parois interne et externe soient respectivement en contact avec l’extension amont des viroles interne et externe dans une direction d’empilement transversale à l’axe central. Contrairement à la configuration habituelle selon l’art antérieure, dans laquelle les viroles interne est externe sont fixées à la chambre de combustion par l’intermédiaire de brides annulaires et de moyens de fixation tels que des vis-écrous, la chambre de combustion, dans le procédé du présent exposé, est assemblée au distributeur par insertion dans le fourreau annulaire dudit distributeur. Outre les avantages précités liés à cet agencement et liés aux dilatations différentielles, ce mode d’assemblage est simple et peu coûteux en temps. Dans certains modes de réalisation, la forme et la position des parois interne et externe de la chambre de combustion et de l’extension amont des viroles interne et externe sont déterminées de manière à ce que, en fonctionnement, lesdites parois interne et externe présentent une forme complémentaire au fourreau annulaire. En particulier, la forme et la position des différentes parois peut être déterminées en tenant compte des coefficients de dilatation des différentes pièces, et des températures de fonctionnement envisagées. Ces paramètres sont notamment déterminés de telle sorte qu’en fonctionnement, c’est-à-dire à chaud lorsque les différentes parois se dilatent, la paroi externe (ou la paroi interne) de la chambre de combustion épouse la forme de l’extension amont de la virole externe (ou de la virole interne), en étant en contact avec celle-ci. Dans certains modes de réalisation, une position axiale de la chambre de combustion par rapport au distributeur est déterminée en fonction du régime de fonctionnement de la turbine à gaz. La turbine à gaz peut par exemple comprendre une unité de calcul configurée pour déplacer axialement la chambre de combustion en fonction du régime de fonctionnement et/ou de la température du moteur, afin d’assurer un contact entre la chambre de combustion et le distributeur, tout en limitant les efforts de contact entre ces derniers. Par exemple, lorsque la chambre est très chaude, elle peut être décalée axialement vers l’amont pour autoriser une dilatation plus importante. A l’inverse, pour des points de fonctionnement plus froids, la chambre peut être décalée axialement vers l’aval et vers le distributeur. L’invention et ses avantages seront mieux compris à la lecture de la description détaillée faite ci-après de différents modes de réalisation de l’invention donnés à titre d’exemples non limitatifs. Cette description fait référence aux pages de figures annexées, sur lesquelles : La représente une vue schématique en coupe longitudinale d’une turbomachine, La est une vue en coupe axiale et partielle d’une chambre de combustion et d’un distributeur d’une turbine à gaz selon l’art antérieur, La est une vue en coupe axiale et partielle d’une chambre de combustion et d’un distributeur d’une turbine à gaz selon un mode de réalisation de l’invention, La est une vue en perspective et partielle d’une extrémité aval d’une paroi de la chambre de combustion de la , selon un premier exemple modifié du mode de réalisation, Les figures 5A-5B sont des vues en coupe axiale et partielle d’une chambre de combustion et d’un distributeur d’une turbine à gaz selon un deuxième exemple modifié du mode de réalisation. Un mode de réalisation du présent exposé va être présenté en référence aux figures 1 à 5B. Les termes « amont » et « aval » sont par la suite définis par rapport au sens d’écoulement des gaz au travers une turbomachine, indiqué par la flèche G sur la , ou par la flèche F sur les figures 2 et 3 représentant le flux d’écoulement des gaz chauds dans la chambre de combustion 4. Par ailleurs, les termes « interne » et « externe » sont considérés selon une direction radiale perpendiculaire à l’axe central X. Ainsi, la paroi externe 42 de la chambre de combustion, par exemple, est plus éloignée de l’axe central X que sa paroi interne 41 dans la direction radiale. En outre, les termes « intérieur », « extérieur » et leurs dérivés désignent l’orientation de la face d’une paroi par rapport à l’enceinte interne E de la chambre de combustion 4 décrite ci-après. La illustre une turbomachine 100 à double flux comprenant de manière connue d’amont en aval successivement au moins une soufflante S, une partie moteur de turbine à gaz 1 comprenant successivement au moins un étage de compresseur basse pression 2, de compresseur haute pression 3, une chambre de combustion 4, au moins un étage de turbine haute pression 5 et de turbine basse pression 6. Les rotors des compresseurs 2, 3, des turbines 5, 6 et de la soufflante S tournent autour de l'axe central X de la turbomachine 100, et pouvant être couplés entre eux par différents systèmes de transmission et d'engrenages. De manière connue en soi, la chambre de combustion (ci-après nommée plus simplement « chambre 4 ») est couplée à la turbine haute pression 5 par l’intermédiaire d’un distributeur haute pression (ci-après nommé plus simplement « distributeur 50 »). La montre en demi-coupe axiale et de manière simplifiée une partie d’une turbine à gaz 1’ selon l’art antérieur. Le document EP 1 607 682 A1 décrit plus en détails un exemple de couplage entre une chambre et un distributeur. La chambre 4, et notamment son enceinte interne E, est délimitée par une paroi interne 41 annulaire et une paroi externe 42 annulaire, plus précisément par les faces intérieures 41a, 42a de ces dernières, toutes deux axisymétriques autour de l’axe central X. Des injecteurs (non représentés) disposés à une extrémité amont de la chambre 4 permettent l’injection de carburant et comburant dans la chambre 4, les gaz brulés s’écoulant alors dans l’enceinte interne E vers l’aval dans le sens de la flèche F. Une extrémité aval 411, 421 des parois interne et externe 41, 42 respectivement, est fixée au distributeur 50. Le distributeur 50 constitue l’étape d’entrée de la turbine haute pression 5 (non représentée sur la ). Le distributeur 50 est une pièce axisymétrique autour de l’axe central X, et comprend une pluralité d’aubes fixes réparties angulairement autour de l’axe central X. De manière connue, chaque aube comprend au moins une pale 53 s’étendant entre une plateforme interne et une plateforme externe. Ces dernières constituent des secteurs d’anneaux qui, lorsque les aubes sont assemblées et juxtaposées les unes aux autres, forment respectivement une virole interne 51 et une virole externe 52. Les faces intérieures 51a, 52a de ces viroles interne 51 et externe 52 délimitent une veine d’écoulement des flux de gaz chauds issus de la chambre 4. Les viroles interne 51 est externe 52 sont fixées respectivement à la paroi interne 41 et externe 42 de la chambre 4, par l’intermédiaire de brides annulaires 45 et de systèmes vis-écrous 46 par exemple. Des lamelles d’étanchéité (non représentées) sont généralement disposées à l’interface de contact I entre la chambre 4 et le distributeur 50. Ainsi, l’interface de contact I constitue un plan d’appui entre la chambre 4 et le distributeur 50 compris dans un plan perpendiculaire à l’axe central X. Par conséquent, une direction d’empilement P entre la chambre 4 et le distributeur 50 est parallèle à l’axe central X. Dans ce contexte, une dilatation différentielle peut être à l’origine d’une marche M, ou accentuer cette dernière, entre la chambre 4 et les viroles 51, 52 du distributeur 50, pouvant engendrer une discontinuité et entrainer des recirculations ou des accroches flammes. La montre en demi-coupe axiale et de manière simplifiée une partie d’une turbine à gaz 1 selon un mode de réalisation du présent exposé. Les éléments présentant les mêmes références numériques que l’exemple selon l’art antérieur décrit en référence à la sont identiques à ce dernier, et ne seront pas répétés. On notera que dans cet exemple, la chambre 4 est en métal et le distributeur 50 est en CMC. Cet exemple n’est cependant pas limitatif, l’invention s’appliquant également à une chambre 4 et un distributeur 50 tous les deux en métal. La turbine à gaz 1 selon ce mode de réalisation diffère de l’art antérieur, d’une part, en ce que les extrémités aval 411, 421 des parois interne 41 et externe 42 respectivement de la chambre 4 sont des extrémités libres et ne comprennent pas de bride annulaire. D’autre part, les viroles interne 51 et externe 52 du distributeur 50 comprennent une portion principale 511, 521, et une extension amont 512, 522. Les portions principales 511, 521 sont sensiblement équivalentes aux viroles interne 51 et externe 52 selon l’art antérieur. En particulier, leur face intérieure 511a, 521a délimite la veine d’écoulement des gaz chauds sortant de la chambre 4, et les pales 53 s’étendent radialement entre lesdites faces intérieures 511a, 521a. Les extensions amont 512, 522 sont des excroissances des viroles 51, 52 s’étendant vers l’amont depuis les portions principales 511, 521. Plus précisément, une première extension amont 512 s’étend vers l’amont depuis la portion principale 511 de la virole interne 51, et une deuxième extension amont 522 s’étend vers l’amont depuis la portion principale 521 de la virole externe 52. Les extensions amont 512, 522 forment ensembles un fourreau annulaire 54, de préférence axisymétrique autour de l’axe central X. Une partie des parois interne 41 et externe 42, comprenant les extrémités aval 411, 421 de la chambre 4, est insérée dans le fourreau annulaire 54 formé par les extensions amont 512, 522. On comprend à cet égard que l’espace formé entre les extensions amont 512, 522 est plus grand, même légèrement, que la distance entre les parois interne 41 et externe 42, au moins aux extrémités aval 411, 421, afin qu’une telle insertion soit possible. En d’autres termes, la chambre 4 et le distributeur 50 sont agencés de telle sorte que, dans un état dans lequel la chambre 4 est insérée dans le fourreau annulaire 54, une face extérieure 41b de la paroi interne 41 est en vis-à-vis d’une face intérieure 512a de la première extension amont 512, et une face extérieure 42b de la paroi externe 42 est en vis-à-vis d’une face intérieure 522a de la deuxième extension amont 522. On comprendra que pour augmenter la qualité du couplage entre la chambre 4 et le distributeur 50, la partie de la chambre 4 insérée dans le fourreau annulaire 54 présente une forme complémentaire à ce dernier. En d’autres termes, dans cet exemple, la paroi interne 41 de la chambre 4 étant sensiblement droite et parallèle à l’axe central X dans sa région d’extrémité aval, la face intérieure 512a de la première extension amont 512 présente également sensiblement droite et parallèle à l’axe central X. Une interface I de contact ou d’appui est par conséquent sensiblement parallèle à l’axe central X et cylindrique. On notera que cette interface I est axisymétrique autour de l’axe central X. De même, la paroi externe 42 de la chambre 4 étant inclinée vers l’intérieur dans sa région d’extrémité aval, la face intérieure 522a de la deuxième extension amont 522 est également inclinée par rapport à l’axe central X, de telle sorte qu’une interface I de contact ou d’appui est inclinée et présente une forme sensiblement tronconique autour de l’axe central X. On notera que dans l’exemple représenté sur la et sur les figures suivantes, la paroi interne 41 et la première extension amont 512 d’une part, et la paroi externe 42 et la deuxième extension amont 522 d’autre part, sont volontairement représentées espacées les unes des autres, afin d’en faciliter la visualisation et la description, et mettre notamment en évidence la complémentarité de forme. Néanmoins, en fonctionnement à chaud, un contact existe bien entre ces différentes parois, au moins au voisinage de l’extrémité aval 411, 421. Ces différentes parois peuvent également être en contact à froid, moteur arrêtée, ou légèrement espacées comme illustré sur la . Cependant, dans ce deuxième cas, lorsque le moteur est à chaud, en fonctionnement, l’augmentation de la température provoque la dilation des parois interne 41 et externe 42 et le plaquage de ces dernières contre les parois du fourreau annulaire 54. Selon ce mode de réalisation de l’invention, lorsque la turbine 1 est en fonctionnement, la paroi interne 41 de la chambre 4 est en contact avec la première extension amont 512, le contact entre ces deux surfaces se faisant dans une direction d’empilement P sensiblement perpendiculaire à l’interface I de contact entre ces deux surfaces. Contrairement à l‘art antérieur, cette direction d’empilement P n’est pas parallèle à l’axe central X mais transversale à ce dernier. Dans le cas de la paroi interne 41 de cet exemple, la direction d’empilement P est sensiblement perpendiculaire à l’axe central X. De même, lorsque la turbine 1 est en fonctionnement, la paroi externe 42 de la chambre 4 est en contact avec la deuxième extension amont 522, le contact entre ces deux surfaces se faisant dans une direction d’empilement P sensiblement perpendiculaire à l’interface I de contact entre ces deux surfaces, et transversale à l’axe central X. Dans un premier exemple modifié de ce mode de réalisation, la turbine à gaz 1 peut comprendre des perturbateurs 48. Ces perturbateurs 48 sont mis en évidence sur la , représentant une vue partielle en perspective de la face extérieure 42b de la paroi externe 42 de la chambre 4 au voisinage de son extrémité axiale 421. On notera que cet exemple n’est pas limitatif, les perturbateurs 48 pouvant être disposés sur la face extérieure 41b de la paroi interne 41, en plus ou à la place de la paroi externe 42, ou encore sur la face intérieure 512a de la première extension amont 512 et/ou encore sur la face intérieure 522a de la deuxième extension amont 522. Dans ce deuxième cas, les faces extérieures 41b, 42b seraient alors lisses. Les perturbateurs 48 présentent la forme de murets faisant saillie radialement vers l’extérieure depuis la face extérieure 42b de la paroi externe 42. Ces murets s’étendent principalement longitudinalement, de préférence parallèlement à l’axe central X, et de préférence jusqu’à l’extrémité aval 421. Chaque perturbateur 48 comprend un sommet 48a plat, destiné à venir en contact avec la face intérieure 522a de la deuxième extension amont 522. On comprend donc qu’en présence de perturbateurs 48, la face extérieure 42b de la paroi externe 42 n’est pas directement en contact avec la face intérieure 522a de la deuxième extension amont 522 via une interface de contact plane, courbe et continue, mais la paroi externe 42 est en contact avec ladite face intérieure 522a par l’intermédiaire des perturbateurs 48. Les portions grisées des sommets 48a des perturbateurs 48 sur la symbolisent les zones destinées à venir en contact avec la face intérieure 522a. Par conséquent, dans ce cas, l’interface de contact est courbe mais discontinue. Les perturbateurs 48 peuvent être répartis angulairement autour de l’axe central X, de préférence à intervalles réguliers, de telle sorte que deux perturbateurs 48 adjacents 48 forment un couloir de guidage 49. En particulier, un couloir de guidage 49 est délimité par les parois latérales des perturbateurs adjacents 48, par une portion de la face extérieure 42b de la paroi externe 42, et par une portion de la face intérieure 522a de l’extension amont 522 (non visible sur la ) avec laquelle les perturbateurs 48 sont en contact. L’espace formé entre la face extérieur 42b et la face intérieure 522a est ainsi égal à l’épaisseur des perturbateurs 48. Ces couloirs de guidage 49 permettent l’écoulement d’un fluide extérieure à la chambre 4, par exemple de l’air de refroidissement, créant un film d’air permettant de refroidir à la fois les viroles 51, 52 du distributeur 50 et les parois 41, 42 de la chambre 4. Les flèches en traits interrompus sur la représentent l’écoulement d’un air de refroidissement dans les différents couloirs de guidage 49. On notera que l’épaisseur des perturbateurs 48 peut ne pas être constante dans la direction axiale. Comme représenté sur la , l’épaisseur des perturbateurs 48 peut diminuer en se rapprochant de l’extrémité aval 421, et être nulle à l’extrémité aval 421. Cela permet à la paroi externe 42 d’être directement en contact avec l’extension amont 522 à l’extrémité aval 421, et ainsi d’améliorer l’étanchéité. L’air de refroidissement peut être évacué via des ouvertures dans l’extension amont 522. De manière alternative, les perturbateurs 48 peuvent ne pas être axiaux en s’étendant parallèlement à l’axe central X, mais être légèrement biseautés au moins à l’extrémité aval 421 dans le sens des pales 53, en tenant compte de leur angle d’incidence, afin d’initier une giration du flux de refroidissement. Dans un deuxième exemple modifié de ce mode de réalisation et représenté sur les figures 5A-5B, la chambre de combustion 4 est montée de manière mobile en translation axiale par rapport à un carter fixe 70 portant par ailleurs le distributeur 50. Pour ce faire, la chambre 4 peut être fixée à un dispositif de positionnement axial 80, lui-même monté sur le carter fixe 70 de manière mobile. Par exemple, un socle 81 du dispositif 80 peut être fixé à une extrémité amont de la paroi externe 42, et relié par l’intermédiaire d’un mat 82 à un bras 83 mobile en translation le long de l’axe central X. La chambre 4 est ainsi solidaire du bras 83, et un déplacement axial de celui-ci amène donc la chambre 4 à se rapprocher ou à s’éloigner du distributeur 50. Le bras 83 peut être actionné par une unité de calcul (non représentée), pouvant déplacer le bras 83 vers l’amont ou vers l’aval en fonction de certains paramètres tels que la température ou le régime de fonctionnement du moteur. Par exemple, lorsque la chambre 4 est très chaude, l’unité de calcul décale axialement vers l’amont le bras 83, et par conséquent la chambre 4, pour autoriser une dilatation plus importante. Cette configuration est représentée sur l’image 5A, et le sens de déplacement vers l’amont du bras 83 et de la chambre 4 est symbolisé par la flèche en traits interrompus dirigée vers la gauche. Dans ce cas, l’extrémité aval 411, 421 des parois interne 41 et externe 42 est reculée vers l’amont dans le fourreau annulaire 54, une distance C étant une longueur axiale entre l’extrémité aval 411 de la paroi interne 41 et l’extrémité amont 512c de la première extension 512. Compte tenu de la forme tronconique du fourreau annulaire 54, se rétrécissant vers l’aval, cette position « reculée » de la chambre 4 dans le fourreau 54, où sa section est plus grande et plus ouverte, autorise une dilatation plus importante des parois interne 41 et externe 42 de la chambre 4. Ceci est préférable dans les régimes de fonctionnement à températures élevées impliquant des dilatations importantes, afin de limiter les surcontraintes au niveau de l’interface de contact entre les différentes parois. A l’inverse, pour des points de fonctionnement plus froids impliquant de plus faibles dilatations, l’unité de calcul décale axialement vers l’aval le bras 83, et par conséquent la chambre 4. Cette configuration est représentée sur l’image 5B, et le sens de déplacement vers l’aval du bras 83 et de la chambre 4 est symbolisé par la flèche en traits interrompus dirigée vers la droite. Dans ce cas, l’extrémité aval 411, 421 des parois interne 41 et externe 42 est avancée vers l’aval dans le fourreau annulaire 54, une distance C’ étant une longueur axiale entre l’extrémité aval 411 de la paroi interne 41 et l’extrémité amont 512c de la première extension 512, C’ étant supérieure à C. Compte tenu de la forme tronconique du fourreau annulaire 54, se rétrécissant vers l’aval, cette position « avancée » de la chambre 4 dans le fourreau 54, où sa section est plus faible et plus fermée, permet aux parois interne 41 et externe 42 de venir en contact avec les parois du fourreau 54, bien que les températures et donc les dilatations soient plus faibles. Ceci est préférable dans les régimes de fonctionnement à températures plus faibles impliquant des dilatations moins élevées, afin d’améliorer l’étanchéité à l’interface de contact entre les différentes parois. Une telle étanchéité serait en effet dégradée si la chambre 4 était restée dans la position « reculée » décrite ci-dessus. On notera que ce deuxième exemple du mode de réalisation peut être également mis en œuvre en combinaison avec le premier exemple, impliquant la présence de perturbateurs 48 tels que précédemment décrits. Un procédé d’assemblage d’une turbine à gaz 1 comprend notamment la fourniture d’une chambre de combustion 4 et d’un distributeur haute pression 10 tels que décrits précédemment. La forme et les dimensions de la chambre 4 et du distributeur 10 sont déterminés de manière à être complémentaires, en particulier lorsque le moteur est en fonctionnement. Par exemple, la chambre 4 et le distributeur 10 peuvent être dimensionnés de telle sorte qu’à chaud, une distance radiale entre la face extérieure 41b, 42b des parois interne 41 et externe 42, au voisinage de l’extrémité aval 411, 422, soit sensiblement égale à une distance radiale, sur une même section, entre la face intérieure 512a, 522a des extensions amont 512, 522. En outre, l’extrémité aval 421 de la paroi externe 42 présentant une forme plongeante, l’extension amont 522 est donc formée pour avoir une forme complémentaire en s’élargissant vers l’amont. Ces formes et dimensions sont notamment déterminées en fonction des coefficients de dilatation respectifs des différentes pièces, et des conditions d’utilisation de celles-ci. Dans une étape d’assemblage, le distributeur 10 est agencé à l’extrémité aval 411, 421 de la chambre 4, en insérant en partie les parois interne 41 et externe 42 de la chambre 4 dans le fourreau annulaire 54. Lors de cet assemblage, la position axiale de la chambre 4 dans le fourreau annulaire 54 est ajustée de manière à ce qu’en fonctionnement, les parois interne 41 et externe 42 soient respectivement en contact avec l’extension amont 512, 522 des viroles interne 51 et externe 52 dans la direction d’empilement P transversale à l’axe central X. Par exemple, la chambre 4 peut être positionnée axialement de telle sorte qu’à froid, moteur arrêté, les extrémités aval 411, 421 des parois interne 41 et externe 42 viennent simplement en contact avec les faces intérieures 512a, 522a des extensions amont 512, 522, sans forcer, de telle sorte à avoir une pression de contact nulle ou quasi nulle. Cela permet, lorsque les parois 41, 42 se dilatent à chaud, moteur en fonctionnement, d’accentuer la pression de contact entre ces différentes parois. Ainsi, le fait d’avoir une pression de contact nulle ou quasi nulle à froid autorise un certain taux de dilatation des parois 41, 42, permettant d’augmenter l’étanchéité entre les parois tout en limitant les surcontraintes. Da manière alternative, la chambre 4 peut être positionnée axialement de telle sorte qu’à froid, moteur arrêté, les extrémités aval 411, 421 des parois interne 41 et externe 42 ne viennent pas en contact avec les faces intérieures 512a, 522a des extensions amont 512, 522, mais se rapprochent de celles-ci par exemple à une distance inférieure à 1 mm. Cet espace à froid est comblé à chaud lorsque les parois interne 41 et externe 42 de la chambre 4 se dilatent. On notera que cet ajustement axial peut être effectué par le dispositif de positionnement axial 80 précité, permettant également d’optimiser la position axiale de la chambre 4 en fonction du régime de fonctionnement. Bien que la présente invention ait été décrite en se référant à des exemples de réalisation spécifiques, il est évident que des modifications et des changements peuvent être effectués sur ces exemples sans sortir de la portée générale de l'invention telle que définie par les revendications. En particulier, des caractéristiques individuelles des différents modes de réalisation illustrés/mentionnés peuvent être combinées dans des modes de réalisation additionnels. Par conséquent, la description et les dessins doivent être considérés dans un sens illustratif plutôt que restrictif. Il est également évident que toutes les caractéristiques décrites en référence à un procédé sont transposables, seules ou en combinaison, à un dispositif, et inversement, toutes les caractéristiques décrites en référence à un dispositif sont transposables, seules ou en combinaison, à un procédé. Turbine à gaz (1) comprenant un axe central (X) et : - une chambre de combustion (4) annulaire autour de l’axe central (X) et ayant une paroi interne (41) et une paroi externe (42), - un distributeur (50) de turbine haute pression agencé à une extrémité aval de la chambre de combustion (4) selon un sens d’écoulement des gaz sortant de la chambre de combustion (4), et ayant une pluralité de pales (53) s’étendant entre une virole interne (51) et une virole externe (52), les viroles interne et externe comprenant chacune une extension amont (512, 522) formant un fourreau annulaire (54) s’étendant vers l’amont, les parois interne et externe (41, 42) de la chambre de combustion (4) étant en partie insérées dans le fourreau annulaire (54) de manière à ce qu’en fonctionnement, les parois interne et externe (41, 42) soient respectivement en contact avec l’extension amont (512, 522) des viroles interne et externe (51, 52) dans une direction d’empilement (P) transversale à l’axe central (X). Turbine à gaz (1) selon la revendication 1, dans laquelle la virole interne (51) et la virole externe (52) comprennent chacune une portion principale (511, 521) entre lesquelles s’étendent les pales (53) et dont une face intérieure (511a, 521a) délimite une veine d’écoulement des gaz sortant de la chambre de combustion (4), l’extension amont (512, 522) s’étendant la continuité de la portion principale (511, 521). Turbine à gaz (1) selon la revendication 1 ou 2, dans laquelle le distributeur (50) et la chambre de combustion (4) sont agencés de telle sorte que, en fonctionnement, une portion aval des parois interne et externe (41, 42) qui est en contact avec une face intérieure (512a, 522a) des extensions amont (512, 522) des viroles interne et externe respectivement et qui s’étend jusqu’à une extrémité aval (411, 421) des parois interne et externe (41, 42), est tangente à ladite face intérieure (512a, 522a). Turbine à gaz (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, dans laquelle, en fonctionnement, une portion aval des parois interne et externe (41, 42) de la chambre de combustion (4) présentent une forme complémentaire au fourreau annulaire (54). Turbine à gaz (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans laquelle le contact entre les parois interne et externe (41, 42) de la chambre de combustion (4) et le fourreau annulaire (54) est un contact coulissant, configuré pour permettre un coulissement axial relatif entre la chambre de combustion (4) et le distributeur (50). Turbine à gaz (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, dans laquelle au moins la paroi externe (42) comprend une pluralité de perturbateurs (48) faisant saillie depuis une face extérieure (42b) de ladite paroi externe (42), la paroi externe (42) étant en contact avec l’extension amont (522) de la virole externe (52) dans la direction d’empilement (P) par l’intermédiaire des perturbateurs (48), ces derniers étant agencés de manière à former entre eux des couloirs de guidage (49) configurés pour guider un écoulement d’air de refroidissement vers une extrémité aval (421) de la paroi externe (42). Turbine à gaz (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, comprenant un carter fixe (70) portant la chambre de combustion (4) et le distributeur (50), la chambre de combustion (4) étant montée de manière mobile en translation axiale par rapport au carter fixe (70), de manière à ce que les parois interne et externe (41, 42) de la chambre de combustion (4) soient configurées pour se déplacer axialement le long de l’axe central (X) à l’intérieur du fourreau annulaire (54). Turbine à gaz (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, dans laquelle la chambre de combustion (4) est en métal, et le distributeur (50) est en céramique à matrice composite. Turbomachine (100) comprenant une turbine à gaz (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes. Procédé d’assemblage d’une turbine à gaz (1) comprenant un axe central (X), le procédé comprenant : - la fourniture d’une chambre de combustion (4) annulaire autour de l’axe central (X) et ayant une paroi interne (41) et une paroi externe (42), - la fourniture d’un distributeur (50) de turbine haute pression ayant une pluralité de pales (53) s’étendant entre une virole interne (51) et une virole externe (52), les viroles interne et externe comprenant chacune une extension amont (512, 522) formant un fourreau annulaire (54) s’étendant vers l’amont, - l’assemblage du distributeur (50) et de la chambre de combustion (4) de manière à agencer le distributeur (50) à une extrémité aval de la chambre de combustion (4) selon un sens d’écoulement des gaz sortant de la chambre de combustion (4), en insérant en partie les parois interne et externe (41, 42) de la chambre de combustion (4) dans le fourreau annulaire (54) de manière à ce qu’en fonctionnement, les parois interne et externe (41, 42) soient respectivement en contact avec l’extension amont (512, 522) des viroles interne et externe (41, 42) dans une direction d’empilement (P) transversale à l’axe central (X). Procédé selon la revendication 10, dans lequel la forme et la position des parois interne et externe (41, 42) de la chambre de combustion (4) et de l’extension amont (512, 522) des viroles interne et externe (41, 42) sont déterminées de manière à ce que, en fonctionnement, lesdites parois interne et externe (41, 42) présentent une forme complémentaire au fourreau annulaire (54). Procédé selon la revendication 10 ou 11, dans lequel une position axiale de la chambre de combustion (4) par rapport au distributeur (50) est déterminée en fonction du régime de fonctionnement de la turbine à gaz (1).