Brevet FR3146891A1 — publié le 20240927

La présente invention concerne un procédé et dispositif de production de gaz de synthèse par conversion de CO 2 , dans lesquels on chauffe séparément du CO 2 (1) et du H 2 (2) dans une section de chauffe (3) pour produire du CO 2 chauffé (11) de première température cible comprise entre 700°C et 1100°C, et du H 2 chauffé (12) de deuxième température cible comprise entre 700°C et 1100°C ; on mélange le CO 2 chauffé et le H 2 chauffé pour produire un mélange (4) de troisième température cible supérieure à 760°C et inférieure à 1100°C ; on introduit le CO 2 chauffé et le H 2 chauffé dans une unité de conversion du gaz à l'eau inversée (7), avant ou après le mélange ; on traite le mélange dans l’unité de conversion du gaz à l'eau inversée pour produire un gaz de conversion du gaz à l'eau inversée (8) enrichi en CO. Figure 1 à publier Procédé de conversion du gaz à l'eau inversée avec chauffe séparée des flux de charge La présente invention porte sur un procédé de production du gaz de synthèse (« syngas » selon la terminologie anglo-saxonne), composé majoritairement de monoxyde de carbone (CO) et optionnellement d’hydrogène (H 2 ), par réaction entre un flux comprenant du dioxyde de carbone (CO 2 ) et optionnellement du monoxyde de carbone et un flux comprenant de l’hydrogène. Le gaz de synthèse peut ensuite être utilisé pour produire des alcools, notamment du méthanol ou des hydrocarbures paraffiniques tels que des carburants de synthèse, à savoir de l’essence, du kérosène, du gazole, et/ou d’autres produits hydrocarbonés, tels du naphta, ou des bases lubrifiantes, de très haute qualité (essentiellement dépourvus de soufre, d’aromatiques, d’azote). L’utilisation du procédé de conversion du gaz à l'eau inversée (« Reverse Water-Gas Shift » ou « RWGS » selon la terminologie anglo-saxonne) pour convertir un mélange de dioxyde de carbone et d’hydrogène en gaz de synthèse comprenant du monoxyde de carbone et optionnellement du H 2 est connue de l’homme du métier. Lors de la réaction de RWGS, le dioxyde de carbone réagit avec l’hydrogène pour produire du monoxyde de carbone et de l’eau (H 2 O) : CO 2 + H 2 ⇌ CO + H 2 O. Un mélange de monoxyde de carbone et d’hydrogène peut être obtenu en opérant avec un excès d’hydrogène ou en ajoutant de l’hydrogène supplémentaire en sortie de réacteur, de façon à obtenir après condensation de l’eau, un mélange comprenant du monoxyde de carbone, de l’hydrogène et optionnellement du dioxyde de carbone non converti. La réaction de de conversion du gaz à l'eau inversée est une réaction réversible et endothermique, qui est favorisée à haute température. A l’équilibre thermodynamique, selon la pression et le ratio H 2 /CO 2 , la conversion du dioxyde de carbone peut atteindre 60% à 80% pour des températures comprises entre 800°C et 1000°C. L’hydrogène peut également réagir avec le dioxyde de carbone et/ou le monoxyde de carbone pour former du méthane (CH 4 ) : CO 2 + 4 H 2 ⇌ CH 4 + 2 H 2 O ; CO + 3 H 2 ⇌ CH 4 + H 2 O. Ces réactions sont exothermiques et ne sont donc pas favorisées à hautes températures, mais sont favorisées par une forte pression partielle en hydrogène. Ces réactions qui conduisent à la formation de méthane consomme beaucoup d’hydrogène. Lorsque l’on souhaite produire un gaz de synthèse pour la production de carburant de synthèse ou de méthanol, on cherche à limiter la quantité de méthane présent dans le gaz de synthèse, afin de maximiser la quantité d’hydrocarbures liquides synthétisés. La sélectivité en monoxyde de carbone est donc un enjeu important pour limiter la production de méthane et ainsi orienter l’hydrogène consommé vers la formation de monoxyde de carbone en vue de maximiser la production d’hydrocarbures liquides. La demande de brevet WO21225643A1 décrit un procédé de conversion d'un gaz d'alimentation comprenant du dioxyde de carbone et de l'hydrogène en un produit gazeux comprenant du monoxyde de carbone et de l'eau dans lequel : - le gaz d'alimentation est chauffé à une température d'entrée supérieure à 760°C (1400°F) dans un préchauffeur à l'extérieur de la cuve d’un réacteur principal pour produire un gaz d'alimentation chauffé ; - le préchauffeur utilise de l'électricité pour générer de la chaleur et produire le gaz d'alimentation chauffé ; - le gaz d'alimentation chauffé est envoyé dans la cuve de réacteur principale ; - la cuve de réacteur principale est une cuve adiabatique ou quasi adiabatique où la perte de chaleur est minimisée ; - la cuve de réacteur principale contient un catalyseur qui convertit le gaz d'alimentation chauffé en gaz produit ; - le gaz produit quitte le réacteur principal à une température de sortie où la température de sortie est inférieure à la température d'entrée. La demanderesse a constaté que lors de la chauffe du mélange d’un flux comprenant de l’hydrogène et du dioxyde de carbone dans un tube à paroi métallique, une formation de méthane apparaît, la formation de méthane étant favorisée par les températures inférieures à 700°C et étant catalysée par le nickel présent dans les métallurgies résistantes aux hautes températures. La présence de méthane dans la gamme de température entre 400 et 800°C induit le phénomène de corrosion par poussiérage métallique (« metal dusting » selon la terminologie anglo-saxonne), dégradation d’alliages métallique, par exemple à base de fer ou de nickel, en poussière métallique. En particulier, le poussiérage métallique est une perte locale importante d’épaisseur, généralisée ou sous forme de piqûres qui, du fait de la diffusion de carbone dans le métal, conduit à la décomposition du métal par la formation en surface de particules métalliques (poussière) et de carbures ou de coke. Par ailleurs, la formation de méthane est consommatrice d’hydrogène. En effet par mol de dioxyde de carbone consommée, 4 mol d’hydrogène sont consommées pour former 1 mol de méthane, alors que 1 mol d’hydrogène est consommée pour former 1 mol de monoxyde de carbone. La présence de méthane entraine une surconsommation au niveau de l’électrolyseur pour produire l’hydrogène nécessaire. En outre, la concentration exacte du mélange lors de la chauffe dépend du temps de contact avec la paroi métallique ce qui nécessite un contrôle en entrée du réacteur de RWGS. Par exemple, lorsque l’unité fonctionne à débit total réduit (phase dite de repli lors de l’opération d’une unité industrielle), le temps de contact est augmenté et la formation de méthane est encore plus importante. Bien que le méthane puisse être partiellement converti par reformage catalytique à la vapeur au sein du réacteur de RWGS, la réaction de reformage catalytique est plus lente et plus endothermique que la réaction de RWGS. Par conséquent, une concentration non négligeable de méthane subsiste en sortie de réacteur de RWGS. La présente invention a pour objectif de résoudre ces problèmes liés à la formation incontrôlée de méthane et au phénomène de corrosion par poussiérage métallique dans le système de chauffe de la charge du réacteur de RWGS. Dans le contexte précédemment décrit, un premier objet de la présente description est de surmonter les problèmes de l’art antérieur et de fournir un procédé et un dispositif permettant d’améliorer la production de monoxyde de carbone, de limiter la surconsommation d’hydrogène, de limiter la production de méthane et de limiter la corrosion par poussiérage métallique. Un deuxième objet de la présente description est de pouvoir contrôler la composition de la phase gazeuse en entrée de réacteur de RWGS, et de pouvoir produire un gaz de synthèse de composition contrôlé, et ce même lorsque l’unité fonctionne avec un débit total réduit. Selon un premier aspect, les objets précités, ainsi que d’autres avantages, sont obtenus par un procédé de production de gaz de synthèse par conversion d’une charge comprenant du dioxyde de carbone, comprenant les étapes suivantes : - chauffer séparément un flux de dioxyde de carbone et un flux d’hydrogène dans une section de chauffe, pour produire un flux de dioxyde de carbone chauffé de première température cible comprise entre 700°C et 1100°C, et un flux d’hydrogène chauffé de deuxième température cible comprise entre 700°C et 1100°C ; - mélanger le flux de dioxyde de carbone chauffé et le flux d’hydrogène chauffé, pour produire un mélange de troisième température cible supérieure à 760°C et inférieure à 1100°C ; - introduire le flux de dioxyde de carbone chauffé et le flux d’hydrogène chauffé dans une unité réactionnelle de conversion du gaz à l'eau inversée RWGS, avant ou après l’étape de mélange ; - traiter le mélange dans l’unité réactionnelle de conversion du gaz à l'eau inversée RWGS pour produire un gaz de RWGS enrichi en monoxyde de carbone (et enrichi en eau et appauvri en dioxyde de carbone et en hydrogène) par rapport au mélange. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le flux de dioxyde de carbone chauffé (11) et le flux d’hydrogène chauffé (12) sont mélangés avant ou après introduction dans l’unité réactionnelle de RWGS (7) Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le flux de dioxyde de carbone (1) présente une température initiale inférieure à 300°C, de préférence inférieure à 250°C, de préférence inférieure à 200°C, et/ou dans lequel le flux d’hydrogène (2) présente une température initiale inférieure à 300°C, de préférence inférieure à 200°C, de préférence inférieure à 150°C. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la première température cible est comprise entre 760°C et 1100°C, de préférence entre 780°C et 1050°C, de préférence entre 800°C et 1050°C, et/ou la deuxième température cible est comprise entre 760°C et 1100°C, de préférence entre 780°C et 1050°C, de préférence entre 800°C et 1050°C. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la troisième température cible est supérieure à 760°C et inférieure ou égale à 1100°C, de préférence comprise entre 800°C et 1100°C, de préférence comprise entre 880°C et 1050°C, de préférence entre 930°C et 1050°C, de préférence entre 980°C et 1050°C. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la section de chauffe (3) comprend au moins un premier four (17) et/ou au moins un premier échangeur de chaleur (9) adapté pour chauffer séparément le flux de dioxyde de carbone (1) et le flux d’hydrogène (2). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, on chauffe le mélange (4) dans un deuxième four (5) pour produire un mélange chauffé (6) de quatrième température cible comprise entre 880°C et 1050°C, de préférence entre 930°C et 1050°C, de préférence entre 980°C et 1050°C. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le premier four (17) et/ou le deuxième four (5) est un four alimenté au moins en partie par une énergie électrique et/ou par un combustible. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la section de chauffe (3) comprend au moins un premier échangeur de chaleur (9) adapté pour chauffer séparément le flux de dioxyde de carbone (1) et le flux d’hydrogène (2) avec le gaz de RWGS (8). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le gaz de RWGS (8) présente une température de sortie de l’unité réactionnelle de RWGS (7) d’au moins 700°C, préférablement d’au moins 750°C, très préférablement d’au moins 800°C. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le flux de dioxyde de carbone chauffé (11) et/ou le flux d’hydrogène chauffé (12) après l’échange thermique avec le gaz de RWGS (8) présentent une température supérieure ou égale à 760°C, préférablement une température supérieure ou égale à 780°C. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la section de chauffe (3) comprend : - au moins un premier échangeur de chaleur (9) adapté pour préchauffer séparément le flux de dioxyde de carbone (1) et le flux d’hydrogène (2) avec le gaz de RWGS (8), et produire un flux de dioxyde de carbone préchauffé (18) de première température intermédiaire cible comprise entre 80°C et 900°C, et un flux d’hydrogène préchauffé (19) de deuxième température intermédiaire cible comprise entre 80°C et 900°C ; et - au moins un premier four (17) adapté pour chauffer séparément le flux de dioxyde de carbone préchauffé (18) et/ou le flux d’hydrogène préchauffé (19) et produire le flux de dioxyde de carbone chauffé (11) et le flux d’hydrogène chauffé (12). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le gaz de RWGS (8) est refroidi directement en sortie de l’unité réactionnelle de RWGS (7) avec au moins un deuxième échangeur de chaleur (13) pour produire un gaz de RWGS tiédi (14) présentant une température comprise entre 80°C et 800°C, de préférence entre 150°C et 600°C, de préférence entre 250°C et 400°C, le gaz de RWGS tiédi (14) étant envoyé dans l’au moins un premier échangeur de chaleur (9) pour préchauffer séparément le flux de dioxyde de carbone (1) et le flux d’hydrogène (2) en lieu et place du gaz de RWGS (8). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le flux de dioxyde de carbone préchauffé (18) présente une première température intermédiaire cible comprise entre 80°C et 300°C ou entre 80°C et 400°C et le flux d’hydrogène préchauffé (19) présente une deuxième température intermédiaire cible comprise entre 80°C et 300°C ou entre 80°C et 400°C. Selon un deuxième aspect, les objets précités, ainsi que d’autres avantages, sont obtenus par un dispositif de production de gaz de synthèse par conversion d’une charge comprenant du dioxyde de carbone, comprenant les éléments suivants : - une section de chauffe adaptée pour chauffer séparément un flux de dioxyde de carbone et un flux d’hydrogène et produire un flux de dioxyde de carbone chauffé de première température cible comprise entre 700°C et 1100°C, et un flux d’hydrogène chauffé de deuxième température cible comprise entre 700°C et 1100°C ; - une unité réactionnelle de conversion du gaz à l'eau inversée RWGS adaptée pour traiter un mélange comprenant le flux de dioxyde de carbone chauffé et le flux d’hydrogène chauffé, pour produire un gaz de RWGS enrichi en monoxyde de carbone (et enrichi en eau et appauvri en dioxyde de carbone et en hydrogène) par rapport au mélange, le mélange présentant une troisième température cible supérieure à 760°C et inférieure à 1100°C, le flux de dioxyde de carbone chauffé et le flux d’hydrogène chauffé étant mélangés avant ou après être introduits dans l’unité réactionnelle de conversion du gaz à l'eau inversée RWGS. Des modes de réalisation du dispositif et du procédé selon les aspects précités ainsi que d’autres caractéristiques et avantages vont apparaître à la lecture de la description qui va suivre, donnée à titre uniquement illustratif et non limitatif, et en référence aux dessins suivants. Liste des figures La est une représentation schématique simplifiée du procédé selon la présente invention avec chauffe séparée des flux de charge. La est une représentation schématique simplifiée du procédé selon la présente invention avec chauffe séparée des flux de charge puis chauffe du mélange des flux de charge. La est une représentation schématique simplifiée du procédé selon la présente invention avec chauffe séparée des flux de charge par échange thermique avec l’effluent de RWGS puis chauffe du mélange des flux de charge avec un four. La est une représentation schématique simplifiée du procédé selon la présente invention avec chauffe séparée des flux de charge par échange thermique avec l’effluent de RWGS puis chauffe séparée des flux de charge avec un four. La est une représentation schématique simplifiée du procédé selon la avec refroidissement de l’effluent de RWGS. Des modes de réalisation du procédé selon le premier aspect et du dispositif selon le deuxième aspect vont maintenant être décrits en détail. Dans la description détaillée suivante, de nombreux détails spécifiques sont exposés afin de fournir une compréhension plus approfondie du dispositif. Cependant, il apparaîtra à l’homme du métier que le dispositif peut être mis en œuvre sans ces détails spécifiques. Dans d’autres cas, des caractéristiques bien connues n’ont pas été décrites en détail pour éviter de compliquer inutilement la description. Dans la présente description, le terme « comprendre » est synonyme de (signifie la même chose que) « inclure » et « contenir », et est inclusif ou ouvert et n’exclut pas d’autres éléments non récités. Il est entendu que le terme « comprendre » inclut le terme exclusif et fermé « consister ». Dans la présente description, un effluent comprenant majoritairement un composé A correspond à un effluent comprenant au moins 50% en poids de composé A. Dans la présente description, un effluent comprenant essentiellement ou uniquement un composé A correspond à un effluent comprenant au moins 95% en poids, préférablement au moins 98% en poids, très préférablement au moins 99% en poids, de composé A. La présente invention peut se définir comme un procédé et un dispositif comprenant un enchainement d’opérations permettant de produire du gaz de synthèse, composé majoritairement de monoxyde de carbone (CO), par conversion de dioxyde de carbone (CO 2 ) en présence d’hydrogène (H 2 ). En particulier, le procédé et le dispositif de production de gaz de synthèse à partir de dioxyde de carbone et d’hydrogène permettent de garantir une qualité du gaz de synthèse produit. Le procédé et le dispositif selon l’invention permettent notamment de réduire la quantité de méthane présent dans le gaz de synthèse. Le procédé et le dispositif selon l’invention sont notamment caractérisés en ce qu’ils comprennent et utilisent un échangeur thermique charge/effluent et une unité de conversion du gaz à l'eau inversée (RWGS). Le dioxyde de carbone nécessaire peut être fourni par une unité de séparation d’un flux comprenant du dioxyde de carbone (e.g. fumées de combustion) ou une unité de captage de dioxyde de carbone (e.g. le dioxyde de carbone présent dans l’air). L’hydrogène nécessaire pour la conversion du dioxyde de carbone peut être produit par une unité d’électrolyse de l’eau, ladite eau pouvant provenir l’effluent de l’unité réactionnelle de RWGS et optionnellement des unités avales (par exemple unités de Fischer-Tropsch (FT) ou de synthèse d’alcools). Préférablement, l’utilisation de l’unité d’électrolyse de l’eau pour traiter l’eau produite par l’unité réactionnelle de RWGS permet en outre de minimiser l’impact environnemental du procédé. Ainsi le procédé selon l’invention ne nécessite pas d’apport d’hydrogène externe, par exemple produit par vaporeformage de gaz naturel. L’électrolyseur peut fonctionner avec de préférence une électricité bas carbone, ce qui contribue au caractère renouvelable du gaz de synthèse et des hydrocarbures qui seront produits ensuite à partir de ce gaz de synthèse. En outre, l’eau utilisée pour la production d’hydrogène peut provenir au moins en partie du recyclage de l’eau produite par la réaction de RWGS, ce qui présente l’avantage de limiter l’apport extérieur en eau. En référence à la , selon le premier aspect, le procédé de production de gaz de synthèse par conversion d’une charge comprenant du dioxyde de carbone, comprend les étapes suivantes : - chauffer séparément un flux de dioxyde de carbone 1 et un flux d’hydrogène 2 dans une section de chauffe 3, pour produire un flux de dioxyde de carbone chauffé 11 de première température cible comprise entre 700°C et 1100°C, et un flux d’hydrogène chauffé 12 de deuxième température cible comprise entre 700°C et 1100°C ; - mélanger le flux de dioxyde de carbone chauffé 11 et le flux d’hydrogène chauffé 12, pour produire un mélange 4 de troisième température cible supérieure à 760°C et inférieure à 1100°C ; - introduire le flux de dioxyde de carbone chauffé 11 et le flux d’hydrogène chauffé 12 dans une unité réactionnelle de conversion du gaz à l'eau inversée (RWGS) 7, avant ou après l’étape de mélange ; - traiter le mélange 4 dans l’unité réactionnelle de RWGS 7 pour produire un gaz de RWGS 8 enrichi en monoxyde de carbone (et enrichi en eau et appauvri en dioxyde de carbone et en hydrogène) par rapport au mélange 4. Il est entendu dans la présente demande que, lorsqu’on chauffe le flux de dioxyde de carbone 1 (ou le flux d’hydrogène 2) pour atteindre une première (ou une deuxième) température inférieure ou égale à 760°C, on chauffe le flux d’hydrogène 2 (ou le flux de dioxyde de carbone 1) pour atteindre une deuxième (ou une première) température supérieure à 760°C, de sorte que le mélange 4 présente une troisième température cible supérieure à 760°C. La montre que le flux de dioxyde de carbone chauffé 11 et le flux d’hydrogène chauffé 12 sont mélangés avant d’être introduits dans l’unité réactionnelle de RWGS 7. Il est entendu que le procédé selon la présente invention concerne également l’introduction séparée du flux de dioxyde de carbone chauffé 11 et du flux d’hydrogène chauffé 12 dans l’unité réactionnelle de RWGS 7 puis du mélange du flux de dioxyde de carbone chauffé 11 et du flux d’hydrogène chauffé 12. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la température initiale (avant la première étape de chauffe séparée) du flux de dioxyde de carbone 1 est inférieure à 300°C, de préférence inférieure à 250°C, de préférence inférieure à 200°C. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la température initiale du flux de dioxyde de carbone 1 est comprise entre -50°C et 300°C, de préférence entre 0°C et 250°C, de préférence entre 0°C et 200°C. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la température initiale (avant la première étape de chauffe séparée) du flux d’hydrogène 2 est inférieure à 300°C, de préférence inférieure à 200°C, de préférence inférieure à 150°C. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la température initiale du flux d’hydrogène 2 est comprise entre 10°C et 300°C, de préférence entre 10°C et 200°C, de préférence entre 10°C et 150°C. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la première température cible est comprise entre 760°C et 1100°C, de préférence entre 780°C et 1050°C, de préférence entre 800°C et 1050°C. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la deuxième température cible est comprise entre 760°C et 1100°C, de préférence entre 780°C et 1050°C, de préférence entre 800°C et 1050°C. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la troisième température cible est supérieure à 760°C et inférieure ou égale à 1100°C, de préférence comprise entre 800°C et 1100°C, de préférence comprise entre 880°C et 1050°C, de préférence entre 930°C et 1050°C, de préférence entre 980°C et 1050°C. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la section de chauffe 3 comprend au moins un premier four 17 adapté pour chauffer séparément le flux de dioxyde de carbone 1 et le flux d’hydrogène 2. En référence à la , selon un ou plusieurs modes de réalisation, par exemple lorsque la troisième température cible est supérieure à 760°C et inférieure à 880°C, on chauffe le mélange 4 dans un deuxième four 5 pour produire un mélange chauffé 6 de quatrième température cible comprise entre 880°C et 1050°C, de préférence entre 930°C et 1050°C, de préférence entre 980°C et 1050°C. Le mélange chauffé 6 peut être envoyé dans l’unité réactionnelle de RWGS 7 en lieu et place du mélange 4. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le premier four 17 et/ou le deuxième four 5 est un four alimenté au moins en partie par une énergie électrique. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le premier/deuxième four est alimenté au moins en partie par un combustible. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le premier/deuxième four est alimenté de façon hybride par une énergie électrique et par un combustible. Préférablement, le premier four 17 et/ou le deuxième four 5 est un four essentiellement ou totalement alimenté par une énergie électrique. Avantageusement, les technologies existantes de four électrique permettent d’atteindre les températures cibles. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le premier/deuxième four électrique est (de technologie) tubulaire, chaque flux à chauffer circulant dans un ou plusieurs tubes, lesdits tubes pouvant être chauffés soit par un système de résistances électriques, soit par impédance. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le premier/deuxième four électrique est constitué de résistances électriques immergées dans les flux à chauffer. Avantageusement, l’apport de calorie peut être effectué soit par impédance, chaque flux circulant alors dans un ou plusieurs tubes métalliques, soit par l’intermédiaire de résistances électriques qui peuvent être au contact avec les flux circulants ou sans contact direct, les flux circulant alors dans un tube métallique. La métallurgie du tube métallique peut être adaptée à la nature des flux à chauffer et aux températures cibles. Dans le cas d’un premier/deuxième four alimenté au moins partiellement par un combustible, le premier/deuxième four est préférablement alimenté par une source d’oxygène (air et/ou oxygène produit par l’électrolyseur), et par au moins un des combustibles suivants : - un effluent gazeux d’hydrocarbures (« off-gas » selon la terminologie anglo-saxonne), tel qu’un effluent d’une unité FT traitant le gaz de RWGS 8, ou d’une unité d’hydrocraquage, d’hydrotraitement ou d’hydroisomérisation des paraffines produites par l’unité FT, ou un effluent d’une unité de synthèse de méthanol) ; et/ou - de l’hydrogène, par exemple produit par l’électrolyseur. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’effluent gazeux d’hydrocarbures comprend au moins un des éléments suivants : du gaz de RWGS 8 non-converti, du dioxyde de carbone, des hydrocarbures gazeux, tels que des paraffines en C1-C4, des oléfines en C2-C4, et/ou des composés oxygénés en C1-C3. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, lorsque le premier/deuxième four est alimenté par l’effluent gazeux d’hydrocarbures, le premier/deuxième four est une unité d’oxydation partielle, permettant notamment de produire un effluent riche en monoxyde de carbone, et préférablement composés essentiellement de monoxyde de carbone, et comprenant éventuellement du dioxyde de carbone, de l’hydrogène et de l’eau. En référence à la , selon un ou plusieurs modes de réalisation, la section de chauffe 3 comprend au moins un premier échangeur de chaleur 9. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’au moins un premier échangeur de chaleur 9 comprend un ou plusieurs échangeurs de chaleur (e.g. train d’échangeurs thermiques) adaptés pour chauffer séparément chacun des flux par échange de chaleur avec le gaz de RWGS 8, par exemple directement en sortie de l’unité réactionnelle de RWGS 7, et produire un gaz de RWGS refroidi 10. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’au moins un premier échangeur de chaleur 9 est adaptée pour chauffer en parallèle le flux de dioxyde de carbone 1 et le flux d’hydrogène 2. Par exemple, le gaz de RWGS 8 peut être divisé en deux flux, l’un chauffant le flux de dioxyde de carbone 1 au moyen d’un ou plusieurs échangeurs de chaleur, l’autre chauffant le flux d’hydrogène 2 au moyen d’un autre ou d’autres échangeurs de chaleur. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’au moins un premier échangeur de chaleur 9 comprend au moins un échangeur de chaleur multiservice, i.e., échangeur de chaleur adapté pour chauffer en parallèle au moins deux fluides distincts). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’au moins un premier échangeur de chaleur 9 est adaptée pour chauffer en série le flux de dioxyde de carbone 1 et le flux d’hydrogène 2, par exemple, le gaz de RWGS 8 chauffe le flux de dioxyde de carbone 1 puis le flux d’hydrogène 2, ou le flux d’hydrogène 2 puis le flux de dioxyde de carbone 1, au moyen d’un ou plusieurs échangeurs de chaleur. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’au moins un premier échangeur de chaleur 9 comprend au moins un échangeur de chaleur à plaques (e.g. pour des températures inférieures à 400°C) et/ou au moins un échangeur de chaleur de type tubes calandres (e.g. pour des températures supérieures ou égale à 400°C). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le gaz de RWGS 8 présente une température de sortie de l’unité réactionnelle de RWGS 7 (inférieure à la troisième température cible) d’au moins 700°C, préférablement d’au moins 750°C, très préférablement d’au moins 800°C, par exemple une température comprise entre 800°C et 1050°C, préférablement une température comprise entre 800°C et 1000°C, préférablement une température comprise entre 800°C et 900°C. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la différence de température entre le gaz d'entrée dans l'unité réactionnelle de RWGS 7 (mélange 4 ou mélange chauffé 6) et le gaz de RWGS 8 est d'au moins 10°C, préférablement d'au moins 40°C, très préférablement d'au moins 50°C, par exemple une différence de températures comprise entre 50°C et 200°C, préférablement une température comprise entre 60°C et 195°C, préférablement une température comprise entre 80°C et 190°C. Il est entendu que la température du gaz d'entrée dans l'unité réactionnelle de RWGS 7 est supérieure à celle du gaz de RWGS 8. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le flux de dioxyde de carbone chauffé 11 et/ou le flux d’hydrogène chauffé 12 après l’échange thermique avec le gaz de RWGS 8 ont une température supérieure ou égale à 760°C, préférablement une température supérieure ou égale à 780°C. En référence à la , selon un ou plusieurs modes de réalisation, la section de chauffe 3 comprend : - au moins un premier échangeur de chaleur 9 adapté pour préchauffer séparément le flux de dioxyde de carbone 1 et le flux d’hydrogène 2 et produire un flux de dioxyde de carbone préchauffé 18 de première température intermédiaire cible comprise entre 80°C et 900°C, par exemple une température supérieure ou égale à 280°C, préférablement une température supérieure ou égale à 380°C et un flux d’hydrogène préchauffé 19 de deuxième température intermédiaire cible comprise entre 80°C et 900°C, par exemple une température supérieure ou égale à 280°C, préférablement une température supérieure ou égale à 380°C ; et - au moins un premier four 17 adapté pour chauffer séparément le flux de dioxyde de carbone préchauffé 18 et/ou le flux d’hydrogène préchauffé 19 et produire la flux de dioxyde de carbone chauffé 11 et le flux d’hydrogène chauffé 12. Il est entendu que la première température intermédiaire cible est inférieure à la première température cible et que la deuxième température intermédiaire cible est inférieure à la deuxième température cible. Il est également entendu que les modes de réalisations tels que représentés dans la permettent d’utiliser un deuxième four 5 pour chauffer le mélange 4 et produire un mélange chauffé 6 tel que décrit plus haut. En référence à la , selon un ou plusieurs modes de réalisation, le gaz de RWGS 8 est refroidi directement en sortie de l’unité réactionnelle de RWGS 7 avec au moins un deuxième échangeur de chaleur 13 pour produire un gaz de RWGS tiédi 14. Par exemple, l’au moins un deuxième échangeur de chaleur 13 peut être utilisé pour produire de la vapeur d’eau 16 à partir d’une alimentation en eau 15. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le gaz de RWGS tiédi 14 présente une température (e.g. de sortie de deuxième échangeur de chaleur 13) comprise entre 80°C et 800°C, de préférence entre 150°C et 600°C, de préférence entre 250°C et 400°C. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la vapeur d’eau 16 présente une température (e.g. de sortie de deuxième échangeur de chaleur 13) comprise entre 120°C et 400°C, de préférence entre 130°C et 350°C, de préférence entre 130°C et 300°C. Avantageusement, le gaz de RWGS tiédi 14 peut être utilisé en lieu et place du gaz de RWGS 8 envoyé dans le premier échangeur de chaleur 9 pour préchauffer séparément le flux de dioxyde de carbone 1 et le flux d’hydrogène 2 et produire le flux de dioxyde de carbone préchauffé 18 de première température intermédiaire cible comprise entre 80°C et 300°C ou entre 80°C et 400°C et le flux d’hydrogène préchauffé 19 de deuxième température intermédiaire cible comprise entre 80°C et 300°C ou entre 80°C et 400°C. Avantageusement, il est possible d’utiliser un premier four 17 adapté pour traiter une (des) charge(s) dont la température d’entrée dans le premier four 17 est inférieure ou égale à 300°C ou 400°C, l’au moins un premier four 17 étant adapté pour chauffer (séparément) le flux de dioxyde de carbone préchauffé 18 et/ou le flux d’hydrogène préchauffé 19 et produire le flux de dioxyde de carbone chauffé 11 et le flux d’hydrogène chauffé 12. Il est également entendu que les modes de réalisations tels que représentés dans la permettent d’utiliser un deuxième four 5 pour chauffer le mélange 4 et produire un mélange chauffé 6 tel que décrit plus haut. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’unité réactionnelle de RWGS 7 comprend au moins un réacteur utilisé dans au moins une des conditions opératoires suivantes : - température comprise entre 700°C et 1200°C, préférentiellement comprise entre 800°C et 1100°C, et plus préférentiellement encore comprise entre 850°C et 1050°C ; - pression comprise entre 0,1 MPa et 10 MPa, préférentiellement comprise entre 0,1 MPa et 5 MPa, et plus préférentiellement comprise entre 0,1 MPa et 3,5 MPa ; - vitesse spatiale du gaz à l'entrée du réacteur comprise entre 2000 NL/kg cata /h et 40000 NL/kg cata /h ; - catalyseur à base des éléments Ni, Cu, Fe, Co ou de métaux précieux tels que Pt, Pd, Ru, Ag et Au. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le catalyseur pour la réaction de RWGS comprend un support, par exemple à base d’alumine, de silice, de silice-alumine, d’alumine-silicée. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le catalyseur présente une forme d’anneau ou de cylindre. Avantageusement, l’unité réactionnelle de RWGS 7 comporte un lit catalytique permettant une conversion du dioxyde de carbone d’au moins 60%, de préférence au moins 65%, de préférence au moins 67%. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’au moins un réacteur de l’unité réactionnelle de RWGS 7 est un réacteur adiabatique. Avantageusement, la faible perte thermique voire l’absence de perte thermique dans le réacteur adiabatique est assurée par tout moyen d’isolation thermique connu de l’homme du métier. Par exemple, l’isolation du réacteur adiabatique peut être effectuée par l’extérieur de la paroi métallique du réacteur adiabatique, et dans ce cas, la paroi métallique est dans une métallurgie résistante à la température et aux gaz contenant du CO, de l’hydrogène et de l’eau, éventuellement recouverte d'un revêtement (e.g. couche Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la quantité d’hydrogène à l’entrée de l’unité réactionnelle de RWGS 7 est ajustée de façon à ce que le rapport molaire H 2 /CO en sortie de l’unité réactionnelle de RWGS 7 soit compatible avec le besoin d’une unité FT aval (non décrite) ou d’une unité ou de synthèse d’alcools (non décrite). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la quantité d’hydrogène à l’entrée de l’unité réactionnelle de RWGS 7 est contrôlée de façon à ce que le rapport molaire H 2 /CO en sortie de l’unité réactionnelle de RWGS 7 soit compris entre 0,5 et 4, de préférence entre 1 et 3, de manière plus préférée entre 1,5 et 2,5. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, une partie de l’hydrogène nécessaire à la synthèse FT ou la synthèse d’alcools peut être apportée en aval de l’unité réactionnelle de RWGS 7, en mélangeant par exemple une source d’hydrogène d’appoint avec l’effluent de RWGS (8, 10 ou 14), avant ou après échange thermique avec les flux de charges de l’unité réactionnelle de RWGS 7. L’ajout d’hydrogène peut se faire par exemple an aval d’une unité de séparation de l’eau (définie ci-après) adaptée pour séparer de l’eau contenue dans l’effluent de RWGS. Avantageusement, l’ajout d’hydrogène est effectué en amont de l’une unité FT ou de l’unité de synthèse d’alcools. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, on envoie le gaz de RWGS (8, 10 ou 14), et préférablement le gaz de RWGS refroidi 10, dans l’unité de séparation de l’eau (non décrite), pour séparer au moins en partie ou totalement l’eau présente dans le gaz de RWGS et produire un gaz de RWGS appauvri en eau. Avantageusement, le gaz de RWGS appauvri en eau comprend essentiellement de monoxyde de carbone, optionnellement du dioxyde de carbone (résiduel) et optionnellement de l’hydrogène (lorsque l’hydrogène est en excès). Par exemple, le gaz de RWGS peut être refroidi jusqu’à une température de condensation permettant la condensation et l’eau présente dans le gaz de RWGS. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’unité d’électrolyse de l’eau traite au moins en partie l’eau séparée du gaz de RWGS appauvri en eau et/ou séparée d’un effluent d’une unité aval (e.g. pour la production d’hydrocarbures paraffiniques ou d’alcools) pour produire au moins en partie le flux d’hydrogène 2. L’unité d’électrolyse de l’eau peut éventuellement traiter en partie ou totalement de l’eau provenant d’une ligne d’appoint. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’unité d’électrolyse de l’eau comprend au moins un électrolyseur de type alcalin. D’autres technologies d’électrolyseur peuvent être utilisées pour l’unité d’électrolyse de l’eau, telles que l’électrolyse à membrane échangeuse de proton (PEM pour « Proton Exchange Membrane » selon la terminologie anglo-saxonne), l’électrolyse à oxyde solide (SOE pour « Solid Oxide Electrolysis » selon la terminologie anglo-saxonne), ou l’électrolyse à membrane échangeuse d’anions (AEM pour « Anion Exchange Membrane » selon la terminologie anglo-saxonne). Les conditions opératoires (température, pression, nature de l’électrolyte, des électrodes et du diaphragme/membrane) sont alors propres à chaque technologie. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’unité d’électrolyse de l’eau comprend au moins un réacteur utilisé dans au moins une des conditions opératoires suivantes : Electrolyseur de type alcalin : - température comprise entre 60°C et 90°C, - pression comprise entre 0,1 MPa et 20 MPa, de préférence entre 0,1 MPa et 4 MPa, - électrolyte comprenant du KOH, - électrodes comprenant un alliage métallique, - diaphragme comprenant de l’amiante du polytétrafluoroéthylène et/ou de l’oxyde de nickel ; Electrolyseur de type membrane échangeuse de proton (PEM) : - température comprise entre 50°C et 80°C, - pression comprise entre 0,1 MPa et 20 MPa, de préférence entre 1,8 MPa et 5,5 MPa, - électrolyte comprenant une membrane polymère, - électrodes comprenant un alliage métallique ; Electrolyseur à oxyde solide (SOE) : - température comprise entre 800°C et 900°C, - pression comprise entre 0,1 MPa et 2 MPa, de préférence entre 0,1 MPa et 0,5 MPa, - électrolyte comprenant une membrane céramique (e.g. type pérovskite), - électrodes comprenant un alliage métallique ; Electrolyseur de type membrane échangeuse d’anions (AEM) : - température comprise entre 50°C et 70°C, - pression comprise entre 0,1 MPa et 20 MPa, de préférence entre 0,1 MPa et 3,5 MPa, - électrolyte comprenant une membrane polymère, - électrodes comprenant un alliage métallique. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le flux d’hydrogène 2 produit par l’unité d’électrolyse de l’eau comprend entre 99,5% poids et 99,999% poids d’hydrogène (après séchage). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’effluent riche en dioxyde de carbone 1 est purifié avant d’être introduit dans l’unité réactionnelle de RWGS 7. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’effluent riche en dioxyde de carbone 1 est purifié dans la section de chauffe 3. Par exemple, l’effluent riche en dioxyde de carbone 1 peut être purifié avant ou après être introduit dans le premier échangeur de chaleur 9. Il est préférable que l’effluent riche en dioxyde de carbone 1 soit purifié avant d’être introduit dans le premier four 17 ou le deuxième four 5. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’effluent riche en dioxyde de carbone 1 est purifié avant d’être introduit dans la section de chauffe 3. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le gaz de RWGS 8 est purifié avant d'être introduit dans l’unité réactionnelle de synthèse d’hydrocarbures paraffiniques ou d’alcools, par exemple en amont ou en aval d’une unité de séparation d’eau disposée entre l’unité réactionnelle de RWGS 7 et ladite unité réactionnelle de synthèse d’hydrocarbures paraffiniques ou d’alcools. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’effluent d’eau récupéré par séparation sur le gaz de RWGS 8 est purifié avant d'être introduit dans l’unité d’électrolyse de l’eau. Les étapes de purification des effluents visent à éliminer au moins partiellement les composés soufrés, azotés, des halogènes, métaux lourds et métaux de transition. Les principales technologies de purification des gaz sont : adsorption, absorption, réactions catalytiques. Exemples Exemple 1 non conforme à l’invention – chauffe commune Dans l’exemple 1, non conforme à l’invention, 1000 kg/h de dioxyde de carbone et 88,6 kg/h d’hydrogène sont mélangés à basse température (15°C) afin de produire un gaz de RWGS présentant un ratio H 2 /CO de 2,1. Le mélange est ensuite chauffé pour atteindre une température de mélange de 1000°C. Le mélange ainsi chauffé est envoyé dans un réacteur d’unité réactionnelle de RWGS. Tel que représenté sur la Table 1, 350,2 kg/h de monoxyde de carbone, 271,6 kg/h d’eau et 20,6 kg/h de méthane sont produits en sortie de réacteur. Le gaz de RWGS comprend également 393,2 kg/h de dioxyde de carbone et 53,0 kg/h d’hydrogène non convertis. Flux 1 2 8 CO 2 (kg/h) 1000 - 393,2 H 2 (kg/h) - 88,6 53,0 CO (kg/h) - - 350,2 H 2 O (kg/h) - - 271,6 CH 4 (kg/h) - - 20,6 La production d’une mole de méthane consomme entre 3 moles et 4 moles d’hydrogène. Soit pour produire 20,6 kg/h de méthane entre 7,7 kg/h et 10,3 kg/h d’hydrogène sont consommées, ce qui correspond à une consommation électrique supplémentaire (par rapport à un cas sans production de méthane) de plus de 0,5 MW pour un électrolyseur classique, par exemple de type PEM, pour une consommation totale de 5MW pour produire 88,6 kg/h d’hydrogène, soit 10 % de la consommation électrique. Exemple 2 selon l’invention – chauffe séparée sur toute la plage Dans l’exemple 2, conforme à l’invention, 1000 kg/h de dioxyde de carbone et 97,2 kg/h d’hydrogène sont envoyés dans un réacteur d’unité réactionnelle de RWGS afin de produire un gaz de RWGS présentant un ratio H 2 /CO de 2,1. Pour ce faire, le flux de dioxyde de carbone 1 et le flux d’hydrogène 2 sont chauffés séparément pour atteindre une première température cible de de 1000°C et une deuxième température cible de de 1000°C. Le flux de dioxyde de carbone chauffé 11 et le flux d’hydrogène chauffé 12 sont ensuite mélangés pour produire un mélange 4 de troisième température cible de 1000°C. Le mélange 4 est envoyé dans le réacteur d’unité réactionnelle de RWGS. Tel que représenté sur la table 2, 424,9 kg/h de monoxyde de carbone, 286,3 kg/h d’eau et 5,8 kg/h de méthane sont produits en sortie de réacteur. Le gaz de RWGS comprend également 316,5 kg/h de dioxyde de carbone et 64,2 kg/h d’hydrogène non convertis. Flux 1 2 8 CO 2 (kg/h) 1000 - 316,5 H 2 (kg/h) - 97,2 64,2 CO (kg/h) - - 424,9 H 2 O (kg/h) - - 286,3 CH 4 (kg/h) - - 5,8 Dans cet exemple 2, le flux de dioxyde de carbone 1 et le flux d’hydrogène 2 étant chauffés séparément jusqu’à 1000°C. Aucune réaction n’a eu lieu entre le dioxyde de carbone et l’hydrogène en dessous de 1000°C. Il s’en suit que les lignes et équipements ne sont pas dégradés par poussiérage métallique. La production d’une mole de méthane consomme entre 3 moles et 4 moles d’hydrogène. Soit pour produire 5,8 kg/h de méthane entre 2,2 kg/h et 2,9 kg/h d’hydrogène sont consommées, ce qui correspond à une consommation électrique supplémentaire (par rapport à un cas sans production de méthane) de sensiblement 0,15 MW pour un même électrolyseur type PEM, pour une consommation totale de 5,5 MW pour produire 97,2 kg/h d’hydrogène, soit 3% de la consommation électrique. La consommation totale de l’électrolyseur dans l’exemple 2 est supérieur de 10% par rapport à l’exemple 1 pour une production de gaz de RWGS (présentant un ratio H 2 /CO de 2,1) supérieure de 20%. Il est donc préférable de limiter l’interaction entre le dioxyde de carbone et l’hydrogène avant d’atteindre une température favorable à la réaction de RWGS enfin d’améliorer la production de monoxyde de carbone, de limiter la surconsommation électrique de l’électrolyseur, de limiter la production de méthane et de limiter le poussiérage métallique. Procédé de production de gaz de synthèse par conversion d’une charge comprenant du dioxyde de carbone, comprenant les étapes suivantes : - chauffer séparément un flux de dioxyde de carbone (1) et un flux d’hydrogène (2) dans une section de chauffe (3), pour produire un flux de dioxyde de carbone chauffé (11) de première température cible comprise entre 700°C et 1100°C, et un flux d’hydrogène chauffé (12) de deuxième température cible comprise entre 700°C et 1100°C ; - mélanger le flux de dioxyde de carbone chauffé (11) et le flux d’hydrogène chauffé (12), pour produire un mélange (4) de troisième température cible supérieure à 760°C et inférieure à 1100°C ; - introduire le flux de dioxyde de carbone chauffé (11) et le flux d’hydrogène chauffé (12) dans une unité réactionnelle de conversion du gaz à l'eau inversée (7), avant ou après l’étape de mélange ; - traiter le mélange (4) dans l’unité réactionnelle de conversion du gaz à l'eau inversée (7) pour produire un gaz de conversion du gaz à l'eau inversée (8) enrichi en monoxyde de carbone par rapport au mélange (4). Procédé selon la revendication 1, dans lequel le flux de dioxyde de carbone chauffé (11) et le flux d’hydrogène chauffé (12) sont mélangé avant introduction dans l’unité réactionnelle de conversion du gaz à l'eau inversée (7). Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2, dans lequel le flux de dioxyde de carbone (1) présente une température initiale inférieure à 300°C, de préférence inférieure à 250°C, de préférence inférieure à 200°C, et/ou dans lequel le flux d’hydrogène (2) présente une température initiale inférieure à 300°C, de préférence inférieure à 200°C, de préférence inférieure à 150°C. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la première température cible est comprise entre 760°C et 1100°C, de préférence entre 780°C et 1050°C, de préférence entre 800°C et 1050°C, et/ou la deuxième température cible est comprise entre 760°C et 1100°C, de préférence entre 780°C et 1050°C, de préférence entre 800°C et 1050°C. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la troisième température cible est comprise entre 800°C et 1100°C, de préférence comprise entre 880°C et 1050°C, de préférence entre 930°C et 1050°C, de préférence entre 980°C et 1050°C. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la section de chauffe (3) comprend au moins un premier four (17) et/ou au moins un premier échangeur de chaleur (9) adapté pour chauffer séparément le flux de dioxyde de carbone (1) et le flux d’hydrogène (2). Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel on chauffe le mélange (4) dans un deuxième four (5) pour produire un mélange chauffé (6) de quatrième température cible comprise entre 880°C et 1050°C, de préférence entre 930°C et 1050°C, de préférence entre 980°C et 1050°C. Procédé selon la revendication 6 ou la revendication 7, dans lequel le premier four (17) et/ou le deuxième four (5) est un four alimenté au moins en partie par une énergie électrique et/ou par un combustible. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la section de chauffe (3) comprend au moins un premier échangeur de chaleur (9) adapté pour chauffer séparément le flux de dioxyde de carbone (1) et le flux d’hydrogène (2) avec le gaz de conversion du gaz à l'eau inversée (8). Procédé selon la revendication 9 dans lequel le gaz de conversion du gaz à l'eau inversée (8) présente une température de sortie de l’unité réactionnelle de conversion du gaz à l'eau inversée (7) d’au moins 700°C, préférablement d’au moins 750°C, très préférablement d’au moins 800°C. Procédé selon la revendication 9 ou la revendication 10, dans lequel le flux de dioxyde de carbone chauffé (11) et/ou le flux d’hydrogène chauffé (12) après l’échange thermique avec le gaz de conversion du gaz à l'eau inversée (8) présentent une température supérieure ou égale à 760°C, préférablement une température supérieure ou égale à 780°C. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la section de chauffe (3) comprend : - au moins un premier échangeur de chaleur (9) adapté pour préchauffer séparément le flux de dioxyde de carbone (1) et le flux d’hydrogène (2) avec le gaz de conversion du gaz à l'eau inversée (8), et produire un flux de dioxyde de carbone préchauffé (18) de première température intermédiaire cible comprise entre 80°C et 900°C, et un flux d’hydrogène préchauffé (19) de deuxième température intermédiaire cible comprise entre 80°C et 900°C ; et - au moins un premier four (17) adapté pour chauffer séparément le flux de dioxyde de carbone préchauffé (18) et/ou le flux d’hydrogène préchauffé (19) et produire la flux de dioxyde de carbone chauffé (11) et le flux d’hydrogène chauffé (12). Procédé selon la revendication 12, dans lequel le gaz de conversion du gaz à l'eau inversée (8) est refroidi directement en sortie de l’unité réactionnelle de (7) avec au moins un deuxième échangeur de chaleur (13) pour produire un gaz de conversion du gaz à l'eau inversée tiédi (14) présentant une température comprise entre 80°C et 800°C, de préférence entre 150°C et 600°C, de préférence entre 250°C et 400°C, le gaz de conversion du gaz à l'eau inversée tiédi (14) étant envoyé dans l’au moins un premier échangeur de chaleur (9) pour préchauffer séparément le flux de dioxyde de carbone (1) et le flux d’hydrogène (2) en lieu et place du gaz de conversion du gaz à l'eau inversée (8). Procédé selon la revendication 13, dans lequel le flux de dioxyde de carbone préchauffé (18) présente une première température intermédiaire cible comprise entre 80°C et 300°C ou entre 80°C et 400°C et le flux d’hydrogène préchauffé (19) présente une deuxième température intermédiaire cible comprise entre 80°C et 300°C ou entre 80°C et 400°C. Dispositif de production de gaz de synthèse par conversion d’une charge comprenant du dioxyde de carbone, comprenant les éléments suivants : - une section de chauffe (3) adaptée pour chauffer séparément un flux de dioxyde de carbone (1) et un flux d’hydrogène (2) et produire un flux de dioxyde de carbone chauffé (11) de première température cible comprise entre 700°C et 1100°C, et un flux d’hydrogène chauffé (12) de deuxième température cible comprise entre 700°C et 1100°C ; - une unité réactionnelle de conversion du gaz à l'eau inversée (7) adaptée pour traiter un mélange (4) comprenant le flux de dioxyde de carbone chauffé (11) et le flux d’hydrogène chauffé (12), pour produire un gaz de conversion du gaz à l'eau inversée enrichi en monoxyde de carbone par rapport au mélange (4), le mélange (4) présentant une troisième température cible supérieure à 760°C et inférieure à 1100°C, le flux de dioxyde de carbone chauffé (11) et le flux d’hydrogène chauffé (11) étant mélangés avant ou après être introduits dans l’unité réactionnelle de conversion du gaz à l'eau inversée (7).