Brevet FR3147446A1 — publié le 20241004

Traversée de cloison, ainsi qu’un procédé de fabrication d’une telle traversée de cloison, la traversée de cloison comprenant un boîtier (10), métallique, au moins une broche (20), en cuivre ou en alliage de cuivre, possédant un diamètre supérieur ou égal à 1 mm, traversant complètement le boîtier (10), et au moins un manchon (30), cylindrique et en verre, entourant ladite au moins une broche (20), dans laquelle le matériau du manchon (30) est un verre à base d’oxyde de tellure. Fig. 1 Traversée de cloison Le présent exposé concerne une traversée de cloison ainsi qu’un procédé de fabrication d’une telle traversée de cloison. Dans le domaine de l’électronique, les traversées de cloison sont des dispositifs permettant à une ou plusieurs lignes de traverser une cloison, telle que le carter d’une machine ou l’enceinte d’une chambre, sans compromettre l’étanchéité de la cloison. L’une des solutions les plus utilisées à ce jour est décrite dans le brevet US 7 364 451 B2. Toutefois, ces traversées de cloison présentent l’inconvénient de mettre en œuvre cinq types de composants différents pour 4 types de matériaux différents, sans compter le joint élastomère assurant l’étanchéité entre la traversée de cloison et la cloison elle-même. Ces traversées de cloison comprennent ainsi 1) une broche métallique, 2) un insert en verre, 3) plusieurs inserts en céramique, 4) un boitier métallique et 5) un boitier thermoplastique. Ces traversées de cloison présentent ainsi de multiples interfaces entre des matériaux différents, ce qui les rend peu robustes à haute température en raison des phénomènes de dilatation différentielle apparaissant à chacune des interfaces. En particulier, le matériau thermoplastique utilisé pour une partie du boîtier de cette traversée de cloison appartient au groupe PEEK (PolyEther Ether Ketone) qui possède un coefficient de dilatation thermique de l’ordre de 50 ppm/°C, ce qui représente un écart important par rapport aux coefficients de dilatation thermique des composants métalliques et céramique de ces mêmes traversées de cloison. De plus, les matériaux thermoplastiques du groupe PEEK, bien que parmi les plus performants en termes de tenues thermique et mécanique, présentent une température de transition vitreuse autour de 150°C et une température de fusion autour de 350°C. Or, dans le domaine de l’industrie énergétique, les traversées de cloison peuvent être soumises à des conditions d’exploitation extrêmement sévères : elles peuvent ainsi être exposées simultanément à de très fortes pressions, pouvant atteindre 2000 bars, et à de hautes températures, pouvant dépasser 200°C. On comprend donc que cette configuration connue ne donne pas satisfaction pour de telles applications plus exigeantes. D’autres configurations de traversées de cloison sont également connues, notamment dans les brevets US 7 901 247 B2 et US 7 442 081 B2, mais toutes ces configurations comprennent également un élément de boîtier en matériau thermoplastique, ce qui les rend inadaptées aux applications haute pression et haute température visées. Il existe donc un réel besoin pour une traversée de cloison et un procédé de fabrication d’une telle traversée de cloison qui soient dépourvus, au moins en partie, des inconvénients inhérents aux configurations connues précitées. Le présent exposé concerne une traversée de cloison, comprenant un boîtier, métallique, comprenant une surface avant, une surface arrière et une surface périphérique, configuré pour être engagé dans un passage traversant d’une cloison, la surface périphérique du boîtier comprenant au moins une rainure périphérique configurée pour recevoir un joint destiné à être écrasé entre le boitier et la surface interne du passage, au moins une broche, métallique, possédant un diamètre supérieur ou égal à 1 mm, traversant complètement le boîtier et faisant saillie, d’un côté, sur la surface avant du boîtier et, de l’autre côté, sur la surface arrière du boîtier, et au moins un manchon, cylindrique et en verre, entourant ladite au moins une broche au moins depuis la surface avant jusqu’à la surface arrière du boîtier de manière à isoler électriquement ladite au moins une broche par rapport au boîtier, dans laquelle ladite au moins une broche est en cuivre ou en alliage de cuivre, ladite broche pouvant avoir subi un traitement de surface, dans laquelle le matériau du manchon est un verre à base d’oxyde de tellure ayant la composition constituée par, en pourcentage molaire : - de 50 à 80 % deTeO2, avantageusement de 50 à 70 % ; - de 8 à 40 % de ZnO, avantageusement de 15 à 35 % ; - de 2 à 25% de TiO2, avantageusement de 2 à 10 % - de 0 à 20 % d’un oxyde α x O y , avantageusement de 2 à 10 %, α étant un élément choisi dans le groupe constitué par Ba, Ce, Er, Sb, Y, La et B, x étant un nombre entier égal à 1 ou 2 et y un nombre entier égal à 1, 2 ou 3; - éventuellement du ZnF 2 en une teneur de 2 à 10%, avantageusement de 3 à 8 %, - et les impuretés inévitables, à la condition que ZnF2 soit présent lorsque α x O y est BaO, ladite composition étant essentiellement exempte d'oxyde de plomb, d'oxyde de sodium, d’oxyde de potassium et d'oxyde de vanadium. Dans cette configuration, on comprend ainsi que le manchon de verre traverse complètement la traversée de cloison et débouche donc des deux côtés de la cloison, se trouvant ainsi exposée aux environnements, éventuellement très différents, de chaque côté de la cloison. Une telle configuration est rendue possible par la composition de verre sélectionnée par les inventeurs. En effet, cette composition de verre offre à la fois une bonne isolation électrique entre la broche, métallique, et le boîtier, également métallique, une bonne tenue mécanique et thermique du scellement entre la broche et le boîtier et, surtout, une bonne herméticité assurant une bonne étanchéité de la traversée de cloison, y compris à haute pression et à haute température. En particulier, le ZnO permet à la composition de verre d’avoir une bonne stabilité. Le TiO2 apporte pour sa part une excellente durabilité au verre. Par ailleurs, l’oxyde α x O y additionnel, facultatif, permet d’améliorer la stabilité, la mouillabilité et/ou le coefficient de dilatation thermique du verre. La norme MIL-STD-883 d’avril 2016 est l’une des normes explicitant la méthode de mesure du taux de fuite pour les composants électroniques. Selon les conditions A4, la pièce est fixée de manière hermétique (utilisation d’un joint d’étanchéité et d’un serrage adapté) sur une chambre sous dépression. Il est avantageux d’avoir la pression la plus faible possible dans cette chambre pour avoir la meilleure sensibilité. En effet, plus la pression est faible, moins il y a de molécules de gaz dans la chambre et donc d’hélium résiduel, ce qui réduit le bruit de fond. La norme impose une pression inférieure à 0,13mbar (0,1torr). Cette chambre est reliée à un spectromètre de masse calibré pour atteindre le taux de fuite à l’hélium attendu. La calibration doit être faite à chaque période d’utilisation, grâce à une fuite calibrée de type diffusion. L’étanchéité du montage doit être vérifiée avec une plaque métallique plane. Ceci est réalisé en aspergeant la plaque d’hélium à l’aide d’un pistolet. Si le détecteur ne détecte pas d’hélium lors de cette vérification, le montage est correct et les pièces peuvent être testées de la même manière, en les aspergeant d’hélium. Un bon niveau d'herméticité de traversée de cloison (par exemple 1x10 -11 mbar·l/s) dépend principalement du scellement réalisé aux interfaces des composants métalliques conducteurs et de ceux en matériaux minéraux isolants. Les inventeurs ont ainsi mesuré que les traversées de cloison obtenues présentent un niveau d’herméticité inférieur ou égal à 10 -11 mbar.l/s mesuré suivant cette norme Mil-STD-883 d’avril 2016. Les traversées de cloison obtenues conservent ce bon niveau d’herméticité après le test de chocs thermiques répétitifs défini dans une des normes Mil-DTL-26482 de février 2017, Mil-DTL-38999 de février 2015 et Mil-DTL-83723 de novembre 2009. Ce test, dont la méthodologie est variable en fonction des normes, est considéré comme le plus pertinent et appliqué de façon systématique pour la version hermétique. De là, puisque cette composition de verre sélectionnée par les inventeurs permet d’assurer l’herméticité souhaitée, y compris lorsque le manchon de verre traverse complètement la traversée de cloison, l’emploi d’un élément thermoplastique directement au contact de la broche sur au moins une partie de sa longueur n’est plus nécessaire. Les inventeurs ont alors tiré profit de ce manchon de verre amélioré pour proposer un boîtier complètement métallique, traversant lui-aussi complètement la traversée de cloison, sans portion ni même insert thermoplastique. Ainsi, en l’absence de matériau thermoplastique exposé aux conditions sévères de l’environnement de la traversée de cloison, on améliore la tenue mécanique et thermique de la traversée de cloison. De plus, l’utilisation d’un boîtier complètement métallique améliore la robustesse, la stabilité dimensionnelle, l’apparence esthétique et les options d’assemblage de la traversée de cloison. Elle réduit également le nombre d’interfaces entre les différents composants de la traversée de cloison, ce qui améliore son comportement à haute température, notamment face aux problématiques de dilatation différentielle. A cet égard, cette composition de verre présente l’avantage additionnel de présenter un coefficient de dilatation thermique proche de celui des matériaux métalliques, en particulier ceux employés pour le boîtier et la broche. Le coefficient de dilatation thermique est mesuré dans le cadre du présent exposé sur une TMA de chez TA instrument (TMA 2940), avec une rampe de 2°/min de 30 °C à 250 °C. Avantageusement, la composition du verre à base d’oxyde de tellure est exempte de Bi 2 O 3 . Plus avantageusement, la composition du verre à base d’oxyde de tellure est exempte d’Al 2 O 3 , de F et/ou de PbF 2 . En général les impuretés inévitables de la composition du verre à base d’oxyde de tellure peuvent être choisies parmi le plomb (Pb), le fer (Fe), le cuivre (Cu), l’arsenic (As), l’antimoine (Sb), le calcium (Ca), le carbonate (CO 3 ), le magnésium (Mg), le potassium (K), le sodium (Na), le phosphore (P), le chlore (Cl), le silicium (Si), le soufre (S) et leurs mélanges. La teneur totale en impuretés inévitables est en général inférieure ou égale à 0,1105% (1105 ppm). Au sens du présent exposé, on entend par « verre à base d'oxyde de tellure » tout verre dont le composant principal de la composition est de l’oxyde de tellure (TeO 2 ), avantageusement dont le TeO 2 est présent en une teneur supérieure aux autres composants, encore plus avantageusement en une teneur d’au moins 50% en pourcentage molaire, encore plus avantageusement d’au moins 60% en pourcentage molaire. Plus généralement, au sens du présent exposé, on considère qu’un matériau est à base d’un élément donné lorsque cet élément est l’élément principal de la composition du matériau, avantageusement lorsque cet élément est présent en une teneur supérieure aux autres composants, encore plus avantageusement en une teneur d’au moins 50% en pourcentage molaire, encore plus avantageusement d’au moins 60% en pourcentage molaire. Dans certains modes de réalisation, le boîtier possède une longueur, mesurée entre sa surface avant et sa surface arrière, supérieure ou égale à 10 mm, de préférence supérieure ou égale à 30 mm. Dans certains modes de réalisation, la surface périphérique du boîtier comprend un épaulement délimitant deux portions de boîtier ayant des contours différents. Cet épaulement peut constituer une butée lors de la fixation de la traversée de cloison dans la cloison. Dans certains modes de réalisation, le boîtier est configuré pour être fixé dans le passage de la cloison. Dans certains modes de réalisation, le boîtier comprend une portion de fixation configurée pour coopérer avec une portion de fixation du passage de la cloison, la portion de fixation comprenant de préférence au moins un filetage. Dans certains modes de réalisation, l’alliage ou métal du boîtier possède un coefficient de dilatation thermique supérieur à 16ppm/°C. Ainsi, le métal du boîtier possède un coefficient de dilatation thermique relativement proche des autres matériaux de la traversée de cloison, ce qui réduit les phénomènes de dilatation différentielle. Dans certains modes de réalisation, l’alliage ou métal du boîtier est de l'inox, notamment 304L ou 316L. Ces alliages possèdent un coefficient de dilatation thermique de l’ordre de 17ppm/°C. Dans certains modes de réalisation, l’alliage ou métal du boîtier est choisi dans le groupe constitué par le nickel et les alliages à base de nickel, notamment Ni-Fe, Ni-Fe-Cr ou encore Ni-Fe-Cr-Mo. Ces alliages possèdent un coefficient de dilatation thermique de l’ordre de 13ppm/°C. Dans certains modes de réalisation, la traversée de cloison comprend au moins un joint installé dans ladite au moins une rainure périphérique de la surface périphérique du boîtier. Ce joint est utile pour réduire le débit de fuite dans le passage de la cloison une fois la traversée de cloison fixée. Dans certains modes de réalisation, ledit au moins un joint est un joint torique. Dans certains modes de réalisation, ledit au moins un joint est un joint élastomère. Dans certains modes de réalisation, la traversée de cloison comprend deux joints, installés chacun dans une rainure périphérique différente de la surface périphérique du boîtier, configurés pour être écrasés entre le boitier et la surface interne du passage. Dans certains modes de réalisation, ladite au moins une broche possède un diamètre supérieur ou égal 2 mm, de préférence supérieur ou égal à 3 mm. Dans certains modes de réalisation, ladite au moins une broche est pleine. Dans certains modes de réalisation, ladite au moins une broche possède une longueur supérieure ou égale à 30 mm, de préférence supérieure ou égale à 50 mm. Dans certains modes de réalisation, ladite au moins une broche fait saillie d’au moins 5 mm, de préférence d’au moins 10 mm, sur chacune des surfaces avant et arrière du boîtier. Dans certains modes de réalisation, ladite au moins une broche comprend, à l’une au moins de ses extrémités, un fût à souder ou un fût de sertissage. Dans certains modes de réalisation, ladite au moins une broche est en alliage à base de cuivre comprenant du béryllium, du zinc, du nickel, de l’étain et/ou du zirconium, éventuellement revêtu. Il peut notamment s’agir d’un alliage Cu-Be ou Cu-Be-Co. Ces alliages présentent un bon compromis entre les propriétés électrique, mécanique et thermique. Ils présentent en outre un coefficient de dilatation thermique compris entre 16 et 18 ppm/°C. Dans certains modes de réalisation, au moins une broche est dotée d’un revêtement comprenant au moins une couche à base de nickel d’au moins 1 µm d’épaisseur. Une telle couche de nickel favorise l’accroche du manchon de verre sur la broche, ce qui permet d’améliorer l’herméticité de la traversée de cloison, en particulier à haute pression et haute température. Dans certains modes de réalisation, l’épaisseur de la couche à base de nickel est comprise entre 1 et 10 µm, de préférence entre 4 et 8 µm. Dans certains modes de réalisation, la couche à base de nickel comprend du phosphore, dont la teneur est de préférence comprise entre 6 et 9% en masse. Dans certains modes de réalisation, la couche à base de nickel du revêtement d’au moins une broche est oxydée au moins en surface. Ceci permet de favoriser encore plus l’accrochage du verre sur la broche. En particulier, le verre composé des oxydes TZT ou TZTC possède une forte affinité avec l’alliage Ni-P oxydé. Dans certains modes de réalisation, le revêtement d’au moins une broche comprend une sous-couche à base de cuivre d’au moins 0,1 µm d’épaisseur. De préférence, cette sous-couche est réalisée en cuivre pur, avec d’éventuelles impuretés inévitables. Cette sous-couche de cuivre favorise l’accroche de la couche de nickel sur la broche, ce qui permet d’améliorer encore plus l’herméticité de la traversée de cloison. Dans certains modes de réalisation, l’épaisseur de la sous-couche à base de cuivre est comprise entre 0,2 et 1 µm. Dans certains modes de réalisation, la traversée de cloison comprend plusieurs broches, éventuellement au moins dix et même au moins vingt broches, chaque broche possédant un diamètre supérieur ou égal à 1 mm, traversant de part en part le boîtier et faisant saillie, d’un côté, sur la surface avant du boîtier et, de l’autre côté, sur la surface arrière du boîtier, dans laquelle un manchon en verre distinct entoure chaque broche au moins depuis la surface avant jusqu’à la surface arrière du boîtier. Il est ainsi possible de faire passer plusieurs voies à l’aide d’une seule traversée de cloison, ce qui simplifie la configuration de l’enceinte et réduit le risque de fuite. De plus, l’emploi de manchons individuels permet d’adapter les caractéristiques, notamment l’épaisseur, de chaque manchon aux spécificités de la broche qu’il entoure. Dans certains modes de réalisation, au moins deux broches ont des diamètres différents. Dans certains modes de réalisation, ledit au moins un manchon possède une épaisseur supérieure ou égale à 0,3 mm, de préférence supérieure ou égale à 0,7 mm, par exemple comprise entre 0,3 et 2,0 mm, de préférence entre 0,7 et 1,5 mm. Dans certains modes de réalisation, la traversée de cloison comprend plusieurs manchons possédant des épaisseurs différentes. Dans certains modes de réalisation, la composition du verre à base d’oxyde de tellure comprend de l’oxyde α x O y choisi dans le groupe constitué par Y 2 O 3 , CeO 2 , Sb 2 O 3 , Er 2 O 3 , La 2 O 3 , B 2 O 3 et BaO, en particulier dans le groupe constitué par CeO 2 , Sb 2 O 3 , La 2 O 3 , Y 2 O 3 et B 2 O 3 , plus particulièrement il s’agit de CeO 2 . Dans certains modes de réalisation, le coefficient de dilatation thermique de la composition du verre à base d’oxyde de tellure est compris entre 11 et 22 ppm/°C, avantageusement entre 12 et 16 ppm/°C. Ce coefficient de dilatation thermique est alors proche voire inférieur à celui de la broche et du boîtier, ce qui réduit le phénomène de dilatation différentiel et augmente donc la tenue de la traversée de cloison à haute température. Dans certains modes de réalisation, la composition du verre à base d’oxyde de tellure présente une durabilité chimique comprise entre 1.10 -6 et 1.10 -8 g/(cm².min) déterminée en soxhlet à 95°C dans de l’eau déminéralisée et renouvelée continuellement selon la norme ISO16797 d’avril 2004. Dans certains modes de réalisation, la composition du verre à base d’oxyde de tellure a une température de transition vitreuse (Tg) inférieure à 500°C, avantageusement comprise entre 250 et 400°C, en particulier comprise entre 300 et 380°C. Une faible température de transition vitreuse permet d’obtenir un scellement verre-métal à plus faible température. Toutefois, une température de transition vitreuse (Tg) trop faible n’est pas intéressante dans le cadre de la présente invention car il convient d’obtenir une traversée de cloison ayant une tenue en température jusqu’à 200°C. Une température de transition vitreuse (Tg) trop faible du verre entraîne un fluage du verre à ces températures d’utilisation qui peuvent engendrer la perte d’herméticité. La Tg est mesurée grâce à un DSC (Differential scanning calorimetry): DSC setaram (DSC 131). La mesure est effectuée de 20 à 580 °C avec une rampe de 10°C/min. Les températures Tg et Tx sont les températures onset (de début de phénomène). Dans certains modes de réalisation, ledit au moins un manchon est scellé entre ladite au moins une broche et le boîtier par scellement verre/métal. Dans certains modes de réalisation, la traversée de cloison présente un taux de fuite à l’hélium inférieur ou égal à 10 -11 mbar.l/s à 2000 bars et 200°C. Le présent exposé concerne également un procédé de fabrication d’une traversée de cloison selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, comprenant les étapes successives suivantes a) fourniture d’un boîtier, métallique, comprenant une surface avant, une surface arrière et une surface périphérique ; b) fourniture d’une broche, en cuivre ou en alliage de cuivre, éventuellement revêtue, possédant un diamètre supérieur ou égal à 1 mm ; c) fourniture d'une préforme cylindrique de verre à base d’oxyde de tellure ayant la composition telle que définie dans l'un quelconque des modes de réalisations précédents, la préforme cylindrique possédant un passage longitudinal; d) insertion de la broche dans le passage longitudinal de la préforme cylindrique et insertion de l’ensemble formé par la broche et la préforme cylindrique dans un passage traversant du boîtier ; e) maintien du contact entre la broche, la préforme cylindrique et le boîtier à l'aide d'un outillage adapté ; f) chauffage de l’ensemble formé par la broche, la préforme cylindrique et le boîtier à une température et pendant un temps suffisant pour obtenir le scellement verre-métal ; et g) récupération de l'ensemble ainsi scellé. Grâce à un tel procédé, utilisant des préformes de verre ayant une composition conforme à celles de l’exposé, il est possible d’obtenir une traversée de cloison telle que présentée ci-avant, avec les avantages et effets techniques indiqués. En particulier, l’utilisation d’une telle étape de scellement verre-métal à partir de préformes de verre permet d’obtenir un très bon accrochage du verre à la fois sur la broche et sur le boîtier et donc d’atteindre de très bons niveaux d’herméticité, y compris à haute pression et haute température. Dans certains modes de réalisation, le procédé comprend en outre, après l’étape b) et avant l’étape d), l’étape suivante : b’) prétraitement de la broche aboutissant à doter la broche d’un revêtement comprenant au moins une couche à base de nickel d’au moins 1 µm d’épaisseur. Comme expliqué précédemment, une telle couche de nickel favorise l’accroche du verre sur la broche. Dans certains modes de réalisation, l’étape b’) comprend au moins l’étape suivante : b2) nickelage de la broche. Cette étape peut notamment être une étape de nickelage auto-catalytique, de préférence du type moyen-phosphore. Un nickelage auto-catalytique est préféré à un nickelage électrolytique car il permet d’obtenir plus facilement des dépôts plus épais. Dans certains modes de réalisation, l’étape b2) est réalisée entre 75 et 100°C, de préférence entre 85 et 90°C, pendant une durée comprise entre 15 et 30 minutes, de préférence entre 20 et 25 minutes. Dans certains modes de réalisation, l’étape b’) comprend, après l’étape b2), l’étape suivante : b3) étuvage à au moins 45°C durant au moins 3 minutes. Cette étape permet d’oxyder au moins en partie la surface de la couche de nickel. Comme expliqué précédemment, ceci favorise encore plus l’accrochage du verre sur la broche. Dans certains modes de réalisation, l’étape b3) est réalisée entre 45 et 85°C, de préférence entre 55 et 75°C, pendant une durée comprise entre 3 et 10 minutes, de préférence entre 3 et 7 minutes. Dans certains modes de réalisation, l’étape b’) comprend, avant l’étape b2), l’étape suivante : b1) cuivrage de la broche. Cette étape peut notamment être une étape de cuivrage cyanuré. Comme expliqué précédemment, une telle couche de cuivre favorise l’accroche de la couche de nickel sur la broche. Dans certains modes de réalisation, l’étape b1) est réalisée entre 50 et 70°C, de préférence entre 55 et 65°C, pendant une durée comprise entre 0,5 et 2 minutes, de préférence entre 0,5 et 1,5 minutes. Dans certains modes de réalisation, l’étape b1) est réalisée avec une densité de courant comprise entre 0,5 et 2 A/dm², de préférence entre 0,7 et 1,3 A/dm². Dans certains modes de réalisation, l’étape b’) comprend en outre au moins une étape de dégraissage, de préférence cathodique et/ou anodique, une étape de décapage et/ou une étape de rinçage. Dans certains modes de réalisation, le procédé comprend en outre, après l’étape b) et avant l’étape d), l’étape suivante : b*) altération mécanique de tout ou partie de la zone qui sera recouverte par le manchon de verre aboutissant à doter la surface de la broche d’une rugosité Ra au moins égale à 3,2 µm, de préférence au moins égale à 6,3 µm. Cette étape, réalisée par exemple par sablage, permet d’augmenter la rugosité de la surface de la broche, ce qui favorise l’accroche du verre sur la broche. Dans certains modes de réalisation, l’étape b*) est réalisée de manière à obtenir une rugosité Ra comprise entre 3,2 et 50 µm, de préférence comprise entre 6,3 et 30 µm. Une telle rugosité permet un bon accrochage du verre sur la broche, même lorsqu’un ou plusieurs revêtements sont déposés sur la broche ultérieurement à l’étape d’altération mécanique. Dans certains modes de réalisation, lorsque le procédé comprend une étape b’) de prétraitement de la broche, l’étape b*) est réalisée avant l’étape b’). On évite ainsi d’altérer le ou les revêtements déposés sur la broche. Dans certains modes de réalisation, le procédé comprend en outre, après l’étape g), l’étape suivante : h) installation d’un joint dans une rainure périphérique de la surface périphérique du boîtier. Dans certains modes de réalisation, l’étape b) comprend la fourniture de plusieurs broches, l’étape c) comprend la fourniture de plusieurs préformes et l’étape d) comprend l’insertion de chaque broche dans le passage longitudinal d’une préforme distincte et l’insertion de l’ensemble dans un même boîtier. Dans certains modes de réalisation, la température de l’étape f) est comprise entre 350 et 500°C, de préférence entre 400 et 500°C. Dans certains modes de réalisation, la durée de l’étape f) est comprise entre 30 et 80 minutes. Les caractéristiques et avantages précités, ainsi que d'autres, apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui suit, d'exemples de réalisation de la traversée de cloison et du procédé de fabrication proposés. Cette description détaillée fait référence aux dessins annexés. Les dessins annexés sont schématiques et visent avant tout à illustrer les principes de l’exposé. Sur ces dessins, d’une figure à l’autre, des éléments (ou parties d’élément) identiques sont repérés par les mêmes signes de référence. En outre, des éléments (ou parties d'élément) appartenant à des exemples de réalisation différents mais ayant une fonction analogue sont repérés sur les figures par des références numériques incrémentées de 100, 200, etc. La est une vue en coupe d’un premier exemple de traversée de cloison. La est une vue en coupe de la traversée de cloison de la , fixée dans une cloison. La est une vue en coupe d’une variante de réalisation du premier exemple de traversée de cloison. La est une vue en coupe d’un autre exemple de traversée de cloison comprenant plusieurs broches. Afin de rendre plus concret l’exposé, des exemples de traversées de cloison et de procédés de fabrication de telles traversées de cloison sont décrits en détail ci-après, en référence aux dessins annexés. Il est rappelé que l'invention ne se limite pas à ces exemples. La représente, en coupe selon un plan vertical passant par son axe principal A, un premier exemple de traversée de cloison 1. Il comprend un boîtier métallique 10, une broche métallique 20, un manchon de verre 30 et deux joints élastomère 40. Le boîtier 10 possède une forme de révolution autour de l’axe principal A. Il comprend ainsi une surface avant 11, une surface arrière 12 et une surface périphérique 13. Les surfaces avant 11 et arrière 12 sont planes et orthogonales à l’axe principal A. La surface périphérique 13 comprend une portion principale 13a, présentant le plus grand diamètre, et une portion réduite 13b, présentant un diamètre inférieur à celui de la portion principale 13a ; un épaulement 14 radial est ainsi formé à la jonction entre la portion principale 13a et la portion réduite 13b. La surface périphérique 13 comprend également une portion de projection 13c, de diamètre inférieur à celui de la portion principale 13a ; un épaulement 15 radial est ainsi formé à la jonction entre la portion principale 13a et la portion de projection 13c. La surface périphérique 13 présente, au niveau de sa portion principale 13a, au moins une rainure périphérique 16, ici au nombre de deux, circonférentielles et s’étendant à 360° le long de la surface périphérique 13. La surface périphérique 13 présente également, au niveau de sa portion réduite 13b, un filetage 17. La surface périphérique 13 présente en outre, au niveau de sa portion de projection 13c, un bourrelet circonférentiel 18. Le boîtier métallique 10 comprend en outre un passage longitudinal 19 s’étendant axialement, le long de l’axe principal A, depuis la surface avant 11 jusqu’à la surface arrière 12, le passage longitudinal 19 débouchant ainsi de chaque côté de la traversée de cloison 1. Dans cet exemple, le boîtier 10 mesure 3,7 cm, axialement entre sa surface avant 11 et surface arrière 12 ; le diamètre de sa portion principale 13a mesure 1 cm. La broche métallique 20 prend pour sa part la forme d’une tige rectiligne et pleine s’étendant axialement le long du passage longitudinal 19 du boîtier 10. La broche métallique 20 fait saillie de chaque côté du boîtier 10. Chaque extrémité de la broche 20 peut être arrondie. Dans cet exemple, le diamètre de la broche 20 est égal à 1,6 mm ; la longueur de la broche est égale à 5,7 cm ; elle dépasse de 1 cm de chaque côté sur la surface avant 11 et la surface arrière 12. Le manchon de verre 30 est prévu autour de la broche métallique 20 de manière à isoler électriquement cette dernière par rapport au boîtier métallique 10. Le manchon de verre s’étend depuis la surface avant 11 du boîtier 10 jusqu’à sa surface arrière 12, possédant ainsi la même longueur que le boîtier 10. Dans cet exemple, la longueur du manchon de verre 30 est ainsi égale à 3,7 cm ; son épaisseur est égale à 0,9 mm. Enfin, la traversée de cloison 1 comprend deux joints toriques élastomères 40, chaque joint 40 étant installé dans une rainure périphérique 16 du boîtier 10. La représente alors la même traversée de cloison 1 installée et fixée dans une cloison 90. Cette cloison 90 possède un passage longitudinal 91 traversant complètement la cloison 90 entre sa surface avant 92 et sa surface arrière 93. Le passage 91 possède une portion principale 91a, de plus grand diamètre, et une portion réduite 91b, de diamètre inférieur à celui de la portion principale 91a ; un épaulement radial 94 est ainsi formé à la jonction entre la portion principale 91a et la portion réduite 91b. La portion réduite 91b comprend en outre un taraudage 95. Le diamètre de la portion principale 91a du passage 91 est ajusté au diamètre de la portion principale 13a du boîtier 10 et le diamètre de la portion réduite 91b du passage 91 est ajusté au diamètre de la portion réduite 13b du boîtier 10. Ainsi, la traversée de cloison 1 peut être insérée dans le passage 91 de la cloison en vissant le filetage 17 du boîtier 10 dans le taraudage 95 du passage jusqu’à ce que l’épaulement 14 du boîtier soit en butée contre l’épaulement 94 du passage 91. L’étanchéité de l’ensemble est permise par l’ajustement des diamètres et l’écrasement des joints toriques 40 entre le fond des rainures périphériques 16 du boîtier 10 et la surface interne du passage 91 de la cloison 90. La représente une traversée de cloison 101 selon une variante de réalisation. Dans cette variante, le boîtier métallique 110 et le manchon de verre 130 sont inchangés. En revanche, la broche métallique 120 est configurée différemment. En effet, dans cette variante, la broche métallique 120 comprend, à l’une de ses extrémités, en l’occurrence son extrémité arrière, un fût de soudure 121 en lieu et place d’une tige simple. La représente un autre exemple de traversée de cloison 201 comprenant plusieurs broches métallique 220. Dans cet autre exemple, le boîtier 210 est configuré de manière analogue au boîtier 10 du premier exemple, si ce n’est que son diamètre est plus important pour accueillir un nombre plus important de broches 220. Le boîtier métallique 210 comprend ainsi une surface avant 211, une surface arrière 212 et une surface périphérique 213 comprenant une rainure périphérique 216, un épaulement 214 et un filetage 217. En revanche, le boîtier 210 comprend plusieurs passage longitudinaux 219, tous parallèles, s’étendant le long de l’axe principal A depuis la face avant 211 jusqu’à la face arrière 212. Chaque broche métallique 220 est analogue à la broche métallique 20 du premier exemple, si ce n’est que leurs diamètres peuvent varier, par rapport au premier exemple, mais également entre elles. Ainsi, dans l’exemple représenté sur la , la broche centrale est plus épaisse que les broches périphériques. Bien que cela ne soit pas représenté, au moins certaines broches 220 peuvent bien sûr comprendre un fût à souder analogue à celui de la . Chaque broche métallique 220 est en outre munie d’un manchon de verre individuel 230. Chaque manchon de verre 230 est analogue à celui du premier exemple, si ce n’est que leurs épaisseurs peuvent varier, par rapport au premier exemple, mais également entre eux. Ainsi, dans l’exemple représenté sur la , le manchon de la broche centrale est plus épais que les manchons des broches périphériques. Des exemples de procédé de fabrication de telles traversées de cloison vont maintenant être décrits. Exemple 1 - Dans ce premier exemple, correspondant à l’exemple représenté sur la , le boîtier 10 est réalisé en acier inoxydable 304L (Fe-74%, Cr-18%, Ni-8%) ayant la référence UNS S30403. La broche 20 est obtenue à partir d’une broche de 1,6 mm réalisée en alliage de cuivre et béryllium (Cu-97,5%, Be-2,0%, Co-0,5%), généralement connu sous le nom Cu-Be et sous la référence UNS C17200. Cette broche fait ensuite l’objet du prétraitement suivant. La broche fait tout d’abord l’objet, sur tout ou partie de la zone qui sera recouverte par le manchon de verre 30, d’une opération de sablage. Cette étape de sablage permet d’altérer mécaniquement l’état de surface de la broche afin d’obtenir une rugosité Ra supérieure à 6,3 µm. Ce sablage est suivi d’un rinçage double. La broche fait ensuite l’objet d’un dégraissage cathodique, réalisée à 40°C, pendant 2 minutes, et avec une densité de courant de 1 A/dm², puis d’un dégraissage anodique, réalisé à 40°C, pendant 1 minute, et avec une densité de courant de 1 A/dm². Ces dégraissages sont suivis d’un rinçage double. La broche fait ensuite l’objet d’un décapage METEX M629, réalisé à 30°C et pendant 1 minute. Ce décapage est suivi d’un rinçage double. La broche fait ensuite l’objet d’un cuivrage cyanuré, réalisé à 60°C, pendant 1 minute, et avec une densité de courant de 1 A/dm². Cette étape de cuivrage cyanuré permet de doter la broche en Cu-Be d’une couche superficielle de cuivre pur possédant une épaisseur comprise entre 0,2 et 1,0 µm. Cette étape est suivie d’un rinçage double. La broche ainsi cuivrée fait ensuite l’objet d’un nickelage MP, réalisé à 88°C, pendant 22 minutes. Cette étape de nickelage MP (moyen phosphore), également appelée nickelage chimique ou auto-catalytique, permet de doter la broche d’une couche superficielle en alliage nickel-phosphore s’accrochant favorablement sur la sous-couche en cuivre pur de la broche. Cette couche en alliage nickel-phosphore comprend une teneur en phosphore comprise entre 6 et 9% en masse. Cette couche en alliage nickel-phosphore possède une épaisseur au moins égale à 6 µm. Cette étape est suivie d’un rinçage double. La broche ainsi cuivrée puis nickelée fait ensuite l’objet d’un étuvage, réalisé à 65°C pendant 5 minutes. Cette étape d’étuvage permet d’oxyder de manière contrôlée la couche en alliage Ni-P, ce qui favorisera l’accrochage ultérieur du verre du manchon 30. On obtient ainsi, à l’issue de ces étapes de prétraitement, une broche 20 prête à être montée dans le boîtier 10. Une préforme cylindrique en verre est ensuite fournie, cette préforme cylindrique étant destinée à former le manchon de verre 30. Ce verre possède une composition dite TZT incluant de l’oxyde de tellure, de l’oxyde de zinc et de l’oxyde de titane. Plus précisément, dans ce premier exemple, la composition du verre est la suivante : TeO 2 -65%, ZnO-30%, TiO 2 -5% (en pourcentages molaires). La préforme cylindrique est alors engagée autour de la broche 20 et l’ensemble est engagé dans le passage longitudinal 19 du boîtier 10. Puis, pour réaliser les scellements verre-métal, l’ensemble métaux-préforme de verre est maintenu en place à l’aide d’un outillage adapté. La chauffe est réalisée dans un four, sans atmosphère protégée, à 420°C et pendant 45 minutes. La traversée de cloison 1 ainsi obtenue présente alors une tenue mécanique à la pression de 2000 bar et une tenue thermique à la température de 280°C. La résistance d’isolement est mesurée à l’aide d’un mégohmmètre sous 500V DC. Les résistances d’isolement obtenues atteignent la limite de détection de l’appareil (20 Gohm). L’herméticité à l’hélium est mesurée à l’aide d’un détecteur de fuite à l’hélium (ASM 142 d’Adixen) selon la norme MIL-STD-883, conditions A4. La traversée de cloison obtenue présente un niveau d’herméticité exprimé en taux de fuite à l’hélium inférieur à 10 -11 mbar.l/s suivant cette méthode de mesure définie par la norme Mil-STD-883 d’avril 2016. La traversée de cloison conserve le même niveau d’herméticité après un test dit de chocs thermiques défini dans la norme Mil-DTL-38999 de février 2015 qui consiste à faire subir à la traversée de cloison 10 cycles de passage de l’eau froide à 4°C à l’eau chaude à 90°C en moins de 5 secondes pour chaque passage. En particulier, des tests comparatifs ont été menés pour comparer le présent exemple de réalisation avec une configuration analogue dans laquelle la broche est fournie et scellée sans l’étape de prétraitement. Parmi ces tests, il a été mesuré le temps de pompage permettant d’atteindre une pression inférieure à 300 mbar dans l’enceinte dont la paroi comprend la traversée de cloison à tester. En général, on estime que le scellement verre-métal est bon et présente une herméticité suffisante lorsque ce temps de pompage est inférieur à 15 secondes. Lors de ces tests comparatifs, plus de 30% des traversées de cloison incluant une broche n’ayant pas fait l’objet du prétraitement de l’Exemple 1 ont présenté des temps de pompage supérieurs à 15 secondes. A l’inverse, ce pourcentage a été réduit à pratiquement 0 pour les traversées de cloison dont la broche avait fait l’objet de ce prétraitement. Par ailleurs, l’ensemble des matériaux choisis présente l’avantage additionnel de ne contenir aucune substance ni élément chimique faisant l’objet de la restriction stipulée par la directive européenne RoHS (Restriction of Hazardous Substances). D’autres exemples de réalisation ont été testés et sont présentés ci-après. Seules les différences par rapport à l’Exemple 1 sont exposées. Exemple 2 - Dans un deuxième exemple, les composants sont les suivants : - 1 boîtier en acier inoxydable 304L (Fe-74%, Cr-18%, Ni-8%) référencé en UNS S30403 ; - 1 broche de diamètre 1,6 mm en alliage C17200 ayant reçu le prétraitement de l’Exemple 1 ; et - 1 préforme d’isolant en verre TZTC d’une composition nominale en pourcentages molaires (TeO 2 -65%, ZnO-27%, TiO 2 -5%, CeO 2 -3%). La traversée de cloison est obtenue par une opération de scellement verre/métal à 420°C pendant 45 minutes, présentant une tenue mécanique à la pression de 2000 bar et une tenue thermique à la température de 300°C. La traversée de cloison obtenue présente un niveau d’herméticité inférieur à 10 -11 mbar.l/s et conserve la même herméticité après le même test de chocs thermiques. Exemple 3 - Dans un troisième exemple, les composants sont les suivants : - 1 boîtier en acier inoxydable 304L (Fe-74%, Cr-18%, Ni-8%) référencé en UNS S30403 ; - 1 broche de diamètre 1,6 mm en alliage C23000 ayant reçu le prétraitement de l’Exemple 1 ; - 1 préforme d’isolant en verre TZTC d’une composition nominale en pourcentages molaires (TeO 2 -65%, ZnO-27%, TiO 2 -5%, CeO 2 -3%). La traversée de cloison est obtenue par une opération de scellement verre/métal à 420°C pendant 45 minutes, présentant une tenue mécanique à la pression de 2000 bar et une tenue thermique à la température de 300°C. La traversée de cloison obtenue présente un niveau d’herméticité inférieur à 10 -11 mbar.l/s et conserve la même herméticité après le même test de chocs thermiques. Exemple 4 – Dans un quatrième exemple, les composants sont les suivants : - 1 boîtier en alliage Ni-Fe dit Invar d’une composition nominale (Ni-36%, Fe-64%) référencé en UNS K93600 ; - 1 broche de diamètre 1,6 mm en alliage C17200 ayant reçu le prétraitement de l’Exemple 1 ; et - 1 préforme d’isolant en verre TZTC d’une composition nominale en pourcentages molaires (TeO 2 -65%, ZnO-20%, TiO 2 -7%, CeO 2 -8%). La traversée de cloison est obtenue par un précédé de scellement verre/métal à 430°C pendant 60 minutes, présentant une tenue mécanique à la pression de 2000 bar et une tenue thermique à la température de 300°C. La traversée de cloison obtenue présente un niveau d’herméticité inférieur à 10 -11 mbar.l/s et conserve la même herméticité après le même test de chocs thermiques. Exemple 5 - Dans un cinquième exemple, les composants sont les suivants : - 1 boîtier en alliage Ni-Cr-Fe d’une composition nominale (Ni-76%, Cr-16%, Fe-8%) référencé en UNS N06600 ; - 1 broche de diamètre 1,6 mm en alliage C17200 ayant reçu le prétraitement de l’Exemple 1 ; et - 1 préforme d’isolant en verre TZTC d’une composition nominale en pourcentages molaires (TeO 2 -60%, ZnO-20%, TiO 2 -10%, CeO 2 -10%). La traversée de cloison est obtenue par un procédé de scellement verre/métal à 400°C pendant 1 heure, présentant une tenue mécanique à la pression de 2000 bar et une tenue thermique à la température de 300°C. La traversée de cloison obtenue présente un niveau d’herméticité inférieur à 10 -11 mbar.l/s et conserve la même herméticité après le même test de chocs thermiques. Exemple 6 - Dans un sixième exemple, les composants sont les suivants : - 1 boîtier en alliage Ni-Cr-Fe d’une composition nominale (Ni-64%, Cr-15%, Fe-5%, Mo-16%) référencé en UNS N10276 ; - 1 broche de diamètre 1,6 mm en alliage C17200 ayant reçu le prétraitement de l’Exemple 1 ; et - 1 préforme d’isolant en verre TZTC d’une composition nominale en pourcentages molaires (TeO 2 -60%, ZnO-20%, TiO 2 -5%, CeO 2 -15%). La traversée de cloison est obtenue par un procédé de scellement verre/métal à 400°C pendant 1 heure, présentant une tenue mécanique à la pression de 2000 bar et une tenue thermique à la température de 300°C. La traversée de cloison obtenue présente un niveau d’herméticité inférieur à 10 -11 mbar.l/s et conserve la même herméticité après le même test de chocs thermiques. Exemple 7 - Dans un septième exemple, les composants sont les suivants : - 1 boîtier en acier inoxydable 316L de composition nominale en masse (Fe-72%, Cr-16%, Ni-10%, Mo-2%) référencé en UNS S31603 ; - 1 broche de diamètre 4 mm en alliage C17200 ayant reçu le prétraitement de l’Exemple 1 ; et - 1 préforme d’isolant en verre TZTC d’une composition nominale en pourcentages molaires (TeO 2 -70%, ZnO-15%, TiO 2 -5%, CeO 2 -10%). La traversée de cloison est obtenue par une opération de scellement verre/métal à 420°C pendant 45 minutes, présentant une tenue mécanique à la pression de 2000 bar et une tenue thermique à la température de 300°C. La traversée de cloison obtenue présente un niveau d’herméticité inférieur à 10 -11 mbar.l/s et conserve la même herméticité après le même test de chocs thermiques. Exemple 8 - Dans un huitième exemple, les composants sont les suivants : - 1 boîtier en acier inoxydable 304L ; - 3 broches de diamètre 1,6 mm en alliage ayant reçu le prétraitement de l’Exemple 1 ; et - 3 préformes d’isolant en verre TZTC d’une composition nominale en pourcentages molaires (TeO 2 -65%, ZnO-27%, TiO 2 -5%, CeO 2 -3%). La traversée de cloison, incluant donc trois broches dans un unique boîtier, est obtenue par une opération de scellement verre/métal à 420°C pendant 45 minutes, présentant une tenue mécanique à la pression de 2000 bar et une tenue thermique à la température de 300°C. La traversée de cloison obtenue présente un niveau d’herméticité inférieur à 10 -11 mbar.l/s et conserve la même herméticité après le même test de chocs thermiques. Exemple 9 - Dans un neuvième exemple, les composants sont les suivants : - 1 boîtier en alliage en Ni-Cr-Fe référencé en UNS N06600 ; - 3 broches de diamètre 1,6 mm et 2 broches de diamètre 3 mm, toutes les 5 en alliage C17200 ayant reçu le prétraitement de l’Exemple 1 ; et - 5 préformes d’isolant en verre TZTC d’une composition nominale en pourcentages molaires (TeO 2 -65%, ZnO-27%, TiO 2 -5%, CeO 2 -3%). La traversée de cloison, incluant donc trois broches de petit diamètre et deux broches de plus gros diamètre, est obtenue par une opération de scellement verre/métal à 420°C pendant 45 minutes, présentant une tenue mécanique à la pression de 2000 bar et une tenue thermique à la température de 300°C. La traversée de cloison obtenue présente un niveau d’herméticité inférieur à 10 -11 mbar.l/s et conserve la même herméticité après le même test de chocs thermiques. Bien que la présente invention ait été décrite en se référant à des exemples de réalisation spécifiques, il est évident que des modifications et des changements peuvent être effectués sur ces exemples sans sortir de la portée générale de l'invention telle que définie par les revendications. En particulier, des caractéristiques individuelles des différents modes de réalisation illustrés/mentionnés peuvent être combinées dans des modes de réalisation additionnels. Par conséquent, la description et les dessins doivent être considérés dans un sens illustratif plutôt que restrictif. Il est également évident que toutes les caractéristiques décrites en référence à un procédé sont transposables, seules ou en combinaison, à un dispositif, et inversement, toutes les caractéristiques décrites en référence à un dispositif sont transposables, seules ou en combinaison, à un procédé. Traversée de cloison, comprenant un boîtier (10), métallique, comprenant une surface avant (11), une surface arrière (12) et une surface périphérique (13), configuré pour être engagé dans un passage traversant (91) d’une cloison (90), la surface périphérique (13) du boîtier (10) comprenant au moins une rainure périphérique (16) configurée pour recevoir un joint (40) destiné à être écrasé entre le boitier (10) et la surface interne du passage (91), au moins une broche (20), métallique, possédant un diamètre supérieur ou égal à 1 mm, traversant complètement le boîtier (10) et faisant saillie, d’un côté, sur la surface avant (11) du boîtier (10) et, de l’autre côté, sur la surface arrière (12) du boîtier (10), et au moins un manchon (30), cylindrique et en verre, entourant ladite au moins une broche (20) au moins depuis la surface avant (11) jusqu’à la surface arrière (12) du boîtier (10) de manière à isoler électriquement ladite au moins une broche (20) par rapport au boîtier (10), dans laquelle ladite au moins une broche (20) est en cuivre ou en alliage de cuivre, éventuellement revêtue, dans laquelle le matériau du manchon (30) est un verre à base d’oxyde de tellure ayant la composition constituée par, en pourcentage molaire : - de 50 à 80 % de TeO 2 , avantageusement de 50 à 70 % ; - de 8 à 40 % de ZnO, avantageusement de 15 à 35 % ; - de 2 à 25% de TiO 2 , avantageusement de 2 à 10 % - de 0 à 20 % d’un oxyde α x O y , avantageusement de 2 à 10 %, α étant un élément choisi dans le groupe constitué par Ba, Ce, Er, Sb, Y, La et B, x étant un nombre entier égal à 1 ou 2 et y un nombre entier égal à 1, 2 ou 3; - éventuellement du ZnF 2 en une teneur de 2 à 10%, avantageusement de 3 à 8 %, - et les impuretés inévitables, à la condition que ZnF 2 soit présent lorsque αxOy est BaO, ladite composition étant essentiellement exempte d'oxyde de plomb, d'oxyde de sodium, d’oxyde de potassium et d'oxyde de vanadium. Traversée de cloison selon la revendication 1, dans laquelle la surface périphérique (13) du boîtier (10) comprend un épaulement (14) délimitant deux portions de boîtier (13a, 13b) ayant des contours différents, et dans laquelle le boîtier (10) comprend une portion de fixation (17) configurée pour coopérer avec une portion de fixation (95) du passage (91) de la cloison (90), la portion de fixation comprenant de préférence au moins un filetage (17). Traversée de cloison selon la revendication 1 ou 2, dans laquelle l’alliage ou métal du boîtier (10) est choisi dans le groupe constitué par l'inox, le nickel et les alliages à base de nickel. Traversée de cloison selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, dans laquelle ladite au moins une broche (20) possède une longueur supérieure ou égale à 30 mm, de préférence supérieure ou égale à 50 mm, et dans laquelle ladite au moins une broche (20) fait saillie d’au moins 5 mm, de préférence d’au moins 10 mm, sur chacune des surfaces avant (11) et arrière (12) du boîtier (10). Traversée de cloison selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans laquelle ladite au moins une broche (120) comprend, à l’une au moins de ses extrémités, un fût à souder (121) ou un fût de sertissage. Traversée de cloison selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, dans laquelle au moins une broche (20) est pourvue d’un revêtement comprenant au moins une sous-couche à base de cuivre d’au moins 0,1 µm d’épaisseur, et une couche à base de nickel d’au moins 1 µm d’épaisseur. Traversée de cloison selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, comprenant plusieurs broches (220), chaque broche (220) possédant un diamètre supérieur ou égal à 1 mm, traversant de part en part le boîtier (210) et faisant saillie, d’un côté, sur la surface avant (211) du boîtier (210) et, de l’autre côté, sur la surface arrière (212) du boîtier (210), et dans laquelle un manchon en verre distinct (230) entoure chaque broche (220) au moins depuis la surface avant (211) jusqu’à la surface arrière (212) du boîtier (210). Traversée de cloison selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, dans laquelle la composition du verre à base d’oxyde de tellure comprend de l’oxyde α x O y choisi dans le groupe constitué par Y 2 O 3 , CeO 2 , Sb 2 O 3 , Er 2 O 3 , La 2 O 3, B 2 O 3 et BaO, en particulier dans le groupe constitué par CeO 2 , Sb 2 O 3 , La 2 O 3, Y 2 O 3 et B 2 O 3 , plus particulièrement il s’agit de CeO 2 . Procédé de fabrication d’une traversée de cloison selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, comprenant les étapes successives suivantes a) fourniture d’un boîtier (10), métallique, comprenant une surface avant (11), une surface arrière (12) et une surface périphérique (13) ; b) fourniture d’une broche (20), en cuivre ou en alliage de cuivre, éventuellement revêtue, possédant un diamètre supérieur ou égal à 1 mm ; c) fourniture d'une préforme cylindrique de verre à base d’oxyde de tellure ayant la composition telle que définie dans l'une quelconque des revendications 1 à 8, la préforme cylindrique possédant un passage longitudinal; d) insertion de la broche (20) dans le passage longitudinal de la préforme cylindrique et insertion de l’ensemble formé par la broche (20) et la préforme cylindrique dans un passage traversant (19) du boîtier (10) ; e) maintien du contact entre la broche (20), la préforme cylindrique et le boîtier (10) à l'aide d'un outillage adapté ; f) chauffage de l’ensemble formé par la broche (20), la préforme cylindrique et le boîtier (10) à une température et pendant un temps suffisant pour obtenir le scellement verre-métal ; et g) récupération de l'ensemble (1) ainsi scellé. Procédé selon la revendication 9, comprenant en outre, après l’étape b) et avant l’étape d), l’étape suivante : b’) prétraitement de la broche (20) aboutissant à doter la broche (20) d’un revêtement comprenant au moins une couche à base de nickel d’au moins 1 µm d’épaisseur, cette étape b’) comprenant au moins les étapes suivantes : b1) cuivrage de la broche, puis b2) nickelage de la broche. Procédé selon la revendication 10, dans lequel l’étape b’) comprend, après l’étape b2), l’étape suivante : b3) étuvage à au moins 45°C durant au moins 3 minutes. Procédé selon l’une quelconque des revendications 9 à 11, comprenant en outre, après l’étape b) et avant l’étape d), l’étape suivante : b*) altération mécanique de tout ou partie de la zone qui sera recouverte par le manchon de verre aboutissant à doter la surface de la broche d’une rugosité Ra au moins égale à 3,2 µm, de préférence au moins égale à 6,3 µm.