Brevet FR3150361A1 — publié le 20241227

Circuit d’alimentation électrique (1) d'une unité de stockage d'énergie électrique (2), ce circuit d’alimentation électrique comprenant : - une unité de contrôle (3), - un circuit primaire (4) comprenant une cellule inductive primaire recevant une tension d’entrée V in , - un circuit secondaire (6), apte à être connecté à une unité de stockage d’énergie électrique (2), comprenant une cellule inductive secondaire connectée d’une part à un sous-circuit (8) constitué de N branches en parallèle comprenant chacune un condensateur de capacité C i et une inductance L i en série, avec 1 ≤ i ≤ N, et d’autre part à un dispositif d’adaptation d’impédance (14), dans lequel le circuit primaire (4) et le circuit secondaire (6) sont configurés de manière à échanger sans contact par couplage inductif de l’énergie électrique avec un taux de couplage k, à la fréquence fondamentale F 1 de la tension alternative en entrée du circuit primaire (4), la tension alternative V in en entrée de la cellule inductive primaire est modulée par l’unité de contrôle (3) afin de présenter N harmoniques avec N ≥ 2, et les paires C i , L i du sous-circuit (8) sont configurées pour résonner à la fréquence F 2i-1 avec F 2i-1 = (2i-1)*F 1. Figure d’abrégé : Fig.1 Circuit d’alimentation électrique d’une unité de stockage d’énergie électrique La présente invention concerne un circuit d’alimentation électrique sans contact d’une unité de stockage d’énergie électrique de véhicule. L’unité de stockage d 'énergie électrique présente par exemple une tension nominale de 12V, 48V, 60V ou plus, par exemple supérieure à 300V, par exemple de 400V, 800V ou 1000V. Il est connu d’alimenter électriquement par transmission sans contact par couplage inductif une unité de stockage d’énergie électrique de véhicule à une puissance comprise entre 3 et 50 kW, lorsque le véhicule est à l’arrêt ou lorsque celui-ci se déplace. Cette alimentation par transmission sans contact se fait alors au moyen de sous-circuits électriques distants couplés magnétiquement et accordés à la même fréquence de résonance. Les sous-circuits couplés magnétiquement mettent chacun en œuvre une cellule résonante de type LC. La solution selon la demande déposée en France sous le n°22 09978 le 30/09/2022, qui ne fait pas partie de l’état de la technique, consiste à appliquer une tension alternative aux bornes d’une cellule inductive primaire couplée par couplage inductif à une cellule inductive secondaire qui par adaptation d’impédance permet de transmettre de l’énergie électrique à basse fréquence dans une unité de stockage d’énergie électrique, par exemple une batterie de véhicule électrique. La réglementation pour la recharge par couplage inductif impose un niveau de champ magnétique et électrique maximum. La limite maximum de niveau de champ magnétique et électrique impose une puissance maximum pouvant être transmisse par couplage inductive. En particulier, connaissant la forme d’onde du champ magnétique (généralement sinusoïdale) qui est une image du courant qui passe de la cellule inductive primaire à la cellule inductive secondaire, il est possible de calculer la puissance maximum théorique que l’on peut transférer par couplage inductif. Il existe un besoin pour augmenter la puissance maximum pouvant être transmise par couplage inductive sans augmenter la valeur des champs magnétiques et électriques. L’invention a pour objet de répondre à ce besoin et elle y parvient, à l’aide d’un circuit d’alimentation électrique d'une unité de stockage d'énergie électrique, le circuit comprenant : - une unité de contrôle, - un circuit primaire comprenant une cellule inductive primaire recevant une tension alternative d’entrée V in , - un circuit secondaire, apte à être connecté à une unité de stockage d’énergie électrique, comprenant une cellule inductive secondaire connectée d’une part à un sous-circuit constitué de N branches en parallèle comprenant chacune un condensateur de capacité C i et une inductance L i en série, avec 1 ≤ i ≤ N, et d’autre part à un dispositif d’adaptation d’impédance, dans lequel le circuit primaire et le circuit secondaire sont configurés de manière à échanger sans contact par couplage inductif de l’énergie électrique à la fréquence fondamentale F 1 de la tension alternative V in en entrée de la cellule inductive primaire, la tension alternative V in en entrée de la cellule inductive primaire est modulée par l’unité de contrôle afin de présenter N harmoniques avec N ≥ 2, et les paires C i , L i du sous-circuit sont configurées pour résonner à la fréquence F 2i-1 avec F 2i-1 = (2i-1)*F 1. L’échange sans contact par couplage inductif d’énergie électrique se fait par exemple avec un taux de couplage k. Le circuit d’alimentation électrique selon l’invention permet d’obtenir une forme d’onde en courant passant de la cellule inductive primaire à la cellule inductive secondaire qui se rapproche d’une forme carrée au lieu d’une forme sinusoïdale. La tension alternative V in en entrée de la cellule inductive primaire désigne la tension aux bornes de cette cellule inductive primaire. Avantageusement, pour une même amplitude et sur une même valeur d’impédance en charge, passer d’une forme de courant sinusoïdale à une forme de courant carrée permet de doubler la puissance transmisse. Pour aboutir à une forme de courant se rapprochant d’une forme carrée, le signal est décomposé en tout ou partie de ses harmoniques. Typiquement, une forme d’onde carrée peut être décomposée en N harmoniques de rang impair, soit des signaux de fréquences F, 3*F, 5*F, 7*F, […], 2i-1*F, avec F la fréquence fondamentale du signal. Pour aboutir à un résultat qui tend vers une forme carrée, l’invention propose de recourir à un nombre fini d’harmoniques, adaptés en phase et en amplitude, afin de se rapprocher de cette forme carrée du courant. Le nombre N d’harmoniques est par exemple inférieur ou égal à 5, correspondant au 3 premiers harmoniques impairs, à savoir la fréquence fondamentale, l’harmonique de rang 3, et l’harmonique de rang 5. Les N branches du sous-circuit sont accordées pour résonner chacune à un des N harmoniques de rang impair de fréquence F, 3*F, 5*F, 7*F, […], 2i-1*F. Avantageusement, le recours à un signal de forme carré pour le transfert de l’énergie par couplage inductif permet d’augmenter la puissance maximum pouvant être transmise par couplage inductive sans augmenter la valeur des champs magnétiques et électriques. En effet, la puissance maximum pouvant être transmise pour une amplitude de courant donnée est proportionnelle à la valeur efficace du signal en courant. Or, pour un signal d’amplitude donnée, la valeur efficace d’un signal de forme carrée est plus importante que la valeur efficace d’un signal de forme sinusoïdale. Le circuit secondaire peut comprendre : - un premier bras de commutation, comprenant deux interrupteurs électroniques commandables en série, les interrupteurs de ce premier bras étant commandés selon un premier rapport cyclique par l’unité de contrôle, et - un deuxième bras de commutation, comprenant deux interrupteurs électroniques commandables en série, les interrupteurs de ce deuxième bras étant commandés selon un deuxième rapport cyclique par l’unité de contrôle, les premier et deuxième bras étant montés en parallèle, l'unité de contrôle étant configurée pour commander l’ensemble des premier et deuxième bras de commutation de manière à ce que les deux bras de commutation émulent les N branches en parallèle et le dispositif d’adaptation d’impédance. Pour réaliser l’adaptation d’impédance, l’un du premier et du deuxième bras de commutation peut commuter à la fréquence fondamentale de l’énergie échangée sans contact, et l’autre du premier et du deuxième bras peut commuter à une fréquence plus élevée, par exemple égale ou supérieure à 5 fois la fréquence fondamentale de l’énergie échangée sans contact. Un des bras de commutation commute par exemple à la fréquence fondamentale de l’énergie échangée sans contact avec un rapport cyclique de 50%, et l’autre bras de commutation commute à une fréquence égale ou supérieure à 5 fois à la fréquence fondamentale de l’énergie transmise depuis le circuit primaire et avec un rapport cyclique modulé selon le courant alternatif mesuré et la tension sur l’entrée alternative des deux bras de commutation. Les bras de commutation peuvent être contrôlés par l’unité de contrôle de sorte que les valeurs des capacités C i , des inductances L i et le comportement du dispositif d’adaptation d’impédance soient émulés en fonction de la valeur du taux de couplage k entre la cellule inductive primaire et la cellule inductive secondaire. Cette émulation peut se faire à l’aide d’une fonction d’impédance sous forme numérique obtenue par calcul analytique de l’impédance complexe équivalente à la présence de branches en parallèle comprenant chacune les composants Li et Ci en série. En variante, la fonction d’impédance sous forme numérique peut être une fonction de transfert artificielle. Cette fonction de transfert artificielle, qui ne vise pas à prendre en compte la présence de branches en parallèle comprenant chacune les composants Li et Ci en série, peut correspondre à un filtre à réponse impulsionnelle finie ou à un filtre à réponse impulsionnelle infinie. Dans une variante, les N branches en parallèle du circuit secondaire sont réalisées par des composants physiques, et non par émulation. De préférence, pour un harmonique de rang impair donné, la modulation de la tension V in par l’unité de contrôle est telle que l’écart entre l’amplitude de cet harmonique dans la tension V in est compris entre + et - 10% de la valeur a n pour cette amplitude donnée par la formule suivante : où A désigne l’amplitude de la tension V in en entrée de la cellule inductive primaire et n désigne le rang de l’harmonique considéré. De préférence, la modulation de la tension V in par l’unité de contrôle est telle que le déphasage entre tous les harmoniques de cette tension, considérés deux par deux, est inférieur ou égal à ±20°, voire est nul. Typiquement, l’unité de stockage d’énergie électrique peut être une batterie de type lithium-ion. Cette batterie a par exemple une tension nominale de 12V, 48V, 60V ou plus, par exemple supérieure à 300V, par exemple de 400V, 800V ou 1000V. Typiquement, l’échange sans contact par couplage inductif d’énergie électrique se fait à une fréquence fondamentale inférieure à 5 kHz, par exemple inférieure à 3kHz, ou encore inférieure à 2kHz ou 1kHz, notamment encore sensiblement égale à 400 Hz ou 50 Hz. La cellule inductive primaire peut recevoir la tension d’entrée V in , d’un onduleur connecté à un redresseur de tension, le redresseur de tension étant apte à être connecté à un réseau de tension. Cet onduleur de tension est alors commandé par l’unité de contrôle pour réaliser la modulation ci-dessus. Le réseau électrique fournit par exemple une tension efficace nominale de 230V ou de 110V avec une fréquence de 50 Hz ou 60 Hz. Le réseau électrique est par exemple monophasé. Le réseau électrique est par exemple un réseau électrique régional ou national. Il peut s’agir d’un réseau local indépendant, comprenant par exemple une ou plusieurs batteries alimentées par des sources d’énergie telles que éoliennes, des panneaux solaires, des piles à combustible ou des générateurs d’hydroélectricité. Dans tout ce qui précède, l’unité de contrôle peut être configurée pour commander les différents bras de commutation du circuit primaire et du circuit secondaire de manière à réaliser sélectivement : - une charge de l’unité de stockage d’énergie électrique depuis le réseau de tension, ou - une charge du réseau de tension depuis l’unité de stockage d’énergie électrique. Ainsi, en fonction du besoin, l’échange d’énergie électrique peut s’effectuer dans un sens ou dans l’autre. Dans tout ce qui précède, chaque interrupteur électronique commandable est par exemple un transistor, par exemple bipolaire, MOS ou IGBT, ou un thyristor. Chaque interrupteur électronique commandable est par exemple bidirectionnel. Dans tout ce qui précède, l’unité de contrôle peut être un circuit de traitement numérique, par exemple un circuit intégré de type ASIC (« Application-specific integrated circuit » en anglais) ou un microcontrôleur. Une seule unité de contrôle, par exemple un circuit de traitement numérique, peut être prévue, cette unité de contrôle commandant les bras de commutation du circuit primaire et du circuit secondaire. L’unité de contrôle peut comprendre un module de commande du circuit primaire et un module de commande du circuit secondaire. Le circuit secondaire peut comprendre un capteur de courant monté en série avec la cellule inductive secondaire. Lorsque le circuit secondaire comprend deux bras de commutation en parallèle, le capteur de courant et la cellule inductive secondaire sont par exemple montés en série entre les deux points milieux des bras de commutation. Afin de permettre un échange d’énergie électrique sans contact entre le circuit primaire et le circuit secondaire, la cellule inductive primaire et la cellule inductive secondaire sont configurées de manière à échanger sans contact par couplage inductif de l’énergie électrique. La cellule inductive primaire peut comprendre une bobine permettant la génération d’énergie magnétique et la cellule inductive secondaire peut comprendre une bobine permettant de récupérer l’énergie magnétique issue de la cellule inductive primaire. L’invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, un composant pour l’alimentation électrique d’une unité de stockage d’énergie électrique, comprenant le circuit électrique tel que défini ci-dessus, le composant définissant notamment une structure supportant de manière rigidement couplés entre eux le circuit primaire et le circuit secondaire. Un tel composant est couramment appelé « chargeur embarqué » (« on board charger » en anglais). Ce composant est apte à être embarqué dans un véhicule hybride ou électrique. L’invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, un dispositif pour l’alimentation électrique d’une unité de stockage d’énergie électrique, comprenant: - une borne de charge pour véhicule hybride ou électrique, dans laquelle est disposé le circuit primaire du circuit électrique tel que défini ci-dessus, et - un composant apte à être embarqué dans un véhicule hybride ou électrique, dans lequel est disposé le circuit secondaire du circuit électrique tel que défini ci-dessus. Cette borne reçoit alors de l’énergie électrique d’un réseau électrique via un câble qui peut être un câble monophasé ou un câble triphasé. Dans ce cas, le circuit primaire et le circuit secondaire ne sont pas intégrés à un même composant physique. L’invention pourra être mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre d’un exemple non-limitatif de mise en œuvre de celle-ci et à l’examen du dessin annexé sur lequel : représente de façon schématique un circuit électrique selon un exemple de mise en œuvre de l’invention. On a représenté sur la , un circuit d’alimentation électrique d'une unité de stockage d'énergie électrique 2. Cette unité de stockage d’énergie électrique 2 est par exemple une batterie de véhicule, pouvant présenter une tension nominale de 48V, 60V, 300V, 400V, 800V ou plus. Cette batterie sert à alimenter un système de propulsion de véhicule électrique ou hybride. Ce circuit d’alimentation électrique 1 comprend : - une unité de contrôle 3, - un circuit primaire 4, et - un circuit secondaire 6. Le circuit primaire 4 comprend une cellule inductive primaire constituée d'une inductance 10 et d'un condensateur 12 montés en série, cette cellule inductive primaire recevant une tension d’entrée V in . Dans l’exemple considéré, cette tension d’entrée Vin est reçue d’un onduleur 7 connecté à un redresseur de tension 11, le redresseur de tension étant connecté à un réseau de tension 5. Le circuit secondaire 6 est connecté à une unité de stockage d’énergie électrique 2, et il comprend une cellule inductive secondaire constituée d’une inductance 20 et d’un condensateur 22 montés en série. La cellule inductive secondaire est sur la montée en amont d’un sous-circuit 8 et d’un dispositif d’adaptation d’impédance 14. Le sous-circuit 8 comprend N branches en parallèle comprenant chacune un condensateur de capacité C i et une inductance L i en série, avec 1 ≤ i ≤ N. Le circuit primaire 4 et le circuit secondaire 6 sont configurés de manière à échanger sans contact par couplage inductif de l’énergie électrique avec un taux de couplage k, à la fréquence fondamentale F 1 de la tension alternative en entrée de la cellule inductive primaire du circuit primaire 4, et également à des harmoniques de rang impair plus élevé, comme on le verra par la suite. La tension alternative en entrée de la cellule inductive primaire est par exemple la tension de sortie de l’onduleur 7 du circuit primaire 4, modulée par l’unité de contrôle 3 avec le rapport cyclique par exemple afin de produire N harmoniques de rang impair avec N ≥ 2, et les paires C i , L i du sous-circuit 8 du circuit secondaire 6 sont configurées pour résonner à la fréquence F 2i-1 avec F 2i-1 = (2i-1)*F 1. Dans l’exemple considéré, le nombre d’harmoniques N est égal à 3. La tension en entrée de la cellule inductive primaire est donc un signal comprenant trois fréquences F, 3*F et 5*F, soit un signal pouvant être vu comme la somme de trois fréquences F + 3*F + 5*F, dans lequel F est la fréquence fondamentale de la tension d’entrée V in . Comme représenté sur la , les N branches du sous-circuit 8 sont montées en parallèle les unes des autres et le sous-circuit 8 est monté en série avec la cellule inductive secondaire 20 d’une part et avec le dispositif d’adaptation d'impédance 14 d’autre part. Le circuit d’alimentation électrique met en œuvre un échange d’énergie électrique sans contact par couplage inductif entre le circuit primaire 4 et le circuit secondaire 6, pour la charge de l’unité de stockage d’énergie électrique 2. Typiquement, l’échange sans contact par couplage inductif d’énergie électrique se fait à une fréquence fondamentale inférieure à 5 kHz, par exemple inférieure à 3kHz, ou encore inférieure à 2kHz ou 1kHz, notamment encore sensiblement égale à 400 Hz ou 50 Hz. Au sein du circuit secondaire 6, le sous-circuit 8 contient N branches en parallèle, avec N le nombre d’harmoniques de rang impair du signal. Chaque branche comprend un condensateur C i et une inductance L i en série avec i = 1 à N. Typiquement, le nombre N est inférieur ou égal à 5. Dans l’exemple considéré, le sous-circuit 8 comprend trois paires L 1 /C 1 , L 2 /C 2 et L 3 /C 3 montées en parallèle. Avantageusement, les N couples L i /C i , L 1 /C 1 , L 2 /C 2 et L 3 /C 3 dans l’exemple considéré sont accordés pour résonner aux fréquences F, 3*5 et 5*F afin de récupérer le maximum de puissance portée par chaque harmonique du signal transmis par couplage inductif du circuit primaire 4 au circuit secondaire 6. Avantageusement, un plus grand nombre d’harmoniques N permet d’obtenir un signal de forme plus proche d’un signal carré pour le courant circulant dans la cellule inductive primaire et augmente la valeur efficace du signal. Le gain en puissance en fonction du nombre d’harmoniques utilisées est le suivant : 22% pour un signal constitué de 2 harmoniques de rang impair soit un signal comprenant les harmoniques F+3*F, 27% pour un signal constitué de 3 harmoniques de rang impair soit un signal comprenant les harmoniques F+3*F+5*F, et 29% pour un signal constitué de 4 harmoniques de rang impair soit un signal comprenant les harmoniques F+3*F+5*F+7*F, avec F la fréquence fondamentale du signal. Le sous-circuit 8 et le dispositif d’adaptation d’impédance 14 du circuit secondaire 6 peuvent être réalisés à l’aide de deux montages physiques montés en cascade. Le dispositif d’adaptation d’impédance comprend alors, comme représenté sur la : - un premier bras de commutation, comprenant deux interrupteurs électroniques commandables 15 en série, les interrupteurs de ce premier bras étant commandés selon un premier rapport cyclique par l’unité de contrôle 3, et -un deuxième bras de commutation, comprenant deux interrupteurs électroniques commandables 15 en série, les interrupteurs de ce deuxième bras sont commandés selon un deuxième rapport cyclique par l’unité de contrôle 3. Les premier et deuxième bras sont montés en parallèle. L'unité de contrôle 3 est configurée pour commander le premier bras et deuxième bras de commutation de manière à réaliser une adaptation d’impédance. Un des bras de commutation commute par exemple à la fréquence fondamentale de l’énergie échangée sans contact avec un premier rapport cyclique de 50%, et l’autre bras de commutation commute à une fréquence égale ou supérieure à 5 fois à la fréquence fondamentale de l’énergie échangée sans contact et avec un deuxième rapport cyclique modulé selon le courant alternatif mesuré et la tension sur l’entrée alternative des deux bras de commutation, entre leur point milieu respectif. Dans une variante, le montage avec les deux bras de commutation selon 14 réalise par émulation le sous-circuit 8, aucun des condensateurs C i et des inductances L i n’étant alors physiquement présent. Cette émulation des composants du sous-circuit 8 permet de se passer des nombreux composants nécessaires pour le filtrage des différentes harmoniques du signal transmis du circuit primaire 4 au circuit secondaire 6 par couplage inductif. Chaque bras de commutation du circuit secondaire 6 est alors commandé de manière à émuler la présence d’autant de branches en parallèle dans le circuit secondaire 6 qu’il y a d’harmoniques de rang impair dans la tension V in en entrée de la cellule inductive primaire du circuit primaire 4. Cette commande s’effectue par exemple en mesurant le courant circulant dans la cellule inductive secondaire et en déterminant le rapport cyclique appliqué aux bras de commutation du circuit secondaire 6 de manière à ce que la tension sur la sortie continue de ces bras de commutation soit égale au produit entre ce courant et une fonction d’impédance sous forme numérique. La fonction d’impédance sous forme numérique peut être obtenue par calcul analytique de l’impédance complexe équivalente à la présence de branches en parallèle comprenant chacune les composants L i et C i en série, cette impédance complexe étant alors convertie dans le domaine complexe discrétisé en z puis convertie dans le domaine temporel. En variante la fonction d’impédance sous forme numérique peut être une fonction de transfert artificielle. Cette fonction de transfert artificielle peut correspondre à un filtre à réponse impulsionnelle finie ou à un filtre à réponse impulsionnelle infinie. L’emploi d’une fonction de transfert artificielle pour émuler le sous-circuit 8 peut permettre que ce dernier présente une partie résistive dont la valeur diffère d’une fréquence F, 3F, 5F… à l’autre présente dans le signal transmis par couplage inductif du circuit primaire 4 au circuit secondaire 6. Dans cette variante, le montage avec les deux bras de commutation selon 14 réalise ainsi par émulation le sous-circuit 8 tout en réalisant le dispositif d’adaptation d’impedance. Similairement à ce qui a été décrit dans la demande déposée en France le 2 juin 2023 par la Déposante sous le numéro FR2305573, le condensateur 22 du circuit secondaire 6 n’est pas nécessairement un composant physique, pouvant être émulé par la commande des bras de commutation du circuit secondaire 6. Le circuit secondaire 6 peut comprendre un capteur de courant secondaire monté en série avec la cellule inductive secondaire 20. Ce capteur de courant secondaire peut avantageusement envoyer une information sur le courant mesuré à l’unité de contrôle 3. Avantageusement, les bras de commutation du circuit secondaire 6 sont commandés par l’unité de contrôle 3 de telle sorte que les valeurs des capacités C i , les inductances L i et que le comportement du dispositif d’adaptation d’impédance 14 soient émulés en fonction de la valeur du taux de couplage k. Avantageusement, la mesure du courant traversant la cellule inductive secondaire 20 permet de calculer le coefficient de couplage k. La commande effectuée par l’unité de contrôle 3 peut permettre, que les branches en parallèle selon le sous-circuit 8 soient obtenues de manière physique ou par émulation, de satisfaire aux deux conditions suivantes, pour maximiser la puissance transmise par couplage inductif : - pour chaque harmonique de rang impair présent dans la tension V in , la modulation de la tension V in par l’unité de contrôle 3 est telle que l’écart entre l’amplitude de cet harmonique dans la tension V in est compris entre + et - 10% de la valeur a n pour cette amplitude donnée par la formule suivante : où A désigne l’amplitude de la tension V in en entrée de la cellule inductive primaire et n désigne le rang de l’harmonique considéré. - la modulation de la tension V in par l’unité de contrôle 3 est telle que le déphasage entre tous les harmoniques de cette tension, considérés deux à deux, est inférieur ou égal à ±20°, voire est nul. Le respect de ces deux conditions peut permettre à la forme du courant circulant dans la cellule inductive primaire d’approximer une forme carrée. L’invention a été décrite ci-dessus avec l’aide de modes de réalisations présentés sur la figure, sans limitation du concept inventif général. Bien d’autres modifications et variations se suggèrent d’elles-mêmes à l’homme du métier, après réflexion sur les différents modes de réalisations illustrés dans cette demande. Ces modes de réalisation sont donnés à titre d’exemple et ne sont pas destinés à limiter la portée de l’invention, qui est déterminée exclusivement par les revendications ci-dessous. Dans les revendications, le mot « comprenant » n’exclut pas d’autres éléments ou étapes, et l’utilisation de l’article indéfini « un » ou « une » n’exclut pas une pluralité. Le simple fait que différentes caractéristiques sont énumérées en revendications mutuellement dépendantes n’indique pas qu’une combinaison de ces caractéristiques ne puisse être avantageusement utilisée. Enfin, toute référence utilisée dans les revendications ne doit pas être interprétée comme une limitation de la portée de l’invention. Circuit d’alimentation électrique (1) d’une unité de stockage d’énergie électrique (2), ce circuit d’alimentation électrique comprenant : - une unité de contrôle (3), - un circuit primaire (4) comprenant une cellule inductive primaire recevant une tension d’entrée V in , - un circuit secondaire (6), apte à être connecté à une unité de stockage d’énergie électrique (2), comprenant une cellule inductive secondaire connectée d’une part à un sous-circuit (8) constitué de N branches en parallèle comprenant chacune un condensateur de capacité C i et une inductance L i en série, avec 1 ≤ i ≤ N, et d’autre part à un dispositif d’adaptation d’impédance (14), dans lequel le circuit primaire (4) et le circuit secondaire (6) sont configurés de manière à échanger sans contact par couplage inductif de l’énergie électrique à la fréquence fondamentale F 1 de la tension alternative V in en entrée de la cellule inductive primaire, la tension alternative en entrée de la cellule inductive primaire est modulée par l’unité de contrôle (3) afin de présenter N harmoniques avec N ≥ 2, et les paires C i , L i du sous-circuit (8) sont configurées pour résonner à la fréquence F 2i-1 avec F 2i-1 = (2i-1)*F 1. Circuit d’alimentation selon la revendication 1, dans lequel le nombre N de branches en parallèle est inférieur ou égal à 5. Circuit d’alimentation électrique (1) selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le circuit secondaire (6) comprend : - un premier bras de commutation, comprenant deux interrupteurs électroniques commandables (15) en série, les interrupteurs de ce premier bras étant commandés selon un premier rapport cyclique par l’unité de contrôle, et - un deuxième bras de commutation, comprenant deux interrupteurs électroniques commandables (15) en série, les interrupteurs de ce deuxième bras étant commandés selon un deuxième rapport cyclique par l’unité de contrôle, les premier et deuxième bras étant montés en parallèle, l’unité de contrôle (3) étant configurée pour commander l’ensemble des premier et deuxième bras de commutation de manière à ce que les deux bras de commutation émulent les N branches en parallèle et le dispositif d’adaptation d’impédance. 4. Circuit selon la revendication 3, dans lequel les bras de commutation sont contrôlés par l’unité de contrôle (3) de telle sorte que les valeurs des capacités C i , des inductances L i et le comportement du dispositif d’adaptation d’impédance (14) soient émulés en fonction de la valeur du taux de couplage k du couplage inductif. 5. Circuit selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel pour un harmonique de rang impair donné, la modulation de la tension V in par l’unité de contrôle (3) est telle que l’écart entre l’amplitude de cet harmonique dans la tension V in est compris entre + et - 10% de la valeur a n pour cette amplitude donnée par la formule suivante : où A désigne l’amplitude de la tension V in en entrée de la cellule inductive primaire et n désigne le rang de l’harmonique considéré. 6. Circuit selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la modulation de la tension V in par l’unité de contrôle (3) est telle que le déphasage entre tous les harmoniques de cette tension (V in ) est inférieur ou égal à ±20°, voire est nul. 7. Circuit selon l’une quelconque des revendications des revendications précédentes, dans lequel l’unité de stockage d’énergie électrique (2) a une tension supérieure ou égale à 60 volts. 8. Circuit selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’échange sans contact par couplage inductif d’énergie électrique se fait à une fréquence fondamentale inférieure à 5 kHz. 9. Circuit selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la cellule inductive primaire (10) reçoit une tension en entrée V in , d’un onduleur (7) connecté à un redresseur de tension (11), le redresseur de tension étant apte à être connecté à un réseau de tension (5). Circuit selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le nombre (N) d’harmoniques de la tension alternative en entrée de la cellule inductive primaire (10) est égal au nombre (N) de branches en parallèle du sous-circuit (8) du circuit secondaire (6).