Brevet FR3151449A1 — publié le 20250124

L’invention concerne un système (2) de conversion d’une première tension électrique (U1) en une deuxième tension électrique (U2) comprenant un étage de filtrage de perturbations électromagnétiques (4) et un étage de correction active de facteur de puissance (6) connecté en sortie de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques (4) via au moins une inductance principale (8), l’étage de correction active de facteur de puissance (6) comprenant une branche électronique de commutation à basse fréquence (16) et au moins une branche électronique de commutation à haute fréquence (18), le nombre de branche(s) électronique(s) de commutation à haute fréquence (18) étant égal au nombre d’inductance(s) principale(s) (8), le système de conversion électrique (2) comportant en outre une inductance saturable (9) à seuil de courant de saturation, la valeur d’inductance de ladite inductance (9) lorsqu’elle n’est pas saturée étant sensiblement égale à la valeur d’inductance de l’inductance principale (8). Figure de l’abrégé : Fig. 1 SYSTEME DE CONVERSION D’UNE PREMIERE TENSION ELECTRIQUE EN UNE DEUXIEME TENSION ELECTRIQUE COMPRENANT UN ETAGE DE CORRECTION ACTIVE DE FACTEUR DE PUISSANCE L’invention se rapporte à un système de conversion d’une première tension électrique en une deuxième tension électrique, comprenant un étage de filtrage de perturbations électromagnétiques et un étage de correction active de facteur de puissance. De préférence, la première tension électrique est une tension électrique alternative (préférentiellement sinusoïdale) issue d’un réseau d’alimentation électrique monophasé, biphasé ou triphasé, et la deuxième tension électrique est une tension électrique continue. L’invention se rapporte également à un chargeur électrique pour véhicule électrique ou hybride, comprenant un tel système de conversion électrique, ainsi qu’à un véhicule électrique ou hybride, notamment automobile, comprenant un tel chargeur électrique. Il est connu de l’état de la technique des chargeurs électriques pour véhicule électrique ou hybride, embarqués au sein d’un tel véhicule et destinés à être connectés à une borne ou à une station de recharge électrique, elle-même reliée à une source de tension électrique sinusoïdale (tel qu’un réseau d’alimentation électrique monophasé, biphasé ou triphasé) pour l’alimentation électrique du véhicule. Un tel chargeur électrique comporte classiquement un système de conversion d’une première tension électrique alternative en une deuxième tension électrique continue, ainsi qu’un convertisseur configuré pour convertir à haute fréquence la deuxième tension électrique continue en une troisième tension électrique continue (cette troisième tension électrique continue servant par exemple à une batterie de stockage électrique du véhicule). Le convertisseur haute fréquence (typiquement un hacheur) est connecté en sortie du système de conversion. Le système de conversion comporte typiquement un étage de filtrage de perturbations électromagnétiques et un étage de correction active de facteur de puissance connecté en sortie de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques via au moins une inductance principale. L’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques est relié à la source de tension électrique sinusoïdale, et permet de filtrer des harmoniques générateurs de perturbations électromagnétiques. Comme connu en soi, l’étage de correction active de facteur de puissance comprend une branche électronique de commutation à basse fréquence et au moins une branche électronique de commutation à haute fréquence. La basse fréquence correspond en pratique à la fréquence du courant issu fourni par le réseau d’alimentation électrique monophasé, biphasé ou triphasé. L’étage de correction active de facteur de puissance permet d'absorber sur le réseau d’alimentation électrique un courant le plus sinusoïdal possible avec un déphasage minimal (de préférence nul) entre le fondamental du courant absorbé et la tension secteur. Ceci permet, entre autres choses, de réduire substantiellement les perturbations basse fréquence dans le courant d’alimentation du véhicule, et donc de réduire le taux d’harmoniques dans ce courant. La fonction de cet étage consiste ainsi à prélever un courant électrique « quasi-sinusoïdal » à l’aide d’une boucle d’asservissement en courant (mise en œuvre notamment via l’inductance principale). Le principe de prélèvement sinusoïdal consiste alors à « forcer » le courant circulant dans un bus de sortie du système de conversion à suivre une référence sinusoïdale redressée, en contrôlant la fermeture et l’ouverture des interrupteurs de puissance commandés dans les branches électroniques de commutation. L’étage de correction active de facteur de puissance débite ainsi sur une charge capacitive ainsi que sur la batterie du véhicule et permet de corriger de façon active le courant absorbé par cette charge et cette batterie (à l’aide de la boucle d’asservissement en courant). Lorsque la source de tension électrique sinusoïdale comporte une ligne conductrice de neutre, l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques est muni d’une ligne reliée d’une part à cette ligne conductrice de neutre et d’autre part à une borne intermédiaire située au milieu de la branche électronique de commutation à basse fréquence de l’étage de correction active de facteur de puissance. Lorsque l’étage de correction active de facteur de puissance met en œuvre une topologie de type « redresseur synchrone bidirectionnel à montage cascode à point milieu » (aussi appelée topologie à mât totémique – ou « totem-pole » en anglais), cette branche électronique de commutation à basse fréquence permet de traiter des alternances régulières dans le signal de tension électrique d’entrée (alternances positives comme négatives), ainsi que de permettre un redressement de la tension. La branche électronique de commutation à basse fréquence présente une fréquence de commutation sensiblement égale à celle du réseau d’alimentation électrique d’entrée (par exemple 50 Hz). La branche électronique de commutation à haute fréquence assure quant à elle une commutation à haute fréquence du courant électrique d’entrée, ce qui permet de générer une onde sinusoïdale d’entrée en phase avec la tension du réseau d’alimentation électrique d’entrée, ainsi que des ondulations haute fréquence destinées à être filtrées par l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques. Dans l’étage de correction active de facteur de puissance, le courant électrique d’entrée est ainsi en phase avec la tension électrique d’entrée. Il arrive toutefois, pour certaines topologies de l’étage de correction active de facteur de puissance (dont la topologie de type « redresseur synchrone bidirectionnel à montage cascode à point milieu »), que le courant électrique d’entrée (issu du réseau d’alimentation électrique) ne soit pas contrôlé lorsque la tension électrique d’entrée est proche de la valeur nulle. Ceci provient du fait que le fonctionnement de la ou des branche(s) électronique(s) de commutation à haute fréquence est différent selon les alternances de courant concernées. Il devient alors nécessaire d’imposer un temps de latence car sans cela il n’est pas possible d’assurer une synchronisation parfaite entre le courant électrique d’entrée et la tension électrique d’entrée autour de leurs valeurs nulles (et également pour conserver une marge relativement à la précision de la mesure lors du passage par zéro Volts de la tension du réseau d’alimentation électrique). Un temps de latence additionnel est en outre également nécessaire pour permettre la commutation de la branche électronique de commutation à basse fréquence, la durée de ce temps de latence additionnel étant en général plus courte que celle(s) affectant la ou branche(s) électronique(s) de commutation à haute fréquence. Plusieurs problèmes sont alors susceptibles d’apparaître : tout d’abord, la commutation de la branche électronique de commutation à basse fréquence est susceptible d’engendrer une brusque variation de tension (typiquement une variation de tension de l’ordre de 400 Vcc ou de 800 Vcc) sur la ligne « de neutre » de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques, ce qui génère d’importantes perturbations au sein du système ; ensuite toute l’électronique de commande du système de conversion (en particulier de l’étage de correction active de facteur de puissance) subit un bruit haute fréquence important, du fait de la brusque variation de tension précitée de la branche électronique de commutation à basse fréquence ; enfin, la présence de l’inductance principale fait que lorsque le courant électrique d’entrée et la tension électrique d’entrée sont proches de leurs valeurs nulles, l’inductance joue alors le rôle d’un élément passif qui s’ajoute aux autres éléments passifs de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques et déséquilibre ce dernier. Ces trois problèmes cumulés engendrent un déséquilibre important au sein de l’étage de de filtrage de perturbations électromagnétiques, entre la ou les ligne(s) de phase(s) et la ligne de neutre. Ceci nuit à la performance du système de conversion électrique. Le but de l’invention est de pallier les inconvénients de l’art antérieur en proposant un système de conversion d’une première tension électrique en une deuxième tension électrique comprenant un étage de filtrage de perturbations électromagnétiques et un étage de correction active de facteur de puissance, qui permette de ne pas déséquilibrer l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques lorsque le courant électrique d’entrée et la tension électrique d’entrée sont proches de leurs valeurs nulles, ainsi que de réduire les perturbations sur la ligne de neutre du système, et ce sans affecter le comportement nominal du système lorsque la branche électronique de commutation à basse fréquence n’est pas en train de commuter. Pour ce faire, l’invention se rapporte ainsi, dans son acceptation la plus large, à un système de conversion d’une première tension électrique en une deuxième tension électrique comprenant un étage de filtrage de perturbations électromagnétiques et un étage de correction active de facteur de puissance connecté en sortie de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques via au moins une inductance principale, l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques étant propre à être relié à une source de tension électrique alternative comprenant une ligne conductrice de neutre et au moins une ligne conductrice de phase, et comportant une première borne de sortie reliée à la ligne conductrice de neutre et au moins une deuxième borne de sortie reliée d’une part à l’inductance principale et d’autre part à ladite au moins une ligne conductrice de phase, l’étage de correction active de facteur de puissance comprenant une branche électronique de commutation à basse fréquence et au moins une branche électronique de commutation à haute fréquence, le nombre de branche(s) électronique(s) de commutation à haute fréquence étant égal au nombre d’inductance(s) principale(s), la branche électronique de commutation à basse fréquence comprenant deux demi-branches de commutation basse fréquence reliées en série en une première borne intermédiaire, au moins une demi-branche de commutation basse fréquence comprenant au moins un organe de commutation, ladite première borne intermédiaire étant reliée à la première borne de sortie de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques, ladite au moins une branche électronique de commutation à haute fréquence comprenant deux demi-branches de commutation haute fréquence reliées en série en une deuxième borne intermédiaire, au moins une demi-branche de commutation haute fréquence comprenant au moins un organe de commutation, ladite au moins une deuxième borne intermédiaire étant reliée à la ou une des inductance(s) principale(s), dans lequel le système de conversion électrique comporte en outre une inductance saturable à seuil de courant de saturation, ladite inductance saturable étant connectée entre la première borne de sortie de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques et la première borne intermédiaire de l’étage de correction active de facteur de puissance, la valeur d’inductance de ladite inductance lorsqu’elle n’est pas saturée étant sensiblement égale à la valeur d’inductance de ladite au moins une inductance principale. Une telle inductance saturable ainsi configurée et connectée dans le système de conversion permet d’équilibrer l’inductance principale ainsi que d’agir en tant que filtre additionnel sur la ligne de neutre du système lorsque le courant électrique d’entrée et la tension électrique d’entrée sont proches de leurs valeurs nulles. En effet, via une telle configuration, l’inductance saturable est amenée à saturer brutalement si la valeur du courant qui la traverse devient supérieure à une valeur de seuil de courant de la caractéristique de magnétisation de l’inductance : la valeur de cette inductance ainsi saturée devient alors négligeable dans le circuit, ce qui n’impacte pas le comportement nominal du système (courant régulé de manière nominale) lorsque la branche électronique de commutation à basse fréquence n’est pas en train de commuter. Inversement, lorsque la valeur du courant devient inférieure à la valeur de seuil de courant de la caractéristique de magnétisation de l’inductance (autrement dit lorsque le courant électrique d’entrée et la tension électrique d’entrée sont proches de leurs valeurs nulles, et donc que l’inductance n’est pas saturée), l’inductance saturable présente sa valeur nominale (sensiblement égale à la valeur d’inductance de l’inductance principale) et joue le rôle d’un filtre additionnel sur la ligne de neutre du système. La présence d’une telle inductance saturable dans le système de conversion électrique permet ainsi d’atténuer les problèmes de compatibilité électromagnétique liés à la commutation basse fréquence des interrupteurs commandables de la branche électronique de commutation à basse fréquence, et ce sans affecter le comportement nominal du système lorsque la branche électronique de commutation à basse fréquence n’est pas en train de commuter. On obtient alors un étage de filtrage de perturbations électromagnétiques complètement ou quasi complètement équilibré en termes de filtrage. En outre, comparé au fait d’utiliser une inductance « classique » (non saturable) qui serait connectée au même endroit (c’est-à-dire entre la première borne de sortie de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques et la première borne intermédiaire de l’étage de correction active de facteur de puissance), le fait d’utiliser une inductance saturable à seuil de courant de saturation présente les avantages additionnels suivants : une inductance saturable présente un volume réduit et une intégration facilitée ; une inductance saturable permet de doubler la valeur d’inductance (lorsqu’elle est non-saturée), sans doubler pour autant la taille et le prix du dispositif ; lorsque l’étage de correction active de facteur de puissance comporte plusieurs branches électroniques de commutation à haute fréquence connectées en parallèle, la présence d’une inductance saturable permet de garder le même comportement pour le système que s’il n’y avait qu’une seul branche électronique de commutation à haute fréquence (comportement et contrôle des branches indépendants) ; si l’inductance était une inductance « classique » (non saturable donc), cette dernière lierait les branches haute fréquence par le courant, ce qui modifierait complètement le comportement du système (comportement et contrôle des branches non indépendants) et rendrait de fait ce dernier plus complexe et moins performant ; lorsque l’étage de correction active de facteur de puissance comporte plusieurs branches électroniques de commutation à haute fréquence connectées en parallèle, une inductance « classique » (non saturable) devrait tenir la somme de tous les courants circulant dans les branches haute fréquence sans saturer, et serait par conséquent beaucoup plus grande en taille (et donc plus coûteuse) par rapport à une inductance saturable. Selon une caractéristique technique particulière de l’invention, ladite inductance saturable comporte un matériau ferromagnétique en ferrite. Avantageusement, ladite inductance saturable présente une caractéristique de magnétisation dont la valeur de seuil de courant est sensiblement égale à 1 A. Ceci permet d’obtenir une saturation rapide de l’inductance, tout en conservant des dimensions raisonnables pour cette dernière. Selon un mode de réalisation de l’invention, l’étage de correction active de facteur de puissance est un redresseur synchrone bidirectionnel à montage cascode à point milieu, chaque demi-branche de commutation basse fréquence de la branche de commutation basse fréquence comprenant un premier organe de commutation, chaque premier organe de commutation comprenant un interrupteur électronique commandable et une diode connectée en antiparallèle dudit interrupteur électronique, chaque demi-branche de commutation haute fréquence de ladite au moins une branche de commutation haute fréquence comprenant un deuxième organe de commutation, chaque deuxième organe de commutation comprenant un interrupteur électronique commandable et une diode connectée en antiparallèle dudit interrupteur électronique. Selon une caractéristique technique particulière de l’invention, chaque interrupteur électronique comporte un composant électronique semi-conducteur de commutation, tel qu’un transistor ou un thyristor. Selon une caractéristique technique particulière de l’invention, l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques comporte au moins un organe de filtrage de mode commun et au moins un organe de filtrage de mode différentiel. Les organes de filtrage de mode commun permettent de filtrer les perturbations entre la phase ou le neutre d’une part, et la ligne de terre d’autre part. Les organes de filtrage de mode différentiel permettent de filtrer les perturbations entre la phase et le neutre. L’invention se rapporte également à un chargeur électrique pour véhicule électrique ou hybride destiné à être connecté à une borne ou à une station de recharge électrique reliée à une source de tension électrique alternative, pour l’alimentation électrique dudit véhicule électrique ou hybride, le chargeur électrique comportant un système de conversion d’une première tension électrique en une deuxième tension électrique tel que décrit ci-dessus. L’invention se rapporte également à un véhicule électrique ou hybride, notamment automobile, comportant un chargeur électrique tel que décrit ci-dessus. On décrira ci-après, à titre d’exemples non limitatifs, des formes d’exécution de la présente invention, en référence à la figure annexée unique sur laquelle : - est une représentation schématique d’un système de conversion électrique selon un mode de réalisation de la présente invention. En référence à la est illustré un système 2 de conversion d’une première tension électrique U1 en une deuxième tension électrique U2, selon un mode de réalisation de l’invention. Le système de conversion électrique 2 est relié d’une part à une source de tension électrique alternative (telle que par exemple un réseau d’alimentation électrique monophasé, biphasé ou triphasé - une telle source n’étant pas représentée sur la figure pour des raisons de clarté) fournissant la première tension électrique U1, et d’autre part à une charge 3 débitant entre ses bornes la deuxième tension électrique U2. La source de tension électrique alternative (de préférence sinusoïdale) comprend de manière classique une ligne conductrice de neutre N1 et au moins une ligne conductrice de phase (en l’occurrence une seule ligne conductrice de phase P1 dans le mode de réalisation particulier illustré sur la pour lequel le réseau d’alimentation électrique est un réseau monophasé). Le système de conversion électrique 2 est typiquement installé au sein d’un véhicule automobile électrique ou hybride, plus précisément au sein d’un chargeur électrique destiné à être connecté à une borne ou à une station de recharge électrique, elle-même reliée à la source de tension électrique alternative, pour l’alimentation électrique du véhicule (ni le véhicule, ni la borne ou la station de recharge, ni le chargeur dans son ensemble n’étant représentés sur la figure pour des raisons de clarté). De préférence, la première tension électrique U1 est une tension électrique alternative issue du réseau d’alimentation électrique monophasé, et la deuxième tension électrique U2 est une tension électrique continue permettant d’alimenter une batterie de stockage électrique du véhicule, après transformation par un ou plusieurs autre(s) étage(s) du chargeur électrique (tel(s) que par exemple un hacheur abaisseur). Le système de conversion électrique 2 fournit ainsi la deuxième tension électrique continue U2 sur un bus de sortie 5 auquel est connecté la charge 3, la valeur de cette deuxième tension électrique continue U2 étant par exemple de l’ordre de 400 Vcc ou de 800 Vcc. Le système de conversion électrique 2 comporte un étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 4 et un étage de correction active de facteur de puissance 6 connecté en sortie de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 4 via au moins une inductance principale 8 et une inductance saturable 9 à seuil de courant de saturation. Dans le mode de réalisation particulier de la , l’étage de correction active de facteur de puissance 6 est connecté en sortie de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 4 via une seule inductance principale 8 et une inductance saturable 9 à seuil de courant de saturation. En variante non représentée, l’étage de correction active de facteur de puissance 6 peut être connecté en sortie de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 4 via plusieurs inductances principales 8 présentant chacune une même valeur d’inductance. L’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 4 est adapté pour être relié à la source de tension électrique alternative, lorsque la connexion entre le chargeur électrique du véhicule et la borne ou la station de recharge électrique est effectuée. L’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 4 comporte une borne d’entrée de neutre 10A, au moins une borne d’entrée de phase 10B, une borne de sortie de neutre 12A, au moins une borne de sortie de phase 12B, au moins un organe de filtrage de mode commun T1, C3, C4, et au moins un organe de filtrage de mode différentiel C1, C2, L1, L2. L’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 4 comporte également une ligne 14 reliée à la terre. Dans le mode de réalisation particulier de la , l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 4 comporte une borne d’entrée de neutre 10A, une seule borne d’entrée de phase 10B (correspondant à la phase unique de la tension alternative monophasée d’entrée), une borne de sortie de neutre 12A, une seule borne de sortie de phase 12B (correspondant à la phase unique de la tension alternative monophasée d’entrée), trois organes de filtrage de mode commun T1, C3, C4, et quatre organes de filtrage de mode différentiel C1, C2, L1, L2. Les organes de filtrage de mode commun T1, C3, C4 permettent de filtrer les perturbations entre la phase ou le neutre d’une part, et la ligne de terre 14 d’autre part. Les organes de filtrage de mode différentiel C1, C2, L1, L2 permettent de filtrer les ondulations de courant générées sur l’inductance principale 8. La borne d’entrée de neutre 10A est reliée à la ligne conductrice de neutre N1, et la borne d’entrée de phase 10B est reliée à la ligne conductrice de phase P1. Un premier organe de filtrage de mode différentiel est un condensateur C1 connecté entre la borne d’entrée de neutre 10A et la borne d’entrée de phase 10B. Un premier organe de filtrage de mode commun est un transformateur de découplage T1 dont une des bornes de chacune des deux inductances mutuelles est reliée respectivement à la borne d’entrée de neutre 10A, et à la borne d’entrée de phase 10B. Un deuxième organe de filtrage de mode différentiel est une inductance L1 connectée entre l’autre borne d’une des deux inductances mutuelles du transformateur de découplage T1 d’une part, et la borne de sortie de phase 12B d’autre part. Un troisième organe de filtrage de mode différentiel est une inductance L2 connectée entre l’autre borne de l’autre inductance mutuelle du transformateur de découplage T1 d’une part, et la borne de sortie de neutre 12A d’autre part. Un quatrième organe de filtrage de mode différentiel est un condensateur C2 connecté entre la borne de sortie de neutre 12A et la borne de sortie de phase 12B. Un deuxième organe de filtrage de mode commun est un condensateur C3 connecté entre la borne de sortie de neutre 12A et la ligne 14 reliée à la terre. Un troisième organe de filtrage de mode commun est un condensateur C4 connecté entre la borne de sortie de phase 12B et la ligne 14 reliée à la terre. Ainsi, la borne de sortie de neutre 12A est reliée à la ligne conductrice de neutre N1 via l’inductance L2 et le transformateur de découplage T1, et la borne de sortie de phase 12B est reliée à la ligne conductrice de phase P1 via l’inductance L1 et le transformateur de découplage T1. La borne de sortie de phase 12B est reliée en outre à l’inductance principale 8, et la borne de sortie de neutre 12A est reliée à l’inductance saturable 9. Il est à noter que la valeur de l’inductance L1 est égale à la valeur de l’inductance L2, afin d’équilibrer l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 4 et de ne pas perturber l’action des premier, deuxième et troisième organes de filtrage de mode commun T1, C3, C4. L’étage de correction active de facteur de puissance 6 comporte une branche électronique de commutation à basse fréquence 16 et au moins une branche électronique de commutation à haute fréquence 18. Dans le mode de réalisation particulier de la , l’étage de correction active de facteur de puissance 6 est un redresseur synchrone bidirectionnel à montage cascode à point milieu et comporte une seule branche électronique de commutation à haute fréquence 18. En variante non représentée, l’étage de correction active de facteur de puissance 6 pourrait comporter plusieurs branches électroniques de commutation à haute fréquence 18, connectées en parallèle (et ce, que le réseau d’alimentation électrique d’entrée soit monophasé, biphasé, ou triphasé). Le nombre de branches électroniques de commutation à haute fréquence 18 est alors égal au nombre d’inductances principales 8. La branche électronique de commutation à basse fréquence 16 présente une fréquence de commutation sensiblement égale à celle du réseau d’alimentation électrique d’entrée (par exemple 50 Hz). La branche électronique de commutation à haute fréquence 18 assure quant à elle une commutation à haute fréquence du courant électrique d’entrée, ce qui permet de générer une onde sinusoïdale d’entrée en phase avec la tension du réseau d’alimentation électrique d’entrée, ainsi que des ondulations haute fréquence destinées à être filtrées par l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques. La branche électronique de commutation à basse fréquence 16 comprend deux demi-branches de commutation basse fréquence 16A, 16B reliées en série en une première borne intermédiaire 20. La branche électronique de commutation à haute fréquence 18 comprend deux demi-branches de commutation haute fréquence 18A, 18B reliées en série en une deuxième borne intermédiaire 22. Chaque demi-branche de commutation basse fréquence 16A, 16B et haute fréquence 18A, 18B comprend un organe de commutation 24. En variante non représentée, chaque demi-branche 16A, 16B, 18A, 18B comprend un nombre N2 d’organes de commutation 24, N2 étant un nombre entier supérieur ou égal à deux. En variante encore, pour chaque branche de commutation basse fréquence 16 et haute fréquence 18, seule une demi-branche 16A, 16B, 18A, 18B comporte un nombre N3 d’organes de commutation, N3 étant un nombre entier supérieur ou égal à un. Cette variante correspond par exemple à un étage de correction active de facteur de puissance 6 dont la structure est de type multi-niveaux. L’étage de correction active de facteur de puissance 6 comporte également des moyens de commande de la commutation des organes de commutation 24 (à une fréquence de découpage différente selon qu’il s’agisse des organes de commutation 24 de la branche électronique de commutation à basse fréquence 16 ou des organes de commutation 24 de la branche électronique de commutation à haute fréquence 18). Comme connu en soi, chaque organe de commutation 24 est bidirectionnel en courant et unidirectionnel en tension. Chaque organe de commutation 24 comprend un interrupteur électronique commandable 26 et une diode 28 connectée en antiparallèle assurant ainsi des trajets de circulation bidirectionnelle de courant. Chaque interrupteur 26 est par exemple formé d’un transistor bipolaire à grille isolée, également appelé transistor IGBT (de l’anglais « Insulated Gate Bipolar Transistor »). Tous les transistors IGBT 26 sont, par exemple, identiques. La grille de chaque transistor IGBT 26 est reliée aux moyens de commande précités pour recevoir un signal de commande correspondant. En variante, le transistor IGBT 26 est remplacé par tout composant électronique semi-conducteur comprenant une électrode de commande et deux électrodes de conduction, tel qu’un transistor bipolaire, un transistor à effet de champ, un thyristor, un thyristor à extinction par la gâchette, un thyristor IGCT (de l’anglais « Insulated Gate Commutated Thysistor »), ou un thyristor MCT (de l’anglais « MOS Controlled Thyristor ») par exemple. La première borne intermédiaire 20 est reliée à l’inductance saturable 9 via une première liaison filaire 30. La deuxième borne intermédiaire 22 est reliée à l’inductance principale 8 via une deuxième liaison filaire 32. Dans la variante (non représentée sur les figures) selon laquelle l’étage de correction active de facteur de puissance 6 comporte plusieurs branches électroniques de commutation à haute fréquence 18 connectées en parallèle, chaque deuxième borne intermédiaire 22 est reliée à une inductance principale 8 distincte. Les moyens de commande des organes de commutation 24 sont configurés pour contrôler trois boucles d’asservissement au niveau de la branche électronique de commutation à haute fréquence 18 et de l’inductance principale 8 : une première boucle d’asservissement où le courant électrique est contrôlé via une consigne de courant, une deuxième boucle d’asservissement où la tension électrique est contrôlée via une consigne de tension, et une troisième boucle d’asservissement de la consigne de courant, qui est pilotée pour être en phase avec la tension du réseau d’alimentation électrique. La valeur d’inductance de l’inductance saturable 9 lorsqu’elle n’est pas saturée est choisie pour être sensiblement égale à la valeur d’inductance de l’inductance principale 8. L’inductance saturable 9 comporte par exemple un matériau ferromagnétique en ferrite. De préférence, l’inductance saturable 9 présente une caractéristique de magnétisation dont la valeur de seuil de courant est sensiblement égale à 1 A. Ceci permet d’obtenir une saturation rapide de l’inductance, tout en conservant des dimensions raisonnables pour cette dernière (ce qui est avantageux car cela permet de réduire la taille du système). Lors du fonctionnement du système de conversion électrique 2, l’inductance saturable 9 est amenée à saturer brutalement si la valeur du courant qui la traverse devient supérieure à sa valeur de seuil de courant : la valeur de cette inductance 9 ainsi saturée devient alors négligeable dans le circuit, ce qui n’impacte pas le comportement nominal du système 2 (courant régulé de manière nominale) lorsque la branche électronique de commutation à basse fréquence 16 n’est pas en train de commuter. Inversement, lorsque la valeur du courant devient inférieure à la valeur de seuil de courant de l’inductance 9 (autrement dit lorsque le courant électrique d’entrée et la tension électrique d’entrée du système 2 sont proches de leurs valeurs nulles, et donc que l’inductance 9 n’est pas saturée), l’inductance saturable 9 présente sa valeur nominale (sensiblement égale à la valeur d’inductance de l’inductance principale 8) et joue le rôle d’un filtre additionnel sur la ligne de neutre du système 2. Le système de conversion électrique 2 selon l’invention permet de ne pas déséquilibrer l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques 4 lorsque le courant électrique d’entrée et la tension électrique d’entrée sont proches de leurs valeurs nulles, ainsi que de réduire les perturbations sur la ligne de neutre du système, et ce sans affecter le comportement nominal du système lorsque la branche électronique de commutation à basse fréquence 16 n’est pas en train de commuter. Système (2) de conversion d’une première tension électrique (U1) en une deuxième tension électrique (U2) comprenant un étage de filtrage de perturbations électromagnétiques (4) et un étage de correction active de facteur de puissance (6) connecté en sortie de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques (4) via au moins une inductance principale (8), l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques (4) étant propre à être relié à une source de tension électrique alternative comprenant une ligne conductrice de neutre (N1) et au moins une ligne conductrice de phase (P1), et comportant une première borne de sortie (12A) reliée à la ligne conductrice de neutre (N1) et au moins une deuxième borne de sortie (12B) reliée d’une part à l’inductance principale (8) et d’autre part à ladite au moins une ligne conductrice de phase (P1), l’étage de correction active de facteur de puissance (6) comprenant une branche électronique de commutation à basse fréquence (16) et au moins une branche électronique de commutation à haute fréquence (18), le nombre de branche(s) électronique(s) de commutation à haute fréquence (18) étant égal au nombre d’inductance(s) principale(s) (8), la branche électronique de commutation à basse fréquence (16) comprenant deux demi-branches de commutation basse fréquence (16A, 16B) reliées en série en une première borne intermédiaire (20), au moins une demi-branche de commutation basse fréquence (16A, 16B) comprenant au moins un organe de commutation (24), ladite première borne intermédiaire (20) étant reliée à la première borne de sortie (12A) de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques (4), ladite au moins une branche électronique de commutation à haute fréquence (18) comprenant deux demi-branches de commutation haute fréquence (18A, 18B) reliées en série en une deuxième borne intermédiaire (22), au moins une demi-branche de commutation haute fréquence (18A, 18B) comprenant au moins un organe de commutation (24), ladite au moins une deuxième borne intermédiaire (22) étant reliée à la ou une des inductance(s) principale(s) (8), caractérisé en ce que le système de conversion électrique (2) comporte en outre une inductance saturable (9) à seuil de courant de saturation, ladite inductance saturable (9) étant connectée entre la première borne de sortie (12A) de l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques (4) et la première borne intermédiaire (20) de l’étage de correction active de facteur de puissance (6), la valeur d’inductance de ladite inductance (9) lorsqu’elle n’est pas saturée étant sensiblement égale à la valeur d’inductance de ladite au moins une inductance principale (8). Système de conversion électrique (2) selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite inductance saturable (9) comporte un matériau ferromagnétique en ferrite. Système de conversion électrique (2) selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que ladite inductance saturable (9) présente une caractéristique de magnétisation dont la valeur de seuil de courant est sensiblement égale à 1 A. Système de conversion électrique (2) selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l’étage de correction active de facteur de puissance (6) est un redresseur synchrone bidirectionnel à montage cascode à point milieu, chaque demi-branche de commutation basse fréquence (16A, 16B) de la branche de commutation basse fréquence (16) comprenant un premier organe de commutation (24), chaque premier organe de commutation (24) comprenant un interrupteur électronique commandable (26) et une diode (28) connectée en antiparallèle dudit interrupteur électronique (26), chaque demi-branche de commutation haute fréquence (18A, 18B) de ladite au moins une branche de commutation haute fréquence (18) comprenant un deuxième organe de commutation (24), chaque deuxième organe de commutation (24) comprenant un interrupteur électronique commandable (26) et une diode (28) connectée en antiparallèle dudit interrupteur électronique (26). Système de conversion électrique (2) selon la revendication 4, caractérisé en ce que chaque interrupteur électronique (26) comporte un composant électronique semi-conducteur de commutation, tel qu’un transistor ou un thyristor. Système de conversion électrique (2) selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l’étage de filtrage de perturbations électromagnétiques (4) comporte au moins un organe de filtrage de mode commun et au moins un organe de filtrage de mode différentiel. Chargeur électrique pour véhicule électrique ou hybride destiné à être connecté à une borne ou à une station de recharge électrique reliée à une source de tension électrique alternative, pour l’alimentation électrique dudit véhicule électrique ou hybride, caractérisé en ce qu’il comporte un système (2) de conversion d’une première tension électrique en une deuxième tension électrique selon l’une quelconque des revendications 1 à 6. Véhicule électrique ou hybride, notamment automobile, caractérisé en ce qu’il comporte un chargeur électrique selon la revendication 7.