Brevet FR3147318A1 — publié le 20241004

Ensemble d’anneau de turbine avec une tôle d’étanchéité L’invention concerne un ensemble (2) d’anneau de turbine doté d’un anneau de turbine (4) sectorisé en CMC et d’une structure de support d’anneau (6), chaque secteur (10) de l’anneau (4) comprenant une base (12) à partir de laquelle s’étendent radialement vers l’extérieur une patte d’accrochage amont (16) et une patte d’accrochage aval (14) espacées axialement, la structure de support (6) comportant une bride radiale amont (62) et une bride radiale aval (64) entre lesquelles sont maintenues les patte d’accrochage (14, 16) de chaque secteur (10), et l’ensemble (2) comprenant, pour chaque secteur (10), au moins un premier pion (50) traversant la patte d’accrochage aval (14) et la bride radiale aval (64) et au moins un second pion (40) traversant la patte d’accrochage amont (16) et la bride radiale amont (62). L’ensemble d’anneau (2) comprend en outre une tôle intercalaire (66) annulaire montée entre la patte d’accrochage aval (14) du secteur d’anneau (10) et la bride radiale aval (64) de la structure de support d’anneau (6). Figure pour l’abrégé : Fig. 1. Ensemble d’anneau de turbine avec une tôle d’étanchéité L’invention concerne un ensemble d’anneau de turbine pour une turbomachine dans lequel l’ensemble comprend une pluralité de secteurs angulaires d’anneau en matériau composite à matrice céramique mis bout à bout pour former un anneau de turbine. Le domaine d'application de l'invention est notamment celui des moteurs aéronautiques à turbine à gaz. L'invention est toutefois applicable à d'autres turbomachines, par exemple des turbines industrielles. Dans le cas d’ensembles d’anneau de turbine entièrement métalliques, il est nécessaire de refroidir tous les éléments de l’ensemble et en particulier l’anneau de turbine qui est soumis aux flux les plus chauds. Ce refroidissement a un impact significatif sur la performance du moteur puisque le flux de refroidissement utilisé est prélevé sur le flux primaire du moteur. En outre, l’utilisation de matériau métallique pour l’anneau de turbine limite les possibilités d’augmenter la température au niveau de la turbine en raison des limites mécaniques propres à ce type de matériau, ce qui permettrait pourtant d’améliorer les performances des moteurs aéronautiques. Afin de tenter de résoudre ces problèmes, il a été envisagé de réaliser des secteurs d’anneau de turbine en matériau composite à matrice céramique (CMC) afin de s’affranchir de la mise en œuvre d’un matériau métallique. Les matériaux CMC présentent de bonnes propriétés mécaniques les rendant aptes à constituer des éléments de structures et conservent avantageusement ces propriétés à températures élevées. La mise en œuvre de matériaux CMC a avantageusement permis de réduire le flux de refroidissement nécessaire lors du fonctionnement et donc à augmenter la performance des turbomachines. En outre, la mise en œuvre de matériaux CMC permet avantageusement de diminuer la masse des turbomachines et de réduire l’effet de dilatation à chaud rencontré avec les pièces métalliques. On connait par ailleurs les documents FR 2 540 939 et FR 2 955 898 qui divulguent des ensembles d’anneau de turbine. Les secteurs d'anneau comportent une base annulaire dont la face interne définit la face interne de l'anneau de turbine et une face externe à partir de laquelle s'étendent radialement deux pattes dont les extrémités sont maintenues entre les deux brides d'une structure métallique de support d'anneau. L’intégration d’un anneau en CMC comprend un maintien radial de la pièce en partie assuré par un ou plusieurs pions axiaux. Dans le document connu FR 3 086 327, il y a quatre pions, deux en amont et deux en aval. L’utilisation de secteurs d’anneau en CMC permet ainsi de réduire significativement la ventilation nécessaire au refroidissement de l’anneau de turbine, et donc d’augmenter le rendement. Ils permettent également un gain de masse car ils sont plus légers que les alliages métalliques traditionnellement utilisés. Toutefois, le CMC ayant un comportement mécanique différent d’un matériau métallique, son intégration ainsi que la manière de le positionner au sein de la turbine ont dû être repensés. En effet, le CMC peut être endommagé par des montages frettés (usuellement employés pour les anneaux métalliques) et sa dilation thermique est plus faible qu’un matériau métallique. Il existe un besoin pour améliorer les ensembles d’anneau de turbine existants et leur montage, et notamment les ensembles d’anneau de turbine existants mettant en œuvre un matériau CMC afin de réduire l’intensité des contraintes mécaniques auxquelles les secteurs d’anneau en CMC sont soumis lors du fonctionnement de la turbine. Axialement, l’anneau est serré entre deux pattes métalliques. La patte aval est directement liée au carter, décrivant un anneau en une pièce, assurant une étanchéité accrue par rapport à une solution avec entretoise sectorisée. La patte amont comprend un flasque sectorisé vissé sur le carter. Ces deux pattes métalliques comprennent une lèvre afin de mieux maitriser l’étanchéité anneau/carter. Pour chaque secteur d’anneau, cette lèvre est rectiligne pour qu’il y ait toujours un contact linéique, et ainsi une bonne étanchéité, même si l’anneau bascule. Un autre flasque est dédié à la reprise de l’effort du distributeur haute pression (effort DHP). Il permet de reprendre l’effort DHP et de transférer celui-ci directement au carter, sans faire transiter les efforts par l’anneau en CMC. Pour assurer le contact axial à chaud entre l’anneau et les lèvres rectilignes des pattes amont et aval, un pré-serrage est effectué lors du montage. Ce pré-serrage permet de rattraper la dilatation différentielle axiale entre l’anneau CMC et les pièces métalliques en contact. Ainsi, à chaud, le contact axial est conservé et l’étanchéité entre la cavité de veine et la cavité hors veine est assurée. En plus d’assurer le maintien de la pièce, les lèvres rectilignes, ou appuis rectilignes, assurent l’étanchéité entre la cavité au-dessus de l’anneau et la veine. C’est cette étanchéité qui assure la présence d’une pression plus importante dans la cavité anneau et permet de lutter contre les potentielles réintroductions de gaz de veine en sortie de chambre de combustion (trop chauds pour les pièces métalliques) dans les cavités hors-veines. Le maintien de cette étanchéité à un niveau suffisant sur l’ensemble de la durée de vie de la technologie est donc primordial. Des essais ont été réalisés pour s’assurer du bon vieillissement de ces contacts et du maintien de l’étanchéité au cours des cycles de fonctionnement. Les premiers résultats ont montré une augmentation de la fuite à l’issue, ce qui n’est pas acceptable vis-à-vis de bon maintien en surpression des cavités hors-veine pas rapport à la veine principale. Après analyse, il a été observé la formation d’un dépôt métallique sur l’anneau en CMC. Il apparaît que cette usure est due à la dilatation thermique différentielle aux extrémités de l’appui, l’anneau en CMC se dilatant moins que les pièces métalliques non sectorisées en interface, à même température. La présente invention a donc pour but principal de proposer un ensemble d’anneau de turbine qui ne présente pas les inconvénients précités tout en possédant une masse réduite et en réduisant d’autant plus l’intensité des contraintes mécaniques auxquelles les secteurs d’anneau en CMC sont soumis lors du fonctionnement de la turbine. Plus particulièrement, la solution de la présente invention a pour but de limiter l’usure au niveau des contacts entre l’anneau CMC et les pièces métalliques. Ce but est atteint grâce à un ensemble d’anneau de turbine comprenant une pluralité de secteurs d’anneau en matériau composite à matrice céramique formant un anneau de turbine, définissant une direction axiale, une direction radiale et une direction circonférentielle, et une structure de support d’anneau maintenue par un carter de turbine, chaque secteur d’anneau comprenant une base à partir de laquelle s’étendent radialement vers l’extérieur une patte d’accrochage amont et une patte d’accrochage aval espacées axialement l’une de l’autre, la structure de support d’anneau comportant une bride radiale amont et une bride radiale aval entre lesquelles sont maintenues la patte d’accrochage amont et la patte d’accrochage aval de chaque secteur d’anneau, et, pour maintenir radialement le secteur d’anneau en position avec la structure de support d’anneau, l’ensemble d’anneau comprenant, pour chaque secteur d’anneau, au moins un premier pion traversant la patte d’accrochage aval et la bride radiale aval et au moins un second pion traversant la patte d’accrochage amont et la bride radiale amont. L’ensemble d’anneau de turbine selon l’invention est remarquable notamment en ce qu’il comprend en outre une tôle d’étanchéité métallique annulaire montée entre la patte d’accrochage aval du secteur d’anneau et la bride radiale aval de la structure de support d’anneau. Les lèvres rectilignes utilisées dans l’art antérieur sont remplacées par une tôle intercalaire disposée entre la patte d’accrochage aval et la bride radiale aval. Cette tôle d’étanchéité permet de limiter les frottements entre la bride radiale aval et la patte d’accrochage aval et ainsi de limiter l’usure au niveau des contacts. Cette tôle permet d’améliorer la tribologie du contact en lissant les efforts tout au long de la pièce. Cela permet par conséquent d’améliorer les performances en fonctionnement de l’anneau de turbine et d’augmenter sa durée de vie. Plus explicitement, la tôle d’étanchéité permet de répartir l’effort sur toute la longueur tangentielle du secteur d’anneau, alors même que le carter transmet plus d’efforts dans certaines zones, du fait d’une raideur variant tangentiellement selon l’intégration. Selon un premier aspect de l’ensemble d’anneau de turbine, la tôle d’étanchéité peut former une couronne radiale s’étendant sur au moins une partie de la longueur radiale de la patte d’accrochage aval, la tôle d’étanchéité étant traversée par ledit au moins un premier pion pour être maintenu radialement avec le secteur d’anneau et la structure de support d’anneau. Ledit au moins un orifice prévu dans la tôle d’étanchéité pour être traversé par ledit au moins un pion servant pour le maintien radial et tangentiel de l’anneau de turbine avec la structure de support d’anneau permet d’intégrer facilement la tôle sans nécessiter un ajustement de la géométrie de référence tel que l’ajout de pièce supplémentaire générant un encombrement axial très important. Le maintien de la tôle d’étanchéité est nécessaire pour éviter une ingestion dans la veine primaire lors d’ouvertures de jeu en fonctionnement (évènement non prévu générant des gradients thermiques de pièce non nominaux par exemple). Selon un deuxième aspect de l’ensemble d’anneau de turbine, la tôle d’étanchéité peut comprendre une épaisseur comprise entre 0,1 mm et 1 mm, l’épaisseur étant mesurée selon la direction axiale. La finesse de la tôle d’étanchéité permet d’avoir un contact générant moins d’usure. En effet, celle-ci va de par sa souplesse accepter de se déformer dans les zones où les efforts de contact sont les plus élevés, soulageant ainsi les parties en matériau CMC dans les mêmes localisations. Selon un troisième aspect de l’ensemble d’anneau de turbine, l’épaisseur de la tôle d’étanchéité peut varier le long de la direction circonférentielle de la couronne formée par la tôle d’étanchéité. La variation de l’épaisseur de la tôle selon la direction circonférentielle permet de répartir uniformément les efforts sur le secteur d’anneau en matériau CMC, avec par exemple une épaisseur deux fois plus importante proches des inter-secteurs (efforts importants) qu’au niveau du milieu de l’anneau. Selon un quatrième aspect de l’ensemble d’anneau de turbine, la tôle d’étanchéité peut comprendre une longueur radiale comprise entre 3 mm et 10 mm. Selon un cinquième aspect de l’ensemble d’anneau de turbine proposant une réalisation alternative de la tôle d’étanchéité, la tôle d’étanchéité peut former un anneau axial s’étendant selon la direction axiale, avec une épaisseur mesurée selon la direction radiale et une longueur selon la direction axiale plus grande que l’épaisseur, la bride radiale aval comportant une première gorge s’étendant selon la direction circonférentielle, et la patte d’accrochage aval comportant une seconde gorge s’étendant selon la direction circonférentielle en vis-à-vis de la première gorge, la première gorge et la seconde gorge ayant chacune une profondeur mesurée selon la direction axiale inférieure à la moitié de la longueur axiale de la tôle d’étanchéité. Ce mode de réalisation permet de diminuer la valeur du frettage entre les brides du support d’anneau et les pattes d’accrochage de l’anneau. On obtient ainsi un ordre de grandeur de quelques centièmes de millimètres à 0,2 mm sur une valeur initiale de 0,2 à 0,3 mm. Les contraintes de contact sont réduites ainsi que les risques d’endommagement en conséquence. Selon un sixième aspect de l’ensemble d’anneau de turbine, la tôle d’étanchéité peut être réalisée à partir d’un matériau métallique choisi parmi A600®, Hastelloy X®, HA188®, et le HS25®. L’A600® possède un coefficient de dilatation intermédiaire entre celui des pièces métalliques en Wasploy® et le CMC. L’Hastelloy X® et le HA188® permettent de fabriquer une pièce fine, de l’ordre de 0,1 mm notamment, avec une bonne tenue aux hautes températures. Le HS25 possède un bon comportement au contact du CMC (très peu d’interaction chimique). De plus, en cas de rampement thermique entre les pièces, le carter vient frotter contre cette tôle d’étanchéité métallique, ce contact ne générant pas d’usure notable. Le rampement différentiel entre l’anneau de turbine en matériau CMC et cette tôle d’étanchéité est lui plus faible que si l’on avait directement un contact entre la pièce en matériau CMC et le carter. Cela est d’autant plus vrai si on utilise pour la tôle d’étanchéité un matériau à la dilatation thermique intermédiaire entre le carter métallique et l’anneau CMC. Selon un septième aspect de l’ensemble d’anneau de turbine, la tôle d’étanchéité peut comprendre une pluralité de secteurs de tôle formant ensemble un anneau coaxial avec l’anneau de turbine, les secteurs de tôle d’étanchéité comprenant une longueur comprise entre 50 mm et 150 mm dans la direction circonférentielle de l’anneau de turbine. Selon un huitième aspect de l’ensemble d’anneau de turbine, le premier pion et le second pion sont deux pions transversaux, chaque pion transversal traversant la patte d’accrochage amont et la patte d’accrochage aval du secteur d’anneau et le support d’anneau pour maintenir le secteur d’anneau et le support d’anneau solidaires l’un de l’autre. L’ensemble d’anneau de turbine peut comprendre en outre une autre tôle d’étanchéité métallique annulaire montée entre la patte d’accrochage amont du secteur d’anneau et la bride radiale amont de la structure de support d’anneau. L’invention a également pour objet une turbomachine comprenant un ensemble tel que défini précédemment. La est une vue schématique en coupe selon un plan comprenant la direction axiale et la direction radiale d’un ensemble d’anneau de turbine selon un premier mode de réalisation de l’invention. La représente une vue en perspective d’une portion de l’ensemble d’anneau de turbine de la . La présente une vue partielle en perspective d’une portion de l’ensemble d’anneau de turbine de la . La représente une vue en perspective d’une portion d’un ensemble d’anneau de turbine selon un second mode de réalisation de l’invention. La représente une vue schématique en coupe selon un plan comprenant la direction axiale et la direction radiale de l’ensemble d’anneau de turbine de la . La représente schématiquement un ensemble 2 d’anneau de turbine selon un premier mode de réalisation de l’invention. La est une vue en coupe selon un plan comprenant la direction radiale D R et la direction axiale D A . Les figures 2 et 3 représentent deux vues en perspective d’une portion de l’ensemble d’anneau de turbine de la . L’ensemble 2 d’anneau de turbine représenté sur les figures 1 à 3 comprend notamment un anneau de turbine 4 en matériau composite à matrice céramique (CMC) centré sur un axe longitudinal X-X, une structure métallique de support d'anneau 6 fixée à un carter de turbine non représentée pour plus de lisibilité. L'anneau de turbine 4 entoure un ensemble d’aubes de turbine non représentée. Par la suite, dans tout le texte, les termes « amont » et « aval » sont utilisés en référence au sens d’écoulement du flux gazeux F au travers des aubes indiqué par une flèche. Par ailleurs, l'anneau de turbine 4 est formé d'une pluralité de secteurs angulaires d'anneau 10 qui sont mis bout à bout selon la direction circonférentielle pour former un anneau. Sur la , la flèche D A indique la direction axiale de l’anneau de turbine tandis que la flèche D R indique la direction radiale de l’anneau de turbine. Chaque secteur angulaire d’anneau 10 présente une section sensiblement en forme de Pi (ou π) inversé avec une base 12 munie d’une face interne 12a qui définit une portion angulaire de la face interne de l’anneau de turbine 4 et qui est typiquement munie d’une couche de revêtement abradable 13, ou abrasif, faisant également office de barrière thermique et environnementale. Deux pattes d’accrochage espacées axialement, une patte d’accrochage aval 14 et une patte d’accrochage amont 16, s’étendent radialement à partir de la face externe 12b de la base 12 opposée à la face interne 12a. Ces pattes d’accrochage 14 et 16 s’étendent sur toute la largeur de chaque secteur d’anneau 10 (dans le sens circonférentiel). La structure de support d’anneau 6 comprend une virole 60 s’étendant autour de l’axe X-X, ainsi qu’une bride radiale amont 62 et une bride radiale aval 64 s’étendant radialement vers l’intérieur depuis la virole 60. La bride radiale aval 64 comprend une portion d’attache 640 en saillie radiale de la virole 60, et la bride radiale amont 62 comprend une portion d’attache 620 en saillie radiale de la couronne 60, ainsi qu’un premier flasque amont 20 et un second flasque amont 22 fixé à la portion d’attache 620 en saillie radiale de la bride radiale amont 62 à l’aide de boulons 300 et d’écrous 302. Le premier flasque amont 20 est disposé en amont du second flasque amont 22. Les boulons 300 traversent axialement le premier flasque amont 20, le second flasque amont 22 et la portion d’attache 620 de la bride radiale amont 62. La bride radiale amont 62 et la bride radiale aval 64 forment ainsi deux brides d’accrochage de l’anneau 4 disposées axialement entre la patte d’accrochage aval 14 et la patte d’accrochage amont 16 des secteurs d’anneau 10. L’ensemble 2 d’anneau de turbine comprend en outre des pions amont 40 et des pions aval 50. Les pions amont 40 traversent le second flasque amont 22 de la bride radiale amont 62 ainsi que la patte amont 16 d’un secteur d’anneau 10. Les pions aval 50 traversent au moins partiellement la bride radiale aval 64, et plus particulièrement la portion d’attache 640 en saillie radiale, ainsi que la patte aval d’accrochage 14. L’ensemble d’anneau de turbine selon l’invention comprend en outre une tôle d’étanchéité 66 métallique annulaire montée entre la patte d’accrochage aval 14 du secteur d’anneau 10 et portion d’attache 640 de la bride radiale aval 64 de la structure de support d’anneau 6. La tôle d’étanchéité 66 permet de répartir l’effort sur toute la longueur tangentielle du secteur d’anneau 10, alors même que le carter transmet plus d’efforts dans certaines zones, du fait d’une raideur variant tangentiellement selon l’intégration. La tôle d’étanchéité 66 forme une couronne radiale, c’est-à-dire formant une couronne présentant une longueur selon la direction radiale D R plus importante que son épaisseur mesurée selon la direction axiale D A . La couronne radiale formée par la tôle d’étanchéité 66 s’étend, selon la direction radiale, sur au moins une partie de la longueur radiale de la patte d’accrochage aval 14. La tôle d’étanchéité 66 comprend une pluralité de secteurs de tôle formant ensemble la couronne radiale, cette couronne radiale étant coaxiale avec l’anneau de turbine 4. Les secteurs de tôle d’étanchéité comprennent une longueur comprise entre 50 mm et 150 mm dans la direction circonférentielle D C de l’anneau de turbine 4. Dans une variante, la tôle d’étanchéité 66 peut être formée d’un anneau en un seul et même morceau. La tôle d’étanchéité 66 comprend en outre des orifices axiaux traversés chacun par un pion aval 50 pour assurer le maintien radial de la tôle d’étanchéité 66 avec le secteur d’anneau 10 et la structure de support d’anneau 6. La tôle d’étanchéité 66 comprend une épaisseur, selon la direction axiale D A , comprise entre 0,1 mm et 1 mm. Cette finesse permet d’avoir un contact générant moins d’usure. Dans certains modes de réalisation, l’épaisseur axiale de la tôle d’étanchéité 66 peut varier le long d’une direction circonférentielle de la couronne formée par la tôle d’étanchéité, la direction circonférentielle étant orthogonale à la direction radiale D R et à la direction axiale D A et décrivant un cercle autour de l’axe X. La tôle d’étanchéité comprend une longueur selon la direction radiale D R comprise entre 3 mm et 10 mm. La tôle d’étanchéité est réalisée à partir d’un matériau métallique choisi parmi A600®, Hastelloy X®, HA188®, et le HS25®. L’A600® possède un coefficient de dilatation intermédiaire entre celui des pièces métalliques en Wasploy® et le CMC. L’Hastelloy X® et le HA188® permettent de fabriquer une pièce fine, de l’ordre de 0,1 mm notamment, avec une bonne tenue aux hautes températures. Le HS25 possède un bon comportement au contact du CMC (très peu d’interaction chimique). Sur la est représentée schématiquement une vue en perspective d’une portion d’un ensemble d’anneau de turbine selon un second mode de réalisation de l’invention. Sur la est illustré schématiquement une vue en coupe selon un plan comprenant la direction radiale D R et la direction axiale D A de l’ensemble d’anneau 2 de la . Dans ce deuxième mode de réalisation illustré sur les figures 4 et 5, la tôle d’étanchéité 660 forme un anneau axial s’étendant selon la direction axiale D A , avec une épaisseur mesurée selon la direction radiale D R et une longueur mesurée selon la direction axiale D A , la longueur axiale étant plus grande que l’épaisseur radiale. Dans le second mode de réalisation, la bride radiale aval 64 comporte une première gorge 642 creusée dans la portion d’accroche 640 et s’étendant selon la direction circonférentielle D C , et la patte d’accrochage aval 14 comporte une seconde gorge 140 s’étendant selon la direction circonférentielle D C en vis-à-vis de la première gorge 642, la première gorge et la seconde gorge ayant chacune une profondeur mesurée selon la direction axiale D A inférieure à la moitié de la longueur axiale de la tôle d’étanchéité 660. La présente invention propose ainsi un ensemble d’anneau de turbine possédant une masse réduite et réduisant d’autant plus l’intensité des contraintes mécaniques auxquelles les secteurs d’anneau en CMC sont soumis lors du fonctionnement de la turbine. Ensemble (2) d’anneau de turbine comprenant une pluralité de secteurs d’anneau (10) en matériau composite à matrice céramique formant un anneau de turbine (4), définissant une direction axiale (D A ), une direction radiale (D R ) et une direction circonférentielle (D C ), et une structure de support d’anneau (6) maintenue par un carter de turbine, chaque secteur d’anneau (10) comprenant une base (12) à partir de laquelle s’étendent radialement vers l’extérieur une patte d’accrochage amont (16) et une patte d’accrochage aval (14) espacées axialement l’une de l’autre, la structure de support d’anneau (6) comportant une bride radiale amont (62) et une bride radiale aval (64) entre lesquelles sont maintenues la patte d’accrochage amont (16) et la patte d’accrochage aval (14) de chaque secteur d’anneau (10), et, pour maintenir radialement le secteur d’anneau (10) en position avec la structure de support d’anneau (6), l’ensemble (2) d’anneau comprenant, pour chaque secteur d’anneau (10), au moins un premier pion (50) traversant la patte d’accrochage aval (14) et la bride radiale aval (64) et au moins un second pion (40) traversant la patte d’accrochage amont (16) et la bride radiale amont (62), caractérisé en ce qu’il comprend en outre une tôle d’étanchéité (66, 660) métallique annulaire montée entre la patte d’accrochage aval (14) du secteur d’anneau (10) et la bride radiale aval (64) de la structure de support d’anneau (6). Ensemble (2) d’anneau de turbine selon la revendication 1, dans lequel la tôle d’étanchéité (66) forme une couronne radiale s’étendant sur au moins une partie de la longueur radiale de la patte d’accrochage aval (14), la tôle d’étanchéité (66) étant traversée par ledit au moins un premier pion (50) pour être maintenu radialement avec le secteur d’anneau (10) et la structure de support d’anneau (6). Ensemble (2) d’anneau de turbine selon la revendication 2, dans lequel la tôle d’étanchéité (66) comprend une épaisseur comprise entre 0,1 mm et 1 mm, l’épaisseur étant mesurée selon la direction axiale (D A ). Ensemble (2) d’anneau de turbine selon la revendication 3, dans lequel l’épaisseur de la tôle d’étanchéité (66) varie le long de la direction circonférentielle (DC) de la couronne formée par la tôle d’étanchéité (66). Ensemble (2) d’anneau de turbine selon l’une des revendications 2 à 4, dans lequel la tôle d’étanchéité (66) comprend une longueur radiale comprise entre 3 mm et 10 mm. Ensemble (2) d’anneau de turbine selon la revendication 1, dans lequel la tôle d’étanchéité (660) forme un anneau axial s’étendant selon la direction axiale, avec une épaisseur mesurée selon la direction radiale (D R ) et une longueur selon la direction axiale (D A ) plus grande que l’épaisseur, la bride radiale aval (64) comportant une première gorge s’étendant selon la direction circonférentielle (D C ), et la patte d’accrochage aval (14) comportant une seconde gorge s’étendant selon la direction circonférentielle (D C ) en vis-à-vis de la première gorge, la première gorge et la seconde gorge ayant chacune une profondeur mesurée selon la direction axiale (D A ) inférieure à la moitié de la longueur axiale de la tôle d’étanchéité. Ensemble d’anneau de turbine selon l’une des revendications 1 à 6, dans lequel la tôle d’étanchéité (66, 660) est réalisée à partir d’un matériau métallique choisi parmi A600®, Hastelloy X®, HA188®, et le HS25®. Ensemble (2) d’anneau de turbine selon l’une des revendications 1 à 7, dans lequel la tôle d’étanchéité (66, 660) comprend une pluralité de secteurs de tôle d’étanchéité formant ensemble un anneau coaxial avec l’anneau de turbine (4), les secteurs de tôle comprenant une longueur comprise entre 50 mm et 150 mm dans la direction circonférentielle (DC) de l’anneau de turbine (4). Ensemble d’anneau de turbine selon l’une des revendications 1 à 8, comprenant en outre une autre tôle d’étanchéité métallique annulaire montée entre la patte d’accrochage amont (16) du secteur d’anneau (10) et la bride radiale amont (62) de la structure de support d’anneau (6). Ensemble d’anneau de turbine selon l’une des revendications 1 à 9, dans lequel le premier pion et le second pion sont deux pions transversaux, chaque pion transversal traversant la patte d’accrochage amont (16) et la patte d’accrochage aval (14) du secteur d’anneau (10) et le support d’anneau (6) pour maintenir le secteur d’anneau (10) et le support d’anneau (6) solidaires l’un de l’autre. Turbomachine comprenant un ensemble (2) selon l’une quelconque des revendications 1 à 10.