Brevet FR3150834A1 — publié le 20250110

Procédé et installation de cogénération. L’invention porte principalement sur un procédé de cogénération par une installation de cogénération, comprenant les étapes sélectives de : Réchauffement par un condenseur (5) du fluide caloporteur de l’accumulateur stratifié (6) lorsque la température dudit fluide caloporteur dans la zone chaude (9) est inférieure à un premier seuil déterminé, en augmentant la pression et la température de la vapeur en sortie (2s) de la turbine (2) jusqu’à deux premières valeurs déterminées respectivement de pression et de température ; Diminution de la pression et la température de la vapeur en sortie (2s) de la turbine (2) jusqu’à deux secondes valeurs déterminées respectivement de pression et de température, et refroidissement du circuit caloporteur (5a) du condenseur (5) par le fluide caloporteur provenant de la zone froide (8) de l’accumulateur stratifié (6) lorsque la température dudit fluide caloporteur dans la zone chaude (9) est supérieure à un second seuil déterminé. Figure à publier avec l’abrégé : Fig. 1 Procédé et installation de cogénération. L’invention s’inscrit dans le domaine de la production d’énergie, et plus précisément dans le domaine de la cogénération, c’est-à-dire dans la production simultané d’énergie thermique et d’énergie électrique. Art antérieur et inconvénients de l’art antérieur De manière connue, une installation de cogénération comprend une source chaude, provenant par exemple de la combustion d’un combustible dans une centrale thermique ou bien de la fission de matériau fissile dans une centrale nucléaire, un circuit, qui permet de générer de la vapeur sous haute pression et haute température qui est acheminée via un circuit dédié vers l’entrée d’une ou plusieurs turbines. La vapeur sous haute pression et haute température entraine l’arbre d’une turbine, lequel arbre est relié à un dispositif de type alternateur pour transformer le travail mécanique en énergie électrique. L’installation de cogénération comprend également un condenseur qui est reliée à la sortie en vapeur dite basse pression de la turbine. Le condenseur est utilisé pour transformer cette vapeur basse pression de la phase gazeuse vers une phase liquide – appelé également condensat. La chaleur latente dégagée par la vapeur base pression lors de ce changement d’état est collecté par un fluide caloporteur du condenseur et utilisé ultérieurement, par exemple dans un réseau d’eau chaude urbain. Le condenseur, qui forme la source froide de l’installation et qui dissipe la chaleur de condensation, génère des condensats qui sont alors renvoyés par le circuit vers la source chaude et le cycle eau/vapeur recommence. Un inconvénient de ces installations, qui d’ailleurs est commune à toutes les installations thermodynamiques, est que le rendement énergétique de l’installation dépend directement de la différence de températures entre la source chaude et la source froide. Aussi, plus la différence de température entre ces deux sources est importante, plus le rendement thermodynamique de l’installation est élevé. Or, la température de la vapeur basse pression en sortie de la turbine dépend de la température de la source froide qui dépend également de la température extérieure. Ce paramètre est donc la plupart du temps subi. Pour pallier cet inconvénient, il est notamment décrit dans la publication FR2935737 un aérocondenseur relié au condenseur formant source froide de l’installation, et dont le rôle est de diminuer encore la température de la vapeur basse pression sortant de la turbine, dans le but d’améliorer le rendement de thermodynamique l’installation. Un autre inconvénient est que cette vapeur à l’échappement de la turbine est à une pression comprise entre 80 et 500 millibars et une température entre 40 et 80 °C, et la plupart du temps entre 45 et 60 °C. Compte tenu de ces niveaux de température et de pression, cette énergie thermique provenant de la vapeur basse pression à l’échappement de la turbine est difficilement exportable vers un réseau de chaleur urbain ou vers un industriel. Aussi, tout ou partie de la chaleur récoltée par le condenseur et/ou l’aérocondenseur est perdu dans l’environnement. Pour pallier au moins en partie cet inconvénient, il est décrit dans la publication FR2984400 un thermo-compresseur relié à une conduite de soutirage de la turbine et qui permet d’augmenter la température et la pression de la vapeur basse pression sortant de la turbine. Toutes ces solutions ne permettent cependant pas d’optimiser le rendement globale de l’installation de cogénération, en particulier lors des variations de la pression et de la température de la vapeur basse pression en sortie de turbine qui ont une incidence directe sur la quantité d’électricité produite. Objectifs de l’invention L’invention vise donc à proposer une installation et un procédé permettant d’optimiser au mieux la production d’énergie électrique et d’énergie thermique. À cet effet, l’invention vise un procédé de cogénération par une installation de cogénération comprenant une source chaude produisant de la vapeur détendue dans une turbine dont une sortie de vapeur dite basse pression est reliée en entrée d’un premier condenseur formant source froide, la source chaude étant reliée en sortie du condenseur, l’installation comprenant en outre un accumulateur thermique stratifié relié à un circuit caloporteur du condenseur, lequel accumulateur comporte un fluide caloporteur présentant un gradient de température entre une zone de température minimale dite zone froide de l’accumulateur et une zone de température maximale dite zone chaude de l’accumulateur, lequel procédé comprend une étape de mesure périodique de la température de la zone chaude de l’accumulateur stratifié, suivie des étapes sélectives de : Réchauffement par le condenseur du fluide caloporteur de l’accumulateur stratifié lorsque la température dudit fluide caloporteur dans la zone chaude est inférieure à un premier seuil déterminé, en augmentant la pression et la température de la vapeur en sortie de la turbine jusqu’à deux premières valeurs déterminées respectivement de pression et de température ; Diminution de la pression et la température de la vapeur en sortie de la turbine jusqu’à deux secondes valeurs déterminées respectivement de pression et de température, et refroidissement du circuit caloporteur du condenseur par le fluide caloporteur provenant de la zone froide de l’accumulateur stratifié lorsque la température dudit fluide caloporteur dans la zone chaude est supérieure à un second seuil déterminé. Le procédé peut également comporter les caractéristiques optionnelles suivantes considérées isolément ou selon toutes les combinaisons techniques possibles : L’accumulateur stratifié est un hydro-accumulateur qui comprend une zone intermédiaire entre la zone chaude et la zone froide, en ce que le fluide caloporteur de l’accumulateur stratifié circule dans le circuit caloporteur du premier condenseur entre la zone froide et la zone intermédiaire ou la zone chaude de l’accumulateur au cours de l’étape de réchauffement dudit fluide caloporteur, et en ce que le fluide caloporteur de l’accumulateur stratifié circule dans le circuit caloporteur du premier condenseur au niveau de la zone froide de l’accumulateur au cours de l’étape de refroidissement dudit fluide caloporteur. La valeur de température correspondant au second seuil est supérieure à la valeur de température correspondant au premier seuil. L’installation comprend un troisième second condenseur relié à l’accumulateur stratifié au niveau de sa zone froide et configuré pour refroidir le fluide caloporteur dans ladite zone froide, lequel procédé comprend une étape de refroidissement du fluide caloporteur dans la zone froide si la température dudit fluide caloporteur dans la zone chaude est supérieure au second seuil déterminé. Le premier seuil de température est compris entre 50 et 80 °C, et en ce que le second seuil de température est compris entre 35 et 45 °C. Les deux premières valeurs respectivement de pression et de température de la vapeur en sortie de turbine sont respectivement comprise entre 300 et 500 millibars et entre 70 et 80 °C, et en ce que les deux secondes valeurs respectivement de pression et de température de la vapeur en sortie de turbine sont respectivement inférieure ou égale à 80 millibars et supérieure ou égale à 45 °C. L’invention vie également une installation de cogénération apte à mettre en œuvre le procédé de cogénération tel que décrit précédemment, comprenant : une source chaude apte à produire de la vapeur détendue dans une turbine dont la sortie de vapeur dite basse pression est reliée en entrée d’un condenseur formant source froide, la source chaude étant en outre reliée en sortie du condenseur, un accumulateur thermique stratifié relié à un circuit caloporteur du condenseur et comportant un fluide caloporteur présentant un gradient de température entre une zone de température minimale dite zone froide de l’accumulateur, et une zone de température maximale dite zone chaude de l’accumulateur, lequel accumulateur stratifié est configuré pour distribuer de l’énergie thermique sous forme de chaleur vers un système d’utilisation de la chaleur, des moyens de circulation de la vapeur basse pression ménagés en entrée du condenseur et pilotés par des moyens de commande de l’installation, des moyens de mesure de la température de la vapeur basse pression en entrée du condenseur qui sont reliés au moyens de commande, et des moyens de mesure de la température du fluide caloporteur dans la zone chaude de l’accumulateur stratifié qui sont reliés au moyens de commande. L’installation peut également comporter les caractéristiques optionnelles suivantes considérées isolément ou selon toutes les combinaisons techniques possibles : L’installation comprend un second condenseur relié à l’accumulateur stratifié au niveau de sa zone froide, lequel second condenseur est configuré pour refroidir le fluide caloporteur dans ladite zone froide. Le premier condenseur est un hydrocondenseur, et le second condenseur est un aéroréfrigérant. Présentation des figures D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront clairement de la description qui en est donnée ci-dessous, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux figures annexées parmi lesquelles : La représente une vue schématique du cycle de fonctionnement de l’installation de cogénération de l’invention ; La représente une vue schématique d’une partie de l’installation lors de l’étape de refroidissement du circuit caloporteur du condenseur ; La représente une vue schématique d’une partie de l’installation lors de l’étape de réchauffement du fluide caloporteur de l’accumulateur stratifié. Description détaillée de l’invention Il est tout d’abord précisé que sur les figures, les mêmes références désignent les mêmes éléments quelle que soit la figure sur laquelle elles apparaissent et quelle que soit la forme de représentation de ces éléments. De même, si des éléments ne sont pas spécifiquement référencés sur l’une des figures, leurs références peuvent être aisément retrouvées en se reportant à une autre figure. Il est également précisé que les figures représentent essentiellement un mode de réalisation de l’objet de l’invention mais qu’il peut exister d’autres modes de réalisation qui répondent à la définition de l’invention. L’invention porte sur une installation de cogénération au rendement optimisé par le pilotage d’un accumulateur stratifié 6. Le cœur de cette installation est formé par un circuit caloporteur primaire 1a fermé dans lequel circule un fluide caloporteur primaire réchauffé par une source chaude et refroidi par une source froide. L’installation comprend en outre une pompe 12 assurant la circulation du fluide caloporteur primaire dans le circuit calorifique 1a. En référence à la , l’installation comprend une chaudière vapeur 1 – qui forme la source chaude de l’installation – qui assure l’apport d’énergie thermique (c’est-à-dire de chaleur) au cycle thermodynamique de fonctionnement de l’installation par cogénération, c’est-à-dire qui assure le réchauffement du fluide caloporteur primaire circulant dans le circuit caloporteur primaire 1a de l’installation. La chaleur générée par la chaudière 1 peut être d’origine thermique ou nucléaire, ou de tout autre origine apte à produire de la chaleur de manière industrielle. Le fluide caloporteur primaire de l’installation est généralement de l’eau sous forme liquide transformée en vapeur. La chaudière 1 est configurée pour vaporiser l’eau du circuit caloporteur primaire 1a passant au travers de la chaudière 1. La sortie de vapeur de la chaudière est reliée en entrée d’une turbine 2 dans laquelle la vapeur d’eau en sortie de la chaudière 1 est détendue. De manière connue, la turbine 2 est reliée à un alternateur 3 qui transforme l’énergie mécanique issue de la rotation des pales de la turbine 2 en énergie électrique. La turbine 2 comprend également une sortie 2s dite de vapeur basse pression. Par basse pression, on entend une pression de vapeur inférieure à la pression atmosphérique, typiquement comprise entre quelques dizaines de millibars et 500 millibars. Par ailleurs, la température de cette vapeur basse pression varie entre 35 à 82 °C lorsque la pression est de l’ordre de 100 millibars et de l’ordre de 45° et 82 °C lorsque la pression avoisine les 500 millibars. La température et la pression de la vapeur basse pression sont mesurées via des capteurs reliés à des moyens de commande de l’installation de cogénération. L’installation de cogénération comprend en outre, en sortie 2s de la turbine 2, un condenseur 5 formant la source froide de l’installation et configuré pour refroidir et condenser la vapeur issue de la sortie basse pression 2s de la turbine 2 et circulant dans le circuit caloporteur primaire 1a. Le condenseur 5 est un hydrocondenseur dont la sortie est reliée en entrée de la chaudière 1, et dont la fonction est de refroidir et condenser la vapeur dans le circuit caloporteur primaire 1a. Ce refroidissement, provoquant la condensation de la vapeur dans le circuit primaire 1a, est réalisé grâce à un circuit caloporteur secondaire 5a traversant l’hydrocondenseur 5 et dans lequel circule un fluide caloporteur secondaire, généralement de l’eau. Ce fluide caloporteur secondaire provient d’un accumulateur de chaleur stratifié 6 auquel est relié le circuit caloporteur secondaire 5a de l’hydrocondenseur 5, lequel accumulateur stratifié 6 est configuré pour récupérer la chaleur du circuit caloporteur secondaire 5a de l’hydrocondenseur 5, et donc pour refroidir l’hydrocondenseur 5 et le fluide caloporteur primaire traversant l’hydrocondenseur 5 et retournant vers la chaudière 1. Cet accumulateur stratifié 6 est un hydro-accumulateur, et le fluide caloporteur stocké dans cet hydro-accumulateur 6 est sous forme liquide, et est typiquement de l’eau à l’état liquide. Le fluide caloporteur dans cet hydro-accumulateur stratifié 6 est soumis à un gradient de température. En effet, l’hydro-accumulateur stratifié 6 est divisé en trois zones, respectivement une zone inférieure de température minimale du fluide caloporteur dite zone froide 8, une zone supérieure de température maximale du fluide caloporteur dite zone chaude 9, et une zone de température intermédiaire variable du fluide caloporteur dite zone intermédiaire 7. Par ailleurs, cette zone intermédiaire 7 est divisée en au moins deux sous-zones intermédiaires, respectivement une sous-zone intermédiaire froide 7a adjacente à la zone froide 8 et une sous-zone intermédiaire chaude 7b adjacente à la zone chaude 9. Ainsi, le fluide caloporteur dans l’hydro-accumulateur stratifié 6 présente un gradient de température entre la température minimale de la zone froide 8 et la température maximale de la zone chaude 9. Dans la mesure où la densité des fluides caloporteurs, et en particulier du fluide caloporteur dans l’hydro-accumulateur stratifié 6, dépend de sa température, le gradient de température est dirigé selon un axe vertical, et la zone chaude 9 se situe au sommet de l’hydro-accumulateur stratifié 6 tandis que la zone froide 8 se situe à la base de l’hydro-accumulateur stratifié 6. Ainsi, plus la température du fluide caloporteur dans l’hydro-accumulateur stratifié 6 est élevée, plus son niveau d’altitude dans ledit hydro-accumulateur 6 est élevé. La température du fluide caloporteur de l’hydro-accumulateur 6, mesurée par des capteurs installés sur toute la hauteur dudit hydro-accumulateur stratifié 6 et reliés aux moyens de commande, varie entre environ 30 ° C à la base de la zone froide 8 jusqu’à environ 97 ° C au sommet de la zone chaude 9 de l’accumulateur stratifié 6. L’hydro-accumulateur stratifié 6 présente par exemple et de manière non limitative un volume de fluide caloporteur de 2000 m 3 , ce qui correspond à une réserve d’énergie thermique maximale de 100 MWh thermique. Le circuit caloporteur secondaire 5a en sortie de l’hydrocondenseur 5 débouche en entrée 13a d’une première vanne trois voies 13 pilotée par les moyens de commande de l’installation, laquelle première vanne 13 comprend une première sortie 13b reliée à la sous-zone intermédiaire chaude 7b de l’hydro-accumulateur stratifié 6 et une seconde sortie 13c reliée à la zone froide 8 de l’hydro-accumulateur stratifié 6. Par ailleurs, le circuit caloporteur secondaire 5a comprend, en amont de l’entrée de l’hydrocondenseur 5, une seconde vanne trois voies 14 pilotée par les moyens de commande de l’installation et comportant une unique sortie 14c reliée fluidiquement à l’entrée dudit hydrocondenseur 5. La seconde vanne 14 comprend en outre une première entrée 14a reliée à la sous-zone intermédiaire froide 7a de l’hydro-accumulateur stratifié 6 et une seconde entrée 14b reliée à la zone froide 8 de l’hydro-accumulateur stratifié 6. En référence à la , la liaison fluidique à l’hydro-accumulateur stratifié 6 à la première entrée 14a de la seconde vanne 14 est disposée au-dessus de la liaison fluidique à l’hydro-accumulateur stratifié 6 de la seconde sortie 13c de la première vanne 13, ladite liaison fluidique de la seconde sortie 13c de la première vanne 13 étant elle-même disposée au-dessus de la liaison fluidique à l’hydro-accumulateur stratifié 6 à la seconde entrée 14b de la seconde vanne 14. En d’autres termes, la température du fluide caloporteur secondaire susceptible d’entrer dans la seconde vanne 14 par sa première entrée 14a est supérieure à la température du fluide caloporteur secondaire sortant de la première vanne 13 par sa deuxième sortie 13c, et la température du fluide caloporteur secondaire sortant par la deuxième sortie 13c de la première vanne 13 est supérieure à la température du fluide caloporteur secondaire entrant dans la seconde vanne 14 par sa seconde entrée 14b. L’installation de cogénération comprend également un second condenseur 11, typiquement un aéroréfrigérant hybride, comprenant un circuit caloporteur tertiaire 11a relié à la zone froide 8 de l’hydro-accumulateur stratifié 6. Plus précisément, la liaison entre l’hydro-accumulateur stratifié 6 et l’entrée de l’aéroréfrigérant hybride 11 est située à un même niveau que la liaison entre l’hydro-accumulateur stratifié 6 et la seconde sortie 13c de la première vanne 13 du circuit caloporteur secondaire 5a de l’hydrocondenseur 5. Par ailleurs, la liaison entre l’hydro-accumulateur stratifié 6 et la sortie de l’aéroréfrigérant hybride 11 est située à un même niveau que la liaison entre l’hydro-accumulateur stratifié 6 et la seconde entrée 14b de la seconde vanne 14 du circuit caloporteur secondaire 5a de l’hydrocondenseur 5. Le rôle de cet aéroréfrigérant hybride 11 est de refroidir davantage le fluide caloporteur secondaire circulant dans le circuit caloporteur secondaire 5a de l’hydrocondenseur 5, afin finalement d’optimiser le refroidissement du fluide caloporteur primaire traversant l’hydrocondenseur 5 via le circuit caloporteur primaire 1a. Selon une alternative de réalisation, tout autre système ou dispositif apte à refroidir davantage le fluide caloporteur secondaire circulant dans le circuit caloporteur secondaire 5a de l’hydrocondenseur 5 peut être adopté à la place de l’aéroréfrigérant 11 sans sortir du cadre de l’invention. Enfin, l’hydro-accumulateur stratifié 6, dont le rôle principal est de distribuer de l’énergie thermique, est relié à au moins un système d’utilisation de la chaleur 10 stockée dans l’hydro-accumulateur stratifié 6. Chaque système d’utilisation 10 peut être relié à l’hydro-accumulateur stratifié 6 à différents niveaux, en fonction de la quantité de chaleur nécessaire : plus la quantité de chaleur nécessaire est importante, plus le niveau de la liaison avec l’entrée du système d’utilisation de chaleur 10 sera proche du sommet de l’hydro-accumulateur 6. Par ailleurs, un même système d’utilisation de chaleur 10 peut présenter plusieurs entrées situées à différents niveaux de l’hydro-accumulateur stratifié 6, en fonction des besoins de chaleur (voir ). A titre d’exemple représenté sur la , l’hydro-accumulateur stratifié 6 peut être relié à un système d’utilisation de chaleur 10 à moyenne température – par exemple pour les chauffages ou besoin en eau chaude domestiques – dont l’entrée est reliée à une sortie 15c d’une vanne commandée à trois voies 15, les deux autres voies étant des première 15a et seconde 15b entrées de la vanne 15, la première 15a reliée à la zone chaude 9 de l’hydro-accumulateur 6, et la seconde 15b reliée à la sous-zone intermédiaire chaude 7b dudit hydro-accumulateur 6. La sortie du système d’utilisation de chaleur 10 est quant à elle reliée à la sous-zone intermédiaire froide 7a de l’hydro-accumulateur stratifié 6. En fonction de l’énergie thermique nécessaire (par exemple en fonction de la saison), le système d’utilisation de chaleur 10 peut être alimenté soit via la première entrée 15a de la vanne 15 en fluide calorifique provenant de la zone chaude 9 de l’hydro-accumulateur stratifié 6, soit via la seconde entrée 15b de la vanne 15 en fluide calorifique provenant de la sous-zone intermédiaire chaude 7b de l’hydro-accumulateur 6. L’hydro-accumulateur stratifié 6 peut également être relié à un système d’utilisation de chaleur basse température (non représenté), par exemple pour le chauffage des piscines, pour le séchage des boues d’épuration dans les digesteurs des stations d’épuration ou encore pour les serres maraichères. L’entrée d’un tel système basse température est reliée au niveau de la sous-zone intermédiaire froide 7a de l’hydro-accumulateur stratifié 6 tandis que la sortie dudit système basse température est reliée à la zone froide 8 de l’hydro-accumulateur stratifié 6. Selon l’invention, un procédé de cogénération mis en œuvre par l’installation de cogénération de l’invention va maintenant être décrit en référence aux figures 1 à 3. L’installation de cogénération est configurée pour fonctionner selon deux modes différents, en fonction de la quantité d’énergie thermique présente dans l’hydro-accumulateur stratifié 6 et en fonction des besoin en électricité. En référence à la , si la température de la zone chaude 9 dudit accumulateur 6 est inférieure à un premier seuil déterminé, par exemple 50 ° C, c’est-à-dire si la quantité d’énergie thermique présente dans l’accumulateur stratifié est inférieure à une première fraction seuil déterminée de la quantité maximale d’énergie pouvant être stockée dans ledit hydro-accumulateur 6, alors l’installation est dans un mode dit de rechargement en énergie thermique de l’hydro-accumulateur stratifié 6. Dans ce mode de fonctionnement, le fluide caloporteur circule dans le circuit caloporteur secondaire 5a, entre les vannes 13, 14 et l’hydro-accumulateur stratifié 6, selon les flèches pointillées représentées sur la . Pour recharger en énergie thermique l’hydro-accumulateur stratifié 6, la pression et la température de la vapeur basse pression en sortie 2s de turbine 2 est augmentée jusqu’à deux premières valeurs déterminées, typiquement de l’ordre de 500 millibars et de l’ordre de 81 ° C. Les moyens de commande pilotent : L’ouverture de l’entrée 13a et de la première sortie 13b de la première vanne 13 reliée en sortie de l’hydrocondenseur 5, et la fermeture de la seconde sortie 13c de ladite première vanne 13 ; L’ouverture de la sortie 14c et de la première entrée 14a de la seconde vanne 14 reliée en entrée de l’hydrocondenseur 5, et la fermeture de la seconde entrée 14b de ladite seconde vanne 14 ; Arrêt de la circulation du fluide caloporteur de l’hydro-accumulateur stratifié 6 dans le ou les systèmes d’utilisation de chaleur 10 ; La cas échéant, arrêt de la circulation du fluide caloporteur de l’hydro-accumulateur stratifié 6 dans le circuit caloporteur tertiaire 11a de l’aéroréfrigérant 11. Dans ce mode de fonctionnement, l’hydrocondenseur 5 réchauffe le fluide caloporteur de l’hydro-accumulateur stratifié 6 circulant dans le circuit caloporteur secondaire 5a d’une température de l’ordre de 65 ° C à une température de l’ordre de 80 ° C. Ce mode de fonctionnement est avantageusement sélectionné quand les besoins en électricité ne sont pas prépondérants, notamment parce que le rendement de l’installation vis-à-vis de la production d’électricité est plus faible. De manière particulièrement avantageuse, il est possible d’augmenter la température du fluide caloporteur de l’hydro-accumulateur 6 circulant dans le circuit caloporteur secondaire 5a en sortie de l’hydrocondenseur 5 jusqu’à une température de l’ordre de 97 ° C. Pour se faire, une source de chaleur additionnelle tel un thermo-compresseur ou un surchauffeur de vapeur (non représenté) est intégré dans le circuit caloporteur primaire 1a de l’installation de cogénération entre la sortie basse pression 2s de la turbine 2 et l’hydrocondenseur 5. Ce thermo-compresseur fait remonter la température de la vapeur basse pression à une valeur de l’ordre de 100 ° C. En référence à la , si la température de la zone chaude 9 dudit hydro-accumulateur stratifié 6 est supérieure ou égale à un second seuil déterminé, par exemple 55 ° C, c’est-à-dire si la quantité d’énergie thermique présente dans l’hydro-accumulateur stratifié 6 est supérieure ou égale à une seconde fraction seuil variable de la quantité maximale d’énergie pouvant être stockée dans ledit hydro-accumulateur 6, alors l’installation de cogénération est dans un mode dit de refroidissement de l’hydrocondenseur 5 par le fluide caloporteur provenant de la zone froide 8 de l’hydro-accumulateur stratifié 6 et traversant l’hydrocondenseur 5 via le circuit caloporteur 5a. Dans ce mode de fonctionnement, le fluide caloporteur circule dans le circuit caloporteur secondaire 5a, entre les vannes 13, 14 et l’hydro-accumulateur stratifié 6, selon les flèches pleines représentées sur la . Avantageusement, afin d’éviter des passages trop fréquents d’un mode de fonctionnement à l’autre, les premier et second seuils de température sont différents, ainsi que les première et seconde fractions seuils. En particulier, la valeur de température correspondant au second seuil est supérieure à la valeur de température correspondant au premier seuil, et la seconde fraction seuil est supérieure à la première fraction seuil A titre d’exemple non limitatif, le premier seuil de température est égal à 80 ° C, le second seuil température est égale à 50 ° C, la première fraction seuil représente 80 % de la quantité maximale d’énergie pouvant être stockée dans l’hydro-accumulateur stratifié 6, et la seconde fraction seuil représente 50 % de la quantité maximale d’énergie pouvant être stockée dans l’hydro-accumulateur stratifié 6. Pour refroidir le fluide calorifique traversant l’hydrocondenseur 5 via le circuit caloporteur secondaire 5a, la pression et la température de la vapeur basse pression en sortie 2s de turbine 2 est diminuée jusqu’à deux secondes valeurs déterminées, typiquement de l’ordre de 80 à 100 millibars et de l’ordre de 45 ° C. Les moyens de commande pilotent : Le maintien de l’ouverture de l’entrée 13a de la première vanne 13 reliée en sortie de l’hydrocondenseur 5, la fermeture de la première sortie 13b et l’ouverture de la seconde sortie 13c de ladite première vanne 13 ; Le maintien de l’ouverture de la sortie 14c de la seconde vanne 14 reliée en entrée de l’hydrocondenseur 5, la fermeture de la première entrée 14a et l’ouverture de la seconde entrée 14b de ladite seconde vanne 14 ; Actionnement de la circulation du fluide caloporteur de l’hydro-accumulateur stratifié 6 dans l’aéroréfrigérant hybride 11, ce qui assure le refroidissement dudit fluide caloporteur dans la zone froide 8 de l’hydro-accumulateur stratifié 6 ; Reprise de la circulation du fluide caloporteur de l’hydro-accumulateur stratifié 6 dans le ou les systèmes d’utilisation de chaleur 10. Dans ce mode de fonctionnement, le fluide caloporteur secondaire circulant dans le circuit caloporteur 5a de l’hydrocondenseur 5 est refroidi par l’aéroréfrigérant hybride 11 par l’intermédiaire de la zone froide 8 de l’hydro-accumulateur stratifié 6. Dans le mode de fonctionnement de la , l’entrée du circuit caloporteur secondaire 5a de l’hydrocondenseur 5 dans la zone froide 8 de l’hydro-accumulateur 6 est au même niveau que la sortie du circuit caloporteur tertiaire 11a de l’aéroréfrigérant hybride 11 hors de la zone froide 8, et la sortie du circuit caloporteur secondaire 5a de l’hydrocondenseur 5 hors de la zone froide 8 est au même niveau que l’entrée du circuit caloporteur tertiaire 11a de l’aéroréfrigérant hybride 11 dans la zone froide 8. Typiquement, le fluide caloporteur circulant dans l’hydrocondenseur 5 sort hors de la zone froide 8 de l’hydro-accumulateur stratifié 6 à environ 30 ° C, circule via le circuit caloporteur secondaire 5a dans l’hydrocondenseur 5 pour le refroidir et ressort de ce dernier à une température de l’ordre de 40 ° C. En parallèle, le fluide caloporteur circulant dans l’aéroréfrigérant hybride 11 sort hors de la zone froide à 40 ° C, circule dans l’aéroréfrigérant hybride 11 via le circuit caloporteur tertiaire 11a pour y être refroidi et rentre de nouveau dans la zone froide 8 de l’hydro-accumulateur stratifié 6 à 30 ° C. Ce mode de fonctionnement est avantageusement sélectionné quand les besoins en électricité sont prépondérants : l’hydrocondenseur 5 est refroidi au maximum pour assurer une baisse maximale de la température du fluide caloporteur primaire circulant dans le circuit caloporteur primaire 1a en direction de la source chaude 1, ce qui permet une augmentation substantielle du rendement de l’installation de cogénération. L’installation de cogénération de l’invention permet donc soit de maximiser la production d’électricité et donc d’avoir un rendement optimal de transformation de la chaleur en énergie électrique, soit de recharger en énergie thermique l’hydro-accumulateur stratifié 6. Ainsi, quelle que soit la pression de la vapeur en sortie basse pression 2s de la turbine 2, la perte d’énergie thermique est minimisée. Procédé de cogénération par une installation de cogénération comprenant une source chaude (1) produisant de la vapeur détendue dans une turbine (2) dont une sortie de vapeur dite basse pression (2s) est reliée en entrée d’un condenseur (5) formant source froide, la source chaude (1) étant reliée en sortie du condenseur (5), l’installation comprenant en outre un accumulateur thermique stratifié (6) relié à un circuit caloporteur (5a) du condenseur (5), lequel accumulateur (6) comporte un fluide caloporteur présentant un gradient de température entre une zone de température minimale dite zone froide (8) de l’accumulateur (6) et une zone de température maximale dite zone chaude (9) de l’accumulateur (6), lequel procédé comprend une étape de mesure périodique de la température de la zone chaude (9) de l’accumulateur stratifié, suivie des étapes sélectives de : Réchauffement par le condenseur (5) du fluide caloporteur de l’accumulateur stratifié (6) lorsque la température dudit fluide caloporteur dans la zone chaude (9) est inférieure à un premier seuil déterminé, en augmentant la pression et la température de la vapeur en sortie (2s) de la turbine (2) jusqu’à deux premières valeurs déterminées respectivement de pression et de température ; Diminution de la pression et la température de la vapeur en sortie (2s) de la turbine (2) jusqu’à deux secondes valeurs déterminées respectivement de pression et de température, et refroidissement du circuit caloporteur (5a) du condenseur (5) par le fluide caloporteur provenant de la zone froide (8) de l’accumulateur stratifié (6) lorsque la température dudit fluide caloporteur dans la zone chaude (9) est supérieure à un second seuil déterminé. Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce que l’accumulateur stratifié (6) est un hydro-accumulateur qui comprend une zone intermédiaire (7) entre la zone chaude (9) et la zone froide (8), en ce que le fluide caloporteur de l’accumulateur stratifié (6) circule dans le circuit caloporteur (5a) du premier condenseur (5) entre la zone froide (8) et la zone intermédiaire (7) ou la zone chaude (9) de l’accumulateur (6) au cours de l’étape de réchauffement dudit fluide caloporteur, et en ce que le fluide caloporteur de l’accumulateur stratifié (6) circule dans le circuit caloporteur (5a) du condenseur (5) au niveau de la zone froide (8) de l’accumulateur (6) au cours de l’étape de refroidissement dudit fluide caloporteur. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la valeur de température correspondant au second seuil est supérieure à la valeur de température correspondant au premier seuil. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l’installation comprend un troisième second condenseur (11) relié à l’accumulateur stratifié (6) au niveau de sa zone froide (8) et configuré pour refroidir le fluide caloporteur dans ladite zone froide (8), lequel procédé comprend une étape de refroidissement du fluide caloporteur dans la zone froide (8) si la température dudit fluide caloporteur dans la zone chaude (9) est supérieure au second seuil déterminé. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le premier seuil de température est compris entre 50 et 80 ° C, et en ce que le second seuil de température est compris entre 30 et 45 ° C. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les deux premières valeurs respectivement de pression et de température de la vapeur en sortie (2s) de turbine (2) sont respectivement comprise entre 300 et 500 millibars et entre 70 et 80 ° C, et en ce que les deux secondes valeurs respectivement de pression et de température de la vapeur en sortie (2s) de turbine (2) sont respectivement inférieure ou égale à 80 millibars et supérieure ou égale à 45 ° C. Installation de cogénération apte à mettre en œuvre le procédé de cogénération selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, comprenant : une source chaude (1) apte à produire de la vapeur détendue dans une turbine (2) dont la sortie de vapeur dite basse pression (2s) est reliée en entrée d’un condenseur (5) formant source froide, la source chaude (1) étant en outre reliée en sortie du condenseur (5), un accumulateur thermique stratifié (6) relié à un circuit caloporteur (5a) du condenseur (5) et comportant un fluide caloporteur présentant un gradient de température entre une zone de température minimale dite zone froide (8) de l’accumulateur (6), et une zone de température maximale dite zone chaude (9) de l’accumulateur (6), lequel accumulateur stratifié (6) est configuré pour distribuer de l’énergie thermique sous forme de chaleur vers un système d’utilisation de la chaleur (10), des moyens de circulation de la vapeur basse pression ménagés en entrée du condenseur (5) et pilotés par des moyens de commande de l’installation, des moyens de mesure de la température de la vapeur basse pression en entrée du condenseur (5) qui sont reliés au moyens de commande, et des moyens de mesure de la température du fluide caloporteur dans la zone chaude (9) de l’accumulateur stratifié (6) qui sont reliés au moyens de commande. Installation selon la revendication 7, caractérisée en ce qu’elle comprend un second condenseur (11) relié à l’accumulateur stratifié (6) au niveau de sa zone froide (8), lequel second condenseur (11) est configuré pour refroidir le fluide caloporteur dans ladite zone froide (8). Installation selon la revendication précédente, caractérisée en ce que le premier condenseur (5) est un hydrocondenseur, et en ce que le second condenseur (11) est un aéroréfrigérant.