Brevet FR3139854A1 — publié le 20240322

Carter inter-turbines pour turbomachine du type turbine vane frame remplissant la fonction de distributeur de turbine dans une telle turbomachine, comprenant une virole interne (9), une virole externe, une pluralité de bras (11) s’étendant entre la virole interne (9) et la virole externe, et au moins un jeu de N aubes séparatrices (12) positionnées circonférentiellement entre deux bras successifs (11), chaque aube séparatrice (12) présentant une corde axiale à mi-hauteur plus courte que la corde axiale à mi-hauteur des bras (11), dans lequel lesdits deux bras successifs (11) définissent une position de référence pour chacune desdites N aubes séparatrices (12), ces positions de référence étant régulièrement espacées circonférentiellement entre les deux bras successifs (11), et dans lequel au moins une aube séparatrice (12-1) dudit jeu de N aubes séparatrices (12) est décalée circonférentiellement par rapport à sa position de référence. Fig. 3. Carter inter-turbines Le présent exposé concerne de manière générale un carter inter-turbines pour turbomachine du type turbine vane frame (TVF, pour structure de pales de turbines) remplissant la fonction de distributeur de turbine dans une telle turbomachine. De façon connue en soi, une turbomachine comprend un carter inter-turbines agencé entre le carter de turbine haute pression et le carter de turbine basse pression dans une turbomachine. Le carter inter-turbine comprend un carénage (ou fairing en anglais) comportant une virole interne et une virole externe, qui délimitent ensemble la veine d’écoulement entre la turbine haute-pression et la turbine basse pression, ainsi que des bras qui s’étendent radialement entre la virole interne et la virole externe. Le carter inter-turbines présente à la fois une fonction aérodynamique, en tant que stator permettant de dévier le flux incident provenant de la turbine haute pression, une fonction structurale pour faire transiter des efforts mécaniques entre la virole interne et la virole externe, et une fonction d’intégration pour le passage de servitudes. Le carénage peut donc présenter une configuration multi profils et comporter, en plus des bras, des aubes séparatrices (ou « splitters » en anglais) qui présentent une corde de taille réduite en comparaison avec les bras, qui sont plus épais et présentent une corde plus longue. Les aubes séparatrices et la partie aval des bras assurent ainsi la fonction aérodynamique, tandis que les bras assurent les fonctions structurale et d’intégration. Toutefois, les sillages engendrés par les pales du carter inter-turbine (c’est-à-dire les bras épais et les aubes séparatrices) sont particulièrement larges et énergétiques. Tout particulièrement, les différences importantes de profil entre les bras et les aubes séparatrices entraînent des différences importantes de sillages qui conduisent à l’apparition de distorsions importantes de l’écoulement en aval du carter inter-turbines, ces distorsions étant susceptibles de perturber les performances de la turbine basse pression (pertes aérodynamiques, apparition de décollements), d’impacter sa tenue mécanique (excitations périodiques) ou encore de poser des problèmes d’intégration de la turbine basse pression (taille de la turbine basse pression). Il existe donc un réel besoin de remédier aux inconvénients précités, en proposant une solution permettant d’améliorer l’efficacité aérodynamique et donc le rendement de la turbine basse pression dans une turbomachine comprenant un carter inter-turbine. Le présent exposé concerne un carter inter-turbines pour turbomachine, comprenant une virole interne, centrée sur un axe central, une virole externe, entourant la virole interne de manière coaxiale, une pluralité de bras, chaque bras s’étendant entre la virole interne et la virole externe, possédant un bord d’attaque et un bord de fuite et présentant une corde axiale à mi-hauteur, et au moins un jeu de N aubes séparatrices positionnées circonférentiellement entre deux bras successifs, chaque aube séparatrice s’étendant entre la virole interne et la virole externe, possédant un bord d’attaque et un bord de fuite et présentant une corde axiale à mi-hauteur plus courte que la corde axiale à mi-hauteur des bras, dans lequel lesdits deux bras successifs définissent une position de référence pour chacune desdites N aubes séparatrices, ces positions de référence étant régulièrement espacées circonférentiellement entre les deux bras successifs, et dans lequel au moins une aube séparatrice dudit jeu de N aubes séparatrices est décalée circonférentiellement par rapport à sa position de référence. Autrement dit, dans la configuration de référence, l’azimut A i de la position de référence de la i e aube séparatrice dudit jeu de N aubes séparatrices, c’est-à-dire sa position angulaire autour de l’axe central, peut s’écrire de la manière suivante A i = A B1 + (A B2 -A B1 )/(N+1), avec A B1 l’azimut du premier bras et A B2 l’azimut du deuxième bras délimitant ledit jeu de N aubes séparatrices. Ainsi, dans une telle configuration selon l’invention, contrairement à la configuration conventionnelle que l’on retrouve habituellement dans les machines tournantes, les aubes séparatrices ne sont pas toutes disposées de manière régulière entre les bras. En effet, les inventeurs ont constaté que cette configuration de référence selon laquelle les bras et les aubes séparatrices sont régulièrement espacées autour de l’axe central engendrait des distorsions importantes de débit et d’orientation de l’écoulement traversant le carter inter-turbine. A l’inverse, les inventeurs ont déterminé que décaler tout ou partie des aubes séparatrices par rapport à leurs positions de références communément admises permettait de réduire les distorsions de l’écoulement, et donc d’augmenter les performances de la turbine en aval Ainsi, l'invention est le résultat des recherches technologiques visant à améliorer de manière significative les performances des turbomachines et, en ce sens, contribue à la réduction de l’impact environnemental du secteur aéronautique. Dans certains modes de réalisation, la pluralité de bras comprend entre 4 et 20 bras. Dans certains modes de réalisation, les bras sont répartis de manière régulière autour de l’axe central. Leur répartition est donc axisymétrique. Dans certains modes de réalisation, tous les bras possèdent le même profil. Dans certains modes de réalisation, au moins un bras est creux, ledit au moins un bras comprenant un passage permettant le passage d’une servitude de la turbomachine. Dans certains modes de réalisation, ledit jeu de N aubes séparatrices comprend entre 1 et 4 aubes séparatrices. Dans certains modes de réalisation, le carter inter-turbines comprend un jeu d’aubes séparatrices entre chaque bras successif. Dans certains modes de réalisation, chaque jeu d’aubes séparatrices comprend le même nombre d’aubes séparatrices. Dans certains modes de réalisation, les aubes séparatrices sont disposées de la même manière, les unes par rapport aux autres, dans chaque jeu d’aubes séparatrices. Ainsi, la configuration de chaque jeu d’aubes séparatrices, c’est-à-dire la combinaison des dispositions respectives de chacune de leurs aubes, constitue un même motif qui se répète de manière identique entre bras. Dans certains modes de réalisation, toutes les aubes séparatrices possèdent le même profil. Dans certains modes de réalisation, la corde axiale à mi-hauteur des aubes séparatrices est au moins 2 fois plus courte, de préférence au moins 3 fois plus courte, que la corde axiale à mi-hauteur des bras. Dans certains modes de réalisation, l’épaisseur maximale des aubes séparatrices est inférieure à l’épaisseur maximale des bras. Dans certains modes de réalisation, l’épaisseur maximale des aubes séparatrices est au moins 2 fois plus courte, de préférence au moins 3 fois plus courte, que l’épaisseur maximale des bras. Dans certains modes de réalisation, le profil d’au moins une portion aval des aubes séparatrices est identique au profil d’une portion aval des bras. Les comportements aérodynamiques des bras et des aubes séparatrices sont ainsi analogues, au moins à proximité de leurs bords de fuite, ce qui réduit les distorsions de l’écoulement. Dans certains modes de réalisation, les bords de fuite des aubes séparatrices sont alignés circonférentiellement autour de l’axe central avec les bords de fuite des bras. Dans certains modes de réalisation, les bords d’attaque des aubes séparatrices sont disposés plus en aval que les bords d’attaque des bras. Dans certains modes de réalisation, au moins une aube séparatrice dudit jeu de N aubes séparatrices adjacente à un bras est décalée ciconférentiellement par rapport à sa position de référence respective. Ceci est de préférence le cas pour les deux aubes séparatrices du jeu adjacentes à un bras. Ceci permet de réduire les distorsions causées par la différence de profil des bras. Dans certains modes de réalisation, toutes les aubes séparatrices dudit jeu de N aubes séparatrices sont décalées circonférentiellement par rapport à leurs positions de référence respectives. Dans certains modes de réalisation, le décalage circonférentiel de ladite au moins une aube séparatrice qui est décalée circonférentiellement par rapport à sa position de référence est inférieur en valeur absolue à 0,25 x Δref, où Δref est l’écart angulaire entre deux positions de référence consécutives. De préférence, aucune aube séparatrice ne présente un décalage circonférentiel par rapport à sa position de référence supérieur, en valeur absolue, à ce plafond. En effet, les inventeurs ont déterminé que la zone de décalage optimale se situait dans cette plage. Dans certains modes de réalisation, au moins une aube séparatrice dudit jeu de N aubes séparatrices présente une épaisseur différente des autres aubes séparatrice dudit jeu de N aubes séparatrices. En conséquence, dans un tel cas, l’empilage en trace BF (bord de fuite) des coupes transversales de l’aube en question ne se superpose pas avec l’empilage en trace BF des coupes transversales du bras. Dans certains modes de réalisation, au moins une aube séparatrice dudit jeu de N aubes séparatrices présente une géométrie différente, notamment en présentant une loi d’empilage différente, des autres aubes séparatrices dudit jeu de N aubes séparatrices. De même, dans un tel cas, l’empilage en trace BF (bord de fuite) des coupes transversales de l’aube en question ne se superpose pas avec l’empilage en trace BF des coupes transversales du bras. Le présent exposé concerne également un ensemble de turbomachine, comprenant un carter inter-turbine selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, et une turbine s’étendant en aval du carter inter-turbines et comprenant au moins une aube mobile s’étendant radialement. Le présent exposé concerne également une turbomachine, comprenant un ensemble de turbomachine selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents. Le présent exposé concerne également une méthode de positionnement d’une aube séparatrice au sein d’un carter inter-turbine selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, comprenant les étapes suivantes : fournir un carter inter-turbine, positionner des aubes séparatrices au sein du carter inter-turbine dans leurs positions de référence respectives ; évaluer un paramètre de l’écoulement traversant le carter inter-turbine de part et d’autre d’une aube séparatrice donnée et détermination d’une distorsion de référence de ce paramètre ; déplacer ladite aube séparatrice donnée dans une ou plusieurs positions azimutales décalées circonférentiellement par rapport à sa position de référence ; et pour chacune de ces positions azimutales décalées : - évaluer ledit paramètre de l’écoulement de part et d’autre de l’aube séparatrice donnée (12-1), - déterminer la distorsion (Dd’) de ce paramètre, et - comparer la distorsion après déplacement (Dd’) avec la distorsion de référence (Dd), positionner l’aube séparatrice au sein du carter inter-turbine à une position azimutale décalée qui réduit la distorsion dudit paramètre de l’écoulement. On comprend ici que les étapes de positionnement, de déplacement et d’évaluation du paramètre peuvent être réalisées expérimentalement ou numériquement à l’aide d’une simulation numérique. On retient alors pour l’aube séparatrice donnée une position décalée qui permet de réduire, voire de minimiser, la distorsion du paramètre de l’écoulement. Dans certains modes de réalisation, le paramètre de l’écoulement est évalué en fonction de la position azimutale dans un plan radial aval. Dans certains modes de réalisation, l’étape d’évaluation du paramètre de l’écoulement après déplacement est réalisée pour plusieurs positions décalées différentes de l’aube séparatrice donnée au sein d’une plage d’exploration. Dans certains modes de réalisation, la plage d’exploration possède une amplitude supérieure à 0,1 x Δref et inférieure à 0,25 x Δref, où Δref est l’écart angulaire entre deux positions de référence consécutives. Dans certains modes de réalisation, ces étapes sont répétées successivement pour chaque aube séparatrice dudit jeu de N aubes séparatrices. Dans certains modes de réalisation, le paramètre de l’écoulement évalué est le débit de l’écoulement ou l’angle de l’écoulement par rapport à l’axe central. Dans le présent exposé, les termes « longitudinal », « transversal », « inférieur », « supérieur » et leurs dérivés sont définis par rapport à la direction principale des aubes ; les termes « axial », « radial », « tangentiel », « intérieur », « extérieur » et leurs dérivés sont quant à eux définis par rapport à l’axe central du carter inter-turbines, c’est-à-dire l’axe principal de la turbomachine ; on entend par « plan axial » un plan passant par l’axe principal de la turbomachine et par « plan radial » un plan perpendiculaire à cet axe principal ;les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport à la circulation de l’air dans la turbomachine ; enfin, les termes « avant » et « arrière » s’entendent dans la direction circonférentiellement lorsque l’on progresse dans le sens horaire. Les caractéristiques et avantages précités, ainsi que d'autres, apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui suit, d'exemples de réalisation du carter inter-turbine et du procédé proposés. Cette description détaillée fait référence aux dessins annexés. Les dessins annexés sont schématiques et visent avant tout à illustrer les principes de l’exposé. Sur ces dessins, d’une figure à l’autre, des éléments (ou parties d’élément) identiques sont repérés par les mêmes signes de référence. La est un plan en coupe axiale d’une turbomachine selon l’invention. La est une vue en coupe d’un ensemble de turbomachine comprenant un exemple de carter inter-turbines et une turbine. La est une vue partielle en perspective de l’exemple d’ensemble de turbomachine de la . La est un graphe représentant le débit de l’écoulement en fonction de la position azimutale pour une configuration de référence et une configuration décalée. La est un graphe représentant l’angle de l’écoulement en fonction de la position azimutale pour la configuration de référence et la configuration décalée de la . Afin de rendre plus concret l’exposé, un exemple de carter inter-turbines est décrit en détail ci-après, en référence aux dessins annexés. Il est rappelé que l'invention ne se limite pas à cet exemple. Une turbomachine 1 à double flux (typiquement, une turbomachine 1 d’aéronef) comprend généralement, d’amont en aval dans le sens de l’écoulement des gaz, une soufflante 2, une veine annulaire d’écoulement primaire I et une veine annulaire d’écoulement secondaire II. La masse d’air aspirée par la soufflante 2 est ainsi divisée en un flux primaire, qui circule dans la veine d’écoulement primaire I, et en un flux secondaire, qui est concentrique avec le flux primaire et circule dans la veine d’écoulement secondaire II. La veine d’écoulement primaire I traverse un corps primaire comprenant un ou plusieurs étages de compresseurs, par exemple un compresseur basse pression 3 et un compresseur haute pression 4, une chambre de combustion 5, un ou plusieurs étages de turbines, par exemple une turbine haute pression 6 et une turbine basse pression 7 séparées par un carter inter-turbine 8, et une tuyère d’échappement des gaz. Dans la présente demande, l'amont et l'aval sont définis par rapport au sens d'écoulement normal des gaz dans la turbomachine 1. Par ailleurs, on appelle axe X, l'axe de rotation du rotor de la turbine basse pression 7, qui est confondu avec l’axe d’extension de la turbomachine 1. Une direction axiale correspond à la direction de l'axe X, une direction radiale est une direction perpendiculaire à cet axe X et passant par lui. Par ailleurs, une direction circonférentielle correspond à une direction perpendiculaire à l'axe X et ne passant pas par lui. Le carter inter-turbine 8 comprend une virole interne 9 et une virole externe 10 sensiblement coaxiales à l’axe X, et un aubage fixe comprenant une pluralité de bras 11 formant ensemble une couronne. Les bras 11 s’étendent de la virole interne 9 jusqu’à la virole externe 10 et peuvent être sensiblement radiaux par rapport à l’axe X. Chaque bras 11 comprend une partie structurale, configurée pour faire transiter des efforts mécaniques entre la virole interne 9 et la virole externe 10, qui est logée dans une paroi de forme aérodynamique. La paroi aérodynamique permet ainsi de redresser le flux en sortie de la turbine haute pression 6 et d’améliorer l’alimentation de la turbine basse pression 7, qui est située immédiatement en aval du carter inter-turbine 8. Le carter inter-turbine 8 peut notamment comprendre entre quatre et vingt bras 11. Dans cet exemple, le carter inter-turbine 8 comprend dix bras 11. De préférence, ces bras 11 sont régulièrement espacés autour de l’axe X. Le carter inter-turbine 8 comprend également une pluralité d’aubes séparatrices 12 positionnées circonférentiellement entre les bras 11 : un jeu d’une ou plusieurs aubes séparatrices 12 est ainsi prévu entre chaque bras 11. On notera que, de manière conventionnelle, la corde de chaque aube séparatrice 12 est plus courte que la corde de chaque bras 11. Le bord de fuite 12f de chaque aube séparatrice 12 est aligné circonférentiellement avec le bord de fuite 11f de chaque bras 11 ; par conséquent, les bords d’attaque 11a des bras 11 se positionnent plus en amont que les bords d’attaque 12a des aubes séparatrices 12. De plus, de préférence, la partie aval des bras 11 possède un profil correspondant à au moins une partie aval des aubes séparatrices 12. Le carter inter-turbine 8 peut comprendre entre une et quatre aubes séparatrices 12 entre bras 11 successifs. De préférence, chaque jeu d’aube séparatrice 12 comprend le même nombre d’aubes 12. Dans le présent exemple, trois aubes séparatrices 12 sont ainsi prévues entre chaque bras 11. La turbine basse pression 7 comprend, de manière connue en soi, une pluralité d’étages de turbine comprenant chacun au moins une aube mobile 13. La turbine basse pression 7 peut comprendre au moins trois étages de turbine, par exemple entre trois et cinq étages de turbine dans le cas d’une turbomachine dont la soufflante 2 est entrainée par l’intermédiaire d’un mécanisme de réduction. La turbine basse pression 7 étant conventionnelle, elle ne sera pas davantage détaillée ici. Chaque bras 11 présente une corde axiale à mi-hauteur 14. La corde axiale à mi-hauteur 14 d’un bras 11 donné est définie à partir d’une ligne à mi-hauteur 15, qui correspond à la ligne (fictive) comprise dans un plan perpendiculaire à l’axe X et qui comprend l’ensemble des points situés à mi-distance entre la virole interne 9 et la virole externe 10 et à mi-distance entre l’intrados 11i et l’extrados 11e du bras 11. La ligne à mi-hauteur 15 d’un bras 11 donné s’étend axialement du bord de fuite de la rangée d’aubes fixes du dernier étage de la turbine haute pression 6 immédiatement en amont du carter inter-turbine 8 jusqu’au bord d’attaque 12a de l’aube mobile 12 de la turbine basse pression 7 située immédiatement en aval du carter inter-turbine 8. La corde axiale à mi-hauteur 13 correspond alors à la longueur du segment de droite reliant les points A et B, qui correspondent respectivement à la projection sur l’axe X du point A’ situé à l’intersection entre la ligne à mi-hauteur 15 et le bord d’attaque 11a du bras 11, et du point B’ situé à l’intersection entre la ligne à mi-hauteur 15 et le bord de fuite 11f du bras 11. De manière analogue, chaque aube séparatrice 12 présente une corde axiale à mi-hauteur mesurée en projetant sur l’axe X les points situés à l’intersection entre la ligne à mi-hauteur 15 et le bord d’attaque 12a de l’aube séparatrice 12, et à l’intersection entre la ligne à mi-hauteur 15 et le bord de fuite 12f de l’aube séparatrice 12. Enfin, la distance bras-aube 16 correspond à la distance axiale, mesurée à mi-hauteur du bras 11, entre le bord de fuite 11f du bras 11 et le bord d’attaque 13a d’une aube mobile 13 immédiatement en aval du bras 11, c’est-à-dire à la longueur du segment de droite reliant les points B (défini plus haut) et C, où le point C correspond à la projection sur l’axe X du point C’ situé à l’intersection entre la ligne à mi-hauteur 15 et le bord d’attaque 13a de l’aube mobile 13. On notera ici que la distance bras-aube 16 peut être mesurée pour n’importe quelle aube mobile 13 de l’étage le plus en amont de la turbine basse pression 7 (généralement désigné par « premier étage » de la turbine basse pression), dans la mesure où les aubes mobiles 13 sont symétriques de révolution autour de l’axe X de sorte que, quel que soit l’aube mobile 13 sélectionnée dans cet étage, la projection sur l’axe X du point à l’intersection entre la ligne à mi-hauteur 15 et le bord d’attaque 13a de l’aube mobile 13 est identique et confondue avec le point C. Dès lors, on définit le plan aval TVF 17, qui est le plan perpendiculaire à l’axe X à 50% de la distance bras-aube 16, c’est-à-dire à mi-chemin des points B et C. Un exemple de procédé de positionnement des aubes séparatrices 12 va maintenant être décrit. Ce procédé vise à régler l’azimut, c’est-à-dire la position angulaire autour de l’axe X, de chaque aube séparatrice 12. De préférence, tous les jeux d’aubes séparatrices 12 possèdent la même configuration, c’est-à-dire la même combinaison d’azimuts pour chacune de leurs aubes séparatrices 12 : autrement dit, la i e aube séparatrice 12 d’un jeu est toujours située à la même distance angulaire du bras 11 la précédent. Dès lors, dans cet exemple, le procédé s’attache à régler l’azimut des aubes séparatrice 12 d’un seul jeu donné puis la combinaison des azimuts obtenue pour ce jeu sera reproduite à l’identique pour les autres jeux. Cela étant précisé, une position de référence est tout d’abord calculée pour chaque aube séparatrice 12 du jeu considéré. Cette position de référence correspond à la position qu’aurait l’aube séparatrice 12 dans la configuration classique de l’équi-répartition autour de l’axe X, c’est-à-dire la configuration de référence dans laquelle l’écart entre les aubes séparatrices 12 ou entre une aube séparatrice 12 et son bras adjacent 11 est toujours égal. Dans le présent exemple, avec dix bras 11 et trois aubes séparatrices 12 par bras 11, on peut calculer que cet écart régulier est égal à 360°/(10x(3+1)) = 9°. Dès lors, si le bras 11 précédant le jeu d’aube séparatrices 12 considéré dans le sens horaire possède l’azimut 0°, la position de référence de la 1 ère aube séparatrice 12-1 sera 9°, la position de référence de la 2 ème aube séparatrice 12-2 sera 18°, et la position de référence de la 3 ème aube séparatrice 12-3 sera 27°. Une simulation numérique, ou bien une expérimentation sur banc d’essai, est alors menée dans la configuration de référence afin de mesurer le débit de l’écoulement traversant le carter inter-turbine 8 en fonction de la position azimutale dans le plan aval TVF 17, au moins le long du secteur angulaire séparant les deux bras 11 encadrant le jeu d’aubes séparatrices 12 considéré. On obtient alors une courbe 21 telle que représenté sur le graphe de la (ce graphe est ici représenté de façon partielle, centré sur la première aube 12-1 du jeu considéré puisque c’est la première aube que l’on va chercher à positionner). Sur cette courbe 21, il convient de comprendre que le minimum 21a correspond à la réduction du flux dans le prolongement du bras 11, tandis que le minimum 21b correspond à la réduction du flux dans le prolongement de la première aube 12-1, ce qui permet de repérer ces derniers. On note également que la présence du bras 11 et de l’aube 12-1 provoque respectivement des pics de débit 21c et 21d sur leur côté intrados. Outre ces extrema 21a-21d directement causés par la présence des bras 11 et des aubes séparatrices 12, on note la présence d’un maximum local 21e suivi d’un minimum local 21f entre le bras 11 et la première aube 12-1, ainsi que la présence, de manière analogue, d’un maximum local 21g suivi d’un minimum local 21h en avant de la première aube 12-1 dans le sens horaire. La distorsion de débit Dd entre l’avant et l’arrière de l’aube 12-1, constituant une distorsion de référence, est alors mesurée entre le maximum de débit 21e en arrière de la première aube 12-1 dans le sens horaire et le minimum de débit 21h en avant de la première aube 12-1 dans le sens horaire. La première aube 12-1 est ensuite déplacée en avant et/ou en arrière de sa position de référence, de préférence dans une plage s’écartant au maximum de 0,25 fois l’écart angulaire normal soit 0,25x9° = 2,25° dans le présent exemple. Ainsi, dans le présent exemple, plusieurs positions peuvent être testées pour la première aube 12-1 entre l’azimut 6,75° et 11,25°. Pour chaque position testée, une simulation numérique ou bien une expérimentation sur banc d’essai est de nouveau menée afin de mesurer le débit de l’écoulement traversant le carter inter-turbine 8 en fonction de la position azimutale dans le plan aval TVF 17, au moins de part et d’autre de la première aube 12-1. On obtient alors la courbe 22 tel que représentée sur le graphe de la . On retrouve alors des extrema 22a-22h analogues à ceux de la courbe 21 de la configuration de référence mais dont les positions sont décalées. En particulier, on note que le minimum 22b et le maximum 22d sont décalés vers l’avant dans le sens horaire, ce qui révèle que l’aube 12-1 a été déplacée vers l’avant dans le sens horaire par rapport à sa position de référence. De manière analogue à ce qui a été fait pour la configuration de référence, on mesure alors dans cette configuration décalée la distorsion de débit Dd’ entre le maximum de débit 22e en arrière de la première aube 12-1 et le minimum de débit 22h en avant de la première aube 12-1. On constate alors que le décalage de l’aube 12-1 a permis de réduire significativement cette distorsion de débit Dd’. Il est alors possible de retenir la position testée qui permet de minimiser la distorsion de débit Dd’. Ensuite, une fois la position optimale de la première aube 12-1 ainsi déterminée, les mêmes étapes peuvent être réalisées pour déterminer la position optimale de la deuxième aube 12-2 en s’intéressant à la distorsion de débit entre l’arrière et l’avant de la deuxième aube 12-2. Et ainsi de suite pour toutes les aubes séparatrices 12 du jeu. De manière alternative, ou en complément, il est également possible de réaliser ces positionnement en se basant sur un autre paramètre de l’écoulement et en particulier l’angle de l’écoulement par rapport à l’axe X tel que mesuré au niveau du plan aval TVF 17, comme cela est représenté sur la . Ainsi, la courbe 31 de la représente la courbe de l’angle de l’écoulement en fonction de la position azimutale dans le plan aval TVF 17 dans la configuration de référence, tandis que la courbe 32 représente la courbe de l’angle de l’écoulement dans la configuration décalée. Sur ces courbes, les minima 31a et 32a permettent de repérer le bras 11 tandis que les minima 31b, 32b permettent de repérer la première aube 12-1. La distorsion de l’angle de l’écoulement Da, Da’ est mesurée entre le maximum 31e, 32e en arrière de la première aube 12-1 et le maximum 31h, 32h en avant de la première aube 12-1, dans le sens horaire. On peut ainsi noter que le décalage de la première aube 12-1 a permis de diminuer significativement la distorsion d’angle Da’ par rapport à la distorsion d’angle Da dans la configuration de référence. Dans une variante de réalisation, outre un décalage circonférentiel d’au moins une aube séparatrice, il est également possible de modifier l’épaisseur d’une aube séparatrice. Cette modification peut aussi bien concerner une aube décalée circonférentiellement qu’une aube qui n’a pas été décalée circonférentiellement. Dans une autre variante de réalisation, outre un décalage circonférentiel d’au moins une aube séparatrice, il est également possible de modifier la loi d’empilage d’une aube séparatrice. Cette modification peut aussi bien concerner une aube décalée circonférentiellement qu’une aube qui n’a pas été décalée circonférentiellement. Bien que la présente invention ait été décrite en se référant à des exemples de réalisation spécifiques, il est évident que des modifications et des changements peuvent être effectués sur ces exemples sans sortir de la portée générale de l'invention telle que définie par les revendications. En particulier, des caractéristiques individuelles des différents modes de réalisation illustrés/mentionnés peuvent être combinées dans des modes de réalisation additionnels. Par conséquent, la description et les dessins doivent être considérés dans un sens illustratif plutôt que restrictif. Il est également évident que toutes les caractéristiques décrites en référence à un procédé sont transposables, seules ou en combinaison, à un dispositif, et inversement, toutes les caractéristiques décrites en référence à un dispositif sont transposables, seules ou en combinaison, à un procédé. Carter inter-turbines pour turbomachine, comprenant une virole interne (9), centrée sur un axe central (X), une virole externe (10), entourant la virole interne (9) de manière coaxiale, une pluralité de bras (11), chaque bras (11) s’étendant entre la virole interne (9) et la virole externe (10), possédant un bord d’attaque (11a) et un bord de fuite (11f) et présentant une corde axiale à mi-hauteur (14), et au moins un jeu de N aubes séparatrices (12) positionnées circonférentiellement entre deux bras successifs (11), chaque aube séparatrice (12) s’étendant entre la virole interne (9) et la virole externe (10), possédant un bord d’attaque (12a) et un bord de fuite (12f) et présentant une corde axiale à mi-hauteur plus courte que la corde axiale à mi-hauteur (14) des bras (11), dans lequel lesdits deux bras successifs (11) définissent une position de référence pour chacune desdites N aubes séparatrices (12), ces positions de référence étant régulièrement espacées circonférentiellement entre les deux bras successifs (11), et dans lequel au moins une aube séparatrice (12-1) dudit jeu de N aubes séparatrices (12) est décalée circonférentiellement par rapport à sa position de référence. Carter inter-turbine selon la revendication 1, dans lequel les bras (11) sont répartis de manière régulière autour de l’axe central (X). Carter inter-turbine selon la revendication 1, dans lequel au moins un bras (11) est creux, ledit au moins un bras (11) comprenant un passage permettant le passage d’une servitude de la turbomachine (1). Carter inter-turbine selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, comprenant un jeu d’aubes séparatrices (12) entre chaque bras successif (11), dans lequel chaque jeu d’aubes séparatrices (12) comprend le même nombre d’aubes séparatrices (12), et dans lequel les aubes séparatrices (12) sont disposées de la même manière, les unes par rapport aux autres, dans chaque jeu d’aubes séparatrices (12). Carter inter-turbine selon l’une quelconque des revendication 1 à 4, dans lequel le profil d’au moins une portion aval des aubes séparatrices (12) est identique au profil d’une portion aval des bras (11), et dans lequel les bords de fuite (12f) des aubes séparatrices (12) sont alignés circonférentiellement autour de l’axe central (X) avec les bords de fuite (11f) des bras (11). Carter inter-turbine selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel toutes les aubes séparatrices (12) dudit jeu de N aubes séparatrices (12) sont décalées circonférentiellement par rapport à leurs positions de référence respectives. Carter inter-turbine selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel le décalage circonférentiel de ladite au moins une aube séparatrice (12-1) qui est décalée circonférentiellement par rapport à sa position de référence est inférieur en valeur absolue à 0,25 x Δref, où Δref est l’écart angulaire entre deux positions de référence consécutives. Carter inter-turbine selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel au moins une aube séparatrice dudit jeu de N aubes séparatrices (12) présente une épaisseur différente des autres aubes séparatrice dudit jeu de N aubes séparatrices (12). Carter inter-turbine selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel au moins une aube séparatrice dudit jeu de N aubes séparatrices (12) présente une géométrie différente, notamment en présentant une loi d’empilage différente, des autres aubes séparatrices dudit jeu de N aubes séparatrices (12). Ensemble de turbomachine, comprenant un carter inter-turbine (8) selon l’une quelconque des revendications précédentes, et une turbine (7) s’étendant en aval du carter inter-turbines (8) et comprenant au moins une aube mobile (13) s’étendant radialement. Turbomachine, comprenant un ensemble de turbomachine (7-8) selon la revendication précédente. Méthode de positionnement d’une aube séparatrice au sein d’un carter inter-turbine selon l’une quelconque des revendications 1 à 9, comprenant les étapes suivantes : fournir un carter inter-turbine positionner des aubes séparatrices (12) au sein du carter inter-turbine dans leurs positions de référence respectives ; évaluer un paramètre de l’écoulement traversant le carter inter-turbine (8) de part et d’autre d’une aube séparatrice donnée (12-1) et déterminer une distorsion de référence (Dd) de ce paramètre ; déplacer ladite aube séparatrice donnée (12-1) dans une ou plusieurs positions azimutales décalées circonférentiellement par rapport à sa position de référence ; et pour chacune de ces positions azimutales décalées : - évaluer ledit paramètre de l’écoulement de part et d’autre de l’aube séparatrice donnée (12-1), - déterminer la distorsion (Dd’) de ce paramètre, et - comparer la distorsion après déplacement (Dd’) avec la distorsion de référence (Dd), positionner l’aube séparatrice au sein du carter inter-turbine à une position azimutale décalée qui réduit la distorsion dudit paramètre de l’écoulement.