Brevet FR3145396A1 — publié le 20240802

La présente invention concerne un procédé de prévention de la corrosion à l’interface entre une conduite en acier à protéger (1) et un berceau de support (2a) en acier de cette conduite (1). Conformément à l’invention, ce procédé comprend les étapes de : - calcul de la force de levage (F) à appliquer en un point de soulèvement (P) de la conduite (1) pour la soulever entre 0,03 m et 0,06 m, par rapport au berceau (2a), - calcul de la valeur de la contrainte σ subie par ladite conduite (1) lors du levage, - pose d’une plaque de répartition d’efforts (6) sur le sol, fixation d’un berceau de soulèvement (7) contre ladite conduite (1) et positionnement d’un dispositif de levage (5) entre les deux, - actionnement du dispositif de levage (5) pour soulever la conduite (1), - introduction d’au moins une tôle en zinc (8) entre ledit berceau à protéger (2a) et la conduite (1), - abaissement de la conduite (1) pour la poser sur ladite tôle (8). Figure pour l’abrégé : figure 5 Procédé de protection contre la corrosion d’une conduite en acier DOMAINE DE L'INVENTION L'invention se situe dans le domaine de la protection contre la corrosion. La présente invention concerne plus précisément un procédé de protection contre la corrosion d’une conduite en acier, notamment une conduite forcée, reposant sur un support en acier de type berceau. Par « conduite forcée », on désigne une conduite permettant d’amener de l’eau sous pression d’un réservoir situé en hauteur jusqu’à la turbine d’une centrale hydroélectrique. ETAT DE LA TECHNIQUE Lorsqu’une conduite en acier repose sur un support en acier, on observe souvent un effet de corrosion s’il y a de l’humidité présente au niveau de l’interface entre les deux. Dans le cas particulier des conduites forcées, qui sont des canalisations permettant de transporter de l’eau sous pression d’un point à un autre, et qui sont disposées en extérieur, on observe souvent un effet de corrosion de l’acier. Cette corrosion génère des pertes d’épaisseur de la conduite et du support, qui peuvent être préjudiciables à la tenue mécanique de l’ouvrage. Une première solution connue de l’état de la technique pour résoudre ce problème, consiste à effectuer des modifications sur le support en forme de berceau et sur la conduite pour rendre leur surface de contact plane et à prévoir une plaque en acier inoxydable au contact de la conduite et des patins en PEHD haute densité au contact du support, de façon à avoir ainsi deux matériaux insensibles à la corrosion. Une deuxième solution connue de l’état de la technique pour résoudre ce problème, consiste à recouvrir la conduite et son support en forme de berceau d’un revêtement anticorrosion, au moins au niveau des points de contact entre les deux (par injection de peinture diluée au contact entre la conduite et le support). Toutefois, un tel revêtement n’a qu’une très faible durabilité, en raison des mouvements et frottements relatifs réguliers entre la conduite forcée et son support et de la non-résistance des revêtements anticorrosion aux frottements. Cette solution n’est donc plus mise en œuvre étant donné le retour d’expérience très négatif quant à son efficience. La mise en œuvre de la première solution (soit la seule solution durable et efficiente) s’avère particulièrement difficile pour des conduites forcées, qui alimentent notamment des centrales hydroélectriques et qui, en conséquence, sont souvent situées dans des zones montagneuses, présentant une forte pente et difficiles d’accès. Par ailleurs, le parc hydroélectrique de la demanderesse est important, puisqu’on considère que le nombre de ces supports est de l’ordre de dix mille. La solution technique connue, durable et efficiente précitée est donc extrêmement onéreuse, longue et fastidieuse à mettre en œuvre, compte tenu du nombre de ces supports et du fait qu’il est nécessaire de transporter du matériel, des outils et du personnel d’intervention dans des zones montagneuses sans accès routier, ce qui nécessite des héliportages. L’invention a donc pour but de proposer un procédé de protection contre la corrosion d’une conduite en acier et de son support en acier, qui soit efficient, durable, simple à mettre en œuvre et moins coûteux que les procédés connus de l’état de la technique. A cet effet, l’invention concerne un procédé de prévention de la corrosion à l’interface de contact entre une conduite en acier à protéger, notamment une conduite forcée, et un berceau de support en acier de cette conduite, dit « berceau à protéger », cette conduite reposant sur ledit berceau à protéger et sur au moins un autre berceau de support. Conformément à l’invention, ce procédé comprend les étapes suivantes : -a) calcul de la force de levage F à appliquer en un point de soulèvement de la conduite à protéger pour soulever ladite conduite à protéger d’une hauteur f comprise entre 0,03 m et 0,06 m, par rapport audit berceau à protéger, -b) calcul de la valeur de la contrainte σ subie par ladite conduite lors du levage à ladite hauteur f, -c) comparaison de cette valeur de contrainte σ subie avec une valeur maximale de contrainte σ max au-delà de laquelle la conduite est endommagée, cette valeur maximale de contrainte σ max étant égale à min (Re / 1,35 ; Rm / 1,8), Re étant la limite élastique du matériau constituant ladite conduite et Rm étant la résistance à la rupture du matériau constituant la conduite, et si σ est inférieure ou égale à σ max, alors réalisation des étapes suivantes : -d) choix d’un dispositif de levage, tel un vérin, capable d’appliquer la force de levage F calculée à l’étape a), -e) pose d’au moins une plaque de répartition d’efforts sur le sol, au droit du point de soulèvement de la conduite, fixation d’un berceau de soulèvement contre ladite conduite au niveau dudit point de soulèvement et positionnement du dispositif de levage choisi à l’étape d) entre ladite plaque de répartition d’efforts et le berceau de soulèvement, f) actionnement du dispositif de levage pour soulever la conduite de la hauteur f au-dessus du berceau à protéger, g) introduction d’au moins une tôle en zinc entre ledit berceau à protéger et la conduite à protéger, cette tôle en zinc couvrant la totalité de la surface de contact entre la conduite à protéger et le berceau à protéger, h) abaissement de la conduite à protéger pour la poser sur ladite au moins une tôle de zinc. Grâce à ces caractéristiques de l'invention, la conduite en acier peut être soulevée sans être endommagée et ladite au moins une tôle de zinc insérée entre le berceau de support en acier et la conduite en acier sert de pile de corrosion, se corrode et empêche ainsi la corrosion des pièces en acier. En outre, les outils utilisés (outil de levage, plaque de répartition d’efforts et berceau de soulèvement) peuvent aisément être transportés sur le site d’intervention. Enfin, ce procédé est simple à mettre en œuvre et peu couteux. De préférence, ladite au moins une tôle en zinc est fixée sur le berceau à protéger par pliage et martelage de ses rebords contre ledit berceau à protéger et/ou par fixation à l’aide d’éléments de fixation, tels des vis et chevilles. De préférence, le point de soulèvement est situé à une distance dudit berceau à protéger inférieure à 2 mètres, de préférence inférieure à 1 mètres. De façon avantageuse, le berceau de soulèvement est choisi de façon à présenter une surface de contact avec la conduite à protéger égale ou supérieure à la surface de contact entre le berceau à protéger et la conduite à protéger. Selon une première variante de réalisation, ladite conduite en acier à protéger est retenue de manière fixe dans un massif d’ancrage amont et dans un massif d’ancrage aval, ledit berceau à protéger et ledit au moins un autre berceau de support sont disposés entre ledit massif d’ancrage amont et ledit massif d’ancrage aval, le point de soulèvement est situé à une distance du massif d’ancrage amont ou aval dont il est le plus proche qui est inférieure ou égale à 20 mètres. Selon cette première variante, la force de levage F, exprimée en Newton, est égale à : 2,5 x L x m x g x cos(α) + 3 x E x I x f/Lm 3 Selon cette première variante la contrainte σ, exprimée en Pa, subie par ladite conduite lors du soulèvement à ladite hauteur f exprimée en mètres, est égale à : M x D / (2 x I) + La x ma x g x sin(αa) / S + 3 x E x f x D / (2 x Lm 2 ), avec M égal au moment de la flexion liée au poids de la conduite à protéger (1), exprimé en N.m et M = L / 4 x g x m x cos(α). Selon une deuxième variante de réalisation, ladite conduite en acier à protéger est retenue de manière fixe dans un massif d’ancrage amont et dans un massif d’ancrage aval, ladite conduite en acier à protéger est supportée par au moins quatre berceaux de support dont ledit berceau à protéger, disposés entre ledit massif d’ancrage amont et ledit massif d’ancrage aval, en ce que le point de soulèvement est situé à une distance du massif d’ancrage amont ou aval dont il est le plus proche qui est supérieure à 20 mètres. Selon cette deuxième variante, la force de levage F, exprimée en Newton, est égale à : 3 x L1 x m1 x g x cos(αb) Selon cette deuxième variante, la contrainte σ, exprimée en Pa, subie par ladite conduite lors du soulèvement à ladite hauteur f, exprimée en mètres, est égale à : M x D / (2 x I) + La x ma x g x sin(αa) / S, avec M égal au moment de la flexion liée au poids de la conduite à protéger (1), exprimé en N.m et M = L1 / 3 x g x m1 x cos(αb). DESCRIPTION DES FIGURES D’autres caractéristiques, buts et avantages de l’invention ressortiront de la description qui suit, qui est purement illustrative et non limitative, et qui doit être lue en regard des dessins annexés sur lesquels : est un schéma d’une conduite, telle une conduite forcée, supportée sur plusieurs berceaux de support et retenue de manière fixe dans un massif d’ancrage amont et dans un massif d’ancrage aval. est un schéma similaire à celui de la , mais dans lequel la conduite est soulevée, le point de soulèvement étant situé à une distance du massif d’ancrage aval inférieure ou égale à 20 mètres. est un schéma similaire à la , mais dans lequel le point de soulèvement envisagé est situé à une distance du massif d’ancrage amont supérieure à 20 mètres. est un schéma similaire à la , mais dans lequel la conduite est soulevée. est une vue en perspective d’une partie d’une conduite prête à être soulevée au-dessus de son berceau de support. est une vue en perspective d’une partie d’une conduite reposant sur son berceau de support, après la mise en œuvre du procédé conforme à l’invention. DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION En se reportant aux figures, on peut voir que la conduite en acier 1 à protéger repose généralement sur au moins deux berceaux de support en acier 2, généralement plus, espacés les uns des autres, de préférence d’une distance constante. Cette conduite en acier 1 est par exemple une conduite forcée. Parmi le ou les berceau(x) de support en acier 2, on distingue sur les schémas, un berceau de support à protéger, référencé 2a, qui est celui que l’on souhaite protéger de la corrosion. Les berceaux de support 2 et le berceau à protéger 2a présentent une portion incurvée 20 épousant une partie de la circonférence de la conduite cylindrique 1, comme on peut le voir par exemple sur les figures 3 et 4. Cette portion 20 constitue l’interface de contact entre la conduite 1 et le berceau 2, 2a. La conduite 1 peut se déplacer légèrement (c’est-à-dire coulisser) par rapport aux berceaux de support 2, 2a. De préférence, la conduite en acier 1 est également retenue de manière fixe (sans possibilité de coulissement) dans au moins deux massifs d’ancrage et généralement plus de deux, disposés sur toute la longueur d’une conduite 1. Le procédé conforme à l’invention consiste à prévenir la corrosion à l’interface de contact 20 entre la conduite 1 et le berceau de support à protéger 2a : - en soulevant au niveau d’un point de soulèvement P, ladite conduite à protéger 1, de façon à l’écarter dudit berceau de support à protéger 2a, d’une hauteur f comprise entre 0,03 m et 0,06 m (entre 30 mm et 60 mm), - en introduisant au moins une tôle en zinc 8 entre ledit berceau à protéger 2a et la conduite à protéger 1, cette tôle en zinc 8 couvrant la totalité de la surface de contact 20 entre la conduite à protéger 1 et le berceau à protéger 2a, -en abaissant la conduite à protéger 1 pour la poser sur ladite au moins une tôle de zinc 8. En raison de l’humidité présente au niveau de la surface de contact 20, on crée ainsi une pile de corrosion, avec une circulation des électrons qui arrête la corrosion des parties en acier en corrodant la tôle de zinc 8, cette dernière étant ainsi sacrifiée. De préférence, le point de soulèvement P est situé à une distance dudit berceau à protéger 2a inférieure à 2 mètres, de préférence inférieure à 1 mètres. Ceci permet de ne pas trop soulever la conduite 1 pour la lever de la hauteur f précitée. Afin de mettre en œuvre le procédé de prévention de la corrosion précité, on réalise tout d’abord les étapes suivantes : -a) calcul de la force de levage F à appliquer en un point de soulèvement P de la conduite à protéger 1, pour soulever ladite conduite à protéger 1 d’une hauteur f comprise entre 0,03 m et 0,06 m, par rapport audit berceau à protéger 2a, -b) calcul de la valeur de la contrainte σ subie par ladite conduite 1 lors du levage à ladite hauteur f, et -c) comparaison de cette valeur de contrainte σ subie avec une valeur maximale de contrainte σ max au-delà de laquelle la conduite 1 est endommagée. Cette valeur maximale de contrainte σ max est égale à min (Re / 1,35 ; Rm / 1,8), Re étant la limite élastique du matériau constituant ladite conduite 1 et Rm étant la résistance à la rupture du matériau constituant la conduite 1. La hauteur f est choisie pour pouvoir glisser la tôle 8 et ne pas devoir trop soulever la conduite 1. A l’issue de la comparaison, si l’on constate que σ est supérieure à σ max, alors on considère que l’on ne peut pas soulever ladite conduite 1 de la hauteur f souhaitée sans risque d’endommagement et le procédé est stoppé. Inversement, si à l’issue de la comparaison, on constate que σ est inférieure ou égale à σ max, alors on réalise les étapes suivantes : -d) choix d’un dispositif de levage 5, tel un vérin, capable d’appliquer la force de levage F calculée à l’étape a), -e) pose d’une plaque de répartition d’efforts 6 sur le sol, au droit du point de soulèvement P de la conduite 1, fixation d’un berceau de soulèvement 7 contre ladite conduite 1 au niveau dudit point de soulèvement P et positionnement du dispositif de levage 5 choisi à l’étape d) entre ladite plaque de répartition d’efforts 6 et le berceau de soulèvement 7, f) actionnement du dispositif de levage 5 pour soulever la conduite 1 de la hauteur f au-dessus du berceau à protéger 2a, g) introduction d’au moins une tôle en zinc 8 entre ledit berceau à protéger 2a et la conduite à protéger 1, h) abaissement de la conduite à protéger 1 pour la poser sur ladite au moins une tôle de zinc 8. En pratique, un terrassement peut être effectué avant de placer la plaque de répartition d’efforts. De préférence, le berceau de soulèvement 7 est fixé, par exemple sanglé sur la conduite 1. De préférence, on peut disposer un ou plusieurs tôles 8, par exemple d’une à cinq tôles, d’une épaisseur de préférence voisine de 1 mm. Le nombre de tôles dépend de la durée de protection choisie, qui augmente avec le nombre de tôles. De préférence, la ou chaque tôle de zinc 8 est fixée sur le berceau à protéger 2a par pliage et martelage de ses rebords contre ledit berceau à protéger 2a et/ou par fixation à l’aide d’éléments de fixation 81, tels des vis et chevilles, (voir ). Comme mentionné précédemment, la conduite 1 est retenue dans au moins deux massifs d’ancrage et même généralement plus de deux. Dans la suite de la description et des revendications, on considère toutefois qu’une portion de la conduite 1 est retenue dans un massif d’ancrage amont 3 et dans un massif d’ancrage aval 4 et que le point P de soulèvement de la conduite se trouve entre ces deux massifs 3 et 4. Première situation : La illustre une première situation dans laquelle la conduite 1 à protéger est retenue de manière fixe dans un massif d’ancrage amont 3 et dans un massif d’ancrage aval 4, et le berceau à protéger 2a et ledit au moins un autre berceau de support 2 sont disposés entre ledit massif d’ancrage amont 3 et ledit massif d’ancrage aval 4. Par ailleurs, sur la , le point de soulèvement P est situé à une distance du massif d’ancrage amont 3 ou du massif d’ancrage aval 4 dont il est le plus proche, qui est inférieure ou égale à 20 mètres. Dans l’exemple représenté le point P est à 20 mètres ou moins du massif d’ancrage aval 4. Dans cette première situation, la force de levage F à appliquer pour soulever la conduite 1 et la contrainte σ subie par cette conduite lors de ce soulèvement sont calculées comme suit. Calcul de la force de levage F à appliquer pour soulever la conduite 1 d’une hauteur f comprise entre 0,03 mètres et 0,06 mètres, par rapport audit berceau à protéger 2a : La force de levage F, exprimée en Newton, est égale à : 2,5 x L x m x g x cos(α) + 3 x E x I x f/Lm 3 avec : Lm (voir ) est égal à la distance entre le point de soulèvement P de la conduite à protéger 1 et le massif d’ancrage aval 4 ou amont 3 le plus proche de ce point de soulèvement P. Lm est exprimée en mètres et Lm est inférieure ou égale à 20 mètres. L est égal à la distance maximale entre deux berceaux de support 2 successifs sur une distance égale à 3 x Lm, cette distance de 3 x Lm étant mesurée depuis le massif d’ancrage amont 3 ou aval 4 dont le point de soulèvement P est le plus proche. Par exemple, si le point de soulèvement est à une distance inférieure ou égale à 20 m à l’amont du massif aval 4, la distance 3 x Lm est à considérer à l’amont du massif aval en partant de ce dernier massif. Si le point de soulèvement est à une distance inférieure ou égale à 20 m à l’aval du massif amont 3, la distance 3 x Lm est à considérer à l’aval du massif amont en partant de ce dernier massif. En d’autres termes, si les distances entre deux berceaux successifs 2 sont différentes sur la distance 3 x Lm, alors on retient la valeur L maximale de ces différentes distances et si ces distances sont constantes, alors la distance maximale correspond à L. L est exprimée en mètres. Comme on peut le voir sur la , on considère que la longueur de la conduite 1 dont la masse est reprise (soulevée) par le dispositif de levage 5 lorsque celui-ci est appliqué au point de soulèvement P, est égale à 2,5 x L. En conséquence, m est égal à la valeur maximale de la masse par unité de longueur de la conduite 1, sur la longueur de la conduite 1 égale à 2,5 x L dont la masse est reprise par le dispositif de levage 5. En d’autres termes, que cette masse par unité de longueur soit constante ou non sur la longueur de 2,5 x L, on prend la valeur maximale. m est exprimée en kg/m. g (accélération de la pesanteur à la surface de la terre) est égal à 9,81 m/s 2 . E est égal au module de Young du matériau de la conduite 1. E est exprimé en Pa. I est égal au moment d’inertie de la conduite 1 au droit du point de soulèvement P. I est exprimé en m 4 . f est égal à la hauteur de soulèvement souhaitée (voir ), f est exprimée en mètres et est comprise entre 0,03 mètres et 0,06 mètres. α est égal à la pente de la conduite 1 sur la longueur de la conduite 1 égale à 2,5 x L dont la masse est reprise par le dispositif de levage 5, si cette pente est constante sur cette longueur de 2,5 x L ou bien est égal à la plus faible des pentes de la conduite 1 sur la longueur de la conduite 1 égale à 2,5 x L dont la masse est reprise par le dispositif de levage 5, si cette pente n’est pas constante sur cette longueur de 2,5 x L. α est exprimé en degrés. Calcul de la contrainte σ subie par ladite conduite 1 lors du soulèvement à ladite hauteur f : Cette contrainte σ subie par ladite conduite 1 lors du soulèvement de la conduite 1 à ladite hauteur f, est égale à : M x D / (2 x I) + La x ma x g x sin(αa) / S + 3 x E x f x D / (2 x Lm 2 ) avec M égal au moment de la flexion liée au poids de la conduite à protéger 1, exprimé en N.m et M = L / 4 x g x m x cos(α). La contrainte σ est exprimée en Pa et la hauteur f en mètres. Dans ces deux formules, Lm, L, m, g, E, I, f et l’angle α ont les mêmes significations que celles mentionnées ci-dessus pour le calcul de la force de levage F. Par ailleurs : ma est égal à la valeur maximale de la masse par unité de longueur de la conduite 1 sur la longueur de la conduite 1 comprise entre le massif d’ancrage amont 3 et le point de soulèvement P. ma est exprimée en kg/m. D est égal au diamètre de la conduite 1. D est exprimé en mètres. La est égale à la longueur de la conduite 1 comprise entre le massif d’ancrage amont 3 et le point de soulèvement P. La est exprimée en mètres. La est inférieure ou égale à 20 mètres. S est égal à la section de la conduite 1 au droit du point de soulèvement P. S est exprimée en m 2 . αa est égal à la pente de la conduite 1 sur la longueur de la conduite 1 comprise entre le massif d’ancrage amont 3 et le point de soulèvement P, si cette pente est constante ou bien est égal à la plus élevée des pentes de la conduite 1 comprise entre le massif d’ancrage amont 3 et le point de soulèvement P, si cette pente n’est pas constante. αa est exprimé en degrés. Deuxième situation. La illustre une deuxième situation dans laquelle la conduite 1 à protéger est retenue de manière fixe dans un massif d’ancrage amont 3 et dans un massif d’ancrage aval 4, et le berceau à protéger 2a et ledit au moins un autre berceau de support 2 sont disposés entre les massifs 3 et 4, comme précédemment, mais dans laquelle le point de soulèvement P est situé à une distance du massif d’ancrage amont 3 ou du massif d’ancrage aval 4 dont il est le plus proche, qui est supérieure à 20 mètres. Dans l’exemple représenté, le point P est à plus de 20 mètres du massif d’ancrage amont 3 dont il est le plus proche. Dans cette deuxième situation, la force de levage F à appliquer pour soulever la conduite 1 et la contrainte σ subie par cette conduite lors de ce soulèvement sont calculées comme suit. Calcul de la force de levage F à appliquer pour soulever la conduite 1 d’une hauteur f comprise entre 0,03 mètres et 0,06 mètres, par rapport audit berceau à protéger 2a : La force de levage F, exprimée en Newton, est égale à : 3 x L1 x m1 x g x cos(αb) avec : L1 égal à la distance maximale entre deux berceaux de support 2 successifs, sur une distance comprise entre le deuxième berceau de support 2 à l’amont du point de soulèvement P et le deuxième berceau de support 2 à l’aval du point de soulèvement P. L1 est exprimée en mètres. Dans cette deuxième situation où le point de soulèvement P est plus loin du massif d’ancrage dont il est le plus proche, et comme on peut le voir sur la , on considère que la longueur de la conduite 1 dont la masse est reprise (soulevée) par le dispositif de levage 5 lorsque celui-ci est appliqué au point de soulèvement P, est égale à 3 x L1. m1 est égal à la valeur maximale de la masse par unité de longueur de la conduite 1, sur la longueur de la conduite 1 égale à 3 x L1 dont la masse est reprise par le dispositif de levage 5. m1 est exprimée en kg/m. g (accélération de la pesanteur à la surface de la terre) est égal à 9,81 m/s 2 . αb en degrés est égal à la pente de la conduite 1 sur la longueur de la conduite 1 égale à 3 x L1 dont la masse est reprise par le dispositif de levage 5, si cette pente est constante sur cette longueur de 3 x L1 ou bien est égal à la plus faible des pentes de la conduite 1 sur la longueur de la conduite 1 égale à 3 x L1 dont la masse est reprise par le dispositif de levage 5, si cette pente n’est pas constante sur cette longueur de 3 x L1. αb est exprimé en degrés. Calcul de la contrainte σ subie par ladite conduite 1 lors du soulèvement à ladite hauteur f : La contrainte σ subie par ladite conduite lors du soulèvement à ladite hauteur f est égale à : M x D / (2 x I) + La x ma x g x sin(αa) / S avec M est égal au moment de la flexion liée au poids de la conduite à protéger 1, exprimée en N.m et M = L1 / 3 x g x m1 x cos(αb) La contrainte σ est exprimée en Pa et la hauteur f en mètres. Dans ces deux formules, L1, m1, g et αb ont les mêmes significations que celles mentionnées ci-dessus dans la deuxième situation pour le calcul de la force de levage F. Par ailleurs : ma est égal à la valeur maximale de la masse par unité de longueur de la conduite 1 sur la longueur de la conduite 1 comprise entre le massif d’ancrage amont 3 et le point de soulèvement P. En d’autres termes, que cette masse par unité de longueur soit constante ou non, on prend toujours la valeur maximale de cette masse par unité de longueur. P. Par exemple, si la masse par unité de longueur est égale à 1 000 kg/m sur une distance égale à L et 1 200 kg/m sur une distance égale à 1,5 x L, on retient pour le calcul une masse par unité de longueur égale à 1 200 kg/m. ma est exprimée en kg/m. D est égal au diamètre de la conduite 1. D est exprimé en mètres. I est égal au moment d’inertie de la conduite 1 au droit du point de soulèvement P. I est exprimé en m 4 . La est égale à la longueur de la conduite 1 comprise entre le massif d’ancrage amont 3 et le point de soulèvement P. La est exprimée en mètres. La est supérieure à 20 mètres. S est égal à la section de la conduite 1 au droit du point de soulèvement P. S est exprimée en m 2 . f est égal à la hauteur de soulèvement souhaitée (voir ), f est exprimée en mètres et est comprise entre 0,03 mètres et 0,06 mètres. αa est égal à la pente de la conduite 1 sur la longueur de la conduite 1 comprise entre le massif d’ancrage amont 3 et le point de soulèvement P, si cette pente est constante ou bien est égal à la plus élevée des pentes de la conduite 1 comprise entre le massif d’ancrage amont 3 et le point de soulèvement P, si cette pente n’est pas constante. αa est exprimé en degrés. Procédé de prévention de la corrosion à l’interface de contact entre une conduite en acier à protéger (1), notamment une conduite forcée, et un berceau de support (2, 2a) en acier de cette conduite (1), dit « berceau à protéger » (2a), cette conduite (1) reposant sur ledit berceau à protéger (2a) et sur au moins un autre berceau de support (2), ce procédé étant caractérisé en ce qu’il comprend les étapes suivantes : -a) calcul de la force de levage (F) à appliquer en un point de soulèvement (P) de la conduite à protéger (1) pour soulever ladite conduite à protéger (1) d’une hauteur f comprise entre 0,03 m et 0,06 m, par rapport audit berceau à protéger (2a), -b) calcul de la valeur de la contrainte σ subie par ladite conduite (1) lors du levage à ladite hauteur f, -c) comparaison de cette valeur de contrainte σ subie avec une valeur maximale de contrainte σ max au-delà de laquelle la conduite (1) est endommagée, cette valeur maximale de contrainte σ max étant égale à min (Re / 1,35 ; Rm / 1,8), Re étant la limite élastique du matériau constituant ladite conduite (1) et Rm étant la résistance à la rupture du matériau constituant la conduite (1), et si σ est inférieure ou égale à σ max, alors réalisation des étapes suivantes : -d) choix d’un dispositif de levage (5), tel un vérin, capable d’appliquer la force de levage (F) calculée à l’étape a), -e) pose d’au moins une plaque de répartition d’efforts (6) sur le sol, au droit du point de soulèvement (P) de la conduite (1), fixation d’un berceau de soulèvement (7) contre ladite conduite (1) au niveau dudit point de soulèvement (P) et positionnement du dispositif de levage (5) choisi à l’étape d) entre ladite plaque de répartition d’efforts (6) et le berceau de soulèvement (7), f) actionnement du dispositif de levage (5) pour soulever la conduite (1) de la hauteur f au-dessus du berceau à protéger (2a), g) introduction d’au moins une tôle en zinc (8) entre ledit berceau à protéger (2a) et la conduite à protéger (1), cette tôle en zinc (8) couvrant la totalité de la surface de contact (20) entre la conduite à protéger (1) et le berceau à protéger (2a), h) abaissement de la conduite à protéger (1) pour la poser sur ladite au moins une tôle de zinc (8). Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite au moins une tôle en zinc (8) est fixée sur le berceau à protéger (2a) par pliage et martelage de ses rebords contre ledit berceau à protéger (2a) et/ou par fixation à l’aide d’éléments de fixation (81), tels des vis et chevilles. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le point de soulèvement (P) est situé à une distance dudit berceau à protéger (2a) inférieure à 2 mètres, de préférence inférieure à 1 mètre. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le berceau de soulèvement (7) est choisi de façon à présenter une surface de contact avec la conduite à protéger (1) égale ou supérieure à la surface de contact entre le berceau à protéger (2a) et la conduite à protéger (1). Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ladite conduite en acier à protéger (1) est retenue de manière fixe dans un massif d’ancrage amont (3) et dans un massif d’ancrage aval (4), en ce que ledit berceau à protéger (2a) et ledit au moins un autre berceau de support (2) sont disposés entre ledit massif d’ancrage amont (3) et ledit massif d’ancrage aval (4), en ce que le point de soulèvement (P) est situé à une distance du massif d’ancrage amont (3) ou aval (4) dont il est le plus proche qui est inférieure ou égale à 20 mètres et en ce que la force de levage F, exprimée en Newton, est égale à : 2,5 x L x m x g x cos(α) + 3 x E x I x f/Lm 3 , avec : - Lm égal à la distance entre le point de soulèvement (P) de la conduite à protéger (1) et le massif d’ancrage aval (4) ou amont (3) le plus proche de ce point de soulèvement (P), exprimée en mètres, et Lm inférieure ou égale à 20 mètres, - L égal à la distance maximale entre deux berceaux de support (2) successifs, exprimée en mètres, sur une distance égale à 3 x Lm, cette distance de 3 x Lm étant mesurée depuis le massif d’ancrage amont 3 ou aval 4 dont le point de soulèvement P est le plus proche, - m, exprimée en kg/m, est égal à la valeur maximale de la masse par unité de longueur de la conduite (1), sur la longueur de la conduite (1) égale à 2,5 x L dont la masse est reprise par le dispositif de levage (5), - g égal à 9,81 m/s 2 , - E, exprimé en Pa, égal au module de Young du matériau de la conduite (1), - I égal au moment d’inertie de la conduite (1) au droit du point de soulèvement (P), exprimé en m 4 , - f étant égal à la hauteur de soulèvement souhaitée, exprimée en mètres et comprise entre 0,03 m et 0,06 m, - α, exprimé en degrés, est égal à la pente de la conduite (1) sur la longueur de la conduite (1) égale à 2,5 x L dont la masse est reprise par le dispositif de levage (5), si cette pente est constante sur cette longueur de 2,5 x L ou bien est égal à la plus faible des pentes de la conduite (1) sur la longueur de la conduite (1) égale à 2,5 x L dont la masse est reprise par le dispositif de levage (5), si cette pente n’est pas constante sur cette longueur de 2,5 x L. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que la contrainte σ, exprimée en Pa, subie par ladite conduite (1) lors du soulèvement à ladite hauteur f exprimée en mètres, est égale à : M x D / (2 x I) + La x ma x g x sin(αa) / S + 3 x E x f x D / (2 x Lm 2 ), avec - M égal au moment de la flexion liée au poids de la conduite à protéger (1), exprimé en N.m et M = L / 4 x g x m x cos(α), avec - Lm égal à la distance entre le point de soulèvement (P) de la conduite à protéger (1) et le massif d’ancrage aval (4) ou amont (3) le plus proche de ce point de soulèvement (P), exprimée en mètres, et Lm inférieur ou égal à 20 mètres, - L égal à la distance maximale entre deux berceaux de support successifs (2), exprimée en mètres, sur une distance égale à 3 x Lm, cette distance de 3 x Lm étant mesurée depuis le massif d’ancrage amont 3 ou aval 4 dont le point de soulèvement P est le plus proche, - m, exprimée en kg/m, est égal à la valeur maximale de la masse par unité de longueur de la conduite (1), sur la longueur de la conduite (1) égale à 2,5 x L dont la masse est reprise par le dispositif de levage (5), - ma, exprimée en kg/m, est égal à la valeur maximale de la masse par unité de longueur de la conduite (1) sur la longueur de la conduite (1) comprise entre le massif d’ancrage amont (3) et le point de soulèvement (P - g égal à 9,81 m/s 2 , - E, exprimé en Pa, égal au module de Young du matériau de la conduite (1), - I égal au moment d’inertie de la conduite (1) au droit du point de soulèvement (P), exprimé en m 4 , - D égal au diamètre de la conduite (1), exprimé en mètres, - La égal à la longueur de la conduite (1) comprise entre le massif d’ancrage amont (3) et ledit point de soulèvement (P), exprimée en mètres, - S égal à la section de la conduite (1) au droit du point de soulèvement (P), exprimée en m 2 , - f étant égal à la hauteur de soulèvement souhaitée, exprimée en mètres et comprise entre 0,03 m et 0,06 m, - α, exprimé en degrés, est égal à la pente de la conduite (1) sur la longueur de la conduite (1) égale à 2,5 x L dont la masse est reprise par le dispositif de levage (5), si cette pente est constante sur cette longueur de 2,5 x L ou bien est égal à la plus faible des pentes de la conduite (1) sur la longueur de la conduite (1) égale à 2,5 x L dont la masse est reprise par le dispositif de levage (5), si cette pente n’est pas constante sur cette longueur de 2,5 x L, - αa, exprimé en degrés, est égal à la pente de la conduite (1) sur la longueur de la conduite (1) comprise entre le massif d’ancrage amont (3) le point de soulèvement (P), si cette pente est constante ou bien est égal à la plus élevée des pentes de la conduite (1) comprise entre le massif d’ancrage amont (3) et le point de soulèvement (P), si cette pente n’est pas constante. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que ladite conduite en acier à protéger (1) est retenue de manière fixe dans un massif d’ancrage amont (3) et dans un massif d’ancrage aval (4), en ce que ladite conduite en acier à protéger (1) est supportée par au moins quatre berceaux de support (2, 2a) dont ledit berceau à protéger (2a), disposés entre ledit massif d’ancrage amont (3) et ledit massif d’ancrage aval (4), en ce que le point de soulèvement (P) est situé à une distance du massif d’ancrage amont (3) ou aval (4) dont il est le plus proche qui est supérieure à 20 mètres et en ce que la force de levage F, exprimée en Newton, est égale à : 3 x L1 x m1 x g x cos(αb) avec : - L1 égal à la distance maximale entre deux berceaux de support (2) successifs, exprimée en mètres, sur une distance comprise entre le deuxième berceau de support (2) à l’amont du point de soulèvement (P) et le deuxième berceau de support (2) à l’aval du point de soulèvement (P), - m1, exprimée en kg/m, est égal à la valeur maximale de la masse par unité de longueur de la conduite (1), sur la longueur de la conduite (1) égale à 3 x L1 dont la masse est reprise par le dispositif de levage (5), - g égal à 9,81 m/s 2 , - αb, exprimé en degrés, est égal à la pente de la conduite (1) sur la longueur de la conduite (1) égale à 3 x L1 dont la masse est reprise par le dispositif de levage (5), si cette pente est constante sur cette longueur de 3 x L1 ou bien est égal à la plus faible des pentes de la conduite (1) sur la longueur de la conduite (1) égale à 3 x L1 dont la masse est reprise par le dispositif de levage (5), si cette pente n’est pas constante sur cette longueur de 3 x L1. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que la contrainte σ, exprimée en Pa, subie par ladite conduite (1) lors du soulèvement à ladite hauteur f exprimée en mètres, est égale à : M x D / (2 x I) + La x ma x g x sin(αa) / S avec M égal au moment de la flexion liée au poids de la conduite à protéger (1), exprimée en N.m et M = L1 / 3 x g x m1 x cos(αb), avec - L1 égal à la distance maximale entre deux berceaux de support successifs (2), exprimée en mètres, sur une distance comprise entre le deuxième berceau de support (2) à l’amont du point de soulèvement (P) et le deuxième berceau de support (2) à l’aval du point de soulèvement (P), - m1, exprimée en kg/m, est égal à la valeur maximale de la masse par unité de longueur de la conduite (1), sur la longueur de la conduite (1) égale à 3 x L1 dont la masse est reprise par le dispositif de levage (5), - ma, exprimée en kg/m, est égal à la valeur maximale de la masse par unité de longueur de la conduite (1) sur la longueur de la conduite (1) comprise entre le massif d’ancrage amont (3) et le point de soulèvement (P), - D égal au diamètre de la conduite, exprimé en mètres, - g égal à 9,81 m/s 2 , - I égal au moment d’inertie de la conduite (1) au droit du point de soulèvement (P), exprimé en m 4 , - La égal à la longueur de la conduite (1) entre le massif d’ancrage amont (3) et le point de soulèvement (P), exprimée en mètres, et La supérieur à 20 mètres, - S égal à la section de la conduite (1) au droit du point de soulèvement (P), exprimée en m 2 , f étant égal à la hauteur de soulèvement souhaitée, exprimée en mètres et comprise entre 0,03 m et 0,06 m, - αb, exprimé en degrés, est égal à la pente de la conduite (1) sur la longueur de la conduite (1) égale à 3 x L1 dont la masse est reprise par le dispositif de levage (5), si cette pente est constante sur cette longueur de 3 x L1 ou bien est égal à la plus faible des pentes de la conduite (1) sur la longueur de la conduite (1) égale à 3 x L1 dont la masse est reprise par le dispositif de levage (5), si cette pente n’est pas constante sur cette longueur de 3 x L1, - αa, exprimé en degrés, est égal à la pente de la conduite (1) sur la longueur de la conduite (1) comprise entre le massif d’ancrage amont (3) et le point de soulèvement (P), si cette pente est constante ou bien est égal à la plus élevée des pentes de la conduite (1) comprise entre le massif d’ancrage amont (3) et le point de soulèvement (P), si cette pente n’est pas constante.