Brevet FR3152314A1 — publié le 20250228

Capteur, en particulier capteur capacitif pour réservoir d’aéronef L’invention concerne un capteur (1) apte à permettre une mesure d’une permittivité diélectrique d’un milieu, notamment un carburant dans un réservoir, comprenant : un support (3), des éléments de fixation isolants (17), une pluralité de plaques (7) comprenant au moins une première plaque (7a) et une deuxième plaque (7b) parallèles et alignées selon un axe d’empilement (X), au moins une première colonne de support (11) reliant la première plaque (7a) à l’un des éléments de fixation isolants (17) , au moins une deuxième colonne de support (13) reliant la une deuxième plaque (7b) à l’un des éléments de fixation isolants (17), au moins une plaque supplémentaire (7c), et au moins une colonne d’écartement (15) reliant la plaque supplémentaire à une plaque qui est la deuxième plus proche voisine. Le support (3) et les plaques (7) sont constitués d’un même premier matériau métallique et la colonne d’écartement (15) est constituée d’un deuxième matériau métallique. Figure à publier avec l’abrégé : Figure 3 Capteur, en particulier capteur capacitif pour réservoir d’aéronef Domaine technique de l’invention L’invention concerne un capteur, en particulier un capteur capacitif, apte à mesurer une permittivité diélectrique d’un milieu, notamment un carburant dans un réservoir d’aéronef, ainsi qu’un ensemble comprenant un tel capteur capacitif. Etat de la technique antérieure Une connaissance de la quantité de carburant contenu dans un réservoir d'un aéronef est d'une grande importance au cours d'un vol. Il est donc nécessaire de pouvoir suivre une mesure d’une telle quantité et d’une densité du carburant dans le réservoir en temps réel au cours du vol avec un haut degré de précision. Pour cela, il est connu d'installer des capteurs adaptés, de type jauge, dans les réservoirs de carburant. De tels capteurs sont notamment de type capacitif et mesurent une évolution d’une capacité entre deux plaques s’étendant dans le réservoir et séparées par un entrefer dans lequel pénètre le carburant. Les jauges sont intégrées dans un système multi-capteur de mesure de la quantité de carburant dans le réservoir, pour lequel sont prévues des redondances et des mesures de correction de dérives, afin d’améliorer une précision et une fiabilité des mesures. Notamment, une mesure destinée à améliorer la précision de tels capteurs capacitifs est une mesure de permittivité diélectrique du carburant, mise en œuvre par un capteur capacitif de compensation placé au voisinage du fond de réservoir, également désigné par l’acronyme « CIC » pour « Capacitance Index Compensator » en anglais. Un tel capteur comprend des plaques métalliques planes disposées parallèles entre elles, fixées à un support et assemblées entre elles au moyen de colonnettes de longueur connues de manière à former des entrefers précis. Cependant, de tels capteurs sont susceptibles de subir des dilatations lorsque la température varie sur une large plage d’utilisation, typiquement des conditions opérationnelles s’étendant par exemple de -55°C à 65°C, perturbant le parallélisme des plaques et la régularité des entrefers et entraînant des non-linéarités et des erreurs de mesure. Une telle dilatation est particulièrement prévalente lorsque les plaques et le support sont constitués de matériaux présentant des coefficients de dilatation thermique très différents, notamment pour un support en matière plastique. Présentation de l’invention L’invention vise à remédier à ces inconvénients, en permettant la mesure de la permittivité diélectrique du carburant dans un réservoir d’aéronef avec des dérives prévisibles et maitrisées sur une plage de température large. A cet effet, l’invention a pour objet un capteur, en particulier un capteur capacitif, apte à permettre une mesure d’une permittivité diélectrique d’un milieu, notamment un carburant contenu dans un réservoir d’aéronef, comprenant : un support, une pluralité d’éléments de fixation isolants fixés au support, une pluralité de plaques comprenant au moins une première plaque et une deuxième plaque s’étendant sensiblement parallèles au support et alignées selon un axe d’empilement perpendiculaire au support, au moins une première colonne de support ayant une première longueur et reliant la première plaque à l’un des éléments de fixation isolants, au moins une deuxième colonne de support ayant une deuxième longueur supérieure à la première longueur et reliant la deuxième plaque à l’un des éléments de fixation isolants, au moins une plaque supplémentaire, et au moins une colonne d’écartement ayant une troisième longueur et reliant la plaque supplémentaire à une plaque de la pluralité de plaques qui est la deuxième plus proche voisine de la plaque supplémentaire dans la direction du support selon l’axe d’empilement, caractérisé en ce que le support et les plaques sont constitués d’un même premier matériau métallique, et en ce que la colonne d’écartement est constituée d’un deuxième matériau métallique. Le premier matériau métallique peut présenter un premier coefficient de dilatation thermique. Le deuxième matériau métallique peut présenter un deuxième coefficient de dilatation thermique. La première colonne de support peut être constituée d’un troisième matériau métallique, notamment présentant un troisième coefficient de dilatation thermique. La deuxième colonne de support peut être constituée d’un quatrième matériau métallique, notamment présentant un quatrième coefficient de dilatation thermique. Un tel capteur permet d’éviter les distorsions causées par les différences de dilatation thermique entre le support et les plaques selon des directions transverses à l’axe d’empilement. Un tel capteur permet de prévoir et de maitriser les variations de capacité dues aux dilatations thermiques selon la direction de l’axe d’empilement à partir du premier coefficient de dilatation thermique et du deuxième coefficient de dilatation thermique, sur la plage de température considérée. Un deuxième coefficient de dilatation thermique du deuxième matériau métallique peut être sensiblement égal au double d’un premier coefficient de dilatation thermique du premier matériau métallique. Une telle caractéristique permet d’avoir une variation sensiblement nulle de la capacité du capteur avec les variations de températures, sur la plage de températures considérée. Les éléments de fixation isolants peuvent être constitués d’un matériau polymère, en particulier le polyétheréthercétone, notamment comprenant des fibres de verre, spécifiquement au moins 25% de fibres de verre. Une telle caractéristique permet d’avoir une fixation rigide des colonnes de support sur le support, avec des éléments de fixation isolants présentant des dilatations thermiques faibles et sensiblement égales aux matériaux métalliques utilisés sur la plage de température considérée. La pluralité de plaques peut comprendre un nombre pair de plaques. Dans un tel cas, le deuxième matériau métallique et le troisième matériau métallique, et notamment le quatrième matériau métallique, peuvent être identiques. La pluralité de plaques peut comprendre un nombre impair de plaques, notamment trois ou cinq plaques. Dans un tel cas, le troisième matériau métallique et le quatrième matériau métallique peuvent être différents. Une telle caractéristique permet d’avoir un assemblage mécanique ayant une bonne rigidité et une capacité totale suffisante pour obtenir une bonne précision de mesure de la permittivité diélectrique. Par ailleurs, le capteur peut comprendre un même nombre de premières colonnes de support, de deuxièmes colonnes de support et de colonnes d’écartement. Une telle caractéristique permet d’avoir un assemblage mécanique symétrique plus rigide et robuste aux distorsions. L’invention concerne également un réservoir de carburant pour aéronef comprenant un capteur capacitif comme plus haut. Brève description des figures La présente invention sera mieux comprise et d’autres caractéristiques et avantages apparaîtront encore à la lecture de la description détaillée qui suit comprenant des modes de réalisation donnés à titre illustratif en référence avec les figures annexées, présentés en tant qu’exemples non limitatifs, qui pourront servir à compléter la compréhension de l’invention et l’exposé de sa réalisation et, le cas échéant, contribuer à sa définition, sur lesquelles : FIG. 1 est une vue en perspective éclatée d’un support et de plaques d’un capteur capacitif selon l’invention ; FIG. 2 est une vue en coupe d’un capteur capacitif selon un premier mode de réalisation de l’invention ; FIG. 3 est une représentation schématique du capteur capacitif de la FIG. 2 ; et FIG. 4 est une représentation schématique d’un capteur capacitif selon un deuxième mode de réalisation de l’invention. Description détaillée de l’invention Les figures 1 à 3 sont respectivement des vues en perspective éclatée, en coupe et une représentation schématique d’un capteur 1, notamment un capteur capacitif 1, selon un premier mode de réalisation de l’invention. Le capteur 1 est apte à permettre une mesure d’une permittivité diélectrique ε d’un milieu. En particulier, le capteur 1 est notamment destiné à être installé dans un réservoir de carburant d’aéronef, afin de permettre une mesure d’une permittivité diélectrique ε du carburant. Le capteur 1 est notamment destiné à être placé au voisinage d’un fond du réservoir afin d’être entièrement immergé dans le carburant au cours de l’ensemble d’un vol de l’aéronef. Selon l’invention, le capteur 1, en particulier le capteur capacitif 1, comprend un support 3, et une pluralité de plaques 7, en particulier une pluralité de plaques métalliques 7, représentés en vue en perspective éclatée sur la FIG. 1 . Le support 3 est notamment constitué d’une plaque plane réalisée dans un premier matériau métallique présentant un premier coefficient de dilatation thermique α 1 . Pour un matériau métallique, le coefficient de dilatation thermique α varie peu sur une large plage de température, et notamment sur une plage de température considérée de fonctionnement pour le capteur 1. Notamment, la plage de température considérée s’étend par exemple de -55°C à 65°C et correspond aux conditions opérationnelles du carburant dans un réservoir d’aéronef. Selon une alternative de réalisation, le capteur 1 peut comprendre un boitier 5, en particulier apte à contenir une électronique de mesure du capteur 1. Dans un tel mode de réalisation, le boitier 5 est fixé au support 3 et est apte, en particulier, à contenir l’électronique de mesure du capteur 1 dans un espace interne isolé de l’extérieur. A cet effet, l’électronique de mesure peut comprendre des composants numériques et/ou analogiques, selon les cas. En conditions de fonctionnement, l’électronique de mesure est isolée du carburant contenu dans le réservoir par le boitier 5, afin d’éviter que son fonctionnement ne génère un échauffement et/ou une étincelle au voisinage du carburant. Plus particulièrement, l’espace interne du boitier 5 peut être noyé par un matériau isolant, afin d’améliorer l’isolation de l’électronique de mesure. Les plaques 7 peuvent être sensiblement rectangulaires et planes. De plus, les plaques 7 peuvent être réalisées dans le même premier matériau métallique que le support 3. Alternativement, les plaques 7 peuvent être d’une géométrie différente, notamment circulaires ou autres susceptibles d’être compatibles avec une fonction des plaques 7. Les plaques 7 sont disposées sensiblement parallèles entre elles et alignées selon un axe d’empilement X, s’étendant selon une direction perpendiculaire aux plaques 7 et au support 3. Les plaques 7 sont agencées de sorte à former deux ensembles de plaques 7. Plus spécifiquement, les plaques 7 d’un même ensemble sont connectées électriquement entre elles. De plus, selon un mode particulier de réalisation, les plaques 7 de deux ensembles sont alternées selon la direction de l’axe d’empilement X. Par ailleurs, les plaques 7 d’un ensembles de plaques peuvent être identiques entre elles. Un tel agencement permet aux plaques 7 de former un condensateur plan, les deux ensembles de plaques 7 étant reliés électriquement à l’électronique de mesure placée dans le boitier 3, les connections n’étant pas représentées sur les figures. Les espaces séparant les plaques 7 en regard les unes des autres sont destinés à recevoir le carburant contenu dans le réservoir, la capacité mesurée par le condensateur plan dépendant alors linéairement de la permittivité diélectrique ε du carburant. Dans l’exemple représenté sur la FIG. 1 , le capteur capacitif comprend trois plaques 7, parmi lesquelles une première plaque 7a, une deuxième plaque 7b et une troisième plaque 7c. La troisième plaque 7c constitue une plaque supplémentaire par rapport à la première plaque 7a et la deuxième plaque 7b de la pluralité de plaques 7. Selon l’exemple représenté sur la FIG. 1 , la première plaque 7a est disposée entre le support 3 et la deuxième plaque 7b, selon la direction de l’axe d’empilement X, et la deuxième plaque 7b est disposée entre la première plaque 7a et la troisième plaque 7c. La première plaque 7a et la troisième plaque 7c sont identiques entre elles, connectées électriquement et forment un premier ensemble. La deuxième plaque 7b forme le deuxième ensemble. Plus particulièrement, Les plaques 7 présentent des orifices de fixation 8 et des ouvertures de passage 9 traversantes, selon la direction de l’axe d’empilement X. Dans l’exemple représenté, les ouvertures de passage 9 sont sensiblement rectangulaires et débouchent sur au moins un bord latéral 10 des plaques 7. Alternativement, les ouvertures de passage 9 peuvent présenter des formes arrondies, circulaires ou oblongues et/ou s’étendre à l’écart des bords latéraux 10 des plaques 7. Les ouvertures de passage 9 des plaques 7 de chaque ensemble de plaques sont situées en regard des orifices de fixation 8 des plaques 7 de l’autre ensemble de plaques, selon la direction de l’axe d’empilement X. La FIG. 2 est une vue en coupe dans un plan horizontal parallèle à l’axe d’empilement X du capteur capacitif 1 assemblé. Le capteur capacitif 1 assemblé est représenté de manière schématique à la FIG. 3 . Comme cela est visible sur les figures 2 et 3, le capteur capacitif 1 comprend un ensemble de premières colonnes de support 11, un ensemble de deuxièmes colonnes de support 13, et un ensemble de colonnes d’écartement 15. De plus, le capteur capacitif 1 comprend des éléments de fixation isolants 17. Dans l’exemple représenté, l’ensemble de premières colonnes de support 11 comprend quatre premières colonnes de support, l’ensemble de deuxièmes colonnes de support 13 comprend quatre deuxièmes colonnes de support, et l’ensemble de colonnes d’écartement 15 comprend quatre colonnes d’écartement 15. Les premières colonnes de support 11, les deuxièmes colonnes de support 13 et les colonnes d’écartement 15 peuvent présenter des formes sensiblement cylindriques tubulaires. Les premières colonnes de support 11 définissent des premiers conduits centraux 12 s’étendant entre leurs extrémités et permettant d’engager un organe de fixation. Les organes de fixation sont, par exemple, des boulons et ne sont pas représentés sur la FIG. 2 par souci de clarté. Les premières colonnes de support 11 relient mécaniquement la première plaque 7a aux éléments de fixation isolants 17 fixés au support 3. Plus particulièrement, les premières colonnes de support 11 sont fixées à la première plaque 7a par leur extrémité libre, par exemple par boulonnage, à travers les premiers conduits centraux 12. De plus, les premières colonnes de support 11 présentent des longueurs L 1 identiques, de sorte que la première plaque 7a s’étend sensiblement parallèle au support 3. Les deuxièmes colonnes de support 13 relient mécaniquement la deuxième plaque 7b aux éléments de fixation isolants 17 fixés au support 3. Plus particulièrement, les deuxièmes colonnes de support 13 sont fixées à la deuxième plaque 7b par leur extrémité libre, par exemple par boulonnage, à travers les premiers conduits centraux 12. Notamment, les deuxièmes colonnes de support 13 présentent des formes identiques aux premières colonnes de support 11 à l’exception du fait que la longueur L 2 des deuxièmes colonnes de support 13 est plus grande que la longueur L 1 des premières colonnes de support 11. Les deuxièmes colonnes de support 13 définissent des deuxièmes conduits centraux 14 d’engagement des organes de fixation. Les deuxièmes colonnes de support 13 sont positionnées de manière à traverser la première plaque 7a par les ouvertures de passage 9 de la première plaque 7a. De plus, les deuxièmes colonnes de support 13 présentent des longueurs L 2 identiques, de sorte que la deuxième plaque 7b s’étend sensiblement parallèle au support 3 et à la première plaque 7a. Les colonnes d’écartement 15 relient mécaniquement la troisième plaque 7c à la première plaque 7a. Les colonnes d’écartement 15 s’étendent dans la continuité des premières colonnes de support 11, du côté opposé de la première plaque 7a, et à travers les ouvertures de passage 9 de la deuxième plaque 7b. Les colonnes d’écartement 15 définissent des troisièmes conduits centraux 16 d’engagement des organes de fixation. Les colonnes d’écartement 15 présentent des longueurs L 3 identiques. La longueur L 3 des colonnes d’écartement 15 est déterminée à partir de la longueur L 1 des premières colonnes de support 11 et la longueur L 2 des deuxièmes colonnes de support 13 afin qu’une distance E 1 séparant la première plaque 7a de la deuxième plaque 7b soit égale à une distance E 2 séparant la deuxième plaque 7b de la troisième plaque 7c. Plus particulièrement, la somme de la distance E 1 séparant la première plaque 7a de la deuxième plaque 7b, de la distance E 2 séparant la deuxième plaque 7b de la troisième plaque 7c et d’une épaisseur de la deuxième plaque 7b est égale à la longueur L 3 des colonnes d’écartement 15. L’épaisseur de la deuxième plaque 7b étant largement inférieure à la longueur L 3 des colonnes d’écartement 15, les variations de l’épaisseur de la deuxième plaque 7b dues aux dilatations thermiques sont négligeables devant celles de la longueur L 3 . Les colonnes d’écartement 15 sont réalisées en un deuxième matériau métallique présentant un deuxième coefficient de dilatation thermique α 2 . Le deuxième matériau métallique peut être identique au premier matériau métallique ou être différent. Les premières colonnes de support 11 sont constituées d’un troisième matériau métallique présentant un troisième coefficient de dilatation thermique α 3 . Les deuxièmes colonnes de support 13 sont constituées d’un quatrième matériau métallique, présentant un quatrième coefficient de dilatation thermique α 4 . Le troisième matériau métallique peut être identique au deuxième matériau métallique et/ou au premier matériau métallique, ou être différent. De plus, le quatrième matériau métallique peut être identique au troisième matériau métallique. Notamment, lorsque le nombre de plaques 7 du capteur capacitif 1 est impair, comme dans le cas représenté sur les figures 1 à 3, le deuxième matériau métallique, le troisième matériau métallique et/ou le quatrième matériau métallique peuvent être différents et présenter des coefficients de dilatation thermiques différents. Notamment, lorsque le nombre de plaques 7 est pair, il est nécessaire que le troisième matériau des premières colonnes de support 11 et le quatrième matériau métallique des deuxièmes colonnes de support 13 soient identiques au deuxième matériau formant les colonnes d’écartement 15. Un tel choix est notamment nécessaire afin de conserver des variations de la distance E 1 séparant la première plaque 7a et la deuxième plaque 7b et les variations des distances séparant les autres paires de plaques en regard. De telles conditions permettent de prévoir de manière simple et fiable les variations de la capacité du capteur capacitif 1 avec la température. Les éléments de fixation isolants 17 sont prévus pour fixer mécaniquement les premières colonnes de support 11 et les deuxièmes colonnes de support 13 au support 3 tout en les isolant électriquement du support 3. Les éléments de fixation isolants 17 sont, par exemple, du type connu sous l’appellation de douille-canon. Les éléments de fixation isolants 17 présentent, par exemple, une forme tubulaire allongée définissant un passage central 18 d’engagement de l’organe de fixation, complétée d’une rondelle transverse 19 destinée à s’interposer entre la première colonne de support 11 et le support 3 et/ou entre la deuxième colonne de support 13 et le support 3. Les éléments de fixation 17 peuvent être réalisés à partir d’un matériau polymère dur et rigide, présentant un coefficient de dilatation thermique α 4 faible sur la plage de température considérée. Ainsi, les dilatations thermiques des éléments de fixation isolants 17 suite aux variations de température sont négligeables devant celles du support 3, des plaques 7, des premières colonnes de support 11, des deuxièmes colonnes de support 13 et des colonnes d’écartement 15. Lors de variations de températures, dans la plage considérée, la longueur L 1 des premières colonnes de support 11, la longueur L 2 des deuxièmes colonnes de support 13 et la longueur des colonnes d’écartement 15 varient linéairement avec le deuxième coefficient de dilatation thermiques α 2 , et le troisième coefficient de dilatation thermique α 3 correspondants. De même, les surfaces des plaques 7 en regard les unes des autres varient, au premier ordre, comme le double du premier coefficient de dilatation thermique α 1 . Pour un condensateur plan à deux plaques, la capacité et calculée par la formule où C est la capacité, ε est la permittivité diélectrique du milieu séparant les plaques, S est la surface des plaques en regard l’une de l’autre, et E est l’écart entre les plaques. Pour un condensateur à trois plaques ou plus, la capacité totale est la somme des capacités des couples de plaques 7 en regard, calculées avec la formule précédente. Ainsi, le coefficient de variation linéaire de la capacité du capteur capacitif 1 avec la température, comme conséquence des dilatations thermiques des plaques 7 et des colonnes, est égal à où ΔC est la variation de capacité entre la température initiale et une température mesurée, C 0 est la capacité à température initiale, ΔT est la variation de température entre la température initiale et la température mesurée, α 1 est le premier coefficient de dilatation thermique du premier matériau métallique, et α 2 est le deuxième coefficient de dilatation thermique du deuxième matériau métallique. La valeur du coefficient de variation linéaire de la capacité permet de prévoir des dérives de la mesure de la permittivité diélectrique ε du carburant à partir d’une connaissance des coefficients de dilatation thermiques du premier matériau métallique et du deuxième matériau métallique. Avantageusement, le choix du premier matériau métallique et du deuxième matériau métallique, afin d’avoir le deuxième coefficient de dilatation thermique α 2 égal au double du premier coefficient de dilatation thermique α 1 , permet d‘avoir une dérive en température sensiblement nulle de la capacité du capteur capacitif. Selon un exemple de réalisation du capteur capacitif 1 selon le premier mode de réalisation de l’invention, le premier matériau métallique constituant les plaques 7 et le support 3 est l’aluminium, avec un premier coefficient de dilatation thermique α 1 α 1 = 23,9 ppm/°C (partie par million par degré Celsius) = 23,9.10 -6 °C -1 . Plus particulièrement, dans l’exemple de réalisation présenté, le capteur capacitif 1 comprend trois plaques 7. Les premières colonnes de support 11, les deuxièmes colonnes de support 13 et les colonnes d’écartement 15 peuvent être réalisées en acier inoxydable, notamment du type désigné par le sigle Inox 304. Le deuxième matériau métallique et le troisième matériau métallique peuvent alors être identiques et présentent des coefficients de dilatation thermique, respectivement le deuxième coefficient de dilatation thermique α 2 et le troisième coefficient de dilatation thermique α 3 , égaux : α 2 = α 3 = 17,3 ppm/°C (partie par million par degré Celsius)=17,3.10 -6 °C -1 . Le matériau polymère des éléments de fixation isolants 17 peut être le polyétheréthercétone, également désigné par l’acronyme « PEEK » pour « polyetheretherketone » en anglais, notamment comprenant 30% en masse de fibres de verre. Le coefficient de variation linéaire de la capacité du capteur capacitif 1 a été mesuré sur la plage de températures considérée et trois valeurs ont été obtenues de +27 ppm/°C, +29 ppm/°C et +30 ppm/°C. De telles valeurs montrent une bonne adéquation avec la valeur théorique calculée selon la formule précédente, de La FIG. 4 est une représentation schématique du capteur capacitif 1 selon un deuxième mode de réalisation de l’invention. Le capteur capacitif 1 selon le deuxième mode de réalisation comprend cinq plaques 7. En particulier une première plaque 7a, une troisième plaque 7c et une cinquième plaque 7e forment un premier ensemble de plaques identiques entre elles et connectées électriquement. Par ailleurs, une deuxième plaque 7b et une quatrième plaque 7d forment un deuxième ensemble de plaques identiques entre elles et connectées électriquement. La troisième plaque 7c, la quatrième plaque 7d et la cinquième plaque 7e constituent des plaques supplémentaires par rapport à la première plaque 7a et la deuxième plaque 7b de la pluralité de plaques 7. L’assemblage du support 3, de la première plaque 7a, de la deuxième plaque 7b et de la troisième plaque 7c au moyen des premières colonnes de support 11, des deuxièmes colonnes de support 13, des colonnes d’écartement 15 et des éléments de fixation isolants 17 est identique à celui du premier mode de réalisation décrit précédemment. La quatrième plaque 7d est fixée et reliée électriquement à la deuxième plaque 7b par un jeu de colonnes d’écartement 15 traversant les ouvertures de passage 9 de la troisième plaque 7c. La cinquième plaque 7e est fixée et reliée électriquement à la troisième plaque 7c par un jeu de colonnes d’écartement 15 traversant les ouvertures de passage 9 de la quatrième plaque 7d. Les cinq plaques 7 du capteur capacitif 1 selon le deuxième mode de réalisation forment entre elles quatre entrefers présentant des distances respectives E 1 , séparant la première plaque 7a de la deuxième plaque 7b, E 2 , séparant la deuxième plaque 7b de la troisième plaque 7c, E 3 , séparant la troisième plaque 7c de la quatrième plaque 7d, et E 4 séparant la quatrième plaque 7d de la cinquième plaque 7e, égales, recevant le carburant contenu dans le réservoir. Un tel agencement permet, pour des surfaces des plaques métalliques 7 et une longueur L 3 des colonnes d’écartement 15 identiques, d’avoir une capacité totale double de celle du capteur capacitif 1 selon le premier mode de réalisation, améliorant ainsi la précision des mesures de permittivité diélectrique du carburant. Selon un autre exemple de réalisation du capteur capacitif 1 selon le deuxième mode de réalisation, le premier matériau métallique constituant les plaques métalliques 7 et le support 3 est le titane, avec un premier coefficient de dilatation thermique α 1 α 1 = 8,64 ppm/°C (partie par million par degré Celsius) = 8,64.10 -6 °C -1 . Le coefficient de variation linéaire de la capacité du capteur capacitif 1 a été mesuré sur la plage de températures considérée. Plusieurs séries de mesures donnent une valeur moyenne du coefficient de variation linéaire de la capacité sensiblement nulle. De telles valeurs montrent une bonne adéquation avec la valeur théorique calculée selon la formule précédente, de Capteur (1), en particulier un capteur capacitif (1), apte à permettre une mesure d’une permittivité diélectrique (ε) d’un milieu, notamment un carburant contenu dans un réservoir d’aéronef, comprenant : un support (3), une pluralité d’éléments de fixation isolants (17) fixés au support (3), une pluralité de plaques (7) comprenant au moins une première plaque (7a) et une deuxième plaque (7b) s’étendant sensiblement parallèles au support (3) et alignées selon un axe d’empilement (X) perpendiculaire au support (3), au moins une première colonne de support (11) ayant une première longueur (L 1 ) et reliant la première plaque (7a) à l’un des éléments de fixation isolants (17), au moins une deuxième colonne de support (13) ayant une deuxième longueur (L 2 ) supérieure à la première longueur (L 1 ) et reliant la deuxième plaque (7b) à l’un des éléments de fixation isolants (17), au moins une plaque supplémentaire (7c, 7d, 7e), et au moins une colonne d’écartement (15) ayant une troisième longueur (L3) et reliant la plaque supplémentaire (7c, 7d, 7e) à une plaque de la pluralité de plaques (7) qui est la deuxième plus proche voisine de la plaque supplémentaire (7c, 7d, 7e) dans la direction du support (3) selon l’axe d’empilement (X), caractérisé en ce que le support (3) et les plaques (7) sont constitués d’un même premier matériau métallique, et en ce que la colonne d’écartement (15) est constituée d’un deuxième matériau métallique. Capteur capacitif (1) selon la revendication précédente, dans lequel un deuxième coefficient de dilatation thermique (α 2 ) du deuxième matériau métallique est sensiblement égal au double d’un premier coefficient de dilatation thermique (α 1 ) du premier matériau métallique. Capteur (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel les éléments de fixation isolants (17) sont constitués d’un matériau polymère, en particulier le polyétheréthercétone, notamment comprenant des fibres de verre, spécifiquement au moins 25% de fibres de verre. Capteur (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la première colonne de support (11) est constituée d’un troisième matériau métallique et/ou la deuxième colonne de support (13) est constituée d’un quatrième matériau métallique. Capteur (1) selon la revendication précédente, dans lequel la pluralité de plaques (7) comprend un nombre pair de plaques (7). Capteur (1) selon la revendication précédente, dans lequel le deuxième matériau métallique et le troisième matériau métallique, et notamment le quatrième matériau métallique, sont identiques. Capteur (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel la pluralité de plaques (7) comprend un nombre impair de plaques (7), notamment trois ou cinq plaques (7). Capteur (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel il comprend un même nombre de premières colonnes de support (11), de deuxièmes colonnes de support (13) et de colonnes d’écartement (15). Réservoir de carburant pour aéronef comprenant un capteur (1) selon l’une des revendications précédentes.