Brevet FR3148623A1 — publié le 20241115

L’invention concerne une centrale électrique à cycle combiné CCPP (10) qui comporte une turbomachine (12, 12’) et un générateur de vapeur à récupération de chaleur HRSG (14, 14’) qui est à l’arrêt (ou hors ligne) et une seconde turbomachine (12, 12’) et un générateur de vapeur à récupération de chaleur générateur de vapeur HRSG (14, 14’) qui est en ligne. Les registres de conduit alimentés par HRSG peuvent fournir de l’air d’étanchéité en leur sein pour garantir qu’il n’y ait aucun reflux, de la turbomachine en ligne à la turbomachine à l’arrêt de la centrale. Cependant, étant donné qu’un écoulement de refroidissement est souhaité, un écoulement régulé peut être mis en œuvre pour permettre un écoulement de refroidissement vers la turbomachine à l’arrêt. Cette solution est intéressante pour refroidir des configurations de CCPP dotées de multiples (par ex., 2) HRSG refoulant dans une cheminée d’échappement commune sans carneaux individuels dédiés à chaque HRSG, indépendamment de la configuration de turbomachine. Figure pour l’abrégé : Fig 1 SYSTÈME ET PROCESSUS DE RÉGULATION ACTIVE DU TIRAGE DE CENTRALE ÉLECTRIQUE La divulgation concerne de manière générale un processus et un système pour la fourniture d’une régulation active du tirage. En particulier, la divulgation concerne un processus et un système de régulation d’un écoulement d’air naturellement induit à travers un équipement de centrale électrique à cycle combiné (CCPP) pendant un arrêt. CONTEXTE Les centrales électriques à cycle combiné dotées de turbomachines et de générateurs de vapeur à récupération de chaleur (HRSG) sont souvent raccordées à des réseaux électriques qui requièrent un fonctionnement souple pour satisfaire des demandes en énergie variables. Certains cycles de réseau électrique ordonnent à des turbomachines de cesser de fonctionner pendant des périodes de faible demande et de redémarrer peu après pour satisfaire des demandes en énergie électrique du réseau. Pendant le fonctionnement, les divers composants des turbomachines et des HRSG se dilatent et se contractent. Par exemple, une dilatation thermique peut se produire en raison des températures relativement élevées associées à un fonctionnement de turbine, et une dilatation mécanique peut se produire en raison des forces centripètes associées à une rotation des composants intérieurs. Les composants de turbomachine se dilatent et se contractent à des cadences différentes et variables. Les cadences variables peuvent résulter de différences de composants en termes de matériau, de géométrie, d’emplacement et de but. Ces différences sont généralement prévues dans les profils de refroidissement des composants de turbomachine qui sont pris en compte dans leurs critères de redémarrage. Pour s’adapter davantage à toute divergence dans les taux de dilatation et de contraction, un jeu peut être prévu dans la turbomachine entre les extrémités de pales et des carénages de carter correspondants, typiquement appelé « jeu à l’extrémité ». Le jeu à l’extrémité réduit le risque d’endommagement de turbine en permettant aux pales de se dilater sans venir en contact avec le carénage. Cependant, le jeu à l’extrémité réduit sensiblement l’efficacité de la turbine pendant son fonctionnement en permettant à une partie des gaz chauffés de s’échapper au-delà des pales sans réaliser de travail utile, ce qui gaspille de l’énergie qui serait sinon disponible. Un jeu similaire peut être prévu dans un compresseur entre les pales de compresseur et le carter de compresseur, ce qui peut permettre à de l’air de s’échapper au-delà des pales de compresseur. Pendant l’arrêt, une infiltration d’air ambiant peut être naturellement induite à travers le compresseur et le passage des gaz chauds d’une turbomachine. L’infiltration d’air ambiant peut être induite, par exemple, par au moins l’une parmi la convection naturelle des gaz chauds contenus dans la turbomachine, le HRSG et/ou les cheminées de gaz de carneau, et les différences de pression provoquées par la vitesse du vent et la direction du vent à l’entrée de la turbomachine. Une telle infiltration d’air ambiant peut refroidir la turbomachine et le HRSG, ce qui peut être préjudiciable pour un redémarrage rapide en raison de contraintes fonctionnelles de température imposées par la turbomachine et le HRSG. Si le HRSG et/ou l’échappement ne sont pas pris en compte dans un profil de refroidissement pour un redémarrage, des problèmes peuvent se poser pour le redémarrage de la turbomachine sans frottements indésirables. Des frottements indésirables peuvent se produire en raison de la dilatation et d’une tentative de redémarrage lorsque les composants de turbomachine sont encore dans un état « dilaté », mais que le carter de stator s’est refroidi et s’est contracté jusqu’à ce que le jeu ne soit plus adéquat pour la rotation des composants de turbomachine. Des problèmes tels que des frottements et une contraction/dilatation peuvent être le résultat de, par exemple, la modernisation d’un HRSG et/ou d’un échappement de la turbomachine, où la conception et les aspects fonctionnels du HRSG modernisé ne sont pas pris en compte dans un schéma de refroidissement de la turbomachine. Ainsi, afin de permettre un redémarrage de la turbomachine et du HRSG aussi rapidement que possible, le tirage induit à travers la turbomachine et le HRSG peut être activement régulé. Classiquement, afin de contrecarrer le tirage induit, des aubes directrices d’entrée variables du compresseur de turbomachine (c’est-à-dire les aubes ménagées à l’entrée du compresseur pour réguler l’écoulement d’air à travers la turbomachine) sont fermées et/ou des registres et volets d’admission (ménagés par ex. dans la section d’entrée en amont du compresseur) et/ou des registres de cheminée (ménagés par ex. au niveau de la cheminée d’échappement) sont fermés. L’approche classique réduit le tirage naturel à travers la turbomachine et éventuellement le HRSG, mais en raison de fuites, il peut encore subsister une quantité importante de tirage naturel induit. BRÈVE DESCRIPTION Tous les aspects, exemples et caractéristiques mentionnés ci-dessous peuvent être combinés de toute manière techniquement possible. Un aspect de la divulgation concerne un procédé de régulation active du tirage dans un système, le système comportant une turbomachine en fonctionnement comportant une turbine et un générateur de vapeur à récupération de chaleur (HRSG) et une turbomachine à l’arrêt comportant une turbine et un HRSG, le procédé comprenant : la mesure d’une vitesse de rotation de la turbine de la turbomachine à l’arrêt ; la mesure d’une pression d’échappement de la turbomachine à l’arrêt ; la mesure d’un temps d’arrêt de la turbomachine à l’arrêt ; et sur la base d’au moins l’un parmi la vitesse de rotation mesurée, la pression d’échappement mesurée, et le temps d’arrêt mesuré, l’augmentation d’une température des gaz d’échappement de la turbomachine en fonctionnement pour augmenter un écoulement de tirage provenant du HRSG de la turbomachine en fonctionnement afin qu’il soit égal à une chute de pression au niveau de la turbine de la turbomachine à l’arrêt. Un autre aspect de la divulgation comporte l’un quelconque des aspects précédents, et dans lequel, sur la base d’au moins l’un parmi la vitesse de rotation mesurée, la pression d’échappement mesurée, et le temps d’arrêt mesuré, l’ajustement d’une température d’écoulement de tirage de la turbomachine en fonctionnement pour ajouter une pression sous-atmosphérique au niveau de la turbine de la turbomachine à l’arrêt. Un autre aspect de la divulgation comporte l’un quelconque des aspects précédents, et dans lequel, l’augmentation de la température des gaz d’échappement de la turbomachine en fonctionnement et l’ajustement de la température d’écoulement de tirage de la turbomachine en fonctionnement sont déterminés par : la comparaison de la vitesse de rotation mesurée de la turbine de la turbomachine à l’arrêt avec une première valeur seuil ; la comparaison de la pression d’échappement mesurée de la turbomachine à l’arrêt avec une deuxième valeur seuil ; et la comparaison du temps d’arrêt mesuré de la turbomachine à l’arrêt avec un troisième seuil. Un autre aspect de la divulgation comporte l’un quelconque des aspects précédents, et dans lequel, le premier seuil est d’environ 150 tours par minute ; le deuxième seuil est d’environ -0,1 barg soit -0,1.10 5 Pa au-dessus de la pression ambiante ou atmosphérique ; et le troisième seuil est d’environ 60 minutes. Un autre aspect de la divulgation fournit un système, comportant : une turbomachine à l’arrêt comportant une turbine et un générateur de vapeur à récupération de chaleur (HRSG) ; une turbomachine en fonctionnement comportant une turbine et un HRSG ; une cheminée d’échappement commune partagée par le HRSG de la turbomachine à l’arrêt et le HRSG de la turbomachine en fonctionnement ; et un système de régulation configuré pour augmenter une température des gaz d’échappement de la turbomachine en fonctionnement pour augmenter un écoulement de tirage provenant du HRSG de la turbomachine en fonctionnement afin qu’il soit égal à une chute de pression au niveau de la turbine de la turbomachine à l’arrêt, sur la base d’au moins l’un parmi une vitesse de rotation de la turbine de la turbomachine à l’arrêt, une pression d’échappement de la turbomachine à l’arrêt, et un temps d’arrêt de la turbomachine à l’arrêt. Un autre aspect de la divulgation comporte l’un quelconque des aspects précédents, et dans lequel le système de régulation est en outre configuré pour ajuster une température d’écoulement de tirage de la turbomachine en fonctionnement pour ajouter une pression sous-atmosphérique au niveau de la turbine de la turbomachine à l’arrêt, sur la base d’au moins l’un parmi la vitesse de rotation mesurée, la pression d’échappement mesurée, et le temps d’arrêt mesuré. Un autre aspect de la divulgation comporte l’un quelconque des aspects précédents, et dans lequel, le système comporte en outre : un capteur pour la mesure de la vitesse de rotation de la turbine de la turbomachine à l’arrêt ; un capteur pour la mesure de la pression d’échappement de la turbomachine à l’arrêt ; et un temporisateur pour la mesure du temps d’arrêt de la turbomachine à l’arrêt. Un autre aspect de la divulgation comporte l’un quelconque des aspects précédents, et dans lequel, le système de régulation est en outre configuré pour augmenter la température des gaz d’échappement de la turbomachine en fonctionnement et ajuster la température d’écoulement de tirage de la turbomachine en fonctionnement par : la comparaison de la vitesse de rotation mesurée de la turbine de la turbomachine à l’arrêt avec une première valeur seuil ; la comparaison de la pression d’échappement mesurée de la turbomachine à l’arrêt avec une deuxième valeur seuil ; et la comparaison du temps d’arrêt mesuré de la turbomachine à l’arrêt avec un troisième seuil. Un autre aspect de la divulgation comporte l’un quelconque des aspects précédents, et dans lequel, le système de régulation est configuré pour augmenter la température des gaz d’échappement de la turbomachine en fonctionnement et ajuster la température d’écoulement de tirage de la turbomachine en fonctionnement lorsque : la vitesse de rotation de la turbine de la turbomachine à l’arrêt est inférieure à la première valeur seuil ; la pression d’échappement de la turbomachine à l’arrêt est supérieure au deuxième seuil ; et le temps d’arrêt de la turbomachine à l’arrêt est supérieur au troisième seuil. Un autre aspect de la divulgation comporte l’un quelconque des aspects précédents, et dans lequel : le premier seuil est d’environ 150 tours par minute ; le deuxième seuil est d’environ -0,1 barg soit -0,1.10 5 Pa au-dessus de la pression ambiante ou atmosphérique ; et le troisième seuil est d’environ 60 minutes. Un autre aspect de la divulgation comporte l’un quelconque des aspects précédents, et dans lequel, le système comporte en outre un premier conduit d’échappement pour le raccordement du HRSG de la turbomachine en fonctionnement à la cheminée d’échappement commune ; et un second conduit d’échappement pour le raccordement du HRSG de la turbomachine à l’arrêt à la cheminée d’échappement commune. Un autre aspect de la divulgation comporte l’un quelconque des aspects précédents, et dans lequel au moins l’un parmi le premier conduit d’échappement et le second conduit d’échappement sont directement raccordés au conduit d’échappement commun. Un autre aspect de la divulgation comporte l’un quelconque des aspects précédents, et dans lequel au moins l’un parmi le premier conduit d’échappement et le second conduit d’échappement comporte un registre. Un aspect supplémentaire de la divulgation comporte un support lisible par ordinateur comprenant des instructions exécutables par ordinateur qui, lors de leur exécution, réalisent un procédé de régulation active du tirage par le biais d’un système, le système comportant une turbomachine en fonctionnement comportant une turbine et un générateur de vapeur à récupération de chaleur (HRSG) et une turbomachine à l’arrêt comportant une turbine et un HRSG, le procédé comprenant : la mesure d’une vitesse de rotation de la turbine de la turbomachine à l’arrêt ; la mesure d’une pression d’échappement de la turbomachine à l’arrêt ; la mesure d’un temps d’arrêt de la turbomachine à l’arrêt ; et sur la base d’au moins l’un parmi la vitesse de rotation mesurée, la pression d’échappement mesurée, et le temps d’arrêt mesuré, l’augmentation d’une température des gaz d’échappement de la turbomachine en fonctionnement pour augmenter un écoulement de tirage provenant du HRSG de la turbomachine en fonctionnement afin qu’il soit égal à une chute de pression au niveau de la turbine de la turbomachine à l’arrêt. Un autre aspect de la divulgation comporte l’un quelconque des aspects précédents, et dans lequel, sur la base d’au moins l’un parmi la vitesse de rotation mesurée, la pression d’échappement mesurée, et le temps d’arrêt mesuré, l’ajustement d’une température d’écoulement de tirage de la turbomachine en fonctionnement pour ajouter une pression sous-atmosphérique au niveau de la turbine de la turbomachine à l’arrêt. Un autre aspect de la divulgation comporte l’un quelconque des aspects précédents, et dans lequel, l’augmentation de la température des gaz d’échappement de la turbomachine en fonctionnement et l’ajustement de la température d’écoulement de tirage de la turbomachine en fonctionnement sont déterminés par la comparaison de la vitesse de rotation mesurée de la turbine de la turbomachine à l’arrêt avec une première valeur seuil ; la comparaison de la pression d’échappement mesurée de la turbomachine à l’arrêt avec une deuxième valeur seuil ; et la comparaison du temps d’arrêt mesuré de la turbomachine à l’arrêt avec un troisième seuil. Un autre aspect de la divulgation comporte l’un quelconque des aspects précédents, et dans lequel, l’augmentation de la température des gaz d’échappement de la turbomachine en fonctionnement et l’ajustement de la température d’écoulement de tirage de la turbomachine en fonctionnement sont réalisés lorsque : la vitesse de rotation de la turbine de la turbomachine à l’arrêt est inférieure à la première valeur seuil ; la pression d’échappement de la turbomachine à l’arrêt est supérieure au deuxième seuil ; et le temps d’arrêt de la turbomachine à l’arrêt est supérieur au troisième seuil. Un autre aspect de la divulgation comporte l’un quelconque des aspects précédents, et dans lequel, le premier seuil est d’environ 150 tours par minute ; le deuxième seuil est d’environ -0,1 barg soit 0,1.10 5 Pa au-dessus de la pression ambiante ou atmosphérique ; et le troisième seuil est d’environ 60 minutes. Deux aspects ou plus décrits dans cette divulgation, dont ceux décrits dans cette section résumée, peuvent être combinés pour former des mises en œuvre qui ne sont pas spécifiquement décrites dans la présente. Les détails d’une ou de plusieurs mises en œuvre sont énoncés dans les dessins annexés et la description ci-dessous. D’autres caractéristiques, objets et avantages ressortiront de la description et des dessins, et des revendications. Ces caractéristiques et d’autres caractéristiques de cette divulgation seront plus facilement comprises d’après la description détaillée qui suit des divers aspects de la divulgation prise en conjonction avec les dessins annexés qui illustrent divers modes de réalisation de la divulgation, dans lesquels : est un schéma d’une centrale électrique à cycle combiné (CCPP) comportant deux turbomachines à gaz, chacune étant dotée d’un générateur de vapeur à récupération de chaleur (HRSG) partageant une cheminée d’échappement commune, et d’un système de régulation active du tirage selon des modes de réalisation de la divulgation ; est un schéma d’une CCPP comportant deux turbomachines à gaz, chacune étant dotée d’un HRSG partageant une cheminée d’échappement commune, et d’un système de régulation active du tirage selon d’autres modes de réalisation de la divulgation ; est un organigramme d’un processus de régulation active du tirage par le biais d’une CCPP selon des modes de réalisation de la divulgation. DESCRIPTION DÉTAILLÉE Les schémas de refroidissement de centrale électrique à cycle combiné (CCPP), qui comportant l’utilisation d’une soufflante/d’un ventilateur (ci-après « soufflante ») suivie d’un refroidissement naturel, reposent généralement sur des ouvertures périodiques de registre de cheminée d’échappement. Les schémas de refroidissement de CCPP peuvent également reposer généralement sur un tirage thermique, par exemple à des niveaux de pression sous-atmosphériques, au niveau d’une entrée d’une cheminée d’échappement d’un générateur de vapeur à récupération de chaleur (HRSG). Comme incorporé par la divulgation, les schémas de refroidissement de CCPP permettent typiquement à un écoulement de soufflante de se poursuivre pendant plusieurs heures (par ex., 4 heures) après l’arrêt. L’écoulement de soufflante peut induire un écoulement de refroidissement naturel une fois que l’écoulement de soufflante est coupé. Pendant un fonctionnement en charge de base de turbomachine à gaz/HRSG, la pression au niveau de l’entrée d’une cheminée d’échappement de HRSG peut être légèrement au-dessus de la pression atmosphérique en raison, par exemple, du fait qu’une perte par frottement dans la cheminée d’échappement est supérieure au gain de poussée. Dans certains modes de réalisation de la divulgation, la pression peut être d’environ 0,34 mbar soit 0,34.10 2 Pa ou d’environ 0,14 pouce de H2O soit 248,082 Pa. Comme incorporé par la divulgation, dans une CCPP où une turbomachine/un HRSG est à l’arrêt (ou hors ligne) et une seconde turbomachine/HRSG est en ligne, des registres de conduit alimentés par HRSG peuvent fournir de l’air d’étanchéité en leur sein pour garantir qu’il n’y ait aucun reflux, de la turbomachine/du HRSG en ligne à la turbomachine/au HRSG à l’arrêt de la CCPP. Cependant, étant donné qu’un écoulement de refroidissement est souhaité, un écoulement régulé peut être mis en œuvre pour permettre un écoulement de refroidissement vers la turbomachine à l’arrêt. Cette solution est intéressante pour refroidir des configurations de CCPP dotées de multiples (par ex., 2) HRSG refoulant dans une cheminée d’échappement commune sans carneaux individuels dédiés à chaque HRSG, indépendamment de la configuration de turbomachine. Dans la présente, sont divulgués des systèmes et des procédés de régulation du tirage d’écoulement d’air naturellement induit à travers un équipement de centrale électrique (par ex., une turbomachine) pendant un arrêt. Avantageusement, par la régulation de l’écoulement d’air naturellement induit, une déperdition de chaleur par le carter de stator d’une turbomachine et le carter externe d’un HRSG pendant un cycle d’arrêt est réduite. Le tirage peut être induit à travers la turbomachine soit dans une direction aval (direction d’écoulement normale), soit dans une direction amont (direction d’écoulement inverse ou opposée), en fonction de conditions de fonctionnement et environnementales. Par la réduction de la déperdition de chaleur lors de l’arrêt, les systèmes et procédés divulgués dans la présente peuvent augmenter les jeux entre les extrémités de pales et le carter de stator pendant un cycle de redémarrage à chaud, évitant ainsi un frottement d’extrémité pendant un redémarrage à chaud. En d’autres termes, par la réduction de la déperdition de chaleur du carter de stator pendant le cycle d’arrêt, de plus grands jeux peuvent être obtenus pendant le cycle de redémarrage à chaud, ce qui peut permettre un resserrement des jeux pendant le cycle en régime permanent pour augmenter l’efficacité. En se référant maintenant aux dessins, dans lesquels des numéros identiques font référence à des composants identiques, la illustre une centrale électrique à cycle combiné (CCPP) 10 comportant des première et seconde turbomachines à gaz 12, 12’. La première turbomachine à gaz 12 comporte une turbine à gaz 20, un générateur de vapeur à récupération de chaleur (HRSG) 14 et un système d’échappement 28. La seconde turbomachine à gaz 12’ comporte également une turbine à gaz 20’, un HRSG 14’ et un système d’échappement 28’. Les deux turbomachines à gaz 12, 12’ sont sensiblement similaires. Comme incorporé par la divulgation, les deux turbomachines à gaz 12, 12’ partagent une cheminée d’échappement de HRSG commune 36, comme décrit ci-après. La première turbomachine à gaz 12 comporte en outre un compresseur 16 et une chambre de combustion 18. De même, la seconde turbomachine à gaz 12’ comporte en outre un compresseur 16’ et une chambre de combustion 18’. La turbine à gaz 20 et/ou la turbine à gaz 20’ peuvent être raccordées à un ou plusieurs générateurs électriques 22, 22’ qui sont à leur tour électriquement connectés à un réseau électrique (maintenant représenté). Dans d’autres applications, la turbine à gaz 20 et/ou la turbine à gaz 20’ peuvent être raccordées à d’autres machines selon les besoins et la conception. En amont du compresseur 16, la première turbomachine 12 comporte une section d’entrée 24 pour de l’air ambiant 40 qui alimente le compresseur 16. De plus, le compresseur 16 peut typiquement être muni d’aubes directrices d’entrée variables 26 pour réguler la quantité d’air ambiant 40 qui alimente le compresseur 16. De manière similaire, en amont du compresseur 16’, la seconde turbomachine 12’ comporte une section d’entrée 24’ pour de l’air ambiant 40’ qui alimente le compresseur 16’. De plus, le compresseur 16’ peut également être muni d’aubes directrices d’entrée variables 26’ pour réguler la quantité d’air ambiant 40’ qui alimente le compresseur 16’. Un système d’échappement 28 est ménagé en aval de la turbine à gaz 20. Le système d’échappement 28 peut être raccordé à une cheminée de dérivation 30 et/ou au HRSG 14. Un registre 32 peut être ménagé pour sélectivement raccorder le système d’échappement 28 à la cheminée de dérivation 30. Un registre d’échappement 34 peut être ménagé pour sélectivement raccorder le système d’échappement 28 au HRSG 14. Un système d’échappement 28’ peut également être ménagé en aval de la turbine à gaz 20’ et peut être raccordé à une cheminée de dérivation 30’ et/ou au HRSG 14’. Un registre 32’ et un registre d’échappement 34’ peuvent également être ménagés pour sélectivement raccorder le système d’échappement 28’ à la cheminée de dérivation 30’ et au HRSG 14’, respectivement. Comme incorporé par la divulgation, une cheminée d’échappement de HRSG commune 36 peut être ménagée en aval de chaque HRSG 14, 14’ pour orienter l’échappement vers l’atmosphère à partir de chaque HRSG 14, 14’. Un conduit d’échappement 38 raccorde directement le HRSG 14 à la cheminée d’échappement de HRSG commune 36. De manière similaire, un conduit d’échappement 38’ raccorde directement le HRSG 14’ à la cheminée d’échappement HRSG commune 36. La illustre une configuration supplémentaire de la CCPP 10. Sur la , le HRSG 14 comporte un conduit d’échappement 42 qui mène directement dans la cheminée d’échappement commune 36. Le HRSG 14’ comporte un conduit d’échappement 44 qui se raccorde au conduit d’échappement 42 de sorte qu’un écoulement provenant du conduit d’échappement 44 puisse se diriger vers la cheminée d’échappement de HRSG commune 36 par le biais du conduit d’échappement 42. Ainsi, comme incorporé par la divulgation, un échappement provenant des HRSG 14, 14’ peut s’écouler vers la cheminée d’échappement de HRSG commune 36, soit directement via des conduits d’échappement 38, 38’ ( ) et un conduit d’échappement 42 ( ) soit indirectement à partir de l’un des HRSG 14’ via des conduits d’échappement 42 et 44 ( ). Tandis que la illustre le HRSG 14 qui est directement raccordé à la cheminée d’échappement de HRSG commune 36 par le conduit d’échappement 42, des aspects de la divulgation comportent le raccordement direct soit du HRSG 14 soit du HRSG 14’ via son conduit d’échappement 42 ou 44 respectif à la cheminée d’échappement de HRSG commune 36 via l’autre conduit d’échappement 44 ou 42, respectivement. En se référant à la , dans certains aspects de la divulgation, des registres de cheminée de HRSG 46, 46’ peuvent être ménagés pour fermer et réguler l’écoulement de gaz d’échappement provenant des HRSG 14, 14’ vers la cheminée d’échappement de HRSG commune 36. Les registres de cheminée de HRSG 46, 46’ peuvent être ménagés au niveau du raccordement des HRSG 14, 14’ aux conduits d’échappement 38, 38’, comme illustré sur la . Un autre aspect de la divulgation comporte le positionnement de registres de cheminée de HRSG 46, 46’ à un quelconque point le long des conduits d’échappement 38, 38’. Comme illustré sur la , le HRSG 14 est directement raccordé par le conduit d’échappement 42 à la cheminée d’échappement de HRSG commune 36. En outre, le HRSG 14’ est raccordé au conduit d’échappement 44, qui est raccordé au conduit d’échappement 42, qui à son tour est raccordé à la cheminée d’échappement de HRSG commune 36. En ce sens, des registres de cheminée de HRSG 48, 48’ peuvent être positionnés à un quelconque point le long des conduits d’échappement 42, 44, respectivement, pour réguler l’écoulement des gaz d’échappement, du HRSG 14, 14’ à la cheminée d’échappement de HRSG commune 36. En outre, un aspect de la divulgation comporte le positionnement d’un autre registre de cheminée de HRSG 50 à l’intersection du conduit d’échappement 42 et du conduit d’échappement 44 pour réguler l’écoulement d’échappement entre eux. Comme incorporé par la divulgation, l’utilisation d’une cheminée d’échappement de HRSG commune (par ex., la cheminée d’échappement de HRSG commune 36) couplée à deux HRSG (par ex., les HRSG 14, 14’) peut empêcher un refroidissement normal d’une turbine à gaz (par ex., la turbine à gaz 20) après un arrêt lorsque l’autre turbine à gaz et l’autre HRSG (par ex., la turbine à gaz 20’ et le HRSG 14’) restent en fonctionnement. Dans certains aspects des modes de réalisation, avec la turbine à gaz en fonctionnement (par ex., la turbine à gaz 20’) fonctionnant à une charge élevée, une chute de pression au niveau de la cheminée d’échappement de HRSG commune 36 peut encore être supérieure au tirage disponible de la cheminée d’échappement de HRSG commune 36. Ce différentiel de pression peut résulter en une contre-pression vers la turbine à gaz à l’arrêt (par ex., la turbine à gaz 20). Comme incorporé par la divulgation, un système de régulation 60 peut être utilisé pour fournir une pression sous-atmosphérique via une régulation active du tirage à la turbine à gaz à l’arrêt (par ex., la turbine à gaz 20) avec un changement de matériel minimal et une perte de génération d’énergie limitée. La est un organigramme d’un procédé de régulation active du tirage par le biais d’une CCPP (telle que la CCPP 10 illustrée sur les Figures 1 et 2) comportant de multiples HRSG couplés à une cheminée d’échappement de HRSG commune, selon des modes de réalisation de l’invention. Dans la discussion qui suit, la CCPP comporte au moins une première turbomachine à gaz et une seconde turbomachine à gaz. La première turbomachine à gaz comporte une turbine à gaz, un HRSG et un système d’échappement, et la seconde turbomachine à gaz comporte une turbine à gaz, un HRSG et un système d’échappement. Le procédé peut, par exemple, être réalisé par/à l’aide d’un système de régulation tel que le système de régulation 60 illustré sur les Figures 1 et 2. Le système de régulation 60 peut faire partie du système de régulation global de la CCPP 10 ou être un ajout au système de régulation global. Un unique système de régulation 60 peut être fourni, ou chaque turbomachine à gaz 12, 12’ peut comporter ses propres systèmes de régulation qui coopèrent pour fournir la fonctionnalité du système de régulation 60 décrit dans la présente. Au processus P1, une détermination est faite que l’une parmi la turbine à gaz de la première turbomachine à gaz ou la turbine à gaz de la seconde turbomachine à gaz s’est arrêtée et que l’autre parmi la turbine à gaz de la première turbomachine à gaz ou la turbine à gaz de la seconde turbomachine à gaz est en fonctionnement. La détermination concernant l’arrêt peut être fournie, par exemple, automatiquement par le système de régulation 60 ou via une entrée d’opérateur au système de régulation 60. Au processus P2, la vitesse de rotation de la turbine de la turbomachine à gaz à l’arrêt est mesurée. Par exemple, comme illustré sur les Figures 1 et 2, des capteurs de vitesse 62, 62’, couplés aux turbines 20, 20’ des turbomachines 12, 12’, peuvent être utilisés pour déterminer la vitesse des turbines 20, 20’. Au processus P3, la pression d’échappement de la turbomachine à gaz à l’arrêt est mesurée. La pression d’échappement peut être mesurée, par exemple, comme illustré sur les Figures 1 et 2, par des capteurs de pression 64, 64’ couplés aux systèmes d’échappement 28, 28’ des turbomachines 12, 12’. Au processus P4, le temps pendant lequel la turbine à gaz à l’arrêt a été mise à l’arrêt (par ex, fourni par des temporisateurs d’arrêt 66, 66’) est mesuré par le système de régulation 60. La vitesse de la turbine de la turbomachine à gaz à l’arrêt et la pression d’échappement de la turbomachine à gaz à l’arrêt sont fournies au système de régulation 60. Au processus P5, le système de régulation 60 compare la vitesse de la turbine de la turbomachine à gaz à l’arrêt avec une valeur seuil de X tours par minute (tr/min). Par exemple, la valeur seuil de X tr/min peut être égale à environ 50 tr/min à environ 300 tr/min. Au processus P6, le système de régulation 60 compare la pression d’échappement de la turbomachine à gaz d’arrêt avec une valeur seuil de Y (par ex., en bars ou en Pascal au-dessus de la pression ambiante ou atmosphérique (barg)). Par exemple, la valeur seuil de Y barg peut être égale à environ -0,3 barg soit -0,3.10 5 Pa au-dessus de la pression ambiante ou atmosphérique à environ -0,1 barg soit -0,1.10 5 Pa au-dessus de la pression ambiante ou atmosphérique. Par exemple la valeur seuil de Y (deuxième seuil) peut être égale à environ -0,03 barg soit -0,03.10 5 Pa au-dessus de la pression ambiante ou atmosphérique à environ -0,1 barg soit -0,1.10 5 Pa au-dessus de la pression ambiante ou atmosphérique. Au processus P7, le système de régulation 60 compare le temps d’arrêt de l’ensemble turbomachine à l’arrêt avec une valeur seuil de Z. Par exemple, la valeur seuil de Z peut être égale à environ 30 minutes à environ 90 minutes. Le procédé comprend en outre la surveillance d’un état d’un processus de refroidissement de la turbomachine à l’arrêt. Au processus P8, le système de régulation 60 reçoit un signal de tirage requis 70 (Figures 1 et 2) provenant de la turbomachine à gaz à l’arrêt concernant l’état de refroidissement de la turbomachine à gaz à l’arrêt. Si la turbomachine à gaz à l’arrêt a achevé le processus de refroidissement (NON au processus P8), la turbomachine à gaz en fonctionnement retourne dans des conditions de fonctionnement nominales au processus P9. Si la turbomachine à gaz à l’arrêt n’a pas achevé le processus de refroidissement (OUI au processus P8), l’écoulement passe au processus P10. Si le système de régulation 60 a déterminé que la vitesse de la turbine de la turbomachine à gaz à l’arrêt est inférieure à la valeur seuil de X tr/min (OUI au processus P5), que la pression d’échappement de la turbomachine à gaz à l’arrêt est supérieure à la valeur seuil de Y (OUI au processus P6), que le temps d’arrêt de la turbomachine à gaz à l’arrêt est supérieur à une valeur seuil de Z (OUI au processus P7), et que la turbomachine à gaz à l’arrêt n’a pas achevé le processus de refroidissement (OUI au processus P8), alors au processus P10, le système de régulation 60 fournit des signaux de régulation appropriés (par ex., des signaux de régulation 68, 68’ (Figures 1 et 2)) à la turbomachine à gaz en fonctionnement. Selon des modes de réalisation, les signaux de régulation : ordonnent à la turbomachine à gaz en fonctionnement d’augmenter sa température des gaz d’échappement pour augmenter un écoulement de tirage provenant du HRSG de la turbomachine à gaz en fonctionnement afin qu’il soit égal à la chute de pression au niveau de la turbine à gaz de la turbomachine à gaz à l’arrêt ; et ordonnent à la turbomachine à gaz en fonctionnement d’ajuster une température de l’écoulement de tirage provenant du HRSG de la turbomachine à gaz en fonctionnement pour ajuster la pression sous-atmosphérique au niveau de la turbine à gaz de la turbomachine à gaz à l’arrêt. L’écoulement de tirage provenant du HRSG de la turbomachine à gaz en fonctionnement peut être ajusté, par exemple, par l’augmentation de la température de cheminée ou la diminution de l’écoulement massique total. L’écoulement massique total peut être réduit, par exemple, par le déchargement de la turbomachine à gaz en fonctionnement. La température de cheminée peut être augmentée, par exemple, par l’augmentation de la température d’échappement de la turbomachine à gaz en fonctionnement ou par la dérivation d’eau de HRSG autour d’économiseurs (par ex., des échangeurs de chaleur à tubes) réduisant l’efficacité du cycle de Rankine du HRSG. Selon des modes de réalisation supplémentaires, le système de régulation 60 peut en outre recevoir un signal d’ajustement du tirage 72 (Figures 1 et 2) provenant de la turbomachine à gaz à l’arrêt requérant davantage/moins d’écoulement de tirage en réponse aux ajustements réalisés au processus P10. En réponse, le système de régulation 60 fournit des instructions appropriées à la turbomachine à gaz en fonctionnement pour augmenter/diminuer l’écoulement de tirage. Comme l’appréciera l’homme du métier, la présente divulgation peut être incorporée sous la forme d’un système, d’un procédé ou de régulations qui peuvent utiliser un produit programme d’ordinateur. En conséquence, la présente divulgation peut comporter des modes de réalisation matériels, des modes de réalisation logiciels (dont un micrologiciel, un logiciel résident, un microcode, etc.) ou un mode de réalisation combinant des aspects logiciels et matériels qui peuvent tous être généralement appelés dans la présente « circuit », « module » ou « système ». En outre, la présente divulgation peut prendre la forme d’une régulation activée par programme d’ordinateur incorporée dans tout support tangible d’expression ayant un code de programme utilisable par ordinateur incorporé dans le support. Toute combinaison d’un ou de plusieurs support(s) utilisable(s) par ordinateur ou lisible(s) par ordinateur peut être utilisée. Le support utilisable par ordinateur ou lisible par ordinateur peut être, par exemple mais sans s’y limiter, un système, un appareil, un dispositif ou un support de propagation électronique, magnétique, optique, électromagnétique, à infrarouges ou semi-conducteur. Des exemples plus spécifiques (une liste non exhaustive) du support lisible par ordinateur comporteraient ce qui suit : une connexion électrique ayant un ou plusieurs fils, une disquette d’ordinateur portable, un disque dur, une mémoire vive (RAM), une mémoire morte (ROM), une mémoire morte programmable effaçable (EPROM ou mémoire Flash), une fibre optique, un disque compact portable à mémoire morte (CD-ROM), un dispositif de stockage optique, un support de transmission tel que ceux prenant en charge Internet ou un intranet, ou un dispositif de stockage magnétique. Il convient de noter que le support utilisable par ordinateur ou lisible par ordinateur pourrait même être du papier ou un autre support approprié sur lequel le programme est imprimé, étant donné que le programme peut être électroniquement capturé, via, par exemple, un balayage optique du papier ou autre support, puis compilé, interprété ou sinon traité d’une manière appropriée, si nécessaire, et ensuite stocké dans une mémoire d’ordinateur. Dans le contexte de ce document, un support utilisable par ordinateur ou lisible par ordinateur peut être tout support qui peut contenir, stocker, communiquer, propager ou transporter le programme pour une utilisation par ou en lien avec le système, l’appareil ou le dispositif d’exécution d’instructions. Le support utilisable par ordinateur peut comporter un signal de données propagé avec le code de programme utilisable par ordinateur incorporé avec celui-ci, soit en bande de base soit en tant que partie d’une onde porteuse. Le code de programme utilisable par ordinateur peut être transmis à l’aide de tout support approprié, comportant mais sans s’y limiter, sans fil, filaire, à câble à fibre optique, RF, etc. Le code de programme d’ordinateur pour la mise en œuvre d’opérations de la présente divulgation peut être écrit dans toute combinaison d’un ou de plusieurs langages de programmation, dont un langage de programmation orienté objet tel que « Java » (marque déposée), « Smalltalk », « C++ » ou similaire et des langages de programmation procéduraux classiques, tels que le langage de programmation « C » ou des langages de programmation similaires. Le code de programme peut s’exécuter entièrement sur l’ordinateur de l’utilisateur, partiellement sur l’ordinateur de l’utilisateur, partiellement sur l’ordinateur de l’utilisateur et partiellement sur un ordinateur distant ou entièrement sur l’ordinateur ou un serveur distant. Dans le dernier scénario, l’ordinateur distant peut être connecté à l’ordinateur de l’utilisateur par le biais de tout type de réseau, dont un réseau local (LAN) ou un réseau étendu (WAN), ou la connexion peut être établie avec un ordinateur externe (par exemple, par le biais d’Internet à l’aide d’un fournisseur de services Internet). La présente divulgation est décrite dans la présente en référence à des illustrations d’organigrammes et/ou des schémas fonctionnels de procédés, d’appareils (de systèmes) et de produits programmes d’ordinateur selon des modes de réalisation de la divulgation. Il sera entendu que chaque bloc des illustrations d’organigramme et/ou des schémas fonctionnels, et de combinaisons de blocs dans les illustrations d’organigramme et/ou les schémas fonctionnels, peut être mis en œuvre par des instructions de programme d’ordinateur. Ces instructions de programme d’ordinateur peuvent être fournies à un processeur d’un ordinateur à usage général, d’un ordinateur à usage spécial ou d’un autre appareil de traitement de données programmable pour produire une machine, de sorte que les instructions, qui s’exécutent via le processeur de l’ordinateur ou autre appareil de traitement de données programmable, créent des moyens pour la mise en œuvre des fonctions/actions spécifiées dans l’organigramme et/ou le bloc ou les blocs de schéma fonctionnel. Ces instructions de programme d’ordinateur peuvent également être stockées dans un support lisible par ordinateur qui peut ordonner à un ordinateur ou autre appareil de traitement de données programmable de fonctionner d’une manière particulière, de sorte que les instructions stockées dans le support lisible par ordinateur produisent un article manufacturé comportant des moyens d’instructions qui mettent en œuvre la fonction/l’action spécifiée dans l’organigramme et/ou le bloc ou les blocs de schéma fonctionnel. L’organigramme et les schémas fonctionnels sur les Figures illustrent l’architecture, la fonctionnalité et le fonctionnement de mises en œuvre possibles de systèmes, de procédés et de produits programmes d’ordinateur selon divers modes de réalisation de la présente divulgation. À cet égard, chaque bloc dans l’organigramme ou les schémas fonctionnels peut représenter un module, un segment ou une portion de code, qui comprend une ou plusieurs instructions exécutables pour la mise en œuvre de la ou des fonction(s) logique(s) spécifiée(s). Il convient également de noter que, dans certaines variantes de mises en œuvre, les fonctions inscrites dans le bloc peuvent avoir lieu dans l’ordre inscrit sur les Figures. Par exemple, deux blocs représentés successivement peuvent, en fait, être exécutés sensiblement simultanément, ou les blocs peuvent parfois être exécutés dans l’ordre inverse, en fonction de la fonctionnalité impliquée. Il conviendra également de noter que chaque bloc des schémas fonctionnels et/ou de l’illustration d’organigramme, et de combinaisons de blocs dans les schémas fonctionnels et/ou l’illustration d’organigramme, peut être mis en œuvre par des systèmes basés sur du matériel à usage spécial qui réalisent les fonctions ou actions spécifiées, ou des combinaisons de matériel à usage spécial et d’instructions d’ordinateur. Comme discuté dans la présente, divers systèmes et composants sont décrits comme « déterminant » ou « obtenant » des données. Il est entendu que les données correspondantes peuvent être obtenues à l’aide de toute solution. Par exemple, le système/composant correspondant peut générer et/ou être utilisé pour générer les données, récupérer les données en provenance d’une ou de plusieurs banques de données (par ex., une base de données), recevoir les données en provenance d’un autre système/composant, et/ou similaire. Lorsque les données ne sont pas générées par le système/composant particulier, il est entendu qu’un autre système/composant peut être mis en œuvre séparément du système/composant représenté, qui génère les données et les fournit au système/composant et/ou stocke les données pour un accès par le système/composant. Le langage d’approximation, tel qu’il est utilisé dans l’ensemble de la spécification et des revendications, peut être appliqué pour modifier toute représentation quantitative qui pourrait varier de manière admissible sans entraîner de changement de la fonction de base à laquelle elle se rapporte. En conséquence, une valeur modifiée par un ou plusieurs termes, tels que « environ », « approximativement » et « sensiblement », ne doit pas être limitée à la valeur précise spécifiée. Dans au moins certains cas, le langage d’approximation peut correspondre à la précision d’un instrument pour la mesure de la valeur. Ici et dans l’ensemble de la description et des revendications, les limites de plage peuvent être combinées et/ou interchangées, ces plages sont identifiées et comportent toutes les sous-plages qu’elles contiennent, sauf si le contexte ou le langage indique le contraire. « Approximativement » ou « environ », tel qu’appliqué à une valeur particulière d’une plage, s’applique aux deux valeurs extrêmes et, sauf indication contraire en fonction de la précision de l’instrument mesurant la valeur, peut indiquer +/- 10 % de la ou des valeur(s) indiquée(s). Procédé de régulation active du tirage par le biais d’un système, le système comportant une turbomachine en fonctionnement (12, 12’) comportant une turbine (20, 20’) et un générateur de vapeur à récupération de chaleur HRSG (14, 14’) et une turbomachine à l’arrêt (12, 12’) comportant une turbine (20, 20’) et un HRSG, le procédé comprenant : la mesure d’une vitesse de rotation de la turbine de la turbomachine à l’arrêt ; la mesure d’une pression d’échappement de la turbomachine à l’arrêt ; la mesure d’un temps d’arrêt de la turbomachine à l’arrêt ; et sur la base d’au moins l’un parmi la vitesse de rotation mesurée, la pression d’échappement mesurée, et le temps d’arrêt mesuré, l’augmentation d’une température des gaz d’échappement de la turbomachine en fonctionnement pour augmenter un écoulement de tirage provenant du HRSG de la turbomachine en fonctionnement afin qu’il soit égal à une chute de pression au niveau de la turbine de la turbomachine à l’arrêt. Procédé selon la revendication 1, comprenant en outre, sur la base d’au moins l’un parmi la vitesse de rotation mesurée, la pression d’échappement mesurée, et le temps d’arrêt mesuré, l’ajustement d’une température d’écoulement de tirage de la turbomachine en fonctionnement pour ajouter une pression sous-atmosphérique au niveau de la turbine de la turbomachine à l’arrêt (12, 12’). Procédé selon la revendication 2, dans lequel l’augmentation de la température des gaz d’échappement de la turbomachine en fonctionnement (12, 12’) et l’ajustement de la température d’écoulement de tirage de la turbomachine en fonctionnement sont déterminés par : la comparaison de la vitesse de rotation mesurée de la turbine de la turbomachine à l’arrêt (12, 12’) avec une première valeur seuil ; la comparaison de la pression d’échappement mesurée de la turbomachine à l’arrêt avec une deuxième valeur seuil ; et la comparaison du temps d’arrêt mesuré de la turbomachine à l’arrêt avec un troisième seuil. Procédé selon la revendication 3, dans lequel l’augmentation de la température des gaz d’échappement de la turbomachine en fonctionnement (12, 12’) et l’ajustement de la température d’écoulement de tirage de la turbomachine en fonctionnement sont réalisés lorsque : la vitesse de rotation de la turbine de la turbomachine à l’arrêt (12, 12’) est inférieure à la première valeur seuil ; la pression d’échappement de la turbomachine à l’arrêt est supérieure au deuxième seuil ; et le temps d’arrêt de la turbomachine à l’arrêt est supérieur au troisième seuil. Procédé selon la revendication 4, comprenant en outre : la surveillance d’un état d’un processus de refroidissement de la turbomachine à l’arrêt (12, 12’) ; et le retour de la turbomachine en fonctionnement (12, 12’) à des conditions de fonctionnement nominales si la turbomachine à l’arrêt a achevé le processus de refroidissement. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le HRSG de la première turbomachine (12) et le HRSG de la seconde turbomachine (12’) partagent une cheminée d’échappement commune. Système (10), comprenant : une turbomachine à l’arrêt (12, 12’) comportant une turbine (20, 20’) et un générateur de vapeur à récupération de chaleur HRSG (14, 14’) ; une turbomachine en fonctionnement (12, 12’) comportant une turbine (20, 20’) et un HRSG (14, 14’) ; une cheminée d’échappement commune (36) partagée par le HRSG de la turbomachine à l’arrêt et le HRSG de la turbomachine en fonctionnement ; et un système de régulation (60) configuré pour augmenter une température des gaz d’échappement de la turbomachine en fonctionnement pour augmenter un écoulement de tirage provenant du HRSG de la turbomachine en fonctionnement afin qu’il soit égal à une chute de pression au niveau de la turbine de la turbomachine à l’arrêt, sur la base d’au moins l’un parmi une vitesse de rotation de la turbine de la turbomachine à l’arrêt, une pression d’échappement de la turbomachine à l’arrêt, et un temps d’arrêt de la turbomachine à l’arrêt. Système selon la revendication 7, dans lequel le système de régulation (60) est en outre configuré pour ajuster une température d’écoulement de tirage de la turbomachine en fonctionnement pour ajouter une pression sous-atmosphérique au niveau de la turbine de la turbomachine à l’arrêt (12, 12’), sur la base d’au moins l’un parmi la vitesse de rotation mesurée, la pression d’échappement mesurée, et le temps d’arrêt mesuré. Système selon la revendication 8, comprenant en outre : un capteur (62, 62’) pour la mesure de la vitesse de rotation de la turbine de la turbomachine à l’arrêt (12, 12’) ; un capteur (64, 64’) pour la mesure de la pression d’échappement de la turbomachine à l’arrêt (12, 12’) ; et un temporisateur (66, 66’) pour la mesure du temps d’arrêt de la turbomachine à l’arrêt. Système selon la revendication 8, dans lequel le système de régulation (60) est en outre configuré pour augmenter la température des gaz d’échappement de la turbomachine en fonctionnement (12, 12’) et ajuster la température d’écoulement de tirage de la turbomachine en fonctionnement (12, 12’) par : la comparaison de la vitesse de rotation mesurée de la turbine de la turbomachine à l’arrêt avec une première valeur seuil ; la comparaison de la pression d’échappement mesurée de la turbomachine à l’arrêt avec une deuxième valeur seuil ; et la comparaison du temps d’arrêt mesuré de la turbomachine à l’arrêt avec un troisième seuil. Système selon la revendication 10, dans lequel le système de régulation (60) est configuré pour augmenter la température des gaz d’échappement de la turbomachine en fonctionnement (12, 12’) et ajuster la température d’écoulement de tirage de la turbomachine en fonctionnement lorsque : la vitesse de rotation de la turbine de la turbomachine à l’arrêt est inférieure à la première valeur seuil ; la pression d’échappement de la turbomachine à l’arrêt est supérieure au deuxième seuil ; et le temps d’arrêt de la turbomachine à l’arrêt est supérieur au troisième seuil. Système selon la revendication 11, dans lequel le premier seuil est d’environ 50 tours par minute à environ 300 tours par minute ; le deuxième seuil est d’environ -0,03 à environ -0,1 barg soit d’environ -0,03.10 5 Pa à environ -0,1.10 5 Pa au-dessus de la pression ambiante ou atmosphérique; et le troisième seuil est d’environ 30 minutes à environ 90 minutes. Système selon la revendication 7, comprenant en outre : un premier conduit d’échappement (38, 38’) pour le raccordement du HRSG de la turbomachine en fonctionnement (12, 12’) à la cheminée d’échappement commune ; et un second conduit d’échappement (38, 38’) pour le raccordement du HRSG de la turbomachine à l’arrêt (12, 12’) à la cheminée d’échappement commune. Système selon la revendication 13, dans lequel au moins l’un parmi le premier conduit d’échappement et le second conduit d’échappement (38, 38’) est directement raccordé au conduit d’échappement commun (36). Système selon la revendication 14, dans lequel au moins l’un parmi le premier conduit d’échappement et le second conduit d’échappement (38, 38’) comporte un registre (46, 46’). Support lisible par ordinateur comprenant des instructions exécutables par ordinateur qui, lors de leur exécution, réalisent un procédé de régulation active du tirage par le biais d’un système (10), le système comportant une turbomachine en fonctionnement (12, 12’) comportant une turbine (20, 20’) et un générateur de vapeur à récupération de chaleur HRSG (14, 14’) et une turbomachine à l’arrêt (12, 12’) comportant une turbine (20, 20’) et un HRSG (14, 14’), le procédé comprenant : la mesure d’une vitesse de rotation de la turbine de la turbomachine à l’arrêt ; la mesure d’une pression d’échappement de la turbomachine à l’arrêt ; la mesure d’un temps d’arrêt de la turbomachine à l’arrêt ; et sur la base d’au moins l’un parmi la vitesse de rotation mesurée, la pression d’échappement mesurée, et le temps d’arrêt mesuré, l’augmentation d’une température des gaz d’échappement de la turbomachine en fonctionnement pour augmenter un écoulement de tirage provenant du HRSG de la turbomachine en fonctionnement afin qu’il soit égal à une chute de pression au niveau de la turbine de la turbomachine à l’arrêt. Support lisible par ordinateur selon la revendication 16, dans lequel le procédé comprend en outre, sur la base d’au moins l’un parmi la vitesse de rotation mesurée, la pression d’échappement mesurée, et le temps d’arrêt mesuré, l’ajustement d’une température d’écoulement de tirage de la turbomachine en fonctionnement (12, 12’) pour ajouter une pression sous-atmosphérique au niveau de la turbine (20, 20’) de la turbomachine à l’arrêt (12, 12’). Support lisible par ordinateur selon la revendication 17, dans lequel l’augmentation de la température des gaz d’échappement de la turbomachine en fonctionnement (12, 12’) et l’ajustement de la température d’écoulement de tirage de la turbomachine en fonctionnement sont déterminés par : la comparaison de la vitesse de rotation mesurée de la turbine de la turbomachine à l’arrêt (12, 12’) avec une première valeur seuil la comparaison de la pression d’échappement mesurée de la turbomachine à l’arrêt avec une deuxième valeur seuil ; et la comparaison du temps d’arrêt mesuré de la turbomachine à l’arrêt avec un troisième seuil. Support lisible par ordinateur selon la revendication 18, dans lequel l’augmentation de la température des gaz d’échappement de la turbomachine en fonctionnement (12, 12’) et l’ajustement de la température d’écoulement de tirage de la turbomachine en fonctionnement (12, 12’) sont réalisés lorsque : la vitesse de rotation de la turbine de la turbomachine à l’arrêt est inférieure à la première valeur seuil ; la pression d’échappement de la turbomachine à l’arrêt est supérieure au deuxième seuil ; et le temps d’arrêt de la turbomachine à l’arrêt est supérieur au troisième seuil. Support lisible par ordinateur selon la revendication 19, dans lequel le procédé comprend en outre : la surveillance d’un état d’un processus de refroidissement de la turbomachine à l’arrêt (12, 12’) ; et le retour de la turbomachine en fonctionnement (12, 12’) à des conditions de fonctionnement nominales si la turbomachine à l’arrêt a achevé le processus de refroidissement.