Brevet FR3150038A1 — publié le 20241220

Un procédé de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service comprend : l’acquisition d’une profondeur de fissure d’un composant de surveillance de la turbine nucléaire en service, et l’acquisition (S102) d’une catégorie de propagation de fissure du composant sur la base de la profondeur de fissure ; l’acquisition (S103) de données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous différentes catégories de propagation de fissure ; et la réalisation (S104) d’une surveillance sur une durée de vie de propagation de fissure du composant en fonction des données de surveillance de longue durée de vie et de la catégorie de propagation de fissure du composant. FIG. 1 PROCÉDÉ ET APPAREIL DE SURVEILLANCE SUR LONGUE DURÉE D’UNE CORROSION SOUS CONTRAINTE ET D’UNE FATIGUE D’UNE TURBINE NUCLÉAIRE EN SERVICE La présente divulgation concerne le domaine des technologies des turbines nucléaires en service et, en particulier, un procédé et un appareil de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service, un dispositif électronique, un support de stockage et une plate-forme. CONTEXTE À mesure que le problème de pénurie d’énergie s’aggrave, il devient urgent de développer de nouvelles énergies pour satisfaire les besoins en énergie des populations. L’énergie nucléaire est une énergie propre sans émission de dioxyde de carbone et à faible influence sur l’environnement, une énergie efficace à densité énergétique élevée et à faible consommation de ressources, une énergie stable sans intermittence, à longues heures d’utilisation et à capacité d’alimentation électrique stable, et une énergie sûre avec une faible probabilité d’accident, ce qui constitue une option importante pour améliorer la sécurité énergétique. Une turbine nucléaire en service est un équipement clé de la technologie nucléaire. Selon l’art antérieur, il est nécessaire d’effectuer une surveillance de sécurité sur une durée de vie de propagation de fissure de la turbine nucléaire en service pour garantir un fonctionnement normal de la turbine nucléaire en service. Cependant, le problème de corrosion sous contrainte n’est pas pris en compte dans la surveillance de sécurité sur la durée de vie de propagation des fissures de la turbine nucléaire en service. RÉSUMÉ Selon un premier aspect des modes de réalisation de la présente divulgation, un procédé de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service est proposé et comprend : l’acquisition d’une profondeur de fissure par détection multiéléments d’un composant de surveillance de la turbine nucléaire en service, et l’acquisition d’une catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments ; l’acquisition de données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous différentes catégories de propagation de fissure, les données de surveillance de longue durée de vie comprenant une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte et une durée de vie de propagation de fissure par fatigue, et la durée de vie de propagation de fissure par fatigue comprenant au moins l’une parmi une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique ou une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles ; et la réalisation d’une surveillance de sécurité sur une durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base de données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance acquises à partir des données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous différentes catégories de propagation de fissure. Selon un deuxième aspect des modes de réalisation de la présente divulgation, un appareil de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service est proposé et comprend : un premier module d’acquisition configuré pour acquérir une profondeur de fissure par détection multiéléments d’un composant de surveillance de la turbine nucléaire en service, et acquérir une catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments ; un deuxième module d’acquisition configuré pour acquérir des données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous différentes catégories de propagation de fissure, les données de surveillance de longue durée de vie comprenant une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte et une durée de vie de propagation de fissure par fatigue, et la durée de vie de propagation de fissure par fatigue comprenant au moins l’une parmi une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique ou une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles ; et un module de surveillance configuré pour réaliser une surveillance de sécurité d’une durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base des données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance acquises à partir des données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous différentes catégories de propagation de fissure. Selon un troisième aspect des modes de réalisation de la présente divulgation, un dispositif électronique est proposé et comprend une mémoire, un processeur et un programme informatique stocké dans la mémoire et exécutable par le processeur. Le processeur est configuré pour mettre en œuvre le procédé de surveillance sur longue durée de la corrosion sous contrainte et de la fatigue de la turbine nucléaire en service tel que décrit dans le premier aspect des modes de réalisation de la présente divulgation lors de l’exécution du programme informatique. Selon un quatrième aspect des modes de réalisation de la présente divulgation, un support de stockage lisible par ordinateur sur lequel est stocké un support de programme informatique est fourni. Le programme informatique est amené à mettre en œuvre le procédé de surveillance sur longue durée de la corrosion sous contrainte et de la fatigue de la turbine nucléaire en service tel que décrit dans le premier aspect des modes de réalisation de la présente divulgation lors de son exécution par un processeur. Selon un cinquième aspect des modes de réalisation de la présente divulgation, une plate-forme de surveillance appropriée pour une turbine nucléaire en service est fournie, et comprend l’appareil de surveillance sur longue durée de la corrosion sous contrainte et de la fatigue de la turbine nucléaire en service tel que décrit dans le deuxième aspect des modes de réalisation de la présente divulgation ; ou le dispositif électronique tel que décrit dans le troisième aspect des modes de réalisation de la présente divulgation ; ou le support de stockage lisible par ordinateur tel que décrit dans le quatrième aspect des modes de réalisation de la présente divulgation. La solution technique fournie dans les modes de réalisation de la présente divulgation apporte au moins les effets bénéfiques suivants. La profondeur de fissure par détection multiéléments du composant de surveillance de la turbine nucléaire en service est acquise, et la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance est acquise sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments. Les données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous différentes catégories de propagation de fissure sont acquises, dans lequel les données de surveillance de longue durée de vie comprennent une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte et une durée de vie de propagation de fissure par fatigue, et la durée de vie de propagation de fissure par fatigue comprend au moins l’une parmi la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique ou la durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles. La surveillance de sécurité est effectuée sur la durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base de données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance. Par conséquent, la surveillance de sécurité peut être effectuée sur la durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance en tenant compte de la corrosion sous contrainte et de la fatigue, pour garantir un fonctionnement de longue durée et sûr de la turbine nucléaire en service. Il convient de noter que les détails ci-dessus et dans ce qui suit sont donnés à titre d’exemple et d’illustration, et ne constituent pas une limitation de la présente divulgation. Les aspects et avantages ci-dessus et/ou d’autres aspects et avantages de la présente divulgation deviendront évidents et faciles à comprendre à la lecture de la description suivante des modes de réalisation conjointement avec les dessins annexés, sur lesquels : La est un schéma de procédé illustrant un procédé de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service selon un mode de réalisation de la présente divulgation. La est un schéma de procédé illustrant un procédé de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service selon un autre mode de réalisation de la présente divulgation. La est un schéma de procédé illustrant l’acquisition d’une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte dans un procédé de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service selon un mode de réalisation de la présente divulgation. La est un schéma de procédé illustrant l’acquisition d’une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte dans un procédé de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service selon un autre mode de réalisation de la présente divulgation. La est un schéma de procédé illustrant l’acquisition d’une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte dans un procédé de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service selon un autre mode de réalisation de la présente divulgation. La est un schéma de procédé illustrant l’acquisition d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans un procédé de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service selon un mode de réalisation de la présente divulgation. La est un schéma de procédé illustrant l’acquisition d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans un procédé de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service selon un autre mode de réalisation de la présente divulgation. La est un schéma de procédé illustrant l’acquisition d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans un procédé de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service selon un autre mode de réalisation de la présente divulgation. La est un schéma de procédé illustrant l’acquisition d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans un procédé de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service selon un autre mode de réalisation de la présente divulgation. La est un schéma de procédé illustrant l’acquisition d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles dans un procédé de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service selon un mode de réalisation de la présente divulgation. La est un schéma de procédé illustrant un procédé de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service selon un autre mode de réalisation de la présente divulgation. La est un schéma de procédé illustrant l’acquisition d’une durée de vie calendaire de propagation de fissure dans un procédé de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service selon un mode de réalisation de la présente divulgation. La est un schéma de procédé illustrant l’acquisition d’une durée de vie calendaire de propagation de fissure dans un procédé de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service selon un autre mode de réalisation de la présente divulgation. La est un schéma de procédé illustrant un procédé de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service selon un autre mode de réalisation de la présente divulgation. La est un diagramme illustrant une structure d’un appareil de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service selon un mode de réalisation de la présente divulgation. La est un diagramme illustrant une structure d’un dispositif électronique selon un mode de réalisation de la présente divulgation. DESCRIPTION DÉTAILLÉE Des modes de réalisation de la présente divulgation sont décrits en détail ci-dessous, et des exemples de modes de réalisation sont illustrés sur les dessins annexés, sur lesquels des références identiques ou similaires représentent des éléments identiques ou similaires ou des éléments ayant des fonctions identiques ou similaires. Les modes de réalisation décrits ci-dessous en se référant aux dessins sont des exemples, sont destinés à être configurés pour expliquer la présente divulgation et ne doivent pas être interprétés comme une limitation de la présente divulgation. Un procédé et un appareil de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service, un dispositif électronique, un support de stockage et une plate-forme dans des modes de réalisation de la présente divulgation sont décrits en combinaison avec les dessins annexés. La est un schéma de procédé illustrant un procédé de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service selon un mode de réalisation de la présente divulgation. Comme illustré sur la , le procédé de surveillance sur longue durée de la corrosion sous contrainte et de la fatigue de la turbine nucléaire en service selon un mode de réalisation de la présente divulgation comprend les étapes suivantes. À l’étape S101, une profondeur de fissure par détection multiéléments d’un composant de surveillance de la turbine nucléaire en service est acquise. Il convient de noter que le procédé de surveillance sur longue durée de la corrosion sous contrainte et de la fatigue de la turbine nucléaire en service dans les modes de réalisation de la présente divulgation peut être exécuté par un appareil de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service dans des modes de réalisation de la présente divulgation, et l’appareil dans des modes de réalisation de la présente divulgation peut être configuré dans n’importe quelle plate-forme de surveillance appropriée pour la turbine nucléaire en service, pour mettre en œuvre le procédé de surveillance sur longue durée de la corrosion sous contrainte et de la fatigue de la turbine nucléaire en service dans des modes de réalisation de la présente divulgation. La profondeur de fissure par détection multiéléments peut faire référence à une profondeur d’une fissure dans le composant de surveillance obtenue en effectuant une détection multiéléments sur le composant de surveillance. La détection multiéléments peut être mise en œuvre par n’importe quel procédé de détection multiéléments de la technique apparentée. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la profondeur de fissure par détection multiéléments du composant de surveillance de la turbine nucléaire en service comprend : l’acquisition de la profondeur de fissure par détection multiéléments lors d’une détection multiéléments sur le composant de surveillance par un détecteur de défauts à ultrasons multiéléments et une sonde multiéléments ; et en réponse au fait qu’aucune fissure n’est trouvée pendant la détection multiéléments sur le composant de surveillance, l’établissement de la profondeur de fissure par détection multiéléments comme étant une valeur prédéfinie. Il convient de noter que la valeur prédéfinie n’est pas limitée et peut être, par exemple, de 0,002 m. En prenant, par exemple, une rainure d’aube d’un rotor en tant que composant de surveillance, l’acquisition d’une profondeur de fissure par détection multiéléments de la rainure d’aube du rotor peut être décrite comme suit. Par exemple, des turbines nucléaires en service A, B et C de 1000 MW d’un certain modèle peuvent fonctionner pendant 20 ans. Dans le cadre d’une révision planifiée, une détection multiéléments non destructive et une surveillance de sécurité de la fissure sont effectuées sur une rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage d’un rotor basse pression No. 1 d’une turbine nucléaire en service A, une rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage d’un rotor basse pression No. 2 d’une turbine nucléaire en service B, et une rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage d’un rotor basse pression No. 3 d’une turbine nucléaire en service C. Le rotor basse pression fonctionne à proximité d’une conduite de vapeur saturée (Wilson) dans une région de transition de vapeur surchauffée et de vapeur humide, et est sujet aux fissurations par corrosion sous contrainte. Un matériau du rotor basse pression peut être 30Cr2Ni4MoV (3,5 % de NiCrMoV). La détection multiéléments non destructive peut être effectuée sur la rainure d’aube de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A, et aucune fissure n’est trouvée. En réponse au fait qu’aucune fissure n’a été trouvée lors de la détection non destructive multiéléments, une profondeur d’une fissure dans une surface de dent porteuse de charge de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire A est définie comme étant par exemple a i = 2 mm = 0,002 m. La détection non destructive multiéléments est effectuée sur la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B, et une profondeur a i = 5 mm = 0,005 m d’une fissure dans une surface de dent porteuse de charge de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est acquise. La surveillance non destructive est effectuée sur la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C, et une profondeur a i = 10 mm = 0,010 m d’une fissure dans une surface de dent porteuse de charge de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire C est acquise. En prenant, par exemple, un cylindre en tant que composant de surveillance, l’acquisition d’une profondeur de fissure par détection multiéléments du cylindre peut être décrite comme suit. Par exemple, des turbines nucléaires en service A, B et C de 1000 MW d’un certain modèle peuvent fonctionner pendant 20 ans. Dans le cadre d’une révision planifiée, une détection multiéléments non destructive et une surveillance de sécurité d’une fissure sont effectuées sur un cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A, un cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B, un cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C et un cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D. Le cylindre interne basse pression est constitué par exemple d’un matériau de type Q235B et a tendance à se fissurer par corrosion sous contrainte dans les situations où du NaOH se trouve dans la vapeur ou de l’eau de mer fuit d’un condenseur. Par exemple, une pièce à faible durée de vie du cylindre interne basse pression est une partie de raccordement entre le cylindre interne basse pression et un tuyau d’extraction de vapeur de deuxième étage. Par exemple, un rayon de congé de transition structurelle au niveau d’une discontinuité structurelle du tuyau d’extraction de vapeur de deuxième étage et du cylindre interne basse pression est de 20 mm. La pièce fonctionne à proximité d’une conduite de vapeur saturée (Wilson) dans une région de transition de vapeur surchauffée et de vapeur humide, et est sujette aux fissurations par corrosion sous contrainte. La détection multiéléments non destructive peut être effectuée sur le cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A, et aucune fissure n’est trouvée. En réponse au fait qu’aucune fissure n’a été trouvée lors de la détection non destructive multiéléments, une profondeur d’une fissure dans une pièce de raccordement entre le cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A et le tuyau d’extraction de vapeur de deuxième étage est définie par exemple comme étant a i = 2 mm = 0,002 m. La détection non destructive multiéléments est effectuée sur le cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B, et une profondeur a i = 5 mm = 0,005 m d’une fissure dans une pièce de raccordement entre le cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B et le tuyau d’extraction de vapeur de deuxième étage est acquise. La détection non destructive multiéléments est effectuée sur le cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C, et une profondeur a i = 5 mm = 0,005 m d’une fissure dans une pièce de raccordement entre le cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C et le tuyau d’extraction de vapeur de deuxième étage est acquise. La détection non destructive multiéléments est effectuée sur le cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D, et une profondeur a i = 10 mm = 0,010 m d’une fissure dans une pièce de raccordement entre le cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D et le tuyau d’extraction de vapeur de deuxième étage est acquise. À l’étape S102, une catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance est acquise sur la base de la profondeur de fissure acquise à l’étape S101. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments comprend l’acquisition d’un intervalle prédéfini où se trouve la profondeur de fissure par détection multiéléments, et l’acquisition de la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance sur la base d’une cartographie reliant l’intervalle prédéfini et la catégorie de propagation de fissure détectée. Il est entendu qu’une pluralité d’intervalles prédéfinis peuvent être classés à l’avance pour les profondeurs de fissure par détection multiéléments, et différents intervalles prédéfinis peuvent être en correspondance avec différentes catégories de propagation de fissure ou une même catégorie de propagation de fissure. Par exemple, l’acquisition de la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments comprend, en réponse au fait que la profondeur de fissure par détection multiéléments se trouve dans un premier intervalle prédéfini, la détermination d’une première catégorie de propagation de fissure en tant que catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance, ou en réponse au fait que la profondeur de fissure par détection multiéléments se trouve dans un deuxième intervalle prédéfini, la détermination d’une deuxième catégorie de propagation de fissure en tant que catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance. À l’étape S103, des données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous différentes catégories de propagation de fissure sont acquises. Les données de surveillance de longue durée de vie comprennent une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte et une durée de vie de propagation de fissure par fatigue, et la durée de vie de propagation de fissure par fatigue comprend au moins l’une parmi une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique ou une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles. Il convient de noter que la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte fait référence à une durée de vie de propagation de la fissure dans le composant de surveillance lorsqu’une catégorie de défaillance supportée par le composant de surveillance inclut une corrosion sous contrainte. La durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique fait référence à une durée de vie de propagation de la fissure dans le composant de surveillance lorsqu’une catégorie de défaillance supportée par le composant de surveillance comprend une fatigue oligocyclique. La durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles fait référence à une durée de vie de propagation de la fissure dans le composant de surveillance lorsqu’une catégorie de défaillance supportée par le composant de surveillance comprend une fatigue à grand nombre de cycles. Il doit être noté que l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique et la durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles du composant de surveillance peut être mise en œuvre en adoptant la technique apparentée, qui ne sera pas limitée dans la divulgation. Dans une mise en œuvre, l’acquisition des données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous différentes catégories de propagation de fissure comprend la détermination de données de base de durée de vie correspondant à une catégorie de propagation de fissure, et l’acquisition des données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous la catégorie de propagation de fissure sur la base des données de base de durée de vie. Il convient de noter que les données de base de durée de vie ne sont pas limitées et peuvent, par exemple, inclure un ensemble de tailles de propagation de fissure, des données de base de calcul de contrainte du composant de surveillance, des données de base de test de matériaux, etc. Dans une mise en œuvre, l’acquisition des données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous différentes catégories de propagation de fissure comprend l’acquisition d’une cartographie reliant les catégories de propagation de fissure et les données de surveillance de longue durée de vie, et la détermination des données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous la catégorie de propagation de fissure sur la base de la cartographie. Il est entendu que la relation ci-dessus peut être pré-étalonnée sur la base d’une situation réelle. Dans une mise en œuvre, le procédé comprend en outre : la détermination que les données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance comprennent la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique et la durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles en réponse au fait que le composant de surveillance est une rainure d’aube d’un rotor ; et la détermination que les données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance comprennent la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte et la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique en réponse au fait que le composant de surveillance est un cylindre. À l’étape S104, la surveillance de sécurité est effectuée sur une durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base de données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance. Dans une mise en œuvre, effectuer la surveillance de sécurité sur la durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base des données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance comprend la mise en œuvre de la surveillance de sécurité sur la durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance en déterminant si les données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance satisfont à une condition d’acceptation de surveillance. Il convient de noter que la condition d’acceptation de surveillance n’est pas limitée et, par exemple, il peut être déterminé comme condition d’acceptation de surveillance que les données de surveillance de longue durée de vie sont supérieures à un seuil prédéfini. Le seuil prédéfini n’est pas limité. Dans une mise en œuvre, la réalisation de la surveillance de sécurité sur la durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base des données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance comprend l’acquisition d’une valeur de critère de surveillance du composant de surveillance, et la détermination que les données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance satisfont à la condition d’acceptation de surveillance en réponse au fait que les données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance sont supérieures ou égales à la valeur du critère de surveillance, et la détermination que les données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance ne satisfont pas à la condition d’acceptation de surveillance en réponse au fait que les données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance sont inférieures à la valeur de critère de surveillance. Dans certains exemples, une cartographie reliant un modèle du composant de surveillance et la valeur de critère de surveillance peut être préétablie. L’acquisition de la valeur de critère de surveillance du composant de surveillance comprend la demande de la valeur de critère de surveillance dans la cartographie ci-dessus sur la base du modèle du composant de surveillance, et la détermination que la valeur de critère de surveillance demandée est la valeur de critère de surveillance du composant de surveillance. Dans une mise en œuvre, en réponse aux données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance ne satisfaisant pas à la valeur de critère de surveillance, le procédé comprend en outre la génération d’informations d’indication indiquant qu’une exception de sécurité se produit dans le composant de surveillance, et le fait d’informer un utilisateur à temps que l’exception de sécurité se produit dans le composant de surveillance. En résumé, selon le procédé de surveillance sur longue durée de la corrosion sous contrainte et de la fatigue de la turbine nucléaire en service fourni dans les modes de réalisation de la présente divulgation, la profondeur de fissure par détection multiéléments du composant de surveillance de la turbine nucléaire en service est acquise, et la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance est acquise sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments. Les données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous différentes catégories de propagation de fissure sont acquises, dans lequel les données de surveillance de longue durée de vie comprennent une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte et une durée de vie de propagation de fissure par fatigue, et la durée de vie de propagation de fissure par fatigue comprend au moins l’une parmi la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique ou la durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles. La surveillance de sécurité est effectuée sur la durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base de données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance. Par conséquent, la surveillance de sécurité peut être effectuée sur la durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance en tenant compte de la corrosion sous contrainte et de la fatigue, pour garantir un fonctionnement de longue durée et sûr de la turbine nucléaire en service. La est un schéma de procédé illustrant un procédé de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service selon un autre mode de réalisation de la présente divulgation. Comme illustré sur la , le procédé comprend les étapes suivantes. À l’étape S201, une profondeur de fissure par détection multiéléments d’un composant de surveillance de la turbine nucléaire en service est acquise. L’étape S201 peut être expliquée en se référant aux modes de réalisation déjà décrit ci-dessus, qui ne seront pas répétés ici. À l’étape S202, un ensemble de tailles de propagation de fissure du composant de surveillance est acquis. Il convient de noter que l’ensemble de tailles de propagation de fissure n’est pas limité. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de l’ensemble de tailles de propagation de fissure du composant de surveillance comprend l’acquisition de données de base de calcul de contrainte du composant de surveillance, l’acquisition de données de base de test de matériau du composant de surveillance ; et la détermination de l’ensemble de tailles de propagation de fissure sur la base des données de base de calcul de contrainte et des données de base de test de matériau. Par conséquent, dans le procédé, l’ensemble de tailles de propagation de fissure peut être déterminé en prenant en compte les données de base de calcul de contrainte et les données de base de test de matériau. Il convient de noter que les données de base de calcul de contrainte et les données de base de test de matériau ne sont pas limitées. Dans une mise en œuvre, la détermination de l’ensemble de tailles de propagation de fissure sur la base des données de base de calcul de contrainte et des données de base de test de matériau comprend les mises en œuvre possibles suivantes. Dans une première mise en œuvre, une valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du composant de surveillance est déterminée sur la base d’un paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, d’une ténacité à la rupture par corrosion sous contrainte d’un matériau du composant de surveillance et d’une contrainte maximale au niveau d’un emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans une condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service. Dans une deuxième mise en œuvre, une taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du composant de surveillance dans une condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service est déterminée sur la base du paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, de la ténacité à la rupture du matériau du composant de surveillance et d’une contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans la condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service. Dans une troisième mise en œuvre, une valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles du composant de surveillance est déterminée sur la base du paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, d’une valeur de test d’une valeur seuil de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles du matériau du composant de surveillance et d’une plage d’une contrainte de fatigue à grand nombre de cycles au niveau d’un emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans une condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service. Dans une quatrième mise en œuvre, une taille de fissure critique par fatigue à grand nombre de cycles du composant de surveillance est déterminée sur la base du paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, de la ténacité à la rupture du matériau du composant de surveillance et d’une contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans la condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service. En prenant, par exemple, une rainure d’aube d’un rotor en tant que composant de surveillance, il est décrit ci-dessous l’acquisition d’un ensemble de tailles de propagation de fissure de la rainure d’aube du rotor. Par exemple, les données de base de calcul de contrainte comprennent une plage d’une contrainte de fatigue à grand nombre de cycles au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor et une contrainte maximale σ maxH au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service, une contrainte maximale σ maxn au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal, une contrainte maximale σ max110 % au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 %, et une contrainte maximale σ max120 % au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 120 %, etc. Par exemple, les données de base de test de matériau du rotor comprennent une ténacité à la rupture K IC d’un matériau du rotor, une ténacité à la rupture par corrosion sous contrainte K ISCC du matériau du rotor, une valeur de test d’un taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte , un paramètre Q de forme de fissure, et une valeur de test d’une valeur seuil de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles du matériau du rotor, etc. Par exemple, l’ensemble de tailles de propagation de fissure comprend une valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte a SCC , une valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles a th , une taille de fissure critique par fatigue à grand nombre de cycles a cH , une taille de fissure critique par fatigue oligocyclique a cn de la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service, une taille de fissure critique par fatigue oligocyclique a c110 % de la rainure d’aube du rotor dans une condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service et une taille de fissure critique par fatigue oligocyclique a c120 % de la rainure d’aube du rotor dans une condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, etc. Dans certains exemples, la détermination de l’ensemble de tailles de propagation de fissure sur la base des données de base de calcul de contrainte et des données de base de test de matériau du rotor comprend les mises en œuvre possibles suivantes. Dans une première mise en œuvre, la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte de la rainure d’aube du rotor est déterminée sur la base du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la ténacité à la rupture par corrosion sous contrainte du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans une condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service. Dans une deuxième mise en œuvre, la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles de la rainure d’aube du rotor est déterminée sur la base du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la valeur de test de la valeur seuil de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles et de la plage de la contrainte de fatigue à grand nombre de cycles au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service. Dans une troisième mise en œuvre, la taille de fissure critique par fatigue à grand nombre de cycles de la rainure d’aube du rotor est déterminée sur la base du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la ténacité à la rupture du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service. Dans une quatrième mise en œuvre, la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique de la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service est déterminée sur la base du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la ténacité à la rupture du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service. Dans une cinquième mise en œuvre, la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique de la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service est déterminée sur la base du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la ténacité à la rupture du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service. Dans une sixième mise en œuvre, la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique de la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est déterminée sur la base du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la ténacité à la rupture du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service. Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A, la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B et la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C, par exemple, les données de base de calcul de contrainte et les données de base de test de matériau de rotor de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A sont respectivement illustrées dans le tableau 1 et le tableau 2, les données de base de calcul de contrainte et les données de base de test de matériau de rotor de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B sont respectivement illustrées dans le tableau 1 et le tableau 2, et les données de base de calcul de contrainte et les données de base de test de matériau de rotor de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C sont respectivement illustrées dans le tableau 1 et le tableau 2. Tableau 1. Données de base de calcul de contrainte d’une rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage d’un rotor basse pression d’une turbine nucléaire en service No. Item Valeur des données 1 plage /MPa d’une contrainte de fatigue à grand nombre de cycles au niveau d’un emplacement de fissure dans une rainure d’aube d’un rotor dans une condition stationnaire de fonctionnement en charge 3,078 2 contrainte maximale σ maxH /MPa au niveau d’un emplacement de fissure dans une rainure d’aube d’un rotor dans une condition stationnaire de fonctionnement en charge 436,299 3 contrainte maximale σ maxn /MPa au niveau d’un emplacement de soudure sur une surface d’un rotor dans une condition transitoire d’arrêt normal 457,918 4 contrainte maximale σ max110 % /MPa au niveau d’un emplacement de fissure d’une rainure d’aube d’un rotor dans une condition transitoire de test de survitesse de 110 % 481,019 5 contrainte maximale σ max120 % /MPa au niveau d’un emplacement de fissure d’une rainure d’aube d’un rotor dans une condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % 577,005 Tableau 2. Données de base de test de matériau d’un rotor basse pression d’une turbine nucléaire en service No. Item Valeur des données 1 ténacité à la rupture K IC /MPa d’un matériau d’un rotor 190 2 ténacité à la rupture par corrosion sous contrainte K ISCC /MPa d’un matériau d’un rotor 76 3 valeur de test /mm/a d’un taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte 2 4 paramètre Q de forme de fissure condition stationnaire : 0,99976 arrêt normal : 0,98684 test de survitesse de 110 % : 0,97481 fonctionnement en survitesse de 120 % : 0,92580 5 valeur seuil de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles /MPa d’un matériau d’un rotor 0,9224 La contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure de la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal comprend la contrainte maximale σ maxn au niveau de l’emplacement de soudure sur la surface du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal. Un procédé de calcul d’un ensemble de tailles de propagation de fissure de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A, de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B et de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C est comme suit : En prenant, par exemple, un cylindre en tant que composant de surveillance, il est décrit ci-dessous l’acquisition d’un ensemble de tailles de propagation de fissure du cylindre. Par exemple, les données de base de calcul de contrainte comprennent une contrainte maximale σ max0 au niveau d’un emplacement de fissure dans le cylindre dans la condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service, une contrainte maximale σ maxc au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans une condition transitoire de démarrage à froid, une contrainte maximale σ maxw au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans une condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service, une contrainte maximale σ maxh au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans une condition transitoire de démarrage à chaud de turbine nucléaire en service, etc. Par exemple, les données de base de test de matériau comprennent une ténacité à la rupture K IC d’un matériau du cylindre, une ténacité à la rupture par corrosion sous contrainte K ISCC du matériau du cylindre, une valeur de test d’un taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, un paramètre Q de forme de fissure, etc. Par exemple, l’ensemble de tailles de propagation de fissure comprend une valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte a SCC , une taille de fissure critique par fatigue oligocyclique a cc du cylindre dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service, une taille de fissure critique par fatigue oligocyclique a cw du cylindre dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service, une taille de fissure critique par fatigue oligocyclique a ch du cylindre dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, la détermination de l’ensemble de tailles de propagation de fissure sur la base des données de base de calcul de contrainte et des données de base de test de matériau comprend les mises en œuvre possibles suivantes. Dans une première mise en œuvre, une valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du cylindre est déterminée sur la base d’un paramètre de forme de fissure du cylindre, d’une ténacité à la rupture par corrosion sous contrainte du matériau du cylindre et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans une condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service. Dans une seconde mise en œuvre, la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du cylindre dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service est déterminée sur la base du paramètre de forme de fissure du cylindre, de la ténacité à la rupture du matériau du cylindre et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service. Dans une troisième mise en œuvre, la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du cylindre dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service est déterminée sur la base du paramètre de forme de fissure du cylindre, de la ténacité à la rupture du matériau du cylindre et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service. Dans une quatrième mise en œuvre, la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du cylindre dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service est déterminée sur la base du paramètre de forme de fissure du cylindre, de la ténacité à la rupture du matériau du cylindre et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service. Par exemple, en prenant le cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A, le cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B, le cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C et le cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D par exemple, les données de base de calcul de contrainte et les données de base de test de matériau du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A sont respectivement illustrées dans le tableau 3 et le tableau 4, les données de base de calcul de contrainte et les données de base de test de matériau du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B sont respectivement illustrées dans le tableau 3 et le tableau 4, les données de base de calcul de contrainte et les données de base de test de matériau du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C sont respectivement illustrées dans le tableau 3 et le tableau 4, et les données de base de calcul de contrainte et les données de base de test de matériau du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D sont respectivement illustrées dans le tableau 3 et le tableau 4. Tableau 3. Données de base de calcul de contrainte du cylindre interne basse pression No. Item Valeur des données 1 contrainte maximale σ max0 /MPa au niveau d’un emplacement de fissure dans un cylindre dans une condition stationnaire de fonctionnement en charge 229,120 2 contrainte maximale maxc /MPa au niveau d’un emplacement de fissure dans un cylindre dans une condition transitoire de démarrage à froid 252,970 3 contrainte maximale σ maxw /MPa au niveau d’un emplacement de fissure dans un cylindre dans une condition transitoire de démarrage tiède 267,093 4 contrainte maximale σ maxh /MPa au niveau d’un emplacement de fissure dans un cylindre dans une condition transitoire de démarrage à chaud 237,736 Tableau 4. Données de base de test de matériau d’un cylindre interne basse pression No. Item Valeur des données 1 ténacité à la rupture K IC /MPa d’un matériau d’un cylindre 108,23 2 ténacité à la rupture par corrosion sous contrainte K ISCC /MPa d’un matériau d’un cylindre 43,29 3 paramètre Q de forme de fissure 0,88 4 valeur de test /mm/a d’un taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte d’un matériau d’un cylindre 1,5 Un procédé de calcul d’un ensemble de tailles de propagation de fissure du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A, du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B, du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C et du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D peut être décrit comme suit : À l’étape S203, la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance est acquise sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments et de l’ensemble de tailles de propagation de fissure. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments et de l’ensemble de tailles de propagation de fissure comprend l’obtention d’un résultat d’opération en effectuant un traitement d’opération sur la profondeur de fissure par détection multiéléments et une taille de propagation de fissure dans l’ensemble de tailles de propagation de fissure, et l’obtention de la catégorie de propagation de fissure détectée sur la base d’une correspondance entre le résultat d’opération et la catégorie de propagation de fissure détectée. Le traitement d’opération peut être réalisé en adoptant au moins un procédé de traitement d’opération de la technique apparentée, qui n’est pas limité ici, et peut par exemple comprendre une addition, une soustraction, une multiplication, une division, etc. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments et de l’ensemble de tailles de propagation de fissure comprend l’acquisition d’une relation de taille entre la profondeur de fissure par détection multiéléments et au moins une taille de propagation de fissure dans l’ensemble de tailles de propagation de fissure ; et la détermination de la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance sur la base d’une correspondance entre la relation de taille et la catégorie de propagation de fissure. En prenant, par exemple, une rainure d’aube d’un rotor en tant que composant de surveillance, il est décrit ci-dessous l’acquisition d’une catégorie de propagation de fissure détectée de la rainure d’aube du rotor. Dans certains exemples, l’acquisition de la catégorie de propagation de fissure détectée de la rainure d’aube du rotor sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments et de l’ensemble de tailles de propagation de fissure comprend les mises en œuvre possibles suivantes : Dans une première mise en œuvre, la catégorie de propagation de fissure détectée est déterminée en tant que première catégorie de propagation de fissure en réponse au fait que la profondeur de fissure par détection multiéléments est inférieure à la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte et que la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte est inférieure à la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles. Dans certains exemples, la catégorie de propagation de fissure détectée est la première catégorie de propagation de fissure, et la première catégorie de propagation de fissure peut comprendre trois phases. Dans ce cas, dans une première phase, une taille de fissure de la rainure d’aube du rotor est étendue à partir d’une profondeur de fissure par détection multiéléments a i jusqu’à une valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte a SCC . Dans une deuxième phase, la taille de fissure de la rainure d’aube du rotor est étendue à partir d’une valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte a SCC jusqu’à une valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles a th . Dans une troisième phase, la taille de fissure de la rainure d’aube du rotor est étendue à partir de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles a th jusqu’à une taille de fissure critique par fatigue oligocyclique a cj . La taille de fissure critique par fatigue oligocyclique a cj peut être a cn ou a c110 % ou a c120 % . Dans une deuxième mise en œuvre, la catégorie de propagation de fissure détectée est déterminée en tant que deuxième catégorie de propagation de fissure en réponse au fait que la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte est inférieure à la profondeur de fissure par détection multiéléments et que la profondeur de fissure par détection multiéléments est inférieure à la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles . Dans certains exemples, la catégorie de propagation de fissure détectée est la deuxième catégorie de propagation de fissure, et la deuxième catégorie de propagation de fissure peut comprendre deux phases. Dans ce cas, dans une première phase, la taille de fissure de la rainure d’aube du rotor est étendue à partir de la profondeur de fissure par détection multiéléments a i jusqu’à la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles a th . Dans une deuxième phase, la taille de fissure de la rainure d’aube du rotor est étendue à partir de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles a th jusqu’à la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique a cj . Dans une troisième mise en œuvre, la catégorie de propagation de fissure détectée est déterminée en tant que troisième catégorie de propagation de fissure en réponse au fait que la profondeur de fissure par détection multiéléments est inférieure à la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles et que la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles est inférieure à la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte. Dans certains exemples, la catégorie de propagation de fissure détectée est la troisième catégorie de propagation de fissure, et la troisième catégorie de propagation de fissure peut comprendre trois phases. Dans ce cas, dans une première phase, la taille de fissure de la rainure d’aube du rotor est étendue à partir de la profondeur de fissure par détection multiéléments a i jusqu’à la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles a th . Dans une deuxième phase, la taille de fissure de la rainure d’aube du rotor est étendue à partir de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles a th jusqu’à la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte a SCC . Dans une troisième phase, la taille de fissure de la rainure d’aube du rotor est étendue à partir de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte a SCC jusqu’à la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique a cj . Dans une quatrième mise en œuvre, la catégorie de propagation de fissure détectée est déterminée en tant que quatrième catégorie de propagation de fissure en réponse au fait que la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles est inférieure à la profondeur de fissure par détection multiéléments et que la profondeur de fissure par détection multiéléments est inférieure à la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte. Dans certains exemples, la catégorie de propagation de fissure détectée est la quatrième catégorie de propagation de fissure, et la quatrième catégorie de propagation de fissure peut comprendre deux phases. Dans ce cas, dans une première phase, la taille de fissure de la rainure d’aube du rotor est étendue à partir de la profondeur de fissure par détection multiéléments a i jusqu’à la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte a SCC . Dans une seconde phase, la taille de fissure de la rainure d’aube du rotor est étendue à partir de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte a SCC jusqu’à la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique a cj . Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A, la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte a SCC est de 0,007980 m, la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles a th est de 0,023619 m, et la profondeur de fissure par détection multiéléments non destructive a i est de 0,002 m. Comme a SCC = 0,007980 m est inférieur à a th = 0,023619 m et a i = 0,002 m est inférieur à a SCC = 0,007980 m, la catégorie de propagation de fissure détectée dans la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A est la première catégorie de propagation de fissure. Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B, la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte a SCC est de 0,007980 m, la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles a th est de 0,023619 m, et la profondeur de fissure par détection multiéléments non destructive a i est de 0,005 m. Comme a SCC = 0,007980 m est inférieur à a th = 0,023619 m et que a i = 0,005 m est inférieur à a SCC = 0,007980 m, la catégorie de propagation de fissure détectée dans la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est la première catégorie de propagation de fissure. Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C, la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte a SCC est de 0,007980 m, la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles a th est de 0,023619 m, et la profondeur de fissure par détection multiéléments non destructive a i est de 0,010 m. Comme a SCC = 0,007980 m est inférieur à a th = 0,023619 m et a i = 0,010m est supérieur à a SCC = 0,007980 m, la catégorie de propagation de fissure détectée dans la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C est la deuxième catégorie de propagation de fissure. En prenant, par exemple, un cylindre en tant que composant de surveillance, il est décrit ci-dessous l’acquisition d’une catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre. Dans certains exemples l’acquisition de la catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments et de l’ensemble de tailles de propagation de fissure comprend les mises en œuvre possibles suivantes. Dans une première mise en œuvre, la catégorie de propagation de fissure détectée est déterminée en tant que première catégorie de propagation de fissure en réponse au fait que la profondeur de fissure par détection multiéléments est inférieure à la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte. Dans certains exemples, la catégorie de propagation de fissure détectée est la première catégorie de propagation de fissure, et la première catégorie de propagation de fissure peut comprendre deux phases. Dans ce cas, dans une première phase, la taille de fissure du cylindre est étendue à partir de la profondeur de fissure par détection multiéléments a i jusqu’à la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte a SCC . Dans une seconde phase, la taille de fissure du cylindre est étendue à partir de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte a SCC jusqu’à la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique a cj . La taille de fissure critique par fatigue oligocyclique a cj peut être a cn ou a cw ou a ch . Dans une deuxième mise en œuvre, la catégorie de propagation de fissure détectée est déterminée en tant que deuxième catégorie de propagation de fissure en réponse au fait que la profondeur de fissure par détection multiéléments est supérieure à la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte. Dans certains exemples, la catégorie de propagation de fissure détectée est la deuxième catégorie de propagation de fissure, et la deuxième catégorie de propagation de fissure peut comprendre une phase. Dans une première phase, une taille de fissure du cylindre est étendue à partir de la profondeur de fissure par détection multiéléments a i jusqu’à la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique a cj . Par exemple, en prenant le cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A, la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte a SCC est de 0,008624 m, et la profondeur de fissure par détection multiéléments non destructive a i est de 0,002 m. Comme a i = 0,002 m est inférieur à a SCC = 0,008624 m, la catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A est la première catégorie de propagation de fissure. Par exemple, en prenant le cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B, la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte a SCC est de 0,008624 m, et la profondeur de fissure par détection multiéléments non destructive a i est de 0,005 m. Comme a i = 0,005 m est inférieur à a SCC = 0,008624 m, une catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est la première catégorie de propagation de fissure. Par exemple, en prenant le cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C, la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte a SCC est de 0,008624 m, et la profondeur de fissure par détection multiéléments non destructive a i est de 0,005 m. Comme a i = 0,005 m est inférieur à a SCC = 0,008624 m, une catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C est la première catégorie de propagation de fissure. Par exemple, en prenant le cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D, la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte a SCC est de 0,008624 m, et la profondeur de fissure par détection multiéléments non destructive a i est de 0,010 m. Comme a i = 0,010 m est supérieur à a SCC = 0,008624 m, une catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D est la deuxième catégorie de propagation de fissure. À l’étape S204, des données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous différentes catégories de propagation de fissure sont acquises. Les données de surveillance de longue durée de vie comprennent une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte et une durée de vie de propagation de fissure par fatigue, et la durée de vie de propagation de fissure par fatigue comprend au moins l’une parmi une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique ou une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles. À l’étape S205, la surveillance de sécurité est effectuée sur une durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base de données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance. Les étapes S204 et S205 peuvent être expliquées en se référant aux modes de réalisation déjà décrits précédemment, qui ne seront pas répétés ici. En résumé, selon le procédé de surveillance sur longue durée de la corrosion sous contrainte et de la fatigue de la turbine nucléaire en service dans des modes de réalisation de la présente divulgation, l’ensemble de tailles de propagation de fissure du composant de surveillance est acquis, et la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance est acquise sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments et de l’ensemble de tailles de propagation de fissure. Par conséquent, la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance peut être obtenue en prenant en compte la profondeur de fissure par détection multiéléments et l’ensemble de tailles de propagation de fissure du composant de surveillance. Sur la base d’un quelconque mode de réalisation ci-dessus, l’acquisition de durées de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous différentes catégories de propagation de fissure comprend : l’acquisition des durées de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous les différentes catégories de propagation de fissures sur la base d’un premier paramètre du composant de surveillance, d’une valeur de test d’un taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du matériau du composant de surveillance, et de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du composant de surveillance dans la condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service. Le premier paramètre est la profondeur de fissure par détection multiéléments ou la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte. Par conséquent, dans le procédé, les durées de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous différentes catégories de propagation de fissure peuvent être déterminées en prenant en compte le premier paramètre du composant de surveillance, la valeur de test du taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du matériau du composant de surveillance, et la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du composant de surveillance dans la condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service. Dans une mise en œuvre, la détermination des durées de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous différentes catégories de propagation de fissure sur la base du premier paramètre du composant de surveillance, de la valeur de test du taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du matériau du composant de surveillance et de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du composant de surveillance dans la condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service comprend la détermination d’une pluralité de types de durées de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte dans une quelconque catégorie de propagation de fissure sur la base du premier paramètre du composant de surveillance, de la valeur de test du taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du matériau du composant de surveillance, et de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du composant de surveillance dans la condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service ; et la détermination d’une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous une quelconque catégorie de propagation de fissure sur la base de la pluralité de types de durées de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous une quelconque catégorie de propagation de fissure. Dans certains exemples, la détermination des durées de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du composant de surveillance sous une quelconque catégorie de propagation de fissure sur la base de la pluralité de types de durées de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du composant de surveillance sous une quelconque catégorie de propagation de fissure comprend la détermination d’une valeur minimale dans la pluralité de types de durées de vie de propagation de fissures par corrosion sous contrainte sous une quelconque catégorie de propagation de fissure en tant que durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous une quelconque catégorie de propagation de fissure. En prenant, par exemple, une rainure d’aube d’un rotor en tant que composant de surveillance, il est décrit ci-dessous l’acquisition de durées de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous différentes catégories de propagation de fissure. Sur la base d’un quelconque mode de réalisation ci-dessus, quand le composant de surveillance est la rainure d’aube du rotor, comme illustré sur la , l’acquisition des durées de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous différentes catégories de propagation de fissure peut comprendre les étapes suivantes. À l’étape S301, une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous une quelconque catégorie parmi la première catégorie de propagation de fissure, la troisième catégorie de propagation de fissure ou la quatrième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base d’une valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, d’une valeur de test d’un taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du matériau du rotor, et de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique de la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service. À l’étape S302, une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur de test du taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du matériau du rotor, et de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique de la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service. Dans une mise en œuvre, un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte dans une quelconque catégorie parmi la première catégorie de propagation de fissure, la troisième catégorie de propagation de fissure ou la quatrième catégorie de propagation est comme suit : où, N fSCC1 est une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure, N fSCC2 est une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la troisième catégorie de propagation de fissure, et N fSCC4 est une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la quatrième catégorie de propagation de fissure. Dans une mise en œuvre, un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte N fSCC2 sous la deuxième catégorie de propagation de fissure est comme suit : Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A et la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B, la catégorie de propagation de fissure détectée de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A et de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est la première catégorie de propagation de fissure. Le procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte N fSCC sous la première catégorie de propagation de fissure de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A et de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est comme suit : Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C est la deuxième catégorie de propagation de fissure. Le procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte N fSCC2 sous la deuxième catégorie de propagation de fissure de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C est comme suit : Par conséquent, dans ce procédé, quand le composant de surveillance est la rainure d’aube du rotor, la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous une quelconque catégorie parmi la première catégorie de propagation de fissure, la troisième catégorie de propagation de fissure ou la quatrième catégorie de propagation de fissure peut être acquise en prenant en compte la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, la valeur de test du taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du matériau du rotor, et la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique de la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service, et la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure peut être acquise en prenant en compte la profondeur de fissure par détection multiéléments, la valeur de test du taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du matériau du rotor et la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique de la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service. En prenant, par exemple, un cylindre en tant que composant de surveillance, il est décrit ci-dessous l’acquisition de durées de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous différentes catégories de propagation de fissure. Sur la base d’un quelconque mode de réalisation ci-dessus, quand le composant de surveillance est le cylindre, comme illustré sur la , l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous une première catégorie de propagation de fissure comprend les étapes suivantes. À l’étape S401, un premier type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de la valeur de test du taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du matériau du cylindre, et de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du cylindre dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service. Dans une mise en œuvre, un procédé de calcul du premier type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte N fSCC1,1 sous la première catégorie de propagation de fissure est exprimé comme suit : À l’étape S402, un deuxième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de la valeur de test du taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du matériau du cylindre, et de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du cylindre dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service. Dans une mise en œuvre, un procédé de calcul du deuxième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte N fSCC1,2 sous la première catégorie de propagation de fissure est exprimé comme suit : À l’étape S403, un troisième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de la valeur de test du taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du matériau du cylindre, et de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du cylindre dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service. Dans une mise en œuvre, un procédé de calcul du troisième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte N fSCC1,3 sous la première catégorie de propagation de fissure est comme suit : À l’étape S404, la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure est déterminée sur la base du premier type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure, du deuxième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure, et du troisième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure. Dans une mise en œuvre, la détermination de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure sur la base du premier type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure, du deuxième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure et du troisième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure comprend l’obtention de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure en effectuant une moyenne pondérée du premier type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure, du deuxième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure et du troisième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure. Dans une mise en œuvre, la détermination de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure sur la base du premier type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure, du deuxième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure et du troisième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure comprend la détermination d’une valeur minimale du premier type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure, du deuxième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure et du troisième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure en tant que durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure. Par exemple, un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte N fSCC01 sous la première catégorie de propagation de fissure est exprimé comme suit : Par exemple, en prenant le cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A, le cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B et le cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C, la catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A, du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B et du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C est la première catégorie de propagation de fissure. Un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte N fSCC01 sous la première catégorie de propagation de fissure du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A, du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B et du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C peut être exprimé comme suit : Par conséquent, dans le procédé, quand le composant de surveillance est le cylindre, la première durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte à la troisième durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure sont acquises en prenant en compte la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, la valeur de test du taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du matériau du cylindre, et la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique, et la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure est en outre déterminée. Sur la base d’un quelconque mode de réalisation ci-dessus, quand le composant de surveillance est un cylindre, comme illustré sur la , l’acquisition d’une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous une deuxième catégorie de propagation de fissure peut comprendre les étapes suivantes. À l’étape S501, un premier type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur de test du taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du matériau du cylindre, et de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du cylindre dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service. Dans une mise en œuvre, un procédé de calcul du premier type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte N fSCC2,1 sous la deuxième catégorie de propagation de fissure peut être exprimé comme suit : À l’étape S502, un deuxième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur de test du taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du matériau du cylindre, et de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du cylindre dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service. Dans une mise en œuvre, un procédé de calcul du deuxième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte N fSCC2,2 sous la deuxième catégorie de propagation de fissure peut être exprimé comme suit : À l’étape S503, un troisième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur de test du taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du matériau du cylindre, et de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du cylindre dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service. Dans une mise en œuvre, un procédé de calcul du troisième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte N fSCC2,3 sous la deuxième catégorie de propagation de fissure peut être exprimé comme suit : À l’étape S504, la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure est déterminée sur la base du premier type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure, du deuxième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure, et du troisième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure. Dans une mise en œuvre, la détermination de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure sur la base du premier type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure, du deuxième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure et du troisième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure peut comprendre l’obtention de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure en effectuant une moyenne pondérée du premier type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure, du deuxième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure et du troisième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure. Dans une mise en œuvre, la détermination de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure sur la base du premier type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure, du deuxième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure et du troisième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure peut comprendre la détermination d’une valeur minimale du premier type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure, du deuxième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure et du troisième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure en tant que durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure. Par exemple, un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte N fSCC02 sous la deuxième catégorie de propagation de fissure peut être exprimé comme suit : Par exemple, en prenant le cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D dans le mode de réalisation ci-dessus, la catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D est la deuxième catégorie de propagation de fissure. Un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte N fSCC02 sous la deuxième catégorie de propagation de fissure du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D peut être exprimé comme suit : Par conséquent, dans le procédé, quand le composant de surveillance est le cylindre, le premier type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte au troisième type de durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure sont acquis en prenant en compte la profondeur de fissure par détection multiéléments, la valeur de test du taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du matériau du cylindre, et la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique, et la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure est en outre déterminée. Sur la base d’un quelconque mode de réalisation ci-dessus de la présente divulgation, la durée de vie de propagation de fissure par fatigue comprend la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique, et l’acquisition de durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous différentes catégories de propagation de fissures comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans chacune d’au moins une phase correspondant à n’importe quelle catégorie de propagation de fissure dans la condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service sur la base d’un deuxième paramètre du composant de surveillance, du paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, d’une constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du composant de surveillance, et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans la condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service. Le deuxième paramètre est la profondeur de fissure par détection multiéléments ou deux paramètres quelconques dans l’ensemble de tailles de propagation de fissure. Dans le procédé, les durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous différentes catégories de propagation de fissure peuvent être déterminées en prenant en compte le deuxième paramètre du composant de surveillance, le paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du composant de surveillance, et la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure du composant de surveillance dans la condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service. En prenant, par exemple, une rainure d’aube d’un rotor en tant que composant de surveillance, il est décrit ci-dessous l’acquisition de durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous différentes catégories de propagation de fissure. Sur la base d’un quelconque mode de réalisation ci-dessus, quand le composant de surveillance est la rainure d’aube du rotor, comme illustré sur la , l’acquisition des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous différentes catégories de propagation de fissure dans une condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service peut comprendre les étapes suivantes. À l’étape S601, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N fn1,1 dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service est comme suit : où, C 0 , m 0 sont les constantes de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique d’un matériau du rotor. À l’étape S602, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N fn1,2 dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S603, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une troisième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la troisième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la troisième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique de la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N fn1,3 dans la troisième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S604, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N fn2,1 dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S605, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique de la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N fn2,2 dans la deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S606, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N fn3,1 dans la première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S607, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une deuxième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N fn3,2 dans la deuxième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S608, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique de la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N fn3,3 dans la troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S609, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une première phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N fn4,1 dans la première phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S610, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une deuxième phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique de la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N fn4,2 dans la deuxième phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service est comme suit : Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A est la première catégorie de propagation de fissure, et les données de contrainte de fatigue oligocyclique et de base de test de matériau du rotor basse pression No. 1 dans la condition d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service A sont illustrées dans le tableau 5. Tableau 5. Données de contrainte de fatigue oligocyclique et de base de test de matériau d’un rotor basse pression dans une condition d’arrêt normal d’une turbine nucléaire en service No. Item Valeur des données 1 contrainte maximale σ maxn /MPa au niveau d’un emplacement de fissure dans une rainure d’aube d’un rotor dans une condition transitoire d’arrêt normal 457,918 2 constante m 0 de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique d’un matériau d’un rotor 2,556 3 constante C 0 de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique d’un matériau 1,593 × 10 —11 4 paramètre Q de forme de fissure 0,98684 Un procédé de calcul des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous la première catégorie de propagation de fissure de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service A est comme suit : Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est la première catégorie de propagation de fissure, et les données de contrainte de fatigue oligocyclique et de base de test de matériau du rotor basse pression No. 2 dans la condition d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service B sont illustrées dans le tableau 5. Un procédé de calcul des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous la première catégorie de propagation de fissure de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 dans la condition d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service B est comme suit : Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C est la deuxième catégorie de propagation de fissure, et les données de contrainte de fatigue oligocyclique et de base de test de matériau du rotor basse pression No. 3 dans la condition d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service C sont illustrées dans le tableau 5. Un procédé de calcul des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous la deuxième catégorie de propagation de fissure de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service C est comme suit : Par conséquent, dans le procédé, quand le composant de surveillance est la rainure d’aube d’un rotor, les durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous différentes catégories de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service peuvent être acquises en prenant en compte le paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor, la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service et l’ensemble de tailles de propagation de fissure de la rainure d’aube du rotor. Sur la base d’un quelconque mode de réalisation ci-dessus, quand le composant de surveillance est une rainure d’aube d’un rotor, comme illustré sur la , l’acquisition des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous les différentes catégories de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service comprend les étapes suivantes. À l’étape S701, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f110 %,1.1 dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S702, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f110%,1.2 dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service est comme suit : À S703, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une troisième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la troisième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la troisième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique de la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f110%,1.3 dans la troisième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S704, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f110%,2.1 dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S705, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique de la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f110%,2.2 dans la deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S706, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f110%,3.1 dans la première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S707, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une deuxième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f110%,3.2 dans la deuxième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S708, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique de la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f110%,3.3 dans la troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S709, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une première phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f110%,4.1 dans la première phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S710, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une deuxième phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique de la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f110%,4.2 dans la deuxième phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service est comme suit : Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A est la première catégorie de propagation de fissure. Les données de contrainte de fatigue oligocyclique et de base de test de matériau du rotor basse pression No. 1 dans la condition de test de survitesse de 100 % de la turbine nucléaire en service A sont illustrées dans le tableau 6. Tableau 6. Données de contrainte de fatigue oligocyclique et de base de test de matériau d’un rotor basse pression dans une condition de test de survitesse de 110 % d’une turbine nucléaire en service No. Item Valeur des données 1 contrainte maximale σ max110% /MPa au niveau d’un emplacement de fissure d’une rainure d’aube d’un rotor dans une condition transitoire de test de survitesse de 110 % 481,019 2 constante m 0 de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique d’un matériau d’un rotor 2,556 3 constante C 0 de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique d’un matériau 1,593 × 10 —11 4 paramètre Q de forme de fissure 0,97481 Un procédé de calcul des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous la première catégorie de propagation de fissure pour la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service A est comme suit : Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est la première catégorie de propagation de fissure. Les données de contrainte de fatigue oligocyclique et de base de test de matériau du rotor basse pression No. 2 dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service B sont illustrées dans le tableau 6. Un procédé de calcul des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous la première catégorie de propagation de fissure pour la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service B est comme suit : Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C est la deuxième catégorie de propagation de fissure. Les données de contrainte de fatigue oligocyclique et de base de test de matériau du rotor basse pression No. 3 dans la condition de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service C sont illustrées dans le tableau 6. Un procédé de calcul des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous la deuxième catégorie de propagation de fissure de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service C est comme suit : Par conséquent, dans le procédé, quand le composant de surveillance est la rainure d’aube du rotor, les durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous différentes catégories de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service peuvent être acquises en prenant en compte le paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor, la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service et l’ensemble de tailles de propagation de fissure de la rainure d’aube du rotor. Sur la base d’un quelconque mode de réalisation ci-dessus, quand le composant de surveillance est une rainure d’aube d’un rotor, comme illustré sur la , l’acquisition de durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous différentes catégories de propagation de fissure dans une condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service comprend les étapes suivantes. À l’étape S801, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f120%,1.1 dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S802, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f120%,1.2 dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S803, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une troisième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la troisième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la troisième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique de la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f120%,1.3 dans la troisième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S804, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f120 %,2.1 dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S805, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique de la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f120 %,2.2 dans la deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S806, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f120 %,3.1 dans la première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S807, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une deuxième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f120 %,3.2 dans la deuxième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S808, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique de la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f120 %,3.3 dans la troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S809, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une première phase d’une quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f120 %,4.1 dans la première phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S810, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une deuxième phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique de la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de test de survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N f120 %,4.2 dans la deuxième phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service est comme suit : Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A est la première catégorie de propagation de fissure. Les données de contrainte de fatigue oligocyclique et de base de test de matériau du rotor basse pression No. 1 dans la condition de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service A sont illustrées dans le tableau 7. Tableau 7. Données de contrainte de fatigue oligocyclique et de base de test de matériau d’un rotor basse pression dans une condition de fonctionnement en survitesse de 120 % d’une turbine nucléaire en service No. Item Valeur des données 1 contrainte maximale σ max120% /MPa au niveau d’un emplacement de fissure d’une rainure d’aube d’un rotor dans une condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % 577,005 2 constante m 0 de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique d’un matériau d’un rotor 2,556 3 constante C 0 de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique d’un matériau 1,593 × 10 —11 4 paramètre Q de forme de fissure 0,92580 Un procédé de calcul des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous la première catégorie de propagation de fissure pour la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service A est comme suit : Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est la première catégorie de propagation de fissure. Les données de contrainte de fatigue oligocyclique et de base de test de matériau du rotor basse pression No. 2 dans la condition de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service B sont illustrées dans le tableau 7. Un procédé de calcul de durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous la première catégorie de propagation de fissure pour la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service B est comme suit : Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C est la deuxième catégorie de propagation de fissure. Les données de contrainte de fatigue oligocyclique et de base de test de matériau du rotor basse pression No. 3 dans la condition de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service C sont illustrées dans le tableau 7. Un procédé de calcul de durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous la deuxième catégorie de propagation de fissure pour la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service C est comme suit : Par conséquent, dans le procédé, quand le composant de surveillance est la rainure d’aube du rotor, les durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous différentes catégories de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service peuvent être acquises en prenant en compte le paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du rotor, la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans la rainure d’aube du rotor dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service et l’ensemble de tailles de propagation de fissure de la rainure d’aube du rotor. En prenant, par exemple, un cylindre en tant que composant de surveillance, il est décrit ci-dessous l’acquisition de durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous différentes catégories de propagation de fissure. Sur la base d’un quelconque mode de réalisation ci-dessus, quand le composant de surveillance est un cylindre, comme illustré sur la , l’acquisition des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous différentes catégories de propagation de fissure comprend les étapes suivantes. À l’étape S901, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, du paramètre de forme de fissure du cylindre, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du cylindre et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N fc1,1 dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service est comme suit : où, C 0 , m 0 sont les constantes de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du cylindre. À l’étape S902, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du cylindre dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure du cylindre, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du cylindre et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N fc1,2 dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S903, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du cylindre dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure du cylindre, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du cylindre et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N fc2,1 dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S904, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, du paramètre de forme de fissure du cylindre, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du cylindre et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N fw1,1 dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S905, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du cylindre dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure du cylindre, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du cylindre et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N fw1,2 dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S906, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du cylindre dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure du cylindre, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du cylindre et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N fw2,1 dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S907, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, du paramètre de forme de fissure du cylindre, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du cylindre et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N fh1,1 dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S908, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du cylindre dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure du cylindre, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du cylindre et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N fh1,2 dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service est comme suit : À l’étape S909, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans une première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service est acquise. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service comprend l’acquisition de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du cylindre dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service, du paramètre de forme de fissure du cylindre, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du cylindre et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique N fh2,1 dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service est comme suit : Par exemple, en prenant le cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A est la première catégorie de propagation de fissure. Des données de base de calcul de durée de vie pour une position de fissure dans le cylindre pendant le processus transitoire de démarrage à froid, des données de base de calcul de durée de vie pour une position de fissure dans le cylindre pendant le processus transitoire de démarrage à tiède, et des données de base de calcul de durée de vie pour une position de fissure dans le cylindre pendant le processus transitoire de démarrage à chaud du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A sont respectivement illustrées dans le tableau 8, le tableau 9 et le tableau 10. Tableau 8. Données de base de calcul de durée de vie pour une position de fissure dans un cylindre pendant un processus transitoire de démarrage à froid No. Item Valeur des données 1 contrainte maximale maxc /MPa au niveau d’un emplacement de fissure dans un cylindre dans une condition transitoire de démarrage à froid 252,970 2 constante m 0 de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique d’un matériau d’un cylindre 3,15 3 constante C 0 de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique d’un matériau d’un cylindre 4,2 × 10 -12 4 paramètre Q de forme de fissure 0,88 Tableau 9. Données de base de calcul de durée de vie pour une position de fissure dans un cylindre pendant un processus transitoire de démarrage tiède No. Item Valeur des données 1 contrainte maximale σ maxw /MPa au niveau d’un emplacement de fissure dans un cylindre dans une condition transitoire de démarrage tiède 267,093 2 constante m 0 de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique d’un matériau d’un cylindre 3,15 3 constante C 0 de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique d’un matériau d’un cylindre 4,2 × 10 -12 Tableau 10. Données de base de calcul de durée de vie pour une position de fissure dans un cylindre pendant un processus transitoire de démarrage à chaud No. Item Valeur des données 1 contrainte maximale maxh /MPa au niveau d’un emplacement de fissure dans un cylindre dans une condition transitoire de démarrage à chaud 237,736 2 constante m 0 de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique d’un matériau d’un cylindre 3,15 3 constante C 0 de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique d’un matériau d’un cylindre 4,2 × 10 -12 Un procédé de calcul des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous la première catégorie de propagation de fissure du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A est comme suit : Par exemple, en prenant le cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est la première catégorie de propagation de fissure. Des données de base de calcul de durée de vie pour une position de fissure dans le cylindre pendant le processus transitoire de démarrage à froid, des données de base de calcul de durée de vie pour une position de fissure dans le cylindre pendant le processus transitoire de démarrage à tiède, et des données de base de calcul de durée de vie pour une position de fissure dans le cylindre pendant le processus transitoire de démarrage à chaud du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B sont respectivement illustrées dans le tableau 8, le tableau 9 et le tableau 10. Un procédé de calcul des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous la première catégorie de propagation de fissure du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est comme suit : Par exemple, en prenant le cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C est la première catégorie de propagation de fissure. Des données de base de calcul de durée de vie pour une position de fissure dans le cylindre pendant le processus transitoire de démarrage à froid, des données de base de calcul de durée de vie pour une position de fissure dans le cylindre pendant le processus transitoire de démarrage à tiède, et des données de base de calcul de durée de vie pour une position de fissure dans le cylindre pendant le processus transitoire de démarrage à chaud du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C sont respectivement illustrées dans le tableau 8, le tableau 9 et le tableau 10. Un procédé de calcul des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous la première catégorie de propagation de fissure du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C est comme suit : Par exemple, en prenant le cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D est la deuxième catégorie de propagation de fissure. Des données de base de calcul de durée de vie pour une position de fissure dans le cylindre pendant le processus transitoire de démarrage à froid, des données de base de calcul de durée de vie pour une position de fissure dans le cylindre pendant le processus transitoire de démarrage à tiède, et des données de base de calcul de durée de vie pour une position de fissure dans le cylindre pendant le processus transitoire de démarrage à chaud du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D sont respectivement illustrées dans le tableau 8, le tableau 9 et le tableau 10. Un procédé de calcul des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous la deuxième catégorie de propagation de fissure du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D est comme suit : Par conséquent, dans le procédé, quand le composant de surveillance est le cylindre, les durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous différentes catégories de propagation de fissure peuvent être acquises en prenant en compte le paramètre de forme de fissure du cylindre, la constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du cylindre, la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le cylindre et l’ensemble de tailles de propagation de fissure du cylindre. Sur la base d’un quelconque mode de réalisation ci-dessus, la durée de vie de propagation de fissure par fatigue comprend la durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, et l’acquisition de durées de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous différentes catégories de propagation de fissures comprend : la détermination des durées de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous différentes catégories de propagation de fissure sur la base d’un troisième paramètre du composant de surveillance, de la taille de fissure critique par fatigue à grand nombre de cycles, du paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles du matériau du composant de surveillance et de la plage de la contrainte de fatigue à grand nombre de cycles au niveau de l’emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans la condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service. Le troisième paramètre est la profondeur de fissure par détection multiéléments ou la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles. Par conséquent, dans le procédé, les durées de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous différentes catégories de propagation de fissure sont déterminées en prenant en compte le troisième paramètre du composant de surveillance, la taille de fissure critique par fatigue à grand nombre de cycles, le paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, la constante de test de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles du matériau du composant de surveillance et la plage de la contrainte de fatigue à grand nombre de cycles au niveau de l’emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans la condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service. En prenant, par exemple, une rainure d’aube d’un rotor en tant que composant de surveillance, il peut être décrit ci-dessous l’acquisition de durées de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous différentes catégories de propagation de fissure. Sur la base d’un quelconque mode de réalisation ci-dessus, quand le composant de surveillance est la rainure d’aube du rotor, comme illustré sur la , l’acquisition des durées de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous différentes catégories de propagation de fissure comprend les étapes suivantes. À l’étape S1001, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous une quelconque catégorie parmi la première catégorie de propagation de fissure, la deuxième catégorie de propagation de fissure ou la troisième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base de la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, de la taille de fissure critique par fatigue à grand nombre de cycles, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, d’une constante de test de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles du matériau du rotor, et d’une plage d’une contrainte de fatigue à grand nombre de cycles au niveau de la rainure d’aube du rotor dans la condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service. À l’étape S1002, une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous une quatrième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments, de la taille de fissure critique par fatigue à grand nombre de cycles, du paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, de la constante de test de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles du matériau du rotor, et de la plage de la contrainte de fatigue à grand nombre de cycles au niveau de la rainure d’aube du rotor dans la condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service. Dans une mise en œuvre, un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte dans une quelconque catégorie parmi la première catégorie de propagation de fissure, la deuxième catégorie de propagation de fissure ou la troisième catégorie de propagation est comme suit : où, C 0H et m 0H sont les constantes de test de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles du matériau du rotor. où, N fH1 est une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous la première catégorie de propagation de fissure, N fH2 est une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous la deuxième catégorie de propagation de fissure, et N fH3 est une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous la troisième catégorie de propagation de fissure. Dans une mise en œuvre, un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles N fH4 sous la quatrième catégorie de propagation de fissure est comme suit : Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A et la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B, la catégorie de propagation de fissure détectée de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A et de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est la première catégorie de propagation de fissure. Les données de contraintes de fatigue à grand nombre de cycles et de base de test de matériau du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A et du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B sont respectivement illustrées dans le tableau 11. Tableau 11. Données de contrainte de fatigue à grand nombre de cycles et de base de test de matériau d’un rotor basse pression d’une turbine nucléaire en service No. Item Valeur des données 1 plage d’une contrainte de fatigue à grand nombre de cycles au niveau d’un emplacement de fissure dans une rainure d’aube d’un rotor 3,078 2 constante m 0H de test de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles d’un matériau d’un rotor 2,889 3 constante C 0H de test de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles d’un matériau d’un rotor 6,859 × 10 —12 4 paramètre Q de forme de fissure 0,99976 Un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles N fH1 sous la première catégorie de propagation de fissure pour la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A et la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est comme suit : Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C est la deuxième catégorie de propagation de fissure. Les données de contrainte de fatigue à grand nombre de cycles et de base de test de matériau du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C sont respectivement illustrées dans le tableau 11. Un procédé de calcul de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles N fH2 sous la deuxième catégorie de propagation de fissure de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C est comme suit : Par conséquent, dans ce procédé, quand le composant de surveillance est la rainure d’aube du rotor, la durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous une quelconque catégorie parmi la première catégorie de propagation de fissure, la deuxième catégorie de propagation de fissure ou la troisième catégorie de propagation de fissure peut être acquise sur en prenant en compte la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles, la taille de fissure critique par fatigue à grand nombre de cycles, le paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, la constante de test de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles du matériau du rotor, et la plage de la contrainte de fatigue à grand nombre de cycles au niveau de la rainure d’aube du rotor dans la condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service. La durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous la quatrième catégorie de propagation de fissure peut être acquise en prenant en compte la profondeur de fissure par détection multiéléments, la taille de fissure critique par fatigue à grand nombre de cycles, le paramètre de forme de fissure de la rainure d’aube du rotor, la constante de test de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles du matériau du rotor, et la plage de la contrainte de fatigue à grand nombre de cycles de la rainure d’aube du rotor dans la condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service. La est un schéma de procédé illustrant un procédé de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service selon un autre mode de réalisation de la présente divulgation. Comme illustré sur la , le procédé peut comprendre les étapes suivantes. À l’étape S1101, une profondeur de fissure par détection multiéléments d’un composant de surveillance de la turbine nucléaire en service est acquise, et une catégorie de propagation de fissure du composant de surveillance est acquise sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments. À l’étape S1102, des données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous différentes catégories de propagation de fissure sont acquises. Les données de surveillance de longue durée de vie comprennent une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte et une durée de vie de propagation de fissure par fatigue, et la durée de vie de propagation de fissure par fatigue comprend au moins l’une parmi une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique ou une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles. Les étapes S1101 et S1102 peuvent être expliquées en se référant aux modes de réalisation ci-dessus, qui ne seront pas répétés ici. À l’étape S1103, une durée de vie calendaire de propagation de fissure du composant de surveillance est acquise sur la base des données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie calendaire de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base des données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance comprend, en réponse au fait que le composant de surveillance est une rainure d’aube d’un rotor, l’acquisition de la durée de vie calendaire de propagation de fissure de la rainure d’aube du rotor sur la base de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique et de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous la catégorie de propagation de fissure détectée de la rainure d’aube du rotor. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie calendaire de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base des données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance comprend, en réponse au fait que le composant de surveillance est un cylindre, l’acquisition de la durée de vie calendaire de propagation de fissure du cylindre sur la base de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue de cycle sous contrainte et de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique sous la catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie calendaire de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base des données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance comprend l’entrée des données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure du composant de surveillance dans un modèle prédéfini et la sortie de la durée de vie calendaire de propagation de fissure par le modèle prédéfini. Il convient de noter que le modèle prédéfini n’est pas limité et peut comprendre, par exemple, un modèle d’apprentissage profond. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie calendaire de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base des données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance comprend l’acquisition de durées de vie calendaires du composant de surveillance dans une pluralité de phases sur la base des données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance ; et l’acquisition de la durée de vie calendaire de propagation de fissure sur la base des durées de vie calendaires du composant de surveillance dans la pluralité de phases. Il convient de noter que la phase fait référence à une phase de propagation de fissure du composant de surveillance. Il existe une pluralité de phases, et différentes profondeurs de fissure par détection multiéléments et différents ensembles de tailles de propagation de fissure du composant de surveillance peuvent correspondre à différentes catégories et différentes phases. Dans certains exemples, l’acquisition de la durée de vie calendaire de propagation de fissure sur la base des durées de vie calendaires du composant de surveillance dans la pluralité de phases comprend la détermination d’une valeur de somme des durées de vie calendaires du composant de surveillance dans une pluralité de phases en tant que durée de vie calendaire de propagation de fissure. À l’étape S1104, la surveillance de sécurité est effectuée sur la durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base de la durée de vie calendaire de propagation de fissure. Dans une mise en œuvre, la réalisation de la surveillance de sécurité sur la durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base de la durée de vie calendaire de propagation de fissure comprend l’acquisition d’une valeur de critère de surveillance du composant de surveillance, la détermination qu’aucune exception de sécurité ne se produit dans le composant de surveillance en réponse au fait que la durée de vie calendaire de propagation de fissure est supérieure ou égale à la valeur du critère de surveillance, et la détermination qu’une exception de sécurité se produit dans le composant de surveillance en réponse au fait que la durée de vie calendaire de propagation de fissure est inférieure à la valeur de critère de surveillance. Dans certains exemples, une cartographie reliant un modèle du composant de surveillance et la valeur de critère de surveillance peut être préétablie. L’acquisition de la valeur de critère de surveillance du composant de surveillance comprend la demande de la valeur de critère de surveillance dans la cartographie ci-dessus sur la base du modèle du composant de surveillance, et la détermination que la valeur de critère de surveillance demandée est la valeur de critère de surveillance du composant de surveillance. En résumé, selon le procédé de surveillance sur longue durée de la corrosion sous contrainte et de la fatigue de la turbine nucléaire en service dans des modes de réalisation de la présente divulgation, la durée de vie calendaire de propagation de fissure du composant de surveillance est acquise sur la base des données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissures détectée du composant de surveillance ; et la surveillance de sécurité est réalisée sur la durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base de la durée de vie calendaire de propagation de fissure. Par conséquent, la surveillance de sécurité est effectuée sur la durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance en tenant compte des influences de la corrosion sous contrainte et de la fatigue sur la durée de vie du composant de surveillance, pour garantir un fonctionnement de longue durée et sûr de la turbine nucléaire en service. En prenant, par exemple, une rainure d’aube d’un rotor en tant que composant de surveillance, il peut être décrit ci-dessous l’acquisition de la durée de vie calendaire de propagation de fissure de la rainure d’aube du rotor. Comme illustré sur la , en réponse au fait que le composant de surveillance est la rainure d’aube du rotor, l’acquisition de la durée de vie calendaire de propagation de fissure de la rainure d’aube du rotor peut comprendre les étapes suivantes. À l’étape S1201, la durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la première catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base d’une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, d’une pluralité de phases de durées de vie de propagation de fissures par fatigue oligocyclique et d’une durée de vie de propagation de fissures par fatigue à grand nombre de cycles sous la première catégorie de propagation de fissure. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la première catégorie de propagation de fissure sur la base de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la pluralité de phases et de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous la première catégorie de propagation de fissure comprend l’acquisition d’une durée de vie calendaire dans chaque phase de la première catégorie de propagation de fissure sur la base de la durée de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la pluralité de phases et de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue mise en œuvre sous la première catégorie de propagation de fissure, et l’acquisition de la durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la première catégorie de propagation de fissure sur la base de la durée de vie calendaire dans chaque phase de la première catégorie de propagation de fissure. Dans certains exemples, une durée de vie calendaire dans une première phase de la première catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, d’un nombre moyen annuel d’arrêts normaux, d’un nombre moyen annuel de tests de survitesse de 110 % et d’un nombre moyen annuel de fonctionnements en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, une durée de vie calendaire dans une deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base d’une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, du nombre moyen annuel d’arrêts normaux, du nombre moyen annuel de tests de survitesse de 110 % et du nombre moyen annuel de fonctionnements en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, une durée de vie calendaire dans une troisième phase de la première catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous la première catégorie de propagation de fissure, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la troisième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la troisième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la troisième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de fonctionnement en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, du nombre moyen annuel d’arrêts normaux, du nombre moyen annuel de tests de survitesse de 110 % et du nombre moyen annuel de fonctionnements en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service et d’un nombre moyen annuel de fatigues à grand nombre de cycles de la rainure d’aube du rotor. Une durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la première catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base de la durée de vie calendaire dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure, de la durée de vie calendaire dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure et de la durée de vie calendaire dans la troisième phase de la première catégorie de propagation de fissure. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL1 sous la première catégorie de propagation de fissure est comme suit : où, τ CL1,1 est une durée de vie calendaire dans une première phase de la première catégorie de propagation de fissure, τ CL1,2 est une durée de vie calendaire dans une deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure, τ CL1,3 est une durée de vie calendaire dans une troisième phase de la première catégorie de propagation de fissure, y n est un nombre moyen annuel d’arrêts normaux de la turbine nucléaire en service, y 110% est un nombre moyen annuel de tests de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service, y 120% est un nombre moyen annuel de fonctionnements en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, et y H est un nombre moyen annuel de fatigues à grand nombre de cycles de la rainure d’aube du rotor. Dans certains exemples, le nombre moyen annuel y H de fatigues à grand nombre de cycles de la rainure d’aube du rotor peut être acquis sur la base d’un nombre moyen annuel t y d’heures de fonctionnement de la turbine nucléaire en service et d’une vitesse de travail n 0 de la turbine nucléaire en service. Par exemple, il peut être mis en œuvre sur la base de l’équation suivante : Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A est la première catégorie de propagation de fissure. Les données calendaires de base de surveillance de conception de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A sont telles qu’illustrées dans le tableau 12. Tableau 12. Données calendaires de base de surveillance de conception d’une rainure d’aube d’un rotor de turbine nucléaire en service No. Item Valeur des données 1 nombre moyen annuel y n /périodes d’arrêts normaux 99 2 nombre moyen annuel y 110% /périodes de test de survitesse de 110 % 1 3 nombre moyen annuel y 120% /périodes de fonctionnement en survitesse de 120 % 0,2 4 nombre moyen annuel d’heures de fonctionnement t y /h 7000 5 vitesse de travail n 0 /r/min 1500 6 valeur de critère de surveillance τ 0 /année pour la sécurité d’une durée de vie de propagation de fissure 60 7 intervalle de révision planifiée τ m /année d’une turbine nucléaire en service 10 Un procédé de calcul d’un nombre moyen annuel de fatigues à grand nombre de cycles de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A est comme suit : Un procédé de calcul de la durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL1 sous la première catégorie de propagation de fissure de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A est comme suit : Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est la première catégorie de propagation de fissure. Les données calendaires de base de surveillance de conception de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B sont telles qu’illustrées dans le tableau 12. Un procédé de calcul du nombre moyen annuel de fatigues à grand nombre de cycles de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est comme suit : Un procédé de calcul de la durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL1 sous la première catégorie de propagation de fissure de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est comme suit : À l’étape S1202, une durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la deuxième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base d’une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de durées de vie de propagation de fissures par fatigue oligocyclique dans une pluralité de phases et d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous la deuxième catégorie de propagation de fissure. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la deuxième catégorie de propagation de fissure sur la base de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la pluralité de phases et de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous la deuxième catégorie de propagation de fissure comprend l’acquisition d’une durée de vie calendaire dans chaque phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure sur la base de la durée de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la pluralité de phases et de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue mise en œuvre sous la deuxième catégorie de propagation de fissure, et l’acquisition de la durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la deuxième catégorie de propagation de fissure sur la base de la durée de vie calendaire dans chaque phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure. Dans certains exemples, une durée de vie calendaire dans une première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure, de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service, de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service, de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, du nombre moyen annuel d’arrêts normaux, du nombre moyen annuel de tests de survitesse de 120% et du nombre moyen annuel de fonctionnements en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, une durée de vie calendaire dans une deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure, de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous la deuxième catégorie de propagation de fissure, de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service, de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service, de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, du nombre moyen annuel d’arrêts normaux, du nombre moyen annuel y 110% de tests de survitesse de 110 % et du nombre moyen annuel de fonctionnements en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service et d’un nombre moyen annuel de fatigues à grand nombre de cycles de la rainure d’aube du rotor. Dans certains exemples, une durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la deuxième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base de la durée de vie calendaire dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure, et de la durée de vie calendaire dans la deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure. Dans certains exemples, un procédé de calcul d’une durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL2 sous la deuxième catégorie de propagation de fissure est comme suit : où, τ CL2,1 est une durée de vie calendaire dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure, et τ CL2,2 est une durée de vie calendaire dans la deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure. Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C est la deuxième catégorie de propagation de fissure, et les données calendaires de base de surveillance de conception de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C sont telles qu’illustrées dans le tableau 12. Un procédé de calcul du nombre moyen annuel de fatigues à grand nombre de cycles de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C est comme suit : Un procédé de calcul d’une durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL2 sous la deuxième catégorie de propagation de fissure pour la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C est comme suit : À l’étape S1203, une durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la troisième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base d’une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de durées de vie de propagation de fissures par fatigue oligocyclique dans une pluralité de phases et d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous la troisième catégorie de propagation de fissure. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la troisième catégorie de propagation de fissure sur la base de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la pluralité de phases et de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous la troisième catégorie de propagation de fissure comprend l’acquisition d’une durée de vie calendaire dans chaque phase de la troisième catégorie de propagation de fissure sur la base de la durée de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la pluralité de phases et de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue mise en œuvre sous la troisième catégorie de propagation de fissure, et l’acquisition de la durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la troisième catégorie de propagation de fissure sur la base de la durée de vie calendaire dans chaque phase de la troisième catégorie de propagation de fissure. Dans certains exemples, une durée de vie calendaire dans une première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, d’un nombre moyen annuel d’arrêts normaux, d’un nombre moyen annuel de tests de survitesse de 110 % et d’un nombre moyen annuel de fonctionnements en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, une durée de vie calendaire dans une deuxième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous la troisième deuxième catégorie de propagation de fissure, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la troisième catégorie de propagation dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la troisième catégorie de propagation dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la troisième catégorie de propagation dans la condition transitoire de test de survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, du nombre moyen annuel d’arrêts normaux, du nombre moyen annuel de tests de survitesse de 110 % et du nombre moyen annuel de fonctionnements en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service et d’un nombre moyen annuel de fatigues à grand nombre de cycles de la rainure d’aube du rotor. Dans certains exemples, une durée de vie calendaire dans une troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la troisième catégorie de propagation de fissure, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous la troisième catégorie de propagation de fissure, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service, de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service, de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, du nombre moyen annuel d’arrêts normaux, du nombre moyen annuel de tests de survitesse de 110 % et du nombre moyen annuel de fonctionnements en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service et du nombre moyen annuel de fatigues à grand nombre de cycles de la rainure d’aube du rotor. Dans certains exemples, une durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la troisième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base de la durée de vie calendaire dans la première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure, de la durée de vie calendaire dans la deuxième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure et de la durée de vie calendaire dans la troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure. Dans certains exemples, un procédé de calcul de la durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL3 sous la troisième catégorie de propagation de fissure est comme suit : où, τ CL3,1 est une durée de vie calendaire dans la première phase de la troisième catégorie de propagation de fissure, τ CL3,2 est une durée de vie calendaire dans la deuxième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure, et τ CL3,3 est une durée de vie calendaire dans la troisième phase de la troisième catégorie de propagation de fissure. À l’étape S1204, une durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la quatrième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base d’une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, de durées de vie de propagation de fissures par fatigue oligocyclique dans une pluralité de phases et d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous la quatrième catégorie de propagation de fissure. Dans une mise en œuvre, l’acquisition de la durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la quatrième catégorie de propagation de fissure sur la base de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la pluralité de phases et de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous la quatrième catégorie de propagation de fissure comprend l’acquisition d’une durée de vie calendaire dans chaque phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure sur la base de la durée de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, des durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la pluralité de phases et de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue mise en œuvre sous la quatrième catégorie de propagation de fissure, et l’acquisition de la durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la quatrième catégorie de propagation de fissure sur la base de la durée de vie calendaire dans chaque phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure. Dans certains exemples, une durée de vie calendaire dans une première phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous la quatrième catégorie de propagation de fissure, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la quatrième catégorie de propagation dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la quatrième catégorie de propagation dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la quatrième catégorie de propagation dans la condition transitoire de test de survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, du nombre moyen annuel d’arrêts normaux, du nombre moyen annuel de tests de survitesse de 110 % et du nombre moyen annuel de fonctionnements en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service et d’un nombre moyen annuel de fatigues à grand nombre de cycles de la rainure d’aube du rotor. Dans certains exemples, une durée de vie calendaire dans une deuxième phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous la quatrième catégorie de propagation de fissure, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire d’arrêt normal de la turbine nucléaire en service, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 110 % de la turbine nucléaire en service, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de test de survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, du nombre moyen annuel d’arrêts normaux, du nombre moyen annuel de tests de survitesse de 110 % et du nombre moyen annuel de fonctionnements en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service et d’un nombre moyen annuel de fatigues à grand nombre de cycles de la rainure d’aube du rotor. Dans certains exemples, une durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la quatrième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base de la durée de vie calendaire dans la première phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure, et de la durée de vie calendaire dans la deuxième phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure. Dans certains exemples, un procédé de calcul de la durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL4 sous la quatrième catégorie de propagation de fissure est comme suit : où, τ CL4,1 est une durée de vie calendaire dans la première phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure, et τ CL4,2 est une durée de vie calendaire dans la deuxième phase de la quatrième catégorie de propagation de fissure. Par conséquent, dans le procédé, quand le composant de surveillance est la rainure d’aube du rotor, la durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la catégorie de propagation de fissure détectée peut être acquise en prenant en compte le nombre moyen annuel d’arrêts normaux, le nombre moyen annuel de tests de survitesse de 110 % et le nombre moyen annuel de fonctionnements en survitesse de 120 % de la turbine nucléaire en service, et le nombre moyen annuel de fatigues à grand nombre de cycles de la rainure d’aube du rotor, la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, les durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la pluralité de phases et la durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous une certaine catégorie de propagation de fissure de la rainure d’aube du rotor. En prenant, par exemple, un cylindre en tant que composant de surveillance, il peut être décrit ci-dessous l’acquisition d’une durée de vie calendaire de propagation de fissure du cylindre. Comme illustré sur la , en réponse au fait que le composant de surveillance est le cylindre, l’acquisition de la durée de vie calendaire de propagation de fissure du cylindre peut comprendre les étapes suivantes. À l’étape S1301, une durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la première catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base d’une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte et de durées de vie de propagation de fissures par fatigue oligocyclique dans une pluralité de phases sous la première catégorie de propagation de fissure. Dans certains exemples, le procédé comprend en outre la détermination d’une durée de vie calendaire dans une première phase de la première catégorie de propagation de fissure sur la base d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service, d’un nombre moyen annuel de démarrages à froid, d’un nombre moyen annuel de démarrages tièdes et d’un nombre moyen annuel de démarrages à chaud de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, le procédé comprend en outre la détermination d’une durée de vie calendaire dans une deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure sur la base d’une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la première catégorie de propagation de fissure, de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service, de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service, de la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service, du nombre moyen annuel de démarrages à froid, du nombre moyen annuel de démarrages tièdes et du nombre moyen annuel de démarrages à chaud de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, le procédé comprend en outre la détermination de la durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la première catégorie de propagation de fissure sur la base de la durée de vie calendaire dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure, et de la durée de vie calendaire dans la deuxième phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure. Dans certains exemples, un procédé de calcul de la durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL1 sous la première catégorie de propagation de fissure peut être exprimé comme suit : où, τ CL1,1 est une durée de vie calendaire dans la première phase de la première catégorie de propagation de fissure, τ CL1,2 est une durée de vie calendaire dans la deuxième phase de la première catégorie de propagation de fissure, y c est un nombre moyen annuel de démarrages à froid de la turbine nucléaire en service, y w est un nombre moyen annuel de démarrages tièdes de la turbine nucléaire en service, et y h est un nombre moyen annuel de démarrages à chaud de la turbine nucléaire en service. Par exemple, en prenant le cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A est la première catégorie de propagation de fissure. Les données calendaires de base de surveillance de conception du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A sont telles qu’illustrées dans le tableau 13. Tableau 13. Données calendaires de base de surveillance de conception d’un cylindre interne basse pression No. Item Valeur des données 1 nombre moyen annuel y c /périodes de démarrages à froid 4 2 nombre moyen annuel y w /périodes de démarrages tièdes 20 3 nombre moyen annuel y h /périodes de démarrages à chaud 75 4 valeur de critère de surveillance τ 0 /année pour la sécurité d’une durée de vie de propagation de fissure 60 Un procédé de calcul de la durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL1 sous la première catégorie de propagation de fissure du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A peut être exprimé comme suit : Par exemple, en prenant le cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est la première catégorie de propagation de fissure. Les données calendaires de base de surveillance de conception du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B sont telles qu’illustrées dans le tableau 13. Un procédé de calcul de la durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL1 sous la première catégorie de propagation de fissure du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B peut être exprimé comme suit : Par exemple, en prenant le cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C est la première catégorie de propagation de fissure. Les données calendaires de base de surveillance de conception du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C sont telles qu’illustrées dans le tableau 14. Tableau 14. Données calendaires de base de surveillance de conception d’un cylindre interne basse pression No. Item Valeur des données 1 nombre moyen annuel y c /périodes de démarrages à froid 4 2 nombre moyen annuel y w /périodes de démarrages tièdes 20 3 nombre moyen annuel y h /périodes de démarrages à chaud 75 4 intervalle de révision planifiée τ m /année d’une turbine nucléaire en service 10 Un procédé de calcul de la durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL1 sous la première catégorie de propagation de fissure du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C peut être exprimé comme suit : À l’étape S1302, une durée de vie calendaire de propagation de fissure sous la deuxième catégorie de propagation de fissure est acquise sur la base de la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte et de durées de vie de propagation de fissures par fatigue oligocyclique dans une pluralité de phases sous la deuxième catégorie de propagation de fissure. Dans certains exemples, le procédé comprend en outre la détermination d’une durée de vie calendaire dans une première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure sur la base d’une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous la deuxième catégorie de propagation de fissure, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service, d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure dans la condition transitoire de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service, du nombre moyen annuel de démarrages à froid, du nombre moyen annuel de démarrages tièdes et du nombre moyen annuel de démarrages à chaud de la turbine nucléaire en service. Dans certains exemples, le procédé comprend en outre la détermination de la durée de vie calendaire de propagation de fissure sur la base de la durée de vie calendaire dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure. Dans certains exemples, un procédé de calcul de la durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL2 sous la deuxième catégorie de propagation de fissure peut être exprimé comme suit : où, τ CL2,1 est une durée de vie calendaire dans la première phase de la deuxième catégorie de propagation de fissure. Par exemple, en prenant le cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, la catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D est la deuxième catégorie de propagation de fissure. Les données calendaires de base de surveillance de conception du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D sont telles qu’illustrées dans le tableau 14. Un procédé de calcul de la durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL2 sous la deuxième catégorie de propagation de fissure du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D peut être exprimé comme suit : Par conséquent, dans le procédé, quand le composant de surveillance est le cylindre, la durée de vie calendaire de propagation de fissure du cylindre peut être acquise en prenant en compte le nombre moyen annuel de démarrages à froid, le nombre moyen annuel de démarrages tièdes, le nombre moyen annuel de démarrages à chaud de la turbine nucléaire en service, la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte et les durées de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans la pluralité de phases sous la catégorie de propagation de catégorie du cylindre. La est un schéma de procédé illustrant un procédé de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service selon un autre mode de réalisation de la présente divulgation. À l’étape S1401, une profondeur de fissure par détection multiéléments d’un composant de surveillance de la turbine nucléaire en service est acquise, et une catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance est acquise sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments. À l’étape S1402, des données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous différentes catégories de propagation de fissure sont acquises. Les données de surveillance de longue durée de vie comprennent une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte et une durée de vie de propagation de fissure par fatigue, et la durée de vie de propagation de fissure par fatigue comprend au moins l’une parmi une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique ou une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles. Les étapes S1401 et S1402 peuvent être expliquées en se référant aux modes de réalisation déjà décrits précédemment, qui ne seront pas répétés ici. À l’étape S1403, un intervalle de révision planifiée de la turbine nucléaire en service est acquis, et un facteur de sécurité est acquis sur la base de la durée de vie calendaire de propagation de fissure et de l’intervalle de révision planifiée. À l’étape S1404, il est déterminé si le facteur de sécurité satisfait à une condition d’acceptation de surveillance. Dans une mise en œuvre, l’acquisition du facteur de sécurité sur la base de la durée de vie calendaire de propagation de fissure et de l’intervalle de révision planifiée de la turbine nucléaire en service comprend la détermination d’un rapport de la durée de vie calendaire de propagation de fissure par rapport à l’intervalle de révision planifiée ou d’une valeur de différence entre la durée de vie calendaire de propagation de fissure et l’intervalle de révision planifiée en tant que facteur de sécurité. Dans une mise en œuvre, le facteur de sécurité est positivement corrélé à la durée de vie calendaire de propagation de fissure et négativement corrélé à l’intervalle de révision planifiée. Il convient de noter que la condition d’acceptation de surveillance n’est pas limitée et, par exemple, il peut être déterminé que la condition d’acceptation de surveillance est que le facteur de sécurité est supérieur à un second seuil prédéfini. Le second seuil prédéfini n’est pas limité et, par exemple, peut être de 2. En prenant, par exemple, une rainure d’aube d’un rotor en tant que composant de surveillance, il peut être décrit ci-dessous la réalisation d’une surveillance de sécurité sur une durée de vie de propagation de fissure de la rainure d’aube du rotor. Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A, la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B et la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C dans le mode réalisation ci-dessus par exemple, l’intervalle de révision planifiée τ m de chaque turbine parmi la turbine nucléaire en service A, la turbine nucléaire en service B et la turbine nucléaire en service C est, comme illustré dans le tableau 12, τ m = 10 ans. La catégorie de propagation de fissure détectée de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A est la première catégorie de propagation de fissure, et une durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL1 sous la première catégorie de propagation de fissure de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A est de 71,39 ans, auquel cas, un procédé de calcul du facteur de sécurité S R est comme suit : On peut voir que le facteur de sécurité de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A est supérieur à 2, et il est ainsi déterminé que le facteur de sécurité S R satisfait à la condition d’acceptation de surveillance. La catégorie de propagation de fissure détectée de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est la première catégorie de propagation de fissure, et une durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL1 sous la première catégorie de propagation de fissure de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est de 31,29 ans, auquel cas, un procédé de calcul du facteur de sécurité S R est comme suit : On peut voir que le facteur de sécurité de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est supérieur à 2, et il est ainsi déterminé que le facteur de sécurité S R satisfait à la condition d’acceptation de surveillance. La catégorie de propagation de fissure détectée de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C est la deuxième catégorie de propagation de fissure, et une durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL2 sous la deuxième catégorie de propagation de fissure de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C est de 12,93 ans, auquel cas, un procédé de calcul du facteur de sécurité S R est comme suit : On peut voir que le facteur de sécurité de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C est inférieur ou égal à 2, et il est ainsi déterminé que le facteur de sécurité S R ne satisfait pas à la condition d’acceptation de surveillance. En prenant, par exemple, un cylindre en tant que composant de surveillance, il peut être décrit ci-dessous la réalisation d’une surveillance de sécurité sur une durée de vie de propagation du cylindre. Par exemple, en prenant le cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A, le cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B, le cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C et le cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D dans le mode réalisation ci-dessus par exemple, l’intervalle de révision planifiée τ m de chaque turbine parmi la turbine nucléaire en service A, la turbine nucléaire en service B, la turbine nucléaire en service C et la turbine nucléaire en service D est, comme illustré dans le tableau 14, τ m = 10 ans. La catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A est la première catégorie de propagation de fissure, et une durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL1 sous la première catégorie de propagation de fissure du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A est de 138,69 ans, auquel cas, un procédé de calcul du facteur de sécurité S R est comme suit : On peut voir que le facteur de sécurité du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service A est supérieur à 2, et il est ainsi déterminé que le facteur de sécurité S R satisfait à la condition d’acceptation de surveillance. La catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est la première catégorie de propagation de fissure, et une durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL1 sous la première catégorie de propagation de fissure du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est de 47,83 ans, auquel cas, un procédé de calcul du facteur de sécurité S R est comme suit : On peut voir que le facteur de sécurité du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est supérieur à 2, et il est ainsi déterminé que le facteur de sécurité S R satisfait à la condition d’acceptation de surveillance. La catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C est la première catégorie de propagation de fissure, et une durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL1 sous la première catégorie de propagation de fissure du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C est de 47,83 ans, auquel cas, un procédé de calcul du facteur de sécurité S R est comme suit : On peut voir que le facteur de sécurité du cylindre interne basse pression No. 1 de la turbine nucléaire en service C est supérieur à 2, et il est ainsi déterminé que le facteur de sécurité S R satisfait à la condition d’acceptation de surveillance. La catégorie de propagation de fissure détectée du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D est la deuxième catégorie de propagation de fissure, et une durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL2 sous la deuxième catégorie de propagation de fissure du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service B est de 13,65 ans, auquel cas, un procédé de calcul du facteur de sécurité S R est comme suit : On peut voir que le facteur de sécurité du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D est inférieur ou égal à 2, et il est ainsi déterminé que le facteur de sécurité S R ne satisfait pas à la condition d’acceptation de surveillance. À l’étape S1405, des données anormales du composant de surveillance pendant une phase d’utilisation sont acquises en réponse au fait que le facteur de sécurité ne satisfait pas à la condition d’acceptation de surveillance. À l’étape S1406, les données anormales du composant de surveillance pendant la phase d’utilisation sont optimisées et améliorées, et elles sont renvoyées pour exécuter un procédé d’acquisition du facteur de sécurité jusqu’à ce que le facteur de sécurité acquis satisfasse la condition d’acceptation de surveillance. En prenant une rainure d’aube d’un rotor en tant que composant de surveillance, il peut être décrit ci-dessous l’optimisation et l’amélioration de la rainure d’aube du rotor. Il convient de noter que les données anormales de la rainure d’aube du rotor pendant la phase d’utilisation ne sont pas limitées dans la divulgation et peuvent inclure, par exemple, des paramètres technologiques d’utilisation de la rainure d’aube du rotor, des données de base de calcul de contrainte de la rainure d’aube du rotor pendant la phase d’utilisation, des données de base de test de matériau du rotor de turbine nucléaire en service pendant la phase d’utilisation, etc. Dans certains exemples, l’optimisation et l’amélioration des données anormales de la rainure d’aube du rotor dans la phase d’utilisation comprennent le tournage ou le meulage de la fissure dans la rainure d’aube du rotor ; un tournage pour augmenter un rayon de congé d’un emplacement où la rainure d’aube du rotor est située dans le but de ne pas influencer la résistance structurelle de la rainure d’aube du rotor ; la réalisation d’une soudure de réparation locale ; l’élimination d’une contrainte résiduelle de soudage par une technologie de traitement thermique local ; la finition et le polissage d’une pièce de soudage de réparation ; l’amélioration d’une précision d’usinage et l’élimination d’une concentration de contrainte d’usinage ; la réalisation à nouveau d’une surveillance non destructive par multiéléments pour déterminer la profondeur d’une fissure dans la rainure d’aube ; et la réalisation d’un grenaillage sur la rainure d’aube pour améliorer les performances en fatigue. Par exemple, en prenant la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C dans le mode de réalisation ci-dessus, en réponse au fait que le facteur de sécurité S R ne satisfait pas la condition d’acceptation de surveillance, les données anormales de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C pendant la phase d’utilisation peuvent être optimisées et améliorées, et aucune fissure peut ne pas être trouvée lors d’une surveillance non destructive par multiéléments sur la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage optimisée et améliorée du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C, et la profondeur de la fissure est fixée à a i = 2 mm = 0,002 m. La surveillance de sécurité est effectuée à nouveau sur la durée de vie de propagation de fissure sous une action combinée de fissuration par corrosion sous contrainte, d’endommagement par fatigue à grand nombre de cycles et d’endommagement par fatigue oligocyclique, et une durée de vie calendaire de propagation de fissure de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étape du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C est recalculée. Quand la durée de vie calendaire de propagation de fissure recalculée est une durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL1 sous la première catégorie de propagation de fissure, c’est-à-dire 71,39 ans, et τ m = 10 ans, un procédé de calcul du facteur de sécurité S R est comme suit : On peut voir que le facteur de sécurité de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C est supérieur à 2, et il est ainsi déterminé que le facteur de sécurité S R satisfait à la condition d’acceptation de surveillance, et la réalisation de la surveillance de sécurité sur la durée de vie de propagation de fissure de la rainure d’aube de type T inversé de cinquième étage du rotor basse pression No. 3 de la turbine nucléaire en service C est terminée. En prenant un cylindre en tant que composant de surveillance, il peut être décrit ci-dessous l’optimisation et l’amélioration du cylindre. Il convient de noter que les données anormales du cylindre pendant la phase d’utilisation ne sont pas limitées dans la divulgation et peuvent inclure, par exemple, des paramètres technologiques d’utilisation du cylindre, des données de base de calcul de contrainte du cylindre pendant la phase d’utilisation, des données de base de test de matériau de la turbine nucléaire en service pendant la phase d’utilisation, etc. Dans une mise en œuvre, l’optimisation et l’amélioration des données anormales du cylindre dans la phase d’utilisation comprennent le tournage ou le meulage de la fissure dans le cylindre de la turbine nucléaire en service ; un tournage pour augmenter un rayon de congé d’un emplacement où le cylindre est situé dans le but de ne pas influencer la résistance structurelle du cylindre de la turbine nucléaire en service ; la réalisation d’une soudure de réparation locale ; l’élimination d’une contrainte résiduelle de soudage par une technologie de traitement thermique local ; la finition et le polissage d’une pièce de soudage de réparation ; l’amélioration d’une précision d’usinage et l’élimination d’une concentration de contrainte d’usinage ; la réalisation à nouveau d’une surveillance non destructive par multiéléments pour déterminer la profondeur d’une fissure dans le cylindre ; et la réalisation d’un grenaillage sur le cylindre pour améliorer les performances en fatigue ; l’optimisation d’une courbe de changement de paramètre de démarrage à froid de la turbine nucléaire en service pour réduire une contrainte thermique du cylindre dans la condition transitoire de démarrage à froid ; l’optimisation d’une courbe de changement de paramètre de démarrage tiède de la turbine nucléaire en service pour réduire une contrainte thermique du cylindre dans la condition transitoire de démarrage tiède ; l’optimisation d’une courbe de changement de paramètre de démarrage à chaud de la turbine nucléaire en service pour réduire une contrainte thermique du cylindre dans la condition transitoire de démarrage à chaud ; l’amélioration de la supervision de la technologie de l’eau pour garantir que la qualité de l’eau de condensation satisfait aux exigences ; et le blocage à temps d’un faisceau de tuyaux de condenseur après une fuite, pour empêcher qu’une grande quantité d’eau en circulation ne s’écoule dans l’eau de condensation. Par exemple, en prenant le cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D dans le mode de réalisation ci-dessus par exemple, le facteur de sécurité S R ne satisfait pas à la condition d’acceptation de surveillance. Les données anormales du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D pendant la phase d’utilisation peuvent être optimisées et améliorées, par exemple grâce à une combinaison de stratégies choisies parmi au moins une parmi le tournage ou le meulage de la fissure dans le cylindre de la turbine nucléaire en service, la réalisation d’un soudage de réparation local, l’élimination d’une contrainte résiduelle de soudage par une technologie de traitement thermique local, la finition et le polissage d’une pièce de soudage de réparation, l’amélioration d’une précision d’usinage et l’élimination d’une concentration de contraintes d’usinage. La détection multiéléments non destructive est effectuée à nouveau sur le cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D, et aucune fissure n’est trouvée. En réponse au fait qu’aucune fissure n’a été trouvée lors de la détection multiéléments non destructive, la profondeur de la fissure dans une pièce de raccordement entre le cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D et un tuyau d’extraction de vapeur de deuxième étage est définie comme étant a i = 2 mm = 0,002 m. La surveillance de sécurité est effectuée à nouveau sur la durée de vie de propagation de fissure sous une action combinée de fissuration par corrosion sous contrainte et d’endommagement par fatigue oligocyclique, et la durée de vie calendaire de propagation de fissure du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D est recalculée. Quand la durée de vie calendaire de propagation de fissure recalculée est une durée de vie calendaire de propagation de fissure τ CL1 sous la première catégorie de propagation de fissure, c’est-à-dire 138,69 ans, et τ m = 10 ans, un procédé de calcul du facteur de sécurité S R est comme suit : On peut voir que le facteur de sécurité du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D est supérieur à 2, et il est ainsi déterminé que le facteur de sécurité S R satisfait à la condition d’acceptation de surveillance, et la réalisation de la surveillance de sécurité sur la durée de vie de propagation de fissure du cylindre interne basse pression No. 2 de la turbine nucléaire en service D est terminée. En résumé, selon le procédé de surveillance sur longue durée de la corrosion sous contrainte et de la fatigue de la turbine nucléaire en service dans des modes de réalisation de la présente divulgation, le facteur de sécurité est acquis sur la base de la durée de vie calendaire de propagation de fissure et de l’intervalle de révision planifiée de la turbine nucléaire en service. Il est déterminé si le facteur de sécurité satisfait à la condition d’acceptation de surveillance, et les données anormales du composant de surveillance pendant la phase d’utilisation sont acquises en réponse au fait que le facteur de sécurité ne satisfait pas à la condition d’acceptation de surveillance. Les données anormales du composant de surveillance pendant la phase d’utilisation sont optimisées et améliorées, et elles sont renvoyées pour exécuter le procédé d’acquisition du facteur de sécurité jusqu’à ce que le facteur de sécurité acquis satisfasse à la condition d’acceptation de surveillance, ce qui contribue à améliorer la sécurité du composant de surveillance pendant la phase d’utilisation et est approprié pour la surveillance du composant de surveillance de la turbine nucléaire en service. Afin de mettre en œuvre le mode de réalisation ci-dessus, un appareil de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service est en outre fourni la divulgation. La est un diagramme illustrant une structure d’un appareil de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service selon un mode de réalisation de la présente divulgation. Comme illustré sur la , l’appareil 100 de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service selon un mode de réalisation de la présente divulgation comprend un premier module d’acquisition 110, un second module d’acquisition 120 et un module de surveillance 130. Le premier module d’acquisition 110 est configuré pour acquérir une profondeur de fissure par détection multiéléments d’un composant de surveillance de la turbine nucléaire en service et pour acquérir une catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments. Le second module d’acquisition 120 est configuré pour acquérir des données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous différentes catégories de propagation de fissure. Les données de surveillance de longue durée de vie comprennent une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte et une durée de vie de propagation de fissure par fatigue, et la durée de vie de propagation de fissure par fatigue comprend au moins l’une parmi une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique ou une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles. Le module de surveillance 130 est configuré pour réaliser une surveillance de sécurité sur une durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base des données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure du composant de surveillance acquises à partir des données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous différentes catégories de propagation de fissure. Dans une mise en œuvre de la divulgation, le second module d’acquisition 120 est configuré en outre pour acquérir une cartographie reliant les catégories de propagation de fissure et les données de surveillance de longue durée de vie, et pour déterminer les données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous la catégorie de propagation de fissure à partir de cette cartographie. Dans un mode de réalisation de la divulgation, le second module d’acquisition 120 est configuré en outre pour déterminer que les données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance comprennent la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique et la durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles en réponse au fait que le composant de surveillance est une rainure d’aube d’un rotor ; et déterminer que les données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance comprennent la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte et la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique en réponse au fait que le composant de surveillance est un cylindre. Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le premier module d’acquisition 110 est configuré en outre pour : acquérir la profondeur de fissure par détection multiéléments en effectuant une détection multiéléments sur le composant de surveillance par un détecteur de défauts à ultrasons multiéléments et une sonde multiéléments ; et en réponse au fait qu’aucune fissure n’est trouvée pendant la détection multiéléments sur le composant de surveillance, établir la profondeur de fissure par détection multiéléments comme étant une valeur prédéfinie. Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le premier module d’acquisition 110 est configuré en outre pour : Acquérir un ensemble de tailles de propagation de fissure du composant de surveillance ; et acquérir la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments et de l’ensemble de tailles de propagation de fissure. Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le premier module d’acquisition 110 est configuré en outre pour : acquérir une relation de taille entre la profondeur de fissure par détection multiéléments et au moins une taille de propagation de fissure dans l’ensemble de tailles de propagation de fissure ; et déterminer la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance sur la base d’une correspondance entre la relation de taille et la catégorie de propagation de fissure détectée. Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le premier module d’acquisition 110 est configuré en outre pour : acquérir des données de base de calcul de contrainte du composant de surveillance ; acquérir des données de base de test de matériau de rotor du composant de surveillance ; et déterminer l’ensemble de tailles de propagation de fissure sur la base des données de base de calcul de contrainte et des données de base de test de matériau de rotor. Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le premier module d’acquisition 110 est configuré en outre pour : déterminer une valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du composant de surveillance sur la base d’un paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, d’une ténacité à la rupture par corrosion sous contrainte d’un matériau du composant de surveillance et d’une contrainte maximale au niveau d’un emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans une condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service ; et déterminer une taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du composant de surveillance dans une condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service sur la base du paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, d’une ténacité à la rupture du matériau du composant de surveillance et d’une contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans la condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service. Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le premier module d’acquisition 110 est configuré en outre pour : déterminer une valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles du composant de surveillance sur la base d’un paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, d’une valeur de test d’une valeur seuil de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles d’un matériau du composant de surveillance et d’une plage d’une contrainte de fatigue à grand nombre de cycles au niveau d’un emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans une condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service ; et déterminer une taille de fissure critique par fatigue à grand nombre de cycles du composant de surveillance sur la base du paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, d’une ténacité à la rupture du matériau du composant de surveillance et d’une contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans la condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service. Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le second module d’acquisition 120 est configuré en outre pour : déterminer des durées de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous différentes catégories de propagation de fissures sur la base d’un premier paramètre du composant de surveillance, d’une valeur de test d’un taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du matériau du composant de surveillance, et de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du composant de surveillance dans la condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service. Le premier paramètre est la profondeur de fissure par détection multiéléments ou la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte. Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le second module d’acquisition 120 est configuré en outre pour : déterminer une pluralité de types de durées de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte dans une quelconque catégorie de propagation de fissure sur la base du premier paramètre du composant de surveillance, de la valeur de test du taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du matériau du composant de surveillance, et de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du composant de surveillance dans la condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service ; et déterminer la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous une quelconque catégorie de propagation de fissure sur la base de la pluralité de types de durées de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous une quelconque catégorie de propagation de fissure. Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le second module d’acquisition 120 est configuré en outre pour : déterminer une valeur minimale dans la pluralité de types de durées de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous une quelconque catégorie de propagation de fissure en tant que durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous une quelconque catégorie de propagation de fissure. Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le second module d’acquisition 120 est configuré en outre pour : acquérir une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans chacune d’au moins une phase correspondant à n’importe quelle catégorie de propagation de fissure dans la condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service sur la base d’un deuxième paramètre du composant de surveillance, du paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, d’une constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du composant de surveillance, et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans la condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service. Le deuxième paramètre est la profondeur de fissure par détection multiéléments ou deux paramètres quelconques dans l’ensemble de tailles de propagation de fissure. Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le second module d’acquisition 120 est configuré en outre pour : déterminer les durées de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous différentes catégories de propagation de fissure sur la base d’un troisième paramètre du composant de surveillance, de la taille de fissure critique par fatigue à grand nombre de cycles, du paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, d’une constante de test de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles du matériau du composant de surveillance et de la plage de la contrainte de fatigue à grand nombre de cycles au niveau de l’emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans la condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service. Le troisième paramètre est la profondeur de fissure par détection multiéléments ou la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles. Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le module de surveillance 130 est configuré en outre pour : acquérir une durée de vie calendaire de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base des données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissures détectée du composant de surveillance ; et effectuer la surveillance de sécurité de la durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base de la durée de vie calendaire de propagation de fissure. Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le module de surveillance 130 est configuré en outre pour : acquérir des durées de vie calendaires du composant de surveillance dans une pluralité de phases sur la base des données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance ; et acquérir la durée de vie calendaire de propagation de fissure sur la base des durées de vie calendaires du composant de surveillance dans la pluralité de phases. Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le module de surveillance 130 est configuré en outre pour : acquérir un intervalle de révision planifiée de la turbine nucléaire en service, et acquérir un facteur de sécurité sur la base de la durée de vie calendaire de propagation de fissure et de l’intervalle de révision planifiée ; et effectuer la surveillance de sécurité de la durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance en déterminant si le facteur de sécurité satisfait à une condition d’acceptation de surveillance. Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le module de surveillance 130 est configuré en outre pour : acquérir des données anormales du composant de surveillance pendant une phase d’utilisation en réponse au fait que le facteur de sécurité ne satisfait pas à la condition d’acceptation de surveillance ; optimiser et améliorer les données anormales du composant de surveillance pendant la phase d’utilisation, et revenir pour exécuter un procédé d’acquisition du facteur de sécurité jusqu’à ce que le facteur de sécurité acquis satisfasse à la condition d’acceptation de surveillance. Il convient de noter que, pour des détails non divulgués de l’appareil de surveillance sur longue durée de la corrosion sous contrainte et de la fatigue de la turbine nucléaire en service dans des modes de réalisation de la présente divulgation, il faut se référer aux détails divulgués du procédé de surveillance sur longue durée de la corrosion sous contrainte et de la fatigue de la turbine nucléaire en service dans des modes de réalisation de la présente divulgation, qui ne seront pas répétés ici. En résumé, grâce à l’appareil de surveillance sur longue durée de la corrosion sous contrainte et de la fatigue de la turbine nucléaire en service fourni dans des modes de réalisation de la présente divulgation, la profondeur de fissure par détection multiéléments du composant de surveillance de la turbine nucléaire en service est acquise, et la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance est acquise sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments. Les données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous différentes catégories de propagation de fissure sont acquises, dans lequel les données de surveillance de longue durée de vie comprennent une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte et une durée de vie de propagation de fissure par fatigue, et la durée de vie de propagation de fissure par fatigue comprend au moins l’une parmi une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique ou une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles. La surveillance de sécurité est effectuée sur la durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base des données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance. Par conséquent, la surveillance de sécurité peut être effectuée sur la durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance en tenant compte de la corrosion sous contrainte et de la fatigue, pour garantir un fonctionnement de longue durée et sûr de la turbine nucléaire en service. Afin de réaliser les modes de réalisation ci-dessus, comme illustré sur la , un dispositif électronique 200 est fourni dans des modes de réalisation, et comprend une mémoire 210, un processeur 220 et un programme informatique stocké dans la mémoire 210 et exécutable par le processeur 220. Le processeur 220 est configuré pour mettre en œuvre le procédé de surveillance sur longue durée de la corrosion sous contrainte et de la fatigue de la turbine nucléaire en service lors de l’exécution du programme. Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le dispositif électronique 200 comprend en outre un composant de communication sans fil. Le composant de communication sans fil est connecté à la turbine nucléaire en service, et une transmission de données est effectuée entre le dispositif électronique et la turbine nucléaire en service via le composant de communication sans fil. Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, la mémoire 210 est configurée pour stocker des données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance de la turbine nucléaire en service ; le processeur 220 est configuré pour acquérir une instruction de surveillance de sécurité de durée de vie de propagation de fissure, et acquérir des données de surveillance de longue durée de vie à surveiller requises par un composant de surveillance cible de la turbine nucléaire en service à partir de la mémoire 210 sur la base de l’instruction de surveillance de sécurité de la durée de vie de propagation de fissure, et effectuer une surveillance de sécurité sur la durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance cible sur la base des données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance cible. Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le dispositif électronique 200 comprend en outre : un client distant. Le client distant est connecté au processeur 220 ; et le client distant est configuré pour envoyer l’instruction de surveillance de sécurité de durée de vie de propagation de fissure au processeur 220, et recevoir un résultat de surveillance renvoyé par le processeur 220. Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le client distant est en outre configuré pour acquérir des informations de commande d’un utilisateur pour faire fonctionner le client distant, et générer l’instruction de surveillance de sécurité de durée de vie de propagation de fissure sur la base des informations de commande. Dans un mode de réalisation de la présente divulgation, le processeur 220 est en outre configuré pour déterminer le composant de surveillance de la turbine nucléaire en service associé au client distant en tant que composant de surveillance cible. Le dispositif électronique fourni dans des modes de réalisation de la divulgation exécute un programme informatique stocké dans la mémoire par un processeur, pour acquérir une profondeur de fissure par détection multiéléments d’un composant de surveillance de la turbine nucléaire en service, et acquérir une catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments ; et acquérir des données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous différentes catégories de propagation de fissure, les données de surveillance de longue durée de vie comprenant une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte et une durée de vie de propagation de fissure par fatigue, et la durée de vie de propagation de fissure par fatigue comprenant au moins l’une parmi une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique ou une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles; et effectuer une surveillance de sécurité sur une durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base de données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance. Par conséquent, la surveillance de sécurité peut être effectuée sur la durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance en tenant compte de la corrosion sous contrainte et de la fatigue, pour garantir un fonctionnement de longue durée et sûr de la turbine nucléaire en service. Afin de mettre en œuvre le mode de réalisation ci-dessus, un support de stockage lisible par ordinateur sur lequel est stocké un programme informatique est fourni dans des modes de réalisation de la présente divulgation. Le programme informatique est amené à mettre en œuvre le procédé de surveillance sur longue durée de la corrosion sous contrainte et de la fatigue de la turbine nucléaire en service tel que décrit ci-dessus lors de son exécution par un processeur. Le support de stockage lisible par ordinateur fourni dans des modes de réalisation de la divulgation stocke un programme informatique et est exécuté par un processeur, pour acquérir une profondeur de fissure par détection multiéléments d’un composant de surveillance de la turbine nucléaire en service, et acquérir une catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments ; et acquérir des données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous différentes catégories de propagation de fissure, les données de surveillance de longue durée de vie comprenant une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte et une durée de vie de propagation de fissure par fatigue, et la durée de vie de propagation de fissure par fatigue comprenant au moins l’une parmi une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique ou une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles ; et effectuer une surveillance de sécurité sur une durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base de données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance. Par conséquent, la surveillance de sécurité peut être effectuée sur la durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance en tenant compte de la corrosion sous contrainte et de la fatigue, pour garantir un fonctionnement de longue durée et sûr de la turbine nucléaire en service. Afin de réaliser les modes de réalisation ci-dessus, une plate-forme de surveillance appropriée pour une turbine nucléaire en service est fournie et comprend l’appareil de surveillance sur longue durée de la corrosion sous contrainte et de la fatigue de la turbine nucléaire en service tel que décrit sur la ; ou le dispositif électronique tel que décrit ci-dessus ; ou le support de stockage lisible par ordinateur tel que décrit ci-dessus. La plate-forme de surveillance appropriée pour une turbine nucléaire en service fournie dans des modes de réalisation de la divulgation est appropriée pour acquérir une profondeur de fissure par détection multiéléments d’un composant de surveillance de la turbine nucléaire en service, et acquérir une catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments ; et acquérir des données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous différentes catégories de propagation de fissure, les données de surveillance de longue durée de vie comprenant une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte et une durée de vie de propagation de fissure par fatigue, et la durée de vie de propagation de fissure par fatigue comprenant au moins l’une parmi une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique ou une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles ; et effectuer une surveillance de sécurité sur une durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base de données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance. Par conséquent, la surveillance de sécurité peut être effectuée sur la durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance en tenant compte de la corrosion sous contrainte et de la fatigue, pour garantir un fonctionnement de longue durée et sûr de la turbine nucléaire en service. Dans la description de la présente divulgation, il est entendu qu’une relation d’orientation ou de position indiquée par les termes « centre », « longitudinal », « transversal », « supérieur », « inférieur », « avant », « arrière », « gauche », « droite », « vertical », « horizontal », « haut », « bas », « interne », « externe », « horaire », « antihoraire », « axial », « radial », « circonférentiel » et analogues est simplement une relation d’orientation ou de position représentée sur les dessins annexés, et n’indique pas ou n’implique pas que l’appareil ou l’élément mentionné doit avoir une orientation spécifique pour sa construction et son fonctionnement dans une orientation spécifique, et cela ne peut donc pas être interprété comme une limitation à la présente divulgation. De plus, les termes « premier » et « second/deuxième » utilisés dans la présente divulgation sont uniquement à des fins de description et il ne doit pas être interprété qu’ils indiquent ou impliquent une importance relative ou qu’ils impliquent un certain nombre de caractéristiques techniques indiquées implicitement. Par conséquent, les caractéristiques limitant « premier » et « second/deuxième » peuvent inclure explicitement ou implicitement une ou plusieurs des caractéristiques. Dans la description de la présente divulgation, « une pluralité de » signifie deux ou plus de deux, sauf indication contraire. Dans la présente divulgation, les termes tels que « monté », « lié », « connecté », « fixé » et analogues doivent être interprétés au sens large, sauf indication contraire expresse et définie autrement, et peuvent, par exemple, être une connexion fixe, une connexion détachable, ou une globalité ; ou peuvent être une connexion mécanique ou une connexion électrique ; ou peuvent être une connexion directe ou une connexion indirecte via un support intermédiaire, ou peuvent être une relation de communication entre deux éléments ou une relation d’interaction entre deux éléments. Pour l’homme du métier, les significations spécifiques des termes ci-dessus dans la présente divulgation peuvent être comprises sur la base de situations spécifiques. Dans la présente divulgation, sauf indication expresse et définition contraire, la première caractéristique « sur » ou « sous » la deuxième caractéristique peut être que la première caractéristique est en contact direct avec la deuxième caractéristique, ou que la première caractéristique est en contact indirect avec la deuxième caractéristique via un milieu intermédiaire. De plus, la première caractéristique « sur » et « au-dessus » de la deuxième caractéristique peut être que la première caractéristique est directement au-dessus ou obliquement au-dessus de la deuxième caractéristique , ou indique simplement que la hauteur horizontale de la première caractéristique est supérieure à celle de la deuxième caractéristique. La première caractéristique « en dessous », « sous » et « au-dessous de » la deuxième caractéristique peut être que la première caractéristique est directement au-dessous ou obliquement au-dessous de la deuxième caractéristique, ou indique simplement que la hauteur de niveau de la première caractéristique est inférieure à celle de la deuxième caractéristique. Dans les descriptions du mémoire, les descriptions faisant référence aux termes « un mode de réalisation », « certains modes de réalisation », « exemples », « exemples spécifiques » ou « certains exemples », etc. signifient que des éléments, structures, matériaux ou caractéristiques spécifiques décrits conjointement avec le mode de réalisation ou l’exemple sont inclus dans au moins un mode de réalisation ou un exemple de la présente divulgation. Dans la présente description, les représentations schématiques des termes ci-dessus ne se rapportent pas nécessairement au même mode de réalisation ou exemple. De plus, les caractéristiques, structures ou matériaux spécifiques décrits peuvent être combinés de manière appropriée dans un ou plusieurs modes de réalisation ou exemples quelconques. En outre, l’homme du métier peut combiner différents modes de réalisation ou exemples et caractéristiques de différents modes de réalisation ou exemples décrits dans la présente description sans qu’ils se contredisent. Il est entendu que, bien que les modes de réalisation de la présente divulgation soient présentés et décrits ci-dessus, les modes de réalisation ci-dessus sont des exemples par nature et ne doivent pas être interprétés comme une limitation de la présente divulgation. L’homme du métier peut changer, modifier, remplacer et faire varier les modes de réalisation ci-dessus dans la portée de la présente divulgation. Procédé de surveillance sur longue durée d’une corrosion sous contrainte et d’une fatigue d’une turbine nucléaire en service, comprenant des étapes de: - acquisition (S101) d’une profondeur de fissure par détection multiéléments d’un composant de surveillance de la turbine nucléaire en service ; - acquisition (S102) d’une catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments ; et - acquisition (S103) de données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous différentes catégories de propagation de fissure, dans lequel les données de surveillance de longue durée de vie comprennent une durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte et une durée de vie de propagation de fissure par fatigue, et la durée de vie de propagation de fissure par fatigue comprend au moins l’une parmi une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique ou une durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles ; et - réalisation (S104) d’une surveillance de sécurité sur une durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base de données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance acquises à partir des données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous différentes catégories de propagation de fissure. Procédé selon la revendication 1, dans lequel l’acquisition (S103) des données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous différentes catégories de propagation de fissure comprend : - l’acquisition d’une cartographie reliant les catégories de propagation de fissure et les données de surveillance de longue durée de vie ; et -la détermination, sur la base de ladite cartographie, des données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous les catégories de propagation de fissure. Procédé selon la revendication 1 ou 2, comprenant en outre : - la détermination que les données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance comprennent la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte, la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique et la durée de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles en réponse au fait que le composant de surveillance est une rainure d’aube d’un rotor ; et - la détermination que les données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance comprennent la durée de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte et la durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique en réponse au fait que le composant de surveillance est un cylindre. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel l’étape d’acquisition (S102) d’une catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments comprend : - une étape d’acquisition (S202) d’un ensemble de tailles de propagation de fissure du composant de surveillance ; et - une étape d’acquisition (S203) de la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments et de l’ensemble de tailles de propagation de fissure. Procédé selon la revendication 4, dans lequel l’étape d’acquisition (S203) de la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance sur la base de la profondeur de fissure par détection multiéléments et de l’ensemble de tailles de propagation de fissure comprend : - l’acquisition d’une relation de taille entre la profondeur de fissure par détection multiéléments et au moins une taille de propagation de fissure dans l’ensemble de tailles de propagation de fissure ; et - la détermination de la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance sur la base d’une correspondance entre la relation de taille et la catégorie de propagation de fissure. Procédé selon la revendication 4 ou 5, dans lequel l’étape d’acquisition (S202) de l’ensemble de tailles de propagation de fissure du composant de surveillance comprend : - l’acquisition de données de base de calcul de contrainte du composant de surveillance ; - l’acquisition de données de base de test de matériau du composant de surveillance ; et - la détermination de l’ensemble de tailles de propagation de fissure sur la base des données de base de calcul de contrainte et des données de base de test de matériau. Procédé selon la revendication 6, dans lequel la détermination de l’ensemble de tailles de propagation de fissure sur la base des données de base de calcul de contrainte et des données de base de test de matériau comprend au moins l’un parmi : - la détermination d’une valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du composant de surveillance sur la base d’un paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, d’une ténacité à la rupture par corrosion sous contrainte d’un matériau du composant de surveillance et d’une contrainte maximale au niveau d’un emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans une condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service ; - la détermination d’une taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du composant de surveillance dans une condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service sur la base du paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, d’une ténacité à la rupture du matériau du composant de surveillance et d’une contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans la condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service ; - la détermination d’une valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles du composant de surveillance sur la base d’un paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, d’une valeur de test d’une valeur seuil de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles d’un matériau du composant de surveillance et d’une plage d’une contrainte de fatigue à grand nombre de cycles au niveau d’un emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans une condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service ; et - la détermination d’une taille de fissure critique par fatigue à grand nombre de cycles du composant de surveillance sur la base du paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, d’une ténacité à la rupture du matériau du composant de surveillance et d’une contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans la condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service. Procédé selon la revendication 7, dans lequel l’acquisition des données de surveillance de longue durée de vie requises par le composant de surveillance sous différentes catégories de propagation de fissure comprend : - l’acquisition des durées de vie de propagation de fissure par corrosion sous contrainte sous les différentes catégories de propagation de fissure sur la base d’un premier paramètre du composant de surveillance, d’une valeur de test d’un taux moyen annuel de propagation de fissure par corrosion sous contrainte du matériau du composant de surveillance, et de la taille de fissure critique par fatigue oligocyclique du composant de surveillance dans la condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service, dans lequel le premier paramètre est la profondeur de fissure par détection multiéléments ou la valeur seuil de taille de propagation de fissure par corrosion sous contrainte ; - l’acquisition d’une durée de vie de propagation de fissure par fatigue oligocyclique dans chacune d’au moins une phase correspondant à n’importe quelle catégorie de propagation de fissure dans la condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service sur la base d’un deuxième paramètre du composant de surveillance, du paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, d’une constante de test de propagation de fissure par fatigue oligocyclique du matériau du composant de surveillance, et de la contrainte maximale au niveau de l’emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans la condition prédéfinie de la turbine nucléaire en service, dans lequel le deuxième paramètre est la profondeur de fissure par détection multiéléments ou deux paramètres quelconques dans l’ensemble de tailles de propagation de fissure ; ou - la détermination des durées de vie de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles sous différentes catégories de propagation de fissures sur la base d’un troisième paramètre du composant de surveillance, de la taille de fissure critique par fatigue à grand nombre de cycles, du paramètre de forme de fissure du composant de surveillance, d’une constante de test de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles du matériau du composant de surveillance et de la plage de la contrainte de fatigue à grand nombre de cycles au niveau de l’emplacement de fissure dans le composant de surveillance dans la condition stationnaire de fonctionnement en charge de la turbine nucléaire en service, dans lequel le troisième paramètre est la profondeur de fissure par détection multiéléments ou la valeur seuil de taille de propagation de fissure par fatigue à grand nombre de cycles. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel l’étape de réalisation (S104) de la surveillance de sécurité sur la durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base des données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance comprend : - une étape d’acquisition (S1103) d’une durée de vie calendaire de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base des données de surveillance de longue durée de vie sous la catégorie de propagation de fissure détectée du composant de surveillance ; et - une étape de réalisation (S1104) de la surveillance de sécurité sur la durée de vie de propagation de fissure du composant de surveillance sur la base de la durée de vie calendaire de propagation de fissure. Dispositif électronique (200), comprenant une mémoire (210), un processeur (220) et un programme informatique stocké dans la mémoire (210) et exécutable par le processeur (220), dans lequel le processeur (210) est configuré pour mettre en œuvre le procédé de surveillance sur longue durée de la corrosion sous contrainte et de la fatigue de la turbine nucléaire en service selon l’une quelconque des revendications 1 à 9 lors de l’exécution du programme.