Brevet FR3150921A1 — publié le 20250110

L’invention concerne un amplificateur de puissance comprenant un diviseur de puissance (2), une pluralité de voies amplificatrices (3) et un combineur de puissance (1) comprenant un premier sous-combineur (4), un deuxième sous-combineur (5), une pluralité de coupleurs d’entrée(6) et un coupleur de sortie (7), le premier sous-combineur (4) comprenant une première cavité cylindrique (8) selon un axe de symétrie (Z) et une première pluralité de guides d’onde (9) s’étendant radialement depuis la première cavité cylindrique (8), le deuxième sous-combineur (5) comprenant une deuxième cavité cylindrique (10) selon le même axe de symétrie (Z) et une deuxième pluralité de guides d’onde (11) s’étendant radialement depuis la deuxième cavité cylindrique (10), chaque coupleur d’entrée (6) étant configuré pour recevoir un signal élémentaire amplifié issu d’une voie amplificatrice (3) et le diviser en un premier signal transmis dans un guide d’onde (9) et en un deuxième signal transmis dans un guide d’onde (11), le premier signal étant en phase et le deuxième signal étant déphasé d’un quart de longueur d’onde par rapport au signal élémentaire amplifié, le premier sous-combineur (4) étant configuré pour combiner les premiers signaux transmis en un premier signal combiné et le deuxième sous-combineur (5) étant configuré pour combiner les deuxième signaux en un deuxième signal combiné, le coupleur de sortie (7) étant configuré pour combiner le premier signal combiné déphasé d’un quart de longueur d’onde et le deuxième signal combiné en un signal de sortie. Figure pour l’abrégé : Figure 3 Amplificateur de puissance L’invention concerne un amplificateur de puissance, en particulier un amplificateur de puissance du type à semi-conducteurs (dit « SSPA ») multi-voies adapté notamment pour la communication entre un satellite et le sol. ETAT DE LA TECHNIQUE Les systèmes d’amplification de puissance permettent à partir d’un signal d’entrée initial de délivrer un signal de sortie amplifié par rapport au signal d’entrée initial. Ces systèmes utilisent par exemple des amplificateurs de puissance à semi-conducteurs, connus par l’homme du métier sous l’acronyme SSPA de l’appellation anglo-saxonne « Solid State Power Amplifier ». Néanmoins, la puissance de sortie atteignable par de tels amplificateurs SSPA est limitée par un effet de saturation lorsque la puissance du signal d’entrée est trop importante. En outre, la puissance maximale de sortie atteignable diminue avec l’augmentation de la fréquence du signal d’entrée. En conséquence, avec les amplificateurs SSPA existants, une unique voie d’amplification peut ne pas être suffisante pour atteindre les puissances de sortie requises par certaines applications, par exemple dans la communication du sol vers un satellite. Les systèmes d’amplification de puissance comportent donc généralement un diviseur permettant de diviser le signal d’entrée dans différentes voies amplificatrices, au moins un amplificateur de puissance élémentaire par voie amplificatrice permettant d’amplifier le signal transmis dans la voie amplificatrice et un combineur permettant de recombiner les signaux amplifiés sortant des voies amplificatrices de sorte à former le signal de sortie amplifié. Un combineur peut être évalué par son rendement de combinaison : Où est la puissance à la sortie du combineur du signal de sortie amplifié et est la puissance totale des signaux amplifiés dans chaque voie amplificatrice à l’entrée du combineur. Les pertes de puissance entre l’entrée et la sortie du combineur, autrement appelées pertes de combinaison ont des causes multiples et sont évaluées par la formule générale, en dB : A titre d’exemple, une perte de combinaison de 1 dB correspond à un rendement de combinaison de 80 %. On distingue principalement trois technologies de combineurs : les combineurs radiaux, les combineurs arborescents et les combineurs spatiaux. Les combineurs arborescents comprennent généralement plusieurs étages d’additionneurs binaires permettant de recombiner deux à deux les différents signaux amplifiés sortant des voies amplificatrices. Les amplificateurs arborescents permettent de combiner efficacement un petit nombre de voies. Toutefois, les pertes par combinaison augmentent rapidement avec le nombre de voies combinées et la longueur des lignes de combinaison. Le rendement de combinaison d’un combineur de puissance arborescent à n-voies avec des pertes par étage , la valeur de étant fixée par la longueur des lignes et les pertes ohmiques du fait de la présence de résistances, est donné par la relation suivante : A titre d’exemple, un combineur de puissance de type Wilkinson a des pertes par étage autour de 0,7 dB en bande Ka, ce qui signifie que le rendement de combinaison d’un tel combineur ne peut pas dépasser 62 % lorsqu’il comprend 8 voies de combinaison. Les amplificateurs spatiaux comprennent généralement plusieurs amplificateurs élémentaires placés en parallèle sur un panneau perpendiculaire à la direction de la propagation du signal d’entrée, ou placés sur plusieurs plateaux parallèles à la direction de la propagation du signal d’entrée. La propagation du signal d’entrée avant et après les amplificateurs élémentaires peut se faire par l’intermédiaire de guides d’onde ou de faisceaux générés par des antennes. A l’entrée de chaque amplificateur élémentaire, des transitions permettent de passer de ces modes de propagation guidés ou en faisceau à une propagation planaire. Après chaque amplificateur élémentaire, une nouvelle transition permet de repasser à un mode de propagation guidé ou en faisceau. Le rendement de combinaison des amplificateurs spatiaux est indépendant du nombre de voies combinées. Néanmoins, le niveau de la puissance admise dans ces amplificateurs est limité à cause de la difficulté d’évacuer la chaleur générée par les amplificateurs élémentaires. Par ailleurs, les pertes par combinaison des amplificateurs spatiaux sont généralement importantes à cause de la dispersion en phase et en amplitude des signaux circulant dans les différentes voies amplificatrices avant leur recombinaison. A titre d’exemple, la relation entre les pertes de combinaison par déséquilibre P (qui est une des causes de pertes de combinaison) et les déséquilibres en phase et en amplitude A d’un combineur isolé à deux voies de combinaison est donnée par la formule suivante : Ainsi, si les signaux propagés dans les deux voies se trouvent déphasés de 180°, aucune puissance n’est délivrée à la sortie du combineur. Les amplificateurs radiaux comprennent généralement une pluralité de voies de combinaison et/ou de division qui s’étendent radialement depuis un axe dans un plan perpendiculaire audit axe. De par cette géométrie radiale, les signaux qui circulent dans les différentes voies de combinaison et/ou de division ont la même phase et la même amplitude, de sorte que les pertes par déséquilibre P sont très faibles. De plus, le rendement de combinaison est avantageusement indépendant du nombre de voies de sorte qu’il est possible de combiner un grand nombre de voies issues d’un grand nombre d’amplificateurs et ainsi d’atteindre des puissances très élevées. Un problème majeur de ces combineurs radiaux reste l’absence d’isolation entre les voies de combinaison : la présence d’un court-circuit ou d’un circuit ouvert sur une des voies de combinaison se traduit par une perte et des oscillations sur le signal transmis vers la sortie du combineur. Une solution envisageable consiste à agencer un isolateur sur chaque voie de combinaison. Toutefois, cette solution est coûteuse et volumineuse et entraîne des pertes de l’ordre de 0,2 dB. Une autre solution consiste à ajouter des septums résistifs dans la partie centrale du combineur au niveau de la recombinaison des voies. Toutefois, une partie du signal amplifié se dissipe dans les septums au lieu d’être transmise vers la sortie par couplage entre ledit signal amplifié et ces septums résistifs. Une telle dissipation représente une perte de puissance à la combinaison de sorte que le rendement de combinaison s’en trouve dégradé. BREVE DESCRIPTION DE L’INVENTION Un but de l’invention est d’avoir un système d’amplification de puissance, notamment du type à semi-conducteurs (dit « SSPA ») multi-voies, comprenant un diviseur, des voies amplificatrices et au moins un combineur permettant de combiner un grand nombre de voies. L’amplificateur recherché comporte préférentiellement un combineur de type radial. L’amplificateur recherché doit comprendre en outre un dispositif permettant d’isoler les voies de combinaison les unes par rapport aux autres, de sorte qu’une dégradation présente sur une voie de combinaison donnée ne perturbe pas la propagation et la recombinaison des ondes circulant dans d’autres voies de combinaison demeurant fonctionnelles. On souhaite une solution assurant l’isolation des voies de combinaison de l’amplificateur sans occasionner des pertes de combinaison significatives. A cet effet, l’invention propose un amplificateur de puissance comprenant : - un diviseur de puissance configuré pour recevoir un signal électromagnétique initial d’entrée et le diviser en une pluralité de signaux élémentaires, la puissance du signal électromagnétique initial d’entrée étant répartie sur les signaux élémentaires, - un amplificateur comprenant une pluralité de voies amplificatrices, chaque voie amplificatrice étant configurée pour amplifier un signal élémentaire de la pluralité de signaux élémentaires, - un combineur de puissance configuré pour recombiner la pluralité de signaux élémentaires amplifiés en un signal électromagnétique initial amplifié, le combineur de puissance comprenant un premier sous-combineur, un deuxième sous-combineur, une pluralité de coupleurs d’entrée et un coupleur de sortie, le premier sous-combineur comprenant : - une première cavité cylindrique selon un axe de symétrie (Z) formant un premier guide d’onde radial, la première cavité cylindrique comprenant une première pluralité d’entrées disposées dans un plan (P) perpendiculaire à l’axe de symétrie (Z), - et une première pluralité de guides d’onde, chaque guide d’onde de la première pluralité de guides d’onde s’étendant radialement par rapport à l’axe de symétrie (Z) depuis une entrée de la première pluralité d’entrées, le deuxième sous-combineur comprenant : - une deuxième cavité cylindrique selon le même axe de symétrie (Z) formant un deuxième guide d’onde radial, la deuxième cavité cylindrique comprenant une deuxième pluralité d’entrées disposées dans un plan (P’) perpendiculaire à l’axe de symétrie (Z), la deuxième pluralité d’entrées étant superposée avec la première pluralité d’entrées, - et une deuxième pluralité de guides d’onde, chaque guide d’onde de la deuxième pluralité de guides d’onde s’étendant radialement par rapport à l’axe de symétrie (Z) depuis une entrée de la deuxième pluralité d’entrées, chaque coupleur d’entrée étant configuré pour recevoir un signal élémentaire amplifié issu d’une voie amplificatrice et diviser ledit signal élémentaire amplifié en un premier signal destiné à être transmis dans un guide d’onde de la première pluralité de guides d’onde et en un deuxième signal destiné à être transmis dans un guide d’onde de la deuxième pluralité de guides d’onde, le premier signal étant en phase avec le signal élémentaire amplifié et le deuxième signal étant déphasé d’un quart de longueur d’onde par rapport au signal élémentaire amplifié, le premier sous-combineur étant configuré pour combiner les premiers signaux transmis dans chaque guide d’onde de la première pluralité de guides d’onde en un premier signal combiné et le deuxième sous-combineur étant configuré pour combiner les deuxième signaux transmis dans chaque guide d’onde de la deuxième pluralité de guides d’onde en un deuxième signal combiné, le coupleur de sortie étant configuré pour combiner le premier signal combiné et le deuxième signal combiné en un signal électromagnétique de sortie en induisant un déphasage du premier signal combiné d’un quart de longueur d’onde, de sorte que le signal électromagnétique de sortie présente une puissance amplifiée par rapport au signal électromagnétique initial d’entrée. Le système de coupleurs d’entrée et de coupleur de sortie en guide d’onde permet avantageusement d’isoler complètement les voies de combinaison les unes des autres, tout en limitant les pertes de combinaison. En effet, une implémentation à l’aide de guides d’onde permet de limiter au maximum les pertes au niveau du combineur de puissance. Le signal électromagnétique ne se propage, dans le cas nominal, que dans des structures guidantes remplies par l’air et enfermées par des parois. Aucune perte diélectrique n’est donc introduite sur le signal transmis. Selon d’autres caractéristiques optionnelles de l’invention prises seules ou en combinaison lorsque cela est techniquement possible : - au moins un coupleur d’entrée est un coupleur en guide d’onde rectangulaire s’étendant, radialement par rapport à l’axe de symétrie (Z), depuis un guide d’onde de la première pluralité de guides d’onde et un guide d’onde de la deuxième pluralité de guides d’onde ; - l’amplificateur de puissance comprend en outre au moins une première transition entre un coupleur d’entrée de la pluralité de coupleurs d’entrée et le guide d’onde de la première pluralité de guides d’onde, la première transition comprenant préférentiellement un transformateur d’impédance en guide d’ondes rectangulaire de section variable, et/ou comprend en outre au moins une deuxième transition entre un coupleur d’entrée de la pluralité de coupleurs d’entrée et le guide d’onde de la deuxième pluralité de guides d’onde, la deuxième transition comprenant préférentiellement un transformateur d’impédance en guide d’ondes rectangulaire de section variable ; - le premier signal combiné est émis par une première sortie du premier sous-combineur, et le deuxième signal combiné est émis par une deuxième sortie du deuxième sous-combineur, l’amplificateur de puissance comprenant en outre une troisième transition entre la première sortie et le coupleur de sortie et/ou une quatrième transition entre le coupleur de sortie et la deuxième sortie ; - chaque guide d’onde de la première pluralité de guides d’onde et de la deuxième pluralité de guides d’onde est un guide d’onde rectangulaire comprenant un élément capacitif positionné à l’intérieur du guide d’onde de sorte à former des marches d’escalier d’une profondeur mesurée dans la direction radiale selon laquelle s’étend le guide d’onde égale à un quart de la longueur d’onde du signal électromagnétique initial d’entrée ; - le nombre de coupleurs d’entrée, le nombre de guides d’onde de la première pluralité de guides d’onde et le nombre de guides d’onde de la deuxième pluralité de guides d’onde sont égaux ; - chaque voie amplificatrice comprend un déphaseur du signal élémentaire comprenant une ligne microruban de longueur variable ; - la ligne microruban de longueur variable est formée par une première ligne microruban sur un premier circuit imprimé et par une deuxième ligne microruban et une troisième ligne microruban sur un deuxième circuit imprimé, la troisième ligne microruban étant parallèle à la deuxième ligne microruban, une première extrémité de la première ligne microruban étant en contact avec la deuxième ligne microruban et une deuxième extrémité de la première ligne microruban étant en contact avec la troisième ligne microruban, le premier circuit imprimé étant mobile relativement au deuxième circuit imprimé ; - le diviseur de puissance comprend : une troisième cavité cylindrique selon le même axe de symétrie (Z), la troisième cavité cylindrique comprenant une entrée du signal électromagnétique initial d’entrée sur l’axe de symétrie (Z) et une pluralité de sorties de la troisième cavité cylindrique sur un même plan (P’’) perpendiculaire à l’axe de symétrie (Z), une pluralité de lignes triplaques suspendues à air, chaque ligne triplaque suspendue à air s’étendant radialement par rapport à l’axe de symétrie (Z) dans le plan (P’’) depuis l’intérieur de la troisième cavité cylindrique à travers une sortie de la pluralité de sorties de la troisième cavité cylindrique, chaque ligne triplaque suspendue à air étant configurée pour capter un signal élémentaire de la pluralité de signaux élémentaires ; - l’amplificateur de puissance comprend une entrée coaxiale s’étendant axialement selon l’axe de symétrie (Z) et débouchant dans la troisième cavité cylindrique par l’entrée de ladite troisième cavité cylindrique, l’entrée coaxiale comprenant une âme conductrice qui se prolonge à l’intérieur de la troisième cavité cylindrique jusqu’au plan (P’’) ; - chaque voie amplificatrice comprend un circuit imprimé s’étendant radialement dans le plan (P’’) depuis une ligne triplaque suspendue à air de la pluralité de lignes triplaques suspendues à air, chaque voie amplificatrice comprenant en outre un amplificateur élémentaire posé sur le circuit imprimé. BREVE DESCRIPTION DES FIGURES D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront de la description détaillée qui va suivre, en référence aux dessins annexés, sur lesquels : - les figures 1A et 1B représentent un amplificateur de puissance selon un mode de réalisation de l’invention comprenant un combineur de puissance, un diviseur de puissance et des voies amplificatrices, la étant une représentation en trois dimensions et la une vue en coupe, - la représente une vue en bloc des branchements entre le premier sous-combineur, le deuxième sous-combineur, les coupleurs d’entrée et le coupleur de sortie d’un combineur de puissance selon un mode de réalisation de l’invention, - la représente une vue en trois dimensions d’un combineur de puissance selon un mode de réalisation de l’invention de symétrie radiale par rapport à l’axe de symétrie (Z) comprenant un premier sous-combineur, un deuxième sous-combineur, des coupleurs d’entrée et un coupleur de sortie, - les figures 4A et 4B représentent deux vues en coupe d’un combineur de puissance selon un mode de réalisation de l’invention sans les pièces métalliques externes. La représente une coupe selon un premier plan comprenant l’axe de symétrie (Z) du combineur de puissance et deux coupleurs d’entrée, et la représente une coupe selon un deuxième plan comprenant l’axe de symétrie (Z) du combineur de puissance, un combineur d’entrée et le coupleur de sortie, - la représente une vue en trois dimensions d’un exemple d’implémentation d’un combineur de puissance selon un mode de réalisation de l’invention comprenant un premier sous-combineur, un deuxième sous-combineur, un ensemble de coupleurs d’entrée et un coupleur de sortie comprenant une plaque métallique inférieure, une plaque métallique intermédiaire et une plaque métallique supérieure, - la représente une vue en coupe du premier sous-combineur et du deuxième sous-combineur selon un mode de réalisation de l’invention avec les pièces métalliques externes, - les figures 7A et 7B représentent un diviseur de puissance selon un mode de réalisation de l’invention selon lequel le diviseur de puissance est d’architecture radiale et quasi-planaire, la étant une représentation en trois dimensions et la une vue en coupe, - la représente une vue en trois dimensions d’un combineur de puissance selon le mode de réalisation des figures 7A et 7B, monté sur des voies amplificatrices selon un exemple, - la représente une vue en coupe du combineur de puissance et des voies amplificatrices selon le mode de réalisation des figures 7A, 7B et 8, - les figures 10A et 10B représentent un mode de réalisation d’un dispositif de compensation de phase selon un mode de réalisation de l’invention, comprenant un premier circuit imprimé et un deuxième circuit imprimé qui forment une ligne microruban de longueur variable en fonction du positionnement du premier circuit imprimé relativement au deuxième circuit imprimé, la représentant la ligne microruban en circuit ouvert et la représentant la ligne microruban produisant un déphasage d’un quart de longueur d’onde. Sur l’ensemble des figures, les éléments similaires portent des références identiques. DESCRIPTION DETAILLEE DE MODES DE REALISATION L’invention concerne un amplificateur d’un signal comprenant un diviseur de puissance, une pluralité de voies amplificatrices et un combineur de puissance. Le diviseur de puissance est configuré pour diviser un signal électromagnétique initial d’entrée en une pluralité de signaux élémentaires, la puissance du signal électromagnétique initial d’entrée étant répartie sur les signaux élémentaires. Chaque voie amplificatrice est configurée pour amplifier un signal élémentaire de la pluralité de signaux élémentaires et le combineur de puissance est configuré pour recombiner la pluralité de signaux élémentaires amplifiés en un signal électromagnétique de sortie, de sorte que le signal électromagnétique de sortie présente une puissance amplifiée par rapport au signal électromagnétique initial d’entrée. Le signal électromagnétique initial d’entrée présente par exemple une fréquence préférentiellement comprise entre 27 GHz et 31 GHz. La puissance initiale du signal électromagnétique initial d’entrée est par exemple comprise entre 37 et 39 dBm et la puissance finale du signal électromagnétique de sortie est par exemple comprise entre 51 dBm et 53 dBm. Les figures 1A et 1B représentent un mode de réalisation de l’amplificateur de puissance selon un mode de réalisation de l’invention comprenant un combineur de puissance 1, un diviseur de puissance 2 et des voies amplificatrices 3, la étant une représentation en trois dimensions et la une vue en coupe. Combineur de puissance Le combineur de puissance comprend un premier sous-combineur, un deuxième sous-combineur, une pluralité de coupleurs d’entrée et un coupleur de sortie. Le premier sous-combineur comprend une première pluralité de voies de combinaison et le deuxième sous-combineur comprend une deuxième pluralité de voies de combinaison. Chaque coupleur d’entrée de la pluralité de coupleurs d’entrée est configuré de sorte à capter le signal élémentaire amplifié issue d’une voie amplificatrice et diviser ledit signal élémentaire amplifié en un premier signal transmis dans une voie de combinaison de la première pluralité de voies de combinaison et en un deuxième signal transmis dans une voie de combinaison de la deuxième pluralité de voies de combinaison. Le deuxième sous-combineur comprend donc autant de voies de combinaison que le premier sous-combineur et le nombre de voies de combinaison de chaque sous-combineur est égal au nombre de coupleurs d’entrées de la pluralité de coupleurs d’entrées et au nombre de voies amplificatrices de la pluralité de voies amplificatrices. Le premier sous-combineur est configuré pour combiner les premiers signaux transmis dans chaque voie de combinaison de la première pluralité de guide d’onde en un premier signal combiné et le deuxième sous-combineur est configuré pour combiner les deuxièmes signaux transmis dans chaque voie de combinaison de la deuxième pluralité de guides d’onde en un deuxième signal combiné. Enfin, le coupleur de sortie est configuré de sorte à combiner le premier signal combiné et le deuxième signal combiné en le signal électromagnétique de sortie. Le combineur de puissance selon l’invention présente une architecture radiale. Plus précisément, le premier sous-combineur et le deuxième sous-combineur présentent chacun une symétrie radiale : les voies de combinaison du premier, respectivement du deuxième, sous-combineur sont semblables et s’étendent régulièrement depuis un axe central. En outre, le premier sous-combineur et le deuxième sous-combineur sont semblables et en particulier toutes les dimensions du premier sous-combineur sont égales aux dimensions du deuxième sous-combineur. Enfin, les voies de combinaison du premier sous-combineur s’étendent depuis le même axe central que les voies du deuxième sous-combineur et chaque voie de combinaison du premier sous-combineur est superposable à une voie de combinaison du deuxième sous-combineur. L’architecture radiale permet de combiner un grand nombre de voies de combinaison. Par exemple, chaque sous-combineur parmi le premier sous-combineur et le deuxième sous-combineur comprend deux voies de combinaison, ou un nombre de voies de combinaison strictement supérieur à deux. Les inventeurs considèrent que si des pertes de puissance sont tolérables au niveau du diviseur de puissance puisque le signal n’a pas encore été amplifié, les étages de pré-amplification de puissance pouvant être configurés pour compenser ces pertes, il est important de limiter au maximum ces pertes au niveau du combineur de puissance. En effet, toute perte au niveau du combineur est définitive. Afin de minimiser les pertes de puissance, le combineur de puissance selon l’invention est implémenté en guide d’onde. Dans la suite, un mode de réalisation du combineur de puissance selon l’invention est plus précisément décrit. En référence aux Figures 3 et 4A et 4B, le premier sous-combineur 4 comprend une première cavité cylindrique 8 selon un axe de symétrie (Z) formant un premier guide d’onde radial. La première cavité cylindrique comprend une première pluralité d’entrées en périphérie de la première cavité cylindrique disposées dans un plan (P) perpendiculaire à l’axe de symétrie (Z). Plus précisément, l’intersection de la première cavité cylindrique avec le plan P définit un premier cercle (C1) et les entrées de la première pluralité d’entrées sont réparties le long du cercle (C1). Le premier sous-combineur 4 comprend en outre une première pluralité de guides d’onde 9, chaque guide d’onde 9 de la première pluralité de guides d’onde s’étendant radialement dans le plan (P) par rapport à l’axe de symétrie (Z) depuis une entrée de la première pluralité d’entrées. Autrement dit, chaque voie de combinaison de la première pluralité de voies de combinaison s’étend radialement par rapport à l’axe de symétrie (Z) et comprend un guide d’onde 9 de la première pluralité de guides d’onde. De par la symétrie radiale du premier sous-combineur 4, tous les guides d’onde 9 de la première pluralité de guide d’onde sont équirépartis autour de l’axe de symétrie (Z) et présentent les mêmes dimensions. Le deuxième sous-combineur 5 comprend une deuxième cavité cylindrique 10 formant un deuxième guide d’onde radial présentant le même axe de symétrie (Z) que la première cavité cylindrique. La deuxième cavité cylindrique 10 comprend une deuxième pluralité d’entrées disposées en périphérie de la deuxième cavité cylindrique dans un plan (P’) perpendiculaire à l’axe de symétrie (Z). Plus précisément, l’intersection de la deuxième cavité cylindrique avec le plan (P’) définit un deuxième cercle C2 et les entrées de la deuxième pluralité d’entrées sont réparties le long du cercle C2. Le deuxième sous-combineur 5 comprend en outre une deuxième pluralité de guides d’onde 11, chaque guide d’onde 11 de la deuxième pluralité de guide d’onde s’étendant radialement dans le plan (P’) par rapport à l’axe de symétrie (Z) depuis une entrée de la deuxième pluralité d’entrées. Autrement dit, chaque voie de combinaison de la deuxième pluralité de voies de combinaison s’étend radialement par rapport à l’axe de symétrie (Z) et comprend un guide d’onde de la deuxième pluralité de guides d’onde. De par la symétrie radiale du deuxième sous-combineur 5, tous les guides d’onde 11 de la deuxième pluralité de guide d’onde sont équirépartis autour de l’axe de symétrie (Z) et présentent les mêmes dimensions. En outre, chaque entrée de la deuxième pluralité d’entrées est alignée avec une entrée de la première pluralité d’entrées. Autrement dit, chaque entrée de la première pluralité d’entrées est le projeté orthogonal d’une entrée de la deuxième pluralité d’entrées sur le plan (P). De cette façon, chaque voie de combinaison de la première pluralité de voies de combinaison est alignée avec une voie de combinaison de la deuxième pluralité de voies de combinaison. Comme précédemment mentionné, le premier sous-combineur 4 et le deuxième sous-combineur 5 sont semblables. En particulier, toutes les dimensions de la première cavité cylindrique 8 sont égales aux dimensions de la deuxième cavité cylindrique 10 et toutes les dimensions d’un guide d’onde 9 de la première pluralité de guides d’onde sont égales aux dimensions d’un guide d’onde 11 de la deuxième pluralité de guide d’onde. La symétrie radiale du premier sous-combineur 4 et du deuxième sous-combineur 5, leur superposition et le fait que le premier sous-combineur 4 soit semblable au deuxième sous-combineur 5 permettent avantageusement un bon fonctionnement du système d’isolation des voies décrit par la suite et empêche la dispersion en phase des signaux élémentaires amplifiés circulant dans les différentes voies de combinaison qui serait source de pertes de combinaison. Chaque guide d’onde 9, 11 de la première pluralité de guides d’onde et de la deuxième pluralité de guides d’onde est préférentiellement un guide d’onde rectangulaire. Autrement dit, une section du guide d’onde dans un plan perpendiculaire à la direction selon laquelle s’étend le guide d’onde 9, 11 est rectangulaire et présente une hauteur H parallèle à l’axe de symétrie (Z) et une largeur l perpendiculaire audit axe de symétrie (Z). Le premier signal transmis par chaque coupleur d’entrée 6 de la pluralité de coupleurs d’entrée – respectivement le deuxième signal transmis – se propage dans un guide d’onde 11 de la première pluralité de guides d’onde – respectivement de la deuxième pluralité de guides d’onde – vers le premier guide d’onde radial – respectivement vers le deuxième guide d’onde radial avec le mode fondamental TE10 du guide d’onde rectangulaire. Dans un système de coordonnées local défini pour chaque guide d’onde rectangulaire, présentant un axe (Oz) parallèle à la direction de propagation dans ledit guide d’onde et des axes (Ox) et (Oy) perpendiculaires entre eux et perpendiculaires à l’axe (Oz), les différentes composantes du champ électrique et du champ magnétique sont données par les formules suivantes : où l est la largeur de la section du guide d’onde rectangulaire, est la pulsation de fonctionnement, A la constante d’amplitude du champ, la constante de phase et la perméabilité magnétique. Les premiers signaux transmis par l’ensemble des coupleurs d’entrée 6 de la pluralité de coupleurs dans l’ensemble des guides d’onde 9 de la première pluralité de guides d’onde – respectivement les deuxièmes signaux transmis par l’ensemble des coupleurs d’entrée 6 de la pluralité de coupleurs dans l’ensemble des guides d’onde 11 de la deuxième pluralité de guides d’onde – sont ensuite émis dans le premier guide d’onde radial – respectivement dans le deuxième guide d’onde radial – où ils se combinent en le premier signal combiné – en le deuxième signal combiné. Le premier signal combiné et le deuxième signal combiné se propagent respectivement dans le premier guide d’onde radial et dans le deuxième guide d’onde radial selon le mode E00 dont les composantes du champ électrique et du champ magnétique sont données par les formules suivantes : où h est la hauteur selon l’axe de symétrie (Z) du guide d’onde radial, r le rayon du guide d’onde radial, V(r) l’onde de tension et I(r) l’onde de courant. Une largeur l constituant la dimension la plus grande de la section du guide d’onde, et une hauteur H parallèle à l’axe de symétrie (Z) et inférieure à la largeur l, permettent une meilleure transition sans réflexion entre le mode TE10 du guide d’onde rectangulaire et le mode E00 dans le premier ou le deuxième guide d’onde radial dans lesquels le champ électrique est parallèle à l’axe de symétrie Z. En outre, le premier sous-combineur 4 et le deuxième sous-combineur 5 peuvent comprendre avantageusement au moins un élément capacitif 12 par guide d’onde 9, 11 de la première pluralité de guides d’onde et de la deuxième pluralité de guide d’onde, de sorte à permettre une transition sans réflexion de l’onde électromagnétique provenant du guide d’onde 9, 11 vers le guide d’onde radial à partir duquel ledit guide d’onde 9, 11 s’étend. Plus précisément, chaque élément capacitif 12 est positionné dans le guide d’onde 9, 11 de la première pluralité de guides d’onde ou de la deuxième pluralité de guides d’onde au niveau de la jonction avec le guide d’onde radial correspondant. Par exemple, dans le cas où chaque guide d’onde 9, 11 de la première pluralité de guides d’onde et de la deuxième pluralité de guides d’onde est un guide d’onde rectangulaire, chaque élément capacitif 12 peut former à l’intérieur du guide d’onde 9,11 dans lequel ledit élément capacitif 12 est positionné des marches d’escalier d’une profondeur mesurée dans la direction radiale selon laquelle s’étend le guide d’onde 9,11 égale à un quart de la longueur d’onde du signal électromagnétique initial d’entrée, de sorte que la section du guide d’onde mesurée perpendiculairement à la direction radiale selon laquelle s’étendent ledit guide d’onde diminue progressivement dans le sens de propagation du premier signal transmis ou du deuxième signal transmis à chaque marche d’escalier de l’élément capacitif. La diminution de section par les éléments capacitifs 12 peut être causé alternativement ou en combinaison par une diminution de la largeur l et/ou de la longueur L du guide d’onde. Comme précédemment mentionné, chaque coupleur d’entrée 6 de la pluralité de coupleurs d’entrée est configuré pour capter le signal élémentaire amplifié issue d’une voie amplificatrice et diviser ledit signal élémentaire amplifié en un premier signal transmis dans un guide d’onde 9 de la première pluralité de guide d’onde et en un deuxième signal transmis dans un guide d’onde 11 de la deuxième pluralité de guide d’onde, le premier signal transmis étant en phase avec le signal élémentaire amplifié et le deuxième signal transmis étant déphasé d’un quart de longueur d’onde par rapport au signal élémentaire amplifié. Plus précisément et en référence à la , chaque coupleur d’entrée 6 de la pluralité de coupleurs d’entrée est de préférence un coupleur de type « branch-line ». Chaque coupleur d’entrée 6 comprend une voie d’entrée IN 62, une première voie de sortie autrement appelée voie THRU n’induisant pas de déphasage, une deuxième voie de sortie autrement appelée voie COUP induisant un déphasage d’un quart de longueur d’onde, et une voie d’isolation 63. Le signal rentrant par la voie d’entrée d’un tel coupleur est divisé en un signal de sortie émis par la voie THRU et en un signal émis par la voie COUP, les deux signaux de sortie étant de même amplitude à 3 dB. Le signal de sortie émis par la voie COUP est déphasé d’un quart de longueur d’onde par rapport au signal rentré par la voie d’entrée et par rapport au signal de sortie émis par la voie THRU. Le déphasage entre les deux voies THRU et COUP est induit par une différence entre la longueur du chemin électrique entre la voie d’entrée et la voie COUP d’une part, et la longueur du chemin électrique entre la voie d’entrée et la voie THRU d’autre part. Cette différence de longueur est de préférence égale au quart de la longueur d’onde. Dans le combineur selon un mode de réalisation de l’invention, pour chaque coupleur d’entrée de la pluralité de coupleurs d’entrée : - la voie d’entrée IN 62 est connectée avec une voie amplificatrice 3 de la pluralité de voies amplificatrices, - la première voie de sortie ou voie THRU est connectée avec un guide d’onde 9 de la première pluralité de guides d’onde, et, - la deuxième voie de sortie ou voie COUP est connectée avec un guide d’onde 11 de la deuxième pluralité de guides d’onde. Ainsi, le signal amplifié transmis par une voie amplificatrice est capté par le coupleur d’entrée 6 de la pluralité de coupleur d’entrées auquel la voie amplificatrice est connectée. Ledit signal amplifié est divisé en un premier signal émis par la première voie de sortie ou voie THRU et transmis dans le guide d’onde 9 de la première pluralité de guides d’onde auquel ladite voie THRU est connectée et en un deuxième signal de même amplitude à 3 dB que le premier signal, le deuxième signal étant émis par la deuxième voie de sortie ou voie COUP et transmis dans le guide d’onde 11 de la deuxième pluralité de guides d’onde auquel ladite voie COUP est connectée. De telles connexions entre les coupleurs d’entrée 6 de la pluralité de coupleurs d’entrée, les voies amplificatrices et les guides d’onde 9,11 des première et deuxième pluralités de guides d’onde permettent avantageusement d’isoler les voies de combinaison les unes des autres. En effet, le signal élémentaire amplifié arrivant sur la voie d’entrée d’un premier coupleur d’entrée de la pluralité de coupleurs d’entrée est divisé en un premier signal transmis dans le premier sous-combineur par la voie THRU et en un deuxième signal transmis dans le deuxième sous-combineur par la voie COUP déphasé du premier signal et du signal élémentaire amplifié d’un quart de longueur d’onde. A travers le deuxième sous-combineur, le deuxième signal peut atteindre la voie d’entrée d’un deuxième coupleur d’entrée de la pluralité de coupleur d’entrée. Etant donné les connexions précédemment décrites du deuxième coupleur de la pluralité de coupleurs avec le premier et le deuxième sous-combineur, le deuxième signal arrive sur la voie d’entrée du deuxième coupleur d’entrée de la pluralité de coupleurs d’entrée par l’intermédiaire de la voie COUP dudit deuxième coupleur. Ledit passage par la voie COUP du deuxième coupleur d’entrée de la pluralité de coupleurs d’entrée induit un déphasage supplémentaire audit deuxième signal d’un quart de longueur d’onde. Le déphasage global du deuxième signal est donc d’une demi-longueur d’onde sur la voie d’entrée du deuxième coupleur d’entrée de la pluralité de coupleurs d’entrée. Quant au premier signal transmis dans le premier sous-combineur, il peut également atteindre, à travers le premier-sous-combineur, la voie d’entrée du deuxième sous-combineur par l’intermédiaire de la voie THRU dudit deuxième coupleur d’entrée de la pluralité de coupleur d’entrée sans qu’aucun déphasage ne lui soit induit. Lorsque le premier signal et le deuxième signal arrivent sur la voie d’entrée du deuxième coupleur d’entrée de la pluralité de coupleurs d’entrée, le premier signal et le deuxième signal sont de même amplitude et en opposition de hase : le deuxième coupleur les additionnent de sorte que le premier signal et le deuxième signal s’annulent. Préférentiellement, chaque coupleur d’entrée 6 de la pluralité de coupleurs d’entrée est un coupleur en guides d’onde rectangulaire qui s’étend radialement par rapport à l’axe de symétrie (Z) dans un plan (P3) perpendiculaire à l’axe de symétrie (Z) depuis le guide d’onde 9 de la première pluralité de guides d’onde et le guide d’onde 11 de la deuxième pluralité de guides d’onde dans lesquels le premier signal et le deuxième signal sont respectivement transmis par l’au moins un coupleur d’entrée 6. En particulier, la voie d’isolation 63 de chaque coupleur d’entrée 6 peut comprendre un guide d’onde s’étendant radialement dans le plan (P’) depuis le coupleur d’entrée 6 connecté à une charge en guide d’onde 64 s’étendant dans une direction parallèle à l’axe de symétrie (Z). La voie d’entrée IN 62 de chaque coupleur d’entrée 6 peut quant à elle comprendre un guide d’onde s’étendant radialement dans le plan (P) depuis le coupleur d’entrée 6. L’amplificateur de puissance selon un mode de réalisation de l’invention peut comprendre en outre au moins une première transition 13 entre un coupleur d’entrée 6 de la pluralité de coupleurs d’entrée et le guide d’onde 9 de la première pluralité de guides d’onde dans lequel le premier signal est transmis par l’au moins un coupleur d’entrée 6 et/ou au moins une deuxième transition 14 entre un coupleur d’entrée 6 de la pluralité de coupleurs d’entrée et le guide d’onde 11 de la deuxième pluralité de guides d’onde dans lequel le deuxième signal est transmis par l’au moins un coupleur d’entrée 6. La première transition 13 et la deuxième transition 14 sont préférentiellement des transformateurs d’impédance en guide d’ondes rectangulaire de section variable. Plus précisément, la section du transformateur d’impédance en guide d’onde rectangulaire dans un plan perpendiculaire à la direction selon laquelle s’étend le guide d’onde de la première pluralité de guides d’onde ou le guide d’onde de la deuxième pluralité de guides d’onde peut présenter une forme rectangulaire avec une hauteur H selon l’axe de symétrie (Z) et une profondeur P perpendiculaire à l’axe de symétrie (Z) et les dimensions de la hauteur H et/ou de la profondeur P peuvent variées le long du transformateur d’impédance dans la direction radiale selon laquelle s’étend le guide d’onde 9 de la première pluralité de guides d’onde ou le guide d’onde 11 de la deuxième pluralité de guides d’onde. Préférentiellement, la hauteur H et/ou la profondeur P varient périodiquement définissant des portions du transformateur d’impédance de longueur égales à un quart de la longueur d’onde du signal électromagnétique initial d’entrée. Une profondeur P variable permet avantageusement d’obtenir l’impédance souhaitée, plus précisément de passer de l’impédance de chaque voie du coupleur d’entrée à l’impédance des guides d’onde de la première et de la deuxième pluralité de guides d’onde. Une hauteur H variable permet avantageusement d’obtenir une transition entre coupleur et guide d’onde sans réflexion. En outre, le premier sous-combineur 4 peut comprendre une première sortie 15 par laquelle est émis le premier signal combiné dans le premier sous-combineur 4 et le deuxième sous-combineur 5 peut comprendre une deuxième sortie 16 par laquelle est émis le deuxième signal combiné dans le deuxième sous-combineur 5. Comme précédemment mentionné, le coupleur de sortie 7 est agencé de sorte à combiner le premier signal combiné et le deuxième signal combiné en induisant un déphasage sur le premier signal combiné d’un quart de longueur d’onde sans induire de déphasage sur le deuxième signal combiné, de sorte à former le signal électromagnétique de sortie. Plus précisément, le coupleur de sortie 7 est un coupleur de type « branch-line » comprenant une voie de sortie OUT, une première voie d’entrée autrement appelée voie THRU n’induisant pas de déphasage et une deuxième voie d’entrée autrement appelée voie COUP induisant un déphasage d’un quart de longueur d’onde et une voie d’isolement. Autrement dit, le coupleur de sortie 7 est un coupleur de même type que les coupleurs d’entrée 6, mais utilisé dans le sens réciproque dudit co pleur : lorsque deux signaux rentrent respectivement par les voies THRU et COUP, le coupleur les combinent sur sa voie OUT (la voie IN dans le sens direct) tout en déphasant d’un quart de longueur d’onde le signal rentrant par la voie COUP. Dans le combineur de puissance 1 selon un mode de réalisation de l’invention : - la première voie d’entrée du coupleur de sortie 7 ou voie THRU est connectée avec la deuxième sortie 16 du deuxième sous-combineur 5, - la deuxième voie d’entrée du coupleur de sortie 7 ou voie COUP est connectée avec la première sortie 15 du premier sous-combineur 4, - la voie de sortie IN du coupleur de sortie 7 est connectée avec une sortie globale 17 du combineur de puissance 1 par laquelle est émis le signal électromagnétique de sortie. Ainsi, le premier signal combiné dans la premier sous-combineur 4 est transmis par la première sortie 15 du premier sous-combineur 4 et capté par la voie COUP du coupleur de sortie à laquelle la première sortie 15 du premier sous-combineur 4 est connectée qui induit un déphase d’un quart de longueur d’onde audit premier signal combiné. En outre, le deuxième signal combiné dans le deuxième sous-combineur 5 est transmis par la deuxième sortie 16 du deuxième sous-combineur 5 et capté par la voie THRU du coupleur de sortie 7 à laquelle la deuxième sortie 16 du deuxième sous-combineur 5 est connectée. Le coupleur de sortie 7 combine le premier signal combiné et déphasé d’un quart de longueur d’onde avec le deuxième signal combiné, de sorte à former le signal électromagnétique de sortie qui est émis par la voie d’entrée du coupleur de sortie 7 dans la sortie globale 17 du combineur 1. Le déphasage d’un quart de longueur d’onde du premier signal combiné par la voie COUP du coupleur de sortie 7 permet avantageusement que le premier signal combiné et le deuxième signal combiné ont la même phase lors de leur combinaison de sorte à former le signal électromagnétique de sortie et ainsi de limiter les pertes de combinaison causées par les déséquilibres en phase dont l’impact sur les pertes de combinaison est prépondérant par rapport aux déséquilibres en amplitude. Le combineur de puissance 1 peut comprendre une troisième transition 18 entre la première sortie 15 du premier sous-combineur 4 et le coupleur de sortie 7 et une quatrième transition 19 entre la deuxième sortie 16 du deuxième sous-combineur 5 et le coupleur de sortie 7. Préférentiellement, la première sortie 15, la deuxième sortie 16, le coupleur de sortie 7, la troisième transition 18 et la quatrième transition 19 sont en guides d’onde rectangulaire, de sorte à minimiser les pertes à la combinaison du premier signal combiné et du deuxième signal combiné. Par exemple, le guide d’onde rectangulaire de la première sortie 15 et le guide d’onde rectangulaire de la deuxième sortie 16 s’étendent tous les deux depuis l’axe de symétrie (Z) dans une même direction perpendiculairement à l’axe de symétrie (Z). Le guide d’onde rectangulaire de la première sortie 15 peut être compris dans un plan (P1) et le guide d’onde rectangulaire de la deuxième sortie 16 dans un plan (P2), les plans (P1) et (P2) étant perpendiculaires à l’axe de symétrie (Z) mais disjoints l’un de l’autre et disjoints des plans (P) et (P’). Le coupleur de sortie 7 peut s’étendre radialement par rapport à l’axe de symétrie (Z) dans un plan perpendiculaire à l’axe de symétrie (Z) compris entre les plans (P1) et (P2), par exemple dans le même plan (P3) que les coupleurs d’entrée (6), depuis le guide d’onde rectangulaire de la première sortie 15 et le guide d’onde rectangulaire de la deuxième sortie 16. La troisième transition 18 et la quatrième transition 19 peuvent comprendre chacune un transformateur d’impédance en guide d’onde rectangulaire de section variable. Plus précisément, la section en guide d’onde rectangulaire du transformateur d’impédance de la troisième, respectivement quatrième, transition dans un plan perpendiculaire à la direction selon laquelle s’étend le guide d’onde du transformateur d’impédance peut présenter une forme rectangulaire avec une hauteur H selon l’axe de symétrie (Z) et une profondeur P perpendiculaire à l’axe selon lequel s’étend le guide d’onde du transformateur d’impédance et les dimensions de la hauteur H et/ou de la profondeur P peuvent varier le long du guide d’onde du transformateur d’impédance. Préférentiellement, la hauteur H et/ou la profondeur P varient périodiquement définissant des portions du transformateur d’impédance de longueur égales à un quart de la longueur d’onde du signal électromagnétique initial d’entrée. La troisième, respectivement quatrième, transition peut comprendre en outre un coude en guide d’onde rectangulaire permettant de ramener la première, respectivement deuxième, sortie du premier, respectivement deuxième, sous-combineur dans le plan du coupleur de sortie. Afin de transmettre le premier signal combiné depuis le premier guide d’onde radial vers la première sortie 15 du premier sous-combineur 4, la première cavité cylindrique 8 peut comprendre une première sortie sur l’axe de symétrie (Z) et le premier sous-combineur 4 peut comprendre une première sortie coaxiale 20 en guide d’onde coaxial s’étendant axialement le long de l’axe de symétrie (Z) depuis la sortie de la première cavité cylindrique 8 jusqu’à la première sortie 15 du premier sous-combineur 4. De la même façon, afin de transmettre le deuxième signal combiné depuis le deuxième guide d’onde radial vers la deuxième sortie 16 du deuxième sous-combineur 5, la deuxième cavité cylindrique 10 peut comprendre une deuxième sortie sur l’axe de symétrie (Z) et le deuxième sous-combineur 5 peut comprendre une deuxième sortie coaxiale 21 en guide d’onde coaxial s’étendant axialement le long de l’axe de symétrie (Z) depuis la deuxième sortie de la deuxième cavité cylindrique 10 jusqu’à la deuxième sortie 16 du deuxième sous-combineur 5. Dans la première entrée coaxiale 20 et dans la deuxième entrée coaxiale 21, le premier signal combiné et le deuxième signal combiné se propagent selon le mode fondamental TEM du guide coaxial, dont les composantes du champ électrique et du champ magnétique sont données par les formules suivantes : où R1 est le rayon du conducteur interne du guide d’onde coaxial, R2 est le rayon du conducteur externe du guide d’onde coaxial, r la coordonnée d’un système de coordonnées cylindrique défini par rapport à l’axe de symétrie (Z) , V est l’onde de tension et I l’onde de courant. Préférentiellement, le premier sous-combineur 4 et le deuxième sous-combineur 5 comprennent des éléments capacitifs 22, par exemple des anneaux métalliques disposés dans le premier guide d’onde radial et le deuxième guide d’onde radial, lesdits anneaux métalliques s’étendant dans un plan perpendiculaire à l’axe de symétrie Z et étant centrés sur l’axe de symétrie Z. Les éléments capacitifs 22 compris entre le premier guide d’onde radial et la première entrée coaxiale 20 d’une part et entre le deuxième guide d’onde radial et la deuxième entrée coaxiale 21 d’autre part permettent avantageusement un passage sans réflexion du mode de propagation E00 du guide d’onde radial au mode fondamental du guide d’onde coaxial TEM. Préférentiellement encore, le conducteur interne 23 du guide d’onde coaxial de la première, respectivement de la deuxième, entrée coaxiale 20, 21 se prolonge à l’intérieur du premier, respectivement du deuxième, guide d’onde radial jusqu’à la face de la première, respectivement deuxième, cavité cylindrique 8,10 opposée à la première, respectivement deuxième, sortie de ladite première, respectivement deuxième, cavité cylindrique 8, 10. Un tel prolongement du conducteur interne 23 du guide d’onde coaxial permet avantageusement d’éviter d’avoir un conducteur central flottant et ainsi d’améliorer le passage de l’onde du guide d’onde radial vers le guide d’onde coaxial. De manière particulièrement avantageuse, le conducteur interne 23 du guide d’onde coaxial est venu de matière avec la plaque métallique formant la partie du guide d’onde radial opposée à la sortie du guide d’onde radial. Un exemple de réalisation d’un tel mode de réalisation sera donné par la suite. Un tel mode de réalisation du conducteur interne 23 du guide d’onde coaxial permet avantageusement d’avoir un meilleur centrage du conducteur interne 23 dans la gaine formée par le conducteur externe ainsi qu’un bon chemin d’évacuation de la puissance dissipée par le conducteur interne 23 du guide d’onde coaxial par conduction thermique vers la plaque métallique. Un conducteur usiné directement avec la plaque métallique formant le guide d’onde radial permet également de s’affranchir de l’utilisation d’une colle ou d’une mousse comme cela pourrait être le cas si le conducteur était simplement inséré dans une fente de la plaque métallique, pour boucher ladite fente. L’utilisation d’un guide d’onde coaxial entre le guide d’onde radial et le guide d’onde rectangulaire permet avantageusement de transférer le signal de sortie sans réflexion entre le guide d’onde radial et le guide d’onde coaxial d’une part puis entre le guide d’onde coaxial et le guide d’onde rectangulaire d’autre part. Le mode fondamental d’un guide d’onde rectangulaire n’ayant pas de symétrie radiale, un tel transfert sans réflexion ne serait pas possible directement entre le guide d’onde radial et le guide d’onde rectangulaire. Si la première sortie 15 du premier sous-combineur 4 et la deuxième sortie 16 du deuxième sous-combineur 5 sont en guides d’onde rectangulaire s’étendant depuis l’axe de symétrie (Z) dans une même direction perpendiculairement à l’axe de symétrie (Z), une transition entre la première, respectivement deuxième, sortie coaxiale 20, 21 et la première, respectivement deuxième sortie 15, 16, du premier, respectivement deuxième, sous-combineur 4, 5 peut comprendre un prolongement du conducteur interne 23 du guide d’onde coaxial à l’intérieur du guide d’onde rectangulaire selon l’axe de symétrie (Z). Ladite transition entre la première, respectivement deuxième, sortie coaxiale 20, 21 et la première, respectivement deuxième, sortie 15, 16, du premier, respectivement deuxième, sous-combineur 4, 5 peut comprendre en outre un plot capacitif 24 agencé à l’intérieur du guide d’onde rectangulaire formant la première sortie 15 du premier sous-combineur 4 ou la deuxième sortie 16 du deuxième sous-combineur 5, à une distance de l’extrémité du guide d’onde rectangulaire par laquelle le signal est transmis au coupleur de sortie égale à un quart de la longueur d’onde du signal électromagnétique initial d’entrée. Un tel plot capacitif 24 permet avantageusement d’ajuster la valeur imaginaire de l’impédance à la sortie du guide d’onde rectangulaire. Dans un mode de réalisation particulier du combineur de puissance 1 et en référence aux Figures 5 et 6, ledit combineur de puissance 1 comprend, d’une face arrière vers une face avant, une pièce métallique inférieure 25, une pièce métallique intermédiaire 26 et une pièce métallique supérieure 27 agencées l’une contre l’autre et perpendiculairement à l’axe de symétrie (Z). La pièce métallique inférieure 25 peut comprendre sur sa face avant des renfoncements fermés par la pièce métallique intermédiaire 26, de sorte que lesdits renfoncement de la pièce métallique inférieure 25 fermés par la pièce métallique intermédiaire 26 forment les guides d’onde 9 de la première pluralité de guides d’onde et le premier guide d’onde radial. De façon symétrique, la pièce métallique supérieure 27 peut comprendre sur sa face arrière des renfoncements fermés par la pièce métallique intermédiaire 26, de sorte que lesdits renfoncement de la pièce métallique supérieure 27 fermés par la pièce métallique intermédiaire 26 forment les guides d’onde 11 de la deuxième pluralité de guides d’onde et le deuxième guide d’onde radial. La pièce métallique intermédiaire 26 peut comprendre les coupleurs d’entrée 6 de la pluralité de coupleurs d’entrée en guide d’onde rectangulaire. Plus précisément, la pièce métallique intermédiaire 26 comporte au niveau de chaque coupleur d’entrée 6 des ouvertures de longueur égale au quart de la longueur d’onde du signal électromagnétique initial d’entrée configurées de sorte à relier la voie d’entrée du coupleur, la voie COUP et la voie THRU. L’agencement de la pièce métallique inférieure 25, de la pièce métallique intermédiaire 26 et de la pièce métallique supérieure 27 peut être réalisé de sorte que chaque coupleur d’entrée 6 de la pièce métallique intermédiaire 26 est aligné avec un renfoncement de la pièce métallique inférieure 25 et un renfoncement de la pièce métallique supérieure 27 de sorte à être connecté avec un guide d’onde 9 de la première pluralité de guide d’onde et un guide d’onde 11 de la deuxième pluralité de guides d’onde. Un tel mode de réalisation du combineur présente l’avantage d’être facilement fabricable par usinage. En effet, l’usage permet d’obtenir des pièces présentant une rugosité de surface plus maitrisée que des pièces issues d’autres types de procédé de fabrication, par exemple la fabrication additive. Une rugosité de surface bien maîtrisée permet de limiter les pertes métalliques. Dans le cas où la voie d’entrée IN 62 et la voie d’isolation 63 de chaque coupleur d’entrée 6 comprennent un guide d’onde rectangulaire s’étendant respectivement dans le plan (P) et dans le plan (P’), la pièce métallique inférieure 25 et la pièce métallique supérieure 26 peuvent comprendre en outre des renfoncements de prolongement, de sorte que lesdits renfoncements de prolongement fermés par la pièce métallique intermédiaire 26 forment les guides d’onde rectangulaires respectivement de chaque voie d’entrée IN 62 et de la voie d’isolation 63 qui s’étendent radialement depuis le coupleur d’entrée. La première, respectivement deuxième, sortie 15, 16 du premier, respectivement deuxième, sous-combineur 4, 5 peut être formée par une première, respectivement deuxième, pièce métallique de sortie 28, 29 fixée sur la face arrière, respectivement avant, de la plaque métallique inférieure 25, respectivement supérieure 27, et un premier, respectivement deuxième, couvercle 30, 31 agencé contre la première, respectivement deuxième, pièce métallique de sortie 28, 29. Par exemple, la première, respectivement deuxième, pièce métallique de sortie 28, 29 comprend un renfoncement qui est fermé par le premier, respectivement deuxième, couvercle 30, 31, de sorte à former un guide d’onde métallique rectangulaire qui s’étend perpendiculairement à l’axe de symétrie (Z). Dans le cas où le premier sous-combineur 4 et le deuxième sous-combineur 5 comprennent respectivement une première sortie coaxiale 20 et une deuxième sortie coaxiale 21 qui lient respectivement le premier guide d’onde radial à la première sortie 15 du premier sous-combineur 4 et le deuxième guide d’onde radial à la deuxième sortie 16 du deuxième sous-combineur 5, la pièce métallique intermédiaire 26 peut comprendre une première bride et une deuxième bride 32 venues de matière qui s’étendent axialement sur l’axe de symétrie (Z) de part et d’autre de ladite pièce métallique intermédiaire 26. La pièce métallique inférieure 25 et la pièce métallique supérieure 26 peuvent en outre chacune comprendre une ouverture cylindrique traversante qui s’étend axialement sur l’axe de symétrie (Z) de la face arrière à la face avant de ladite pièce métallique. L’agencement de la pièce métallique inférieure 25, de la pièce métallique intermédiaire 26 et de la pièce métallique 27 est réalisé de sorte que la première bride de la pièce métallique intermédiaire 26 est engagée dans l’ouverture cylindrique de la pièce métallique inférieure 25 et la deuxième bride 32 de la pièce métallique intermédiaire 26 est engagée dans la pièce métallique supérieure 27. La première, respectivement deuxième, bride 32 forme le conducteur interne 23 du guide d’onde coaxiale de la première, respectivement deuxième, sortie coaxiale 20, 21. Dans le cas où la transition entre la première, respectivement deuxième, sortie coaxiale 20, 21 et la première, respectivement deuxième, sortie 15, 16 comprend un plot capacitif 24, ledit plot capacitif 24 peut être une vis de réglage 33 engagée dans une ouverture du premier, respectivement deuxième, couvercle. La vis permet avantageusement de régler la partie imaginaire de l’impédance et des effets indésirables dues à des défauts de fabrication. Alternativement, le plot capacitif 24 peut comprendre un ou plusieurs plots métalliques usinés directement dans le premier, respectivement deuxième, couvercle ou dans la première, respectivement deuxième, pièce métallique de sortie. Enfin, dans le cas où le combineur de puissance 1 comprend une troisième transition 18 entre la première sortie 15 du premier sous-combineur 4 et le coupleur de sortie 7 et une quatrième transition 19 entre la deuxième sortie 16 du deuxième sous-combineur 5 et le coupleur de sortie 7 et que lesdites troisième transition 18 et quatrième transition 19 comprennent des coudes, le coupleur de sortie 7 peut être compris dans la plaque métallique intermédiaire 26. La plaque métallique inférieure 25 et la plaque métallique supérieure 27 peuvent en outre chacune comprendre un renfoncement supplémentaire qui forme la voie COUP et la voie THRU du coupleur de sortie. Dans un mode de réalisation alternatif du combineur de puissance non représenté, chaque sous-combineur comprend une pièce métallique inférieure et une pièce métallique supérieure. Diviseur de puissance Le diviseur de puissance est configuré pour recevoir le signal électromagnétique initial d’entrée et le diviser en une pluralité de signaux élémentaires, la puissance du signal électromagnétique initial d’entrée étant répartie sur les signaux élémentaires. Dans la suite, on décrit un mode de réalisation préféré du diviseur de puissance 2 dans lequel ledit diviseur de puissance 2 est radial et quasi-planaire. La symétrie radiale du diviseur de puissance implique que le diviseur de puissance 2 comprend une pluralité de voies de division semblables qui s’étendent régulièrement depuis un axe central. Ledit axe central est le même axe que l’axe de symétrie (Z) du combineur de puissance. Dans ce mode de réalisation et en référence aux Figures 7A et 7B, le diviseur de puissance 2 comprend une troisième cavité cylindrique 34 de même axe de symétrie (Z) que la première cavité cylindrique et la deuxième cavité cylindrique, la troisième cavité cylindrique 34 comprenant une entrée 35 du signal électromagnétique initial d’entrée sur l’axe de symétrie (Z) et une pluralité de sorties 36 de la troisième cavité cylindrique 34 sur un même plan (P’’) perpendiculaire à l’axe de symétrie (Z). Le diviseur de puissance 2 comprend en outre une pluralité de lignes triplaques suspendues à air, chaque ligne triplaque suspendue à air 37 s’étendant radialement par rapport à l’axe de symétrie (Z) dans le plan (P’’) depuis une sortie 36 de la pluralité de sorties de la troisième cavité cylindrique 34. Chaque ligne triplaque suspendues à air 37 comprend successivement selon l’axe de symétrie (Z), depuis une face arrière vers une face avant, une première plaque métallique 38, une première épaisseur d’air 39, une plaque de substrat diélectrique 40, une deuxième plaque métallique 41 déposée sur la plaque de substrat diélectrique 40, une deuxième épaisseur d’air 42 et une troisième plaque métallique 43. Plus précisément, la deuxième plaque métallique 41 déposée sur la plaque de substrat diélectrique 40 peut être réalisé par un dépôt de cuivre avec un procédé de fabrication d’un circuit imprimé ou tout autre procédé de fabrication d’un circuit imprimé. Le circuit imprimé est préférentiellement suspendu dans un canal métallique de section rectangulaire s’étendant radialement depuis l’entrée de la troisième cavité cylindrique, une première face du canal métallique parallèle au circuit imprimé formant la première plaque métallique 38 et une deuxième face du canal métallique parallèle au circuit imprimé formant la troisième plaque métallique 43. L’utilisation d’un canal métallique permet avantageusement d’éliminer les pertes par rayonnement. Plus précisément encore et en référence à la , la troisième cavité cylindrique 34 et les canaux métalliques peuvent être formés par une première pièce métallique 44 ou pièce métallique inférieure et par une deuxième pièce métallique 45 ou pièce métallique supérieure agencées l’une contre l’autre perpendiculairement à l’axe de symétrie (Z). Autrement dit, lorsque la première pièce métallique 44 et la deuxième pièce métallique 45 sont agencées l’une contre l’autre, des renfoncements dans la première pièce métallique 44 coïncident avec des renfoncements de la deuxième pièce métallique 45, de sorte à former la troisième cavité cylindrique 34 et les canaux métalliques. Chaque ligne triplaque suspendue à air 37 est configurée pour capter un signal élémentaire de la pluralité de signaux élémentaires. A cet effet, la deuxième plaque métallique 41 de chaque ligne triplaque suspendue à air 37 peut comprendre un prolongement linéaire 46 à l’intérieur de la troisième cavité cylindrique 34, la première épaisseur d’air 39 et la deuxième épaisseur d’air 42 débouchant dans la troisième cavité cylindrique 34. Préférentiellement, la troisième cavité cylindrique 34 comprend en outre un disque de substrat diélectrique 47 dans le plan (P’’) qui prolonge les plaques de substrat diélectrique à l’intérieur de la troisième cavité cylindrique et le prolongement linéaire 46 de chaque deuxième plaque conductrice 41 à l’intérieur de la troisième cavité cylindrique 34 est déposé sur ledit disque de substrat diélectrique 47. Le disque de substrat diélectrique 47 et les plaques de substrat diélectrique 40 des lignes triplaque à air suspendues 37 sont venus de matière. Autrement dit, le disque de substrat diélectrique 47 et les plaques de substrat diélectrique 40 ne forment qu’une seule pièce. Le disque de substrat diélectrique 47 permet avantageusement de fixer l’âme centrale d’une entrée coaxiale du diviseur tel que cela sera décrit par la suite. Les lignes triplaque suspendue à air 37 sont toutes identiques et régulièrement réparties autour de l’axe de symétrie (Z). Autrement dit, toutes leurs dimensions sont égales. Le signal électromagnétique initial d’entrée à amplifier est émis par l’entrée 35 de la troisième cavité cylindrique 34. Le diviseur de puissance 2 permet de diviser ledit signal électromagnétique initial d’entrée en une pluralité de signaux élémentaires de même phase et de même amplitude, chaque signal élémentaire étant capté par une ligne triplaque suspendue à air 37. Si le circuit imprimé des lignes triplaques suspendues à air 37 induit nécessairement des pertes diélectriques et conductrices, la première épaisseur d’air 39 et la deuxième épaisseur d’air 42 des lignes triplaques suspendues à air 37 permettent avantageusement un transfert entre signal d’entrée et signal élémentaire majoritairement par air, de sorte que les pertes de puissance diélectriques et conductrices sont limitées au maximum. A titre d’exemple, chaque ligne triplaque suspendue à air 37 peut comprendre une première épaisseur d’air 39 de 0,25 mm, une plaque de substrat diélectrique 40 d’épaisseur 0,5 mm et une deuxième épaisseur d’air 42 de 0,5 mm. Préférentiellement, l’épaisseur d’air selon l’axe de symétrie (Z) représente 75 % de l’épaisseur totale de la ligne triplaque suspendue à air 37. Le circuit imprimé permet quant à lui une intégration simple des amplificateurs élémentaires sur chaque voie amplificatrice de sorte à permettre un transfert efficace de la chaleur émise par lesdits amplificateurs élémentaires et l’implémentation d’une solution simple de déphasage du signal élémentaire transmis sur chaque voie amplificatrice. Des modes de réalisation seront décrits par la suite. Le diviseur de puissance 2 peut comprendre en outre une entrée coaxiale 48s’étendant axialement selon l’axe de symétrie (Z) et débouchant dans la troisième cavité cylindrique 34 par l’entrée 35 de ladite troisième cavité cylindrique 34, l’entrée coaxiale 48 comprenant une âme conductrice 49 qui se prolonge à l’intérieur de la troisième cavité cylindrique 34 jusqu’au plan (P’’). Une entrée coaxiale est avantageusement utilisée à l’entrée du diviseur où le niveau de puissance est encore faible et où des pertes sont encore acceptables de par son faible coût. Préférentiellement, si la troisième cavité cylindrique 34 comprend un disque de substrat diélectrique 47, ledit disque de substrat diélectrique 47 est percé en son centre et l’âme conductrice 49 de l’entrée coaxiale 48 est fixée sur la face du disque de substrat diélectrique 47 opposée à l’entrée de la troisième cavité cylindrique 34. La fixation de l’âme centrale permet avantageusement de ne pas laisser l’âme conductrice 49 flottante, ce qui contraindrait moins efficacement le positionnement de ladite âme conductrice 49 sur l’axe de symétrie (Z) et risquerait de casser la symétrie radiale. Préférentiellement, chaque sortie 36 de la troisième cavité cylindrique 34 est alignée avec une entrée de la première pluralité d’entrées de la première cavité cylindrique 8. Une telle configuration des sorties 36 de la troisième cavité cylindrique 34, des entrées de la première cavité cylindrique et des entrées de la deuxième pluralité d’entrées permet avantageusement d’avoir un chemin à parcourir de même longueur pour chaque signal élémentaire depuis une sortie de la troisième cavité jusqu’à une entrée de la première pluralité d’entrées et qui correspond au chemin le plus court. Voies amplificatrices Chaque voie amplificatrice 3 comprend au moins un amplificateur élémentaire 50 SSPA, de sorte qu’un signal élémentaire transmis par le diviseur de puissance 2 est amplifié. Préférentiellement et en référence aux Figures 8 et 9, chaque voie amplificatrice 3 comprend un circuit imprimé s’étendant radialement dans le plan (P’’) depuis une ligne triplaque suspendue à air 37 de la pluralité de lignes triplaques suspendues à air, et l’amplificateur élémentaire 50 de chaque voie amplificatrice 3 est posé sur le circuit imprimé. Par exemple, le circuit imprimé de chaque voie amplificatrice est un prolongement du circuit imprimé des lignes triplaques supendues à air 37. Plus précisément, la transition entre les lignes triplaques suspendues à air 37 et les voies amplificatrices 3 correspond à une fermeture du canal métallique avec un prolongement uniquement du circuit imprimé des lignes triplaques suspendues à air 37. Une configuration des voies amplificatrices 3 et des amplificateur élémentaires 50 coplanaires permet avantageusement d’offrir un chemin de transfert de la chaleur émise par les amplificateurs élémentaires qui est efficace puisqu’une unique plaque métallique plane peut servir de support aux voies amplificatrices et aux amplificateurs élémentaires. Dans un mode de réalisation préféré, ladite unique plaque métallique est la première pièce métallique 44 du diviseur de puissance 2 qui s’étend radialement au-delà de la deuxième pièce métallique 45 tel que représenté sur la de sorte à supporter les voies amplificatrices et ainsi faciliter la dissipation thermique. La géométrie radiale du diviseur permet théoriquement de transmettre des signaux élémentaires qui sont tous en phase les uns avec les autres. Toutefois, les amplificateurs élémentaires, et dans une moindre mesure, les imperfections de montage peuvent induire un déphasage entre les signaux élémentaires amplifiés important (jusqu’à 60°). En effet, chaque amplificateur élémentaire va potentiellement induire un déphasage au signal élémentaire qu’il amplifie et la valeur du déphasage induit peut varier d’un amplificateur élémentaire à l’autre, même si tous les amplificateurs élémentaires font partie d’un même lot fourni par un même constructeur. Or, pour obtenir le meilleur rendement possible de combinaison, il est particulièrement avantageux que tous les signaux élémentaires amplifiés aient la même phase. A cet effet, chaque voie amplificatrice 3 peut comprendre un déphaseur du signal élémentaire transmis dans ladite voie amplificatrice 3, de sorte que la phase du signal élémentaire est ajustée indépendamment de la phase des autres signaux élémentaires transmis dans les autres voies amplificatrices. Si la voie amplificatrice 3 est un circuit imprimé, le déphaseur peut comprendre une portion de ligne microruban de longueur ajustable. On entend par ajustable qu’un opérateur peut fixer la longueur de la portion de ligne microruban, de sorte à augmenter ou diminuer la longueur globale du chemin électrique de la voie amplificatrice sur laquelle est monté la portion de ligne microruban ajustable. En référence aux Figures 10A et 10B, le déphaseur comprend par exemple une première ligne microruban 51 sur un premier substrat diélectrique 52 et une deuxième ligne microruban 53 et une troisième ligne microruban 54 sur un deuxième substrat diélectrique 55. La troisième ligne microruban 54 est parallèle à la deuxième ligne microruban 52. En outre, en circuit fermé (exemple de la ), une première extrémité 56 de la première ligne microruban 51 est en contact avec la deuxième ligne microruban 53 et une deuxième extrémité 57 de la première ligne microruban 51 est en contact avec la troisième ligne microruban 54. Par exemple, le deuxième substrat diélectrique 55 est le substrat diélectrique de la voie amplificatrice 3 et la voie amplificatrice 3 est en circuit ouvert au niveau du déphaseur avec contact d’une première portion microruban 58 de la voie amplificatrice 3 avec la deuxième ligne microruban 53 et contact d’une deuxième portion microruban 59 de la voie amplificatrice 3 avec la troisième ligne microruban 54. Plus précisément, la première portion microruban 58 de la voie amplificatrice peut s’étendre radialement par rapport à l’axe de symétrie (Z) depuis le diviseur de puissance 2 jusqu’à une extrémité de la deuxième ligne microruban 53 perpendiculairement à ladite deuxième ligne microruban 53, et la deuxième portion microruban 59 de la voie amplificatrice 3 peut s’étendre selon le même axe radial que la première portion microruban 58 de la voie amplificatrice 3 depuis une extrémité de la troisième ligne microruban 54 jusqu’à la fin de la voie amplificatrice 3. Le contact de la première ligne microruban 51 avec respectivement la deuxième ligne microruban 53 et la troisième ligne microruban 54 permet de relier électriquement la première portion microruban 58 de la voie amplificatrice à la deuxième portion microruban 59 de la voie amplificatrice 3. En outre, le positionnement du premier substrat diélectrique 52 relativement au deuxième substrat diélectrique 55 permet d’ajuster la longueur de la portion de ligne microruban comprise entre la première portion microruban 58 de la voie amplificatrice 3 et la deuxième portion microruban 59 de la voie amplificatrice 3. La transition d’une ligne triplaque suspendue à air 36 à une ligne microruban permet un accès facile aux amplificateurs élémentaires 50 et à l’optionnel système de déphasage. Chaque voie amplificatrice 3 peut comprendre en outre, en sortie de l’amplificateur élémentaire 50, une transition d’une ligne microruban vers une ligne triplaque suspendue à air s’étendant radialement selon l’axe de symétrie (Z) dans la direction de la voie amplificatrice 3 puis une transition 60 d’une ligne triplaque suspendue à air vers une cavité métallique 61 d’un guide d’onde rectangulaire orientée parallèlement à l’axe de symétrie (Z). Le signal élémentaire amplifié se propage alors en mode quasi-TEM dans la ligne triplaque suspendue à air puis en mode TE10 dans la cavité métallique du guide d’onde rectangulaire. En particulier, la transition 60 entre la ligne triplaque suspendue à air et la cavité métallique du guide d’onde rectangulaire peut comprendre une sonde de type « Patch » et un court-circuit positionné sur l’axe parallèle à l’axe de symétrie (Z) passant par la sonde dans le sens opposé au combineur de puissance 1 à une distance de la sonde égale à la longueur d’onde du signal électromagnétique initial d’entrée : le court-circuit est vu par la sonde comme un circuit ouvert, de sorte que la propagation du signal élémentaire amplifié se fait dans la direction parallèle à l’axe de symétrie (Z) vers le combineur de puissance 1. Le signal élémentaire amplifié se propage ainsi dans la cavité métallique 61 du guide d’onde rectangulaire jusqu’à la voie d’entrée IN 62 d’un coupleur d’entrée 6 de la pluralité de coupleurs d’entrée. La longueur des cavités métalliques 61 peut être fixée à une longueur quelconque. Amplificateur de puissance comprenant : - un diviseur de puissance (2) configuré pour recevoir un signal électromagnétique initial d’entrée et le diviser en une pluralité de signaux élémentaires, la puissance du signal électromagnétique initial d’entrée étant répartie sur les signaux élémentaires, - un amplificateur comprenant une pluralité de voies amplificatrices (3), chaque voie amplificatrice (3) étant configurée pour amplifier un signal élémentaire de la pluralité de signaux élémentaires, - un combineur de puissance (1) configuré pour recombiner la pluralité de signaux élémentaires amplifiés en un signal électromagnétique initial amplifié, le combineur de puissance (1) comprenant un premier sous-combineur (4), un deuxième sous-combineur (5), une pluralité de coupleurs d’entrée (6) et un coupleur de sortie (7), le premier sous-combineur (4) comprenant : - une première cavité cylindrique (8) selon un axe de symétrie (Z) formant un premier guide d’onde radial, la première cavité cylindrique (8) comprenant une première pluralité d’entrées disposées dans un plan (P) perpendiculaire à l’axe de symétrie (Z), - et une première pluralité de guides d’onde (9), chaque guide d’onde (9) de la première pluralité de guides d’onde s’étendant radialement par rapport à l’axe de symétrie (Z) depuis une entrée de la première pluralité d’entrées, le deuxième sous-combineur (5) comprenant : - une deuxième cavité cylindrique (10) selon le même axe de symétrie (Z) formant un deuxième guide d’onde radial, la deuxième cavité cylindrique (10) comprenant une deuxième pluralité d’entrées disposées dans un plan (P’) perpendiculaire à l’axe de symétrie (Z), la deuxième pluralité d’entrées étant superposée avec la première pluralité d’entrées, - et une deuxième pluralité de guides d’onde (11), chaque guide d’onde (11) de la deuxième pluralité de guides d’onde s’étendant radialement par rapport à l’axe de symétrie (Z) depuis une entrée de la deuxième pluralité d’entrées, chaque coupleur d’entrée (6) étant configuré pour recevoir un signal élémentaire amplifié issu d’une voie amplificatrice (3) et diviser ledit signal élémentaire amplifié en un premier signal destiné à être transmis dans un guide d’onde (9) de la première pluralité de guides d’onde et en un deuxième signal destiné à être transmis dans un guide d’onde (11) de la deuxième pluralité de guides d’onde, le premier signal étant en phase avec le signal élémentaire amplifié et le deuxième signal étant déphasé d’un quart de longueur d’onde par rapport au signal élémentaire amplifié, le premier sous-combineur (4) étant configuré pour combiner les premiers signaux transmis dans chaque guide d’onde (9) de la première pluralité de guides d’onde en un premier signal combiné et le deuxième sous-combineur (5) étant configuré pour combiner les deuxième signaux transmis dans chaque guide d’onde (11) de la deuxième pluralité de guides d’onde en un deuxième signal combiné, le coupleur de sortie (7) étant configuré pour combiner le premier signal combiné et le deuxième signal combiné en un signal électromagnétique de sortie en induisant un déphasage du premier signal combiné d’un quart de longueur d’onde, de sorte que le signal électromagnétique de sortie présente une puissance amplifiée par rapport au signal électromagnétique initial d’entrée. Amplificateur de puissance selon la revendication précédente, dans lequel au moins un coupleur d’entrée (6) est un coupleur en guide d’onde rectangulaire s’étendant, radialement par rapport à l’axe de symétrie (Z), depuis un guide d’onde (9) de la première pluralité de guides d’onde et un guide d’onde (11) de la deuxième pluralité de guides d’onde. Amplificateur de puissance selon l’une des revendications précédentes, comprenant en outre au moins une première transition (13) entre un coupleur d’entrée (6) de la pluralité de coupleurs d’entrée et le guide d’onde (9) de la première pluralité de guides d’onde, la première transition (13) comprenant préférentiellement un transformateur d’impédance en guide d’ondes rectangulaire de section variable, et/ou comprenant en outre au moins une deuxième transition (14) entre un coupleur d’entrée (6) de la pluralité de coupleurs d’entrée et le guide d’onde (11) de la deuxième pluralité de guides d’onde, la deuxième transition (14) comprenant préférentiellement un transformateur d’impédance en guide d’ondes rectangulaire de section variable. Amplificateur de puissance selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le premier signal combiné est émis par une première sortie (15) du premier sous-combineur (4) , et le deuxième signal combiné est émis par une deuxième sortie (16) du deuxième sous-combineur (5), l’amplificateur de puissance comprenant en outre une troisième transition (18) entre la première sortie (15) et le coupleur de sortie (7) et/ou une quatrième transition (19) entre le coupleur de sortie (7) et la deuxième sortie (16). Amplificateur de puissance selon l’une des revendications précédentes, dans lequel chaque guide d’onde (9,11) de la première pluralité de guides d’onde et de la deuxième pluralité de guides d’onde est un guide d’onde rectangulaire comprenant un élément capacitif (12) positionné à l’intérieur du guide d’onde (9,11) de sorte à former des marches d’escalier d’une profondeur mesurée dans la direction radiale selon laquelle s’étend le guide d’onde (9,11) égale à un quart de la longueur d’onde du signal électromagnétique initial d’entrée. Amplificateur de puissance selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le nombre de coupleurs d’entrée (6), le nombre de guides d’onde (9) de la première pluralité de guides d’onde et le nombre de guides d’onde (11) de la deuxième pluralité de guides d’onde sont égaux. Amplificateur de puissance selon l’une des revendications précédentes, dans lequel chaque voie amplificatrice (3) comprend un déphaseur du signal élémentaire comprenant une ligne microruban de longueur variable. Amplificateur de puissance selon la revendication précédente, dans lequel la ligne microruban de longueur variable est formée par une première ligne microruban (51) sur un premier circuit imprimé (52) et par une deuxième ligne microruban (53) et une troisième ligne microruban (54) sur un deuxième circuit imprimé (55), la troisième ligne microruban (54) étant parallèle à la deuxième ligne microruban (52), une première extrémité (56) de la première ligne microruban (51) étant en contact avec la deuxième ligne microruban (53) et une deuxième extrémité (57) de la première ligne microruban (51) étant en contact avec la troisième ligne microruban (54), le premier circuit imprimé (52) étant mobile relativement au deuxième circuit imprimé (55). Amplificateur de puissance selon l’une des revendications précédentes, le diviseur de puissance (2) comprenant : - une troisième cavité cylindrique (34) selon le même axe de symétrie (Z), la troisième cavité cylindrique (34) comprenant une entrée (35) du signal électromagnétique initial d’entrée sur l’axe de symétrie (Z) et une pluralité de sorties (36) de la troisième cavité cylindrique (34) sur un même plan (P’’) perpendiculaire à l’axe de symétrie (Z), - une pluralité de lignes triplaques suspendues à air (37), chaque ligne triplaque suspendue à air (37) s’étendant radialement par rapport à l’axe de symétrie (Z) dans le plan (P’’) depuis l’intérieur de la troisième cavité cylindrique (34) à travers une sortie (36) de la pluralité de sorties de la troisième cavité cylindrique, chaque ligne triplaque suspendue à air (37) étant configurée pour capter un signal élémentaire de la pluralité de signaux élémentaires. Amplificateur de puissance selon la revendication 9, comprenant une entrée coaxiale (48) s’étendant axialement selon l’axe de symétrie (Z) et débouchant dans la troisième cavité cylindrique (34) par l’entrée (35) de ladite troisième cavité cylindrique (34), l’entrée coaxiale (48) comprenant une âme conductrice (49) qui se prolonge à l’intérieur de la troisième cavité cylindrique (34) jusqu’au plan (P’’).