Brevet FR3151507A1 — publié le 20250131

Procédé d’extraction en phase solide d’au moins une substance telle que le NO 2 , le N 2 O, le SO 2 , l’H 2 S, ou le CO 2 , contenue dans un mélange de gaz (11), le procédé comprenant : - une étape de refroidissement (20) du mélange de gaz contenant la substance qui va à des basses températures passer directement de la phase gaz à la phase solide ; - une étape parallèle de production de neige d’hydrocarbure (250) dans une série d’éjecteurs (350) ; - une étape de dispersion de cette neige d’hydrocarbure à une température inférieure à celle du point triple de la substance à antisublimer, dans une colonne (450) où circule le mélange de gaz contenant la substance à antisublimer ; - une étape de sublimation des particules solides de l’hydrocarbure entraînant l’antisublimation de la substance, contenue dans le mélange de gaz ; - une étape de récupération de la substance (5) en phase solide, en bas de la colonne, dans un dispositif de stockage (51, 52) double fonctionnant de manière alternée en mode de récupération ou en mode d’évacuation de la substance solide. Procédé d’extraction en phase solide de substances présentes dans des mélanges de gaz Domaine technique et état de la technique L’invention a trait à l’antisublimation de substances telles que les oxydes d’azote (N 2 O, NO 2 ), le SO 2 , l’H 2 S, ou le dioxyde de carbone (CO 2 ), contenues dans un mélange de gaz comprenant principalement des gaz très loin de leurs points triples (comme CH 4 , N 2 , O 2 , H 2 ), et ce par la sublimation d’une neige d’hydrocarbure projetée dans le mélange de gaz en circulation. Par antisublimation, on désigne ici la solidification directe d’une substance, telle que par exemple le dioxyde de carbone, de son état gazeux à son état solide, à des températures inférieures à la température de son point triple. On peut se référer par exemple au document Pan et al. CO 2 capture by antisublimation process and its technical economic analysis , doi.org/10.1002/ghg.1313. On peut se référer aux documents EP2464436 (Armines, 2015), EP1979072 (GDF, 2010), WO2010/012658 (Alstom, 2010), WO2010076464 (Air Liquide, 2010). Dans les dispositifs de captage de dioxyde de carbone par antisublimation de l’état de la technique, le CO 2 se dépose sous forme solide sur des échangeurs de chaleur tubes-ailettes. Le document EP1355716B1 (Armines, 2005) décrit un procédé permettant l’extraction du dioxyde de carbone des fumées provenant de la combustion d’hydrocarbures, le procédé comprenant une étape de refroidissement des fumées à une pression sensiblement égale à la pression atmosphérique à une température telle que le dioxyde de carbone passe directement à l’état solide par antisublimation, suivie d’une étape de fusion du dioxyde de carbone dans une enceinte fermée, la pression et la température dans l’enceinte évoluant jusqu’au point triple du dioxyde de carbone. La mise en œuvre du procédé décrit dans le document EP1355716B1 nécessite de très grandes surfaces d’échanges lorsque les débits des gaz à traiter sont élevés. Le document WO2011/097043 (Exxonmobil, 2011) décrit l’utilisation d’un liquide froid pour séparer les composants gazeux solidifiables des flux gazeux de procédé. Les liquides froids peuvent être des hydrocarbures non oxygénés, tels que isopentane, isohexane, des isoalcènes, leurs mélanges, des alcools et des mélanges d'alcools. Le liquide froid est mis en contact avec le flux gazeux à traiter dans une tour de pulvérisation ou une colonne à bulles. La mise en œuvre du procédé décrit dans le document WO2011/097043 impose une séparation supplémentaire entre le liquide et le solide. Objets de l’invention Un des objets de l’invention est de permettre la dénitrification, la désulfuration, la décarbonation de mélanges de gaz tels que des fumées ou des gaz procédés, contenant des gaz très loin de leurs points triples (comme CH 4 , N 2 , O 2 , H 2 ), en concentrations variables. Un autre objet de l’invention est de permettre de limiter les émissions de polluants comme les oxydes d’azote (NO X ), les oxydes de soufre (SO X ), ou des gaz à effet de serre comme le dioxyde de carbone CO 2 . Un autre objet de l’invention est de permettre la décarbonation de l’air atmosphérique. Un autre objet de l’invention est de permettre l’extraction en phase solide de toute substance dont la température de point triple est supérieure à celles des hydrocarbures projetés sous forme de neige dans le flux de gaz contenant ces substances. Présentation générale de l’invention A ces fins, il est proposé, selon un premier aspect, un procédé d’extraction en phase solide d’au moins une substance telle que le NO 2 , le N 2 O, le SO 2 , l’H 2 S, ou le CO 2 , contenue dans un mélange de gaz, le procédé comprenant : - une étape de refroidissement du mélange de gaz contenant la substance qui va à des basses températures passer directement de la phase gaz à la phase solide ; - une étape parallèle de production de neige d’hydrocarbure dans une série d’éjecteurs ; - une étape de dispersion de cette neige d’hydrocarbure à une température inférieure à celle du point triple de la substance à antisublimer, dans une colonne où circule le mélange de gaz contenant la substance à antisublimer ; - une étape de sublimation des particules solides de l’hydrocarbure entraînant l’antisublimation de la substance, contenue dans le mélange de gaz ; - une étape de récupération de la substance en phase solide, en bas de la colonne, dans un dispositif de stockage double fonctionnant de manière alternée en mode de récupération ou en mode d’évacuation de la substance solide. Avantageusement, l’étape de production de neige d’hydrocarbure comprend une étape de mélange de l’hydrocarbure liquide avec un gaz propulseur à température inférieure au point triple de l’hydrocarbure. Avantageusement, un mélange de gaz traité, dépourvu d’au moins une substance telle que le NO 2 , le N 2 O, le SO 2 , l’H 2 S, ou le CO 2 est obtenu, ce mélange de gaz traité étant utilisé pour former au moins une partie du gaz propulseur. Avantageusement, l’étape de dispersion de la neige d’hydrocarbure est effectuée dans une colonne cyclonique. Avantageusement, le procédé comprend une étape de récupération de la froideur du mélange de gaz traité, débarrassé de la substance ayant été extraite en phase solide. Avantageusement, le procédé comprend une étape de condensation de la vapeur d’hydrocarbure suivie avantageusement du passage dans un filtre à charbon actif. Avantageusement, le procédé comprend une étape de rejet du mélange de gaz traité, débarrassé de l’essentiel des substances extraites en phase solide, telles que le NO 2 , le N 2 O, le SO 2 , l’H 2 S, ou le CO 2 . Dans certaines mises en œuvre, le point triple de l’hydrocarbure est inférieur à -95°C. Dans certaines mises en œuvre, l’hydrocarbure est choisi parmi le groupe comprenant le pentane (CAS 109-66-0), l’hexane (CAS 110-54-3), l’isopentane (2-méthylbutane CAS 78-78-4), l’isohexane (2-méthylpentane CAS 107-83-5), le 2,3-diméthylbutane (CAS 79-29-8), le 2,2 diméthylbutane (CAS 75-83-2), le 3 méthylpentane (CAS 96-14-0). Avantageusement, la substance à extraire du mélange de gaz est le dioxyde de carbone CO 2 . Dans certaines mises en œuvre, le mélange de gaz à traiter est une fumée, ou un gaz procédé. Avantageusement, plusieurs colonnes de séparation en forme de cyclone sont disposées en série pour effectuer une décarbonation progressive. Dans certaines mises en œuvre, la ou les substances extraites du mélange de gaz sont récupérées et transportées en phase solide. Dans d’autres mises en œuvre, la ou les substances extraites sont récupérées en phase solide, puis liquéfiées avec récupération de l’énergie froide due à la sublimation, et la fusion. Dans d’autres mises en œuvre, la ou les substances extraites sont récupérées en phase solide, puis liquéfiées et vaporisées avec récupération de l’énergie froide. Le procédé permet ainsi de récupérer du CO 2 solide en grandes quantités avec une efficacité énergétique élevée et alternativement dans deux volumes du stockage, le CO 2 pouvant alors être soit récupéré et transporté en phase solide, soit en phase liquide avec mise sous pression et récupération d’énergie froide soit encore en phase gazeuse avec récupération thermique. D’autres objets et avantages de l’invention apparaîtront à la lumière de la description de modes de réalisation, faite ci-après en référence aux figures annexées. Liste des figures est un diagramme des étapes de condensation solide de substances pour des température inférieures à leur points triples et particulièrement le dioxyde de carbone par sublimation de neige d’hydrocarbure ; est une représentation schématique d’un type d’éjecteur mélangeant un flux de fumées décarbonées à température inférieure au point triple de l’hydrocarbure et l’hydrocarbure liquide à une température proche de son point triple ; est un schéma d’une colonne cyclonique d’antisublimation du CO 2 par injection de neige d’hydrocarbure. Description de modes de réalisation Le tableau suivant donne les températures et pressions des points triples de certaines substances aptes à être extraites en phase solide d’un mélange de gaz dont les autres composants sont CH 4 , N 2 , O 2 , H 2 . Substance Température du point triple (°C) Pression du point triple (kPa) SO 2 -76,8 1,466 H 2 S -85.5 22,700 NO 2 -11.2 1,860 N 2 O -90,8 87,800 CO 2 -56,6 520,000 Dans la suite de cette description, la substance à extraire est le dioxyde de carbone. L’exemple détaillé ci-dessous pour le CO 2 vaut pour les autres substances dont la température de point triple est supérieure à celles des hydrocarbures injectés en neige dans le flux gazeux, en particulier les substances mentionnées dans le tableau ci-dessus (NO 2 , N 2 O, SO 2 , H 2 S). Ainsi qu’il a été rappelé, l’antisublimation est le passage direct de la phase gaz à la phase solide. Le dioxyde de carbone CO 2 a un point triple à une pression de 520 kPa et une température de -56,6°C, ce qui veut dire que tout refroidissement du dioxyde de carbone à des pressions inférieures à 520 kPa, entraîne son antisublimation, à des températures qui dépendent de sa pression partielle. Pour le captage du CO 2 contenu dans les fumées ou dans des effluents gazeux de procédés industriels (par exemple cimenteries, sidérurgies) ou de moyens de transports (par exemple les navires), voire directement dans l’air, la pression partielle du CO 2 est équivalente à la concentration molaire dans les mélanges de gaz, et cette concentration définit la température de début d’antisublimation. Des exemples de températures sont donnés dans le tableau suivant, utilisant les équations des équilibres solide-vapeur tels que définis par le logiciel du NIST -National Institute of Science and Technology- Refprop 10, logiciel reconnu mondialement par la communauté des chercheurs en thermodynamique. Concentration molaire du CO 2 (%) Température d’antisublimation (°C) 40 -89 30 -92 20 -96,5 15 -99 10 -103 5 -109 1 -122 0,5 -126,5 0,04 -141 0,01 -148 Les concentrations en CO 2 d’un biogaz varient de 25% à 50%, en cimenterie et en sidérurgie ces concentrations varient de 5% à 35%, dans les fumées de combustion des turbines à gaz ces concentrations varient de 3% à 10%, dans les fumées des grands navires ces concentrations varient de 4 à 5%, et la concentration en dioxyde de carbone dans l’air est en général de 400 ppm, soit 0,04%. Pour chaque concentration d’entrée, une concentration de sortie est définie, assurant généralement une efficacité de capture du CO 2 de 90%, c’est-à-dire que si la concentration d’entrée est de 15% la concentration de sortie est de 1,5%. A titre d’cet exemple, la température de début d’antisublimation est de -99°C et la température de sortie de -119°C. Dans le procédé, la sublimation à pression atmosphérique d’une neige d’hydrocarbure permet d’antisublimer les substances dont le point triple est supérieur au point triple de cet hydrocarbure. Le CO 2 présent dans le mélange de gaz à traiter comportant des concentrations variables de CO 2 , le dioxyde de carbone va s’antisublimer à des températures variables, entre -90°C et -150°C, les autres gaz du mélange de gaz étant par exemple l’azote, l’oxygène, l’argon, l’hydrogène, ou le méthane. Les débits à traiter en cimenterie ou en sidérurgie, mais aussi pour les centrales de production d’électricité au gaz, varient de 100 000 à 3 millions Nm 3 /h. Les débits de CO 2 solide peuvent varier pour ces grands débits de 10 à 100 tonnes/heure. Les débits de NOx et de SOx de quelques tonnes. Pour traiter de tels débits, le dispositif de captage du CO 2 doit être robuste, doté d’une régulation simple, efficace énergétiquement et la surface au sol de l’installation doit être relativement réduite. Le procédé fonctionne avantageusement autour de la pression atmosphérique, pour limiter la consommation d’énergie. Dans le procédé, le débit du mélange de gaz contenant du dioxyde de carbone (ou toute substance apte à s’antisublimer comme le SO 2 , l’H 2 S, le NO 2 , le N 2 O) circule avantageusement dans une colonne de séparation dans laquelle circule un solide cryogénique de type hydrocarbure sous forme de neige. La sublimation de la neige l’hydrocarbure à la température donnée entraine l’antisublimation de la substance à extraire du mélange de gaz, particulièrement le CO 2 . Cette colonne d’antisublimation du CO 2 a avantageusement la forme d’un cyclone, pour favoriser la séparation de la neige de CO 2 et du mélange de gaz à décarboner enrichi de l’hydrocarbure sublimé. Les substances qui peuvent devenir de la neige cryogénique et qui se subliment entre -90°C et -160°C sont avantageusement des hydrocarbures dont le point triple est inférieur aux températures d’antisublimation du CO 2 ou des autres substances à extraire du mélange de gaz. Il est avantageux de pouvoir condenser ces molécules une fois qu’elles sont en phase gaz et ce à des températures de l’ordre de 20°C à pression atmosphérique. La gestion du procédé à pression atmosphérique évite ainsi la compression des grands débits de mélange de gaz à traiter et entraîne un gain énergétique significatif, par rapport à tout procédé qui nécessite de comprimer le mélange de gaz à décarboner. Le tableau ci-dessous donne les valeurs des températures et pression en Pa des points triples ainsi que les pressions de condensation en kPa à 20°C d’hydrocarbures aptes à produire de la neige cryogénique. Substance Température du point triple (°C) Pression du point triple (Pa) Pression de saturation à 20°C (kPa) pentane -129,7 0.08 56 hexane -95.3 12 16 isopentane -160.5 0.0001 76.6 isohexane -153.5 0.00001 22.8 2,3-Dimethylbutane -128 0.015 25,3 2,2Dimethylbutane -98,9 5,2 35 3-Methypentane -162.9 0.0002 0.205 Les intérêts des propriétés de ces hydrocarbures fluides sont les suivants. En premier lieu, leur chaleur latente de sublimation est du même ordre de grandeur que celle du CO 2 soit de l’ordre de 570 kJ/kg. En deuxième lieu, une fois sublimées, ces vapeurs d’hydrocarbures sont condensées à pression atmosphérique pour être recyclées. Il est possible d’utiliser successivement ces hydrocarbures pour antisublimer les substances trouvées dans les fumées : NO 2 , N 2 O, SO 2 , H 2 S, CO 2 à des températures dépendant de leurs pressions partielles dans le mélange de gaz contenant complémentairement des gaz loin de leur points triples comme CH 4 , N 2 , O 2 , Ar, H 2 . La condensation solide ou antisublimation de ces substances et principalement le CO 2 va se produire par le contact direct entre la neige d’hydrocarbure, avantageusement du pentane ou de l’isopentane, pour l’antisublimation du CO 2 aux concentration résiduelles souhaitées de décarbonation des fumées, avantageusement de l’ordre de 0,5% à 1% correspondant respectivement à des températures finales d’antisublimation du CO 2 de -126,5°C à -122°C. Pour décarboner l’air jusqu’à 100 ppm, la température d’antisublimation du CO 2 sera avantageusement de -148°C il faudra alors utiliser par exemple de la neige d’isopentane. Plusieurs colonnes de condensation solide peuvent avantageusement être mise en série, selon la teneur en CO 2 des fumées et le débit de fumées. Par exemple, pour un débit de 100 000 Nm 3 /h à une concentration volumique de 15%, la masse de CO 2 capté lorsque la concentration baisse de 15% à 1,5% est d’environ 26 tonnes/heure, il est alors judicieux de répartir par tiers ce captage, c’est-à-dire mettre trois colonnes de condensation solide du CO 2 progressivement plus froid par exemple -105°C, - 115°C et –125 °C. L’on se reporte tout d’abord à la . Lors de l’étape 10 le débit de mélange de gaz 11 à décarboner est envoyé, par exemple par un surpresseur 100. Lors de l’étape 20, le débit de mélange de gaz 11 est refroidit autour de la pression atmosphérique à une température juste supérieure à la température d’antisublimation du CO 2 selon sa concentration dans le mélange de gaz 11, et ce dans des échangeurs 200. Lors de l’étape 30, l’hydrocarbure liquide 25 récupéré de l’étape 70 est refroidi, jusqu’à une température très proche du point triple de cet hydrocarbure 25, dans un échangeur 300. L’hydrocarbure liquide 25 est injecté par une pompe 325 vers les éjecteurs 350. L’étape 35 comprend un mélange dans une série d’éjecteurs 350 du gaz propulseur, avantageusement une fraction du débit du mélange de gaz décarboné 155 avec l’hydrocarbure liquide 25. Du fait que la température du gaz propulseur 155 est inférieure à celle du point triple de l’hydrocarbure 25 et de l’effet déprimogène de l’injection du gaz propulseur 155 dans l’éjecteur 350, l’hydrocarbure 25 passe de la phase liquide à la phase solide, et cette neige d’hydrocarbure 250 est éjectée par les éjecteurs 350 vers le débit du mélange de gaz 11 à décarboner. L’étape 40 comprend l’injection latérale par les éjecteurs 350 de la neige d’hydrocarbure 250 dans le mélange de gaz à décarboner 11, et ce dans une ou plusieurs colonnes 450 en série, avantageusement en forme de cyclones. L’étape 45 comprend la sublimation du la neige d’hydrocarbure 250 à une température inférieure à celle du point triple du CO 2 à sa concentration la plus basse, par exemple -126,5°C pour 0,5%, entraînant l’antisublimation du CO 2 dans une ou plusieurs colonnes 450, avantageusement en forme de cyclone, formant en sortie un mélange 12 de gaz décarboné et de la neige de CO 2 séparée par la forme cyclonique de la colonne de séparation 450. Le CO 2 solide dont la masse volumique à cette température est de l’ordre de 1550 kg/m 3 est envoyé par le mouvement tourbillonnaire vers les parois de la colonne en forme de cyclone, se séparant ainsi du mélange de gaz dont la masse volumique à cette température est typiquement de l’ordre de 2,5 kg/m 3 L’étape 50 comprend la récupération du CO 2 solide 5 à la base de la colonne, avantageusement en forme de cyclone. Les étapes 51 et 52 de stockage du CO 2 solide 5 se font de manière alternée. Lorsque le niveau du stockage 510 est au seuil maximum, un volet 511 se ferme et un volet 521 du stockage 520 s’ouvre (ces volets sont apparents en ). Chacun des stockages 510 et 520 se vide du CO 2 soit sous forme solide, soit sous forme liquide avec récupération d’énergie. L’étape 60 comprend le transfert de l’énergie froide du débit du mélange décarboné 15 au mélange à décarboner 11 lors de l’étape 20, par des échangeurs 200, en vue de limiter la consommation d’énergie. L’étape 70 comprend la condensation autour de 20°C de l’hydrocarbure 25 contenu dans le mélange de gaz décarboné 15 dans un échangeur-séparateur gaz-liquide 700, afin de recycler l’hydrocarbure 25. Pour limiter à moins de 1 ppm la teneur en hydrocarbure 25 du mélange de gaz décarboné 15, des filtres à charbon actif régénérables peuvent avantageusement être mis en place en aval condenseur d’hydrocarbure 700. L’étape 80 comprend le retour de la fraction 150 du débit 15 décarboné et après condensation de l’hydrocarbure 25 vers l’usage suivant ou vers l’atmosphère. L’étape 90 comprend la compression d’une fraction 155 du débit décarboné et exempt d’hydrocarbure 25 par le système de compression 900, pour en faire avantageusement le débit propulseur 155 des éjecteurs. L’étape 65 comprend le refroidissement du débit 155 jusqu’à une température inférieure au point triple de l’hydrocarbure dans l’échangeur 650, ce qui boucle le recyclage de ce débit 155. Le résultat de l’ensemble de ces étapes est la décarbonation d’un débit de mélange de gaz, avec récupération du CO 2 en phase solide. Le résultat peut aussi être la dénitrification ou la désulfuration de mélange de gaz avec récupération en phase solide du SO 2 de l’H 2 S ou du NO 2 et du N 2 O. L’on se reporte à la qui est une coupe d’un type d’éjecteur dont le fonctionnement pour produire de la glace d’hydrocarbure est le suivant. Le gaz propulseur, avantageusement le mélange de gaz décarboné et exempt d’hydrocarbure 155, est injecté dans l’éjecteur 350 via une buse d’injection 355. La vitesse de ce gaz proche de la vitesse sonique à la sortie de la buse d’injection 355 crée un effet déprimogène et aspire l’hydrocarbure 25 via la tubulure d’alimentation 345. La dépression ainsi générée associée à la température du gaz propulseur 155 inférieure au point triple de l’hydrocarbure 25 amène à la formation de la neige d’hydrocarbure 250 dans une chambre de mélange 360. Une restriction 365 à la sortie de l’éjecteur 350 accroît avantageusement la vitesse d’éjection de la neige 250 ainsi que sa dispersion. L’on se reporte à la , qui est une représentation volumique d’une colonne 450 en forme de cyclone. Le mélange à décarboner 11 entre latéralement par une tubulure 451 dans la colonne 450 avec un angle qui génère un mouvement tourbillonnaire, qui tourne sur la dans le sens des aiguilles d’une montre. Le long de la paroi de la colonne 450 sont mises en place des couronnes d’éjecteurs 350 qui projettent la glace d’hydrocarbure 25 à une température inférieure à la température du point triple correspondant à la concentration finale visée pour la décarbonation du mélange de gaz 11. Le CO 2 contenu dans le mélange 11 passe de la phase gaz à la phase solide, évolution d’antisublimation due à la sublimation de la neige d’hydrocarbure 25. Le CO 2 solide 5 tombe vers le fond de la colonne 450, où il est récupéré dans un stockage 510 ou 520 selon que le volet 511 ou 521 est ouvert. L’ouverture ou la fermeture du volet 511 ou 521 est générée par le capteur de niveau 512 pour le stockage 510 respectivement 522 pour le stockage 520, quand le niveau 512 indique que le réservoir 510 est plein de CO 2 solide 5, il génère un signal qui va entraîner l’ouverture du volet 521 et la fermeture du volet 511 et inversement pour le capteur 522. Le mélange de gaz décarboné 12 sort de la colonne 450 par la tubulure 452 par un mouvement tourbillonnaire dont le sens est inverse au tourbillon du mélange de gaz carboné 11 en train de se décarboner au contact de la neige d’hydrocarbure 25. Diverses options de gestion du CO 2 solide sont possibles. Dans certaines mises en œuvre, le CO 2 est transféré en phase solide hors des stockages 510 et 520 dans un stockage mobile en vue de son transport en phase solide. Dans certaines mises en œuvre, le CO 2 est transféré dans des enceintes où la froideur de sublimation et de fusion sera récupérée ; le CO 2 pourra être transféré dans des citernes ou des carboducs pour être transporté à des pression allant de 600 KPa à 2 MPa et des températures allant de -50°C à -20°C. Dans certaines mises en œuvre, le CO 2 liquide peut aussi être vaporisé pour être utilisé dans un procédé proche de l’installation de captage de CO 2 . Procédé d’extraction en phase solide d’au moins une substance telle que le NO 2 , le N 2 O, le SO 2 , l’H 2 S, ou le CO 2 , contenue dans un mélange de gaz (11), le procédé comprenant : une étape de refroidissement (20) du mélange de gaz (11) contenant la substance qui va à des basses températures passer directement de la phase gaz à la phase solide ; une étape parallèle de production de neige d’hydrocarbure (250) dans une série d’éjecteurs (350) ; une étape de dispersion de cette neige d’hydrocarbure (250) à une température inférieure à celle du point triple de la substance à antisublimer, dans une colonne (450) où circule le mélange de gaz (11) contenant la substance à antisublimer ; une étape de sublimation des particules solides de l’hydrocarbure entraînant l’antisublimation de la substance, contenue dans le mélange de gaz (11) ; une étape de récupération de la substance (5) en phase solide, en bas de la colonne (450), dans un dispositif de stockage (51, 52) double fonctionnant de manière alternée en mode de récupération ou en mode d’évacuation de la substance solide (5). Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l’étape de production de neige d’hydrocarbure (250) comprend une étape de mélange (35) de l’hydrocarbure liquide (25) avec un gaz propulseur à température inférieure au point triple de l’hydrocarbure (25). Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 2, caractérisé en ce que l’étape de dispersion de la neige d’hydrocarbure (250) est effectuée dans une colonne cyclonique (450). Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu’il comprend une étape de récupération de la froideur du mélange de gaz traité (12), débarrassé de la substance ayant été extraite en phase solide (5). Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu’il comprend une étape de condensation (70) de la vapeur d’hydrocarbure suivie avantageusement du passage dans un filtre à charbon actif. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu’il comprend une étape de rejet du mélange de gaz traité (12), débarrassé de l’essentiel des substances extraites en phase solide, telles que le NO 2 , le N 2 O, le SO 2 , l’H 2 S, ou le CO 2 . Procédé selon l’une quelconque des revendications 2 à 6, caractérisé en ce que le point triple de l’hydrocarbure (25) est inférieur à -95°C. Procédé selon l’une quelconque des revendication 2 à 6, caractérisé en ce que l’hydrocarbure (25) est choisi parmi le groupe comprenant le pentane, l’hexane, l’isopentane, l’isohexane, le 2,3-diméthylbutane, le 2,2 diméthylbutane, le 3 méthylpentane. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la substance à extraire du mélange de gaz (11) est le dioxyde de carbone CO 2 . Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que le mélange de gaz (11) est une fumée ou un gaz procédé. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que plusieurs colonnes de séparation en forme de cyclone sont disposées en série pour effectuer une décarbonation progressive. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que les substances extraites du mélange de gaz (11) sont récupérées et transportées en phase solide. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que les substances extraites sont récupérées en phase solide, puis liquéfiées avec récupération de l’énergie froide due à la sublimation, et la fusion. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que les substances extraites sont récupérées en phase solide, puis liquéfiées et vaporisées avec récupération de l’énergie froide.