Brevet FR3142458A1 — publié le 20240531

Ensemble propulsif (10) pour un aéronef, cet ensemble propulsif (10) comportant : - un mât réacteur (12), - une turbomachine (14) fixée au mât réacteur (12) et comportant un système fluidique (18), - un capotage (16) qui comporte ledit au moins un panneau (20) articulé sur le mât réacteur (14) et portant au moins un échangeur surfacique de chaleur (26) qui comprend un circuit fluidique (26’) raccordé audit système fluidique (18), caractérisé le circuit fluidique (26’) est raccordé au système fluidique (18) par au moins une liaison télescopique (30, 30’). Figure pour l’abrégé : Figure 3 ENSEMBLE PROPULSIF POUR UN AERONEF Domaine technique de l'invention La présente invention concerne un ensemble propulsif pour un aéronef. Arrière-plan technique L’état de l’art comprend notamment le document FR-A1-3 094 750. La illustre un ensemble propulsif 10 pour un aéronef. Dans la présente demande, on entend par ensemble propulsif 10 pour un aéronef, un ensemble comportant un pylône 12, une turbomachine 14 et son capotage 16. Le mât réacteur 12 est une pièce massive qui permet de fixer une turbomachine 14 à un aéronef, et par exemple à une voilure de l’aéronef. Le mât réacteur 12 comprend donc des éléments de fixation à l’aéronef et des éléments de fixation de la turbomachine 14. Le mât réacteur 12 a une forme générale allongée et s’étend le long d’un premier axe A. Dans la présente demande, la turbomachine 14 est située sous le mât réacteur 12 ou à côté du mât réacteur. La turbomachine peut être suspendue au mât réacteur 12 sous la voilure de l’aéronef. En variante, la turbomachine peut être installée à l’arrière du fuselage de l’aéronef. La turbomachine 14 a une forme générale allongée le long d’un second axe B qui peut être parallèle au premier axe A. Les premier et second axes A, B sont situés dans un même plan P. Ce plan P peut être vertical ou incliné par rapport à la verticale. On désigne par 12h (pour 12 heures) et 6h (pour 6 heures) des positions de pièces autour du second axe B, par analogie avec le cadran d’une horloge en regardant l’ensemble par l’arrière. La position 12h est située dans le plan P et au niveau du mât réacteur 12, et la position 6h est située dans le plan P sous la turbomachine 14. La turbomachine 14 comporte un système de lubrification 18 qui permet notamment de lubrifier des paliers de la turbomachine par circulation d’huile de lubrification. Le capotage 16 entoure la turbomachine 14 et s’étend le long du second axe B. Le capotage 16 peut comprendre plusieurs morceaux et comporte deux panneaux 20 de forme générale semi-circulaire qui s’étendent de part et d’autre du plan P précité. Ces panneaux 20 comprennent des bords longitudinaux supérieurs 22 qui sont fixés au mât réacteur 12 et disposés de part et d’autre du plan P, à proximité de la position 12h, et des bords longitudinaux inférieurs 24 qui sont fixés en général l’un à l’autre et sont donc situés à la position 6h. Ces panneaux 20 sont articulés par leurs bords supérieurs 22 pour pouvoir ouvrir le capotage 16 et intervenir dans la turbomachine 14 lors d’une opération de maintenance au sol par exemple. Cette articulation est rendue possible par des charnières 25 de fixation des bords supérieurs 22 des panneaux 20 au mât réacteur 12. Chacun des panneaux 20 est articulé autour d’un troisième axe C qui peut être parallèle au second axe B par exemple, depuis une position fermée dans laquelle son bord inférieur 24 est à la position 6h, jusqu’à une position ouverte dans laquelle son bord inférieur 24 est éloigné de la position 6h. Le capotage 16 peut porter au moins un échangeur surfacique 26 de chaleur. Un échangeur 26 de ce type comprend un circuit d’huile 26’ raccordé au système de lubrification 18, et une surface d’échange qui est exposée à un flux d’air de refroidissement. Un échange de chaleur entre la surface et le circuit d’huile 26’ de l’échangeur permet de refroidir l’huile provenant du système de lubrification 18 avant de la renvoyer à ce système de lubrification 18, comme illustré par les flèches en pointillés à la . Au moins une partie du capotage 16 peut définir intérieurement une veine annulaire d’écoulement d’un flux d’air autour de la turbomachine 14, telle qu’une veine d’écoulement d’un flux secondaire ou autre. Dans ce cas, la surface d’échange de l’échangeur surfacique 26 est donc balayée par ce flux d’air. L’échangeur 26 porté par le capotage 16 est relié au système de lubrification 18 par des moyens de raccordement fluidique qui doivent autoriser l’ouverture des panneaux 20 et en particulier leur pivotement, sans forcément nécessiter de déconnecter l’échangeur 26 vis-à-vis du système de lubrification 18. Dans la technique actuelle, ces moyens de raccordement sont des tuyaux 28 souples et flexibles, comme illustré à la . Chacun de ces tuyaux 28 comprend une extrémité 28a solidaire d’un panneau 20 et destinée à être reliée à l’échangeur 26 porté par ce panneau 20, et une extrémité 28b opposée solidaire du mât réacteur 12 et destinée à être raccordée au système de lubrification 18 de la turbomachine 14. Quelle que soit la position du panneau 20, le circuit d’huile 26’ de l’échangeur 26 reste raccordé au système de lubrification 18 grâce à la souplesse des tuyaux 28. La montre deux états distincts de déformation d’un même tuyau 28 pour deux positions différentes d’un panneau 20. Cette technologie présente des inconvénients. Tout d’abord, il est nécessaire que l’environnement autour des tuyaux 28 reste libre pour ne pas gêner le débattement des tuyaux 28 lors de l’ouverture et de la fermeture des panneaux 20. Les tuyaux 28 ont de plus une longueur relativement importante pour permettre leur flexion sans entrainer des contraintes conduisant à la rupture ou à une déformation permanente. Cette technologie est ainsi relativement encombrante. Par ailleurs, ces tuyaux 28 sont surdimensionnés pour être suffisamment résistants et ont en particulier un diamètre important du fait de la présence d’une couche épaisse de protection autour de ces tuyaux 28 afin de résister au feu et aux autres agressions. Enfin, cette technologie est relativement coûteuse et de masse importante. Par ailleurs, le changement climatique est une préoccupation majeure pour de nombreux organes législatifs et de régulation à travers le monde. En effet, diverses restrictions sur les émissions de carbone ont été, sont ou seront adoptées par divers états. En particulier, une norme ambitieuse s’applique à la fois aux nouveaux types d’avions mais aussi ceux en circulation nécessitant de devoir mettre en œuvre des solutions technologiques afin de les rendre conformes aux réglementations en vigueur. L’aviation civile se mobilise depuis maintenant plusieurs années pour apporter une contribution à la lutte contre le changement climatique. Les efforts de recherche technologique ont déjà permis d’améliorer de manière très significative les performances environnementales des avions. La Déposante prend en considération les facteurs impactant dans toutes les phases de conception et de développement pour obtenir des composants et des produits aéronautiques moins énergivores, plus respectueux de l’environnement et dont l’intégration et l’utilisation dans l’aviation civile ont des conséquences environnementales modérées dans un but d’amélioration de l'efficacité énergétique des avions. Par voie de conséquence, la Déposante travaille en permanence à la réduction de son incidence climatique négative par l’emploi de méthodes et l’exploitation de procédés de développement et de fabrication vertueux et minimisant les émissions de gaz à effet de serre au minimum possible pour réduire de l'empreinte environnementale de son activité. Ces travaux de recherche et de développement soutenus portent à la fois sur les nouvelles générations de moteurs d’avions, l’allègement des appareils, notamment par les matériaux employés et les équipements embarqués allégés, le développement de l’emploi des technologies électriques pour assurer la propulsion, et, indispensables compléments aux progrès technologiques, les biocarburants aéronautiques. La présente invention propose une solution simple, efficace et économique à au moins une partie des problèmes précités de la technique antérieure. L'invention est le résultat des recherches technologiques visant à améliorer de manière très significative les performances des avions et, en ce sens, contribue à la réduction de l’impact environnemental des avions. L’invention concerne un ensemble propulsif pour un aéronef, cet ensemble propulsif comportant : - une turbomachine s’étendant le long d’un axe principal et comportant un système fluidique, - un capotage qui s’étend le long et autour dudit axe principal, le capotage comportant au moins un panneau qui s’étend autour dudit axe principal, ledit au moins un panneau comportant un bord longitudinal qui est articulé par des charnières qui définissent un axe de pivotement du panneau, depuis une position fermée dans laquelle il s’étend autour de la turbomachine jusqu’à une position ouverte dans laquelle il est écarté de la turbomachine, ledit au moins un panneau portant au moins un échangeur surfacique de chaleur qui comprend un circuit fluidique raccordé audit système fluidique, caractérisé en ce que le circuit fluidique est raccordé au système fluidique par au moins une liaison télescopique qui comprend au moins une tige tubulaire mobile en translation dans un corps tubulaire le long d’un axe d’allongement de la liaison, la liaison télescopique ayant une longueur qui varie en fonction de la position du panneau autour dudit axe de pivotement, la tige tubulaire comportant un premier passage interne en communication fluidique avec un second passage interne du corps tubulaire au moins lorsque le panneau est dans la position fermée. L’invention propose ainsi de raccorder le circuit fluidique de l’échangeur du panneau au système fluidique de la turbomachine, par l’intermédiaire d’au moins une liaison télescopique. Une première spécificité de cette liaison télescopique est que sa longueur s’adapte automatiquement en fonction de la position du panneau vis-à-vis de la turbomachine. Un simple coulissement de la tige ou de chaque tige dans le corps suffit à ajuster la longueur de la liaison télescopique. Il n’y a donc pas d’effort particulier subi par la liaison lors du déplacement du panneau. Une autre spécificité de la liaison est qu’elle assure la circulation fluidique entre l’échangeur et le système fluidique lorsque le panneau est fermé. L’ensemble propulsif selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément les unes des autres, ou en combinaison les unes avec les autres : la liaison télescopique est intégrée dans un vérin de liaison du panneau à la turbomachine, ce vérin étant configuré pour entraîner le pivotement du panneau autour dudit axe de pivotement ; -- la liaison télescopique est reliée à au moins une pompe ; la liaison télescopique est intégrée dans une bielle de maintien du panneau dans une position prédéterminée par rapport à la turbomachine, cette bielle s’étendant entre le panneau et la turbomachine ; un joint d’étanchéité est monté à une extrémité du corps et coopère avec la tige lors de son déplacement, et/ou un joint d’étanchéité est monté à une extrémité de la tige et coopère avec le corps lors du déplacement de la tige dans le corps ; le circuit fluidique est raccordé au système fluidique par deux liaisons télescopiques, une première de ces liaisons télescopiques étant reliée à une entrée dudit circuit fluidique, et une seconde de ces liaisons télescopiques étant reliée à une sortie fluidique dudit circuit ; le circuit fluidique est raccordé au système fluidique par une unique liaison télescopique dans lesquels les premier et deuxième passages internes sont indépendants et reliés respectivement à une entrée fluidique et à une sortie fluidique dudit circuit fluidique ; les premier et second passages internes sont en communication fluidique quelle que soit la position du panneau autour dudit axe de pivotement ; les premier et second passages internes sont isolés fluidiquement l’un de l’autre lorsque le panneau est dans sa position ouverte ; la liaison télescopique comprend un dispositif de verrouillage mécanique permettant de bloquer la tige tubulaire vis-à-vis du corps tubulaire, dans une position le long dudit axe d’allongement ; ceci permet de maintenir ouverts les capots pour réaliser une opération de maintenance ; -- au moins une vanne est montée entre le système fluidique et la liaison télescopique ; la liaison télescopique comprend une première tige tubulaire mobile en translation dans une seconde tige tubulaire qui est elle-même mobile en translation dans le corps tubulaire le long de l’axe d’allongement de la liaison ; -- l’ensemble comprend en outre un mât réacteur auquel est fixé la turbomachine, la turbomachine étant située sous le mât réacteur et les panneaux étant fixés au mât réacteur par lesdites charnières ; -- les axes d’allongement du mât réacteur et de la turbomachine s’étendent dans un même plan ; -- ledit circuit fluidique est un circuit d’huile ou un circuit de liquide de refroidissement ; -- le capotage entoure au moins une partie de la turbomachine ; -- le capotage comprend deux panneaux de forme générale semi-circulaire qui s’étendent de part et d’autre dudit axe principal ; -- chacun de ces panneaux comporte un bord longitudinal supérieur et inférieur ; -- le bord longitudinal supérieur du ou de chaque panneau est fixé par les charnières ; -- l’autre des panneaux porte un autre échangeur de chaleur ou un autre type d’équipement fluidique ; -- le ou chaque panneau a une forme générale semi-circulaire. Brève description des figures D’autres caractéristiques et avantages ressortiront de la description qui suit d’un mode de réalisation non limitatif de l’invention en référence aux dessins annexés sur lesquels : la est une vue schématique partielle en perspective d’un ensemble propulsif pour un aéronef, la est une vue schématique en perspective de moyens de raccordement fluidique d’un échangeur de chaleur à un système fluidique, selon la technique antérieure à l’invention, la est vue schématique en perspective d’un ensemble propulsif selon un mode de réalisation de l’invention, la est une vue très schématique en coupe axiale de liaisons télescopiques de raccordement fluidique d’un échangeur surfacique à un système fluidique ; la est une vue très schématique en coupe axiale d’une liaison télescopique et illustre une variante de réalisation de l’invention, la liaison étant ici dans une position rétractée ; la est une demi vue schématique en coupe axiale d’une autre liaison télescopique et illustre une variante de réalisation de l’invention ; la est une vue très schématique en coupe axiale de la liaison télescopique de la , la liaison étant ici dans une position déployée ; la est une vue très schématique en coupe axiale d’une liaison télescopique et illustre une autre variante de réalisation de l’invention ; la est une vue très schématique en coupe axiale d’une liaison télescopique et illustre une autre variante de réalisation de l’invention, la liaison étant ici dans une position rétractée ; la est une vue très schématique en coupe axiale de la liaison télescopique de la , la liaison étant ici dans une position déployée ; la est une vue très schématique en coupe axiale d’une liaison télescopique et illustre une autre variante de réalisation de l’invention, la liaison étant ici dans une position rétractée ; la est une vue très schématique en coupe axiale de la liaison télescopique de la , la liaison étant ici dans une position déployée ; la est une vue très schématique en coupe axiale d’une liaison télescopique et illustre une autre variante de réalisation de l’invention, la liaison étant ici dans une position rétractée ; la est une vue très schématique en coupe axiale de la liaison télescopique de la , la liaison étant ici dans une position déployée ; la est une vue très schématique des liaisons télescopiques de la associées en outre à un circuit d’alimentation en huile sous pression de ces liaisons pour qu’elles puissent assurer une fonction supplémentaire de vérins, les liaisons télescopiques étant ici utilisées pour alimenter en huile le circuit fluidique de l’échangeur, et la est une vue similaire à celle de la , les liaisons télescopiques étant ici utilisées pour déplacer le panneau auquel elles sont reliées. Description détaillée de l'invention Les figures 1 et 2 ont déjà été décrites dans ce qui précède. La illustre un mode de réalisation d’un ensemble propulsif 10 selon l’invention. Cet ensemble propulsif 10 comprend : - une turbomachine 14 comportant un système fluidique 18 notamment de ses paliers et éléments tournants, et - un capotage 16 qui peut entourer la turbomachine 14, comme dans l’exemple représenté. L’ensemble propulsif 10 peut être situé sous la voilure de l’aéronef ou à l’arrière du fuselage de l’aéronef par exemple. Par ailleurs, l’ensemble propulsif 10 peut être de n’importe quel type et par exemple du type turboréacteur à double ou triple flux, turbomachine à soufflante carénée ou non carénée, turbopropulseur, open rotor, etc. L’ensemble propulsif 10 peut en outre comprendre un mât réacteur 12. Le capotage 16 comprend deux panneaux 20 de forme générale semi-circulaire qui s’étendent de part et d’autre d’un plan P passant par l’axe principal B de la turbomachine 14 voire les axes A, B respectifs du mât réacteur 12 et de la turbomachine 14 lorsque le mât réacteur fait partie de l’ensemble propulsif. Le plan P peut être vertical ou incliné par rapport à la verticale. Les panneaux 20 comprennent des bords longitudinaux supérieurs 22 qui sont fixés par des charnières 25. Les charnières 25 peuvent être portées par une poutre de la turbomachine 14 ou par le mât réacteur 12 dans le cas où ce dernier fait partie de l’ensemble propulsif 10. Les bords supérieurs 22 sont situés sensiblement dans une position 12h en étant séparés l’un de l’autre par la poutre ou le mât réacteur 12. Les charnières 25 sont en général disposées les unes derrière les autres le long d’un axe C de pivotement du panneau 20 correspondant. Chacun des panneaux 20 est articulé autour de cet axe C qui peut être parallèle à l’axe B par exemple, depuis une position fermée dans laquelle son bord longitudinal inférieur 24 est sensiblement à la position 6h, jusqu’à une position ouverte (illustrée dans le dessin) dans laquelle son bord inférieur 24 est éloigné de la position 6h. Le débattement angulaire (flèche F) entre les deux positions est par exemple supérieur à 30° autour de l’axe C. Chacun des panneaux 20 porte au moins un échangeur surfacique 26 de chaleur qui comprend un circuit fluidique ou de fluide 26’ raccordé au système fluidique 18, et une surface d’échange qui est exposée à un flux de gaz de refroidissement. Dans l’exemple représenté, l’échangeur 26 est situé sur une surface incurvée concave du panneau 20, qui est orientée vers l’axe B, et qui est donc une surface interne du panneau 20. Cette position n’est pas limitative. En variante, l’échangeur 26 pourrait par exemple être sur une surface convexe externe du panneau 20. En effet, dans le cadre de la présente invention, le panneau 20 peut être un panneau interne ou externe de la turbomachine et de l’ensemble propulsif, et peut être balayé par un flux de gaz passant à l’intérieur ou à l’extérieur du panneau. L’échangeur 26 est donc situé à l’intérieur ou à l’extérieur du panneau 20, et donc positionné sur une surface interne ou externe de ce panneau 20. Le système fluidique 18 est par exemple un système de lubrification mais pourrait en variante être un système de refroidissement. Le circuit de fluide 26’ est par exemple un circuit d’huile mais pourrait en variante être un circuit de liquide de refroidissement. Les moyens de raccordement fluidique du circuit fluidique 26’ de chaque échangeur 26 au système fluidique 18 comprennent au moins une liaison télescopique 30. Dans l’exemple représenté, le circuit fluidique 26’ comprend une entrée fluidique 26a et une sortie fluidique 26b. Le système fluidique 18 comprend une entrée fluidique 18a et une sortie fluidique 18b. L’entrée fluidique 26a du circuit 26’ est reliée à la sortie fluidique 18b du système 18 par une première liaison télescopique 30, et la sortie fluidique du circuit 26’ est reliée à l’entrée fluidique 18a du système par une seconde liaison télescopique 30’. Le déplacement de chaque panneau 20 peut être réalisé manuellement. Il pourrait en variante être réalisé grâce à un dispositif hydraulique comportant au moins un vérin 32 de déplacement du panneau 20 entre ses positions extrêmes. Dans ce cas, le vérin 32 est relié à une source de fluide tel que de l’huile par une pompe non représentée. La pompe fournit de l’huile à une pression prédéterminée qui permet de déployer le vérin 32 et de déplacer le panneau 20 autour de son axe C de pivotement. Pour maintenir chaque panneau 20 dans la position ouverte illustrée à la , l’ensemble propulsif 10 peut comprendre au moins une bielle 34 de maintien. Une bielle 34 de ce type s’étend entre la turbomachine 14 et le panneau 20, à l’intérieur du panneau, et sa longueur peut être figée pour qu’il assure le maintien du panneau dans une position ouverte. On comprend donc que, dans la technique antérieure, chaque panneau 20 peut être relié à la turbomachine 14 par un ou plusieurs vérins 32 et par une ou plusieurs bielles 34. Dans le cadre de la présente invention, chaque liaison télescopique 30, 30’ s’étend également entre le panneau 20 et la turbomachine 14. Chaque liaison télescopique 30, 30’ peut être indépendante du vérin 32 et de la bielle 34. En variante, chaque liaison télescopique 30, 30’ est intégrée dans un vérin 32 ou dans une bielle 34. Lorsqu’une liaison télescopique 30, 30’ est intégrée dans un vérin 32, ce vérin a une double fonction de circulation fluidique entre le système fluidique 18 et l’échangeur 26, et de déplacement du panneau 20 entre ses positions extrêmes. Lorsqu’une liaison télescopique 30, 30’ est intégrée dans une bielle 34, cette bielle a une double fonction de circulation fluidique entre le système fluidique 18 et l’échangeur 26, et de maintien du panneau 20 dans sa position ouverte ou dans l’une de ses positions ouvertes. Les figures 4 et suivantes illustrent plusieurs modes de réalisation pour ces liaisons télescopiques 30, 30’. La illustre un premier mode de réalisation dans lequel le circuit fluidique 26’ de l’échangeur 26 est relié par les deux liaisons télescopiques 30, 30’ précitées au système fluidique 18 de la turbomachine 14. Chaque liaison télescopique 30, 30’ comprend une tige tubulaire 40 mobile en translation dans un corps tubulaire 42 le long d’un axe d’allongement C de la liaison. La liaison télescopique 30, 30’ a une longueur qui varie en fonction de la position de la tige 40 dans le corps 42. Lorsque la tige 40 est entièrement rentrée dans le corps 42, la liaison télescopique est dans une position rétractée illustrée dans le dessin. Lorsque la tige 40 et entièrement sortie du corps 42, la liaison télescopique est dans une position déployée (cf. ). La longueur de chaque liaison télescopique 30, 30’ s’adapte automatiquement à la position du panneau par rapport à la turbomachine. La liaison se déploie lorsque le panneau s’ouvre et la liaison se rétracte lorsque le panneau se ferme. La tige tubulaire 40 comporte un premier passage interne 44 en communication fluidique avec un second passage interne 46 du corps tubulaire 42 au moins lorsque le panneau est dans la position fermée et que la liaison est dans la position rétractée, comme illustré dans le dessin. Les passages 44, 46 peuvent également être en communication fluidique lorsque le panneau est dans la position ouverte et que la liaison est dans la position déployée. Dans l’exemple représenté, le passage 44 de la tige 40 s’étend à l’intérieur et le long de la tige 40 sur sensiblement toute sa longueur. Le passage 44 débouche à l’extrémité de la tige 40 qui est engagée dans le corps 42 et est en communication fluidique directe avec le passage 46 du corps 42, quelle que soit la position de la tige dans le corps. La tige 40 comprend un port 48 de passage fluidique qui est situé à l’extrémité de la tige située à l’extérieur du corps 42, et qui est en communication fluidique avec le passage interne 44 de cette tige. Le corps 42 comprend un port 50 de passage fluidique qui est situé à l’extrémité du corps 42 située à l’opposé de celle par laquelle sort la tige 40, et qui est en communication fluidique avec le passage interne 46 du corps. Le port 48 de la liaison 30 est relié à l’entrée 26a du circuit 26’ et sa sortie 26b est reliée au port 48 de la liaison 30’. Le port 50 de la liaison 30 est relié à la sortie 18b du système 18 et son entrée 18a est reliée au port 50 de la liaison 30’. Quelle que soit la position de la tige 40 dans le corps 42, les ports 48, 50 sont toujours en communication fluidique avec les passages internes 44, 46. On comprend donc que, quelle que soit la position des liaisons télescopiques 30, 30’ et donc du panneau 20 par rapport à la turbomachine 14, le circuit fluidique 26’ de l’échangeur 26 est toujours relié fluidiquement au système fluidique 18 de la turbomachine 14. Une vanne 52 peut être montée en amont et/ou en aval de chaque liaison télescopique 30, 30’, pour l’isoler fluidiquement vis-à-vis du système fluidique 18 et/ou du circuit 26’ en fonction des besoins. Les extrémités de chaque liaison télescopique 30, 30’ peuvent être fixées respectivement au panneau 20 ou à l’échangeur 26, et à la turbomachine 14, par des liaisons 54 rotulantes ou pivotantes. On se réfère désormais aux figures 5 et 6 qui illustrent des variantes de réalisation d’une liaison télescopiques 30, 30’ en ce qui concerne des moyens d’étanchéité entre le corps 42 et la tige 40. Pour éviter une fuite fluidique, la liaison télescopique 30, 30’ est équipée d’au moins un joint d’étanchéité 56 qui peut être porté par le corps 42 et coopérer avec la tige 40, comme illustré à la , ou bien porter par la tige 40 et coopérer avec le corps 42, comme illustré à la . Dans le cas de la , c’est l’extrémité du corps 42 par laquelle sort la tige 40 qui est équipé du joint 54. Dans le cas de la , c’est l’extrémité de la tige 40 engagée dans le corps 42 qui est équipée du joint 54. La configuration de la conduit à un équilibre de pression des deux côtés, minimisant ainsi l’effort de pressurisation, ce qui réduit les efforts sur la structure lorsque le système est pressurisé en fonctionnement. La illustre une variante de réalisation dans laquelle une seule liaison télescopique 30 pourrait être utilisée pour relier fluidiquement les entrée et sortie 26a, 26b du circuit fluidique 26’ au système fluidique 18. Pour cela la liaison télescopique 30 comprend deux circuits internes fluidique indépendants, contre un seul circuit interne dans les précédents modes de réalisation. La tige 40 comprend deux passages internes 44, 45 parallèles qui s’étendent le long de la tige. Le passage interne 44 est similaire à celui décrit dans ce qui précède et débouche à l’extrémité de la tige 40 engagée dans le corps 42. Le passage interne 45 débouche quant à lui sur un côté de cette extrémité. Le corps 42 comprend deux passages internes 46, 47 indépendants. Le passage interne 46 est situé dans le fond du corps 42 et est en communication fluidique avec le passage 44 quelle que soit la position de la tige 40 dans le corps 42. Le passage interne 47 est situé sur un côté ou à la périphérie du corps 42 et est en communication fluidique avec le passage 45 quelle que soit la position de la tige 40 dans le corps 42. La tige 40 comprend deux ports 48, 49 de passage fluidique, un premier port 48 similaire à celui décrit dans ce qui précède et qui est en communication fluidique avec le passage 44, et un second port 49 qui est situé également à l’extrémité de la tige 40 opposée à celle engagée dans le corps 42 et qui est en communication fluidique avec le passage 45. Le corps 42 comprend deux ports 50, 51 de passage fluidique, un premier port 50 similaire à celui décrit dans ce qui précède et qui est en communication fluidique avec le passage 46, et un second port 51 qui est situé sur un côté du corps 42 et qui est en communication fluidique avec le passage 47. Un joint d’étanchéité 56 est prévu à l’extrémité de la tige 40 engagée dans le corps 42 et permet d’isoler les deux passages internes 46, 47 du corps. Un autre joint d’étanchéité 58 est prévu à l’extrémité du corps 42 par laquelle sort la tige 40, et permet d’isoler le passage interne 47 vis-à-vis de l’extérieur de la liaison télescopique 30, 30’. Les figures 9 et 10 illustrent une autre variante de réalisation de l’invention dans laquelle les passages internes 45, 46 de la tige 40 et du corps 42 communiquent entre eux lorsque le panneau 20 est en position fermée, et ne communiquent pas entre eux lorsque le panneau 20 est en position ouverte. On comprend donc que l’ouverture du panneau 20 va provoquer la coupure du circuit entre l’échangeur 26 et le système fluidique 18, ce qui limite le risque de fuite par exemple. La tige 40 comprend un passage interne 45 qui s’étend le long de la tige et qui débouche sur un côté de la tige. Le corps 42 comprend un passage interne 47 qui est situé sur un côté ou à la périphérie du corps et est en communication fluidique avec le passage 45 lorsque la tige est dans la position rétractée illustrée à la . Le corps 42 comprend en outre une cavité interne 60 au fond du corps, qui est isolée du passage 47 par un joint d’étanchéité 54 porté par l’extrémité de la tige 40 engagée dans le corps 42. Dans la position de la , le port 51 est en communication fluidique avec le passage 47. Dans la position de la , le port 51 n’est plus en communication fluidique avec le passage 47. Les figures 11 et 12 illustrent une autre variante de réalisation de l’invention qui correspond au cas de figure évoqué dans ce qui précède dans lequel la liaison télescopique 30, 30’ est intégrée dans une bielle de maintien 32. Cette variante diffère des précédentes variantes essentiellement en ce que la liaison télescopique 30, 30’ comprend en outre un dispositif de verrouillage mécanique 62 de la tige 40 dans sa position déployée ou dans l’une de ses positions déployées. On comprend donc que, en plus de la circulation fluidique entre le circuit 26’ et le système fluidique 18, la liaison télescopique 30, 30’ a en outre pour fonction de pouvoir maintenir fixement la liaison dans sa position déployée et donc de pouvoir maintenir le panneau 20 dans sa position ouverte. Le dispositif 62 est mobile depuis une position de déverrouillage illustrée à la , dans laquelle la tige 40 peut coulisser librement à l’intérieur du corps 42, jusqu’à une position de verrouillage illustrée à la dans laquelle la tige 40 est bloquée dans la position déployée. Le blocage peut être réalisé par exemple par engagement d’un doigt 64 du dispositif 62 dans un orifice 66 ou une fente de la tige 40. L’activation du dispositif 62 peut être automatique ou commandée. Les figures 13 et 14 illustrent une autre variante de réalisation de l’invention dans laquelle la liaison télescopique 30, 30’ comprend plus de deux éléments et en particulier deux tiges 40, 68 et un corps 42. Une première tige tubulaire 40 est mobile en translation dans une seconde tige tubulaire 68 qui est elle-même mobile en translation dans le corps tubulaire 42 le long de l’axe d’allongement de la liaison 30, 30’. Comme évoqué dans ce qui précède, les passages internes des tiges 40, 68 et du corps 42 communiquent entre eux lorsque la liaison 30, 30’ est rétractée ( ) et peuvent communiquer aussi entre eux lorsque la liaison est déployée ( ). On se réfère désormais aux figures 15 et 16 qui illustrent la variante de réalisation précitée dans laquelle les liaisons télescopiques 30, 30’ ont en outre une fonction de vérins. En plus d’être reliées au système fluidique 18, les liaisons télescopiques 30, 30’ sont reliées à un circuit 70 d’alimentation en huile sous pression. Ce circuit 70 comprend une pompe 72 qui est reliée à un réservoir 74 fluidique qui peut être un réservoir fluidique du système fluidique 18. Le circuit 70 peut être isolé des liaisons télescopiques 30, 30’ par une vanne 76. Dans la , les liaisons télescopiques 30, 30’ servent à alimenter le circuit fluidique 26’ de l’échangeur 26 avec l’huile provenant du système fluidique 18. Comme les flèches le montrent, l’huile provenant du système 18 passe à travers la liaison 30 pour rejoindre l’entrée 26a du circuit 26’. L’huile ressort du circuit par la sortie 26b puis passe à travers la liaison 30’ pour rejoindre le système 18. Dans la , les liaisons télescopiques 30, 30’ fonctionnent toutes les deux comme vérins. La vanne 52 qui relie la liaison télescopique 30, 30’ au système fluidique 18 est fermée et le circuit 70 est utilisé pour alimenter en huile sous pression les deux liaisons télescopiques 30, 30’. L’huile qui alimente ainsi la liaison télescopique 30 applique une pression sur la tige 40 qui la force à se déployer. Une partie de cette huile circule à travers les passages internes de la liaison 30 et dans le circuit fluidique 26’ pour rejoindre l’autre liaison télescopique 30’ pour appliquer également une pression sur la tige 40 qui la force à se déployer. Les tiges 40 des deux liaisons 30, 30 se déploient et déplacent le panneau 20 de sa position fermée à sa position ouverte. Ce système est naturellement réversible. La pression de l’huile qui circule dans le système fluidique 18 et dans le circuit 26’ dans le cas de la est inférieure à celle de l’huile dans le circuit 26’ dans le cas de la lors de l’utilisation des liaisons en tant que vérins. La pression de l’huile dans le cas de la est par exemple inférieure ou égale à 6 bars. La pression de l’huile dans le cas de la est par exemple supérieure ou égale à 50 bars. Ensemble propulsif (10) pour un aéronef, cet ensemble propulsif (10) comportant : - une turbomachine (14) s’étendant le long d’un axe principal (B) et comportant un système fluidique (18), - un capotage (16) qui s’étend le long et autour dudit axe principal (B), le capotage (16) comportant au moins un panneau (20) qui s’étend autour dudit axe principal (B), ledit au moins un panneau (20) comportant un bord longitudinal (22) qui est articulé par des charnières (25) qui définissent un axe (C) de pivotement du panneau, depuis une position fermée dans laquelle il s’étend autour de la turbomachine (14) jusqu’à une position ouverte dans laquelle il est écarté de la turbomachine (14), ledit au moins un panneau (20) portant au moins un échangeur surfacique de chaleur (26) qui comprend un circuit fluidique (26’) raccordé audit système fluidique (18), caractérisé en ce que le circuit fluidique (26’) est raccordé au système fluidique (18) par au moins une liaison télescopique (10) qui comprend au moins une tige tubulaire (40) mobile en translation dans un corps tubulaire (42) le long d’un axe d’allongement de la liaison, la liaison télescopique (30, 30’) ayant une longueur qui varie en fonction de la position du panneau (20) autour dudit axe de pivotement (C), la tige tubulaire (42) comportant un premier passage interne (44, 45) en communication fluidique avec un second passage interne (46, 47) du corps tubulaire (42) au moins lorsque le panneau (20) est dans la position fermée. Ensemble propulsif (10) selon la revendication 1, dans lequel la liaison télescopique (10) est intégrée dans un vérin (32) de liaison du panneau (20) à la turbomachine (14), ce vérin (32) étant configuré pour entraîner le pivotement du panneau (20) autour dudit axe de pivotement (C). Ensemble propulsif (10) selon la revendication 1, dans lequel la liaison télescopique (10) est intégrée dans une bielle (34) de maintien du panneau (20) dans une position prédéterminée par rapport à la turbomachine (14), cette bielle (34) s’étendant entre le panneau (20) et la turbomachine (14). Ensemble propulsif (10) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel un joint d’étanchéité (58) est monté à une extrémité du corps (42) et coopère avec la tige (42) lors de son déplacement, et/ou un joint d’étanchéité (56) est monté à une extrémité de la tige (40) et coopère avec le corps (42) lors du déplacement de la tige dans le corps. Ensemble propulsif (10) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le circuit fluidique (26’) est raccordé au système fluidique (18) par deux liaisons télescopiques (10), une première de ces liaisons télescopiques étant reliée à une entrée (26a) dudit circuit fluidique (26’), et une seconde de ces liaisons télescopiques étant reliée à une sortie fluidique (26b) dudit circuit (26’). Ensemble propulsif (10) selon l’une des revendications 1 à 4, dans lequel le circuit fluidique (26’) est raccordé au système fluidique (18) par une unique liaison télescopique (30) dans lesquels les premier et deuxième passages internes (44, 45, 46, 47) sont indépendants et reliés respectivement à une entrée fluidique (26a) et à une sortie fluidique (26b) dudit circuit fluidique. Ensemble propulsif (10) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel les premier et second passages internes (44, 45, 46, 47) sont en communication fluidique quelle que soit la position du panneau (20) autour dudit axe de pivotement (C). Ensemble propulsif (10) selon l’une des revendications 1 à 6, dans lequel les premier et second passages internes (44, 45, 46, 47) sont isolés fluidiquement l’un de l’autre lorsque le panneau (20) est dans sa position ouverte. Ensemble propulsif (10) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la liaison télescopique (30, 30’) comprend un dispositif de verrouillage mécanique (62) permettant de bloquer la tige tubulaire (40) vis-à-vis du corps tubulaire (42), dans une position le long dudit axe d’allongement. Ensemble propulsif (10) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la liaison télescopique (30, 30’) comprend une première tige tubulaire (40) mobile en translation dans une seconde tige tubulaire (68) qui est elle-même mobile en translation dans le corps tubulaire (42) le long de l’axe d’allongement de la liaison.