Brevet FR3147573A1 — publié le 20241011

L’invention concerne un procédé pour produire une pièce céramique à partir d’un échantillon de poudre céramique, comportant : le chauffage de l’échantillon à une température minimale prédéterminée, la génération et l’émission, par une pluralité de générateurs d’ondes acoustiques, d’une pluralité d’ondes acoustiques, vers un système de focalisation, lesdites ondes acoustiques générant ensemble en entrée du système de focalisation une intensité acoustique , la focalisation desdites ondes acoustiques, par le système de focalisation, en une zone focale dans l’échantillon, le système de focalisation définissant un facteur multiplicatif M, lesdites ondes acoustiques focalisées générant ensemble, au niveau d’au moins une partie de la zone focale, une intensité acoustique minimale d’au moins M x I e , suffisante pour, combinée avec la température minimale de chauffage appliquée à l’échantillon de poudre céramique, fritter la poudre céramique dans ladite partie de la zone focale. Figure pour l’abrégé : Fig. 1 Procédé pour fabriquer une pièce céramique, notamment de diamant de synthèse Domaine technique de l’invention La présente invention s’inscrit dans le domaine de la production d’une pièce céramique, notamment de diamant. L’invention concerne notamment un procédé de fabrication d’une pièce céramique par frittage, préférentiellement un procédé de fabrication de diamant de synthèse, ainsi qu’un dispositif pour la mise en œuvre de ce procédé. Les pièces en céramique produites par frittage sont de plus en plus utilisées dans l’industrie, notamment pour leurs propriétés électroniques, mécaniques, optiques, thermiques ou encore chimiques. Le frittage dit conventionnel est un procédé qui consiste à chauffer une poudre d’un matériau choisi pour être la base de la céramique (alumine, zircone par exemple). Le chauffage permet aux grains de la poudre de créer des liaisons chimiques entre eux et ainsi de former une céramique. Les températures nécessaires sont généralement supérieures à 1500°C et les temps de chauffage de l’ordre de plusieurs heures (10°C par minute à cœur). Le principal inconvénient du frittage conventionnel est de produire des pièces céramique avec des tailles de grains de l’ordre de 10 à 100µm qui sont dures mais qui ont une faible résistance mécanique. En effet, la taille des grains d’une pièce mécanique est un des paramètres qui conditionnent la résistance mécanique de ladite pièce. Plus la taille des grains est faible, plus la pièce mécanique aura une résistance mécanique élevée. Au cours du 20 ème siècle, le frittage conventionnel a été amélioré pour permettre un chauffage plus rapide des poudres, jusqu’à 200°C par minute à cœur. On parle alors de frittage flash (« Spark Plasma Sintering » dans la littérature anglo-saxonne). Le frittage flash consiste à placer la poudre céramique dans un moule, généralement en graphite, et à faire passer un courant continu ou alternatif de forte intensité dans le moule et dans la poudre si le matériau est conducteur. Cette innovation a permis d’abaisser les temps de frittage à une dizaine de minutes et ainsi de limiter la croissance des grains de la poudre et de favoriser la création de liaisons chimiques entre ces grains. Cet avantage permet de réaliser des pièces mécaniques avec des tailles de grains de l’ordre de 1µm en chauffant à des températures supérieures à 1200°C. Un des inconvénients du frittage flash est de chauffer à des températures relativement élevées. Cela limite par conséquent l’utilisation de matériaux métastables à température et pression ambiantes pour la production de pièces mécaniques. Par exemple, le diamant est stable à température et pression ambiantes mais retourne sous forme graphite quand il est chauffé à plus de 800°C sous atmosphère oxygénée et à plus de 1700°C sous atmosphère inerte ou sous vide. Au début du 21 ème siècle, la technologie du frittage flash a été améliorée en comprimant les poudres à des pressions supérieures à plusieurs centaines de MPa. L’ajout d’une telle pression au frittage flash permet non seulement de fritter des matériaux métastables à pression ambiante mais aussi d’abaisser la température nécessaire pour le frittage de poudres, entre 500 et 1000°C en fonction du matériau, et ainsi de réduire d’avantage la croissance des grains lors du frittage. Des pièces mécaniques avec des tailles de grains inférieures à 100nm ont ainsi pu être obtenues en une dizaine de minutes. Il est aussi possible de fritter des poudres de diamant nanométriques à 5 GPa et 1500°C pour obtenir des pièces mécaniques de diamant polycristallin avec des grains de 10 à 100 nm. Un des principaux inconvénients du frittage flash à haute pression est l’impossibilité de réaliser des formes complexes pendant le frittage. En effet, les dispositifs utilisés actuellement pour atteindre des pressions supérieures au GPa contraignent fortement la forme du moule de frittage. Pour produire des pièces céramique de diamant de synthèse, d’autres technologies, autres que le frittage flash à haute pression de poudre de diamant, existent. Parmi ces technologies, on peut citer la technologie Haute Pression, Haute Température, connue sous l’acronyme HPHT (« High Pressure High Temperature », dans la littérature anglo-saxonne). Cette technologie consiste à placer un échantillon de carbone, par exemple du graphite, dans une enceinte et à le soumettre à une température élevée, de l’ordre de 1500°C, et à une pression élevée, de l’ordre de 15 GPa. L’ajout d’un catalyseur à l’échantillon, par exemple un métal de transition comme le nickel ou le cobalt, permet d’abaisser la température à 1000°C et la pression à 6 GPa. La technologie HPHT permet, similairement à la technologie de frittage flash sous pression, de fritter des pastilles de diamant, mais en partant d’une poudre de graphite en lieu et place d’une poudre de diamant. Dans ce cas, la poudre de graphite est comprimée à plus de 7GPa et chauffée à plus de 2000°C. La poudre subit alors successivement les étapes de changement d’état et de frittage pour former une pastille de diamant. Une autre technologie consiste à réaliser un dépôt chimique en phase vapeur, connue sous l’acronyme CVD (« Chemical Vapor Deposition », dans la littérature anglo-saxonne). Un échantillon en diamant est placé dans une enceinte sous vide. Un gaz, avec hydrogène, est introduit dans l’enceinte. L’ensemble est ensuite ionisé à l’aide d’une décharge microondes, créant un plasma. Les espèces issues du plasma s’adsorbent petit à petit sur le substrat et forment l’objet. Pour ces deux premières technologies, les principaux inconvénients sont : la difficulté, voire l’impossibilité, à contrôler finement la localisation spatiale où les conditions sont réunies pour permettre la formation du diamant ; la limitation de la direction de croissance du diamant : pour la technologie HPHT, les directions sont imposées par le schéma de compression ; pour la technologie CVD, la direction est perpendiculaire au substrat. Une autre technologie, qui permet de produire uniquement de la poudre de diamant de synthèse, repose sur le principe de la compression dynamique pour réaliser la conversion du graphite en diamant. Dans les technologies de conversion du graphite en diamant induite par compression dynamique, la conversion n’est pas diffusive, comme dans la technologie HPHT, c'est-à-dire qu’elle n’est pas induite par la diffusion des atomes sous l’effet de la température. La conversion est dite martensitique, c'est-à-dire qu’elle est induite par la déformation locale des réseaux cristallins, comme décrit notamment dans la publication de Christian et al, décembre 1995, Journal de Physique IV, volume 5, numéro C8, et comme démontré par de nombreuses expériences depuis le début des années 1990, notamment dans la publication de Erskine et al, 1992, Journal of Applied Physics, vol 71, n°10, ou encore dans la publication de Kraus et al., 2016, Nature Communications, 7, 10970 ou encore celle de Volt et al., 2019, Journal of Applied Physics, 125, 245902. Cette technologie repose par exemple sur l’utilisation d’ondes de choc. Les ondes de choc sont par exemple générées par projection d’une feuille métallique, sur un échantillon en graphite. On parle généralement dans la littérature d’ondes de choc par explosion. Les ondes de choc peuvent également être générées par ablation laser. Cette technologie présente de nombreux inconvénients, notamment la destruction partielle de l’échantillon en graphite pour produire ces chocs et la durée très limitée dans le temps de ces chocs, de l’ordre de la microseconde. Les diamants obtenus sont uniquement sous la forme de nanocristaux ou de microcristaux. Présentation de l’invention La présente invention vise à remédier aux inconvénients des solutions proposées par l’art antérieur, notamment à ceux exposés ci-avant. A cet effet, il est proposé par la présente invention un procédé pour produire une pièce céramique à partir d’un échantillon de poudre céramique, comportant : le chauffage de l’échantillon de poudre céramique à une température minimale prédéterminée, la génération et l’émission, par une pluralité de générateurs d’ondes acoustiques, d’une pluralité d’ondes acoustiques, vers un système de focalisation, lesdites ondes acoustiques générant ensemble en entrée du système de focalisation une intensité acoustique , la focalisation desdites ondes acoustiques, par le système de focalisation, en une zone focale dans l’échantillon de poudre céramique, le système de focalisation définissant un facteur multiplicatif M. Lesdites ondes acoustiques focalisées génèrent ensemble, au niveau d’au moins une partie de la zone focale, une intensité acoustique minimale d’au moins M x I e , suffisante pour, combinée avec la température minimale de chauffage appliquée à l’échantillon de poudre céramique, fritter la poudre céramique dans ladite partie de la zone focale. Par céramique, on entend les céramiques dites techniques. Parmi les céramiques techniques, on peut citer : - les oxydes céramiques, qui se composent principalement d'oxyde métallique tels que par exemple l'oxyde de zirconium ou l’alumine ; - les céramiques non oxyde qui sont des matériaux à base de composés carbonés, nitrurés et siliconés tels que le carbure de silicium, le carbure de tungstène ou le nitrure d'aluminium ; - les céramiques à base de silicate, principalement fabriquées à partir de matières premières combinées avec des alumines comme le silicate d'aluminium. Le procédé selon l’invention permet avantageusement de chauffer une poudre céramique à une température minimale prédéfinie, tout en la comprimant localement à une pression telle que le frittage de la poudre céramique puisse se réaliser. La température minimale prédéfinie est préférentiellement supérieure à la température de frittage de la poudre céramique choisie. La température de frittage correspond à la température minimale nécessaire pour que, à une pression donnée, le frittage de la poudre puisse se réaliser. Plus la pression appliquée est élevée, moins la température de frittage est élevée. Il est connu que la pression acoustique peut être exprimée en fonction de l’intensité acoustique. Pour un matériau donné initialement à température et pression ambiantes, chaque valeur d’intensité acoustique donne une pression. Ainsi, connaissant la pression en fonction de l’intensité acoustique et la température minimale nécessaire au frittage en fonction de la pression pour une même poudre, il est possible d’accéder à la température minimale nécessaire au frittage en fonction de l’intensité acoustique. Ainsi, selon la poudre céramique utilisée dans le procédé selon l’invention, il est possible d’y associer un couple de valeurs (intensité acoustique, température de chauffage) à appliquer qui permet avantageusement de réaliser le frittage de la poudre dans la au moins une partie de la zone focale. Le procédé selon l’invention permet ainsi avantageusement de créer un frittage de la poudre céramique au niveau d’une partie de la zone focale. Le procédé permet avantageusement de contrôler finement la localisation spatiale où les conditions sont réunies pour permettre le frittage de cette poudre céramique. Dans un exemple de mise en œuvre, le procédé selon l’invention permet, à partir d’une intensité acoustique de 5.10 11 W.m -2 , et une température de chauffage minimale de 1360°C, d’obtenir du diamant par frittage de poudre de diamant. Selon des modes de mise en œuvre particuliers, l’invention répond en outre aux caractéristiques suivantes, mises en œuvre séparément ou en chacune de leurs combinaisons techniquement opérantes. Dans des modes de mises en œuvre particuliers de l’invention, la poudre de céramique est choisie parmi : une poudre de diamant, une poudre de carbure de tungstène, une poudre de nitrure de silicium, une poudre de zircone totalement stabilisée, une poudre d’alumine alpha, une poudre d’alumine gamma, et une poudre d’oxyde de titane. Dans des modes de mises en œuvre particuliers de l’invention, le procédé comporte, pendant l’émission des ondes acoustiques, le déplacement de la zone focale dans l’échantillon. Un tel déplacement de la zone focale dans l’échantillon permet avantageusement de fritter l’échantillon en des zones choisies pour produire une pièce avec une forme déterminée à partir de la poudre. L’invention est également relative à un dispositif pour la mise en œuvre du procédé conforme à au moins l’un de ses modes de mise en œuvre, ledit dispositif comportant : un système de chauffage destiné à chauffer l’échantillon, une pluralité de générateurs d’ondes acoustiques, configurés pour générer chacun une onde acoustique, un système de focalisation des ondes acoustiques en une zone focale dans l’échantillon, le système de focalisation définissant le facteur multiplicatif M. Chaque générateur d’ondes acoustiques du dispositif est avantageusement configuré pour émettre une onde acoustique, de fréquence f, de préférence comprise entre 1 MHz et 100 MHz. Dans un exemple préféré de réalisation, tous les générateurs d’ondes acoustiques du dispositif émettent à une même fréquence. Le système de focalisation est agencé et dimensionné pour recevoir l’ensemble des ondes acoustiques émises par les générateurs d’ondes acoustiques. Selon des modes de réalisation particuliers, l’invention répond en outre aux caractéristiques suivantes, mises en œuvre séparément ou en chacune de leurs combinaisons techniquement opérantes. Dans des modes de réalisation particuliers, le système de chauffage permet un chauffage de l’échantillon par effet Joule ou par effet inductif. Dans des modes de réalisation particuliers, chaque générateur d’ondes acoustiques est un actionneur piézoélectrique. Dans des modes de réalisation particuliers, pour fritter l’ensemble de l’échantillon, le dispositif comporte un organe de déplacement de la zone focale dans l’échantillon. Dans des exemples de réalisation d’organe de déplacement, ledit organe de déplacement de la zone focale dans l’échantillon est un organe de déplacement du système de focalisation des ondes acoustiques et/ou un organe de déplacement de l’échantillon et/ou un organe de déplacement des générateurs d’ondes acoustiques et/ou un organe de déphasage des générateurs d’ondes acoustiques. L’invention est également relative à un procédé pour produire du diamant à partir d’un échantillon comportant une poudre en graphite, comportant : le chauffage de l’échantillon de poudre en graphite à une température minimale prédéterminée, la génération et l’émission, par une pluralité de générateurs d’ondes acoustiques, d’une pluralité d’ondes acoustiques, vers un système de focalisation, lesdites ondes acoustiques générant ensemble en entrée du système de focalisation une intensité acoustique , la focalisation desdites ondes acoustiques, par le système de focalisation, en une zone focale dans l’échantillon de poudre en graphite, le système de focalisation définissant un facteur multiplicatif M, lesdites ondes acoustiques focalisées générant ensemble, au niveau d’au moins une partie de la zone focale, une intensité acoustique au moins égale à 1.10 12 W.m -2 correspondant à une intensité acoustique minimale suffisante pour : dans une première phase, réaliser un changement de phase de la poudre de graphite en poudre de diamant, puis dans une deuxième phase, combinée avec la température minimale de chauffage appliquée à l’échantillon (50), fritter la poudre de diamant obtenue. Pour réaliser un changement de phase du graphite en diamant, au niveau de la zone focale, l’intensité acoustique doit être suffisante pour que : la pression acoustique atteinte dépasse une pression minimale suffisante rendant le diamant plus stable que le graphite, l’énergie cinétique des atomes soit suffisante pour rompre la métastabilité dudit graphite pendant la durée de l’émission des ondes acoustiques. Lorsque l’intensité acoustique générée au niveau de la zone focale est au moins égale à 1.10 12 W.m -2 , la durée de l’émission de l’intensité acoustique conditionne ensuite le pourcentage de conversion du graphite en diamant dans cette zone focale. En d’autres termes, pour une intensité acoustique émise donnée au niveau de la zone focale, plus la durée de l’émission de l’intensité acoustique est importante, plus le pourcentage de conversion du graphite en diamant augmente dans la zone focale. De plus, pour un pourcentage souhaité de conversion du graphite en diamant, plus l’intensité acoustique émise est importante, plus la durée de l’émission de l’intensité acoustique au niveau de la zone focale est réduite. Ainsi, selon l’intensité acoustique générée au niveau de la zone focale, les ondes acoustiques sont préférentiellement émises pendant au moins une durée minimum permettant un pourcentage prédéfini souhaité de conversion du graphite en diamant dans la zone focale. En chauffant parallèlement l’échantillon, à une température minimale prédéfinie, dans la partie de la zone focale où l’intensité acoustique atteint 1.10 12 W.m -2 , la poudre de diamant obtenue est avantageusement densifiée par frittage. L’invention est également relative à un procédé pour produire du diamant à partir d’un échantillon comportant une poudre de carbone amorphe, comportant : le chauffage de l’échantillon de poudre de carbone amorphe à une température minimale prédéterminée, la génération et l’émission, par une pluralité de générateurs d’ondes acoustiques, d’une pluralité d’ondes acoustiques, vers un système de focalisation, lesdites ondes acoustiques générant ensemble en entrée du système de focalisation une intensité acoustique , la focalisation desdites ondes acoustiques, par le système de focalisation, en une zone focale dans l’échantillon de poudre de carbone amorphe, le système de focalisation définissant un facteur multiplicatif M, lesdites ondes acoustiques focalisées générant ensemble, au niveau d’au moins une partie de la zone focale, une intensité acoustique au moins égale à 2,1.10 12 W.m -2 correspondant à une intensité acoustique minimale suffisante pour : dans une première phase, réaliser un changement de phase de la poudre de carbone amorphe en poudre de diamant, puis dans une deuxième phase, combinée avec la température minimale de chauffage appliquée à l’échantillon, fritter la poudre de diamant obtenue. Par « carbone amorphe », on entend une forme allotropique du carbone comprenant un mélange de liaisons atomiques de type sp 2 (même type que le graphite) et de liaisons atomiques de type sp 3 (même type que le diamant), ainsi qu’une éventuelle concentration en atomes d’hydrogènes. La répartition des différents types de liaison est aléatoire. Cette répartition ne présente pas nécessairement d’ordre à petite ou grande échelle. Avantageusement, le carbone amorphe, sans atomes d’hydrogènes, présente généralement un taux d’hybridation de type sp 3 compris entre 40% et 90%. Pour réaliser un changement de phase du carbone amorphe en diamant, au niveau de la zone focale, l’intensité acoustique doit être suffisante pour que : la pression acoustique atteinte dépasse une pression minimale suffisante rendant le diamant plus stable que le graphite, l’énergie cinétique des atomes soit suffisante pour rompre la métastabilité dudit graphite pendant la durée de l’émission des ondes acoustiques. Lorsque l’intensité acoustique générée au niveau de la zone focale est au moins égale à 2,1.10 12 W.m -2 , la durée de l’émission de l’intensité acoustique conditionne ensuite le pourcentage de conversion du carbone amorphe en diamant dans cette zone focale. En d’autres termes, pour une intensité acoustique émise donnée au niveau de la zone focale, plus la durée de l’émission de l’intensité acoustique est importante, plus le pourcentage de conversion du carbone amorphe en diamant augmente dans la zone focale. De plus, pour un pourcentage souhaité de conversion du carbone amorphe en diamant, plus l’intensité acoustique émise est importante, plus la durée de l’émission de l’intensité acoustique au niveau de la zone focale est réduite. Ainsi, selon l’intensité acoustique générée au niveau de la zone focale, les ondes acoustiques sont préférentiellement émises pendant au moins une durée minimum permettant un pourcentage prédéfini souhaité de conversion du carbone amorphe en diamant dans la zone focale. En chauffant parallèlement l’échantillon 50, à une température minimale prédéfinie, dans la partie de la zone focale où l’intensité acoustique atteint 2,1.10 12 W.m -2 , la poudre de diamant obtenue est densifiée par frittage. L’invention est également relative à un dispositif pour la mise en œuvre du procédé pour produire du diamant à partir d’un échantillon comportant une poudre en graphite ou à partir d’un échantillon comportant une poudre de carbone amorphe, ledit dispositif comportant : un système de chauffage destiné à chauffer l’échantillon, une pluralité de générateurs d’ondes acoustiques, configurés pour générer chacun une onde acoustique, un système de focalisation des ondes acoustiques en une zone focale dans l’échantillon, le système de focalisation définissant le facteur multiplicatif M. Chaque générateur d’ondes acoustiques du dispositif est avantageusement configuré pour émettre une onde acoustique, de fréquence f, de préférence comprise entre 1 MHz et 100 MHz. Dans un exemple préféré de réalisation, tous les générateurs d’ondes acoustiques du dispositif émettent à une même fréquence. Le système de focalisation est agencé et dimensionné pour recevoir l’ensemble des ondes acoustiques émises par les générateurs d’ondes acoustiques. Selon des modes de réalisation particuliers, l’invention répond en outre aux caractéristiques suivantes, mises en œuvre séparément ou en chacune de leurs combinaisons techniquement opérantes. Dans des modes de réalisation particuliers, le système de chauffage permet un chauffage de l’échantillon par effet Joule ou par effet inductif. Dans des modes de réalisation particuliers, chaque générateur d’ondes acoustiques est un actionneur piézoélectrique. Dans des modes de réalisation particuliers, pour faire croire le diamant, le dispositif comporte un organe de déplacement de la zone focale dans l’échantillon. Dans des exemples de réalisation d’organe de déplacement, ledit organe de déplacement de la zone focale dans l’échantillon est un organe de déplacement du système de focalisation des ondes acoustiques et/ou un organe de déplacement de l’échantillon et/ou un organe de déplacement des générateurs d’ondes acoustiques et/ou un organe de déphasage des générateurs d’ondes acoustiques. Brève description des figures L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante, donnée à titre d’exemple nullement limitatif, et faite en se référant aux figures suivantes : représente une vue en perspective d’un dispositif adapté notamment au procédé de fabrication d’une céramique selon l’invention ; représente une vue en perspective d’une moitié du dispositif de la ; représente une section transversale du dispositif de la ; représente un agrandissement de la zone III de la , illustrant un exemple de réalisation d’un actionneur piézoélectrique ; représente un graphique illustrant la température de frittage en fonction de la pression, pour différents types de poudre céramique ; représente un graphique illustrant la température de frittage en fonction de l’intensité acoustique, pour différents types de poudre céramique, représente une courbe de modélisation illustrant la pression induite en fonction de l’intensité acoustique, pour du graphite et du carbone amorphe ; représente une courbe de modélisation illustrant l’énergie cinétique en fonction de l’intensité acoustique, pour du graphite et du carbone amorphe ; représente un graphique illustrant la durée nécessaire d’émission d’une onde acoustique en fonction de l’intensité de ladite onde acoustique pour recréer les conditions suffisantes pour parvenir à un changement de phase de 99% d’un échantillon de graphite en diamant et d’un échantillon de carbone amorphe en diamant. Dans ces figures, des références numériques identiques d’une figure à l’autre désignent des éléments identiques ou analogues. Par ailleurs, pour des raisons de clarté, les dessins ne sont pas à l’échelle, sauf mention contraire. Un dispositif 100 est illustré sur les figures 1 à 4. Ce dispositif 100 est adapté à la fois pour réaliser : un procédé de fabrication d’une pièce céramique à partir d’un échantillon 50 de poudre céramique ; ce procédé sera dénommé par la suite premier procédé ; un procédé de fabrication d’un diamant à partir d’un échantillon 50 comportant une poudre de graphite ou de carbone amorphe ; ce procédé sera dénommé par la suite deuxième procédé. Dans le cas du premier procédé, l’échantillon 50 comporte uniquement de la poudre céramique. La poudre céramique est préférentiellement choisie parmi une poudre de carbure de tungstène, de nitrure de silicium, de zircone totalement stabilisée (connu sous l’acronyme FSZ pour « fully stabilized zirconia »), d’alumine alpha, d’alumine gamma, d’oxyde de titane, de diamant. Dans le cas du deuxième procédé, l’échantillon 50 peut comporter un germe de diamant et de la poudre de graphite ou de carbone amorphe. De préférence, l’échantillon 50 ne comporte que de la poudre de graphite ou de carbone amorphe. De préférence, la poudre céramique ou la poudre de graphite ou de carbone amorphe est constituée de grains de taille nanométrique. Les grains sont dissociés les uns des autres. Dans la suite de la description, par « grains », on entend des particules dont le rapport de la plus grande dimension sur la plus petite dimension est de préférence inférieur ou égal à 5. Les grains peuvent être de forme sphérique, cubique ou autres formes géométriques. On entend, par le terme « taille », appliqué aux grains, la plus grande dimension de ces grains. On entend également, par le terme « nanométrique », une dimension supérieure ou égal à 1 nanomètre et inférieure à 1000 nanomètres. Le dispositif 100 comporte, comme illustré sur les figures 1 à 4 : une pluralité de générateurs 10 d’ondes acoustiques, un système de focalisation 20 desdites ondes acoustiques en une zone focale dans l’échantillon 50. De préférence, comme illustré sur les figures 3 et 4, les générateurs 10 d’ondes acoustiques sont accolés au système de focalisation 20. L’échantillon 50, situé en aval du système de focalisation 20, est disposé dans un milieu, dit milieu de propagation 40. L’échantillon 50 est maintenu en position dans le milieu de propagation 40. Un récipient 70, placé dans le milieu de propagation 40, permet par exemple de contenir l’échantillon 50. Dans une forme de réalisation, le récipient 70 se présente sous la forme d’un tube, fermé à au moins une de ses deux extrémités, de préférence fermé à ses deux extrémités. Chaque générateur 10 d’ondes acoustiques du dispositif 100 est configuré pour générer et émettre une onde acoustique, de fréquence f, de préférence comprise entre 1 MHz et 100 MHz. Dans un exemple préféré de réalisation, tous les générateurs 10 d’ondes acoustiques du dispositif 100 émettent à une même fréquence. De préférence, les ondes acoustiques émises par les générateurs 10 sont synchrones. Dans un autre exemple non limitatif de réalisation, une partie des générateurs 10 d’ondes acoustiques du dispositif 100, par exemple la moitié, émettent à une même fréquence f 1 et les autres générateurs 10 d’ondes acoustiques du dispositif 100 émettent à une même fréquence f 2 , différente de f 1 . Chaque générateur 10 d’ondes acoustiques du dispositif 100 est configuré pour générer et émettre une onde acoustique, de puissance P. De préférence, les générateurs 10 d’ondes acoustiques sont similaires entre eux. Dans un exemple préféré de réalisation, les générateurs 10 d’ondes acoustiques sont des actionneurs piézoélectriques. Un actionneur piézoélectrique convertit un signal électrique en un signal acoustique, à une puissance donnée. Dans une forme préférée de réalisation d’un actionneur piézoélectrique, ledit actionneur piézoélectrique comporte un empilement successif de couches : au moins une couche 11 de désadaptation d’impédance, au moins un élément piézoélectrique 12, au moins une couche 13 d’adaptation d’impédance. Le au moins un élément piézoélectrique 12 est ainsi intercalé entre la au moins une couche 11 de désadaptation d’impédance et la au moins une couche 13 d’adaptation d’impédance. La au moins une couche 13 d’adaptation d’impédance est, quant à elle, intercalée entre le au moins un élément piézoélectrique 12 et le système de focalisation 20. Dans l’exemple non limitatif illustré sur la , l’actionneur piézoélectrique 10 comporte deux couches 11 de désadaptation d’impédance, un élément piézoélectrique 12 et une couche 13 d’adaptation d’impédance. La fréquence du signal électrique appliqué aux bornes du au moins un élément piézoélectrique 12 détermine la fréquence de l’onde acoustique générée. Cette fréquence peut par exemple correspondre à la fréquence de résonance du au moins un élément piézoélectrique 12 pour maximiser le taux de conversion du signal électrique en onde acoustique. La au moins une couche 13 d’adaptation d’impédance est préférentiellement configurée pour maximiser la transmission de l’onde acoustique du au moins un élément piézoélectrique 12 vers le système de focalisation 20. La au moins une couche 11 de désadaptation d’impédance est préférentiellement configurée pour minimiser la transmission de l’onde acoustique hors du dispositif 100. Les actionneurs piézoélectriques 10 sont préférentiellement disposés et maintenus fixement dans une pièce, dénommée barillet 15. Ledit barillet comporte une pluralité d’orifices 151 destinés à recevoir chacun un actionneur piézoélectrique. Lesdits orifices sont traversants dans l’épaisseur du barillet. Chaque actionneur piézoélectrique 10 est disposé dans un orifice 151 du barillet 15 de sorte que la au moins une couche 13 d’adaptation d’impédance est en vis-à-vis du système de focalisation 20. Lesdits orifices du barillet 15 sont préférentiellement parallèles les uns aux autres. Les actionneurs piézoélectriques 10 étant disposés parallèlement les uns aux autres, les ondes acoustiques en sortie des actionneurs piézoélectriques se propagent dans la même direction. Lesdits orifices sont préférentiellement agencés dans le barillet 15 de sorte que les actionneurs piézoélectriques 10 sont disposés de manière équidistante les uns par rapport aux autres. Les éléments constitutifs des actionneurs piézoélectriques 10 sont par exemple de forme cylindrique. Les orifices 151 du barillet 15 sont de forme cylindrique. Préférentiellement, un boulon de précontrainte 16 est configuré pour maintenir et comprimer un actionneur piézoélectrique 10 dans un orifice 151 du barillet 15. Une telle compression sur l’actionneur piézoélectrique permet avantageusement de maximiser le taux de conversion de l’énergie électrique en énergie acoustique. Chaque boulon de précontrainte 16 prend préférentiellement appui sur la couche 11 de désadaptation d’impédance. Le dispositif 100 comporte autant de boulons de précontrainte 16 que d’actionneurs piézoélectriques 10. Le dispositif 100 comporte de préférence une pièce, dénommée capot 17, fixement solidaire du barillet 15. Ledit capot comporte des orifices 171 taraudés dans lesquels se vissent les boulons de précontrainte 16. Le dispositif 100 comporte de préférence une unité de gestion (non représentée sur les figures) des générateurs 10 d’ondes acoustiques. Le dispositif 100, de préférence l’unité de gestion, est configuré pour contrôler la durée de l’émission des ondes acoustiques par la pluralité de générateurs 10 d’ondes acoustiques. Dans un exemple de réalisation (non représenté sur les figures), l’unité de gestion comporte une source d’alimentation et une unité de synchronisation. Ladite source d’alimentation est configurée pour alimenter électriquement chacun des générateurs 10 d’ondes acoustiques, sous la forme d’un signal continu. Ladite unité de synchronisation est configurée pour piloter les générateurs 10 d’ondes acoustiques de manière synchrone. Dans un exemple non limitatif de réalisation, lorsque les générateurs 10 d’ondes acoustiques sont des actionneurs piézoélectriques, l’unité de gestion comporte : une source d’alimentation configurée pour fournir la puissance nécessaire à chacun des actionneurs piézoélectriques, sous forme d’un signal continu ; une unité de synchronisation comportant : une première horloge, dite primaire, pour piloter les actionneurs piézoélectriques à partir d’une même et unique référence temporelle ; des horloges en cascade pour commander les circuits de puissance de chacun des actionneurs piézoélectriques avec des signaux en phase ; des circuits de puissance constitués de demi-pont en H pour charger et décharger les actionneurs piézoélectriques. Comme décrit précédemment, le dispositif 100 comporte en outre un système de focalisation 20. Un tel système de focalisation 20 est configuré pour recevoir et focaliser les ondes acoustiques, émises par la pluralité de générateurs 10 d’ondes acoustiques, en une zone focale dans l’échantillon 50. Par zone focale, on entend une région de dimension réduite, où toutes les ondes acoustiques vont converger. La zone focale est préférentiellement de dimension inférieure à celle de l’échantillon 50. De préférence, l’échantillon est contenu dans un récipient 70 en forme de tube de diamètre 50 mm et de longueur 50 mm. L’échantillon remplit complètement le récipient. De préférence, la zone focale est de dimension inférieure à 1 mm x 1 mm x 1mm. Les dimensions de la zone focale sont fixées par la fréquence des ondes acoustiques, la vitesse de propagation des ondes acoustiques dans l’échantillon 50, le diamètre de la section transversale du système de focalisation 20 et la distance focale du système de focalisation 20. Par section transversale, on entend la section qui est perpendiculaire à un axe de symétrie du système de focalisation. La zone focale est généralement assimilable à un ellipsoïde, de section transversale circulaire. Par section transversale de la zone focale, on entend la section qui est perpendiculaire au sens de propagation d’une onde acoustique située dans un axe de symétrie du système de focalisation. L’ellipsoïde est défini par son demi grand axe et son demi petit axe. Le demi grand axe correspond à la moitié de la longueur de l’ellipsoïde, dans le sens de propagation d’une onde acoustique située dans un axe de symétrie du système de focalisation. Le demi petit axe correspond au rayon de la section transversale maximale. Préférentiellement, la zone focale est un ellipsoïde, de section transversale circulaire, de demi grand axe compris entre 0,2 mm et 2 mm et de demi petit axe compris entre 0,05 mm et 1 mm, encore plus préférentiellement compris entre 0,07 mm et 0,75 mm, les valeurs hautes s’appliquant aux poudres ayant des grandes vitesses acoustiques, comme par exemple la poudre de diamant, et les valeurs basses s’appliquant aux poudres ayant de faibles vitesses acoustiques, comme par exemple la poudre de graphite. De préférence, l’échantillon est initialement placé pour centrer la zone focale dans l’échantillon, c’est-à-dire pour que le centre de l’ellipsoïde coïncide avec le centre de l’échantillon. On définira par plan focal de la zone focale, le plan transversal de la zone focale passant par le centre de l’ellipsoïde. En d’autres termes, la section transversale maximale de l’ellipsoïde est contenue dans le plan focal. Ainsi, l’échantillon 50 est préférentiellement initialement placé de sorte que le plan focal de la zone focale passe par le centre de l’échantillon. Le système de focalisation 20 définit un facteur multiplicatif M. Ce facteur multiplicatif M se définit comme le rapport entre la section transversale (aire) d’entrée du système de focalisation et la section transversale (aire) de la zone focale dans le plan focal. Par section transversale de la zone focale dans le plan focal, on entend celle correspondant à la section transversale passant par le centre de l’ellipsoïde. Le système de focalisation 20 est agencé et dimensionné pour recevoir l’ensemble des ondes acoustiques émises par les générateurs 10 d’ondes acoustiques. Le système de focalisation 20 est configuré de sorte à présenter une distance focale minimale. Une distance focale minimale permet avantageusement de minimiser le volume de la zone focale, et donc de maximiser les intensités acoustiques atteintes dans la zone focale. Dans un exemple préféré de réalisation, quelle que soit la poudre utilisée, la distance focale est de l’ordre de 100 mm, pour un système de focalisation 20 de diamètre 15 cm. La distance focale augmente si le diamètre du système de focalisation 20 augmente. Le système de focalisation 20 présente avantageusement une forme adaptée en fonction de la vitesse acoustique du milieu de propagation 40 et de sa propre vitesse acoustique. Dans un exemple de réalisation du système de focalisation 20, ledit système de focalisation est une lentille de focalisation. La lentille de focalisation comporte : une première face 21, destinée à être en vis-à-vis des générateurs 10 d’ondes acoustiques, présentant une surface plan d’appui pour les générateurs 10 d’ondes acoustiques, une seconde face 22, destinée à être en vis-à-vis de l’échantillon 50, présentant une forme qui est fonction de la vitesse acoustique du milieu de propagation 40 et de la vitesse acoustique de la lentille de focalisation. Dans cet exemple de réalisation, les dimensions de la zone focale, donc son volume, sont ainsi fixées par la fréquence f des ondes acoustiques, la vitesse de propagation des ondes acoustiques dans la poudre choisie, le diamètre de la lentille de focalisation et la distance focale de la lentille de focalisation. A titre d’exemple non limitatif, pour un échantillon 50 sous la forme de poudre de graphique, pour une fréquence des ondes acoustiques de 20 MHz, une propagation des ondes acoustiques dans du graphite, un système de focalisation de diamètre 150 mm et une distance focale du système de focalisation de 100 mm, la zone focale est assimilable à un ellipsoïde, de section transverse circulaire, de demi grand axe 0,5 mm et de demi petit axe 0,18 mm. Dans un autre exemple non limitatif, pour un échantillon sous la forme de poudre de diamant, pour une fréquence des ondes acoustiques de 20 MHz, une propagation des ondes acoustiques dans la poudre de diamant, un système de focalisation de diamètre 450 mm et une distance focale du système de focalisation de 300 mm, la zone focale est assimilable à un ellipsoïde, de section transverse circulaire, de demi grand axe 1.0 mm et de demi petit axe 0.35 mm. Dans l’exemple illustré sur la , le système de focalisation 20 est une lentille sphérique plan-concave. En d’autres termes, la première face 21 est plane et la seconde face 22 est concave. Le facteur multiplicatif M de la lentille sphérique plan-concave se définit alors comme le rapport entre la section transversale (l’aire) de la première face 21 et la section transversale de la zone focale dans le plan focal. Dans une forme de réalisation du dispositif, le système de focalisation 20 est disposé et maintenu fixement dans un cylindre 19. Le barillet 15, comportant les générateurs 10 d’ondes acoustiques, est disposé au niveau d’une première extrémité 191 du cylindre. Une plaque, formant couvercle 18, est disposée au niveau d’une seconde extrémité 192 du cylindre. Le système de focalisation 20 et le couvercle 18 sont séparés par le milieu de propagation 40. Dans l’exemple non limitatif de la , le cylindre 19 est de section circulaire. De préférence, le milieu de propagation 40 est choisi de sorte à favoriser la propagation des ondes acoustiques en sortie du système de focalisation 20 vers l’échantillon 50. Le milieu de propagation 40 est préférentiellement un milieu solide ou un milieu liquide. Le milieu de propagation 40 est par exemple de l’eau ou du gallium liquide. De préférence, le système de focalisation 20 est réalisé dans un matériau présentant d’une part une vitesse de propagation des ondes acoustiques très supérieure à celle du milieu de propagation pour minimiser la distance focale du système de focalisation, et ainsi minimiser les dimensions de la zone focale. Le système de focalisation 20 est réalisé dans un matériau présentant d’autre part une impédance acoustique proche de l’impédance acoustique du milieu de propagation 40 pour maximiser la transmission des ondes acoustiques du système de focalisation 20 vers le milieu de propagation 40. Dans un exemple préféré de réalisation, le système de focalisation 20 est réalisé en aluminium. La vitesse de propagation des ondes acoustiques dans l’aluminium est de l’ordre de 6400 m.s -1 , et celle du gallium de 2850 m.s -1 . L’impédance acoustique de l’aluminium est de l’ordre de 17 MRayls, tout comme celle du gallium, permettant ainsi une transmission de 100% des ondes acoustiques du système de focalisation 20 vers le milieu de propagation 40. Le dispositif 100 comporte en outre un système de chauffage (non représenté sur les figures) de l’échantillon 50. Le système de chauffage est configuré pour assurer une température de chauffage uniforme de l’échantillon 50. Dans une première variante de réalisation, le système de chauffage permet un chauffage par l’effet Joule. Le système de chauffage comporte par exemple deux câbles électriques reliés chacun au récipient 70 contenant l’échantillon 50. Les deux câbles électriques sont préférentiellement disposés à distance l’un de l’autre. Le récipient est parcouru par un courant électrique, continu ou alternatif, de forte intensité, avec une tension de quelques volts. Le courant appliqué est de l’ordre de plusieurs kiloampères. Le passage du courant électrique au sein du récipient entraine l’échauffement de l’échantillon 50. De préférence, le récipient 70 est réalisé dans un matériau électriquement conducteur, par exemple en graphite. Avec un récipient en graphite, il est possible de chauffer l’échantillon 50 jusqu’à 3000 °C. Dans une deuxième variante de réalisation, le système de chauffage permet un chauffage par effet inductif. Ledit système de chauffage comporte par exemple une bobine d’induction enroulée autour du récipient 70. Le récipient est, de préférence, réalisé sous la forme d’un tube. La bobine d’induction est alimentée en courant électrique alternatif de sorte à générer un courant induit dans le récipient 70 pour le chauffer et chauffer l’échantillon 50. De préférence, le récipient 70 est réalisé dans un matériau électriquement conducteur, par exemple en métal. Selon le métal utilisé, il est possible de chauffer l’échantillon 50 jusqu’à 1000°C-1500°C. Pour rappel, le diamant est stable à température et pression ambiantes mais retourne sous forme graphite quand il est chauffé à plus de 800°C sous atmosphère oxygénée et à plus de 1700°C sous atmosphère inerte ou sous vide. De préférence, l’échantillon 50, lorsqu’il s’agit de poudre de diamant, est plongé dans une atmosphère inerte ou sous vide. Par extension, tout le dispositif 100, est plongé dans une atmosphère inerte ou sous vide. Dans le cas des autres céramiques, il n’y a aucune contrainte quant à l’atmosphère dans lequel est plongé l’échantillon. Dans un mode préféré de réalisation, non représenté sur les figures, le dispositif 100 comporte un organe de déplacement (non représenté sur les figures) de la zone focale dans l’échantillon 50. Un tel organe de déplacement permet avantageusement de déplacer la zone focale dans l’échantillon pour former la pièce céramique. Dans un exemple de réalisation d’un organe de déplacement, ledit organe de déplacement est configuré pour déplacer l’échantillon 50. Dans un autre exemple de réalisation d’un organe de déplacement, ledit organe de déplacement est configuré pour déplacer le système de focalisation 20. Dans un autre exemple de réalisation d’un organe de déplacement, ledit organe de déplacement est configuré pour déplacer les générateurs 10 d’ondes acoustiques. Dans un autre exemple de réalisation d’un organe de déplacement, ledit organe de déplacement est configuré pour déphaser les générateurs 10 d’ondes acoustiques. Le premier procédé est à présent décrit. Le premier procédé vient s’appuyer sur le principe du frittage flash à haute pression. En d’autres termes, le premier procédé permet de chauffer la poudre céramique à une température prédéfinie, tout en la comprimant localement à une pression telle que le frittage de la poudre céramique puisse se réaliser. Il est connu de l’homme du métier que plus la pression appliquée est élevée, moins la température de frittage est élevée. Pour rappel, la température de frittage correspond à la température minimale nécessaire pour que, à une pression donnée, le frittage de la poudre puisse se réaliser. A titre illustratif, la représente sept exemples de courbes illustrant, pour différentes valeurs de pression (en GPa), la température minimale nécessaire pour fritter la poudre. Chaque courbe est associée à un type de poudre céramique. Dans la , les différentes poudres représentées sont une poudre de diamant, une poudre de carbure de tungstène, une poudre de nitrure de silicium, une poudre de zircone totalement stabilisée, une poudre d’alumine alpha, une poudre d’alumine gamma, et une poudre d’oxyde de titane. Le premier procédé comporte le chauffage de l’échantillon 50, à une température prédéterminée. L’échantillon est chauffé jusqu’à atteindre une température minimale prédéterminée. La température minimale est préférentiellement supérieure à la température de frittage de la poudre céramique choisie, la température de frittage étant fonction de la pression qui va être appliquée au niveau de la zone focale de l’échantillon 50. A titre d’exemple, illustré sur la , pour une poudre de diamant, la température de frittage est de 1400°C pour une pression appliquée de 4 GPa et de 1300°C pour une pression appliquée de 5 GPa. Le chauffage est réalisé de préférence par le système de chauffage du dispositif 100. Dans un mode de mise en œuvre, le chauffage est réalisé par effet joule, en faisant parcourir, via des câbles électriques, un courant électrique dans le récipient 70. Dans un autre mode de mise en œuvre, le chauffage est réalisé par effet inductif, en générant un courant induit dans le récipient 70, via la bobine d’induction. Une fois que l’échantillon 50 est à la température minimale prédéterminée, le premier procédé comporte la génération et l’émission d’une pluralité d’ondes acoustiques. Lesdites ondes acoustiques sont émises simultanément pendant des durées prédéterminées, de préférence pendant une même durée. A titre d’exemple illustratif, les ondes acoustiques sont émises chacune pendant une durée de l’ordre de l’heure. La génération et l’émission des ondes acoustiques sont réalisées de préférence via les générateurs 10 d’ondes acoustiques, contrôlés par l’unité de gestion. La durée de l’émission de chacune des ondes acoustiques est contrôlée par l’unité de gestion. Chaque générateur 10 d’ondes acoustiques génère et émet une onde acoustique, de puissance prédéterminée. De préférence, les puissances générées par les générateurs 10 d’ondes acoustiques sont identiques. Les ondes acoustiques génèrent ensemble en entrée du système de focalisation 20 une intensité acoustique I e . Pour rappel, l’intensité acoustique I e générée en entrée du système de focalisation est déterminée par le rapport entre la puissance injectée dans le système de focalisation 20 et la section d’entrée du système de focalisation 20. La puissance injectée dans le système de focalisation 20 est quant à elle déterminée par la multiplication du nombre de générateurs 10 d’ondes acoustiques utilisés par la puissance générée par un générateur 10 d’ondes acoustiques (en partant du principe que tous les générateurs d’ondes acoustiques génèrent la même puissance). Les ondes acoustiques émises sont ensuite focalisées dans la zone focale située dans l’échantillon 50. Les ondes acoustiques sont émises en direction du système de focalisation 20, vont traverser ledit système de focalisation et vont toutes converger vers l’échantillon 50, dans la zone focale. On comprend aisément que, dans la zone focale, les ondes acoustiques focalisées vont générer une intensité acoustique correspondant, à un facteur près, à la multiplication de l’intensité acoustique I e en entrée du système de focalisation par le facteur multiplicatif M dudit système de focalisation. Ce facteur multiplicatif M est un facteur multiplicatif de l’intensité acoustique I e , facteur qui est induit par la focalisation. L’intensité acoustique n’est pas uniforme dans la zone focale. Plus précisément, il est connu que la répartition spatiale d’une intensité acoustique dans un plan focal n’est pas uniforme mais se présente comme une tache d’Airy. Ainsi, dans le plan focal, l’intensité acoustique forme une tache centrale (circulaire) et une série d’anneaux concentriques autour de la tache centrale. La tache centrale concentre 85 % de la puissance acoustique. La puissance acoustique restante est répartie de manière décroissante dans la série d’anneaux concentriques. L‘intensité acoustique moyenne dans la tache centrale est de 0,85 x M x I e . L’intensité acoustique à 80% du maximum de la tache centrale est de 2,9 x M x I e . L’intensité acoustique maximale dans la tache centrale est de 3,7 x M x I e . Cette intensité acoustique maximale dans la tache centrale est ponctuelle. La répartition spatiale de l’intensité acoustique dans un plan perpendiculaire au plan focal n’est pas non plus uniforme. L’intensité acoustique diminue progressivement en s’éloignant du plan focal. La zone focale, pour l’invention, correspond, dans le plan focal, à la tache centrale. Ainsi, vu que l’intensité maximale dans la zone focale est maximale dans le plan focal, l’intensité acoustique maximale dans la zone focale est de 3,7 x M x I e . Selon l’invention, les ondes acoustiques focalisées génèrent ensemble, au niveau d’au moins une partie de la zone focale, une intensité acoustique au moins égale à M x I e . Selon l’invention, il est nécessaire, qu’au niveau de la au moins une partie de la zone focale, l’intensité acoustique générée soit au moins égale à l’intensité acoustique minimale suffisante, pour que, associée à la température de chauffage appliquée à l’échantillon 50 de poudre céramique, le frittage de la poudre céramique ait lieu dans la au moins une partie de la zone focale. Il est connu, de l’homme du métier, que la pression acoustique peut être exprimée en fonction de l’intensité acoustique. Pour un matériau donné initialement à température et pression ambiantes, chaque valeur d’intensité acoustique donne une pression. Ces valeurs d’intensité acoustique ont été caractérisées de manière très détaillée par l’étude des courbes dites Hugoniot, dans le livre « LASL shock Hugoniot data » publié chez University of California Press, 1980. Ainsi, connaissant la pression en fonction de l’intensité acoustique et la température minimale nécessaire au frittage en fonction de la pression pour une même poudre, il est possible d’accéder à la température minimale nécessaire au frittage en fonction de l’intensité acoustique. La représente quatre exemples de courbes illustrant, pour différentes valeurs d’intensité acoustique (en W.m -2 ), la température minimale nécessaire pour fritter la poudre. Chaque courbe est associée à un type de poudre céramique. Dans l’exemple non limitatif de la , les différentes poudres représentées sont une poudre de diamant, une poudre de carbure de tungstène, une poudre de nitrure de silicium, et une poudre d’alumine alpha. Ainsi, comme le montre la , une intensité acoustique de 4,7.10 11 W.m - 2 appliquée sur un échantillon 50 de poudre de diamant chauffé à une température minimale de 1375°C, permet de fritter la poudre de diamant, alors qu’il faudrait une température supérieure à 2000°C pour fritter cette même poudre sans pression. De même, une intensité acoustique de 4,9.10 10 W.m - 2 appliquée sur un échantillon 50 de poudre d’alumine alpha chauffé à une température minimale de 840°C, permet de fritter la poudre de d’alumine alpha., alors qu’il faudrait une température de 1100°C pour fritter cette même poudre sans pression. Suivant la poudre céramique utilisée dans le premier procédé, il est possible d’y associer un couple de valeurs (intensité acoustique, température de chauffage) à appliquer qui permet avantageusement de réaliser le frittage de la poudre dans la au moins une partie de la zone focale. Le premier procédé selon l’invention permet, à partir d’une intensité acoustique de 5.10 11 W.m -2 , et une température de chauffage minimale de 1360°C, d’obtenir du diamant par frittage de poudre de diamant. Pour éviter que le diamant ne graphitise, la température de chauffage minimale ne doit pas dépasser 1700°C, sous atmosphère inerte ou sous vide. Exemple 1 : Une simulation a été réalisée pour reproduire le dispositif 100 à petite échelle et déterminer un volume souhaité de la zone focale. Dans cette simulation, le système de focalisation 20 est une lentille sphérique plan-concave. La lentille sphérique plan-concave présente les dimensions suivantes : un diamètre de la première face 21 de 7,5 mm, une épaisseur en son centre de 2 mm, et un rayon de courbure de la seconde face 22 de 4 mm. La lentille sphérique plan-concave est en aluminium. 190 actionneurs piézoélectriques, de diamètre 0,5 mm chacun, sont répartis uniformément en vis-à-vis de la première face 21 de la lentille sphérique plan-concave. Les 190 actionneurs piézoélectriques sont collés contre la première face 21 de la lentille sphérique plan-concave. Chaque actionneur piézoélectrique émet une onde acoustique, de fréquence 20 MHz. Chaque actionneur piézoélectrique génère une puissance de 1 W. Les valeurs qui suivent correspondent à un échantillon en poudre de diamant. A titre comparatif, les valeurs données entre parenthèse correspondent à un échantillon en poudre d’alumine alpha. La simulation donne une zone focale dont le volume est assimilable à un ellipsoïde, de section transversale circulaire, de demi grand axe 0,92 mm (respectivement 0,87 mm) et de demi petit axe 0,33 mm (respectivement 0,31 mm). De cette simulation, on peut ainsi en déduire le facteur multiplicatif M de la lentille sphérique plan-concave. Dans le cas présent, le facteur multiplicatif M est le rapport de section entre la section d’entrée de la lentille sphérique plan-concave et la section transversale de la zone focale dans le plan focal. Le facteur multiplicatif M est ainsi de 1,3.10 2 (respectivement 1,4.10 2 ). Il est connu qu’une augmentation des dimensions de la lentille sphérique plan-concave n’impacte pas les dimensions de la zone focale à condition de conserver la même ouverture angulaire pour la lentille sphérique plan-concave. Pour rappel, l’ouverture angulaire est proportionnelle au rapport entre le diamètre de la première face de la lentille sphérique plan-concave et le rayon de courbure de la seconde face. Ainsi, une lentille sphérique plan-concave avec une première face de diamètre 450 mm (respectivement 150 mm) et une seconde face avec un rayon de courbure de 240 mm (respectivement 80 mm) permet de conserver les dimensions obtenues dans la simulation pour la zone focale. Il est connu que l’épaisseur de la lentille n’impacte pas l’ouverture angulaire. L’épaisseur de la lentille est fixée à 1 cm pour minimiser avantageusement la distance de parcours des ondes acoustiques tout en préservant la solidité de la lentille. Avec de telles dimensions, le facteur multiplicatif M de la lentille sphérique plan-concave est de 4,7.10 5 (respectivement 5,7.10 4 ). Pour couvrir la première face de cette lentille sphérique plan-concave, on peut utiliser par exemple 1600 (respectivement 150) actionneurs piézoélectriques de diamètre 10 mm ou encore 10000 (respectivement 940) actionneurs piézoélectriques de diamètre 4 mm ou encore 100 (respectivement 10) actionneurs piézoélectriques de diamètre 40 mm. Si on choisit l’exemple de 1600 (respectivement 150) actionneurs piézoélectriques de diamètre 10 mm et que chacun génère une onde acoustique de puissance 100 W, les ondes acoustiques génèrent ensemble en entrée de la lentille une intensité acoustique I e de 1,0.10 6 W.m -2 (respectivement 8,5.10 5 W.m -2 ). Pour rappel, l’intensité acoustique I e correspond au rapport entre la puissance injectée dans la lentille sphérique plan-concave et la section de la première face de la lentille sphérique plan-concave. La puissance injectée dans la lentille correspond quant à elle à la multiplication du nombre d’actionneurs piézoélectriques utilisés par la puissance générée par chaque actionneur piézoélectrique. Il est à noter que l’on obtiendrait la même intensité acoustique en entrée de la lentille sphérique plan-concave avec la configuration de 10000 (respectivement 940) actionneurs piézoélectriques, de diamètre 4 mm, générant chacun une puissance de 15,90 W ou la configuration de 100 (respectivement 10) actionneurs piézoélectriques, de diamètre 40 mm, générant chacun une puissance de 1590 W. Dans la configuration avec les 1600 (150) actionneurs piézoélectriques, on obtient ainsi une intensité acoustique moyenne dans le plan focal de la zone focale de 4,0.10 11 W.m -2 (correspondant à 0,85 x 4,7.10 5 x 1,0.10 6 W.m -2 ) (respectivement 4,1.10 10 W.m -2 ) et une intensité acoustique maximale dans la zone focale de 1,7.10 12 W.m -2 (correspondant à 3,7 x 4,7.10 5 x 1,0.10 6 W.m -2 ) (respectivement 1,8.10 11 W.m -2 pour l’alumine alpha). Ainsi, dans au moins une partie de la zone focale, il est possible d’y atteindre une intensité acoustique minimale à 4,7.10 11 W.m -2 (correspondant à 1,6.10 6 x 1,0.10 6 W.m -2 ) (respectivement 4,9.10 10 W.m -2 ). En chauffant l’échantillon 50, à une température minimale de 1375°C (respectivement 840°C), dans la partie de la zone focale où l’intensité acoustique atteint 4,7.10 11 W.m -2 (respectivement 4,9.10 10 W.m -2 ), on vient densifier la poudre de diamant (respectivement d’alumine alpha) par frittage. Le premier procédé selon l’invention permet ainsi avantageusement de créer un frittage de la poudre céramique au niveau de la zone focale. Le procédé permet avantageusement de contrôler finement la localisation spatiale où les conditions sont réunies pour permettre le frittage de cette poudre céramique. Dans un mode particulier de mise en œuvre du premier procédé, pendant l’émission des ondes acoustiques, la zone focale est déplacée dans l’échantillon. Le déplacement de la zone focale dans l’échantillon permet avantageusement de fritter la poudre céramique dans différentes zones de l’échantillon jusqu’à l’obtention d’une dimension et d’une forme souhaitée pour la pièce céramique frittée finale. Dans un exemple de mise en œuvre, pour obtenir un déplacement relatif de la zone focale par rapport à l’échantillon, l’échantillon est déplacé par un organe de déplacement. Dans un autre exemple de mise en œuvre, pour obtenir un déplacement relatif de la zone focale par rapport à l’échantillon, le système de focalisation est déplacé par un organe de déplacement. Dans un autre exemple de mise en œuvre, pour obtenir un déplacement relatif de la zone focale par rapport à l’échantillon, les générateurs d’ondes acoustiques sont déplacés simultanément par un organe de déplacement. Dans un autre exemple de mise en œuvre, pour obtenir un déplacement relatif de la zone focale par rapport à l’échantillon, les générateurs d’ondes acoustiques sont déphasés les uns par rapport aux autres avec des valeurs bien déterminées pour obtenir le déplacement de la zone focale dans l’échantillon. Le deuxième procédé est à présent décrit. Pour rappel, le deuxième procédé est destiné à produire du diamant à partir d’un échantillon comportant de la poudre de graphite ou de carbone amorphe. Pour rappel, le carbone amorphe comporte un mélange de liaisons atomiques de type sp 2 et de liaisons atomiques de type sp 3 , ainsi qu’une éventuelle concentration en atomes d’hydrogènes. Avantageusement, le carbone amorphe, sans atomes d’hydrogènes, présente généralement un taux d’hybridation de type sp 3 compris entre 40% et 90%. Le deuxième procédé s’appuie avantageusement dans une première phase, sur le principe de compression dynamique, qui sera décrit ultérieurement, puis dans une seconde phase, sur le principe du frittage flash à haute pression. Ainsi, le deuxième procédé permet, dans une première phase, la conversion de la poudre de graphique en poudre de diamant, puis dans une seconde phase, la densification de la poudre de diamant par frittage pour former un diamant. Le deuxième procédé permet avantageusement d’obtenir un diamant dense, donc un diamant qui présente une résistance mécanique améliorée Le deuxième procédé comporte le chauffage de l’échantillon 50, à une température prédéterminée. L’échantillon est chauffé jusqu’à atteindre une température minimale prédéterminée. La température minimale est préférentiellement supérieure à la température de frittage de la poudre diamant, la température de frittage étant fonction de la pression qui va être appliquée sur l’échantillon 50. Pour rappel, pour une poudre de diamant, la température de frittage est de 1400°C pour une pression appliquée de 5 GPa. Le chauffage est réalisé de préférence par le système de chauffage du dispositif 100. Dans un mode de mise en œuvre, le chauffage est réalisé par effet joule, en faisant parcourir, via des câbles électriques, un courant électrique dans le récipient 70. Dans un autre mode de mise en œuvre, le chauffage est réalisé par effet inductif, en générant un courant induit dans le récipient 70, via la bobine d’induction. Une fois que l’échantillon est à la température minimale prédéterminée, le deuxième procédé comporte la génération et l’émission d’une pluralité d’ondes acoustiques. Lesdites ondes acoustiques sont émises simultanément pendant des durées prédéterminées, de préférence pendant une même durée. A titre d’exemple illustratif, les ondes acoustiques sont émises chacune pendant une durée de l’ordre de l’heure. La génération et l’émission des ondes acoustiques sont réalisées de préférence via les générateurs 10 d’ondes acoustiques, contrôlés par l’unité de gestion. La durée de l’émission de chacune des ondes acoustiques est contrôlée par l’unité de gestion. Chaque générateur 10 d’ondes acoustiques génère et émet une onde acoustique, de puissance prédéterminée. De préférence, les puissances générées par les générateurs 10 d’ondes acoustiques sont identiques. Les ondes acoustiques génèrent ensemble en entrée du système de focalisation 20 une intensité acoustique I e . Comme pour le premier procédé, l’intensité acoustique I e générée en entrée du système de focalisation est déterminée par le rapport entre la puissance injectée dans le système de focalisation 20 et la section d’entrée du système de focalisation 20. La puissance injectée dans le système de focalisation 20 est quant à elle déterminée par la multiplication du nombre de générateurs 10 d’ondes acoustiques utilisés par la puissance générée par un générateur 10 d’ondes acoustiques (en partant du principe que tous les générateurs d’ondes acoustiques génèrent la même puissance). Les ondes acoustiques émises sont ensuite focalisées dans la zone focale située dans l’échantillon 50. Les ondes acoustiques sont émises en direction du système de focalisation 20, vont traverser ledit système de focalisation et vont toutes converger vers l’échantillon 50, dans la zone focale. Comme pour le premier procédé, dans la zone focale, les ondes acoustiques focalisées vont générer une intensité acoustique correspondant, à un facteur près, à la multiplication de l’intensité acoustique I e en entrée du système de focalisation par le facteur multiplicatif M dudit système de focalisation. Ce facteur multiplicatif M est un facteur multiplicatif de l’intensité acoustique I e , facteur qui est induit par la focalisation. Comme pour le premier procédé, dans la zone focale, L’intensité acoustique n’est pas uniforme dans la zone focale. Plus précisément, il est connu que la répartition spatiale d’une intensité acoustique dans un plan focal n’est pas uniforme mais se présente comme une tache d’Airy. Ainsi, dans le plan focal, l’intensité acoustique forme une tache centrale (circulaire) et une série d’anneaux concentriques autour de la tache centrale. La tache centrale concentre 85 % de la puissance acoustique. La puissance acoustique restante est répartie de manière décroissante dans la série d’anneaux concentriques. L‘intensité acoustique moyenne dans la tache centrale est de 0,85 x M x I e . L’intensité acoustique à 80% du maximum de la tache centrale est de 2,9 x M x I e . L’intensité acoustique maximale dans la tache centrale est de 3,7 x M x I e . Cette intensité acoustique maximale dans la tache centrale est ponctuelle. La répartition spatiale de l’intensité acoustique dans un plan perpendiculaire au plan focal n’est pas non plus uniforme. L’intensité acoustique diminue progressivement en s’éloignant du plan focal. La zone focale, pour l’invention, correspond, dans le plan focal, à la tache centrale. Ainsi, vu que l’intensité maximale dans la zone focale est maximale dans le plan focal, l’intensité acoustique maximale dans la zone focale est de 3,7 x M x I e . Selon l’invention, pour une poudre de graphite, les ondes acoustiques focalisées doivent générer ensemble, au niveau d’au moins une partie de la zone focale, une intensité acoustique au moins égale à 1.10 12 W.m -2 , intensité correspondant à une intensité acoustique minimale suffisante pour réaliser un changement de phase du graphite en diamant. Selon l’invention, pour une poudre de carbone amorphe présentant un taux d’hybridation de type sp 3 compris entre 40 % et 90%, les ondes acoustiques focalisées doivent générer ensemble, au niveau d’au moins une partie de la zone focale, une intensité acoustique au moins égale à 2,1.10 12 W.m -2 , intensité correspondant à une intensité acoustique minimale suffisante pour réaliser un changement de phase du carbone amorphe en diamant. Plus précisément, pour une poudre de carbone amorphe présentant un taux d’hybridation de type sp 3 de 40%, les ondes acoustiques focalisées doivent générer ensemble, au niveau d’au moins une partie de la zone focale, une intensité acoustique au moins égale à 1,4.10 12 W.m -2 , intensité correspondant à une intensité acoustique minimale suffisante pour réaliser un changement de phase dudit carbone amorphe en diamant. Pour une poudre de carbone amorphe présentant un taux d’hybridation de type sp 3 de 90%, les ondes acoustiques focalisées doivent générer ensemble, au niveau d’au moins une partie de la zone focale, une intensité acoustique au moins égale à 2,1.10 12 W.m -2 , intensité correspondant à une intensité acoustique minimale suffisante pour réaliser un changement de phase dudit carbone amorphe en diamant. La description ci-après et les valeurs sont données dans l’exemple d’un échantillon en poudre de graphique. Pour éviter les redites de la description pour un échantillon en poudre de carbone amorphe, les valeurs associées à un échantillon en poudre de carbone amorphe seront données entre parenthèse. Pour obtenir une intensité acoustique de 1.10 12 W.m -2 (respectivement comprise entre 1,4.10 12 W.m -2 et 2,1.10 12 W.m -2 selon le taux d’hybridation de type sp 3 ) au niveau d’au moins une partie de la zone focale, il est possible d’agir à la fois sur l’intensité acoustique générée en entrée du système de focalisation et sur le facteur multiplicatif M du système de focalisation. Il est possible d’influer sur plusieurs paramètres dans le dispositif, tels que le nombre de générateurs d’ondes acoustiques, la puissance générée par ces générateurs d’ondes acoustiques, la section d’entrée du système de focalisation, le facteur multiplicatif M du système de focalisation, pour parvenir à obtenir une intensité acoustique de 1.10 12 W.m -2 (respectivement comprise entre 1,4.10 12 W.m -2 et 2,1.10 12 W.m -2 selon le taux d’hybridation de type sp 3 ) au niveau d’au moins une partie de la zone focale. Comme précisé précédemment, le deuxième procédé selon l’invention s’appuie avantageusement sur le principe de la compression dynamique pour convertir le graphite (respectivement le carbone amorphe) en diamant. Pour parvenir au changement de phase du graphite (respectivement du carbone amorphe) en diamant, par compression dynamique, il est connu de l’homme du métier que deux conditions doivent être réunies : être à des pressions suffisantes pour que le diamant soit plus stable que le graphite (respectivement le carbone amorphe), conférer suffisamment d’énergie cinétique aux atomes de carbone pour rompre la métastabilité du graphite (respectivement du carbone amorphe) induite par les liaisons doubles entre atomes de carbone. En d’autres termes, une pression suffisante sur le graphite (respectivement le carbone amorphe) va rendre le diamant stable et une énergie cinétique suffisante va permettre la réalisation du changement de phase. Pour une compression dynamique réalisée à partir des ondes de choc, comme c’est le cas pour l’art antérieur, la pression et l’énergie cinétique sont apportées par les chocs. Pour une onde de choc, la pression et l’énergie cinétique peuvent être exprimées comme fonction de l’intensité du choc. L’intensité du choc doit alors être suffisante pour que : la pression atteinte dépasse une pression minimale suffisante rendant le diamant plus stable que le graphite (respectivement le carbone amorphe), par exemple au moins 5 GPa ; 5 GPa correspondant à la pression de stabilité du diamant en compression statique ; l’énergie cinétique des atomes soit suffisante pour rompre la métastabilité dudit graphite (respectivement dudit carbone amorphe) pendant la durée de l’émission des ondes de choc. A titre d’exemple, dans la publication de Erskine et al., il a été montré que, pour une compression dynamique réalisée à partir des ondes de choc, la conversion d’un échantillon de graphite en diamant se fait en quelques centaines de nanosecondes dès 6 GPa et qu’elle est totale en moins de 10 ns dès 20 GPa. De la même manière, pour une compression avec des ondes acoustiques la pression et l’énergie cinétique peuvent être exprimées comme fonction de l’intensité acoustique. L’intensité acoustique doit être suffisante pour que : la pression atteinte dépasse une pression minimale suffisante rendant le diamant plus stable que le graphite (respectivement le carbone amorphe), l’énergie cinétique des atomes soit suffisante pour rompre la métastabilité dudit graphite (respectivement dudit carbone amorphe) pendant la durée de l’émission des ondes acoustiques. Pour un matériau donné initialement à température et pression ambiantes, chaque valeur d’intensité acoustique donne un unique couple de valeurs (pression, énergie cinétique). Ces valeurs d’intensité acoustique ont été caractérisées de manière très détaillée par l’étude des courbes dites Hugoniot, dans le livre « LASL shock Hugoniot data » publié chez University of California Press, 1980. L’effet de l’énergie cinétique sur la conversion du graphite (respectivement du carbone amorphe) en diamant peut être modélisé par une loi d’Arrhenius « cinétique », similairement à l’effet de la température. Cette modélisation rend compte du rôle joué par l’énergie cinétique dans une compression dynamique, en remplacement de l’énergie thermique dans une compression statique, pour permettre la transition du graphite (respectivement du carbone amorphe) en diamant. Par exemple, une compression dynamique dans du graphite (respectivement du carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 compris entre 40% et 90%) avec une intensité acoustique de l’ordre de 2.10 13 W.m -2 (respectivement de 2,7.10 13 W.m -2 (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 40%) à 4,0.10 13 W.m -2 (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 90%)) induit une pression de 25 GPa (respectivement de 34 GPa (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 40%) à 49 GPa (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 90%)) et une énergie cinétique de 0,16 eV, valeur équivalente à une énergie cinétique d’origine thermique induite par une température de l’ordre de 1500°C. La représente une courbe de modélisation illustrant la pression induite en fonction de l’intensité acoustique pour une poudre de graphite (courbe en ligne continue), une poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 40% (courbe en tirets) et une poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 90% (courbe en pointillés). La représente une courbe de modélisation illustrant l’énergie cinétique en fonction de l’intensité acoustique pour une poudre de graphite (courbe en ligne continue), une poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 40% (courbe en tirets) et une poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 90% (courbe en pointillés). Lorsque l’intensité acoustique est suffisante, la durée de l’émission de l’intensité acoustique conditionne ensuite la proportion du changement de phase, c'est à dire le pourcentage de conversion du graphite (respectivement du carbone amorphe) en diamant. En d’autres termes, pour une intensité acoustique émise donnée, le pourcentage de conversion du graphite (respectivement du carbone amorphe) en diamant est fonction de la durée de l’émission de cette intensité acoustique. Plus précisément, plus la durée de l’émission de l’intensité acoustique est importante, plus le pourcentage de conversion du graphite (respectivement du carbone amorphe) en diamant augmente. De plus, pour un pourcentage de conversion du graphite (respectivement du carbone amorphe) en diamant souhaité, plus l’intensité acoustique émise est importante, plus la durée de l’émission de l’intensité acoustique est réduite. Partant de la loi d’Arrhenius, la vitesse de la réaction k peut être approximée par la relation suivante : où E a est l’énergie d’activation de la conversion du graphite en diamant, c’est-à-dire l’énergie nécessaire à fournir aux atomes de carbone pour rompre la métastabilité du graphite, et A est une constante dépendant essentiellement du mécanisme en jeu pour le changement de phase (diffusion thermique, martensitique…). E a est de l’ordre de 0.2 eV, d’après la publication de Xie et al, 2017, Journal of the American Chemical Society, 139, 7, pages 2545-2548 A partir des résultats des expériences passées de Erskine et al., la constante A est de l’ordre de 2,3.10 9 s -1 . Ainsi, pour une compression dynamique d’une poudre de graphite (respectivement une poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 compris entre 40% et 90%) avec une intensité acoustique de l’ordre de 1,1.10 12 W.m -2 (respectivement de 1,4.10 12 W.m -2 (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 40%) à 2,1.10 12 W.m -2 (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 90%)), une pression de l’ordre de 5 GPa (correspondant à la pression de stabilité du diamant) (respectivement de 6,5 GPa (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 40%) à 9,5 GPa (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 90%)) et une énergie cinétique de l’ordre de 0,012 eV (valeur identique pour le carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 compris entre 40% et 90%) peuvent être obtenues. Cette énergie cinétique induit une vitesse de changement de phase k de l’ordre de 410 s -1 (valeur identique pour le carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 compris entre 40% et 90%). Le pourcentage de changement de phase s’exprime en où t est le temps. Ainsi, on a donc une conversion de 95% en 3/k secondes, une conversion de 99% en 5/k secondes. Il est ainsi possible de parvenir à une conversion de 99% de la zone sous compression dynamique en un temps de l’ordre de 0,01 seconde (valeur identique pour le carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 compris entre 40% et 90%). A titre illustratif, la représente un graphique illustrant la durée nécessaire de l’émission d’une onde acoustique en fonction de l’intensité de ladite onde acoustique pour recréer les conditions suffisantes pour parvenir à un changement de phase de 99% d’un échantillon de graphite en diamant (courbe en ligne continue), d’un échantillon de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 compris entre 40% en diamant (courbe en tirets) et d’un échantillon de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 compris entre 40% en diamant(courbe en pointillés). Ainsi comme le montre la , pour une poudre de graphite, une intensité acoustique, de l’ordre de 1,4.10 13 W.m - 2 permettant d’atteindre une pression de 20 GPa, pression supérieure à la pression minimale suffisante pour que le diamant soit stable, confère aux atomes de carbone une énergie cinétique telle qu’au moins 99% de l’échantillon en graphite sera converti en diamant en une durée de l’ordre de 10 ns. Une intensité acoustique de l’ordre de 1,6.10 12 W.m -2 , permettant, quant à elle, d’atteindre une pression de 6 GPa, pression supérieure à la pression minimale suffisante pour que le diamant soit stable, confère aux atomes de carbone une énergie cinétique de 0,017 eV et telle qu’au moins 99% de l’échantillon en graphite sera converti en diamant en une durée de l’ordre de 1 ms. Par contre, une intensité acoustique inférieure à 5.10 11 W.m -2 induira un changement de phase en une durée supérieure à la centaine d’heures à condition que la pression soit toujours suffisante pour être dans le régime de stabilité du diamant. En revenant au deuxième procédé selon l’invention, les ondes acoustiques focalisées vont ainsi générer au niveau de la zone focale, une intensité acoustique induisant une pression acoustique et une énergie cinétique, comme décrit précédemment. Pour que le changement de phase du graphite (respectivement du carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 compris entre 40% et 90%) en diamant ait lieu dans la zone focale, il est nécessaire, qu’au niveau d’au moins une partie de la zone focale, l’intensité acoustique générée soit au moins égale à l’intensité acoustique minimale suffisante, soit 1.10 12 W.m - 2 (respectivement de 1,4.10 12 W.m -2 (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 40%) à 2,1.10 12 W.m -2 (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 90%)). Comme décrit précédemment, lorsque l’intensité acoustique obtenue au niveau de la zone focale est suffisante pour réaliser un changement de phase du graphite (respectivement du carbone amorphe) en diamant, la durée de l’émission de ladite intensité acoustique va conditionner la proportion du changement de phase du graphite (respectivement du carbone amorphe) en diamant dans la zone focale. En d’autres termes, pour une intensité acoustique donnée au niveau de la zone focale, le pourcentage de conversion du graphite (respectivement du carbone amorphe) en diamant, dans la zone focale, est fonction de la durée de l’émission des ondes acoustiques. Plus précisément, pour une intensité acoustique donnée, le pourcentage de conversion du graphite (respectivement du carbone amorphe) en diamant augmente avec la durée de l’émission des ondes acoustiques. Le deuxième procédé, dans une deuxième phase, une fois la conversion du graphite (respectivement du carbone amorphe) en poudre de diamant ou en diamant très peu dense, en combinant la pression à la température de chauffage de l’échantillon 50, on a également avantageusement les conditions réunies pour réaliser le frittage afin de densifier le diamant. Le deuxième procédé selon l’invention permet, à partir d’une intensité acoustique de 10 12 W.m -2 (respectivement de 1,4.10 12 W.m -2 (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 40%) à 2,1.10 12 W.m -2 (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 90%)), et une température de chauffage minimale de 1300°C (respectivement de 1250° C (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 40%) à 1100°C (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 90%)), d’obtenir du diamant à partir de poudre de graphique (respectivement du carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 compris entre 40% et 90%), par conversion du graphite (respectivement du carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 compris entre 40% et 90%) en diamant et frittage. Pour éviter que le diamant ne graphitise, la température de chauffage minimale ne doit pas dépasser 1700°C, sous atmosphère inerte ou sous vide. Exemple 2 : Une simulation a été réalisée pour reproduire le dispositif 100 à petite échelle et déterminer un volume souhaité de la zone focale. Dans cette simulation, le système de focalisation 20 est une lentille sphérique plan-concave. La lentille sphérique plan-concave présente les dimensions suivantes : un diamètre de la première face 21 de 7,5 mm, une épaisseur en son centre de 2 mm, et un rayon de courbure de la seconde face 22 de 4 mm. La lentille sphérique plan-concave est en aluminium. 190 actionneurs piézoélectriques, de diamètre 0,5 mm chacun, sont répartis uniformément en vis-à-vis de la première face 21 de la lentille sphérique plan-concave. Les 190 actionneurs piézoélectriques sont collés contre la première face 21 de la lentille sphérique plan-concave. Chaque actionneur piézoélectrique émet une onde acoustique, de fréquence 20 MHz. Chaque actionneur piézoélectrique génère une puissance de 1 W. Les valeurs qui suivent correspondent à un échantillon en poudre de graphite. A titre comparatif, les valeurs données entre parenthèse correspondent à un échantillon en poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 compris entre 40% et 90%. La simulation donne une zone focale dont le volume est assimilable à un ellipsoïde, de section transversale circulaire, de demi grand axe 0,5 mm (respectivement de 0,66 (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 40%) à 0.87 (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 90%)) et de demi petit axe 0,18 mm (respectivement de 0,24 mm (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 40%) à 0,32 mm (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 90%)). De cette simulation, on peut ainsi en déduire le facteur multiplicatif M de la lentille sphérique plan-concave. Dans le cas présent, le facteur multiplicatif M est le rapport de section entre la section d’entrée de la lentille sphérique plan-concave et la section transversale de la zone focale dans le plan focal. Le facteur multiplicatif M est ainsi de 4,3.10 2 (respectivement de 2,4.10 2 (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 40%) à 1,3.10 2 (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 90%)). Il est connu qu’une augmentation des dimensions de la lentille sphérique plan-concave n’impacte pas les dimensions de la zone focale à condition de conserver la même ouverture angulaire pour la lentille sphérique plan-concave. Pour rappel, l’ouverture angulaire est proportionnelle au rapport entre le diamètre de la première face de la lentille sphérique plan-concave et le rayon de courbure de la seconde face. Ainsi, une lentille sphérique plan-concave avec une première face de diamètre 450 mm et une seconde face avec un rayon de courbure de 240 mm permet de conserver les dimensions obtenues dans la simulation pour la zone focale. Il est connu que l’épaisseur de la lentille n’impacte pas l’ouverture angulaire. L’épaisseur de la lentille est fixée à 1 cm pour minimiser avantageusement la distance de parcours des ondes acoustiques tout en préservant la solidité de la lentille. Avec de telles dimensions, le facteur multiplicatif M de la lentille sphérique plan-concave est de 1,6.10 6 (respectivement de 8,9.10 5 (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 40%) à 4,7.10 5 (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 90%)). Pour couvrir la première face de cette lentille sphérique plan-concave, on peut utiliser par exemple 1600 actionneurs piézoélectriques de diamètre 10 mm ou encore 10000 actionneurs piézoélectriques de diamètre 4 mm ou encore 100 actionneurs piézoélectriques de diamètre 40 mm. Si on choisit l’exemple de 1600 actionneurs piézoélectriques de diamètre 10 mm et que chacun génère une onde acoustique de puissance 100 W (respectivement 200 W), les ondes acoustiques génèrent ensemble en entrée de la lentille une intensité acoustique I e de 1,0.10 6 W.m -2 (respectivement 2,0.10 6 W.m -2 ). Pour rappel, l’intensité acoustique I e correspond au rapport entre la puissance injectée dans la lentille sphérique plan-concave et la section de la première face de la lentille sphérique plan-concave. La puissance injectée dans la lentille correspond quant à elle à la multiplication du nombre d’actionneurs piézoélectriques utilisés par la puissance générée par chaque actionneur piézoélectrique. Il est à noter que l’on obtiendrait la même intensité acoustique en entrée de la lentille sphérique plan-concave avec la configuration de 10000 actionneurs piézoélectriques (de diamètre 4 mm) générant chacun une puissance de 15,90 W ou la configuration de 100 actionneurs piézoélectriques (de diamètre 40 mm) générant chacun une puissance de 1590 W. Dans la configuration avec les 1600 actionneurs piézoélectriques, on obtient ainsi une intensité acoustique moyenne dans le plan focal de la zone focale de 1,3.10 12 W.m -2 (0,85 x 1,6.10 6 x 1,0.10 6 W.m -2 ) (respectivement de 1,5.10 12 W.m -2 (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 40%) à 0,8.10 12 (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 90%)) et une intensité acoustique maximale dans la zone focale de 5,4.10 12 W.m -2 (3,7 x 1,6.10 6 x 1,0.10 6 W.m -2 ) (respectivement de 6,6.10 12 W.m -2 (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 40%) à 3,6.10 12 (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 90%)). Ainsi, dans une partie de la zone focale, il est possible d’y atteindre une intensité acoustique supérieure à 10 12 W.m -2 (respectivement de 1,4.10 12 W.m -2 (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 40%) à 2,1.10 12 (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 90%)), intensité acoustique qui est suffisante pour produire de la poudre de diamant à partir d’une poudre de graphite (respectivement une poudre de carbone amorphe un taux d’hybridation de type sp 3 compris entre 40% et 90%). En chauffant parallèlement l’échantillon 50, à une température minimale de 1300°C (respectivement de 1250° C (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 40%) à 1100°C (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 90%)), dans la partie de la zone focale où l’intensité acoustique atteint 1.10 12 W.m -2 (respectivement de 1,4.10 12 W.m -2 (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 40%) à 2,1.10 12 (pour la poudre de carbone amorphe avec un taux d’hybridation de type sp 3 de 90%)), on vient ainsi densifier, par frittage, la poudre de diamant obtenue. Le deuxième procédé selon l’invention permet ainsi avantageusement de créer un germe de diamant, ou d’agrandir un germe préalablement présent dans l’échantillon, au niveau de la zone focale. Le deuxième procédé permet avantageusement de contrôler finement la localisation spatiale où les conditions sont réunies pour permettre la formation du diamant. Le deuxième procédé selon l’invention permet également avantageusement de produire du diamant, sans détruire l’échantillon, contrairement aux technologies d’ondes de choc. Le deuxième procédé selon l’invention permet aussi de contrôler la durée de l’émission des ondes acoustiques. Dans un mode particulier de mise en œuvre du deuxième procédé, pendant l’émission des ondes acoustiques, la zone focale est déplacée dans l’échantillon. Ce mode particulier du deuxième procédé est mis en œuvre lorsque les ondes acoustiques sont émises pendant une durée supérieure à la durée d’émission nécessaire pour convertir un pourcentage prédéfini souhaité du graphite (respectivement du carbone amorphe) en diamant dans la zone focale. Le déplacement de la zone focale dans l’échantillon permet avantageusement de faire croitre le germe de diamant jusqu’à l’obtention d’une dimension et d’une forme souhaitée pour le diamant. Le sens du déplacement de la zone focale dans l’échantillon permet de diriger le sens de croissance du diamant pour obtenir la forme souhaitée. La vitesse de déplacement de la zone focale dans l’échantillon est avantageusement liée à la durée de l’émission des ondes acoustiques nécessaire pour convertir un pourcentage prédéfini souhaité du graphite (respectivement du carbone amorphe) en diamant dans la zone focale. Donc la vitesse de déplacement de la zone focale dans l’échantillon est fonction de l’intensité acoustique de l’onde acoustique dans la zone focale, car l’intensité acoustique détermine la durée de l’émission nécessaire pour permettre la conversion du pourcentage prédéfini souhaité du graphite (respectivement du carbone amorphe) en diamant. De préférence, vu que la durée de l’émission nécessaire pour permettre la conversion de tout ou partie du graphite (respectivement du carbone amorphe) en diamant, est très courte, généralement inférieure à la seconde, le déplacement de la zone focale peut être réalisé de manière continue, en adaptant la vitesse de déplacement de la zone focale. Dans un exemple de mise en œuvre, pour obtenir un déplacement relatif de la zone focale par rapport à l’échantillon, l’échantillon est déplacé par un organe de déplacement. Dans un autre exemple de mise en œuvre, pour obtenir un déplacement relatif de la zone focale par rapport à l’échantillon, le système de focalisation est déplacé par un organe de déplacement. Dans un autre exemple de mise en œuvre, pour obtenir un déplacement relatif de la zone focale par rapport à l’échantillon, les générateurs d’ondes acoustiques sont déplacés simultanément par un organe de déplacement. Dans un autre exemple de mise en œuvre, pour obtenir un déplacement relatif de la zone focale par rapport à l’échantillon, les générateurs d’ondes acoustiques sont déphasés les uns par rapport aux autres avec des valeurs bien déterminées pour obtenir le déplacement de la zone focale dans l’échantillon. La description ci-avant illustre clairement que par ses différentes caractéristiques et leurs avantages, la présente invention atteint les objectifs qu’elle s’était fixés. En particulier, elle fournit deux procédés pour produire du diamant qui présente l’avantage de ne pas détruire l’échantillon, et de maitriser finement la direction de croissance du diamant. Procédé pour produire une pièce céramique à partir d’un échantillon (50) de poudre céramique, comportant : le chauffage de l’échantillon (50) de poudre céramique à une température minimale prédéterminée, la génération et l’émission, par une pluralité de générateurs d’ondes acoustiques, d’une pluralité d’ondes acoustiques, vers un système de focalisation (20), lesdites ondes acoustiques générant ensemble en entrée du système de focalisation une intensité acoustique , la focalisation desdites ondes acoustiques, par le système de focalisation (20), en une zone focale dans l’échantillon (50) de poudre céramique, le système de focalisation définissant un facteur multiplicatif M, lesdites ondes acoustiques focalisées générant ensemble, au niveau d’au moins une partie de la zone focale, une intensité acoustique minimale d’au moins M x I e , suffisante pour, combinée avec la température minimale de chauffage appliquée à l’échantillon (50) de poudre céramique, fritter la poudre céramique dans ladite partie de la zone focale. Procédé selon la revendication 1 dans lequel la poudre de céramique est choisie parmi : une poudre de diamant, une poudre de carbure de tungstène, une poudre de nitrure de silicium, une poudre de zircone totalement stabilisée, une poudre d’alumine alpha, une poudre d’alumine gamma, et une poudre d’oxyde de titane. Procédé selon l’une des revendications précédentes comportant, pendant l’émission des ondes acoustiques, le déplacement de la zone focale dans l’échantillon (50). Dispositif (100) pour la mise en œuvre du procédé selon l’une des revendications précédentes comportant : un système de chauffage de l’échantillon (50), une pluralité de générateurs (10) d’ondes acoustiques, configurés pour générer chacun une onde acoustique, un système de focalisation (20) des ondes acoustiques en une zone focale dans l’échantillon (50), le système de focalisation définissant le facteur multiplicatif M. Dispositif (100) selon la revendication 4 dans lequel chaque générateur (10) d’ondes acoustiques est un actionneur piézoélectrique. Dispositif (100) selon l’une des revendications 4 ou 5 comportant un organe de déplacement de la zone focale dans l’échantillon (50). Dispositif (100) selon la revendication précédente dans lequel l’organe de déplacement de la zone focale dans l’échantillon (50) est un organe de déplacement du système de focalisation des ondes acoustiques et/ou un organe de déplacement de l’échantillon et/ou un organe de déplacement des générateurs d’ondes acoustiques et/ou un organe de déphasage des générateurs d’ondes acoustiques. Procédé pour produire du diamant à partir d’un échantillon (50) comportant une poudre en graphite, comportant : le chauffage de l’échantillon (50) de poudre en graphite à une température minimale prédéterminée, la génération et l’émission, par une pluralité de générateurs d’ondes acoustiques, d’une pluralité d’ondes acoustiques, vers un système de focalisation (20), lesdites ondes acoustiques générant ensemble en entrée du système de focalisation une intensité acoustique , la focalisation desdites ondes acoustiques, par le système de focalisation (20), en une zone focale dans l’échantillon (50) de poudre en graphite, le système de focalisation définissant un facteur multiplicatif M, lesdites ondes acoustiques focalisées générant ensemble, au niveau d’au moins une partie de la zone focale, une intensité acoustique au moins égale à 1.10 12 W.m -2 correspondant à une intensité acoustique minimale suffisante pour : dans une première phase, réaliser un changement de phase de la poudre de graphite en poudre de diamant, puis dans une deuxième phase, combinée avec la température minimale de chauffage appliquée à l’échantillon (50), fritter la poudre de diamant obtenue. Procédé pour produire du diamant à partir d’un échantillon (50) comportant une poudre de carbone amorphe, comportant : le chauffage de l’échantillon (50) de poudre de carbone amorphe à une température minimale prédéterminée, la génération et l’émission, par une pluralité de générateurs d’ondes acoustiques, d’une pluralité d’ondes acoustiques, vers un système de focalisation (20), lesdites ondes acoustiques générant ensemble en entrée du système de focalisation une intensité acoustique , la focalisation desdites ondes acoustiques, par le système de focalisation (20), en une zone focale dans l’échantillon (50) de poudre de carbone amorphe, le système de focalisation définissant un facteur multiplicatif M, lesdites ondes acoustiques focalisées générant ensemble, au niveau d’au moins une partie de la zone focale, une intensité acoustique au moins égale à 2,1.10 12 W.m -2 correspondant à une intensité acoustique minimale suffisante pour : dans une première phase, réaliser un changement de phase de la poudre de carbone amorphe en poudre de diamant, puis dans une deuxième phase, combinée avec la température minimale de chauffage appliquée à l’échantillon (50), fritter la poudre de diamant obtenue.