Brevet FR3150055A1 — publié le 20241220

L’invention concerne un procédé d'alimentation (1) en énergie électrique d'une charge électrique, le procédé (1) comprenant les étapes: Mesure (10) d’une tension entre une source de tension et une charge électrique et d’un courant entre la source de tension alternative et la charge électrique, Mesure (20) d’une tension entre un convertisseur et la charge électrique et d’un courant entre le convertisseur et la charge électrique, Calcul (30) d’une valeur de puissance apparente S dans le réseau principal, Détermination (40) d’une valeur de puissance active P et de puissance réactive Q , Estimation (72) d’une valeur de puissance nécessaire , d’une valeur de puissance active nécessaire et d’une valeur de puissance réactive nécessaire à la charge électrique, la puissance nécessaire étant composée de la valeur de puissance active nécessaire et de la valeur de puissance réactive nécessaire , Si la valeur de puissance nécessaire est supérieure à la puissance apparente S , injection (75) d’un complément réactif ou d’un complément actif . Figure pour l’abrégé : Fig. 1 Procédé et dispositif de contrôle des puissances d’un réseau alternatif triphasé par hybridation parallèle avec un onduleur piloté et une source DC. L’invention porte sur un procédé de gestion de fonctionnement d'un système d'alimentation électrique d'aéronef comprenant au moins un ensemble de stockage d'énergie électrique. Les machines électriques d’un aéronef sont aujourd’hui dimensionnées pour tenir compte des surcharges électriques du réseau ainsi que du cas anormal de perte d’un alternateur d’un bord. Cependant, ces puissances de dimensionnement sont dans les faits rarement atteintes et sont le plus souvent de courtes durées. Ce surdimensionnement en puissance impacte les masses et volumes des machines électriques et donc plus globalement la consommation énergétique et les émissions en provenance de l’aéronef. De plus, le réseau électrique primaire avionique fait intervenir des niveaux de puissances variables en fonction du cycle de vol et des besoins. Aussi, l’émergence de nouvelles fonctions électriques viennent particulièrement contraindre ce réseau. A titre d’exemple, le dégivrage électrique est une charge à très forte puissance, pouvant atteindre quelques centaines de kilowatts, mais qui n’est utilisée que temporairement sur tout le cycle de vol. Dès lors, les machines électriques doivent être dimensionnées pour tenir ces surcharges mais aussi pour répondre à des cas anormaux de vol tels que la perte d’un générateur par exemple. Néanmoins, ces puissances sont rarement atteintes et par conséquent, la masse supplémentaire embarquée résultant du surdimensionnement peut être vu comme un poids mort dans la plupart des cas. De plus, la variabilité de la puissance du réseau primaire impacte les performances de l’alternateur dont le dimensionnement est défini pour un fonctionnement nominal. Le rendement tend à diminuer à plus faible puissance. Pour autant, les machines fonctionnent usuellement sur ces niveaux de puissances. Une solution envisagée a été de proposer, dans le document WO 2018/051003 A1, un procédé d’hybridation d’une ram air turbine ou RAT avec un convertisseur. Le procédé décrit est une stratégie de contrôle de statisme, ou « droop control » en anglais, sur la tension ou la fréquence du réseau. Cependant ce procédé ne peut être appliqué aux alternateurs principaux des avions puisque ces derniers contrôlent indépendamment la tension du bus à une valeur constante tandis que la turbine impose la vitesse du réseau. Cependant, un tel procédé présente de nombreux inconvénients comme par exemple le fait que l’organe de contrôle des alternateurs doit passer dans un mode de limitation du courant de phase afin de baisser la consigne de tension du réseau. Cela suppose d’atteindre un fort régime de surcharge avant action du réseau auxiliaire. De plus, un contrôle en statisme suppose de dégrader la tension du réseau, ce qui impacte légèrement les consommateurs puisque les charges statiques devront consommer une puissance moindre du fait que la puissance est proportionnelle au carré de la tension. Et, la connaissance d’une seule grandeur instantanée de la source principale, comme par exemple la tension, ne permet pas de contrôler intelligemment les flux de puissance dans le réseau primaire. L’invention vise à pallier tout ou partie des problèmes cités plus haut en proposant une solution de complément de puissance au réseau électrique à partir d’une autre source que les machines électriques traditionnelles comme une source de type batterie et un convertisseur. A cet effet, l’invention a pour objet un procédé d'alimentation en énergie électrique d'au moins une charge électrique dans un système électrique aéronef, le système électrique aéronef comprenant un réseau principal et un réseau auxiliaire, le réseau principal comprenant : au moins une source de tension alternative par prélèvement mécanique sur un système d'entrainement connecté à une unité de commande de génération de courant, la source de tension alternative étant reliée à l’au moins une charge électrique, le réseau auxiliaire comprenant : au moins un ensemble de stockage d'énergie électrique, configuré pour apporter un complément énergétique à l’au moins une charge électrique, un convertisseur disposé entre l’ensemble de stockage d’énergie électrique et l’au moins une charge électrique, configuré pour convertir un courant continu en un courant alternatif, un module de commande du convertisseur, configuré pour mesurer une tension entre l’au moins une source de tension alternative et l’au moins une charge électrique et pour mesurer une tension électrique entre le convertisseur et l’au moins une charge électrique, le procédé d’alimentation comprenant les étapes suivantes : Mesure d’une première tension entre l’au moins une source de tension alternative et l’au moins une charge électrique et d’un premier courant entre l’au moins une source de tension alternative et l’au moins une charge électrique, Mesure d’une deuxième tension entre le convertisseur et l’au moins une charge électrique et d’un deuxième courant entre le convertisseur et l’au moins une charge électrique, Calcul d’une valeur de puissance apparente S dans le réseau principal, Détermination d’une valeur de puissance active P et de puissance réactive Q , Estimation d’une valeur de puissance nécessaire , d’une valeur de puissance active nécessaire et d’une valeur de puissance réactive nécessaire à l’au moins une charge électrique, la valeur de puissance nécessaire représentant la valeur de puissance à fournir à l’au moins une charge électrique, la valeur de puissance nécessaire étant composée de la valeur de puissance active nécessaire et de la valeur de puissance réactive nécessaire , Si la valeur de puissance nécessaire détectée est supérieure à la puissance apparente S du réseau principal, injection d’un complément de puissance réactive et/ou d’un complément de puissance active du réseau auxiliaire dans le réseau principal. Selon un aspect de l’invention, l’étape de détermination d’une puissance active et d’une puissance réactive comprend les étapes suivantes : Observation des caractéristiques du réseau principal et du réseau auxiliaire, Transformation de la valeur de puissance active P et de la valeur de puissance réactive Q calculée selon une transformation de Park, Découplage de la valeur de puissance active P transformée et de la valeur de puissance réactive Q transformée, Calcul d’une valeur de puissance active P dans le réseau principal, Calcul d’une valeur de puissance réactive Q dans le réseau principal, Selon un aspect de l’invention, le procédé d’alimentation comprend les étapes suivantes : Si la valeur de puissance active nécessaire estimée est inférieure à la puissance apparente S du réseau principal, injection d’un complément de puissance réactive du réseau auxiliaire dans le réseau principal, Sinon, injection d’un complément de puissance réactive du réseau auxiliaire dans le réseau principal et d’un complément de puissance active du réseau auxiliaire dans le réseau principal. Selon un aspect de l’invention, le procédé d’alimentation comprend une première stratégie de linéarisation de la puissance active P et la puissance réactive Q, la première stratégie de linéarisation consistant en une définition d’une valeur de puissance active de référence et d’une valeur de puissance réactive de référence , la valeur de puissance active de référence étant supérieure à la valeur de puissance active P et la valeur de puissance réactive de référence étant supérieure à la valeur de puissance réactive Q. Selon un aspect de l’invention, le procédé d’alimentation comprend une deuxième stratégie de linéarisation de la puissance active P et la puissance réactive Q, la deuxième stratégie de linéarisation consistant en une définition d’une valeur de puissance active de référence et d’une valeur de puissance réactive de référence , la valeur de puissance active de référence étant supérieure à la valeur de puissance active P et la valeur de puissance réactive de référence étant inférieure à la valeur de puissance réactive Q. Selon un aspect de l’invention, le procédé d’alimentation comprend une troisième stratégie de linéarisation de la puissance active P et la puissance réactive Q, la troisième stratégie de linéarisation consistant en une définition de la valeur de puissance active de référence et de la valeur de puissance réactive de référence , la valeur de puissance active de référence étant inférieure à la valeur de puissance active P et la valeur de puissance réactive de référence étant inférieure à la valeur de puissance réactive Q . L’invention a également trait à un dispositif d'alimentation en énergie électrique d'au moins une charge électrique dans un système électrique aéronef, le système électrique aéronef comprenant un réseau principal et un réseau auxiliaire, le réseau principal comprenant : au moins une source de tension alternative par prélèvement mécanique sur un système d'entrainement connecté à une unité de commande de génération de courant, l’au moins une source de tension alternative étant reliée à l’au moins une charge électrique, le réseau auxiliaire comprenant : au moins un ensemble de stockage d'énergie électrique, configuré pour alimenter en courant continu l’au moins une charge électrique, un convertisseur disposé entre l’ensemble de stockage d’énergie électrique et l’au moins une charge électrique, configuré pour convertir une tension continue en tension alternative, un module de commande du convertisseur, configuré pour mesurer une tension et une intensité entre l’au moins une source de tension alternative et l’au moins une charge électrique et pour mesurer une tension électrique et une intensité entre le convertisseur et l’au moins une charge électrique, le module de commande étant configuré pour injecter un complément de puissance réactive et/ou un complément de puissance active du réseau auxiliaire dans le réseau principal si une valeur de puissance nécessaire à l’au moins une charge électrique est supérieure à une valeur de puissance apparente S du réseau principal. Selon un aspect de l’invention, l’au moins un ensemble de stockage d’énergie électrique est une batterie. Selon un aspect de l’invention, le réseau principal et le réseau auxiliaire sont des réseaux triphasés. Selon un aspect de l’invention, l’au moins une source de tension alternative est un alternateur. Selon un aspect de l’invention, le dispositif d’alimentation comprend un filtre disposé entre le convertisseur et l’au moins une charge électrique. Selon un aspect de l’invention, le dispositif d’alimentation comprend un contacteur d’hybridation configuré pour coupler et découpler le réseau principal et le réseau auxiliaire. L’invention sera mieux comprise et d’autres avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée d’un mode de réalisation donné à titre d’exemple, description illustrée par le dessin joint dans lequel : la représente une vue schématique d’un procédé d’alimentation en énergie électrique d'au moins une charge électrique dans un système électrique aéronef selon l’invention ; la représente une vue schématique du procédé d’alimentation en énergie électrique de la ; la représente une vue schématique d’un dispositif d’alimentation en énergie électrique d'au moins une charge électrique dans un système électrique aéronef selon l’invention ; la représente une vue schématique d’une première phase d’une implémentation numérique du procédé d’alimentation de la ; la représente une vue schématique d’une seconde phase d’une implémentation numérique du procédé d’alimentation de la ; la représente un graphique de la compensation énergétique observée par le biais du procédé d’alimentation de la ; la représente un graphique du découplage de la compensation énergétique entre puissance active et réactive. Par souci de clarté, les mêmes éléments porteront les mêmes repères dans les différentes figures. La représente ainsi une vue schématique d’un procédé d'alimentation 1 en énergie électrique d'au moins une charge électrique 200 dans un système électrique aéronef 300. Une charge électrique est un composant électrique de l’aéronef consommateur d’énergie. Le système électrique aéronef 300, comme représenté en , comprend un réseau principal 110 et un réseau auxiliaire 120. Le réseau principal 110 comprend au moins une source de tension alternative 111 par prélèvement mécanique sur un système d'entrainement 112 connecté à une unité de commande de génération de courant 113. La source de tension alternative 111 est ainsi reliée à l’au moins une charge électrique 200. De manière préférentielle, l’au moins une source de tension alternative est une machine électrique source de courant alternatif 111 régulée en tension. Le réseau auxiliaire 120 comprend quant à lui au moins un ensemble de stockage d'énergie électrique 121 configuré pour apporter un complément énergétique au charge électrique à l’au moins une charge électrique et capable d’alimenter en courant continu l’au moins une charge électrique 200. Autrement dit, l’ensemble de stockage d’énergie électrique 121 fournit un courant électrique continu et est relié à l’au moins une charge électrique 200. Le réseau auxiliaire 120 comprend également un convertisseur 122 disposé entre l’ensemble de stockage d’énergie électrique 121 et l’au moins une charge électrique 200, configuré pour convertir un courant continu en un courant alternatif. L’ensemble de stockage d’énergie électrique 121 fournit ainsi un courant continu au convertisseur 122 qui la convertit. Le réseau auxiliaire 120 comprend aussi un module de commande 123 du convertisseur 122, configuré pour mesurer une tension entre l’au moins une source de tension alternative 111 et l’au moins une charge électrique 200 et pour mesurer une tension électrique entre le convertisseur 122 et l’au moins une charge électrique 200. Le module de commande 123 du convertisseur 122 est également apte à mesurer le courant électrique entre l’au moins une source de tension alternative 111 et l’au moins une charge électrique 200 et à mesurer un courant électrique entre le convertisseur 122 et l’au moins une charge électrique 200. Le réseau principal 110 et le réseau auxiliaire 120 sont donc deux réseaux électriques dissociés et reliés, tous deux, à l’au moins une charge électrique 200. De manière facultative, le réseau auxiliaire 120 peut également comprendre un filtre 124 disposé entre le convertisseur 122 et l’au moins une charge électrique 200 configuré pour éliminer les harmoniques de tension liées au découpage du convertisseur 122 et de générer une tension triphasée sinusoidale au sein du réseau auxiliaire 120. De manière facultative, le réseau auxiliaire 120 peut comprendre un contacteur d'hybridation 126 entre le filtre 124 et le réseau principal 110 permettant d'isoler ou de coupler les le réseau secondaire 120 au réseau principal 110, et ainsi d'alimenter l’au moins une charge électrique 200 à l'aide du réseau auxiliaire 120. De façon préférentielle, la mesure de tension et de courant du réseau principal 110 est effectuée par le module de commande 123 à la source de tension alternative 111 et, selon une configuration idéale, en amont de la parallélisation du réseau principal 110 et du réseau auxiliaire 120. Et, la mesure de tension du réseau auxiliaire 120 par le module de commande 123 est effectuée entre le convertisseur 122 et la parallélisation du réseau principal 110 et du réseau auxiliaire 120 et, de façon idéale entre le filtre 124 et le contacteur d’hybridation 126. En variante, la mesure de courant du réseau auxiliaire 120 peut être faite entre le convertisseur 122 et le filtre 124. Le procédé d’alimentation 1 comprend une première étape de mesure 10 d’une première tension entre l’au moins une source de tension alternative 111 et l’au moins une charge électrique 200. Il est également envisagé, lors de l’étape de mesure 10, de mesurer, lors de cette étape de mesure 10, un premier courant entre l’au moins une source de tension alternative 111 et l’au moins une charge électrique 200. A la suite de l’étape 10, le procédé d’alimentation 1 comprend une étape de mesure 20 d’une deuxième tension entre le convertisseur 122 et l’au moins une charge électrique 200. Et, de manière similaire à l’étape 10, il est également envisagé de mesurer, lors de cette étape de mesure 20, un deuxième courant entre le convertisseur 122 et l’au moins une charge électrique 200. De façon préférentielle, la mesure de la deuxième tension en sortie du convertisseur 122 est observée seulement si le contacteur d’hybridation 126 est dans une position fermée, c’est-à-dire permettant la connexion entre el réseau principal 110 et le réseau auxiliaire 120. En effet, il est nécessaire de connaitre la puissance électrique que peut fournir en temps réel l’au moins une source de tension alternative 111. Ainsi, la puissance électrique est déterminée à partir de la connaissance de la tension électrique, à savoir la première tension électrique, et le courant électrique, à savoir le premier courant électrique, entre l’au moins une source de tension alternative 111 et l’au moins une charge électrique 200. Ainsi, à la suite de l’étape 10 et préférentiellement, à la suite des étapes de mesure 10 et 20, le procédé d’alimentation 1 comprend une étape de calcul 30 d’une valeur de puissance apparente dans le réseau principal. La notion de puissance apparente est une valeur de puissance maximale disponible pour faire fonctionner un réseau électrique. Elle est la somme trigonométrique de la puissance active et de la puissance réactive. D’une manière préférentielle, la puissance apparente peut être définie selon la formule suivante : Où P représente la valeur de la puissance active dans le réseau principal 110 alors que Q représente la valeur de la puissance réactive dans le réseau principal 110. Plus précisément, la puissance apparente est la somme trigonométrique de deux composantes, à savoir la puissance active et la puissance réactive. La puissance active permet de générer un travail ou de la chaleur tandis que la puissance réactive est une puissance improductive mais nécessaire aux dipôles inductifs et capacitifs pour générer un champ magnétique ou électrostatique respectivement. Autrement dit, la puissance active permet de provoquer une action ou un mouvement. La puissance active peut alors être interprétée comme la puissance “utile”. La puissance active utilise ainsi une partie de l’énergie mise à disposition par la puissance apparente. A l’inverse, la puissance réactive est une puissance qui ne permet pas de développer une action. D’une autre manière, ce calcul peut se faire selon la formule suivante : pour un réseau monophasé et pour un réseau triphasé comme il est représenté en figure 3, Où S représente la valeur de puissance apparente disponible dans le réseau principal 110, représente la valeur de tension efficace mesurable dans le réseau principal, et représente la valeur de courant efficace mesurable dans le réseau principal. Dans un repère triphasé, représente alors la valeur de tension phase neutre et la valeur de courant de phase efficace. Néanmoins tout autre moyen permettant de calculer la valeur de la puissance apparente disponible dans le réseau principal 110 peut être envisagé. De plus, il peut également être envisagé de directement mesurer cette valeur de puissance en plus de la tension et du courant dans le premier réseau 110. Après avoir calculé la valeur de puissance apparente du réseau principal 110, il est possible de déterminer, lors d’une étape de détermination 40, la valeur de puissance active P et la valeur de puissance réactive Q. Pour ce faire, de manière préférentielle, l’étape de détermination 40 comprend une étape d’observation 45 des caractéristiques physiques du réseau principal 110 et du réseau auxiliaire 120. En effet, il est nécessaire afin d’effectuer par la suite un changement de repère, d’observer la position du réseau principal 110 par rapport au réseau auxiliaire 120. Plus précisément, il est nécessaire que le courant et la tension mesurable au niveau du réseau principal 110 et du réseau auxiliaire 120 possèdent la même fréquence et la même phase. Pour ce faire, le procédé d’alimentation 1 applique une fonction de boucle à phase asservie ou PLL qui permet de garantir que le courant et la tension au réseau principal 110 connecté au réseau auxiliaire 120 ont la même fréquence et la même phase. S’en suit alors une étape de transformation 50 de la valeur de puissance active P et de la valeur de puissance réactive Q selon une transformation de Park. Il s’agit alors de faire un changement de repère dans le repère vectoriel de Park. Dès lors, dans le repère vectoriel de Park, la valeur de puissance active P et la valeur de puissance réactive Q s’écrivent selon les formules suivantes : Où d et q représentent les deux axes du repère vectoriel de Park. représente ainsi la valeur de la première tension selon l’axe d alors que représente la valeur du premier courant selon l’axe d. Et, représente ainsi la valeur de la première tension selon l’axe q alors que représente la valeur du premier courant selon l’axe q. S’en suit alors une étape de découplage 60 de la valeur de puissance active transformée et de la valeur de puissance réactive transformée. Pour ce faire, le procédé d’alimentation 1 applique une fonction de boucle à phase asservie ou PLL à la valeur de puissance active transformée et à la valeur de puissance réactive transformée. La fonction PLL permet d’estimer la position du réseau principal 110 qui, par transformée de Park, impose la condition suivante : Autrement dit, la fonction PLL permet de déterminer un angle imposant la valeur de tension sur le l’axe du repère vectoriel q tel que . A titre indicatif, la fonction PLL utilisée lors de l’étape 45 peut être de manière préférentielle identique à la fonction PLL de l’étape de découplage 60. A la suite de l’étape 50, le procédé d’alimentation 1 comprend une étape de calcul 70 d’une valeur de puissance active dans le réseau principal 110 et une étape de calcul 70’ d’une valeur de puissance réactive dans le réseau principal 110, la puissance active et la puissance réactive étant les composantes de la puissance apparente calculée lors de l’étape 30. En effet, la valeur de puissance active transformée et la valeur de puissance réactive transformée étant découplées et uniquement portées par les courants et , la valeur de la puissance active P peut être calculée lors de l’étape 70 selon la formule suivante: Et la valeur de la puissance réactive Q peut être calculée lors de l’étape 70’ selon la formule suivante : Il est à noter que les étapes 70 et 70’ peuvent être effectuées simultanément. En outre, la détermination, lors de l’étape 40, de la puissance active P et de la puissance réactive Q peut s’effectuer différemment qu’énoncé ci-dessus. En effet, dans une configuration de réseau triphasé, l’étape de détermination 40 peut d’abord comprendre l’étape de calcul 70 de la valeur de puissance active selon la formule suivante : Où, représente une valeur de tension mesurable entre une première phase et le neutre et représente une valeur de courant de la première phase, représente une valeur de tension mesurable entre une deuxième phase et le neutre et représente une valeur de courant de la deuxième phase et représente une valeur de tension mesurable entre une troisième phase et le neutre et représente une valeur de courant de la troisième phase. Autrement dit, dans une configuration à plusieurs phases, la valeur de la puissance active peut être définie selon la formule générique suivante : Où représente l’ensemble des valeurs de tension de chaque phase du réseau principal 110 multiphasé et représente l’ensemble des valeurs de courant de chaque phase du réseau principal 110. Ainsi en connaissant la valeur de la puissance apparente S et la valeur de puissance active P , il est possible de calculer la valeur de puissance réactive Q à l’étape 70’ selon la formule suivante : S’en suit alors l’étape d’observation 45 des caractéristiques physiques du réseau principal 110 et du réseau auxiliaire 120 et plus précisément de la fréquence et la phase du réseau principal 110 et du réseau auxiliaire 120. S’en suit également l’étape de transformation 50 de la valeur de puissance active P et de la valeur de puissance réactive Q selon la transformation de Park et l’étape de découplage 60 de la valeur de puissance active transformée et de la valeur de puissance réactive transformée comme énoncé précédemment. Il est à noter que l’étape de détermination 40 est applicable également dans une configuration de réseau monophasé de manière analogue. En effet, lors de l’étape de découplage 60 de la valeur de puissance active transformée et de la valeur de puissance réactive transformée pour laquelle la fonction PLL est appliquée, une fonction PLL de type monophasé est appliquée, comme par exemple une fonction PLL SOGI-OSG. En variante, il peut être envisagé, lors de l’étape 70, de calculer la puissance active selon la formule suivante : Où U représente la première valeur de tension mesurée dans le réseau principal 110, I représente la première valeur de courant mesurée dans le réseau principal 110 et représente un déphasage. Et, de manière similaire, il peut être envisagé, lors de l’étape 70’de calculer la puissance réactive selon la formule suivante : Où U représente la première valeur de tension mesurée dans le réseau principal 110, I représente la première valeur de courant mesurée dans le réseau principal 110 et représente un déphasage. D’autres formules ou méthodes peuvent être envisagées pour permettre le calcul de la valeur de la puissance active et de la valeur de la puissance réactive dans le réseau principal 110. Ainsi, la détermination de la puissance active P et de la puissance réactive Q dans le réseau principal 110 peut être envisagé de différentes façons, en calculant d’abord une valeur de puissance active et de puissance réactive puis en effectuant un transformation de Park dans un repère déterminé ou de façon inverse en effectuant d’abord la transformation, en imposant un paramètre de courant et en calculant les valeurs de puissance active et de puissance réactive. Dans un mode de réalisation préférentiel de l’étape de détermination 40, les étapes se succèdent de la manière suivante : étape d’observation 45, étape de transformation 50, étape de découplage 60, étape de calcul 70 et étape de calcul 70’. Néanmoins, dans un autre mode de réalisation, il peut être envisagé que les étapes se succèdent de la manière suivante : étape de calcul 70, étape de calcul 70’, étape d’observation 45, étape de transformation 50 et étape de découplage 60. Ce mode de réalisation nécessite de connaitre les valeurs efficaces des tensions et courants du réseau principal 110 et donc une plus grande puissance de calcul. A la suite de l’étape de détermination 40, le procédé d’alimentation 1 comprend une étape d’estimation 72 d’une valeur de puissance nécessaire , d’une valeur de de puissance active nécessaire et d’une valeur de de puissance réactive nécessaire à l’au moins une charge électrique 200. Cette valeur de puissance nécessaire représente ainsi la valeur de puissance à fournir à l’au moins une charge électrique 200 afin de permettre son fonctionnement. Cette estimation de la puissance nécessaire peut être connue en amont du fait des caractéristiques techniques de l’au moins une charge électrique 200 connectée au réseau principal 110, et plus précisément, des caractéristiques dimensionnelles du réseau principal 110, ou par le biais du module de commande 123. Selon cette configuration, le module de commande 123 est également alors connecté à l’au moins une charge électrique 200. Plus précisément, la valeur de puissance nécessaire peut être assimilée à une somme d’une valeur de puissance active nécessaire étant donné que cette puissance permet le fonctionnement de l’au moins une charge électrique 200 et à une valeur de puissance réactive nécessaire . Autrement dit, la puissance active nécessaire et la puissance réactive nécessaire consommées par l’au moins une charge 200 sont identifiables par le théorème de superposition de sorte que la puissance active nécessaire est égale à l’ensemble des valeurs de puissance active P dans le réseau électrique et que la puissance réactive nécessaire est égale à l’ensemble des valeurs de puissance réactive Q dans le réseau électrique. Dès lors, lorsque seul le réseau principal 110 est relié à l’au moins une charge électrique 200, dans un fonctionnement nominal du système électrique aéronef 300, la puissance active nécessaire est définie comme : et la puissance réactive nécessaire est définie comme : Ainsi, comme dit précédemment, la contribution des puissances dans le réseau principal 110 s’écrit de la manière suivante : De façon préférentielle, l’estimation de la puissance active nécessaire , de la puissance réactive nécessaire , et donc de la puissance nécessaire à l’au moins une charge électrique 200 est issue des mesures de puissance active P et de puissance réactive Q sur le réseau principal 110. Dès lors, trois configurations d’alimentation peuvent être envisagées en fonction des puissances disponibles dans le réseau principal 110, c’est-à-dire la valeur de puissance active P et la valeur de puissance réactive Q , et de la puissance nécessaire de l’au moins une charge électrique 200. Une première configuration peut être envisagée lorsque la puissance à fournir à l’au moins une charge électrique 200, c’est-à-dire la puissance nécessaire est inférieure ou égale à la puissance limite de dimensionnement de la source de tension alternative 111. Donc, si la puissance nécessaire ne dépasse pas la valeur de puissance apparente limite propre au réseau principal 110, il n’est pas nécessaire pour le procédé d’alimentation 1 de fournir une quelconque compensation de la part du réseau auxiliaire 120. La valeur de puissance apparente limite de dimensionnement du réseau principal 110 représente ainsi la valeur de puissance maximale que peut fournir le réseau principal 110 en direction de l’au moins une charge électrique 200. Cette valeur de puissance limite de dimensionnement dépend alors des caractéristiques de dimensionnement du réseau principal 110. Ainsi, si alors le procédé d’alimentation 1 ne prélève pas de puissance en provenance du réseau auxiliaire 120 et aucune compensation n’est effectuée. Enoncé autrement, selon la première configuration, la puissance nécessaire de l’au moins une charge électrique 200 est inférieure à une puissance apparente limite de dimensionnement du réseau principal, c’est-à-dire que l’équation suivante est respectée : Où, représente la valeur de puissance active limite de dimensionnement du réseau principal 110 et représente la valeur de puissance réactive limite de dimensionnement du réseau principal 110. Alors il n’est pas nécessaire de rajouter une quelconque puissance en provenance du réseau auxiliaire 120. A l’inverse, si la valeur de puissance nécessaire détectée est supérieure à la puissance apparente limite du réseau principal 110, le procédé d’alimentation 1 comprend alors une étape d’injection 75 d’un complément de puissance réactive et/ou de puissance active du réseau auxiliaire 120 dans le réseau principal 110. Dès lors, si alors la puissance à fournir à l’au moins une charge électrique 200 dépasse la puissance limite de dimensionnement de la source de tension alternative 111, et il est donc nécessaire d’ajouter à la puissance apparente S du réseau principal 110 un complément de puissance réactive et/ou de puissance active provenant du réseau auxiliaire 120. Dès lors, la puissance apparente S du réseau principal, pendant l’étape d’injection 75 peut être définie selon l’une des formules suivantes : ou encore La définition de la puissance apparente du réseau principal 110 pendant l’étape d’injection 75 peut se faire de manière prédéterminée. Néanmoins, il peut être envisagé que la définition de la puissance apparente lors de l’étape d’injection 75 soit déterminée par le procédé d’alimentation 1. En effet, comme dit précédemment lors de l’étape 72, il est possible d’estimer la valeur de puissance active nécessaire à l’au moins une charge électrique 200 et la valeur de puissance réactive nécessaire à l’au moins une charge électrique 200. Or, si la valeur de puissance active nécessaire estimée lors de l’étape 72 ne dépasse pas une valeur combinée entre la valeur de puissance active du réseau principal 110 à l’instant et la valeur de puissance réactive limite de dimensionnement du réseau principal 110, il est alors possible de limiter la puissance apparente du réseau principal 110 en injectant uniquement un complément de puissance réactive en provenance du réseau auxiliaire 120. Cette injection de complément de puissance réactive en provenance du réseau auxiliaire 120 présente l’avantage de ne pas être impactant sur l’ensemble de stockage d'énergie électrique 121. Autrement dit, si la valeur de puissance active nécessaire est inférieure ou égale au module de la somme de la puissance active P et de la valeur de puissance réactive limite de dimensionnement du réseau principal 110, le procédé d’alimentation 1 comprend une étape d’injection 750 d’un complément de puissance réactive du réseau auxiliaire 120 dans le réseau principal 110. Ainsi, si et que alors le procédé d’alimentation 1 permet une injection, selon l’étape 750 d’un complément de puissance réactive du réseau auxiliaire 120 dans le réseau principal 110 et la puissance apparente dans le réseau principal 110, pendant l’étape d’injection 750, peut être défini selon la formule suivante : Où représente la somme de la valeur de puissance réactive Q présente initialement dans le réseau principal 110 et de la valeur du complément de puissance réactive Cette somme peut également être interprétée comme une valeur de puissance réactive de référence pour répondre aux deux conditions citées précédemment, à savoir et . En variante, il peut être envisagé comme condition à l’injection 750 d’un complément de puissance réactive du réseau auxiliaire 120 dans le réseau principal 110, les conditions suivantes : et Dès lors, la condition sur la valeur de puissance active nécessaire à l’au moins une charge électrique 200 est simplifié puisque la valeur de puissance apparente S du réseau principal 110 est connue. Cette deuxième configuration se traduit comme le cas lors duquel la puissance apparente de l’au moins une charge électrique 200 est supérieure à une puissance apparente limite mais la puissance active des charges est inférieure à cette même puissance apparente. Ainsi avant compensation du réseau auxiliaire 120, il est possible d’observer un dépassement de la puissance dans le réseau principal 110 par rapport à la puissance apparente limite de dimensionnement envisageable. Le but est alors de réguler la puissance du réseau pour la rabaisser à cette puissance limite en n’injectant que de la puissance réactive en provenance du réseau auxiliaire 120 permettant ainsi de limiter la puissance réactive du système électrique aéronef 300. Sinon, une troisième configuration de fonctionnement peut être envisagée. En effet, si la puissance à fournir à l’au moins une charge électrique 200, c’est à dire la puissance nécessaire , dépasse la puissance apparente S disponible dans le réseau principal 110, et si la puissance active nécessaire à l’au moins une charge 200 dépasse également la puissance apparente S disponible dans le réseau principal 110 alors le procédé d’alimentation 1 permet une injection d’un complément de puissance réactive et d’un complément de puissance active Autrement dit, si la valeur de puissance active nécessaire est supérieure à la puissance apparente S du réseau principal 110, le procédé d’alimentation 1 comprend une étape d’injection 752 d’un complément de puissance réactive du réseau auxiliaire 120 dans le réseau principal 110 et d’un complément de puissance active du réseau auxiliaire 120 dans le réseau principal 110. Ainsi, si et que alors le procédé d’alimentation 1 permet une injection, selon l’étape 752, d’un complément de puissance réactive du réseau auxiliaire 120 dans le réseau principal 110 et d’un complément de puissance active du réseau auxiliaire 120 dans le réseau principal 110 la puissance apparente dans le réseau principal 110. Ainsi, pendant l’étape d’injection 752, la puissance apparente peut être définie selon la formule suivante : Où représente la somme de la valeur de puissance réactive Q présente initialement dans le réseau principal 110 et de la valeur du complément de puissance réactive et représente la somme de la valeur de puissance active P présente initialement dans le réseau principal 110 et de la valeur du complément de puissance active . La somme peut également être interprétée comme une valeur de puissance réactive de référence alors que la somme peut également être interprétée comme une valeur de puissance active de référence pour répondre aux deux conditions citées précédemment, à savoir et . En variante, il peut être envisagé comme condition à l’injection 752 d’un complément de puissance réactive du réseau auxiliaire 120 et d’un complément de puissance active dans le réseau principal 110, les conditions suivantes : et Dès lors, la condition sur la valeur de puissance active nécessaire à l’au moins une charge électrique 200 est simplifié puisque la valeur de puissance apparente limite de dimensionnement du réseau principal 110 est connue. Cette troisième configuration se traduit comme le cas lors duquel la puissance apparente nécessaire de l’au moins une charge électrique 200 est supérieure à une puissance apparente limite de dimensionnement du réseau principal 110 et la puissance active nécessaire de l’au moins une charge électrique 200 est aussi supérieure à cette même puissance apparente limite de dimensionnement. Ainsi avant compensation par le réseau auxiliaire 120, il peut être observé un dépassement de la puissance du réseau principal 110 par rapport à la limite de puissance accepté dans le réseau principal 110, caractérisé par la valeur de puissance limite . De même il est possible d’observer un dépassement de la puissance active du réseau principal 110 par rapport à la limite de puissance accepté dans le réseau principal 110, caractérisé par la valeur de puissance limite . Dans la troisième configuration, le complément de puissance réactive qui est ajouté compense totallement la puissance réactive Q que le réseau principal 110 fourni de tel sorte que . En effet cette puissance est signée. A titre d’exemple indicatif, il est alors possible de réaliser une correction du facteur de puissance (PFC). Ainsi, le procédé d’alimentation présente l’intérêt de permettre une gestion optimisée d’une configuration à une autre configuration par rapport aux trois configurations citées précédemment en fonction de la puissance apparente S disponible dans le réseau principal 110, de la puissance apparente limite liée au dimensionnement du réseau principal 110 et de la puissance nécessaire à l’au moins une charge électrique 200. En effet, lorsque la puissance nécessaire de l’au moins une charge électrique 200 dépasse la puissance apparente S du réseau principal 110, le procédé d’alimentation 1 permet de cibler la deuxième configuration ou la troisième configuration par rapport à la valeur de puissance active nécessaire . De manière similaire, lors d’un délestage de charge active, c’est-à-dire lorsque l’au moins une charge électrique 200 ne nécessite plus une certaine quantité de puissance active nécessaire pour son fonctionnement, dans la troisième configuration, le procédé d’alimentation 1 est avantageusement capable de déterminer si le réseau principal 110 doit être alimenté selon la première configuration ou la deuxième configuration. La représente ainsi un dispositif d’alimentation 100 en énergie électrique d'au moins une charge électrique 200 dans un système électrique aéronef selon le procédé d’alimentation 1. Le dispositif d’alimentation 100 se compose notamment du réseau principal 110 et du réseau auxiliaire 120. Et, le réseau principal 110 comprend l’au moins une source de tension alternative 111 par prélèvement mécanique sur le système d'entrainement 112 connecté à l’unité de commande de génération de courant 113. Et, comme dit précédemment, l’au moins une source de tension alternative 111 est reliée à l’au moins une charge électrique 200. Et, comme énoncé précédemment, le réseau auxiliaire 120 comprend : L’au moins un ensemble de stockage d'énergie électrique 121 configuré pour alimenter en courant continu l’au moins une charge électrique 200, le convertisseur 122, disposé entre l’ensemble de stockage d’énergie électrique 121 et l’au moins une charge électrique 200 et configuré pour convertir le courant continu délivré par l’au moins un ensemble de stockage d’énergie électrique 121 en un courant alternatif, et le module de commande du convertisseur 123 configuré pour mesurer la tension et le courant entre l’au moins une source de tension alternative 111 et l’au moins une charge électrique 200 et pour mesurer la tension électrique et le courant entre le convertisseur 122 et l’au moins une charge électrique 200. De manière facultative, le réseau auxiliaire 120 peut également comprendre un filtre 124 disposé entre le convertisseur 122 et l’au moins une charge électrique 200 configuré pour éliminer les harmoniques de tension liées au découpage du convertisseur 122 et de générer une tension triphasée sinusoidale au sein du réseau auxiliaire 120. De manière facultative, le réseau auxiliaire 120 peut comprendre un contacteur d'hybridation 126 entre le filtre 124 et le réseau principal 110 permettant d'isoler ou de coupler les le réseau secondaire 120 au réseau principal 110, et ainsi d'alimenter l’au moins une charge électrique 200 à l'aide du réseau auxiliaire 120. En outre, l’au moins un ensemble de stockage d’énergie électrique 121 est une batterie. En variante, l’au moins un ensemble de stockage électrique est une source de tension continue. Par exemple, une alimentation de tension continue, une source autre de courant alternatif ou continu couplée à une électronique de puissance régulant la tension continue de sortie peut être envisagée. De plus, de façon préférentielle, le réseau principal 110 et le réseau auxiliaire 120 sont des réseaux triphasés, comme représenté dans la . Néanmoins, le réseau principal 110 et le réseau auxiliaire 120 peuvent également être des réseaux monophasés alternatifs ou encore des réseaux multi-phasés. Dès lors, la fonction de boucle à phase asservie ou PLL à la valeur de puissance active transformée et à la valeur de puissance réactive est adaptée selon le nombre de phase du réseau principal 110 et du réseau auxiliaire 120. A titre d’exemple indicatif, une fonction PLL de type SOGI-OSG peut être envisagée dans une situation de réseau principal 110 et de réseau auxiliaire 120 alternatif monophasé afin de permettre une transformation dans un repère vectoriel bi-phasé. Et, selon une variante préférentielle, l’au moins une source de tension alternative 111 est un alternateur ou une machine à trois étages couramment utilisée pour la génération électrique du réseau des aéronefs, dont la tension de sortie est régulée à une valeur constance indépendamment de la vitesse de l'arbre tournant. . En variante, toute source de tension régulée telle qu'un onduleur de tension triphasé, un groupe de Park peut être envisagée. En outre, la gestion des bascules entre une configuration et une autre configuration peut être jugée comme difficile notamment par le faire que, lorsque que la commande arrive en régime permanant, la puissance apparente nécessaire à l’au moins une charge électrique 200 est environ équivalente à la puissance apparente limite du réseau principal 110, c’est-à-dire qu’elle oscille numériquement autour de la puissance apparente S . Dès lors, des bascules, traduisant ces oscillations, entre les différentes configurations peuvent être observées de façon très rapprochée. De plus, de multiples délestages de l’au moins une charge électrique 200 peut induire à de multiples bascule de configuration parmi les trois configurations d’alimentation du procédé d’alimentation 1. Les figures 4A et 4B représentent schématiquement les stratégies de linéarisation des trois configurations d’alimentation du procédé d’alimentation 1. Ces stratégies de linéarisation permettent avantageusement de calculer des références de puissances permettant de compenser le manque de puissance active ou de puissance réactive dans le réseau principal 110. Les différentes stratégies de linéarisation peuvent ainsi être définies selon deux paliers : un premier palier au cours duquel des puissances de références sont déterminées, comme représenté en , et un second palier au cours duquel une régulation du courant dans le repère de Park est déterminée, comme représenté en . Comme observé précédemment, ces stratégies de linéarisation permettent un découplage de contrôle de la valeur de puissance active P et de la valeur de puissance réactive Q du réseau principal 110 sur les deux axes du repère vectoriel après transformée de Park lors de l’étape 50. Comme énoncé précédemment, deux axes sont alors identifiés selon le repère vectoriel de Park, à savoir l’axe d et l’axe q. Le contrôle de la valeur de puissance active P du réseau principal 110 informe sur le courant dirigé sur l’axe d du repère vectoriel de Park que le convertisseur 122 doit fournir. Chaque stratégie de linéarisation des différentes configurations du procédé d’alimentation 1, à savoir la première configuration, la deuxième configuration et la troisième configuration, permet ainsi de définir la valeur de puissance active de référence et la valeur de puissance réactive de référence à partir de sorte à respecter les conditions énoncées précédemment, comme représenté en . Dans la troisième configuration, la différence 1001 entre la valeur de puissance apparente limite du réseau principal 110 et la valeur puissance active nécessaire est négative et une saturation permet d’imposer une référence positive de courant actif, en changeant le signe du courant actif par exemple. Autrement dit, dans la troisième configuration, la valeur de puissance réactive Q du réseau principal est régulée à 0 et la valeur de la puissance active P est régulée à la valeur de la puissance apparente limite du réseau principal de sorte à obliger le réseau auxiliaire 120 à compenser toute la puissance réactive par le biais du complément de puissance réactif et apporter le complément de puissance active nécessaire au réseau principal 110. La saturation permet de générer une référence de courant actif dans l'onduleur uniquement lorsque la différence 1001 entre la valeur de puissance apparente limite du réseau principal 110 et la valeur puissance active nécessaire est négatif, c’est-à-dire lorsque le procédé d’alimentation 1 est dans la troisième configuration. Sinon, lorsque le procédé d’alimentation 1 est dans la première configuration ou dans la deuxième configuration, la référence est imposée à 0. Le contrôle de la valeur de puissance réactive Q du réseau principal 110 informe sur le courant dirigé sur l’axe q dans le repère de Park que le convertisseur 122 doit fournir selon la configuration du procédé d’alimentation 1. La valeur de puissance réactive de référence correspond, quant à elle, à la puissance réactive de référence pour permettre au réseau principal 110 de rehausser sa puissance disponible à une valeur de puissance apparente limite connaissant la puissance active, dans la deuxième configuration. Or, dans la première configuration d’alimentation du procédé d’alimentation 1, cette puissance dépasse la valeur puissance réactive Q dans le réseau principal 110 et la saturation empêche toute action du convertisseur 122. Et, selon la troisième configuration d’alimentation du procédé d’alimentation 1, il est nécessaire de linéariser le calcul de la valeur de puissance réactive de référence pendant le temps du transitoire de la régulation de la valeur de puissance active. En régime permanent établie, la puissance réactive de référence est alors nulle. Dès lors, selon la première configuration d’alimentation du procédé d’alimentation 1, les conditions suivantes sont définies : En effet, la puissance apparente dans le réseau principal 110, image de la puissance apparente , étant inférieure à la limite de puissance acceptable pour le réseau principal 110, il est possible de définir, selon une première stratégie de linéarisation définir la puissance active P et la puissance réactive Q du réseau principal 110 comme : Les deux références de courant selon le repère de Park peuvent alors être définies de la façon suivante, selon la première stratégie de linéarisation : Où et représentent les courants de référence selon les axes d et q du repère de Park. Cette première stratégie de la première configuration se traduit alors comme une absence d’injection d’une compensation de la part du réseau auxiliaire 120 et donc un désaccouplement du réseau auxiliaire 120 et du réseau principal 110 par l’action du contacteur d’hybridation 126. La première stratégie de linéarisation permet donc d’imposer un fonctionnement selon la première configuration de compensation, en imposant Concernant la deuxième configuration d’alimentation, les conditions suivantes sont définies : Il est également possible de définir la valeur de puissance active de référence et la valeur de puissance réactive de référence selon une deuxième stratégie de linéarisation, par le biais de l’inéquation suivante : Les deux références de courant selon le repère de Park peuvent alors être définies de la façon suivante, selon la deuxième stratégie de linéarisation : Où et représentent des coefficients d'un correcteur proportionnel intégral connu. En variante d'autres correcteurs peuvent aussi être envisagés. Autrement dit, la deuxième stratégie de linéarisation selon la deuxième configuration d’alimentation permet d’imposer à un courant dans le repère de Park une valeur nulle. L’objectif est alors de réguler la puissance du système électrique aéronef 300 pour la rabaisser en n’injectant que de la puissance réactive permettant ainsi de limiter la puissance réactive du système électrique aéronef 300. La deuxième stratégie de linéarisation permet ainsi un fonctionnement selon la deuxième configuration de compensation en imposant Et, dans la troisième configuration du procédé d’alimentation 1, les conditions suivantes sont définies Or, la puissance apparente nécessaire de l’au moins une charge électrique 200 est supérieure à une puissance apparente limite et la puissance active nécessaire de l’au moins une charge électrique 200 est également supérieure à cette même puissance apparente limite . Ainsi avant compensation de la part du réseau auxiliaire 120, il est possible d’observer un dépassement de la puissance dans le réseau principal 110 par rapport à sa limite de puissance de dimensionnement. Et, de même, il est possible d’observer un dépassement de la puissance active dans le réseau principal 110 par rapport à sa limite de puissance de dimensionnement. Dès lors, il est possible de définir la puissance active P et la puissance réactive Q du réseau principal 110 comme : Et, il est possible de définir la valeur de puissance active de référence et la valeur de puissance réactive de référence selon une troisième stratégie de linéarisation, par le biais de l’inéquation suivante : C’est-à-dire Les deux références de courant selon le repère de Park peuvent alors être définies, en régime permanent, de la façon suivante : Le gain négatif permet d’obtenir un courant axe d de référence positif et donc une puissance active positive: La troisième stratégie de linéarisation permet ainsi un fonctionnement selon la troisième configuration de compensation en imposant Chacune des stratégies de linéarisation, à savoir la première stratégie de linéarisation, la deuxième stratégie de linéarisation et la troisième stratégie de linéarisation, permettant de déterminer les références de puissance active et de puissance réactive, peut être implémenté selon un schéma fonctionnel représenté en . Comme représenté en , à la suite de la détermination de la configuration de compensation en énergie, et donc de la stratégie de linéarisation et des références de puissance active et de puissance réactive, deux boucles imbriquées en cascade permettent de mettre en œuvre pour commander le convertisseur 122 : Une première boucle de régulation externe 1010 qui permet le contrôle des puissances du réseau principal 110, c’est-à-dire le contrôle des puissances actives P et réactives Q du réseau afin de limiter la puissance apparente S . La boucle de régulation externe 1010 fournit des références de courant en sortie du réseau auxiliaire 120. Autrement dit, la première boucle de régulation externe 1010 impose une référence de courant sur l'axe d et l'axe q selon le repère de Park au niveau du réseau auxiliaire 120. A titre informatif, la première boucle de régulation interne 1010 ajoute des termes de compensation liés au découplage des valeurs de puissance active et de puissance réactives et à la tension de sortie. Une deuxième boucle de régulation interne 1020 qui permet le contrôle des courants en sortie de convertisseur 122. Plus précisément, la deuxième boucle de régulation interne 1020 comprend un premier régulateur de courant 1021 sur le premier axe du repère de Park, l’axe d par exemple et un deuxième régulateur de courant 1022 sur le deuxième axe du repère de Park, l’axe q. Le premier régulateur de courant 1021 impose une première référence de commande 1023 au convertisseur 122 selon le premier axe du repère de Park, le repère d, et le deuxième régulateur de courant 1022 impose une deuxième référence de commande 1024 au convertisseur 122 selon le deuxième axe du repère de Park, le repère q, de sorte à permettre au convertisseur 122, en fonction de la configuration détectée, soit de la puissance réactive, soit de la puissance réactive et de la puissance active, soit aucune compensation à l’au moins une charge électrique 200. La figure 5 représente un graphique de la compensation énergétique observée par le biais du procédé d’alimentation 1 pendant une période donnée. Selon l’exemple représenté par ce graphique, la puissance apparente limite du réseau principal 110 est de 40 kVA. Ainsi, tant que la demande de puissance, ou autrement dit, la valeur de puissance nécessaire reste inférieure à la puissance apparente limite du réseau principal 110, le procédé d’alimentation 1 reste dans la première configuration. Lorsque la demande de puissance, c’est-à-dire la valeur de la puissance nécessaire à l’au moins une charge utile 200 dépasse la limite de puissance apparente S fixée de l’au moins une source de tension alternative 111 mais que la valeur de puissance active nécessaire reste inférieure ou égale à la limite de puissance apparente S fixée de l’au moins une source de tension alternative 111, comme il est illustré sur les intervalles [0,5; 1,6] et [1,9; 2,5] sur le graphique de la , le procédé d’alimentation 1 bascule alors dans un configuration de compensation énergétique, à savoir la deuxième configuration ou la troisième configuration de compensation de l’énergie afin d’apporter une compensation en puissance réactive et éventuellement en puissance active en provenance du réseau auxiliaire 120. Dès lors, un apport complémentaire en puissance réactive peut être observé en provenance du réseau auxiliaire 120 permettant d’étendre, de façon transitoire, la valeur de puissance apparente S au de-là de sa valeur de base. Lors d’une bascule dans la deuxième configuration ou dans la troisième configuration, le convertisseur 122 apporte une compensation de puissance par la régulation comme indiqué en . Cette compensation n’étant pas instantanée, le réseau principal 110 observe un transitoire de puissance dont la valeur dépend de l’impact de charge, ici 45kVA ou 50kVA. Cette compensation est également opérée de façon prompte de sorte à éviter tout échauffement non désiré du système électrique aéronef 300. A l'inverse, si la valeur de puissance nécessaire est inférieure à la puissance apparente limite du réseau principal 110, alors le réseau auxiliaire 120 ne fournit aucune puissance et la puissance du réseau principal 110 fournit toute la puissance à l’au moins une charge électrique 200, mettant en lumière la première configuration de compensation de l’énergie. C'est le cas sur les intervalles [0; 0,5], [1,6; 1,9] et [2,4; 2,7] sur le graphique de la . A titre indicatif, le procédé d’alimentation 1 se trouve dans la deuxième configuration de compensation de l’énergie au niveau des intervalles [0,5; 0,8], [1,3; 1,6] et dans la troisième configuration de compensation de l’énergie au niveau des intervalles [0,8; 1,3] et [1,9; 2,4]. La procédé d’alimentation 1 permet également une bascule inverse, c’est-à-dire une bascule de la troisième configuration d’alimentation à la deuxième configuration d’alimentation comme représenté à 1.3 seconde sur le graphique de la , et une bascule de la deuxième configuration vers la première configuration lorsqu’aucune compensation n’est nécessaire, comme illustré à 1.6 seconde sur le graphique de la . En outre, le procédé d’alimentation 1 permet également une bascule de la première configuration à la troisième configuration et inversement lors de grande variation de la demande en puissance active au niveau de l’au moins une charge électrique 200, comme illustré à l’intervalle [1,9; 2,4] sur le graphique de la . La figure 6 illustre les différentes configurations de compensation dans lesquelles le système électrique aéronef 300 peut se trouver en fonction du besoin énergétique de l’au moins une charge électrique 200, et plus précisément l’application de la deuxième configuration et de la troisième configuration de compensation de l’énergie. Ainsi, selon la deuxième configuration, lorsque la puissance active nécessaire de l’au moins une charge électrique 200 ne dépasse pas la puissance apparente limite . Le réseau auxiliaire 120 ne compense qu’une partie de la puissance réactive du réseau principal 110, comme représenté sur les intervalles [0,5 ; 0,8] et [1,4 ; 1,6] du graphique de la . Or, dans la troisième configuration, la puissance active nécessaire de l’au moins une charge électrique 200 dépasse la puissance apparente limite. Il est alors possible d’observer au niveau du réseau auxiliaire 120 le fait que le réseau auxiliaire 120 compense, par le biais du convertisseur 122, toute la puissance réactive du réseau principal 110, à cause de la régulation à 0 de la valeur de puissance réactive dans le réseau principal 110 et apporte le complément de puissance active nécessaire pour limiter le réseau comme illustré sur l’intervalle [0,8 ; 1,4] du graphique de la . Le procédé d’alimentation 1, et le dispositif d’alimentation qui applique le procédé d’alimentation 1, présentent ainsi l’avantage de permettre de limiter les puissances du réseau principal 110, donc vues par la machine électrique. Il est alors possible de dimensionner les machines électriques sources de courant alternatif telles que les alternateurs au plus juste pour tenir des puissances moyennes d’utilisation puisque le réseau auxiliaire 120 permet de subvenir aux surcharges ponctuelles soumises au réseau principal 110. La solution n’est pas intrusive et est totalement dissociée du procédé de contrôle du réseau principal 110. La stratégie de linéarisation 1000 permet de réduire le besoin énergétique de l’élément de stockage d'énergie électrique 121 HVDC et donc de réduire sa masse sur des réseaux comportant des charges inductives. Procédé d'alimentation (1) en énergie électrique d'au moins une charge électrique (200) dans un système électrique aéronef (300), le système électrique aéronef (300) comprenant un réseau principal (110) et un réseau auxiliaire (120), le réseau principal (110) comprenant : au moins une source de tension alternative (111) par prélèvement mécanique sur un système d'entrainement (112) connecté à une unité de commande de génération de courant (113), la source de tension alternative (111) étant reliée à l’au moins une charge électrique (200), le réseau auxiliaire (120) comprenant : au moins un ensemble de stockage d'énergie électrique (121), configuré pour apporter un complément énergétique à l’au moins une charge électrique (200), un convertisseur (122) disposé entre l’ensemble de stockage d’énergie électrique (121) et l’au moins une charge électrique (200), configuré pour convertir un courant continu en un courant alternatif, un module de commande du convertisseur (123), configuré pour mesurer une tension entre l’au moins une source de tension alternative (111) et l’au moins une charge électrique (200) et pour mesurer une tension électrique entre le convertisseur (122) et l’au moins une charge électrique (200), le procédé d’alimentation (1) comprenant les étapes suivantes : Mesure (10) d’une première tension entre l’au moins une source de tension alternative (111) et l’au moins une charge électrique (200) et d’un premier courant entre l’au moins une source de tension alternative (111) et l’au moins une charge électrique (200), Mesure (20) d’une deuxième tension entre le convertisseur (122) et l’au moins une charge électrique (200) et d’un deuxième courant entre le convertisseur (122) et l’au moins une charge électrique (200), Calcul (30) d’une valeur de puissance apparente S dans le réseau principal (110), Détermination (40) d’une valeur de puissance active P et de puissance réactive Q , Estimation (72) d’une valeur de puissance nécessaire , d’une valeur de puissance active nécessaire et d’une valeur de puissance réactive nécessaire à l’au moins une charge électrique (200), la valeur de puissance nécessaire représentant la valeur de puissance à fournir à l’au moins une charge électrique (200), la valeur de puissance nécessaire étant composée de la valeur de puissance active nécessaire et de la valeur de puissance réactive nécessaire , Si la valeur de puissance nécessaire détectée est supérieure à la puissance apparente S du réseau principal (110), injection (75) d’un complément de puissance réactive et/ou d’un complément de puissance active du réseau auxiliaire (120) dans le réseau principal (110). Procédé d’alimentation (1) selon la revendication 1, dans lequel l’étape de détermination (40) d’une puissance active et d’une puissance réactive comprend les étapes suivantes : Observation (45) des caractéristiques du réseau principal (110) et du réseau auxiliaire (120), Transformation (50) de la valeur de puissance active P et de la valeur de puissance réactive Q calculée selon une transformation de Park, Découplage (60) de la valeur de puissance active P transformée et de la valeur de puissance réactive Q transformée, Calcul (70) d’une valeur de puissance active P dans le réseau principal (110), Calcul (70’) d’une valeur de puissance réactive Q dans le réseau principal (110), Procédé d'alimentation (1) selon l’une des revendications 1 ou 2, comprenant les étapes suivantes : Si la valeur de puissance active nécessaire estimée est inférieure à la puissance apparente S du réseau principal (110), injection (750) d’un complément de puissance réactive du réseau auxiliaire (120) dans le réseau principal (110), Sinon, injection (752) d’un complément de puissance réactive du réseau auxiliaire (120) dans le réseau principal (110) et d’un complément de puissance active du réseau auxiliaire (120) dans le réseau principal (110). Procédé d'alimentation (1) selon l’une des revendications 1 à 3, comprenant une première stratégie de linéarisation de la puissance active P et la puissance réactive Q, la première stratégie de linéarisation consistant en une définition d’une valeur de puissance active de référence et d’une valeur de puissance réactive de référence , la valeur de puissance active de référence étant supérieure à la valeur de puissance active P et la valeur de puissance réactive de référence étant supérieure à la valeur de puissance réactive Q. Procédé d'alimentation (1) selon la revendication 3, comprenant une deuxième stratégie de linéarisation de la puissance active P et la puissance réactive Q, la deuxième stratégie de linéarisation consistant en une définition d’une valeur de puissance active de référence et d’une valeur de puissance réactive de référence , la valeur de puissance active de référence étant supérieure à la valeur de puissance active P et la valeur de puissance réactive de référence étant inférieure à la valeur de puissance réactive Q. Procédé d'alimentation (1) selon la revendication 3 ou 5, comprenant une troisième stratégie de linéarisation de la puissance active P et la puissance réactive Q, la troisième stratégie de linéarisation consistant en une définition de la valeur de puissance active de référence et de la valeur de puissance réactive de référence , la valeur de puissance active de référence étant inférieure à la valeur de puissance active P et la valeur de puissance réactive de référence étant inférieure à la valeur de puissance réactive Q . Dispositif d'alimentation (100) en énergie électrique d'au moins une charge électrique (200) dans un système électrique aéronef (300), le système électrique aéronef (300) comprenant un réseau principal (110) et un réseau auxiliaire (120), le réseau principal (110) comprenant : au moins une source de tension alternative (111) par prélèvement mécanique sur un système d'entrainement (112) connecté à une unité de commande de génération de courant (113), l’au moins une source de tension alternative (111) étant reliée à l’au moins une charge électrique (200), le réseau auxiliaire (120) comprenant : au moins un ensemble de stockage d'énergie électrique (121), configuré pour alimenter en courant continu l’au moins une charge électrique (200), un convertisseur (122) disposé entre l’ensemble de stockage d’énergie électrique (121) et l’au moins une charge électrique (200), configuré pour convertir une tension continue en tension alternative, un module de commande du convertisseur (123), configuré pour mesurer une tension et une intensité entre l’au moins une source de tension alternative (111) et l’au moins une charge électrique (200) et pour mesurer une tension électrique et une intensité entre le convertisseur (122) et l’au moins une charge électrique (200), le module de commande (123) étant configuré pour injecter un complément de puissance réactive et/ou un complément de puissance active du réseau auxiliaire (120) dans le réseau principal (110) si une valeur de puissance nécessaire à l’au moins une charge électrique (200) est supérieure à une valeur de puissance apparente S du réseau principal (110). Dispositif d'alimentation (100) selon la revendication 7, dans lequel l’au moins un ensemble de stockage d’énergie électrique (121) est une batterie. Dispositif d'alimentation (100) selon la revendication 7 ou 8, dans lequel le réseau principal (110) et le réseau auxiliaire (120) sont des réseaux triphasés. Dispositif d'alimentation (100) selon l’une des revendications 7 à 9, dans lequel l’au moins une source de tension alternative (111) est un alternateur. Dispositif d'alimentation (100) selon l’une des revendications 7 à 10, comprenant un filtre (124) disposé entre le convertisseur (122) et l’au moins une charge électrique (200). Dispositif d'alimentation (100) selon l’une des revendications 7 à 11, comprenant un contacteur d’hybridation (126) configuré pour coupler et découpler le réseau principal (110) et le réseau auxiliaire (120).