Brevet FR3152494A1 — publié le 20250307

Le présent exposé propose un dispositif d’alimentation (110) d’un réseau électrique (120) d’un système propulsif (100) aéronautique, le dispositif (110) comprenant : un générateur électrique (112), de préférence une machine électrique synchrone à aimants permanents, comprenant un rotor et un stator, le rotor étant configuré pour être entrainé par une turbomachine (111), le stator étant configuré pour générer une première tension (V1) alternative ; un convertisseur AC/DC (114) configuré pour mettre en œuvre un redressement de la première tension (V1) issue du générateur électrique (112) en une deuxième tension (V2) ; et un convertisseur DC/DC (116) configuré pour mettre en œuvre un hachage de la deuxième tension (V2) issue du convertisseur AC/DC (114) en une troisième tension (V3), le convertisseur DC/DC (116) étant en aval du convertisseur AC/DC (114) en référence à un flux de courant depuis le convertisseur AC/DC (114) vers le convertisseur DC/DC (116). Figure de l’abrégé : Fig. 2 Dispositif d’alimentation d’un réseau électrique d’un système propulsif aéronautique et procédé associé Le présent exposé concerne le domaine aéronautique. Plus précisément, il concerne les dispositifs d’alimentation des réseaux électriques de systèmes propulsifs aéronautiques hybrides, notamment leur commande, lorsqu’ils comprennent un générateur électrique comprenant un rotor et un stator, typiquement une machine électrique synchrone à aimants permanents. ETAT DE LA TECHNIQUE Certains dispositifs d’alimentation d’un réseau électrique de système propulsif, notamment de turbopropulseur, comprennent deux machines électriques, notamment de type synchrone à aimants permanents. L’une des machines électriques est reliée à l’arbre haute pression tandis que l’autre machine électrique est reliée à l’arbre basse pression du turbopropulseur. Les deux arbres peuvent alors transférer leur puissance mécanique (propulsive) par l’intermédiaire des machines électriques selon les besoins du turbopropulseur. Les machines électriques assurent également des fonctions de génération de puissance électrique (non propulsive) pour les besoins du réseau électrique. Dès lors, le dispositif d’alimentation comprend un convertisseur statique AC/DC configuré pour redresser le courant et la tension générés par chacune des machines et destinés à alimenter le réseau électrique. Le turbopropulseur est alors qualifié comme étant « hybride » en associant le turbopropulseur au dispositif d’alimentation. On pourra se référer au document FR 3 103 647 pour plus de détails à ce sujet. Contrairement aux machines synchrones à excitation bobinée, les machines synchrones à aimants permanents sont plus légères et moins volumineuses. Elles présentent également un meilleur rendement et une meilleure qualité de tension. Or, dans un mode de fonctionnement à « puissance constante » de la machine électrique, c’est-à-dire un mode de fonctionnement dans lequel la valeur du couple délivré par un rotor de la machine est inversement proportionnelle au régime du turbopropulseur (par exemple une vitesse de l’arbre basse pression) pour délivrer une puissance constante, le courant délivré par la machine synchrone à aimants permanents est proportionnel au couple et la tension de la machine est proportionnelle à la vitesse. À basse vitesse, cela va se traduire par un fonctionnement à courant élevé (fort couple) et à haute vitesse par un fonctionnement à haute tension. Dès lors, en raison d’une plage de vitesse élevée de l’arbre basse pression par rapport à l’arbre haute pression (un rapport entre une vitesse minimale et maximale de l’arbre basse pression est supérieur à 5 alors qu’un tel rapport pour l’arbre haute pression ne dépasse pas 2,5), la machine électrique reliée à l’arbre basse pression peut générer des tensions élevées ou des courants élevés nécessitant de surdimensionner le dispositif d’alimentation, notamment des machines électriques, des convertisseurs AC/DC et des harnais du dispositif, voire le réseau électrique. EXPOSE GENERAL Un but du présent exposé est donc de pouvoir alimenter le réseau électrique d’un aéronef, notamment d’un turbopropulseur, sur une plage de vitesse élevée. De manière secondaire, un objectif du présent exposé est d’améliorer l’alimentation des réseaux électriques de systèmes propulsifs hybrides, notamment des turbopropulseurs hybrides. À cet effet, le présent exposé prévoit selon un premier aspect un dispositif d’alimentation d’un réseau électrique d’un système propulsif aéronautique, le dispositif comprenant : un générateur électrique, de préférence une machine électrique synchrone à aimants permanents, comprenant un rotor et un stator, le rotor étant configuré pour être entrainé par une turbomachine, le stator étant configuré pour générer une première tension alternative ; un convertisseur AC/DC configuré pour redresser la première tension issue du générateur électrique en une deuxième tension ; et un convertisseur DC/DC configuré pour hacher la deuxième tension issue du convertisseur AC/DC en une troisième tension, le convertisseur DC/DC étant en aval du convertisseur AC/DC en référence à un flux de courant depuis le convertisseur AC/DC vers le convertisseur DC/DC. Certaines caractéristiques préférées mais non limitatives du dispositif selon le premier aspect sont les suivantes, prises individuellement ou en combinaison : - le convertisseur DC/DC est en outre configuré pour hacher la deuxième tension lorsque la deuxième tension est supérieure à la troisième tension. ; - le dispositif comprend en outre une unité de contrôle du convertisseur AC/DC et du convertisseur DC/DC, l’unité de contrôle étant configurée pour déterminer une vitesse de rotation du rotor par rapport au stator, le convertisseur AC/DC étant configuré pour redresser la première tension en fonction de la vitesse de rotation du rotor par rapport au stator et le convertisseur DC/DC étant configuré pour hacher la deuxième tension en fonction de la vitesse de rotation du rotor par rapport au stator ; - l’unité de contrôle est en outre configurée pour comparer la vitesse de rotation déterminée avec une première valeur seuil et une deuxième valeur seuil, lorsque la vitesse de rotation déterminée est comprise entre la première valeur seuil et la deuxième valeur seuil, le convertisseur AC/DC étant en outre configuré pour défluxer le générateur électrique en fonction de la vitesse de rotation déterminée de sorte à redresser la première tension en la deuxième tension ; - le convertisseur AC/DC est en outre configuré pour diminuer le défluxage du générateur électrique par le convertisseur AC/DC jusqu’à une valeur nulle lorsque la vitesse de rotation déterminée atteint la deuxième valeur seuil ; - la troisième tension est une tension du réseau électrique du système propulsif aéronautique, par exemple comprise entre 535 V et 545 V, la deuxième tension étant supérieure à la troisième tension ; - le dispositif comprend en outre : un deuxième convertisseur AC/DC, les convertisseurs AC/DC étant reliés par entrelacement ; et deux ensembles de condensateurs mutuellement reliés en sortie des convertisseurs AC/DC. Selon un deuxième aspect, il est proposé un système propulsif aéronautique comprenant un réseau électrique et un dispositif selon le premier aspect, le dispositif étant relié électriquement au réseau électrique. Selon un troisième aspect, il est proposé un aéronef comprenant une cellule et un système propulsif selon le deuxième aspect, le système propulsif étant fixé à la cellule. Selon un quatrième aspect, il est proposé un procédé d’alimentation d’un réseau électrique d’un système propulsif aéronautique, comprenant les étapes suivantes : générer une première tension ; redresser, par un convertisseur AC/DC, la première tension en une deuxième tension ; puis hacher, par un convertisseur DC/DC distinct du convertisseur AC/DC, la deuxième tension en une troisième tension. Le procédé peut en outre comprendre une étape de détermination d’une vitesse de rotation d’un rotor d’un générateur électrique par rapport à un stator du générateur électrique, dans lequel les étapes de redressement et de hachage sont mis en œuvre en fonction de la vitesse de rotation déterminée. Optionnellement, le procédé comprend en outre les étapes suivantes : comparer la vitesse de rotation déterminée avec une première valeur seuil et une deuxième valeur seuil ; et si la vitesse de rotation déterminée est comprise entre la première valeur seuil et la deuxième valeur seuil, défluxer le générateur électrique en fonction de la vitesse de rotation déterminée. DESCRIPTION DES FIGURES D’autres caractéristiques, buts et avantages ressortiront de la description qui suit, qui est purement illustrative et non limitative, et qui doit être lue en regard des dessins annexés sur lesquels : la FIG. 1 est une vue schématique en demi-coupe d’un système propulsif hybride ; la FIG. 2 illustre de façon schématique un dispositif d’alimentation ; la FIG. 3 illustre une partie d’un dispositif d’alimentation ; FIG. 4 FIG. 4 les figures 4a et 4b illustrent une partie d’un convertisseur AC/DC ; la FIG. 5 illustre une partie d’un convertisseur DC/DC ; la FIG. 6 est un organigramme d’un procédé d’alimentation ; la FIG. 7 illustre un graphe représentant une évolution d’une valeur efficace d’une force électromotrice du générateur électrique, d’une tension du réseau électrique et d’une puissance en sortie du générateur électrique en fonction d’un rapport de vitesses de l’arbre basse pression ; la FIG. 8 illustre un graphe représentant une évolution d’une valeur efficace d’un courant de phase du générateur électrique et d’une tension en sortie du convertisseur AC/DC en fonction d’un rapport de vitesses de l’arbre basse pression ; et la FIG. 9 illustre un graphe représentant une évolution d’un courant du générateur électrique d’axe « d » d’un repère de Park et d’un courant de générateur électrique d’axe « q » du repère de Park en fonction d’un rapport de vitesses de l’arbre basse pression. DESCRIPTION DETAILLEE Un système propulsif 100 comprend une turbomachine 111 qui présente une direction principale d’écoulement des gaz et qui s’étend selon un axe longitudinal X. La turbomachine 111 est configurée pour être fixée sur une cellule d’un aéronef, par exemple aux ailes, dans le cas d’un avion, typiquement par l’intermédiaire d’un pylône (ou mât). La turbomachine 111 peut également être montée à l’arrière du fuselage, voire être intégrée au fuselage de l’aéronef. La turbomachine 111 peut être à double-corps, double-flux, carénée et à entraînement direct, telle que décrite ci-après, mais peut également comporter un nombre différent de corps et/ou de flux, et/ou être un autre type de turboréacteur, tel qu’un turboréacteur à réducteur ou un turbopropulseur, carénée ou non. La turbomachine 111 comporte, d’amont en aval dans le sens de l’écoulement des gaz, une soufflante 1112, un corps primaire comportant une section de compression 1113, 1114 comprenant un compresseur basse pression 1113 ainsi qu’un compresseur haute pression 1114, une chambre de combustion 1115, et une section de turbine 1116, 1117 comprenant une turbine haute pression 1116 ainsi qu’une turbine basse pression 1117. La soufflante 1112 peut être carénée, c’est-à-dire qu’elle est logée dans un carter de rétention 1111 ( FIG. 1 ). La soufflante peut être également non carénée, c’est-à-dire qu’elle n’est pas logée dans un carter de rétention et se présente sous forme d’hélice 1110. Le flux d’air entrant dans la turbomachine 111 suite à l’aspiration générée par la soufflante 1112 se divise en un flux primaire configuré pour traverser le corps primaire et un flux secondaire qui contourne le corps primaire, la plupart de la poussée générée par la turbomachine 111 étant liée au flux secondaire. En outre, la turbomachine 111 comprend un arbre haute pression 1118 qui est raccordé à la turbine haute pression 1116 et est configuré pour entraîner le compresseur haute pression 1114, et un arbre basse pression 1119 qui est raccordé à la turbine basse pression 1117 et est configuré pour entrainer le compresseur basse pression 1113 et la soufflante 1112.Une vitesse de rotation de l’arbre basse pression 1119 peut être comprise entre 1800 tours par minute et 10 000 tours par minute. C’est à dire qu’un rapport de vitesses de rotation de l’arbre base pression 1119 peut être supérieur à 5 tandis qu’un rapport de vitesse de rotation de l’arbre haute pression 1118 est généralement compris entre 1,5 et 2,5. Bien entendu, le système propulsif 100 peut comprendre une pluralité de turbomachines 111, par exemple une turbomachine 111 par aile de l’aéronef. Le système propulsif 100 comprend en outre un réseau électrique 120 configuré pour transporter une puissance électrique au sein du système propulsif 100. Le réseau électrique 120 peut être de type courant continu haute tension (connu sous l’acronyme anglosaxon HVDC pour « High voltage direct current »). Une tension de fonctionnement du réseau électrique 120 en courant continu peut par exemple être 540 V. À cet égard, le réseau électrique 120 est configuré pour fonctionner à tension constante (la tension de fonctionnement du réseau électrique 120). Le système propulsif 110 comprend également un dispositif d’alimentation 110 (illustré par exemple en FIG. 1 ) relié au réseau électrique 120. Le système propulsif 110 peut comprendre plusieurs dispositifs d’alimentation reliés en parallèle au réseau électrique 120. Le dispositif d’alimentation comprend une machine électrique 112. Dans le cas d’une turbomachine à double corps, la machine électrique 112 est configuré pour être relié à l’arbre basse pression 1119 ou à l’arbre haute pression 1118. Le système propulsif 100 peut comprendre en outre deux dispositifs d’alimentation 110 comprenant chacun une machine électrique 112 reliée à l’un des arbres basse pression 1119 et haute pression 1118. De façon générale, le système propulsif 110 peut comprendre plusieurs dispositifs d’alimentation électrique comprenant chacun une machine électrique 112 relié à un arbre distinct de la turbomachine 111. La machine électrique 112 est un convertisseur électromécanique, de préférence de type synchrone, par exemple à aimants permanents. L’emploi d’une machine électrique synchrone à aimant permanent présente l’avantage de réduire la masse de l’aéronef car elle bénéficie d’une densité de puissance élevée par rapport à d’autres types de machines synchrone, par exemple les machines synchrones à rotor bobiné. La machine électrique 112 comprend un stator et un rotor mobile en rotation par rapport au stator. La turbomachine 111 est reliée au rotor pour être entrainé en rotation par rapport au stator. Par exemple, le rotor est relié soit à l’arbre haute pression 1118 soit à l’arbre basse pression 1119 de la turbomachine 111. La machine électrique 112 est réversible, c’est-à-dire qu’elle est configurée pour fonctionner en générateur électrique pour n’importe quelle vitesse de rotation de la turbomachine 111, typiquement lorsqu’elle est reliée à l’arbre basse pression, et/ou en moteur électrique, typiquement lorsqu’elle est reliée à l’arbre haute pression. En l’espèce, le dispositif d’alimentation 110 permet d’alimenter le réseau électrique 120 en prélevant de la puissance sur chaque arbre, typiquement les arbres basse pression et haute pression, lorsque les deux machines électriques sont en mode générateur, et de de mettre en œuvre un transfert de puissance, typiquement de l’arbre basse pression vers l’arbre haute pression, lorsque l’une d’entre elles est en mode moteur électrique. Dans ce qui suit, le dispositif d’alimentation 110 sera décrit dans un mode de fonctionnement dans lequel le dispositif d’alimentation 110 alimente le réseau électrique 120. Dès lors, la machine électrique 112 sera décrite dans un mode de fonctionnement en générateur électrique et sera donc nommée « générateur électrique ». Bien entendu, ce qui est décrit dans la suite du présent exposé reste compatible avec un mode de fonctionnement du dispositif d’alimentation 110 en « transfert de puissance » dans lequel la machine électrique 112 peut être dans un mode de fonctionnement en moteur électrique, en particulier pour la machine électrique reliée à l’arbre haute pression. Le dispositif d’alimentation comprend en outre un convertisseur AC/DC 114 relié électriquement au générateur électrique 112, le convertisseur AC/DC 114 étant configuré pour redresser une grandeur électrique alternative en une grandeur électrique continue. En référence à un flux de courant depuis le générateur électrique 112, le convertisseur AC/DC 114 est en aval du générateur électrique 112. Le convertisseur AC/DC 114 est configuré pour redresser une première tension V1 issue du générateur électrique 112 en une deuxième tension V2. Le convertisseur AC/DC 114 fonctionne comme un redresseur actif, c’est-à-dire que tous les bras de pont 1141 du convertisseur AC/DC 114 comprennent au moins un composant actif, par exemple un transistor, le transistor pouvant être de type MOSFET. Le convertisseur AC/DC 114 peut être un redresseur de Vienne (connu sous l’appellation anglosaxonne « Vienna » ), dont un schéma électrique d’un bras de pont 1141 du redresseur de Vienne est illustré en FIG. 4 , un redresseur activement clampé par le neutre (connu sous l’acronyme ANPC pour « Active neutral clamped point »), dont un schéma électrique d’un bras de de pont 1142 du redresseur activement clampé par le neutre est illustré en FIG. 4 , ou un redresseur clampé par le neutre (connu sous l’acronyme NPC pour « Neutral clamped point ». Le redresseur de Vienne présente l’avantage d’améliorer la fiabilité du convertisseur AC/DC 114 et les redresseurs ANPC et NPC présentent l’avantage de limiter des pertes par effet Joule dans le convertisseur AC/DC 114. Ces architectures sont en soi connues par une personne du métier et ne seront donc pas détaillées davantage. Le dispositif d’alimentation 110 comprend en outre un convertisseur DC/DC 116. Le convertisseur DC/DC 116 est relié électriquement, d’une part, au réseau électrique 120 et, d’autre part, au convertisseur AC/DC 114 par un bus intermédiaire 115 capacitif commun. Le bus intermédiaire 115 est configuré pour fonctionner à une tension intermédiaire (par exemple la deuxième tension V2) supérieure ou égale à la tension V3, typiquement la tension de fonctionnement du réseau électrique 120. En référence à un flux de courant depuis le convertisseur AC/DC 114 vers le convertisseur DC/DC 116, le convertisseur DC/DC 116 est en aval du convertisseur AC/DC 114. Le convertisseur DC/DC 116 est configuré pour hacher la deuxième tension V2 issue du convertisseur AC/DC 114 en une troisième tension V3, typiquement pour abaisser la tension continue du bus intermédiaire 115 pour alimenter le réseau électrique 120. Plusieurs exemples d’architecture de convertisseurs DC/DC sont décrites dans le brevet FR 2 969 861 B1. Le convertisseur DC/DC peut en outre être réalisé par un entrelacement de plusieurs bras de pont 1161. Un exemple de bras de pont 1161 apte à être entrelacé est notamment illustré en FIG. 5 . L’implémentation d’un convertisseur DC/DC 116 fait partie des connaissances générales de la personne du métier et ne sera donc pas détaillée davantage. Le dispositif d’alimentation 110 peut comprendre en outre un troisième filtre 117 en série avec le convertisseur DC/DC 116 et en aval du convertisseur DC/DC 116 de sorte à être interposé entre le réseau électrique 120 et le convertisseur DC/DC 116. Ainsi, une association des convertisseurs AC/DC 114 et DC/DC 116 permet d’alimenter le réseau électrique 120 à puissance constante sur une large gamme de vitesse, typiquement une gamme de vitesse de l’arbre basse pression 1119 ou de manière plus générale une gamme de vitesse dont le rapport entre une vitesse minimale et une vitesse maximale de la gamme de vitesse est supérieur à 5, sans surdimensionner la génératrice, les câbles et les convertisseurs eux-mêmes. L’association des convertisseurs AC/DC 114 et DC/DC 116 permet en outre de limiter les risques de surtension sur le réseau électrique 120. En effet, sans la deuxième modulation mise en œuvre par le convertisseur DC/DC 116, le dispositif d’alimentation 110 peut alimenter le réseau électrique 120 à puissance constante et à la tension du réseau électrique 120 dans une gamme de vitesse réduite de la turbomachine, typiquement jusqu’à 2,5 fois une vitesse de rotation minimale de l’arbre haute pression 1118, au lieu d’atteindre une gamme de vitesse allant au-delà de 5 fois la vitesse de rotation minimale de l’arbre basse pression 1119. Une difficulté vient du fait que, lorsque la machine électrique 112 est en mode générateur électrique, typiquement la machine électrique 112 reliée à l’arbre basse pression qui fonctionne avec un rapport de vitesses supérieur à 5, la première tension V1 est liée à une vitesse de rotation du rotor de la machine électrique112 par rapport au stator de la machine électrique 112. Dès lors, à vitesse élevée, la tension sera elle aussi élevée, mais à faible vitesse, un courant délivré par le générateur électrique 112 sera élevé pour fonctionner à puissance constante. Le fait de « défluxer » le générateur électrique 112, par exemple par un contrôle d’un onduleur pilotant le générateur électrique 112, permet de limiter ces contraintes. D’une part, à basse vitesse, l’effet du défluxage permet de réduire le courant issu du générateur électrique 112 contrôlé uniquement par le convertisseur AC/DC 114, sans le convertisseur DC/DC 116, régulant directement une tension issue du générateur électrique 112 à une tension du réseau à 540V. Par exemple pour un générateur électrique 112 de 150 kW, une valeur du courant est de 750 A en valeur efficace pour un fort défluxage contre 1100 A en valeur efficace pour un faible défluxage. D’autre part, à haute vitesse, l’effet du défluxage permet de réduire la tension V1 du générateur électrique 112, dans les mêmes conditions de contrôle par le convertisseur AC/DC 114, par un contrôle d’une composante d’axe « d » d’un repère de Park d’un courant issu générateur électrique 112 (appelée un courant Id). Cependant, le défluxage présente au moins l’une des limitations suivantes : - le courant Id peut devenir supérieur à une composante d’axe « q » du repère de Park (appelée un courant Iq) pouvant rendre un contrôle de la troisième tension V3, typiquement la tension du réseau électrique 120, instable en cas d’erreur sur une mesure ou une estimation d’une position du rotor par rapport au stator, or, il s’agit d’un risque fréquent pour ce type d’application au vu d’un ordre de grandeur du courant Id pouvant être jusqu’à 6 fois supérieur au courant Iq mesuré à puissance nominale du générateur électrique 112 ; et - en cas de défaut ou de perte de contrôle du générateur électrique 112, la première tension V1 n'est plus limitée par le défluxage générant ainsi des surtensions dans le dispositif d’alimentation 110 et le réseau électrique 120. Ainsi, le défluxage peut être utilisé sans risque d’instabilité ou d’endommagement du dispositif d’alimentation 110 et du réseau électrique 120 seulement sur une gamme de vitesse limitée. Or, la capacité du convertisseur DC/DC 116 à abaisser des tensions élevées dépend seulement de son dimensionnement et ne présente donc pas de risques d’instabilité ou de perte de contrôle en comparaison avec le défluxage. En outre, le convertisseur DC/DC 16 permet d’éviter un surdimensionnement du dispositif d’alimentation 110 réduisant ainsi la masse du système propulsif 100. Le convertisseur DC/DC 116 réduit également davantage les contraintes liées aux courants à basse vitesse. En effet, une tension à vide du générateur électrique 112, plus communément appelé force electromotrice (ou FEM) est plus élevée et réduit donc le courant délivré par le générateur électrique 112. Par exemple, pour une génératrice de 150 kW, le courant maximum à bas régime est limité à 450 A en valeur efficace contre 750 A en valeur efficace sans convertisseur DC/DC 116. Ainsi, le dispositif d’alimentation 110 peut être utilisé dans une gamme de vitesse de la turbomachine allant jusqu’à cinq fois une vitesse minimale de l’arbre basse pression 1119, de préférence entre cinq fois et dix fois la vitesse minimale de l’arbre basse pression 1119, donc sur une gamme de vitesse beaucoup plus large en comparaison avec un dispositif d’alimentation sans convertisseur DC/DC. De plus, en cas de court-circuit sur le réseau électrique 120, le convertisseur DC/DC 116 permet de limiter un courant de court-circuit issu du réseau électrique 120 pour ne pas endommager le générateur électrique 112 ni le convertisseur AC/DC 114 et limite les contraintes sur des équipements du réseau électrique 120, en particulier des câbles et protections associées. De façon globale, le convertisseur DC/DC 116 permet de réduire le dimensionnement du dispositif d’alimentation 110 et donc la masse du système propulsif 100. Le dispositif d’alimentation 110 peut comprendre en outre un premier filtre 113 en amont du convertisseur AC/DC 114. Le bus intermédiaire 115 comprend des condensateurs 119. Chaque condensateur 119 du bus intermédiaire 115 est relié, d’une part, à l’une des deux bornes du dispositif d’alimentation 110 DC+, DC- et, d’autre part, à un point milieu M du dispositif d’alimentation 110. Des exemples de disposition électrique des condensateurs 119 sont illustrés à titre d’exemple à la FIG. 2 et à la FIG. 3 . Ainsi, il est possible de mutualiser les condensateurs pour les convertisseurs AC/DC 114 et DC/DC 116 sans les surdimensionner étant donné que les convertisseurs AC/DC 114 et DC/DC 116 ne sont pas destinés à commuter en même temps dans le dispositif 110. Le dispositif d’alimentation 110 peut présenter différentes architectures, par exemple une architecture dans laquelle le générateur électrique 112 et le convertisseur AC/DC 114 sont en série, dont un exemple est illustré en FIG. 2 , ou bien une architecture par entrelacement, dont un exemple est illustré en FIG. 3 . Dans le cas de l’architecture par entrelacement, deux convertisseurs AC/DC 114 sont branchés coté DC en parallèle. L’entrelacement consiste à déphaser les ordres de commande des deux convertisseurs AC/DC 114 de 180° afin de réduire les oscillations de courant dans les condensateurs. Pour ce faire, la machine électrique 112 comprend deux stators triphasés indépendants. Selon l’exemple illustré en FIG. 3 , la machine électrique 112 est illustrée de façon équivalente par deux machines électriques dans lesquelles leurs rotors sont mutuellement reliés au même arbre, typiquement l’arbre basse pression. L’architecture par entrelacement présente par ailleurs l’avantage de limiter une dimension des câbles du dispositif d’alimentation 110 facilitant ainsi leurs connexions au sein du système propulsif 100. Elle présente en outre l’avantage de réduire une valeur du courant dans les condensateurs 119 du bus continu intermédiaire 115 en mutualisant les condensateurs 119 reliés à chacun des redresseurs AC/DC 114 entrelacés Le dispositif d’alimentation 110 peut comprendre en outre une unité de contrôle 118 configurée pour déterminer une vitesse de rotation du rotor du générateur électrique 112 par rapport au stator du générateur électrique et commander un redressement mis en œuvre par le convertisseur AC/DC 114 ainsi qu’un hachage mis en œuvre par le convertisseur DC/DC 116, à l’aide de boucles de tension et de courant, en fonction de la vitesse de rotation déterminée. En effet, pour une vitesse inférieure à une première valeur seuil S1, correspondant par exemple à un bas régime de l’arbre basse pression 1119, une tension générée par le générateur électrique V1 est inférieure à une tension d’alimentation V3 (voir la force électromotrice V fem par rapport à la tension d’alimentation V3 en FIG. 7 ), typiquement une tension d’alimentation du réseau électrique 120. Le convertisseur AC/DC 114 fonctionne en mode élévateur de tension et régule la tension générée V1 en une tension intermédiaire V2 égale à la tension d’alimentation du réseau électrique V3 (voir la tension intermédiaire V2 en FIG. 8 qui reste constante alors que la tension générée V1 continue d’augmenter d’après l’évolution de la force électromotrice V fem en FIG. 7 ). Quant au convertisseur DC/DC 116, il fonctionne en conduction continue et transmet directement la tension intermédiaire V2, issue du bus intermédiaire 115, sans la modifier. C’est-à-dire que la tension intermédiaire V2 transmise reste égale à la tension du réseau électrique V3. Pour une vitesse supérieure à une deuxième valeur seuil S2, correspondant à par exemple à un haut régime de l’arbre basse pression 1119, la tension générée par le générateur électrique V1 est supérieure à la tension d’alimentation V3 ( FIG. 7 ). Ainsi, le convertisseur AC/DC 114 fonctionne en mode « pont redresseur à diodes » et ne commute plus. Dès lors, la tension intermédiaire V2 augmente (voir la tension intermédiaire V2 en FIG. 8 qui augmente en même temps que la tension générée V1 continue d’augmenter d’après l’évolution de la force électromotrice V fem en FIG. 7 ). Le convertisseur DC/DC 116 fonctionne alors en mode abaisseur de tension et réduit la tension intermédiaire V2, qui augmente puisqu’elle n’est plus régulée par le convertisseur AC/DC 114, en une tension égale à la tension d’alimentation V3. Ainsi, l’unité de contrôle 118 présente deux modes de fonctionnement. Un premier mode (boost), dans lequel l’unité de contrôle 118 pilote le convertisseur AC/DC 114 en mode redresseur actif et le convertisseur DC/DC 116 en mode conduction continue. Le convertisseur AC/DC 114 régule donc la tension générée par le générateur électrique V1 en la tension d’alimentation V3, typiquement du réseau électrique à 540V. Un second mode, dans lequel l’unité de contrôle 118 pilote le convertisseur AC/DC 114 en mode « pont redresseur à diodes » et le convertisseur DC/DC 116 en mode abaisseur de tension. Le convertisseur DC/DC 116 régule donc la tension d’alimentation V3, typiquement du réseau électrique à 540V. Par conséquent, de manière avantageuse, les convertisseurs AC/DC 114 et DC/DC 116 ne commutent pas en même temps. Les pertes par commutation du dispositif d’alimentation 118 sont donc réduites. En effet, dans le premier mode de fonctionnement, la tension intermédiaire V2 est réduite, ce qui permet de réduire les pertes par commutation au niveau du convertisseur AC/DC 114 et le convertisseur DC/DC 116 ne commute pas, il n’y a donc pas de pertes par commutation au niveau du convertisseur DC/DC 116. Dans le second mode de fonctionnement, le convertisseur DC/DC 116 commute mais pas le convertisseur AC/DC 114. En l’espèce, il n’y a pas de pertes par commutation au niveau du convertisseur AC/DC 114. De plus, comme le convertisseur AC/DC 114 ne commute qu’en présence d’une tension intermédiaire V2 réduite, typiquement 540V, les surtensions au niveau des câbles reliant le générateur électrique 112 et le convertisseur AC/DC sont également réduites afin d’être en-dessous d’une tension du générateur électrique 112 en fonctionnement à pleine vitesse limitant ainsi le dimensionnement des isolants des câbles du dispositif d’alimentation 110 et du générateur électrique 112 ainsi que du premier filtre 113 et réduit donc la masse du système propulsif 100. De plus, le convertisseur AC/DC 114 et le convertisseur DC/DC 116 sont commandés de manière indépendante. Par conséquent, un contrôle des convertisseurs est simplifié. En outre, le changement de mode de commande se déroule sans aucun impact sur la tension de fonctionnement du réseau électrique 120. De plus, un courant découpé en sortie du convertisseur AC/DC 114, en l’espèce découpé en sortie du convertisseur AC/DC 114, et un courant d’entrée du convertisseur DC/DC 116 ne se cumulent pas dans les condensateurs 119 du deuxième filtre 115 réduisant ainsi son dimensionnement. Pour déterminer la vitesse de rotation, le dispositif d’alimentation 110 peut comprendre un capteur de vitesse ou de position configuré pour mesurer la vitesse de rotation. La vitesse de rotation peut également être déterminée par une estimation, par exemple à partir de courants ou de tensions du générateur électrique 112. Le capteur et l’estimation précédemment décrits font partie des connaissances générales de la personne du métier et ne seront pas détaillés davantage dans le présent exposé. Afin de réduire davantage le dimensionnement du circuit d’alimentation 120 et réduire encore davantage la masse du système propulsif 100, l’unité de contrôle 118 peut commander le convertisseur AC/DC 114 pour défluxer le générateur électrique 112 si la vitesse de rotation déterminée est comprise entre la première valeur seuil S1 et la deuxième valeur seuil S2. En effet, entre la première et la deuxième valeur seuil S1, S2, la tension intermédiaire V2 peut s’avérer encore trop faible dans un fonctionnement du convertisseur AC/DC en mode « pont redresseur à diodes » car la tension générée V1 peut être encore en-dessous de la tension d’alimentation V3 (voir la FIG. 7 ). C’est également le cas en mode redresseur actif. En effet, la tension générée V1 est au voisinage de la tension d’alimentation V3. Dès lors, l’unité de contrôle 110 pilote le convertisseur AC/DC 114 afin que le convertisseur AC/DC 114 défluxe le générateur électrique 114 en injectant un courant Id, ce qui implique une légère augmentation d’un courant de phase I1 (voir le courant Id et de phase I1 augmentant entre les valeurs seuil S1, S2 en FIG. 9 ) pour continuer à maintenir la tension intermédiaire V2 à la tension d’alimentation V3, par exemple la tension d’alimentation du réseau à 540 V. Une telle commande présente en outre l’avantage de garantir un contrôle stable de la première tension V1. En effet, en tout point de fonctionnement dans lequel la vitesse est comprise entre la première valeur seuil S1 et la deuxième valeur seuil S2, une valeur du courant Id ne dépasse pas une valeur du courant Iq (voir par exemple les courants Id, Iq entre les valeurs seuil S1, S2 en FIG. 9 ). En outre, l’unité de contrôle est configurée pour piloter le convertisseur AC/DC 114 pour mettre en œuvre une diminution le défluxage jusqu’à une valeur nulle lorsque la vitesse de rotation atteint la deuxième valeur seuil S2. Ainsi, la diminution du défluxage conduit le convertisseur AC/DC 114 à passer en mode « pont de diodes » (la tension intermédiaire V2 en FIG. 8 augmente de nouveau pendant la diminution du courant Id en FIG. 9 ) et le convertisseur DC/DC 116 en mode abaisseur de tension. Ainsi, Le changement de mode de fonctionnement se déroule sans aucun impact sur le réseau électrique 120 et les convertisseurs 114, 116. En outre, la diminution du défluxage impliquant une période transitoire pendant laquelle les convertisseurs AC/DC 114 (défluxage) et DC/DC 116 (abaisseur de tension) sont en fonctionnement, la commande par l’unité de contrôle permet de réduire cette période à quelques millisecondes, de préférence 10 millisecondes. Ainsi, des contraintes sur les condensateurs 119 et un échauffement thermique du dispositif d’alimentation 110 sont réduits. Ainsi, afin de fonctionner sur une large gamme de vitesse de la turbomachine 111, le circuit d’alimentation 120 du réseau électrique 110 est configuré pour mettre en œuvre un procédé d’alimentation du réseau électrique 120 dans lequel, en référence à la FIG. 6 , les étapes suivantes sont mises en œuvre. Au cours d’une étape E1, la première tension V1 est générée par le générateur électrique 112. Lors d’une étape E11, il peut être prévu que l’unité de contrôle 118 détermine une vitesse du rotor du générateur électrique 112 par rapport au stator du générateur électrique 112. En outre, lors une étape E2, l’unité de contrôle 118 compare la vitesse de rotation déterminée à l’étape E11 avec la première valeur seuil S1 et la deuxième valeur seuil S2 de sorte que l’unité de contrôle 118 sélectionne un mode de fonctionnement pour chacun des convertisseurs AC/DC 114 et DC/DC 116. Au cours d’une étape E3, le convertisseur AC/DC 114 redresse la première tension V1 en la deuxième tension V2. Typiquement, si la vitesse de rotation déterminée est inférieure à la première valeur seuil S1, alors le redressement est mis en œuvre par le convertisseur AC/DC 114 en mode redresseur actif. Si la vitesse de rotation déterminée est supérieure à la deuxième valeur seuil S2, alors le redressement est mis en œuvre par le convertisseur AC/DC 114 en mode « pont redresseur à diodes ». Dès lors, l’étape E3 peut bien être mise en œuvre en fonction de la vitesse de rotation déterminée. Au cours d’une étape E4, le convertisseur DC/DC 116 hache la deuxième tension V2 en la troisième tension V3. Typiquement, si la vitesse déterminée est inférieure à la première valeur seuil S1, le hachage est mis en œuvre par le convertisseur DC/DC 116 en mode conduction continue. Si la vitesse déterminée est supérieure à la deuxième valeur seuil S2, alors le hachage est mis en œuvre par le convertisseur DC/DC 116 en mode abaisseur de tension. Dès lors, l’étape E4 peut bien être mise en œuvre en fonction de la vitesse de rotation déterminée. Il peut être également prévu une étape E5 , dans laquelle, si la vitesse de rotation déterminée est comprise entre la première valeur seuil S1 et la deuxième valeur seuil S2, le convertisseur AC/DC 114 défluxe le générateur électrique 112 en fonction de la vitesse de rotation déterminée à l’étape E11 En l’espèce, pendant le défluxage, le redressement est mis en œuvre par le convertisseur AC/DC 114 en mode redresseur actif et le hachage est mis en œuvre par le convertisseur DC/DC 116 en mode conduction continue. Dispositif d’alimentation (110) d’un réseau électrique (120) d’un système propulsif (100) aéronautique, le dispositif (110) comprenant : un générateur électrique (112), de préférence une machine électrique synchrone à aimants permanents, comprenant un rotor et un stator, le rotor étant configuré pour être entrainé par une turbomachine (111), le stator étant configuré pour générer une première tension (V1) alternative ; un convertisseur AC/DC (114) configuré pour redresser la première tension (V1) issue du générateur électrique (112) en une deuxième tension (V2) ; et un convertisseur DC/DC (116) configuré pour hacher la deuxième tension (V2) issue du convertisseur AC/DC (114) en une troisième tension (V3), le convertisseur DC/DC (116) étant en aval du convertisseur AC/DC (114) en référence à un flux de courant depuis le convertisseur AC/DC (114) vers le convertisseur DC/DC (116). Dispositif (110) selon la revendication 1, dans lequel le convertisseur DC/DC est en outre configuré pour hacher la deuxième tension (V2) lorsque la deuxième tension (V2) est supérieure à la troisième tension (V3). Dispositif (110) selon l’une des revendications 1 et 2, comprenant en outre une unité de contrôle (118) du convertisseur AC/DC (114) et du convertisseur DC/DC (116), l’unité de contrôle (118) étant configurée pour déterminer une vitesse de rotation du rotor par rapport au stator, le convertisseur AC/DC étant configuré pour redresser la première tension en fonction de la vitesse de rotation du rotor par rapport au stator et le convertisseur DC/DC étant configuré pour hacher la deuxième tension en fonction de la vitesse de rotation du rotor par rapport au stator. Dispositif (110) selon la revendication 3, dans lequel l’unité de contrôle (118) est en outre configurée pour comparer la vitesse de rotation déterminée avec une première valeur seuil (S1) et une deuxième valeur seuil (S2), lorsque la vitesse de rotation déterminée est comprise entre la première valeur seuil (S1) et la deuxième valeur seuil (S2), le convertisseur AC/DC (114) étant en outre configuré pour défluxer le générateur électrique (114) en fonction de la vitesse de rotation déterminée de sorte à redresser la première tension (V1) en la deuxième tension (V2). Dispositif (110) selon la revendication 4, dans lequel le convertisseur AC/DC (114) est en outre configuré pour diminuer le défluxage du générateur électrique (112) par le convertisseur AC/DC (114) jusqu’à une valeur nulle lorsque la vitesse de rotation déterminée atteint la deuxième valeur seuil (S2). Dispositif (110) selon l’une des revendications 1 à 5, dans lequel la troisième tension (V3) est une tension du réseau électrique du système propulsif (100) aéronautique, par exemple comprise entre 535 V et 545 V, la deuxième tension (V2) étant supérieure à la troisième tension (V3). Dispositif selon l’une des revendication 1 à 6, comprenant en outre : un deuxième convertisseur AC/DC (114), les convertisseurs AC/DC (114) étant reliés par entrelacement ; et deux ensembles de condensateurs (119) mutuellement reliés en sortie des convertisseurs AC/DC (114). Système propulsif (100) aéronautique comprenant un réseau électrique (120) et un dispositif (110) selon l’une des revendications 1 à 7, le dispositif (110) étant relié électriquement au réseau électrique (120). Aéronef (1) comprenant une cellule (10) et un système propulsif (100) selon la revendication 8, le système propulsif (100) étant fixé à la cellule (10). Procédé d’alimentation d’un réseau électrique (120) d’un système propulsif (100) aéronautique, comprenant les étapes suivantes : générer (E1) une première tension (V1) ; redresser (E3), par un convertisseur AC/DC (114), la première tension (V1) en une deuxième tension (V2) ; puis hacher (E4), par un convertisseur DC/DC (116) distinct du convertisseur AC/DC (114), la deuxième tension (V2) en une troisième tension (V3). Procédé selon la revendication 10, comprenant en outre une étape de détermination (E11) d’une vitesse de rotation d’un rotor d’un générateur électrique (112) par rapport à un stator du générateur électrique (112), dans lequel les étapes de redressement (E3) et de hachage (E4) sont mis en œuvre en fonction de la vitesse de rotation déterminée. Procédé selon la revendication 11, comprenant en outre les étapes suivantes : comparer la vitesse de rotation déterminée (E2) avec une première valeur seuil (S1) et une deuxième valeur seuil (S2) ; et si la vitesse de rotation déterminée est comprise entre la première valeur seuil (S1) et la deuxième valeur seuil (S2), défluxer (E5) le générateur électrique (112) en fonction de la vitesse de rotation déterminée.