Brevet FR3151604A1 — publié le 20250131

PROCÉDÉ POUR GÉNÉRER UN CONCENTRAT D’IONS LITHIUM À PARTIR D’UN EFFLUENT À TRAITER, PROCÉDÉ DE RÉCUPÉRATION DE LITHIUM ET SYSTÈME ASSOCIÉ L’invention concerne un procédé (100) pour générer un concentrat d’ions lithium (10) à partir d’un effluent à traiter (1) ; ledit procédé comprenant les étapes suivantes : la réception (110) de l’effluent à traiter (1) comprenant au moins des ions sulfates, des ions lithium et des ions calcium ; une étape d’abattement (120) des ions calcium dudit effluent à traiter (1) suivie d’une récupération d’une solution aqueuse (5) obtenue ; puis une étape de concentration (130) des ions lithium de la solution aqueuse (5) récupérée pour obtenir le concentrat d’ions lithium (10). Figure pour l’abrégé : Fig. 1 PROCÉDÉ POUR GÉNÉRER UN CONCENTRAT D’IONS LITHIUM À PARTIR D’UN EFFLUENT À TRAITER, PROCÉDÉ DE RÉCUPÉRATION DE LITHIUM ET SYSTÈME ASSOCIÉ Domaine de l’invention La présente invention concerne le domaine du recyclage de matériaux de batterie contenant au moins du lithium, et concerne spécifiquement un procédé de concentration des ions lithium dans un effluent. Plus spécifiquement, l'invention vise à fournir un procédé efficace et rentable pour augmenter la concentration en lithium d’un effluent obtenu par lixiviation, en vue de faciliter son extraction ultérieure. L’invention concerne également des procédés de production d’hydroxyde de lithium ou de carbonate de lithium à partir d’un tel effluent concentré et purifié en lithium. État de la technique Le marché des accumulateurs (et batteries comprenant un ou plusieurs accumulateurs) au lithium, également appelés accumulateurs (ou batteries) Lithium-ion aussi appelés accumulateurs (ou batteries) Li-ion, est aujourd'hui en forte croissance en raison des nouvelles applications liées principalement à l'émergence et au développement des véhicules hybrides, des véhicules électriques, et des appareils électroportatifs. Ces accumulateurs Li-ion tendent à supplanter les technologies antérieures telles que les accumulateurs nickel/cadmium ou nickel/ hydrure métalliques. Les principales applications de ces batteries sont l’alimentation des véhicules hybrides, des véhicules hybrides rechargeables, des véhicules de transport urbain rechargeables en station (trams, bus), le stockage de l'électricité et les infrastructures de recharge. Par ailleurs, les contraintes environnementales croissantes, telles que la directive 2006/66/CE du 6 septembre 2006, imposent aux producteurs d'accumulateurs d'assurer le recyclage des accumulateurs commercialisés. Récemment, une attention toute particulière s'est tournée vers la problématique des ressources nécessaires aux technologies en développement, en particulier des ressources stratégiques telles que le lithium. Une volonté croissante existe de pousser à une réutilisation des matériaux en « boucle fermée » pour certaines filières particulièrement consommatrices de tels matériaux. Plus particulièrement, les matériaux contenus dans les accumulateurs et dont la réutilisation présente un intérêt sont le nickel, le cobalt, le cuivre et le lithium. Généralement, le traitement des accumulateurs comprend une étape de traitement mécanique de broyage de l'accumulateur pour récupérer la masse noire ("black mass" en anglais) composée des matériaux actifs (fer et lithium, cobalt, etc..). Le traitement des accumulateurs comprend ensuite une étape de traitement hydrométallurgique consistant à mettre en solution par attaque acide et éventuellement adjonction de réactifs réducteurs complémentaires, les matériaux actifs, puis à récupérer sélectivement les différents éléments mis en solution tels que le Nickel, le Cobalt, le Cuivre, l'Aluminium et/ou le Manganèse. Le brevet US5888463 décrit par exemple une attaque acide complète à l'acide sulfurique de déchets contenant du lithium en vue de récupérer un sel de lithium, par exemple sous forme d'un carbonate. Cependant, la pureté du précipité obtenu ainsi que le taux de récupération du lithium par ce procédé sont insuffisants. L’invention vise à limiter au moins un inconvénient des procédés de l’art antérieur en proposant un procédé pour traiter un effluent à traiter de sorte à générer un concentrat dont la concentration en ions lithium supérieure à celle de l’effluent à traiter. Ledit effluent à traiter comprend au moins des ions calcium, des ions sulfate et des ions lithium. L’effluent à traiter est avantageusement issu d’un broyage d’au moins un accumulateur. L’invention résout le problème technique en proposant un procédé comprenant au moins une étape de concentration des ions lithium pour concentrer la solution contenant des ions lithium ainsi qu’une étape préalable d'abattement des ions calcium par précipitation dans ladite solution pour prévenir la précipitation de sulfate de calcium et obtenir une meilleure concentration en lithium dans le concentrat final. Selon un premier aspect, l’invention concerne un procédé pour générer un concentrat d’ions lithium à partir d’un effluent à traiter. Ledit procédé comprend une étape de réception d’un effluent à traiter comprenant au moins des ions sulfates, des ions lithium et des ions calcium. Le procédé comprend en outre une étape d’abattement des ions calcium dudit effluent à traiter suivie d’une récupération d’une solution aqueuse obtenue. Dans un mode de réalisation, ladite étape d’abattement comprend une précipitation des ions calcium. Le procédé comprend ensuite une étape de concentration des ions lithium de la solution aqueuse récupérée pour obtenir un concentrat d’ions lithium. Selon un mode d’exécution, l’étape de concentration comprend une étape d’osmose inverse pour obtenir un concentrat d’osmose inverse. Selon un mode d’exécution, le procédé comprend en outre une étape d’évapo-concentration du concentrat d’osmose inverse obtenu. Selon un mode d’exécution, l’étape de concentration comprend une étape d’évapo-concentration pour obtenir le concentrat. Selon un mode d’exécution, la précipitation des ions calcium est mise en œuvre en utilisant un bicarbonate de sodium (NaHCO 3 ). Selon un mode d’exécution, la précipitation des ions calcium est mise en œuvre en utilisant un carbonate de sodium (Na 2 CO 3 ). Selon un mode d’exécution, la précipitation de carbonate de calcium comprend l’addition d’un précipité de carbonate de calcium dans l’effluent à traiter pour amorcer la réaction de précipitation. Selon un mode d’exécution, l’étape d’abattement comprend en outre, après la précipitation des ions calcium, une étape supplémentaire d'abattement des ions calcium en utilisant une résine échangeuse d’ions. Selon un mode d’exécution, le procédé comprend, entre les étapes d’abattement et de concentration, une étape d’ajustement du pH de la solution aqueuse à un pH compris entre 6,5 et 7,5. Selon un mode d’exécution, l’étape d’ajustement du pH est effectuée en utilisant un acide sulfurique. Selon un second aspect, l’invention concerne un procédé de récupération des ions lithium comprenant une étape de précipitation d’ions lithium du concentrat obtenu par le procédé selon l’invention sous forme de carbonate de lithium. Selon un mode d’exécution, l’étape de précipitation des ions lithium est mise en œuvre en utilisant un carbonate alcalin soluble dans l’eau tel que du carbonate de sodium. Selon un mode d’exécution, l’étape de précipitation de carbonate de lithium comprend un chauffage du concentrat d’osmose à une température supérieure à 35°C. Selon un mode d’exécution, l’étape de précipitation de carbonate de lithium comprend l’addition d’un précipité de carbonate de lithium dans le concentrat d’osmose pour augmenter la cinétique de la réaction de précipitation. Selon un troisième aspect, l’invention concerne un procédé de récupération de lithium comprenant l’obtention d’un concentrat d’osmose purifié de lithium en mettant en œuvre un procédé selon l’invention et une étape d’électrodialyse à membrane bipolaire dudit concentrat d’osmose pour produire de l’hydroxyde de lithium. Selon un quatrième aspect, l’invention concerne un système comprenant des moyens pour la mise en œuvre du procédé selon l’invention. Lesdits moyens peuvent comprendre des réacteurs, des systèmes d’addition de réactifs, des dispositifs d’osmose inverse, un évapo-concentrateur des moyens de connexion fluidique et/ou des pompes hydrauliques. Selon un mode de réalisation, l’invention concerne un système de génération d’un concentrat d’ions lithium conçu pour mettre en œuvre le procédé selon l’invention. Selon un mode de réalisation, le système comprend un premier réacteur destiné à recevoir un effluent à traiter par une première entrée fluidique; ledit effluent comprenant les éléments suivants sous forme d’ions : du lithium, du calcium et du sulfate. Ledit premier réacteur étant en outre destiné à précipiter les ions calciums dudit effluent à traiter. Selon un mode de réalisation, le système comprend un second réacteur comprenant une seconde entrée fluidique connectée fluidiquement à une première sortie fluidique du premier réacteur et destinée à recevoir la solution aqueuse issue du premier réacteur. Ledit second réacteur est conçu pour la mise en œuvre d’une étape de concentration des ions lithium de ladite solution aqueuse. Ledit second réacteur comprend en autre une sortie fluidique pour l’extraction du concentrat obtenu lors de ladite étape de concentration. Selon un mode de réalisation, le système comprend en outre un troisième réacteur destiné à recevoir un concentrat issu du second réacteur par une troisième entrée fluidique fluidiquement connectée à la sortie du second réacteur. Ledit troisième réacteur est conçu pour la mise en œuvre d’une précipitation des ions lithium dudit concentrat en carbonate de lithium. Selon un mode de réalisation, le système comprend des moyens fluidiques pour la réception en continu d’un débit de l'effluent en continu par la première entrée du premier réacteur. Selon un mode de réalisation alternatif, les différents réacteurs du système ne sont pas fluidiquement connectés et le procédé est mis en œuvre de manière discontinue en transvasant les différents produits du procédé d’un premier réacteur à un second réacteur une fois que la réaction du premier réacteur est complète ou suffisamment avancée. Brève description des figures D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description détaillée qui suit, en référence aux figures annexées, qui illustrent : : un logigramme représentant les différentes étapes d’un procédé selon un mode d’exécution de l’invention pour purifier un effluent comprenant du lithium. : un logigramme représentant les différentes sous-étapes de l’étape de réception d’un effluent selon un mode d’exécution de l’invention. : un logigramme représentant les différentes sous-étapes de l’étape d’abattement selon un mode d’exécution de l’invention. : un logigramme représentant les différentes sous-étapes de l’étape de concentration selon un mode d’exécution de l’invention. : un logigramme représentant les différentes étapes d’un procédé de génération de carbonate de lithium. : un logigramme représentant les différentes étapes d’un procédé de génération d’hydroxyde de lithium. : une représentation schématique d’un système selon un mode de réalisation de l’invention comprenant un premier réacteur pour mettre en œuvre l’étape d'abattement des ions calcium de l’effluent et un second réacteur pour la mise en œuvre de l’étape de concentration des ions lithium dans la solution aqueuse obtenue en sortie du premier réacteur. : une représentation schématique d’un système selon un second mode de réalisation comprenant un troisième réacteur pour la mise en œuvre de l’étape de précipitation des ions lithium du concentrat obtenu en sortie du second réacteur. Description de l’invention Selon un premier aspect, l’invention concerne un procédé 100 de purification en lithium d’un effluent pour obtenir un concentrat d’ions lithium 10, c'est-à-dire une solution concentrée en ions lithium. Ce procédé et différents modes d’exécution sont maintenant décrits ci-dessous en référence aux figures 1 à 5. Réception d’un effluent Le procédé comprend la réception 110 d’un effluent 1 à traiter. Préférentiellement, l’effluent 1 est obtenu à partir d’un traitement comprenant une étape de broyage mécanique 111 d’un ou plusieurs accumulateurs à base de Lithium pour obtenir une masse noire. La masse noire ("black mass" en anglais) est composée des matériaux actifs (fer et lithium, cobalt, etc..) et est récupérée suite au broyage mécanique suivi d‘au moins une étape supplémentaire de séparation physique. Le traitement comprend également une étape de traitement hydrométallurgique consistant à mettre en solution aqueuse les matériaux actifs de la masse noire, puis à récupérer sélectivement les différents éléments mis en solution tels que le Nickel, le Cobalt, le Cuivre, l'Aluminium et/ou le Manganèse. Notamment, la mise en solution comprend préférentiellement une étape de lixiviation à l’acide sulfurique. La lixiviation consiste à solubiliser des matériaux actifs comprenant notamment du lithium, dans une solution aqueuse comprenant de l’acide sulfurique et d’autres réactifs de lixiviation circulant à travers la masse noire. Le lixiviat obtenu est donc une solution aqueuse comprenant de l’acide sulfurique et des éléments de la masse noire tels que du lithium et du calcium solubilisé et d’autres éléments métalliques, alcalins et alcalino-terreux. Préférentiellement, le lixiviat peut être traité pour l’extraction de métaux autre que le lithium du lixiviat. Par « effluent à traiter », on entend ainsi une solution comprenant du lithium solubilisé ainsi que des ions sulfate issus de l’acide sulfurique et du calcium solubilisé. Cet effluent à traiter est, par exemple, un lixiviat traité ou non. La concentration de lithium dans l’effluent à traiter 1 est cependant insuffisante pour provoquer une précipitation naturelle efficace. L’enjeu principal est donc de traiter ledit effluent à traiter pour en augmenter au maximum la concentration en lithium. Dans un mode de réalisation, l’effluent à traiter 1 comprend des traces de cuivre et/ou de cobalt. Dans un mode de réalisation, l’effluent à traiter 1 comprend des traces de composés organiques. Dans un mode de réalisation, l’effluent à traiter 1 comprend en outre des traces de phosphore, de fluor, de silicate et/ou de chlore. Ces composés sont généralement présents dans un effluent venant du broyage et de la lixiviation d’accumulateurs. Comme décrit plus loin, le procédé comprend une étape de concentration de la solution aqueuse, par exemple, par osmose inverse et/ou par évapo-concentration pour obtenir un concentrat riche en lithium. L’utilisation de l’acide sulfurique est avantageusement particulièrement efficace pour solubiliser le lithium dans une solution aqueuse. Cependant, elle est responsable de la précipitation d’ions calcium sous forme de sulfate de calcium dans certaines conditions, notamment lors de l’étape d’osmose inverse, au niveau de la membrane, ou lors d’une évapo-concentration. Cette précipitation de sulfate de calcium cause une dégradation de la qualité d’un éventuel précipité de carbonate de calcium obtenu ultérieurement. Il est donc avantageux de traiter l’effluent à traiter 1 en amont de l’étape de concentration afin de prévenir une telle précipitation des ions calcium. Abattement des ions calcium Le procédé selon l’invention comprend une étape d’abattement 120 des ions calcium de l’effluent à traiter 1. Autrement dit, une étape du procédé consiste à faire baisser la concentration en ions calcium dans l’effluent à traiter 1 pour obtenir une solution aqueuse 5 appauvrie en ions calcium Ca 2+ . Préférentiellement, l’étape d’abattement des ions calcium doit être comprise comme une étape d’adoucissement de l'effluent à traiter visant à réduire la concentration des ions calcium. L’abattement comprend la mise en œuvre d’une première étape de précipitation 121 des ions calcium (Ca 2+ ) présents dans l’effluent à traiter 1, par exemple sous forme de carbonate de calcium. L’abattement peut être compris comme une étape d’adoucissement de l’effluent à traiter 1, notamment en produisant une solution dont la concentration en ions calcium est plus faible que celle de l’effluent à traiter 1. L’effluent à traiter 1 est préférentiellement continuellement agité pendant la première étape de précipitation pour assurer une précipitation uniforme. Dans un premier mode d’exécution, la précipitation des ions calcium comprend l’addition de bicarbonate de sodium (NaHCO 3 ) dans l’effluent à traiter 1. Le bicarbonate de sodium permet avantageusement la précipitation des ions calcium sous forme de carbonate de calcium. Une partie du calcium présent dans l’effluent précipite donc sous la forme de carbonate de calcium, réduisant la concentration résiduelle en ions calcium dans la solution aqueuse. La solution aqueuse 5 obtenue présente donc une concentration plus faible en ions calcium que l’effluent à traiter 1. Préférentiellement, le pH de l’effluent à traiter 1 par la première étape de précipitation par ajout de bicarbonate de sodium est supérieur à 9, préférentiellement supérieur 10 ou supérieur à 11. Dans un mode d'exécution, le pH de l’effluent est régulé pendant l'abattement de manière à maintenir un pH supérieur à 9, préférentiellement supérieur à 10 ou à 11. Préférentiellement, la température de l’effluent à traiter lors de la première étape de précipitation 121 des ions calcium est supérieure à 35°C. Cela permet avantageusement d'augmenter la cinétique de précipitation. Selon un deuxième mode de réalisation, la première étape de précipitation des ions calcium comprend l’addition de carbonate de sodium (Na 2 CO 3 ) à l’effluent. Préférentiellement, l’étape de précipitation 110 comprend également l’addition d’un précipité de carbonate de calcium dans l’effluent à traiter, tel qu’un germe. La présence d’un tel précipité permet avantageusement d’amorcer la réaction de précipitation et d’augmenter la cinétique de la précipitation. Récupération de la solution aqueuse La solution aqueuse 5 appauvrie en ions calcium par rapport à l’effluent à traiter 1 est ensuite récupérée. L’étape de récupération 122 comprend la séparation d’une phase liquide des précipités formés lors de l’étape d’abattement notamment des précipités de carbonate de calcium. Cette récupération comprend préférentiellement une étape de décantation et une étape de récupération du surnageant. Ledit surnageant peut être filtré à travers différents dispositifs de filtration pour séparer les composés solides de la solution aqueuse 5. Cette séparation peut être réalisée par une étape de filtration avec un filtre permettant de laisser passer la solution aqueuse comprenant les ions lithium et de retenir les précipités formés. De manière avantageuse, le gâteau filtré comportant les précipités formés peut être soumis à une étape de lavage de manière à optimiser l’extraction des ions lithium présents dans ledit gâteau. Les ions lithium ainsi extraits peuvent être réintroduits dans le procédé, par exemple dans la solution aqueuse 5 appauvrie en ions calcium. Dans un autre mode de réalisation, la séparation est réalisée par déplacement fluidique du surnageant. Cette étape consiste à transporter la surface du liquide d’un récipient. Ainsi, les précipités, plus denses, restent au fond du récipient et la partie haute du volume de liquide dans le récipient est déplacée vers un second récipient. La récupération peut comprendre une étape de centrifugation. Une telle filtration et/ou centrifugation peut être réalisée avant et/ou après l’étape d’abattement de l’effluent par affinage sur résine. Dans un mode d’exécution, l’étape de précipitation comprend l’addition dans l’effluent d’un précipité de carbonate de calcium. La présence d’un tel précipité dans l’effluent permet avantageusement d’amorcer la réaction de précipitation et d’augmenter la cinétique de la précipitation. Un autre avantage est d’obtenir une cinétique de précipitation similaire à un pH moins élevé. Dans un mode de réalisation, la première étape de précipitation est un procédé en continu : l'effluent est introduit dans un réacteur à un débit contrôlé et la quantité de précipité de carbonate de calcium est contrôlée dans ledit réacteur. Préférentiellement, le réacteur comprend un dispositif de récupération de la solution aqueuse dans le réacteur à un débit contrôlé. Affinage sur résine Dans un mode d’exécution, l’étape d’abattement 120 de l’effluent 1 en calcium comprend en outre un affinage 123 sur résine de la solution aqueuse 5 obtenue par la première étape de précipitation. L’affinage consiste à diminuer encore la concentration des ions calcium dans la solution aqueuse obtenue. La solution aqueuse obtenue par la première étape de précipitation passe dans une résine échangeuse d’ions qui retient des ions calcium de la solution aqueuse et libère en échange ses ions, par exemple des ions sodium. D’autres types de résines peuvent être envisagées, notamment des résines libérant des ions autres que des ions sodium et permettant la capture sélective du calcium. Préférentiellement, la phase d’abattement des ions calcium par affinage sur résine est mise en œuvre en utilisant une matrice de résine (par exemple de billes de résine) chargée en ions, par exemple les ions sodium, pour capturer sélectivement les ions calcium présents dans l’effluent contenant du calcium. Une matrice de résine est préparée en utilisant un matériau poreux approprié qui permet la percolation de la solution aqueuse à travers la matrice, par exemple en utilisant des billes de résine. La résine est chargée en ions, par exemple en ions sodium, par un processus d'échange d'ions, assurant ainsi la capacité de la matrice à capturer les ions calcium. Ladite matrice est installée dans un dispositif de traitement permettant la percolation de la solution aqueuse à travers ladite matrice. La solution aqueuse 5 contenant du calcium est introduite dans le dispositif de traitement, où elle est dirigée à travers la matrice de billes de résine chargées en ions sodium. La percolation de la solution aqueuse 5 à travers la matrice permet aux ions calcium présents dans la solution aqueuse 5 d'interagir avec les ions chargés sur la résine, ce qui entraîne la capture sélective des ions calcium par la matrice. Le débit de passage de la solution aqueuse pourra être contrôlé pour optimiser cette opération. Après avoir capturé les ions calcium, la matrice de résine devient progressivement saturée en ions calcium. Pour régénérer la matrice, un agent de régénération approprié est introduit dans le dispositif de traitement. Cet agent permet de libérer les ions calcium capturés et de recharger les billes de résine en ions, par exemple sodium, prêtes à être utilisées pour une nouvelle capture sélective des ions calcium. Dans un exemple non limitatif, l’agent de régénération comprend une solution de soude diluée (NaOH) ou une solution de chlorure de sodium (NaCl) ou une solution d’acide, par exemple chlorhydrique. Cette étape permet avantageusement la capture sélective des ions calcium en solution pour réduire encore plus la concentration résiduelle de calcium dans la solution aqueuse (qui avait déjà été appauvrie en ions calcium) sans impacter la concentration en lithium solubilisé dans l’effluent. Un autre avantage de cette étape est qu’elle autorise un traitement continu de l’effluent avec une grande efficacité de capture des ions calcium. Dans le cas où une étape d’affinage sur résine 123 est mise en œuvre, l’étape de séparation comprend également la séparation de la phase aqueuse de l’effluent de la résine. Concentration Le procédé selon l’invention comprend en outre une étape de concentration 130 de la solution aqueuse 5 appauvrie en calcium récupérée. Cette étape permet avantageusement d’augmenter la concentration en lithium de la solution aqueuse récupérée. L’étape de concentration permet de générer un concentrat d’ions lithium 10, ledit concentrat 10 étant préférentiellement une solution aqueuse dont la concentration en ions lithium est supérieure à la concentration en ions lithium de la solution aqueuse 5 obtenue après l’étape d'abattement 120. Cette étape de concentration 130 permet avantageusement d’obtenir un concentrat 10 suffisamment riche en lithium pour favoriser une réaction de précipitation du lithium. Concentration par osmose inverse Dans un mode de réalisation, cette étape de concentration 130 comprend l’élimination d’une partie du volume d’eau de la solution aqueuse récupérée. Dans un mode de réalisation préférentiel, l’étape de concentration 130 comprend une étape d’osmose inverse 131 de la solution aqueuse 5 récupérée après l’étape d’abattement 120. Ladite solution aqueuse 5 est placée dans un système d’osmose inverse dans un dispositif comprenant un premier compartiment et un deuxième compartiment de chaque côté d’une membrane d’osmose inverse semi-perméable. La membrane d’osmose inverse est conçue pour laisser passer l’eau et pour retenir les sels présents dans la solution aqueuse tels que les ions lithium. Le premier compartiment et le second compartiment sont séparés par la membrane d’osmose inverse. Les membranes d’osmose inverse sont bien connues de l’homme du métier qui peut aisément sélectionner la membrane d’osmose inverse disponible sur le marché compatible avec l’invention. Préférentiellement, une membrane de dessalement classique d’osmose inverse est utilisée, notamment du type spiralé. Par exemple, la solution aqueuse est introduite dans le premier compartiment. Une pression hydrostatique est appliquée au liquide dans le premier compartiment du système à osmose inverse, forçant de l’eau de la solution aqueuse à quitter le premier compartiment sous pression pour le deuxième compartiment à travers la membrane d’osmose inverse en dépit de l’augmentation de la concentration en lithium et autres solutés dans le premier compartiment. La solution aqueuse traverse ainsi le premier compartiment puis le second compartiment en passant à travers la membrane d’osmose inverse. On obtient ainsi dans le second compartiment une eau purifiée et dans le premier compartiment un concentrat d’osmose particulièrement concentré en lithium qui sera récupéré, par exemple à travers une sortie fluidique du premier compartiment. La précédente étape d'abattement 120 de l’effluent à traiter 1 en calcium est particulièrement avantageuse. En effet, l’augmentation de la concentration des ions calcium et des sulfates favorise la précipitation de sulfate de calcium. La capacité de rétention de la membrane d’osmose inverse favorise également la formation d’un tel précipité. Or, la formation d’un précipité de sulfate de calcium, notamment au contact de la membrane d’osmose inverse, provoque de manière désavantageuse l’obturation de la membrane d’osmose inverse et une augmentation de la concentration en lithium dans le premier compartiment moins efficace. Dans un mode d’exécution, le perméat, c’est-à-dire le liquide présent dans le deuxième compartiment, est extrait régulièrement, préférentiellement en continu. Ceci permet avantageusement d’augmenter la concentration en lithium dans le concentrat, c’est-à-dire le liquide présent dans le premier compartiment. La pression exercée sur le liquide dans le premier compartiment est supérieure à la pression osmotique de ladite solution aqueuse. Préférentiellement, la pression appliquée sur le liquide du premier compartiment est supérieure à 20 bars. Double passage ou double étage Dans un mode d'exécution, la solution aqueuse 5 est soumise à une étape d’osmose inverse à double passage. Dans ce mode, le perméat obtenu dans le deuxième compartiment d’un premier passage d’osmose inverse est réintroduit dans un premier compartiment d’un second dispositif d’osmose inverse similaire à celui décrit ci-dessus. Le liquide présent dans le premier compartiment du second passage d’osmose inverse peut alors être mélangée au liquide présent dans le premier compartiment du premier passage d’osmose inverse pour former le concentrat d’osmose inverse. Une telle étape d’osmose inverse à double passage permet avantageusement d’améliorer le taux de récupération des ions lithium car il est passé par deux dispositifs successifs d’osmose inverse. Dans un mode d'exécution, l’étape de concentration comprend une étape d’osmose inverse à triple passage ou plus. Dans un autre mode de réalisation, la solution aqueuse 5 est soumise à une étape d’osmose inverse à deux étages. Dans ce mode, le concentrat obtenu dans le premier compartiment du premier étage d’osmose inverse est réintroduit dans un premier compartiment d’un deuxième dispositif d’osmose inverse (dît “deuxième étage”) similaire à celui décrit ci-dessus pour réaliser une nouvelle étape d’osmose inverse. Le concentrat d’osmose inverse obtenu dans le premier compartiment du second étage d’osmose inverse peut alors être mélangée au liquide présent dans le premier compartiment est ensuite récupéré. Une telle étape d’osmose inverse à double étage permet avantageusement d’améliorer la concentration en ions lithium dans le concentrat d’osmose inverse car il est passé par deux dispositifs successifs d’osmose inverse. Dans un mode d'exécution, l’étape de concentration comprend une étape d’osmose inverse à triple étage ou plus. Réduction du pH avant osmose inverse Dans un mode d’exécution préférentiel de l’invention, le procédé comprend, entre les étapes d'abattement 120 et l’étape de concentration 130 par osmose inverse, une étape d’ajustement du pH de la solution aqueuse 5 récupérée. Dans un exemple, ladite étape de traitement comprend une étape d’addition d’acide sulfurique à la solution aqueuse 5. D’autres acides peuvent être envisagés. Cette étape de traitement vise à atteindre une plage de pH comprise entre 6 et 8, plus préférentiellement entre 6,5 et 7,5. Une telle gamme de pH permet avantageusement d’obtenir une meilleure séparation des éléments et une hausse de la concentration en lithium dans le concentrat d’osmose. De plus, un pH supérieur à 8 conduit à faire passer des ions lithium à travers la membrane d’osmose inverse, augmentant la perte d’ions lithium et réduisant la concentration en ions lithium dans le concentrat d’osmose inverse. L’étape d’osmose inverse 131 permet avantageusement de produire un concentrat d’osmose dont la concentration en lithium est plus élevée que celle de la solution aqueuse récupérée à l’issue de l’étape d'abattement de l’effluent à traiter en calcium. Un autre avantage est que ce concentrat peut être obtenu avec un flux élevé avec une moindre dépense énergétique. Concentration par évapo-concentration Dans un premier mode d'exécution, le concentrat d’osmose inverse est le concentrat d’ions lithium 10. Dans un deuxième mode d’exécution, la concentration de la solution aqueuse 5 comprend en outre une étape d’évapo-concentration 132 du concentrat d’osmose inverse obtenu pour obtenir le concentrat 10. L’étape d’évapo-concentration 132 permet d’augmenter la concentration en ions lithium du concentrat d’osmose. L’étape d'évapo-concentration du concentrat d’osmose comprenant du lithium, comprend tout d'abord l’introduction dudit concentrat d’osmose dans un dispositif d'évapo-concentration. Ce dispositif est équipé d'un système de chauffage conçu pour contrôler la température de la solution à l'intérieur du dispositif. Ensuite, ladite solution est soumise à un chauffage progressif, ce qui entraîne l'évaporation de l'eau contenue dans ledit concentrat d’osmose. Le dispositif d'évapo-concentration est conçu de manière à permettre la collecte séparée des vapeurs d'eau d’une part et du concentrat d’autre part. Les vapeurs d'eau peuvent être condensées et récupérées pour une utilisation future. Le concentrat d’évapo-concentration est avantageusement collecté et peut être utilisé dans une étape ultérieure du processus. Pour optimiser l'efficacité du procédé, des techniques avancées de contrôle de la température, de la pression et du débit sont mises en œuvre. Ces techniques permettent de réguler les paramètres de l'évaporation de manière à obtenir une concentration précise et uniforme en lithium dans le concentrat. Dans un mode de réalisation, le dispositif d'évapo-concentration comprend un système de récupération de chaleur, qui permet de minimiser les pertes d'énergie et d'améliorer l'efficacité globale du processus. La concentration accrue en lithium obtenue grâce au procédé d'évapo-concentration facilite l’étape d'extraction du lithium et permet d'obtenir des rendements plus élevés et une meilleure pureté du lithium extrait. L’ajout d’une étape d'évapo-concentration à la suite de l’étape d’osmose inverse présente plusieurs avantages. Tout d'abord, il offre un procédé précis et contrôlé pour augmenter la concentration en ion lithium, ce qui facilite son extraction ultérieure. De plus, l’augmentation préalable de la concentration en ions lithium par osmose inverse permet de diminuer la quantité d’énergie nécessaire à l’évapo-concentration et d’augmenter la vitesse de production du concentrat. Dans un mode d’exécution, le concentrat 10 obtenu à la suite de ladite étape de concentration 130 de la solution aqueuse 5 est particulièrement concentré en lithium. Un avantage est d’obtenir une phase liquide suffisamment concentrée en ions lithium pour permettre une réaction de précipitation desdits ions lithium. Dans un mode d’exécution, le concentrat 10 issu des opérations d’évapo-concentration comprend au moins 18 g/L et jusqu’à 28 g/L d’ions lithium. Récupération du carbonate de lithium Selon un autre aspect, l’invention concerne un procédé 200 de récupération de lithium sous forme solide, par exemple sous forme de carbonate de lithium 20, à partir du concentrat 10 produit selon le procédé 100 décrit selon le premier aspect de l’invention. Cette étape permet de transformer les ions lithium en une forme solide, plus facilement récupérable et utilisable dans diverses applications industrielles. De plus, cette réaction permet de retirer et donc de récupérer une grande partie du lithium présent dans le concentrat 10. Ledit procédé comprend une étape de précipitation 210 des ions lithium du concentrat, par exemple, sous forme de carbonate de lithium 20. Le concentrat 10 est transféré dans un réacteur. Dans ce réacteur, un réactif approprié, tel qu'un carbonate alcalin soluble ou un carbonate alcalin sous forme de poudre, est ajouté au concentrat 10. Le réactif réagit chimiquement avec les ions lithium présents dans le concentrat, formant ainsi du carbonate de lithium 20 sous forme de précipité. Préférentiellement, le carbonate alcalin soluble comprend du carbonate de sodium ou du bicarbonate de sodium. Dans un mode de réalisation, le carbonate alcalin soluble ajouté est du bicarbonate de sodium et la concentration dudit bicarbonate de sodium dans le réacteur est comprise entre 100 g/L et 300 g/L. Dans un mode de réalisation, le carbonate alcalin sous forme de poudre est un carbonate de sodium sous forme de poudre. La réaction de précipitation est généralement favorisée par des conditions de pH contrôlées et une agitation adéquate pour assurer un mélange homogène des réactifs. Les paramètres tels que la température, le temps de réaction et la concentration des réactifs peuvent être ajustés pour améliorer le rendement et la pureté du carbonate de lithium précipité. Dans un mode d’exécution, la deuxième étape de précipitation 210 est réalisée en chauffant le concentrat 10 à une température supérieure à 35°C, préférentiellement à une température supérieure à 55°C, plus préférentiellement à une température supérieure à 75°C ou comprise entre 75°C et 85°C. Un avantage est d’améliorer, avec la température, le rendement de la réaction de précipitation et la pureté du précipité de carbonate de lithium produit par cette réaction. Préférentiellement, l’étape de précipitation 210 comprend également l’addition d’un précipité de carbonate de lithium dans le concentrat 10, tel qu’un germe. La présence d’un tel précipité dans le concentrat 10 permet avantageusement d’amorcer la réaction de précipitation et d’augmenter la cinétique de la précipitation. Dans un mode de réalisation particulier, le précipité de carbonate de lithium est issu de l’étape de précipitation 210. L’étape de récupération comprend avantageusement une étape de séparation du carbonate de lithium de la phase liquide du concentrat par des techniques de filtration, de décantation et/ou de centrifugation. Le précipité de carbonate de lithium peut ensuite être lavé pour éliminer les impuretés résiduelles ou les traces de réactifs, ce qui améliore encore sa pureté. Après le lavage, le carbonate de lithium précipité est préférentiellement soumis à un processus de séchage, généralement par chauffage contrôlé. Ce séchage permet d'éliminer toute trace d'humidité résiduelle et de transformer le précipité en une poudre sèche de carbonate de lithium 20. Le carbonate de lithium 20 ainsi obtenu peut être utilisé dans diverses applications, notamment être réutilisé dans l'industrie des batteries, l'industrie chimique et la fabrication de céramiques. Sa pureté élevée et sa composition précise en font un matériau de choix pour la production d’accumulateur au lithium-ion, où il est utilisé comme matériau actif dans les l’électrolyte des accumulateurs. Dans un mode d’exécution, la phase liquide restante du concentrat une fois le précipité de carbonate de lithium prélevé (appelée le « surnageant ») peut être réutilisée lors d’une des étapes précédemment décrites. Elle peut, par exemple, être introduite dans la filière du procédé selon l’invention. Par exemple, elle peut être mélangée au lixiviat pour former l’effluent à traiter 1. Production d’hydroxyde de lithium Selon un autre aspect, l’invention concerne un procédé de production d’hydroxyde de lithium 300, comprenant notamment le procédé 100 décrit précédemment de production d’un concentrat 10 d’ions lithium. Ce procédé comprend la transformation des ions lithium du concentrat 10 produit sous forme hydroxyde. Les ions lithium sous forme d’hydroxyde sont plus valorisables et permettent des applications différentes de celles du carbonate de lithium. Préférentiellement, l’hydroxyde de lithium 30 est produit par une d’électrodialyse à membrane bipolaire 310 (désignée par l’abréviation « EDBM »). Le concentrat 10 est introduit dans un dispositif d’EDBM comprenant des membranes bipolaires disposées de manière alternée, créant ainsi plusieurs compartiments d’électrodialyse. Les membranes bipolaires sont fabriquées à partir de matériaux sélectifs qui permettent le transport sélectif des ions lithium dans le dispositif d’EDBM, tout en limitant la migration d’autres ions indésirables. Une fois que le concentrat en ions lithium 10 est placé dans les compartiments d'électrodialyse, une tension électrique est appliquée à travers les membranes bipolaires. Cette tension induit une migration des ions lithium, à travers les membranes, de la solution aqueuse vers les compartiments appropriés. Au fur et à mesure que les ions lithium migrent à travers les membranes bipolaires, des réactions chimiques spécifiques se produisent, favorisant la conversion des ions lithium en hydroxyde de lithium. Les réactions peuvent être contrôlées en ajustant les paramètres tels que la tension électrique et la durée du processus. Une fois que la conversion des ions lithium en hydroxyde de lithium est terminée, l’hydroxyde de lithium 30 est récupéré dans les compartiments d'électrodialyse. L’hydroxyde de lithium obtenu peut ensuite être cristallisé, par exemple dans un dispositif d’évapo-cristallisation. L'hydroxyde de lithium 30 ainsi obtenu présente une pureté élevée et une composition précise, en raison de l'efficacité de la séparation sélective des ions lithium permise par les membranes bipolaires. Cet hydroxyde de lithium peut ensuite être utilisé dans diverses applications industrielles, notamment la production de l’électrolyte des accumulateurs au lithium-ion, les céramiques et les lubrifiants. Un autre avantage de l’étape d’EDBM 310 est la production, comme produit secondaire, d’acide sulfurique. Dans un mode d’exécution, l’acide sulfurique produit par l’étape d’EBDM 310 peut être utilisé dans l’étape de lixiviation à l'acide sulfurique pour la production de « masse noire » pour solubiliser le lithium issu du broyage d’une batterie. Procédé continu et système Un système permettant de mettre en œuvre le procédé selon l’invention est maintenant décrit en référence à la . Le système 1000 est un système fluidique comprenant au moins un premier réacteur 1100 pour la mise en œuvre de l’étape d'abattement des ions calcium et un deuxième réacteur 1200 pour la mise en œuvre de l’étape de concentration selon l’invention. Le premier réacteur comprend une entrée fluidique 1010 pour accueillir dans le premier réacteur un effluent 1. Le premier réacteur 1100 est conçu pour réaliser l’étape d'abattement des ions calcium présents dans l’effluent à traiter tel que décrit ci-avant. Optionnellement, le premier réacteur 1100 comprend des moyens 1030 pour contrôler la quantité de précipité de carbonate de calcium dans le premier réacteur 1100. Le système 1000 peut comprendre en outre des moyens pour ajouter, dans le premier réacteur 1100, un réactif de précipitation comme le bicarbonate de sodium ou le carbonate de sodium de manière contrôlée. Dans un mode de réalisation, le premier réacteur comprend un premier compartiment pour mettre en œuvre l’étape d’abattement des ions calcium et un second compartiment comprenant une matrice de résine pour la mise en œuvre de l’étape d'abattement des ions calcium par affinage sur résine. Le premier et le second compartiment sont préférentiellement connectés fluidiquement pour transférer le surnageant du premier compartiment dans le second compartiment. Le système 1000 comprend en outre un deuxième réacteur 1200 pour la mise en œuvre de l’étape de concentration du procédé selon l’invention. Le premier réacteur 1100 comprend une sortie fluidique 1020 pour extraire du premier réacteur 1100 la solution aqueuse appauvrie en ions calcium. Le système 1000 comprend en outre des moyens pour récupérer la solution aqueuse 5 du premier réacteur 1100 appauvrie en ions calcium, tel qu’une pompe hydraulique. Le second réacteur 1200 comprend une entrée fluidique 1021 pour recevoir dans le second réacteur 1200 la solution aqueuse 5. La sortie 1020 du premier réacteur 1100 et l’entrée 1021 du second réacteur 1200 sont fluidiquement connectés l’un à l’autre, préférentiellement part un second moyen de connexion fluidique. Préférentiellement, le système 1000 comprend des moyens de filtration conçus pour éliminer les éléments en suspensions dans la solution aqueuse agencée fluidiquement entre la sortie 1020 du premier réacteur 1100 et l’entrée 1021 du second réacteur 1200. Le second réacteur 1200 comprend, comme décrit plus haut, un dispositif d’osmose inverse et/ou un évapo-concentrateur. Le second réacteur 1200 comprend une première sortie fluidique 1040 pour extraire le concentrat 10 concentré en ions lithium et une deuxième sortie fluidique 1042 pour extraire une solution appauvrie en ions lithium issue de l’étape d’osmose inverse et/ou de l’étape d'évapo-concentration. Dans un mode de réalisation, l’entrée fluidique 1021 du second réacteur 1200 est fluidiquement connectée au premier compartiment du dispositif d’osmose inverse décrit plus haut. La première sortie fluidique 1040 du second réacteur 1200 est également connectée fluidiquement au premier compartiment dudit dispositif d’osmose inverse pour extraire le concentrat d’osmose inverse. Dans un mode de réalisation, la seconde sortie fluidique 1042 du second réacteur 1200 est fluidiquement connectée au deuxième compartiment de manière à extraire le perméat de manière continue. Dans un mode de réalisation illustré sur la , le système 1000 comprend en outre un troisième réacteur 1300 comprenant une entrée fluidique 1041 fluidiquement connectée à la première sortie fluidique 1040 du second réacteur 1200 de manière à recevoir le concentrat 10 obtenu en sortie du second réacteur 1200. L’entrée fluidique 1041 du troisième réacteur 1300 et la première sortie fluidique 1040 du second réacteur 1200 sont préférentiellement fluidiquement connectées par des moyens de connexion fluidique. Dans un mode de réalisation, le troisième réacteur 1300 est conçu pour la mise en œuvre de l’étape de précipitation des ions lithium du concentrat en carbonate de lithium telle que décrite ci-avant. À ce titre, le troisième réacteur 1300 peut comprendre des moyens de contrôle de l’addition d’un réactif permettant la mise en œuvre de cette précipitation tel qu’un carbonate alcalin soluble, préférentiellement un carbonate de sodium. Préférentiellement, le troisième réacteur 1300 comprend une sortie fluidique 1050 pour extraire du troisième réacteur 1300 le concentrat appauvri en lithium suite à la réaction de précipitation. Dans un mode de réalisation, le système 1000 comprend en outre une seconde sortie 1060 pour extraire de manière contrôlée le précipité de carbonate de lithium généré dans le troisième réacteur 1300. Préférentiellement, le système comprend des moyens pour l’extraction de manière contrôlée du précipité de carbonate de lithium à travers la seconde sortie 1060 du troisième réacteur 1300. Préférentiellement, le système 1000 comprend des moyens fluidiques tels qu’une ou plusieurs pompes fluidiques pour le transport en continu du liquide depuis l’entrée fluidique 1010 du premier réacteur 1100 jusqu’à la sortie fluidique 1050 du troisième réacteur 1300 de manière continue à travers le premier, le second et le troisième réacteur. Avantageusement, les procédés selon l’invention décrits ci-dessus sont réalisés en continu, c'est-à-dire que les étapes successives sont réalisées en flux continu, sans période d’arrêt. L’effluent est introduit dans le système 1000 par l’entrée fluidique 1010 du premier réacteur par un débit continu et le système permet ainsi de récupérer en continu un débit de concentrat 10 en sortie 1040 du second réacteur et/ou d’extraire en continu un précipité de carbonate de lithium à travers la seconde sortie 1060 du troisième réacteur 1300. Dans un mode de réalisation alternatif, le système 1000 comprend un dispositif d’EDBM fluidiquement connecté à la première sortie 1040 du second réacteur pour la production d’hydroxyde de lithium à partir du concentrat obtenu en sortie du second réacteur 1200. Exemple 1 Dans un premier exemple, un effluent à traiter (A1) tel que décrit ci-dessus est récupéré. Une étape de précipitation des ions calcium en carbonate de calcium est réalisée à température ambiante par ajout dans le réacteur de carbonate de sodium à hauteur de 1,6 g/L. La solution aqueuse (B1) appauvrie en calcium obtenue est récupérée, traitée pour ajuster le pH à 7 et introduite dans un dispositif d’osmose inverse pour produire le concentrat d’osmose. Le concentrat d’osmose (C1) est enfin introduit dans un second réacteur avec du carbonate de sodium à hauteur de 200 g/L à différentes températures. Les compositions en ions calcium, sodium, lithium et sulfate de l’effluent à traiter (A1), de la solution aqueuse (B1) issue de l’étape de précipitation et du concentrat d’osmose (C1) sont recensées dans le tableau 1. A1 B1 C1 Ca 443mg/L 39,5mg/L 38,2mg/L Na 1016mg/L 1688mg/L 3381mg/L Li 3470mg/L 3440mg/L 7037mg/L SO 4 27500mg/L 23452mg/L 52400mg/L La chute de la concentration en ions calcium dans l’effluent permet avantageusement d’éviter la précipitation de sulfate de calcium pendant l’étape d’osmose inverse et l’obturation de la membrane d’osmose inverse. Le concentrat d’osmose C1 produit comprend ainsi une concentration en Lithium doublé par rapport à la concentration de l’effluent de départ. Exemple 2 Dans un second exemple, le même effluent à traiter (A1) que pour l’exemple 1 est récupéré. Une étape de précipitation des ions calcium en carbonate de calcium est réalisée dans un réacteur porté à 40°C par ajout dans le réacteur de bicarbonate de sodium à hauteur de 1 g/L. La solution aqueuse (B2) obtenue est récupérée, traitée pour ajuster le pH à 7 et introduite dans un dispositif d’osmose inverse pour produire le concentrat d’osmose (C2) de la même manière que pour l’exemple 1. Les compositions en ions calcium, sodium, lithium et sulfate de l’effluent à traiter (A1), de la solution aqueuse (B2) issue de l’étape de précipitation, le concentrat d’osmose (C2) sont recensées dans le tableau 2. A1 B2 C2 Ca 443 mg/L 33,1 mg/L 57,8 mg/L Na 1016 mg/L 1283 mg/L 2631 mg/L Li 3470 mg/L 3541 mg/L 7358 mg/L SO 4 27500 mg/L 24600 mg/L 50700 mg/L Le concentrat d’osmose C2 est plus concentré en ions lithium que le concentrat d’osmose C1 produit dans l’exemple 1. L’étape de précipitation des ions calcium par bicarbonate de sodium permet avantageusement de favoriser la production d’une solution concentrée en lithium par rapport à une même précipitation avec du carbonate de sodium. Exemple 3 Les concentrats d’osmose C1 et C2 produits respectivement lors de l’exemple 1 et l’exemple 2 sont placés dans un réacteur pour la mise en œuvre de l’étape de précipitation des ions lithium en carbonate de lithium telle que décrite ci-avant par addition de carbonate de sodium à hauteur de 200 g/L à des températures de 40°C, 60°C et 80°C. La pureté du précipité du carbonate de lithium en %massique et en %molaire pour chaque température, ainsi que la perte en lithium sont reportés dans le tableau 3. 40°C 60°C 80°C C1 Pureté (%mass) 70% 71% 78% Pureté (%mol) 78% 79% 85% Perte Li 30% 25% 24% C2 Pureté (%mass) 73% 75% 97% Pureté (%mol) 81% 82% 98% Perte Li 30% 27% 23% Le précipité de carbonate de lithium produit est avantageusement plus pur quand l’étape de précipitation est réalisée à une température de 80°C. On observe une augmentation significative de la pureté du précipité obtenu à 80°C alors qu’elle est sensiblement la même à 40°C et 60°C. La pureté du précipité de lithium produit est également meilleure lorsque la précipitation des ions calcium est réalisée par addition de bicarbonate de sodium plutôt que par addition de carbonate de sodium. Lorsque la précipitation des ions calcium est réalisée par ajout de bicarbonate de sodium et lorsque la précipitation des ions lithium est réalisée à une température de 80°C, la pureté du précipité de carbonate de lithium est satisfaisante. La perte en lithium reportée dans le tableau 3 est calculée en mesurant la différence entre la quantité de lithium présent dans l’effluent à traiter et la quantité de lithium obtenue dans le précipité de carbonate de lithium sur la quantité de lithium présent dans l’effluent. La perte en lithium diminue lorsque l’étape de précipitation est réalisée à une température de 80°C. Le procédé selon l’invention permet avantageusement de récupérer entre une grande quantité de lithium initialement présent dans la masse noire ou dans l’effluent à traiter. Exemple 4 Dans un quatrième exemple, le même effluent à traiter est récupéré. Une étape de précipitation des ions calcium en carbonate de calcium est réalisée à température ambiante par ajout dans le réacteur de bicarbonate de sodium à hauteur de 5 g/L. Un premier concentrat d’osmose (C3) est obtenu en récupérant la solution aqueuse appauvrie en calcium et en traitant ladite solution aqueuse pour ajuster le pH à 7 avant son introduction dans un dispositif d’osmose inverse pour produire le concentrat d’osmose (C3) comme décrit ci-avant. Un second concentrat d’osmose (C4) est obtenu en récupérant la solution aqueuse appauvrie en calcium et en traitant ladite solution aqueuse pour ajuster le pH à 10 avant son introduction dans un dispositif d’osmose inverse pour produire le concentrat d’osmose (C4) comme décrit ci-avant. Les valeurs de réjection dans le premier et le second concentrat d’osmose sont reportées dans le tableau 4. C3 C4 Réjection (Lithium) 99% 88% L’ajustement du pH à 7 permet avantageusement de récupérer une plus grande quantité d’ions lithium dans le concentrat d’osmose. La réjection doit être comprise comme la concentration molaire ou massique d’ions lithium présents dans le concentrat d’osmose divisé par la la concentration en ions lithium dans la solution aqueuse introduite dans le dispositif d’osmose inverse. Dans la présente description, les gammes désignées doivent être comprises comme incluant les bornes. Procédé (100) pour générer un concentrat d’ions lithium (10) à partir d’un effluent à traiter (1) ; ledit procédé comprenant les étapes suivantes : la réception (110) de l’effluent à traiter (1) comprenant au moins des ions sulfates, des ions lithium et des ions calcium ; une étape d’abattement (120) des ions calcium dudit effluent à traiter (1) suivie d’une récupération d’une solution aqueuse (5) obtenue ; puis une étape de concentration (130) des ions lithium de la solution aqueuse (5) récupérée pour obtenir le concentrat d’ions lithium (10). Procédé (100) selon la revendication 1, caractérisé en ce que l’étape d’abattement des ions calcium comprend une étape de précipitation des ions calcium (121). Procédé (100) selon l’une quelconque des revendications 1 à 2, caractérisé en ce que ladite étape de concentration (130) comprend une étape d’osmose inverse (131) pour obtenir un concentrat d’osmose inverse. Procédé (100) selon la revendication 3, caractérisé en ce qu’il comprend en outre une étape d’évapo-concentration (132) du concentrat d’osmose inverse pour obtenir le concentrat d’ions lithium (10). Procédé (100) selon la revendication 2, caractérisé en ce que la précipitation (121) des ions calcium est mise en œuvre en utilisant un bicarbonate de sodium ou un carbonate de sodium. Procédé (100) selon la revendication 2, caractérisé en ce que l’étape d’abattement (120) comprend en outre, après la précipitation (121) des ions calcium, une étape supplémentaire d'abattement des ions calcium en utilisant une résine échangeuse d’ions. Procédé (100) selon l’une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu’il comprend, entre les étapes d’abattement (120) et de concentration (130), une étape d’ajustement du pH de la solution aqueuse (5) à un pH compris entre 6,5 et 7,5. Procédé (100) selon la revendication 7, caractérisé en ce que l’étape d’ajustement du pH est effectuée en utilisant un acide sulfurique. Procédé (200) de récupération de lithium comprenant l’obtention d’un concentrat d’ions lithium (10) en mettant en œuvre un procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 8 et comprenant une étape de précipitation (210) d’ions lithium dudit concentrat d’ions lithium (10) sous forme de carbonate de lithium. Procédé (200) selon la revendication 9, caractérisé en ce que l’étape de précipitation (210) d’ions lithium est mise en œuvre en utilisant un carbonate alcalin soluble dans l’eau tel que du carbonate de sodium. Procédé (200) selon la revendication 9 ou la revendication 10, caractérisé en que l’étape de précipitation (210) d’ions lithium comprend un chauffage du concentrat d’ions lithium (10) à une température supérieure à 35°C. Procédé de récupération de lithium comprenant l’obtention d’un concentrat d’ions lithium (10) en mettant en œuvre un procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 8 et comprenant en outre une étape d’électrodialyse (310) à membrane bipolaire dudit concentrat d’ions lithium (10) pour produire de l’hydroxyde de lithium (30). Système (1000) de génération d’un concentrat d’ions lithium (10) conçu pour mettre en œuvre le procédé selon l’une des revendications 1 à 8, comprenant : un premier réacteur (1100) destiné à recevoir un effluent à traiter (1) par une première entrée fluidique (1010), ledit effluent à traiter (1) comprenant au moins des ions sulfates, des ions lithium et des ions calcium et destiné à précipiter les ions calcium dudit effluent à traiter (1) ; un deuxième réacteur (1200) comprenant une deuxième entrée fluidique (1021) connectée fluidiquement à une première sortie fluidique (1020) du premier réacteur (1100) et destinée à recevoir une solution aqueuse (5) issue du premier réacteur (1100); ledit deuxième réacteur étant conçu pour la mise en œuvre d’une étape de concentration des ions lithium de ladite solution aqueuse (5). Système (1000) selon la revendication 13, dans lequel ledit deuxième réacteur (1200) comprend en outre une deuxième sortie fluidique (1040) pour l’extraction du concentrat d’ions lithium obtenu lors de ladite étape de concentration. Système (1000) selon la revendication 14, comprenant en outre un troisième réacteur (1300) destiné à recevoir le concentrat d’ions lithium (10) par une troisième entrée fluidique (1041) fluidiquement connectée à la deuxième sortie fluidique (1040) du second réacteur (1200); ledit troisième réacteur (1300) étant conçu pour la mise en œuvre d’une précipitation d’ions lithium dudit concentrat (10) en carbonate de lithium.