Brevet FR3146166A1 — publié le 20240830

Système d’échange de chaleur (20), en particulier pour une turbomachine (1) d’aéronef, ce système comportant : - deux parois annulaires, respectivement externe (22) et interne (23), - un premier dispositif annulaire d’échange de chaleur (21) qui est porté par l’une desdites parois (22), et qui comporte une matrice d’échange thermique (26) intercalée entre cette paroi (22) et un capot (27), caractérisé en ce qu’il comprend en outre : - un second dispositif annulaire d’échange de chaleur (30) qui comporte une matrice d’échange thermique (31) qui est espacée axialement de la matrice d’échange thermique (26) du premier dispositif (21) et qui est intercalée entre le capot (27) du premier dispositif (21) et la paroi opposée (23) ou un autre capot (32) du deuxième dispositif (30). Figure pour l’abrégé : Figure 8 SYSTEME D’ECHANGE DE CHALEUR POUR UNE TURBOMACHINE D’AERONEF Domaine de l’invention La présente invention concerne le domaine général du refroidissement, et son application notamment dans le domaine de l’aéronautique. Elle vise en particulier un système d’échange de chaleur, notamment pour une turbomachine, en particulier d’aéronef. Arrière-plan technique Une turbomachine, notamment d’aéronef, comprend divers organes et/ou équipements devant être lubrifiés et/ou refroidis tels que des paliers à roulements et engrenages. La chaleur dégagée par ces composants qui peut être très importante suivant la puissance de l’organe et/ou de l’équipement, est transportée par un fluide et évacuée vers des sources froides disponibles dans l’aéronef. Il est connu d’équiper la turbomachine d’un ou de plusieurs systèmes d’échange de chaleur pour réaliser l’échange de chaleur entre le fluide (typiquement de l’huile) et la source froide (air, carburant, etc.). Il existe même différents types de systèmes d’échange de chaleur qui sont par exemple les échangeurs de chaleur carburant/huile généralement connus sous l’acronyme anglais FCOC pour « Fuel Cooled Oil Cooler » et les échangeurs de chaleur air/huile connus sous l’acronyme anglais ACOC pour « Air-Cooled Oil Cooler ». Les échangeurs de chaleur FCOC ont une double fonction de réchauffement du carburant avant la combustion dans la chambre de combustion de la turbomachine et de refroidissement de l’huile réchauffée par les dissipations thermiques de la turbomachine. Cependant, les échangeurs de chaleur FCOC ne suffisent pas à absorber toutes les dissipations thermiques car la température du carburant est limitée en vue des contraintes de sécurité. Le complément de refroidissement est obtenu par les échangeurs de chaleur ACOC, en particulier ceux du type surfacique et connus sous l’acronyme SACOC. Les échangeurs de chaleur surfacique sont généralement agencés dans la veine secondaire de la turbomachine et utilisent le flux d’air secondaire pour le refroidissement de l’huile circulant dans la turbomachine. Ces échangeurs de chaleur se présentent sous la forme d’une pièce surfacique métallique permettant le passage d’huile dans des canaux usinés. Le flux d’air secondaire est guidé le long d’une matrice d’échange thermique portée par cette pièce surfacique et qui a pour rôle d’augmenter la surface de contact avec le flux d’air secondaire et d’extraire les calories. Toutefois, les échangeurs de chaleur SACOC ont pour inconvénient de créer des pertes de charge supplémentaires dans la veine secondaire concernée puisqu’ils perturbent l’écoulement d’air ce qui impacte la performance de la turbomachine ainsi que la consommation de carburant spécifique. La Déposante a déjà proposé une solution à ce problème dans les documents FR-A1-3 096 409 et FR-A1-3 096 444. De plus, les besoins en refroidissement du fluide lubrifiant augmentent du fait de l’accroissement des vitesses de rotation et des puissances mises en jeu pour répondre aux tendances de spécification sur les turbomachines. En effet, les échangeurs ACOC sont de plus en plus sollicités dans la future génération des moteurs du fait de l’augmentation importante des dissipations thermiques, principalement due : - aux moteurs du futur qui sont plus gros, ce qui augmente le besoin de lubrification et de refroidissement par de l’huile, - à la présence d’un réducteur de vitesse dans les nouvelles architectures moteur, ce réducteur transmettant une puissance mécanique très élevée et ayant besoin d’être lubrifié et refroidi par de l’huile, et - l’ajout des machines électriques à bord d’un moteur pour l’hybridation, ces machines ayant besoin d’être lubrifiées et refroidies par de l’huile. Le moteur peut comporter plusieurs circuit d’huile, chacun ayant une fonction définie, par exemple un premier circuit pour le refroidissement de l’huile dédiée à la lubrification et au refroidissement du moteur, un deuxième pour la lubrification et le refroidissement du réducteur moteur, un troisième pour le refroidissement des machines, etc. La température et le débit d’huile doivent être pilotés en fonction du circuit correspondant. Par exemple, l’huile servant à lubrifier et refroidir les machines électriques a une plage de température différente de celle pour le refroidissement moteur. Ainsi, l’ACOC est de préférence divisé en plusieurs échangeurs, chaque échangeur étant dédié à un circuit d’huile donné. Ces différents échangeurs sont en général répartis autour de l’axe longitudinal du moteur Le besoin de refroidissement grandissant à un impact direct sur les dimensions des ACOC. Il faut ainsi s’attendre à avoir de gros échangeurs pour pouvoir évacuer les calories de l’huile. Afin d’évacuer les calories d’huile, les ACOC pourraient occuper tout l’espacement disponible d’une veine, et s’étendre ainsi tout autour de la veine et sur toute la hauteur ou dimension radiale de la veine, afin d’avoir le débit d’air nécessaire pour évacuer les calories au point dimensionnant ayant lieu en général lors de la phase de décollage dans le cas d’un jour extrême chaud. Cependant, le fait que les échangeurs ACOC occupent toute la hauteur radiale de la veine empêche de contrôler l’écoulement traversant l’échangeur avec la solution décrite dans les documents FR-A1-3 096 409 et FR-A1-3 096 444. De ce fait, tout le débit d’air traverse les ACOC et par conséquent, chacun des ACOC fonctionne avec des performances aérothermiques non optimales. Cela entraine une perte de charges élevée côté air et conduit à des échangeurs peu efficaces. L’objectif de la présente invention est de proposer un perfectionnement aux technologies existantes permettant d’optimiser le rendement des échanges de chaleur tout en évitant les pertes de charge et en perturbant le moins possible le flux de gaz. L’invention propose ainsi un système d’échange de chaleur, en particulier pour une turbomachine d’aéronef, ce système comportant : - deux parois annulaires, respectivement externe et interne, qui s’étendent l’une autour de l’autre et autour d’un même axe, et qui sont configurées pour définir entre elles une veine d’écoulement d’un flux de gaz, - un premier dispositif annulaire d’échange de chaleur qui s’étend autour de l’axe et est porté par l’une desdites parois, et qui est situé dans la veine, ce premier dispositif comportant une matrice d’échange thermique intercalée entre cette paroi et un capot qui a un diamètre D1 prédéterminé mesuré au milieu axial de la matrice d’échange thermique du premier dispositif, caractérisé en ce qu’il comprend en outre : - un second dispositif annulaire d’échange de chaleur qui s’étend autour de l’axe et est situé dans la veine, ce second dispositif comportant une matrice d’échange thermique qui est espacée axialement de la matrice d’échange thermique du premier dispositif et qui est intercalée entre le capot du premier dispositif et la paroi opposée ou un autre capot du deuxième dispositif, le capot du premier dispositif ayant un diamètre D2 prédéterminé mesuré au milieu axial de la matrice d’échange thermique du second dispositif, et en ce que : - D2 est supérieur à D1 lorsque le premier dispositif est porté par la paroi externe, ou - D2 est inférieur à D1 lorsque le premier dispositif est porté par la paroi interne. La présente invention propose ainsi d’associer au moins deux dispositifs d’échange de chaleur dans la veine et de positionner ces dispositifs de façon à ce qu’ils soient, d’une part, décalés axialement l’un de l’autre et, d’autre part, étagés l’un par rapport à l’autre. Le décalage axial des dispositifs vient du fait que les matrices d’échange thermique des dispositifs sont espacées axialement les unes des autres. La matrice d’échange thermique du premier dispositif est ainsi située en amont ou en aval par rapport à la matrice d’échange thermique du second dispositif. Dans la présente demande, les expressions amont et aval font référence à l’écoulement de l’air ou des gaz dans la veine en fonctionnement normal de la turbomachine. Dans la présente demande, une matrice d’échange thermique peut comprendre des ailettes et/ou des plaques et/ou des tubes. Une matrice peut être étagée et comprendre par exemple un empilement de plusieurs couches, chacune des couches comportant des ailettes, ou au moins une plaque ou au moins un tube. Les ailettes sont destinées à être balayées par un flux de gaz, et les plaques ou tubes sont traversées par exemple par un circuit d’huile ou comprennent un tel circuit d’huile. L’étagement des dispositifs provient du fait que les dispositifs partagent un capot en commun, ce capot étant avantageusement conformé pour qu’une partie de la matrice d’échange thermique du second dispositif soit alignée axialement avec une partie de la matrice d’échange thermique du premier dispositif. En plus d’être étagé, les dispositifs peuvent se chevaucher donc axialement. Le système d’échange de chaleur peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, considérées indépendamment les unes des autres ou en combinaison les unes avec les autres : - le capot du premier dispositif comprend plusieurs tronçons axiaux successifs le long de l’axe : - un tronçon d’extrémité amont qui est situé en amont de la matrice d’échange thermique du second dispositif, un tronçon qui s’étend à la périphérie de la matrice d’échange thermique du second dispositif, un tronçon intermédiaire qui s’étend axialement entre la matrice d’échange thermique du second dispositif et la matrice d’échange thermique du premier dispositif, un tronçon qui s’étend à la périphérie de la matrice d’échange thermique du premier dispositif, et un tronçon d’extrémité aval qui est situé en aval de la matrice d’échange thermique du premier dispositif, ou - un tronçon d’extrémité amont qui s’étend en amont de la matrice d’échange thermique du premier dispositif, un tronçon qui s’étend à la périphérie de la matrice d’échange thermique du premier dispositif, un tronçon intermédiaire qui s’étend axialement entre la matrice d’échange thermique du premier dispositif et la matrice d’échange thermique du second dispositif, un tronçon qui s’étend à la périphérie de la matrice d’échange thermique du second dispositif, et un tronçon d’extrémité aval qui est situé en aval de la matrice d’échange thermique du second dispositif ; - le capot du second dispositif comprend un tronçon d’extrémité amont situé en amont de la matrice d’échange thermique de ce second dispositif, un tronçon situé à la périphérie de la matrice d’échange thermique de ce second dispositif, et un tronçon d’extrémité aval situé en aval de la matrice d’échange thermique de ce second dispositif ; - le capot du second dispositif a un diamètre D3 prédéterminé mesuré au milieu axial de la matrice d’échange thermique du second dispositif, et en ce que D3 est inférieur ou supérieur à D1 ; -- D3 est supérieure à D1 lorsque le premier dispositif est porté par la paroi externe, ou D3 est inférieure à D1 lorsque le premier dispositif est porté par la paroi interne ; ceci accentue d’autant l’étagement des dispositifs et l’alignement axial de leurs matrices d’échange thermique ;-- le capot du second dispositif a une extrémité libre amont qui est situé en amont d’une extrémité libre amont du capot du premier dispositif, ou qui est situé entre des extrémités amont et aval du tronçon intermédiaire - le système comprend en outre : - un troisième dispositif annulaire d’échange de chaleur qui s’étend autour de l’axe et est situé dans la veine, ce troisième dispositif comportant de la matrice d’échange thermique qui est espacée axialement de la matrice d’échange thermique des premier et second dispositifs et qui est intercalée entre le capot du second dispositif et l’autre des parois ou un autre capot du troisième dispositif, le capot du second dispositif ayant un diamètre D3 prédéterminé mesuré au milieu axial de la matrice d’échange thermique du second dispositif, et un diamètre D4 prédéterminé mesuré au milieu axial de la matrice d’échange thermique du troisième dispositif, et en ce que : - D4 est supérieur à D3 lorsque le premier dispositif est porté par la paroi externe, ou - D4 est inférieur à D3 lorsque le premier dispositif est porté par la paroi interne ; - le capot du troisième dispositif comprend un tronçon d’extrémité amont situé en amont de la matrice d’échange thermique de ce troisième dispositif, un tronçon situé à la périphérie de la matrice d’échange thermique de ce troisième dispositif, et un tronçon d’extrémité aval situé en aval de la matrice d’échange thermique de ce troisième dispositif ; - le ou chaque tronçon d’extrémité amont forme un divergent, et le ou chaque tronçon d’extrémité aval forme un convergent ; - les tronçons d’extrémité ont une forme tronconique ou arrondie ; - la matrice d’échange thermique du premier dispositif ont une hauteur ou dimension radiale supérieure ou égale à celle de la matrice d’échange thermique du second dispositif ; - la somme des hauteurs ou dimensions radiales de la matrice d’échange thermique des premier et second dispositifs est inférieure à la hauteur ou dimension radiale de la veine mesurée au niveau de ces dispositifs ; - la somme des hauteurs ou dimensions radiales de la matrice d’échange thermique des premier et second dispositifs est supérieure à la hauteur ou dimension radiale de la veine mesurée au niveau de ces dispositifs ; - chacune des parois externe et interne porte un premier dispositif du type précité, qui est associé à un second dispositif du type précité voire à un troisième dispositif du type précité ; -- chacune des dispositifs est du type ACOC ou SACOC ; -- chaque divergent et chaque convergent a une forme tronconique ou arrondie ; la forme arrondie permet d’améliorer l’aérodynamique de l’écoulement contournant le dispositif, ce qui permet de réduire les pertes de charge dues à l’installation de cet ensemble. Ces formes peuvent être obtenues par fabrication additive par exemple ; -- le ou chaque capot est indépendant des parois de la veine, et n’est donc pas relié à ces parois ; -- le premier dispositif d’échange de chaleur est du type surfacique, et/ou le deuxième dispositif d’échange de chaleur est du type surfacique, et/ou le troisième dispositif d’échange de chaleur est du type surfacique ; -- le ou chaque dispositif d’échange de chaleur est du type SACOC ou ACOC ; -- le ou chaque capot est à distance des parois de la veine de façon à ce qu’une partie du flux de gaz s’écoulant dans la veine puisse contourner ou by-passer le ou chaque dispositif d’échange de chaleur. L’invention concerne en outre une turbomachine ou un appareil électronique comprenant au moins un système d’échange de chaleur tel que susmentionné. La présente invention est en effet utilisable pour le refroidissement d’un appareil Brève description des figures L’invention sera mieux comprise, et d’autres buts, détails, caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lecture de la description explicative détaillée qui va suivre, de modes de réalisation de l’invention donnés à titre d’exemples purement illustratifs et non limitatifs, en référence aux dessins schématiques annexés dans lesquels : La est une demi vue schématique en coupe axiale d’un exemple de turbomachine à laquelle s’applique l’invention ; La est une vue très schématique en coupe transversale d’un système d’échange de chaleur ; La est vue très schématique en coupe axiale du système de la ; La est une autre vue très schématique d’un système similaire à celle de la ; La est une vue schématique en perspective et partielle d’un dispositif d’échange de chaleur ; Les figures 6a et 6b sont des vues très schématiques en coupe transversale de systèmes d’échange de chaleur comportant chacun un dispositif d’échange de chaleur sectorisé ; La est vue très schématique en coupe axiale du système de la figure 6a ; La est une vue très schématique en coupe axiale d’un système d’échange de chaleur selon un premier mode de réalisation de l’invention ; La est une vue très schématique en coupe axiale d’un système d’échange de chaleur selon un deuxième mode de réalisation de l’invention ; La est une vue très schématique en coupe axiale d’un système d’échange de chaleur selon un troisième mode de réalisation de l’invention ; La est une vue très schématique en coupe axiale d’un système d’échange de chaleur selon un quatrième mode de réalisation de l’invention ; La est une vue très schématique en coupe axiale d’un système d’échange de chaleur selon un cinquième mode de réalisation de l’invention ; La est une vue très schématique en coupe axiale d’un système d’échange de chaleur selon un sixième mode de réalisation de l’invention ; la est une vue très schématique en coupe axiale d’un système d’échange de chaleur selon un septième mode de réalisation de l’invention ; la est une vue très schématique en coupe axiale d’un système d’échange de chaleur selon un huitième mode de réalisation de l’invention. Description détaillée de l’invention La montre une vue en coupe axiale d’une turbomachine d’axe longitudinal X à laquelle s’applique l’invention. La turbomachine représentée est une turbomachine 1 double flux destinée à être montée sur un aéronef. Bien entendu, l’invention n’est pas limitée à ce type de turbomachine. Cette turbomachine 1 double flux comprend de manière générale un générateur de gaz 2 en amont duquel est montée une soufflante ou module de soufflante 3. Dans la présente invention, les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport à la circulation des gaz dans la turbomachine 1 et ici suivant l’axe longitudinal X. Le générateur de gaz 2 comprend un ensemble de compresseur de gaz (comportant ici un compresseur basse pression 4a et un compresseur haute pression 4b), une chambre de combustion 5 et un ensemble de turbine (comportant ici une turbine haute pression 6a et une turbine basse pression 6b). Classiquement la turbomachine 1 comprend un arbre basse pression 7 qui relie le compresseur basse pression 4a et la turbine basse pression 6a pour former un corps basse pression, et un arbre haute pression 8 qui relie le compresseur haute pression 4b et la turbine haute pression 6b pour former un corps haute pression. L’arbre basse pression 7, centré sur l’axe longitudinal X, entraîne ici un arbre de soufflante 9 grâce à un réducteur de vitesse 10. Des paliers de guidage 15 en rotation permettent également de guider en rotation l’arbre basse pression 7 par rapport à une structure fixe ou stator de la turbomachine. L’arbre haute pression 8 est également guidé en rotation par des paliers de guidage (non représentés). La soufflante 3 est carénée par un carter de soufflante 11 portée par une nacelle 12 et génère un flux d’air primaire F1 qui circule à travers le générateur de gaz 2 dans une veine primaire V1, et un flux d’air secondaire F2 qui circule dans une veine secondaire V2 autour du générateur de gaz 2. Le flux d’air secondaire F2 est éjecté par une tuyère secondaire 13 terminant la nacelle alors que le flux d’air primaire F1 est éjecté à l’extérieur de la turbomachine 1 via une tuyère d’éjection 14 située en aval du générateur de gaz 2. Dans la suite de la description, le carter de soufflante 11 et la nacelle 12 sont considérés comme une seule et même pièce. Les paliers de guidage 15 et le réducteur de vitesse 10 dans cet exemple de configuration de la turbomachine 1 doivent être lubrifiés et/ ou refroidis pour assurer la performance de la turbomachine 1. La puissance générée par ceux-ci est dissipée dans un fluide provenant d’une source d’alimentation en fluide installée dans la turbomachine 1 et qui permet de lubrifier et/ou de refroidir divers organes et/ou équipements de la turbomachine 1. Bien entendu d’autres équipements de la turbomachine 1 génèrent beaucoup de chaleur devant être extraite de leur environnement. A cet effet, la turbomachine 1 comprend un système d’échange de chaleur 20 qui permet de refroidir le fluide destiné à lubrifier et/ou refroidir ces organes et/ou équipements. Dans le présent exemple, le fluide est une huile et la source froide destinée à refroidir l’huile est un flux de gaz circulant dans la turbomachine, notamment le flux d’air secondaire F2. Dans le cadre de la présente invention, on entend par un système d’échange de chaleur 20 un système comportant : - deux parois annulaires, respectivement externe et interne, qui s’étendent l’une autour de l’autre et autour d’un même axe, et qui sont configurées pour définir entre elles une veine d’écoulement d’un flux de gaz, et - au moins un dispositif annulaire d’échange de chaleur situé dans cette veine. Dans le cas de la par exemple, le système d’échange de chaleur 20 de la turbomachine 1 comprend une paroi externe 22 formée par le carter de soufflante 11 et/ou la nacelle 12, une paroi interne 23 formée par un carter du générateur de gaz 2, et un dispositif d’échange de chaleur 21 qui est ici porté par la paroi externe 22 et situé dans la veine V2. Le dispositif d’échange de chaleur 21 est par exemple du type surfacique (par exemple du type SACOC) et de préférence du type air/huile. Le dispositif 21 comprend un circuit d’huile et une matrice d’échange thermique situé dans la veine V2 et configurée pour être balayée par ledit flux de gaz F2. Comme évoqué dans ce qui précède, la matrice d’échange thermique peut comprendre des ailettes et/ou des plaques et/ou des tubes. Une matrice peut être étagée et comprendre par exemple un empilement de plusieurs couches, chacune des couches comportant des ailettes, au moins une plaque ou au moins un tube. Les ailettes sont destinées à être balayées par un flux de gaz, et les plaques ou tubes sont traversés par exemple par un circuit d’huile ou comprennent un tel circuit d’huile. Les figures 2 et 3 montrent de manière schématique un système d’échange de chaleur 20 de ce type. On constate que le dispositif d’échange de chaleur 21 de ce système 20 est annulaire et s’étend en continu sur 360° autour de l’axe X. On constate aussi qu’il occupe une partie seulement de la hauteur H de la veine V2. Le dispositif 21 a une hauteur h ou dimension radiale qui représente une partie seulement de la hauteur H ou dimension radiale de la veine V2. Ces hauteurs H, h sont mesurées en direction radiale vis-à-vis de l’axe X, dans une zone de la veine V2 dans laquelle est situé ce dispositif 21. La hauteur H de la veine V2 est susceptible d’évoluer le long de l’axe X. L’une des problématiques observées dans un dispositif 21 de ce type est les perturbations et les pertes de charge générées dans le flux de gaz F2, ce qui a pour effet d’augmenter la consommation spécifique et en carburant de la turbomachine 1. D’où l’intérêt d’optimiser la performance aérothermique de ce système 20. Dans les documents précités, la Demanderesse a proposé une solution pour optimiser l’intégration de ce type de dispositif 21 dans une veine, qui est illustrée à la . L’idée consiste à ralentir la vitesse du flux de gaz traversant le dispositif 21. En effet, l’écoulement de gaz traversant le dispositif 21 est très turbulent. Le fait de ralentir la vitesse d’écoulement du flux d’air en entrée du dispositif 21 permet d’optimiser ses performances aérothermiques et ainsi de minimiser la perte de charge pour une dissipation thermique donnée. Le contrôle de l’écoulement traversant le dispositif 21 peut se faire en associant au dispositif 21 un divergent 24 en entrée et un convergent 25. Le divergent 24 en amont du dispositif 21 est configuré de manière à comprimer et ralentir le flux de gaz entrant dans le dispositif 21, et le convergent 25 disposé en aval du dispositif 21 est configuré de manière à accélérer et détendre le flux de gaz sortant du dispositif. En entrée du dispositif 21, le facteur de ralentissement est inversement proportionnel au ratio des hauteurs h/h0, h étant la hauteur précitée et h0 étant la hauteur en entrée du divergent 24. A noter que plus l’écoulement est ralenti, plus la perte de charge générée par le dispositif 21 diminue. En sortie du dispositif 21, le facteur d’accélération est inversement proportionnel au ratio des hauteurs h/h3, h3 étant la hauteur en sortie du convergent 25. La illustre en perspective une partie d’un dispositif d’échange de chaleur 21. On y voit la matrice d’échange thermique 26 qui est intercalée ou prise en sandwich entre un capot 27 et la paroi 22, 23 qui porte ce dispositif 21. Le convergent 25 et le divergent 24 peuvent être formés par des extrémités du capot 26, comme dans l’exemple représenté. Dans la et les autres figures, des flèches sont utilisées pour représenter schématiquement le circuit d’huile 28. Les figures 6a et 6b montrent de manière schématique des variantes de réalisation de systèmes d’échange de chaleur 20. Dans le cas de la figure 6a, le système 20 comprend un dispositif annulaire d’échange de chaleur 21 qui est sectorisé et comprend deux secteurs ayant chacun une étendue angulaire de 180° environ. Dans le cas de la figure 6b, le système 20 comprend un dispositif annulaire d’échange de chaleur 21 qui est sectorisé et comprend quatre secteurs ayant chacun une étendue angulaire de 90° environ. Par ailleurs, dans ces figures 6a-6b, le dispositif d’échange de chaleur 21 s’étend sur toute la hauteur H de la veine et est reliée aux deux parois 22, 23. La hauteur h du dispositif 21 est alors égale à la hauteur H de la veine ( ). La présente invention propose un perfectionnement à cette technologie et propose plusieurs modes de réalisation qui sont illustrés aux figures 8 et suivantes. Une des particularités de l’invention repose sur le fait que le système d’échange de chaleur comprend au moins deux dispositifs annulaires d’échange de chaleur et que ces dispositifs sont agencés de façon à être étagés et de façon à ce que leurs matrices d’échange thermique s soient espacées axialement les unes des autres. Dans le premier mode de réalisation de l’invention représenté à la , le système d’échange de chaleur 20 comprend : - deux parois annulaires, respectivement externe 22 et interne 23, qui s’étendent l’une autour de l’autre et autour d’un même axe X, et qui sont configurées pour définir entre elles une veine V2 d’écoulement d’un flux de gaz, tel qu’un flux secondaire F2, - un premier dispositif annulaire d’échange de chaleur 21 qui s’étend autour de l’axe X et est porté par l’une des parois, ici la paroi externe 22, et qui est situé dans la veine V2, ce premier dispositif 21 comportant une matrice d’échange thermique 26 intercalée entre cette paroi 22 et un capot 27 qui a un diamètre D1 prédéterminé mesuré au milieu axial de la matrice d’échange thermique 26 de ce premier dispositif 21, et - un second dispositif annulaire d’échange de chaleur 30 qui s’étend autour de l’axe X et est situé dans la veine V2, ce second dispositif 30 comportant une matrice d’échange thermique 31 qui est espacée axialement de la matrice d’échange thermique 26 du premier dispositif 21 et qui est intercalée entre le capot 27 du premier dispositif 21 et un autre capot 32 du deuxième dispositif 30, le capot 31 du premier dispositif 21 ayant un diamètre D2 prédéterminé mesuré au milieu axial de la matrice d’échange thermique 31 du second dispositif 30. On constate à la que les matrices d’échange thermique 26, 31 des dispositifs 21, 30 sont espacées axialement les unes des autres dans la veine V2, d’une distance axiale notée L. Dans l’exemple représenté, le dispositif 21 situé sur la paroi externe 22 est situé en aval du dispositif 30. Dans le mode de réalisation de la , D2 est supérieur à D1, c’est-à-dire qu’une partie périphérique externe de la matrice d’échange thermique 31 du second dispositif 30 se retrouve alignée en direction axiale avec une partie périphérique interne de la matrice d’échange thermique 26 du premier dispositif 21. Ces dispositifs 21, 30 sont de préférence du type air-huile et par exemple du type surfacique et comprennent chacun un circuit d’huile 28 en plus de la matrice d’échange thermique 26, 31 qui sont située dans la veine V2 et configurée pour être balayée par le flux de gaz F2, comme évoqué dans ce qui précède. Les dispositifs 21, 30 ont ainsi le capot 27 en commun. La matrice d’échange thermique 26 du dispositif 21 est recouverte par le capot annulaire 27 qui se prolonge axialement, ici vers l’amont, pour former le capot externe de la matrice d’échange thermique 31 du dispositif 30. Ce capot 27 est ainsi situé à la périphérie interne de la matrice d’échange thermique 26 du dispositif 21 et à la périphérie externe de la matrice d’échange thermique 31 du dispositif 30. La matrice d’échange thermique 31 du dispositif 30 est en outre reliée à l’autre capot 32 qui est donc situé à la périphérie interne de cette matrice d’échange thermique 31. Le capot 27 du premier dispositif 21 comprend plusieurs tronçons axiaux successifs le long de l’axe X, à savoir : - un tronçon d’extrémité amont 27a qui est situé en amont de la matrice d’échange thermique 31 du second dispositif 30, - un tronçon 27b qui s’étend à la périphérie externe de la matrice d’échange thermique 31 du second dispositif 30, - un tronçon intermédiaire 27c qui s’étend axialement entre la matrice d’échange thermique 31 du second dispositif 30 et la matrice d’échange thermique 26 du premier dispositif 21, - un tronçon 27d qui s’étend à la périphérie interne de la matrice d’échange thermique 26 du premier dispositif 21, et - un tronçon d’extrémité aval 27e qui est situé en aval de la matrice d’échange thermique 26 du premier dispositif 21. Le capot 32 du second dispositif 30 comprend : - un tronçon d’extrémité amont 32a situé en amont de la matrice d’échange thermique 31 de ce second dispositif 30, - un tronçon 32b situé à la périphérie interne de la matrice d’échange thermique 31 de ce second dispositif 30, et - un tronçon d’extrémité aval 32c situé en aval de la matrice d’échange thermique 31 de ce second dispositif 30. On constate que chacun des tronçons d’extrémité amont 27a, 32a forme un divergent, et que chacun des tronçons d’extrémité aval 27e, 32c forme un convergent. Dans l’exemple représenté, les tronçons d’extrémité 27a, 27e, 32a, 32c ont chacun une forme tronconique. Le capot 32 du second dispositif 30 a un diamètre D3 prédéterminé mesuré au milieu axial de la matrice d’échange thermique 31 du second dispositif 30. Dans l’exemple représenté, D3 est supérieur à D1. D3 est en outre inférieur à D2. Dans la : - H1 représente le diamètre à l’extrémité amont libre du capot 32 ou du tronçon d’extrémité amont 32a de ce capot 32, - H2 représente le diamètre à l’extrémité aval du tronçon d’extrémité amont 32a de ce capot 32, - H3 représente le diamètre à l’extrémité amont du tronçon d’extrémité aval 32c de ce capot 32, - H4 représente le diamètre à l’extrémité aval libre du capot 32 ou du tronçon d’extrémité aval 32c de ce capot 32, - H5 représente le diamètre à l’extrémité amont libre du capot 27 ou du tronçon d’extrémité amont 27a de ce capot 27, - H6 représente le diamètre à l’extrémité aval du tronçon d’extrémité amont 27a de ce capot 27, - H7 représente le diamètre à l’extrémité amont du tronçon intermédiaire 27c, - H8 représente le diamètre à l’extrémité aval du tronçon intermédiaire 27c, - H9 représente le diamètre à l’extrémité amont du tronçon d’extrémité aval 27e de ce capot 27, et - H10 représente le diamètre à l’extrémité aval libre du capot 27 ou du tronçon d’extrémité aval 27e de ce capot 27. Ces diamètres sont mesurés par rapport à l’axe X. Dans l’exemple représenté : - H1 est supérieur ou égal à H2, H5 et H6 notamment, H2 pourrait en outre être le diamètre maximal du système 20, - H5 est supérieur à H2 et H6 notamment, H2 pourrait en outre être le diamètre maximal du capot 27, - H7 est supérieur à H8, H3 et H4 notamment, - H2 et H3 sont supérieurs à H8 et H9. Chacun des dispositifs 21, 30 peut comprendre un échangeur de chaleur unique, ou être sectorisé et comprendre deux ou plus échangeurs de chaleur répartis autour de l’axe X, comme évoqué dans ce qui précède. Dans l’exemple représenté, le dispositif 21 situé à droite sur le dessin occupe une hauteur h1 dans la veine comprise entre 20 et 50% de la hauteur hv1 de cette veine. Le dispositif 30 situé à gauche sur le dessin occupe une hauteur h2 dans la veine comprise entre 10 et 30% de la hauteur hv2. La matrice d’échange thermique 26 du premier dispositif 21 a une hauteur h3 ou dimension radiale supérieure ou égale à celle h4 de la matrice d’échange thermique 31 du second dispositif 30. La somme des hauteurs h3, h4 ou dimensions radiales des matrices d’échange thermique 26, 31 des premier et second dispositifs 21, 30 est inférieure à la hauteur hv1, hv2 ou dimension radiale de la veine V2 mesurée au niveau de ces dispositifs 21, 30. On comprend qu’une partie périphérique externe du flux d’air F2 (par exemple entre 5 et 50% du débit) s’écoulant dans la veine va être utilisée dans les dispositifs 21, 30 et que le reste de ce flux va contourner les dispositifs 21, 30. L’air utilisé dans les dispositifs va se diviser en une première partie, périphérique interne (représentant par exemple 2,5 à 25% du débit), qui va pénétrer dans le dispositif 30, et le reste, la partie périphérique externe (représentant par exemple 2,5 à 25% du débit), qui va pénétrer dans le dispositif 21. Le second mode de réalisation illustré à la diffère du premier mode de réalisation notamment en ce que les capots 27, 32 ont chacun une forme incurvée ou ondulée. Par ailleurs, dans l’exemple représenté, D3 est inférieur à D1. De plus, H2 et H3 sont inférieurs à H8 et H9. Dans l’exemple représenté, on constate que le tronçon du capot 27, qui s’étend à la périphérie de la matrice d’échange thermique du second dispositif 30 présente un creux orienté du côté de la paroi interne 23. Le capot 27 présente alors en section une forme générale incurvée ou de vague. On constate également que le capot 32 est lui au contraire essentiellement bombée du côté de la paroi interne 23. Le fonctionnement du système de la est similaire à celui de la . Le troisième mode de réalisation illustré à la diffère du second mode de réalisation notamment en ce que, en plus des dispositifs 21, 30 situés au niveau de la paroi externe 22, des dispositifs 21’, 30’ similaires sont situés au niveau de la paroi interne 23. Ainsi, le système d’échange de chaleur 20 comprend en plus des dispositifs 21, 30 : - un autre premier dispositif annulaire d’échange de chaleur 21’ qui s’étend autour de l’axe X et est porté par la paroi interne 23, et qui est situé dans la veine V2, ce premier dispositif 21 comportant une matrice d’échange thermique 26’ intercalée entre cette paroi 23 et un capot 27’ qui a un diamètre D1’ prédéterminé mesuré au milieu axial de la matrice d’échange thermique 27 de ce premier dispositif 21’, et - un autre second dispositif annulaire d’échange de chaleur 30’ qui s’étend autour de l’axe X et est situé dans la veine V2, ce second dispositif 30’ comportant une matrice d’échange thermique 31’ qui sont espacée axialement de la matrice d’échange thermique 26’ du premier dispositif 21’ et qui sont intercalée entre le capot 27’ du premier dispositif 21’ et un autre capot 32’ du deuxième dispositif 30, le capot 27’ du premier dispositif 21’ ayant un diamètre D2’ prédéterminé mesuré au milieu axial de la matrice d’échange thermique 31’ du second dispositif 30’. On constate à la que les matrices d’échange thermique 27’, 31’ des dispositifs 21’, 30’ sont espacés axialement les uns des autres dans la veine V2, d’une distance axiale notée L’. Dans l’exemple représenté, le dispositif 21’ situé sur la paroi interne 23 est situé en aval du dispositif 30’. Dans ce mode de réalisation, D2’ est inférieur à D1’, c’est-à-dire qu’une partie périphérique interne de la matrice d’échange thermique 31’ du second dispositif 30’ se retrouve alignée en direction axiale avec une partie périphérique externe de la matrice d’échange thermique 26’ du premier dispositif 21’. Ces dispositifs 21’, 30’ sont de préférence du type air-huile et comprennent chacun un circuit d’huile 28’ en plus de la matrice d’échange thermique 26’, 31’ qui est située dans la veine V2 et configurée pour être balayée par le flux de gaz F2, comme évoqué dans ce qui précède. Les dispositifs 21’, 30’ ont le capot 27’ en commun. La matrice d’échange thermique 26’ du dispositif 21’ est recouverte par le capot annulaire 27’ qui se prolonge axialement, ici vers l’amont, pour former un capot externe de la matrice d’échange thermique 31’ du dispositif 30’. Ce capot 27’ est ainsi situé à la périphérie externe de la matrice d’échange thermique 26’ du dispositif 21’ et à la périphérie interne de la matrice d’échange thermique 31’ du dispositif 30’. La matrice d’échange thermique 31’ du dispositif 30’ est en outre reliée à l’autre capot 32’ qui est donc situé à la périphérie externe de ces échangeurs surfaciques 31’. Le capot 27’ du premier dispositif 21’ comprend plusieurs tronçons axiaux successifs le long de l’axe, à savoir : - un tronçon d’extrémité amont 27a’ qui est situé en amont de la matrice d’échange thermique 31’ du second dispositif 30’, - un tronçon 27b’ qui s’étend à la périphérie interne de la matrice d’échange thermique 31’ du second dispositif 30’, - un tronçon intermédiaire 27c’ qui s’étend axialement entre la matrice d’échange thermique 31’ du second dispositif 30’ et la matrice d’échange thermique 26’ du premier dispositif 21’, - un tronçon 27d’ qui s’étend à la périphérie externe de la matrice d’échange thermique 26’ du premier dispositif 21’, et - un tronçon d’extrémité aval 27 e ’ qui est situé en aval de la matrice d’échange thermique 26’ du premier dispositif 21’. Le capot 32’ du second dispositif 30’ comprend : - un tronçon d’extrémité amont 32a’ situé en amont de la matrice d’échange thermique 31’ de ce second dispositif 30’, - un tronçon situé à la périphérie externe de la matrice d’échange thermique 31’ de ce second dispositif 30’, et - un tronçon d’extrémité aval 32c’ situé en aval de la matrice d’échange thermique 31’ de ce second dispositif 30’. On constate que chacun des tronçons d’extrémité amont 27a’, 32a’ forme un divergent, et que chacun des tronçons d’extrémité aval 27e’, 32c’ forme un convergent. Dans l’exemple représenté, les tronçons d’extrémité 27a’, 27e’, 32a’, 32c’ ont chacun une forme incurvée. Le capot 32’ du second dispositif 30’ a un diamètre D3’ prédéterminé mesuré au milieu axial de la matrice d’échange thermique 31’ du second dispositif 30’. Dans l’exemple représenté, D3’ est supérieur à D1’. Dans la : - H1’ représente le diamètre à l’extrémité amont libre du capot 32’ ou du tronçon d’extrémité amont 32a’ de ce capot 32’, - H2’ représente le diamètre à l’extrémité aval du tronçon d’extrémité amont 32a’ de ce capot 32’, - H3’ représente le diamètre à l’extrémité amont du tronçon d’extrémité aval 32c’ de ce capot 32’, - H4’ représente le diamètre à l’extrémité aval libre du capot 32’ ou du tronçon d’extrémité aval 32c’ de ce capo 32’t, - H5’ représente le diamètre à l’extrémité amont libre du capot 27’ ou du tronçon d’extrémité amont 27a’ de ce capot 27’, - H6’ représente le diamètre à l’extrémité aval du tronçon d’extrémité amont 27a’ de ce capot 27’, - H7’ représente le diamètre à l’extrémité amont du tronçon intermédiaire 27c’, - H8’ représente le diamètre à l’extrémité aval du tronçon intermédiaire 27c’, - H9’ représente le diamètre à l’extrémité amont du tronçon d’extrémité aval 27e’ de ce capot 27’, et - H10’ représente le diamètre à l’extrémité aval libre du capot ou du tronçon d’extrémité aval 27e’ de ce capot 27’. Ces diamètres sont mesurés par rapport à l’axe X. Dans l’exemple représenté : - H1’ est inférieur ou égal à H2’, H3 et H4’ notamment, - H5’ est inférieur à H2’, H3’ et H6’ notamment, - H7’ est inférieur à H8’, H3’ et H4’ notamment, - H2’ et H3’ sont supérieurs à H8’ et H9’. Chacun des dispositifs 21’, 30’ peut comprendre un échangeur de chaleur unique, ou être sectorisé et comprendre deux ou plus échangeurs de chaleur répartis autour de l’axe X, comme évoqué dans ce qui précède. Dans l’exemple représenté, le dispositif 21’ situé à droite sur le dessin occupe une hauteur h1’ dans la veine comprise entre 20 et 50% de la hauteur hv1’ de cette veine. Le dispositif 30’ situé à gauche sur le dessin occupe une hauteur h2’ dans la veine comprise entre 10 et 30% de la hauteur hv2’. La matrice d’échange thermique 26’ du premier dispositif 21’ ont une hauteur h3’ ou dimension radiale supérieure ou égale à celle h4’ de la matrice d’échange thermique 31’ du second dispositif 30. La somme des hauteurs h3, h4 ou dimensions radiales de la matrice d’échange thermique 26’, 31’ des premier et second dispositifs 21’, 30’ est inférieure à la hauteur hv1, hv2 ou dimension radiale de la veine V2 mesurée au niveau de ces dispositifs 21’, 30’. En variante, le système d’échange de chaleur 20 pourrait comprendre des dispositifs 21’, 30’ uniquement du côté de la paroi interne 23. On comprend qu’une partie périphérique externe du flux d’air F2 s’écoulant dans la veine va être utilisée dans les dispositifs 21, 30, comme évoqué dans ce qui précède. Parmi le reste du flux d’air, une partie périphérique interne va être utilisée dans les dispositifs 21’, 30’, et se diviser en une première partie, périphérique externe, qui va pénétrer dans le dispositif 30’, et le reste, la partie périphérique interne, qui va pénétrer dans le dispositif 21’. Le quatrième mode de réalisation illustré à la diffère du second mode de réalisation notamment en ce que le système d’échange de chaleur 20 comprend un troisième dispositif annulaire d’échange de chaleur 40 qui s’étend autour de l’axe X et est situé dans la veine V2. Le système comprend ainsi : Le troisième dispositif 40 comporte une matrice d’échange thermique 41 qui est espacée axialement des matrices d’échange thermique 26, 31 des dispositifs 21, 30 et qui est intercalée entre le capot 32 du second dispositif 31 et un autre capot 42 du troisième dispositif 40. Le capot 32 du second dispositif a un diamètre D3 prédéterminé mesuré au milieu axial de la matrice d’échange thermique 31 du second dispositif 30, et un diamètre D4 prédéterminé mesuré au milieu axial de la matrice d’échange thermique 41 du troisième dispositif 40. Dans l’exemple représenté, D4 est supérieur à D3. Le tronçon d’extrémité amont 32a du capot 32 du second dispositif 30 se décompose en plus portions dont : - une portion amont 32a1 située en amont de la matrice d’échange thermique 41 du troisième dispositif 40, - une portion intermédiaire 32a2 située à la périphérie externe de la matrice d’échange thermique 41 de ce troisième dispositif 40, et - une portion aval 32a3 située en aval de la matrice d’échange thermique 41 de ce troisième dispositif 40. Le capot 42 du troisième dispositif 40 comprend : - un tronçon d’extrémité amont 42a situé en amont de la matrice d’échange thermique 41 de ce troisième dispositif 40, - un tronçon 42b situé à la périphérie interne de la matrice d’échange thermique 41 de ce troisième dispositif 40, et - un tronçon d’extrémité aval 42c situé en aval de la matrice d’échange thermique 41 de ce troisième dispositif 40. On constate que les tronçons et portion d’extrémité amont 27a, 32a1, 42a forme un divergent, et que les tronçons d’extrémité aval 27e, 32c, 42c forme un convergent. Dans l’exemple représenté, les tronçons et portion d’extrémité 27a, 32a1, 42a, 27e, 32c, 42c ont chacun une forme incurvée. Le capot 42 du troisième dispositif 40 a un diamètre D5 prédéterminé mesuré au milieu axial de la matrice d’échange thermique du troisième dispositif. Dans l’exemple représenté, D5 est supérieur ou égal à D1 et D3. Dans la : - H11 représente le diamètre à l’extrémité amont libre du capot 42 ou du tronçon d’extrémité amont 42a de ce capot 42, - H12 représente le diamètre à l’extrémité aval du tronçon d’extrémité amont 42a de ce capot 42, - H13 représente le diamètre à l’extrémité amont du tronçon d’extrémité aval 42c de ce capot 42, - H14 représente le diamètre à l’extrémité aval libre du capot 42 ou du tronçon d’extrémité aval 42c de ce capot 42. Ces diamètres sont mesurés par rapport à l’axe X. Dans l’exemple représenté : - H11 est supérieur ou égal à H12, H1 et H5 notamment, et pourrait être le diamètre maximal du système 20. Chacun des dispositifs 21, 30 peut comprendre un échangeur de chaleur unique, ou être sectorisé et comprendre deux ou plus échangeurs de chaleur répartis autour de l’axe X, comme évoqué dans ce qui précède. La matrice d’échange thermique 41 du troisième dispositif 40 a une hauteur h5 ou dimension radiale inférieure ou égale à celle h4 de la matrice d’échange thermique 31 du second dispositif 30. La somme des hauteurs h3, h4, h5 ou dimensions radiales des matrices d’échange thermique 26, 31, 41 des dispositifs 21, 30, 40 est inférieure ou égale à la hauteur hv1, hv2, hv3 ou dimension radiale de la veine mesurée au niveau de ces dispositifs 21 30, 40. On comprend qu’une partie périphérique externe du flux d’air F2 s’écoulant dans la veine va être utilisée dans les dispositifs 21, 30, 40 et que le reste de ce flux va contourner les dispositifs 21, 30, 40. L’air utilisé dans les dispositifs va se diviser en une première partie, périphérique interne, qui va pénétrer dans le dispositif 40, une partie médiane qui va pénétrer dans le dispositif 30, et le reste, la partie périphérique externe, qui va pénétrer dans le dispositif 21. Le cinquième mode de réalisation de la diffère du mode de réalisation de la notamment en ce que le second dispositif 30 est situé en aval et non pas en amont du premier dispositif 21. La matrice d’échange thermique 26 du dispositif 21 sont recouvertes par le capot annulaire 27 qui se prolonge axialement, ici vers l’aval, pour former un capot externe de la matrice d’échange thermique 31 du dispositif 30. Ce capot 27 est ainsi situé à la périphérie interne de la matrice d’échange thermique 26 du dispositif 21 et à la périphérie externe de la matrice d’échange thermique 31 du dispositif 30. La matrice d’échange thermique 31 du dispositif 30 est en outre reliée à l’autre capot 32 qui est donc situé à la périphérie interne de cette matrice d’échange thermique 31. Le capot 27 du premier dispositif 21 comprend plusieurs tronçons axiaux successifs le long de l’axe X, à savoir : - un tronçon d’extrémité amont 27a qui est situé en amont de la matrice d’échange thermique 26 du premier dispositif 21, - un tronçon 27b qui s’étend à la périphérie interne de la matrice d’échange thermique 26 du premier dispositif 21, - un tronçon intermédiaire 27c qui s’étend axialement entre la matrice d’échange thermique 26 du premier dispositif 21 et la matrice d’échange thermique 31 du second dispositif 32, - un tronçon 27d qui s’étend à la périphérie externe de la matrice d’échange thermique 31 du second dispositif 30, et - un tronçon d’extrémité aval 27e qui est situé en aval de la matrice d’échange thermique 31 du second dispositif 30. Le capot 32 du second dispositif 30 comprend : - un tronçon d’extrémité amont 32a situé en amont de la matrice d’échange thermique 31 de ce second dispositif 30, - un tronçon 32b situé à la périphérie interne de la matrice d’échange thermique 31 de ce second dispositif 30, et - un tronçon d’extrémité aval 32c situé en aval de la matrice d’échange thermique 31 de ce second dispositif 30. On constate que chacun des tronçons d’extrémité amont 27a, 32a forme un divergent, et que chacun des tronçons d’extrémité aval 27e, 32c forme un convergent. Dans l’exemple représenté, les tronçons d’extrémité 27a, 27e, 32a, 32c ont chacun une forme tronconique. Dans l’exemple représenté, D3 est inférieur à D1. D2 est supérieur à D1. Dans la : - H1 représente le diamètre à l’extrémité amont libre du capot 32 ou du tronçon d’extrémité amont 32a de ce capot 32, - H2 représente le diamètre à l’extrémité aval du tronçon d’extrémité amont 32a de ce capot 32, - H3 représente le diamètre à l’extrémité amont du tronçon d’extrémité aval 32c de ce capot 32, - H4 représente le diamètre à l’extrémité aval libre du capot 32 ou du tronçon d’extrémité aval 32c de ce capot 32, - H5 représente le diamètre à l’extrémité amont libre du capot 27 ou du tronçon d’extrémité amont 27a de ce capot 27, - H6 représente le diamètre à l’extrémité aval du tronçon d’extrémité amont 27a de ce capot 27, - H7 représente le diamètre à l’extrémité amont du tronçon intermédiaire 27c, - H8 représente le diamètre à l’extrémité aval du tronçon intermédiaire 27c, - H9 représente le diamètre à l’extrémité amont du tronçon d’extrémité aval 27e de ce capot 27, et - H10 représente le diamètre à l’extrémité aval libre du capot 27 ou du tronçon d’extrémité aval 27e de ce capot 27. Ces diamètres sont mesurés par rapport à l’axe X. Dans l’exemple représenté : - H1 est supérieur ou égal à H2, mais inférieur à H5 et H6 notamment, - H5 pourrait être le diamètre maximal du système 20, - H7 est inférieur à H8, H9 et H10 notamment, - H2 et H3 sont inférieurs à H8 et H9. Chacun des dispositifs 21, 30 peut comprendre un échangeur de chaleur unique, ou être sectorisé et comprendre deux ou plus échangeurs de chaleur répartis autour de l’axe X, comme évoqué dans ce qui précède. Dans l’exemple représenté, le dispositif 21 situé à gauche sur le dessin occupe une hauteur h1 dans la veine comprise entre 20 et 50% de la hauteur hv1 de cette veine. Le dispositif 30 situé à droite sur le dessin occupe une hauteur h2 dans la veine comprise entre 10 et 30% de la hauteur hv2. La matrice d’échange thermique 26 du premier dispositif 21 a une hauteur h3 ou dimension radiale supérieure ou égale à celle h4 de la matrice d’échange thermique 31 du second dispositif 30. La somme des hauteurs h3, h4 ou dimensions radiales des matrices d’échange thermique 26, 31 des premier et second dispositifs 21, 30 est inférieure à la hauteur hv1, hv2 ou dimension radiale de la veine V2 mesurée au niveau de ces dispositifs 21, 30. On comprend qu’une partie périphérique externe du flux d’air F2 s’écoulant dans la veine va être utilisée dans le dispositif 21 et que le reste de ce flux va contourner ce dispositif 21. Parmi ce flux d’air qui contourne le dispositif 21, une partie périphérie externe va être prélevé et va pénétrer dans le dispositif 30, et le reste va contourner ce dispositif 30. Le sixième mode de réalisation de la diffère du mode de réalisation de la essentiellement en ce que les capots 27, 32 sont incurvés. Le fonctionnement du système de la est similaire à celui de la . Le mode de réalisation de la est similaire à celui de la à ceci près que les seconds dispositifs 30, 30’ sont disposés en aval des premiers dispositifs 21, 21’ et sont donc du type de ceux décrits en référence aux figures 12 et 13. On comprend qu’une partie périphérique externe du flux d’air F2 s’écoulant dans la veine va être utilisée dans les dispositifs 21, 30, comme évoqué dans ce qui précède. Parmi le reste du flux d’air, une partie périphérique interne va être utilisée dans les dispositifs 21’, 30’, et se diviser en une première partie, périphérique interne, qui va pénétrer dans le dispositif 21’, et une autre partie périphérique interne du flux d’air qui contourne le dispositif 21’, qui va pénétrer dans le dispositif 30’. Dans le septième mode de réalisation de la , les dispositifs 21 et 30 sont respectivement portés par les parois externe 22 et interne 23. Le premier dispositif 21 est similaire à celui décrit dans ce qui précède en relation avec les figures 1 et 2 par exemple. Le second dispositif 30 est ici situé en amont du premier dispositif 21 et comporte une matrice d’échange thermique 31 qui est espacée axialement de la matrice d’échange thermique 26 du premier dispositif 21 et qui est intercalée entre le capot 27 du premier dispositif 21 et la paroi 23. On comprend dès lors que les dispositifs 21, 30 partagent un même capot 27 et qu’il n’y a pas d’autres capots dans le système 20 dans la mesure où la matrice d’échange thermique 26 du premier dispositif 21 s’étend entre le capot 27 et la paroi externe 22, et la matrice d’échange thermique 31 du second dispositif 30 s’étend entre le capot 27 et la paroi interne 23. Le capot 27 comprend : - un tronçon d’extrémité amont 27a qui est situé en amont de la matrice d’échange thermique 31 du second dispositif 30 et qui forme un divergent, - un tronçon 27b qui s’étend à la périphérie externe de la matrice d’échange thermique 31 du second dispositif 30, - un tronçon intermédiaire 27c qui s’étend axialement entre la matrice d’échange thermique 31 du second dispositif 30 et la matrice d’échange thermique 26 du premier dispositif 21, - un tronçon 27d qui s’étend à la périphérie interne de la matrice d’échange thermique 26 du premier dispositif 21, et - un tronçon d’extrémité aval 27e qui forme un convergent et qui est situé en aval de la matrice d’échange thermique 26 du premier dispositif 21. Dans la : - H5’’ représente le diamètre à l’extrémité amont libre du capot 27 ou du tronçon d’extrémité amont 27a de ce capot 27, - H6’’ représente le diamètre à l’extrémité aval du tronçon d’extrémité amont 27a de ce capot 27, - H7’’ représente le diamètre à l’extrémité amont du tronçon intermédiaire 27c, - H8’’ représente le diamètre à l’extrémité aval du tronçon intermédiaire 27c, - H9’’ représente le diamètre à l’extrémité amont du tronçon d’extrémité aval 27e de ce capot 27, et - H10’’ représente le diamètre à l’extrémité aval libre du capot 27 ou du tronçon d’extrémité aval 27e de ce capot 27. Ces diamètres sont mesurés par rapport à l’axe X. Dans l’exemple représenté : - H5’’ est supérieur à H6’’ notamment, - H7’’ est supérieur à H8 notamment. Chacun des dispositifs 21, 30 peut comprendre un échangeur de chaleur unique, ou être sectorisé et comprendre deux ou plus échangeurs de chaleur répartis autour de l’axe X, comme évoqué dans ce qui précède. Dans l’exemple représenté, le dispositif 21 situé à droite sur le dessin occupe une hauteur h1 dans la veine comprise entre 50 et 80% de la hauteur hv1 de cette veine. Le dispositif 30 situé à gauche sur le dessin occupe une hauteur h2 dans la veine comprise entre 50 et 80% de la hauteur hv2. La matrice d’échange thermique 26 du premier dispositif 21 a une hauteur h2 ou dimension radiale supérieure ou égale à celle h4 de la matrice d’échange thermique 32 du second dispositif 30. La somme des hauteurs h2, h4 ou dimensions radiales des matrices d’échange thermique 26, 31 des premier et second dispositifs 21, 30 est supérieure à la hauteur hv1, hv2 ou dimension radiale de la veine mesurée au niveau de ces dispositifs 21, 30. On comprend qu’une partie périphérique interne du flux d’air F2 s’écoulant dans la veine va pénétrer dans le dispositif 30 alors que le reste du flux d’air va pénétrer dans le dispositif 21. L’intégralité du flux d’air est donc utilisée pour participer à l’échange de calories. Le fait d’installer ces dispositifs de manière partiellement superposés avec un décalage axial permet de limiter à la fois l’encombrement axial et radial occupé par les dispositifs. Le fait de limiter l’encombrement radial permet de réaliser des ratios de ralentissement plus important au sein de chacun des dispositifs. Système d’échange de chaleur (20), en particulier pour une turbomachine (1) d’aéronef, ce système comportant : - deux parois annulaires, respectivement externe (22) et interne (23), qui s’étendent l’une autour de l’autre et autour d’un même axe (X), et qui sont configurées pour définir entre elles une veine (V2) d’écoulement d’un flux de gaz (F2), - un premier dispositif annulaire d’échange de chaleur (21) qui s’étend autour de l’axe (X) et est porté par l’une desdites parois (22, 23), et qui est situé dans la veine (V2), ce premier dispositif (21) comportant une matrice d’échange thermique (26) intercalée entre cette paroi (22) et un capot (27) qui a un diamètre D1 prédéterminé mesuré au milieu axial de la matrice d’échange thermique (26) du premier dispositif (21), caractérisé en ce qu’il comprend en outre : - un second dispositif annulaire d’échange de chaleur (30) qui s’étend autour de l’axe (X) et est situé dans la veine (V2), ce second dispositif (30) comportant une matrice d’échange thermique (31) qui est espacée axialement de la matrice d’échange thermique (26) du premier dispositif (21) et qui est intercalée entre le capot (27) du premier dispositif (21) et la paroi opposée (23) ou un autre capot (32) du deuxième dispositif (30), le capot (27) du premier dispositif (21) ayant un diamètre D2 prédéterminé mesuré au milieu axial de la matrice d’échange thermique (31) du second dispositif (30), et en ce que : - D2 est supérieur à D1 lorsque le premier dispositif (21) est porté par la paroi externe (22), ou - D2 est inférieur à D1 lorsque le premier dispositif (21) est porté par la paroi interne (23). Système d’échange de chaleur (20) selon la revendication 1, caractérisé en ce que le capot (27) du premier dispositif (21) comprend plusieurs tronçons axiaux successifs le long de l’axe (X) : - un tronçon d’extrémité amont (27a) qui est situé en amont de la matrice d’échange thermique (31) du second dispositif (30), un tronçon (27b) qui s’étend à la périphérie de la matrice d’échange thermique (31) du second dispositif (30), un tronçon intermédiaire (27c) qui s’étend axialement entre la matrice d’échange thermique (31) du second dispositif (30) et la matrice d’échange thermique (26) du premier dispositif (31), un tronçon (27d) qui s’étend à la périphérie de la matrice d’échange thermique (26) du premier dispositif (21), et un tronçon d’extrémité aval (27e) qui est situé en aval de la matrice d’échange thermique (26) du premier dispositif (21), ou - un tronçon d’extrémité amont (27a) qui s’étend en amont de la matrice d’échange thermique (26) du premier dispositif (21), un tronçon (27b) qui s’étend à la périphérie de la matrice d’échange thermique (26) du premier dispositif (21), un tronçon intermédiaire (27c) qui s’étend axialement entre la matrice d’échange thermique (26) du premier dispositif (21) et la matrice d’échange thermique (31) du second dispositif (30), un tronçon (27d) qui s’étend à la périphérie de la matrice d’échange thermique (31) du second dispositif (30), et un tronçon d’extrémité aval (27e) qui est situé en aval de la matrice d’échange thermique (31) du second dispositif (30). Système d’échange de chaleur (20) selon la revendication 2, caractérisé en ce que le capot (32) du second dispositif (30) comprend un tronçon d’extrémité amont (32a) situé en amont de la matrice d’échange thermique (31) de ce second dispositif (30), un tronçon (32b) situé à la périphérie de la matrice d’échange thermique (31) de ce second dispositif (30), et un tronçon d’extrémité aval (32c) situé en aval de la matrice d’échange thermique (31) de ce second dispositif (30). Système d’échange de chaleur (20) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le capot (32) du second dispositif (30) a un diamètre D3 prédéterminé mesuré au milieu axial de la matrice d’échange thermique (31) du second dispositif (30), et en ce que : D3 est supérieur à D1 lorsque le premier dispositif (21) est porté par la paroi externe (22), ou D3 est inférieur à D1 lorsque le premier dispositif (21) est porté par la paroi interne (23). Système d’échange de chaleur (20) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comprend en outre : - un troisième dispositif annulaire d’échange de chaleur (40) du type surfacique qui s’étend autour de l’axe (X) et est situé dans la veine (V2), ce troisième dispositif (40) comportant une matrice d’échange thermique (41) qui est espacée axialement de la matrice d’échange thermique (26, 31) des premier et second dispositifs (21, 30) et qui est intercalée entre le capot (32) du second dispositif (30) et l’autre des parois (22) ou un autre capot (42) du troisième dispositif (40), le capot (32) du second dispositif (30) ayant un diamètre D3 prédéterminé mesuré au milieu axial de la matrice d’échange thermique (31) du second dispositif (30), et un diamètre D4 prédéterminé mesuré au milieu axial de la matrice d’échange thermique (41) du troisième dispositif (40), et en ce que : - D4 est supérieur à D3 lorsque le premier dispositif (21) est porté par la paroi externe (23), ou - D4 est inférieur à D3 lorsque le premier dispositif (21) est porté par la paroi interne (22). Système d’échange de chaleur (20) selon la revendication 5, caractérisé en ce que le capot (42) du troisième dispositif (40) comprend un tronçon d’extrémité amont (42a) situé en amont de la matrice d’échange thermique (41) de ce troisième dispositif (40), un tronçon (42b) situé à la périphérie de la matrice d’échange thermique (41) de ce troisième dispositif (40), et un tronçon d’extrémité aval (42c) situé en aval de la matrice d’échange thermique (41) de ce troisième dispositif (40). Système d’échange de chaleur (20) selon la revendication 2, 3 ou 6, caractérisé en ce que le ou chaque tronçon d’extrémité amont (27a, 32a, 42a) forme un divergent, et le ou chaque tronçon d’extrémité aval (27e, 32c, 42c) forme un convergent. Système d’échange de chaleur (20) selon la revendication 2, 3, 6 ou 7, caractérisé en ce que les tronçons d’extrémité (27a, 27e, 32a, 32c, 42a, 42c) ont une forme tronconique ou arrondie. Système d’échange de chaleur (20) selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la matrice d’échange thermique (26) du premier dispositif (21) a une hauteur (h3) ou dimension radiale supérieure ou égale à celle (h4) de la matrice d’échange thermique (31) du second dispositif (30). Système d’échange de chaleur (20) selon l’une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la somme des hauteurs (h3, h4) ou dimensions radiales de la matrice d’échange thermique (26, 31) des premier et second dispositifs (21, 30) est inférieure à la hauteur (hv1, hv2) ou dimension radiale de la veine (V2) mesurée au niveau de ces dispositifs (21, 30). Système d’échange de chaleur (20) selon l’une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la somme des hauteurs (h3, h4) ou dimensions radiales de la matrice d’échange thermique (26, 31) des premier et second dispositifs (21, 30) est supérieure à la hauteur (hv1, hv2) ou dimension radiale de la veine mesurée au niveau de ces dispositifs (21, 30). Système d’échange de chaleur (20) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que chacune des parois externe et interne (22, 23) porte ledit premier dispositif (21) d’échange de chaleur, qui est associé audit second dispositif (30) d’échange de chaleur voire audit troisième dispositif (30) d’échange de chaleur. Turbomachine (1) ou appareil électronique comprenant au moins un système d’échange de chaleur (20) selon l’une quelconque des revendications 1 à 12.