Brevet FR3147455A1 — publié le 20241004

L’invention concerne un procédé pour contrôler la température d’au moins une capacité d’un module DCLINK (400) d’un dispositif électronique (100), le procédé de contrôle comportant une première étape E100) consistant à charger la batterie haute tension (600) avec une puissance de consigne (Pcons), par exemple maximale, une deuxième étape E200) consistant à relever une première mesure (MTrelcap_1) représentative de la température réelle d’au moins une capacité du module de DCLINK (400) à l’aide du second capteur de température (910), et à relever à l’aide du premier capteur de température (900) une première mesure représentative de la température du liquide (MTL_1) circulant dans le module de refroidissement (700), une cinquième étape E500) consistant à comparer la valeur moyennée des mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité (MTrelcap_M) à une température seuil critique de capacité (Tcritcap). Figure pour l’abrégé : Fig 5 Procédé pour contrôler la température d’au moins une capacité pour un chargeur embarqué. L’invention concerne le domaine du véhicule électrique et plus précisément un procédé pour contrôler la température d’au moins une capacité pour un chargeur embarqué d’un véhicule électrique. Un véhicule électrique comprend au moins une batterie haute tension, par exemple une batterie de 600 Volts ou 800 Volts, couplée à un réseau électrique haute tension (réseau interne du véhicule électrique) et une batterie de type basse tension, par exemple 12 Volts, couplée à un réseau électrique basse tension (réseau interne du véhicule électrique). La batterie haute tension ainsi que la batterie basse tension sont adaptées pour délivrer de l’énergie électrique et pour accumuler de l’énergie électrique respectivement sur le réseau électrique basse tension et sur le réseau électrique haute tension. Pour ce faire, le véhicule électrique comprend un chargeur embarqué, plus connu sous l’appellation OBC pour « On Board Charger » en langue anglaise, connecté à la batterie haute tension nommée « BHT » via le réseau électrique haute tension. Le chargeur embarqué est adapté pour, une fois connecté à un réseau électrique d’alimentation, convertir la tension alternative fournie par un réseau électrique externe en une tension continue haute tension apte à recharger la batterie haute tension. La représente un schéma de principe d'un chargeur électrique embarqué 10 de l'état de l'art adapté pour charger la batterie haute tension 60 dédiée par exemple, à l’alimentation d’une machine électrique pour la propulsion d'un véhicule électrique ou hybride. Le chargeur électrique embarqué 10 comprend un circuit de filtrage électromagnétique 20 pouvant être optionnel, et un circuit correcteur de facteur de puissance 30 nommé « PFC » pouvant être bidirectionnel. Ledit circuit correcteur de facteur de puissance 30 comprend en outre, un circuit convertisseur alternatif-continu adapté pour recevoir par exemple un courant électrique issu d’un réseau d'alimentation électrique alternatif domestique. Le chargeur électrique embarqué 10 comprend également un module DCLINK 40 disposé entre le circuit correcteur de facteur de puissance 30 et un convertisseur continu-continu DC/DC 50 adapté pour charger la batterie haute tension 60. Comme le sait l’homme de l’art, la charge de la batterie d'alimentation basse tension, non représentée sur la , est réalisée par la batterie haute tension 60, par un deuxième convertisseur continu-continu, non représenté sur la connecté entre la batterie haute tension 60 et la batterie d'alimentation basse tension. La charge de la batterie haute tension est réalisée grâce au chargeur électrique embarqué 10 une fois couplé au réseau électrique 70. Le module DCLINK 40 est composé d’un nombre déterminé de capacités électrochimiques dont la valeur équivalente est relativement importante pour accepter une valeur de courant efficace relativement importante lors de la charge de la batterie et pour diminuer, ou filtrer suffisamment les ondulations de la tension redressée en sortie du circuit correcteur de facteur de puissance 30 pour que, lesdites ondulations, une fois filtrées, soient compatibles avec les caractéristiques d’entrées du convertisseur continu-continu DC/DC 50. Une solution bien connue de l’homme de l’art pour réaliser le module DCLINK 40 est d’implémenter un nombre de capacités relativement important pour obtenir une valeur de capacité équivalente importante pour pouvoir à la fois contrôler les ondulations et accepter des courants efficaces importants (ou courants RMS pour « Root Mean Square » en Anglais) lors de la charge à pleine puissance de la batterie haute tension. Un inconvénient de cette solution est la nécessité d’augmenter la surface de circuit imprimé ou PCB pour « Printed Circuit Board » en Anglais pour accueillir lesdites capacités, augmentant de façon non négligeable le coût du chargeur embarqué 10. En outre, la valeur du courant efficace et plus précisément la valeur maximale du courant efficace dépend du niveau de charge de la batterie et de la puissance du chargeur. Par exemple, un chargeur embarqué peut présenter une puissance nominale de 7KW. Ainsi, en fonction de ladite valeur maximale du courant efficace traversant lesdites capacités du module de DCLINK 40, ces dernières chauffent et peuvent parfois atteindre des températures égales ou supérieures à une température seuil critique de capacité Tcritcap qui est donnée par le constructeur des capacités. Par exemple, la température seuil critique de capacité Tcritcap est de 85°C. Ainsi, dans le cas où, lors de la charge de la batterie haute tension par le chargeur, la température des capacités arrive ou dépasse la température seuil critique de capacité Tcritcap alors la durée de vie des dites capacités est réduite par rapport à une utilisation desdites capacités à des températures inférieures à la température seuil critique de capacité Tcritcap. Pour limiter la progression de la température des capacités du module DCLINK 40, il est commun d’utiliser un dispositif de refroidissement disposé par exemple sur ledit module DCLINK 40. Le dispositif de refroidissement est adapté pour refroidir les capacités à travers le module DCLINK 40, mais également pour refroidir des composants électroniques disposés sur le circuit imprimé du chargeur embarqué 10. Une telle solution peut utiliser un refroidissement par air. Cependant, comme les quantités de calories à évacuer sont relativement importantes, le dispositif de refroidissement peut aussi reposer sur un principe de refroidissement par un liquide, c’est-à-dire de l’eau ou du glycol. Ainsi, il est possible d’améliorer l’élimination des calories générées par les composants électroniques et les capacités. Comme mentionné plus haut, l’augmentation du nombre de capacités pour répondre principalement à la valeur maximale de courant efficace engendre une augmentation de la surface d’occupation sur le circuit imprimé, et engendre également une augmentation de la surface du dispositif de refroidissement engendrant une augmentation encore plus importante des coûts de fabrication du chargeur embarqué. Il existe donc un réel besoin de maitrise de la surface occupée par les capacités du module DCLINK 40 sur le circuit imprimé d’un chargeur tout en maîtrisant la température desdites capacités du module DCLINK 40 pour ne pas détériorer les performances du chargeur embarqué. L’invention concerne un procédé pour contrôler la température d’au moins une capacité d’un module DCLINK d’un dispositif électronique, ledit dispositif électronique étant adapté pour charger une batterie haute tension d’un véhicule électrique, ledit dispositif comportant un circuit correcteur de facteur de puissance, un convertisseur continu-continu DC/DC, un dispositif de refroidissement comportant au moins une canalisation adaptée pour le passage d’un liquide, ledit dispositif étant adapté pour refroidir à l’aide du liquide la au moins une capacité du module DCLINK, un premier capteur de température disposé au niveau de la au moins une canalisation du dispositif de refroidissement, ledit premier capteur de température étant adapté pour mesurer une température du liquide, un second capteur de température disposé sur au moins une capacité du module DCLINK et adapté pour mesurer une température réelle de ladite au moins une capacité, ledit procédé de contrôle comportant les étapes suivantes : une première étape E100) consistant à charger la batterie haute tension avec une puissance de consigne (Pcons), par exemple maximale, une deuxième étape E200) consistant à relever une première mesure représentative de la température réelle d’au moins une capacité du module de DCLINK à l’aide du second capteur de température, et à relever à l’aide du premier capteur de température une première mesure représentative de la température du liquide circulant dans le module de refroidissement, une troisième étape E300) consistant à moyenner n mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module de DCLINK à l’aide du second capteur de température, et à moyenner n mesures représentatives de la température du liquide circulant dans le module de refroidissement, une cinquième étape E500) consistant à comparer la valeur moyennée des mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité à une température seuil critique de capacité et dans le cas où, la valeur moyennée des mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module est inférieure à la température seuil critique alors l’exécution d’une sixième étape E600), sinon l’exécution d’une septième étape E700), la sixième étape E600) consistant à charger la batterie haute tension avec une puissance de consigne, par exemple maximale, la septième étape E700) consistant à comparer la valeur moyenne des mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité à la valeur moyenne des mesures représentatives de la température du liquide, et dans le cas où le résultat de la comparaison est négatif, exécuter la sixième étape E600), sinon l’exécution d’une huitième étape E800), la huitième étape E800) consistant à comparer la valeur moyenne des mesures représentatives de la température du liquide à une première valeur de liquide de refroidissement seuil, dans le cas où le résultat de la comparaison est négatif, l’exécution d’une neuvième étape E900), sinon l’exécution de la sixième étape E600), la neuvième étape E900), consistant à comparer la valeur moyenne de des mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité à la valeur moyenne des mesures représentatives de la température du liquide, et dans le cas où le résultat de la comparaison est inférieur à une première valeur delta de température alors exécuter une dixième étape E1000) ; dans le cas où le résultat de la comparaison est supérieur à la première valeur delta de température alors exécuter une onzième étape E1100), la dixième étape E1000) consistant à diminuer la puissance de consigne d’une valeur de n% avant le passage à la deuxième étape E200), la onzième étape E1100) consistant, dans le cas où le résultat de la comparaison est inférieur à une seconde valeur delta de température, à passer à une douzième étape E1200) ; sinon à passer à une treizième étape E1300), la douzième étape E1200), consistant à diminuer la puissance de consigne de m% avant de passer à la deuxième étape E200), la treizième étape E1300) consistant à couper la charge de la batterie haute tension. Ainsi, il est possible de contrôler la température des capacités du module DCLINK. En variante, la puissance de consigne maximale est la puissance nominale du dispositif électronique. Pour optimiser le risque de dépassement de la température de seuil, il est proposé que la température seuil critique de capacité est égale à 60°C. Il est aussi proposé dans un exemple de réalisation que la première valeur de liquide de refroidissement seuil est égale à 50°C. Par exemple, la première valeur delta de température est égale à 15°C. Avantageusement, la valeur de n% de la diminution de la puissance de consigne est égale à 20%. Très avantageusement, la valeur de m% de la diminution de la puissance de consigne est égale à 50%. Par exemple, la seconde valeur delta de température est égale à 20°C. D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront encore à la lecture de la description qui va suivre. Celle-ci est purement illustrative et doit être lue en regard des dessins annexés sur lesquels : La est une illustration fonctionnelle d’un chargeur de l’art antérieur, La présente un schéma structurel du chargeur selon l’invention, La est une illustration du procédé selon l’invention, La est une illustration du procédé selon l’invention dans une variante de réalisation, La est une illustration du procédé selon l’invention dans une autre variante. L’invention sera présentée dans le cas d’une implémentation dans un véhicule électrique comprenant au moins une machine électrique apte à convertir de l’énergie électrique en énergie mécanique afin d’entraîner en rotation au moins une roue du véhicule électrique. En référence à la , il est représenté un schéma de principe d'un chargeur électrique embarqué 100 selon l’invention. Ledit chargeur électrique embarqué 100 est adapté pour charger la batterie haute tension 600 dédiée par exemple à l’alimentation d’une machine à courant continue pour la propulsion d'un véhicule électrique ou hybride. Le chargeur électrique embarqué 100 peut être unidirectionnel ou bidirectionnel. Ce dernier comprend un circuit de filtrage électromagnétique 200 pouvant être optionnel et un circuit correcteur de facteur de puissance 300 nommé « PFC » pouvant être bidirectionnel, ledit circuit correcteur de facteur de puissance 300 comprenant un circuit convertisseur alternatif-continu adapté pour recevoir un courant électrique issu d’un réseau d'alimentation électrique alternatif domestique par exemple. Un module DCLINK 400 disposé entre le circuit correcteur de facteur de puissance 300 et un convertisseur continu-continu DC/DC 500 adapté pour charger la batterie haute tension 600. Comme le sait l’homme de l’art, la charge de la batterie d'alimentation basse tension, non représentée sur la , est réalisée par la batterie haute tension 600, par un deuxième convertisseur continu-continu, non représenté, connecté entre la batterie haute tension 600 et la batterie d'alimentation basse tension. La charge de la batterie haute tension est réalisée grâce au chargeur électrique embarqué 100 une fois couplé au réseau électrique. Astucieusement, le module DCLINK 400 est composé d’un nombre déterminé de capacités par exemple des capacités électrochimiques, adaptées pour accepter une valeur de courant efficace relativement importante lors de la charge de la batterie et pour filtrer suffisamment les ondulations de la tension redressée en sortie du circuit correcteur de facteur de puissance 300 pour que, lesdites ondulations, une fois filtrées, soient compatibles avec les caractéristiques d’entrées du convertisseur continu-continu DC/DC 500. Astucieusement, le dispositif de l’invention propose de contrôler une température réelle d’au moins une capacité nommée Trelcap. Le chargeur embarqué 100 comporte astucieusement un dispositif de refroidissement 800 disposé par exemple sur le module DCLINK 400 mais également sur le circuit correcteur de facteur de puissance 300 et sur le convertisseur continu-continu DC/DC 500. Le dispositif de refroidissement 800 comporte par exemple au moins une canalisation adaptée pour laisser circuler un liquide. Le liquide est adapté pour absorber des calories provenant de la chauffe des composants électroniques du circuit correcteur de facteur de puissance 300 et du convertisseur continu-continu DC/DC 500 mais également adapté pour absorber les calories générées par les capacités du module DCLINK 400. La fixation mécanique et le couplage thermique entre les différents éléments sont évidents pour l’homme de métier. Avantageusement, un premier capteur de température 900 au niveau de la canalisation du dispositif de refroidissement 800 permettant des mesures de la température du liquide de refroidissement Tliq. Dans une variante, la température du liquide est donnée par des moyens de mesures disposés sur le circuit de refroidissement du véhicule électrique. Avantageusement, un second capteur de température 910 est disposé sur au moins une capacité du module DCLINK 400. En variante, le second capteur de température 910 est disposé sur un packaging du module DCLINK 400. Le second capteur de température 910 est adapté pour mesurer la température réelle Trelcap d’au moins une capacité représentative de la température de toutes les capacités du module DCLINK 400. Ainsi, grâce au dispositif de l’invention, il est possible de connaître la température en temps réel du module DCLINK 400 et en fonction de celle-ci d’activer ou non le chargeur embarqué 100. Le premier capteur de température 900 et le second capteur de température 910 peuvent utiliser une technologie de type thermistance ou en variante une technologie à semi-conducteur. L’invention propose également un procédé pour contrôler la température d’au moins une capacité du module DCLINK 400 du chargeur embarqué 100. Pour ce faire, le procédé de l’invention comporte dans son premier exemple de réalisation comme illustré à la , une première étape E1) durant laquelle la température réelle d’au moins une capacité du module de DCLINK 400 est relevée. Pour ce faire, il est relevé, à l’aide du second capteur de température 910, une première mesure représentative de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400 nommée par exemple MTrelcap_1. En variante, ladite valeur MTrelcap_1 est stockée dans une mémoire d’un circuit électronique adapté. Lors d’une deuxième étape E2), il est comparé le nombre de mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400 nommées MTrelcap_X à une valeur d’un premier compteur de mesure de PCM1_Z. Par exemple, si la valeur PCM1_Z est égale à 10, en d’autres termes la valeur Z de PCM1 est égale à 10, alors il sera réalisé dix fois la première étape E1) avant de passer à une troisième étape E3). Lors de la troisième étape E3) le procédé réalise une moyenne de toutes les valeurs des mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400. Une telle fonction est connue de l’homme de l’art. Ainsi, par exemple, dans le cas où il y a dix mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400, le procédé réalise la somme des 10 mesures qu’il divise par ladite valeur. La valeur moyennée est nommée MTrelcap_M. Le procédé consiste en une quatrième étape E4) durant laquelle le procédé prévoit de comparer la valeur moyennée des mesures réelles représentatives de la température d’au moins une capacité du module DCLINK 400 MTrelcap_M à une température seuil critique de capacité Tcritcap. Par exemple, la valeur Tcritcap est déduite d’une courbe délivrée par le constructeur de la capacité du module DCLINK 400 représentative de la durée de vie de ladite capacité en fonction de la température d’utilisation. Par exemple, la température seuil critique Tcritcap est égale à 85°C. Le procédé prévoit lors de cette quatrième étape E4), dans le cas où la valeur moyennée des mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400 MTrelcap_M est inférieure à la température seuil critique Tcritcap de passer à une cinquième étape E5), sinon le procédé prévoit le passage à une sixième étape E6). Durant la cinquième étape E5), le procédé propose d’activer le chargeur embarqué 100 afin de charger la batterie haute tension 600. En variante, le chargeur embarqué 100 est activé et utilisé à pleine puissance pour recharger la batterie haute tension 600. Le procédé propose ensuite de passer à la première étape E1). Durant la sixième étape E6), le procédé propose, pour rappel nous sommes ici dans le cas où la valeur moyennée des mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400 MTrelcap_M est supérieure à la température seuil critique Tcritcap, de désactiver le chargeur embarquer 100 afin d’arrêter la charge de la batterie haute tension 600 pour permettre aux capacités de redescendre en température. Le procédé propose par la suite de passer à nouveau à l’étape E1). Astucieusement, il est possible grâce au procédé de l’invention de charger la batterie haute tension 600 via le chargeur embarqué 100 en contrôlant la température réelle du module DCLINK 400. Ainsi, il est possible grâce au procédé de l’invention d’éviter que les capacités du module DCLINK 400 ne dépassent la température seuil critique Tcritcap. Ainsi, il est possible de contrôler la durée de vie des capacités du module DCLINK 400 et plus particulièrement, il est possible de ne pas diminuer la durée de vie ou la durée d’utilisation du chargeur embarquée 100. En variante, le procédé propose de mesurer également la température du liquide de refroidissement à l’aide du premier capteur de température 900. Pour ce faire, le procédé de l’invention comporte dans un deuxième exemple de réalisation comme illustré à la , une première étape E10) durant laquelle la température réelle d’au moins une capacité du module de DCLINK 400 est relevée. Pour ce faire, il est relevé à l’aide du second capteur de température 910, une première mesure représentative de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400 nommée par exemple MTrelcap_1. En variante, ladite valeur MTrelcap_1 est stockée dans une mémoire d’un circuit électronique adapté. Il est également relevé à l’aide du premier capteur de température 900, une première mesure représentative de la température du liquide circulant dans le module de refroidissement 800 nommée par exemple MTL_1. En variante, ladite valeur MTL_1 est stockée dans une mémoire d’un circuit électronique adapté. Lors d’une deuxième étape E20) il est comparé le nombre de mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400 nommées MTrelcap_X à une valeur d’un premier compteur de mesure PCM1_Z. Par exemple, si la valeur PCM1_Z est égale à 10, en d’autres termes la valeur Z de PCM1 est égale à 10, alors il sera réalisé dix fois la première étape E10) avant de passer à une troisième étape E30). Lors de la troisième étape E30), le procédé réalise une moyenne de toutes les valeurs des mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400. Une telle fonction est connue de l’homme de l’art. Ainsi, par exemple, dans le cas où il y a dix mesures représentatives de la température d’au moins une capacité du module DCLINK 400, le procédé réalise la somme des dix mesures qu’il divise par ladite valeur. La valeur moyennée est nommée MTrelcap_M. Le procédé propose durant cette troisième étape E30) d’effectuer la même action sur toutes les mesures représentatives de la température du liquide circulant dans le module de refroidissement 800. La valeur moyenne est nommée par exemple MTL_M. Le procédé consiste ensuite en l’exécution d’une quatrième étape E40) durant laquelle le procédé prévoit de comparer la valeur moyennée des mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400 MTrelcap_M à une température seuil critique de capacité Tcritcap. Par exemple, la valeur Tcritcap est déduite d’une courbe délivrée par le constructeur de la capacité du module DCLINK 400 représentative de la durée de vie de ladite capacité en fonction de la température d’utilisation (exemple de courbe à la ). Par exemple, la température seuil critique Tcritcap est égale à 85°C. Le procédé prévoit lors de cette quatrième étape E40), dans le cas où la valeur moyennée des mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400 MTrelcap_M est inférieure à la température seuil critique Tcritcap de passer à une cinquième étape E50), sinon le procédé prévoit le passage à une sixième étape E6). Durant la cinquième étape E50), le procédé propose d’activer le chargeur embarqué 100 afin de charger la batterie haute tension 600. En variante, le chargeur embarqué 100 est activé et utilisé à pleine puissance pour recharger la batterie haute tension 600. Le procédé propose ensuite de passer à la première étape E10). Durant la sixième étape E60) le procédé propose, pour rappel nous sommes ici dans le cas où la valeur moyennée des mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400 MTrelcap_M est supérieure à la température seuil critique Tcritcap, de désactiver le chargeur embarquer 100 afin d’arrêter la charge de la batterie haute tension 600 pour permettre aux capacités de redescendre en température. Le procédé propose par la suite de passer à une septième étape E70. Lors de la septième étape E70), le procédé compare la valeur moyenne MTL_M des mesures représentatives de la température du liquide circulant dans le module de refroidissement 800 à une valeur de liquide de refroidissement seuil Tliqseuil. Par exemple, la valeur Tliqseuil est égale à 60°C. En variante, la valeur Tliqseuil peut être égale à 40°C. Le procédé propose de passer à la première étape E10) uniquement lorsque la température du liquide de refroidissement est inférieure à Tliqseuil sinon le procédé propose le passage à une huitième étape E80). Lors de la huitième étape E80, le procédé prévoit, à l’aide du premier capteur de température 900, d’effectuer à nouveau une première mesure représentative de la température du liquide circulant dans le module de refroidissement 800 MTL_1. En variante, ladite valeur MTL_1 est stockée dans une mémoire d’un circuit électronique adapté. Le procédé propose ensuite le passage à une neuvième étape E90. Lors de la neuvième étape E90), il est comparé le nombre de mesures représentatives de la température du liquide circulant dans le module de refroidissement 800 nommées MTL_ à une valeur d’un second compteur de mesure PCM2_Z. Par exemple, si la valeur PCM2_Z est égale à 10, en d’autres termes la valeur Z de PCM2 est égale à 10, alors il sera réalisé dix fois la neuvième étape E90) avant de passer à la septième étape E70). Grâce au procédé de l’invention, il est possible de surveiller la température des capacités et surtout d’éviter une relance de la charge de la batterie par le chargeur embarqué si la température des capacités du module DCLINK 400 est supérieure à la température seuil critique Tcritcap et que la température du liquide de refroidissement Tliq est supérieure à une température seuil représentative d’une mauvaise capacité à évacuer des calories par le liquide de refroidissement. Dans une autre variante de réalisation, il est proposé de contrôler et limiter la puissance de la charge et donc également la puissance de consigne du chargeur lors de la charge de la batterie haute tension 600 pour limiter et contrôler la montée en température des capacités du module DCLINK 400. De façon simplifiée, la puissance délivrée par le chargeur 100 lors de la charge de la batterie haute tension 600 peut se caractériser par la puissance délivrée (du chargeur) qui est égale à la tension aux bornes de la batterie haute tension 600 multipliée par le courant. Ledit courant est le courant constant de consigne délivré par le chargeur 100 pour charger la batterie haute tension 600. Par exemple, dans le cas d’un chargeur 7kW, lorsque la batterie haute tension 600 est déchargée, la tension aux bornes de ladite batterie est de l’ordre de 600 Volts (pour une batterie ayant une tension nominale de 800 Volts). Ainsi, le courant de consigne ou courant de charge (qui est constant pour rappel) est déterminé par le chargeur 100. En l’espèce, si le courant de charge de consigne maximal est fixé à 10 Ampères, la puissance délivrée par le chargeur correspond au courant de charge de consigne maximal soit 10 ampères, multiplié par la tension aux bornes de la batterie haute tension 600, soit 600Volts et donc 6kW. Dans cet exemple, le chargeur 100 n’est pas arrivé à sa limite et donc la batterie haute tension 600 sera chargée avec un courant de consigne de charge maximal de 10 ampères. Au fur et à mesure de la charge de la batterie 600, la tension à ses bornes augmente pour arriver, une fois complétement chargée, à une tension de l’ordre de la tension nominale soit 800 Volts. Dans ce cas, avec un courant de consigne de 10 ampères, le chargeur 100 ne pourra pas délivrer les 8kW nécessaires. Le courant sera diminué de sorte à atteindre la limite en puissance maximale délivrable par le chargeur 100 soit 7kW. L’invention propose astucieusement d’utiliser également la régulation de la puissance de consigne et donc du courant de consigne du chargeur 100 pour limiter la montée en température des capacités du module DCLINK 400. Pour ce faire, le procédé dans une autre astucieuse variante de réalisation est représenté et comporte, dans le cas où le véhicule électrique est couplé à une prise de tension externe et qu’une recharge de la batterie haute tension 600 est nécessaire, une première étape E100) consistant à charger la batterie haute tension 600 par le chargeur 100 avec une puissance de consigne Pcons maximale. Dans la suite de la description, le terme « puissance de consigne Pcons » a pour signification que le courant de consigne délivré par le chargeur 100 est au maximum afin d’arriver à la puissance maximale du chargeur 100 en fonction de la tension aux bornes de la batterie haute tension 600. Une deuxième étape E200) est ensuite effectuée durant laquelle la température réelle d’au moins une capacité du module de DCLINK 400 est relevée. Pour ce faire, il est relevé à l’aide du second capteur de température 910, une première mesure représentative de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400 nommée par exemple MTrelcap_1. En variante, ladite valeur MTrelcap_1 est stockée dans une mémoire d’un circuit électronique adapté. Il est également relevé à l’aide du premier capteur de température 900 une première mesure représentative de la température du liquide circulant dans le module de refroidissement 800 nommée par exemple MTL_1. En variante, ladite valeur MTL_1 est stockée dans une mémoire d’un circuit électronique adapté. Lors d’une troisième étape E300), il est comparé le nombre de mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400 nommées MTrelcap_X à une valeur d’un premier compteur de mesure PCM1_Z. Par exemple, si la valeur PCM1_Z est égale à 10, en d’autres termes la valeur Z de PCM1 est égale à 10, alors il sera réalisé dix fois la première étape E100) avant de passer à une quatrième étape E400). Lors de la quatrième étape E400,) le procédé réalise une moyenne de toutes les valeurs des mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400. La valeur moyennée est nommée MTrelcap_M. Le procédé propose durant cette quatrième étape E400) d’effectuer la même action sur toutes les mesures représentatives de la température du liquide circulant dans le module de refroidissement 800. La valeur moyenne est nommée par exemple MTL_M. Le procédé consiste ensuite en l’exécution d’une cinquième étape E500) durant laquelle le procédé prévoit de comparer la valeur moyennée des mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400 MTrelcap_M à une température seuil critique de capacité Tcritcap. Par exemple, la valeur Tcritcap est déduite d’une courbe délivrée par le constructeur de la capacité du module DCLINK 400 représentative de la durée de vie de ladite capacité en fonction de la température d’utilisation. Par exemple, la température seuil critique Tcritcap est égale à 60°C. Dans le cas où la valeur moyennée des mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400 MTC_M est inférieure à la température seuil critique Tcritcap (60°C), le procédé propose de passer à une sixième étape E600), sinon le procédé prévoit le passage à une septième étape E700). Lors de la sixième étape E600), la puissance de consigne du chargeur 100 pour charger la batterie haute tension 600 est maximale, permettant une charge rapide de la batterie haute tension 600. Le procédé propose ensuite le passage à la deuxième étape E200). Lors de la septième étape E700), le procédé compare la valeur moyenne des mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400, MTC_M à la valeur moyenne des mesures représentatives de la température du liquide circulant dans le module de refroidissement 800, MTL_M. Le procédé propose, dans le cas où le résultat de la comparaison est négatif, de passer à la sixième étape E600), et dans le cas où le résultat est positif, de passer à une huitième étape E800). Durant la huitième étape E800), il est proposé de comparer la valeur moyenne MTL_M des mesures représentatives de la température du liquide circulant dans le module de refroidissement 800 à une première valeur de liquide de refroidissement seuil Tliqseuil1. Par exemple, la valeur Tliqseuil1 est égale à 50°C. Dans cas où la valeur moyenne MTL_M est inférieure à la première valeur de liquide de refroidissement seuil Tliqseuil1, le procédé passe à une neuvième étape E900). Dans cas où la valeur moyenne MTL_M est inférieure à la première valeur de liquide de refroidissement seuil Tliqseuil1, le procédé passe à la sixième étape E600). Durant la neuvième étape E900), il est proposé de comparer la valeur moyenne de toutes les valeurs des mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module DCLINK 400, MTrelcap_M à la valeur moyenne des mesures représentatives de la température du liquide circulant dans le module de refroidissement 800, MTL_M. Dans le cas où le résultat de la comparaison, ou soustraction, est inférieur à une première valeur delta de température PVDT1 alors le procédé prévoit le passage à une dixième étape E1000) ; dans le cas où le résultat de la comparaison, ou soustraction, est supérieur à la première valeur delta de température PVDT1, alors le procédé prévoit le passage à une onzième étape E1100). Par exemple, la valeur de la première valeur delta de température PVDT1 est 15°C. Lors de la dixième étape E1000), le procédé prévoit une diminution du courant de consigne de charge pour une diminution de la puissance de consigne du chargeur de 20%. Le procédé propose ensuite le passage à la deuxième étape E200). Lors de la onzième étape E1100), le procédé prévoit que, dans le cas où le résultat de la comparaison, ou soustraction, est inférieur à une seconde valeur delta de température PVDT2, alors le procédé prévoit le passage à une douzième étape E1200) ; dans le cas où le résultat de la comparaison, ou soustraction, est supérieur à la seconde valeur delta de température PVDT2 alors le procédé prévoit le passage à une treizième étape E1300). Par exemple la valeur de seconde valeur delta de température PVDT2 est 20°C. Lors de la douzième étape E1200), le procédé prévoit une diminution du courant de consigne de charge pour une diminution de la puissance de consigne du chargeur de 50%. Le procédé propose ensuite le passage à la deuxième étape E200). Lors de la treizième étape E1300), le procédé prévoit une coupure complète du courant de consigne de charge, en d’autres termes la charge est stoppée. Le procédé propose ensuite le passage à la deuxième étape E200). Les valeurs données pour la réduction de la puissance sont données à titre d’exemple. Grâce à l’invention et à son procédé détaillé ci-dessus il est possible de contrôler la température des capacités du module DCLINK 400 pour éviter qu’elles ne dépassent la valeur de seuil critique Tcritcap pour ne pas diminuer leur durée de vie grâce au contrôle de la puissance injectée lors de la charge de la batterie. En outre, grâce à l’invention, il est possible de continuer à charger la batterie avec une puissance diminuée mais en évitant que la température du module de DCLINK 400 ne dépasse la température seuil critique de capacité permettant à la fois une charge de la batterie haute tension tout en préservant la durée de vie des capacités. Procédé pour contrôler la température d’au moins une capacité d’un module DCLINK (400) d’un dispositif électronique (100), ledit dispositif électronique (100) étant adapté pour charger une batterie haute tension (600) d’un véhicule électrique, ledit dispositif comportant un circuit correcteur de facteur de puissance (300), un convertisseur continu-continu DC/DC (500), un dispositif de refroidissement (700) comportant au moins une canalisation adaptée pour le passage d’un liquide, ledit dispositif (700) étant adapté pour refroidir à l’aide du liquide la au moins une capacité du module DCLINK (400), un premier capteur de température (900) disposé au niveau de la au moins une canalisation du dispositif de refroidissement (700), ledit premier capteur de température (900) étant adapté pour mesurer une température du liquide, un second capteur de température (910) disposé sur au moins une capacité du module DCLINK (400) et adapté pour mesurer une température réelle de ladite au moins une capacité, ledit procédé de contrôle comportant les étapes suivantes : une première étape E100) consistant à charger la batterie haute tension (600) avec une puissance de consigne (Pcons), par exemple maximale, une deuxième étape E200) consistant à relever une première mesure (MTrelcap_1) représentative de la température réelle d’au moins une capacité du module de DCLINK (400) à l’aide du second capteur de température (910), et à relever à l’aide du premier capteur de température (900) une première mesure représentative de la température du liquide (MTL_1) circulant dans le module de refroidissement (700), une troisième étape E300) consistant à moyenner n mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module de DCLINK (400) à l’aide du second capteur de température (910) (MTrelcap_M), et à moyenner n mesures représentatives de la température du liquide (MTL_M) circulant dans le module de refroidissement (700), une cinquième étape E500) consistant à comparer la valeur moyennée des mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité (MTrelcap_M) à une température seuil critique de capacité (Tcritcap) et dans le cas où la valeur moyennée des mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité du module (MTrelcap_M) est inférieure à la température seuil critique (Tcritcap) alors l’exécution d’une sixième étape E600), sinon l’exécution d’une septième étape E700), la sixième étape E600) consistant à charger la batterie haute tension (600) avec une puissance de consigne (Pcons), par exemple maximale, la septième étape E700) consistant à comparer la valeur moyenne des mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité (MTrelcap_M) à la valeur moyenne des mesures représentatives de la température du liquide (MTL_M), et dans le cas où le résultat de la comparaison est négatif, exécuter la sixième étape E600), sinon l’exécution d’une huitième étape E800), la huitième étape E800) consistant à comparer la valeur moyenne (MTL_M) des mesures représentatives de la température du liquide à une première valeur de liquide de refroidissement seuil (Tliqseuil1), dans le cas où le résultat de la comparaison est négatif, l’exécution d’une neuvième étape E900), sinon l’exécution de la sixième étape E600), la neuvième étape E900), consistant à comparer la valeur moyenne des mesures représentatives de la température réelle d’au moins une capacité (MTrelcap_M) à la valeur moyenne des mesures représentatives de la température du liquide (MTL_M), et dans le cas où le résultat de la comparaison est inférieur à une première valeur delta de température (PVDT1) alors exécuter une dixième étape E1000) ; dans le cas où le résultat de la comparaison est supérieur à la première valeur delta de température (PVDT1) alors exécuter une onzième étape E1100), la dixième étape E1000) consistant à diminuer la puissance de consigne (Pcons) d’une valeur de n% avant le passage à la deuxième étape E200), la onzième étape E1100) consistant, dans le cas où le résultat de la comparaison est inférieur à une seconde valeur delta de température (PVDT2), à passer à une douzième étape E1200) ; sinon à passer à une treizième étape E1300), la douzième étape E1200), consistant à diminuer la puissance de consigne de m% avant de passer à la deuxième étape E200), la treizième étape E1300) consistant à couper la charge de la batterie haute tension (600). Procédé pour contrôler la température d’au moins une capacité d’un module DCLINK (400) d’un dispositif électronique (100) selon la revendication 1 dans lequel la puissance de consigne (Pcons) maximale est la puissance nominale du dispositif électronique (100). Procédé pour contrôler la température d’au moins une capacité d’un module DCLINK (400) d’un dispositif électronique (100) selon la revendication 1 ou 2 dans lequel la température seuil critique de capacité (Tcritcap) est égale à 60°C. Procédé pour contrôler la température d’au moins une capacité d’un module DCLINK (400) d’un dispositif électronique (100) selon l’une quelconque des revendications 1 à 3 dans lequel la première valeur de liquide de refroidissement seuil (Tliqseuil1) est égale à 50°C. Procédé pour contrôler la température d’au moins une capacité d’un module DCLINK (400) d’un dispositif électronique (100) selon l’une quelconque des revendications 1 à 4 dans lequel la première valeur delta de température (PVDT1) est égale à 15°C. Procédé pour contrôler la température d’au moins une capacité d’un module DCLINK (400) d’un dispositif électronique (100) selon l’une quelconque des revendications 1 à 5 dans lequel la valeur de n% de la diminution de la puissance de consigne (Pcons) est égale à 20%. Procédé pour contrôler la température d’au moins une capacité d’un module DCLINK (400) d’un dispositif électronique (100) selon l’une quelconque des revendications 1 à 6 dans lequel la valeur de m% de la diminution de la puissance de consigne (Pcons) est égale à 50%. Procédé pour contrôler la température d’au moins une capacité d’un module DCLINK (400) d’un dispositif électronique (100) selon l’une quelconque des revendications 1 à 7 dans lequel la seconde valeur delta de température PVDT2 est égale à 20°C.