Brevet FR3141969A1 — publié le 20240517

L’invention concerne un inverseur de poussée pour ensemble propulsif d’aéronef, l’inverseur comprenant une structure fixe (31) et une structure mobile (29) comprenant un capot mobile d’inverseur (33) présentant une paroi radialement interne (52), la structure mobile étant déplaçable en translation par rapport à la structure fixe selon un axe central longitudinal (A1) de l’inverseur, entre une position avancée de poussée directe et une position reculée d’inversion de poussée. Selon l’invention, une membrane (58) d’obturation de la veine secondaire porte un premier joint d’étanchéité (72) s’étendant selon une direction circonférentielle (27) de l’inverseur, en étant en appui contre la structure fixe (31) et contre l’extrémité amont (52a) de la paroi (52) du capot mobile, lorsque la structure mobile (29) occupe sa position avancée de poussée directe. Figure pour l’abrégé : Fig. 7 INVERSEUR DE POUSSEE COMPRENANT UNE MEMBRANE D’OBTURATION EQUIPEE D’UN JOINT D’ETANCHEITE L’invention se rapporte au domaine des nacelles et des inverseurs de poussée pour ensemble propulsif d’aéronef, et, plus particulièrement, aux solutions permettant d’assurer l’étanchéité entre la structure fixe de l’inverseur et sa structure mobile, lorsque celle-ci occupe sa position avancée de poussée directe. État de la technique antérieure Les inverseurs de poussée sont des dispositifs permettant de dévier vers l’avant le flux d’air traversant l’ensemble propulsif, de manière à raccourcir les distances d’atterrissage, et à limiter la sollicitation des freins sur les atterrisseurs. Les inverseurs à grilles actuellement exploités dans le secteur aéronautique comprennent généralement des grilles de déviation intégrées à une structure fixe de l’inverseur, destinée à être reliée à un carter de turbomachine. Une structure mobile de l’inverseur comporte un ou plusieurs capots mobiles d’inverseur, et elle est montée déplaçable en translation par rapport à la structure fixe entre une position avancée de poussée directe, et une position reculée d’inversion de poussée. En position avancée de poussée directe, les grilles de déviation sont agencées dans une cavité des capots mobiles d’inverseur, et elles sont isolées de la veine secondaire de l’ensemble propulsif par une paroi radialement interne des capots d’inverseur. En revanche, dans la position reculée d’inversion de poussée, la paroi radialement interne reculée des capots d’inverseur définit une ouverture de passage de la veine secondaire vers les grilles de déviation. Pour dévier au moins une partie du flux secondaire vers cette ouverture de passage en direction des grilles, l’inverseur est en général également équipé de volets d’obturation, qui, lorsqu’ils sont déployés, obturent au moins partiellement la veine secondaire. De manière connue, cela force l’air du flux secondaire à traverser l’ouverture de passage et à rejoindre les grilles, qui génèrent alors le flux d’air de contre-poussée vers l’avant. Dans ces solutions conventionnelles, un joint d’étanchéité est porté à l’avant du capot mobile, par la paroi radialement interne, de manière à venir se plaquer contre un bord de déviation de la structure fixe de l’inverseur, lorsque la structure mobile adopte sa position avancée de poussée directe. Le joint se trouve alors dans une zone située radialement juste au-dessous des grilles de l’inverseur. Plus récemment, il a été proposé des solutions d’obturation de la veine secondaire à l’aide de membranes déployables, en remplacement et/ou en combinaison avec les solutions à volets d’obturation décrites ci-dessus. Une telle conception à membranes est par exemple connue du document FR 3 076 864 A1. En position avancée de poussée directe, la membrane d’obturation chemine entre le bord de déviation de la structure fixe, et l’extrémité amont de la paroi radialement interne du capot mobile. Cette membrane s’étend ensuite axialement vers l’aval, dans l’espace défini radialement entre la paroi radialement interne du capot mobile, et les grilles de déviation. Aussi, la solution de joint d’étanchéité, telle que présentée précédemment pour la conception à volets d’obturation, se révèle inadaptée pour la solution à membrane déployable d’obturation. En effet, une transposition de la solution existante conduirait la membrane à comprimer le joint d’étanchéité et à l’éloigner du bord de déviation, ce qui le rendrait inefficace. Il existe par conséquent un besoin d’amélioration des solutions d’étanchéité dans les conceptions d’inverseurs à membranes déployables d’obturation. Pour répondre au besoin mentionné ci-dessus, l’invention a tout d’abord pour objet un inverseur de poussée pour ensemble propulsif d’aéronef, l’inverseur comprenant une structure fixe équipée d’une paroi de délimitation radialement interne d’une veine secondaire de l’ensemble propulsif destinée à être traversée par un flux secondaire, l’inverseur comprenant également une structure mobile comprenant au moins un capot mobile d’inverseur présentant une cavité ouverte vers l’avant et délimitée entre une paroi radialement externe et une paroi radialement interne du capot mobile d’inverseur, la structure mobile étant déplaçable en translation par rapport à la structure fixe selon un axe central longitudinal de l’inverseur, entre une position avancée de poussée directe, et une position reculée d’inversion de poussée dans laquelle la structure fixe et une extrémité amont de la paroi radialement interne reculée du capot mobile d’inverseur laissent apparaître entre elles une ouverture de passage d’air à travers la veine secondaire, l’inverseur de poussée comprenant également des moyens d’obturation de la veine secondaire, conçus pour dévier au moins une partie du flux secondaire vers l’ouverture de passage, ces moyens comprenant au moins une membrane d’obturation déployable dans la veine secondaire et cheminant entre la structure fixe et l’extrémité amont de la paroi radialement interne lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe. Selon l’invention, ladite au moins une membrane porte un premier joint d’étanchéité s’étendant selon une direction circonférentielle de l’inverseur, en étant en appui d’une part contre la structure fixe et d’autre part contre l’extrémité amont de la paroi radialement interne du capot mobile, lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe. L’invention répond ainsi de manière satisfaisante au besoin exprimé précédemment, en proposant une solution simple, fiable et performante, dans laquelle le premier joint d’étanchéité est porté par la membrane elle-même. Outre le fait que cette solution remplisse la fonction d’étanchéité désirée en position avancée d’inversion de poussée, elle permet également, dans cette même position, de participer à la stabilisation de la membrane. L’invention prévoit de préférence au moins l’une quelconque des caractéristiques techniques optionnelles suivantes, prises isolément ou en combinaison. De préférence, le premier joint d’étanchéité se situe radialement vers l’extérieur par rapport à une zone d’écartement minimal entre la structure fixe et l’extrémité amont de la paroi radialement interne, ou radialement vers l’intérieur par rapport à cette zone d’écartement minimal, ou encore à cheval sur cette même zone en s’étendant radialement de part et d’autre de celle-ci. De préférence, le premier joint d’étanchéité se situe radialement vers l’extérieur par rapport à la zone d’écartement minimal, et ladite au moins une membrane d’obturation porte de plus un organe de reconstitution de la veine secondaire s’étendant selon la direction circonférentielle, en se situant radialement vers l’intérieur par rapport à la zone d’écartement minimal de manière à combler tout ou partie d’une cavité entre la structure fixe et l’extrémité amont de la paroi radialement interne, lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe. La présence de l’organe de reconstitution de la veine permet de limiter la taille de la cavité précitée, voire de la supprimer entièrement. Cela améliore les performances aérodynamiques, en réduisant les pertes de charges sur le flux secondaire. De plus, l’association du premier joint d’étanchéité et de l’organe de reconstitution de la veine améliore encore davantage le maintien dans la membrane, en position avancée de poussée directe de la structure mobile de l’inverseur. De préférence, l’organe de reconstitution de la veine comporte au moins un insert de renfort le long d’une surface de cet organe qui délimite radialement vers l’intérieur la veine secondaire, lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe. Cela permet de favoriser encore davantage une continuité aérodynamique ou une sensible continuité aérodynamique de cette surface de l’organe de reconstitution avec la structure fixe et/ou avec l’extrémité amont de la paroi radialement interne du capot mobile, toujours afin de limiter les pertes de charges au niveau de la jonction entre ces deux éléments. De préférence, l’organe de reconstitution de la veine forme un second joint d’étanchéité en appui d’une part contre la structure fixe, et d’autre part contre l’extrémité amont de la paroi radialement interne, lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe. De préférence, l’organe de reconstitution de la veine se situe du côté d’une surface orientée vers l’avant de la membrane d’obturation. Néanmoins, une implantation de l’autre côté reste possible, sans sortir du cadre de l’invention. De préférence, l’organe de reconstitution de la veine se situe d’un côté de la membrane d’obturation, et celle-ci porte en outre, du côté opposé, un organe de reconstitution de veine additionnel. Cela renforce encore davantage les aspects aérodynamiques. Il est noté que toutes les caractéristiques préférentielles décrites ci-dessus pour l’organe de reconstitution de veine, peuvent s’appliquer au premier joint d’étanchéité. En outre, il est noté que l’organe de reconstitution de la veine est par exemple segmenté sur la direction circonférentielle, bien qu’il pourrait être continu sur toute la longueur de la membrane, sans sortir du cadre de l’invention. C’est en tout cas ce qui est préférentiellement prévu pour le premier joint d’étanchéité, à savoir continu tout le long de la membrane qui le porte, selon la direction circonférentielle. De préférence, le premier joint d’étanchéité se situe du côté d’une surface orientée vers l’avant de la membrane d’obturation. Une intégration du côté opposé est ici aussi également possible, sans sortir du cadre de l’invention. De préférence, le premier joint d’étanchéité est en appui d’une part contre un bord de déviation de la structure fixe, et d’autre part contre l’extrémité amont, de préférence arrondie, de la paroi radialement interne, lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe. De préférence, au moins l’une des deux extrémités circonférentielles du premier joint d’étanchéité est en appui circonférentiel contre un joint d’étanchéité d’extrémité porté par un organe de guidage de la membrane solidaire du capot mobile, lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe. La coopération entre les joints décrits ci-dessus permet non-seulement de maîtriser l’étanchéité au niveau de l’extrémité circonférentielle concernée de la membrane, mais elle renforce également le guidage de la membrane lors de son déploiement. De préférence, le joint d’étanchéité d’extrémité est en appui circonférentiel contre un joint d’étanchéité fixe porté par la structure fixe, lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe. De préférence, la structure fixe de l’inverseur comporte au moins une grille de déviation agencée, en position avancée de poussée directe de la structure mobile, dans la cavité du capot mobile, en étant isolée de la veine secondaire par la paroi radialement interne du capot d’inverseur. Alternativement, la/les grilles de déviation pourraient être intégrées à la structure mobile de l’inverseur, sans sortir du cadre de l’invention. Il est noté que les grilles précitées peuvent être soit formées de manière classique, par exemple par des éléments rigides réalisés en matériau composite, soit remplacées par un ou plusieurs éléments souples, comme une voile ou une membrane déflectrice souple. L’invention a également pour objet un ensemble propulsif pour aéronef, comprenant une turbomachine et une nacelle comportant au moins un capot de soufflante, ainsi qu’un inverseur de poussée tel que décrit ci-dessus. D’autres avantages et caractéristiques de l’invention apparaîtront dans la description détaillée non limitative ci-dessous. La description détaillée qui suit fait référence aux dessins annexés sur lesquels : est une demi-vue schématique en coupe longitudinale d’un ensemble propulsif, comprenant un inverseur de poussée selon un mode de réalisation préféré de l’invention, représenté en configuration de poussée directe ; est une demi-vue schématique en coupe longitudinale de l’inverseur équipant l’ensemble propulsif montré sur la , avec l’inverseur représenté en configuration de poussée directe ; est une demi-vue schématique de l’inverseur montré sur la , représenté en configuration d’inversion de poussée ; est une demi-vue schématique similaire à celle de la figure précédente, avec l’inverseur se présentant selon une forme alternative de réalisation ; est une vue en perspective de l’inverseur montré sur les figures 2 et 3, représenté en configuration de poussée directe ; est une vue en perspective de l’inverseur montré sur la , représenté en configuration d’inversion de poussée ; est une vue partielle agrandie et plus détaillée d’une partie de l’inverseur montré sur les figures précédentes, montrant le premier joint d’étanchéité porté par la membrane d’obturation, avec l’inverseur se trouvant dans une configuration intermédiaire entre la configuration de poussée directe et la configuration d’inversion de poussée ; est une vue similaire à celle de la figure précédente, avec l’inverseur représenté en configuration de poussée directe ; est une vue similaire à celle de la , avec le premier joint d’étanchéité se présentant selon une alternative de réalisation ; montre le premier joint de la réalisation de la , à l’état non-contraint ; est une vue similaire à celle de la , avec la membrane équipée de plus d’un organe de reconstitution de la veine ; montre le premier joint et l’organe de reconstitution de veine de la réalisation de la , à l’état non-contraint ; est une vue similaire à celle de la , avec le premier joint d’étanchéité et l’organe de reconstitution de veine se présentant selon une alternative de réalisation ; montre le premier joint et l’organe de reconstitution de veine de la réalisation de la , à l’état non-contraint ; est une vue similaire à celle de la , avec la membrane équipée de plus d’un organe de reconstitution de veine additionnel ; montre le premier joint, l’organe de reconstitution de veine, et l’organe de reconstitution de veine additionnel de la réalisation de la , à l’état non-contraint ; montre une vue partielle en perspective de l’inverseur montré sur la , avec la membrane déployée telle qu’agencée dans la configuration d’inversion de poussée ; est une vue similaire à celle de la , avec le premier joint d’étanchéité se présentant sous une forme alternative de réalisation ; montre le premier joint de la , à l’état non-contraint ; est une vue en perspective montrant une extrémité circonférentielle d’un capot mobile de l’inverseur montré sur la ; est une vue en perspective montrant l’extrémité circonférentielle du capot mobile d’inverseur de la , coopérant avec la structure fixe de l’inverseur ; est une vue en perspective similaire à celle de la , sur laquelle il a de plus été rajouté la membrane d’obturation ; et est une vue en perspective similaire à celle de la , sur laquelle il a de plus été rajouté, en transparence, un bord de déviation de la structure fixe de l’inverseur. Description détaillée de modes de réalisation Il est représenté sur la un ensemble propulsif 1 d’aéronef, présentant un axe central longitudinal A1. Par la suite, les termes « amont » et « aval » sont définis relativement à un sens général S1 d’écoulement des gaz à travers l’ensemble propulsif 1, le long de l’axe A1 lorsque celui-ci génère une poussée. Ces termes « amont » et « aval » pourraient respectivement être substitués par les termes « avant » et « arrière », avec la même signification. L’ensemble propulsif 1 comprend une turbomachine 2, une nacelle 3 ainsi qu’un mât (non représenté), destiné à relier l’ensemble propulsif 1 à une aile (non représentée) de l’aéronef. La turbomachine 2 est dans cet exemple un turboréacteur à double flux et à double corps comprenant, de l’avant vers l’arrière, une soufflante 5, un compresseur basse pression 6, un compresseur haute pression 7, une chambre de combustion 8, une turbine haute pression 9 et une turbine basse pression 10. Les compresseurs 6 et 7, la chambre de combustion 8 et les turbines 9 et 10 forment un générateur de gaz. Le turboréacteur 2 est doté d’un carter de soufflante 11 relié au générateur de gaz par des bras structuraux 12. La nacelle 3 comprend une section avant formant une entrée d’air 13, une section médiane qui comporte deux capots de soufflante 14 enveloppant le carter de soufflante 11, et une section arrière 15. En fonctionnement, un écoulement d’air 20 pénètre dans l’ensemble propulsif 1 par l’entrée d’air 13, traverse la soufflante 5, puis se divise en un flux primaire 20A et un flux secondaire 20B. Le flux primaire 20A s’écoule dans une veine primaire 21A de circulation de gaz traversant le générateur de gaz. Le flux secondaire 20B s’écoule dans une veine secondaire 21B entourant le générateur de gaz. La veine secondaire 21B est délimitée radialement vers l’intérieur par un carénage interne fixe qui enveloppe le générateur de gaz. Dans cet exemple, le carénage interne fixe comprend un premier tronçon 17 appartenant à la section médiane 14, et un deuxième tronçon 18 s’étendant vers l’arrière à partir du premier tronçon 17, de manière à former une partie de la section arrière 15. Ce second tronçon 18 fait partie intégrante d’une structure fixe d’un inverseur de poussée qui sera décrit ci-après. Ce même tronçon sera par la suite dénommé paroi 18 de délimitation radialement interne de la veine secondaire 21B. Radialement vers l’extérieur, la veine secondaire 21B est délimitée par le carter de soufflante 11, et, dans la configuration de la , par un ou plusieurs capots mobiles d’inverseur 33 formant une partie de la section arrière 15 de la nacelle 3, et qui seront décrits ultérieurement. Plus précisément, entre le carter de soufflante 11 et les capots d’inverseur 33, il est prévu une virole extérieure 40 d’un carter intermédiaire 42, ce dernier comprenant les bras structuraux 12 précités, dont l’extrémité radialement externe est fixée sur cette virole 40. Celle-ci participe donc également à délimiter la veine secondaire 21B radialement vers l’extérieur, en étant située dans le prolongement axial aval du carter de soufflante 11. La nacelle 3 comporte donc un inverseur de poussée 30 centré sur l’axe A1 et comprenant d’une part une structure fixe 31 solidaire du carter de soufflante 11, et d’autre part une structure 29 mobile par rapport à la structure fixe 31. La structure fixe 31 comporte par exemple un cadre avant 46 qui la raccorde fixement au carter de soufflante 11, de préférence via un assemblage en bride couteau situé en aval de la virole extérieure 11. Ce cadre avant 46 contient une partie aérodynamique profilée appelée bord de déviation 46B, qui guide l’écoulement en jet inversé. Ici, la structure fixe 31 comporte aussi une pluralité de grilles de déviation 32 agencées de manière adjacente les unes aux autres autour de l’axe A1, selon une direction circonférentielle 27 de l’inverseur 30 et de l’ensemble propulsif 1. Par ailleurs, la structure mobile 29 comprend quant à elle les capots mobiles d’inverseur 33 précités, par exemple deux capots 33 s’étendant chacun sur une amplitude angulaire d’environ 180°. Cette configuration à deux capots 33 est particulièrement bien adaptée dans le cas d’une conception de nacelle dans laquelle les capots/parois 18 sont également montés articulés, l’inverseur 30 présentant alors une architecture dite « en D », connue sous l’appellation anglo-saxonne « D-Duct ». Dans cette architecture, les capots 18, 33 sont reliés de manière à s’ouvrir / se fermer simultanément lors des opérations de maintenance sur le moteur. Néanmoins, d’autres architectures sont possibles, comme par exemple une architecture dite « en C », connue sous l’appellation anglo-saxonne « C-Duct », ou encore une architecture dite « en O », connue sous l’appellation anglo-saxonne « O-Duct ». Chaque capot mobile d’inverseur 33 comporte une paroi radialement externe 50, formant une surface aérodynamique extérieure de l’inverseur et de la nacelle, cette surface étant épousée par l’air extérieur. Chaque capot 33 comprend également une paroi radialement interne 52 participant à la délimitation de la veine secondaire 21B radialement vers l’extérieur. Cette paroi 52 se situe dans la continuité aval du bord de déviation 46B. Les deux parois 50, 52 définissent une cavité 54 ouverte axialement vers l’amont, à l’extrémité amont du capot d’inverseur 33. La montre l’inverseur 30 dans une configuration de poussée vers l’avant, dit « jet direct », correspondant à une configuration standard de vol. Dans cette configuration, les capots 33 de la structure mobile 29 sont dans une position de fermeture, dite position avancée de poussée ou de « jet direct », dans laquelle ces capots d’inverseur 33 sont en appui sur la structure fixe 31, en particulier sur le bord de déviation 46B faisant partie intégrante de cette dernière. En effet, dans la configuration de poussée directe, l’extrémité amont 52a de la paroi radialement interne 52 de chaque capot 33 est en appui axial contre le bord de déviation 46B, ici via un système d’étanchéité spécifique à l’invention, et qui sera décrit ci-après. Le maintien du capot mobile 33 dans la position avancée de poussée directe est assuré par des moyens de verrouillage de ce capot sur la structure fixe 31 de l’inverseur. Ces moyens commandés de verrouillage (non représentés) sont conventionnels, donc ils ne seront pas davantage décrits. La structure mobile 29 est ainsi déplaçable en translation par rapport à la structure fixe 31 selon l’axe A1 de l’inverseur, entre la position avancée de poussée directe montrée sur la , et une position reculée d’inversion de poussée qui sera décrite ultérieurement. Dans la position avancée de poussée directe de la structure mobile 29, les grilles de déviation 32 sont agencées dans la cavité 54 des capots d’inverseur 33, en étant isolées de la veine secondaire 21B par la paroi radialement interne 52 de ces capots coulissant 29 d’inverseur. Cette paroi 52, formant la paroi externe de la veine secondaire, est également appelée panneau interne acoustique. Cette configuration de poussée directe est également représentée sur les figures 2 et 4, tandis que la position reculée d’inversion de poussée de la structure mobile 29 est représentée sur les figures 3 et 5. Sur la , il est montré que le panneau acoustique interne reculé 52 des capots mobiles d’inverseur laisse apparaître en amont une ouverture de passage 56 de la veine secondaire 21B vers les grilles de déviation 32. L’ouverture 56 est donc également délimitée vers l’amont par le bord de déviation 46B, qui s’évase radialement vers l’extérieur en allant vers l’arrière, pour canaliser un écoulement d’air destiné à traverser les grilles 32 lorsque le système mobile se trouve dans cette position reculée d’inversion de poussée. En d’autres termes, le bord de déviation 46B s’éloigne progressivement de l’axe A1 en allant de l’avant vers l’arrière, pour guider / dévier l’air vers les grilles 32 en configuration d’inversion de poussée. A l’aval, l’ouverture de passage 56 est délimitée en particulier par l’extrémité amont 52a de la paroi radialement interne 52. Afin de dévier au moins une partie du flux secondaire 20B vers l’ouverture de passage 56 définie axialement entre le bord de déviation 46B et l’extrémité amont 52a de la paroi radialement interne 52 de chaque capot 33, l’inverseur 30 comporte dans ce mode de réalisation préféré une ou plusieurs membranes d’obturation 58. Par la suite, il sera décrit une réalisation dans laquelle une seule membrane 58 est associée à chaque capot d’inverseur 33 en présentant une amplitude angulaire identique ou similaire, mais il reste envisageable de prévoir plusieurs membranes circonférentiellement adjacentes associées à chaque capot 33. De même, seule la coopération entre une membrane 58 et son capot associé 33 sera décrite ci-après, étant entendu que cette coopération est identique ou similaire pour tous les capots de l’inverseur 33. La membrane 58 peut être réalisée dans un matériau connu de l’homme du métier pour ce type d’application. Par exemple, il peut s’agir d’un tissu non imprégné, par exemple de fibres d’aramide. La membrane 58 peut également être réalisée à l’aide d’un matériau composite dont la matrice est particulièrement souple, par exemple en polyuréthane aliphatique, ce qui permet l’utilisation dans des conditions de températures différentes, notamment des températures plus faibles dans le cas d’une membrane en polyuréthane aliphatique que dans le cas d’une membrane en silicone. La matrice donne une faible capacité de reprise en flexion et le comportement de la structure obtenue est bien celui d’une membrane. L’une des propriétés majeures de cette membrane 58 est de pouvoir se plier de manière parfaitement réversible (élastique ou par glissement de fibres) avec un rayon de courbure très faible par rapport à sa surface, et d’avoir une épaisseur très faible, par exemple de l’ordre de 0,1 à 3 mm. A titre informatif, il est observé que cette membrane 58 se comporte comme une voile de bateau ou un parachute / une aile volante quand elle est mise sous pression. Toujours en référence aux figures 1 à 5, il est prévu des premiers moyens d’accrochage reliant une première extrémité 58a de la membrane d’obturation 58 à un cadre arrière 60 de support des grilles 32, ce support annulaire ou en forme de tronçon annulaire reliant en effet l’extrémité arrière de plusieurs grilles adjacentes. De plus, des seconds moyens d’accrochage relient une seconde extrémité 58b de la membrane d’obturation 58, opposée à la première membrane 58a, à la paroi 18. En outre, comme cela est visible sur les figures 1, 2 et 4, lorsque la structure mobile 29 occupe sa position avancée de poussée directe, au moins une partie de la membrane d’obturation 58 se trouve agencée radialement entre les grilles de déviation 32 et la paroi radialement interne 52 du capot d’inverseur 33, dans la cavité 54. De préférence, la partie de la membrane 58 qui se trouve dans cette cavité 54 du capot d’inverseur 33, recouvre radialement l’intégralité de la longueur des grilles 32. De ce fait, lorsque la structure mobile 29 adopte sa position avancée de poussée directe, la seconde extrémité 58b de la membrane 58 est pincée ou simplement agencée entre l’extrémité amont de la paroi 52, et le bord de déviation 46B. Egalement, comme cela est visible sur la , lorsque la structure mobile 29 se déplace et qu’elle occupe sa position reculée d’inversion de poussée à la fin de ce déplacement, la membrane d’obturation 58 se trouve en partie en appui contre l’extrémité amont 52a de la paroi radialement interne 52 du capot d’inverseur, correspondant donc au panneau acoustique. Plus précisément, au cours du déplacement vers l’arrière de la structure mobile 29, la membrane 58 glisse sur cette l’extrémité amont 52a de la paroi radialement interne 52. En position reculée d’inversion de poussée de la , la membrane 58 est donc en appui axial vers l’aval contre l’extrémité amont 52a. Il est à noter que selon l’étendue de la course axiale de l’inverseur, la membrane 58 peut ne plus être en contact avec le panneau interne acoustique 52 dans la position totalement déployée de l’inverseur, où le capot 33 est dans sa position la plus reculée. Une telle configuration est représentée sur la , sur laquelle il est bien montré que la membrane 58 se trouve en amont et à distance de l’extrémité amont 52a de la paroi 52 du capot d’inverseur. L’option avec contact correspond à une course minimisée de l’inverseur, tandis que l’option sans contact correspond en général à une forme de membrane plus lisse en jet inversé, donc plus performante d’un point de vue aérodynamique. Ainsi, la partie de la membrane 58 qui se situe radialement vers l’extérieur par rapport à sa zone d’appui sur la paroi 52 obture une partie de l’ouverture axiale amont de la cavité 54, tandis que l’autre partie située radialement vers l’intérieur obture au moins une partie de la veine secondaire 21B, déviant de la sorte au moins une partie du flux secondaire 20B vers l’ouverture de passage 56 en direction des grilles 32. Une autre possibilité, non représentée, consiste à réaliser l’accrochage radialement externe de la membrane 58 sur la paroi radialement externe 50 du capot coulissant 33. L’extrémité 58b de la membrane 58 a quant à elle des câbles 70 reliés à la paroi 18 (également dénommée IFS, de l’anglais « Inner Fixed Structure »), par une liaison qui peut avantageusement exercer une force de traction sur chaque câble 70 le ramenant vers cette paroi 18, par exemple au moyen d’une liaison élastique. Les câbles 70 eux-mêmes peuvent être élastiques, par exemple en utilisant des câbles en kevlar, et ces mêmes câbles peuvent être mis en tension lors de la fermeture du capot coulissant 33. Des renforts peuvent être intégrés à la membrane 58 dans le prolongement de ces câbles 70, jusqu’aux points d’accroche externes avec le cadre arrière de support de grilles 60, ou la paroi externe 50 du capot coulissant 33. Ces câbles 70 sont avantageusement positionnés radialement dans la veine en étant circonférentiellement espacés les uns des autres. En position de jet direct, ils tendent la membrane 58 entre son extrémité 58a et le bord d’attaque / l’extrémité amont 52a de la paroi 52 du capot. Lors du déploiement, quand le capot coulissant 33 recule, les câbles 70 viennent tirer la membrane 58 vers la veine secondaire de façon à ce qu’elle y prenne l’air et s'y déploie progressivement. Selon le but recherché, les seconds moyens d’accrochage peuvent être constitués par des bielles 62, à la place des câbles cités précédemment. Une première extrémité 62a de chacune d’elles est montée sur la paroi 18, de préférence par l’intermédiaire d’une liaison pivot ou rotule 64. Cette liaison 64 peut être réalisée à l’aide d’une ferrure fixée sur la paroi fixe 18 et coopérant avec la première extrémité de bielle 62a. Les bielles 62 sont espacées circonférentiellement les unes des autres au sein de la veine secondaire 21B, et leur nombre peut par exemple varier de deux à dix. Chaque bielle 62 est conçue pour se déplacer d’une position en saillie radialement dans la veine secondaire 21B, position montrée sur les figures 2 et 4 adoptée lorsque la structure mobile 29 occupe sa position avancée de poussée directe, à une position rabattue vers l’aval, montrée sur les figures 3 et 5 adoptée lorsque la structure mobile 29 occupe sa position reculée d’inversion de poussée. Des moyens élastiques de rappel peuvent être prévus pour tendre à incliner chaque bielle 62 vers sa position rabattue / couchée de la , en particulier quand la bielle est dans sa position en saillie correspondant à la position de vol de l’inverseur. La seconde extrémité 62b de chaque bielle 62, opposée à la première extrémité 62a, peut être raccordée directement sur la seconde extrémité 58b de la membrane 58. Néanmoins, d’autres solutions préférentielles sont retenues, comme celles visant à intégrer des câbles ou des sangles de renforts au sein des seconds moyens d’accrochage. Dans le mode de réalisation représenté sur les figures 1 à 5, les câbles 70 coopèrent avec les bielles 62 en étant chacun fixé à la seconde extrémité 62b de l’une des bielles associée à ce câble. Alternativement, les câbles 70 pourraient traverser leurs bielles associées 62 pour être fixés sur la paroi 52 de délimitation radialement interne de la veine secondaire, par exemple via les ferrures 66. L’une des particularités de l’invention réside dans le fait que la membrane d’obturation 58 de l’inverseur est équipée d’un premier joint d’étanchéité 72, porté en saillie à proximité de la seconde extrémité 58b de la membrane d’obturation 58. Cette spécificité est montrée sur les figures 6 et 7. Le premier joint 72 se situe du côté d’une surface 58’ de la membrane qui est orientée vers l’avant, en faisant saillie de cette surface 58’ également vers l’avant en configuration de poussée directe. Le premier joint 72 est préférentiellement continu tout le long de la membrane 58, en s’étendant selon la direction circonférentielle 27. A l’état non-contraint représenté sur la , le premier joint d’étanchéité 72 présente une section circulaire ou sensiblement circulaire. A l’état contraint représenté sur la , il est en appui d’une part contre le bord de déviation 46B, et d’autre part contre l’extrémité amont arrondie 52a de la paroi radialement interne 52 du capot mobile. Toujours à l’état contraint tel qu’adopté en configuration de poussée directe, le premier joint 72 se situe préférentiellement de manière à s’étendre radialement vers l’extérieur au-delà de l’extrémité amont 52a. Aussi, il se situe radialement vers l’extérieur par rapport à une zone d’écartement minimal 74 entre le bord de déviation 46B et l’extrémité amont 52a de la paroi 52. Comme cela est schématisé sur la , le premier joint 72 peut être forcé en direction de la zone d’écartement minimal 74 entre le bord de déviation 46B et l’extrémité amont 52a, de par la géométrie de l’ensemble, et/ou de par la traction exercée par les bielles 62 lors de la fin de la phase de rentrée du capot mobile 33. Il est noté qu’alternativement, le premier joint d’étanchéité 72 pourrait être agencé, à l’état contraint, radialement vers l’intérieur par rapport à la zone d’écartement minimal 74, ou encore à cheval sur cette même zone en s’étendant radialement de part et d’autre de celle-ci. Pour la réalisation de ce joint 72, il peut être simplement collé sur la surface 58’ de la membrane, cousu sur celle-ci, co-vulcanisé, ou encore rapporté par toute technique réputée appropriée pour l’homme du métier. A titre d’exemple représenté sur les figures 8 et 9, le premier joint 72 peut être enchâssé dans la membrane, à savoir inséré entre la membrane 58 et un autre pan de tissu doublant cette membrane, de manière à assurer une continuité structurale et géométrique autour du joint. Dans l’exemple représenté, le premier joint 72 prend la forme générale d’une goutte d’eau sur un plan, mais d’autres formes restent possibles, sans sortir du cadre de l’invention. Il est noté que dans les réalisations qui viennent d’être décrites, tout comme dans celles qui seront exposées ci-après, la membrane 58 peut de plus être enserrée entre le bord de déviation 46B et l’extrémité arrondie 52a dans la configuration de poussée directe, ou bien un faible jeu peut alternativement être observé, sans sortir du cadre de l’invention. En référence à présent aux figures 10 et 11, il est montré une autre réalisation dans laquelle le premier joint d’étanchéité reste situé radialement vers l’extérieur par rapport à la zone d’écartement minimal 74, et dans laquelle la membrane 58 porte de plus un organe de reconstitution de la veine secondaire 76. Ici, l’organe de reconstitution 76 s’étend également selon la direction circonférentielle 27, en étant continu tout le long de la membrane 58, ou bien segmenté, par exemple en étant interrompu circonférentiellement au niveau de chaque rattachement de bielle 62. L’organe 76 se situe également de préférence en saillie depuis la surface 58’ de la membrane, vers l’avant, et elle se trouve radialement vers l’intérieur par rapport à la zone d’écartement minimal 74. Bien entendu, l’un ou l’autre de l’organe 76 et du premier joint 72 pourrait être forcé jusqu’à se déformer à travers la zone d’écartement minimal 74, sans sortir du cadre de l’invention. Dans cette réalisation, l’organe de reconstitution 76 forme un second joint d’étanchéité qui, à l’état contraint, se trouve aussi en appui d’une part contre le bord de déviation 46B, et d’autre part contre l’extrémité amont arrondie 52a de la paroi 52 du capot mobile 33. Cette fonction d’étanchéité s’ajoute à celle conférée par le premier joint d’étanchéité 72, renforçant ainsi la barrière vis-à-vis du flux secondaire 20B qu’il faut maintenir au mieux dans la veine 21B, en limitant les fuites d’air radialement vers l’extérieur entre le bord 46B et l’extrémité 52a en configuration de poussée directe. De plus, le fait d’avoir deux éléments 72, 76 de part et d’autre radialement de la zone d’écartement minimal 74, chacun contraint entre le bord fixe 46B et l’extrémité arrondie 52a, renforce le maintien de la membrane 58 stockée dans la cavité 54 du capot mobile 33. La fonction principale de l’organe 76 consiste bien à combler tout ou partie d’une cavité 78 entre le bord de déviation 46B et l’extrémité amont 52a, résultant de la forme arrondie de ces deux éléments en appui l’un sur l’autre ou à forte proximité, dans la configuration d’inversion de poussée. Cette cavité 78, référencée sur la , présente donc une forme concave qui s’évase en allant radialement vers l’intérieur. Plus cette cavité 78 est remplie par l’organe de reconstitution, plus les pertes de charges sont limitées, et les performances aérodynamiques accrues. Ce principe vaut quelle que soit la forme des joints 72, 76, de section circulaire ou sensiblement circulaire à l’état non-contraint comme sur la réalisation des figures 10 et 11, ou encore de section plus complexe comme sur la réalisation des figures 12 et 13. Sur ces figures 12 et 13, le premier joint 72 présente une section en forme de goutte d’eau sur un plan, tandis que l’organe de reconstitution 76 présente une forme plus complexe. En effet, celle-ci est telle qu’à l’état contraint en configuration de poussée directe, la surface 80 de cet organe qui se trouve la plus vers l’intérieur selon la direction radiale, et qui participe donc à délimiter radialement vers l’intérieur la veine secondaire 21B, assure une continuité aérodynamique ou une sensible continuité aérodynamique avec le bord de déviation 46B, et/ou avec la surface radialement interne de l’extrémité 52a. En particulier, dans la réalisation de la , la surface 80 de l’organe 76 se trouve dans la sensible continuité axiale de l’entrée du bord de déviation 46B, seule une cavité 78 de très faible dimension pouvant subsister entre elles. Un insert de renfort peut être intégré à l’organe de reconstitution 76, le long de sa surface 80, de façon à lui imposer plus facilement la forme désirée pour la reconstitution de la veine. Cet insert (non représenté sur la ), peut être logé à l’intérieur de l’organe 76, ou bien former une partie extérieure de celui-ci. Les figures 14 et 15 représentent une autre réalisation dans laquelle il est de plus prévu un organe de reconstitution de veine additionnel 82. Cet organe additionnel 82 est agencé en saillie sur la membrane 58 qui le porte, depuis une surface 58’’ se situant du côté opposé à celui de la surface 58’ portant les joints 72, 76, à savoir vers l’arrière. Cet organe additionnel 82 peut aussi remplir une fonction de joint d’étanchéité, en étant contraint en appui d’une part contre le second joint 76, et d’autre part contre l’extrémité arrondie 52a. Egalement, il peut présenter une surface radialement interne qui reconstitue au mieux la forme de la veine 21B, pour limiter les pertes de charges. L’organe de reconstitution de veine additionnel 82 est préférentiellement segmenté selon la direction circonférentielle 27, comme cela est visible sur la . Cette segmentation s’effectue de préférence au niveau de chaque rattachement de bielle 62 à la membrane 58, via les câbles 70 qui génèrent des zones linéaires de tension sur la membrane en configuration d’inversion de poussée. Les figures 17 et 18 montrent une autre alternative dans laquelle seul un unique premier joint 72 est en saillie depuis la surface 58’ de la membrane 58. Le joint 72, de section sensiblement rectangulaire à l’état non-contraint, s’étend ainsi radialement de part et d’autre de la zone d’écartement minimal 74, en la traversant. Dans cette réalisation, le joint 72 intègre, en partie radialement interne comblant tout ou partie de la cavité 78, un insert de renfort 86 situé le long de la surface 80 reconstituant la veine 21B. Les figures 19 à 22 montrent l’étanchéité obtenue au niveau d’une extrémité circonférentielle de la membrane 58, correspondant ici aussi à une extrémité circonférentielle du capot mobile 33 et de sa paroi 52, coopérant avec une poutre 88 de la structure fixe 31. Cette poutre 88 peut être agencée dans la position horaire à 6h, ou à 12h. L’extrémité circonférentielle de chacun des joints 72, 76 est en appui circonférentiel contre un joint d’étanchéité d’extrémité 90 en forme de bloc, et porté fixement par un organe de guidage de la membrane 92 solidaire du capot mobile, en s’étendant radialement vers l’extérieur par rapport à l’extrémité avant annulaire 52a de la paroi 52. Ainsi, lorsque le capot mobile 33 occupe sa position avancée de poussée directe, l’extrémité des deux joints vient en appui circonférentiel contre le joint d’étanchéité d’extrémité 90, ce qui permet également, lors de la sortie et de la rentrée de la membrane 58, d’assurer encore un meilleur guidage de celle-ci en association avec l’organe de guidage 92. Pour compléter l’étanchéité avec la structure fixe 31, le joint d’étanchéité d’extrémité 90 est en appui circonférentiel contre un joint d’étanchéité fixe 94 porté par la structure fixe, lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe. Le joint fixe 94, également en forme de bloc, peut être porté par la poutre 88, de préférence en étant situé à l’extrémité avant d’un rail de guidage 96 solidaire de la poutre 88 et servant au guidage en translation du volet mobile 33. L’interface entre les deux joints 90, 94 peut présenter une pente appropriée, de manière à faciliter l’accostage axial du capot mobile, lors de la fin de sa course de fermeture. Un agencement multi-joints de ce type est également prévu à l’extrémité circonférentielle opposée du capot 33 / de la membrane 58. Diverses modifications peuvent être apportées par l’homme du métier à l’invention qui vient d’être décrite, uniquement à titre d’exemples non limitatifs, et dont la portée est définie par les revendications annexées. Par exemple, l’inverseur de poussée 30 peut alternativement présenter une architecture en « C » ou en « O ». En outre, si les modes de réalisation préférés décrits ci-dessus concernent une conception d’inverseur à grilles de déviation fixes, ces grilles peuvent alternativement être intégrées à la structure mobile de l’inverseur. Enfin, les caractéristiques techniques des différentes réalisations décrites ci-dessus sont interchangeables, et combinables. Inverseur de poussée (30) pour ensemble propulsif d’aéronef, l’inverseur comprenant une structure fixe (31) équipée d’une paroi de délimitation radialement interne (18) d’une veine secondaire (21B) de l’ensemble propulsif destinée à être traversée par un flux secondaire (20B), l’inverseur comprenant également une structure mobile (29) comprenant au moins un capot mobile d’inverseur (33) présentant une cavité (54) ouverte vers l’avant et délimitée entre une paroi radialement externe (50) et une paroi radialement interne (52) du capot mobile d’inverseur (33), la structure mobile étant déplaçable en translation par rapport à la structure fixe selon un axe central longitudinal (A1) de l’inverseur, entre une position avancée de poussée directe, et une position reculée d’inversion de poussée dans laquelle la structure fixe (31) et une extrémité amont (52a) de la paroi radialement interne reculée (52) du capot mobile d’inverseur laissent apparaître entre elles une ouverture de passage (56) d’air à travers la veine secondaire (21B), l’inverseur de poussée comprenant également des moyens d’obturation (58) de la veine secondaire, conçus pour dévier au moins une partie du flux secondaire (20B) vers l’ouverture de passage (56), ces moyens comprenant au moins une membrane d’obturation (58) déployable dans la veine secondaire (21B) et cheminant entre la structure fixe (31) et l’extrémité amont (52a) de la paroi radialement interne lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe, caractérisé en ce que ladite au moins une membrane (58) porte un premier joint d’étanchéité (72) s’étendant selon une direction circonférentielle (27) de l’inverseur, en étant en appui d’une part contre la structure fixe (31) et d’autre part contre l’extrémité amont (52a) de la paroi radialement interne (52) du capot mobile, lorsque la structure mobile (29) occupe sa position avancée de poussée directe. Inverseur de poussée selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier joint d’étanchéité (72) se situe radialement vers l’extérieur par rapport à une zone d’écartement minimal (74) entre la structure fixe (31) et l’extrémité amont (52a) de la paroi radialement interne (52), ou radialement vers l’intérieur par rapport à cette zone d’écartement minimal (74), ou encore à cheval sur cette même zone (74) en s’étendant radialement de part et d’autre de celle-ci. Inverseur de poussée selon la revendication 2, caractérisé en ce que le premier joint d’étanchéité (72) se situe radialement vers l’extérieur par rapport à la zone d’écartement minimal (74), et en ce que ladite au moins une membrane d’obturation (58) porte de plus un organe de reconstitution de la veine secondaire (76) s’étendant selon la direction circonférentielle (27), en se situant radialement vers l’intérieur par rapport à la zone d’écartement minimal (74) de manière à combler tout ou partie d’une cavité (78) entre la structure fixe (31) et l’extrémité amont (52a) de la paroi radialement interne (52). Inverseur de poussée selon la revendication 3, caractérisé en ce que l’organe de reconstitution de la veine (76) se situe du côté d’une surface (58’) orientée vers l’avant de la membrane d’obturation (58). Inverseur de poussée selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le premier joint d’étanchéité (72) se situe du côté d’une surface (58’) orientée vers l’avant de la membrane d’obturation (58). Inverseur de poussée selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le premier joint d’étanchéité (72) est en appui d’une part contre un bord de déviation (46B) de la structure fixe, et d’autre part contre l’extrémité amont (52a) de la paroi radialement interne (52), lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe. Inverseur de poussée selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’au moins l’une des deux extrémités circonférentielles du premier joint d’étanchéité (72) est en appui circonférentiel contre un joint d’étanchéité d’extrémité (90) porté par un organe de guidage de la membrane (92) solidaire du capot mobile (33), lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe. Inverseur de poussée selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le joint d’étanchéité d’extrémité (90) est en appui circonférentiel contre un joint d’étanchéité fixe (94) porté par la structure fixe (31), lorsque la structure mobile occupe sa position avancée de poussée directe. Inverseur de poussée selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la structure fixe (31) de l’inverseur comporte au moins une grille de déviation (32) agencée, en position avancée de poussée directe de la structure mobile, dans la cavité (54) du capot mobile, en étant isolée de la veine secondaire par la paroi radialement interne (52) du capot d’inverseur (33). Ensemble propulsif (1) pour aéronef, comprenant une turbomachine (2) et une nacelle (3) comportant au moins un capot de soufflante (14), ainsi qu’un inverseur de poussée (30) selon l’une quelconque des revendications précédentes.