Brevet FR3147114A1 — publié le 20241004

Procédé utilisant un fluide de transfert liquide dont la température de point triple est inférieure à -125°C, comme l’isopentane, afin de récupérer l’énergie froide de sublimation et de fusion de substances givrées sur des surfaces d’échangeurs et plus particulièrement du CO 2 . Le même fluide de transfert circule sur deux circuits couplés l’un purement frigoporteur, l’autre caloporteur lorsque qu’il opère des dégivrages et frigoporteur pour transférer la puissance frigorifique récupérée lors des dégivrages. Figure 1 Méthode et dispositif pour coupler les effets frigoporteur et caloporteur L’invention se rapporte au traitement des fumées contenant de la vapeur d’eau et du dioxyde de carbone, et éventuellement un oxyde d’azote. Etat de la technique La récupération du dioxyde de carbone CO 2 pour sa réutilisation ou son stockage géologique est devenue un objectif majeur pour limiter l’accroissement des concentrations de CO 2 dans l’atmosphère. De nombreux mélanges de gaz contenant de fortes concentrations de CO 2 doivent être traités à leurs sources d’émissions. Les principaux mélanges de gaz à traiter sont : les biogaz, pouvant contenir de 30 à 50% en volume de CO 2 , les gaz de synthèse provenant de la gazéification de la biomasse, pouvant contenir de 25 à 35% de CO 2 en volume, les fumées de combustion des centrales de production d’énergie (gaz naturel, bois, charbon, fioul), pouvant contenir du CO 2 avec des concentrations volumiques allant de 10 à 15%, les fumées des procédés industriels de production du verre, de la chaux, du ciment, de l’acier, qui peuvent présenter des concentrations volumiques de CO 2 allant de 10 à 40%. A noter que tous ces mélanges de gaz contiennent aussi de la vapeur d’eau. Les fumées industrielles contiennent typiquement de 10 à 35% de CO 2 et de 5 à 15% de vapeur d’eau. Les débits des fumées à traiter varient typiquement de 50 000 à 1 million de Nm 3 /h. Les procédés cryogéniques de givrage de CO 2 requièrent des surfaces qui se comptent en milliers de m 2 pour de tels débits de fumées. Ces surfaces d’échange sont reparties sur plusieurs dizaines voire plusieurs centaines d’échangeurs qui fonctionnent selon des cycles de givrage et de dégivrage de CO 2 . Dans le bilan énergétique, la condensation puis le givrage de l’eau représente de 10 à 25% des besoins énergétiques, lorsque ces fumées sont refroidies de 50°C à -40°C. Le refroidissement et le givrage du CO 2 de -90°C à -120°C représente une dépense énergétique de l’ordre de 45 à 55% de la consommation énergétique totale, le bouclage à 100% est le refroidissement de l’azote. Les procédés qui givrent et dégivrent le CO 2 , comme décrit par exemple dans le document WO02/060561 (Armines, 2002), doivent récupérer l’énergie de sublimation du dioxyde de carbone, pour minimiser leur consommation d’énergie associée au givrage du CO 2 . Dans l’état de la technique, l’énergie de sublimation du CO 2 est récupérée dans divers procédés, soit dans un mélange liquide et solide comme décrit dans les documents WO2012/061544 (Battelle, 2012) ou US2012/0103561 (Battelle, 2012), ou par un fluide frigorigène comme décrit dans le document US6082133 (Cryo Fuel Systems, 2000), ou sous basse pression comme décrit dans le document WO2016/162643 (Cryo Pur, 2016). Le givrage du CO 2 à une pression inférieure à son point triple, qui est de 520 kPa et -56,5°C, demande une énergie qui varie de 550 à 595 kJ/kg, selon la température d’antisublimation. Par antisublimation on désigne ici le passage direct de la phase gaz à la phase solide. Les paramètres influant sur la capture du dioxyde de carbone par antisublimation font l’objet de tentatives de modélisation, voir par exemples Tian et al. Energy Engineering 2020, 117(5), 267-277. https://doi.org/10.32604/EE.2020.011440 ; Ababneh et al. Processes, Vol 10, Iss 2406, p 2406 (2022) DOI: 10.3390/pr10112406. La sublimation et la fusion du CO 2 représente une énergie de l’ordre de 200 à 220 kJ/kg. Objet de l’invention Un objet de l’invention est de résoudre le problème de la gestion à haute efficacité énergétique des cycles de givrage et de dégivrage du CO 2 , mais aussi de substances comme l’eau H 2 O ou le dioxyde d’azote NO 2 , quels que soient les débits, et avantageusement pour les débits élevés. Présentation générale de l’invention L’invention propose la récupération d’énergie froide par un fluide de transfert jouant le double rôle de frigoporteur et de caloporteur, pour récupérer de l’énergie à partir de températures très basses, de l’ordre de -150°C, et ce jusqu’à la température ambiante. De tels fluides sont des hydrocarbures liquides à température ambiante, comme l’isopentane (2-méthylbutane, CAS 78-78-4) ou l’isohexane (2-méthylpentane, CAS 107-83-5), et dont la température de point triple est inférieure à -125°C et de préférence inférieure à -150°C. Selon Tan et al . , la température de point triple du 2-métylbutane est de 117 K, soit environ -156°C ( Journal of thermal analysis . June 1994 41(6):1577-1592 DOI: 10.1007/bf02549956 ). Selon Douslin et al ., la température de point triple du 2-méthylpentane est de 119 K, soit environ -154°C ( Douslin , D.R.; Huffman , H.M., Low-Temperature Thermal Data on the Five Isomeric Hexanes, J. Am. Chem . Soc., 1946, 68, 1704 , doi.org/10.1021/ja01213a006 ) . L’invention propose le couplage de deux circuits, l’un frigoporteur et l’autre caloporteur et frigoporteur, utilisant le même fluide de transfert, dont le point triple est avantageusement inférieur à -125°C, et encore plus avantageusement inférieur à -150°C, comme par exemple l’isopentane dont le point triple est à -156°C, pour récupérer l’énergie froide de la sublimation et de la fusion du CO 2 et l’énergie froide de molécules comme le protoxyde d’azote N 2 O, le dioxyde d’azote NO 2 et l’eau quand elles sont présentes dans le mélange de gaz à traiter par le froid. Le fluide frigoporteur est refroidi au plus bas niveau de température. Le fluide caloporteur et frigoporteur récupère de l’énergie froide de dégivrage (et fonctionne alors comme caloporteur) et transmet cette énergie froide à plus haute température, (et fonctionne alors en frigoporteur). Il est en outre proposé que la récupération d’énergie s’effectue par un procédé fonctionnant alternativement sur au moins une paire d’échangeurs, l’un fonctionnant en givrage et l’autre en dégivrage du CO 2 . Selon les tailles d’installation, il peut y avoir des dizaines, voire plusieurs centaines de paires d’échangeurs fonctionnant en parallèle et de manière alternée. Il est en outre proposé que la récupération d’énergie s’effectue également par un procédé fonctionnant alternativement sur au moins une paire d’échangeurs, l’un fonctionnant en givrage et l’autre en dégivrage de l’eau. Il est également proposé que la récupération d’énergie s’effectue par un procédé fonctionnant alternativement sur au moins une paire d’échangeurs, l’un fonctionnant en givrage et l’autre en dégivrage du dioxyde d’azote NO 2 ou du protoxyde d’azote N 2 O. A ces fins, il est proposé, selon un premier aspect, un procédé de traitement de fumées contenant de la vapeur d’eau et du dioxyde de carbone et éventuellement un oxyde d’azote, le procédé comprenant une première étape de refroidissement des fumées à traiter, par givrage de l’eau et éventuellement du dioxyde d’azote NO 2 , cette première étape produisant des fumées refroidies, le procédé comprenant une deuxième étape de refroidissement et déshumidification des fumées refroidies, par givrage de l’eau contenue dans ces fumées refroidies, cette deuxième étape produisant des fumées déshumidifiées, le procédé comprenant une troisième étape de refroidissement et décarbonation des fumées déshumidifiées, par givrage du dioxyde de carbone en glace carbonique et éventuellement d’un oxyde d’azote contenu dans les fumées déshumidifiées, chacune des trois étapes de traitement des fumées étant effectuée par un échangeur d’une paire d’échangeurs, un fluide de transfert circulant dans chaque échangeur, chaque échangeur d’une paire d’échangeur étant en mode givrage pour le refroidissement des fumées tandis que l’autre échangeur est en mode dégivrage de la glace hydrique ou de la glace carbonique formée lors d’une étape de refroidissement effectuée auparavant, le fluide de transfert étant frigoporteur dans les échangeurs en mode givrage, le fluide de transfert étant caloporteur dans les échangeurs en mode dégivrage, le fluide de transfert récupérant l’énergie froide de sublimation et fusion de la glace carbonique obtenue à la troisième étape de refroidissement et décarbonation et transférant cette énergie froide pour le refroidissement des fumées à la première étape de traitement, le fluide de transfert ayant un point triple dont la température est inférieure à -125°C. Avantageusement, le fluide de transfert comprend de l’isopentane ou de l’isohexane. Avantageusement, le fluide de transfert circule dans un circuit frigoporteur et un fluide de transfert (avantageusement le même fluide de transfert) circule dans un circuit caloporteur/frigoporteur, le circuit caloporteur/frigoporteur récupérant l’énergie froide de sublimation et fusion de la glace carbonique obtenue à la troisième étape de refroidissement et décarbonation et transférant cette énergie froide pour le refroidissement des fumées à la première étape de traitement. Dans certaines mises en œuvre, le procédé comprend une étape de mesure de la concentration en dioxyde de carbone dans les fumées à traiter et à refroidir à la première étape de traitement ; une étape de comparaison de la concentration en dioxyde de carbone mesurée avec une valeur seuil, un débit du circuit caloporteur/frigoporteur prédéterminé fournissant une puissance frigorifique pour refroidir les fumées jusqu’à une température cible à la première étape de refroidissement pour cette valeur seuil ; une étape de mélange de fluide de transfert du circuit frigoporteur et du fluide de transfert du circuit frigoporteur/caloporteur, lorsque la concentration en dioxyde de carbone mesurée est inférieure à la valeur seuil, le débit du mélange obtenu étant sensiblement égal au débit prédéterminé. Avantageusement, pour les échangeurs de la troisième étape de refroidissement et décarbonation des fumées, le fluide de transfert du circuit caloporteur/frigoporteur circule sur un échangeur en alternance avec le fluide de transfert du circuit frigoporteur, le fluide de transfert du circuit frigoporteur assurant le refroidissement des fumées et le givrage du dioxyde de carbone dans l’échangeur, le fluide de transfert du circuit caloporteur/frigoporteur assurant le dégivrage du dioxyde de carbone dans l’échangeur. Avantageusement, pour les échangeurs de la première étape de refroidissement des fumées à traiter, le fluide de transfert du circuit caloporteur/frigoporteur circule sur un échangeur en alternance avec le fluide de transfert du circuit frigoporteur, le fluide de transfert du circuit frigoporteur assurant partiellement ou pas le refroidissement des fumées et le givrage de l’eau en glace hydrique dans l’échangeur, le fluide de transfert du circuit caloporteur/frigoporteur assurant partiellement ou totalement le refroidissement des fumées et le givrage de l’eau, et étant alors frigoporteur par transfert des frigories récupérées lors du dégivrage du dioxyde de carbone lors de la troisième étape, le fluide transfert du circuit frigoporteur/caloporteur étant également caloporteur lors du dégivrage de la glace hydrique dans l’échangeur. Avantageusement, pour les échangeurs de la deuxième étape de refroidissement et déshumidification des fumées, le fluide de transfert du circuit caloporteur/frigoporteur circule sur un échangeur en alternance avec le fluide de transfert du circuit frigoporteur, le fluide de transfert du circuit frigoporteur assurant le refroidissement des fumées et le givrage de l’eau en glace hydrique dans l’échangeur, le fluide de transfert du circuit caloporteur/frigoporteur assurant le dégivrage de la glace hydrique dans l’échangeur. Avantageusement, le même fluide de transfert circule dans le circuit frigoporteur le circuit caloporteur/frigoporteur. Il est proposé, selon un deuxième aspect, un dispositif de traitement de fumées contenant de la vapeur d’eau et du dioxyde de carbone et éventuellement un oxyde d’azote, le dispositif comprenant une première paire d’échangeurs pour une première étape de refroidissement des fumées à traiter, par givrage de l’eau, cette première étape produisant des fumées refroidies, le dispositif comprenant une deuxième paire d’échangeurs pour une deuxième étape de refroidissement et déshumidification des fumées refroidies, par givrage de l’eau et éventuellement du dioxyde d’azote NO 2 contenue dans ces fumées refroidies, cette deuxième étape produisant des fumées déshumidifiées, le dispositif comprenant une troisième paire d’échangeurs, pour une troisième étape de refroidissement et décarbonation des fumées déshumidifiées, par givrage du dioxyde de carbone en glace carbonique et éventuellement d’un oxyde d’azote contenu dans les fumées déshumidifiées, un fluide de transfert circulant dans chaque échangeur, chaque échangeur d’une paire d’échangeur étant en mode givrage pour le refroidissement des fumées tandis que l’autre échangeur est en mode dégivrage de la glace hydrique ou de la glace carbonique formée lors d’une étape de refroidissement effectuée auparavant, le fluide de transfert étant frigoporteur dans les échangeurs en mode givrage, le fluide de transfert étant caloporteur dans les échangeurs en mode dégivrage, le fluide de transfert récupérant l’énergie froide de sublimation et fusion de la glace carbonique obtenue à la troisième étape de refroidissement et décarbonation et transférant cette énergie froide pour le refroidissement des fumées à la première étape de traitement, le fluide de transfert ayant un point triple dont la température est inférieure à -125°C. Avantageusement, le dispositif comprend un circuit frigoporteur dans lequel circule un fluide de transfert, et un circuit caloporteur/frigoporteur dans lequel circule un fluide de transfert (avantageusement le même fluide de transfert), le circuit caloporteur/frigoporteur récupérant l’énergie froide de sublimation et fusion de la glace carbonique obtenue à la troisième étape de refroidissement et décarbonation et transférant cette énergie froide pour le refroidissement des fumées à la première étape de traitement. Avantageusement, le dispositif comprend des moyens de mesure de la concentration en dioxyde de carbone dans les fumées à traiter et à refroidir dans la première paire d’échangeurs, à la première étape de traitement ; des moyens de comparaison de la concentration en dioxyde de carbone mesurée avec une valeur seuil, un débit du circuit caloporteur/frigoporteur prédéterminé fournissant une puissance frigorifique pour refroidir les fumées jusqu’à une température cible à la première étape de refroidissement pour cette valeur seuil ; des moyens de mélange de fluide de transfert du circuit frigoporteur et du fluide de transfert du circuit frigoporteur/caloporteur, lorsque la concentration en dioxyde de carbone mesurée est inférieure à la valeur seuil, le débit du mélange obtenu étant sensiblement égal au débit prédéterminé. Avantageusement, le fluide de transfert comprend de l’isopentane ou de l’isohexane. Avantageusement, le même fluide de transfert circule dans le circuit frigoporteur et le circuit caloporteur/frigoporteur. D’autres objets et avantages de l’invention apparaîtront au cours de la description suivante de modes de réalisation, description qui va être effectuée en référence aux figures annexées dans lesquelles est une représentation schématique d’une installation de refroidissement de fumées et de givrage et dégivrage de la vapeur d’eau, puis du dioxyde de carbone, l’installation comprenant un circuit frigoporteur et un circuit caloporteur/frigoporteur ; est une représentation schématique de l’installation représentée en , certains éléments du circuit frigoporteur étant omis, à fin de simplification, la détaillant certains éléments du circuit caloporteur/frigoporteur. Dans la description suivante, les valeurs de températures correspondent à un exemple de décarbonation de fumées contenant 30% en masse de CO 2 et 70% d’azote, ce qui correspond aux concentrations volumiques de 21,5% en dioxyde de carbone CO 2 et donc de 78.5% en azote. L’installation représentée sur les figures permet, sur un circuit 700, le refroidissement de telles fumées et le givrage et dégivrage de la vapeur d’eau, puis du dioxyde de carbone. Dans la description, les termes amont et aval sont employés en référence au sens de circulation des fluides, ce sens de circulation étant rendu apparent par des flèches placées sur les conduits des différents circuits de l’installation, les conduits étant représentés sous forme de traits. L’installation comprend un circuit frigoporteur 10 et un circuit caloporteur/frigoporteur 20. L’emploi du signe « / » signifie que le fluide circulant dans le circuit 20 a une fonction de fluide caloporteur ou bien de fluide frigoporteur, suivant le mode de fonctionnement de l’installation. Le circuit 700 est partiellement représenté, pour que le circuit frigoporteur 10 et le circuit caloporteur/frigoporteur 20 soient bien visibles. L’installation représentée sur la annexée comprend deux échangeurs 110, 112 de refroidissement des fumées et de givrage de l’eau. Les fumées à refroidir entrent alternativement par les lignes 701 et 702 dans une enceinte 109 ou 111 contenant respectivement les échangeurs 110, 112. L’installation comprend deux échangeurs 106, 108 de refroidissement plus poussé des fumées qui sont sorties soit de l’échangeur 110, soit de l’échangeur 112. Les fumées sortant de l’échangeur 110 ou de l’échangeur 112 entrent alternativement par les lignes 705 ou 706 dans une enceinte 104 ou 107 contenant respectivement les échangeurs 106, 108. L’installation comprend deux échangeurs 101, 103 de refroidissement et décarbonation des fumées déshumidifiées. Par décarbonation on désigne ici la réduction des gaz à effet de serre contenus dans les fumées, en particulier le dioxyde de carbone. Les fumées à refroidir et à décarboner entrent alternativement par les lignes 709 et 710 dans une enceinte 100 ou 102 contenant respectivement les échangeurs 101, 103. Le fluide frigoporteur entrant dans les échangeurs 101, 103, 106, 108, 110, 112 (par la suite dénommés évaporateurs 101, 103, 106, 108, 110, 112) provient du circuit frigoporteur 10. Sur le circuit 10, l’entrée du fluide frigoporteur dans l’évaporateur 101 ou l’évaporateur 103 est contrôlée par une électrovanne 121 disposée sur une ligne d’entrée 11 de l’évaporateur 101, et une électrovanne 123 disposée sur une ligne d’entrée 12 de l’évaporateur 103. La sortie du fluide frigoporteur de l’évaporateur 101 est contrôlée par une électrovanne 1110. La sortie du fluide frigoporteur de l’évaporateur 103 est contrôlée par une électrovanne 1111. Les conduits portant les électrovannes 1110, 1111 de sortie des évaporateurs 101, 103 se rejoignent sur une branche commune 13. Sur le circuit 10, la circulation du fluide frigoporteur dans l’évaporateur 106 ou dans l’évaporateur 108, depuis la branche commune 13, est contrôlée par une électrovanne 1112 disposée sur une ligne d’entrée 14 de l’évaporateur 106, et une électrovanne 1113 disposée sur une ligne 15 d’entrée dans l’évaporateur 108. La sortie du fluide frigoporteur de l’évaporateur 106 est contrôlée par une électrovanne 1114 disposée sur une branche 16 de sortie de l’évaporateur 106. La sortie du fluide frigoporteur de l’évaporateur 108 est contrôlée par une électrovanne 1115 disposée sur une branche 17 de sortie de l’évaporateur 108. Les branches 16 et 17 de sortie des évaporateurs 106, 108 se rejoignent sur une branche commune 19. Sur le circuit 10, la circulation du fluide frigoporteur dans l’évaporateur 110 ou dans l’évaporateur 112, depuis la branche commune 19, est contrôlée par deux électrovannes, à savoir une électrovanne 1118 sur une branche 29 d’entrée dans l’évaporateur 110, et une électrovanne 1119 sur une branche 21 d’entrée dans l’évaporateur 112. La sortie du fluide frigoporteur de l’évaporateur 110 est contrôlée par une électrovanne 1120. La sortie du fluide frigoporteur de l’évaporateur 112 est contrôlée par une électrovanne 1121. Les conduits portant les électrovannes 1120, 1121 se rejoignent en une branche commune 22. Le circuit frigoporteur 10 comporte, en aval de la branche commune 22, un échangeur frigorifique 30 à contre-courant, et une pompe 1 mettant le fluide frigoporteur en circulation. Le circuit frigoporteur 10 comporte, en aval de l’échangeur frigorifique 30, un échangeur frigorifique 40 à contre-courant. Deux sondes 136, 137 permettent la mesure de la température du fluide frigoporteur en entrée et en sortie de l’échangeur frigorifique 30. Deux sondes 138, 120 permettent la mesure de la température du fluide frigoporteur en entrée et en sortie de l’échangeur frigorifique 40. L’installation comprend un circuit caloporteur/frigoporteur 20. Le circuit 20 comprend une pompe 2 faisant circuler un fluide de transfert. Le circuit 20 achemine le fluide de transfert jusqu’en entrée de l’évaporateur 103, par un branchement sur le circuit frigoporteur 10, sur la ligne d’entrée 12 de l’évaporateur 103. L’entrée du fluide de transfert dans l’évaporateur 103 est contrôlée par une électrovanne 204 placée sur une branche 202 du circuit 20, en amont d’un branchement entre les circuits 10, 20. Le circuit 20 achemine le fluide de transfert jusqu’en entrée de l’évaporateur 101, par un branchement sur le circuit frigoporteur 10, sur la ligne d’entrée 11 de l’évaporateur 101. L’entrée du fluide de transfert dans l’évaporateur 101 est contrôlée par une électrovanne 203, placée sur une branche 201 du circuit 20, en amont d’un branchement entre les circuits 10, 20. La circulation du fluide de transfert dans les évaporateurs 101, 103 permet leur dégivrage, le fluide de transfert est alors un caloporteur circulant en sortie des évaporateurs 101, 103 par des branches 223 et 224 de sortie, une électrovanne 221 et 222 étant placée sur chacune de ces deux branches 223, 224 de sortie. Les branches 223, 224 de sortie des évaporateurs 101, 103 sont connectées à une ligne commune 24. Une électrovanne 225 est placée sur cette ligne commune 24, entre le point de jonction avec la branche de sortie 223 et le point de jonction avec la branche de sortie 224. Lorsque le fluide de transfert sort de l’évaporateur 101, les électrovannes 1110 et 225 sont fermées, et l’électrovanne 221 est ouverte, le fluide de transfert sortant de l’évaporateur 101 par la branche 223 et étant envoyé vers un réservoir 28 par la branche commune 24. Lorsque le fluide de transfert sort de l’évaporateur 103, les électrovannes 221 et 1111 sont fermées, et les électrovannes 222 et 225 sont ouvertes, le fluide de transfert sortant de l’évaporateur 103 par la branche 224 et étant envoyé vers le réservoir 28 via la branche commune 24. Le réservoir 28 est connecté par une ligne 23 à la branche commune 19 du circuit 10. Une électrovanne 231 est placée sur la ligne 23. Le circuit 20 achemine ainsi le fluide de transfert jusqu’en entrée de l’évaporateur 110, ou de l’évaporateur 112. L’entrée du fluide de transfert dans l’évaporateur 110 est contrôlée par l’électrovanne 1118 placée sur la branche 29 du circuit 10, le fluide de transfert sortant du réservoir 28 par la branche 23, la vanne 231 étant ouverte. L’entrée du fluide de transfert venant de la branche 23 dans l’évaporateur 112 est contrôlée par l’électrovanne 1119 placée sur la branche 21 du circuit 10, le fluide de transfert sortant du réservoir 28 par la branche 23, la vanne 231 étant ouverte. La circulation du fluide de transfert dans les évaporateurs 110, 112 permet leur givrage, le fluide de transfert agissant alors en fluide frigoporteur, le fluide de transfert circulant en sortie des évaporateurs 110, 112 sur une ligne commune 25. Une électrovanne 215 est disposée sur une branche 213 de sortie de l’évaporateur 112. Une électrovanne 216 est disposée sur une branche 214 de sortie de l’évaporateur 110. Les deux branches 213, 214 de sortie des évaporateurs 110, 112 sont connectées à la ligne commune 25. Lorsque le fluide de transfert sort de l’évaporateur 110, l’électrovanne 1120 du circuit 10 est fermée, et l’électrovanne 216 placée sur la branche 214 du circuit 20 est ouverte. Lorsque le fluide de transfert sort de l’évaporateur 112, l’électrovanne 1121 du circuit 10 est fermée, et l’électrovanne 215 placée sur la branche 213 du circuit 20 est ouverte. Le circuit caloporteur/frigoporteur 20 comprend un système frigorifique 50, et un débitmètre 200. Les températures d’entrée des fumées de chaque échangeur 101, 103, 106, 108, 110, 112 sont mesurées par des sondes 78, 79, 74, 75, 70, 71 portées par les lignes ou tuyauteries 709, 710, 705, 706, 701, 702. Les températures de sortie des fumées de chaque échangeur 101, 103, 106, 108, 110, 112 sont mesurées par des sondes 80, 81, 76, 77, 72, 73 portées par des tuyauteries 711, 712, 707, 708, 703, 704. Les températures d’entrée de fluide de transfert ou de fluide frigoporteur dans les enceintes 100, 102, 104, 107, 109, 111 des échangeurs 101, 103, 106, 108, 110, 112 sont mesurées par des sondes 122 (sur la branche 11), 124 (sur la branche 12), 127 (sur la branche 14), 128 (sur la branche 15), 131 (sur la branche 29), 132 (sur la branche 21). Les températures de fluide de transfert ou de fluide frigoporteur sortant des enceintes 100, 102, 104, 107, 109, 111 des échangeurs 101, 103, 106, 108, 110, 112 sont mesurées par des sondes 125, 126, 129 (sur la branche 16), 130 (sur la branche 17), 133, 134. Une électrovanne 1000 de régulation est disposée sur la branche commune 19, entre la jonction de la branche commune 19 avec la ligne 23 et la jonction de la branche commune 19 avec une branche 18 de liaison à la branche commune 22. Une électrovanne 1117 est placée sur la branche 18 de liaison. Le fonctionnement du circuit frigoporteur 10 d’une part et du circuit caloporteur / frigoporteur 20 d’autre part, va être décrit en détail, en référence à la , montrant les circulations d’un même fluide de transfert dans ces deux circuits 10, 20. Dans un premier mode de fonctionnement de l’installation, l’échangeur 101 fonctionne en mode givrage de CO 2 et l’échangeur 103 en mode dégivrage. Le givrage du CO 2 est lié à la circulation du fluide frigoporteur du circuit 10 dans l’échangeur 101, et le dégivrage du CO 2 est lié à la circulation dans l’échangeur 103 du fluide du circuit frigoporteur/caloporteur 20, ce fluide agissant en caloporteur. Ce mode de fonctionnement permet la récupération de l’énergie froide du dégivrage du CO 2 par le circuit caloporteur / frigoporteur 20 couplé au circuit frigoporteur 10. Dans un deuxième mode de fonctionnement (présenté ultérieurement en référence à la ), sera décrit le dégivrage de la glace hydrique par le circuit caloporteur / frigoporteur 20. Les fumées sont refroidies par l’échangeur 110 ou l’échangeur 112, selon les cycles de givrage et dégivrage de l’eau. En mode refroidissement, les fumées à traiter entrent dans l’enceinte 111 qui contient l’échangeur de refroidissement 112 par la tuyauterie 701, et sortent de l’enceinte 111, par la tuyauterie 703, ou bien les fumées à traiter entrent par la tuyauterie 702 dans l’enceinte 109 qui contient l’échangeur de refroidissement 110 et sortent de l’enceinte 109 par la tuyauterie 704. Les fumées à traiter entrent dans l’enceinte 111 ou l’enceinte 109 avantageusement à une température de 2°C, et sortent de l’enceinte 111 ou de l’enceinte 109 avantageusement à une température de -52°C. Ainsi qu’il a été indiqué précédemment, les valeurs de température mentionnées ici correspondent à un exemple de décarbonation de fumées contenant 30% en masse de CO 2 et 70% d’azote, ce qui correspond aux concentrations volumiques de 21,5% en dioxyde de carbone CO 2 et donc de 78.5% en azote. Puis, les fumées sorties de l’enceinte 109 ou 111 sont refroidies, avantageusement de -52°C à -90°C, par l’échangeur 106 contenu dans l’enceinte 104 ou par l’échangeur 108 contenu dans l’enceinte 107, selon les cycles de givrage et dégivrage de l’eau. Enfin, les fumées, de préférence très déshumidifiées, avantageusement vers 0.1 ppm(v), sortant de l’échangeur 106 ou de l’échangeur 108 sont refroidies, avantageusement de -90°C à -120°C, par l’échangeur 101 contenu dans l’enceinte 100 ou bien par l’échangeur 103, contenu dans l’enceinte 102 fonctionnant en mode givrage de CO 2 . Les fumées entrent dans l’échangeur 103 par la tuyauterie 709, avantageusement à une température de -90°C, et sortent de l’échangeur 103, avantageusement à une température de -120°C, par la tuyauterie 711, ou bien les fumées entrent dans l’échangeur 101 par la tuyauterie 710 et sortent de l’échangeur 101 par la tuyauterie 712. Le refroidissement progressif des fumées, avantageusement jusqu’à une température de -120°C, entraine leur déshumidification, et leur décarbonation s’effectue sur le circuit 700 par les différentes branches 701-712. Est décrit ci-dessous le fonctionnement d’une installation telle que représentée en , couplant un circuit frigoporteur 10 et un circuit caloporteur / frigoporteur 20, les deux circuits 10, 20 fonctionnant avantageusement avec le même fluide de transfert, en particulier avantageusement l’isopentane. Le circuit frigoporteur 10 est mis en circulation par la pompe 1. Le frigoporteur, dont la température est mesurée par la sonde 138, en aval de la pompe 1, entre ensuite dans un évaporateur 4 du circuit frigorifique 40, avantageusement à une température de -95°C, et ressort de l’évaporateur 4 à une température avantageusement de -125°C, cette température de sortie étant mesurée par la sonde 120. Le circuit frigorifique 40 refroidit le frigoporteur à contre-courant avec un début d’évaporation, avantageusement à -128°C, cette température étant mesurée par une sonde 41, le frigoporteur sortant de l’évaporateur 4 avantageusement à une température de -98°C, cette température de sortie étant mesurée par une sonde 42. Selon le cycle de givrage du CO 2 , le frigoporteur entre soit dans l’échangeur 101, contenu dans l’enceinte 100, soit dans l’échangeur 103, contenu dans l’enceinte 102. Lorsque le frigoporteur circule dans l’échangeur 103, les électrovannes 123 et 1111 placées en entrée et sortie de l’échangeur 103 sont ouvertes, et les électrovannes 121, 1110 et 221 placées en entrée et sortie de l’échangeur 101 sont fermées, le frigoporteur entrant dans l’évaporateur 103 par le branche 12, avantageusement à -125°C, cette température d’entrée étant mesurée par la sonde 124. Le frigoporteur refroidit les fumées et givre le CO 2 dans l’échangeur 103. La durée typique du cycle de givrage est avantageusement d’une heure. Le frigoporteur sort de l’évaporateur 103, avantageusement à une température de -95°C, cette température de sortie étant mesurée par la sonde 126, et rejoint la branche commune 13, via l’électrovanne 1111. Le frigoporteur entre alors dans l’échangeur 108, avantageusement à une température de -95°C, cette température d’entrée étant mesurée par la sonde 128, l’échangeur 108 étant intégré dans l’enceinte 107 où les fumées sont refroidies, avantageusement jusqu’à une température de -90°C. La durée du cycle de givrage de la vapeur d’eau est avantageusement de l’ordre de 48 heures, compte-tenu de la faible teneur de l’humidité en entrée des fumées dans la tuyauterie 705, une valeur de 30 ppm correspondant à l’humidité saturante à -52°C. Le frigoporteur sort de l’échangeur 108, avantageusement à une température de -57°C, cette température de sortie étant mesurée par la sonde 130. Le frigoporteur rejoint, via la branche 17, la branche commune 19, la vanne 1115 étant ouverte. La vanne de régulation 1000 est fermée, l’électrovanne 1117 placée sur la branche 18 de liaison est ouverte. Avantageusement, le frigoporteur n’entre pas dans la branche commune 19 lorsque la concentration volumique de CO 2 dans les fumées à traiter est supérieure ou égale à 21,5%, valeur qui permet à la boucle caloporteur /frigoporteur 20 de fournir l’entièreté de la puissance frigorifique pour refroidir les fumées jusqu’à -52°C dans les échangeurs 110, 112. Avantageusement, la vanne de régulation 1000 s’ouvre pour des concentrations de CO 2 inférieures à 21,5% dans les fumées à traiter, pour autoriser le mélange dans la branche commune 19 du frigoporteur venant de la branche 17 avec le caloporteur / frigoporteur venant de la branche 23, et ce pour assurer le contrôle de la température, avantageusement à une valeur de l’ordre de -54°C, si le débit thermique à -54°C du caloporteur / frigoporteur dans la branche 23 est insuffisant. Lorsque le débit thermique du caloporteur / frigoporteur est suffisant, comme indiqué, le frigoporteur ne passe pas dans la branche commune 19 (la vanne de régulation 1000 étant fermée). Le frigoporteur passe alors par la branche 18 de liaison, est aspiré par la pompe 1 et refroidi dans l’échangeur frigorifique 30, avantageusement d’une température d’entrée de -54°C, cette température étant mesurée par la sonde 136, jusqu’à une température de sortie de -95°C, cette température de sortie étant mesurée par la sonde 137. L’échangeur frigorifique 30 est à contre-courant, avec une température d’entrée, avantageusement à -98°C, mesurée par une sonde 31 et une température de sortie, avantageusement à -59°C, mesurée par une sonde 32. La pompe 2 du circuit caloporteur / frigoporteur 20 fait avantageusement circuler le même fluide de transfert, avantageusement de l’isopentane, les deux circuits 10, 20 circulant alternativement dans les mêmes échangeurs 101,103 à chaque cycle de givrage et dégivrage du CO 2 . Si le débit thermique du caloporteur / frigoporteur doit être complété, l’électrovanne de régulation 1120 (lorsque l’échangeur 110 est en mode givrage de l’eau) est ouverte ou l’électrovanne de régulation 1121 (lorsque l’échangeur 112 est en mode givrage de l’eau) est ouverte, pour laisser revenir sur la branche 19 du circuit 10 le même débit que la vanne 1000 a envoyé sur l’un ou l’autre de cet échangeur 110, 112 pour assurer la température de -54°C mesurée par les sondes 133 ou 134. Par différence, le débit du frigoporteur/caloporteur du circuit 20 revient vers la pompe 2 par une branche 26. Le circuit 20 caloporteur / frigoporteur est dénommé ainsi car il apporte de la chaleur pour dégivrer le CO 2 des échangeurs 101 ou 103 et produit du froid sur les échangeurs 110 ou 112. Ce gain permet que la température de retour du frigoporteur sur la branche 22 soit la plus basse possible, avantageusement à -54°C, quand le circuit 20 assure l’entièreté de la puissance frigorifique des échangeurs 110 ou 112, c’est le gain indirect. Le circuit 20 est frigoporteur pour le refroidissement des fumées et le givrage de l’eau dans les échangeurs 110, 112, cette récupération d’énergie froide associée au dégivrage du CO 2 , constitue le gain direct. La description suivante est effectuée en suivant la circulation du fluide de transfert le long du circuit 20, lors du dégivrage du CO 2 . En sortie d’un échangeur 5 du circuit frigorifique 50, la température mesurée par une sonde 141 est avantageusement de -5°C, température permettant le dégivrage du CO 2 . L’électrovanne 203 de la branche 201 est ouverte, ainsi que l’électrovanne 221 de la branche 223, l’électrovanne 204 de la branche 202 est fermée ainsi que l’électrovanne 225 de la branche commune 24, puisque l’échangeur 103 est en mode givrage. Le fluide de transfert entre avantageusement à -5°C dans l’échangeur 101, en mode dégivrage, température mesurée par la sonde 122, en entrée de l’échangeur 101, et les électrovannes 121, 1110 et 204 sont fermées. L’échangeur 101, au début du dégivrage, est avantageusement à une température moyenne de -110°C, et l’enceinte 100 a été mise sous vide au début du cycle de dégivrage du CO 2 . Le fluide de transfert se refroidit en réchauffant l’échangeur, le CO 2 se sublime, la pression dans l’enceinte monte avantageusement progressivement jusqu’à 520 kPa, qui est la pression du point triple du CO 2 , alors le CO 2 passe de la phase solide à la phase gaz à -56°C. Le fluide de transfert sort par la branche 223, via l’électrovanne 221, et rejoint le réservoir 28 via la ligne commune 24. Compte tenu du fait que la sublimation du CO 2 de -120°C à - 56°C représente un tiers de l’énergie de fusion, la température moyenne du fluide de transfert dans le réservoir 28 est de l’ordre de -62°C, mesurée par deux sondes 2210 et 2311, ces deux sondes 2210, 2311 étant respectivement placées en entrée en sortie du réservoir 28. Le stockage du fluide de transfert dans le réservoir 28 assure un débit stable du caloporteur / frigoporteur pour les opérations de givrage des échangeurs 110 ou 112. L’électrovanne 231 étant ouverte, le fluide de transfert sortant du réservoir 28 via la branche 23 devient alors un frigoporteur. Ce fluide rejoint la branche 19 et va refroidir l’échangeur 110 car l’électrovanne 1118 de la branche 29 est ouverte et l’électrovanne 1119 de la branche 21 est fermée. L’échangeur 110 est avantageusement un échangeur tubes – ailettes, où les fumées circulant sur les ailettes se refroidissent de 2°C, température mesurée par la sonde 71, jusqu’à avantageusement -52°C, température mesurée par la sonde 73. Le frigoporteur, circulant dans les tubes, entre avantageusement à -64°C, température mesurée par la sonde 131, et sort avantageusement à -5°C, température mesurée par la sonde 133, et rejoint la branche 25 via la vanne de régulation 216 qui est ouverte, la vanne de régulation 215 étant fermée. Le caloporteur / frigoporteur rejoint la pompe 2 via la ligne 26 et dans ce cas de fonctionnement, l’échangeur 5 n’a pas besoin de refroidir le fluide caloporteur / frigoporteur. Le circuit frigoporteur/ caloporteur 20 récupère l’énergie froide du dégivrage du CO 2 et transfère cette énergie pour le refroidissement des fumées de 2°C à -52°C. Avantageusement, dès que la concentration volumique de CO 2 est égale ou supérieure à 21,5% dans le mélange de gaz à traiter, le débit thermique du caloporteur / frigoporteur provenant de l’énergie froide récupérée sur le dégivrage du CO 2 est suffisant pour assurer tout le besoin frigorifique. Pour donner un autre exemple, si la concentration volumique en CO 2 est de 14% dans un mélange de gaz à traiter, le circuit caloporteur / frigoporteur 20 fournit 60% du besoin frigorifique de 2°C à -54°C; les 40% complémentaires sont fournis par le circuit frigoporteur 10. Dans ce cas, la vanne de régulation 1000 est ouverte par un système de contrôle commande 800, de manière que la température mesurée par les sonde 133 ou 134 soit contrôlée à -5°C. Le débit de la pompe 1 est régulé, de manière à assurer les besoins frigorifiques des échangeurs 101 ou 102 et 106 ou 108, en mode givrage. Les gains énergétiques sont importants, puisque la puissance frigorifique liée au dégivrage du CO 2 est récupérée par le caloporteur / frigoporteur du circuit 20 au niveau du refroidissement du mélange de gaz dans les échangeurs 110 ou 112. Le fonctionnement du circuit frigoporteur / caloporteur 20 pour d’une part le dégivrage des échangeurs 110, 112 de refroidissement des fumées et de givrage de l’eau des échangeurs 106, 108 d’autre part va être décrit en s’appuyant sur la . Sur la , les éléments des circuits 10, 20 en liaison avec les échangeurs 101, 103 ne sont pas représentés, à fin de simplification. Sur cette le circuit 20 représenté en est complété par trois branches 27, 36 et 37. La branche 27 du circuit 20 comprend une branche 209 de connexion à la branche 21 du circuit 10. Une électrovanne 1001 est disposée sur la branche 209 de connexion. La branche 27 du circuit 20 comprend une branche 210 de connexion à la branche 29 du circuit 10. Une électrovanne 1002 est disposée sur la branche 210 de connexion. En amont de la connexion avec la branche 210, la branche 27 du circuit 20 est connectée à la branche 26 et comprend successivement une électrovanne 1003 de régulation, un échangeur 8, et une pompe 33. Deux sondes 321, 322 permettent de mesurer la température du fluide en entrée et en sortie de l’échangeur 8. La pompe 33 de la branche 27 prend une partie du débit de retour de la ligne 26, ce débit est régulé par l’électrovanne de régulation 1003, le frigoporteur / caloporteur est réchauffé dans l’échangeur 8, avantageusement jusqu’à 15°C, pour dégivrer alternativement les échangeurs 110, 112. Le débit caloporteur est contrôlé par l’électrovanne 1002 sur la branche 210 ou par l’électrovanne 1001 sur la branche 209 en entrée des échangeurs 110, 112, et est contrôlé en sortie des échangeurs 110, 112 par la vanne 216 sur la branche 214 ou la vanne 215 sur la branche 213. La branche 37 du circuit 20 comprend une branche 207 de connexion à la branche 15 du circuit 10. Une électrovanne 1006 est disposée sur cette branche 207 de connexion. La branche 37 du circuit 20 comprend une branche 208 de connexion à la branche 14 du circuit 10. Une électrovanne 1005 est disposée sur cette branche 208 de connexion. En amont de la connexion avec la branche 208, la branche 37 du circuit 20 est connectée à la branche 26 et comprend successivement une électrovanne 1004 de régulation, un échangeur 7, et une pompe 35. Deux sondes 143, 144 permettent de mesurer la température du fluide en entrée et en sortie de l’échangeur 7. La branche 36 du circuit 20 comprend une branche 226 de connexion au circuit 10, en sortie de l’échangeur 108. Une électrovanne 212 est disposée sur cette branche 226. La branche 36 du circuit 20 comprend une branche 227 de connexion au circuit 10, en sortie de l’échangeur 106. Une électrovanne 211 est disposée sur cette branche 227. En amont de la connexion avec la branche 227, la branche 36 du circuit 20 est connectée à la branche 26. La pompe 35 de la branche 37 prend une partie du débit de retour de la ligne 26, ce débit est régulé par l’électrovanne de régulation 1004, le frigoporteur / caloporteur est réchauffé dans l’échangeur 7, avantageusement jusqu’à 15°C, pour dégivrer alternativement les échangeurs 106, 108. Le débit caloporteur est contrôlé par l’électrovanne 1005 sur la branche 208 ou par l’électrovanne 1006 sur la branche 207 en entrée des échangeurs 106, 108 et est contrôlé en sortie des échangeurs 106, 108 par la vanne 211 sur la branche 227 et la vanne 212 sur la branche 226. La branche 36 est la branche de retour du caloporteur vers la branche 26. Cette branche 36 est alimentée par la branche 227 quand l’électrovanne 211 est ouverte lors du dégivrage de l’échangeur 106, ou par la branche 226 quand l’électrovanne 212 est ouverte lors du dégivrage de l’échangeur 108. Les échangeurs 7 et 8 sont réchauffés par un circuit 60, provenant avantageusement d’un aéroréfrigérant, Un échangeur 6 prend la chaleur du circuit 60 sur un circuit 39 où un caloporteur / frigoporteur est mis en circulation par une pompe 34. La sortie de l’échangeur 7 est reliée par une branche 38 à l’entrée de l’échangeur 8. Trois électrovannes 351, 352, 353 sont disposées sur la branche 38. La sortie de l’échangeur 8 est reliée par une branche 43 à l’entrée de l’échangeur 7. Une électrovanne 354 est disposée sur la branche 43. Le circuit 60 est connecté à la ligne 43 par une première branche, sur laquelle sont placées la pompe 34 et une électrovanne 341. Le circuit 60 est connecté à la ligne 43 par une seconde branche, sur laquelle est placée une électrovanne 342. Le jeu de vannes 341, 342, 351, 352, 353, 354 permet d’alimenter alternativement l’échangeur 7 ou l’échangeur 8. L’échangeur 112 est en mode dégivrage et l’échangeur 110 est en mode givrage, comme décrit précédemment. Le débit total du caloporteur/ frigoporteur doit être doublé, puisque le circuit de la branche 21 requiert ce débit supplémentaire par la mise en fonctionnement de la pompe 33 de la branche 27 pour le dégivrage de l’échangeur 112. L’échangeur 112 en mode dégivrage est avantageusement initialement à une température moyenne de -27°C et le caloporteur va le réchauffer progressivement et faire fondre la glace hydrique déposée sur les ailettes de cet échangeur. A l’initialisation du cycle de dégivrage de l’échangeur 112, déclenché par le dépassement du seuil de pertes de charge sur le circuit des fumées mesurées par un capteur de pression différentiel (non représenté), le système de contrôle commande 800 ouvre la vanne de régulation 1003 sur la branche 27, et ouvre la vanne 1001 située sur la branche 209, ainsi que l’électrovanne 215 située sur la branche 213, la vanne 1002 étant fermée. Le système de contrôle commande 800 accroît le débit de la pompe 2 d’un facteur 2, ce qui est vérifié par le débitmètre 200. Les branches 209 et 210 sont alors alimentées par un débit semblable, l’un frigoporteur pour la branche 210, l’autre caloporteur pour la branche 209. Un circuit 60 fonctionnant sur un aéroréfrigérant va fournir la chaleur nécessaire au dégivrage, en fournissant le débit nécessaire à 20°C, température mesurée par une sonde de température 61, et réchauffer ainsi le caloporteur, avantageusement de l’isopentane, d’une température variable, avantageusement de -30°C, jusqu’une température avantageusement de +15°C, mesurée par une sonde 331. La pompe 34 fait circuler un caloporteur adapté, par exemple de l’acétate de potassium, à 20°C, sur l’échangeur 8, les deux électrovannes 352, 342 étant ouvertes, les quatre électrovannes 341, 351, 353 et 354 étant fermées. La pompe 33 de la branche 27 est mise en fonctionnement pour aspirer le débit de caloporteur, régulé aussi par la vanne de régulation 1003 réglée de manière à faire passer la moitié du débit de retour sur l’échangeur 8. Le retour vers la branche 25 s’effectue via l’électrovanne 215 de la branche 213. En mode de dégivrage d’un échangeur 110, 112, le débit mesuré par le débitmètre 200 de la branche 26 est donc le double du débit sans dégivrage de ces échangeurs. Le débit de refroidissement du circuit frigorifique 50 est lui-même accru, pour fournir la puissance frigorifique à -10°C mesurée par une sonde de température 51, et ressort avantageusement à + 3°C, température mesurée par une sonde 52, cette sonde servant d’indicateur au système de contrôle commande 800 pour réguler le débit du système frigorifique 50. Le temps de dégivrage des échangeurs 110 ou 112 est avantageusement court, de l’ordre de la demi-heure, alors que le temps de givrage est de l’ordre de 4 heures. Quand la température de 15°C est atteinte, indiquée par la sonde 134, le système de contrôle commande 800 arrête la pompe 33, ferme les vannes de régulation 1001 et 1003, ferme l’électrovanne 215 et le débit de la pompe 2 est réduit d’un facteur 2. Le dégivrage des échangeurs 106 ou 108 est réalisé selon le même principe, mais le dégivrage a avantageusement lieu une fois toutes les 48h et le système de contrôle commande 800 donne la priorité au dégivrage des échangeurs 110 ou 112, car les échangeurs 106 et 108 peuvent attendre, pour éviter d’avoir deux échangeurs en dégivrage concomitant sur la branche 26. Avantageusement, l’échangeur 106 est en mode givrage, l’échangeur 108 est en mode dégivrage, sa température moyenne initiale est d’environ -70°C. Le caloporteur, de préférence l’isopentane, va réchauffer cet échangeur et faire fondre la glace hydrique déposée sur les ailettes de cet échangeur. A l’initialisation du cycle de dégivrage de l’échangeur 108, déclenché par le dépassement du seuil de pertes de charge sur le circuit des fumées, mesurées par un capteur de pression différentiel (non représenté), le système de contrôle commande 800 ouvre la vanne de régulation 1004 et la vanne 1006 sur la branche 207 ainsi que l’électrovanne 212 située sur la branche 226, et accroît le débit de la pompe 2 d’un facteur 2. Le circuit 60 va fournir la chaleur nécessaire au dégivrage, en fournissant le débit nécessaire à 20°C, mesurée par la sonde de température 61, et réchauffer ainsi le caloporteur, avantageusement de l’isopentane, dans l’échangeur 7 avantageusement d’une température de -60°C jusqu’à une température de +15°C, mesurée par la sonde 144. La pompe 34 fait circuler le caloporteur, avantageusement de l’acétate de potassium, à 20°C sur l’échangeur 7, les électrovannes 351, 352 et 342 sont fermées et les électrovannes 341, 353 et 354 étant ouvertes. La pompe 35 de la branche 37 est mise en fonctionnement, pour aspirer le débit de caloporteur, régulé par la vanne de régulation 1004 réglée de manière à faire passe la moitié du débit de retour de la branche 26 sur l’échangeur 7. Le retour vers la branche 36 qui rejoint la branche 26 s’effectue via l’électrovanne 212 de la branche 226, les électrovannes 1115 et 211 étant fermées. Le débit de refroidissement du circuit frigorifique 50 est accru, pour fournir la puissance frigorifique, avantageusement à -10°C, température mesurée par la sonde de température 51, et ressort avantageusement au plus chaud à + 3°C, température mesurée par la sonde 52, cette sonde servant d’indicateur au système de contrôle commande 800 pour réguler le débit du système frigorifique 50. Le temps de dégivrage est avantageusement nettement plus court, de l’ordre de la demi-heure, alors que le temps de givrage de l’ordre de 48 heures, et donc quand la température de 15°C est atteinte sur la sonde 130, le système de contrôle commande 800 arrête la pompe 35, ferme les vannes de régulation 1004 et 1006, ferme l’électrovanne 212 et le débit de la pompe 2 est réduit d’un facteur 2. La pompe 34 est elle aussi arrêtée. La branche de retour du circuit 20 transfère la puissance frigorifique due aux dégivrages de l’eau sur les échangeurs 106 et 108 d’une part et 110 et 112 d’autre part au circuit caloporteur / frigoporteur, cette puissance frigorifique contribuant au refroidissement du mélange de gaz ou à celui des systèmes frigorifiques, ce qui montre comment la froideur des dégivrages des échangeurs 106, 108, 110, 112 est récupérée par le circuit frigoporteur / caloporteur. Procédé de traitement de fumées contenant de la vapeur d’eau et du dioxyde de carbone et éventuellement un oxyde d’azote, le procédé comprenant une première étape de refroidissement des fumées à traiter, par givrage de l’eau et éventuellement du dioxyde d’azote NO 2 , cette première étape produisant des fumées refroidies, le procédé comprenant une deuxième étape de refroidissement et déshumidification des fumées refroidies, par givrage de l’eau contenue dans ces fumées refroidies, cette deuxième étape produisant des fumées déshumidifiées, le procédé comprenant une troisième étape de refroidissement et décarbonation des fumées déshumidifiées, par givrage du dioxyde de carbone en glace carbonique et éventuellement d’un oxyde d’azote contenu dans les fumées déshumidifiées, chacune des trois étapes de traitement des fumées étant effectuée par un échangeur d’une paire d’échangeurs, un fluide de transfert circulant dans chaque échangeur, chaque échangeur d’une paire d’échangeur étant en mode givrage pour le refroidissement des fumées tandis que l’autre échangeur est en mode dégivrage de la glace hydrique ou de la glace carbonique formée lors d’une étape de refroidissement effectuée auparavant, le fluide de transfert étant frigoporteur dans les échangeurs en mode givrage, le fluide de transfert étant caloporteur dans les échangeurs en mode dégivrage, le fluide de transfert récupérant l’énergie froide de sublimation et fusion de la glace carbonique obtenue à la troisième étape de refroidissement et décarbonation et transférant cette énergie froide pour le refroidissement des fumées à la première étape de traitement, le fluide de transfert ayant un point triple dont la température est inférieure à -125°C. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le fluide de transfert comprend de l’isopentane ou de l’isohexane. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu’un fluide de transfert circule dans un circuit frigoporteur et un fluide de transfert circule dans un circuit caloporteur/frigoporteur, le circuit caloporteur/frigoporteur récupérant l’énergie froide de sublimation et fusion de la glace carbonique obtenue à la troisième étape de refroidissement et décarbonation et transférant cette énergie froide pour le refroidissement des fumées à la première étape de traitement. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce qu’il comprend une étape de mesure de la concentration en dioxyde de carbone dans les fumées à traiter et à refroidir à la première étape de traitement ; une étape de comparaison de la concentration en dioxyde de carbone mesurée avec une valeur seuil, un débit du circuit caloporteur/frigoporteur prédéterminé fournissant une puissance frigorifique pour refroidir les fumées jusqu’à une température cible à la première étape de refroidissement pour cette valeur seuil ; une étape de mélange de fluide de transfert du circuit frigoporteur et du fluide de transfert du circuit frigoporteur/caloporteur, lorsque la concentration en dioxyde de carbone mesurée est inférieure à la valeur seuil, le débit du mélange obtenu étant sensiblement égal au débit prédéterminé. Procédé selon l’une quelconque des revendication 3 à 4, caractérisé en ce que, pour les échangeurs de la troisième étape de refroidissement et décarbonation des fumées, le fluide de transfert du circuit caloporteur/frigoporteur circule sur un échangeur en alternance avec le fluide de transfert du circuit frigoporteur, le fluide de transfert du circuit frigoporteur assurant le refroidissement des fumées et le givrage du dioxyde de carbone dans l’échangeur, le fluide de transfert du circuit caloporteur/frigoporteur assurant le dégivrage du dioxyde de carbone dans l’échangeur. Procédé selon l’une quelconque des revendications 3 à 5, caractérisé en ce que, pour les échangeurs de la première étape de refroidissement des fumées à traiter, le fluide de transfert du circuit caloporteur/frigoporteur circule sur un échangeur en alternance avec le fluide de transfert du circuit frigoporteur, le fluide de transfert du circuit frigoporteur assurant partiellement ou pas le refroidissement des fumées et le givrage de l’eau en glace hydrique dans l’échangeur, le fluide de transfert du circuit caloporteur/frigoporteur assurant partiellement ou totalement le refroidissement des fumées et le givrage de l’eau, et étant alors frigoporteur par transfert des frigories récupérées lors du dégivrage du dioxyde de carbone lors de la troisième étape, le fluide de transfert du circuit caloporteur/frigoporteur étant également caloporteur lors du dégivrage de la glace hydrique dans l’échangeur. Procédé selon l’une quelconque des revendications 3 à 6, caractérisé en ce que, pour les échangeurs de la deuxième étape de refroidissement et déshumidification des fumées, le fluide de transfert du circuit caloporteur/frigoporteur circule sur un échangeur en alternance avec le fluide de transfert du circuit frigoporteur, le fluide de transfert du circuit frigoporteur assurant le refroidissement des fumées et le givrage de l’eau en glace hydrique dans l’échangeur, le fluide de transfert du circuit caloporteur/frigoporteur assurant le dégivrage de la glace hydrique dans l’échangeur. Procédé selon l’une quelconque des revendications 3 à 7, caractérisé en ce que le même fluide de transfert circule dans le circuit frigoporteur le circuit caloporteur/frigoporteur. Dispositif de traitement de fumées contenant de la vapeur d’eau et du dioxyde de carbone et éventuellement un oxyde d’azote, le dispositif comprenant une première paire d’échangeurs (110, 112) pour une première étape de refroidissement des fumées à traiter, par givrage de l’eau, cette première étape produisant des fumées refroidies, le dispositif comprenant une deuxième paire d’échangeurs (106, 108) pour une deuxième étape de refroidissement et déshumidification des fumées refroidies, par givrage de l’eau contenue dans ces fumées refroidies, cette deuxième étape produisant des fumées déshumidifiées, le dispositif comprenant une troisième paire d’échangeurs (101, 103), pour une troisième étape de refroidissement et décarbonation des fumées déshumidifiées, par givrage du dioxyde de carbone en glace carbonique et éventuellement d’un oxyde d’azote contenu dans les fumées déshumidifiées, un fluide de transfert circulant dans chaque échangeur (110, 112, 106, 108, 101, 103), chaque échangeur d’une paire d’échangeur étant en mode givrage pour le refroidissement des fumées tandis que l’autre échangeur est en mode dégivrage de la glace hydrique ou de la glace carbonique formée lors d’une étape de refroidissement effectuée auparavant, le fluide de transfert étant frigoporteur dans les échangeurs en mode givrage, le fluide de transfert étant caloporteur dans les échangeurs en mode dégivrage, le fluide de transfert récupérant l’énergie froide de sublimation et fusion de la glace carbonique obtenue à la troisième étape de refroidissement et décarbonation et transférant cette énergie froide pour le refroidissement des fumées à la première étape de traitement, le fluide de transfert ayant un point triple dont la température est inférieure à -125°C. Dispositif selon la revendication 9, le dispositif étant caractérisé en ce qu’il comprend un circuit frigoporteur (10) dans lequel circule un fluide de transfert, et un circuit caloporteur/frigoporteur (20) dans lequel circule un fluide de transfert, le circuit caloporteur/frigoporteur (20) récupérant l’énergie froide de sublimation et fusion de la glace carbonique obtenue à la troisième étape de refroidissement et décarbonation et transférant cette énergie froide pour le refroidissement des fumées à la première étape de traitement. Dispositif selon la revendication 9 ou 10, caractérisé en que qu’il comprend des moyens de mesure de la concentration en dioxyde de carbone dans les fumées à traiter et à refroidir dans la première paire d’échangeurs (110, 112), à la première étape de traitement ; des moyens de comparaison de la concentration en dioxyde de carbone mesurée avec une valeur seuil, un débit du circuit caloporteur/frigoporteur prédéterminé fournissant une puissance frigorifique pour refroidir les fumées jusqu’à une température cible à la première étape de refroidissement pour cette valeur seuil ; des moyens de mélange de fluide de transfert du circuit frigoporteur (10) et du fluide de transfert du circuit frigoporteur/caloporteur (20), lorsque la concentration en dioxyde de carbone mesurée est inférieure à la valeur seuil, le débit du mélange obtenu étant sensiblement égal au débit prédéterminé. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 9 à 11, caractérisé en ce que le fluide de transfert comprend de l’isopentane ou de l’isohexane. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 10 à 12, caractérisé en ce que le même fluide de transfert circule dans le circuit frigoporteur (10) et le circuit caloporteur/frigoporteur (20).