Brevet FR3146414A1 — publié le 20240913

D ispositif pour produire un mélange hydrogène - hydrocarbure gazeux La présente invention concerne un dispositif (1) pour produire un mélange d'hydrocarbure gazeux et d'hydrogène agencé pour être disposé à l'amont d'au moins un brûleur d'une chaudière à gaz, remarquable en ce qu'il comporte au moins : - un tube de Venturi (2), - un premier orifice d'entrée (3) en hydrocarbure gazeux, - un orifice de sortie (4) du mélange d'hydrocarbure gazeux et d'hydrogène produit par ledit dispositif (1), - un deuxième orifice d'entrée (5) en hydrogène, - un groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène (6) raccordé audit deuxième orifice d'entrée (5) et au col dudit tube de Venturi (2) et, - un pressostat (7) mesurant la pression d'hydrogène entrant par ledit deuxième orifice d'entrée (5), - un pressostat différentiel (8) entre l’entrée et le col dudit tube de Venturi (2), et - un boitier de commande électronique (9) permettant de réguler l'alimentation en hydrogène. Fig 2 DISPOSITIF POUR PRODUIRE UN MELANGE HYDROGENE – HYDROCARBURE GAZEUX Domaine technique de l'invention La présente invention se rapporte au domaine général des brûleurs à gaz notamment pour chaudières. Elle vise plus précisément un dispositif pour produire un mélange variable d'hydrogène et d'hydrocarbure gazeux agencé pour être disposé à l'amont d'au moins un brûleur à gaz pour une chaudière à gaz, mais également un procédé de mise en œuvre dudit dispositif sur un brûleur à gaz. Etat de la technique Dans le domaine des brûleurs à gaz pour chaudière notamment, il est connu d'utiliser un hydrocarbure gazeux, qui est la plupart du temps constitué de méthane. Les hydrocarbures gazeux offrent de nombreux avantages économiques, voire environnementaux puisque les hydrocarbures gazeux ont des niveaux d’émission de polluants relativement bas comparés aux autres combustibles fossiles tels que le charbon ou le pétrole. Toutefois, pour des raisons écologiques évidentes, il est aujourd'hui primordial de réduire toutes les émissions de polluants, notamment les émissions de dioxyde de carbone responsables de près de 65 % de l'effet de serre d'origine anthropique. Pour réduire les émissions de polluants générées par les hydrocarbures gazeux, l'une des solutions consiste à mélanger ces derniers avec une quantité d'hydrogène représentant un ratio de l'ordre de 20% voire au-delà. L’intérêt de mélanger de l’hydrogène dans un hydrocarbure gazeux est multiple. Tout d'abord, cela permet, de manière évidente, de réduire les émissions de CO2 et la consommation de gaz fossile. Ce dernier aspect a également un intérêt géopolitique en limitant la dépendance des pays vis-à-vis des pays producteurs d'hydrocarbures gazeux. De plus, le mélange hydrogène - hydrocarbure gazeux a en outre un intérêt économique, car l’hydrogène est un moyen de stocker l’électricité produite par des sources d'énergies renouvelables, et peut être produit à des périodes où la production d’électricité issue des sources d'énergies renouvelables est supérieure à la consommation. Enfin, la combustion d'hydrogène produit une quantité importante de vapeur d'eau, augmente la température de rosée des gaz brûlés et favorise la condensation dans l'échangeur de chaleur de la chaudière associée. Ainsi, les dispositifs connus pour produire un mélange d'hydrocarbure gazeux et d'hydrogène sont tels que le mélange est assuré en amont du réseau de distribution d'hydrocarbure gazeux à l’aide d’un mélangeur. Ce type de mélangeur est classiquement composé de vannes proportionnelles associées à une mesure de débit et à un organe électronique assurant le ratio hydrocarbure gazeux / hydrogène. L’inconvénient majeur à ce type de mélangeur est la complexité pour assurer un dosage proportionnel quel que soit le débit d'hydrocarbure gazeux consommé, ce qui limite l’usage de ce type de dispositif aux applications de recherche et aux infrastructures de réseau. Par ailleurs, avec ce type de mélangeurs connu, le mélange d’hydrogène et d'hydrocarbure gazeux est obtenu pour des pressions d’hydrogène et d'hydrocarbure gazeux plus importantes que celles utilisées pour l'alimentation de brûleurs fonctionnant uniquement à l'hydrocarbure gazeux, ce qui implique d'installer des étages de détentes supplémentaires pour abaisser la pression d'alimentation desdits brûleurs. Enfin, dans la mesure où le mélange est réalisé en amont du circuit de distribution d'hydrocarbure gazeux, ce type de mélangeur n'est adapté pour produire un mélange d'hydrocarbure gazeux et d’hydrogène "vert", ce dernier étant produit à partir de sources d’énergies renouvelables et, de préférence, localement. Dans le domaine des brûleurs gaz, on connait déjà des mélangeurs air / hydrocarbure gazeux associés à un régulateur gaz pneumatique permettant un dosage de 7 à 10% gaz pour 90 à 93% d’air quel que soit le débit d’air. Ce type de mélangeurs repose sur le principe de l’effet Venturi, du nom du physicien italien Giovanni Battista Venturi, qui est le nom donné à un phénomène de la dynamique des fluides, selon lequel un fluide en écoulement subit une dépression là où la section d'écoulement se rétrécit. Ainsi, ce type de mélangeur comporte un conduit d'air à débit variable raccordé à un tube de Venturi présentant un rétrécissement progressif de section et créant au niveau du col (section le plus étroite du tube de Venturi) une dépression proportionnelle au débit d’air. Dans ce type de mélangeur, l'hydrocarbure gazeux est alors injecté au niveau du col de manière à se mélanger à l'air. Par ailleurs, pour garantir un ratio de mélange air / hydrocarbure gazeux constant quel que soit le débit d’air, la pression d'hydrocarbure gazeux en amont du col est régulée à une pression pratiquement égale à la pression d’air en amont du tube de Venturi. L’avantage de cette technologie est d’assurer un dosage précis, constant et sur lequel le débit de mélange air / hydrocarbure gazeux peut être adapté sur une plage relativement grande. Toutefois, ce type de mélangeur présente un certain nombre d'inconvénients. En effet, il n'est pas adapté pour produire un mélange d'hydrocarbure gazeux et d'hydrogène et il peut pénaliser des systèmes aérauliques avec une perte de charge importante. Le but de la présente invention est donc de proposer un dispositif pour produire un mélange d'hydrocarbure gazeux et d'hydrogène agencé pour être disposé à l'amont d'au moins un brûleur d'une chaudière à gaz et avantageusement à proximité d’une production d’hydrogène vert, ledit dispositif étant compact et rapide à mettre en place et permettant de mélanger à un taux variable de l’hydrogène dans de l'hydrocarbure gazeux en fonction du débit de ce dernier sans incidence néfaste sur le brûleur, quelle que soit sa technologie, et dès que ledit brûleur est en fonctionnement, ledit dispositif pouvant être réglé facilement par une personne ayant eu une formation sur les réglages de brûleurs. Conformément à l’invention, il est donc proposé un dispositif pour produire un mélange d'hydrocarbure gazeux et d'hydrogène agencé pour être disposé à l'amont d'au moins un brûleur d'une chaudière à gaz, remarquable en ce qu'il comporte au moins : - un tube de Venturi, - un premier orifice d'entrée disposé à l'entrée dudit tube de Venturi et agencé pour être raccordé à une tuyauterie d'alimentation, - un orifice de sortie disposé à l'entrée dudit tube de Venturi et agencé pour être raccordé à une tuyauterie de refoulement du mélange d'hydrocarbure gazeux et d'hydrogène produit par ledit dispositif, - un deuxième orifice d'entrée agencé pour être raccordé à une tuyauterie d'alimentation en hydrogène, - un groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène raccordé par son entrée audit deuxième orifice d'entrée et par sa sortie au col dudit tube de Venturi et permettant de réguler la pression d'hydrogène au col dudit tube de Venturi proportionnellement à la pression d'alimentation en hydrocarbure gazeux au niveau du premier orifice d'entrée, - un pressostat mesurant la pression d'hydrogène entrant dans ledit dispositif par son deuxième orifice d'entrée, - un pressostat différentiel détectant une différence de pression entre l’entrée et le col dudit tube de Venturi, et - un boitier de commande électronique permettant de réguler l'alimentation en hydrogène du dispositif à l'aide dudit groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène en fonction des mesures de pression du pressostat et du pressostat différentiel selon un mode manuel ou selon un mode automatique. Le tube de Venturi est avantageusement conformé pour générer une différence de pression maximale entre ses entrée et col, tout en limitant la perte de charge entre le premier orifice d'entrée et l'orifice de sortie du dispositif. Selon un mode de réalisation avantageux, le groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène comprend selon le sens de circulation de l'hydrogène au moins : - une électrovanne de coupure raccordée au deuxième orifice d'entrée du dispositif et permettant d'autoriser ou non l'alimentation de l'hydrogène du tube de Venturi, - un régulateur de pression associé à un servo-régulateur et raccordé à la sortie de l'électrovanne de coupure, et permettant de réguler la pression d'hydrogène au col dudit tube de Venturi proportionnellement à la pression d'alimentation en hydrocarbure gazeux au niveau du premier orifice d'entrée, et - un limiteur de débit raccordé entre la sortie du régulateur de pression et le col du tube de Venturi permettant de limiter le débit d'hydrogène au col dudit tube de Venturi. De manière préférée, l'électrovanne de coupure est alimentée électriquement et contrôlée par le boitier de commande électronique de sorte qu'en mode automatique, l’électrovanne de coupure s'ouvre et autorise l'alimentation en hydrogène, uniquement lorsque la pression d’hydrogène mesurée par le pressostat est supérieure ou égale à une première valeur de seuil, et lorsque la différence de pressions entre l’entrée et le col du tube de Venturi mesurée par le pressostat différentiel est supérieure ou égale à une deuxième valeur de seuil, lesdites première et deuxième valeurs de seuil étant prédéterminées en fonction des applications du dispositif et respectivement réglées sur le pressostat et le pressostat différentiel. Le régulateur de pression est avantageusement du type normalement fermé et comprend un clapet mobile entre une position "fermé" dans laquelle il vient en appui sur un siège, selon une étanchéité partielle, de sorte à limiter le passage d'hydrogène au travers dudit siège, et une position "ouvert" dans laquelle il n'est plus en appui sur ledit siège de sorte à permettre une circulation plus important de l'hydrogène vers l'amont du limiteur de débit, ledit clapet étant relié par une tige à une membrane déformable. Selon un mode de réalisation encore plus avantageux, le servo-régulateur comprend une aiguille mobile entre une position "ouverte" dans laquelle elle autorise la circulation de l'hydrogène prélevé à l'amont du régulateur de pression jusqu'à la membrane dudit régulateur de pression du côté opposé au clapet, et une position "fermée" dans laquelle elle vient en appui sur un siège, selon une étanchéité partielle, de sorte à limiter le passage dudit hydrogène et à permettre le déplacement de la membrane dudit régulateur de pression pour ramener le clapet vers sa position fermé, une membrane mobile pour déplacer ladite aiguille de sa position ouverte à sa position fermée, et inversement, des moyens de pression tendant à maintenir ladite aiguille en appui contre la membrane et des moyens de rappel tendant à ramener ladite membrane dans une position telle qu'elle maintient l'aiguille dans sa position ouverte, ladite membrane étant soumise, d'une part, à la pression de l'hydrocarbure gazeux prélevé au niveau du premier orifice d'entrée déterminant une pression de consigne et, d'autre part, à la pression de l'hydrogène prélevé en aval du régulateur de pression. Selon un mode de réalisation encore plus avantageux, les moyens de rappel du servo-régulateur sont associés à une vis de réglage permettant d'ajuster l'effort desdits moyens de rappel. Le limiteur de débit est de préférence du type à vis et comprend une vis de réglage dont le vissage ou le dévissage permet respectivement de réduire ou d'augmenter le débit d'hydrogène injecté au niveau du col du tube de Venturi et de moduler le ratio d'hydrogène dans le mélange produit par le dispositif. L'invention concerne également un procédé de mise en œuvre d'un dispositif selon l'invention à l'amont d'au moins un brûleur d'une chaudière à gaz remarquable en ce qu'il comporte au moins les étapes suivantes : a) mise hors tension du dispositif, ce dernier ne délivrant que de l'hydrocarbure gazeux, son groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène n'étant pas alimenté électriquement, b) positionnement du brûleur sur un point de fonctionnement correspondant à sa puissance maximale, puis mesure du taux d’oxygène dans les fumées sortant de la chaudière à gaz, c) mise en mode manuel du groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène, puis mesure du taux d’oxygène présent dans lesdites fumées, d) réglage du débit d'hydrogène injecté à l'aide du groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène par rapport aux données d'un abaque représentant l’évolution du taux d’oxygène dans les fumées sortant de la chaudière à gaz en fonction du taux d’hydrogène injecté, e) mise hors tension du dispositif, ce dernier ne délivrant que de l'hydrocarbure gazeux, son groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène n'étant pas alimenté électriquement, f) positionnement du brûleur sur un point de fonctionnement correspondant à sa puissance minimale, puis mesure du taux d’oxygène dans les fumées sortant de la chaudière à gaz, g) mise en mode manuel du groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène, puis mesure du taux d’oxygène présent dans lesdites fumées, h) réglage du débit d'hydrogène injecté à l'aide du groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène par rapport aux données dudit abaque, i) mise en mode automatique du groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène. De manière avantageuse, le procédé comporte, avant l'étape a), une étape de création de l'abaque présentant l’évolution du taux d’oxygène dans les fumées en fonction du taux d’hydrogène présent dans les fumées sortant de la chaudière à gaz, cette étape de création reposant sur les données d’entrées suivantes : - l’excès d’air appliqué sur ledit brûleur, - la plage de variation du taux d’hydrogène, - la nature de l'hydrocarbure gazeux et la nature de l’hydrogène. Brève description des figures D’autres avantages et caractéristiques ressortiront mieux de la description qui va suivre d’un mode d’exécution de l’invention en référence aux figures annexées sur lesquelles : est une vue schématique d'un dispositif pour produire un mélange variable de l'hydrocarbure gazeux et d'hydrogène selon l'invention, est une vue en perspective d'un dispositif de la , est une autre vue en perspective du dispositif de la représentée partiellement, est une vue du dessous du dispositif de la , est une vue en coupe verticale schématique partielle du dispositif de la selon l'axe V-V' de la , est une vue schématique d'un exemple d'abaque permettant la mise en œuvre du dispositif de la sur un brûleur d'une chaudière à gaz, ledit abaque représentant l’évolution de l’oxygène dans les fumées en fonction du taux d’hydrogène dans le gaz. En référence à la et conformément à l'invention, le dispositif 1 pour produire un mélange variable d'hydrocarbure gazeux et d'hydrogène agencé pour être disposé à l'amont d'au moins un brûleur de chaudière à gaz comporte au moins : - un tube de Venturi 2, - un premier orifice d'entrée 3 disposé à l'entrée dudit tube de Venturi 2 et agencé pour être raccordé à une tuyauterie d'alimentation en hydrocarbure gazeux, - un orifice de sortie 4 disposé à l'entrée dudit tube de Venturi 2 et agencé pour être raccordé à une tuyauterie de refoulement du mélange d'hydrocarbure gazeux et d'hydrogène produit par ledit dispositif 1, - un deuxième orifice d'entrée 5 agencé pour être raccordé à une tuyauterie d'alimentation en hydrogène, - un groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène 6 raccordé par son entrée audit deuxième orifice d'entrée 5 et par sa sortie au col dudit tube de Venturi 2, - un pressostat 7 mesurant la pression d'hydrogène entrant dans ledit dispositif 1 par son deuxième orifice d'entrée 5, - un pressostat différentiel 8 détectant une différence de pression entre l’entrée et le col dudit tube de Venturi 2, et - un boitier de commande électronique 9 permettant de réguler l'alimentation en hydrogène du dispositif 1 à l'aide dudit groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène 6 en fonction des mesures de pression du pressostat 7 et du pressostat différentiel 8 selon un mode manuel ou selon un mode automatique. On désigne ici par "entrée" ou "sortie" des éléments ou parties d'éléments du dispositif 1 situés du côté de l'entrée ou la sortie d'un fluide selon son sens d'écoulement. Par ailleurs, on désigne ici par "pressostat" un organe servant à relayer les informations des variations de pression d'un fluide à l'intérieur d'un élément, ledit pressostat pouvant être de tout type tel que, par exemple, mécanique, électrique, électronique ou encore pneumatique. Le tube de Venturi 2 est conformé pour générer une différence de pression maximale comprise entre 5 et 10 mbar entre l'entrée et le col dudit tube de Venturi 2, tout en limitant la perte de charge entre le premier orifice d'entrée 3 et l'orifice de sortie 4 du dispositif 1 comprise entre 1 et 4 mbar. Cette configuration particulière est nécessaire pour permettre au système une admission d'un taux important d’hydrogène au niveau du col du tube de Venturi 2, tout en limitant la perte de pression du mélange de gaz produit en amont d'un brûleur d'une chaudière à gaz, c'est-à-dire au niveau de l'orifice de sortie 4 du dispositif 1, de manière à toujours avoir un mélange de gaz dans des conditions garantissant un fonctionnement optimal du brûleur associé. Un autre avantage de cette configuration particulière du tube de Venturi 2 est de permettre un fonctionnement avec une alimentation en hydrogène à basse pression (qui doit être légèrement supérieure à la pression d’alimentation en hydrocarbure gazeux, de l’ordre de 5 à 10 mbar). Cette configuration particulière contribue donc à réduire les risques de fuite de gaz à l’intérieur des locaux recevant le dispositif 1. Enfin, cette configuration du tube de Venturi 2 avec une forte dépression entre son entrée et son col permet, d'une part, une adaptation aux variations de la pression d'hydrocarbure gazeux sans perturber le taux d’hydrogène injecté au niveau dudit col et, d'autre part, de garantir une admission d’hydrogène en toute sécurité. Le premier orifice d'entrée 3 et l'orifice de sortie 4 du dispositif 1 sont avantageusement matérialisés par des raccords mâles avec un filetage gaz fixés sur le tube de Venturi 2. Par ailleurs, le deuxième orifice d'entrée 5 est avantageusement matérialisé par une bride munie d'un raccord femelle avec un taraudage gaz. Selon un mode de réalisation avantageux, en référence aux figures 2 à 5, le groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène 6 comprend selon le sens de circulation de l'hydrogène au moins : - une électrovanne de coupure 10 raccordée au deuxième orifice d'entrée 5 du dispositif 1, - un régulateur de pression 11 associé à un servo-régulateur 12 et raccordé à la sortie de l'électrovanne de coupure 10, et - un limiteur de débit 13 raccordé entre la sortie du régulateur de pression 11 et le col du tube de Venturi 2. L'électrovanne de coupure 10 permet d'autoriser ou non l'alimentation de l'hydrogène du tube de Venturi 2. L'électrovanne de coupure 10 est alimentée électriquement et contrôlée par le boitier de commande électronique 9 en mode automatique ou en mode manuel, le passage d'un mode à l'autre étant assuré par un interrupteur dudit boitier de commande électronique 9. Ainsi, en mode automatique, l’électrovanne de coupure 10 s'ouvre et autorise l'alimentation en hydrogène, et donc le passage de ce dernier, uniquement lorsque la pression d’hydrogène mesurée par le pressostat 7 est supérieure ou égale à une première valeur de seuil, et lorsque la différence de pressions entre l’entrée et le col du tube de Venturi 2 mesurée par le pressostat différentiel 8 est supérieure ou égale à une deuxième valeur de seuil, lesdites première et deuxième valeurs de seuil étant prédéterminées en fonction des applications du dispositif 1 et respectivement réglées sur le pressostat 7 et le pressostat différentiel 8. Le contrôle de l'électrovanne de coupure 10 par le boitier de commande électronique 9 en fonction des valeurs mesurées par le pressostat 7 et le pressostat différentiel 8 est important, car il permet de garantir la sécurité du dispositif 1 en n'admettant de l’hydrogène dans ledit dispositif 1 que lorsque l’hydrogène est disponible à une pression suffisante et que lorsqu'une consommation du mélange d'hydrogène et d'hydrocarbure gazeux produit est effective (consommation détectée par une différence de pression entre l’entrée et le col du tube de Venturi 2), par exemple lorsque le brûleur associé étant en fonctionnement. Par ailleurs, lorsque le dispositif 1 est mis hors tension, l'électrovanne de coupure 10 est fermée et il n'y a pas d'hydrogène injecté au niveau du col du tube de Venturi 2. En effet, la grande différence de masse volumique entre l'hydrocarbure gazeux et l’hydrogène conduit, pendant les périodes de non consommation du mélange de gaz produit, à une séparation des gaz. Ce phénomène peut conduire à une accumulation importante d’hydrogène dans la conduite en amont du brûleur associé, et engendrer des conditions d’allumage dangereuses pour ledit brûleur. De plus, dans l'hypothèse d'une utilisation d’hydrogène produit localement à partir de sources d’énergies renouvelables non pilotables, la quantité d'hydrogène disponible n'est pas toujours suffisante, ce qui implique de prévenir l’introduction d'hydrogène depuis la conduite d’alimentation en cas de pression d'hydrogène trop basse, afin d'éviter le reflux d'hydrocarbure gazeux dans la conduite d'hydrogène. Le groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène 6 comprend également un régulateur de pression 11 associé à un servo-régulateur 12 permettant de réguler une pression d'hydrogène en amont du régulateur débit 13. En référence à la , le régulateur de pression 11 comprend, de manière classique, un clapet 14 mobile entre une position "fermé" dans laquelle le clapet 14 vient en appui sur un siège 15, selon une étanchéité partielle, de sorte à limiter le passage d'hydrogène au travers dudit siège 15 et obtenir la pression d'hydrogène souhaitée en amont du limiteur de débit 13 pour un faible débit d'hydrocarbure gazeux, et une position "ouvert" dans laquelle le clapet 14 n'est plus en appui sur ledit siège 15 de sorte à avoir un débit et une pression d'hydrogène en amont du limiteur de débit 13 adaptés à un débit d'hydrocarbure gazeux plus important. Ledit clapet 14 est relié par une tige 16 à une membrane 17 déformable. Par ailleurs, le régulateur de pression 11 est du type normalement fermé et comprend des moyens de rappel 18 tendant à ramener ledit clapet 14 dans sa position fermé. On désigne ici par "étanchéité partielle" une étanchéité étant obtenue, de manière classique, par un contact métal - métal par principe non parfait, et ne pouvant de fait pas être absolue, ce type d'étanchéité laissant passer un faible débit de gaz. En référence de la , le servo-régulateur 12 comprend une aiguille 19 mobile entre une position "ouverte" dans laquelle elle autorise la circulation de l'hydrogène prélevé à l'amont du régulateur de pression 11 jusqu'à la membrane 17 dudit régulateur de pression 11 du côté opposé au clapet 14, et une position "fermée" dans laquelle elle vient en appui sur un siège 20, selon une étanchéité partielle, de sorte à limiter le passage dudit hydrogène et à permettre le déplacement de la membrane 17 dudit régulateur de pression 11 pour ramener le clapet 14 vers sa position fermé. Ledit servo-régulateur 12 comprend en outre une membrane 21 mobile pour déplacer ladite aiguille 19 de sa position ouverte à sa position fermée, et inversement, et des moyens de pression 22 tendant à maintenir ladite aiguille 19 en appui contre la membrane 21. Ladite membrane 21 est soumise, d'une part, à la pression de l'hydrocarbure gazeux prélevé au niveau du premier orifice d'entrée 3 du dispositif 1 déterminant une pression de consigne et, d'autre part, à la pression de l'hydrogène prélevé en aval du régulateur de pression 11. Par ailleurs, le servo-régulateur 12 comprend des moyens de rappel 23 tendant à ramener ladite membrane 20 dans une position telle qu'elle maintient l'aiguille dans sa position ouverte. En référence de la , l'ensemble régulateur de pression 11 - servo-régulateur 12 fonctionne de la manière suivante. Ainsi, si la pression de l'hydrogène en aval du régulateur de pression 11 est supérieure à ladite pression de consigne, alors la membrane 21 va déplacer l'aiguille 19 de sa position ouverte vers sa position fermée et l'hydrogène prélevé à l'amont du régulateur de pression 11 va circuler de façon réduite jusqu'à la membrane 17 du régulateur de pression 11 du côté opposé au clapet 14, ce qui a pour effet de faire passer le clapet 14 dudit régulateur de pression 11 de sa position ouvert vers sa position fermé, de réduire la pression de l'hydrogène en aval du régulateur de pression 11, jusqu'à obtenir l'équilibre entre la pression d'hydrogène en aval du régulateur de pression 11 et la pression de consigne. A l'inverse, si la pression de l'hydrogène en aval du régulateur de pression 11 est inférieure à ladite pression de consigne, alors la membrane 21 va déplacer l'aiguille 19 de sa position fermée vers sa position ouverte et l'hydrogène prélevé à l'amont du régulateur de pression 11 va circuler de façon importante jusqu'à la membrane 17 du régulateur de pression 11 du côté opposé au clapet 14, ce qui a pour effet de faire passer le clapet 14 dudit régulateur de pression 11 de sa position fermé vers sa position ouvert, d'augmenter la pression de l'hydrogène en aval du régulateur de pression 11, jusqu'à obtenir l'équilibre entre la pression d'hydrogène en aval du régulateur de pression 11 et la pression de consigne. Les moyens de rappel 23 sont en outre associés à une vis de réglage 24 permet d'ajuster l'effort desdits moyens de rappel 23, afin d'ajuster finement les réglages et d'introduire une variation du taux d'hydrogène entre la puissance mini et la puissance maxi du brûleur à gaz. Le groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène 6 comprend également un limiteur de débit 13 permettant de limiter le débit d'hydrogène entrant dans le tube de Venturi 2. En référence à la , ledit limiteur de débit 13 est du type à vis et comprend une vis de réglage 25 dont le vissage ou le dévissage permet respectivement de réduire ou d'augmenter le débit d'hydrogène injecté au niveau du col du tube de Venturi 2 et, par conséquent, de moduler le ratio d'hydrogène dans le mélange produit par le dispositif 1 selon l'invention. On comprend bien que le dispositif 1 ainsi configuré permet de réguler la pression d'hydrogène proportionnellement à la pression d'alimentation en hydrocarbure gazeux, c'est-à-dire au niveau du premier orifice d'entrée 3 dudit dispositif 1, ce qui a pour effet de compenser automatiquement les variations de pression du réseau d’alimentation en hydrocarbure gazeux. Par ailleurs, même si la pression d'alimentation en hydrogène doit être légèrement supérieure à la pression d’alimentation en hydrocarbure gazeux, la dépression au point de mélange de l'hydrogène et de l'hydrocarbure gazeux situé au niveau du col du tube de Venturi 2, suffit pour assurer la régulation du débit d’hydrogène injecté. En outre, on comprend bien que le maintien du taux d’hydrogène dans le dispositif 1 selon l'invention est, quel que-soit le débit d'hydrocarbure gazeux, totalement autonome et indépendant du brûleur sur lequel il est mis en œuvre. De plus, la gestion d’admission d’hydrogène est intégrée audit dispositif 1 et est de type électromécanique, ce qui rend la gestion dudit dispositif 1 accessible à tout chauffagiste et/ou exploitant de chaufferie muni de moyens courants. Toutefois, afin de garantir le bon réglage et la bonne exploitation du dispositif 1, l'invention concerne également un procédé de mise en œuvre dudit dispositif sur un brûleur de chaudière à gaz. Ledit procédé consiste à déduire le taux d’hydrogène présent dans le mélange d'hydrogène et d'hydrocarbure gazeux produit par le dispositif 1 selon l'invention en fonction de la teneur en oxygène présent dans les fumées sortant de la chaudière à gaz. Ce procédé est prévu pour être réalisé par des chauffagistes ayant l’habitude de régler des brûleurs à l’aide d’un analyseur de combustion mesurant le taux d’oxygène dans les fumées et d'un abaque représentant l’évolution du taux d’oxygène dans les fumées en fonction du taux d’hydrogène présent dans les fumées (Cf. ). Pour cela, le procédé de mise en œuvre dudit dispositif sur un brûleur de chaudière à gaz comporte au moins les étapes suivantes : a) mise hors tension du dispositif 1, ce dernier le dispositif 1 ne délivrant que de l'hydrocarbure gazeux, son groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène 6 n'étant pas alimenté électriquement, b) positionnement du brûleur sur un point de fonctionnement correspondant à sa puissance maximale, puis mesure du taux d’oxygène dans les fumées sortant de la chaudière à gaz, c) mise en mode manuel du groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène 6, puis mesure du taux d’oxygène présent dans lesdites fumées, d) réglage du débit d'hydrogène injecté à l'aide du groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène 6 par rapport aux données d'un abaque représentant l’évolution du taux d’oxygène dans les fumées sortant de la chaudière à gaz en fonction du taux d’hydrogène injecté, e) mise hors tension du dispositif 1, ce dernier le dispositif 1 ne délivrant que de l'hydrocarbure gazeux, son groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène 6 n'étant pas alimenté électriquement, f) positionnement du brûleur sur un point de fonctionnement correspondant à sa puissance minimale, puis mesure du taux d’oxygène dans les fumées sortant de la chaudière à gaz, g) mise en mode manuel du groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène 6, puis mesure du taux d’oxygène présent dans lesdites fumées, h) réglage du débit d'hydrogène injecté à l'aide du groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène 6 par rapport aux données dudit abaque, i) mise en mode automatique du groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène 6. Avant l'étape a), le procédé comporte avantageusement une étape de création de l'abaque présentant l’évolution du taux d’oxygène dans les fumées sortant de la chaudière à gaz en fonction du taux d’hydrogène injecté. Cette étape de création repose sur les données d’entrées suivantes : - l’excès d’air appliqué sur ledit brûleur, - la plage de variation du taux d’hydrogène (par exemple de 2 à 50%), - la nature de l'hydrocarbure gazeux et la nature de l’hydrogène. Une fois ces données d’entrées connues, on déduit le débit d’air stœchiométrique théorique dans l'hydrocarbure gazeux en l'absence d'injection d'hydrogène. Ensuite, on calcule le débit du mélange d'hydrogène et d'hydrocarbure gazeux admis en fonction de la teneur en hydrogène, car la masse volumique dudit mélange varie en fonction du taux d’hydrogène dans ledit mélange. Avec un débit d'air injecté par un ventilateur au niveau du brûleur constant, on peut alors obtenir la valeur de l’excès d’air en fonction du taux d’hydrogène dans ledit mélange, de laquelle on déduit le taux d’oxygène présent dans les fumées sortant de la chaudière à gaz. Ainsi, au final on obtient, pour un type d'hydrocarbure gazeux donné, un abaque représentant l’évolution du taux d’oxygène dans les fumées sortant de la chaudière à gaz en fonction du taux d’hydrogène présent dans le mélange injecté dans le brûleur pour différentes valeurs de débit d'air injecté au niveau dudit brûleur, ledit abaque ayant en abscisse une échelle donnant le taux d’hydrogène dans le mélange produit par la dispositif 1 entre 0 et 60%, et en ordonnée une échelle donnant le taux d’oxygène présent dans les fumées sortant de la chaudière à gaz entre 3 et 10%. Sur l'exemple d'abaque représenté à la , sont représentées l’évolution du taux d’oxygène dans les fumées sortant de la chaudière à gaz en fonction du taux d’hydrogène présent dans le mélange injecté dans le brûleur pour différentes valeurs du taux d’oxygène dans les fumées sortant de la chaudière à gaz en l'absence d'hydrogène présent dans le mélange, ces valeurs dudit taux d’oxygène allant de bas en haut de 3,5 à 6 % ce qui correspond à des valeurs de réglage classique de chaudière à gaz. On comprend bien qu'avec la configuration particulière du dispositif 1 selon l'invention, le taux d’hydrogène dans le mélange produit par ledit dispositif 1 sera compris entre 0 et 60%. Ce taux est particulièrement adapté à un brûleur à gaz, car au-delà de 60% les autres équipements associés audit brûleur à gaz risquent de ne plus fonctionner en toute sécurité. Le dispositif 1 pour produire un mélange variable d'hydrocarbure gazeux et d'hydrogène selon l'invention trouve une application particulière pour alimenter au moins un brûleur à gaz d'une chaudière, mais il va de soi que ledit dispositif 1 pourra être adapté pour être mis en œuvre sur d'autres équipements tels que, par exemple, une station de mélange pour laboratoire de chimie ou encore un procédé de soudage industriel. Enfin, il va de soi que les exemples de dispositif 1 conformes à l'invention qui viennent d'être décrits ne sont que des illustrations particulières, en aucun cas limitatives de l'invention. Dispositif (1) pour produire un mélange d'hydrocarbure gazeux et d'hydrogène agencé pour être disposé à l'amont d'au moins un brûleur à gaz, caractérisé en ce qu'il comporte au moins : - un tube de Venturi (2), - un premier orifice d'entrée (3) disposé à l'entrée dudit tube de Venturi (2) et agencé pour être raccordé à une tuyauterie d'alimentation, - un orifice de sortie (4) disposé à l'entrée dudit tube de Venturi (2) et agencé pour être raccordé à une tuyauterie de refoulement du mélange d'hydrocarbure gazeux et d'hydrogène produit par ledit dispositif (1), - un deuxième orifice d'entrée (5) agencé pour être raccordé à une tuyauterie d'alimentation en hydrogène, - un groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène (6) raccordé par son entrée audit deuxième orifice d'entrée (5) et par sa sortie au col dudit tube de Venturi (2) et permettant de réguler la pression d'hydrogène au col dudit tube de Venturi (2) proportionnellement à la pression d'alimentation en hydrocarbure gazeux au niveau du premier orifice d'entrée (3), - un pressostat (7) mesurant la pression d'hydrogène entrant dans ledit dispositif (1) par son deuxième orifice d'entrée (5), - un pressostat différentiel (8) détectant une différence de pression entre l’entrée et le col dudit tube de Venturi (2), et - un boitier de commande électronique (9) permettant de réguler l'alimentation en hydrogène du dispositif (1) à l'aide dudit groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène (6) en fonction des mesures de pression du pressostat (7) et du pressostat différentiel (8) selon un mode manuel ou selon un mode automatique. Dispositif (1) selon la revendication 1 caractérisé en ce que le tube de Venturi (2) est conformé pour générer une différence de pression maximale comprise entre 5 et 10 mbar entre ses entrée et col, tout en limitant la perte de charge entre le premier orifice d'entrée (3) et l'orifice de sortie (4) du dispositif (1) comprise entre 1 et 4 mbar. Dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2 caractérisé en ce que le groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène (6) comprend selon le sens de circulation de l'hydrogène au moins : - une électrovanne de coupure (10) raccordée au deuxième orifice d'entrée (5) du dispositif (1) et permettant d'autoriser ou non l'alimentation de l'hydrogène du tube de Venturi (2), - un régulateur de pression (11) associé à un servo-régulateur (12) et raccordé à la sortie de l'électrovanne de coupure (10), et permettant de réguler la pression d'hydrogène au col dudit tube de Venturi (2) proportionnellement à la pression d'alimentation en hydrocarbure gazeux au niveau du premier orifice d'entrée (3), et - un limiteur de débit (13) raccordé entre la sortie du régulateur de pression (11) et le col du tube de Venturi (2) permettant de limiter le débit d'hydrogène au col dudit tube de Venturi (2). Dispositif (1) selon la revendication 3 caractérisé en ce que l'électrovanne de coupure (10) est alimentée électriquement et contrôlée par le boitier de commande électronique (9) de sorte qu'en mode automatique, l’électrovanne de coupure (10) s'ouvre et autorise l'alimentation en hydrogène, uniquement lorsque la pression d’hydrogène mesurée par le pressostat (7) est supérieure ou égale à une première valeur de seuil, et lorsque la différence de pressions entre l’entrée et le col du tube de Venturi (2) mesurée par le pressostat différentiel (8) est supérieure ou égale à une deuxième valeur de seuil, lesdites première et deuxième valeurs de seuil étant prédéterminées en fonction des applications du dispositif (1) et respectivement réglées sur le pressostat (7) et le pressostat différentiel (8). Dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications 3 ou 4 caractérisé en ce que le régulateur de pression (11) est du type normalement fermé et comprend un clapet (14) mobile entre une position "fermé" dans laquelle il vient en appui sur un siège (15), selon une étanchéité partielle, de sorte à limiter le passage d'hydrogène au travers dudit siège (15), et une position "ouvert" dans laquelle il n'est plus en appui sur ledit siège (15) de sorte à permettre une circulation plus important de l'hydrogène vers l'amont du limiteur de débit (13), ledit clapet (14) étant relié par une tige (16) à une membrane (17) déformable. Dispositif (1) selon la revendication 5 caractérisé en ce que le servo-régulateur (12) comprend une aiguille (19) mobile entre une position "ouverte" dans laquelle elle autorise la circulation de l'hydrogène prélevé à l'amont du régulateur de pression (11) jusqu'à la membrane (17) dudit régulateur de pression (11) du côté opposé au clapet (14), et une position "fermée" dans laquelle elle vient en appui sur un siège (20), selon une étanchéité partielle, de sorte à limiter le passage dudit hydrogène et à permettre le déplacement de la membrane (17) dudit régulateur de pression (11) pour ramener le clapet (14) vers sa position fermé, une membrane (21) mobile pour déplacer ladite aiguille (19) de sa position ouverte à sa position fermée, et inversement, des moyens de pression (22) tendant à maintenir ladite aiguille (19) en appui contre la membrane (21) et des moyens de rappel (23) tendant à ramener ladite membrane (20) dans une position telle qu'elle maintient l'aiguille dans sa position ouverte, ladite membrane (21) étant soumise, d'une part, à la pression de l'hydrocarbure gazeux prélevé au niveau du premier orifice d'entrée (3) déterminant une pression de consigne et, d'autre part, à la pression de l'hydrogène prélevé en aval du régulateur de pression (11). Dispositif (1) selon la revendication 6 caractérisé en ce que les moyens de rappel (23) du servo-régulateur (12) sont associés à une vis de réglage (24) permettant d'ajuster l'effort desdits moyens de rappel (23). Dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications 3 à 7 caractérisé en ce que ledit limiteur de débit (13) est du type à vis et comprend une vis de réglage (25) dont le vissage ou le dévissage permet respectivement de réduire ou d'augmenter le débit d'hydrogène injecté au niveau du col du tube de Venturi (2) et, par conséquent, de moduler le ratio d'hydrogène dans le mélange produit par le dispositif (1). Procédé de mise en œuvre d'un dispositif (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 à l'amont d'au moins un brûleur d'une chaudière à gaz caractérisé en ce qu'il comporte au moins les étapes suivantes : a) mise hors tension du dispositif (1), ce dernier ne délivrant que de l'hydrocarbure gazeux, son groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène (6) n'étant pas alimenté électriquement, b) positionnement du brûleur sur un point de fonctionnement correspondant à sa puissance maximale, puis mesure du taux d’oxygène dans les fumées sortant de la chaudière à gaz, c) mise en mode manuel du groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène (6), puis mesure du taux d’oxygène présent dans lesdites fumées, d) réglage du débit d'hydrogène injecté à l'aide du groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène (6) par rapport aux données d'un abaque représentant l’évolution du taux d’oxygène dans les fumées sortant de la chaudière à gaz en fonction du taux d’hydrogène injecté, e) mise hors tension du dispositif (1), ce dernier ne délivrant que de l'hydrocarbure gazeux, son groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène (6) n'étant pas alimenté électriquement, f) positionnement du brûleur sur un point de fonctionnement correspondant à sa puissance minimale, puis mesure du taux d’oxygène dans les fumées sortant de la chaudière à gaz, g) mise en mode manuel du groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène (6), puis mesure du taux d’oxygène présent dans lesdites fumées, h) réglage du débit d'hydrogène injecté à l'aide du groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène (6) par rapport aux données dudit abaque, i) mise en mode automatique du groupe de sécurité et de régulation d'hydrogène (6). Procédé selon la revendication 9 caractérisé en ce qu'il comporte, avant l'étape a), une étape de création de l'abaque présentant l’évolution du taux d’oxygène dans les fumées sortant de la chaudière à gaz en fonction du taux d’hydrogène injecté, cette étape de création reposant sur les données d’entrées suivantes : - l’excès d’air appliqué sur ledit brûleur, - la plage de variation du taux d’hydrogène, - la nature de l'hydrocarbure gazeux et la nature de l’hydrogène.