Brevet FR3146606A1 — publié le 20240920

Séparateur de phase La présente invention concerne un séparateur de phase (10A) d’une matière à séparer comprenant un bâti (16) et une table de séparation (18), la table de séparation (18) présentant une entrée (28) en amont et une sortie (30) en aval et étant propre à entraîner un écoulement longitudinal de la matière à séparer depuis l’entrée (28) vers la sortie (30), le séparateur de phase (10A) comprenant aussi une presse (20). La presse (20) comprend au moins un rouleau de presse (38) et un système de raccordement (40) du rouleau de presse (38) au bâti (16), le système de raccordement (40) étant configuré pour autoriser un déplacement longitudinal de chaque rouleau de presse (38) par rapport au bâti (16) entre une position longitudinale amont maximale et une position longitudinale avale maximale et pour autoriser un déplacement vertical de chaque rouleau de presse (38) par rapport au bâti (16). Figure pour l'abrégé : 1 Séparateur de phase La présente invention concerne un séparateur de phase d’une matière à séparer, le séparateur de phase comprenant un bâti et une table de séparation, la table de séparation présentant une entrée en amont et une sortie en aval et étant propre à entraîner un écoulement longitudinal de la matière à séparer depuis l’entrée vers la sortie, le séparateur de phase comprenant en outre une presse. Les séparateurs de phase à disques, notamment elliptiques, permettent de séparer des substances hétérogènes en une phase liquide et une phase solide. De tels séparateurs sont utilisés pour l’élevage, les unités de méthanisation, le traitement des effluents industriels et urbains, le traitement de déchets à forte humidité (algues, boues, résidus d’abattoirs, etc), ou encore les procédés unitaires de séparation dans l’industrie agroalimentaire, papetière, etc. L’avantage principal de ces séparateurs en comparaison d’autres systèmes de séparation est leur capacité à traiter des effluents à fortes concentrations en flux continu, sans besoin de dilution, et cela, sans risque de colmatage, ni besoin d’ajout d’eau pour le lavage pendant le cycle. De plus, le système est économe en énergie et demande une puissance en moyenne 5 fois inférieure à d’autres séparateurs. Le concept de ces séparateurs est simple : des arbres rotatifs avec des disques, notamment elliptiques, tournent de manière synchronisée, en maintenant un espacement longitudinal constant entre eux. Les disques se raclent les uns les autres et viennent pousser les solides contenus dans la substance à séparer de l’amont vers la sortie. La phase liquide peut couler par gravité à travers l’écartement entre les disques et à travers la grille fixe qui les sépare le long de l’arbre rotatif. Cet écartement est usuellement choisi entre 100µm et 1mm, en fonction de la substance à traiter. De tels séparateurs présentent ainsi une table de séparation composée de deux zones. Une première des deux zones est une zone d’essorage au niveau de laquelle la matière hétérogène à séparer va se déplacer à pression atmosphérique de l’amont vers la sortie, et au niveau de laquelle la phase liquide libre coule par gravité à travers l’écartement entre les disques, et entrainent en plus des particules de taille inférieure à cet écartement. Les particules de dimensions supérieures à cet écartement s’accumulent au-dessus de la grille, et sont poussées progressivement vers la sortie par la rotation des disques jusqu’à la deuxième zone. Ces particules ne sont pas totalement sèches : une fois la phase liquide libre séparée, il reste le liquide adhéré en surface ou à l’intérieur des structures complexes qui forment ces particules. Dans les séparateurs connus, la deuxième zone est sous l’influence d’une presse qui exerce une pression sur les particules pour extraire au maximum le liquide adhéré restant. La presse connue est composée d’une plaque étendue, normalement articulée avec le bâti. Elle s'étend de façon presque parallèle au-dessus des disques rotatifs et touche la grille fixe sur une ligne à la sortie de la table de séparation. La pression exercée sur la matière, prise entre la presse et les disques, peut être exercée par action passive (lestage par poids) ou active (mécanisme comme vérin à gaz, vérin pneumatique, etc). Néanmoins, ces séparateurs à disques avec presse ne donnent pas entière satisfaction. Contrairement à ce qui était attendu lors de leur conception, l’étendue de la deuxième zone n’est pas équivalente à la longueur totale de la presse. La plaque rigide, ayant comme finalité d’empêcher le passage des solides, va créer un bouchon de matière qui remplit l’espace entre la table de séparation et la presse. Ce n’est qu’à partir de ce moment que la presse peut exercer de la pression sur la matière, toute la zone non remplie sous la presse est considérée aussi comme une zone d’essorage. De plus, contrairement à ce qui était attendu lors de leur conception, le volume créé entre la presse et les disques ne se remplit jamais entièrement, même en variant la vitesse de rotation des disques, en variant le débit de matière alimentée ou en augmentant le poids exercé par la presse. En pratique, seul un volume équivalent à la moitié du dernier disque se remplit et l’action de la presse est alors limitée à un point singulier de pression. Cela pose en particulier problème dans le cas où la matière à séparer arrive en entrée du séparateur sans avoir au préalable été diluée et homogénéisée par brassage. Dans un tel cas, la matière à séparer est comparativement plus dense (fumiers mou, déchets pâteux et collants). Une telle matière a typiquement une teneur en humidité inférieure ou égale à 87%. L’action d’essorage de la première zone n’est alors presque pas significative, étant donné la faible présence d’eau libre, et il n’y a presque aucune modification en teneur d’humidité de la matière lors de son passage dans la première zone. Enfin, l’action de la presse dans la deuxième zone, limitée à un point singulier de pression, n’est pas capable de réduire suffisamment la teneur en humidité de la matière. Il en résulte une matière en sortie qui n’est pas suffisamment séparée et qui présente encore une teneur en humidité significative et non acceptable. Un but de l’invention est donc de fournir une solution de séparation de phase permettant d’obtenir un degré de séparation acceptable, en particulier pour des substances pâteuses, non diluées et non homogénéisées comme par exemple les fumiers mous, le lisier brut, les digestats ou des boues de station d'épuration. A cet effet, la présente invention a pour objet un séparateur de phase d’une matière à séparer, le séparateur de phase comprenant un bâti et une table de séparation, la table de séparation présentant une entrée en amont et une sortie en aval et étant propre à entraîner un écoulement longitudinal de la matière à séparer depuis l’entrée vers la sortie, le séparateur de phase comprenant en outre une presse, caractérisé en ce que la presse comprend au moins un rouleau de presse et un système de raccordement du rouleau de presse au bâti, le système de raccordement étant configuré pour autoriser un déplacement longitudinal de chaque rouleau de presse par rapport au bâti entre une position longitudinale amont maximale et une position longitudinale avale maximale et pour autoriser un déplacement vertical de chaque rouleau de presse par rapport au bâti. Le séparateur selon l’invention peut comprendre l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou suivant toute combinaison techniquement possible : - la presse comprend une pluralité de rouleaux de presse, répartis longitudinalement à distance les uns des autres, chaque rouleau de presse étant raccordé individuellement et séparément au bâti, le système de raccordement comprenant de préférence, pour chaque rouleau de presse, un lien, par exemple un câble, s’étendant entre une première extrémité solidaire du rouleau de presse et une deuxième extrémité solidaire du bâti ; - la presse comprend une pluralité de rouleaux de presse, répartis longitudinalement à distance les uns des autres, les rouleaux de presse étant raccordés en chaîne au bâti par le système de raccordement, le système de raccordement comprenant de préférence une chaîne de maillons connectés deux à deux, chaque rouleau de presse étant respectivement supporté par un des maillons, la chaîne de maillons présentant un point de raccordement au bâti, le point de raccordement étant de préférence disposé en amont des rouleaux de presse qui sont raccordés en chaîne ; - la presse comporte en outre au moins un rouleau de presse isolé des rouleaux de presse raccordés en chaîne, chaque rouleau de presse isolé étant raccordé individuellement et séparément au bâti, le système de raccordement comprenant de préférence, pour chaque rouleau de presse isolé, un lien, par exemple un câble, s’étendant entre une première extrémité solidaire du rouleau de presse isolé et une deuxième extrémité solidaire du bâti ; - la table de séparation comprend : * des arbres rotatifs par rapport au bâti, les arbres rotatifs étant répartis longitudinalement à distance les uns des autres ; * pour chaque arbre rotatif, une pluralité de disques solidaires de l’arbre rotatif et répartis transversalement à distance les uns des autres ; * une grille propre à laisser passer une phase liquide ; * un système moteur propre à mettre en rotation les arbres rotatifs par rapport au bâti pour entraîner l’écoulement longitudinal de la matière à séparer depuis l’entrée vers la sortie de la table de séparation. - chaque arbre rotatif présente un axe de rotation moteur, et les axes de rotation moteur de deux arbres rotatifs voisins sont séparés d’une distance longitudinale d’entraxe, et, lorsque les rouleaux de presse sont tendus vers l’aval, chaque rouleau de presse présente un centre de section transversale, chaque centre de section transversale étant longitudinalement disposé entre deux arbres rotatifs voisins, ledit centre de section transversale étant de préférence disposé à une distance de l’arbre rotatif voisin amont comprise entre 40% et 60%, avantageusement entre 45% et 55%, encore mieux sensiblement au milieu longitudinal de la distance longitudinale d’entraxe séparant lesdits deux arbres rotatifs voisins ; - le ou au moins un des rouleaux de presse présente des rainures, les rainures étant réparties transversalement à distance les unes des autres, de sorte à coopérer avec les disques solidaires d’au moins un des arbres rotatifs pour que les disques soient propres à être reçus dans les rainures, et/ou dans lequel le ou au moins un des rouleaux de presse présente au moins une rainure hélicoïdale, chaque rainure hélicoïdale s’étendant selon une hélice circulaire le long du rouleau de presse ; - chaque rouleau de presse s’étend transversalement selon une direction transversale et est mobile en rotation selon ladite direction transversale par rapport au bâti ; - chaque rouleau de presse s’étend transversalement sur une largeur supérieure ou égale à 50%, de préférence supérieure ou égale à 75%, mieux supérieure ou égale à 90%, encore mieux sensiblement égale à la largeur présentée par la table de séparation ; - les rouleaux de presse sont choisis entre au moins deux tailles de rouleaux de presse comprenant des gros rouleaux de presse et des petits rouleaux de presse, les gros rouleaux de presse présentant respectivement une section transversale ayant une même plus grande dimension, les petits rouleaux de presse présentant respectivement une section transversale ayant une même plus grande dimension, ladite plus grande dimension des gros rouleaux de presse étant supérieure à la plus grande dimension des petits rouleaux de presse, et dans lequel le rouleau de presse disposé le plus en amont de l’ensemble des rouleaux de presse est de préférence un des gros rouleaux de presse et/ou le dernier rouleau de presse disposé le plus en aval de l’ensemble des rouleaux de presse est de préférence un des gros rouleaux de presse. L’invention concerne également une méthode de séparation de phase d’une matière à séparer qui comprend les étapes suivantes : - fourniture du séparateur de phase tel que décrit ci-dessus ; - entrainement d’un écoulement longitudinal de la matière à séparer depuis l’entrée vers la sortie du séparateur ; - application d’une pression par chaque rouleau de presse ; et dans laquelle, au cours de l’écoulement de la matière à séparer, chaque rouleau de presse est propre à se déplacer entre la position longitudinale amont maximale et la position longitudinale avale maximale et propre à se déplacer verticalement par rapport au bâti. Lors de l’écoulement de la matière à séparer, la matière à séparer entraîne un déplacement longitudinal et/ou un déplacement vertical de chaque rouleau de presse par rapport au bâti. L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple et faite en se référant aux dessins sur lesquels : la est une vue schématique en perspective d’un séparateur selon un premier mode de réalisation ; la est une vue schématique en coupe du premier mode de réalisation de la ; et la est une vue schématique en coupe d’un séparateur selon un deuxième mode de réalisation. Un séparateur de phase 10A d’une matière à séparer est illustré sur les figures 1 et 2 selon un premier mode de réalisation. La matière à séparer provient par exemple d’un élevage, d’une unité de méthanisation, d’effluents industriels et urbains, de déchets à forte humidité (algues, boues, résidus d’abattoirs, etc), ou encore de procédés unitaires de séparation dans l’industrie agroalimentaire, papetière, etc La matière à séparer correspond en particulier par exemple à des substances pâteuses, non diluées et non homogénéisées comme par exemple les fumiers mous, le lisier brut, les digestats ou des boues de station d'épuration. Le séparateur de phase 10A est par exemple disposé sur le sol. Le séparateur de phase 10A est en particulier propre à séparer la matière sans nécessité de mélange mécanique, de dilution ou de hachage préalable de la matière. Le séparateur de phase 10A est ainsi adapté pour séparer de la matière présentant une concentration hétérogène en matière sèche et à forte concentration de solides en entrée. Avantageusement, le séparateur de phase 10A est propre à séparer de la matière comprenant une concentration en matières sèches supérieure ou égale à 2%, de préférence supérieure ou égale à 10%, de préférence supérieure ou égale à 12%, et avantageusement jusqu’à 15%. L’homme du métier sait comment déterminer la concentration en matières sèche. Un exemple de méthode comprend les étapes : peser initialement un échantillon de produit, et le peser à nouveau après séchage dans une étuve selon un protocole de séchage de 24h à 105°C (par exemple). La teneur en matière sèche du produit est exprimée en un pourcentage de la masse initiale. On applique par exemple la formule de la norme EN 13406 (calcul de la teneur en matière sèche). Pour un même échantillon, cette opération est réalisée par exemple 5 fois. On entend alors la concentration en matières sèches déterminée pour les effluents comme la moyenne arithmétique des cinq teneurs déterminées. De préférence, la matière à séparer présente une teneur en humidité inférieure ou égale à 87%. De préférence, le séparateur de phase 10A est propre à trier des éléments solides de grandes dimensions présents dans la matière à séparer (par exemple des brins de paille qui font par exemple de 1 cm jusqu’à 40cm). Ces éléments de grandes dimensions pourraient en effet autrement causer des problèmes pour le pompage ultérieur de la phase liquide séparée. La teneur en humidité correspond à la différence avec la concentration en matières sèche. Le séparateur de phase 10A comprend au moins une sortie de phase solide 12, par laquelle la phase solide est propre à être évacuée, après séparation des effluents en entrée. La phase solide séparée par le séparateur de phase 10A comprend de préférence une concentration en matières sèches supérieure ou égale à 20%, avantageusement supérieure ou égale à 25%. Le séparateur de phase 10A comprend aussi une sortie de phase liquide 14, par laquelle la phase liquide est propre à être évacuée, après séparation des effluents en entrée. La phase liquide séparée, au niveau de la sortie de phase liquide 14, comprend de préférence jusqu'à 9% de solides, sous forme d’éléments solides propres à passer entre deux des disques 34 adjacent décrits ci-après. Lesdits éléments présentent en particulier des dimensions inférieures à l’écartement entre disques 34 décrit ci-après. Avantageusement, la phase liquide séparée comprend une concentration en matières sèches inférieure ou égale à 1%. La sortie de phase liquide 14 est distincte de la sortie de phase solide 12. De manière générale, le séparateur de phase 10A comprend un bâti 16 et une table de séparation 18. Le séparateur de phase 10A comprend en outre une presse 20. Ici et pour la suite, on définit : - une direction longitudinale X ; - une direction verticale Z qui forme avec la direction longitudinale X un plan vertical, la direction verticale Z étant orthogonale à la direction longitudinale X ; et - une direction latérale Y qui est orthogonale auxdites directions longitudinale X et verticale Z. Lorsque le séparateur de phase 10A est posé sur un sol horizontal, la direction verticale Z correspond alors à la direction du champ de pesanteur. Le bâti 16 supporte le poids de la table de séparation 18. Le bâti 16 délimite un volume de réception 22 de la phase liquide séparée. De préférence, la sortie de phase liquide 14 est raccordée à un point bas du volume de réception 22. Le bâti 16 présente de préférence un plan de symétrie passant par la direction longitudinale X et la direction verticale Z (un plan X, Z). Le bâti 16 comprend par exemple deux montants 24 s’étendant verticalement et encadrant la table de séparation 18. Les deux montants 24 font notamment saillie verticalement par rapport à la table de séparation 18. Chaque montant 24 présente une face interne 26, les faces internes 26 des deux montants 24 étant en vis-à-vis. Les faces internes 26 s’étendent notamment parallèlement à la direction longitudinale X, et de préférence parallèlement à la direction verticale. De manière générale, la table de séparation 18 présente une entrée 28 en amont et une sortie 30 en aval et est propre à entraîner un écoulement longitudinal de la matière à séparer depuis l’entrée 28 vers la sortie 30. La sortie 30 de la table de séparation 18 est connectée à la sortie de phase solide 12 du séparateur de phase 10A. En d’autres termes, la phase solide sortant par la sortie 30 de la table de séparation 18 passe ensuite par la sortie de phase solide 12 du séparateur 10A. L’écoulement longitudinal est de préférence entrainé mécaniquement par la table de séparation 18. Dans un mode de réalisation préféré illustré sur les figures 1 et 2, le séparateur de phase 10A est un séparateur multi-disques rotatifs. Dans ce cas préféré mais non limitatif, la table de séparation 18 comprend au moins : - des arbres 32 rotatifs par rapport au bâti 16, les arbres rotatifs 32 étant répartis longitudinalement à distance les uns des autres ; - pour chaque arbre rotatif 32, une pluralité de disques 34 solidaires de l’arbre rotatif 32 et répartis transversalement à distance les uns des autres ; - une grille 36 propre à laisser passer une phase liquide ; - un système moteur, non illustré, propre à mettre en rotation les arbres rotatifs 32 par rapport au bâti 16 pour entraîner l’écoulement longitudinal de la matière à séparer depuis l’entrée 28 vers la sortie 30 de la table de séparation 18. Plus précisément, les disques 34, associées aux arbres rotatifs 32, entraînent la matière à séparer depuis l’entrée 28 vers la sortie 30, en permettant à la phase liquide de se séparer de la phase solide et de tomber à travers la grille 36 et par gravité dans le volume de réception 22 du bâti 16. La phase liquide tombée par gravité rejoint alors la sortie de phase liquide 14 du séparateur 10A. Les disques 34 se raclent les uns les autres et viennent pousser les solides contenus dans la matière à séparer de l’amont (l’entrée 28) vers l’aval (la sortie 30). Le système moteur est par exemple un moteur ou motoréducteur. Le système moteur est propre à faire tourner les arbres rotatifs 32 de manière synchronisée. Les arbres rotatifs 32 sont parallèles les uns aux autres. Chaque arbre rotatif 32 s’étend transversalement, c’est-à-dire perpendiculairement à la direction longitudinale X et donc parallèlement à la direction latérale Y. Les arbres rotatifs 32 s’inscrivent dans un même plan X, Y. Chaque arbre rotatif 32 présente un axe de rotation moteur. Chaque arbre rotatif 32 est propre à être mis en rotation par rapport au bâti 16 par le système moteur selon cet axe de rotation moteur. Les axes de rotation moteur de deux arbres rotatifs 32 voisins sont séparés d’une distance longitudinale d’entraxe. Par « arbres rotatifs voisins », on entend qu’aucun autre arbre rotatif 32 n’est disposé longitudinalement entre les deux arbres rotatifs 32 voisins. Les distances longitudinales d’entraxe sont prises selon la direction longitudinale X. Les distances longitudinales d’entraxe sont de préférence identiques. Les disques 34 sont montés sur les arbres rotatifs 32. Les disques 34 s’étendent par exemple parallèlement à un plan longitudinal vertical X, Z. Pour chaque arbre rotatif 32, les disques 34 montés sur l’arbre rotatif 32 sont espacés transversalement d’un écartement constant. L’écartement est par exemple choisi entre 100µm et 1,0 mm. De préférence, pour chaque disque 34, lors de la rotation du disque 34 par l’arbre rotatif 32 par rapport au bâti 16, le disque 34 est propre à présenter une position basse dans laquelle le disque 34 est disposé intégralement en dessous de la grille 36, et une position haute (telle que celles illustrées sur la ) dans laquelle le disque 34 fait saillie au-dessus de la grille 36. Les disques 34 présentent de préférence une forme allongée, telle qu’une forme elliptique, ovale, ou oblongue. Les disques 34 et/ou les arbres rotatifs 32 sont avantageusement réalisés en plastique à haute densité. Le plastique à haute densité présente par exemple un taux de cristallinité supérieure ou égale à 80%. Le taux de cristallinité est par exemple mesuré par spectroscopie infrarouge. Le plastique à haute densité est par exemple du polyéthylène haute densité. L’utilisation d’un plastique à haute densité, à la place d’acier inox dans les composants fonctionnels, permet de réduire drastiquement le coût en matière première avec une résistance équivalente. Comme illustré sur les figures 1 et 2, la presse 20 comprend au moins un rouleau de presse 38 et un système de raccordement 40 du rouleau de presse 38 au bâti 16, le système de raccordement 40 étant configuré pour autoriser un déplacement longitudinal de chaque rouleau de presse 38 par rapport au bâti 16 entre une position longitudinale amont maximale et une position longitudinale avale maximale et pour autoriser un déplacement vertical de chaque rouleau de presse 38 par rapport au bâti 16. De préférence, pour chaque rouleau de presse 38, le déplacement longitudinal et le déplacement vertical du rouleau de presse 38 par rapport au bâti 16 sont libres. En d’autres termes, la matière à séparer est susceptible d’entraîner un déplacement longitudinal et/ou un déplacement vertical du rouleau de presse 38 par rapport au bâti 16. De plus, la rotation des disques 34 est propre à entraîner aussi un déplacement longitudinal et/ou un déplacement vertical du rouleau de presse 38 par rapport au bâti 16, même en l’absence de matière à séparer au niveau de la table de séparation 18. Plus précisément, lors de la rotation des arbres rotatifs 32 par rapport au bâti 16 selon leurs axes de rotation respectifs, chaque rouleau de presse 38 est propre à être entrainé en déplacement par rapport au bâti 16 en suivant les rotations des disques 34 par rapport au bâti 16. De préférence, la presse 20 comprend une pluralité de rouleaux de presse 38 répartis longitudinalement à distance les uns des autres. Dans un premier mode de réalisation, les rouleaux de presse 38 sont raccordés en chaîne au bâti 16 par le système de raccordement 40. Le système de raccordement 40 comprend ainsi au moins une chaîne 42 de maillons 48 connectés deux à deux. De préférence, le système de raccordement 40 comprend deux chaînes de maillons 42 parallèles. Les chaînes de maillons 42 sont disposées de part et d’autre transversalement de chaque rouleau de presse 38. Les deux chaînes de maillons 42 parallèles sont par exemple identiques. Chaque chaîne de maillons 42 présente un point de raccordement 44 au bâti 16, le point de raccordement 44 étant de préférence disposé en amont des rouleaux de presse 38 qui sont raccordés en chaîne. Le point de raccordement 44 est propre à mettre en tension et à retenir la chaîne de maillons 42 lors de l’écoulement de la matière à séparer, pour empêcher la dérive vers l’aval des rouleaux 38 lors de l’écoulement de la matière à séparer vers l’aval. Dans l’exemple illustré sur la , chaque chaîne de maillons 42 présente un unique point de raccordement 44 au bâti 16, la chaîne de maillons 42 étant dépourvue d’autre point de raccordement au bâti 16. Le système de raccordement 40 comprend par exemple une tige 46 reliant les points de raccordement 44 opposés des deux chaînes de maillons 42 parallèles. Chaque chaîne de maillons 42 est disposée contre une des faces internes 26 des montants 24 du bâti 16. Chaque maillon 48 est maintenu contre une des faces internes 26 des montants 24 du bâti 16. Ce maintien est par exemple mis en œuvre par le dimensionnement des rouleaux de presse 38. De préférence, chaque maillon 48 est mobile par rapport aux autres maillons 48. Par exemple, les maillons 48 sont ainsi articulés deux à deux. Chaque maillon 48 est libre en mouvement par rapport au bâti 16. Chaque maillon 48 est par exemple monobloc. Chaque rouleau de presse 38 est respectivement supporté par un des maillons 48. De préférence, les maillons 48 de la chaîne de maillons 42 comprennent des maillons de support 48A et des maillons de jonction 48B. Chaque maillon de support 48A supporte un des rouleaux de presse 38 et chaque maillon de jonction 48B est articulé à deux des maillons de support 48A. Les maillons de jonction 48B sont de préférence identiques. Chaque maillon de jonction 48B présente un premier point de liaison, par exemple d’articulation, avec un des maillons de support 48A et un deuxième point de liaison, par exemple d’articulation, avec un autre des maillons de support 48A. Chaque maillon de jonction 48B présente une forme allongée, de préférence une forme oblongue. Les maillons de support 48A sont de préférence identiques. Dans un exemple de réalisation illustré sur la , chaque maillon de support 48A présente un premier point d’articulation avec un des maillons de jonction 48B, un deuxième point d’articulation avec un autre des maillons de jonction 48B, et un point de support du rouleau de presse 38 supporté. Le point de support avec le rouleau de presse 38 supporté est de préférence disposé au niveau de l’axe de rotation du rouleau de presse 38. Pour chaque maillon de support 48A, le premier point d’articulation, le deuxième point d’articulation et le point de support forment un triangle, le point de support étant disposé verticalement en dessous des deux points d’articulation. Une telle configuration permet notamment d’éviter un chevauchement des maillons de jonction 48B avec les rouleaux de presse 38. La distance séparant le point de support du premier point d’articulation (respectivement du deuxième point d’articulation) est par exemple supérieure ou égale à la distance séparant le premier point d’articulation et le deuxième point d’articulation. Chaque maillon de support 48A présente une forme permettant d’obtenir ledit triangle. En particulier, chaque maillon de support 48A présente un contour extérieur ayant une forme en triangle, comme illustré sur la , ou encore une forme en T, en V, en U. Pour chaque maillon de support 48A, la distance entre le premier point d’articulation et le deuxième point d’articulation est supérieure à la distance présentée par chaque maillon de jonction 48B entre le premier point de liaison et le deuxième point de liaison du maillon de jonction 48B. Avantageusement, comme illustré sur la , les maillons 48 de la chaîne 42 comprennent en outre un maillon amont 48C, présentant ledit point de raccordement 44 au bâti 16 de la chaîne 42. Le maillon amont 48C présente de préférence aussi un point de liaison, par exemple d’articulation, avec le premier des maillons de jonction 48B ou des maillons de support 48A de la chaîne 42. La distance entre le point de liaison et ledit point de raccordement 44 du maillon amont 48C est supérieure à la distance entre les points de liaison de chacun des autres maillons 48 de la chaîne 42. Chaque rouleau de presse 38 s’étend transversalement parallèlement à la direction transversale Y. Chaque rouleau de presse 38 s’étend transversalement sur une largeur, prise selon la direction transversale Y, supérieure ou égale à 50% de la largeur présentée par la table de séparation 18, de préférence supérieure ou égale à 75% de la largeur présentée par la table de séparation 18, mieux supérieure ou égale à 90% de la largeur présentée par la table de séparation 18, encore mieux sensiblement égale à la largeur présentée par la table de séparation 18. De préférence, chaque rouleau de presse 38 correspond à un cylindre. Chaque rouleau de presse 38 présente une section transversale (visible sur la ). Le cylindre est de préférence de révolution. En d’autres termes, la section transversale correspondante est circulaire. Dans l’exemple de la , pour chaque rouleau de presse 38, la section transversale du rouleau de presse 38 est constante le long de la direction transversale Y. Alternativement, chaque ou au moins un des rouleaux de presse 38 est formé par une série de cylindres unitaires, espacés transversalement, par exemple à intervalle régulier. Les cylindres unitaires d’un même rouleau de presse 38 sont alors par exemple identiques. Dans un mode de réalisation préféré, chaque rouleau de presse 38 comprend une coque délimitant un volume intérieur, de préférence fermé, et un lestage reçu dans le volume intérieur. Le lestage comprend par exemple du béton et/ou de l’acier, notamment du béton alourdi aux copeaux d’acier. La coque de chaque rouleau de presse 38 est par exemple réalisée en matière métallique, tel qu’un acier carbone peint ou galvanisé ou un acier inox, réalisée en matière plastique, telle que du polyéthylène à haute densité, ou réalisée en matière composite. Dans un mode de réalisation préféré, chaque rouleau de presse 38 est mobile en rotation selon la direction transversale Y par rapport au bâti 16. Il est alors en particulier possible de réduire l’usure des pièces en contact avec la matière à séparer. En effet, les effets de l’abrasion sont négligeables, dans la mesure où la vitesse relative entre la surface extérieure du rouleau de presse 38 et la matière à séparer est nulle. Cela permet de mieux suivre la matière, et donc d’obtenir un fonctionnement plus fluide. Chaque rouleau de presse 38 présente un centre de section transversale. Lorsque les rouleaux de presse 38 sont tendus vers l’aval, pour chaque rouleau de presse 38, le centre de section transversale est longitudinalement disposé entre deux arbres rotatifs 32 voisins. Dans le premier mode de réalisation, les termes « lorsque les rouleaux de presse 38 sont tendus vers l’aval » font notamment référence au cas de figures où les maillons 48 de la chaîne 42 sont alignés. Les arbres rotatifs 32 voisins sont en particulier un arbre rotatif voisin amont et un arbre rotatif voisin aval. Ledit centre de section transversale est alors de préférence disposé à une distance de l’arbre rotatif voisin amont comprise entre 40% et 60% de la distance longitudinale d’entraxe séparant lesdits deux arbres rotatifs 32 voisins, avantageusement entre 45% et 55% de la distance longitudinale d’entraxe, encore mieux sensiblement au milieu longitudinal de la distance longitudinale d’entraxe. En d’autres termes, lorsque les rouleaux de presse 38 sont tendus vers l’aval, chaque centre de section transversale est alors séparé du ou des centre(s) de section transversale voisin(s) par ladite distance longitudinale d’entraxe. Il est alors notamment possible que le rouleau de presse 38 puisse être au contact de la grille 36 de la table de séparation 18 lorsque les disques 34 sont en position basse. La force de presse exercée sur la matière à séparer peut alors être maximisée. Pour chaque rouleau 38, la section transversale présente une plus grande dimension, la plus grande dimension correspondant à la plus grande distance reliant deux points du contour extérieur présenté par la section transversale. Le centre de section transversale est par exemple défini comme le milieu de ladite plus grande distance. Dans le cas d’une section transversale de contour extérieur circulaire, la plus grande dimension correspond au diamètre de la section transversale. Avantageusement, ladite plus grande dimension de chaque rouleau de presse 38, par exemple le diamètre, est inférieure à la distance longitudinale d’entraxe séparant lesdits deux arbres rotatifs 32 voisins. Ladite plus grande dimension de chaque rouleau de presse 38 est, de préférence, supérieure ou égale à 30 mm. Dans un exemple de réalisation illustré sur les figures 1 et 2, les rouleaux de presse 38 sont choisis entre au moins deux tailles de rouleaux de presse 38, de préférence exactement entre deux tailles, comprenant des gros rouleaux de presse 50A et des petits rouleaux de presse 50B. De préférence, les rouleaux de presse 38 comprennent au moins deux gros rouleaux de presse 50A et au moins deux petits rouleaux de presse 50B. Les gros rouleaux de presse 50A présentent respectivement une section transversale ayant la même plus grande dimension, c’est-à-dire par exemple le même diamètre. Les petits rouleaux de presse 50B présentent respectivement une section transversale ayant la même plus grande dimension, c’est-à-dire par exemple le même diamètre. Ladite plus grande dimension des gros rouleaux de presse 50A est supérieure à ladite plus grande dimension des petits rouleaux de presse 50B. Ladite plus grande dimension de chaque gros rouleau de presse 50A est avantageusement comprise entre 90 mm et 130 mm, de préférence entre 100 mm et 120 mm, par exemple égale à 110 mm. Ladite plus grande dimension de chaque petit rouleau de presse 50B est avantageusement comprise entre 40 mm et 80 mm, de préférence entre 50 mm et 70 mm, par exemple égale à 63 mm. Le rouleau de presse 38A disposé le plus en amont de l’ensemble des rouleaux de presse 38 est de préférence un des gros rouleaux de presse 50A. Le rouleau de presse 38A disposé le plus en amont de l’ensemble des rouleaux de presse 38 est de préférence est avantageusement disposé en aval de l’arbre rotatif 32A le plus en amont de l’ensemble des arbres rotatifs 32. Il est alors en particulier possible d’avoir une zone de retenue en plus en entrée des rouleaux de presse 38 pour augmenter le temps de résidence sur la table de séparation 18. Le dernier rouleau de presse aval 38B, c’est-à-dire disposé le plus en aval de l’ensemble des rouleaux de presse 38, est de préférence un des gros rouleaux de presse 50A. Le dernier rouleau de presse aval 38B est de préférence longitudinalement disposé après le dernier arbre rotatif 32B le plus en aval de l’ensemble des arbres rotatifs 32. Avantageusement, l’avant-dernier rouleau de presse aval 38C est un des gros rouleaux de presse 50A. Il est alors en particulier possible de mettre en œuvre une presse plus importante vers la fin de la table de séparation 18, à l’endroit où la matière à séparer est la plus concentrée en matière solide. Dans un exemple de réalisation non illustré, les rouleaux de presse 38 alternent le long de la direction longitudinal X entre un des gros rouleaux de presse 50A et un des petits rouleaux de presse 50B. Il est alors possible de diminuer le risque que les rouleaux de presse 38 se touchent. Chaque rouleau de presse 38 présente de préférence une masse supérieure ou égale à 3 kg, avantageusement supérieure ou égale à 12 kg. Chaque rouleau de presse 38 présente de préférence une masse inférieure ou égale à 40 kg, avantageusement inférieure ou égale à 20 kg. Les gros rouleaux de presse 50A présentent respectivement de préférence la même masse. Les petits rouleaux de presse 50B présentent respectivement de préférence la même masse. La masse de chaque gros rouleau de presse 50A est avantageusement comprise entre 16 kg et 40 kg, de préférence entre 18 kg et 30 kg, mieux entre 18 kg et 25 kg, par exemple égale à 20 kg. La masse de chaque petit rouleau de presse 50B est avantageusement comprise entre 3 kg et 16 kg, de préférence entre 8 kg et 14 kg, par exemple égale à 12 kg. Un séparateur de phase 10B selon un deuxième mode de réalisation va maintenant être décrit, en référence à la . Seules les différences entre le premier mode de réalisation 10A et le deuxième 10B vont être décrites ci-dessous. Dans le deuxième mode de réalisation, chaque rouleau de presse 38 est raccordé individuellement et séparément au bâti 16. En d’autres termes, chaque rouleau de presse 38 est retenu séparément au bâti 16. Les déplacements longitudinaux respectifs des rouleaux de presse 38 sont de préférence libres les uns par rapport aux autre. Le système de raccordement 40 comprend alors avantageusement, pour chaque rouleau de presse 38, un lien 52 s’étendant entre une première extrémité solidaire du rouleau de presse 38 et une deuxième extrémité 54 solidaire du bâti 16. Les liens 52 sont alors de préférence tous distincts. Le lien 52 est par exemple un câble. Plus précisément, lesdits liens 52 sont propres à empêcher la dérive vers l’aval des rouleaux lors de l’écoulement de la matière à séparer vers l’aval, mais sont propres à autoriser des mouvements libres des rouleaux de presse 38 les uns par rapport aux autres. Chaque lien 52 est inélastique. En d’autres termes, chaque lien 52 est rigide. Les liens 52 sont aussi de préférence flexibles, de sorte à permettre lesdits déplacements longitudinaux et verticaux de chaque rouleau de presse 38 par rapport au bâti 16. Comme illustré sur la , de préférence, les deuxièmes extrémités des liens 52 solidaires du bâti 16 sont alignées selon une ligne. La ligne s’étend alors par exemple longitudinalement, c’est-à-dire parallèlement à la direction longitudinale X. Lorsque les rouleaux de presse 38 sont tendus vers l’aval, pour chaque rouleau de presse 38, le centre de section transversale est longitudinalement disposé entre deux arbres rotatifs 32 voisins. Dans le deuxième mode de réalisation, les termes « lorsque les rouleaux de presse 38 sont tendus vers l’aval » font notamment référence au cas de figures où les liens 52 sont tendus vers l’aval. Comme pour le premier mode de réalisation, ledit centre de section transversale est alors de préférence disposé à une distance de l’arbre rotatif voisin amont comprise entre 40% et 60% de la distance longitudinale d’entraxe séparant lesdits deux arbres rotatifs 32 voisins, avantageusement entre 45% et 55% de la distance longitudinale d’entraxe, encore mieux sensiblement au milieu longitudinal de la distance longitudinale d’entraxe. Pour chaque rouleau de presse 38, la deuxième extrémité 54 du lien 52 raccordant le rouleau de presse 38 est séparée de la deuxième extrémité 54 voisine en amont par ladite distance longitudinale d’entraxe entre les arbres rotatifs 32 voisins. Pour chaque rouleau de presse 38, la deuxième extrémité 54 du lien 52 raccordant le rouleau de presse 38 au bâti 16 est longitudinalement disposée plus proche de l’arbre rotatif voisin amont que de l’arbre rotatif aval. Ainsi, le rouleau de presse 38 est propre à se retrouver sensiblement au milieu des deux arbres rotatifs 32 voisins lors de l’écoulement de la matière à séparer. Un séparateur de phase selon un troisième mode de réalisation, non illustré, va maintenant être décrit. Dans le troisième mode de réalisation, les premier et deuxième modes de réalisation sont combinés. Plus précisément, en plus du premier mode de réalisation 10A, la presse 20 comporte en outre au moins un rouleau de presse isolé des rouleaux de presse 38 raccordés en chaîne. Chaque rouleau de presse isolé est raccordé individuellement et séparément au bâti 16 (comme pour le deuxième mode de réalisation). Le système de raccordement 40 comprend de préférence, pour chaque rouleau de presse isolé, un lien 52, par exemple un câble, s’étendant entre une première extrémité solidaire du rouleau de presse isolé et une deuxième extrémité solidaire du bâti 16. Dans un mode préféré de réalisation, le ou au moins un des rouleaux de presse isolés est disposé en amont de la chaîne de rouleaux de presse 38. Un tel agencement évite notamment l’accumulation de dépôt de phase solide de grandes dimensions, comme des paquets de paille, en amont du rouleau de presse 38A disposé le plus en amont de l’ensemble des rouleaux de presse 38 de la chaîne. Le rouleau de presse isolé disposé en amont a alors une fonction de rouleau conditionneur. Alternativement ou en complément, le ou au moins un des rouleaux de presse isolés est disposé en aval de la chaîne de rouleaux de presse 38. Une méthode de séparation de phase d’une matière à séparer va maintenant être décrite. La méthode de séparation comprend la fourniture du séparateur de phase 10A, 10B tel que décrit ci-dessus. La méthode comprend alors l’entrainement d’un écoulement longitudinal de la matière à séparer depuis l’entrée 28 vers la sortie 30. La méthode comprend aussi l’application d’une pression par chaque rouleau de presse 38. Au cours de l’écoulement de la matière à séparer, chaque rouleau de presse 38 est propre à se déplacer entre la position longitudinale amont maximale et la position longitudinale avale maximale et propre à se déplacer verticalement par rapport au bâti 16. Lors de l’écoulement de la matière à séparer, la matière à séparer entraîne un déplacement longitudinal et/ou un déplacement vertical de chaque rouleau de presse 38 par rapport au bâti 16. Dans ce qui précède, il a été décrit un séparateur multi-disques rotatifs. Cependant, en variante, le séparateur peut correspondre à tout autre séparateur présentant une table de séparation 18 propre à entraîner un écoulement longitudinal de la matière à séparer, comme par exemple un séparateur à tamis vibrant, la table de séparation étant alors le tamis vibrant. En variante, la presse 20 comprend un unique rouleau de presse 38. L’homme du métier comprend que les avantages identifiés sont tout de même présents si un unique rouleau de presse 38 est utilisé. En particulier, dans tout ce qui précède, le terme « chaque » fait alors référence à l’unique rouleau de presse 38 dans ce cas et est alors synonyme de « le ». En variante, au moins deux et par exemple l’ensemble des maillons 48 de la chaîne 42 sont fixes en position les uns par rapport aux autres. Une telle variante est avantageuse dans les cas où l’arrivée de la matière est faite de façon intermittente par paquets. Il s’agit par exemple des cas où l’alimentation est assurée par vis sans fin, pompe péristaltique ou des applications à faible débit avec matières denses à forte concentration de solides. L’avantage de cette alternative est plus précisément que le poids des rouleaux voisins est lui aussi appliqué aux paquets, et que les paquets doivent alors soulever l’ensemble des rouleaux de presse 38 lors de leur écoulement vers l’aval. En complément ou variante de ce qui a été décrit ci-dessus, la chaîne de maillons 42 présentent deux seuls points de raccordement, dont le point de raccordement 44 décrit ci-dessus. Dans ce complément, les rouleaux de presse 38 comprennent un dernier rouleau de presse aval 38B et un avant-dernier rouleau de presse aval 38C, la chaîne de maillons 42 présentant ainsi un second point de raccordement au bâti 16. Le second point de raccordement au bâti 16 est alors de préférence raccordé entre le dernier rouleau de presse aval 38B et l’avant-dernier rouleau de presse aval 38C. La chaîne de maillons 42 est dépourvue d’autre point de raccordement au bâti 16. En complément ou variante de ce qui a été décrit ci-dessus, la presse 20 comprend en outre au moins un lestage supplémentaire, et au moins un des maillons de support 48A présente une surface de support du lestage supplémentaire. Le lestage supplémentaire correspond de préférence à un pont lesté en appuie sur les surfaces de support de deux maillons de support 48A des deux chaînes raccordés au même rouleau de presse 38. Il est alors possible d’ajouter des poids supplémentaires et d’augmenter le lestage pour améliorer le pressage. En complément ou variante de ce qui a été décrit ci-dessus, le ou au moins un des rouleaux de presse 38 présente des rainures, les rainures étant réparties transversalement à distance les unes des autres, de sorte à coopérer avec les disques 34 solidaires d’au moins un des arbres rotatifs 32 pour que les disques 34 soient propres à être reçus dans les rainures. Il est alors possible de presser d’autant plus la matière à séparer entre le rouleau de presse 38 et les disques 34. En complément ou variante de ce qui a été décrit ci-dessus, le ou au moins un des rouleaux de presse 38 présente au moins une rainure hélicoïdale, chaque rainure hélicoïdale s’étendant selon une hélice circulaire le long du rouleau de presse 38. L’axe de l'hélice passe par le centre de section transversale du rouleau de presse 38 et s’étend selon la direction transversale Y. L’angle de l’hélice est de préférence constant et par exemple égal à 45°. L’angle de l’hélice est par exemple défini comme l’angle entre sa tangente et tout plan orthogonal à l’axe de l’hélice. Une telle rainure hélicoïdale permet notamment de diriger en rapprochant ou en répartissant transversalement la matière à séparer sur la table de séparation 18. En complément ou variante de ce qui a été décrit ci-dessus, la presse 20 comprend en outre une nappe disposée au-dessus des rouleaux de presse 38, la nappe étant propre à présenter une forme propre à suivre les déplacements verticaux et longitudinaux de chaque rouleau de presse 38 par rapport au bâti 16. La nappe est ainsi de préférence flexible en ce but. Il est alors possible d’empêcher le contournement des rouleaux de presse 38 par la matière au-dessus des rouleaux de presse 38. Grâce aux caractéristiques précédemment décrites, la matière à séparer passe sous chaque rouleau de presse 38 et est pressée par l’action du poids de chacun d’entre eux. En plus de cette fonction de presser la matière, les rouleaux permettent de ralentir l’avancement de la matière et d’augmenter le temps de résidence sur la table de séparation 18, évitant ainsi le contournement à partir d’un certain débit. Ainsi, il est possible d’augmenter le débit de traitement par le séparateur pour un même temps de résidence. Avec la rotation des disques 34 de la table de séparation 18, la chaîne de rouleaux de presse 38 a la liberté de suivre les disques 34 de haut en bas et d’amont en aval. La possibilité de faire des mouvements libres de haut-bas permet aussi notamment le passage d’objets imprévus comme des pierres ou autres, sans blocage ou casse du séparateur. Séparateur de phase (10A, 10B) d’une matière à séparer, le séparateur de phase (10A, 10B) comprenant un bâti (16) et une table de séparation (18), la table de séparation (18) présentant une entrée (28) en amont et une sortie (30) en aval et étant propre à entraîner un écoulement longitudinal de la matière à séparer depuis l’entrée (28) vers la sortie (30), le séparateur de phase (10A, 10B) comprenant en outre une presse (20), caractérisé en ce que la presse (20) comprend au moins un rouleau de presse (38) et un système de raccordement (40) du rouleau de presse (38) au bâti (16), le système de raccordement (40) étant configuré pour autoriser un déplacement longitudinal de chaque rouleau de presse (38) par rapport au bâti (16) entre une position longitudinale amont maximale et une position longitudinale avale maximale et pour autoriser un déplacement vertical de chaque rouleau de presse (38) par rapport au bâti (16). Séparateur de phase (10B) selon la revendication 1, dans lequel la presse (20) comprend une pluralité de rouleaux de presse (38), répartis longitudinalement à distance les uns des autres, chaque rouleau de presse (38) étant raccordé individuellement et séparément au bâti (16), le système de raccordement (40) comprenant de préférence, pour chaque rouleau de presse (38), un lien (52), par exemple un câble, s’étendant entre une première extrémité solidaire du rouleau de presse (38) et une deuxième extrémité solidaire du bâti (16). Séparateur de phase (10A) selon la revendication 1, dans lequel la presse (20) comprend une pluralité de rouleaux de presse (38), répartis longitudinalement à distance les uns des autres, les rouleaux de presse (38) étant raccordés en chaîne au bâti (16) par le système de raccordement (40), le système de raccordement (40) comprenant de préférence une chaîne de maillons (42) connectés deux à deux, chaque rouleau de presse (38) étant respectivement supporté par un des maillons (48), la chaîne de maillons (42) présentant un point de raccordement (44) au bâti (16), le point de raccordement (44) étant de préférence disposé en amont des rouleaux de presse (38) qui sont raccordés en chaîne. Séparateur de phase (10A) selon la revendication 3, dans lequel la presse (20) comporte en outre au moins un rouleau de presse isolé des rouleaux de presse (38) raccordés en chaîne, chaque rouleau de presse isolé étant raccordé individuellement et séparément au bâti (16), le système de raccordement (40) comprenant de préférence, pour chaque rouleau de presse isolé, un lien (52), par exemple un câble, s’étendant entre une première extrémité solidaire du rouleau de presse isolé et une deuxième extrémité solidaire du bâti (16). Séparateur de phase (10A, 10B) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la table de séparation (18) comprend : - des arbres rotatifs (32) par rapport au bâti (16), les arbres rotatifs (32) étant répartis longitudinalement à distance les uns des autres ; - pour chaque arbre rotatif (32), une pluralité de disques (34) solidaires de l’arbre rotatif (32) et répartis transversalement à distance les uns des autres ; - une grille (36) propre à laisser passer une phase liquide ; - un système moteur propre à mettre en rotation les arbres rotatifs (32) par rapport au bâti (16) pour entraîner l’écoulement longitudinal de la matière à séparer depuis l’entrée (28) vers la sortie (30) de la table de séparation (18). Séparateur de phase (10A, 10B) selon la revendication 5, pris en combinaison avec l’une quelconque des revendications 2 à 4, dans lequel chaque arbre rotatif (32) présente un axe de rotation moteur, et les axes de rotation moteur de deux arbres rotatifs (32) voisins sont séparés d’une distance longitudinale d’entraxe, et, lorsque les rouleaux de presse (38) sont tendus vers l’aval, chaque rouleau de presse (38) présente un centre de section transversale, chaque centre de section transversale étant longitudinalement disposé entre deux arbres rotatifs (32) voisins, ledit centre de section transversale étant de préférence disposé à une distance de l’arbre rotatif (32) voisin amont comprise entre 40% et 60%, avantageusement entre 45% et 55%, encore mieux sensiblement au milieu longitudinal de la distance longitudinale d’entraxe séparant lesdits deux arbres rotatifs (32) voisins. Séparateur de phase (10A, 10B) selon l’une quelconque des revendications 5 ou 6, dans lequel le ou au moins un des rouleaux de presse (38) présente des rainures, les rainures étant réparties transversalement à distance les unes des autres, de sorte à coopérer avec les disques (34) solidaires d’au moins un des arbres rotatifs (32) pour que les disques (34) soient propres à être reçus dans les rainures, et/ou dans lequel le ou au moins un des rouleaux de presse (38) présente au moins une rainure hélicoïdale, chaque rainure hélicoïdale s’étendant selon une hélice circulaire le long du rouleau de presse (38). Séparateur de phase (10A, 10B) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel chaque rouleau de presse (38) s’étend transversalement selon une direction transversale et est mobile en rotation selon ladite direction transversale par rapport au bâti (16). Séparateur de phase (10A, 10B) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel chaque rouleau de presse (38) s’étend transversalement sur une largeur supérieure ou égale à 50%, de préférence supérieure ou égale à 75%, mieux supérieure ou égale à 90%, encore mieux sensiblement égale à la largeur présentée par la table de séparation (18). Séparateur de phase (10A, 10B) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel les rouleaux de presse (38) sont choisis entre au moins deux tailles de rouleaux de presse (38) comprenant des gros rouleaux de presse (50A) et des petits rouleaux de presse (50B), les gros rouleaux de presse (50A) présentant respectivement une section transversale ayant une même plus grande dimension, les petits rouleaux de presse (50B) présentant respectivement une section transversale ayant une même plus grande dimension, ladite plus grande dimension des gros rouleaux de presse (50A) étant supérieure à la plus grande dimension des petits rouleaux de presse (50B), et dans lequel le rouleau de presse (38A) disposé le plus en amont de l’ensemble des rouleaux de presse (38) est de préférence un des gros rouleaux de presse (50A) et/ou le dernier rouleau de presse (38B) disposé le plus en aval de l’ensemble des rouleaux de presse (38) est de préférence un des gros rouleaux de presse (50A).