Brevet FR3150663A1 — publié le 20250103

TITRE EN APPBODY-TITLE Un aspect de l’invention concerne un inducteur I d’une machine électrique synchrone à flux axial M1’, l’inducteur I comprend une première série de pôles saillant 1 et une deuxième série de pôles saillant 1, 2 chacun situé entre deux pôles saillant 1 de la première série, comprenant chacun un corps de bobine 21 et une bobine d’excitation 22 de la deuxième série de pôles saillants 2 comprend des spires entourées autour d’une partie recouverte bobinée 210 du corps de bobine 21 formant des parties actives dans au moins une partie de chaque encoche 3 de chaque côté du corps de bobine 21 formée entre une partie nue 11n d’une base 11 d’un pôle voisin de la première série et le corp de bobine, telle que la dernière spire est plus proche de chacune des deux parties nue 11n voisines, que du corps de bobine. Figure à publier avec l’abrégé : Figure 3 Inducteur à flux axial d’une machine électrique synchrone DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION Le domaine technique de l’invention est celui des machines électriques synchrones à flux axial, en particulier l’inducteur à flux axial. La présente invention concerne l’inducteur à flux axial et en particulier différents modes de réalisation de machines électriques synchrones à flux axial comprenant un tel inducteur à flux axial. ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION La machine synchrone comprend comme tout moteur électrique un rotor et un stator, principalement le rotor forme l’inducteur et le stator forme l’induit. Dans l'état de la technique, il est connu des inducteurs de machine électrique synchrone, bobiné et/ou à aimants. L'inducteur peut avoir un avantage à être bobiné. En effet, une machine à noyau de fer bobiné peut produire une induction plus élevée que ceux à aimants qui sont en outre plus chers et limités thermiquement par leurs caractéristiques qu’une bobine. Ainsi à iso volume, une machine électrique synchrone comprenant un inducteur à aimant sera plus cher, plus limité thermiquement et moins performant (couple) particulièrement à haute vitesse de rotation qu’une machine par rapport à une machine électrique comprenant un inducteur bobiné. Il est connu aussi principalement deux grandes familles d’entrefer dans les machines électriques. Une première famille de machine électrique synchrone est à entrefer radial, dont le flux est principalement radial appelé aussi à champ, dont le volume d'entrefer entre un stator comprenant des bobines formant l’induit et le rotor formant un inducteur (à aimant ou bobiné) est de forme cylindrique entourant l’axe de rotation du rotor. Une deuxième famille de machine électrique synchrone est à entrefer axial dont le flux est principalement axial appelé aussi à champ axial et dont le volume d'entrefer entre un stator comprenant des bobines formant l’induit et le rotor formant l’inducteur (à aimant ou bobiné) est de forme d’un disque perpendiculaire à l’axe de rotation du rotor. Il est connu aussi une famille à flux transverse, ayant une partie d’entrefer axial et une partie d’entrefer radial. L’avantage de la machine à entrefer axial est d’utiliser le diamètre maximum de la machine pour la surface d’entrefer, or plus le diamètre utile d’entrefer est grand, plus le couple est important. En outre ces machines peuvent aussi être choisies pour des raisons d’encombrement axial très inférieur à celles des machines à entrefer radial ayant pour avantage l’encombrement radial. il existe aussi les rotors inducteurs à pôles saillant ou à griffes. Les rotors à griffes comprennent une seule bobine enroulée autour de l’axe de rotation passant dans les griffes. Cela permet d’avoir des ampères tours produits par cette bobine passant dans chaque pôle ayant l’avantage d’améliorer le taux de conducteur par encoche et donc augmenter le couple ainsi que de réduire les pertes joules. Cependant l’inconvénient est que les griffes sont soumises à une concentration de contrainte de déformation au pied des griffes par la force centrifuge obligeant à avoir un entrefer suffisant important selon les tolérances de fabrication du diamètre interne de l’induit et le diamètre externes des griffes. Or plus l’entrefer est important plus les performances de la machine électriques synchrone diminuent. En outre ces griffes ont l’inconvénient d’avoir des flux de fuite ne traversant pas l’entrefer ne contribuant pas à la fourniture de couple. Il existe parmi les machines synchrones la machine électrique avec un inducteur à pôles saillants comprenant un bâti ferromagnétique, une pluralité de corps ferromagnétiques répartie angulairement en s’étendant axialement du bâti et une bobine par corp ferromagnétique. Chaque bobine est bobinée autour d’un des corps ferromagnétiques. Il existe donc un besoin d’avoir une architecture de machine électrique synchrone d’un inducteur bobiné à flux axial plus simple à fabriquer pour diminuer le coût tout en permettant d’améliorer le rendement et le couple. L’invention offre une solution aux problèmes évoqués précédemment, en permettant à une bobine d’excitation entourant une partie d’un corps de bobine d’avoir plus de spires que dans l’art antérieur. Un aspect de l’invention concerne un inducteur d’une machine électrique synchrone à flux axial, l’inducteur étant du type pôle saillant comprenant: une première série de pôles saillant comprenant chacun une base ferromagnétique régulièrement répartie angulairement autour de l’axe central, et un bec s’étendant de la base ferromagnétique comprenant une surface radiale d’entrefer axial, chaque base ferromagnétique comprenant au moins une partie nue, une deuxième série de pôles saillants, chacun situé entre deux pôles saillants de la première série, chaque pôle saillant de la deuxième série comprenant au moins : un corps de bobine comprenant une partie recouverte bobinée, une bobine d’excitation enroulée autour de la partie recouverte bobinée du corps de bobine, une face radiale d’entrefer axiale. des encoches, chacune formée entre un corps de bobine des pôles saillant de la deuxième série et une base voisine d’un des pôles saillant voisin de la première série, caractérisé en ce que chaque bobine d’excitation de la deuxième série de pôles saillants comprend des spires entourées autour de la partie recouverte bobinée du corps de bobine formant des parties actives dans au moins une partie de chaque encoche de chaque côté du corps de bobine formée avec la partie nue de la base d’un pôle saillant voisin de la première série, telle que la dernière spire est plus proche de chacune des deux parties nue des deux bases voisines de pôle saillant de la première série, que du corps de bobine. Grâce à l’invention, le fait d’avoir une partie nue sur une base d’une première série de pôle permet à la bobine d’excitation du pôle voisin de la deuxième série d’être plus volumineuse. Par partie nue on entend donc une partie d’une base ferromagnétique ou d’un corps de bobine non entourée par une seule bobine d’excitation bobinée, c’est-à-dire qu’il n’y a pas de bobine enroulée autour de cette partie nue mais cette partie nue fait face à des bobines d’excitation de pôle voisin. Il est ainsi possible d’avoir un taux de remplissage supérieur aux inducteurs n’ayant que des pôles saillants bobinés identiques. En effet, par exemple le fait d’avoir un pôle bobiné sur deux permet à la fois d’avoir un inducteur plus facile à fabriquer (par exemple une seule bobine sur deux) et en outre à ces pôles bobinés d’avoir un taux de conducteur dans l’encoche supérieur puisqu’il n’y a pas, contrairement aux cas des inducteurs ayant que des pôles saillants bobinés identiques, d’interstices nécessaire entre les bobines. En outre le fait d’être un inducteur à flux axial permet de retenir des spires radialement dans cette encoche facilement en gardant un même axe de bobinage parallèle à l’axe central contrairement au cas d’un inducteur à flux radial du fait de l’angle changeant lors du bobinage autour d’un axe perpendiculaire à l’axe central implique des zones (zone du milieu dans l’encoche) non retenu par le bec contre la force centrifuge. Ces zones non retenues imposent des cales ou frettes au niveau de l’entrefer diminuant le taux de remplissage dans l’encoche. Outre les caractéristiques qui viennent d’être évoquées dans le paragraphe précédent, l’inducteur selon un aspect de l’invention peut présenter une ou plusieurs caractéristiques complémentaires parmi les suivantes, considérées individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles : Selon un mode de réalisation, au moins une bobine d’excitation comprend sa dernière spire en contact avec la partie nue d’au moins une base d’un des deux pôles saillant voisin. Cela permet de maximiser le % de taux de remplissage de conducteur dans une encoche. Selon un exemple chaque bobine d’excitation a sa dernière spire en contact avec la partie nue. Selon un mode de réalisation, au moins une bobine d’excitation comprend sa dernière spire distante de la partie nue de chaque base des deux pôles saillant voisin selon une distance inférieure à un diamètre ou une largeur ou une longueur d’une section du conducteur de la bobine d’excitation. Cela permet de maximiser le % de taux de remplissage de conducteur dans une encoche. Selon un exemple chaque bobine d’excitation a sa dernière spire distante selon cette distance de la partie nue. Selon un autre exemple chaque bobine a soit sa dernière spire distante selon cette distance de la partie nue soit sa dernière spire en contact avec la partie nue comme dans le mode de réalisation précédent. Selon un mode de réalisation, l’inducteur comprend en outre des aimants inter-pôles positionnés entre chaque pôle saillant de la première série et chaque pôle saillant de la deuxième série au niveau de la face et surface radiale d’entrefer axial. Cela permet d’augmenter le niveau de saturation magnétique des pôles et donc d’avoir un courant inducteur plus important avant saturation et donc la possibilité d’avoir plus de couple. Selon une variante du mode de réalisation précédent, l’inducteur comprend une cage amortisseur formée par des conducteurs électriques comprenant des parties inter-pôles chacune située entre chaque pôle au niveau de l’encoche recouvrant axialement les bobines et une partie cylindrique externe entourant les pôles nu et les pôles bobinées et une partie cylindrique interne entourée par les pôles nu et les pôles bobinées, la partie cylindrique interne étant reliée électriquement à la partie cylindrique externe par les parties inter-pôles. La cage d'amortisseur absorbe les variations de couple (stabilisation de la vitesse de rotation instantanée) causées par une brusque variation de la charge et agit en cas de charge asymétrique (une des phases interrompues) ou en cas de court-circuit. Il facilite également la mise et le maintien en synchronisme de plusieurs alternateurs (amortissement des oscillations de phase entre alternateurs). Selon un mode de réalisation, au moins une ou tous les corps de bobine sont en matériau paramagnétique ou diamagnétique notamment dans un matériau plus léger que le matériau ferromagnétique des bases. Cela permet de diminuer le poids de la machine, par exemple, chaque corps de bobines comprend un cadre en plastique sur lequel est enroulées les ou la première(s) spire(s) de la bobine et de l’air est situé dans le cadre. Un tel corps de bobine est donc plus léger et moins couteux que le mode de réalisation suivant. Selon un mode de réalisation ou une variante du mode de réalisation, au moins ou tous les corps de bobine sont corps de bobine sont en matériau ferromagnétique et en ce que chaque face radiale d’entrefer axial et formée d’une surface radiale d’entrefer axial. Cela permet de canaliser (guider) et favoriser le flux magnétique. Selon un mode de réalisation, chaque corps de bobine comprend une partie nue s’étendant de la partie recouverte bobinée, chaque base ferromagnétique d’un pôle saillant de la première série comprend une deuxième partie recouverte bobinée de la base ferromagnétique s’étendant de la première partie nue, et en ce que chaque pôle saillant de la première série comprend une bobine d’excitation bobinée autour de la deuxième partie recouverte bobinée en ayant une dernière spire plus proche de chaque partie nue voisine du corps de bobine des deux pôles saillants voisin de la première série que de la deuxième partie recouverte bobinée. cela permet d’être un inducteur à flux axial centrale d’une machine à double induit de part et d’autre axialement de l’inducteur. Selon un exemple des deux modes de réalisation précédents, l’inducteur est un inducteur central dans lequel : les corps de bobine sont chacune ferromagnétique et comprennent chacune une première surface radiale d’entrefer axial et les corps de bobine et les bases ferromagnétiques comprennent chacun une deuxième surface radiale d’entrefer axial opposée à la première surface radiale d’entrefer axial. Cela permet d’avoir un inducteur central comprenant des corps de bobines ferromagnétiques permettant de guider le flux axial. Selon une variante au mode de réalisation précédent, l’inducteur est un inducteur latéral monocouche comprenant un bâti ferromagnétique comprenant une face radiale par rapport à l’axe central, dans lequel : chaque pôle saillant de la première série s’étend axialement d’une face radiale du bâti ferromagnétique en comprenant uniquement la partie nue s’étendant du bâti au bec et chaque corps de bobine de la deuxième série s’étendant axialement de la face radiale du bâti ferromagnétique en comprenant uniquement la partie recouverte bobinée du corps de bobine en s’étendant axialement du bâti, la bobine d’excitation entourant entièrement uniquement la partie recouverte bobinée: Contrairement au mode de réalisation précédent, cela permet d’être un inducteur à flux axial latéral. Un autre aspect de l’invention concerne une machine électrique synchrone à flux axial : un inducteur selon le premier aspect de l’invention avec ou sans différentes caractéristiques d’une ou des modes de réalisation décrits précédemment, un arbre de rotor ayant un axe de rotation (X) correspondant à l’axe central, un induit statorique comprenant : un bobinage comprenant un nombre Pa de parties actives régulièrement angulairement réparties autour de l’axe de rotation en entourant l’arbre de rotor un bobinage comprenant des parties actives dans des encoches, une face radiale d’entrefer axial. Cette machine peut soit être une machine électrique avec un seul inducteur et un seul induit soit être une machine électrique à double inducteur et un induit ou encore à double induit et un seul inducteur mais aussi être à inducteur statorique avec un rotor ferromagnétique décrit dans un des modes de réalisation dans la suite. En outre le bobinage de l’induit peut être concentrique ou distribué, notamment il est aussi possible d’avoir un induit comprenant un bobinage concentrique ayant une bobine sur 2 comme l’inducteur, ou encore un induit formé par des dents ou des corps de bobine en matériau amagnétique ou paramagnétique par exemple par de la résine et de la fibre de verre ou encore même une carte électronique de type PCB comprenant les parties actives. Outre les caractéristiques qui viennent d’être évoquées dans le paragraphe précédent, l’inducteur selon un aspect de l’invention peut présenter une ou plusieurs caractéristiques complémentaires parmi les suivantes, considérées individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles : Selon un mode de réalisation l’inducteur est solidaire de l’arbre de rotor et forme ensemble un rotor, chaque surface radiale d’entrefer axiale étant en vis-à-vis de la face radiale d’entrefer axiale de l’induit formant entre eux un entrefer axial. L’inducteur fait partie du rotor dans cette machine. Selon un exemple de ce mode de réalisation, le rotor comporte en outre une frette entourant et en contact avec les pôles de l’inducteur. Cela permet de maintenir les bobines, corps de bobine et corps ferromagnétique de l’inducteur contre la force centrifuge. Selon une particularité de cet exemple, la frette comprend une partie externe formant un logement recevant une partie du bobinage, le logement ayant un diamètre externe au diamètre de l’inducteur. Une telle frette peut être emmanché sur l’inducteur, en particulier sur le bobinage ou sur un bec du corps de bobine. Selon un exemple de cette particularité, la frette comprend une partie interne emmanchée sur l’arbre rotor et formant un deuxième logement logeant une autre partie du corps de bobine. Le corps de bobine peut ainsi être une résine noyée dans les logements. Selon un exemple de ce mode de réalisation, l’inducteur comprend un rayon interne et un rayon externe mesuré radialement respectivement entre une extrémité radiale interne du bec la plus proche de l’axe central et une extrémité radiale externe du bec la plus éloignée de l’axe central et en ce que le rayon interne est égal à 60% + ou – 20% du rayon externe et le rotor comprend en outre un dispositif d’alimentation des bobines d’excitation de l’inducteur comprenant : une partie rotative solidaire de l’arbre rotor et connecté électriquement aux bobines d’excitation, étant située axialement entre une extrémité axiale d’un induit ou inducteur et une extrémité axiale d’un autre induit ou un autre inducteur opposé axialement à cette extrémité axiale, une partie statorique solidaire en rotation de l’induit statorique. Cela permet d’avoir une machine électrique compact axialement, en effet, la machine à Flux Axial optimal aura un diamètre de partie active ( de l’inducteur ou de l’induit) approximativement égal environ à 60% du diamètre extérieur de la partie active. Ainsi en plaçant la partie rotative du dispositif d’alimentation de la machine dans la place disponible à l’intérieur du diamètre intérieur de l’inducteur /et l’induit, la machine est plus compacte axialement. Les extrémités axiales de l’induit ou de l’inducteur peuvent être une extrémité axiale d’un bâti de l’inducteur opposée à sa face radiale d’entrefer axial ou une extrémité d’une culasse de l’induit opposée à sa face radiale d’entrefer axial. Selon une variante de ce mode de réalisation, l’inducteur est statorique entourant l’arbre de rotor, la machine comprenant en outre un rotor ferromagnétique comprenant l’arbre de rotor et un premier ensemble de pièces ferromagnétiques comprenant un nombre Ns de pièces régulièrement réparties autour de l’axe de rotation, le nombre Ns est égale à la somme de ou la différence entre Pa/2 et Pe/2, l’ensemble de pièces ferromagnétiques étant situé entre le premier inducteur statorique et le premier induit statorique. Cela permet d’avoir un inducteur statorique est donc de ne pas avoir de problème contre la force centrifuge ni d’avoir un dispositif d’alimentation comprenant une partie mobile. Selon un mode de réalisation, la machine comprend un deuxième inducteur identique au premier inducteur comprenant un bâti ferromagnétique, l’induit étant un induit central situé axialement entre les deux inducteurs, l’induit comprenant une deuxième face radiale d’entrefer axiale par dent, et les deux inducteurs sont angulairement décalés l’un par rapport à l’autre d’un pôle tel que chaque pôle de la deuxième série d’un des inducteur est aligné axialement avec un pôle de la première série de l’autre inducteur. Une telle machine ayant un nombre pair d’inducteur ayant qu’une bobine d’Excitation sur 2 permet en outre de mieux remplir les encoches et de gagner du temps de fabrication et d’assemblage et d’éviter des harmoniques pairs par rapport à une machine électrique comprenant un nombre impair d’inducteur. Une telle machine permet aussi d’avoir un équilibrage des forces axiales entre l’induit et l’inducteur. Selon un exemple de ce mode de réalisation, les bobines sont noyées dans de la résine, par exemple avec de la fibre de verre ou encore gravé sur un circuit imprimé électrique par exemple PCB. Selon une variante, le stator comprend des dents ferromagnétiques retenues ensemble par une culasse interne ou externe ou encore noyées dans de la résine, les bobines étant bobinées entre les dents, par exemple autour dans le cas de bobinage concentrique. Selon un exemple de ce mode de réalisation dans lequel l’inducteur est selon le mode de réalisation comprenant des aimants, chaque aimant du premier inducteur a une polarité inverse à la polarité d’un amant aligné axialement du deuxième inducteur. Cela permet d’améliorer les performances maximales de la machine. Selon un autre mode de réalisation, la machine électrique comprend un deuxième induit statorique identique au premier induit, l’inducteur est selon le mode de réalisation dont chaque corps polaire ferromagnétique comprend une deuxième surface radiale d’entrefer axial, l’inducteur étant un inducteur central situé axialement entre les deux induits et chaque induit comprend une culasse et des dents s’étendant de la culasse vers l’inducteur central formant entre elles des encoches au nombre Pa logeant chacune une partie active. Une telle machine permet d’avoir un équilibrage des forces axiales entre l’induit et l’inducteur. Selon un mode de réalisation, l’induit comprend une culasse et des dents s’étendent de la culasse vers l’inducteur central formant entre elles des encoches au nombre Pa logeant chacune une partie active. Selon un mode de réalisation, l’arbre rotor comprend en outre un canal de refroidissement comprenant un conduit axial s’étendant axialement dans l’arbre du rotor et au moins un conduit de projection s’étendant du conduit axial jusqu’à une ouverture en vis-à-vis d’une bobine de l’induit ou de l’inducteur. Cela permet d’utiliser l’arbre rotor comme système de pulvérisation d’un liquide de refroidissement sur les bobines d’inducteur et/ou le bobinage de l’induit afin d’augmenter le rendement de la machine. L’invention et ses différentes applications seront mieux comprises à la lecture de la description qui suit et à l’examen des figures qui l’accompagnent. BREVE DESCRIPTION DES FIGURES Les figures sont présentées à titre indicatif et nullement limitatif de l’invention. montre une vue schématique d’un inducteur selon un premier exemple d’un premier mode de réalisation. montre une coupe de l’inducteur de la . montre une représentation selon un schéma de principe au niveau d’une coupe A-A d’un pôle saillant d’une première série d’un exemple du premier mode de réalisation . montre une représentation selon un schéma de principe au niveau d’une coupe B-B d’un pôle saillant d’une deuxième série d’un exemple du premier mode de réalisation . montre une machine électrique synchrone selon un premier exemple d’un premier mode de réalisation comprenant un inducteur selon la . montre une machine électrique synchrone selon un autre exemple du premier mode de réalisation comprenant deux inducteurs selon la . . montre un inducteur dépourvu de bobines d’excitation selon un exemple d’un deuxième mode de réalisation. montre l’inducteur de la comprend selon un deuxième mode de réalisation montre une machine électrique synchrone selon un deuxième mode de réalisation comprenant un inducteur selon la . montre un schéma de principe d’un exemple d’une machine électrique selon un troisième mode de réalisation comprenant deux inducteurs selon le premier mode de réalisation. montre un schéma de principe d’un rotor ferromagnétique d’une machine électrique selon la . DESCRIPTION DETAILLEE Les figures sont présentées à titre indicatif et nullement limitatif de l’invention. Un premier aspect de l’’invention concerne un inducteur I, I’ dont un exemple d’un premier mode de réalisation est représenté entier sur la et en coupe dans les figures 1B, à 1D et un autre exemple d’un deuxième mode de réalisation est représenté partiellement et entier respectivement en et d5. Un deuxième aspect de l’invention concerne une machine électrique synchrone à flux axial monocouche M1, M1’, M2, M3 comprenant chacune au moins un inducteur I, I’ selon le premier aspect de l’inventions. Différents modes de réalisation de machine électrique synchrone à flux axial monocouche M1, M1’, M2, M3 sont représentés sur les figures 2,3, 6 et 7. L’inducteur I, I’ selon le premier et le deuxième mode de réalisation comprend une première série de pôles saillants 1 et une deuxième série de pôles saillants 2 différente de la première série de pôles saillant 1. Dans les deux modes de réalisation, chaque pôles saillants 2 de la deuxième série est situé entre deux pôles saillants 1 de la première série. Les pôles saillants 1, 2 des deux séries sont régulièrement réparties angulairement autour d’un axe central X. L’inducteur I, I’ comprend un nombre Y de paires de pôles saillant, égal au nombre de pôle 1 de la première série ainsi qu’ au nombre de pôles saillant 2 de la deuxième série. L’inducteur I du premier mode de réalisation comprend un nombre Y de paires de pôles égal à 5 et le nombre Y de paire de pôles dans l’inducteur I’ du deuxième mode de réalisation est de 7. De préférence, comme cela est représenté dans les deux modes de réalisation, chaque pôle saillant 1 de la première série sont identique aux tolérances de fabrication prêt et chaque pôle saillant 2 de la deuxième série sont identiques aux tolérances de fabrication prêt afin d’éviter un déséquilibrage. Dans les deux modes de réalisations, chaque pôles saillant 1 de la première série comprend une base ferromagnétique 11 comprenant une partie nue 11n et un bec ferromagnétique 110 s’étendant de la base ferromagnétique 11. Le bec 110 comprend une surface radiale d’entrefer axial 10. Dans les deux modes de réalisations, chaque pôles saillant 2 comprend un corps de bobine 21 et une bobine d’excitation 22 enroulée autour d’au moins une partie du corps de bobine 21 , appelée partie recouverte bobinée 210. Chaque pôles saillant 2. Chaque pôles saillant 2 comprend une face radiale d’entrefer axiale 20. Dans les deux modes de réalisations, l’inducteur I, I’ comprend des encoches 3. Chaque encoche 3 loge une partie active des différentes bobines d’excitation 22 d’un pôle saillant 2 d’une deuxième série. Chaque encoche 3 est formée entre un corps de bobine 21 des pôles saillant 2 de la deuxième série et une base 11 voisine d’un des pôles saillant 1 voisin de la première série. Autrement dit il y a un nombre d’encoche égal à deux Y, soit une encoche 3 de chaque côté de chaque corps de bobine 21 et une encoche 3 de chaque côté de chaque base 11. Par pôle voisin on entend le pôle saillant le plus proche. Plus l’encoche 3 loge de parties actives des bobines d’excitation 22, meilleure est la puissance de la machine à isovolume. Un taux en % de remplissage d’encoche est connu pour exprimer le taux de volume de conducteur (les parties actives de la bobine) dans le volume de l’encoche 3. Dans les deux modes de réalisation, chaque bobine d’excitation 22 comprend des spires entourées autour de la partie recouverte bobinée 210 du corps de bobine 21. Chaque spire est un tour du conducteur électrique de la bobine autour de la partie recouverte bobinée 210 du corps de bobine 21. Ainsi la bobine est bobinée selon un axe sensiblement parallèle à l’axe central X de l’inducteur I, I’. Chaque spire comprend deux parties actives logées chacune dans une encoche 3 correspondante de chaque côté du corps de bobine 21. Chaque bobine d’excitation 22 comprend donc une première spire autour et en vis-à-vis (voir en contact) de la partie recouverte bobinée 210, ayant une extrémité reliée à une borne de l’inducteur ou à une autre bobine d’excitation 22 et une dernière spire reliée à une borne de l’inducteur ou à une autre bobine d’excitation 22. Les bobines d’excitation peuvent être montées électriquement en parallèle en reliant chaque extrémité des premières spires ensemble et chaque extrémité des dernières spires ensemble. Les bobines d’excitation peuvent aussi être montées électriquement en série en reliant chaque extrémité des premières spires à une extrémité d’une dernière spire d’une autre bobine d’excitation. Selon le premier aspect de l’invention, chaque dernière spire de chaque bobine d’excitation 22 d’un pôle saillant 2 d’une deuxième série de l’inducteur I, I’ selon le premier et deuxième mode de réalisation est plus proche de la partie nue 11n de la base 11 de la deuxième série de pôle saillant 1 que du corps de bobine 22 autour du quelle la dernière spire est enroulée. La dernière spire de chaque bobine d’excitation 22 est plus proche de la partie nue 11n de la base 11 de la deuxième série de pôle saillant 1 que de la première spire de la même bobine d’excitation 22. Cette caractéristique du premier aspect de l’invention permet d’augmenter ce taux en % de remplissage d’encoche de deux façons différentes que ce soit selon le premier ou deuxième mode de réalisation décrit dans la suite. En particulier dans l’inducteur I du premier mode de réalisation, comme visibles en particulier sur la représentant une coupe radiale, c’est-à-dire dans un plan perpendiculaire à l’axe central, au niveau des bobines d’excitation 22, seule les pôles saillant 2 de la deuxième série comprennent une bobine d’excitation 22 à la différence de l’inducteur I’ du deuxième mode de réalisation, comme visible sur la ,dont chaque pôle saillant 1, 2 de la première et de la deuxième série comprennent une bobine d’excitation 12, 22 bobinée chacune autour de la base 11 ou du corps de bobine 21 mais pas à la même hauteur comme cela sera expliqué dans la suite. Selon un exemple, dans l’inducteur I du premier mode de réalisation, chaque bobine d’excitation 22 est bobinée dans les deux encoches 3 entourant le corps de bobine 21 correspondant en ayant sa dernière spire en contact avec la partie nue 11n de chaque base 11 d’un des deux pôles saillant 1 voisin. Cela permet de remplir au maximum le % de taux de remplissage de conducteur dans l’encoche 3. Selon un autre exemple, chaque bobine d’excitation comprend sa dernière spire distante de la partie nue de chaque base des deux pôles saillant voisin selon une distance inférieure à un diamètre ou une largeur ou une longueur d’une section du conducteur de la bobine. Selon encore un autre exemple, au moins une bobine d’excitation 22 comprend sa dernière spire distante de la partie nue de chaque base des deux pôles saillant voisin et au moins une autre une bobine d’excitation 22 comprend sa dernière spire en contact avec la partie nue 11n d’une base 11 d’un des deux pôles saillant 1 voisin. Bien entendu, selon encore un autre exemple, la dernière spire d’au moins une bobine d’excitation 22 peut aussi être plus distant de la partie nue 11n d’une base 11 d’un des deux pôles saillant 1 voisin que le diamètre ou la largeur ou la longueur d’une section du conducteur de la bobine d’excitation 22. L’inducteur I selon le premier mode de réalisation comprend en outre un bâti 4 comprenant une ouverture d’axe central X. La base 11 et le corps de bobine 21 s’étendent chacun d’une face radiale de la base 11 suivant une direction parallèle à l’axe central X. Dans cet exemple, chaque corps de bobine 21 en particulier visible selon la représentant schématiquement la coupe axiale A-A (coupe dans un plan comprenant l’axe central X) dans un pôle saillant 2 de la deuxième série représentée à la est en matériau ferromagnétique et est en l’occurrence identique à chaque base 11 de chaque pôle saillant 1 de la première série en particulier visible selon la représentant schématiquement la coupe axiale B-B dans un pôle saillant 1 de la première série représentée à la . Par représentation schématique de la coupe axiale A-A ou B-B on entend que les dimensions ne sont pas respectées. Selon un autre exemple non représenté, le corps de bobine est en plastique ou composite et comprend un orifice central pour alléger le poids. Dans cet exemple, de façon optionnelle, chaque pôle saillant 2 de la deuxième série comprend aussi un bec 212 ferromagnétique s’étendant du corps de bobine 21 jusqu’à la face radiale d’entrefer axial du pôle saillant 2. Autrement dit la face radiale 20 comprend une surface radiale 20 du bec 212. Dans cet exemple chaque bec 212 est identique au bec 110 d’un pôle saillant 1 de la première série. Dans cet exemple, comme on peut le voir sur la , chaque bobine d’excitation 22 recouvre entièrement le corps de bobine 21 correspondant et donc chaque partie recouverte bobinée 210 forme entièrement le corps de bobine 21 du pôles saillant 2 de la deuxième série. Chaque partie nue 11n d’un pôle saillant 1 de la première série de l’inducteur I du premier mode de réalisation forme aussi entièrement la base ferromagnétique 11 du pôles saillant 1 de la première série. En particulier, dans cet exemple de ce premier mode de réalisation, l’inducteur I comprend des aimants inter-pôles 7 positionnés chacun entre un bec 110 d’un pôle saillant 1 de la première série et un bec 212 voisin d’un pôle saillant 2 de la deuxième série au niveau de la face et surface radiale d’entrefer axial. Chaque aimant 7 comprend un premier côté ayant une première polarité, accolé à un bec 110 d’un pôle saillant 1 de la première série et son autre côté ayant une deuxième polarité, accolé à un bec 212 du pôle saillant 2 de la deuxième série. Par exemple la première polarité de chaque aimant et le nord et la deuxième polarité est le sud, mais cela peut être inversé, tout dépend du sens du courant et du sens du bobinage des bobines d’excitation 22. L’inducteur I comprend aussi un rayon interne r1 mesuré radialement entre une extrémité radiale interne du bec 110 la plus proche de l’axe central X et une extrémité radiale externe du bec 110 la plus éloignée de l’axe central X. De préférence le rayon interne r1 est égal à 60% + ou – 20% du rayon externe r2, ici dans cet exemple ce ratio r1/r2 est égal à 60% permettant la meilleure optimisation du couple à iso diamètre externe. Dans cet exemple, l’inducteur I est destiné à faire partie d’un rotor d’une machine électrique synchrone M1, M1’ représentées sur les figures 2 et 3 et donc être monté sur un arbre rotor, une frette 6 entoure les pôles 1, 2, tout en étant en contact avec une circonférence externe de ces pôles 1, 2. Dans cet exemple, la frette 6 est fretté (monté serré) contre une surface circonférentielle de chaque bec 110, 212 entourant ainsi les aimants inter-pôles 7 pour les retenir radialement contre la force centrifuge ainsi qu’empêcher une déformation des pôles 1, 2 en particulier au niveau de la liaison entre le bâti 4 et les bases 11 ou les corps de bobine 21. Dans cet exemple, on peut voir que les bobines d’excitation 22 comprennent un chignon interne (proche de l’axe central) et externe (le plus éloigné de l’axe central) dont le plus petit rayon de l’inducteur I est mesuré à partir de l’extrémité d’un chignon interne le plus proche de l’arbre central et le plus grand rayon de l’inducteur I est mesuré à partir d’une extrémité d’un chignon externe le plus éloigné de l’arbre central (ou diamètre externe mesuré entre deux extrémités externes des chignons externes de deux bobines d’excitation 22). Bien entendu, selon un autre exemple le bâti 4 peut avoir le diamètre externe le plus grand de l’inducteur, mais l’inducteur serait plus lourd. Dans cet exemple, la frette 6 comprend un diamètre externe compris entre le diamètre externe du bâti 4 et le diamètre externe (2 * r2) des pôles saillant 1,2. La frette 6 peut selon un autre exemple, comprendre une partie formant un logement externe entourant les chignons externes des bobines du côté externe. Selon un autre exemple non représenté l’inducteur est à cage écureuil amortisseur, dans cet exemple, chaque aimant inter-pôles et la frette sont remplacés par des conducteurs électriques en forme respectivement de barre et d’anneau. La machine synchrone à flux axial M1 représentée en est selon un exemple d’un premier mode de réalisation, sans la représentation de l’arbre rotor, de la frette 6 et des aimants interpolaires 7. Le rotor de la machine synchrone à flux axial M1 comprend en outre de l’inducteur I, un arbre rotor d’axe central X fixé au bâti 4 directement ou indirectement, par exemple par une douille monté serré sur l’arbre rotor et contre une surface périphérique circonférentielle 40 du bâti 4 visible sur la . Selon un autre exemple, l’arbre rotor comprend un collet ou un épaulement permettant d’avoir une surface externe circonférentielle externe monté serré directement contre la surface périphérique circonférentielle 40 du bâti 4. Selon un autre exemple non représenté, le bâti 4 et l’arbre rotor sont réalisé d’un seul tenant (moulé ou usiné). Selon encore un autre exemple, la frette 6 du rotor peut entourer l’inducteur I, recouvrir la surface radiale du bâti 4 à l’opposé des pôles saillant 1, 2 et former la pièce de liaison entre l’arbre rotor (en étant monté par exemple serré ou autre moyen de fixation (bride etc..) et l’inducteur I. La machine synchrone à flux axial M1 comprend en outre un induit statorique latérale 5 comprenant un bobinage comprenant un nombre Pa de parties actives chacune en l’occurrence logée dans une encoche formée entre deux dents de l’induit 5. Les dents sont réparties régulièrement angulairement autour de l’axe central C c’est-à-dire l’axe de rotation X en entourant l’arbre de rotor (non représenté). Dans cet exemple le nombre Pa de partie actives est égales à 12 et le bobinage est un bobinage concentrique fractionnaire correspondant quand un nombre de dents de l'Induit divisé par le nombre de phases et par le nombre de pôles de l'Inducteur n'est pas un nombre entier (ou demi entier). En l'occurrence ce nombre est égal a 12/10/3 = 0.4." L’induit peut aussi comporter des corps de bobine enroulés chacun par une bobine du bobinage formant des parties actives réparties régulièrement angulairement autour de l’axe central C. L’induit 5 (expliqué plus en détail dans le troisième mode de réalisation de machine représenté à la ) comprend des encoches entre chaque dents et un bobinage comprenant les parties actives dans des encoches. Dans cet exemple, le bobinage est concentrique mais pourrait être distribué par exemple ondulé répartie. L’induit 5 peut comporter par exemple trois phases, mais pourrait en comporter plus. Dans cet exemple, l’induit 5 comporte une culasse arrière 54 en paquet de tôles mais pourrait être aussi fabriqué par de la poudre de fer magnétique compacte. Les dents sont dans cet exemple aussi en ferromagnétique et de préférence formé par un paquet de tôles. Autrement dit, l’induit statorique 5 est un induit comprenant un bobinage bobiné 50 dans un paquet de tôles formant les dents. Les bobines sont bobinées dans des encoches du paquet de tôles de l’induit 5. L’induit 5 comporte une face radiale d’entrefer axiale, ici dans cet exemple faisant face aux surfaces d’entrefer 10 des becs 110 des pôles saillants 1 de la première série et aux face radiale 20 (en l’occurrence une surface radiale du bec 212) des pôles saillants 2 de la deuxième série. Dans ce mode de réalisation, l’entrefer à flux axial est donc ainsi formé entre l’induit I et l’inducteur 5. Le deuxième exemple de ce mode de réalisation de machine électrique tournante à flux axiale M1’ visible en est différente de la machine électrique tournante à flux axiale M1 en ce qu’elle comprend deux inducteurs I selon le premier exemple de ce mode de réalisation et un induit central 5’. Dans ce deuxième exemple, le rotor comprend les deux inducteurs I et sont couplés en rotation à un arbre rotor (non représenté) selon un des exemples décrits précédemment. L’induit statorique central 5’ est différent de l’induit latéral statorique 5 en ce qu’il ne comporte pas de culasse 54 mais uniquement une pluralité de dents formant entre elles des encoches et un bobinage 50 comprenant des parties actives dans des encoches. Les bobines peuvent être maintenues entre elles selon différentes méthodes de fabrication, par exemple en étant noyées dans de la résine, ou encore le stator peut comprendre une culasse externe cylindrique entourant l’induit 5’ ou encore une culasse interne entourée par le bobinage 50. En particulier dans cet exemple, chaque dent de l’induit statorique central 5’ est ferromagnétique et comprend une première surface radiale ferromagnétique formant toute ensemble la première face radiale d’entrefer axiale en vis-à-vis du premier induit I et une deuxième surface radiale ferromagnétique à l’opposé axialement de la première surface radiale, formant toute ensemble une deuxième face radiale d’entrefer axiale en vis-à-vis du deuxième induit I. Dans ce deuxième exemple, les deux inducteurs I sont fixés au rotor en étant angulairement décalé l’un par rapport à l’autre d’un pôle tel que chaque pôle d’une première série d’un des inducteurs I est aligné axialement avec un pôle d’une deuxième série de l’autre inducteur I. Autrement dit lorsque la première surface radiale de l’induit 5, comprenant une surface radiale de chaque partie active du bobinage et en l’occurrence aussi celle de chaque dent ou de corps de bobine de l’induit 5, est en vis-à-vis (en fonction de l’angle de rotation de l’induit) d’une surface d’entrefer 10 d’un bec 110 d’un des pôles saillants 1 de la première série du premier induit I, la deuxième surface radiale de l’induit 5 (comprenant aussi une deuxième surface radiale de chaque partie active du bobinage et en l’occurrence aussi celle d’une dent ou d’un corps de bobine de l’induit 5) est en vis-à-vis d’une face radiale 20 (en l’occurrence une surface radiale du bec 212) d’un des pôles saillants 2 de la deuxième série du deuxième induit I (et inversement lorsque le rotor tourne angulairement d’un pôle soit ici 36° (180°/Y = 180/5 = 36°). Ce deuxième exemple de ce premier mode de réalisation de machine électrique à flux axial M1’ a un double avantage par rapport à celui du premier exemple de la machine électrique à flux axial M1, le premier est d’éviter des harmoniques pairs, le deuxième est d’équilibrer les forces axiales sur le rotor permettant d’augmenter la durée de vie des paliers (par exemple roulements) supportant l’arbre rotor. Dans ces deux exemples de ce mode de réalisation, le rotor comprend en outre un dispositif d’alimentation (non représenté) des bobines d’excitation 20 de l’inducteur I comprenant une partie rotative solidaire de l’arbre rotor et connecté électriquement aux bobines d’excitation 20 et une partie statorique solidaire en rotation de l’induit statorique. Le ratio de r1/ r2 égal à 60% + ou – 20%, ici égal à 60% permet d’avoir un rayon r1 de l’inducteur I, suffisamment important pour que la partie rotative solidaire du dispositif d’alimentation soit située axialement entre une extrémité axiale de la culasse d’un induit dans le cas du premier exemple ou du bâti 4 du deuxième inducteur I dans le cas du deuxième exemple et une extrémité axiale du bâti 4 du premier inducteur I. Dans les différents exemples représentés, les corps de bobine sont en matériau ferromagnétique mais pourrait être en matériau paramagnétique ou diamagnétique. L’inducteur I’ selon le deuxième mode de réalisation est maintenant décrit, en l’occurrence dans cet exemple c’est un inducteur I’ central pour être situé entre deux induits latéraux 5, comme représenté sur la représentant une machine électrique à flux axial M2 selon un deuxième mode de réalisation comportant l’inducteur I’ entourée axialement de part et d’autre par deux induits latéraux 5 (dont le bobinage n’est pas représenté). La représente l’inducteur I’ sans bobine d’excitation 20. Comme on peut le voir cet inducteur i’ est différent d’une part en ce qu’il est dépourvu de bâti 4 et d’autre part en ce que chaque pôle 1, 2 comporte : une deuxième face radiale d’entrefer 20’ formé dans cet exemple par une surface radiale d’entrefer d’un deuxième bec 212’ s’étendant chacun d’un corps de bobine 21 à l’opposé du premier bec 212 et une deuxième surface radiale d’entrefer axial 10’ formé dans cet exemple par un deuxième bec 110’ s’étendant chacun d’une base 11 à l’opposé du premier bec 110 formant la première surface radiale d’entrefer axial 10 opposée à la première surface radiale d’entrefer axial. Dans cet exemple les deux faces d’entrefer de l’inducteur I’ sont identiques à celle de l’inducteur I sauf comme déjà dit en ce qu’il comprend 7 paires de pôles. En l’occurrence dans cet exemple, l’inducteur I’ comprend en outre sur son autre face, des aimants inter-pôles 7’ entre chaque pôles saillant 1, 2 et une deuxième frette 6’ entourant les deuxièmes becs 110’, 212’. Sur cette figure, il est représenté en outre une coupe d’une section au niveau d’un collet 8 d’un arbre rotor. La représente un schéma de principe selon une vue en perspective de la deuxième face de l’inducteur I’ de la (avec un angle de rotation suivant l’axe central X différent) avec le bobinage d’excitation qui est différent de celui du premier mode de réalisation en ce qu’il comprend une bobine d’excitation 12 par pôle saillant 1 de la première série. Chaque base 11 comporte donc en outre d’une partie nue 11n une deuxième partie recouverte bobinée 11’ (référencée sur la ). Dans ce deuxième mode de réalisation, chaque bobine d’excitation 12 est donc bobinée autour de la deuxième partie recouverte bobinée 11’ de la base ferromagnétique 11 s’étendant de la première partie nue 11n. En outre chaque corps de bobine 21 comprend une partie nue 21n s’étendant de la partie recouverte bobinée 210. Chaque bobine d’excitation 12 bobinée autour d’une deuxième partie recouverte bobinée 11’ de la base ferromagnétique 11 de chaque pôle 1 de la première série a une dernière spire plus proche des deux parties nue 21n voisines des deux corps de bobine 21 voisin de chaque pôle saillant 2 voisin que de la deuxième partie recouverte bobinée 210 de ce corps de bobine 21 autour duquel elle est bobinée. Ainsi, chaque encoche 3 a deux moitiés de volume axiale divisée en deux par un plan médian radial perpendiculaire à l’axe de rotation dont la première moitié loge les parties active de bobine d’excitation 12 d’un pôle saillant 1 d’une première série et la seconde moitié de volume loge les parties active de bobine d’excitation 22 d’un pôle saillant 2 d’une deuxième série. Le taux de remplissage peut ainsi être plus important que dans le cas de l’art antérieur ou chaque bobine de chaque pôle de la première série entoure entièrement tout le long axial de la base correspondante (pas de partie nue) et chaque autre bobine de chaque pôle de la deuxième série entoure entièrement tout le long axial du corps de bobine correspondant. En effet dans l’art antérieur les parties actives de chaque bobine de chaque pôle sont logées dans chaque encoche en vis-à-vis de parties actives de la bobine voisine produisant un interstice non rempli dans l’encoche. En effet dans l’art antérieur, chaque bobine comprend ses parties actives dans une moitié de volume circonférentielle défini par un plan passant par l’axe alors que dans ce mode de réalisation elles sont situées dans une moitié de volume axiale de l’encoche défini par un plan perpendiculaire à l’axe permettant de se dispenser de l’interstice (en effet les bobines d’excitation 12, 22 peuvent être en contact l’une avec l’autre dans l’encoche 3). Le taux de remplissage de partie active par encoche se rapproche donc des 100% (inatteignable du fait de l’isolant entre chaque conducteur et l’espace formé entre chaque spire). Selon un autre mode de réalisation d’inducteur non représenté identique à ce deuxième mode de réalisation, sauf en ce que l’inducteur est un inducteur latéral comprenant à la place de la deuxième face radiale, un bâti remplaçant la frette, les aimants interpolaires et les becs des pôles saillants des deux séries. Ainsi cet inducteur latéral est comme l’inducteur latéral I du premier mode de réalisation sauf en ce que le bobinage est comme celui du deuxième mode de réalisation. La représente la machine électrique synchrone à flux axiale M2 selon un deuxième mode de réalisation comprenant l’inducteur I’ représenté sur la . Cette machine électrique synchrone à flux axial M2 comprend un deuxième induit statorique 5 identique au premier induit statorique 5 de la machine électrique M1 du premier exemple du premier mode de réalisation sauf en ce que l’induit statorique comprend 7 paires de pôles. Sur cette , le bobinage de chaque induit statorique 5 n’a pas été représenté. L’inducteur central I’ est situé axialement entre les deux induits 5 comprenant une culasse 54 cylindrique et des pôles formés chacun par une base ferromagnétique 51 s’étendant axialement d’une face radiale de la culasse 54 et un bec 510 ferromagnétique s’étendent de la base vers l’inducteur central I’. La représente un schéma de principe d’une coupe axiale (comprenant l’axe de rotation) d’une machine électrique synchrone à flux axial M3 selon un troisième mode de réalisation. Sur cette figure, étant un schéma de principe, le ratio de longueur, par exemple r1/r2 ne sont pas représenté. La machine électrique synchrone à flux axial M3 comporte deux inducteurs I latéraux selon le premier mode de réalisation et un induit central 5’ comme dans la machine électrique synchrone à flux axial M1’ selon le deuxième exemple du premier mode de réalisation. Les deux inducteurs I latéraux sont représentés schématiquement mais sont comme ceux de la machine électrique synchrone à flux axial M1’ sauf en ce que les deux inducteurs I latéraux sont statoriques, c’est-à-dire solidaire solidaires en rotation de l’induit 5 et non de l’arbre rotor. La machine électrique à flux axial M3 comprend un rotor ferromagnétique 9 comprenant un arbre de rotor 91 et un premier et un deuxième ensemble 90, 90’ de pièces ferromagnétiques 93 de préférence identique solidaire en rotation avec l’arbre rotor 91. Le premier est ensemble 90 de pièces ferromagnétiques 93 est représenté sur la . Le premier et le deuxième ensemble 90, 90’ de pièces ferromagnétiques 93 comprennent chacun une couronne 92 solidaire de l’arbre de rotation 91 du rotor 9 et un nombre Ns de pièces ferromagnétique 93 régulièrement réparties autour de l’axe central X fixées chacune sur la couronne 92. La couronne 92 peut être en plastique ou en composite par exemple. Le nombre Ns est égale à la somme de ou la différence entre Pa/2 et Pe/2, le premier ensemble 90 de pièces ferromagnétiques 93 est situé entre le premier inducteur statorique I et l’induit statorique central 5, tandis que le deuxième ensemble 90 de pièces ferromagnétiques 93 est situé entre le deuxième inducteur statorique I et l’induit statorique central 5. Le premier ensemble 90 de pièces ferromagnétiques 93 comporte une première face radiale d’entrefer axial faisant face à la face radiale d’entrefer du premier induit I. Le deuxième ensemble 90’ de pièces ferromagnétiques 93 comporte une deuxième face radiale d’entrefer axial faisant face à la face radiale d’entrefer du deuxième induit I. Pour rappel, la face radiale d’entrefer de chaque induit I comporte la face radiale d’entrefer axial 20 des pôles saillants 2 de la deuxième série soit dans cet exemple une surface radiale du bec 212 ainsi que la surface radiale d’entrefer axial du bec 110 des pôles saillants 1 de la première série. les deux inducteurs I sont solidaires l’un de l’autre en étant angulairement décalé l’un par rapport à l’autre d’un pôle tel que chaque pôle d’une première série d’un des inducteurs I est aligné axialement avec un pôle d’une deuxième série de l’autre inducteur I. Sur cette , on peut voir un pôle saillant 2 de la deuxième série du premier induit I aligné axialement avec pôle saillant 1 de la première série du deuxième induit, ainsi qu’un pôle saillant 1 de la première série du premier induit I aligné axialement avec un pôle saillant 2 de la deuxième série du deuxième induit I. Dans cet exemple, les corps de bobine 51 de l’induit 5 sont symétriques et comprennent une base 510 et un premier 512 et un deuxième bec 512’ opposé axialement l’un à l’autre en s’étendant de la base 510. La base 510 avec le premier bec 512 et le deuxième bec 512’ forment entre eux une encoche logeant le bobinage 50, par exemple une bobine concentrique par pôle. Autrement dit dans cette machine électrique à flux axial M3, le premier bec 512 de l’induit 5 central comporte une première surface radiale d’entrefer axial en vis-à-vis d’une deuxième face radiale d’entrefer axial du premier ensemble 90 de pièces ferromagnétiques 93 et le deuxième bec 512’ de l’induit 5 central comporte une deuxième surface radiale d’entrefer axial en vis-à-vis d’une première face radiale d’entrefer axial du deuxième ensemble 90’ de pièces ferromagnétiques 93. Les bobines dans les différents modes de réalisation comprennent chacune un conducteur électrique, par exemple en cuivre et un isolant permettant d’isoler le conducteur d’une spire à une autre spire ou d’une bobine à une autre bobine ou encore de la bobine à une pièce ferromagnétique (base, bec ou corps de bobine ou encore bâti, culasse etc.). Dans les différents modes de réalisation des différentes machines, l’arbre rotor peut comprendre un canal de refroidissement comprenant un conduit axial s’étendant axialement dans l’arbre du rotor, une ouverture ouvert le conduit axial pour recevoir un fluide de refroidissement tel que de l’huile et au moins un conduit de projection s’étendant du conduit axial jusqu’à une ouverture sur la circonférence de l’arbre rotor en vis-à-vis d’une bobine de l’induit ou de l’inducteur. Sauf précision contraire, un même élément apparaissant sur des figures différentes présente une référence unique. Inducteur (I, I’) d’une machine électrique synchrone à flux axial (M1, M1’, M2, M3) l’inducteur (I, I’) étant du type pôle saillant comprenant: une première série de pôles saillant (1) comprenant chacun une base ferromagnétique (11) régulièrement répartie angulairement autour d’un axe central (X), et un bec (110) s’étendant de la base ferromagnétique (11) comprenant une surface radiale d’entrefer axial (10), chaque base ferromagnétique (11) comprenant au moins une partie nue (11n), une deuxième série de pôles saillants (2), chacun situé entre deux pôles saillant (1) de la première série, chaque pôle saillant (2) de la deuxième série comprenant au moins : un corps de bobine (21) comprenant une partie recouverte bobinée (211), une bobine d’excitation (22) enroulée autour de la partie recouverte bobinée (210) du corps de bobine (21), une face radiale d’entrefer axiale (20). des encoches (3), chacune formée entre un corps de bobine (21) des pôles saillant (2) de la deuxième série et une base (111) voisine d’un des pôles saillant (1) voisin de la première série caractérisé en ce que chaque bobine d’excitation (22) de la deuxième série de pôles saillants (2) comprend des spires entourées autour de la partie recouverte bobinée (210) du corps de bobine (21) formant des parties actives dans au moins une partie de chaque encoche (3) de chaque côté du corps de bobine (21) formée avec la partie nue (11n) de la base (11) d’un pôle saillant (1) voisin de la première série, telle que la dernière spire est plus proche de chacune des deux parties nue (11n) des deux bases (11) voisines de pôle saillant (1) de la première série, que du corps de bobine (21). Inducteur (I, I’) d’une machine électrique synchrone à flux axial (M1, M1’, M2, M3) selon la revendication 1 comprend en outre des aimants inter-pôles (7) positionnés entre chaque pôle saillant (1) de la première série et chaque pôle saillant (2) de la deuxième série au niveau de la face et surface radiale d’entrefer axial (10, 20). Inducteur (I’) d’une machine électrique synchrone (M2) selon l’une des revendications précédentes dans lequel : chaque corps de bobine (21) comprenant une partie nue (21n) s’étendant de la partie recouverte bobinée, chaque base ferromagnétique (11) d’un pôle saillant (1) de la première série comprend une deuxième partie recouverte bobinée (11’) s’étendant de la première partie nue (11n), et en ce que chaque pôle saillant (1) de la première série comprend une bobine d’excitation (12) bobinée autour de la deuxième partie recouverte bobinée (11’) en ayant une dernière spire plus proche de chaque partie nue (21n) voisine du corps de bobine (21) des deux pôles saillant (1) voisin de la première série que de la deuxième partie recouverte bobinée (11’). Inducteur (I’) d’une machine électrique synchrone selon la revendication 3, dans lequel l’inducteur (I’) est un inducteur central dans lequel : les corps de bobine (21) sont chacune ferromagnétique et comprennent chacune une première surface radiale d’entrefer axial (10) et les bases ferromagnétiques (11) et les corps de bobine (21) comprennent chacun une deuxième surface radiale d’entrefer axial (20’, 10’) opposée à la première surface radiale d’entrefer axial (10, 20). Inducteur (I) d’une machine électrique synchrone (M1, M1’) selon l’une des revendications 1 à 4, dans lequel l’inducteur est un inducteur latéral monocouche comprenant un bâti ferromagnétique (4) comprenant une face radiale par rapport à l’axe central (X), chaque pôle saillant (1) de la première série s’étendant axialement de la face radiale du bâti ferromagnétique (4) en comprenant uniquement la partie nue (11n) s’étendant du bâti (4) au bec (110) et chaque corps de bobine de la deuxième série s’étendant axialement de la face radiale du bâti ferromagnétique en comprenant uniquement la partie recouverte bobinée (210) du corps de bobine (21) en s’étendant axialement du bâti, la bobine d’excitation entourant entièrement uniquement la partie recouverte bobinée (210). Machine électrique synchrone à flux axial (M1, M1’, M2, M3) comprenant un inducteur (I, I’) selon l’une des revendications précédentes, comprenant : un arbre de rotor ayant un axe de rotation (X) correspondant à l’axe central (X) , un induit statorique (5, 5’) comprenant : un bobinage (50) comprenant un nombre Pa de parties actives régulièrement angulairement réparties autour de l’axe de rotation (X) en entourant l’arbre de rotor, une face radiale d’entrefer axial. Machine électrique synchrone à flux axial selon la revendication 6 dans lequel l’inducteur (M1, M1’, M2) est solidaire de l’arbre de rotor et forme ensemble un rotor, chaque surface radiale d’entrefer axiale étant en vis-à-vis de la face radiale d’entrefer axiale de l’induit (I, I’) formant entre eux un entrefer axial. Machine électrique synchrone à flux axial (M1, M1’, M2) selon la revendication 7 dans lequel le rotor comporte en outre une frette (6) entourant et en contact avec les pôles de l’inducteur (I, I’). Machine électrique à flux axial compacte selon la revendication 8, dans laquelle la frette comprend un logement recevant une partie du bobinage, le logement ayant un diamètre externe au diamètre de l’inducteur. Machine électrique à flux axial compacte selon l’une des revendications précédentes 7 à 9, dans laquelle : l’inducteur comprend un rayon interne (r1) et un rayon externe (r2) mesurés radialement respectivement entre une extrémité radiale interne du bec (110) la plus proche de l’axe central (X) et une extrémité radiale externe du bec (110) la plus éloignée de l’axe central (X) et en ce que le rayon interne (r1) est égal à 60% + ou – 20% du rayon externe (r2) et le rotor comprend en outre un dispositif d’alimentation des bobines d’excitation (20) de l’inducteur comprenant : une partie rotative solidaire de l’arbre rotor et connecté électriquement aux bobines d’excitation (20), étant située axialement entre une extrémité axiale d’un induit (5) ou inducteur (i) et une extrémité axiale d’un autre induit ou un autre inducteur opposé axialement à cette extrémité axiale, une partie statorique solidaire en rotation de l’induit statorique. Machine électrique synchrone à flux axial (M3) selon la revendication 8 dans laquelle l’inducteur (I) est statorique entourant l’arbre de rotor (9), la machine comprenant en outre un rotor ferromagnétique (90) comprenant l’arbre de rotor (9) et un premier ensemble (90) de pièces ferromagnétiques (93) comprenant un nombre Ns de pièces régulièrement réparties autour de l’axe de rotation (X), le nombre Ns est égale à la somme de ou la différence entre Pa/2 et Pe/2, l’ensemble (90) de pièces ferromagnétiques (93) étant situé entre le premier inducteur statorique (I) et le premier induit statorique (5). Machine électrique synchrone à flux axial (M1’, M3) selon l’une des revendications précédentes 6 à 11 comprenant un deuxième inducteur (I) selon la revendication 5 identique au premier inducteur, l’induit (5) étant un induit (5) central situé axialement entre les deux inducteurs (I), l’induit (5) comprenant une deuxième face radiale d’entrefer axiale par dent, et les deux inducteurs sont angulairement décalés l’un par rapport à l’autre d’un pôle tel que chaque pôle de la deuxième série d’un des inducteur est aligné axialement avec un pôle de la première série de l’autre inducteur. Machine électrique à flux axial selon la revendication précédente, dans laquelle l’inducteur est selon la revendication 2 et en ce que chaque aimant du premier inducteur a une polarité inverse à la polarité d’un aimant aligné axialement du deuxième inducteur. Machine à flux axial (M2) selon l’une des revendications précédentes 6 à 12 comprenant un deuxième induit statorique (5) identique au premier induit statorique (5), l’inducteur (I’) étant selon la revendication 3 ou 4 et étant un inducteur central situé axialement entre les deux induits (5), chaque induit (5) comprenant une culasse et des dents s’étendent de la culasse vers l’inducteur central formant entre elles des encoches au nombre Pa logeant chacune une partie active. Machine électrique à flux axial compacte selon l’une des revendications précédentes 6 à 14, dans laquelle l’arbre rotor comprend en outre un canal de refroidissement comprenant un conduit axial s’étendant axialement dans l’arbre du rotor et au moins un conduit de projection s’étendant du conduit axial jusqu’à une ouverture en vis-à-vis d’une bobine de l’induit ou de l’inducteur.