Brevet FR3144195A1 — publié le 20240628

L’invention concerne une turbomachine comprenant un ensemble de compresseur, un ensemble de turbine, une chambre de combustion annulaire agencée entre les ensembles de compresseur et de turbine, et un échangeur de chaleur (10) configuré de manière à augmenter la température de l’air comprimé issu de l’ensemble de compresseur et s’étendant au moins sur un secteur angulaire autour de l’axe longitudinal. Selon l’invention, l’échangeur de chaleur (10) comprend au moins deux étages comprenant chacun deux panneaux (15, 16) empilés autour de l’axe longitudinal et des premières ailettes (18) s’étendant dans des premiers passages (17) formés entre les deux panneaux, les premières ailettes étant balayées par l’air comprimé de l’ensemble de compresseur, et en ce que les étages sont espacés par des deuxièmes passages (20) dans lesquels circule un gaz d’échappement issu de l’ensemble de turbine, des deuxièmes ailettes (28) étant agencées dans chaque deuxième passage et balayées par le gaz d’échappement. Figure pour l’abrégé : Fig.2 TURBOMACHINE COMPRENANT UN ECHANGEUR DE CHALEUR A PLAQUES ET AILETTES Domaine technique de l’invention La présente invention concerne le domaine général de l’aéronautique. Elle vise en particulier une turbomachine à cycle récupéré équipée d’un échangeur de chaleur. Arrière-plan technologique Une turbomachine d’aéronef comprend un générateur de gaz comportant d’amont en aval, dans le sens d’écoulement des gaz, un ensemble de compresseur, une chambre de combustion annulaire, et un ensemble de turbine. L’ensemble de compresseur est alimenté en air et le comprime. L’air comprimé est mélangé à du carburant et brûlé dans la chambre de combustion qui fournit des gaz de combustion à la turbine. Ces gaz de combustion se détendent dans la turbine et entraînent en rotation un rotor de l’ensemble de turbine qui entraîne à son tour, par l’intermédiaire d’un arbre commun, un rotor de l’ensemble de compresseur. Il existe des turbomachines dites à cycle récupéré qui sont équipées d’un échangeur de chaleur ou récupérateur qui utilise les gaz de combustion de l’ensemble de turbine pour réchauffer l’air comprimé sortant de l’ensemble de compresseur afin d’alimenter la chambre de combustion. Cette technologie permet d’améliorer les performances de la turbomachine car la quantité de carburant nécessaire pour atteindre la température de fonctionnement de la turbomachine est inférieure à celle nécessaire dans le cadre d’une turbomachine à cycle classique. Dans les turbomachines à cycle classique, l’air comprimé sortant de l’ensemble de compresseur alimente directement la chambre de combustion. Un exemple de turbomachine à cycle récupéré avec un échangeur de chaleur est décrit dans le brevet US4993223. L’échangeur de chaleur est disposé en aval de l’ensemble de turbine de sorte à récupérer les gaz de combustion. Cet échangeur de chaleur est formé de plusieurs plaques annulaires embouties et assemblées dans le sens de l’axe de révolution de l’échangeur de chaleur. Chaque plaque comprend plusieurs ouvertures autour de l’axe de révolution qui forment des canaux axiaux pour la circulation de l’air comprimé après l’assemblage de toutes les plaques. Le gaz de combustion traverse des passages radiaux qui sont formés de part et d’autre des canaux autour de l’axe longitudinal. Dans cet échangeur de chaleur, l’assemblage est réalisé par brasage ce qui constitue une liaison de faible résistance mécanique qui peut entraîner un risque de fuite, voire une rupture de l’échangeur de chaleur. De plus, la configuration d’un tel échangeur de chaleur présente un encombrement suivant l’axe longitudinal qui pose des difficultés d’intégration, et la topologie des canaux ne permet pas de mettre en contact de manière optimisée les canaux chauds et froids tout en gérant des vitesses d’écoulement optimales. Il existe un besoin de résoudre tout ou partie des inconvénients précités. L’objectif de la présente invention est de fournir un échangeur de chaleur air-air pour améliorer les performances d’une turbomachine à cycle récupéré, qui soit facilement intégrable, économique à fabriquer et permettant un gain de masse et d’encombrement. Nous parvenons à cet objectif conformément à une turbomachine d’aéronef dans laquelle circule un flux d’air d’amont vers l’aval suivant un axe longitudinal, la turbomachine comprenant : - un ensemble de compresseur à alimenter par le flux d’air, - un ensemble de turbine, - une chambre de combustion annulaire qui s’étend autour de l’axe longitudinal et qui est agencée entre l’ensemble de compresseur et l’ensemble de turbine, la chambre de combustion étant alimentée au moins par un air comprimé issu de l’ensemble de compresseur et fournissant un gaz de combustion à l’ensemble de turbine, et - un échangeur de chaleur configuré de manière à augmenter la température de l’air comprimé issu de l’ensemble de compresseur et s’étendant au moins sur un secteur angulaire autour de l’axe longitudinal, l’échangeur de chaleur comprenant au moins deux étages comprenant chacun deux panneaux empilés autour de l’axe longitudinal de manière à former des premiers passages et des premières ailettes qui s’étendent dans les premiers passages entre les deux panneaux, les premières ailettes étant destinées à être balayées par l’air comprimé de l’ensemble de compresseur, et en ce que les étages sont espacés par des deuxièmes passages dans lesquels circule un gaz d’échappement issu de l’ensemble de turbine, des deuxièmes ailettes étant agencées dans chaque deuxième passage et destinées à être balayées par le gaz d’échappement. Ainsi, cette solution permet d’atteindre l’objectif susmentionné. En particulier, cette configuration permet de réduire considérablement l’encombrement de l’échangeur de chaleur, notamment l’encombrement axial. L’alimentation de l’échangeur par les premiers et deuxièmes fluides (chauds et froids) sont réalisés sur une extension angulaire importante (proche de 360°) ce qui permet d’éviter l’ajout de pièces supplémentaires pour collecter et distribuer les fluides, vers et depuis, l’échangeur de chaleur. Ces pièces supplémentaires entrainent généralement de fortes pertes de charge ne contribuant pas à l’échange thermique et impactant la masse de l’échangeur de chaleur. Par ailleurs, la configuration de cette turbomachine simplifie sa fabrication ce qui permet un gain en coût de fabrication et n’appelle pas de modifications majeures dans la turbomachine. La turbomachine comprend également l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison : l’échangeur de chaleur présente autour de l’axe longitudinal une alternance de premières ailettes balayées par l’air comprimé et de deuxième ailettes balayées par le gaz d’échappement. les premières ailettes sont disposées en plusieurs rangées suivant l’axe longitudinal et les premières ailettes d’une rangée adjacente sont décalées par rapport à l’autre suivant l’axe radial. les premières ailettes sont agencées en une première série de premières ailettes à travers lesquelles l’air comprimé circule suivant une première direction et une deuxième série de premières ailettes à travers lesquelles l’air comprimé circule suivant une deuxième direction, l’échangeur de chaleur comprenant au moins une zone de retour dans laquelle l’air comprimé débouche et change de direction. la première série et la deuxième série de premières ailettes sont séparées par une cloison longitudinale s’étendant suivant l’axe longitudinal et disposées entre les panneaux d’un étage. l’échangeur de chaleur comprend des déflecteurs qui sont agencés dans la zone de retour et qui sont configurés de manière à changer la direction de l’air comprimé. chaque déflecteur présente au moins une portion rectiligne parallèle à l’axe longitudinal et une portion courbe. les deuxièmes ailettes sont agencées suivant des motifs identiques ou différents dans les deuxièmes passages, les motifs étant compris dans le groupe comprenant les ailettes ondulées, plates, discontinues, continues, inclinées, en quinconce, à pas décalé ou une combinaison de celles-ci. l’échangeur de chaleur présente une surface amont s’étendant dans un plan sensiblement perpendiculaire à l’axe longitudinal et dans laquelle est définie une entrée et une sortie des premiers passages. l’échangeur de chaleur présente une surface cylindrique interne dans laquelle est définie une entrée des deuxièmes passages et une surface cylindrique externe dans laquelle est définie une sortie des deuxièmes passages, la surface cylindrique interne et la surface cylindrique externe étant centrées sur l’axe longitudinal. l’échangeur de chaleur est réalisé par fabrication additive. L’échangeur de chaleur est avantageusement venu de matière ou formé de plusieurs secteurs (ou blocs sectorisés) venus de matière. le secteur angulaire est de 360°. l’échangeur de chaleur est formé de plusieurs secteurs assemblés autour d’un axe longitudinal. l’ensemble de turbine comprend au moins une turbine libre, l’échangeur de chaleur étant agencé axialement en aval de la turbine libre. plusieurs premiers et deuxièmes panneaux sont empilés autour de l’axe longitudinal. L’invention concerne en outre un aéronef comprenant une turbomachine telle que susmentionnée. L’invention concerne encore un procédé de fabrication d’un échangeur de chaleur tel que susmentionné, le procédé comprenant une étape de réalisation d’un secteur de l’échangeur de chaleur ou l’échangeur de chaleur en une seule pièce par fabrication additive par fusion sélective sur lits de poudre. Brève description des figures L’invention sera mieux comprise, et d’autres buts, détails, caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lecture de la description explicative détaillée qui va suivre, de modes de réalisation de l’invention donnés à titre d’exemples purement illustratifs et non limitatifs, en référence aux dessins schématiques annexés dans lesquels : - La représente une coupe axiale d’un exemple de turbomachine selon l’invention ; - La est une vue en perspective et partielle d’un exemple d’échangeur de chaleur destiné à équiper une turbomachine d’aéronef selon l’invention ; - La est une vue en perspective et partielle d’un exemple d’échangeur de chaleur selon l’invention ; - La représente un exemple de motif d’agencement des ailettes d’un échangeur de chaleur selon l’invention ; - La représente un exemple d’agencement d’une zone de retour dans les canaux de passage d’air d’un échangeur de chaleur selon l’invention ; - La représente un exemple d’agencement de moyens de déflexion dans une zone de retour d’un échangeur de chaleur selon l’invention ; - La représente les moyens de déflexion dans la zone de retour selon la ; - La représente un mode de réalisation de deuxièmes ailettes selon l’invention ; - La représente un autre mode de réalisation de deuxièmes ailettes selon l’invention ; - La est encore un autre mode de réalisation de deuxièmes ailettes selon l’invention ; et - La représente une vue de face d’un secteur angulaire d’un exemple d’échangeur de chaleur selon l’invention. Description détaillée de l’invention La illustre un exemple de turbomachine 1 d’aéronef selon l’invention et qui s’étend suivant un axe longitudinal X. L’aéronef peut être un avion ou un hélicoptère. La turbomachine 1 est un turbomoteur et de préférence pour un hélicoptère. Bien entendu, la turbomachine peut être un turboréacteur ou un turbopropulseur. Dans la présente invention, les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport à l’axe longitudinal X de la turbomachine et/ou de l’écoulement des gaz dans la turbomachine. Les termes « axial », « axialement », « longitudinal » et « longitudinalement » sont définis par rapport à l’axe longitudinal. De même, les termes « radial » ou « radialement » sont définis par rapport à un axe radial perpendiculaire à l’axe longitudinal. La turbomachine 1 illustrée comprend au moins un ensemble de compresseur 2, une chambre de combustion 3 et au moins un ensemble de turbine 4. Dans le présent exemple, la turbomachine 1 comprend deux compresseurs 2a, 2b qui sont montés de manière successive suivant l’axe longitudinal X. De manière avantageuse, mais non limitativement, les compresseurs ont une forme annulaire, sont coaxiaux et centrés sur l’axe longitudinal X. Ce dernier est ici l’axe de rotation des organes de la turbomachine 1. La chambre de combustion 3 est agencée avantageusement en aval des deux compresseurs 2a, 2b. La turbomachine 1 comprend également deux turbines 4a, 4b qui sont montées de manière successive suivant l’axe longitudinal X. Chaque turbine 4a, 4b a une forme annulaire et est centrée sur l’axe longitudinal X. Les turbines 4a, 4b sont avantageusement montées en aval de la chambre de combustion 3. L’une des turbines 4a, 4b peut être de manière avantageuse une turbine libre. En d’autres termes, la turbine libre n’est pas reliée à un arbre de rotor qui serait relié à un rotor d’un compresseur. La turbine 4b la plus en aval est la turbine libre. Chaque compresseur 2a, 2b et chaque turbine 4a, 4b comprend au moins un étage d’aubes statoriques et un étage d’aubes rotoriques qui tourne autour de l’axe longitudinal X. Avantageusement, l’étage d’aubes rotoriques comprend une pluralité d’aubes rotoriques disposées autour de l’axe longitudinal. Chaque aube rotorique est reliée à un disque (appelé rouet ou roue) centré sur l’axe longitudinal X et s’étend radialement vers l’extérieur de la turbomachine. Les rouets des compresseurs 11a, 11b (portant les aubes rotoriques) sont reliés à la roue de la turbine 13a (turbine de détente ou turbine haute pression) par un arbre de transmission 23. Suivant l’exemple représenté sur la , la turbomachine 1 comprend une entrée d’air 5 qui est radiale par laquelle un flux d’air externe pénètre dans la turbomachine. Chaque compresseur 2a, 2b (est ici de type centrifuge) comprend une entrée qui est orientée axialement et une sortie qui est orientée radialement vers l’extérieur par rapport à l’axe longitudinal X. L’entrée d’air 5 alimente en air l’ensemble de compresseur 11 et l’ensemble de compresseur fournit en sortie de l’air comprimé 7. La chambre de combustion 3 est alimentée en air comprimé 7 et en carburant via un ou plusieurs injecteurs. A cet effet, la chambre de combustion 3 comprend de manière avantageuse une entrée qui est raccordée à la sortie d’un compresseur. La chambre de combustion 3 comprend une sortie également qui est raccordée à une entrée de l’ensemble de turbines 4a, 4b. Ici, la sortie de la chambre de combustion 3 est proche du côté amont de la chambre de combustion 3. Avantageusement, mais non limitativement, la chambre de combustion 3 est du type inversé. Une chambre de combustion de type inversé présente l’avantage de minimiser l’encombrement axial de la turbomachine. Le gaz de combustion, en sortie de la chambre de combustion 3, est injecté dans la turbine 4a, 4b en aval de la chambre de combustion 3. Le gaz de combustion se détend et entraîne le rotor de la turbine autour de l’axe longitudinal. Le gaz de combustion est ensuite évacué vers l’atmosphère via une tuyère d’éjection 6. La tuyère d’éjection 6 est située ici en aval de la turbine libre 4b. L’énergie fournie par la turbine libre 4b via un arbre de puissance entraîne par exemple un rotor d’hélicoptère, la turbomachine étant alors un turbomoteur, ou encore le rotor d’un équipement tel qu’une machine électrique pour une fonction de turbogénérateur. La turbomachine peut encore être utilisée pour un turbopropulseur, la turbine libre entraînant alors un ou des rotor(s) d’hélice(s) non carénée(s). La turbomachine 1 est de manière avantageuse, une turbomachine à cycle récupéré. L’air comprimé 7 en sortie du ou des compresseurs 2a, 2b est chauffé avant d’être injecté dans la chambre de combustion 3. Le chauffage de l’air comprimé 7 est opéré par le gaz d’échappement 8 en sortie de la ou des turbines 4a, 4b. Cela permet d’améliorer les performances de la turbomachine car la quantité de carburant nécessaire pour atteindre la température de fonctionnement de la turbomachine est inférieure à celle nécessaire dans le cadre d’une turbomachine à cycle classique. Dans une turbomachine à cycle classique, l’air qui sort du ou des compresseurs 2a, 2b alimente directement la chambre de combustion 3. La turbomachine 1 comprend un échangeur de chaleur 10 à cet effet et qui est configuré pour augmenter (chauffer ou préchauffer) la température de l’air comprimé 7 issu de l’ensemble de compresseur 11 avant sa combustion dans la chambre de combustion 3. Celui-ci utilise donc la température du gaz d’échappement 8 qui est plus élevée que l’air comprimé 7 en sortie du ou des compresseurs 2a, 2b. La chaleur des gaz d’échappement 8 est de manière générale perdue alors qu’ici elle est utilisée pour un préchauffage. En d’autres termes, l’échangeur de chaleur 10 comprend un premier circuit dans lequel circule un fluide froid (air comprimé 7) et un deuxième circuit dans lequel circule un fluide chaud (gaz d’échappement 8). L’échangeur de chaleur 10 est agencé en aval de la chambre de combustion 3 suivant l’axe longitudinal X. L’échangeur de chaleur 10 est également agencé en aval de l’ensemble de turbine 4a, 4b suivant l’axe longitudinal X de sorte à faciliter son intégration. En effet, l’intégration de l’échangeur de chaleur à cet endroit est simple, efficace et n’appelle pas de modifications majeures de l’architecture de la turbomachine et en particulier des turbines. La zone en aval de l’ensemble de turbine est moins encombrée. Cette configuration permet en outre un accès direct à l’échangeur de chaleur 10 pour faciliter les opérations de maintenance par exemple, et de manière générale de montage et démontage de l’échangeur de chaleur 10. Cependant, l’échangeur de chaleur 10 pourrait être monté à d’autres endroits de la turbomachine comme autour d’une ou des turbines pour faire office de moyens de blindage de rétention. L’échangeur de chaleur 10 pourrait également permettre de réaliser un circuit de déviation, de passage de système d’air, de lavage intégré, etc. Suivant une caractéristique avantageuse, mais non limitative, l’échangeur de chaleur 10 s’étend sur un secteur angulaire autour de l’axe longitudinal X. Le secteur angulaire est supérieur à 150°, et préférentiellement de 200°. Plus préférentiellement encore, l’échangeur de chaleur 10 est annulaire et s’étend sur 360°. La forme annulaire de l’échangeur de chaleur 10 permet une meilleure intégration de celui-ci dans la turbomachine. Dans le contexte de son installation dans la turbomachine, l’échangeur de chaleur 10 est centré sur l’axe longitudinal X. Les figures 2 et 3 représentent un secteur angulaire d’un exemple d’échangeur de chaleur 10 annulaire. L’échangeur de chaleur 10 annulaire présente une surface cylindrique interne 11 définissant un rayon interne Ri et une surface cylindrique externe 12 définissant rayon externe Re. L’échangeur de chaleur 10 présente également une surface amont 13 et une surface aval 14 qui sont opposées suivant l’axe longitudinal X. La surface amont 13 et la surface aval 14 sont reliées par les surfaces cylindriques interne et externe 11, 12. La surface cylindrique interne 11 et la surface cylindrique externe 12 sont avantageusement centrées sur l’axe longitudinal X. De même, les surfaces amont et aval 13, 14 sont définies chacun dans un plan sensiblement perpendiculaire à l’axe longitudinal X. Des interfaces de l’échangeur de chaleur 10 peuvent être aménagées pour faciliter son intégration aéro-thermique, mécanique et technologique dans la turbomachine. L’échangeur de chaleur 10 peut comprendre par exemple des brides pour sa fixation avec des organes de fixation 29 filetés par exemple sur un conduit 9a couplé à l’ensemble de compresseur et sur un conduit 9b couplé à la chambre de combustion 3 comme cela est visible sur la . L’échangeur de chaleur 10 comporte des surfaces d’échange primaires et des surfaces d’échange secondaires, pour augmenter les échanges thermiques entre les surfaces de l’échangeur de chaleur et les deux fluides qui traversent l’échangeur. Les surfaces d’échange secondaires comprennent des éléments en saillie, par exemple des ailettes formées avec des panneaux ou plaques de l’échangeur, disposés dans les trajets d’écoulement d’au moins un fluide de manière à augmenter les surfaces d’échange thermique. Les surfaces d’échange primaires comprennent au moins deux panneaux (ou plaques) dénommés respectivement un premier panneau 15 et un deuxième panneau 16. Entre les deux panneaux 15, 16 est formé un premier passage 17 pour la circulation d’un premier fluide. Le premier fluide est ici l’air comprimé 7 issu de l’ensemble de compresseur 2. Les panneaux 15, 16 s’étendent de manière avantageuse suivant l’axe longitudinal et suivant l’axe radial. Ces panneaux 15, 16 peuvent s’étendre selon des plans, comme c’est le cas dans les modes de réalisation représentés en correspondance avec les figures 2 à 11. En alternative, afin que la forme générale des passages d’air à réchauffer dans l’échangeur soit adaptée à conserver dans une certaine mesure la giration du flux d’air en entrée provenant de l’ensemble de compresseur 2, il peut être prévu que les panneaux présentent chacun une forme courbe, par exemple vrillée. L’échangeur de chaleur 10 comprend également une pluralité de premières ailettes 18 qui s’étendent entre le premier panneau 15 et le deuxième panneau 16, par exemple de façon sensiblement perpendiculaire à la surface de chaque panneau. Les premières ailettes 18 forment les surfaces d’échange secondaires. Les premières ailettes 18 sont agencées de manière à former des canaux dans lesquels circule le premier fluide, ici l’air comprimé 7. L’échangeur de chaleur 10 comprend au moins un étage 19 qui est défini par deux panneaux 15, 16 et des premières ailettes 18 disposées dans le premier passage 17 formé entre les deux panneaux 15, 16. De la sorte, le premier fluide circule en étant en contact avec les premières ailettes 18 dans le premier passage 17, augmentant ainsi les surfaces d’échange thermique entre le premier fluide et les deux panneaux 15, 16. Sur la , l’échangeur de chaleur 10 comprend plusieurs étages 19 qui sont disposés autour de l’axe longitudinal X. En d’autres termes, plusieurs premiers panneaux 15 et deuxièmes panneaux 16 sont empilés autour de l’axe longitudinal. Avantageusement, les premiers passages 17 débouchent dans la surface amont 13. L’air comprimé 7 circule alors majoritairement suivant l’axe longitudinal. L’échangeur de chaleur 10 comprend des premières parois 24 qui délimitent les premiers passages 17 et qui s’étendent suivant l’axe longitudinal X au niveau de la surface cylindrique externe 12. Chaque première paroi 24 relie entre eux dans la direction circonférentielle les bords longitudinaux externes de deux panneaux 16, 17 de deux étages 19 consécutifs entre lesquels est formé un premier passage 17. L’échangeur de chaleur 10 comprend également des deuxièmes parois internes (non représentées) reliant les bords longitudinaux internes de deux panneaux 16, 17 de deux étages 19 suivant la direction circonférentielle et au niveau de la surface cylindrique interne. Ces deuxièmes parois délimitent également les premiers passages 17 et s’étendent suivant l’axe longitudinal. Avantageusement, les étages 19 sont espacés par des deuxièmes passages 20 entre lesquels circule un deuxième fluide. Ces deuxièmes passages 20 débouchent d’une part, dans la surface cylindrique interne 11 et d’autre part, dans la surface cylindrique externe 12. Ce deuxième fluide est ici le gaz d’échappement 8 qui circule sensiblement suivant l’axe radial. Les passages 20 du deuxième circuit chaud (gaz d’échappement 8) et les passages 17 du premier circuit froid (air comprimé 7) sont disposés en alternance autour de l’axe longitudinal (suivant un sens circonférentiel autour de l’axe longitudinal ou tangentiel de l’échangeur de chaleur 10). Au niveau de la surface amont 13 de l’échangeur de chaleur 10, les deuxièmes passages 20 sont délimités par des troisième parois 30 qui s’étendent radialement. Chaque troisième paroi 30 relie entre eux dans la direction circonférentielle les bords d’extrémité amont de deux panneaux 15, 16 de deux étages 19 consécutifs entre lesquels est formé un deuxième passage 20. Dans le cas où l’échangeur de chaleur 10 est formé d’une seule pièce, par exemple par fabrication additive, l’ensemble des parois 24 et l’ensemble des parois 30 sont constitués chacun par une paroi 24, 30 unique, ajourée par des ouvertures faisant communiquer d’une part les premiers passages 17 du premier circuit (circuit froid) avec les espaces internes des conduits 9a et 9b raccordés à l’amont de l’échangeur et d’autre part les deuxièmes passages 20 du deuxième circuit (circuit chaud) avec la tuyère. Au niveau de la surface aval 14 de l’échangeur de chaleur 10, les deuxièmes passages 20 sont délimités par une quatrième paroi 31 complètement fermée (pleine) qui forme la surface aval 14. Les premières ailettes 18 peuvent être agencées suivant un ou plusieurs motif(s). Sur les figures 3 et 4, les premières ailettes 18 sont disposées en plusieurs rangées R1, R2 successives suivant l’axe longitudinal X. Les premières ailettes 18 de chaque rangée R1, R2 sont par exemple parallèles entre elles et suivant l’axe longitudinal X, ou encore elles peuvent être configurées pour former un angle par rapport à l’axe longitudinal X. Dans le présent mode de réalisation, les premières ailettes 18 de chaque rangée R1 ou R2, et par extension de toutes les rangées, présentent une longueur identique. Comme visible sur la , les premières ailettes ont une même longueur mais elles sont décalées d’une rangée à l’autre dans l’axe radial et sont donc discontinues dans la direction axiale. Bien entendu, les premières ailettes 18 pourraient avoir des longueurs différentes dans une même rangée ou d’une rangée à une autre. De manière avantageuse, mais non limitativement, les premières ailettes 18 d’une rangée sont décalées par rapport à une rangée adjacente suivant un axe radial, et le décalage radial est égal à la moitié de l’espace entre deux premières ailettes 18 d’une même rangée. D’autres décalages radiaux sont bien entendu envisageables. Chaque première ailette 18 a une forme générale plate et s’étend également longitudinalement. De manière avantageuse, chaque première ailette 18 présente dans cet exemple une forme générale rectangulaire. Suivant encore une autre alternative, les premières ailettes 18 présentent une forme trapézoïdale, ondulée ou toute autre forme ou peuvent encore être inclinées ou en quinconce par rapport à l’axe longitudinal. Comme cela est représenté sur les figures 4 et 5, les premières ailettes 18 sont agencées de manière à former des premiers canaux et des deuxièmes canaux qui sont parallèles et entre eux et s’étendent suivant l’axe longitudinal X. Avantageusement, les premiers canaux 21a et les deuxièmes canaux 21b sont séparés par une cloison longitudinale 22 qui s’étend entre les premier et deuxième panneaux 15, 16. Autrement dit, les premières ailettes 18 sont séparées par la cloison longitudinale 22 qui forme une première série 18a de premières ailettes et une deuxième série 18b de premières ailettes. La distance entre les ailettes de la première série 18a peut être supérieure à la distance entre les ailettes de la deuxième série 18b alors que le nombre de premiers canaux 21a peut être égal au nombre de deuxièmes canaux 21b. La cloison longitudinale 22 s’étend suivant l’axe longitudinal X entre une première extrémité 22a et une deuxième extrémité 22b. La première extrémité 22a est reliée à la surface amont 13. En d’autres termes, la cloison 22 s’étend suivant l’axe longitudinal depuis la surface amont 13. La cloison longitudinale 22 est de préférence plate. Celle-ci présente une épaisseur comprise entre 0.1 mm et 1 mm. De préférence, la cloison longitudinale 22 est continue sur toute la longueur des rangées d’ailettes suivant l’axe longitudinal. L’air comprimé 7 circule (ou balaye) à travers la première série 18a d’ailettes suivant une première direction (première passe) et l’air comprimé 7 circule à travers la deuxième série 18b d’ailettes suivant une deuxième direction (deuxième passe) opposée à la première direction. Les première et deuxième directions sont parallèles à l’axe longitudinal X. La cloison longitudinale 22 permet d’éviter le mélange entre de l’air comprimé 7 dans les deux passes. De manière avantageuse, la hauteur radiale suivant laquelle chaque première série 18a d’ailettes est disposée est supérieure à la hauteur suivant laquelle la deuxième série 18b d’ailettes est disposée. En d’autres termes, la cloison longitudinale 22 n’est pas disposée au milieu de la hauteur radiale de l’échangeur de chaleur mesurée entre la surface cylindrique interne et la surface cylindrique externe. Toutefois, il y a le même nombre de premières ailettes de part et d’autre de la cloison longitudinale 22. En d’autres termes, la densité de la deuxième série 18b de premières ailettes 18 est plus importante que celle de la première série 18a de premières ailettes. Sur les figures 4 à 7, chaque premier passage 17 de l’échangeur de chaleur 10 comprend une zone de retour 25 dans laquelle l’air comprimé 7 est destiné à changer de direction. De manière alternative, l’échangeur de chaleur peut comprendre plusieurs zones de retour, par exemple trois zones 25, générant ainsi plusieurs allers retours du premier fluide 7. Chaque zone de retour 25 est en communication fluidique avec premiers canaux 21a et les deuxièmes canaux 21b. En d’autres termes, l’air comprimé 7 balayant la première série 18a d’ailettes débouche dans la zone de retour 25 puis est dirigé vers la deuxième série 18b de premières ailettes. Le premier circuit de l’échangeur de chaleur 10 formé par les premières ailettes 18 entre les panneaux 15, 16 est de la sorte composé de deux passes (un aller et un retour) et d’une zone de retour 25 permettant un changement de direction. Le changement de direction est ici de 180°. Après avoir balayé la deuxième série 18b de premières ailettes, l’air comprimé 7 est dirigé vers la chambre de combustion 3. Suivant l’exemple représenté de la , chaque zone de retour 25 présente une hauteur radiale prédéterminée Hd (mesurée suivant l’axe radial). La haute radiale prédéterminée Hd est constante entre la surface cylindrique interne 11 et la surface cylindrique externe 12. Chaque zone de retour 25 s’étend également sur une longueur longitudinale prédéterminée Ld (mesurée suivant l’axe longitudinal X). La longueur longitudinale prédéterminée Ld est ici inférieure à la longueur de la portion de corps de l’échangeur de chaleur 10 suivant laquelle les premières ailettes 18 s’étendent. La longueur longitudinale prédéterminée Ld et la longueur de la portion de l’échangeur de chaleur 10 muni des ailettes sont constantes suivant la direction circonférentielle. Suivant une caractéristique avantageuse, la section de passage dans la zone de retour 25 diminue. La section de passage diminue notamment par rapport à la portion de l’échangeur de chaleur comprenant les ailettes. Le rapport Rp entre la longueur longitudinale prédéterminée Ld et la hauteur radiale Hd prédéterminée est avantageusement inférieur à 1. De manière avantageuse, le rapport Rp est compris entre 0.15 et 0.75. De manière avantageuse, mais non limitativement, l’échangeur de chaleur 10 comprend des moyens avec un motif spécifique pour réaliser le changement d’orientation du premier fluide (air comprimé 7) dans un encombrement le plus faible possible ainsi qu’un niveau de perte de charge le plus faible possible. Dans cet exemple, l’échangeur de chaleur 10 comprend des déflecteurs 26 qui sont agencés dans chaque zone de retour 25 et qui sont configurés de manière à changer la direction du premier fluide (ici l’air comprimé 7). Les déflecteurs 26 s’étendent transversalement aux premier et deuxième panneaux 15, 16. Les déflecteurs 26 sont de manière avantageuse disposés sensiblement dans la continuité des premières ailettes 18. Les déflecteurs 26 peuvent être placés dans les mêmes plans transversaux que les premières ailettes 18 ou être décalés par rapport aux premières ailettes 18 comme c’est le cas de l’exemple représenté. Les déflecteurs 26 se présentent dans ce mode de réalisation sous la forme d’ailettes. Les déflecteurs 26 présentent en effet des parois fines (par rapport à l’épaisseur des panneaux). Au moins une partie des déflecteurs 26 est continue. Au moins une partie des déflecteurs 26 est discontinue. En d’autres termes, les déflecteurs 26 présentent des longueurs différentes. Cela permet que l’espacement entre les déflecteurs 26 ne soit pas trop petit. Avantageusement, chaque déflecteur 26 comprend au moins une portion rectiligne 37a qui est parallèle à l’axe longitudinal. De la sorte l’écoulement du fluide n’est pas perturbé en après avoir circulé à travers la première série 18a des premières ailettes. A noter que chaque déflecteur 26 peut être un prolongement d’une première ailette 18. Avantageusement, chaque déflecteur 26 comprend une portion courbe 37b. Cela permet de changer la direction de l’air comprimé 7 débouchant dans la zone de retour 25. Les portions courbes 37b peuvent avoir des rayons de courbures identiques et/ou des rayons de courbures différents. Les rayons de courbures sont définis dans un plan radial. Dans le présent exemple, les déflecteurs 26 présentent plusieurs rayons de courbures différents. Chaque portion courbe présente un centre de rayon de courbure Cd qui est placé, dans un plan radial, au niveau de la deuxième extrémité 22b de la cloison longitudinale 22. La deuxième extrémité 22b de la cloison longitudinale est disposée dans la zone de retour 25. Suivant l’exemple représenté sur les figures 6 et 7, les portions courbes ne sont pas orientées dans la même direction. En particulier, les portions courbes 37b sont symétriques par rapport à une droite passant par la cloison longitudinale 22 et parallèle à l’axe longitudinal. Les déflecteurs 26 qui sont placés du côté de la première série 18a de premières ailettes ont la même direction tandis que les déflecteurs 26 qui sont placés du côté de la deuxième série 18b de premières ailettes ont la même direction. Chaque portion courbe 37a s’étend en outre suivant un secteur angulaire prédéterminé α, centré sur le centre de rayon de courbure Cd. L’angle prédéterminé α est compris entre 10° et 45°. De manière avantageuse, la portion courbe 37b des déflecteurs présentent une extension angulaire prédéterminée suivant la longueur du déflecteur 26. Les extensions prédéterminées sont différentes dans le présent exemple. Ici il y au moins trois extensions angulaires différentes D1, D2, D3. Les déflecteurs 26 qui sont continus s’étendent de part et d’autre de la cloison longitudinale 22. De tels déflecteurs continus apportent de la tenue thermomécanique à l’échangeur de chaleur 10. Plus le rapport Rp est proche de 1, plus il peut être avantageux d’avoir des déflecteurs continus. Les déflecteurs 26 continus présentent en outre une autre portion rectiligne 37c qui est perpendiculaire ici à l’axe longitudinal X dans un plan radial. Comme nous l’avons énoncé précédemment en relation avec les figures 2 et 3, les étages 19 sont espacés par des deuxièmes passages 20 entre lesquels circule le deuxième fluide. En d’autres termes, chaque deuxième passage 20 est formé entre deux panneaux 15, 16 adjacents d’étages différents. Suivant un exemple de réalisation, l’échangeur de chaleur 10 comprend des deuxièmes ailettes 28 qui s’étendent dans chaque deuxième passage 20 entre deux panneaux adjacents autour de l’axe longitudinal. En d’autres termes, l’échangeur de chaleur 10 présente une alternance des premières et deuxièmes ailettes 18, 28 autour de l’axe longitudinal X. Les deuxièmes ailettes 28 peuvent avoir des formes différentes et peuvent être agencées suivant différents motifs. Les motifs peuvent être identiques dans chaque deuxième passage 20 ou être différents dans les deuxièmes passages 20. Les deuxièmes ailettes 28 peuvent présenter une forme plate ou ondulée. Les deuxièmes ailettes 28 peuvent encore être discontinues ou continues suivant l’axe radial ou l’axe longitudinal et d’une rangée à l’autre. Les deuxièmes ailettes 28 peuvent être agencées dans des plans parallèles entre elles et parallèle à l’axe longitudinal ou radial ou encore être inclinées. Celles-ci peuvent être en quinconce ou à pas décalé. Les deuxièmes ailettes 28 peuvent présenter une combinaison de plusieurs de ces configurations. Préférentiellement, les deuxièmes ailettes 28 sont à pas décalé. Les figures 8 à 10 illustrent des exemples de configuration de deuxièmes ailettes dans des deuxièmes passages dans lequel circule le gaz d’échappement 8. Sur la , les deuxièmes ailettes 28 sont disposées en rangées. Chaque rangée comprend des deuxièmes ailettes ayant une forme en V. Les deuxièmes ailettes 28 sont agencées en quinconce ou sont à pas décalé. Sur la , les deuxièmes ailettes 28 sont disposées en rangées et présentent chacune une forme incurvée. Les deuxièmes ailettes 28 sont également agencées en quinconce ou à pas décalé. Enfin, sur la , les deuxièmes ailettes 28 sont plates, rectilignes, inclinées et disposées en rangées. Les deuxièmes ailettes sont également agencées en quinconce ou à pas décalé. L’échangeur de chaleur 10 annulaire peut être venu de matière (monobloc ou formé d’une seule pièce) ou peut être composé de plusieurs secteurs d’échangeur de chaleur qui sont assemblés et disposés autour de l’axe longitudinal X sur 360°. En d’autres termes, les ailettes 18, 28 et les panneaux 11, 12 sont venus de matière. Dans le cas de plusieurs secteurs assemblés, chaque secteur est venu de matière (il n’y aurait pas par exemple de brasures entre les surfaces d’échange primaires et secondaires) La forme annulaire monobloc (venue de matière) est obtenue avantageusement par un procédé de fabrication additive et notamment fusion sélective sur lits de poudre connu sous l’acronyme anglais SLM pour « Selective Laser Melting ». Ce procédé est particulièrement adapté pour la réalisation de l’échangeur de chaleur en une seule pièce. En particulier, le procédé permet d’obtenir des formes complexes (notamment les formes ondulées et inclinées) et des pièces présentant de bonnes résistances et caractéristiques mécaniques. L’utilisation de la fabrication additive permet de réduire en outre les zones de brasage/soudage pouvant fragiliser certaines parties de l’échangeur de chaleur 10 qui sont soumises à de fortes contraintes thermomécaniques. La rigidité structurale obtenue permet également d’améliorer le comportement vibratoire. Ces qualités sont importantes pour réaliser de nombreuses fonctions, comme par exemple des moyens de blindage pour la rétention d’éventuels éléments d’une turbine de la turbomachine, éléments qui seraient éjectés par centrifugation suite à une rupture. Le principe de la fabrication additive SLM se base sur la fusion de fines couches en deux dimensions (2D) de poudre, par exemple métallique, plastique, ou céramique, à l'aide d'un laser de forte puissance. Ce type de procédé permet également un gain en masse en reliant directement des parties de l’échangeur de chaleur à une autre. La fabrication additive est réalisée, de manière avantageuse, à partir d’une installation SLM (non représentée) qui comprend de manière générale un réservoir d’alimentation contenant une poudre et un support de fabrication sur lequel est réalisée la pièce à fabriquer, en l’occurrence l’échangeur de chaleur. L’installation comprend également un élément de balayage permettant de transférer une quantité de la poudre du réservoir d’alimentation sur le support de fabrication qui est monté de manière mobile suivant une translation verticale Z. L’installation comprend également un élément de génération d’un faisceau laser permettant de fondre la poudre destinée à réaliser la pièce et des moyens permettant d’orienter le faisceau laser vers le support tels que des miroirs. Un réservoir de recyclage permet de recycler la poudre non utilisée ou non fusionnée. Le procédé consiste à fabriquer la pièce en superposant des couches de poudre issues du réservoir d’alimentation et transférées sur le support de fabrication. Ces couches de poudre sont ensuite fondues les unes après les autres au moyen du faisceau laser se déplaçant sur la surface de chaque couche. La température de la poudre est portée à une température supérieure à la température supérieure à la température de fusion de la poudre via le faisceau laser. Les couches fondues se solidifient au fur et à mesure et forment un bloc d’un seul tenant. De manière avantageuse, les différentes couches destinées à former l’échangeur de chaleur 10 sont superposées suivant un axe de fabrication qui est parallèle à l’axe longitudinal. Dans le cas d’un échangeur de chaleur constitué de plusieurs blocs sectorisés, les couches destinées à former un bloc peuvent avantageusement être superposées suivant un axe radial du bloc. En référence à la , durant le fonctionnement de la turbomachine, l’air comprimé en sortie de l’ensemble de compresseur 2 pénètre dans l’échangeur de chaleur 10 via la surface amont 13. L’air comprimé est introduit dans les premiers passages 17 et balaye les premières séries 18a de premières ailettes de l’amont vers l’aval. Plus précisément, l’air comprimé 7 est introduit préférentiellement par les premiers passages 17 se situant à proche de la surface cylindrique externe 12. En d’autres termes, l’air comprimé entre dans l’échangeur par les premiers passages se situant au rayon le plus grand en coordonnées cylindriques. L’entrée E1 du circuit de l’air comprimé 7 débouchant sur la surface amont 13 s’étend dans une zone proche de la surface cylindrique externe. Le gaz d’échappement 8 pénètre dans l’échangeur de chaleur 10 via la surface cylindrique interne 11. En d’autres termes, l’entrée E2 du circuit de gaz d’échappement débouche sur la surface cylindrique interne 11. Le gaz d’échappement 8 est introduit dans les deuxièmes passages 20 et balaye les deuxièmes ailettes 28 radialement. Un premier échange thermique est réalisé entre le gaz d’échappement 8 et l’air comprimé 7 introduit dans les premiers passages 17 et traversant la première série de premières ailettes 18, augmentant ainsi la température de l’air comprimé. Cet air comprimé effectue un demi-tour dans la zone de retour 25 pour balayer les deuxièmes séries 18b de premières ailettes de l’aval vers l’amont. Un deuxième échange thermique est réalisé entre le gaz d’échappement 8 et l’air comprimé 7 traversant la deuxième série de premières ailettes 18, augmentant encore la température de l’air comprimé. L’air comprimé réchauffé s’évacue de l’échangeur de chaleur 10 via la surface amont 13 pour déboucher sur le conduit 9b couplé à la chambre de combustion 3. L’air comprimé 7 sort ainsi de l’échangeur par les premiers passages se situant au rayon le plus petit en coordonnées cylindriques, pour être conduit vers la chambre de combustion 3. Le gaz d’échappement 8 est quant à lui évacué de l’échangeur de chaleur au niveau de la sortie S2 définie au niveau de la surface cylindrique externe 12. L’échange thermique entre l’air comprimé 7 et le gaz d’échappement 8 est efficace et optimisé dans un tel échangeur de chaleur annulaire présentant une alternance de premières et deuxièmes ailettes 18, 28 autour de l’axe longitudinal X. Turbomachine (1) d’aéronef dans laquelle circule un flux d’air d’amont vers l’aval suivant un axe longitudinal, la turbomachine (10) comprenant : - un ensemble de compresseur (2) à alimenter par le flux d’air, - un ensemble de turbine (4), - une chambre de combustion (3) annulaire qui s’étend autour de l’axe longitudinal et qui est agencée entre l’ensemble de compresseur (2) et l’ensemble de turbine (4), la chambre de combustion (3) étant alimentée au moins par un air comprimé (7) issu de l’ensemble de compresseur (2) et fournissant un gaz de combustion à l’ensemble de turbine (4), et - un échangeur de chaleur (10) configuré de manière à augmenter la température de l’air comprimé (7) issu de l’ensemble de compresseur (2) et s’étendant au moins sur un secteur angulaire autour de l’axe longitudinal, caractérisé e en ce que l’échangeur de chaleur (10) comprend au moins deux étages (19) comprenant chacun deux panneaux (15, 16) empilés autour de l’axe longitudinal de manière à former des premiers passages (17) et des premières ailettes (18) qui s’étendent dans les premiers passages (17) entre les deux panneaux (15, 16), les premières ailettes (18) étant destinées à être balayées par l’air comprimé (7) de l’ensemble de compresseur (2), et en ce que les étages (19) sont espacés par des deuxièmes passages (20) dans lesquels circule un gaz d’échappement (8) issu de l’ensemble de turbine (4), des deuxièmes ailettes (28) étant agencées dans chaque deuxième passage (20) et destinées à être balayées par le gaz d’échappement (8). Turbomachine (1) selon la revendication 1, caractérisée en ce que l’échangeur de chaleur (10) présente autour de l’axe longitudinal une alternance de premières ailettes (18) balayées par l’air comprimé (7) et de deuxième ailettes (28) balayées par le gaz d’échappement (8). Turbomachine (1) selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que les premières ailettes (18) sont disposées en plusieurs rangées (R1, R2) suivant l’axe longitudinal et en ce que les premières ailettes (18) d’une rangée adjacente sont décalées par rapport à l’autre suivant l’axe radial. Turbomachine (1) selon l’une des revendications précédentes, caractérisée en ce que les premières ailettes (18) sont agencées en une première série (18a) de premières ailettes à travers lesquelles l’air comprimé (7) circule suivant une première direction et une deuxième série (18b) de premières ailettes à travers lesquelles l’air comprimé (7) circule suivant une deuxième direction, l’échangeur de chaleur (10) comprenant au moins une zone de retour (25) dans laquelle l’air comprimé (7) débouche et change de direction. Turbomachine (1) selon la revendication 4, caractérisée en ce que la première série (18a) et la deuxième série (18b) de premières ailettes sont séparées par une cloison longitudinale (22) s’étendant suivant l’axe longitudinal (X) et disposées entre les panneaux (15, 16) d’un étage (19). Turbomachine (1) selon l’une des revendications 4 et 5, caractérisée en ce que l’échangeur de chaleur (10) comprend des déflecteurs (26) qui sont agencés dans la zone de retour (25) et qui sont configurés de manière à changer la direction de l’air comprimé (7). Turbomachine (1) selon la revendication 6, caractérisée en ce que chaque déflecteur (26) présente au moins une portion rectiligne (37a) parallèle à l’axe longitudinal et une portion courbe (37b). Turbomachine (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que les deuxièmes ailettes (28) sont agencées suivant des motifs identiques ou différents dans les deuxièmes passages (20), les motifs étant compris dans le groupe comprenant les ailettes ondulées, plates, discontinues, continues, inclinées, en quinconce, à pas décalé ou une combinaison de celles-ci. Turbomachine (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que l’échangeur de chaleur (10) présente une surface amont (13) s’étendant dans un plan sensiblement perpendiculaire à l’axe longitudinal (X) et dans laquelle est définie une entrée (E1) et une sortie (S1) des premiers passages (17). Turbomachine (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que l’échangeur de chaleur (10) présente une surface cylindrique interne (11) dans laquelle est définie une entrée (E2) des deuxièmes passages (20) et une surface cylindrique externe (12) dans laquelle est définie une sortie (S2) des deuxièmes passages (20), la surface cylindrique interne (11) et la surface cylindrique externe (12) étant centrées sur l’axe longitudinal X. Turbomachine (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que l’échangeur de chaleur (10) est réalisé par fabrication additive. Turbomachine (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le secteur angulaire est de 360°.