Brevet FR3127438A1 — publié le 20230331

PROCEDE POUR REDUIRE L’ADHERENCE DE CORPS ETRANGERS SUR LA SURFACE D’UN SUBSTRAT METALLIQUE Procédé pour réduire l’adhérence de corps étrangers sur la surface d’un substrat (1, 1’) métallique, comprenant la succession des étapes suivantes : a) fournir un substrat (1, 1’) métallique sur la surface duquel doit être réduite l’adhérence ultérieure de corps étrangers, b) appliquer sur la surface dudit substrat (1, 1’) métallique de l’eau à température comprise entre 80°C et 160°C, c) appliquer sur la surface dudit substrat (1, 1’) métallique une solution dans laquelle est dissout un acide gras, d) sécher ledit substrat (1, 1’) Figure à publier avec l’abrégé : Fig. 1 PROCEDE POUR REDUIRE L’ADHERENCE DE CORPS ETRANGERS SUR LA SURFACE D’UN SUBSTRAT METALLIQUE DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION La présente invention concerne le domaine du traitement des métaux, et concerne plus particulièrement un procédé de traitement pour réduire l’adhérence ultérieure de corps étrangers sur la surface d’un substrat métallique. Des objets métalliques sont utilisés dans de très nombreux domaines techniques, par exemple : - dans le domaine de la construction, avec des outils ou conteneurs métalliques par exemple, - dans le domaine de la manutention, avec des conteneurs métalliques par exemple, - dans le domaine maritime, avec des coques de bateau métalliques par exemple, - dans le domaine aéronautique, avec des plaques métalliques formant la surface d’éléments (des ailes par exemple) d’aéronefs. Il est souvent nécessaire pour leur bonne utilisation de préserver les surfaces de ces objets métalliques (constituant de façon générale des « substrats métalliques ») de souillures persistantes occasionnées par l’adhérence de corps étrangers. Par exemple, dans le domaine de la construction, la laitance de béton a tendance à se solidifier en surface des outils ou conteneurs métalliques (par exemple en aluminium) en y adhérant de façon très forte. Le nettoyage de la laitance de béton s’avère très compliqué une fois celle-ci solidifiée. On ne peut toutefois pas procéder à un essuyage rapide et in situ de la laitance de béton avant sa solidification, en particulier sur des éléments tels que des éléments d’étaiement ou des éléments de soutien de coffrage de dalle (poutrelles primaires, poutrelles secondaires, éléments secondaires, etc. tels qu’illustrés dans les documents FR 2 900 176 A1, FR 2 900 177 A1, FR 2 923 241 A1, FR 2 955 877 A1, FR 3 021 984 A1 et FR 3 034 120 A1 par exemple) qui doivent obligatoirement rester plusieurs jours en place avant de pouvoir être retirés. La laitance de béton est alors déjà solidifiée en surface desdits éléments d’étaiement ou de soutien de coffrage de dalle. Pour ce faire, le déposant a expérimenté (au moyen d’essais restés confidentiels) diverses solutions. Une première solution expérimentée a consisté à tenter de fermer les pores de la matière constitutive des substrats métalliques en aluminium par un traitement d’anodisation. L’adhérence de la laitance de béton restait toutefois très (trop) élevée, et le procédé coûteux. Une deuxième solution expérimentée a consisté à peindre la surface des substrats métalliques, en particulier avec de la peinture anti-graffiti. L’adhérence de la laitance de béton restait toutefois très (trop) élevée. Une troisième solution expérimentée a consisté à revêtir la surface des substrats métalliques par un film en matière plastique. Si le retrait de la laitance de béton solidifiée s’est plutôt bien passé en utilisant un nettoyeur haute pression, le fait d’utiliser un nettoyeur haute pression menait à une fragmentation du film en matière plastique en très petits morceaux. Ainsi, outre qu’il faudrait revêtir à nouveau le substrat métallique d’un film en matière plastique (ce qui rend la méthode onéreuse et difficilement industrialisable), la fragmentation du film par le nettoyeur haute pression génère une pollution inacceptable. Un problème proposé par la présente invention est de fournir un procédé de traitement pour réduire de façon importante l’adhérence ultérieure de corps étrangers sur la surface d’un substrat métallique, lequel procédé étant facile à industrialiser et peu onéreux à mettre en œuvre. La présente invention vise en particulier à fournir un tel procédé permettant un traitement efficace du substrat métallique qui soit suffisamment rapide et/ou continu pour une application industrielle. Pour atteindre ces objets ainsi que d'autres, l'invention propose un procédé pour réduire l’adhérence ultérieure de corps étrangers sur la surface d’un substrat métallique, comprenant la succession des étapes suivantes : a) fournir un substrat métallique sur la surface duquel doit être réduite l’adhérence ultérieure de corps étrangers, b) appliquer sur la surface dudit substrat métallique de l’eau à température comprise entre 80°C et 160°C, c) appliquer sur la surface dudit substrat métallique une solution dans laquelle est dissout un acide gras, d) sécher ledit substrat. C’est avec une grande surprise que le déposant a expérimenté qu’un tel procédé, outre sa grande simplicité de mise en œuvre d’un point de vue industriel, mène à une réduction très importante de l’adhérence ultérieure de corps étrangers sur la surface d’un substrat métallique. D’excellents résultats ont en particulier été obtenus lors d’essais d’application, puis de solidification, puis d’enlèvement de laitance de béton sur des substrats métalliques, notamment en aluminium, préalablement traités selon ce procédé. Avantageusement, l’étape b) peut être réalisée par un trempage du substrat métallique dans l’eau, de préférence pendant une durée comprise entre 1 et 2 minutes. Une telle durée s’est avérée suffisamment réduite pour procurer un procédé quasi continu de traitement, donc facilement industrialisable, tout en permettant in fine une réduction suffisante d’adhérence des corps étrangers. Le trempage, effectué en plongeant le substrat métallique dans un bain, permet d’atteindre tous les recoins du substrat métallique qui constitue parfois une pièce métallique de forme complexe, par exemple avec des contre-dépouilles. En alternative, l’étape b) peut être réalisée par pulvérisation de l’eau sous pression sur la surface dudit substrat métallique, l’eau étant de préférence à une température supérieure à 100°C. La pulvérisation d’eau sous pression permet de diminuer quelque peu le temps de traitement, mais permet surtout d’élever la température de l’eau au-dessus des 100°C, ce qui s’est avéré favorable pour in fine mieux réduire l’adhérence de corps étrangers. En pratique, de bons résultats ont été obtenus avec une pulvérisation d’eau sous pression à une température comprise entre 120°C et 150°C. Avantageusement, l’étape c) peut être réalisée par un trempage du substrat métallique dans une solution comprenant un acide gras dissout dans un solvant organique, de préférence pendant une durée comprise entre 1 seconde et 120 secondes, encore plus préférentiellement entre 2 secondes et 15 secondes. Là encore, la durée très réduite de cette étape permet l’obtention d’un procédé quasi continu de traitement, donc facilement industrialisable, tout en permettant in fine une réduction suffisante d’adhérence des corps étrangers. En alternative, particulièrement dans le cas d’un substrat métallique de grande(s) dimension(s), l’étape c) peut de préférence être réalisée par pulvérisation sur ledit substrat métallique de la solution comprenant un acide gras dissout dans un solvant organique. Une durée comprise entre 1 seconde et 120 secondes, encore plus préférentiellement entre 2 secondes et 15 secondes, peut également être préférée. De bons résultats ont été obtenus en choisissant l’acide gras parmi le groupe comprenant l’acide laurique, l’acide myristique, l’acide palmitique et l’acide stéarique. Ces acides gras ont l’avantage d’être des matériaux peu onéreux, peu polluants et facilement disponibles. De façon préférée, l’acide gras peut être l’acide stéarique. D’excellents résultats en termes de réduction d’adhérence de corps étrangers, en particulier de laitance de béton, ont en effet été obtenus en utilisant de l’acide stéarique, matériau qui est très peu onéreux et présente un faible impact environnemental. Avantageusement, pour une meilleure réduction de l’adhérence des corps étrangers sur le substrat métallique, l’acide gras peut présenter dans le solvant organique une concentration supérieure ou égale à 6 g/L, de préférence comprise entre 10 g/L et 18 g/L. De préférence, le solvant organique peut être l’heptane ou l’éthanol pour une bonne dilution de l’acide gras. L’heptane s’avère avantageux en ce qu’il permet une plus grande concentration d’acide gras dissout que l’éthanol. On peut cependant lui préférer l’éthanol qui s’avère bien moins polluant que l’heptane tout en procurant une réduction d’adhérence déjà très satisfaisante. Pour tenter de diminuer encore l’adhérence de corps étrangers, le déposant a tenté d’inclure une ou plusieurs étapes intermédiaires entre les étapes b) et c), en particulier une étape de rinçage avec de l’eau ultra pure suivie d’une étape de séchage sous une atmosphère contrôlée d’azote. L’étape de séchage sous atmosphère contrôlée complexifie toutefois singulièrement le procédé, et ces étapes n’ont guère fait qu’allonger le procédé sans procurer une diminution supplémentaire perceptible de l’adhérence de corps étrangers. Ainsi, les étapes b) et c) peuvent avantageusement se succéder sans étape intermédiaire. Pour tenter de diminuer encore l’adhérence de corps étrangers, le déposant a tenté, lors l’étape d), de sécher le substrat sous une atmosphère contrôlée d’azote. Un tel séchage sous atmosphère contrôlée complexifie toutefois singulièrement le procédé, sans pour autant procurer une diminution supplémentaire perceptible de l’adhérence de corps étrangers Ainsi, lors l’étape d), le substrat peut de préférence être laissé à l’air libre pour sécher, sans essuyage. Pour tenter de diminuer encore l’adhérence de corps étrangers, le déposant a tenté d’ajouter quelques étapes aux étapes a) à d), telles que par exemple : - une étape préalable de polissage, en particulier avec un papier abrasif à grains P4000 (nomenclature FEPA) pour obtenir une rugosité Ra de 5 µm. Cette étape, très coûteuse en temps et rendant le procédé très discontinu, n’a pas diminué l’adhérence de corps étrangers de façon perceptible, - une étape préalable de lavage (mais postérieure au polissage) avec une solution d’eau distillée et d’éthanol, suivie d’un étape de séchage sous une atmosphère contrôlée d’azote. L’étape de séchage sous atmosphère contrôlée complexifie toutefois singulièrement le procédé, et ces étapes n’ont guère fait qu’allonger le procédé sans procurer une diminution perceptible de l’adhérence de corps étrangers. Ainsi, le procédé peut avantageusement être constitué des seules étapes a) à d). Le procédé tel que décrit précédemment a été utilisé avec de très bons résultats sur un substrat métallique en aluminium ou en un alliage d’aluminium. Selon un aspect de la présente invention, le procédé tel que décrit précédemment peut être utilisé pour la réduction de l’adhérence ultérieure du béton ou de la laitance de béton sur un substrat métallique, en particulier lorsque ledit substrat métallique est en aluminium ou en un alliage d’aluminium. Selon un autre aspect de la présente invention, le procédé tel que décrit précédemment peut être utilisé pour la réduction de l’adhérence ultérieure de corps étrangers se déposant par fouling (qui désigne la colonisation spontanée d’un support immergé par des organismes se fixant sur ce support) sur un substrat métallique destiné à être au moins partiellement immergé, ledit substrat métallique étant de préférence en aluminium ou en un alliage d’aluminium. On peut ainsi réduire l’adhérence des corps étrangers, tels que des algues ou autres organismes aquatiques et/ou marins comme des coquillages, oursins ou étoiles de mer par exemple, sur un substrat métallique qui peut notamment consister en une coque de bateau ou en un poteau de structure portuaire (pont, quai ou ponton). Le présent procédé permet ainsi de réduire l’utilisation de peintures dites « antifouling », lesquelles contiennent des biocides très nocifs pour l’environnement. Selon un autre aspect de la présente invention, le procédé tel que décrit précédemment peut être utilisé pour la réduction de l’adhérence du givre ou de la glace sur un substrat métallique, ledit substrat métallique étant de préférence en aluminium ou en un alliage d’aluminium. Une telle utilisation s’avère particulièrement avantageuse dans le cadre de l’aéronautique afin de limiter l’utilisation de produits de dégivrage (glycol notamment) sur tout ou partie de la structure extérieure d’un aéronef (fuselage, ailes, ailerons, dérive, gouvernes, etc.). DESCRIPTION SOMMAIRE DES DESSINS D'autres objets, caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description suivante de modes de réalisation particuliers, faite en relation avec les figures jointes, parmi lesquelles : La est un schéma-bloc illustrant un mode de réalisation particulier du procédé selon la présente invention ; La est une représentation schématique d’un dispositif d’essais ; La est un graphique illustrant des résultats d’essais menés à l’aide du dispositif d’essais de la ; La consiste en deux graphiques (4a) et (4b) illustrant des résultats d’autres essais menés à l’aide du dispositif d’essais de la . DESCRIPTION DES MODES DE REALISATION PREFERES Lorsque des références numériques identiques sont utilisées dans plusieurs figures, modes de réalisation ou variantes de l'invention, ces références numériques désignent des éléments identiques ou similaires dans chacun(e) des figures, modes de réalisation ou variantes. Sur la est illustré schématiquement un mode de réalisation particulier du procédé selon la présente invention, pour réduire l’adhérence de corps étrangers sur la surface d’un substrat métallique. Ce procédé comprend la succession des étapes suivantes : a) fournir un substrat métallique sur la surface duquel doit être réduite l’adhérence ultérieure de corps étrangers, b) appliquer sur la surface dudit substrat métallique de l’eau à température comprise entre 80°C et 160°C, c) appliquer sur la surface dudit substrat métallique une solution dans laquelle est dissout un acide gras, d) sécher le substrat. L’étape b) est réalisée par un trempage du substrat métallique dans l’eau, de préférence pendant une durée comprise entre 1 et 2 minutes. En alternative, on peut réaliser l’étape b) par pulvérisation de l’eau sous pression sur la surface dudit substrat métallique, l’eau étant de préférence à une température supérieure à 100°C. Lors de l’étape c), on effectue un trempage du substrat métallique dans une solution comprenant un acide gras dissout dans un solvant organique. La durée de ce trempage est de préférence comprise entre 1 seconde et 120 secondes, encore plus préférentiellement entre 2 secondes et 15 secondes pour raccourcir le temps global du procédé sans pour autant affecter trop négativement la réduction d’adhérence procurée par le procédé. L’acide gras est choisi parmi le groupe comprenant l’acide laurique, l’acide myristique, l’acide palmitique et l’acide stéarique. De préférence, l’acide gras est l’acide stéarique. L’acide gras présente dans le solvant organique une concentration supérieure ou égale à 6 g/L, de préférence comprise entre 10 g/L et 18 g/L. Le solvant organique est l’heptane ou l’éthanol, de préférence l’éthanol. Lors l’étape d), le substrat est préférentiellement laissé à l’air libre pour sécher, sans essuyage. On voit sur la que les étapes b) et c) se succèdent sans étape intermédiaire afin de ne pas allonger inutilement le temps global du procédé. Sur la , le procédé est même constitué des étapes a) à d), c’est-à-dire qu’aucune étape supplémentaire n’est ajoutée. Matériaux et conditions d’essais Des essais d’un procédé constitué des étapes a) à d) ont été effectués sur deux substrats métalliques différents, à savoir : - un substrat en un alliage d’aluminium Al 6005A (nuance « A »), - un substrat B en un alliage d’aluminium Al 6060 (nuance « B »). Lors de ces essais, l’étape b) a été réalisée par trempage du substrat métallique dans de l’eau à une température d’environ 95°C. L’étape c) a quant à elle été réalisée par trempage du substrat métallique dans une solution comprenant de l’acide stéarique (C 18 H 36 O 2 ) dissout dans de l’éthanol (CH 3 CH 2 OH). Lors de l’étape c), on a expérimenté des variations de la durée du trempage du substrat métallique dans la solution comprenant un acide gras dissout dans un solvant organique, et on a expérimenté des variations de la concentration de l’acide gras dissout dans un solvant organique. Dispositif d’essais Il a été procédé à des tests d’adhérence ultérieure de laitance de béton sur les substrats 1 et 1’, de la façon illustrée sur la . Le dispositif de test illustré sur la permet d’assez bien approcher les conditions réelles de nettoyage de la laitance de béton présente sur un substrat, lequel nettoyage se fait généralement par raclage à l’aide de brosses ou de burins. En pratique, deux substrats 1 et 1’ de même composition (nuance A ou B) ayant subi le même traitement selon tout ou partie du procédé de la présente invention (ou n’ayant subi aucun traitement selon le procédé de la présente invention) sont placés en regard l’un de l’autre selon des surfaces S1 et S1’ de même forme et de même taille entre lesquelles est ménagé un écart E de 1 millimètre dans lequel on laisse se solidifier la laitance de béton 2 pendant 11 jours. Au terme des 11 jours de solidification, les substrats 1 et 1’ sont respectivement solidarisés sur les plateaux P et P’ d’une machine de traction-compression INSTRON équipée d’un capteur de 500 N et adaptée pour produire un effort de cisaillement. Il est ensuite effectué un test de traction (induisant un effort de cisaillement) par application d’une force F tendant à décaler latéralement les plateaux P et P’ l’un par rapport à l’autre. On relève la force F maximale mesurée par la machine (qui mène à la rupture de la laitance de béton 2), laquelle est représentative de l’adhérence de la laitance de béton 2 sur les substrats 1 et 1’. La laitance de béton 2 est ainsi testée en cisaillement pour se rapprocher des conditions réelles de nettoyage lors duquel un opérateur racle généralement la laitance de béton. Résultats d’essais Sur le graphique de la sont illustrés les résultats de trois essais (numérotés respectivement 1, 2 et 3 en abscisse) pour des substrats 1 et 1’ de nuance A et des substrats 1 et 1’ de nuance B. En ordonnée est indiquée la force F maximale mesurée par la machine de traction. Comme l’indique la légende pour chacune des nuances A et B : - certains substrats 1 et 1’ n’ont subi aucun traitement et ont simplement été fournis lors d’une étape a) (carrés ou ronds pleins), - certains substrats 1 et 1’ ont subi seulement les étapes a), c) et d) (carrés ou ronds partiellement remplis), - certains substrats 1 et 1’ ont subi les étapes a), b), c) et d) (carrés ou ronds vides). Les valeurs du graphique de la démontrent que, si l’application des étapes successives a), c) et d) diminue l’adhérence de la laitance de béton de façon intéressante, la combinaison des étapes successives a), b), c) et d) du procédé selon la présente invention diminue l’adhérence de la laitance de béton de façon plus certaine et de façon bien plus significative (force F inférieure à environ 70 N). Ainsi, si un procédé comportant les étapes a), b), c) et d) (ou constitué par les étapes a), b), c) et d)) est préféré, un tel procédé dépourvu d’étape b), comportant les étapes a), c) et d) ou constitué par les étapes a), c) et d), conserve malgré tout un intérêt et pourra faire l’objet d’une protection autonome par brevet. Sur les graphiques 4a et 4b de la ont été reportés des résultats d’essais lors desquels on a fait varier, lors de l’accomplissement d’un procédé selon l’invention constitué des étapes a), b), c) et d), la concentration en acide stéarique dans l’éthanol (en ordonnée, en grammes par litre) et le temps de trempage (en abscisse, en secondes) des substrats métalliques 1 et 1’ dans la solution comprenant de l’acide stéarique dissout dans de l’éthanol. On constate que, dès lors que la concentration de l’acide stéarique dans l’éthanol est supérieure ou égale à 6 g/L, et de préférence comprise entre 10 g/L et 18 g/L, la durée du trempage n’a que peu d’influence et peut être comprise entre 1 seconde et 120 secondes, et encore plus préférentiellement entre 2 secondes et 15 secondes de façon à raccourcir le temps de traitement des substrats 1 et 1’. Applications Le procédé selon la présente invention présente un intérêt particulier pour réduire l’adhérence du béton ou de la laitance de béton sur un substrat métallique, ledit substrat métallique étant de préférence en aluminium ou en un alliage d’aluminium. Dans le domaine de la construction, où de nombreux outils et éléments (au contact du béton ou recevant des projections de béton) sont en aluminium ou en alliage d’aluminium pour réduire les risques de troubles musculo-squelettiques (TMS), le présent procédé facilite le nettoyage desdits outils et éléments et favorise leur réutilisation rapide. Le procédé selon la présente invention présente aussi un intérêt particulier pour réduire l’adhérence de corps étrangers se produisant par fouling sur un substrat métallique destiné à être immergé au moins partiellement, ledit substrat métallique étant de préférence en aluminium ou en un alliage d’aluminium. Le substrat métallique peut notamment consister en une coque de bateau ou en un poteau de structure portuaire (pont, quai ou ponton). Enfin, le procédé selon la présente invention présente aussi un intérêt particulier pour réduire l’adhérence du givre ou de la glace sur un substrat métallique, ledit substrat métallique étant de préférence en aluminium ou en un alliage d’aluminium. Le substrat métallique peut notamment consister en une partie de la structure extérieure d’un aéronef (fuselage, ailes, ailerons, dérive, gouverne, etc.). La présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation qui ont été explicitement décrits, mais elle en inclut les diverses variantes et généralisations contenues dans le domaine des revendications ci-après. Procédé pour réduire l’adhérence ultérieure de corps étrangers sur la surface d’un substrat (1, 1’) métallique, comprenant la succession des étapes suivantes : a) fournir un substrat (1, 1’) métallique sur la surface duquel doit être réduite l’adhérence ultérieure de corps étrangers, b) appliquer sur la surface dudit substrat (1, 1’) métallique de l’eau à température comprise entre 80°C et 160°C, c) appliquer sur la surface dudit substrat (1, 1’) métallique une solution dans laquelle est dissout un acide gras, d) sécher ledit substrat (1, 1’). Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l’étape b) est réalisée par un trempage du substrat (1, 1’) métallique dans l’eau, de préférence pendant une durée comprise entre 1 et 2 minutes. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l’étape b) est réalisée par pulvérisation de l’eau sous pression sur la surface dudit substrat (1, 1’) métallique, l’eau étant de préférence à une température supérieure à 100°C. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l’étape c) est réalisée par un trempage du substrat (1, 1’) métallique dans une solution comprenant un acide gras dissout dans un solvant organique, de préférence pendant une durée comprise entre 1 seconde et 120 secondes, encore plus préférentiellement entre 2 secondes et 15 secondes. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l’étape c) est réalisée par pulvérisation sur ledit substrat (1, 1’) métallique de ladite solution comprenant un acide gras dissout dans un solvant organique, de préférence pendant une durée comprise entre 1 seconde et 120 secondes, encore plus préférentiellement entre 2 secondes et 15 secondes. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l’acide gras est choisi parmi le groupe comprenant l’acide laurique, l’acide myristique, l’acide palmitique et l’acide stéarique. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l’acide gras est l’acide stéarique. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que l’acide gras présente dans le solvant organique une concentration supérieure ou égale à 6 g/L, de préférence comprise entre 10 g/L et 18 g/L. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le solvant organique est l’heptane ou l’éthanol, de préférence l’éthanol. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que les étapes b) et c) se succèdent sans étape intermédiaire. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que, lors l’étape d), le substrat (1, 1’) est laissé à l’air libre pour sécher, sans essuyage. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que ledit procédé est constitué des étapes a) à d). Utilisation du procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que le substrat (1, 1’) métallique est en aluminium ou en un alliage d’aluminium. Utilisation du procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 12, pour la réduction de l’adhérence ultérieure du béton ou de la laitance de béton (2) sur un substrat (1, 1’) métallique, ledit substrat (1, 1’) métallique étant de préférence en aluminium ou en un alliage d’aluminium. Utilisation du procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 12, pour la réduction de l’adhérence ultérieure de corps étrangers se déposant par fouling sur un substrat (1, 1’) métallique destiné à être au moins partiellement immergé, ledit substrat (1, 1’) métallique étant de préférence en aluminium ou en un alliage d’aluminium. Utilisation du procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 12, pour la réduction de l’adhérence ultérieure du givre ou de la glace se déposant sur un substrat (1, 1’) métallique, ledit substrat (1, 1’) métallique étant de préférence en aluminium ou en un alliage d’aluminium.