Brevet FR3132944A1 — publié le 20230825

L’invention concerne un interféromètre à fibre optique comprenant une source (20), un modulateur différentiel de phase (16), un système de traitement du signal (900), une fibre optique de détection (73) présentant une constante de Verdet apte à induire un effet Faraday magnéto-optique non-réciproque , l’interféromètre étant apte à détecter une différence de phase d’un faisceau interférométrique (300) formé par interférences entre deux ondes lumineuses polarisées (111, 112) ayant parcouru simultanément la fibre optique (73) suivant un chemin optique fermé et à en déduire, par division de la différence de phase par un facteur d’échelle, une valeur de champ magnétique intégré le long du chemin optique fermé ou une valeur d’un courant électrique passant dans un conducteur électrique (120). Selon l’invention, le système de traitement du signal (900) est adapté pour mesurer une variation de contraste de puissance d’une partie du faisceau interférométrique et pour déduire de la variation de contraste une mesure de variation du facteur d’échelle. Figure pour l’abrégé : Fig. 1 Interféromètre à fibre optique et procédé de mesure de champ magnétique ou de courant électrique basé sur cet interféromètre La présente invention concerne de manière générale le domaine des capteurs basés sur un interféromètre à fibre optique. Elle concerne plus particulièrement un capteur utilisant l’effet Faraday magnéto-optique pour intégrer un champ magnétique le long d’un chemin optique fermé dans une fibre optique. Un tel capteur trouve notamment des applications comme capteur de courant électrique (ou FOCS pour fiber-optic current sensor) dans lequel la fibre optique entoure un conducteur électrique ou encore comme capteur de champ magnétique. Elle concerne en particulier un capteur et un procédé de mesure de courant électrique de grande précision, corrigé des erreurs impactant le facteur d’échelle. Dans le domaine ci-dessus, la publication J. Blake et al. « In-Line Sagnac Interferometer Current Sensor » IEEE Transactions on Power Delivery, Vol. 11, n° 1, pages 116-121, 1996 décrit un interféromètre à fibre optique en réflexion (ou en ligne) utilisé comme capteur de courant électrique via le champ magnétique induit. La publication « Highly accurate fiber-optic DC current sensor for the electro-winning industry », K. Bohnert, H. Brändle, M. Brunzel, P . Gabus et P. Guggenbach, IEEE, PCIC-2005-14, pp. 121-128 décrit aussi un capteur de courant basé sur un interféromètre à fibre optique pour mesurer l’effet Faraday induit dans une fibre optique de détection. Selon cette publication, le capteur de courant peut être basé sur une configuration d’interféromètre de Sagnac à fibre optique ou d’interféromètre à fibre optique en réflexion. La fibre optique de détection est disposée de manière à former au moins un tour autour de la périphérie d’un câble électrique parcouru par un courant électrique dont on cherche à mesurer l’intensité. La fibre de détection est en général à maintien de polarisation circulaire. Dans le cas d’un d’interféromètre de Sagnac, on mesure une différence de phase entre deux ondes ayant parcouru la fibre optique de détection avec un même état de polarisation circulaire, et en sens mutuellement opposés. Dans le cas d’un interféromètre à fibre optique en réflexion, on mesure une différence de phase entre deux ondes ayant parcouru conjointement la fibre optique de détection suivant un aller-retour, avec des états de polarisation circulaires orthogonaux entre eux, ces états s’inversant entre le chemin aller et le chemin retour à la réflexion sur le miroir. Au repos, c’est-à-dire ici en absence de courant électrique ou de champ magnétique, les chemins optiques parcourus par les deux ondes sont parfaitement identiques de par la réciprocité de la propagation des ondes en sens opposé ; on dit d’ailleurs que les deux chemins sont parfaitement réciproques. Un courant électrique passant dans un conducteur électrique induit un champ magnétique. Ce champ magnétique génère dans la fibre optique de détection un effet Faraday, ou effet magnéto-optique colinéaire non-réciproque. Plus précisément, l’effet Faraday est l’effet rotatoire de polarisation optique produit par un champ magnétique. Ainsi, le plan de polarisation d’un faisceau de lumière de polarisation linéaire traversant un matériau, par exemple de la silice, placé dans un champ magnétique B et se propageant parallèlement à ce champ, tourne d’un angle de rotation β qui dépend de la constante de Verdet du matériau de la fibre optique de détection, notée V, du champ magnétique B et de la longueur, d, du chemin optique dans le matériau traversé. L’angle de rotation β de la polarisation est proportionnel à la circulation du champ magnétique B le long de la fibre optique de détection. L’angle de rotation de la polarisation dépend du sens du champ magnétique et aussi du sens de propagation de la lumière (voir aussi « The fiber optic gyroscope », second Edition, Hervé Lefèvre, Artech House, .1-a page 107). Cette rotation d’un angle β de la polarisation linéaire est interprétée comme une biréfringence circulaire. En effet, la polarisation linéaire peut être décomposée en deux polarisations circulaires opposées (dextrogyre et lévogyre, right-handed et left-handed en anglais). Par effet Faraday, ces deux polarisations circulaires, se propageant dans le même sens, subissent une différence de phase qui s’observe par une rotation de la polarisation linéaire qui est la combinaison de ces deux polarisations circulaires co-propagatives. Dans le cas d’un capteur de courant basé sur un interféromètre de Sagnac, les deux ondes se propagent en sens opposé, et avec la même polarisation circulaire. L’effet Faraday ne modifie pas cette polarisation circulaire, mais une différence de phase est créée entre les deux ondes se propageant en sens opposé (voir aussi « The fiber optic gyroscope », second Edition, Hervé Lefèvre, Artech House, .1-b page 107). Cette différence de phase ΔΦ S est mesurée après recombinaison des deux ondes en sortie de l’interféromètre, et elle est égale à : où V représente la constante de Verdet du matériau du cœur de la fibre optique de détection, N le nombre entier de tours de fibre optique enroulée autour du conducteur électrique et I l’intensité du courant électrique parcourant le conducteur électrique. Dans le cas d’un capteur de courant basé sur un interféromètre à fibre optique en réflexion, la différence de phase mesurée ΔΦ R est proportionnelle à : Dans le cas d’un interféromètre à fibre optique en réflexion, le facteur d’échelle est double (4 V N I au lieu de 2 V N I ) par comparaison avec un interféromètre de Sagnac, du fait que les ondes polarisées parcourent chacune un aller-retour dans la fibre optique de détection. De plus, un interféromètre à fibre optique en réflexion est plutôt moins sensible qu’un interféromètre en boucle à la vitesse de rotation de l’interféromètre, aux vibrations ainsi qu’aux effets thermiques. De tels capteurs à fibre optique présentent de nombreux avantages. Ils permettent une mesure de champ magnétique ou de courant électrique sans contact, avec une précision de l’ordre de 1 %. Ils permettent des mesures de courant sur une gamme dynamique étendue, par exemple entre une valeur minimum de courant détectable de l’ordre de quelques micro-ampères et une valeur maximum de courant détectable de l’ordre de quelques milliers d’ampères. Enfin, ils sont insensibles à de nombreux facteurs environnementaux. Toutefois, il est souhaitable d’améliorer la précision des capteurs basés sur un interféromètre à fibre optique et en particulier le facteur d’échelle, qui définit la linéarité de la réponse du capteur en fonction du signal détecté, c’est à dire de la différence de phase mesurée. Une précision de mesure meilleure que 0,1 % ou même 0,01 % est souhaitable. Cependant, ces interféromètres à fibre optique sont sensibles à d’autres effets indésirables. Ces défauts indésirables sont susceptibles d’impacter le facteur d’échelle. D’une part, le facteur d’échelle d’un interféromètre à fibre optique peut présenter un défaut par construction, par exemple à cause d’un défaut d’alignement d’un composant optique. Notamment, dans le cas où on utilise une lame quart d’onde pour transformer une onde de polarisation linéaire en une onde de polarisation circulaire, cette lame peut avoir un déphasage effectif différent du déphasage théorique de π/2 d’une lame quart d’onde et/ou présenter un défaut d’alignement de ses axes propres par rapport à la polarisation linéaire incidente. D’autre part, le facteur d’échelle d’un interféromètre à fibre optique peut varier dans le temps. En particulier, il est connu que la constante de Verdet de la fibre dépend de la température et de la longueur d’onde du faisceau. Le facteur d’échelle peut présenter des variations du fait de variations de la constante de Verdet de la fibre optique, induites par exemple par des variations de température au niveau de la partie sensible du capteur. Le facteur d’échelle peut aussi varier à cause de variations de température au niveau du modulateur différentiel de phase optique. Enfin, d’autres perturbations peuvent affecter les mesures interférométriques comme par exemple des variations de puissance lumineuse de la source. Un des buts de l’invention est de proposer un capteur de courant électrique ou de champ magnétique basé sur un interféromètre à fibre optique permettant de mesurer en temps réel une variation ou un défaut de facteur d’échelle, quelle que soit l’origine de cette variation ou de ce défaut. Un autre but de l’invention est de permettre de corriger en temps réel cette erreur de facteur d’échelle dans un tel capteur. Afin de remédier aux inconvénients précités de l’état de la technique, la présente divulgation propose un interféromètre à fibre optique comprenant une source de lumière apte à générer un faisceau source, un modulateur différentiel de phase , un dispositif à base de fibre optique, un système de détection, un système de traitement du signal, le dispositif à base de fibre optique comprenant une fibre optique de détection présentant une constante de Verdet apte à induire un effet Faraday magnéto-optique non réciproque, la fibre optique de détection étant disposée dans un champ magnétique ou formant au moins un tour autour d’un conducteur électrique, l’interféromètre à fibre optique étant apte à détecter une différence de phase d’un faisceau interférométrique formé par interférences entre deux ondes lumineuses polarisées ayant parcouru simultanément la fibre optique de détection suivant un chemin optique fermé, les deux ondes lumineuses polarisées étant modulées par le modulateur différentiel de phase, et l’interféromètre à fibre optique étant apte à en déduire, par division de la différence de phase par un facteur d’échelle, une valeur du champ magnétique intégré le long du chemin optique fermé ou une valeur d’un courant électrique passant dans le conducteur électrique, le facteur d’échelle étant proportionnel à la constante de Verdet de la fibre optique. Selon l’invention, le système de traitement du signal est adapté et configuré pour mesurer une variation de contraste de puissance d’une partie du faisceau interférométrique modulé par le modulateur différentiel de phase et pour déduire de la variation de contraste une mesure de variation du facteur d’échelle. Selon un aspect particulier, le système de traitement du signal est adapté et configuré pour mesurer un minimum de puissance de la partie du faisceau interférométrique modulé détecté et/ou une différence entre un maximum et un minimum de puissance de la partie du faisceau interférométrique modulé détecté. Selon un autre aspect particulier et avantageux, le système de traitement du signal est adapté et configuré pour corriger en temps réel le facteur d’échelle en fonction de la mesure de variation de ce facteur d’échelle. Dans le premier et deuxième mode de réalisation, la fibre optique de détection est à maintien de polarisation circulaire, le dispositif à base de fibre optique comprenant un retardateur optique de phase et un réflecteur, le retardateur optique de phase étant disposé à une extrémité de la fibre optique de détection et le réflecteur à une autre extrémité de la fibre optique de détection, l’interféromètre étant configuré de façon à ce que les deux ondes lumineuses polarisées parcourent la fibre optique de détection suivant un aller-retour avec deux états orthogonaux de polarisation circulaire s’inversant par réflexion sur le réflecteur. Selon un aspect du premier mode de réalisation, le modulateur différentiel de phase est un modulateur électro-optique de biréfringence qui comprend un seul guide d’onde apte à guider deux états orthogonaux de polarisation linéaire suivant deux axes perpendiculaires ; le modulateur de biréfringence module, en différentiel, les phases des deux polarisations linéaires orthogonales. L’interféromètre comporte aussi un polariseur disposé entre la source de lumière et le modulateur électro-optique de biréfringence, le polariseur étant orienté à 45 degrés des axes du modulateur électro-optique de biréfringence, et une extrémité du modulateur électro-optique de biréfringence est reliée au dispositif à base de fibre optique. Selon un aspect du deuxième mode de réalisation, l’interféromètre comprend un séparateur à jonction Y disposé entre la source de lumière et le modulateur différentiel de phase comprenant deux guides d’onde aptes à guider deux faisceaux de même polarisation linéaire et comprenant, chacun, un modulateur de phase connecté de préférence en configuration push-pull, c’est à dire avec un signe opposé. Le dispositif à base de fibre optique comporte une section de fibre optique à maintien de polarisation et une autre section de fibre optique à maintien de polarisation, la section de fibre optique, et respectivement, l’autre section de fibre optique, étant reliée chacune, d’une part, à un des deux guides d’onde du modulateur différentiel de phase et, d’autre part, à un coupleur-séparateur de polarisation, l’autre section de fibre optique étant orientée de manière à faire tourner une polarisation linéaire de 90 degrés. Selon un troisième mode de réalisation, la fibre optique de détection est à maintien de polarisation circulaire, le dispositif à base de fibre optique comprend un séparateur à jonction Y disposé entre la source de lumière et le modulateur différentiel de phase qui comprend deux guides d’onde aptes à guider deux faisceaux de même polarisation linéaire, et comprenant, chacun, un modulateur de phase connecté de préférence en configuration push-pull, c’est à dire avec un signe opposé. Le dispositif à base de fibre optique comporte une section de fibre optique à maintien de polarisation, un retardateur optique de phase, une autre section de fibre optique à maintien de polarisation, et un autre retardateur optique de phase, la section de fibre optique, et respectivement, l’autre section de fibre optique, étant reliée chacune, d’une part, à un des deux guides d’onde du modulateur différentiel de phase et, d’autre part, au retardateur optique de phase, respectivement, à l’autre retardateur optique de phase, le retardateur optique de phase étant disposé à une extrémité de la fibre optique de détection et l’autre retardateur optique de phase étant disposé à une autre extrémité de la fibre optique de détection, l’interféromètre étant configuré de façon à ce que les deux ondes lumineuses polarisées parcourent la fibre optique de détection en sens opposés avec un même état de polarisation circulaire. Selon un aspect particulier et avantageux de l’un quelconque de ces modes de réalisation, le retardateur optique de phase, et/ou respectivement l’autre retardateur optique de phase, forment chacun une lame quart d’onde à la longueur d’onde du faisceau source. Avantageusement, le retardateur optique de phase et/ou respectivement l’autre retardateur optique de phase, est décalé de manière à introduire un défaut, et le système de traitement du signal est adapté pour extraire du signal interférométrique détecté une mesure de variation du facteur d’échelle du système et ainsi en déduire une variation de température du retardateur optique de phase, respectivement de l’autre retardateur optique de phase. L’invention concerne aussi un procédé de mesure de champ magnétique ou de courant électrique basé sur un interféromètre à fibre optique selon l’un des modes de réalisation décrits, le procédé comprenant les étapes suivantes : émission d’un faisceau source issu d’une source de lumière ; séparation du faisceau source en deux ondes lumineuses polarisées ; modulation différentielle de phase des deux ondes lumineuses polarisées ; transmission des deux ondes lumineuses polarisées à un dispositif à base de fibre optique comprenant une fibre optique de façon à ce que les deux ondes lumineuses polarisées parcourent simultanément la fibre optique suivant un chemin optique fermé, la fibre optique présentant une constante de Verdet apte à induire un effet Faraday magnéto-optique non réciproque, la fibre optique de détection étant disposée dans un champ magnétique ou formant au moins un tour autour d’un conducteur électrique ; recombinaison des deux ondes lumineuses polarisées en sortie du dispositif à base de fibre optique pour former un faisceau interférométrique ; détection du faisceau interférométrique ; et traitement du signal détecté pour extraire une mesure d’une différence de phase du faisceau interférométrique et pour déduire, par division de la différence de phase par un facteur d’échelle, une valeur du champ magnétique intégré le long du chemin optique fermé ou une valeur d’un courant électrique passant dans le conducteur électrique. Selon la présente divulgation, le traitement du signal est adapté et configuré pour mesurer une variation de contraste de puissance d’une partie du faisceau interférométrique modulé par le modulateur différentiel de phase et pour déduire de la variation de contraste une mesure de variation du facteur d’échelle. Bien entendu, les différentes caractéristiques, variantes et formes de réalisation de l'invention peuvent être associées les unes avec les autres selon diverses combinaisons dans la mesure où elles ne sont pas incompatibles ou exclusives les unes des autres. De plus, diverses autres caractéristiques de l'invention ressortent de la description annexée effectuée en référence aux dessins qui illustrent des formes, non limitatives, de réalisation de l'invention et où : illustre un premier mode de réalisation d’un capteur de courant électrique ou de champ magnétique basé sur un interféromètre à fibre optique en réflexion; illustre un deuxième mode de réalisation d’un capteur de courant électrique ou de champ magnétique basé sur un interféromètre à fibre optique en réflexion ; illustre un troisième mode de réalisation d’un capteur de courant électrique ou de champ magnétique basé sur un interféromètre de Sagnac à fibre optique; représente une courbe théorique de réponse en puissance du signal interférométrique détecté en fonction d’un déphasage introduit par le signal à mesurer ou par la modulation ajoutée à l’aide du modulateur différentiel de phase, en l’absence de défauts ; représente une courbe de réponse en puissance d’une partie du signal interférométrique détecté en fonction d’un déphasage introduit par le signal à mesurer ou par la modulation ajoutée à l’aide du modulateur, dans le cas d’un interféromètre à fibre optique présentant un défaut de facteur d’échelle ; représente une courbe de réponse en puissance d’une autre partie du signal interférométrique détecté en fonction d’un déphasage introduit par le signal à mesurer, dans le cas d’un interféromètre à fibre optique présentant un défaut de facteur d’échelle ; représente une courbe de réponse en puissance résultant de la somme des signaux interférométriques détectés en fonction d’un déphasage introduit par la modulation ajoutée à l’aide du modulateur, représentés sur les figures 5 et 6, dans le cas d’un interféromètre à fibre optique présentant un défaut de facteur d’échelle ; est une vue schématique sous forme de phasors de différents faisceaux se propageant dans un interféromètre à fibre optique dans une application de capteur de champ magnétique ou de courant électrique, en absence d’effet Faraday ; est une vue schématique sous forme de phasors de différents faisceaux se propageant dans le même interféromètre à fibre optique, en présence d’effet Faraday ; est une représentation schématique d’un exemple de modulation à 8 niveaux et 12 états. Il est à noter que sur ces figures les éléments structurels et/ou fonctionnels communs aux différentes variantes peuvent présenter les mêmes références. Interféromètre à fibre optique comprenant une source (20) de lumière apte à générer un faisceau source (100), un modulateur différentiel de phase (16), un dispositif (400) à base de fibre optique, un système de détection (18), un système de traitement du signal (900), le dispositif (400) à base de fibre optique comprenant une fibre optique de détection (73) présentant une constante de Verdet apte à induire un effet Faraday magnéto-optique non réciproque, la fibre optique de détection (73) étant disposée dans un champ magnétique ou formant au moins un tour autour d’un conducteur électrique (120) , l’interféromètre à fibre optique étant apte à détecter une différence de phase d’un faisceau interférométrique (300) formé par interférences entre deux ondes lumineuses polarisées (111, 112) ayant parcouru simultanément la fibre optique de détection (73) suivant un chemin optique fermé, les deux ondes lumineuses polarisées (111, 112) étant modulées par le modulateur différentiel de phase, et à en déduire, par division de la différence de phase par un facteur d’échelle, une valeur du champ magnétique intégré le long du chemin optique fermé ou une valeur d’un courant électrique passant dans le conducteur électrique (120), le facteur d’échelle étant proportionnel à la constante de Verdet de la fibre optique (73), caractérisé en ce que le système de traitement du signal (900) est adapté et configuré pour mesurer une variation de contraste de puissance d’une partie du faisceau interférométrique modulé par le modulateur différentiel de phase et pour déduire de la variation de contraste une mesure de variation du facteur d’échelle. Interféromètre à fibre optique selon la revendication 1 dans lequel le système de traitement du signal (900) est adapté et configuré pour mesurer un minimum de puissance de la partie du faisceau interférométrique modulé détecté et/ou une différence entre un maximum et un minimum de puissance de la partie du faisceau interférométrique modulé détecté. Interféromètre à fibre optique selon la revendication 1 ou 2 dans lequel le système de traitement du signal (900) est adapté et configuré pour corriger en temps réel le facteur d’échelle en fonction de la mesure de variation du facteur d’échelle. Interféromètre à fibre optique selon l’une des revendications 1 à 3 dans lequel la fibre optique de détection (73) est à maintien de polarisation circulaire, le dispositif (400) à base de fibre optique comprenant un retardateur optique de phase (42) et un réflecteur (26), le retardateur optique de phase (42) étant disposé à une extrémité de la fibre optique de détection (73) et le réflecteur (26) à une autre extrémité de la fibre optique de détection (73), l’interféromètre étant configuré de façon à ce que les deux ondes lumineuses polarisées (111, 112) parcourent la fibre optique de détection (73) suivant un aller-retour avec deux états orthogonaux de polarisation circulaire s’inversant par réflexion sur le réflecteur (26). Interféromètre à fibre optique selon la revendication 4 dans lequel le modulateur différentiel de phase (16) est un modulateur électro-optique de biréfringence qui comprend un seul guide d’onde apte à guider deux états orthogonaux de polarisations linéaires orientées suivant deux axes perpendiculaires, l’interféromètre comportant un polariseur (24) disposé entre la source (20) de lumière et le modulateur électro-optique de biréfringence (16), le polariseur étant orienté à 45 degrés des axes du modulateur électro-optique de biréfringence (16), et dans lequel une extrémité du modulateur électro-optique de biréfringence est reliée au dispositif (400) à base de fibre optique. Interféromètre à fibre optique selon la revendication 4 comprenant un séparateur à jonction Y disposé entre la source (20) de lumière et le modulateur différentiel de phase (16), dans lequel le modulateur différentiel de phase (16) comprend deux guides d’onde aptes à guider deux faisceaux de même polarisation linéaire et ayant chacun un modulateur de phase, et dans lequel le dispositif à base de fibre optique (400) comporte une section de fibre optique (71) à maintien de polarisation et une autre section de fibre optique (72) à maintien de polarisation, la section de fibre optique (71), et respectivement, l’autre section de fibre optique (72), étant reliée chacune, d’une part, à un des deux guides d’onde du modulateur différentiel de phase (16) et, d’autre part, à un coupleur-séparateur de polarisation (27), l’autre section de fibre optique (72) étant orientée de manière à faire tourner une polarisation linéaire de 90 degrés. Interféromètre à fibre optique selon l’une des revendications 1 à 3 dans lequel la fibre optique de détection (73) est à maintien de polarisation circulaire, le dispositif (400) à base de fibre optique comprenant un séparateur à jonction Y disposé entre la source (20) de lumière et le modulateur différentiel de phase (16), dans lequel le modulateur différentiel de phase (16) comprend deux guides d’onde aptes à guider deux faisceaux de même polarisation linéaire, et dans lequel le dispositif à base de fibre optique (400) comporte une section de fibre optique (71) à maintien de polarisation, un retardateur optique de phase (32), une autre section de fibre optique (72) à maintien de polarisation, et un autre retardateur optique de phase (33), la section de fibre optique (71), et respectivement, l’autre section de fibre optique (72), étant reliée chacune, d’une part, à un des deux guides d’onde du modulateur différentiel de phase (16) et, d’autre part, au retardateur optique de phase (32), respectivement, à l’autre retardateur optique de phase (33), le retardateur optique de phase (32) étant disposé à une extrémité de la fibre optique de détection(73) et l’autre retardateur optique de phase (33) étant disposé à une autre extrémité de la fibre optique de détection (73), l’interféromètre étant configuré de façon à ce que les deux ondes lumineuses polarisées (111, 112) parcourent la fibre optique de détection (73) en sens opposés avec un même état de polarisation circulaire. Interféromètre à fibre optique selon l’une des revendications 4 à 7 dans lequel le retardateur optique de phase (42, 32), et/ou respectivement l’autre retardateur optique de phase (33), forment chacun une lame quart d’onde à une longueur d’onde du faisceau source (100). Interféromètre à fibre optique selon la revendication 8 dans lequel le retardateur optique de phase (42, 32) et/ou respectivement l’autre retardateur optique de phase (33), est décalé de manière à introduire un défaut, et dans lequel le système de traitement du signal (900) est adapté pour extraire du signal interférométrique détecté une mesure de variation du facteur d’échelle du système et en déduire une variation de température du retardateur optique de phase (42, 32), respectivement de l’autre retardateur optique de phase (33). Procédé de mesure de champ magnétique ou de courant électrique basé sur un interféromètre à fibre optique selon l’une des revendications 1 à 9, le procédé comprenant les étapes suivantes : émission d’un faisceau source (100) issu d’une source (20) de lumière, séparation du faisceau source en deux ondes lumineuses polarisées ; modulation différentielle de phase des deux ondes lumineuses polarisées ; transmission des deux ondes lumineuses polarisées à un dispositif à base de fibre optique comprenant une fibre optique de détection (73) de façon à ce que les deux ondes lumineuses polarisées (111, 112) parcourent simultanément la fibre optique (73) suivant un chemin optique fermé, la fibre optique de détection (73) présentant une constante de Verdet apte à induire un effet Faraday magnéto-optique non-réciproque, la fibre optique de détection (73) étant disposée dans un champ magnétique ou formant au moins un tour autour d’un conducteur électrique (120), recombinaison des deux ondes lumineuses polarisées (111, 112) en sortie du dispositif (400) à base de fibre optique pour former un faisceau interférométrique (300), détection du faisceau interférométrique (300) ; et traitement du signal détecté pour extraire une mesure d’une différence de phase du faisceau interférométrique (300) et pour déduire, par division de la différence de phase par un facteur d’échelle, une valeur du champ magnétique intégré le long du chemin optique fermé ou une valeur d’un courant électrique passant dans le conducteur électrique (120), caractérisé en ce que : le traitement du signal est adapté et configuré pour mesurer une variation de contraste de puissance d’une partie du faisceau interférométrique modulé par le modulateur différentiel de phase et pour déduire de la variation de contraste une mesure de variation du facteur d’échelle.