Brevet FR3138235A1 — publié le 20240126

L’invention concerne un dispositif de protection 1 contre les courants impulsionnels destiné à transmettre des signaux présentant des fréquences comprises dans une bande de fréquences de transmission. Le dispositif de protection comporte un chemin de conduction de signaux et un blindage disposé autour du chemin de conduction de signaux. Le chemin de conduction de signaux comporte deux éclateurs à gaz 4 montés en série et un élément inducteur 5 reliant une portion du chemin de conduction de signaux située entre les éclateurs à gaz 4. L’élément inducteur 5 est relié au blindage. Le dispositif de protection 1 est configuré comme un filtre passe-haut laissant passer sur le chemin de conduction de signaux les signaux présentant des fréquences comprises dans la bande de fréquences de transmission. Figure pour l’abrégé : Fig. 5 Dispositif de protection contre les courants impulsionnels L’invention se rapporte au domaine des parafoudres à éclateurs à gaz pour la protection contre les surtensions et les surintensités dans les systèmes électriques, en particulier les systèmes de transmission de signaux radiofréquences par câble coaxial. Arrière-plan technologique Un câble coaxial radiofréquence est une ligne de transmission pour signaux radiofréquences (soit des fréquences d’ondes électromagnétiques comprises entre 3 kHz et 300 GHz) composée de deux conducteurs concentriques, l’âme centrale et le blindage périphérique, séparés par un isolant diélectrique. Les dispositifs électroniques qui reçoivent des signaux radiofréquences (RF) de câbles coaxiaux sont particulièrement sujets aux surtensions et surintensités électriques. Les câbles coaxiaux radiofréquences sont généralement suspendues au-dessus du sol, fixées à des poteaux électriques ou à d'autres structures, sur de longues distances où ils sont susceptibles d'être frappés par la foudre. La foudre est caractérisée par un courant impulsionnel de décharge de forte intensité en crête avec un temps de montée de l’ordre de la microseconde comportant des composantes dominantes à des fréquences plus basses que les signaux radiofréquences à transmettre. Typiquement, la foudre peut provoquer des surtensions de plusieurs millions de volts et des surintensités de milliers d'ampères. Or, les équipements radiofréquences ne sont pas prévus pour supporter de telles surtensions et surintensités passagères. Pour protéger ces équipements radiofréquences, on connaît par WO 2018/127650 des parafoudres à éclateurs à gaz montés en parallèle dans la ligne de transmission, entre l’âme centrale et le blindage du câble coaxial, pour l’écoulement des courants impulsionnels élevés. Un éclateur à gaz est un composant électrique qui, en fonctionnement normal de la ligne de transmission, c’est-à-dire en l’absence de surtension et/ou de surintensité, présente une résistance d’isolement très élevée, pouvant être considérée comme quasiment infinie. Lorsqu’il est soumis à une surtension et/ou une surintensité passagères, l’éclateur à gaz s’amorce brusquement et devient conducteur avec une impédance très faible. L’éclateur à gaz est alors assimilable à un court-circuit permettant ainsi de dériver à la terre via le blindage périphérique un fort courant de décharge correspondant à la surtension et/ou la surintensité passagères. Il est ainsi possible de protéger les équipements radiofréquences situés en aval de l’éclateur contre les courants impulsionnels. Cependant, en raison de l’effet capacitif des éclateurs à gaz, de tels parafoudres à éclateurs à gaz peuvent présenter des plages de fréquences de fonctionnement étroites, ainsi qu’une fréquence maximale admissible limitée. En outre, les matériaux ferromagnétiques utilisés dans les parafoudres peuvent induire des signaux indésirables dus aux effets de la modulation entre plusieurs ondes porteuses transmises. Ce phénomène d’intermodulation passive (en anglais Passive Intermodulation , abrégé PIM) dégrade la qualité de transmission des signaux radiofréquences. On connaît par WO 2011/150087 un dispositif de protection contre les surtensions et les surintensités pour un système de communication coaxial, qui comporte des condensateurs pour bloquer les composantes à basse fréquence. Résumé Une idée à la base de l’invention est de réaliser un dispositif de protection des équipements de radiocommunication contre les courants impulsionnels à la fois compact et capable de transmettre des signaux radiofréquences sur une large plage de fréquences de fonctionnement sans dégradation dans la ligne de transmission. Selon un mode de réalisation, l’invention fournit un dispositif de protection contre les courants impulsionnels destiné à transmettre des signaux présentant des fréquences comprises dans une bande de fréquences de transmission, le dispositif de protection comportant un chemin de conduction de signaux et un blindage disposé autour du chemin de conduction de signaux, le chemin de conduction de signaux comportant : – deux éclateurs à gaz montés en série ; et – un élément inducteur reliant une portion du chemin de conduction située entre les éclateurs à gaz audit blindage ; de sorte que le dispositif de protection est configuré comme un filtre passe-haut laissant passer sur le chemin de conduction de signaux les signaux présentant des fréquences comprises dans la bande de fréquences de transmission. Grâce à ces caractéristiques, le dispositif de protection peut, d’une part, en l’absence de surtensions et de surintensités, bloquer les flux de courant continu et les basses fréquences – typiquement des fréquences d’ondes électromagnétiques comprises entre 3 Hz et 1 MHz – tout en laissant passer les signaux de radiofréquences sur une large plage de fréquences de fonctionnement et, d’autre part, en présence de surtensions ou de surintensités, dériver les courants impulsionnels indésirables, par exemple générés par la foudre, vers un système de mise à la terre par l’intermédiaire de l’élément inducteur. En effet, l’élément inducteur présente une impédance élevée pour les hautes fréquences mais une impédance faible pour les basses fréquences qui constituent l’essentiel du spectre énergétique du courant de foudre. Selon des modes de réalisation, un tel dispositif de protection peut comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes. Selon un mode de réalisation, le dispositif de protection comporte en outre au moins un élément capacitif monté en parallèle de l’un des éclateurs à gaz sur le chemin de conduction de signaux, par exemple deux éléments capacitifs respectivement montés en parallèle de chacun des éclateurs à gaz. Ainsi, lorsque la capacité propre des éclateurs à gaz est insuffisante, l’ajout d’un ou de plusieurs éléments capacitifs permet d’ajuster le découplage des basses fréquences en réglant la fréquence de coupure du dispositif de protection. Selon un mode de réalisation, ledit au moins un élément capacitif comporte ou consiste en un condensateur présentant des armatures séparées par un isolant diélectrique, par exemple en poly-tétrafluoroéthylène. En variante, d’autres matériaux que le poly-tétrafluoroéthylène peuvent être utilisés pour séparer les armatures conductrices. Selon un mode de réalisation, le chemin de protection de signaux comporte au moins une paire d’électrodes, chaque électrode de la paire d’électrodes comportant une première surface et une deuxième surface adjacente à la première surface. Les premières surfaces de la paire d’électrodes peuvent être positionnées en regard l’une de l’autre et ledit éclateur à gaz monté entre les premières surfaces de la paire d’électrodes. Les deuxièmes surfaces de la paire d’électrodes peuvent être positionnées en regard l’une de l’autre et ledit isolant diélectrique monté entre les deuxièmes surfaces de la paire d’électrodes, de sorte dans lequel les deuxièmes portions de la paire d’électrodes forment les armatures du condensateur. Selon un mode de réalisation, chacune des électrodes de la ou de chaque paire d’électrodes comporte un alésage non débouchant, la première surface étant positionnée au fond de l’alésage non débouchant, de sorte qu’une réunion desdits alésages non débouchant forme un espace interne logeant ledit éclateur à gaz, la deuxième surface étant positionnée autour de l’alésage non débouchant. Ainsi, l’agencement des paires d’électrodes et des éclateurs à gaz permet la réalisation d’un dispositif de protection compact. Selon un mode de réalisation, le dispositif de protection présente une forme allongée dans une direction longitudinale. Selon un mode de réalisation, chacune des électrodes de la paire d’électrodes présente une forme de révolution autour d’un axe de révolution parallèle à la direction longitudinale. Selon un mode de réalisation, deux paires d’électrodes précitées sont prévues, à savoir une paire d’électrodes respective pour chacun des deux éclateurs à gaz. Selon un mode de réalisation, l’élément inducteur présente une partie centrale et une partie périphérique, la partie centrale étant en contact électrique avec une dite électrode de la paire d’électrodes, la partie périphérique étant en contact électrique avec le blindage. Par exemple, la partie centrale est en contact électrique avec une dite électrode de chacune des deux paires d’électrodes précitées. Selon un mode de réalisation, l’élément inducteur comporte une bobine présentant une forme de spirale plane. En particulier, la bobine peut être à spirale plane circulaire. En variante, la bobine à spirale peut présenter une forme polygonale (e.g. carrée, hexagonale, octogonale, etc.) ou tout autre forme quelconque. Selon un mode de réalisation, au moins l’un des deux éclateurs à gaz comporte : – une enveloppe isolante délimitant un espace interne et présentant deux ouvertures respectivement à deux extrémités opposées de l’espace interne ; – deux électrodes d’éclateur fermant les deux ouvertures de l’espace interne de manière étanche au gaz, chaque électrode d’éclateur comportant une partie interne logée dans l’espace interne de l’enveloppe isolante et une partie externe accessible depuis l’extérieur de l’enveloppe isolante, la partie interne présentant une surface d’extrémité, les surfaces d’extrémité desdites électrodes d’éclateur étant positionnées en regard l’une de l’autre de sorte à délimiter entre elles un entrefer, et – un gaz inerte emprisonné dans l’espace interne de l’enveloppe isolante. Selon un mode de réalisation, l’enveloppe isolante est en céramique. Selon un mode de réalisation, l’étanchéité entre les électrodes d’éclateur et l’enveloppe isolante est réalisée par brasure. Selon un mode de réalisation, les extrémités de l’enveloppe isolante comportent une couche d’un alliage de fer et de nickel, l’étanchéité entre les électrodes d’éclateur et l’enveloppe isolante étant réalisée par brasure. Ainsi, l’alliage de fer et de nickel présentant un coefficient de dilatation très proche du coefficient de dilatation de la céramique, la couche et l’enveloppe isolante se dilatent et se contractent de manière analogue de sorte que les efforts qu’ils exercent l’un sur l’autre en contraction ou en dilatation ne risquent pas de détériorer l’enveloppe isolante. La réduction du bruit dans les systèmes de transmission de données radiofréquences par câble coaxial est limitée par l’intermodulation passive, soit les distorsions d’intermodulation résultant des interférences non linéaires générées dans des composants passifs du système. Les matériaux ferromagnétiques, comme le fer ou le nickel, sont réputés pour présenter des caractéristiques non linéaires qui contribuent à l’intermodulation passive. Selon un mode de réalisation, les électrodes d’éclateur sont faites d’un métal choisi dans le groupe constitué du cuivre et de ses alliages. Ainsi, le dispositif de protection présente une intermodulation passive extrêmement basse. Selon un mode de réalisation, le gaz emprisonné dans l’enveloppe isolante est choisi dans le groupe constitué de l’argon, du néon, de l'hydrogène, de l’azote, des gaz rares et des mélanges de ces gaz. Ceci permet de régler finement les conditions d’amorçage de l’éclateur à gaz. Selon un mode de réalisation, le dispositif de protection comporte en outre deux connecteurs terminaux pour câble coaxial, chaque connecteur terminal comportant une portion conductrice périphérique destinée à être reliée au blindage périphérique d’un câble coaxial et une portion centrale conductrice centrale destinée à être reliée à l’âme centrale d’un câble coaxial, dans lequel le chemin de conduction de signaux est en contact électrique avec la portion conductrice centrale de chacun des connecteurs terminaux, et dans lequel le blindage est en contact électrique avec la portion conductrice périphérique de chacun desdits connecteurs terminaux. Selon des modes de réalisation, le connecteur terminal peut être réalisé dans un type standardisé choisi dans la liste consistant en SMA, BNC, TNC, NEX10, N, 4,3-10 et 7/16. Brève description des figures L’invention sera mieux comprise, et d'autres buts, détails, caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description suivante de plusieurs modes de réalisation particuliers de l’invention, donnés uniquement à titre illustratif et non limitatif, en référence aux dessins annexés. La est une représentation schématique d’un système de transmission de signaux radiofréquences par câble coaxial comportant un dispositif de protection selon un premier mode de réalisation de l’invention. La est une représentation schématique analogue à la comportant un dispositif de protection selon un deuxième mode de réalisation de l’invention. La est une vue schématique en perspective du dispositif de protection selon le deuxième mode de réalisation de l’invention. La est une vue schématique en perspective du dispositif de protection représenté sur la , le corps étant omis. La est une vue schématique en coupe selon un plan perpendiculaire à l’axe longitudinal du dispositif de protection représenté sur la . La est une vue schématique d’un éclateur à gaz pouvant être utilisé dans le dispositif de protection représenté sur la , selon un premier mode de réalisation. La est une vue schématique analogue à celle de la , selon un deuxième mode de réalisation. La est une représentation graphique de la perte de retour en fonction de la fréquence du dispositif de protection selon le deuxième mode de réalisation de l’invention. La est une représentation graphique de la perte d’insertion en fonction de la fréquence du dispositif de protection selon le deuxième mode de réalisation de l’invention. Les modes de réalisation ci-après sont décrits en relation avec un dispositif de protection destiné à limiter les surtensions et surintensités transitoires dans un système de transmission de signaux radiofréquences par câble coaxial. En référence à la , un dispositif de protection 1 est installé sur une ligne de transmission bidirectionnelle par câble coaxial 3, par exemple utilisée pour la réception ou l’émission de signaux radiofréquences compris dans une bande de fréquences de fonctionnement donnée. En particulier, le blindage périphérique du câble coaxial peut tenir lieu de potentiel de terre. Le dispositif de protection 1 est généralement intégré dans un raccord coaxial comportant deux connecteurs terminaux 30 destiné à s’interposer sur la ligne de transmission par câble coaxial 3. Plus de détails sur un tel raccord coaxial peuvent être trouvés dans la demande de brevet FR-A-3061813. La ligne de transmission par câble coaxial 3 peut appartenir à un réseau de télécommunication intégrant des équipements à protéger (non représentés), par exemple des équipements de radiocommunication dans des stations de base CDMA, GSM/UMTS, WiMAX ou TETRA. Certains événements peuvent provoquer l’écoulement de courants impulsionnels élevés sur la ligne de transmission par câble coaxial 3, lesquels prennent la forme de brusques surtensions et surintensités sur un bref instant. Or, de telles augmentations de la tension et/ou de l’intensité du courant électrique peuvent entraîner des interruptions de transmission, voire endommager les équipements reliés à la ligne de transmission par câble coaxial 3. Pour limiter les surtensions et surintensités transitoires, le dispositif de protection 1 dérive à la terre, via le blindage périphérique, la décharge de courant impulsionnel induite dans la ligne de transmission par câble coaxial 3 . Le dispositif de protection 1 comporte un chemin de conduction de signaux agencé électriquement sur l’âme centrale de la ligne de transmission par câble coaxial 3 et un blindage en contact électrique avec le blindage périphérique de la ligne de transmission par câble coaxial 3. Le chemin de conduction de signaux comporte deux éclateurs à gaz 4 montés en série, ainsi qu’une inductance 5 reliant une portion du chemin de conduction de signaux située entre les deux éclateurs à gaz 4 au blindage. En conditions normales de fonctionnement, i.e. en l’absence de surtensions ou de surintensités transitoires, les signaux radiofréquences sont transmis sans perte d’intégrité dans la ligne de transmission par câble coaxial 3. D’une part, les éclateurs à gaz 4 présentent des valeurs de capacité très faibles de sorte que le dispositif de protection 1 fonctionne comme un filtre passe-haut qui bloque les flux de courant continu et les basses fréquences mais laisse passer les signaux radiofréquences. En dimensionnement, pour l’impédance caractéristique typique de 50 Ω, des éclateurs à gaz 4 présentant des valeurs de capacité de l’ordre de 5,3 pF et une inductance 5 présentant des valeurs d’inductance de l’ordre de 6,6 nH, le dispositif de protection 1 admet une fréquence de coupure de l’ordre de 600 MHz. En variante, si les valeurs de capacité des éclateurs à gaz 4 sont trop faibles pour être compatibles avec la bande de fréquences de fonctionnement du système de transmission de signaux radiofréquences, des éléments capacitifs 6 peuvent être montés en parallèle de la ligne de transmission par câble coaxial 3, tel que représenté sur la . En dimensionnement, pour l’impédance caractéristique typique de 50 Ω, une paire d’éclateurs à gaz 4 présentant des valeurs de capacité de l’ordre de 0,7 pF et une paire d’éléments capacitifs 6 présentant des valeurs de capacité de l’ordre de 63 pF et une inductance 5 présentant des valeurs d’inductance de l’ordre de 79,6 nH, le dispositif de protection 1 admet une fréquence de coupure de l’ordre de 50 MHz. D’autre part, l’inductance 5 est configurée pour présenter une impédance très élevée aux signaux radiofréquences, en particulier dans la bande de fréquences de fonctionnement du système de transmission de sorte que le dispositif de protection 1 isole l’âme centrale de la ligne de transmission par câble coaxial 3 du blindage périphérique tenant lieu de potentiel de terre. À l’inverse, en cas de surtensions ou de surintensités transitoires induites dans l’âme centrale de la ligne de transmission par câble coaxial 3, par exemple sous l’effet de la foudre, le courant impulsionnel généré est détourné vers le blindage périphérique tenant lieu de potentiel de terre, ce qui permet de protéger les équipements reliés à la ligne de transmission par câble coaxial 3. Par exemple, lorsque la foudre frappe la ligne de transmission par câble coaxial 3, un fort courant impulsionnel caractérisé par un flux de courant continu et des ondes électromagnétiques basses fréquences se propage le long de la ligne de transmission par câble coaxial 3 pour atteindre le chemin de conduction de signaux du dispositif de protection 1. L’un des deux éclateurs à gaz 4 est soumis à une surtension transitoire dont la valeur dépasse un certain seuil correspondant à une tension d’amorçage de l’éclateur à gaz 4. Avantageusement, la tension d’amorçage est choisie un peu supérieure à la tension nominale de fonctionnement de la ligne de transmission par câble coaxial 3. L’éclateur à gaz 4 s’amorce alors brusquement, et devient conducteur avec une résistance très faible de sorte qu’il se comporte comme un interrupteur fermé. En aval de l’éclateur à gaz 4, l’inductance 5, qui présente une impédance nulle en courant continu et très faible pour les basses fréquences, provoque un court-circuit dérivant au blindage le courant impulsionnel généré par la foudre. En référence à la , le dispositif de protection 1 se présente sous la forme d’un corps 7 rectangulaire, par exemple en laiton, se développant selon un axe longitudinal X entre deux extrémités 8. Le corps 7 forme le blindage du dispositif de protection 1. Au niveau de chaque extrémité 8, le dispositif de protection 1 comporte un connecteur terminal 30 pour raccorder le dispositif de protection 1 à la ligne de transmission par câble coaxial 3. Les connecteurs terminaux 30 sont de forme générale cylindrique autour de l’axe longitudinal X. Chaque connecteur terminal 30 comporte une portion conductrice périphérique 30a destinée à être reliée au blindage périphérique du câble coaxial 3 et une portion conductrice centrale 30b destinée à être reliée à l’âme centrale du câble coaxial 3. Le corps 7 formant le blindage du dispositif de protection 1 est en contact électrique avec la portion conductrice périphérique 30a de chacun des connecteurs terminaux 30. En référence aux figures 4 et 5, le corps 7 du dispositif de protection 1 est creux et forme un logement interne 10 cylindrique pour deux paires d’électrodes 11a, 11b, deux éclateurs à gaz 4 et une inductance 5. Les paires d’électrodes 11a, 11b, les éclateurs à gaz 4, l’inductance 5 et les connecteurs terminaux 30 sont coaxiaux. Chaque électrode d’une paire d’électrodes 11a, 11b comporte un corps à symétrie de révolution de forme évasée entre deux extrémités opposées. Une extrémité du corps de l’électrode présente une deuxième surface d’électrode comportant un alésage 12a, 12b non débouchant à fond plat. Le fond plat forme la première surface d’électrode. Dans le logement interne 10, les première et deuxième électrodes d’une paire d’électrodes 11a, 11b sont agencées de sorte à positionner la première et la deuxième surface d’électrode de la première électrode 11a en regard, respectivement, de la première et de la deuxième surface d’électrode de la deuxième électrode 11b. La réunion des alésages 12a, 12b des première et deuxième électrodes 11a, 11b forme un espace interne dimensionné pour accueillir un éclateur à gaz 4. Chaque paire d’électrodes 11a, 11b enserre ainsi un éclateur à gaz 4 en contact électrique avec la première surface d’électrode au fond des alésages 12a, 12b. Un joint annulaire plat 13 en poly-tétrafluoroéthylène est intercalé entre les surfaces d’électrode en regard des première et deuxième électrodes 11a, 11b. Chaque surface d’électrode forme l’armature conductrice d’un condensateur monté, par construction, en parallèle de l’éclateur à gaz 4 enserré dans la paire d’électrodes 11a, 11b. En variante, d’autres matériaux que le poly-tétrafluoroéthylène peuvent être utilisés pour séparer les armatures conductrices. Chaque paire d’électrodes 11a, 11b est logée dans une partie respective du logement interne 10 représentant la moitié du logement interne 10. Pour chaque paire d’électrodes 11a, 11b, l’extrémité ne présentant pas d’alésage 12a de la première électrode 11a est en contact électrique avec la portion conductrice centrale 30b d’un connecteur terminal 30, et l’extrémité ne présentant pas d’alésage 12b de la deuxième électrode 11b est en contact électrique avec l’inductance 5. Le détail des connecteurs terminaux 30 n’est pas représenté sur la . L’inductance 5 comporte ou consiste en une bobine à spirale 14 plane circulaire présentant une partie centrale 14a et une partie périphérique 14b. En variante, la bobine à spirale 14 peut présenter une forme polygonale (e.g. carrée, hexagonale, octogonale, etc.) ou tout autre forme quelconque. La bobine à spirale 14 est positionnée au milieu du logement interne 10 dans le plan perpendiculaire à l’axe longitudinal X. La partie centrale est en contact électrique avec la deuxième électrode de chaque paire d’électrodes (comme indiqué ci-dessus) tandis que la partie périphérique est en contact électrique avec le corps 7 du dispositif de protection 1. La bobine à spirale 14 est ainsi montée entre les deux éclateurs à gaz 4 et reliée par l’intermédiaire du corps 7 formant le blindage du dispositif de protection 1 au blindage périphérique du câble coaxial 3. Ainsi, la portion conductrice centrale 30b des connecteurs terminaux 30, les paires d’électrodes 11a, 11b et la portion centrale 14a de la bobine à spirale 14 forment le chemin de conduction de signaux du dispositif de protection 1. Avantageusement, pour limiter les phénomènes d’intermodulation passive du dispositif de protection 1, la bobine à spirale 14 est faite dans un métal non magnétique ou dans un alliage de métaux non magnétiques, de préférence un alliage de cuivre et de béryllium. En effet, les métaux ferromagnétiques, comme le fer ou le nickel, généralement utilisés dans les parafoudres coaxiaux à éclateur à gaz connus, présentent des caractéristiques non linéaires qui génèrent des distorsions par intermodulation des signaux radiofréquences. En référence aux figures 6 et 7, l’éclateur à gaz 4 comporte une enveloppe isolante 15 de forme cylindrique creuse se développant entre deux extrémités le long de l’axe longitudinal X. L’enveloppe isolante 15 délimite un espace interne de l’éclateur à gaz débouchant sur deux ouvertures situées respectivement aux deux extrémités opposées de l’espace interne de l’éclateur à gaz 4. Avantageusement, l’enveloppe isolante 15 est en céramique. L’éclateur à gaz 4 comporte également deux électrodes d’éclateur 16. Avantageusement, les électrodes d’éclateur sont faites en cuivre ou dans un alliage de cuivre. Chaque électrode d’éclateur 16 comporte une partie interne 16a logée dans l’espace interne de l’enveloppe isolante et une partie externe 16b faisant saillie à l’extérieur de l’enveloppe isolante. Comme illustré sur la , la partie externe 16b est en contact électrique avec le fond plat de de l’alésage 12a, 12b d’une électrode 11a, 11b du dispositif de protection 1. La partie interne 16a présente une surface d’extrémité 17 plane. Dans l’espace interne de l’éclateur à gaz 4, les surfaces d’extrémité 17 des deux électrodes d’éclateur 16 sont positionnées en regard l’une de l’autre de sorte à délimiter entre elles un entrefer 18. La distance séparant les surfaces d’extrémité 17 des électrodes d’éclateur 16 permet de définir la tension d’amorçage. Lorsque la tension au niveau d’une électrode d’éclateur 16 atteint la tension d’amorçage, un courant électrique se produit entre les électrodes d’éclateur 16 en formant un arc électrique. L’éclateur à gaz 4 devient conducteur avec une résistance très faible ce qui permet le passage du courant impulsionnel, ensuite écoulé par la bobine à spirale 14 vers le blindage du dispositif de protection 1. Afin de limiter le temps de maintien ou d’arrêter l’arc électrique entre les électrodes d’éclateur 16, un gaz inerte est emprisonné dans l’enveloppe isolante 15, ce qui inclus l’entrefer 18. Un tel gaz inerte est par exemple de l’argon, du néon, de l’hydrogène, de l’azote, un gaz rare, ou un mélange de ces gaz. Ce gaz inerte est conservé dans l’éclateur à gaz 4 en dépression, par exemple à une pression de 50 mbar. Cette dépression influe sur la valeur de la tension d’amorçage de l’éclateur à gaz 4. Le gaz peut être emprisonné dans l’éclateur à gaz 4 à différentes pressions, selon la tension d’amorçage souhaitée pour l’éclateur à gaz 4. Afin d’assurer l’emprisonnement du gaz inerte dans l’éclateur à gaz 4, l’espace interne est étanchéifié. Comme illustré sur la , l’étanchéifié de l’espace interne peut être réalisée en scellant hermétiquement par un cycle thermique rapide la partie externe 16b de l’électrode d’éclateur 16 sur une extrémité ouverte de l’enveloppe isolante 15. Avantageusement, pour une électrode d’éclateur 16 en cuivre et une enveloppe isolante 15 en céramique, l’étanchéité peut être réalisée par un cycle thermique de 30 min à température maximale de 1120 K. En variante, tel qu’illustré sur la , une couche 19 métallique peut être utilisée pour recouvrir les extrémités de l’enveloppe isolante 15. L’étanchéité entre la couche 19 et la partie externe 16b de l’électrode d’éclateur 16 ainsi qu’entre la couche 19 et l’extrémité de l’enveloppe isolante 15 est par exemple réalisée par brasure. Avantageusement, lorsque l’enveloppe isolante 15 est en céramique, la couche 19 est faite d’un alliage de fer et de nickel, lequel présente un coefficient de dilatation très proche du coefficient de dilatation de la céramique. Ainsi, la couche 19 et l’enveloppe isolante 15 se dilatent et se contractent de manière analogue de sorte que les efforts qu’ils exercent l’un sur l’autre en contraction ou en dilatation ne risquent pas de détériorer l’enveloppe isolante 15. Un exemple du dispositif de protection 1 tel que décrit en référence aux figures 3 à 6 a été mis en œuvre avec le dimensionnement suivant : – impédance caractéristique de l’ordre de 50 Ω ; – deux éclateurs à gaz 4 présentant chacun une capacité de l’ordre de 0,7 pF ; – deux éléments capacitifs 6 présentant chacun une capacité de l’ordre de 30,5 pF ; – une inductance 5 présentant une valeur d’inductance de l’ordre de 28,5 nH. La perte de retour – en anglais « Return Loss », abrégée RL et mesurée en décibels – quantifie la perte de puissance du signal réfléchi par une discontinuité dans une ligne de transmission. Pour une fréquence donnée, plus la perte de retour est élevée, plus la ligne de transmission présente des performances élevées. En particulier, pour un dispositif de protection destiné à limiter les surtensions et surintensités transitoires dans une ligne de transmission de signaux radiofréquences par câble coaxial, des pertes de 20 dB ou plus sont souhaitables dans la bande de fréquences de transmission. Sur la , le graphique 20 représente la perte de retour (dB) en fonction de la fréquence (MHz). Le dispositif de protection selon l’exemple présente une perte de retour variant entre 20 dB et 50 dB dans une bande de fréquences de transmission comprises entre 0,4 GHz et 2,7 GHz. La perte d’insertion – en anglais « Insertion Loss », abrégée IL et mesurée en décibels – quantifie la perte de puissance du signal d’entrée par rapport à celle du signal de sortie résultant de l’insertion d’un dispositif dans une ligne de transmission. Pour une fréquence donnée, plus la perte d’insertion est basse, plus la ligne de transmission présente des performances élevées. En particulier, pour un dispositif de protection destiné à limiter les surtensions et surintensités transitoires dans une ligne de transmission de signaux radiofréquences par câble coaxial 3, des pertes de 01, dB ou moins sont souhaitables dans la bande de fréquences de transmission. Sur la , le graphique 21 représente la variation de la perte d’insertion (dB) en fonction de la fréquence (MHz). Le dispositif de protection selon l’exemple présente une perte d’insertion variant entre 0 dB et 0,05 dB dans une bande de fréquences de transmission comprises entre 0,4 GHz et 2,7 GHz. Bien que l'invention ait été décrite en liaison avec plusieurs modes de réalisation particuliers, il est bien évident qu'elle n'y est nullement limitée et qu'elle comprend tous les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci entrent dans le cadre de l'invention. L’usage du verbe « comporter », « comprendre » ou « inclure » et de ses formes conjuguées n’exclut pas la présence d’autres éléments ou d’autres étapes que ceux énoncés dans une revendication. Dans les revendications, tout signe de référence entre parenthèses ne saurait être interprété comme une limitation de la revendication. Dispositif de protection (1) contre les courants impulsionnels destiné à transmettre des signaux présentant des fréquences comprises dans une bande de fréquences de transmission, le dispositif de protection (1) comportant un chemin de conduction de signaux et un blindage disposé autour du chemin de conduction de signaux, le chemin de conduction de signaux comportant : – deux éclateurs à gaz (4) montés en série ; et – un élément inducteur (5) reliant une portion du chemin de conduction de signaux située entre les deux éclateurs à gaz (4) audit blindage ; de sorte que le dispositif de protection (1) est configuré comme un filtre passe-haut laissant passer sur le chemin de conduction de signaux les signaux présentant des fréquences comprises dans la bande de fréquences de transmission. Dispositif de protection (1) selon la revendication 1, comportant en outre au moins un élément capacitif (6) monté en parallèle d’un dit éclateur à gaz (4) sur le chemin de conduction de signaux. Dispositif de protection (1) selon la revendication 2, dans lequel ledit au moins un élément capacitif (6) comporte un condensateur présentant des armatures séparées par un isolant diélectrique (13). Dispositif de protection (1) selon la revendication3, dans lequel le chemin de protection de signaux comporte au moins une paire d’électrodes, chaque électrode de la paire d’électrodes comportant une première surface et une deuxième surface adjacente à la première surface, dans lequel les premières surfaces de la paire d’électrodes sont positionnées en regard l’une de l’autre et ledit éclateur à gaz est monté entre les premières surfaces de la paire d’électrodes, dans lequel les deuxièmes surfaces de la paire d’électrodes sont positionnées en regard l’une de l’autre et ledit isolant diélectrique étant monté entre les deuxièmes surfaces de la paire d’électrodes, de sorte dans lequel les deuxièmes portions de la paire d’électrodes forment les armatures du condensateur. Dispositif de protection (1) selon la revendication 4, dans lequel chacune des électrodes de la paire d’électrodes comporte un alésage non débouchant, la première surface étant positionnée au fond de l’alésage non débouchant, de sorte qu’une réunion desdits alésages non débouchant forme un espace interne logeant ledit éclateur à gaz (4), la deuxième surface étant positionnée autour de l’alésage non débouchant. Dispositif de protection (1) selon la revendication 4 ou 5, présentant une forme allongée dans une direction longitudinale, dans lequel chacune des électrodes de la paire d’électrodes présente une forme de révolution autour d’un axe de révolution parallèle à la direction longitudinale. Dispositif de protection (1) selon l’une des revendications 4 à 6, dans lequel l’élément inducteur (5) présente une partie centrale (14a) et une partie périphérique (14b), la partie centrale (14a) étant en contact électrique avec une dite électrode de la paire d’électrodes, la partie périphérique (14b) étant en contact électrique avec le blindage. Dispositif de protection (1) selon l’une des revendications 1 à 7, dans lequel l’élément inducteur (5) comporte une bobine (14) présentant une forme de spirale plane. Dispositif de protection (1) selon l’une des revendications 1 à 8, dans lequel au moins l’un des deux éclateurs à gaz (4) comporte : – une enveloppe isolante (15) délimitant un espace interne et présentant deux ouvertures respectivement à deux extrémités opposées de l’espace interne ; – deux électrodes d’éclateur (16) fermant les deux ouvertures de l’espace interne de manière étanche au gaz, chaque électrode d’éclateur comportant une partie interne (16a) logée dans l’espace interne de l’enveloppe isolante (15) et une partie externe (16b) accessible depuis l’extérieur de l’enveloppe isolante (15), la partie interne (16a) présentant une surface d’extrémité (17), les surfaces d’extrémité (17) desdites électrodes d’éclateur (16) étant positionnées en regard l’une de l’autre de sorte à délimiter entre elles un entrefer (18), ; et – un gaz inerte emprisonné dans l’espace interne de l’enveloppe isolante (15). Dispositif de protection (1) selon la revendication 9, dans lequel l’enveloppe isolante (15) est en céramique. Dispositif de protection (1) selon la revendication 9 ou 10, dans lequel l’étanchéité entre les électrodes d’éclateur (16) et l’enveloppe isolante (15) est réalisée par brasure. Dispositif de protection selon la revendication 10, dans lequel les extrémités de l’enveloppe isolante (15) comportent une couche (19) d’un alliage de fer et de nickel, l’étanchéité entre les électrodes d’éclateur (16) et l’enveloppe isolante (15) étant réalisée par brasure. Dispositif de protection selon l’une des revendication 9 à 12, dans lequel les électrodes d’éclateur (16) sont faites d’un métal choisi dans le groupe constitué du cuivre et de ses alliages. Dispositif de protection (1) selon l’une des revendications 9 à 13, dans lequel le gaz emprisonné dans l’enveloppe isolante (15) est choisi dans le groupe constitué de l’argon, du néon, de l'hydrogène, de l’azote, des gaz rares et des mélanges de ces gaz. Dispositif de protection (1) selon l’une des revendications 1 à 14, comportant en outre deux connecteurs terminaux (30) pour câble coaxial (3), chaque connecteur terminal (30) comportant une portion conductrice périphérique (30a) destinée à être reliée au blindage périphérique d’un câble coaxial (3) et une portion conductrice centrale (30b) destinée à être reliée à l’âme centrale d’un câble coaxial (3), dans lequel le chemin de conduction de signaux est en contact électrique avec la portion conductrice centrale (30b) de chacun des connecteurs terminaux (30), et dans lequel le blindage est en contact électrique avec la portion conductrice périphérique (30a) de chacun desdits connecteurs terminaux (30).