Brevet FR3126897A1 — publié le 20230317

Procédé d’optimisation du soudage par friction d’un assemblage d’au moins deux pièces réalisées en alliage à base de nickel et de chrome durci par précipitation de phase γ’’ assemblées par soudage par friction. Le procédé comprend, préalablement à une étape de soudage par friction des deux pièces (12, 14) de manière à former l’assemblage (10), une étape de traitement thermique de mise en solution desdites pièces de sorte à obtenir lesdites pièces dans un état recuit, et une étape de surfaçage de chacune desdites pièces au cours de laquelle chaque pièce est surfacée de sorte à présenter une rugosité moyenne arithmétique (Ra) supérieure à 3,2 µm. Ces étapes de traitement thermique et de surfaçage permettent d’optimiser l’étape de soudage par friction, notamment au cours de la phase initiale de friction, en limitant les contraintes thermiques et mécaniques exercées sur lesdites pièces au cours de l’étape de soudage par friction. Figure 3 Procédé d’optimisation du soudage par friction d’un assemblage d’au moins deux pièces réalisées en alliage à base de nickel et de chrome durci par précipitation de phase γ’’ assemblées par soudage par friction La présente demande se rapporte à un procédé d’optimisation du soudage par friction d’un assemblage d’au moins deux pièces réalisées en alliage à base de nickel et de chrome durci par précipitation de phase γ’’ et assemblées par soudage par friction. Dans le domaine aéronautique, les alliages à base de nickel et de chrome, tels que les alliages de type Inconel® 718, sont couramment utilisés, car les pièces réalisées avec ces alliages présentent des caractéristiques mécaniques élevées sur une large plage de température en comparaison à d’autres pièces utilisées en aéronautique réalisées dans des alliages différents. De façon connue, un procédé de fabrication d’un assemblage de pièces en alliage à base de nickel et de chrome comporte une première étape de réception desdites pièces, lesdites pièces étant par exemple dans un état recuit ou durci, une deuxième étape de soudage par friction desdites pièces ensemble, suivie d’une troisième étape d’ébavurage et de contrôle de la soudure, et enfin une quatrième étape de traitement thermique de revenu post-soudage en deux sous-étapes : une première sous-étape pour obtenir un assemblage dans un état recuit, suivie d’une deuxième sous-étape pour obtenir un assemblage dans un état durci. Les pièces sont préalablement usinées de sorte à présenter une rugosité moyenne arithmétique (Ra) comprise entre 0,5°µm et 1,0 µm. Toutefois, des pièces avec une telle rugosité Ra ont une capacité de friction diminuée, ce qui diminue également l’efficacité du soudage par friction linéaire. Un autre procédé de fabrication d’un assemblage de pièces en alliage à base de nickel et de chrome comporte une première étape de réception desdites pièces dans un état durci, une deuxième étape de soudage par friction desdites pièces ensemble, suivie d’une troisième étape d’ébavurage et de contrôle de la soudure. Dans l’aéronautique, les pièces ou assemblages en alliage de nickel et de chrome dans un état durci sont généralement utilisés, notamment en zones critiques, car ces pièces ou assemblages présentent de meilleures propriétés en traction et en fatigue à haute température que des pièces ou assemblages qui ne sont pas dans un état durci. La présente invention vise à proposer une amélioration du procédé de fabrication d’un assemblage de pièces en alliage de chrome et de nickel existant. A cet effet, l’invention a pour objet un procédé d’optimisation du soudage par friction d’un assemblage d’au moins deux pièces réalisées en alliage à base de nickel et de chrome durci par précipitation de phase γ’’, chaque pièce comprenant au moins une première face, lesdites pièces étant assemblées, à une étape, l’une à l’autre, au niveau de leur première face, par soudage par friction. Selon l’invention, le procédé comprend, avant l’étape de soudage par friction, une étape de traitement thermique de chacune desdites pièces au cours de laquelle chaque pièce est chauffée depuis une température initiale jusqu’à une première température prédéterminée et maintenue à cette première température prédéterminée pendant une première durée déterminée, puis refroidie jusqu’à la température initiale, de sorte à obtenir lesdites pièces dans un état recuit, et une étape de surfaçage de chacune desdites pièces au cours de laquelle la première face de chaque pièce est surfacée de sorte à présenter une rugosité moyenne arithmétique (Ra) supérieure à 3,2 µm. Avantageusement, l’étape de surfaçage, consistant en une préparation de la surface de chaque pièce en vue de l’étape de soudage par friction, permet d’obtenir des pièces ayant une rugosité Ra prédéterminée afin de faciliter et d’accélérer l’étape de soudage par friction, notamment au cours de la phase initiale de friction amenant l’énergie thermique à l’interface entre les pièces à souder ensemble. En outre, les pièces étant dans un état recuit préalablement à l’étape de soudage par friction, cela permet de limiter les efforts exercés sur lesdites pièces et de mieux accommoder les contraintes thermiques et mécaniques au cours de l’étape de soudage par friction. En outre, cela permet d’éviter des phénomènes de fissuration dans l’assemblage obtenu. Selon une caractéristique, l’étape de surfaçage consiste en une découpe de la première face d’au moins une ou de chacune desdites pièces. En particulier, l’étape de surfaçage consiste en une découpe au jet d’eau de la surface d’une ou de chacune des pièces, de manière à présenter une rugosité Ra supérieure à 3,2 µm. Selon une autre caractéristique, l’étape de surfaçage consiste en un usinage de la première face d’au moins une ou de chacune desdites pièces. En particulier, l’étape de surfaçage consiste en un usinage de la surface d’une ou de chacune des pièces, au moyen d’outils d’ébauche, ou d’un disque abrasif, ou encore d’une bande abrasive, de manière à présenter une rugosité Ra supérieure à 3,2 µm. Selon une caractéristique, la première température prédéterminée est comprise entre 900°C et 1100°C, de préférence comprise entre 950°C et 1000°C, et la première durée déterminée est comprise entre 1 heure et 3 heures. Selon une caractéristique, après l’étape de soudage par friction, le procédé comprend une étape de traitement thermique de l’assemblage au cours de laquelle l’assemblage est chauffé depuis une température initiale jusqu’à une deuxième température prédéterminée et maintenu à cette deuxième température prédéterminée pendant une deuxième durée déterminée, puis refroidi jusqu’à une troisième température prédéterminée, puis maintenu à cette troisième température prédéterminée pendant une troisième durée déterminée, puis refroidi jusqu’à la température initiale, de sorte à obtenir ledit assemblage dans un état durci. Avantageusement, cette étape de traitement thermique permet d’obtenir un assemblage dans un état durci post-soudage, ce qui permet d’optimiser les propriétés de la soudure en comparaison avec un procédé dans lequel l’étape de soudage par friction se produit directement sur des pièces dans un état durci. Selon une caractéristique, la deuxième température prédéterminée est comprise entre 680°C et 760°C, la deuxième durée déterminée est comprise entre 7 heures et 9 heures, la troisième température prédéterminée est comprise entre 580°C et 660°C, et la troisième durée déterminée est comprise entre 7 heures et 9 heures. Selon une caractéristique, lors de l’étape de traitement thermique de l’assemblage, l’assemblage est refroidi de la deuxième température prédéterminée jusqu’à la troisième température prédéterminée à une vitesse de refroidissement comprise entre 45°C/heure et 55°C/heure. Selon une caractéristique, l’étape de surfaçage est réalisée préalablement à l’étape de traitement thermique des pièces. Selon une autre caractéristique, l’étape de traitement thermique des pièces est réalisée préalablement à l’étape de surfaçage, l’étape de surfaçage étant réalisée sur lesdites pièces à l’état recuit. Selon une caractéristique, lors de l’étape de surfaçage, la première face de chaque pièce est surfacée de sorte à présenter une rugosité moyenne arithmétique supérieure ou égale à 10 µm. Selon une autre caractéristique, lors de l’étape de surfaçage, la première face de chaque pièce est surfacée de sorte à présenter une rugosité moyenne arithmétique supérieure ou égale à 30 µm. Avantageusement, des pièces présentant une rugosité Ra supérieure ou égale à 10 µm, voire supérieure ou égale à 30 µm, permet, au cours de l’étape de soudage par friction, d’accentuer l’énergie de friction créée durant les premiers cycles d’oscillation de la ou des pièces. D'autres caractéristiques et avantages ressortiront de la description de l’invention qui va suivre, description donnée à titre d'exemple uniquement, en regard des dessins annexés parmi lesquels : est un schéma illustrant un assemblage de deux pièces en alliage à base de nickel et de chrome soudées par friction linéaire, est un schéma illustrant un assemblage de deux pièces en alliage à base de nickel et de chrome soudées par friction à entraînement continu, est un schéma illustrant un assemblage de deux pièces en alliage à base de nickel et de chrome soudées par friction à inertie, est un schéma illustrant un assemblage de deux pièces en alliage à base de nickel et de chrome soudées par friction orbitale, est un organigramme des étapes du procédé d’optimisation du soudage par friction selon un mode de réalisation de l’invention ; est un graphique illustrant l’évolution de la température (T) en fonction du temps (t) au cours du procédé d’optimisation du soudage par friction selon un mode de réalisation de l’invention ; et est un organigramme des étapes du procédé d’optimisation du soudage par friction selon un autre mode de réalisation de l’invention. Comme représenté sur les figures 1 à 4, un assemblage 10 est composé d’une première pièce 12 en alliage à base de nickel et de chrome soudée par friction à une deuxième pièce 14 en alliage à base de nickel et de chrome et formant ainsi un joint de soudure 16. En particulier, une première face F12 de la première pièce 12 est soudée à une première face F14 de la deuxième pièce 14. Les pièces 12, 14 sont représentées comme étant de forme parallélépipédique, mais peuvent être de formes différentes. Par exemple, les pièces 12, 14 peuvent être de forme générale cylindrique à base circulaire. Bien entendu, l’assemblage n’est pas limité aux première et deuxième pièces, mais peut comprendre une pluralité d’autres pièces en alliage à base de nickel et de chrome, soudées par friction entre elles de sorte à former l’assemblage. Sur la , les pièces 12, 14 sont soudées ensemble par soudage par friction linéaire (connu en anglais sous les termes « Linear Friction Welding »). En particulier, lors du soudage par friction linéaire de deux pièces 12, 14, une pression (représentée par les flèches P) est exercée sur chaque pièce 12, 14 en direction de l’autre pièce 12, 14 afin de les mettre en contact, au niveau de leur première face F12, F14, et l’une des pièces 14 est mise en translation, ou plus précisément en oscillation linéaire, par rapport à l’autre pièce 12 (selon la double flèche TL). En variante, une pression est exercée sur une des pièces en direction de l’autre pièce qui est maintenue immobile dans la direction de pression, afin de les mettre en contact, au niveau de leur première face, et l’une de ces pièces est mise en translation par rapport à l’autre pièce. Le frottement mécanique entre les premières faces F12, F14 des pièces 12, 14 qui sont en contact génère de la chaleur, qui permet de déformer visco-plastiquement et de mélanger les alliages des pièces 12, 14 à l’interface de contact entre les pièces 12, 14 (i.e. au niveau du joint de soudage 16), et ainsi leur soudure l’une à l’autre. Sur la , les pièces 12, 14 sont soudées ensemble par soudage par friction à entraînement continu (connu en anglais sous les termes « Continuous Drive Friction Welding »). En particulier, lors du soudage par friction à entraînement continu de deux pièces 12, 14, une pression (représentée par les flèches P) est exercée sur chaque pièce 12, 14 en direction de l’autre pièce 12, 14 afin de les mettre en contact, au niveau de leur première face F12, F14, et l’une des pièces 14 est mise en rotation par rapport à l’autre pièce 12 (selon la flèche R), de manière à générer de la chaleur par friction, et ainsi souder les pièces 12, 14 l’une à l’autre. Sur la , les pièces 12, 14 sont soudées ensemble par soudage par friction à inertie (connu en anglais sous les termes « Inertia Friction Welding »). En particulier, lors du soudage par friction à inertie de deux pièces 12, 14, l’une des pièces 14 est mise en rotation (selon la flèche R), puis une pression (représentée par la flèche P) est exercée sur l’autre pièce 12 en direction de la pièce 14 en rotation afin de les mettre en contact au niveau de leur première face F12, F14. La rotation de la pièce 14 est ensuite arrêtée, mais le contact entre les pièces 12, 14 continue de produire de la chaleur par inertie, ce qui permet de déformer visco-plastiquement et de mélanger les alliages des pièces 12, 14, et ainsi de les souder l’une à l’autre. Sur la , les pièces 12, 14 sont soudées ensemble par soudage par friction orbitale (connu en anglais sous les termes « Orbital Friction Welding »). En particulier, lors du soudage par friction orbitale de deux pièces 12, 14, une pression (représentée par les flèches P) est exercée sur chaque pièce 12, 14 en direction de l’autre pièce 12, 14 afin de les mettre en contact, au niveau de leur première face F12, F14, et chacune des pièces 12, 14 est mise en rotation (selon les flèches R), de manière à générer de la chaleur par friction, et ainsi souder les premières faces F12, F14 des pièces 12, 14 l’une à l’autre. La représente les différentes étapes d’un mode de réalisation du procédé d’optimisation du soudage par friction selon l’invention appliqué à l’assemblage 10, et la illustre l’évolution de la température (T) en fonction du temps (t) au cours du mode de réalisation de ce procédé. Les pièces 12, 14 sont préalablement fabriquées, à une étape E10. En particulier, les pièces 12, 14 sont préalablement prélevées d’un demi-produit, tel qu’une biellette, une plaque ou encore une tôle. Les pièces 12, 14 sont réalisées en alliage à base de nickel (de symbole chimique Ni) et de chrome durci par précipitation de la phase γ’’. La phase γ’’ des pièces en alliage de nickel et de chrome est composée de trinickel-niobium (de symbole chimique Ni 3 Nb). Les pièces 12, 14 sont réalisées dans le même matériau, ou dans des alliages à base de nickel et de chrome différents durcis par précipitation de la phase γ’’. Les pièces 12, 14 sont réalisées en alliage comportant environ 50% de nickel, 20% de chrome, 20% de fer, 5% de niobium (de symbole chimique Nb), 3% de molybdène et quelques autres éléments d'alliage, tels que de l'aluminium ou du titane, ou résiduels en plus faible concentration. Les pièces 12, 14 peuvent être réalisées avec des alliages de type 718 (alliages à base de nickel et de chrome) durcis par précipitation de la phase γ’’. Afin de former chaque pièce 12, 14, un alliage à base de nickel et de chrome est tout d’abord forgé, laminé, moulé, extrudé, ou obtenu par un fabrication additive, de sorte à obtenir une ébauche de chaque pièce 12, 14. Chaque ébauche des pièces 12, 14 ainsi formée subit ensuite une étape E12 de traitement thermique de mise en solution, de manière à obtenir des pièces 12, 14 dans un état recuit. Une mise en solution consiste en une étape de montée graduelle en température, suivie d’une étape de refroidissement contrôlé. Ainsi, une mise en solution consiste à chauffer une pièce, depuis une température initiale T0, jusqu’à une première température prédéterminée TP1, à maintenir cette première température prédéterminée TP1 pendant une première durée déterminée dD1, puis à refroidir la pièce jusqu’à la température initiale T0. Une mise en solution est un traitement thermique qui a pour but de dissoudre au moins une partie des phases de l’alliage qui a précipité lors des étapes antérieures de sa fabrication. La mise en solution permet de faciliter la relaxation des contraintes accumulées lors des étapes antérieures de la fabrication des pièces. Une pièce est dite dans un état recuit après avoir subi un cycle de chauffage. La première température prédéterminée TP1 est comprise entre 900°C et 1100°C, et la première durée déterminée dD1 est comprise entre 1 heure et 3 heures. De préférence, la première température prédéterminée TP1 est comprise entre 950°C et 1000°C. Cette première température prédéterminée TP1 correspond à la température de mise en solution de la phase δ des pièces 12, 14. La phase δ des pièces en alliage de nickel et de chrome est composée de Ni 3 Nb. La phase γ’’ des pièces en alliage de nickel et de chrome est métastable et suite à une exposition longue à une température supérieure à 650°C, elle se transforme en phase δ, ce qui entraine un adoucissement de l’alliage de nickel et de chrome. Cette première durée prédéterminée dD1 permet, en fonction des dimensions des pièces 12, 14, d’atteindre la première température prédéterminée TP1 au cœur de chaque pièce 12, 14. Les pièces 12, 14 à l’état recuit sont caractérisées par une dureté Vickers inférieure ou égale à 300 HV (300 kg f /mm 2 , soit environ 2942 N/mm 2 )). Une pièce dans un état recuit ne présente plus de phase durcissante, et donc est plus malléable. Les premières faces F12, F14 des pièces 12, 14 destinées à être soudées l’une à l’autre sont ensuite préparées, à une étape E20. Le procédé comprend ainsi une étape E20 de surfaçage de chacune des pièces 12, 14 au cours de laquelle la première face F12, F14 de chaque pièce 12, 14 est surfacée de sorte à présenter une rugosité moyenne arithmétique (Ra) supérieure à 3,2 µm. Autrement dit, la surface de la première face F12, F14 de chaque pièce 12, 14 est modifiée pour présenter une rugosité Ra supérieure à 3,2 µm. Par « supérieure », on entend ici « strictement supérieure ». De préférence, la rugosité Ra des pièces 12, 14 est supérieure ou égale à 10 µm, et plus préférentiellement supérieure ou égale à 30 µm. La préparation de la surface des pièces 12, 14 permet d’obtenir des pièces présentant une rugosité Ra optimisée pour l'étape de soudage par friction, c’est-à-dire une rugosité Ra permettant de faciliter et d’accélérer l’étape de soudage par friction. L’étape E20 de surfaçage consiste en une découpe de la première face F12, F14 d’au moins une ou de chacune des pièces 12, 14. Par exemple, l’étape E20 de surfaçage consiste en une découpe au jet d’eau de la surface de la première face F12, F14 des pièces 12, 14. L’étape E20 de surfaçage s’effectue sur les pièces 12, 14 à l’état recuit. Le procédé comprend ensuite une étape E30 d’assemblage des pièces 12, 14 à l’état recuit par soudage par friction, de sorte à former l’assemblage 10. Cette étape E30 est réalisée au moyen d’un appareil de soudage par friction (non représenté sur les figures). Toutes les technologies de soudage par friction consistant à un frottement peuvent être utilisées, et notamment le soudage par friction linéaire (illustré en ), le soudage par friction à entraînement continu (illustré en ), le soudage par friction à inertie (illustré en ), ou encore le soudage par friction orbitale (illustré en ). Comme représenté sur la , le soudage par friction des pièces 12, 14 est réalisé à une température initiale T0. La température initiale T0 est généralement la température ambiante de l’environnement des pièces 12, 14. Par exemple, la température initiale T0 se situe aux alentours de 20°C. L’étape de soudage par friction, ainsi que l’appareil de soudage par friction, ne sont pas détaillés ici, car ils sont bien connus de l’homme du métier. Ensuite, le procédé comprend une étape E40 d’ébavurage de l’assemblage 10. Un ébavurage consiste à enlever un surplus involontaire de matière qui est apparu lors du soudage par friction, notamment au niveau du joint de soudure 16. Lors de l’étape E40, la soudure est également contrôlée. Ces étapes d’ébavurage et de contrôle de la surface de l’assemblage ne sont pas plus détaillées ici, car elles sont bien connues de l’homme du métier. Le procédé comporte ensuite une étape E50 de traitement thermique post-soudage de l’assemblage 10 dans un état recuit. Cette étape E50 consiste en un traitement thermique de durcissement par double revenu, et est réalisée en une seule étape. Un revenu, ou également appelé durcissement ou vieillissement, consiste à chauffer une pièce ou un assemblage à une température inférieure à celle d’une mise en solution pendant une durée déterminée, afin de faire précipiter les phases intermétalliques durcissantes. L’étape de mise en solution préalablement effectuée peut permettre de préparer la précipitation des composés du ou des alliages à base de nickel et de chrome qui intervient au cours de l’étape E50 de revenu. Ainsi, au cours de l’étape E50, l’assemblage 10 est chauffé depuis une température initiale jusqu’à une deuxième température prédéterminée TP2 et maintenu à cette deuxième température prédéterminée TP2 pendant une deuxième durée déterminée dD2, puis refroidi jusqu’à une troisième température prédéterminée TP3, puis maintenu à cette troisième température prédéterminée TP3 pendant une troisième durée déterminée dD3, puis refroidi jusqu’à la température initiale. La température initiale de cette étape E50 correspond ici à la température initiale T0 avant l’étape E12 de traitement thermique de mise en solution des pièces 12, 14, mais pourrait être légèrement différente de cette température initiale T0. La deuxième température prédéterminée TP2 est comprise entre 680°C et 760°C, de préférence égale à 720°C. La deuxième durée déterminée dD2 est comprise entre 7 heures et 9 heures, de préférence sensiblement égale à 8 heures. La vitesse de refroidissement VR de l’assemblage 10 entre la deuxième température prédéterminée TP2 et la troisième température prédéterminée TP3 est comprise entre 45°C/heure et 55°C/heure, et notamment égale à environ 50°C/heure. La troisième température prédéterminée TP3 est comprise entre 580°C et 660°C, de préférence égale à 620°C. La troisième durée déterminée dD3 est comprise entre 7 heures et 9 heures, de préférence sensiblement égale à 8 heures. L’assemblage 10 est ensuite refroidi, de la troisième température prédéterminée TP3 jusqu’à la température initiale, à l’air à température ambiante. Après ce traitement thermique, l’assemblage 10 est mécaniquement caractérisé par une dureté Vickers supérieure ou égale à 400 HV (environ 3922 N/mm 2 ). Selon un autre mode de réalisation représenté en , l’étape E20 de surfaçage est réalisée préalablement à l’étape E12 de traitement thermique de mise en solution des ébauches des pièces 12, 14. L’étape E20 de surfaçage est donc réalisée sur des ébauches de pièces 12, 14 qui ne sont pas dans un état recuit. Selon un autre mode de réalisation, l’étape E20 de surfaçage consiste en un usinage de la première face F12, F14 d’au moins une ou de chacune des pièces 12, 14. Par exemple, l’étape E20 de surfaçage consiste en un usinage de la surface de la première face F12, F14 d’au moins une ou de chacune desdites pièces, au moyen d’outils d’ébauche, d’un disque abrasif, d’une bande abrasive, ou de tout autre moyen permettant une découpe/modification de la surface. Procédé d’optimisation du soudage par friction d’un assemblage (10) d’au moins deux pièces (12, 14) réalisées en alliage à base de nickel et de chrome durci par précipitation de phase γ’’, chaque pièce (12, 14) comprenant au moins une première face (F12, F14), lesdites pièces (12, 14) étant assemblées, à une étape (E30), l’une à l’autre, au niveau de leur première face (F12, F14), par soudage par friction, caractérisé en ce que le procédé comprend, avant l’étape (E30) de soudage par friction, une étape (E12) de traitement thermique de chacune desdites pièces (12, 14) au cours de laquelle chaque pièce (12, 14) est chauffée depuis une température initiale (T0) jusqu’à une première température prédéterminée (TP1) et maintenue à cette première température prédéterminée (TP1) pendant une première durée déterminée (dD1), puis refroidie jusqu’à la température initiale (T0), de sorte à obtenir lesdites pièces (12, 14) dans un état recuit, et une étape (E20) de surfaçage de chacune desdites pièces (12, 14) au cours de laquelle la première face (F12, F14) de chaque pièce (12, 14) est surfacée de sorte à présenter une rugosité moyenne arithmétique (Ra) supérieure à 3,2 µm. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l’étape (E20) de surfaçage consiste en une découpe ou en un usinage de la première face (F12, F14) d’au moins une ou de chacune desdites pièces (12, 14). Procédé selon l’une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la première température prédéterminée (TP1) est comprise entre 900°C et 1100°C et en ce que la première durée déterminée (dD1) est comprise entre 1 heure et 3 heures. Procédé selon l’une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que, après l’étape (E30) de soudage par friction, le procédé comprend une étape (E50) de traitement thermique de l’assemblage (10) au cours de laquelle l’assemblage (10) est chauffé depuis une température initiale (T0) jusqu’à une deuxième température prédéterminée (TP2) et maintenu à cette deuxième température prédéterminée (TP2) pendant une deuxième durée déterminée (dD2), puis refroidi jusqu’à une troisième température prédéterminée (TP3), puis maintenu à cette troisième température prédéterminée (TP3) pendant une troisième durée déterminée (dD3), puis refroidi jusqu’à la température initiale (T0), de sorte à obtenir ledit assemblage (10) dans un état durci. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que la deuxième température prédéterminée (TP2) est comprise entre 680°C et 760°C, en ce que la deuxième durée déterminée (dD2) est comprise entre 7 heures et 9 heures, en ce que la troisième température prédéterminée (TP3) est comprise entre 580°C et 660°C, et en ce que la troisième durée déterminée (dD3) est comprise entre 7 heures et 9 heures. Procédé selon l’une des revendications 4 ou 5, caractérisé en ce que, lors de l’étape (E50) de traitement thermique de l’assemblage (10), l’assemblage (10) est refroidi de la deuxième température prédéterminée (TP2) jusqu’à la troisième température prédéterminée (TP3) à une vitesse de refroidissement (VR) comprise entre 45°C/heure et 55°C/heure. Procédé selon l’une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l’étape (E20) de surfaçage est réalisée préalablement à l’étape (E12) de traitement thermique des pièces (12, 14). Procédé selon l’une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l’étape (E12) de traitement thermique des pièces (12, 14) est réalisée préalablement à l’étape (E20) de surfaçage, l’étape (E20) de surfaçage étant réalisée sur lesdites pièces (12, 14) à l’état recuit. Procédé selon l’une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que lors de l’étape (E20) de surfaçage, la première face (F12, F14) de chaque pièce (12, 14) est surfacée de sorte à présenter une rugosité moyenne arithmétique (Ra) supérieure ou égale à 10 µm. Procédé selon l’une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que lors de l’étape (E20) de surfaçage, la première face (F12, F14) de chaque pièce (12, 14) est surfacée de sorte à présenter une rugosité moyenne arithmétique (Ra) supérieure ou égale à 30 µm.