Brevet FR3133449A1 — publié le 20230915

L’invention concerne un procédé de test d’étanchéité d’une pièce pour déterminer sa conformité ou sa non-conformité, par gaz traceur circulant dans ladite pièce durant la phase de test, par mesure d’un courant ionique dudit gaz traceur. Ce procédé comprend les étapes suivantes : durant une phase préalable de calibration, détermination d’un coefficient de corrélation A, b) durant la phase de test d’étanchéité, évaluation de la conformité ou de la non-conformité de la pièce à un instant T i , basée sur une comparaison entre une valeur de fuite limite acceptable V limite et une valeur de fuite estimée V fuite _Ti calculée à l’instant T i , lequel calcul de la valeur de fuite estimée V fuite _Ti prend en compte le coefficient de corrélation A et la variation du courant ionique mesuré entre les instants T 0 et T i . . Procédé et installation de test d’étanchéité d’une pièce pour déterminer sa conformité ou sa non-conformité L’invention a pour objet un procédé et une installation de test d’étanchéité pour déterminer si une pièce est conforme ou non-conforme. L’invention a également pour objet un programme informatique permettant la mise en œuvre du procédé. L'invention se rapporte notamment au domaine technique des tests d’étanchéité basés sur une mesure par gaz traceur par accumulation. État de la technique Dans l’industrie automobile, les composants utilisés dans les échanges thermiques tels que les radiateurs, les refroidisseurs de batteries électriques (battery cooler en anglais), les échangeurs air-air ou air-eau (WCAC pour l’acronyme anglais de Water Charge Air Cooler), fonctionnent avec de l’air ou un liquide caloporteur (Eau + glycol ; huile). Pour un bon fonctionnement des échangeurs et la sécurité des équipements et des personnes, il est impératif de contrôler leur étanchéité. Plusieurs technologies existent pour tester l’étanchéité de ces pièces : - Mesure de la variation de pression. Cette technologie est limitée en sensibilité et ne fonctionne pas bien lorsque les pièces à tester subissent des variations de température, ce qui est le cas pour les échangeurs thermiques. Cette technologie présente toutefois l’avantage d’être bon marché. Elle est surtout utilisée pour des seuils de fuite supérieurs à 2 cm 3 /min. - Mesure par gaz traceur sous vide (par exemple avec de l’hélium ou de l’hydrogène). Cette technologie offre une grande sensibilité de mesure, mais elle présente l’inconvénient d’être chère. Cette technologie est habituellement utilisée pour des pièces dont le seuil de fuite est inférieur à 1.E -4 mb.L/s (seuil très difficilement compatible avec un test par variation de pression). Une installation de test d’étanchéité par gaz traceur sous vide offre une plage de mesure 10 à 50 fois inférieure au seuil de rejet généralement requis pour les radiateurs - refroidisseur de batteries – WCAC …, avec un coût d’achat et d’exploitation excessif. - Mesure par gaz traceur en accumulation. Cette technologie permet de limiter le coût des installations de test et d’avoir un seuil de détection intermédiaire entre le test par variation de pression et le test par gaz traceur sous vide. En se rapportant à la , le test par gaz traceur en accumulation utilise un spectromètre de masse 1 configuré pour détecter les particules du gaz traceur. Le spectromètre 1 est en mode « renifleur » et est connecté à une enceinte 2 hermétique au fluide, maintenue à pression atmosphérique. La pièce 3 à contrôler est mise dans l’enceinte 2 et le gaz traceur 4 est mis en circulation (généralement sous pression) dans ladite pièce durant la phase de test. En cas de fuite, le spectromètre 1 détecte la présence (ou une augmentation) du gaz traceur 4 dans l’enceinte 2. Les données du spectromètre 1 peuvent être directement analysées par ledit spectromètre ou par un calculateur 5 connecté audit spectromètre. Le calculateur 5 ou l’automate 6 gère les différents cycles de test, notamment contrôle la circulation du gaz traceur dans la pièce 3. La mesure brute du spectromètre 1 est le courant ionique (mesure de la charge électrique provenant des ions du gaz traceur). Le courant ionique s’exprime en ampère ou en picoampère. Un algorithme du spectromètre 1 ou de l’ordinateur 5 peut transformer la mesure de courant ionique en mesure de fuite, généralement exprimée en millibar litre par seconde mb.L/s (1 millibar litre par seconde = 0.1 Pascal mètre cube par seconde Pa.m 3 /s). Pour avoir une valeur de fuite fiable, il est toutefois nécessaire d’attendre un certain temps d’accumulation du gaz traceur dans l’enceinte 2, qui est la période de mesure ∆T déterminée par la formule 1 suivante : Où : ∆T est la durée de la phase de mesure exprimée en seconde (s), définie entre un instant initial de mesure T 0 et un instant final de mesure T final ; Vol enceinte est le volume de l’enceinte 2, exprimée en litre (L) ; V limite est une valeur de fuite limite acceptable fixée par le constructeur et/ou l’utilisateur de la pièce 3, exprimée en millibar litre par seconde (mb.L/s); % gaz est la concentration du gaz traceur 4, exprimée en décimale ( Coef est un coefficient sans unité, pouvant définir la « qualité de la mesure », compris entre 100 et 5000. Ce coefficient peut être fixé à 2000. Il peut être inférieur (avec augmentation de la période de mesure ∆T) si l’on veut réduire la dispersion sur la mesure. À titre d’exemple, l’enceinte a un volume de 340 L (Vol enceinte = 340) et le gaz traceur est composé à 80% (% gaz = 0,8) d’hélium. Le coefficient est fixé à 2000 (Coef = 2000). Pour une pièce dont la valeur de fuite limite acceptable est de 1,5x10 -3 mb.L/s (V limite = 1,5x10 -3 ), la période de mesure est de 142 s (∆T = 142). Et pour une pièce dont la valeur de fuite limite acceptable est de 5x10 -3 mb.L/s (V limite = 5x10 -3 ), le temps de mesure est de 43 s (∆T = 43). La valeur de fuite limite acceptable ne peut pas être déterminée qu’à la fin de la période de mesure ∆T (c’est-à-dire à T final ). Lorsqu’elle présente une fuite importante, la pièce est déclarée non-conforme uniquement à T final , lorsque le spectromètre donne la valeur de fuite réellement calculée. Mais la quantité de gaz traceur s’échappant de la pièce est susceptible de fortement polluer l’enceinte pendant toute la durée d’acquisition. A l’issue de la phase de test, il est alors généralement nécessaire de dépolluer l’enceinte, ce qui rallonge d’autant plus le temps d’indisponibilité de l’installation pour tester une autre pièce. À l’inverse, si la pièce ne présente aucune fuite, ou une fuite très faible, ladite pièce est déclarée conforme uniquement à T final . La cadence de tests est de fait limitée par la période de mesure ∆T. L’invention vise à remédier à tout ou partie des inconvénients précités. En particulier, un objectif de l’invention est de réduire la durée de la phase de test à l’issue de laquelle la pièce est considérée comme conforme ou non-conforme. Un autre objectif de l’invention est de réduire la pollution de l’enceinte lorsque la pièce testée présente une fuite importante. Encore un autre objectif de l’invention est de réduire le temps d’indisponibilité de l’installation lorsque la pièce testée présente une fuite importante. Un objectif supplémentaire de l’invention est d’augmenter les cadences de test. Présentation de l’invention La solution proposée par l’invention est un procédé de test d’étanchéité d’une pièce pour déterminer sa conformité ou sa non-conformité, le procédé comprenant une étape de mise en place de ladite pièce dans une enceinte hermétique au fluide, un gaz traceur circulant dans ladite pièce durant la phase de test, ladite enceinte étant reliée à un spectromètre de masse configuré pour détecter la présence du gaz traceur dans ladite enceinte en cas de fuite, par mesure d’un courant ionique dudit gaz traceur. Ce procédé est remarquable en ce qu’il comprend en outre les étapes suivantes : durant une phase préalable de calibration (étape A), détermination d’un coefficient de corrélation A permettant de faire le lien entre la mesure du courant ionique par le spectromètre de masse et une valeur de fuite calibrée de référence V réf sur une période de mesure ∆T définie entre un instant initial de mesure T 0 et un instant final de mesure T final , b) durant la phase de test d’étanchéité (étape B), évaluation de la conformité ou de la non-conformité de la pièce à un instant T i tel que T 0 ≤ T i final , laquelle évaluation est basée sur une comparaison entre une valeur de fuite limite acceptable V limite et une valeur de fuite estimée V fuite _Ti calculée à l’instant T i , lequel calcul de la valeur de fuite estimée V fuite _Ti prend en compte le coefficient de corrélation A et la variation du courant ionique mesuré entre les instants T 0 et T i . L’innovation proposée consiste maintenant à utiliser la tendance de la mesure de courant ionique pour calculer une valeur de fuite estimée en cours de mesure (après une durée T i final ). Cette valeur de fuite estimée est comparée à une valeur de fuite limite acceptable déterminée par rapport à une valeur de fuite calibrée de référence. Cette méthode, basée sur une estimation de la valeur de fuite, permet d’anticiper à l’instant T i , quelle sera la valeur de fuite réelle de la pièce à la fin de la période de mesure ∆T. On peut ainsi anticiper le résultat du test (pièce conforme ou non-conforme) à l’instant T i . Si une pièce présente une fuite importante (c’est-à-dire dont la valeur de fuite est au-dessus de la valeur de fuite limite acceptable), alors la pièce pourra être considérée comme non-conforme dès l’instant T i et le test d’étanchéité arrêté à ce moment-là, sans avoir à attendre la fin de la période de mesure ∆T. La pollution de l’enceinte est de fait réduite de sorte que l’étape de dépollution est supprimée ou fortement raccourcie. À l’inverse, si une pièce présente une fuite nulle ou faible (c’est-à-dire dont la valeur de fuite est en dessous de la valeur de fuite limite acceptable), alors la pièce pourra être considérée comme conforme dès l’instant T i et le test d’étanchéité arrêté à ce moment-là, sans avoir à attendre la fin de la période de mesure ∆T. Cela permet d’augmenter significativement la cadence des tests. La demanderesse a constaté que cette méthode permet de faire un calcul estimatif de la valeur de fuite dans un temps très inférieur au temps de mesure « normal » ∆T. Cette méthode offre donc la possibilité de décider plus rapidement sur le résultat du test de fuite (pièce conforme ou non-conforme), la prise de décision pouvant intervenir dès 10% de la durée normale de mesure ∆T, pour des pièces dont les valeurs de fuite sont très en dessous ou au-dessus de valeur de fuite limite acceptable. En reprenant l’exemple précité, pour une enceinte ayant un volume de 340 L, avec un gaz traceur composé à 80% d’hélium, un coefficient fixé à 2000, et pour une valeur de fuite limite acceptable de 1,5x10 -3 mb.L/s, la prise de décision (conforme/non-conforme) peut être prise en 25 s (T i =25s) contre 142 s avec une méthode classique de mesure par gaz traceur en accumulation connue de l’art antérieur. D’autres caractéristiques avantageuses de l’invention sont listées ci-dessous. Chacune de ces caractéristiques peut être considérée seule ou en combinaison avec les caractéristiques remarquables définies ci-dessus. Chacune de ces caractéristiques contribue, le cas échéant, à la résolution de problèmes techniques spécifiques définis plus avant dans la description et auxquels ne participent pas nécessairement les autres caractéristiques définies ci-dessus. Les caractéristiques suivantes peuvent ainsi faire l’objet, le cas échéant, d’une ou plusieurs demandes de brevet divisionnaires : Selon un mode de réalisation, le coefficient de corrélation A est déterminé selon la formule suivante : Où : ∆T est la période de mesure exprimée en seconde (s), telle que ∆T=T final –T 0 ; C réf_Tfinal est une valeur de référence du courant ionique à l’instant T final , exprimée en picoampère (pA) ; C réf_T0 est une valeur de référence du courant ionique à l’instant T 0 , exprimée en picoampère (pA) ; V réf est la valeur de fuite calibrée de référence, exprimée en Pascal mètre cube par seconde (Pa.m 3 /s). Selon un mode de réalisation, la valeur de fuite estimée V fuite _Ti est calculée à l’instant T i selon la formule suivante : Où : A est le coefficient de corrélation ; C réel_Ti est la valeur du courant ionique mesuré à l’instant T i pendant la phase de test, exprimée en picoampère (pA) ; C réel_T0 est la valeur du courant ionique mesuré à l’instant T 0 pendant la phase de test, exprimée en picoampère (pA) ; T 0 et T i sont exprimés en seconde (s). Selon un mode de réalisation, la valeur de fuite calibrée de référence V réf est telle que V réf = k x V limite , où k est un coefficient supérieur à 0,5 ; préférentiellement tel que 0,5 Selon un mode de réalisation, si V fuite _Ti est supérieure ou égale à V limite x (1+X i ), avec X i un coefficient tel que 0 ≤ X i ≤ 1, alors la pièce est considérée comme non-conforme, et le test d’étanchéité est arrêté à l’instant T i . Selon un mode de réalisation, la valeur du coefficient X i varie en fonction de l’instant de mesure T i , de sorte que plus T i est proche de T final plus la valeur X i diminue ; et plus T i est proche de T 1 plus la valeur X i augmente. Selon un mode de réalisation, si V fuite _Ti est inférieure ou égale à V limite x (1- Y i ), avec Y i un coefficient tel que 0 ≤ Y i ≤1, alors la pièce est considérée comme conforme, et le test d’étanchéité est arrêté à l’instant T i . Selon un mode de réalisation, la valeur du coefficient Y i varie en fonction de T i , de sorte que plus T i est proche de T plus la valeur Y i diminue ; et plus T i est proche de T 0 plus la valeur Y i augmente. Selon un mode de réalisation, si à l’étape de test V fuite _Ti est tel que V limite x (1- Y i ) ≤ V fuite _Ti ≤ V limite x (1+ X i ), alors on réitère ladite étape de test à un autre instant de mesure T i2 tel que T i i2 ≤ T final . Selon un mode de réalisation, à l’étape de test réitérée, si V fuite _Ti2 est supérieure ou égale à V limite x (1+X i2 ) (où V fuite _Ti2 est la valeur de fuite estimée calculée à l’instant T i2 ; X i2 est un coefficient tel que 0 ≤ X i2 ≤ X i ), alors la pièce est considérée comme non-conforme, et le test d’étanchéité est arrêté à l’instant T i2 . Selon un mode de réalisation, à l’étape de test réitérée, si V fuite _Ti2 est inférieure ou égale à V limite x (1-Y i2 ) (où V fuite _Ti2 est la valeur de fuite estimée calculée à l’instant T i2 ; Y i2 est un coefficient tel que 0 ≤ Y i2 ≤ Y i ), alors la pièce est considérée comme conforme, et le test d’étanchéité est arrêté à l’instant T i2 . Selon un mode de réalisation, l’instant de mesure T i est : - tel que T 0 i ≤ T final x 0,75 ; - et/ou tel que T 1 i ≤ T final x 0,75 (où T 1 est un instant tel que T 0 ≤ T 1 final , et/ou tel que T 0 1 final , et/ou tel que T final x 0,15 ≤ T 1 , et/ou tel que 0 ≤ ∆(T 1 -T 0 ) ≤ 0,15 x ∆T) ; - et/ou tel que T final x 0,05 ≤ T i ≤ T final x 0,3 ; - et/ou tel que T final x 0,1 ≤ T i ≤ T final x 0,3. Selon un mode préféré de réalisation, la pièce à tester est un échangeur thermique de véhicule. Un autre aspect de l’invention concerne un programme informatique comprenant des instructions de code pour l'exécution des étapes du procédé selon l’une quelconque des caractéristiques précédentes, lorsque lesdites instructions sont exécutées par au moins une unité de traitement. Encore un autre aspect de l’invention concerne une installation de test d’étanchéité d’une pièce pour déterminer sa conformité ou sa non-conformité, comprenant une enceinte hermétique au fluide, un gaz traceur circulant dans ladite pièce durant la phase de test, ladite enceinte étant reliée à un spectromètre de masse configuré pour détecter la présence du gaz traceur dans ladite enceinte en cas de fuite, par mesure d’un courant ionique dudit gaz traceur. Selon un mode de réalisation de l’installation, le programme informatique selon l’invention est implémenté selon l’une des implémentations suivantes : - les instructions de code sont enregistrées et exécutées dans le spectromètre de masse ; - les instructions de code sont enregistrées et exécutées dans un calculateur de l’installation configuré pour acquérir les données de mesure du spectromètre ; - les instructions de code sont enregistrées et exécutées dans un automate de l’installation configuré pour contrôler la fuite du gaz traceur de la pièce. Selon un autre mode de réalisation de l’installation, les instructions de code sont enregistrées et exécutées : - pour partie dans le spectromètre et pour partie dans le calculateur ; - ou pour partie dans le spectromètre et pour partie dans l’automate ; - ou pour partie dans le spectromètre, pour partie dans le calculateur, et pour partie dans l’automate. Brève description des figures D’autres avantages et caractéristiques de l’invention apparaîtront mieux à la lecture de la description des modes de réalisation qui vont suivre, en référence aux dessins annexés, réalisés à titre d’exemples indicatifs et non limitatifs et sur lesquels : précitée schématise une installation de test d’étanchéité. est un graphique montrant la variation du courant ionique mesuré par le spectromètre pendant la phase de calibration, pour une fuite calibrée de référence. est un graphique montrant la variation du courant ionique mesuré par le spectromètre durant la phase de test. est un graphique montrant la variation de la valeur de fuite estimée durant la phase de test et sa comparaison avec une valeur de fuite limite acceptable, pour une prise de décision par anticipation selon un premier cas. est un graphique montrant la variation de la valeur de fuite estimée durant la phase de test et sa comparaison avec une valeur de fuite limite acceptable, pour une prise de décision par anticipation selon un deuxième cas. est un graphique montrant la variation de la valeur de fuite estimée durant la phase de test et sa comparaison avec une valeur de fuite limite acceptable, pour une prise de décision par anticipation selon un troisième cas. est un graphique montrant la variation de la valeur de fuite estimée durant la phase de test et sa comparaison avec une valeur de fuite limite acceptable, pour une prise de décision par anticipation selon une variante du troisième cas. Procédé de test d’étanchéité d’une pièce (3) pour déterminer sa conformité ou sa non-conformité, le procédé comprenant une étape de mise en place de ladite pièce dans une enceinte (2) hermétique au fluide, un gaz traceur (4) circulant dans ladite pièce durant la phase de test, ladite enceinte étant reliée à un spectromètre de masse (1) configuré pour détecter la présence du gaz traceur dans ladite enceinte en cas de fuite, par mesure d’un courant ionique dudit gaz traceur ; caractérisé en ce que le procédé comprend en outre les étapes suivantes : durant une phase préalable de calibration, détermination d’un coefficient de corrélation A permettant de faire le lien entre la mesure du courant ionique par le spectromètre de masse (1) et une valeur de fuite calibrée de référence V r é f sur une période de mesure ∆T définie entre un instant initial de mesure T 0 et un instant final de mesure T final , b) durant la phase de test d’étanchéité, évaluation de la conformité ou de la non-conformité de la pièce (3) à un instant T i tel que T 0 ≤ T i final , laquelle évaluation est basée sur une comparaison entre une valeur de fuite limite acceptable V limite et une valeur de fuite estimée V fuite _Ti calculée à l’instant T i , lequel calcul de la valeur de fuite estimée V fuite _Ti prend en compte le coefficient de corrélation A et la variation du courant ionique mesuré entre les instants T 0 et T i . Procédé selon la revendication 1, dans lequel le coefficient de corrélation A est déterminé selon la formule suivante : Où : ∆T est la période de mesure exprimée en seconde (s), telle que ∆T=T final –T 0 ; C réf_T final est une valeur de référence du courant ionique à l’instant T final , exprimée en picoampère (pA) ; C réf_T0 est une valeur de référence du courant ionique à l’instant T 0 , exprimée en picoampère (pA) ; V réf est la valeur de fuite calibrée de référence, exprimée en Pascal mètre cube par seconde (Pa.m 3 /s). Procédé selon l’une des revendications 1 ou 2, dans lequel la valeur de fuite estimée V fuite _Ti est calculée à l’instant T i selon la formule suivante : Où : A est le coefficient de corrélation ; C réel_Ti est la valeur du courant ionique mesuré à l’instant T i pendant la phase de test, exprimée en picoampère (pA) ; C réel_ T0 est la valeur du courant ionique mesuré à l’instant T 0 pendant la phase de test, exprimée en picoampère (pA) ; T 0 et T i sont exprimés en seconde (s). Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la valeur de fuite calibrée de référence V réf est telle que V réf = k x V limite , où k est un coefficient supérieur à 0,5 ; préférentiellement tel que 0,5 Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel si V fuite _Ti est supérieure ou égale à V limite x (1+X i ), avec X i un coefficient tel que 0 ≤ X i ≤ 1, alors la pièce (3) est considérée comme non-conforme, et le test d’étanchéité est arrêté à l’instant T i . Procédé selon la revendication 5, dans lequel la valeur du coefficient X i varie en fonction de l’instant de mesure T i , de sorte que plus T i est proche de T final plus la valeur X i diminue ; et plus T i est proche de T 1 plus la valeur X i augmente. Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel si V fuite _Ti est inférieure ou égale à V limite x (1- Y i ), avec Y i un coefficient tel que 0 ≤ Y i ≤1, alors la pièce (3) est considérée comme conforme, et le test d’étanchéité est arrêté à l’instant T i . Procédé selon la revendication 7, dans lequel la valeur du coefficient Y i varie en fonction de T i , de sorte que plus T i est proche de T plus la valeur Y i diminue ; et plus T i est proche de T 0 plus la valeur Y i augmente. Procédé selon les revendications précédentes prises en combinaison avec les revendications 5 et 7, dans lequel si à l’étape de test V fuite _Ti est tel que V limite x (1- Y i ) ≤ V fuite _Ti ≤ V limite x (1+ X i ), alors on réitère ladite étape de test à un autre instant de mesure T i2 tel que T i i2 ≤ T final . Procédé selon la revendication 9, dans lequel à l’étape de test réitérée, si V fuite _Ti2 est supérieure ou égale à V limite x (1+X i2 ), Où : V fuite _Ti2 est la valeur de fuite estimée calculée à l’instant T i2 ; X i2 est un coefficient tel que 0 ≤ X i2 ≤ X i ; alors la pièce est considérée comme non-conforme, et le test d’étanchéité est arrêté à l’instant T i2 . Procédé selon la revendication 9 ou 10, dans lequel à l’étape de test réitérée, si V fuite _Ti2 est inférieure ou égale à V limite x (1-Y i2 ), Où : V fuite _Ti2 est la valeur de fuite estimée calculée à l’instant T i2 ; Y i2 est un coefficient tel que 0 ≤ Y i2 ≤ Y i ; alors la pièce est considérée comme conforme, et le test d’étanchéité est arrêté à l’instant T i2 . Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel l’instant de mesure T i est : tel que T 0 i ≤ T final x 0,75 ; et/ou tel que T 1 i ≤ T final x 0,75, où T 1 est un instant tel que T 0 ≤ T 1 final , et/ou tel que T 0 1 final , et/ou tel que T final x 0,15 ≤ T 1 , et/ou tel que 0 ≤ ∆(T 1 -T 0 ) ≤ 0,15 x ∆T ; et/ou tel que T final x 0,05 ≤ T i ≤ T final x 0,3 ; et/ou tel que T final x 0,1 ≤ T i ≤ T final x 0,3. Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la pièce (3) à tester est un échangeur thermique de véhicule. Programme informatique comprenant des instructions de code pour l'exécution des étapes du procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, lorsque lesdites instructions sont exécutées par au moins une unité de traitement. Installation de test d’étanchéité d’une pièce (3) pour déterminer sa conformité ou sa non-conformité, comprenant une enceinte (2) hermétique au fluide, un gaz traceur (4) circulant dans ladite pièce durant la phase de test, ladite enceinte étant reliée à un spectromètre de masse (1) configuré pour détecter la présence du gaz traceur dans ladite enceinte en cas de fuite, par mesure d’un courant ionique dudit gaz traceur, caractérisée en ce que le programme informatique selon la revendication 14 est implémenté selon l’une des implémentations suivantes : les instructions de code sont enregistrées et exécutées dans le spectromètre de masse (1), les instructions de code sont enregistrées et exécutées dans un calculateur (5) de l’installation configuré pour acquérir les données de mesure du spectromètre (1), les instructions de code sont enregistrées et exécutées dans un automate (6) de l’installation configuré pour contrôler la circulation du gaz traceur (4) dans la pièce (3), les instructions de code sont enregistrées et exécutées: pour partie dans le spectromètre (1) et pour partie dans un calculateur (5) de l’installation configuré pour acquérir les données de mesure du spectromètre (1), ou pour partie dans le spectromètre (1) et pour partie dans un automate (6) de l’installation configuré pour contrôler la circulation du gaz traceur (4) dans la pièce (3), ou pour partie dans le spectromètre (1), pour partie dans un calculateur (5) de l’installation configuré pour acquérir les données de mesure dudit spectromètre, et pour partie dans un automate (6) de l’installation configuré pour contrôler la circulation du gaz traceur (4) dans ladite pièce.