Brevet FR3130794A1 — publié le 20230623

Mousse céramique obtenue ou susceptible d’avoir été obtenue par un procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, ladite mousse céramique présentant une pluralité de cellules imbriquées, délimitées par des parois céramiques et connectées entre elles par des fenêtres d’interconnexion, les parois délimitant les cellules étant formées par frittage de grains, cette agglomération laissant subsister des interstices entre les grains, la mousse céramique présentant une porosité totale supérieure à 40%, le rapport (d 90 -d 10 )/d 50 étant inférieur à 0,15, les percentiles d 10 , d 50 et d 90 étant les tailles de cellule correspondant respectivement aux pourcentages de 10%, 50%, 90% , en nombre, respectivement, sur la courbe de distribution cumulée des tailles de cellule classées par ordre croissant, la taille d’une cellule étant le diamètre équivalent de son aire représentée sur une photo numérique d’une coupe de la mousse. Pas de figure d’abrégé Mousse céramique à dispersion de taille de cellules réduite La présente invention se rapporte à mousse céramique frittée, destinée à filtrer un fluide, notamment pour décontaminer de l’air, notamment de l’air d’espaces clos habitables (habitations, bureaux, habitacles de véhicules, …). Elle concerne également un procédé de fabrication d’une telle mousse. Il existe plusieurs procédés de fabrication permettant d'obtenir des mousses céramiques poreuses. Le plus simple de ces procédés comprend l'addition d'un agent porogène dans une barbotine céramique ou un mélange à presser. Le tout est mis en forme puis subit un cycle de cuisson qui permet de brûler l'agent porogène. En brûlant, l'agent porogène laisse place à une porosité. Ce procédé est décrit par exemple dans le brevet EP 1 140 731 B1. Il présente l'inconvénient de conduire à un dégagement gazeux (éventuellement toxique) dû à la pyrolyse de l'agent porogène. Par ailleurs, il est difficile de fabriquer des pièces épaisses, car le dégagement gazeux est alors difficile à effectuer (il faut pouvoir évacuer le gaz de manière homogène). Une autre technique est la réplication d'une mousse en polymère, polyuréthane par exemple. Cette mousse est recouverte d'une barbotine céramique. Le tout subit ensuite un cycle de cuisson qui permet de brûler la mousse polyuréthane et de fritter la mousse céramique dont la structure est induite par la mousse polyuréthane de départ. Ce procédé est décrit par exemple dans le brevet US 4,024,212. On retrouve les inconvénients liés au dégagement gazeux (en brûlant, le polyuréthane dégage des gaz à liaison C-N qui sont dangereux). Par ailleurs, il est difficile de réaliser des pièces avec des pores de dimensions inférieures à 200 µm. Une technique alternative est la création de porosités par la formation de gaz par réaction chimique entre différents additifs d'une barbotine de céramique. Ce procédé est décrit par exemple dans les brevets US 5,643,512 ou US 5,705,448. Là encore, on retrouve les inconvénients liés au dégagement de gaz. De plus, il faut associer à ce procédé une technique de consolidation de la mousse. Parmi les techniques de consolidation de mousse pouvant être utilisées pour la mise en œuvre des deux dernières techniques mentionnées ci-dessus, il existe aussi plusieurs possibilités. Une première solution consiste à mélanger des monomères polymérisables à la barbotine céramique. Dans des conditions particulières, la polymérisation des monomères entraîne la consolidation de la mousse. Ce procédé est décrit par exemple dans le brevet EP 759 020 B1. Par contre, le coût élevé des monomères utilisables ainsi que la difficulté de maîtriser les conditions de polymérisation ont empêché cette technique de se développer de manière industrielle. Une technique consiste à introduire mécaniquement un gaz dans une barbotine par brassage. Là encore, il faut combiner ce procédé avec une technique de consolidation de la mousse obtenue. Une solution consiste à réticuler des polymères dans une barbotine céramique. Comme pour la technique précédente, cette réticulation entraîne la consolidation de la mousse. Ce procédé est décrit par exemple dans le brevet EP 330 963. Par contre, le coût élevé des agents de réticulation utilisables ainsi que la difficulté de maîtriser les conditions de réticulation ont empêché cette technique de se développer de manière industrielle. Un procédé de fabrication de céramiques poreuses plus récent est décrit dans la demande de brevet EP 1 329 439 A1. Ce procédé comporte les étapes suivantes : 1) Préparation d'une suspension d'une poudre céramique dans un dispersant, 2) Préparation d'une solution contenant un biogel, encore appelé " hydrocolloïde ", et maintien à une température supérieure à la température de gélification de la solution, 3) Mélange de ladite suspension et de ladite solution, avec ajout d'un agent moussant, jusqu'à obtention d'une mousse, la température étant maintenue suffisamment élevée pour éviter la gélification du biogel, 4) Coulage de la mousse dans un moule, 5) Refroidissement jusqu'à gélification du biogel, 6) Séchage puis cuisson de la mousse obtenue. L'utilisation d'un biogel pour consolider la mousse permet d'éviter les problèmes de toxicité évoqués précédemment. Cependant, il s'avère que si la mousse coulée dans le moule a une épaisseur supérieure à 60 mm, la mousse n'a pas une structure homogène. De plus, selon ce procédé, la quantité d'eau dans le mélange final est importante (45 à 50% en poids) ce qui entraîne des difficultés de séchage, en particulier pour les pièces de grandes dimensions. Il n'est donc pas possible de fabriquer des pièces céramiques poreuses de structure homogène et présentant de telles dimensions. La demande de brevet français déposée par la Société Saint-Gobain Centre de Recherches et d'Etudes Européen sous le numéro FR 0408330 décrit un procédé amélioré permettant de fabriquer des pièces en mousse céramique, de densité homogène, ayant des dimensions supérieures ou égales à 60 mm. A cet effet, FR 0408330 propose un procédé de fabrication d'une mousse céramique comprenant les étapes successives suivantes : a) préparation d'un mélange M contenant une poudre céramique en suspension, au moins un agent gélifiant et au moins un agent moussant, à une température de mélange supérieure à la température de gélification dudit agent gélifiant, b) cisaillement dudit mélange M à une température de moussage supérieure à ladite température de gélification, jusqu'à obtention d'une mousse, c) gélification de ladite mousse par refroidissement dudit mélange M à une température inférieure à la température de gélification dudit agent gélifiant, d) séchage de ladite mousse gélifiée de manière à obtenir une préforme, e) cuisson par traitement à haute température de ladite préforme de manière à obtenir une mousse céramique cuite. Selon ce procédé, on ajoute audit mélange M un agent stabilisant dont la viscosité instantanée, en Pa.s, augmente d'au moins un facteur dix quand une vitesse de cisaillement dudit agent stabilisant diminue de 100 s - 1 à 0 s - 1 . Les inventeurs de l'invention décrite dans FR 0408330 ont observé que l'affaissement de la mousse lors de la mise en œuvre du procédé selon EP 1 329 439 A1 se produit pendant une période critique s'étendant entre la fin de l'étape de cisaillement et le début de la gélification. Pendant cette période, l'agent gélifiant ne contribue sensiblement pas à la stabilisation structurelle de la mousse qui, pour des épaisseurs de plus de 60 mm, s'effondre sous son propre poids. Etant parvenus à identifier la cause de l'affaissement, ils ont proposé d'ajouter un agent stabilisant dans le mélange. L'agent stabilisant est choisi pour sa capacité à augmenter considérablement la viscosité du mélange dès que le cisaillement du mélange cesse, ce qui permet de rigidifier suffisamment la mousse pour éviter son effondrement jusqu'à ce que l'agent gélifiant se gélifie et puisse exercer sa fonction de stabilisation. Il devient ainsi possible de fabriquer des pièces en mousse céramique, de densité homogène, ayant des dimensions supérieures ou égales à 60 mm et/ou présentant des formes complexes (cône ou cylindre creux, portion de sphère creuse, ...). EP 1 778 601 A1 vient encore améliorer ce procédé en ce que le mélange M comporte du carbure de silicium et optionnellement un agent plastifiant, la cuisson étant effectuée dans des conditions permettant une consolidation par mécanisme d'évaporation-recristallisation dudit carbure de silicium. Le procédé par moussage direct et gélification est particulièrement adapté à la réalisation de pièces de grandes dimensions. Cependant, il existe un besoin permanent pour améliorer le compromis entre la perte de charge et l’efficacité de filtration, à résistance mécanique sensiblement constante. Un but de l’invention est de répondre, au moins partiellement, à ce besoin. L’invention propose une mousse céramique présentant une pluralité de cellules imbriquées, délimitées par des parois céramiques et connectées entre elles par des fenêtres d’interconnexion, les parois délimitant les cellules étant formées par frittage de grains, cette agglomération laissant subsister des interstices entre les grains, la mousse céramique présentant une porosité totale supérieure à 40%, de préférence supérieure à 50%, préférence supérieure à 55%, voire supérieure à 60%, voire supérieure à 70% et de préférence inférieure à 90%, voire inférieure à 85%, voire inférieure à 80%, le rapport (d 90 -d 10 ) /d 50 étant inférieur à 0,15, de préférence inférieur à 0,13, de préférence inférieur à 0,12, les percentiles d 10 , d 50 et d 90 de la population de tailles de cellule étant les tailles de cellule correspondant respectivement aux pourcentages, en nombre, de 10%, 50%, 90% sur la courbe de distribution cumulée de tailles de cellule classées par ordre croissant, la taille d’une cellule étant le diamètre équivalent de la cellule sur une image d’une coupe de la mousse céramique. Les inventeurs ont découvert que cette distribution étroite de tailles de cellule conduit à un très bon compromis entre la perte de charge et l’efficacité de filtration, avec une résistance mécanique équivalente à celle d’une mousse de porosité totale similaire. De préférence, la mousse céramique présente encore une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : - le percentile d 10 , en pourcentage en nombre sur ladite courbe de distribution cumulée des tailles de cellule classées par ordre croissant, est supérieur à 240 micromètres, de préférence supérieur à 250 micromètres, et/ou inférieur à 310 micromètres, de préférence inférieur à 300 micromètres, de préférence inférieur à 290 micromètres, ce qui avantageusement réduit la perte de charge, d 10 étant de préférence compris entre 260 et 285 micromètres. - le percentile d 90 , en pourcentage en nombre sur ladite courbe de distribution cumulée des tailles de cellule classées par ordre croissant, est inférieur à 350 micromètres, de préférence inférieur à 340 micromètres, et/ou supérieur à 250 micromètres, de préférence supérieur à 260 micromètres, de préférence supérieur à 270 micromètres, ce qui avantageusement augmente l’efficacité de filtration, d 90 étant de préférence compris entre 280 et 330 micromètres ; - le percentile d 50 , en pourcentage en nombre sur ladite courbe de distribution cumulée des tailles de cellule classées par ordre croissant, est inférieur à 340 micromètres, de préférence inférieur à 330 micromètres, et/ou supérieur à 250 micromètres, de préférence supérieur à 260 micromètres, de préférence compris entre 265 et 315 micromètres ; - la taille maximale de cellules, ou percentile d 100 , , en pourcentage en nombre sur ladite courbe de distribution cumulée des tailles de cellule classées par ordre croissant, est inférieure ou égale à 850 micromètres ; - la mousse céramique est constituée, pour plus de 80%, plus de 90%, plus de 95%, plus de 99%, de préférence sensiblement 100% de sa masse, en un matériau céramique, de préférence en carbure de silicium ou en cordiérite ou en titanate d’aluminium ou en zircone ou en alumine ou en mullite ou de silice, ou en un mélange de ces matériaux, de préférence en carbure de silicium, de préférence en carbure de silicium recristallisé ; - la mousse céramique est constituée, pour plus de 80%, plus de 90%, plus de 95%, plus de 99%, de préférence sensiblement 100% de sa masse en un matériau céramique non oxyde ; - la mousse céramique comporte plus de 80% en masse de carbure de silicium recristallisé, la porosité intergranulaire étant de préférence supérieure ou égale à 5 % et inférieure à 25%, de préférence supérieure ou égale à 10 % et inférieure à 20% ; la taille médiane des pores (D 50 en volume, mesuré par porosimétrie mercure) est supérieure à 1 µm, voire supérieure à 5 µm, supérieure à 7 µm, voire supérieure à 10 µm, de préférence supérieure à 20 µm, de préférence supérieure à 30 µm, de préférence supérieure à 40 µm, voire supérieure à 50 µm, de préférence supérieure à 60 µm, de préférence supérieure à 70 µm et/ou inférieure à 145 µm, inférieure à 140 µm, inférieure à 130 µm, de préférence inférieure à 120 µm ; - le percentile D 10 en volume sur la courbe de distribution cumulée des tailles de pores classées par ordre croissant, mesurée par porosimétrie mercure, est de préférence supérieur à 5 µm, de préférence supérieur à 8 µm ; - de préférence, la différence D 90 -D 10 est inférieure à 250 µm, voire inférieure à 200 µm, voire inférieure à 180 µm et/ou supérieure à 40 µm, voire supérieure à 50 µm ; - le rapport (D 90 – D 10 )/D 50 est de préférence inférieur à 2, de préférence inférieur à 1,8, de préférence inférieur à 1,7, de préférence inférieur à 1,6, de préférence inférieur à 1,5, et/ou supérieur à 0,8, de préférence supérieur à 0,9, de préférence supérieur à 1,0 ; - la mousse céramique présente une distribution de la taille des pores, mesurée avec un porosimètre au mercure, qui est bimodale et qui comporte des premier et deuxièmes pics principaux centrés sur des première et deuxième tailles de pore comprises entre 4 et 30 µm et entre 40 et 180 µm, respectivement, la porosité intergranulaire, représentée par le premier pic, étant supérieure ou égale à 5 % et inférieure à 25% ; - ladite deuxième taille de pore est supérieure à 50 µm et/ou inférieure à 160 µm ; - ladite première taille de pore est supérieure à 7 µm et inférieure à 20 µm ; - la tortuosité est supérieure à 1 et inférieure à 2, voire inférieure à 1,9, voire inférieure à 1,8, voire inférieure à 1,7, voire inférieure à 1,6, de préférence inférieure à 1,5, de préférence inférieur à 1,3, de préférence inférieur à 1,2 ; - la mousse céramique comporte une couche superficielle présentant une porosité totale inférieure à 0,95 fois la porosité au centre de la mousse céramique, les pores de la couche superficielle présentant de préférence une taille médiane supérieure à 1 µm et inférieure à 20 µm, la porosité totale de la couche superficielle étant de préférence supérieure à 30% et inférieure à 70%, l’épaisseur de la couche superficielle étant de préférence comprise entre 5 et 500 µm ; - l’ensemble des grains présente de préférence un rapport de forme moyen, en moyenne sur l’ensemble des grains, inférieur 2, de préférence inférieur à 1,5, le rapport de forme étant classiquement le rapport L/l ou L désigne la longueur du grain, c'est-à-dire sa plus grande dimension, et l désigne la largeur du grain, c'est-à-dire sa plus grande dimension dans un plan transversal quelconque perpendiculaire à la direction de la longueur ; - la mousse céramique présente une épaisseur supérieure à 60 mm ou supérieure à 80 mm ; L’invention concerne aussi un procédé de fabrication d'une mousse céramique, et en particulier d’une mousse céramique selon l’invention, ledit procédé comprenant les étapes successives suivantes : a) préparation d'un mélange M contenant au moins une poudre céramique en suspension dans de l’eau, au moins un agent gélifiant et au moins un agent moussant, à une température de mélange supérieure à la température de gélification dudit agent gélifiant, b) cisaillement dudit mélange M dans un malaxeur mousseur équipé d’au moins une pale perforée, à une température de moussage supérieure à ladite température de gélification, jusqu'à obtention d'une mousse intermédiaire, c) gélification de ladite mousse intermédiaire par refroidissement de ladite mousse intermédiaire à une température au moins deux fois, de préférence au moins trois fois, de manière plus préférée au moins cinq fois plus faible que la température de gélification de l’agent gélifiant, en °C, d) séchage de ladite mousse gélifiée de manière à obtenir une préforme dont l’humidité après séchage est de préférence inférieure à 1%, e) cuisson de ladite préforme à haute température, de préférence supérieure à 1300°C et inférieure à 2300°C. Un procédé selon l’invention permet avantageusement la fabrication d’une mousse présentant une structure particulièrement bien adaptée à la filtration. Cette structure se caractérise en particulier par une distribution resserrée de la taille des fenêtres d’interconnexion entre les cellules, avec une quantité de pores de grandes tailles limitée. Ce procédé permet également une stabilisation structurelle de la mousse intermédiaire sans avoir à recourir à un agent stabilisant. Cette stabilisation permet un bon contrôle de la porosité, mais aussi la fabrication d’une mousse céramique de grande épaisseur, sans affaissement, de manière industrielle. De préférence, le procédé selon l’invention présente encore une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : - la pale comporte une pluralité de perforations traversant la pale, de préférence suivant la direction de son épaisseur, chaque perforation débouchant par des première et deuxième ouvertures sur des première et deuxième faces opposées de la pale, respectivement ; - la concentration surfacique en dites ouvertures mesurée dans une fraction radiale d’extrémité s’étendant, à partir d’une extrémité libre de la pale opposée à l’axe de rotation X de la pale, sur 30% de la largeur de ladite face, étant supérieure à - la concentration surfacique en dites ouvertures mesurée dans une fraction radiale centrale s’étendant, à partir de l’axe de rotation X de la pale, sur 30% de la largeur de ladite face, la largeur étant mesurée perpendiculairement à l’axe de rotation, - le rapport desdites concentrations surfaciques est supérieur à 1,05, de préférence supérieur à 1,1 fois, de préférence supérieur à 5, de préférence supérieur à 10, de préférence supérieur à 20, de préférence supérieur à 50, de préférence supérieur à 100, voire étant infini si ladite fraction radiale centrale est dépourvue d’ouvertures ; - lesdites ouvertures sont régulièrement répartis dans au moins une zone perforée et/ou présentent chacune un diamètre équivalent compris 2 et 20 mm et/ou ont une surface cumulée supérieure à 10%, et de préférence inférieure à 80% de la surface de ladite face ; - sur une fraction radiale d’une face de la pale s’étendant à partir de l’extrémité libre de la dite pale en direction de l’axe X de rotation jusqu’à une position radiale ( y sur la ) de 30% de la largeur de la pale ( y 1 sur la ), le pourcentage cumulé de la surface des ouvertures débouchant dans ladite fraction radiale sur la base de la surface de pale (y compris des ouvertures) dans ladite fraction radiale est supérieur à 30% ; - sur une fraction radiale « d’extrémité » d’une face de la pale s’étendant à partir de l’extrémité libre de la dite pale en direction de l’axe X de rotation jusqu’à une position radiale ( y sur la ) de 30% de la largeur de la pale ( y = y 1 = 30%), le pourcentage cumulé de la surface des ouvertures débouchant dans ladite fraction radiale sur la base de la surface de ladite fraction radiale (y compris des ouvertures), c'est-à-dire la concentration surfacique en ouvertures dans ladite fraction radiale, est supérieur au pourcentage cumulé de la surface des ouvertures sur toute la surface de la face sur la base de la surface de ladite face, c'est-à-dire à la concentration surfacique en ouvertures dans toute la face ; autrement dit, la concentration surfacique en ouvertures est plus grande en périphérie de la face qu’en moyenne sur la face ; - de préférence, le rapport de la concentration surfacique en ouvertures dans ladite fraction radiale d’extrémité sur la concentration surfacique en ouvertures en moyenne sur la face est supérieur à 1,5 et/ou inférieur à 50, de préférence inférieur à 20, de préférence inférieur à 10, de préférence inférieur à 5, de préférence inférieur à 3; - une ou chacune des deux caractéristiques optionnelles qui précèdent s’appliquent pour toute fraction radiale d’extrémité s’étendant à partir de l’extrémité libre de la dite pale en direction de l’axe X de rotation jusqu’à une position radiale inférieure à 30% de la largeur de la pale ( y - sur une fraction radiale d’une face de la pale s’étendant à partir de l’axe X de rotation jusqu’à une position radiale ( y’ sur la ) de 30% (( y’ = y 1 ’ sur la ), de préférence de 50% de la largeur de la pale, le pourcentage cumulé de la surface des ouvertures débouchant dans ladite fraction radiale sur la base de la surface de la fraction radiale est inférieur à 50%, de préférence inférieur à 30%, c'est-à-dire que la concentration surfacique en ouvertures est relativement faible à l’approche de l’axe X ; - le pourcentage total de la surface des ouvertures d’une face de la pale sur la surface totale de ladite face est supérieur à 10%, et de préférence inférieur à 80%, de préférence inférieur à 70%, de préférence inférieur à 60%, de manière préférée compris entre 15 et 50% ; - le diamètre équivalent des ouvertures des perforations de la pale, de préférence circulaires, est compris 2 et 20 mm, de préférence entre 4 et 15 mm, de manière plus préférée entre 5 et 12 mm ; - la vitesse de refroidissement à l’étape c) est supérieure à 20°C/minute, de préférence supérieure à 30°C/minute ; - de préférence le refroidissement est une trempe, c’est à dire que la mousse intermédiaire est soumise directement à la température inférieure à une température au moins deux fois, de préférence au moins trois fois, de manière plus préférée au moins cinq fois plus faible que la température de gélification de l’agent gélifiant, en °C ; - la vitesse de refroidissement à l’étape c) est déterminée de manière qu’en moins de 30 minutes, de préférence en moins de 15 minutes, la température au cœur de la mousse intermédiaire soit inférieure à 0,5 fois la température de gélification, de préférence inférieure à 0,2 fois la température de gélification du gélifiant ; - la gélification à l’étape c) est de préférence réalisée dans une étuve climatique utilisée à l’étape d) pour le séchage, ou la mousse gélifiée issue de l’étape c), encore sensiblement à la température mise en œuvre à l’étape c), est disposée dans une étuve climatique utilisée à l’étape d) pour le séchage ; - à l’étape d), la mousse gélifiée issue de l’étape c) est de préférence au moins en partie séchée à humidité et température contrôlées ; - de préférence, l’étape d) comporte une opération de séchage par augmentation progressive de la température, en contrôlant l’humidité de l’environnement de la mousse gélifiée ; - à l’étape d), la mousse gélifiée issue de l’étape c) est de préférence séchée dans une étuve climatique sous ventilation forcée, de préférence pendant une durée supérieure à 1 heure, de préférence supérieure à 24 h, à 48 h, à 72 h, à 96 h, à 120 h, et/ou inférieure à 1 semaine, la température dans l’étuve climatique étant de préférence progressivement augmentée pendant l’étape d), de préférence par palier, tout étant maintenue inférieure à la température de gélification ; - à l’étape d), en complément ou alternativement à un séchage dans une étuve climatique, la mousse gélifiée issue de l’étape c) est séchée par voie supercritique, de préférence en autoclave, - à une température supérieure à la température critique de la phase liquide du mélange M, formée par l’eau, l’agent gélifiant, l’agent moussant, et les autres additifs de moussage éventuels, et - à une pression inférieure à la pression critique de ladite phase liquide ; de préférence sous vide, - préalablement au séchage par voie supercritique, la mousse gélifiée issue de l’étape c) est de préférence surgelée ou congelée ; - à l’étape d), le séchage en étuve climatique et/ou par voie supercritique est de préférence poursuivi jusqu’à ce que l’humidité résiduelle de la mousse gélifiée atteigne une valeur intermédiaire, de préférence supérieure à 70% de l’humidité initiale et/ou inférieure à 95%, de préférence inférieure à 90% de l’humidité initiale. De préférence, le séchage est poursuivi jusqu’à ce que l’humidité résiduelle de la mousse gélifiée soit inférieure à 10%, de préférence inférieure à 5%, et/ou supérieure à 2%, de préférence supérieure à 3% ou à 4%.et inférieure à 95%, de préférence inférieure à 90%. ; Ensuite, le séchage est de préférence poursuivi par chauffage, de préférence à une température supérieure à 40°C, jusqu’à ce que l’humidité résiduelle de la mousse gélifiée soit inférieure à 1% ; - à l’étape e), la cuisson de la préforme est de préférence réalisée sous atmosphère non oxydante, de préférence sous argon, de préférence à une température supérieure à 1400°C. Dans un mode de réalisation, à l’étape c), la mousse intermédiaire est soumise, de préférence au début de l’étape c), de préférence pendant plus de 10 h, de préférence plus de 20 h, et/ou moins de 72 h, de préférence moins de 48 h, de préférence moins de 30 h, à une température inférieure à 10°C, de préférence inférieure à 6°C. Dans un mode de réalisation, et en particulier lorsque l’étape d) comporte un séchage par voie supercritique, la mousse intermédiaire est soumise, à l’étape c), de préférence au début de l’étape c), à une température inférieure à la température de solidification de la mousse intermédiaire, de préférence jusqu’à congélation complète de ladite mousse intermédiaire. L'invention concerne encore l'utilisation d'une mousse céramique poreuse selon l'invention ou d'une mousse céramique fabriquée au moyen d'un procédé selon l'invention, pour des supports de catalyse, pour la filtration de liquides ou de gaz chauds, comme diffuseur (pièce chauffée laissant passer le mélange air/gaz nécessaire à la combustion) dans un brûleur à gaz, dans un récepteur volumétrique solaire, en anglais " solar volumetric receiver ", ou comme pièce de gazetterie (supports de cuisson). L’invention concerne enfin un appareil de traitement de gaz, de préférence de l’air, en particulier de l’air à température ambiante (20°C), comportant : - une mousse céramique selon l’invention ou fabriquée suivant un procédé selon l’invention, - de préférence, un circulateur dudit gaz configuré pour générer un flux de gaz à traiter à travers ladite mousse céramique. L’appareil de traitement peut être un appareil filtrant activement le gaz, par exemple un climatiseur ou un chauffage insufflant de l’air, en particulier un appareil électrique. Il comporte alors un circulateur d’air configuré pour générer un flux d’air à traiter à travers la mousse céramique. L’appareil de traitement peut être aussi passif, et en particulier être un appareil disposé dans un lieu où il est soumis à un flux d’air à l’état naturel, par exemple placé dans les lieux publics, en particulier les gares de transport en commun. De préférence, l’appareil de traitement comporte un détecteur de perte de charge à travers la mousse céramique, et une unité électronique, programmée pour déclencher ou informer sur la nécessité d’une opération de nettoyage et/ou de purification en fonction d’une information reçue du détecteur de perte de charge. De préférence encore, il comporte un outil de nettoyage et/ou de purification, de préférence commandé par l’unité électronique en fonction de l’information reçue du détecteur de perte de charge. La maintenance en est considérablement simplifiée. Dans un mode de réalisation, l’appareil de traitement comporte une mémoire informatique dans laquelle est enregistrée une information relative à la mousse céramique, de préférence un identifiant de la mousse céramique et/ou au moins une photo représentant, au moins partiellement, la mousse céramique à un instant déterminé, de préférence avant la première utilisation de la mousse céramique. Cette information peut être utilisée, de préférence par un ordinateur, pour la maintenance, par exemple pour évaluer la perte de charge ou l’age de la mousse céramique. Dans un mode de réalisation, l’appareil de traitement de gaz, en particulier de l’air, comprend un logement dans lequel est placée ladite mousse céramique, par exemple sous forme d’une cartouche. La mousse comprend par exemple une face supérieure et une face inférieure opposée à ladite face supérieure délimitant l’épaisseur de ladite mousse céramique. Le gaz destiné à être traité arrive par la face supérieure de ladite mousse céramique, le gaz passe par les pores de la mousse, et le gaz traité ressort par la face inférieure de ladite mousse céramique. L’étanchéité entre ledit logement et ladite mousse céramique peut être assurée par un joint, de préférence un joint en élastomère, ledit joint formant un anneau autour de ladite mousse céramique et présentant de préférence une section transversale sensiblement en U, ajustée pour recouvrir toute l’épaisseur de ladite mousse céramique et recouvrir au moins partiellement lesdites faces supérieure et inférieure. Brève description des figures D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaitront encore à l’examen de la description qui va suivre et au regard du dessin annexé, fourni à des fins illustratives seulement, dans lequel : - la représente schématiquement un malaxeur mousseur utile pour la fabrication d’une mousse céramique selon l’invention ; - la représente un ensemble de deux pales du malaxeur mousseur de l’exemple 1 selon l’art antérieur ; - la représente un ensemble de deux pales d’un malaxeur mousseur selon l’invention ; - la représente la répartition comparée de la surface ouverte cumulée (surface cumulée des ouvertures des perforations sur une face d’une pale) en fonction de la position relative sur le rayon des pales selon l’exemple 1 et l’exemple 3 depuis l’axe de rotation en direction de l’extrémité libre opposée, c'est-à-dire selon l’axe Oy’); - la représente la répartition des ouvertures d’une face, en fonction de la fraction axiale de la face sur laquelle elle débouche, c'est-à-dire depuis le bas jusqu’en haut de la pale parallèlement à l’axe de rotation X, selon l’exemple 3 et selon l’exemple 1, les deux courbes étant confondues. Sur les figures, des références identiques désignent des organes identiques ou différents. Définitions Par « décontaminer », on entend désactiver, de préférence éliminer, un ou plusieurs agents pathogènes humains transmissibles par voie respiratoire et contenus dans l’air. On qualifie de « céramique » tout matériau non métallique et non organique. On appelle classiquement « frittage », la consolidation par traitement thermique d’une préforme, avec éventuellement une fusion, partielle ou totale, de certains de ses constituants (mais pas de tous ses constituants, de sorte que la préforme n’est pas transformée en une masse liquide). Par « carbure de silicium recristallisé », on entend du carbure de silicium recristallisé par traitement à haute température de la mousse céramique, et en particulier de la mousse céramique. La recristallisation est un phénomène bien connu correspondant à une consolidation par évaporation des plus petits grains de carbure de silicium puis condensation pour former le lien avec les plus gros grains. Sauf indication contraire, le terme « pores » fait référence à l’ensemble des pores. La taille des pores peut être par exemple déterminée par tomographie ou à l’aide d’un porosimètre au mercure. En application de la loi de Washburn mentionnée dans la norme ISO 15901-1.2005 part 1 un porosimètre à mercure permet ainsi d’établir une distribution de tailles des pores en volume, c'est-à-dire de déterminer, pour chaque taille de pore, un volume occupé par les pores présentant cette taille. Une distribution bimodale de tailles de pore comporte deux pics principaux, c'est-à-dire qui présentent les sommets les plus élevés. Dans une mousse céramique fabriquée selon EP 1 778 601, une analyse à l’aide d’un porosimètre au mercure permet de mettre en évidence une répartition de la taille des pores bimodale, c’est-à-dire présentant des premier et deuxième pics principaux distincts. Ces pics sont représentatifs des deux familles de pores, à savoir les pores intergranulaires et les pores d’interconnexion et on considère que la taille médiane des pores de chacune des familles est donnée par la taille de pore correspondant au sommet de chaque pic. La distribution de la taille des pores peut être également représentée de manière cumulée, les tailles de pore étant classées par ordre croissant. A chaque taille de pore est ainsi associé un percentile qui correspond, sur la courbe de distribution cumulée, au pourcentage du volume de la porosité totale qui est constitué par des pores ayant une taille inférieure à ladite taille. Par exemple, 10%, en volume, des pores ont une taille inférieure au percentile 10 et 90% des pores, en volume, ont une taille supérieure ou égale à ce percentile. Les percentiles D 10 , D 50 et D 90 de la population de pores sont donc les tailles de pore correspondant respectivement aux pourcentages de 10%, 50%, 90% sur la courbe de distribution cumulée de distribution de tailles de pores classées par ordre croissant. Le percentile 50 est la taille médiane d’une population de pores. Cette taille partage, en volume, ladite population en deux groupes : un groupe représentant 50% du volume poreux et dont les pores présentent une taille inférieure à la taille médiane et un autre groupe représentant 50% du volume poreux et dont les pores présentent une taille supérieure ou égale à ladite taille médiane. La porosité totale, en pourcentage, est classiquement égale à 100 x (1 - le rapport de la densité géométrique divisée par la densité absolue). Dans une mousse céramique selon l’invention, la porosité fermée représente typiquement moins de 10% de la porosité totale., de préférence moins de 5%, voire moins de 1% de la porosité totale. La taille d’une cellule d’une mousse représentée sur une photo numérique d’une coupe de la mousse est le diamètre équivalent de son aire sur la photo. La distribution des tailles de cellule est réalisée, classiquement par analyse numérique, sur des photos représentant plus de 10 cellules, de préférence après une binarisation ou segmentation de l’image visant à en augmenter le contraste. La distribution de la taille des cellules peut être représentée de manière cumulée, les tailles de cellule étant classées par ordre croissant. A chaque taille de cellule est ainsi associé un percentile qui correspond, sur la courbe de distribution cumulée, au pourcentage en nombre, c'est-à-dire sur la base du nombre total de cellules, de cellules ayant une taille inférieure à ladite taille. Par exemple, 10%, en nombre, des cellules ont une taille inférieure au percentile 10 et 90% des cellules, en nombre, ont une taille supérieure ou égale à ce percentile. Les percentiles d 10 , d 50 , d 90 et d 100 de la population de cellules sont donc les tailles de cellules correspondant respectivement aux pourcentages de 10%, 50%, 90% et 100% sur la courbe de distribution cumulée des tailles de cellule classées par ordre croissant. Le diamètre équivalent d’une ouverture ou d’une aire est le diamètre d’un disque de même surface que ladite ouverture ou de ladite aire, respectivement. La densité géométrique est mesurée suivant la norme ISO 5016:1997 ou EN 1094-4 et exprimée en g/cm 3 . Elle est classiquement égale au rapport de la masse de l'échantillon divisée par le volume apparent. La valeur de densité absolue, exprimée en g/cm 3 , est classiquement mesurée en divisant la masse d'un échantillon par le volume de cet échantillon broyé de manière à sensiblement supprimer la porosité. On appelle « porosité ouverte » la porosité imputable à l’ensemble des pores accessibles. La porosité ouverte peut être mesurée selon la norme ISO15901-1. La tortuosité est mesurée par nanotomographie. Les images ont une résolution apte à une binarisation. L’utilisation d’un logiciel comme iMorph© permet d’obtenir une caractérisation géométrique en trois dimensions et de calculer la tortuosité. La tortuosité est définie comme le rapport entre la longueur du parcours le plus court permettant de traverser l’échantillon dans le sens de son épaisseur, au sein de sa porosité, et la longueur du segment de droite joignant le point de départ et le point d’arrivée correspondant à ce parcours, c'est-à-dire la distance entre ces points. "Comprendre", "comporter" et "présenter" doivent être interprétés de manière large et non limitative, sauf indication contraire. Procédé de fabrication d’une mousse céramique frittée suivant les étapes successives suivantes : a) préparation d'un mélange M contenant au moins une poudre céramique en suspension dans de l’eau, au moins un agent gélifiant et au moins un agent moussant, à une température de mélange supérieure à la température de gélification dudit agent gélifiant, b) cisaillement dudit mélange M , dans un malaxeur mousseur équipé d’au moins une pale montée à rotation autour d’un axe (X) et perforée par une pluralité de perforations traversant ladite pale suivant l’épaisseur de ladite pale et débouchant par des ouvertures sur une face de ladite pale, ledit cisaillement étant à une température de moussage supérieure à ladite température de gélification, jusqu'à obtention d'une mousse intermédiaire, c) gélification de ladite mousse intermédiaire par refroidissement de ladite mousse intermédiaire à une température au moins deux fois plus faible que la température de gélification de l’agent gélifiant, en °C, d) séchage de ladite mousse gélifiée de manière à obtenir une préforme dont l’humidité après séchage est de préférence inférieure à 1%, e) cuisson de ladite préforme à une température supérieure à 1300°C et inférieure à 2300°C, Procédé de fabrication selon la revendication précédente, dans lequel - la concentration surfacique en dites ouvertures mesurée dans une fraction radiale d’extrémité (F 1 ) s’étendant, à partir d’une extrémité libre de la pale opposée à l’axe de rotation (X) de la pale, sur 30% de la largeur de ladite face, étant supérieure à - la concentration surfacique en dites ouvertures mesurée dans une fraction radiale centrale (F 1 ’) s’étendant, à partir de l’axe de rotation (X) de la pale, sur 30% de la largeur de ladite face, la largeur étant mesurée perpendiculairement à l’axe de rotation, Procédé de fabrication selon la revendication immédiatement précédente, dans lequel le rapport desdites concentrations surfaciques est supérieur à 5, de préférence supérieur à 10, de préférence supérieur à 20, de préférence supérieur à 50, de préférence supérieur à 100, voire étant infini si ladite fraction radiale centrale est dépourvue d’ouvertures. Procédé de fabrication selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel lesdites ouvertures sont régulièrement répartis dans au moins une zone perforée (26) et/ou présentent chacune un diamètre équivalent compris 2 et 20 mm et/ou ont une surface cumulée supérieure à 10%, et de préférence inférieure à 80% de la surface de ladite face. Procédé de fabrication selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel ledit malaxeur mousseur comporte un ensemble de dites pales perforées équiangulairement régulièrement réparties autour de l’axe de rotation (X), de préférence identiques, de préférence sensiblement planes, de préférence présentant une épaisseur inférieure à 10 mm. Mousse céramique obtenue par un procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, ladite mousse céramique présentant une pluralité de cellules imbriquées, délimitées par des parois céramiques et connectées entre elles par des fenêtres d’interconnexion, les parois délimitant les cellules étant formées par frittage de grains, cette agglomération laissant subsister des interstices entre les grains, la mousse céramique présentant une porosité totale supérieure à 40%, le rapport (d 90 -d 10 )/d 50 étant inférieur à 0,15, les percentiles d 10 , d 50 et d 90 étant les tailles de cellule correspondant respectivement aux pourcentages de 10%, 50%, 90% , en nombre, respectivement, sur la courbe de distribution cumulée des tailles de cellule classées par ordre croissant, la taille d’une cellule étant le diamètre équivalent de son aire représentée sur une photo numérique d’une coupe de la mousse. Mousse céramique selon la revendication immédiatement précédente, dans laquelle le percentile d 10 est supérieur à 240 micromètres, et/ou le percentile d 90 est inférieur à 350 micromètres et/ou le percentile d 50 est compris entre 250 et 340 micromètres et/ou la taille maximale des cellules, ou percentile d 100 , est inférieure ou égale à 850 micromètres. Mousse céramique selon l’une quelconque des revendications 6 à 7, dans laquelle porosité totale de la mousse est supérieure à 70%. Mousse céramique selon l’une quelconque des revendications 6 à 8, constituée, pour plus de 80%, plus de 90%, plus de 95%, plus de 99%, de préférence sensiblement 100% de sa masse, en un matériau céramique, de préférence en carbure de silicium ou en cordiérite ou en titanate d’aluminium ou en zircone ou en alumine ou en mullite ou de silice, ou en un mélange de ces matériaux, de préférence en carbure de silicium, de préférence en carbure de silicium recristallisé. Utilisation d’une mousse céramique selon l’une quelconque des revendications 6 à 9 pour des supports de catalyse, pour la filtration de l’air, la filtration de liquides ou de gaz chauds, comme diffuseur dans un brûleur à gaz, dans un récepteur volumétrique solaire, ou comme pièce de gazetterie.