Brevet FR3129454A1 — publié le 20230526

Réservoir de stockage de gaz liquéfié, notamment d’hydrogène liquéfié, comprenant une enveloppe (2) étanche délimitant un volume de stockage entre une extrémité inférieure et une extrémité supérieure, le réservoir (1) comprenant une circuiterie (3, 4) reliée fluidiquement avec le volume de stockage pour le remplissage et/ou le soutirage de fluide, caractérisé en ce qu’il comprend, dans le volume de stockage, un ensemble de parois (15, 25) formant une cuvette (5) située dans la partie supérieure du volume de stockage et ouverte en direction de l’extrémité supérieure du volume de stockage. Figure de l’abrégé : Fig. 1 Réservoir de stockage de gaz liquéfié et procédé de transfert de fluide L’invention concerne un réservoir de stockage de gaz liquéfié et un procédé de transfert de fluide. L’invention concerne plus particulièrement un réservoir de stockage de gaz liquéfié, notamment d’hydrogène liquéfié, comprenant une enveloppe étanche délimitant un volume de stockage entre une extrémité inférieure et une extrémité supérieure, le réservoir comprenant une circuiterie reliée fluidiquement avec le volume de stockage pour le remplissage et/ou le soutirage de fluide. La faible densité de l’hydrogène liquide comparativement à l’eau par exemple limite la pression disponible par hauteur hydrostatique. A basse température, cela peut engendrer des pertes par évaporation assez importantes lors des transferts. Les systèmes de livraison et de stockage de l’hydrogène liquide peuvent engendrer des pertes pouvant aller jusqu’à 15 % de la production. Le transport d’un liquide sous-refroidi nécessite des précautions afin de ne pas faire baisser la pression du réservoir mobile sous la pression atmosphérique (c’est en effet dangereux pour la tenue mécanique du réservoir ou pour l’entrée d’air dans le fluide transporté). Les réservoirs de camions remplis de liquide doivent être pressurisés afin de livrer l’hydrogène liquide vers le stockage receveur (ce stockage est généralement maintenu sous pression afin de garantir le fonctionnement d’une pompe liquide ou pour la fourniture sous pression de l’hydrogène). Cette pressurisation se fait généralement par évaporation et réchauffage d’hydrogène du réservoir du camion (« PBU » pour « Pressure Building Unit » en anglais). Ceci injecte donc de l’énergie dans le réservoir. Une fois le liquide livré au premier stockage receveur, le réservoir peut aller remplir une autre station ou retourner s’approvisionner à la source de liquide. Le mouvement du camion va permettre une réduction de la pression dans le réservoir grâce au mouvement du liquide et au contact avec la phase vapeur. La pression résultante sera toujours supérieure à la pression initiale du fait de l’ajout d’énergie dans le système. Au final, le nombre de livraisons et la pression nécessaire pour ces stations receveuses déterminera la quantité d’hydrogène perdu ou à re-liquéfier au liquéfacteur après la tournée. Lors de la dépressurisation d’un réservoir de liquide cryogénique vers un autre équipement, différents cas de figure peuvent se produire, notamment: la réduction de pression à l’intérieur du réservoir peut générer une évaporation du liquide (bulles dans le liquide) si celui-ci est à l’équilibre avec la vapeur, cette évaporation ayant tendance à homogénéiser la température du liquide (anti-stratification), la masse à extraire du réservoir pour réduire la pression est directement liée à la température de la vapeur sortante du réservoir (plus la vapeur est froide, plus la densité est importante et plus la masse à extraire est importante pour la même variation de pression). De même, lors de la pressurisation d’un réservoir de liquide cryogénique par des entrées thermiques ou venant d’un autre réservoir, différents cas de figure peuvent se produire, notamment : la pression à l’intérieur du réservoir augmente d’autant plus vite que la vapeur se stratifie au-dessus du liquide (réduction de la densité de la vapeur lorsque la température augmente), pour une même augmentation de pression, il est nécessaire injecter plus de masse de vapeur froide (température d’équilibre) que de masse de vapeur « chaude » en relation avec la densité du gaz. Lors du remplissage d’un réservoir de liquide cryogénique par du liquide venant d’un autre réservoir, différents cas de figure peuvent se produire, notamment : lors d’un remplissage par le bas du réservoir sans extraction de vapeur par le haut, la pression augmente d’autant plus vite que la vapeur est stratifié au-dessus du liquide, lors du remplissage du stockage par le haut (par exemple en pluie), la pression chute d’autant plus que le liquide est plus froid que la vapeur présente dans le stockage. De plus, lors de la vidange d’un réservoir de liquide cryogénique, différents cas de figure peuvent se produire : lors de la vidange du réservoir sans ajout de vapeur par le haut, la pression baisse d’autant plus vite que le liquide est loin de l’équilibre (sous-refroidis), sinon, il y a évaporation comme pour le cas de la dépressurisation, lors de la vidange du réservoir avec ajout de vapeur par le haut, la masse de vapeur à ajouter baisse d’autant plus que la température de la vapeur est loin de l’équilibre. En résumé, les configurations optimales des phases vapeur et liquide pour les différentes opérations sur un réservoir peuvent être résumées ainsi : Lors d’une dépressurisation : vapeur stratifiée et liquide sous-refroidi. Lors d’un remplissage : vapeur stratifiée et liquide sous-refroidi. Lors d’un stockage/transport plein : vapeur non stratifiée et liquide sous-refroidi. Lors d’un stockage ou transport intermédiaire ou vide : vapeur stratifiée et liquide sous-refroidi. Lors d’une pressurisation : vapeur stratifiée et liquide sous-refroidi. Lors d’une vidange : vapeur stratifiée et liquide sous-refroidi. Seule la phase de stockage et/ou de transport d’un réservoir plein nécessiterait d’être à l’équilibre (non stratifié) sur la phase vapeur afin d’éviter une montée importante de pression sur ce faible volume de vapeur. Le liquide est toujours mieux stratifié et sous-refroidi par rapport à la température d’équilibre à la pression du stockage. Un but de la présente invention est de pallier tout ou partie des inconvénients de l’art antérieur relevés ci-dessus. A cette fin, le réservoir selon l'invention, par ailleurs conforme à la définition générique qu’en donne le préambule ci-dessus, est essentiellement caractérisé en ce qu’il comprend, dans le volume de stockage, un ensemble de parois formant une cuvette située dans la partie supérieure du volume de stockage et ouverte en direction de l’extrémité supérieure du volume de stockage. Cette structure permet de conserver dans le réservoir à la fois une pression au-dessus de la pression atmosphériques et une température du liquide stratifiée et sous refroidie malgré les mouvements potentiels du liquide du fait du transport du réservoir. La solution proposée favorise également les opérations de pressurisation et de remplissage de ces stockages. Les réservoirs de transport sont généralement remplis à 90% (et au maximum à 95% de liquide) afin de laisser un espace pour la vapeur lors de la montée en pression naturelle du réservoir (entrées thermiques). En effet, lorsque la pression monte, la densité du liquide baisse et la place prise par la même masse de liquide augmente. Le niveau a donc tendance à monter lorsque la pression augmente sans soutirage de vapeur en dehors du réservoir. Les règles de transport interdisent l’évacuation de liquide par les organes de sécurité lors du déplacement du réservoir. Le niveau maximum est donc limité par ces conditions. Par ailleurs, des modes de réalisation de l’invention peuvent comporter l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes : le volume délimité par la cuvette communique avec le reste du volume de stockage du réservoir au niveau d’au moins une bordure supérieure de la cuvette, le volume délimité par la cuvette communique avec le reste du volume de stockage du réservoir via un interstice ayant une hauteur comprise entre 1mm et 50mm, le volume délimité par la cuvette est compris entre 2% et 15 % du volume délimité par l’enveloppe, l’ensemble de parois formant la cuvette comprend une paroi définissant le fond de la cuvette, ledit fond étant situé à une première hauteur dans l’enveloppe correspondant à 75% et 95% de la hauteur de l’enveloppe, la première hauteur correspond à un niveau pour un remplissage en liquide de l’enveloppe (2) compris entre 80 et 98% du volume de stockage, et de préférence entre 90 et 95%, l’ensemble de parois formant la cuvette comprend au moins une paroi définissant la bordure supérieure de la cuvette, ladite bordure supérieure étant située à une seconde hauteur dans l’enveloppe correspondant de préférence à 80% et 98% de la hauteur de l’enveloppe, au moins une partie de la bordure supérieure de la cuvette est verticale et/ou orientée vers la partie centrale de la cuvette, le réservoir comprenant une ou plusieurs parois déflectrices dans le volume de stockage qui s’étendent de façon décalée selon une direction principale qui est perpendiculaire à la hauteur, pour forcer le fluide à réaliser au moins un aller-retour selon cette direction principale lors de son transit entre l’extrémité inférieure et l’extrémité supérieure du volume de stockage, au moins une partie des parois déflectrices sont situées dans la moitié inférieure du volume de stockage pour être immergées dans la phase liquide du gaz liquéfié lorsque le réservoir contient du gaz liquéfié, la ou les parois déflectrice(s) sont composées de matériau souple, notamment plus léger que le matériau constitutif de l’enveloppe, l’enveloppe s’étend selon une direction principale qui est horizontale en configuration d’utilisation du réservoir, la cuvette s’étendant selon cette direction principale, au moins une partie de l’ensemble de paroi(s) formant la cuvette est composée de matériau souple, notamment plus léger que le matériau constitutif de l’enveloppe, la circuiterie comprend une première conduite de transfert débouchant dans la cuvette, la première conduite de transfert débouchant dans la cuvette transite dans le volume de stockage de l’enveloppe en dessous de la cuvette. L’invention concerne également un procédé de transfert de fluide dans un réservoir selon l’une quelconque des caractéristiques ci-dessus ou ci-dessous, comprenant au moins l’une parmi : une étape de remplissage du réservoir avec du liquide via la première conduite, une étape de transfert de gaz dans le réservoir via la première conduite, une étape de soutirage de gaz du réservoir via la première conduite. L’invention peut concerner également tout dispositif ou procédé alternatif comprenant toute combinaison des caractéristiques ci-dessus ou ci-dessous dans le cadre des revendications. D’autres particularités et avantages apparaîtront à la lecture de la description ci-après, faite en référence aux figures dans lesquelles : représente une vue en coupe longitudinale, schématique et partielle, illustrant un exemple de réalisation possible d’un réservoir selon l’invention, représente une vue en coupe transversale, schématique et partielle, du réservoir de la , représente une vue en coupe transversale, schématique et partielle, d’un détail d’un réservoir selon un autre mode de réalisation, représente une vue en coupe longitudinale, schématique et partielle, illustrant encore un autre exemple de réalisation possible d’un réservoir selon l’invention, représente une vue en coupe transversale, schématique et partielle, du réservoir de la , représente une vue en coupe longitudinale, schématique et partielle, illustrant encore un autre exemple de réalisation possible d’un réservoir selon l’invention, représente une vue en coupe transversale, schématique et partielle, du réservoir de la , représente une vue en coupe longitudinale, schématique et partielle, illustrant l’exemple de réalisation de la dans une phase de remplissage, représente une vue en coupe transversale, schématique et partielle, du réservoir de la , Le réservoir 1 de stockage de gaz liquéfié illustré est par exemple destiné à stocker de l’hydrogène liquéfié. Ce réservoir 1 peut en particulier être un réservoir mobile de livraison, par exemple porté par un camion ou une remorque de camion. Le réservoir 1 comprend une enveloppe 2 étanche délimitant un volume de stockage entre une extrémité inférieure et une extrémité supérieure. Cette enveloppe 2 peut être entourée d’une seconde enveloppe avec un espacement isolé thermiquement, par exemple sous vide (non représenté par souci de simplification). Le réservoir 1 comprend une circuiterie 3, 4 reliée fluidiquement avec le volume de stockage pour le remplissage et/ou le soutirage de fluide. Par exemple, l’enveloppe 2 peut être de forme générale cylindrique et s’étendre selon une direction A principale qui est horizontale en configuration d’utilisation du réservoir 1. Le réservoir est ainsi par exemple un réservoir dit « horizontal ». Selon une particularité avantageuse le réservoir 1 comprend, dans le volume de stockage, un ensemble de parois 15, 25 formant une cuvette 5 située dans la partie supérieure du volume de stockage et ouverte en direction de l’extrémité supérieure du volume de stockage. C’est-à-dire que le réservoir 1 comprend dans sa partie haute une cuvette 5 (ou bac) configurée pour éviter ou limiter le contact du liquide avec la vapeur du haut du stockage, même lorsque le réservoir est en mouvement. C’est-à-dire que les parois de la cuvette 5 vont isoler ou séparer le gaz situé dans la cuvette du liquide situé en-dessous. La cuvette 5 s’étend de préférence selon cette direction principale A. Comme illustré à la , cette cuvette 5 peut être fermée à au moins une de ses extrémités (par exemple aux extrémités longitudinales par liaison étanche avec l’enveloppe 2, par exemple par soudage). La cuvette 5 peut conserver au moins une ouverture de communication avec le reste du volume de l’enveloppe 5, par exemple au niveau de ses bordures longitudinales, le long de la paroi supérieure du réservoir 1. Ainsi, le volume délimité par la cuvette 5 communique avec le reste du volume de stockage du réservoir au niveau d’au moins une bordure supérieure de la cuvette 5. Le volume délimité par la cuvette 5 communique par exemple avec le reste du volume de stockage du réservoir 1 via un interstice ayant une hauteur comprise entre 1mm et 50mm. Par exemple selon une direction perpendiculaire à la hauteur, le volume délimité par la cuvette 5 communique avec le reste du volume de stockage du réservoir via un interstice ayant une longueur comprise entre 50 et 95 % de la longueur de l’enveloppe 2 et de préférence entre 70 et 90% de la longueur. Le volume délimité par la cuvette 5 peut être compris entre 2% et 15% du volume délimité par l’enveloppe 2. Comme illustré, l’ensemble de parois formant la cuvette 5 peut comprendre une paroi 15 définissant le fond de la cuvette (par exemple plan et horizontal). De préférence, ce fond est situé à une première hauteur L1 dans l’enveloppe 2 correspondant à xx% et UU% de la hauteur de l’enveloppe 2. Par exemple, cette première hauteur L1 peut correspondre à un niveau pour un remplissage en liquide de l’enveloppe 2 compris entre 80 et 98% du volume de stockage total, et de préférence entre 90 et 95%. C’est-à-dire que la première hauteur L1 peut être déterminée de façon à atteindre un remplissage de liquide à 90% ou 95% du volume du stockage. L’ensemble de parois formant la cuvette 5 comprend en outre au moins une paroi 25 définissant la bordure supérieure de la cuvette 5 à partir du fond. Cette bordure supérieure est située de préférence à une seconde hauteur L2 dans l’enveloppe 2 et correspond de préférence à 80% et 98% de la hauteur de l’enveloppe 2. La seconde hauteur L2 peut être déterminée selon la géométrie du réservoir. Il est ainsi possible de maximiser la seconde hauteur L2 par ajout de bords sur la cuvette en partie haute. Lorsque le réservoir est plein, la stratification du liquide peut être conservée également avec les parois horizontales ou presque horizontales. Au moins une partie de la paroi formant la bordure supérieure de la cuvette 5 peut être verticale (cf. ) ou évasée vers l’extérieur de la cuvette, ou repliée vers la partie centrale de la cuvette (cf. ). Cette structure permet de maintenir une pression dans le réservoir 1 au-dessus de la pression atmosphérique même si la température du liquide sous-refroidi permettrait théoriquement une baisse de cette pression du fait de la condensation de la phase vapeur. Le niveau du liquide pourra atteindre la première hauteur L1 sans impact sur la pression du réservoir même lors de mouvements du réservoir créant des vagues à la surface libre. La pression sera impactée uniquement lorsque le niveau atteint la seconde hauteur L2 où une partie du liquide pourra couler dans la cuvette 5 retenant la vapeur et partiellement condenser celle-ci. La largeur L3 de la cuvette est de préférence déterminée pour définir le volume requis de gaz lors du transport du réservoir 1. Cette solution permet également de remplacer avantageusement des parois anti-ballotement de liquide traditionnellement installées dans les réservoirs mobiles. En effet, la limitation de la masse de liquide pouvant se mettre en mouvement par les parois horizontales diminue automatiquement l’effet de ballottement du liquide lors des mouvements brusques. Comme illustré, la circuiterie peut comprendre une première conduite 4 de transfert de fluide (liquide et/ou gaz) débouchant dans la cuvette 5 pour le remplissage et/ou le soutirage. Par exemple, un piquage de sortie de vapeur peut être situé à l’intérieur de cette cuvette 5 près de l’une des extrémités (longitudinales). Une seconde conduite 3 peut être prévue pour déboucher dans la partie inférieure de l’enveloppe 2. Comme illustré, la première conduite 4 peut déboucher dans la cuvette 5 par son fond, en transitant dans le volume de stockage du réservoir situé sous la cuvette 5. Lors d’une phase de remplissage du réservoir, la cuvette 5 peut servir de répartiteur du liquide lors d’un remplissage par le haut. La liquide peut être amené dans la cuvette 5 (cf. ). La cuvette 5 se remplit de liquide avant de déborder vers la phase vapeur du réservoir en contre-bas. Ceci peut répartir le liquide sur les parois hautes du réservoir et également à travers la phase vapeur qui pourra se condenser au contact du liquide sous-refroidi. Ce système peut remplacer avantageusement une rampe d’injection dans la partie gaz sans ajouter de perte de charge supplémentaire. Une pente peut être prévue au niveau de la cuvette 5 vers l’extrémité du réservoir opposée à l’arrivée de liquide pour repartir le liquide sur toute la surface ou longueur de la cuvette et du réservoir. Lors d’une phase de pressurisation du réservoir 1, du gaz relativement chaud peut être envoyé par la première conduite 4 en partie haute et peut permettre l’augmentation de la pression du réservoir. Ce gaz chaud peut être généré par la vaporisation de liquide dans un échangeur ou par via d’autres sources de gaz. La solution proposée limite la dispersion du gaz chaud vers le bas du réservoir et vers le liquide en l’amenant dans la cuvette 5. Ainsi, seules la partie haute du réservoir et la cuvette 5 seront réchauffées lors de cette opération (ou plus réchauffées que le reste). Lors d’une phase de dépressurisation la réduction de la pression (notamment après vidange du réservoir) pourra également être améliorée si la stratification de température est maintenue par ce dispositif. En effet, le gaz chaud prélevé au niveau de la cuvette 5 sera le premier à sortir du réservoir alors que le gaz froid venant de la partie basse refroidira le bac et les parois avant de sortir par la tuyauterie 4. Une partie de l’énergie injectée lors de la pressurisation sera alors sortie du réservoir par ce dispositif. Afin d’atteindre la même pression résiduelle, la quantité de gaz retiré du réservoir sera relativement réduite. Comme illustré aux et , le réservoir 1 peut comprendre en plus une ou plusieurs parois 13 déflectrices dans le volume de stockage qui s’étendent de façon décalée selon une direction A principale longitudinale, pour forcer le fluide à réaliser au moins un aller-retour selon cette direction A principale lors de son transit entre l’extrémité inférieure et l’extrémité supérieure du volume 2 de stockage. Au moins une partie des parois 13 déflectrices peuvent être situées dans la moitié inférieure du volume de stockage pour être immergées dans la phase liquide du gaz liquéfié lorsque le réservoir contient du gaz liquéfié. Dans des configurations possibles : les parois 13 déflectrices s’étendent sur une partie du volume de stockage selon la direction A principale à partir d’une extrémité de l’enveloppe 2, les parois 13 déflectrice sont horizontales ou sensiblement horizontales en configuration d’utilisation du réservoir 1, les parois 13 déflectrices s’étendent horizontalement selon toute la section du volume de stockage, le réservoir comporte un nombre impair de parois 13 déflectrices, notamment trois parois 13 déflectrices, le réservoir comporte un orifice de remplissage et/ou de soutirage situé en partie inférieure d’une extrémité longitudinale de l’enveloppe 2, le réservoir comporte un orifice de remplissage et/ou de soutirage situé en partie supérieure d’une extrémité longitudinale de l’enveloppe 2, le réservoir comporte un orifice de remplissage ou de soutirage de fluide situé à une extrémité longitudinale et à une hauteur intermédiaire entre les parties supérieure et inférieure du volume de stockage, au moins une partie des parois 13 déflectrices est composée de matériau souple, notamment plus léger que le matériau constitutif de l’enveloppe 2. Réservoir de stockage de gaz liquéfié, notamment d’hydrogène liquéfié, comprenant une enveloppe (2) étanche délimitant un volume de stockage entre une extrémité inférieure et une extrémité supérieure, le réservoir (1) comprenant une circuiterie (3, 4) reliée fluidiquement avec le volume de stockage pour le remplissage et/ou le soutirage de fluide, caractérisé en ce qu’il comprend, dans le volume de stockage, un ensemble de parois (15, 25) formant une cuvette (5) située dans la partie supérieure du volume de stockage et ouverte en direction de l’extrémité supérieure du volume de stockage. Réservoir selon la revendication 1, caractérisé en ce que le volume délimité par la cuvette (5) communique avec le reste du volume de stockage du réservoir au niveau d’au moins une bordure supérieure de la cuvette (5). Réservoir selon la revendication 2, caractérisé en ce que le volume délimité par la cuvette (5) communique avec le reste du volume de stockage du réservoir via un interstice ayant une hauteur comprise entre 1mm et 50mm. Réservoir selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le volume délimité par la cuvette (5) est compris entre 2% et 15 % du volume délimité par l’enveloppe (2). Réservoir selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le l’ensemble de parois (15, 25) formant la cuvette (5) comprend une paroi (15) définissant le fond de la cuvette, ledit fond étant situé à une première hauteur (L1) dans l’enveloppe (2) correspondant à 75% et 95% de la hauteur de l’enveloppe (2). Réservoir selon la revendication 5, caractérisé en ce que la première hauteur (L1) correspond à un niveau pour un remplissage en liquide de l’enveloppe (2) compris entre 80 et 98% du volume de stockage, et de préférence entre 90 et 95%. Réservoir selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l’ensemble de parois (15, 25) formant la cuvette (5) comprend au moins une paroi (25) définissant la bordure supérieure de la cuvette (5), ladite bordure supérieure étant située à une seconde hauteur (L2) dans l’enveloppe correspondant de préférence à 80% et 98% de la hauteur de l’enveloppe (2). Réservoir selon la revendication 7, caractérisé en ce qu’au moins une partie de la bordure supérieure de la cuvette (5) est verticale et/ou orientée vers la partie centrale de la cuvette (5). Réservoir selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le réservoir (1) comprenant une ou plusieurs parois (13) déflectrices dans le volume de stockage qui s’étendent de façon décalée selon une direction (A) principale qui est perpendiculaire à la hauteur, pour forcer le fluide à réaliser au moins un aller-retour selon cette direction (A) principale lors de son transit entre l’extrémité inférieure et l’extrémité supérieure du volume (2) de stockage. Réservoir selon la revendication 9, caractérisé en ce qu’au moins une partie des parois (13) déflectrices sont situées dans la moitié inférieure du volume de stockage pour être immergées dans la phase liquide du gaz liquéfié lorsque le réservoir contient du gaz liquéfié. Réservoir selon l’une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que l’enveloppe (2) s’étend selon une direction (A) principale qui est horizontale en configuration d’utilisation du réservoir (1) et en ce que la cuvette (5) s’étend selon cette direction principale (A). Réservoir selon l’une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que la ou les parois (13) déflectrice(s) sont composées de matériau souple, notamment plus léger que le matériau constitutif de l’enveloppe (2). Réservoir selon l’une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce qu’au moins une partie de l’ensemble de paroi(s) formant la cuvette (5) est composée de matériau souple, notamment plus léger que le matériau constitutif de l’enveloppe (2). Réservoir selon l’une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que la circuiterie (3, 4) comprend une première conduite (4) de transfert débouchant dans la cuvette (5). Réservoir selon la revendication 14, caractérisé en ce que la première conduite (4) de transfert débouchant dans la cuvette (5) transite dans le volume de stockage de l’enveloppe en dessous de la cuvette (5). Procédé de transfert de fluide dans un réservoir selon la revendication 14 ou 15 comprenant au moins l’une parmi : une étape de remplissage du réservoir (1) avec du liquide via la première conduite (4), une étape de transfert de gaz dans le réservoir (1) via la première conduite (4), une étape de soutirage de gaz du réservoir (1) via la première conduite (4).