Brevet FR3134733A1 — publié le 20231027

Procédé de fabrication d’une pièce poreuse par fusion laser sur lit de poudre Procédé de fabrication additive d’une pièce poreuse (16), comprenant la répétition des étapes suivantes : a) formation d’un lit (7) de particules métalliques (11) à partir d’une poudre (3), le percentile dix (D 10 ) du diamètre équivalent des particules étant supérieur à 250 µm, b) liaison des particules entre elles par balayage d’au moins une portion (9) du lit avec un faisceau laser (8) selon un trajet suivant un premier motif (10) puis un deuxième motif (13), chacun formés de lignes (101, 131) parallèles et écartées les unes des autres, les premier et deuxième motifs étant entrelacés ou identiques, le faisceau laser présentant un diamètre (ϕ) inférieur au diamètre équivalent médian (D 50 ) de la poudre, les rapports des écarts-vecteurs (H, H’) des premier et deuxième motifs sur le diamètre équivalent médian de la poudre étant chacun compris entre 0,5 et 3,0. Figure pour l’abrégé : Fig. 5 Procédé de fabrication d’une pièce poreuse par fusion laser sur lit de poudre L’invention concerne le domaine technique de la fabrication de pièces poreuses pour le transport d’un fluide, en particulier de la fabrication d’échangeurs de chaleur ou de réacteurs permettant la mise en œuvre de réactions chimique à structure poreuse, notamment de caloducs à structure poreuse. Un caloduc est un dispositif thermique destiné à transférer un flux d’énergie thermique d’une source chaude vers une source froide, en mettant à profit les changements de phase successifs liquide/gaz et gaz/liquide d’un fluide d’échange qui circule au sein du caloduc. Le fluide d’échange à l’état gazeux, contenant l’énergie thermique échangée avec la source chaude, est transporté dans le caloduc depuis un évaporateur vers un condenseur. Il est ainsi condensé au contact de la source froide. Sous forme liquide, il est alors transporté en sens inverse du condenseur vers l’évaporateur, au moins en partie sous l’effet des forces capillaires induites par le contact du fluide d’échange avec la structure poreuse. Pour que l’échange de chaleur, et optionnellement la réaction chimique, s’opèrent de façon optimale, il est nécessaire que la structure poreuse présente à la fois une surface d’échange avec le fluide et une perméabilité au fluide élevées. Une haute perméabilité, généralement associée à une taille de pores élevée, facilite la circulation du fluide à travers la structure poreuse, mais ne favorise pas a priori les échanges de chaleur, tandis qu’une grande surface d’échange rend plus efficace le transfert thermique entre le fluide et la structure poreuse et/ou augmente le nombre de sites où la réaction chimique peut s’opérer, mais au détriment de la facilité d’écoulement du fluide. La surface d’échange avec le fluide et la perméabilité au fluide sont donc de prime abord antagonistes. Différents procédés de fabrication de structure poreuse à perméabilité et surface d’échange contrôlées sont connus, par exemple par tissage de fibres métalliques, par extrusion, par frittage de particules métalliques. Toutefois, ces procédés imposent de nombreuses limitations géométriques pour les pièces fabriquées et/ou ne sont pas adaptés pour la fabrication de pièce avec des gradients de porosité. En outre, dans le cas du frittage, les durées de maintien en températures pour lier les particules des poudres sont généralement élevées et donc peu compatibles avec les impératifs industriels de rendement de production élevé. En ce qui concerne les caloducs, lorsque que le condenseur est situé plus bas selon la gravité que l’évaporateur, il y a une compétition entre les forces capillaires et les forces gravitaire et de viscosité liée au frottement du fluide contre les parois du caloduc. Le retour du liquide du condenseur vers l’évaporateur ne peut donc s’opérer que si les forces capillaires sont supérieures aux forces gravitaire et visqueuse. Lorsque le condenseur est situé plus haut selon la gravité que l’évaporateur, la force gravitaire contribue au pompage du fluide. Dans une application sans gravité, seules les forces capillaires entraînent le pompage du fluide depuis le condenseur vers l’évaporateur. Il est connu que la circulation du fluide d’échange par effet capillaire est optimale si la structure poreuse comporte des pores de taille inférieure à 200 µm, notamment dans la portion du caloduc au contact de l’évaporateur. Afin de promouvoir l’effet des forces capillaires, la production de caloducs par fabrication additive sur lit de poudres a été proposée pour contrôler la taille de pores de la structure poreuse, et ainsi la perméabilité et la surface d’échange. Par exemple, l’article D. Jafari et al., Applied Thermal Engineering, vol. 143, 2018, pages 403-314, doi:10.1016/j.applthermaleng.2018.07.111 et l’article M. Ameli et al., Applied Thermal Engineering, vol. 52, 2013, pages 498-504, doi:10.1016/j.applthermaleng.2012.12.011 décrivent des structures poreuses sous la forme de treillis. Les treillis comportent des barreaux denses formant les côtés d’un polyèdre et qui définissent des pores cellulaires. Ils sont formés par la fusion successive, par irradiation localisée au moyen d’un faisceau laser, de couches de particules métalliques au cours de la fabrication additive. La perméabilité de ces treillis peut être contrôlée en modifiant la longueur et le diamètre des barreaux. Cependant, il s’avère difficile, par ces techniques, de former des treillis ayant des pores de taille inférieure à 200 µm. Notamment, la diminution de la taille des pores s’accompagne d’une densification du treillis. Par ailleurs, les treillis élaborés par fabrication additive sur lits de poudres doivent être dépoudrés avant utilisation. Or, l’élimination des particules résiduelles d’un tel treillis est complexe à mettre en œuvre en pratique. La demande de brevet EP 3 279 597 A1 décrit un procédé de fabrication additive d’une pièce poreuse par mise en forme d’une poudre de particules ayant une taille allant de 10 µm à 250 µm. La demande de brevet non publiée FR 2010978 décrit un procédé de fabrication d’une structure poreuse pour le transport d’un fluide, la fabrication comprenant la mise en forme par fabrication additive d’une poudre de particules dont le diamètre équivalent médian est supérieur à 100 µm. Il existe donc un besoin pour un procédé de fabrication d’une structure poreuse pour le transport d’un fluide, en particulier destinée à former un échangeur de chaleur et/ou au contact de laquelle une réaction chimique peut s’effectuer par l’intermédiaire du fluide transporté. Il existe notamment un besoin pour un procédé de fabrication d’une structure poreuse avec une perméabilité contrôlée et tout en comportant des pores d’une faible taille, notamment inférieure à 200 µm. Le but de l’invention est de répondre, au moins en partie, à ce besoin. Pour ce faire, l’invention concerne un procédé de fabrication additive d’une pièce poreuse, le procédé comprenant la répétition d’un cycle comportant les étapes de : a) formation d’un lit de particules métalliques à partir d’une poudre desdites particules, le percentile dix D 10 du diamètre équivalent des particules de la poudre étant supérieur à 250 µm, b) liaison des particules entre elles par balayage d’au moins une portion du lit avec un faisceau laser selon un trajet suivant un premier motif puis un deuxième motif qui sont chacun formés de lignes parallèles et écartées les unes des autres, les premier et deuxième motifs étant entrelacés ou identiques, le faisceau laser présentant un diamètre inférieur au diamètre équivalent médian D 50 de la poudre, le rapport de l’écart-vecteur du premier motif sur le diamètre équivalent médian de la poudre et le rapport de l’écart-vecteur du deuxième motif sur le diamètre équivalent médian de la poudre étant chacun compris entre 0,5 et 3,0. Les procédés de fabrication additive de pièces poreuses connus mettent en œuvre des poudres présentant un diamètre équivalent médian inférieur à 100 µm, et même plus généralement inférieur à 50 µm. C’est le cas par exemple pour la production de treillis à pores cellulaires décrits précédemment. Il est connu de l’homme du métier que la force motrice pour la coalescence de particules voisines lors du balayage laser dépend de la courbure desdites particules en leur point de contact, que des particules de faible diamètre présentent des courbures plus faibles en leur point de contact que des particules de plus grand diamètre, et donc, que la coalescence de particules voisines lors d’un balayage laser est plus facile pour des particules de faible diamètre. La mise en œuvre, selon l’invention, d’une poudre de particules métallique ayant un D 10 supérieur à 250 µm pour la fabrication additive n’est donc ni usuelle ni intuitive pour l’homme du métier. Par ailleurs, le procédé selon l’invention ne nécessite pas la génération d’un fichier informatique contenant la géométrie d’un treillis et le trajet complexe du faisceau laser, couche par couche, pour produire le treillis. Il est donc de mise en œuvre simple. En outre, dans les procédés de l’art antérieur, le diamètre du faisceau laser est supérieur au diamètre équivalent médian de la poudre, assurant la fusion complète d’un nombre élevé de particules au passage du faisceau laser sur ces particules, et favorisant ainsi la formation d’une pièce dense. Selon l’invention, le balayage de manière non conventionnelle par le faisceau laser présentant un faible diamètre par rapport au D 10 de la poudre en suivant le premier motif et le deuxième motif permet avantageusement un compromis optimal entre diffusion et accumulation de la chaleur à l’échelle de la pièce pour créer des liaisons, aussi dénommées cous de liaison, entre les particules et assurer la formation d’une porosité entre les particules liées, favorable au transfert fluidique. En particulier, le balayage suivant les premier et deuxième motifs échauffent localement les particules balayées par le faisceau laser, ce qui induit une augmentation de la température moyenne de la portion du lit. Le « diamètre équivalent médian », aussi dénommé D 50 , d’une poudre de particules correspond à la médiane de la distribution granulométrique des diamètres équivalents des particules de la poudre. La distribution granulométrique des diamètres équivalents des particules d’une poudre peut être mesurée par granulométrie laser, par exemple avec un granulomètre Mastersizer 2000 commercialisé par la société Malvern Panalytical. De préférence, la poudre présente un percentile quatre-vingt-dix D 90 du diamètre équivalent des particules de la poudre inférieur à 1200 µm, de préférence inférieur à 900 µm, de préférence inférieur à 600 µm. La poudre peut présenter un diamètre équivalent médian D 50 compris entre 250 µm et 900 µm, de préférence entre 350 µm et 500 µm. Le percentile N (D N ) du diamètre équivalent des particules d’une poudre est la valeur de ce diamètre équivalent correspondant aux pourcentages, en volume, de N % sur la courbe de distribution cumulée des diamètres équivalents des particules. Par exemple, 10 %, en volume, des particules de la poudre ont un diamètre équivalent inférieur à D 10 et 90 %, en volume, des particules ont un diamètre équivalent supérieur ou égal à D 10 ; 90 %, en volume, des particules de la poudre ont un diamètre équivalent inférieur à D 90 et 10 %, en volume, des particules ont un diamètre équivalent supérieur ou égal à D 90 . Ainsi, le percentile cinquante D 50 correspond au diamètre équivalent médian de la distribution. La poudre peut présenter un indice de dispersion I d inférieur à inférieur à 0,5, voire inférieur à 0,3, voire inférieur à 0,1. L’indice de dispersion I d d’une poudre est le rapport de la différence entre le percentile quatre-vingt-dix D 90 et le percentile dix D 10 de la poudre, divisée par le diamètre équivalent médian D 50 de la poudre. De préférence, au moins 80 %, de préférence au moins 90 %, de préférence au moins 95 %, mieux au moins 99 % des particules de la poudre présentent un facteur de forme supérieur à 0,6, préférentiellement supérieur à 0,9. Le facteur de forme d’une particule est déterminé comme étant le rapport du plus petit diamètre sur le plus grand diamètre de la particule, mesurés sur un cliché représentant la particule et réalisé par microscopie optique à un grossissement fois 20. De préférence, l’indice de sphéricité de la poudre est compris entre 0,7 et 1, préférentiellement entre 0,9 et 1. L’indice de sphéricité d’une poudre peut être déterminé en mesurant les facteurs de forme de chaque particule d’un ensemble de particules de la poudre, puis en calculant la moyenne arithmétique des facteurs de forme ainsi mesurés. Pour que l’indice de sphéricité d’une poudre soit représentatif, l’ensemble de particules peut comporter plus de 30 000, de préférence plus de 80 000, particules. L’indice de sphéricité d’une poudre peut être mesuré sur un équipement Morphologie G3S commercialisé par la société Malvern Panalytical. De préférence, les particules de la poudre sont obtenues par une technique d’atomisation au gaz ou une technique d’atomisation à l’eau. Dans le procédé d’atomisation à l’eau, la poudre obtenue est irrégulière ce qui rend la pièce fabriquée par le procédé selon l’invention davantage favorable à l’ascension de liquide par capillarité. De préférence, les particules de la poudre comportent au moins un métal pour plus de 90,0 % de leur masse, de préférence plus de 95,0 % de leur masse, voire sont constituées uniquement de métal. De préférence, le métal est choisi parmi l’aluminium, le cuivre, le nickel, le fer et un alliage comportant plus de 50 % en masse d’un métal choisi parmi l’aluminium, le cuivre, le nickel et le fer, par exemple un acier inoxydable. De préférence, le lit formé à l’étape a) a une épaisseur comprise entre 400 et 1400 µm. De préférence, la formation du lit de particules comporte l’étalement d’une portion de la poudre par un rouleau. Avantageusement, le lit présente ainsi une épaisseur sensiblement constante et les particules qui le constituent sont réparties sensiblement uniformément sur sa surface. A l’étape b), la liaison des particules entre elles peut être réalisée par fusion partielle et coalescence entre elles des particules de la poudre. De préférence, le rapport du diamètre du faisceau laser sur le diamètre équivalent médian de la poudre est inférieur à 0,5, de préférence inférieur à 0,3, mieux inférieur à 0,2. L’énergie du faisceau laser est ainsi concentrée sur une zone d’une taille inférieure au diamètre médian des particules de la poudre, ce qui facilite la formation de liaisons entre les particules tout en maintenant une porosité entre les particules. Les lignes des premier et deuxième motifs peuvent être curvilignes ou rectilignes. De préférence elles sont rectilignes, ce qui simplifie la mise en œuvre du lasage, i.e. du balayage par le faisceau laser, de la portion du lit. L’ « écart-vecteur » d’un motif est la distance séparant deux lignes adjacentes balayées consécutivement par le faisceau laser, la distance étant mesurée perpendiculairement auxdites lignes. De préférence, le rapport de l’écart-vecteur du premier motif sur le diamètre équivalent médian de la poudre et le rapport de l’écart-vecteur du deuxième motif sur le diamètre équivalent médian de la poudre sont chacun compris entre 0,6 et 2,0. De préférence, l’écart-vecteur du premier motif est égal à l’écart-vecteur du deuxième motif. De préférence, les premier et deuxième motifs sont entrelacés. De préférence, chacune des lignes du deuxième motif est équidistante de deux lignes adjacentes du premier motif. Ainsi, l’énergie du laser est répartie uniformément vers chacune des lignes adjacentes du premier motif. Par exemple, le deuxième motif est obtenu par translation du premier motif le long d’un axe perpendiculaires aux lignes du premier motif. De préférence, la ligne du premier motif et la ligne du deuxième motif qui sont balayées en premier par le faisceau laser sont adjacentes. De préférence, elles sont balayées par le faisceau laser selon un même sens de parcours. Chacune des lignes du premier motif peut être balayée selon un même sens de parcours et/ou chacune des lignes du deuxième motif peut être balayée selon un même sens de parcours. En variante, chacune des lignes du premier motif peut être balayée selon un sens de parcours opposé au sens de parcours des lignes adjacentes du premier motif, et/ou chacune des lignes du deuxième motif peut être balayée selon un sens de parcours opposé au sens de parcours des lignes adjacentes du deuxième motif. De préférence, notamment lorsque les particules sont faites d’un acier inoxydable, la densité d’énergie volumique apportée par le faisceau laser lors du balayage selon le premier motif et/ou selon la densité d’énergie volumique apportée par le faisceau laser lors du balayage selon le deuxième motif sont comprises entre 0,5 J/mm 3 et 3,0 J/mm 3 . Une telle densité d’énergie volumique résulte en une bonne liaison des particules du lit à la fois entre elles et, le cas échéant, avec l’ébauche de la pièce formée au cours des cycles précédents de la fabrication additive. En outre, elle permet d’éviter une densification excessive de la pièce et de contrôler la porosité interparticulaire dans la pièce convenant au transfert fluidique. La densité d’énergie volumique est exprimée par la formule dans laquelle : - P est la puissance du faisceau laser, exprimée en W, - V est la vitesse de balayage du faisceau laser, exprimée en mm.s -1 , - H est l’écart-vecteur, exprimé en mm et - e est l’épaisseur du lit de particules métalliques en mm. A l’étape b), de préférence, le temps de latence entre le début du balayage selon le premier motif et le début du balayage selon le deuxième motif est compris entre 0,1 et 3 s. De préférence, postérieurement au balayage selon le deuxième motif, le procédé peut comporter un balayage de la portion du lit par un faisceau laser selon un trajet suivant un troisième motif puis un quatrième motif qui sont chacun formés de lignes sensiblement parallèles, écartées les unes des autres et formant un angle compris entre 60° et 120°, de préférence entre 75° et 105°, de préférence encore entre 85° et 95°, voire perpendiculaire, avec les lignes du premier motif, les troisième et quatrième motifs étant entrelacés ou identiques. Le balayage de la portion du lit selon les troisième et quatrième motifs augmente l’apport d’énergie sur l’ensemble de la portion du lit. La répartition de l’accumulation de chaleur qui en résulte permet d’aboutir à une pièce poreuse de résistance mécanique supérieure par rapport au cas où seul le balayage selon les premier et deuxième motifs est mis en œuvre. Les lignes des troisième et quatrième motifs peuvent être curvilignes ou, de préférence, rectilignes. Selon la variante où les lignes des troisième et quatrième motifs sont curvilignes, l’angle formé entre lesdites lignes avec les lignes du premier motif est l’angle formé par les tangentes desdites lignes aux points d’intersection avec les lignes du premier motif. Par exemple, le troisième motif, respectivement le quatrième motif, sont obtenus par rotation du premier motif, respectivement du deuxième motif, selon un axe normal au lit de particules. De préférence, le rapport de l’écart-vecteur du troisième motif sur le diamètre équivalent médian de la poudre et le rapport de l’écart-vecteur du quatrième motif sur le diamètre équivalent médian de la poudre sont chacun compris entre 0,5 et 3,0, de préférence entre 0,6 et 2,0. De préférence, la ligne du troisième motif et la ligne du quatrième motif qui sont balayées en premier par le faisceau laser sont adjacentes, de préférence encore, lesdites lignes sont balayées par le faisceau laser selon un même sens de parcours. Chacune des lignes du troisième motif peut être balayée selon un même sens de parcours et/ou chacune des lignes du quatrième motif peut être balayée selon un même sens de parcours. En variante, chacune des lignes du troisième motif peut être balayée selon un sens de parcours opposé au sens de parcours des lignes adjacentes du troisième motif, et/ou chacune des lignes du quatrième motif peut être balayée selon un sens de parcours opposé au sens de parcours des lignes adjacentes du quatrième motif. De préférence, la densité d’énergie volumique lors du balayage selon le troisième motif et/ou selon quatrième motif est comprise entre 0,5 J/mm 3 et 3 J/mm 3 . De préférence, à l’étape b), le temps de latence entre le début du balayage selon le deuxième motif et le début du balayage selon le troisième motif est compris entre 0,1 et 3 s et/ou le temps de latence entre le début du balayage selon le troisième motif et le début du balayage selon le quatrième motif est compris entre 0,1 et 3 s. Lors de l’étape b), la puissance du rayonnement laser peut être comprise entre 20 W et 500 W et/ou le diamètre du faisceau laser peut être compris entre 50 µm et 150 µm et/ou la vitesse de balayage du faisceau laser peut être comprise entre 20 mm/s et 2000 mm/s, de préférence entre 50 mm/s et 1500mm/s , de préférence entre 100 mm/s et 1000 mm/s L'aire de la portion balayée à l’étape b) peut être comprise entre 0,25 cm 2 et 16 cm 2 . La portion balayée peut avoir la forme d’un rectangle de longueur comprise entre 5 mm et 40 mm, de préférence entre 8 mm et 20 mm, et de largeur comprise entre 5 mm et 40 mm, de préférence entre 8 mm et 20 mm. Le procédé peut en outre comporter la mise en œuvre de l’étape b) sur une autre portion du lit, de préférence sur plusieurs portions du lit agencées côte à côte de manière à former un damier. Ainsi, l’apport progressif de chaleur sur chacune des portions du lit peut être contrôlé de manière optimale. La mise en œuvre de l’étape b) sur les différentes portions du lit peut être réalisée en suivant des premier et deuxième motifs différents sur chaque portion et/ou, le cas échéant, selon des troisième et quatrième motifs différents, et/ou selon des paramètres du faisceau laser différents l’une de l’autre. Une pièce poreuse présentant des variations de tailles des pores et/ou une variation de la porosité peut ainsi être fabriquée. Notamment, la pièce peut présenter un gradient de porosité. Les paramètres du faisceau laser peuvent être la puissance de rayonnement, le diamètre du faisceau laser et/ou la vitesse de balayage du faisceau laser, de préférence la puissance de rayonnement et la vitesse de balayage du faisceau laser. L’invention concerne également une pièce métallique comportant des pores répartis aléatoirement sur l’ensemble de la pièce, et présentant un rapport du taux de porosité fermée sur le taux de porosité ouverte inférieur à 0,1, de préférence inférieur à 0,05, de préférence encore inférieur à 0,02, le taux de porosité ouverte étant compris entre 20% et 65%, la pièce présentant une distribution en nombre des tailles des pores dans laquelle : 5% à 30% des pores ont une taille inférieure à M * 0,2 ; 33% à 60% des pores ont une taille inférieure à M * 0,4 ; 66% à 80% des pores ont une taille inférieure à M * 0,6 ; 80% à 100% des pores ont une taille inférieure à M * 0,8 ; et 90% à 100% des pores ont une taille inférieure à M, M étant compris entre 250 µm et 900 µm, de préférence entre 350 µm et 500 µm. Les pores sont répartis irrégulièrement sur l’ensemble de la pièce. La pièce poreuse selon l’invention diffère donc des structures poreuses à treillis de l’art antérieur dans lesquelles les treillis sont répétés de manière ordonnée dans la structure. Le taux de porosité fermée est le rapport du volume total occupé par les pores fermés sur le volume occupé par la pièce poreuse. Un pore fermé est isolé fluidiquement des autres pores. Aucun fluide ne peut pénétrer dans un pore fermé. Le taux de porosité fermée est mesuré par pycnométrie, par exemple pycnométrie hélium, ou par poussée d’Archimède. Le taux de porosité ouverte est le rapport du volume total occupé par les pores ouverts sur le volume occupé par la pièce poreuse. Les pores ouverts sont en communication de fluide entre eux. Par exemple, le taux de porosité ouverte peut être déterminé par mise en contact, par exemple l’immersion, de la pièce poreuse avec un liquide, par exemple l’éthanol, puis mesure de la masse du liquide absorbée par la structure. De préférence, les pores présentent une taille moyenne T m comprise entre 100 µm et 300 µm. La taille moyenne T m des pores est la moyenne arithmétique en nombre des tailles des pores. La taille d’un pore peut être déterminée par la méthode suivante. La portion poreuse peut d’abord être infiltrée avec une résine. Une tranche à analyser est découpée puis polie afin d’obtenir un bon état de surface, ledit polissage étant effectué avec un papier de polissage aux grains de faible taille au minimum de grade 1200, de préférence avec une pâte diamantée. Des clichés de la tranche polie sont réalisés à l’aide d’un microscope optique ou d’un microscope électronique, par exemple un microscope électronique à balayage, de préférence dans un mode utilisant les électrons rétrodiffusés afin d’obtenir un très bon contraste entre la phase métallique et la résine. Le grandissement utilisé est tel que la largeur de l’image soit comprise entre 10 fois et 50 fois la taille moyenne des pores. Un premier cliché peut être réalisé grâce à une estimation visuelle de la taille moyenne des pores. La taille d’un pore est déterminée par analyse des clichés selon une méthode de seuillage suivie par une érosion/dilatation puis d’une segmentation Watershed utilisée par exemple par un logiciel d’analyse d’image tel que le logiciel ZEN CORE 2© commercialisé par la société Zeiss© ou le logiciel ImageJ (https://imagej.nih.gov/ij/). La taille de chaque pore est alors exprimée à partir du diamètre φ défini comme suit : étant l’aire de chaque pore exprimé en µm². De façon alternative, la taille moyenne des pores peut être mesurée par tomographie, par exemple aux rayons X. De préférence, la pièce est en un métal tel que décrit précédemment. De préférence, la pièce est fabriquée par le procédé selon l’invention. De préférence, M est égal au diamètre équivalent médian D 50 de la poudre. L’invention concerne également un échangeur de chaleur ou un réacteur, de préférence un caloduc, comportant, voire consistant en, la pièce selon l’invention. D’autres avantages et caractéristiques ressortiront à la lecture de la description détaillée, des exemples présentés à titre illustratif et non limitatif, et du dessin annexé dans lequel: est une vue schématique représentant un exemple de mise en œuvre de l’étape a) de formation d’un lit de particules métalliques ; est une vue schématique représentant un exemple de mise en œuvre de l’étape b) de liaison de particules entre elles ; et sont des vues schématiques du dessus d’un balayage d’une portion d’un lit de particules par un faisceau laser selon un trajet suivant un premier motif ; est un agrandissement de la vue du dessus du balayage de particules selon la ou la ; et sont des vues schématiques du dessus d’un balayage d’une portion d’un lit de particules par un faisceau laser selon un trajet suivant un deuxième motif ; est un agrandissement de la vue du dessus du balayage des particules selon la ou la ; est une vue schématique du dessus d’un balayage d’une portion d’un lit de particules par un faisceau laser selon un trajet suivant un troisième motif ; est une vue schématique du dessus d’un balayage d’une portion d’un lit de particules par un faisceau laser selon un trajet suivant un quatrième motif ; est une photographie en perspective d’un exemple de pièce poreuse fabriquée par le procédé selon l’invention ; est une courbe représentant la prise de masse par ascension capillaire de l’éthanol dans la pièce selon la au cours du temps ; et est un cliché pris en microscopie optique d’une tranche d’une pièce poreuse fabriquée par le procédé selon l’invention, la tranche étant découpée puis polie après infiltration de la pièce poreuse par une résine. Procédé de fabrication additive d’une pièce poreuse (16), le procédé comprenant la répétition d’un cycle comportant les étapes de : a) formation d’un lit (7) de particules métalliques à partir d’une poudre (3) desdites particules (11), le percentile dix (D 10 ) du diamètre équivalent des particules de la poudre étant supérieur à 250 µm, b) liaison des particules entre elles par balayage d’au moins une portion (9) du lit avec un faisceau laser (8) selon un trajet suivant un premier motif (10) puis un deuxième motif (13) qui sont chacun formés de lignes (101, 131) parallèles et écartées les unes des autres, les premier et deuxième motifs étant entrelacés ou identiques, le faisceau laser présentant un diamètre (ϕ) inférieur au diamètre équivalent médian (D 50 ) de la poudre, le rapport de l’écart-vecteur (H) du premier motif sur le diamètre équivalent médian de la poudre et le rapport de l’écart-vecteur (H’) du deuxième motif sur le diamètre équivalent médian de la poudre étant chacun compris entre 0,5 et 3,0. Procédé selon la revendication 1, le rapport du diamètre du faisceau laser sur le diamètre équivalent médian de la poudre étant inférieur à 0,5, de préférence inférieur à 0,3, mieux inférieur à 0,2. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 et 2, le rapport de l’écart-vecteur du premier motif sur le diamètre équivalent médian de la poudre et le rapport de l’écart-vecteur du deuxième motif sur le diamètre équivalent médian de la poudre étant chacun compris entre 0,6 et 2,0. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, l’écart-vecteur du premier motif étant égal à l’écart-vecteur du deuxième motif. Procédé selon la revendication précédente, le lit formé à l’étape a) ayant une épaisseur comprise entre 400 et 1400 µm. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, chacune des lignes du deuxième motif étant équidistante de deux lignes adjacentes du premier motif. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, selon lequel le temps de latence entre le début du balayage selon le premier motif et le début du balayage selon le deuxième motif est compris entre 0,1 et 3 s. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, comportant postérieurement au balayage selon le deuxième motif, un balayage de la portion du lit par un faisceau laser (8) selon un trajet suivant un troisième motif (14) puis un quatrième motif (15) qui sont chacun formés de lignes (141, 151) sensiblement parallèles, écartées les unes des autres et formant un angle compris entre 60° et 120°, de préférence entre 75° et 105°, de préférence encore entre 85° et 95°, voire perpendiculaire, avec les lignes du premier motif, les troisième et quatrième motifs étant entrelacés ou identiques. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, les particules de la poudre comportant au moins un métal pour plus de 90,0 % de leur masse, de préférence plus de 95,0 %, de préférence le métal étant choisi parmi l’aluminium, le cuivre, le nickel, le fer et un alliage comportant plus de 50 % en masse d’un métal choisi parmi l’aluminium, le cuivre, le nickel et le fer, par exemple un acier inoxydable. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, et notamment selon la revendication 9, la densité d’énergie volumique lors du balayage selon le premier motif et/ou selon le deuxième motif, et/ou le cas échéant selon le troisième motif et/ou le quatrième motif, étant comprise entre 0,5 J/mm 3 et 3,0 J/mm 3 . Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, l'aire de la portion balayée à l’étape b) étant comprise entre 0,25 et 16 cm², et/ou la portion balayée ayant la forme d’un rectangle de longueur comprise entre 5 mm et 40 mm, de préférence entre 8 mm et 20 mm, et de largeur comprise entre 5 mm et 40 mm, de préférence entre 8 mm et 20 mm. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, lors de l’étape b), la puissance du rayonnement laser étant comprise entre 20 W et 500 W, et/ou le diamètre du faisceau laser étant compris entre 50 µm et 150 µm, et/ou la vitesse de balayage du faisceau laser étant comprise entre 20 mm/s et 2000 mm/s, de préférence entre 50 mm/s et 1500 mm/s, de préférence entre 100 mm/s et 1000 mm/s. Pièce métallique (16) comportant des pores (19) répartis aléatoirement sur l’ensemble de la pièce, et présentant un rapport du taux de porosité fermée sur le taux de porosité ouverte inférieur à 0,1, de préférence inférieur à 0,05, de préférence encore inférieur à 0,02, le taux de porosité ouverte étant compris entre 20% et 65%, la pièce présentant en outre la distribution en nombre des tailles de pores suivante : - 5% à 30% des pores ont un diamètre équivalent inférieur à M * 0,2 ; - 33% à 60% des pores ont un diamètre équivalent inférieur à M * 0,4 ; - 66% à 80% des pores ont un diamètre équivalent inférieur à M * 0,6 ; - 80% à 100% des pores ont un diamètre équivalent inférieur à M * 0,8 ; et - 90% à 100% des pores ont un diamètre équivalent inférieur à M, M étant compris entre 250 µm et 900 µm, de préférence entre 350 µm et 500 µm. Pièce selon la revendication précédente, fabriquée par le procédé selon l’une des revendications 1 à 12, M étant de préférence égal au diamètre équivalent médian (D 50 ) de la poudre. Echangeur de chaleur ou réacteur, de préférence un caloduc, comportant une pièce selon l’une quelconque des revendications 13 et 14.