Brevet FR3130996A1 — publié le 20230623

L’invention concerne un dispositif de mesure (1) d’un courant dans au moins un écran de câble d’un réseau de transport électrique par effet Zeeman en présence d’un champ magnétique d’environnement (B T ), notamment le champ magnétique terrestre ou un bruit magnétique, comprenant : - au moins un montage de cellule(s) de mesure (3, 3’), - au moins une source de lumière (7) polarisée, - au moins un système de polarimétrie (11), dans lequel le montage de cellule(s) de mesure (3, 3’) est configuré de sorte à définir au moins une paire d’une première et d’une seconde sections (l 1 , l 2 ) de mesure, les sections de mesure (l 1 , l 2 ) d’une paire étant parallèles et disposés perpendiculairement à un conducteur (31) relié à l’écran de câble et sur les côtés opposés du conducteur (31), le faisceau de lumière polarisé (9) circulant dans la seconde section de mesure (l 2 ) dans le sens opposé à celui dans la première section (l 1 ) de manière que les contributions du champ magnétique d’environnement au premier paramètre dans les première et seconde sections de mesure (l 1 , l 2 ) s’annulent. Figure à publier avec l’abrégé : Fig. 3 Dispositif de mesure d’un courant dans un conducteur de mise à la terre Le domaine de la présente invention est relatif au transport d'électricité dans les réseaux de transport et distribution en haute tension en courant alternatif et en courant continu (High Voltage Alternative Current (HVAC) et High Voltage Direct Current (HVDC) en anglais) et plus particulièrement à un câble de transport d’énergie électrique d'un tel réseau ainsi qu'un dispositif associé permettant de mesurer un champ magnétique, voir un courant. Le développement actuel des énergies renouvelables provoque de nouvelles contraintes au niveau du réseau électrique car les différents lieux de production d'électricité sont généralement éloignés les uns des autres et éloignés des zones de consommation. Il apparaît donc nécessaire de développer de nouveaux réseaux de transport capables de transporter de l'électricité sur de très longues distances tout en minimisant les pertes d'énergie. Pour répondre à ces contraintes, les réseaux haute tension (par exemple 50kV) à courant continu (High Voltage Direct Current (HVDC) en anglais) apparaissent comme une solution prometteuse du fait de pertes en ligne inférieures aux réseaux à courant alternatif et d'absence d'incidence des capacités parasites du réseau sur de longues distances. Pour contrôler le réseau de transport d’énergie électrique, on mesure à des endroits appropriés sur les lignes ou les postes électriques la tension et / ou le courant. Pour ce faire, on connait par exemple les transformateurs inductifs composés d’un bobinage entourant le conducteur électrique / câble de transport d’énergie électrique et fonctionnant sur le principe de l’induction électromagnétique. Toutefois, de tels dispositifs connus ne permettent pas des mesures sur des câbles de transport d’énergie électrique à courant continu. On connaît aussi du document WO2019/122693 un dispositif et une méthode pour mesurer un courant électrique dans un conducteur de transport électrique. Dans un réseau de transport d’énergie électrique à haute tension et à courant continu, à des intervalles prédéfinis et pour des raisons de sécurité, un écran métallique qui entoure le câble de transport d’énergie électrique est relié à la terre par un conducteur de mise à la terre. Ces conducteurs de mise à la terre sont généralement disposés aux extrémités de câble et en particulier au niveau de jonctions entre deux câbles. Dans ce conducteur de mise à la terre circule un courant de fuite qui est généralement très faible et qui dépend notamment de l’état de l’isolation autour du câble de transport électrique qui peut s’altérer avec le temps. Ainsi, la mesure du courant de fuite associée à la température de câble permet d’évaluer l’état de l’isolation autour du conducteur central du câble de transport électrique et de prévenir par exemple un claquage et un court-circuit provoqué par ce claquage. Le dispositif de mesure de courant connu du document WO2019/122693 est à première vue bien adapté pour mesurer des courants faibles. Toutefois, dans le présent cas, le résultat peut être affecté par des champs magnétiques environnants, comme par exemple le champ magnétique terrestre ou des champs provenant d’infrastructures proches. La présente invention a pour objet de proposer un dispositif de mesure du champ magnétique induit par un courant d’écran de câble, comme en particulier un courant de fuite et qui puisse s’affranchir de champs magnétiques parasites environnants. A cet effet, la présente invention concerne un dispositif de mesure d’un courant dans au moins un écran de câble d’un réseau de transport électrique par effet Zeeman en présence d’un champ magnétique d’environnement, notamment le champ magnétique terrestre ou un bruit magnétique, comprenant : - au moins un montage de cellule(s) de mesure renfermant un gaz sensible à l’effet Zeeman, en particulier un gaz alcalin, - au moins une source de lumière polarisée dont la longueur d’onde est accordée sur une raie d’absorption du gaz sensible à l’effet Zeeman et qui émet un faisceau de lumière traversant le montage de cellules de mesure, - au moins un système de polarimétrie configuré pour mesurer un premier paramètre correspondant à la rotation d’un angle de polarisation du fait de la traversée du faisceau dans le montage de cellule(s) de mesure renfermant un gaz sensible à l’effet Zeeman, et dans lequel le montage de cellule(s) de mesure est configuré de sorte à définir au moins une paire d’une première et d’une seconde sections de mesure, les sections de mesure d’une paire étant parallèles et disposés perpendiculairement à un conducteur relié à l’écran de câble et sur les côtés opposés du conducteur, le faisceau de lumière polarisé circulant dans la seconde section de mesure dans le sens opposé à celui dans la première section de manière que les contributions du champ magnétique d’environnement au premier paramètre dans les première et seconde sections de mesure s’annulent et que les contributions du champ magnétique généré par le courant dans le conducteur au premier paramètre dans les première et seconde sections de mesure s’additionnent. Par cette configuration, on peut donc éliminer la contribution des champs magnétiques externes dans les mesures et atteindre la sensibilité nécessaire à la mesure du courant d’écran de câble. Par ces mesures, on peut donc surveiller voir contrôler l’état de l’isolation ou son évolution dans le temps entre le conducteur central et l’écran métallique dans un réseau de transport électrique (très) haute tension à courant continue ou alternatif. L’invention peut en outre comprendre un ou plusieurs des aspects suivants pris seuls ou en combinaison : Etant donné que le premier paramètre est dépendant de la température régnant dans la /les cellule(s) de mesure, le dispositif comprend notamment en outre une unité de traitement configurée pour combiner la mesure du premier paramètre correspondant à la rotation de l’angle de polarisation et une donnée de température pour en extraire un troisième paramètre indépendant de la température régnant dans la / les cellule(s) de mesure et correspondant au courant parcourant l’écran du câble. Le dispositif de mesure peut comprendre en plus un capteur de température délivrant la donnée de température, le capteur de température pouvant être choisi notamment dans le groupe suivant : un thermocouple, une sonde de température, un capteur de mesure distribué. Le dispositif de mesure peut comprendre en plus un simulateur de température délivrant la donnée de température. Le dispositif de mesure peut comprendre en plus au moins un système de mesure d’absorption configuré pour mesurer un deuxième paramètre correspondant à un taux d’absorption du faisceau par le gaz sensible à l’effet Zeeman, et pour délivrer la donnée de température. Le gaz alcalin est par exemple du rubidium, du lithium, du sodium, du potassium, du césium ou du francium. La source de lumière peut comprendre un laser, notamment une diode laser. Le dispositif comporte en particulier des éléments optiques de renvoi du faisceau de lumière qui sont disposés afin que le faisceau de lumière parcoure successivement les au moins une paire de sections de mesure. Chaque élément optique de renvoi du faisceau de lumière peut être configuré à maintenir la polarisation de sorte que la polarisation à l’entrée est la même qu’à la sortie de l’élément optique de renvoi. Au moins un des éléments optiques de renvoi du faisceau de lumière comprend par exemple un prisme de renvoi ou un miroir. Au moins un des éléments optiques de renvoi du faisceau de lumière peut comprendre une fibre optique à maintien de polarisation. Le montage de cellule(s) de mesure comporte une unique cellule de mesure sous forme d’un récipient fermé, présentant au centre une ouverture configurée pour être traversée par le conducteur. Le montage de cellule(s) de mesure comporte par exemple pour une paire de sections de mesure une première cellule de mesure et une seconde cellule de mesure. Le montage de cellule(s) de mesure peut comporter un montage de deux paires de première et seconde cellule de mesure. Le faisceau de lumière polarisé et les éléments optiques de renvoi du faisceau de lumière sont configurés de manière que le faisceau de lumière parcoure au moins deux tours autour du conducteur. Le faisceau de lumière polarisé et les éléments optiques de renvoi du faisceau de lumière sont configurés de manière que des cellules de mesures d’une paire sont parcourues plusieurs fois par le faisceau de lumière. Selon un exemple, au moins une première paire de sections de mesure est associé à un premier conducteur et au moins une seconde paire de sections de mesure est associé à un second conducteur. Le faisceau de lumière peut parcourir autour du premier conducteur dans le même sens qu’autour du second conducteur de manière que le résultat de mesure est la somme des courants parcourant le premier et second conducteur. Lequel le faisceau de lumière peut aussi parcourir autour du premier conducteur en sens opposé par rapport au second conducteur de manière que le résultat est la différence des courants parcourant le premier et second conducteur. la représente un schéma illustratif concernant la polarisation de la lumière, la présente deux schémas simplifiés modélisant des niveaux d’énergie d’un atome alcalin, ceci pour la partie a) en absence de tout champ électromagnétique et pour la partie b) en présence d’un champ magnétique parallèle à la direction de propagation d’un faisceau de lumière, la montre un schéma simplifié d’un dispositif de mesure selon un premier mode de réalisation, les figures 4A et 4B sont des schémas explicatif des champs magnétiques présents autour d’un conducteur de mise à la terre, les figures 5 à 13 montrent de façon schématique l’agencement de montages de cellules de mesures selon différents modes de réalisations. Sur toutes les figures, les éléments ayant des fonctions identiques portent les mêmes numéros de référence. Les réalisations suivantes sont des exemples. Bien que la description se réfère à un ou plusieurs modes de réalisation, ceci ne signifie pas nécessairement que chaque référence concerne le même mode de réalisation, ou que les caractéristiques s'appliquent seulement à un seul mode de réalisation. De simples caractéristiques de différents modes de réalisation peuvent également être combinées ou interchangées pour fournir d'autres réalisations. Par « amont » ou « aval », on situe les éléments dans le sens de propagation de la lumière. Ainsi, un premier équipement ou élément est situé en amont d’un deuxième équipement ou élément si le faisceau de lumière traverse d’abord le premier puis le second équipement. La présente invention concerne toute installation de moyenne ou haute tension, courant alternatif ou continu et notamment des conducteurs électriques / câbles de transport ou distribution d’énergie électrique ou par exemple des postes avec isolation à air ou des postes sous enveloppe métallique. La présente invention trouve une application particulièrement intéressante dans un réseau haute tension à courant continu (High voltage Direct Current (HVDC) en anglais) pour le transport d’énergie électrique, c’est-à-dire du courant. La figure 1 représente un schéma illustratif concernant la polarisation de la lumière. Une onde lumineuse est une onde électromagnétique dont le champ électrique et le champ magnétique forme un trièdre direct avec la direction de propagation de cette onde. Ce champ électrique évolue au cours de la propagation de cette onde en décrivant une forme spécifique si on l’observe en faisant face à l’onde. Ainsi, la polarisation de l’onde (direction du champ électrique) au cours de sa propagation peut être classée en 3 catégories : polarisation rectiligne, polarisation circulaire et polarisation elliptique. L’effet Zeeman est un effet qui a lieu sur les niveaux énergétiques électroniques des atomes (alcalin entre autre). Cet effet peut être observé dès lors qu’on peut interagir avec ces niveaux énergétiques. Une façon d’interagir avec ces niveaux est d’utiliser l’interaction des spins électroniques des atomes en question avec des photons issus d’un rayonnement lumineux à résonance, par exemple un laser, avec le niveau d’énergie à interroger. L’effet Zeeman sera alors observable en utilisant une onde lumineuse à polarisation linéaire en interaction avec les niveaux d’énergie mis en jeu. Cette observation se fait en contrôlant la rotation de polarisation linéaire de l’onde lumineuse. Cet effet peut particulièrement bien être observé par exemple dans des gaz formés d’atomes avec un seul électron de valence, comme par exemple des atomes alcalins. Les alcalins sont très utilisés dans de nombreuses applications du fait de l’unique électron de valence possédant un spin dépareillé qui peut être facilement manipulé. Ainsi, on peut faire l’approximation de l’énergie de l’atome par l’énergie du seul électron sur la bande de valence. Toutefois, lorsqu’il s’agit d’un milieu gazeux, l’effet Zeeman dépend de la densité du milieu traversé par la lumière et donc aussi de la température. La pour la partie a) présente un schéma simplifié modélisant des niveaux d’énergie d’un atome alcalin en absence de tout champ électromagnétique. Il s’agit donc d’un système énergétique simplifié à trois niveaux (le sous-niveau fondamental n’intervient pas dans le processus d’interaction atome-laser que l’on va décrire). Ce système possède un niveau fondamental qui est composé de trois sous-niveaux fondamentaux de moment m F =-1, m F =0, et m F =+1. Ce système possède également un niveau excité sans sous-niveaux de moment m E =0. Lorsqu’une onde lumineuse polarisée linéairement avec une direction de propagation donnée se propage, on peut décomposer cette polarisation linéaire en la somme de deux polarisations circulaires de sens opposé σ + et σ - . Ainsi l’onde lumineuse va interagir avec les deux sous-niveaux fondamentaux de moment m F = -1 et m F = +1 pour mettre l’électron sur le niveau excité de moment m E =0. Ceci s’explique par une règle de sélection concernant la conservation du moment cinétique et du fait que l’onde σ + échange un photon de moment +1 et l’onde σ - échange un photon de moment -1. La figure 2 concernant la partie b) montre un schéma simplifié modélisant des niveaux d’énergie d’un atome alcalin en présence d’un champ magnétique parallèle à la direction de propagation d’un faisceau de lumière. L’application d’un champ magnétique colinéaire à la direction de propagation de l’onde lumineuse entraine un déplacement énergétique des sous-niveaux fondamentaux de moment m F = -1 et m F = +1 (positif pour l’un et négatif pour l’autre, et inversement en cas de champ de sens opposé). Dans le cas d’un champ magnétique (l’effet Zeeman) la valeur du décalage en énergie vaut : (eq. 1) avec le magnéton de Bore. Il y a un écart d’énergie de 2* dans le cas d’application d’un champ magnétique entre les 2 sous-niveaux fondamentaux de moment m F = -1 et m F = +1 comme on peut le voir sur la partie b). Ceci génère donc une différence entre l’interaction de la composante σ + et la composante σ - avec les électrons de l’atome alcalin considéré. Après reconstruction mathématique de la polarisation de l’onde lumineuse, la polarisation linéaire de l’onde lumineuse ayant traversée un milieu d’atome alcalin de longueur subie une rotation d’un angle θ de : (eq. 2) avec le paramètre d’interaction lumière matière en présence d’un champ magnétique, B la composante du champ magnétique selon l’axe de propagation de l’onde lumineuse , n al la densité volumique d’alcalin qui est un paramètre dépendant de la température. On comprend donc que la détection de la rotation de la polarisation de l’onde lumineuse par polarimétrie permet, lorsque l’on connaît la densité volumique ou que celle-ci est fixe, de mesurer un champ magnétique. La densité de gaz alcalin présent dans une cellule de mesure est dépendante de la température (pression de vapeur saturante). Afin de d’affranchir de cette problématique, plusieurs possibilités existent pour corriger la dépendance en température. Une possibilité consiste à placer dans les environs des cellules de mesure un capteur de température délivrant une donnée de température. La température dans l’environnement des cellules de mesure peut être considérée comme sensiblement égale à la température des gaz dans la cellule. Il n’est donc pas nécessaire de placer un capteur de température à proximité immédiate des cellules. Pour obtenir une donnée de température suffisante, le capteur peut être disposé même à une certaine distance, par exemple inférieur à 5m ou à 1m. Le capteur de température peut être choisi dans le groupe non limitatif suivant : un thermocouple, une sonde de température, un capteur de mesure distribué (connu sous le nom système DTS – « Distributed Temperature Sensing » (en anglais) qui fonctionne avec une fibre optique pour mesurer localement la température). Selon une alternative, la donnée de température peut provenir d’un simulateur de température. Un tel simulateur de température peut par exemple estimer la température au niveau des cellules de mesure sur la base d’un modèle tenant compte par exemple du climat, de la géographie, d’un modèle thermique du câble, de l’environnement. Ce simulateur peut être disposé à distance, même s’il est configuré pour fournir une température locale estimée au niveau des cellules de mesure. Encore une autre alternative consiste à utiliser le phénomène d’absorption du faisceau lumineux par le gaz alcalin. En effet, la puissance P T du faisceau de lumière en sortie d’une cellule de mesure en fonction de la puissance d’entrée P 0 est donnée par la relation : (eq. 3) avec le paramètre connu d’interaction lumière matière due à l’absorption. On a alors : (eq. 4) En isolant dans cette formule n al : (eq. 5) Et en utilisant l’équation (5) dans l’équation (2) ci-dessus, on peut donc s’affranchir de l’effet de la température. (eq. 6) Pour un conducteur cylindrique, à une distance R de celui-ci, le champ magnétique B engendré par un courant électrique I parcourant un conducteur, est donné par (eq. 7) Où µ 0 est la perméabilité magnétique du vide. Donc en combinant les équations (6) et (7), on peut donc mesurer le courant parcourant un conducteur par mesure de la variation de l’angle de polarisation suite à l’effet Zeeman en s’affranchissant de la dépendance en température. (eq. 8) La montre un exemple d’un schéma simplifié d’un dispositif de mesure 1 selon un premier mode de réalisation combinant à la fois la polarimétrie et la mesure d’absorption pour aboutir à une mesure du courant parcourant un conducteur, notamment un conducteur de mise à la terre (courant de fuite). Le dispositif de mesure 1 d’un courant d’écran de câble d’un réseau de transport électrique par effet Zeeman en présence d’un champ magnétique d’environnement comprend - au moins un montage de cellule(s) de mesure 3 renfermant un gaz sensible à l’effet Zeeman, en particulier un gaz alcalin, et destiné à être disposée dans un champ magnétique indiqué par la flèche 5, le montage de cellule(s) de mesure 3 est représenté sur cette figure seulement schématiquement avec un unique carré, - au moins une source de lumière 7 polarisée dont la longueur d’onde est accordée sur une raie d’absorption du gaz sensible à l’effet Zeeman contenu dans la cellule de mesure 3 et qui émet un faisceau de lumière 9 traversant ladite cellule de mesure 3, - au moins un système de polarimétrie 11 configuré pour mesurer un premier paramètre correspondant à la rotation d’un angle de polarisation du fait de la traversée du faisceau 9 dans le montage de cellules de mesure 3 renfermant un gaz sensible à l’effet Zeeman, le premier paramètre étant dépendant de la température dans le montage de cellule(s) de mesure 3, - de manière facultative comme discuté ci-dessus au moins un système de mesure d’absorption 13 configuré pour mesurer un deuxième paramètre correspondant à un taux d’absorption du faisceau 9 par le gaz sensible à l’effet Zeeman, ce deuxième paramètre étant dépendant de la température, et - une unité de traitement 15 configurée pour combiner la mesure du premier paramètre correspondant à la rotation de l’angle de polarisation et le deuxième paramètre correspondant au taux d’absorption mesuré par le système de mesure d’absorption pour en extraire un troisième paramètre indépendant de la température dans le montage de cellules de mesure et correspondant au courant d’écran de câble. Le gaz sensible à l’effet Zeeman contenu dans la cellule de mesure 3 est donc en particulier un gaz alcalin par exemple composé d’atomes de rubidium, de lithium, de sodium, de potassium, de césium ou de francium. La / les cellule(s) de mesure du montage 3 sont en particulier transparentes à la longueur d’onde de la source de lumière 7 utilisée. Il suffit que seules les faces de passage du faisceau de lumière 9 soient transparentes. Les autres surfaces peuvent être opaques ce qui peut être avantageux pour éliminer des éventuel perturbations par la lumière ambiante. La /les cellule(s) de mesure du montage 3 possèdent, comme cela sera détaillé par la suite, par exemple la forme générale d’un cube, d’un parallélépipède ou d’un cylindre. La source de lumière 7 est par exemple un laser, notamment une diode laser. La longueur d’onde du laser est choisie en fonction de la transition d’absorption de l’alcalin choisi. Pour obtenir une source de lumière polarisée, on peut bien entendu également utiliser une source de lumière non-polarisée combiné à un polariseur placé sur le chemin optique en amont du montage des cellules de mesure 3. La polarisation de la lumière polarisée est par exemple linéaire. Le tableau suivant donne des exemples de longueurs d’onde pour un alcalin donné et une transition donnée. Le système de polarimétrie 11 est en particulier un système de polarimétrie balancé qui est disposé en aval du montage de cellules de mesure 3. Ce système de polarimétrie 11 comprend notamment un séparateur polariseur de faisceau 17 ainsi que deux photodétecteurs associés 19 et 21. Le séparateur polariseur de faisceau 17 (« polarizing beam splitter » en anglais – PBS sur les figures) sépare les composantes s et p de polarisation pour les envoyer respectivement sur les photodétecteurs 19 et 21 (« photodetector » en anglais – PD sur les figures), par exemple des photodiodes. Par exemple la composante de polarisation s est réfléchie à 90° en direction du photodétecteur 19 tandis que la composante p traverse le séparateur polariseur de faisceau 17 pour être détectée par le photodétecteur 21. Ainsi, en tenant compte des signaux de mesure des photodétecteurs 19 et 21, on peut mesurer l’angle de polarisation du faisceau de lumière en sortie de la cellule de mesure 3 et on peut déterminer, en connaissant la polarisation linéaire de départ en sortie de la source de lumière 7, la variation de l’angle de polarisation qui permet de déterminer la valeur du courant parcourant le ou les conducteurs. Pour des raisons de simplification d’explication et de façon non restrictive, on se place dans la situation où la polarisation d’entrée dans la cellule de mesure est à 45° par rapport à la composante s ou p du séparateur polariseur de faisceau 17. On a alors un signal de sortie pour le champ magnétique le long de l’axe de propagation du laser qui est donné par : (eq. 9) Avec - B = composante du champ magnétique B colinéaire avec la direction de propagation du faisceau de lumière 9, - α Att le coefficient d’atténuation connue ou prédéterminé du faisceau de lumière - P 1 l’intensité de lumière mesurée par le photodétecteur 19 - P 2 l’intensité de lumière mesurée par le photodétecteur 21 Bien entendu, on suppose dans notre cas que le faisceau de lumière est orienté de manière à être sensible perpendiculaire au champ magnétique. Pour pouvoir régler la polarisation linéaire du faisceau de lumière 9 par rapport au séparateur polariseur de faisceau 17, un polariseur 22 peut être disposé en amont du montage de cellules de mesure 3. Le système de mesure d’absorption 13 va servir pour s’affranchir de la dépendance de la température. Il comprend une partie amont 13A et une partie aval 13B. Plus en détail, la partie amont 13A comprend une première lame séparatrice 23 de faisceau (« beamsplitter » en anglais – BS sur les figures) disposée en amont du montage de cellules de mesure 3 ainsi qu’un photodétecteur 25 associé configurés pour détecter l’intensité lumineuse du faisceau de lumière 9 en amont du montage de cellules de mesure 3. La partie aval 13B comprend une seconde lame séparatrice 27 de faisceau disposée en aval de la cellule de mesure 3, mais en amont du système de polarimétrie 11, ainsi qu’un photodétecteur 29 associé configurés pour détecter l’intensité lumineuse P T du faisceau de lumière 9 en aval de la cellule de mesure 3. En alternative, on peut déterminer P T aussi simplement comme la somme de P T = (P 1 +P 2 ) et donc supprimer du montage montrée en la lame séparatrice 27 et la photodiode 29. Dans ce cas, les signaux d’intensité de lumière P 1 et P 2 mesurés respectivement par les photodiodes 19 et 21 sont exploitées à la fois pour la mesure de la rotation d’un angle de polarisation et pour la mesure de l’intensité de lumière transmise P T . Ce signal dépendant de la température peut alors être corrigé avec le signal d’absorption comme défini précédemment. Le signal de sortie pour le champ magnétique de l’équation (9) devient alors : (eq. 10) On obtient ainsi un signal indépendant de la température permettant la mesure du champ magnétique et donc selon l’équation (8) le courant I parcourant un conducteur électrique. Pour remonter à la valeur absolue B à mesurer, on peut par exemple recourir à un calibrage pour déterminer la correspondance entre le signal de mesure S et la valeur du champ B. Pour remonter ensuite au courant électrique circulant dans un conducteur électrique, il est nécessaire de prendre en compte la distance de la cellule de mesure 3 par rapport au conducteur électrique. Etant donné que les atomes alcalins sont confinés dans la cellule de mesure, le taux d’absorption n’est finalement dépendant que de la température. Ainsi, l’utilisation du signal de P T sur le photodétecteur 29 permet également une mesure locale de la température. En effet, la densité d’alcalin n al est dépendante de la température T en Kelvin avec par la relation suivante : (eq. 11) avec a et b des paramètres propres à chaque alcalin. Avec un calcul mathématique prenant en compte le signal P T /P 0 , on peut donc mesurer la température locale simultanément à la mesure du champ magnétique. Si selon les autres alternatives déscrites ci-dessus, la donnée de température est obtenue par exemple par une mesure via un capteur de température local ou distribué ou par une estimation, la densité n al (T) peut être calculée en prenant la partie de droite de l’équation 11 pour tenir compte de la dépendance de la température du signal de rotation de l’angle de polarisation. Sur la , la source de lumière 7 alimente directement le montage optoélectronique. Selon une variante, la source de lumière 7, c’est-à-dire par exemple un laser, est par exemple déportée, les deux étant reliées l’une à l’autre par une fibre optique. Selon des estimations des inventeurs, le courant de fuite est généralement assez faible, de l’ordre de 1mA/km dans un réseau de transport d’énergie électrique à haute tension et à courant continue. Dans ces conditions, les mesures peuvent être affectées par des champs magnétiques d’environnement, comme par exemple le champ magnétique terrestre, qui se superposent au champ magnétique engendré par le courant de fuite parcourant le conducteur de mise à la terre. La est un schéma explicatif des champs magnétique terrestre BT et le champ magnétique BC formés autour d’un conducteur de courant de mise à la terre 31. Ce conducteur est relié d’une part à l’écran de câble et d’autre part à une borne de terre ou une borne de masse. Le champ magnétique B C est circulaire autour du conducteur 31, tandis que le champ magnétique d’environnement B T peut être considéré comme homogène dans une seule direction et constant au niveau du conducteur de courant de mise à la terre 31. Donc si on prend deux points de mesure P1 et P2 qui se trouvent à équidistance du conducteur de courant de mise à la terre 31 et qui sont diamétralement opposés, le champ magnétique résultant B tot (P1) par exemple au point P1 est la somme des champs magnétique terrestre B T et le champ magnétique B C : B tot (P1) = B C + B T (eq. 12) tandis qu’au point P2, le champ magnétique résultant B tot (P2) par exemple au point P2 est la différence des champs magnétique terrestre B T et le champ magnétique B C : B tot (P2) = B C - B T (eq. 13) La est un schéma simplifié montrant le même conducteur électrique 31 en coupe transversale ainsi que les champs magnétiques B T et B C autour d’un conducteur de courant électrique 31. De plus, on a indiqué de façon schématique deux cellules de mesure 33-1, 33-2 qui sont configurées de sorte à définir au moins une paire d’une première et seconde sections de mesure, les sections de mesure d’une paire étant parallèles et disposés perpendiculaire au conducteur 31 et à équidistance sur des côtés opposés du conducteur 31, la lumière circulant dans la seconde section de mesure dans le sens opposé à celui dans la première section de sorte que les contributions du champ magnétique d’environnement au premier paramètre dans les première et seconde sections de mesure s’annulent et que les contributions du champ magnétique généré par le courant de fuite dans le conducteur de mise à la terre au premier paramètre dans les première et seconde sections de mesure s’additionnent. Une section de mesure est définie par la longueur l parcourue de la lumière du faisceau 9 dans une cellule de mesure 33 sur laquelle le faisceau de lumière 9 est en interaction avec le gaz sensible à l’effet Zeeman. De façon simplifiée, une section de mesure correspond au chemin optique du faisceau 9 dans une cellule de mesure 33. En effet, du fait que le faisceau de lumière 9 circulant dans la seconde section de mesure dans le sens opposé à celui dans la première section, au point P1, du fait de la présence du champ magnétique d’environnement B T , la variation de l’angle de polarisation est plus forte que par la seule présence de B C et varie par B tot (P1) = B C + B T tandis qu’au point P2, la variation de l’angle de polarisation est plus faible que par la seule présence de B C et varie par B tot (P2) = B C - B T . Ceci peut donc être mis à profit pour éliminer la perturbation induite par le champ magnétique d’environnement B T en mesurant par exemple la variation de l’angle de polarisation dans les cellules de mesure 33-1 et 33-2. Dans ce cas, pour la variation de l’angle de polarisation, la contribution du champ magnétique B C est doublée tandis que celle de B T est éliminée. En conséquence, en disposant symétriquement par rapport au conducteur 31 par paires une première et seconde sections de mesure de même longueur l, la lumière circulant dans la seconde section de mesure dans le sens opposé à celui dans la première section de manière, on peut éliminer la contribution du champ magnétique d’environnement. Comme on le constate par l’orientation longitudinale des cellules de mesures 33-1 et 33-2 schématisées sur la figure 4B, le faisceau de lumière 9 est dans sa partie traversant les cellules de mesure 33-1 et 33-2 colinéaire avec le champ magnétique . Sur les figures 5 à 12 sont représentés différents exemples de réalisation pour des cellules de mesures. Exemple 1 : Selon l’exemple 1 montré sur la , on mesure à l’aide de deux faisceaux de lumière polarisés indépendants 9-1 et 9-2 la variation de l’angle de polarisation avec un agencement similaire à celle décrit en relation avec la . Sur cette figure 5, on y a donc représenté un conducteur de mise à la terre 31 qui peut être de section rectangulaire, cylindrique ou autre. Sur cette figure 5, on suppose que le courant I c à mesurer circule comme indiqué sur la figure en traversant perpendiculairement la feuille. On y a aussi représenté un premier faisceau de lumière polarisé 9-1 traversant une cellule de mesure 33-1 sur une longueur et un deuxième faisceau de lumière polarisé 9-2 traversant une cellule de mesure 33-2 sur une longueur . Les deux cellules 33-1 et 33-2 formant un montage de cellules de mesure 3 sont disposées à la même distance R du conducteur 31. A chaque faisceau 9-1 et 9-2 est associé un système de polarimétrie 11 et un système d’absorption 13 (non représentés sur la ) pour mesurer le courant de fuite I C circulant dans le conducteur 31. On suppose que le gaz alcalin utilisé dans les cellules de mesure 33-1 et 33-2 avec une section de mesure de longueur est par exemple le rubidium qui est sensible à l’effet Zeeman. La relation entre le courant en Ampère (A) et l’angle de rotation de la polarisation θ 1 (angle de rotation dans la première cellule 33-1) et θ 2 (angle de rotation dans la deuxième cellule 33-2) pour l’effet Zeeman peut être donnée par : (eq. 14) avec - R la distance entre le conducteur de courant 31 et les cellules de mesure 33-1 et 33-2 en mm, - w le diamètre du faisceau de lumière 9 dans les cellules de mesure 33-1 et 33-2 en mm (on suppose que le diamètre est contant), - longueur de la section de mesure d’une cellule en mm de la partie du chemin du faisceau de lumière 9 qui est colinéaire avec le champ magnétique B. , cette fourchette est dépendante de la transition énergétique choisie de rubidium. Pour remonter à la valeur absolue du courant I à mesurer, on peut par exemple recourir à un calibrage pour déterminer la correspondance entre le signal de mesure S et la valeur du courant électrique parcourant le conducteur 31. Ainsi, on dispose d’un dispositif de mesure 1 fiable et très sensible étant donné que l’influence des champs magnétiques d’environnement B T , notamment le champ magnétique terrestre, peut être éliminée des mesures de courant. En effet, pour un montage du dispositif de mesure donné, dans l’équation (14), le courant I à mesurer varie linéairement avec la variation de l’angle de polarisation. Du fait du montage 3 choisi, l’influence d’un champ magnétique d’environnement B T est diminué voir éliminé et l’utilisation du système d’absorption 13 permet de s’affranchir des variations de température. Exemple 2 : L’exemple 2 est montré sur la . Comme on peut le voir, le montage 3 de cellules de mesures est globalement identique à celui de la à la différence près que l’on utilise un seul faisceau de lumière polarisée 9 de la et que l’on a disposé des éléments optiques 34-1 et 34-2 de renvoi du faisceau de lumière. Selon un exemple, il peut s’agir de simples réflecteurs, miroirs ou primes, qui ont pour effet de tourner l’angle de rotation de 90°. Dans ce cas, il faut tenir compte du nombre de réflecteurs disposés sur le chemin optique parcouru lors de l’exploitation du signal de mesure du système de polarimétrie 11 pour déterminer la variation de l’angle de polarisation du à l’effet Zeeman. Bien entendu, cela peut aussi être pris en compte par une calibration lors de laquelle on mesure la variation de l’angle de rotation de la polarisation en fonction d’un courant connu parcourant le conducteur électrique 31. Selon une alternative les éléments optiques 34-1 et 34-2 de renvoi du faisceau de lumière sont à maintien de polarisation. Il peut par exemple s’agir de deux miroirs ou de deux prismes qui sont disposés de sorte que le basculement de 90° de la polarisation par un premier réflecteur est annulé par un basculement en sens inverse de -90° par un second réflecteur. Il peut aussi s’agir par exemple de fibres à maintien de polarisation. Ces considérations concernant les éléments optiques de renvoi s’appliquent bien entendu à tous les exemples décrits utilisant ces éléments optiques de renvoi. Ces éléments 34-1 et 34-2 sont disposés afin que le faisceau de lumière parcoure successivement la au moins une paire de sections de mesure définit respectivement par les cellules de mesure 33-1 et 33-2. Les éléments optiques 34-1 et 34-2 de renvoi du faisceau de lumière comprennent par exemple un prisme de renvoi ou un miroir. Ce montage selon la fonctionne de la même façon que celui de la . Il est plus simple dans la mesure où on utilise un seul système de polarimétrie balancé 11 et un seul système d’absorption 13. L’installation complète du dispositif de mesure 1 est donc celui de la où le montage de cellules de mesure 3 de la qui y sont schématiquement représenté, est réalisé par le montage de la . Ceci va aussi s’appliquer aux exemples qui suivent. Exemple 3 : L’exemple 3 est montré sur la figure 7. Comme on peut le voir, le montage de cellules de mesure 3 est globalement identique à celui de la figure 6 à la différence près qu’il comprend une deuxième paire de sections de mesure de longueur définies par deux cellules de mesure supplémentaires 33-3 et 33-4. On utilise de plus un élément optique 34-3 de renvoi du faisceau de lumière supplémentaire. Dans ce montage, le faisceau de lumière polarisé 9 fait donc par sections le tour du conducteur 31 dans le même sens (sens antihoraire sur la figure) que l’orientation du champ magnétique B c en traversant successivement les cellules de mesure 33-1, 33-3, 33-2 et 33-4. Le fonctionnement du mode de réalisation de la est identique à celui de la . Il présente l’avantage que la longueur totale des sections de mesure est plus importante d’où une plus grande sensibilité de détection. En effet, on augmente la longueur d’interaction du faisceau laser 9 avec le gaz sensible à l’effet Zeeman, et ainsi la sensibilité du dispositif de mesure 1. Exemple 4 : L’exemple 4 est montré sur la . Ce mode de réalisation est très proche du mode de réalisation de la et se différencie en particulier par un quatrième élément optique 34-4 de renvoie du faisceau de lumière. Les quatre éléments optiques 34-1, 34-2, 34-3 et 34-4 sont par exemple des prismes. Les éléments optiques 34-1, 34-2 et 34-3 sont de même taille tandis que l’élément optique 34-4 est de plus petite taille pour laisser un passage d’entrée du faisceau de lumière polarisée 9 et un passage de sortie. L’agencement des quatre éléments optiques 34-1, 34-2, 34-3 et 34-4 est alors réalisé de manière que le faisceau de lumière 9 fasse trois tours autour du conducteur 31 (au lieu d’un seul tour pour le mode de réalisation de la ). Chacune des cellules de mesures 33-1, 33-2, 33-3, et 33-4 est donc traversée à trois reprises et défini donc trois sections de mesure. Bien entendu, en fonction notamment de la taille des cellules de mesures et de l’agencement des éléments optiques de renvoi, on peut aussi augmenter le nombre de tours du faisceau de lumière polarisée 9 davantage. Le fonctionnement du mode de réalisation de la est le même que celui de la , mais on multiplie par trois la longueur des sections de mesures et donc aussi la sensibilité. Exemple 5 : L’exemple 5 est montré sur les figures 9 et 10. Ce mode de réalisation est très proche du mode de réalisation de la , car le faisceau de lumière polarisée fait plusieurs tours autour du conducteur 31, mais de façon « hélicoïdale ». Sur la , le conducteur 31 est représenté sous la forme d’une barre à section rectangulaire. Cinq cellules de mesure 33 sont au-dessus du conducteur 31, cinq en dessous, cinq d’un côté et cinq du côté opposé. Le dispositif de mesure 1 compte donc en tout dix paires de sections de mesure (cinq paires parallèles au long côté de la section transversale du conducteur 31 et cinq paires parallèles au court côté de la section transversale du conducteur 31). Le faisceau de lumière polarisé chemine entre les cellules de mesure par des éléments optiques de renvoi 34’ formés, un peu à la manière d’un périscope, de deux prismes ou miroirs par exemple dont le premier renvoie le faisceau de lumière dans une direction parallèle au conducteur 31 et puis un second renvoie le faisceau de lumière dans une direction perpendiculaire au conducteur 31 vers une prochaine cellule de mesure 31. Ceci est aussi représenté de façon schématique en 3D sur la . Le fonctionnement de ce mode de réalisation est identique à celui de la , mais avec 5 tours du faisceau autour du conducteur 31 au lieu de trois et donc une sensibilité d’avantage accrue. Exemple 6 : L’exemple 6 est montré sur la . Ce mode de réalisation est très proche du mode de réalisation de la . A la différence de la , le montage de cellules de mesure 3 comporte une unique cellule de mesure 33 sous forme d’un récipient fermé à parois transparentes (au moins pour faire entrer et sortir le faisceau de lumière 9) et présentant au centre une ouverture 37 configurée pour être traversée par le conducteur de mise à la terre 31. Les trois éléments optiques 34-1, 34-2 et 34-3 de renvoi sont réalisés sous forme de cubes de renvoi qui sont placés à l’intérieur du récipient contenant le gaz sensible à l’effet Zeeman. Le fonctionnement de ce mode de réalisation est identique à celui de la . Selon un développement, on peut par exemple rendre les parois du récipient opaque et acheminer le faisceau de lumière 9 à l’aide d’une fibre optique dont une entrée est disposée devant un laser et l’autre débouche à l’intérieur du récipient. Pour la sortie, on peut dans ce cas utiliser aussi une fibre optique de sortie avec un collimateur pour faire entrer le faisceau de lumière 9 dans la fibre optique, dont une entrée débouche dans le récipient et la sortie achemine la lumière polarisée vers les détecteurs respectifs des systèmes de polarimétrie et d’absorption. Exemple 7 : L’exemple 7 est montré schématiquement sur la . Ce mode de réalisation est très proche du mode de réalisation de la . En particulier, on y a représenté un premier conducteur électrique 31 associé à un premier montage de cellules de mesure 3 qui est identique à celui de la et un deuxième conducteur électrique 31’ associé à un deuxième montage de cellules de mesure 3’ qui est également identique à celui de la . Pour le montage de cellules de mesures 3’, les références ont été labellisées avec un apostrophe « ‘ ». Ainsi par exemple, la cellule de mesure 33’-1 est disposée à proximité du conducteur électrique 31’ et de structure identique à la cellule de mesure 33-1. Ce qui est intéressant, c’est que l’on utilise le même faisceau de lumière polarisé 9 pour les deux montages de cellules de mesures 3 et 3’ en série et puis aussi un seul système de polarimétrie 11 et un seul système d’absorption 13. Pour ce faire un élément optique de renvoi 34-5 renvoie le faisceau de lumière 9 en sortie du montage 3 vers l’entrée du montage 3’. Pour les deux montages de cellules de mesures 3 et 3’ en série, le faisceau de lumière polarisé 9 parcourt dans le même sens, par exemple le sens antihoraire. Dans ce cas, le résultat de mesure est la somme de contribution des deux montages de cellules de mesures 3 et 3’ en série. Ainsi, on peut mesurer avec un seul faisceau de lumière polarisé 9 émis par une seule source de lumière 7 la somme des courants de fuite (I C + I C ’) circulant respectivement dans les conducteur 31 et 31’. Un tel montage est par exemple intéressant quand il faut mesurer le courant de fuite dans plusieurs conducteurs électriques de mise à la terre. Dans des boîtiers de mise à la terre pour les réseaux de transport et distribution en haute tension en courant alternatif et en courant continu, c’est généralement le cas. En choisissant judicieusement les seuils à ne pas dépasser, on peut donc surveiller le courant de fuite dans plusieurs conducteurs électrique en même temps avec un nombre réduit de capteurs de mesure, notamment des photodiodes PD. Exemple 8 : L’exemple 8 est montré schématiquement sur la . Ce mode de réalisation est très proche du mode de réalisation de la . En particulier, on y a représenté un premier conducteur électrique 31 associé à un premier montage de cellules de mesure 3 qui est identique à celui de la et un deuxième conducteur électrique 31’ associé à un deuxième montage de cellules de mesure 3’ qui est également identique à celui de la . Pour le montage de cellules de mesures 3’, les références ont été labellisées avec un apostrophe « ‘ ». Ainsi par exemple, la cellule de mesure 33’-1 est disposée à proximité du conducteur électrique 31’ et de structure identique à la cellule de mesure 33-1. Ce qui est intéressant, c’est que l’on utilise le même faisceau de lumière polarisé 9 pour les deux montages de cellules de mesures 3 et 3’ en série et puis aussi un seul système de polarimétrie 11 et un seul système d’absorption 13. Pour ce faire un élément optique de renvoi 34-5 renvoi le faisceau de lumière 9 en sortie du montage 3 vers l’entrée du montage 3’. Cependant, à la différence de la , pour les deux montages de cellules de mesures 3 et 3’ en série, le faisceau de lumière polarisé 9 parcourt dans le sens contraire, par exemple le sens antihoraire pour le montage 3 et horaire pour le montage 3’. Un élément optique de renvoi 34’-5 renvoie par exemple le faisceau de lumière 9 en sortie du montage 3’ vers des capteurs du système de polarimétrie 11 et du système de mesure d’absorption 13. Dans ce cas, le résultat de mesure est la différence de contribution des deux montages de cellules de mesures 3 et 3’ en série. Ainsi, on peut mesurer avec un seul faisceau de lumière polarisé émis par une seule source de lumière 7 la différence des courants de fuite (I C - I C ’) circulant respectivement dans les conducteur 31 et 31’. Un tel montage est par exemple intéressant quand il faut mesurer un différentiel de courant de fuite dans plusieurs conducteurs électriques de mise à la fois. Dans des boîtiers de mise à la terre pour les réseaux de transport et distribution en haute tension en courant alternatif et en courant continu, c’est généralement le cas. En choisissant judicieusement les seuils à ne pas dépasser, on peut donc surveiller le courant de fuite dans plusieurs conducteurs électrique en même temps avec un nombre réduit de capteurs de mesure, notamment des photodiodes PD. On comprend donc que la présente invention permet de mesurer des courants faibles dans les conducteurs électriques à l’aide de l’effet Zeeman tout en s’affranchissant de champs magnétiques d’environnement, par exemple comme le champ magnétique terrestre. Dispositif de mesure (1) d’un courant dans au moins un écran de câble d’un réseau de transport électrique par effet Zeeman en présence d’un champ magnétique d’environnement (B T ), notamment le champ magnétique terrestre ou un bruit magnétique, comprenant : - au moins un montage de cellule(s) de mesure (3, 3’) renfermant un gaz sensible à l’effet Zeeman, en particulier un gaz alcalin, - au moins une source de lumière (7) polarisée dont la longueur d’onde est accordée sur une raie d’absorption du gaz sensible à l’effet Zeeman et qui émet un faisceau de lumière (9) traversant le montage de cellules de mesure (3, 3’), - au moins un système de polarimétrie (11) configuré pour mesurer un premier paramètre correspondant à la rotation d’un angle de polarisation du fait de la traversée du faisceau (9) dans le montage de cellule(s) de mesure (3, 3’) renfermant un gaz sensible à l’effet Zeeman, , et dans lequel le montage de cellule(s) de mesure (3, 3’) est configuré de sorte à définir au moins une paire d’une première et d’une seconde sections (l 1 , l 2 ; l 3 , l 4 ; l’ 1 , l’ 2 ; l’ 3 , l’ 4 ) de mesure, les sections de mesure (l 1 , l 2 ; l 3 , l 4 ; l’ 1 , l’ 2 ; l’ 3 , l’ 4 ) d’une paire étant parallèles et disposés perpendiculairement à un conducteur (31, 31’) relié à l’écran de câble et sur les côtés opposés du conducteur (31, 31’), le faisceau de lumière polarisé (9) circulant dans la seconde section de mesure (l 2 ; l 4 ; l’ 2 ; l’ 4 ) dans le sens opposé à celui dans la première section (l 1 , l 3 , ; l’ 1 , ; l’ 3 ) de manière que les contributions du champ magnétique d’environnement au premier paramètre dans les première et seconde sections de mesure (l 1 , l 2 ; l 3 , l 4 ; l’ 1 , l’ 2 ; l’ 3 , l’ 4 ) s’annulent et que les contributions du champ magnétique généré par le courant dans le conducteur au premier paramètre dans les première et seconde sections de mesure s’additionnent (l 1 , l 2 ; l 3 , l 4 ; l’ 1 , l’ 2 ; l’ 3 , l’ 4 ), la variation de l’angle de polarisation permettant de déterminer la valeur du courant parcourant le conducteur (31, 31’). Dispositif de mesure selon la revendication 1, le premier paramètre étant dépendant de la température régnant dans la /les cellule(s) de mesure (3), dans lequel le dispositif comprend en outre une unité de traitement (15) configurée pour combiner la mesure du premier paramètre correspondant à la rotation de l’angle de polarisation et une donnée de température pour en extraire un troisième paramètre indépendant de la température régnant dans la / les cellule(s) de mesure et correspondant au courant parcourant l’écran du câble. Dispositif de mesure selon la revendication 2, comprenant en plus un capteur de température délivrant la donnée de température, le capteur de température pouvant être choisi dans le groupe suivant : un thermocouple, une sonde de température, un capteur de mesure distribué. Dispositif de mesure selon la revendication 2, comprenant en plus un simulateur de température délivrant la donnée de température. Dispositif de mesure selon la revendication 2, comprenant en plus au moins un système de mesure d’absorption (13) configuré pour mesurer un deuxième paramètre correspondant à un taux d’absorption du faisceau (9) par le gaz sensible à l’effet Zeeman, et pour délivrer la donnée de température. Dispositif de mesure selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel le gaz alcalin est du rubidium, du lithium, du sodium, du potassium, du césium ou du francium. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes dans lequel la source de lumière (7) comprend un laser, notamment une diode laser. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes dans lequel il comporte des éléments optiques de renvoi (34-1, 34-2, 34-3, 34-4, 34-5 ; 34’-1, 34’-2, 34’-3, 34’-4, 34’-5) du faisceau de lumière (9) qui sont disposés afin que le faisceau de lumière (9) parcoure successivement les au moins une paire de sections de mesure (l 1 , l 2 ; l 3 , l 4 ; l’ 1 , l’ 2 ; l’ 3 , l’ 4 ). Dispositif selon la revendication précédente dans lequel chaque élément optique de renvoi (34-1, 34-2, 34-3, 34-4, 34-5 ; 34’-1, 34’-2, 34’-3, 34’-4, 34’-5) du faisceau de lumière (9) est configuré à maintenir la polarisation de sorte que la polarisation à l’entrée est la même qu’à la sortie de l’élément optique de renvoi (34-1, 34-2, 34-3, 34-4, 34-5 ; 34’-1, 34’-2, 34’-3, 34’-4, 34’-5). Dispositif selon la revendication 8 ou 9 dans lequel au moins un des éléments optiques de renvoi (34-1, 34-2, 34-3, 34-4, 34-5 ; 34’-1, 34’-2, 34’-3, 34’-4, 34’-5) du faisceau de lumière (9) comprend un prisme de renvoi ou un miroir. Dispositif selon la revendication 8 ou 9 dans lequel au moins un des éléments optiques de renvoi (34-1, 34-2, 34-3, 34-4, 34-5 ; 34’-1, 34’-2, 34’-3, 34’-4, 34’-5) du faisceau de lumière (9) comprend une fibre optique à maintien de polarisation. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le montage de cellule(s) de mesure (3) comporte une unique cellule de mesure (3) sous forme d’un récipient fermé, présentant au centre une ouverture (37) configurée pour être traversée par le conducteur (31). Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le montage de cellule(s) de mesure (3, 3’) comporte pour une paire de sections de mesure (l 1 , l 2 ; l 3 , l 4 ; l’ 1 , l’ 2 ; l’ 3 , l’ 4 ) une première cellule de mesure (33-1; 33-3 ; 33’-1 ; 33’-3) et une seconde cellule de mesure (33-2 ; 33-4 ; 33’-2 ; 33’-4 ). Dispositif selon la revendication 13, dans lequel le montage de cellule(s) de mesure (3, 3’) comporte un montage de deux paires de première et seconde cellule de mesure (33-1, 33-2 ; 33-3, 33-4 ; 33’-1, 33’-2 ; 33’-3, 33’-4). Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes ensemble avec la revendication 8, dans lequel le faisceau de lumière polarisé (9) et les éléments optique de renvoi (34-1, 34-2, 34-3, 34-4) du faisceau de lumière sont configurés de manière que le faisceau de lumière (9) parcoure au moins deux tours autour du conducteur (31, 31’). Dispositif selon la revendication 15, selon lequel dans lequel le faisceau de lumière polarisé (9) et les éléments optique de renvoi du faisceau de lumière (34-1, 34-2, 34-3, 34-4, 34-5 ; 34’-1, 34’-2, 34’-3, 34’-4, 34’-5) sont configurés de manière que des cellules de mesures d’une paire (33-1, 33-2, 33-3, 33-4 ) sont parcourus plusieurs fois par le faisceau de lumière (9). Dispositif selon la revendication 15 selon lequel au moins une première paire de sections de mesure (l 1 , l 2 ; l 3 , l 4 ) est associé à un premier conducteur (31) et au moins une seconde paire de sections de mesure (l’ 1 , l’ 2 ; l’ 3 , l’ 4 ) est associé à un second conducteur (31’). Dispositif selon la revendication 17 selon lequel le faisceau de lumière (9) parcourt autour du premier conducteur (31) dans le même sens que autour du second conducteur (31’) de manière que le résultat de mesure est la somme des courants parcourant le premier (31) et second (31’) conducteur. Dispositif selon la revendication 17 selon lequel le faisceau de lumière parcourt autour du premier conducteur (31) en sens opposé par rapport au second conducteur (31’) de manière que le résultat est la différence des courants parcourant le premier (31) et second (31’) conducteur.