Brevet FR3128782A1 — publié le 20230505

Ce dispositif de mesure (10) des performances d’un détecteur optique (20) comprend : – un cryostat (17) ; – un support (19) apte à recevoir le détecteur (20), fixé à l’intérieur du cryostat (17) ; – des moyens de mesure des performances du détecteur (20) ; et – un écran (12a-12b) disposé autour du support (19) apte à limiter les rayonnements susceptibles d’atteindre le support dans une gamme de longueurs d’ondes du détecteur (20) ; – une fibre optique (16) monomodale dans la gamme de longueurs d’onde du détecteur (20), insérée dans une ouverture (15) du cryostat (17) ; – au moins un module (50) de génération d’un flux lumineux intégrant une source fibrée (23) apte à générer le flux lumineux dans la fibre optique (16). Figure pour l’abrégé : Fig 6 DISPOSITIF DE MESURE DES PERFORMANCES D’UN DETECTEUR OPTIQUE ET PROCEDE DE MESURE ASSOCIE Domaine de l’invention La présente invention concerne un dispositif de mesure des performances d’un détecteur optique ainsi que le procédé de mesure associé. Plus spécifiquement, l’invention concerne les détecteurs mettant en œuvre les phénomènes quantiques fonctionnant à basse température, le détecteur devant être refroidi à des températures très basses, typiquement comprises entre 50 et 200 K. L’invention a vocation à être appliquée pour mesurer les performances d’un détecteur dans le domaine du visible, du proche infrarouge, c’est-à-dire dont la longueur d’onde est comprise entre 1 et 2.5 micromètres (également appelé SWIR pour l’expression anglo-saxonne « Short- Wavelength InfraRed »), de l’infrarouge moyen, dont la longueur d’onde est comprise entre 3 et 8 micromètres (également appelé MWIR pour l’expression anglo-saxonne « Mid-Wavelength InfraRed »), et de l’infrarouge lointain, de longueur d’onde comprise entre 8 et 14 micromètres (également appelé LWIR pour l’expression anglo-saxonne « Long- Wavelength InfraRed »). Ainsi, l’invention peut être appliquée à un grand nombre de détecteurs et pour un grand nombre de domaines distincts. Plus particulièrement, l’invention vise à fournir des mesures de hautes précisions, par exemple pour caractériser les performances d’un détecteur destiné à des applications très exigeantes, telles que les applications dans le domaine spatial. Etat antérieur de la technique Pour caractériser les performances d’un détecteur de type quantique, notamment avant qu’il soit embarqué dans un satellite, plusieurs mesures distinctes peuvent être réalisées, telles que : – la mesure radiométrique ; – la mesure de rémanence ; – la mesure du courant d’obscurité ; et – la mesure de la réponse spectrale. La mesure radiométrique a pour objectif de mesurer la réponse du niveau de sortie du détecteur en fonction du flux de photons incidents sur le détecteur 20 . Pour ce faire, tel qu’illustré sur la , un banc de mesure radiométrique 100 comprend classiquement une source de lumière 101 permettant d’obtenir une loi d’émission quasi-corps noir avec un pic d’émission vers 1 micromètre. Typiquement, cette source de lumière 101 peut présenter une puissance optique de quelques dizaines de Watts avec une température de couleur d’environ 2700 Kelvin. Au sens de l’invention, la « température de couleur » caractérise une source de lumière par comparaison à un matériau idéal émettant de la lumière uniquement par l'effet de la chaleur. Une telle source de lumière 101 comporte classiquement des spires formant une résistance. Cependant, la lumière L 1 1 générée par ce type de source de lumière 101 est fortement inhomogène et il est possible d’observer, en champ lointain, des variations de lumière dues à la forme des spires de la résistance de la source de lumière 101 . Pour corriger ce défaut, une sphère intégrante 102 est utilisée à la sortie de la source de lumière 101 de sorte à obtenir un flux lumineux L 1 2 plus homogène. Plus précisément, cette sphère intégrante 102 est alimentée par la source de lumière 101 à travers un iris réglable 103 . En effet, l’iris réglable 103 permet d’ajuster la quantité de photons tout en conservant un courant constant pour la source de lumière 101 de sorte à garantir la stabilité de ladite source de lumière 101 . En outre, l’iris réglable 103 ne modifie pas la distribution des rayons en sortie de la sphère intégrante 102 . Pour contrôler la quantité de photons pénétrant dans la sphère intégrante 102 , un détecteur de référence 104 est placé sur la sphère intégrante 102 de sorte à mesurer la quantité de photons présents dans la sphère intégrante 102 . Un contrôleur 110 asservit la puissance de la source de lumière 101 et le taux d’ouverture de l’iris 103 en fonction de la quantité de photons recherchée et mesurée par le détecteur de référence 104 . Le flux lumineux L12 en sortie de la sphère intégrante 102 pénètre dans une enceinte thermalisée 105 dont les parois internes sont destinées à absorber les rayonnements dans la gamme de longueurs d’onde d’intérêt. Cette enceinte thermalisée 105 intègre des écrans 106 permettant de limiter l’angle de vue du détecteur 20 . Plus précisément, les flux lumineux parasites sont captés par les écrans 106 et sont absorbés sur les parois de l’enceinte thermalisée 105 de sorte que seul le flux lumineux transmis directement par la sphère intégrante 102 atteigne le détecteur 20 . La thermalisation de l’enceinte thermalisée 105 permet de limiter la capacité d’émission des parois. Par exemple, l’enceinte peut être maintenue à une température de 12°C alors que la température ambiante est sensiblement de 22°C. Ainsi, le flux lumineux L13 en sortie de l’enceinte thermalisée 105 atteint directement le détecteur 20 . Le détecteur 20 est intégré dans un cryostat 107 destiné à reproduire les conditions de fonctionnement du détecteur 20 . Par exemple, pour des applications spatiales, le détecteur 20 peut fonctionner sous vide avec des températures cryogéniques. Plus précisément, le niveau de vide dans le cryostat 107 peut être de 10 -5 mbars alors que la température du cryostat 107 peut être proche de 180K pour un détecteur en proche infrarouge, entre 150K et 110K pour un détecteur en infrarouge moyen, et entre 60K et 100K pour un détecteur en infrarouge lointain. Pour limiter la propagation du flux lumineux L13 à l’intérieur du cryostat 107 , un écran 11 2 peut également être placé autour du détecteur 20 . Pour ce banc de mesure radiométrique 100 , l’écran 11 2 est ouvert pour recevoir le flux lumineux L13 . Compte tenu des différences de pression et de température entre le cryostat 107 et l’enceinte thermalisée 105 ; le cryostat 107 est isolé de l’enceinte thermalisée 105 . Le flux lumineux L13 pénètre dans le cryostat 107 par une fenêtre optique 111 . Entre la fenêtre optique 111 et l’écran 112 , le cryostat comporte classiquement un filtre spécifiquement dimensionné pour laisser passer uniquement la gamme de longueurs d’onde utilisée par le détecteur 20 . Par ailleurs, un détecteur 20 comprend classiquement un ensemble d’éléments sensibles ou pixels. Il est classiquement recherché de mesurer le niveau de sortie de ces éléments sensibles en fonction du flux de photons incidents. Pour ce faire, le détecteur 20 est monté sur un support mobile 108 au moyen d’un organe de déplacement 109 de sorte à ajuster le point central P10 de réception du flux lumineux L13 afin que ce point central P10 soit placé au centre du détecteur 20 avant d’effectuer la mesure du niveau de sortie du détecteur 20 . Pour effectuer la mesure radiométrique, un opérateur commence par monter le détecteur 20 sur le support mobile 108 du cryostat 107 , dans une première étape 120 illustrée sur la . Il commande ensuite la mise sous vide du cryostat 107 , lors d’une deuxième étape 121. Compte tenu du fort niveau de vide recherché, cette mise sous vide du cryostat 107 est particulièrement longue et dure classiquement entre 4 et 8 heures, période au cours de laquelle des contrôles fréquents de la pression et de la température doivent être réalisés. Lorsque le niveau de vide recherché est atteint, le cryostat 107 est refroidi à la température recherchée, dans une troisième étape 122 . Cette troisième étape 122 de refroidissement du cryostat 107 dure généralement entre 1 et 3 heures. Lorsque ces étapes de préparation du cryostat 107 sont terminées, l’opérateur procède aux différentes mesures radiométriques pour les différents éléments sensibles, dans une étape 123 . Pour ce faire, il commande le déplacement du support mobile 108 de sorte à ajuster le point central P10 de réception du flux lumineux L13 afin que ce point central P10 soit placé au centre du détecteur 20 . La mesure du niveau de sortie des éléments sensibles P10 est alors effectuée pour plusieurs quantités de photons, en faisant varier l’ouverture de l’iris 103 . Ainsi, les mesures s’enchainent pour mesurer le niveau de sortie de l’ensemble des éléments sensibles du détecteur 20 . Typiquement, l’ensemble de ces mesures nécessite environ une journée de manipulations pour un opérateur. A la fin des mesures, il convient d’augmenter progressivement et lentement la température afin que le cryostat 107 revienne à température ambiante, dans une étape 124 . Pour protéger l’intégrité physique du détecteur, cette étape 124 nécessite environ une journée de manipulations au cours de laquelle des contrôles fréquents de la pression et de la température doivent être réalisés. La dernière étape 125 consiste à remonter le niveau de vide avant de pouvoir retirer le cryostat 107 du banc de mesure radiométrique 100 . Au total, l’ensemble des étapes 120 à 125 nécessitent environ une semaine de manipulations pour un opérateur. Avant ou après que les performances du détecteur 20 soient obtenues sur le banc de mesure radiométrique 100 , ce détecteur 20 peut être analysé sur un autre banc de mesure, par exemple un banc de mesure de rémanence 200 , tel qu’illustré sur la . Pour ce faire, le cryostat 107 est démonté du banc de mesure radiométrique 100 pour être placé dans le banc de mesure de rémanence 200. Préalablement à l’installation du cryostat 107 intégrant le détecteur 20 sur le banc de mesure de rémanence 200 , le filtre monté sur l’écran 112 du cryostat 107 peut être modifié. La mesure de rémanence a pour objectif d’observer les effets de variations temporelles d’une scène sur les images d’un détecteur. Pour ce faire, il est recherché si une image précédemment captée par un détecteur influence l’image en cours de lecture (effet de rémanence) et, pour les détecteurs réalisant une intégration au cours de la lecture, si l’image en cours d’intégration par le détecteur influence l’image en cours de lecture (effet de pré-rémanence). Pour effectuer cette mesure, il est nécessaire d’utiliser une source lumineuse 201 dont l’intensité lumineuse varie temporellement de manière contrôlée. Ainsi, la source lumineuse 201 est associée à un obturateur mécanique 202 apte à obturer la sortie de la source lumineuse 201 avec un temps de réponse de l’ordre de la milliseconde. La source lumineuse 201 peut être identique à la source lumineuse 101 du banc de mesure radiométrique 100 . Pour effectuer la mesure de rémanence, un opérateur commence par monter le cryostat 107 sur le banc de mesure de rémanence 200 , dans une première étape 220 illustrée sur la . Il commande ensuite la mise sous vide du cryostat 107 , dans une deuxième étape 221, et le refroidissement du cryostat 107, dans une troisième étape 222. Lorsque ces étapes de préparation du cryostat 107 sont terminées, l’opérateur procède aux différentes mesures de rémanence, dans une étape 2 23 . Pour ce faire, il commande l’acquisition de plusieurs images successives modifiées pendant les instants de fermeture de l’obturateur 202 , et il compare les images acquises avec des images de référence de sorte à déceler les effets de pré-rémanence ou de rémanence sur les images acquises. L’effet de rémanence apparait lorsqu’une image acquise présente des artefacts liés à l’influence de l’image précédente alors que l’effet de pré-rémanence apparait, pour les détecteurs réalisant une intégration au cours de la lecture, lorsqu’une image en cours de lecture présente des artefacts liés à l’influence de l’image en cours d’intégration (acquisition en mode IWR pour l’acronyme anglo-saxon « Integrate While Read »). De la même manière que pour le banc de mesure radiométrique 100 , lorsque les mesures de rémanence sont terminées, l’opérateur commande l’augmentation de la température du cryostat 107 , dans une étape 224 , et la remontée de la pression, dans une étape 225 . Au total, l’ensemble des étapes 2 20 à 2 25 nécessitent quelques jours de manipulations pour un opérateur. Avant ou après que les performances du détecteur 20 soient obtenues sur le banc de mesure de rémanence 200 , ce détecteur 20 peut être analysé sur un banc de mesure du courant d’obscurité 3 00 , tel qu’illustré sur la . Pour ce faire, le cryostat 107 est démonté du banc de rémanence 200 pour être placé sur le banc du courant d’obscurité 300. La mesure d’obscurité ou la mesure de courant d’obscurité a pour objectif de mesurer le courant d’obscurité du détecteur 20 , c’est-à-dire le courant de fuite de composants intégrés dans le détecteur 20 sans la présence de flux. Le niveau de courant d’obscurité influence les performances du détecteur. En effet, plus le courant d’obscurité est élevé, plus le nombre de pixels défectueux est lui-même élevé, et plus le bruit de courant d’obscurité impacte le bruit global du détecteur 20 . Ainsi, la mesure du courant d’obscurité fixe en partie la température de fonctionnement du détecteur 20 . Pour mesurer le courant d’obscurité, il faut que le courant inhérent au flux provenant du banc de test soit négligeable par rapport au courant d’obscurité à mesurer. Il est donc également important de faire varier la température pendant cette mesure pour s’assurer que justement le courant d’obscurité mesuré n’est pas constitué d’un flux de fond. Pour ce faire, préalablement à l’installation du cryostat 107 intégrant le détecteur 20 sur le banc du courant d’obscurité 300 , le filtre est démonté de l’écran 112 du cryostat 107 pour être remplacé par un obturateur 313 de sorte à isoler le détecteur 20 . En outre, la fenêtre optique 111 peut également être recouverte d’un bouchon opaque 311 de sorte à isoler encore davantage le détecteur 20 . Ces deux niveaux d’isolation lumineuse permettent de mesurer le courant de fuite des éléments sensibles du détecteur 20 en faisant varier la température du cryostat 107 . Pour ce faire, tel qu’illustré sur la , un opérateur doit encore monter le détecteur 20 dans le cryostat 107, dans une première étape 320, puis commander la mise sous vide du cryostat 107, dans une deuxième étape 321, et le refroidissement du cryostat 107, dans une troisième étape 322. Après avoir effectué les mesures du courant de fuite de chaque élément sensible, dans une étape 323, l’opérateur commande l’augmentation de la température du cryostat 107, dans une étape 324, et la remontée de la pression, dans une étape 325. Au total, l’ensemble des étapes 320 à 325 nécessitent encore environ une semaine de manipulations pour un opérateur. Le dernier banc de mesure vise à obtenir la réponse spectrale du détecteur 20 . La mesure de la réponse spectrale permet d’obtenir la réponse en longueur d’onde des pixels du détecteur 20 . En effet, quelle que soit la technologie utilisée, la réponse du détecteur 20 n’est pas homogène en fonction de la longueur d’onde. Elle peut dépendre de nombreux paramètres technologiques. Il est souvent nécessaire de connaitre la réponse spectrale, notamment lorsqu’il est recherché d’utiliser des filtres optiques devant le détecteur 20 . Ainsi, il est possible de prévoir si certaines longueurs d’onde sont à filtrer ou non en fonction de l’application recherchée. Pour effectuer la mesure de la réponse spectrale, il convient de faire varier la longueur d’onde d’un flux lumineux monochrome L42 et de mesurer le rapport entre la réponse du détecteur 20 et la réponse d’un détecteur de référence 404 dont la réponse spectrale est connue. Pour ce faire, tel qu’illustré sur la , le banc de mesure de la réponse spectrale 400 comprend classiquement une source lumineuse 401 dont le flux lumineux est modulé en longueur d’onde par un contrôleur 410. La source lumineuse 401 peut être identique à la source lumineuse 101 du banc de mesure radiométrique 100. Le flux lumineux L41 généré par la source lumineuse 401 est transmis à un réseau de diffraction 414 permettant d’obtenir un flux lumineux monochrome L42 . Le flux lumineux monochrome L42 est ensuite traité par un filtre 415 , pour supprimer l’influence d’ordres supérieurs du réseau de diffraction 414 , avant d’être inséré dans une sphère intégrante 402 . Cette sphère intégrante 402 permet de générer un flux lumineux à destination du détecteur de référence 404 ainsi qu’un flux lumineux L44 à destination du détecteur 20 . Pour ce faire, le cryostat 107 du détecteur présente un écran 112 qui est ouvert et une fenêtre optique 1 11 , également ouverte. Un filtre peut éventuellement être monté sur l’écran 112 . Pour utiliser le banc de mesure de la réponse spectrale 400 , un opérateur doit encore monter le détecteur 20 dans le cryostat 107 , dans une première étape 4 20 , puis commander la mise sous vide du cryostat 107 , dans une deuxième étape 4 21 , et le refroidissement du cryostat 107 , dans une troisième étape 4 22 , tel qu’illustré sur la . Après avoir effectué les mesures de la réponse spectrale, dans une étape 4 23, l’opérateur commande l’augmentation de la température du cryostat 107, dans une étape 424, et la remontée de la pression, dans une étape 425. Au total, l’ensemble des étapes 420 à 425 nécessitent encore environ une semaine de manipulations pour un opérateur. Ainsi, pour caractériser complètement un détecteur 20 , le cryostat 107 est transporté entre les bancs 100 , 200 , 300 et 400 , et un ou plusieurs opérateurs doivent effectuer l’ensemble des étapes 120 - 125 , 220 - 225 , 320 - 325 et 420 - 425 . Il s’ensuit que la caractérisation complète d’un détecteur 20 nécessite aujourd’hui environ un mois de travail pour un opérateur. En outre, ces différents bancs de mesure 100 , 200 , 300 et 400 présentent également un encombrement important. Le problème technique de l’invention est donc de caractériser un détecteur avec plusieurs mesures distinctes, telles que la mesure radiométrique, la mesure de rémanence, la mesure de courant d’obscurité, et la mesure de la réponse spectrale, de manière plus simple et plus rapide. Pour répondre à ce problème technique, l’invention propose un banc de mesure unique permettant de réaliser les différentes mesures sans déplacer le détecteur. Pour ce faire, le détecteur est placé dans un cryostat dans lequel pénètre une fibre optique monomodale destinée à transmettre un faisceau lumineux en regard du détecteur. La fibre optique monomodale comporte deux extrémités : une première extrémité placée à l’intérieur du cryostat, et une seconde extrémité placée à l’extérieur du cryostat et sur laquelle plusieurs modules de génération d’un flux lumineux intégrant une source fibrée peuvent être connectées de sorte à réaliser plusieurs mesures distinctes, telles que la mesure radiométrique, la mesure de rémanence, la mesure de courant d’obscurité, et la mesure de la réponse spectrale. A cet effet, selon un premier aspect, l’invention concerne un dispositif de mesure des performances d’un détecteur optique, comprenant : – un cryostat comprenant des moyens de mise sous vide et des moyens de refroidissement aptes à placer le détecteur dans des conditions de fonctionnement attendues ; – des moyens de mesure des performances du détecteur ; – un support apte à recevoir le détecteur, fixé à l’intérieur du cryostat ; et – un écran disposé autour du support de sorte à limiter les rayonnements pouvant atteindre le support dans une gamme de longueurs d’ondes du détecteur. L’invention se caractérise en ce que le dispositif de mesure comprend également : – une fibre optique monomodale dans la gamme de longueurs d’onde de fonctionnement du détecteur, ladite fibre optique étant insérée dans une ouverture du cryostat, et comprenant : . une première extrémité fixée au niveau d’une ouverture de l’écran, de sorte à projeter un flux lumineux sur tout ou partie du détecteur ; et . une seconde extrémité, extérieure au cryostat, destinée à recevoir un flux lumineux ; et – au moins un module de génération d’un flux lumineux intégrant une source fibrée apte à générer le flux lumineux dans la seconde extrémité de la fibre optique ; les moyens de mesure des performances du détecteur étant aptes à mesurer lesdites performances en fonction du flux lumineux reçu sur la seconde extrémité, plusieurs mesures distinctes pouvant être réalisées en interchangeant le module connecté sur la seconde extrémité. Au sens de l’invention, une « source fibrée » est une source dont le faisceau lumineux généré est couplé avec un mode de la fibre optique associée à la source. Cette source fibrée peut être une diode électroluminescente, une source super-continuum ou un laser par exemple. Une source super-continuum est obtenue en dirigeant un faisceau laser sur un matériau présentant des propriétés de transmission optiques non-linéaires de sorte que la traversé du faisceau laser dans le matériau modifie le spectre du faisceau laser. Par source fibrée, on entend le couplage d’une source lumineuse avec une fibre optique ; le flux lumineux issu de la source primaire est guidé à l’intérieur de la fibre optique et jusqu’en sortie de fibre. Le couplage entre la source et la fibre peut se faire par alignement des deux composants et/ou au moyen d’un composant(s) intermédiaire(s) (lentille, prisme…) L’invention permet ainsi d’effectuer plusieurs mesures sans déplacer le détecteur au sein du cryostat, et sans nécessiter des mises sous vide répétées de ce dernier, en modifiant le flux lumineux injecté dans la fibre optique au moyen du module de génération dudit flux lumineux. Il s’ensuit qu’il n’est plus nécessaire d’effectuer un grand nombre de phases de montage/diminution de la pression et de montage/diminution de la température car le cryostat peut rester sur le même banc de mesure et dans le même état lors des changements de flux lumineux. La présente invention consiste donc à remplacer les éléments volumineux des bancs de mesure radiométrique et de mesure de la réponse spectrale, c’est-à-dire les sources de lumière et les sphères intégrantes, par un module intégrant une source fibrée et une fibre optique monomodale. En effet, le flux lumineux généré par une source fibrée, par exemple une diode électroluminescente, présente classiquement une puissance inférieure aux sources de lumières de l’état de la technique ainsi qu’une répartition spatiale inhomogène en raison de sa structure. Il serait possible d’utiliser une sphère intégrante pour réaliser une homogénéisation. Cependant, l’utilisation d’une sphère intégrante fait perdre beaucoup de puissance et il serait alors difficile d’obtenir les niveaux de puissance recherchés. Pour résoudre ce problème, l’invention propose d’utiliser une fibre optique monomodale, qui filtre spatialement le flux lumineux issue de la source fibrée et permet une divergence homogène à sa sortie, par exemple sous la forme d’un faisceau gaussien, sans perdre de puissance lumineuse. Ainsi, le caractère monomodal de la fibre optique permet de corriger les inhomogénéités, si bien qu’en sortie de la fibre optique monomodale, le flux lumineux transmis sur le détecteur est équivalent aux flux lumineux utilisés dans l’état de la technique. De manière connue, le caractère monomodal de la fibre optique est obtenu en sélectionnant le saut d’indice (NA) et le diamètre (a) du cœur de la fibre optique de sorte que la fréquence normalisée (V) soit de l’ordre de 1 à 2.405, selon la relation suivante : avec correspondant à la longueur d’onde d’intérêt du détecteur. Au sens de l’invention, une fibre optique « monomodale » est une fibre optique dont la fréquence normalisée (V) est comprise entre 1.2 et 3.8 dans la gamme de longueurs d’onde d’intérêt. En effet, dans cette plage de fréquence normalisée, la majeure partie de la gamme de longueurs d’onde présente un comportement monomodal et la fibre optique est très peu sujette au couplage des flux lumineux externes. Ainsi, la fibre optique présente une isolation efficace par rapport aux perturbations externes. L’utilisation d’une fibre optique présente également d’autres avantages. En effet, la fibre optique peut également être sélectionnée pour présenter une gaine optique capable de filtrer très efficacement les rayonnements extérieurs et favoriser la transmission du flux lumineux dans la gamme de longueurs d’onde d’intérêt du détecteur. Ainsi, pour des applications dans l’infrarouge moyen ou lointain, une fibre optique avec un cœur en silice n’est pas optimale en raison de l’absorption de la silice. De préférence, la fibre optique est réalisée avec un cœur en verre fluoré, et par exemple en Zblan, en verre de chalcogénure ou en un matériau polycristallin, tel que le chlorure d’argent ou le bromure d’argent. Le Zblan tire son nom des éléments contenus dans le verre fluoré, notamment zirconium, baryum, lanthane, aluminium et sodium, et il est très performant pour les applications dans l’infrarouge moyen, dont la longueur d’onde est comprise entre 3 et 8 micromètres. Les fibres optiques en verre de chalcogénure présentent un large domaine de transparence dans l'infrarouge et des propriétés optiques non-linéaires importantes. Ainsi, les fibres optiques en verre de chalcogénure sont adaptées pour les applications dans l’infrarouge moyen et l’infrarouge lointain. Les fibres optiques avec un cœur en matériau polycristallin sont largement développées ; elles présentent donc un coût relativement faible et permettent d’assurer l’homogénéité du faisceau lumineux transmis au détecteur dans tous les domaines de l’infrarouge. En outre, la fibre optique peut être intégrée dans le cryostat avec une très faible ouverture de sorte à limiter le risque de perte de température ou de pression. Par ailleurs, l’utilisation d’une fibre optique permet d’utiliser des fonctions optiques intégrées provenant des télécommunications. Ainsi, pour effectuer la mesure radiométrique, le module de génération du flux lumineux, destiné à être connectée sur la seconde extrémité de la fibre optique, comprend : – une source fibrée destinée à générer un flux lumineux à l’intérieur d’une première fibre optique d’alimentation ; – un atténuateur optique, apte à limiter le flux lumineux, connecté entre la première fibre optique d’alimentation et une seconde fibre optique d’alimentation ; – un séparateur optique, connecté sur la seconde fibre optique d’alimentation, apte à séparer le flux lumineux de la seconde fibre optique d’alimentation sur une troisième et une quatrième fibres optiques d’alimentation ; la troisième fibre optique d’alimentation étant connectée sur la seconde extrémité de la fibre optique insérée dans le cryostat ; et – un détecteur de référence connecté sur la quatrième fibre optique d’alimentation, apte à mesurer le flux lumineux en sortie du séparateur optique de sorte à commander la puissance de la source fibrée et de l’atténuateur optique pour obtenir une puissance lumineuse de mesure attendue. Il s’ensuit qu’en mettant en œuvre limitativement des éléments optiques peu volumineux, il est possible d’effectuer une mesure radiométrique aussi efficace que les mesures radiométriques réalisées sur les bancs de mesure radiométrique de l’état de la technique. Pour effectuer une mesure de rémanence, le module de génération du flux lumineux, destiné à être connectée sur la seconde extrémité de la fibre optique, comprend : – une source fibrée destinée à générer un flux lumineux à l’intérieur d’une première fibre optique d’alimentation ; – un obturateur optique apte à bloquer le flux lumineux, ledit obturateur étant connecté entre la première fibre optique d’alimentation et une seconde fibre optique d’alimentation ; – un séparateur optique connecté sur la seconde fibre optique d’alimentation, apte à séparer le flux lumineux de la seconde fibre optique d’alimentation sur une troisième et une quatrième fibre optique d’alimentation ; la troisième fibre optique d’alimentation étant connectée sur la seconde extrémité de la fibre optique insérée dans le cryostat ; et – un détecteur de référence connecté sur la quatrième fibre optique d’alimentation, apte à contrôler le flux lumineux en sortie du séparateur optique. Contrairement à un banc de mesure de rémanence classique, ce mode de réalisation permet d’utiliser un obturateur optique ou acousto-optique en lieu et place d’un obturateur mécanique. Or, un obturateur optique ou acousto-optique présente un temps de réponse de l’ordre de la microseconde, alors qu’un obturateur mécanique de type « shutter » par exemple, présente un temps de réponse de l’ordre de la milliseconde. Il s’ensuit que la mesure de rémanence peut être plus précise. En outre, le module de génération de flux lumineux alors mis en œuvre peut être utilisé pour effectuer une mesure du courant d’obscurité en coupant l’alimentation électrique de la source fibrée. En effet, en utilisant une fibre optique avec une fréquence normalisée (V) comprise entre 1.5 et 3 dans la gamme de longueurs d’onde d’intérêt, les longueurs d’ondes des flux lumineux des lumières ambiantes ne peuvent pas être couplées avec le la fibre optique. Ainsi, il n’est pas nécessaire d’utiliser un bouchon. Pour effectuer une mesure de la réponse spectrale, le module de génération du flux lumineux, destiné à être connectée sur la seconde extrémité de la fibre optique, comprend : – une source fibrée destinée à générer un flux lumineux à l’intérieur d’une première fibre optique d’alimentation ; – un réseau de diffraction connecté sur la première fibre optique d’alimentation ; – un filtre connecté en sortie du réseau de diffraction ; et – une seconde fibre optique d’alimentation connectée en sortie du second filtre. Ainsi, la mesure radiométrique, la mesure de rémanence, la mesure de courant d’obscurité, et la mesure de la réponse spectrale peuvent être réalisées par des sources fibrées connectées sur la fibre optique insérée dans le cryostat si bien qu’il n’est pas nécessaire de déplacer le détecteur entre deux mesures. Il suffit donc de changer le mode de fonctionnement et/ou le module de génération du flux lumineux pour passer d’une mesure à l’autre, sans avoir besoin de modifier le niveau de vide ou la température du cryostat. Le dispositif permet donc d’effectuer l’ensemble des mesures requises de manière simplifiée. Ainsi, selon un second aspect, l’invention concerne un procédé de mesure des performances d’un détecteur optique au moyen d’un dispositif de mesure du type de celui précédemment décrit. Ce procédé comprend les étapes suivantes : – montage du détecteur dont on désire mesurer les performances sur le support du cryostat ; – mise sous vide du cryostat de sorte à atteindre un niveau de vide de fonctionnement recherché du détecteur ; – refroidissement du cryostat de sorte à atteindre une température de fonctionnement recherchée du détecteur ; – connexion d’un premier module de génération de flux lumineux sur la seconde extrémité de la fibre optique ; – mesure des performances du détecteur ; – déconnexion du premier module de la seconde extrémité de la fibre optique ; – connexion d’un second module de génération de flux lumineux sur la seconde extrémité de la fibre optique ; – mesure des performances du détecteur ; – réchauffage du cryostat de sorte à atteindre la température ambiante ; et – remise sous pression ambiante du cryostat et démontage du détecteur. De préférence, quatre mesures distinctes sont réalisées de sorte que le procédé comprend les étapes suivantes : – connexion d’un module de génération de flux lumineux pour effectuer une mesure radiométrique sur la seconde extrémité de la fibre optique ; – mesure radiométrique du détecteur ; – déconnexion du module de génération de flux lumineux de la seconde extrémité de la fibre optique ; – connexion d’un module de génération de flux lumineux pour effectuer une mesure de rémanence sur la seconde extrémité de la fibre optique ; – mesure de la rémanence du détecteur ; – mesure du courant d’obscurité du détecteur ; – déconnexion du module de génération de flux lumineux de la seconde extrémité de la fibre optique ; – connexion d’un module de génération de flux lumineux pour effectuer une mesure de la réponse spectrale sur la seconde extrémité de la fibre optique ; et – mesure de la réponse spectrale du détecteur. Brève description des figures L’invention sera bien comprise à la lecture de la description qui suit, dont les détails sont donnés uniquement à titre d’exemple, et développée en relation avec les figures annexées, dans lesquelles des références identiques se rapportent à des éléments identiques : La est une représentation schématique d’un banc de mesure radiométrique de l’état de la technique ; La illustre les étapes de réalisation d’une mesure radiométrique à partir du banc de la ; La est une représentation schématique d’un banc de mesure de rémanence de l’état de la technique ; La illustre les étapes de réalisation d’une mesure de rémanence à partir du banc de la ; La est une représentation schématique d’un banc de mesure du courant d’obscurité de l’état de la technique ; La illustre les étapes de réalisation d’une mesure du courant d’obscurité à partir du banc de la ; La est une représentation schématique d’un banc de mesure spectrale de l’état de la technique ; La illustre les étapes de réalisation d’une mesure spectrale à partir du banc de la ; La est une représentation schématique d’un dispositif de mesure des performances d’un détecteur optique selon un mode de réalisation de l’invention ; La illustre schématiquement une configuration du dispositif de mesure de la pour obtenir une mesure radiométrique ; La illustre une configuration du dispositif de mesure de la pour obtenir une mesure de rémanence ; La illustre une configuration du dispositif de mesure de la pour obtenir une mesure spectrale ; La illustre l’évolution du flux lumineux en sortie d’une source fibrée dans la configuration de la ; La illustre l’évolution du flux lumineux en sortie d’une fibre optique insérée dans un cryostat dans la configuration de la ; La illustre l’évolution du flux lumineux sur le détecteur dans la configuration de la ; La illustre l’évolution du flux lumineux en sortie d’une sphère intégrante dans le banc de mesure radiométrique de l’état de la technique de la ; La illustre l’évolution du flux lumineux en entrée d’une fenêtre optique dans le banc de mesure radiométrique de l’état de la technique de la ; La illustre l’évolution du flux lumineux sur le détecteur dans le banc de mesure radiométrique de l’état de la technique de la ; et La illustre les étapes de réalisation d’une mesure radiométrique, mesure de rémanence, d’une mesure du courant d’obscurité et d’une mesure spectrale selon un mode de réalisation du procédé de l’invention. Dispositif de mesure (10) des performances d’un détecteur optique (20) comprenant : – un cryostat (17) comprenant des moyens de mise sous vide et des moyens de refroidissement aptes à placer le détecteur (20) dans ses conditions de fonctionnement attendues ; – un support (19) apte à recevoir le détecteur (20), fixé à l’intérieur du cryostat (17) ; – des moyens de mesure des performances du détecteur (20) ; et – un écran (12a-12b) disposé autour du support (19) apte à limiter les rayonnements susceptibles d’atteindre le support dans une gamme de longueurs d’ondes du détecteur (20) ; caractérisé en ce que le dispositif de mesure (10) comprend également : – une fibre optique (16) monomodale dans la gamme de longueurs d’onde du détecteur (20) ; la fibre optique (16) étant insérée dans une ouverture (15) du cryostat (17) et comprenant : . une première extrémité (14) fixée au niveau d’une ouverture de l’écran (12a-12b), de sorte à projeter un flux lumineux sur tout ou partie du détecteur (20) ; et . une seconde extrémité (22), extérieure au cryostat (17), destinée à recevoir un flux lumineux ; et – au moins deux modules (50-52) de génération d’un flux lumineux intégrant une source fibrée (23, 33, 43) apte à générer le flux lumineux dans la seconde extrémité (22) de la fibre optique (16) ; les moyens de mesure des performances du détecteur (20) étant aptes à mesurer lesdites performances en fonction du flux lumineux reçu sur la seconde extrémité (22) ; plusieurs mesures distinctes pouvant être réalisées en interchangeant le module (50-52) connecté sur la seconde extrémité (22). Dispositif de mesure des performances d’un détecteur optique (20) selon la revendication 1, dans lequel la source fibrée (23, 33, 43) est constituée d’une diode électroluminescente, d’une source super-continuum ou d’un laser. Dispositif de mesure des performances d’un détecteur optique (20) selon la revendication 1 ou 2, dans lequel la fibre optique (16) est réalisée avec un cœur en verre fluoré, en verre de chalcogénure ou en matériau polycristallin. Dispositif de mesure des performances d’un détecteur optique (20) selon l’une des revendications 1 à 3, dans lequel un des modules de génération du flux lumineux (50), destiné à être connecté sur la seconde extrémité (22) de la fibre optique (16) pour effectuer une mesure radiométrique, comprend : – une source fibrée (23) destinée à générer un flux lumineux à l’intérieur d’une première fibre optique d’alimentation (28) ; – un atténuateur optique (24), apte à limiter le flux lumineux, ledit atténuateur (24) étant connecté entre la première fibre optique d’alimentation (28) et une seconde fibre optique d’alimentation (29) ; – un séparateur optique (25), connecté sur la seconde fibre optique d’alimentation (29), apte à séparer le flux lumineux de la seconde fibre optique d’alimentation (29) sur une troisième (30) et une quatrième (31) fibre optique d’alimentation ; la troisième fibre optique d’alimentation (30) étant connectée sur la seconde extrémité (22) de la fibre optique (16) insérée dans le cryostat (17) ; et – un détecteur de référence (26), connecté sur la quatrième fibre optique d’alimentation (31), et apte à mesurer le flux lumineux en sortie du séparateur optique (25) de sorte à commander la puissance de la source fibrée (23) et de l’atténuation optique (24) pour obtenir une puissance lumineuse de mesure attendue. Dispositif de mesure des performances d’un détecteur optique (20) selon l’une des revendications 1 à 4, dans lequel un des modules de génération du flux lumineux (51), destiné à être connecté sur la seconde extrémité (22) de la fibre optique (16) pour effectuer une mesure de rémanence, comprend : – une source fibrée (33) destinée à générer un flux lumineux à l’intérieur d’une première fibre optique d’alimentation (28) ; – un obturateur optique (35), apte à bloquer le flux lumineux, connecté entre la première fibre optique d’alimentation (28) et une seconde fibre optique d’alimentation (29) ; – un séparateur optique (25), connecté sur la seconde fibre optique d’alimentation (29), apte à séparer le flux lumineux de la seconde fibre optique d’alimentation (29) sur une troisième (30) et une quatrième (31) fibre optique d’alimentation ; la troisième fibre optique d’alimentation (30) étant connectée sur la seconde extrémité (22) de la fibre optique (16) insérée dans le cryostat (17) ; et – un détecteur de référence (34), connecté sur la quatrième fibre optique d’alimentation (31), apte à contrôler le flux lumineux en sortie du séparateur optique (25). Dispositif de mesure des performances d’un détecteur optique (20) selon la revendication 5, dans lequel le module de génération du flux lumineux (51), destiné à être connecté sur la seconde extrémité (22) de la fibre optique (16) pour effectuer une mesure de rémanence, est également mis en œuvre afin de réaliser une mesure du courant d’obscurité en coupant l’alimentation électrique de la source fibrée (33). Dispositif de mesure des performances d’un détecteur optique (20) selon l’une des revendications 1 à 5, dans lequel la fibre optique (16) présente une fréquence normalisée (V) comprise entre 1.2 et 3.8 dans la gamme de longueurs d’onde d’intérêt. Dispositif de mesure des performances d’un détecteur optique (20) selon l’une des revendications 1 à 7, dans lequel un des modules de génération du flux lumineux (52), destiné à être connecté sur la seconde extrémité (22) de la fibre optique (16) pour effectuer une mesure de la réponse spectrale, comprend : – une source fibrée (43) destinée à générer un flux lumineux à l’intérieur d’une première fibre optique d’alimentation (44) ; – un réseau de diffraction (46) connecté sur la première fibre optique d’alimentation (44) ; – un filtre (47) connecté en sortie du réseau de diffraction (46) ; et – une seconde fibre optique d’alimentation (48) connectée en sortie du second filtre (47). Procédé de mesure des performances d’un détecteur optique (20) au moyen d’un dispositif de mesure (10) selon l’une des revendications 1 à 8, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : – montage (60) du détecteur (20) sur le support (19) du cryostat (17) ; – mise sous vide (61) du cryostat (17) de sorte à atteindre un niveau de vide de fonctionnement recherché du détecteur (20) ; – refroidissement (62) du cryostat (17) de sorte à atteindre une température de fonctionnement recherchée du détecteur (20) ; – connexion (63) d’un premier module (50-52) de génération de flux lumineux sur la seconde extrémité (22) de la fibre optique (16) ; – mesure (64) des performances du détecteur (20) ; – déconnexion (65) du premier module (50-52) de génération de flux lumineux de la seconde extrémité (22) de la fibre optique (16) ; – connexion (66) d’un second module (50-52) de génération de flux lumineux sur la seconde extrémité (22) de la fibre optique (16) ; – mesure (67) des performances du détecteur (20) ; – réchauffage (72) du cryostat (17) de sorte à atteindre la température ambiante ; et – remise sous pression ambiante du cryostat (17) et démontage (73) du détecteur (20). Procédé de mesure des performances d’un détecteur optique selon la revendication 9, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : – connexion (63) d’un premier module de génération de flux lumineux (50) pour effectuer une mesure radiométrique sur la seconde extrémité (22) de la fibre optique (16) ; – mesure radiométrique (64) du détecteur (20) ; – déconnexion (65) du premier module de génération de flux lumineux (50) de la seconde extrémité (22) de la fibre optique (16) ; – connexion (66) d’un second module de génération de flux lumineux (51) pour effectuer une mesure de rémanence sur la seconde extrémité (22) de la fibre optique (16) ; – mesure de la rémanence (67) du détecteur (20) ; – mesure (68) du courant d’obscurité du détecteur (20) ; – déconnexion (69) du second module de génération de flux lumineux (51) de la seconde extrémité (22) de la fibre optique (16) ; – connexion (70) d’un troisième module de génération de flux lumineux (52) pour effectuer une mesure de la réponse spectrale sur la seconde extrémité (22) de la fibre optique (16) ; et – mesure (71) de la réponse spectrale du détecteur (20).