Brevet FR3135210A1 — publié le 20231110

La présente invention concerne une colonne pour l’extraction liquide-liquide d’une charge par un solvant d’extraction, comprenant des plateaux perforés (P i ) pour le passage d’une phase dispersée (B), les plateaux perforés étant espacés d’un espace inter-plateaux (8), et des déversoirs (6), un déversoir étant un évidement permettant le passage d’une phase continue (A) au travers d’un plateau perforé, la colonne d’extraction (1) comprenant alternativement des plateaux perforés de type I comprenant deux déversoirs périphériques, et des plateaux perforés de type II comprenant un seul déversoir central, dans laquelle : la hauteur H1 des espaces inter-plateaux disposés directement en aval des plateaux de type I, dans le sens de l’écoulement de la phase continue, est supérieure à la hauteur H2 des espaces inter-plateaux disposés directement en aval des plateaux de type II. La présente invention concerne également un procédé d’extraction liquide-liquide utilisant ladite colonne d’extraction liquide-liquide. Figure 3 à publier Colonne d’extraction à hauteurs de compartiment alternées Le domaine de l’invention concerne l’extraction liquide-liquide dans des colonnes à plateaux perforés à déversoirs, tels qu’utilisés dans de nombreux procédés chimiques dont les procédés d’extraction des aromatiques présents dans différentes coupes pétrolières ou issues de procédés de raffinages. Les colonnes d’extraction liquide-liquide sont notamment adaptées pour la séparation liquide-liquide de composés hydrocarbonés, tels que des composés aromatiques (e.g. A6-A11) provenant de coupes hydrocarbonées étendues (e.g. coupe C6-C11, telles que provenant d’une unité de craquage catalytique (FCC Fluid Catalytic Cracking selon la terminologie anglo-saxonne). Le principe de fonctionnement des colonnes d’extraction liquide-liquide repose sur les différences de solubilité des composés d’une charge liquide homogène dans un solvant approprié (e.g. solvant aprotique et polaire, tel que le Sulfolane ou le DMSO). L’adjonction à la charge d’un solvant partiellement miscible provoque l’apparition d’une seconde phase vers laquelle est transférée préférentiellement une partie des composés (e.g. les composés aromatiques), constituants les plus solubles. En référence à la , une colonne d’extraction liquide-liquide 1 comprend les éléments suivants : - un premier point d’injection 2 d’une première phase (charge liquide à séparer) ; - un deuxième point d’injection 3 d’une deuxième phase (solvant liquide de séparation), les premier et deuxième points d’injection 2 et 3 étant disposés pour permettre la circulation des première et deuxième phases à contre-courant ; - un premier point de soutirage d’un extrait 4 (en phase liquide), tel qu’un solvant enrichi en composés extraits de la charge ; et - un deuxième point de soutirage d’un raffinat 5 (en phase liquide), tel qu’une charge appauvrie en composés extraits, l’un des premier et deuxième points de soutirage étant disposé en fond de colonne d’extraction 1 et l’autre en tête de colonne d’extraction 1. En outre, le premier point d’injection 2 de la charge à séparer est typiquement disposé entre le deuxième point d’injection 3 du solvant liquide de séparation et le premier point de soutirage de l’extrait 4. De la même manière, le deuxième point d’injection 3 du solvant liquide de séparation est typiquement disposé entre le premier point d’injection 2 de la charge à séparer et le deuxième point de soutirage du raffinat 5. Dans cet exemple de référence, la première phase est la phase légère et la deuxième phase est la phase lourde. En référence à la , une colonne d’extraction liquide-liquide 1 comprend une pluralité de plateaux perforés P, chaque plateau perforé P étant équipé d’un à plusieurs déversoirs 6 en fonction des capacités visées, un déversoir 6 étant un évidement permettant le passage la première phase A dite « continue » au travers du plateau perforé P. Un plateau perforé P comprend au moins une zone perforée de trous 7, par où circule la deuxième phase B dite « dispersée ». La deuxième phase dispersée B circule sous forme de gouttes traversant la première phase continue A dans chaque espace inter-plateaux 8 définit par l’espace entre deux plateaux perforés P adjacents. Dans l’exemple de la , la deuxième phase dispersée B est la phase lourde et s’accumule au-dessus du plateau perforé P, jusqu’à former une couche coalescée 9 au-dessus de la zone perforée. Cette couche coalescée 9 peut typiquement faire de 1 cm à 8 cm d’épaisseur. Il est entendu que si la phase dispersée est la phase légère, la phase dispersée s’accumule au-dessous du plateau perforé. La deuxième phase dispersée B traverse ensuite la zone perforée du plateau perforé P pour alimenter le plateau perforé P suivant (plateau inférieur si la phase dispersée est la phase lourde), et ainsi de suite. La première phase continue A serpente dans les espaces inter-plateaux 8 en passant par les déversoirs 6, vers le haut dans cet exemple de la car la phase continue est la phase légère. Les brevets US 3,632,315 et US 4,588,563 décrivent des exemples de colonnes d’extraction liquide-liquide comprenant des plateaux perforés équipés d’un et/ou deux déversoirs. Ainsi, une colonne d’extraction liquide-liquide permet de mettre en contact deux phases liquides A et B partiellement immiscibles, en contre-courant. Selon le choix de la phase dispersée (phase lourde ou phase légère), le plateau perforé P est adapté pour accueillir (au moyen de rebords 10) la couche coalescée 9 sur la partie haute du plateau perforé (phase dispersée étant la phase lourde) ou sur la partie basse (phase dispersée étant la phase légère). Dans les figures de la présente description, seul le cas du solvant liquide de séparation étant la phase dispersée et la phase lourde est décrit. La demanderesse a identifié que le fonctionnement d’une colonne d’extraction liquide-liquide peut générer une grande variabilité de performance, en fonction notamment de : - l’aire interfaciale entre les phases dans les espaces inter-plateaux, qui dépend de la taille des gouttes de la phase dispersée et de leur fraction volumique ; et - l’écoulement de chaque phase dans les espaces inter-plateaux, les déversoirs et les zones perforées. Il est connu de l’homme de métier, et parfaitement décrit dans les ouvrages d’extraction liquide-liquide (voir Handbook of Solvent Extraction, de Lo, Baird et Hanson, Krieger Publishing Company, 1991), que l’écoulement piston de chaque phase est favorable aux performances de transfert dans les colonnes d’extraction à contre-courant. L’écoulement piston est un concept classique qui considère que, sur une section donnée de la colonne, chaque phase (lourde ou légère) circule à une vitesse homogène et dans une seule direction. Il est connu également que toute présence de recirculation, tourbillon ou tout autre mouvement de liquide générant une distribution spatiale de vitesses, peut induire une dégradation de l’écoulement piston. Les dégradations d’écoulement, ou déviations du piston pur, sont regroupées sous le terme générique de « mélange axial ». On peut aussi parler de dispersion axiale. L’effet du mélange axial tend à homogénéiser les gradients de concentration présents dans une phase ou l’autre le long de la colonne, et tend à minimiser l’efficacité de l’extraction liquide-liquide. En particulier, les recirculations de phase continue dans les déversoirs sont très néfastes. En ce qui concerne l’écoulement de la phase dispersée, il est essentiel que l’écoulement reste essentiellement descendant (ou ascendant) à travers les zones perforées. Tout entrainement de phase dispersée par la phase continue dans les déversoirs serait néfaste car tendrait à réduire l’écart de concentrations de la phase continue dans les espaces inter-plateaux successifs. Pour cette raison, l’homme du métier utilise des déversoirs suffisamment grands pour limiter au maximum l’entrainement de phase dispersée dans les déversoirs. Il est préférable que la section des déversoirs ne soit pas non plus trop excessive sous peine d’utiliser trop de surface ; pour un diamètre donné, surdimensionner la surface de déversoir peut conduire à: - une diminution de la capacité de la colonne (et donc une augmentation de son cout à iso performance), - une diminution de l’efficacité de l’extraction : en réduisant la surface restante disponible pour la dispersion de la phase lourde, la qualité du contact entre phases s’en trouve dégradée, - une génération de recirculations de phase continue dans les déversoirs eux même, une réduction du caractère piston de la phase continue et ainsi une réduction de l’efficacité de l’extraction. La section des déversoirs peut être par exemple choisie de manière à ce que la vitesse de la phase continue dans les déversoirs ne dépasse pas la vitesse terminale de chute de gouttelettes d’un diamètre plus petit que le diamètre de goutte moyen. Par exemple un diamètre de fines gouttes de 30 µm à 150 µm peut être considéré pour calculer la vitesse maximale de la phase légère dans les déversoirs. Un autre aspect à bien considérer est l’impact de l’écoulement de phase continue dans chaque espace inter-plateaux. L’écoulement de phase continue est conditionné par le débit de phase continue circulant, et par la géométrie des espaces inter-plateaux, dont notamment la hauteur de l’espace inter-plateaux. Si la phase continue circule trop vite dans la colonne, différents comportements néfastes peuvent apparaitre, tels que : - des perturbations de l’écoulement de la phase dispersée, qui peut être entrainée par la phase continue vers le déversoir ; - une déformation de la couche coalescée sur le plateau aval dans le sens de l’écoulement de la phase dispersée, cette déformation tend aussi à accumuler de la phase dispersée sous le déversoir de sortie d’espace inter-plateaux. Ces deux comportements peuvent favoriser la présence de phase dispersée dans les déversoirs et son éventuel entrainement par la phase continue vers l’espace inter-plateaux aval dans le sens de l’écoulement de la phase continue. En effet la présence de phase dispersée dans le déversoir d’un plateau P est néfaste aux performances d’extraction car elle peut générer un rétromélange de phase dispersée, et réduire sensiblement la hauteur de couche coalescée sur le plateau P+1 (plateau aval dans le sens de l’écoulement de la phase dispersée). En outre, la réduction de la hauteur de couche coalescée peut provoquer un assèchement partiel des plateaux perforés, générant des hétérogénéités de distribution de phase dispersée dans l’espace inter-plateaux aval dans le sens de l’écoulement de la phase dispersée, voire un passage de la phase continue à travers les plateaux, phénomène qui augmente la dispersion axiale et réduit l’efficacité de la colonne. Pour maintenir l’écoulement de la phase dispersée à un niveau de vitesses non problématique, plusieurs solutions peuvent être mises en œuvre, telles que : - augmenter la hauteur de l’espace inter-plateaux; - augmenter le nombre de déversoirs sur chaque plateau. Augmenter la hauteur des compartiments permet de réduire efficacement l’entrainement de phase lourde vers le déversoir de sortie, mais augmente naturellement la hauteur des colonnes d’extraction, ce qui a un coût et ne peut pas être poussé vers de trop grandes valeurs. Augmenter le nombre de déversoirs est très efficace, car cela permet de diviser le flux de phase dispersée circulant en latéral localement. Des plateaux à 1 déversoir sont en général réservé à des colonnes de petites tailles (diamètre Augmenter le nombre de déversoirs accroit la section de colonne non perforée, donc fait perdre du volume utile au contact entre les phases. Pour cette raison il n’est pas judicieux économiquement d’augmenter le nombre de déversoirs au-delà du minimum requis pour empêcher l’entrainement de phase lourde dans les déversoirs. En référence à la , une mise en œuvre classique de colonnes d’extraction liquide-liquide comprenant des plateaux à 2 déversoirs, consiste à utiliser une alternance de 2 plateaux distincts, de manière à ce que l’écoulement de la phase continue circule en serpentant dans la colonne et en traversant les zones de présence de gouttes de phase dispersée. Ceci permet d’augmenter le transfert de matière entre les phases. Un premier type de plateau (type I) utilise 2 déversoirs périphériques ou latéraux (orthogonaux à l’axe central/vertical Z de la colonne), sensiblement collés à la virole de la colonne et disposés en des positions diamétralement opposées. Le deuxième type de plateau (type II) utilise 1 seul déversoir central, sous forme d’une bande (perpendiculaire à l’axe central/vertical Z de la colonne) couvrant sensiblement la totalité du diamètre de la colonne. Une colonne d’extraction liquide-liquide telle que représentée dans la est une colonne dite à 2 passes, i.e., une colonne dans laquelle la phase continue circule en serpentant selon 2 parcours différents tels que représentés par les flèches en pointillés de la . Dans la présente description, lorsque la phase dispersée est la phase lourde, l’espace inter-plateaux d’un plateau de type I est l’espace inter-plateaux situé directement au-dessus du plateau de type I ; l’espace inter-plateaux d’un plateau de type II est l’espace inter-plateaux situé directement au-dessus du plateau de type II. Ainsi, l’espace inter-plateaux correspond à l’espace disposé du côté du rebord 10 et de la couche coalescée 9 du plateau P i , i.e., l’espace inter-plateaux d’un plateau P i correspond à l’espace disposé en aval du plateau P i , dans le sens de l’écoulement de la phase continue. L’état de l’art consiste à utiliser des plateaux alternés de type I et II, avec une hauteur d’espace inter-plateaux commune et des sections de déversoirs identiques, le déversoir central des plateaux de type II ayant alors une section égale à la somme des 2 déversoirs des plateaux de type I. La présente invention a pour objet de remédier aux déficiences de performance mentionnées ci-dessus et d’augmenter la performance des colonnes d’extraction liquide-liquide. Dans le contexte précédemment décrit, un premier objet de la présente description est de proposer une colonne d’extraction liquide-liquide permettant : - de conserver une gamme comprise entre 5% et 20% de la fraction volumique moyenne de phase dispersée (e.g. solvant/phase lourde) dans un compartiment ( i.e., zone comprenant un plateau perforé et un espace inter-plateaux adjacent) ; - le non-entrainement des gouttelettes de phase dispersée dans les déversoirs par la phase continue (e.g. charge/phase légère) afin de limiter le mélange axial de la phase dispersée ; - une hauteur de couche coalescée de la phase dispersée sur chaque plateau suffisante (e.g. au moins 2 cm, tel que de 2 cm à 4 cm) pour empêcher le passage de la phase continue à travers le plateau perforé (et forcer le passage exclusif de la phase continue dans les déversoirs) ; - une vitesse transverse de phase continue adaptée, qui ne perturbe pas l’écoulement de la phase dispersée. De façon surprenante, la demanderesse a identifié que des caractéristiques particulières de plateaux perforés, telles que la hauteur des espaces inter-plateaux et optionnellement la section des déversoirs, permettent de contrôler l’hydrodynamique tout le long de la colonne en limitant le mélange axial. Cette solution technique permet de conserver une efficacité de transfert de matière satisfaisante sur chaque plateau. Selon un premier aspect, les objets précités, ainsi que d’autres avantages, sont obtenus par une colonne d’extraction liquide-liquide, comprenant les éléments suivants : - un premier point d’injection d’une première phase ; - un deuxième point d’injection d’une deuxième phase, les premier et deuxième points d’injection étant disposés sur la colonne d’extraction pour permettre la circulation de la première phase et de deuxième phase à contre-courant dans la colonne d’extraction, l’une des première et deuxième phases étant une phase continue et l’autre étant une phase dispersée ; - un premier point de soutirage d’un extrait et un deuxième point de soutirage d’un raffinat, l’un étant disposé en fond de colonne d’extraction et l’autre étant disposé en tête de colonne d’extraction ; et - une pluralité de plateaux perforés disposés du haut de la colonne d’extraction au bas de la colonne d’extraction, les plateaux perforés étant espacés d’un espace inter-plateaux et comprenant des rebords adaptés pour recevoir une couche coalescée de la phase dispersée au-dessus ou au-dessous des plateaux perforés ; - une pluralité de déversoirs, un déversoir étant un évidement adjacent à un rebord et permettant le passage la phase continue au travers du plateau perforé, la colonne d’extraction comprenant alternativement : - des plateaux perforés dits de type I comprenant deux déversoirs périphériques ; et - des plateaux perforés dits de type II comprenant un seul déversoir central, colonne d’extraction dans laquelle : - la hauteur H1 des espaces inter-plateaux disposés directement en aval des plateaux de type I, dans le sens de l’écoulement de la phase continue, est supérieure à la hauteur H2 des espaces inter-plateaux disposés directement en aval des plateaux de type II. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le ratio H1/H2 entre la hauteur H1 et la hauteur H2 est compris entre 1,1 et 2. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le ratio H1/H2 entre la hauteur H1 et la hauteur H2 est compris entre 1,1 et 1,5. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la hauteur H1 des espaces inter-plateaux des plateaux perforés de type I est comprise entre 0,22 m et 1,50 m, préférablement entre 0,27 m et 0,90 m, très préférablement entre 0,33 m et 0,82 m. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la hauteur H2 des espaces inter-plateaux des plateaux perforés de type II est comprise entre 0,20 m et 1,00 m, préférablement entre 0,25 m et 0,60 m, très préférablement entre 0,30 m et 0,55 m. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la colonne d’extraction liquide-liquide comprend : - un secteur d’extraction, s’étendant sensiblement du premier point d’injection de la première phase jusqu’à sensiblement le deuxième point d’injection de la deuxième phase, et - un secteur de contre-lavage, adjacent au secteur d’extraction et s’étendant du premier point d’injection de la première phase jusqu’à sensiblement un troisième point d’injection de liquide de contre-lavage. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la section S2 des déversoirs centraux est supérieure à la section S1 des déversoirs périphériques, la section S1 correspondant à la somme des sections des deux déversoirs périphériques. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le ratio S2/S1 entre la section S2 et la section S1 est compris entre 1,1 et 2. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le ratio S2/S1 entre la section S2 et la section S1 est compris entre 1,1 et 1,5. Selon un deuxième aspect, les objets précités, ainsi que d’autres avantages, sont obtenus par un procédé d’extraction liquide-liquide comprenant les étapes suivantes : - injecter une première phase et une deuxième phase dans une colonne d’extraction liquide-liquide selon le premier aspect ; et - soutirer un extrait et un raffinat de la colonne d’extraction liquide-liquide. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la colonne d’extraction est opérée à une pression comprise entre 0,05 MPa et 3 MPa, de préférence entre 0,1 MPa et 2 MPa, de préférence entre 0,2 MPa et 1,5 MPa, de préférence entre 0,3 MPa et 1 MPa ; et à une température comprise entre 10°C et 150°C, de préférence entre 15°C et 130°C, de préférence entre 30°C et 120°C, de préférence entre 40°C et 110°C. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la première phase comprend un mélange de composés aromatiques et non-aromatiques. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la deuxième phase comprend un composé choisi parmi l’éthylène glycol, le diéthylène glycol, le triéthylène glycol, hexaméthylphosphoramide, le carbonate de propylène, le carbonate d’éthylène, le sulfolane, le 3-methylsulfolane, le N-méthylacétamide, le N,N-diméthylacétamide, la butyrolactone, la 1-méthylpyrrolidone, le diméthylsulfoxyde, la caprolactame, le N-méthylformamide, la pyrrolidine-2-one, le furfural, le 1,1,3,3-tétraméthylurée et un mélange de ceux-ci. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la deuxième phase comprend du sulfolane et de l’eau. Des modes de réalisation de la colonne et du procédé d’extraction liquide-liquide selon les aspects précités ainsi que d’autres caractéristiques et avantages vont apparaître à la lecture de la description qui va suivre, donnée à titre uniquement illustratif et non limitatif, et en référence aux dessins suivants. Liste des figures La montre schématiquement une vue en coupe d’une colonne d’extraction liquide-liquide. La montre schématiquement une vue en coupe de l’écoulement de la phase dispersée et de la phase continue dans la colonne d’extraction liquide-liquide de référence. La montre schématiquement une vue en coupe de l’écoulement de la phase dispersée et de la phase continue dans une colonne d’extraction liquide-liquide selon la présente invention. La montre schématiquement une vue de dessus d’un plateau perforé de type I et d’un plateau perforé de type II selon la présente invention. Colonne d’extraction liquide-liquide comprenant les éléments suivants : - un premier point d’injection (2) d’une première phase ; - un deuxième point d’injection (3) d’une deuxième phase, les premier et deuxième points d’injection (2, 3) étant disposés sur la colonne d’extraction (1) pour permettre la circulation de la première phase et de deuxième phase à contre-courant dans la colonne d’extraction (1), l’une des première et deuxième phases étant une phase continue (A) et l’autre étant une phase dispersée (B) ; - un premier point de soutirage d’un extrait (4) et un deuxième point de soutirage d’un raffinat (5), l’un étant disposé en fond de colonne d’extraction (1) et l’autre étant disposé en tête de colonne d’extraction (1) ; et - une pluralité de plateaux perforés (P i ) disposés du haut de la colonne d’extraction (1) au bas de la colonne d’extraction (1), les plateaux perforés (P i ) étant espacés d’un espace inter-plateaux (8) et comprenant des rebords (10) adaptés pour recevoir une couche coalescée (9) de la phase dispersée (B) au-dessus ou au-dessous des plateaux perforés (P i ) ; - une pluralité de déversoirs (6), un déversoir (6) étant un évidement adjacent à un rebord (10) et permettant le passage la phase continue (A) au travers du plateau perforé (P i ), la colonne d’extraction (1) comprenant alternativement : - des plateaux perforés (P i ) dits de type I comprenant deux déversoirs (6) périphériques ; et - des plateaux perforés (P i ) dits de type II comprenant un seul déversoir (6) central, la colonne d’extraction (1) dans laquelle : - la hauteur H1 des espaces inter-plateaux (8) disposés directement en aval des plateaux de type I, dans le sens de l’écoulement de la phase continue, est supérieure à la hauteur H2 des espaces inter-plateaux (8) disposés directement en aval des plateaux de type II. Colonne d’extraction liquide-liquide selon la revendication 1, dans laquelle le ratio H1/H2 entre la hauteur H1 et la hauteur H2 est compris entre 1,1 et 2. Colonne d’extraction liquide-liquide selon la revendication 1 ou la revendication 2, dans laquelle le ratio H1/H2 entre la hauteur H1 et la hauteur H2 est compris entre 1,1 et 1,5. Colonne d’extraction liquide-liquide selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la hauteur H1 des espaces inter-plateaux (8) des plateaux perforés de type I est comprise entre 0,22 m et 1,50 m, préférablement entre 0,27 m et 0,90 m, très préférablement entre 0,33 m et 0,83 m. Colonne d’extraction liquide-liquide selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle la hauteur H2 des espaces inter-plateaux (8) des plateaux perforés de type II est comprise entre 0,20 m et 1,00 m, préférablement entre 0,25 m et 0,60 m, très préférablement entre 0,30 m et 0,55 m Colonne d’extraction liquide-liquide selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant : - un secteur d’extraction (11), s’étendant sensiblement du premier point d’injection (2) de la première phase jusqu’à sensiblement le deuxième point d’injection (3) de la deuxième phase, et - un secteur de contre-lavage (12), adjacent au secteur d’extraction (11) et s’étendant du premier point d’injection (2) de la première phase jusqu’à sensiblement un troisième point d’injection (13) de liquide de contre-lavage. Procédé d’extraction liquide-liquide comprenant les étapes suivantes : - injecter une première phase et une deuxième phase dans la colonne d’extraction liquide-liquide selon l’une quelconque des revendications 1 à 6 ; et - soutirer un extrait (4) et un raffinat (5) de la colonne d’extraction liquide-liquide. Procédé d’extraction liquide-liquide selon la revendication 7, dans lequel la colonne d’extraction (1) est opérée à une pression comprise entre 0,05 MPa et 3 MPa, de préférence entre 0,1 MPa et 2 MPa, de préférence entre 0,2 MPa et 1,5 MPa, de préférence entre 0,3 MPa et 1 MPa ; et à une température comprise entre 10°C et 150°C, de préférence entre 15°C et 130°C, de préférence entre 30°C et 120°C, de préférence entre 40°C et 110°C. Procédé d’extraction liquide-liquide selon la revendication 7 ou la revendication 8, dans lequel la première phase comprend un mélange de composés aromatiques et non-aromatiques. Procédé d’extraction liquide-liquide selon l’une quelconque des revendications 7 à 9, dans lequel la deuxième phase comprend un composé choisi parmi l’éthylène glycol, le diéthylène glycol, le triéthylène glycol, hexaméthylphosphoramide, le carbonate de propylène, le carbonate d’éthylène, le sulfolane, le 3-methylsulfolane, le N-méthylacétamide, le N,N-diméthylacétamide, la butyrolactone, la 1-méthylpyrrolidone, le diméthylsulfoxyde, la caprolactame, le N-méthylformamide, la pyrrolidine-2-one, le furfural, le 1,1,3,3-tétraméthylurée et un mélange de ceux-ci.