Brevet FR3137165A1 — publié le 20231229

Système d’alimentation et de refroidissement pour ouvrage flottant La présente invention concerne un système d’alimentation et de refroidissement (1) comprenant : un circuit d’alimentation (5), une ligne de retour (7), un premier échangeur de chaleur (8) configuré pour opérer un échange de chaleur entre le gaz circulant dans le circuit d’alimentation (5) et le gaz circulant dans la ligne de retour (7), une boucle réfrigérante (9) comprenant un échangeur de chaleur interne (15) configuré pour opérer un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant circulant dans une première passe (16) et dans une deuxième passe (17), caractérisé en ce que le circuit d’alimentation (5) comprend une première branche (21) et une deuxième branche (22), la première branche (21) traversant le premier échangeur de chaleur (8), l’échangeur de chaleur interne (15) comprenant au moins une troisième passe (23) constitutive de la deuxième branche (22). (figure 1) Système d’alimentation et de refroidissement pour ouvrage flottant La présente invention se rapporte au domaine des ouvrages flottants de stockage et/ou de transport de gaz à l’état liquide et concerne plus particulièrement un système d’alimentation en gaz et de refroidissement installé au sein de tels ouvrages flottants. Au cours d’un trajet effectué par un ouvrage flottant comprenant une cuve de gaz à l’état liquide destiné à être livré vers un point de destination, ledit navire peut être apte à utiliser au moins une partie dudit gaz à l’état liquide afin d’alimenter au moins l’un de ses moteurs, et ce via un système d’alimentation en gaz. Parallèlement à cela, il est nécessaire de conserver la pression au sein de la cuve à un niveau acceptable, notamment en maintenant la cargaison de gaz à l’état liquide à une température adéquate. A ce titre, l’ouvrage flottant peut également inclure des moyens de refroidissement permettant de reliquéfier de manière directe ou indirecte le gaz à l’état vapeur se formant dans la cuve. Il est ainsi connu d’utiliser un circuit d’alimentation permettant d’aspirer le gaz s’étant évaporé, puis de compresser celui-ci afin d’alimenter le ou les moteurs. D’une manière parallèle ou alternative, la pression au sein de la cuve peut être abaissée en combinant les moyens de refroidissement avec une boucle réfrigérante permettant de mettre en circulation un fluide réfrigérant afin de reliquéfier une fraction du gaz s’étant évaporé au sein de la cuve. Une configuration de boucle réfrigérante telle qu’évoquée peut consister en un cycle dit TurboBrayton qui correspond à un cycle de Brayton comprenant un turbocompresseur. La boucle réfrigérante permet ainsi de faire circuler un fluide réfrigérant qui participe au refroidissement du gaz. Utiliser un cycle TurboBrayton en tant que boucle réfrigérante au sein d’un système d’alimentation et de refroidissement du gaz contenu dans la cuve est efficace, mais il a été constaté qu’il n’était pas plus efficace que certaines autres installations. La présente invention permet une mise en œuvre d’un tel cycle de manière à améliorer ses performances de refroidissement en proposant un système d’alimentation et de refroidissement de gaz pour ouvrage flottant comprenant au moins une cuve configurée pour contenir le gaz, le système d’alimentation et de refroidissement comprenant : - au moins un circuit d’alimentation comprenant au moins un premier dispositif de compression, le circuit d’alimentation étant configuré pour relier la cuve à au moins un appareil consommateur de gaz qui équipe l’ouvrage flottant, - au moins une ligne de retour connectée au circuit d’alimentation en aval du premier dispositif de compression et s’étendant jusqu’à la cuve, - au moins un premier échangeur de chaleur configuré pour opérer un échange de chaleur entre le gaz à l’état vapeur circulant dans le circuit d’alimentation en amont du premier dispositif de compression et le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour, - au moins une boucle réfrigérante destinée à être parcourue par un fluide réfrigérant, la boucle réfrigérante comprenant au moins un deuxième dispositif de compression, un échangeur thermique configuré pour participer à une gestion de pression de saturation de la cuve, un échangeur de chaleur interne configuré pour opérer un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant circulant dans au moins une première passe disposée en amont de l’échangeur thermique et le fluide réfrigérant circulant dans au moins une deuxième passe disposée en aval de l’échangeur thermique, un turbocompresseur comprenant un organe de compression disposé entre le deuxième dispositif de compression et la première passe de l’échangeur de chaleur interne et une turbine disposée entre la première passe de l’échangeur de chaleur interne et l’échangeur thermique, l’organe de compression et la turbine étant liés en rotation par un arbre, caractérisé en ce que le circuit d’alimentation comprend un point de divergence, un point de convergence, et au moins une première branche et une deuxième branche débutant toutes deux au point de divergence et se terminant toutes deux au point de convergence, la première branche traversant le premier échangeur de chaleur, l’échangeur de chaleur interne de la boucle réfrigérante comprenant au moins une troisième passe constitutive de la deuxième branche. Grâce au système d’alimentation et de refroidissement selon l’invention, il est possible d’exploiter le gaz à l’état vapeur sortant de la cuve en le faisant circuler dans l’échangeur de chaleur interne de la boucle réfrigérante. L’échange de calories qui en résulte améliore alors les performances de la boucle réfrigérante et donc le rendement global de refroidissement et de reliquéfaction du système d’alimentation et de refroidissement. Le circuit d’alimentation est apte à aspirer le gaz à l’état vapeur se formant dans un ciel de cuve. Le gaz à l’état vapeur peut se former naturellement au cours du temps ou de manière forcée par l’ouvrage flottant. Afin de réguler la pression de saturation de la cuve, le gaz à l’état vapeur doit être soit évacué, soit reliquéfié. Le circuit d’alimentation assure ainsi la circulation du gaz à l’état vapeur afin que ce dernier puisse alimenter l’appareil consommateur de gaz. Ce dernier peut par exemple être un moteur assurant la propulsion de l’ouvrage flottant ou un générateur fournissant l’ouvrage flottant en électricité. L’appareil consommateur de gaz est apte à être fourni par le gaz à l’état vapeur si ce dernier est comprimé à une pression adéquate. Le premier dispositif de compression peut à ce titre comprimer le gaz à une pression compatible avec les besoins de l’appareil consommateur de gaz. Dans le cas où l’appareil consommateur de gaz ne nécessite pas d’être alimenté ou si ce dernier n’a besoin de consommer qu’une partie du gaz à l’état vapeur contenu dans la cuve, l’excès de gaz à l’état vapeur comprimé peut circuler dans la ligne de retour afin d’être reliquéfié. Le premier échangeur de chaleur assure un pré refroidissement du gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour qui cède ses calories au gaz à l’état vapeur sortant de la cuve. Un tel pré refroidissement permet de faciliter la reliquéfaction du gaz circulant dans la ligne de retour par la suite. La boucle réfrigérante est une boucle de type TurboBrayton, c’est-à-dire un cycle de Brayton comprenant un turbo compresseur. Le fluide réfrigérant circulant dans la boucle réfrigérante peut par exemple être de l’azote et est mis en circulation par le deuxième dispositif de compression. L’organe de compression et la turbine du turbocompresseur, de par leur liaison mécanique, sont entrainés en rotation l’un avec l’autre. La turbine est entrainée en rotation et entraîne ainsi en rotation l’arbre, qui lui-même entraine l’organe de compression en rotation. Le fluide réfrigérant est donc dans un premier temps comprimé par l’organe de compression. Le fluide réfrigérant traverse ensuite l’échangeur de chaleur interne via la première passe, puis est détendu en passant à travers la turbine. Le fluide réfrigérant traverse ensuite l’échangeur thermique. C’est notamment cet échange de chaleur qui permet par la suite de gérer la pression de saturation de la cuve. Le fluide réfrigérant retraverse ensuite l’échangeur de chaleur interne mais cette fois via la deuxième passe. Il se produit donc un échange de chaleur dans l’échangeur de chaleur interne entre le fluide réfrigérant circulant à haute pression dans la première passe et le fluide réfrigérant circulant à basse pression dans la deuxième passe. Cet échange de chaleur assure une régulation thermodynamique de la boucle réfrigérante. En sortie de la deuxième passe de l’échangeur de chaleur interne, le fluide réfrigérant est de nouveau comprimé par le deuxième dispositif de compression. Le point de divergence divise le circuit d’alimentation en la première branche et la deuxième branche. La première branche permet de faire circuler le gaz à l’état vapeur au sein du premier échangeur de chaleur évoqué précédemment. La deuxième branche est agencée en parallèle de la première branche et fait donc circuler le gaz de sorte à ce que ce dernier contourne le premier échangeur de chaleur. La deuxième branche permet de faire circuler le gaz à l’état vapeur de sorte à ce que ce dernier traverse l’échangeur de chaleur interne via la troisième passe. Le gaz à l’état vapeur sortant de la cuve peut donc participer à l’échange de chaleur opéré au sein de l’échangeur de chaleur interne et donc à la régulation thermique de la boucle réfrigérante. Le système d’alimentation et de refroidissement selon l’invention permet donc d’utiliser la basse température du gaz à l’état vapeur en sortie de la cuve afin de refroidir davantage le fluide réfrigérant circulant dans la première passe de l’échangeur de chaleur interne, et ainsi d’améliorer la détente de celui-ci par la suite ce qui participe à améliorer l’échange de chaleur se produisant dans l’échangeur thermique. Les performances de refroidissement de la boucle réfrigérante s’en retrouvent donc renforcées. Selon une caractéristique de l’invention, le circuit d’alimentation comprend une troisième branche agencée en parallèle de la première branche et de la deuxième branche. Cette troisième branche permet donc de rejoindre directement le premier dispositif de compression sans participer à un échange de chaleur. La circulation via la troisième branche permet le contournement du premier échangeur de chaleur et de l’échangeur de chaleur interne. Selon une caractéristique de l’invention, le système d’alimentation et de refroidissement comprend un circuit de refroidissement comportant au moins une pompe configurée pour prélever le gaz à l’état liquide dans la cuve, l’échangeur thermique étant configuré pour opérer un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant circulant dans la boucle réfrigérante et le gaz à l’état liquide circulant dans le circuit de refroidissement. La pompe du circuit de refroidissement peut par exemple être immergée au fond de la cuve afin d’y prélever le gaz à l’état liquide. L’échangeur thermique assure le sous refroidissement du gaz à l’état liquide par échange de chaleur avec le fluide réfrigérant de la boucle réfrigérante. Le gaz à l’état liquide sous-refroidi peut donc participer à la gestion de la pression de saturation de la cuve, par exemple en reliquéfiant le gaz à l’état vapeur. Selon une caractéristique de l’invention, le système d’alimentation et de refroidissement comprend un deuxième échangeur de chaleur configuré pour opérer un échange de chaleur entre le gaz à l’état liquide circulant dans le circuit de refroidissement en aval de l’échangeur thermique et le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour en aval du premier échangeur de chaleur. Autrement dit, l’échange de chaleur se produisant dans le deuxième échangeur de chaleur permet la reliquéfaction du gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour. Ce dernier a été au préalable pré-refroidi au sein du premier échangeur de chaleur, tandis que le gaz à l’état liquide circulant dans le circuit de refroidissement a été au préalable sous refroidi en traversant l’échangeur thermique. Le gaz sous-refroidi permet donc de faire chuter la température du gaz à l’état vapeur au point de reliquéfier celui-ci. Selon une caractéristique de l’invention, le circuit de refroidissement est connecté à la ligne de retour en aval du deuxième échangeur de chaleur, la ligne de retour comprenant au moins une terminaison débouchant dans la cuve. Le gaz reliquéfié et le gaz à l’état liquide se rejoignent donc et circulent ensemble jusqu’à la terminaison débouchant dans la cuve. Selon une caractéristique de l’invention, la terminaison est un organe de pulvérisation et/ou un orifice disposé dans une partie inférieure de la cuve. L’orifice assure un retour au sein de la cuve afin d’abaisser la température globale du gaz à l’état liquide de la cuve. L’organe de pulvérisation permet quant à lui une projection de gaz à l’état liquide au niveau du ciel de cuve, ce qui favorise la condensation du gaz à l’état vapeur présent dans le ciel de cuve afin d’abaisser la pression de saturation de la cuve. Selon une caractéristique de l’invention, le système d’alimentation et de refroidissement comprend une voie de refroidissement et un dispositif de projection, la voie de refroidissement étant connectée au circuit de refroidissement et s’étendant jusqu’au dispositif de projection, le dispositif de projection étant configuré pour vaporiser du gaz à l’état liquide au sein de la deuxième branche, en amont de la troisième passe de l’échangeur de chaleur interne. La voie de refroidissement est dérivée du circuit de refroidissement et autorise donc la circulation de gaz à l’état liquide provenant de la cuve. Le dispositif de projection est disposé au niveau de la deuxième branche et vaporise du gaz à l’état liquide au sein de la deuxième branche dans laquelle circule du gaz à l’état vapeur. Le gaz à l’état liquide passe à l’état vapeur tout en diminuant la température du gaz à l’état vapeur circulant dans la deuxième branche, et ce avant son passage dans l’échangeur de chaleur interne via la troisième passe. La voie de refroidissement et le dispositif de projection assurent donc le refroidissement du gaz à l’état vapeur provenant de la cuve, la température de ce dernier pouvant énormément varier. Un tel refroidissement peut s’avérer indispensable car la circulation du gaz à l’état vapeur à une température trop élevée dans la troisième passe risque de dégrader le fonctionnement de l’échangeur de chaleur interne qui ne tolère qu’une différence de température de maximum 28°C entre les fluides circulants dans deux passes adjacentes. La voie de refroidissement et le dispositif de projection assurent donc une régulation de la température du gaz circulant dans la deuxième branche afin d’éviter tout dysfonctionnement de l’échangeur de chaleur interne dû à une différence de température trop élevée entre les fluides qui y circulent. Selon une caractéristique de l’invention, le système d’alimentation et de refroidissement comprend un moyen de détection de la température du gaz circulant au sein de la deuxième branche entre le dispositif de projection et la troisième passe de l’échangeur de chaleur interne. Le moyen de détection peut par exemple être un capteur de température et est agencé de sorte à mesurer la température du gaz à l’état vapeur circulant dans la deuxième branche avant son entrée dans l’échangeur de chaleur interne via la troisième passe. Cette vérification de la température permet de prévenir si le gaz à l’état vapeur risque de nuire au bon fonctionnement de l’échangeur de chaleur interne de par une température trop élevée, tel que cela a été évoqué précédemment. Selon une caractéristique de l’invention, la voie de refroidissement comprend une vanne à régulation de débit, le système d’alimentation et de refroidissement comprenant un module de commande configuré pour contrôler la vanne de régulation de débit en fonction de la température relevée par le moyen de détection. La vanne de régulation de débit permet de faire circuler plus ou moins de gaz à l’état liquide jusqu’au dispositif de projection. Plus le débit de gaz à l’état liquide est élevé, plus le refroidissement du gaz à l’état vapeur est important et inversement. Ainsi, en fonction de la température du gaz à l’état vapeur relevée par le moyen de détection en amont de la troisième passe, le module de commande modifie l’organe de régulation de débit afin d’obtenir une température du gaz à l’état vapeur compatible avec l’échangeur de chaleur interne et le fluide réfrigérant qui y circule. Selon une caractéristique de l’invention, le système d’alimentation et de refroidissement comprend une voie d’alimentation auxiliaire connectée au circuit de refroidissement et configurée pour alimenter en gaz l’appareil consommateur de gaz, l’échangeur de chaleur interne comprenant une quatrième passe constitutive de la voie d’alimentation auxiliaire. Une telle configuration peut être mise en œuvre lorsqu’il n’y a pas assez de gaz à l’état vapeur formé dans le ciel de la cuve et que l’ouvrage flottant n’est pas équipé de moyens pour forcer la vaporisation du gaz à l’état liquide contenu dans la cuve. Pour pallier le manque de gaz à l’état vapeur, l’appareil consommateur de gaz peut être alimenté par la voie d’alimentation auxiliaire et l’échangeur de chaleur interne fait alors office d’évaporateur pour le gaz à l’état liquide destiné à être consommé par l’appareil consommateur de gaz. Le gaz à l’état liquide est aspiré par la pompe du circuit de refroidissement et circule par la suite dans la voie d’alimentation auxiliaire. Le gaz à l’état liquide passe à l’état vapeur en traversant la quatrième passe de l’échangeur de chaleur interne, puis est fourni à l’appareil consommateur de gaz. En fonction de la pression requise du gaz à l’état vapeur, la ligne d’alimentation auxiliaire peut être connecté au circuit d’alimentation en amont ou en aval du premier dispositif de compression. Selon une caractéristique de l’invention, une longueur d’échange thermique de la troisième passe de l’échangeur de chaleur interne est inférieure à une longueur d’échange thermique de l’une quelconque des passes parmi la première passe et la deuxième passe. Autrement dit, l’échangeur de chaleur interne comprend une première extrémité dans laquelle est par exemple ménagée une entrée de la première passe, et une deuxième extrémité dans laquelle est par exemple ménagée une sortie de la première passe, une entrée de la troisième passe étant disposée entre la première extrémité et la deuxième extrémité. Comme cela a été évoqué précédemment, la température du gaz à l’état vapeur en sortie de la cuve peut varier et l’échangeur de chaleur interne peut ne pas tolérer un écart de température trop élevée entre les fluides circulant entre deux passes adjacentes. L’entrée de la troisième passe est agencée de sorte à ce que le fluide réfrigérant circulant dans la deuxième passe soit à une température sensiblement égale à une température nominale du gaz à l’état vapeur sortant de la cuve. Ainsi, l’entrée de cette troisième passe est positionnée à un niveau de l’échangeur de chaleur interne où le fluide réfrigérant circulant dans la deuxième passe de l’échangeur de chaleur interne a préalablement accumulé des calories par l’échange de chaleur avec le fluide réfrigérant circulant dans la première passe de l’échangeur de chaleur interne. Dans cette configuration, même si le gaz à l’état vapeur circulant dans la troisième passe entre dans l’échangeur de chaleur interne à une température plus élevée ou plus faible que la température nominale du gaz à l’état vapeur sortant de la cuve , la différence de température entre le gaz à l’état vapeur circulant dans la troisième passe et le fluide réfrigérant circulant dans la deuxième passe reste limité et ne risque pas d’endommager l’échangeur de chaleur interne. Une telle organisation permet d’utiliser une technologie d’échangeur de chaleur plus abordable. L’invention couvre également un procédé de gestion d’un gaz contenu dans au moins une cuve d’un ouvrage flottant, mis en œuvre par un système d’alimentation et de refroidissement tel que décrit précédemment, au cours duquel : - on fait circuler le gaz à l’état vapeur provenant de la cuve par la première branche si la vitesse de l’ouvrage flottant est inférieure à un seuil de vitesse défini, - on fait circuler le gaz à l’état vapeur provenant de la cuve par la deuxième branche si la vitesse de l’ouvrage flottant est supérieure audit seuil de vitesse. Le seuil de vitesse de l’ouvrage flottant peut par exemple correspondre à une vitesse de 12 nœuds ou de 15 nœuds. Lorsque la vitesse de l’ouvrage flottant est inférieure au seuil de vitesse, l’ouvrage flottant est considéré comme circulant à vitesse faible ou nulle. L’appareil consommateur de gaz, si celui-ci est le moteur assurant la propulsion de l’ouvrage flottant, consomme donc peu de gaz à l’état vapeur. Ce dernier va donc préférentiellement circuler au sein de la première branche afin que l’échange de chaleur dans le premier échangeur de chaleur puisse être opéré et garantir le pré-refroidissement du gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour. Lorsque la vitesse de l’ouvrage flottant est supérieure au seuil de vitesse, l’ouvrage flottant est considéré comme circulant à une vitesse modérée ou élevée. Dans cette situation, le gaz à l’état vapeur circule préférentiellement au sein de la deuxième branche, et donc au sein de la troisième passe de l’échangeur de chaleur interne, afin d’augmenter la capacité de refroidissement de la boucle réfrigérante. Afin de faire basculer la circulation du gaz à l’état vapeur d’une branche à une autre, le système d’alimentation et de refroidissement peut comprendre un ensemble de vannes aptes à s’ouvrir ou à se fermer en fonction de la vitesse mesurée de l’ouvrage flottant. Selon une caractéristique de procédé, on fait circuler le gaz à l’état vapeur provenant de la cuve par la troisième branche lorsque ledit gaz ne circule pas dans la première branche et/ou dans la deuxième branche. La circulation dans la troisième branche peut s’avérer utile par exemple lors des phases de démarrage de l’ouvrage flottant si la température du gaz à l’état vapeur n’est pas compatible pour faire circuler celui-ci au sein de l’échangeur de chaleur interne et qu’il n’y a pas d’intérêt de traverser le premier échangeur de chaleur. La circulation du gaz à l’état vapeur via la troisième branche peut également être utilisée par exemple lorsque la boucle réfrigérante est inopérant. D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront encore au travers de la description qui suit d’une part, et de plusieurs exemples de réalisation donnés à titre indicatif et non limitatif en référence aux dessins schématiques annexés d’autre part, sur lesquels : est un schéma d’un premier mode de réalisation d’un système d’alimentation et de refroidissement selon l’invention, est un schéma d’un deuxième mode de réalisation du système d’alimentation et de refroidissement, est un schéma d’un troisième mode de réalisation du système d’alimentation et de refroidissement, est un schéma structurel des passes d’un échangeur de chaleur interne intégré au système d’alimentation et de refroidissement. La représente un premier mode de réalisation d’un système d’alimentation et de refroidissement 1. Le système d’alimentation et de refroidissement 1 peut être intégré au sein d’un ouvrage flottant spécialisé dans le transport et/ou le stockage de gaz à l’état liquide, ce dernier comprenant au moins une cuve 2 comprenant du gaz à l’état liquide. Ainsi, le système d’alimentation et de refroidissement 1 est configuré pour interagir avec la cuve 2 dans le but notamment de réguler la pression de saturation de ladite cuve 2. Le gaz à l’état liquide contenu dans la cuve 2 peut partiellement s’évaporer et former du gaz à l’état vapeur au sein d’un ciel 3 de la cuve 2. Une telle évaporation peut se dérouler de manière naturelle ou de manière forcée. Le gaz à l’état vapeur formé dans le ciel 3 participe à l’augmentation de la pression de saturation de la cuve et doit donc être évacué ou bien reliquéfié afin de limiter une telle montée de pression. Afin de gérer la pression de saturation de la cuve 2, le système d’alimentation et de refroidissement 1 peut traiter ce gaz afin que ce dernier alimente au moins un appareil consommateur de gaz 4. Sur la , le système d’alimentation et de refroidissement 1 est configuré pour pouvoir alimenter deux appareils consommateurs de gaz 4. A titre d’exemple, l’ouvrage flottant peut comprendre un appareil consommateur de gaz 4 à haute pression, qui peut être un moteur assurant la propulsion de l’ouvrage flottant, et un appareil consommateur de gaz 4 à basse pression qui peut quant à lui être un générateur alimentant l’ouvrage flottant en électricité. Afin d’assurer une alimentation des appareils consommateurs de gaz 4, le système d’alimentation et de refroidissement 1 comprend un circuit d’alimentation 5 s’étendant entre la cuve 2 et les appareils consommateurs de gaz 4. Le circuit d’alimentation 5 comprend un premier dispositif de compression 6 permettant d’aspirer le gaz à l’état vapeur contenu dans le ciel 3 et la cuve 2 et de comprimer celui-ci. Le gaz à l’état vapeur peut ensuite circuler jusqu’aux appareils consommateurs de gaz 4 dans le but de les alimenter. En fonction de la nature des appareils consommateurs de gaz 4, le système d’alimentation et de refroidissement 1 peut comprendre des compresseurs supplémentaires, non illustrés, qui permettent d’augmenter la pression du gaz à l’état vapeur de façon à ce que le gaz à l’état vapeur soit à une pression compatible pour l’alimentation du ou des appareils consommateurs de gaz 4. Le système d’alimentation et de refroidissement 1 comprend également une ligne de retour 7 connectée au circuit d’alimentation 5, plus particulièrement en aval du premier dispositif de compression 6. La ligne de retour 7 s’étend donc du circuit d’alimentation 5 jusqu’à la cuve 2. La ligne de retour 7 permet une recirculation du gaz à l’état vapeur qui n’a pas été utilisé pour alimenter les appareils consommateurs de gaz 4 si ces derniers ne nécessitent pas d’être alimentés ou si le gaz à l’état vapeur est présent en quantité plus élevée que la quantité nécessaire pour alimenter les appareils consommateurs de gaz 4. Le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour 7 est destiné à être reliquéfié afin de diminuer la pression de saturation de la cuve, tout en évitant d’éliminer ledit gaz à l’état vapeur non utilisé pour l’alimentation des appareils consommateurs de gaz 4. Pour ce faire, le système d’alimentation et de refroidissement 1 comprend un premier échangeur de chaleur 8 configuré pour opérer un échange de chaleur entre le gaz à l’état vapeur comprimé circulant dans la ligne de retour 7 et le gaz à l’état vapeur circulant dans le circuit d’alimentation 5 en amont du premier dispositif de compression 6. Le premier échangeur de chaleur 8 permet ainsi de pré-refroidir le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour 7 en utilisant le gaz à l’état vapeur en sortie de la cuve 2 qui est à une température inférieure au gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour 7. Un tel pré-refroidissement participe à faciliter la reliquéfaction du gaz à l’état vapeur par la suite. Le système d’alimentation et de refroidissement 1 comprend par ailleurs une boucle réfrigérante 9 qui correspond sur la à un circuit fermé au sein duquel circule un fluide réfrigérant. Le fluide réfrigérant circule dans la boucle réfrigérante 9 à l’état gazeux et peut par exemple être de l’azote. La boucle réfrigérante 9 est plus particulièrement un cycle de Brayton comprenant un turbocompresseur 10. La boucle réfrigérante 9 comprend un deuxième dispositif de compression 11 qui assure la mise en circulation du fluide réfrigérant au sein de la boucle réfrigérante 9. Le turbocompresseur 10 comporte un organe de compression 12 et une turbine 13 reliés entre eux par un arbre 14. La turbine 13 est entraînée en rotation et entraîne l’arbre 14 qui lui-même entraîne l’organe de compression 12. La boucle réfrigérante 9 comprend par ailleurs un échangeur de chaleur interne 15 qui comprend une première passe 16 et une deuxième passe 17. Le fluide réfrigérant circulant dans la boucle réfrigérante 9 traverse par ailleurs un échangeur thermique 18. Ainsi, si l’on suit le parcours du fluide réfrigérant au sein de la boucle réfrigérante 9, le fluide réfrigérant est tout d’abord comprimé par le deuxième dispositif de compression 11, puis est davantage comprimé par l’organe de compression 12 du turbocompresseur 10. Le fluide réfrigérant à haute pression circule ensuite au sein de la première passe 16 et est par la suite détendu au sein de la turbine 13. Après avoir été détendu, le fluide réfrigérant à basse pression traverse l’échangeur thermique 18, puis circule dans la deuxième passe 17 de l’échangeur de chaleur interne 15. Il se produit donc un échange de chaleur au sein de l’échangeur de chaleur interne 15, entre le fluide réfrigérant circulant à haute pression dans la première passe 16 et le fluide réfrigérant circulant à basse pression dans la deuxième passe 17. Le fluide réfrigérant est de nouveau comprimé par le deuxième dispositif de compression 11 en sortie de la deuxième passe 17. La boucle réfrigérante 9 telle que décrite jusqu’à présent permet de mettre en œuvre des capacités réfrigérantes efficaces, mais il a été déterminé qu’une telle boucle réfrigérante 9 n’est pas plus efficace en termes de capacités réfrigérantes qu’une autre boucle structurellement différente. Afin d’améliorer les capacités de la boucle réfrigérante 9, le circuit d’alimentation 5 comprend un point de divergence 19 et un point de convergence 20 disposé en aval du point de divergence 19. Le point de divergence 19 et le point de convergence 20 sont agencés de part et d’autre du premier échangeur de chaleur 8, et le circuit d’alimentation 5 comprend une première branche 21 et une deuxième branche 22 qui s’étendent entre le point de divergence 19 et le point de convergence 20. La première branche 21 permet au gaz à l’état vapeur provenant de la cuve 2 de traverser le premier échangeur de chaleur 8. La deuxième branche 22 contourne le premier échangeur de chaleur 8 et est configurée pour faire circuler le gaz à l’état vapeur au sein de l’échangeur de chaleur interne 15. Ce dernier comprend une troisième passe 23 permettant la circulation du gaz à l’état vapeur circulant dans la deuxième branche 22 au sein de l’échangeur de chaleur interne 15. Grâce à la deuxième branche 22 et à la troisième passe 23, il est donc possible d’utiliser le gaz à l’état vapeur en sortie de la cuve 2 pour refroidir davantage le fluide réfrigérant circulant dans la première passe 16, ce qui facilite sa détente par la turbine 13 par la suite. En étant détendu plus facilement, le fluide réfrigérant présente alors des meilleures capacités de refroidissement, ce qui améliore le rendement global de la boucle réfrigérante 9. Un autre avantage d’une telle configuration est que le gaz à l’état vapeur circulant dans la troisième passe 23 peut capter des calories sans conséquences négatives par la suite. Le gaz à l’état vapeur circulant dans le circuit d’alimentation 5 peut circuler au sein de la première branche 21 ou de la deuxième branche 22, l’un ou l’autre de ces choix étant optimisé en fonction de la vitesse de l’ouvrage flottant. Ainsi, lorsque la vitesse de l’ouvrage flottant est inférieure à un seuil de vitesse préalablement défini, par exemple 12 nœuds ou 15 nœuds, l’ouvrage flottant circule à une vitesse faible ou nulle. Au moins l’un des appareils consommateurs de gaz 4, plus particulièrement celui assurant la propulsion de l’ouvrage flottant, génère ainsi peu ou pas de consommation de gaz à l’état vapeur. Le gaz à l’état vapeur circule donc préférentiellement au sein de la première branche 21 afin que l’échange de chaleur dans le premier échangeur de chaleur 8 puisse être opéré et garantir le pré-refroidissement du gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour 7. Lorsque la vitesse de l’ouvrage flottant est supérieure au seuil de vitesse, l’ouvrage flottant circule à une vitesse modérée ou élevée. Dans cette situation, le gaz à l’état vapeur circule préférentiellement au sein de la deuxième branche 22, et donc au sein de la troisième passe 23 de l’échangeur de chaleur interne 15, afin d’augmenter la capacité de refroidissement de la boucle réfrigérante 9. Le circuit d’alimentation 5 comprend par ailleurs une troisième branche 24 installée en parallèle de la première branche 21 et de la deuxième branche 22. La troisième branche 24 permet donc au gaz à l’état vapeur circulant dans le circuit d’alimentation 5 de contourner le premier échangeur de chaleur 8 et de contourner l’échangeur de chaleur interne 15. Faire circuler le gaz à l’état vapeur au sein de la troisième branche 24 est avantageux quand la température du gaz à l’état vapeur n’est pas adéquate pour faire circuler celui-ci au sein de l’échangeur de chaleur interne 15 et qu’il n’y a pas d’intérêt de le faire traverser le premier échangeur de chaleur 8. La circulation du gaz à l’état vapeur via la troisième branche 27 peut également être utilisée par exemple lorsque la boucle réfrigérante 9 est en maintenance ou inopérante. Afin de sélectionner au sein de quelle branche le gaz à l’état vapeur circule, la première branche 21 comprend une première vanne 25, la deuxième branche 22 comprend une deuxième vanne 26 et la troisième branche 24 comprend une troisième vanne 27. Chacune de ces trois vannes 25, 26, 27 est apte à être ouverte ou fermée en fonction de la branche 21, 22, 24 au sein de laquelle doit circuler le gaz à l’état vapeur pour maximiser les performances du système d’alimentation et de refroidissement 1. Le pilotage des vannes 25, 26, 27 est opéré notamment en fonction de la vitesse de l’ouvrage flottant et si une situation parmi celles évoquées précédemment force la circulation du gaz à l’état vapeur au sein de la troisième branche 27. Le système d’alimentation 1 comprend également un circuit de refroidissement 28 configuré pour faire circuler le gaz à l’état liquide provenant de la cuve 2. Le circuit de refroidissement 28 comprend une pompe 29 permettant de prélever le gaz à l’état liquide contenu dans la cuve 2. Le gaz à l’état liquide circule au sein du circuit de refroidissement 28 et traverse l’échangeur thermique 18. On comprend ainsi de ce qui précède que l’échangeur thermique 18 est configuré pour opérer un échange de chaleur entre le gaz à l’état liquide circulant dans le circuit de refroidissement 28 et le fluide réfrigérant circulant dans la boucle réfrigérante 9. Le fluide réfrigérant permet ainsi de sous refroidir le gaz à l’état liquide traversant l’échangeur thermique 18. Améliorer les performances de la boucle réfrigérante 9 grâce à la circulation de gaz à l’état vapeur dans la troisième passe 23 de l’échangeur de chaleur interne 15 permet ainsi d’opérer un sous-refroidissement plus efficace du gaz à l’état liquide au sein de l’échangeur thermique 18. En sortie de l’échangeur thermique, le gaz à l’état liquide sous-refroidi poursuit sa circulation dans le circuit de refroidissement 28 jusqu’à traverser un deuxième échangeur de chaleur 30. Le deuxième échangeur de chaleur 30 est configuré pour opérer un échange de chaleur entre le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour 7 et préalablement refroidi après avoir traversé le premier échangeur de chaleur 8 si le gaz à l’état vapeur circulant dans le circuit d’alimentation 5 circule via la première branche 21, et le gaz à l’état liquide préalablement sous-refroidi après avoir traversé l’échangeur thermique 18. C’est donc au sein de ce deuxième échangeur de chaleur 30 que le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour 7 est reliquéfié, le gaz à l’état liquide sous-refroidi étant à une température suffisamment basse pour assurer une telle reliquéfaction. Le circuit de refroidissement 28 se poursuit en sortie du deuxième échangeur de chaleur 30 jusqu’à rejoindre la ligne de retour 7, la jonction du circuit de refroidissement 28 et de la ligne de retour 7 étant en aval du deuxième échangeur de chaleur 30 pour chacun d’entre eux. Une telle connexion permet de combiner le gaz à l’état liquide circulant dans le circuit de refroidissement 28 avec le gaz reliquéfié circulant dans la ligne de retour 7. En aval du deuxième échangeur de chaleur 30 et de la connexion avec le circuit de refroidissement 28, la ligne de retour 7 s’étend ainsi jusqu’à la cuve 2 et comprend au moins une terminaison 31 débouchant dans ladite cuve 2. La terminaison 31 peut permettre une régulation de la température du gaz contenu dans la cuve 2 et/ou de la pression de saturation de ladite cuve 2. La terminaison 31 peut ainsi être un orifice 32 ou un organe de pulvérisation 33. L’orifice 32 peut être agencé en fond de cuve afin de garantir un retour du gaz à l’état liquide dans une zone à la plus basse température possible. L’organe de pulvérisation 33 est quant à lui disposé au niveau du ciel 3 de la cuve 2 et pulvérise du gaz à l’état liquide dans le ciel 3 de la cuve 2 afin de condenser le gaz à l’état vapeur présent dans le ciel 3 et ainsi d’abaisser la pression de saturation de la cuve 2. On comprend ainsi comment la boucle réfrigérante 9 participe de manière indirecte à la régulation de la pression et/ou de la température du gaz à l’état liquide contenu dans la cuve 2. La représente un deuxième mode de réalisation du système d’alimentation et de refroidissement 1 selon l’invention. Le deuxième mode de réalisation se distingue du premier mode de réalisation en ce que le système d’alimentation et de refroidissement 1 comprend notamment une voie de refroidissement 34 et un dispositif de projection 35. La voie de refroidissement 34 est connectée au circuit de refroidissement 28 en aval de la pompe 29. C’est donc du gaz à l’état liquide qui circule au sein de la voie de refroidissement 34. Cette dernière s’étend jusqu’au dispositif de projection 35 qui est disposé au niveau de la deuxième branche 22 et qui vaporise le gaz à l’état liquide circulant dans la voie de refroidissement 34 au sein de la deuxième branche. L’objectif d’une telle opération est d’abaisser la température du gaz à l’état vapeur circulant dans la deuxième branche 22 lorsque celui-ci est à une température trop élevée. Ce refroidissement est effectué avant que le gaz à l’état vapeur circule dans la troisième passe 23, au sein de l’échangeur de chaleur interne 15. En effet, une température trop élevée du gaz à l’état vapeur risque d’endommager l’échangeur de chaleur interne 15 qui ne tolère qu’un écart de température limité entre deux fluides circulant au sein de deux passes adjacentes. Un refroidissement du gaz à l’état vapeur est donc parfois indispensable pour conserver le bon fonctionnement de l’échangeur de chaleur interne 15. Afin de réguler correctement la température du gaz à l’état vapeur circulant dans la deuxième branche 22, le système d’alimentation et de refroidissement 1 comprend un moyen de détection 36. Ce dernier est apte à mesurer la température de gaz à l’état vapeur circulant dans la deuxième branche 22 entre le dispositif de projection 35 et la troisième passe 23. Le moyen de détection 36 permet donc de vérifier si le gaz à l’état vapeur est à une température convenable pour traverser l’échangeur de chaleur interne 15. Le deuxième mode de réalisation du système d’alimentation et de refroidissement 1 comprend également une vanne à régulation de débit 37 qui contrôle le débit de gaz à l’état liquide circulant dans la voie de refroidissement 34. Plus ledit débit est élevé, plus le gaz à l’état liquide est vaporisé dans la deuxième branche 22, et plus la température du gaz à l’état vapeur circulant dans la deuxième branche 22 est abaissée. Le système d’alimentation et de refroidissement 1 comprend enfin un module de commande 38 qui est apte à régler une section de passage de l’organe de régulation de débit 37 afin de modifier le débit de gaz à l’état liquide circulant dans la voie de refroidissement 34. Le module de commande 38 est en communication avec le moyen de détection 36. Ainsi, en fonction de la température relevée par le moyen de détection 36, le module de commande 38 modifie la section de passage de l’organe de régulation 37 afin de maintenir le gaz à l’état vapeur à une température adéquate avant sa circulation dans la troisième passe 23 de l’échangeur de chaleur interne 15, et ce afin de préserver la durée de vie et le bon fonctionnement de ce dernier. A l’exception de ce qui vient d’être décrit, le deuxième mode de réalisation du système d’alimentation et de refroidissement 1 présente des caractéristiques structurelles et fonctionnelles identiques à celles du premier mode de réalisation. On se reportera donc à la description de la concernant l’ensemble des caractéristiques communes aux deux modes de réalisation. La est une représentation d’un troisième mode de réalisation du système d’alimentation et de refroidissement 1. Ce troisième mode de réalisation se distingue notamment des deux modes de réalisation précédemment décrits en ce qu’il comprend une voie d’alimentation auxiliaire 39 connectée au circuit de refroidissement 28 et s’étendant jusqu’à rejoindre le circuit d’alimentation 5 afin de participer à l’alimentation des appareils consommateurs de gaz 4. La voie d’alimentation auxiliaire 39 est utilisée lorsqu’il n’y a pas de gaz à l’état vapeur disponible dans le ciel 3 de la cuve 2 pour alimenter les appareils consommateurs de gaz 4. Dans une telle configuration, la pompe 29 fait circuler du gaz à l’état liquide jusqu’à la voie d’alimentation auxiliaire 39. La voie d’alimentation auxiliaire 39 traverse l’échangeur de chaleur interne 15. Ce dernier se distingue donc des modes de réalisation précédents en ce qu’il comprend une quatrième passe 40 constitutive de la voie d’alimentation auxiliaire 39. Lorsque le gaz à l’état liquide traverse l’échangeur de chaleur interne 15 via la quatrième passe 40, l’échange de chaleur se produisant avec le fluide réfrigérant permet, tout comme pour les modes de réalisation précédemment décrits, d’améliorer les performances de la boucle réfrigérante 9. L’échange de chaleur assure également l’évaporation du gaz à l’état liquide circulant dans la quatrième passe 40. L’échangeur de chaleur interne 15 fait donc office d’évaporateur pour le gaz à l’état liquide circulant dans la voie d’alimentation auxiliaire 39. En sortie de la quatrième passe 40, le gaz évaporé poursuit sa circulation dans la voie d’alimentation auxiliaire 39 jusqu’à rejoindre le circuit d’alimentation 5 et alimenter les appareils consommateurs de gaz 4. Sur la , la voie d’alimentation auxiliaire 39 est connectée au circuit d’alimentation 5 en aval du premier dispositif de compression 6. Il est cependant possible de connecter la voie d’alimentation auxiliaire 39 au circuit d’alimentation 5 en amont du premier dispositif de compression 6, par exemple en fonction des prérequis de pression des appareils consommateurs de gaz 4. A l’exception de la voie d’alimentation auxiliaire 39 et de la quatrième passe 40, l’ensemble des caractéristiques structurelles et fonctionnelles du troisième mode de réalisation du système d’alimentation et de refroidissement 1 est identique au premier mode de réalisation et on se reportera à la description de la concernant les éléments communs aux deux modes de réalisation. La représente une structure détaillée des différentes passes de l’échangeur de chaleur interne 15 tel que représenté sur les figures 1 et 2. Comme cela a été mentionné précédemment, l’échangeur de chaleur interne 15 peut être endommagé en cas de différence de température trop élevée entre deux fluides circulant dans deux passes adjacentes. Le problème lié à la température du gaz à l’état vapeur circulant dans la troisième passe 23 peut être résolu notamment grâce au deuxième mode de réalisation du système d’alimentation et de refroidissement selon l’invention. Il est également possible de limiter un écart de température entre le gaz à l’état vapeur circulant dans la troisième passe 23 et le fluide réfrigérant circulant dans la deuxième passe 17 grâce à la configuration présentée sur la . L’échangeur de chaleur interne 15 comprend une première extrémité 41 et une deuxième extrémité 42, qui délimitent par exemple une dimension principale de l’échangeur de chaleur interne 15. La première passe 16 et la deuxième passe 17, qui font partie de la boucle réfrigérante, s’étendent toutes deux entre la première extrémité 41 et la deuxième extrémité 42. La première passe 16 et la deuxième passe 17 présentent donc toutes deux une longueur d’échange thermique L1, qui est de dimension identique à une distance entre la première extrémité 41 et la deuxième extrémité 42 de l’échangeur de chaleur interne 15. Le fluide réfrigérant circulant dans la deuxième passe 17 augmente en température au cours de la circulation au sein de celle-ci, selon un sens de circulation allant de la deuxième extrémité 42 à la première extrémité 41. La particularité de l’échangeur de chaleur interne 15 illustré en est qu’une entrée 43 de la troisième passe 23 est positionnée entre la première extrémité 41 et la deuxième extrémité 42, par exemple au niveau de l’une des parois parallèles à la première passe 16 et à la deuxième passe 17, tandis qu’une sortie 44 de la troisième passe 23 est positionnée au niveau de l’une des extrémités 41, 42 de l’échangeur de chaleur interne, par exemple la première extrémité 41. Ainsi, la troisième passe 23 présente une longueur d’échange thermique L2 inférieure à la longueur d’échange thermique L1 de la première passe 16 ou de la deuxième passe 17. Cette différence de longueur permet au fluide réfrigérant circulant dans la deuxième passe 17 d’augmenter en température par échange de chaleur uniquement avec le fluide réfrigérant circulant dans la première passe 16 dans un premier temps. Le gaz à l’état vapeur entre donc dans la troisième passe 23 via l’entrée 43 à un niveau où le fluide réfrigérant circulant dans la deuxième passe 17 a préalablement capté des calories et est donc à une température plus élevée qu’à l’entrée de la deuxième passe 17. Une telle configuration permet au fluide réfrigérant circulant dans la deuxième passe 17 d’atteindre une température égale ou sensiblement égale à une température nominale du gaz à l’état vapeur en sortie de cuve. Ainsi, même si le gaz à l’état vapeur est à une température supérieure ou inférieure à ladite température nominale, les risques d’avoir un écart de température élevé entre le gaz à l’état vapeur circulant dans la troisième passe 23 et le fluide réfrigérant circulant dans la deuxième passe 17 sont fortement réduits. D’une manière préférentielle, l’écart de température entre deux fluides circulant dans deux passes adjacentes ne doit pas dépasser 28°C. Si cela risque de survenir parce que le gaz à l’état vapeur est à une température trop élevée, ladite température peut être abaissée grâce au dispositif de projection décrit en , dans le cas où le système d’alimentation et de refroidissement en est équipé. Dans les autres cas de figure, la troisième passe 23 de l’échangeur de chaleur interne 15 peut être contournée, par exemple en faisant circuler le gaz au sein de la troisième branche. La structure de l’échangeur de chaleur interne 15 telle que décrite en peut être intégrée à n’importe quel mode de réalisation décrit précédemment. Bien sûr, l’invention n’est pas limitée aux exemples qui viennent d’être décrits et de nombreux aménagements peuvent être apportés à ces exemples sans sortir du cadre de l’invention. L’invention, telle qu’elle vient d’être décrite, atteint bien le but qu’elle s’était fixée, et permet de proposer un système d’alimentation et de refroidissement pour ouvrage flottant permettant d’exploiter la basse température du gaz à l’état liquide contenu dans une cuve pour améliorer les performances d’une boucle réfrigérante intégrée audit système. Des variantes non décrites ici pourraient être mises en œuvre sans sortir du contexte de l’invention, dès lors que, conformément à l’invention, elles comprennent un système d’alimentation et de refroidissement conforme à l’invention. Système d’alimentation et de refroidissement (1) de gaz pour ouvrage flottant comprenant au moins une cuve (2) configurée pour contenir le gaz, le système d’alimentation et de refroidissement (1) comprenant : au moins un circuit d’alimentation (5) comprenant au moins un premier dispositif de compression (6), le circuit d’alimentation (5) étant configuré pour relier la cuve (2) à au moins un appareil consommateur de gaz (4) qui équipe l’ouvrage flottant, au moins une ligne de retour (7) connectée au circuit d’alimentation (5) en aval du premier dispositif de compression (6) et s’étendant jusqu’à la cuve (2), au moins un premier échangeur de chaleur (8) configuré pour opérer un échange de chaleur entre le gaz à l’état vapeur circulant dans le circuit d’alimentation (5) en amont du premier dispositif de compression (6) et le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour (7), au moins une boucle réfrigérante (9) destinée à être parcourue par un fluide réfrigérant, la boucle réfrigérante (9) comprenant au moins un deuxième dispositif de compression (11), un échangeur thermique (18) configuré pour participer à une gestion de pression de saturation de la cuve (2), un échangeur de chaleur interne (15) configuré pour opérer un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant circulant dans au moins une première passe (16) disposée en amont de l’échangeur thermique (18) et le fluide réfrigérant circulant dans au moins une deuxième passe (17) disposée en aval de l’échangeur thermique (18), un turbocompresseur (10) comprenant un organe de compression (12) disposé entre le deuxième dispositif de compression (11) et la première passe (16) de l’échangeur de chaleur interne (15) et une turbine (13) disposée entre la première passe (16) de l’échangeur de chaleur interne (15) et l’échangeur thermique (18), l’organe de compression (12) et la turbine (13) étant liés en rotation par un arbre (14), caractérisé en ce que le circuit d’alimentation (5) comprend un point de divergence (19), un point de convergence (20), et au moins une première branche (21) et une deuxième branche (22) débutant toutes deux au point de divergence (19) et se terminant toutes deux au point de convergence (20), la première branche (21) traversant le premier échangeur de chaleur (8), l’échangeur de chaleur interne (15) de la boucle réfrigérante (9) comprenant au moins une troisième passe (23) constitutive de la deuxième branche (22). Système d’alimentation et de refroidissement (1) selon la revendication 1, dans lequel le circuit d’alimentation (5) comprend une troisième branche (24) agencée en parallèle de la première branche (21) et de la deuxième branche (22). Système d’alimentation et de refroidissement (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant un circuit de refroidissement (28) comportant au moins une pompe (29) configurée pour prélever le gaz à l’état liquide dans la cuve (2), l’échangeur thermique (18) étant configuré pour opérer un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant circulant dans la boucle réfrigérante (9) et le gaz à l’état liquide circulant dans le circuit de refroidissement (28). Système d’alimentation et de refroidissement (1) selon la revendication précédente, comprenant un deuxième échangeur de chaleur (30) configuré pour opérer un échange de chaleur entre le gaz à l’état liquide circulant dans le circuit de refroidissement (28) en aval de l’échangeur thermique (18) et le gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour (7) en aval du premier échangeur de chaleur (8). Système d’alimentation et de refroidissement (1) selon la revendication précédente, dans lequel le circuit de refroidissement (28) est connecté à la ligne de retour (7) en aval du deuxième échangeur de chaleur (30), la ligne de retour comprenant au moins une terminaison (31) débouchant dans la cuve (2). Système d’alimentation et de refroidissement (1) selon la revendication précédente, dans lequel la terminaison (31) est un organe de pulvérisation (33) et/ou un orifice (32) disposé dans une partie inférieure de la cuve (2). Système d’alimentation et de refroidissement (1) selon l’une quelconque des revendications 3 à 6, comprenant une voie de refroidissement (34) et un dispositif de projection (35), la voie de refroidissement (34) étant connectée au circuit de refroidissement (28) et s’étendant jusqu’au dispositif de projection (35), le dispositif de projection (35) étant configuré pour vaporiser du gaz à l’état liquide au sein de la deuxième branche (22), en amont de la troisième passe (23) de l’échangeur de chaleur interne (15). Système d’alimentation et de refroidissement (1) selon la revendication précédente, comprenant un moyen de détection (36) de la température du gaz circulant au sein de la deuxième branche (22) entre le dispositif de projection (35) et la troisième passe (23) de l’échangeur de chaleur interne (15). Système d’alimentation et de refroidissement (1) selon la revendication précédente, dans lequel la voie de refroidissement (34) comprend une vanne à régulation de débit (37), le système d’alimentation et de refroidissement (1) comprenant un module de commande (38) configuré pour contrôler la vanne de régulation de débit (37) en fonction de la température relevée par le moyen de détection (36). Système d’alimentation et de refroidissement (1) selon l’une quelconque des revendications 3 à 9, comprenant une voie d’alimentation auxiliaire (39) connectée au circuit de refroidissement (28) et configurée pour alimenter en gaz l’appareil consommateur de gaz (4), l’échangeur de chaleur interne (15) comprenant une quatrième passe (40) constitutive de la voie d’alimentation auxiliaire (39). Système d’alimentation et de refroidissement (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel une longueur d’échange thermique (L2) de la troisième passe (23) de l’échangeur de chaleur interne (15) est inférieure à une longueur d’échange thermique (L1) de l’une quelconque des passes (16, 17) parmi la première passe (16) et la deuxième passe (17). Procédé de gestion d’un gaz contenu dans au moins une cuve (2) d’un ouvrage flottant, mis en œuvre par un système d’alimentation et de refroidissement (1) selon l’une quelconque des revendications précédentes, au cours duquel : on fait circuler le gaz à l’état vapeur provenant de la cuve (2) par la première branche (21) si la vitesse de l’ouvrage flottant est inférieure à un seuil de vitesse défini, on fait circuler le gaz à l’état vapeur provenant de la cuve (2) par la deuxième branche (22) si la vitesse de l’ouvrage flottant est supérieure au seuil de vitesse.