Brevet FR3137178A1 — publié le 20231229

Procédé de surveillance d’un réseau polyphasé (6), comprenant les étapes, répétées régulièrement, de : acquérir des mesures de tensions réalisées par des capteurs de tension d’un équipement électrique, et produire des valeurs courantes de paramètres électriques ; accéder à une table de référence (20) comprenant une liste de configurations de connexion associées chacune à une combinaison distincte de valeurs de référence desdits paramètres électriques, la liste de configurations de connexion comprenant des configurations correspondant chacune à une combinaison d’états de connexion pour chaque phase (P1, P2, P3) et pour le neutre (N) ; mettre en œuvre un algorithme exploratoire, destiné à explorer la table de référence (20) pour identifier la configuration de connexion en cours. FIGURE DE L’ABREGE: Fig.2 Détection de perte de neutre ou de phase L’invention concerne le domaine des réseaux de distribution d’énergie électrique et des équipements qui sont connectés auxdits réseaux. ARRIERE PLAN DE L’INVENTION Une rupture du conducteur de neutre en amont d’un compteur électrique relève de la responsabilité du fournisseur d’énergie et peut engendrer des problèmes importants sur le matériel électrique de l’installation du client final, située en aval du compteur électrique. Selon l’impédance présente sur chacun des conducteurs de phase en aval du point de rupture du conducteur de neutre, le déséquilibre des tensions peut être important. Des tensions dangereuses peuvent apparaître et éventuellement détruire le matériel branché chez le client. Il est donc important de pouvoir détecter de manière fiable et réactive l’apparition d’un évènement de perte de neutre, dans l’optique de prendre des mesures préventives et/ou protectives adéquates. Outre la détection de la perte du neutre, la détection de la perte d’au moins une phase est également importante, notamment dans le cadre de la maintenance active et réactive du réseau électrique pour en maximiser la qualité. Traditionnellement, la détection d’une perte de neutre repose sur la détection d’un déséquilibre anormal des tensions simples et/ou d’une absence de courant sur le neutre. On connaît ainsi une méthode de l’art antérieur, qui vise à détecter une perte de neutre en utilisant un critère de détection basé uniquement sur un constat de déséquilibre anormal des tensions simples. Un tel critère n’est pas suffisamment fiable, notamment car il ne permet pas de discriminer, tout simplement, le cas de la perte du neutre du cas de la perte d’une phase. On connaît aussi une méthode de l’art antérieur, qui utilise un critère de détection basé sur le courant dans le neutre. Cette méthode nécessite donc d’avoir un élément de mesure de courant sur le neutre, ce qui constitue un surcoût et implique des contraintes fortes d’implémentations physiques et électriques. On connaît en outre une méthode de l’art antérieur, dont la mise en œuvre implique notamment une mesure des charges avales, afin d’être en mesure de prévoir le déséquilibre des tensions attendu, et de détecter ce déséquilibre lorsque ce cas de figure se produit effectivement. Cependant, l’effectivité de cette solution est directement liée à la pertinence des impédances avales mesurées, ce qui constitue un point limitant puisque l’analyse théorique proposée considère des charges linéaires et constantes dans le temps, ce qui n’est pas nécessairement le cas dans la réalité pratique du terrain. De plus, cette méthode repose sur une étude théorique ne concernant qu’un seul compteur. Mais si la coupure de neutre concerne plusieurs compteurs, ayant chacun des charges avales différentes (non corrélées) et déséquilibrées, alors on voit que les compteurs partagent le même neutre flottant, dont le potentiel est fixé par la combinaison de différentes charges avales derrière tous ces compteurs. Ce cas de figure est illustré sur la . On voit que deux compteurs 1a et 1b, reliés à un même réseau électrique 2 comprenant trois phases P1, P2, P3 et un neutre N, sont impactés par la coupure du neutre au point de rupture 4. La méthode en question ne permet pas de détecter une perte de neutre dans cette configuration. En effet, dans le cas où la coupure de neutre concerne un groupe de compteurs, pour un compteur donné, l’impédance avale estimée ne considère que les charges en aval dudit compteur. Or, la charge effective amenant au déséquilibrage pratique provient de la combinaison de l’ensemble des charges avales de l’ensemble de compteurs de la grappe. Cette approche rend donc impossible la détection de la perte du neutre dans ce cas de figure, puisque la combinaison de l’ensemble des charges avales est inaccessible et donc impossible à estimer pour un compteur donné. La détection de perte d’une phase est généralement déclarée lorsque la tension simple mesurée pour la phase concernée (entre la phase et le neutre) est en deçà d’un certain seuil prédéterminé. En effet, il est communément admis qu’en cas de perte de phase, la charge en aval du point de rupture « ramène » la tension de phase au neutre, amenant à une mesure de la tension simple à priori proche de 0V. Mais cette approche simplifiée ne couvre pas tous les cas de figure pratiques susceptibles d’être rencontrés sur le terrain. En effet, il peut également y avoir des charges entre phases en aval du point de rupture, tant et si bien que la phase devenue flottante s’établit naturellement selon l’équilibre des charges avales (par rapport au neutre, mais aussi par rapport aux phases toujours présentes), l’amenant possiblement à présenter une valeur de tension simple potentiellement élevée (dans l’absolu, elle peut varier entre 0V et Vn, qui est la tension simple nominale du réseau), et donc la détectabilité de la perte d’une phase ne peut pas être établie de manière certaine sur la seule base de la mesure de sa tension simple. En outre, il peut y avoir conjointement une perte du neutre et une perte d’une phase, et la détection de cette dernière dans ce cas de figure devient plus hasardeuse encore si elle est établie sur la seule base de la mesure de sa tension simple. On ajoute enfin que certaines méthodes de l’art antérieur, visant à détecter une perte de neutre et/ou de phase(s), ont pour critère la comparaison par rapport à une (ou plusieurs) valeur(s) de référence établie(s) sur la base de mesures réalisées avant l’apparition des ruptures physiques sur les conducteurs. Cela pose plusieurs problèmes potentiels. Tout d’abord, une fois que la rupture du neutre et/ou de phase(s) a eu lieu, les conditions réelles (tensions) du réseau électrique deviennent inaccessibles à la mesure, et donc les critères de comparaison deviennent figés sur la valeur obtenue au dernier instant avant apparition de la ou des ruptures. S’il est considéré que les tensions d’un réseau électrique sont relativement stables dans le temps, la rupture peut durer aussi suffisamment longtemps pour que les tensions réelles du réseau électrique finissent par différer significativement des dernières mesures connues, rendant les critères de comparaison obsolètes et donc potentiellement rendant les détections moins fiables le temps passant. Ensuite, la perte d’un conducteur (neutre ou phase) peut se produire brutalement, mais peut aussi apparaître lentement, petit à petit, par dérive de l’impédance de ligne jusqu’à ce qu’elle devienne si élevée qu’elle s’apparente à une perte du conducteur. Dans ce cas, l’augmentation progressive de l’impédance de ligne peut s’étaler sur une période temporelle assez étendue (plusieurs secondes, minutes, …), de sorte que, comme la rupture n’est pas franche, le critère de comparaison (qui se base normalement sur les conditions mesurées sur réseau (tension du réseau) avant rupture du (ou des) conducteur(s)) ne peut plus être clairement établi, rendant la réalisation moins fiable et bien plus hasardeuse. OBJET DE L’INVENTION L’invention a pour objet une méthode permettant de détecter une perte de neutre et/ou d’au moins une phase d’un réseau électrique, qui ne présente pas les inconvénients des méthodes de l’art antérieur qui viennent d’être décrites. En vue de la réalisation de ce but, on propose un procédé de surveillance d’un réseau électrique polyphasé, mis en œuvre au moins partiellement dans une unité de traitement d’un équipement électrique connecté au réseau électrique polyphasé, et comprenant les étapes, répétées régulièrement, de : acquérir des mesures de tensions réalisées par des capteurs de tension de l’équipement électrique qui sont reliés au réseau électrique polyphasé ; produire, à partir des mesures de tension, des valeurs courantes de paramètres électriques ; accéder à une table de référence, qui comprend une liste de configurations de connexion associées chacune à une combinaison distincte de valeurs de référence desdits paramètres électriques, la liste de configurations de connexion comprenant des premières configurations de connexion correspondant chacune à une combinaison distincte d’états de connexion ou de déconnexion pour chaque phase et pour le neutre ; mettre en œuvre un algorithme exploratoire, destiné à explorer la table de référence pour identifier la configuration de connexion associée aux valeurs courantes des paramètres électriques. Le procédé de surveillance selon l’invention consiste donc à produire des valeurs courantes de paramètres électriques, qui sont obtenues uniquement à partir de mesures de tensions, puis à explorer une table de référence et à identifier la configuration de connexion qui correspond aux valeurs courantes des paramètres électriques. La table de référence peut contenir des valeurs de référence des paramètres électriques associées à tous les cas de figure possibles : différentes combinaisons d’états de connexion normale ou de coupure pour les lignes, différentes valeurs d’impédances en aval de la coupure, inversion de phase et de neutre, phase déconnectée mais portée au potentiel d’une autre phase, etc. L’exploration systématique et exhaustive de la table permet de déduire la configuration de connexion de manière très précise et très fiable. Le procédé de surveillance ne nécessite aucune mesure de courant, et ne nécessite aucune estimation des impédances en aval de la perte du neutre ou d’une phase. Le procédé de surveillance permet en particulier de discriminer le cas de la perte du neutre du cas de la perte d’une phase. Il est fonctionnel quel que soit le nombre de compteurs connectés à la ligne coupée. Il ne nécessite pas d’utiliser des valeurs de référence établies sur la base de mesures réalisées avant l’apparition des ruptures physiques sur les conducteurs. On propose de plus un procédé de surveillance tel que précédemment décrit, dans lequel la liste de configurations de connexion comprend des deuxièmes configurations de connexion correspondant chacune, pour l’une des phases, à une inversion du neutre et de ladite phase. On propose de plus un procédé de surveillance tel que précédemment décrit, dans lequel la liste de configurations de connexion comprend des troisièmes configurations de connexion correspondant chacune à l’une des phases qui est déconnectée et qui se retrouve mise au potentiel d’une autre phase. On propose de plus un procédé de surveillance tel que précédemment décrit, dans lequel la mise en œuvre de l’algorithme exploratoire comprend les étapes de : tester une configuration de connexion, en vérifiant si des critères prédéterminés associés à ladite configuration de connexion sont remplis, les critères prédéterminés étant définis à partir des paramètres de surveillance ; si les critères prédéterminés sont remplis, en déduire que ladite configuration de connexion est celle qui correspond aux valeurs courantes des paramètres électriques ; sinon, réitérer l’étape de test avec une autre configuration de connexion. On propose de plus un procédé de surveillance tel que précédemment décrit, dans lequel les paramètres électriques comprennent : des tensions simples mesurées, chaque tension simple mesurée étant représentative d’une amplitude d’une tension simple entre l’une des phases et le neutre, et/ou des tensions composées mesurées, chaque tension composée mesurée étant représentative d’une amplitude d’une tension composée entre deux phases distinctes, et/ou des angles mesurés, chaque angle mesuré étant égal à un angle entre une représentation vectorielle d’une tension simple entre une phase et le neutre, et entre une représentation vectorielle d’une tension simple entre une autre phase et le neutre. On propose de plus un procédé de surveillance tel que précédemment décrit, dans lequel les angles mesurés sont obtenus en mettant en œuvre une méthode de détection de passage à zéro sur les tensions mesurées entre les phases et le neutre. On propose de plus un procédé de surveillance tel que précédemment décrit, dans lequel l’algorithme exploratoire mis en œuvre est un premier algorithme exploratoire qui utilise uniquement, comme paramètres électriques, les tensions simples mesurées et les tensions composées mesurées. On propose de plus un procédé de surveillance tel que précédemment décrit, dans lequel le premier algorithme exploratoire comprend l’étape de tenter de détecter une ou des tensions composées mesurées qui sont anormales, le premier algorithme exploratoire consistant alors à tester des ensembles de configurations de connexion, qui sont définis en fonction du nombre de tensions composées mesurées anormales. On propose de plus un procédé de surveillance tel que précédemment décrit, dans lequel la tension composée mesurée U’ i est considérée comme anormale si : U’ i i – α ou si U’ i > Uprev i + α, où : α est une marge d’incertitude, et où : Uprev i = V n .SQRT(ai²+aj²+ai.aj), où ai = V i /V n , aj = V j /V n , V i est la tension simple mesurée pour la phase Pi, V j est la tension simple mesurée pour la phase Pj, et V n est une tension simple nominale. On propose de plus un procédé de surveillance tel que précédemment décrit, dans lequel les critères prédéterminés comprennent des comparaisons réalisées chacune entre : une tension résultante, obtenue en sommant : deux tensions simples mesurées différentes, ou une tension simple mesurée et une tension composée mesurée, et une tension simple mesurée ou une tension composée mesurée. On propose de plus un procédé de surveillance tel que précédemment décrit, dans lequel l’algorithme exploratoire mis en œuvre est un deuxième algorithme exploratoire qui utilise uniquement, comme paramètres électriques, les tensions simples mesurées et les angles mesurés. On propose de plus un procédé de surveillance tel que précédemment décrit, dans lequel les critères prédéterminés, associés aux configurations de connexion suivantes, comprennent uniquement des comparaisons entre les angles mesurés et des seuils angulaires : le neutre et toutes les phases sont normalement connectés ; le neutre est inversé avec l’une des phases ; le neutre est déconnecté et toutes les phases sont connectées. On propose de plus un procédé de surveillance tel que précédemment décrit, dans lequel le deuxième algorithme exploratoire teste si un câblage des phases au compteur est réalisé selon un ordre direct ou indirect. On propose de plus un équipement électrique comprenant des capteurs de tension et une unité de traitement dans laquelle est mis en œuvre le procédé de surveillance tel que précédemment décrit. On propose de plus un équipement électrique tel que précédemment décrit, l’équipement électrique étant un compteur. On propose de plus un programme d’ordinateur comprenant des instructions qui conduisent l’unité de traitement de l’équipement électrique tel que précédemment décrit à exécuter les étapes du procédé de surveillance tel que précédemment décrit. On propose de plus un support d'enregistrement lisible par ordinateur, sur lequel est enregistré le programme d’ordinateur tel que précédemment décrit. L’invention sera mieux comprise à la lumière de la description qui suit de modes de mise en œuvre particuliers non limitatifs de l’invention. Il sera fait référence aux dessins annexés parmi lesquels : la représente deux compteurs électriques connectés à un réseau dont le neutre est coupé ; la représente un compteur électrique dans lequel est mise en œuvre l’invention ; la représente un diagramme de Fresnel dans le cas nominal, sans perte de neutre ; la comprend un premier schéma représentant une coupure de neutre sur le réseau, et un deuxième schéma représentant une coupure de la phase P1 ; la illustre l’effet, en aval du point de rupture, de la perte du neutre sur le diagramme de Fresnel ; la représente le résultat, sur les tensions représentées dans des diagrammes de Fresnel, de différentes configurations de connexion ; la représente des étapes du procédé de surveillance selon l’invention. DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En référence à la , un compteur électrique polyphasé 5 (ici triphasé) est connecté à un réseau électrique polyphasé 6 (ici triphasé) comprenant trois phases P1, P2, P3 et un neutre N. Le compteur 5 est destiné à mesurer l’énergie électrique distribuée par le réseau électrique 6 à l’installation 7 d’un utilisateur. Le compteur électrique 5 comprend, pour chaque phase Pi (i allant de 1 à 3), une borne 8 relié à ladite phase Pi et un conducteur de phase 9 relié à ladite borne 8. Le compteur électrique 5 comprend aussi une borne 10 reliée au neutre N et un conducteur de neutre 11 relié à la borne 10. Le compteur 5 comprend de plus des capteurs de tension qui sont reliés au réseau électrique 6 via les conducteurs de phase 9 et de neutre 11, et via les bornes 8 et 10. Les capteurs de tension permettent de mesurer : la tension simple entre la phase P1 et le neutre N, qui est (normalement) l’image, au niveau du compteur 5, de la tension simple du réseau 6 ; la tension simple entre la phase P2 et le neutre N, qui est (normalement) l’image, au niveau du compteur 5, de la tension simple du réseau 6 ; la tension simple entre la phase P3 et le neutre N, qui est (normalement) l’image, au niveau du compteur 5, de la tension simple du réseau 6. Les capteurs de tension comprennent un premier pont résistif, un deuxième pont résistif, un troisième pont résistif et un convertisseur analogique-numérique 14 (CAN). Le premier pont résistif comprend deux résistances R 1A et R 1B montées entre le conducteur de phase 9 relié à la phase P1, et le conducteur de neutre 11. Le deuxième pont résistif comprend deux résistances R 2A et R 2B montées entre le conducteur de phase 9 relié à la phase P2, et le conducteur de neutre 11. Le troisième pont résistif comprend deux résistances R 3A et R 3B montées entre le conducteur de phase 9 relié à la phase P3, et le conducteur de neutre 11. Le CAN 14 comprend une première entrée reliée à un point situé entre les deux résistances R 1A et R 1B , une deuxième entrée reliée à un point situé entre les deux résistances R 2A et R 2B , et une troisième entrée reliée à un point situé entre les deux résistances R 3A et R 3B . Les ponts résistifs permettent de réduire l’amplitude des tensions mesurées pour que celles-ci soient compatibles avec la plage de mesure du CAN 14. Le CAN 14 numérise les tensions mesurées. Les caractéristiques du CAN 14 (nombres de bits, fréquence d’échantillonnage) sont compatibles avec le besoin pour réaliser des mesures de tensions exploitables. Typiquement, le CAN 14 utilisé est un CAN de 12 bits ou plus, avec une fréquence d’échantillonnage de 1ksps. Le compteur électrique 5 comprend de plus une unité de traitement 15. L’unité de traitement 15 comprend un ou plusieurs composants de traitement 16, et par exemple un processeur ou un microprocesseur quelconque(s), généraliste(s) ou spécialisé(s) (par exemple un DSP, pour Digital Signal Processor ), un microcontrôleur, ou bien un circuit logique programmable tel qu’un FPGA (pour Field Programmable Gate Arrays ) ou un ASIC (pour Application Specific Integrated Circuit ). L’unité de traitement 15 comprend aussi des mémoires 17. Au moins l’une de ces mémoires 17 forme un support d’enregistrement lisible par ordinateur, sur lequel est enregistré au moins un programme d’ordinateur comprenant des instructions qui conduisent l’unité de traitement 15 à exécuter au moins certaines des étapes du procédé de surveillance selon l’invention. L’une de ces mémoires 17 peut être intégrée dans l’un des composants de traitement 16. Ici, le CAN 14 est intégré dans l’unité de traitement 15, et éventuellement dans l’un des composants de traitement 16. L’unité de traitement 15 acquiert donc les mesures des tensions simples , , et produit à partir de ces mesures de tensions des mesures de : la tension composée entre la phase P1 et la phase P2, qui est (normalement) l’image, au niveau du compteur 5, de la tension du réseau 6 ; la tension composée entre la phase P2 et la phase P3, qui est (normalement) l’image, au niveau du compteur 5, de la tension du réseau 6 ; la tension composée entre la phase P3 et la phase P1, qui est (normalement) l’image, au niveau du compteur 5, de la tension du réseau 6. Chacune de ces tensions composées, à chaque instant d’échantillonnage, est obtenue par soustraction des deux tensions simples des phases concernées. Les tensions considérées par la suite sont : des tensions simples mesurées, chaque tension simple mesurées étant représentative d’une amplitude d’une tension simple entre l’une des phases et le neutre ; des tensions composées mesurées, chaque tension composée mesurée étant représentative d’une amplitude d’une tension composée entre deux phases distinctes. Ici, les tensions simples mesurées et les tensions composées mesurées sont des tensions efficaces – mais les tensions représentatives des amplitudes pourraient être différentes, par exemple des valeurs d’amplitude maximale. Les tensions considérées pour la suite sont donc des tensions efficaces calculées (et éventuellement corrigées par des paramètres de calibration) sur la base des échantillons des mesures de tensions simples (par exemple chaque seconde sur la base des échantillons de la seconde précédente, ou sur une seconde glissante, ou sur une autre profondeur temporelle jugée judicieuse). L’unité de traitement 15 estime donc les tensions simples mesurées V’ 1 (qui est la tension efficace de la tension ), V’ 2 et V’ 3 , ainsi que les tensions composées mesurées U’ 1 (qui est la tension efficace de la tension ), U’ 2 et U’ 3 . L’unité de traitement estime aussi des angles mesurés Phi 1 , Phi 2 et Phi 3 . Chaque angle mesuré est égal à un angle entre une représentation vectorielle d’une tension simple entre une phase et le neutre, et entre une représentation vectorielle d’une tension simple entre une autre phase et le neutre. Ainsi, Phi 1 est l’angle entre et , Phi 2 est l’angle entre et , Phi 3 est l’angle entre et . Les angles mesurés sont estimés en mettant en œuvre une méthode de détection de passage à zéro ( Zero-Crossing ) et un filtrage adéquat sur les mesures de tensions – et en particulier sur les tensions simples mesurées. L’invention vise à détecter une perte de neutre et/ou de phase(s), en se basant uniquement sur l’analyse des seules mesures de tensions réalisées par le compteur électrique 5, et sans utiliser de mesures de référence préalable à l’instant d’apparition de rupture d’un ou plusieurs conducteur(s) provenant du réseau. On voit sur la figure 3 le diagramme de Fresnel dans le cas nominal, lorsque le neutre est présent et avec les tensions simples équilibrées. On voit aussi les vecteurs et les angles Phi 1 , Phi 2 et Phi 3 . Le schéma du haut de la illustre et modélise la situation obtenue à la suite d’une perte de neutre (coupure du neutre). Le point de rupture 18 du neutre N est supposé localisé en amont du compteur 5. La ligne de neutre située en aval du point de rupture 18 devient flottante, et s’établit au gré des charges situées en aval du point de rupture qui lui sont liées (Z 1 , Z 2 , Z 3 , Z 12 , Z 12 , Z 23 ). Ici, par « en amont », on entend du côté du réseau 6 et par « en aval », on entend du côté de l’installation 7. Le schéma du bas de la illustre et modélise la situation obtenue à la suite d’une perte de la phase P1 (coupure de la phase). Le point de rupture 19 de la phase P1 est supposé localisé en amont du compteur 5. La ligne de phase située en aval du point de rupture 19 devient flottante, et s’établit au gré des charges situées en aval du point de rupture qui lui sont liées. On constate dans ce cas particulier que les tensions mesurées V’ 2 , V’ 3 et U’ 2 correspondent aux tensions réelles du réseau (V 2 , V 3 et U 2 ). En revanche, les tensions mesurées V’ 1 , U’ 1 et U’ 3 ne sont plus celles du réseau (V1, U1 et U3) sauf cas particulier de charges avales parfaitement équilibrées. Bien que cette situation ne soit pas illustrée sur la , on peut également considérer deux points de rupture (sur une phase et le neutre, ou bien sur deux phases). De la même manière, la tension sur chacune des deux lignes devenues flottantes s’établit au gré des charges situées en aval des points de rupture qui leur sont respectivement liés. En référence à la , à la suite de la perte du neutre N, par exemple, les tensions s’équilibrent naturellement en fonction des charges avales : sur le diagramme de Fresnel, la position du neutre devenu flottant en aval du point de rupture est localisée « quelque part » dans le triangle formé par les trois phases, au gré des valeurs de charges avales. On constate ainsi sur la que, dans le cas de la perte du neutre, les tensions composées mesurées correspondent aux tensions composées réelles du réseau (U’ x = U x ). En revanche, les tensions simples mesurées ne sont plus celles du réseau (V’ x ≠ V x ), sauf cas particulier de charges avales parfaitement équilibrées. On note que la illustre cette situation avec un hypothétique déséquilibre des charges avales. Le procédé de surveillance selon l’invention consiste à détecter une coupure du neutre et/ou d’une ou de plusieurs phases, en se basant uniquement sur les mesures de tension. L’invention comporte tout d’abord une étape préliminaire, qui consiste à lister et étudier de manière systématique et exhaustive les différents cas de figure possibles, et à définir pour chacune des configurations de connexion considérées les valeurs attendues de paramètres électriques obtenus à partir des mesures de tensions. On crée donc une table de référence 20 (voir ), qui comprend une liste de configurations de connexion associées chacune à une combinaison distincte de valeurs de référence desdits paramètres électriques. La liste de configurations de connexion comprend tout d’abord des premières configurations de connexion correspondant chacune à une combinaison distincte d’états de connexion (normale) ou de déconnexion (coupure) pour chaque phase Pi et pour le neutre N. Par exemple, une première configuration de connexion correspond à la combinaison : N : OFF - P1 : ON - P2 : ON - P3 : ON, où « OFF » signifie que la ligne en question (phase ou neutre) est déconnectée et donc présente une coupure, et où « ON » signifie au contraire que la connexion est normale. D’autres premières combinaisons de connexion sont par exemple : N : ON - P1 : OFF - P2 : ON - P3 : ON, N : ON - P1 : OFF - P2 : OFF - P3 : ON, etc. La liste de configurations de connexion comprend aussi des deuxièmes configurations de connexion correspondant chacune, pour l’une des phases, à une inversion du neutre et de ladite phase au niveau des bornes 8 et 10 du compteur 5. L’inversion résulte par exemple d’une mauvaise manipulation au moment de l’installation du compteur 5. Par exemple, une deuxième configuration de connexion correspond à la combinaison : N : ON (invert) - P1 : ON (invert) - P2 : ON - P3 : ON. Dans cette deuxième configuration de connexion, le neutre et la phase P1 ne sont pas coupés mais sont inversés. La liste de configurations de connexion comprend aussi des troisièmes configurations de connexion correspondant chacune à l’une des phases qui est déconnectée et qui, du fait des conditions de charges avales, se retrouve mise au potentiel d’une autre phase. Par exemple, une troisième configuration de connexion correspond à la combinaison : N : ON - P1 : OFF (ON) - P2 : ON - P3 : ON. Dans cette troisième configuration de connexion, la phase P1 est coupée mais est mise au potentiel de l’une des phases P2 ou P3. On représente sur la un certain nombre de configurations de connexion : sur le diagramme D1, toutes les lignes N, P1, P2, P3 sont connectées (conditions nominales), ou bien le neutre N est déconnecté mais les charges sont équilibrées ; sur le diagramme D2, le neutre N est déconnecté et les charges sont déséquilibrées ; sur le diagramme D3, la phase P1 est déconnectée ; sur le diagramme D4, la phase P1 et la phase P2 sont déconnectées ; sur le diagramme D5, le neutre N et la phase P1 sont déconnectés ; sur le diagramme D6, le neutre N et la phase P1 sont inversés. Dans la table de référence 20 qui a été précédemment évoquée, les paramètres électriques utilisés comprennent : les tensions simples mesurées, chaque tension simple mesurées étant représentative (comme on l’a vu) d’une amplitude d’une tension simple entre l’une des phases et le neutre, et/ou des tensions composées mesurées, chaque tension composée mesurée étant représentative (comme on l’a vu) d’une amplitude d’une tension composée entre deux phases distinctes, et/ou des angles mesurés, chaque angle mesuré étant égal (comme on l’a vu) à un angle entre une représentation vectorielle d’une tension simple entre une phase et le neutre, et entre une représentation vectorielle d’une tension simple entre une autre phase et le neutre. La table de référence 20 a donc été créée en bureau d’étude, en laboratoire ou en usine, et a été téléchargée dans l’une des mémoires 17 de l’unité de traitement 15. Alternativement, la table de référence 20 peut être stockée à distance (dans un concentrateur de données, dans un serveur du Système d’Information, sur le cloud , etc.), et l’unité de traitement 15 du compteur 5 peut y accéder via des moyens de communication adaptés. La table de référence 20 peut être mise à jour alors que le compteur 5 est en opération. Les inventeurs ont donc analysé la table de référence 20, et en ont déduit le cheminement exploratoire et des critères discriminants pour statuer, en opération, de manière fiable, sur la configuration de connexion présente – en, en particulier, sur la présence ou l’absence du neutre N et des phases Pi. Un exemple de table de référence est fourni en Annexe 1 de la présente description. La table de référence 20 répertorie de manière quasi exhaustive les différents cas de figure pratiques, et indique les caractéristiques de chacun de ces cas (position de chaque ligne dans le diagramme de Fresnel de référence, valeurs des tensions simples, des tensions composées, des angles entre phases). La table annexée se limite toutefois, par souci de simplicité et de lisibilité à des tensions simples égales et nominales (V 1 = V 2 = V 3 = V n ), et dans le cas d’un câblage des phases selon un ordre direct. Dans la table annexée figurent en gras les cas de figure génériques pour un cas de connexion donné, et en non gras les cas de figure particuliers (typiquement lorsque les conditions de charges avales sont telles qu’une ligne déconnectée se retrouve mise au même potentiel d’une autre ligne). Une analyse attentive et une étude systématique a montré que sur la seule base des tensions simples mesurées, et/ou des tensions composées mesurées et/ou des différences d’angles de phase, il est possible de discriminer chacun de ces cas, et donc de déduire de manière certaine dans quel cas de figure on se trouve et finalement quelles lignes sont présentes ou perdues (neutre et/ou phase(s)). Une algorithmie adéquate qui explore itérativement les différentes configurations possibles et vérifie à chaque étape si les critères (tensions simples et tensions composées et/ou tensions simples et angles) correspondant à la configuration particulière considérée sont rencontrés est alors utilisée. En référence à la , le procédé de surveillance selon l’invention consiste donc pour l’unité de traitement 15 à acquérir des mesures de tensions réalisées par les capteurs de tension du compteur 5 : étape E1. Les mesures de tensions sont alors traitées pour produire les valeurs courantes des paramètres électriques : calcul des tensions simples mesurées, des tensions composées mesurées, des différences d’angles de phase, etc. : étape E2. L’unité de traitement 15 accède alors à la table de référence 20 et met en œuvre un algorithme exploratoire, destiné à parcourir la table de référence pour identifier la configuration de connexion associée aux valeurs courantes des paramètres électriques : étape E3. L’algorithme exploratoire permet de classer l’état actuel sur la base des valeurs courantes des paramètres électriques, parmi les cas d’étude multiples et exhaustifs. L’algorithme exploratoire permet une exploration systématique et exhaustive de la table de référence et donc de tous les cas d’étude attendus selon les différents cas de configuration de connexion possibles. Les informations d’entrée de l’algorithme exploratoire sont donc les valeurs en cours des paramètres électriques. En sortie dudit algorithme exploratoire, il est déclaré quelle(s) ligne(s) (neutre et/ou phase(s)) sont connectée(s) ou déconnectée(s). Ce mécanisme de détection de perte de neutre et/ou de phase(s) est réalisé en continu (par exemple en boucle, toutes les secondes, lorsque des nouvelles valeurs de mesures de tensions sont disponibles). L’algorithme exploratoire comprend ensuite les étapes de : tester une configuration de connexion, en vérifiant si des critères prédéterminés associés à ladite configuration de connexion sont remplis, les critères prédéterminés étant définis à partir des paramètres de surveillance ; si les critères prédéterminés sont remplis, en déduire que ladite configuration de connexion est celle qui correspond aux valeurs courantes des paramètres électriques ; sinon, réitérer l’étape de test avec une autre configuration de connexion. L’algorithme exploratoire acquiert des premiers critères prédéterminés, associés à une configuration de connexion numéro 1, correspondant à une première hypothèse d’état des lignes (phases et neutre) : étape E4. L’algorithme exploratoire teste si ces premiers critères prédéterminés sont remplis : étape E5. Si c’est le cas, l’algorithme exploratoire en déduit que la configuration de connexion effective, en cours, correspond à la configuration de connexion numéro 1. Sinon, l’algorithme exploratoire acquiert des deuxièmes critères prédéterminés, associés à une configuration de connexion numéro 2, correspondant à une deuxième hypothèse d’état des lignes (phases et neutre) : étape E6. L’algorithme exploratoire teste si ces deuxièmes critères prédéterminés sont remplis : étape E7. Si c’est le cas, l’algorithme exploratoire en déduit que la configuration de connexion effective, en cours, correspond à la configuration de connexion numéro 2. Ces étapes sont réitérées un certain nombre de fois. A la Nième itération, l’algorithme exploratoire acquiert des Nièmes critères prédéterminés (étape EN) et teste une configuration de connexion numéro N, correspondant à une Nième hypothèse d’état des lignes : étape EN+1. Si les Nièmes critères prédéterminés sont remplis, l’algorithme exploratoire en déduit que la configuration de connexion effective, en cours, correspond à la configuration de connexion numéro N. Sinon, l’algorithme exploratoire en déduit que la configuration de connexion correspond à un cas de connexion inconnu. Le nombre N est le nombre de configurations de connexion différentes listées dans la table de référence 20. On s’intéresse maintenant plus particulièrement à l’algorithme exploratoire. On décrit tout d’abord un premier algorithme exploratoire. Le premier algorithme exploratoire utilise uniquement, comme paramètres électriques, les tensions simples mesurées et les tensions composées mesurées. Le premier algorithme exploratoire, écrit en pseudo-langage et donc aisément transcriptible à tous les principaux langages informatiques, est fourni dans l’Annexe 2. Le premier algorithme exploratoire comprend tout d’abord une partie préliminaire définissant une pluralité de paramètres et, en particulier, un seuil de tension très bas Voff. Ce seuil, auquel sont comparées les tensions simples mesurées, correspond à une tension si basse que ladite tension peut être assimilée à une absence de phase. Puis, le premier algorithme exploratoire comprend une instruction de bouclage, chaque seconde. En effet, comme on l’a vu, les étapes du procédé de surveillance sont répétées régulièrement : à intervalles réguliers (1s ici), l’unité de traitement 15 acquiert de nouvelles mesures de tensions et produit de nouvelles valeurs courantes des paramètres électriques. Le premier algorithme exploratoire est donc répété chaque seconde pour identifier la nouvelle configuration de connexion associée aux nouvelles valeurs courantes des paramètres électriques. Le premier algorithme exploratoire calcule alors les tensions composées attendues à partir des tensions simples mesurées, dans le cas où aucune ligne n’est coupée. Le premier algorithme exploratoire tente alors de détecter une ou des tensions composées mesurées qui sont anormales. Pour les phases Pi et Pj, la tension composée mesurée U’ i est considérée comme anormale si : U’ i i – α ou si U’ i > Uprev i + α, où : α est une marge d’incertitude, et où : Uprev i = V n .SQRT(ai²+aj²+ai.aj), où ai = V i /V n , aj = V j /V n , V i est la tension simple mesurée pour la phase Pi, V j est la tension simple mesurée pour la phase Pj, et V n est une tension simple nominale. La formule ci-dessus correspond à : U n = SQRT(3).V n que l’on obtient dans le cas nominal de tensions équilibrées et à la valeur nominale. On note que cette relation est exacte si et seulement si la relation d’angle entre les phases Pi et Pj est de 120°. Un non-respect de la mesure de U’ i avec le calcul donné ci-dessus et obtenu avec les mesures V’ i et V’ j suffit donc à prouver que la relation d’angle entre les phases i et j n’est pas de 120°. Le premier algorithme exploratoire consiste alors à tester des ensembles de configurations de connexion, en vérifiant si des critères prédéterminés associés aux configurations de connexion sont remplis. Ici, les critères prédéterminés comprennent des comparaisons réalisées chacune entre : une tension résultante, obtenue en sommant : deux tensions simples mesurées différentes, ou une tension simple mesurée et une tension composée mesurée, et une tension simple mesurée ou une tension composée mesurée. Les ensembles de configuration sont définis en fonction du nombre de tensions composées mesurées anormales. Ainsi, si le nombre de tensions composées mesurées anormales est égal à zéro, le premier algorithme exploratoire considère par défaut que la configuration de connexion effective, en cours au temps T, est une configuration de connexion nominale, dans laquelle le neutre et les phases sont connectés normalement, puis teste des configurations de connexion dans lesquelles au moins une phase est déconnectée. Le premier algorithme exploratoire considère donc tout d’abord par défaut que le neutre et les trois phases sont connectés normalement. Le premier algorithme exploratoire tente alors de détecter une ou des phases déconnectées, en comparant, pour chaque phase Pi, la tension simple mesurée V’ i avec le seuil Voff. Si pour une phase Pi la tension simple mesurée est strictement inférieure à Voff, ladite phase Pi est considérée comme déconnectée. Si le nombre de tensions composées mesurées anormales est égal à un, le premier algorithme exploratoire considère par défaut que la configuration de connexion effective est une configuration de connexion nominale, puis teste des configurations de connexion dans lesquelles une seule phase est déconnectée, et des configurations de connexion dans lesquelles une phase est déconnectée et se retrouve mise au potentiel d’une autre phase. Le premier algorithme exploratoire considère donc par défaut que le neutre et les trois phases sont normalement connectés. Puis, pour chaque phase Pi, l’algorithme vérifie si + = , ou si + = (avec j = i+1 et k = i+2). Si c’est le cas, l’algorithme en déduit que la phase Pi est déconnectée. Si l’algorithme a détecté que la phase Pi est déconnectée, l’algorithme vérifie alors si : = ou si = . Si c’est le cas, il en déduit que la phase Pi est connectée sur une autre phase. Si le nombre de tensions composées mesurées anormales est égal à deux, le premier algorithme exploratoire considère par défaut que la configuration de connexion effective est une configuration de connexion nominale, puis teste des configurations de connexion dans lesquelles une seule phase est déconnectée (et ramenée entre les deux autres phases et le neutre). Le premier algorithme exploratoire considère donc par défaut que le neutre et les trois phases sont normalement connectés. Puis, pour chaque phase Pi, l’algorithme vérifie si V’i V’i Si c’est le cas, l’algorithme en déduit que la phase Pi est déconnectée. Si le nombre de tensions composées mesurées anormales est égal à trois, le premier algorithme exploratoire considère par défaut que la configuration de connexion effective est une configuration de connexion dans laquelle le neutre uniquement est coupé (et dans laquelle il y a manifestement un déséquilibre significatif des charges avales), puis teste des configurations de connexion dans lesquelles une phase et le neutre sont coupés (et ramenés entre les deux autres phases), puis une configuration de connexion dans laquelle une phase est connectée sur une autre phase, puis des configurations de connexion dans lesquelles deux phases sont coupées (ramenées entre le neutre et la phase restante), puis une configuration de connexion dans laquelle trois phases sont connectées entre elles, puis des configurations de connexion dans lesquelles une phase est inversée avec le neutre. Le premier algorithme exploratoire considère tout d’abord par défaut que le neutre est déconnecté et que les trois phases sont bien connectées. Puis, pour chaque phase Pi, l’algorithme vérifie si : V’j + V’k = U’j et U’i + U’k = U’j Si c’est le cas, l’algorithme en déduit que la phase Pi est déconnectée. Si l’algorithme a détecté que la phase Pi est déconnectée, il vérifie alors si : U’i = U’j ou si U’k = U’j. Si c’est le cas, il en déduit que la phase Pi est connectée sur une autre phase. Puis, l’algorithme tente de détecter la perte de deux phases uniquement (ramenées entre le neutre et la phase restante). Pour chaque phase Pi, l’algorithme vérifie si : V’i + U’k = V’k et V’j + U’j = V’k Si c’est le cas, l’algorithme en déduit que la phase Pi et la phase Pj sont déconnectées. Si l’algorithme a détecté que la phase Pi et la phase Pj sont déconnectées, l’algorithme vérifie alors si : V’i = V’j et si V’i = V’k. Si c’est le cas, il en déduit que les trois phases sont connectées entre elles. Puis, l’algorithme tente de détecter une inversion entre le neutre et une phase sur le câblage du compteur 5. Pour chaque phase Pi, l’algorithme calcule les tensions composées attendues Uprev_inv[i], Uprev_inv[j], Uprev_inv[k] connaissant les tensions simples mesurées et en supposant une inversion entre le neutre et la phase Pi. Si on a : Uprev_inv[i] = V’j et Uprev_inv[j] = U’j et Uprev_inv[k] = V’k, l’algorithme en déduit que le neutre et la phase Pi sont inversés. Puis, pour chaque phase Pi, l’algorithme compare la tension simple V’i avec des seuils prédéterminés pour donner un statut concernant les niveaux de tension provenant du réseau : surtension, sous-tension, sous-tension importante, surtension dangereuse, etc. L’algorithme donne aussi un statut sur la dangerosité du niveau de tension côté aval, et éventuellement, pilote l’ouverture des organes de coupure ( breakers ) pour protéger les équipements branchés en aval du compteur 5 (équipements de l’installation 7). On note que toutes ces comparaisons peuvent être réalisées en ajoutant des marges pour tenir compte des incertitudes ; par exemple, comme cela est bien visible dans le premier algorithme exploratoire fourni en Annexe 2, plutôt que de vérifier si : V’i + U’i = V’j ou V’i + U’k = V’k, on vérifiera si V’i + U’i = V’j +/-(2.Y) ou V’i + U’k = V’k +/-(2.Y), Y étant une marge permettant de tenir compte de l’incertitude sur les mesures de tensions. Le premier algorithme exploratoire (tout comme le deuxième qui sera décrit ci-après) prévoit donc des marges nécessaires pour tenir compte des incertitudes de mesures, et des tolérances initiales du réseau électrique. On décrit maintenant un deuxième algorithme exploratoire. Le deuxième algorithme exploratoire utilise uniquement, comme paramètres électriques, les tensions simples mesurées et les angles mesurés. Le deuxième algorithme exploratoire, écrit en pseudo-langage, est fourni dans l’Annexe 3. Le deuxième algorithme exploratoire comprend tout d’abord une partie préliminaire définissant une pluralité de paramètres et, en particulier, un seuil angulaire haut et un seuil angulaire bas. Puis, le deuxième algorithme exploratoire comprend une instruction de bouclage, chaque seconde. Le deuxième algorithme exploratoire compare alors chaque tension simple mesurée avec le seuil Voff et, si toutes les tensions simples mesurées sont strictement inférieures audit seuil Voff, l’algorithme est inhibé. Pour chaque phase Pi, si la tension simple mesurée sur la phase Pi est strictement inférieure au seuil prédéterminé Voff, les angles mesurés impliquant ladite phase ne sont pas considérés comme fiables et sont mis à zéro. L’algorithme teste tout d’abord une configuration de connexion nominale, dans laquelle le neutre et les phases sont connectés normalement. L’algorithme compare chaque angle mesuré avec une valeur de référence Aref et, si les angles mesurés sont tous égaux à Aref (éventuellement en tenant compte d’une marge d’incertitude), l’algorithme en déduit que le neutre et les trois phases sont normalement connectés et que le câblage des phases au compteur 5 est réalisé selon un ordre direct. Si cette condition n’est pas vérifiée, l’algorithme compare alors chaque angle mesuré avec une valeur de référence -Aref et, si les angles mesurés sont tous égaux à -Aref, l’algorithme en déduit que le neutre et les phases sont normalement connectés et que le câblage des phases au compteur est réalisé selon un ordre indirect. L’algorithme teste alors des configurations de connexion, dans chacune desquelles une phase est inversée avec le neutre. L’algorithme compare pour cela chaque angle mesuré avec les seuils angulaires haut et bas. Les critères prédéterminés comprennent donc uniquement des comparaisons entre les angles mesurés et des seuils angulaires. Puis, l’algorithme teste une configuration de connexion, dans laquelle une seule phase est déconnectée, les deux autres phases et le neutre étant normalement connectés. Les critères prédéterminés comprennent des comparaisons entre les angles mesurés et des seuils angulaires, et des comparaisons entre les tensions simples mesurées et des seuils de tension. Si l’algorithme a détecté une phase déconnectée, il tente alors de détecter si ladite phase est mise au potentiel de l’une des autres phases. Puis, l’algorithme tente de détecter une configuration de connexion dans laquelle le neutre est déconnecté, les trois autres phases étant toujours connectées. A nouveau, les critères prédéterminés comprennent uniquement des comparaisons entre les angles mesurés et des seuils angulaires. L’algorithme teste alors une configuration de connexion dans laquelle deux lignes sont déconnectées, les autres lignes demeurant connectées. Les critères prédéterminés comprennent des comparaisons entre les angles mesurés et des seuils angulaires, et des comparaisons entre les tensions simples mesurées et des seuils de tension. L’algorithme tente alors de détecter une configuration de connexion dans laquelle deux phases sont déconnectées, le neutre et l’autre phase demeurant connectés (cas particulier de la configuration ci-dessus). Si l’algorithme a détecté une phase déconnectée, il tente alors de détecter si ladite phase est mise au potentiel de l’une des autres phases. L’algorithme tente alors de détecter une configuration de déconnexion dans laquelle le neutre et une phase sont déconnectés, les deux autres phases étant normalement connectées (cas particulier de la configuration ci-dessus). Si l’algorithme a détecté une phase déconnectée, il tente alors de détecter si ladite phase est mise au potentiel de l’une des autres phases. Puis, l’algorithme teste une nouvelle fois une configuration de connexion, dans laquelle le neutre et une phase sont déconnectés, les deux autres phases étant normalement connectées. Enfin, comme le premier algorithme exploratoire, pour chaque phase Pi, le deuxième algorithme exploratoire compare la tension simple V’i avec des seuils prédéterminés pour donner un statut concernant les niveaux de tension provenant du réseau : surtension, sous-tension, sous-tension importante, surtension dangereuse, etc. L’algorithme donne aussi un statut sur la dangerosité du niveau de tension côté aval, et éventuellement, pilote l’ouverture des organes de coupure ( breakers ) pour protéger les équipements branchés en aval du compteur 5 (équipements de l’installation 7). Cette invention est donc basée sur des critères aisément mesurables dans le métier (mesures des tensions et leur traitement) et fortement déterministes, et elle ne nécessite aucune mesure de référence remontant à avant la suspicion de perte de neutre. Les mesures de tensions au temps T se suffisent à elles-mêmes pour être capable de dire si oui ou non on a une perte de neutre et/ou de phase(s), puisqu’elles sont suffisantes pour déterminer dans quelle configuration de connexion on se situe, par analyse des conditions caractéristiques correspondantes dans le diagramme de Fresnel. Dans l’implémentation finale de la solution proposée, et ce quelle que soit la méthode particulière de réalisation, il est avantageux de prendre une marge d’incertitude adéquate, liée notamment à la précision des mesures de tensions et éventuellement d’angles (respectivement typiquement de +/-1V ou +/-1%, et de +/-2°, selon la méthode et les moyens d’acquisition), tel que proposé dans les modes de réalisation particuliers des algorithmes exploratoires fournis. Eventuellement, pour minimiser les risques de faux positifs, et ce quelle que soit la méthode particulière de réalisation, on pourra s’assurer que les critères prédéterminés de détection sont remplis sur plusieurs itérations consécutives avant de déclarer une perte de neutre et/ou de phase(s) effective(s). Éventuellement, la détection de perte de neutre et/ou de phase(s) génère une alarme qui est horodatée dans l’une des mémoires 17 de l’unité de traitement 15 du compteur 5 et/ou, pour les compteurs communicants (par exemple au travers d’un canal de transmission reposant sur une technologie CPL ou encore sur une technologie radio cellulaire), un signal d’alarme peut être envoyé à un équipement externe au compteur, et par exemple au Système d’Information distant (éventuellement spontanément, selon le protocole haut niveau utilisé). Eventuellement, la détection de perte de neutre et/ou de phase(s) génère un affichage particulier et dédié sur l’afficheur local du compteur ou au moyen d’un indicateur lumineux. Eventuellement, la détection de perte de neutre et/ou de phase(s) génère l’émission d’un signal sonore. Éventuellement, sur détection de perte de neutre et lorsque le déséquilibre des tensions simples est jugé anormalement important, un signal d’alarme est généré et horodaté dans une mémoire de l’unité de traitement du compteur et/ou, pour les compteurs communicants, envoyé à un équipement externe au compteur, et par exemple au Système d’Information distant. Éventuellement, sur détection de perte de neutre et lorsque le déséquilibre des tensions simples est jugé trop important et dangereux pour les équipements en aval, pour les compteurs munis d’organes de coupure, ceux-ci sont activés pour passer à l’état ouvert et ainsi protéger les équipements en aval. Enfin, il est également envisageable d’utiliser différemment l’invention ici proposée pour faire non pas une détection de perte de conducteur (phase(s) et/ou neutre), mais plutôt cette fois une détection automatique du câblage réalisé pour le raccordement au réseau (2 fils, 3 fils, 4 fils, …). Bien entendu, l’invention n’est pas limitée aux modes de réalisation décrits mais englobe toute variante entrant dans le champ de l’invention telle que définie par les revendications. L’équipement électrique, dans lequel est mis en œuvre (au moins partiellement) l’invention, n’est pas nécessairement un compteur, mais peut être tout type d’équipement relié à un réseau et pouvant être muni de capteurs de tension (un disjoncteur par exemple). Annexes Annexe 1 On fournit ici un exemple de table de référence. La table de référence, qui comprend 32 lignes et 20 colonnes, a été séparée en 4 tableaux pour améliorer la lisibilité de la table. Le tableau 1 comprend 32 lignes et les 6 colonnes de gauche de la table de référence ; le tableau 2 comprend 32 lignes et 5 colonnes situées à droite des colonnes du tableau 1 ; le tableau 3 comprend 32 lignes et 6 colonnes situées à droite des colonnes du tableau 2 ; le tableau 4 comprend 32 lignes et 3 colonnes situées à droite des colonnes du tableau 3. Tableau 1 : Configurations de connexion Presence / Absence of each Line N Li Lj Lk All Lines Connected (Nominal Conditions) 3P+N ON ON ON ON Neutral Disconnected 3P OFF ON ON ON Neutral Disconnected 3P OFF ON ON ON Neutral Disconnected 3P OFF ON ON ON Neutral Disconnected 3P OFF ON ON ON Neutral Disconnected 3P OFF ON ON ON Line i Disconnected 2P+N ON OFF ON ON Line i Disconnected 2P+N ON OFF ON ON Line i Disconnected 2P+N ("false 3P+N") ON OFF ("ON") ON ON Line i Disconnected 2P+N ("false 3P+N") ON OFF ("ON") ON ON Line i & Line j Disonnected 1P+N ON OFF OFF ON Line i & Line j Disconnected 1P+N ON OFF OFF ON Line i & Line j Disconnected 1P+N ON OFF OFF ON Line i & Line j Disconnected 1P+N ON OFF OFF ON Line i & Line j Disconnected 1P+N ON OFF OFF ON Line i & Line j Disconnected 1P+N ("false 2P+N") ON OFF ("ON") OFF ON Line i & Line j Disconnected 1P+N ("false 2P+N") ON OFF ("ON") OFF ON Line i & Line j Disconnected 1P+N ("false 2P+N") ON OFF OFF ("ON") ON Line i & Line j Disconnected 1P+N ("false 2P+N") ON OFF OFF ("ON") ON Line i & Line j Disconnected 1P+N ("false 3P+N") ON OFF ("ON") OFF ("ON") ON Neutral & Line i Disconneced 2P OFF OFF ON ON Neutral & Line i Disconneced 2P OFF OFF ON ON Neutral & Line i Disconneced 2P OFF OFF ON ON Neutral & Line i Disconneced 2P OFF OFF ON ON Neutral & Line i Disconneced 2P OFF OFF ON ON Neutral & Line i Disconneced 2P OFF OFF ON ON Neutral & Line i Disconneced 2P OFF OFF ("ON") ON ON Neutral & Line i Disconneced 2P OFF OFF ("ON") ON ON Neutral & Line i Disconneced 2P OFF OFF ("ON") ON ON Neutral & Line i Disconneced 2P OFF OFF ("ON") ON ON Neutral & Line i Inverted 3P+N N-P invert ON invert ON invert ON ON Tableau 2 : Impedance Conditions between each Line (on downstream side in regard to the disconnexion point(s)) Position of each Line on the Fresnel diagram in regard to the ABCD Fresnel reference Points (for i=1 ; j=2 ; k=3) N P1 P2 P3 Any A B C D Balanced Zi = Zj = Zk Any Unbalanced Zi Zj Zk within BCD (except A) B C D Zi (e.g. terminal N shunt to terminal i) B B C D Zj (e.g. terminal N shunt to terminal j) C B C D Zk (e.g. terminal N shunt to terminal k) D B C D Any A ACD C D Zi A A C D Zij (e.g. terminal i shunt to terminal j) A C C D Zik (e.g. terminal i shunt to terminal k) A D C D Any A [AD] [AD] D Zij A [AD] [AD] D Zi A A [AD] D Zj A [AD] A D Zi A A A D Zik (e.g. terminal i shunt to terminal k) A D [AD] D Zik A D A D Zjk (e.g. terminal j shunt to terminal k) A [AD] D D Zi A A D D Zik A D D D Any [CD] [CD] C D Zi [CD] [CD] C D Zj C [CD] C D Zj (e.g. terminal N & i shunt to terminal j) C C C D Zk (e.g. terminal N shunt to terminal k) D [CD] C D Zk (e.g. terminal N & i shunt to terminal k) D D C D Zij (e.g. terminal i shunt to terminal j) [CD] C C D Zik (e.g. terminal i shunt to terminal k) [CD] D C D Zj (e.g. terminal N shunt to terminal j & terminal i shunt to terminal k) C D C D Zk (e.g. terminal N shunt to terminal k & terminal i shunt to terminal j) D C C D Any B A C D Tableau 3 : Measured Angles between phases (X : not measurable, due to low voltage condition on assiciated Line(s)) Measured Line-to-Neutral Voltages α(i,j) α(j,k) α(k,i) V'i V'j V'k 120° 120° 120° Vn Vn Vn [60°;120°[ ]120°;180°] [60°;120°[ ]120°;180°] [60°;120°[ ]120°;180°] [0;SQRT(3).Vn] [0;SQRT(3).Vn] [0;SQRT(3).Vn] X 60° X 0 SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn X X 60° SQRT(3).Vn 0 SQRT(3).Vn 60° X X SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn 0 [-120°;0°] 120° [-120°;0°] [0;Vn] Vn Vn X 120° X 0 Vn Vn 0° 120° -120° Vn Vn Vn -120° 120° 0° Vn Vn Vn 0° 0° 0° [0;Vn] [0;Vn] Vn X 0° X [0;Vn] [0;Vn] Vn X 0° X 0 [0;Vn] Vn X X 0° [0;Vn] 0 Vn X X X 0 0 Vn 0° 0° 0° Vn [0;Vn] Vn X X 0° Vn 0 Vn 0° 0° 0° [0;Vn] Vn Vn X 0° X 0 Vn Vn 0° 0° 0° Vn Vn Vn 0° ou 180° 180° 0° ou 180° [0;SQRT(3).Vn] [0;SQRT(3).Vn] [0;SQRT(3).Vn] X 180° X 0 [0;SQRT(3).Vn] [0;SQRT(3).Vn] X X 0° [0;SQRT(3).Vn] 0 SQRT(3).Vn X X X 0 0 SQRT(3).Vn 0° X X [0;SQRT(3).Vn] SQRT(3).Vn 0 X X X 0 SQRT(3).Vn 0 0° 180° 180° [0;SQRT(3).Vn] [0;SQRT(3).Vn] [0;SQRT(3).Vn] 180° 180° 0° [0;SQRT(3).Vn] [0;SQRT(3).Vn] [0;SQRT(3).Vn] X X 0° SQRT(3).Vn 0 SQRT(3).Vn 0° X X SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn 0 -30° 60° -30° Vn SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn Tableau 4 : Measured Line-to-Line Voltages U'i U'j U'k SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn [0;SQRT(3).Vn] SQRT(3).Vn [0;SQRT(3).Vn] Vn SQRT(3).Vn Vn 0 SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn 0 [0;Vn] [0;Vn] [0;Vn] 0 [0;Vn] [0;Vn] [0;Vn] [0;Vn] Vn [0;Vn] Vn [0;Vn] 0 Vn Vn [0;Vn] [0;Vn] 0 Vn Vn 0 [0;Vn] 0 [0;Vn] Vn 0 Vn 0 0 0 [0;SQRT(3).Vn] SQRT(3).Vn [0;SQRT(3).Vn] [0;SQRT(3).Vn] SQRT(3).Vn [0;SQRT(3).Vn] [0;SQRT(3).Vn] SQRT(3).Vn [0;SQRT(3).Vn] 0 SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn [0;SQRT(3).Vn] SQRT(3).Vn [0;SQRT(3).Vn] SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn 0 0 SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn 0 SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn 0 0 SQRT(3).Vn SQRT(3).Vn Vn SQRT(3).Vn Vn Annexe 2 Le premier algorithme exploratoire est le suivant : // Parameters Vn = 230 //Vrms ; tension nominale Tol_high = 10% // tolérance initiale sur la tension d'entrée : Vn + Tol_high Tol_low = 10% // tolérance initiale sur la tension d'entrée : Vn - Tol_low Vdanger = 276 // Vrms ; seuil de tension considérée comme dangereuse pour les équipements en aval Vlow = 184 //Vrms ; tension considérée comme anormalement basse Voff = 30 //Vrms ; tension si basse qu'on l'assimile comme une absence de phase X = 1% // pour tenir compte notamment de l'incertitude 120° entre phase Y = 1 //V ; pour tenir compte notamment de l'incertitude mesure tension // Hypothèse : réseau triphasé 4 fils (3P+N) avec déphasage entre phase fixe et constant à 120° (+/-(X/2)%) // V[i] = tension RMS mesurée entre la phase_i & le neutre sur la dernière seconde // U[i] = tension RMS mesurée entre la phase_i & la phase_j sur la dernière seconde // A priori, prendre les mesures RMS fondamentales (50Hz) loop every second NeutralConnectStatus = UNKNOWN PhaseConnectStatus[] = [UNKNOWN;UNKNOWN;UNKNOWN] PhaseVoltageStatus[] = [UNKNOWN;UNKNOWN;UNKNOWN] for i = 1 to 3 a[i] = V[i]/Vref end for for i = 1 to 3 j = i+1 %3 // Calcul des tensions composées attendues connaissant les tensions simples, si toutes les lignes sont présentes (3P+N) Uprev[i] = Vref.SQRT(a[i]²+a[j]²+a[i].a[j]) // Décompte des tensions composées mesurées présentant une valeur anormale if ((U[i] (Uprev[i]))) // if ((U[i] (Uprev[i]+(2.Y)))) abnormal[i] = 1 else abnormal[i] = 0 end if end for if (sum(abnormal[])=0) // cas par défaut : toutes les lignes sont présentes NeutralConnectStatus = CONNECTED PhaseConnectStatus[] = [CONNECTED;CONNECTED;CONNECTED] // cas particulier : une phase présente une tension extrêmement faible, qu'on assimile alors à une absence de phase for i = 1 to 3 if (V[i] PhaseConnectStatus[i] = DISCONNECTED end if end for end if if (sum(abnormal[])=1) // cas par défaut : perte du neutre uniquement (et manifestement déséquilibre faible des charges avales) // NeutralConnectStatus = DISCONNECTED // cas par défaut (alternatif) : pas encore assez signifiant pour déclarer une perte de neutre, on le considère encore comme potentiellement présent NeutralConnectStatus = CONNECTED PhaseConnectStatus[] = [CONNECTED;CONNECTED;CONNECTED] // contre-proposition : perte d'une phase uniquement (ramenée entre l'une des phases restantes et le neutre) for i = 1 to 3 j = i+1 %3 k = i+2 %3 if ((V[i]+U[i]=V[j]) or (V[i]+U[k]=V[k])) // if ((V[i]+U[i]=V[j]+/-(2.Y)) or (V[i]+U[k]=V[k]+/-(2.Y))) NeutralConnectStatus = CONNECTED PhaseConnectStatus[i] = DISCONNECTED // traitement cas particulier de la contre-proposition (obtenu si 1 phase est connectée sur une autre phase) if ((V[i]=V[j]) or (V[i]=V[k])) // if ((V[i]=V[j]+/-Y) or (V[i]=V[k]+/-Y)) PhaseConnectStatus[i] = CONNECTED end if end if end for end if if (sum(abnormal[])=2) // cas par défaut : perte du neutre uniquement (et manifestement déséquilibre faible des charges avales) // NeutralConnectStatus = DISCONNECTED // cas par défaut (alternatif) : pas encore assez signifiant pour déclarer une perte de neutre, on le considère encore comme potentiellement présent NeutralConnectStatus = CONNECTED PhaseConnectStatus[] = [CONNECTED;CONNECTED;CONNECTED] // contre-proposition : perte d'une phase uniquement (ramenée entre les 2 autres phases et le neutre) for i = 1 to 3 j = i+1 %3 k = i+2 %3 if (((V[i] NeutralConnectStatus = CONNECTED PhaseConnectStatus[i] = DISCONNECTED end if end for end if if (sum(abnormal[])=3) // cas par défaut : perte du neutre uniquement (et manifestement déséquilibre signifiant des charges avales) NeutralConnectStatus = DISCONNECTED PhaseConnectStatus[] = [CONNECTED;CONNECTED;CONNECTED] // contre-proposition 1 : perte du neutre et d'une phase également (ramenées entre les 2 autres phases) for i = 1 to 3 j = i+1 %3 k = i+2 %3 if ((V[j]+V[k]=U[j]) and (U[i]+U[k]=U[j])) // if ((V[j]+V[k]=U[j]+/-(2.Y)) and (U[i]+U[k]=U[j]+/-(2.Y))) PhaseConnectStatus[i] = DISCONNECTED // traitement cas particulier de la contre-proposition 1 (obtenu si 1 phase est connectée sur une autre phase) if ((U[i]=U[j]) or (U[k]=U[j])) // if ((U[i]=U[j]+/-(2.Y)) or (U[k]=U[j]+/-(2.Y))) PhaseConnectStatus[i] = CONNECTED end if end if end for // contre-proposition 2 : perte de 2 phases uniquement (ramenées entre le neutre et la phase restante) for i = 1 to 3 j = i+1 %3 k = i+2 %3 if ((V[i]+U[k]=V[k]) and (V[j]+U[j]=V[k])) // if ((V[i]+U[k]=V[k]+/-(2.Y)) and (V[j]+U[j]=V[k]+/-(2.Y))) NeutralConnectStatus = CONNECTED PhaseConnectStatus[i] = DISCONNECTED PhaseConnectStatus[j] = DISCONNECTED // traitement cas particulier de la contre-proposition 2 (obtenu si les 3 phases sont connectées entre elles) if ((V[i]=V[j]) and (V[i]=V[k])) // if ((V[i]=V[j]+/-Y) and (V[i]=V[k]+/-Y)) PhaseConnectStatus[]=[CONNECTED;CONNECTED;CONNECTED] end if end if end for // contre-proposition 3 : inversion entre le neutre et un phase sur le câblage du compteur for i = 1 to 3 j = i+1 %3 k = i+2 %3 // Calcul des tensions composées attendues connaissant les tensions simples, si toutes les lignes sont présentes (3P+N) et en supposant une inversion entre le neutre et la phase i a[i] = V[i]/Vref a[j] = U[i]/Vref a[k] = U[k]/Vref Uprev_inv[i] = Vref.SQRT(a[i]²+a[j]²+a[i].a[j]) Uprev_inv[j] = Vref.SQRT(a[j]²+a[k]²+a[j].a[k]) Uprev_inv[k] = Vref.SQRT(a[k]²+a[i]²+a[k].a[i]) if (Uprev_inv[]=[V[j];U[j];V[k]) // if (Uprev_inv[]=[V[j]+/-(2.Y);U[j]+/-(2.Y);V[k]+/-(2.Y)) NeutralConnectStatus = INVERTED_WITH_PHASE PhaseConnectStatus[i] = INVERTED_WITH_NEUTRAL PhaseConnectStatus[j] = CONNECTED PhaseConnectStatus[k] = CONNECTED end if end for end if for i = 1 to 3 // On donne un statut concernant les niveaux de tension provenant du réseau if (NeutralConnectStatus = DISCONNECTED) PhaseVoltageStatus[i] = UNKNOWN elseif (PhaseConnectStatus[i] = DISCONNECTED) PhaseVoltageStatus[i] = UNKNOWN elseif (V[i]>Vdanger) PhaseVoltageStatus[i] = DANGEROUS_OVERVOLTAGE elseif (V[i]>(1+Tol_high).Vn) PhaseVoltageStatus[i] = OVERVOLTAGE elseif (V[i] PhaseVoltageStatus[i] = UNDERVOLTAGE elseif (V[i] PhaseVoltageStatus[i] = DEEP_UNDERVOLTAGE else PhaseVoltageStatus[i] = NORMAL end if // On donne un statut concernant la dangerosité du niveau de tension côté aval end for if (max(V[])>Vdanger) DownStreamVoltageDanger = TRUE // éventuellement ouvrir les breakers pour protéger les équipements branchés en aval else DownStreamVoltageDanger = FALSE end if end loop Annexe 3 Le deuxième algorithme exploratoire est le suivant : // Parameters Vn = 230 //in Vrms ; tension nominale Tol_high = 10% // tolérance initiale sur la tension d'entrée : Vn + Tol_high Tol_low = 10% // tolérance initiale sur la tension d'entrée : Vn - Tol_low Vdanger = 276 //in Vrms ; seuil de tension considérée comme dangereuse pour les équipements en aval Vlow = 184 //in Vrms ; tension consdérée comme anormalement basse Voff = 30 //in Vrms ; tension si basse qu'on l'assimile comme une absence de phase Vmargin = 1 //in V; in order to take into account the measurement uncertainty Aref = 120 //in °; angle de déphasage nominal entre phases Atolgrd = 1 //in °; in order to take into account the initial tolérance from the power grid Atolmeas = 3 //in °; in order to take into account the measurement uncertainty Amargin = Atolgrd + Atolmeas Alow = 2.acos((((1+Tol_high).Vn)²-((1-Tol_low).Vn).((1+Tol_high).Vn).cos(Aref))/(((1+Tol_high).Vn).SQRT(((1-Tol_low).Vn)²+((1+Tol_high).Vn)²-2.((1-Tol_low).Vn).((1+Tol_high).Vn).cos(Aref)))) // the angle between phase-to-phase to phase-to-phase vectors (e.g. U12 to U13) is nominally 60° ((180°-Aref)/2) if considering perfectly balanced voltage levels // Alow is the lowest angle between phase-to-phase to phase-to-phase vectors, considering initial tolerances on Line Voltages // Alow is the lowest forecasted measurable angle in case of a neutral loss (phases remaining all connected) Ahigh = 2.acos((((1-Tol_low).Vn)²-((1+Tol_high).Vn).((1-Tol_low).Vn).cos(Aref))/(((1-Tol_low).Vn).SQRT(((1+Tol_high).Vn)²+((1-Tol_low).Vn)²-2.((1+Tol_high).Vn).((1-Tol_low).Vn).cos(Aref)))) // the angle between phase-to-phase to phase-to-phase vectors (e.g. U12 to U13) is nominally 60° ((180°-Aref)/2) if considering perfectly balanced voltage levels // Ahigh is the highest angle between phase-to-phase to phase-to-phase vectors, considering initial tolerances on Line Voltages // Hypothesis : 4-wire network (3P+N) with fixed and constant angles between the phases at Aref (120°) // V[i] = RMS voltage measured between phase_i & neutral during last second // A[i] = angle measured between phase_i & phase_j during last second, value within the range ]-180°;180°] // NB: "if" statements should be implemented with the margins on thresholds (i.e. those set in comment below) loop (every_second) NeutralConnectStatus = UNKNOWN PhaseConnectStatus[] = [UNKNOWN;UNKNOWN;UNKNOWN] PhaseVoltageStatus[] = [UNKNOWN;UNKNOWN;UNKNOWN] ConnectDirection = UNKNOWN // Patch in case there is no AC input voltage (e.g. during network power cut or micro-cut, meter running on its internal energy reserve, or some R&D lab conditions) if ((V[1] BREAK // algorithm is inhibited end if // if Voltage is too low, angle is considered as not reliable to measure and therefore forced to 0° for i = 1 to 3 j = i+1 %3 k = i+2 %3 if (V[i] A[i] = 0 A[k] = 0 end if end for // Study case : all lines connected if (A[]=[Aref;Aref;Aref]) // if A[]=[Aref+/-Amargin;Aref+/-Amargin;Aref+/-Amargin] NeutralConnectStatus = CONNECTED PhaseConnectStatus[] = [CONNECTED;CONNECTED;CONNECTED] ConnectDirection = DIRECT end if if (A[]=[-Aref;-Aref;-Aref]) // if A[]=[-Aref+/-Amargin;-Aref+/-Amargin;-Aref+/-Amargin] NeutralConnectStatus = CONNECTED PhaseConnectStatus[] = [CONNECTED;CONNECTED;CONNECTED] ConnectDirection = INDIRECT end if // Study case : inversion of neutral line and a phase line on terminal connexions if (NeutralConnectStatus = UNKNOWN) for i = 1 to 3 j = i+1 %3 k = i+2 %3 if ((Alow/2 NeutralConnectStatus = INVERTED_WITH_PHASE PhaseConnectStatus[i] = INVERTED_WITH_NEUTRAL PhaseConnectStatus[j] = CONNECTED PhaseConnectStatus[k] = CONNECTED ConnectDirection = DIRECT elseif ((Alow/2 NeutralConnectStatus = INVERTED_WITH_PHASE PhaseConnectStatus[i] = INVERTED_WITH_NEUTRAL PhaseConnectStatus[j] = CONNECTED PhaseConnectStatus[k] = CONNECTED ConnectDirection = INDIRECT end for end if // Study case : 1 phase disconnected (other 2 phases and neutral still connected) if (NeutralConnectStatus = UNKNOWN) for i = 1 to 3 j = i+1 %3 k = i+2 %3 if ((A[i]=Aref) and (-Aref NeutralConnectStatus = CONNECTED ConnectDirection = DIRECT end if if ((A[i]=-Aref) and (0 NeutralConnectStatus = CONNECTED ConnectDirection = INDIRECT end if end for if (NeutralConnectStatus = CONNECTED) for i = 1 to 3 j = i+1 %3 k = i+2 %3 if (V[i] PhaseConnectStatus[i] = DISCONNECTED elseif ((ConnectDirection=DIRECT) and ((A[i]=Aref) or (A[k]=Aref))) // elseif ((ConnectDirection=DIRECT) and ((A[i]=Aref+/-Amargin) or (A[k]=Aref+/-Amargin))) PhaseConnectStatus[i] = CONNECTED elseif ((ConnectDirection=INDIRECT) and ((A[i]=-Aref) or (A[k]=-Aref))) // elseif ((ConnectDirection=INDIRECT) and ((A[i]=-Aref+/-Amargin) or (A[k]=-Aref+/-Amargin))) PhaseConnectStatus[i] = CONNECTED elseif (A[i]=0) // elseif (A[i]=0+/-Amargin) if (V[i] PhaseConnectStatus[i] = DISCONNECTED else // phase i considered as connected to phase j PhaseConnectStatus[i] = CONNECTED end if elseif (A[k]=0) if (V[i] PhaseConnectStatus[i] = DISCONNECTED else // phase i considered as connected to phase k PhaseConnectStatus[i] = CONNECTED end if else PhaseConnectStatus[i] = DISCONNECTED end if end for end if end if // Study case : neutral disconnected (3 phases still connected) if (NeutralConnectStatus = UNKNOWN) for i = 1 to 3 if (Alow NeutralConnectStatus = DISCONNECTED ConnectDirection = DIRECT end if if (-Aref NeutralConnectStatus = DISCONNECTED ConnectDirection = INDIRECT end if end for if (NeutralConnectStatus = DISCONNECTED) PhaseConnectStatus[] = [CONNECTED;CONNECTED;CONNECTED] end if end if // Does not represent forecasted practical case ; detection criteria stated below not correct ; proper criteria not easy de define ; study case consequently abandonned // // Study case (unlikely to happen) : neutral and 1 phase "quasi-disconnected" (impedant lines) (other 2 phases still connected) // if (NeutralConnectStatus = UNKNOWN) // for i = 1 to 3 // j = i+1 %3 // k = i+2 %3 // if ((0 Aref) and (A[k]>Aref)) // if ((0+Amargin Aref+Amargin) and (A[k]>Aref+Amargin)) // NeutralConnectStatus = DISCONNECTED // PhaseConnectStatus[i] = DISCONNECTED // PhaseConnectStatus[j] = CONNECTED // PhaseConnectStatus[k] = CONNECTED // end for // end if // Study case : 2 lines disconnected (other 2 lines still connected) if (NeutralConnectStatus = UNKNOWN) if (A[]=[0;0;0]) // if (A[]=[0+/-Amargin;0+/-Amargin;0+/-Amargin]) // to discriminate either we face a neutral loss or not for i = 1 to 3 if (V[i]>(1+0.3).Vn) // Vn+30% chosen because it is the "middle" between (Vn+20%) and SQRT(3).(Vn-20%) NeutralConnectStatus = DISCONNECTED end if end for if (NeutralConnectStatus = UNKNOWN) NeutralConnectStatus = CONNECTED end if // Study case : 2 phases disconnected (neutral other remaining phase still connected) if (NeutralConnectStatus = CONNECTED) for i = 1 to 3 j = i+1 %3 k = i+2 %3 if ((V[i] PhaseConnectStatus[i] = DISCONNECTED else // phase i is the higher, thus the connected one // eventually several phases can finally be considered as connected here, which would happen if connected together PhaseConnectStatus[i] = CONNECTED end if end for end if // Study case : neutral and 1 phase disconnected (other 2 phases still connected) (1) if (NeutralConnectStatus = DISCONNECTED) for i = 1 to 3 j = i+1 %3 k = i+2 %3 if ((V[i] // phase i is the lower, thus a connected one PhaseConnectStatus[i] = CONNECTED elseif ((V[i]>V[j]) and (V[i]>V[k])) // elseif ((V[i]>V[j]+Vmargin) and (V[i]>V[k]+Vmargin)) // phase i is the higher, thus a connected one PhaseConnectStatus[i] = CONNECTED elseif ((V[i]=V[j]) or (V[i]=V[k])) // elseif ((V[i]=V[j]+/-Vmargin) or (V[i]=V[k]+/-Vmargin)) // eventually the third phase can finally be considered as connected, which would happen if phase i is connected to either phase j or k PhaseConnectStatus[i] = CONNECTED else PhaseConnectStatus[i] = DISCONNECTED end if end for end if end if // Study case : neutral and 1 phase disconnected (other 2 phases still connected) (2) if (NeutralConnectStatus = UNKNOWN) for i = 1 to 3 j = i+1 %3 k = i+2 %3 if (A[i]=0) // if (A[i]=0+/-Amargin) NeutralConnectStatus = DISCONNECTED if (A[k]=0) // if (A[k]=0+/-Amargin) PhaseConnectStatus[i] = DISCONNECTED PhaseConnectStatus[j] = CONNECTED PhaseConnectStatus[k] = CONNECTED elseif (V[i] PhaseConnectStatus[i] = DISCONNECTED PhaseConnectStatus[j] = CONNECTED PhaseConnectStatus[k] = CONNECTED elseif (V[j] PhaseConnectStatus[i] = CONNECTED PhaseConnectStatus[j] = DISCONNECTED PhaseConnectStatus[k] = CONNECTED else // V[i]=V[j]+/-Vmargin PhaseConnectStatus[i] = CONNECTED PhaseConnectStatus[j] = CONNECTED PhaseConnectStatus[k] = CONNECTED end if end if end for end if end if // All practical study cases should have been covered at that point // In case of unexpected study practical case : if (NeutralConnectStatus = UNKNOWN) NeutralConnectStatus = CONNECTED // or UNKNOWN, as preferred PhaseConnectStatus[] = [CONNECTED;CONNECTED;CONNECTED] // or [UNKNOWN;UNKNOWN;UNKNOWN], as preferred ConnectDirection = DIRECT // or UNKNOWN, as preferred UnexpectedSituation = TRUE else UnexpectedSituation = FALSE end if // Let's provide here a status regarding the voltage levels coming from the grid for i = 1 to 3 if (NeutralConnectStatus = DISCONNECTED) PhaseVoltageStatus[i] = UNKNOWN elseif (PhaseConnectStatus[i] = DISCONNECTED) PhaseVoltageStatus[i] = UNKNOWN elseif (V[i]>Vdanger) PhaseVoltageStatus[i] = DANGEROUS_OVERVOLTAGE elseif (V[i]>(1+Tol_high).Vn) PhaseVoltageStatus[i] = OVERVOLTAGE elseif (V[i] PhaseVoltageStatus[i] = UNDERVOLTAGE elseif (V[i] PhaseVoltageStatus[i] = DEEP_UNDERVOLTAGE else PhaseVoltageStatus[i] = NORMAL end if end for // Let's provide here a status regarding the dangerousness of the voltage level on the downstream side if (max(V[])>Vdanger) DownStreamVoltageDanger = TRUE // eventually open the breakers here to protect the equipments connected on the downstream side else DownStreamVoltageDanger = FALSE end if end loop Procédé de surveillance d’un réseau électrique polyphasé (6), mis en œuvre au moins partiellement dans une unité de traitement (15) d’un équipement électrique (5) connecté au réseau électrique polyphasé, et comprenant les étapes, répétées régulièrement, de : acquérir des mesures de tensions réalisées par des capteurs de tension (R 1A , R 1 B , R 2 A , R 2 B , R 3 A , R 3 B ) de l’équipement électrique qui sont reliés au réseau électrique polyphasé ; produire, à partir des mesures de tension, des valeurs courantes de paramètres électriques ; accéder à une table de référence (20), qui comprend une liste de configurations de connexion associées chacune à une combinaison distincte de valeurs de référence desdits paramètres électriques, la liste de configurations de connexion comprenant des premières configurations de connexion correspondant chacune à une combinaison distincte d’états de connexion ou de déconnexion pour chaque phase (P1, P2, P3) et pour le neutre (N) ; mettre en œuvre un algorithme exploratoire, destiné à explorer la table de référence (20) pour identifier la configuration de connexion associée aux valeurs courantes des paramètres électriques. Procédé de surveillance selon la revendication 1, dans lequel la liste de configurations de connexion comprend des deuxièmes configurations de connexion correspondant chacune, pour l’une des phases (P1, P2, P3), à une inversion du neutre (N) et de ladite phase (P1, P2, P3). Procédé de surveillance selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la liste de configurations de connexion comprend des troisièmes configurations de connexion correspondant chacune à l’une des phases qui est déconnectée et qui se retrouve mise au potentiel d’une autre phase. Procédé de surveillance selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la mise en œuvre de l’algorithme exploratoire comprend les étapes de : tester une configuration de connexion, en vérifiant si des critères prédéterminés associés à ladite configuration de connexion sont remplis, les critères prédéterminés étant définis à partir des paramètres de surveillance ; si les critères prédéterminés sont remplis, en déduire que ladite configuration de connexion est celle qui correspond aux valeurs courantes des paramètres électriques ; sinon, réitérer l’étape de test avec une autre configuration de connexion. Procédé de surveillance selon l’une des revendications précédentes, dans lequel les paramètres électriques comprennent : des tensions simples mesurées, chaque tension simple mesurée étant représentative d’une amplitude d’une tension simple ( ) entre l’une des phases et le neutre, et/ou des tensions composées mesurées, chaque tension composée mesurée étant représentative d’une amplitude d’une tension composée ( entre deux phases distinctes, et/ou des angles mesurés (Phi 1 , Phi 2 , Phi 3 ), chaque angle mesuré étant égal à un angle entre une représentation vectorielle d’une tension simple entre une phase et le neutre, et entre une représentation vectorielle d’une tension simple entre une autre phase et le neutre. Procédé de surveillance selon la revendication 5, dans lequel les angles mesurés sont obtenus en mettant en œuvre une méthode de détection de passage à zéro sur les tensions mesurées entre les phases et le neutre. Procédé de surveillance selon la revendication 5, dans lequel l’algorithme exploratoire mis en œuvre est un premier algorithme exploratoire qui utilise uniquement, comme paramètres électriques, les tensions simples mesurées et les tensions composées mesurées. Procédé de surveillance selon les revendications 4 et 7, dans lequel le premier algorithme exploratoire comprend l’étape de tenter de détecter une ou des tensions composées mesurées qui sont anormales, le premier algorithme exploratoire consistant alors à tester des ensembles de configurations de connexion, qui sont définis en fonction du nombre de tensions composées mesurées anormales. Procédé de surveillance selon la revendication 8, dans lequel la tension composée mesurée U’ i est considérée comme anormale si : U’ i i – α ou si U’ i > Uprev i + α, où : α est une marge d’incertitude, et où : Uprev i = V n .SQRT(ai²+aj²+ai.aj), où ai = V i /V n , aj = V j /V n , V i est la tension simple mesurée pour la phase Pi, V j est la tension simple mesurée pour la phase Pj, et V n est une tension simple nominale. Procédé de surveillance selon les revendications 4 et 7, dans lequel les critères prédéterminés comprennent des comparaisons réalisées chacune entre : une tension résultante, obtenue en sommant : deux tensions simples mesurées différentes, ou une tension simple mesurée et une tension composée mesurée, et une tension simple mesurée ou une tension composée mesurée. Procédé de surveillance selon la revendication 5, dans lequel l’algorithme exploratoire mis en œuvre est un deuxième algorithme exploratoire qui utilise uniquement, comme paramètres électriques, les tensions simples mesurées et les angles mesurés. Procédé de surveillance selon les revendications 2, 4 et 11, dans lequel les critères prédéterminés, associés aux configurations de connexion suivantes, comprennent uniquement des comparaisons entre les angles mesurés et des seuils angulaires : le neutre et toutes les phases sont normalement connectés ; le neutre est inversé avec l’une des phases ; le neutre est déconnecté et toutes les phases sont connectées. Procédé de surveillance selon la revendication 11, dans lequel le deuxième algorithme exploratoire teste si un câblage des phases à l’équipement électrique est réalisé selon un ordre direct ou indirect. Equipement électrique comprenant des capteurs de tension et une unité de traitement (15) dans laquelle est mis en œuvre le procédé de surveillance selon l’une des revendications précédentes. Equipement électrique selon la revendication 14, l’équipement électrique étant un compteur. Programme d’ordinateur comprenant des instructions qui conduisent l’unité de traitement (15) de l’équipement électrique selon l’une des revendications 14 ou 15 à exécuter les étapes du procédé de surveillance selon l’une des revendications 1 à 13. Support d'enregistrement lisible par ordinateur, sur lequel est enregistré le programme d’ordinateur selon la revendication 16.