Brevet FR3130465A1 — publié le 20230616

Circuit résonnant récepteur L’invention concerne un circuit résonnant récepteur (2) pour réaliser une transmission de puissance sans contact par couplage inductif à résonance avec un circuit résonnant émetteur (1) comportant une première capacitance (C1) et un premier enroulement, le premier enroulement comportant une première inductance (L1) et une première résistance (R1), ce circuit résonnant récepteur (2) comportant : - une deuxième capacitance (C2) de valeur C2’ et un deuxième enroulement, le deuxième enroulement comportant une deuxième inductance (L2) de valeur L2’ et une deuxième résistance (R2) de valeur R2’, - un onduleur (24) émulant une inductance variable (L2v), laquelle inductance est de valeur variable Lp et en série avec la deuxième capacitance (C2), l’inductance variable (L2v) étant choisie de manière à réaliser une amplification paramétrique du courant électrique dans ce circuit résonnant récepteur (2), - un redresseur (25) agencé pour prélever du courant électrique du deuxième enroulement (E2) pour alimenter l’onduleur. Figure de l’abrégé : figure 3. Circuit résonnant récepteur La présente invention concerne un circuit résonnant récepteur. La présente invention porte sur un circuit résonnant récepteur et sur un dispositif de transmission de puissance sans contact par couplage inductif à résonance notamment pour charger ou recharger un véhicule automobile ou tout type de véhicule, terrestre, aérien, ou maritime, propulsé par l’intermédiaire d’une énergie électrique. De façon connue en soi, il est techniquement possible d’alimenter par transmission sans contact un véhicule automobile ou tout autre objet muni d'un dispositif de stockage d’énergie électrique à une puissance comprise entre 3 et 25 kW, lorsque cet objet est à l’arrêt (on parle dans ce cas de charge statique), ou lorsque celui-ci se déplace (on parle alors de charge dynamique). Cette alimentation par transmission sans contact se fait alors au moyen de circuits électriques distants couplés magnétiquement et accordés à la même fréquence. Cette fréquence est la fréquence d'opération du circuit depuis la source de puissance du côté émetteur, le primaire, et la pulsation ou fréquence angulaire ω étant définie par ω = 2.pi.f . Les circuits couplés magnétiquement comportant chacun au moins un élément LC résonnant, L et C désignant respectivement des inductances et capacitances. Un problème avec ce type de solution est que pour transmettre un niveau de puissance satisfaisant, notamment plusieurs kW, il faut opérer à des fréquences élevées, notamment de l’ordre de 85 kHz ou plus, pour la fréquence de travail et pour la fréquence propre de chaque circuit résonnant. En outre, ce type de solution nécessite d'opérer à faible distance entre les éléments résonnants situés à la source et à la charge. Opérer à un tel niveau élevé de fréquence se traduit principalement par la nécessité d’employer, pour faire les bobines, des composants coûteux comme des ferrites doux et du fil conducteur de Litz dont les brins sont de petite section, par exemple inférieure ou égale à 0,07 mm de diamètre. Les niveaux de fréquence et de puissance mentionnés plus haut, pour une mise en œuvre en kWatts, peuvent en outre constituer un danger pour la santé des personnes exposées à proximité, ou à l’environnement en général. La présente invention a ainsi pour objet un circuit résonnant récepteur pour réaliser une transmission de puissance sans contact par couplage inductif à résonance avec un circuit résonnant émetteur comportant une première capacitance et un premier enroulement, le premier enroulement comportant une première inductance et une première résistance, ce circuit résonnant récepteur comportant : une deuxième capacitance de valeur C2’ et un deuxième enroulement, le deuxième enroulement comportant une deuxième inductance de valeur L2’ et une deuxième résistance de valeur R2’, un onduleur émulant une inductance variable, laquelle inductance est de valeur variable Lp et en série avec la deuxième capacitance, l’inductance variable étant choisie de manière à réaliser une amplification paramétrique du courant électrique dans ce circuit résonnant récepteur, un redresseur agencé pour prélever du courant électrique du deuxième enroulement pour alimenter l’onduleur. Selon l’invention, l’amplification paramétrique en courant, à travers le pilotage approprié de l’inductance variable, est réalisée exclusivement au circuit secondaire ou circuit récepteur. L’inductance variable opère à la manière d’une pompe dans laquelle de l’énergie de pompe est apportée par le redresseur à l’onduleur. La variation pilotée de l’inductance réalise un type de transfert énergétique sur l’exploitation d’une non-linéarité, avec un effet de résistance négative induite. L’invention permet, du fait de l’amplification paramétrique, d’obtenir un rendement satisfaisant entre le circuit primaire (émetteur) et le circuit secondaire (récepteur) bien que le circuit fonctionne à relativement basses fréquences. Cette fréquence peut être inférieure à 10 kHz, par exemple inférieure à 1 kHz, la fréquence étant notamment sensiblement égale à 400 Hz, comme par exemple en applications électrotechniques embarquées aéronautiques, qui ne constituent pas un danger pour la santé des personnes exposées à proximité, contrairement aux bandes de radiofréquences comme 85 kHz ou 100 kHz, pour des niveaux de puissance dépassant plusieurs kW. La puissance utile délivrée par le circuit récepteur vers une charge peut être de l’ordre de plusieurs kWatts. Par exemple, l’invention permet de délivrer une puissance d’environ 2.5 kWatts pour 230 Volts efficaces à 400 Hz. Le rendement, à savoir le rapport entre la puissance délivrée en sortie par le circuit secondaire et la puissance en entrée dans le circuit primaire, est supérieur à 60%, notamment supérieur ou égal à 75% voire 90%. Selon l’un des aspects de l’invention, le ratio i2eff/i1eff du courant efficace reçu i2eff sur le courant efficace émis i1eff est supérieur à 0.75, voire supérieur 0.90 à basse fréquence, par exemple à une fréquence de 400 Hz. L’invention permet ainsi de transférer une puissance électrique pouvant atteindre plusieurs kWatts, par exemple une puissance supérieure à 1kWatt ou 5 kWatts, tout en restant à des fréquences relativement basses qui ne présentent pas de danger substantiel pour la santé de personnes à proximité. Selon l’un des aspects de l’invention, la sortie du redresseur est connectée à l’entrée de l’onduleur. Selon l’un des aspects de l’invention, un filtre, notamment un filtre de type RC, est relié aux bornes de sortie du redresseur et aux bornes d’entrée de l’onduleur. Le rôle de ce filtre est notamment d’éviter un court-circuit. Selon l’un des aspects de l’invention, la valeur d’inductance Lp de l’inductance variable (L2v) est pilotable par l’onduleur pour varier selon la loi Lp(t) = L0.(1+h.cos(2ω0 .t+φ)) avec t le temps, L0 une valeur d’inductance fixée de préférence inférieure à la valeur L2’ de l’inductance (L2), h un paramètre d’amplification paramétrique, ω0 la pulsation propre des circuits (L1,C1) et (L2,C2) avec L1’.C1’.ω0² = L2’.C2’.ω0²= 1, et φ la phase qui peut être choisie nulle ou non nulle. La phase φ est une valeur fixée à l’avance. Il convient de noter que l’ajout de L2v entraîne qu'on s'éloigne de la condition de compensation d’impédances, et la fréquence angulaire ou pulsation propre ω0 est valable pour (L2,C2) et non pour (L2+L2v,C2). En variante, la valeur d’inductance Lp de l’inductance variable (L2v) est pilotable par l’onduleur pour varier selon la loi Lp(t) = L0/(1+h.cos(2ω0.t)) avec t le temps, L0 une valeur d’inductance fixée de préférence inférieure à la valeur L2’ de l’inductance (L2), h un paramètre d’amplification paramétrique strictement inférieur à 1, et ω0 la pulsation propre des circuits (L1,C1) et (L2,C2) avec L1’.C1’.ω0² = L2’.C2’. ω0²= 1. Dans une autre variante de l’invention, la valeur d’inductance Lp de l’inductance variable (L2v) est pilotable par l’onduleur pour varier selon la loi Lp(t) = L0.(1/(1+h.cos(2ω0.t)) - k2) avec t le temps, L0 est une valeur d’inductance choisie de sortie que L0.C.ω0² = 1, h un paramètre d’amplification paramétrique strictement inférieur à 1, ω0 la pulsation propre du circuit récepteur, et k2 une constante choisie entre 0 et 1. Selon l’un des aspects de l’invention, le paramètre h est choisi strictement inférieur à 1, notamment h=0,3 ou h=0,5 ou h=0,7 ou h=0,9. Cette valeur h est fixée à l’avance, et ne varie pas pendant les cycles de fonctionnement du circuit. Selon l’un des aspects de l’invention, l’inductance variable est pilotée pour varier à une fréquence double de la fréquence propre du circuit récepteur. Selon l’un des aspects de l’invention, le circuit récepteur comprend une résistance de charge (Rc) à travers laquelle se produit la fourniture de puissance électrique utile délivrée par exemple à un dispositif de stockage d’énergie électrique tel qu’une batterie. Selon l’un des aspects de l’invention, l’onduleur comporte des composants de puissance, par exemple des transistors de type IGBT formant au moins deux bras. Selon l’un des aspects de l’invention, la distance d entre les inductances L1 et L2 est compris entre 10 et 30 cm, étant sensiblement égale à 18 cm ou 20 cm. La valeur d’inductance de L1 est aussi notée L1’. La valeur d’inductance de L2 est L2’. La valeur de capacitance de C1 est note C1’. Selon l’un des aspects de l’invention, le circuit résonnant récepteur est agencé pour être accordé au circuit résonnant émetteur. En conséquence, le circuit résonnant récepteur et le circuit résonnant émetteur ont sensiblement la même fréquence propre. Selon l’un des aspects de l’invention, l’inductance L2 comprend une bobine de 3 à 7 couches de spires. Selon l’un des aspects de l’invention, l’inductance L2 comprend une bobine de spires formées à partir de fils de cuivre gainé, par exemple de section de 6 mm2. Les bobines des enroulements des circuits primaire et secondaire sont tous à base de fils de cuivre. Ainsi ces bobines sont dépourvues de fils de Litz, qui sont coûteux. L’invention a encore pour objet un dispositif de transmission de puissance sans contact par couplage inductif à résonance, notamment pour charger ou recharger en énergie électrique un véhicule, comportant : une source d’énergie, notamment à courant alternatif, un circuit résonnant émetteur comportant une première capacitance et un premier enroulement, le premier enroulement comportant une première inductance et une première résistance, le circuit résonnant émetteur étant alimenté par la source d’énergie, un circuit résonnant récepteur tel que décrit ci-dessus. D'autres caractéristiques, détails et avantages de l'invention ressortiront plus clairement à la lecture de la description détaillée donnée ci-après, et de plusieurs exemples de réalisation donnés à titre indicatif et non limitatif en référence aux dessins schématiques annexés d’autre part, sur lesquels : est une représentation schématique d'un ensemble de charge ou de recharge sans contact d’un véhicule automobile selon l’invention, est une représentation schématique d'un dispositif de transmission de puissance sans contact par couplage inductif à résonance selon l'invention, représente schématiquement et partiellement le circuit récepteur du dispositif de la , illustre l’amplification paramétrique du courant obtenu dans le circuit récepteur de la , illustre les variations de l’inductance pour différentes valeurs de h, selon une première loi de pilotage, utilisée dans le circuit récepteur de la , illustre la dérivée des courbes d’inductances des courbes de la , illustre les variations de l’inductance pour différentes valeurs de h, selon une deuxième loi de pilotage, utilisée dans le circuit récepteur de la , illustre la dérivée des courbes d’inductances des courbes de la . On a représenté sur la un véhicule automobile 30 qui embarque un dispositif de stockage d’énergie électrique 20, notamment une batterie 20 pour l'alimentation en énergie électrique d'un moteur électrique de traction non représenté ainsi que le réseau de bord du véhicule automobile 30. La batterie 20 du véhicule automobile 30 a par exemple une tension nominale de 48V ou de 300V et peut être chargée ou rechargée sans contact à l'aide d'un dispositif de transmission de puissance sans contact par couplage inductif à résonance 100. Dans l'exemple de la , le dispositif de transmission de puissance sans contact par couplage inductif à résonance 100 comporte une source d’énergie 10 à courant alternatif alimentant un redresseur 12, le redresseur 12 étant relié électriquement à un onduleur 13 qui alimente ainsi un circuit résonnant émetteur 1 en courant alternatif selon une fréquence supérieure à celle de la source 10. En variante, la source d'énergie 10 pourrait être à une fréquence utilisable directement sans nécessiter d’avoir recours à un redresseur 12 et un onduleur 13. Dans l’exemple de la , c’est l’enroulement E0 qui est alimenté via la connexion filaire à la source d’énergie 10. Cet enroulement E0 alimente alors le circuit résonnant émetteur 1 par couplage inductif. En variante non représentée, la source d’énergie 10 à courant alternatif pourrait alimenter directement le circuit résonnant émetteur 1 en courant alternatif. Dans l'exemple de la , le circuit résonnant émetteur 1, ou encore appelé circuit primaire, comportant une première capacitance C1 et un premier enroulement E1. Le dispositif de transmission de puissance sans contact par couplage inductif à résonance 100 comporte en outre un circuit résonnant récepteur 2, ou encore appelé circuit secondaire, comportant une deuxième capacitance C2 et un deuxième enroulement E2. Lorsque le circuit résonnant émetteur 1 est couplé magnétiquement au circuit résonnant récepteur 2, il y a transmission de puissance sans contact par couplage inductif à résonance au circuit résonnant récepteur 2. Ce couplage magnétique a lieu lorsque les premier E1 et deuxième E2 enroulements sont à proximité l'un de l'autre. Dans l’exemple considéré, ce couplage a lieu lorsque les premier E1 et deuxième E2 enroulements sont sensiblement à une distance comprise entre 10 cm et 1 m. Dans un autre exemple, le couplage a lieu, même si les performances sont dégradées, lorsque la distance est comprise entre 1 m et 10 m. Comme visible à la , la source d’énergie 10 est reliée à une résistance R0 en série avec une bobine d’émission L0. L’enroulement E0 représenté à la comporte en effet la résistance parasite R0 en série avec une bobine d’émission L0. Sur la , le redresseur 12 et l’onduleur 13 n’ont pas été représentés pour plus de simplicité. Comme visible à la , le circuit résonnant émetteur 1 est formé d’un circuit RLC. En effet, le circuit résonnant émetteur 1 comporte une première inductance L1 en série avec une première résistance R1 et une première capacitance C1. Le premier enroulement E1 représenté à la comporte en effet la résistance parasite R1 en série avec la première inductance L1. La bobine d’émission L0 est couplée magnétiquement à la première inductance L1. Le circuit résonnant récepteur 2 est constitué d’un circuit RLC. En effet, le circuit résonnant récepteur 2 comporte une deuxième inductance L2 en série avec une deuxième résistance R2 et une deuxième capacitance C2. Le deuxième enroulement E2 représenté à la comporte en effet la résistance parasite R2 en série avec la deuxième inductance L2. Le circuit résonnant émetteur 1 et le circuit résonnant récepteur 2 sont accordés. Le circuit résonnant récepteur 2 et le circuit résonnant émetteur 1 ont ainsi sensiblement la même fréquence propre. Les valeurs d’inductance de L1 et L2 sont choisies inférieures à 50 mH (millihenry). Comme visible à la , une bobine de réception L3 est reliée électriquement à une résistance R3 représentant schématiquement une résistance parasite en série avec la charge constituée par le redresseur 11 et la batterie 20 de la . L’enroulement E3 représenté à la comporte ici la résistance parasite en série avec la bobine de réception L3. La bobine de réception L3 est couplée magnétiquement à la deuxième inductance L2. Dans l'exemple des figures 1 et 2, le circuit résonnant émetteur 1 et la bobine d’émission L0 sont situés au sol, tandis que le circuit résonnant récepteur 2 et la bobine de réception L3 sont situés à bord du véhicule. Comme illustré sur la relatif à un exemple de mise en œuvre de l’inductance variable, le circuit résonnant récepteur 2 comporte : outre la deuxième capacitance C2 de valeur C2’ et le deuxième enroulement E2, le deuxième enroulement E2 comportant la deuxième inductance L2 de valeur L2’ et une deuxième résistance R2 de valeur R2’, un onduleur 24 émulant une inductance variable L2v, laquelle inductance est de valeur variable Lp et en série avec la deuxième capacitance C2 et la résistance R2, l’inductance variable L2v étant choisie de manière à réaliser une amplification paramétrique du courant électrique dans ce circuit résonnant récepteur 2, un redresseur 25 agencé pour prélever du courant électrique du deuxième enroulement E2 pour alimenter l’onduleur 24. La pulsation propre de ce circuit est ω0=1/√((L2’+Lp) x C2’). La sortie du redresseur 25 est connectée à l’entrée de l’onduleur 25. Un filtre 27, notamment un filtre de type RC, est relié aux bornes de sortie 28 du redresseur 25 et aux bornes d’entrée 29 de l’onduleur 24. Le rôle de ce filtre 27 est notamment d’éviter un court-circuit. Le circuit récepteur 2 comprend une résistance de charge 31 de valeur Rc, à travers laquelle se produit la fourniture de puissance électrique utile délivrée au dispositif de stockage d’énergie électrique tel qu’une batterie 20. Cette résistance de charge 31 matérialise symboliquement sur la la fourniture de puissance utile à la charge. Par simplicité, cette résistance de charge n’est pas représentée à la . La valeur Rc est, dans l’exemple décrit, de 50 Ohms. Ainsi, pour un courant efficace dans le circuit secondaire 2, ou circuit récepteur, qui présente une intensité de plusieurs Ampères, par exemple d’intensité comprise entre 5 et 15 Ampères, par exemple sensiblement de 7 Ampères, il est possible de tirer une puissance utile de plusieurs kWatts, par exemple d’au moins 2 ou 3 kWatts, pour une fréquence de 400 Hz. Par exemple, la puissance utile délivrée par le circuit récepteur vers une charge peut être de l’ordre de plusieurs kWatts. Par exemple, l’invention permet de délivrer une puissance d’environ 2.5 kWatts pour 230 Volts efficaces à 400 Hz. A titre de comparaison, les valeurs de R1 et R2 sont notamment inférieures à 1 Ohm. Dans un exemple, les dimensions de la bobine primaire, notamment sur la borne de recharge, et la bobine secondaire sur le véhicule sont données ci-après. Le diamètre extérieur Dext est choisi égal à 50 cm, le diamètre intérieur Dint à 25 cm, avec 7 couches de spires et 27 spires par couche. Sont utilisées des fils de cuivre à 6 mm², massif et plein. Aucun fil de Litz n’est utilisé. La fréquence de fonctionnement est 410 Hz, ce qui résulte en une fréquence de pompage, à l'inductance variable, de 820 Hz. Il est choisi : Au primaire, C1 = 6.8 µF, L1 = 22.1 mH, R1 = 0.76 Ohm Au secondaire, C2 = 6.8 µF, L2 = 22.1 mH, R2 = 0.76 Ohm La distance entre primaire et secondaire est choisi à 20 cm. L’Inductance mutuelle est de 3.3 mH, et le couplage k = 0.15. Il est choisi un fonctionnement à résonance qui offre la compensation la meilleure, avec ω = ω0, avec classiquement L.C. ω0 ² = 1 . Dans l’exemple décrit, la valeur d’inductance Lp de l’inductance variable (L2v) est pilotable par l’onduleur pour varier selon la loi Lp(t) = L0/(1+h.cos(2ω0.t)) avec t le temps, L0 une valeur d’inductance fixée de préférence inférieure à la valeur L2’ de l’inductance (L2), h un paramètre d’amplification paramétrique strictement inférieur à 1, et ω0 la pulsation propre des circuits L1,C1 et L2,C2 avec L1’.C1’. ω0² = L2’.C2’. ω0²= 1. La phase φ est une valeur fixée à l’avance. Le paramètre h est choisi strictement inférieur à 1, notamment h=0,3 ou h=0,5 ou h=0,7 ou h=0,9. Cette valeur h est fixée à l’avance, et ne varie pas pendant les cycles de fonctionnement du circuit. On a représenté sur la les courbes de variations de l’inductance variable Lp(t) en fonction du temps (normalisée par une valeur constante prédéterminée L0), pour h=0,3 (courbe 5a) ou h=0,5 (courbe 5b) ou h=0,7 (courbe 5c) ou h=0,9(courbe 5d). La montre également la courbe de variation 5e du courant électrique i(t) (divisé par une valeur constante i0). Le courant ne dépend pas de la grandeur h. On constante que l’inductance varie à une fréquence double de la fréquence du courant. On a représenté sur la les courbes de variations des dérivées des inductances de la pour les quatre valeurs de h précitées, correspondant respectivement aux courbes 6a, 6b, 6c et 6d de la . Le courant i(t) est mis au carré (courbe 6e) sur cette . Les courbes de la permettent de visualiser l’aspect énergétique, à savoir l’énergie de pompe sur l’inductance variable. On a représenté sur la le courant dans le circuit primaire (circuit émetteur) et le courant dans le circuit secondaire (circuit récepteur). On voit l’effet de l’amplification paramétrique sur la courbe CI2 associée au courant dans le circuit récepteur 2 qui croit suivant une enveloppe concave, notamment de manière exponentielle, tandis que le courant (courbe CI1) dans le circuit émetteur 1 croit suivant une enveloppe convexe. L’augmentation du courant dans le circuit récepteur 2 est en pratique limitée à un seuil de saturation, empêchant tout emballement. Il faut bien noter que les courbes de la sont données uniquement à titre d’illustration le comportement dynamique en amplification paramétrique, et les valeurs en ordonnées sur cette ne sont qu’un exemple susceptible d’être utilisé. En variante, en référence aux figures 7 et 8, la valeur d’inductance Lp de l’inductance variable L2v est pilotable par l’onduleur pour varier selon la loi Lp(t) = L0.(1+h.cos(2ω0 .t+φ)) avec t le temps, L0 une valeur d’inductance fixée de préférence inférieure à la valeur L2’ de l’inductance (L2), h un paramètre d’amplification paramétrique, ω0 la pulsation propre des circuits L1,C1 et L2,C2 avec L1’.C1’. ω0² = L2’.C2’. ω0²= 1, et φ la phase qui peut être choisie nulle ou non nulle. La phase φ est une valeur fixée à l’avance. Le paramètre h est choisi strictement inférieur à 1, notamment h=0,3 ou h=0,5 ou h=0,7 ou h=0,9. Cette valeur h est fixée à l’avance, et ne varie pas pendant les cycles de fonctionnement du circuit. On a représenté sur la les courbes de variations de l’inductance variable Lp(t) en fonction du temps (normalisée par une valeur constante prédéterminée L0), pour h=0,3 (courbe 7a) ou h=0,5 (courbe 7b) ou h=0,7 (courbe 7c) ou h=0,9(courbe 7d). La montre également la courbe de variation 7e du courant électrique i(t) (divisé par une valeur constante i0). Le courant ne dépend pas de la grandeur h. On constante que l’inductance varie à une fréquence double de la fréquence du courant. On a représenté sur la les courbes de variations des dérivées des inductances de la pour les quatre valeurs de h précitées, correspondant respectivement aux courbes 8a, 8b, 8c et 8d de la . Le courant i(t) est mis au carré (courbe 8e) sur cette . Les courbes de la permettent de visualiser l’aspect énergétique, à savoir l’énergie de pompe sur l’inductance variable. L’onduleur 24 comporte des composants de puissance, par exemple des transistors de type IGBT formant au moins deux bras. Dans l’exemple décrit, la distance d, visible sur la , entre les inductances L1 et L2 est compris entre 10 et 30 cm, étant sensiblement égale à 18 cm ou 20 cm. Le circuit résonnant récepteur 2 est agencé pour être accordé au circuit résonnant émetteur 1. En conséquence, le circuit résonnant récepteur 2 et le circuit résonnant émetteur 1 ont sensiblement la même fréquence propre. L’inductance L2 comprend une bobine de 3 à 7 couches de spires. D’autres nombres de couches de spires peuvent ben entendu être choisis. L’inductance L2 comprend une bobine de spires formées à partir de fils de cuivre gainé, par exemple de section de 6 mm2. Les bobines des enroulements des circuits primaire et secondaire sont tous à base de fils de cuivre, sans fils de Litz, qui sont coûteux. L’invention permet, du fait de l’amplification paramétrique, d’obtenir un rendement satisfaisant entre le circuit primaire (émetteur) et le circuit secondaire (récepteur) bien que le circuit fonctionne à 400 Hz. Le rendement, à savoir le rapport entre la puissance délivrée en sortie par le circuit secondaire et la puissance en entrée dans le circuit primaire, est supérieur à 60%, notamment supérieur ou égal à 75% voire 90%. Bien entendu, l’invention n’est pas limitée aux exemples de mise en œuvre décrit plus haut. Par exemple, dans un autre mode de réalisation de l’invention, la valeur d’inductance Lp de l’inductance variable L2v est pilotable par l’onduleur pour varier selon la loi Lp(t) = L0.(1/(1+h.cos(2ω0.t)) - k2) avec t le temps, L0 est une valeur d’inductance choisie de sortie que L0.C. ω0² = 1, h un paramètre d’amplification paramétrique strictement inférieur à 1, ω0 la pulsation propre du circuit récepteur, et k2 une constante choisie entre 0 et 1. Dans cet exemple de réalisation de l’invention, on cherche réduire la valeur L2’ de l’inductance L2 qui est choisie inférieure à L0. Dans cet exemple de réalisation, on peut poser une valeur de h critique notée hc, avec hc= 2.R/(L. ω0) . La valeur L est celle de L0 de sorte que L0.C. ω0² = 1. L’instabilité, qui est recherchée, est assurée si le paramètre h est choisi entre 0 et 1 et supérieur à hc. Ainsi pour R = R2 + Rc = 0.76 + 17 Ohm (à savoir R2= 0.76 Ohm et Rc= 17 Ohm), alors hc L’inductance variable Lp(t) ne peut pas être négative, ce qui donne k2 On obtient ainsi des exemples de combinaisons (h, k2) d'intérêt : h = 0.3 , min[1/(1+h.cos(2 ω0.t))] = 0.769, d'où k2 = 0.76, pour une dynamique plus lente, h = 0.9 , min[1/(1+h.cos(2 ω0.t))] = 0.526, d'où k2 = 0.52, pour une dynamique plus rapide, h = 0.7 (prox. 0.57), min[1/(1+h.cos(2 ω0.t))] = 0.588, d'où k2 = 0.57. Circuit résonnant récepteur (2) pour réaliser une transmission de puissance sans contact par couplage inductif à résonance avec un circuit résonnant émetteur (1) comportant une première capacitance (C1) et un premier enroulement (E1), le premier enroulement (E1) comportant une première inductance (L1) et une première résistance (R1), ce circuit résonnant récepteur (2) comportant : une deuxième capacitance (C2) de valeur C2’ et un deuxième enroulement (E2), le deuxième enroulement (E2) comportant une deuxième inductance (L2) de valeur L2’ et une deuxième résistance (R2) de valeur R2’, un onduleur (24) émulant une inductance variable (L2v), laquelle inductance est de valeur variable Lp et en série avec la deuxième capacitance (C2), l’inductance variable (L2v) étant choisie de manière à réaliser une amplification paramétrique du courant électrique dans ce circuit résonnant récepteur (2), un redresseur (25) agencé pour prélever du courant électrique du deuxième enroulement (E2) pour alimenter l’onduleur. Circuit résonnant récepteur selon la revendication précédente, dans lequel la sortie du redresseur (25) est connectée à l’entrée de l’onduleur. Circuit résonnant récepteur selon la revendication précédente, dans lequel un filtre (27), notamment un filtre de type RC, est relié aux bornes de sortie du redresseur et aux bornes d’entrée de l’onduleur. Circuit résonnant récepteur selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la valeur d’inductance Lp de l’inductance variable (L2v) est pilotable par l’onduleur pour varier selon la loi Lp(t) = L0.(1+h.cos(2ω0 .t+φ)) avec t le temps, L0 une valeur d’inductance fixée de préférence inférieure à la valeur L2’ de l’inductance (L2), h un paramètre d’amplification paramétrique, ω0 la pulsation propre des circuits L1,C1 et L2,C2 avec L1’.C1’. ω0² = L2’.C2’. ω0²= 1, et φ la phase qui peut être choisie nulle ou non nulle. Circuit résonnant récepteur selon l’une des revendications 1 à 3, dans lequel la valeur d’inductance Lp de l’inductance variable (L2v) est pilotable par l’onduleur pour varier selon la loi Lp(t) = L0/(1+h.cos(2ω0.t)) avec t le temps, L0 une valeur d’inductance fixée de préférence inférieure à la valeur L2’ de l’inductance (L2), h un paramètre d’amplification paramétrique strictement inférieur à 1, et ω0 la pulsation propre des circuits L1,C1 et L2,C2 avec L1’.C1’. ω0² = L2’.C2’.ω0²= 1. Circuit résonnant récepteur selon l’une des revendications 1 à 3, dans lequel la valeur d’inductance Lp de l’inductance variable (L2v) est pilotable par l’onduleur pour varier selon la loi Lp(t) = L0.(1/(1+h.cos(2ω0.t)) - k2) avec t le temps, L0 est une valeur d’inductance choisie de sortie que L0.C. ω0² = 1, h un paramètre d’amplification paramétrique strictement inférieur à 1, ω0 la pulsation propre du circuit récepteur, et k2 une constante choisie entre 0 et 1. Circuit résonnant récepteur selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le paramètre h est choisi strictement inférieur à 1, notamment h=0,3 ou h=0,5 ou h=0,7 ou h=0,9. Circuit résonnant récepteur selon la revendication précédente, dans lequel cette valeur h est fixée à l’avance. Circuit résonnant récepteur selon l’une des revendications précédentes, dans lequel l’inductance variable (L2v) est pilotée pour varier à une fréquence double de la fréquence propre du circuit récepteur (2). Circuit résonnant récepteur selon l’une des revendications précédentes, comprenant une résistance de charge (Rc) à travers laquelle se produit la fourniture de puissance électrique utile délivrée par exemple à un dispositif de stockage d’énergie électrique tel qu’une batterie. Circuit résonnant récepteur selon l’une des revendications précédentes, dans lequel l’onduleur (24) comporte des composants de puissance, par exemple des transistors de type IGBT formant au moins deux bras. Circuit résonnant récepteur selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la distance d entre les inductances (L1) et (L2) est compris entre 10 et 30 cm, étant sensiblement égale à 18 cm ou 20 cm. Circuit résonnant récepteur selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le circuit résonnant récepteur est agencé pour être accordé au circuit résonnant émetteur. Circuit résonnant récepteur selon l’une des revendications précédentes, dans lequel l’inductance L2 comprend une bobine de 3 à 7 couches de spires. Circuit résonnant récepteur selon l’une des revendications précédentes, dans lequel l’inductance L2 comprend une bobine de spires formées à partir de fils de cuivre. Dispositif (100) de transmission de puissance sans contact par couplage inductif à résonance, notamment pour charger ou recharger en énergie électrique un véhicule, comportant : une source d’énergie (10), notamment à courant alternatif, un circuit résonnant émetteur (1) comportant une première capacitance (C1) et un premier enroulement (E1), le premier enroulement (E1) comportant une première inductance (L1) et une première résistance (R1), le circuit résonnant émetteur (1) étant alimenté par la source d’énergie (10), un circuit résonnant récepteur (2) selon l’une quelconque des revendications précédentes.