Brevet FR3114642A1 — publié le 20220401

L’invention concerne une installation combinée (10) de génération d’énergie calorifique et de dessalement d’eau, comprenant : - un générateur de coulis de glace (20) configuré pour générer un coulis de glace à partir d’eau provenant du système d’alimentation (12) en eau, le coulis comprenant des cristaux de glace et un liquide résiduel, - un système de séparation (24) configuré pour séparer les cristaux de glace du liquide résiduel en direction d’une première (26) et d’une deuxième (28) sorties, respectivement, - un système de pré-refroidissement (42) de l’eau alimentant le générateur de coulis de glace (20), - un système d’échange (36) d’énergie calorifique avec au moins un récepteur (38) pour échanger de l’énergie calorifique provenant des cristaux de glace ou du fluide résiduel avec ledit au moins un récepteur (38), de l’eau dessalée étant obtenue à partir de la fusion des cristaux de glace. Figure pour l’abrégé : Fig. 1 INSTALLATION COMBINEE DE GENERATION D’ENERGIE CALORIFIQUE ET DE DESSALEMENT D’EAU La présente invention concerne le domaine du dessalement d’une eau à purifier, notamment de l’eau de mer ou saumâtre. En particulier, l’invention concerne une installation combinée de génération d’énergie calorifique et de dessalement d’eau. Les solutions les plus utilisées à l’heure actuelle pour le dessalement de l’eau sont la distillation et l’osmose inverse. La distillation consiste à élever la température de l’eau à purifier jusqu’à ébullition et à récupérer la vapeur d’eau ainsi produite. Cette vapeur d’eau est ensuite condensée pour obtenir une eau dont la concentration en sel est moindre. L’inconvénient majeur de cette solution de dessalement est qu’elle entraîne une forte consommation d’énergie qui rend ce type de solutions peu adaptées aux localisations isolées où l’alimentation en énergie électrique est une problématique. L’osmose inverse consiste à filtrer les cristaux de sel ou impuretés contenus dans l’eau à purifier au moyen de membranes dont les pores permettent le passage des molécules d’eau mais retiennent ces cristaux de sel ou ces impuretés. Ce type d’installations demandent moins d’énergie pour purifier l’eau, approximativement 3,7 Wh/m3 contre 15 Wh/m3 pour les installations utilisant la distillation. Toutefois, ce type d’installation nécessitent une maintenance importante, notamment à cause de la détérioration des membranes. Dès lors, les installations utilisant l’osmose inverse ou la distillation sont très couteuses et/ou limitées en efficacité et s’adressent souvent à des applications de grande taille. Il existe également une solution de dessalement par formation de glace reposant sur le fait de former des cristaux de glace d’une taille permettant de réduire la probabilité de piéger des impuretés, notamment des cristaux de sel, à l’intérieur des cristaux de glace formés. Les cristaux de glace sont séparés de l’eau résiduelle à forte concentration en sel et ensuite chauffés pour obtenir de l’eau purifiée. Les solutions utilisant le dessalement par formation de glace demandent peu de maintenance et présentent une consomme énergétique modérée en comparaison avec les autres solutions de dessalement. Toutefois, cette solution n’est pas assez efficace en l’état et ne permet pas d’obtenir des taux de salinité satisfaisants. Par ailleurs, il est connu que dans certaines localités le besoin en eau purifiée peut s’accompagner d’un besoin en génération de froid. On entend par génération de froid le fait de refroidir un lieu ou une installation. A titre d’exemple, un complexe hôtelier de bord de mer a généralement besoin d’eau purifiée mais également d’énergie frigorifique, notamment pour fournir un système de climatisation. Lorsque l’alimentation en énergie électrique est une problématique ou qu’il existe une volonté de réduire la consommation d’énergie, il est particulièrement intéressant de pouvoir combiner ces deux problématiques en une seule installation. Or, la plupart des installations existantes sont dédiées au dessalement uniquement. Des systèmes de cogénération d’énergie frigorifique et d’eau purifiée existent mais leur rendement énergétique n’est pas satisfaisant ce qui les rend peu attractifs. Il existe donc un besoin pour une installation combinée de génération d’énergie calorifique et de dessalement d’eau améliorée dont le rendement énergétique est amélioré. Pour cela, l’invention propose un installation combinée de génération d’énergie calorifique et de dessalement d’eau, l’installation comprenant : - un système d’alimentation en eau ; - un générateur de coulis de glace en communication de fluide avec le système d’alimentation en eau et configuré pour générer un coulis de glace à partir d’eau provenant du système d’alimentation en eau, le coulis comprenant des cristaux de glace et un liquide résiduel, - un système de séparation en communication de fluide avec le générateur de coulis de glace configuré pour séparer les cristaux de glace du liquide résiduel en direction d’une première et d’une deuxième sorties, respectivement, - un système de pré-refroidissement de l’eau alimentant le générateur de coulis de glace, le système de pré-refroidissement comprenant un conduit de pré-refroidissement en communication de fluide avec la première sortie du système de séparation pour permettre un pré-refroidissement de l’eau alimentant le générateur par les cristaux de glace, - un système d’échange d’énergie calorifique avec au moins un récepteur, le système d’échange comprenant au moins un échangeur de chaleur en communication de fluide avec au moins l’un parmi le conduit de pré-refroidissement et la deuxième sortie du système de séparation pour échanger de l’énergie calorifique provenant des cristaux de glace ou du fluide résiduel avec ledit au moins un récepteur, de l’eau dessalée étant obtenue à partir de la fusion des cristaux de glace. L’installation permet d’obtenir de l’eau dessalée ou purifiée à partir d’un générateur de coulis de glace. Le coulis de glace correspond à un fluide comprenant des cristaux de glace d’une taille inférieure à 1 mm, de préférence inférieure à 0,5 mm, de manière à obtenir une concentration en sel des cristaux de glace bien inférieure aux solutions existantes de dessalement par formation de glace. En effet, la taille des cristaux de glace à l’intérieur du coulis de glace permet d’obtenir une eau purifiée ayant une bien moindre salinité une fois les cristaux de glace fondus. Il est ainsi possible de bénéficier des avantages du dessalement par formation de glace tout en obtenant une eau purifiée d’une salinité satisfaisante. Les procédés de dessalement par formation de glace sont notamment des solutions robustes qui demandent une maintenance moindre. Les solutions de dessalement par formation de glace permettent de récupérer l’énergie calorifique du coulis de glace pour la transférer vers un récepteur, telles que des installations de climatisation et de conservation d’aliments ou de matériels. Il est ainsi possible de réduire les pertes énergétiques induites par le dessalement de l’eau pour diriger cette énergie calorifique vers une autre application. De plus, le coulis de glace est un fluide permettant une conservation efficace de l’énergie calorifique. Cette solution de dessalement est ainsi particulièrement adaptée au stockage. Cette possibilité de stockage est particulièrement avantageuse car elle permet de produire des cristaux de glace à un moment où les conditions sont préférentielles et de distribuer cette énergie calorifique ultérieurement lorsqu’un besoin est identifié. Ce stockage permet donc un fonctionnement beaucoup plus souple et optimal de l’installation. Lorsque les enjeux d’alimentation en énergie électrique sont importants, notamment lorsque des accumulateurs électriques sont utilisés pour alimenter l’installation en énergie électrique, il est ainsi possible d’optimiser la génération de coulis de glace vis-à-vis des besoins en eau purifiée et en énergie calorifique. A titre d’exemple, lorsque l’installation est alimentée en énergie électrique via une source d’énergie solaire, il est ainsi possible de produire le coulis de glace en journée lorsque le chargement des accumulateurs électriques est important et de distribuer tout ou partie de ce coulis de glace la nuit, sous forme d’eau purifiée ou d’énergie calorifique. De plus, l’utilisation d’un système de pré-refroidissement utilisant de l’énergie calorifique du coulis de glace pour pré-refroidir l’eau permet également de réduire la consommation d’énergie de l’installation. On obtient ainsi une installation dont la consommation électrique a été grandement améliorée et rationalisée pour fournir un besoin existant en énergie calorifique. Il a été déterminé qu’une telle installation alimentée en énergie électrique par des panneaux photovoltaïques pouvait être autonome en énergie pour une production journalière d’eau purifiée supérieure à 450 m3 et une génération journalière d’énergie calorifique d’environ 2 GW. Selon un mode de réalisation de l’installation, le système d’alimentation comprend une pompe d’alimentation destinée à être en communication de fluide avec une source d’eau de mer ou saumâtre pour alimenter le générateur de coulis de glace en eau de mer ou saumâtre. L’installation est ainsi directement alimentée par de l’eau de mer ou saumâtre. Cette eau de mer ou saumâtre peut être directement prélevée dans un milieu marin, tel qu’un océan. Selon un mode de réalisation de l’installation, la deuxième sortie du système de séparation est en communication de fluide avec ladite source d’eau de mer ou saumâtre pour permettre la réintroduction du fluide résiduel dans la source d’eau de mer ou saumâtre. Selon un mode de réalisation de l’installation, le système d’échange comprend au moins un échangeur de chaleur en communication de fluide avec la deuxième sortie du système de séparation pour échanger de l’énergie calorifique provenant du fluide résiduel avec ledit au moins un récepteur, le système d’échange étant configuré pour réguler la quantité d’énergie calorifique échangée avec ledit au moins un récepteur en fonction d’une température cible du fluide résiduel en aval dudit au moins un échangeur de chaleur. Il est ainsi possible de réguler la température du fluide résiduel réintroduit dans la source d’eau. Ceci est particulièrement intéressant lorsque la source d’eau est un milieu marin comportant une faune et une flore. Le fluide réintroduit dans cette source d’eau peut ainsi l’être à la température de l’eau de mer ou saumâtre dans ce milieu marin. La gêne occasionnée au milieu marin est donc réduite. Cette régulation est par exemple réalisée en régulant le débit de fluide résiduel à l’intérieur dudit au moins un échangeur. Selon un mode de réalisation de l’installation, le système d’échange comprend au moins un échangeur de chaleur en communication de fluide avec le conduit de pré-refroidissement pour échanger de l’énergie calorifique provenant des cristaux de glace ou de l’eau dessalée obtenue par la fusion des cristaux de glace avec ledit au moins un récepteur, le système d’échange étant configuré pour réguler la quantité d’énergie calorifique échangée avec ledit au moins un récepteur en fonction d’une température cible de l’eau dessalée en aval dudit au moins un échangeur de chaleur. L’installation permet ainsi de répondre aux besoins en eau dessalée de manière plus précise en permettant de réguler la température de l’eau dessalée produite. Cette régulation est par exemple réalisée en régulant le débit d’eau dessalée à l’intérieur dudit au moins un échangeur. Selon un mode de réalisation de l’installation, celle-ci comprend en outre une cuve de stockage du coulis de glace disposée entre le générateur de coulis de glace et le système de séparation, la cuve de stockage étant configurée pour réguler l’alimentation en coulis de glace du système de séparation. Le stockage du coulis de glace permet un fonctionnement plus optimisé de l’installation en permettant la distribution d’eau dessalée et d’énergie calorifique à un moment ultérieur à la production de coulis de glace. Selon un mode de réalisation de l’installation, dans laquelle le système de séparation est un système de séparation par centrifugation. Selon un mode de réalisation de l’installation, le système de séparation est disposé au-dessus du système de pré refroidissement et configuré pour que les cristaux de glace séparés alimentent le conduit de pré-refroidissement, de préférence par gravité. Ceci permet de réduire encore davantage la consommation d’énergie de l’installation. De manière alternative ou combinée à un entrainement par gravité, un dispositif d’entrainement contraint peut être prévu pour entrainer les cristaux de glace vers le système de pré-refroidissement. Selon un mode de réalisation de l’installation, le système de pré-refroidissement comprend un dispositif de mouillage des cristaux de glace alimentant le système de pré-refroidissement, le dispositif de mouillage comprenant au moins une buse de projection d’eau, un bac de récupération d’eau et un circuit d’alimentation de ladite au moins une buse de projection en communication de fluide avec le bac de récupération. Une boucle de circulation est ainsi formée entre le bac de récupération d’eau et le mouillage des cristaux de glace. Le dispositif de mouillage permet d’améliorer l’échange thermique entre les cristaux de glace et l’eau alimentant le générateur de coulis de glace. Selon un mode de réalisation de l’installation, le générateur de coulis de glace comprend : - un réservoir pour recevoir de l’eau provenant du système d’alimentation, - un circuit de fluide frigorigène s’étendant au moins partiellement à proximité d’une paroi du réservoir et configuré pour congeler au moins partiellement de l’eau présente dans le réservoir au contact de ladite paroi, - un dispositif de raclage disposé à l’intérieur du réservoir et configuré pour racler des cristaux de glace générés par la congélation de l’eau au contact de ladite paroi. Selon un mode de réalisation de l’installation, le générateur de coulis de glace est configuré pour générer un coulis de glace comprenant des cristaux de glace ayant une taille égale ou inférieure à 100µm. Il a été observé que cette taille de cristaux de glace permet d’obtenir une eau purifiée dont la concentration en sel est au moins 20 fois inférieure. Ainsi, il est possible d’obtenir une eau purifiée dont la concentration en sel est égale ou inférieure à 1,75 g/l à partir d’une eau de mer dont la concentration en sel est de 35 g/l. Les dessins annexés illustrent l’invention : représente une vue schématique d’un mode de réalisation d’une installation combinée de génération d’énergie calorifique et de dessalement d’eau. représente une vue intérieure d’un générateur de coulis de glace de l’installation combinée. Description de mode(s) de réalisation Il est proposé une installation combinée de génération d’énergie calorifique et de dessalement d’eau. Un mode de réalisation de cette installation combinée est représenté en et décrit ci-après. L’installation combinée 10 comprend un système d’alimentation 12 en eau impure, i.e. comprenant une teneur en sel supérieure à un seuil prédéterminé. La teneur en sel de l’eau impure est par exemple comprise entre 1 et 40 g/l. L’eau alimentant l’installation combinée 10 est par exemple de l’eau de mer ou de l’eau saumâtre. L’eau de mer est définie par une concentration en sel supérieure à 10 g/l. Plus généralement, l’eau de mer a en une concentration moyenne en sel d’environ 35 g/l. L’eau saumâtre, également appelée eau douce, est définie par une concentration en sel comprise entre 1 et 10 g/l. Le système d’alimentation 12 comprend une conduite d’alimentation 14 en communication de fluide avec une source d’eau 16. Le système d’alimentation 12 comprend une pompe d’alimentation 18 disposée dans la conduite d’alimentation 14 pour entrainer la circulation de l’eau à l’intérieur de la conduite d’alimentation 14. De manière alternative, la mise en circulation de l’eau de mer ou saumâtre peut être réalisée par tout moyen autre que la pompe d’entrainement 18 ou en complément de celle-ci. La source d’eau 16 peut être un milieu marin naturel tel qu’un océan, une mer ou bien une rivière ou bien un milieu marin anthropisé. Dans ce cas, l’eau de mer ou saumâtre est directement prélevée dans le milieu marin. De manière alternative, la source d’eau 16 peut être un réservoir de stockage d’eau. L’installation combinée 10 comprend également un générateur de coulis de glace 20 en communication de fluide avec la conduite d’alimentation 14. Le générateur de coulis de glace 20 est configuré pour générer un coulis de glace à partir de l’eau provenant du système d’alimentation 12. Ainsi, le générateur de coulis de glace 20 est alimentée en eau de mer ou saumâtre par le système d’alimentation, en particulier par la pompe d’alimentation 18. Le coulis de glace est un fluide comprenant des cristaux de glace dont la concentration en sel est faible et un liquide résiduel dont la concentration en sel est élevée. Le générateur de coulis de glace 20 est configuré pour réaliser des cristaux de glace dont la taille est inférieure ou égale à 1 mm. On entend par « taille des cristaux de glace » la dimension la plus grande entre deux points de la périphérie d’un cristal de glace. Autrement dit, on entend par « taille », la dimension transversale maximale. Les cristaux de glace sont de préférence réalisés de manière à avoir une taille inférieure ou égale à 500 µm, de manière encore préférée inférieure ou égale à 100 µm. Le générateur de coulis de glace 20 est de préférence du type à racleurs tel que représenté en . Dans ce cas, le générateur de coulis 20 comprend un réservoir 21 pour recevoir l’eau provenant du système d’alimentation 12 et un circuit de fluide frigorigène ou caloporteur s’étendant au moins partiellement à proximité d’une paroi 23 du réservoir. Le circuit de fluide frigorigène est configuré pour congeler au moins partiellement de l’eau présente dans le réservoir au contact de ladite paroi 23. Ainsi, le fluide frigorigène refroidit la paroi 23 du réservoir 21 de sorte que l’eau présente ou circulant dans le réservoir 21 congèle superficiellement au contact de cette paroi 23. De manière préférée, le réservoir est un tambour de section circulaire dont la paroi externe est en contact avec le fluide frigorigène et la paroi interne est en contact avec l’eau provenant du système d’alimentation 12. Le générateur de coulis de glace 20 comprend également un dispositif de raclage 27 disposé à l’intérieur du réservoir et configuré pour racler les cristaux de glace générés par la congélation de l’eau au contact de ladite paroi 23. La fréquence à laquelle les cristaux de glace sont raclés permet notamment de faire varier la taille des cristaux de glace. Dans le cas d’un réservoir 21 de section circulaire, le dispositif de raclage 27 comporte au moins une tête de raclage 29 en contact avec la paroi 23 et entrainé en rotation à l’intérieur du réservoir 21. A l’issue du raclage, un coulis de glace est formé et se compose des cristaux de glace et d’un liquide résiduel n’ayant pas donné lieu à des cristaux de glace. Le coulis de glace formé est environ à une température de -2 à -3 °C. Le coulis de glace comprend environ 30% de cristaux de glace pour environ 70% de liquide résiduel. L’installation combinée 10 comprend en outre une cuve de stockage 22 du coulis de glace généré par le générateur de coulis de glace 20. La cuve de stockage 22 est en communication de fluide avec une sortie du générateur de coulis de glace 20. La cuve de stockage 22 est configurée pour réguler l’alimentation en coulis de glace d’un système de séparation 24. En d’autres termes, la cuve de stockage 22 est disposée entre une sortie du générateur de coulis de glace 20 et une entrée 25 du système de séparation 24. La cuve de stockage 22 est de préférence isolée thermiquement et/ou réfrigérée pour éviter la fusion des cristaux de glace lors du stockage, notamment pour maintenir le coulis de glace à une température égale ou inférieure à 0°C, de préférence à -1°C. L’installation combinée 10 peut en outre comprendre un dispositif de dérivation comprenant une entrée reliée au générateur de coulis de glace 20, une première sortie reliée à la cuve de stockage 22 et une deuxième sortie reliée à l’entrée 25 du système de séparation 24. Le dispositif de dérivation est configuré pour permettre la circulation du coulis de glace soit vers la cuve de stockage 22 soit vers le système de séparation 24, sans passer par la cuve de stockage 22. Le dispositif de dérivation permet ainsi un mode de fonctionnement dans lequel le coulis de glace ne circule pas au travers de la cuve de stockage 22. Le système de séparation 24 est configuré pour séparer les cristaux de glace et le liquide résiduel présents dans le coulis de glace. Les cristaux de glace sont dirigés vers une première sortie 26 du système de séparation 24 et le liquide résiduel est dirigé vers une deuxième sortie 28 du système de séparation 24. Le liquide résiduel en sortie du système de séparation 24 est à une température d’environ -2 à -3 °C. Le système de séparation 24 est par exemple un système de séparation par centrifugation. En d’autres termes, le système de séparation 24 est configuré pour entraîner en rotation le coulis de glace de manière à séparer les cristaux de glace du liquide résiduel en raison de leur différence de densité. De manière alternative, la séparation des cristaux de glace du liquide résiduel peut être réalisée en tout ou partie par sédimentation. Les cristaux de glace étant plus léger que le liquide résiduel, le coulis de glace tend à former une phase supérieure comprenant les cristaux de glace et une phase inférieure comprenant le liquide résiduel. La deuxième sortie 28 du système de séparation 24 est en communication de fluide avec la source d’eau 16 au moyen d’une conduite de refoulement 30. Ainsi, le liquide résiduel peut être réinjecté dans la source d’eau 16. Lorsque la source d’eau est un milieu marin, le liquide résiduel est ainsi réinjecté directement dans ce milieu marin. Une pompe d’entrainement du liquide résiduel 32 peut être disposée dans la conduite de refoulement 30 pour entrainer le liquide résiduel. L’installation combinée 10 comprend en outre un système d’échange 36 d’énergie calorifique avec un récepteur 38. Ce récepteur 38 peut être une installation frigorifique telle qu’une installation de climatisation ou de conservation d’aliments ou de matériels. Le système d’échange 36 est en communication de fluide avec la deuxième sortie 28 du système de séparation 24 via la conduite de refoulement 30. En particulier, le système d’échange 36 comprend au moins un premier échangeur 34 configuré pour échanger de la chaleur entre le liquide résiduel et le récepteur 38. Dans le mode de réalisation de la , le système d’échange 36 comprend deux premiers échangeurs 34 pour prélever de l’énergie calorifique au liquide résiduel. Le système d’échange 36 est de préférence configuré pour réguler la quantité d’énergie calorifique échangée avec ledit au moins un récepteur 38 en fonction d’une température cible du fluide résiduel en aval des premiers échangeurs 34. Cette température cible du fluide résiduel est de préférence déterminée comme étant égale à la température de l’eau dans la source d’eau 16. Ainsi, l’impact sur la source d’eau 16 est réduit ce qui est particulièrement important lorsque la source d’eau 16 est un milieu naturel. L’installation comprend de préférence un capteur de température du liquide résiduel disposé en aval des premier échangeurs 34. Cette régulation est de préférence réalisée par un contrôleur 40 configuré pour commander l’un ou plusieurs parmi les pompes de l’installation combinée 10. Le contrôleur 40 est également connecté à l’ensemble des capteurs de l’installation combinée 10 de manière à recevoir des informations. En particulier, la régulation de la vitesse d’entrainement du liquide résiduel dans la conduite de refoulement 30 permet de réguler la quantité d’énergie calorifique échangée avec le récepteur 38 et donc la température du liquide résiduel en aval des premiers échangeurs 34. Le contrôleur 40 est par ailleurs configuré pour commander tout ou partie de l’installation combinée 10. Le contrôleur 40 est ainsi relié de manière filaire ou sans-fil à tout ou partie des composants de l’installation combinée 10 pour échanger des informations ou instructions. La première sortie 26 du système de séparation 24 est en communication de fluide avec un système de pré-refroidissement 42 de l’eau alimentant le générateur de coulis de glace 20. En d’autres termes, la conduite d’alimentation 14 circule entre la source d’eau 16 et le générateur de coulis de glace 20 à l’intérieur du système de pré-refroidissement 42. A l’intérieur de ce système de pré-refroidissement 42, l’eau circulant à l’intérieur de la conduite d’alimentation 14 est pré-refroidie par les cristaux de glace provenant du système de séparation 24. Ce pré-refroidissement permet d’abaisser la température de l’eau provenant de la source d’eau avant son introduction dans le générateur de coulis de glace 20. Une énergie calorifique réduite est donc nécessaire ensuite à l’intérieur du générateur de coulis de glace 20 pour abaisser la température de l’eau à sa température de congélation. Le système de pré-refroidissement 42 permet par exemple d’abaisser la température de l’eau provenant de la source d’eau 16 jusqu’à une température d’environ 0 °C. La consommation globale de l’installation combinée 10 est ainsi réduite car l’énergie calorifique utilisée pour pré-refroidir l’eau provient de la glace générée à partir du coulis de glace. De plus, ce pré-refroidissement à pour deuxième effet d’élever la température des cristaux de glace et donc de démarrer leur processus de fusion. Le système de séparation 24 est disposé au-dessus du système de pré refroidissement 42 et configuré pour que les cristaux de glace séparés alimentent le système de pré-refroidissement. En particulier, la première sortie 26 du système de séparation 24 est en communication de fluide avec une conduite de pré-refroidissement dans laquelle circule les cristaux de glace. Cette conduite de pré-refroidissement peut être de la forme d’une chambre 43 dans laquelle les cristaux de glace sont insérés. De préférence, l’alimentation en cristaux de glace est réalisée par gravité. De manière alternative ou combinée à un entrainement par gravité, un dispositif d’entrainement contraint peut être prévu pour entrainer les cristaux de glace vers le système de pré-refroidissement 42. Pour améliorer l’échange thermique entre les cristaux de glace et le fluide de la conduite d’alimentation 14 d’une part et le fluide de la conduite d’échange 64 d’autre part, le système de pré-refroidissement 42 comprend un dispositif de mouillage 44 des cristaux de glace alimentant le système de pré-refroidissement 42. Le dispositif de mouillage 44 comprend en partie basse du système de pré-refroidissement un bac de récupération 48 d’eau provenant de la fusion des cristaux de glace. Le dispositif de mouillage 44 comprend également au moins une buse de projection 46 d’eau sur la conduite d’alimentation 14. Ces buses de projection 46 sont alimentées en eau par un circuit d’alimentation 50 en communication de fluide avec le bac de récupération 48 et les buses de projection 46. Une pompe de mouillage 56 est disposée dans le circuit d’alimentation 44 pour faire circuler l’eau depuis le bac de récupération 48 vers les buses de projection 46. La portion de la conduite d’alimentation 14 disposée à l’intérieur de la conduite de pré-refroidissement peut être de la forme d’un échangeur de chaleur, par exemple du type à plaque ou tube à ailettes. Le dispositif de mouillage 44 est disposé au moins partiellement à l’intérieur de la conduite de pré-refroidissement ou chambre 43. En particulier, les buses de projection 46 et le bac de récupération 48 sont disposés à l’intérieur de la conduite de pré-refroidissement ou chambre 43. Pour la distribution de l’eau purifiée, la conduite de pré-refroidissement est en communication de fluide avec une conduite de distribution 52 connectée à une installation de distribution 54 d’eau purifiée. La conduite de distribution 52 est ainsi raccordée à une sortie du système de pré-refroidissement. En particulier, la conduite de distribution 52 est en communication de fluide avec le bac de récupération 48 de manière à récupérer l’eau dessalée obtenue par la fusion des cristaux de glace au niveau d’une sortie 51 du système de pré-refroidissement 42. En effet, le pré-refroidissement ou échange de chaleur entre les cristaux de glace et l’eau provenant de la source d’eau 16 entraine le commencement d’un processus de fusion des cristaux de glace. Le fluide au niveau de la sortie 51 du système de pré-refroidissement 42 est ainsi de l’eau dessalée obtenue par la fusion des cristaux de glace. Le système d’échange 36 d’énergie calorifique comprend en outre au moins un deuxième échangeur 58 disposé dans la conduite de distribution 52. Ledit au moins un deuxième échangeur 58 est configuré pour échanger de la chaleur entre l’eau dessalée et le récepteur 38. Ledit au moins un deuxième échangeur 58 est disposé entre l’installation de distribution 54 et le système de pré-refroidissement 42. Une pompe de distribution 60 disposée dans la conduite de distribution 52 permet de faire circuler l’eau dessalée depuis le système de pré-refroidissement 42 vers l’installation de distribution 54. Le système d’échange 36 est de préférence configuré pour réguler la quantité d’énergie calorifique échangée avec ledit au moins un récepteur 38 en fonction d’une température cible de l’eau dessalée ou purifiée en aval dudit au moins un deuxième échangeur 58. Cette température cible de l’eau dessalée est déterminée par l’installation de distribution 54 par rapport au besoin et à l’application. L’installation comprend de préférence un capteur de température de l’eau dessalée disposé en aval dudit au moins deuxième échangeur 58. Cette régulation est de préférence réalisée par le contrôleur 40 configuré pour commander notamment la pompe de distribution 60. Le contrôleur 40 est également connecté au capteur de température de l’eau dessalée et de préférence configuré pour communiquer des informations avec l’installation de distribution 54. En particulier, la régulation de la vitesse d’entrainement de l’eau dessalée dans la conduite de distribution 52 permet de réguler la quantité d’énergie calorifique échangée avec le récepteur 38 et donc la température de l’eau dessalée en aval du ou des deuxième échangeurs 58. L’installation combinée 10 peut en outre comprendre un circuit additionnel d’échange 62 pour améliorer la fusion des cristaux de glace. Ce circuit additionnel d’échange 62 comprend une conduite d’échange 64 dont une portion de conduite est disposée à l’intérieur de la conduite de pré-refroidissement du système de pré-refroidissement 42. Cette portion de conduite correspond à un échangeur de chaleur pouvant être du type à plaques. Un fluide caloporteur est disposé à l’intérieur de la conduite d’échange 64 de manière à permettre un échange de chaleur entre ce fluide caloporteur et les cristaux de glace. La portion de conduite de la conduite d’échange 64 est de préférence disposée à l’intérieur du système de pré-refroidissement 42 en aval de la portion de conduite de la conduite d’alimentation 14 par rapport au sens de circulation des cristaux de glace. De cette façon, les cristaux de glace échangent de la chaleur avec l’eau provenant de la source d’eau 16 avant d’échanger de la chaleur avec le fluide caloporteur de la conduite d’échange. Ceci permet d’améliorer le pré-refroidissement de l’eau alimentant le générateur de coulis de glace 20. Le circuit additionnel d’échange 62 est relié au récepteur 38. Plus particulièrement, la conduite d’échange 64 est reliée au niveau de ces deux extrémités au récepteur 38. La conduite d’échange 64 forme ainsi une boucle disposée en partie à l’intérieur du système de pré-refroidissement 42 et dont les deux extrémités sont reliées au récepteur 38. Une pompe d’échange 68 est disposée dans la conduite d’échange 64 pour faire circuler le fluide caloporteur entre le système de pré-refroidissement 42 et le récepteur 38. Les premier 34 et deuxième 58 échangeurs sont de préférence des échangeurs à plaques. Le récepteur 38 peut comprendre une ou plusieurs installations réceptrices de sorte que les premier 34 et deuxième 58 échangeurs et le circuit additionnel d’échange 62 peuvent être reliés à une même installation réceptrice ou à des installations réceptrices différentes. Le récepteur 38 peut comprendre une bouteille de découplage (appelée également bouteille de mélange) reliée à un ou plusieurs parmi les premier 34 et deuxième 58 échangeurs et le circuit additionnel d’échange 62 pour récupérer dans cette bouteille de découplage la chaleur échangée avec l’un ou plusieurs parmi ces premier 34 et deuxième 58 échangeurs et le système de pré-refroidissement 42. Cette bouteille de découplage peut être de la forme d’un réservoir de liquide ayant une pluralité de connexions hydrauliques pour se connecter, d’une part, à l’un ou plusieurs parmi les premier 34 et deuxième 58 échangeurs et le système de pré-refroidissement 42 et, d’autre part, avec une ou plusieurs installations ayant un besoin de froid. L’installation combinée 10 comprend un dispositif d’alimentation en énergie électrique 68 configuré pour notamment alimenter en énergie électrique tout ou partie des composants de l’installation combinée 10. Ainsi, le dispositif d’alimentation en énergie électrique 68 est configuré pour alimenter en énergie électrique l’un ou plusieurs parmi les pompes d’alimentation 18, de mouillage 56, de distribution 60 et d’échange 68 ainsi que le système de pré-refroidissement 42, le générateur de coulis de glace 20, le système de séparation 24 et le contrôleur 40. De manière préférée, le dispositif d’alimentation en énergie électrique 68 est configuré pour générer de l’énergie électrique à partir d’une source d’énergie solaire. Ainsi, le dispositif d’alimentation en énergie électrique 68 comprend de préférence un ou plusieurs panneaux photovoltaïques. L’installation combinée 10 est ainsi indépendante de tout réseau électrique extérieur. Le dispositif d’alimentation en énergie électrique 68 comprend également de préférence un ou plusieurs accumulateurs électriques pour stocker de l’énergie électrique. De manière alternative ou combinée, le dispositif d’alimentation en énergie électrique 68 peut comprendre un moteur thermique ainsi qu’un alternateur pour générer de l’énergie électrique à partir de la combustion d’un carburant. Par ailleurs, un système de récupération de chaleur peut être disposé au niveau du condenseur du générateur de coulis de glace 20 pour transmettre cette énergie calorifique à toute installation ayant par exemple un besoin en eau chaude. Installation combinée (10) de génération d’énergie calorifique et de dessalement d’eau, l’installation comprenant : - un système d’alimentation (12) en eau ; - un générateur de coulis de glace (20) en communication de fluide avec le système d’alimentation (12) en eau et configuré pour générer un coulis de glace à partir d’eau provenant du système d’alimentation (12) en eau, le coulis comprenant des cristaux de glace et un liquide résiduel, - un système de séparation (24) en communication de fluide avec le générateur de coulis de glace (20) configuré pour séparer les cristaux de glace du liquide résiduel en direction d’une première (26) et d’une deuxième (28) sorties, respectivement, - un système de pré-refroidissement (42) de l’eau alimentant le générateur de coulis de glace (20), le système de pré-refroidissement (42) comprenant un conduit de pré-refroidissement en communication de fluide avec la première sortie (26) du système de séparation (24) pour permettre un pré-refroidissement de l’eau alimentant le générateur par les cristaux de glace (20), - un système d’échange (36) d’énergie calorifique avec au moins un récepteur (38), le système d’échange (36) comprenant au moins un échangeur (34, 58) de chaleur en communication de fluide avec au moins l’un parmi le conduit de pré-refroidissement et la deuxième sortie (28) du système de séparation (24) pour échanger de l’énergie calorifique provenant des cristaux de glace ou du fluide résiduel avec ledit au moins un récepteur (38), de l’eau dessalée étant obtenue à partir de la fusion des cristaux de glace. Installation combinée (10) selon la revendication 1, dans laquelle le système d’alimentation (12) comprend une pompe d’alimentation (18) destinée à être en communication de fluide avec une source d’eau (16) pour alimenter le générateur de coulis de glace (20) en eau. Installation combinée (10) selon la revendication 2, dans laquelle la deuxième sortie (28) du système de séparation est en communication de fluide avec ladite source d’eau (16) pour permettre la réintroduction du fluide résiduel dans la source d’eau (16). Installation combinée (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle le système d’échange (36) comprend au moins un échangeur (34) de chaleur en communication de fluide avec la deuxième sortie (28) du système de séparation (24) pour échanger de l’énergie calorifique provenant du fluide résiduel avec ledit au moins un récepteur (38), le système d’échange (36) étant configuré pour réguler la quantité d’énergie calorifique échangée avec ledit au moins un récepteur (38) en fonction d’une température cible du fluide résiduel en aval dudit au moins un échangeur (34) de chaleur. Installation combinée (10) selon l’une quelconque des revendications, dans laquelle le système d’échange (36) comprend au moins un échangeur (58) de chaleur en communication de fluide avec le conduit de pré-refroidissement pour échanger de l’énergie calorifique provenant de l’eau dessalée obtenue par la fusion des cristaux de glace avec ledit au moins un récepteur (38), le système d’échange (36) étant configuré pour réguler la quantité d’énergie calorifique échangée avec ledit au moins un récepteur (38) en fonction d’une température cible de l’eau dessalée en aval dudit au moins un échangeur (58) de chaleur. Installation combinée (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant en outre une cuve de stockage (22) du coulis de glace disposée entre le générateur de coulis de glace (20) et le système de séparation (24), la cuve de stockage (22) étant configurée pour réguler l’alimentation en coulis de glace du système de séparation (24). Installation combinée (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle le système de séparation (24) est un système de séparation par centrifugation. Installation combinée (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle le système de séparation (24) est disposé au-dessus du système de pré refroidissement (42) et configuré pour que les cristaux de glace séparés alimentent le conduit de pré-refroidissement, de préférence par gravité. Installation combinée (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle le système de pré-refroidissement (42) comprend un dispositif de mouillage (44) des cristaux de glace alimentant le système de pré-refroidissement (42), le dispositif de mouillage (44) comprenant au moins une buse de projection (46) d’eau, un bac de récupération (48) d’eau et un circuit d’alimentation (50) de ladite au moins une buse de projection (46) en communication de fluide avec le bac de récupération (48). Installation combinée (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle le générateur de coulis de glace (20) comprend : - un réservoir (21) pour recevoir de l’eau provenant du système d’alimentation (12), - un circuit de fluide frigorigène s’étendant au moins partiellement à proximité d’une paroi (23) du réservoir (21) et configuré pour congeler au moins partiellement de l’eau présente dans le réservoir (21) au contact de ladite paroi (23), - un dispositif de raclage (27) disposé à l’intérieur du réservoir (21) et configuré pour racler des cristaux de glace générés par la congélation de l’eau au contact de ladite paroi (23). Installation combinée (10) selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans laquelle le générateur de coulis de glace (20) est configuré pour générer un coulis de glace comprenant des cristaux de glace ayant une taille égale ou inférieure à 100µm.