Brevet FR3123007A1 — publié le 20221125

L’invention concerne la préparation d’un catalyseur composite zéolithique comprenant un mélange de zéolithes de type structural AFX et de type structural BEA et du palladium, comprenant au moins les étapes suivantes : i) mélange en milieu aqueux, d’au moins une zéolithe de type structural FAU ayant un ratio molaire total SiO 2 (FAU) /Al 2 O 3 (FAU) compris entre 20 et 60, bornes incluses, d’un composé organique azoté MPC6, MPC6 étant le dihydroxyde de 1,6-bis(méthylpiperidinium)hexane, d’au moins une source de cations sodium, jusqu’à l’obtention d’un gel précurseur homogène; ii) traitement hydrothermal iii) filtration, lavage et séchage, puis calcination dudit matériau iv) au moins une étape d’échange ionique du matériau pour obtenir un matériau calciné sous forme ammonium, qui est de nouveau séché à une température comprise entre 60 et 120°C ; v) dépôt d’une solution de palladium. L’invention concerne également le catalyseur obtenu, et son utilisation pour la réduction sélective de NOx. Figure à publier : Figure 1 SYNTHESE D’UN CATALYSEUR COMPOSITE A BASE DE ZEOLITHE AFX-BEA CONTENANT DU PALLADIUM POUR L’ADSORPTION DES NOX L’invention se rapporte à un procédé de préparation d’un catalyseur composite zéolithique composé d’un mélange de zéolithes de type structural AFX et de type structural BEA et contenant du palladium, le catalyseur préparé ou susceptible d’être préparé par le procédé selon l’une quelconque de ses variantes, et son utilisation en tant qu’adsorbeur passif de NOx, en particulier sur les moteurs à combustion interne. Les émissions d'oxydes d'azote (NOx) qui résultent de la combustion de combustibles fossiles sont une préoccupation majeure pour la société. Des normes de plus en plus sévères sont mises en place par les instances gouvernementales afin de limiter l’impact des émissions issues de la combustion sur l’environnement et sur la santé. La réduction catalytique sélective, désignée par l’acronyme anglo-saxon « SCR » pour « Selective Catalytic Reduction », apparaît comme une technologie efficace pour éliminer les oxydes d'azote dans les gaz d’échappement riches en oxygène, typiques des moteur Diesel et à allumage commandé en mélange pauvre. La réduction catalytique sélective est réalisée grâce à un réducteur, généralement l’ammoniac, et peut ainsi être désignée par NH 3 -SCR. Les zéolithes échangées avec des métaux de transition sont notamment utilisées comme catalyseurs pour les applications NH 3 -SCR, dans les transports. Les zéolithes à petit pores, en particulier les chabazites échangées au cuivre, sont particulièrement adaptées. Pour les moteurs à allumage commandé qui fonctionnent à la stœchiométrie, les catalyseurs trois voies (TWC) sont très efficaces pour réduire les NOx lorsque leur formulation est adaptée. Cependant, pendant un démarrage à froid ou plus généralement lorsque les températures à l’échappement sont inférieures à 180-200°C, aucun des deux systèmes ne peut traiter efficacement les émissions de NOx. En effet, la décomposition de la solution d'urée aqueuse qui nécessite des températures supérieures à 180°C limite l’efficacité NH 3 -SCR et pour ce qui est du catalyseur TWC une optimisation de l’activité basse température est toujours possible mais semble tout de même très difficile à atteindre. Les dispositifs capables de stocker les NOx à basses températures et de les libérer thermiquement offrent la possibilité de remédier au manque d’efficacité des systèmes SCR et TWC aux basses températures. Si le concept n’est pas nouveau, proposé par Ford Global Technologies LLC (U.S. Patent No.6,182,443) et BASF Catalysts LCC (U.S. Patent No.6,471,924) dans la fin des années 1990, les travaux récents ont mis en évidence qu’il s’agissait d’une des technologies les plus prometteuses pour la limitation des émissions de NOx au démarrage à froid. Ces systèmes sont souvent appelés adsorbeurs passifs de NOx ou PNA (Passive NOx Adsorber). Différents matériaux ont été évalués ces derniers temps pour l'adsorption et la désorption des NOx. Dans le cadre d'un concept de démarrage à froid, Johnson Matthey Inc propose un adsorbeur à base de Palladium dispersé sur un oxyde de Cérium, un oxyde mixte ou un oxyde composite à base de Cérium peut être régénéré thermiquement (U.S. Patent No.8,105,559). Le brevet US 2015/01580 19 A1 décrit l’utilisation d’une zéolithe avec un métal du groupe du platine en tant qu’adsorbeur en particulier l’utilisation d’une zéolithe de type CHA ou AEI. Différentes structures zéolithiques ont été explorées. L'adsorbeur passif de NOx comprend un métal noble et un tamis moléculaire ayant une structure de type OFF (US20190217269A1), de type MAZ (WO2016135465A1), de type LTL (WO2017/001828) ou de type STI (WO 2019/186163 A1). Le brevet WO 2020039015 A1 décrit un adsorbeur passif de NOx qui comprend une zéolithe 12MR et 8MR telles que la zéolithe de structure MOZ (ZSM-10) et qui contient du Palladium. Le brevet US 2020/0061595A1 présente des adsorbeurs de NOx passifs à base de matériaux zéolithiques à petits pores avec des métaux de transition dispersés de manière atomique dans la microporosité. Les chargements de métaux élevés atomiquement dispersés dans les micropores d'une zéolite à petits pores, en particulier de type SSZ-13 (CHA), confèrent des propriétés d’adsorption importantes. Les zéolithes de type structural AFX apparaissent dans la liste des zéolithes à petits pores qui peuvent être utilisés pour l’adsorption des NOx dans les demandes de brevets WO 2015/085303 A1 et WO2016135465A1. Cependant aucune de ces demandes de brevets ne met en avant l’avantage que confère cette structure, en particulier en fonction de son mode de synthèse. Dans la publication Catal Lett 146, 1706–1711 (2016), l'évaluation des performances d’un catalyseur Pd / BEA montre de bonnes qualités en termes de stockage des NOx à 100°C mais elles se dégradent rapidement avec l’augmentation de la température. Une désorption des NOx est observée dès 200°C. La demande de brevet WO19224091, de la Demanderesse, présente une méthode de synthèse d’un matériau composite zéolithique composé d’un mélange de zéolithes de type structural AFX et de type structural BEA. La demanderesse a découvert qu’un nouveau catalyseur composite zéolithique composé d’un mélange intime de zéolithes de type structural AFX et de type structural BEA préparé selon un mode de synthèse particulier et contenant du palladium (Pd) présente non seulement une capacité totale de stockage des NOx augmentée, mais aussi une température de désorption des NOx plus élevée par rapport à l’art antérieur. Cette température de désorption est modulable en fonction de la proportion relatives des zéolithes BEA et AFX dans le matériau composite. De plus, ce catalyseur présente une stabilité hydrothermale élevée qui lui permet d’être utilisé dans les conditions sévères d’un échappement automobile. L’invention concerne un procédé de préparation d’un catalyseur composite zéolithique comprenant un mélange de zéolithes de type structural AFX et de type structural BEA et du palladium, comprenant au moins les étapes suivantes : i) le mélange en milieu aqueux, d’une zéolithe ou d’un mélange de zéolithes de type structural FAU ayant un ratio molaire total SiO 2 (FAU) /Al 2 O 3 (FAU) compris entre 20 et 60, bornes incluses, d’un composé organique azoté MPC6, MPC6 étant le dihydroxyde de 1,6-bis(méthylpiperidinium)hexane, d’au moins une source de cations sodium, le mélange réactionnel présentant la composition molaire suivante : (SiO 2 (FAU) )/(Al 2 O 3 (FAU) ) compris entre 20 et 60, bornes incluses, H 2 O/(SiO 2 (FAU) ) compris entre 5 et 60, MPC6/(SiO 2 (FAU) ) compris entre 0,10 et 0,50, Na 2 O/(SiO 2 (FAU) ) compris entre 0,05 et 0,11, bornes incluses, SiO 2 (FAU) désigne la quantité de SiO 2 apportée par la(les) zéolithe(s) FAU, et Al 2 O 3 (FAU) désigne la quantité de Al 2 O 3 apportée par la(les) zéolithe(s) FAU, jusqu’à l’obtention d’un gel précurseur homogène ; ii) le traitement hydrothermal dudit gel précurseur obtenu à l’issue de l’étape i) à une température comprise entre 160°C et 220°C, pendant une durée comprise entre 12 et 150 heures pour obtenir un matériau composite zéolithique AFX-BEA ; iii) une étape de filtration, lavage et séchage du matériau composite zéolithique AFX-BEA obtenu à l’issue de l’étape ii), ledit séchage étant réalisé à une température comprise entre 60 et 120°C, pendant une durée comprise entre 5 et 24 heures pour obtenir un matériau composite zéolithique AFX-BEA séché, suivie d’une calcination dudit matériau composite zéolithique AFX-BEA séché à une température comprise entre 500 et 700°C pendant une durée comprise entre 2 et 20 heures, la calcination pouvant être précédée d’une montée en température progressive, pour obtenir un matériau composite zéolithique AFX-BEA calciné ; iv) au moins une étape d’échange ionique du matériau composite zéolithique AFX-BEA calciné obtenu à l’étape iii) comprenant la mise en contact du matériau composite zéolithique AFX-BEA calciné obtenu à l’étape iii), avec une solution contenant des cations ammonium, de préférence du nitrate d’ammonium, sous agitation à une température comprise entre 20 et 95°C, de préférence entre 60 et 85°C pendant une durée comprise entre 1 heure et 2 jours pour obtenir un matériau calciné sous forme ammonium, qui est de nouveau séché à une température comprise entre 60 et 120°C ; v) dépôt de la solution de palladium sur le matériau composite zéolithique AFX-BEA calciné sous forme ammonium et séché. La solution de palladium peut être déposée à l’étape v) par imprégnation à sec ou par voie colloïdale. Le mélange réactionnel de l’étape i) peut comprendre au moins une source additionnelle d’aluminium sous forme oxyde notée : Al 2 O 3 (C) , le mélange réactionnel de l’étape i) ayant la composition molaire suivante : SiO 2 (FAU) /(Al 2 O 3 (FAU) + Al 2 O 3 (C) ) compris entre 20 et 60, H 2 O/SiO 2 (FAU) compris entre 5 et 60 MPC6/SiO 2 (FAU) compris entre 0,10 et 0,50 Na 2 O/SiO 2 (FAU) compris entre 0,05 et 0,11, bornes incluses, SiO 2 (FAU) étant la quantité de SiO 2 apportée par la zéolithe FAU, Al 2 O 3 (FAU) étant la quantité de Al 2 O 3 apportée par la zéolithe FAU et Al 2 O 3 (C) étant la quantité de Al 2 O 3 apportée par la source additionnelle d’aluminium considéré sous sa forme oxyde, MPC6 étant le composé organique azoté 1,6-bis(méthylpiperidinium)hexane sous sa forme dihydroxyde. Ladite source d’aluminium additionnelle peut être choisie parmi l’hydroxyde d'aluminium ou un sel d'aluminium, un aluminate de sodium, un alkoxyde d'aluminium, ou de l'alumine pris seuls ou en mélange, de préférence ladite source d’aluminium conventionnelle est l’hydroxyde d'aluminium. La source de cations sodium est avantageusement l’hydroxyde de sodium. On peut ajouter des germes cristallins d’une zéolithe de type structural AFX ou d’une zéolithe de type structural BEA ou d’un mélange des deux au mélange réactionnel de l’étape i), de préférence en quantité comprise entre 0,01 et 10% poids par rapport à la masse totale des sources de SiO 2 et d’Al 2 O 3 sous forme anhydre présentes dans ledit mélange, lesdits germes cristallins n’étant pas pris en compte dans la masse totale des sources de SiO 2 et d’Al 2 O 3. L’étape i) peut comprendre une étape de mûrissement du mélange réactionnel à une température comprise entre 20 et 100°C, avec ou sans agitation, pendant une durée comprise entre 30 minutes et 48 heures. La teneur en palladium introduite par l’étape de dépôt v) peut être comprise entre 0,5 à 5% massique, de préférence entre 0,8 et 3% massique, de manière plus préférée entre 0,9 et 2% massique, très avantageusement autour de 1% massique par rapport à la masse totale du catalyseur composite anhydre. L’invention concerne également un catalyseur composite zéolithique AFX-BEA contenant du palladium obtenu par le procédé de préparation selon l’une quelconque de ses variantes. Avantageusement, le catalyseur composite zéolithique AFX-BEA selon l’invention a un rapport SiO 2 /Al 2 O 3 compris entre 6 et 80, bornes incluses, de préférence entre 10 et 40, bornes incluses. Le rapport massique entre les quantités de zéolithes de type structural AFX et de type BEA dans ledit catalyseur est compris entre 0,9 et 5,7. Avantageusement, la teneur en palladium dans ledit catalyseur est comprise entre 0,5 et 5% massique, de préférence entre 0,8 et 3% massique, de manière plus préférée entre 0,9 et 2% massique, très avantageusement autour de 1% massique par rapport à la masse totale du catalyseur final anhydre et la dispersion métallique du palladium mesurée par chimisorption de CO est comprise entre 40 et 100%, de préférence entre 50 et 100%. L’invention concerne également l’utilisation du catalyseur selon l’une quelconque des variantes décrites ou obtenu par le procédé selon l’une quelconque des variantes décrites, pour la réduction sélective de NO x par un réducteur tel que NH 3 ou H 2 . Le catalyseur peut être mis en forme par dépôt sous forme de revêtement sur une structure nid d’abeilles ou une structure à plaques. Ladite structure nid d’abeilles peut être formée de canaux parallèles ouverts aux deux extrémités ou comporter des parois poreuses filtrantes pour lesquelles les canaux parallèles adjacents sont alternativement bouchés de part et d’autre des canaux. La quantité de catalyseur déposé sur ladite structure peut être comprise entre 50 à 240 g/L pour les structures filtrantes et entre 50 et 320 g/L pour les structures avec canaux ouverts. Le catalyseur peut être associé à un liant tel que la cérine, l’oxyde de zirconium, l’alumine, la silice-alumine non zéolithique, l’oxyde de titane, un oxyde mixte de type cerine-zircone, un oxyde de tungstène et/ou une spinelle pour être mis en forme par dépôt sous forme de revêtement. Ledit revêtement peut être associé à un autre revêtement présentant des capacités d’adsorption de polluants en particulier de NOx, de réduction de polluants en particulier des NOx ou favorisant l’oxydation de polluants. Dans un autre mode de réalisation, ledit catalyseur peut être sous forme d’extrudé, contenant jusqu’à 100% dudit catalyseur. La structure revêtue par ledit catalyseur ou obtenue par extrusion dudit catalyseur peut être intégrée dans une ligne d’échappement d’un moteur à combustion interne. LISTE DES FIGURES D'autres caractéristiques et avantages du procédé de préparation du catalyseur selon l'invention, apparaîtront à la lecture de la description ci-après d'exemples non limitatifs de réalisations, en se référant aux figures annexées et décrites ci-après. [Fig 1] La représente le diagramme de diffraction de rayons X (DRX) du matériau composite zéolithique composé d’un mélange de zéolithes de type structural AFX et de type structural BEA contenant du Pd, Pd/AFX-BEA1 obtenu selon l’exemple 2. [Fig 2] La représente le diagramme de diffraction de rayons X (DRX) du matériau composite zéolithique composé d’un mélange de zéolithes de type structural AFX et de type structural BEA contenant du Pd, Pd/AFX-BEA2 obtenu selon l’exemple 3. [Fig 3] La représente le diagramme de diffraction de rayons X (DRX) de la zéolithe de type structural AFX contenant du Pd obtenue selon l’exemple 5. [Fig 4] La représente le diagramme de diffraction de rayons X (DRX) de la zéolithe BEA (CP814E) contenant du Pd utilisée selon l’exemple 4. [Fig 5] La représente le diagramme de diffraction de rayons X (DRX) du mélange des zéolithes de type structural AFX et de type structural BEA (CP814E), Pd/AFX-BEA-meca1 obtenu selon l’exemple 5. [Fig 6] La représente les concentrations en NOx désorbées par les catalyseurs synthétisés suivant l’exemple 2 (Pd/AFX-BEA1, selon l’invention), l’exemple 3 (Pd/AFX-BEA2, selon l’invention), l’exemple 4 (Pd/BEA, comparatif) l’exemple 5 (Pd/AFX-BEA-meca1, comparatif) et l’exemple 6 (Pd/AFX-BEA-meca2, comparatif). [Fig 7] La représente les concentrations en NOx désorbées par les catalyseurs Pd/AFX-BEA1-vieilli, Pd/AFX-BEA2-vieilli, Pd/BEA-vieilli, Pd/AFX-BEA-meca1-vieilli et Pd/AFX-BEA-meca2-vieilli. Procédé de préparation d’un catalyseur composite zéolithique comprenant un mélange de zéolithes de type structural AFX et de type structural BEA et du palladium, comprenant au moins les étapes suivantes : i) le mélange en milieu aqueux, d’une zéolithe ou d’un mélange de zéolithes de type structural FAU ayant un ratio molaire total SiO 2 (FAU) /Al 2 O 3 (FAU) compris entre 20 et 60, bornes incluses, d’un composé organique azoté MPC6, MPC6 étant le dihydroxyde de 1,6-bis(méthylpiperidinium)hexane, d’au moins une source de cations sodium, le mélange réactionnel présentant la composition molaire suivante : (SiO 2 (FAU) )/(Al 2 O 3 (FAU) ) compris entre 20 et 60, H 2 O/(SiO 2 (FAU) ) compris entre 5 et 60, MPC6/(SiO 2 (FAU) ) compris entre 0,10 et 0,50, Na 2 O/(SiO 2 (FAU) ) compris entre 0,05 et 0,11, bornes incluses, SiO 2 (FAU) désigne la quantité de SiO 2 apportée par la(les) zéolithe(s) FAU, et Al 2 O 3 (FAU) désigne la quantité de Al 2 O 3 apportée par la(les) zéolithe(s) FAU, jusqu’à l’obtention d’un gel précurseur homogène; ii) le traitement hydrothermal dudit gel précurseur obtenu à l’issue de l’étape i) à une température comprise entre 160°C et 220°C, pendant une durée comprise entre 12 et 150 heures pour obtenir un matériau composite zéolithique AFX-BEA iii) une étape de filtration, lavage et séchage du matériau composite zéolithique AFX-BEA obtenu à l’issue de l’étape ii), ledit séchage étant réalisé à une température comprise entre 60 et 120°C, pendant une durée comprise entre 5 et 24 heures pour obtenir un matériau composite zéolithique AFX-BEA séché, suivie d’une calcination dudit matériau composite zéolithique AFX-BEA séché à une température comprise entre 500 et 700°C pendant une durée comprise entre 2 et 20 heures, la calcination pouvant être précédée d’une montée en température progressive, pour obtenir un matériau composite zéolithique AFX-BEA calciné ; iv) au moins une étape d’échange ionique du matériau composite zéolithique AFX-BEA calciné obtenu à l’étape iii) comprenant la mise en contact du matériau composite zéolithique AFX-BEA calciné obtenu à l’étape iii), avec une solution contenant des cations ammonium, de préférence du nitrate d’ammonium, sous agitation à une température comprise entre 20 et 95°C, de préférence entre 60 et 85°C pendant une durée comprise entre 1 heure et 2 jours pour obtenir un matériau calciné sous forme ammonium, qui est de nouveau séché à une température comprise entre 60 et 120°C ; v) dépôt d’une solution de palladium sur le matériau composite zéolithique AFX-BEA calciné sous forme ammonium et séché. Procédé selon la revendication 1 dans lequel ladite solution de palladium est déposée à l’étape v) par imprégnation à sec ou par voie colloïdale. Procédé selon l’une des revendications 1 ou 2 dans lequel le mélange réactionnel de l’étape i) peut comprendre au moins une source additionnelle d’aluminium sous forme oxyde notée : Al 2 O 3 (C) , le mélange réactionnel de l’étape i) ayant la composition molaire suivante : SiO 2 (FAU) /(Al 2 O 3 (FAU) + Al 2 O 3 (C) ) compris entre 20 et 60, bornes incluses H 2 O/SiO 2 (FAU) compris entre 5 et 60 MPC6/SiO 2 (FAU) compris entre 0,10 et 0,50 Na 2 O/SiO 2 (FAU) compris entre 0,05 et 0,11, bornes incluses, SiO 2 (FAU) étant la quantité de SiO 2 apportée par la zéolithe FAU, Al 2 O 3 (FAU) étant la quantité de Al 2 O 3 apportée par la zéolithe FAU et Al 2 O 3 (C) étant la quantité de Al 2 O 3 apportée par la source additionnelle d’aluminium considéré sous sa forme oxyde, MPC6 étant le composé organique azoté 1,6-bis(méthylpiperidinium)hexane sous sa forme dihydroxyde. Procédé selon la revendication 3 dans lequel ladite source d’aluminium additionnelle est choisie parmi l’hydroxyde d'aluminium ou un sel d'aluminium, un aluminate de sodium, un alkoxyde d'aluminium, ou de l'alumine pris seuls ou en mélange, de préférence ladite source d’aluminium conventionnelle est l’hydroxyde d'aluminium. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel la source de cations sodium est l’hydroxyde de sodium. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel on ajoute des germes cristallins d’une zéolithe de type structural AFX ou d’une zéolithe de type structural BEA ou d’un mélange des deux, au mélange réactionnel de l’étape i), en quantité comprise entre 0,01 et 10% poids par rapport à la masse totale des sources de SiO 2 et d’Al 2 O 3 sous forme anhydre présentes dans ledit mélange, lesdits germes cristallins n’étant pas pris en compte dans la masse totale des sources de SiO 2 et d’Al 2 O 3. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel l’étape i) comprend une étape de mûrissement du mélange réactionnel à une température comprise entre 20 et 100°C, avec ou sans agitation, pendant une durée comprise entre 30 minutes et 48 heures. Procédé selon l’une des revendications précédentes dans lequel la teneur en palladium introduite par l’étape de dépôt v) est comprise entre 0,5 à 5% massique, de préférence entre 0,8 et 3% massique, de manière plus préférée entre 0,9 et 2% massique, très avantageusement autour de 1% massique par rapport à la masse totale du catalyseur composite anhydre. Catalyseur composite zéolithique AFX-BEA contenant du palladium obtenu par le procédé selon l’une des revendications 1 à 8. Catalyseur composite zéolithique AFX-BEA selon la revendication 9 dont le rapport SiO 2 /Al 2 O 3 est compris entre 6 et 80, bornes incluses, de préférence entre 10 et 40, bornes incluses. Catalyseur composite zéolithique AFX-BEA selon la revendication 9 ou 10 dans lequel le rapport massique entre les quantités de zéolithes de type structural AFX et de type BEA est compris entre 0,9 et 5,7. Catalyseur composite zéolithique AFX-BEA selon l’une des revendications 9 à 11 dans lequel la teneur en palladium est comprise entre 0,5 à 5% massique, de préférence entre 0,8 et 3% massique, de manière plus préférée entre 0,9 et 2% massique, très avantageusement autour de 1% massique par rapport à la masse totale du catalyseur final anhydre et la dispersion métallique du palladium mesurée par chimisorption de CO est comprise entre 40 et 100%, de préférence entre 50 et 100%. Utilisation du catalyseur selon l’une quelconque des revendications 9 à 12 ou obtenu par le procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, pour la réduction sélective de NO x par un réducteur tel que NH 3 ou H 2 . Utilisation selon la revendication 13, pour laquelle le catalyseur est mis en forme par dépôt sous forme de revêtement sur une structure nid d’abeilles ou une structure à plaques. Utilisation selon la revendication 14, pour laquelle la structure nid d’abeilles est formée de canaux parallèles ouverts aux deux extrémités ou comporte des parois poreuses filtrantes pour lesquelles les canaux parallèles adjacents sont alternativement bouchés de part et d’autre des canaux. Utilisation selon la revendication 15, pour laquelle la quantité de catalyseur déposé sur ladite structure est comprise entre 50 à 240 g/L pour les structures filtrantes et entre 50 et 320 g/L pour les structures avec canaux ouverts. Utilisation selon l’une des revendications 14 à 16, pour laquelle le catalyseur est associé à un liant tel que la cérine, l’oxyde de zirconium, l’alumine, la silice-alumine non zéolithique, l’oxyde de titane, un oxyde mixte de type cerine-zircone, un oxyde de tungstène et/ou une spinelle pour être mis en forme par dépôt sous forme de revêtement. Utilisation selon l’une des revendications 14 à 17, pour laquelle ledit revêtement est associé à un autre revêtement présentant des capacités d’adsorption de polluants en particulier de NOx, de réduction de polluants en particulier des NOx ou favorisant l’oxydation de polluants. Utilisation selon la revendication 13, pour laquelle ledit catalyseur est sous forme d’extrudé, contenant jusqu’à 100% dudit catalyseur. Utilisation selon l’une des revendications 13 à 19, pour laquelle la structure revêtue par ledit catalyseur ou obtenue par extrusion dudit catalyseur est intégrée dans une ligne d’échappement d’un moteur à combustion interne.