Brevet FR3116005A1 — publié le 20220513

Procédé de formation d’une solution aqueuse d’hydrure Procédé comportant a) la fourniture d’un dispositif (5) différent d’un engin sous-marin et comportant un système (10) de génération d’une solution aqueuse d’hydrure, le système comportant un réservoir de stockage (20) contenant une charge à dissoudre (25) comportant un hydrure, un réacteur de dissolution (30) et un liquide de dissolution aqueux, le réservoir de stockage et/ou le liquide de dissolution contenant un agent stabilisant alcalin, b) l’introduction d’un volume du liquide de dissolution dans le réservoir de stockage et la formation d’une solution aqueuse d’hydrure contenant au moins une partie de la charge à dissoudre mise en solution dans le liquide de dissolution, c) le transfert de la solution aqueuse d’hydrure dans le réacteur de dissolution pour favoriser la dissolution de l’hydrure dans le liquide de dissolution. Figure pour l’abrégé : Fig. 1 procédé de formation d’une solution aqueuse d’hydrure La présente invention concerne un procédé pour produire une solution aqueuse d’hydrure à partir d’au moins un hydrure sous forme solide, et un dispositif pour mettre en œuvre ce procédé. Il est connu de générer du dihydrogène par hydrolyse d’une solution aqueuse d’hydrure, notamment d’une solution aqueuse de borohydrures. L’hydrolyse d’un borohydrure de formule générale MBH 4 où M est généralement un métal alcalin, s’opère au contact de l’eau selon la réaction exothermique suivante : MBH 4 + 2 H 2 O → MBO 2 + 4 H 2 Afin de ralentir la cinétique de cette réaction qui se produit immédiatement lors de la dissolution du borohydrure dans l’eau, il est connu d’ajouter un agent stabilisant alcalin. Une solution aqueuse d’hydrure est ainsi obtenue. L’hydrure qu’elle contient peut être hydrolysé par voie catalytique, en mettant la solution aqueuse d’hydrure en contact avec un catalyseur, généralement du platine. Il est ainsi possible de préparer à l’avance et de stocker un volume prédéterminé d’une solution aqueuse d’hydrure. Du dihydrogène peut ensuite être produit à partir de ce volume en fonction des besoins en énergie électrique, par exemple pour alimenter une pile à combustible. Cependant, le stockage d’une solution aqueuse d’hydrure présente plusieurs inconvénients. Tout d'abord, bien que la réaction de génération de dihydrogène soit inhibée par la présence de l'agent stabilisant, elle n'est pas complètement stoppée si bien qu'il est nécessaire de prévoir des moyens pour éviter une surpression dihydrogène dans la cuve contenant la solution aqueuse d’hydrure. En outre, les agents stabilisants usuellement mis en œuvre, par exemple la soude, sont corrosifs, si bien qu'il est nécessaire que les parois de la cuve contenant la solution aqueuse de hydrures soient prévues pour résister à la corrosion durant de longues périodes de stockage. Enfin, les solutions aqueuses d’hydrure comportent généralement plus de 50 % en volume d'eau. Le stockage de la solution aqueuse d’hydrure implique donc de réserver un espace pour contenir cette eau qui est généralement aisément disponible par ailleurs, contrairement à l’hydrure. Cela représente un inconvénient dans les applications dans lesquelles l'espace attribué au stockage des réactifs est réduit. Des solutions ont été proposées dans leur intérieur pour palier à ces inconvénients. US 2010/0304238 A1 décrit un dispositif comportant un réservoir de stockage dans lequel des plaques sont rangées et qui sont formées d'un mélange d’un borohydrure solides et d'un catalyseur. Le dispositif comporte en outre un réacteur de dissolution contenant de l'eau et relié à une pile à combustible. Afin de générer du dihydrogène, une plaque est introduite dans la partie inférieure du réservoir à travers une ouverture ménagée dans une paroi séparant le réservoir du réacteur de dissolution. US 2004 / 0047801 A1 décrit un dispositif comportant un réservoir de stockage contenant un borohydrure sous forme d’une poudre qui est convoyé vers une chambre de dissolution au sein de laquelle il est mélangé avec un liquide aqueux basique pour former une solution aqueuse d’hydrure. Cependant, les borohydrures, et notamment le borohydrure de sodium, présentent un caractère hygroscopique. Il en résulte qu’au fur et à mesure du convoyage, les conduites par lesquelles transitent le borohydrure dans US 2004/0047801 A1 ou l’ouverture par laquelle la plaque est introduite dans US 2010/0304238 A1, peuvent être colmatées d’amas de borohydrure hydraté, particulièrement collant. Par ailleurs, la chambre de dissolution de US 2004/0047801 A1 est de faible volume au regard des quantités de réactif. Elle requiert des soupapes pour gérer la surpression de dihydrogène résultant de la décomposition spontanée du borohydrure avec le liquide aqueux, bien que ce dernier soit basique. Par ailleurs, la mise en œuvre du convoyage de la poudre est complexe, notamment pour éviter l’émission de particules fines de borohydrure et les désagréments associés. Notamment de telles particules peuvent causer une usure prématurée des organes de convoyage de la poudre, en particulières des pompes. En outre, le transport de borohydrure de sodium sous forme d’une poudre peut requérir la mise en œuvre de précautions particulières pour éviter tout risque d’explosion. Il existe donc un besoin pour un procédé permettant de générer une solution aqueuse d’hydrure qui permette de surmonter les inconvénients décrits ci-dessus, et qui peut être mis en œuvre notamment dans des applications où l’espace de stockage est limité. L’invention répond à ce besoin et propose selon un premier de ses aspects un procédé comportant : a) la fourniture d’un dispositif différent d’un engin sous-marin et comportant un système de génération d’une solution aqueuse d’hydrure, le système comportant un réservoir de stockage contenant une charge à dissoudre comportant un hydrure, un réacteur de dissolution et un liquide de dissolution aqueux, le réservoir de stockage et/ou le liquide de dissolution contenant un agent stabilisant alcalin, b) l’introduction d’un volume du liquide de dissolution dans le réservoir de stockage et la formation d’une solution aqueuse d’hydrure contenant au moins une partie de la charge à dissoudre mise en solution dans le liquide de dissolution, c) le transfert de la solution aqueuse d’hydrure dans le réacteur de dissolution pour favoriser la dissolution de l’hydrure dans le liquide de dissolution. Par « engin » sous-marin, on entend notamment un sous-marin proprement dit, ou tout autre équipement ou véhicule sous-marin nécessitant pour sa propulsion ou son fonctionnement une source d’hydrogène alimentée par XH 4 , X étant choisi parmi KB, LiB, KAl, LiAl ou NaB. L’invention concerne encore selon un deuxième de ses aspects, un procédé comportant : a) la fourniture d’un dispositif comportant un système de génération d’une solution aqueuse d’hydrure, le système comportant un réservoir de stockage contenant une charge à dissoudre comportant un hydrure, un réacteur de dissolution et un liquide de dissolution aqueux, le réservoir de stockage et/ou le liquide de dissolution contenant un agent stabilisant alcalin, b) l’introduction d’un volume du liquide de dissolution dans le réservoir de stockage et la formation d’une solution aqueuse d’hydrure contenant au moins une partie de la charge à dissoudre mise en solution dans le liquide de dissolution, c) le transfert de la solution aqueuse d’hydrure dans le réacteur de dissolution pour favoriser la dissolution de l’hydrure dans le liquide de dissolution. Le procédé selon l’un quelconque de ses aspects permet avantageusement de préparer une solution aqueuse d’hydrure sans transport de l’hydrure sous forme solide entre le réservoir de stockage et le réacteur de dissolution. En outre, comme cela apparaîtra plus clairement par la suite, le réacteur peut permettre la dissolution de l’hydrure sans que les conditions thermiques extérieures n’influent fortement sur la cinétique de dissolution. De préférence, le procédé comporte la mise en œuvre d’au moins un, de préférence de plusieurs cycles de dissolution comportant chacun la circulation forcée de la solution aqueuse d’hydrure du réacteur de dissolution vers le réservoir de stockage, puis du réservoir de stockage vers le réacteur de dissolution. Ainsi, lorsque la solution aqueuse d’hydrure est envoyée dans le réservoir de stockage, elle entre en contact avec la charge à dissoudre résiduelle qui n’a pas été dissoute à l’étape b). Comme à l’étape b), au cours d’un cycle de dissolution, au moins une partie de la charge à dissoudre est mise en solution dans la solution aqueuse, et sa dissolution est favorisée dans le réacteur de dissolution. De préférence, les cycles de dissolution sont répétés jusqu’à ce que plus de 90,0 %, de préférence plus de 95,0 %, de préférence plus de 97,0 %, de préférence plus de 99,0 %, de préférence 100 % de la masse de la charge à dissoudre soit dissoute. De préférence, les cycles de dissolution sont effectués au moyen d’une première pompe pour transférer la solution aqueuse d’hydrures du réacteur de dissolution vers le réservoir de stockage, et d’une deuxième pompe pour transférer la solution aqueuse d’hydrures du réservoir de stockage vers le réacteur de dissolution. De préférence, la circulation forcée de la solution aqueuse d’hydrure s’effectue le long d’une circuiterie en boucle fermée. De préférence, la solution aqueuse d’hydrure en provenance du réacteur de dissolution est introduite dans le réservoir de stockage par une ouverture d’alimentation disposée au-dessus de la charge à dissoudre et est extraite du réservoir de stockage par une ouverture d’évacuation disposée sous l’ouverture d’alimentation, et de préférence sous la charge à dissoudre. De cette façon, la solution aqueuse d’hydrure introduite dans le réservoir de stockage s’écoule sous l’effet de la gravité et lave la charge à dissoudre, ce qui facilite la mise en solution des hydrures dans la solution aqueuse de dissolution. Par ailleurs, selon un mode de mise en œuvre préféré, le dispositif comporte un deuxième réservoir de stockage contenant une deuxième charge à dissoudre sous forme solide et le procédé comporte : - la vidange, au moins partielle, du réacteur de dissolution pour évacuer la solution aqueuse d’hydrure, - l’introduction d’un deuxième volume du liquide de dissolution dans le deuxième réservoir de stockage et la formation d’une deuxième solution aqueuse d’hydrure contenant au moins une partie de la deuxième charge à dissoudre mise en solution dans le deuxième volume du liquide de dissolution, - le transfert de la deuxième solution aqueuse d’hydrure dans le réacteur de dissolution pour favoriser la dissolution des hydrures dans le liquide de dissolution. Ainsi, le procédé permet de produire successivement des quantités de solution aqueuse d’hydrure au moyen d’un unique réacteur de dissolution, en dissolvant successivement les charges d’hydrure contenues dans les réservoirs de stockage correspondant. Le dispositif peut comporter plus de deux, voire plus de trois, voire plus de cinq réservoirs de stockage pour mettre en œuvre ce mode de mise en œuvre. Bien évidemment, le procédé peut comporter la mise en œuvre d’au moins un, de préférence de plusieurs cycles de dissolution comme décrit ci-dessus, pour la deuxième solution aqueuse d’hydrure entre le deuxième réservoir de stockage et le réacteur de dissolution. De préférence, les premier et deuxième réservoirs de stockage sont identiques, et comportent une masse identique de charge à dissoudre. De préférence, les charges à dissoudre contenues dans les premier et deuxième réservoirs de stockage présentent la même composition. Les premier et deuxième réservoir de stockage peuvent être reliés en parallèle avec le réacteur de dissolution. Par « reliés en parallèle », on entend que les ouverture de sortie et ouverture d’entrée des premier et deuxième réservoir sont reliées par une conduite commune aux ouverture d’entrée et ouverture de sortie respectivement du réacteur de stockage. A l’étape a), la charge à dissoudre comporte, de préférence consiste en au moins un hydrure qui peut être choisi parmi un borohydrure, un aluminohydrure et leurs mélanges. L’hydrure peut être choisi parmi le borohydrure de sodium NaBH 4 , le borohydrure de potassium KBH 4 , le borohydrure de magnésium Mg(BH 4 ) 2 , le borohydrure de calcium Ca(BH 4 ) 2 , le borohydrure de lithium LiBH 4 , l’hydrure de lithium aluminium LiAlH 4 , l’hydrure de magnésium MgH 2 , l’hydrure de sodium aluminium NaAlH 4 et leurs mélanges. De préférence, l’hydrure est un borohydrure choisi parmi le borohydrure de sodium NaBH 4 , le borohydrure de potassium KBH 4 et leurs mélanges. Le borohydrure de potassium présente l’avantage d’une dissolution endothermique dans l’eau et métaborate de potassium KBO 2 qui est généré lors de son hydrolyse présente une haute solubilité dans l’eau. La viscosité de la solution aqueuse d’hydrure au cours de son hydrolyse est ainsi faible, ce qui facilité l’hydrolyse à basse température. La masse de la charge à dissoudre peut être supérieure à 0,1 kg, voire supérieure à 1 kg, voire supérieure à 10 kg, voire supérieure à 100 kg, voire supérieure à 1000 kg, voire supérieure à 15000 kg, par exemple d’environ 17000 kg. La charge à dissoudre peut comporter une pluralité d’agrégats de particules de l’hydrure liées entre elles. Les particules peuvent présenter une taille comprise entre 0,01 mm et 0,1 mm. Elles sont par exemple de forme sphérique. Elles peuvent être liées entre elles sous forme de granules dont la taille peut être comprise entre 0,1 mm et 3 mm. Les particules et/ou les granules peuvent être liées entre eux pour former les agrégats. Les agrégats peuvent présenter une forme de boule ou de pastille. Par exemple, les pastilles peuvent présenter une hauteur de 0,8 cm, une largeur de 1 cm et une longueur de 1 cm. De telles pastilles sont disponibles commercialement et sont de manipulation aisée. En variante, les pastilles sont cylindriques de révolution et peuvent présenter un diamètre de 50 mm et une hauteur de 100 mm. De sorte à établir un compromis optimal entre une haute densité d’énergie massique de la charge à dissoudre et une facilité de dissolution de l’agrégat au contact du liquide de dissolution, de préférence les agrégats peuvent présenter une porosité comprise entre 5 % et 50 %. La charge à dissoudre à l’étape a) peut occuper plus de 50 %, voire plus de 80 %, voire plus de 90 % du volume du réservoir de stockage. L’agent stabilisant est de préférence choisi parmi NaOH, KOH et leurs mélanges. En particulier, KOH ou un mélange de KOH et de NaOH est préféré lorsque la génération de dihydrogène à partir de la solution d’hydrure est opérée à basse température et/ou lorsqu’un système de faible compacité est recherché. L’hydroxyde de potassium favorise la formation de métaborate de potassium KBO 2 lors de l’hydrolyse d’un borohydrure qui génère des ions BO 2 - avec les ions K + , comme cela est par exemple décrit dans WO 2018/104359 A1. En outre, l’hydroxyde de potassium présente une solubilité dans l’eau plus élevée que l’hydroxyde de sodium à une température inférieure à 35 °C. A volume égal, la quantité d’hydroxyde de potassium pouvant être stocké en solution est donc plus élevée. L’agent stabilisant peut se présenter sous forme solide, ou dissout dans un solvant. Selon un premier mode de mise en œuvre, le procédé comporte préalablement à l’étape a) l’introduction d’une solution alcaline comportant un solvant aqueux, de préférence de l’eau, et l’agent stabilisant en solution dans le solvant aqueux. La solution alcaline est de préférence concentrée en agent alcalin, c’est-à-dire qu’elle comporte l’agent alcalin pour plus de 0,5 % de sa masse. De préférence, la solution alcaline concentrée comporte, en masse, entre 3 % et 5 % de l’agent alcalin. Le dispositif peut comporter un récipient pour contenir la solution alcaline, qui est en communication de fluide avec le réservoir de stockage. Le liquide de dissolution introduite à l’étape b) peut être exempte de l’agent de dissolution. Elle se mélange alors avec la solution alcaline dans le réservoir de stockage. Selon un deuxième mode de mise en œuvre, préalablement à l’étape b), le liquide de dissolution contient l’agent stabilisant. Le procédé peut comporter préalablement à l’étape a) la formation du liquide de dissolution, par dissolution dans un solvant aqueux, de préférence dans l’eau, d’une solution concentrée en agent alcalin telle que décrite ci-dessous. La dissolution de la solution concentrée peut être mise en œuvre dans le réacteur de dissolution. Selon un troisième mode de mise en œuvre, à l’étape a), le réservoir de stockage contient l’agent stabilisant. Il peut contenir une solution alcaline, notamment concentrée telle que décrite ci-dessus. De préférence, le réservoir de stockage contient l’agent stabilisant sous une forme solide. Avantageusement, à l’étape b), la mise en contact du liquide de dissolution aqueux avec de l’agent stabilisant alcalin entraîne la dissolution exothermique de ce dernier. La montée en température du réservoir favorise ainsi la mise en solution de la charge à dissoudre. En particulier, la charge à dissoudre peut comporter un mélange de l’agent stabilisant et de l’hydrure. Notamment, l’agent stabilisant peut se présenter sous forme de particules mélangées avec des agrégats de particules d’hydrures telles que décrits ci-dessus. A l’étape b), la température du volume du liquide de dissolution peut être comprise entre 0 °C et 50 °C, voire entre 10 °C et 30 °C. De préférence, la solution aqueuse d’hydrure est maintenue pendant une durée comprise entre 1 s et 180 s dans le réservoir de stockage préalablement à la mise en œuvre de l’étape c). Une telle durée de maintien permet la mise en solution d’une portion suffisante de la charge à dissoudre dans le liquide de dissolution tout en évitant une surpression dans le réacteur de stockage résultant de la génération spontanée de dihydrogène suite à la mise en contact de la charge à dissoudre avec le liquide de dissolution. La durée de maintien peut correspondre au temps requis pour introduire le liquide de dissolution dans le réservoir de stockage. De préférence, à l’étape c), le transfert de la solution aqueuse est effectué au moyen d’une pompe. De préférence, le réacteur de dissolution est conformé pour contenir le volume de la solution aqueuse de dissolution formée en fin d’étape b) ainsi que le volume de la charge à dissoudre non dissoute en fin d’étape b). Dans un mode de mise en œuvre préféré : - l’hydrure est le borohydrure de sodium et/ou le borohydrure de potassium, - le liquide de dissolution est de l’eau, - l’agent alcalin est NaOH et/ou KOH, et le procédé comporte la mise en œuvre d’un nombre de cycles de dissolution de telle que sorte qu’en fin du dernier cycle de dissolution, la composition aqueuse d’hydrure comporte, en pourcentages en masse et pour un total de 100 % : 0,1 % ≤ NaOH + KOH ≤ 10 % 10% ≤ NaBH 4 + KHB 4 ≤ 50 % Autres espèces ≤ 1 %, eau : complément à 100 % Les autres espèces peuvent être des impuretés. Par exemple, les autres espèces sont SiO 2 et MgCO 3 qui peuvent être des agents anti-mottant incorporés pour éviter l’agglomération de l’hydrure. Dans un mode de mise en œuvre préféré: - l’hydrure est le borohydrure de sodium, - le liquide de dissolution est de l’eau, - l’agent alcalin est NaOH, et le procédé comporte la mise en œuvre d’un nombre de cycles de dissolution de telle que sorte qu’en fin du dernier cycle de dissolution, la composition aqueuse d’hydrure comporte, en pourcentages en masse et pour un total de 100 % : 0,1% ≤ NaOH ≤ 10 %, de préférence 3 % ≤ NaOH ≤ 5 %, notamment NaOH : 4 % 10 % ≤ NaBH 4 ≤ 50 %, de préférence 20 % ≤ NaBH 4 ≤ 30 %, notamment NaBH 4 : 23 % Autres espèces ≤ 1 %, eau : complément à 100 %. Une telle composition de la solution aqueuse permet d’assurer que dans une large plage de température, le borohydrure de sodium et/ou le borohydrure de potassium sont entièrement solubilisés dans le solvant aqueux et ne précipitent pas. Par exemple, une solution aqueuse d’hydrure comportant en masse, 23 % de NaBH 4 , 4 % de NaOH, le complément étant de l’eau est exempte de précipitation du NaBH4 dès lors que la température est supérieure à -25 °C. En outre, la cinétique de solubilisation de l’hydrure dans une solution aqueuse d’hydrure présentant l’une des compositions préférées est peu dépendante de la température du réacteur de dissolution et/ou de la température de la solution aqueuse d’hydrure lors de son introduction dans le réacteur à l’étape c), en particulier sur une plage de température comprise entre 0 °C et 40 °C, notamment comprise entre 5 °C et 35 °C. Par ailleurs, le procédé peut comporter l’hydrolyse par voie catalytique de la solution aqueuse d’hydrure pour générer du dihydrogène. En particulier, le dispositif peut comporter un générateur de dihydrogène mettant en œuvre l’hydrolyse par voie catalytique. Le générateur peut comporter une cuve dans laquelle un catalyseur de l’hydrolyse est logé et de préférence choisi parmi le platine, le ruthénium, le nickel, le cobalt et leurs alliages. Le procédé comporte de préférence la mise en contact de la solution aqueuse d’hydrure avec le catalyseur pour générer du dihydrogène. L’hydrolyse de la solution aqueuse d’hydrure produit en outre une solution usagée comportant des résidus d’hydrolyse en solution dans un liquide résiduel aqueux, notamment dans de l’eau. Le procédé peut comporter la séparation des résidus d’hydrolyse d’au moins une portion du volume de liquide résiduel, de manière à obtenir une solution usagée concentrée en résidus d’hydrolyse. Cette étape facilite le stockage de la solution usagée concentrée dans des applications où l’espace est restreint et permet d’utiliser l’eau pour former un liquide de dissolution d’une autre charge à dissoudre. Par « résidus d’hydrolyse », on considère les produits de la réaction d’hydrolyse autre que le dihydrogène. En particulier, lorsque l’hydrure est choisi parmi le borohydrure de sodium, le borohydrure de potassium et leurs mélanges, la solution usagée concentrée peut comporter, en masse entre 15 % et 97 % de métaborate de sodium et/ou de métaborate de potassium. Par exemple, lorsque la composition aqueuse d’hydrures comporte entre 10 % et 50 % de NaBH 4 , la solution usagée concentrée peut comporter, en masse entre 18 % et 97 % de métaborate de sodium en solution dans de l’eau. Selon un autre exemple, lorsque la composition aqueuse d’hydrures comporte entre 10 % et 50 % de KBH 4 , la solution usagée concentrée peut comporter, en masse entre 15 % et 82 % de métaborate de potassium en solution dans de l’eau. La séparation peut être effectuée par évaporation du volume de liquide résiduel aqueux. Le dispositif peut comporter un séparateur pour mettre en œuvre la séparation, par exemple un bouilleur. Le procédé peut notamment comporter le stockage du liquide résiduel séparé dans une réserve. De préférence, le procédé comporte le stockage de la solution usagée concentrée dans le réservoir de stockage. Notamment, dans la variante ou la solution usagée concentrée comporte du métaborate de sodium et/ou du métaborate de potassium, la solution usagée concentrée peut être transférée, par exemple au moyen d’une pompe, entre le séparateur et le réservoir de stockage le long d’une circuiterie thermostatée maintenue à une température supérieure à 130 °C afin d’éviter la cristallisation du métaborate de sodium et/ou du métaborate de potassium. De préférence, la température du réservoir de stockage pendant et/ou après le transfert de la solution usagée concentrée est inférieure à 130 °C afin de provoquer la cristallisation du métaborate de sodium et/ou du métaborate de potassium. Le procédé peut en outre comporter la génération d’un courant électrique par oxydation du dihydrogène. Le dispositif peut comporter une pile à combustible pour générer le courant électrique. Par ailleurs, le dispositif peut être autonome. En particulier, il peut être un groupe électrogène. Un tel dispositif autonome peut avantageusement être transporté dans un lieu où aucune alimentation électrique terrestre n’est disponible. Il présente l’avantage, par rapport aux groupes électrogènes à moteur à combustion interne, de ne pas émettre de gaz à effet de serre. Le dispositif peut être logé dans un container de transport de marchandises, dans un équipement personnel, par exemple un sac à dos de randonnée. Dans une variante, le dispositif peut être un véhicule ou un aéronef. Par ailleurs, Le dispositif peut être destiné à recharger un générateur de dihydrogène pour application nomade, par exemple d’un volume inférieur à 2 litres. Un tel générateur peut aisément être transporté par un piéton, un randonneur ou un fantassin. En variante, le dispositif peut être fixe. Par exemple, il peut être logé dans un bâtiment, en particulier situé dans un lieu où la plus proche borne d’alimentation électrique terrestre est à plus de 1 km, voire plus de 5 km. L’invention pourra être mieux comprise à la lecture de la description détaillée qui va suivre et du dessin annexé qui l’accompagne, dans lequel : la illustre schématiquement un premier exemple de dispositif pour mettre en œuvre le procédé selon l’invention, la est un graphique représentant la température à partir de laquelle une précipitation du borohydrure de sodium est observée en fonction de la teneur massique du borohydrure de sodium dans deux solutions de dissolution différentes, la est un graphique illustrant la cinétique de dissolution en conditions non adiabatiques et sous agitation d’un exemple de solution aqueuse d’hydrure pour trois températures, la illustre schématiquement un deuxième exemple de dispositif pour mettre en œuvre le procédé selon l’invention, la est un graphe représentant l’évolution de la teneur en résidu d’hydrolyse d’une solution usagée en fonction du temps de séparation ; la illustre schématiquement un troisième exemple de dispositif pour mettre en œuvre le procédé selon l’invention, la illustre schématiquement un quatrième exemple de dispositif pour mettre en œuvre le procédé selon l’invention, la est un graphique représentant l’évolution de la température de la solution aqueuse d’hydrure à l’étape b) pour différents modes de mise en œuvre de l’invention, et la illustre schématiquement un cinquième exemple de dispositif pour mettre en œuvre le procédé selon l’invention. On a illustré sur la un premier exemple de dispositif 5 pour mettre en œuvre l’invention. Le dispositif comporte un système 10 de génération d’une solution aqueuse d’hydrure et un générateur 15 de dihydrogène en communication de fluide avec ledit système. Le système comporte un réservoir de stockage 20 contenant une charge à dissoudre 25, un réacteur de dissolution 30, une cuve 35, et une réserve d’eau 40. La cuve 35 et la réserve d’eau 40 sont en communication de fluide avec le réservoir de stockage 20 au moyen de conduites 45, 50 respectives. La cuve contient une solution alcaline, par exemple concentrée en hydroxyde de sodium et/ou en hydroxyde de potassium. Une pompe liquide P1 est disposée sur la conduite 45 reliant la cuve au réservoir de stockage. Une pompe liquide P2 est disposée sur la conduite 50 reliant la réserve d’eau au réservoir de stockage. Par ailleurs, le réservoir de stockage et le réacteur de dissolution sont reliés par une conduite de transfert 55 et une conduite de réinjection 60 sur lesquelles sont montées des pompes liquide P3 et P4. La charge à dissoudre est formée d’un hydrure, de préférence NaBH 4 et/ou KBH 4 . En particulier, la charge peut être sous la forme de pastilles comportant des particules de l’hydrure liées les unes aux autres. Afin d’éviter que la charge à dissoudre n’obstrue l’ouverture de sortie 60 sur laquelle la conduite de transfert est connectée, le réservoir de stockage comporte une grille de filtration 65 disposée entre la charge à dissoudre et l’ouverture de sortie. Pour générer une solution aqueuse d’hydrure, le procédé peut être mis en œuvre de la façon suivante. Tout d’abord, les pompes P2 à P5 sont inactives et empêchent le transfert fluidique dans les conduites sur lesquelles elles sont montées. La solution alcaline est transférée au moyen de la pompe P1 de la cuve 35 vers le réservoir de stockage 20, dans lequel elle entre en contact avec l’hydrure. La liaison de fluide entre la cuve 35 et le réservoir de stockage 20 est ensuite déconnectée, et de l’eau en provenance de la réserve 40 est injectée dans le réservoir de stockage 20 au moyen de la pompe liquide P2. La solution alcaline est ainsi dissoute dans l’eau injectée, formant ainsi un liquide de dissolution. Au moins une partie de la charge à dissoudre est ainsi mise en solution dans le liquide de dissolution pour former une solution aqueuse d’hydrure est ainsi formée. La liaison de fluide entre la réserve 40 d’eau et le réservoir de stockage 20 est déconnectée, puis toute la solution aqueuse d’hydrure est transférée par la pompe liquide P3 dans le réacteur de dissolution 30, comme indiqué selon la flèche T. Dans le réacteur de dissolution 30, la rencontre est favorisée entre des molécules d’eau de la solution aqueuse d’hydrure et la portion de la charge à dissoudre mise en solution dans le réservoir de stockage, ce qui accélère la dissolution de l’hydrure. Le cas échéant, au moins un, de préférence plusieurs cycles de dissolution sont mis en œuvre. Pour cela, la pompe liquide P4 est ensuite activée pour réinjecter la solution aqueuse d’hydrure dans le réservoir de stockage, selon la flèche I, de préférence par une ouverture 65 disposée au-dessous de la charge à dissoudre résiduelle. Une nouvelle portion de la charge à dissoudre est ainsi mise en solution dans la solution aqueuse d’hydrure, qui est à nouveau transférée dans le réacteur de dissolution. Les pompes P3 et P4 sont actives tant que la teneur en hydrure dans la solution aqueuse d’hydrure n’a pas atteint une valeur prédéterminée. La teneur en hydrure peut être mesurée par voltampèrométrie, spectroscopie d’impédance électrochimique, ou dosage chimique, notamment acidobasique ou iodométrique. Une fois que la solution aqueuse d’hydrure présente la composition souhaitée, les liaisons fluidiques entre le réservoir de stockage 20 et le réacteur de dissolution 30 sont déconnectées. La solution aqueuse d’hydrure peut alors être transférée par une pompe P5 à travers une conduite 70 dans l’enceinte du générateur 15 de dihydrogène où elle est hydrolysée par voie catalytique pour générer du dihydrogène. Le dispositif 5 illustré schématiquement sur la peut être mis en œuvre pour produire une solution aqueuse d’hydrure constituée de 23 % en masse de NaBH4, 4 % de NaOH, le complément étant de l’eau. A cette fin, on dispose par exemple : - d’une charge à dissoudre de 6 kg de NaBH 4 dans le réservoir de stockage, - de 2,57 l d’une solution alcaline de NaOH, constituée en masse de 26 % de NaOH solubilisé dans de l’eau, et - de 12,05 l d’eau dans la réserve d’eau. Après mise en œuvre du procédé et atteinte de la composition de la solution aqueuse d’hydrure souhaitée, aucune charge à dissoudre résiduelle n’est contenue dans le réservoir de stockage. La représente pour une température d’une solution aqueuse d’hydrure de sodium, la teneur maximale d’hydrures pouvant être dissous dans la solution. La courbe D1 est relative à une solution d’hydrures contenant 0,4 % en masse de NaOH tandis que la courbe D2 est relative à une solution d’hydrures contenant 4 % en masse de NaOH. Comme cela est observé sur la , la composition précitée de la solution aqueuse d’hydrure est exempte de particules solides d’hydrure dès lors que la température est supérieure à -30 °C environ. Il en est de même lorsqu’une partie de la soude NaOH est remplacée par de l’hydroxyde de potassium. Par ailleurs, la illustre la cinétique de dissolution d’un volume de quelques millilitres de NaBH4 dans la solution précitée, pour trois températures différentes (5 °C, 20 °C et 35 °C) des produits réactifs. Il apparaît que la dissolution de 23 % en masse du borohydrure de sodium dans cette large plage de température peut être obtenue rapidement. Le deuxième exemple de dispositif 5 pour mettre en œuvre le procédé selon l’invention illustré sur la diffère de celui illustré sur la en ce qu’il comporte plusieurs réservoirs de stockage 20 ainsi qu’un séparateur. Préalablement à la mise en œuvre du procédé, chaque réservoir de stockage contient une charge d’hydrure à dissoudre. Les réservoirs de stockage 20 sont connectés en parallèle au réacteur de dissolution 30. Notamment, chaque réservoir est connecté à une conduite de transfert commune 55 et à une conduite de réinjection commune 60 au réacteur de dissolution 30. Une vanne V1 est montée sur chaque conduite de transfert intermédiaire 80 reliant la sortie d’un réservoir correspondant à la conduite de transfert commune. Une vanne V5 est montée sur chaque conduite de réinjection intermédiaire 85 reliant la conduite de réinjection commune à un réservoir correspondant. Par ailleurs, la cuve 35 et la réserve 40 d’eau sont reliées à chaque réservoir de stockage, des vannes non représentées étant montées sur les conduites respectives d’alimentation en solution alcaline et en eau reliant la cuve, respectivement la réserve d’eau, aux différents réservoirs de stockage. Le procédé peut être mis en œuvre de la manière suivante au moyen du dispositif illustré sur la . Toutes les vannes montées sur les conduites d’alimentation en solution alcaline sont disposées en position fermée, à l’exception de celle montée sur la conduite reliant la cuve à un premier réservoir de stockage. La solution alcaline est alors introduite au moyen de la pompe P1 dans ce premier réservoir. La vanne correspondante est ensuite fermée. Toutes les vannes montées sur les conduites d’alimentation en eau entre la réserve et les réservoirs de stockage sont fermées, à l’exception de celle montée sur la conduite reliant la réserve au premier réservoir de stockage. Un volume d’eau est alors introduit dans le premier réservoir de stockage, référencé 20 1 . La vanne correspondante est ensuite fermée. Une première solution aqueuse d’hydrure est alors produite dans le premier réservoir de stockage 20 1 . La première solution aqueuse d’hydrure est ensuite transférée au réacteur de dissolution 30 au moyen de la pompe P4 puis réinjectée par la pompe P3 dans le premier réservoir 20 1 . Les vannes V4 et V5 montées sur les conduites de transfert intermédiaires et sur les conduites de réinjection intermédiaires des autres réservoirs sont fermées, de sorte que la solution aqueuse d’hydrure ne circule qu’entre le premier réservoir 20 1 et le réacteur de dissolution 30 au cours du ou des cycles de dissolution. Lorsque la première solution aqueuse d’hydrure présente la composition souhaitée, elle est vidangée du réacteur de dissolution et transférée au générateur 15 d’hydrogène. Par la suite, une deuxième solution aqueuse d’hydrures peut être produite, en introduisant un deuxième volume de solution alcaline puis un deuxième volume d’eau dans un deuxième réservoir de stockage référencé 20 2 selon des étapes identiques à celles décrites ci-dessus. Notamment, aucune connexion de fluide ne peut alors s’opérer avec les réservoirs de stockage autres que le deuxième réacteur de stockage. Une fois l’hydrolyse de la première solution aqueuse terminée et la vidange du générateur de dihydrogène, la deuxième solution aqueuse peut être transférée du réacteur d’hydrolyse vers le générateur d’hydrogène pour être hydrolysée à son tour. Par ailleurs, le dispositif comporte un séparateur 90, notamment un bouilleur en communication de fluide avec le générateur d’hydrogène. L’hydrolyse de la solution aqueuse d’hydrure résulte en la génération de dihydrogène et en une solution usagée comportant des résidus d’hydrolyse. La solution usagée est vidangée du réacteur d’hydrolyse au moyen d’une pompe P6 et transférée au bouilleur où elle est partie évaporée à une température supérieure ou égale à 130 °C. La illustre l’évolution de la teneur en NaBO2 et en agent alcalin en fonction du temps d’une masse initiale de 2,6 kg de solution usagée chauffée à 130 °C. Dans l’exemple où la solution aqueuse d’hydrure comporte 23 % en masse de NaBH 4 , comme décrit ci-dessus, la solution usagée contient 40 % en masse de métaborate de sodium NaBO 2 à titre de résidu d’hydrolyse. Le tableau 1 ci-dessous présente les compositions, en pourcentages en masse, des solutions usagées et concentrées pour cet exemple. Composant Solution usagée Solution usagée concentrée NaBO 2 41 % 57 % Composés alcalins 3,9 % 5 % Eau 55 % 38 % L’eau évaporée peut être condensée et transférée dans la conduite 95 jusqu’à la réserve 40 d’eau au moyen de la pompe P7. Elle peut par la suite être introduite dans l’un des réservoirs de stockage pour la préparation d’une autre solution aqueuse d’hydrure. En outre, une solution usagée concentrée est ainsi obtenue. Elle peut être transférée au moyen d’une pompe P8 dans une conduite 100 thermostatée, pour empêcher la précipitation des résidus d’hydrolyse, jusque dans l’un des réservoirs de stockage 20 dans lesquels les charges à dissoudre ont été consommés. De préférence, lorsque le résidu d’hydrolyse comporte du NaBO 2 , la conduite est maintenue à une température supérieure à 130 °C. La présente une variante de mise en œuvre du procédé selon l’invention. Le dispositif qui y est décrit diffère de celui illustré sur la en ce que le réservoir de stockage 20 comporte l’agent alcalin 105 sous forme solide. En particulier, l’agent alcalin peut être mélangé avec l’hydrure. Lors de la mise en œuvre du procédé au moyen de ce dispositif, la dissolution de l’agent alcalin génère un dégagement de chaleur qui facilite la dissolution de l’hydrure. La présente une variante de mise en œuvre du procédé selon l’invention. Le dispositif qui y est décrit diffère de celui illustré sur la en ce que préalablement à son introduction dans le réservoir de stockage, la solution alcaline est introduite avec de l’eau provenant de la réserve d’eau dans le réacteur de dissolution au moyen des pompes P1 et P2. L’agent alcalin est redissout dans le réacteur de dissolution et le liquide de dissolution ainsi obtenu est ensuite transféré au moyen de la pompe P4 dans le réservoir de stockage. La illustre l’évolution de la température de la solution aqueuse d’hydrure à l’étape b) en fonction du temps, pour des mises en œuvre telles au moyen du dispositif illustré sur la (courbe 120), du dispositif illustré sur la (courbe 115). La mise en œuvre au moyen de l’un ou l’autre de ces dispositifs peut donc être envisagée en fonction des applications visées. De préférence, pour une application dans un espace clos ou confiné, la mise au contact d’un liquide de dissolution contenant l’agent stabilisant au contact de l’hydrure est préférée, car la relative faible augmentation de température s’accompagne d’un faible dégagement de dihydrogène et donc d’une faible surpression dans le réservoir de stockage et/ou dans le réacteur de dissolution. La illustre un autre mode de mise en œuvre du procédé qui diffère de celui illustré sur la en ce qu’une partie du volume de la solution alcaline est introduite dans le réacteur de stockage et le complément est introduit dans le réacteur de dissolution au moyen d’une pompe P1’. En outre, une partie du volume d’eau peut être introduite dans le réacteur de dissolution et le complément en eau peut être introduit dans le réacteur de dissolution pour former une partie de la solution de dissolution. En variante, tout le volume d’eau peut être introduit dans le réacteur de dissolution. Selon encore une autre variante, tout le volume de solution alcaline peut être introduit dans le réacteur de stockage et tout le volume d’eau peut être introduit dans le réacteur de dissolution. Bien entendu, l’invention n’est pas limitée aux modes de mise en œuvre du procédé, décrits à titre illustratif et non limitatif. Procédé comportant a) la fourniture d’un dispositif (5) différent d’un engin sous-marin et comportant un système (10) de génération d’une solution aqueuse d’hydrure, le système comportant un réservoir de stockage (20) contenant une charge à dissoudre (25) comportant un hydrure, un réacteur de dissolution (30) et un liquide de dissolution aqueux, le réservoir de stockage et/ou le liquide de dissolution contenant un agent stabilisant alcalin, b) l’introduction d’un volume du liquide de dissolution dans le réservoir de stockage et la formation d’une solution aqueuse d’hydrure contenant au moins une partie de la charge à dissoudre mise en solution dans le liquide de dissolution, c) le transfert de la solution aqueuse d’hydrure dans le réacteur de dissolution pour favoriser la dissolution de l’hydrure dans le liquide de dissolution. Procédé selon la revendication 1, comportant la mise en œuvre d’au moins un, de préférence de plusieurs cycles de dissolution comportant chacun la circulation forcée de la solution aqueuse d’hydrure du réacteur de dissolution vers le réservoir de stockage, puis du réservoir de stockage vers le réacteur de dissolution. Procédé selon la revendication 2, les cycles de dissolution étant répétés jusqu’à ce que plus de 90,0 %, de préférence plus de 95,0 %, de préférence plus de 97,0 %, de préférence plus de 99,0 %, de préférence 100 % de la masse de la charge à dissoudre soit dissoute. Procédé selon l’une quelconque des revendications 2 et 3, la circulation forcée de la solution aqueuse d’hydrure s’effectuant le long d’une circuiterie en boucle fermée. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, l’hydrure étant un borohydrure choisi parmi le borohydrure de sodium NaBH 4 , le borohydrure de potassium KBH 4 et leurs mélanges et/ou l’agent stabilisant alcalin étant choisi parmi NaOH, KOH et leurs mélanges. Procédé selon quelconque des revendications précédentes, le réservoir contenant l’agent stabilisant sous forme solide (105), et de préférence la charge à dissoudre comportant un mélange de l’agent stabilisant et de l’hydrure. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, le liquide de dissolution contenant un solvant aqueux et l’agent stabilisant dissous dans le solvant. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, comportant préalablement à l’étape a) l’introduction d’une solution alcaline comportant un solvant aqueux, de préférence de l’eau, et l’agent stabilisant en solution dans le solvant aqueux. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, comportant l’hydrolyse par voie catalytique de la solution aqueuse d’hydrure pour générer du dihydrogène. Procédé selon la revendication précédente, le dispositif comportant un générateur (15) de dihydrogène mettant en œuvre l’hydrolyse par voie catalytique. Procédé selon l’une quelconque des revendications 9 et 10, l’hydrolyse de la solution aqueuse d’hydrure produisant en outre en une solution usagée comportant des résidus d’hydrolyse en solution dans un liquide résiduel aqueux, le procédé comportant la séparation des résidus d’hydrolyse d’au moins une portion du volume de liquide résiduel, de manière à obtenir une solution usagée concentrée en résidus d’hydrolyse. Procédé selon la revendication précédente, la séparation étant effectuée par évaporation de la portion du volume de liquide résiduel, de préférence à une température supérieure à 130 °C, par exemple dans un bouilleur. Procédé selon l’une quelconque des revendications 11 et 12, comportant le stockage de la solution usagée concentrée dans le réservoir de stockage. Procédé selon l’une quelconque des revendications 11 à 13, comportant le stockage du liquide résiduel séparé dans une réserve (40). Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, selon lequel à l’étape a), le système comporte un deuxième réservoir de stockage (20 2 ) contenant une deuxième charge à dissoudre sous forme solide, le procédé comportant : - la vidange, au moins partielle, du réacteur de dissolution (30) pour évacuer la solution aqueuse d’hydrure, - l’introduction d’un deuxième volume du liquide de dissolution dans le deuxième réservoir de stockage (20 2 ) et la formation d’une deuxième solution aqueuse d’hydrure contenant au moins une partie de la deuxième charge à dissoudre mise en solution dans le deuxième volume du liquide de dissolution, - le transfert de la deuxième solution aqueuse d’hydrure dans le réacteur de dissolution pour favoriser la dissolution des hydrures dans le liquide de dissolution. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, le dispositif étant autonome, par exemple choisi parmi un groupe électrogène, un véhicule et un aéronef, ou étant fixe, par exemple logé dans un bâtiment, en particulier situé dans un lieu où la plus proche borne d’alimentation électrique terrestre est à plus de 1 km. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, la masse de la charge à dissoudre étant supérieure à 0,1 kg.