Brevet FR3116126A1 — publié le 20220513

Un système LIDAR est adapté pour effectuer des mesures d’absorption différentielle d’un composé chimique entre deux fréquences optiques (ν 1 , ν 2 ) distinctes, et mesurer une distance d’éloignement d’un obstacle qui est présent en arrière-plan d’une zone de mesure où se produit l’absorption. Une valeur de puissance optique d’émission est variée entre des intervalles de temps différents au cours d’une séquence d’émission de rayonnement, afin de permettre une réalisation du système LIDAR par une technologie de fibres optiques, tout en ayant une puissance d’émission suffisante. Le système LIDAR permet d’évaluer une quantité du composé chimique qui est contenue dans la zone de mesure, ainsi qu’une distance d’éloignement d’un obstacle qui est situé en arrière-plan de ladite zone de mesure. Figure d’abrégé : Figure 1 SYSTEME LIDAR POUR DES MESURES D’ABSORPTION DIFFENTIELLE ET DE DISTANCE D’ARRIERE-PLAN La présente description concerne un système LIDAR qui est adapté pour effectuer des mesures d’absorption différentielle et de distance d’arrière-plan. Elle concerne aussi un procédé de mesure d’une quantité d’un composé chimique, qui utilise un tel système. Il est connu d’utiliser des mesures d’absorption différentielle pour évaluer la quantité d’un composé chimique qui est contenue dans une zone de mesure. Pour cela, l’absorption d’un rayonnement qui est émis en direction de la zone de mesure est mesurée pour une première fréquence du rayonnement qui ne correspond pas à une bande d’absorption du composé chimique, et aussi pour une seconde fréquence du rayonnement qui correspond quant à elle à une bande d’absorption du composé chimique. Il est donc nécessaire d’émettre du rayonnement aux deux fréquences en direction de la zone de mesure, et de comparer les niveaux d’absorption qui sont mesurés pour chacune d’elles. Une telle méthode de mesure est couramment désignée par IPDA, pour «Integrated Path Differential-Absorption» en anglais, ou absorption différentielle intégrée sur un trajet. Elle nécessite de connaître en outre la profondeur de la zone de mesure, telle que, par exemple, la distance à laquelle se trouve un obstacle qui est présent en arrière-plan de cette zone de mesure. La réalisation de telles mesures IPDA en utilisant un système LIDAR est avantageuse, notamment à cause de la sensibilité de détection et de la capacité d’analyse des signaux de détection que procure un système de ce type. C’est alors un enjeu important de pouvoir utiliser des systèmes LIDAR qui sont réalisés à base de fibres optiques, du fait de l’encombrement et du poids réduits de tels systèmes, de leur meilleur rendement énergétique, et de leur robustesse par rapport à des risques de perte d’alignement entre les composants optiques qui les composent. Néanmoins, les mesures IPDA nécessitent de satisfaire les exigences suivantes : - au moins deux rayonnements doivent pouvoir être émis avec des valeurs différentes de fréquence optique, suffisamment rapidement l’un après l’autre par rapport à des variations qui peuvent affecter le contenu de la zone de mesure. Plus précisément, des impulsions des deux rayonnements doivent être émises avec une fréquence de répétition qui est suffisamment élevée par rapport aux variations du contenu de la zone de mesure, et pour permettre l’analyse des signaux de détection, par exemple avec une fréquence de répétition qui est supérieure à 1 kHz (kilohertz) ; - les deux rayonnements, celui en dehors des bandes d’absorption du composé chimique objet de la mesure, et celui qui correspond à l’une de ses bandes d’absorption, doivent être émis avec des énergies respectives suffisantes ; - celui des rayonnements qui correspond à l’une des bandes d’absorption du composé chimique doit présenter une finesse spectrale suffisante, afin de fournir une précision suffisante lors de la détermination de l’absorption par le composé chimique. En particulier, il peut être nécessaire que cette largeur spectrale du rayonnement qui correspond à une des bandes d’absorption du composé chimique soit inférieure à 100 MHz (mégahertz), lorsque la longueur d’onde centrale de ce rayonnement est de l’ordre de 1,6 µm (micromètre) ; et - la mesure de distance d’éloignement pour obstacle d’arrière-plan, par caractérisation du temps de vol, nécessite d’utiliser des impulsions de rayonnement qui soient assez courtes, typiquement avec des durées individuelles qui sont inférieures à environ 100 ns (nanoseconde). Mais le phénomène bien connu de la diffusion Brillouin stimulée qui se produit dans les fibres optiques, limite la puissance-crête des impulsions de rayonnement qui peuvent être émises par les systèmes LIDAR réalisés à base de fibres optiques. Il en résulte une limitation sur la distance maximale de portée de ces systèmes LIDAR à fibres optiques. Problème technique Compte tenu de ces contraintes, un but de la présente invention est de proposer un nouveau système LIDAR qui permette à la fois d’effectuer des mesures IPDA et de déterminer la distance d’éloignement d’un obstacle qui est présent en arrière-plan de la zone de mesure, et qui puisse être réalisé à base de fibres optiques. Plus particulièrement, l’invention a pour but de proposer un tel système LIDAR qui est réalisé en utilisant au moins une fibre optique pour transmettre les rayonnements émis, mais pour lequel la limitation en puissance-crête qui est provoquée par la diffusion Brillouin stimulée est repoussée ou évitée. Pour atteindre ce but ou un autre, un premier aspect de l’invention propose un système LIDAR qui est adapté pour effectuer des mesures d’absorption différentielle entre deux fréquences optiques distinctes, et des mesures de distance d’éloignement d’un obstacle qui est présent en arrière-plan d’une zone de mesure où se produit l’absorption. Ce système LIDAR de l’invention comprend : - un ensemble source laser, qui est capable de produire des rayonnements à l’une et à l’autre des deux fréquences optiques ; - des moyens de modulation d’intensité, qui sont adaptés pour appliquer à chaque rayonnement une forme d’enveloppe d’impulsion, y compris une durée d’impulsion et une valeur de puissance optique d’impulsion ; et - un contrôleur d’émission, qui est adapté pour commander les moyens de modulation d’intensité. Dans le cadre de l’invention, on entend par puissance optique d’impulsion une valeur qui caractérise l’intensité de chaque impulsion, cette valeur pouvant correspondre à une puissance-crête de l’impulsion, ou une puissance moyenne qui est évaluée sur toute la durée de l’impulsion, étant entendu que la valeur de puissance-crête et la valeur de puissance moyenne sont croissantes l’une en fonction de l’autre à durée et forme d’impulsion constantes. Selon l’invention, le système LIDAR est adapté de sorte que, lors d’un fonctionnement de ce système LIDAR, il émette dans une direction-cible selon laquelle une mesure d’absorption différentielle et une mesure de la distance d’éloignement de l’obstacle d’arrière-plan sont à réaliser, une séquence d’émission de rayonnement qui comprend : - des premiers intervalles de temps pendant lesquels l’émission de rayonnement est située spectralement à une première des deux fréquences optiques, avec une première largeur spectrale, une première durée d’impulsion et une première valeur de puissance optique d’impulsion ; et - des seconds intervalles de temps pendant lesquels l’émission de rayonnement est située spectralement à la seconde des deux fréquences optiques, avec une seconde largeur spectrale, une seconde durée d’impulsion et une seconde valeur de puissance optique d’impulsion. Les premiers et seconds intervalles de temps peuvent former une succession quelconque dans la séquence d’émission de rayonnement, avec un nombre quelconque de premiers intervalles de temps entre deux seconds intervalles de temps, et vice-versa. Alternativement ou en combinaison, la séquence d’émission de rayonnement peut comprendre un nombre quelconque d’impulsions situées autour de la première fréquence optique entre deux impulsions situées autour de la seconde fréquence optique, et vice-versa. En outre, la séquence d’émission de rayonnement possède les caractéristiques suivantes : les première et seconde largeurs spectrales sont telles que l’émission de rayonnement pendant les premiers intervalles de temps et pendant les seconds intervalles de temps corresponde à des intervalles spectraux qui sont disjoints, la première largeur spectrale étant supérieure à la seconde largeur spectrale, la première valeur de puissance optique d’impulsion est supérieure à la seconde valeur de puissance optique d’impulsion, et la première durée d’impulsion étant plus courte que la seconde durée d’impulsion. Un tel système LIDAR peut être réalisé à base de fibres optiques, et notamment son ensemble de source laser peut être du type MOPFA, pour «Master Oscillator Power Fiber Amplifier» ou amplificateur fibré de puissance d’un oscillateur maître. Pour ce type MOPFA de systèmes LIDAR, des impulsions de rayonnement qui possèdent les largeurs spectrales voulues et sont modulées selon les formes d’enveloppe voulues, et qui sont séparées entre impulsions successives, sont d’abord produites, puis ces impulsions sont amplifiées avant d’être émises vers l’extérieur. Grâce à la première largeur spectrale qui est supérieure à la seconde largeur spectrale, la première valeur de puissance optique d’impulsion peut être choisie élevée ou très élevée sans que l’effet de diffusion Brillouin stimulée qui apparaîtrait dans des fibres optiques utilisées pour réaliser un tel système LIDAR, ne perturbe le fonctionnement ni l’utilisation de ce système. Pour une utilisation de mesure IPDA, l’émission de rayonnement pendant les premiers intervalles de temps est à choisir en dehors des bandes d’absorption du composé chimique qui est concerné par les mesures. Cette émission de rayonnement pendant les premiers intervalles de temps est utilisée en outre pour estimer la distance d’éloignement de l’obstacle qui est présent en arrière-plan de la zone de mesure. Cette mesure télémétrique procède par détermination du temps de vol des impulsions de rayonnement qui sont émises pendant les premiers intervalles de temps, pour le trajet d’aller-retour entre le système LIDAR et l’obstacle d’arrière-plan. Pendant ces premiers intervalles de temps, la puissance optique d’impulsion élevée, permise par la largeur spectrale supérieure, et la durée d’impulsion plus courte permettent une précision supérieure dans l’estimation de la distance d’éloignement de l’obstacle d’arrière-plan. L’émission de rayonnement pendant les seconds intervalles de temps est à choisir dans l’une des bandes d’absorption du composé chimique. Pendant les seconds intervalles de temps, la largeur spectrale inférieure des impulsions procure une précision supérieure dans l’estimation de la quantité du composé chimique. La quantité du composé chimique est estimée à partir du rapport d’absorption qui est déterminé par le système LIDAR, entre les rayonnements émis pendant les seconds intervalles de temps autour de la seconde fréquence optique et ceux émis pendant les premiers intervalles de temps autour de la première fréquence optique, et compte tenu de la valeur estimée pour la distance d’éloignement de l’obstacle d’arrière-plan. Préférablement, l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes peut (peuvent) être sélectionnées par le contrôleur d’émission : - une fréquence de répétition de la séquence d’émission de rayonnement peut être comprise entre 1 kHz et 50 kHz ; - les premiers intervalles de temps peuvent avoir une durée individuelle comprise entre 10 ns et 200 ns, de préférence entre 50 ns et 100 ns ; - les seconds intervalles de temps peuvent avoir une durée individuelle comprise entre 0,1 µs (microseconde) et 10 µs, de préférence entre 0,5 µs et 5 µs ; - la première largeur spectrale du rayonnement qui est émis par le système LIDAR dans la zone de mesure, pendant les premiers intervalles de temps, peut être comprise entre 100 MHz et 2000 MHz, de préférence entre 500 MHz et 1000 MHz ; et - la seconde largeur spectrale du rayonnement qui est émis par le système LIDAR dans la zone de mesure, pendant les seconds intervalles de temps, peut être comprise entre 10 MHz et 200 MHz, de préférence entre 50 MHz et 100 MHz. Enfin, l’ensemble source laser peut être adapté pour que le rayonnement qui est émis par le système LIDAR dans la zone de mesure ait des valeurs de première et seconde fréquence optique, respectivement pendant les premiers et seconds intervalles de temps, qui correspondent à des longueurs d’onde comprises entre 1,3 µm et 1,8 µm, notamment entre 1,5 µm et 1,6 µm, ou qui sont situées autour de 2 µm. De tels domaines de longueur d’onde sont adaptés notamment pour mesurer une quantité de dioxyde de carbone qui est contenue dans la zone de mesure. En outre, le système LIDAR de l’invention comprend une voie de détection qui est adaptée pour détecter, traiter et analyser indépendamment des rayonnements rétrodiffusés qui correspondent à la première fréquence optique et à la seconde fréquence optique, et qui correspondent respectivement à des émissions pendant les premiers et seconds intervalles de temps. Possiblement, le système LIDAR peut comprendre en outre une unité de calcul qui est connectée en entrée à au moins une sortie de de la voie de détection. Cette unité de calcul est adaptée pour fournir des estimations de la distance d’éloignement de l’obstacle d’arrière-plan et de la quantité du composé chimique qui est contenue dans la zone de mesure, à partir de signaux d’analyse qui sont produits par la voie de détection. En fonction de différents modes de réalisation qui sont possibles pour l’invention, et notamment en fonction de différents types d’oscillateurs laser qui sont utilisés dans l’ensemble source laser pour produire les rayonnements à chacune des deux fréquences optiques, la première et/ou la seconde largeur spectrale peut être intrinsèque ou produite par des moyens d’élargissement spectral dédiés. On entend par largeur spectrale intrinsèque la largeur spectrale du rayonnement tel que produit par l’oscillateur laser correspondant. Autrement dit, dans le premier cas, la largeur spectrale des impulsions qui sont émises pendant les premiers et/ou les seconds intervalles de temps correspond à la largeur spectrale de l’oscillateur laser correspondant. Dans le cas contraire, le système LIDAR comprend en outre : - des moyens d’élargissement spectral, qui sont agencés pour modifier la largeur spectrale de l’un au moins des rayonnements produits par l’ensemble source laser. Dans des premiers modes de réalisation de l’invention, le contrôleur d’émission peut être adapté pour commander l'ensemble source laser, les moyens de modulation d’intensité et, le cas échéant, et les moyens d’élargissement spectral de sorte que, dans la séquence d’émission de rayonnement, la première des deux fréquences optiques soit associée exclusivement à la première largeur spectrale, à la première durée d’impulsion et à la première valeur de puissance optique d’impulsion, à l’exclusion de la seconde largeur spectrale, de la seconde durée d’impulsion et de la seconde valeur de puissance optique d’impulsion, au sein de premières impulsions de rayonnement, et la seconde des deux fréquences optiques soit associée exclusivement à la seconde largeur spectrale, à la seconde durée d’impulsion et à la seconde valeur de puissance optique d’impulsion, à l’exclusion de la première largeur spectrale, de la première durée d’impulsion et de la première valeur de puissance optique d’impulsion, au sein de secondes impulsions de rayonnement qui sont séparées des premières impulsions. Pour de tels premiers modes de réalisation, le système LIDAR peut avoir un agencement selon lequel l’ensemble source laser comprend un premier oscillateur laser qui est adapté pour produire le rayonnement à la première fréquence optique, et un second oscillateur laser qui est adapté pour produire le rayonnement à la seconde fréquence optique avec la seconde largeur spectrale. Les moyens d’élargissement spectral comprennent alors un modulateur de phase qui est disposé sur un trajet du rayonnement produit par le premier oscillateur laser, et qui est commandé par le contrôleur d’émission pour procurer la première largeur spectrale à ce rayonnement produit par le premier oscillateur laser. De plus, le système LIDAR comprend en outre un commutateur optique qui est commandé par le contrôleur d’émission pour transmettre soit le rayonnement issu du modulateur de phase soit le rayonnement produit par le second oscillateur laser, à une portion aval de chemin optique d’émission qui est commune à ces rayonnements issu du modulateur de phase et produit par le second oscillateur laser, cette portion aval de chemin optique d’émission comprenant les moyens de modulation d’intensité. Selon un autre agencement qui est aussi possible pour les premiers modes de réalisation de l’invention, l’ensemble source laser comprend de même un premier oscillateur laser qui est adapté pour produire le rayonnement à la première fréquence optique, et un second oscillateur laser qui est adapté pour produire le rayonnement à la seconde fréquence optique avec la seconde largeur spectrale. Les moyens d’élargissement spectral comprennent encore un modulateur de phase qui est disposé sur un trajet du rayonnement produit par le premier oscillateur laser, et qui est commandé par le contrôleur d’émission pour procurer la première largeur spectrale à ce rayonnement produit par le premier oscillateur laser. Mais dans cet autre agencement, les moyens de modulation d’intensité comprennent un premier modulateur d’intensité qui est disposé sur un trajet du rayonnement issu du modulateur de phase, et qui est commandé par le contrôleur d’émission pour être efficace sur ce rayonnement issu du modulateur de phase. Ils comprennent en outre un second modulateur d’intensité qui est disposé sur un trajet du rayonnement produit par le second oscillateur laser, et qui est commandé par le contrôleur d’émission pour être efficace sur ce rayonnement produit par le second oscillateur laser. Alors, le système LIDAR comprend en outre un coupleur optique adapté pour transmettre les rayonnements issus des premier et second modulateurs d’intensité à une portion aval de chemin optique d’émission qui est commune à ces rayonnements issus des premier et second modulateurs d’intensité. Pour ces deux agencements, la portion aval de chemin optique d’émission peut comprendre un amplificateur de rayonnement optique, ou une chaîne d’amplification de rayonnement optique, qui est commandée par le contrôleur d’émission pour produire les première et seconde valeurs de puissance optique conformément aux caractéristiques de l’invention pour la séquence d’émission de rayonnement. Dans des seconds modes de réalisation de l’invention, qui sont alternatifs par rapport aux premiers modes de réalisation précédents, le contrôleur d’émission peut être adapté pour commander l'ensemble source laser, les moyens d’élargissement spectral et les moyens de modulation d’intensité de sorte que la séquence d’émission de rayonnement comprenne une succession d’impulsions de rayonnement qui sont situées spectralement soit à la première des deux fréquences optiques, soit à la seconde des deux fréquences optiques, toutes les impulsions de rayonnement ayant la même forme d’enveloppe qui comprend, pour la première fréquence optique comme pour la seconde fréquence optique, une première durée pendant laquelle l’émission de rayonnement possède la première largeur spectrale et la première valeur de puissance optique, et une seconde durée pendant laquelle l’émission de rayonnement possède la seconde largeur spectrale et la seconde valeur de puissance optique, la première durée étant plus courte que la seconde durée, et étant antérieure ou postérieure à cette seconde durée dans chaque impulsion de rayonnement. De façon générale pour l’invention, le système LIDAR peut être réalisé selon une technologie de fibres optiques. De façon encore générale pour l’invention, le système LIDAR peut comprendre des moyens de polarisation adaptés pour que les rayonnements qui sont émis en direction de la zone de mesure par ce système LIDAR, aient des polarisations qui sont orthogonales, notamment des polarisations circulaires qui sont opposées, lorsque ces rayonnements sont émis pendant les premiers intervalles de temps ou les seconds intervalles de temps. Dans ce cas, la voie de détection peut comprendre un séparateur de polarisation qui est disposé pour transmettre les rayonnements rétrodiffusés, en fonction de polarisations de ces rayonnements rétrodiffusés, soit vers un premier détecteur qui est sensible dans un premier intervalle spectral incluant la première fréquence optique combinée avec la première largeur spectrale, soit vers un second détecteur qui est sensible dans un second intervalle spectral incluant à la seconde fréquence optique combinée avec la seconde largeur spectrale. Possiblement, les deux détecteurs peuvent être identiques si leur intervalle spectral de sensibilité commun inclut à la fois la première fréquence optique combinée avec la première largeur spectrale et la seconde fréquence optique combinée avec la seconde largeur spectrale. Un second aspect de l’invention propose un procédé de mesure d’une quantité d’un composé chimique qui est présente dans une direction-cible, suivant lequel : - un système LIDAR qui est conforme au premier aspect de l’invention, est sélectionné de sorte que le composé chimique possède une valeur de pouvoir d’absorption qui est inférieure à la première fréquence optique par rapport à la seconde fréquence optique ; - le système LIDAR est orienté selon la direction-cible pour émettre du rayonnement selon la séquence d’émission de rayonnement vers une zone de mesure qui est susceptible de contenir le composé chimique, et un fonctionnement du système LIDAR est déclenché ; - la distance d’éloignement de l’obstacle qui est présent en arrière-plan de la zone de mesure est estimée à partir du rayonnement rétrodiffusé qui est relatif à la première fréquence optique et qui correspond à des émissions pendant les premiers intervalles de temps ; et - la quantité du composé chimique qui est contenue dans la zone de mesure, intégrée sur le trajet des impulsions entre le système LIDAR et l’obstacle d’arrière-plan, est estimée à partir de valeurs d’intensité qui sont relatives séparément aux rayonnements rétrodiffusés à la première fréquence optique et à la seconde fréquence optique, correspondant respectivement aux premiers et seconds intervalles de temps dans la séquence d’émission de rayonnement, ces rayonnements rétrodiffusés ayant été détectés par la voie de détection du système LIDAR. De préférence, la distance d’éloignement de l’obstacle qui est présent en arrière-plan de la zone de mesure peut être estimée à partir d’un temps de vol qui est mesuré pour le rayonnement rétrodiffusé relatif à la première fréquence optique. Dans ce cas, cette distance d’éloignement, telle qu’estimée à partir du rayonnement rétrodiffusé qui est relatif à la première fréquence optique, peut être utilisée pour estimer la quantité du composé chimique intégrée sur le trajet des impulsions qui est contenue dans la zone de mesure, en combinaison avec les valeurs d’intensité qui sont relatives séparément aux rayonnements rétrodiffusés et détectés à la première fréquence optique et à la seconde fréquence optique, et correspondant respectivement aux émissions pendant les premiers et seconds intervalles de temps. Le composé chimique qui est concerné par le procédé de mesure de l’invention peut être l’un parmi le dioxyde de carbone, ou CO 2 , le méthane, ou CH 4 , le protoxyde d’azote, ou N 2 O, et l’eau, ou H 2 O. Enfin, différentes conditions de mise en œuvre de l’invention peuvent être les suivantes : - pour des premières conditions de mise en œuvre, le système LIDAR peut être installé à la surface de la Terre et dirigé pour mesurer la quantité du composé chimique qui est présente entre ce système LIDAR et l’obstacle ; - pour des deuxièmes conditions de mise en œuvre, le système LIDAR peut être embarqué à bord d’un aéronef en vol et dirigé vers une zone géographique à la surface de la Terre, pour mesurer la distance d’éloignement de la surface de la Terre dans cette zone géographique par rapport au système LIDAR, et pour mesurer la quantité du composé chimique qui est présente entre le système LIDAR et la surface de la Terre dans la même zone géographique ; et - pour des troisièmes conditions de mise en œuvre, le système LIDAR peut être embarqué à bord d’un satellite en orbite autour de la Terre et dirigé vers une zone géographique à la surface de la Terre, pour mesurer la distance d’éloignement de la surface de la Terre dans cette zone géographique par rapport au système LIDAR, et pour mesurer la quantité du composé chimique qui est présente entre le système LIDAR et la surface de la Terre la même zone géographique. Pour les deuxièmes et troisièmes conditions de mise en œuvre, la surface de la Terre dans la zone géographique vers laquelle le système LIDAR est dirigé, a la fonction d’obstacle présent en arrière-plan de la zone de mesure. Brève description des figures Les caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront plus clairement dans la description détaillée ci-après d’exemples de réalisation non-limitatifs, en référence aux figures annexées parmi lesquelles : montre des variations spectrales d’une première séquence d’émission de rayonnement telle que mise en œuvre dans des premiers modes de réalisation possibles pour l’invention ; montre des variations de puissance optique d’émission pour la première séquence d’émission de rayonnement de ; montre des variations spectrales d’une seconde séquence d’émission de rayonnement telle que mise en œuvre dans des seconds modes de réalisation possibles pour l’invention ; montre des variations de puissance optique d’émission pour la seconde séquence d’émission de rayonnement de ; est un schéma synoptique d’une voie d’émission d’un système LIDAR conforme à l’invention, qui est adaptée pour produire la première séquence d’émission de rayonnement de et ; est un schéma synoptique d’une première variante de voie d’émission par rapport au système de , pour un autre système LIDAR conforme à l’invention, et encore pour produire la première séquence d’émission de rayonnement de et ; est un schéma synoptique d’une deuxième variante de voie d’émission par rapport au système de , pour encore un autre système LIDAR conforme à l’invention, et encore pour produire la première séquence d’émission de rayonnement de et ; est un schéma synoptique d’une troisième variante de voie d’émission par rapport au système de , pour encore un autre système LIDAR conforme à l’invention, et encore pour produire la première séquence d’émission de rayonnement de et ; est un schéma synoptique d’une quatrième variante de voie d’émission par rapport au système de , pour encore un autre système LIDAR conforme à l’invention, et encore pour produire la première séquence d’émission de rayonnement de et ; est un schéma synoptique d’une voie d’émission d’encore un autre système LIDAR conforme à l’invention, et qui est encore adaptée pour produire la première séquence d’émission de rayonnement de et ; est un schéma synoptique d’une variante de voie d’émission par rapport au système de , pour encore un autre système LIDAR conforme à l’invention, et qui est encore adaptée pour produire la première séquence d’émission de rayonnement de et ; est un schéma synoptique d’une voie d’émission d’encore un autre système LIDAR conforme à l’invention, qui est adaptée pour produire la seconde séquence d’émission de rayonnement de et ; est un schéma synoptique d’une variante de voie d’émission par rapport au système de , pour encore un autre système LIDAR conforme à l’invention, et qui est encore adaptée pour produire la seconde séquence d’émission de rayonnement de et ; est un schéma synoptique d’une voie de détection d’un système LIDAR conforme à l’invention ; est un schéma synoptique d’une variante de voie de détection par rapport au système de ; est un schéma synoptique d’une autre variante de voie de détection par rapport au système de ; et est un schéma synoptique d’encore une autre variante de voie de détection par rapport au système de . Description détaillée de l’invention Pour raison de clarté, les dimensions des éléments qui sont représentés dans , , et ne correspondent ni à des dimensions réelles, ni à des rapports de dimensions réels. En outre, tous les éléments ne sont représentés que symboliquement dans les figures, et des références identiques qui sont indiquées dans des figures différentes désignent des éléments identiques ou qui ont des fonctions identiques. Dans les diagrammes de , , et , l’axe d’abscisse repère le temps, noté t, au cours de séquences d’émission de rayonnement qui sont constituées d’impulsions de rayonnement situées spectralement soit autour d’une première fréquence optique, notée ν 1 , soit autour d’une seconde fréquence optique, notée ν 2 . Δt 1 et Δt 2 désignent respectivement des durées de premiers et seconds intervalles de temps pendant ces séquences d’émission de rayonnement. Dans et , l’axe d’ordonnée repère les valeurs de la fréquence optique d’émission, notée ν, pour chaque instant de la séquence d’émission concernée, et dans et , l’axe d’ordonnée repère la puissance instantanée d’émission du rayonnement, notée P. De façon générale, les impulsions de rayonnement qui sont désignées par la référence 1 sont situées spectralement autour de la fréquence optique ν 1 , et supposées toutes identiques entre elles. De façon similaire, les impulsions de rayonnement qui sont désignées par la référence 2 sont situées spectralement autour de la fréquence optique ν 2 , et supposées aussi toutes identiques entre elles. Pour l’application de l’invention à des mesures d’absorption différentielle d’un composé chimique entre deux fréquences optiques distinctes, toutes les impulsions de rayonnement 1 et 2 sont émises en direction d’une zone de mesure qui est susceptible de contenir une quantité à déterminer du composé chimique. La fréquence optique d’émission ν 1 est destinée à être sélectionnée en dehors des bandes d’absorption du composé chimique, et la fréquence optique d’émission ν 2 est destinée à être sélectionnée dans une des bandes d’absorption de ce composé chimique. Dans le cas où le composé chimique concerné est le dioxyde de carbone, la fréquence optique d’émission ν 1 peut être choisie égale à 190,81 THz, correspondant à une valeur de longueur d’onde λ 1 égale à 1572,2 nm, et la fréquence optique d’émission ν 2 peut être choisie égale à 190,84 THz, correspondant à une valeur de longueur d’onde λ 2 égale à 1572,02 nm. et sont relatives à une même première séquence d’émission de rayonnement qui est possible pour mettre en œuvre l’invention. Dans une telle première séquence d’émission, toutes les impulsions de rayonnement 1 ont des premières valeurs communes de largeur spectrale Δν 1 et de puissance-crête d’émission P 1 , et ont une durée d’impulsion égale à Δt 1 . De même, toutes les impulsions de rayonnement 2 de cette même séquence d’émission ont des secondes valeurs communes de largeur spectrale Δν 2 et de puissance-crête d’émission P 2 , et ont une durée d’impulsion égale à Δt 2 . Les valeurs de puissance-crête d’émission P 1 et P 2 correspondent au rayonnement émis par un système LIDAR conforme à l’invention, tel que ce rayonnement d’émission sort du système LIDAR en direction de la zone de mesure, notamment après que l’amplification optique finale a été effectuée à l’intérieur du système LIDAR. Pour cette première séquence d’émission de rayonnement, les impulsions 1, de durées individuelles Δt 1 , correspondent aux premiers intervalles de temps tels qu’introduits dans la partie générale de la présente description, et les impulsions 2, de durées individuelles Δt 2 , correspondent aux seconds intervalles de temps. Grâce à l’élargissement spectral qui est supérieur pour les impulsions 1 par rapport aux impulsions 2, c’est-à-dire Δν 1 >Δν 2 , la valeur de puissance-crête d’émission P 1 peut être supérieure à une limite de puissance due à la diffusion Brillouin stimulée, noté P SBS , qui se produit dans des fibres optiques du système LIDAR, alors que la valeur de puissance-crête d’émission P 2 peut être inférieure à cette même limite de puissance P SBS . et sont relatives à une même seconde séquence d’émission de rayonnement qui est aussi possible pour mettre en œuvre l’invention. Dans une telle seconde séquence d’émission, toutes les impulsions de rayonnement 1 et 2 qui sont émises en direction de la zone de mesure susceptible de contenir la quantité à déterminer du composé chimique, ont une même forme d’enveloppe, qui est transposée à la fréquence optique de chaque impulsion, celle-ci alternant entre ν 1 pour les impulsions 1 et ν 2 pour les impulsions 2. Cette forme d’enveloppe comprend, à l’intérieur de chaque impulsion 1, 2, un premier intervalle de temps de durée Δt 1 pendant lequel le rayonnement de l’impulsion 1 ou 2 a la valeur de largeur spectrale Δν 1 et la valeur de puissance-crête d’émission P 1 , et un second intervalle de temps de durée Δt 2 pendant lequel le rayonnement de l’impulsion 1 ou 2 a la valeur de largeur spectrale Δν 2 et la valeur de puissance-crête d’émission P 2 . L’ordre chronologique entre les premier et second intervalles de temps, chacun avec ses valeurs associées de largeur spectrale et de puissance-crête d’émission, peut être inversé à l’intérieur de chaque impulsion, et les premier et second intervalles de temps peuvent éventuellement aussi être séparés par un motif intermédiaire de forme d’enveloppe au sein de chaque impulsion. De même que précédemment, la limite de puissance P SBS qui est associée à un effet de diffusion Brillouin stimulée peut être inférieure à la valeur de puissance-crête d’émission P 1 et supérieure à la valeur de puissance-crête d’émission P 2 . Pour la première séquence d’émission ( et ) comme pour la seconde séquence d’émission ( et ), les émissions de rayonnement à la fréquence optique ν 1 pendant les durées Δt 1 sont utilisées pour déterminer la distance d’éloignement de l’obstacle d’arrière-plan. Dans le cas de la seconde séquence d’émission de rayonnement, les parties des impulsions 1 qui correspondent aux durées Δt 2 , avec la valeur de largeur spectrale Δν 2 et la valeur de puissance-crête d’émission P 2 , peuvent ne pas être utilisées pour estimer la distance d’éloignement de l’obstacle d’arrière-. Toutefois, les parties des impulsions 2 qui correspondent aux durées Δt 1 , avec la valeur de largeur spectrale Δν 1 et la valeur de puissance-crête d’émission P 1 , peuvent éventuellement être utilisées en plus des parties des impulsions 1 qui correspondent aux durées Δt 1 pour déterminer la distance d’éloignement de l’obstacle d’arrière-plan. Une généralisation de la seconde séquence d’impulsions peut être que chaque impulsion 1 ou 2, respectivement autour de la fréquence optique ν 1 ou ν 2 , présente un front raide de montée de puissance optique, qui est large spectralement et qui permet d’effectuer la mesure télémétrique, suivi d’une décroissance de puissance optique qui est lente et fine spectralement, adaptée pour la mesure différentielle d’absorption. Pour ces deux séquences d’émission de rayonnement, respectivement selon et pour la première, et selon et pour la seconde, les valeurs numériques suivantes sont données à titre d’exemple non-limitatif : la fréquence de répétition des impulsions peut être entre 1 kHz (kilohertz) et 50 kHz, Δt 1 peut être entre 50 ns et 100 ns, Δt 2 peut être entre 0,5 µs et 5 µs, Δν 1 peut être entre 500 MHz et 1000 MHz, Δν 2 peut être entre 50 MHz et 100 MHz, P 1 peut être supérieure à 200 W, et P 2 peut être supérieure à 50 W. Ainsi, la durée Δt 1 des premiers intervalles de temps peut être plus courte que la durée Δt 2 des seconds intervalles de temps. En outre, la première valeur de largeur spectrale Δν 1 peut être supérieure à la seconde valeur de largeur spectrale Δν 2 , et la première valeur de puissance-crête d’émission P 1 peut être supérieure à la seconde valeur de puissance-crête d’émission P 2 . Alors, grâce à la première valeur de largeur spectrale Δν 1 qui est accrue, la valeur P 1 est répartie sur un intervalle spectral d’émission qui est plus large que celui sur lequel est répartie la valeur P 2 . Pour cette raison, la valeur P 1 peut être supérieure au seuil de diffusion Brillouin stimulée P SBS qui correspond aux fibres optiques utilisées pour réaliser le système LIDAR. De préférence, la valeur P 2 peut être choisie pour être inférieure ou égale à ce seuil de diffusion Brillouin stimulée, afin de limiter une perte de rendement énergétique dans la production du rayonnement à émettre pendant les seconds intervalles de temps, de durées individuelles Δt 2 . On décrit maintenant plusieurs architectures de systèmes LIDAR qui sont conformes à l’invention, et qui sont conçues pour émettre des séquences de rayonnement telles que décrites ci-dessus. La description de ces architectures est limitée à l’organisation de leurs principaux composants, étant entendu que l’Homme du métier connaît de tels composants qui sont disponibles commercialement, et saura les combiner selon les architectures décrites, sans difficulté ni besoin d’activité inventive. En outre, il est entendu que des composants supplémentaires à utiliser dans ces architectures, mais qui ne sont pas reliés directement au principe de l’invention, et dont l’utilisation est courante, ne sont pas décrits par souci de clarté. Toutes ces architectures de systèmes LIDAR qui sont décrites par la suite peuvent avantageusement être mises en œuvre en utilisant des technologies de fibres optiques, ou des technologies de circuits optiques intégrés, pour la réalisation des composants optiques, électro-optiques et d’interconnexion qui sont utilisés. Dans celles des figures qui montrent des architectures de voie d’émission, la référence 50 désigne un contrôleur d’émission, qui est noté CTRL et connecté aux composants de la voie d’émission pour produire la séquence d’émission de rayonnement qui possède les caractéristiques voulues. Le mode de commande à mettre en œuvre par ce contrôleur d’émission 50 est à la portée de l’Homme du métier une fois que la séquence d’émission de rayonnement qui est à produire lui est fournie. montre une première architecture possible de voie d’émission pour un système LIDAR selon l’invention, qui est conçue pour produire des séquences d’émission de rayonnement conformes à et . La référence 10 désigne une source laser, couramment appelée oscillateur laser, qui est capable de produire un faisceau laser continu à la fréquence optique ν 1 . Ce peut être par exemple une diode laser ou un laser à fibre. Le faisceau laser qui est produit par la source 10 est envoyé à travers un modulateur de phase 11, noté MOD. PHASE, qui lui procure la largeur spectrale Δν 1 . Il s’agit dans ce cas d’une modulation de phase externe à la source laser. Le modulateur de phase 11 peut être un modulateur électro-optique, par exemple. Un générateur aléatoire de signaux binaires, tel que connu usuellement sous l’acronyme PRBS pour «Pseudo-Random Binary Sequence» en anglais, ou un générateur de bruit radiofréquence, ou encore un générateur électrique de formes d’onde arbitraires, connu sous l’acronyme AWG pour «Arbitrary Waveform Generator» en anglais, peut être connecté à une entrée de commande électrique du modulateur de phase 11. Celui qui est utilisé parmi ces modes alternatifs de commande du modulateur de phase 11 est désigné par la référence 11c et noté GENERATOR. Dans le cas d’utilisation d’un générateur PRBS, celui-ci produit des sauts de phase qui sont égaux à -π ou π selon une séquence aléatoire ou pseudo-aléatoire. Le modulateur de phase 11 peut alors être avantageusement associé à sa sortie à un filtre optique d’apodisation (non-représenté) pour supprimer des lobes secondaires que peut générer une telle méthode d’élargissement spectral dans le spectre du rayonnement qui est issu directement du modulateur de phase 11. Dans le cas d’utilisation d’un générateur AWG, celui-ci peut être programmé pour produire diverses formes d’onde telles qu’une succession de rampes dont les pentes sont variables aléatoirement entre rampes successives. Alternativement, il peut être programmé pour produire un signal électrique de commande qui est sinusoïdal ou qui est une combinaison linéaire de plusieurs composantes sinusoïdales. D’autres formes pour les signaux électriques de commande qui sont destinés au modulateur de phase 11 peuvent encore être utilisées alternativement, étant entendu que l’Homme du métier sait sélectionner les caractéristiques de tels signaux électriques de commande pour procurer au rayonnement qui sort du modulateur de phase 11 une forme d’enveloppe spectrale voulue, avec la largeur spectrale Δν 1 . Le générateur 11c peut être activé par le contrôleur d’émission 50 sélectivement pour produire les impulsions 1, ou peut être activé en permanence. La référence 20 désigne une autre source laser, c’est-à-dire un autre oscillateur laser, qui est capable de produire un autre faisceau laser continu, qui possède la fréquence optique ν 2 , directement avec la largeur spectrale Δν 2 . Par exemple, la source laser 20 peut être du type laser à fibre. En effet, la valeur de largeur spectrale Δν 2 étant faible pour l’invention, elle peut être fournie directement, ou intrinsèquement, par la source laser 20, c’est-à-dire sans utiliser de composant additionnel qui soit spécifiquement dédié à produire cette valeur de largeur spectrale. Les deux sources laser 10 et 20 constituent l’ensemble source laser tel que désigné dans la partie générale de la présente description. Les deux rayonnements qui sont issus respectivement du modulateur de phase 11 et de la source laser 20 sont alors injectés dans deux entrées d’un commutateur optique 30, qui est noté COMMUTATOR. Celui-ci peut être un commutateur optique 2 x 1 qui est commandé par le contrôleur d’émission 50 pour transmettre en sortie le rayonnement reçu sur l’une ou l’autre de ses deux entrées, pendant les premiers et/ou seconds intervalles de temps, et selon la séquence d’alternance qui est voulue entre les impulsions de rayonnement à la fréquence optique ν 1 et celles à la fréquence optique ν 2 . Alternativement, le commutateur optique 30 peut être remplacé par un coupleur optique fibré en Y, par exemple à rapport d’intensité 50/50 et éventuellement à maintien de polarisation, ou encore remplacé par un coupleur en polarisation, par exemple de type cube séparateur de polarisation. Puis le rayonnement tel qu’issu du commutateur optique 30, est introduit dans un modulateur d’intensité 31, qui est noté MOD. INT. et commandé par le contrôleur d’émission 50 pour que le rayonnement qui est finalement émis en direction de la zone de mesure possède la valeur de puissance instantanée P 1 pendant les premiers intervalles de temps de durées Δt 1 où la fréquence optique est plus proche de la valeur ν 1 , et possède la valeur de puissance instantanée P 2 pendant les seconds intervalles de temps de durées Δt 2 où la fréquence optique est plus proche de la valeur ν 2 . Le modulateur d’intensité 31 peut être de type électro-optique, ou électro-acoustique, ou à amplificateur optique à semi-conducteur. De façon connue, un tel modulateur d’intensité peut incorporer un contrôleur interne, ou être associé à un contrôleur externe qui est intercalé entre ce modulateur d’intensité et le contrôleur d’émission 50. Le rayonnement qui est issu du modulateur d’intensité 31 est alors transmis à un ensemble d’amplification optique 32, ou à une chaîne d’amplification optique 32, noté AMPL., afin de produire réellement les valeurs de puissance optique d’émission P 1 et P 2 . Enfin, le rayonnement qui est issu de l’ensemble d’amplification optique 32 est transmis vers la zone de mesure par une optique de sortie 33 de la voie d’émission du système LIDAR, notée OPT. Plusieurs architectures alternatives de systèmes LIDAR peuvent être dérivées de celle de , en utilisant à chaque fois l’un au moins des principes d’équivalence suivants, appliqué à l’architecture de voie d’émission de : - si la source laser 10 est d’un type capable de produire un faisceau laser à la fréquence optique ν 1 directement avec la valeur de largeur spectrale Δν 1 , comme la source laser 20 de pour la valeur de largeur spectrale Δν 2 , alors le modulateur de phase 11 peut être supprimé si bien que le faisceau laser de la source laser 10 peut être transmis directement au commutateur optique 30, comme pour la source laser 20. La configuration de est ainsi obtenue ; - lorsque la source laser 10 est d’un type accordable, le signal électrique de commande qui est utilisé pour conférer la largeur spectrale Δν 1 au rayonnement qui est émis autour de la fréquence optique ν 1 , peut être appliqué directement à une entrée de commande de la source laser accordable 10. Un tel mode d’obtention de la largeur spectrale voulue est parfois appelé modulation de phase interne, par opposition à l’utilisation d’un modulateur de phase qui est externe à la source laser comme représenté dans . Des sources laser à modulation interne sont par exemple des diodes laser pour lesquelles le courant électrique d’injection dans la zone de gain peut être modulé avec une faible amplitude de modulation, ou des diodes DBR, pour diodes à réflecteur de Bragg distribué ou «Distributed Bragg Reflector diodes» en anglais, pour lesquelles l’injection dans les zones de phase, de réseau ou d’amplification optique à semi-conducteur peut être modulée. Alternativement ou en combinaison, ce mode d’obtention de la largeur spectrale voulue, de façon interne à la source laser, peut aussi être appliqué à la source laser 20, lorsque cette dernière est elle-même du type accordable, pour obtenir la largeur spectrale Δν 2 . La configuration de est ainsi obtenue, où les références 11c et 21c désignent les générateurs de signaux de modulation qui sont connectés aux entrées de commande respectives des sources laser accordables 10 et 20 ; - deux modulateurs de phase externes distincts peuvent être utilisés simultanément, l’un entre la source laser 10 et le commutateur optique 30 pour procurer la largeur spectrale Δν 1 au rayonnement qui est émis à la fréquence optique ν 1 , comme dans le cas de , et l’autre entre la source laser 20 et le commutateur optique 30 pour procurer la largeur spectrale Δν 2 au rayonnement qui est émis à la fréquence optique ν 2 . La configuration de est ainsi obtenue, où les références 11 et 21 désignent les deux modulateurs de phase externes qui sont respectivement associés aux sources laser 10 et 20, et les références 11c et 21c désignent les générateurs de signaux de modulation de phase qui sont connectés aux entrées de commande respectives de ces modulateurs de phase 11 et 21 ; et - un modulateur de phase unique peut être utilisé pour être effectif pour les deux rayonnements qui sont produits séparément aux fréquences optiques ν 1 et ν 2 par les sources laser 10 et 20. Dans ce cas, les faisceaux laser des deux sources laser 10 et 20 sont transmis directement aux entrées du commutateur optique 30, et le modulateur de phase unique est situé entre la sortie du commutateur optique 30 et l’entrée du modulateur d’intensité 31. Ce modulateur de phase unique peut alors être commandé de l’une des façons décrites précédemment, pour produire la largeur spectrale Δν 1 pendant les premiers intervalles de temps où le commutateur optique 30 transmet du rayonnement qui possède la fréquence optique ν 1 , et pour produire la largeur spectrale Δν 2 pendant les seconds intervalles de temps où le commutateur optique 30 transmet du rayonnement qui possède la fréquence optique ν 2 . La configuration de est ainsi obtenue, où la référence 34 désigne le modulateur de phase externe qui est commun aux deux rayonnements des fréquences optiques ν 1 et ν 2 , et la référence 34c désigne le générateur de signaux de modulation de phase qui est connecté à l’entrée de commande de ce modulateur de phase 34. Le mode de réalisation de peut être obtenu à partir de celui de en réalisant des modulations d’intensité des rayonnements situés autour des fréquences optiques ν 1 et ν 2 en amont de la réunion des voies séparées de génération de ces rayonnements. La voie de génération du rayonnement qui est situé autour de la fréquence optique ν 1 est identique à celle de , en y ajoutant un modulateur d’intensité 12. De même, la voie de génération du rayonnement qui est situé autour de la fréquence optique ν 2 est identique à celle de , en y ajoutant un modulateur d’intensité 22. Les deux modulateurs d’intensité 12 et 22 peuvent être commandés par le contrôleur d’émission 50 d’une façon qui est corrélée temporellement avec le signal de modulation qui est produit par le générateur 11c. En particulier, ils produisent des fenêtres temporelles de transmission qui limitent les premiers intervalles temps, de durées individuelles Δt 1 , et les seconds intervalles temps, de durées individuelles Δt 2 , à la fréquence de répétition voulue. Pour un tel mode de réalisation, les voies séparées de génération des rayonnements situés autour des deux fréquences optiques ν 1 et ν 2 peuvent être réunies en utilisant un coupleur 35, en direction de la partie aval de la voie d’émission, qui est commune aux deux fréquences optiques et qui comprend l’ensemble d’amplification optique 32. Le coupleur 35 peut être un coupleur en Y usuel. Alternativement, ce peut être un coupleur en polarisation, qui est capable d’affecter une polarisation déterminée au rayonnement qui est transmis pendant les premiers intervalles de temps, de durées individuelles Δt 1 , et la polarisation orthogonale au rayonnement qui est transmis pendant les seconds intervalles de temps, de durées individuelles Δt 2 . Par exemple, une polarisation linéaire parallèle à une direction fixe peut être conférée par le coupleur en polarisation 35 au rayonnement qui est transmis pendant les premiers intervalles de temps de durées individuelles Δt 1 , et une polarisation linéaire perpendiculaire à la direction fixe peut être conférée par le coupleur en polarisation 35 au rayonnement qui est transmis pendant les seconds intervalles de temps de durées individuelles Δt 2 . Le mode de réalisation de peut être obtenu de la même façon que celui de , mais à partir du mode de réalisation de , au lieu de celui de . En appliquant la même méthode, l’Homme du métier pourra déduire encore d’autres modes de réalisation possibles pour l’invention, par exemple en remplaçant dans ceux de , ou le modulateur d’intensité unique par deux modulateurs d’intensité qui sont dédiés séparément aux rayonnements situés autour des deux fréquences optiques ν 1 et ν 2 . Tous les modes de réalisation de - et - sont adaptés pour produire des séquences d’émission de rayonnement qui sont conformes à et . Par différence avec les modes de réalisation de - et - , la modulation de phase qui est utilisée dans les modes de réalisation de et , pour obtenir les largeurs spectrales Δν 1 et Δν 2 qui sont voulues séparément pendant les durées d’intervalles de temps Δt 1 et Δt 2 , est commune pour les deux fréquences optiques ν 1 et ν 2 . Il est alors possible d’utiliser un unique modulateur de phase, qui est alors situé en aval du commutateur optique ou du coupleur optique qui regroupe dans la partie aval commune de la voie d’émission les faisceaux provenant séparément des deux sources laser 10 et 20. Une réduction de coût peut ainsi être obtenue pour le système LIDAR. Ces modes de réalisation de et sont adaptés pour produire des séquences d’émission de rayonnement qui sont conformes à et . Dans le mode de réalisation de , la modulation de phase et celle d’intensité sont effectuées toutes les deux en aval de la réunion des chemins optiques des rayonnements qui proviennent séparément des sources laser 10 et 20. Cette réunion des chemins optiques est réalisée par le commutateur 30, la modulation de phase est produite par le modulateur de phase 34, et la modulation d’intensité est produite par le modulateur d’intensité 31. Le générateur de signaux de modulation de phase 34c peut encore être de l’un des types présentés plus haut : générateur PRBS, générateur de bruit RF ou générateur AWG. Le commutateur 30, le générateur de signaux de modulation de phase 34c et le modulateur d’intensité 31 peuvent tous être commandés de façon synchronisée par le contrôleur d’émission 50. Dans le mode de réalisation de , les rayonnements qui proviennent séparément des sources laser 10 et 20 sont modulés en intensité en utilisant deux modulateurs séparés, qui sont désignés par les références 12 et 22. Les rayonnements modulés en intensité qui sont issus de ceux-ci peuvent être introduits par un coupleur 35 dans la partie aval commune de la voie d’émission. Le coupleur 35 peut encore être un coupleur en Y ou un coupleur en polarisation comme indiqué plus haut. La partie aval de la voie d’émission comprend alors le modulateur de phase 34, l’ensemble d’amplification optique 32 et l’optique de sortie 33. montre une première architecture de voie de détection qui peut être utilisée dans un système LIDAR conforme à l’invention. La référence 40 désigne une optique d’entrée, notée OPT., de la voie de détection. Sa fonction est de collecter une partie du rayonnement rétrodiffusé qui correspond à la séquence d’émission de rayonnement produite par le système LIDAR. Cette partie collectée de rayonnement est dirigée sur un capteur optique 43, noté DETECT. OPT., qui produit un signal électrique de détection dont l’intensité est fonction de la puissance de la partie du rayonnement qui est détectée. Le capteur optique 43 peut être mis en œuvre selon un mode de détection directe, ou selon un mode de détection cohérente. Un capteur optique à détection directe peut être composé par une photodiode qui est associée à un amplificateur électrique transimpédance, par exemple. Un capteur optique à détection cohérente, aussi appelée détection hétérodyne, nécessite de mélanger le rayonnement rétrodiffusé qui est collecté par l’optique d’entrée 40 avec une partie du rayonnement qui est produit par l’ensemble source laser. La sortie électrique du capteur optique 43 est connectée à l’entrée d’une chaîne d’analyse 512, notée ANALYS., qui traite les signaux électriques délivrés par le capteur 43 quelle que soit l’impulsion 1 ou 2 à laquelle chaque signal électrique correspond. montre une deuxième architecture de voie de détection qui utilise deux chaînes d’analyse distinctes qui sont dédiées séparément aux impulsions de rayonnement 1 et aux impulsions de rayonnement 2. Un commutateur électrique 44, noté COMM. ELEC., oriente alors le signal électrique de détection vers deux chaînes d’analyse distinctes 51 et 52, notées ANALYS. 1 et ANALYS. 2, en fonction des parties du signal électrique de détection qui correspondent séparément à des premiers ou seconds intervalles de temps dans la séquence d’émission du rayonnement. Pour cela, une synchronisation du fonctionnement du commutateur électrique 44 peut être commandée par le contrôleur d’émission 50. Ainsi, la chaîne d’analyse 51 peut être dédiée aux premiers intervalles de temps de durées individuelles Δt 1 , et conçue pour déterminer l’absorption résiduelle de la zone de mesure en dehors de la bande spectrale d’absorption du composé chimique dont la quantité est à déterminer, et pour déterminer la distance d’éloignement de l’obstacle qui est situé en arrière-plan de cette zone de mesure. Indépendamment, la chaîne d’analyse 52 peut être dédiée aux seconds intervalles de temps de durées individuelles Δt 2 , et conçue pour déterminer l’absorption de la zone de mesure dans la bande spectrale d’absorption du composé chimique. Un module de calcul, non-représenté, produit une évaluation de la quantité du composé chimique en fonction des niveaux d’absorption déterminés par les deux chaînes d’analyse 51 et 52, et de la distance d’éloignement de l’obstacle d’arrière-plan. montre une troisième architecture possible de voie de détection, dans laquelle deux capteurs optiques 41 et 42, notés DETECT. OPT. 1 et DETECT. OPT. 2, produisent séparément des signaux électriques de détection qui sont transmis séparément aux chaînes d’analyse 51 et 52. Un avantage de cette troisième architecture est la possibilité d’utiliser des capteurs optiques 41 et 42 dont les niveaux de sensibilité sont différents, et adaptés séparément aux valeurs respectives de puissance instantanée des parties utiles du rayonnement rétrodiffusé : P 1 dans les premiers intervalles de temps de durées individuelles Δt 1 pour le capteur 51, et P 2 dans les seconds intervalles de temps de durées individuelles Δt 2 pour le capteur 52. Dans ce cas, le rayonnement rétrodiffusé qui est collecté par l’optique d’entrée 40 est dirigé sur le capteur 41 ou sur le capteur 42 par un commutateur optique 45. Le fonctionnement de ce commutateur optique 45 est commandé par le contrôleur d’émission 50. Pour cette troisième architecture de voie de détection, le coupleur 35 de la voie d’émission peut être du type coupleur en Y à rapport de 50/50. Les trois architectures de - pour la voie de détection sont compatibles chacune avec les variantes d’architecture de - , - et - pour la voie d’émission. Enfin, montre une quatrième architecture possible de voie de détection, dans laquelle le commutateur optique 45 de est remplacé par un séparateur de polarisation 46, noté SEP. POLAR., qui est basé sur les polarisations linéaires du rayonnement. Cette quatrième architecture pour la voie de détection est compatible avec les modes de réalisation pour la voie d’émission où le coupleur 35 est du type coupleur en polarisation, tel que décrit plus haut. De façon générale, le capteur optique ou l’un au moins des capteurs optiques utilisés dans la voie de détection est à délai de réaction suffisamment court pour permettre d’estimer la distance d’éloignement de l’obstacle d’arrière-plan à partir du rayonnement émis pendant les durées Δt 1 . En outre, chaque chaîne d’analyse de la voie de détection peut être connectée en sortie à une unité de calcul (non-représentée), qui est adaptée pour fournir à partir de signaux produits par la ou les deux chaîne(s) d’analyse, des estimations de la distance d’éloignement de l’obstacle d’arrière-plan et de la quantité du composé chimique qui est présente dans la zone de mesure, intégrée sur le trajet des impulsions. Une telle unité de calcul peut éventuellement être intégrée au système LIDAR. Il est entendu que l’invention peut être reproduite en modifiant des aspects secondaires des modes de réalisation qui ont été décrits en détail ci-dessus, tout en conservant certains au moins des avantages cités. Notamment, des composants optiques à fonctions équivalentes peuvent être utilisés à la place de ceux qui ont été mentionnés. En outre, les modifications suivantes sont mentionnées à titre d’exemples comme des alternatives disponibles pour l’Homme du métier sans activité inventive : - une même source laser commutable en fréquence optique peut être utilisée pour produire les impulsions aux fréquences optiques ν 1 et ν 2 ; - des amplificateurs optiques distincts peuvent être utilisés pour les impulsions à la fréquence optique ν 1 et celles à la fréquence optique ν 2 ; - l’entrelacement des impulsions à la fréquence optique ν 1 avec celles à la fréquence optique ν 2 pour produire la séquence d’émission de rayonnement peut être effectué avant ou après l’application à chaque impulsion de la modulation de phase et/ou de la modulation d’intensité ; et - l’entrelacement des impulsions à la fréquence optique ν 1 avec celles à la fréquence optique ν 2 pour produire la séquence d’émission de rayonnement peut être effectué avant ou après l’amplification optique des impulsions. Enfin, toutes les valeurs numériques qui ont été citées ne l’ont été qu’à titre d’illustration, et peuvent être changées en fonction du composé chimique dont la quantité est à déterminer. Système LIDAR, adapté pour effectuer des mesures d’absorption différentielle entre deux fréquences optiques (ν 1 , ν 2 ) distinctes, et des mesures de distance d’éloignement d’un obstacle qui est présent en arrière-plan d’une zone de mesure où se produit l’absorption, le système LIDAR comprenant : - un ensemble source laser, capable de produire des rayonnements à l’une et à l’autre des deux fréquences optiques (ν 1 , ν 2 ) ; - des moyens de modulation d’intensité, adaptés pour appliquer à chaque rayonnement une forme d’enveloppe d’impulsion, y compris une durée d’impulsion et une valeur de puissance optique d’impulsion (P 1 , P 2 ) ; et - un contrôleur d’émission (50), adapté pour commander les moyens de modulation d’intensité. le système LIDAR étant adapté de sorte que, lors d’un fonctionnement du système LIDAR, ledit système LIDAR émette dans une direction-cible selon laquelle une mesure d’absorption différentielle et une mesure de la distance d’éloignement de l’obstacle d’arrière-plan sont à réaliser, une séquence d’émission de rayonnement qui comprend : - des premiers intervalles de temps pendant lesquels l’émission de rayonnement est située spectralement à une première (ν 1 ) des deux fréquences optiques, avec une première largeur spectrale (Δν 1 ), une première durée d’impulsion (Δt 1 ) et une première valeur de puissance optique d’impulsion (P 1 ) ; et - des seconds intervalles de temps pendant lesquels l’émission de rayonnement est située spectralement à une seconde (ν 2 ) des deux fréquences optiques, avec une seconde largeur spectrale (Δν 2 ), une seconde durée d’impulsion (Δt 2 ) et une seconde valeur de puissance optique d’impulsion (P 2 ), les première (Δν 1 ) et seconde (Δν 2 ) largeurs spectrales étant telles que l’émission de rayonnement pendant les premiers intervalles de temps et pendant les seconds intervalles de temps corresponde à des intervalles spectraux qui sont disjoints, la première largeur spectrale étant supérieure à la seconde largeur spectrale, la première valeur de puissance optique d’impulsion (P 1 ) est supérieure à la seconde valeur de puissance optique d’impulsion (P 2 ), et la première durée d’impulsion (Δt 1 ) étant plus courte que la seconde durée d’impulsion (Δt 2 ), le système LIDAR comprenant en outre une voie de détection qui est adaptée pour détecter, traiter et analyser indépendamment des rayonnements rétrodiffusés qui correspondent à la première fréquence optique (ν 1 ) et à la seconde fréquence optique (ν 2 ), et qui correspondent respectivement à des émissions pendant les premiers et seconds intervalles de temps. Système LIDAR selon la revendication 1, comprenant en outre : - des moyens d’élargissement spectral, agencés pour modifier une largeur spectrale de l’un au moins des rayonnements produits par l’ensemble source laser (10, 20). Système LIDAR selon la revendication 1 ou 2, suivant lequel le contrôleur d’émission (50) est adapté pour commander l'ensemble source laser, les moyens de modulation d’intensité et éventuellement les moyens d’élargissement spectral de sorte que, dans la séquence d’émission de rayonnement, la première (ν 1 ) des deux fréquences optiques soit associée exclusivement à la première largeur spectrale (Δν 1 ), à la première durée d’impulsion (Δt 1 ) et à la première valeur de puissance optique d’impulsion (P 1 ), à l’exclusion de la seconde largeur spectrale (Δν 2 ), de la seconde durée d’impulsion (Δt 2 ) et de la seconde valeur de puissance optique d’impulsion (P 2 ), au sein de premières impulsions (1) de rayonnement, et la seconde (ν 2 ) des deux fréquences optiques soit associée exclusivement à la seconde largeur spectrale, à la seconde durée d’impulsion et à la seconde valeur de puissance optique d’impulsion, à l’exclusion de la première largeur spectrale, de la première durée d’impulsion et de la première valeur de puissance optique d’impulsion, au sein de secondes impulsions (2) de rayonnement qui sont séparées desdites premières impulsions. Système LIDAR selon les revendications 2 et 3, dans lequel l’ensemble source laser comprend un premier oscillateur laser (10) qui est adapté pour produire le rayonnement à la première fréquence optique (ν 1 ), et un second oscillateur laser (20) qui est adapté pour produire le rayonnement à la seconde fréquence optique (ν 2 ) avec la seconde largeur spectrale (Δν 2 ), les moyens d’élargissement spectral comprennent un modulateur de phase (11) qui est disposé sur un trajet du rayonnement produit par le premier oscillateur laser (10), et qui est commandé par le contrôleur d’émission (50) pour procurer la première largeur spectrale (Δν 1 ) audit rayonnement laser produit par le premier oscillateur laser ; et le système LIDAR comprend en outre un commutateur optique (30) qui est commandé par le contrôleur d’émission (50) pour transmettre soit le rayonnement issu du modulateur de phase (11) soit le rayonnement produit par le second oscillateur laser (20), à une portion aval de chemin optique d’émission qui est commune auxdits rayonnements issu du modulateur de phase et produit par le second oscillateur laser, ladite portion aval de chemin optique d’émission comprenant les moyens de modulation d’intensité (31). Système LIDAR selon les revendications 2 et 3, dans lequel l’ensemble source laser comprend un premier oscillateur laser (10) qui est adapté pour produire le rayonnement à la première fréquence optique (ν 1 ), et un second oscillateur laser (20) qui est adapté pour produire le rayonnement à la seconde fréquence optique (ν 2 ) avec la seconde largeur spectrale (Δν 2 ), les moyens d’élargissement spectral comprennent un modulateur de phase (11) qui est disposé sur un trajet du rayonnement produit par le premier oscillateur laser (10), et qui est commandé par le contrôleur d’émission (50) pour procurer la première largeur spectrale (Δν 1 ) audit rayonnement produit par le premier oscillateur laser, les moyens de modulation d’intensité comprennent un premier modulateur d’intensité (12) qui est disposé sur un trajet du rayonnement issu du modulateur de phase (11), et qui est commandé par le contrôleur d’émission (50) pour être efficace sur ledit rayonnement issu du modulateur de phase, et comprennent un second modulateur d’intensité (22) qui est disposé sur un trajet du rayonnement produit par le second oscillateur laser (20), et qui est commandé par le contrôleur d’émission pour être efficace sur ledit rayonnement produit par le second oscillateur laser, et le système LIDAR comprend en outre un coupleur optique (35) adapté pour transmettre les rayonnements issus des premier (12) et second (22) modulateurs d’intensité à une portion aval de chemin optique d’émission qui est commune auxdits rayonnements issus des premier et second modulateurs d’intensité. Système LIDAR selon la revendication 2, suivant lequel le contrôleur d’émission (50) est adapté pour commander l'ensemble source laser, les moyens d’élargissement spectral et les moyens de modulation d’intensité de sorte que la séquence d’émission de rayonnement comprenne une succession d’impulsions de rayonnement qui sont situées spectralement soit à la première (ν 1 ) des deux fréquences optiques, soit à la seconde (ν 2 ) des deux fréquences optiques, toutes les impulsions de rayonnement ayant la même forme d’enveloppe qui comprend, pour la première fréquence optique comme pour la seconde fréquence optique, la première durée (Δt 1 ) pendant laquelle l’émission de rayonnement possède la première largeur spectrale (Δν 1 ) et la première valeur de puissance optique d’impulsion (P 1 ), et une seconde durée (Δt 2 ) pendant laquelle l’émission de rayonnement possède la seconde largeur spectrale (Δν 2 ) et la seconde valeur de puissance optique d’impulsion (P 2 ), la première durée étant plus courte que la seconde durée, et étant antérieure ou postérieure à ladite seconde durée dans chaque impulsion de rayonnement. Système LIDAR selon l’une quelconque des revendications précédentes, réalisé selon une technologie de fibres optiques. Système LIDAR selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant des moyens de polarisation (35) adaptés pour que les rayonnements qui sont émis en direction de la zone de mesure par ledit système LIDAR, aient des polarisations qui soient orthogonales, notamment des polarisations circulaires qui sont opposées, lorsque lesdits rayonnements sont émis pendant les premiers intervalles de temps ou les seconds intervalles de temps, et la voie de détection comprend un séparateur de polarisation (46) qui est disposé pour transmettre les rayonnements rétrodiffusés, en fonction de polarisations desdits rayonnements rétrodiffusés, soit vers un premier détecteur (41) qui est sensible dans un premier intervalle spectral incluant la première fréquence optique (ν 1 ) combinée avec la première largeur spectrale (Δν 1 ), soit vers un second détecteur (42) qui est sensible dans un second intervalle spectral incluant la seconde fréquence optique (ν 2 ) combinée avec la seconde largeur spectrale (Δν 2 ). Procédé de mesure d’une quantité d’un composé chimique qui est présente dans une direction-cible, suivant lequel : - un système LIDAR qui est conforme à l’une quelconque des revendications précédentes, est sélectionné de sorte que le composé chimique possède une valeur de pouvoir d’absorption qui est inférieure à la première fréquence optique (ν 1 ) par rapport à la seconde fréquence optique (ν 2 ) ; - le système LIDAR est orienté selon la direction-cible pour émettre du rayonnement selon la séquence d’émission de rayonnement vers une zone de mesure qui est susceptible de contenir le composé chimique, et un fonctionnement du système LIDAR est déclenché ; - la distance d’éloignement de l’obstacle qui est présent en arrière-plan de la zone de mesure est estimée à partir du rayonnement rétrodiffusé qui est relatif à la première fréquence optique (ν 1 ) et qui correspond à des émissions pendant les premiers intervalles de temps ; et - la quantité du composé chimique qui est contenue dans la zone de mesure, intégrée sur un trajet des impulsions entre le système LIDAR et l’obstacle d’arrière-plan, est estimée à partir de valeurs d’intensité qui sont relatives séparément aux rayonnements rétrodiffusés à la première fréquence optique (ν 1 ) et à la seconde fréquence optique (ν 2 ), correspondant respectivement aux premiers et seconds intervalles de temps dans la séquence d’émission de rayonnement, lesdits rayonnements rétrodiffusés ayant été détectés par la voie de détection du système LIDAR. Procédé selon la revendication 9, suivant lequel la distance d’éloignement de l’obstacle qui est présent en arrière-plan de la zone de mesure est estimée à partir d’un temps de vol qui est mesuré pour le rayonnement rétrodiffusé relatif à la première fréquence optique (ν 1 ) ( λ OFF ) . Procédé selon la revendication 10, suivant lequel la distance d’éloignement de l’obstacle qui est présent en arrière-plan de la zone de mesure, telle qu’estimée à partir du rayonnement rétrodiffusé qui est relatif à la première fréquence optique (ν 1 ) ( λ OFF ) , est utilisée pour estimer la quantité du composé chimique qui est contenue dans la zone de mesure, en combinaison avec les valeurs d’intensité qui sont relatives séparément aux rayonnements rétrodiffusés et détectés à la première fréquence optique et à la seconde fréquence optique (ν 2 ), et correspondant respectivement aux émissions pendant les premiers et seconds intervalles de temps. Procédé selon l’une quelconque des revendications 9 à 11, suivant lequel le composé chimique est l’un parmi le dioxyde de carbone, le méthane, le protoxyde d’azote et l’eau. Procédé selon l’une quelconque des revendications 9 à 12, suivant lequel le système LIDAR est installé à la surface de la Terre et dirigé pour mesurer la quantité du composé chimique qui est présente entre ledit système LIDAR et l’obstacle, ou le système LIDAR est embarqué à bord d’un aéronef en vol et dirigé vers une zone géographique à la surface de la Terre, pour mesurer la distance d’éloignement de la surface de la Terre dans ladite zone géographique par rapport au système LIDAR, et pour mesurer la quantité du composé chimique qui est présente entre ledit système LIDAR et la surface de la Terre dans ladite zone géographique, ou le système LIDAR est embarqué à bord d’un satellite en orbite autour de la Terre et dirigé vers une zone géographique à la surface de la Terre, pour mesurer la distance d’éloignement de la surface de la Terre dans ladite zone géographique par rapport au système LIDAR, et pour mesurer la quantité du composé chimique qui est présente entre ledit système LIDAR et la surface de la Terre ladite zone géographique.