Brevet FR3120288A1 — publié le 20220909

La présente invention concerne une granule comprenant : - des particules de butyrate de sodium, - une matrice de matière grasse comprenant des acides gras encapsulant lesdites particules de butyrate de sodium, ladite granule maintenant sa morphologie suite à des tests in vitro de simulation de digestions gastrique et entériques, ladite granule présentant une résistance gastrique conférant une protection des particules de butyrate de sodium dans l‘estomac et présentant une libération prolongée des particules de butyrate de sodium dans le tractus intestinal. (Pas de figure) Granules contenant une substance active, leur procédé de préparation et leur utilisation en alimentation humaine ou animale. La présente invention a pour objet des granules contenant une substance active, leur procédé de préparation et leur utilisation en alimentation humaine ou animale. En particulier l’invention concerne des granules contenant du butyrate de sodium. PROBLEME TECHNIQUE Les composés dérivés d’acide butyrique possèdent de nombreux effets biologiques bénéfiques, en particulier sur le système digestif, en stimulant la croissance des parois intestinales et le développement des micro-organismes de la flore intestinale. Ils présentent notamment de façon sélective un effet antimicrobien sur certaines souches de micro-organismes du système digestif. A titre d’exemple, ils limitent le développement des bactéries : Clostridium acetobutylicum , Escherichia Coli , Streptococcus cremoris , Lactococcus lactis et cremoris , et les souches Salmonella , alors que les souches Lactobacillus et Streptococcus bovis sont moins affectées par ces derniers. Cependant à l’image de l’acide butyrique, ces composés dérivés possèdent une forte odeur de beurre rance qui complique leur production et leur stockage. Parmi ces composés dérivés de l’acide butyrique, le butyrate de sodium présente l’avantage d’être à l’état solide et stable jusqu’à une température supérieure à 250°C. Cependant le butyrate de sodium est sensible aux environnements acides tels que ceux trouvés dans l’estomac, dans lesquels il s’hydrolyse pour former l’acide butyrique qui est dès lors volatil ou sous forme liquide facilitant son absorption au niveau de l’estomac. Ainsi, une absorption orale directe de particules de butyrate de sodium entraine principalement une dissolution et une absorption dans l’estomac, ce qui limite l’apport de butyrate de sodium dans le tractus intestinal. Le tractus intestinal est constitué du petit intestin, appelé aussi intestin grêle, et du gros intestin se terminant par le colon. Dans chacune de ces parties, l’environnement évolue et diffère notamment par le pH et la présence d’enzymes. La protection des particules de butyrate de sodium doit permettre une dissolution le long du tractus intestinal et non uniquement une biodisponibilité au niveau du petit intestin. Notamment, il existe le besoin d’une protection permettant une libération entérique des particules de butyrates de sodium dans le gros intestin, en particulier dans le colon. Le brevet EP 2 352 386 décrit un procédé de préparation de granules contenant des particules de butyrate de sodium dans une matrice de matière grasse dans lequel du sulfate de calcium est incorporé dans la matrice afin de favoriser la résistance gastrique de la granule. Le brevet EP 2 727 472 enseigne un procédé de préparation de granules de particules de butyrate dans une matière grasse par extrusion, qui implique ensuite l’enrobage d’une couche de protection gastrique. La demande PCT WO 2018/033935 décrit un procédé par pulvérisations successives afin d’obtenir une granule multicouche de butyrate de sodium, d’acide gras et de minéraux traversant la barrière gastrique des ruminants. Il existe un besoin de protéger les particules de butyrate de sodium de l’environnement acide de l’estomac pour qu’elles traversent la barrière gastrique tout en conservant leur biodisponibilité le long du tractus intestinal. Aussi, un des but de la présente invention est de fournir des granules comprenant des particules de butyrate de sodium protégées dans une matrice de matière grasse, présentant une résistance gastrique leur conférant une protection dans l‘estomac et leur permettant une libération prolongée dans le tractus intestinal. Un autre but de l’invention est de fournir une population de granules comprenant des particules de butyrate de sodium, sous la forme de poudres stables, aisément manipulables et adaptées à l’application à laquelle lesdites granules sont destinées. Un autre but de l’invention est de fournir un procédé de préparation de granules comprenant des particules de butyrate de sodium, ayant des propriétés de résistance gastrique et de libération intestinale appropriée. Un autre but de l’invention consiste à fournir une composition alimentaire animale ou humaine comprenant de telles granules. INVENTION La présente invention concerne une granule comprenant : - des particules de butyrate de sodium, - une matrice de matière grasse comprenant des acides gras encapsulant lesdites particules de butyrate de sodium, ladite granule maintenant sa morphologie suite à des tests in vitro de simulation de digestions gastrique et entériques, ladite granule présentant une résistance gastrique conférant une protection des particules de butyrate de sodium dans l‘estomac et présentant une libération prolongée des particules de butyrate de sodium dans le tractus intestinal. Les Inventeurs ont de façon surprenante et inattendue mis en évidence qu’une granule comprenant des particules de butyrate de sodium encapsulées dans une matrice de matière grasse contenant des acides gras et obtenue dans des conditions spécifiques de préparation, conserve sa morphologie dans les milieux de digestions gastrique et entériques. Il en résulte une résistance structurelle de la matrice, après des tests in vitro de digestions simulant l’environnement de l’estomac, du petit intestin et du gros intestin, cette résistance structurelle permettant une résistance gastrique des particules de butyrate de sodium dans l’estomac et une libération prolongée des particules de butyrate de sodium le long du tractus intestinal. La résistance gastrique et la libération prolongée sont améliorées par rapport aux granules de l’art antérieur. Ainsi, un produit commercialisé par Adisseo de référence ERP80 correspondant au produit commercial Adimix®précision, présente un relargage de butyrate de sodium de 85% à la seule étape de simulation gastrique, une autre granule de butyrate encapsulé commercialisée par Novation sous le nom commerciale de Butirex C4 présente une libération totale du butyrate dans l’estomac. Par « digestion gastrique », on entend la dégradation des produits ingérés dans l’estomac par l’acidité gastrique et les sucs gastriques. La digestion gastrique peut être simulée in vitro par une solution présentant une composition proche du fluide gastrique. Le fluide gastrique (ou suc gastrique) sécrété par l'estomac, contient des agents comme l'acide chlorhydrique et certaines enzymes, comme la pepsine qui lyse les protéines. De façon générale, les conditions gastriques peuvent être simulées par une solution comprenant de l'eau maintenue à un pH acide compris entre 1 et 4 et une enzyme protéolytique par exemple de type pepsine, ladite enzyme étant présente en une teneur allant de 0,025 à 2,5% en poids, par rapport au poids total de la solution. La pepsine dégrade les protéines du bol alimentaire en hydrolysant les liaisons peptidiques des acides aminés. Le test in vitro de simulation de digestion gastrique utilisé est adapté de la méthode de Boisen (Boisen et al., Animal Feed Science Technology 68 (1997), 277-286). Ce test consiste à incuber une quantité de granules, par exemple 1g, dans une solution à pH =2 en présence de pepsine, par exemple 25mg, pendant 2 heures à 39°C simulant l’environnement gastrique. Par « digestions entériques », on entend la digestion entérique dans le petit intestin et celle dans le gros intestin. Par « digestion entérique dans le petit intestin », on entend la dégradation des produits ingérés dans l’environnement du petit intestin. De façon générale, la digestion entérique dans le petit intestin est simulée in vitro par une solution présentant une composition proche du fluide présent dans le petit intestin, notamment comprenant de la pancréatine. La pancréatine est une enzyme issue du suc pancréatique. Le test in vitro de simulation de digestion entérique dans le petit intestin utilisé est adapté de la méthode de Boisen. Ce test consiste à incuber une quantité de granules, par exemple 1g, dans une solution à pH = 6,8 en présence de pancréatine, par exemple à 100 mg, pendant 4 heures à 39°C simulant l’environnement entérique du petit intestin. Par « digestion entérique dans le gros intestin », on entend la dégradation des produits ingérés dans l’environnement entérique du gros intestin. La digestion entérique dans le gros est simulée in vitro par une solution présentant une composition proche du fluide présent dans le gros intestin, notamment comprenant de la lipase. La lipase est une enzyme digestive sécrétée par le pancréas. Le test in vitro de simulation de digestion entérique dans le gros intestin utilisé est adapté de la méthode de Boisen. Ce test consiste à incuber une quantité de granules, par exemple 1g, dans une solution à pH = 7 en présence de lipase, par exemple 100 mg, pendant 18 heures à 39°C simulant l’environnement entérique du gros intestin. Par « morphologie de la granule » on entend la forme extérieure de la granule. Les inventeurs ont de façon surprenante observé qu’après les tests de digestions adaptés selon la méthode de Boisen, les granules de l’invention maintiennent leur morphologie. Le maintien de la morphologie des granules indique que la structure de la matrice de matière grasse des granules est conservée pour les trois tests simulant les digestions, gastrique et entériques. Par « résistance gastrique », on entend une résistance à la dégradation de granules dans l’environnement gastrique. Cette « résistance gastrique est généralement déterminée par la quantité résiduelle du butyrate de sodium dans la granules après simulation du passage gastrique, par exemple pendant deux heures en milieu fluide gastrique. Par « libération prolongée », on entend une libération progressive du butyrate de sodium de sa matrice de matière grasse encapsulante le long du tractus digestif, généralement par digestion ou solubilisation de la matrice de matière grasse encapsulante par les enzymes digestives, les sels biliaires ou les microorganismes. Cette « libération prolongée » est généralement déterminée par la quantité libérée du butyrate de sodium par les granules après simulation du passage entérique, par exemple pendant quatre heures dans un fluide simulant le petit intestin et pendant 18 heures dans un fluide simulant le gros intestin. L’analyse morphologique des granules peut être réalisée par observation à l’aide d’un microscope optique ou électronique, de préférence à l’aide d’un microscope électronique à balayage. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle le taux de protection gastrique (TRC 1) du butyrate de sodium est supérieur ou égal à 50%. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle le taux de protection gastrique (TRC 1) du butyrate de sodium est supérieur ou égal à 65%. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle le taux de protection gastrique (TRC 1) du butyrate de sodium est supérieur ou égal à 70%. On entend également par « supérieur ou égal à 50% », les gammes suivantes : de 50% à 55% ; de 55% à 60%, de 60% à 65% ; de 65 à 70% ; de 70% à 75% ; de 75% à 80% ; de 80% à 85% ; de 85% à 90%, de 90% à 95% et de 95% à 100%. On entend également par « supérieur ou égal à 65% », les gammes suivantes : de 60% à 65% ; de 65% à 70% ; de 70% à 75% ; de 75% à 80% ; de 80% à 85% ; de 85% à 90%, de 90% à 95% et de 95% à 100%. On entend également par « supérieur ou égal à 70% », les gammes suivantes : de 70% à 75% ; de 75% à 80% ; de 80% à 85% ; de 85% à 90%, de 90% à 95% et de 95% à 100%. On entend par « taux de protection gastrique TRC1 » la quantité relative de butyrate de sodium protégée de la digestion gastrique après le test in vitro d’incubation dans l’environnement gastrique adapté selon la méthode de Boisen décrit ci-dessus. Il correspond à un pourcentage de butyrate de sodium protégé lors de la digestion gastrique et qui est disponible pour être libéré dans le tractus intestinal. Le taux de protection gastrique TRC1 du butyrate de sodium est calculé après le test in vitro d’incubation dans l’environnement gastrique décrit ci-dessus, selon la formule suivante : dans laquelle Qt représente la quantité totale initiale de butyrate de sodium et Qd représente la quantité dissoute de butyrate de sodium lors de la digestion gastrique. Le taux de protection gastrique TRC1 est défini par le rapport entre la quantité de butyrate de sodium retenue dans la granule et la quantité totale initiale de butyrate de sodium de la granule. La quantité de butyrate retenue est évaluée en soustrayant de la quantité totale initiale de butyrate de sodium Qt, la quantité dissoute de butyrate de sodium en solution Qd après le test in vitro d’incubation dans l’environnement gastrique décrit ci-dessus. La quantité dissoute de butyrate de sodium en solution est obtenue par des techniques d’analyse quantitatives connues de l’Homme du métier telle que la GC-MS ou des dosages colorimétriques, par exemple utilisant le cristal violet. A titre de comparaison, les produits de l’art antérieur tel que Adimix® precision, commercialisé sur le marché, conduisent à un taux de protection gastrique mesuré de 15 %. Le produit divulgué dans EP 2 352 386 reporte une protection gastrique de 61%. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, présentant une libération prolongée des particules de butyrate de sodium sur toute la longueur du tractus intestinal, le taux de libération entérique TRC2 du butyrate de sodium dans le petit intestin étant supérieur ou égal à 25%, le taux de libération entérique TRC3 du butyrate de sodium dans le gros intestin étant supérieur ou égal à 50%. On entend également par « supérieur ou égal à 25% », les gammes suivantes : de 25% à 30% ; de 30% à 35% ; de 35% à 40% ; de 40% à 45% ; de 45% à 50% ; de 50% à 55% ; de 55% à 60%, de 60% à 65% ; de 65% à 70% ; de 70% à 75% ; de 75% à 80% ; de 80% à 85% ; de 85% à 90%, de 90% à 95% et de 95% à 100%. Lesdits taux de libérations entériques TRC2 et TRC3 sont analysés après les tests in vitro de digestions entériques adaptés selon la méthode de Boisen simulant les environnements entériques décrits ci-dessus. On entend par « taux de libération TRC2 » la quantité relative de butyrate de sodium libérée et dissoute en solution après le test in vitro d’incubation dans l’environnement entérique du petit intestin décrit ci-dessus, adapté selon la méthode de Boisen. Ce taux TRC2 caractérise la quantité libérée et disponible de butyrate de sodium lors de la digestion entérique dans le petit intestin. Le taux de libération TRC2 du butyrate de sodium est calculé après le test in vitro d’incubation dans l’environnement entérique du petit intestin décrit ci-dessus, selon la formule suivante : dans laquelle Qt représente la quantité totale initiale de butyrate de sodium et Qd représente la quantité dissoute de butyrate de sodium lors de la digestion entérique dans le petit intestin. Il est défini par le rapport entre la quantité de butyrate de sodium libérée et dissoute en solution de la granule et la quantité totale initiale de butyrate de sodium de la granule. A titre de comparaison, le produit de l’art antérieur Adimix®précision permet une libération entérique TRC2 de 87%. On entend par « taux de libération TRC3 » la quantité relative de butyrate de sodium libérée et dissoute en solution après le test in vitro d’incubation dans l’environnement entérique du gros intestin décrit ci-dessus, adapté selon la méthode de Boisen. Ce taux TRC3 caractérise la quantité libérée et disponible de butyrate de sodium lors de la digestion entérique dans le gros intestin. Le taux de libération TRC3 du butyrate de sodium est calculé après le test in vitro d’incubation dans l’environnement entérique du gros intestin décrit ci-dessus. Il est défini par le rapport entre la quantité de butyrate de sodium libérée et dissoute en solution de la granule et la quantité totale de butyrate initiale de sodium de la granule. La quantité dissoute de butyrate de sodium en solution est obtenue par des techniques d’analyse quantitatives connues de l’Homme du métier telle que la GC-MS ou des dosages par colorimétrie. La libération prolongée peut être caractérisée en déterminant les taux de libérations entériques TRC2 et TRC3. Les taux TRC2 et TRC3 permettent une comparaison de la capacité de libération des particules de butyrate de sodium avec les produits de l’art antérieur. Un taux TRC2 supérieur à 25% indique une libération de 25% de la quantité totale initiale du butyrate de sodium de la granule dans l’environnement entérique du petit intestin. Un taux TRC3 supérieur à 50 % indique une libération de 50% de la quantité totale initiale du butyrate de sodium de la granule dans l’environnement entérique du gros intestin. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle le taux de libération TRC3 du butyrate de sodium dans est supérieur ou égal à 60%. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle le taux de libération TRC3 du butyrate de sodium dans est supérieur ou égal à 70%. A titre de comparaison, le produit de l’art antérieur Adimix®precision permet une libération entérique TRC3 de 79%. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle le taux de protection gastrique (TRC1) du butyrate de sodium est supérieur ou égal à 50%, en particulier à 65%, de préférence à 70%, et/ou présentant une libération prolongée des particules de butyrate de sodium sur toute la longueur du tractus intestinal, le taux de libération entérique TRC2 du butyrate de sodium dans le petit intestin étant supérieur ou égal à 25%, le taux de libération entérique TRC3 du butyrate de sodium dans le gros intestin étant supérieur ou égaux respectivement à 50%, en particulier supérieur ou égal à 65%, de préférence supérieur ou égal à 70%. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle ladite matière grasse comprend des acides gras à longue chaine contenant plus de 12 atomes de carbone, et en particulier de 12 à 22 atomes de carbone, de préférence contenant 12, 14, 16, 18, 20 et 22 atomes de carbones, encore plus préférentiellement 16 et 18 atomes de carbones. On entend par « C16 » un acide gras contenant une chaine de 16 atomes de carbones. De la même, on entend par « C18 » un acide gras contenant une chaine de 18 atomes de carbones. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle ladite matière grasse comprend des acides gras à longue chaine contenant 16 et 18 atomes de carbone, en particulier à une teneur supérieure ou égale à 70% en poids total de la matière grasse. On entend également par « supérieure ou égale à 70% », les gammes suivantes : de 70% à 75% ; de 75% à 80% ; de 80% à 85% ; de 85% à 90%, de 90% à 95% et de 95% à 100%. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle le ratio en poids des acides gras C16 /C18 est de 0,7 à 1,7. On entend également par « de 0,7 à 1,7 », les gammes suivantes : de 0,7 à 0,8 ; de 0,8 à 0,9 ; de 0,9 à 1,0 ; de 1,0 à 1,1 ; de 1,1 à 1,2 ; de 1,2 à 1,3 ; de 1,3 à 1,4 ; de 1,4 à 1,5 ; de 1,5 à 1,6 ; de 1,6 à 1,7. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule dans laquelle la matière grasse comprend : - de 40% à 65% d’acide gras C16 - et de 30 % à 60 % d’acide gras C18, dans laquelle la somme des pourcentages d’acide gras C16 et C18 est inférieure à 1. On entend également par « de 40% à 65% », les gammes suivantes : de 40% à 45%; de 45% à 50% ; de 50% à 55% ; de 55% à 60% et de 60% à 65%. On entend également par « de 30% à 60% », les gammes suivantes : de 30% à 35% ; de 35 à 40% ; 40% à 45%; de 45% à 50% ; de 50% à 55% et de 55% à 60%. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule dans laquelle le ratio en poids des acides gras C16 : C18 est de 1,0 à 1,7 ; en particulier 1,1 ou 1,6 ou 1,7. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule dans laquelle la matière grasse comprend : - de 50% à 60% d’acide gras C16 - et de 30 % à 45 % d’acide gras C18, dans laquelle la somme des pourcentages d’acide gras C16 et C18 est inférieure à 1. De préférence, la matière grasse de la granule comprend 57% d’acides gras C16 et 36% d’acide gras C18. De préférence, la matière grasse de la granule comprend 59% d’acides gras C16 et 35% d’acide gras C18. De préférence, la matière grasse de la granule comprend 55% d’acides gras C16 et 41% d’acide gras C18. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule composition de l’invention, dans laquelle le ratio en poids des acides gras C16 : C18 est de 0,7 à 1,0 ; en particulier 0,8 ou 0,9. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule dans laquelle la matière grasse comprend : - de 40% à 50% d’acide gras C16 - et de 50 % à 60 % d’acide gras C18, dans laquelle la somme des pourcentages d’acide gras C16 et C18 est inférieure à 1. De préférence, la matière grasse de la granule comprend 44% d’acides gras C16 et 54% d’acide gras C18. De préférence, la matière grasse de la granule comprend 46% d’acides gras C16 et 52% d’acide gras C18. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle ladite matière grasse comprend des acides gras à longue chaine contenant plus de 12 atomes de carbone, et en particulier de 12 à 22 atomes de carbone, en particulier des acides gras à longue chaine contenant 16 et 18 atomes de carbone, lesdits acides gras en C16 et C18 étant notamment à une teneur supérieure ou égale à 70% en poids total de la matière grasse, le ratio en poids des acides gras C16 : C18 étant notamment de 0,7 à 1,7. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle la morphologie est sphérique. Par « morphologie sphérique », on entend au sens de la présente invention, une morphologie régulière avec un facteur de forme proche de 1. Par « facteur de forme », on entend au sens de la présente invention, le rapport entre la taille de l'axe de plus grande dimension, dit axe principal, et la taille de l'axe de plus petite dimension, dit axe secondaire, de la granule. Une particule est considérée comme sphérique à partir d’un rapport axe principal sur axe secondaire inférieur à 1,1. L’analyse peut être effectuée par des outils de type reconnaissance de forme, par analyse d’image, par exemple avec le logiciel ELLIX de Microvision Instruments, en version 6.0.2. Il permet une mesure de taille, de circularité et d'orientation des particules et peut être employé pour caractériser la sphéricité. Ce logiciel d'exploitation est couplé à une caméra pour les captures d'image. La sphéricité de la granule lui confère des propriétés de compactage de poudre permettant un stockage et un transport plus aisés. La sphéricité de la granule permet aussi de minimiser, la surface d’échange des granules avec l’extérieur permettant une limitation des dégradations. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle la matrice comprend un minéral ou plusieurs minéraux. Par « minéral » on entend une substance inorganique. Les minéraux peuvent présenter plusieurs fonctions. Ils peuvent être utilisés dans un procédé en tant que buffer. Ils peuvent aussi être incorporés pour générer ou améliorer les propriétés des granules. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle la matrice comprend un pourcentage en minéral de 2% à 10% en poids total de la granule. On entend également par « de 2% à 10% », les gammes suivantes : de 2% à 3% ; de 3% à 4% ; de 4% à 5% ; de 5% à 6% ; de 6% à 7% ; de 7% à 8% ; de 8% à 9% ; de 9 à 10%. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle ledit minéral est choisi parmi le carbonate de calcium, le phosphate tricalcique (TCP), le sulfate de calcium, le silicate de calcium, le sulfate de magnésium, le carbonate de magnésium, le phosphate d’aluminium, le carbonate de cobalt, le carbonate de zinc et leur mélange. De façon surprenante, en contradiction avec le brevet EP 2 352 386, les particules obtenues avec la présente invention contenant du sulfate de calcium présentent une protection gastrique (TRC1) de 71 et 73% en comparaison d’une protection de 15% pour le produit Adimix® précision. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle ledit minéral est le phosphate tricalcique (TCP), en particulier à une teneur de 2% à 10% en poids total de la granule. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, ladite granule comprenant ou ne comprenant pas du sulfate de calcium, en particulier ladite granule comprenant du sulfate de calcium. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle ledit minéral est le sulfate de calcium, en particulier à une teneur de 2% à 10% en poids total de la granule. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle la matrice comprend un minéral ou plusieurs minéraux, en particulier à un pourcentage en minéral de 2% à 10% en poids total de la granule, de préférence ledit minéral étant choisi parmi le carbonate de calcium, le phosphate tricalcique, le sulfate de calcium, le silicate de calcium, le sulfate de magnésium, le carbonate de magnésium, le phosphate d’aluminium, le carbonate de cobalt, le carbonate de zinc et leur mélange, en particulier le phosphate tricalcique et le sulfate de calcium. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle ladite granule comprend : - de 40% à 80% en poids de matière grasse, - et de 20% à 60% en poids de butyrate de sodium, On entend également par « de 40% à 80% », les gammes suivantes : de 40% à 50% ; de 50% à 60% ; de 60% à 70% ; de 70% à 80%. On entend également par « de 20% à 60% », les gammes suivantes : de 20% à 30% ; de 30% à 40% ; de 40% à 50% ; de 50% à 60%. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle ladite granule comprend : - de 50% à 70% en poids de matière grasse, - et de 30% à 50% en poids de butyrate de sodium. On entend également par « de 30% à 70% », les gammes suivantes : de 30% à 40% ; de 40% à 50% ; de 50% à 60% ; de 60% à 70%. On entend également par « de 30% à 50% », les gammes suivantes : de 30% à 35% ; de 35% à 40% ; de 40% à 45% ; de 45% à 50%. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle ladite granule comprend 80% en poids de matière grasse et 20% en poids de butyrate de sodium. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle ladite granule comprend 70% en poids de matière grasse, 10% en poids de minéraux et 20% en poids de butyrate de sodium. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle ladite granule comprend 70% en poids de matière grasse et 30% en poids de butyrate de sodium. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle ladite granule comprend 60% en poids de matière grasse, 10% en poids de minéraux et 30% en poids de butyrate de sodium. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle ladite granule comprend 50% en poids de matière grasse et 50% en poids de butyrate de sodium. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle la matière grasse est choisie dans le groupe constitué de l’huile de palme hydrogénée, l’huile de tournesol hydrogénée, l’huile de colza hydrogénée, la cire d’abeilles, la cire de candelilla, la cire de carnauba, la stéarine de palme, l’acide stéarique ou leur mélange. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle la matière grasse est de l’huile de palme hydrogénée. L’huile de palme hydrogénée peut être commercialement disponible et provenir par exemple de Mosselman s.a. (Belgique) ou de ADM-SIO (France). Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle ladite granule comprend : - de 40% à 80% en poids de matière grasse, de préférence de 50% à 70%, - et de 20% à 60% en poids de butyrate de sodium, de préférence de 30% à 50%, et dans laquelle la matière grasse est choisie en particulier dans le groupe constitué de l’huile de palme hydrogénée, l’huile de tournesol hydrogénée, l’huile de colza hydrogénée, la cire d’abeilles, la cire de candelilla, la cire de carnauba, la stéarine de palme, l’acide stéarique ou leur mélange. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle ladite matrice comprend des bulles d’air à l’intérieur de la granule. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, ladite granule ne contenant pas d’émulsifiant. On entend par « émulsifiant » un additif permettant de créer une émulsion stable et homogène. Les émulsifiants à éviter sont par exemples les polyéthylènes glycols (PEG), les polysorbates (Tween 20 ou 80), les lécithines de tournesol, de soja ou de colza, les mono et diglycérides d’acides gras. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dépourvue d’odeur désagréable. Par « odeur désagréable » on entend une libération de molécules malodorantes dans l’air. Par « dépourvue d’odeur désagréable » on entend une libération, notamment d’acide butyrique, à des teneurs faibles n’incommodant pas l’utilisateur lors de la production, la manipulation ou le stockage des granules. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une granule telle que définie précédemment, dans laquelle ladite granule ne comprend pas de couche d’enrobage externe supplémentaire de protection. La granule selon l’invention présente l’avantage de ne pas nécessité d’incorporer une couche de protection gastrique ou une couche de protection contre leur dégradation par l’air. En effet, l’acide butyrique, entrainant une forte d’odeur rance qui complique leur manipulation et leur stockage, n’est pas libéré par les granules de l’invention, compte tenu de leur structure. La stabilité des granules présente aussi un avantage en termes de sécurité. En effet, la règlementation REACH (CE n°1907/2006) recommande un seuil d’exposition pour les travailleurs de 36,8 mg/m 3 . En ce qui concerne le stockage des produits, il est à noter que l’acide butyrique présente une limite inférieure d’explosivité de 2% en volume, soit 2000 ppm. L’invention concerne également une population de granules, lesdites granules étant telles que définies précédemment. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une population de granules telle que définie précédemment, dans laquelle la taille granulométrique des granules varie de 200 µm à 1,5 mm, de préférence de 400µm à 1000 µm, de préférence 600 à 800 µm. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une population de granules telle que définie précédemment, dans laquelle la moyenne granulométrique Dv(0,5) est de 600 à 800 µm, en particulier de 630 µm. Par moyenne granulométrique Dv(0,5), on entend le diamètre granulométrique moyen, tel que 50% des granules de ladite population ayant un diamètre supérieur au dit diamètre moyen et 50% des particules de ladite composition ayant un diamètre inférieur au dit diamètre moyen. Le diamètre granulométrique moyen peut être mesuré par diffraction laser ou par tamisage. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une population de granules telle que définie précédemment, dans laquelle la taille moyenne des particules de butyrate de sodium varie de 50 à 1200 µm, en particulier de 100 à 800 µm, de préférence de 200 à 300 µm. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une population de granules telle que définie précédemment, dans laquelle les particules de butyrate de sodium sont sous forme de grains compactés. Par « grains compactés », on entend des grains formés par le compactage de poudre fine de butyrate de sodium à l’aide de matériel de type compacteur granulateur, par exemple Alexanderwerk WP120. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une population de granules telle que définie précédemment, dans laquelle la valeur SPAN des granules est inférieure ou égale à 1,0 ; en particulier inférieure ou égale à 0,8 ; de préférence inférieure ou égale à 0,5 ; ladite valeur SPAN étant calculée selon la formule suivante : dans laquelle D(90%), D(50%) et D(10%) représentent les diamètres pour lesquels respectivement 90%, 50% et 10% de la population des granules possède un diamètre inférieur à cette valeur. La valeur SPAN d’une population de granules est un indice de dispersion de la taille des granules dans la population. Dans le cas d’une valeur de SPAN inférieure à 0,5, la dite population est considérée comme monodisperse. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une population de granules telle que définie précédemment, dans laquelle la population de granules formant une poudre possède un indice d’écoulement de 4 à 7 [indice FlodexTM], en particulier de 4 ou 5. La méthode Flodex® (Dow-Lepetit) mesure la fluidité (ou aptitude à l’écoulement) d’une poudre. Un échantillon est placé dans un cylindre lisse ayant des orifices circulaires de différentes tailles (allant de 4 à 34) dans le fond. Les orifices sont obturés pendant le remplissage. Une fois la quantité totale de poudre introduite, les orifices sont ouverts. Une poudre ayant une bonne fluidité s’écoule à travers un orifice de petite section, tandis qu’une poudre ayant une mauvaise fluidité requiert un orifice de grande section pour quitter le cylindre. L’indice de fluidité FlodexTM est égal au diamètre, en millimètres, du plus petit orifice par lequel la poudre est tombée trois fois de manière consécutive. Un indice d’écoulement de 4 à 7 est considéré comme indiquant un excellent écoulement. Un indice d’écoulement de 8 à 12 est considéré comme indiquant un bon écoulement. Un indice d’écoulement de 14 à 18 est considéré comme indiquant un écoulement moyen. Un indice d’écoulement de 20 à 28 est considéré comme indiquant un écoulement passable. Un indice d’écoulement de 28 à 34 est considéré comme indiquant un mauvais écoulement. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une population de granules telle que définie précédemment, dans laquelle la densité apparente de la population de granules est de 0,45 à 0,65 g/cm 3 . Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une population de granules telle que définie précédemment, dans laquelle la densité tassée de la population de granules est de 0,50 à 0,71 g/cm 3 . La mesure de la densité apparente et de la densité tassée est réalisée selon la norme AFNOR NF V 04-344. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une population de granules telle que définie précédemment, dans laquelle la valeur de reprise d’humidité est de 3% à 10% après 24 heures, en particulier de 5 à 10%. La mesure de la reprise d’humidité est réalisée dans un dessiccateur étanche, maintenu à une humidité relative de 75% par une solution saturée en NaCl, et maintenu à 25°C. 2 g de poudre sont pesés dans une coupelle préalablement tarée. La coupelle est maintenue dans cette atmosphère à humidité contrôlée pendant une durée de 24 heures. La reprise d’humidité est mesurée toutes les heures pendant 5 heures puis à 24 heures. La reprise d’humidité est mesurée en % de reprise d’humidité par rapport à l’humidité de départ. La reprise d’humidité traduit le caractère hygroscopique d’une poudre, ou la capacité d’une poudre à capter l’eau, pour ensuite se solubiliser. Par extension, cette méthode indique indirectement la vitesse de solubilisation des composés d’une poudre. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une population de granules telle que définie précédemment, dans laquelle la taille granulométrique des granules varie de 200 µm à 1,5 mm, de préférence de 400µm à 1000 µm, de préférence 600 à 800 µm, et en particulier dans laquelle la taille des particules de butyrate de sodium varie de 50 à 1200 µm, en particulier de 200 à 300 µm, ou dans laquelle la valeur SPAN des granules est inférieure ou égale à 1 ; en particulier inférieure ou égale à 0,8 ; de préférence inférieure ou égale à 0,5 ; ladite valeur SPAN étant calculée selon la formule suivante : dans laquelle D(90%), D(50%) et D(10%) représentent les diamètres pour lesquels respectivement 90%, 50% et 10% de la population des granules possède un diamètre inférieur à cette valeur, ou dans laquelle la population de granules formant une poudre possède un indice d’écoulement de 4 à 7 [indice FlodexTM], en particulier 4 ou 5, ou dans laquelle la valeur de reprise d’humidité est de 3 à 10%, en particulier de 5 à 10%. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une population de granules telle que définie précédemment, dans laquelle au moins 90% en poids des granules a une morphologie sphérique. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une population de granules telle que définie précédemment, dépourvue d’odeur. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une population de granules telle que définie précédemment, dans laquelle ladite granule ne comprend pas de couche d’enrobage externe supplémentaire de protection. La population de granules selon l’invention présente l’avantage d’une stabilité vis-à-vis de la dégradation dans l’air, sans l’utilisation d’une couche protectrice, permettant ainsi d’être manipulée et stockée sans incommodation par l’odeur. L’invention concerne également un procédé de préparation d’une population de granules comprenant : - des particules de butyrate de sodium, - une matrice de matière grasse comprenant des acides gras, encapsulant lesdites particules de butyrate de sodium, ladite granule maintenant sa morphologie suite à des tests in vitro de simulation de digestions gastrique et entériques, ladite granule présentant une résistance gastrique conférant une protection des particules de butyrate de sodium dans l‘estomac et présentant une libération prolongée des particules de butyrate de sodium dans le tractus intestinal. ledit procédé comprenant : - une étape de préparation d’un mélange des particules de butyrate de sodium à l’état solide dans le liquide de ladite matière grasse à l’état fondu pour obtenir une suspension - une étape de formation des granules à partir de ladite suspension, éventuellement ultérieurement solidifiée sous forme d’une dispersion de particules dans la matière grasse cristallisée, dans lequel la viscosité de la suspension constituée du mélange des particules de butyrate de sodium dans le liquide fondu de la matière grasse avant la susdite étape de formation des granules est inférieure à 8 000 mPa.s, de préférence inférieure à 5 000 mPa.s, plus préférentiellement inférieure à 2 500 mPa.s, en particulier de 10 à 8 000 mPa.s. La viscosité est mesurée à l’aide d’un viscosimètre Brookfield digital DV-E comme suit: La viscosité est analysée en introduisant une quantité de 10 ml de produit à analyser dans la chambre de mesure thermostatée du viscosimètre Brookfield digital DV-E. Le viscosimètre est configuré avec un cylindre coaxial dans la chambre de mesure thermostatée, en utilisant un mobile tournant référence S31. La température de mesure de la viscosité est de 85°C, maintenue par un bain-Marie thermostaté. La viscosité est déterminée pour une vitesse de rotation du mobile de 10 rpm. Les Inventeurs ont observé une augmentation de la viscosité de la matière grasse liquide lors de l’introduction des particules de butyrate de sodium dans la matière grasse liquide lors de l’étape de préparation de la suspension du procédé. A une viscosité inférieure à 8000 mPa.s, il est possible d’obtenir des granules selon l’invention présentant les propriétés de protection gastrique et de libération prolongée entérique reportées précédemment dans la description de l’invention. On entend également par « de 10 à 8 000 mPa.s », les gammes suivantes : de 10 à 100 mPa.s ; de 10 à 200 mPa.s; de 10 à 300 mPa.s ; de 10 à 500 mPa.s ; de 10 à 1 000 mPa.s ; de 10 à 1500 mPa.s ; de 10 à 2000 mPa.s ; de 10 à 2500 mPa.s ; de 10 à 3000 mPa.s ; de 10 à 4000 mPa.s ; de 10 à 5000 mPa.s ; de 10 à 6000 mPa.s ; de 10 à 7000 mPa.s ; de 10 à 8000 mPa.s. La viscosité de la suspension constituée du mélange des particules de butyrate de sodium dans le liquide fondu de la matière grasse avant la susdite étape de formation des granules peut être inférieure à 8 000 mPa.s, à 7000 mPa.s, à 6000 mPa.s, à 5000 mPa.s, à 4000 mPa.s, à 3000 mPa.s, à 2500 mPa.s, à 2000 mPa.s, à 1500 mPa.s, à 1000 mPa.s, à 900 mPa.s, à 800 mPa.s, à 700 mPa.s, à 600 mPa.s, à 500 mPa.s, à 400 mPa.s, à 300 mPa.s, à 250 mPa.s, à 200 mPa.s. Dans un mode préféré du procédé de l’invention, le mélange est maintenu sous forme de la susdite suspension pendant un temps inférieur ou égal à 15 minutes, en particulier pendant un temps de 2 secondes à 10 minutes. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé dans lequel la température de la matière grasse à l’état fondu sous forme liquide est à une température supérieure de 5°C à 30°C au point de fusion de la matière grasse. On entend également par « de 5°C à 30°C », les gammes suivantes : de 5°C à 10°C ; de 10°C à 15°C, de 15°C à 20°C, de 20°C à 25°C, de 25°C à 30°C. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé dans lequel la température de la matière grasse à l’état fondu sous forme liquide est à une température de 50°C à 120°C, en particulier de 65°C à 110°C, de préférence de 65°C à 95°C. On entend également par « de 50°C à 120°C », les gammes suivantes : de 50°C à 60°C, de 60°C à 70°C, de 70°C à 80°C, de 80°C à 90°C, de 90°C à 100°C, de 100°C à 110°C, de 110°C à 120°C. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, comprenant : - une étape de préparation d’un mélange d’une poudre de particules de butyrate de sodium dans une matière grasse à l’état fondu sous forme liquide, pour obtenir une suspension - une étape de formation de gouttes à partir de ladite suspension - une étape de refroidissement des susdites gouttes en granules permettant la solidification de la matière grasse formant une matrice encapsulant lesdites particules de butyrate de sodium. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, comprenant : - une étape de préparation d’un mélange d’une poudre de particules de butyrate de sodium dans une matière grasse à l’état fondu sous forme liquide, en introduisant ladite poudre dans ladite matière grasse à l’état fondu sous forme liquide par des moyens appropriés, en particulier à l’aide d’un mélangeur, pour obtenir une suspension, - une étape de formation des gouttes par pulvérisation de la susdite suspension, - une étape de refroidissement desdites gouttes dans une chambre de refroidissement à une température de -20°C à 30°C, en particulier sous flux d’air. On entend également par « de -20°C à 30°C », les gammes suivantes : de -20°C à -10°C, de -10°C à 0°C, de 0°C à 10°C, de 10°C à 20°C et de 20°C à 30°C. Selon un mode de réalisation avantageux, ladite étape de préparation d’un mélange est réalisée dans un dispositif tel que les mélangeurs statiques ou dynamiques, en particulier les malaxeurs, les extrudeuses, et les mélangeurs sans pièce interne, comme les mélangeurs à ultrason. Selon un mode de réalisation avantageux, ladite étape de préparation d’un mélange est réalisée dans un mélangeur statique. Selon un mode de réalisation avantageux, ladite étape de préparation d’un mélange est réalisée dans un mélangeur dynamique. Selon un mode de réalisation avantageux, ladite étape de préparation d’un mélange est réalisée dans une extrudeuse. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, comprenant : - une étape de préparation d’un mélange d’une poudre de particules de butyrate de sodium et de la matière grasse sous forme de poudre, suivie d’une élévation de température dudit mélange pour faire fondre ladite matière grasse contenant les particules de butyrate de sodium pour obtenir une suspension, - une étape de formation des gouttes de la susdite suspension, - une étape de refroidissement desdites gouttes dans une chambre de refroidissement à une température de -20°C à 30°C, en particulier sous flux d’air. Selon un mode de réalisation avantageux, ladite étape de préparation du mélange est réalisée dans une extrudeuse. Selon un mode de réalisation avantageux, ladite étape de préparation du mélange est réalisée dans une cuve thermostatée de petite dimension d’une capacité de 0,5 à 5 litres. Selon un mode de réalisation avantageux, ladite étape de préparation du mélange est réalisée dans un mélangeur dynamique comprenant une entrée dans un réacteur pour la matière grasse préalablement fondue à l’état liquide et une entrée pour l’ajout de la poudre de butyrate. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, comprenant : - une étape de préparation d’un mélange d’une poudre de particules de butyrate de sodium et de la matière grasse sous forme de poudre, suivie d’une élévation de température dudit mélange pour faire fondre ladite matière grasse contenant les particules de butyrate de sodium pour obtenir une suspension, - une étape de refroidissement de ladite suspension pour obtenir une dispersion de particules dans la matière grasse cristallisée, - une étape de formation de granulés à partir de ladite dispersion, - une étape de refroidissement desdites granulés. Selon un mode de réalisation avantageux, ladite étape de préparation d’un mélange à partir de poudre est réalisée dans une extrudeuse. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, comprenant : - une étape de préparation d’un mélange d’une poudre de particules de butyrate de sodium dans une matière grasse à l’état fondu sous forme liquide pour obtenir une suspension, - une étape de formation de gouttes à partir de ladite suspension, - une étape de refroidissement des susdites gouttes en granules permettant la solidification de la matière grasse formant une matrice encapsulant lesdites particules de butyrate de sodium ; ou comprenant : - une étape de préparation d’un mélange d’une poudre de particules de butyrate de sodium dans une matière grasse à l’état fondu sous forme liquide, en introduisant ladite poudre dans ladite matière grasse à l’état fondu sous forme liquide par des moyens appropriés, en particulier à l’aide d’un mélangeur, pour obtenir une suspension, - une étape de formation des gouttes par pulvérisation de la susdite suspension, - une étape de refroidissement desdites gouttes dans une chambre de refroidissement à une température de -20°C à 30°C, en particulier sous flux d’air ; ou comprenant : - une étape de préparation d’un mélange d’une poudre de particules de butyrate de sodium et de la matière grasse sous forme de poudre, suivie d’une élévation de température dudit mélange pour faire fondre ladite matière grasse contenant les particules de butyrate de sodium, pour obtenir une suspension - une étape de formation des gouttes de la susdite suspension, - une étape de refroidissement desdites gouttes dans une chambre de refroidissement à une température de -20°C à 30°C, en particulier sous flux d’air ; ou comprenant : - une étape de préparation d’un mélange d’une poudre de particules de butyrate de sodium et de la matière grasse sous forme de poudre, suivie d’une élévation de température dudit mélange pour faire fondre ladite matière grasse contenant les particules de butyrate de sodium pour obtenir une suspension, - une étape de refroidissement de ladite suspension pour obtenir une dispersion de particules dans la matière grasse cristallisée, - une étape de formation de granulés à partir de ladite dispersion. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, dans le quel ladite matière grasse comprend des acides gras à longue chaine contenant plus de 12 atomes de carbone, et en particulier de 12 à 22 atomes de carbone. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, dans laquelle ladite matière grasse comprend des acides gras à longue chaine contenant 16 et 18 atomes de carbone, en particulier à une teneur supérieure ou égale à 70% en poids total de la matière grasse. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, dans lequel le ratio en poids des acides gras C16 : C18 est de 0,7 à 1,7. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, dans lequel ladite matière grasse comprend des acides gras à longue chaine contenant 16 et 18 atomes de carbone, en particulier à une teneur supérieure ou égale à 70% en poids total de la matière grasse, de préférence le ratio en poids des acides gras C16 : C18 est de 0,7 à 1,7. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, dans lequel la matière grasse comprend : - de 40% à 65% d’acide gras C16 - et de 30 % à 60 % d’acide gras C18, dans laquelle la somme des pourcentages d’acide gras C16 et C18 est inférieure à 1. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, dans lequel le ratio en poids des acides gras C16 : C18 est de 1,0 à 1,7 ; en particulier 1,1 ou 1,6 ou 1,7. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, dans lequel la matière grasse comprend : - de 50% à 60% d’acide gras C16 - et de 30 % à 45 % d’acide gras C18, dans laquelle la somme des pourcentages d’acide gras C16 et C18 est inférieure à 1. De préférence, la matière grasse du procédé tel que défini précédemment comprend 57% d’acides gras C16 et 36% d’acide gras C18. De préférence, la matière grasse du procédé tel que défini précédemment comprend 59% d’acides gras C16 et 35% d’acide gras C18. De préférence, la matière grasse du procédé tel que défini précédemment comprend 55% d’acides gras C16 et 41% d’acide gras C18. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé du procédé tel que défini précédemment, dans lequel le ratio en poids des acides gras C16 : C18 est de 0,7 à 1,0 ; en particulier 0,8 ou 0,9. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, dans lequel la matière grasse comprend : - de 40% à 50% d’acide gras C16 - et de 50 % à 60 % d’acide gras C18, dans laquelle la somme des pourcentages d’acide gras C16 et C18 est inférieure à 1. De préférence, la matière grasse du procédé tel que défini précédemment comprend 44% d’acides gras C16 et 54% d’acide gras C18. De préférence, la matière grasse du procédé tel que défini précédemment comprend 46% d’acides gras C16 et 52% d’acide gras C18. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, dans lequel ladite matière grasse comprend des acides gras à longue chaine contenant 16 et 18 atomes de carbone, en particulier à une teneur supérieure ou égale à 70% en poids total de la matière grasse, de préférence le ratio en poids des acides gras C16 : C18 est de 0,7 à 1,7. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, dans lequel la matrice de matière grasse ne comprend pas de minéral. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, dans lequel la matrice de matière grasse ne comprend pas de minéral, et dont la viscosité de la suspension est inférieure à 5000 mPa.s, en particulier de 10 à 5000 mPa.s. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, dans lequel la matrice de matière grasse comprend au moins un minéral. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, dans lequel la matière grasse comprend un minéral et dans lequel la viscosité de la suspension formée est inférieure à 8000mPa.s en particulier de 10 à 8000 mPa.s. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, dans lequel la matrice de matière grasse comprend au moins un minéral en quantité de 2% à 10% en poids total de la granule. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, dans lequel ledit minéral est le carbonate de calcium, en particulier à une teneur de 2 à 10 % en poids total de la granule, de préférence 5% ou 10%. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, dans lequel ledit minéral est le tricalcium phosphate (phophate tricalcique), en particulier à une teneur de 2% à 10 % en poids total de la granule. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, dans lequel ledit minéral est le tricalcium phosphate est à une teneur de 5%. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, dans lequel ledit minéral est le sulfate de calcium, en particulier à une teneur de 2 à 10 % en poids total de la granule. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, dans lequel le sulfate de calcium est à une teneur de 2 à 10% en poids total de la granule et dans lequel le ratio en poids des acides gras C16 : C18 est de 1,0 à 1,7 ; en particulier 1,1 ou 1,6 ou 1,7. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, dans lequel le sulfate de calcium est présent à une teneur de 2% et le carbonate de calcium est à une teneur de 5% en poids total de la granule, et dans lequel la matrice de matière grasse comprend 57% d’acides gras C16 et 36% d’acide gras C18. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, dans lequel la matrice de matière grasse comprend au moins un minéral en quantité de 2% à 10% en poids total de la granule, ledit minéral étant en particulier le tricalcium phosphate ou le sulfate de calcium. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, dans lequel la viscosité est ajustée par des méthodes connues, en particulier en ajoutant des additifs inorganiques ou organiques. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, dans lequel ledit procédé est mis en œuvre en l’absence d’émulsifiant. On entend par « émulsifiant » un additif permettant de créer une émulsion stable et homogène. Les émulsifiants à éviter sont par exemples les polyéthylènes glycols (PEG), les polysorbates (Tween 20 ou 80), les lécithines de tournesol, de soja ou de colza, de mono ou diglycérides. Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne un procédé tel que défini précédemment, qui ne comprend pas d’étape supplémentaire d’enrobage des granules. L’invention concerne également une suspension de matière grasse liquide contenant des particules de butyrates de sodium présentant une viscosité inférieure à 8000 mPa.s Selon un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une suspension décrite ci-dessus dans laquelle la matière grasse est une huile de palme hydrogénée. L’invention concerne également une population de granules susceptible d’être obtenue selon un procédé tel que défini précédemment. Un autre objet de l’invention concerne une composition d’alimentation animale ou humaine comprenant des granules ou une population de granules telle que définies précédemment. DESCRIPTION DES FIGURES La est une image de microscopie optique des granules PR1G1F obtenues selon l’invention. La est un ensemble d’images de microscopie électronique à balayage MEB d’un produit de l’art antérieur Adimix® précision (1 ère ligne) et de deux produits préparés selon l’invention PR1G1F et PCaG1R1 en 2e et 3e lignes. Les figures de la première ligne 2 a), b) et c) sont des images des granules de l’art antérieur, Adimix®précision, ayant pour composition 30% de butyrate de sodium, 63% de matière grasse, 5% de carbonate de calcium et 2% de sulfate de calcium. Les figures de la deuxième ligne 2 d), e) et f) sont celles des granules du produit PR1G1F préparé selon l’invention comprenant 30% de butyrate de sodium et 70% de matière grasse (huile de palme hydrogénée) sans ajout de minéraux. Les figures de la troisième ligne 2 g), h) et i) sont des images des granules du produit PCaG1R1 préparé selon l’invention comprenant 30% de butyrate de sodium et 60% de matière grasse (huile de palme hydrogénée) avec une teneur de 10% en carbonate de calcium. Les figures de la première colonne 2 a), d) et g) montrent la morphologie initiale des granules avant les tests in vitro de digestions gastrique ou entérique. Les figures de la deuxième colonne 2 b), e) et h) montrent la morphologie des granules après le test in vitro de digestion gastrique à pH 2 en présence de pepsine, pendant 2h à 39°C. Les figures de la troisième colonne 2 c), f) et i) montrent la morphologie des granules après le test in vitro de digestion entérique en présence de lipase à pH 7 pendant 18h à 39°C. La barre d’échelle en bas à droite des images de microscopie électronique à balayage représente 400 µm pour les images a), b), c), d), e), f), g) et h) et 600 µm pour l’image i). Pour les 3 produits analysés, la morphologie est maintenue après le test in vitro de digestion gastrique. Pour les granules préparés selon de l’invention, les produits PR1G1F et PCaG1R1, bien que des craquelures soient observées sur les granules, la morphologie initiale sphérique est maintenue après le test de digestion entérique avec de la lipase. Dans le cas du produit Adimin®précision, la matrice d’enrobage se dégrade après incubation entérique entrainant une perte de la morphologie initiale des granules. Ainsi les granules préparées selon l’invention PR1G1F et PCaG1R1 maintiennent la structure de la matrice d’enrobage aussi bien dans l’environnement gastrique qu’entérique. La représente les images de microscopie optique utilisées pour l’analyse morphologique par le logiciel d’analyse d’image Ellix. La figure 3a) est la vue d’ensemble des granules utilisée pour l’analyse du produit PR1G1F, préparé selon l’invention comprenant 30% de butyrate de sodium et 70% de matière grasse (huile de palme hydrogénée) sans ajout de minéraux sans minéraux ; la figure 3b) celle utilisée pour l’analyse du produit PCaR1G1F, préparé selon l’invention comprenant 30% de butyrate de sodium et 65% de matière grasse avec une teneur de 5% en tricalcium phosphate ; la figure 3c) celle utilisée pour l’analyse du produit Adimix®précision. La est un tableau représentant la morphologie des granules à l’aide d’images de microscopie optique en lien avec la viscosité mesurée de la suspension avant l’étape de formation des granules. EXEMPLES Exemple 1 : Dans un premier temps, dans un récipient, on pèse à température ambiante (entre 20 et 25°C) : 1,2 kg de butyrate de sodium en poudre de qualité fine (90% minimum inférieur à 200µm mesuré par méthode de tamisage) et 2,8 kg d’huile de palme hydrogénée (fournisseur MOSSELMAN) sous forme de particules solides. On verse le contenu de ce récipient dans un mélangeur à tambour pour que le mélange soit brassé pendant 5 minutes. On obtient un mélange homogène des 2 poudres, à température ambiante (entre 20 et 25°C). Ce mélange est introduit dans une trémie de remplissage et alimente via un doseur de poudre à un débit de 7kg/h une extrudeuse thermorégulée équipée d’une paroi thermostatée. La consigne de chauffe de l’extrudeuse est fixée à 90°C. Sous l’effet de la pression et des calories, l’huile de palme hydrogénée devient liquide, ce qui met le butyrate de sodium en suspension dans la matière grasse liquide, La configuration de l’extrudeuse est réalisée avec une longueur de vis de 15 cm, la rotation est de 35 rotations par minute (tr/min), enfin le débit de produit est de 7 kg/h. La suspension obtenue sort de l’extrudeuse au travers de l’orifice de sortie, sous forme liquide. La suspension est envoyée par gravité dans une turbine thermorégulée à 70°C, situé en haut d’une tour d’atomisation, permettant la formation de gouttes de 700 µm (+/- 200µm) dans une chambre d’atomisation avec un contre-courant d’air froid à température régulée entre 15°C et 20°C permettant la solidification de la suspension sous forme de particules sphériques. Les particules correspondent alors à une dispersion de butyrate de sodium dans une matrice de matière grasse. Les particules obtenues sont de forme sphérique, de taille 600µm à 1 mm. Exemple 2 : L’utilisation d’une extrudeuse thermorégulée permet de réaliser les étapes de mélange, malaxage et mise en forme de granulés dans un seul équipement dans une gamme de température de 20 à 100°C. 5 kg d’huile de palme hydrogénée (fournisseur MOSSELMAN) est préparée dans une cuve à une température de 70°C jusqu’à obtention de la matière grasse sous l’état fondu. Du butyrate de sodium en poudre de qualité fine (90% minimum inférieur à 200µm mesuré par méthode de tamisage) est versé dans la trémie de remplissage de la 1ère section de l’extrudeuse. Un doseur de poudre alimente l’extrudeuse avec le butyrate de sodium à un débit de 1,2 kg/h. L’huile de palme hydrogénée liquide est injectée à un débit de 2,8 kg/h dans la 2ème section de l’extrudeuse via un injecteur situé à 10cm de la trémie de remplissage où est dosé le butyrate de sodium. La configuration de l’extrudeuse est réalisée avec une longueur de vis de 15 cm, la rotation est de 35 rotations par minute, enfin le débit de produit est de 4 kg/h. Le passage par les vis d’extrusion à une température entre 70 et 85°C permet d’obtenir une suspension de butyrate dans la matière grasse liquide de façon homogène avant la sortie par la filière d’extrusion. Le produit est refroidi à 25°c à la sortie de l’extrudeuse, et sort de la filière sous forme de cylindres de produit solide. Un disque rotatif avec des couteaux situé à 3 mm de la filière découpe les tiges de produits qui sortent en particules régulières. Les particules ont une longueur de 750µm +/- 200 µm et un diamètre de 700µm. Ces particules sont ensuite sphéronisées dans un équipement régulé à 50°C et tournant à 500 tr/min de façon à rendre ces particules sphériques. Les particules correspondent alors à une dispersion de butyrate de sodium dans une matrice de matière grasse Exemple 3 : 10 kg d’huile de palme hydrogénée (fournisseur MOSSELMAN) sont incorporés dans un fondoir, équipé d’une double enveloppe avec une consigne de chauffe à 90°C, jusqu’à obtention de la fonte totale de la matière grasse qui est donc à l’état liquide. La matière grasse fondue est soutirée par le fond de cuve, grâce à une pompe péristaltique de type Watson Marlow équipée de cordons chauffants thermostatés, réglée à un débit de 7 kg/h. La pompe alimente une cuve de mélange thermostatée, d’une capacité de 5 litres, permettant une capacité de 2,5 à 3 kg de suspension, ayant une double enveloppe maintenue à 90°C, et équipée d’une agitation hélice à pale de type IKA RW20. Cette même cuve de mélange thermostatée est alimentée en butyrate de sodium en poudre de qualité fine (90% minimum inférieur à 200µm mesuré par méthode de tamisage), grâce à un doseur de poudre à un débit de 3 kg/h. La cuve de mélange permet de répartir de façon homogène le butyrate de sodium dans la matière grasse liquide en moins de 20 secondes. On obtient alors une suspension liquide. La suspension liquide est soutirée à la sortie de la cuve thermostatée grâce à une pompe à un débit de 10 kg/h et transférée vers la buse de pulvérisation. La pulvérisation de la suspension de matière grasse / butyrate est réalisée par une buse de type bifluide à mélange interne (Spraying System), dans une enceinte à température ambiante (entre 20 et 25°C). On obtient un produit matriciel où les particules de butyrate sont à l’intérieur d’une matrice de matière grasse. Le produit obtenu est une poudre composée de granules sphériques constituant une dispersion de butyrate de sodium dans la matrice matière grasse. La composition du mélange final est alors de 70% d’huile de palme hydrogénée et de 30 % de butyrate de sodium. Exemple 4 : 4 200 g d’huile de palme hydrogénée (fournisseur MOSSELMAN) sont incorporés dans un fondoir, équipé d’une double enveloppe avec une consigne de chauffe à 90°C, jusqu’à obtention de la fonte totale de la matière grasse qui est donc à l’état liquide. La matière grasse fondue est soutirée par le fond de cuve, grâce à une pompe péristaltique de type Watson Marlow équipée de cordons chauffants thermostatés, réglée à un débit de 700g/h, la pompe alimente un réacteur thermostaté. Ce même réacteur thermostaté est alimenté en butyrate de sodium en poudre de qualité fine (90% minimum inférieur à 200µm mesuré par méthode de tamisage), grâce à un doseur de poudre à un débit de 300 g/h. La suspension liquide homogène de butyrate de sodium dans la matière grasse liquide est obtenue en moins de 30 secondes. Cette suspension est transférée à la sortie du réacteur thermostaté par une conduite thermostatée à un dispositif de pulvérisation connu de l’homme de l’art (turbine, disque rotatif, buse de pulvérisation bifluide). La pulvérisation de la suspension matière grasse / butyrate est réalisée dans une enceinte à température ambiante (entre 20 et 25°C) qui permet de figer les gouttes de suspension. Le produit obtenu est une poudre composée de granules sphériques de taille granulométrique moyenne de 400 microns constituant une dispersion de butyrate de sodium dans la matrice matière grasse. Exemple 5 : Dans cet exemple, on procède comme dans l’exemple 4. 4 200 g d’huile de palme hydrogénée (fournisseur MOSSELMAN) sont engagés dans un fondoir, équipé d’une double enveloppe avec une consigne de chauffe à 90°C, jusqu’à obtention de la fonte totale de la matière grasse qui est donc à l’état liquide. 600 g de butyrate de sodium en poudre de qualité fine (90% minimum inférieur à 200µm mesuré par méthode de tamisage) sont mélangés avec 100 g de phosphate tricalcique pour obtenir un mélange de poudre homogène contenant 85,7 % de butyrate de sodium et 14,3 % de phosphate tricalcique. Ce mélange est versé dans un doseur de poudre. La matière grasse fondue est soutirée par le fond de cuve, grâce à une pompe péristaltique de type Watson Marlow équipée de cordons chauffants thermostatés, réglée à un débit de 650 g/h, la pompe alimente un réacteur thermostaté. Ce même réacteur thermostaté est alimenté avec le mélange de poudre de butyrate et de phosphate tricalcique par un doseur de poudre à un débit de 350 g/h. La suspension liquide homogène des poudres de butyrate de sodium et de minéraux dans la matière grasse liquide est obtenue en moins de 30 secondes. Cette suspension est transférée à la sortie du réacteur thermostaté par une conduite thermostatée à un disque rotatif. La pulvérisation de la suspension matière grasse / butyrate et minéraux est réalisée dans une enceinte à température ambiante (entre 20 et 25°C) qui permet de figer les gouttes de suspension. Le produit obtenu est une poudre composée de granules sphériques constituant une dispersion de butyrate de sodium dans la matrice matière grasse. La composition du mélange final est alors de 65% d’huile de palme hydrogénée, 5% de phosphate tricalcique, 30 % de butyrate de sodium. Exemple 6 : On réalise la même opération que celle de l’exemple 5 en mettant en œuvre 10% de carbonate de calcium par rapport à la formule totale, 60% d’huile de palme hydrogénée et 30 % de butyrate de sodium. Le carbonate de calcium est mélangé dans les bonnes proportions avec la poudre de butyrate de sodium. La matière grasse fondue est soutirée par le fond de cuve, grâce à une pompe péristaltique de type Watson Marlow équipée de cordons chauffants thermostatés, réglée à un débit de 650 g/h, la pompe alimente un réacteur thermostaté. Ce même réacteur thermostaté est alimenté avec le mélange de poudre de butyrate et de phosphate tricalcique par un doseur de poudre à un débit de 350 g/h. La suspension liquide homogène des poudres de butyrate de sodium et de minéraux dans la matière grasse liquide est obtenue en moins de 30 secondes. Cette suspension est transférée à la sortie du réacteur thermostaté par une conduite thermostatée à un disque rotatif. La pulvérisation de la suspension matière grasse / butyrate est réalisée dans une enceinte à température ambiante (entre 20 et 25°C) qui permet de figer les gouttes de suspension. Le produit obtenu est une poudre composée de granules sphériques constituant une dispersion de butyrate de sodium et de carbonate de calcium dans la matrice matière grasse. La composition du mélange final est alors de 60% d’huile de palme hydrogénée, 10% de carbonate de calcium, et de 30 % de butyrate de sodium. Exemple 7 : Enfin, on effectue la même mise en œuvre que l’exemple 5, avec 5% de carbonate de calcium, 2% de sulfate de calcium, 30% de butyrate de sodium et 63% d’huile de palme hydrogénée. Les sels de calcium sont mélangés dans les bonnes proportions avec la poudre de butyrate de sodium. La matière grasse fondue est soutirée par le fond de cuve, grâce à une pompe péristaltique de type Watson Marlow équipée de cordons chauffants thermostatés, réglée à un débit de 650 g/h, la pompe alimente un réacteur thermostaté. Ce même réacteur thermostaté est alimenté avec le mélange de poudre de butyrate et de phosphate tricalcique par un doseur de poudre à un débit de 350 g/h. La suspension liquide homogène des poudres de butyrate de sodium et de minéraux dans la matière grasse liquide est obtenue en moins de 30 secondes. Cette suspension est transférée à la sortie du réacteur thermostaté par une conduite thermostatée à un disque rotatif. La pulvérisation de la suspension matière grasse / butyrate est réalisée dans une enceinte à température ambiante (entre 20 et 25°C) qui permet de figer les gouttes de suspension. Le produit obtenu est une poudre composée de granules sphériques constituant une dispersion de butyrate de sodium et de carbonate de calcium dans la matrice matière grasse. La composition du mélange final est alors de 63% d’huile de palme hydrogénée, 5% de carbonate de calcium, 2% de sulfate de calcium, et de 30 % de butyrate de sodium. Exemple 8 : 15000 kg d’huile de palme hydrogénée (fournisseur SIO) sont incorporés dans un fondoir, équipé d’une double enveloppe avec une température de chauffe de 70°C, jusqu’à obtention de la fonte totale de la matière grasse qui est donc à l’état liquide. 500 kg de butyrate de sodium en poudre de qualité fine (90% minimum inférieur à 200µm mesuré par méthode de tamisage) sont transférés dans un doseur de poudre. La matière grasse fondue est soutirée par le fond de cuve et transférée via une ligne double enveloppe thermostatée à 80°C grâce à une pompe volumétrique, à un débit de 390 Kg/h. La pompe volumétrique alimente le réacteur thermostaté. Ce même réacteur thermostaté est alimenté avec la de poudre de butyrate de sodium par un doseur de poudre à un débit de 167 kg/h. La suspension liquide homogène des poudres de butyrate de sodium dans la matière grasse liquide est obtenue en moins de 30 secondes. Cette suspension est transférée à la sortie du réacteur thermostaté par une conduite thermostatée à 75°C à une buse de pulvérisation bifluide à mélange interne de type Spraying system. Des granules présentant une Dv(0,50) de 1 mm sont obtenues. La suspension matière grasse / butyrate est pulvérisée via une buse, à un débit de 557 kg/h, dans une chambre d’atomisation avec un contre-courant d’air froid à une température régulée entre 15 et 20°C permettant la solidification de la suspension sous forme de particules sphériques. Les particules obtenues solidifiées correspondent alors à une dispersion de butyrate de sodium dans une matrice solide de matière grasse. La pulvérisation a duré 45 minutes, sans interruption. La poudre obtenue est composées de particules sphériques dont la granulométrie mesurée par granulométrie laser est caractérisée par une médiane Dv(0,50) de 658 µm. Exemple 9: Analyse des taux de protection et de libérations L’évaluation des taux de protection TRC1 et de libération TRC2 et TRC3 a été réalisée selon la méthode décrite ci-dessus. Les digestions, gastrique et entériques, sont réalisées de façon suivante. Digestion gastrique in vitro pour l’évaluation de TRC1 La digestion gastrique est simulée en introduisant 1g +/- 0,1mg de granules dans un erlenmeyer contenant 25 ml d’une solution tampon de phosphate (pH6, 0,1 M) et 10 mL HCl (0,2 M). La solution est ramenée à pH=2 à l’aide d’une solution HCl ou NaOH à 1M. Puis 1 ml d’une solution de pepsine (25mg/ml), préparée à partir de la pepsine issue de la muqueuse gastrique porcine (SIGMA réf P-7000, 250U/mg solide), est ajouté. La solution est incubée à 39°C pendant 2 heures. La solution est ensuite filtrée sur un filtre plissé pour récupérer les granules qui peuvent être observés au microscope électronique à Balayage en mode environnemental, selon la méthode décrite dans E.Conforto et al. (« An optimized methodology to analyze biopolymer capsules by environmental scanning electron microscopy », Materials Science and Engineering: C, Volume 47, 1 February 2015, Pages 357-366). Le filtrat est récupéré dans une fiole jaugée de 100ml contenant 10ml d’acide 2-methylhexanoic, et l’acide butyrique est dosé selon la méthode de dosage standard des acides gras volatiles par chromatographie phase gaz. Digestion entérique dans le petit intestin in vitro pour l’évaluation de TRC2 La digestion entérique est simulée en introduisant 1g +/- 0,1mg de granules dans un erlenmeyer contenant 25 ml d’une solution tampon de phosphate (pH6, 0,1 M) et 10 mL HCl (0,2 M). La solution est ramenée à pH=6,8 à l’aide d’une solution HCl ou NaOH à 1M. Puis 1mL d’une solution de pancréatine (100mg/ml), préparée à partir de pancréatine issue du pancréas porcin (SIGMA réf P-7545), sont introduits dans le mélange. La solution est incubée à 39°C pendant 4 heures. La solution est ensuite filtrée pour récupérer les granules qui peuvent être observés au microscope électronique à Balayage en mode environnemental, selon la méthode décrite dans E.Conforto et al. (« An optimized methodology to analyze biopolymer capsules by environmental scanning electron microscopy », Materials Science and Engineering: C, Volume 47, 1 February 2015, Pages 357-366). Le filtrat est récupéré dans une fiole jaugée de 100 ml contenant 10 ml d’acide 2-methylhexanoic, et l’acide butyrique est dosé selon la méthode de dosage standard des acides gras volatiles par chromatographie phase gaz. Digestion entérique dans le gros intestin in vitro pour l’évaluation de TRC3 La digestion entérique est simulée en introduisant 1g +/- 0,1mg de granules dans une solution contenant 25 ml d’une solution tampon de phosphate (pH6, 0,1 M) et 10 mL HCl (0,2 M). La solution est ramenée à pH=7 à l’aide d’une solution HCl ou NaOH à 1M. Puis 100 mg de lipase, issus de la lipase du pancréas porcin (SIGMA réf. L3126), sont introduits dans le mélange. La solution est incubée à 39°C pendant 18 heures. La solution est ensuite filtrée pour récupérer les granules qui peuvent être observés au microscope électronique à Balayage en mode environnemental, selon la méthode décrite dans E.Conforto et al. (« An optimized methodology to analyze biopolymer capsules by environmental scanning electron microscopy », Materials Science and Engineering: C, Volume 47, 1 February 2015, Pages 357-366). Le filtrat est récupéré dans une fiole jaugée de 100ml contenant 10ml d’acide 2-methylhexanoic, et l’acide butyrique est dosé selon la méthode de dosage standard des acides gras volatiles par chromatographie phase gaz. Le tableau 1 suivant reporte les valeurs des taux de protections gastrique TRC1 et des taux de libérations entériques TRC2 et TRC3 pour les granules préparés selon l’invention contenant la même teneur (Buty) en butyrate de sodium (30%) mais à différentes teneurs en minéraux ( de 0 à 10%) et pour un produit de référence de l’art antérieur Adimix®précision. La matière grasse (MG) de la matrice pour l’ensemble des produits analysés est l’huile de palme hydrogénée. Le produit référencé PR1G1F sans minéraux a été préparé suivant l’exemple 4. Le produit PCaR1G1F, contenant 5% de tricalcium phosphate a été préparé suivant l’exemple 5. Le produit référencé PCaR1G2F, contenant 5% de carbonate de calcium et 2% de sulfate de calcium a été préparé suivant l’exemple 7. Le produit référencé PCaR1G1, contenant 10 % de carbonate de calcium ont été préparés selon l’exemple 6. Reférence Composition Buty/MG/CaCO 3 /CaSO 4 /Ca 3 (PO 4 ) 2 TRC1 TRC2 TRC3 Adimix®precision 30 / 63 / 5 / 2 / 0 15% 87% 79% PR1G1F 30 / 70 / 0 / 0 / 0 79% 28% 83% PCaR1G1F 30 / 65 / 0 / 0 / 5 77% 28% 83% PCaR1G2F 30 / 63 / 5 / 2 / 0 71% 37% 93% PCaR1G1 30 / 60 / 10 / 0 /0 66% 34% 88% Tableau 1. Les taux de protection gastriques et de libération entériques Les produits selon l’invention (PR1G1F, PCaR1G1F, PCaR1G2F et PCaR1G1) présentent tous un taux de protection gastrique TRC1 supérieur à 65%, soit 3 à 4 fois supérieures au produit de l’art antérieur Adimix®précision. Le taux de libération TRC2 des produits de l’invention se situe entre 25% et 40%, soit inférieurs à celui de l’art antérieur, Adimix®précision. Le taux de libération TRC3 des produits de l’invention est supérieur à 80%, soit supérieur à celui de l’art antérieur, Adimix®précision. Les valeurs de TRC2 et TRC2 montrent une cinétique de libération différente de celui de l’art antérieur, Adimix®précision. Les produits de l’invention notamment se libèrent de façon plus tardive dans le tractus entérique, en particulier principalement dans l’environnement entérique du gros intestin. Il est à noter que le produit de l’invention sans minéral (PR1G1F) présente la valeur la plus élevée de protection de taux gastrique TRC1 à 79%. On observe aussi que bien que de même composition avec Adimix® précision, les valeurs de taux de protection et de libération de PCaR1G2F sont différentes. Exemple 10: Analyse granulométrique et morphologique morphologie des granules La morphologie des granules PR1G1F, préparé selon l’invention comprenant 30% de butyrate de sodium et 70% de matière grasse (huile de palme hydrogénée) sans ajout de minéraux, est observée à l’aide d’un microscope optique. La montre des particules sphériques individualisées. La monodispersité en taille de la poudre est confirmée par l’analyse granulométrique laser qui révèle une valeur moyenne granulométrique Dv(0,5) de 630 µm et une valeur SPAN de 0,638. A titre de comparaison les granules d’Adimix®précision présente une valeur moyenne granulométrique Dv(0,5) de 990 µm et une valeur SPAN de 1,450. Morphologie avant et après digestions La morphologie initiale des granules PR1G1F et PCaG1R1 et celle après digestion gastrique et entérique in vitro sont observées par microscopie électronique à balayage en mode environnemental, selon la méthode décrite dans E.Conforto et al. (« An optimized methodology to analyze biopolymer capsules by environmental scanning electron microscopy », Materials Science and Engineering: C, Volume 47, 1 February 2015, Pages 357-366). Digestion gastrique in vitro La digestion gastrique est simulée en introduisant 1g +/- 0,1mg de granules dans un erlenmeyer contenant 25 ml d’une solution tampon de phosphate (pH6, 0,1 M) et 10 mL HCl (0,2 M). La solution est ramenée à pH=2 à l’aide d’une solution HCl ou NaOH à 1M. Puis 1 ml d’une solution de pepsine (25mg/ml), préparée à partir de la pepsine issue de la muqueuse gastrique porcine (SIGMA réf P-7000, 250U/mg solide), est ajouté. La solution est incubée à 39°C pendant 2 heures. La solution est ensuite filtrée sur un filtre plissé pour récupérer les granules qui peuvent être observés au microscope électronique à Balayage en mode environnemental. Digestion entérique avec de la lipase in vitro La digestion entérique est simulée en introduisant 1g +/- 0,1mg de granules dans une solution contenant 25 ml d’une solution tampon de phosphate (pH6, 0,1 M) et 10 mL HCl (0,2 M). La solution est ramenée à pH=7 à l’aide d’une solution HCl ou NaOH à 1M. Puis 100 mg de lipase, issus de la lipase du pancréas porcin (SIGMA réf. L3126), sont introduits dans le mélange. La solution est incubée à 39°C pendant 18 heures. La solution est ensuite filtrée pour récupérer les granules qui peuvent être observés au microscope électronique à Balayage en mode environnemental. La montre la morphologie des granules d’un produit de l’art antérieur Adimix® précision (1ère ligne) et de deux produits préparés selon l’invention PR1G1F et PCaG1R1 en 2 e et 3 e lignes. Les produits de l’invention PR1G1F et PCaG1R1 conservent leur morphologie après une digestion gastrique aussi bien après digestion gastrique Analyse de la sphéricité L’analyse de la sphéricité des granules de PR1G1F, de PCaR1G1F et d’Adimix®précision est effectuée par des outils de type reconnaissance de forme par analyse d’image avec le logiciel ELLIX de Microvision Instruments, en version 6.0.2. Les granules sont entourés puis leur taille, leur circularité et leur orientation sont analysés par le logiciel qui donne un indice de sphéricité par le rapport des axes des particules. La montre les images utilisées pour l’analyse morphologique par le logiciel ELLIX. Le tableau 2 représente les données fournies par le logiciel en lien avec la figure 3a), image des granules du produit PR1G1F et le ratio entre longueur et la largeur, indice du facteur de forme. PR1G1F Objet Surface du modèle [µm²] Longueur [µm] Largeur [µm] Surface de l'objet [µm²] Périmètre de l'objet [µm] Ratio Longueur / Largeur 1 9109,2 108,90 106,60 9109,2 342,44 1,02 2 5551,3 84,68 83,74 5551,3 269,23 1,01 3 8911,6 109,61 103,69 8911,6 338,65 1,06 4 5184,5 81,94 80,70 5184,5 258,75 1,02 5 21012,0 164,21 163,00 21012,0 528,75 1,01 6 15591,7 141,28 140,69 15591,7 447,12 1,00 7 5567,9 86,94 81,78 5567,9 268,91 1,06 8 6430,0 92,40 88,84 6430,0 288,24 1,04 Tableau 2. Données d’analyses d’images des granules de la figure 3a). Le tableau 3 représente les données fournies par le logiciel en lien avec la figure 3b), image des granules du produit PCaR1G1F et le ratio entre longueur et la largeur, indice du facteur de forme. PCaR1G1F Objet Surface du modèle [µm²] Longueur [µm] Largeur [µm] Surface de l'objet [µm²] Périmètre de l'objet [µm] Ratio Longueur / Largeur 1 11652,7 128,00 116,05 11652,7 387,41 1,10 2 16506,2 150,79 139,50 16506,2 460,94 1,08 3 15460,7 146,14 134,87 15460,7 446,71 1,08 4 10514,3 117,62 113,96 10514,3 368,02 1,03 5 6418,1 91,96 88,99 6418,1 288,58 1,03 6 11638,4 125,60 118,08 11638,4 386,88 1,06 7 17258,7 152,53 144,29 17258,7 471,53 1,06 8 8249,5 107,18 98,36 8249,5 328,67 1,09 Tableau 3. Données d’analyses d’images des granules de la figure 3b). Le tableau 4 représente les données fournies par le logiciel en lien avec la figure 3c), images des granules d’Adimix®précision et le ratio entre longueur et la largeur, indice du facteur de forme. Adimix® précision Objet Surface du modèle [µm²] Longueur [µm] Largeur [µm] Surface de l'objet [µm²] Périmètre de l'objet [µm] Ratio Longueur / Largeur 1 903702,3 1508,68 766,05 903702,3 3692,09 1,97 2 510058,0 1098,37 597,25 510058,0 2776,75 1,84 3 695900,9 954,20 929,24 695900,9 2992,57 1,03 4 811790,9 1503,40 691,96 811790,9 3577,47 2,17 5 2339010,0 2748,39 1374,35 2339010,0 7372,53 2,00 6 497227,0 1123,20 565,84 497227,0 2751,74 1,99 7 769145,8 1468,10 671,71 769145,8 3494,59 2,19 8 1919890,0 2565,08 967,66 1919890,0 5798,09 2,65 Tableau 4. Données d’analyses d’images des granules de la figure 3c). Dans le cas des granules de l’invention PR1G1F et PCaR1G1F, le rapport des valeurs de longueur et de largeur calculées par le logiciel est inférieur ou égal à 1,1. Ceci confirme que les granules de l’invention sont sphériques. Dans le cas des granules issues d’Adimix®précision, le rapport des valeurs de longueur et de largeur calculées par le logiciel est supérieur à 1,1 excepté pour une granule, correspondant à la granule sphérique au centre de l’image de la figure 3c). Le facteur de forme des granules analysées d’Adimix®précision confirme l’évaluation visuelle observée indiquant que la majorité des granules ne présentent pas une morphologie sphérique. Exemple 11: Analyse de reprise d’humidité Cette méthode est utilisée pour déterminer la teneur en eau que reprend une poudre au fur et à mesure du temps. Cette teneur en eau est importante pour donner une information sur la stabilité de cette poudre. La mesure de la reprise d’humidité est réalisée dans un dessiccateur étanche, maintenu à une humidité relative de 75% par une solution saturée en NaCl, et maintenu à 25°C. Entre 2 g à 4 g de poudre de granules sont pesés dans une coupelle préalablement tarée. La coupelle est maintenue dans cette atmosphère à humidité contrôlée pendant une durée de 24 heures. La reprise d’humidité est mesurée toutes les heures pendant 5 heures puis à 24 heures. La reprise d’humidité est mesurée en % de reprise d’humidité par rapport à l’humidité de départ. Le tableau 5 ci-dessous reporte les valeurs de reprise d’humidité en fonction du temps pour PR1G1F, un produit sans minéraux dans la composition de la matrice de matière grasse. PR1G1F Temps (h) Masse (g) % reprise d'humidité 0 2,279 0% 1 2,284 0,22% 2 2,285 0,26% 4 2,289 0,44% 5 2,296 0,75% 24 2,483 8,95% Tableau 5. Reprise d’humidité de PRIG1F Le tableau 6 ci-dessous reporte les valeurs de reprise d’humidité en fonction du temps pour PCaR1G1F, un produit de l’invention contenant 5% de tricalcium phosphate (TCP). PCaR1G1F Temps (h) Masse (g) % reprise d'humidité 0 2,194 0% 1 2,198 0,18% 2 2,200 0,27% 4 2,204 0,46% 5 2,208 0,64% 24 2,390 8,93% Tableau 6. Reprise d’humidité de PCaR1G1F Le tableau 7 ci-dessous reporte les valeurs de reprise d’humidité en fonction du temps pour le produit de l’art antérieur Adimix®précision. Adimix® Précision Temps (h) Masse (g) % reprise d'humidité 0 2,242 0% 1 2,251 0,40% 2 2,254 0,54% 4 2,261 0,85% 5 2,265 1,03% 24 2,618 16,77% Tableau 7. Reprise d’humidité d’Adimix®précision Les tests effectués sur les échantillons montrent que les produits selon l’invention sont 2 fois moins hygroscopiques que la poudre Adimix®precision. En effet le produit Adimix®precision se solubilise deux fois plus vite. Cela peut expliquer en partie la libération rapide du produit Adimix®precision au niveau de l'estomac, contrairement aux produits issus de l’invention. Exemple 12: Lien entre viscosité du procédé et la morphologie Lors des conditions mises en œuvre de préparation des suspensions de butyrate de sodium dans la matière grasse liquide des procédés selon l’invention permettant d’obtenir des granules de l’invention, la viscosité de la suspension est évaluée. Elle est mise en parallèle avec la morphologie des granules obtenues et avec la composition des granules dans la . La viscosité est analysée en introduisant une quantité de 10 ml pour remplir la chambre thermostatée d’un viscosimètre Brookfield digital DV-E . Le viscosimètre est configuré avec un cylindre coaxial dans la chambre, en utilisant un mobile tournant référence S31. La température de mesure de la viscosité est de 85°C. La viscosité est déterminée pour une vitesse de rotation du mobile de 10 tr/min. On constate qu’à des valeurs de viscosité inférieures à 3000 mPa.s ou à 2 500 mPa.s des suspensions du procédé, des granules de morphologie sphériques sont obtenues. Granule comprenant : des particules de butyrate de sodium, une matrice de matière grasse comprenant des acides gras encapsulant lesdites particules de butyrate de sodium, ladite granule maintenant sa morphologie suite à des tests in vitro de simulation de digestions gastrique et entériques, ladite granule présentant une résistance gastrique conférant une protection des particules de butyrate de sodium dans l‘estomac et présentant une libération prolongée des particules de butyrate de sodium dans le tractus intestinal. Granule selon la revendication 1, dans laquelle le taux de protection gastrique (TRC1) du butyrate de sodium est supérieur ou égal à 50%, en particulier à 65%, de préférence à 70%, et/ou présentant une libération prolongée des particules de butyrate de sodium sur toute la longueur du tractus intestinal, le taux de libération entérique TRC2 du butyrate de sodium dans le petit intestin étant supérieur ou égal à 25%, le taux de libération entérique TRC3 du butyrate de sodium dans le gros intestin étant supérieur ou égaux respectivement à 50%, en particulier supérieur ou égal à 65%, de préférence supérieur ou égal à 70%. Granule selon l’une des revendications 1 ou 2, dans laquelle ladite matière grasse comprend des acides gras à longue chaine contenant plus de 12 atomes de carbone, et en particulier de 12 à 22 atomes de carbone, en particulier des acides gras à longue chaine contenant 16 et 18 atomes de carbone, lesdits acides gras en C16 et C18 étant notamment à une teneur supérieure ou égale à 70% en poids total de la matière grasse, le ratio en poids des acides gras C16 : C18 étant notamment de 0,7 à 1,7. Granule selon l’une des revendications 1 à 3, dans laquelle la morphologie est sphérique. Granule selon l’une des revendications 1 à 4, dans laquelle la matrice comprend un minéral ou plusieurs minéraux, en particulier à un pourcentage en minéral de 2% à 10% en poids total de la granule, de préférence ledit minéral étant choisi parmi le carbonate de calcium, le phosphate tricalcique, le sulfate de calcium, le silicate de calcium, le sulfate de magnésium, le carbonate de magnésium, le phosphate d’aluminium, le carbonate de cobalt, le carbonate de zinc et leur mélange, en particulier le phosphate tricalcique et le sulfate de calcium. Granule selon l’une des revendications 1 à 10, dans laquelle ladite granule comprend : - de 40% à 80% en poids de matière grasse, de préférence de 50% à 70%, - et de 20% à 60% en poids de butyrate de sodium, de préférence de 30% à 50%, et dans laquelle la matière grasse est choisie en particulier dans le groupe constitué de l’huile de palme hydrogénée, l’huile de tournesol hydrogénée, l’huile de colza hydrogénée, la cire d’abeilles, la cire de candelilla, la cire de carnauba, la stéarine de palme, l’acide stéarique ou leur mélange. Population de granules comprenant des granules selon l’une des revendications 1 à 6, dans laquelle la taille granulométrique des granules varie de 200 µm à 1,5 mm, de préférence de 400µm à 1000 µm, de préférence 600 à 800 µm, et en particulier dans laquelle la taille des particules de butyrate de sodium varie de 50 à 1200 µm, en particulier de 200 à 300 µm ; ou dans laquelle la valeur SPAN des granules est inférieure ou égale à 1 ; en particulier inférieure ou égale à 0,8 ; de préférence inférieure ou égale à 0,5 ; ladite valeur SPAN étant calculée selon la formule suivante : dans laquelle D(90%), D(50%) et D(10%) représentent les diamètres pour lesquels respectivement 90%, 50% et 10% de la population des granules possède un diamètre inférieur à cette valeur, ou dans laquelle la population de granules formant une poudre possède un indice d’écoulement de 4 à 7 [indice FlodexTM], en particulier 4 ou 5, ou dans laquelle la valeur de reprise d’humidité est de 3 à 10%, en particulier de 5 à 10%. Population de granules comprenant des granules selon l’une des revendications 1 à 3, 5 et 6, dans laquelle au moins 90% en poids des granules a une morphologie sphérique. Procédé de préparation d’une population de granules comprenant des particules de butyrate de sodium, une matrice de matière grasse comprenant des acides gras, encapsulant lesdites particules de butyrate de sodium, ladite granule maintenant sa morphologie suite à des tests in vitro de simulation de digestions gastrique et entériques, ladite granule présentant une résistance gastrique conférant une protection des particules de butyrate de sodium dans l‘estomac et présentant une libération prolongée des particules de butyrate de sodium dans le tractus intestinal, ledit procédé comprenant : - une étape de préparation d’un mélange des particules de butyrate de sodium à l’état solide dans le liquide de ladite matière grasse à l’état fondu pour obtenir une suspension - une étape de formation des granules à partir de ladite suspension, éventuellement ultérieurement solidifiée sous forme d’une dispersion de particules dans la matière grasse cristallisée, dans lequel la viscosité de la suspension constituée du mélange des particules de butyrate de sodium dans le liquide fondu de la matière grasse avant la susdite étape de formation des granules est inférieure à 8 000 mPa.s, de préférence inférieure à 5 000 mPa.s, plus préférentiellement inférieure à 2 500 mPa.s, en particulier de 10 à 8000 mPa.s. 1 0 . Procédé selon la revendication 9, comprenant : - une étape de préparation d’un mélange d’une poudre de particules de butyrate de sodium dans une matière grasse à l’état fondu sous forme liquide pour obtenir une suspension, - une étape de formation de gouttes à partir de ladite suspension, - une étape de refroidissement des susdites gouttes en granules permettant la solidification de la matière grasse formant une matrice encapsulant lesdites particules de butyrate de sodium. 1 1 . Procédé selon la revendication 9, comprenant : - une étape de préparation d’un mélange d’une poudre de particules de butyrate de sodium dans une matière grasse à l’état fondu sous forme liquide, en introduisant ladite poudre dans ladite matière grasse à l’état fondu sous forme liquide par des moyens appropriés, en particulier à l’aide d’un mélangeur, pour obtenir une suspension, - une étape de formation des gouttes par pulvérisation de la susdite suspension, - une étape de refroidissement desdites gouttes dans une chambre de refroidissement à une température de -20°C à 30°C, en particulier sous flux d’air. 1 2 . Procédé selon la revendication 9, comprenant : - une étape de préparation d’un mélange d’une poudre de particules de butyrate de sodium et de la matière grasse sous forme de poudre, suivie d’une élévation de température dudit mélange pour faire fondre ladite matière grasse contenant les particules de butyrate de sodium, pour obtenir une suspension - une étape de formation des gouttes de la susdite suspension, - une étape de refroidissement desdites gouttes dans une chambre de refroidissement à une température de -20°C à 30°C, en particulier sous flux d’air. 1 3 . Procédé selon la revendication 9, comprenant : - une étape de préparation d’un mélange d’une poudre de particules de butyrate de sodium et de la matière grasse sous forme de poudre, suivie d’une élévation de température dudit mélange pour faire fondre ladite matière grasse contenant les particules de butyrate de sodium pour obtenir une suspension, - une étape de refroidissement de ladite suspension pour obtenir une dispersion de particules dans la matière grasse cristallisée, - une étape de formation de granulés à partir de ladite dispersion. 1 4 . Procédé selon l’une des revendications 9 à 13, dans lequel ladite matière grasse comprend des acides gras à longue chaine contenant 16 et 18 atomes de carbone, en particulier à une teneur supérieure ou égale à 70% en poids total de la matière grasse, de préférence le ratio en poids des acides gras C16 : C18 est de 0,7 à 1,7. 1 5 . Procédé selon l’une des revendications 9 à 14, dans lequel la matrice de matière grasse comprend au moins un minéral en quantité de 2% à 10% en poids total de la granule, ledit minéral étant en particulier le tricalcium phosphate ou le sulfate de calcium. 1 6 . Population de granules susceptible d’être obtenue selon le procédé selon l’une des revendications 9 à 15. 1 7 . Composition d’alimentation animale et humaine comprenant des granules selon l’une des revendications 1 à 6 ou une population de granules selon l’une des revendications 7 ou 8 et 16.