Brevet FR3116559A1 — publié le 20220527

La présente invention concerne une turbomachine comprenant une section de compresseur (3, 4) et une section de turbine (6, 7) configurée pour entrainer en rotation la section de compresseur (3, 4), la section de turbine (6, 7) et la section de compresseur (3, 4) comprenant chacune un stator (10) comprenant des aubes (11) fixes montées entre une virole interne (12) et une virole externe (14), l’une au moins parmi la section de turbine (6, 7) et la section de compresseur (3, 4) comprenant un générateur de plasma (21), monté dans le stator (10) de la section de turbine (6, 7) et/ou de la section de compresseur (3, 4) et configuré pour modifier un débit d’air dans ledit stator (10). De plus, la turbomachine (1) comprend un contrôleur (26) configuré pour commander le générateur de plasma (21) en fonction d’un régime de la turbomachine (1). Figure pour l’abrégé : Fig. 4a Turbomachine comprenant une turbine à section variable DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne le domaine des turbomachines, et plus précisément la gestion de la ligne de fonctionnement d’une section de compresseur d’une turbomachine. ETAT DE LA TECHNIQUE Une turbomachine à double flux comprend généralement, d’amont en aval dans le sens de l’écoulement des gaz, une soufflante, un espace annulaire d’écoulement primaire et un espace annulaire d’écoulement secondaire qui est extérieurement par rapport à l’écoulement primaire. La masse d’air aspirée par la soufflante est donc divisée en un flux primaire, qui circule dans l’espace d’écoulement primaire, et en un flux secondaire, qui est concentrique avec le flux primaire et circule dans l’espace d’écoulement secondaire. L’espace d’écoulement primaire traverse un corps primaire comprenant une section de compresseur et une section de turbine. De manière connue en soi, la section de compresseur et la section de turbine sont réalisées sous la forme d’un étage ou d'une succession d'étages comprenant chacun une roue d'aubes mobiles (rotor) tournant devant une roue d'aubes fixes (stator). Il est connu de contrôler la ligne de fonctionnement de la section de compresseur de la turbomachine afin de limiter les risques de pompage, notamment dans les phases transitoires comme les accélérations ou les décélérations, et d’améliorer le rendement de la section de compresseur. Pour cela, la turbomachine comprend habituellement un conduit de décharge s’étendant entre la veine primaire et la veine secondaire, au niveau du carter intermédiaire, comprenant au niveau de la sortie des ailettes de décharge. Le conduit et les ailettes permettent ainsi de réguler le débit en entrée du compresseur haute pression et de limiter des risques de pompage du compresseur basse pression en évacuant dans la veine secondaire de l’air prélevé dans l’écoulement primaire. Toutefois, le prélèvement d’air dans la veine primaire réduit le rendement de la section de compression, et donc de la turbomachine, et son injection dans la veine secondaire par les ailettes de décharge crée des pertes de charge dans la veine secondaire. Les conduits de décharge ont donc un impact important sur la consommation de la turbomachine et sur sa durée de vie. De plus, ils ajoutent de la masse et de la complexité à l’architecture de la turbomachine. Enfin, la présence des conduits de décharge permet d’éviter les risques de pompage mais n’a pas d’impact sur la ligne de fonctionnement de la section de compresseur. Il a également été proposé de modifier la géométrie de la section de compresseur et/ou de la section de turbine afin de monter ou de baisser la ligne de fonctionnement. Cette modification permet effectivement d’adapter la ligne de fonctionnement de la section de compresseur. Toutefois, l’utilisation de géométries variables pose des problèmes d’intégration et de contrôle dans la turbomachine et détériore ses performances. Un but de l’invention est de remédier aux inconvénients de l’art antérieur. En particulier, un but de l’invention est de proposer une solution permettant d’adapter la ligne de fonctionnement d’une section de compresseur d’une turbomachine de manière simple et efficace qui soit facile à intégrer dans la turbomachine sans en dégrader les performances. Il est à cet effet proposé, selon un premier aspect de l’invention, une turbomachine comprenant une section de compresseur et une section de turbine, la section de turbine étant configurée pour entrainer en rotation la section de compresseur. La section de turbine et la section de compresseur comprennent chacune un stator comprenant des aubes fixes montées entre une virole interne et une virole externe, l’une au moins parmi la section de turbine et la section de compresseur comprenant un générateur de plasma, monté dans le stator de la section de turbine et/ou de la section de compresseur et configuré pour modifier un débit d’air dans ledit stator. De plus, la turbomachine comprend un contrôleur configuré pour commander le générateur de plasma en fonction d’un régime de la turbomachine. Certaines caractéristiques préférées de la turbomachine selon le premier aspect sont les suivantes prises individuellement ou en combinaison : - le générateur de plasma est monté sur l’une au moins des pièces suivantes du stator : la virole interne, la virole externe, les aubes fixes ; - le générateur de plasma est fixé au niveau d’un col du stator ; - le générateur de plasma est monté dans la section de turbine, au niveau d’une entrée de ladite section de turbine ; - la section de turbine comprend une turbine haute pression et une turbine basse pression, la section de compresseur comprend un compresseur haute pression et un compresseur basse pression, la turbine haute pression étant configurée pour entrainer le compresseur haute pression tandis que la turbine basse pression est configurée pour entrainer le compresseur basse pression, le générateur de plasma étant monté dans la turbine haute pression et/ou dans la turbine basse pression ; et/ou - la section de turbine comprend une turbine haute pression, une turbine libre et une turbine basse pression, la section de compresseur comprend un compresseur haute pression et un compresseur basse pression, la turbine haute pression étant configurée pour entrainer le compresseur haute pression tandis que la turbine basse pression est configurée pour entrainer le compresseur basse pression, le générateur de plasma étant monté dans la turbine libre. Selon un deuxième aspect, l’invention propose un aéronef comprenant une turbomachine conforme au premier aspect. Selon un troisième aspect, l’invention propose un procédé de contrôle d’une turbomachine conforme au premier aspect comprenant les étapes suivantes : S1 : déterminer un régime de la turbomachine ; S2 : générer un champ ionisé dans le stator de l’une au moins parmi la section de turbine et la section de compresseur de sorte à modifier un débit d’air dans ledit stator en fonction du régime de la turbomachine ainsi déterminé. Optionnellement, le champ ionisé est généré lorsque le régime de la turbomachine correspond à une accélération ou une décélération d’un rotor de l’au moins une parmi la section de turbine et la section de compresseur. DESCRIPTION DES FIGURES D’autres caractéristiques, buts et avantages de l’invention ressortiront de la description qui suit, qui est purement illustrative et non limitative, et qui doit être lue en regard des dessins annexés sur lesquels : La est une vue en coupe partielle et schématique une turbomachine selon un mode de réalisation de l’invention ; La est une vue partielle et en perspective d’un stator d’une section de turbine d’une turbomachine conforme à un mode de réalisation de l’invention ; La est une vue en coupe schématique de la virole interne et de la virole externe d’un stator sur laquelle ont été représentés l’écoulement de l’air à travers le stator et la couche limite au niveau des viroles interne et externe ; Les figures 4a et 4b sont des vues en coupe schématiques de la virole interne d’un stator, sur laquelle est monté un générateur de plasma, sur laquelle ont été représentés l’écoulement de l’air à travers le stator et l’évolution de l’épaisseur de la couche limite au niveau de la virole interne en fonction de la différence de potentiel appliquée aux bornes des électrodes ; La est un organigramme d’étapes d’un procédé de contrôle selon un mode de réalisation de l’invention ; La illustre un exemple de différence de marge de sécurité du compresseur haute pression en fonction de la variation de section efficace de la turbine haute pression associée d’une turbomachine conforme à un exemple de réalisation l’invention. Sur l’ensemble des figures, les éléments similaires portent des références identiques. DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Dans la présente demande, l'amont et l'aval sont définis par rapport au sens d'écoulement normal des gaz dans la turbomachine 1, et donc le long du stator 10 de la section compresseur 3, 4 et de la section de turbine 6, 7. Par ailleurs, on appelle axe X de la turbomachine 1, l'axe X autour duquel sont disposés la section de turbine 6, 7 et la section de compresseur 3, 4, qui correspond à l’axe X de révolution du rotor de la section de turbine 6, 7 et de la section de compresseur 3, 4. Une direction axiale correspond à la direction de l'axe X, une direction radiale est une direction perpendiculaire à cet axe X et passant par lui. Par ailleurs, une direction circonférentielle (ou latérale) correspond à une direction perpendiculaire à l'axe X et ne passant pas par lui. Sauf précision contraire, interne (ou intérieur) et externe (ou extérieur), respectivement, sont utilisés en référence à une direction radiale de sorte que la partie ou la face interne d'un élément est plus proche de l'axe X que la partie ou la face externe du même élément. Comme indiqué ci-avant, une turbomachine 1 à double flux comprend d’amont en aval dans le sens de l’écoulement des gaz, une soufflante 2, un espace annulaire d’écoulement primaire et un espace annulaire d’écoulement secondaire qui entoure l’espace d’écoulement primaire. La masse d’air aspirée par la soufflante 2 est donc divisée en un flux primaire, qui circule dans l’espace d’écoulement primaire, et en un flux secondaire, qui est concentrique avec le flux primaire et circule dans l’espace d’écoulement secondaire. La soufflante 2 (ou hélice) peut être carénée et logée dans un carter de soufflante 2 ou en variante non carénée du type USF (acronyme anglais de Unducted Single Fan, pour soufflante 2 unique non carénée). Les aubes de soufflante 2 peuvent être fixes ou présenter un calage variable, le calage étant ajusté en fonction des phases de vol par un mécanisme de changement de pas. L’espace d’écoulement primaire traverse un corps primaire comprend une section de compresseur 3, 4 comportant un ou plusieurs étages de compresseurs, par exemple un compresseur basse pression 3 (ou booster) qui peut en outre comprendre la soufflante 2 et un compresseur haute pression 4, une chambre de combustion 5, une section de turbine 6, 7 comprenant un ou plusieurs étages de turbines, par exemple une turbine haute pression 6 et une turbine basse pression 7, et une tuyère d’échappement 8 des gaz. Typiquement, la turbine haute pression 6 entraine en rotation le compresseur haute pression 4 par l’intermédiaire d’un premier arbre, dit arbre haute pression, tandis que la turbine basse pression 7 entraine en rotation le compresseur basse pression 3 et la soufflante 2 par l’intermédiaire d’un deuxième arbre, dit arbre basse pression. Optionnellement, la section de turbine 6, 7 comprend en outre une turbine libre (non illustrée sur les figures), en aval de la turbine haute pression 6. Par turbine libre, on comprendra ici une turbine qui n’est pas raccordée à l’arbre haute pression ni à l’arbre basse pression. La section de compresseur 3, 4 et la section de turbine 6, 7 sont chacune réalisées sous la forme d’un étage ou d'une succession d'étages comprenant chacun une roue d'aubes mobiles (rotor) tournant devant une roue d'aubes fixes (stator 10). Chaque stator 10 comprend en particulier une pluralité d’aubes 11 s’étendant radialement depuis l’axe X entre une virole interne 12 et une virole externe 14. La virole interne 12 et la virole externe 14 sont fixes par rapport au carter de la turbomachine 1 et peuvent, le cas échéant, être sectorisées. La virole interne 12 et la virole externe 14 présentent chacune une face interne et une face externe, la face interne 15 de la virole externe 14 délimitant l'extérieur du flux primaire et étant face à la face externe 13 de la virole interne 12 qui délimite l’intérieur du flux primaire. Chaque aube 11 comprend, de manière connue en soi, un bord d’attaque 16, un bord de fuite 17, une face intrados 18 et une face extrados 19. Le bord d’attaque 16 est configuré pour s’étendre en regard de l'écoulement des gaz entrant dans le stator 10. Il correspond à la partie antérieure d'un profil aérodynamique qui fait face au flux d'air et qui divise l'écoulement d'air en un écoulement d'intrados et en un écoulement extrados. Le bord de fuite 17 quant à lui correspond à la partie postérieure du profil aérodynamique où se rejoignent les écoulements intrados et extrados. Les aubes 11 du stator 10 (de la section de compresseur 3, 4 et de la section de turbine 6, 7) définissent deux à deux des cols 20, qui correspondent chacun à la section (dans un plan normal à l’écoulement, s’étendant globalement radialement par rapport à l’axe X) la plus étroite entre la face intrados 18 d’une des aubes 11 et la face extrados 19 en regard de l’aube 11 immédiatement adjacente. Généralement, le col 20 s’étend entre le bord de fuite 17 de l’une des aubes 11 et la face extrados 19 en regard de l’autre des aubes 11. Généralement, au niveau du col 20, l’écoulement devient sonique. Le stator 10 (d’une section de turbine 6, 7 ou d’une section de compresseur 3, 4) présente, entre deux aubes 11 de stator 10 immédiatement adjacentes, une section de passage géométrique Sg et une section de passage efficace Se. La section de passage géométrique Sg correspond à la surface, dans un plan radial à l’axe X, délimitée par la virole interne 12, la virole externe 14 et les faces intrados 18 et extrados 19 en regard des deux aubes 11 adjacentes. La section de passage efficace Se correspond à la surface, dans un plan radial à l’axe X, délimitée par la limite de la couche limite C sur la virole interne 12, sur la virole externe 14 et sur les faces intrados et extrados en regard des deux aubes 11 adjacentes. Comme illustré de manière schématique en , au voisinage d’une paroi (telle que la face externe 13 de la virole 12 interne ou la face interne 15 de la virole externe 14) au sein d’un écoulement de fluide F, il existe une couche appelée couche limite C dans laquelle la vitesse du fluide passe, sur une très petite distance, de zéro à la valeur au sein de l’écoulement de fluide F. Dans cette zone, le nombre de Reynolds prend une valeur beaucoup plus petite puisque la distance caractéristique de la variation de la vitesse est beaucoup plus faible, donc les effets de la viscosité sont prédominants. La section de passage efficace Se est donc plus petite que la section de passage géométrique Sg et dépend de l’épaisseur de déplacement de la couche limite C, et donc de l’écoulement au travers du stator 10. De manière connue en soi, le fonctionnement d’une section de compresseur 3, 4 (notamment d’un compresseur basse pression 3 ou d’un compresseur haute pression 4) est décrit par un champ regroupant tous les états possibles de taux de compression, rendement, débit et vitesse de rotation de la section de compresseur 3, 4 (du compresseur basse pression 3 ou du compresseur haute pression 4, respectivement). Pour une architecture donnée de turbomachine 1, un ensemble de ces états est représenté par une ligne appelée ligne de fonctionnement. Le positionnement de cette ligne de fonctionnement est important pour les performances et la sécurité de la turbomachine 1. Ce positionnement peut être défini par le rapport des sections de passage à l’entrée et à la sortie de la section de turbine 6, 7 qui fournit la puissance mécanique nécessaire à la section de compresseur 3, 4 correspondant et qui y est liée via un arbre mécanique (l’arbre basse pression ou l’arbre haute pression, respectivement). Afin d’ajuster la ligne de fonctionnement d’une section de compresseur 3, 4 (notamment du compresseur basse pression 3 ou du compresseur haute pression 4), la turbomachine 1 comprend au moins un générateur de plasma 21, monté dans le stator 10 de la section de compresseur 3, 4 et/ou de la section de turbine 6, 7 associée et configuré pour modifier un débit d’air dans le stator 10, et un contrôleur 26 configuré pour commander le ou les générateurs de plasma en fonction d’un régime de la turbomachine 1. Dans une forme de réalisation, chaque générateur de plasma 21 est monté au niveau d’une paroi du stator 10 qui est en contact avec le flux primaire qui passe à travers le stator 10, de préférence au niveau des cols 20 du stator 10. Ainsi, le générateur de plasma 21 permet de modifier le débit d’air dans le stator 10 à proximité de cette paroi, en ionisant le flux primaire s’écoulant à proximité de la paroi. La paroi sur laquelle est montée le générateur de plasma 21 peut comprendre l’une au moins des parois suivantes : la virole interne 12, la virole externe 14, la face intrados 18 et/ou la face extrados 19 de tout ou partie des aubes 11. Dans une forme de réalisation, un générateur de plasma 21 est monté sur chacune de ces parois 12, 14, 18 et 19. Un exemple de générateur de plasma 21 a été décrit dans le document EP2963241 au nom de la Demanderesse. Typiquement, le générateur de plasma 21 comprend une couche de matériau diélectrique 22, une première électrode 23, une deuxième électrode 24, éventuellement une troisième électrode et un générateur de tension 25 branché à au moins une des électrodes 23, 24. Le générateur de plasma 21 peut comprendre une masse. Un générateur de tension 25 peut être commun à plusieurs générateurs de plasma 21 qui sont disposés à différents endroits du stator 10. Le ou chaque générateur plasma 21 est configuré de sorte à ioniser une partie du gaz, et à entraîner les ions formés à l'aide d'un champ électrique. Les ions entraînés entraînent à leur tour une partie du de l’écoulement gazeux F le long d’une surface du stator 10. La couche diélectrique 22 peut être un matériau qui isole électriquement les électrodes 23, 24 les unes des autres. Elle peut comprendre du verre, des matériaux polymères tels de la résine d'époxy, du polypropylène, du polyéthylène, du téflon, des céramiques ou une combinaison de ces matériaux. Elle peut être un matériau composite, avec une résine renforcée par des fibres. La résine peut être un matériau polymère tels que ceux précités, les fibres pouvant être en verre. La couche diélectrique 22 peut être formée de plusieurs strates de matériau diélectrique 22. Les électrodes 23, 24 peuvent être métalliques. Les électrodes 23, 24 et la couche diélectrique 22 peuvent être annulaires et continues sur toute la circonférence du stator 10 (lorsqu’elles sont fixées sur la virole interne 12 et/ou la virole externe 14 du stator 10) ou en variante segmentées, par exemple pour être placées entre les aubes 11 en étant réparties autour de l’axe X. On pourra se référer au document EP2963241 pour des exemples de positionnement des trois électrodes 23, 24 les unes par rapport aux autres et par rapport à la couche diélectrique 22. La face de la couche diélectrique 22 du générateur de plasma 21 qui s’étend dans l’écoulement F forme une surface de guidage de l’écoulement gazeux F circulant dans la turbomachine 1. La surface de guidage peut donc correspondre à la face externe 13 de la virole interne 12, à la face interne 15 de la virole externe 14, à la face intrados 18 et/ou à la face extrados 19 de tout ou partie des aubes 11. De préférence, un générateur de tension 25 est commun à plusieurs générateurs de plasma qui sont disposés au niveau de différentes faces du stator 10. Par exemple, les couches diélectriques 22 et les électrodes 23, 24 d’un même col 20 peuvent être alimentées par un même générateur de tension 25. En modifiant le débit d’air dans le stator 10, le générateur de plasma 21 peut ainsi soit l’accélérer, soit le ralentir, modifiant ainsi l’épaisseur de déplacement (ou épaisseur d’engraissement) (δ 1 ) la couche limite C et donc la section efficace Se du stator 10. Plus précisément, en accélérant le débit d’air dans le stator 10, le générateur de plasma 21 réduit l’épaisseur de déplacement de la couche limite C au niveau de la face de guidage du stator 10 et augmente sa section de passage efficace Se. A contrario, en ralentissant le débit d’air dans le stator 10, le générateur de plasma 21 augmente l’épaisseur de déplacement de la couche limite C au niveau de la face de guidage du stator 10 et réduit donc sa section de passage efficace Se. Afin d’accélérer le débit d’air (et d’augmenter la section de passage efficace Se du stator 10), le générateur de plasma 21 génère une différence de potentiel aux bornes des électrodes 23, 24 configurée pour générer une force volumétrique s’exerçant sur le fluide à proximité de la virole 12 qui résulte en une vitesse induite V1 dans le sens de l’écoulement F de l’air dans le stator 10. Comme cela est illustré en (ici, pour la virole interne 12), la génération d’une vitesse induite V1 dans le sens de l’écoulement F entraine un apport de quantité de mouvement à proximité de la virole 12, résultant en une diminution effective de l’épaisseur de déplacement de la couche limite C (dont l’épaisseur passe d’e1, en entrée du stator 10 avant l’application de la différence de potentiel, à l’épaisseur e2 en sortie du col 20 du stator, après l’application du champ de potentiel – ), et par conséquent, une augmentation de la section efficace Se. A l’inverse, afin de ralentir le débit d’air (et de réduire la section de passage efficace Se du stator 10), le générateur de plasma 21 génère une différence de potentiel (de signe contraire en comparaison avec l’accélération du débit d’air), ce qui entraine une force volumétrique s’exerçant sur le fluide à proximité de la virole 12 qui résulte en une vitesse induite V2 dans le sens contraire du sens de l’écoulement F de l’air dans le stator 10 (dont l’épaisseur passe d’e1, en entrée du stator 10 avant l’application de la différence de potentiel, à l’épaisseur e3 en sortie du col 20 du stator, après l’application du champ de potentiel – ). La génération d’une vitesse induite V2 dans le sens opposé à l’écoulement F entraine une diminution de quantité de mouvement à proximité de la virole 12, résultant en une augmentation effective de l’épaisseur de déplacement de la couche limite C, et par conséquent, une diminution de la section efficace Se. Ce fonctionnement est le même mutatis mutandis pour l’ensemble des parois 12 14, 18, 19 du stator 10 sur lesquelles peuvent être montés des générateurs de plasma 21. Afin de modifier la ligne de fonctionnement de la section de compresseur 3, 4, et plus particulièrement du compresseur haute pression 4 de la turbomachine 1, le générateur de plasma 21 peut être placé au niveau d’au moins une entrée, au niveau d’au moins une sortie et/ou au niveau de l’un quelconque des étages de la section de turbine 6, 7. En effet, la section de passage efficace Se à l’entrée et à la sortie d’une turbine donnée a un effet sur la ligne de fonctionnement du compresseur correspondant. Dans un premier mode de réalisation, le générateur de plasma 21 est placé au niveau d’au moins une entrée de la section de turbine 6, 7. Par au moins une entrée de la section de turbine 6, 7, on comprendra ici l’entrée de la turbine haute pression 6 et/ou l’entrée de la turbine basse pression 7 et/ou (le cas échéant) l’entrée de la turbine libre. Ainsi, le générateur de plasma 21 peut être placé à l’entrée de la turbine haute pression 6, soit dans le stator 10 (distributeur) de l’étage le plus en amont de la turbine haute pression 6, et/ou dans le distributeur de l’étage le plus en amont de la turbine basse pression 7 et/ou le cas échéant dans le distributeur de l’étage le plus en amont de la turbine libre. En effet, augmenter la section de passage efficace Se à l’entrée de la turbine haute pression 6 (respectivement, à l’entrée de la turbine basse pression 7) réduit sa puissance et par conséquent baisse la ligne de fonctionnement du compresseur haute pression 4 (respectivement, du compresseur basse pression 3). De même, réduire la section de passage efficace Se à l’entrée de la turbine haute pression 6 (respectivement, à l’entrée de la turbine basse pression 7) augmente sa puissance et par conséquent monte la ligne de fonctionnement du compresseur haute pression 4 (respectivement, du compresseur basse pression 3). Dans le cas où la turbomachine 1 comprend une turbine libre, la section d’entrée de la turbine libre contrôle le fonctionnement du compresseur haute pression 4 en agissant sur la puissance extraite de la turbine haute pression 6. Par conséquent, augmenter (respectivement, réduire) la section de passage efficace Se à l’entrée de la turbine libre réduit (respectivement, augmente) sa puissance et par conséquent baisse (respectivement, monte) la ligne de fonctionnement du compresseur haute pression 4. Dans un deuxième mode de réalisation, le générateur de plasma 21 est placé au niveau d’au moins une sortie de la section de turbine 6, 7. Par au moins une sortie de la section de turbine 6, 7, on comprendra ici la sortie de la turbine haute pression 6 et/ou la sortie de la turbine basse pression 7 et/ou (le cas échéant) la sortie de la turbine libre. Ainsi, le générateur de plasma 21 peut être placé à la sortie de la turbine haute pression 6, soit dans le distributeur de l’étage le plus en aval de la turbine haute pression 6, et/ou dans le distributeur de l’étage le plus en aval de la turbine basse pression 7 et/ou le cas échéant dans le distributeur de l’étage le plus en aval de la turbine libre. En effet, réduire la section de passage efficace Se à la sortie de la turbine haute pression 6 ou de la turbine libre (respectivement, à la sortie de la turbine basse pression 7) augmente sa puissance et par conséquent monte la ligne de fonctionnement du compresseur haute pression 4 (respectivement, du compresseur basse pression 3). De même, augmenter la section de passage efficace Se à la sortie de la turbine haute pression ou de la turbine libre (respectivement, à la sortie de la turbine basse pression 7) réduit sa puissance et par conséquent augmente la ligne de fonctionnement du compresseur haute pression 4 (respectivement, du compresseur basse pression 3). Dans un troisième mode de réalisation, le générateur de plasma 21 peut être monté au niveau de l’un quelconque des étages de la section de turbine 6, 7. Dans ce qui suit, un exemple de procédé de contrôle S des générateurs de plasma est décrit dans le cas où la turbomachine 1 comprend des générateurs de plasma dans le stator 10 de l’une des turbines (haute pression 6, libre ou basse pression 7) pour modifier la ligne de fonctionnement du compresseur correspondant (haute pression 4 ou basse pression 3). Ceci n’est cependant pas limitatif, les générateurs de plasma pouvant être placés dans la section de compresseur 3, 4 (au niveau du compresseur basse pression 3 (voire au niveau de la soufflante 2, qui est un compresseur) et/ou du compresseur haute pression 4), l’effet étant similaire sur les lignes de fonctionnement de la section de compresseur 3, 4. En fonctionnement, une turbomachine 1 donnée est sollicitée différemment selon les phases de vol de l’aéronef. En effet, à chaque phase de vol sont associés un régime (vitesse) et une condition de fonctionnement de la turbomachine 1, dont le ralenti au sol (ou « idle » en anglais), le décollage (ou « take off » en anglais), la montée (ou « climb » en anglais), le sommet de montée (ou « top of climb » ou « maximum climb » en anglais) ou encore la croisière (ou « cruise » en anglais). Le contrôleur 26 est configuré pour commander le ou les générateurs de plasma en fonction d’un régime de la turbomachine 1. Le régime peut notamment correspondre à la vitesse de rotation de la turbine haute pression ou de la turbine basse pression, à la position de la manette des gaz ou à toute mesure ou détermination par calcul du régime de rotation de la turbine basse pression ou de la turbine haute pression. En particulier, le contrôleur 26 peut être configuré pour contrôler le ou les générateurs de plasma 21 dès qu’un changement de régime (accélération ou décélération des aubes mobiles (rotor)) est détecté, par exemple pendant la phase de décollage ou pendant la phase de ralenti au sol à plein régime, afin de baisser la ligne de fonctionnement de la section de compresseur 3, 4 et donc d’augmenter sa marge de sécurité pour lui permettre de réaliser la manœuvre transitoire dans un temps plus court. La restitution temporaire de marge grâce au(x) générateur(s) de plasma 21 et au contrôleur 26 est en effet un levier important pour améliorer le comportement transitoire de la turbomachine 1. A titre de comparaison, modifier la section de passage efficace Se de la section de turbine 6, 7 et/ou de la section de compresseur 3, 4 de manière permanente (par dimensionnement) réduirait les performances de la turbomachine 1. Plus précisément, afin de baisser la ligne de fonctionnement (et donc d’augmenter la marge de sécurité) en phase d’accélération ou de décélération de la section de compresseur 3, 4 (compresseur haute pression 4 et/ou basse pression, selon la position du ou des générateurs de plasma), le contrôleur 26 commande le ou les générateurs de plasma 21 pour accélérer (respectivement, ralentir) le flux d’air au niveau de la surface de guidage correspondante, ce qui a pour effet d’augmenter la section de passage efficace Se en entrée (respectivement, augmenter la section de passage en sortie) du stator 10 de la section de turbine 6, 7. La puissance délivrée par la turbine 6, 7 étant réduite, la ligne de fonctionnement du compresseur 4, 3 correspondant est baissée. De plus, le contrôleur 26 peut être configuré afin de restaurer de la marge au pompage en baissant la ligne de fonctionnement, et donc en l’écartant des zones d’instabilité situées dans la partie supérieure du champ compresseur. Cette restitution de marge permet ainsi de réduire les contraintes de dimensionnement et de contrôle de la turbomachine 1. La marge à assurer par dimensionnement devient plus faible en comparaison avec une turbomachine 1 dépourvue de moyen de modification de la section de passage efficace Se de la section de turbine 6, 7. Le contrôleur 26 peut également être configuré pour augmenter la ligne de fonctionnement (en réduisant la section de passage efficace Se en entrée  respectivement, augmenter la section de passage en sortie) du stator 10 de la section de turbine 6, 7 dans certains cas de fonctionnement comme en régime stabilisé en croisière pour faire opérer les compresseurs dans des zones de meilleur rendement dans le champ. Dans une forme de réalisation, le contrôleur est un calculateur de régulation du type FADEC (acronyme anglais de Full Authority Digital Engine Control pour régulateur numérique à pleine autorité). Typiquement, des évaluations de performances montrent que, pour une turbine haute pression 6 ayant une section de passage efficace Se en l’absence de plasma au niveau des cols 20 de l’étage le plus en amont de l’ordre de 100 cm², l’application d’un champ électrique au générateur de tension 25 de 2 kW à des générateurs de plasma 21 montés dans le col 20, au niveau des viroles interne 12 et externe 14 ainsi qu’au niveau des faces intrados 28 et extrados 19 des aubes 11, permet d’augmenter la section de passage efficace Se de l’ordre de 5 % en régime transitoire, résultant en une migration de la ligne de fonctionnement du compresseur haute pression 4 d’environ cinq points de marge de sécurité (voir ). Turbomachine (1) comprenant une section de compresseur (3, 4) et une section de turbine (6, 7), la section de turbine (6, 7) étant configurée pour entrainer en rotation la section de compresseur (3, 4), la section de turbine (6, 7) et la section de compresseur (3, 4) comprenant chacune un stator (10) comprenant des aubes (11) fixes montées entre une virole interne (12) et une virole externe (14), l’une au moins parmi la section de turbine (6, 7) et la section de compresseur (3, 4) comprenant un générateur de plasma (21), monté dans le stator (10) de la section de turbine (6, 7) et/ou de la section de compresseur (3, 4) et configuré pour modifier un débit d’air dans ledit stator (10), la turbomachine (1) étant caractérisée en ce qu’elle comprend en outre un contrôleur (26) configuré pour commander le générateur de plasma (21) en fonction d’un régime de la turbomachine (1). Turbomachine (1) selon la revendication 1, dans laquelle le générateur de plasma (21) est monté sur l’une au moins des pièces suivantes du stator (10) : la virole interne (12), la virole externe (14), les aubes (11) fixes. Turbomachine (1) selon l’une des revendications 1 ou 2, dans laquelle le générateur de plasma (21) est fixé au niveau d’un col (20) du stator (10). Turbomachine (1) selon l’une des revendications 1 à 3, dans laquelle le générateur de plasma (21) est monté dans la section de turbine (6, 7), au niveau d’une entrée de ladite section de turbine (6, 7). Turbomachine (1) selon l’une des revendications 1 à 4, dans laquelle la section de turbine (6, 7) comprend une turbine haute pression (6) et une turbine basse pression (7), la section de compresseur (3, 4) comprend un compresseur haute pression (4) et un compresseur basse pression (3), la turbine haute pression (6) étant configurée pour entrainer le compresseur haute pression (4) tandis que la turbine basse pression (7) est configurée pour entrainer le compresseur basse pression (3), le générateur de plasma (21) étant monté dans la turbine haute pression (6) et/ou dans la turbine basse pression (7). Turbomachine (1) selon l’une des revendications 1 à 4, dans laquelle la section de turbine (6, 7) comprend une turbine haute pression (6), une turbine libre et une turbine basse pression (7), la section de compresseur (3, 4) comprend un compresseur haute pression (4) et un compresseur basse pression (3), la turbine haute pression (6) étant configurée pour entrainer le compresseur haute pression (4) tandis que la turbine basse pression (7) est configurée pour entrainer le compresseur basse pression (3), le générateur de plasma (21) étant monté dans la turbine libre. Aéronef comprenant une turbomachine selon l’une des revendications 1 à 6. Procédé de contrôle (S) d’une turbomachine (1) selon l’une des revendications 1 à 6 comprenant les étapes suivantes : S1 : déterminer un régime de la turbomachine (1) ; S2 : générer un champ ionisé dans le stator (10) de l’une au moins parmi la section de turbine (6, 7) et la section de compresseur (3, 4) de sorte à modifier un débit d’air dans ledit stator (10) en fonction du régime de la turbomachine (1) ainsi déterminé. Procédé de contrôle (S) selon la revendication 8, dans lequel le champ ionisé est généré lorsque le régime de la turbomachine correspond à une accélération ou une décélération d’un rotor de l’au moins une parmi la section de turbine (6, 7) et la section de compresseur (3, 4).