Brevet FR3118094A1 — publié le 20220624

TITRE : AUBE DE STATOR AVEC PORTION MOBILE, MODULE DE TURBOMACHINE EQUIPE D’UNE TELLE AUBE DE STATOR ET TURBOMACHINE CORRESPONDANTE L’invention concerne une aube de stator (23) d’un redresseur de turbomachine, l’aube de stator comprenant une pale (25) qui a un bord d’attaque (30) et un bord de fuite (31) et qui s’étend suivant un axe radial Z entre des extrémités radialement interne et externe. Selon l’invention, la pale comprend un corps (38) portant le bord de fuite et au moins un premier volet (39) mobile en rotation par rapport au corps suivant un axe de pivotement, le premier volet portant une portion du bord d’attaque (30a) et au moins une partie de l’extrémité radialement interne (26a), et étant configuré pour coopérer avec un premier mécanisme de calage de sorte à modifier un angle de calage du premier volet par rapport au corps et l’angle de calage de la portion du bord d’attaque par rapport au reste du bord d’attaque. Figure pour l’abrégé : Figure 4b AUBE DE STATOR AVEC PORTION MOBILE, MODULE DE TURBOMACHINE EQUIPE D’UNE TELLE AUBE DE STATOR ET TURBOMACHINE CORRESPONDANTE Domaine de l’invention La présente invention concerne le domaine des turbomachines. En particulier, elle concerne une aube de stator d’un redresseur et un module de turbomachine comprenant une hélice non carénée et un redresseur avec au moins une telle aube de stator. Elle vise également la turbomachine correspondante. Arrière-plan technique Des turbomachines comprenant au moins une hélice non carénée sont connues sous le terme anglais « open rotor » ou « unducted fan ». Dans cette catégorie de turbomachine, il existe celles qui ont deux hélices non carénées et contrarotatives (connues sous le sigle anglais UDF pour « Unducted Dual Fan ») ou celles ayant une seule hélice non carénée et un redresseur comprenant plusieurs aubes de stator (connues sous le sigle anglais USF pour « Unducted Single Fan »). L’hélice ou les hélices formant la partie propulsive peu(ven)t être placée(s) à l’arrière du générateur de gaz (ou moteur) de sorte à être du type pousseur ou à l’avant du générateur de gaz de sorte à être du type tracteur. Ces turbomachines sont des turbopropulseurs qui se distinguent des turboréacteurs par l’utilisation d’une hélice à l’extérieur de la nacelle (non carénée) au lieu d’une soufflante interne. Cela permet d’augmenter le taux de dilution de façon très importante et d’améliorer le rendement propulsif des turbomachines sans être pénalisé par la masse des carters ou nacelles destiné(e)s à entourer les pales de l’hélice ou soufflante. La rangée d’aubes en aval (hélice aval ou redresseur) a une fonction de redresseur et permet de récupérer partiellement la giration issue de l’hélice amont et d’augmenter le rendement propulsif. Les redresseurs dans le cas des USF améliorent les conditions de masse et d’intégration mais l’incidence aérodynamique des profils d’aubes de stator ne peut pas être optimale quelle que soit la condition de vol et sur toute la hauteur des aubes. En effet, les aubes de stator s’étendent depuis un carter d’entrée et présentent également un grand diamètre de l’ordre de 1 mètre, voire 1,20 mètres. Ces aubes de stator sont avantageusement à calage variable et le calage des aubes de stator est configuré, de manière générale, de sorte que l’angle d’incidence aérodynamique soit optimal sur la section de profil de pale située vers 70% du rayon maximum de l’aube de stator (fonctionnement adapté). Cependant, la différence de l’angle d’incidence aérodynamique entre le pied et la tête du rotor peut varier suivant les conditions de vol (décollage, croisière, atterrissage, etc.). Il est difficile d’obtenir à la fois un angle d’incidence aérodynamique optimal au niveau de la tête et du pied de l’aube de stator même à calage variable car le même delta angulaire s’applique sur toute la hauteur de l’aube de stator. Suivant la variation de l’angle d’incidence, des décrochages ou décollement peuvent apparaître du côté intrados ou extrados et engendrer des pertes de charge qui limitent le rendement propulsif de la turbomachine. L’objectif de la présente invention est de fournir une solution destinée à adapter l’angle d’incidence de l’écoulement d’un flux d’air sur le bord d’attaque d’une aube de stator et à chaque condition de vol. Nous parvenons à cet objectif conformément à l’invention grâce à une aube de stator d’un redresseur de turbomachine d’axe longitudinal X, l’aube de stator comprenant une pale avec une surface intrados et une surface extrados qui sont opposées l’une à l’autre et qui sont reliées chacune par un bord d’attaque et un bord de fuite, la pale s’étendant suivant un axe radial Z entre une extrémité radialement interne et une extrémité radialement externe, la pale comprend un corps portant le bord de fuite et au moins un premier volet mobile en rotation par rapport au corps suivant un premier axe de pivotement B, le premier volet portant une première portion du bord d’attaque et au moins une partie de l’extrémité radialement interne et en ce que le premier volet est configuré de manière à coopérer avec un premier mécanisme de calage de sorte à modifier un angle de calage du premier volet par rapport au corps, et l’angle de calage de la portion de bord d’attaque par rapport au reste du bord d’attaque. Ainsi, cette solution permet d’atteindre l’objectif susmentionné. En particulier, l’incidence est adaptée selon le point de fonctionnement de la turbomachine pour élargir les possibilités de fonctionnement des pales. L’angle de calage est l’angle que présente au mois le bord d’attaque dans un plan perpendiculaire à l’axe de calage autour duquel au moins une partie de l’aube pivote. Plus précisément, une telle configuration permet d’une part, que la partie « basse » de la pale soit articulée pour que son calage puisse être modifié indépendamment de la partie « haute » de la pale et d’autre part, que l’angle d’incidence ou angle de calage soit différencié au moins entre l’extrémité radialement interne et l’extrémité radialement externe de la pale. De la sorte, les angles d’incidences sont adaptés à l’écoulement pouvant venir d’une hélice disposée en amont de cette aube et quelles que soient les conditions de vol. L’aube de stator comprend également l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison : - le corps comprend un évidement formant une portion de corps s’étendant suivant l’axe longitudinal X, le premier volet étant reçu dans l’évidement et ayant une forme sensiblement complémentaire à celle de l’évidement, la portion de corps portant le reste du bord d’attaque. - la pale comprend un deuxième volet qui est mobile en rotation par rapport au corps suivant un deuxième axe de pivotement C et par rapport au premier volet, le deuxième volet portant une deuxième portion du bord d’attaque et étant configuré de manière à coopérer avec un organe de changement de pas de sorte à modifier son calage par rapport au corps et le calage de la deuxième portion de bord d’attaque par rapport à la première portion du bord d’attaque. - la pale comprend un troisième volet qui est mobile en rotation par rapport au corps suivant un troisième axe de pivotement D, le troisième volet étant agencé entre les premier et deuxième volets suivant l’axe radial Z, le troisième volet portant une troisième portion du bord d’attaque et étant relié au premier volet et au troisième volet de manière à assurer une continuité géométrique de l’angle de calage entre le premier volet et le deuxième volet. - la pale comprend un troisième volet qui est mobile en rotation par rapport au corps suivant un troisième axe de pivotement D, le troisième volet étant agencé entre les premier et deuxième suivant l’axe radial Z, le troisième volet portant une troisième portion du bord d’attaque et étant configuré de manière à coopérer avec le premier mécanisme de calage ou un deuxième mécanisme de calage de sorte à modifier son calage par rapport au corps et le calage de la troisième portion de bord d’attaque par rapport à la première et/ou deuxième portion(s) du bord d’attaque. - le deuxième volet est réalisé dans un matériau flexible ou souple. - les premier et deuxième mécanismes de calage sont indépendants et chaque mécanisme de calage comprend un organe de commande annulaire et centré sur l’axe longitudinal X, chaque organe de commande comprend au moins une fente dans lequel est logé un téton porté par le premier volet ou le troisième volet. - le corps portant le bord de fuite est fixe en rotation par rapport à un radial. - le corps portant le bord de fuite est solidaire en rotation d’un arbre de pivotement autour d’un axe de calage A qui est relié à un système de changement de pas de sorte à modifier l’angle de calage du corps par rapport au premier volet. - l’organe de changement de pas comprend un arbre de pivotement traversant au moins en partie le premier volet. - l’aube de stator comprend des éléments de guidage en pivotement du deuxième volet agencés au moins à l’extrémité radialement externe de la pale. - le premier volet, le deuxième volet ou le troisième volet présente chacun une hauteur comprise entre 30% et 60% d’une hauteur totale HT de la pale mesurée entre l’extrémité radialement interne et l’extrémité radialement externe. - le premier volet, le deuxième volet ou le troisième volet présente chacun une longueur mesurée depuis le bord d’attaque et comprise entre 20% et 60% de la longueur d’une corde axiale de la pale. - le troisième volet est relié au premier et au troisième volet via des moyens de liaison flexibles et souples. - le troisième volet est solidaire en rotation du premier volet et du troisième volet. - l’arbre de pivotement traverse radialement le premier volet et le troisième volet. - le deuxième volet est solidaire en rotation de l’arbre de pivotement. - le premier volet s’étend sur une première hauteur comprise entre 50% et 80% d’une hauteur totale de la pale mesurée depuis l’extrémité radialement interne. - la portion de corps de l’aube de stator présente une section axiale en forme de L. - l’axe de calage est parallèle à l’axe radial Z. L’invention concerne en outre un module de turbomachine comportant une hélice non carénée destinée à être entrainée en rotation autour de l’axe longitudinal X, un redresseur qui est situé en aval de l’hélice et qui comprend une pluralité d’aubes de stator telle que susmentionnée, et un système de changement de pas d’au moins une partie de chaque pale des aubes de stator autour d’un axe de calage. Ainsi, le calage de l’aube de stator peut être adapté de façon optimale pour la tête de l’aube de stator (sur laquelle la giration à récupérer est plus importante, et qui est moins robuste à l’angle d’incidence), et pour que l’angle d’incidence en partie basse de la pale soit réadaptée indépendamment à l’écoulement venant de l’hélice placée en amont. De la sorte, les décollements sont limités au niveau du pied de la pale ce qui influe également de manière positive sur les pertes aérodynamiques. Le module comprend également l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison : - l’axe de calage A est parallèle à l’axe de pivotement d’au moins un des premier, deuxième et troisième volets. - l’arbre de pivotement est relié au système de changement de pas. - les aubes de stator présentent une hauteur radiale inférieure ou égale à une hauteur radiale des aubes de l’hélice. - le redresseur est disposé en aval de l’hélice. L’invention concerne également une turbomachine d’aéronef comprenant au moins un module tel que décrit ci-dessus. Enfin, l’invention concerne un aéronef équipé d’au moins une turbomachine telle que susmentionnée. Brève description des figures L’invention sera mieux comprise, et d’autres buts, détails, caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lecture de la description explicative détaillée qui va suivre, de modes de réalisation de l’invention donnés à titre d’exemples purement illustratifs et non limitatifs, en référence aux dessins schématiques annexés dans lesquels : La figure 1 est une vue schématique, en coupe axiale et partielle d’un exemple de turbomachine avec une seule hélice non carénée et un redresseur à laquelle s’applique l’invention ; Les figures 2a-2c représentent les différents triangles de vitesse entre la tête et le pied d’une pale ainsi qu’en entrée et sortie de l’hélice suivant un fonctionnement adapté d’une turbomachine selon l’art antérieur ; Les figures 3a-3c représentent les différents triangles de vitesses entre la tête et le pied d’une pale ainsi qu’en entrée et sortie de l’hélice suivant un fonctionnement hors adaptation d’une turbomachine selon l’art antérieur ; La figure 4a illustre en perspective un exemple de réalisation d’une aube de stator d’un redresseur selon l’invention; La figure 4b est une vue en coupe axiale de l’aube de stator représentée sur la figure 4a; Les figures 5a-5c représentent les différents triangles de vitesses entre la tête et le pied d’une pale ainsi qu’en entrée et sortie d’une l’hélice selon l’invention ; La figure 6a représente en perspective un autre exemple de réalisation d’une aube de stator d’un redresseur selon l’invention; La figure 6b est une vue en coupe axiale de l’aube représentée sur la figure 6a; La figure 7a représente en perspective un autre exemple de réalisation d’une aube de stator d’un redresseur selon l’invention; La figure 7b est une vue en coupe axiale de l’aube de stator représentée sur la figure 7a ; et La figure 8 est une vue en coupe axiale et partielle d’une pale avec des volets mobiles selon l’invention. Description détaillée de l’invention L’invention s’applique à une turbomachine 1 comprenant une seule hélice 2 non carénée et un redresseur 3 non caréné non plus. La turbomachine est destinée à être montée sur un aéronef. Une telle turbomachine est un turbopropulseur tel que représenté sur la figure 1. Cette turbomachine est connue sous l’expression anglaise « Single Unducted Fan » comme explicité précédemment. Bien entendu l’invention s’applique à d’autres types de turbomachine. Dans la présente invention, et de manière générale, les termes « amont », « aval » « axial » et « axialement » sont définis par rapport à la circulation des gaz dans la turbomachine et ici suivant l’axe longitudinal X (et même de gauche à droite sur la figure 1). De même, les termes « radial », « radialement », « interne » et « externe » sont définis par rapport à un axe radial Z perpendiculaire à l’axe longitudinal X et au regard de l’éloignement par rapport à l’axe longitudinal X. Sur la figure 1, la turbomachine 1 comprend un générateur de gaz ou moteur de turbine à gaz 4 qui comporte typiquement d’amont en aval, un compresseur basse pression 5, un compresseur haute pression 6, une chambre de combustion 7, une turbine haute pression 8 et une turbine basse pression 9. Les rotors du compresseur basse pression 5 et de la turbine basse pression 9 sont reliés mécaniquement par un arbre basse pression 10 de manière à former un corps basse pression. Les rotors du compresseur haute pression 6 et de la turbine haute pression 8 sont reliés mécaniquement par un arbre haute pression 11 de manière à former un corps haute pression. L’arbre basse pression 10 s’étend à l’intérieur de l’arbre haute pression 11 et sont coaxiaux à l’axe longitudinal X. Dans une autre configuration non représentée, le corps basse pression ou de faible pression comprend le compresseur basse pression qui est relié à une turbine de pression intermédiaire. Une turbine libre de puissance est montée en aval de la turbine de pression intermédiaire et est reliée à l’hélice décrite ci-après via un arbre de transmission de puissance pour l’entraîner en rotation. L’hélice 2 non carénée est formée d’une couronne d’aubes 12 mobiles qui s’étendent depuis un carter rotatif 13 qui est centré et mobile en rotation autour de l’axe longitudinal X. Le carter rotatif 13 est monté mobile par rapport à un carter interne 14 qui s’étend en aval du carter rotatif 13. Dans l’exemple représenté de la figure 1, l’hélice 2 est montée en amont du générateur de gaz 4 (configuration de tracteur ou « puller » en anglais). De manière alternative, l’hélice est montée en aval du générateur de gaz (configuration de pousseur ou « pusher » en anglais). Dans le présent exemple, les aubes 12 de l’hélice 2 sont à calage variable. La turbomachine comprend à cet un premier système de changement de pas 15 qui comportant un moyen de commande et un mécanisme de changement de pas qui est relié à la fois aux pieds des aubes 12 de l’hélice 2 et au moyen de commande. Un flux d’air F qui traverse la turbomachine 1 se divise en un flux d’air primaire F1 et en un flux d’air secondaire F2 au niveau d’un bec de séparation 16. Ce dernier est porté par un carter d’entrée 17 centré sur l’axe longitudinal. Le carter d’entrée 17 est fixe et est prolongé en aval par un carter externe ou carter inter-veine 18. Ce dernier s’étend radialement à l’extérieur du carter interne 14. Le flux d’air primaire F1 traverse une veine primaire 19 délimitée radialement par une paroi radialement interne 20 (portée par le carter interne) et une paroi radialement externe 21 (portée par les carter d’entrée et externe). Le flux d’air secondaire F2 circule autour du carter externe 18. En référence à la figure 1, le redresseur 3 est disposé en aval de l’hélice 2. Le redresseur 3 comprend une pluralité d’aubes de stator 23 (ou aubes fixes) connues sous le sigle anglais « OGV » pour Outlet Guide Vane. Les aubes de stator 23 sont réparties régulièrement autour de l’axe longitudinal X et s’étendent radialement dans le flux d’air secondaire F2. Les aubes de stator 23 du redresseur 3 sont disposées en aval des aubes mobiles 12 de l’hélice 2 de manière à redresser le flux d’air généré par celles-ci. Les différents éléments décrits ci-dessus sont assemblés et/ou fabriqués de manière modulaire de sorte à les fabriquer plus facilement et à faciliter leurs maintenances. Ici, nous entendons par module de turbomachine, un module qui comprend au moins une hélice et un redresseur. Sur les figures 1 et 3, chaque aube de stator 23 comprend un pied 24 et une pale 25 qui s’étend radialement depuis le pied. Chaque pale 25 est destinée à s’étendre à travers le flux de la turbomachine, ici le flux d’air secondaire F2. Chaque pale 25 s’étend également suivant l’axe radial entre une extrémité radialement interne 26 et une extrémité radialement externe 27. La pale 25 comprend en outre une surface intrados 28, une surface extrados 29, un bord d’attaque 30 et un bord de fuite 31. Les surfaces intrados et extrados 28, 29 sont opposées l’une à l’autre et sont, chacune, reliées par le bord d’attaque et le bord de fuite. Il y a entre six et huit aubes de stator 23 autour du carter d’entrée 17. Bien entendu, le nombre d’aubes de stator 23 dépend des dimensions de la turbomachine. Suivant l’exemple représenté sur la figure 1, les pales des aubes de stator 23 de ce module présentent une hauteur totale mesurée entre l’extrémité radialement interne 26 et l’extrémité radialement externe 27 qui est inférieure ou égale à celle des pales 12 de l’hélice 2. Sur les figures 1 et 4a, 4b, les aubes de stator 23 sont avantageusement à calage variable de manière à optimiser la performance de la turbomachine. Un deuxième système de changement de pas 32 qui est monté dans la turbomachine, et en particulier dans le carter externe 18, est relié aux pieds 24 des aubes de stator 23 de manière à leur permettre de pivoter autour de leurs axes de calage. De manière générale, chaque pied 25 d’aube de stator 23 est monté dans un logement interne 33 (figure 4b) d’un anneau 34 qui est fixé rigidement à une structure fixe de la turbomachine et qui est centré sur l’axe longitudinal X. Le pied 24 de chaque aube 23 se présente typiquement sous la forme d’un pivot 35 qui est monté pivotant suivant un axe de calage A dans le logement interne 33 correspondant. Avantageusement, mais non limitativement, l’axe de calage A est parallèle à l’axe radial Z. Chaque pivot 35 est monté pivotant grâce à au moins un palier de guidage (non représenté) qui assure la rétention du pivot dans le logement interne 33. Le ou les paliers est/sont de préférence, mais non limitativement, à roulements. Le système de changement de pas 32 comprend au moins un moyen de commande 36 et au moins un mécanisme de liaison 37 qui sont représentés schématiquement sur la figure 1. Le moyen de commande 36 comprend un organe fixe et un organe mobile par rapport au corps fixe et typiquement suivant une translation selon l’axe longitudinal. Avantageusement, mais non limitativement, le moyen de commande 36 est un vérin hydraulique ou un vérin pneumatique. Le mécanisme de liaison 37 est relié d’une part, à chaque pied 24 d’une aube 23 et d’autre part, au moyen de commande 36 (et en particulier à l’organe mobile). Dans le présent exemple, le mécanisme de liaison 37 comprend une pluralité de biellettes (non représentées). Chaque pivot 35 comprend une extrémité interne avec un excentrique qui est relié à l’extrémité d’une biellette du mécanisme de liaison. L’autre extrémité de la biellette est reliée à l’organe mobile du moyen de commande 36. Les figures 2a à 2c représentent schématiquement différentes sections de profils de pale d’une aube de stator classique et de profils d’aubes mobiles de l’hélice amont qui ont été prises à des hauteurs radiales différentes et suivant une condition de vol et un fonctionnement adapté. Sur ces figures, la condition de vol est de type croisière et le fonctionnement adapté correspond à un calage qui est paramétré et dimensionné sur la section de profil à 70% de la hauteur totale de pale. Les sections de profil sont typiquement empilées suivant la hauteur totale d’une pale entre l’extrémité radialement interne et l’extrémité radialement externe. La figure 2a représente les sections de profil de tête (prises à 100% de la hauteur totale) d’une pale de l’aube de stator 23 et d’une aube mobile 12 de l’hélice 2. La figure 2b représente les sections de profil intermédiaire (prise ici à 70% de la hauteur totale) de la pale de l’aube de stator et de l’aube mobile 12. Enfin, la figure 2c représente les sections de profil de pied (prise environ à 30% de la hauteur totale) de la pale de l’aube de stator 23 et de l’aube mobile 12. Le triangle de vitesse T1 à l’entrée de l’aube mobile 12 et le triangle de vitesse T2 à la sortie de l’aube mobile 12 ont été représentés pour chaque section de profil. Nous voyons une déformation du triangle de vitesse T2 à la sortie de l’aube mobile 12 et ce pour chaque section de profil (tête, intermédiaire et pied). La déformation du triangle de vitesse induit une modification de l’angle d’incidence sur le bord d’attaque 30 de l’aube de stator 23 placée en aval de l’aube mobile 12. Le delta d’angle d’incidence lié à un calage est différent sur toute la hauteur de la pale et notamment entre les sections de profils de pied, les sections de profil intermédiaire et les sections de profil de tête. En particulier, la section de profil de pied présente un angle d’incidence qui est fermé par rapport aux autres sections de profil avec un risque de décrochage intrados contrairement à la section de profil de tête où l’angle d’incidence est ouvert avec un décrochage sur la surface extrados. Les figures 3a à 3c représentent également les différentes sections de profil de pale 25 d’une aube de stator classique et de profils d’une aube mobile 12 de l’hélice 2 pour une condition de vol type décollage. Dans ce cas de figure, le fonctionnement du calage est hors adaptation. Les sections de profil sont prises respectivement pour les figures 3a, 3b, 3c à 100%, 70% et 30% de la hauteur de la pale. Nous entendons par l’expression « hors adaptation » une condition de vol qui ne correspond pas à celle retenu pour le dimensionnement de la turbomachine. De manière générale, l’angle de calage est modifié pour les cas de hors adaptation (dès qu’on s’éloigne du point de dessin (« design point » en anglais)). Ce point de dessin est typiquement entre un vol de croisière et le décollage de l’aéronef. Nous voyons que le calage variable de l’aube de stator permet de se réadapter en incidence sur une des sections de profil (notamment la figure 3b) mais pas sur toute la hauteur. Ceci crée des décollements et donc des pertes de charge qui limitent le rendement propulsif de la turbomachine. De plus, nous observons que le changement de calage a modifié l’angle d’incidence au niveau du bord de fuite de l’aube mobile 2 qui n’est plus axial. La giration résiduelle devient importante dans les cas de fonctionnement hors adaptation. Les figures 4a et 4b représentent une aube de stator 23 du redresseur 3 destinée à permettre une incidence adaptée sur toute la hauteur de la pale 25. Une seule aube de stator 23 est représentée mais ces configurations peuvent s’appliquer à toute la rangée annulaire d’aubes de stator 23 du redresseur 3. En particulier, la pale 25 comprend un corps 38 et un premier volet 39 qui est mobile par rapport au corps 38. Le corps 38 s’étend entre l’extrémité radialement interne 26 et l’extrémité radialement externe 27. En particulier, le corps 38 porte une partie de l’extrémité radialement interne 26 alors que celui-ci s’étend axialement sur toute la longueur axiale de l’extrémité radialement externe 27. Dans le présent exemple, le corps 38 présente une section axiale en forme de L (ici renversé sur les figures 4a, 4b) et avec une portion de corps 40. Cette dernière s’étend axialement. En d’autres termes, le corps 38 comprend un évidement 41 qui est formé en amont du corps de la pale 25 et qui débouche sur le bord d’attaque 30. L’évidement 41 s’étend suivant l’axe radial (depuis l’extrémité radialement interne 26) sur une hauteur comprise entre 50% et 80% de la hauteur totale HT de la pale 25 et traverse la pale de part et d’autre suivant un axe transversal. La portion de corps 40 est formée par l’évidement 41. Le corps 38 est relié à un organe de calage de sorte à pouvoir changer son angle de calage. Comme cela est visible sur les figures 4a et 4b, l’axe de calage A traverse au moins en partie le corps 38. Le premier volet 39 est destiné à être reçu dans l’évidement 41 du corps 38. Celui-ci porte une première portion 30a du bord d’attaque 30, ainsi qu’une portion 26a de l’extrémité radialement interne 26. En particulier, le volet 39 comprend un bord aval (opposé axialement à la portion 30a de bord d’attaque), une portion de surface intrados 28a, une portion de surface extrados, et une surface radialement externe 39c (opposée la portion 26a de l’extrémité radialement interne 26). L’autre portion du bord d’attaque 30 de la pale 25 est portée par la portion de corps 40. Le premier volet 39 présente une forme sensiblement complémentaire à celle de l’évidement 41. De la sorte, le volet 39 permet de reconstituer la forme aérodynamique de la pale 25. Le volet 39 est mobile en rotation suivant un premier axe de pivotement B. Ce dernier est ici parallèle (voire coaxial) à l’axe de calage A de l’aube de stator 23. La rotation du premier volet 39 est indépendante de la rotation du corps 38 de la pale. Sur la figure 4b, le volet 39 présente une longueur axiale L1 qui est comprise entre 20% et 60% de la longueur de la corde axiale Cx de la pale 25. La corde axiale Cx est une ligne droite passante par le bord d’attaque 30 et le bord de fuite 31 comme cela est illustré sur la figure 4a. La longueur axiale du premier volet 39 est avantageusement mesurée depuis le bord d’attaque 30. Par ailleurs, le premier volet 39 présente une première hauteur H1 comprise entre 50% et 80% de la hauteur totale HT de la pale. Comme cela est visible sur les figures 4a et 4b, un premier mécanisme de calage 42 est prévu de manière à faire varier l’angle de calage du premier volet 39. A cet effet, le volet 39 est traversé de part et d’autre suivant l’axe radial Z par une cavité 46. Un arbre de pivotement 47 est monté dans cette cavité 46 de manière à permettre le pivotement du volet par rapport au corps 38. L’arbre de pivotement 47 est traversé par l’axe de pivotement B. L’arbre de pivotement 47 comprend une extrémité proximale 48 qui est ici reliée au pivot 35 du pied de l’aube 23 et au système de changement de pas 32 des aubes de stator 23. L’organe de changement de pas comprend ici l’arbre de pivotement 47. Cela permet de maintenir une rigidité du pivot. L’arbre de pivotement 47 comprend également une extrémité distale 49 qui est reliée au corps 38 de la pale. L’arbre de pivotement 47 et le pivot 35 peuvent être réalisés d’un seul tenant (venus de matière). En particulier, l’extrémité distale 49 est fixée sur une surface radialement interne 50 portée par la portion de corps 40 axiale. La surface radialement interne 50 est orientée vers le volet 39. L’arbre de pivotement 47 permet de faire varier l’angle de calage de la pale 25 (le corps 38 et tout le bord de fuite 31) et permet également le pivotement du premier volet 39 autour de celui-ci. Le mécanisme 42 comprend un organe de commande 51 destiné à coopérer avec le volet 39. Le volet 39 comprend un élément de butée qui est disposé à une première extrémité 44 du premier volet 39. La première extrémité 44 est opposée radialement à une deuxième extrémité 45 du volet 39. Le premier élément de butée comprend ici un téton 52. Le téton 52 est agencé en particulier à proximité de la portion du bord d’attaque 30a du volet 39 et s’étend radialement vers l’intérieur. Le téton 52 est destiné à coopérer avec une fente 53 ménagée dans l’organe de commande 51. Ce dernier s’étend au moins entre deux volets 39 adjacents suivant une direction circonférentielle. De manière avantageuse, mais non limitativement, l’organe de commande 51 comprend un anneau 54 (360°) qui est centré sur l’axe longitudinal X. L’anneau 54 est monté pivotant autour de l’axe longitudinal X de sorte à faire pivoter le volet 39 par rapport au corps 38. L’anneau 54 est également monté sur un carter rotatif qui est localisé en aval du bec de séparation 16. L’anneau 54 comprend une surface externe 55 dans laquelle sont ménagées plusieurs logements. Chaque logement présente ici la forme d’une fente 53 ayant une section transversale en forme de U. Chaque fente comprend des parois internes radiales opposées, un fond depuis lequel s’étendent les parois radiales et une ouverture (opposée au fond radialement) qui débouche dans la surface externe 55. Chaque fente 53, telle que celle représentée sur la figure 4a, s’étend suivant une direction parallèle à l’axe longitudinal X. En pivotant l’anneau 54 autour de l’axe longitudinal X, chaque téton 52, logé dans une fente, vient en butée contre une paroi interne radiale de la fente 54 (ou une paroi interne radiale vient en butée contre le téton) qui entraîne le déplacement angulairement et respectivement d’un volet 39 par rapport au corps 38 de la pale 25. Bien entendu, l’anneau 54 peut présenter un logement ayant une forme adaptée (tel qu’un logement cylindrique) à un élément de butée (avec une sphère reliée à l’extrémité d’une tige radiale ou du téton) pour entraîner le pivotement du premier volet 39. De la sorte, l’angle de calage du volet 39 est différent de l’angle de calage du reste du corps 38 de la pale 25. De même, l’angle de calage de la portion du bord de d’attaque 30a est différent du reste du bord d’attaque30 du corps 38 de la pale 25. Les figures 5a à 5c montrent les différentes sections de profil de la pale et de l’aube suivant la configuration des figures 4a et 4b. Les aubes mobiles 12 et d’aubes de stator 23 sont configurées pour un vol de type décollage et hors adaptation. Nous voyons que l’angle d’incidence est d’adapté à chaque section de profil. Avec un angle d’incidence adapté, le flux aérodynamique est orienté suivant l’angle solide au bord d’attaque de la pale. La configuration de la pale 25 avec un volet mobile 39 au niveau de l’extrémité radialement interne de la pale 25, permet de diminuer les décollements de la couche limite qui se développe au niveau de la section de profil de pied et au niveau de la section de profil de tête, et ainsi de diminuer les pertes. En effet, si l’écart d’angle est trop important dans un sens ou dans l’autre, il peut y avoir décollement de la couche limite sur le profil et ce dernier « décroche ». Comme le maximum de giration peut être récupéré vers la section de profil de tête et que c’est la zone la moins robuste à l’incidence, la section de profil de tête est adaptée en incidence par rapport à l’écoulement venant de l’hélice. Suivant la figure 5a, la section de profil est adaptée en incidence ce qui signifie qu'il y a peu d’écart, voire aucun écart d’angle entre la zone proche du bord d’attaque de la pale (angle squelette de la pale) et le vecteur du fluide (U2 d ). L’angle d’incidence est l’écart entre ces deux angles. Par « Adaptée en incidence », nous entendons que l’angle d’incidence est quasiment à 0°. Pour éviter les décollements dans la zone proche de la section de profil de pied, qui serait en sous incidence forte avec ce calage, le calage du volet 39 permet d’adapter indépendamment l’angle d’incidence de la section de profil du pied en modifiant l’angle d’incidence au niveau de la portion du bord d’attaque 3a. Ceci limite la sous incidence. Les figures 6a et 6b illustrent un autre mode de réalisation d’une aube de stator d’un redresseur. Les éléments identiques ou sensiblement identiques et/ou avec les mêmes fonctions sont représentés par les mêmes références numériques. Dans cet exemple, la pale 25 comprend le corps 38 et deux volets, ici un premier volet 39 et un deuxième volet 58. Le premier volet 39 est configuré et est monté de manière sensiblement similaire à celui du mode de réalisation des figures 4a, 4b. Le corps 38 comprend le bord de fuite 31 et une surface radiale 60 (opposée axialement au bord de fuite 31) qui est reliée à l’extrémité radialement interne 26 et à l’extrémité radialement externe 27. Dans ce mode de réalisation, le calage du bord de fuite 31 est fixe. C’est-à-dire que le corps 38 est fixe en rotation. Le corps 38 présente ici une section axiale en forme de I (I majuscule). Le corps 38 comprend une patte 59 qui s’étend depuis la surface radiale 60, suivant l’axe longitudinal, et à laquelle est reliée l’extrémité distale 49 de l’arbre de pivotement 47. Le deuxième volet 58 est destiné à reconstruire la forme aérodynamique de la pale. Le deuxième volet 58 porte une deuxième portion du bord d’attaque 30b et une portion de l’extrémité radialement externe 27a. En particulier, le volet 58 comprend un bord aval (opposé axialement à la portion de bord d’attaque), une portion de surface intrados, une portion de surface extrados et une surface radialement interne 50 (opposée radialement à la portion de l’extrémité radialement externe). Le volet 58 est monté radialement à l’extérieur du volet 39 (au-dessus) et en amont du corps 38. Le volet 58 (comme pour le volet 39) présente une longueur axiale L2 qui est comprise entre 20% et 60% de la longueur de la corde axiale Cx de la pale (mesurée entre la portion de bord d’attaque 30 et bord aval). Le deuxième volet 58 présente également une deuxième hauteur H2 comprise entre 50% et 80% de la hauteur totale HT de la pale 25. Le deuxième volet 58 est mobile par rapport au corps 38 suivant un deuxième axe de pivotement C et aussi par rapport au premier volet 39. En d’autres termes, les pivotements des premier et deuxième volets 39, 58 sont indépendants. L’aube de stator 23 comprend également des éléments de guidage en pivotement du deuxième volet 58. Le deuxième axe de pivotement C, dans cet exemple, est coaxial avec le premier axe de pivotement B. A cet effet, l’arbre de pivotement 47 traverse de part et d’autre la patte 59 et est reçu dans une encoche 61 (représentée en pointillé) du deuxième volet 58. L’encoche 61 est ménagée dans la surface radialement interne). L’extrémité distale 49 de l’arbre de pivotement 47 forme un premier pion de guidage en rotation du deuxième volet 58. Le corps 38 comprend également une paroi axiale 62 portant une partie de l’extrémité radialement externe. La paroi axiale 62 comprend un deuxième pion de guidage 63 s’étendant radialement vers l’intérieur. Ce deuxième pion 63 est reçu dans une encoche de la portion de l’extrémité radialement externe du deuxième volet 58. De manière alternative, le deuxième pion de guidage 63 est porté par le deuxième volet 58 et se loge dans une encoche de la paroi axiale 62. Les premier (extrémité distale 49) et deuxième pions de guidage 63 sont traversés par le deuxième axe de calage C du volet 58. De même, les premier et deuxième pions de guidage forment les éléments de guidage agencés à l’extrémité radialement interne et à l’extrémité radialement externe. Dans ce cas, le deuxième volet 58 est solidaire en rotation de l’arbre de pivotement 47. Ce dernier est entrainé en rotation par le système de changement de pas 32. Les figures 7a et 7b représentent encore un autre mode de réalisation d’une aube de stator 23 d’un redresseur 3. Les éléments identiques ou sensiblement identiques et/ou avec les mêmes fonctions sont représentés par les mêmes références numériques. La pale comprend un corps 38 et trois volets dénommés, premier volet 39, deuxième volet 58 et troisième volet 66. Ces volets sont mobiles par rapport au corps 38 de la pale. Le corps 38 présente ici une section axiale en forme de I. Dans ce mode de réalisation, le calage du bord de fuite 31 est fixe également. C’est-à-dire que le corps 38 est fixe en rotation par rapport à un axe radial. Les volets 39, 58, 66 sont configurés comme ceux des modes de réalisation précédents s’agissant de leur forme, leur longueur L1, L2 axiale et leur hauteur H1, H2, H3. Les volets sont disposés suivant l’axe radial (soit l’un au-dessus de l’autre radialement). Le premier volet 39 est relié au premier mécanisme de calage 42 et est mobile autour du premier axe de pivotement B. Le deuxième volet 58 est mobile par rapport au corps 38 suivant le deuxième axe de pivotement C. Le troisième volet 66 est mobile par rapport au corps 38 suivant un deuxième axe de pivotement D. Le troisième volet 66 est agencé radialement entre le premier volet 39 et le deuxième volet 58. Le troisième volet 66 comprend un bord aval (opposé axialement à une troisième portion de bord d’attaque 30c, une portion de surface intrados, une portion de surface extrados, une surface radialement interne 56 et une surface radialement externe qui est définie par la portion de l’extrémité radialement externe 27a. La surface radialement interne 56 est orientée radialement vers la surface radialement externe du deuxième volet. Dans le présent exemple, le troisième volet 66 présente une cavité 67 dans laquelle s’étend l’arbre de pivotement 47. La cavité 67 est ménagée de manière à être coaxiale avec la cavité 46 du premier volet 39. L’axe de pivotement C du deuxième volet 58 est ici coaxial à l’axe du premier volet 39. La patte 59 axiale s’étend radialement à l’extérieur du troisième volet 58 et est traversée par l’extrémité distale 49 de l’arbre de pivotement 47. Comme pour le mode de réalisation précédent (figures 6a, 6b), le deuxième volet 58 est relié au système de changement de pas 32 qui permet la rotation de l’arbre de pivotement 47. En particulier, l’extrémité distale 49 de l’arbre de pivotement 47 forme un pion de guidage qui est reçu dans une encoche 61 (représenté schématiquement et en pointillé) du deuxième volet 58. Un deuxième pion de guidage 63 coopère avec une encoche vers l’extrémité radialement externe du volet 58 pour permettre sa rotation. Les premier et deuxième pions de guidage forment des éléments de guidage agencés à l’extrémité radialement interne et à l’extrémité radialement externe. Le deuxième volet 58 est solidaire en rotation de l’arbre de pivotement 47. Selon ce mode de réalisation, le troisième volet 66 est relié au premier volet 39 et au deuxième volet 58. C’est-dire que lors du pivotement du premier volet 39 et/ou du deuxième volet 58, le troisième volet 66 pivote concomitament avec le volet qui pivote. La variation d’angle d’incidence est linéaire entre le long du bord d’attaque des différents volets et entre la section de profil de tête et la section de profil de pied. Cela assure une continuité géométrique de l’angle de calage entre le premier volet et le deuxième volet comme nous pouvons le voir sur la figure 7a. De manière avantageuse, le troisième volet 66 (installé radialement entre le premier et deuxième volet) est réalisé dans un matériau flexible ou souple. Une telle configuration permet de limiter les marches et jeux entre les différents volets 39, 58, 66 de la pale ainsi que les pertes de charge. Le matériau pour réaliser le deuxième volet peut être un matériau polymère tel qu’un élastomère (caoutchouc), un silicone. Le matériau doit être suffisamment flexible et/ou souple pour s’adapter aux déformations du volet 66 lors des pivotements du premier volet et/ou du troisième volet. Des moyens de liaison 65 sont prévus radialement entre le premier volet et troisième volet, et aussi entre le troisième volet et le deuxième volet. Suivant une caractéristique avantageuse, les moyens de liaison 65 sont réalisés dans un matériau flexible et souple de sorte à limiter les espaces entre les volets. Les moyens de liaison peuvent s’étendre sur toute les surfaces radialement externes et internes 39c, 50, 56 des premier, deuxième et troisième volets. Selon une variante de ce mode de réalisation illustré sur la figure 8, le troisième volet 66 est mobile autour de l’axe de pivotement D par rapport au premier volet 39 et par rapport au deuxième volet 58. Le troisième volet 66 est ainsi mobile par rapport au corps 38. Ce dernier et son angle de calage sont fixes en rotation autour de l’axe radial. Pour réaliser le pivotement indépendant du troisième volet pour régler son angle de calage, le troisième volet 66 coopère avec un deuxième mécanisme de calage 64 permettant d’adapter son angle de calage par rapport à celui du corps 38. Ce deuxième mécanisme de calage 64 est indépendant du premier mécanisme de calage 42 de sorte que le calage au niveau de la section de profil intermédiaire (par exemple environ 70% de la hauteur de la pale) soit différent des sections de profil de tête et de pied. Suivant une alternative, le troisième volet 66 coopère avec le premier mécanisme 42 pour modifier le calage du volet 66. Le mécanisme 64 comprend également un organe de commande 61 destiné à coopérer avec le volet 58. L’organe de commande comprend au moins une fente qui reçoit un téton du troisième volet. En particulier, l’organe de commande comprend un anneau 54’ centré sur l’axe longitudinal X. L’anneau 54’ est également concentrique avec l’anneau 54 du premier mécanisme de calage. Suivant un exemple de réalisation, l’anneau 54’ est relié à un système de bielles (non représentées) solidaires d’une virole mobile en rotation dans la turbomachine. Les bielles du mécanisme de liaison 37 du deuxième mécanisme de calage 64 sont concentriques avec les bielles du mécanisme de liaison 37 du système de changement de pas 32. L’anneau 54’ comprend également une pluralité de fentes 53 managées dans la surface externe 55 de l’anneau 54’. Un téton 52 qui s’étend radialement en saillie de la surface radiale interne et proche de la portion du bord d’attaque 30c, est reçu dans une des fentes 53 de l’anneau 54’. Ce dernier est dans cet exemple agencé radialement entre le premier et le troisième volet 39, 66. Cette configuration permet des gains de performance de l’ensemble propulsif, car il permet de récupérer la giration en sortie axiale. Etant donné que l’objectif du redresseur est de réorienter l’écoulement pour que son angle fluide soit le plus axial possible, cela permet de récupérer l’énergie liée à sa giration en poussée axiale. En limitant les décollements sur les pales des aubes de stator de stator, on améliore cet effet de redressement d’écoulement, et les performances du redresseur et de tout l’ensemble propulsif. Aube de stator (23) d’un redresseur (3) de turbomachine d’axe longitudinal X, l’aube de stator (23) comprenant une pale (25) avec une surface intrados (28) et une surface extrados (29) qui sont opposées l’une à l’autre et qui sont reliées chacune par un bord d’attaque (30) et un bord de fuite (31), la pale (25) s’étendant suivant un axe radial Z entre une extrémité radialement interne (26) et une extrémité radialement externe (27), caractérisée en ce que la pale (25) comprend un corps (38) portant le bord de fuite (31) et au moins un premier volet (39) mobile en rotation par rapport au corps (38) suivant un premier axe de pivotement B, le premier volet (39) portant une première portion du bord d’attaque (30a) et au moins une partie de l’extrémité radialement interne (26a) et en ce que le premier volet (39) est configuré de manière à coopérer avec un premier mécanisme de calage (42) de sorte à modifier un angle de calage du premier volet (39) par rapport au corps (38), et l’angle de calage de la première portion de bord d’attaque (30a) par rapport au reste du bord d’attaque (30). Aube de stator (23) selon la revendication précédente, caractérisée en ce que le corps (38) comprend un évidement (41) formant une portion de corps (40) s’étendant suivant l’axe longitudinal X, le premier volet (39) étant reçu dans l’évidement (41) et ayant une forme sensiblement complémentaire à celle de l’évidement (41), la portion de corps (40) portant le reste du bord d’attaque (30). Aube de stator (23) selon l’une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisée en ce que la pale (25) comprend un deuxième volet (58) qui est mobile en rotation par rapport au corps (38) suivant un deuxième axe de pivotement C et par rapport au premier volet (39), le deuxième volet (58) portant une deuxième portion du bord d’attaque (30b) et étant configuré de manière à coopérer avec un organe de changement de pas de sorte à modifier son calage par rapport au corps (38) et le calage de la deuxième portion de bord d’attaque (30b) par rapport à la première portion du bord d’attaque (30a). Aube de stator (23) selon la revendication 3, caractérisée en ce que la pale (25) comprend un troisième volet (66) qui est mobile en rotation par rapport au corps (38) suivant un troisième axe de pivotement D, le troisième volet (66) étant agencé entre les premier et deuxième volets (39, 58) suivant l’axe radial Z, le troisième volet (66) portant une troisième portion du bord d’attaque (30c) et étant relié au premier volet (38) et au troisième volet (66) de manière à assurer une continuité géométrique de l’angle de calage entre le premier volet (39) et le deuxième volet (58). Aube de stator (23) selon la revendication 3, caractérisée en ce que la pale (25) comprend un troisième volet (66) qui est mobile en rotation par rapport au corps (38) suivant un troisième axe de pivotement D, le troisième volet (66) étant agencé entre les premier et deuxième (39, 58) suivant l’axe radial Z, le troisième volet (66) portant une troisième portion du bord d’attaque (30c) et étant configuré de manière à coopérer avec le premier mécanisme de calage (42) ou un deuxième mécanisme de calage (64) de sorte à modifier son calage par rapport au corps (38) et le calage de la troisième portion de bord d’attaque (30c) par rapport à la première et/ou deuxième portion(s) du bord d’attaque (30a, 30b). Aube de stator (23) selon la revendication précédente, caractérisée en ce que le troisième volet (66) est réalisé dans un matériau flexible ou souple. Aube de stator (23) selon la revendication 5 ou 6, caractérisée en en ce que les premier et deuxième mécanismes de calage sont indépendants et en ce que chaque mécanisme de calage comprend un organe de commande (51) annulaire et centré sur l’axe longitudinal X, chaque organe de commande (51) comprend au moins une fente (53) dans lequel est logé un téton (52) porté par le premier volet (39) ou le troisième volet (66). Aube de stator (23) selon l’une quelconque des revendications 3 à 7, caractérisée en en ce que le corps (38) portant le bord de fuite (31) est fixe en rotation par rapport à un axe radial. Aube de stator (23) selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en en ce que le corps (38) portant le bord de fuite (31) est solidaire en rotation d’un arbre de pivotement (47) autour d’un axe de calage A qui est relié à un système de changement de pas (32) de sorte à modifier l’angle de calage du corps (38) par rapport au premier volet (39). Aube de stator (23) selon l’une quelconque des revendications 3 à 8, caractérisée en en ce que l’organe de changement de pas comprend un arbre de pivotement (47) traversant au moins en partie le premier volet (39). Aube de stator (23) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le premier volet (39), le deuxième volet (58) ou le troisième volet (66) présente chacun une hauteur comprise entre 30% et 60% d’une hauteur totale (HT) de la pale (25) mesurée entre l’extrémité radialement interne (26) et l’extrémité radialement externe (27). Aube de stator (23) selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le premier volet (39), le deuxième volet (58) ou le troisième volet (66) présente chacun une longueur mesurée depuis le bord d’attaque (30) et comprise entre 20% et 60% de la longueur d’une corde axiale (Cx) de la pale (25). Module de turbomachine d’axe longitudinal X, comportant une hélice (2) non carénée destinée à être entrainée en rotation autour de l’axe longitudinal X, un redresseur (3) qui est situé en aval de l’hélice et qui comprend une pluralité d’aubes de stator (23) selon l’une quelconque des revendications précédentes, et un système de changement de pas (32) d’au moins une partie de chaque pale (25) des aubes de stator (23) autour d’un axe de calage A. Turbomachine (1) d’aéronef comprenant au moins un module selon la revendication précédente.