Brevet FR3121055A1 — publié le 20220930

La présente invention concerne un dispositif et un procédé de séparation en lit mobile simulé comprenant une pluralité d’absorbeurs (1, 2) disposés en série agencés alternativement en courant ascendant et descendant, chaque adsorbeur (1, 2) étant divisé en n chambres d’adsorption comprenant chacune un lit d’adsorbant, les n lits d’adsorbant étant séparés par n plateaux pour injecter au moins une charge et un désorbant et soutirer au moins un extrait et un raffinat. Figure 2 à publier Dispositif et procédé pour la séparation en lit mobile simulé à haut ratio hauteur/diamètre La présente invention concerne un dispositif et un procédé pour la séparation en lit mobile simulé, notamment pour la séparation du paraxylène d’un mélange de composés aromatiques comprenant 8 atomes de carbones (orthoxylène, métaxylène et éthylbenzène). Les technologies actuelles de séparation en lit mobile simulé (parfois en abrégé dans la suite du texte LMS ou SMB pour « Simulated Moving Bed » selon la terminologie anglo-saxonne) utilisent des unités qui comportent un certain nombre de points communs : - un ou deux adsorbeurs (ou colonne de séparation) comprenant chacun une pluralité de chambres d’adsorption disposées entre un canal de distribution et un canal de collecte, lesdites chambres d’adsorption comprenant un lit d’adsorbant au sein duquel s’écoule un fluide, - des systèmes d’injection, notamment de la charge et de désorbant, et de soutirage, notamment des effluents produits appelés extrait et raffinat, - des systèmes de collecte et redistribution, dits zones inter-lits, pour passer d’un lit au lit suivant. Un problème de la technologie de séparation en LMS actuelle est que les adsorbeurs comportent un grand nombre de lits (typiquement 12 lits ou plus) avec un ratio hauteur H sur diamètre D faible (ratio typiquement bien inférieur à 1), afin que l’adsorbeur ne soit pas trop haut et ainsi difficile à ériger, utiliser et entretenir. Un autre problème de la technologie de séparation en LMS actuelle est que l’écoulement des fluides dans les lits des adsorbeurs est de haut en bas, les fluides du fond de l’adsorbeur étant remontés vers la tête de l’adsorbeur ou de l’absorbeur suivant, ce qui nécessite un investissement en énergie et en équipement (vannes, pompes…) conséquent pour pousser des milliers de m 3 /h de fluide sur plus d’une dizaine de mètres de haut. Un autre problème de la technologie de séparation en LMS actuelle est que les adsorbeurs comportent des grands volumes des zones dites inter-lits ce qui bride la capacité de séparation et augmente la nécessité d’utiliser de lourds équipements. Un autre problème de la technologie de séparation en LMS actuelle est que tous les lits (e.g. 12 lits) d’un même adsorbeur nécessitent d’être arrêtés afin de maintenir ou réparer une section prédéterminée de l’adsorbeur. Dans le contexte précédemment décrit, un premier objet de la présente description est de surmonter les problèmes de l’art antérieur et de fournir un dispositif et un procédé de séparation en LMS étant plus simple à ériger, utiliser et entretenir. Un deuxième objet de la présente description est fournir un dispositif et un procédé de séparation en LMS permettant une économie en énergie et en équipement. Un troisième objet de la présente description est fournir un dispositif et un procédé de séparation en LMS permettant d’isoler seulement une partie des lits (e.g. un lit ou une paire de lits), sans arrêt du reste du dispositif, qui peut fonctionner dans un mode repli, avec des performances suffisantes. Selon un premier aspect de l’invention, les objets précités, ainsi que d’autres avantages, sont obtenus par un dispositif de séparation en lit mobile simulé comprenant une pluralité d’absorbeurs disposés en série agencés alternativement en courant ascendant et descendant, chaque adsorbeur étant divisé en n chambres d’adsorption comprenant chacune un lit d’adsorbant, les n lits d’adsorbant étant séparés par n plateaux pour injecter une charge et un désorbant et soutirer un extrait et un raffinat. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le nombre d’adsorbeurs m est compris entre 3 et 15, préférablement compris entre 4 et 12, très préférablement compris entre 5 et 10. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le nombre d’adsorbeurs m est un nombre pair. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le nombre n de lits d’adsorbant par adsorbeur est compris entre 1 et 4, préférablement compris entre 1 et 3, très préférablement compris entre 1 et 2. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le nombre total t de lits d’adsorbant est compris entre 6 et 24, préférablement compris entre 8 et 19, très préférablement compris entre 12 et 15. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les lits d’adsorbants présentent un ratio H/D hauteur H sur diamètre D égal à ou supérieur à 1, préférablement égal à ou supérieur à 1,5, très préférablement égal à ou supérieur à 2. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les lits d’adsorbants présentent un ratio H/D hauteur H sur diamètre D compris entre 1 et 12, préférablement compris entre 1,5 et 10, très préférablement compris entre 2 et 8. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le dispositif comprend en outre au moins une ligne de court-circuit adaptée pour court-circuiter au moins un adsorbeur. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la ligne de court-circuit est adaptée pour court-circuiter deux adsorbeurs adjacents. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la ligne de court-circuit connecte un adsorbeur à courant descendant à un adsorbeur à courant ascendant. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les adsorbeurs sont agencés en disposition verticale pour une distribution sensiblement verticale du fluide circulant dans les adsorbeurs. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les adsorbeurs sont agencés en disposition horizontale pour une distribution sensiblement horizontale du fluide circulant dans les adsorbeurs. Selon un deuxième aspect de l’invention, les objets précités, ainsi que d’autres avantages, sont obtenus par un procédé de séparation en lit mobile simulé utilisant le dispositif de séparation en lit mobile simulé selon le premier aspect, le procédé comprenant les étapes suivantes : - on alimente les adsorbeurs avec au moins une charge et un désorbant, et on soutire au moins un extrait et au moins un raffinat desdits adsorbeurs, les lits d’adsorbant étant interconnectés en boucle fermée, les points d'alimentation et de soutirage dans les adsorbeurs étant décalés au cours du temps d'une valeur correspondant à un lit d'adsorbant avec une période de permutation et déterminant une pluralité de zones de fonctionnement du dispositif de séparation en lit mobile simulé, et notamment les zones principales suivantes : - la zone I de désorption du paraxylène est comprise entre l’injection du désorbant D et le soutirage de l’extrait E ; - la zone II de désorption des isomères est comprise entre le soutirage de l’extrait E et l’injection de la charge F ; - la zone III d’adsorption du paraxylène est comprise entre l’injection de la charge F et le soutirage du raffinat R ; et - la zone IV est comprise entre le soutirage de raffinat R et l’injection de désorbant D. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les lits d'adsorbant sont répartis dans les zones I à IV selon des configurations dites de type a / b / c / d suivantes : - a est le nombre de lits en zone I ; - b est le nombre de lits en zone II ; - c est le nombre de lits en zone III ; et - d est le nombre de lits en zone IV, et - a = (t * 0,2) * (1 ± 0,2) ; - b = (t * 0,4) * (1 ± 0,2) ; - c = (t * 0,27) * (1 ± 0,2) ; et - d = (t * 0,13) * (1 ± 0,2), et dans lequel t est un nombre entier naturel compris entre 6 et 24, préférablement entre 8 et 15. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les lits d'adsorbant sont répartis dans les zones I à IV selon des configurations dites de type a / b / c / d suivantes : - a est le nombre de lits en zone I ; - b est le nombre de lits en zone II ; - c est le nombre de lits en zone III ; et - d est le nombre de lits en zone IV, et - a = (t * 0,17) * (1 ± 0,2) ; - b = (t * 0,42) * (1 ± 0,2) ; - c = (t * 0,25) * (1 ± 0,2) ; et - d = (t * 0,17) * (1 ± 0,2), et dans lequel t est un nombre entier naturel compris entre 6 et 24, préférablement entre 8 et 15. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le procédé comprend au moins une des conditions opératoires suivantes : - le désorbant est choisi parmi le groupe constitué par un ou plusieurs isomères de diéthylbenzène et le toluène ; - l’adsorbant utilisé comprend/consiste en une Faujasite choisi parmi le groupe consistant en BaX, BaKX, et BaLSX ; - la charge est choisie parmi le groupe constitué par un mélange de composés essentiellement aromatiques en C8 ; - la température dans les lits d’adsorbant est comprise entre 140°C et 189°C ; - la pression est contrôlée pour rester en phase liquide en tout point du dispositif ; - la période de permutation ST est comprise entre 20 secondes et 90 secondes ; et - le débit de circulation moyen entre les lits est compris entre 1000 et 5000 m 3 /h. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention selon les aspects précités, apparaîtront à la lecture de la description ci-après et d'exemples non limitatifs de réalisations, en se référant aux figures annexées et décrites ci-après. Liste des figures La montre schématiquement un dispositif de séparation en LMS de référence dans lequel les adsorbeurs sont à courant descendant. La montre schématiquement un dispositif de séparation en LMS selon un ou plusieurs modes de réalisation de l’invention dans lequel les adsorbeurs sont alternativement à courant descendant et courant ascendant. L'invention porte sur un dispositif et un procédé pour la séparation en lit mobile simulé, notamment pour la séparation du paraxylène. Des modes de réalisation du dispositif et du procédé selon les aspects précités vont maintenant être décrits en détail. Dans la description détaillée suivante, de nombreux détails spécifiques sont exposés afin de fournir une compréhension plus approfondie du procédé. Cependant, il apparaîtra à l’homme du métier que le procédé peut être mis en œuvre sans ces détails spécifiques. Dans d’autres cas, des caractéristiques bien connues n’ont pas été décrites en détail pour éviter de compliquer inutilement la description. Dans la présente demande, le terme « comprendre » est synonyme de (signifie la même chose que) « inclure » et « contenir », et est inclusif ou ouvert et n’exclut pas d’autres éléments non récités. Il est entendu que le terme « comprendre » inclut le terme exclusif et fermé « consister ». En outre, dans la présente description, les termes « essentiellement » ou « sensiblement » correspondent à une approximation de ± 5%, préférablement de ±1%, très préférablement de ± 0,5%. Par exemple, un effluent comprenant essentiellement ou étant constitué des composés A correspond à un effluent comprenant au moins 95% en poids de composés A. La présente invention peut se définir comme un dispositif ou une unité comprenant une pluralité d’absorbeurs (ou colonnes de séparation) disposés en série pour la séparation en lit mobile simulé de composés (e.g. xylènes), chaque adsorbeur étant divisé en n chambres d’adsorption comprenant chacune un lit d’adsorbant, les n lits d’adsorbant étant séparés par n plateaux ou zones inter-lits ( i.e., n zones de distribution et n zones de collecte), dans lequel les adsorbeurs sont agencés alternativement en courant ascendant et descendant. Les zones de distribution et de collecte comprennent des systèmes de collecte et redistribution pour transmettre le fluide traversant l’adsorbeur d’un lit au lit suivant. Dans la présente demande, on considère que la première zone de distribution du premier lit d’adsorbant et la dernière zone de collecte du dernier lit d’adsorbant forment ensemble une même zone inter-lits. Le dispositif Un dispositif de séparation en lit mobile simulé selon l’invention est, par exemple, une colonne chromatographique ou colonne d’adsorption, opérant en lit mobile simulé. La séparation en lit mobile simulé est une technique bien connue. En règle générale, la colonne fonctionnant en lit mobile simulé comporte au moins trois zones, généralement quatre, et éventuellement cinq, chacune de ces zones comportant un certain nombre de lits d’adsorbant successifs (e.g. lits fixes), et chaque zone étant définie par sa position comprise entre un point d'alimentation et un point de soutirage. Typiquement, une colonne en lit mobile simulé est alimentée par au moins une charge F (mélange de xylènes) à fractionner et un désorbant D (parfois appelé éluant), et l'on soutire de ladite colonne au moins un raffinat R (mélange de xylènes appauvri en paraxylène) et un extrait E (désorbant et paraxylène). Les points d'alimentation et de soutirage sont modifiés au cours du temps, typiquement décalés dans le même sens d'une valeur correspondant à un lit d’adsorbant. Avantageusement, l’agencement alternatif en courant ascendant/descendant des adsorbeurs du dispositif et du procédé selon la présente invention, permet d’améliorer la construction de l’unité, de simplifier et limiter les équipements nécessaires, d’améliorer la séparation des fluides, et de réduire les coûts énergétiques de fonctionnement par la diminution du volume des zones dites inter-lits. De plus, la présente invention permet la maintenabilité de l’unité avec la possibilité d’isoler totalement seulement une paire de lits, sans arrêt du reste de l’unité, qui peut fonctionner dans un mode repli, avec des performances acceptables, bien que parfois réduites. L’état de la technique décrit de façon approfondie différents dispositifs permettant d’effectuer la séparation de charges en lit mobile simulé. On peut citer notamment les brevets US 2,985,589, US 3,214,247, US 3,268,605, US 3,592,612, US 4,614,204, US 4,378,292, US 5,200,075, US 5,316,821. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les zones de distribution et de collecte comprennent des systèmes d’injection, notamment d’une charge (e.g. mélange de xylènes) et d’un désorbant (e.g. toluène or paradiéthylbenzène), et de soutirage, notamment des effluents produits appelés extrait (e.g. mélange de paraxylène et de désorbant) et raffinat (e.g. mélange d’orthoxylène, de métaxylène, de désorbant et optionnellement d’éthylbenzène). Les moyens commandés d’alimentation et de soutirage de fluides d'un dispositif de séparation en lit mobile simulé sont par exemple l’un des deux grands types suivants de technologie : - soit, pour chaque plateau, une pluralité de vannes commandées tout ou rien (optionnellement avec des éléments de régulation des débits) pour l’alimentation ou le soutirage des fluides, ces vannes étant typiquement situées au voisinage immédiat du plateau correspondant. Chaque plateau comprend typiquement au moins quatre vannes à deux voies, commandées en tout ou rien, pour effectuer respectivement les alimentations de la charge et du désorbant et les soutirages de l’extrait et du raffinat ; - soit une vanne rotative multivoies pour l’alimentation ou le soutirage des fluides sur l’ensemble des plateaux. La présente invention se situe notamment dans le cadre des colonnes fonctionnant en lit mobile simulé utilisant une pluralité de vannes pour assurer l'alimentation et le soutirage des différents fluides. Préférablement, le nombre m d’adsorbeurs est compris entre 3 et 15, préférablement compris entre 4 et 12, très préférablement compris entre 5 et 10. Préférablement, le nombre m d’adsorbeurs est un nombre pair. Préférablement, le nombre n de lits d’adsorbant par adsorbeur est compris entre 1 et 4, et préférablement compris entre 1 et 3, très préférablement entre 1 et 2. Préférablement, le nombre total t de lits d’adsorbant est compris entre 6 et 24, préférablement compris entre 8 et 19, très préférablement entre 12 et 15. Selon un ou plusieurs modes de réalisation de la présente invention, les lits d’adsorbants présentent un ratio H/D hauteur H sur diamètre D d’au moins 1 (préférablement supérieur à 1), préférablement d’au moins 1,5, très préférablement d’au moins 2, tel que d’au moins 3 ou 4. Selon un ou plusieurs modes de réalisation de la présente invention, les lits d’adsorbants présentent un ratio H/D hauteur H sur diamètre D compris entre 1 et 12, préférablement compris entre 1,5 et 10, très préférablement compris entre 2 et 8. Un avantage supplémentaire du dispositif et du procédé selon l’invention est la possibilité d’utiliser des lits d’adsorbants ayant un ratio H/D hauteur H sur diamètre D plus grand que l’art antérieur et donne accès à l’utilisation de lits radiaux qui permettent une séparation améliorée. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le dispositif selon l’invention comprend en outre une ligne de court-circuit adaptée pour court-circuiter au moins un adsorbeur, par exemple deux adsorbeurs du dispositif. Avantageusement, il est possible d’isoler seulement une partie des lits d’adsorbants pour maintenance, par exemple en isolant un ou deux adsorbeurs successifs, et de continuer le procédé de séparation avec des performances acceptables, et améliorées en comparaison avec par exemple l’arrêt d’un adsorbeur à 12 lits. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la ligne de court-circuit connecte un adsorbeur i amont (i étant compris entre 1 et m) à un adsorbeur i+2 aval ou un adsorbeur i+3 aval. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la ligne de court-circuit est adaptée pour court-circuiter, par exemple au moyen d’une vanne de dérivation, l’adsorbeur i+1 et/ou l’adsorbeur i+1 en envoyant les flux sortant de l’adsorbeur i vers l’adsorbeur i+2 ou l’adsorbeur i+3. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la ligne de court-circuit connecte un adsorbeur i à courant descendant à un adsorbeur i+3 à courant ascendant. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les adsorbeurs sont disposés dans une disposition verticale. L’invention s’applique aussi dans le cas d’une disposition horizontale des adsorbeurs. Alors la circulation se fait dans le plan horizontal et suivant deux directions opposées. Le concept reste identique à l’écoulement ascendant/descendant et le gain associé est le même. En référence à la , un dispositif pour la séparation en LMS de référence comprend une pluralité d’adsorbeurs à courant descendant 1, chaque adsorbeur comprenant une virole disposée entre un dôme supérieur et un dôme inférieur. L’agencement à courant descendant du dispositif de référence correspond à la circulation des fluides globalement descendante dans tous les adsorbeurs au moyen d’une ligne connectant le fond d’un adsorbeur i à la tête de l’adsorbeur i+1 suivant. Généralement, les dispositifs de référence sont des unités à 24 lits comprenant deux adsorbeurs à courant descendant contenant chacun 12 lits. En référence à la , un dispositif de séparation en LMS selon un ou plusieurs modes de réalisation de l’invention comprend une pluralité d’adsorbeurs agencés alternativement en courant ascendant et descendant, chaque adsorbeur comprenant une virole disposée entre un dôme supérieur et un dôme inférieur. L’agencement alternatif des adsorbeurs à courant descendant 1 et des adsorbeurs à courant ascendant 2 du dispositif selon l’invention correspond à une circulation des fluides globalement ascendante dans des adsorbeurs i, i+2, i+4, etc… et une circulation des fluides globalement descendante dans les adsorbeurs i+1, i+3, i+5, etc…., la tête d’un adsorbeur i étant connecté à la tête de l’adsorbeur i+1 suivant et le fond de l’adsorbeur i+1 étant connecté à la tête de l’adsorbeur i+2 suivant. Le dispositif de séparation en LMS selon un ou plusieurs modes de réalisation de l’invention comprend en outre une pluralité de lignes de court-circuit 3, chaque ligne de court-circuit 3 connectant (dans le sens de l’écoulement) chacune un adsorbeur à courant descendant 1 amont à un adsorbeur à courant ascendant 2 aval, court-circuitant ainsi 2 adsorbeurs. Le procédé Dans la suite du texte, on parle d'étape pour désigner une opération ou un groupe d'opérations similaires effectuées sur un flux donné en un certain point du procédé. On décrit le procédé dans ses différentes étapes prises dans l'ordre d'écoulement des flux ou des produits. Le procédé de séparation en LMS comprend les étapes suivantes : on alimente les adsorbeurs avec au moins une charge F et un désorbant D, et on soutire au moins un extrait E et au moins un raffinat R desdits adsorbeurs, lesdits adsorbeurs comprenant un ou plusieurs lits d'un solide adsorbant interconnectés en boucle fermée (i.e., le dernier lit du dernier adsorbeur étant adapté pour envoyer le flux circulant dans le premier lit du premier adsorbeur), les points d'alimentation et de soutirage dans les adsorbeurs étant décalés au cours du temps d'une valeur correspondant à un lit d'adsorbant avec une période de permutation (notée ST) et déterminant une pluralité de zones de fonctionnement du dispositif LMS, et notamment les zones principales suivantes : Par définition, on désigne chacune des zones de fonctionnement par un numéro : - la zone I de désorption du paraxylène est comprise entre l’injection du désorbant D et le soutirage de l’extrait E ; - la zone II de désorption des isomères est comprise entre le soutirage de l’extrait E et l’injection de la charge F ; - la zone III d’adsorption du paraxylène est comprise entre l’injection de la charge F et le soutirage du raffinat R ; et - la zone IV est comprise entre le soutirage de raffinat R et l’injection de désorbant D. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les lits d'adsorbant sont répartis dans les zones I à IV selon des configurations dites de type a / b / c / d, c’est-à-dire que la répartition des lits est la suivante : - a est le nombre de lits en zone I ; - b est le nombre de lits en zone II ; - c est le nombre de lits en zone III ; et - d est le nombre de lits en zone IV. Selon un ou plusieurs modes de réalisation : - a = (t * 0,2) * (1 ± 0,2) ; - b = (t * 0,4) * (1 ± 0,2) ; - c = (t * 0,27) * (1 ± 0,2) ; et - d = (t * 0,13) * (1 ± 0,2), et dans lequel t est un nombre entier naturel compris entre 6 et 24, préférablement entre 8 et 15 (e.g. 12). Selon un ou plusieurs modes de réalisation : - a = (t * 0,17) * (1 ± 0,2) ; - b = (t * 0,42) * (1 ± 0,2) ; - c = (t * 0,25) * (1 ± 0,2) ; et - d = (t * 0,17) * (1 ± 0,2), et dans lequel t est un nombre entier naturel compris entre 6 et 24, préférablement entre 8 et 15 (e.g. 12). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le désorbant est choisi parmi le groupe constitué par un ou plusieurs isomères de diéthylbenzène et le toluène. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le désorbant est le paradiéthylbenzène ou le toluène. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le désorbant est le toluène. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’adsorbant utilisé comprend/consiste en une Faujasite choisi parmi le groupe consistant en BaX, BaKX, et BaLSX. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge est choisie parmi le groupe constitué par un mélange de composés essentiellement aromatiques en C8 (e.g. xylènes et éthylbenzène). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le mélange comprend au moins 95%, préférablement au moins 97% (e.g. au moins 99%) de composés essentiellement aromatiques en C8. Selon une ou plusieurs modes de réalisation la charge comprend au moins 15% poids de paraxylène et/ou 30% poids de métaxylène par rapport au poids total de la charge. Un exemple de procédé de séparation LMS de grande importance industrielle concerne la séparation des coupes C8 aromatiques en vue de produire du paraxylène de pureté commerciale, typiquement à au moins 99,7% poids, et un raffinat riche en éthylbenzène, orthoxylène et métaxylène. L’extrait produit contient du désorbant, du paraxylène et éventuellement des traces d’isomères (pureté du paraxylène supérieure à 95%, préférablement supérieur à 98%). Cet extrait peut être traité pour séparer le désorbant (e.g. par distillation) et ensuite purifié soit par cristallisation, soit par adsorption en lit mobile simulé pour augmenter la pureté du paraxylène. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la température dans les lits d’adsorbant est comprise entre 140°C et 189°C et de manière préférée entre 155°C et 185°C, de manière particulièrement préférée entre 170°C et 180°C. La pression est réglée de manière à ce que l’on reste en phase liquide en tout point du procédé selon l’invention. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la pression dans les lits d’adsorbant est comprise entre 1 MPa et 10 MPa, de préférence entre 2 MPa et 4 MPa, préférablement entre 2 MPa et 3 MPa. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la période de permutation ST (période entre deux permutations successives des alimentations/extractions) employée est comprise entre 20 secondes et 90 secondes. Préférablement, la période de permutation ST employée est comprise entre 30 secondes et 70 secondes (e.g. 50 ±10 secondes). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le débit de circulation moyen entre les lits est compris entre 1000 m 3 /h et 5000 m 3 /h, préférablement compris entre 2000 m 3 /h ou 2500 m 3 /h et 4000 m 3 /h, très préférablement compris entre 3000 m 3 /h et 4000 m 3 /h. Exemples Dispositif de référence Considérons un dispositif de séparation en LMS de référence constitué de 12 adsorbeurs, chacun contenant 1 lit d’adsorbant d’un volume de 45,9 m 3 et d’un ratio H/D hauteur H sur diamètre D de 4. L’écoulement est descendant dans chaque adsorbeur. Le diamètre de chaque adsorbeur est de 3 m, la hauteur 4 entre les lignes de tangence des dômes est de 12 m. Le débit de circulation moyen entre les lits est de 3850 m 3 /h. Le volume inter-lit de l’unité est estimé à 177,7 m 3 . Dispositif selon l’invention Considérons un dispositif de séparation en LMS selon l’invention constitué de 12 adsorbeurs, chacun contenant 1 lit d’adsorbant d’un volume de 45,9 m 3 et d’un ratio H/D hauteur H sur diamètre D de 4. L’écoulement est alternativement ascendant et descendant dans les adsorbeurs successifs. Le diamètre de chaque adsorbeur est de 3 m, la hauteur 4 entre les lignes de tangence des dômes est de 12 m. Le débit de circulation moyen entre les lits de 3500 m 3 /h. Le volume inter-lit de l’unité est estimé à 125,2 m 3 . Cet exemple illustre notamment le gain de volume inter-lit, qui conduit à un gain sur le débit de circulation dans l’unité, donc un gain opératoire sur le coût de fonctionnement, ainsi que sur le coût de construction de l’unité (masse de métal réduite). Dispositif de séparation en lit mobile simulé comprenant une pluralité d’absorbeurs (1, 2) disposés en série agencés alternativement en courant ascendant et descendant, chaque adsorbeur (1, 2) étant divisé en n chambres d’adsorption comprenant chacune un lit d’adsorbant, les n lits d’adsorbant étant séparés par n plateaux pour injecter une charge et un désorbant et soutirer un extrait et un raffinat. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel le nombre d’adsorbeurs m est compris entre 3 et 15. Dispositif selon la revendication 1 ou la revendication 2, dans lequel le nombre d’adsorbeurs m est un nombre pair. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le nombre n de lits d’adsorbant par adsorbeur (1, 2) est compris entre 1 et 4, préférablement compris entre 1 et 3, très préférablement compris entre 1 et 2. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le nombre total t de lits d’adsorbant est compris entre 6 et 24, préférablement compris entre 8 et 19, très préférablement compris entre 12 et 15. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel les lits d’adsorbants présentent un ratio H/D hauteur H sur diamètre D égal à ou supérieur à 1, préférablement égal à ou supérieur à 1,5, très préférablement égal à ou supérieur à 2. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel les lits d’adsorbants présentent un ratio H/D hauteur H sur diamètre D compris entre 1 et 12, préférablement compris entre 1,5 et 10, très préférablement compris entre 2 et 8. Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, comprenant en outre au moins une ligne de court-circuit (3) adaptée pour court-circuiter au moins un adsorbeur (1, 2). Dispositif selon la revendication 8, dans lequel la ligne de court-circuit (3) est adaptée pour court-circuiter deux adsorbeurs (1, 2) adjacents. Dispositif selon la revendication 8 ou la revendication 9, dans lequel la ligne de court-circuit (3) connecte un adsorbeur à courant descendant (1) à un adsorbeur à courant ascendant (2). Dispositif selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel les adsorbeurs (1, 2) sont agencés en disposition verticale pour une distribution sensiblement verticale du fluide circulant dans les adsorbeurs (1, 2). Dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 à 10, dans lequel les adsorbeurs (1, 2) sont agencés en disposition horizontale pour une distribution sensiblement horizontale du fluide circulant dans les adsorbeurs (1, 2). Procédé de séparation en lit mobile simulé utilisant le dispositif de séparation en lit mobile simulé selon l’une quelconque des revendications précédentes, le procédé comprenant les étapes suivantes : - on alimente les adsorbeurs (1, 2) avec au moins une charge et un désorbant, et on soutire au moins un extrait et au moins un raffinat desdits adsorbeurs (1, 2), les lits d’adsorbant étant interconnectés en boucle fermée, les points d'alimentation et de soutirage dans les adsorbeurs (1, 2) étant décalés au cours du temps d'une valeur correspondant à un lit d'adsorbant avec une période de permutation et déterminant une pluralité de zones de fonctionnement du dispositif de séparation en lit mobile simulé, dont les zones principales suivantes : - la zone I de désorption du paraxylène est comprise entre l’injection du désorbant D et le soutirage de l’extrait E ; - la zone II de désorption des isomères est comprise entre le soutirage de l’extrait E et l’injection de la charge F ; - la zone III d’adsorption du paraxylène est comprise entre l’injection de la charge F et le soutirage du raffinat R ; et - la zone IV est comprise entre le soutirage de raffinat R et l’injection de désorbant D. Procédé selon la revendication 13, dans lequel les lits d'adsorbant sont répartis dans les zones I à IV selon des configurations dites de type a / b / c / d suivantes : - a est le nombre de lits en zone I ; - b est le nombre de lits en zone II ; - c est le nombre de lits en zone III ; et - d est le nombre de lits en zone IV, et - a = (t * 0,2) * (1 ± 0,2) ; - b = (t * 0,4) * (1 ± 0,2) ; - c = (t * 0,27) * (1 ± 0,2) ; et - d = (t * 0,13) * (1 ± 0,2), et dans lequel t est un nombre entier naturel compris entre 6 et 24, préférablement entre 8 et 15. Procédé selon la revendication 13, dans lequel les lits d'adsorbant sont répartis dans les zones I à IV selon des configurations dites de type a / b / c / d suivantes : - a est le nombre de lits en zone I ; - b est le nombre de lits en zone II ; - c est le nombre de lits en zone III ; et - d est le nombre de lits en zone IV, et - a = (t * 0,17) * (1 ± 0,2) ; - b = (t * 0,42) * (1 ± 0,2) ; - c = (t * 0,25) * (1 ± 0,2) ; et - d = (t * 0,17) * (1 ± 0,2), et dans lequel t est un nombre entier naturel compris entre 6 et 24, préférablement entre 8 et 15.