Brevet FR3119710A1 — publié le 20220812

L’invention a pour objet un dispositif de détection de rayonnements infrarouges comprenant au moins un pixel ayant un axe selon une direction Z. ledit pixel comprenant une première structure planaire absorbante comprenant au moins une couche semi-conductrice. La composition des matériaux utilisés pour réaliser l’au moins une couche de la première structure planaire absorbante est choisie tel que : La première structure planaire absorbante présente une bande de valence effective formée par une pluralité de niveaux d’énergie. Chaque niveau d’énergie est occupé par l’un parmi : un premier type de porteurs de charges positives dénommé trous lourds présentant une première masse effective ; ou un second type de porteurs de charges positives dénommé trous légers présentant une seconde masse effective strictement inférieure à la première masse effective. Le niveau d’énergie maximal de la bande de valence effective est occupé par des trous légers selon l’axe du pixel. Figure pour l’abrégé : Fig. 3a Détecteur infrarouge amélioré via l'ingénierie de la masse effective des porteurs de charges. Champ d’application La présente invention concerne le domaine de l’imagerie pour l’infra-rouge (IR) et en particulier un détecteur de rayonnement ou photo d3étecteur fabriqué avec des hétérostructures à base de matériaux semi-conducteurs de type III-V. Plus particulièrement, l’invention concerne un dispositif d’imagerie dans l’infrarouge à ondes courtes (SWIR) et l’infrarouge à ondes moyennes (MWIR) à des températures non cryogéniques. Problème soulevé Les imageurs opérant dans la gamme infrarouge sont généralement constitués par assemblage d’une matrice comprenant une pluralité de pixels élémentaires à base de photodiodes transformant un flux de photons incidents en porteurs de charges photo générés, et d’un circuit de lecture couramment dénommé ROIC pour « Read Out Integrated Circuit » en anglais pour traiter le signal électrique issu des pixels du détecteur. L’invention se propose de résoudre un problème technique dans ce domaine consistant à concevoir un détecteur matriciel fonctionnant dans l’infrarouge à ondes courtes (SWIR) et l’infrarouge à ondes moyennes (MWIR) à des températures non cryogéniques en améliorant le rendement quantique du détecteur tout en minimisant en même temps le phénomène de diaphonie (traduction du terme cross-talk en Anglais) entre les pixels de la matrice et en minimisant en outre le bruit de courant noir par rapport aux solutions de l’état de l’art. Nous allons commencer par expliquer physiquement ces trois caractéristiques interdépendantes d’un capteur matriciel infrarouge. A titre d’illustration, dans un espace (X,Y,Z) on définit l’axe Δ de chaque pixel selon la direction Z, et le plan ayant pour normale l’axe du pixel, dit plan normal, est le plan (X, Y). Chaque détecteur matriciel infrarouge est caractérisé par une longueur d’onde de coupure λc définie par le gap d’énergie effective Eg eff de la zone absorbante de chaque pixel du détecteur matriciel selon la relation Planck-Einstein λc=hc/Eg eff avec h la constante de Planck et c la célérité de la lumière dans le vide. La longueur de coupure dépend alors de la structure de bandes d’énergie des matériaux utilisés pour la réalisation de la zone absorbante du pixel. On entend par « rendement quantique » d’un détecteur de rayonnement IR à base de semi-conducteur le rapport du nombre de paires électrons/trous générés par effet photoélectrique au nombre de photons traversant la structure d’un pixel appartenant au détecteur de rayonnement IR. Le rendement quantique dépend du coefficient d’absorption et de la longueur de diffusion L dz dans la structure du pixel selon l’axe du pixel. Le coefficient d’absorption dépend des matériaux utilisés pour la réalisation de la structure du pixel. La longueur de diffusion L dz selon l’axe du pixel augmente avec le coefficient de diffusion selon l’axe du pixel. Le coefficient de diffusion est inversement proportionnel à la masse effective m hz des porteurs de charges minoritaires (trous dans le cas d’une zone absorbante dopée N) selon l’axe du pixel. Le phénomène de diaphonie (cross-talk) provient de l’interférence entre des pixels adjacents, les charges photo générées par un pixel pouvant diffuser vers un pixel voisin selon le plan ayant pour normale l’axe du pixel. L’amplitude du phénomène de diaphonie dans un détecteur matriciel infrarouge augmente avec la longueur de diffusion des porteurs de charges minoritaires dans le plan normal (X,Y) notée L dx,y . La longueur de diffusion L dx,y selon le plan normal au pixel augmente avec le coefficient de diffusion dans le même plan. Le coefficient de diffusion est inversement proportionnel aux masses effectives m h x et m hy des porteurs de charges minoritaires (trous dans le cas d’une zone absorbante dopée N) dans le plan normal au pixel. Le courant d’obscurité J noir est le courant de porteurs de charges générés en l’absence de rayonnements incidents dans les matériaux qui composent la zone absorbante d’un pixel de la matrice de détection. On peut exprimer le courant noir par la formule suivante : Avec n i la densité de porteurs de charge intrinsèque dans la zone d’absorption, τ la durée de vie des porteurs de charge minoritaires, N est le dopage et d est l’épaisseur de la zone absorbante. N et d sont des paramètres dimensionnels, τ dépend des conditions de fabrication. Ces trois paramètres sont à optimiser pour trouver un compromis permettant de minimiser le courant d’obscurité tout en gardant un rendement quantique suffisant pour un bon fonctionnement. n i est plus fondamental et dépend de la masse effective des porteurs de charge minoritaires selon l’axe du pixel m hz et selon les plan normal au pixel m hx m hy . L’ingénierie de la composition des matériaux de la zone d’absorption permet de contrôler lesdites masses effectives afin de trouver le compromis entre le rendement quantique, le courant d’obscurité et la diaphonie et cela pour une fréquence de coupure donnée à une température de fonctionnement donnée. Pour résumer, nous avons démontré que : d’une part, le rendement quantique est une caractéristique technique qui détermine les performances électro-optiques d’un détecteur infra-rouge. D’autre part, le bruit de courant noir et le phénomène de diaphonie présentent des contraintes techniques qui limitent ladite performance. Le problème technique à résoudre est alors de développer des détecteurs infrarouges en SWIR (1.4 µm à 3 μm) et MWIR (3 µm à 8 µm) avec des pixels comprenant des zones absorbantes permettant avec une amélioration des critères interdépendants suivants : maximisation du rendement quantique et minimisation des contraintes de diaphonie et de bruit de courant noir à une fréquence de coupure donnée. Art antérieur/ Restrictions de l’état de l’art La demande de brevet européen EP3482421B1 décrit un détecteur d’image infra-rouge matriciel comprenant une pluralité pixels. La structure planaire d’absorption de chaque pixel selon la solution proposée dans cette demande est réalisée par un matériau massif InGaAsSb sur un substrat en matériau GaSb dans une architecture verticale spécifique. De plus, le brevet européen EP1642345B1 décrit un détecteur de rayonnement infra-rouge matriciel comprenant une pluralité de pixels. La structure planaire d’absorption de chaque pixel selon la solution proposée par ce brevet est réalisée par un matériau massif InGaAsSb sur un substrat en matériau GaSb. L’inconvénient des solutions proposées par ces deux documents est que le phénomène de diaphonie s’amplifie lorsque le pas du pixel atteint une distance inférieure à 15µm. De plus, les solutions proposées par ces deux documents sont incapables de fonctionner à des fréquences de coupure autour de 5µm. La publication « Strain-induced enhancement of near-infrared absorption in Ge epitaxial layers grown on Si substrate” de “Ikishawa et al” présente un détecteur infrarouge avec une zone d’absorption en Germanium massif déposé par épitaxie sur Silicium. L’inconvénient de cette solution est que la fabrication du détecteur présente un traitement thermique des couches épitaxiées. Le traitement thermique et l’amplitude du désaccord de mailles entre le silicium et le germanium engendrent des dislocations générées par la relaxation du matériau composant la zone absorbante. Ainsi, le détecteur infrarouge présentera une fragilité d’un point de vue mécanique et une dégradation des performances électro-optiques des pixels La publication « Infrared absorption enhancement in light and heavyhole inverted Ga1xInxAs/Al1yInyAs quantum wells » de « Xie et al » présente un détecteur infrarouge à puits quantiques InGaAS/InAlAs en contraintes compensées. L’inconvénient de la solution proposée par ce document est qu’elle n’est pas fonctionnelle dans l’infrarouge à ondes courtes (SWIR de 1.4µm à 3 μm) et dans l’infrarouge à ondes moyennes (MWIR de 3µm à 8µm). Réponse au problème et apport solution Pour pallier les limitations des solutions existantes en ce qui concerne l’optimisation du point de compromis entre le rendement quantique, la minimisation de la diaphonie et du courant d’obscurité dans le SWIR et le MWIR, l’invention propose plusieurs modes de réalisation d’une structure de pixel comprenant une structure planaire d’absorption présentant une bande de valence avec niveau d’énergie maximal occupé par les trous légers supérieurs à celui occupé par les trous lourds selon l’axe du pixel. La structure planaire d’absorption selon l’invention peut être réalisée par un super-réseau ou en un matériau massif. L’invention détaille des modes de réalisation avec des exemples de choix de matériaux pour la structure planaire d’absorption, des plages de compositions des alliages semiconducteurs et des plages de dimensionnement des épaisseurs des couches de la structure planaire d’absorption selon l’invention. Les compositions (fractions molaires des alliages III-V) des matériaux utilisés pour réaliser la ou les couches de la structure planaire d’absorption selon l’invention sont choisies de façon à inverser les trous lourds et les trous légers selon l’axe du pixel tout en évitant l’appartition de dislocations d’interface due à la relaxation des matériaux. Cela permet d’améliorer en même temps, par rapport aux solutions de l’état de l’art, les performances du detecteur IR en terme de rendement quantique, de réduction du courant d’obscurité et de réduction de la diaphonie (cross-talk). Résumé /Revendications L’invention a pour objet un dispositif de détection de rayonnements infrarouges comprenant au moins un pixel ayant un axe selon une direction Z, ledit pixel comprenant une première structure planaire absorbante comprenant au moins une couche semi-conductrice. Chaque couche de la première structure planaire absorbante est agencée selon une structure cristalline de mailles. La première structure planaire absorbante est dopée N et réalisée par épitaxie sur un substrat et la composition des matériaux utilisés pour réaliser l’au moins une couche de la première structure planaire absorbante est choisie tel que : la première structure planaire absorbante présente une bande de valence effective formée par une pluralité de niveaux d’énergie. Chaque niveau d’énergie est occupé par l’un parmi : un premier type de porteurs de charges positives dénommé trous lourds présentant une première masse effective ; ou un second type de porteurs de charges positives dénommé trous légers présentant une seconde masse effective strictement inférieure à la première masse effective. Le niveau d’énergie maximal de la bande de valence effective est occupé par des trous légers selon l’axe du pixel; La structure cristalline de mailles de ladite couche ne présente pas de dislocations résultant d’une relaxation mécanique desdites mailles. Selon un aspect particulier de l’invention, le substrat est arrangé selon une structure cristalline de mailles et la composition des matériaux utilisés pour réaliser l’au moins une couche de la première structure planaire absorbante est choisie tel que : les mailles de l’au moins une couche formant ladite structure planaire absorbante subissent des contraintes mécaniques internes pour s’adapter aux mailles de la structure cristalline du substrat ; et tel que la contrainte résultante de la somme des contraintes mécaniques internes est une contrainte de tension. Selon un aspect particulier de l’invention, la masse effective des trous porteurs de charges positives selon l’axe du pixel est inférieure au dixième de la masse d’un électron libre. Selon un aspect particulier de l’invention, la masse effective des porteurs de charges positives selon l’axe du pixel est inférieure à la moitié de la masse effective des porteurs de charges positives selon des directions définissant un plan orthogonal à l’axe du pixel . Selon un aspect particulier de l’invention, la différence entre le niveau d’énergie maximal occupé par des trous légers et le niveau d’énergie maximal occupé par des trous lourds est supérieure au produit de la constante de Boltzmann par la température de fonctionnement. Selon un aspect particulier de l’invention, la composition des matériaux utilisés pour réaliser l’au moins une couche de la première structure planaire absorbante est choisie tel que l’amplitude la contrainte résultante de la somme des contraintes mécaniques internes est inférieure à une contrainte limite de dislocation prédéterminée. La densité de dislocations dans la première structure planaire absorbante étant strictement inférieure à 10 4 dislocations/cm2. Selon un aspect particulier de l’invention, la première structure planaire absorbante est constituée d’une seule couche en un matériau massif semi-conducteur de type III-V. Selon un aspect particulier de l’invention, le matériau massif semi-conducteur est l’alliage quaternaire Ga x1 In 1-x1 As y1 Sb 1-y1 avec x1 la fraction molaire de gallium dans l’alliage Ga x1 In 1-x1 As y1 Sb 1-y1 et y1 la fraction molaire d’arsenic dans l’alliage Ga x In 1-x1 As y1 Sb 1-y1 . Selon un aspect particulier de l’invention : le substrat est réalisé en antimoniure de gallium GaSb ; la fraction molaire x1 de gallium Ga dans l’alliage Ga x In 1-x1 As y1 Sb 1-y1 est comprise entre 0 et 1 ; et la fraction molaire y1 d’arsenic As dans l’alliage Ga x In 1-x1 As y1 Sb 1-y1 est comprise entre une valeur minimale et une valeur maximale tel que : la valeur minimale est une fonction affine de la fraction molaire x1 de gallium Ga dans l’alliage Ga x In 1-x1 As y1 Sb 1-y1 caractérisée par un coefficient directeur égal à -0,92 et une ordonnée à l’origine égale à 0,93 la valeur maximale de la fraction molaire y1 d’arsenic As dans l’alliage Ga x In 1-x1 As y1 Sb 1-y1 est une fonction affine de la fraction molaire x1 de gallium Ga dans l’alliage Ga x In 1-x1 As y1 Sb 1-y1 caractérisée par un coefficient directeur égal à -0,92 et une ordonnée à l’origine égale à 0,97. Selon un aspect particulier de l’invention : Le substrat est réalisé en antimoniure d’indium InSb ; et la fraction molaire x2 de gallium Ga dans le matériau massif semi-conducteur est comprise entre 0,02 et 0,05 ; et la fraction molaire y2 d’arsenic As dans le matériau massif semi-conducteur est comprise entre 0,02 et 0,05 . Selon un aspect particulier de l’invention, la première structure planaire absorbante comprend un premier super-réseau comprenant un empilement le long de l’axe du pixel d’un groupe élémentaire de couches semi-conductrices comprenant : une première couche en un premier matériau semi-conducteur présentant une première valeur de minimum de bande de conduction ; une première valeur de maximum de bande de valence ; une première valeur de gap d’énergie ; au moins une deuxième couche en un deuxième matériau semi-conducteur présentant : une deuxième valeur de minimum de bande de conduction strictement inférieure à la première valeur de minimum de bande de conduction ; une deuxième valeur de maximum de bande de valence strictement inférieure à la première valeur de maximum de bande de valence ; et une deuxième valeur de gap d’énergie . Les mailles de la première couche subissent des contraintes de tension et les mailles de la deuxième couche subissent des contraintes de compression. Selon un aspect particulier de l’invention, le premier super-réseau présente une première valeur de maximum de bande de valence effective et les porteurs de charges positives dans la première couche d’un groupe élémentaire voient une barrière d’énergie égale à la différence entre : le niveau d’énergie maximal de la bande de valence effective occupé par des trous lourds ; et une première valeur de maximum de bande de valence effective . Le produit de ladite barrière d’énergie par l’épaisseur de la deuxième couche est inférieur à une valeur prédéterminée. Selon un aspect particulier de l’invention, le deuxième matériau semi-conducteur est l’alliage ternaire InAs y3 Sb 1-y3 avec y3 la fraction molaire d’arsenic dans l’alliage InAs y3 Sb 1-y3 . Selon un aspect particulier de l’invention, le premier matériau semi-conducteur est l’alliage quaternaire Ga x3 In 1-x3 As y4 Sb 1-y4 avec x3 la fraction molaire de gallium dans l’alliage Ga x3 In 1-x3 As y4 Sb 1-y4 et y4 la fraction molaire d’arsenic dans l’alliage Ga x3 In 1-x2 As y4 Sb 1-y4 . Selon un aspect particulier de l’invention : la fraction molaire y3 d’arsenic dans l’alliage InAs y3 Sb 1-y3 est comprise entre 0,6 et 0,88. la fraction molaire x3 de gallium dans l’alliage Ga x3 In 1-x3 As y4 Sb 1-y4 est comprise entre 0,2 et 0,5 et la fraction molaire y4 d’arsenic dans l’alliage Ga x3 In 1-x3 As y4 Sb 1-y4 est comprise entre une valeur minimale et une valeur maximale tel que : la valeur minimale de la fraction molaire y4 d’arsenic dans l’alliage Ga x3 In 1-x3 As y4 Sb 1-y4 étant une fonction affine de la fraction molaire x3 de gallium dans l’alliage Ga x3 In 1-x3 As y4 Sb 1-y4 caractérisée par un coefficient directeur égal à -0,92 et une ordonnée à l’origine égale à 0,93. la valeur maximale de la fraction molaire y4 d’arsenic dans l’alliage Ga x3 In 1-x3 As y4 Sb 1-y4 étant une fonction affine de la fraction molaire x3 de gallium dans l’alliage Ga x3 In 1-x3 As y4 Sb 1-y4 caractérisée par un coefficient directeur égal à -0,66 et une ordonnée à l’origine égale à 1,13. Selon un aspect particulier de l’invention, la première structure planaire absorbante présente une première valeur de maximum de bande de valence effective , une première valeur de minimum de bande de conduction effective et une première valeur de gap d’énergie effectif. Le pixel comprend le long de son axe dans cet ordre : le substrat ; Une structure de contact inférieur en un troisième matériau semi-conducteur ou en un super-réseau de contact inférieur, dopée N+ et présentant : une valeur de maximum de bande de valence de contact inférieur strictement inférieure à la valeur de maximum de bande de valence effective de la première structure planaire absorbante; et une valeur de gap d’énergie de contact inférieur supérieure ou égale à la première valeur de gap d’énergie effectif de la première structure planaire absorbante . Une structure planaire absorbante globale comprenant : la première structure planaire absorbante; les couches de ladite première structure planaire absorbante étant dopées N ; une ou plusieurs structures de transition. la structure de transition en contact avec la structure planaire absorbante globale est dénommée structure de transition initiale. La structure de transition initiale est réalisée en un quatrième matériau semi-conducteur ou en un premier super-réseau de la structure de transition, dopée N et présentant : une valeur de maximum de bande de valence de la structure de transition initiale strictement supérieure à la valeur de maximum de bande de valence effective de la première structure planaire absorbante; et une valeur de gap d’énergie de la structure de transition initiale strictement supérieure à la première valeur de gap d’énergie effectif de la première structure planaire absorbante . Une structure de contact supérieur en un cinquième matériau semi-conducteur ou en un super-réseau de contact supérieur, dopée P+ et présentant : une valeur de maximum de bande de valence de contact supérieur strictement supérieure à la valeur de maximum de bande de valence de chaque structure de transition ; et une valeur de gap d’énergie de contact supérieur strictement supérieure à la valeur de gap d’énergie de chaque structure de transition. Selon un aspect particulier de l’invention , le pixel comprend plusieurs structures de transition de rang i=1 à N croissant en partant de la structure planaire absorbante globale vers structure de contact supérieur, avec N un entier naturel non nul, tel que : chaque structure de transition de rang i=2 à N présente une valeur de maximum de bande de valence strictement supérieure à la valeur de maximum de bande de valence de la structure de transition de rang i-1 . D’autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront mieux à la lecture de la description qui suit en relation aux dessins annexés suivants. la illustre une vue en perspective d’un premier exemple de pixel appartenant à un détecteur matriciel dans le domaine de fréquences infrarouges. la illustre une vue en perspective d’un second exemple de pixel appartenant à un détecteur matriciel dans le domaine de fréquences infrarouges. la illustre une vue en coupe d’un pixel détecteur infrarouge comprenant une structure planaire d’absorption selon un premier mode de réalisation de l’invention. la illustre des plages de valeurs de fractions molaires pour le choix des compositions de matériaux de la structure planaire d’absorption selon le premier mode de réalisation de l’invention. la illustre un diagramme bandes simulé de la structure planaire absorbante selon le premier mode de réalisation de l’invention dans les trois directions de l’espace vectoriel réciproque. la illustre un schéma de la structure des bandes de la structure planaire absorbante selon le premier mode de réalisation de l’invention dans la direction de l’axe du pixel à kz=0. la illustre une vue en coupe d’un pixel détecteur infrarouge comprenant une structure planaire d’absorption selon un second mode de réalisation de l’invention. la illustre des plages de valeurs de fractions molaires pour le choix des compositions de matériaux de la structure planaire d’absorption selon le second mode de réalisation de l’invention. la illustre un diagramme de mini-bandes simulé de la structure planaire absorbante selon le second mode de réalisation de l’invention dans les trois directions de l’espace vectoriel réciproque à kz=0. la illustre un schéma de la structure des bandes de la structure planaire absorbante selon le second mode de réalisation de l’invention dans la direction de l’axe du pixel. la illustre une vue en coupe d’un premier exemple de pixel comportant une structure planaire absorbante selon l’un quelconque des modes de réalisation de l’invention. La illustre un schéma de la structure de bandes selon l’axe du pixel de la . La illustre une vue en coupe d’un dispositif de détection de rayonnements infrarouges comprenant une pluralité de pixels selon l’invention. La illustre une vue en perspective d’un exemple de pixel appartenant à un détecteur matriciel de rayonnements infrarouges. L’illustration est limitée à un seul pixel Pxl par souci de simplification mais elle n’exclut pas l’intégration du pixel dans une matrice comprenant une pluralité de pixels juxtaposés. Le pixel Pxl d’un détecteur infrarouge est réalisé par un empilement de couches en matériaux semi-conducteurs formant la structure du pixel sur un substrat SUB. L’axe du pixel Δ est l’axe perpendiculaire au plan horizontal (x,y) formé par la surface supérieure du substrat SUB. Le substrat SUB est réalisé en un matériau massif semi-conducteur de type III-V par exemple. Le choix du matériau du substrat SUB est important car déterminant la technologie des étapes du procédé de fabrication du dispositif mais aussi les caractéristiques techniques (optiques, électriques, mécaniques...) du détecteur matriciel. Le pixel Pxl comprend les couches suivantes, en partant du substrat, selon la direction de l’axe du pixel Δ : une structure de contact inférieur CONT_INF, une structure planaire absorbante SPA et une structure de contact supérieure CONT_SUP. La structure de contact inférieur CONT_INF peut être réalisée en matériau massif semi-conducteur dopé N+ et présente un niveau maximum d’énergie de la bande de valence inférieur au niveau maximum d’énergie de la bande de valence de la structure planaire absorbante SPA. Préférentiellement, le matériau constituant la structure de contact inférieur est de type III-V tel que, à titre d’exemple, l’arséniure de gallium, arséniure d'indium, nitrure de gallium, antimoniure de gallium, phosphure de bore, ainsi que leurs alliages ternaires ou quaternaires ou quinaires. Le contact inférieur CONT_INF peut également être réalisé avec des hétérostructures obtenues par un empilement d’une pluralité de couches fines de matériaux semi-conducteurs préférentiellement de type III-V tel que, à titre d’exemple, l’arséniure de gallium, arséniure d'indium, nitrure de gallium, antimoniure de gallium, phosphure de bore, ainsi que leurs alliages ternaires ou quaternaires ou quinaires. La structure de contact inférieur CONT_INF constitue à titre d’exemple un super-réseau dopé N+ présentant une grande valeur de gap d’énergie. On cite à titre d’exemple le super-réseau InAS/InAsSb dopé N+ ou le super-réseau InAs/InGaAsSb dopé N+. La structure planaire absorbante SPA joue le rôle de zone absorbante. Elle est réalisée en matériau massif semi-conducteur dopé N (ou une hétéro structure de type super-réseau) présentant une valeur de gap d’énergie inférieure ou égale à celle de la structure de contact inférieur. Les caractéristiques du diagramme de bandes de la structure planaire absorbante SPA (bande de valence, bande de conduction, énergie de gap) sont intrinsèques dans le cas d’un matériau massif, ou effectives résultant de la combinaison des différentes couches fines dans le cas d’un super-réseau. La structure planaire absorbante SPA convertit le flux de photons incidents avec une longueur d’onde λ en porteurs de charge négative « électrons » dans la bande de conduction (intrinsèque ou effective) de la structure SPA et de charge positive « trous » dans la bande de valence (intrinsèque ou effective) de la structure SPA. Pour les dispositifs visés par l’invention, il s’agit d’un effet photoélectrique où les porteurs de charges minoritaires (les trous pour un dopage N) sont utilisés pour générer le signal de lecture suite à la stimulation de structure planaire absorbante SPA par un rayonnement infrarouge. Les matériaux semi-conducteurs utilisés pour réaliser la structure planaire absorbante SPA (sous forme de matériau massif ou super-réseau) peuvent être de type III-V tel que, à titre d’exemple, l’arséniure de gallium, arséniure d'indium, nitrure de gallium, antimoniure de gallium, phosphure de bore, ainsi que leurs alliages ternaires ou quaternaires ou quinaires. La structure des bandes d’énergie dans la structure planaire absorbante SPA est déterminante pour augmenter la fréquence de coupure du détecteur matriciel comprenant le pixel Pxl. La structure de contact supérieure CONT_SUP est réalisée en matériaux massifs semi-conducteur dopé P+ présentant généralement une grande valeur de gap d’énergie. Ces matériaux sont préférentiellement de type III-V tel que, à titre d’exemple, l’arséniure de gallium, arséniure d'indium, nitrure de gallium, antimoniure de gallium, phosphure de bore, ainsi que leurs alliages ternaires ou quaternaires ou quinaires. Le contact supérieur CONT_SUP peut également être réalisé avec des hétérostructures obtenues par un empilement d’une pluralité de couches fines de matériaux semi-conducteurs préférentiellement de type III-V tel que, à titre d’exemple, l’arséniure de gallium, arséniure d'indium, nitrure de gallium, antimoniure de gallium, phosphure de bore, ainsi que leurs alliages ternaires ou quaternaires ou quinaires. La structure de contact supérieur CONT_SUP constitue à titre d’exemple un super-réseau dopé P+ présentant une grande valeur de gap d’énergie. La illustre un pixel présentant une structure obtenue par des opérations successives de dépôt et gravure. Un pixel est ainsi délimité selon le plan (x,y) par sa structure tridimensionnelle obtenue par les opérations de gravure. Alternativement, il est possible de réaliser la même architecture du pixel selon l’axe du pixel Δ mais délimitée selon le plan (x,y) avec des zones de dopage et non une structure résultat de gravure. La illustre une vue en perspective d’une pluralité de pixels appartenant à un détecteur matriciel dans le domaine de fréquences infrarouges délimités par les zones de dopage P+ du contact supérieur CONT_SUP. Les caractéristiques des différentes parties de chaque pixel selon son axe Δ restent les mêmes par rapport à la . La différence majeure consiste en la manière de délimitation des pixels dans la matrice découlant du procédé de fabrication utilisé pour la délimitation (gravure en 1a et dopage du contact supérieur en 1b). Comme indiqué précédemment, le choix des compositions des alliages semiconducteurs utilisés pour réaliser la structure planaire d’absorption est déterminant pour obtenir le point optimal recherché en terme de rendement quantique, réduction de la diaphonie et réduction du courant d’obscurité. Pour comprendre l’invention, il est indispensable de comprendre le mécanisme de croissance d’une couche mince en accord de maille avec un substrat. D’une façon générale, un matériau massif à l’état solide est organisé selon une structure cristalline obtenue par la répétition spatialement périodique d’une maille élémentaire composée par les atomes dudit matériau. Pour un matériau donné, l’ensemble des caractéristiques mécaniques, physiques, électriques est déterminé entre autres par la structure de la maille cristalline. Pour le cas d’un alliage de matériaux semi-conducteurs, le choix des fractions molaires des différents matériaux qui composent l’alliage définit la structure cristalline et les paramètres géométriques de la maille cristalline de l’alliage obtenu. Dans le cas des détecteurs de rayonnements infrarouges à base de couches minces semi-conductrices, la fabrication des couches qui forment la structure planaire absorbante est réalisée via le procédé d’épitaxie sur un substrat. Il est possible d’utiliser l’épitaxie par jets moléculaires ou l’épitaxie en phase vapeur aux organométalliques. Dans le cas d’un alliage semi-conducteur, le choix des fractions molaires utilisées dans l’étape d’épitaxie de chaque composant de l’alliage permet de contrôler les paramètres de la maille cristalline de la couche déposée. Ainsi, avec un choix judicieux des fractions molaires, il est possible de réaliser un dépôt par épitaxie d’une couche mince en accord de maille avec la structure cristalline du substrat. On parle ici, d’une hétéro-épitaxie. Dans le cas où les fractions molaires utilisées dans l’alliage déposé sur le substrat sont différentes des valeurs correspondant à un accord de maille, il est possible de croitre des couches d’alliage semi-conducteur de quelques nanomètres sur le substrat, En effet, les mailles cristallines d’une couche déposée vont s’adapter à la maille cristalline du substrat lors de l’opération d’épitaxie en subissant des contraintes mécaniques internes. Les contraintes mécaniques internes peuvent être des contraintes de tension ou de compression selon les fractions molaires choisies de l’alliage. À l’échelle du réseau cristallin, les contraintes mécaniques internes subies par les mailles cristallines de la couche déposée engendrent des asymétries dans lesdites mailles et des modifications des forces électromagnétiques entre les atomes. D’un point de vue électrique, cela engendre une modification de la structure de bandes énergétiques dans la couche déposée. D’une façon générale, dans un empilement de couches déposées sur un substrat par épitaxie, on distingue deux types de dislocations qui peuvent apparaitre dans le réseau cristallin des couches déposées : les dislocations du substrat et les dislocations de relaxation . Les dislocations du substrat proviennent des dislocations intrinsèques dans le réseau cristallin du substrat avec une densité volumique de dislocation qui dépend du procédé de fabrication du substrat. Les dislocations du substrat comprennent des dislocations caractérisées par leur vecteur de Burgers incliné par rapport à l’interface avec un angle de 60°. Les dislocations à 60° peuvent se propager dans le volume de l’empilement jusqu’à la surface de la couche déposée par épitaxie. On parle de dislocations émergentes ou dislocations de filetage (traduction du terme anglais threading dislocations). Les dislocations du substrat présentent une densité volumique de l’ordre de 1 à 10 4 dislocations/cm2 selon la maturité du procédé technologique. A titre d’exemple, la densité volumique des dislocations de substrat présentes dans un substrat en InP sont inférieure à 5.10 3 dislocations/cm2. L es dislocations de relaxation sont des dislocations liées au désaccord de mailles entre une couche déposée par épitaxie et le substrat SUB. En effet, lorsque les contraintes internes appliquées sur les mailles de la couche déposée dépassent une valeur seuil, un phénomène de relaxation mécanique d’une partie des mailles se produit. L’énergie élastique des mailles de l’empilement de couches ne permet plus de supporter la contrainte, une pluralité de dislocations de relaxation émergentes et non émergentes apparaît dans le volume du réseau cristallin. Ce phénomène est déterminé alors indirectement par la composition choisie des alliages déposés par épitaxie par rapport au substrat. Dans le cas du dépassement de la contrainte limite de relaxation, la densité volumique de dislocations devient de l’ordre de 10 7 à 10 10 dislocations/cm2. Dans le cas du détecteur infrarouge réalisé par épitaxie, la relaxation mécanique engendre des dislocations qui se propagent dans le volume de la structure d’absorption fragilisant mécaniquement l’ensemble de la structure du pixel et dégradant les performances électro-optiques du pixel. Dans les paragraphes qui suivent nous allons décrire les différents modes de réalisation de l’invention. La illustre une vue en coupe d’un pixel détecteur infrarouge comprenant une structure planaire d’absorption selon un premier mode de réalisation de l’invention. Il s’agit dans ce cas d’une structure planaire d’absorption réalisée avec une couche en matériau massif Cmm . La couche en matériau massif Cmm est déposée par épitaxie sur le substrat SUB avec un désaccord des paramètres de mailles engendrant des contraintes internes sur les mailles de la couche absorbante Cmm tel que représenté par les flèches sur la . La couche en matériau massif Cmm est dopée N et c’est les porteurs de charges minoritaires qui constituent le signal électrique photo généré. De plus, les contraintes internes subies par les mailles engendrent un phénomène quantique connu par le terme « levée de la dégénérescence ». La « levée de la dégénérescence » consiste en une séparation du niveau d’énergie de la bande de valence dite de « trou lourd » et celle dite de « trou léger » en k=0. Une bande de valence est dite de « trou lourd » lorsque sa relation de dispersion est faible. Une bande de valence est dite de « trou léger » lorsque sa relation de dispersion est forte. Une bande de valence dite de « trou lourd » est ainsi occupée par les trous lourds et une bande de valence dite de « trou léger » est occupée par les trous légers. Dans un matériau semi-conducteur, les trous légers présentent une masse effective m lh largement inférieure à celle des trous lourds notée m hh . On obtient ainsi dans la couche en matériau massif C mm en k=0la distinction entre un niveau d’énergie maximal de bande de valence occupée par les trous lourds et un niveau d’énergie maximal de bande de valence occupée par les trous légers. De plus, une modification de la position de la bande de conduction et des bandes de valence se produit sous l’effet de la contrainte. Quand il s’agit d’une contrainte de tension, le gap d’énergie diminue (minimum de la bande de conduction diminue et maximum de la bande de valence augmente). Quand il s’agit d’une contrainte de compression, le gap d’énergie augmente (minimum de la bande de conduction augmente et maximum de la bande de valence diminue). La couche en matériau massif C mm dopée N est réalisée par un alliage de matériaux semi-conducteurs de type III-V, et les fractions molaires sont choisies tel que la contrainte résultante de la somme des contraintes mécaniques internes est une contrainte de tension. Cette contrainte globale de tension sur l’ensemble de la couche en matériau massif entraine l’obtention d’une bande de valence dite de « trou léger » la plus haute en énergie selon l’axe du pixel et une bande de valence dite de « trou lourd » la plus haute en énergie selon le plan normal (x,y) . Il y a génération d’une asymétrie entre : d’une part, la masse effective des trous selon l’axe du pixel m z majoritairement des trous légers et d’autre part la masse effective des trous selon le plan normal au pixel m x,y majoritairement des trous lourds. L’asymétrie de masses effectives (et donc de mobilité) engendre une mobilité des trous selon l’axe du pixel plus grande que dans le plan normal (x,y). La faible masse effective m z des porteurs de charges minoritaires dans la structure planaire d’absorption selon l’axe du pixel Δ assure un meilleur rendement quantique du pixel Pxl détecteur. La mobilité des porteurs de charges positives selon l’axe du pixel dans la structure d’absorption du premier mode de réalisation est multipliée par 20 par rapport à une structure ou il n’y pas inversement entre les niveaux énergétique des trous lourds et des trous légers. La grande masse effective m x,y des porteurs de charges minoritaires dans la structure planaire d’absorption dans le plan normal (x,y) réduit le phénomène de diaphonie entre les pixels adjacents. L’asymétrie entre les masses effectives des trous permet de réduire la diaphonie pour des distances entre pixels inférieures à 15µm. La illustre des plages de valeurs de fractions molaires utilisées pour le choix des compositions de matériaux de la structure planaire d’absorption selon le premier mode de réalisation de l’invention. La structure planaire d’absorption SPA présentant les caractéristiques détaillées précédemment peut être obtenue par le dépôt d’une couche C mm réalisée avec l’alliage sur un substrat en GaSb. On note x1 la fraction molaire de gallium Ga dans le dans l’alliage et y1 la fraction molaire y d’arsenic As dans l’alliage . L’ensemble des couples de fractions molaires (x1,y1) définissent la surface P1 décrite dans le diagramme de la correspondant à la plage des compositions qui permettent d’obtenir une structure planaire d’absorption SPA avec : La contrainte globale sur les mailles de la couche C mm est une contrainte de tension . Une asymétrie entre la bande de valence selon l’axe du pixel ayant un niveau d’énergie maximal occupé par des trous légers et la bande de valence selon le plan (x,y) ayant un niveau d’énergie maximal occupé par des trou lourds. Une faible densité de dislocations grâce à l’absence des dislocations de relaxation. La plage de composition P1 est définie par les règles suivantes : la fraction molaire x1 de gallium Ga dans le dans l’alliage Ga x 1 In 1-x1 As y1 Sb 1-y1 est comprise entre 0 et 1 ; et la fraction molaire y1 d’arsenic As dans l’alliage Ga x 1 In 1-x1 As y1 Sb 1-y1 est comprise entre une valeur minimale y1 min et une valeur maximale y1 max tel que : la valeur minimale y1 min de la fraction molaire y1 d’arsenic As dans l’alliage Ga x1 In 1-x1 As y1 Sb 1-y1 est une fonction affine de la fraction molaire x1 de gallium Ga dans l’alliage Ga x1 In 1-x1 As y1 Sb 1-y1 caractérisée par un coefficient directeur égal à -0,92 et une ordonnée à l’origine égale à 0,93 ; la valeur maximale y1 max de la fraction molaire y1 d’arsenic As dans l’alliage Ga x1 In 1-x1 As y1 Sb 1-y1 est une fonction affine de la fraction molaire x1 de gallium Ga dans l’alliage Ga x1 In 1-x1 As y1 Sb 1-y1 caractérisée par un coefficient directeur égal à -0,92 et une ordonnée à l’origine égale à 0,97 ; Alternativement, la structure planaire d’absorption SPA présentant les caractéristiques détaillées précédemment peut être obtenue par le dépôt d’une couche C mm réalisée avec l’alliage sur un substrat en InSb.. L’ensemble des couples de fractions molaires (x2,y2) définissent l’arc de disque P2 décrit dans le diagramme de la correspondant à la plage des compositions permettent d’obtenir une structure planaire d’absorption SPA sur un substrat InSb avec : La contrainte globale sur les mailles de la couche C mm est une contrainte de tension . Une asymétrie entre la bande de valence selon l’axe du pixel ayant un niveau d’énergie maximal occupé par des trous légers et la bande de valence selon le plan (x,y) ayant un niveau d’énergie maximal occupé par des trou lourds. Une faible densité de dislocations grâce à l’absence des dislocations de relaxation. La plage de composition P2 est définie par les règles suivantes : la fraction molaire x2 de gallium Ga dans l’alliage Ga x 2 In 1-x2 As y2 Sb 1-y2 est comprise entre 0,02 et 0,05 ; et la fraction molaire y2 d’arsenic As dans l’alliage Ga x In 1-x1 As y1 Sb 1-y1 est comprise entre est comprise entre 0,02 et 0,05 ; Le choix des fractions molaires dans les plages P1 ou P2 selon le substrat utilisé permettent d’obtenir une structure planaire absorbante SPA sous une contrainte de tension notée c tot sans dépasser la valeur limite de 4000 ppm pouvant engendrer la relaxation du matériau de la couche C mm. La contrainte de tension pour les choix d’alliages appartenant à la plage P1 sur un substrat GaSb est comprise entre 800 ppm et 4000 ppm. La contrainte de tension pour les choix d’alliages appartenant à la plage P2 sur un substrat InSb est comprise entre 500 ppm et 4000 ppm. La figure 2c illustre un diagramme de bandes simulé d’un exemple de la structure planaire absorbante selon le premier mode de réalisation de l’invention dans les trois directions de l’espace vectoriel réciproque défini par k le vecteur d’ondes dans un matériau semi-conducteur. Plus spécifiquement, le diagramme simulé dans la figure 2c illustre le diagramme de bandes d’une couche Cmm en sur un substrat en GaSb. Sous ces conditions, la structure planaire absorbante SPA subit une contrainte de tension de l’ordre de 1000ppm.. La densité de dislocations dans la structure absorbante SPA selon le premier mode de réalisation est de l’ordre de 10 3 dislocations/cm2 car il n’y a pas de relaxation des matériaux. La structure planaire absorbante SPA avec cet exemple de composition permet d’atteindre une longueur d’onde de coupure de λc=4,2µm à une température de fonctionnement de T=150K avec une masse effective de trous selon l’axe du pixel m z =0,02 m 0 et une masse effective de trous dans le plan normal du pixel m x,y =0,4 m 0 avec m 0 la masse effective d’un électron libre. Pour chaque niveau d’énergie dans la bande de valence, la masse effective des trous dans le diagramme de bandes est inversement proportionnelle à la pente de la variation du niveau d’énergie dans l’espace vectoriel réciproque. On observe ainsi sur le diagramme que selon la direction z (axe du pixel) le niveau d’énergie maximal de la bande de valence est occupé par des trous légers (Ev lh ). L’écart d’énergie Δ lh-hh entre le niveau d’énergie maximal B1 occupé par les trous légers Ev lh et le niveau des trous lourds Ev h h est de l’ordre de k b T avec k b la constante de Boltzmann et T la température de fonctionnement. L’ensemble des combinaisons de compositions comprises dans la surface P1 ou P2 (selon le substrat) permettent d’obtenir des valeurs de Δ lh-hh de l’ordre de k b T ou plus selon la température de fonctionnement et la fréquence de coupure visées. Lorsqu’on regarde le diagramme de bande selon les directions kx et ky correspondant au plan normal du pixel, c’est une distribution inverse des trous qui est obtenue. En effet, le niveau d’énergie maximal B1 de la bande de valence selon le plan normal au pixel (x,y) est occupé par des trous lourds (avec une pente plus plate). On obtient ainsi l’asymétrie entre la mobilité des porteurs de charges minoritaires (trous dans ce cas) entre l’axe du pixel et le plan normal au pixel permettant de réduire le phénomène de diaphonie sans réduire le rendement quantique de la zone absorbante. La illustre d’une façon générale un schéma de la structure des bandes de la structure planaire absorbante SPA selon le premier mode de réalisation de l’invention selon la direction de l’axe du pixel avec kz=0. La couche C mm est sous contrainte de tension et le phénomène de levée de dégénérescence s’observe par la distinction du niveau d’énergie maximal des trous lourds Ev hh et le niveau d’énergie maximal des trous légers Ev lh avec un écart de k b T. Cette distribution favorise la circulation des trous légers car la création de couple électrons trous par effet photoélectrique par stimulation photonique requiert une énergie inférieure pour les trous légers. Dans le paragraphe suivant nous allons donner des exemples de compositions préférentielles selon le premier mode de réalisation sur un substrat GaSb selon la fréquence de coupure et la température de fonctionnement visées : Pour λc=1,9µm et T entre 250K et 300K : C mm est réalisé en Ga x In 1 - x As y Sb 1-y avec 0,95≤x≤0,98 et 0,04≤y≤0,08 ; Pour λc=2,5µm et T entre 250K et 300K : C mm est réalisé en Ga x In 1 - x As y Sb 1-y avec 0,78≤x≤0,84 et 0,17≤y≤0,22 ; Pour λc=4,2µm et T=150K : C mm est réalisé en Ga x In 1 - x As y Sb 1-y avec 0,03≤x≤0,07 et 0,86≤y≤0,9. Dans la section suivante nous allons décrire le deuxième mode de réalisation de l’invention basé sur une structure planaire d’absorption réalisée par un super-réseau. La illustre une vue en coupe d’un pixel détecteur infrarouge comprenant une structure planaire d’absorption selon un second mode de réalisation de l’invention basé sur un super-réseau SR. La structure planaire d’absorption SPA est réalisée dans cette illustration via une hétérostructure périodique qui forme le super réseau SR. D’une façon générale, le super-réseau SR est un empilement périodique d’un groupe élémentaire G1 formé par une pluralité de couches fines en matériaux semi-conducteurs. Dans cet exemple, le groupe élémentaire est formé par la première couche C1 ayant une épaisseur e1 et la deuxième couche C2 ayant une épaisseur e2. Ainsi, la période du super réseau est égale à e1+e2. D’un point de vue quantique, si les couches C1 et C1 sont suffisamment minces (entre 0,3 nm pour une monocouche atomique et 10nm), un phénomène de couplage quantique est obtenu au niveau des différentes jonctions aux interfaces des couches. Ce couplage quantique permet aux porteurs de charge d’accéder à des nouvelles mini-bandes d’énergies. Cela revient à l’obtention d’un diagramme de bandes d’énergie résultant différent de celui des matériaux massifs constitutifs du super réseau SR. Dans la suite du texte de cette demande, le diagramme de bandes d’énergie résultant de l’association des couches minces G1= (C1, C1) formant le super réseau SR est désigné par le « diagramme de bande effectif ». Le diagramme de bande effectif est défini par : une bande de conduction effective, BC eff ayant une valeur d’énergie minimale Ec eff. une bande de valence effective, BV eff ayant une valeur d’énergie maximale Ev eff. un gap d’énergie effectif Eg eff. égale à la différence entre la valeur d’énergie minimale de la bande de conduction Ec eff et la valeur d’énergie maximale Ev eff. D’une façon générale, l’utilisation des super-réseaux dans les structures planaires absorbantes d’un pixel permet d’atteindre des fréquences de coupures non accessibles avec des zones d’absorption à base de matériaux massifs. Les choix de conception de la structure planaire absorbante SPA couvrent à titre non limitatif la composition des matériaux utilisés (ingénierie des matériaux), l’utilisation d’une structure à matériau massif ou super-réseau et les épaisseurs de couches utilisées (conception structurelle du dispositif). Ces choix de conception ouvrent des possibilités permettant d’améliorer le rendement quantique du pixel et la limitation des bruits de diaphonie « cross-talk » entre les pixels adjacents. Pour réaliser le second mode de réalisation de l’invention, pour chaque groupe élémentaire G1 du super-réseau SR : La couche C1 est réalisée par un premier matériau semi-conducteur SC1 présentant une première valeur de minimum de bande de conduction Ec1 ; une première valeur de maximum de bande de valence Ev1 et une première valeur de gap d’énergie Eg1. La deuxième couche C2 est réalisée en un deuxième matériau semi-conducteur SC2 présentant une deuxième valeur de minimum de bande de conduction Ec2 strictement inférieure à la première valeur de minimum de bande de conduction Ec1 ; une deuxième valeur de maximum de bande de valence Ev2 strictement inférieure à la première valeur de maximum de bande de valence Ev1 et une deuxième valeur de gap d’énergie Eg2. Les mailles de chaque couche C1 subissent des contraintes de tension, les mailles de chaque couche C2 subissent des contraintes de compression, la contrainte résultante de la somme des contraintes mécaniques internes pour chaque groupe élémentaire G1 est une contrainte de tension. D’une façon générale, les mêmes caractéristiques électriques et mécaniques du premier mode de réalisation avec une couche C mm en matériau massif sont obtenues avec le second mode de réalisation avec un super réseau SR. La illustre des plages de valeurs de fractions molaires utilisées pour le choix des compositions de matériaux des couches C1 et C2 de la structure planaire d’absorption SPA selon le second mode de réalisation de l’invention. La structure planaire d’absorption SPA présentant les caractéristiques détaillées précédemment peut s’obtenir par la fabrication d’un super réseau SR sur un substrat en GaSb avec un groupe élémentaire G1=(C1, C2) tel que la seconde couche C2 est réalisée avec l’alliage InAs y3 Sb 1-y3 avec y3 la fraction molaire d’arsenic dans l’alliage InAs y3 Sb 1-y3 comprise entre 0,6 et 0,88 (plage P4 sur le diagramme de compositions). De plus, la première couche C1 est réalisée avec l’alliage . On note x3 la fraction molaire de gallium Ga dans le dans l’alliage . et y4 la fraction molaire y d’arsenic As dans l’alliage .. L’ensemble des couples de fractions molaires (x3, y4) définissent la surface P3 décrite dans le diagramme de la . La plage de composition P3 est définie par les inégalités suivantes : la fraction molaire x3 de gallium Ga dans le dans l’alliage Ga x3 In 1-x3 As y4 Sb 1-y4 est comprise entre 0,2 et 0,5 ; et la fraction molaire y4 d’arsenic As dans l’alliage Ga x 3 In 1-x3 As y4 Sb 1-y4 est comprise entre une valeur minimale y4 min et une valeur maximale y4 max tel que : la valeur minimale y4 min de la fraction molaire y4 d’arsenic As dans l’alliage Ga x3 In 1-x3 As y4 Sb 1-y4 est une fonction affine de la fraction molaire x3 de gallium Ga dans l’alliage Ga x3 In 1-x3 As y4 Sb 1-y4 caractérisée par un coefficient directeur égal à -0,92 et une ordonnée à l’origine égale à 0,93 ; la valeur maximale y4 max de la fraction molaire y3 d’arsenic As dans l’alliage Ga x3 In 1-x3 As y4 Sb 1-y4 est une fonction affine de la fraction molaire x3 de gallium Ga dans l’alliage Ga x3 In 1-x3 As y4 Sb 1-y4 caractérisée par un coefficient directeur égal à -0,66 et une ordonnée à l’origine égale à 1,13 ; Pour les couches C1 et C2 les plages des compositions (x3,y4) pour C1 et y3 pour C2 prises dans les plages P3 et P4 permettent d’obtenir une structure planaire d’absorption SPA avec : La contrainte globale sur les mailles du groupe élémentaire G1=(C1, C2) est une contrainte de tension . Une asymétrie entre la bande de valence selon l’axe du pixel ayant un niveau d’énergie maximal occupé par des trous légers et la bande de valence selon le plan (x,y) ayant un niveau d’énergie maximal occupé par des trou lourds. Une faible densité de dislocations grâce à l’absence des dislocations de relaxation. Le choix des fractions molaires dans les plages P3 et P4 pour le super-réseau SR permettent d’obtenir une structure planaire absorbante SPA formée par la répétition de groupes élémentaires G1 tel que chaque groupe est sous une contrainte de tension sans dépasser la valeur limite de 4000 ppm pouvant engendrer la relaxation des matériaux des couches C1 et C2 . Les contraintes et les épaisseurs de chaque couche C1, C2 du groupe élémentaire G1 doivent respecter l’inégalité suivante pour éviter les phénomènes de dislocation de relaxation : Avec e i l’épaisseur de la i ème couche Ci du groupe élémentaire G1, et c i la contrainte subie par les mailles de la i ème couche C i du groupe élémentaire G1. La densité de dislocations dans la structure absorbante SPA selon le second mode de réalisation est de l’ordre de 10 3 dislocations/cm2 car il n’y a pas de relaxation des matériaux. Pour tenir en compte de cette inégalité avec les plages de compositions détaillées dans la , Il est envisageable de choisir l’épaisseur e1 de la première couche C1 entre 3nm et 6nm et l’épaisseur e2 de la seconde couche C2 entre 0,9nm et 2nm. Les faibles valeurs d’épaisseurs permettent de monter pour chaque couche Ci du groupe élémentaire G1 à des contraintes qui peuvent atteindre une amplitude de 20000 ppm pour chaque couche Ci individuellement. La illustre un diagramme de bandes simulé d’un exemple de la structure planaire absorbante selon le second mode de réalisation de l’invention dans les trois directions de l’espace vectoriel réciproque définit par k le vecteur d’ondes dans un matériau semi-conducteur. Plus spécifiquement, le diagramme simulé dans la illustre le diagramme de bandes du super réseau SR avec C1 en Ga0,26In0,74As0,72Sb0,28 et C2 en InAs0.85Sb0.15 en In sur un substrat en GaSb. Sous ces conditions, la structure planaire absorbante SPA subit une contrainte de tension de l’ordre de 1000ppm.. La structure planaire absorbante SPA avec cet exemple de composition permet d’atteindre une longueur d’onde de coupure de λc=5µm à une température de fonctionnement de T=150K avec une masse effective de trous selon l’axe du pixel m z =0,02 m 0 et une masse effective de trous dans le plan normal du pixel m x,y =0,4 m 0 avec m 0 la masse effective d’un électron libre. Pour chaque niveau d’énergie dans la bande de valence, la masse effective des trous dans le diagramme de bandes est inversement proportionnelle à la pente de la variation du niveau d’énergie dans l’espace vectoriel réciproque. Similairement à la , on observe ainsi sur le diagramme que selon la direction z (axe du pixel) le niveau d’énergie maximal de la bande de valence est occupé par des trous légers. L’écart d’énergie Δlh-hh entre le niveau d’énergie maximal B’1 occupé par les trous légers et le niveau des trous lourds est de l’ordre de kbT avec kb la constante de Boltzmann et T la température de fonctionnement. L’ensemble des combinaisons de compositions prises parmi les intervalles P3 pour C1 et P4 pour C2 permettent d’obtenir des valeurs de Δlh-hh de l’ordre de kbT selon la température de fonctionnement et la fréquence de coupure visées. De même, lorsqu’on regarde le diagramme de bande selon les directions kx et ky correspondant au plan normal du pixel, c’est une distribution inverse des trous qui est obtenue. En effet, le niveau d’énergie maximal B’1 de la bande de valence selon le plan normal au pixel (x,y) est occupé par des trous lourds (avec une pente plus plate). On obtient ainsi l’asymétrie entre la mobilité des porteurs de charges minoritaires (trous dans ce cas) entre l’axe du pixel et le plan normal au pixel permettant de réduire le phénomène de diaphonie sans réduire le rendement quantique de la zone absorbante. La illustre un schéma de la structure des bandes de la structure planaire absorbante SPA selon le second mode de réalisation de l’invention selon la direction de l’axe du pixel avec kz=0. Les matériaux qui composent le super réseau sont choisis tel que Ec1>Ec2 et Ev1>Ev2 pour obtenir un diagramme de potentiel de type 2. Il s’agit d’une alternance de barrières de potentiel dans les deuxièmes couches C2 et de puits de potentiel dans les premières couches C1 vus par porteurs de charges positives. Il s’agit en outre d’une alternance de barrières de potentiel dans les premières couches C1 et de puits de potentiel dans les deuxièmes couches C2 vus par porteurs de charges négatives. Comme indiqué précédemment, le couplage quantique entre les différentes couches du super-réseau engendre la création d’une bande de conduction effective avec un niveau d’énergie minimum effectif Ec eff et d’une bande de valence effective avec un niveau d’énergie maximum effectif Ev eff . Le gap d’énergie effectif du super-réseau est défini par Eg eff = Ec eff - Ev eff . On définit la barrière de potentiel BAR vue par les trous confinés dans un puits de potentiel dans une hétérostructure de bandes de type 2 par la différence entre le niveau d’énergie maximum effectif Ev eff de la mini-bande de valence du super réseau SR et le maximum d’énergie de la bande de valence occupé par des trous lourds dans la couche C2 noté Ev2 h h ; On définit β le produit de la barrière de potentiel BAR par l’épaisseur e2 de la couche C2 correspondant à l’épaisseur de barrière vue par un trou dans le volume du super réseau selon SR. Le produit β constitue un critère pour assurer un bon rendement quantique de la structure planaire absorbante avec un super-réseau selon l’invention. Le rendement optique augmente lorsque le produit β diminue. Les matériaux qui composent le super réseau SR sont choisis tels que β est inférieure à la valeur limite de 250 nm.meV. La faible masse effective m z des porteurs de charges minoritaires selon l’axe du pixel Δ dans la structure planaire d’absorption avec un super-réseau SR tel que décrit assure un meilleur rendement quantique du pixel Pxl détecteur. La masse effective des porteurs de charges positives selon l’axe du pixel dans la structure d’absorption du premier mode de réalisation est multipliée par 50 par rapport à une structure ou il n’y pas inversement entre les niveaux énergétiques des trous lourds et des trous légers. La grande masse effective m x,y des porteurs de charges minoritaires dans la structure planaire d’absorption dans le plan normal (x,y) réduit le phénomène de diaphonie entre les pixels adjacents. L’asymétrie entre les masses effectives des trous permet de réduire la diaphonie pour des distances entre pixels inférieures à 15µm.. Les différents modes de réalisations de la structure planaire d’absorption SPA sont compatibles avec des architectures globales de pixels permettant de mettre en œuvre l’amélioration du rendement quantique et la réduction de la diaphonie mais aussi la réduction du courant d’obscurité. La illustre une vue en coupe d’un premier exemple de pixel comportant une structure planaire absorbante selon l’un quelconque des modes de réalisation de l’invention. La illustre un schéma de la structure de bandes selon l’axe du pixel de la . Le pixel Pxl comprend le long de la direction d’empilement Z (ou l’axe du pixel) dans cet ordre : le substrat SUB présentant les caractéristiques détaillées précédemment, une structure de contact inférieur CONT_INF en un troisième matériau semi-conducteur SC3 dopé N+, une structure planaire absorbante SPA selon l’invention avec la couche C mm ou les couches C1, C2 dopées N ; une série de deux structures de transition C tran1 et C tran2 chacune réalisée en un matériau semi-conducteur SC4 ; et une structure de contact supérieur CONT_SUP en un cinquième matériau semi-conducteur SC5 dopé P. La structure de contact inférieur CONT_INF présente une valeur de maximum de bande de valence de contact inférieur Ev inf strictement inférieure à la valeur de maximum de bande de valence effective Ev eff de la structure planaire absorbante SPA. La structure de contact inférieur CONT_INF présente en outre une valeur de gap d’énergie Eg inf de contact inférieur supérieure ou égale à la première valeur de gap d’énergie effectif Eg eff de la première structure planaire absorbante SPA. A titre d’exemples non limitatifs, il est possible d’utiliser les matériaux suivants pour réaliser le contact inférieur InAsSb dopé N+,GaSb dopé N+, InGaAsSb dopé N+, InAlAsSb dopé N+. Alternativement, il est possible de réaliser le contact inférieur CONT_INF avec un super-réseau SR_INF avec un empilement de couches dopées N+ tel que InAs/InAsSb dopé N+ et InAsSb/InGaAsSb dopé N+. La première structure de transition C tran1 présente une valeur de maximum de bande de valence Ev tran1 strictement supérieure à la valeur de maximum de bande de valence effective Ev eff de la première structure planaire absorbante SPA. La première structure de transition C tran1 présente en outre une valeur de gap d’énergie de la première structure de transition (Eg tran1 strictement supérieure à la première valeur de ga d’énergie effectif Eg eff de la structure planaire absorbante SPA. A titre d’exemples non limitatifs, il est possible d’utiliser les matériaux suivants pour La première structure de transition : InAlAsSb dopé N, InGaAsSb dopé N. Alternativement, il est possible de réaliser La première structure de transition avec un super-réseau SR tran1 avec un empilement de couches dopées N tel que Al x 1 Ga 1- x 1 As y1 Sb 1-y1 / Al x 2 Ga 1- x 2 As y2 Sb 1-y2 . La seconde structure de transition C tran2 présente une valeur de maximum de bande de valence Ev tran1 strictement supérieure à celle de la première structure de transition C tran 1 . La seconde structure de transition C tran2 présente en outre une valeur de minimum de bande de conduction de Ec tran2 strictement supérieure à celle de la première structure de transition C tran 1 . A titre d’exemples non limitatifs, il est possible d’utiliser les matériaux suivants pour la première structure de transition : InAlAsSb dopé N, InGaAsSb dopé N. Alternativement, il est possible de réaliser la première structure de transition avec un super-réseau SR tran 2 avec un empilement de couches dopées N tel que Al x 2 Ga 1- x 2 As y2 Sb 1-y2 / Al x 3 Ga 1- x 3 As y3 Sb 1-y3 . Plus généralement, il est possible de réaliser la série de structures de transition C tran_i confinée entre la structure de contact supérieur CONT_SUP et la structure planaire absorbante globale SPAG avec une pluralité de structures de transition C tran_i de rang i=1 à N en partant de la structure planaire absorbante globale SPAG avec N un entier naturel non nul. Chaque structure de transition C tran_i de rang i présente une valeur de maximum de bande de valence Ev tran_i strictement supérieure à celle de la structure de transition précédente C tran_i-1 de rang i-1. Il s’agit alors d’une transition en escalier par rapport aux valeurs de maximum de bande de valence Ev tran_i tel qu’illustré sur la figure 5b. Alternativement, il est envisageable de se limiter à une seule structure de transition C tran1 entre la structure de contact supérieur CONT_SUP et la structure planaire absorbante globale SPAG . La structure de contact supérieur CONT_SUP présente une valeur de maximum de bande de valence de contact supérieur Ev sup strictement supérieure à la valeur de maximum de bande de valence de chacune des structures de transition Ev tran1, Ev tran 2 . Dans un mode de réalisation préférentiel, la structure de contact supérieur CONT_SUP présente en outre une valeur de gap d’énergie Eg sup de contact supérieur strictement supérieure à la valeur de gap d’énergie de chacune des structures de transition Eg tran1, Eg tran2 . A titre d’exemples non limitatifs, il est possible d’utiliser les matériaux suivants pour réaliser le contact supérieur GaSb dopé P+,AlGaSb dopé P+, InGaAsSb dopé P+. L’implémentation de la structure planaire d’absorption Pxl selon l’invention dans le pixel décrit dans la est une illustration non limitative. L’invention est compatible avec d’autres variantes d’architectures de pixel permettant aussi de réduire le courant d’obscurité. Nous soulignons qu’il est possible de réaliser la structure planaire d’absorption globale SPAG du pixel avec une pluralité de structure planaires d’absorption superposées l’une sur l’autre. Ainsi, la structure planaire d’absorption globale SPAG peut contenir une première la structure planaire d’absorption globale SPA selon l’un quelconque des modes de réalisation de l’invention avec une épaisseur de 0,5µm à 5µm. En plus, la structure planaire d’absorption globale SPAG peut contenir une seconde structure planaire d’absorption disposée sur la première la structure planaire d’absorption SPA réalisée en un matériau massif en accord de maille avec le substrat et donc ne présentant pas une levée de dégénérescence. La seconde structure planaire d’absorption a une épaisseur comprise entre 0,5µm et 3µm. Cela permet d’éviter de mettre sous contrainte mécanique l’ensemble de la structure planaire d’absorption globale SPAG. La illustre une vue en coupe d’un dispositif D1 de détection de rayonnements infrarouges comprenant une pluralité de pixels Pxl selon l’invention. Le dispositif un dispositif D1 de détection de rayonnements infrarouges est monté sur le substrat SUB. Il s’agit d’un système hybride optoélectronique, comprenant : une partie optique OPT basée sur une matrice formée par une pluralité de pixels arrangés en lignes et en colonnes et une partie électronique consistant en un circuit de lecture intégré ROIC sur un substrat semi-conducteur permettant de lire individuellement le signal de chaque pixel de la partie optique OPT. Un pixel appartenant au système optoélectronique peut contenir un unique élément photosensible ou une pluralité d’éléments photosensibles connectés entre eux. Alternativement, pour des applications spécifiques, il est envisageable de réaliser la partie optique OPT avec un unique pixel Pxl. Le circuit intégré de lecture ROIC est réalisé au moyen d’une pluralité de transistors et de couches minces en matériau conducteurs, semi-conducteurs ou diélectriques selon la technologie CMOS (Complementary Metal-Oxide-Semiconductor) sur un substrat en silicium. Pour chaque pixel Pxl, une électrode enterrée est associée pour lire les signaux générés par les porteurs de charge photo-générées par la structure photo détectrice d’un pixel Pxl. Dispositif de détection (D1) de rayonnements infrarouges comprenant au moins un pixel (Pxl) ayant un axe (Δ) selon une direction Z, ledit pixel comprenant une première structure planaire absorbante (SPA) comprenant au moins une couche semi-conductrice (C mm , C1, C2); chaque couche (C mm , C1, C2) de la première structure planaire absorbante (SPA) étant agencée selon une structure cristalline de mailles ; la première structure planaire absorbante (SPA) étant dopée N et étant réalisée par épitaxie sur un substrat (Sub) et la composition des matériaux utilisés pour réaliser l’au moins une couche (C mm , C1, C2) de la première structure planaire absorbante (SPA) étant choisie tel que : la première structure planaire absorbante (SPA) présente une bande de valence effective (BV eff ) formée par une pluralité de niveaux d’énergie (Ev hh , Ev lh ) ; chaque niveau d’énergie (Ev hh , Ev lh ) étant occupé par l’un parmi : un premier type de porteurs de charges positives dénommé trous lourds (hh) présentant une première masse effective (m hh ) ; ou un second type de porteurs de charges positives dénommé trous légers (lh) présentant une seconde masse effective (m lh ) strictement inférieure à la première masse effective (m hh ) ; le niveau d’énergie maximal de la bande de valence effective (BV eff ) étant occupé par des trous légers (lh) selon l’axe (Δ) du pixel; la structure cristalline de mailles de ladite couche ne présente pas de dislocations résultant d’une relaxation mécanique desdites mailles. Dispositif de détection (D1) de rayonnements infrarouges selon la revendication 1 dans lequel le substrat (Sub) est arrangé selon une structure cristalline de mailles et dans lequel la composition des matériaux utilisés pour réaliser l’au moins une couche (C mm , C1, C2) de la première structure planaire absorbante (SPA) est choisie tel que les mailles de l’au moins une couche (C mm , C1, C2) formant ladite structure planaire absorbante (SPA) subissent des contraintes mécaniques internes pour s’adapter aux mailles de la structure cristalline du substrat (SUB) ; et tel que la contrainte résultante de la somme des contraintes mécaniques internes est une contrainte de tension. Dispositif de détection (D1) de rayonnements infrarouges selon l’une quelconque des revendications précédentes dans lequel la masse effective des trous porteurs de charges positives selon l’axe du pixel (Δ) est inférieure au dixième de la masse d’un électron libre. Dispositif de détection (D1) de rayonnements infrarouges selon l’une quelconque des revendications précédentes dans lequel la masse effective des porteurs de charges positives selon l’axe du pixel (Δ) est inférieure à la moitié de la masse effective des porteurs de charges positives selon des directions définissant un plan orthogonal à l’axe du pixel (Δ) . Dispositif de détection (D1) de rayonnements infrarouges selon l’une quelconque des revendications précédentes dans lequel la différence entre le niveau d’énergie maximal occupé par des trous légers (Ev lh ) et le niveau d’énergie maximal occupé par des trous lourds (Ev hh ) est supérieure au produit de la constante de Boltzmann par la température de fonctionnement. Dispositif de détection (D1) de rayonnements infrarouges selon l’une quelconque des revendications de 2 à 5 dans lequel la composition des matériaux utilisés pour réaliser l’au moins une couche (C mm , C1, C2) de la première structure planaire absorbante (SPA) est choisie tel que l’amplitude la contrainte résultante de la somme des contraintes mécaniques internes est inférieure à une contrainte limite de dislocation prédéterminée ; la densité de dislocations dans la première structure planaire absorbante étant strictement inférieure à 10 4 dislocations/cm2 Dispositif de détection (D1) de rayonnements infrarouges selon l’une quelconque des revendications précédentes dans lequel la première structure planaire absorbante (SPA) est constituée d’une seule couche (C mm ) en un matériau massif semi-conducteur de type III-V. Dispositif de détection (D1) de rayonnements infrarouges selon la revendication précédente dans lequel le matériau massif semi-conducteur est l’alliage quaternaire Ga x1 In 1-x1 As y1 Sb 1-y1 avec x1 la fraction molaire de gallium dans l’alliage Ga x1 In 1-x1 As y1 Sb 1-y1 et y1 la fraction molaire d’arsenic dans l’alliage Ga x In 1-x1 As y1 Sb 1-y1 . Dispositif de détection (D1) de rayonnements infrarouges selon la revendication précédente dans lequel : le substrat est réalisé en antimoniure de gallium GaSb ; la fraction molaire x1 de gallium Ga dans l’alliage Ga x In 1-x1 As y1 Sb 1-y1 est comprise entre 0 et 1 ; et la fraction molaire y1 d’arsenic As dans l’alliage Ga x In 1-x1 As y1 Sb 1-y1 est comprise entre une valeur minimale (y1 min ) et une valeur maximale (y1 max ) tel que : la valeur minimale (y1 min ) est une fonction affine de la fraction molaire x1 de gallium Ga dans l’alliage Ga x In 1-x1 As y1 Sb 1-y1 caractérisée par un coefficient directeur égal à -0,92 et une ordonnée à l’origine égale à 0,93 la valeur maximale (y1 max ) de la fraction molaire y1 d’arsenic As dans l’alliage Ga x In 1-x1 As y1 Sb 1-y1 est une fonction affine de la fraction molaire x1 de gallium Ga dans l’alliage Ga x In 1-x1 As y1 Sb 1-y1 caractérisée par un coefficient directeur égal à -0,92 et une ordonnée à l’origine égale à 0,97. Dispositif de détection (D1) de rayonnements infrarouges selon la revendication 8 dans lequel : Le substrat est réalisé en antimoniure d’indium InSb ; et la fraction molaire x2 de gallium Ga dans le matériau massif semi-conducteur est comprise entre 0,02 et 0,05 ; et la fraction molaire y2 d’arsenic As dans le matériau massif semi-conducteur est comprise entre 0,02 et 0,05 . Dispositif de détection (D1) de rayonnements infrarouges selon l’une quelconques des revendications 2 à 6 dans lequel la première structure planaire absorbante (SPA) comprend un premier super-réseau (SR) comprenant un empilement le long de l’axe du pixel (Δ) d’un groupe élémentaire de couches semi-conductrices (G1) comprenant : une première couche (C1) en un premier matériau semi-conducteur (SC1) présentant une première valeur de minimum de bande de conduction (Ec1) ; une première valeur de maximum de bande de valence (Ev1) ; une première valeur de gap d’énergie (Eg1) ; au moins une deuxième couche (C2) en un deuxième matériau semi-conducteur (SC2) présentant : une deuxième valeur de minimum de bande de conduction (Ec2) strictement inférieure à la première valeur de minimum de bande de conduction (Ec1) ; une deuxième valeur de maximum de bande de valence (Ev2) strictement inférieure à la première valeur de maximum de bande de valence (Ev1) ; et une deuxième valeur de gap d’énergie (Eg2) ; les mailles de la première couche (C1) subissant des contraintes de tension et les mailles de la deuxième couche (C2) subissant des contraintes de compression. Dispositif de détection (D1) de rayonnements infrarouges selon la revendication précédente dans lequel le premier super-réseau présente une première valeur de maximum de bande de valence effective (Ev eff ), et dans lequel les porteurs de charges positives dans la première couche (C1) d’un groupe élémentaire (G1) voient une barrière d’énergie (BE) égale à la différence entre : le niveau d’énergie maximal (Ev hh ) de la bande de valence effective (BV eff ) occupé par des trous lourds (hh) ; et une première valeur de maximum de bande de valence effective (Ev eff ) ; le produit de ladite barrière d’énergie (BE) par l’épaisseur (e m2 ) de la deuxième couche (C2) étant inférieur à une valeur prédéterminée. Dispositif de détection (D1) de rayonnements infrarouges selon l’une quelconque des revendications 11 ou 12 dans lequel le deuxième matériau semi-conducteur (SC2) est l’alliage ternaire InAs y3 Sb 1-y3 avec y3 la fraction molaire d’arsenic dans l’alliage InAs y3 Sb 1-y3 Dispositif de détection (D1) de rayonnements infrarouges selon la revendication 13 dans lequel le premier matériau semi-conducteur (SC1) est l’alliage quaternaire Ga x3 In 1-x3 As y4 Sb 1-y4 avec x3 la fraction molaire de gallium dans l’alliage Ga x3 In 1-x3 As y4 Sb 1-y4 et y4 la fraction molaire d’arsenic dans l’alliage Ga x3 In 1-x2 As y4 Sb 1-y4 . Dispositif de détection (D1) de rayonnements infrarouges selon la revendication 14 dans lequel : la fraction molaire y3 d’arsenic dans l’alliage InAs y3 Sb 1-y3 est comprise entre 0,6 et 0,88. la fraction molaire x3 de gallium dans l’alliage Ga x3 In 1-x3 As y4 Sb 1-y4 est comprise entre 0,2 et 0,5 et la fraction molaire y4 d’arsenic dans l’alliage Ga x3 In 1-x3 As y4 Sb 1-y4 est comprise entre une valeur minimale (y4 min ) et une valeur maximale (y4 max ) tel que : la valeur minimale (y4 min ) de la fraction molaire y4 d’arsenic dans l’alliage Ga x3 In 1-x3 As y4 Sb 1-y4 étant une fonction affine de la fraction molaire x3 de gallium dans l’alliage Ga x3 In 1-x3 As y4 Sb 1-y4 caractérisée par un coefficient directeur égal à -0,92 et une ordonnée à l’origine égale à 0,93. la valeur maximale (y4 max ) de la fraction molaire y4 d’arsenic dans l’alliage Ga x3 In 1-x3 As y4 Sb 1-y4 étant une fonction affine de la fraction molaire x3 de gallium dans l’alliage Ga x3 In 1-x3 As y4 Sb 1-y4 caractérisée par un coefficient directeur égal à -0,66 et une ordonnée à l’origine égale à 1,13. Dispositif de détection (D1) selon l’une quelconque des revendications de 1 à 15 dans lequel la première structure planaire absorbante (SPA) présente une première valeur de maximum de bande de valence effective (Ev eff ), une première valeur de minimum de bande de conduction effective (Ec eff ) et une première valeur de gap d’énergie effectif (Eg eff ); le pixel comprend le long de son axe (Δ) dans cet ordre : le substrat (SUB) ; Une structure de contact inférieur (CONT_INF) en un troisième matériau semi-conducteur (SC3) ou en un super-réseau de contact inférieur (SR inf ), dopée N+ et présentant : une valeur de maximum de bande de valence de contact inférieur (Ev inf ) strictement inférieure à la valeur de maximum de bande de valence effective (Ev eff ) de la première structure planaire absorbante (SPA); et une valeur de gap d’énergie (Eg inf ) de contact inférieur supérieure ou égale à la première valeur de gap d’énergie effectif (Eg eff )de la première structure planaire absorbante (SPA) ; Une structure planaire absorbante globale (SPAG) comprenant : la première structure planaire absorbante (SPA); les couches (C1, C2, C mm ) de ladite première structure planaire absorbante (SPA) étant dopées N ; une ou plusieurs structures de transition (C tran1, C tran2, C tran_i ) ; la structure de transition (C tran1 ) en contact avec la structure planaire absorbante globale (SPAG) étant dénommée structure de transition initiale ; la structure de transition initiale étant réalisée en un quatrième matériau semi-conducteur (SC4) ou en un premier super-réseau de la structure de transition (SR tran1 ), dopée N et présentant : une valeur de maximum de bande de valence de la structure de transition initiale (Ev tran1 ) strictement supérieure à la valeur de maximum de bande de valence effective (Ev eff ) de la première structure planaire absorbante (SPA); et une valeur de gap d’énergie de la structure de transition initiale (Eg tran1 ) strictement supérieure à la première valeur de gap d’énergie effectif (Eg eff ) de la première structure planaire absorbante (SPA) ; Une structure de contact supérieur (CONT_SUP) en un cinquième matériau semi-conducteur (SC5) ou en un super-réseau de contact supérieur (SR sup ), dopée P+ et présentant : une valeur de maximum de bande de valence de contact supérieur (Ev sup ) strictement supérieure à la valeur de maximum de bande de valence de chaque structure de transition (Ev tran1, Ev tran1 ) ; et une valeur de gap d’énergie (Eg sup ) de contact supérieur strictement supérieure à la valeur de gap d’énergie de chaque structure de transition (Eg tran1, Eg tran1 ) . Dispositif de détection (D1) selon la revendication précédente dans lequel le pixel comprend plusieurs structures de transition (C tran1, C tran2, C tran_i ) de rang i=1 à N croissant en partant de la structure planaire absorbante globale (SPAG) vers structure de contact supérieur (CONT_SUP), avec N un entier naturel non nul, tel que : chaque structure de transition (C tran2 C tran_i ) de rang i=2 à N présente une valeur de maximum de bande de valence (Ev tran2 ) strictement supérieure à la valeur de maximum de bande de valence de la structure de transition (Ev tran1 ) de rang i-1 .