Brevet FR3108542A1 — publié le 20211001

Procédé de détermination de composantes d’un torseur d’actions mécaniques au point de guidage d’une lame de coupe pour machine de coupe L’invention concerne un procédé de détermination de composantes d’un torseur d’actions mécaniques au point de guidage d’une lame de coupe (L) pour machine de coupe, la lame étant guidée dans un pied presseur (P) d’une tête de coupe de la machine, le procédé comprenant le positionnement d’un dynamomètre à cinq composantes sur le pied presseur, le dynamomètre comprenant une pluralité de capteurs aptes à déterminer un effort frontal, un effort latéral, un moment de roulis, un moment de tangage et un moment de lacet de la lame de coupe, l’établissement d’une matrice d’étalonnage du dynamomètre, et la détermination des efforts en trois dimensions subis par la lame de coupe à partir des mesures obtenues par les capteurs et de la matrice d’étalonnage. Figure pour l’abrégé : Fig. 1. Procédé de détermination de composantes d’un torseur d’actions mécaniques au point de guidage d’une lame de coupe pour machine de coupe La présente invention se rapporte au domaine général de la découpe automatique par une lame vibrante d’une matière souple placée sur une table de coupe sous forme d’un pli unique ou d’un empilement de plis. Elle concerne plus précisément un procédé de détermination de composantes d’un torseur d’actions mécaniques au point de guidage d’une telle lame de coupe. Un domaine d’application de l’invention est celui de la découpe automatique de pièces dans une matière souple textile ou non textile (comme le cuir), en particulier dans l’industrie de la confection, de l’ameublement ou de la sellerie automobile. Un procédé connu pour la découpe automatique de pièces dans une matière souple consiste à amener la matière sur un support de coupe fixe ou mobile de la table de coupe, sous la forme d’un pli unique ou d’un empilement de plis formant un matelas, et à découper les pièces au moyen d’une tête de coupe se déplaçant au-dessus du support de coupe de la table. La tête de coupe porte notamment une lame vibrante en acier qui est mise en vibration verticalement selon le sens de son fil tranchant afin de découper la matière. Au cours de cette mise en vibration verticale et lors de la découpe de la matière, la lame de coupe est soumise à des nombreux efforts qui affectent la qualité des bords découpés des pièces. En particulier, ces efforts ont un impact direct sur la qualité de coupe et sur la géométrie des pièces découpées sur toute la hauteur de la matière, notamment lorsque celle-ci est formée d’un empilement de plis. Aussi, afin de pouvoir agir sur les paramètres de coupe et sur l’orientation de la lame, il est nécessaire de connaître au mieux les déformations subies par la lame de coupe. A cet effet, il est connu de positionner un capteur de flexion au niveau du pied presseur de la tête de coupe. De la sorte, ce capteur permet de collecter des données relatives à la flexion latérale de la lame de coupe et ainsi d’agir sur les paramètres de coupe et d’orientation de la lame pour corriger celle-ci. On pourra par exemple se référer à la demande de brevet IT 102017000023745 au nom de Morgan Tecnica. Cependant, ces données ne sont pas suffisantes et ne prennent pas en compte tous les efforts subis par la lame de coupe. La présente invention a donc pour but principal de proposer un procédé permettant de déterminer l’ensemble des efforts subis par la lame de coupe afin de permettre un pilotage plus fin et plus autonome de la coupe. Conformément à l’invention, ce but est atteint grâce à un procédé de détermination de composantes d’un torseur d’actions mécaniques au point de guidage d’une lame de coupe pour machine de coupe, la lame étant guidée dans un pied presseur d’une tête de coupe de la machine, le procédé comprenant : le positionnement d’un dynamomètre à 6 composantes sur le pied presseur, le dynamomètre comprenant une pluralité de capteurs aptes à déterminer un effort frontal, un effort latéral, un moment de roulis, un moment de tangage et un moment de lacet de la lame de coupe ; l’établissement d’une matrice d’étalonnage du dynamomètre ; et la détermination des efforts en trois dimensions subis par la lame de coupe à partir des mesures obtenues par les capteurs et de la matrice d’étalonnage. Le procédé selon l’invention est remarquable en ce qu’il permet de déterminer les efforts subis par la lame dans les trois directions à partir d’un dynamomètre installé dans le pied presseur de la tête de coupe. En particulier, cinq des six composantes du torseur d’actions mécaniques au point de guidage de la lame peuvent être déterminées, à savoir : effort frontal, effort latéral, moment de roulis, moment de tangage et moment de lacet (l’effort suivant l’axe principal de la lame étant exclu). De la sorte, à partir de ces données, il est possible d’assurer un pilotage particulièrement précis et autonome des paramètres de la coupe afin d’en corriger les défauts. De préférence, l’étape d’élaboration de la matrice d’étalonnage du dynamomètre comprend l’élaboration d’une matrice de calibration théorique des capteurs du dynamomètre à différentes sollicitations théoriques en fonction des 6 composantes du dynamomètre. De préférence également, l’étape d’élaboration de la matrice d’étalonnage du dynamomètre comprend en outre, à partir de la matrice de calibration théorique et de mesures réelles de réponse des capteurs du dynamomètre, le calcul d’une matrice de réponse des capteurs du dynamomètre à différentes sollicitations réelles en fonction des 6 composantes du dynamomètre. La matrice de réponse des capteurs du dynamomètre peut être calculée par une méthode d’optimisation linéaire. Dans un mode de réalisation, le dynamomètre comprend trois capteurs piézoélectriques triaxiaux qui sont montés dans le pied presseur en étant répartis autour d’un axe longitudinal de la lame. Dans un deuxième mode de réalisation, le dynamomètre comprend au moins trois – et de préférence six - ponts de jauges de déformations couplés qui sont montés sur des branches du pied presseur régulièrement réparties autour d’un axe longitudinal de la lame afin de former au moins trois – et de préférence six - ponts complets. Dans un troisième mode de réalisation, le dynamomètre comprend au moins cinq ponts complets de jauges de déformations découplés qui sont montés dans le pied presseur. Quel que soit le mode de réalisation, la transmission des mesures des capteurs du dynamomètre peut être réalisée sans contact ou par voie filaire La figure 1 est une vue schématique représentant un premier mode de réalisation de mise en œuvre du procédé selon l’invention. La figure 2 représente une vue schématique représentant un deuxième mode de réalisation de mise en œuvre du procédé selon l’invention. La figure 3 représente une vue schématique représentant un troisième mode de réalisation de mise en œuvre du procédé selon l’invention. L’invention s’applique à la découpe automatisée de pièces dans une matière souple se présentant sous la forme d’un pli unique ou d’un empilement de plis. Une telle opération de découpe est généralement réalisée au moyen d’une machine de coupe munie d’un support horizontal de coupe sur lequel est amenée la matière souple à découper. Une tête de coupe portant une lame vibrante est montée sur un portique qui est amené à se déplacer le long du support de coupe tandis que la tête de coupe se déplace simultanément le long du portique de sorte à pouvoir suivre les différentes trajectoires de coupe calculées par un logiciel de coupe. Typiquement, un pied presseur tel que celui représenté sur la figure 1 est monté sur la partie basse de la tête de coupe afin de plaquer suivant un effort contrôlé la matière souple sur son support de coupe pendant la coupe, la position de ce pied presseur étant adaptable en fonction de la hauteur de matière souple posée sur le support de coupe. Ainsi, le pied presseur permet de maintenir le guidage de la lame de coupe au plus près de la matière souple. L’invention propose un procédé de détermination de composantes d’un torseur d’actions mécaniques au point de guidage de la lame vibrante d’une telle tête de coupe. Plusieurs variantes d’implantation du procédé selon l’invention sont possibles. Selon un mode de réalisation schématisé sur la figure 1, le procédé prévoit de positionner un dynamomètre piézoélectrique à cinq composantes sur le pied presseur P de la tête de coupe. Plus précisément, le dynamomètre piézoélectrique comprend trois capteurs piézoélectriques triaxiaux 1 à 3 qui sont montés sur le pied presseur P en étant de préférence régulièrement répartis autour d’un axe longitudinal Z de la lame de coupe L. Les capteurs piézoélectriques 1 à 3 sont avantageusement répartis à 120° en étant équidistants du centre du dynamomètre. Comme représenté sur la figure 1, leurs axes Z (respectivement Z 1 , Z 2 et Z 3 ) sont dirigés vers le bas (c’est-à-dire vers le support de coupe), leurs axes Y (respectivement Y 1 , Y 2 et Y 3 ) sont dirigés vers l’extérieur du dynamomètre pour faciliter le passage des câbles, et leurs axes X (respectivement X 1 , X 2 et X 3 ) sont parallèles aux rayons du dynamomètre. Cette disposition permet une bonne intégration des capteurs dans l’environnement du pied presseur tout en garantissant une bonne raideur de celui-ci. Une plaque supérieure (non représentée sur la figure 1) vient fermer le dynamomètre intégré dans le pied presseur. Elle présente des orifices pour le passage de vis permettant de pré-charger les capteurs en les comprimant entre la plaque supérieure et le fond du pied presseur. La première étape du procédé selon l’invention de détermination des efforts en 3D subis par la lame de coupe est de réaliser un étalonnage du dynamomètre piézoélectrique ainsi monté sur le pied presseur. Cet étalonnage consiste à établir une matrice d’étalonnage qui permet d’interpréter les différentes tensions de mesure envoyées par les capteurs piézoélectriques 1 à 3 en efforts mécaniques. Dans un premier temps, il convient de réaliser une matrice de calibration théorique ou globale sensible à l’orientation et à la géométrie des capteurs. Dans un second temps, il convient d’affiner cette matrice de calibration théorique vers une matrice de réponse correspondant à la matrice d’étalonnage réelle. La réflexion concernant la matrice d’étalonnage théorique se situe dans un contexte où toutes les formes géométriques sont supposées parfaites sans défaut, selon un positionnement idéal des axes. Il convient de représenter dans l’espace (X,Y,Z) le positionnement des trois capteurs triaxiaux afin d’exprimer le torseur des actions mécaniques qui leur est rattaché. A chaque capteur i est rattaché un repère orthonormé (xi yi, zi) en son centre Oi. Le torseur des actions en Oi peut alors s’écrire : En effectuant le transport des torseurs élémentaires de chaque capteur à l’origine du repère du dynamomètre O, il est possible de déterminer la contribution de chaque direction de mesure de chacun des capteurs dans la lecture des efforts globaux. La matrice de calibration théorique ou globale est alors calculée à partir de ces différentes équations. La position du centre Oi de chaque capteur est définie dans un système de coordonnées cylindriques par un rayon R correspondant à la distance OOi et un angle βi. Chaque capteur possède un repère propre direct (Oi, xi yi, zi) et leurs axes x sont colinéaires à la droite (OOi). Le transport des torseurs de chaque capteur à l’origine et dans le repère du dynamomètre est donné par l’équation suivante ; Les différents changements de repères sont les suivants : Après simplification, l’expression des torseurs de chaque capteur à l’origine et dans le repère du dynamomètre peut alors s’écrire : Cette matrice de calibration est théorique. Elle représente la contribution des différents axes des capteurs dans la mesure des efforts du dynamomètre. Ces mesures dépendent de la sensibilité K des capteurs piézoélectriques utilisés. Dans la réalité, aucun terme de la matrice n’est nul car, malgré le soin apporté à la réalisation et quels que soient les procédés de fabrication du dynamomètre, des défauts géométriques apparaissent. Cependant, les termes prépondérants doivent pouvoir être identifiés. Une fois la matrice de calibration théorique écrite, l’étalonnage peut être effectué. Il consiste à faire corréler des chargements unitaires maîtrisés appliqués au dynamomètre avec les différents signaux électriques délivrés par les capteurs triaxiaux. Il convient d’appliquer des chargements identifiés en des endroits stratégiques où la réponse théorique du dynamomètre est connue. Par une optimisation linéaire, il est possible de faire corréler les valeurs des capteurs aux valeurs attendues. Grâce à une campagne d’essais, la matrice d’étalonnage réelle est déterminée. Les résultats de l’optimisation linéaire donnent la matrice d’étalonnage réelle suivante : La figure 2 représente un deuxième mode de réalisation de mise en œuvre de l’invention dans lequel le procédé prévoit de positionner un dynamomètre à jauges couplées. Plus précisément, le dynamomètre comprend au moins trois et de préférence six ponts de jauges de déformations couplés qui sont montés sur des branches du pied presseur P’ répartis autour d’un axe longitudinal Z de la lame L afin de former au moins trois et de préférence six ponts complets. Afin de garantir une bonne lecture des efforts, le dynamomètre a été construit autour de l’axe de la lame avec des branches espacées de 120°. Les trois jauges J1 à J3 formant les six ponts de jauge sont collées de préférence à équidistance de l’axe de la lame et sur des pans inclinés dont le prolongement se rejoint au point d’application des efforts. Des doubles jauges de déformations longitudinales/transverses J1 à J3 sont utilisées et disposées sur chaque face de chacune des branches de sorte que chaque demi-pont soit en opposition. Un total d’au moins trois ponts complets est nécessaire à l’instrumentation de ce dynamomètre. L’étalonnage consiste à faire correspondre un torseur d’action connu à une valeur de déformation mesurée par les ponts de jauges. En considérant que les ponts de jauges sont idéalement centrés sur les branches du corps d’épreuve, les centres respectifs des ponts Oi (i=i :6) placés sur chaque branche sont confondus. Ils sont ensuite distants du centre du capteur O d’un valeur r et orientés par un angle α. Enfin, le point d’application des efforts sur la lame est déplacé de –h suivant l’axe Z au point Q. Le torseur d’action connu [T] suivant est appliqué au point Q : Le déplacement de ce torseur [T] à chaque point de mesure des ponts de jauge permet de connaître la contribution de chacun des axes des ponts dans la lecture des efforts. Pour mesurer le moment de torsion Mz, un effort est appliqué suivant l’axe Y, au niveau point Q avec un bras de levier de distance l . Par soucis de clarté, les repères groupés sont renommés comme suivant : Ces transports donnent alors : Ces valeurs donnent les composants de la matrice d’étalonnage théorique. Maintenant, en prenant en compte le fait que les jauges de déformations ne réagissent que suivant leur axe Z, il est possible de simplifier la matrice. Elle s’écrit alors : Avec K désignant la sensibilité de chaque pont de jauges (ici supposée commune), et F i la déformation mesurée par le point de jauge i. L’étape suivante d’élaboration de la matrice d’étalonnage réelle consiste à appliquer des efforts connus suivant des axes bien définis et d’enregistrer la réaction de chaque demi pont. Cette méthode d’étalonnage offre un nombre de données très important ce qui impose une certaine optimisation. Les relations signaux/chargements étant supposés linéaires, une méthode directe basée sur la méthode des moindres carrées est appliquée. L’approche vise à minimiser les moindres carrés des écarts entre les valeurs imposées et les valeurs mesurées selon un modèle de réponse linéaire. A cet effet, nous cherchons à exprimer [A i ,j ], la matrice d’étalonnage, à l’aide de n mesures [m i ] délivrant n torseurs différents [T j ]. L’équation peut s’écrire de cette façon : La mise en forme suivante permet le calcul des termes aij de la matrice [A] t solution par la méthode d’optimisation linéaire, identique à la solution de l’équation normale de l’équation précédente. A titre d’illustration, la matrice ainsi obtenue pour chaque capteur est ainsi donnée : Les capteurs étant tous différents selon les variabilités inhérentes à l’usinage et au collage des jauges, il est impossible d’obtenir une matrice identique. Cependant la réaction de chaque capteur à chaque matrice est bonne. Il est possible d’obtenir une matrice lissant le comportement de chaque capteur, cette matrice appelé matrice fusionnée prend en considération l’ensemble des mesures d’étalonnage des trois capteurs (voir l’exemple ci-dessous) Après vérifications, on constate que la réponse des trois capteurs à cette matrice est vraiment très proche et l’écart de mesure très faible. La figure 3 représente un troisième mode de réalisation de mise en œuvre de l’invention dans lequel le procédé prévoit de positionner un dynamomètre à jauges découplées. Comme représenté sur cette figure 3, le dynamomètre comprend ainsi cinq ponts de jauges en ponts complets montés dans le pied presseur P’’. Les jauges utilisées sont des rosettes demi-ponts afin de garantir la lecture des efforts dans les deux sens de flexion possibles (pour des raisons de clarté, seuls les cinq ponts de jauges P1 à P5 sont représentés sur la figure 3). La matrice d’étalonnage réelle est obtenue en mesurant les déformations aux positions des jauges de déformations et en faisant le calcul relatif au câblage des ponts. A titre d’exemple, un résultat est visible dans le tableau ci-dessous : Fx (%) Fy (%) Mx (%) My (%) Mz (%) Pont 1 - 0,03 0,27 5,61 0,2 Pont 2 1,53 - 0,36 0,85 0,28 Pont 3 0 4,48 - 0,15 0,03 Pont 4 2,49 0,12 0,15 - 2,26 Pont 5 0,08 4,52 0,02 1,5 - On constate que le couplage le plus important obtenu est de 5,61% de déformation lue par le pont 1 pendant l’application d’un moment My. On constate également que ce mode de réalisation ne nécessite pas d’étape préalable d’élaboration d’une matrice de calibration théorique. On notera que quel que soit le mode de réalisation, la transmission des mesures des capteurs de déformation du dynamomètre est réalisée sans contact ou par voie filaire. On notera encore que quel que soit le mode de réalisation, il est prévu un ensemble de cartes électroniques entre les capteurs piézoélectriques ou les ponts de jauges de contraintes et la station informatique exploitant les informations reçues. Ces cartes électroniques réalisent les fonctions suivantes : alimentation et conditionnement des signaux issus des capteurs (en fonction de la typologie de ces capteurs), filtrage et amplification des signaux en adéquation avec la plage d’entrée du convertisseur analogique-numérique, conversion analogique numérique, et sérialisation et transmission des données vers la station informatique. Procédé de détermination de composantes d’un torseur d’actions mécaniques au point de guidage d’une lame de coupe (L) pour machine de coupe, la lame étant guidée dans un pied presseur (P ; P’ ; P’’) d’une tête de coupe de la machine, le procédé comprenant : le positionnement d’un dynamomètre à cinq composantes sur le pied presseur, le dynamomètre comprenant une pluralité de capteurs aptes à déterminer un effort frontal, un effort latéral, un moment de roulis, un moment de tangage et un moment de lacet de la lame de coupe ; l’établissement d’une matrice d’étalonnage du dynamomètre ; et la détermination des efforts en trois dimensions subis par la lame de coupe à partir des mesures obtenues par les capteurs et de la matrice d’étalonnage. Procédé selon la revendication 1, dans lequel l’étape d’élaboration de la matrice d’étalonnage du dynamomètre comprend l’élaboration d’une matrice de calibration théorique des capteurs du dynamomètre à différentes sollicitations théoriques en fonction des 6 composantes du dynamomètre. Procédé selon la revendication 2, dans lequel l’étape d’élaboration de la matrice d’étalonnage du dynamomètre comprend en outre, à partir de la matrice de calibration théorique et de mesures réelles de réponse des capteurs du dynamomètre, le calcul d’une matrice de réponse des capteurs du dynamomètre à différentes sollicitations réelles en fonction des 6 composantes du dynamomètre. Procédé selon la revendication 3, dans lequel la matrice de réponse des capteurs du dynamomètre est calculée par une méthode d’optimisation linéaire. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel le dynamomètre comprend trois capteurs piézoélectriques triaxiaux (1, 2, 3) qui sont montés dans le pied presseur (P) en étant répartis autour d’un axe longitudinal (Z) de la lame. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel le dynamomètre comprend au moins trois ponts de jauges de déformations (J1 à J3) couplés qui sont montés sur des branches du pied presseur (P’) régulièrement réparties autour d’un axe longitudinal (Z) de la lame afin de former au moins trois ponts complets. Procédé selon la revendication 6, dans lequel le dynamomètre comprend six ponts de jauges de déformations régulièrement réparties autour de l’axe longitudinal (Z) de la lame afin de former six ponts complets. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel le dynamomètre comprend au moins cinq ponts de jauges de déformations (P1 à P5) découplés qui sont montées sur le pied presseur (P’’). Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel la transmission des mesures des capteurs du dynamomètre est réalisée sans contact ou par voie filaire.