Brevet FR3106447A1 — publié le 20210723

L’invention concerne un élément de stockage d’énergie électrique (23) comportant : – une première borne (20) destinée à être connectée à une tension continue (Vbatt) ; – une seconde borne (21) destinée à être connectée à une tension de référence (Vref) ; et – au moins un supercondensateur (24) connecté entre ladite première borne (20) et ladite seconde borne (21) ; ledit au moins un supercondensateur (24) étant connecté en série avec au moins une résistance (25) connectée en parallèle avec des moyens de court-circuit (26) configurés pour court-circuiter ladite au moins une résistance (25) lorsque la tension aux bornes de ladite au moins une résistance (25) est inférieure à une valeur seuil. Figure pour abrégé : Fig 2 ELEMENT DE STOCKAGE D’ENERGIE ELECTRIQUE ET ALIMENTATION SAUVEGARDEE ASSOCIEE La présente invention concerne un élément de stockage d’énergie électrique ainsi qu’une alimentation sauvegardée intégrant un tel élément de stockage d’énergie électrique. L’invention vise plus particulièrement un élément de stockage d'énergie destiné à garantir l'alimentation électrique d'une charge. Ainsi, l'invention peut être appliquée dans de multiples domaines pour lesquels il est recherché de se prémunir des coupures de courant. Par exemple, l’invention peut être mise en œuvre pour alimenter des appareils dans des systèmes industriels. Ce type d’appareil électrique peut être un automate de pilotage d’une chaîne de montage, un routeur… L'invention trouve une application particulièrement avantageuse pour se prémunir des courtes coupures de courant, c'est-à-dire des coupures de quelques millisecondes à quelques secondes. ART ANTERIEUR Pour protéger une charge d’une coupure de courant, il est connu d'utiliser une alimentation sauvegardée, c'est-à-dire une alimentation intégrant au moins un élément de stockage d'énergie permettant d'alimenter la charge lorsque la tension sur le réseau est insuffisante. De manière classique, tel qu’illustré sur la figure 1 de l’état de la technique, une alimentation sauvegardée 100 comporte une entrée 15 de tension alternative, connectée à un réseau électrique d’un bâtiment ou d’une agglomération, et une sortie 16 de tension continue Vs connectée à un appareil électrique ou charge 12 à protéger. L’entrée 15 est connectée à un premier convertisseur de tension 18 configuré pour transformer la tension alternative de l’entrée 15 en une tension continue Vbatt dont le niveau de tension est adapté à la tension de charge d’un élément de stockage d'énergie 230 . La tension continue Vbatt est injectée en entrée d’un second convertisseur de tension 19 configuré pour transformer la tension continue Vbatt en une tension continue Vs adaptée aux besoins de la charge 12 . L’élément de stockage d'énergie 230 est connecté entre cette tension continue Vbatt et une tension de référence Vref , par exemple la masse. Tant que l'alimentation du secteur est supérieure à une valeur seuil, l’élément de stockage d'énergie 230 n'est pas utilisé pour alimenter la charge 12 , et l'alimentation de la charge 12 est fournie par le réseau en passant par les deux convertisseurs 18 - 19 . Au cours de cette phase, si le niveau de charge de l'élément de stockage d'énergie 230 est inférieur à la tension continue Vbatt , l'élément de stockage d'énergie 230 est rechargé. Lorsqu'une coupure de réseau survient, l'élément de stockage d'énergie 230 est configuré pour fournir l'énergie nécessaire à la charge 12 . Ainsi, lors de cette phase, l'élément de stockage d'énergie 230 se décharge progressivement en fonction de la consommation de la charge 12 . Il existe plusieurs technologies pour former un élément de stockage d'énergie 230 . La technologie la plus utilisée met en œuvre une ou plusieurs batteries au lithium-ion 240 connectées entre deux bornes 20 - 21 . Ces batteries au lithium-ion 240 présentent classiquement un niveau de tension compris entre 13 et 16 V : 13 V correspond à l'état déchargé des batteries, alors que 16 V correspond à l'état complètement chargé des batteries. Ainsi, pour une alimentation sauvegardée 100 intégrant des batteries au lithium-ion 240 , telle qu’illustrée sur la figure 1, la tension continue Vbatt est classiquement de 16 V. Pour garantir le fonctionnement de l’élément de stockage d'énergie 230 , l’alimentation sauvegardée 100 comporte également un organe de supervision 17 configuré pour tester régulièrement le niveau de charge de l’élément de stockage d'énergie 230 . Pour ce faire, l’organe de supervision 17 commande, par le signal Com , le niveau de tension délivré par le premier convertisseur 18 de sorte à diminuer la tension délivrée par le premier convertisseur 18 légèrement en dessous de la tension Vbatt , par exemple à 15,5 V. Avec cette tension de 15,5 V, même si l’élément de stockage d'énergie 230 est complètement déchargé, le second convertisseur 19 est capable de fournir le niveau de tension Vs requis par la charge 12 . Cette diminution de tension sert à mesurer la tension devant le second convertisseur 19 , par le signal Mes , pour constater si l’élément de stockage d'énergie 230 est capable de se décharger pour compenser la baisse de tension. L’élément de stockage d'énergie 230 est considéré comme fonctionnel si, lors d’une diminution de tension à 15,5 V, le signal Mes est de 16 V. Certaines règlementations imposent de réaliser ce test de l’élément de stockage d'énergie 230 toutes les minutes. Cependant, ce test entraîne un cycle de vieillissement des batteries au lithium-ion 240 et la répétition de ce test limite la durée de vie des batteries au lithium-ion 240 , même quand celles-ci ne sont pas effectivement utilisées pour protéger une charge 12 lors d’une coupure de courant. En outre, les batteries au lithium-ion 240 imposent des contraintes importantes de transport. Par exemple, il est complexe de transporter des batteries au lithium-ion 240 dont la capacité est supérieure à 100 watt par heure, car il faut suivre une réglementation spécifique. Par exemple, pour certaines législations, si le poids total du lithium est supérieur à 333 kg dans un camion, celui-ci doit utiliser des itinéraires routiers spécifiques, notamment hors des tunnels. Le niveau de charge des batteries au lithium-ion 240 doit également être maîtrisé pour le transport, notamment pour le transport aérien où il doit être inférieur à 30%. En outre, les batteries au lithium-ion 240 imposent également des contraintes de stockage. Par exemple, un pack de batteries lithium entreposé doit être rechargé tous les 6 mois. Pour remédier à ces contraintes, il est possible d’utiliser un élément de stockage d'énergie intégrant un ou plusieurs supercondensateurs. En effet, bien que les supercondensateurs présentent des durées de sauvegarde de l’alimentation beaucoup plus faibles que les batteries au lithium-ion, typiquement de l’ordre de 5 secondes alors que les batteries au lithium-ion permettent de garantir une alimentation pendant plusieurs dizaines de minutes, ces supercondensateurs peuvent surmonter certaines contraintes des batteries au lithium-ion car ils sont moins sensibles aux cycles de vieillissement et aux problématiques de transport et de stockage. Ces supercondensateurs sont donc utilisés de manière marginale pour certaines alimentations sauvegardées pour lesquelles la durée de sauvegarde n’est pas un critère essentiel. Cependant, avec une durée de sauvegarde particulièrement faible, les supercondensateurs peut être plus rapidement complètement déchargés. Dans cet état, une tension nulle est présente entre leurs bornes. Ainsi, pour les alimentations intégrant un ou plusieurs supercondensateurs, ces derniers doivent être chargés en même temps que le démarrage de l'alimentation. Les supercondensateurs présentent un inconvénient majeur car ils ne peuvent pas être branchés sur une alimentation sauvegardée en fonctionnement. Le problème technique que se propose de résoudre l’invention est donc d’obtenir un élément de stockage d'énergie permettant de répondre aux contraintes précédemment exposées. Pour répondre à ce problème technique, l’invention propose d'utiliser au moins une résistance en série avec au moins un supercondensateur de telle sorte que ladite résistance limite le courant lorsque l’élément de stockage d'énergie est branché sur une alimentation sauvegardée en fonctionnement. Pour éviter que cette résistance ne dégrade le comportement du supercondensateur une fois qu'il est chargé, l’invention propose également d'utiliser des moyens de court-circuit configurés pour court-circuiter la résistance lorsque la tension aux bornes de cette résistance est inférieure à une valeur seuil. A cet effet, selon un premier aspect, l’invention concerne un élément de stockage d’énergie électrique comportant : – une première borne destinée à être connectée à une tension continue ; – une seconde borne destinée à être connectée à une tension de référence ; et – au moins un supercondensateur connecté entre ladite première borne et ladite seconde borne. L’invention se caractérise en ce que ledit au moins un supercondensateur est connecté en série avec au moins une résistance entre ladite première borne et ladite seconde borne ; ladite au moins une résistance étant connectée en parallèle avec des moyens de court-circuit configurés pour court-circuiter ladite au moins une résistance lorsque la tension aux bornes de ladite au moins une résistance est inférieure à une valeur seuil. L’invention permet ainsi d’obtenir les avantages des éléments de stockage d’énergie intégrant un ou plusieurs supercondensateurs, c’est-à-dire leurs résistances aux cycles de vieillissement et la simplification du transport et du stockage, tout en permettant à ces éléments de stockage d’énergie d’être branchés sur une alimentation sauvegardée en fonctionnement. Pour ce faire, la phase classique de charge des supercondensateurs lors du démarrage de l’alimentation est remplacée par la connexion d’au moins une résistance en série avec ledit supercondensateur jusqu’à ce que le niveau de charge de ce dernier soit suffisant pour pouvoir déconnecter la résistance. L’invention permet donc de combiner les avantages d’un élément de stockage d’énergie intégrant un ou plusieurs supercondensateurs avec la capacité d’installation d’un élément de stockage d’énergie intégrant une ou plusieurs batteries au lithium ion sur une alimentation sauvegardée en fonctionnement. Les moyens de court-circuit peuvent être réalisés par tous les moyens connus. Par exemple, un organe de supervision peut être configuré pour commander un interrupteur en fonction d’une mesure de tension aux bornes de ladite résistance. Au sens de l’invention, la mesure de la tension aux bornes de la résistance peut être réalisée directement ou en estimant cette tension à partir d’une mesure distante. Par exemple, il est possible de mesurer la tension aux bornes du supercondensateur pour obtenir une estimation de la tension aux bornes de la résistance sans changer l’invention. Selon un mode de réalisation, les moyens de court-circuit sont réalisés par un premier transistor, dont la source est connectée à la seconde borne, dont le drain est connecté entre le supercondensateur et la résistance, et dont la grille est commandée en fonction de ladite tension aux bornes de la résistance ; la grille dudit premier transistor étant connectée sur une résistance, elle-même connectée entre les deux résistances montées en série entre ledit collecteur et ladite seconde borne ; la grille dudit second transistor étant reliée entre le supercondensateur et la résistance par l’intermédiaire d’au moins une diode. Ce mode de réalisation permet de connecter ou déconnecter électroniquement la résistance en fonction de la tension à ses bornes. De préférence, un condensateur est monté entre la grille et la source dudit premier transistor. Ce condensateur permet d’imposer la commutation du premier transistor après la commutation du second transistor afin d’éviter d’éventuelles fluctuations des deux transistors lors des phases de commutation. De préférence, une résistance est montée entre ladite au moins une diode et ladite base dudit second transistor. Cette résistance permet de limiter le courant au niveau de la base du second transistor pour que le courant soit majoritairement conduit dans le supercondensateur et dans la résistance lorsque celle-ci est connectée en série avec le supercondensateur. De préférence, la grille dudit second transistor est reliée entre le supercondensateur et la résistance par l’intermédiaire de deux diodes Zener présentant des seuils de commutation distincts. Lorsque la première diode Zener devient passante, la seconde diode devient également passante mais cette seconde diode présente un seuil plus faible si bien que le second transistor demeure passant même lorsque la première diode devient bloquée. L’utilisation de diodes Zener permet d’éviter que chaque diode influe l’une sur l’autre pour transmettre un courant indésirable sur le supercondensateur. Pour faire en sorte que la seconde diode Zenner devienne active lorsque la première diode devient passante, un troisième transistor est préférentiellement monté en série avec la diode présentant le seuil de commutation le plus bas, la grille dudit troisième transistor étant connectée par l’intermédiaire d’une résistance entre lesdites résistances montées en série sur ledit collecteur dudit second transistor. Selon un mode de réalisation, l’élément de stockage d’énergie électrique comporte plusieurs supercondensateurs montés en série, chaque supercondensateur étant connecté en parallèle avec une résistance. Ce mode de réalisation permet d’équilibrer la variation de tension entre les supercondensateurs due à la variation de capacité qui existe classiquement entre plusieurs supercondensateurs distincts. Selon un mode de réalisation, l’élément de stockage d’énergie électrique comporte sept supercondensateurs connectés en série, chaque supercondensateur présentant une capacité comprise entre 10 et 20 Farad. La capacité totale fournie par ces supercondensateurs permet de protéger une charge contre les coupures de quelques secondes ou de quelques dizaines de seconde en fonction de la consommation de la charge. Selon un mode de réalisation, ladite au moins une résistance présente une valeur comprise entre 10 et 200 Ω. Si plusieurs résistances sont montées en série, cette valeur comprise entre 10 et 200 Ω correspond à la valeur totale des résistances montées en série. Cette valeur de la ou des résistances montées en série avec le ou les supercondensateurs permet de consommer une quantité de courant suffisante pour que le premier convertisseur de tension ne détecte pas un court-circuit au niveau de l’élément de stockage d’énergie électrique lorsque l’élément de stockage d’énergie est installé dans une alimentation sauvegardée en fonctionnement. En outre, cette valeur totale des résistances permet de fournir un courant suffisant pour amorcer la recharge des supercondensateurs. Selon un second aspect, l’invention concerne une alimentation sauvegardée comportant : – une entrée destinée à être connectée à un réseau électrique d'un bâtiment ou d'une agglomération à une tension donnée; – une sortie destinée à être connectée à une charge pour alimenter et protéger cette charge d'une coupure d'alimentation ; – un premier convertisseur de tension configuré pour transformer ladite tension de l'entrée en une tension continue ; – un second convertisseur de tension configuré pour transformer ladite tension continue et obtenir une tension au niveau de ladite sortie ; et – un élément de stockage d’énergie électrique, selon le premier aspect de l’invention, connecté entre ladite tension continue et une tension de référence. DESCRIPTION SOMMAIRE DES FIGURES La manière de réaliser l’invention ainsi que les avantages qui en découlent, ressortiront bien du mode de réalisation qui suit, donné à titre indicatif mais non limitatif, à l’appui des figures annexées dans lesquelles les figures 1 à 5 représentent : La figure 1 est une représentation schématique de l’état de la technique d’une alimentation sauvegardée ; La figure 2 est une représentation schématique d’une alimentation sauvegardée selon un mode de réalisation de l’invention ; La figure 3 est une représentation schématique d’un élément de stockage d’énergie selon un mode de réalisation de l’invention ; La figure 4 est une représentation temporelle de l’évolution des courants telle que résultant du montage de la figure 3 ; et La figure 5 est une représentation temporelle de l’évolution des tensions telle que résultant du montage de la figure 3. DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION La figure 2 illustre une alimentation sauvegardée 10 correspondant à l'invention. Cette alimentation sauvegardée 10 comporte une entrée 15 de tension alternative et une sortie 16 de tension continue Vs . L'entrée 15 de tension alternative est destinée à être connectée à un réseau électrique d'un bâtiment ou d'une agglomération. Dans l'alimentation sauvegardée 10 , l'entrée 15 est connectée à un premier convertisseur de tension 18 configuré pour transformer la tension alternative de l'entrée 15 en une tension continue Vbatt , par exemple fixée à 16 V. Cette tension continue Vbatt est également connectée en entrée d'un second convertisseur de tension 19 configuré pour transformer la tension continue Vbatt et obtenir la tension continue Vs au niveau de la sortie 16 . La sortie 16 est destinée à être connectée à une charge 12 pour alimenter cette charge 12 et protéger cette charge 12 d'une coupure d'alimentation. Dans l'exemple de la figure 2, le premier convertisseur 18 est un convertisseur alternatif/continu alors que le second convertisseur 19 est un convertisseur continu/continu. En variante, l'entrée 15 peut être connectée à une tension continue et le premier convertisseur 18 peut correspondre à un convertisseur continu/continu. De la même manière, la charge 12 peut être alimentée par la sortie 16 au moyen d'une tension alternative et le second convertisseur 19 peut correspondre à un convertisseur continu/alternatif. Dans tous les cas, la tension Vbatt correspond à une tension continue et cette tension continue Vbatt est également connectée à un élément de stockage d'énergie 23 . Plus précisément, cet élément de stockage d'énergie 23 comporte une première borne 20 connectée à la tension continue Vbatt , et une seconde borne 21 connectée à une tension de référence Vref , par exemple la masse. Entre ces bornes 20 et 21 , l'élément de stockage d'énergie 23 comporte un ou plusieurs supercondensateurs 24 . Conformément à l'invention, le supercondensateur 24 est connecté en série avec au moins une résistance 25 , elle-même montée en parallèle avec des moyens de court-circuit 26 de la résistance 25 . Ainsi, lorsque l'élément de stockage d'énergie 23 est branché sur la tension Vbatt alors que le premier convertisseur 18 est en fonctionnement, les moyens de court-circuit 26 sont configurés pour être ouverts lors d'une première phase P1 de charge du supercondensateur 24 , de sorte à éviter de mettre en court-circuit le premier convertisseur 18 car le supercondensateur 24 est complétement déchargé au démarrage. Lorsque la tension aux bornes de la résistance 25 est inférieure à une valeur seuil, les moyens de court-circuit 26 sont fermés de sorte à court-circuiter la résistance 25 . Ainsi, l'élément de stockage d'énergie 23 peut être utilisé pour remplacer un élément de stockage d'énergie intégrant une batterie au lithium ion, et cet élément de stockage d'énergie 23 ne modifie pas le comportement du premier convertisseur 18 par rapport à l’élément de stockage d’énergie 23 . L'alimentation sauvegardée 10 comporte également un organe de supervision 17 configuré pour tester régulièrement le niveau de charge de l'élément de stockage d'énergie 23 . Pour ce faire, l’organe de supervision 17 commande, par le signal Com , le niveau de tension délivré par le premier convertisseur 18 de sorte à diminuer la tension délivrée par ledit premier convertisseur 18 légèrement en dessous de la tension Vbatt , par exemple à 15,5 V. Avec cette tension de 15,5 V, même si l’élément de stockage d'énergie 23 est complètement déchargé, le second convertisseur 19 est capable de fournir le niveau de tension Vs requis par la charge 12 . Cette diminution de tension sert à mesurer la tension en entrée du second convertisseur 19 , par le signal Mes (tension), pour constater si l’élément de stockage d'énergie 23 est capable de se décharger pour compenser la baisse de tension entre la tension nominale de 16 V et la tension de consigne de 15,5 V. L’élément de stockage d'énergie 23 est considéré comme fonctionnel si, lors d’une diminution de tension à 15,5 V, le signal Mes est de 16 V. Ainsi, l'élément de stockage d'énergie 23 de l'invention se comporte comme un élément de stockage d'énergie 230 intégrant une batterie au lithium ion 240 de l'état de la technique, à ceci près que les cycles répétés de tests, tels qu’imposés par la règlementation, dégradent moins la durée de vie de l'élément de stockage d'énergie 23 car celui-ci intègre un ou plusieurs supercondensateurs 24 . La figure 3 illustre un exemple de réalisation d'un élément de stockage d'énergie 23 comportant sept supercondensateurs C1 à C7 connectés en série pour augmenter la capacité totale de charge et de décharge. Par exemple, chaque supercondensateur C1 à C7 peut présenter une capacité comprise entre 10 et 20 F, typiquement 15 F. Ces supercondensateurs C1 à C7 sont connectés en série sur la première borne 20 de l'élément de stockage d'énergie 23 . Ces supercondensateurs C1 à C7 sont également connectés en série avec trois résistances R8 à R10 jusqu'à la seconde borne 21 . La tension aux bornes de l'ensemble des supercondensateurs C1 à C7 est notée Vc , alors que le courant traversant ces supercondensateurs C1 à C7 est noté Ic . De même, la tension aux bornes des trois résistances R8 à R10 est notée Vr alors que le courant traversant ces trois résistances R8 à R10 est noté Ir . De préférence, ces résistances R8 à R10 présentent une valeur totale comprise entre 10 et 200 Ω, par exemple 66 Ω au moyens de trois résistances R8 à R10 de 22 Ω chacune connectées en série. Les moyens de court-circuit 26 sont connectés en parallèle des résistances R8 à R10 . Ces moyens de court-circuit 26 peuvent être réalisés par un interrupteur commandé, tel qu'illustré sur la figure 2. De préférence, les moyens de court-circuit sont réalisés par un premier transistor Q1 , par exemple un transistor MOSFET de canal N, dont la source est connectée à la seconde borne 21 , dont le drain est connecté sur un nœud No reliant les supercondensateurs C1 à C7 et les résistances R8 à R10 , et dont la grille est commandée en fonction de la tension Vr aux bornes des résistances R8 à R10 . La tension de la grille de ce premier transistor Q1 est commandée par un second transistor Q2 , par exemple bipolaire de type NPN, dont l'émetteur est relié à la première borne 20 et le collecteur est relié à la seconde borne 21 par deux résistances R14 et R15 montées en série. Les deux résistances R14 et R15 présentent préférentiellement une valeur identique comprise entre 1 et 5 kΩ, par exemple une valeur de 2,2 kΩ. Plus précisément, la tension de grille du transistor Q1 est appliquée à travers une résistance R12 connectée entre la grille du transistor Q1 et entre les deux résistances R14 et R15 . Cette résistance R12 peut présenter une valeur comprise entre 50 et 500 kΩ, par exemple une valeur de 100 kΩ. La tension de la grille du transistor Q2 est commandée par au moins une diode D1 connectée en série avec une résistance R11 sur le nœud No . La résistance R11 permet de limiter le courant au niveau de la base du second transistor Q2 . De préférence, cette résistance R11 présente une valeur comprise entre 50 et 200 kΩ, par exemple 100 kΩ. Pour faire en sorte que le premier transistor Q1 commute après le second transistor Q2 , un condensateur C8 est monté entre la grille et la source du premier transistor Q1 . De préférence, ce condensateur C8 présente une capacité comprise entre 0.5 et 2 mF, par exemple 1 mF. Pour éviter que les transitions des transistors Q1 et Q2 soient uniquement commandées par l'état passant ou bloqué de la diode D1 , il est préférable d'utiliser un montage intégrant au moins deux diodes D1 et D2 de sorte à présenter deux seuils de commutation distincts. Un premier seuil de commutation est commandé par la diode D1 , par exemple au niveau de 13 V. Un second seuil de commutation est obtenu par une diode D2 connectée, d’une part, entre la résistance R11 et la diode D1 et, d’autre part, sur le drain d’un troisième transistor Q3 , par exemple un transistor MOSFET de canal N. Le niveau de commutation de ce second seuil est par exemple de 11 V. La source de ce troisième transistor Q3 est sur nœud No . Ce troisième transistor Q3 est commandé en fonction d’une tension de grille par l’intermédiaire d’une résistance R16 connectée entre les résistances R15 et R14 . De préférence, cette résistance R16 présente une valeur égale aux résistances R15 et R14 , par exemple une valeur comprise entre 1 et 5 kΩ. Lorsque la diode D1 devient passante, c’est-à-dire lorsque la tension Vr aux bornes des résistances R8 - R10 est inférieure à 13.7 V (13 V + 0.7 V) et que la tension entre la grille et l’émetteur du second transistor Q2 est de 0.7 V, le second transistor Q2 devient également passant. Lorsque le second transistor Q2 devient passant, le pont diviseur de tension formé par les résistances R14 - R16 entraine également le troisième transistor Q3 dans l’état passant, si bien que la diode D2 devient passante. Ce montage permet de former une hystérésis entre les seuils de commutation des diodes D1 et D2 . De préférence, les deux diodes D1 et D2 sont constituées de diodes Zenner. Un condensateur C9 est monté entre la grille et la source du troisième transistor Q3 pour filtrer les perturbations pouvant intervenir dans les transitions du troisième transistor Q3 . De préférence, ce condensateur C9 présente une capacité comprise entre 50 et 500 nF, par exemple 100 nF. En outre, pour équilibrer la tension entre les supercondensateurs C1 - C7 , chaque supercondensateur C1 - C7 est connecté en parallèle avec une résistance R1 - R7 . Pour ce faire, ces résistances R1 à R7 présentent des valeurs identiques, de préférence comprises entre 1 et 10 kΩ, par exemple 4,7 kΩ. Tel qu'illustré sur les figures 4 et 5, lorsque les supercondensateurs C1 à C7 sont complètement déchargés et que l'élément de stockage d'énergie 23 est connecté entre une tension continue Vbatt de 16 V et une tension de référence Vref de 0 V, la tension Vr aux bornes des résistances R8 à R10 est tout d'abord égale à la tension Vbatt alors que la tension Vc aux bornes des supercondensateurs C1 à C7 est nulle. Les courants Ic et Ir traversant respectivement les supercondensateurs C1 à C7 et les résistances R8 à R10 dépendent de la valeur totale des résistances R8 à R10 . Avec trois résistances R8 à R10 de 22 Ω, la résistance totale est égale à 66 Ω et les courants Ic et Ir sont environ de 240 mA. Dans la première phase P1 , tous les transistors Q1 - Q3 et les diodes D1 - D2 sont bloqués, les supercondensateurs C1 à C7 se chargent progressivement, entrainant une augmentation de la tension Vc aux bornes des supercondensateurs C1 à C7 en même temps qu’une diminution de la tension Vr aux bornes des résistances R8 à R10 . Cette première phase P1 prend fin lorsque la tension aux bornes des résistances R8 à R10 est inférieure à 2.3 V (16 V – 13,7 V) alors que la tension aux bornes des supercondensateurs C1 à C7 est de 13,7 V. Les courants Ic et Ir sont toujours identiques dans cette première phase P1 et ils dépendent de la tension aux bornes des résistances R8 à R10 . Ainsi, les courants Ic et Ir décroissent de manière logarithmique de 240 mA à 34 mA. Lorsque la tension aux bornes des résistances R8 à R10 est de 2.3 V, la tension aux bornes de la diode D1 est de 13V en considérant une tension de 0.7 V entre la base et l’émetteur du second transistor Q2 . La diode D1 est donc passante, imposant une tension suffisante sur la base du second transistor Q2 pour qu’il commute dans l’état passant. La tension Vbatt est alors connectée à la base des transistor Q1 et Q3 par l’intermédiaire respectivement des deux ponts diviseurs de tension formés par les résistances R12 , R14 - R16 . Le premier transistor Q1 commute donc également dans l’état passant, ce qui a pour effet de court-circuiter les résistances R8 à R10 . La tension aux bornes des résistances R8 à R10 est donc égale à la tension Vds entre la source et le drain du premier transistor Q1 après la commutation du premier transistor Q1 de l’état bloqué à l’état passant. En outre, la commutation du troisième transistor Q3 a pour effet d’autoriser le fonctionnement de la diode D2 , qui a un seuil de transition de 11 V au lieu du seuil de 13 V de la diode D1 . Il s’ensuit que la diode D2 ne devient bloquée que si la tension à ses bornes est inférieure à 11V, ce qui correspond à une tension de 4.3 V (16 V – 0,7 V – 11 V) aux bornes des résistances R8 à R10 . Ainsi, même si la tension aux bornes des résistances R8 à R10 fluctue lors des transitions des transistors Q1 à Q3 , la tension aux bornes des résistances R8 à R10 demeure inférieure à 4.3V et les transistors Q1 à Q3 demeurent passants même si la diode D1 devient bloquée lorsque la tension aux bornes des résistances R8 à R10 est comprise entre 2.3 V et 4.3 V. Lors de la seconde phase P2 , le courant dans les supercondensateurs C1 à C7 devient équivalent au courant maximum fourni au niveau de la première borne 20 , par exemple 1 A. Au cours de cette seconde phase P2 , les supercondensateurs C1 à C7 se chargent de manière linéaire jusqu'à atteindre la tension de charge Vbatt – Vds . La seconde phase P2 se termine lorsque la tension aux bornes des supercondensateurs C1 à C7 est égale à la tension de charge Vbatt – Vds . Dans la troisième phase P3 , la tension aux bornes des supercondensateurs C1 à C7 est constante et égale à Vbatt – Vds . Dans l’alimentation sauvegardée 10 de la figure 2, cet élément de stockage d'énergie 23 peut donc se décharger lorsque le premier convertisseur 18 fait défaut, c'est-à-dire lorsque la tension fournit par le secteur au niveau de l'entrée 15 n'est pas suffisante ou que l'organe de supervision 17 commande une diminution de la tension en sortie du premier convertisseur 18 pour tester l’élément de stockage d'énergie 23 . Au cours de ces phases, l'ensemble de supercondensateurs C1 à C7 se décharge de manière classique en répondant aux besoins de la charge 12 pour fournir une tension Vbatt constante, quelles que soient les fluctuations de la tension Vbatt en sortie du premier convertisseur 18 . L'invention permet ainsi d'obtenir un élément de stockage d'énergie 23 qui peut remplacer un élément de stockage d'énergie de l'état de la technique intégrant une batterie au lithium ion sans qu'il soit nécessaire de redémarrer l’alimentation sauvegardée 10 lors de l’installation de l’élément de stockage d'énergie 23 , et sans qu'il soit nécessaire de modifier la structure de l'alimentation sauvegardée. Ainsi, l’invention peut être utilisée pour remplacer un élément de stockage d'énergie 23 intégrant une batterie au lithium ion d’une alimentation sauvegardée existante par un élément de stockage d'énergie 23 conforme à l’invention. Elément de stockage d’énergie électrique (23) comportant : – une première borne (20) destinée à être connectée à une tension continue (Vbatt) ; – une seconde borne (21) destinée à être connectée à une tension de référence (Vref) ; et – au moins un supercondensateur (24, C1-C7) connecté entre ladite première borne (20) et ladite seconde borne (21) ; caractérisé en ce que ledit au moins un supercondensateur (24, C1-C7) est connecté en série avec au moins une résistance (25, R8-R10) entre la première borne (20) et la seconde borne (21), ladite au moins une résistance (25, R8-R10) étant connectée en parallèle avec des moyens de court-circuit (26, Q1) configurés pour court-circuiter ladite au moins une résistance (25, R8-R10) lorsque la tension (Vr) aux bornes de ladite au moins une résistance (25, R8-R10) est inférieure à une valeur seuil. Elément de stockage d’énergie électrique selon la revendication 1, dans lequel les moyens de court-circuit sont constitués d’un premier transistor (Q1) dont la source est connectée à la seconde borne (21), dont le drain est connecté entre le au moins un supercondensateur (24, C1-C7) et la au moins une résistance (25, R8-R10), et dont la grille est commandée en fonction de ladite tension (Vr) aux bornes de ladite au moins une résistance (25, R8-R10) ; la grille dudit premier transistor (Q1) étant commandée par un second transistor (Q2) dont l’émetteur est relié à la première borne (20) et le collecteur est relié à la seconde borne (21) par deux résistances (R14-R15) montées en série, la grille dudit premier transistor (Q1) étant connectée sur une résistance (R12), elle-même connectée entre les deux résistances (R14-R15) montées en série entre ledit collecteur et ladite seconde borne (21) ; la base dudit second transistor (Q2) étant reliée entre ledit au moins un supercondensateur (24, C1-C7) et ladite au moins une résistance (25, R8-R10) par l’intermédiaire d’au moins une diode (D1). Elément de stockage d’énergie électrique selon la revendication 2, dans lequel un condensateur (C8) est monté entre la grille et la source dudit premier transistor (Q1). Elément de stockage d’énergie électrique selon la revendication 2 ou 3, dans lequel une résistance (R11) est montée entre ladite au moins une diode (D1-D2) et ladite base dudit second transistor (Q2). Elément de stockage d’énergie électrique selon l’une des revendications 2 à 4, dans lequel la base dudit second transistor (Q2) est reliée entre ledit au moins un supercondensateur (24, C1-C7) et ladite au moins une résistance (25, R8-R10) par l’intermédiaire de deux diodes (D1-D2) Zener présentant des seuils de commutation distincts. Elément de stockage d’énergie électrique selon la revendication 5, dans lequel un troisième transistor (Q3) est monté en série avec l’une des deux diodes (D1-D2) présentant le seuil de commutation le plus bas, la grille dudit troisième transistor (Q3) étant connectée par l’intermédiaire d’une résistance (R16) entre lesdites résistances (R14-R15) montées en série sur ledit collecteur dudit second transistor (Q2). Elément de stockage d’énergie électrique selon l’une des revendications 1 à 6, comportant plusieurs supercondensateurs (24, C1-C7) montés en série, chaque supercondensateur (24, C1-C7) étant connecté en parallèle avec une résistance (R1-R7). Elément de stockage d’énergie électrique selon l’une des revendications 1 à 7, comportant sept supercondensateurs (24, C1-C7) connectés en série, chaque supercondensateur (24, C1-C7) présentant une capacité comprise entre 10 et 20 Farad. Elément de stockage d’énergie électrique selon l’une des revendications 1 à 8, dans lequel ladite au moins une résistance (R8-R10) présente une valeur comprise entre 10 et 200 Ω. Alimentation sauvegardée (10) comportant : – une entrée (15) destinée à être connectée à un réseau électrique d'un bâtiment ou d'une agglomération à une tension donnée ; – une sortie (16) destinée à être connectée à une charge (12) pour alimenter et protéger cette charge (12) d'une coupure d'alimentation ; – un premier convertisseur de tension (18) configuré pour transformer ladite tension de l'entrée (15) en une tension continue (Vbatt) ; – un second convertisseur de tension (19) configuré pour transformer ladite tension continue (Vbatt) et obtenir une tension (Vs) au niveau de ladite sortie (16) ; et – un élément de stockage d’énergie électrique (23) selon l’une des revendications 1 à 9 connecté entre ladite tension continue (Vbatt) et une tension de référence.