Brevet FR3104846A1 — publié le 20210618

La présente invention vise un système électrique configuré pour assurer la fonction de chargeur électrique entre un réseau électrique et une première batterie, et de convertisseur de tension continue entre la première batterie et une deuxième batterie, système comprenant un convertisseur continu à résonnance bidirectionnel comportant : - un circuit résonnant, - un circuit primaire comprenant un enroulement primaire (P1) commandé par l’intermédiaire d’un premier pont en H (B1), et premier circuit secondaire comprenant un premier enroulement secondaire (S1) commandé par l’intermédiaire d’un deuxième pont en H (B2) ; l’enroulement primaire et le premier enroulement secondaire étant couplés, le système électrique comprenant par ailleurs un deuxième circuit secondaire configuré pour permettre un échange d’énergie avec la deuxième batterie et comprenant un deuxième enroulement secondaire (S2, S3), - ledit deuxième enroulement secondaire (S2, S3) étant couplé d’une part à l’enroulement primaire (P1) et d’autre part au premier enroulement secondaire (S1), et - le deuxième enroulement secondaire (S2, S3) étant connecté à un redresseur à prise médiane (HB). Figure de l’abrégé : Figure 2 Système électrique pour la conversion de tension continue et la charge de batteries d’alimentation La présente invention concerne le domaine des systèmes électriques, en particulier pour des véhicules électriques ou hybrides. La présente invention vise plus précisément un système électrique combiné pour la conversion de tension continue entre une première batterie et une deuxième batterie, notamment batteries d’alimentation de véhicules électriques ou hybrides, et la charge des première et deuxième batteries depuis un réseau électrique. L’invention concerne en particulier un système électrique transférant, dans ce contexte, une énergie électrique comprise entre 2kW et 7kW. Comme cela est connu, un véhicule automobile électrique ou hybride comprend un système de motorisation électrique, alimenté par une batterie d’alimentation haute tension via un réseau électrique embarqué haute tension, et une pluralité d’équipements électriques auxiliaires alimentés par une batterie d’alimentation basse tension via un réseau électrique embarqué basse tension. Ainsi, la batterie d’alimentation haute tension assure une fonction d’alimentation en énergie du système de motorisation électrique permettant la propulsion du véhicule. La batterie d’alimentation basse tension alimente des équipements électriques auxiliaires, tels que des calculateurs embarqués, des moteurs de lève-vitres, un système multimédia, etc. La batterie d’alimentation haute tension délivre typiquement une tension comprise entre 100 V et 900 V, de préférence entre 100 V et 500 V, tandis que la batterie d’alimentation basse tension délivre typiquement une tension de l’ordre de 12 V, 24 V ou 48 V. Ces deux batteries d’alimentation haute et basse tension doivent pouvoir être chargées. La recharge en énergie électrique de la batterie d’alimentation haute tension est réalisée de manière connue en la connectant, via un réseau électrique haute tension du véhicule, à un réseau électrique externe, par exemple le réseau électrique alternatif domestique. A cette fin, la batterie d’alimentation haute tension est apte à être connectée au réseau électrique externe, via un système électrique embarqué de charge, désigné chargeur électrique embarqué ou OBC (pour « On-Board Charger » en anglais). De même, la recharge en énergie électrique de la batterie basse tension est réalisée en la connectant, via un réseau électrique basse tension du véhicule, à un réseau d’alimentation électrique externe ou bien en la connectant à la batterie d’alimentation haute tension, via un convertisseur continu-continu. Plus précisément, on connaît un système électrique comprenant un chargeur électrique embarqué, pour fournir de l’énergie électrique, notamment à une batterie d’alimentation haute tension et à une batterie d’alimentation basse tension. Le chargeur électrique embarqué est connecté d’un côté à un réseau d’alimentation électrique externe et de l’autre à la batterie d’alimentation haute tension. La batterie d’alimentation basse tension est reliée à la batterie d’alimentation haute tension par un circuit convertisseur continu-continu. Le chargeur électrique embarqué comprend un filtre et un circuit correcteur de facteur de puissance, comprenant lui-même un convertisseur alternatif-continu. Afin d’assurer l’isolation galvanique entre le réseau d’alimentation électrique externe, la batterie d’alimentation haute tension et la batterie d’alimentation basse tension, le chargeur électrique embarqué comprend également un convertisseur continu-continu isolé connecté entre le circuit correcteur de facteur de puissance et la batterie d’alimentation haute tension et un convertisseur continu-continu isolé additionnel connecté entre la batterie d’alimentation haute tension et la batterie d’alimentation basse tension. Cette architecture connue est notamment représentée sur la figure 1. En référence à la figure 1, le système électrique 1, notamment pour véhicules automobiles, comprend un chargeur électrique embarqué OBC. Dans le cas présent, le chargeur électrique embarqué OBC comprend un filtre F, permettant de filtrer les signaux de fréquences pouvant perturber les signaux transmis au reste du chargeur électrique embarqué OBC, un circuit correcteur de facteur de puissance PFC, comprenant lui-même un convertisseur alternatif-continu AC/DC et étant connecté en sortie du filtre F, et un circuit convertisseur continu-continu DC/DC HV connecté en sortie du correcteur de facteur de puissance PFC et destiné à alimenter une batterie haute tension. Par ailleurs, le chargeur électrique embarqué OBC est connecté au réseau d’alimentation électrique externe G par le filtre F et est connecté à une batterie basse tension LV par l’intermédiaire d’un convertisseur continu-continu additionnel DC/DC LV. Les inconvénients inhérents de systèmes électriques conformes à cette architecture sont liés au fait que les circuits convertisseurs de tension haute tension et basse tension sont distincts. Le circuit convertisseur haute tension DC/DC HV est en particulier réalisé suivant une topologie de type LLC. En revanche, le circuit convertisseur basse tension DC/DC LV est réalisé séparément, au moyen d’un pré-régulateur suivi d’un convertisseur abaisseur de tension, notamment à décalage de phase. Il est en effet a priori souhaitable d’éviter d’utiliser une topologie de type LLC, en basse tension, en raison du risque de hauts courants d’ondulation, également désigné « ripple currents » en anglais. En haute tension, en revanche, comme cela est connu de l’homme du métier, les courants d’ondulation sont faibles. Dans ce contexte, l’objectif de la présente invention consiste à proposer une architecture intégrée pour à la fois le convertisseur de tension haute tension et le convertisseur de tension basse tension. Plus précisément, l’invention a pour objet un système électrique configuré pour assurer la fonction de chargeur électrique entre un réseau électrique et une première batterie, et de convertisseur de tension continue entre la première batterie et une deuxième batterie, la première batterie étant configurée pour avoir une tension nominale supérieure à la deuxième batterie ; système comprenant un convertisseur continu à résonnance bidirectionnel comportant : un circuit résonnant, un circuit primaire et un premier circuit secondaire, le circuit primaire comprenant un enroulement primaire commandé par l’intermédiaire d’un premier pont en H et configuré pour être connecté audit réseau électrique, le premier circuit secondaire comprenant un premier enroulement secondaire commandé par l’intermédiaire d’un deuxième pont en H et configuré pour être connecté à ladite première batterie ; l’enroulement primaire et le premier enroulement secondaire étant couplés par un noyau magnétique pour former un premier transformateur, le système électrique comprenant par ailleurs un deuxième circuit secondaire configuré pour permettre un échange d’énergie avec la deuxième batterie et comprenant un deuxième enroulement secondaire, ledit deuxième enroulement secondaire étant couplé par ledit noyau magnétique d’une part à l’enroulement primaire pour former un deuxième transformateur, et d’autre part au premier enroulement secondaire pour former un troisième transformateur, et le deuxième enroulement secondaire étant connecté à un redresseur à prise médiane. Selon un mode de réalisation, le circuit résonant comprend une inductance magnétisante de l’enroulement primaire, une capacité, dite capacité de résonnance, et une inductance, dite inductance de résonance, lesdites capacité de résonnance et inductance de résonance étant en série avec l’enroulement primaire. Avantageusement, le premier circuit secondaire comprend une deuxième capacité en série avec le premier enroulement secondaire, notamment connectée entre ledit premier enroulement secondaire et le deuxième pont en H. Selon un mode de réalisation ledit redresseur à prise médiane comprend un premier interrupteur connecté entre une première borne du deuxième enroulement secondaire et un nœud dudit redresseur, ou une première diode connectée entre ladite première borne du deuxième enroulement secondaire et le nœud dudit redresseur, la cathode de ladite première diode étant connectée audit nœud dudit redresseur ; et un deuxième interrupteur connecté entre une deuxième borne du deuxième enroulement secondaire et ledit nœud dudit redresseur, ou une deuxième diode connectée entre ladite deuxième borne du deuxième enroulement secondaire et le nœud dudit redresseur, la cathode de ladite deuxième diode étant connectée audit nœud dudit redresseur, une première borne de sortie du redresseur étant reliée audit nœud, une deuxième borne de sortie du redresseur étant reliée à un point milieu dudit deuxième enroulement secondaire. Selon un mode de réalisation, une inductance secondaire est connectée entre ledit nœud du redresseur et la première borne de sortie du redresseur, ladite inductance secondaire étant configurée pour diminuer des ondulations sur le courant en sortie dudit redresseur. Selon une forme de réalisation, le deuxième enroulement secondaire comprend, notamment consiste en, un tour autour du noyau magnétique. Selon un mode de réalisation, le deuxième circuit secondaire comprend un convertisseur abaisseur de tension connecté en sortie dudit redresseur à prise médiane et configuré pour alimenter ladite deuxième batterie. Notamment, le système électrique peut être configuré de telle sorte que, dans un premier mode de fonctionnement, ledit système électrique assure une fonction de chargeur électrique bidirectionnel dans lequel, dans un mode charge, la première batterie haute est chargée à partir d’énergie électrique fournie par le réseau électrique externe connecté aux bornes du premier pont en H et, réciproquement, dans un mode décharge, la première batterie se décharge dans le réseau électrique externe connecté aux bornes du premier pont en H. Notamment, le système électrique peut être configuré de telle sorte que, dans un deuxième mode de fonctionnement, ledit système électrique assure une fonction de chargeur électrique vers la première batterie et la deuxième batterie, mode dans lequel un réseau électrique externe connecté aux bornes du premier pont en H charge la première batterie et la deuxième batterie à partir d’énergie électrique fournie par le réseau électrique externe. Notamment, le système électrique peut être configuré de telle sorte que, dans un troisième mode de fonctionnement, ledit système électrique assure une fonction de décharge électrique, selon laquelle la première batterie se décharge de sorte à charger la deuxième batterie basse tension et le réseau électrique externe connecté aux bornes du premier pont en H. Notamment, le système électrique peut être configuré de telle sorte que, dans un quatrième mode de fonctionnement, ledit système électrique assure une fonction de convertisseur de tension DC/DC, dans lequel la première batterie charge la deuxième batterie. Selon un mode de réalisation, la première batterie est une batterie haute tension ayant une tension nominale supérieure à 60V, voire 80V ou 100V ; et la deuxième batterie est une batterie basse tension ayant une tension nominale inférieure ou égale à 60V, voire à 48V, 24 V ou 12V. L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple, et se référant aux dessins annexés donnés à titre d’exemples non limitatifs, dans lesquels des références identiques sont données à des objets semblables et sur lesquels : est une représentation schématique d’une architecture selon l’art antérieur ; est une représentation électronique schématique d’un système électrique, conformément à un exemple de réalisation de l’invention ; correspond à la représentation électronique schématique de la figure 2 montrant par ailleurs des transferts d’énergie électrique au sein du système électrique selon un premier mode de fonctionnement ; correspond à la représentation électronique schématique de la figure 2 montrant par ailleurs des transferts d’énergie électrique au sein du système électrique selon un deuxième mode de fonctionnement ; montre la forme de courants circulant dans le système électrique lorsque le deuxième mode de fonctionnement est mis en œuvre ; correspond à la représentation électronique schématique de la figure 2 montrant par ailleurs des transferts d’énergie électrique au sein du système électrique selon le troisième mode de fonctionnement ; montre la forme de courants circulant dans le système électrique lorsque le troisième mode de fonctionnement est mis en œuvre ; correspond à la représentation électronique schématique de la figure 2 montrant par ailleurs des transferts d’énergie électrique au sein du système électrique selon le quatrième mode de fonctionnement ; Il faut noter que les figures exposent l’invention de manière détaillée pour permettre de mettre en œuvre l’invention, lesdites figures pouvant bien entendu servir à mieux définir l’invention le cas échéant. En référence aux figures 2, 3, 4, 6 et 8, le système électrique selon l’invention comporte en premier lieu un convertisseur de tension continue DC/DC comprenant un circuit résonnant. Le système électrique est connecté et alimenté par un réseau électrique externe G. Une capacité de liaison DCLink peut être connectée à l’entrée du convertisseur de tension continue qui est relié au réseau électrique externe G. Un premier circuit secondaire permet d’alimenter une première batterie en énergie électrique. La première batterie est notamment une batterie haute tension. Par « haute tension », on entend des tensions supérieures à 60V, voire 80V ou 100 V, notamment comprises entre 100 V et 900 V. Un deuxième circuit secondaire est prévu pour alimenter une deuxième batterie en énergie électrique. La deuxième batterie est notamment une batterie basse tension. Par « basse tension », on entend des tensions inférieures ou égales à 60V, voire à 48V, 24 V ou 12V, notamment comprises entre 12 V et 48 V. Dans le système électrique, selon un mode de réalisation préférentiel de l’invention, on délivre en sortie, pour alimenter la première batterie 400HVDC, un courant sinusoïdal ; pour alimenter la deuxième batterie 12LVDC, on délivre en sortie un courant rectangulaire ou en créneau dont l’amplitude est constante. Comme représenté sur la figure 2, le circuit primaire et le premier circuit secondaire sont commandés par un premier et un deuxième ponts en H complets, respectivement B1 et B2. Le premier pont B1 comprend quatre interrupteurs commandés, notamment des MOSFETs (pour Metal Oxide Semiconductor Field Effect Transistors en anglais, c’est-à-dire des transistors à effet de champ à grille isolée) Q7, Q8, Q9, Q10. Les MOSFETs Q7, Q9 sont commandés par un premier signal haut, « high side » en anglais, HS ; les MOSFETs Q8, Q10 sont commandés par un premier signal bas, « low side » en anglais, LS. De la même manière, le deuxième pont B2 comprend quatre interrupteurs commandés, notamment MOSFETs Q11, Q12, Q13, Q14. Les MOSFETs Q11, Q13 sont commandés par un deuxième signal haut, « high side » en anglais, HS2 ; les MOSFETs Q12, Q14 sont commandés par un deuxième signal bas, « low side » en anglais, LS2. Le deuxième circuit secondaire est ici commandé par un redresseur à prise médiane HB (encore dénommé « center tapped rectifier » en anglais). Ledit redresseur à prise médiane HB, ci-après également désigné redresseur HB, comporte des interrupteurs secondaires Q1, Q3, commandés respectivement par un troisième signal bas LS3 et par un troisième signal haut HS3. Le troisième signal haut HS3 et le troisième signal bas LS3 sont notamment configurés pour permettre aux interrupteurs Q1, Q3 de réaliser un redressement synchrone. En particulier, les interrupteurs Q1, Q3 peuvent être autopilotés, c’est-à-dire que lors d’un passage de courant dans une diode parallèle à l’interrupteur Q1, Q3, l’interrupteur Q1, Q3 se met automatiquement en état passant. Ceci permet de réduire les pertes par conduction. Notamment, dans le redresseur HB, un premier interrupteur Q1 est connecté entre une première borne du deuxième enroulement secondaire S2, S3 et un nœud du redresseur HB. Un deuxième interrupteur Q3 est connecté entre une deuxième borne du deuxième enroulement secondaire S2, S3 et le nœud dudit redresseur HB. Une première borne de sortie du redresseur HB est reliée au nœud et une deuxième borne de sortie du redresseur est reliée à un point milieu dudit deuxième enroulement secondaire S2, S3. Les interrupteurs Q1, Q3 peuvent être respectivement remplacés par une diode connectée entre la borne respective du deuxième enroulement secondaire S2, S3 et le nœud du redresseur HB, la cathode de la diode étant connectée au nœud dudit redresseur HB. Ce sont par exemple des diodes dites « ultra-rapides » connues en soi. Cependant, en utilisant des diodes, le rendement du système électrique, notamment le rendement de conversion vers la deuxième batterie 12LVDC, est plus faible. Un circuit résonnant est formé par une capacité de résonnance Cr1 et une inductance de résonnance Lr1, avec une inductance magnétisante Lm. L’inductance magnétisante Lm peut être un composant différent de l’enroulement primaire P1 ou une inductance intrinsèque de l’enroulement primaire P1. Le circuit résonnant est notamment de type circuit résonnant LLC connu en soi. Notamment, le rapport de transformation entre l’enroulement primaire P1 et le premier enroulement secondaire S1 est de l’ordre de 1, pour fournir à la première batterie 400HVDC une tension supérieure à 100 V, notamment de l’ordre de 400 V, à partir d’un réseau électrique externe tel qu’un réseau d’alimentation électrique public. Le rapport de transformation entre l’enroulement primaire P1 ou le premier enroule secondaire S1 et le deuxième enroulement secondaire est en revanche choisi de manière à obtenir, dans le deuxième circuit secondaire, une tension inférieure à 100 V, notamment 48 V ou 24 V, voire 12V. Le premier enroulement secondaire S1 est couplé avec l’enroulement primaire P1 et avec le deuxième enroulement secondaire S2, S3 pour former des transformateurs respectifs. Outre le premier enroulement secondaire S1 et le deuxième pont en H B2, le premier circuit secondaire peut comprendre une deuxième capacité Cdc, dite capacité secondaire haute Cdc, qui est en série avec le premier enroulement secondaire S1. En particulier, cette capacité secondaire haute Cdc est connectée entre le premier enroulement secondaire S1 et le deuxième pont en H B2. Le premier enroulement secondaire S1, avec la capacité secondaire haute Cdc et le deuxième pont en H B2, forment donc le premier circuit secondaire configuré pour alimenter la première batterie 400HVDC en énergie électrique. En pratique, la capacité secondaire haute Cdc présente une capacité de valeur grande devant celle de la première capacité de résonnance Cr1, notamment au moins dix fois plus grande. Cela permet d’avoir une impédance négligeable aux fréquences de commutation du système électrique. La capacité secondaire haute Cdc a notamment pour fonction d’éviter la saturation du transformateur en fonctionnement inverse, c’est-à-dire dans le troisième et quatrième mode de fonctionnement décrits plus loin. Par exemple, la capacité secondaire haute Cdc est comprise entre 3 µF et 100 µF. Les enroulements auxiliaires S2, S3 forment le deuxième enroulement secondaire qui est couplé avec l’enroulement primaire P1 et avec le premier enroulement secondaire S1 pour former des transformateurs respectifs. Avec le redresseur HB, ils alimentent notamment un convertisseur abaisseur de tension BUCK, éventuellement entrelacé, pour alimenter la deuxième batterie 12LVDC en énergie électrique. Le convertisseur abaisseur de tension BUCK est connu en soi. Le redresseur HB comprend notamment une deuxième capacité C2, désignée capacité secondaire basse C2, connectée en sortie du redresseur HB pour faire l’interface avec le convertisseur abaisseur de tension BUCK. De préférence, une inductance L2, désignée inductance secondaire L2, est connectée entre le nœud du redresseur HB et la première borne de sortie du redresseur HB, de sorte que le nœud du redresseur HB est relié à la première borne de sortie du redresseur HB par l’intermédiaire de l’inductance secondaire L2. Comme cela sera détaillé par la suite, la fonction de l’inductance secondaire L2 est principalement de filtrer une composante sinusoïdale du courant acheminé vers la deuxième batterie 12LVDC. Le circuit composé de l’enroulement secondaire S2 et S3, des interrupteurs secondaires Q1, Q3, de la capacité secondaire basse C2 et, le cas échéant de l’inductance secondaire L2 et/ou du convertisseur abaisseur de tension BUCK, forme le deuxième circuit secondaire. Le système électrique est notamment configuré pour mettre en œuvre au moins l’un des modes de fonctionnement suivants. En référence à la figure 3, dans un premier mode de fonctionnement, le système électrique assure une fonction de chargeur électrique bidirectionnel autonome traditionnel. Dans ce premier mode de fonctionnement, les interrupteurs secondaires Q1, Q3, commandés par les signaux HS3, LS3 sont à l’état OFF, c’est-à-dire qu’ils sont ouverts de sorte à inhiber tout transfert d’énergie via le deuxième circuit secondaire vers le module basse tension 12LVDC. A cet effet, un ou des interrupteurs Q2 du convertisseur abaisseur de tension BUCK sont également ouverts. Toute la puissance électrique disponible est donc échangée, dans les deux directions, entre le circuit primaire et le premier circuit secondaire pour alimenter la première batterie 400HVDC ou pour décharger cette dernière vers le réseau électrique externe G. La bidirectionnalité de cette fonction de chargeur électrique est permise par le fait que le circuit primaire comme le premier circuit secondaire comprennent et sont commandés par des ponts en H respectifs B1, B2 à quatre interrupteurs, respectivement Q7, Q8, Q9, Q10 et Q11, Q12, Q13, Q14. Les premier et deuxième ponts B1, B2 sont ici configurés pour commander de façon bidirectionnelle le premier transformateur, réalisé par le couplage de l’enroulement primaire P1 et du premier enroulement secondaire S1. Dans un sens direct (c’est-à-dire dans le sens d’une alimentation de la première batterie 400HVDC, notamment pour la charger) l’inductance de résonnance Lr1, la première inductance magnétisante Lm1 et la capacité de résonnance Cr1 forment un circuit LLC résonnant bidirectionnel. Dans un sens inverse (c’est-à-dire dans le sens d’une décharge de la première batterie 400HVDC vers le réseau électrique externe G), la deuxième inductance magnétisante Lm2, qui correspond notamment à l’inductance magnétisante du premier enroulement secondaire S1, et la capacité secondaire haute Cdc forment un circuit LC. Suivant sa valeur, la capacité secondaire Cdc peut également contribuer au circuit résonant dans le sens direct. Le convertisseur de tension continu à résonance comprend alors un circuit résonant de type CLLC dans le sens direct. Dans ce premier mode de fonctionnement, en mode charge de la première batterie 400HVDC, ou « mode direct », les MOSFETs Q7, Q8, Q9, Q10 du premier pont B1 sont commandés en commutation douce à tension nulle, ou en ZVS pour « Zero Voltage Switching » en anglais, les MOSFETs Q11, Q12, Q13, Q14 du deuxième pont B2 sont commandés en commutation à courant nul, ou en ZCS pour « Zero Current Switching » en anglais, également désigné commutation en mode diode par l’homme de l’art, les MOSFETs du redresseur HB ne sont pas actifs, autrement dit ne sont pas commandés. Le cas échéant, en mode charge, dans le premier mode de fonctionnement, un interrupteur Q2 du convertisseur abaisseur de tension BUCK inhibe l’alimentation de la deuxième batterie 12LVDC en énergie électrique, en étant mis en état OFF. On commande le premier pont B1 par l’intermédiaire des premiers signaux haut et bas HS, LS. Le deuxième pont B2 et le redresseur HB ne sont pas commandés, les MOSFETs correspondants Q11, Q12, Q13, Q14, Q1, Q3 étant à l’état OFF. En mode décharge de la première batterie 400HVDC vers le réseau électrique externe G, également désigné « mode inverse », les MOSFETs Q7, Q8, Q9, Q10 du premier pont B1 sont commandés en commutation à courant nul, ou en ZCS, les MOSFETs Q11, Q12, Q13, Q14 du deuxième pont B2 sont commandés en commutation douce à tension nulle, ou en ZVS, les MOSFETs du redresseur HB ne sont pas actifs, autrement dit ne sont pas commandés. Le cas échéant, en mode décharge, dans le premier mode de fonctionnement, l’interrupteur Q2 du convertisseur abaisseur de tension BUCK inhibe l’alimentation de la deuxième batterie 12LVDC en énergie électrique, en étant mis en état OFF. On commande le deuxième pont B2 par l’intermédiaire des deuxièmes signaux haut et bas HS2, LS2. Le deuxième pont B1 et le redresseur HB ne sont pas commandés, les MOSFETs correspondants Q7, Q8, Q9, Q10, Q1, Q3 étant à l’état OFF. En référence à la figure 4, dans un deuxième mode de fonctionnement, le système électrique est configuré pour partager la puissance électrique disponible issue du réseau électrique externe G entre la première batterie 400HVDC et la deuxième batterie 12LVDC. Dans ce deuxième mode de fonctionnement, une partie de l’énergie électrique issue du réseau électrique externe G est transférée vers la première batterie 400HVDC et une autre partie de l’énergie électrique est transférée vers la deuxième batterie 12LVDC. Selon le mode de réalisation représenté, les deuxièmes enroulements secondaires S2, S3 forment avec l’enroulement primaire P1 un deuxième transformateur pour alimenter la deuxième batterie 12LVDC. Selon ce mode de réalisation, les enroulements auxiliaires S2, S3 du deuxième enroulement secondaire conduisent du courant électrique alternativement. En outre, le rapport de transformation entre l’enroulement primaire S1 et les enroulements auxiliaires S2, S3 du deuxième enroulement secondaire est choisi de sorte à réduire la tension dans le deuxième circuit secondaire par rapport au premier circuit secondaire. Au deuxième circuit secondaire, il peut notamment être prévu, en plus, comme évoqué précédemment, une inductance secondaire L2 configurée pour limiter des ondulations– « ripple currents » en anglais – dans le courant délivré à la deuxième batterie 12LVDC. Le système électrique en tant que chargeur électrique, fonctionne ici à la fois comme un chargeur bidirectionnel autonome tel que dans le premier mode de fonctionnement, mais avec, en plus, une alimentation auxiliaire alimentant la deuxième batterie 12LVDC en énergie électrique. Les premier et deuxième pont B1, B2 sont commandés de la même façon que dans le premier mode de fonctionnement en mode charge, de telle sorte que le circuit primaire et le circuit secondaire fonctionnent comme un circuit résonnant de type LLC bidirectionnel. Ceci a déjà été décrit en détail relativement au premier mode de fonctionnement, ci-dessus. En revanche, le redresseur HB est commandé différemment, de sorte à ce que le deuxième circuit secondaire fonctionne comme une alimentation auxiliaire alimentant la deuxième batterie 12LVDC en énergie électrique. A cette fin, les troisièmes signaux haut et bas HS3, LS3 sont configurés pour commander les MOSFETs Q1, Q3 du redresseur HB de façon à réaliser un redressement synchrone. Selon le mode de réalisation représenté, le deuxième enroulement secondaire est formé par les deux enroulements auxiliaires S2, S3 présentant un point milieu formant une deuxième borne de sortie du redresseur HB. De sorte, qu’une tension secondaire intermédiaire VC2 est disponible en sortie du redresseur HB, entre les première et deuxième bornes du redresseur HB. Autrement dit, d’un point de vue structurel, le deuxième enroulement secondaire S2, S3 présente une connexion en un point milieu. L’inductance secondaire L2 permet de filtrer le courant acheminé vers la deuxième batterie 12LVDC, de sorte à limiter les ondulations du courant et à ne conserver que la composante continue dudit courant. Notamment, un convertisseur abaisseur de tension BUCK est ajouté en sortie du redresseur HB pour amener le niveau de tension à un niveau souhaité pour alimenter la deuxième batterie 12LVDC. En référence à la figure 5, dans le deuxième mode de fonctionnement, le courant suit par conséquent deux chemins : le courant primaire IP1 circulant au circuit primaire se induit un premier courant secondaire IS1 circulant au premier circuit secondaire et un deuxième circuit secondaire IS2+IS3 circulant au deuxième circuit secondaire (IS2 étant la composante de ce courant circulant dans un premier enroulement auxiliaire S2 et IS3 étant la composante de ce courant circulant dans un deuxième enroulement auxiliaire S3). En présence de l’inductance secondaire L2, le deuxième courant secondaire IS2 présente la forme générale d’un créneau tandis que le courant primaire IP1 et le premier courant secondaire IS1 sont principalement sinusoïdaux. Le courant de résonnance Ir circulant dans l’inductance de résonance Lr1 est également de forme sinusoïdale. Ainsi, dans le deuxième mode de fonctionnement, les MOSFETs Q7, Q8, Q9, Q10 du premier pont B1 sont commandés en ZVS, les MOSFETs Q11, Q12, Q13, Q14 du deuxième pont B2 sont commandés en ZCS, les MOSFETs Q1, Q3 du redresseur HB réalisent un redressement synchrone et, le cas échéant, l’interrupteur Q2 du convertisseur abaisseur de tension BUCK est commuté de façon forcée (ou « hard-switching » en anglais). En référence à la figure 6, dans un troisième mode de fonctionnement, le système électrique assure la décharge de la première batterie400HVDC pour alimenter la deuxième batterie 12LVDC en énergie électrique. Dans le même temps, la décharge de la première batterie 400HVDC permet également de charger le réseau électrique externe G. La puissance électrique disponible issue de la première batterie 400HVDC est par conséquent partagée entre le réseau électrique externe G et la deuxième batterie 12LVDC. Les premier et deuxième ponts B1, B2 sont ici commandés de la même manière que dans le premier mode de fonctionnement en mode décharge. Le redresseur HB permet au deuxième circuit secondaire de fonctionner comme une alimentation auxiliaire en étant commandés via les troisièmes signaux de commande haut et bas HS3, LS3 de façon à réaliser un redressement synchrone. L’inductance secondaire L2 a la même fonction que précédemment. La capacité secondaire haute Cdc ayant une valeur au moins dix fois plus grande que la capacité de résonnance Cr1, on ne risque pas de saturer le premier transformateur réalisé par le couplage du premier enroulement secondaire S1 et de l’enroulement primaire P1. En référence à la figure 7, le courant primaire IP1 est toujours de forme sinusoïdale. Le deuxième courant secondaire IS2 présente une forme générale de créneau. Le premier courant secondaire IS1 est toujours de forme principalement sinusoïdale, permettant la commutation douce des MOSFETs du deuxième B2. Le courant Icdc traversant la capacité secondaire haute Cdc est également de forme principalement sinusoïdale. Ainsi, dans le troisième mode de fonctionnement, les MOSFETs Q7, Q8, Q9, Q10 du premier pont B1 sont commandés en ZCS, les MOSFETs Q11, Q12, Q13, Q14 du deuxième pont B2 sont commandés en ZVS, les MOSFETs Q1, Q3 du redresseur HB réalisent un redressement synchrone et, le cas échéant, l’interrupteur Q2 du convertisseur abaisseur de tension BUCK est commuté de façon forcée (ou « hard-switching » en anglais). En référence à la figure 8, dans un quatrième mode de fonctionnement, le système électrique assure une fonction de décharge de la première batterie 400HVDC pour charger de façon autonome la deuxième batterie 12LVDC. Le deuxième pont B2 est commandé avec un rapport cyclique, par exemple 50%, adapté pour fournir au deuxième circuit secondaire une tension adéquate pour alimenter la deuxième batterie 12LVDC. Le premier enroulement secondaire S1 et le deuxième enroulement secondaire S2, S3 forment ici un troisième transformateur. En particulier, la présence d’un convertisseur abaisseur de tension BUCK permet de convertir la tension VC2 obtenue en sortie du redresseur HB et qui dépend du rapport de transformation entre le deuxième enroulement secondaire S2, S3 et le premier enroulement secondaire S1, en une tension souhaitée pour alimenter la deuxième batterie 12LVDC en énergie électrique. Comme précédemment, notamment le courant alimentant la deuxième batterie 12LVDC est dépourvu d’ondulation de courant grâce l’’inductance secondaire L2. Ainsi, dans le quatrième mode de fonctionnement, les MOSFETs Q7, Q8, Q9, Q10 du premier pont B1 ne sont pas actifs (autrement dit pas commandés), les MOSFETs Q11, Q12, Q13, Q14 du deuxième pont B2 sont commandés de façon forcée (« hard-switching » en anglais), les MOSFETs Q1, Q3 du redresseur HB réalisent un redressement synchrone et, le cas échéant, l’interrupteur Q2 du convertisseur abaisseur de tension BUCK est commuté de façon forcée (ou « hard-switching » en anglais). La présente intention est notamment envisagée dans le contexte d’un chargeur électrique embarqué pour véhicule électrique ou hybride (ou OBC pour « On-Board Charger » en anglais). Dans ce contexte, il est notamment prévu que le réseau électrique externe délivre une tension de 220 V. La première batterie 400HVDC est notamment alimentée par une tension de l’ordre de 400 V. Au deuxième circuit secondaire, selon le mode de réalisation représenté, la tension VC2, lorsque le deuxième circuit secondaire est alimenté pour former une alimentation auxiliaire destinée à alimenter la deuxième batterie 12LVDC en énergie électrique, est notamment comprise entre 24 V et 48 V. Tandis que la deuxième batterie 12LVDC se voit délivrer une tension de l’ordre de 12 V via le convertisseur abaisseur de tension BUCK. Toujours dans ce contexte, le système électrique selon l’invention, autrement dit ici le chargeur électrique embarqué, transfère une énergie de 7 kW environ. Dans le premier mode de fonctionnement, jusqu’à 7 kW d’énergie sont transférés dans les deux sens, du réseau électrique externe vers la première batterie et réciproquement. Dans le deuxième mode de fonctionnement, 5 kW d’énergie sont transférés du réseau électrique externe vers la première batterie 400HVDC et 2 kW d’énergie sont transférés du réseau électrique externe vers la deuxième batterie 12LVDC. Dans le troisième mode de fonctionnement, 5 kW d’énergie sont transférés de la première batterie 400HVDC vers le réseau électrique externe et 2 kW d’énergie sont transférés de la première batterie 400HVDC vers la deuxième batterie 12LVDC. Dans le quatrième mode de fonctionnement, 2 kW d’énergie sont transférés de la première batterie 400HVDC vers la deuxième batterie 12LVDC. Ainsi, les MOSFETs des premier et deuxième ponts B1, B2 sont choisis pour pouvoir transférer jusqu’à 7 kW d’énergie en ZVS. En outre, les MOSFETs Q11, Q12, Q13, Q14 du deuxième pont B2 sont de préférence choisis, pour pouvoir mettre en œuvre le quatrième mode de fonctionnement, comme étant aptes à transférer jusqu’à 2 kW d’énergie en commutation forcée. L’invention présente par conséquent l’avantage de proposer un équipement électrique apte à réaliser les quatre modes de fonctionnement décrits précédemment pour un coût réduit, notamment parce qu’il ne nécessite pas de convertisseur de tension additionnel. Notamment, la solution proposée ne nécessite pas l’ajout de relais dans le système électrique. Il présente aussi l’avantage, dans le mode de réalisation comprenant l’inductance secondaire L2, de ne pas subir d’ondulations de courant dans le cadre de la fonction d’alimentation auxiliaire alimentant la deuxième batterie en énergie électrique. Notamment, l’inductance secondaire L2 présente une valeur d’environ 200 nH. Le deuxième enroulement secondaire S2, S3 peut être facilement intégré avec l’enroulement primaire P1 et le premier enroulement secondaire S1, notamment en obtenant ce deuxième enroulement secondaire S2, S3 avec un tour autour du noyau magnétique couplant l’enroulement primaire P1 et le premier enroulement secondaire. Système électrique configuré pour assurer la fonction de chargeur électrique entre un réseau électrique et une première batterie, et de convertisseur de tension continue entre la première batterie et une deuxième batterie, la première batterie étant configurée pour avoir une tension nominale supérieure à la deuxième batterie, système comprenant un convertisseur continu à résonnance bidirectionnel comportant : - un circuit résonnant, - un circuit primaire et un premier circuit secondaire, le circuit primaire comprenant un enroulement primaire (P1) commandé par l’intermédiaire d’un premier pont en H (B1) et configuré pour être connecté audit réseau électrique, le premier circuit secondaire comprenant un premier enroulement secondaire (S1) commandé par l’intermédiaire d’un deuxième pont en H (B2) et configuré pour être connecté à ladite première batterie ; l’enroulement primaire et le premier enroulement secondaire étant couplés par un noyau magnétique pour former un premier transformateur, le système électrique comprenant par ailleurs un deuxième circuit secondaire configuré pour permettre un échange d’énergie avec la deuxième batterie et comprenant un deuxième enroulement secondaire (S2, S3), - ledit deuxième enroulement secondaire (S2, S3) étant couplé par ledit noyau magnétique d’une part à l’enroulement primaire (P1) pour former un deuxième transformateur, et d’autre part au premier enroulement secondaire (S1) pour former un troisième transformateur, et - le deuxième enroulement secondaire (S2, S3) étant connecté à un redresseur à prise médiane (HB). Système électrique selon la revendication 1, dans lequel le circuit résonant comprend une inductance magnétisante (Lm) de l’enroulement primaire (P1), une capacité (C1), dite capacité de résonnance, et une inductance (Lr1), dite inductance de résonance (Lr1), lesdites capacité de résonnance (Cr1) et inductance de résonance (Lr1) étant en série avec l’enroulement primaire (P1). Système électrique selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le premier circuit secondaire comprend une deuxième capacité (Cdc) en série avec le premier enroulement secondaire (S1), notamment connectée entre ledit premier enroulement secondaire (S1) et le deuxième pont en H (B2). Système électrique selon l’une des revendications précédentes, dans lequel ledit redresseur à prise médiane (HB) comprend : - un premier interrupteur (Q1) connecté entre une première borne du deuxième enroulement secondaire (S2, S3) et un nœud dudit redresseur (HB), ou une première diode connectée entre ladite première borne du deuxième enroulement secondaire (S2, S3) et le nœud dudit redresseur (HB), la cathode de ladite première diode étant connectée audit nœud dudit redresseur (HB) ; - un deuxième interrupteur (Q3) connecté entre une deuxième borne du deuxième enroulement secondaire (S2, S3) et ledit nœud dudit redresseur (HB), ou une deuxième diode connectée entre ladite deuxième borne du deuxième enroulement secondaire (S2, S3) et le nœud dudit redresseur (HB), la cathode de ladite deuxième diode étant connectée audit nœud dudit redresseur (HB), une première borne de sortie du redresseur (HB) étant reliée audit nœud, une deuxième borne de sortie du redresseur étant reliée à un point milieu dudit deuxième enroulement secondaire (S2, S3). Système électrique selon la revendication précédente, dans lequel une inductance secondaire (L2) est connectée entre ledit nœud du redresseur (HB) et la première borne de sortie du redresseur (HB), ladite inductance secondaire (L2) étant configurée pour diminuer des ondulations sur le courant en sortie dudit redresseur (HB). Système électrique selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le deuxième enroulement secondaire (S2, S3) comprend, notamment consiste en, un tour autour du noyau magnétique. Système électrique selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le deuxième circuit secondaire comprend un convertisseur abaisseur de tension (BUCK) connecté en sortie dudit redresseur à prise médiane (HB) et configuré pour alimenter ladite deuxième batterie. Système électrique selon l’une des revendications précédentes, configuré de telle sorte que, dans un premier mode de fonctionnement, ledit système électrique assure une fonction de chargeur électrique bidirectionnel dans lequel, dans un mode charge, la première batterie haute est chargée à partir d’énergie électrique fournie par le réseau électrique externe (G) connecté aux bornes du premier pont en H (B1) et, réciproquement, dans un mode décharge, la première batterie se décharge dans le réseau électrique externe (G) connecté aux bornes du premier pont en H (B1). Système électrique selon l’une des revendications précédentes, configuré de telle sorte que, dans un deuxième mode de fonctionnement, ledit système électrique assure une fonction de chargeur électrique vers la première batterie et la deuxième batterie, mode dans lequel un réseau électrique externe (G) connecté aux bornes du premier pont en H (B1) charge la première batterie et la deuxième batterie à partir d’énergie électrique fournie par le réseau électrique externe (G). Système électrique selon l’une des revendications précédentes, configuré de telle sorte que, dans un troisième mode de fonctionnement, ledit système électrique assure une fonction de décharge électrique, selon laquelle la première batterie se décharge de sorte à charger la deuxième batterie basse tension et le réseau électrique externe (G) connecté aux bornes du premier pont en H (B1). Système électrique selon l’une des revendications précédentes, configuré de telle sorte que, dans un quatrième mode de fonctionnement, ledit système électrique assure une fonction de convertisseur de tension DC/DC, dans lequel la première batterie charge la deuxième batterie. Système électrique selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la première batterie (400HVDC) est une batterie haute tension ayant une tension nominale supérieure à 60V, voire 80V ou 100V ; et la deuxième batterie (12LVDC) est une batterie basse tension ayant une tension nominale inférieure ou égale à 60V, voire à 48V, 24 V ou 12V.