Brevet FR3104203A1 — publié le 20210611

Moteur (10) pour un aéronef comprenant un cœur de moteur (11) comprenant une turbine (19), un compresseur (14), un arbre de cœur (26) raccordant la turbine au compresseur ; une soufflante (23) en amont du cœur de moteur ; un réducteur (30) recevant une entrée depuis une partie d'arbre d'entrée de réducteur (26a) de l'arbre de cœur (26) et entraîne la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur, le réducteur étant un réducteur épicycloïdal (30) comprenant un engrenage solaire (28), une pluralité d'engrenages satellites (32), un porte-satellites (34) et un support de réducteur (40) supportant le réducteur dans une position fixe, le porte-satellites et le support de réducteur ont chacun une rigidité torsionnelle, et un rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur [Math 42] supérieur ou égal à 2,3. Figure pour l’abrégé : [Figure 13] Moteur à turbine à gaz à engrenages La présente description concerne des réducteurs pour utilisation dans des moteurs d'aéronef, des moteurs d'aéronef comprenant un tel réducteur et des procédés de fonctionnement d'un tel aéronef. De tels réducteurs peuvent être des réducteurs épicycloïdaux comprenant un porte-satellites ayant des rigidités répondant à des critères spécifiés. Tel qu'elle est utilisée ici, une plage « de la valeur X à la valeur Y » ou « entre la valeur X et la valeur Y », ou similaires, désigne une plage inclusive ; y compris les valeurs de délimitation de X et Y. Tel qu'il est utilisé ici, le terme « plan axial » désigne un plan s'étendant sur la longueur d'un moteur, parallèle à et contenant une ligne médiane axiale du moteur, et le terme « plan radial » désigne un plan s'étendant perpendiculaire à la ligne médiane axiale du moteur, incluant ainsi toutes les lignes radiales au niveau de la position axiale du plan radial. Des plans axiaux peuvent également être dénommés plans longitudinaux, car ils s'étendent sur la longueur du moteur. Une distance radiale ou une distance axiale est pour cette raison une distance s'étendant dans une direction radiale dans un plan radial, ou une distance s'étendant dans une direction axiale dans un plan axial, respectivement. Selon un premier aspect on fournit un moteur à turbine à gaz pour un aéronef, le moteur comprenant un cœur de moteur comprenant une turbine, un compresseur et un arbre de cœur raccordant la turbine au compresseur ; une soufflante située en amont du cœur de moteur, la soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; et un réducteur agencé pour recevoir une entrée depuis l'arbre de cœur et pour délivrer en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur. Le réducteur est un réducteur épicycloïdal comprenant un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés. La rigidité flexionnelle radiale du porte-satellites est égale ou supérieure à 1,20x10 9 N/m. La rigidité flexionnelle radiale du porte-satellites peut être inférieure ou égale à 1,00x10 12 N/m. La rigidité flexionnelle radiale du porte-satellites peut être égale ou supérieure à 2,0 x10 9 N/m, et/ou éventuellement dans la plage allant de 1,20x10 9 à 1,00x10 12 N/m ou de 2,0x10 9 à 1,5x10 11 N/m. La rigidité d'inclinaison du porte-satellites peut être supérieure ou égale à 6,00x10 8 Nm/radian, et éventuellement peut être dans la plage allant de 1,3 x10 9 à 1,2x10 11 Nm/radian. La soufflante peut avoir un diamètre de soufflante dans la plage allant de 240 à 280 cm. Dans de tels modes de réalisation, la rigidité flexionnelle radiale du porte-satellites peut être égale ou supérieure à 1,5 x10 9 N/m, et éventuellement inférieure ou égale à 5x10 10 N/m. Selon une autre possibilité, la soufflante peut avoir un diamètre de soufflante dans la plage allant de 330 à 380 cm. Dans de tels modes de réalisation, la rigidité flexionnelle radiale du porte-satellites peut être égale ou supérieure à 2,0 x10 9 N/m, et éventuellement inférieure ou égale à 1,6x10 11 N/m. Selon un deuxième aspect on fournit un moteur à turbine à gaz pour un aéronef, le moteur comprenant un cœur de moteur comprenant une turbine, un compresseur et un arbre de cœur reliant la turbine au compresseur ; une soufflante située en amont du cœur de moteur, la soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; et un réducteur agencé pour recevoir une entrée depuis l'arbre de cœur et pour délivrer en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur. Le réducteur est un réducteur épicycloïdal comprenant un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés. La rigidité d'inclinaison du porte-satellites est supérieure ou égale à 6,0x10 8 Nm/rad. La rigidité d'inclinaison du porte-satellites peut être inférieure ou égale à 2,8x10 11 Nm/rad. Éventuellement, la rigidité d'inclinaison du porte-satellites peut être supérieure ou égale à 1,3 x10 9 Nm/radian, et éventuellement dans la plage allant de 1,3 x10 9 à 1,2x10 11 Nm/radian. La rigidité flexionnelle radiale du porte-satellites peut être égale ou supérieure à 1,20 x10 9 N/m, et éventuellement dans la plage allant de 1,20x10 9 à 1x10 12 N/m ou de 2,0x10 9 à 1,5x10 11 N/m. La soufflante peut avoir un diamètre de soufflante dans la plage allant de 240 à 280 cm. Dans de tels modes de réalisation, la rigidité d'inclinaison du porte-satellites peut être supérieure ou égale à 2,2 x10 9 Nm/radian, et éventuellement inférieure ou égale à 1,4x10 11 Nm/radian. Selon une autre possibilité, la soufflante peut avoir un diamètre de soufflante dans la plage allant de 330 à 380 cm. Dans de tels modes de réalisation, la rigidité d'inclinaison du porte-satellites peut être supérieure ou égale à 2,3 x10 9 Nm/radian, et éventuellement inférieure ou égale à 2,8x10 11 Nm/radian. Selon un troisième aspect on fournit un moteur à turbine à gaz pour un aéronef, le moteur comprenant un cœur de moteur comprenant une turbine, un compresseur et un arbre de cœur reliant la turbine au compresseur ; une soufflante située en amont du cœur de moteur, la soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; et un réducteur agencé pour recevoir une entrée depuis l'arbre de cœur et pour délivrer en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur. Le réducteur est un réducteur épicycloïdal comprenant un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés. La rigidité torsionnelle du porte-satellites est supérieure ou égale à 1,60x10 8 Nm/rad, et éventuellement inférieure ou égale à 1,00x10 11 Nm/rad. L'inventeur a trouvé que le maintien d'une ou plusieurs rigidités du porte-satellites dans les plages de l’invention peut permettre une compensation de désalignement d'engrenages (par exemple en raison d'une variation au sein des tolérances de fabrication et/ou d'une usure pendant le fonctionnement) tout en évitant une déformation significative du réducteur. La compensation peut entraîner une variabilité réduite dans le chargement à travers et/ou entre des engrenages (par exemple un partage de charge plus uniforme). À son tour cela peut permettre à la masse des engrenages d'être réduite tout en conservant encore la durée de vie et le rendement requis pour une application d'aéronef Une ou plusieurs rigidités du porte-satellites peuvent pour cette raison être sélectionnées pour être relativement élevées pour réduire ou éviter un enroulement ou une déformation préjudiciable du porte-satellites et/ou un désalignement des engrenages portés par le porte-satellites. Il peut être bénéfique pour cette ou ces rigidités de rester suffisamment basses pour permettre une flexibilité suffisante pour corriger un quelconque désalignement mineur d'engrenages dû à des problèmes de fabrication. L'inventeur a trouvé que dans certains agencements le maintien d'une ou plusieurs des rigidités au sein des plages spécifiées correspondantes fournit une combinaison bénéfique de ces effets. On a trouvé que le maintien d'une distribution uniforme de la charge entre les engrenages satellites est souhaitable pour améliorer la durée de vie et la fiabilité du réducteur. L'inventeur a trouvé que le maintien d'une ou plusieurs des rigidités de porte-satellites au sein de la plage spécifiée applicable permet une flexibilité suffisante du porte-satellites pour faciliter l'obtention d'un partage de charge plus uniforme (c'est-à-dire un facteur de partage de charge amélioré) en permettant aux engrenages satellites de bouger les uns par rapport aux autres et/ou par rapport au porte-satellites. Dans certains agencements, si la rigidité de porte-satellites était trop élevée, le facteur de partage de charge peut se dégrader du fait d'une incapacité à prendre en charge un quelconque désalignement préexistant, ou un quelconque désalignement survenant pendant l'utilisation. La conception de porte-satellites de divers modes de réalisation, avec une ou plusieurs rigidités telles que définies, peut pour cette raison faciliter l'obtention et/ou le maintien d'un alignement correct d'engrenages. Une ou plusieurs des caractéristiques suivantes peuvent s'appliquer à l'un quelconque des trois aspects précédents : La rigidité torsionnelle du porte-satellites peut être supérieure ou égale à 1,60x10 8 Nm/rad, et éventuellement dans la plage allant de 1,60x10 8 à 1,00x10 11 Nm/rad, ou de 2,7x10 8 à 1x10 10 Nm/rad. Un diamètre de cercle primitif de broches sur lesquelles les engrenages satellites sont montés peut être dans la plage allant de 0,38 à 0,65 m, et éventuellement peut être égal à 0,4 m ou 0,55 m. Selon un quatrième aspect, on fournit un procédé de fonctionnement d'un moteur à turbine à gaz pour un aéronef comprenant un cœur de moteur comprenant une turbine, un compresseur et un arbre de cœur reliant la turbine au compresseur ; une soufflante située en amont du cœur de moteur, la soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; et un réducteur agencé pour recevoir une entrée depuis l'arbre de cœur et pour délivrer en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur, le réducteur étant un réducteur épicycloïdal comprenant un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés, et dans lequel la rigidité flexionnelle radiale du porte-satellites est égale ou supérieure à 1,20x10 9 N/m, et éventuellement inférieure ou égale à 1,00x10 12 N/m. Le procédé comprend le fonctionnement du moteur à turbine à gaz pour fournir une propulsion dans des conditions de croisière. Selon un cinquième aspect, on fournit un procédé de fonctionnement d'un moteur à turbine à gaz pour un aéronef comprenant un cœur de moteur comprenant une turbine, un compresseur et un arbre de cœur reliant la turbine au compresseur ; une soufflante située en amont du cœur de moteur, la soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; et un réducteur agencé pour recevoir une entrée depuis l'arbre de cœur et pour délivrer en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur, le réducteur étant un réducteur épicycloïdal comprenant un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés, et dans lequel la rigidité d'inclinaison du porte-satellites est supérieure ou égale à 6,0x10 8 Nm/rad. En plus ou en variante, selon un autre aspect, la rigidité torsionnelle du porte-satellites peut être supérieure ou égale à 1,60x10 8 Nm/rad, et éventuellement inférieure ou égale à 1,00x10 11 Nm/rad. Le procédé comprend le fonctionnement du moteur à turbine à gaz pour fournir une propulsion dans des conditions de croisière. Le procédé du quatrième ou cinquième aspect peut comprendre l'entraînement du réducteur avec un couple d'entrée : (i) supérieur ou égal à 10 000 Nm, et éventuellement de 10 000 à 50 000 Nm en croisière ; et/ou (ii) supérieur ou égal à 28 000 Nm, et éventuellement de 28 000 à 135 000 Nm à la PMD. Selon un sixième aspect, on fournit un propulseur pour un aéronef, le propulseur comprenant une soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; un réducteur ; et une unité motrice pour entraîner la soufflante via le réducteur. Le réducteur est un réducteur épicycloïdal agencé pour recevoir une entrée depuis un arbre de cœur entraîné par l'unité motrice et pour délivrer en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur, et comprend un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée, et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés. La rigidité flexionnelle radiale du porte-satellites est égale ou supérieure à 1,20x10 9 N/m. Éventuellement, la rigidité flexionnelle radiale du porte-satellites peut être inférieure ou égale à 1,00x10 12 N/m. Selon un septième aspect, on fournit un propulseur pour un aéronef, le propulseur comprenant une soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; un réducteur ; et une unité motrice pour entraîner la soufflante via le réducteur. Le réducteur est un réducteur épicycloïdal agencé pour recevoir une entrée depuis l'arbre de cœur et pour délivrer en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur, et comprend un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés. La rigidité d'inclinaison du porte-satellites est supérieure ou égale à 6,00x10 8 Nm/rad. La rigidité d'inclinaison du porte-satellites peut être inférieure ou égale à 2,8x10 11 Nm/rad. En plus ou en variante, selon un autre aspect, la rigidité torsionnelle du porte-satellites peut être supérieure ou égale à 1,60x10 8 Nm/rad, et éventuellement inférieure ou égale à 1,00x10 11 Nm/rad. Le propulseur du sixième ou septième aspect peut avoir n'importe lesquelles ou la totalité des caractéristiques telles que décrites pour le moteur à turbine à gaz des premier, deuxième et/ou troisième aspects. Selon un huitième aspect on fournit un moteur à turbine à gaz pour un aéronef, le moteur comprenant un cœur de moteur comprenant une turbine, un compresseur et un arbre de cœur raccordant la turbine au compresseur ; une soufflante située en amont du cœur de moteur, la soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; et un réducteur agencé pour recevoir une entrée depuis l'arbre de cœur et pour délivrer en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur. Le réducteur est un réducteur épicycloïdal comprenant un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés. Un rapport des rigidités flexionnelle radiale à torsionnelle de porte-satellites valant : est supérieur ou égal à 0,030. Le rapport des rigidités flexionnelle radiale à torsionnelle de porte-satellites peut être inférieur ou égal à 2,0x10 0 (c'est-à-dire 2,0). Le rapport des rigidités flexionnelle radiale à torsionnelle de porte-satellites peut être dans la plage allant dans la plage allant de 0,030 à 2,0, et éventuellement dans la plage allant de 0,060 à 1,0. La rigidité flexionnelle radiale du porte-satellites peut être égale ou supérieure à 1,20x10 9 N/m, et éventuellement dans la plage allant de 1,20x10 9 à 1,00x10 12 N/m ou de 2,0x10 9 à 1,5x10 11 N/m. La rigidité torsionnelle linéaire efficace du porte-satellites peut être supérieure ou égale à 7,00x10 9 N/m, et éventuellement dans la plage allant de 7,00x10 9 à 1,20x10 11 N/m ou de 9,1x10 9 à 8,0x10 10 N/m. La rigidité d'inclinaison du porte-satellites peut être supérieure ou égale à 6,00x10 8 Nm/radian, et éventuellement dans la plage allant de 1,3x10 9 à 1,2x10 11 Nm/radian. Le rapport des rigidités flexionnelle radiale à torsionnelle de porte-satellites peut être dans la plage allant de 0,060 à 0,30. Selon une autre possibilité, le rapport des rigidités flexionnelle radiale à torsionnelle de porte-satellites peut être dans la plage allant de 0,30 à 2,0. Un rapport des rigidités d'inclinaison à torsionnelle de porte-satellites valant : peut être dans la plage allant de 0,7 à 20. Selon un neuvième aspect on fournit un moteur à turbine à gaz pour un aéronef, le moteur comprenant un cœur de moteur comprenant une turbine, un compresseur et un arbre de cœur reliant la turbine au compresseur ; une soufflante située en amont du cœur de moteur, la soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; et un réducteur agencé pour recevoir une entrée depuis l'arbre de cœur et pour délivrer en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur. Le réducteur est un réducteur épicycloïdal comprenant un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés. Un rapport des rigidités d'inclinaison à torsionnelle de porte-satellites valant : est dans la plage allant de 0,7 à 20. Le rapport des rigidités d'inclinaison à torsionnelle de porte-satellites peut être dans la plage allant de 0,7 à 7,3. La rigidité d'inclinaison du porte-satellites peut être supérieure ou égale à 6,00x10 8 Nm/radian, et éventuellement dans la plage allant de 1,3 x10 9 à 1,2x10 11 Nm/radian. La rigidité flexionnelle radiale du porte-satellites peut être égale ou supérieure à 1,20 x10 9 N/m, et éventuellement dans la plage allant de 1,20x10 9 à 1x10 12 N/m ou de 2,0x10 9 à 1,5x10 11 N/m. La rigidité torsionnelle du porte-satellites peut être supérieure ou égale à 1,60x10 8 Nm/radian, et éventuellement dans la plage allant de 1,60x10 8 à 1,00x10 11 Nm/radian, ou de 2,7x10 8 à 1x10 10 Nm/radian. La soufflante peut avoir un diamètre de soufflante dans la plage allant de 240 à 280 cm. Dans de tels modes de réalisation, le rapport des rigidités d'inclinaison à torsionnelle de porte-satellites peut être dans la plage allant de 2,5 à 8,0. Selon une autre possibilité, la soufflante peut avoir un diamètre de soufflante dans la plage allant de 330 à 380 cm. Dans de tels modes de réalisation, le rapport des rigidités d'inclinaison à torsionnelle de porte-satellites peut être dans la plage allant de 1,5 à 7,9. Un rapport des rigidités flexionnelle radiale à torsionnelle de porte-satellites valant : peut être dans la plage allant de 0,030 à 2,0. L'inventeur a trouvé que le maintien du rapport de la rigidité flexionnelle radiale ou d'inclinaison du porte-satellites à la rigidité torsionnelle du porte-satellites au sein de la plage spécifiée permet un évitement amélioré de dommage aux dents d'engrenage (du fait d'une augmentation relative de la rigidité torsionnelle du porte-satellites). On a trouvé qu'une quelconque augmentation relative supplémentaire de la rigidité torsionnelle ne fournissait pas de bénéfices supplémentaires de protection des dents, et pouvait à la place risquer de réduire la performance globale en ajoutant une taille et/ou un poids inutiles au porte-satellites. La rigidité torsionnelle du porte-satellites est pour cette raison agencée pour être relativement élevée pour réduire ou éviter le risque de déformation des dents d'engrenage. En particulier, l'inventeur était conscient qu'un enroulement du porte-satellites alors que les dents d'engrenage sont engrenées peut écailler, écraser ou déformer les dents d'engrenage lorsqu'elles sont forcées contre des dents de l'engrenage opposé. Selon un dixième aspect, on fournit un procédé de fonctionnement d'un moteur à turbine à gaz pour un aéronef, le moteur comprenant un cœur de moteur comprenant une turbine, un compresseur et un arbre de cœur raccordant la turbine au compresseur ; une soufflante située en amont du cœur de moteur, la soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; et un réducteur agencé pour recevoir une entrée depuis l'arbre de cœur et pour délivrer en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur. Le réducteur est un réducteur épicycloïdal comprenant un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés. Un rapport des rigidités flexionnelle radiale à torsionnelle de porte-satellites valant : est dans la plage allant de 0,030 à 2,0. En plus ou en variante, un rapport des rigidités d'inclinaison à torsionnelle de porte-satellites valant : est dans la plage allant de 0,7 à 20. Le procédé comprend le fonctionnement du moteur à turbine à gaz pour fournir une propulsion dans des conditions de croisière. Le procédé peut comprendre l'entraînement du réducteur avec un couple d'entrée supérieur ou égal à 10 000 Nm, et éventuellement de 10 000 à 50 000 Nm en croisière. Le procédé peut comprendre l'entraînement du réducteur avec un couple d'entrée supérieur ou égal à 28 000 Nm, et éventuellement de 28 000 à 135 000 Nm à la PMD. Le moteur utilisé pour le procédé du dixième aspect peut avoir n'importe lesquelles ou la totalité des caractéristiques du moteur des huitième ou neuvième aspects. Selon un onzième aspect, on fournit un propulseur pour un aéronef, le propulseur comprenant une soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; un réducteur ; et une unité motrice pour entraîner la soufflante via le réducteur. Le réducteur est un réducteur épicycloïdal agencé pour recevoir une entrée depuis l'arbre de cœur et pour délivrer en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur, et comprend un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés. Un rapport des rigidités flexionnelle radiale à torsionnelle de porte-satellites valant : est dans la plage allant de 0,030 à 2,0. Selon un douzième aspect, on fournit un propulseur pour un aéronef, le propulseur comprenant une soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; un réducteur ; et une unité motrice pour entraîner la soufflante via le réducteur. Le réducteur est un réducteur épicycloïdal agencé pour recevoir une entrée depuis l'arbre de cœur et pour délivrer en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur, et comprend un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés. Un rapport des rigidités d'inclinaison à torsionnelle de porte-satellites valant : est dans la plage allant de 0,7 à 20. Le propulseur du onzième ou douzième aspect peut avoir n'importe lesquelles ou la totalité des caractéristiques du moteur des huitième ou neuvième aspects. Selon un treizième aspect on fournit un moteur à turbine à gaz pour un aéronef, le moteur comprenant un cœur de moteur comprenant une turbine, un compresseur et un arbre de cœur raccordant la turbine au compresseur ; une soufflante située en amont du cœur de moteur, la soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; et un réducteur qui reçoit une entrée depuis une partie d'arbre d'entrée de réducteur de l'arbre de cœur et délivre en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur, le réducteur étant un réducteur épicycloïdal comprenant un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés. Un rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à arbre d'entrée de réducteur valant : est supérieur ou égal à 70, et éventuellement inférieur ou égal à 5,0x10 3 . L'inventeur a trouvé que la rigidité torsionnelle d'un système de réducteur – incluant en particulier l'arbre d'entrée de réducteur et le porte-satellites – doit être distribuée dans la proportion de l’invention parce qu'on a trouvé que le fait de garder la rigidité torsionnelle du porte-satellites relativement élevée réduisait ou évitait le risque de déformation des dents d'engrenage comme décrit précédemment, mais une augmentation relative de la rigidité torsionnelle de l'arbre de cœur (l'arbre d'entrée vers le réducteur) n'a pas amélioré cet effet, mais à plutôt ajouté de manière préjudiciable de la taille et/ou du poids à l'arbre sans un bénéfice correspondant. Alors que la flexibilité torsionnelle de l'arbre d'entrée de réducteur peut avoir moins d'effet sur la performance de réducteur que la flexibilité de porte-satellites, l'homme du métier comprendra qu'une rigidité torsionnelle d'arbre d'entrée de réducteur trop basse peut entraîner un enroulement de l'engrenage solaire, entraînant potentiellement un désalignement d'engrenages. Des augmentations relatives de rigidité d'arbre d'entrée de réducteur au-delà de la plage de rapport de l’invention peuvent n'apporter aucun bénéfice supplémentaire, et peuvent à la place augmenter inutilement la taille et/ou le poids de l'arbre de soufflante. Le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à arbre d'entrée de réducteur peut être égal ou supérieur à 75, et éventuellement dans la plage allant de 7,5x10 1 à 3x10 3 . La rigidité torsionnelle du porte-satellites peut être supérieure ou égale à 1,60x10 8 Nm/rad, et éventuellement dans la plage allant de 1,60x10 8 à 1,00x10 11 Nm/rad, ou de 2,7x10 8 à 1x10 10 Nm/rad. La rigidité torsionnelle de l'arbre d'entrée de réducteur peut être égale ou supérieure à 1,4x10 6 Nm/radian, et éventuellement dans la plage allant de 1,4x10 6 à 2,5x10 8 Nm/radian. La soufflante peut avoir un diamètre de soufflante dans la plage allant de 240 à 280 cm. Dans de tels modes de réalisation, le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à arbre d'entrée de réducteur peut être supérieur ou égal à 7,3x10 1 , et éventuellement inférieur ou égal à 1,0x10 3 . La soufflante peut avoir un diamètre de soufflante dans la plage allant de 330 à 380 cm. Dans de tels modes de réalisation, le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à arbre d'entrée de réducteur peut être supérieur ou égal à 1,0x10 2 , et éventuellement inférieur ou égal à 5,0x10 3 . Le moteur à turbine à gaz peut comprendre en outre un support de réducteur agencé pour supporter le réducteur dans une position fixe à l'intérieur du moteur et ayant une rigidité torsionnelle. Un rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur valant : peut être supérieur ou égal à 2,3, et éventuellement supérieur ou égal à 2,6. Le moteur à turbine à gaz peut comprendre en outre un arbre de soufflante qui connecte une sortie du réducteur à la soufflante. Un rapport des rigidités de porte-satellites à arbre de soufflante valant : peut être supérieur ou égal à 8, et éventuellement supérieur ou égal à 9. Le produit de la rigidité torsionnelle du porte-satellites et de la rigidité torsionnelle de l'arbre d'entrée de réducteur peut être supérieur ou égal à 1,5x10 14 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement supérieur ou égal à 2,2x10 14 N 2 m 2 rad -2 . La soufflante peut avoir un diamètre de soufflante dans la plage allant de 240 à 280 cm et le produit de la rigidité torsionnelle du porte-satellites et de la rigidité torsionnelle de l'arbre d'entrée de réducteur peut être supérieur ou égal à 1,5x10 14 N 2 m 2 rad -2 . La soufflante peut avoir un diamètre de soufflante dans la plage allant de 330 à 380 cm et le produit de la rigidité torsionnelle du porte-satellites et de la rigidité torsionnelle de l'arbre d'entrée de réducteur peut être supérieur ou égal à 3,0x10 15 N 2 m 2 rad -2 . Le réducteur peut être un réducteur en étoile, dans lequel le porte-satellites ne tourne pas en cours d'utilisation. Un diamètre de cercle primitif de broches sur lesquelles les engrenages satellites sont montés peut être dans la plage allant de 0,38 à 0,65 m, et éventuellement peut être égal à 0,4 m ou 0,55 m. Selon un quatorzième aspect, on fournit un procédé de fonctionnement d'un moteur à turbine à gaz pour un aéronef comprenant : un cœur de moteur comprenant une turbine, un compresseur et un arbre de cœur reliant la turbine au compresseur ; une soufflante située en amont du cœur de moteur, la soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; et un réducteur agencé pour recevoir une entrée depuis une partie d'arbre d'entrée de réducteur de l'arbre de cœur et pour délivrer en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur, le réducteur étant un réducteur épicycloïdal comprenant un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés. Un rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à arbre d'entrée de réducteur valant : est supérieur ou égal à 70. Le procédé comprend le fonctionnement du moteur à turbine à gaz pour fournir une propulsion dans des conditions de croisière. Le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à arbre d'entrée de réducteur peut être inférieur ou égal à 5000. Le procédé peut comprendre l'entraînement du réducteur avec un couple d'entrée supérieur ou égal à 10 000 Nm, et éventuellement de 10 000 à 50 000 Nm en croisière. Le procédé peut comprendre l'entraînement du réducteur avec un couple d'entrée supérieur ou égal à 28 000 Nm, et éventuellement de 28 000 à 135 000 Nm à la PMD. Selon un quinzième aspect, on fournit un propulseur pour un aéronef, le propulseur comprenant : une soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; un réducteur ; et une unité motrice pour entraîner la soufflante via le réducteur. Le réducteur est un réducteur épicycloïdal agencé pour recevoir une entrée depuis une partie d'arbre d'entrée de réducteur d'un arbre de cœur entraîné par l'unité motrice et pour délivrer en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur, et comprend un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée, et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés. Un rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à arbre d'entrée de réducteur valant : est supérieur ou égal à 70. Le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à arbre d'entrée de réducteur peut être inférieur ou égal à 5000. Le propulseur peut avoir certaines ou toutes les caractéristiques décrites ci-dessus par rapport au moteur à turbine à gaz, et peut être un moteur à turbine à gaz dans certains modes de réalisation. Selon divers autres aspects de l'invention, les limites spécifiées sur le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à arbre d'entrée de réducteur peuvent être remplacées par les, ou fournies en plus des, limites spécifiées sur le produit des composantes du rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à arbre d'entrée de réducteur, c'est-à-dire des limites sur la rigidité torsionnelle du porte-satellites multipliée par la rigidité torsionnelle de l'arbre d'entrée de réducteur. La valeur de ce produit, selon divers aspects, peut être supérieure ou égale à 1,5x10 14 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement inférieure à 1,0x10 17 N 2 m 2 rad -2 . Éventuellement, la valeur peut être supérieure ou égale à 2,2x10 14 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement inférieure à 5,0x10 16 N 2 m 2 rad -2 . Par exemple, selon un autre aspect, on fournit un moteur à turbine à gaz pour un aéronef comprenant : un cœur de moteur comprenant une turbine, un compresseur et un arbre de cœur reliant la turbine au compresseur ; une soufflante située en amont du cœur de moteur, la soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; et un réducteur qui reçoit une entrée depuis une partie d'arbre d'entrée de réducteur de l'arbre de cœur et délivre en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur, le réducteur étant un réducteur épicycloïdal comprenant un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés. La rigidité torsionnelle du porte-satellites multipliée par la rigidité torsionnelle de l'arbre d'entrée de réducteur est supérieure ou égale à 1,5x10 14 N 2 m 2 rad -2 . L'homme du métier comprendra que des aspects de procédé et de propulseur peuvent être formulés en conséquence. Les caractéristiques facultatives des aspects pour le rapport correspondant peuvent également s'appliquer à ces aspects. Selon un seizième aspect on fournit un moteur à turbine à gaz pour un aéronef, le moteur comprenant : un cœur de moteur comprenant une turbine, un compresseur et un arbre de cœur raccordant la turbine au compresseur ; une soufflante située en amont du cœur de moteur, la soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; un réducteur qui reçoit une entrée depuis l'arbre de cœur et délivre en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur, le réducteur étant un réducteur épicycloïdal comprenant un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés ; et un support de réducteur agencé pour supporter le réducteur dans une position fixe à l'intérieur du moteur et ayant une rigidité torsionnelle. Un rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur valant : est supérieur ou égal à 2,3. Le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur peut être inférieur ou égal à 300. L'inventeur a trouvé que la rigidité torsionnelle d'un système de réducteur – incluant en particulier le support de réducteur et le porte-satellites - doit être distribuée dans la proportion de l’invention pour fournir des améliorations telles que celles décrites ci-dessus par rapport au treizième aspect. En particulier, l'inventeur a trouvé que le maintien du rapport au sein de la plage spécifiée permettait un risque réduit de dommage de dent d'engrenage tout en maintenant encore une rigidité suffisante pour éviter des amplitudes fâcheusement grandes des modes de vibrations torsionnelles du support de réducteur. Le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur peut être supérieur ou égal à 2,6, et éventuellement dans la plage allant de 2,6 à 50. La rigidité torsionnelle du porte-satellites peut être supérieure ou égale à 1,60x10 8 Nm/rad, et éventuellement dans la plage allant de 1,60x10 8 à 1,00x10 11 Nm/rad, ou de 2,7x10 8 à 1x10 10 Nm/rad. La rigidité torsionnelle de la partie d'arbre d'entrée de réducteur de l'arbre de cœur peut être supérieure ou égale à 1,4x10 6 Nm/radian, et éventuellement supérieure ou égale à 1,6x10 6 Nm/radian. La soufflante peut avoir un diamètre de soufflante dans la plage allant de 240 à 280 cm, et le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur peut être supérieur ou égal à 2,3. La soufflante peut avoir un diamètre de soufflante dans la plage allant de 330 à 380 cm, et le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur peut être supérieur ou égal à 3,5. La rigidité torsionnelle du porte-satellites multipliée par la rigidité torsionnelle du réducteur peut être supérieure ou égale à 5x10 15 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement inférieure à 1,0x10 19 N 2 m 2 rad -2 . L'arbre de cœur peut comprendre une partie d'arbre d'entrée de réducteur agencée pour fournir l'entrée au réducteur. Un rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à arbre d'entrée de réducteur valant : peut être supérieur ou égal à 70. Le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à arbre d'entrée de réducteur peut être égal ou supérieur à 75, et éventuellement dans la plage allant de 7,5x10 1 à 3x10 3 . Le réducteur peut être un réducteur en étoile, dans lequel le porte-satellites ne tourne pas en cours d'utilisation. Un diamètre de cercle primitif de broches sur lesquelles les engrenages satellites sont montés peut être dans la plage allant de 0,38 à 0,65 m, et éventuellement peut être égal à 0,4 m ou 0,55 m. Le moteur à turbine à gaz peut comprendre en outre un arbre de soufflante qui connecte une sortie du réducteur à la soufflante. Un rapport des rigidités de porte-satellites à arbre de soufflante valant : peut être supérieur ou égal à 8, et éventuellement supérieur ou égal à 9, et peut être inférieur ou égal à 1100. Selon un dix-septième aspect, on fournit un procédé de fonctionnement d'un moteur à turbine à gaz pour un aéronef, le moteur comprenant un cœur de moteur comprenant une turbine, un compresseur et un arbre de cœur raccordant la turbine au compresseur ; une soufflante située en amont du cœur de moteur, la soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; et un réducteur qui reçoit une entrée depuis l'arbre de cœur et délivre en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur. Le réducteur est un réducteur épicycloïdal comprenant un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés ; et un support de réducteur agencé pour supporter le réducteur dans une position fixe à l'intérieur du moteur et ayant une rigidité torsionnelle. Un rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur valant : est supérieur ou égal à 2,3. Le procédé comprend le fonctionnement du moteur à turbine à gaz pour fournir une propulsion dans des conditions de croisière. Le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur peut être inférieur ou égal à 300. Le procédé peut comprendre en outre l'entraînement du réducteur avec un couple d'entrée supérieur ou égal à 10 000 Nm, et éventuellement de 10 000 à 50 000 Nm en croisière. Le procédé peut comprendre en outre l'entraînement du réducteur avec un couple d'entrée supérieur ou égal à 28 000 Nm, et éventuellement de 28 000 à 135 000 Nm à la PMD. Selon un dix-huitième aspect, on fournit un propulseur pour un aéronef, le propulseur comprenant : une soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; un réducteur ; et une unité motrice pour entraîner la soufflante via le réducteur. Le réducteur est agencé pour recevoir une entrée depuis un arbre de cœur entraîné par l'unité motrice et pour délivrer en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur, le réducteur étant un réducteur épicycloïdal comprenant un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés. Le propulseur comprend en outre un support de réducteur agencé pour supporter le réducteur dans une position fixe au sein du propulseur et ayant une rigidité torsionnelle. Un rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur valant : est supérieur ou égal à 2,3, et éventuellement inférieur ou égal à 300. Le propulseur peut avoir certaines ou toutes les caractéristiques décrites ci-dessus par rapport au moteur à turbine à gaz, et peut être un moteur à turbine à gaz dans certains modes de réalisation. Selon divers autres aspects de l'invention, les limites spécifiées sur le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur peuvent être remplacées par les, ou fournies en plus des, limites spécifiées sur le produit des composantes du rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur, c'est-à-dire des limites sur la rigidité torsionnelle du porte-satellites multipliée par la rigidité torsionnelle du support de réducteur. La valeur de ce produit, selon divers aspects, peut être supérieure ou égale à 5x10 15 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement inférieure à 1,0x10 19 N 2 m 2 rad -2 . Éventuellement, la valeur peut être supérieure ou égale à 8,0x10 15 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement inférieure à 2,0x10 18 N 2 m 2 rad -2 . Par exemple, selon un autre aspect, on fournit un moteur à turbine à gaz pour un aéronef, le moteur comprenant : un cœur de moteur comprenant une turbine, un compresseur et un arbre de cœur reliant la turbine au compresseur ; une soufflante située en amont du cœur de moteur, la soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; un réducteur qui reçoit une entrée depuis l'arbre de cœur et délivre en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur, le réducteur étant un réducteur épicycloïdal comprenant un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés ; et un support de réducteur agencé pour supporter le réducteur dans une position fixe à l'intérieur du moteur et ayant une rigidité torsionnelle. Une rigidité torsionnelle du porte-satellites multipliée par une rigidité torsionnelle du support de réducteur est supérieure ou égale à 5x10 15 N 2 m 2 rad -2 . L'homme du métier comprendra que des aspects de procédé et de propulseur peuvent être formulés en conséquence. Les caractéristiques facultatives des aspects pour le rapport correspondant peuvent également s'appliquer à ces aspects. Selon un dix-neuvième aspect on fournit un moteur à turbine à gaz pour un aéronef, le moteur comprenant : un cœur de moteur comprenant une turbine, un compresseur et un arbre de cœur raccordant la turbine au compresseur ; une soufflante située en amont du cœur de moteur, la soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; un réducteur qui reçoit une entrée depuis l'arbre de cœur et délivre en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur, le réducteur étant un réducteur épicycloïdal comprenant un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés ; et un arbre de soufflante qui connecte la sortie du réducteur à la soufflante. Un rapport des rigidités de porte-satellites à arbre de soufflante valant : est supérieur ou égal à 8. Le rapport des rigidités de porte-satellites à arbre de soufflante peut être inférieur ou égal à 1100. L'inventeur a trouvé que la rigidité torsionnelle d'un système de réducteur – incluant en particulier le porte-satellites et l'arbre de sortie de réducteur (arbre de soufflante) - doit être distribuée dans la proportion de l’invention pour fournir des améliorations telles que celles décrites ci-dessus par rapport aux treizième et seizième aspects. En particulier, l'inventeur a trouvé que le maintien du rapport au sein de la plage spécifiée permettait un risque réduit de dommage de dent d'engrenage tout en maintenant encore une rigidité suffisante de l'arbre de soufflante pour éviter des déplacements fâcheusement grands d'engrenages au sein du réducteur. L'homme du métier comprendra qu'une rigidité d'arbre de soufflante trop basse peut entraîner un enroulement du porte-satellites (pour un réducteur planétaire) ou de la couronne dentée (pour un réducteur en étoile), entraînant un désalignement d'engrenages. Des augmentations relatives de rigidité d'arbre de soufflante au-delà de la plage de rapport de l’invention peuvent n'apporter aucun bénéfice supplémentaire, cependant, et peuvent à la place augmenter de manière préjudiciable la taille et/ou le poids de l'arbre de soufflante. Le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à arbre de soufflante peut être supérieur ou égal à 9, et éventuellement dans la plage allant de 9 à 1,9x10 2 . L'arbre de soufflante peut comprendre deux parties d'arbre ; une partie d'arbre de sortie de réducteur s'étendant à partir du réducteur et une partie de soufflante s'étendant entre la partie d'arbre de sortie de réducteur et la soufflante. La rigidité torsionnelle du porte-satellites peut être supérieure ou égale à 1,60x10 8 Nm/rad, et éventuellement dans la plage allant de 1,60x10 8 à 1,00x10 11 Nm/rad, ou de 2,7x10 8 à 1x10 10 Nm/radian. La rigidité torsionnelle de la partie d'arbre d'entrée de réducteur de l'arbre de cœur peut être supérieure ou égale à 1,4x10 6 Nm/radian, et éventuellement supérieure ou égale à 1,6x10 6 Nm/radian. La soufflante peut avoir un diamètre de soufflante dans la plage allant de 240 à 280 cm, et le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à arbre de soufflante peut être supérieur ou égal à 9. La soufflante peut avoir un diamètre de soufflante dans la plage allant de 330 à 380 cm, et le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à arbre de soufflante peut être supérieur ou égal à 12. Le réducteur peut être un réducteur en étoile, dans lequel le porte-satellites ne tourne pas en cours d'utilisation. Un diamètre de cercle primitif de broches sur lesquelles les engrenages satellites sont montés peut être dans la plage allant de 0,38 à 0,65 m, et éventuellement peut être égal à 0,4 m ou 0,55 m. Le moteur à turbine à gaz peut comprendre en outre un support de réducteur agencé pour supporter le réducteur dans une position fixe à l'intérieur du moteur et ayant une rigidité torsionnelle. Un rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur valant : peut être supérieur ou égal à 2,3, et éventuellement supérieur ou égal à 2,6. Le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur peut être dans la plage allant de 2,3 à 300, et éventuellement de 2,6 à 50. L'arbre de cœur peut comprendre une partie d'arbre d'entrée de réducteur agencée pour fournir l'entrée au réducteur. Un rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à arbre d'entrée de réducteur valant : peut être supérieur ou égal à 70, et éventuellement inférieur ou égal à 5000. Le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à arbre d'entrée de réducteur peut être égal ou supérieur à 75, et éventuellement dans la plage allant de 7,5x10 1 à 3x10 3 . Selon un vingtième aspect, on fournit un procédé de fonctionnement d'un moteur à turbine à gaz pour un aéronef, le moteur comprenant : un cœur de moteur comprenant une turbine, un compresseur et un arbre de cœur raccordant la turbine au compresseur ; une soufflante située en amont du cœur de moteur, la soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante. Le cœur de moteur comprend en outre un réducteur qui reçoit une entrée depuis l'arbre de cœur et délivre en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur, le réducteur étant un réducteur épicycloïdal comprenant un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés ; et un arbre de soufflante qui connecte la sortie du réducteur à la soufflante. Un rapport des rigidités de porte-satellites à arbre de soufflante valant : est supérieur ou égal à 8, et éventuellement peut être inférieur ou égal à 1100. Le procédé comprend le fonctionnement du moteur à turbine à gaz pour fournir une propulsion dans des conditions de croisière. Le procédé peut comprendre en outre l'entraînement du réducteur avec un couple d'entrée supérieur ou égal à 10 000 Nm, et éventuellement de 10 000 à 50 000 Nm en croisière. Le procédé peut comprendre en outre l'entraînement du réducteur avec un couple d'entrée supérieur ou égal à 28 000 Nm, et éventuellement de 28 000 à 135 000 Nm à la PMD. Le moteur peut être tel que décrit dans le dix-neuvième aspect. Selon un vingt et unième aspect, on fournit un propulseur pour un aéronef, le propulseur comprenant : une soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; un réducteur ; et une unité motrice pour entraîner la soufflante via le réducteur. Le réducteur est agencé pour recevoir une entrée depuis un arbre de cœur entraîné par l'unité motrice et pour délivrer en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur, le réducteur étant un réducteur épicycloïdal comprenant un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés ; et un arbre de soufflante qui connecte la sortie du réducteur à la soufflante. Un rapport des rigidités de porte-satellites à arbre de soufflante valant : est supérieur ou égal à 8, et éventuellement peut être inférieur ou égal à 1100. Le propulseur peut avoir certaines ou toutes les caractéristiques décrites ci-dessus par rapport au moteur à turbine à gaz, et peut être un moteur à turbine à gaz dans certains modes de réalisation. Selon divers autres aspects de l'invention, les limites spécifiées sur le rapport des rigidités de porte-satellites à arbre de soufflante peuvent être remplacées par les, ou fournies en plus des, limites spécifiées sur le produit des composantes du rapport des rigidités de porte-satellites à arbre de soufflante, c'est-à-dire des limites sur la rigidité torsionnelle du porte-satellites multipliée par la rigidité torsionnelle de l'arbre de soufflante. La valeur de ce produit, selon divers aspects, peut être supérieure ou égale à 1,5x10 15 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement inférieure à 3,0x10 18 N 2 m 2 rad -2 . Éventuellement, la valeur peut être supérieure ou égale à 2,0x10 15 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement inférieure à 7,0x10 17 N 2 m 2 rad -2 . Par exemple, selon un autre aspect, on fournit un moteur à turbine à gaz pour un aéronef, le moteur comprenant : un cœur de moteur comprenant une turbine, un compresseur et un arbre de cœur reliant la turbine au compresseur ; une soufflante située en amont du cœur de moteur, la soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; un réducteur qui reçoit une entrée depuis l'arbre de cœur et délivre en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur, le réducteur étant un réducteur épicycloïdal comprenant un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés ; et un arbre de soufflante qui connecte la sortie du réducteur à la soufflante. La rigidité torsionnelle du porte-satellites multipliée par la rigidité torsionnelle de l'arbre de soufflante est supérieure ou égale à 1,5x10 15 N 2 m 2 rad -2 . L'homme du métier comprendra que des aspects de procédé et de propulseur peuvent être formulés en conséquence. Les caractéristiques facultatives des aspects pour le rapport correspondant peuvent également s'appliquer à ces aspects. Selon un vingt-deuxième aspect, on fournit un moteur à turbine à gaz pour un aéronef, le moteur comprenant un cœur de moteur comprenant une turbine, un compresseur et un arbre de cœur reliant la turbine au compresseur ; une soufflante située en amont du cœur de moteur, la soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; et un réducteur agencé pour recevoir une entrée depuis l'arbre de cœur et pour délivrer en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur. Le réducteur est un réducteur épicycloïdal comprenant un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites comprenant une pluralité de broches, chaque broche étant agencée pour avoir un engrenage satellite de la pluralité d'engrenages satellites monté sur celle-ci. Un premier rapport de rigidité de porte-satellites à broche valant : est supérieur ou égal à 10. Le premier rapport de rigidité de porte-satellites à broche peut être inférieur ou égal à 40. Le premier rapport de rigidité de porte-satellites à broche peut être supérieur ou égal à 15, et éventuellement dans la plage allant de 15 à 30. La rigidité torsionnelle linéaire efficace du porte-satellites peut être supérieure ou égale à 7,00x10 9 N/m, et éventuellement dans la plage allant de 7,00x10 9 à 1,20x10 11 N/m ou de 9,1x10 9 à 8,0x10 10 N/m. La rigidité flexionnelle radiale de chaque broche peut être supérieure ou égale à 3,00x10 8 N/m, et éventuellement supérieure ou égale à 6,3x10 8 N/m. Un deuxième rapport de rigidité de porte-satellites à broche valant : est supérieur ou égal à 24, et éventuellement supérieur ou égal à 34, et éventuellement inférieur ou égal à 180. La soufflante peut avoir un diamètre de soufflante dans la plage allant de 240 à 280 cm. Dans de tels modes de réalisation, le premier rapport de rigidité de porte-satellites à broche peut être supérieur ou égal à 15, et éventuellement dans la plage allant de 15 à 25. Selon une autre possibilité, la soufflante peut avoir un diamètre de soufflante dans la plage allant de 330 à 380 cm. Dans de tels modes de réalisation, le premier rapport de rigidité de porte-satellites à broche peut être supérieur ou égal à 16, et éventuellement dans la plage allant de 16 à 35. Selon un vingt-troisième aspect, on fournit un moteur à turbine à gaz pour un aéronef, le moteur comprenant un cœur de moteur comprenant une turbine, un compresseur et un arbre de cœur reliant la turbine au compresseur ; une soufflante située en amont du cœur de moteur, la soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; et un réducteur agencé pour recevoir une entrée depuis l'arbre de cœur et pour délivrer en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur. Le réducteur est un réducteur épicycloïdal comprenant un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites comprenant une pluralité de broches, chaque broche étant agencée pour avoir un engrenage satellite de la pluralité d'engrenages satellites monté sur celle-ci. Un deuxième rapport de rigidité de porte-satellites à broche valant : est supérieur ou égal à 24, et éventuellement peut être inférieur ou égal à 180. Le deuxième rapport de rigidité de porte-satellites à broche peut être supérieur ou égal à 34, et éventuellement dans la plage allant de 34 à 140. La rigidité torsionnelle du porte-satellites peut être supérieure ou égale à 1,60x10 8 Nm/rad, et éventuellement peut être dans la plage allant de 1,60x10 8 à 1,00x10 11 Nm/rad, ou de 2,7x10 8 à 1x10 10 Nm/rad. La rigidité d'inclinaison de chaque broche peut être supérieure ou égale à 4,0x10 6 Nm/rad, et éventuellement peut être supérieure ou égale à 8,7x10 6 Nm/rad. Un premier rapport de rigidité de porte-satellites à broche valant : peut être supérieur ou égal à 10 ou 15. Le premier rapport de rigidité de porte-satellites à broche peut être inférieur ou égal à 40, et éventuellement dans la plage allant de 15 à 30. La soufflante peut avoir un diamètre de soufflante dans la plage allant de 240 à 280 cm. Dans de tels modes de réalisation, le deuxième rapport de rigidité de porte-satellites à broche peut être supérieur ou égal à 34, et éventuellement dans la plage allant de 34 à 120. Selon une autre possibilité, la soufflante peut avoir un diamètre de soufflante dans la plage allant de 330 à 380 cm. Dans de tels modes de réalisation, le deuxième rapport de rigidité de porte-satellites à broche peut être supérieur ou égal à 40, et éventuellement dans la plage allant de 40 à 180. L'inventeur a trouvé que la rigidité torsionnelle du porte-satellites et la rigidité flexionnelle radiale et/ou d'inclinaison de chaque broche du porte-satellites doivent être sélectionnées pour correspondre à la relation de l’invention de façon à améliorer la longévité et/ou le rendement du moteur, par exemple en protégeant les dents d'engrenage et/ou en améliorant le partage de charge des engrenages satellites. La rigidité torsionnelle du porte-satellites est pour cette raison agencée pour être relativement élevée par comparaison avec la rigidité flexionnelle radiale et/ou d'inclinaison de chaque broche individuelle, pour réduire ou éviter le risque de déformation de dents d'engrenage comme décrit précédemment tout en réduisant également la charge différentielle / en améliorant le partage de charge. En outre, l'inventeur a trouvé que la rigidité d'inclinaison de broche peut avoir un effet plus significatif que la rigidité flexionnelle radiale de broche - des déflexions d'inclinaison excessives de la broche peuvent être plus dommageables que des déflexions flexionnelles radiales pour le même ordre de grandeur de déflexion, car les déflexions d'inclinaison peuvent produire deux effets conjugués – premièrement, le partage de charge peut empirer, avec certains engrenages satellites prenant une part plus grande de la charge que d'autres, et deuxièmement la distribution de face de cette charge se déplace. La plus grande force sur un engrenage satellite particulier est pour cette raison concentrée sur un côté de l'engrenage plutôt que distribuée de manière égale à travers la dent. La charge accrue sur cet engrenage et la concentration accrue de cette charge peuvent pour cette raison endommager les dents d'engrenage. Le maintien de la rigidité d'inclinaison de broche au-dessus de 4,0x10 6 Nm/rad, et éventuellement au-dessus de 8,7x10 6 Nm/rad ou de 1,4x10 7 Nm/rad peut pour cette raison présenter une importance particulière dans certains modes de réalisation. Une augmentation relative de la rigidité torsionnelle du porte-satellites à l'extérieur des relations spécifiées peut fournir des rendements qui diminuent, ou affecter vraiment négativement la performance, du fait de la taille et/ou du poids inutiles du porte-satellites plus rigide annihilant les gains de performance de réduction d'enroulement. Chaque broche peut avoir un raccordement souple au porte-satellites. Le raccordement souple peut être fourni par un ou plusieurs parmi une partie de la broche, une partie du porte-satellites, et/ou un composant indépendant. Le raccordement souple peut être classé comme partie de la broche dans le but d'évaluer la rigidité de broche. Selon un vingt-quatrième aspect, on fournit un procédé de fonctionnement d'un moteur à turbine à gaz pour un aéronef, le moteur comprenant un cœur de moteur comprenant une turbine, un compresseur et un arbre de cœur raccordant la turbine au compresseur ; une soufflante située en amont du cœur de moteur, la soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; et un réducteur agencé pour recevoir une entrée depuis l'arbre de cœur et pour délivrer en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur. Le réducteur est un réducteur épicycloïdal comprenant un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés. Un premier rapport de rigidité de porte-satellites à broche valant : est supérieur ou égal à 10, et éventuellement supérieur ou égal à 15, (et/ou éventuellement inférieur ou égal à 40) ; ou un deuxième rapport de rigidité de porte-satellites à broche valant : est supérieur ou égal à 24 (et éventuellement inférieur ou égal à 180). Le procédé comprend le fonctionnement du moteur à turbine à gaz pour fournir une propulsion dans des conditions de croisière. Le moteur peut être tel que décrit dans les vingt-deuxième ou vingt-troisième aspects. Le procédé peut comprendre un entraînement du réducteur avec un couple d'entrée : (i) supérieur ou égal à 10 000 Nm, et éventuellement de 10 000 à 50 000 Nm en croisière ; et/ou (ii) supérieur ou égal à 28 000 Nm, et éventuellement de 28 000 à 135 000 Nm à la poussée maximale au décollage. Selon un vingt-cinquième aspect, on fournit un propulseur pour un aéronef, le propulseur comprenant une soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; un réducteur ; et une unité motrice pour entraîner la soufflante via le réducteur. Le réducteur est un réducteur épicycloïdal agencé pour recevoir une entrée depuis un arbre de cœur entraîné par l'unité motrice et pour délivrer en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur, et comprend un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée, et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés. Un premier rapport de rigidité de porte-satellites à broche valant : est supérieur ou égal à 10, et éventuellement inférieur ou égal à 40. Selon un vingt-sixième aspect, on fournit un propulseur pour un aéronef, le propulseur comprenant une soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; un réducteur ; et une unité motrice pour entraîner la soufflante via le réducteur. Le réducteur est un réducteur épicycloïdal agencé pour recevoir une entrée depuis un arbre de cœur entraîné par l'unité motrice et pour délivrer en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur, et comprend un engrenage solaire, une pluralité d'engrenages satellites, une couronne dentée, et un porte-satellites sur lequel les engrenages satellites sont montés. Un deuxième rapport de rigidité de porte-satellites à broche valant : est supérieur ou égal à 24, et éventuellement inférieur ou égal à 180. Le propulseur peut avoir certaines ou toutes les caractéristiques décrites ci-dessus par rapport au moteur à turbine à gaz, et peut être un moteur à turbine à gaz dans certains modes de réalisation. Selon divers autres aspects de l'invention, les limites spécifiées sur les premier et deuxième rapports de rigidité de porte-satellites à broche peuvent être remplacées par les, ou fournies en plus des, limites spécifiées sur le produit des composantes du rapport de rigidité respectif, c'est-à-dire des limites sur la rigidité torsionnelle du porte-satellites multipliée par la rigidité d'inclinaison d'une broche, ou sur la rigidité torsionnelle linéaire efficace du porte-satellites multipliée par la rigidité flexionnelle radiale d'une broche. La valeur de ce produit pour le premier rapport de rigidité de porte-satellites à broche (c'est-à-dire la rigidité torsionnelle linéaire efficace du porte-satellites multipliée par la rigidité flexionnelle radiale de broche), selon divers aspects, peut être supérieure ou égale à 2,1x10 18 N 2 m -2 , et éventuellement inférieure à 3,6x10 20 N 2 m -2 . Éventuellement, la valeur peut être supérieure ou égale à 5,8x10 18 N 2 m -2 , et éventuellement inférieure à 1,7x10 20 N 2 m -2 . La valeur de ce produit pour le deuxième rapport de rigidité de porte-satellites à broche, 9c'est-à-dire la rigidité torsionnelle du porte-satellites multipliée par la rigidité d'inclinaison de broche), selon divers aspects, peut être supérieure ou égale à 1,0x10 15 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement inférieure à 4,7x10 17 N 2 m 2 rad -2 . Éventuellement, la valeur peut être supérieure ou égale à 2,5x10 15 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement inférieure à 2,0x10 17 N 2 m 2 rad -2 . L'homme du métier comprendra que les aspects de moteur à turbine à gaz, de procédé et de propulseur peuvent être formulés en conséquence. Les caractéristiques facultatives des aspects pour le rapport correspondant peuvent également s'appliquer à ces aspects. Selon l'un quelconque des aspects précédents, l'un quelconque ou plusieurs quelconques de ce qui suit peut s'appliquer selon ce qui est applicable : La turbine peut être une première turbine, le compresseur un premier compresseur, et l'arbre de cœur un premier arbre de cœur. Le cœur de moteur peut comprendre en outre une deuxième turbine, un deuxième compresseur et un deuxième arbre de cœur raccordant la deuxième turbine au deuxième compresseur. La deuxième turbine, le deuxième compresseur et le deuxième arbre de cœur peuvent être agencés pour tourner à une vitesse de rotation plus élevée que le premier arbre de cœur. Le porte-satellites peut comprendre une plaque avant et une plaque arrière et des broches s'étendant entre elles. Chaque broche peut être agencée pour avoir un engrenage satellite monté sur celle-ci. Le porte-satellites peut comprendre en outre des ergots s'étendant entre les plaques avant et arrière, les ergots étant agencés pour passer entre des engrenages satellites adjacents. Le réducteur peut comprendre un nombre impair d'engrenages satellites, et éventuellement peut comprendre 3, 5 ou 7 engrenages satellites. La soufflante peut avoir un diamètre de soufflante supérieur à 240 cm et inférieur ou égal à 380 cm, et éventuellement supérieur à 300 cm et inférieur ou égal à 380 cm. L'arbre d'entrée de réducteur peut fournir un montage souple pour l'engrenage solaire de telle sorte qu'un certain mouvement de l'engrenage solaire est facilité. L'arbre de cœur peut comprendre une section plus rigide et une section moins rigide, la section moins rigide fournissant l'arbre d'entrée de réducteur et étant agencée pour se trouver entre la section plus rigide et l'engrenage solaire et étant agencée pour fournir le, ou pour contribuer au, montage souple de l'engrenage solaire. Un rapport d'engrenage du réducteur peut être dans n'importe quelle plage décrite ici, par exemple dans la plage allant de 3,2 à 4,5, et éventuellement de 3,3 à 4,0. Une poussée spécifique du moteur en croisière peut être dans la plage allant de 70 à 90 NKg -1 s. Un rapport de contournement en croisière peut être dans la plage allant de 12,5 à 18 ; et éventuellement de 13 à 16. Pour n'importe quel paramètre ou rapport de paramètres X décrit ici, une limite sur les valeurs que X peut prendre qui est exprimée par « X est supérieur ou égal à Y » peut, selon une autre possibilité, être exprimé par « 1/X est inférieur ou égal à 1/Y ». N'importe lequel des rapports ou paramètres définis dans les aspects et mentions ci-dessus peut pour cette raison être exprimé par « 1/X est inférieur ou égal à 1/Y » plutôt que « X est supérieur ou égal à Y ». Zéro peut être considéré comme la limite inférieure sur la valeur de 1/X. Divers paramètres du réducteur, et/ou du moteur de manière plus générale, peuvent être ajustés pour permettre au moteur de répondre aux spécifications des divers aspects résumés ci-dessus. Des commentaires sur divers paramètres tels sont fournis ci-dessous, avec d'autres exemples de façons selon lesquelles ceux-ci peuvent être ajustés fournis plus loin dans la description des composants. Un ou plusieurs parmi la taille de réducteur, la géométrie de réducteur (incluant la présence ou l'absence d'ergots dans le porte-satellites, et le nombre, la taille et/ou la forme d'éventuels ergots présents), et le choix de matériau, entre autres facteurs, peuvent être sélectionnés ou ajustés pour obtenir une rigidité souhaitée de porte-satellites. Les matériaux desquels le porte-satellites est constitué (souvent des aciers) peuvent, par exemple, avoir un module de Young dans la plage allant de 100 à 250 GPa, ou 105 à 215 GPa, et éventuellement environ 210 GPa – différents grades d'acier ou d'autres types de métal, peuvent être sélectionnés pour obtenir différentes rigidités pour les mêmes taille et géométrie. Par exemple, des aciers avec un module de Young dans la plage 190 à 215 GPa, des alliages de titane avec un module de Young dans la plage 105 à 120 GPa, ou un métal tel que le titane avec un module de Young d'environ 110 GPa peuvent être utilisés dans divers modes de réalisation. La flexibilité du porte-satellites (en réalité l'inverse de la rigidité) permet des changements d'alignement des engrenages et paliers - l'inventeur était conscient qu'une certaine quantité de flexibilité en certains endroits peut avantageusement permettre à des désalignements de fabrication d'être corrigés en cours d'utilisation, qu'un certain désalignement peut être toléré, et qu'un plus grand désalignement pourrait affecter de manière préjudiciable le fonctionnement du moteur, et a trouvé diverses relations de rigidité pour capter les avantages de plages de rigidité appropriées. Un ou plusieurs parmi le choix de matériau, la géométrie de broche (par exemple le diamètre), la conception de montage de broche et la structure interne de broche (par exemple pleine ou creuse) peuvent être sélectionnés ou ajustés pour obtenir une rigidité de broche souhaitée. Les matériaux de broche peuvent souvent être des aciers (souvent avec un module de Young de 100 à 250 GPa, et éventuellement d'environ 210 GPa) et un ou plusieurs grades d'acier différents peuvent être sélectionnés pour ajuster la rigidité. Une certaine flexibilité des broches peut être fournie pour permettre une correction de désalignement de satellites, mais trop de flexibilité peut créer des désalignements dommageables. L'augmentation excessive de rigidité de broche peut entraîner une taille et/ou un poids excessifs réduisant la performance globale. En ce qui concerne l'arbre d'entrée de réducteur, l'inventeur a trouvé que la rigidité torsionnelle de l'arbre d'entrée de réducteur a un effet sur la rigidité torsionnelle de la transmission entière, mais un effet relativement minimal sur le fonctionnement du réducteur, car une déflexion torsionnelle entraîne seulement un enroulement, et pas un désalignement d'engrenages. L'arbre d'entrée de réducteur peut pour cette raison avoir une plus basse rigidité torsionnelle que le porte-satellites sans effets préjudiciables. Des considérations similaires peuvent s'appliquer à l'arbre de soufflante (l'arbre de sortie de réducteur). L'inventeur a réalisé qu'une diminution des rigidités torsionnelles des arbres en dessous des plages définies ici peut entraîner des vibrations de torsion préjudiciables à des fréquences modales basses (l'homme du métier comprendra que les modes tourbillonnaires à plus basse fréquence modale ont de plus grandes amplitudes/déflexions que les modes plus élevés, et qu'il est donc plus important de les éviter), tandis qu'une augmentation de la rigidité torsionnelle au-dessus des plages définies ici peut entraîner une taille et/ou un poids excessifs de l'arbre sans amélioration correspondante de performance. Un ou plusieurs parmi le diamètre d'arbre, le(s) matériau(x) et l'épaisseur de paroi peuvent être ajustés de façon à obtenir des rigidités d'arbre dans les plages souhaitées. En ce qui concerne la taille de réducteur, et en particulier le diamètre de cercle primitif (DCP) de couronne dentée en guise de mesure de taille de réducteur, l'inventeur était conscient qu'un DCP optimal peut être sélectionné en considérant la relation entre une performance améliorée en raison d'une utilisation améliorée de l'effet de levier pour de plus grandes tailles de réducteur, et l'effet d'une traînée accrue pour de plus grandes tailles de réducteur (diminuant les bénéfices de l'effet de levier amélioré de la plus grande taille au-dessus d'un certain DCP, et une taille et un poids accrus de la plus grande taille). Les matériaux de couronne dentée peuvent être sélectionnés pour garantir qu'une densité de couple maximale attendue pour la taille de DCP serait bien à l'intérieur des limites de tolérance. Un ou plusieurs parmi le ou les matériau(x) et la géométrie de support de réducteur peuvent être ajustés pour obtenir une rigidité torsionnelle souhaitée. L'inventeur était conscient que la rigidité torsionnelle de support de réducteur peut être sélectionnée pour être suffisamment élevée pour supprimer des effets de fluctuation de couple, en maintenant ainsi les mouvements de réducteur dans des limites acceptables, tout en évitant l'addition de taille et/ou de poids inutiles. Comme indiqué ailleurs dans le présent document, la présente description peut concerner un moteur à turbine à gaz. Un tel moteur à turbine à gaz peut comprendre un cœur de moteur comprenant une turbine, une chambre de combustion, un compresseur, et un arbre de cœur raccordant la turbine au compresseur. Un tel moteur à turbine à gaz peut comprendre une soufflante (ayant des aubes de soufflante) située en amont du cœur de moteur. Le moteur à turbine à gaz peut comprendre un réducteur qui reçoit une entrée d'un arbre de cœur et délivre en sortie un entraînement à la soufflante de manière à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation inférieure à celle de l'arbre de cœur. L'entrée vers le réducteur peut être directement à partir de l'arbre de cœur, ou indirectement à partir de l'arbre de cœur, par exemple par l'intermédiaire d'un arbre et/ou engrenage droits. L'arbre de cœur peut solidariser la turbine et le compresseur, de telle sorte que la turbine et le compresseur tournent à la même vitesse (avec la soufflante tournant à une vitesse plus basse). Le moteur à turbine à gaz tel que décrit ici peut avoir n'importe quelle architecture générale appropriée. Par exemple, le moteur à turbine à gaz peut avoir n'importe quel nombre souhaité d'arbres qui relient des turbines et des compresseurs, par exemple un, deux ou trois arbres. À titre d'exemple uniquement, la turbine reliée à l'arbre de cœur peut être une première turbine, le compresseur relié à l'arbre de cœur peut être un premier compresseur, et l'arbre de cœur peut être un premier arbre de cœur. Le cœur de moteur peut comprendre en outre une deuxième turbine, un deuxième compresseur et un deuxième arbre de cœur raccordant la deuxième turbine au deuxième compresseur. La deuxième turbine, le deuxième compresseur et le deuxième arbre de cœur peuvent être agencés pour tourner à une vitesse de rotation plus élevée que le premier arbre de cœur. Dans un tel agencement, le deuxième compresseur peut être positionné axialement en aval du premier compresseur. Le deuxième compresseur peut être agencé pour recevoir (par exemple recevoir directement, par exemple par l'intermédiaire d'un conduit généralement annulaire) un flux depuis le premier compresseur. Le réducteur peut être agencé pour être entraîné par l'arbre de cœur qui est configuré pour tourner (par exemple en cours d'utilisation) à la vitesse de rotation la plus basse (par exemple le premier arbre de cœur dans l'exemple ci-dessus). Par exemple, le réducteur peut être agencé pour être entraîné uniquement par l'arbre de cœur qui est configuré pour tourner (par exemple en cours d'utilisation) à la vitesse de rotation la plus basse (par exemple être uniquement le premier arbre de cœur, et non le deuxième arbre de cœur, dans l'exemple ci-dessus). En variante, le réducteur peut être agencé pour être entraîné par n'importe quel ou n'importe quels arbre(s), par exemple les premier et/ou deuxième arbres dans l'exemple ci-dessus. Le réducteur peut être une boîte de réduction (en cela que la sortie vers la soufflante présente une vitesse de rotation inférieure à l'entrée depuis l'arbre de cœur). N'importe quel type de réducteur peut être utilisé. Par exemple, le réducteur peut être un réducteur « planétaire » ou « en étoile », tel que décrit d'une manière plus détaillée ailleurs dans le présent document. Le réducteur peut avoir n'importe quel rapport de réduction souhaité (défini comme la vitesse de rotation de l'arbre d'entrée divisée par la vitesse de rotation de l'arbre de sortie), par exemple supérieur à 2,5, par exemple dans la plage de 3 à 4,2 ou de 3,2 à 3,8, par exemple de l'ordre de ou d'au moins 3, 3,1, 3,2, 3,3, 3,4, 3,5, 3,6, 3,7, 3,8, 3,9, 4, 4,1 ou 4,2. Le rapport d'engrenage peut être, par exemple, entre deux quelconques des valeurs dans la phrase précédente. Strictement à titre d'exemple, le réducteur peut être un réducteur en « étoile » ayant un rapport dans la plage allant de 3,1 ou 3,2 à 3,8. Dans certains agencements, le rapport d'engrenage peut être à l'extérieur de ces plages. Dans n'importe quel moteur à turbine à gaz tel que décrit ici, une chambre de combustion peut être fournie axialement en aval de la soufflante et du ou des compresseur(s). Par exemple, la chambre de combustion peut être directement en aval du (par exemple à la sortie du) deuxième compresseur, lorsqu'un deuxième compresseur est fourni. À titre d'exemple supplémentaire, le flux à la sortie vers la chambre de combustion peut être fourni à l'entrée de la deuxième turbine, lorsqu'une deuxième turbine est fournie. La chambre de combustion peut être fournie en amont de la ou des turbine(s). Le ou chaque compresseur (par exemple le premier compresseur et le deuxième compresseur tels que décrits ci-dessus) peut comprendre n'importe quel nombre d'étages, par exemple de multiples étages. Chaque étage peut comprendre une rangée d'aubes de rotor et une rangée d'aubes de stator, qui peuvent être des aubes de stator variables (en ce que leur angle d'incidence peut être variable). La rangée d'aubes de rotor et la rangée d'aubes de stator peuvent être axialement décalées l'une de l'autre. La ou chaque turbine (par exemple la première turbine et la deuxième turbine telles que décrites ci-dessus) peuvent comprendre n'importe quel nombre d'étages, par exemple de multiples étages. Chaque étage peut comprendre une rangée d'aubes de rotor et une rangée d'aubes de stator. La rangée d'aubes de rotor et la rangée d'aubes de stator peuvent être axialement décalées l'une de l'autre. Chaque aube de soufflante peut être définie comme ayant une portée radiale s'étendant d'un pied (ou d'un moyeu) au niveau d'un emplacement radialement interne lavé par les gaz, ou position de portée de 0 %, jusqu'à une pointe à une position de portée de 100 %. Le rapport du rayon de l'aube de soufflante au niveau du moyeu au rayon de l'aube de soufflante au niveau de la pointe peut être inférieur à (ou de l'ordre de) l'un quelconque parmi : 0,4, 0,39, 0,38, 0,37, 0,36, 0,35, 0,34, 0,33, 0,32, 0,31, 0,3, 0,29, 0,28, 0,27, 0,26 ou 0,25. Le rapport du rayon de l'aube de soufflante au niveau du moyeu au rayon de l'aube de soufflante au niveau de la pointe peut être inclus dans une plage délimitée par deux quelconques des valeurs de la phrase précédente (c'est-à-dire que les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures), par exemple dans la plage de 0,28 à 0,32. Ces rapports peuvent être couramment désignés le rapport du moyeu à la pointe. Le rayon au niveau du moyeu et le rayon au niveau de la pointe peuvent l'un et l'autre être mesurés au niveau de la partie de bord d'attaque (ou axialement la plus en avant) de l'aube. Le rapport du moyeu à la pointe fait référence, bien sûr, à la partie lavée par les gaz de l'aube de soufflante, c'est-à-dire la partie radialement à l'extérieur d'une quelconque plate-forme. Le rayon de la soufflante peut être mesuré entre la ligne médiane du moteur et la pointe d'une aube de soufflante au niveau de son bord d'attaque. Le diamètre de soufflante (qui peut être simplement deux fois le rayon de la soufflante) peut être supérieur à (ou de l'ordre de) l'un quelconque parmi : 220 cm, 230 cm, 240 cm, 250 cm (environ 100 pouces), 260 cm, 270 cm (environ 105 pouces), 280 cm (environ 110 pouces), 290 cm (environ 115 pouces), 300 cm (environ 120 pouces), 310 cm, 320 cm (environ 125 pouces), 330 cm (environ 130 pouces), 340 cm (environ 135 pouces), 350 cm, 360 cm (environ 140 pouces), 370 cm (environ 145 pouces), 380 cm (environ 150 pouces), 390 cm (environ 155 pouces), 400 cm, 410 cm (environ 160 pouces) ou 420 cm (environ 165 pouces). Le diamètre de la soufflante peut être compris dans une plage inclusive délimitée par deux quelconques des valeurs de la phrase précédente (c'est-à-dire que les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures), par exemple dans la plage de 240 cm à 280 cm ou de 330 cm à 380 cm. La vitesse de rotation de la soufflante peut varier en cours d'utilisation. Généralement, la vitesse de rotation est plus basse pour des soufflantes avec un diamètre plus élevé. Strictement à titre d'exemple non limitatif, la vitesse de rotation de la soufflante aux conditions de croisière peut être inférieure à 2500 tr/min, par exemple inférieure à 2300 tr/min. Strictement à titre d'exemple non limitatif supplémentaire, la vitesse de rotation de la soufflante aux conditions de croisière pour un moteur ayant un diamètre de soufflante dans la plage de 220 cm à 300 cm (par exemple de 240 cm à 280 cm ou de 250 cm à 270 cm) peut être comprise dans la plage de 1700 tr/min à 2500 tr/min, par exemple dans la plage de 1800 tr/min à 2300 tr/min, par exemple dans la plage de 1900 tr/min à 2100 tr/min. À titre d'exemple non limitatif uniquement, la vitesse de rotation de la soufflante dans des conditions de croisière pour un moteur ayant un diamètre de soufflante dans la plage de 330 cm à 380 cm peut être comprise dans la plage de 1200 tr/min à 2000 tr/min, par exemple dans la plage de 1300 tr/min à 1800 tr/min, par exemple dans la plage de 1400 tr/min à 1800 tr/min. En cours d'utilisation du moteur à turbine à gaz, la soufflante (avec les aubes de soufflante associées) tourne autour d'un axe de rotation. Cette rotation résulte en un déplacement de la pointe de l'aube de soufflante avec une vitesse U tip . Le travail effectué par les aubes de soufflante 13 sur le flux conduit à une élévation de l'enthalpie dH du flux. Une charge de pointe de soufflante peut être définie par dH/U tip 2 , où dH est l'augmentation d'enthalpie (par exemple l'augmentation d'enthalpie moyenne 1-D) à travers la soufflante et U tip est la vitesse (de translation) de la pointe de soufflante, par exemple au niveau du bord d'attaque de la pointe (qui peut être défini en tant que rayon de pointe de soufflante au niveau du bord d'attaque multiplié par la vitesse angulaire). La charge de pointe de soufflante aux conditions de croisière peut être supérieure à (ou de l'ordre de) l'un quelconque parmi : 0,28, 0,29, 0,30, 0,31, 0,32, 0,33, 0,34, 0,35, 0,36, 0,37, 0,38, 0,39 ou 0,4. La charge de pointe de soufflante peut être dans une plage inclusive délimitée par deux quelconques des valeurs de la phrase précédente (c'est-à-dire que les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures), par exemple dans la plage de 0,28 à 0,31 ou de 0,29 à 0,3. Des moteurs à turbine à gaz conformément à la présente description peuvent avoir n'importe quel rapport de contournement souhaité, où le rapport de contournement est défini comme le rapport du débit massique du flux à travers le conduit de contournement au débit massique du flux à travers le cœur aux conditions de croisière. Dans certains agencements le rapport de contournement peut être supérieur à (ou de l'ordre de) n'importe lequel des suivants : 10, 10,5, 11, 11,5, 12, 12,5, 13, 13,5, 14, 14,5, 15, 15,5, 16, 16,5, 17, 17,5, 18, 18,5, 19, 19,5 ou 20. Le rapport de contournement peut être dans une plage inclusive délimitée par deux quelconques des valeurs de la phrase précédente (c'est-à-dire que les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures), par exemple dans la plage de 12 à 16, de 13 à 15, ou de 13 à 14. Le conduit de contournement peut être sensiblement annulaire. Le conduit de contournement peut être radialement à l'extérieur du moteur de cœur. La surface radialement externe du conduit de contournement peut être définie par une nacelle et/ou un carter de soufflante. Le rapport de pression global d'un moteur à turbine à gaz tel que décrit ici peut être défini comme le rapport de la pression totale en amont de la soufflante à la pression totale au niveau de la sortie du compresseur de plus haute pression (avant entrée dans la chambre de combustion). À titre d'exemple non limitatif, le rapport de pression global d'un moteur à turbine à gaz tel que décrit ici en croisière peut être supérieur à (ou de l'ordre de) n'importe lequel des suivants : 35, 40, 45, 50, 55, 60, 65, 70, 75. Le rapport de pression global peut être dans une plage inclusive délimitée par deux quelconques des valeurs de la phrase précédente (c'est-à-dire que les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures), par exemple dans la plage de 50 à 70. La poussée spécifique d'un moteur peut être définie comme la poussée nette du moteur divisée par le débit massique total à travers le moteur. Aux conditions de croisière, la poussée spécifique d'un moteur décrit ici peut être inférieure à (ou de l'ordre de) n'importe laquelle des suivantes : 110 Nkg -1 s, 105 Nkg -1 s, 100 Nkg -1 s, 95 Nkg -1 s, 90 Nkg -1 s, 85 Nkg -1 s ou 80 Nkg -1 s. La poussée spécifique peut être dans une plage inclusive délimitée par deux quelconques des valeurs de la phrase précédente (c'est-à-dire que les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures), par exemple dans la plage de 80 Nkg -1 s à 100 Nkg -1 s, ou de 85 Nkg -1 s à 95 Nkg -1 s. De tels moteurs peuvent être particulièrement efficaces par comparaison avec des moteurs à turbine à gaz classiques. Un moteur à turbine à gaz tel que décrit ici peut avoir n'importe quelle poussée maximale souhaitée. Strictement à titre d'exemple non limitatif, une turbine à gaz telle que décrite ici peut être susceptible de produire une poussée maximale d'au moins (ou de l'ordre de) n'importe laquelle des suivantes : 160 kN, 170 kN, 180 kN, 190 kN, 200 kN, 250 kN, 300 kN, 350 kN, 400 kN, 450 kN, 500 kN ou 550 kN. La poussée maximale peut être une plage incluse délimitée par deux quelconques des valeurs dans la phrase précédente (c'est-à-dire que les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures). À titre d'exemple uniquement, une turbine à gaz telle que décrite ici peut être capable de produire une poussée maximale dans la plage de 330 kN à 420 kN, par exemple de 350 kN à 400 kN. La poussée mentionnée ci-dessus peut être la poussée nette maximale dans des conditions atmosphériques standard au niveau de la mer plus 15 degrés C (pression ambiante de 101,3 kPa, température de 30 degrés C), avec le moteur statique. En cours d'utilisation, la température du flux à l'entrée de turbine haute pression peut être particulièrement élevée. Cette température, dite TET, peut être mesurée en sortie de la chambre de combustion, par exemple immédiatement en amont de la première aube de turbine, qui elle-même peut être appelée aube directrice de tuyère. En conditions de croisière, la TET peut être au moins (ou de l'ordre de) l'une quelconque des valeurs suivantes : 1400 K, 1450 K, 1500 K, 1550 K, 1600 K ou 1650 K. La TET en conditions de croisière peut être dans une plage inclusive délimitée par deux quelconques des valeurs de la phrase précédente (c'est-à-dire que les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures). La TET maximale en utilisation du moteur peut être, par exemple, au moins (ou de l'ordre de) l'une quelconque des valeurs suivantes : 1700 K, 1750 K, 1800 K, 1850 K, 1900 K, 1950 K ou 2000 K. La TET maximale peut être dans une plage inclusive délimitée par deux quelconques des valeurs de la phrase précédente (c'est-à-dire que les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures), par exemple dans la plage de 1800 K à 1950 K. La TET maximale peut se produire, par exemple, dans une condition de poussée élevée, par exemple dans une condition de poussée maximale au décollage (PMD). Telle qu'elle est utilisée ici, une condition de poussée maximale au décollage (PMD) a la signification classique. Des conditions de poussée maximale au décollage peuvent être définies comme un fonctionnement du moteur dans des conditions de pression et de température au niveau de la mer de l'atmosphère type internationale (ISA) +15 °C à la poussée maximale au décollage en bout de piste, qui est typiquement définie à une vitesse d'aéronef d'environ 0,25 Mn, ou entre environ 0,24 et 0,27 Mn. Des conditions de poussée maximale au décollage pour le moteur peuvent pour cette raison être définies comme un fonctionnement du moteur à une poussée maximale au décollage (par exemple, accélération maximale) pour le moteur à la pression au niveau de la mer et la température d'une atmosphère type internationale (ISA) + 15 °C avec une vitesse d'entrée de soufflante de 0,25 Mn. Une partie d'aube de soufflante et/ou de profil aérodynamique d'une aube de soufflante décrite ici peut être fabriquée à partir de n'importe quel matériau ou combinaison de matériaux approprié(e). Par exemple au moins une partie de l'aube de soufflante et/ou du profil aérodynamique peut être fabriquée au moins en partie à partir d'un composite, par exemple un composite à matrice métallique et/ou un composite à matrice organique, tel qu'une fibre de carbone. À titre d'exemple supplémentaire au moins une partie de l'aube de soufflante et/ou du profil aérodynamique peut être fabriquée au moins en partie à partir d'un métal, tel qu'un métal à base de titane ou un matériau à base d'aluminium (tel qu'un alliage aluminium-lithium) ou un matériau à base d'acier. L'aube de soufflante peut comprendre au moins deux régions fabriquées en utilisant des matériaux différents. Par exemple, l'aube de soufflante peut avoir un bord d'attaque protecteur, qui peut être fabriqué en utilisant un matériau qui est plus à même de résister à un impact (par exemple par des oiseaux, de la glace ou un autre matériau) que le reste de l'aube. Un tel bord d'attaque peut, par exemple, être fabriqué en utilisant du titane ou un alliage à base de titane. Ainsi, strictement à titre d'exemple, l'aube de soufflante peut avoir un corps en fibre de carbone ou à base d'aluminium (tel qu'un alliage aluminium-lithium) avec un bord d'attaque en titane. Une soufflante telle que décrite ici peut comprendre une partie centrale, à partir de laquelle les aubes de soufflante peuvent s'étendre, par exemple dans une direction radiale. Les aubes de soufflante peuvent être reliées à la partie centrale de n'importe quelle manière souhaitée. Par exemple, chaque aube de soufflante peut comprendre un élément de fixation qui peut venir en prise avec une encoche correspondante dans le moyeu (ou disque). Strictement à titre d'exemple, un tel élément de fixation peut être sous la forme d'une queue d'aronde qui peut s'encocher dans et/ou venir en prise avec une encoche correspondante dans le moyeu/disque afin de fixer l'aube de soufflante au moyeu/disque. À titre d'exemple supplémentaire, les aubes de soufflante peut-être formées de manière solidaire à une partie centrale. Un tel agencement peut être désigné disque à aubage ou couronne à aubage. N'importe quel procédé approprié peut être utilisé pour fabriquer un tel disque à aubage ou une telle couronne à aubage. Par exemple, au moins une partie des aubes de soufflante peut être usinée à partir d'un bloc et/ou au moins une partie des aubes de soufflante peut être reliée au moyeu/disque par soudure, telle qu'une soudure par friction linéaire. Les moteurs à turbine à gaz décrits ici peuvent être ou non pourvus d'une tuyère à section variable (VAN). Une telle tuyère à section variable peut permettre de faire varier l'aire de sortie du conduit de contournement en cours d'utilisation. Les principes généraux de la présente description peuvent s'appliquer à des moteurs avec ou sans VAN. La soufflante d'une turbine à gaz telle que décrite ici peut avoir n'importe quel nombre souhaité d'aubes de soufflante, par exemple 14, 16, 18, 20, 22, 24 ou 26 aubes de soufflante. Telles qu'elles sont utilisées ici, les conditions de croisière ont la signification classique et seraient aisément comprises par l'homme du métier. Ainsi, pour un moteur à turbine à gaz donné pour un aéronef, l'homme du métier reconnaîtrait immédiatement que des conditions de croisière signifient le point de fonctionnement du moteur à mi-croisière d'une mission donnée (qui peut être désignée dans l'industrie en tant que « mission économique ») d'un aéronef auquel le moteur à turbine à gaz est conçu pour être fixé. En ce sens, la mi-croisière est le point dans un cycle de vol d'aéronef au niveau duquel 50 % du carburant total qui est brûlé entre la fin de la montée et le début de la descente a été brûlé (ce qui peut être approximé par le point médian – en termes de temps et/ou de distance – entre la fin de la montée et le début de la descente). Des conditions de croisière définissent ainsi un point de fonctionnement du moteur à turbine à gaz qui fournit une poussée qui assurerait un fonctionnement en régime permanent (c'est-à-dire le maintien d'une altitude constante et d'un nombre de Mach constant) à mi-croisière d'un aéronef auquel il est conçu pour être fixé, en tenant compte du nombre de moteurs fournis sur cet aéronef. Par exemple lorsqu'un moteur est conçu pour être fixé à un aéronef qui a deux moteurs du même type, aux conditions de croisière le moteur fournit la moitié de la poussée totale qui serait requise pour un fonctionnement en régime permanent de cet aéronef à mi-croisière. En d'autres termes, pour un moteur à turbine à gaz donné pour un aéronef, les conditions de croisière sont définies en tant que point de fonctionnement du moteur qui fournit une poussée spécifiée (requise pour fournir – en combinaison avec n'importe quels autres moteurs sur l'aéronef – un fonctionnement en régime permanent de l'aéronef auquel il est conçu pour être fixé à un nombre de Mach à mi-croisière donné) aux conditions atmosphériques à mi-croisière (définies par l'atmosphère type internationale selon ISO 2533 à l'altitude à mi-croisière). Pour n'importe quel moteur à turbine à gaz donné pour un aéronef, la poussée à mi-croisière, les conditions atmosphériques et le nombre de Mach sont connus, et donc le point de fonctionnement du moteur aux conditions de croisière est clairement défini. Strictement à titre d'exemple, la vitesse avant à la condition de croisière peut être n'importe quel point dans la plage allant de Mach 0,7 à 0,9, par exemple 0,75 à 0,85, par exemple 0,76 à 0,84, par exemple 0,77 à 0,83, par exemple 0,78 à 0,82, par exemple 0,79 à 0,81, par exemple de l'ordre de Mach 0,8, de l'ordre de Mach 0,85 ou dans la plage allant de 0,8 à 0,85. N'importe quelle vitesse unique au sein de ces plages peut faire partie de la condition de croisière. Pour un certain aéronef, les conditions de croisière peuvent être à l'extérieur de ces plages, par exemple en dessous de Mach 0,7 ou au-dessus de Mach 0,9. Strictement à titre d'exemple, les conditions de croisière peuvent correspondre à des conditions atmosphériques types (selon l'atmosphère type internationale, ISA) à une altitude qui est dans la plage allant de 10 000 m à 15 000 m, par exemple dans la plage allant de 10 000 m à 12 000 m, par exemple dans la plage allant de 10 400 m à 11 600 m (à peu près 38 000 pieds), par exemple dans la plage allant de 10 500 m à 11 500 m, par exemple dans la plage allant de 10 600 m à 11 400 m, par exemple dans la plage allant de 10 700 m (à peu près 35 000 pieds) à 11 300 m, par exemple dans la plage allant de 10 800 m à 11 200 m, par exemple dans la plage allant de 10 900 m à 11 100 m, par exemple de l'ordre de 11 000 m. Les conditions de croisière peuvent correspondre à des conditions atmosphériques types à n'importe quelle altitude donnée dans ces plages. Strictement à titre d'exemple, les conditions de croisière peuvent correspondre à un point de fonctionnement du moteur qui fournit un niveau de poussée requis connu (par exemple une valeur dans la plage allant de 30 kN à 35 kN) à un nombre de Mach (Mn) avant de 0,8 et des conditions atmosphériques types (selon l'atmosphère type internationale) à une altitude de 38 000 pieds (11 582 m). Strictement à titre d'exemple supplémentaire, les conditions de croisière peuvent correspondre à un point de fonctionnement du moteur qui fournit un niveau de poussée requis connu (par exemple une valeur dans la plage allant de 50 kN à 65 kN) à un nombre de Mach avant de 0,85 et des conditions atmosphériques types (selon l'atmosphère type internationale) à une altitude de 35 000 pieds (10 668 m). En cours d'utilisation, un moteur à turbine à gaz décrit ici peut fonctionner aux conditions de croisière définies ailleurs dans le présent document. De telles conditions de croisière peuvent être déterminées par les conditions de croisière (par exemple les conditions à mi-croisière) d'un aéronef auquel au moins un (par exemple 2 ou 4) moteur à turbine à gaz peut être monté afin de fournir une poussée de propulsion. Selon un aspect, on fournit un aéronef comprenant un moteur à turbine à gaz tel que décrit ici. L'aéronef selon cet aspect est l'aéronef pour lequel le moteur à turbine à gaz a été conçu pour être fixé. Ainsi, les conditions de croisière selon cet aspect correspondent à la mi-croisière de l'aéronef, telle que définie ailleurs dans le présent document. Selon un aspect, on fournit un procédé de fonctionnement d'un moteur à turbine à gaz tel que décrit ici. Le fonctionnement peut être aux conditions de croisière telles que définies ailleurs dans le présent document (par exemple en termes de poussée, de conditions atmosphériques et de nombre de Mach). Selon un aspect, on fournit un procédé de fonctionnement d'un aéronef comprenant un moteur à turbine à gaz tel que décrit ici. Le fonctionnement selon cet aspect peut inclure (ou peut être) un fonctionnement à la mi-croisière de l'aéronef, tel que défini ailleurs dans le présent document. Tandis que dans les agencements décrits ici la source d'entraînement pour la soufflante de propulsion est fournie par un moteur à turbine à gaz, l'homme du métier aura à l'esprit l'applicabilité des configurations de réducteur décrites ici à d'autres formes de propulseur d'aéronef comprenant des types d'entraînement alternatifs. Par exemple, les agencements de réducteur précités peuvent être utilisés dans des propulseurs d'aéronef comprenant une soufflante de propulsion entraînée par un moteur électrique. Dans de telles circonstances, le moteur électrique peut être configuré pour fonctionner à des vitesses de rotation plus élevées et ainsi peut avoir un plus faible diamètre de rotor et peut être à plus haute densité de puissance. Les configurations de réducteur des aspects susmentionnés peuvent être employées pour réduire la vitesse de rotation d'entrée pour la soufflante ou l'hélice pour lui permettre de fonctionner à un régime à rendement plus favorable. Ainsi, selon un aspect, on fournit une unité de propulsion électrique pour un aéronef, comprenant une machine électrique configurée pour entraîner une soufflante de propulsion via un réducteur, le réducteur et/ou ses entrée/sortie/supports étant tels que décrits ici. L'homme du métier comprendrait que, sauf exclusivité mutuelle, une caractéristique ou un paramètre décrit en relation avec l'un quelconque des aspects ci-dessus peut être appliqué à tout autre aspect. Par ailleurs, sauf exclusivité mutuelle, toute caractéristique ou tout paramètre décrit ici peut être appliqué à tout aspect et/ou associé à toute autre caractéristique ou tout autre paramètre décrit ici. Des modes de réalisation vont maintenant être décrits à titre d'exemple uniquement, en référence aux Figures, sur lesquelles : est une vue latérale en coupe d'un moteur à turbine à gaz ; est une vue latérale en coupe rapprochée d'une partie amont d'un moteur à turbine à gaz ; est une vue partiellement écorchée d'un réducteur pour un moteur à turbine à gaz ; est un diagramme schématique illustrant des ajustements automatiques de partage de charge au sein d'un réducteur ; est un diagramme schématique illustrant la rigidité flexionnelle radiale d'une poutre en porte-à-faux ; est un diagramme schématique illustrant la rigidité d'inclinaison d'une poutre en porte-à-faux ; est un diagramme schématique illustrant la rigidité torsionnelle d'une poutre en porte-à-faux ; est un diagramme schématique illustrant la rigidité flexionnelle radiale d'une poutre en porte-à-faux, avec son extrémité mobile montée de manière coulissante sur un plan ; est un diagramme schématique illustrant la rigidité flexionnelle radiale du porte-satellites ; est un diagramme schématique illustrant la rigidité d'inclinaison du porte-satellites, et plus spécifiquement la détermination d'une rigidité d'inclinaison linéaire efficace pour le porte-satellites ; est un diagramme schématique illustrant la rigidité d'inclinaison du porte-satellites ; est un diagramme schématique illustrant la rigidité torsionnelle du porte-satellites en vue latérale ; est un diagramme schématique illustrant la rigidité torsionnelle d'un autre porte-satellites en vue de face ; est un diagramme schématique illustrant la rigidité torsionnelle du porte-satellites de la Figure 13 ; est un diagramme schématique illustrant une vue de face d'un porte-satellites comprenant des ergots ; est un diagramme schématique illustrant la rigidité flexionnelle radiale de broches non jointes ; est un diagramme schématique illustrant la rigidité flexionnelle radiale de broches jointes ; est un diagramme schématique illustrant la rigidité d'inclinaison de broches ; est un diagramme schématique illustrant l'arbre de cœur, et en particulier l'arbre d'entrée de réducteur ; est un diagramme schématique illustrant la rigidité torsionnelle de l'arbre d'entrée de réducteur ; inclut des vues latérale et radiale du support de réducteur illustrant la rigidité torsionnelle du support de réducteur ; est un diagramme schématique illustrant une partie d'un moteur avec un réducteur en étoile ; est un diagramme schématique illustrant le raccordement de l'arbre de soufflante à un réducteur en étoile ; est un diagramme schématique illustrant le raccordement de l'arbre de soufflante à un réducteur planétaire ; est un diagramme schématique illustrant la rigidité torsionnelle d'arbre de soufflante dans un moteur avec un réducteur en étoile ; est un graphique de déplacement en fonction de la charge, illustrant une région élastique au sein de laquelle des rigidités de composants peuvent être déterminées ; et illustre un procédé. La Figure 1 illustre un moteur à turbine à gaz 10 ayant un axe de rotation principal 9. Le moteur 10 comprend une admission d'air 12 et une soufflante de propulsion 23 qui génère deux flux d'air : un flux d'air de cœur A et un flux d'air de contournement B. Le moteur à turbine à gaz 10 comprend un cœur 11 qui reçoit le flux d'air de cœur A. Le cœur de moteur 11 comprend, en série de flux axial, un compresseur basse pression 14, un compresseur haute pression 15, un équipement de combustion 16, une turbine haute pression 17, une turbine basse pression 19 et une tuyère d'échappement de cœur 20. Une nacelle 21 entoure le moteur à turbine à gaz 10 et définit un conduit de contournement 22 et une tuyère d'échappement de contournement 18. Le flux d'air de contournement B s'écoule à travers le conduit de contournement 22. La soufflante 23 est fixée à, et entraînée par, la turbine basse pression 19 par l'intermédiaire d'un arbre 26 et d'un réducteur épicycloïdal 30. En cours d'utilisation, le flux d'air de cœur A est accéléré et comprimé par le compresseur basse pression 14 et dirigé dans le compresseur haute pression 15 où une compression supplémentaire a lieu. L'air comprimé évacué du compresseur haute pression 15 est dirigé dans l'équipement de combustion 16 où il est mélangé à du carburant et le mélange est brûlé. Les produits de combustion chauds résultants se dilatent alors, et entraînent de ce fait, les turbines haute pression et basse pression 17, 19 avant d'être évacués à travers la tuyère 20 pour fournir une certaine poussée de propulsion. La turbine haute pression 17 entraîne le compresseur haute pression 15 par un arbre d'interconnexion approprié 27. La soufflante 23 fournit généralement la majorité de la poussée de propulsion. Le réducteur épicycloïdal 30 est une boîte de réduction. Un agencement donné à titre d'exemple pour un moteur à turbine à gaz à soufflante à engrenages 10 est montré sur la Figure 2. La turbine basse pression 19 (voir Figure 1) entraîne l'arbre 26, qui est couplé à une roue solaire, ou engrenage solaire, 28 de l'agencement d'engrenage épicycloïdal 30. Radialement vers l'extérieur de l'engrenage solaire 28 et s'engrenant avec celui-ci, il y a une pluralité d'engrenages satellites 32 qui sont couplés ensemble par un porte-satellites 34. Le porte-satellites 34 force les engrenages satellites 32 à changer d'orientation autour de l'engrenage solaire 28 en synchronisme tout en permettant à chaque engrenage satellite 32 de tourner autour de son propre axe. Le porte-satellites 34 est couplé par l'intermédiaire de liaisons 36 à la soufflante 23 afin d'entraîner sa rotation autour de l'axe de moteur 9. Radialement vers l'extérieur des engrenages satellites 32 et s'engrenant avec ceux-ci, il y a un anneau ou couronne dentée 38 qui est accouplé, par l'intermédiaire de liaisons 40, à une structure de support stationnaire 24. Les liaisons 36 peuvent être désignées arbre de soufflante 36, l'arbre de soufflante 36 comprenant éventuellement deux parties d'arbre ou plus couplées ensemble. Par exemple, l'arbre de soufflante 36 peut comprendre une partie d'arbre de sortie de réducteur 36a s'étendant à partir du réducteur 30 et une partie de soufflante 36b s'étendant entre la partie d'arbre de sortie de réducteur et la soufflante 23. Dans le mode de réalisation montré sur les Figures 1 et 2, le réducteur 30 est un réducteur planétaire et la partie d'arbre de sortie de réducteur 36a est raccordée au porte-satellites 34 – elle peut pour cette raison être désignée arbre de sortie de porte-satellites 36a. Dans des réducteurs en étoile 30, la partie d'arbre de sortie de réducteur 36a peut être raccordée à la couronne dentée 38 – elle peut pour cette raison être désignée arbre de sortie de couronne 36a. Dans le mode de réalisation montré sur les Figures 1 et 2, la partie de soufflante 36b de l'arbre de soufflante 36 raccorde la partie d'arbre de sortie de réducteur 36a à la soufflante 23. La sortie du réducteur 30 est pour cette raison transférée à la soufflante 23, pour faire tourner la soufflante, via l'arbre de soufflante 36. Dans des variantes de réalisation, l'arbre de soufflante 36 peut comprendre un composant unique, ou plus de deux composants. Sauf indication contraire ou lorsque c'est apparent pour l'homme du métier, n'importe quelle chose décrite par rapport à un moteur 10 avec un réducteur en étoile 30 peut de manière égale être appliquée à un moteur avec un réducteur planétaire 30, et inversement. Il convient de noter que les termes « turbine basse pression » et « compresseur basse pression » tels qu'ils sont utilisés ici peuvent être pris pour indiquer les étages de turbine de plus basse pression et les étages de compresseur de plus basse pression (c'est-à-dire n'incluant pas la soufflante 23) respectivement et/ou les étages de turbine et de compresseur qui sont reliés ensemble par l'arbre d'interconnexion 26 avec la vitesse de rotation la plus basse dans le moteur (c'est-à-dire n'incluant pas l'arbre de sortie de réducteur qui entraîne la soufflante 23). Dans une certaine littérature, la « turbine basse pression » et le « compresseur basse pression » auxquels il est fait référence ici peuvent en variante être connus sous le nom de « turbine à pression intermédiaire » et « compresseur à pression intermédiaire ». Lorsqu'une telle nomenclature alternative est utilisée, la soufflante 23 peut être désignée premier étage de compression ou étage de compression de plus basse pression. Le réducteur épicycloïdal 30 est montré à titre d'exemple de façon plus détaillée sur la Figure 3. Chacun parmi l'engrenage solaire 28, les engrenages satellites 32 et la couronne dentée 38 comprend des dents autour de sa périphérie pour s'engrener avec les autres engrenages. Cependant, pour la clarté, seules des parties données à titre d'exemple des dents sont illustrées sur la Figure 3. Il y a quatre engrenages satellites 32 illustrés, bien qu'il sera apparent au lecteur spécialiste que plus ou moins d'engrenages satellites 32 puissent être fournis dans le champ d'application de l'invention. Des applications pratiques d'un réducteur épicycloïdal planétaire 30 comprennent généralement au moins trois engrenages satellites 32. Le réducteur épicycloïdal 30 illustré à titre d'exemple sur les Figures 2 et 3 est du type planétaire, en ce que le porte-satellites 34 est couplé à un arbre de sortie par l'intermédiaire de liaisons 36, avec la couronne dentée 38 fixe. Cependant, n'importe quel autre type approprié de réducteur épicycloïdal 30 peut être utilisé. À titre d'exemple supplémentaire, le réducteur épicycloïdal 30 peut être un agencement en étoile, dans lequel le porte-satellites 34 est maintenu fixe, avec la couronne (ou anneau) dentée 38 autorisée à tourner. Dans un tel agencement, la soufflante 23 est entraînée par la couronne dentée 38. À titre d'autre exemple alternatif, le réducteur 30 peut être un réducteur différentiel dans lequel la couronne dentée 38 et le porte-satellites 34 sont l'un et l'autre autorisés à tourner. On aura à l'esprit que l'agencement montré sur les Figures 2 et 3 est à titre d'exemple uniquement, et que diverses alternatives sont dans le champ d'application de la présente description. Strictement à titre d'exemple, n'importe quel agencement approprié peut être utilisé pour positionner le réducteur 30 dans le moteur 10 et/ou pour relier le réducteur 30 au moteur 10. À titre d'exemple supplémentaire, les connexions (telles que les liaisons 36, 40 sur l'exemple de la Figure 2) entre le réducteur 30 et d'autres parties du moteur 10 (telles que l'arbre d'entrée 26, l'arbre de sortie et la structure fixe 24) peuvent avoir n'importe quel degré souhaité de rigidité ou de flexibilité. À titre d'exemple supplémentaire, n'importe quel agencement approprié des paliers entre des parties rotatives et stationnaires du moteur (par exemple entre les arbres d'entrée et de sortie depuis le réducteur et les structures fixes, telles que le carter de réducteur) peut être utilisé, et la description n'est pas limitée à l'agencement donné à titre d'exemple de la Figure 2. Par exemple, lorsque le réducteur 30 a un agencement en étoile (décrit ci-dessus), l'homme du métier comprendrait aisément que l'agencement des liaisons de sortie et de support et des emplacements de palier serait typiquement différent de celui montré à titre d'exemple sur la Figure 2. Ainsi, la présente description s'étend à un moteur à turbine à gaz ayant n'importe quel agencement de styles de réducteur (par exemple en étoile ou planétaire), de structures de support, d'agencement d'arbres d'entrée et de sortie, et d'emplacements de palier. Éventuellement, le réducteur peut entraîner des composants supplémentaires et/ou alternatifs (par exemple le compresseur à pression intermédiaire et/ou un surpresseur). D'autres moteurs à turbine à gaz auxquels la présente description peut être appliquée peuvent avoir des configurations alternatives. Par exemple, de tels moteurs peuvent avoir un autre nombre de compresseurs et/ou de turbines et/ou un autre nombre d'arbres d'interconnexion. À titre d'exemple supplémentaire, le moteur à turbine à gaz montré sur la Figure 1 a une tuyère à flux divisé 18, 20 ce qui signifie que le flux à travers le conduit de contournement 22 a sa propre tuyère 18 qui est indépendante de, et radialement à l'extérieur de, la tuyère de moteur de cœur 20. Cependant, ceci n'est pas limitant, et n'importe quel aspect de la présente description peut également s'appliquer à des moteurs dans lesquels le flux à travers le conduit de contournement 22 et le flux à travers le cœur 11 sont mélangés, ou combinés, avant (ou en amont de) une tuyère unique, qui peut être dénommée tuyère à flux mélangé. L'une et/ou l'autre des tuyères (qu'elles soient à flux mélangé ou divisé) peuvent avoir une aire fixe ou variable. Alors que l'exemple décrit se rapporte à un turboréacteur à double flux, la description peut s'appliquer, par exemple, à n'importe quel type de moteur à turbine à gaz, tel qu'un rotor ouvert (dans lequel l'étage de soufflante n'est pas entouré par une nacelle) ou un turbopropulseur, par exemple. La géométrie du moteur à turbine à gaz 10, et des composants de celui-ci, est définie par un système d'axes classique, comprenant une direction axiale (qui est alignée sur l'axe de rotation 9), une direction radiale (dans la direction du bas vers le haut sur la Figure 1) et une direction circonférentielle (perpendiculaire à la page sur la vue de la Figure 1). Les directions axiale, radiale et circonférentielle sont mutuellement perpendiculaires. Dans l'agencement décrit, le porte-satellites 34 comprend deux plaques 34a, 34b ; en particulier une plaque avant 34a et une plaque arrière 34b (voir, par exemple, la Figure 9). Chaque plaque 34a, 34b s'étend dans un plan radial, avec la plaque avant 34a se trouvant plus à l'avant dans le moteur 10 / plus près de la soufflante 23 que la plaque arrière 34b. Le porte-satellites 34 peut prendre n'importe quelle forme appropriée. Par exemple, le porte-satellites peut être ou non symétrique autour de son point médian axial. Strictement à titre d'exemple, dans un agencement décrit, le porte-satellites 34 n'est pas symétrique autour de son point médian axial, mais à la place la plaque arrière 34b est plus rigide que la plaque avant 34a (par exemple de 50 à 300 %) pour compenser une variation de couple asymétrique à travers le réducteur 30. Dans certains modes de réalisation, aucune plaque avant 34a ne peut être fournie, ou seulement une plus petite plaque avant 34a. Dans certains modes de réalisation, les plaques 34a, 34b du porte-satellites 34 peuvent avoir des rigidités égales (par exemple, dans divers agencements de réducteur planétaire ; des plaques arrière 34b plus rigides peuvent être préférées dans certains agencements de réducteur en étoile). Une pluralité de broches 33 s'étendent à travers le porte-satellites 34 (entre les plaques avant et arrière 34a, b dans l'agencement qui est décrit), comme montré, par exemple, sur les Figures 9 à 18. Les broches 33 forment une partie du porte-satellites 34. Chaque broche 33 a un engrenage satellite 32 monté sur celle-ci. Comme il est fait référence ici, une référence à un engrenage satellite 32 inclut l'engrenage 32 monté sur la broche 33 indépendamment du fait que le réducteur soit ce que l'on appelle un agencement en « étoile » (tel que celui montré sur la Figure 22), ou un « réducteur planétaire » (tel que celui montré sur la Figure 2). La rigidité de porte-satellites dans une région au niveau de chacune des extrémités avant et arrière de chaque broche 33 peut être agencée pour être relativement basse dans les modes de réalisation qui sont décrits, pour faciliter une distribution de charge plus régulière ; c'est-à-dire pour améliorer le facteur de partage de charge. Cela peut être décrit en tant que montages souples pour chaque broche 33. Les montages souples 33a, 33b peuvent permettre un certain mouvement des broches 33 les unes par rapport aux autres, et par rapport aux plaques de porte-satellites 34a, 34b, ce qui permet à des différences entre les engrenages satellites 34, ou d'autres défauts de fabrication, d'être prises en compte sans différence significative de charge entre différents engrenages satellites 34. De tels montages souples 34a, 34b peuvent être fournis par une partie de la broche 33, par un composant indépendant, et/ou par une partie de la plaque de porte-satellites respective 34a, 34b, dans divers modes de réalisation. Les montages souples 34a, 34b peuvent être conçus pour s'adapter à des mouvements pour traiter un ou plusieurs parmi la précision et le jeu de positionnement du palier de porte-satellites, l'excentricité de broche de satellite de la surface de palier par rapport à la ou aux caractéristique(s) de montage, l'excentricité des dents d'engrenage satellite par rapport au palier, la variation/les tolérances de fabrication d'espacement et d'épaisseur des dents d'engrenage satellite, la variation/les tolérances de fabrication d'espacement et d'épaisseur des dents d'engrenage solaire, et/ou la précision et le jeu de positionnement du palier de ligne principale d'arbre d'entrée de réducteur, ou similaires. Par exemple, dans divers modes de réalisation les montages souples 34a, 34b peuvent être agencés pour permettre environ 500 µm de mouvement de broche. La taille, la conception et/ou le matériau de broche peuvent être ajustés pour fournir des rigidités appropriées au porte-satellites 34. Dans certains agencements, tels que celui montré sur la Figure 15, des ergots 34c peuvent être fournis, s'étendant entre les plaques de porte-satellites 34a, 34b et au-delà des engrenages satellites 32. La présence/absence d'ergots 34c, et le nombre, la forme et/ou le(s) matériau(x) du ou des ergot(s) peuvent varier dans divers modes de réalisation, et peuvent être ajustés pour fournir des rigidités appropriées au porte-satellites 34. L'utilisation de flexibilité au sein du réducteur 30 pour améliorer le partage de charge est illustrée schématiquement sur la Figure 4, qui montre un réducteur planétaire 30 avec trois engrenages satellites 32a, 32b, 32c (les désalignements sont exagérés sur cette figure pour la clarté de l'explication). Dans cet exemple, l'engrenage solaire 28 est légèrement décentré par rapport à la couronne dentée 38, et en particulier est plus près de deux engrenages satellites 32a et 32b qu'il ne l'est par rapport au troisième engrenage satellite 32c. Dans l'exemple schématique montré, il n'y a aucun contact entre le troisième engrenage satellite 32c et l'engrenage solaire 28, laissant les deux autres engrenages satellites 32a, 32b reprendre 50 % de la charge chacun, plutôt qu'un tiers chacun comme il serait attendu pour une distribution de charge uniforme. Cet exemple relativement extrême est fourni pour la facilité de référence uniquement – dans la réalité, des situations dans lesquelles un contact avec un engrenage satellite 32c est réduit, mais pas complètement éliminé, seraient plus vraisemblables, entraînant par exemple un pourcentage de partage de charge de 20:40:40, 26:37:37 ou 31:34:34 ou similaires plutôt que la fraction uniforme idéale de partage de charge de 1/3: 1/3: 1/3 (c'est-à-dire 33:33:33, en tant que pourcentage de partage de charge, arrondi au nombre entier le plus proche). Dans l'exemple montré sur la Figure 4, chacun des deux engrenages satellites 32a, 32b en contact avec l'engrenage solaire 28 exerce une force F a , F b sur l'engrenage solaire 28. La force résultante, F R , sur l'engrenage solaire 28 pousse l'engrenage solaire 28 en direction du troisième engrenage satellite 32c, ce qui rétablit un contact et rend le partage de charge entre satellites 32 plus uniforme. Un montage souple de l'engrenage solaire 28/une flexibilité dans l'arbre d'entrée de cœur 26 facilite ce rééquilibrage. Un tel montage souple de l'engrenage solaire 28 peut être conçu pour s'adapter à des mouvements pour traiter un ou plusieurs parmi la précision et le jeu de positionnement de palier de porte-satellites, la variation d'espacement et d'épaisseur des dents d'engrenages solaires et/ou satellites, et/ou la précision et le jeu de positionnement du palier de ligne principale d'arbre d'entrée de réducteur, ou similaires. Par exemple, dans divers modes de réalisation de tels montages souples peuvent être agencés pour permettre environ 1000 µm de mouvement d'engrenage solaire. L'homme du métier comprendra qu'un effet similaire s'appliquerait si l'un des engrenages satellites 32 était plus près de l'engrenage solaire 28 que les autres ; poussant l'engrenage satellite 32 pertinent vers l'arrière en direction de la couronne dentée 38, ou si l'un des engrenages satellites 32 était plus grand ou plus petit que les autres. Un montage souple des broches 33/une flexibilité dans le porte-satellites 34 facilite ce rééquilibrage. De petites variations entre engrenages satellites 32 et/ou des désalignements de broches 33 ou arbres 26 peuvent pour cette raison être pris en compte par la flexibilité au sein du réducteur 30. Le fait d'avoir un nombre impair d'engrenages satellites 32 (par exemple 3, 5 ou 7 engrenages satellites) peut faciliter cette redistribution automatique de partage de charge, bien que des nombres pairs d'engrenages satellites puissent être utilisés dans certains agencements. Les définitions générales de rigidités suivantes peuvent être utilisées ici : Rigidité flexionnelle radiale Une rigidité flexionnelle radiale est une mesure de déformation causée par une force donnée appliquée dans n'importe quelle direction radiale sélectionnée (c'est-à-dire n'importe quelle direction perpendiculaire à et passant à travers l'axe de moteur). La rigidité flexionnelle radiale est définie en référence à la Figure 5 en termes de la déformation d'une poutre en porte-à-faux 401. Comme illustré sur la Figure 5, une force, F, appliquée au niveau de l'extrémité libre de la poutre dans une direction perpendiculaire à l'axe longitudinal de la poutre amène une déformation perpendiculaire linéaire, δ. La rigidité flexionnelle radiale est la force appliquée pour une déformation linéaire donnée c'est-à-dire F/δ. Dans la présente demande, la rigidité flexionnelle radiale est prise par rapport à l'axe de rotation du moteur 9, et ainsi se rapporte à la résistance à une déformation linéaire dans une direction radiale du moteur causée par une force radiale. La poutre, ou un composant en porte-à-faux équivalent, s'étend le long de l'axe de rotation du moteur, la force, F, est appliquée perpendiculaire à l'axe du moteur, le long de n'importe quelle direction radiale, et le déplacement δ est mesuré perpendiculaire à l'axe de rotation, le long de la ligne d'action de la force. La rigidité flexionnelle radiale telle que définie ici a comme unités SI le N/m. Dans la présente demande, sauf indication contraire, la rigidité flexionnelle radiale est considérée comme étant une rigidité de corps libre c'est-à-dire une rigidité mesurée pour un composant en isolement dans une configuration en porte-à-faux, sans autres composants présents qui peuvent affecter sa rigidité. Lorsque la force est appliquée perpendiculaire à la poutre en porte-à-faux, et au niveau de l'extrémité libre de la poutre, la courbure résultante n'est pas constante mais augmente plutôt en direction de l'extrémité fixe de la poutre. Pour certains composants, la poutre peut de façon plus appropriée être contrainte pour se déplacer d'une façon particulière comme il est décrit d'une manière plus détaillée pour l'exemple spécifique des broches 33 ci-dessous. Rigidité d'inclinaison Une rigidité d'inclinaison est définie en référence à la Figure 6, qui montre la déformation résultante d'une poutre en porte-à-faux 401 sous un moment, M, appliqué au niveau de son extrémité libre. La rigidité d'inclinaison est une mesure de la résistance à la rotation d'un point sur le composant au niveau duquel un moment est appliqué. Comme on peut le voir sur la Figure 6, un moment appliqué au niveau de l'extrémité libre de la poutre en porte-à-faux amène une courbure constante sur la longueur de la poutre entre ses extrémités libre et fixe. Le moment appliqué, M, amène une rotation θ du point au niveau duquel il est appliqué. La rigidité d'inclinaison telle que définie ici a pour cette raison comme unités SI le Nm/radian. La rigidité d'inclinaison peut être exprimée en tant que rigidité d'inclinaison linéaire efficace pour un composant ayant un rayon donné en exprimant la rigidité d'inclinaison en termes d'une paire de forces égales et opposées, F, agissant à chaque extrémité de ce rayon (plutôt que le moment) et le déplacement d'arc au niveau de ce rayon (c'est-à-dire le déplacement mesuré le long d'une circonférence d'un cercle ayant ce rayon). Un angle d'inclinaison approximatif ou global, α, peut être défini dans le but de calculer la rigidité linéaire efficace. Le déplacement d'arc peut être désigné rα. La rigidité d'inclinaison linéaire efficace est donnée par le rapport de la force efficace divisée par le déplacement, F/ rα et a comme unités le N/m. Rigidité torsionnelle La Figure 7 illustre la définition de la rigidité torsionnelle d'un arbre 401 ou autre corps. Un couple, τ, appliqué à l'extrémité libre de la poutre amène une déformation de rotation, θ (par exemple une torsion) sur la longueur de la poutre. La rigidité torsionnelle est le couple appliqué pour un angle de torsion donné c'est-à-dire τ/θ. La rigidité torsionnelle a comme unités SI le Nm/rad. Une rigidité torsionnelle linéaire efficace peut être déterminée pour un composant ayant un rayon donné. La rigidité torsionnelle linéaire efficace est définie en termes d'une force tangentielle équivalente appliquée à un point sur ce rayon (avec la grandeur du couple divisée par le rayon) et la distance δ (avec la grandeur du rayon multipliée par θ) parcourue par un point correspondant à la déformation rotationnelle θ du composant. Des définitions plus spécifiques de rigidités se rapportant à des modes de réalisation décrits ici sont fournies ci-dessous pour la facilité de compréhension. Rigidité de porte-satellites Le porte-satellites 34 maintient les engrenages satellites 32 en place. Dans divers agencements incluant le mode de réalisation qui est décrit, le porte-satellites 34 comprend une plaque avant 34a et une plaque arrière 34b, et des broches 33 s'étendant entre les plaques, comme illustré sur les Figures 9 à 17. Les broches 33 sont agencées pour être parallèles à l'axe de moteur 9. Dans des variantes de réalisation, une plaque 34b peut être fournie uniquement sur un côté - aucune plaque ou seulement une plaque partielle peut être fournie sur l'autre côté du porte-satellites 34. Dans le mode de réalisation montré sur la Figure 15, le porte-satellites 34 comprend en outre des ergots 34c, qui peuvent également être dénommés coins ou nervure, entre les plaques avant et arrière 34a, 34b. Les ergots 34c peuvent augmenter la rigidité globale du porte-satellites 34. La rigidité du porte-satellites 34 est sélectionnée pour être relativement élevée pour réagir à des forces centrifuges et/ou pour maintenir un alignement d'engrenages. L'homme du métier comprendra que la rigidité est une mesure du déplacement qui résulte de n'importe quels forces ou moments appliqués, et peut ne pas se rapporter à une résistance du composant. En conséquence, pour réagir à une charge élevée, n'importe quelle rigidité est acceptable pour autant que le déplacement résultant soit tolérable. L'ampleur de rigidité souhaitée pour maintenir un déplacement dans des limites acceptables dépend pour cette raison de la position et de l'orientation des engrenages, ce qui est généralement désigné alignement (ou désalignement) d'engrenages. Rigidité flexionnelle radiale de porte-satellites Dans le mode de réalisation qui est décrit, la rigidité flexionnelle radiale de porte-satellites est déterminée en traitant le porte-satellites 34 en tant que corps libre monté fixement au niveau d'une plaque 34b, avec une force (radiale), F, appliquée au niveau de la position axiale du point central axial de l'autre plaque 34a. Cela est illustré sur la Figure 9, avec la flèche F indiquant la force (radiale) sur la plaque 34a et δ illustrant le déplacement (radial) de la plaque 34a. La force, F, est montrée agissant le long d'une ligne qui passe à travers l'axe de moteur 9. Dans des modes de réalisation avec une seule plaque 34a, les extrémités des broches 33 plus loin de la plaque unique 34a sont plutôt maintenues en place. Dans divers modes de réalisation, une rigidité flexionnelle radiale du porte-satellites 34 peut être égale ou supérieure à 1,20x10 9 N/m, et éventuellement égale ou supérieure à 2,0 x10 9 N/m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité flexionnelle radiale du porte-satellites 34 peut être égale ou supérieure à 1,5 x10 9 N/m, et éventuellement peut être égale ou supérieure à 2x10 9 N/m (et éventuellement peut être égale à 2,30x10 9 ou 3,85 x10 9 N/m). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité flexionnelle radiale du porte-satellites 34 peut être égale ou supérieure à 2,0 x10 9 N/m et éventuellement peut être égale ou supérieure à 3x10 9 N/m (et éventuellement peut être égale à 3,92x10 9 N/m ou 7,70 x10 9 N/m). Dans divers modes de réalisation, la rigidité flexionnelle radiale du porte-satellites 34 est dans la plage allant de 1,20x10 9 à 1x10 12 N/m, et éventuellement dans la plage allant de 2,0 x10 9 à 1,5x10 11 N/m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité flexionnelle radiale du porte-satellites 34 peut être dans la plage allant de 1,5 x10 9 à 5x10 10 N/m, et éventuellement peut être dans la plage allant de 2x10 9 à 5 x10 9 N/m ou de 1,9x10 9 à 2,7 x10 9 N/m (et éventuellement peut être égale à 3,85 x10 9 N/m ou à 2,30x10 9 N/m). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité flexionnelle radiale du porte-satellites 34 peut être dans la plage allant de 2,0 x10 9 à 1,6x10 11 N/m et éventuellement peut être dans la plage allant de 3,0x10 9 à 9,0x10 9 N/m (et éventuellement peut être égale à 7,70 x10 9 N/m ou à 3,92x10 9 N/m). Le porte-satellites 34 sert à localiser les engrenages satellites 32 au sein du réducteur 30 et à réduire ou éviter un désalignement. L'homme du métier comprendra que la rigidité de porte-satellites souhaitée peut être obtenue de diverses façons différentes, par exemple en ajustant un ou plusieurs parmi les ou les matériau(x) de porte-satellites et la géométrie de porte-satellites comme il convient. Pour un matériau donné, la rigidité peut être une fonction de la taille de porte-satellites et de réducteur, et de la configuration de réducteur, par exemple. Le nombre d'engrenages satellites et le rapport de réducteur peuvent également être ajustés pour arriver à la rigidité souhaitée. Par exemple, le rapport d'engrenage du réducteur 30 peut être changé, amenant ainsi l'espacement des engrenages satellites, et dans certains cas le nombre d'engrenages satellites 32, à changer. Le changement d'espacement des engrenages satellites peut fournir plus (ou moins) d'espace pour les ergots 34c entre les engrenages 32, et les tailles et formes de ces ergots 34c peuvent être ajustées pour obtenir la rigidité de porte-satellites souhaitée. Rigidité d'inclinaison de porte-satellites La rigidité d'inclinaison de porte-satellites est une mesure de la résistance du porte-satellites 34 à un moment appliqué, M, comme illustré sur la Figure 10. L'axe du moment est perpendiculaire à l'axe de moteur 9. Deux points du porte-satellites 34 sont sélectionnés pour mesurer la rigidité d'inclinaison : un point à l'avant au niveau de la position axiale du point central axial de la plaque avant 34a et un point à l'arrière au niveau de la position axiale du point central axial de la plaque arrière 34b. La plaque arrière 34b est maintenue pour être raide et non rotative, comme illustré par les lignes diagonales sur la Figure 10. En réponse au moment appliqué, M, qui est un moment en sens antihoraire dans l'exemple montré, mais pourrait être un moment en sens horaire dans d'autres exemples, le porte-satellites 34 fléchit selon un angle θ – l'angle θ n'est pas constant au niveau de chaque point sur la longueur du porte-satellites 34, car le porte-satellites n'a pas une section constante. θ peut pour cette raison être mesuré entre une ligne parallèle à l'axe de moteur 9 et passant à travers le point à l'arrière et le point à l'avant avant déformation (perpendiculaire aux faces avant et arrière des plaques de porte-satellites) et une ligne passant à travers le point à l'avant et perpendiculaire aux faces avant et arrière de la plaque de porte-satellites avant (qui n'est plus parallèle à l'axe de moteur) après la déformation. Cela est montré sur la Figure 11. Le porte-satellites 34 fléchit selon un angle global α, entraînant un déplacement d'arc δ. L'angle, α, est mesuré entre une ligne parallèle à l'axe de moteur 9 et passant à travers le point à l'arrière et le point à l'avant, avant déformation (comme pour θ) et une ligne passant à travers le point à l'avant et le point à l'arrière après la déformation (contrairement à θ). Les valeurs de θ et de α peuvent pour cette raison être différentes. Une rigidité d'inclinaison linéaire efficace peut pour cette raison être définie pour le porte-satellites 34 comme décrit précédemment. Le rayon, r, choisi pour la définition de la rigidité d'inclinaison linéaire efficace est celui d'un cercle centré sur un point sur la surface de la plaque 34b maintenu pour être raide et passant à travers un point central axial original de la plaque avant 34a et le même point après déformation, comme montré dans la partie rapprochée de la Figure 10. Les deux forces égales et opposées, F, sont marquées sur le diagramme schématique de force montré en bas à droite de la Figure 10, l'une au centre du cercle de rayon r, et l'une tout au bout de ce rayon – l'ordre de grandeur de F est sélectionné sur la base du moment appliqué. L'angle global, α, est mesuré entre un premier rayon avant la déformation et un deuxième rayon après la déformation. Le point central axial au niveau de la position radiale du bord inférieur de la plaque avant 34a est sélectionné pour la facilité de référence – n'importe quel autre point le long de la ligne médiane axiale de la plaque avant 34a peut être sélectionné de manière équivalente (par exemple le point d'application du moment). Le déplacement d'arc (distance d'arc) δ est égal à rα. Dans divers modes de réalisation, la rigidité d'inclinaison du porte-satellites 34 est dans la plage supérieure ou égale à 6,00x10 8 Nm/radian, et éventuellement supérieure ou égale à 1,3 x10 9 Nm/radian. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité d'inclinaison du porte-satellites 34 peut être supérieure ou égale à 2,2 x10 9 Nm/radian, et éventuellement peut être supérieure ou égale à 2,4x10 9 Nm/radian (et éventuellement peut être égale à 2,71 x10 9 Nm/radian). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité d'inclinaison du porte-satellites 34 peut être supérieure ou égale à 2,3 x10 9 Nm/radian, et éventuellement peut être supérieure ou égale à 3,0x10 9 Nm/radian (et éventuellement peut être égale à 5,70 x10 9 Nm/radian). Dans divers modes de réalisation, la rigidité d'inclinaison du porte-satellites 34 est dans la plage allant de 6,00x10 8 à 2,80x10 11 Nm/radian, et éventuellement dans la plage allant de 1,3 x10 9 à 1,2x10 11 Nm/radian. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité d'inclinaison du porte-satellites 34 peut être dans la plage allant de 2,2 x10 9 à 1,4x10 11 Nm/radian, et éventuellement peut être dans la plage allant de 2,4x10 9 à 5,0 x10 9 Nm/radian (et éventuellement peut être égal à 2,71 x10 9 Nm/radian). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité d'inclinaison du porte-satellites 34 peut être dans la plage allant de 2,3 x10 9 à 2,8x10 11 Nm/radian et éventuellement peut être dans la plage allant de 3,0x10 9 à 9,0x10 9 Nm/radian (et éventuellement peut être égale à 5,70 x10 9 Nm/radian). Dans divers modes de réalisation, la rigidité d'inclinaison linéaire efficace du porte-satellites 34 est supérieure ou égale à 3,40x10 9 N/m, et éventuellement supérieure ou égale à 8,0 x10 9 N/m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité d'inclinaison linéaire efficace du porte-satellites 34 peut être supérieure ou égale à 1,4 x10 10 N/m, et éventuellement peut être supérieure ou égale à 1,42x10 10 N/m (et éventuellement peut être égale à 1,68 x10 10 N/m). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité d'inclinaison linéaire efficace du porte-satellites 34 peut être supérieure ou égale à 1,5 x10 10 N/m et éventuellement peut être supérieure ou égale à 3,0x10 10 N/m, et éventuellement supérieure ou égale à 7,0x10 10 N/m (et éventuellement peut être égale à 8,36 x10 10 N/m). Dans divers modes de réalisation, la rigidité d'inclinaison linéaire efficace du porte-satellites 34 est dans la plage allant de 3,40x10 9 à 4,20x10 12 N/m, et éventuellement dans la plage allant de 8,0 x10 9 à 1,7x10 12 N/m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité d'inclinaison linéaire efficace du porte-satellites 34 peut être dans la plage allant de 1,4 x10 10 à 8,4x10 11 N/m, et éventuellement peut être dans la plage allant de 1,42x10 10 à 2,72 x10 10 N/m (et éventuellement peut être égale à 1,68 x10 10 N/m). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité d'inclinaison linéaire efficace du porte-satellites 34 peut être dans la plage allant de 1,5 x10 10 à 4,2x10 12 N/m et éventuellement peut être dans la plage allant de 3,0x10 10 à 1,0x10 11 N/m, et éventuellement de 7,0x10 10 à 1,0x10 11 N/m (et éventuellement peut être égale à 8,36 x10 10 N/m). Comme abordé précédemment, des déflexions d'inclinaison excessives du porte-satellites 34 peuvent être plus dommageables que des déflexions flexionnelles radiales ou torsionnelles pour le même ordre de grandeur de déflexion, car les déflexions d'inclinaison peuvent produire deux effets conjugués – premièrement, le partage de charge peut empirer, avec certains engrenages satellites 32 prenant une part plus grande de la charge que d'autres, et deuxièmement la répartition de face de cette charge se déplace. La plus grande force sur un engrenage satellite 32 particulier est pour cette raison concentrée sur un côté de l'engrenage plutôt que distribuée de manière égale à travers la dent. la charge accrue sur cet engrenage 32 et la concentration accrue de cette charge peuvent pour cette raison endommager les dents d'engrenage. Rigidité torsionnelle de porte-satellites La rigidité torsionnelle de porte-satellites est une mesure de la résistance du porte-satellites 34 à un couple appliqué, τ, comme illustré sur la Figure 12 (coupe transversale axiale) et les Figures 13 à 15 (coupe transversale radiale). L'axe du couple est parallèle à l'axe de moteur 9. Les lignes diagonales de la plaque 34b à l'extrémité arrière du porte-satellites 30 indiquent que la plaque 34b est traitée comme raide et non rotative (comme pour un montage de poutre en porte-à-faux). Dans des modes de réalisation avec une seule plaque 34a, les extrémités des broches 33 (et des ergots 34c s'ils sont présents) plus éloignées de la plaque unique 34a sont plutôt maintenues en place. Le couple, τ, est appliqué au porte-satellites 34 (à la position du point médian axial de la plaque avant 34a) et amène une déformation rotationnelle, θ (par exemple une torsion) sur la longueur du porte-satellites 34. La torsion amène le porte-satellites 34 à « s'enrouler » à mesure que les extrémités des broches 33 (et des ergots 34c s'ils sont présents) sont maintenues à un rayon fixe sur les plaques de porte-satellites 34a, 34b. L'angle selon lequel un point sur un cercle imaginaire 902 sur la plaque avant 34a passant à travers l'axe longitudinal de chaque broche 33 se déplace est θ, où θ est l'angle mesuré en radians. Le cercle imaginaire 902 peut être désigné diamètre de cercle primitif de broche (DCP de broche). Le DCP de broche peut être dans la plage allant de 0,38 à 0,65 m, par exemple égal à 0,4 m ou 0,55 m. Une rigidité torsionnelle linéaire efficace peut pour cette raison être définie pour le porte-satellites 34 comme décrit ci-dessus, en utilisant le rayon r du cercle imaginaire 902 (par exemple comme illustré sur la Figure 13). Dans divers modes de réalisation, la rigidité torsionnelle du porte-satellites 34 est supérieure ou égale à 1,60x10 8 Nm/rad, et éventuellement supérieure ou égale à 2,7x10 8 Nm/rad. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité torsionnelle du porte-satellites 34 peut être supérieure ou égale à 1,8x10 8 Nm/rad, et éventuellement peut être supérieure ou égale à 2,5x10 8 Nm/rad (et éventuellement peut être égale à 4,83x10 8 Nm/rad). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité torsionnelle du porte-satellites 34 peut être supérieure ou égale à 6,0x10 8 Nm/rad et éventuellement peut être supérieure ou égale à 1,1x10 9 Nm/rad (et éventuellement peut être égale à 2,17x10 9 Nm/rad). Dans divers modes de réalisation, la rigidité torsionnelle du porte-satellites 34 est dans la plage allant de 1,60x10 8 à 1,00x10 11 Nm/rad, et éventuellement dans la plage allant de 2,7x10 8 à 1x10 10 Nm/rad. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité torsionnelle du porte-satellites 34 peut être dans la plage allant de 1,8x10 8 à 4,8x10 9 Nm/rad, et éventuellement peut être dans la plage allant de 2,5x10 8 à 6,5x10 8 Nm/rad (et éventuellement peut être égale à 4,83x10 8 Nm/rad). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité torsionnelle du porte-satellites 34 peut être dans la plage allant de 6,0x10 8 à 2,2x10 10 Nm/rad et éventuellement peut être dans la plage allant de 1,1x10 9 à 3,0x10 9 Nm/rad (et éventuellement peut être égale à 2,17x10 9 Nm/rad). Dans divers modes de réalisation, la rigidité torsionnelle linéaire efficace du porte-satellites 34 peut être supérieure ou égale à 7,00x10 9 N/m, et éventuellement supérieure ou égale à 9,1x10 9 N/m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité torsionnelle linéaire efficace du porte-satellites 34 peut être supérieure ou égale à 7,70x10 9 N/m. Dans d'autres modes de réalisation de ce type, la rigidité torsionnelle linéaire efficace du porte-satellites 34 peut être supérieure ou égale à 9,1x10 9 N/m, éventuellement supérieure ou égale à 1,1x10 10 N/m (et éventuellement peut être égale à 1,26x10 10 N/m). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité torsionnelle linéaire efficace du porte-satellites 34 peut être supérieure ou égale à 1,2x10 10 N/m et éventuellement peut être supérieure ou égale à 2,1x10 10 N/m (et éventuellement peut être égale à 2,88x10 10 N/m). Dans divers modes de réalisation, la rigidité torsionnelle linéaire efficace du porte-satellites 34 peut être dans la plage allant de 7,00x10 9 à 1,20x10 11 N/m, et éventuellement dans la plage allant de 9,1x10 9 à 8,0x10 10 N/m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité torsionnelle linéaire efficace du porte-satellites 34 peut être dans la plage allant de 9,1x10 9 à 6,0x10 10 N/m, et éventuellement peut être dans la plage allant de 7x10 9 à 2x10 10 N/m, ou de 8,5x10 9 à 2x10 10 N/m (et éventuellement peut être égale à 1,26x10 10 N/m). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité torsionnelle linéaire efficace du porte-satellites 34 peut être dans la plage allant de 1,2x10 10 à 1,2x10 11 N/m et éventuellement peut être dans la plage allant de 1,0x10 10 à 5,0x10 10 N/m (et éventuellement peut être égale à 2,88x10 10 N/m). La rigidité torsionnelle du porte-satellites 34 peut être contrôlée de façon à être dans une plage souhaitée en réglant un ou plusieurs paramètres, y compris le(s) matériau(x) de porte-satellites, la géométrie de porte-satellites, et la présence ou l'absence d'ergots. Rigidités de broche de satellite Le porte-satellites 34 maintient les engrenages satellites 32 en place. Les broches 33 servent à localiser chaque engrenage satellite 32 sur le porte-satellites 34 et à réduire ou éviter un désalignement des engrenages satellites 32. Dans le mode de réalisation montré sur la Figure 16, cinq engrenages satellites 32 sont fournis dans le réducteur 30, avec une broche 33 pour chaque engrenage satellite 32. Dans des variantes de réalisation, un nombre différent d'engrenages satellites 32 peut être fourni, par exemple 3, 4, 5, 6, 7, 8 ou 9 engrenages satellites 32. L'homme du métier comprendra qu'un nombre impair d'engrenages satellites (par exemple 3, 5, 7, 9) peut améliorer le partage de charge et/ou de contrainte au sein du réducteur 30. En particulier, l'homme du métier comprendra que l'utilisation d'un nombre impair d'engrenages satellites peut améliorer le chargement dynamique dans des réducteurs qui ont des nombres de dents d'engrenage solaire qui ne sont pas des nombres entiers divisibles par le nombre d'engrenages satellites (par exemple 41 dents d'engrenage planétaire, 5 engrenages satellites) comme dans le mode de réalisation qui est décrit. Dans des variantes de réalisation dans lesquels le nombre de dents d'engrenage solaire est un multiple entier du nombre d'engrenages satellites (par exemple 40 dents d'engrenage solaire, 5 engrenages satellites) il peut y avoir un bénéfice dynamique moindre ou nul. Chaque engrenage satellite 32 est monté au reste du porte-satellites 34 par une broche 33, également dénommée broche satellite. Les broches satellites 33 sont montées sur le porte-satellites 34 de telle sorte qu'elles se déplacent avec le porte-satellites 34 à mesure que le porte-satellites tourne dans un agencement planétaire, ou restent en place avec un porte-satellites non rotatif 34 dans un agencement en étoile. Les broches 33 peuvent être dénommées arbres/supports pour les engrenages satellites 32. Une rigidité plus basse des broches satellites 33 peut réduire la charge différentielle et améliorer le facteur de partage de charge par rapport à une rigidité plus élevée des broches satellites 33. Les broches 33 peuvent être reliées aux plaques de porte-satellites 342, 34b de n'importe quelle manière souhaitée. Par exemple, dans le mode de réalisation qui est décrit, les broches 33 sont fournies avec un raccordement souple 31a, 31b à chaque plaque de porte-satellites 34a, 34b. Le raccordement est décrit comme souple, car il est agencé pour faciliter un certain mouvement des broches 33, qui peut aider à améliorer le partage de charge. Un tel raccordement souple peut être formé par la plaque 34a, b elle-même – par exemple ayant des parties découpées de matériau pour fournir un certain mouvement de la plaque – ou par une partie de la broche, ou par un composant indépendant. Les raccordements souples 31a, 31b sont classés comme une partie de la broche 33 pour l'évaluation des rigidités décrites ici. Les raccordements souples 33a, 33b sont illustrés uniquement pour la broche d'intérêt sur les Figures 16 et 17, mais l'homme du métier comprendra que chaque broche 33 aurait un raccordement équivalent. Rigidité flexionnelle radiale de broche de satellite La rigidité flexionnelle radiale d'une broche 33 peut être mesurée de différentes façons, par exemple en fonction de la conception de broche. Les raccordements souples 31a, 31b de la broche 33, s'ils sont présents, sont classés en tant que partie de la broche 33. Pour une broche 33 non jointe, comme montré sur la Figure 16, chaque broche 33 peut être traitée comme étant solidarisée à une plaque de porte-satellites 34b (illustré par les lignes diagonales sur la plaque de porte-satellites 34b). L'autre extrémité de chaque broche peut être traitée comme étant montée de manière coulissante sur l'autre plaque de porte-satellites 34a, de telle sorte que l'extrémité de la broche 33 peut coulisser le long de la plaque 34a, mais ne peut pas s'éloigner de la plaque 34a. Une force radiale, F, est ensuite appliquée à la position sur la broche correspondant au plan de coulissement, et un déplacement radial résultant, δ, à cette position axiale est mesuré. Pour une broche 33 avec deux parties de tige indépendantes 33a, 33b et un joint 33c (par exemple un joint à rotule) entre les deux, comme montré sur la Figure 17, la broche 33 peut à la place être traitée comme étant solidarisée à l'une et l'autre des plaques de porte-satellites 34a, 34b (illustré par les lignes diagonales sur les plaques de porte-satellites 34a, 34b). Une force radiale, F, est ensuite appliquée à la position sur la broche 33 correspondant au point central axial de la broche, et un déplacement radial résultant, δ, à cette position axiale est mesuré. Dans des modes de réalisation avec un joint 33c non central, le point central axial du joint 33c peut être sélectionné à la place du point central axial de la broche 33. Dans divers modes de réalisation, la rigidité flexionnelle radiale de la broche 33 est supérieure ou égale à 3,00x10 8 N/m, et éventuellement supérieure ou égale à 6,3x10 8 N/m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité flexionnelle radiale de la broche 33 peut être supérieure ou égale à 6,3x10 8 N/m, et éventuellement peut être supérieure ou égale à 6,7x10 8 N/m (et éventuellement peut être égale à 7,70x10 8 N/m). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité flexionnelle radiale de la broche 33 peut être supérieure ou égale à 9,0x10 8 N/m et éventuellement peut être supérieure ou égale à 1,0x10 9 N/m (et éventuellement peut être égale à 1,54x10 9 N/m). Dans divers modes de réalisation, la rigidité flexionnelle radiale de la broche 33 est dans la plage allant de 3,00x10 8 à 3,00x10 9 N/m, et éventuellement dans la plage allant de 6,3x10 8 à 2,5x10 9 N/m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité flexionnelle radiale de la broche 33 peut être dans la plage allant de 6,3x10 8 à 1,5x10 9 N/m, et éventuellement peut être dans la plage allant de 6,7x10 8 à 8,7x10 8 N/m (et éventuellement peut être égale à 7,70x10 8 N/m). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité flexionnelle radiale de la broche 33 peut être dans la plage allant de 9,0x10 8 à 3,0x10 9 N/m et éventuellement peut être dans la plage allant de 1,0x10 9 à 2,0x10 9 N/m (et éventuellement peut être égale à 1,54x10 9 N/m). L'homme du métier comprendra que la rigidité de broche souhaitée peut être obtenue de diverses façons différentes, par exemple en ajustant un ou plusieurs parmi le ou les matériau(x) de broche (souvent des aciers) et la géométrie de réducteur et/ou de broche comme il convient. Pour un matériau donné, la rigidité peut être une fonction du diamètre de broche et du fait que la broche soit pleine, ou creuse, par exemple. À titre d'exemple supplémentaire, le rapport d'engrenage du réducteur 30 peut être ajusté et la taille d'engrenage satellite peut changer en conséquence, permettant par exemple une broche 33 de plus grand diamètre pour un plus grand engrenage satellite 32, ce qui permet d'obtenir une rigidité plus élevée. Rigidité d'inclinaison de broche satellite Chaque broche 33 (y compris ses raccordements souples 31a, 31b, s'ils sont présents) est modélisée comme un corps libre solidarisé à une plaque de porte-satellites 34b (illustré par les lignes diagonales sur la plaque de porte-satellites 34b comme montré sur la Figure 18) pour calculer la rigidité d'inclinaison. Un moment est ensuite appliqué au niveau du point central axial de la broche 33. L'axe du moment est perpendiculaire à l'axe de moteur 9. Deux points de la broche 33 sont sélectionnés pour mesurer la rigidité d'inclinaison : un point central au niveau de la position axiale du point central axial de la broche 33, et un point à l'arrière au niveau de la position axiale du raccordement rigide à la plaque arrière 34b. La plaque arrière 34b est maintenue pour être raide et non rotative, comme illustré par les lignes diagonales sur les Figures 17 et 18. En réponse au moment appliqué, M, qui est un moment en sens antihoraire dans l'exemple montré, mais pourrait être un moment en sens horaire dans d'autres exemples, la broche 33 fléchit selon un angle θ, entraînant un déplacement d'arc δ du point central (le point d'application du moment). Si la broche 33 est asymétrique, une deuxième mesure peut être prise en modélisant la broche 33 en tant que corps libre solidarisé à l'autre plaque de porte-satellites 34a. Deux points de la broche 33 sont sélectionnés pour cette mesure : un point central au niveau de la position axiale du point central axial de la broche 33, et un point à l'avant au niveau de la position axiale du raccordement rigide à la plaque avant 34a. La plaque avant 34a est maintenue pour être raide et non rotative. Une moyenne des deux valeurs de rigidité d'inclinaison peut ensuite être établie. Une rigidité d'inclinaison linéaire efficace peut pour cette raison être définie pour la broche 33 comme décrit précédemment. Le rayon, r, choisi pour la définition de la rigidité d'inclinaison linéaire efficace est celui d'un cercle centré sur un point sur la surface de la plaque 34b maintenue pour être raide et passant à travers un point central axial original de la broche 33 (le point d'application du moment) et le même point après déformation. Le déplacement d'arc δ est égal à rθ. La même méthode peut être utilisée pour n'importe quelle conception de broche 33. Dans divers modes de réalisation, la rigidité d'inclinaison de la broche 33 est supérieure ou égale à 4,00x10 6 Nm/rad, et éventuellement supérieure ou égale à 8,7x10 6 Nm/rad. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité d'inclinaison de la broche 33 peut être supérieure ou égale à 8,7x10 6 Nm/rad, et éventuellement peut être supérieure ou égale à 9,8x10 6 Nm/rad (et éventuellement peut être égale à 1,02x10 7 Nm/rad). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité d'inclinaison de la broche 33 peut être supérieure ou égale à 1,4x10 7 Nm/rad et éventuellement peut être supérieure ou égale à 2,5x10 7 Nm/rad (et éventuellement peut être égale à 3,14x10 7 Nm/rad). Dans divers modes de réalisation, la rigidité d'inclinaison de la broche 33 est dans la plage allant de 4,00x10 6 à 6,30x10 7 Nm/rad, et éventuellement dans la plage allant de 8,7x10 6 à 4,5x10 7 Nm/rad. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité d'inclinaison de la broche 33 peut être dans la plage allant de 8,7x10 6 à 2,1x10 7 Nm/rad, et éventuellement peut être dans la plage allant de 9,8x10 6 à 1,9x10 7 Nm/rad (et éventuellement peut être égale à 1,02x10 7 Nm/rad). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité d'inclinaison de la broche 33 peut être dans la plage allant de 1,4x10 7 à 6,3x10 7 Nm/rad et éventuellement peut être dans la plage allant de 2,5x10 7 à 4,2x10 7 Nm/rad (et éventuellement peut être égale à 3,14x10 7 Nm/rad). Afin d'obtenir une rigidité d'inclinaison de broche souhaitée, des options similaires à celles pour la rigidité flexionnelle radiale de broche de satellite décrite ci-dessus peuvent appliquer. Rigidités d'arbres et supports Rigidité torsionnelle d'arbre d'entrée de réducteur Dans l'agencement qui est décrit, l'arbre d'entrée de réducteur 26a entraîne l'engrenage solaire 28. L'arbre d'entrée de réducteur 26a peut pour cette raison être désigné arbre d'entrée d'engrenage solaire 26a. L'arbre d'entrée de réducteur 26a peut être un arbre d'entrée d'engrenage solaire 26a dans des agencements en étoile (ainsi que planétaires). L'arbre d'entrée de réducteur 26a peut également être désigné partie de l'arbre de cœur 26 – une partie antérieure 26a de l'arbre de cœur 26 fournit l'entrée vers le réducteur 30. L'arbre de cœur 26 comprend pour cette raison un arbre d'entrée de réducteur 26a, qui tourne avec le reste de l'arbre de cœur 26 mais peut avoir une rigidité différente du reste de l'arbre de cœur. Dans l'agencement qui est décrit par rapport aux Figures 1 et 2, l'arbre de cœur s'étend entre la turbine 19 et le réducteur 30, raccordant la turbine 19 au compresseur 14, et la turbine et le compresseur au réducteur 30. Une partie postérieure 26b de l'arbre de cœur 26 s'étend entre la turbine 19 et le compresseur 14, raccordant la turbine au compresseur. Une partie antérieure 26a s'étend entre le compresseur 14 et le réducteur, raccordant la turbine et le compresseur au réducteur 30. Comme cette partie antérieure fournit le couple au réducteur 30, elle est désignée arbre d'entrée de réducteur. Dans l'agencement montré, un palier 26c est présent sur l'arbre de cœur 26 au niveau ou près de la position axiale au niveau de laquelle la partie postérieure 26b rencontre l'arbre d'entrée de réducteur 26a. Dans certains réducteurs 30, le porte-satellites 34 peut être entraîné par l'arbre de cœur 26, et plus spécifiquement par l'arbre d'entrée de réducteur 26a, par exemple – dans de tels modes de réalisation, l'arbre d'entrée de réducteur 26a peut ne pas être un arbre d'entrée d'engrenage solaire 26. Cependant, cela peut rendre le support de l'engrenage solaire 28 plus difficile. Dans l'agencement décrit, l'arbre de cœur 26 est divisé en deux sections comme montré sur la Figure 19 ; une première section 26a (l'arbre d'entrée de réducteur) s'étendant à partir du réducteur 30 et raccordée à l'engrenage solaire 28, et une deuxième section 26b s'étendant vers l'arrière à partir de la première section et raccordée à la turbine 19. Dans l'agencement décrit, la première section 26a est conçue pour avoir une rigidité plus basse que la deuxième section 26b – l'arbre d'entrée de réducteur 26a peut pour cette raison fournir un montage souple pour l'engrenage solaire 28 tout en maintenant la raideur ailleurs dans le moteur 10. Dans l'agencement décrit, la deuxième section 26b est conçue pour être effectivement raide (par comparaison avec la rigidité de la première section 26a) – une rigidité torsionnelle de l'arbre de cœur 26 peut pour cette raison être effectivement égale à la rigidité torsionnelle de la partie d'arbre d'entrée de réducteur de celui-ci. La deuxième section 26b raccordant la turbine et le compresseur peut être dénommée l'arbre de turbine 26b. L'arbre de turbine 26b est agencé pour transmettre les charges torsionnelles pour entraîner le compresseur et le réducteur 30, ainsi que les charges axiales de compresseur et de turbine. Dans des variantes de réalisation, l'arbre de cœur 26 peut ne pas être divisé en sections de rigidité différente, et peut à la place avoir une rigidité constante. Dans des modes de réalisation alternatifs ou supplémentaires, l'arbre de cœur 26 peut être divisé en un plus grand nombre de sections. L'arbre de cœur 26 est monté en utilisant un palier 26c – le palier 26c est le premier reposant sur l'arbre de cœur 26 axialement en aval du réducteur 30. Dans l'agencement décrit, le palier 26c est sur la deuxième section 26b de l'arbre 26 – dans d'autres modes de réalisation, il peut être sur une section d'arbre différente, ou sur la seule. Les rigidités de l'arbre d'entrée de réducteur 26a sont mesurées en maintenant le palier 26c raide, et en considérant que le raccordement du palier 26c au reste de l'arbre de cœur 26b est raide, de telle sorte que seules les rigidités de la première partie 26a sont considérées. Dans le but de déterminer la rigidité torsionnelle, l'arbre d'entrée de réducteur 26a est considéré comme étant libre à l'extrémité à laquelle le couple appliqué τ est appliqué. La rigidité torsionnelle d'arbre d'entrée de réducteur est une mesure de la résistance de l'arbre 26a à un couple appliqué, τ, comme illustré sur la Figure 20. Elle peut être décrite comme la résistance à la torsion, ou à l'enroulement, de l'arbre 26a. L'axe du moment est parallèle à l'axe de moteur 9. Le cadre à lignes diagonales 402 à l'emplacement du palier 26c de l'arbre 26a est montré pour indiquer le raccordement au palier 26c / à l'arbre 26 à la position du palier étant traité comme raide et non rotatif (comme pour un montage de poutre en porte-à-faux). L'arbre 26a est autrement traité comme un corps libre (la rigidité d'engrènement engrenage solaire-engrenage satellite n'est pas incluse). Un couple, τ, est appliqué à l'arbre 26a (au niveau de la position avant – la position du point médian axial de l'engrenage solaire 28) et provoque une déformation rotationnelle, θ (par exemple une torsion) sur la longueur de l'arbre 26a. θ est mesuré à la position d'application du couple. Comme décrit précédemment, l'arbre de cœur 26 est maintenu pour être non rotatif à l'emplacement du palier 26c, de telle sorte que la valeur de la torsion augmente de zéro à θ sur la longueur de la première partie d'arbre 26a. L'angle duquel un point sur la circonférence d'arbre au niveau de la position vers l'avant se déplace est θ, où θ est l'angle mesuré en radians. r est le rayon de l'arbre 26a. Dans des modes de réalisation dans lesquels le rayon de l'arbre d'entrée de réducteur 26 varie, le rayon de l'arbre 26a au niveau de l'interface vers l'engrenage solaire 28 peut être utilisé comme rayon r pour calculer la rigidité torsionnelle linéaire efficace (c'est-à-dire le rayon au niveau de l'extrémité avant de l'arbre pour le mode de réalisation montré, où le couple est appliqué). Une rigidité torsionnelle linéaire efficace peut pour cette raison être définie pour l'arbre d'entrée de réducteur 26a comme décrit précédemment. Dans le mode de réalisation montré, la position du point médian axial de l'engrenage solaire 28 est également au niveau ou près de l'extrémité avant de l'arbre 26. Dans des variantes de réalisation, l'arbre 26 peut s'étendre davantage vers l'avant de l'engrenage solaire 28 ; la position vers l'avant utilisée pour l'application du couple, de la force ou du moment est toujours considérée comme étant la position du point médian axial de l'engrenage solaire 28 dans de tels modes de réalisation. Dans divers modes de réalisation, la rigidité torsionnelle de l'arbre d'entrée de réducteur 26a est supérieure ou égale à 1,4x10 6 Nm/radian, et éventuellement supérieure ou égale à 1,6x10 6 Nm/radian. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité torsionnelle de l'arbre d'entrée de réducteur peut être supérieure ou égale à 1,4x10 6 Nm/radian ou 1,8 x10 6 Nm/radian. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité torsionnelle de l'arbre d'entrée de réducteur peut être supérieure ou égale à 3x10 6 Nm/radian ou 5x10 6 Nm/radian. Dans divers modes de réalisation, la rigidité torsionnelle de l'arbre d'entrée de réducteur 26a est dans la plage allant de 1,4x10 6 à 2,5x10 8 Nm/radian, et éventuellement dans la plage allant de 1,6x10 6 à 2,5x10 7 Nm/radian. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité torsionnelle de l'arbre d'entrée de réducteur peut être dans la plage allant de 1,4x10 6 à 2,0x10 7 Nm/radian, et éventuellement peut être dans la plage allant de 1,8x10 6 à 3x10 6 Nm/radian (et éventuellement peut être égale à 2,0x10 6 Nm/radian). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité torsionnelle de l'arbre d'entrée de réducteur peut être dans la plage allant de 3x10 6 à 1x10 8 Nm/radian et éventuellement peut être dans la plage allant de 5x10 6 à 6x10 6 Nm/radian (et éventuellement peut être égale à 5,7x10 6 Nm/radian). Dans divers modes de réalisation, la rigidité torsionnelle linéaire efficace de l'arbre d'entrée de réducteur 26a est supérieure ou égale à 4,0x10 8 N/m, et éventuellement supérieure ou égale à 4,3x10 8 N/m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité torsionnelle linéaire efficace de l'arbre d'entrée de réducteur peut être supérieure ou égale à 4,0x10 8 N/m ou 4,4x10 8 N/m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité torsionnelle linéaire efficace de l'arbre d'entrée de réducteur peut être supérieure ou égale à 4,3x10 8 N/m ou 6,8x10 8 N/m. Dans divers modes de réalisation, la rigidité torsionnelle linéaire efficace de l'arbre d'entrée de réducteur est dans la plage 4,0x10 8 à 3,0x10 10 N/m, et éventuellement dans la plage allant de 4,3x10 8 à 9,0x10 9 N/m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité torsionnelle linéaire efficace de l'arbre d'entrée de réducteur peut être dans la plage allant de 4,0x10 8 à 1,5x10 10 N/m, et éventuellement peut être dans la plage allant de 4,4x10 8 à 5,4x10 9 N/m (et éventuellement peut être égale à 4,9x10 8 N/m, et éventuellement 4,92x10 8 N/m). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité torsionnelle linéaire efficace de l'arbre d'entrée de réducteur peut être dans la plage allant de 4,3x10 8 à 3,0x10 10 N/m et éventuellement peut être dans la plage allant de 5,0x10 8 à 8,0x10 10 N/m (et éventuellement peut être égale à 6,8x10 8 N/m, et éventuellement 6,84x10 8 N/m). Un ou plusieurs parmi le(s) matériau(x), le diamètre et la structure (par exemple creux ou plein, épaisseur de paroi) de l'arbre d'entrée de réducteur 26a peuvent être ajustés pour obtenir une rigidité dans les limites de la plage souhaitée. Rigidité torsionnelle d'arbre de soufflante L'arbre de soufflante 36 est défini comme le composant de transfert de couple qui s'étend de la sortie du réducteur 30 à l'entrée de soufflante. Il inclut pour cette raison une partie ou la totalité d'un éventuel arbre de sortie de réducteur et arbre d'entrée de soufflante qui peut être fourni entre ces points. Dans le but de définir la rigidité de l'arbre de soufflante 36, on considère qu'il s'étend entre une position d'entrée de soufflante et une position de sortie de réducteur, et qu'il inclut la totalité des composants de transfert de couple entre ces points. Il n'inclut pas pour cette raison d'éventuels composants du réducteur 30 (par exemple le porte-satellites 34 ou une quelconque plaque de raccordement couplée à celui-ci) qui transmettent des forces distinctes, plutôt que le couple d'arbre de soufflante. La position de sortie de réducteur peut pour cette raison être définie comme le point de raccordement entre l'arbre de soufflante 36 et le réducteur 30. La position d'entrée de soufflante, Y, peut être définie comme le point de raccordement entre l'arbre de soufflante 36 et la soufflante. La rigidité torsionnelle de l'arbre de soufflante 36 est mesurée entre les extrémités avant et arrière de l'arbre de soufflante ; l'extrémité avant étant l'interface (Y) avec la soufflante 23 et l'extrémité arrière étant l'interface (X) avec le réducteur 30. La rigidité torsionnelle d'arbre de soufflante est une mesure de la résistance de l'arbre 36 à un couple appliqué, τ, comme illustré sur la Figure 25. Elle peut être décrite comme la résistance à la torsion, ou à l'enroulement, de l'arbre 36. L'axe du moment est parallèle à l'axe de moteur 9. En référence aux Figures 23 et 25, où le réducteur 30 est un réducteur en étoile, la position de sortie (X) de réducteur est définie comme le point de raccordement 702 entre la couronne dentée 38 et l'arbre de soufflante 36. Plus spécifiquement, il s'agit du point de raccordement à l'espace annulaire de la couronne dentée 38 (n'importe quel composant de raccordement s'étendant à partir de la surface externe de l'espace annulaire étant considéré comme faisant partie de la couronne dentée). Là où le point de raccordement est formé par une interface s'étendant dans une direction ayant une composante axiale, le point de raccordement est considéré comme étant la ligne médiane axiale (X) de cette interface comme illustré sur la Figure 25. L'arbre de soufflante 36 inclut tous les composants de transmission de couple jusqu'au point de raccordement 702 avec la couronne dentée 38. Il inclut pour cette raison n'importe quelles parties flexibles ou liaisons 704 de l'arbre de soufflante 36 qui peuvent être fournies, et n'importe quel(s) raccordement(s) 706 (par exemple des raccordements cannelés) entre elles. Là où le réducteur 30 est dans une configuration planétaire, la position de sortie de réducteur est de nouveau définie comme le point de raccordement entre l'arbre de soufflante 36 et le réducteur 30. Un exemple de cela est illustré sur la Figure 24, qui montre un porte-satellites comprenant une plaque avant 34a et une plaque arrière 34b, avec une pluralité de broche 33 s'étendant entre elles et sur lequel les engrenages satellites sont montés. L'arbre de soufflante 36 est raccordé à la plaque avant 34a via un raccordement cannelé 708. Dans un mode de réalisation tel que celui-ci, la position de sortie de réducteur, X, est considérée comme n'importe quel point sur l'interface entre l'arbre de soufflante 36 et la plaque avant 34a. La plaque avant 34a est considérée comme transmettant des forces distinctes, plutôt qu'un couple unique, et ainsi est considérée comme faisant partie du réducteur 30 plutôt que de l'arbre de soufflante. La Figure 24 montre seulement un exemple d'un type de raccordement entre l'arbre de soufflante et le porte-satellites 34. Dans des modes de réalisation ayant différents agencements de raccordement, la position de sortie de réducteur est toujours considérée comme étant au niveau de l'interface entre des composants transmettant un couple (c'est-à-dire qui font partie de l'arbre de soufflante) et ceux transmettant des forces distinctes (par exemple qui font partie du réducteur). Le raccordement cannelé 708 n'est qu'un exemple d'un raccordement qui peut être formé entre l'arbre de soufflante 36 et le réducteur 30 (c'est-à-dire entre l'arbre de soufflante et la plaque avant 34b dans le mode de réalisation actuellement décrit). Dans d'autres modes de réalisation, l'interface qui forme la position de sortie de réducteur peut être formée, par exemple, par un raccordement de type curvic ®, un assemblage boulonné ou un autre agencement denté ou mécaniquement encliqueté. La position d'entrée de soufflante, Y, est définie comme un point sur l'arbre de soufflante 36 au niveau du point médian axial de l'interface entre la soufflante 23 et l'arbre de soufflante 36. Dans le mode de réalisation actuellement décrit, la soufflante 23 comprend un bras de support 23a agencé pour raccorder la soufflante 23 à l'arbre de soufflante 36. Le bras de support 23a est raccordé à l'arbre de soufflante par un couplage cannelé 36a qui s'étend sur la longueur d'une partie de l'arbre de soufflante 36. La position d'entrée de soufflante est définie comme le point médian axial du couplage cannelé comme indiqué par l'axe Y sur la Figure 25. Le couplage cannelé montré sur la Figure 25 n'est qu'un exemple d'un couplage qui peut former l'interface entre la soufflante et l'arbre de soufflante. Dans d'autres modes de réalisation, par exemple, un raccordement de type curvic ®, un assemblage boulonné ou un autre agencement denté ou mécaniquement encliqueté peut être utilisé. La position d'entrée de soufflante, Y, peut être insensible au type de réducteur. L'arbre de soufflante 36 a un degré de flexibilité caractérisé en partie par sa rigidité torsionnelle. Dans le but de déterminer la rigidité torsionnelle, l'arbre de soufflante 36 est considéré comme étant libre à l'extrémité à laquelle le couple appliqué, τ, est appliqué. La couronne dentée 38 à lignes en diagonale sur la Figure 25 indique la couronne dentée 38 étant traitée comme étant raide et non rotative dans le but d'évaluer la rigidité torsionnelle de l'arbre de soufflante 36. Un couple, τ, est appliqué à l'arbre 36 au niveau de la position d'entrée de soufflante, Y, et provoque une déformation rotationnelle, θ (par exemple une torsion) sur la longueur de l'arbre 36. L'angle duquel se déplace un point sur la circonférence d'arbre au niveau de la position d'entrée de soufflante est θ, où θ est l'angle mesuré en radians. Le rayon, r , de l'arbre de soufflante 36 peut être utilisé pour déterminer une rigidité torsionnelle linéaire efficace. Dans des modes de réalisation dans lesquels le rayon de l'arbre de soufflante 36 varie, tel que le mode de réalisation décrit, le rayon de l'arbre 36 au niveau de la position d'entrée de soufflante peut être utilisé en guise de rayon r (c'est-à-dire le rayon au niveau de l'extrémité avant de l'arbre pour le mode de réalisation montré). Une rigidité torsionnelle linéaire efficace peut pour cette raison être définie pour l'arbre de soufflante 36 comme décrit précédemment. Dans divers modes de réalisation, la rigidité torsionnelle de l'arbre de soufflante 36 est égale ou supérieure à 1,3x10 7 Nm/rad, et éventuellement égale ou supérieure à 1,4x10 7 Nm/rad. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm la rigidité torsionnelle de l'arbre de soufflante 36 peut être égale ou supérieure à 1,3x10 7 Nm/radian, et éventuellement peut être égale ou supérieure à 1,4x10 7 Nm/radian (et éventuellement peut être égale à 1,8x10 7 Nm/radian). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm la rigidité torsionnelle de l'arbre de soufflante 36 peut être égale ou supérieure à 2,5x10 7 Nm/radian, et éventuellement peut être égale ou supérieure à 3,5x10 7 Nm/radian (et éventuellement peut être égale à 5,2x10 7 Nm/radian). Dans divers modes de réalisation, la rigidité torsionnelle de l'arbre de soufflante 36 est dans la plage allant de 1,3x10 7 à 2,5x10 9 Nm/rad, et éventuellement dans la plage allant de 1,4x10 7 à 3,0x10 8 Nm/rad. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm la rigidité torsionnelle de l'arbre de soufflante 36 peut être dans la plage allant de 1,3x10 7 à 2,0x10 8 Nm/radian, et éventuellement peut être dans la plage allant de 1,3x10 7 ou 1,4x10 7 à 2,3x10 7 Nm/radian (et éventuellement peut être égale à 1,8x10 7 Nm/radian). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité torsionnelle de l'arbre de soufflante 36 peut être dans la plage allant de 2,5x10 7 à 2,5x10 9 Nm/radian et éventuellement peut être dans la plage allant de 3,5x10 7 à 7,5x10 7 Nm/radian (et éventuellement peut être égale à 5,2x10 7 Nm/radian). Dans divers modes de réalisation, la rigidité torsionnelle linéaire efficace de l'arbre de soufflante 36 peut être supérieure à 1,2x10 9 N/m, et éventuellement supérieure à 1,35x10 9 N/m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité torsionnelle linéaire efficace de l'arbre de soufflante 36 peut être supérieure à 1,2x10 9 N/m, et éventuellement peut être supérieure à 1,3x10 9 Nm/radian (et éventuellement peut être égale à 1,5x10 9 N/m). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité torsionnelle linéaire efficace de l'arbre de soufflante 36 peut être supérieure à 1,5x10 9 N/m et éventuellement peut être supérieure à 1,8x10 9 Nm/radian (et éventuellement peut être égale à 2,1x10 9 N/m). Dans divers modes de réalisation, la rigidité torsionnelle linéaire efficace de l'arbre de soufflante 36 est dans la plage allant de 1,2x10 9 à 2,0x10 10 N/m, et éventuellement dans la plage allant de 1,35x10 9 à 1,0x10 10 N/m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la rigidité torsionnelle linéaire efficace de l'arbre de soufflante 36 peut être dans la plage allant de 1,2x10 9 à 1,5x10 10 N/m, et éventuellement peut être dans la plage allant de 1,3x10 9 à 2,3x10 9 Nm/radian (et éventuellement peut être égale à 1,5x10 9 N/m). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité torsionnelle linéaire efficace de l'arbre de soufflante 36 peut être dans la plage allant de 1,5x10 9 à 2,0x10 10 N/m, et éventuellement peut être dans la plage allant de 1,8x10 9 à 3,5x10 9 Nm/radian (et éventuellement peut être égale à 2,1x10 9 N/m). Un ou plusieurs parmi le(s) matériau(x), le diamètre et la structure (par exemple creux ou plein, épaisseur de paroi) de l'arbre de soufflante 36 peuvent être ajustés pour obtenir une rigidité dans les limites de la plage souhaitée. Dans divers modes de réalisation, y compris les agencements qui sont décrits, par exemple par rapport aux Figures 21 et 22, une structure de montage pour l'arbre de soufflante 36 comprend une structure de support d'arbre de soufflante 504. La structure de support d'arbre de soufflante comprend deux paliers - un premier palier 506a et un deuxième palier 506b - par l'intermédiaire desquels elle est couplée à l'arbre de soufflante 36. Les paliers 506a, 506a sont espacés sur la longueur axiale de l'arbre de soufflante 36. Dans le mode de réalisation décrit, l'un et l'autre des paliers 506a, 506b sont fournis à des positions qui sont à l'avant du réducteur 30. Dans d'autres modes de réalisation, un des deux paliers 506a, 506b utilisés pour supporter l'arbre de soufflante 36 peut être situé à une position à l'arrière du réducteur 30. Dans encore d'autres modes de réalisation, plus de deux paliers peuvent être fournis dans le cadre de la structure de support d'arbre de soufflante. Rigidité torsionnelle de support de réducteur Un mode de réalisation donné à titre d'exemple du moteur à turbine à gaz est montré sur la Figure 22, qui fournit une vue agrandie d'une région du cœur de moteur 11 autour du réducteur 30. Les mêmes numéros de référence ont été utilisés pour des composants correspondant à ceux montrés sur les Figures 1 à 3. Dans l'agencement montré sur la Figure 22 le réducteur 30 a un agencement en étoile, dans lequel la couronne dentée 38 est couplée à l'arbre de soufflante 36 et le porte-satellites 34 est maintenu dans une position fixe par rapport à la structure statique 24 (également dénommée la structure de support stationnaire) du cœur de moteur. Comme indiqué ailleurs dans le présent document, toutes les fonctionnalités et caractéristiques décrites ici peuvent s'appliquer à un réducteur en étoile et à un réducteur planétaire, sauf mention explicite contraire. Le cœur de moteur 11 comprend un support de réducteur 40 (correspondant à la liaison décrite en référence à la Figure 2) agencé pour supporter au moins partiellement le réducteur 30 dans une position fixe à l'intérieur du moteur 10. Le support de réducteur est couplé au niveau d'une première extrémité à la structure de support stationnaire 24 qui s'étend à travers le conduit de cœur 20 transportant le flux d'air de cœur A comme illustré sur la Figure 22. Dans l'agencement actuellement décrit, la structure de support stationnaire 24 est ou comprend un stator de section de moteur (ESS) qui agit à la fois en tant que composant structural pour fournir un support stationnaire pour des composants de cœur tel que le support de réducteur 40, et en tant qu'aube directrice servant à diriger le flux d'air à partir de la soufflante 23. Dans d'autres modes de réalisation, la structure de support stationnaire 24 peut comprendre une entretoise s'étendant à travers le trajet d'écoulement de gaz de cœur et une aube de stator indépendante servant à diriger le flux d'air. Dans le présent mode de réalisation, le support de réducteur 40 est couplé au niveau d'une deuxième extrémité au porte-satellites 34. Le support de réducteur 40 agit pour cette raison à l'encontre de la rotation du porte-satellites 34 par rapport à la structure statique du cœur de moteur 24. Dans des modes de réalisation où le réducteur 30 est dans un agencement planétaire, le support de réducteur 40 est couplé à la couronne dentée 38 de façon à résister à sa rotation par rapport à la structure statique 24 du cœur de moteur. Le support de réducteur 40 est défini entre le point au niveau duquel il se raccorde au réducteur (par exemple au porte-satellites dans le présent mode de réalisation avec un réducteur en étoile 30, ou à la couronne dentée 38 dans des modes de réalisation planétaires) et un point au niveau duquel il se raccorde à la structure de support stationnaire 24. Le support de réducteur peut être formé par n'importe quel nombre de composants indépendants fournissant un couplage entre ces deux points. Le support de réducteur 40 se raccorde au réducteur 30, et plus spécifiquement à l'engrenage ou ensemble d'engrenages statique – c'est-à-dire à la couronne dentée 38 d'un réducteur planétaire ou au porte-satellites 34/ensemble d'engrenages satellites 32 d'un réducteur en étoile. Le support de réducteur 40 a un degré de flexibilité. La rigidité torsionnelle de support de réducteur est une mesure de la résistance du support 40 à un couple appliqué, τ, comme illustré sur la Figure 21. Elle peut être décrite comme la résistance à la torsion, ou à l'enroulement, du support 40. L'axe du moment est parallèle à l'axe de moteur 9. Les hachures sur la structure de support stationnaire 24 sont fournies pour indiquer le raccordement au support 40 étant traité comme raide et non rotatif. Pour un réducteur en étoile 30, la rigidité torsionnelle du support de réducteur 40 est définie entre un cercle 902 passant à travers le centre de chaque engrenage satellite 32 de l'ensemble d'engrenages satellites (c'est-à-dire à travers l'axe longitudinal de chaque broche 33) et l'interface vers la structure de support stationnaire 24, qui est traitée comme étant fixe. La charge torsionnelle est appliquée au niveau du porte-satellites 34, et mise en réaction au niveau de la structure de support stationnaire 24. Pour un réducteur planétaire 30, la rigidité torsionnelle du support de réducteur 40 est définie entre le diamètre de cercle primitif (DCP) de la couronne dentée 38, et l'interface vers la structure de support stationnaire 24, qui est traitée comme étant fixe. La charge torsionnelle est appliquée au niveau de la couronne dentée 38, et mise en réaction au niveau de la structure de support stationnaire 24. Un couple, τ, est appliqué aux dents de la couronne dentée 38 et amène une déformation rotationnelle, θ (par exemple une torsion) du support 40. L'angle par lequel se déplace un point sur le DCP est θ, où θ est l'angle mesuré en radians. Un rayon, r, peut être défini comme le rayon de la couronne dentée 38 (c'est-à-dire la moitié du DCP de la couronne dentée). Une rigidité torsionnelle linéaire efficace peut pour cette raison être définie pour le support de réducteur 40 pour un réducteur planétaire 30 comme décrit précédemment en utilisant le rayon r = DCP/2. Le cercle primitif d'un engrenage est un cercle imaginaire qui roule sans glissement avec le cercle primitif de n'importe quel autre engrenage avec lequel le premier engrenage est engrené. Le cercle primitif passe à travers les points où les dents de deux engrenages se rencontrent à mesure que les engrenages engrenés tournent – le cercle primitif d'un engrenage passe généralement par un point médian de la longueur des dents de l'engrenage. Le DCP peut être grossièrement estimé en prenant la moyenne du diamètre entre les pointes des dents d'engrenage et le diamètre entre les bases des dents d'engrenage. Dans divers modes de réalisation le DCP de la couronne dentée 38, qui peut également être représenté comme un diamètre du réducteur 30, peut être supérieur ou égal à 0,55 m, et éventuellement supérieur ou égal à 0,57 m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, le diamètre de réducteur peut être supérieur ou égal à 0,75 m. Dans divers modes de réalisation le diamètre du réducteur 30 peut être dans la plage allant de 0,55 m à 1,2 m, et éventuellement dans la plage allant de 0,57 à 1,0 m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm le diamètre de réducteur peut être dans la plage allant de 0,55 à 0,70 m, et éventuellement peut être dans la plage allant de 0,58 à 0,65 m (et éventuellement peut être égal à 0,61 m). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, le diamètre de réducteur peut être dans la plage allant de 0,75 à 1,0 m, et éventuellement de 0,8 à 0,9 m (et éventuellement peut être égal à 0,87 m). De manière correspondante, une rigidité torsionnelle linéaire efficace peut pour cette raison être définie pour le support de réducteur 40 pour un réducteur en étoile 30 tel que décrit ci-dessus en utilisant le rayon r du cercle 902 passant à travers l'axe longitudinal de chaque broche 33 sur le porte-satellites 34. Le diamètre de ce cercle 902 peut être décrit comme un DCP de l'ensemble d'engrenages satellites, ou un DCP de broche, ce qui fournit r = DCP/2 comme pour l'exemple de réducteur planétaire. Le DCP de broche peut être dans la plage allant de 0,38 à 0,65 m, par exemple étant égal à 0,4 m ou 0,55 m. Dans divers modes de réalisation, la rigidité torsionnelle du support de réducteur 40 est supérieure ou égale à 4,2x10 7 Nm/rad, et éventuellement supérieure ou égale à 4,8x10 7 Nm/rad. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm la rigidité torsionnelle du support de réducteur 40 peut être supérieure ou égale à 4,2x10 7 Nm/rad, et éventuellement peut être supérieure ou égale à 5x10 7 Nm/rad (et éventuellement peut être égale à 6,1x10 7 Nm/rad). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité torsionnelle du support de réducteur 40 peut être supérieure ou égale à 7,0x10 7 Nm/rad, et éventuellement peut être supérieure ou égale à 9x10 7 Nm/rad (et éventuellement peut être égale à 1,8x10 8 Nm/rad). Dans divers modes de réalisation, la rigidité torsionnelle du support de réducteur 40 est dans la plage allant de 4,2x10 7 à 1,0x10 10 Nm/rad, et éventuellement dans la plage allant de 4,8x10 7 à 1,0x10 9 Nm/rad. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm la rigidité torsionnelle du support de réducteur 40 peut être dans la plage allant de 4,2x10 7 à 6,0x10 8 Nm/rad, et éventuellement peut être dans la plage allant de 5x10 7 à 7x10 7 Nm/rad (et éventuellement peut être égale à 6,1x10 7 Nm/rad). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité torsionnelle du support de réducteur 40 peut être dans la plage allant de 7,0x10 7 à 1,0x10 10 Nm/rad, et éventuellement peut être dans la plage allant de 9x10 7 à 4x10 8 Nm/rad (et éventuellement peut être égale à 1,8x10 8 Nm/rad). Dans divers modes de réalisation, la rigidité torsionnelle linéaire efficace du support de réducteur 40 est supérieure à 7,1x10 8 N/m, et éventuellement supérieure à 8,4x10 8 N/m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm la rigidité torsionnelle linéaire efficace du support de réducteur 40 peut être supérieure à 7,1x10 8 N/m, et éventuellement peut être supérieure à 8x10 8 N/m (et éventuellement peut être égale à 9,2x10 8 N/m). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité torsionnelle linéaire efficace du support de réducteur 40 peut être supérieure à 9,0x10 8 N/m, et éventuellement peut être supérieure à 9,6x10 8 N/m (et éventuellement peut être égale à 1,2x10 9 N/m). Dans divers modes de réalisation, la rigidité torsionnelle linéaire efficace du support de réducteur 40 est dans la plage allant de 7,1x10 8 à 6,0x10 10 N/m, et éventuellement dans la plage allant de 8,4x10 8 à 3,0x10 10 N/m. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm la rigidité torsionnelle linéaire efficace du support de réducteur 40 peut être dans la plage allant de 7,1x10 8 à 5,0x10 10 N/m, et éventuellement peut être dans la plage allant de 8x10 8 à 1x10 9 N/m (et éventuellement peut être égale à 9,2x10 8 N/m). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité torsionnelle linéaire efficace du support de réducteur 40 peut être dans la plage allant de 9,0x10 8 à 6,0x10 10 N/m, et éventuellement peut être dans la plage allant de 9,0x10 8 à 2,0x10 9 N/m (et éventuellement peut être égale à 1,2x10 9 N/m). L'homme du métier comprendra que la rigidité du support de réducteur 40 peut être définie de la même façon pour des modes de réalisation avec différents réducteurs épicycloïdaux, par exemple des réducteurs planétaires. Un ou plusieurs parmi la géométrie du support de réducteur 40, les matériaux, et le type de raccordement pour le raccordement à la structure de support stationnaire 24 peuvent être sélectionnés ou ajustés comme il convient pour obtenir la rigidité souhaitée. L'inventeur a trouvé que des rapports particuliers des paramètres définis ci-dessus ont un impact significatif sur la performance de réducteur. En particulier, une, certaines ou la totalité des conditions ci-dessous peuvent s'appliquer à n'importe quel mode de réalisation : Dans divers modes de réalisation, un rapport des rigidités radiale à torsionnelle de porte-satellites valant : est supérieur ou égal à 0,030, et éventuellement dans la plage allant de 0,030 à 2,0. Dans divers modes de réalisation, le rapport des rigidités radiale à torsionnelle de porte-satellites est dans la plage allant de 3,0x10 -2 à 2,0x10 0 (c'est-à-dire de 0,030 à 2,0), et éventuellement dans la plage allant de 6,0x10 -2 à 1,0. Dans certains modes de réalisation, le rapport des rigidités radiale à torsionnelle de porte-satellites peut être dans la plage allant de 6,0x10 -2 à 3,0x10 -1 , et éventuellement peut être dans la plage allant de 0,18 à 0,19 (et éventuellement peut être égal à 0,18). Dans certains modes de réalisation, le rapport des rigidités radiale à torsionnelle de porte-satellites peut être dans la plage allant de 0,30 à 2,0. Dans de telles variantes de réalisation, le rapport des rigidités radiale à torsionnelle de porte-satellites peut être dans la plage allant de 0,14 à 0,8, et éventuellement peut être dans la plage allant de 0,14 à 0,19 (et éventuellement peut être égal à 0,14). Dans divers modes de réalisation, un produit des composantes du rapport des rigidités radiale à torsionnelle de porte-satellites, c'est-à-dire la rigidité flexionnelle radiale du porte-satellites 34 multipliée par la rigidité torsionnelle linéaire efficace du porte-satellites 34, peut être calculé. La valeur de ce produit, dans divers modes de réalisation, peut être supérieure ou égale à 5,0x10 18 N 2 m -2 , et éventuellement inférieure à 1,3x10 24 N 2 m -2 , et éventuellement peut être supérieure ou égale à 1,6x10 19 N 2 m -2 , et éventuellement inférieure à 1,3x10 22 N 2 m -2 . Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la valeur de produit peut être supérieure ou égale à 1,6x10 19 N 2 m -2 , et éventuellement inférieure à 1,3 x10 22 N 2 m -2 . Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la valeur de produit peut être supérieure ou égale à 3,0x10 19 N 2 m -2 , et éventuellement inférieure à 1,3 x10 23 N 2 m -2 . Dans divers modes de réalisation, un rapport des rigidités d'inclinaison à torsionnelle de porte-satellites valant : est inférieur ou égal à 20, et éventuellement inférieur ou égal à 7,3. Dans divers modes de réalisation, le rapport des rigidités d'inclinaison à torsionnelle de porte-satellites est dans la plage allant de 7,00x10 -1 à 2,0x10 1 (c'est-à-dire de 0,7 à 20), et éventuellement dans la plage allant de 0,7 à 7,3. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm le rapport des rigidités d'inclinaison à torsionnelle peut être inférieur ou égal à 8,0, éventuellement dans la plage allant de 2,5 à 8,0, et éventuellement en outre peut être dans la plage allant de 4 à 7 (et éventuellement peut être égal à 5,60). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm le rapport des rigidités d'inclinaison à torsionnelle peut être inférieur ou égal à 7,9, éventuellement dans la plage allant de 1,5 à 7,9, et éventuellement en outre peut être dans la plage allant de 1,8 à 5,2 (et éventuellement peut être égal à 2,63). Dans divers modes de réalisation, un produit des composantes du rapport des rigidités d'inclinaison à torsionnelle de porte-satellites, c'est-à-dire la rigidité d'inclinaison du porte-satellites (34) multipliée par la rigidité torsionnelle du porte-satellites (34), peut être calculé. La valeur de ce produit, dans divers modes de réalisation, peut être supérieure ou égale à 1,0x10 17 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement inférieure à 2,8x10 22 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement peut être supérieure ou égale à 5,1x10 17 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement inférieure à 3,0x10 21 N 2 m 2 rad -2 . Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la valeur de produit peut être supérieure ou égale à 5,1 x10 17 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement inférieure à 3,0 x10 20 N 2 m 2 rad -2 . Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la valeur de produit peut être supérieure ou égale à 1,0 x10 18 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement inférieure à 3,1 x10 21 N 2 m 2 rad -2 . Dans divers modes de réalisation, un rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à arbre d'entrée de réducteur valant : est supérieur ou égal à 7,0x10 1 . Dans divers modes de réalisation, le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à arbre d'entrée de réducteur peut être supérieur ou égal à 7,5x10 1 . Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à arbre d'entrée de réducteur peut être supérieur ou égal à 7,3x10 1 , et éventuellement peut être supérieur ou égal à 9,5x10 1 ou 14,0x10 1 (et éventuellement peut être égal à 152). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à arbre d'entrée de réducteur peut être supérieur ou égal à 1,0x10 2 , et éventuellement peut être supérieur ou égal à 1,5x10 2 (et éventuellement peut être égal à 2,0x10 2 ). Dans divers modes de réalisation, le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à arbre d'entrée de réducteur peut être supérieur ou égal à 1,4x10 2 , et éventuellement dans la plage allant de 1,4x10 2 et à 5,4 x10 2 . Dans divers modes de réalisation, le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à arbre d'entrée de réducteur peut être dans la plage allant de 7x10 1 à 5x10 3 (c'est-à-dire 70 à 5000), et éventuellement de 7,5x10 1 à 3,0x10 3 . Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à arbre d'entrée de réducteur peut être dans la plage allant de 7,3x10 1 à 1,0x10 3 , et éventuellement peut être dans la plage allant de 9,5x10 1 ou 14,0x10 1 à 3,0x10 2 (et éventuellement peut être égal à 152). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à arbre d'entrée de réducteur peut être dans la plage allant de 1,0x10 2 à 5,0x10 3 , et éventuellement peut être dans la plage allant de 1,5x10 2 à 2,7x10 2 (et éventuellement peut être égal à 2,0x10 2 ). Dans divers modes de réalisation, un produit des composantes du rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à arbre d'entrée de réducteur, c'est-à-dire la rigidité torsionnelle du porte-satellites (34) multipliée par la rigidité torsionnelle de l'arbre d'entrée de réducteur (26a), peut être calculé. La valeur de ce produit, dans divers modes de réalisation, peut être supérieure ou égale à 1,5x10 14 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement inférieure à 1,0x10 17 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement peut être supérieure ou égale à 2,2x10 14 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement inférieure à 5,0x10 16 N 2 m 2 rad -2 . Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la valeur de produit peut être supérieure ou égale à 1,5 x10 14 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement inférieure à 1,0 x10 16 N 2 m 2 rad -2 . Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la valeur de produit peut être supérieure ou égale à 3,0 x10 15 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement inférieure à 1,0 x10 17 N 2 m 2 rad -2 . Dans divers modes de réalisation, un rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur valant : est supérieur ou égal à 2,3. Dans divers modes de réalisation, le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur peut être supérieur ou égal à 2,3, et éventuellement supérieur ou égal à 2,6. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur peut être supérieur ou égal à 2,3, et éventuellement peut être supérieur ou égal à 2,5 (et éventuellement peut être égal à 4,8). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur peut être supérieur ou égal à 3,5, et éventuellement peut être supérieur ou égal à 4 (et éventuellement peut être égal à 6,5). Dans divers modes de réalisation, le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur peut être supérieur ou égal à 4,4, et éventuellement dans la plage allant de 4,4 ou 4,5 à 15,5. Dans divers modes de réalisation, le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur peut être dans la plage allant de 2,3x10 0 à 3,0x10 2 (c'est-à-dire 2,3 à 300), et éventuellement de 2,6 à 50. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur peut être dans la plage allant de 2,3 à 30, et éventuellement peut être dans la plage allant de 2,5 à 5,5 ou de 4,3 à 5,5 (et éventuellement peut être égal à 4,8). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur peut être dans la plage allant de 3,5 à 300, et éventuellement peut être dans la plage allant de 4 à 15 (et éventuellement peut être égal à 6,5). Dans divers modes de réalisation, un produit des composantes du rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur c'est-à-dire la rigidité torsionnelle du porte-satellites 34 multipliée par la rigidité torsionnelle du support de réducteur 40, peut être calculé. La valeur de ce produit, dans divers modes de réalisation, peut être supérieure ou égale à 5,0x10 15 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement inférieure à 1,0x10 19 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement peut être supérieure ou égale à 8,0x10 15 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement inférieure à 2,0x10 18 N 2 m 2 rad -2 . Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la valeur de produit peut être supérieure ou égale à 5,0 x10 15 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement inférieure à 1,2 x10 17 N 2 m 2 rad -2 . Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la valeur de produit peut être supérieure ou égale à 1,0x10 17 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement inférieure à 1,0 x10 19 N 2 m 2 rad -2 . Dans divers modes de réalisation, un rapport des rigidités de porte-satellites à arbre de soufflante valant : est supérieur ou égal à 8. Dans divers modes de réalisation, le rapport des rigidités de porte-satellites à arbre de soufflante peut être supérieur ou égal à 8,0x10 0 (c'est-à-dire 8,0), et éventuellement supérieur ou égal à 9. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, le rapport des rigidités de porte-satellites à arbre de soufflante peut être supérieur ou égal à 8, et éventuellement peut être supérieur ou égal à 9 ou 15,1 (et éventuellement peut être égal à 16,6). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, le rapport des rigidités de porte-satellites à arbre de soufflante peut être supérieur ou égal à 12, et éventuellement peut être supérieur ou égal à 15 ou 18 (et éventuellement peut être égal à 22,2). Dans divers modes de réalisation, le rapport des rigidités de porte-satellites à arbre de soufflante peut être supérieur ou égal à 1,50x10 1 , et éventuellement supérieur ou égal à 1,6x10 1 ; le rapport des rigidités de porte-satellites à arbre de soufflante peut être plus petit que 8,4x10 1 dans de tels modes de réalisation. Dans divers modes de réalisation, le rapport des rigidités de porte-satellites à arbre de soufflante peut être dans la plage allant de 8,0x10 0 à 1,1x10 3 (c'est-à-dire 8,0 à 1100), et éventuellement de 9 à 1,9x10 2 . Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, le rapport des rigidités de porte-satellites à arbre de soufflante peut être dans la plage allant de 8 à 5,0x10 2 , et éventuellement peut être dans la plage allant de 9 à 40 ou de 15 ou 16 à 40 (et éventuellement peut être égal à 17). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, le rapport des rigidités de porte-satellites à arbre de soufflante peut être dans la plage allant de 12 à 1,1x10 3 , et éventuellement peut être dans la plage allant de 15 ou 18 à 55 (et éventuellement peut être égal à 22). Dans divers modes de réalisation, un produit des composantes du rapport des rigidités de porte-satellites à arbre de soufflante c'est-à-dire la rigidité torsionnelle du porte-satellites 34 multipliée par la rigidité torsionnelle de l'arbre de soufflante 36, peut être calculé. La valeur de ce produit, dans divers modes de réalisation, peut être supérieure ou égale à 1,5x10 15 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement inférieure à 3,0x10 18 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement peut être supérieure ou égale à 2,0x10 15 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement inférieure à 7,0x10 17 N 2 m 2 rad -2 . Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, la valeur de produit peut être supérieure ou égale à 1,5 x10 15 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement inférieure à 1,5 x10 17 N 2 m 2 rad -2 . Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la valeur de produit peut être supérieure ou égale à 9,0 x10 15 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement inférieure à 3,0 x10 18 N 2 m 2 rad -2 . Dans divers modes de réalisation, un premier rapport de rigidité de porte-satellites à broche valant : est supérieur ou égal à 10, et éventuellement supérieur ou égal à 15. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, le premier rapport de rigidité de porte-satellites à broche peut être supérieur ou égal à 1,5x10 1 , et éventuellement peut être égal à 16,3. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, le premier rapport de rigidité de porte-satellites à broche peut être supérieur ou égal à 1,6x10 1 et éventuellement peut être supérieur ou égal à 16,5 (et éventuellement peut être égal à 18,7). Dans divers modes de réalisation, le premier rapport de rigidité de porte-satellites à broche est dans la plage allant de 1,0x10 1 à 4,0x10 1 (c'est-à-dire de 10 à 40), et éventuellement dans la plage allant de 1,5x10 1 à 3,0x10 1 . Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, le premier rapport de rigidité de porte-satellites à broche peut être dans la plage allant de 1,5x10 1 à 2,5x10 1 , et éventuellement peut être dans la plage allant de 15 à 19 (et éventuellement peut être égal à 16,3). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, le premier rapport de rigidité de porte-satellites à broche peut être dans la plage allant de 1,6x10 1 à 3,5x10 1 et éventuellement peut être dans la plage allant de 16 ou 16,5 à 20 (et éventuellement peut être égal à 18,7). Le produit de la rigidité torsionnelle linéaire efficace du porte-satellites 34 et de la rigidité flexionnelle radiale de chaque broche 33 peut être supérieur ou égal à 2,1x10 18 N 2 m -2 , et éventuellement supérieur ou égal à 5,8x10 18 N 2 m -2 . Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, le produit de la rigidité torsionnelle linéaire efficace du porte-satellites 34 et de la rigidité flexionnelle radiale de chaque broche 33 peut être supérieur ou égal à 5,3x10 18 N 2 m -2 . Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, le produit de la rigidité torsionnelle linéaire efficace du porte-satellites 34 et de la rigidité flexionnelle radiale de chaque broche 33 peut être supérieur ou égal à 1,2x10 19 N 2 m -2 . Le produit de la rigidité torsionnelle linéaire efficace du porte-satellites 34 et de la rigidité flexionnelle radiale de chaque broche 33 peut être dans la plage allant de 2,1x10 18 à 3,6x10 20 N 2 m -2 , et éventuellement dans la plage allant de 5,8x10 18 à 1,7x10 20 2 m -2 . Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, le produit de la rigidité torsionnelle linéaire efficace du porte-satellites 34 et de la rigidité flexionnelle radiale de chaque broche 33 peut être dans la plage allant de 5,3x10 18 à 4,0x10 19 N 2 m -2 . Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, le produit de la rigidité torsionnelle linéaire efficace du porte-satellites 34 et de la rigidité flexionnelle radiale de chaque broche 33 peut être dans la plage allant de 1,2x10 19 à 1,7x10 20 N 2 m -2 . Dans divers modes de réalisation, un deuxième rapport de rigidité de porte-satellites à broche valant : est supérieur ou égal à 2,4x10 1 , et éventuellement supérieur ou égal à 3,4x10 1 . Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, le deuxième rapport de rigidité de porte-satellites à broche peut être supérieur ou égal à 3,4x10 1 , éventuellement supérieur ou égal à 36, et éventuellement peut être égal à 47,5. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, le deuxième rapport de rigidité de porte-satellites à broche peut être supérieur ou égal à 4,0x10 1 et éventuellement peut être supérieur ou égal à 45 (et éventuellement peut être égal à 69,1). Dans divers modes de réalisation, le deuxième rapport de rigidité de porte-satellites à broche est dans la plage allant de 2,4x10 1 à 1,8x10 1 (c'est-à-dire de 24 à 180), et éventuellement dans la plage allant de 3,4x10 1 à 1,4x10 2 . Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, le deuxième rapport de rigidité de porte-satellites à broche peut être dans la plage allant de 3,4x10 1 à 1,2x10 2 , et éventuellement peut être dans la plage allant de 36 à 58 (et éventuellement peut être égal à 47,5). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, le deuxième rapport de rigidité de porte-satellites à broche peut être dans la plage allant de 4,0x10 1 à 1,8x10 2 et éventuellement peut être dans la plage allant de 45 à 95 (et éventuellement peut être égal à 69,1). Le produit de la rigidité torsionnelle du porte-satellites 34 et de la rigidité d'inclinaison de chaque broche 33 peut être supérieur ou égal à 1,0x10 15 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement supérieur ou égal à 2,5x10 15 N 2 m 2 rad -2 . Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, le produit de la rigidité torsionnelle du porte-satellites 34 et de la rigidité d'inclinaison de chaque broche 33 peut être supérieur ou égal à 2,5x10 15 N 2 m 2 rad -2 . Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, le produit de la rigidité torsionnelle du porte-satellites 34 et de la rigidité d'inclinaison de chaque broche 33 peut être supérieur ou égal à 1,4x10 16 N 2 m 2 rad -2 . Le produit de la rigidité torsionnelle du porte-satellites 34 et de la rigidité d'inclinaison de chaque broche 33 peut être dans la plage allant de 1,0x10 15 à 4,7x10 17 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement dans la plage allant de 2,5x10 15 à 2,0x10 17 N 2 m 2 rad -2 . Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, le produit de la rigidité torsionnelle du porte-satellites 34 et de la rigidité d'inclinaison de chaque broche 33 peut être dans la plage allant de 2,5x10 15 à 3,0x10 16 N 2 m 2 rad -2 . Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, la rigidité torsionnelle du porte-satellites 34 et la rigidité d'inclinaison de chaque broche 33 peuvent être dans la plage allant de 1,4x10 16 à 4,7x10 17 N 2 m 2 rad -2 . La Figure 26 illustre comment les rigidités définies ici peuvent être mesurées. La Figure 26 montre un tracé du déplacement δ résultant de l'application d'une charge L (par exemple une force, un moment ou un couple) appliquée à un composant pour lequel la rigidité est mesurée. À des niveaux de charge allant de zéro à L P il y a une région non linéaire dans laquelle un déplacement est causé par un mouvement du composant (ou un mouvement relatif de parties indépendantes du composant) à mesure qu'il est chargé, plutôt que par une déformation du composant ; par exemple en déplacement au sein du dégagement entre les parties. À des niveaux de charge supérieurs à L Q la limite élastique du composant a été dépassée et la charge appliquée ne cause plus de déformation élastique – une déformation plastique ou une cassure du composant peut se produire à la place. Entre les points P et Q la charge appliquée et le déplacement résultant ont une relation linéaire. La rigidité définie ici peut être déterminée en mesurant le gradient de la région linéaire entre les points P et Q (avec la rigidité étant l'inverse de ce gradient). Le gradient peut être trouvé pour une région de la région linéaire aussi grande que possible pour augmenter la précision de la mesure en fournissant un déplacement plus grand à mesurer. Par exemple, le gradient peut être trouvé en appliquant une charge égale ou juste supérieure à L P et égale ou juste inférieure à L Q . Des valeurs pour L P et L Q peuvent être estimées avant un essai sur la base de caractéristiques de matériaux de façon à appliquer des charges appropriées. Bien que le déplacement soit désigné δ dans la présente description, l'homme du métier comprendra que des principes équivalents s'appliqueraient à un déplacement linéaire ou angulaire. Les rigidités définies ici, sauf indication contraire, sont pour le(s) composant(s) correspondant(s) lorsque le moteur est arrêté (c'est-à-dire à vitesse nulle/sur le banc). Les rigidités ne varient généralement pas significativement sur la plage de fonctionnement du moteur ; la rigidité aux conditions de croisière de l'aéronef auquel le moteur est utilisé (ces conditions de croisière étant telles que définies ailleurs dans le présent document) peut pour cette raison être la même que pour le moment où le moteur n'est pas en cours d'utilisation. Cependant, lorsque la rigidité varie sur la plage de fonctionnement du moteur, les rigidités définies ici doivent être comprises comme étant des valeurs pour le moment où le moteur est à la température ambiante et immobile. La présente description concerne également des procédés 1300 de fonctionnement d'un moteur à turbine à gaz 10 sur un aéronef. Les procédés 1300 sont illustrés sur la Figure 27. Le procédé 1300 comprend le démarrage et le fonctionnement 1302 du moteur 10 (par exemple circulation au sol sur une piste, décollage, et montée de l'aéronef, comme approprié) pour atteindre des conditions de croisière. Une fois que les conditions de croisière ont été atteintes, le procédé 1300 comprend alors le fonctionnement 1304 du moteur à turbine à gaz 10, qui peut être tel que décrit dans un ou plusieurs modes de réalisation ailleurs dans le présent document, pour fournir une propulsion dans des conditions de croisière. Le moteur à turbine à gaz 10 est tel que, et/ou est exploité de telle sorte que, n'importe lesquels ou la totalité des paramètres ou rapports définis ici sont au sein de la plage spécifiée. Le couple sur l'arbre de cœur 26 peut être désigné couple d'entrée, car celui-ci est le couple qui est délivré en entrée au réducteur 30. Le couple a des unités de [force]x[distance] et peut être exprimé en unités de Newton mètres (N.m), et est défini de la façon habituelle comme il serait compris par l'homme du métier. Le couple fourni par la turbine 19 à l'arbre de cœur (c'est-à-dire le couple sur l'arbre de cœur) aux conditions de croisière peut être supérieur ou égal à 10 000 Nm, et éventuellement supérieur ou égal à 11 000 Nm. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, le couple sur l'arbre de cœur 26 aux conditions de croisière peut être supérieur ou égal à 10 000 Nm (et éventuellement peut être égal à 12 760 Nm). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, le couple sur l'arbre de cœur 26 aux conditions de croisière peut être supérieur ou égal à 25 000 Nm, et éventuellement supérieur ou égal à 30 000 Nm (et éventuellement peut être égal à 33 970 Nm, ou 34 000 Nm). Le couple sur l'arbre de cœur aux conditions de croisière peut être dans la plage allant de 10 000 à 50 000 Nm, et éventuellement de 11 000 à 45 000 Nm. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, le couple sur l'arbre de cœur 26 aux conditions de croisière peut être dans la plage allant de 10 000 à 15 000 Nm, et éventuellement de 11 000 à 14 000 Nm (et éventuellement peut être égal à 12 760 Nm). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, le couple sur l'arbre de cœur 26 aux conditions de croisière peut être dans la plage allant de 25 000 Nm ou 50 000 Nm, et éventuellement de 30 000 à 40 000 Nm (et éventuellement peut être égal à 33 970 Nm, ou 34 000 Nm). Dans des conditions de poussée maximale au décollage (PMD), le couple sur l'arbre de cœur 26 peut être supérieur ou égal à 28 000 Nm, et éventuellement supérieur ou égal à 30 000 Nm. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, le couple sur l'arbre de cœur 26 dans des conditions PMD peut être supérieur ou égal à 28 000, et éventuellement supérieur ou égal à 35 000 Nm (et éventuellement peut être égal à 36 300 Nm). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, le couple sur l'arbre de cœur 26 dans des conditions PMD peut être supérieur ou égal à 70 000 Nm, et éventuellement supérieur ou égal à 80 000 ou 82 000 Nm (et éventuellement peut être égal à 87 000 Nm ou 87 100 Nm). Dans des conditions de poussée maximale au décollage (PMD), le couple sur l'arbre de cœur 26 peut être dans la plage allant de 28 000 Nm à 135 000 Nm, et éventuellement dans la plage allant de 30 000 à 110 000 Nm. Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 240 à 280 cm, le couple sur l'arbre de cœur 26 dans des conditions PMD peut être dans la plage allant de 28 000 à 50 000 Nm, et éventuellement de 35 000 à 38 000 Nm (et éventuellement peut être égal à 36 000 Nm ou 36 300 Nm). Dans certains modes de réalisation, par exemple dans des modes de réalisation dans lesquels le diamètre de soufflante est dans la plage allant de 330 à 380 cm, le couple sur l'arbre de cœur 26 dans des conditions PMD peut être dans la plage allant de 70 000 Nm ou 135 000 Nm, et éventuellement de 80 000 à 90 000 Nm ou 82 000 à 92 000 Nm (et éventuellement peut être égal à 87 000 Nm ou 87,100 Nm). Il sera entendu que l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits ci-dessus et que diverses modifications et améliorations peuvent être apportées sans s'écarter des concepts décrits ici. Sauf exclusion mutuelle, toute caractéristique peut être employée séparément ou en combinaison avec d'autres caractéristiques et la description s'étend à et inclut toutes les combinaisons et sous-combinaisons d'une ou plusieurs caractéristiques décrites ici. Moteur à turbine à gaz (10) pour un aéronef comprenant : un cœur de moteur (11) comprenant une turbine (19), un compresseur (14) et un arbre de cœur (26) raccordant la turbine au compresseur ; une soufflante (23) située en amont du cœur de moteur, la soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; un réducteur (30) qui reçoit une entrée depuis une partie d'arbre d'entrée de réducteur (26a) de l'arbre de cœur (26) et délivre en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur, le réducteur (30) étant un réducteur épicycloïdal (30) comprenant un engrenage solaire (28), une pluralité d'engrenages satellites (32), une couronne dentée (38) et un porte-satellites (34) sur lequel les engrenages satellites (32) sont montés ; et un support de réducteur (40) agencé pour supporter le réducteur (30) dans une position fixe à l'intérieur du moteur (10) et ayant une rigidité torsionnelle, et dans lequel un rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur valant :[Math 39] est supérieur ou égal à 2,3. Moteur à turbine à gaz (10) selon la revendication 1 dans lequel le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur est supérieur ou égal à 2,6, et éventuellement dans la plage allant de 2,6 à 50. Moteur à turbine à gaz (10) selon la revendication 1 ou la revendication 2 dans lequel la rigidité torsionnelle du porte-satellites (34) est supérieure ou égale à 1,60x10 8 Nm/rad, et éventuellement dans la plage allant de 1,60x10 8 à 1,00x10 11 Nm/rad, ou de 2,7x10 8 à 1x10 10 Nm/rad. Moteur à turbine à gaz (10) selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 dans lequel : (i) la rigidité torsionnelle de l'arbre d'entrée de réducteur (26a) est supérieure ou égale à 1,4x10 6 Nm/radian, et éventuellement supérieure ou égale à 1,6x10 6 Nm/radian ; et/ou (ii) la rigidité torsionnelle du support de réducteur (40) est supérieure ou égale à 4,2 x10 7 Nm/radian, et éventuellement supérieure ou égale à 4,8x10 7 Nm/radian. Moteur à turbine à gaz (10) selon une quelconque revendication précédente, dans lequel la soufflante (23) a un diamètre de soufflante dans la plage allant de 240 à 280 cm et le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur est supérieur ou égal à 2,3. Moteur à turbine à gaz (10) selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel la soufflante (23) a un diamètre de soufflante dans la plage allant de 330 à 380 cm et le rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur est supérieur ou égal à 3,5. Moteur à turbine à gaz (10) selon une quelconque revendication précédente, dans lequel la rigidité torsionnelle du porte-satellites (34) multipliée par la rigidité torsionnelle du support de réducteur (40) est supérieure ou égale à 5,0x10 15 N 2 m 2 rad -2 , et éventuellement inférieure à 1,0x10 19 N 2 m 2 rad -2 . Moteur à turbine à gaz (10) selon une quelconque revendication précédente, dans lequel : la turbine est une première turbine (19), le compresseur est un premier compresseur (14), et l'arbre de cœur est un premier arbre de cœur (26) ; le cœur de moteur comprend en outre une deuxième turbine (17), un deuxième compresseur (15), et un deuxième arbre de cœur (27) raccordant la deuxième turbine au deuxième compresseur ; et la deuxième turbine, le deuxième compresseur, et le deuxième arbre de cœur sont agencés pour tourner à une vitesse de rotation supérieure à celle du premier arbre de cœur. Moteur à turbine à gaz (10) selon une quelconque revendication précédente, dans lequel le porte-satellites (34) comprend une plaque avant (34a) et une plaque arrière (34b) et des broches (33) s'étendant entre elles, chaque broche (33) étant agencée pour avoir un engrenage satellite (32) monté sur celle-ci. Moteur à turbine à gaz (10) selon la revendication 9, dans lequel le porte-satellites (34) comprend en outre des ergots (34c) s'étendant entre les plaques avant et arrière (34a, 34b), les ergots (34c) étant agencés pour passer entre des engrenages satellites adjacents (32). Moteur à turbine à gaz (10) selon une quelconque revendication précédente, dans lequel : le réducteur (30) comprend un nombre impair d'engrenages satellites (32), et comprend éventuellement 3, 5 ou 7 engrenages satellites (32) ; et/ou la soufflante (23) a un diamètre de soufflante supérieur à 240 cm et inférieur ou égal à 380 cm, et éventuellement supérieur à 300 cm et inférieur ou égal à 380 cm ; et/ou le réducteur (30) est un réducteur en étoile, dans lequel le porte-satellites (34) ne tourne pas en cours d'utilisation ; et/ou un diamètre de cercle primitif des broches (33) sur lesquelles les engrenages satellites (32) sont montés est dans la plage allant de 0,38 à 0,65 m, et éventuellement est égal à 0,4 m ou 0,55 m. Moteur à turbine à gaz (10) selon une quelconque revendication précédente, dans lequel l'arbre de cœur (26) fournit un montage souple pour l'engrenage solaire (28) de telle sorte qu'un certain mouvement de l'engrenage solaire (28) est facilité, et dans lequel éventuellement l'arbre de cœur (26) comprend une section plus rigide (26b) et une section moins rigide (26a), la section moins rigide (26a) étant agencée pour se trouver entre la section plus rigide (26b) et l'engrenage solaire (28) agencée pour fournir le, ou pour contribuer au, montage souple de l'engrenage solaire (28). Moteur à turbine à gaz (10) selon une quelconque revendication précédente, dans lequel : (i) un rapport d'engrenage du réducteur (30) est dans la plage allant de 3,2 à 4,5, et éventuellement de 3,3 à 4,0 ; et/ou (ii) une poussée spécifique du moteur (10) en croisière est dans la plage allant de 70 à 90 NKg -1 s ; et/ou (iii) un rapport de contournement en croisière est dans la plage allant de 12,5 à 18 ; et éventuellement de 13 à 16. Procédé (1300) de fonctionnement d'un moteur à turbine à gaz (10) pour un aéronef comprenant un cœur de moteur (11) comprenant une turbine (19), un compresseur (14) et un arbre de cœur (26) reliant la turbine au compresseur ; une soufflante (23) située en amont du cœur de moteur, la soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante ; et un réducteur (30) qui reçoit une entrée depuis une partie d'arbre d'entrée de réducteur (26a) de l'arbre de cœur (26) et délivre en sortie un entraînement à la soufflante de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur, le réducteur (30) étant un réducteur épicycloïdal (30) comprenant un engrenage solaire (28), une pluralité d'engrenages satellites (32), une couronne dentée (38) et un porte-satellites (34) sur lequel les engrenages satellites (32) sont montés ; et un support de réducteur (40) agencé pour supporter le réducteur (30) dans une position fixe à l'intérieur du moteur (10) et ayant une rigidité torsionnelle, et dans lequel un rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur valant :[Math 40] est supérieur ou égal à 2,3 ; le procédé (1300) comprenant le fonctionnement (1304) du moteur à turbine à gaz (10) pour fournir une propulsion dans des conditions de croisière. Procédé (1300) selon la revendication 14, dans lequel le procédé comprend l'entraînement du réducteur (30) avec un couple d'entrée : (i) supérieur ou égal à 10 000 Nm, et éventuellement de 10 000 à 50 000 Nm en croisière ; et/ou (ii) supérieur ou égal à 28 000 Nm, et éventuellement de 28 000 à 135 000 Nm à la poussée maximale au décollage. Propulseur (10) pour un aéronef comprenant : une soufflante (23) comprenant une pluralité de pales de soufflante ; un réducteur (30) ; et une unité motrice (11) pour entraîner la soufflante (23) via le réducteur (30) ; dans lequel le réducteur (30) est agencé pour recevoir une entrée depuis une partie d'arbre d'entrée de réducteur (26a) d'un arbre de cœur (26) entraîné par l'unité motrice (11) et pour délivrer en sortie un entraînement à la soufflante (23) de façon à entraîner la soufflante à une vitesse de rotation plus basse que l'arbre de cœur, le réducteur (30) étant un réducteur épicycloïdal (30) comprenant un engrenage solaire (28), une pluralité d'engrenages satellites (32), une couronne dentée (38) et un porte-satellites (34) sur lequel les engrenages satellites (32) sont montés ; et un support de réducteur (40) agencé pour supporter le réducteur (30) dans une position fixe à l'intérieur du propulseur (10) et ayant une rigidité torsionnelle, et dans lequel un rapport des rigidités torsionnelles de porte-satellites à support de réducteur valant :[Math 41] est supérieur ou égal à 2,3.