Brevet FR3110280A1 — publié le 20211119

L’invention concerne un autotransformateur (8) triphasé comportant trois groupes de sorties et trois entrées (E 1 , E 2 , E 3 ) chacune reliée à chacune des sorties d’un groupe de sorties respectif par des enroulements, les enroulements étant configurés de sorte que, lorsque chaque entrée se voit appliquer une tension d’entrée respective, les trois tensions d’entrée présentant la même amplitude d’entrée, étant déphasées de 120° l’une par rapport à l’autre et définissant un point neutre : - pour chaque groupe de sorties, une tension principale de sortie, prise entre une sortie principale dudit groupe de sorte et le point neutre, présente une amplitude supérieure à l’amplitude d’entrée ; et - les tensions de sortie de l’autotransformateur appartiennent à un même polygone de Reuleaux, chaque tension de sortie étant associée à une sortie respective et étant égale à une tension entre ladite sortie et le point neutre. Figure pour l’abrégé : figure 2 Autotransformateur, unité autotransformateur-redresseur et procédé de connexion associés La présente invention concerne un autotransformateur triphasé comportant trois entrées, trois groupes de sorties et une pluralité d’enroulements répartis en trois groupes d’enroulements, les enroulements d’un même groupe d’enroulements étant magnétiquement couplés entre eux, chaque groupe d’enroulements étant associé à une phase respective. L’invention concerne également une unité autotransformateur-redresseur, et un procédé de raccordement d’un équipement électrique à un réseau triphasé au moyen d’un tel autotransformateur. L’invention s’applique au domaine de l’électrotechnique, en particulier de l’alimentation en énergie électrique d’appareils électriques embarqués, notamment embarqués à bord d’un aéronef. ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE De façon classique, un réseau électrique de bord pour aéronef est un réseau triphasé apte à délivrer des tensions simples présentant une amplitude de 115 V (volt). Dans ce qui suit, l’expression « tension simple » désignera une tension entre un point donné (par exemple une borne d’un circuit, ou encore une phase du réseau triphasé) et un point neutre prédéfini utilisé comme référence de potentiel, en particulier un point de connexion des trois phases du réseau triphasé. Pour l’alimentation en énergie électrique d’équipements électriques embarqués requérant une tension continue (typiquement proche de 540 V) pour leur fonctionnement, un convertisseur AC/DC dont les sorties définissent un bus de tension continue est placé entre lesdits équipements électriques et le réseau de bord. De tels équipements électriques sont, par exemple, des convertisseurs de commandes moteurs. De façon classique, un tel convertisseur AC/DC est un convertisseur dit « redresseur 18 pulses » classiquement connu. Un tel convertisseur présente l’avantage d’être peu encombrant et peu coûteux. Dans ce contexte, un autotransformateur est agencé entre le réseau triphasé et le redresseur pour fournir, à partir des trois phases du réseau triphasé, neuf tensions d’entrée au redresseur 18 pulses. Une telle association d’un redresseur et d’un autotransformateur agencé à son entrée est généralement appelée « unité autotransformateur-redresseur », ou encore ATRU (de l’anglais « AutoTransformer Rectifier Unit »). Néanmoins, un tel ATRU n’est pas entièrement satisfaisant, dans tous les cas. En effet, dans les cas, par exemple, où l’on souhaite ajouter une fonction électrique (c’est-à-dire une charge électrique) sur un réseau de bord déjà existant, et où la nouvelle fonction consomme une puissance significative par rapport à celle délivrée par le générateur associé audit réseau, le client peut exiger que le taux de distorsion absorbé par la nouvelle fonction soit inférieur aux normes aéronautiques traditionnelles (DO160 Sect. 16, par exemple) pour atteindre un niveau par exemple inférieur à 1%. De telles performances ne sont généralement pas atteintes par un ATRU comprenant un convertisseur 18 pulses. Un but de l’invention est donc de proposer un ATRU permettant le raccordement, à un réseau 115 V AC, d’un équipement électrique tel que ceux décrits précédemment, qui soit peu encombrant, peu coûteux, qui présente un rendement énergétique satisfaisant et qui fournisse, en sortie, un courant continu dont le taux de distorsion harmonique est faible. A cet effet, l’invention a pour objet un autotransformateur du type précité, dans lequel chaque groupe de sorties comprend cinq sorties comportant une sortie principale et quatre sorties auxiliaires, chaque entrée étant associée à chacune des sorties d’un groupe de sorties correspondant, chaque entrée étant connectée à chacune des sorties correspondantes à travers un chemin électrique respectif comprenant au moins un enroulement, et pour chaque entrée, le chemin électrique entre ladite entrée et une sortie correspondante d’une part, et le chemin électrique entre l’entrée et une autre sortie quelconque du même groupe de sorties d’autre part, comprennent au moins un enroulement distinct, les enroulements étant configurés de sorte que, lorsque chaque entrée se voit appliquer une tension d’entrée respective, les trois tensions d’entrée présentant la même amplitude d’entrée, étant déphasées de 120° l’une par rapport à l’autre et définissant un point neutre : - pour chaque groupe de sorties, une tension principale de sortie, prise égale à une tension entre la sortie principale correspondante et le point neutre, présente une amplitude, formant une amplitude principale de sortie, supérieure à l’amplitude d’entrée ; et - les tensions de sortie de l’autotransformateur appartiennent à un même polygone de Reuleaux, chaque tension de sortie étant associée à une sortie respective et étant égale à une tension entre ladite sortie et le point neutre. En effet, un tel autotransformateur présente un faible encombrement, du fait d’un faible nombre de bobinages. Ce dernier point se traduit également par un faible coût de fabrication. En outre, la présence de 15 phases de sortie conduit, après utilisation d’un redresseur, à une tension continue présentant un taux de distorsion harmonique compatible avec les exigences énoncées précédemment. Suivant d’autres aspects avantageux de l’invention, l’autotransformateur comporte une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles : - les enroulements sont configurés de sorte que, lorsque chaque entrée se voit appliquer une tension d’entrée respective, les trois tensions d’entrée présentant la même amplitude d’entrée, étant déphasées de 120° l’une par rapport à l’autre et définissant un point neutre : • les trois tensions principales de sortie sont déphasées de 120° l’une par rapport à l’autre ; et • pour une première sortie principale et une deuxième sortie principale distinctes données parmi les sorties principales, et pour chacune des sorties auxiliaires pour lesquelles une tension auxiliaire correspondante, égale à la tension entre ladite sortie auxiliaire et le point neutre, présente une phase comprise entre la phase de la tension principale de sortie de la première sortie principale et la phase de la tension principale de sortie de la deuxième sortie principale, les tensions entre lesdites sorties et un point prédéterminé présentent la même amplitude ; - le point prédéterminé est une troisième sortie principale distincte de la première sortie principale et de la deuxième sortie principale ; - le point prédéterminé est le point neutre ; - les tensions entre chaque sortie et le point neutre sont distinctes et deux à deux déphasées entre elles d’un multiple entier de 24° ; - chaque amplitude principale de sortie est égale au produit de l’amplitude d’entrée par un coefficient prédéterminé compris entre 1,85 et 2, de préférence compris entre 1,9 et 1,95, par exemple égal à 1,93 ; - pour la première sortie principale, la deuxième sortie principale, et chacune des sorties auxiliaires pour lesquelles la tension auxiliaire correspondante présente une phase comprise entre la phase de la tension principale de sortie de la première sortie principale et la phase de la tension principale de sortie de la deuxième sortie principale, les tensions entre lesdites sorties et la troisième sortie principale sont distinctes et deux à deux déphasées entre elles d’un multiple entier de 12° ; - le chemin électrique entre une entrée et une sortie quelconque du groupe de sorties correspondant comporte au moins deux enroulements appartenant chacun à des groupes d’enroulements différents. L’invention a également pour objet une unité autotransformateur-redresseur comprenant un autotransformateur tel que défini ci-dessus et un étage redresseur, l’étage redresseur comprenant quinze entrées et deux sorties, chaque entrée de l’étage redresseur étant connectée à une sortie respective de l’autotransformateur. En outre, l’invention a pour objet un procédé de connexion d’un équipement électrique à un réseau triphasé au moyen d’une unité autotransformateur-redresseur tel que défini ci-dessus, l’équipement électrique étant dimensionné pour admettre, en entrée, une tension nominale prédéterminée, le réseau triphasé délivrant trois tensions présentant chacune une amplitude d’entrée correspondante, le procédé comportant les étapes de : - connexion de chaque entrée de l’autotransformateur à une phase correspondante du réseau triphasé ; et - connexion de l’équipement électrique entre les deux sorties de l’étage redresseur, la tension nominale prédéterminée étant égale à 6√6/π fois la tension d’entrée. L’invention sera mieux comprise à l’aide de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif et faite en se référant aux dessins annexés sur lesquels : la figure 1 est une représentation schématique d’un équipement électrique connecté à un réseau électrique au moyen d’un ATRU selon l’invention ; la figure 2 est un diagramme de Fresnel illustrant des tensions mises en jeu dans un premier mode de réalisation d’un autotransformateur de l’ATRU de la figure 1 ; la figure 3 est un graphe représentant, en fonction du numéro d’harmonique, le taux de distorsion harmonique du courant délivré par l’ATRU de la figure 1, comparé au courant délivré par un ATRU de l’état de la technique qui comprend un redresseur 18 pulses ; la figure 4 est un diagramme de Fresnel illustrant des tensions mises en jeu dans un deuxième mode de réalisation d’un autotransformateur de l’ATRU de la figure 1 ; et la figure 5 est un diagramme de Fresnel illustrant des tensions mises en jeu dans un troisième mode de réalisation d’un autotransformateur de l’ATRU de la figure 1. Sur la figure 1 est représenté un équipement électrique 2 connecté à un réseau électrique 4 au moyen d’une unité autotransformateur-redresseur 6 selon l’invention, dite « ATRU ». L’équipement électrique 2 est un équipement configuré pour être alimenté par une tension continue présentant une valeur nominale prédéterminée, par exemple 540 V. L’équipement électrique 2 est connecté aux sorties S 1 , S 2 de l’ATRU 6. Le réseau électrique 4 est un réseau triphasé, par exemple un réseau 115 V AC. De façon classique, le réseau électrique 4 comporte trois phases 5, chacune étant apte à délivrer une tension respective. De préférence, le réseau électrique 4 est un réseau dit « équilibré », les trois tensions fournies par le réseau électrique 4 présentant la même amplitude, dite « amplitude d’entrée », et étant déphasées de 120° l’une par rapport à l’autre. Les trois tensions fournies par le réseau électrique 4 définissent un point neutre, correspondant, de préférence, à un point de connexion des trois phases 5. Le point neutre est noté A sur les figures 2 et 4, sur lesquelles il définit une référence de potentiel. Chaque phase 5 du réseau électrique 4 est connectée à une entrée respective E 1 , E 2 , E 3 de l’ATRU 6. L’ATRU 6 est configuré pour acheminer de l’énergie électrique depuis le réseau électrique 4 vers l’équipement électrique 2. Plus précisément, l’ATRU 6 est configuré pour délivrer une tension continue entre ses deux sorties S 1 , S 2 lorsque le réseau électrique 4 applique une tension alternative à chacune des entrées E 1 , E 2 , E 3 de l’ATRU 6. L’ATRU 6 comprend un autotransformateur 8 et un étage redresseur 10. L’autotransformateur 8 comprend trois entrées E 1 , E 2 , E 3 formant les entrées E 1 , E 2 , E 3 de l’ATRU 6. En outre, l’autotransformateur 8 comporte quinze sorties. L’autotransformateur 8 est configuré pour délivrer, à partir des tensions provenant du réseau triphasé 4 et appliquées à chacune de ses entrées E 1 , E 2 , E 3 , quinze tensions alternatives, chacune étant disponible à une sortie respective parmi les quinze sorties de l’autotransformateur 8. Les sorties de l’autotransformateur 8 sont réparties en trois groupes de sorties comprenant chacun cinq sorties. Plus précisément, chaque groupe de sorties comprend une sortie principale, notée S P , et quatre sorties auxiliaires, notées S A1 à S A4 . Chaque entrée E 1 , E 2 , E 3 de l’autotransformateur 8 est associée à un groupe de sorties correspondant, en particulier à chacune des cinq sorties du groupe de sorties correspondant. L’étage redresseur 10 est un redresseur 30 pulses (également appelé « pont à 30 impulsions ») connu, de préférence un redresseur 30 pulses non commandé. L’étage redresseur 10 comprend quinze entrées E R , chacune étant connectée à une sortie respective de l’autotransformateur 8. En outre, l’étage redresseur 10 comporte deux sorties S 1 , S 2 formant les sorties S 1 , S 2 de l’ATRU 6. L’étage redresseur 10 est configuré pour délivrer une tension continue entre ses sorties S 1 , S 2 , à partir des tensions appliquées respectivement à chacune de ses entrées E R par les sorties correspondantes de l’autotransformateur 8. De préférence, pour chaque sortie de l’autotransformateur 8, l’étage redresseur 10 comprend un bras 14 correspondant, chaque bras 14 étant connecté entre la sortie S 1 et la sortie S 2 de l’ATRU 6. Chaque bras 14 comprend une première diode 16A et une deuxième diode 16B. Plus précisément, la première diode 16A est connectée par sa cathode à la sortie S 1 , et la deuxième diode 16B est connectée par son anode à la sortie S 2 . En outre, la cathode de la deuxième diode 16B et l’anode de la première diode 16A sont connectés entre elles en un point milieu 18. Il en résulte que l’étage redresseur 10 forme un redresseur double alternance. Dans ce cas, chaque sortie de l’autotransformateur 8 est connectée au point milieu 18 du bras 14 correspondant. L’autotransformateur 8 va maintenant être décrit plus en détail, en particulier en référence à la figure 2. L’autotransformateur 8 comprend une pluralité d’enroulements 12, répartis en trois groupes d’enroulements. Les enroulements 12 d’un même groupe d’enroulements sont magnétiquement couplés entre eux, par exemple au moyen d’un noyau magnétique autour duquel les enroulements 12 d’un même groupe d’enroulements sont bobinés. Chaque groupe d’enroulements est associé à une phase du réseau électrique 4, à laquelle, en fonctionnement, un enroulement 12 du groupe d’enroulements est connecté. Pour chaque groupe d’enroulements est défini un sens positif, correspondant au sens du champ magnétique engendrant le flux magnétique qui traverse les enroulements dudit groupe d’enroulements lorsque la dérivée temporelle dudit flux magnétique est négative. Dans ce cas, pour chaque groupement d’enroulements : - les enroulements 12 qui présentent une tension orientée dans le sens positif sont dits « orientés dans le sens positif » ; et - les enroulements 12 qui présentent une tension orientée dans le sens opposé au sens positif sont dits « orientés dans le sens négatif ». Les enroulements 12 sont agencés de sorte que, lorsque l’autotransformateur 8 est connecté au réseau électrique 4, pour un groupe d’enroulements quelconque donné, les tensions aux bornes des enroulements 12 orientés dans le sens positif sont en phase, et en opposition de phase avec les tensions aux bornes des enroulements 12 orientés dans le sens négatif. En outre, les enroulements 12 sont configurés de sorte que, pour un groupe d’enroulements donné quelconque, les tensions aux bornes des enroulements 12 correspondants qui sont orientés dans le sens positif, respectivement négatif, sont déphasées de 120° par rapport aux tensions aux bornes des enroulements 12 orientés dans le sens positif, respectivement négatif, de chacun des deux autres groupes d’enroulements. Comme cela apparaît sur la figure 2, chaque entrée E 1 , E 2 , E 3 de l’autotransformateur 8 est connectée à chacune des sorties du groupe de sorties correspondant à travers un chemin électrique respectif comprenant au moins un enroulement 12. En outre, pour chaque entrée E 1 , E 2 , E 3 , le chemin électrique entre ladite entrée E 1 , E 2 , E 3 et une sortie correspondante d’une part, et le chemin électrique entre ladite entrée E 1 , E 2 , E 3 et une autre sortie quelconque du même groupe de sorties d’autre part, comprennent au moins un enroulement 12 distinct. Les chemins électriques sont tels que, lorsque l’autotransformateur 8 est raccordé à la source électrique 4 : - pour chaque groupe de sorties, une tension principale de sortie, prise égale à une tension entre la sortie principale S P correspondante et le point neutre A, présente une amplitude, dite « amplitude principale de sortie », supérieure à l’amplitude d’entrée ; et - les tensions de sortie de l’autotransformateur appartiennent à un même polygone de Reuleaux, chaque tension de sortie étant associée à une sortie respective et étant égale à une tension entre ladite sortie et le point neutre. Comme cela ressortira de la description qui va suivre, un tel polygone de Reuleaux est, par exemple, un triangle de Reuleaux ou encore un cercle. Avantageusement, les chemins électriques sont également configurés de sorte que, lorsque l’autotransformateur 8 est raccordé à la source électrique 4 : - les trois tensions principales de sortie sont déphasées de 120° l’une par rapport à l’autre ; et - pour une première sortie principale et une deuxième sortie principale données distinctes parmi les sorties principales S P , et pour chacune des sorties auxiliaires S A pour lesquelles une tension auxiliaire correspondante, égale à la tension entre ladite sortie auxiliaire S A et le point neutre A, présente une phase comprise entre la phase de la tension principale de sortie de la première sortie principale et la phase de la tension principale de sortie de la deuxième sortie principale, les tensions entre lesdites sorties et un point prédéterminé présentent la même amplitude. En outre, les trois tensions principales de sortie sont, de préférence, en phase avec les tensions simples du réseau électrique 4. Avantageusement, le point prédéterminé est une troisième sortie principale distincte de la première sortie principale et de la deuxième sortie principale. Ceci correspond au mode de réalisation de la figure 2. Dans ce cas, et comme cela apparaît sur cette figure, la tension entre chaque sortie et le point neutre A appartient, sur le diagramme de Fresnel, à un triangle de Reuleaux R dont les sommets sont les tensions principales de sortie. Il en résulte un effet se traduisant par un compromis particulièrement avantageux entre la puissance transmise par l’autotransformateur 8 et sa masse. Avantageusement, pour la première sortie principale, la deuxième sortie principale, et chacune des sorties auxiliaires pour lesquelles la tension auxiliaire de sortie correspondante présente une phase comprise entre la phase de la tension principale de sortie de la première sortie principale et la phase de la tension principale de sortie de la deuxième sortie principale, les tensions entre lesdites sorties et la troisième sortie principale sont distinctes et deux à deux déphasées entre elles d’un multiple entier de 12°. De préférence, chaque amplitude principale de sortie est égale au produit de l’amplitude d’entrée par un coefficient prédéterminé compris entre 1,85 et 2, de préférence compris entre 1,9 et 1,95, par exemple égal à 1,93. Il en résulte que l’autotransformateur 8 est un transformateur élévateur. Une telle valeur du coefficient prédéterminé, en particulier 1,93, est avantageuse, dans la mesure où elle conduit à une compacité satisfaisante de l’autotransformateur 8 ainsi qu’à la simplification de la réalisation par la réduction du nombre de bobinage nécessaire à l’obtention des 15 phases, tout en permettant à l’ATRU 6 de fournir une tension continue proche de 540 V lorsqu’il est connecté à un réseau triphasé d’amplitude d’entrée égale à 115 V (environ 520 V pour un coefficient prédéterminé égal à 1,93). En outre, le fait que la tension fournie soit égale à 520V n’est pas préjudiciable en soi, dans la mesure où l’ATRU 6 est généralement connecté en sortie à un onduleur. Il suffit donc de dimensionner l’onduleur pour ce niveau de tension (cela implique une augmentation de la contrainte en courant et une réduction de la contrainte en tension), l’écart entre 520 V et 540 V est suffisamment faible pour que l’impact sur l’onduleur soit négligeable. Si l’ATRU 6 devait alimenter un réseau distribué, cela pourrait être préjudiciable car il devrait respecter la norme du réseau. Une mise en œuvre préférée de l’autotransformateur 8 est illustrée par la figure 2. Dans ce qui suit, i vaut 1, 2 ou 3. En outre : - si i est pris égal à 1, alors i-1 est pris égal à 3 ; et - si i est pris égal à 3, alors i+1 est pris égal à 1. L’autotransformateur 8 comprend trois points de connexion C 1 , C 2 et C 3 . Plus précisément, l’entrée E i (i prenant toutes les valeurs de 1 à 3) de l’autotransformateur 8 est connectée au point de connexion C i . Le groupe d’enroulements i (i valant 1, 2 ou 3) comporte, entre le point de connexion C i et le point de connexion C i+1 , un enroulement B 1,i . De cette façon, les enroulements B 1,i sont connectés en triangle. De préférence, les enroulements B 1 , i sont identiques. La sortie principale du groupe de sorties i, notée S P ,i , est connectée à une première borne, notée F i , d’un enroulement B 2 ,i du groupe d’enroulements i. L’autre borne de l’enroulement B 2 ,i est connectée à une borne correspondante d’un enroulement B 8 ,i-1 du groupe d’enroulements i-1, par exemple confondue avec elle en une borne notée G i . L’autre borne de l’enroulement B 8 ,i-1 est connectée au point de connexion C i , par exemple confondue avec le point de connexion C i . L’enroulement B 2 ,i est orienté dans le sens négatif associé au groupe d’enroulements i. En outre, l’enroulement B 8 ,i -1 est orienté dans le sens positif associé au groupe d’enroulements i-1. Une première sortie auxiliaire du groupe de sorties i, notée S A 1,i , est connectée à une première borne, notée H i , d’un enroulement B 5 ,i +1 du groupe d’enroulements i+1. L’autre borne de l’enroulement B 5 ,i +1 est connectée à une borne correspondante d’un enroulement B 4 ,i +1 du même groupe d’enroulements i+1, par exemple confondue avec elle en une borne notée J i . L’autre borne de l’enroulement B 4 ,i +1 est connectée au point de connexion C i , par exemple confondue avec le point de connexion C i . Les enroulements B 4 ,i +1 , B 5 ,i +1 sont, tous deux, orientés dans le sens positif associé au groupe d’enroulements i+1. Une deuxième sortie auxiliaire du groupe de sorties i, notée S A 2 ,i , est connectée à une première borne, notée K i , d’un enroulement B 3 ,i du groupe d’enroulements i. L’autre borne de l’enroulement B 3 ,i est connectée à la borne J i de l’enroulement B 4 ,i +1 du groupe d’enroulements i+1, par exemple confondue avec la borne J i . L’enroulement B 3 ,i est orienté dans le sens négatif associé au groupe d’enroulements i. Une troisième sortie auxiliaire du groupe de sorties i, notée S A 3 ,i , est connectée à une première borne, notée L i , d’un enroulement B 7 ,i +1 du groupe d’enroulements i+1. L’autre borne de l’enroulement B 7 ,i +1 est connectée à une borne correspondante d’un enroulement B 6 ,i +1 du même groupe d’enroulements i+1, par exemple confondue avec elle en une borne notée M i . L’autre borne de l’enroulement B 6 ,i +1 est connectée au point de connexion C i , par exemple confondue avec le point de connexion C i . Les enroulements B 6 ,i +1 , B 7 ,i +1 sont, tous deux, orientés dans le sens négatif associé au groupe d’enroulements i+1. Une quatrième sortie auxiliaire du groupe de sorties i, notée S A 4 ,i , est connectée à une première borne, notée N i , d’un enroulement B 9 ,i -1 du groupe d’enroulements i-1. L’autre borne de l’enroulement B 9 ,i -1 est connectée à la borne M i de l’enroulement B 6 ,i +1 du groupe d’enroulements i+1, par exemple confondue avec la borne M i . L’enroulement B 9 ,i -1 est orienté dans le sens positif associé au groupe d’enroulements i-1. De préférence, les enroulements B 5, i +1 et B 7, i +1 , respectivement les enroulements B 4, i +1 et B 6, i +1 , sont identiques, de sorte que, en fonctionnement, la tension à leurs bornes soit la même en valeur absolue. De préférence, les enroulements B 3, i et B 9 , i -1 sont identiques, de sorte que, en fonctionnement, la tension à leurs bornes soit la même en valeur absolue. De préférence encore, les enroulements B 2, i et B 8, i -1 sont identiques, de sorte que, en fonctionnement, la tension à leurs bornes soit la même en valeur absolue. Comme indiqué précédemment, les enroulements 12 sont choisis de sorte que la tension entre chaque sortie et le point neutre A appartienne, sur le diagramme de Fresnel, au triangle de Reuleaux R dont les sommets sont les tensions principales de sortie. En particulier, la tension entre chacune des sorties auxiliaires S A4,i , S A3,i , S A1,i+1 et S A2,i+1 et le point neutre A sont sur un même arc du triangle de Reuleaux R, ledit arc étant compris entre les tensions principales de sortie respectivement associées à chacune des sorties principales S P,i et S P,i +1 . En d’autres termes, les tensions entre, d’une part, chacune des sorties auxiliaires S A4,i , S A3,i , S A1,i+1 et S A2,i+1 et des sorties principales S P,i , S P,i +1 et, d’autre part, la sortie principale S P,i -1 , sont de même amplitude. En outre : - la tension composée entre la sortie auxiliaire S A4,i et la sortie principale S P,i -1 présente une avance de phase de 12° sur la tension composée entre la sortie principale S P,i et la sortie principale S P,i -1 ; - la tension composée entre la sortie auxiliaire S A3,i et la sortie principale S P,i -1 présente une avance de phase de 12° sur la tension composée entre la sortie auxiliaire S A4,i et la sortie principale S P,i -1 ; - la tension composée entre la sortie auxiliaire S A1,i+1 et la sortie principale S P,i -1 présente une avance de phase de 12° sur la tension composée entre la sortie auxiliaire S A 3 ,i et la sortie principale S P,i -1 ; - la tension composée entre la sortie auxiliaire S A2,i+1 et la sortie principale S P,i -1 présente une avance de phase de 12° sur la tension composée entre la sortie auxiliaire S A1,i+ 1 et la sortie principale S P,i -1 ; et - la tension composée entre la sortie principale S P ,i+1 et la sortie principale S P,i -1 présente une avance de phase de 12° sur la tension composée entre et la sortie auxiliaire S A2,i+1 et la sortie principale S P,i -1 . En d’autres termes, les tensions entre chacune des sorties S P,i , S P,i +1 , S A4,i , S A3,i , S A1,i+1 et S A2,i+1 et la sortie principale S P,i-1 sont distinctes et deux à deux déphasées entre elles d’un multiple entier de 12°, en particulier compris entre 0° et 60°. Les relations de phase et d’amplitude décrites précédemment sont garanties par un choix judicieux des enroulements 12 formant chaque chemin électrique, notamment par un choix judicieux du nombre relatif de spires entre les enroulements 12. Un autotransformateur 8 présentant une architecture telle qu’illustrée par la figure 2 est avantageux, dans la mesure où une telle architecture conduit à un rapport entre la puissance traversante et la puissance restituée à l’équipement électrique 2 (formant une charge) qui est plus faible que celui obtenu pour d’autres architectures. Il en résulte un faible encombrement et une faible masse, ainsi que des longueurs d’enroulements réduites par rapport à d’autres architectures, qui se traduisent par un coût de production plus faible que pour d’autres architectures d’autotransformateur. En outre, comme cela apparaît sur la figure 3, le taux de distorsion harmonique (barres grises) du courant délivré par l’ATRU 6 selon l’invention est bien meilleur que le taux de distorsion harmonique (barres noir) du courant délivré par un ATRU doté d’un autotransformateur fournissant neuf sorties, couplé à un redresseur 18 pulses. Le taux de distorsion harmonique total du courant délivré par l’ATRU 6 selon l’invention est d’environ 0,95%, tandis que celui d’un ATRU doté d’un autotransformateur fournissant neuf sorties, couplé à un redresseur 18 pulses est d’environ 3,54%. Un deuxième mode de réalisation de l’autotransformateur 8 est illustré par la figure 4. Ce mode de réalisation diffère de celui de la figure 2 en ce que le point prédéterminé est le point neutre A. En outre, contrairement au premier mode de réalisation illustré par la figure 2, dans ce deuxième mode de réalisation, la première sortie auxiliaire S A 1,i , est connectée à la borne H i par l’intermédiaire d’un enroulement B 10 ,i du groupe d’enroulements i. En outre, la troisième sortie auxiliaire S A 3 ,i , est connectée à la borne L i par l’intermédiaire d’un enroulement B 11 ,i -1 du groupe d’enroulements i-1. L’enroulement B 10 ,i est orienté dans le sens négatif, tandis que l’enroulement B 11 ,i -1 est orienté dans le sens positif. Dans ce cas, et comme cela apparaît sur cette figure, la tension entre chaque sortie et le point neutre A appartient, sur le diagramme de Fresnel, à un cercle centré sur le point neutre A. Il en résulte que les tensions entre chaque sortie et le point neutre sont distinctes et deux à deux déphasées entre elles d’un multiple entier de 24°. Un troisième mode de réalisation de l’autotransformateur 8 est illustré par la figure 5. Comme dans le deuxième mode de réalisation illustré par la figure 4, le point prédéterminé est ici le point neutre A. Dans ce troisième mode de réalisation, l’autotransformateur 8 comprend trois points de connexion C 1 , C 2 et C 3 . Le groupe d’enroulements i (i valant 1, 2 ou 3) comporte, entre le point de connexion C i et le point de connexion C i+1 , six enroulements β 1,i à β 6 ,i en série. Les enroulements β 1,i à β 6 ,i sont orientés dans le sens positif. De préférence, les enroulements β 1 , i et β 6, i sont identiques. De préférence encore, les enroulements β 2, i et β 5, i sont identiques. De préférence encore, les enroulements β 3, i et β 4, i sont identiques. Dans ce cas, l’entrée E i (i prenant toutes les valeurs de 1 à 3) de l’autotransformateur 8 est reliée à un point de connexion entre les enroulements β 3, i et β 4, i . La sortie principale S P ,i du groupe de sorties i est électriquement reliée au point de connexion C i . La première sortie auxiliaire S A 1,i du groupe de sorties i est électriquement reliée à un point de connexion entre les enroulements β 1, i et β 2, i par l’intermédiaire d’un enroulement β 7 ,i - 1 du groupe d’enroulements i-1, orienté dans le sens positif. La deuxième sortie auxiliaire S A 2 ,i du groupe de sorties i est électriquement reliée à un point de connexion entre les enroulements β 2, i et β 3, i par l’intermédiaire d’un enroulement β 8 ,i + 1 du groupe d’enroulements i+1, orienté dans le sens négatif. La troisième sortie auxiliaire S A 1,i du groupe de sorties i est électriquement reliée à un point de connexion entre les enroulements β 4, i et β 5, i par l’intermédiaire d’un enroulement β 9 ,i -1 du groupe d’enroulements i-1, orienté dans le sens positif. La quatrième sortie auxiliaire S A 4 ,i du groupe de sorties i est électriquement reliée à un point de connexion entre les enroulements β 5, i et β 6, i par l’intermédiaire d’un enroulement β 10 ,i +1 du groupe d’enroulements i+1, orienté dans le sens négatif. Les enroulements décrits ci-dessus sont configurés de sorte que, lorsque l’autotransformateur 8 est relié à un réseau électrique 4 équilibré, les tensions entre chaque sortie et le point neutre soient distinctes, de même amplitude, et deux à deux déphasées entre elles d’un multiple entier de 24°. Le raccordement de l’équipement électrique 2 au réseau électrique 4 au moyen de l’ATRU 6 va maintenant être décrit. Comme indiqué précédemment, l’équipement électrique 2 est dimensionné pour admettre, en entrée, une tension nominale d’entrée prédéterminée, typiquement égale à 6√6/π fois la tension d’entrée fournie par le réseau électrique 4. Par exemple, pour un réseau électrique 115 V AC, l’équipement électrique 2 est dimensionné pour admettre, en entrée, une tension nominale d’entrée environ égale à 540 V. L’ATRU 6 est dimensionné de sorte que, pour une amplitude d’entrée donnée imposée par le réseau électrique 4, la tension principale de sortie de l’autotransformateur 8 présente une amplitude égale au produit de l’amplitude d’entrée par le coefficient prédéterminé. Chaque phase du réseau électrique 4 est connectée à une entrée correspondante de l’ATRU 6. En outre, les sorties S1, S2 de l’ATRU 6 sont connectées à l’équipement électrique 2. En fonctionnement, l’autotransformateur 8 délivre, à l’étage redresseur 10, quinze tensions. Parmi ces tensions, la tension principale de sortie au niveau de la sortie principale de chaque groupe de sorties de l’autotransformateur 8 présente une amplitude égale au produit de l’amplitude d’entrée par le coefficient prédéterminé. L’étage redresseur 10, non commandé, redresse les quinze tensions appliquées à ses entrées E R en une tension continue égale à approximativement 1,4 fois la tension efficace d’entrée entre phases. Autotransformateur (8) triphasé comportant trois entrées (E 1 , E 2 , E 3 ), trois groupes de sorties et une pluralité d’enroulements (12) répartis en trois groupes d’enroulements, les enroulements (12) d’un même groupe d’enroulements étant magnétiquement couplés entre eux, chaque groupe d’enroulements étant associé à une phase respective, l’autotransformateur (8) étant caractérisé en ce que chaque groupe de sorties comprend cinq sorties comportant une sortie principale et quatre sorties auxiliaires, chaque entrée (E 1 , E 2 , E 3 ) étant associée à chacune des sorties d’un groupe de sorties correspondant, chaque entrée (E 1 , E 2 , E 3 ) étant connectée à chacune des sorties correspondantes à travers un chemin électrique respectif comprenant au moins un enroulement (12), et pour chaque entrée (E 1 , E 2 , E 3 ), le chemin électrique entre ladite entrée (E 1 , E 2 , E 3 ) et une sortie correspondante d’une part, et le chemin électrique entre l’entrée et une autre sortie quelconque du même groupe de sorties d’autre part, comprennent au moins un enroulement (12) distinct, les enroulements (12) étant configurés de sorte que, lorsque chaque entrée (E 1 , E 2 , E 3 ) se voit appliquer une tension d’entrée respective, les trois tensions d’entrée présentant la même amplitude d’entrée, étant déphasées de 120° l’une par rapport à l’autre et définissant un point neutre : - pour chaque groupe de sorties, une tension principale de sortie, prise égale à une tension entre la sortie principale correspondante et le point neutre, présente une amplitude, formant une amplitude principale de sortie, supérieure à l’amplitude d’entrée ; et - les tensions de sortie de l’autotransformateur appartiennent à un même polygone de Reuleaux, chaque tension de sortie étant associée à une sortie respective et étant égale à une tension entre ladite sortie et le point neutre. Autotransformateur selon la revendication 1, dans lequel les enroulements (12) sont configurés de sorte que, lorsque chaque entrée (E 1 , E 2 , E 3 ) se voit appliquer une tension d’entrée respective, les trois tensions d’entrée présentant la même amplitude d’entrée, étant déphasées de 120° l’une par rapport à l’autre et définissant un point neutre : - les trois tensions principales de sortie sont déphasées de 120° l’une par rapport à l’autre ; et - pour une première sortie principale et une deuxième sortie principale distinctes données parmi les sorties principales, et pour chacune des sorties auxiliaires pour lesquelles une tension auxiliaire correspondante, égale à la tension entre ladite sortie auxiliaire et le point neutre, présente une phase comprise entre la phase de la tension principale de sortie de la première sortie principale et la phase de la tension principale de sortie de la deuxième sortie principale, les tensions entre lesdites sorties et un point prédéterminé présentent la même amplitude. Autotransformateur (8) selon la revendication 2, dans lequel le point prédéterminé est une troisième sortie principale distincte de la première sortie principale et de la deuxième sortie principale. Autotransformateur (8) selon la revendication 2, dans lequel le point prédéterminé est le point neutre. Autotransformateur (8) selon la revendication 4, dans lequel les tensions entre chaque sortie et le point neutre sont distinctes et deux à deux déphasées entre elles d’un multiple entier de 24°. Autotransformateur (8) selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel chaque amplitude principale de sortie est égale au produit de l’amplitude d’entrée par un coefficient prédéterminé compris entre 1,85 et 2, de préférence compris entre 1,9 et 1,95, par exemple égal à 1,93. Autotransformateur (8) selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel, pour la première sortie principale, la deuxième sortie principale, et chacune des sorties auxiliaires pour lesquelles la tension auxiliaire correspondante présente une phase comprise entre la phase de la tension principale de sortie de la première sortie principale et la phase de la tension principale de sortie de la deuxième sortie principale, les tensions entre lesdites sorties et la troisième sortie principale sont distinctes et deux à deux déphasées entre elles d’un multiple entier de 12°. Autotransformateur (8) selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel le chemin électrique entre une entrée (E 1 , E 2 , E 3 ) et une sortie quelconque du groupe de sorties correspondant comporte au moins deux enroulements (12) appartenant chacun à des groupes d’enroulements différents. Unité autotransformateur-redresseur (6) comprenant un autotransformateur (8) selon l’une quelconque des revendications 1 à 8 et un étage redresseur (10), l’étage redresseur (10) comprenant quinze entrées (E R ) et deux sorties (S 1 , S 2 ), chaque entrée (E R ) de l’étage redresseur (10) étant connectée à une sortie respective de l’autotransformateur (8). Procédé de connexion d’un équipement électrique (2) à un réseau triphasé (4) au moyen d’une unité autotransformateur-redresseur (6) selon la revendication 9, l’équipement électrique (2) étant dimensionné pour admettre, en entrée, une tension nominale prédéterminée, le réseau triphasé (4) délivrant trois tensions présentant chacune une amplitude d’entrée correspondante, le procédé comportant les étapes de : - connexion de chaque entrée (E 1 , E 2 , E 3 ) de l’autotransformateur (8) à une phase correspondante du réseau triphasé (4) ; et - connexion de l’équipement électrique (2) entre les deux sorties (S 1 , S 2 ) de l’étage redresseur (10), la tension nominale prédéterminée étant égale à 6√6/π fois la tension d’entrée.