Brevet FR3105447A1 — publié le 20210625

L’invention concerne un procédé d’estimation précis de la ligne de visée d’un télescope embarqué à bord et partie d’un satellite d’observation de la Terre comporte les trois étapes suivantes. Dans une première étape (104) l’attitude bruitée de la plateforme (4) est mesurée (104) régulièrement et de manière absolue par le SCAO. Puis dans une deuxième étape (106), menée en parallèle de la première étape (104), une mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée du télescope est déterminée régulièrement à partir d’une paire d’images présentant une zone commune et non uniforme, acquises par au moins un détecteur d’imagerie. Ensuite dans une troisième étape (108), un filtre estime régulièrement le biais angulaire existant entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude réelle du satellite définie par l’orientation du trièdre de référence SCAO par une comparaison de la mesure différentielle relative très précise de la ligne de visée du télescope à la mesure absolue de l’attitude de la plateforme qui prend en compte la qualité des deux mesures pour optimiser l’estimation. Figure pour l’abrégé : Fig. 3 Procédé d’estimation précis avec une disponibilité totale de la ligne de visée d’un télescope embarqué à bord d’un satellite d’observation de la Terre La présente invention concerne un procédé d’estimation ou de restitution précise de la ligne de visée d’un télescope embarqué à bord d’un satellite d’observation et un satellite d’observation configuré pour mettre en œuvre ledit procédé d’estimation ou de restitution de la ligne de visée du télescope. L’invention se situe dans le domaine des Systèmes de Contrôle d’Attitude et d’Orbite SCAO (en anglais Attitude and Orbit Control System AOCS) de satellites d’observation et de la qualité Image des télescopes embarqués à bord desdits satellites d’observation. Le système de contrôle d’orbite et d’attitude SCAO est un système qui permet de connaitre et d’orienter l’attitude du satellite par rapport à un trièdre de référence absolu. La ligne de visée LdV (en anglais Line of Sight LOS) d’un télescope embarqué à bord d’un satellite d’observation est définie par une direction de pointage du télescope par rapport au même trièdre de référence. La mesure de la ligne de visée LdV, associée à des informations sur l’orbite du satellite, permet d’établir la correspondance entre chaque pixel d’une image acquise par le télescope et la position géographique de l’élément associé de la scène observée. De manière classique, le trièdre de référence est un référentiel stellaire qui est observé via un ou plusieurs senseur(s) stellaire(s) dédié(s). Ce ou ces senseurs stellaires forment une des composantes du système de Contrôle d’Attitude et d’Orbite SCAO qui permet de contrôler l’attitude du satellite en temps réel. Les senseurs stellaires sont des caméras électroniques constituées d’un objectif optique et d’un capteur matriciel, dont le but est de prendre des images de zones du ciel. Après analyse de ce champ stellaire, en association avec un catalogue d’étoiles, il est alors possible d’évaluer l’orientation du satellite en valeur absolue dans un référentiel stellaire puis terrestre. Plusieurs senseurs sont souvent associés pour accroitre la précision ou pour permettre de connaître l’attitude à tout moment alors qu’un des senseurs peut être inopérant, par exemple en étant ébloui par le soleil. De manière classique et générale, un système d’estimation ou de restitution de la ligne de visée d’un télescope embarqué à bord d’un satellite d’observation comprend : - un télescope, formant un dispositif d’imagerie, qui permet de prendre des images d’une scène observée d’un corps autour duquel le satellite orbite, et - un système de contrôle d’attitude et d’orbite SCAO du satellite. Le système de contrôle d’attitude et d’orbite SCAO du satellite comporte : - un ensemble d’au moins un senseur stellaire fournissant au moins une mesure de l’attitude de la plateforme du satellite ; et - des actionneurs pour orienter le satellite ; et - un contrôleur qui fusionne les données d’attitude mesurées par le ou les senseurs stellaires et la mesure de vitesse angulaire pour déterminer l’attitude du satellite et élabore des commandes d’actionneurs pour suivre un profil souhaité d’évolution de l’attitude de la plateforme en fonction du temps. Il est à remarquer que l’ensemble d’au moins un senseur stellaire(s) est le plus souvent composé de trois senseurs stellaires agencés de sorte à définir un trièdre de référence stellaire. Chaque senseur stellaire STR, dénommé en anglais « star tracker » peut être défini encore comme un petit télescope grand champ muni d’un système de repérage des étoiles qui permet de s’orienter sur la voute céleste. Il est à remarquer que le système de contrôle d’attitude et d’orbite SCAO du satellite peut comporter en supplément un ensemble d’au moins un gyroscope pour mesurer au moins une vitesse angulaire de la plateforme du satellite. La performance de restitution de la ligne de visée LOS du télescope dépend de la mesure de l’attitude du satellite par le système de contrôle d’attitude et d’orbite SCAO et de la connaissance du biais angulaire, variable au cours du temps, existant entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude du satellite, définie par l’orientation du trièdre de référence SCAO, mécaniquement distinct du télescope. Ce biais est au minimum mesuré une fois au sol avant mise en orbite du satellite. De manière connue, ce biais peut être estimé de manière précise en vol en utilisant par exemple une prise de vue des étoiles ou d’un amer et en comparant leur position dans l’image avec l’attitude estimée par le SCAO. Les deux mesures comparées sont deux mesures absolues et cette comparaison, pour être faite, nécessite un objet connu prédéterminé dans l’image. Toutefois ce biais peut évoluer dans le temps et ne peut pas être mesuré trop souvent par le procédé de comparaison ci-dessus sans dégrader la disponibilité du service d’observation dans lequel des images de scène sont captées. De plus, limiter par construction l’amplitude d’évolution de ce biais en rendant la structure mécanique de couplage entre le SCAO et le télescope plus rigide et plus complexe (senseurs stellaires très proches et disposés au niveau du miroir primaire à la base du télescope), en rendant le contrôle thermique plus complexe (choix de matériaux à bas coefficient de dilatation thermique et ajout des moyens de régulation thermique), conduit à une complexité et des coûts de fabrication plus élevés, voire à une augmentation de la masse du satellite avec une structure plus volumineuse, ce que l’on cherche à éviter. Il est à remarquer que la demande de brevet WO 2013/182779 A1 propose un procédé qui stabilise la ligne de visée LdV d’un télescope avec une grande réactivité qui permet de compenser ses variations involontaires et en même temps permet de relâcher les contraintes mécaniques et thermiques entre le SCAO et le télescope. Ce procédé utilise des images qui sont saisies successivement par le capteur matriciel du télescope suivant un mode dit « rolling shutter » pour détecter les variations de la ligne de visée du télescope. Ce procédé est adapté pour détecter et compenser les variations involontaires de la ligne de visée du télescope, provoquées par des vibrations qui sont produites par des éléments mobiles du satellite tels que des actionneurs de contrôle ou une roue à filtres. Ces variations angulaires sont des variations hautes fréquences au moins supérieures ou égales à 10 Hz. Toutefois ce procédé de stabilisation ne permet pas d’estimer l’évolution temporelle du biais angulaire existant entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude du satellite définie par l’orientation du trièdre de référence SCAO, mécaniquement distinct du télescope, cette évolution temporelle étant due à l’évolution thermo-élastique de la structure mécanique reliant le SCAO et le télescope à des basses fréquences et très basses fréquences inférieures ou égales à 0,01 Hz. Le problème technique général que résout l’invention est de fournir un procédé et un satellite permettant d’estimer l’évolution temporelle aux basses et très basses fréquences du biais angulaire existant entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude du satellite définie par l’orientation du trièdre de référence SCAO, mécaniquement distinct du télescope. En particulier le problème technique est d’estimer l’évolution des variations angulaires de la ligne de visée du télescope causées par les déformations thermo-élastiques de la structure de couplage mécanique du télescope aux SCAO de la plateforme du satellite. A cet effet, l’invention a pour objet un procédé d’estimation de la ligne de visée d’un télescope embarqué à bord et partie d’un satellite d’observation de la Terre, le satellite mettant en œuvre le procédé comprenant une plateforme, un télescope, et un système de contrôle d’attitude et d’orbite SCAO de la plateforme, le système de contrôle d’attitude et d’orbite SCAO de la plateforme comportant * un premier ensemble d’au moins un senseur(s) stellaire(s) fournissant une ou plusieurs mesures de l’attitude de la plateforme ; et * des actionneurs pour orienter la plateforme ; et * un premier calculateur configuré pour, à partir de la ou les plusieurs mesures d’attitude, fournies par le ou les senseurs stellaires, éventuellement fusionner les mesures, et/ou hybrider la ou les plusieurs mesures avec la mesure de vitesse angulaire d’un ou plusieurs gyroscopes, déterminer l’évolution de l’attitude du satellite, et élaborer des commandes d’actionneurs pour suivre un profil souhaité d’évolution de l’attitude de la plateforme en fonction du temps ; et le télescope comportant * un deuxième calculateur, différent du premier calculateur ou fusionné avec le premier calculateur, configuré pour déterminer une mesure de bougé angulaire relatif du télescope à partir d’une paire d’images acquises par au moins un détecteur d’imagerie. Le procédé d’estimation de la ligne de visée du télescope est caractérisé en ce qu’il comprend les étapes consistant à : à partir d’un premier instant t1, mesurer régulièrement et de manière absolue par le SCAO l’attitude bruitée de la plateforme suivant une première cadence de mesure compatible avec le contrôle d’attitude de la plateforme, les besoins de restitution de la ligne de visée et la mesure de biais angulaire entre la ligne de visée réelle du télescope et lattitude réelle du satellite définie par l’orientation d’un trièdre de référence SCAO , et en parallèle, à partir d’un deuxième instant t2, déterminer régulièrement suivant une deuxième cadence de mesure, compatible avec la mesure du biais angulaire existant entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude réelle du satellite définie par l’orientation du trièdre de référence SCAO, et optionnellement avec les besoins de restitution de la ligne de visée du téléscope, une mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée du télescope à partir d’une paire d’images présentant une zone commune et non uniforme, acquises par l’au moins un détecteur d’imagerie, c'est-à-dire une mesure de bougé angulaire relatif à bruit réduit du télescope, puis à partir d’un troisième instant t3, postérieur ou égal aux premier et deuxième instants t1 et t2, estimer régulièrement le ou les biais angulaires existants entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude réelle du satellite définie par l’orientation du trièdre de référence SCAO par une comparaison de la mesure différentielle relative très précise de la ligne de visée du télescope aux mesures non fusionnées absolues ou à la mesure fusionnée absolue de l’attitude de la plateforme qui prend en compte la qualité des mesures pour optimiser l’estimation. Suivant des modes particuliers de réalisation, le procédé d’estimation de ligne de visée du télescope comprend l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes pris isolément ou en combinaison : - l’estimation du biais angulaire existant entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude réelle du satellite définie par l’orientation du trièdre de référence SCAO est mise en œuvre par un filtre compris dans l’ensemble des filtres statistiques et de Kalman ; - la mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée du télescope est acquise à une fréquence comprise entre 0,01 Hz et 10 kHz, de préférence comprise entre 8 Hz et 1 kHz ; - le procédé d’estimation de la ligne visée du télescope comprend en outre une étape d’estimation précise et absolue de plusieurs mesures non fusionnées ou d’une mesure fusionnée de l’évolution temporelle de la ligne de visée du télescope en ajoutant le ou les biais angulaire(s) estimé(s), existant(s) entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude réelle du satellite définie par l’orientation du trièdre de référence SCAO, à l’attitude de la plateforme (6), mesurée régulièrement et de manière absolue par le SCAO, sous la forme de mesures différentes non fusionnées ou la forme d’une mesure fusionnée ; - le procédé d’estimation de la ligne visée du télescope comprend en outre une étape supplémentaire de fusion des mesures non fusionnées de l’évolution temporelle de la ligne de visée du télescope dans laquelle est fournie une unique estimation fusionnée de la ligne de visée du télescope, optimisée en fonction de la qualité des mesures ; - le procédé d’estimation de la ligne visée du télescope comprend en outre une étape d’estimation précise et absolue de plusieurs mesures non fusionnées ou d’une mesure fusionnée de l’évolution temporelle de la ligne de visée du télescope en ajoutant le ou les biais angulaire(s) estimé(s), existant(s) entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude réelle du satellite, définie par l’orientation du trièdre de référence SCAO, à l’attitude de la plateforme, mesurée régulièrement et de manière absolue par le SCAO, sous la forme de mesures différentes non fusionnées ou la forme d’une mesure fusionnée, avec un filtrage du bruit haute fréquence par hybridation ; - le procédé d’estimation de la ligne visée du télescope comporte en outre une étape supplémentaire de fusion des mesures non fusionnées filtrées de l’évolution temporelle de la ligne de visée du télescope dans laquelle est fournie une unique estimation fusionnée filtrée de la ligne de visée du télescope, optimisée en fonction de la qualité des mesures ; - le procédé d’estimation de la ligne visée du télescope comporte en outre une étape de stabilisation de la ligne de visée du télescope mise en œuvre à l’aide des actionneurs seuls du SCAO, ou d’un miroir de changement de ligne de visée du télescope) dont le positionnement est contrôlable par des commandes, ou de l’action conjointe des actionneurs du SCAO et d’un miroir, les commandes des actionneurs du SCAO et/ou du miroir de changement de ligne de visée étant fonction de l’évolution temporelle de la ligne de visée du télescope estimée précisément et de façon absolue et d’un profil de consigne de ligne de visée ; - l’évolution temporelle de la ligne de visée du télescope estimée précisément et de façon absolue et d’un profil de consigne de ligne de visée n’est pas prise en compte pour stabiliser la ligne de visée du télescope par le SCAO mais est prise en compte lors du traitement des images du servie d’observation à bord du satellite ou au sol ; - le procédé d’estimation de la ligne visée du télescope comprend en outre une étape d’estimation précise et absolue de la ligne de visée du télescope en utilisant une prise de vue d’étoiles ou d’un amer sous la forme d’une image suivi d’une comparaison de la position dans l’image desdites étoiles ou dudit amer avec l’attitude estimée par le SCAO ; - l’étape de détermination régulière suivant la deuxième cadence de mesure d’une mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée du télescope utilise un détecteur matriciel et compare une succession d’images d’une image à l’autre ; ou l’étape de détermination régulière suivant la deuxième cadence de mesure d’une mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée du télescope utilise des détecteur de type barrette ou TDI pour une image défilante et utilise une zone inter-barrette, c’est à dire une partie des barettes situées de sorte que le même point dans la scène sera imagé lors du défilement par deux barrettes différentes à un intervalle de temps près. L’invention a également pour objet un satellite d’observation de la Terre comprenant une plateforme, un télescope, et un système de contrôle d’attitude et d’orbite SCAO de la plateforme, le système de contrôle d’attitude et d’orbite SCAO de la plateforme comportant * un premier ensemble d’au moins un senseur(s) stellaire(s) fournissant une ou plusieurs mesures d’attitude de la plateforme ; et * des actionneurs pour orienter la plateforme ; et * un premier calculateur configuré pour, à partir de la ou des plusieurs mesures d’attitudes, fournies par le ou les senseurs stellaires, éventuellement fusionner les mesures en une mesure fusionnée, éventuellement hybrider la mesure, fusionnée ou non, ou les plusieurs mesures avec la mesure de vitesse angulaire, déterminer l’évolution de l’attitude du satellite, et élaborer des commandes d’actionneurs pour suivre un profil souhaité d’évolution de l’attitude de la plateforme en fonction du temps ; et le télescope comportant * un deuxième ensemble d’au moins un détecteur(s) d’imagerie ; et * un deuxième calculateur, différent du premier calculateurou fusionné avec le premier calculateur, configuré pour déterminer une mesure de bougé angulaire relatif du télescope à partir d’une paire d’images acquises par au moins un détecteur d’imagerie. Le satellite d’observation est caractérisé en ce qu’il comprend en outre un filtre et en ce que : - le système de contrôle d’attitude et d’orbite SCAO est configuré pour, à partir d’un premier instant t1, mesurer régulièrement et de manière absolue l’attitude bruitée de la plateforme suivant une première cadence de mesure compatible avec le contrôle d’attitude de la plateforme, les besoins de restitution de la ligne de visée et la mesure de bias angulaire entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude réelle du satellite définie par l’orientation d’un trièdre de référence SCAO, et - le deuxième calculateur du télescope est configuré pour, à partir d’un deuxième instant t2 et en parallèle, déterminer régulièrement suivant une deuxième cadence de mesure, compatible avec la mesure du biais angulaire existant entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude réelle du satellite définie par l’orientation du trièdre de référence SCAO, et optionnellement avec les besoins de restitution de la ligne de visée du télescope, une mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée du télescope à partir d’une paire d’images présentant une zone commune et non uniforme, acquises par l’au moins un détecteur d’imagerie, c'est-à-dire une mesure de bougé angulaire relatif à bruit réduit du télescope, et - le filtre est configuré pour, à partir d’un troisième instant t3, postérieur ou égal aux premier et deuxième instants t1 et t2, estimer régulièrement le ou les biais angulaire(s) existant(s) entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude réelle du satellite définie par l’orientation du trièdre de référence SCAO par une comparaison de la mesure relative très précise de la ligne de visée du télescope aux mesures non fusionnées absolues ou à la mesure fusionnée absolue de l’attitude de la plateforme qui prend en compte la qualité des mesures pour optimiser l’estimation. Suivant des modes particuliers de réalisation, le satellite d’observation de la Terre comprend l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes pris isolément ou en combinaison : - le filtre est compris dans l’ensemble des filtres statistiques et de Kalman ; et la mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée du télescope est acquise à une fréquence comprise entre 0,01 Hz et 10 kHz, de préférence comprise entre 8 Hz et 1 kHz ; - le filtre est configuré pour estimer précisément et de façon absolue plusieurs mesures non fusionnées ou une mesure fusionnée de l’évolution temporelle de ligne de visée du télescope en ajoutant le ou les biais angulaire(s) estimé(s), existant(s) entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude réelle du satellite définie par l’orientation du trièdre de référence SCAO, à l’attitude de la plateforme, mesurée régulièrement et de manière absolue par le SCAO, sous la forme de mesures différentes non fusionnées ou la forme d’une mesure fusionnée ; - le satellite d’observation comprend en outre un filtre supplémentaire pour fusionner des mesures non fusionnées de l’évolution temporelle de la ligne de visée du télescope dans laquelle est fournie une unique estimation fusionnée de la ligne de visée du télescope, optimisée en fonction de la qualité des mesures ; - le deuxième ensemble d’au moins un détecteur(s) d’imagerie comporte un détecteur matriciel, utilisé par le deuxième calculateur du télescope pour comparer une succession d’images d’une image à l’autre lors de la mise en œuvre de la détermination régulière suivant la deuxième cadence de mesure d’une mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée du télescope ; ou le deuxième ensemble d’au moins un détecteur(s) d’imagerie comporte des détecteurs de type barrette ou TDI, utilisés par le deuxième calculateur en mode d’image défiante dans une zone inter-barrettes, c’est à dire une partie des barrettes située de sorte que le même point dans la scène est imagé lors du défilement par deux barrettes différentes à un intervalle de temps près lors de la mise en œuvre de la détermination régulière suivant la deuxième cadence de mesure d’une mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée du télescope ; - le système de contrôle d’attitude et d’orbite SCAO de la plateforme comporte un troisième ensemble d’au moins un gyroscope pour mesurer au moins une vitesse angulaire de la plateforme du satellite, et le système de contrôle d’attitude et d’orbite SCAO est configuré pour, à partir du premier instant, mesurer régulièrement et de manière absolue une attitude et une vitesse angulaire bruitée de la plateforme à l’aide du ou des senseurs stellaires et du ou des gyroscopes du troisième ensemble suivant une première cadence de mesure compatible avec le contrôle d’attitude de la plateforme, les besoins de restitution de la ligne de visée et la mesure de biais angulaire entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude réelle du satellite définie par l’orientation du trièdre de référence SCAO ; - le télescope comporte un quatrième ensemble d’au moins un gyroscope pour mesurer au moins une vitesse angulaire du télescope, et le deuxième calculateur du télescope est configuré pour à partir du deuxième instant t2, déterminer suivant la deuxième cadence de mesure une mesure inertielle de bougé angulaire relatif à bruit réduit du télescope, complémentaire à la mesure optique de bougé angulaire relatif obtenue à partir des paires d’images, et déterminer la mesure relative très précise de la ligne de visée du télescope en fonction de la mesure inertielle et la mesure optique de bougé angulaire relatif du télecope ; - le système de contrôle d’attitude et d’orbite SCAO est configuré pour stabiliser la ligne de visée du télescope sous l’action de ses seuls actionneurs, les commandes des actionneurs du SCAO étant fonction de l’évolution temporelle de la ligne de visée du télescope estimée précisément et de façon absolue et d’un profil de consigne de la ligne de visée du télescope ; ou le télescope comporte un miroir de changement de ligne de visée du télescope dont le positionnement est contrôlable par des commandes et configuré pour stabiliser seul la ligne de visée du télescope, les commandes du miroir de changement de visée étant fonction de l’évolution temporelle de la ligne de visée du télescope estimée précisément et de façon absolue et d’un profil de consigne de la ligne de visée du télescope ; ou le télescope comporte un miroir de changement de ligne de visée du télescope dont le positionnement est contrôlable par des commandes, et la ligne de visée du télescope est stabilisée sous l’action conjointe partagée des actionneurs du SCAO et du miroir de changement de ligne de visée, les commandes des actionneurs du SCAO et du miroir de changement de ligne de visée étant fonction de l’évolution temporelle de la ligne de visée du télescope estimée précisément et de façon absolue et d’un profil de consigne de ligne de visée ; - le premier calculateur, le deuxième calculateur et le filtre sont des circuits électroniques différents et séparés ; ou le premier calculateur et le deuxième sont un même calculateur électronique, et filtre est un circuit électronique séparé ; ou le premier calculateur et le deuxième calculateur sont un même calculateur électronique, et le filtre est intégré dans ledit calculateur ; ou le premier calculateur et le deuxième calclulateur sont des circuits électroniques différents et le filtre est intégré dans le premier calculateur ; ou le premier calculateur et le deuxième calculateur sont des circuits électroniques différents et le filtre est intégré dans le second calculateur. L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description de plusieurs formes de réalisation qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple et faite en se référant aux dessins sur lesquels : est une vue d’une première forme de réalisation d’un satellite d’observation de la Terre selon l’invention ; est une vue d’un sous-système du satellite de la Figure configuré pour mettre en œuvre un procédé d’estimation de la ligne de visée d’un télescope selon l’invention ; est un ordinogramme d’un procédé d’estimation de la ligne de visée d’un télescope selon l’invention pouvant être mis en œuvre notamment par le satellite de la Figure 1 ; est une vue synthétique de différents modes de mesure pouvant contribuer au procédé d’estimation de la ligne de visée selon l’invention de la Figure 3 ; est une vue d’une deuxième forme de réalisation d’un satellite d’observation de la Terre selon l’invention ; et est une vue d’une troisième forme de réalisation d’un satellite d’observation de la Terre selon l’invention. Suivant la Figure 1 et une première forme de réalisation, un satellite 2 d’observation de la Terre comprend une plateforme 4, un télescope 6, et un système de contrôle d’attitude et d’orbite SCAO 8 de la plateforme 4. Le système de contrôle d’attitude et d’orbite SCAO 8 de la plateforme 4 comporte : - un premier ensemble STR 12 d’au moins un senseur(s) stellaire(s) 14, 16, 18 fournissant au moins une mesure de l’attitude de la plateforme 4, et définissant un trièdre de référence SCAO 20, et - des actionneurs 22 pour orienter la plateforme 4 ; et - un premier calculateur 24, configuré pour fusionner des données d’attitude mesurées par le ou les senseurs stellaires 14, 16, 18, et de la mesure de vitesse angulaire pour déterminer l’attitude du satellite 2 et élaborer des commandes d’actionneurs pour suivre un profil souhaité d’évolution de l’attitude de la plateforme 4 en fonction du temps. Le télescope 6 comporte : - un deuxième ensemble 32 d’au moins un détecteur(s) d’imagerie 34, ici un seul détecteur matriciel d’imagerie étant représenté ; - un deuxième calculateur 44 configuré pour déterminer une mesure de bougé angulaire relatif du télescope à partir d’une paire d’images acquises par au moins un détecteur d’imagerie 34. Le satellite d’observation 2 comprend en outre un filtre 46 configuré pour recevoir et traiter les données de mesures élaborées par le premier calculateur 24 et le deuxième calculateur 44. Le système de contrôle d’attitude et d’orbite SCAO 8 est configuré pour, à partir d’un premier instant t1, mesurer régulièrement et de manière absolue l’attitude bruitée de la plateforme 4 par un ou plusieurs senseurs stellaires, ici les senseurs stellaires 14, 16, 18, dont les mesures sont fusionnées par le premier calculateur 24, suivant une première cadence de mesure compatible avec le contrôle de l’attitude de la plateforme, les besoins de restitution de la ligne de visée, et avec la mesure du biais angulaire entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude réelle du satellite définie par l’orientation du trièdre 20 de référence SCAO. Le deuxième calculateur 44 du télescope 6 est configuré pour, à partir d’un deuxième instant t2 et en parallèle de l’aquisition par le SCAO 8 de mesures fusionnées d’attitude de la plateforme, déterminer régulièrement suivant une deuxième cadence de mesure, compatible avec la mesure du biais angulaire entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude réelle du satellite définie par l’orientation du trièdre 20 de référence SCAO, et optionnellement avec les besoins de restitution de la ligne de visée, une mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée du télescope à partir d’une paire d’images présentant une zone commune et non uniforme, acquises par l’au moins un détecteur d’imagerie, c'est-à-dire une mesure de bougé angulaire relatif à bruit réduit du télescope 6. Le filtre 46 est configuré pour, à partir d’un troisième instant t3, postérieur ou égal aux premier et deuxième instants t1 et t2, estimer régulièrement le biais angulaire existant entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude réelle du satellite définie par l’orientation du trièdre 20 de référence SCAO par une comparaison de la mesure relative très précise de la ligne de visée du télescope à la mesure absolue de l’attitude de la plateforme en prenant en compte la qualité des deux mesures pour optimiser l’estimation. En variante le système de contrôle d’attitude et d’orbite SCAO est configuré pour, à partir d’un premier instant t1, mesurer régulièrement et de manière absolue l’attitude bruitée de la plateforme 4 par plusieurs viseurs stellaires dont les mesures ne sont pas fuisionnées. Dans ce cas, le trièdre de référence SCAO sera défini soit en prenant l’un des viseurs stellaires comme référence, soit en prenant leur repère moyen comme référence. Le filtre 46 est alors configuré pour, à partir d’un troisième instant t3, postérieur ou égal aux premier et deuxième instants t1 et t2, estimer régulièrement les mutliples biais angulaires existants entre la ligne de visée réelle du télescope et les différentes mesures de l’attitude réelle du satellite, associés à chacun des viseurs stellaires, en prenant en compte la qualité des mesures pour optimiser l’estimation. Le filtre 46 est compris dans l’ensemble des filtres statistiques et de Kalman. De manière préférée le filtre 46 est un filtre de Kalman. Le deuxième ensemble 32 d’au moins un détecteur(s) d’imagerie comporte ici un détecteur matriciel 34, utilisé par le deuxième calculateur 44 du télescope 6 pour comparer une succession d’images d’une image à l’autre lors de la mise en œuvre de la détermination régulière suivant la deuxième cadence de mesure d’une mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée du télescope 6. En variante, le deuxième ensemble 32 d’au moins un détecteur(s) d’imagerie comporte des détecteurs de type barrette ou TDI, utilisés par le deuxième calculateur en mode d’image défilante dans une zone inter-barrettes, c’est à dire une partie des barrettes située de sorte que le même point dans la scène est imagé lors du défilement par deux barrettes différentes à un intervalle de temps près lors de la mise en œuvre de la détermination régulière suivant la deuxième cadence de mesure d’une mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée du télescope. Suivant les Figures 1 et 2, le premier ensemble 12 des trois senseurs stellaires 14, 16, 18 et le premier calculateur 24 connectés entre eux, le deuxième ensemble 32 d’au moins un détecteur(s) d’imagerie 34 et le deuxième calculateur 44 connectés entre eux, le filtre de Kalman 46 forment un sous-système 52 du satellite d’observation 2 apte à mettre en œuvre un procédé d’estimation de la ligne de visée d’un télescope selon l’invention. Suivant la Figure 2, le filtre de Kalman 46 est configuré pour estimer précisément et de manière absolue l’évolution temporelle 54 de la ligne de visée LdV du télescope 6 en ajoutant le biais de variation angulaire estimé 56, existant entre la ligne de visée réelle du télescope 6 et l’attitude réelle du satellite 2 définie par l’orientation du trièdre de référence SCAO, à l’attitude de la plateforme 6, mesurée régulièrement et de manière absolue par le SCAO. Le filtre de Kalman 46 est configuré pour fournir en sortie l’estimation de l’évolution temporelle 54 de la ligne de visée LdV du télescope et du biais angulaire estimé 56 entre la ligne de visée réelle LdV du télescope 6 et l’attitude réelle du satellite 2. De manière optionnelle, l’évolution temporelle 54 de la ligne de visée (LdV) du télescope 6 sera ensuite ou simultanément filtrée par hybridation. De cette manière, l’évolution en basses fréquences de ladite LdV restera inchangée, mais son évolution en haute fréquences sera obtenue à partir de la mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée du télescope 6 pour avantageusement en améliorer la précision. En variante, si plusieurs mesures de viseurs stellaires non fusionnées sont utilisées, le filtre de Kalman 46 est alors configuré pour fournir plusieurs mesures estimées, précises et absolues, de l’évolution temporelle de la ligne de visée LdV du télescope 6, chacune des mesures étant associée à l’un des senseurs stellaires. En option de cette variante, le filtre de Kalman 46 est complété par un filtre fusionnant ces mesures pour fournir une seule estimation fusionnée de la ligne de visée LdV du télescope, et optimisée en prenant en compte la qualité des mesures. Suivant la Figure 1 et de manière optionnelle le système de contrôle d’attitude et d’orbite SCAO 8 de la plateforme 4 comporte un troisième ensemble 62 d’au moins un gyroscope(s) pour mesurer au moins une vitesse angulaire de la plateforme 6 du satellite 2. Le système de contrôle d’attitude et d’orbite SCAO 8 est configuré pour, à partir du premier instant t1, mesurer régulièrement et de manière absolue une attitude et un vitesse angulaire bruitée de la plateforme à l’aide du ou des senseurs stellaires 14, 16, 18, et du ou des gyroscopes du troisième ensemble 62 suivant une première cadence de mesure compatible avec le contrôle d’attitude de la plateforme, les besoins de restitution de la ligne de visée, et en particuler avec la mesure du biais angulaire entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude réelle du satellite définie par l’orientation du trièdre 20 de référence SCAO. Il est à remarquer que la SCAO 8 de la Figure 1 peut être configuré pour stabiliser la ligne de visée du télescope sous l’action de ses seuls actionneurs 22, les commandes des actionneurs du SCAO étant fonction de l’évolution temporelle de la ligne de visée du télescope estimée précisément et absolument de façon absolue et d’un profil de consigne de la ligne de visée du telescope 6. Suivant la Figure 3, un procédé d’estimation 102 de la ligne de visée LdV d’un télescope 6 embarqué à bord et partie d’un satellite d’observation de la Terre 2 tel que décrit dans la Figure 1 comprend un ensemble d’étapes. Dans une première étape 104, à partir d’un premier instant t1, l’attitude bruitée de la plateforme 4 est mesurée régulièrement et de manière absolue par le SCAO 8 suivant une première cadence de mesure compatible avec le contrôle d’attitude de la plateforme, les besoins de restitution de la ligne de visée, et en particuler avec la mesure du biais angulaire entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude réelle du satellite définie par l’orientation du trièdre 20 de référence SCAO. Dans une deuxième étape 106, exécutée en parallèle de la première étape 104, à partir d’un deuxième instant t2, une mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée LdV du télescope 6, i.e. une mesure de bougé angulaire relatif à bruit réduit du télescope, est déterminée régulièrement suivant une deuxième cadence de mesure, compatible avec la mesure du biais angulaire existant entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude réelle du satellite définie par l’orientation du trièdre de référence SCAO, et optionnellement avec les besoins de restitution de la ligne de visée. Cette mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée LdV du télescope 6 est déterminée régulièrement à partir d’une paire d’images présentant une zone commune et non uniforme, acquises par l’au moins un détecteur d’imagerie. Dans cette deuxième étape, le bougé angulaire des images décrivant un flot optique est effectué sans amer avec mesure des vitesses « moyennes » de rotations en prise de vue. La mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée du télescpope 6, ou mesure du bougé angulaire relatif à bruit réduit du télescope 6, est acquise à fréquence comprise entre 0,01 Hz et 10 kHz, et de préférence comprises entre 8 Hz et 1 kHz. Ensuite dans une troisième étape 108, à partir d’un troisième instant t3, postérieur ou égal aux premier et deuxième instants t1 et t2 le biais angulaire existant entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude réelle du satellite définie par l’orientation du trièdre de référence SCAO est estimée régulièrement par une comparaison de la mesure relative très précise de la ligne de visée du télescope à la mesure absolue de l’attitude de la plateforme qui prend en compte la qualité des deux mesures pour optimiser l’estimation. L’estimation du biais de variation angulaire existant entre la ligne de visée réelle du télescope (6) et l’attitude réelle du satellite (2) définie par l’orientation du trièdre de référence SCAO 20 est mise en œuvre par un filtre 46 compris dans l’ensemble des filtres statistiques et de Kalman. Dans une quatrième étape 110, postérieure à la troisième étape 108, l’évolution temporelle de ligne de visée du télescope est estimée précisément et de manière absolue en ajoutant le biais angulaire estimé, existant entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude réelle du satellite définie par l’orientation du trièdre de référence SCAO, à l’attitude de la plateforme 6, mesurée régulièrement et de manière absolue par le SCAO. Cette estimation est effectuée dans la Figure 2. En variante, elle peut être effectuée par le premier calculateur 24. En variante, la quatrième étape 110 peut être remplacée par une étape d’estimation précise et absolue de l’évolution temporelle de ligne de visée du télescope dans laquelle le biais angulaire estimé existant entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude réelle du satellite, définie par l’orientation du trièdre de référence SCAO, est ajouté à l’attitude de la plateforme 6, mesurée régulièrement et de manière absolue par le SCAO avec le bruit haute fréquence, cette somme étant filtrée par hybridation. De cette manière, l’évolution en basses fréquences, i.e.pour des fréquences inférieures ou égales à 0,01Hz, restera inchangée, mais l’évolution en hautes frequences, i.e. au dessus de 8 Hz, sera obtenue à partir de la mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée du télescope 6 pour en améliorer la précision. En variante, si plusieurs mesures de viseurs stellaires non fusionnées sont utilisées dans la troisième étape 108, les multiples biais angulaires existants entre la ligne de visée réelle du télescope et les différentes mesures de l’attitude réelle du satellite, associés à chacun des viseurs stellaires, sont estimés. Dans la quatrième étape, plusieurs mesures précises et absolues, de l’évolution temporelle de la ligne de visée LdV du télescope, sont estimées, chacune des mesures étant associée à l’un des viseurs stellaires. En option de cette variante, la quatrième étape 110 est complétée par une étape supplémentaire où une seule mesure de la ligne de visée LdV du télescope est estimée en fusionnant les différentes mesures associées aux différents viseurs stellaires. En option, le procédé d’estimation 102 de la ligne de visée du télescope 6 comprend une cinquième étape 112 de stabilisation de la ligne de visée du télescope 6. Elle peut être mise en œuvre à l’aide des actionneurs seuls du SCAO, ce qui est le cas pour le satellite 2 de la Figure 1 dont le télescope 6 est dépourvu d’un miroir de changement de ligne de visée. Lorsque le télescope est muni d’un miroir de changement de ligne de visée, la cinquième étape 112 de stabilisation de la ligne de visée du télescope peut être mise en œuvre sous l’action du miroir de changement de ligne de visée du télescope dont le positionnement est contrôlable par des commandes, ou sous l’action conjointe des actionneurs du SCAO et d’un miroir. Les commandes des actionneurs du SCAO et/ou du miroir de changement de ligne de visée sont fonction de l’évolution temporelle de la ligne de visée du télescope estimée précisément et de façon absolue et d’un profil de consigne de ligne de visée. En variante de cette option, l’évolution temporelle de la ligne de visée du télescope estimée précisément et de façon absolue et d’un profil de consigne de ligne de visée n’est pas prise en compte pour stabiliser la ligne de visée du télescope par le SCAO mais est prise en compte lors du traitement des images du servie d’observation à bord du satellite ou au sol. En option également, le procédé d’estimation 102 de la ligne de visée du télescope 6 comprend une sixième étape 114 d’estimation précise et absolue de la ligne de visée du télescope en utilisant une prise de vue d’étoiles ou d’un amer sous la forme d’une image suivi d’une comparaison de la position dans l’image desdites étoiles ou dudit amer avec l’attitude estimée par le SCAO. De manière générale, la deuxième étape de détermination régulière d’une mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée du télescope suivant la deuxième cadence de mesure utilise de manière préférée un détecteur matriciel et compare une succession d’images d’une image à l’autre lorsque l’orbite du satellite d’observation est géostationnaire. Lorsque le satellite d’observation défilant, en particulier décrit une orbite basse LEO (en anglais Low Earth Orbit), la deuxième étape de détermination régulière d’une mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée du télescope suivant la deuxième cadence de mesure utilise de manière préférée des détecteurs de type barrette ou TDI pour une image défilante et utilise une zone inter-barrette, c’est à dire une partie des barrettes situées de sorte que le même point dans la scène sera imagé lors du défilement par deux barrettes différentes à un intervalle de temps près. Par l’utilisation du procédé d’estimation 102 de la ligne de visée du télescope selon l’invention, les variations thermo-élastiques existantes entre les senseurs stellaires et le télescope à des basses fréquences et très basses fréquences, i.e. à des fréquences inférieures à 0,01 HZ, sont estimées. En estimant à bord du satellite les attitudes relatives des senseurs SCAO, le procédé d’estimation 102 selon l’invention permet de bien pointer le satellite et de connaître précisément son pointage, tout en permettant de relâcher les fortes contraintes sur la stabilité d’attitude relative entre les senseurs SCAO et la ligne de visée. Suivant la Figure 4, les divers modes de mesures servant d’entrée du filtre de traitement 46, par exemple un filtre de Kalman, sont illustrés et analysées pour chaque mesure en termes de disponibilité, de caractéristiques spectrales du signal utile mesuré et/ou de bruit, et du caractère absolu/relatif de la mesure. Suivant la Figure 4, les deux mesures pertinentes, estimées et fournies en sortie par le filtre 46 avec une totale disponibilité, et qui permettent de relâcher les contraintes sur la stabilité des attitudes relatives des senseurs SCAO, i.e. stabilité entre eux et stabilité par rapport à la ligne de visée du télescope, et d’assurer les performances de pointage et de géo-localisation, sont identifiées et caractérisées en termes de spectre du signal utile estimé et/ou spectre du bruit. Suivant la Figure 5 et une deuxième forme de réalisation du satellite d’observation de la Terre, le satellite d’observation de la Terre 202 est dérivé du satellite d’observation 2 de la première forme de réalisation décrit dans la Figure 1. Le satellite d’observation 202 diffère du satellite 2 en ce que le télescope 6, dépourvu d’un miroir de changement de visée, est remplacé par un télescope 206 muni d’un miroir 212 de changement de ligne de visée dont le positionnement est contrôlable par des commandes. Ici, le satellite 202 est configurée pour stabiliser la ligne de visée LdV du télescope sous l’action conjointe partagée des actionneurs 22 du SCAO 8 et du miroir 212 de changement de ligne de visée, les commandes des actionneurs 22 du SCAO 8 et du miroir 212 de changement de ligne de visée étant fonction de l’évolution temporelle de la ligne de visée du télescope estimée précisément et de façon absolue et d’un profil de consigne de ligne de visée. En variante, le satellite 202 est configuré pour stabiliser la ligne de visée du télescope 206 sous la seule action du miroir de changement de ligne de visée, les commandes du miroir de changement de visée étant fonction de l’évolution temporelle de la ligne de visée du télescope estimée précisément et de façon absolue et d’un profil de consigne de la ligne de visée du télescope. Il est à remarquer que dans le cas de l’utilisation d’un miroir de changement de visée, les informations de position de ce miroir devront être connues par le système lors des phases de stabilisation. En dehors des phases de stabilisation, le stabilisateur doit passer dans un mode « mesure seule » et fournir l’information à l’estimateur du biais relatif en la ligne de visée et l’attitude mesuré par le SCAO. Suivant la Figure 6 et une troisième forme de réalisation du satellite d’observation de la Terre, le satellite d’observation de la Terre 302 est dérivé du satellite d’observation 2 de la première forme de réalisation décrit dans la Figure 1. Le satellite d’observation 302 diffère du satellite 2 en ce que les senseurs stellaires 14, 16, 18 du SCAO, solidaires de la plateforme 4 et éloignés du télescope 6 sont remplacés par des senseurs stellaires 314, 316, 318, solidaires du télescope 306 et disposés au niveau de la base primaire du télescope 306 à proximité de l’interface avec la plateforme 4. Suivant une variante, indépendante du choix des première, deuxième, troisième formes de réalisation du satellite d’observation, le télescope comporte un quatrième ensemble d’au moins un gyroscope hautes fréquences pour mesurer au moins une vitesse angulaire du télescope. Dans cette variante, le deuxième télescope est configuré pour, à partir du deuxième instant t2, déterminer suivant la deuxième cadence de mesure une mesure inertielle du bougé angulaire relatif à bruit réduit du télescope, complémentaire à la mesure optique de bougé angulaire relatif obtenue à partir des paires d’images, et déterminer la mesure relative très précise de la ligne de visée du télescope en fonction de la mesure inertielle et la mesure optique du bougé angulaire relatif. Il est à remarquer que dans les première, deuxième, troisième formes de réalisation du satellite d’observation selon l’invention, le premier calculateur, le deuxième calculateur et le filtre sont des circuits électroniques différents. Suivant une première variante, le premier calculateur et le deuxième sont un même calculateur électronique, et filtre est un circuit électronique séparé. Suivant une deuxième variante, le premier calculateur et le deuxième sont un même calculateur électronique, et le filtre est intégré dans ledit calculateur. Suivant une troisième variante, le premier calculateur et le deuxième calculateur sont deux calculateurs électroniques séparés, et le filtre est intégré dans le premier calculateur. Suivant une quatrième variante, le premier calculateur et le deuxième calculateur sont deux calculateurs électroniques séparés, et le filtre est intégré dans le deuxième calculateur. De manière avantageuse, le filtre permet d’estimer la partie basse fréquence de la différence entre la ligne de visée télescope et l’attitude satellite. De manière avantageuse, le procédé selon l’invention, décrit ci-dessus permet d’estimer, à bord et sans manœuvre de calibrations, les attitudes relatives entre les senseurs SCAO suffisamment précisément pour pouvoir relâcher les fortes contraintes sur leur stabilité, tout en permettant de bien pointer le satellite et de connaître précisément son pointage. Procédé d’estimation de la ligne de visée d’un télescope embarqué à bord et partie d’un satellite (2) d’observation de la Terre, le satellite (2) mettant en œuvre le procédé comprenant une plateforme (4), un télescope (6 ; 206 ; 306), et un système de contrôle d’attitude et d’orbite SCAO (8) de la plateforme (4), le système de contrôle d’attitude et d’orbite SCAO (8) de la plateforme (4) comportant * un premier ensemble (12 ; 312) d’au moins un senseur(s) stellaire(s) (14, 16, 18 ; 314, 316, 318) fournissant une ou plusieurs mesures de l’attitude de la plateforme (4) ; et * des actionneurs (22) pour orienter la plateforme (4) ; et * un premier calculateur (24) configuré pour, à partir de la ou les plusieurs mesures d’attitude, fournies par le ou les senseurs stellaires (14, 16, 18), éventuellement fusionner les mesures, et/ou hybrider la ou les plusieurs mesures avec la mesure de vitesse angulaire d’un ou plusieurs gyroscopes, déterminer l’évolution de l’attitude du satellite (2), et élaborer des commandes d’actionneurs pour suivre un profil souhaité d’évolution de l’attitude de la plateforme (4) en fonction du temps ; et le télescope (6 ; 206 ; 306) comportant * un deuxième calculateur (44), différent du premier calculateur (24) ou fusionné avec le premier calculateur (24), configuré pour déterminer une mesure de bougé angulaire relatif du télescope (6 ; 206 ; 306) à partir d’une paire d’images acquises par au moins un détecteur d’imagerie (34) ; le procédé d’estimation de la ligne de visée du télescope (6 ; 206 ; 306) étant caractérisé en ce qu’il comprend les étapes consistant à : à partir d’un premier instant t1, mesurer (104) régulièrement et de manière absolue par le SCAO l’attitude bruitée de la plateforme (4) suivant une première cadence de mesure compatible avec le contrôle d’attitude de la plateforme, les besoins de restitution de la ligne de visée et la mesure de biais angulaire entre la ligne de visée réelle du télescope (6) et lattitude réelle du satellite (2) définie par l’orientation d’un trièdre (20) de référence SCAO , et en parallèle, à partir d’un deuxième instant t2, déterminer (106) régulièrement suivant une deuxième cadence de mesure, compatible avec la mesure du biais angulaire existant entre la ligne de visée réelle du télescope (6) et l’attitude réelle du satellite (2) définie par l’orientation du trièdre (20) de référence SCAO, et optionnellement avec les besoins de restitution de la ligne de visée du téléscope, une mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée du télescope (6) à partir d’une paire d’images présentant une zone commune et non uniforme, acquises par l’au moins un détecteur d’imagerie (34), c'est-à-dire une mesure de bougé angulaire relatif à bruit réduit du télescope, puis à partir d’un troisième instant t3, postérieur ou égal aux premier et deuxième instants t1 et t2, estimer régulièrement, en utilisant un filtre (46), le ou les biais angulaires existants entre la ligne de visée réelle du télescope (6) et l’attitude réelle du satellite (2) définie par l’orientation du trièdre (20) de référence SCAO par une comparaison de la mesure différentielle relative très précise de la ligne de visée du télescope (6) aux mesures non fusionnées absolues ou à la mesure fusionnée absolue de l’attitude de la plateforme (4) qui prend en compte la qualité des mesures pour optimiser l’estimation. Procédé d’estimation de la ligne de visée d’un télescope selon la revendication 1, dans lequel ledit filtre (46) est un filtre compris dans l’ensemble des filtres statistiques et de Kalman. Procédé d’estimation de la ligne de visée d’un télescope selon l’une quelconque des revendications 1 à 2, dans lequel la mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée du télescope (6) est acquise à une fréquence comprise entre 0,01 Hz et 10 kHz, de préférence comprise entre 8 Hz et 1 kHz. Procédé d’estimation de la ligne de visée d’un télescope selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, comprenant en outre une étape d’estimation (110) précise et absolue de plusieurs mesures non fusionnées ou d’une mesure fusionnée de l’évolution temporelle de la ligne de visée du télescope en ajoutant le ou les biais angulaire(s) estimé(s), existant(s) entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude réelle du satellite définie par l’orientation du trièdre de référence SCAO, à l’attitude de la plateforme (4), mesurée régulièrement et de manière absolue par le SCAO, sous la forme de mesures différentes non fusionnées ou la forme d’une mesure fusionnée. Procédé d’estimation de la ligne de visée d’un télescope selon la revendication 4, comportant en outre une étape supplémentaire de fusion des mesures non fusionnées de l’évolution temporelle de la ligne de visée du télescope dans laquelle est fournie une unique estimation fusionnée de la ligne de visée du télescope, optimisée en fonction de la qualité des mesures. Procédé d’estimation de la ligne de visée d’un télescope selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, comprenant en outre une étape d’estimation précise et absolue de plusieurs mesures non fusionnées ou d’une mesure fusionnée de l’évolution temporelle de la ligne de visée du télescope en ajoutant le ou les biais angulaire(s) estimé(s), existant(s) entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude réelle du satellite, définie par l’orientation du trièdre (20) de référence SCAO, à l’attitude de la plateforme (4), mesurée régulièrement et de manière absolue par le SCAO, sous la forme de mesures différentes non fusionnées ou la forme d’une mesure fusionnée, avec un filtrage du bruit haute fréquence par hybridation. Procédé d’estimation de la ligne de visée d’un télescopes selon la revendication 6, comportant en outre une étape supplémentaire de fusion des mesures non fusionnées filtrées de l’évolution temporelle de la ligne de visée du télescope dans laquelle est fournie une unique estimation fusionnée filtrée de la ligne de visée du télescope, optimisée en fonction de la qualité des mesures. Procédé d’estimation de la ligne de visée d’un télescope selon l’une des revendications 4 à 7, comprenant en outre : une étape de stabilisation (112) de la ligne de visée du télescope mise en œuvre à l’aide des actionneurs (22) seuls du SCAO, ou d’un miroir de changement de ligne de visée du télescope (206) dont le positionnement est contrôlable par des commandes, ou de l’action conjointe des actionneurs du SCAO et d’un miroir, les commandes des actionneurs (22) du SCAO et/ou du miroir de changement de ligne de visée étant fonction de l’évolution temporelle de la ligne de visée du télescope estimée précisément et de façon absolue et d’un profil de consigne de ligne de visée. Procédé d’estimation de la ligne de visée d’un télescope selon l’une des revendications 4 à 7, dans lequel l’évolution temporelle de la ligne de visée du télescope estimée précisément et de façon absolue et d’un profil de consigne de ligne de visée n’est pas prise en compte pour stabiliser la ligne de visée du télescope par le SCAO mais est prise en compte lors du traitement des images du servie d’observation à bord du satellite ou au sol. Procédé d’estimation de la ligne de visée d’un télescope selon l’une quelconque des revendications 1 à 9, comprenant en outre une étape d’estimation (114) précise et absolue de la ligne de visée du télescope en utilisant une prise de vue d’étoiles ou d’un amer sous la forme d’une image suivi d’une comparaison de la position dans l’image desdites étoiles ou dudit amer avec l’attitude estimée par le SCAO. Procédé d’estimation de la ligne de visée d’un télescope selon l’une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel l’étape de détermination régulière suivant la deuxième cadence de mesure d’une mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée du télescope (6 ; 206 ; 306) utilise un détecteur matriciel et compare une succession d’images d’une image à l’autre ; ou l’étape de détermination régulière suivant la deuxième cadence de mesure d’une mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée du télescope (6 ; 206 ; 306) utilise des détecteur de type barrette ou TDI pour une image défilante et utilise une zone inter-barrette, c’est à dire une partie des barettes situées de sorte que le même point dans la scène sera imagé lors du défilement par deux barrettes différentes à un intervalle de temps près. Satellite d’observation de la Terre comprenant une plateforme (4), un télescope (6 ; 206 ; 306), et un système de contrôle d’attitude et d’orbite SCAO (8) de la plateforme (4), le système de contrôle d’attitude et d’orbite SCAO (8) de la plateforme comportant * un premier ensemble (12 ; 312) d’au moins un senseur(s) stellaire(s) (14, 16, 18 ; 314, 316, 318) fournissant une ou plusieurs mesures d’attitude de la plateforme (4) ; et * des actionneurs (22) pour orienter la plateforme (4) ; et * un premier calculateur (24) configuré pour, à partir de la ou des plusieurs mesures d’attitudes, fournies par le ou les senseurs stellaires (14, 16, 18 ; 314, 316, 318), éventuellement fusionner les mesures en une mesure fusionnée, éventuellement hybrider la mesure, fusionnée ou non, ou les plusieurs mesures avec la mesure de vitesse angulaire, déterminer l’évolution de l’attitude du satellite, et élaborer des commandes d’actionneurs pour suivre un profil souhaité d’évolution de l’attitude de la plateforme (4) en fonction du temps ; et le télescope (6 ; 206 ; 306) comportant : * un deuxième ensemble (32) d’au moins un détecteur(s) d’imagerie (34) ; et * un deuxième calculateur (44), différent du premier calculateur (24) ou fusionné avec le premier calculateur, configuré pour déterminer une mesure de bougé angulaire relatif du télescope (6 ; 206 ; 306) à partir d’une paire d’images acquises par au moins un détecteur d’imagerie (34) ; le satellite d’observation étant caractérisé en ce qu’il comprend en outre un filtre (46) et en ce que : - le système de contrôle d’attitude et d’orbite SCAO (8) est configuré pour, à partir d’un premier instant t1, mesurer (104) régulièrement et de manière absolue l’attitude bruitée de la plateforme suivant une première cadence de mesure compatible avec le contrôle d’attitude de la plateforme, les besoins de restitution de la ligne de visée et la mesure de bias angulaire entre la ligne de visée réelle du télescope (6) et l’attitude réelle du satellite (2) définie par l’orientation d’un trièdre (20) de référence SCAO, et - le deuxième calculateur du télescope (6 ; 206 ; 306) est configuré pour, à partir d’un deuxième instant t2 et en parallèle, déterminer (106) régulièrement suivant une deuxième cadence de mesure, compatible avec la mesure du biais angulaire existant entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude réelle du satellite définie par l’orientation du trièdre (20) de référence SCAO, et optionnellement avec les besoins de restitution de la ligne de visée du télescope, une mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée du télescope à partir d’une paire d’images présentant une zone commune et non uniforme, acquises par l’au moins un détecteur d’imagerie, c'est-à-dire une mesure de bougé angulaire relatif à bruit réduit du télescope, et - le filtre (46) est configuré pour, à partir d’un troisième instant t3, postérieur ou égal aux premier et deuxième instants t1 et t2, estimer (108) régulièrement le ou les biais angulaire(s) existant(s) entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude réelle du satellite définie par l’orientation du trièdre de référence SCAO par une comparaison de la mesure relative très précise de la ligne de visée du télescope (6) aux mesures non fusionnées absolues ou à la mesure fusionnée absolue de l’attitude de la plateforme qui prend en compte la qualité des mesures pour optimiser l’estimation. Satellite d’observation selon la revendication 12, dans lequel le filtre (46) est compris dans l’ensemble des filtres statistiques et de Kalman ; et la mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée du télescope (6) est acquise à une fréquence comprise entre 0,01 Hz et 10 kHz, de préférence comprise entre 8 Hz et 1 kHz. Satellite d’observation selon l’une quelconque des revendications 12 à 13, dans lequel le filtre (46) est configuré pour estimer précisément et de façon absolue plusieurs mesures non fusionnées ou une mesure fusionnée de l’évolution temporelle de ligne de visée du télescope en ajoutant le ou les biais angulaire(s) estimé(s), existant(s) entre la ligne de visée réelle du télescope et l’attitude réelle du satellite définie par l’orientation du trièdre de référence SCAO, à l’attitude de la plateforme (6), mesurée régulièrement et de manière absolue par le SCAO, sous la forme de mesures différentes non fusionnées ou la forme d’une mesure fusionnée. Satellite d’observation selon la revendication 14, comprenant en outre un filtre supplémentaire pour fusionner des mesures non fusionnées de l’évolution temporelle de la ligne de visée du télescope dans laquelle est fournie une unique estimation fusionnée de la ligne de visée du télescope, optimisée en fonction de la qualité des mesures. Satellite d’observation selon l’une quelconque des revendications 12 à 14, dans lequel le deuxième ensemble (32) d’au moins un détecteur(s) d’imagerie (34) comporte un détecteur matriciel, utilisé par le deuxième calculateur du télescope pour comparer une succession d’images d’une image à l’autre lors de la mise en œuvre de la détermination régulière suivant la deuxième cadence de mesure d’une mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée du télescope ; ou le deuxième ensemble (32) d’au moins un détecteur(s) d’imagerie (34) comporte des détecteurs de type barrette ou TDI, utilisés par le deuxième calculateur en mode d’image défiante dans une zone inter-barrettes, c’est à dire une partie des barrettes située de sorte que le même point dans la scène est imagé lors du défilement par deux barrettes différentes à un intervalle de temps près lors de la mise en œuvre de la détermination régulière suivant la deuxième cadence de mesure d’une mesure différentielle à bruit réduit de la ligne de visée du télescope. Satellite d’observation selon l’une quelconque des revendications 12 à 16, dans lequel le système de contrôle d’attitude et d’orbite SCAO (8) de la plateforme comporte un troisième ensemble (62) d’au moins un gyroscope pour mesurer au moins une vitesse angulaire de la plateforme (4) du satellite, et le système de contrôle d’attitude et d’orbite SCAO (8) est configuré pour, à partir du premier instant, mesurer régulièrement et de manière absolue une attitude et une vitesse angulaire bruitée de la plateforme à l’aide du ou des senseurs stellaires et du ou des gyroscopes du troisième ensemble (62) suivant une première cadence de mesure compatible avec le contrôle d’attitude de la plateforme, les besoins de restitution de la ligne de visée et la mesure de biais angulaire entre la ligne de visée réelle du télescope (6) et l’attitude réelle du satellite (2) définie par l’orientation du trièdre (20) de référence SCAO. Satellite d’observation selon l’une quelconque des revendications 12 à 17, dans lequel le télescope comporte un quatrième ensemble d’au moins un gyroscope pour mesurer au moins une vitesse angulaire du télescope, et le deuxième calculateur du télescope est configuré pour à partir du deuxième instant t2, déterminer suivant la deuxième cadence de mesure une mesure inertielle de bougé angulaire relatif à bruit réduit du télescope, complémentaire à la mesure optique de bougé angulaire relatif obtenue à partir des paires d’images, et déterminer la mesure relative très précise de la ligne de visée du télescope en fonction de la mesure inertielle et la mesure optique de bougé angulaire relatif du télecope. Satellite d’observation selon l’une quelconque des revendications 12 à18, dans lequel le système de contrôle d’attitude et d’orbite SCAO (8) est configuré pour stabiliser la ligne de visée du télescope (6 ; 306) sous l’action de ses seuls actionneurs (22), les commandes des actionneurs du SCAO étant fonction de l’évolution temporelle de la ligne de visée du télescope estimée précisément et de façon absolue et d’un profil de consigne de la ligne de visée du télescope ; ou le télescope (206) comporte un miroir de changement de ligne de visée du télescope dont le positionnement est contrôlable par des commandes et configuré pour stabiliser seul la ligne de visée du télescope (206), les commandes du miroir de changement de visée étant fonction de l’évolution temporelle de la ligne de visée du télescope estimée précisément et de façon absolue et d’un profil de consigne de la ligne de visée du télescope ; ou le télescope (206) comporte un miroir de changement de ligne de visée du télescope dont le positionnement est contrôlable par des commandes, et la ligne de visée du télescope (206) est stabilisée sous l’action conjointe partagée des actionneurs (22) du SCAO et du miroir de changement de ligne de visée, les commandes des actionneurs (22) du SCAO et du miroir de changement de ligne de visée étant fonction de l’évolution temporelle de la ligne de visée du télescope estimée précisément et de façon absolue et d’un profil de consigne de ligne de visée. Satellite d’observation selon l’une quelconque des revendications 12 à 16, dans lequel : le premier calculateur (24), le deuxième calculateur (44) et le filtre (46) sont des circuits électroniques différents et séparés ; ou - le premier calculateur et le deuxième sont un même calculateur électronique, et filtre est un circuit électronique séparé ; ou - le premier calculateur et le deuxième calculateur sont un même calculateur électronique, et le filtre est intégré dans ledit calculateur ; ou - le premier calculateur et le deuxième calclulateur sont des circuits électroniques différents et le filtre est intégré dans le premier calculateur ; ou - le premier calculateur et le deuxième calculateur sont des circuits électroniques différents et le filtre est intégré dans le second calculateur.