Brevet FR3104851A1 — publié le 20210618

L’invention a pour objectif de fournir une machine électrique tournante qui est bon marché et miniaturisée tout en améliorant la performance de refroidissement d’un rotor, une unité d’alimentation électrique (300) étant fixée sur le côté axial d’un arbre (4) dans un support (2) et un aimant permanent (10) étant agencé adjacent au côté d’avance dans la direction de rotation d’une portion de pôle magnétique en forme de griffe (921) d’un pôle magnétique (92) du côté où l’unité d’alimentation électrique (300) est prévue. Figure 2 MACHINE ÉLECTRIQUE TOURNANTE ARRIÈRE-PLAN DE L’INVENTION 1. DOMAINE DE L’INVENTION La présente demande concerne une machine électrique tournante dans laquelle est intégrée une unité d’alimentation électrique. 2. DESCRIPTION DE L’ART CONNEXE Dans une génératrice de courant alternatif (CA) de véhicule de type à combinaison d’aimant dans laquelle un aimant permanent est agencé entre des portions de griffe de pôles magnétiques d’un rotor de type Lundell, une structure est connue dans laquelle une configuration est faite de sorte que le nombre total des aimants inter-pôle soit moins élevé que celui des pôles magnétiques en forme de griffe. Par exemple, dans une machine électrique tournante décrite dans le document de brevet 1, un rotor comporte un aimant de champ prévu entre un premier pôle magnétique en forme de griffe et un deuxième pôle magnétique en forme de griffe et l’aimant de champ est agencé en alternance. Document de brevet 1 : JP-A-H11(1999)-98787 Lorsqu’une telle structure est adoptée dans une machine électrique tournante dans laquelle est intégrée une unité d’alimentation électrique, une perte de pression du côté unité d’alimentation électrique est plus grande que celle du côté opposé à l’unité d’alimentation électrique et la quantité d’admission d’air vers un moteur électrique du côté unité d’alimentation électrique est plus petite que du côté opposé à l’unité d’alimentation électrique. En conséquence, lorsque l’aimant est agencé à une position où l’air de refroidissement envoyé depuis le côté opposé à l’unité d’alimentation électrique est bloqué, la perte de pression est augmentée et la quantité d’écoulement de l’air de refroidissement est réduite ; ainsi, un coefficient de transfert de chaleur est réduit. En outre, un orifice d’admission d’air doit être agrandi et cela entraîne une augmentation de taille et de poids. En outre, en particulier lorsque la machine électrique tournante est montée dans un compartiment moteur d’un véhicule motorisé, la machine électrique tournante doit être placée dans un espace limité. Dans un type de véhicule dans lequel un espace radial ne peut être que faiblement sécurisé, cela entraîne un problème en ce que des composants interfèrent les uns avec les autres, il existe un problème en ce qu’un espace de travail pour attacher un connecteur de connexion à un dispositif externe ou une vis de fixation ne peut pas être sécurisé ; et, au pire, il existe un cas où la machine électrique tournante ne peut pas être placée en raison d’une non-prise en compte de la taille. Comme il vient d’être décrit, il existe un problème en ce qu’un montage est limité en raison de la disposition dans le compartiment moteur. De plus, une propriété de refroidissement élevée est requise dans un moteur électrique monté sur un véhicule hybride (HV) ou similaire ; dans le cas d’une élévation de température importante, une densité de courant doit être réduite et cela entraîne une détérioration de la performance ; et/ou, il existe un problème en ce qu’un composant hautement résistant à la chaleur est utilisé et en conséquence cela entraîne une augmentation de coût. Au vu du problème précité, un objectif de la présente demande consiste à proposer une machine électrique tournante qui est bon marché et miniaturisée tout en améliorant une performance de refroidissement d’un rotor. La machine électrique tournante divulguée dans la présente demande est une machine électrique tournante qui comporte : un rotor configuré pour comporter des pôles magnétiques dans lesquels une pluralité de portions de pôle magnétique en forme de griffe sont prévues sur sa circonférence externe, un enroulement de champ enroulé autour des pôles magnétiques, et un arbre qui est en rotation d’un seul tenant avec les pôles magnétiques et l’enroulement de champ ; un stator configuré pour comporter un noyau de stator agencé dans une relation de vis-à-vis avec la circonférence externe des pôles magnétiques, et un enroulement de stator enroulé autour du noyau de stator ; un aimant permanent configuré pour être disposé entre les portions de pôle magnétique en forme de griffe adjacentes des pôles magnétiques, et pour être magnétisé dans une direction réduisant un flux magnétique de fuite entre les portions de pôle magnétique en forme de griffe adjacentes ; un ventilateur de refroidissement configuré pour être prévu sur au moins l’un des côtés axiaux de l’arbre dans les pôles magnétiques, et pour refroidir l’enroulement de champ et l’aimant permanent ; des supports configurés pour contenir le stator et le rotor, et pour supporter l’arbre en rotation ; et une unité d’alimentation électrique configurée pour fournir de l’énergie à l’enroulement de stator ou l’enroulement de champ. Dans la machine électrique tournante, l’unité d’alimentation électrique est configurée pour être fixée sur le côté axial de l’arbre du support ; et l’aimant permanent est configuré pour être agencé du côté d’avance dans la direction de rotation de la portion de pôle magnétique en forme de griffe du pôle magnétique du côté où l’unité d’alimentation électrique est prévue. Selon la machine électrique tournante divulguée dans la présente demande, l’aimant permanent est agencé du côté d’avance dans la direction de rotation des portions de pôle magnétique en forme de griffe du pôle magnétique sur le côté unité d’alimentation électrique, moyennant quoi un refroidissement peut être effectué sans bloquer de l’air de refroidissement envoyé depuis le côté opposé à l’unité d’alimentation électrique où la quantité d’écoulement d’air est importante. En outre, une propriété de refroidissement de l’enroulement de champ est améliorée et par conséquent une sortie continue peut être améliorée. En outre, une performance de refroidissement de l’aimant permanent peut être améliorée et par conséquent un aimant permanent à faible coût peut être utilisé. est une vue en coupe de partie d’intérêt d’une machine électrique tournante selon le mode de réalisation 1 ; est une vue en plan montrant un exemple d’un rotor dans un agencement latéral dans la machine électrique tournante selon le mode de réalisation 1 ; est une vue sur laquelle le rotor dans la machine électrique tournante selon le mode de réalisation 1 est vu depuis le côté unité d’alimentation électrique ; est une vue en plan montrant un exemple du rotor dans un agencement longitudinal dans la machine électrique tournante selon le mode de réalisation 1 ; est une vue typique destinée à expliquer un écoulement d’air de refroidissement à travers le rotor selon le mode de réalisation 1 ; est une vue en plan montrant un rotor dans un agencement latéral dans une machine électrique tournante selon un mode de réalisation 2 ; est une vue dans laquelle le rotor est vu depuis le côté unité d’alimentation électrique dans la machine électrique tournante selon le mode de réalisation 2 ; est une vue en vue d’ensemble montrant une partie d’intérêt d’un rotor dans une machine électrique tournante selon un mode de réalisation 3 ; est une vue en vue d’ensemble montrant une partie d’intérêt d’un rotor dans une machine électrique tournante selon un mode de réalisation 4 ; est une vue en vue d’ensemble montrant une partie d’intérêt d’un rotor dans une machine électrique tournante selon un mode de réalisation 5 ; et est une vue en coupe de partie d’intérêt d’une machine électrique tournante selon un mode de réalisation 6. DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE L’INVENTION Ci-après, des modes de réalisation préférés d’une machine électrique tournante selon la présente demande seront décrits à l’aide de dessins. Ensuite, sur chacun des dessins, des éléments et portions identiques ou équivalents seront décrits avec les mêmes références numériques (et des lettres) attribuées à ceux-ci. A cet égard, une portion constitutive sur un dessin et la portion constitutive identique et/ou équivalente sur un autre dessin sont chacune montrées dans une taille indépendante et à une échelle indépendante. Mode de réalisation 1 Le mode de réalisation 1 sera décrit sur la base de dessins. La figure 1 est une vue en coupe de partie d’intérêt d’une machine électrique tournante selon le mode de réalisation 1. La figure 2 est une vue en plan montrant un exemple d’un rotor selon le présent mode de réalisation 1. La figure 3 est une vue sur laquelle le rotor dans la machine électrique tournante selon le mode de réalisation 1 est vu depuis le côté unité d’alimentation électrique. La figure 4 est une vue en plan montrant un exemple du rotor dans un agencement longitudinal dans la machine électrique tournante selon le mode de réalisation 1. La figure 5 est une vue typique destinée à expliquer un écoulement d’air de refroidissement à travers le rotor selon le mode de réalisation 1. Sur la figure 1, une direction dans laquelle s’étend un arbre, à savoir, une direction haut-bas sert de direction axiale ; la direction radiale du rotor et d’un stator, à savoir, une direction droite-gauche sert de direction radiale ; une direction supérieure axiale sert de côté arrière ; et une direction inférieure axiale sert de côté avant. En outre, ces directions sont également dénommées direction axiale, direction radiale, côté arrière, et côté avant d’un moteur électrique, respectivement. Sur la figure 1, la machine électrique tournante est constituée par un moteur électrique 200 et une unité d’alimentation électrique 300 qui fournit de la puissance à un moteur électrique 200. Le moteur électrique 200 comporte : des supports servant de boîtier qui est composé d’un support sur le côté opposé à l’unité d’alimentation électrique (ci-après, dénommé « support avant ») 1 et un support sur le côté unité d’alimentation électrique (ci-après, dénommé « support arrière ») 2 ; un stator 3 ayant un noyau de stator 31 et un enroulement de stator 32 ; et un rotor 6 ayant un arbre 4 et un enroulement de champ 5. Le stator 3 est supporté et fixé par une portion d’extrémité du support avant 1 et une portion d’extrémité du support arrière 2 ; et le rotor 6 est agencé à l’intérieur du stator 3. L’arbre 4 du rotor 6 est supporté en rotation par un palier 71 prévu sur le support avant 1 et un palier 72 prévu sur le support arrière 2 ; et le rotor 6 est configuré de façon à être capable d’être en rotation coaxialement par rapport au stator 3. L’unité d’alimentation électrique 300 fournit de la puissance à au moins soit l’enroulement de stator 32, soit l’enroulement de champ 5. Un ventilateur de refroidissement 81 est fixé sur le côté opposé à l’unité d’alimentation électrique (ci-après, dénommé « côté avant ») dans la direction axiale du rotor 6 ; et un ventilateur de refroidissement 82 est fixé sur le côté unité d’alimentation électrique (ci-après, dénommé « côté arrière »). Une poulie (non montrée sur les dessins) est attachée à une portion d’extrémité côté charge de l’arbre 4, à savoir, sur l’extérieur du côté avant du support avant 1. La poulie est couplée à un arbre de rotation d’un moteur via une courroie (non montrée sur les dessins) pour transférer de l’énergie rotationnelle. Le rotor 6 est configuré par combinaison d’un premier pôle magnétique 91 (le côté avant) avec un deuxième pôle magnétique 92 (le côté arrière) ; l’enroulement de champ 5 est agencé dans un espace interne formé par le premier pôle magnétique et le deuxième pôle magnétique ; le premier pôle magnétique a une pluralité de premières portions de pôle magnétique en forme de griffe 911 agencées avec un espace dans la direction de rotation du rotor ; le deuxième pôle magnétique a une pluralité de deuxièmes portions de pôle magnétique en forme de griffe 921 agencées avec un espace dans la direction de rotation du rotor ; un aimant permanent 10 est ménagé dans certaines portions inter-pôle magnétique, chacune existant entre la première portion de pôle magnétique en forme de griffe 911 et la deuxième portion de pôle magnétique en forme de griffe 921 ; et le premier pôle magnétique 91 et le deuxième pôle magnétique 92 sont combinés de sorte que la première portion de pôle magnétique en forme de griffe 911 et la deuxième portion de pôle magnétique en forme de griffe 921 soient mises en prise en alternance. L’aimant permanent 10 est caractérisé en ce qu’il est agencé adjacent au côté d’avance dans la direction de rotation des deuxièmes portions de pôle magnétique en forme de griffe 921 du deuxième pôle magnétique 92. Dans la machine électrique tournante à unité d’alimentation électrique intégrée, lorsque le rotor 6 est mis en rotation et entraîné, les ventilateurs de refroidissement 81, 82 sont également mis en rotation de manière correspondante et des chemins d’écoulement sont configurés comme montré par des flèches sur la figure 1. Le support avant 1 comporte : une pluralité de portions d’ouverture 12 (ci-après, dénommées « portions d’ouverture d’échappement 12 ») qui sont prévues circonférentiellement de manière répartie sur une portion sur l’extérieur radial du ventilateur de refroidissement 81 de côté avant ; et une pluralité de portions d’ouverture 11 (ci-après, dénommées « portions d’ouverture d’admission d’air 11 ») qui sont prévues circonférentiellement de manière répartie sur une portion sur le côté avant. Le support arrière 2 comporte : une pluralité de portions d’ouverture 22 (ci-après, dénommées « portions d’ouverture d’échappement 22 ») qui sont prévues circonférentiellement de manière répartie sur une portion sur l’extérieur radial du ventilateur de refroidissement 82 de côté arrière ; et une pluralité de portions d’ouverture 21 (ci-après, dénommées « portions d’ouverture d’admission d’air 21 ») qui sont prévues circonférentiellement de manière répartie sur une portion sur le côté arrière. De l’air de refroidissement W1 comporte : de l’air de refroidissement W11 qui passe à travers les portions d’ouverture d’admission d’air 11 et est évacué depuis les portions d’ouverture d’échappement 12 ; et de l’air de refroidissement W12 qui passe à travers entre des portions de griffe du rotor 6 et est évacué depuis les portions d’ouverture d’échappement 22. De l’air de refroidissement W2 comporte : de l’air de refroidissement W21 qui passe à travers l’unité d’alimentation électrique, passe à travers les portions d’ouverture d’admission d’air 21, et est évacué depuis les portions d’ouverture d’échappement 22 ; et de l’air de refroidissement W22 qui passe à travers entre les portions de griffe du rotor 6 et est évacué depuis les portions d’ouverture d’échappement 12. Comme pour l’air de refroidissement W1 et l’air de refroidissement W2, l’air de refroidissement W2 passe à travers l’unité d’alimentation électrique 300 ; ainsi, une perte de pression de l’air de refroidissement W2 est plus grande que celle de l’air de refroidissement W1 et la quantité d’écoulement d’air dans l’air de refroidissement W1 est plus grande que celle de l’air de refroidissement W2. Par suite, la quantité d’écoulement d’air de l’air de refroidissement W12 qui refroidit le rotor 6 est plus grande que celle de l’air de refroidissement W22. En réponse à la rotation d’un rotor 6, l’air de refroidissement W12 est produit par poussée d’air adjacent (direction : P1) par les premières portions de pôle magnétique en forme de griffe 911 et l’air de refroidissement W22 est produit par poussée d’air adjacent (direction : P2) par les deuxièmes portions de pôle magnétique en forme de griffe 921. L’unité d’alimentation électrique 300 est agencée sur le côté arrière du moteur électrique 200 et est fixée au moteur électrique 200. L’unité d’alimentation électrique 300 comporte : un onduleur qui a une pluralité d’éléments semi-conducteurs de puissance et réalise une conversion courant continu (DC)/courant alternatif (AC) entre une alimentation électrique DC et une pluralité de phases d’enroulements ; un circuit de commande qui réalise une commande de mise sous tension/hors tension des éléments semi-conducteurs de puissance ; une paire de balais 14 qui entre en contact avec une paire de bagues collectrices 13 prévues au niveau d’une portion de saillie de l’arbre 4 en saillie du support arrière 2 vers le côté arrière ; et un élément semi-conducteur de puissance pour l’enroulement de champ, qui met sous tension/hors tension une puissance à fournir à l’enroulement de champ 5 via le balai 14 et la bague collectrice 13. Les éléments semi-conducteurs de puissance (éléments de commutation) pour l’enroulement de champ réalisent une commande de mise sous tension/hors tension par le circuit de commande et génèrent de la chaleur par le fonctionnement de la machine électrique tournante. Selon le présent mode de réalisation, l’aimant permanent 10 est agencé à une position où l’air de refroidissement W22 est produit et l’air de refroidissement W12 avec une grande quantité d’écoulement d’air n’est pas bloqué ; ainsi, le rotor 6 et le stator 3 peuvent être refroidis efficacement en étant capables d’utiliser efficacement l’air de refroidissement. En outre, l’air de refroidissement W21 qui est passé à travers l’unité d’alimentation électrique 300 servant de source de chaleur n’est pas attiré vers le rotor 6 ; ainsi, une efficacité de refroidissement est améliorée par la non-utilisation d’air avec une température élevée en tant qu’air de refroidissement. Afin de produire la même quantité d’écoulement d’air que dans un cas où l’aimant permanent 10 est agencé adjacent au côté d’avance dans la direction de rotation des portions de pôle magnétique en forme de griffe du premier pôle magnétique, la perte de pression globale doit être réduite, ce qui entraîne une augmentation de taille ; tandis qu’en même temps, une réduction de taille et une production à coût réduit peuvent être obtenues. En outre, l’unité d’alimentation électrique est moins susceptible de recevoir la chaleur depuis le moteur électrique par augmentation d’efficacité de refroidissement du moteur électrique ; ainsi, une efficacité de refroidissement de l’unité d’alimentation électrique est également améliorée ; un composant hautement résistant à la chaleur n’a pas besoin d’être utilisé, et un rapport coût/performance est amélioré. Mode de réalisation 2 La figure 6 est une vue en plan montrant un rotor dans un agencement latéral dans une machine électrique tournante selon un mode de réalisation 2. La figure 7 est une vue sur laquelle le rotor est vu depuis le côté unité d’alimentation électrique dans la machine électrique tournante selon un mode de réalisation 2. Un aimant permanent 10 est agencé adjacent au côté d’avance dans la direction de rotation de portions de pôle magnétique en forme de griffe 921 d’un deuxième pôle magnétique ; et une portion inter-pôle magnétique où l’aimant permanent 10 est inséré et une portion inter-pôle magnétique où l’aimant permanent 10 n’est pas inséré sont agencées en alternance dans la direction de rotation. Selon le présent mode de réalisation, les aimants permanents 10 peuvent être agencés en nombre maximal sans bloquer une efficacité d’utilisation d’air de refroidissement ; ainsi, un flux magnétique de fuite est réduit et une sortie est améliorée. En outre, l’air de refroidissement W21, qui passe à travers une unité d’alimentation électrique 300 servant de source de chaleur et est chauffé, est empêché d’entrer dans un rotor 6 au maximum ; ainsi, une efficacité de refroidissement d’un moteur électrique est également augmentée. Mode de réalisation 3 La figure 8 est une vue en vue d’ensemble montrant une partie d’intérêt d’un rotor dans une machine électrique tournante selon un mode de réalisation 3. Un ventilateur de refroidissement 81 est muni d’une portion de découpe A dans la direction axiale d’une portion inter-pôle magnétique où un aimant permanent 10 n’est pas inséré. Selon le présent mode de réalisation, une performance de refroidissement est améliorée par agrandissement du diamètre externe du ventilateur pour augmenter la quantité d’écoulement d’air. Toutefois, lorsque le ventilateur de refroidissement 81 bloque la portion inter-pôle magnétique où l’aimant permanent 10 n’est pas inséré, l’air de refroidissement W12 est bloqué pour réduire la quantité d’écoulement d’air. L’air de refroidissement W12 n’est pas bloqué par la fourniture de la portion de découpe A. Cela réduit une perte de pression d’un chemin d’air, améliore une performance de refroidissement d’un enroulement de champ, et améliore une sortie. La même portion de découpe A est prévue dans un ventilateur de refroidissement 82, moyennant quoi l’air de refroidissement W22 n’est pas bloqué et les mêmes effets peuvent être obtenus. Mode de réalisation 4 La figure 9 est une vue en vue d’ensemble montrant une partie d’intérêt d’un rotor dans une machine électrique tournante selon un mode de réalisation 4. Le diamètre externe d’un ventilateur de refroidissement 81 est plus petit qu’un écartement radial d’une portion inter-pôle magnétique où un aimant permanent 10 est inséré. Plus spécifiquement, le diamètre le plus externe D1 du ventilateur de refroidissement 81 est plus petit que le diamètre le plus interne D2 d’une portion d’insertion de l’aimant permanent 10. Selon le présent mode de réalisation, une perte de pression d’un chemin d’air est réduite sans blocage de l’air de refroidissement W12 par réduction du diamètre externe du ventilateur. En outre, un coût ou un poids de composant peut être réduit. En outre, un bruit peut être réduit. De même, concernant un ventilateur de refroidissement 82, par l’utilisation de la même configuration, l’air de refroidissement W22 n’est pas bloqué et les mêmes effets peuvent être obtenus. Mode de réalisation 5 La figure 10 est une vue en vue d’ensemble montrant une partie d’intérêt d’un rotor dans une machine électrique tournante selon un mode de réalisation 5. Un angle d’inclinaison d’une griffe d’une première portion de pôle magnétique en forme de griffe 911 sur le côté C (le côté d’avance dans une direction de rotation) où un aimant permanent 10 n’est pas prévu est plus grand que celui sur le côté B (le côté de recul dans la direction de rotation) où l’aimant permanent est prévu. Plus spécifiquement, par rapport aux deux surfaces circonférentielles dans la direction axiale de l’arbre qui forment la portion de pôle magnétique en forme de griffe 911 du côté où une unité d’alimentation électrique 300 n’est pas agencée, l’angle d’inclinaison C du côté d’avance dans la direction de rotation qui est formé par l’une des deux surfaces circonférentielles et un plan formé par la direction normale de la surface de côté circonférentielle la plus externe de la portion de pôle magnétique en forme de griffe 911, est plus grand que l’angle d’inclinaison B du côté de recul dans la direction de rotation qui est formé par l’autre des deux surfaces circonférentielles et un plan formé par la direction normale de la surface de côté circonférentielle la plus externe de la portion de pôle magnétique en forme de griffe 911. Selon le présent mode de réalisation, une composante axiale d’une direction P1 dans laquelle la première portion de pôle magnétique en forme de griffe 911 pousse de l’air adjacent est augmentée pour favoriser un écoulement de l’air de refroidissement W12, moyennant quoi la quantité d’écoulement d’air est augmentée, une performance de refroidissement est améliorée, et une sortie est améliorée. Mode de réalisation 6 La figure 11 est une vue en coupe de partie d’intérêt d’une machine électrique tournante selon un mode de réalisation 6. Une unité d’alimentation électrique 300 est refroidie par un fluide frigorigène liquide fourni à une canalisation pour fluide frigorigène liquide 15 prévue dans l’unité d’alimentation électrique 300. Selon le présent mode de réalisation, l’unité d’alimentation électrique 300 n’a pas besoin d’être refroidie par de l’air de refroidissement par la rotation d’un ventilateur de refroidissement 82 et ainsi un ventilateur de refroidissement 82 peut être réduit et/ou peut être éliminé, moyennant quoi un coût de composant est réduit et la hauteur axiale d’un moteur électrique peut être davantage réduite. Le ventilateur de refroidissement 82 n’est pas prévu dans le mode de réalisation de la figure 11. Dans ce cas, la quantité d’écoulement d’air de l’air de refroidissement W2 est encore plus petite que celle de l’air de refroidissement W1 et/ou devient nulle. Dans cette situation, lorsqu’un aimant permanent 10 est agencé à une position où l’air de refroidissement W12 est produit, seul l’air de refroidissement W11 s’écoule vers le moteur électrique ; ainsi, une efficacité de refroidissement est réduite et une performance est réduite. En conséquence, l’aimant permanent 10 a besoin d’être agencé adjacent au côté d’avance dans la direction de rotation de portions de pôle magnétique en forme de griffe d’un deuxième pôle magnétique. La présente demande décrit divers exemples de modes de réalisation et des exemples ; toutefois, divers caractéristiques, aspects, et fonctions décrits dans l’un ou une pluralité de modes de réalisation ne sont pas limités à des modes de réalisation spécifiques, mais peuvent être appliqués à des modes de réalisation individuellement ou en combinaisons diverses de ceux-ci. Par conséquent, on présume d’un très grand nombre d’exemples modifiés non donnés à titre d’exemple dans des plages techniques divulguées dans le mémoire de la présente demande. A titre d’exemple, ceux-ci comportent : un cas dans lequel au moins un élément constituant est modifié ; un cas dans lequel il est ajouté ; ou un cas dans lequel il est supprimé ; et un cas dans lequel au moins un élément constituant est extrait pour se combiner à des éléments constituants d’autres modes de réalisation. Machine électrique tournante comprenant : un rotor (6) configuré pour comporter des pôles magnétiques (91, 92) dans lesquels une pluralité de portions de pôle magnétique en forme de griffe (911, 921) sont prévues sur la circonférence externe de celui-ci, un enroulement de champ (5) enroulé autour des pôles magnétiques (91, 92), et un arbre (4) qui est en rotation d’un seul tenant avec les pôles magnétiques (91, 92) et l’enroulement de champ (5) ; un stator (3) configuré pour comporter un noyau de stator (31) agencé dans une relation de vis-à-vis avec la circonférence externe des pôles magnétiques (91, 92), et un enroulement de stator (32) enroulé autour du noyau de stator (31) ; un aimant permanent (10) configuré pour être disposé entre les portions de pôle magnétique en forme de griffe (911, 921) adjacentes des pôles magnétiques (91, 92), et pour être magnétisé dans une direction réduisant un flux magnétique de fuite entre les portions de pôle magnétique en forme de griffe (911, 921) adjacentes ; un ventilateur de refroidissement (81) configuré pour être prévu sur au moins l’un des côtés axiaux de l’arbre (4) dans les pôles magnétiques (91, 92), et pour refroidir l’enroulement de champ (5) et l’aimant permanent (10) ; des supports (1, 2) configurés pour contenir le stator (3) et le rotor (6), et pour supporter l’arbre (4) en rotation ; et une unité d’alimentation électrique (300) configurée pour fournir de l’énergie à l’enroulement de stator (32) ou l’enroulement de champ (5), dans laquelle l’unité d’alimentation électrique (300) est configurée pour être fixée sur le côté axial de l’arbre (4) du support (2) ; et l’aimant permanent (10) est configuré pour être agencé du côté d’avance dans la direction de rotation de la portion de pôle magnétique en forme de griffe (921) du pôle magnétique (92) du côté où l’unité d’alimentation électrique (300) est prévue. Machine électrique tournante selon la revendication 1, dans laquelle une portion inter-pôle magnétique où l’aimant permanent (10) est disposé et une portion inter-pôle magnétique où l’aimant permanent (10) n’est pas disposé sont configurées pour être agencées en alternance dans la direction de rotation. Machine électrique tournante selon la revendication 1 ou la revendication 2, dans laquelle le ventilateur de refroidissement (81) est configuré pour être muni d’une portion de découpe (A) sur le côté axial de la portion inter-pôle magnétique où l’aimant permanent (10) n’est pas disposé. Machine électrique tournante selon la revendication 1 ou la revendication 2, dans laquelle le diamètre le plus externe du ventilateur de refroidissement (81) est configuré pour être plus petit qu’un écartement de la portion inter-pôle magnétique où l’aimant permanent (10) est inséré. Machine électrique tournante selon l’une quelconque de la revendication 1 à la revendication 4, dans laquelle par rapport aux deux surfaces circonférentielles dans la direction axiale de l’arbre (4) qui forment les portions de pôle magnétique en forme de griffe (911) du côté où l’unité d’alimentation électrique (300) n’est pas agencée, un angle d’inclinaison (C) du côté d’avance dans la direction de rotation qui est formé par l’une des deux surfaces circonférentielles et un plan formé par la direction normale de la surface de côté circonférentielle la plus externe de la portion de pôle magnétique en forme de griffe (911), est configuré pour être plus grand qu’un angle d’inclinaison (B) du côté de recul dans la direction de rotation qui est formé par l’autre des deux surfaces circonférentielles et un plan formé par la direction normale de la surface de côté circonférentielle la plus externe de la portion de pôle magnétique en forme de griffe (911). Machine électrique tournante selon l’une quelconque de la revendication 1 à la revendication 5, dans laquelle l’unité d’alimentation électrique (300) est configurée pour être refroidie par un fluide frigorigène liquide fourni à une canalisation pour fluide frigorigène liquide (15) prévue dans l’unité d’alimentation électrique (300).