Brevet FR3110601A1 — publié le 20211126

TITRE. Procédé de méthanation de l’hydrogène H 2 et du dioxyde de carbone CO 2 ou de l’hydrogène H 2 et du monoxyde de carbone CO en vue de la production de méthane CH 4 L’invention concerne un procédé de méthanation de dihydrogène H 2 et d’un gaz (CO 2 ou CO), en vue de la production de CH 4 dans un bioréacteur (1) comprenant un milieu réactionnel (2), contenant un substrat liquide (3) avec des matières organiques et une flore microbienne catalysant une réaction de méthanation, dans lequel : a) On alimente ledit bioréacteur avec ledit substrat ; b) On filtre ledit milieu au travers d’une membrane (4) pour retenir la flore microbienne active et des macromolécules de grande taille, et on évacue un digestat (5) ; c) On injecte au sein dudit milieu au moins un premier gaz (7), H 2 ou en syngas et, optionnellement, un deuxième gaz, CO, CO 2 ou biogaz, l’injection dudit au moins un gaz (7) dans le milieu étant effectuée à une pression P1 supérieure à la pression limite Pl de formation des bulles dudit au moins gaz dans un liquide. Figure pour l’abrégé : Fig. 1 Procédé de méthanation de l’hydrogène H 2 et du dioxyde de carbone CO 2 ou de l’hydrogène H 2 et du monoxyde de carbone CO en vue de la production de méthane CH 4 La présente invention concerne un procédé de méthanation de l’hydrogène H 2 et du dioxyde de carbone CO 2 ou de l’hydrogène H 2 et du monoxyde de carbone CO, dans l’optique d’une production de méthane CH 4 . Le développement d’un tel procédé de production de méthane CH 4 s’inscrit dans un programme global dont le but est de développer des voies de stockage et de valorisation de diverses sources d’énergies renouvelables, notamment. Par exemple, en ce qui concerne la production d’électricité renouvelable, à partir des énergies éolienne et solaire, sa dépendance aux conditions climatiques conduit à l’installation d’une surcapacité structurelle, et il est nécessaire de prévoir des moyens de stockage de l’électricité produite éventuellement en surplus. On cite souvent, parmi de tels moyens de stockage de l’électricité, la production électrochimique d’hydrogène H 2 . Cet hydrogène H 2 peut être combiné avec du dioxyde de carbone CO 2 , par exemple, par une réaction de méthanation, pour produire du méthane CH 4 , qui serait injecté dans le réseau de distribution de gaz naturel. Il est ainsi envisageable de profiter de l’immense capacité de stockage constituée par le réseau de transport et de distribution de gaz. Il existe notamment une voie biologique de méthanation aboutissant à une production de CH 4 par combinaison d’H 2 et CO 2 , avec un dégagement de chaleur (réaction exothermique). La réaction de méthanation est alors plus particulièrement effectuée par une flore dite méthanogène hydrogénotrophe, notamment par des micro-organismes appartenant au domaine des Archae par exemple, et présente dans les fermenteurs de méthanisation. De même, les voies métaboliques de fermentation de l’hydrogène H 2 et du monoxyde de carbone CO ont été identifiées chez des populations de microorganismes anaérobies (Munasinghe et Khanal, 2010). En parallèle, se développent des voies de valorisation des biomasses renouvelables, notamment par la méthanisation, qui représente à la fois une voie de valorisation des déchets, résidus, et coproduits agricoles, industriels ou urbains, et un moyen de production d’une énergie renouvelable. Le processus de méthanisation de matières organiques par des populations de microorganismes permet d’aboutir à la production, d’une part, d’un digestat, représentant une alternative aux engrais chimiques, et, d’autre part, de biogaz. Ce dernier est composé notamment de méthane CH 4 , dans une proportion variant d’une méthanisation à l’autre, tout en étant généralement comprise entre 50 et 70% en volume. La proportion de dioxyde de carbone CO 2 retrouvée dans le biogaz, également variable, est comprise, quant à elle, entre 25 à 50% en volume, par rapport au volume total du biogaz produit. Enfin, le biogaz comporte des composés minoritaires, comme du sulfure d’hydrogène H 2 S, de l’ammoniac NH 3 , et autres gaz. Une fois les impuretés et les gaz considérés comme indésirables, notamment le CO 2 et l’H 2 S, éliminés du biogaz, on obtient alors du « biométhane » qui peut être injecté directement dans les réseaux existants, puis être utilisé pour les usages domestiques et industriels, ou qui peut être employé en tant que carburant automobile. Une récente étude, commandée par l’ADEME (Agence De l’Environnement et de la Maitrise de l’Energie), montre qu’à l’horizon 2030, les besoins de stockage des excédents d’électricité pourraient être couverts par la mobilisation du CO 2 contenu dans le biogaz produit par les unités de méthanisation raccordées aux réseaux. En effet, la méthanation d’H 2 , produit électrochimiquement à partir d’électricité, et injectée dans des unités de méthanisation, au sein desquelles est produit du CO 2 , permettrait ainsi de presque doubler la quantité de biométhane injectable dans le réseau de distribution, tout en mobilisant ledit CO 2 produit par la méthanisation, au coût marginal, et en mutualisant les infrastructures de conditionnement et d’injection du gaz. Également, d’autres travaux ont été conduits sur la fermentation du syngas, composé essentiellement de monoxyde de carbone CO et de dihydrogène H 2 pour la production d’intermédiaires chimiques. Une équipe scientifique a notamment démontré la faisabilité de la production biologique de méthane à partir de syngas (Youngsukkasem et al., 2016). La production d’hydrogène H 2 issu de la gazéification de la biomasse nécessite une étape d’épuration pour atteindre la qualité pile à combustible de l’hydrogène H 2 pour laquelle le coût semble très élevé. La fermentation du syngas en méthane CH 4 représente, par conséquent, une alternative intéressante et économique à l’épuration et la valorisation du syngas. La combinaison de ces traitements avec un méthaniseur raccordé aux réseaux de distribution de gaz permettrait également d’améliorer la valorisation des syngas en limitant les investissements de purification et en mutualisant les postes d’injection de gaz. Pour en revenir à présent à la méthanisation de la matière organique, il est à noter que, à la fin du processus de transformation anaérobie de cette matière qui conduit à la production de méthane, cohabitent deux voies de production de méthane : la voie acétotrophe, à partir de l’acétate CH 3 COOH, et la voie hydrogénotrophe de production de CH 4 à partir de CO 2 et H 2 . Il est ainsi estimé que cette dernière voie, dite hydrogénotrophe, représente généralement de l’ordre de 25 % du méthane CH 4 produit par un méthaniseur. Les voies métaboliques de la méthanation du CO 2 et de l’hydrogène H 2 sont donc connues, ainsi que les microorganismes impliqués. Il a également été montré que des microorganismes anaérobies du même type peuvent convertir le monoxyde de carbone CO et l’hydrogène H 2 en méthane CH 4 . La réaction globale de la voie hydrogénotrophe de production du méthane CH 4 à partir de dioxyde de carbone CO 2 , ou réaction de méthanation, peut être écrite comme suit : CO 2 + 4 H 2 → CH 4 + 2 H 2 O. Enfin, la réaction globale de production de méthane CH 4 à partir de monoxyde de carbone CO, ou réaction de méthanation du monoxyde de carbone, peut être écrite comme suit : CO + 3 H 2 → CH 4 + H 2 O. Ces voies métaboliques de méthanation biologique sont connues et étudiées depuis les années 70 (Wise et al., 1978). Cependant, l’application industrielle de la méthanation fait face à deux principaux freins technologiques. Le premier frein technologique concerne la dissolution, dans le milieu de culture liquide, de l’hydrogène H 2 et/ou du monoxyde de carbone CO, cette dissolution étant nécessaire à l’assimilation de ces gaz par les microorganismes. En effet, ces deux gaz sont considérés comme étant des gaz qui sont peu solubles, et en particulier beaucoup moins solubles que le dioxyde de carbone. D’autre part, ces gaz (CO 2 , CO, H 2 ) ne doivent pas, ou très peu, se retrouver dans le gaz produit (méthane CH 4 ) en vue d’une injection dans un réseau de distribution. Le deuxième frein technologique est lié à la culture et à la maitrise du consortium de microorganismes hydrogénotrophes qui permettent la méthanation du dioxyde de carbone CO 2 , ou du monoxyde de carbone CO, avec du dihydrogène H 2 . Dans l’état de la technique, on connait notamment les demandes internationales publiées sous les numéros WO 2019/034820 et WO 2019/034819 qui décrivent un réacteur de méthanation biologique, pour une production de gaz riche en méthane de synthèse, par conversion biologique de dioxyde de carbone CO 2 et de dihydrogène H 2 . Les réacteurs décrits dans ces demandes internationales comportent plus particulièrement une enceinte dans laquelle on retrouve, en partie basse, une entrée primaire d’eau, une entrée de dihydrogène H 2 et une entrée de dioxyde de carbone CO 2 et, en partie haute, une sortie pour le méthane de synthèse CH 4 et une sortie pour l’eau. Les réacteurs comportent également un matériau support pour former un lit de flore méthanogène, qui permet de concentrer la flore méthanogène et a pour objet d’améliorer la surface de contact entre les bactéries et les réactifs afin d’améliorer les rendements de conversion du CO 2 et du H 2 en CH 4 . Ainsi, dans les réacteurs qui sont proposés dans ces deux demandes, la flore hydrogénotrophe se développe sur le lit fixé à travers lequel passe le gaz à fermenter. Cependant, l’inconvénient principal de tels dispositifs réside dans le fait que le lit fixé doit être suffisamment dense pour permettre aux gaz réactifs (notamment le H 2 , peu soluble) de se dissoudre complètement et d’être consommés par les microorganismes (Bassani et al., 2016). En outre, il est à noter également que le volume du lit fixé doit être suffisamment important. Dans la publication scientifique susmentionnée, Bassani et al. ont montré qu’il était possible de convertir 8,2 V H 2 /V lit fixé /Jour, pour une production de méthane liée à la méthanation de 2,1 V CH 4 /V lit fixé /Jour. Cependant, un réacteur complémentaire de méthanation d’un volume représentant au moins 25 % du volume du réacteur de méthanisation était nécessaire dans leur étude. Par ailleurs, avec cette technologie de diffusion du gaz sous un lit fixé, de l’hydrogène H 2 reste inévitablement présent dans le biométhane CH 4 obtenu. En conséquence, celui-ci ne peut donc pas être injecté directement dans le réseau de gaz naturel. D’autres études ont démontré qu’une succession de bioréacteurs à lit fixés est nécessaire pour atteindre un taux de méthane CH 4 suffisant pour l’injection (Alitalo et al., 2015). Toutefois, une accumulation de bioréacteurs a pour effet d’augmenter substantiellement le coût d’une telle installation, tout en complexifiant la maitrise de celle-ci. De plus, le temps de démarrage d’un bioréacteur à lit fixé est généralement long car le biofilm doit se former et se fixer à la surface du support. Ainsi, dans une étude publiée en 2015 et menée avec un système à lit fixé non immergé, « trickle bed reactor » (réacteur à lit à écoulement), Burkhardt obtient un biométhane à 98% de CH 4 avec une production spécifique de 1,5 V CH 4 /V lit fixé /Jour. Une deuxième technologie, utilisée pour la méthanation biologique, prévoit l’utilisation de membranes d’injection de gaz servant alors de support de fixation pour les microorganismes hydrogénotrophes. La demande de brevet européen publiée sous le numéro EP 3 418 371 traite ainsi de la méthanation du syngas, par la mise en œuvre d’une installation comprenant : – une unité pour la pyrolyse / gazéification, configurée pour la réception de matériel organique et la génération de syngaz à partir de ce matériel ; – une membrane configurée pour être positionnée à l’intérieur d’un milieu liquide comprenant une population microbienne, la membrane comprenant au moins une fibre creuse autour de laquelle un biofilm microbien est susceptible de se former pour faciliter la conversion du syngas en méthane. On retrouve également, dans le brevet européen délivré sous le numéro EP 2 771 472, et traitant la méthanation du CO 2 et de l’H 2 , un procédé pour augmenter la teneur en CH 4 dans un biogaz, dans lequel le bioréacteur peut incorporer un système d’injection comprenant des fibres creuses pour y introduire le H 2 et le biogaz. La demande de brevet américain publiée sous le numéro US 2019/309256 décrit également un système permettant d’augmenter la teneur en méthane d’un biogaz, comprenant un réacteur de biogaz, un réacteur à membrane à biofilm de microorganismes méthanogènes, conçu pour convertir le dioxyde de carbone CO 2 et le H 2 en méthane CH 4 . Cependant, cette technologie présente l’inconvénient de nécessiter des surfaces de membranes importantes. En effet, cette surface de membrane détermine la surface du biofilm qui s’y forme et donc la densité en microorganismes hydrogénotrophes. En effet, le taux de transfert du gaz dans le cas du procédé décrit dans le brevet européen EP 2 771 472 est de 15 NL H 2 /jour/m². De plus, il a été mis en évidence que le biofilm formé sur les membranes limite le transfert du gaz. Ces facteurs font que le taux de production de gaz est généralement relativement faible : de l’ordre de 0.9 V/V/jour pour le procédé décrit dans le brevet européen EP 2 771 472. En outre, tout comme pour les réacteurs à lit fixé, le temps de formation du biofilm au démarrage du procédé est généralement long. Dans la demande de brevet français publiée sous le numéro FR 2 601 690, de bons résultats ont pu être obtenus par la mise au point d’un procédé de production de méthane par culture de Methanobacterium thermoautotrophicum avec un procédé à lit fixé équipé d’une turbine d’agitation rapide disposée en dessous du garnissage pour obtenir la dispersion du gaz. Cependant, il a été montré que l’énergie demandée dans le cas de l’utilisation de turbine seule pour la fermentation de gaz ne pouvait être rentable économiquement car les ratio énergie-volume sont trop importants (Bredwell et al., 2008). Ces procédés à l’étude en infiniment mélangé permettent toutefois de montrer qu’il est possible de réaliser la méthanation biologique avec des taux de production en méthane CH 4 importants, allant de 250 V/V/jour pour le procédé décrit dans la demande FR 2 601 690 et pouvant aller, pour d’autres procédés mis au point utilisant l’infiniment mélangé, jusqu’à 500 V/V/jour (Seifert et al., 2014). Ainsi, certains des procédés actuellement proposés dans l’état de la technique sont basés sur la mise en œuvre d’une flore microbienne sélectionnée, qui n’est pas toujours facilement accessible, et d’une alimentation de cette flore par un substrat nutritif synthétique dont la formulation est complexe à définir. La présente invention se veut à même de remédier, au moins en partie, aux inconvénients des dispositifs connus dans l’état de la technique. Dans une démarche inventive, il a été imaginé de développer un procédé de méthanation biologique et en continu de dihydrogène H 2 et d’un gaz choisi parmi le dioxyde de carbone CO 2 et le monoxyde de carbone CO, en vue de la production de biométhane CH 4 ou d’un biogaz riche en méthane CH 4 , dans un bioréacteur anaérobie comprenant un milieu réactionnel, contenant au moins un substrat liquide avec des matières organiques à dégrader, et une flore microbienne, comprenant au moins des microorganismes méthanogènes hydrogénotrophes, apte à catalyser la transformation de H 2 et de CO 2 ou de H 2 et de CO en CH 4 , ledit procédé étant caractérisé en ce qu’il comprend, au moins, les étapes suivantes : a) on alimente, en continu, ledit bioréacteur anaérobie avec ledit substrat liquide ; b) on filtre, en continu, ledit milieu réactionnel au travers d’une membrane de filtration présentant un seuil de coupure compris entre 0,01 µm et 0,2 µm, apte à retenir une partie du milieu réactionnel contenant la flore microbienne et les macromolécules présentant une taille supérieure audit seuil de coupure, et on évacue un digestat ; c) on injecte, en continu, au sein dudit milieu réactionnel que comporte ledit bioréacteur anaérobie, au moins un premier gaz consistant en du dihydrogène H 2 ou en du syngas, ce dernier comprenant au moins du monoxyde de carbone CO et du dihydrogène H 2 , et, optionnellement, un deuxième gaz choisi parmi le monoxyde de carbone CO, le dioxyde de carbone CO 2 et le biogaz, ledit au moins un gaz étant injecté dans ledit milieu réactionnel au travers d’un contacteur membranaire comprenant une membrane microporeuse hydrophobe, l’injection dudit au moins un gaz au sein dudit milieu réactionnel étant effectuée à une pression P1 supérieure à la pression limite Pl de formation des bulles dudit au moins gaz dans un liquide ; d) on récupère du biométhane CH 4 , ou un biogaz riche en méthane CH 4 , produit au sein dudit bioréacteur anaérobie. Dans un exemple de réalisation avantageux, on effectue l’étape b) de filtration du milieu réactionnel et/ou l’étape c) d’injection d’au moins un gaz au sein du milieu réactionnel au moyen d’une boucle de recirculation extérieure audit bioréacteur anaérobie. Dans un autre exemple de réalisation, tout aussi avantageux, on effectue l’étape b) de filtration du milieu réactionnel et/ou l’étape c) d’injection d’au moins un gaz au sein du milieu réactionnel, dans le bioréacteur anaérobie. Tout préférentiellement, on injecte ledit au moins un gaz au sein dudit milieu réactionnel au cours de l’étape c) à une pression P1 supérieure d’au moins 10 mbar à la pression limite Pl de formation des bulles de gaz dans un liquide. Par exemple, on injecte ledit au moins un gaz au sein dudit milieu réactionnel au cours de l’étape c) à une pression P1 comprise entre Pl+10 mbars et Pl+500 mbars. Préférentiellement, on injecte, au cours de l’étape c), un premier gaz consistant en du dihydrogène H 2 et un deuxième gaz consistant en du biogaz, et en ce que l’on injecte au moins quatre moles de dihydrogène H 2 pour une mole de dioxyde de carbone CO 2 contenu dans le biogaz injecté. On peut également injecter, au cours de l’étape c), un premier gaz consistant en du syngas. Dans une première variante de réalisation du procédé de l’invention, au cours de l’étape a), on alimente, en continu, ledit bioréacteur anaérobie avec un substrat liquide consistant en un effluent de méthaniseur. Dans une deuxième variante de réalisation, ledit bioréacteur anaérobie consiste en un méthaniseur et, au cours de l’étape a), on alimente, en continu, ledit méthaniseur avec un substrat liquide consistant en un effluent industriel et/ou en un effluent agricole et/ou un effluent issu d’assainissement des eaux de station d’épuration. Dans cette deuxième variante, il est envisageable d’injecter dans ledit méthaniseur, au cours de l’étape c), uniquement un premier gaz consistant en du dihydrogène H 2 ou en du syngas. La présente invention est également relative à une installation pour la mise en œuvre du procédé de l’invention de méthanation biologique et en continu de dihydrogène H 2 et d’un gaz choisi parmi le dioxyde de carbone CO 2 et le monoxyde de carbone CO, en vue de la production d’un biogaz riche en méthane CH 4 . L’installation comporte, au moins, un bioréacteur anaérobie comprenant un milieu réactionnel, contenant au moins un substrat liquide avec des matières organiques à dégrader, et une flore microbienne comprenant au moins des microorganismes méthanogènes hydrogénotrophes, aptes à catalyser la transformation de H 2 et de CO 2 ou de H 2 et de CO en CH 4 . Ladite installation comporte également au moins des moyens d’alimentation dudit bioréacteur anaérobie en substrat liquide, des moyens d’extraction du biogaz riche en méthane CH 4 produit, et un module de filtration dudit milieu réactionnel au travers d’une membrane de filtration que comporte ledit module. Cette membrane présente un seuil de coupure compris entre 0,01 et 0,2 µm, apte à retenir une partie du milieu réactionnel contenant la flore microbienne et des macromolécules présentant une taille supérieure audit seuil de coupure, et à laisser passer un digestat, et elle est reliée à des moyens d’évacuation dudit digestat. Ladite installation comporte encore des premiers moyens d’injection, au sein dudit milieu réactionnel que comporte ledit bioréacteur anaérobie, d’au moins un premier gaz consistant en du dihydrogène H 2 ou en du syngas, et, optionnellement, des deuxièmes moyens d’injection d’un deuxième gaz choisi parmi le monoxyde de carbone CO, le dioxyde de carbone CO 2 et le biogaz. Le(s)dit(s) moyen(s) d’injection comportent, d’une part, un contacteur membranaire comprenant une membrane microporeuse hydrophobe et, d’autre part des moyens de contrôle et de maintien de la pression d’injection P1 dudit au moins un premier gaz au sein dudit milieu réactionnel à une pression supérieure à la pression limite Pl de formation des bulles de gaz injecté dans un liquide. Le procédé selon l’invention et tel que décrit précédemment présente de nombreux avantages et permet de remédier à de nombreuses problématiques, jusque-là non résolues, que présentaient les procédés et dispositifs de méthanation proposés dans l’état de la technique. Dans un premier temps, le procédé ne nécessite pas la mise en culture d’une flore microbienne sélectionnée et très spécifique, pour laquelle le maintien d’une croissance optimale, nécessitant un milieu nutritif bien particulier, peut s’avérer extrêmement complexe. Le présent procédé met en œuvre, dans un bioréacteur anaérobie de méthanation, une flore que l’on peut qualifier de « sauvage », présente dans tous réacteurs de méthanisation. Cette simplicité d’accès aux souches garantit la sécurité de fonctionnement du présent système de méthanation. Deuxièmement, le procédé de l’invention permet une maîtrise extrêmement fine de l’injection de gaz dans un réacteur anaérobie de méthanation et, par conséquent, dans le milieu réactionnel de fermentation. Or, un tel contrôle de l’injection de gaz est primordial pour une amélioration de l’efficacité du procédé de méthanation, notamment car les gaz que sont l’hydrogène H 2 et le monoxyde de carbone CO sont des inhibiteurs de la méthanisation. En outre, par un contrôle de l’injection de ces gaz réactifs, on limite, de manière substantielle, la teneur en hydrogène H 2 /monoxyde de carbone CO/ dioxyde de carbone CO 2 , au sein du gaz méthane CH 4 produit, en sorte que les spécifications définies par l’exploitant du réseau de distribution, pour injecter le méthane CH 4 obtenu dans ledit réseau, soient respectées. Enfin, le procédé objet de la présente invention permet de limiter l’énergie nécessaire à la dissolution des gaz peu solubles (CO et H 2 ) dans le milieu nutritif. A noter également que la mise en œuvre du procédé de méthanation selon la présente invention permet de conserver une haute densité de microorganismes actifs dans le bioréacteur anaérobie de méthanation. D’autres buts et avantages de la présente invention pourront apparaitre au cours de la description qui va suivre, qui se rapporte à des modes de réalisation qui ne sont donnés qu’à titre d’exemples indicatifs et non limitatifs. La compréhension de cette description sera facilitée en se référant aux dessins joints en annexe et dans lesquels : représente de manière schématique, un premier mode de réalisation d’une installation pour la mise en œuvre du procédé de méthanation selon la présente invention ; représente de manière schématique, un deuxième mode de réalisation d’une installation pour la mise en œuvre du procédé de méthanation selon la présente invention. En référence à ces dessins, le procédé de l’invention consiste, plus particulièrement en un procédé de méthanation, par voie biologique et en continu, d’hydrogène H 2 avec un gaz consistant soit en du dioxyde de carbone CO 2 , soit en du monoxyde de carbone CO, selon les réactions de méthanation dont les équations globales ont été rappelées en introduction, à savoir : CO 2 + 4 H 2 → CH 4 + 2 H 2 O ; CO + 3 H 2 → CH 4 + H 2 O. Le procédé de la présente invention peut également consister en un procédé de méthanation biologique et en continu d’hydrogène H 2 et avec, à la fois, du dioxyde de carbone CO 2 et du monoxyde de carbone CO, comme cela sera explicité plus en détails ci-après au travers d’exemples de gaz pouvant être utilisés dans ce procédé de méthanation. Par la mise en œuvre du procédé de méthanation selon l’invention, on peut obtenir du biométhane CH 4 ou un gaz riche en biométhane CH 4 , c’est-à-dire comportant une proportion (V/V) de CH 4 supérieure ou égale 90%, de préférence supérieure ou égale à 95%, et, plus préférentiellement encore, supérieure ou égale à 97%, notamment lorsque les gaz de départ consistent en du dihydrogène H 2 et de dioxyde de carbone CO 2 . Le méthane CH 4 produit ainsi, à partir d’énergies renouvelables, peut avantageusement être injecté dans un réseau existant de transport et de distribution de gaz naturel. A noter que, lorsque la réaction de méthanation mise en œuvre dans le procédé de l’invention implique, en tant que gaz de départ, du monoxyde de carbone CO et du dihydrogène H 2 , le gaz obtenu comporte une proportion (V/V) comprise entre 50 et 60% de CH 4 . Aussi, l’injection de celui-ci dans un réseau existant pourra nécessiter la conduite d’une étape d’épuration éventuelle. Le procédé de la présente invention est mis en œuvre dans un bioréacteur anaérobie 1 au sein duquel est mis en place un milieu réactionnel 2 apte à permettre le déroulement de la réaction de méthanation du dioxyde de carbone CO 2 et/ou de la réaction de méthanation du monoxyde de carbone CO. A cet effet, ledit milieu réactionnel 2 est composé, d’une part, d’un substrat liquide 3 comprenant au moins des matières organiques à dégrader et, d’autre part, une flore microbienne comprenant au moins des microorganismes méthanogènes hydrogénotrophes. En effet, ces derniers sont aptes à catalyser la transformation de H 2 et de CO 2 ou de H 2 et de CO en CH 4 . Le procédé de méthanation biologique objet de la présente invention est mis en œuvre selon un fonctionnement en continu au sein du bioréacteur anaérobie 1. En d’autres termes, et bien qu’une certaine séquentialité des étapes dudit procédé de méthanation puisse être évoquée dans la suite de la description, il convient de considérer que, selon la présente invention, ces différentes étapes, dans le procédé de l’invention, sont mises en œuvre en série et fonctionnent simultanément et en continu. Dans une étape, notée étape a), du procédé de méthanation objet de la présente invention, on alimente, en continu, le bioréacteur anaérobie 1 dans lequel se déroule le procédé avec au moins un substrat liquide 3. Ledit substrat liquide 3 vient donc s’ajouter en continu au milieu réactionnel 2 qui est présent au sein du bioréacteur anaérobie 1. Dans une étape notée étape b) du procédé selon l’invention, on filtre, là encore de manière continue, ledit milieu réactionnel 2 au travers d’une membrane de filtration 4 que comporte un module de filtration 40. Cette membrane de filtration 4 présente avantageusement un seuil de coupure inférieur à 0,5µm, celui-ci étant, plus préférentiellement encore, compris entre 0,01µm et 0,2 µm. Une membrane d’ultrafiltration présentant un seuil de coupure comprise entre 20 et 50 kDa peut également être utilisée dans le module de filtration 40. De tels seuils de coupure sont particulièrement intéressants, car ils permettent une rétention d’une partie du milieu réactionnel 2, contenant la flore active, ainsi que certaines macromolécules organiques, présentant une taille supérieure audit seuil de coupure, et qui sont susceptibles de nécessiter un temps important pour aboutir à leur dégradation par les microorganismes. Ces molécules sont, par conséquent, réacheminées, avec une partie du milieu réactionnel 2, vers le bioréacteur anaérobie 1, afin de poursuivre leur dégradation par la flore microbienne, tandis que cette étape de filtration permet d’évacuer, de l’autre côté de la membrane de filtration 4, un digestat 5. Ce dernier contient les molécules présentant une taille inférieure au seuil de coupure de ladite membrane 4, et qui ont donc été dégradées de manière satisfaisante par les microorganismes présents dans le bioréacteur anaérobie 1. La mise en œuvre, dans le procédé de méthanation de l’invention, d’une telle étape b) de filtration, présente l’avantage de permettre une conservation d’une biomasse active, et à haute densité, supérieure à 5g/L de MVES (Matières Volatiles En Suspension), de préférence de l’ordre de 7g/L de MVES, dans le bioréacteur anaérobie 1 de méthanation. Cette biomasse active est constituée par les microorganismes qui dégradent le substrat pour leur croissance et leur multiplication et catalysent la réaction de méthanation. La filtration, au travers de la membrane 4, cette dernière constituant une barrière physique, permet notamment d’assurer un temps de séjour plus long pour les macromolécules à dégradation plus lente. On conserve également ainsi, dans le bioréacteur anaérobie 1, une biomasse libre qui est plus active, et par conséquent plus efficace, qu’une biomasse fixée, sous la forme de biofilms, notamment au travers de lits de billes ou de membranes. La mise en œuvre d’une telle étape de filtration, et la conservation d’une biomasse, notamment d’une flore libre, qui en découle, permet également, de manière particulièrement intéressante, de réduire le temps de démarrage du procédé de méthanation de l’invention, en comparaison avec la mise en œuvre d’une technologie à lit fixé ou à biofilm. En effet, pour la formation, au niveau d’un support quelconque (billes, membranes ou autres) d’un biofilm actif qui soit efficace, un temps certain est nécessaire, et le présent procédé permet de s’affranchir, par le maintien d’une biomasse active libre, de cette contrainte. En ce qui concerne la mise en œuvre de l’étape b) de filtration, celle-ci peut être par exemple effectuée au moyen d’une boucle de recirculation 6 extérieure au bioréacteur anaérobie 1, et au niveau de laquelle est acheminé le milieu réactionnel 2 qu’il convient de filtrer, par exemple au moyen d’une pompe. Ce mode de réalisation particulier et non limitatif est illustré sur la figure 1, la pompe n’étant toutefois pas représentée. En effet, il est également envisageable que cette étape b) de filtration du milieu réactionnel soit mise en œuvre au sein même du milieu réactionnel 2, dans le bioréacteur anaérobie de méthanation 1, comme représenté sur la figure 2 jointe. Dans ce cas particulier, le module de filtration 40 incorporant au moins une membrane de filtration 4 est immergée dans le milieu réactionnel 2 du bioréacteur 1 et une pompe de succion permet la filtration dudit milieu réactionnel 2. Dans une autre étape particulière et essentielle au procédé de méthanation de l’invention, notée étape c), on procède à une injection, toujours de manière continue, d’au moins un gaz 7 au sein du milieu réactionnel 2 que comporte le réacteur anaérobie 1 au sein duquel se déroule ledit procédé. Ledit au moins un gaz 7 est préférentiellement injecté au sein dudit milieu réactionnel 2 par le biais d’une membrane microporeuse hydrophobe 8 que comporte, tout préférentiellement, un contacteur membranaire 80. Plus spécifiquement, un contacteur membranaire 80, tel que celui mis en œuvre dans le procédé objet de la présente invention, est constitué d’un faisceau de fibres creuses microporeuses et réalisées en un matériau hydrophobe, et faisant office de membrane microporeuse hydrophobe 8. Ledit au moins un gaz 7 qu’il convient d’injecter dans le milieu réactionnel 2 circule à l’intérieur desdites fibres creuses microporeuses, tandis que ledit milieu réactionnel 2 circule à l’extérieur. Il est également envisageable que ledit au moins un gaz 7 circule à l’extérieure des fibres creuses microporeuses de ladite membrane microporeuse hydrophobe 8 tandis que le milieu réactionnel 8 circule, lui, à l’intérieur des fibres, en particulier lorsque le gaz est injecté dans le milieu réactionnel 2 au moyen d’une boucle de recirculation 6 extérieure, comme cela sera développé plus en détails dans la suite de la description. Ce type de module de contacteur membranaire présente une très grande surface spécifique, et en particulier bien plus importante en comparaison à la surface spécifique d’une colonne à garnissage. A noter également que différentes géométries de contacteurs membranaires peuvent être envisageables. De manière particulière au procédé de l’invention, on effectue une telle injection dudit au moins un gaz 7 au sein dudit milieu réactionnel 2 étant effectuée à une pression P1 supérieure à la pression limite Pl de formation des bulles dudit au moins gaz dans un liquide. D’une part, il est à noter que la maitrise de la pression P1 à laquelle ledit au moins un gaz 7 est injecté permet, de manière particulièrement avantageuse, de contrôler finement la concentration dudit gaz 7 qui se dissout dans le milieu réactionnel 2. D’autre part, une injection dudit au moins un gaz 7 à une pression P1 supérieure à la pression limite Pl de formation des bulles dudit gaz 7 permet d’empêcher la formation d’un biofilm au niveau de la surface de la membrane microporeuse hydrophobe 8. Or, la formation d’un tel biofilm aurait pour conséquence de diminuer le transfert du gaz 7 à injecter dans la phase liquide, constitué par le milieu réactionnel 2. Par conséquent, le fait de maintenir, dans l’étape c) du présent procédé, ledit au moins un gaz 7 à injecter à une pression P1 supérieure à la pression limite Pl de formation des bulles de ce gaz 7 dans un liquide permet ainsi de fonctionner avec une surface de membrane 8 substantiellement moins importante que la surface qui est nécessaire lorsque sont mises en œuvre des membranes sur lesquelles se forment un biofilm. Dans l’étape c) selon la présente invention, on injecte en continu, au sein du milieu réactionnel 2, au moins un premier gaz 7 qui consiste, par exemple, soit en du dihydrogène H 2 , soit en du syngas. Ce dernier est composé d’un mélange de gaz comprenant essentiellement du monoxyde de carbone CO et du dihydrogène H 2 . Il peut également comporter une certaine fraction de dioxyde de carbone CO 2 . En effet, dans une première variante de réalisation du procédé de méthanation de l’invention, correspondant à une méthanation in situ , ledit bioréacteur anaérobie 1 consiste en un méthaniseur au sein duquel est produit du dioxyde de carbone CO 2 . Plus précisément, dans cette variante de réalisation, au cours de l’étape a), on alimente, en continu, ledit méthaniseur avec un substrat liquide 3 consistant, par exemple mais non limitativement, en un effluent industriel et/ou en un effluent agricole et/ou en un effluent issu d’assainissement des eaux de station d’épuration (STEP) des eaux usées, constitué de matières organiques, qui vont être méthanisées directement au sein du méthaniseur par des microorganismes, et aboutir à la production de biogaz comprenant une certaine fraction de dioxyde de carbone CO 2 . Ainsi, dans cette première variante de réalisation, il est envisageable de procéder uniquement à une injection, au cours de l’étape c) du procédé de l’invention, au sein du milieu réactionnel 2, de dihydrogène H 2 . Celui-ci sera combiné avec le dioxyde de carbone CO 2 produit par méthanisation dans le bioréacteur anaérobie 1, consistant alors en un méthaniseur, et transformé en méthane CH 4 par le biais d’une réaction de méthanation catalysée par les microorganismes méthanogènes hydrogénotrophes présents dans ledit méthaniseur. Dans une seconde variante de réalisation du procédé de méthanation de l’invention, correspondant, cette fois ci, à une méthanation ex situ , ledit bioréacteur anaérobie 1 consiste en un réacteur anaérobie secondaire qui est relié, au travers de moyens adaptés, à un méthaniseur. Dans ce cas de figure particulier, le bioréacteur anaérobie 1 est alimenté en continu, au cours de l’étape a), avec un substrat liquide 3 consistant en un effluent de méthaniseur. Le fait d’alimenter le bioréacteur anaérobie 1 avec un effluent de méthaniseur présente plusieurs avantages. D’une part, l’alimentation d’un réacteur secondaire spécifique, en l’occurrence le bioréacteur anaérobie 1, avec un effluent de méthaniseur entraîne un apport d’éléments nutritifs nécessaires au développement d’une biomasse active. D’autre part, on permet par ce biais un ensemencement dudit bioréacteur 1 avec la flore microbienne existant préalablement dans ledit méthaniseur et comportant des microorganismes méthanogènes hydrogénotrophes aptes à catalyser une réaction de méthanisation, et donc de méthanation. On dispose par conséquent immédiatement, dès le démarrage du procédé, de microorganismes actifs pour la production de méthane à partir notamment d’hydrogène H 2 et de gaz carbonique CO ou CO 2 , ou à partir de syngas, et on maitrise aisément la conduite de ce consortium microbien impliqué dans cette fermentation. Aussi, il ressort clairement de ce qui précède que la mise en œuvre de cette variante de réalisation du procédé de l’invention implique nécessairement l’injection, au cours de l’étape c), d’un premier gaz comprenant au moins du dihydrogène H 2 et un oxyde de carbone CO ou CO 2 . En effet, contrairement à la première variante de réalisation où du dioxyde de carbone CO 2 était produit directement par méthanisation dans le bioréacteur anaérobie 1, tel n’est pas le cas dans la seconde variante. Il convient, par conséquent, d’introduire, au sein dudit bioréacteur, en plus du dihydrogène H 2 , au moins un oxyde de carbone. Aussi, il est envisageable d’injecter au sein dudit milieu réactionnel 2, au cours de l’étape c) du procédé, en tant que premier gaz, du syngas qui comprend au moins du monoxyde de carbone CO et du dihydrogène H 2 , et qui peut également comporter, généralement en plus faible teneur, du dioxyde de carbone CO 2 . On peut également, au cours de cette étape c), et de manière optionnelle, quelle que soit la variante de réalisation retenue, injecter un deuxième gaz. Celui-ci peut être préférentiellement choisi parmi le monoxyde de carbone CO, le dioxyde de carbone CO 2 et le biogaz, ce dernier comportant principalement un mélange de dioxyde de carbone CO 2 et de méthane CH 4 . Ainsi, par exemple, il est envisageable que l’on injecte, au cours de l’étape c), en tant que premier gaz, du dihydrogène H 2 et, en tant que deuxième gaz, du biogaz. Dans cet exemple, tout préférentiellement, les débits d’injection de dihydrogène H 2 et de dioxyde de carbone CO 2 contenu dans le biogaz seront contrôlés de façon à respecter la stœchiométrie de la réaction de méthanation. En d’autres termes, il convient d’injecter ces gaz H 2 et CO 2 avec un ratio volumique ou molaire égal, ou sensiblement égale à 4/1 pour assurer une méthanation efficace. Par exemple, les débits d’injection des différents gaz peuvent être contrôlés au moyen d’un débitmètre massique. A cet effet, il est préférable de procéder à deux injections distinctes et indépendantes, au sein du milieu réactionnel 2, du dihydrogène H 2 d’un côté, et du biogaz de l’autre. Également, compte tenu de la grande solubilité, dans un milieu liquide, du dioxyde de carbone CO 2 , en comparaison avec celle du dihydrogène H 2 , un dispositif plus simple, notamment un dispositif diffuseur ou un système de bullage, pourra être utilisé. Dans cet exemple de réalisation, lorsque les gaz de départ sont du CO 2 et du H 2 , le gaz produit par méthanation 9, et récupéré en sortie du réacteur anaérobie 1 au cours d’une étape d) du procédé, est composé majoritairement de méthane CH 4 , dans une proportion (V/V) supérieure ou égale à 95 %. Il a été évoqué, précédemment dans la description, en lien avec l’étape b) de filtration en continu du milieu réactionnel 2, que celle-ci pouvait être effectuée soit de manière déportée au bioréacteur anaérobie 1, au moyen d’une boucle de recirculation externe 6, soit au sein même du milieu réactionnel 2, à l’intérieur dudit bioréacteur anaérobie 1. Il en est de même pour la mise en œuvre de l’étape c) au cours de laquelle on injecte au moins un gaz 7 dans le milieu réactionnel 2. En d’autres termes, l’étape c) d’injection de gaz 7 peut être réalisée au moyen d’une boucle de recirculation 6 extérieure au bioréacteur anaérobie 1 ou bien directement dans le milieu réactionnel 2, au sein dudit bioréacteur 1. Il est ainsi envisageable que l’étape b) de filtration en continu du milieu réactionnel 2 et que l’étape c) d’injection de gaz 7 soient effectuées en série au moyen d’une boucle de recirculation 6 extérieure au niveau de laquelle sont positionnés un module de filtration 40 et un contacteur à membrane 80. Ces deux étapes peuvent également être mises en œuvre toutes deux au sein même du bioréacteur anaérobie 1, en immergeant à la fois ledit module de filtration 40, permettant une évacuation du digestat 5 à l’extérieur dudit bioréacteur 1, ainsi que ledit contacteur à membrane 80, relié à une source externe d’au moins un gaz à injecter 7, au sein du milieu réactionnel 2, comme illustré sur la figure 2. Dans ce dernier exemple de réalisation, en référence à la figure 2, le procédé de méthanation de l’invention peut intégrer une étape supplémentaire et optionnelle au cours de laquelle une partie du gaz produit par méthanation au sein du bioréacteur anaérobie 1 est renvoyé, au moyen d’une boucle de recirculation 10 au sein du milieu réactionnel 2. En particulier, la recirculation du gaz est réalisée en cas d’utilisation de membrane de filtration 4 interne au bioréacteur 1 afin de limiter l’encrassement de celle-ci. Il est également tout à fait possible que l’une de ces étapes, filtration sur membrane ou injection de gaz, soit mise en œuvre intérieurement au bioréacteur anaérobie 1, tandis que l’autre est déportée à l’extérieur de celui-ci au moyen d’une boucle de recirculation 6. Pour en revenir à présent à la pression P1 à laquelle on injecte ledit au moins un premier gaz 7 au sein dudit milieu réactionnel 2, il a déjà été établi préalablement dans la description que celle-ci devait être supérieure à la pression limite Pl de formation des bulles dudit gaz 7 dans un liquide. De manière encore plus préférentielle, on injecte ledit au moins un gaz 7 au sein dudit milieu réactionnel 2 au cours de l’étape c) à une pression P1 qui est supérieure d’au moins 10 mbar à la pression limite Pl de formation des bulles de ce gaz 7dans un liquide. A noter encore que, avantageusement, cette pression P1 d’injection du gaz 7 dans le milieu réactionnel 2 peut être comprise entre Pl+10 mbars et Pl+ 500 mbars. Lorsque, au cours de l’étape c), on injecte un premier gaz 7 et un deuxième gaz au sein du milieu réactionnel 2, le premier gaz 7 injecté à une pression P1 supérieure à la pression limite Pl de formation des bulles de ce premier gaz 7 dans un liquide, tandis que le deuxième gaz est injecté à une pression P1’ supérieure à la pression limite Pl’ de formation des bulles de ce deuxième gaz dans un liquide. Ainsi, lorsque deux gaz sont injectés au cours de l’étape c), ils peuvent être soumis à des pressions d’injection P1 et P1’ différentes selon leurs pressions limites respectives Pl et Pl’. La présente invention concerne également une installation 100 permettant la mise en œuvre du procédé de méthanation de l’invention qui a été décrit précédemment dans le détail. Cette installation 100 comprend notamment un bioréacteur anaérobie 1 se présentant préférentiellement sous la forme d’une enceinte tubulaire ou cylindrique, fermée et étanche, pour y conserver une atmosphère dépourvue, ou quasiment dépourvue, de dioxygène O 2 afin de conserver, à l’intérieur de l’enceinte, une anaérobiose propice aux réactions de méthanation des gaz. Cette enceinte du bioréacteur anaérobie 1 est destinée à recevoir le milieu réactionnel méthanogène liquide 2 au sein duquel la réaction de méthanation peut s’effectuer, ce milieu étant constitué, d’une part, d’un substrat liquide 3 et d’une flore méthanogène, notamment comprenant des microorganismes méthanogènes hydrogénotrophes, aptes à catalyser la transformation de H 2 et de CO 2 ou de H 2 et de CO 2 en CH 4 . Au niveau de la paroi de ladite enceinte du bioréacteur 1 sont ménagées des ouvertures permettant de positionner des moyens d’arrivée des différents réactifs qui vont être nécessaires au bon déroulement des réactions de méthanation au sein du bioréacteur 1, ainsi que des moyens d’évacuation des produits issus de ces réactions. Ainsi, l’installation 100 de l’invention comporte également, au moins, des moyens d’alimentation dudit bioréacteur anaérobie 1 en substrat liquide 3 ainsi que des moyens d’extraction du biogaz 9 riche en méthane CH 4 produit. La présente installation 100 est également munie d’un module de filtration 40 dudit milieu réactionnel 2 au travers d’une membrane de filtration 4 que comporte ledit module 40. Ce module de filtration 40 peut être externe au bioréacteur anaérobie 1, et positionné au sein d’une boucle de recirculation 6, ou bien être immergé dans le milieu réactionnel 2. La membrane de filtration 4 de ce module 40 présente avantageusement un seuil de coupure compris entre 0,01 et 0,2 µm. Ainsi, cette membrane 4 est apte à retenir une partie du milieu réactionnel 2 contenant notamment la flore microbienne ainsi que des macromolécules présentant une taille supérieure audit seuil de coupure, et à laisser passer un digestat 5 liquide, qui est évacué hors de l’installation 100. Des moyens d’évacuation du digestat 65 sont donc également prévus. Une membrane d’ultrafiltration présentant un seuil de coupure compris entre 20 et 50 kDa peut également équiper le module de filtration 40. Ladite présente installation 100 de méthanation comporte encore des premiers moyens d’injection, au sein dudit milieu réactionnel 2 du bioréacteur anaérobie 1, d’au moins un premier gaz 7, consistant en du dihydrogène H 2 ou en du syngas. Optionnellement, l’installation 100 peut également intégrer des deuxièmes moyens d’injection d’un deuxième gaz choisi parmi le monoxyde de carbone CO, le dioxyde de carbone CO 2 et le biogaz. Les premiers moyens d’injection comportent, d’une part, un contacteur membranaire 80 comprenant une membrane microporeuse hydrophobe 8 et, d’autre part des moyens de contrôle et de maintien de la pression d’injection P1 dudit au moins un premier gaz au sein dudit milieu réactionnel 2 à une pression supérieure à la pression limite Pl de formation des bulles de ce premier gaz lorsqu’il est injecté dans un liquide. Ces moyens de contrôle et de maintien de la pression d’injection à une pression déterminée peuvent être avantageusement constitués par des boucles de régulation de débit et de pression. Lorsqu’ils sont présents au niveau de l’installation 100, les deuxièmes moyens d’injection d’un deuxième gaz peuvent être avantageusement similaires aux premiers moyens décrits d’injection du premier gaz 7, et se présenter sous la forme d’un contacteur membranaire. Selon la solubilité du deuxième gaz qui peut être injecté dans le milieu réactionnel 2, ces deuxièmes moyens d’injection peuvent également être différents desdits premiers moyens d’injection du premier gaz 7. Ces moyens peuvent alors consister en un dispositif de diffusion ou de bullage et participer ainsi à l’agitation du milieu, propice à l’amélioration des transferts gaz-liquide et à la limitation du colmatage des membranes de filtration. L’enceinte du bioréacteur 1 comporte également des moyens d’évacuation du CH 4 produit par la réaction de méthanation, ces derniers étant avantageusement positionnés à proximité de l’extrémité haute du bioréacteur anaérobie 1 de méthanation. A noter que de manière générale, et lorsque cela est applicable, les éléments et caractéristiques qui ont été décrits pour l’installation 100 de méthanation peuvent être appliqués au procédé de méthanation de l’invention, et inversement. L’intérêt de la présente invention apparaitra encore plus clairement à la lecture de l’exemple non limitatif décrit ci-dessous. Exemple de réalisation du procédé de méthanation de l’invention : Un procédé de méthanation « in situ » conforme à la présente invention a été mis en œuvre dans un bioréacteur anaérobie 1 consistant en un méthaniseur et présentant un volume de 150 L. Le bioréacteur anaérobie 1 utilisé aux fins de ce présent exemple fonctionne suivant le schéma représenté sur la figure 1 annexée. Le substrat liquide 3, sous la forme d’un effluent industriel à 12 g/L de DCO (correspondant à la Demande Chimique en Oxygène) alimente en continu le bioréacteur anaérobie 1. Le digestat 5 est éliminé également en continu à travers une membrane de filtration 4 présentant un seuil de coupure égal à 0,1µm, le module de filtration 40 incorporant ladite membrane 4 étant installé au niveau d’une boucle de recirculation 6 externe au bioréacteur anaérobie 1. Un contacteur à membrane 80, pour l’injection de gaz dihydrogène H 2 au sein du milieu réactionnel 2, est installé sur la même boucle de recirculation 6, en série avec ledit module de filtration 40. La quantité de dihydrogène H 2 injectée dans le milieu réactionnel 2 est ajustée, de façon stœchiométrique, à la quantité de CO 2 produite au sein du bioréacteur anaérobie 1 par la réaction de fermentation. Le contrôle de la quantité d’hydrogène est effectué par un débitmètre massique thermique, le débitmètre ajustant la pression pour délivrer le bon débit. Le débit est ajusté à la qualité du gaz produit pour maintenir constant le taux CH 4 -CO 2 . Ainsi, la pression P1 du dihydrogène H 2 à l’injection a été contrôlée, entre 0,6 et 2 bars, cette pression P1 étant supérieure à la pression limite Pl de formation des bulles d’hydrogène dans le milieu réactionnel 2. Dans ces conditions, c’est-à-dire utilisant un effluent industriel à 12 g/L de DCO, avec un temps de séjour de 2,5 jours, les inventeurs ont pu produire un biométhane CH 4 présentant 97% de pureté, et contenant moins de 1% de dihydrogène H 2 , tout en maintenant un rendement épuratoire supérieur à 90%. Ainsi, il est à noter que l’injection de dihydrogène H 2 n’a pas eu d’influence défavorable sur les performances du réacteur anaérobie 1 consistant, ici, en un méthaniseur. Anni Alitalo, Marko Niskanen, Erkki Aura, Biocatalytic methanation of hydrogen and carbon dioxide in a fixed bed bioreactor, Bioresource Technology, Volume 196, 2015, Pages 600-605. Ilaria Bassani, Panagiotis G. Kougias, Irini Angelidaki, In-situ biogas upgrading in thermophilic granular UASB reactor: key factors affecting the hydrogen mass transfer rate, Bioresource Technology, Volume 221, 2016, Pages 485-491. Radeep Chaminda Munasinghe, Samir Kumar Khanal, Biomass-derived syngas fermentation into biofuels: Opportunities and challenges, Bioresource Technology, Volume 101, Issue 13, 2010, Pages 5013-5022. A.H. Seifert, S. Rittmann, C. Herwig, Analysis of process related factors to increase volumetric productivity and quality of biomethane with Methanothermobacter marburgensis, Applied Energy, Volume 132, 2014, Pages 155-162. Youngsukkasem, Supansa & Chandolias, Konstantinos & Taherzadeh, Mohammad. Syngas Biomethanation in a Semi-Continuous Reverse Membrane Bioreactor (RMBR). Fermentation, Volume 2, 2016, Page 8. Bredwell MD, Srivastava P, Worden RM. Reactor Design Issues for Synthesis-Gas Fermentations. Biotechnology Progress, Volume 15, 1999, Pages 834-844. D.L. Wise, C.L. Cooney, D.C. Augenstein, Biomethanation: anaerobic fermentation of CO2, H2 and CO to methane, Biotechnol. Bioeng. 20 (1978) 1153–1172. Procédé de méthanation biologique et en continu de dihydrogène H 2 et d’un gaz choisi parmi le dioxyde de carbone CO 2 et le monoxyde de carbone CO, en vue de la production de biométhane CH 4 ou d’un biogaz riche en méthane CH 4 , dans un bioréacteur anaérobie (1) comprenant un milieu réactionnel (2), contenant au moins un substrat liquide (3) avec des matières organiques à dégrader, et une flore microbienne, comprenant au moins des microorganismes méthanogènes hydrogénotrophes, apte à catalyser la transformation de H 2 et de CO 2 ou de H 2 et de CO en CH 4 , ledit procédé étant caractérisé en ce qu’il comprend, au moins, les étapes suivantes : On alimente, en continu, ledit bioréacteur anaérobie (1) avec ledit substrat liquide (3) ; On filtre, en continu, ledit milieu réactionnel (2) au travers d’une membrane de filtration (4) présentant un seuil de coupure compris entre 0,01 µm et 0,2 µm, apte à retenir une partie du milieu réactionnel (2) contenant la flore microbienne et les macromolécules présentant une taille supérieure audit seuil de coupure, et on évacue un digestat (5) ; On injecte, en continu, au sein dudit milieu réactionnel (2) que comporte ledit bioréacteur anaérobie (1), au moins un premier gaz (7) consistant en du dihydrogène H 2 ou en du syngas, ce dernier comprenant au moins du monoxyde de carbone CO et du dihydrogène H 2 , et, optionnellement, un deuxième gaz choisi parmi le monoxyde de carbone CO, le dioxyde de carbone CO 2 et le biogaz, ledit au moins un gaz (7) étant injecté dans ledit milieu réactionnel (2) au travers d’un contacteur membranaire (80) comprenant une membrane microporeuse hydrophobe (8), l’injection dudit au moins un gaz (7) au sein dudit milieu réactionnel (2) étant effectuée à une pression P1 supérieure à la pression limite Pl de formation des bulles dudit au moins gaz (7) dans un liquide ; On récupère du biométhane CH 4 , ou un biogaz riche en méthane CH 4 , produit au sein dudit bioréacteur anaérobie (1). Procédé de méthanation selon la revendication 1 caractérisé en ce que l’on effectue l’étape b) de filtration du milieu réactionnel (2) et/ou l’étape c) d’injection d’au moins un gaz (7) au sein du milieu réactionnel au moyen d’une boucle de recirculation (6) extérieure audit bioréacteur anaérobie (1). Procédé de méthanation selon la revendication 1 caractérisé en ce que l’on effectue l’étape b) de filtration du milieu réactionnel (2) et/ou l’étape c) d’injection d’au moins un gaz (7) au sein du milieu réactionnel, dans le bioréacteur anaérobie (1). Procédé de méthanation selon l’une quelconque des revendications 1 à 3 caractérisé en ce que l’on injecte ledit au moins un gaz (7) au sein dudit milieu réactionnel (2) au cours de l’étape c) à une pression P1 supérieure d’au moins 10 mbar à la pression limite Pl de formation des bulles de gaz dans un liquide. Procédé de méthanation selon l’une quelconque des revendications 1 à 4 caractérisé en ce que l’on injecte ledit au moins un gaz au sein dudit milieu réactionnel (2) au cours de l’étape c) à une pression P1 comprise entre Pl+10 mbars et Pl+500 mbars. Procédé de méthanation selon l’une quelconque des revendications 1 à 5 caractérisé en ce que l’on injecte, au cours de l’étape c), un premier gaz (7) consistant en du dihydrogène H 2 et un deuxième gaz consistant en du biogaz, et en ce que l’on injecte au moins quatre moles de dihydrogène H 2 pour une mole de dioxyde de carbone CO 2 contenu dans le biogaz injecté. Procédé de méthanation selon l’une quelconque des revendications 1 à 5 caractérisé en ce que l’on injecte, au cours de l’étape c), un premier gaz (7) consistant en du syngas. Procédé de méthanation selon l’une quelconque des revendications 1 à 7 caractérisé en ce que, au cours de l’étape a), on alimente, en continu, ledit bioréacteur anaérobie (1) avec un substrat liquide (3) consistant en un effluent de méthaniseur. Procédé de méthanation selon l’une quelconque des revendications 1 à 7 caractérisé en ce que ledit bioréacteur anaérobie (1) consiste en un méthaniseur et en ce que, au cours de l’étape a), on alimente, en continu, ledit méthaniseur avec un substrat liquide (3) consistant en un effluent industriel et/ou en un effluent agricole et/ou un effluent issu d’assainissement des eaux de station d’épuration. Procédé de méthanation selon la revendication 9 caractérisé en ce que l’on injecte dans ledit méthaniseur, au cours de l’étape c), uniquement un premier gaz consistant en du dihydrogène H 2 ou en du syngas. Installation (100) pour la mise en œuvre du procédé de méthanation biologique et en continu de dihydrogène H 2 et d’un gaz choisi parmi le dioxyde de carbone CO 2 et le monoxyde de carbone CO, en vue de la production d’un biogaz riche en méthane CH 4 , selon l’une quelconque des revendications 1 à 10, ladite installation (100) comportant, au moins, un bioréacteur anaérobie (1) comprenant un milieu réactionnel (2), contenant au moins un substrat liquide (3) avec des matières organiques à dégrader, et une flore microbienne comprenant au moins des microorganismes méthanogènes hydrogénotrophes, aptes à catalyser la transformation de H 2 et de CO 2 ou de H 2 et de CO en CH 4 , ladite installation (100) comportant également au moins des moyens d’alimentation dudit bioréacteur anaérobie (1) en substrat liquide (3), des moyens d’extraction du biogaz (9) riche en méthane CH 4 produit, et un module de filtration (40) dudit milieu réactionnel (2) au travers d’une membrane de filtration (4) que comporte ledit module (40), ladite membrane de filtration (4) présentant un seuil de coupure compris entre 0,01 et 0,2 µm, apte à retenir une partie du milieu réactionnel (2) contenant la flore microbienne et des macromolécules présentant une taille supérieure audit seuil de coupure, et à laisser passer un digestat (5), ladite membrane de filtration (4) étant reliée à des moyens d’évacuation dudit digestat (5), ladite installation étant caractérisée en ce qu’elle comporte encore des premiers moyens d’injection, au sein dudit milieu réactionnel (2) que comporte ledit bioréacteur anaérobie (1), d’au moins un premier gaz consistant en du dihydrogène H 2 ou en du syngas, et, optionnellement, des deuxièmes moyens d’injection d’un deuxième gaz choisi parmi le monoxyde de carbone CO, le dioxyde de carbone CO 2 et le biogaz, le(s)dit(s) moyen(s) d’injection comportant, d’une part, un contacteur membranaire (80) comprenant une membrane microporeuse hydrophobe (8) et, d’autre part des moyens de contrôle et de maintien de la pression d’injection P1 dudit au moins un premier gaz au sein dudit milieu réactionnel (2) à une pression supérieure à la pression limite Pl de formation des bulles de gaz injecté dans un liquide.