Brevet FR3110095A1 — publié le 20211119

L’invention concerne un procédé de fabrication d'une pièce comportant une formation de couches métalliques solides successives (20 1 …20 n ), chaque couche étant formée par le dépôt d'un métal (25), dit métal d'apport, le procédé étant caractérisé en ce que la pièce présente une structure de grains spécifique. L’invention concerne également une pièce obtenue par ce procédé et un procédé alternatif. L’alliage utilisé dans le procédé de fabrication additive selon l’invention, permet d'obtenir des pièces aux caractéristiques remarquables. Figure d'abrégé : Fig. 1 FIGURES Procédé de fabrication d'une pièce en alliage d'aluminium Le domaine technique de l'invention est un procédé de fabrication d'une pièce en alliage d'aluminium, mettant en œuvre une technique de fabrication additive. ART ANTERIEUR Depuis les années 80, les techniques de fabrication additive se sont développées. Elles consistent à mettre en forme une pièce par ajout de matière, ce qui est à l'opposé des techniques d'usinage, qui visent à enlever de la matière. Autrefois cantonnée au prototypage, la fabrication additive est à présent opérationnelle pour fabriquer des produits industriels en série, y compris des pièces métalliques. Le terme « fabrication additive » est défini, selon la norme française XP E67-001, comme un "ensemble des procédés permettant de fabriquer, couche par couche, par ajout de matière, un objet physique à partir d'un objet numérique". La norme ASTM F2792 (janvier 2012) définit également la fabrication additive. Différentes modalités de fabrication additive sont aussi définies et décrites dans la norme ISO/ASTM 17296-1. Le recours à une fabrication additive pour réaliser une pièce en aluminium, avec une faible porosité, a été décrit dans le document WO2015/006447. L'application de couches successives est généralement réalisée par application d'un matériau dit d'apport, puis fusion ou frittage du matériau d'apport à l'aide d'une source d'énergie de type faisceau laser, faisceau d'électrons, torche plasma ou arc électrique. Quelle que soit la modalité de fabrication additive appliquée, l'épaisseur de chaque couche ajoutée est de l'ordre de quelques dizaines ou centaines de microns. Un moyen de fabrication additive est la fusion ou le frittage d'un matériau d'apport prenant la forme d'une poudre. Il peut s'agir de fusion ou de frittage par un faisceau d’énergie. On connait notamment les techniques de frittage sélectif par laser (selective laser sintering, SLS ou direct metal laser sintering, DMLS), dans lequel une couche de poudre de métal ou d'alliage métallique est appliquée sur la pièce à fabriquer et est frittée sélectivement selon le modèle numérique avec de l'énergie thermique à partir d'un faisceau laser. Un autre type de procédé de formation de métal comprend la fusion sélective par laser (selective laser melting, SLM) ou la fusion par faisceau d'électrons (electron beam melting, EBM), dans lequel l'énergie thermique fournie par un laser ou un faisceau d’électrons dirigé est utilisée pour fondre sélectivement (au lieu de fritter) la poudre métallique afin qu'elle fusionne à mesure qu'elle refroidit et se solidifie. On connait également le dépôt par fusion laser (laser melting deposition, LMD) dans lequel la poudre est projetée et fondue par un faisceau laser de façon simultanée. La demande de brevet WO2016/209652 décrit un procédé pour fabriquer un aluminium à haute résistance mécanique comprenant : la préparation d’une poudre d'aluminium atomisée ayant une ou plusieurs tailles de poudre approximative désirée et une morphologie approximative ; le frittage de la poudre pour former un produit par fabrication additive ; la mise en solution ; la trempe ; et le revenu de l'aluminium fabriqué de façon additive. Il existe une demande grandissante d'alliages d'aluminium à haute résistance et utilisables à haute température pour l'application SLM. Les alliages 4xxx (principalement Al10SiMg, Al7SiMg et Al12Si) sont les alliages d'aluminium les plus matures pour l'application SLM. Ces alliages offrent une très bonne aptitude au procédé SLM mais souffrent de propriétés mécaniques limitées. Le Scalmalloy® (DE102007018123A1) développé par APWorks offre (avec un traitement thermique post-fabrication de 4h à 325°C) de bonnes propriétés mécaniques à température ambiante. Cependant cette solution souffre d'un coût élevé sous forme de poudre lié à sa teneur élevée en scandium (~ 0,7% Sc) et à la nécessité d'un processus d'atomisation spécifique. Cette solution souffre également de mauvaises propriétés mécaniques à haute température, par exemple à des températures supérieures à 150°C. L'Addalloy TM développé par NanoAl (WO201800935A1) est un alliage Al Mg Zr. Cet alliage souffre de propriétés mécaniques limitées à haute température. L’alliage 8009 (Al Fe V Si), développé par Honeywell (US201313801662) offre de bonnes propriétés mécaniques à l’état brut de fabrication à la fois à température ambiante et à haute température jusqu’à 350°C. L’alliage 8009 souffre cependant de problèmes de processabilité (risque de fissuration), probablement liés à sa dureté importante à l’état brut de fabrication. Certaines études ont été réalisées concernant l’impact de la température du plateau de construction sur la sensibilité à la fissuration. On peut citer notamment US20190039183, qui préconise une température de 350 à 500°C pour certains alliages d’aluminium de type 2xxx, 5xxx, 6xxx ou 7xxx. On peut également citer la publication intitulée « Investigation on reducing distortion by preheating during manufacture of aluminum components using selective laser melting » (Buchbinder et al., Journal of Laser Applications, 26, 2014), qui préconise quant à lui une température de 150 à 250°C pour des alliages d’aluminium de type AlSi10Mg. Les propriétés mécaniques des pièces d'aluminium obtenues par fabrication additive dépendent de l'alliage formant le métal d'apport, et plus précisément de sa composition, des paramètres du procédé de fabrication additive ainsi que des traitements thermiques appliqués. Les inventeurs ont déterminé certaines caractéristiques qui, utilisées dans un procédé de fabrication additive, permet d'obtenir des pièces ayant des caractéristiques remarquables. En particulier, les pièces obtenues selon la présente invention ont des caractéristiques améliorées par rapport à l’art antérieur, notamment en termes de limite élastique à 200°C et de sensibilité à la fissuration lors du procédé SLM. Les inventeurs ont découvert qu’un meilleur contrôle de la structure granulaire par un choix judicieux de la composition et des paramètres de procédé, et en particulier un contrôle de la température de fabrication (par exemple du plateau de fabrication), peut permettre de : - éliminer les problèmes de sensibilité à la fissuration ; - maintenir une bonne capacité de durcissement (différence de résistance mécanique à température ambiante entre l’état brut de fabrication et l’état après un traitement thermique à environ 400°C) ; et - offrir de bonnes performances mécaniques à température ambiante et à haute température. Un premier objet de l'invention est un procédé de fabrication d'une pièce comportant une formation de couches métalliques solides successives, superposées les unes aux autres, chaque couche décrivant un motif défini à partir d'un modèle numérique, chaque couche étant formée par le dépôt d'un métal, dit métal d'apport, le métal d'apport étant soumis à un apport d'énergie de façon à entrer en fusion et à constituer, en se solidifiant, ladite couche, dans lequel le métal d'apport prend la forme d'une poudre, dont l'exposition à un faisceau énergétique résulte en une fusion suivie d'une solidification de façon à former une couche solide, le procédé étant caractérisé en ce que la pièce présente une structure de grains telle que la fraction surfacique des grains équiaxes ayant chacun une surface inférieure à 2,16 µm² est inférieure à 44,%, de préférence inférieure à 40 %, préférentiellement inférieure à 36 % ; et une structure de grains telle que la fraction surfacique de grains colonnaires est supérieure ou égale à 22 %, de préférence supérieure ou égale 25 %, préférentiellement supérieure ou égale à 30 %. Il est à noter que l’alliage selon la présente invention peut comprendre également : - des impuretés selon une fraction massique inférieure à 0,05 % chacune (soit 500 ppm) et inférieure à 0,15 % au total ; - le reste étant de l’aluminium. De préférence, l’alliage selon la présente invention comprend une fraction massique d’au moins 80 %, plus préférentiellement d’au moins 85 % d’aluminium. La fusion de la poudre peut être partielle ou totale. De préférence, de 50 à 100 % de la poudre exposée entre en fusion, plus préférentiellement de 80 à 100 %. Chaque couche peut notamment décrire un motif défini à partir d'un modèle numérique. Sans être lié par la théorie, les alliages selon l’invention semblent particulièrement avantageux pour présenter un bon compromis entre la sensibilité à la fissuration et la résistance mécanique, notamment en traction à froid et à haute température, par exemple à 200°C. Comme démontré dans les exemples ci-après, la structure des grains ainsi que la température à laquelle la pièce est fabriquée semblent être des facteurs d’influence prépondérants sur la sensibilité à la fissuration de l’alliage d’aluminium. De préférence, le métal d'apport est un alliage d'aluminium comprenant au moins les éléments d'alliage suivants: - Zr, selon une fraction massique supérieure ou égale à 0,3 %, de préférence 0,3-2,5 %, préférentiellement 0,4-2,0 %, plus préférentiellement 0,4-1,8 %, encore plus préférentiellement 0,5-1,6 %, encore plus préférentiellement 0,6-1,5 %, encore plus préférentiellement 0,7-1,4 %, encore plus préférentiellement 0,8-1,2 % ; - Sc, selon une fraction massique inférieure à 0,3%, de préférence inférieure à 0,2 %, préférentiellement inférieure à 0,1%, plus préférentiellement inférieure à 0,05 % ; - Mg, selon une fraction massique inférieure à 2 %, de préférence inférieure à 1 %, préférentiellement inférieure à 0,5 %, plus préférentiellement inférieure à 0,3 %, encore plus préférentiellement inférieure à 0,1 %, encore plus préférentiellement inférieure à 0,05 % ; - Zn, selon une fraction massique inférieure à 2 %, de préférence inférieure à 1 %, préférentiellement inférieure à 0,5 %, plus préférentiellement inférieure à 0,3 %, encore plus préférentiellement inférieure à 0,1 %, encore plus préférentiellement inférieure à 0,05 %. Il est connu de l’homme du métier que d’autres éléments ont des effets équivalents à ceux du Zr. On peut citer notamment Ti, V, Sc, Hf, Er, Tm, Yb ou Lu. Ainsi, selon une variante de la présente invention, le Zr pourrait être remplacé partiellement par au moins un élément choisi parmi : Ti, V, Sc, Hf, Er, Tm, Yb et Lu, de préférence jusqu’à 90 % de la fraction massique du Zr. De préférence, l’alliage d’aluminium comprend en outre au moins un élément choisi parmi : Fe, Ni, Mn, Cr et/ou Cu, selon une fraction massique de 0,5 à 7 %, de préférence de 1 à 6 % chacun. De préférence, la fraction massique au total pour ces éléments est inférieure à 25 %, préférentiellement inférieure à 20 %, plus préférentiellement inférieure à 15 %. De préférence, la pièce est fabriquée à une température de 25 à 150°C, préférentiellement de 50 à 130°C, plus préférentiellement de 50 à 110°C, encore plus préférentiellement de 80 à 110°C. De préférence, l’alliage d’aluminium comprend : - Zr, selon une fraction massique de 0,5 à 3 %, de préférence de 0,5 à 2,5 %, préférentiellement de 0,6 à 1,4 %, plus préférentiellement de 0,7 à 1,3 %, encore plus préférentiellement de 0,8 à 1,2 %, encore plus préférentiellement de 0,85 à 1,15 % ; encore plus préférentiellement de 0,9 à 1,1 % ; - Mn, selon une fraction massique de 1 à 7 %, de préférence de 1 à 6 %, préférentiellement de 2 à 5 % ; plus préférentiellement de 3 à 5 %, encore plus préférentiellement de 3,5 à 4,5 % ; - Ni, selon une fraction massique de 1 à 6 %, de préférence de 1 à 5 %, préférentiellement de 2 à 4 %, plus préférentiellement de 2,5 à 3,5 % ; - optionnellement Fe, selon une fraction massique inférieure ou égale à 1 %, de préférence de 0,05 à 0,5 %, plus préférentiellement de 0,1 à 0,3 % ; - optionnellement Si, selon une fraction massique inférieure ou égale à 1 %, de préférence inférieure ou égale à 0,5 % ; - optionnellement Cu, selon une fraction massique de 1 à 5 %, de préférence de 1 à 3 %, préférentiellement de 1,5 à 2,5 %. Optionnellement, l'alliage peut également comprendre au moins un élément choisi parmi : Hf, Ti, Er, W, Nb, Ta, Y, Yb, Nd, Ce, Co, Mo, Lu, Tm, V et/ou du mischmétal, selon une fraction massique inférieure ou égale à 5 %, de préférence inférieure ou égale à 3 % chacun, et inférieure ou égale à 15 %, de préférence inférieure ou égale à 12 %, encore plus préférentiellement inférieure ou égale à 5 % au total. De manière connue de l’homme du métier, la composition du mischmétal est généralement d'environ 45 à 50 % de cérium, 25 % de lanthane, 15 à 20 % de néodyme et 5 % de praséodyme. Ces éléments peuvent conduire à la formation de dispersoïdes ou de phases intermétalliques fines permettant d'augmenter la dureté du matériau obtenu. Optionnellement, l'alliage peut également comprendre au moins un élément choisi parmi : Fe, Si, La, Sr, Ba, Sb, Bi, Ca, P, B, In et/ou Sn, selon une fraction massique inférieure ou égale à 1 %, de préférence inférieure ou égale à 0,5 %, préférentiellement inférieure ou égale à 0,3 %, plus préférentiellement inférieure ou égale à 0,1 %, encore plus préférentiellement inférieure ou égale à 700 ppm chacun, et inférieure ou égale à 2 %, de préférence inférieure ou égale à 1 % au total. Cependant, dans un mode de réalisation, on évite l’addition de La, Bi, Mg, Er, Yb, Y, Sc et/ou Zn, la fraction massique préférée de chacun de ces éléments étant alors inférieure à 0,05 %, et de préférence inférieure à 0,01 %. Selon un autre mode de réalisation, on évite l’addition de Fe et/ou de Si. Cependant, il est connu de l’homme du métier que ces deux éléments sont généralement présents dans les alliages d’aluminium courants à des teneurs telles que définies ci-avant. Les teneurs telles que décrites ci-avant peuvent donc également correspondre à des teneurs d’impuretés pour Fe et Si. Optionnellement, l’alliage peut également comprendre au moins un élément choisi parmi : Ag selon une fraction massique de 0,06 à 1 % et/ou Li selon une fraction massique de 0,06 à 1 %. Ces éléments peuvent agir sur la résistance du matériau par précipitation durcissante ou par leur effet sur les propriétés de la solution solide. Optionnellement, l’alliage peut également comprendre au moins un élément pour affiner les grains, par exemple AlTiC ou AlTiB2 (par exemple sous forme AT5B ou AT3B), selon une quantité inférieure ou égale à 50 kg/tonne, de préférence inférieure ou égale à 20 kg/tonne, encore plus préférentiellement inférieure ou égale à 12 kg/tonne chacun, et inférieure ou égale à 50 kg/tonne, de préférence inférieure ou égale à 20 kg/tonne au total. Un deuxième objet de l'invention est un procédé alternatif qui permet également de résoudre le problème de sensibilité à la fissuration tout en maintenant des bonnes performances mécaniques en traction à froid et à chaud, par exemple à 200°C, sans nécessiter de faire une mise en solution/trempe. Il s’agit d’un procédé de fabrication d'une pièce comportant une formation de couches métalliques solides successives (20 1 …20 n ), superposées les unes aux autres, chaque couche décrivant un motif défini à partir d'un modèle numérique ( M ), chaque couche étant formée par le dépôt d'un métal (25), dit métal d'apport, le métal d'apport étant soumis à un apport d'énergie de façon à entrer en fusion et à constituer, en se solidifiant, ladite couche, dans lequel le métal d'apport prend la forme d'une poudre (25), dont l'exposition à un faisceau énergétique (32) résulte en une fusion suivie d'une solidification de façon à former une couche solide (20 1 …20 n ), le procédé étant caractérisé en ce que le métal d'apport (25) est un alliage d'aluminium comprenant au moins les éléments d'alliage suivants : - Zr, selon une fraction massique supérieure ou égale à 0,3 %, de préférence 0,3-2,5 %, préférentiellement 0,4-2,0 %, plus préférentiellement 0,4-1,8 %, encore plus préférentiellement 0,5-1,6 %, encore plus préférentiellement 0,6-1,5 %, encore plus préférentiellement 0,7-1,4 %, encore plus préférentiellement 0,8-1,2 % ; - Sc, selon une fraction massique inférieure à 0,3%, de préférence inférieure à 0,2 %, préférentiellement inférieure à 0,1%, plus préférentiellement inférieure à 0,05 % ; - Mg, selon une fraction massique inférieure à 2 %, de préférence inférieure à 1 %, préférentiellement inférieure à 0,5 %, plus préférentiellement inférieure à 0,3 %, encore plus préférentiellement inférieure à 0,1 %, encore plus préférentiellement inférieure à 0,05 % ; - Zn, selon une fraction massique inférieure à 2 %, de préférence inférieure à 1 %, préférentiellement inférieure à 0,5 %, plus préférentiellement inférieure à 0,3 %, encore plus préférentiellement inférieure à 0,1 %, encore plus préférentiellement inférieure à 0,05 % ; - au moins un élément choisi parmi : Fe, Ni, Mn, Cr et/ou Cu, selon une fraction massique de 0,5 à 7 %, de préférence de 1 à 6 % chacun ; de préférence, selon une fraction massique inférieure à 25 %, préférentiellement inférieure à 20 %, plus préférentiellement inférieure à 15 % au total ; et en ce que la pièce est fabriquée à une température de plus de 250 à moins de 350°C, de préférence de 280 à 330°C. Selon la présente invention, la pièce est fabriquée soit à une température de 25 à 150°C, préférentiellement de 50 à 130°C, plus préférentiellement de 50 à 110°C, encore plus préférentiellement de 80 à 110°C, soit à une température de plus de 250 à moins de 350°C, de préférence de 280 à 330°C. Ces deux sélections de températures optimisées sont décrites plus en détails dans les exemples ci-après. Il existe plusieurs moyens de chauffer l’enceinte de fabrication d’une pièce (et donc le lit de poudre) en fabrication additive. On peut citer par exemple l’utilisation d'un plateau de construction chauffant, ou alors un chauffage par un laser, par induction, par des lampes chauffantes ou par des résistances chauffantes qui peuvent être placées en-dessous et/ou à l’intérieur du plateau de construction, et/ou autour du lit de poudre. Selon un mode de réalisation, le procédé peut être un procédé de construction avec un taux de dépose élevé. Le taux de dépose peut par exemple être supérieur à 4 mm 3 /s, de préférence supérieur à 6 mm 3 /s, plus préférentiellement supérieur à 7 mm 3 /s. Le taux de dépose est calculé comme le produit entre la vitesse de balayage (en mm/s), l’écart vecteur (en mm) et l’épaisseur de couche (en mm). Selon un mode de réalisation, le procédé peut utiliser un laser, et optionnellement plusieurs lasers. Selon un mode de réalisation, le procédé peut comporter, suite à la formation des couches : - un traitement thermique typiquement à une température d’au moins 100°C et d’au plus 500°C, de préférence de 300 à 450°C ; et/ou - une compression isostatique à chaud (CIC). Le traitement thermique peut notamment permettre un détensionnement des contraintes résiduelles et/ou une précipitation supplémentaire de phases durcissantes. Le traitement CIC peut notamment permettre d’améliorer les propriétés d’allongement et les propriétés en fatigue. La compression isostatique à chaud peut être réalisée avant, après ou à la place du traitement thermique. Avantageusement, la compression isostatique à chaud est réalisée à une température de 250°C à 550°C et de préférence de 300°C à 450°C, à une pression de 500 à 3000 bars et pendant une durée de 0,5 à 10 heures. Selon un autre mode de réalisation, adapté aux alliages à durcissement structural, on peut réaliser une mise en solution suivie d’une trempe et d’un revenu de la pièce formée et/ou une compression isostatique à chaud. La compression isostatique à chaud peut dans ce cas avantageusement se substituer à la mise en solution. Cependant le procédé selon l’invention est avantageux car il ne nécessite de préférence pas de traitement de mise en solution suivi de trempe. La mise en solution peut avoir un effet néfaste sur la résistance mécanique dans certains cas en participant à un grossissement des dispersoïdes ou des phases intermétalliques fines. Par ailleurs, sur des pièces de forme complexe, l’opération de trempe pourrait conduire à une distorsion des pièces, ce qui limiterait l’avantage premier de l’utilisation de la fabrication additive, qui est l’obtention de pièces directement dans leur forme finale ou quasi-finale. Selon un mode de réalisation, le procédé selon la présente invention comporte en outre optionnellement un traitement d’usinage, et/ou un traitement de surface chimique, électrochimique ou mécanique, et/ou une tribofinition. Ces traitements peuvent être réalisés notamment pour réduire la rugosité et/ou améliorer la résistance à la corrosion et/ou améliorer la résistance à l’initiation de fissures en fatigue. Optionnellement, il est possible de réaliser une déformation mécanique de la pièce, par exemple après la fabrication additive et/ou avant le traitement thermique. Optionnellement, il est possible de réaliser une opération d’assemblage avec une ou plusieurs autres pièces, par des méthodes d’assemblage connues. On peut citer par exemple comme méthode d’assemblage : - boulonnage, rivetage ou d’autres méthodes d’assemblage mécanique ; - soudage par fusion ; - soudage par frottement ; - brasage. Un troisième objet de l’invention est une pièce métallique, obtenue par un procédé selon le premier objet de l'invention, caractérisée en ce qu’elle présente une structure de grains telle que la fraction surfacique des grains équiaxes ayant chacun une surface inférieure à 2,16 µm² est inférieure à 44 %, de préférence inférieure à 40 %, préférentiellement inférieure à 36 % ; et telle que la fraction surfacique de grains colonnaires est supérieure ou égale à 22 %, préférentiellement supérieure ou égale 25 %, plus préférentiellement supérieure ou égale à 30 %. Un quatrième objet de l’invention est une poudre comprenant, de préférence consistant en, un alliage d'aluminium comprenant au moins les éléments d'alliage suivant : - Zr, selon une fraction massique supérieure ou égale à 0,3 %, de préférence 0,3-2,5 %, préférentiellement 0,4-2,0 %, plus préférentiellement 0,4-1,8 %, encore plus préférentiellement 0,5-1,6 %, encore plus préférentiellement 0,6-1,5 %, encore plus préférentiellement 0,7-1,4 %, encore plus préférentiellement 0,8-1,2 % ; - Sc, selon une fraction massique inférieure à 0,3%, de préférence inférieure à 0,2 %, préférentiellement inférieure à 0,1%, plus préférentiellement inférieure à 0,05 % ; - Mg, selon une fraction massique inférieure à 2 %, de préférence inférieure à 1 %, préférentiellement inférieure à 0,5 %, plus préférentiellement inférieure à 0,3 %, encore plus préférentiellement inférieure à 0,1 %, encore plus préférentiellement inférieure à 0,05 % ; - Zn, selon une fraction massique inférieure à 2 %, de préférence inférieure à 1 %, préférentiellement inférieure à 0,5 %, plus préférentiellement inférieure à 0,3 %, encore plus préférentiellement inférieure à 0,1 %, encore plus préférentiellement inférieure à 0,05 % ; - au moins un élément choisi parmi : Fe, Ni, Mn, Cr et/ou Cu, selon une fraction massique de 0,5 à 7 %, de préférence de 1 à 6 % chacun ; de préférence, selon une fraction massique inférieure à 25 %, préférentiellement inférieure à 20 %, plus préférentiellement inférieure à 15 % au total. Il est connu de l’homme du métier que d’autres éléments ont des effets équivalents à ceux du Zr. On peut citer notamment Ti, V, Sc, Hf, Er, Tm, Yb ou Lu. Ainsi, selon une variante de l’alliage d’aluminium de la poudre et du procédé alternatif selon la présente invention, le Zr pourrait être remplacé partiellement par au moins un élément choisi parmi : Ti, V, Sc, Hf, Er, Tm, Yb et Lu, de préférence jusqu’à 90 % de la fraction massique du Zr. Il est à noter que l’alliage d’aluminium de la poudre et du procédé alternatif selon la présente invention peut comprendre également : - des impuretés selon une fraction massique inférieure à 0,05 % chacune (soit 500 ppm) et inférieure à 0,15 % au total ; - le reste étant de l’aluminium. De préférence, l’alliage de la poudre et du procédé alternatif selon la présente invention comprend une fraction massique d’au moins 80 %, plus préférentiellement d’au moins 85 % d’aluminium. De préférence, l’alliage d’aluminium de la poudre et du procédé alternatif selon la présente invention comprend : - Zr, selon une fraction massique de 0,5 à 3 %, de préférence de 0,5 à 2,5 %, préférentiellement de 0,6 à 1,4 %, plus préférentiellement de 0,7 à 1,3 %, encore plus préférentiellement de 0,8 à 1,2 %, encore plus préférentiellement de 0,85 à 1,15 % ; encore plus préférentiellement de 0,9 à 1,1 % ; - Mn, selon une fraction massique de 1 à 7 %, de préférence de 1 à 6 %, préférentiellement de 2 à 5 % ; plus préférentiellement de 3 à 5 %, encore plus préférentiellement de 3,5 à 4,5 % ; - Ni, selon une fraction massique de 1 à 6 %, de préférence de 1 à 5 %, préférentiellement de 2 à 4 %, plus préférentiellement de 2,5 à 3,5 % ; - optionnellement Fe, selon une fraction massique inférieure ou égale à 1 %, de préférence de 0,05 à 0,5 %, plus préférentiellement de 0,1 à 0,3 % ; - optionnellement Si, selon une fraction massique inférieure ou égale à 1 %, de préférence inférieure ou égale à 0,5 % ; - optionnellement Cu, selon une fraction massique de 1 à 5 %, de préférence de 1 à 3 %, préférentiellement de 1,5 à 2,5 %. L’alliage d’aluminium de la poudre et du procédé alternatif selon la présente invention peut également comprendre : optionnellement au moins un élément choisi parmi : Hf, Ti, Er, W, Nb, Ta, Y, Yb, Nd, Ce, Co, Mo, Lu, Tm, V et/ou du mischmétal, selon une fraction massique inférieure ou égale à 5 %, de préférence inférieure ou égale à 3 % chacun, et inférieure ou égale à 15 %, de préférence inférieure ou égale à 12 %, encore plus préférentiellement inférieure ou égale à 5 % au total ; et/ou optionnellement au moins un élément choisi parmi : Fe, Si, La, Sr, Ba, Sb, Bi, Ca, P, B, In et/ou Sn, selon une fraction massique inférieure ou égale à 1 %, de préférence inférieure ou égale à 0,1 %, encore plus préférentiellement inférieure ou égale à 700 ppm chacun, et inférieure ou égale à 2 %, de préférence inférieure ou égale à 1 % au total ; et/ou optionnellement, au moins un élément choisi parmi : Ag selon une fraction massique de 0,06 à 1 % et/ou Li selon une fraction massique de 0,06 à 1 % ; et/ou optionnellement au moins un élément choisi pour affiner les grains, par exemple AlTiC ou AlTiB2 (par exemple sous forme AT5B ou AT3B), selon une quantité inférieure ou égale à 50 kg/tonne, de préférence inférieure ou égale à 20 kg/tonne, encore plus préférentiellement inférieure ou égale à 12 kg/tonne chacun, et inférieure ou égale à 50 kg/tonne, de préférence inférieure ou égale à 20 kg/tonne au total. De préférence, on évite l’addition de La, Bi, Mg, Er, Yb, Y, Sc et/ou Zn, la fraction massique préférée de chacun de ces éléments étant alors inférieure à 0,05 %, et de préférence inférieure à 0,01 %. Selon un autre mode de réalisation, on évite l’addition de Fe et/ou de Si. Cependant, il est connu de l’homme du métier que ces deux éléments sont généralement présents dans les alliages d’aluminium courants à des teneurs telles que définies ci-avant. Les teneurs telles que décrites ci-avant peuvent donc également correspondre à des teneurs d’impuretés pour Fe et Si. D'autres avantages et caractéristiques ressortiront plus clairement de la description qui va suivre et des exemples non limitatifs, et représentés sur les figures listées ci-dessous. FIGURES La Figure 1 est un schéma illustrant un procédé de fabrication additive de type SLM, ou EBM. La Figure 2 montre une éprouvette de fissuration telle qu’utilisée dans les exemples. La référence 1 correspond à la face utilisée pour les observations métallographiques, la référence 2 à la zone critique de mesure de la fissuration, la référence 3 à la direction de fabrication. La Figure 3 est une géométrie d'éprouvette de test utilisée pour effectuer des essais de traction, telle qu’utilisée dans les exemples. DESCRIPTION DETAILLEE de L’INVENTION Dans la description, sauf indication contraire : - la désignation des alliages d'aluminium est conforme à la nomenclature établie par The Aluminum Association ; - les teneurs en éléments chimiques sont désignées en % et représentent des fractions massiques. La Figure 1 décrit de façon générale un mode de réalisation, dans lequel le procédé de fabrication additive selon l’invention est mis en œuvre. Selon ce procédé, le matériau d'apport 25 se présente sous la forme d'une poudre en alliage selon l’invention. Une source d'énergie, par exemple une source laser ou une source d’électrons 31, émet un faisceau d’énergie par exemple un faisceau laser ou un faisceau d’électrons 32. La source d’énergie est couplée au matériau d'apport par un système optique ou de lentilles électromagnétiques 33, le mouvement du faisceau pouvant ainsi être déterminé en fonction d'un modèle numérique M. Le faisceau d’énergie 32 suit un mouvement selon le plan longitudinal XY, décrivant un motif dépendant du modèle numérique M . La poudre 25 est déposée sur un plateau de construction 10. L'interaction du faisceau d’énergie 32 avec la poudre 25 engendre une fusion sélective de cette dernière, suivie d'une solidification, résultant en la formation d'une couche 20 1 …20 n . Lorsqu'une couche a été formée, elle est recouverte de poudre 25 du métal d'apport et une autre couche est formée, superposée à la couche préalablement réalisée. L'épaisseur de la poudre formant une couche peut par exemple être de 10 à 200 µm. Ce mode de fabrication additive est typiquement connu sous le nom de fusion sélective par laser (selective laser melting, SLM) quand le faisceau d’énergie est un faisceau laser, le procédé étant dans ce cas avantageusement exécuté à pression atmosphérique, et sous le nom de fusion par faisceau d’électrons (electron beam melting EBM) quand le faisceau d’énergie est un faisceau d’électrons, le procédé étant dans ce cas avantageusement exécuté à pression réduite, typiquement inférieure à 0,01 bar et de préférence inférieure à 0,1 mbar. Dans un autre mode de réalisation, la couche est obtenue par frittage sélectif par laser (selective laser sintering, SLS ou direct metal laser sintering, DMLS), la couche de poudre d’alliage selon l’invention étant frittée sélectivement selon le modèle numérique choisi avec de l'énergie thermique fournie par un faisceau laser. Dans encore un autre mode de réalisation non décrit par la figure 1, la poudre est projetée et fondue de façon simultanée par un faisceau généralement laser. Ce procédé est connu sous le nom de dépôt par fusion laser (laser melting deposition). D’autres procédés peuvent être utilisés, notamment ceux connus sous les noms de dépôt direct d'énergie (Direct Energy Deposition, DED), dépôt direct de métal (Direct Metal Deposition, DMD), dépôt direct par laser (Direct Laser Deposition, DLD), technologie de dépôt par laser (Laser Deposition Technology, LDT), dépôt de métal par laser (Laser Metal Deposition, LMD), ingénierie de formes nettes par laser (Laser Engineering Net Shaping, LENS), technologie de plaquage par laser (Laser Cladding Technology, LCT), ou technologie de fabrication de formes libres par laser (Laser Freeform Manufacturing Technology, LFMT). Dans un mode de réalisation, le procédé selon l’invention est utilisé pour la réalisation d’une pièce hybride comprenant une partie obtenue par des procédés classiques de laminage et/ou de filage et/ou de moulage et/ou de forgeage optionnellement suivi d’usinage et une partie solidaire obtenue par fabrication additive. Ce mode de réalisation peut également convenir pour la réparation de pièces obtenues par les procédés classiques. On peut également, dans un mode de réalisation de l’invention, utiliser le procédé selon l’invention pour la réparation de pièces obtenues par fabrication additive. A l’issue de la formation des couches successives on obtient une pièce brute ou pièce à l’état brut de fabrication. Selon un mode de réalisation, la limite élastique mesurée à température ambiante de la pièce à l’état brut de fabrication obtenue selon la présente invention est inférieure à 450 MPa, préférentiellement inférieure à 400 MPa, plus préférentiellement de 200 à 400 MPa, et encore plus préférentiellement de 200 à 350 MPa. Selon un mode de réalisation, la limite élastique mesurée à température ambiante d’une pièce selon la présente invention après un traitement thermique ne comportant pas d’opération de mise en solution ni de trempe est supérieure à la limite élastique de cette même pièce à l’état brut de fabrication. De préférence, la limite élastique mesurée à température ambiante d’une pièce selon la présente invention après un traitement thermique tel que celui cité ci-avant est supérieure à 350 MPa, préférentiellement supérieure à 400 MPa. Selon un mode de réalisation, la limite élastique de la pièce mesurée à haute température reste élevée. En effet, la limite élastique mesurée à 200°C, pour une pièce à l’état brut de fabrication ou après un traitement de détensionnement à moins de 350°C, reste supérieure à 50 %, de préférence supérieure à 60 %, de la limite élastique mesurée à température ambiante. La poudre utilisée selon la présente invention peut présenter au moins l’une des caractéristiques suivantes : - taille moyenne de particules de 3 à 100 µm, de préférence de 5 à 25 µm, ou de 20 à 60 µm. Les valeurs données signifient qu’au moins 80 % des particules ont une taille moyenne dans la gamme spécifiée ; - forme sphérique. La sphéricité d’une poudre peut par exemple être déterminée en utilisant un morphogranulomètre ; - bonne coulabilité. La coulabilité d’une poudre peut par exemple être déterminée selon la norme ASTM B213 ou la norme ISO 4490 :2018. Selon la norme ISO 4490 :2018, le temps d’écoulement est de préférence inférieur à 50 s ; - faible porosité, de préférence de 0 à 5 %, plus préférentiellement de 0 à 2 %, encore plus préférentiellement de 0 à 1 % en volume. La porosité peut notamment être déterminée par microscopie à balayage électronique ou par pycnométrie à l’hélium (voir la norme ASTM B923) ; - absence ou faible quantité (moins de 10 %, de préférence moins de 5 % en volume) de petites particules (1 à 20 % de la taille moyenne de la poudre), dites satellites, qui collent aux particules plus grosses. La poudre utilisée selon la présente invention peut être obtenue par des procédés classiques d’atomisation à partir d’un alliage selon l’invention sous forme liquide ou solide ou, alternativement, la poudre peut être obtenue par mélange de poudres primaires avant l’exposition au faisceau énergétique, les différentes compositions des poudres primaires ayant une composition moyenne correspondant à la composition de l’alliage selon l’invention. On peut également ajouter des particules infusibles, non solubles, par exemple des oxydes ou des particules de diborure de titane TiB 2 ou des particules de carbure de titane TiC, dans le bain avant l’atomisation de la poudre et/ou lors du dépôt de la poudre et/ou lors du mélange des poudres primaires. Ces particules peuvent servir à affiner la microstructure. Elles peuvent également servir à durcir l’alliage si elles sont de taille nanométrique. Ces particules peuvent être présentes selon une fraction volumique inférieure à 30 %, de préférence inférieure à 20 %, plus préférentiellement inférieure à 10 %. La poudre utilisée selon la présente invention peut être obtenue par exemple par atomisation par jet de gaz, atomisation plasma, atomisation par jet d’eau, atomisation par ultrasons, atomisation par centrifugation, électrolyse et sphéroïdisation, ou broyage et sphéroïdisation. De préférence, la poudre selon la présente invention est obtenue par atomisation par jet de gaz. Le procédé d'atomisation par jet de gaz commence avec la coulée d’un métal fondu à travers une buse. Le métal fondu est ensuite atteint par des jets de gaz neutres, tels que de l'azote ou de l'argon, éventuellement accompagnés d’autres gaz, et atomisé en très petites gouttelettes qui se refroidissent et se solidifient en tombant à l'intérieur d’une tour d'atomisation. Les poudres sont ensuite recueillies dans une canette. Le procédé d'atomisation par jet de gaz présente l’avantage de produire une poudre ayant une forme sphérique, contrairement à l’atomisation par jet d’eau qui produit une poudre ayant une forme irrégulière. Un autre avantage de l’atomisation par jet de gaz est une bonne densité de poudre, notamment grâce à la forme sphérique et à la distribution de taille de particules. Encore un autre avantage de ce procédé est une bonne reproductibilité de la distribution de taille de particules. Après sa fabrication, la poudre selon la présente invention peut être étuvée, notamment afin de réduire son humidité. La poudre peut également être conditionnée et stockée entre sa fabrication et son utilisation. La poudre selon la présente invention peut notamment être utilisée dans les applications suivantes : - frittage sélectif par laser (Selective Laser Sintering ou SLS en anglais) ; - frittage direct du métal par laser (Direct Metal Laser Sintering ou DMLS en anglais) ; - frittage sélectif par chauffage (Selective Heat Sintering ou SHS en anglais) ; - fusion sélective par laser (Selective Laser Melting ou SLM en anglais) ; - fusion par faisceau d’électrons (Electron Beam Melting ou EBM en anglais) ; - dépôt par fusion laser (Laser Melting Deposition en anglais) ; - dépôt direct par apport d’énergie (Direct Energy Deposition ou DED en anglais) ; - dépôt direct de métal (Direct Metal Deposition ou DMD en anglais) ; - dépôt direct par laser (Direct Laser Deposition ou DLD en anglais) ; - technologie de dépôt par Laser (Laser Deposition Technology ou LDT en anglais) ; - ingénierie de formes nettes par laser (Laser Engineering Net Shaping ou LENS en anglais) ; - technologie de plaquage par laser (Laser Cladding Technology ou LCT en anglais) ; - technologie de fabrication de formes libres par laser (Laser Freeform Manufacturing Technology ou LFMT en anglais) ; - dépôt par fusion laser (Laser Metal Deposition ou LMD en anglais) ; - pulvérisation à froid (Cold Spray Consolidation ou CSC en anglais) ; - fabrication additive par friction (Additive Friction Stir ou AFS en anglais) ; - frittage par étincelle au plasma ou frittage flash (Field Assisted Sintering Technology, FAST ou spark plasma sintering en anglais) ; ou - soudage par friction rotative (Inertia Rotary Friction Welding ou IRFW. L’invention sera décrite plus en détails dans l’exemple ci-après. L'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits dans la description ci-avant ou dans les exemples ci-après, et peut varier largement dans le cadre de l'invention telle que définie par les revendications jointes à la présente description. EXEMPLES Exemple 1 : Une première étude a été menée sur un alliage A ayant la composition indiquée dans le Tableau 1 ci-après, déterminée par ICP (Inductively Coupled Plasma) en % massique. Cet alliage a été obtenu sous forme d’une poudre pour procédé SLM à l’aide d’une atomisation par jet de gaz (Ar). La taille des particules était essentiellement de 3 µm à 100 µm, le D10 était d’environ 35 µm, le D50 d’environ 48 µm et le D90 d’environ 67 µm. Alliage % Mn % Ni % Cu % Zr A 3,52 2,93 1,99 1,53 A l’aide d’une machine SLM de type EOS290 (fournisseur EOS), des éprouvettes de fissuration ont été réalisées dans le but d’étudier la sensibilité de cet alliage à la fissuration. Ces éprouvettes, qui sont représentées dans la Figure 2, présentent une géométrie particulière possédant un site critique propice à l’amorçage de fissures. Ce site critique a un rayon de courbure R. Lors de l’impression de ces éprouvettes, les principaux paramètres laser utilisés étaient les suivants : puissance laser de 370 W ; vitesse de balayage de 1400 mm/s ; écart-vecteur de 0,11 mm ; épaisseur de couche de 60 µm. La machine EOSM290 utilisée permet de chauffer le plateau de construction par éléments chauffants jusqu’à une température de 200°C. Des éprouvettes de fissuration ont été imprimées à l’aide de cette machine avec une température plateau de 50°C, 80°C, 100°C puis 200°C. Dans tous les cas, les éprouvettes ont subi un traitement de détente après fabrication de 4 heures à 300°C. Après fabrication, les éprouvettes ont été polies mécaniquement jusqu’à 1 µm au niveau de la face indiquée sur la Figure 2 (Référence 1). La longueur totale de la fissure présente au site critique d’amorçage des éprouvettes a été mesurée à l’aide d’un microscope optique avec un grossissement de X50. Les résultats sont synthétisés au Tableau 2 ci-après. Alliage Température de chauffe du plateau (°C) Fissuration sur échantillon (µm) A 200 1660 A 120 1184 A 100 490 A 80 A 50 Les résultats de cette première étude montrent qu’une réduction de la température du plateau entre 200°C et 50°C est avantageuse pour réduire la sensibilité à la fissuration de l’alliage A. Ce résultat va à l’encontre de plusieurs études de la littérature (voir la partie art antérieur ci-avant dans la présente description) qui démontrent un effet bénéfique du préchauffage du plateau de construction au-delà de 150°C, voire au-delà de 350°C sur la fissuration lors du procédé SLM. Il est à noter que, dans cet exemple, les inventeurs se sont volontairement placés dans des conditions propices à favoriser la fissuration, afin de pouvoir effectivement comparer l’impact de la température du plateau de construction sur la sensibilité à la fissuration. L’utilisation d’éprouvettes avec des formes moins complexes n’aurait pas permis d’être suffisamment discriminant. Le présent exemple sert donc uniquement à montrer l’impact de la température du plateau de construction sur la sensibilité à la fissuration. Dans le cadre d’essais supplémentaires, non montrés ici, avec des compositions selon la présente invention sur une autre machine SLM qui dispose d’un plateau chauffant jusqu’à une température de 500°C, les inventeurs ont démontré qu’une température de plateau de 250 à 350°C, et préférentiellement de 280 à 330°C, a également permis d’éviter la fissuration sur les éprouvettes de fissuration, sans dégrader les performances mécaniques à température ambiante et à 200°C. De manière surprenante, malgré l’augmentation de la température du plateau, il n’y a pas eu de baisse des propriétés mécaniques à l’état brut ou après un traitement thermique. Sans être lié par la théorie, il semble que, dans ces conditions, les alliages selon la présente invention permettent de maintenir une bonne aptitude pour le piégeage des éléments d’addition en solution solide, et notamment le Zr. Une augmentation supplémentaire de la température du plateau, par exemple à 400°C ou à 500°C, semble permettre de réduire la vitesse de solidification lors du procédé SLM et de limiter ainsi le piégeage du Zr en solution solide, ce qui semble abaisser les propriétés mécaniques à l’état brut, ainsi que l’aptitude des alliages à un durcissement supplémentaire lors de traitements thermiques post fabrication, par exemple à 400°C. En conclusion, la plage de température du plateau qui semble maximiser la sensibilité à la fissuration est située entre 150°C et 250°C. Ainsi, les plages de températures du plateau de construction recommandées selon la présente invention sont soit de 25 à 150°C, préférentiellement de 50 à 130°C, plus préférentiellement de 80 à 110°C, soit à une température de plus de 250 à moins de 350°C, préférentiellement de 280 à 330°C. Exemple 2 : Une étude a été réalisée dans le but de déterminer l’influence de la température du plateau de construction sur les caractéristiques mécaniques en traction à température ambiante et à 200°C de pièces obtenues par fabrication additive. Pour cela, l’alliage A de l’exemple 1 a été utilisé. A l’aide d’une machine SLM de type EOSM290 (fournisseur EOS), des échantillons cylindriques verticaux par rapport à la direction de construction (direction Z) ont été réalisés dans le but de déterminer les caractéristiques mécaniques de l’alliage. Ces échantillons possèdent un diamètre de 11 mm et une hauteur de 46 mm. Lors de l’impression de ces échantillons, les principaux paramètres laser utilisés étaient les suivants : puissance laser de 370 W ; vitesse de balayage de 1400 mm/s ; écart-vecteur de 0,11 mm ; épaisseur de couche de 60 µm. Deux températures du plateau de construction ont été testées : 100°C et 200°C. Dans tous les cas, les échantillons ont subi un traitement de détente après fabrication de 4 heures à 300°C. Les échantillons cylindriques ont été usinés pour obtenir des éprouvettes de traction avec les caractéristiques suivantes, telles que décrites dans le Tableau 3 ci-après et la Figure 3 : Type éprouvette Ø (mm) M (mm) LT (mm) R (mm) Lc (mm) F (mm) TOR 4 4 8 45 3 22 8,7 Dans le Tableau 3 ci-avant et la Figure 3, Ø représente le diamètre de la partie centrale de l’éprouvette ; M la largeur des deux extrémités de l’éprouvette ; LT la longueur totale de l’éprouvette ; R le rayon de courbure entre la partie centrale et les extrémités de l’éprouvette ; Lc la longueur de la partie centrale de l’éprouvette et F la longueur des deux extrémités de l’éprouvette. Après usinage, certaines éprouvettes ont subi un traitement thermique de 1 h à 400°C. Le traitement thermique de 1 h à 400°C permet de simuler une opération post fabrication de compression isostatique à chaud ou un vieillissement de longue durée à une température de service entre 100°C et 300°C de la pièce finale. Les éprouvettes ont ensuite été testées en traction à température ambiante (25°C) selon la norme NF EN ISO 6892-1 (2009-10) et à chaud (200°C) selon la norme NF EN ISO 6892-2 (2018). Les principaux résultats sont synthétisés dans le Tableau 4 ci-après. Alliage Température du plateau de construction (°C) Durée de traitement thermique à 400°C (h) Température d e l’ essai de traction (°C) RP02 (MPa) A 100 0 25 372 A 100 0 200 284 A 100 1 25 477 A 100 1 200 257 A 200 0 25 406 A 200 0 200 271 A 200 1 25 459 A 200 1 200 246 Sur les deux températures du plateau de construction testées (100°C et 200°C), la température de 100°C semble avantageuse. En effet, une température du plateau de construction de 100°C a permis d’obtenir des meilleures propriétés mécaniques pour l’ensemble des conditions testées sauf pour l’essai de traction réalisé à 25°C sur un état brut de détente (sans traitement thermique post fabrication à 400°C). L’état brut de détente plus mou en traction à 25°C est cependant également avantageux parce qu’il implique des niveaux plus faibles de contraintes résiduelles lors de la fabrication de la pièce en SLM, et de moindre problèmes de distorsion de la pièce finale. Pour les deux températures du plateau de construction testées, le traitement post fabrication de 1 h à 400°C a permis une augmentation significative de la limite élastique à 25°C par rapport à l’état brut de détente (sans traitement thermique post fabrication à 400°C). Ce type de traitement post fabrication est avantageux pour maximiser la limite élastique pour les applications de pièces travaillant à température ambiante ou à une température inférieure à 150°C. A l’opposé, pour les deux températures du plateau de fabrication testées, le traitement post fabrication de 1 h à 400°C a provoqué une baisse de la limite élastique à 200°C d’environ 26 MPa par rapport à l’état brut de détente (sans traitement thermique post fabrication à 400°C). Un état brut de détente semble avantageux pour les applications dites « haute température », c’est-à-dire pour des pièces travaillant à environ 200°C, ou plus généralement à des températures supérieures à 150°C. Exemple 3 : Des éprouvettes de fissuration, identiques à celles de l’exemple 1, ont été réalisées à partir de l’alliage A décrit dans l’exemple 1 et des alliages F et H décrits dans le Tableau 5 ci-après. Les alliages F et H ont également été obtenus sous forme de poudre pour procédé SLM à l’aide d’une atomisation par jet de gaz (Argon). La taille des particules était essentiellement de 3 µm à 100 µm, le D10 était de 9 à 30 µm, le D50 de 25 à 44 µm et le D90 de 51 à 64 µm. Alliage %Mn %Ni %Cu %Zr F 3,77 2,77 1,90 1,02 H 3,07 4,13 1,94 0,63 Les paramètres laser utilisés étaient les mêmes que ceux de l’exemple 1 : puissance laser de 370 W ; vitesse de balayage de 1400 mm/s ; écart-vecteur de 0,11 mm ; épaisseur de couche de 60 µm). Le plateau de construction a été chauffé à 200°C pour l’alliage A et à 100°C pour les alliage F et H. Les éprouvettes ont subi un traitement de détente après fabrication de 4 heures à 300°C. Comme dans l’exemple 1, la longueur totale de la fissure présente au site critique d’amorçage des éprouvettes de fissuration a été déterminée pour chaque alliage. Des caractérisations de la structure granulaire ont également été réalisées sur l’ensemble des échantillons en EBSD (« Electron Back Scattered Diffraction » ou Diffraction d'électrons rétrodiffusés) en utilisant une caméra EDAX et le logiciel OIM (« Orientation Imaging Microscopy » en anglais). Ces caractérisations ont été réalisées à l’aide d’un MEB-FEG de Type ZEISS Ultra 55 avec une énergie de 15keV sur un champ de 500 µm x 500 µm avec un pas de 0,5 µm. Avant la caractérisation en EBSD, tous les échantillons ont subi un polissage mécanique classique (papier abrasif avec lubrification à l’eau puis draps de polissage avec suspension diamantée) jusqu’à 1 µm, suivi par un polissage par vibration avec une amplitude de 30 % pendant 6 h, en utilisant comme lubrifiant une dilution de 50 % de SPM (gel de silice colloïdale) dans l’eau. La fraction surfacique totale de grains qui présentent chacun une surface supérieure à une valeur seuil donnée a été calculée pour l’ensemble des échantillons. Plusieurs valeurs seuils ont été utilisées : 2,16 µm², 3,24 µm², 6,48 µm², 8,64 µm² et 10,8 µm². Les résultats sont présentés dans le Tableau 6 ci-après. Alliage Temp . chauffe plateau (°C) Longueur fissure (µm) Fraction surfacique totale ( %) G rains > 2,16 µm² G rains > 3,24 µm² G rains > 6,48 µm² G rains > 8,64 µm² G rains > 10,8 µm² A 200 1660 56 48 27 22 19 F 100 0 68 62 45 38.5 34 H 100 0 88 80 65 59 55 Les résultats du Tableau 6 ci-avant montrent qu’une fraction surfacique totale de grains, ayant chacun une surface supérieure à 2,16 µm², supérieure à 56 %, de préférence supérieure à 60 %, et encore préférentiellement supérieure à 64 % est avantageuse pour supprimer complètement la fissuration lors du procédé SLM. Autrement dit, une fraction surfacique totale de grains fins, ayant chacun une surface inférieure à 2,16 µm², inférieure à 44%, de préférence inférieure à 40 %, et encore préférentiellement inférieure à 36 % est avantageuse pour éviter la fissuration lors du procédé SLM. Ces grains fins présentaient une structure équiaxe. Les résultats du Tableau 6 ci-avant montrent qu’une fraction surfacique totale de grains, ayant chacun une surface supérieure à 3,24 µm², supérieure à 48 %, de préférence supérieure à 52 %, et encore préférentiellement supérieure à 57 % est avantageuse pour supprimer complètement la fissuration lors du procédé SLM. Les résultats du Tableau 6 ci-avant montrent qu’une fraction surfacique totale de grains, ayant chacun une surface supérieure à 6,48µm², supérieure à 27 %, de préférence supérieure à 35 %, et encore préférentiellement supérieure à 40 % est avantageuse pour supprimer complètement la fissuration lors du procédé SLM. Les résultats du Tableau 6 ci-avant montrent qu’une fraction surfacique totale de grains, ayant chacun une surface supérieure à 8,64 µm², supérieure à 22 %, de préférence supérieure à 27 %, et encore préférentiellement supérieure à 33 %, est avantageuse pour supprimer complètement la fissuration lors du procédé SLM. Les résultats du Tableau 6 ci-avant montrent qu’une fraction surfacique totale de grains, ayant chacun une surface supérieure à 10,8 µm², supérieure à 19 %, de préférence supérieure à 25 %, et encore préférentiellement supérieure à 30 % est avantageuse pour supprimer complètement la fissuration lors du procédé SLM. La fraction surfacique de grains colonnaires mesurée est de 22 % pour l’alliage A, de 39 % pour l’alliage F et de 60 % pour l’alliage H. Cette mesure a été réalisée avec le logiciel OIM en considérant les grains ayant un facteur d’élancement (rapport entre la longueur et la largeur) supérieur ou égal à 3. Ce résultat a montré qu’une structure granulaire avec une fraction de grains colonnaires supérieure ou égale à 22 %, de préférence supérieure ou égale 25%, et encore plus préférentiellement supérieure ou égale à 30 % est avantageuse pour la suppression de la fissuration lors du procédé SLM. Les grains colonnaires en l’absence de fissures présentent généralement une longueur inférieure à 500 µm, de préférence inférieure 300 µm, plus préférentiellement inférieure à 200 µm, encore plus préférentiellement inférieure à 150 µm. Les grains colonnaires présentent généralement une largeur inférieure à 150 µm, de préférence inférieure à 100 µm, préférentiellement inférieure à 50 µm, plus préférentiellement inférieure à 30 µm, encore plus préférentiellement inférieure à 20 µm. La structure granulaire à rechercher pour limiter la fissuration semble donc être une structure avec une fraction surfacique de grains colonnaires supérieure à 22 % et une fraction surfacique de grains équiaxes fins avec chacun une surface 2 inférieure à 44 %. Ce résultat va à l’encontre de l’état des connaissances actuelles sur le développement des alliages d’aluminium pour l’application SLM, qui incitent fortement à la recherche d’une structure fine et complètement équiaxe pour la suppression des fissures de solidification dans les alliages d’aluminium lors de la fabrication SLM. Cette structure équiaxe peut notamment être obtenue par l’introduction de différents types de germes ou de nucléants, comme illustré par exemple dans les demandes de brevet et publication suivantes : US2020024700A1 ; US2018161874A1 ; Martin et al : September 2017 vol 549 NATURE 365 « 3D printing of high-strength aluminium alloys ». Dans des essais complémentaires, les inventeurs ont montré que la présence de Mg peut induire de la micro-fissuration sur des échantillons avec une structure majoritairement colonnaire. Les micro-fissures se propagent au niveau des joints de grains parallèlement aux grains colonnaires. La présence de Mg peut également conduire à la génération de fumée lors du procédé SLM, avec un risque d’instabilité du procédé Laser. Ainsi, dans une variante de la présente invention, la teneur en Mg est de préférence inférieure à 2 %, préférentiellement inférieure à 1 %, et plus préférentiellement inférieure à 0,05 %. Procédé de fabrication d'une pièce comportant une formation de couches métalliques solides successives (20 1 …20 n ), superposées les unes aux autres, chaque couche décrivant un motif défini à partir d'un modèle numérique ( M ), chaque couche étant formée par le dépôt d'un métal (25), dit métal d'apport, le métal d'apport étant soumis à un apport d'énergie de façon à entrer en fusion et à constituer, en se solidifiant, ladite couche, dans lequel le métal d'apport prend la forme d'une poudre (25), dont l'exposition à un faisceau énergétique (32) résulte en une fusion suivie d'une solidification de façon à former une couche solide (20 1 …20 n ), le procédé étant caractérisé en ce que la pièce présente une structure de grains telle que la fraction surfacique des grains équiaxes ayant chacun une surface inférieure à 2,16 µm² est inférieure à 44 %, de préférence inférieure à 40 %, préférentiellement inférieure à 36 % ; et une structure de grains telle que la fraction surfacique de grains colonnaires est supérieure ou égale à 22 %, de préférence supérieure ou égale 25 %, préférentiellement supérieure ou égale à 30 % ; le procédé étant également caractérisé en ce que le métal d'apport (25) est un alliage d'aluminium comprenant au moins les éléments d'alliage suivants : - Zr, selon une fraction massique supérieure ou égale à 0,3 %, de préférence 0,3-2,5 %, préférentiellement 0,4-2,0 %, plus préférentiellement 0,4-1,8 %, encore plus préférentiellement 0,5-1,6 %, encore plus préférentiellement 0,6-1,5 %, encore plus préférentiellement 0,7-1,4 %, encore plus préférentiellement 0,8-1,2 % ; - Sc, selon une fraction massique inférieure à 0,3%, de préférence inférieure à 0,2 %, préférentiellement inférieure à 0,1%, plus préférentiellement inférieure à 0,05 % ; - Mg, selon une fraction massique inférieure à 2 %, de préférence inférieure à 1 %, préférentiellement inférieure à 0,5 %, plus préférentiellement inférieure à 0,3 %, encore plus préférentiellement inférieure à 0,1 %, encore plus préférentiellement inférieure à 0,05 % ; - Zn, selon une fraction massique inférieure à 2 %, de préférence inférieure à 1 %, préférentiellement inférieure à 0,5 %, plus préférentiellement inférieure à 0,3 %, encore plus préférentiellement inférieure à 0,1 %, encore plus préférentiellement inférieure à 0,05 %. 2 . Procédé selon la revendication 1, dans lequel l’alliage d’aluminium comprend au moins un élément choisi parmi : Ti, V, Sc, Hf, Er, Tm, Yb et Lu, en remplacement partiel du Zr, de préférence jusqu’à 90 % de la fraction massique du Zr. 3 . Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel l’alliage d’aluminium comprend en outre au moins un élément choisi parmi : Fe, Ni, Mn, Cr et/ou Cu, selon une fraction massique de 0,5 à 7 %, de préférence de 1 à 6 % chacun ; de préférence, selon une fraction massique inférieure à 25 %, préférentiellement inférieure à 20 %, plus préférentiellement inférieure à 15 % au total. 4 . Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la pièce est fabriquée à une température de 25 à 150°C, préférentiellement de 50 à 130°C, plus préférentiellement de 50 à 110°C, encore plus préférentiellement de 80 à 110°C. 5 . Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’alliage d’aluminium comprend : - Zr, selon une fraction massique de 0,5 à 3 %, de préférence de 0,5 à 2,5 %, préférentiellement de 0,6 à 1,4 %, plus préférentiellement de 0,7 à 1,3 %, encore plus préférentiellement de 0,8 à 1,2 %, encore plus préférentiellement de 0,85 à 1,15 % ; encore plus préférentiellement de 0,9 à 1,1 % ; - Mn, selon une fraction massique de 1 à 7 %, de préférence de 1 à 6 %, préférentiellement de 2 à 5 % ; plus préférentiellement de 3 à 5 %, encore plus préférentiellement de 3,5 à 4,5 % ; - Ni, selon une fraction massique de 1 à 6 %, de préférence de 1 à 5 %, préférentiellement de 2 à 4 %, plus préférentiellement de 2,5 à 3,5 % ; - optionnellement Fe, selon une fraction massique inférieure ou égale à 1 %, de préférence de 0,05 à 0,5 %, plus préférentiellement de 0,1 à 0,3 % ; - optionnellement Si, selon une fraction massique inférieure ou égale à 1 %, de préférence inférieure ou égale à 0,5 % ; - optionnellement Cu, selon une fraction massique de 1 à 5 %, de préférence de 1 à 3 %, préférentiellement de 1,5 à 2,5 %. 6 . Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, comportant, suite à la formation des couches (20 1 …20 n ), - un traitement thermique typiquement à une température d’au moins 100°C et d’au plus 500°C, de préférence de 300 à 450°C ; et/ou - une compression isostatique à chaud. 7 . Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l'alliage d'aluminium comprend également au moins un élément choisi parmi : Hf, Ti, Er, W, Nb, Ta, Y, Yb, Nd, Ce, Co, Mo, Lu, Tm, V et/ou du mischmétal, selon une fraction massique inférieure ou égale à 5 %, de préférence inférieure ou égale à 3 % chacun, et inférieure ou égale à 15 %, de préférence inférieure ou égale à 12 %, encore plus préférentiellement inférieure ou égale à 5 % au total. 8 . Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l'alliage d'aluminium comprend également au moins un élément choisi parmi : Fe, Si, La, Sr, Ba, Sb, Bi, Ca, P, B, In et/ou Sn, selon une fraction massique inférieure ou égale à 1 %, de préférence inférieure ou égale à 0,5 %, préférentiellement inférieure ou égale à 0,3 %, plus préférentiellement inférieure ou égale à 0,1 %, encore plus préférentiellement inférieure ou égale à 700 ppm chacun, et inférieure ou égale à 2 %, de préférence inférieure ou égale à 1 % au total. 9 . Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel on évite l’addition de La, Bi, Mg, Er, Yb, Y, Sc et/ou Zn, la fraction massique préférée de chacun de ces éléments étant alors inférieure à 0,05 %, et de préférence inférieure à 0,01 %. 10 . Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l'alliage d'aluminium comprend également au moins un élément choisi parmi : Ag selon une fraction massique de 0,06 à 1 % et/ou Li selon une fraction massique de 0,06 à 1 %. 11 . Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l'alliage d'aluminium comprend également au moins un élément pour affiner les grains, par exemple AlTiC ou AlTiB2, selon une quantité inférieure ou égale à 50 kg/tonne, de préférence inférieure ou égale à 20 kg/tonne, encore plus préférentiellement inférieure ou égale à 12 kg/tonne chacun, et inférieure ou égale à 50 kg/tonne, de préférence inférieure ou égale à 20 kg/tonne au total. 12 . Pièce métallique obtenue par un procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu’elle présente une structure de grains telle que la fraction surfacique des grains équiaxes ayant chacun une surface inférieure à 2,16 µm² est inférieure à 44 %, de préférence inférieure à 40 %, préférentiellement inférieure à 36 % ; et telle que la fraction surfacique de grains colonnaires est supérieure ou égale à 22 %, préférentiellement supérieure ou égale 25 %, plus préférentiellement supérieure ou égale à 30 %. 13 . Poudre comprenant un alliage d'aluminium qui comprend au moins les éléments d'alliage suivants : - Zr, selon une fraction massique supérieure ou égale à 0,3 %, de préférence 0,3-2,5 %, préférentiellement 0,4-2,0 %, plus préférentiellement 0,4-1,8 %, encore plus préférentiellement 0,5-1,6 %, encore plus préférentiellement 0,6-1,5 %, encore plus préférentiellement 0,7-1,4 %, encore plus préférentiellement 0,8-1,2 % ; - Sc, selon une fraction massique inférieure à 0,3%, de préférence inférieure à 0,2 %, préférentiellement inférieure à 0,1%, plus préférentiellement inférieure à 0,05 % ; - Mg, selon une fraction massique inférieure à 2 %, de préférence inférieure à 1 %, préférentiellement inférieure à 0,5 %, plus préférentiellement inférieure à 0,3 %, encore plus préférentiellement inférieure à 0,1 %, encore plus préférentiellement inférieure à 0,05 % ; - Zn, selon une fraction massique inférieure à 2 %, de préférence inférieure à 1 %, préférentiellement inférieure à 0,5 %, plus préférentiellement inférieure à 0,3 %, encore plus préférentiellement inférieure à 0,1 %, encore plus préférentiellement inférieure à 0,05 % - au moins un élément choisi parmi : Fe, Ni, Mn, Cr et/ou Cu, selon une fraction massique de 0,5 à 7 %, de préférence de 1 à 6 % chacun ; de préférence, selon une fraction massique inférieure à 25 %, préférentiellement inférieure à 20 %, plus préférentiellement inférieure à 15 % au total.