Brevet FR3112312A1 — publié le 20220114

Dispositif de gestion thermique (1) de batteries d’un véhicule automobile électrique ou hybride, ledit dispositif de gestion thermique (1) comportant une première boucle de circulation (A) d’un fluide réfrigérant ainsi qu’une deuxième boucle de circulation (B) d’un fluide caloporteur, ledit dispositif de gestion thermique (1) comportant également un premier (101) et un deuxième (102) échangeur de chaleur bifluide agencés conjointement à la fois sur la première (A) et la deuxième (B) boucle de circulation, ladite première boucle de circulation (A) comportant dans le sens de circulation du fluide réfrigérant, un compresseur (13), le premier échangeur de chaleur bifluide (101), le deuxième échangeur de chaleur bifluide (102), un premier dispositif de détente (15) et un premier échangeur de chaleur (17) configuré pour échanger de l’énergie calorifique directement ou indirectement avec les batteries, la deuxième boucle de circulation (B) comportant une pompe (23), un deuxième échangeur de chaleur (27) configuré pour échanger de l’énergie calorifique avec un flux d’air externe (F1) et les deuxième (102) et premier (101) échangeurs de chaleur bifluide tous deux disposés en aval du deuxième échangeur de chaleur (27) dans le sens de circulation du fluide caloporteur. Figure d’abrégé : Fig 1 Dispositif de gestion thermique des batteries d’un véhicule automobile électrique ou hybride La présente invention concerne un dispositif de gestion thermique d’un véhicule automobile électrique ou hybride. Plus spécifiquement, la présente invention concerne un dispositif de gestion thermique des batteries dudit véhicule. Une des problématiques avec l’émergence des véhicules électriques et hybrides est l’autonomie des batteries ainsi que le temps de recharge de ces dernières. Le temps de recharge des batteries peut aller jusqu’à 8 heures voire plus avec l’utilisation d’un chargeur basse puissance, par exemple connecté au réseau électrique domestique. Ce temps de recharge peut convenir pour une utilisation quotidienne mais n’est pas adapté pour effectuer de longs trajets. Une solution connue est d’installer des stations de recharge de forte puissance, par exemple de l’ordre de 350kW permettant un temps de recharge plus court par exemple inférieure à 1h voire 1/2h. Cependant, une telle recharge rapide entraîne une chauffe importante des batteries. Il est donc nécessaire de pouvoir refroidir les batteries. De manière générale, un véhicule électrique ou hybride comporte un dispositif de gestion thermique de batteries. Ce dispositif de gestion thermique des batteries utilise généralement un circuit de climatisation permettant également la gestion thermique de l’habitacle. Du fait que lors de la recharge des batteries le véhicule et à l’arrêt, il est d’autant plus difficile de refroidir les batteries car le ou les échangeurs de chaleur du dispositif de gestion thermique permettant la dissipation de la chaleur sont traversés par un flux d’air, dit externe, généré uniquement par un système de ventilation. Il est ainsi important que le dispositif de gestion thermique comporte une architecture des échangeurs de chaleur permettant une efficacité maximale notamment lors de recharges rapides. Un des buts de la présente invention est donc de remédier au moins partiellement aux inconvénients de l’art antérieur et de proposer une architecture d’un dispositif de gestion thermique permettant un bon refroidissement des batteries notamment lors d’une recharge rapide. La présente invention concerne donc un dispositif de gestion thermique de batteries d’un véhicule automobile électrique ou hybride, ledit dispositif de gestion thermique comportant une première boucle de circulation d’un fluide réfrigérant ainsi qu’une deuxième boucle de circulation d’un fluide caloporteur, ledit dispositif de gestion thermique comportant également un premier et un deuxième échangeur de chaleur bifluide agencés conjointement à la fois sur la première et la deuxième boucle de circulation, ladite première boucle de circulation comportant dans le sens de circulation du fluide réfrigérant, un compresseur, le premier échangeur de chaleur bifluide, le deuxième échangeur de chaleur bifluide, un premier dispositif de détente et un premier échangeur de chaleur configuré pour échanger de l’énergie calorifique directement ou indirectement avec les batteries, la deuxième boucle de circulation comportant une pompe, un deuxième échangeur de chaleur configuré pour échanger de l’énergie calorifique avec un flux d’air externe et les deuxième et premier échangeurs de chaleur bifluide tous deux disposés en aval du deuxième échangeur de chaleur dans le sens de circulation du fluide caloporteur. Selon un aspect de l’invention, au sein de la deuxième boucle de circulation, les premier et deuxième échangeurs de chaleur bifluide sont connectés en série, le premier échangeur de chaleur bifluide étant disposé en aval du deuxième échangeur de chaleur bifluide dans le sens de circulation du fluide caloporteur. Selon un autre aspect de l’invention, la deuxième boucle de circulation comporte en outre : un troisième échangeur de chaleur configuré pour échanger de l’énergie calorifique avec le flux d’air externe, ledit troisième échangeur de chaleur étant disposé en amont du deuxième échangeur de chaleur bifluide, et une branche de contournement dudit troisième échangeur de chaleur et du deuxième échangeur de chaleur bifluide. Selon un autre aspect de l’invention, le dispositif de gestion thermique est configuré pour que le débit de fluide caloporteur circulant dans le troisième échangeur de chaleur et le deuxième échangeur de chaleur bifluide soit inférieur à 50 % du débit de fluide caloporteur généré par la pompe. Selon un autre aspect de l’invention, au sein de la deuxième boucle de circulation, les premier et deuxième échangeurs de chaleur bifluide sont connectés en parallèle. Selon un autre aspect de l’invention, le dispositif de gestion thermique est configuré pour que le débit de fluide caloporteur circulant dans le deuxième échangeur de chaleur bifluide soit inférieur à 50 % du débit de fluide caloporteur généré par la pompe. Selon un autre aspect de l’invention, le premier échangeur de chaleur bifluide comporte : des canaux de circulation du fluide réfrigérant ayant un diamètre hydraulique compris entre 1,85 mm et 2 mm pour une aire de section de passage du fluide réfrigérant comprise entre 80 et 95 mm², et des canaux de circulation du fluide caloporteur ayant un diamètre hydraulique compris entre 1,85 mm et 2 mm pour une aire de section de passage du fluide réfrigérant comprise entre 80 et 95 mm². Selon un autre aspect de l’invention, le deuxième échangeur de chaleur bifluide comporte : des canaux de circulation du fluide réfrigérant ayant un diamètre hydraulique compris entre 1,40 mm et 1,85 mm pour une aire de section de passage du fluide réfrigérant comprise entre 50 et 80 mm², et des canaux de circulation du fluide caloporteur ayant un diamètre hydraulique compris entre 1,40 mm et 1,85 mm pour une aire de section de passage du fluide réfrigérant comprise entre 50 et 80 mm². Selon un autre aspect de l’invention, le premier échangeur de chaleur bifluide comporte : des canaux de circulation du fluide réfrigérant ayant un diamètre hydraulique compris entre 1,90 mm et 2,10 mm pour une aire de section de passage du fluide réfrigérant comprise entre 95 et 120 mm², et des canaux de circulation du fluide caloporteur ayant un diamètre hydraulique compris entre 1,85 mm et 2 mm pour une aire de section de passage du fluide réfrigérant comprise entre 80 et 55 mm². Selon un autre aspect de l’invention, le deuxième échangeur de chaleur bifluide comporte : des canaux de circulation du fluide réfrigérant ayant un diamètre hydraulique compris entre 1,40 mm et 1,85 mm pour une aire de section de passage du fluide réfrigérant comprise entre 50 et 85 mm², et des canaux de circulation du fluide caloporteur ayant un diamètre hydraulique compris entre 1,70 mm et 1,95 mm pour une aire de section de passage du fluide réfrigérant comprise entre 70 et 90 mm². D’autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante, fournie à titre illustratif et non limitatif, et des dessins annexés dans lesquels : La figure 1 est une représentation schématique d’un dispositif de gestion thermique selon un premier mode de réalisation, La figure 2 est une représentation schématique du dispositif de gestion thermique selon une variante du premier mode de réalisation, La figure 3 est une représentation schématique d’un dispositif de gestion thermique selon un deuxième mode de réalisation. Sur les différentes figures, les éléments identiques portent les mêmes numéros de référence. Les réalisations suivantes sont des exemples. Bien que la description se réfère à un ou plusieurs modes de réalisation, ceci ne signifie pas nécessairement que chaque référence concerne le même mode de réalisation, ou que les caractéristiques s'appliquent seulement à un seul mode de réalisation. De simples caractéristiques de différents modes de réalisation peuvent également être combinées et/ou interchangées pour fournir d'autres réalisations. Dans la présente description, on peut indexer certains éléments ou paramètres, comme par exemple premier élément ou deuxième élément ainsi que premier paramètre et second paramètre ou encore premier critère et deuxième critère, etc. Dans ce cas, il s’agit d’un simple indexage pour différencier et dénommer des éléments ou paramètres ou critères proches, mais non identiques. Cette indexation n’implique pas une priorité d’un élément, paramètre ou critère par rapport à un autre et on peut aisément interchanger de telles dénominations sans sortir du cadre de la présente description. Cette indexation n’implique pas non plus un ordre dans le temps par exemple pour apprécier tel ou tel critère. Dans la présente description, on entend par « placé en amont » qu’un élément est placé avant un autre par rapport au sens de circulation d'un fluide. A contrario, on entend par « placé en aval » qu’un élément est placé après un autre par rapport au sens de circulation du fluide. La figure 1 montre un dispositif de gestion thermique 1 de batteries d’un véhicule automobile électrique ou hybride. Ce dispositif de gestion thermique 1 comporte une première boucle de circulation A d’un fluide réfrigérant ainsi qu’une deuxième boucle de circulation B d’un fluide caloporteur. Le dispositif de gestion thermique 1 comporte également un premier 101 et un deuxième 102 échangeur de chaleur bifluide agencés conjointement à la fois sur la première A et la deuxième B boucle de circulation, La première boucle de circulation A comporte, dans le sens de circulation du fluide réfrigérant, un compresseur 13, le premier échangeur de chaleur bifluide 101, le deuxième échangeur de chaleur bifluide 102, un premier dispositif de détente 15 et un premier échangeur de chaleur 17 configuré pour échanger de l’énergie calorifique directement ou indirectement avec les batteries. Le premier échangeur de chaleur bifluide 101 est donc disposé en amont du deuxième échangeur de chaleur bifluide 102 sur la première boucle de circulation A. Par « directement ou indirectement », on entend ici que le premier échangeur de chaleur 17 peut : être en contact direct avec les batteries pour permettre leur gestion thermique, ou être un échangeur de chaleur bifluide agencé conjointement sur la première boucle de circulation A et sur une autre boucle de circulation (distincte de la deuxième boucle de circulation B) qui comporte une échangeur de chaleur en contact avec les batteries pour une gestion thermique indirecte. La première boucle de circulation A peut notamment être un circuit de climatisation et comporter un deuxième dispositif de détente 16 et un évaporateur 19 destiné à être traversé par un flux d’air interne F2. Le deuxième dispositif de détente 16 et l’évaporateur 19 sont disposés sur une première conduite de dérivation A1 reliant un premier point de raccordement 11a à un deuxième point de raccordement 11b. Le premier point de raccordement 11a est disposé en amont du premier dispositif de détente 15, entre le deuxième changeur de chaleur bifluide 102 et ledit premier dispositif de détente 15. Le deuxième point de raccordement 11b est quant à lui disposé en aval du premier échangeur de chaleur 17, entre ledit premier échangeur de chaleur 17 et le compresseur 13. Au sein de la première conduite de dérivation A1, le deuxième dispositif de détente 16 est disposé en amont de l’évaporateur 19. La deuxième boucle de circulation B comporte quant à elle une pompe 23, un deuxième échangeur de chaleur 27 configuré pour échanger de l’énergie calorifique avec un flux d’air externe F1 et les deuxième 102 et premier 101 échangeurs de chaleur bifluide. Les deuxième 102 et premier 101 échangeurs de chaleur sont tous deux disposés en aval du deuxième échangeur de chaleur 27 dans le sens de circulation du fluide caloporteur. Le fait d’utiliser un premier 101 et un deuxième 102 échangeur de chaleur bifluide permet de dédier chacun de ces échangeurs de chaleur bifluide à un rôle. Ainsi, le premier échangeur de chaleur bifluide 101 peut être dédié à une dé-surchauffe du fluide réfrigérant et à la condensation du fluide réfrigérant. Par dé-surchauffe, on entend ici que le premier échangeur de chaleur bifluide 101 permet le transfert d’énergie calorifique du fluide réfrigérant vers le fluide caloporteur pour permettre de supprimer la surchauffe du fluide réfrigérant qu’il a en sortie de l’évaporateur 19 et/ou du premier échangeur de chaleur 17. Le deuxième échangeur de chaleur bifluide 102 peut être dédié quant à lui au sous-refroidissement du fluide réfrigérant. Il est ainsi possible d’adapter chaque échangeur de chaleur bifluide 101, 102 à son rôle spécifique afin d’améliorer les performances du dispositif de gestion thermique 1. Il est ainsi possible d’adapter les dimensions et caractéristiques du premier 101 et du deuxième 102 échangeur de chaleur afin d’améliorer leur efficacité en les adaptant à leur rôle spécifique. Les échangeurs de chaleur bifluide comporte généralement des canaux distincts dans lesquels circulent les fluides entre lesquels un échange d’énergie calorifique, ici un fluide réfrigérant et un fluide caloporteur. Les caractéristiques de ces canaux peuvent ainsi être adaptées afin de correspondre aux fluides circulant en leur sein ainsi que leur état. Notamment, il est possible d’adapter les canaux de circulation du fluide réfrigérant du premier échangeur de chaleur bifluide 101, pour améliorer la condensation du fluide réfrigérant, pour optimiser les échanges du fluide réfrigérant qui est dans un état gazeux. De même, il est possible d’adapter les canaux de circulation du fluide réfrigérant du deuxième échangeur de chaleur bifluide 102, pour un sous-refroidissement et pour optimiser les échanges du fluide réfrigérant qui est dans un état liquide. Selon un premier exemple, le premier échangeur de chaleur bifluide 101 peut comporter : des canaux de circulation du fluide réfrigérant ayant un diamètre hydraulique compris entre 1,85 mm et 2 mm pour une aire de section de passage du fluide réfrigérant comprise entre 80 et 95 mm², et des canaux de circulation du fluide caloporteur ayant un diamètre hydraulique compris entre 1,85 mm et 2 mm pour une aire de section de passage du fluide réfrigérant comprise entre 80 et 95 mm². Toujours selon ce premier exemple, le deuxième échangeur de chaleur bifluide 102 peut quant à lui comporter : des canaux de circulation du fluide réfrigérant ayant un diamètre hydraulique compris entre 1,40 mm et 1,85 mm pour une aire de section de passage du fluide réfrigérant comprise entre 50 et 80 mm², et des canaux de circulation du fluide caloporteur ayant un diamètre hydraulique compris entre 1,40 mm et 1,85 mm pour une aire de section de passage du fluide réfrigérant comprise entre 50 et 80 mm². Ce premier exemple permet à la fois d’optimiser les premier 101 et deuxième 102 échangeurs de chaleur bifluide mais également de limiter l’augmentation des coûts de production. En effet, pour chaque échangeur de chaleur bifluide, les canaux de circulation du fluide réfrigérant et du fluide caloporteur sont identiques ce qui facilite la standardisation et les processus de fabrication. Selon un deuxième exemple, le premier échangeur de chaleur bifluide 101 peut comporter : des canaux de circulation du fluide réfrigérant ayant un diamètre hydraulique compris entre 1,90 mm et 2,10 mm pour une aire de section de passage du fluide réfrigérant comprise entre 95 et 120 mm², et des canaux de circulation du fluide caloporteur ayant un diamètre hydraulique compris entre 1,85 mm et 2 mm pour une aire de section de passage du fluide réfrigérant comprise entre 80 et 55 mm². Le deuxième échangeur de chaleur bifluide 102 peut quant à lui comporter : des canaux de circulation du fluide réfrigérant ayant un diamètre hydraulique compris entre 1,40 mm et 1,85 mm pour une aire de section de passage du fluide réfrigérant comprise entre 50 et 85 mm², et des canaux de circulation du fluide caloporteur ayant un diamètre hydraulique compris entre 1,70 mm et 1,95 mm pour une aire de section de passage du fluide réfrigérant comprise entre 70 et 90 mm². Ce deuxième exemple quant à lui permet une adaptation plus poussée des canaux de circulation pour une meilleure optimisation des premier 101 et deuxième 102 échangeurs de chaleur bifluide. Selon un premier mode de réalisation illustré à la figure 1, au sein de la deuxième boucle de circulation B, les premier 101 et deuxième 102 échangeurs de chaleur bifluide sont connectés en série. Le premier échangeur de chaleur bifluide 101est disposé en aval du deuxième échangeur de chaleur bifluide 102 dans le sens de circulation du fluide caloporteur. Dans le premier mode de réalisation, au sein de la deuxième boucle de circulation B la position des premier 101 et deuxième 102 échangeurs de chaleur bifluide dans le sens du fluide caloporteur est inversée par rapport à leur position au sein de la première boucle de circulation A dans le sens de circulation du fluide réfrigérant. Le fluide caloporteur de la deuxième boucle de circulation B le plus « frais », issu du deuxième échangeur de chaleur 27, traverse ainsi en premier le deuxième échangeur de chaleur bifluide 102 afin d’effectuer un sous-refroidissement du fluide réfrigérant de la première boucle de circulation A. Le fluide caloporteur traverse ensuite le premier échangeur de chaleur bifluide 101 afin d’effectuer la dé-surchauffe et la condensation du fluide réfrigérant. La figure 2 montre quant à elle une variante de ce premier mode de réalisation. Dans cette variante, la deuxième boucle de circulation B comporte un troisième échangeur de chaleur 29 configuré pour échanger de l’énergie calorifique avec le flux d’air externe F1. Ce troisième échangeur de chaleur 29 est disposé en amont du deuxième échangeur de chaleur bifluide 102, entre le deuxième échangeur de chaleur 27 et ledit deuxième échangeur de chaleur bifluide 102. La deuxième boucle de circulation B comporte également une branche de contournement B1 dudit troisième échangeur de chaleur 29 et du deuxième échangeur de chaleur bifluide 102. Plus précisément, la branche de contournement B1 relie un premier point de jonction 21a à un deuxième point de jonction 21b. Le premier point de jonction 21a est disposé en aval du deuxième échangeur de chaleur 27, entre ledit deuxième échangeur de chaleur 27 et le troisième échangeur de chaleur 29. Le deuxième point de jonction 21b est quant à lui disposé en aval du deuxième échangeur de chaleur bifluide 102, entre ledit deuxième échangeur de chaleur bifluide 102 et le premier échangeur de chaleur bifluide 101. Cette variante permet le contrôle du débit de fluide caloporteur circulant dans le deuxième échangeur de chaleur bifluide 102 et plus particulièrement dans le deuxième échangeur de chaleur bifluide 102 et le troisième échangeur de chaleur 29. Cela permet ainsi que contrôler plus efficacement le sous-refroidissement du fluide réfrigérant de la première boucle de circulation A. Le dispositif de gestion thermique 1 peut ainsi être configuré pour que le débit de fluide caloporteur circulant dans le troisième échangeur de chaleur 29 et le deuxième échangeur de chaleur bifluide 102 soit inférieur à 50 % du débit de fluide caloporteur généré par la pompe 23. Le flux de fluide caloporteur ne passant pas par le troisième échangeur de chaleur 29 et le deuxième échangeur de chaleur bifluide 102, passe par la branche de contournement B1et rejoint le fluide caloporteur en provenance du deuxième échangeur de chaleur bifluide 102 avant de traverser le premier échangeur de chaleur bifluide 101. Afin de réguler le débit de fluide caloporteur passant dans la branche de contournement B1, le dispositif de gestion thermique 1 peut par exemple comporter une vanne trois-voies (non représentée) au niveau du premier point de jonction 21b ou encore une vanne proportionnelle (non représentée). Selon un deuxième mode de réalisation illustré à la figure 3, au sein de la deuxième boucle de circulation B, les premier 101 et deuxième 102 échangeurs de chaleur bifluide sont connectés en parallèles. Pour cela, la boucle de circulation B diffère de la figure 1 par le fait que le premier échangeur de chaleur bifluide 101 peut par exemple être disposé sur une deuxième conduite de dérivation B2. Cette deuxième conduite de dérivation B2 relie un troisième point de jonction 22a à un quatrième point de jonction 22b. Le troisième point de jonction 22a est disposé en aval du deuxième échangeur de chaleur 27, entre ledit deuxième échangeur de chaleur 27 et le deuxième échangeur de chaleur bifluide 102. Le quatrième point de jonction 22b est quant à lui disposé en aval du deuxième échangeur de chaleur bifluide 102, entre ledit deuxième échangeur de chaleur bifluide 102 et la pompe 23. Ce deuxième mode de réalisation permet également le contrôle du débit de fluide caloporteur circulant dans le deuxième échangeur de chaleur bifluide 102. Cela permet ainsi que contrôler plus efficacement le sous-refroidissement du fluide réfrigérant de la première boucle de circulation A. Le dispositif de gestion thermique 1 peut ainsi être configuré pour que le débit de fluide caloporteur circulant dans le deuxième échangeur de chaleur bifluide 102 soit inférieur à 50 % du débit de fluide caloporteur généré par la pompe 23. Le flux de fluide caloporteur ne passant pas par le deuxième échangeur de chaleur bifluide 102 passe par la deuxième conduite de dérivation B2, traverse le premier échangeur de chaleur bifluide 101 et rejoint le fluide caloporteur en provenance du deuxième échangeur de chaleur bifluide 102 au niveau du quatrième point de jonction 22b avant de rejoindre la pompe 23. Afin de réguler le débit de fluide caloporteur passant l’un ou l’autre des premier 101 ou deuxième 102 échangeurs de chaleur bifluide, le dispositif de gestion thermique 1 peut par exemple comporter une vanne trois-voies (non représentée) au niveau du troisième point de jonction 22b ou encore une vanne proportionnelle (non représentée). Ainsi, on voit bien que le fait de disposer de deux échangeurs de chaleur bifluide 101, 102 chacun ayant un positionnement et un rôle déterminé, permet d’améliorer les performances du dispositif de gestion thermique 1. Cela est particulièrement utile afin de maximiser ses performances lorsque les besoins en refroidissement des batteries sont importants par exemple lors d’une charge rapide de ces batteries. Dispositif de gestion thermique (1) de batteries d’un véhicule automobile électrique ou hybride, ledit dispositif de gestion thermique (1) comportant une première boucle de circulation (A) d’un fluide réfrigérant ainsi qu’une deuxième boucle de circulation (B) d’un fluide caloporteur, ledit dispositif de gestion thermique (1) comportant également un premier (101) et un deuxième (102) échangeur de chaleur bifluide agencés conjointement à la fois sur la première (A) et la deuxième (B) boucle de circulation, ladite première boucle de circulation (A) comportant dans le sens de circulation du fluide réfrigérant, un compresseur (13), le premier échangeur de chaleur bifluide (101), le deuxième échangeur de chaleur bifluide (102), un premier dispositif de détente (15) et un premier échangeur de chaleur (17) configuré pour échanger de l’énergie calorifique directement ou indirectement avec les batteries, la deuxième boucle de circulation (B) comportant une pompe (23), un deuxième échangeur de chaleur (27) configuré pour échanger de l’énergie calorifique avec un flux d’air externe (F1) et les deuxième (102) et premier (101) échangeurs de chaleur bifluide tous deux disposés en aval du deuxième échangeur de chaleur (27) dans le sens de circulation du fluide caloporteur. Dispositif de gestion thermique (1) selon la revendication 1, caractérisé en ce qu’au sein de la deuxième boucle de circulation (B), les premier (101) et deuxième (102) échangeurs de chaleur bifluide sont connectés en série, le premier échangeur de chaleur bifluide (101) étant disposé en aval du deuxième échangeur de chaleur bifluide (102) dans le sens de circulation du fluide caloporteur. Dispositif de gestion thermique (1) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la deuxième boucle de circulation (B) comporte en outre : un troisième échangeur de chaleur (29) configuré pour échanger de l’énergie calorifique avec le flux d’air externe (F1), ledit troisième échangeur de chaleur (29) étant disposé en amont du deuxième échangeur de chaleur bifluide (102), et une branche de contournement (B1) dudit troisième échangeur de chaleur (29) et du deuxième échangeur de chaleur bifluide (102). Dispositif de gestion thermique (1) selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu’il est configuré pour que le débit de fluide caloporteur circulant dans le troisième échangeur de chaleur (29) et le deuxième échangeur de chaleur bifluide (102) soit inférieur à 50 % du débit de fluide caloporteur généré par la pompe (23). Dispositif de gestion thermique (1) selon la revendication 1, caractérisé en ce qu’au sein de la deuxième boucle de circulation (B), les premier (101) et deuxième (102) échangeurs de chaleur bifluide sont connectés en parallèle. Dispositif de gestion thermique (1) selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu’il est configuré pour que le débit de fluide caloporteur circulant dans le deuxième échangeur de chaleur bifluide (102) soit inférieur à 50 % du débit de fluide caloporteur généré par la pompe (23). Dispositif de gestion thermique (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le premier échangeur de chaleur bifluide (101) comporte : des canaux de circulation du fluide réfrigérant ayant un diamètre hydraulique compris entre 1,85 mm et 2 mm pour une aire de section de passage du fluide réfrigérant comprise entre 80 et 95 mm², et des canaux de circulation du fluide caloporteur ayant un diamètre hydraulique compris entre 1,85 mm et 2 mm pour une aire de section de passage du fluide réfrigérant comprise entre 80 et 95 mm². Dispositif de gestion thermique (1) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le deuxième échangeur de chaleur bifluide (102) comporte : des canaux de circulation du fluide réfrigérant ayant un diamètre hydraulique compris entre 1,40 mm et 1,85 mm pour une aire de section de passage du fluide réfrigérant comprise entre 50 et 80 mm², et des canaux de circulation du fluide caloporteur ayant un diamètre hydraulique compris entre 1,40 mm et 1,85 mm pour une aire de section de passage du fluide réfrigérant comprise entre 50 et 80 mm². Dispositif de gestion thermique (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le premier échangeur de chaleur bifluide (101) comporte : des canaux de circulation du fluide réfrigérant ayant un diamètre hydraulique compris entre 1,90 mm et 2,10 mm pour une aire de section de passage du fluide réfrigérant comprise entre 95 et 120 mm², et des canaux de circulation du fluide caloporteur ayant un diamètre hydraulique compris entre 1,85 mm et 2 mm pour une aire de section de passage du fluide réfrigérant comprise entre 80 et 55 mm². Dispositif de gestion thermique (1) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le deuxième échangeur de chaleur bifluide (102) comporte : des canaux de circulation du fluide réfrigérant ayant un diamètre hydraulique compris entre 1,40 mm et 1,85 mm pour une aire de section de passage du fluide réfrigérant comprise entre 50 et 85 mm², et des canaux de circulation du fluide caloporteur ayant un diamètre hydraulique compris entre 1,70 mm et 1,95 mm pour une aire de section de passage du fluide réfrigérant comprise entre 70 et 90 mm².