Brevet FR3106244A1 — publié le 20210716

Procédé pour détecter et atténuer l’impact d’interférences dans un signal de récepteur radio (10) à multiple tuners, le procédé comprenant les étapes consistant à fournir un premier signal d’entrée RF 1 à un premier tuner T 1 ; fournir un deuxième signal d’entrée RF 2 à un deuxième tuner T 2 de manière simultanée; produire simultanément un premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1, au moyen du premier tuner T 1 , à partir du premier signal d’entrée RF 1 filtré sur une première fréquence f E , et un premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 , au moyen du deuxième tuner T 2, à partir du deuxième signal d’entrée RF 2 filtré sur la première fréquence f E ; comparer le premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 et le premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 ; sélectionner l’un parmi le premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 et le premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 pour être décodé par le récepteur radio (10). Figure de l’abrégé : Figure 2 Procédé pour détecter et atténuer l’impact d’interférences dans un signal de récepteur radio à multiple tuners La présente divulgation est relative à un procédé pour détecter et atténuer l’impact d’interférences dans un signal de récepteur radio à multiple tuners. La présente divulgation se rapporte également à un récepteur radio à multiple tuners pour mettre en œuvre un tel procédé. Un récepteur radio pour véhicule, en particulier pour véhicule automobile, comprend généralement une ou plusieurs antennes captant des signaux sous la forme d’ondes électromagnétiques de radiocommunication, chacune caractérisée par une gamme de fréquences, et les convertissant en signaux électriques. Un récepteur radio peut également comprendre une pluralité de tuners, chacun permettant de sélectionner un signal selon un canal de fréquences désiré parmi les signaux reçus par l’au moins une antenne. De manière générale, un tuner de récepteur radio comprend une pluralité de filtres et au moins un mélangeur permettant de combiner un signal radio reçu avec un signal d’un oscillateur local. Un signal intermédiaire, issu du tuner, est ensuite démodulé et amplifié sous la forme d’un signal audio. Un récepteur radio actuel à multiples tuners comprend généralement une multitude de mélangeurs, d’oscillateurs locaux et de filtres pour traiter plusieurs signaux simultanément, améliorer la qualité de l’écoute audio, faciliter les changements ou encore fournir des informations aux utilisateurs du véhicule. Néanmoins, l’ensemble de ces composants produit des interférences affectant le signal intermédiaire produit par le tuner. Une solution actuelle consiste à séparer ces composants en modules isolés électriquement et magnétiquement les uns des autres, et de les connecter entre eux par des câbles coaxiaux. Cependant, un tel agencement présente l’inconvénient d’être encombrant et peu économique. Par ailleurs, dans le but d’atténuer les signaux d’interférences, un récepteur radio à multiple tuners comprend généralement des filtres et des algorithmes de mélange complexes. De tels filtres et algorithmes présentent toutefois des limitations quant à leur efficacité à atténuer les interférences dans un signal et présentent l’inconvénient d’être couteux. En outre, les véhicules automobiles actuels comprennent de plus en plus d’appareils électroniques susceptibles de produire des ondes électromagnétiques parasites compatibles avec les plages de fréquences sélectionnées. Ces ondes électromagnétiques parasites produisent des interférences affectant l’acquisition du signal radio par au moins l’une parmi l’une ou plusieurs antennes du véhicule. Dès lors, il existe un besoin d’améliorer la détection et l’atténuation d’interférences dans un signal de récepteur radio. Résumé La présente divulgation vient améliorer la situation. Il est proposé un procédé pour détecter et atténuer l’impact d’interférences dans un signal de récepteur radio à multiple tuners, le procédé comprenant les étapes suivant : a. fournir un premier signal d’entrée à un premier tuner, b. fournir un deuxième signal d’entrée à un deuxième tuner de manière simultanée avec l’étape a, c. produire simultanément un premier signal intermédiaire d’injection haute , au moyen du premier tuner, à partir du premier signal d’entrée filtré sur une première fréquence, et un premier signal intermédiaire d’injection basse, au moyen du deuxième tuner , à partir du deuxième signal d’entrée filtré sur la première fréquence, d. comparer le premier signal intermédiaire d’injection haute et le premier signal intermédiaire d’injection basse, e. sélectionner l’un parmi le premier signal intermédiaire d’injection haute et le premier signal intermédiaire d’injection basse présentant la meilleure qualité pour être décodé par le récepteur radio. Ainsi, un tel procédé permet de sélectionner un signal intermédiaire présentant une meilleure qualité diminuant in fine l’impact des interférences sur le signal audio émis par le récepteur radio. En particulier, un tel procédé permet de détecter et limiter l’impact d’émissions électromagnétiques internes formant des interférences dans au moins l’un parmi les signaux intermédiaires issus des tuners. Par ailleurs, un tel procédé présente l’avantage de réduire l’encombrement et la complexité du récepteur radio. Selon un premier exemple, le premier signal d’entrée et le deuxième signal d’entrée sont acquis au moyen d’une seule antenne. Selon un deuxième exemple, le premier signal d’entrée est acquis au moyen d’une première antenne et le deuxième signal d’entrée est acquis au moyen d’une deuxième antenne, l’étape e étant remplacée par les étapes suivantes : e’. produire simultanément un deuxième signal intermédiaire d’injection basse, au moyen du premier tuner, à partir du premier signal d’entrée filtré sur la première fréquence, et un deuxième signal intermédiaire d’injection haute, au moyen du deuxième tuner , à partir du deuxième signal d’entrée filtré sur de la première fréquence, f. comparer le deuxième signal intermédiaire d’injection basse et le deuxième signal intermédiaire d’injection haute, g. sélectionner l’un parmi le premier signal intermédiaire d’injection haute, le premier signal intermédiaire d’injection basse, le deuxième signal intermédiaire d’injection basse et le deuxième signal intermédiaire d’injection haute présentant la meilleure qualité pour être décodé par le récepteur radio. Selon les dispositions avantageuses du deuxième exemple de procédé, celui-ci permet de détecter lorsque des émissions électromagnétiques externes affectent au moins l’une des antennes de sorte à former des interférences dans l’un des signaux d’entrée, au voisinage de la première fréquence. Ainsi, il est possible de limiter l’impact des interférences dues aux émissions électromagnétiques externes en sélectionnant le signal intermédiaire présentant la meilleure qualité pour être décodé par le récepteur radio. Selon un premier aspect du deuxième exemple de procédé, l’étape c est réalisée à un premier instant, l’étape e’ est réalisée à un deuxième instant, le premier instant et le deuxième instant étant espacés d’un intervalle de temps pendant lequel le premier signal d’entrée et le deuxième signal d’entrée sont invariants, de préférence l’intervalle de temps étant égal à 10 ms. Un tel intervalle de temps permet de détecter en temps réel des interférences affectant au moins l’un parmi les signaux intermédiaires du récepteur radio. Cela permet aussi la mise en œuvre du procédé tout en assurant une continuité du flux audio en sortie du récepteur radio. Un usager du récepteur radio peut alors avoir une écoute continue non perturbée. Selon un aspect avantageux du procédé tel que décrit avant dans toutes ses combinaisons, l’étape c, comprend une étape subsidiaire consistant à numériser le premier signal intermédiaire d’injection haute et le premier signal intermédiaire d’injection basse. Selon un aspect avantageux du deuxième exemple de procédé tel que décrit avant, l’étape e’ comprend une étape subsidiaire consistant à numériser le deuxième signal intermédiaire d’injection basse et le deuxième signal intermédiaire d’injection haute. La conversion numérique des signaux intermédiaires issus des premier et deuxième tuners permet la mise en mémoire des signaux intermédiaires. Aussi, la conversion numérique des signaux intermédiaires permet de réduire, voire empêcher, le parasitage dû à des interférences lors du traitement des signaux intermédiaires pendant les étapes c à e dans le cas du premier exemple, et pendant les étapes c à g dans le cas du deuxième exemple. Selon un aspect du procédé tel que décrit avant dans toutes ses combinaisons, l’étape d comprend les sous-étapes suivantes : i. déterminer un premier signal de différence entre une densité spectrale de puissance du premier signal intermédiaire d’injection haute et une densité spectrale de puissance du premier signal intermédiaire d’injection basse, ii. analyser le premier signal de différence. Selon un aspect du deuxième exemple de procédé tel que décrit avant, l’étape f comprend aussi les sous-étapes suivantes : i. déterminer un deuxième signal de différence entre une densité spectrale de puissance du deuxième signal intermédiaire d’injection basse et une densité spectrale de puissance du deuxième signal intermédiaire d’injection haute , ii. analyser le deuxième signal de différence. Selon un aspect avantageux du procédé tel que décrit avant, la sous-étape ii comprend l’évaluation du premier signal de différence par rapport à un seuil d’interférences. De même, dans le cas du deuxième exemple de procédé, la sous-étape ii comprend l’évaluation du deuxième signal de différence par rapport à un seuil d’interférences. L’évaluation des signaux de différence par rapport à un seuil d’interférence permet d’éliminer une différence entre un signal intermédiaire issu du premier tuner et un signal intermédiaire issu du deuxième tuner résultant d’un bruit résiduel intrinsèque aux composants du récepteur radio. Selon un aspect avantageux du procédé tel que décrit avant, la sous-étape ii comprend l’évaluation du signe du premier signal de différence. De même dans le cas du deuxième exemple de procédé, la sous-étape ii comprend l’évaluation du signe du deuxième signal de différence. Cela permet d’identifier quel tuner reçoit des émissions électromagnétiques internes et/ou, au cas échéant, quelle antenne reçoit des émissions électromagnétiques externes. Selon un autre aspect, il est proposé un récepteur radio de véhicule automobile pour mettre en œuvre le procédé tel que décrit avant dans toutes ses combinaisons, le récepteur radio étant à multiple tuners, le récepteur radio comprenant au moins une première antenne et une deuxième antenne et une partie centrale numérique de traitement de signal. D’autres caractéristiques, détails et avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après, et à l’analyse des dessins annexés, sur lesquels : représente schématiquement un récepteur radio de véhicule, représente schématiquement de manière plus détaillée le récepteur radio de la figure 1, représente un ordinogramme d’un premier exemple de procédé de détection et d’atténuation d’interférences dans le signal destiné à être décodé par le récepteur radio des figures 1 et 2, représente schématiquement le premier exemple de procédé de la figure 3 dans un premier cas, représente schématiquement le premier exemple de procédé de la figure 3 dans un deuxième cas, représente un ordinogramme d’un deuxième exemple de procédé de détection et d’atténuation d’interférences dans le signal destiné à être décodé par le récepteur radio des figures 1 et 2, représente schématiquement le deuxième exemple de procédé de la figure 6 dans un premier cas, représente schématiquement le deuxième exemple de procédé de la figure 6 dans un deuxième cas, représente le fonctionnement d’un mélangeur dans le cas d’une injection haute, représente le fonctionnement d’un mélangeur dans le cas d’une injection basse. Les figures et la description ci-après contiennent, pour l’essentiel, des éléments de caractère certain. Ils pourront donc non seulement servir à mieux faire comprendre la présente divulgation, mais aussi contribuer à sa définition, le cas échéant. Sur les différentes figures, les mêmes références désignent des éléments identiques ou similaires. À fin de concision, seuls les éléments qui sont utiles à la compréhension du mode de réalisation décrit sont représentés sur les figures et sont décrits de manière détaillée dans la suite. Seules les différences entre les exemples présentés sont décrites en détail. La figure 1 représente schématiquement un récepteur radio 10 d’un véhicule, notamment d’un véhicule automobile. Le récepteur radio 10 est à multiple tuners en ce qu’il comprend au moins deux tuners. Selon l’exemple de la figure 1, le récepteur radio 10 comprend un premier tuner T 1 relié à une première antenne A 1 . De même, le récepteur radio 10 comprend un deuxième tuner T 2 relié à une deuxième antenne A 2 . Selon un autre exemple décrit ci-après, le premier tuner T 1 et le deuxième tuner T 2 peuvent être reliés à une seule et même antenne. Optionellement, un troisième tuner T 3 et un quatrième tuner T 4 peuvent être respectivement reliés à une troisième antenne A 3 et quatrième antenne A 4 . On décrit ci-dessous un tuner T, cela étant applicable à chaque tuner T 1 , T 2 du récepteur radio 10 de la description. Le tuner T est relié à une antenne A. Le tuner T reçoit un signal d’entrée RF réceptionné par l’antenne A. Le signal d’entrée RF comprend une multitude de fréquences, chacune étant porteuse d’information à décoder. Le tuner T permet tout d’abord de filtrer le signal d’entrée RF selon une fréquence d’entrée f E sélectionnée, la fréquence d’entrée f E du signal d’entrée RF étant notamment porteuse d’une information à décoder. Dans la suite de la description, on entend par fréquence d’entrée f E , la fréquence à laquelle un utilisateur du récepteur radio 10 souhaite décoder l’information portée par la fréquence d’entrée f E du signal d’entrée. La fréquence d’entrée f E peut notamment être comprise entre 88 MHz et 108 MHz par exemple. Le tuner T comprend en outre un mélangeur. Le mélangeur combine le signal d’entrée RF filtré avec un signal d’oscillateur local LO pour produire un signal intermédiaire IF dont une fréquence intermédiaire f IF est décalée par rapport à la fréquence d’entrée f E . En particulier, la fréquence intermédiaire f IF du signal intermédiaire IF est égale à la valeur absolue de la différence entre la fréquence d’entrée f E du signal d’entrée RF et une fréquence f LO du signal d’oscillateur local LO. La fréquence f LO du signal d’oscillateur local LO du mélangeur est par ailleurs variable. La fréquence f LO du signal d’oscillateur local LO peut ainsi être commandée de manière à obtenir la fréquence intermédiaire f IF souhaitée du signal intermédiaire IF. Il existe par ailleurs deux fréquences f LO distinctes permettant d’obtenir une même fréquence intermédiaire f IF souhaitée du signal intermédiaire IF. Selon un premier cas illustrée à la figure 9a, la fréquence f LO du signal d’oscillateur local LO est supérieure à la fréquence d’entrée f E du signal d’entrée RF. Dans le premier cas, le signal intermédiaire IF obtenu est appelé signal intermédiaire d’injection haute IFH. La fréquence intermédiaire f IF H du signal intermédiaire d’injection haute IFH est égale à la différence entre la fréquence f LO du signal d’oscillateur local LO et la fréquence d’entrée f E du signal d’entrée RF. Selon un deuxième cas illustrée à la figure 9b, la fréquence f LO du signal d’oscillateur local LO est inférieure à la fréquence d’entrée f E du signal d’entrée RF. Dans le deuxième cas, le signal intermédiaire IF obtenu est appelé signal intermédiaire d’injection basse IFB. La fréquence intermédiaire f IF B du signal intermédiaire IF est égale à la différence entre la fréquence d’entrée f E du signal d’entrée RF et la fréquence f LO du signal d’oscillateur local LO. Dans ce qui suit, à défaut de précisions, il sera entendu par signal intermédiaire IF, un signal intermédiaire d’injection haute ou basse sans distinction. Par ailleurs, en l’absence d’indications contraires, les tuners T 1 , T 2 sont ici paramétrés de sorte à produire respectivement des premier et deuxième signaux intermédiaires IF 1 et IF 2 présentant chacun une fréquence intermédiaire f IF voisine, voire identique, l’une de l’autre. D’ailleurs, la fréquence intermédiaire f IF de chaque signal intermédiaire IF 1 , IF 2 peut être fixée à une valeur standard, par exemple 10,7 Mhz. Cette disposition permet notamment de faciliter un traitement et/ou une comparaison des signaux intermédiaires IF 1 , IF 2 . En référence à la figure 1, le récepteur radio 10 comprend en outre une partie centrale numérique 12 avec une unité de commande logique (cœur numérique), et une partie aval analogique avec un amplificateur et des haut-parleurs 16. Un convertisseur analogique numérique 14 sépare la partie centrale numérique des tuners T 1 , T 2 . De même, un convertisseur numérique analogique 15 sépare la partie centrale numérique 12 de la partie aval analogique. Par ailleurs, le système audio comprend une interface utilisateur avec un écran d’affichage 18 (‘Display’) et une surface tactile et/ou des boutons physiques (non représentés), ce qui permet à l'utilisateur de choisir la fréquence d’entrée f E . La figure 2 représente schématiquement de manière plus détaillée la partie centrale numérique 12 du récepteur radio 10 pour mettre en œuvre un procédé de détection et d’atténuation d’interférences dont il sera question en détail plus loin. Comme illustrée en figure 2, la partie centrale numérique 12 comprend notamment un premier bloc 19 pour transposer en bande de base les premier et deuxième signaux intermédiaires IF 1 , IF 2 , respectivement issus des premier et deuxième tuners T 1 , T 2 . Chaque signal intermédiaire IF 1 , IF 2 en bande de base peut alors être mis en mémoire dans un buffer de données du premier bloc 19. À partir des données mémorisées, il est procédé à une analyse de transformée de Fourier qui donne en sortie du premier bloc 19 une courbe de densité spectrale de puissance représentative du premier signal intermédiaires IF 1 et une courbe de densité spectrale puissance représentative du deuxième signal intermédiaire IF 2 . La partie centrale numérique 12 comprend au moins un premier bloc comparateur C 1 . La partie centrale numérique 12 peut aussi comprendre un deuxième bloc comparateur C 2 . Chaque bloc comparateur C 1 , C 2 détermine respectivement un premier signal de différence et un deuxième signal de différence. Chaque signal de différence correspond à une différence entre la courbe de densité spectrale de puissance représentative du premier signal intermédiaire IF 1 et la courbe de densité spectrale de puissance représentative du deuxième signal intermédiaire IF 2 . La partie centrale numérique 12 comprend un bloc de sélection S permettant ensuite d’analyser les signaux de différence calculés par les blocs comparateurs C 1 , C 2 . Notamment, le bloc de sélection S permet d’évaluer chaque signal de différence par rapport un seuil prédéfini. Le bloc de sélection S permet également d’évaluer le signe de chaque signal de différence. Selon les résultats d’analyse d’un signal de différence entre le signal intermédiaire IF 1 et le signal intermédiaire IF 2 , le bloc de sélection S est alors capable de sélectionner l’un parmi le signal intermédiaire IF 1 et le signal intermédiaire IF 2 pour être démodulé par un bloc de démodulation D. L’obtention d’un signal audio démodulé par un tel bloc de démodulation D est connue. Par conséquent, le bloc de démodulation D n’est pas décrit plus en détail ici. Tout ou partie des opérations de transposition, mise en mémoire, transformée de Fourier, comparaison, analyse, sélection et démodulation peuvent être effectuée par un circuit dédié de type DSP (de l’anglais « digital signal processor »). La figure 3 représente un ordinogramme d’un premier exemple de procédé de détection et d’atténuation d’interférences dans le signal destiné à être décodé par le récepteur radio 10 tel que décrit précédemment. Dans la suite, on décrit de manière plus détaillée, en référence à la figure 4, le premier exemple de procédé dans un premier cas de figure. Une première étape 110 du premier exemple de procédé consiste à acquérir des ondes électromagnétiques de radio-télécommunication au moyen d’une antenne A 1 . Un premier signal d’entrée RF 1 est ainsi transmis au premier tuner T 1 . De même, un deuxième signal d’entrée RF 2 est transmis au deuxième tuner T 2 . A cet effet, le premier tuner T 1 et le deuxième tuner T 2 sont chacun relié à l’antenne A 1 . Dès lors, le premier signal RF 1 est identique au deuxième signal RF 2 . Par « identiques », on entend ici et dans ce qui suit que le premier signal RF 1 et le deuxième signal RF 2 présentent le même spectre fréquentiel et ne diffèrent que d’un bruit résiduel intrinsèque aux composants du récepteur radio 10. Lors d’une deuxième étape 120, chaque signal d’entrée RF 1 , RF 2 est d’abord filtré par les tuners T 1 , T 2 selon la même fréquence d’entrée f E . Le tuner T 1 produit ensuite un premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 à partir du premier signal d’entrée RF 1 filtré. Simultanément, le tuner T 2 produit un premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 à partir du deuxième signal d’entrée RF 2 filtré. Le premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 et le premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 présentent ici la même fréquence intermédiaire f IF . On remarquera également que la fréquence d’entrée f E du premier signal d’entrée RF 1 est porteuse de la même information que la fréquence d’entrée f E du deuxième signal d’entrée RF 2 . Par conséquent, le premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 et le premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 portent également chacun la même information provenant de signaux d’entrée RF 1 et RF 2 . Comme cela est représenté à la figure 4, le tuner T 1 reçoit des émissions électromagnétiques internes 20. Les émissions électromagnétiques internes 20 sont émises par des composants internes au récepteur radio 10. Les émissions électromagnétiques internes 20 peuvent par exemple être des harmoniques issues d’un mélangeur du deuxième tuner T 2 . Les émissions électromagnétiques internes 20 perturbent la production du premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 par le premier tuner T 1 . Par exemple, les émissions électromagnétiques internes 20 présentent une fréquence voisine de la fréquence f IF du premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 . De ce fait, des interférences se superposent au premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 . Ou encore, les émissions électromagnétiques internes 20 présentent une fréquence voisine de la fréquence f LO du signal d’oscillateur local LO du premier tuner T 1 . Le signal d’entrée RF 1 est alors combiné avec le signal d’oscillateur local LO comprenant des interférences, résultant en un premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 comprenant aussi des interférences. Les interférences parasitent l’information portée par le premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 . En revanche, le premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 est ici dépourvu de toute interférence. Par conséquent, l’information portée par le premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 est inaltérée. Le premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 et le premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 sont ensuite convertis en signaux numériques lors d’une troisième étape 130. Une quatrième étape 140, réalisée par le premier bloc 19 de la partie centrale numérique 12, consiste ensuite à transposer en bande de base le premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 et le premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 . Une première courbe 22 de densité spectrale de puissance représentative du premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 et une deuxième courbe 24 de densité spectrale de puissance représentative du premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 sont ensuite formées . La première courbe 22 diffère de la deuxième courbe 24 en ce que les interférences induisent un surplus de puissance 26 sur une portion du spectre associé au premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 . Bien entendu, la première courbe 22 représentative du premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 peut présenter plusieurs surplus de puissance 26, chacun liée à des interférences superposées au premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 . La première courbe 22 et la deuxième courbe 24 sont par ailleurs identiques sur les plages de fréquences qui ne sont pas perturbées par les interférences. On notera, qu’en l’absence d’interférences, la première courbe 22 et la deuxième courbe 24 sont identiques sur la totalité du domaine fréquentiel. Ici encore, « identique » signifie que les première et deuxième courbes 22, 24 diffèrent uniquement l’une de l’autre d’un bruit résiduel affectant le premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 et/ou le premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 . Le premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 et le premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 sont alors comparés au moyen du premier bloc comparateur C 1 au cours d’une cinquième étape 150. Notamment, le premier bloc comparateur C 1 établi un premier signal de différence 28. Le premier signal de différence 28 résulte de la différence entre la première courbe 22 et la deuxième courbe 24. Le premier signal de différence 28 obtenu par le premier bloc comparateur C1 montre ainsi un signal proche, voire égal, à zéro sur les plages de fréquences sur lesquelles le premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 n’est pas perturbé par les interférences. Par ailleurs, le premier signal de différence 28 comprend un pic de puissance 30 correspondant au surplus de puissance 26 associé aux interférences perturbant le premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 . Le pic de puissance 30 est ici positif. Comme il sera expliqué plus loin, le pic de puissance 30 peut aussi être négatif dans d’autre cas de figures. Lors d’une sixième étape 160, le bloc de sélection S détermine la présence du pic de puissance 30 en comparant le signal de différence 28 à un seuil prédéfini. Le seuil permet notamment de différencier le pic de puissance 30 des plages fréquentielles sur lesquelles le premier signal de différence 28 est proche de zéro mais n’est pas nul, cela résultant d’un bruit résiduel affectant le premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 et/ou premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 . Le bloc de sélection S évalue également le signe du pic de puissance 30 lors de la sixième étape 160. En effet, les interférences se superposent au premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 . Les interférences induisent uniquement un surplus de puissance 26 à leur fréquence d’émission sur la première courbe 22 de densité spectrale de puissance du premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 . Ainsi, les interférences superposées au premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 induisent ici uniquement un pic de puissance 30 positif sur le premier signal de différence 28. De manière similaire et comme il sera vu ci-après, des interférences se superposant au premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 induisent au contraire uniquement un pic de puissance 30 négatif sur le premier signal de différence 28. Toutefois, ceci dépend dans quel ordre la différence entre le premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 et le premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 est établie. Par conséquent, l’évaluation du signe du pic de puissance 30 permet au bloc de sélection S de déterminer lequel parmi le premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 et le premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 est affecté par des interférences. Dans le cas de la figure 4, le bloc de sélection S détermine que le premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 est affecté par des interférences. Moyennant quoi, le bloc de sélection S sélectionne avantageusement l’un parmi le premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 et le premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 présentant le moins d’interférences afin d’être décodé. Ainsi, le signal audio issu du signal intermédiaire sélectionné n’est pas parasité par les interférences. Dans le cas de figure de la figure 4, le bloc de sélection S sélectionne le premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 pour être décodé. Le premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 peut toutefois être utilisé pour des fonctions de plus basse priorité, telle qu’un test de qualité de fréquence alternative par exemple. Le premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 est ainsi démodulé par le bloc de démodulation D lors d’une septième étape 170. Le signal démodulé est converti en un signal analogique pendant une huitième étape 180 pour être envoyé vers l’amplificateur et les hauts parleurs 16. La figure 5 illustre le premier exemple de procédé dans un deuxième cas de figure. Le deuxième cas de figure diffère du premier cas de figure essentiellement en ce qu’il s’agit du deuxième tuner T2 qui reçoit des émissions électromagnétiques internes 20. Des interférences se superposent alors au premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 obtenu lors de la deuxième étape 120. La deuxième courbe 24 de densité spectrale de puissance représentative du premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 , établie lors de la quatrième étape 140, montre ainsi un surplus de puissance 26 sur une portion du spectre associé au premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 . La première courbe 22 est ici dépourvue de toute interférence. Le premier signal de différence 28 obtenu lors de la cinquième étape 150 présente ainsi un pic de puissance 30 négatif. Lors de la sixième étape 160, le bloc de sélection S détermine que le premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 est affecté par des interférences et sélectionne donc le premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 pour être démodulé à la septième étape 170. Les figures 6 à 8 portent sur un deuxième exemple de procédé de détection et d’atténuation d’interférences affectant le signal destiné à être décodé par le récepteur radio 10 tel que décrit précédemment. La figure 6 représente un ordinogramme du deuxième exemple de procédé. En référence à la figure 7, on décrit d’abord dans la suite un premier cas de figure du deuxième exemple de procédé. Comme représenté à la figure 7, le premier tuner T 1 est relié à une première antenne A 1 . De même, le deuxième tuner T 2 est relié à une deuxième antenne A 2 . Le deuxième exemple de procédé comprend une première étape bis 110’. La première étape bis 110’ consiste en l’acquisition simultanée d’un premier signal d’entrée RF 1 au moyen d’une première antenne A 1 et d’un deuxième signal d’entrée RF 2 au moyen d’une deuxième antenne A 2 . Le premier signal d’entrée RF 1 est transmis au premier tuner T 1 . De même, le deuxième signal d’entrée RF 2 est transmis au deuxième tuner T 2 . Le premier signal d’entrée RF 1 et le deuxième signal d’entrée RF 2 sont acquis de manière simultanée et donc portent chacun les mêmes informations. Dans le premier cas de figure représenté à la figure 7, la deuxième antenne A 2 reçoit des émissions électromagnétiques externes 31 émises par d’autres composants du véhicule. Les émissions électromagnétiques externes 31 présentent ici une fréquence voisine de la fréquence d’entrée f E . L’acquisition du deuxième signal d’entrée RF 2 par la deuxième antenne A 2 est alors perturbée. Des interférences se superposent au deuxième signal d’entrée RF 2 , notamment au voisinage de la fréquence d’entrée f E . Les interférences parasitent alors l’information portée par la fréquence d’entrée f E du deuxième signal d’entrée RF 2 . En revanche, la première antenne A 1 ne reçoit pas d’émissions électromagnétiques externes. Ceci peut notamment être dû au fait que la première antenne A 1 et la deuxième antenne A 2 se situent à des positions différentes du véhicule. Le signal RF 1 est par conséquent dépourvu de toute interférence. L’information portée par la fréquence d’entrée f E du premier signal d’entrée RF 1 est donc inaltérée. Le deuxième exemple de procédé comprend ensuite les deuxième à cinquième étapes 120, 130, 140, 150 telles que décrites précédemment pour le premier exemple de procédé. La deuxième étape 120 est ici réalisée à un premier instant t1 Comme représenté à la figure 7, la deuxième courbe 24 présente un surplus de puissance 26 sur une portion du spectre associé au premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 . Ce surplus de puissance 26 correspond aux interférences se superposant au deuxième signal d’entrée RF 2 lors de son acquisition par la deuxième antenne A 2 . Par conséquent, le premier signal de différence 28 présente un pic de puissance 30 négatif. Le deuxième exemple de procédé comprend en outre une deuxième étape bis 120’. La deuxième étape bis 120’ est réalisée à un deuxième instant t2. Le premier instant t1 et le deuxième instant t2 sont séparés par un intervalle de temps Δt. Lors de la deuxième étape bis 120’, chaque tuner T 1 , T 2 reçoit également les premier et deuxième signaux d’entrée RF 1 , RF 2 respectifs. Ainsi, l’intervalle de temps Δt est tel que chaque signal d’entrée RF 1 , RF 2 est invariant sur l’intervalle de temps Δt. En d’autres termes, le spectre fréquentiel de chaque signal RF 1 , RF 2 ne varie pas entre le premier instant t1 et le deuxième instant t2. A cet effet, l’intervalle de temps Δt est inférieur à 20 ms, de préférence égal à 10 ms. Lors de la deuxième étape bis 120’, chaque signal d’entrée RF 1 , RF 2 est ensuite filtré par les tuners T 1 , T 2 respectifs selon la même fréquence d’entrée f E que lors de la deuxième étape 120. La deuxième étape bis 120’ se distingue de la deuxième étape 120 en ce qu’un deuxième signal intermédiaire d’injection basse IFB 1 est obtenu à partir du premier signal d’entrée RF 1 et qu’un deuxième signal intermédiaire d’injection haute IFH 2 est obtenu à partir du deuxième signal d’entrée RF 2 . Le deuxième exemple de procédé comprend ensuite des troisième, quatrième et cinquième étapes bis 130’, 140’ et 150’ successives, à la suite de la deuxième étape bis 120’. Les troisième, quatrième et cinquième étapes bis 130’, 140’ et 150’ reprennent respectivement l’ensemble des opérations des troisième, quatrième et cinquième étapes 130, 140 et 150, telles que décrites précédemment, appliquées toutefois au deuxième signal intermédiaire d’injection basse IFB 1 et au deuxième signal intermédiaire d’injection haute IFH 2 . La figure 7 montre une troisième courbe 32 densité spectrale de puissance représentative du deuxième signal intermédiaire d’injection basse IFB 1 et une quatrième courbe 34 de densité spectrale de puissance représentative du deuxième signal intermédiaire d’injection haute IFH 2 , chacune étant produite lors de la quatrième étape bis 140’. La quatrième courbe 34 présente un surplus de puissance 26 sur une portion du spectre associé au deuxième signal intermédiaire d’injection haute IFH 2 , ce surplus de puissance 26 correspondant aux interférences superposées au deuxième signal d’entrée RF 2 lors de son acquisition par la deuxième antenne A 2 . En revanche, la troisième courbe 32 représentative du deuxième signal intermédiaire d’injection basse IFB 1 est ici dépourvue de toute interférence. Par ailleurs, le deuxième signal intermédiaire d’injection basse IFB 1 et le deuxième signal intermédiaire d’injection haute IFH 2 sont comparés au moyen d’un deuxième bloc comparateur C 2 lors de la cinquième étape bis 150’. Selon une alternative, le deuxième signal intermédiaire d’injection basse IFB 1 et le deuxième signal intermédiaire d’injection haute IFH 2 peuvent être comparés au moyen du premier bloc comparateur C 1 . Dans cette alternative, la partie centrale numérique 12 peut comporter uniquement le premier bloc comparateur C 1 . Un deuxième signal de différence 36 obtenu lors de la cinquième étape bis 150’ à partir du deuxième signal intermédiaire d’injection basse IFB 1 et du deuxième signal intermédiaire d’injection haute IFH 2 présente donc un pic de puissance 30 négatif correspondant au surplus de puissance 26 présent dans la quatrième courbe 34. Lors d’une sixième étape bis 160’, le bloc de sélection S détermine que des interférences sont superposées au premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 et au deuxième signal intermédiaire d’injection haute IFH 2 . En outre, le bloc de sélection S est ici apte à reconnaitre que le premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 et le deuxième signal intermédiaire d’injection haute IFH 2 sont affectés de la même manière par les interférences. En effet, le pic de puissance 30 négatif du premier signal de différence 28 se situe à la même fréquence que le pic de puissance 30 négatif du deuxième signal de différence 36. Il est ainsi possible d’en déduire que les interférences sont dues à des émissions électromagnétiques externes 20 perturbant l’acquisition du signal d’entrée RF 2 . Moyennant quoi, le bloc de sélection S sélectionne l’un parmi le premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 et le deuxième signal intermédiaire d’injection basse IFB 1 , tous deux issus du premier tuner T 1 , pour être démodulé. Le deuxième exemple de procédé comprend ensuite les septième et huitième étapes 170 et 180 telles que décrites pour le premier exemple de procédé. La figure 8 représente un deuxième cas de figure du deuxième exemple de procédé. Le deuxième cas de figure du deuxième exemple de procédé se distingue du premier cas de figure du deuxième exemple de procédé en ce que le premier tuner T 1 et le deuxième tuner T 2 sont en outre chacun affecté par des émissions électromagnétiques internes 20. En particulier, les émissions électromagnétiques internes 20 perturbent la production du premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 par le premier tuner T 1 de sorte que des interférences soient superposées au premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 . La première courbe 22 de densité spectrale de puissance représentative du premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 présente donc un surplus de puissance 26 dû aux émissions électromagnétiques internes 20 affectant le premier tuner T 1 . En revanche, la troisième courbe 32 représentative du deuxième signal intermédiaire d’injection basse IFB 1 , également issu du premier tuner T 1 , est dépourvue de toute interférence. De même, les émissions électromagnétiques internes 20 perturbent la production du deuxième signal intermédiaire d’injection haute IFH 2 par le deuxième tuner T 2 de sorte que des interférences soient superposées au deuxième signal intermédiaire d’injection haute IFH 2 . La quatrième courbe 34 de densité spectrale de puissance représentative du deuxième signal intermédiaire d’injection haute IFH 2 présente donc un premier surplus de puissance 26a dû aux émissions électromagnétiques internes 20 affectant le deuxième tuner T 2 . Par ailleurs, la quatrième courbe 34 présente aussi un deuxième surplus de puissance 26b associé à des interférences dues à des émissions électromagnétiques externes 31 affectant le deuxième signal d’entrée RF 2 . De même, la deuxième courbe 24 présente aussi un surplus de puissance 26b associé interférences dues aux émissions électromagnétiques externes 31. Par conséquent, le premier signal de différence 28 comprend un pic de puissance 30 positif associé au surplus de puissance 26 de la première courbe 22 et un pic de puissance 30 négatif associé au surplus de puissance 26b de la deuxième courbe 24. De même, le deuxième signal de différence 36 comprend deux pics de puissance 30 négatifs associés aux premier et deuxième surplus de puissance 26a, 26b de la quatrième courbe 34. Le bloc de sélection S détermine à partir du premier signal de différence 28 que des interférences sont superposées au premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 . En outre, le bloc de sélection S détermine le deuxième signal intermédiaire d’injection basse IFB 1 est dépourvu de toute interférence en ce que le deuxième signal de différence 36 ne comprend pas de pic de puissance 30 positif. Par conséquent, il est ici possible d’en déduire que le tuner T 1 est affecté par des émissions électromagnétiques internes 20. Ensuite, le premier signal de différence 28 et le deuxième signal de différence 36 présentent chacun un pic de puissance 30 négatif à une même fréquence. Le bloc de sélection S détermine donc que le premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 et le deuxième signal intermédiaire d’injection haute IFH 2 comprennent des interférences provenant d’émissions électromagnétiques externes 31 affectant le deuxième signal d’entrée RF 2 . En outre, le bloc de sélection S détermine que le deuxième tuner T 2 reçoit des émissions électromagnétiques internes 20 en ce que le deuxième signal de différence 36 comprend un pic de puissance 30 négatif n’ayant pas de semblable dans le premier signal de différence 28. Conformément à ces résultats, le bloc de sélection S sélectionne le deuxième signal intermédiaire d’injection basse IFB 1 pour être démodulé. Les premiers et deuxième procédés ne se limitent pas aux seuls cas de figure décrits ci-dessus et sont susceptibles d’être mis en œuvre dans de nombreux cas de figures. Par ailleurs, le premier exemple de procédé et/ou le deuxième exemple de procédé peuvent chacun être mis en œuvre pendant une utilisation du récepteur radio 10 par un utilisateur. Notamment, le flux audio émis par le récepteur radio n’est pas perturbé par la mise en œuvre de l’un parmi les premier et deuxième exemples de procédé. le premier exemple de procédé et/ou le deuxième exemple de procédé peuvent chacun être mis en œuvre de manière répétée pendant l’utilisation du récepteur radio 10. Par exemple, le premier exemple de procédé et/ou le deuxième exemple de procédé peuvent être mis en œuvre selon une récurrence de test égale à 1 s. De préférence, le premier exemple de procédé et/ou le deuxième exemple de procédé sont mis en œuvre lorsque qu’un utilisateur sélectionne une nouvelle fréquence d’entrée f E . Ainsi, on limite la charge de calcul à effectuer par la partie centrale numérique 12. Procédé pour détecter et atténuer l’impact d’interférences dans un signal de récepteur radio (10) à multiple tuners, le procédé comprenant les étapes suivant : a. fournir un premier signal d’entrée RF 1 à un premier tuner T 1 , b. fournir un deuxième signal d’entrée RF 2 à un deuxième tuner T 2 de manière simultanée avec l’étape a, c. produire simultanément un premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 , au moyen du premier tuner T 1 , à partir du premier signal d’entrée RF 1 filtré sur une première fréquence f E , et un premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 , au moyen du deuxième tuner T 2, à partir du deuxième signal d’entrée RF 2 filtré sur la première fréquence f E , d. comparer le premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 et le premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 , e. sélectionner l’un parmi le premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 et le premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 présentant la meilleure qualité pour être décodé par le récepteur radio (10). Procédé selon la revendication 1, dans lequel le premier signal d’entrée RF 1 et le deuxième signal d’entrée RF 2 sont acquis au moyen d’une seule antenne A 1 . Procédé selon la revendication 1, dans lequel le premier signal d’entrée RF 1 est acquis au moyen d’une première antenne A 1 et le deuxième signal d’entrée RF 2 est acquis au moyen d’une deuxième antenne A 2 , l’étape e étant remplacée par les étapes suivantes : e’. produire simultanément un deuxième signal intermédiaire d’injection basse IFB 1 , au moyen du premier tuner T 1 , à partir du premier signal d’entrée RF 1 filtré sur la première fréquence f E , et un deuxième signal intermédiaire d’injection haute IFH 2 , au moyen du deuxième tuner T 2, à partir du deuxième signal d’entrée RF 2 filtré sur de la première fréquence f E , f. comparer le deuxième signal intermédiaire d’injection basse IFB 1 et le deuxième signal intermédiaire d’injection haute IFH 2 , g. sélectionner l’un parmi le premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 , le premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 , le deuxième signal intermédiaire d’injection basse IFB 1 et le deuxième signal intermédiaire d’injection haute IFH 2 présentant la meilleure qualité pour être décodé par le récepteur radio (10). Procédé selon la revendication 3, dans lequel l’étape c est réalisée à un premier instant t1, l’étape e’ est réalisée à un deuxième instant t2, le premier instant t1 et le deuxième instant t2 étant espacés d’un intervalle de temps Δt pendant lequel le premier signal d’entrée RF 1 et le deuxième signal d’entrée RF 2 sont invariants, de préférence l’intervalle de temps étant égal à 10 ms. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’étape c, comprend une étape subsidiaire consistant à numériser le premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 et le premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 , et le cas échéant l’étape e’ comprenant une étape subsidiaire consistant à numériser le deuxième signal intermédiaire d’injection basse IFB 1 et le deuxième signal intermédiaire d’injection haute IFH 2 . Procédé selon l’une quelconques des revendications précédentes, dans lequel l’étape d comprend les sous-étapeS suivantes : i. déterminer un premier signal de différence (28) entre une densité spectrale (22) de puissance du premier signal intermédiaire d’injection haute IFH 1 et une densité spectrale (24) de puissance du premier signal intermédiaire d’injection basse IFB 2 , ii. analyser le premier signal de différence (28), le cas échéant, l’étape f comprenant aussi les sous-étapes suivantes : i. déterminer un deuxième signal de différence (36) entre une densité spectrale (32) de puissance du deuxième signal intermédiaire d’injection basse IFB 1 et une densité spectrale (34) de puissance du deuxième signal intermédiaire d’injection haute IFH 2, ii. analyser le deuxième signal de différence (36). Procédé selon la revendication 6, dans lequel chaque sous-étape ii comprend l’évaluation du premier signal de différence (28), et le cas échéant du deuxième signal de différence (36), par rapport à un seuil d’interférences. Procédé selon la revendication 6 ou 7, dans lequel chaque sous-étape ii comprend l’évaluation du signe du premier signal de différence (28), et le cas échéant du deuxième signal de différence (36). Récepteur radio (10) de véhicule automobile pour mettre en œuvre le procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, le récepteur radio (10) étant à multiple tuners T 1 , T 2 , le récepteur radio (10) comprenant au moins une première antenne A 1 et une deuxième antenne A 2 et une partie centrale numérique de traitement de signal (12).