Brevet FR3105742A1 — publié le 20210702

Catalyseur athermique pulvérulent comprenant, en pourcentage massique par rapport à sa masse totale : Entre 27% et 30% de dioxyde de titane TiO 2 photo-activé Entre 11% et 17% d’oxyde de manganèse MnO, Entre 55% et 59% de zéolithe synthétique hydrophile de type A. Catalyseur athermique pulvérulent La présente invention entre dans le domaine de la décontamination. Elle concerne plus particulièrement la décontamination et la dépollution d’un milieu gazeux, notamment de l’air intérieur. Plusieurs études montrent que l’air intérieur comporte deux grandes familles de polluants que l’on cherche à éliminer : les « polluants chimiques » et les polluants biologiques ». La première famille de polluants consiste en des polluants dits « polluants chimiques » qui sont de nature organique ou inorganique et parmi lesquels on retrouve en particulier les « Composés organiques volatils » dit COV. On entend par le terme « composé organique volatil » dit COV, tout composé contenant au moins l’élément de carbone et un ou plusieurs des éléments suivants : hydrogène, halogène, oxygène, soufre, phosphore, silicium ou azote, à l'exception des oxydes de carbone et des carbonates et bicarbonates inorganiques. Les COV se caractérisent également par le fait d’avoir une pression de vapeur de 0,01 KPa ou plus, à une température de 293,15 K, ou par une volatilité correspondante dans les conditions d'utilisation particulières. Les COV représentent donc une famille très large de composés. Ces derniers s’évaporent facilement en passant d’un état liquide à gazeux, ou encore se subliment facilement en passant d’un état solide à gazeux. A titre d’exemple, on citera en tant que polluants chimiques le formaldéhyde, le monoxyde de carbone, les oxydes d’azote tel que le monoxyde d’azote NO, les gaz radioactifs tel que le radon. La seconde famille de « polluants biologiques » consiste en des micro-organismes ou des organismes minuscules. On citera notamment les bactéries, les virus, les phages, les fongiques à l’état de spores ou à l’état de moisissure biologique, mais aussi les acariens. Afin d’éliminer, ou d’au moins diminuer, les polluants contenus dans l’air, on peut utiliser plusieurs systèmes de traitement de l’air. Par exemple, on peut utiliser des unités de conditionnement d’air munies de filtres à polluants en tant que système de traitement de l’air intérieur. Toutefois, différentes études ont montré que, dans des conditions normales d’utilisation avec une vitesse de flux d’air, une température et une hygrométrie régulées, les micro-organismes pouvaient désavantageusement survivre sur le filtre à polluant. A titre d’exemple, des tests ont montré que les micro-organismes dit « fragiles », tels que Staphylococcus. epidermidis , Escherichia. coli et revundimonasB. diminuta , peuvent survivre entre 2 et 6 jours sur un filtre à polluants, tandis que les micro-organismes dit « résistants », tel que Bacillus. atrophaeus , MS-2 coliphage, Aspergillus. brasiliensis , survivent au-delà de 6 jours. Des tests supplémentaires ont également démontré que Bacillus. atrophaeus peut résister sur le filtre à polluants, sans aucune perte de viabilité, durant 210 jours. Or de manière désavantageuse, la prolifération des micro-organismes sur le filtre à polluants engendre une modification de ses propriétés filtrantes. En effet, le filtre à polluants perd en efficacité de traitement des polluants de l’air, sa capacité de filtration diminue fortement en cas de contamination par les micro-organismes. La contamination microbienne du filtre à polluants génère, en plus, un risque de création de polluants supplémentaires, non présents initialement dans l’air. En effet, la croissance des micro-organismes sur le filtre à polluants génère des réactions chimiques avec les polluants initiaux de l’air, ces réactions aboutissent alors à la formation de polluants supplémentaires qui sont dangereux pour l’environnement et la santé des êtres vivants. En conséquence, la filtration standard peut générer une biocontamination de l’air intérieur qui est néfaste pour les usagers des unités de conditionnements d’air intérieur. En outre, il a été constaté que dans les unités de conditionnement d’air munis de filtres à polluants, un montage du filtre non étanche est propice à une redistribution des polluants de l’air intérieur ou des polluants supplémentaires dans l’environnement. Dans ce cas, le filtre à polluants sert uniquement de voie de passage ou de voie de transformation des polluants initiaux en d’autres polluants, ceci sans assurer son rôle de dépollution de l’air intérieur. Ainsi, le phénomène de croissance des micro-organismes, l’étanchéité du montage du filtre, ainsi que le maintien de l’intégrité des filtres dans le temps, sont autant de facteurs à prendre en compte dans des unités de conditionnement d’air intérieur que l’on souhaite efficace pour traiter et dépolluer l’air intérieur. En ce sens, il existe plusieurs solutions techniques connues pour pallier le problème des filtres à polluants en usage au sein des unités de conditionnement d’air. On citera notamment l’usage de plasma froid, l’ionisation, l’ozonation ou la photocatalyse. L’usage de plasma froid dans une unité de traitement d’air a pour inconvénient d’être très énergivore. En effet, la tension nécessaire pour allumer les électrodes dans une méthode de destruction par plasma froid est si élevée qu’elle pourrait endommager une batterie de véhicule. En général, il est nécessaire d’avoir une haute tension, supérieure à 1000 volts en courant alternatif ou supérieure à 1500 volts en courant continu, pour allumer les électrodes dans une méthode de destruction par plasma froid. Outre une consommation d’énergie excessive, le traitement par plasma froid transforme les oxydes d’azote NO x de l’atmosphère en ozone O 3 . Or l’ozone O3 est reconnue comme un polluant nocif, propice aux allergies. En outre, en condition humide, le traitement de l’air par plasma froid forme désavantageusement du peroxyde d’hydrogène H 2 O 2 qui est une substance désinfectante non préconisée car dangereuse pour la santé humaine. Il est à noter également que le traitement par plasma froid est limité à une vitesse d’air qui arrive sur les électrodes de l’ordre de 0,5 mètre/seconde. Cette vitesse limite ne permet pas de traiter rapidement un grand volume d’air contenu dans une grande pièce. De plus, hormis pour l’élimination des poussières, le traitement par plasma froid forme des ions dont la réactivité et l’efficacité de dépollution vis-à-vis des polluants de l’air n’est pas scientifiquement prouvée. Or dans le cadre de la dépollution de l’air, il est primordial d’éliminer à la fois les polluants chimiques et les polluants biologiques et non uniquement les poussières. En conséquence, il convient de trouver une solution alternative à la méthode de dépollution de l’air par plasma froid qui soit peu énergivore, qui ne crée pas de nouveaux polluants nocifs, qui traite rapidement un grand volume d’air en éliminant à la fois les polluants chimiques et les polluants biologiques. Une autre méthode connue de traitement de l’air est l’ionisation. L’ionisation consiste à créer une haute tension électronégative qui envoie des électrons dans l’atmosphère. Au contact des atomes d’oxygène de l’air, ces électrons fabriquent des ions négatifs. Ces ions négatifs vont, par attraction électrostatique, s’accrocher aux particules polluantes de l’air, qui elles sont chargées positivement ou neutres, de manière à précipiter particules polluantes au sol. L’air sera ainsi purifié. Toutefois, l’ionisation n’élimine pas les polluants de l’air, mais les précipite uniquement au sol. Les particules polluantes ne sont donc pas détruites mais uniquement extraites de l’air puis accumulées au sol. De plus, l’ionisation génère aussi un risque de production d’ozone O3 néfaste pour la santé humaine. En outre, l’ionisation possède un rendement d’efficacité d’élimination des polluants limités. A titre d’exemple, en moyenne, un ionisateur atmosphérique élimine, en 1 à 2 heures, seulement entre 80 et 90% des poussières et particules polluantes de l’air. La capacité à éliminer rapidement, sur une courte durée, une forte proportion des polluants de l’air reste à améliorer. De manière désavantageuse, l’ionisation est limitée à l’élimination des polluants chimiques, les polluants biologiques n’étant pas éliminés de l’air par la technique d’ionisation. En conséquence, il convient de trouver une solution alternative à la méthode de dépollution de l’air par ionisation qui ne fabrique pas de nouveaux polluants nocifs, qui traite rapidement un grand volume d’air en éliminant à la fois les polluants chimiques et les polluants biologiques. Pour pallier la limitation de l’ionisation aux polluants chimiques, il est connu d’utiliser la technique de l’ozonation. L’ozonation élimine à la fois les polluants chimiques et les polluants biologiques de type micro-organismes contenus dans l’air intérieur. Le principe de l’ozonation consiste à produire, par décharges électriques dans des générateurs tubulaires, de l’ozone. En général, un ozonateur comporte deux électrodes conductrices entre lesquelles passe l’air pollué à traiter. Lors du passage entre ces deux électrodes, le dioxygène de l’air à traiter se transforme en ozone O3. L’O3 oxyde en partie les polluants de l’air à traiter. Toutefois, le traitement par ozonation a pour inconvénient de remplacer les polluants de l’air par d’autres types de polluants intérieurs, notamment en créant de l’ozone O3. En effet, l’O3 est classé parmi les polluants intérieurs responsables de plusieurs pathologies, dont les maux de tête. Désavantageusement, l’ozonation ne permet pas de contrôler le devenir des espèces de micro-organismes ou particules qui réagissent avec l’ozone. Or, dans le domaine d’activité de la dépollution et le traitement de l’air intérieur, il est d’usage d’identifier les polluants en présence, aussi bien ceux à détruire que ceux que l’on va potentiellement créer, afin de qualifier les capacités de dépollution d’une unité de conditionnement d’air intérieur. De la même manière, l’usage au sein d’unités de traitement d’air du principe de la photocatalyse ne donne pas pleine satisfaction. Dans le domaine de la dépollution de l’air, la photocatalyse consiste en la formation de réactions d’oxydation et de réduction à la surface d’un matériau semi-conducteur exposé à une source lumineuse, notamment de type UV. Le principe de la photocatalyse repose sur l’activation d’un matériau semi-conducteur par l’émission de lumière. Ce matériau va alors générer, en surface, des électrons réactifs qui seront à l’origine des réactions d’oxydo-réduction. Ces réactions d’oxydo-réduction engendrent, à partir de l’O 2 contenu dans l’air à traiter, des entités super-oxydantes. Ces entités super-oxydantes seront capables de dégrader les COV, notamment en CO 2 et H 2 O, ou seront capables de dégrader les membranes cellulaires de certains micro-organismes, notamment de type bactéries ou virus. Il est connu, dans les unités de traitement d’air, basées sur la photocatalyse, d’utiliser de l’oxyde de titane comme matériau semi-conducteur que l’on soumet à un rayonnement UV afin de l’activer. Par exemple, on utilise du TiO 2 soumis à un rayon de longueur d’onde inférieur à 365 nm. Cependant, l’un des problèmes du traitement par la photocatalyse est la consommation en énergie. En effet, la technologie de photocatalyse seule est consommatrice d’énergie, notamment par l’obligation de mettre en place une source lumineuse de type lampe UV. Or, en moyenne, les lampes UV n’ont qu’un rendement d’utilisation de l’énergie produite compris entre 30% et 40% pour activer le matériau semi-conducteur, le reste étant perdu sous la forme de chaleur dispersée. Cette chaleur pouvant atteindre jusqu’à 90°C à la surface des lampes. En d’autres termes, seulement 30% à 40% de l’énergie produite par les lampes UV est utilisée pour activer le matériau semi-conducteur, le reste de l’énergie étant produite à perte. En conséquence, l’usage de la photocatalyse est une solution non optimale en termes de rendement d’utilisation de l’énergie produite ainsi que de l’énergie en présence au sein de l’unité de traitement d’air. En effet, l’intégralité de l’énergie lumineuse émise ne sert pas à l’activation de la surface du matériau semi-conducteur, plus de la moitié de cette énergie lumineuse est perdue sous forme de chaleur, c’est-à-dire qu’elle est non rentabilisée. C’est l’une des raisons pour lesquelles la technologie de photocatalyse est couteuse en énergie nécessaire à son fonctionnement. En conséquence, il convient de trouver une solution alternative permettant d’améliorer le rendement de transformation de l’énergie lumineuse en énergie activant le matériau semi-conducteur dans le cas d’une unité de traitement de l’air utilisant le principe de photocatalyse. Ainsi, l’ensemble des techniques connues présente plusieurs inconvénients, notamment les inconvénients listés ci-dessous : - La formation de produits secondaires non désirés, voire dangereux, qui peuvent être de nouveaux polluants, lors de l’oxydation des polluants de l’air, - Un coût en matériel, en énergie et en production élevé, - Un faible rendement d’utilisation de l’énergie produite, une perte de l’énergie produite qui n’est pas entièrement consommée pour le fonctionnement de l’unité de traitement de l’air, - Un traitement de l’air qui est limité à l’élimination des polluants chimiques, notamment des COV, sans efficacité vis-à-vis des polluants biologiques, - Une possibilité de ne traiter l’air que lorsque la concentration de polluants a atteint un seuil donné, souvent élevé, - Une possibilité de ne traiter l’air intérieur que lorsque le volume d’air, son débit, sa vitesse d’arrivée sur le filtre à polluants sont suffisants. C’est pourquoi, en vue d’éviter les inconvénients des techniques susmentionnées, retrouvées dans les unités de traitement et de conditionnement de l’air de l’art antérieur, il convient de trouver une solution alternative aux solutions existantes. Cette solution alternative devrait permettre de décontaminer et de dépolluer un milieu gazeux, notamment l’air intérieur sans poser les problèmes susmentionnés. L'invention concerne un catalyseur athermique pulvérulent prévu avantageusement pour être utilisé en tant que filtre pour dépolluer l’air intérieur. Un tel dispositif trouvera une application particulière dans une unité de traitement des polluants de l’air intérieur utilisant la photocatalyse. La présente invention a pour but de pallier les inconvénients de l'état de la technique, en proposant un catalyseur athermique pulvérulent comprenant, en pourcentage massique par rapport à sa masse totale : - Entre 27% et 30% de dioxyde de titane TiO 2 photo- activé - Entre 11% et 17% d’oxyde de manganèse MnO, - Entre 55% et 59% de zéolithe synthétique hydrophile de type A. De plus, selon une autre caractéristique du catalyseur de l’invention, le dioxyde de titane TiO 2 photo-activé consiste en du dioxyde de titane TiO 2 soumis à un rayonnement lumineux de longueur d’onde comprise entre 100 et 400 nm. Selon un premier mode de réalisation privilégié de l’invention, dans le catalyseur athermique pulvérulent de l’invention, le dioxyde de titane TiO 2 photo-activé est constitué à 100% de TiO 2 de forme cristalline anatase. Selon un autre mode de réalisation de l’invention, dans le catalyseur athermique pulvérulent le dioxyde de titane TiO 2 photo-activé consiste en un mélange de TiO 2 de forme cristalline anatase et de TiO 2 de forme cristalline rutile. De préférence, dans ce cas, le dioxyde de titane TiO2 photo-activé consiste en un mélange de TiO2 de forme cristalline anatase et de TiO2 de forme cristalline rutile, avec une proportion d’anatase/rutile comprise entre 60/40 et 99/1, de préférence 80/20. Selon un mode de réalisation privilégié, le dioxyde de titane TiO 2 est dopé avec des ions argents Ag et/ou des ions platines Pt. Avantageusement, dans le catalyseur athermique pulvérulent de l’invention, la zéolithe synthétique hydrophile de type A présente une structure cristalline de sodalite. La présente invention concerne également un procédé de fabrication d’un catalyseur athermique pulvérulent comprenant, en pourcentage massique par rapport à sa masse totale, entre 27% et 30% de dioxyde de titane TiO 2 photo- activé, entre 11% et 17% d’oxyde de manganèse MnO et entre 55% et 59% de zéolithe synthétique hydrophile de type A, caractérisé en ce qu’on réalise les étapes suivantes : - On synthétise, sous forme de poudre, indépendamment les uns des autres, le dioxyde de titane TiO 2 photo-activé, l’oxyde de manganèse MnO et la zéolithe synthétique hydrophile de type A ; - On mélange, dans un solvant d’alcool/eau déminéralisée, entre 5 et 10% de dioxyde de titane TiO 2 photo- activé, entre 2 et 6% d’oxyde de manganèse MnO et entre 10 et 20% de zéolithe synthétique hydrophile de type A en pourcentage massique par rapport à la masse totale dudit solvant ; - On chauffe jusqu’à évaporation totale du solvant et obtention du catalyseur athermique pulvérulent. Selon un mode de réalisation particulier du procédé de fabrication d’un catalyseur athermique pulvérulent de l’invention, on synthétise le dioxyde de titane TiO 2 par voie sol gel. Dans ce cas particulier, on synthétise le dioxyde de titane TiO 2 à partir d‘un précurseur de titane à des températures de calcination comprises entre 300 et 600°C. Selon un mode de réalisation privilégié du procédé de fabrication d’un catalyseur athermique pulvérulent de l’invention, on synthétise l’oxyde de manganèse MnO à partir d’un précurseur de manganèse à des températures de calcination inférieures à 300°C. Dans ce cas particulier, le précurseur de manganèse est choisi parmi l’acétate de manganèse, le nitrate de manganèse ou le sulfate de manganèse ou un mélange de ces derniers. Selon un mode de réalisation privilégié du procédé de fabrication d’un catalyseur athermique pulvérulent de l’invention, on synthétise ladite zéolithe synthétique hydrophile de type A en réalisant les étapes suivantes : - On mélange dans un ratio 110 :1 de l’eau distillée avec du NaOH jusqu’à obtention d’une solution de soude NaOH homogène, - On sépare en deux volumes égaux ladite solution de soude pour obtenir un premier volume de soude et un second volume de soude, - On mélange, volume à volume, pendant 10 à 20 min, de l’aluminate de sodium cristallisé à 17% dans le premier volume de soude jusqu’à obtention d’une solution A, - On dissout, volume à volume, du silicate de sodium cristallisé Na 2 SiO 3 dans de l’eau distillée à 57%, jusqu’à obtention d’une solution B, - On mélange, dans un ratio de 3,8 /1000, ladite solution B avec ledit second volume de soude, jusqu’à obtention d’un mélange C, - On ajoute ledit mélange C à ladite solution A, jusqu’à obtention d’un mélange D, - On chauffe le mélange D jusqu’à évaporation totale de l’eau contenue dans le mélange D, - On refroidit le mélange D par abaissement de la température jusqu’à l’apparition d’un solide E, - On filtre et rince à l’eau distillée déionisée ledit solide E jusqu’à atteindre un pH de 9 pour l’eau de rinçage, - On sèche ledit solide E pendant une durée comprise entre 8 et 15h, de préférence 12h, à une température comprise entre 100 et 120°C, de préférence 110°C, afin d’obtenir la zéolithe synthétique hydrophile de type A, - On broie ladite zéolithe synthétique hydrophile de type A solide sous forme de poudre. La présente invention concerne également une solution de décontamination et de dépollution d’un milieu gazeux qui comporte de l’eau déminéralisée et un catalyseur athermique pulvérulent de l’invention. La présente invention concerne également une solution de décontamination et de dépollution d’un milieu gazeux, qui comporte de l’eau déminéralisée et un catalyseur athermique pulvérulent obtenu par la mise en œuvre du procédé de fabrication d’un catalyseur athermique pulvérulent de l’invention. La présente invention concerne encore l’utilisation d’une solution de décontamination et de dépollution d’un milieu gazeux qui comporte de l’eau déminéralisée et un catalyseur athermique pulvérulent de l’invention pour la décontamination et la dépollution d’un milieu gazeux contenant des polluants chimiques et/ou des polluants biologiques. L’invention concerne également l’utilisation d’une solution de décontamination et de dépollution d’un milieu gazeux qui comporte de l’eau déminéralisée et un catalyseur athermique pulvérulent obtenu par la mise en œuvre du procédé de fabrication d’un catalyseur athermique pulvérulent de l’invention, pour la décontamination et la dépollution d’un milieu gazeux contenant des polluants chimiques et/ou des polluants biologiques. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description détaillée qui va suivre des modes de réalisation non limitatifs de l'invention. La présente invention concerne un catalyseur athermique pulvérulent. On entend par le terme « catalyseur athermique pulvérulent » un matériau ayant la consistance d’une poudre, capable de catalyser. Un matériau « capable de catalyser » permet d’augmenter la vitesse d’une réaction chimique sans paraître y participer, sans absorption ni dégagement de chaleur, sans être conducteur de chaleur et sans être le siège d’un échange de chaleur. Ledit catalyseur athermique pulvérulent de l’invention est destiné à être utilisé dans le domaine de traitement de l’air, notamment dans une unité de traitement de l’air. Ledit catalyseur athermique pulvérulent, de par ses propriétés physico-chimiques, permet de décontaminer l’air de ses polluants chimiques, notamment des COV et de ses polluants biologiques, notamment des micro-organismes. Selon l’invention, ledit catalyseur athermique pulvérulent comporte un catalyseur photo activé par des UV, un catalyseur à froid (dit basse température) couplés à un adsorbant. Plus spécifiquement, ledit catalyseur photo activé par des UV consiste en du dioxyde de titane TiO 2 photo activé par l’émission de rayons UV, ledit catalyseur à froid consiste en de l’oxyde de manganèse MnO et l’adsorbant consiste en de la zéolithe synthétique hydrophile de type A. Le TiO 2 photo-activé a pour avantage d’être un semi-conducteur stable, peu coûteux, capable de se régénérer sans se dégrader et qui présente une grande efficacité sur plusieurs polluants dont les polluants chimiques, tels que les polluants chimiques aqueux, et dont les polluants biologiques, tels que les micro-organismes. Le MnO, sous forme cristalline ou amorphe, permet; au contact du dioxygène O 2 de l’air; dans des conditions de température comprise entre 35 et 55°C et de degré hygrométrique (humidité relative) compris entre 30 et 80%, de préférence 50% ; de créer des espèces radicalaires extrêmement réactives. Ces dernières vont générer des réactions d’oxydo-réduction conduisant à la rupture des liaisons chimiques constituants les polluants chimiques et biologiques. L’oxyde de manganèse MnO permet ainsi de traiter et d’éliminer des polluants qui présentent une taille de l’ordre du micro ou nano mètre, dont les aldéhydes et le formaldéhyde, mais aussi les micro-organismes. La zéolithe synthétique hydrophile de type A présente l’avantage d’être pure et de structure uniforme, notamment car elle est issue de synthèse chimique. De ce fait, de par sa composition, ladite zéolithe synthétique hydrophile de type A présente une affinité particulière pour les polluants chimiques et biologiques. Par exemple, cette zéolithe présente avantageusement une affinité spécifique pour les membranes cellulaires des micro-organismes. Ces derniers vont venir s’adsorber par liaison électrostatique à la surface de la zéolithe synthétique hydrophile de type A. En plus de sa capacité d’adsorption des micro-organismes, ladite zéolithe synthétique hydrophile de type A présente de par sa composition physicochimique en tant que telle, un caractère toxique envers certains micro-organismes. Ainsi, l’invention concerne un catalyseur athermique pulvérulent comprenant, en pourcentage massique par rapport à sa masse totale : -Entre 27 et 30% de dioxyde de titane TiO 2 photo-activé, - Entre 11 et 17% d’oxyde de manganèse MnO, -Entre 55 et 59% de zéolithe synthétique hydrophile de type A. Selon un mode de réalisation particulier, ledit catalyseur athermique pulvérulent présente, en pourcentage massique par rapport à sa masse totale, 29 % de dioxyde de titane TiO 2 photo-activé, 12 % d’oxyde de manganèse MnO et 59% de zéolithe synthétique hydrophile de type A. Selon un autre mode de réalisation particulier, ledit catalyseur athermique pulvérulent est constitué, en pourcentage massique par rapport à sa masse totale : - Entre 27 et 30% de dioxyde de titane TiO 2 photo-activé - Entre 11 et 17% d’oxyde de manganèse MnO, -Entre 55 et 59% de zéolithe synthétique hydrophile de type A, la somme des pourcentages de chacun des constituants étant égale à 100. De manière avantageuse et dans ces proportions, une synergie d’action et de fonctionnement existe entre le TiO 2 , le MnO et la zéolithe synthétique hydrophile de type A. Lors de l’utilisation du catalyseur de l’invention, notamment en tant que filtre à polluant au sein d’une unité de traitement de l’air par photocatalyse activable par rayon UV, cette synergie d’action permet : - de dépolluer un volume d’air, à la fois de ses polluants chimiques et de ses polluants biologiques, - d’éviter la prolifération de micro-organismes à la surface du filtre et dans son volume structurel interne, - d’éviter la formation de sous-produits indésirables, tels que par exemple le formaldéhyde, ou tous autres nouveaux polluants comme par exemple l’O3, l’H 2 N 2 , - d’augmenter le rendement d’utilisation de l’énergie nécessaire au fonctionnement du catalyseur athermique au sein de l’unité de traitement de l’air. En conséquence, la synergie d’action entre le TiO 2 , le MnO et la zéolithe synthétique hydrophile de type A du catalyseur de l’invention a pour conséquence de diminuer la quantité d’énergie produite par les rayons UV, dissipée sous forme de chaleur, que l’on n’utilise pas, tout en optimisant au maximum son utilisation au sein d’une unité de traitement de l’air. La diminution des pertes d’énergie produites par les rayons UV permet d’abaisser au maximum les coûts de traitement de l’air intérieur par une unité de traitement contenant en tant que filtre à polluants le catalyseur athermique de l’invention. En effet, le TiO 2 est un catalyseur photo-activé par l’émission d’une énergie lumineuse, en particulier des UV. Avantageusement, contrairement aux dispositifs de l’art antérieur, avec le catalyseur athermique pulvérulent de l’invention, l’intégralité de l’énergie lumineuse, nécessaire à l’activation du TiO 2 , va être utilisée. En effet, une partie de l’énergie émise par les rayons UV va activer le TiO 2 , tandis que le reste d’énergie qui se dissipe sous forme de chaleur, sera emmagasinée par le catalyseur à froid MnO. Ainsi, avec le catalyseur athermique pulvérulent de l’invention, l’intégralité de l’énergie émise par les rayons UV est utilisée, soit pour activer le TiO 2 , soit pour activer le MnO. Plus précisément, la chaleur dissipée provenant des rayons UV place avantageusement le MnO dans des conditions de performance pour son action de catalyse, c’est-à-dire dans un environnement présentant une température comprise entre 40 et 50°C. Dans ces conditions, le couplage du mode de fonctionnement du catalyseur photo-activé TiO 2 avec le mode de fonctionnement du catalyseur basse température MnO, permet d’augmenter leurs actions de catalyse respectives. Plus particulièrement, l’utilisation au sein d’une unité de traitement de l’air par photocatalyse d’un filtre à polluants constitué du catalyseur athermique de l’invention permet, au travers du couplage du TiO 2 avec le MnO, d’optimiser ses capacités à détruire les polluants chimiques et biologiques de l’air intérieur traversant ledit filtre. De manière spécifique, ce couplage du mode de fonctionnement du TiO 2 avec celui du MnO, au sein du catalyseur athermique pulvérulent, est efficace pour détruire les polluants de l’air intérieur, lorsque ledit catalyseur athermique pulvérulent comporte, par rapport à sa masse totale, entre 27 et 30% en masse de TiO 2 photo-activé et entre 11 et 17% en masse de MnO. En effet, dans ces proportions, la quantité minimale d’énergie issue des rayons UV, nécessaire pour activer la surface du TiO 2 , dégage et dissipe suffisamment de chaleur pour augmenter en température l’environnement du MnO et l’activer également. En conséquence, l’usage, en tant que filtre, du catalyseur athermique pulvérulent de l’invention, au sein d’une unité de traitement de l’air par photocatalyse, permet d’utiliser l’énergie dissipée sous forme de chaleur pour activer le MnO, contrairement aux unité connus de traitement par photocatalyse comportant un filtre à TiO 2 seul soumis à un rayon UV. Avec le catalyseur de l’invention, pour réaliser la photocatalyse nécessaire à la dépollution de l’air intérieur, la perte d’énergie consommée est moindre par rapport à un système de photocatalyse classique basé sur l’activation du TiO 2 par les rayons UV. Selon l’invention, le dioxyde de titane TiO 2 photo-activé consiste en du dioxyde de titane TiO 2 soumis à un rayonnement UV comprenant des longueurs d’onde comprises entre 100 et 400 nm. Selon l’invention, tous moyens ou sources lumineuses permettant de fournir un rayonnement UV pour activer le TiO 2 sont envisageables, tels que par exemple des lampes d’UV artificielles de type lampes à diode électroluminescente (LEDs) ou lampes fluorescentes. De préférence, le dioxyde de titane TiO 2 photo-activé consiste en du dioxyde de titane TiO 2 soumis à un rayonnement UV entre 100 et 365 nm, de préférence encore soumis à un rayonnement dans le domaine de l’UV-C compris entre 100 et 280 nm, avantageusement 254 nm. En effet, dans le cas de l’utilisation du catalyseur athermique pulvérulent de l’invention dans une unité de traitement de l’air intérieur pollué, une photo activation du TiO 2 par les rayons du domaine de l’UV-C permet, outre la photo-activation du TiO 2 , d’avoir une action biocide sur les micro-organismes, notamment par destruction ou altération de leur ADN. En d’autres termes, l’usage des rayon UV-C pour photo-activés le TiO 2 génère un double phénomène de destruction des polluants, notamment des polluants biologiques de type microorganismes. Avantageusement, l’usage des UV-C a une action biocide directe, en tant que telle, sur les micro-organismes, et également une action biocide indirecte par activation du TiO 2 . Ce dernier, après activation par les UV-C, génère des réactions d’oxydo-réduction, à la surface du catalyseur de l’invention, qui sont destructrices des micro-organismes. En conséquence, l’association de l’action biocide des rayons UV-C et de l’activation du TiO 2 par lesdits UV-C permet d’avoir une destruction efficace des polluants biologiques et chimiques à la surface du catalyseur. Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, le dioxyde de titane TiO 2 photo-activé est constitué à 100% de TiO 2 de forme cristalline anatase. En effet, la forme anatase a l’avantage d’être la forme cristalline active en photocatalyse dans le domaine de l’UV. Ainsi, un catalyseur de l’invention, contenant 100% du dioxyde de titane TiO 2 sous forme anatase, permet que l’intégralité du TiO 2 soit actif en photocatalyse et joue son rôle d’élimination des polluants chimiques et biologiques de l’air. Il est à noter que la forme anatase du TiO 2 est obtenue à des températures de calcination comprises entre 300 et 600°C, notamment lorsqu’on synthétise le TiO 2 par voie sol gel. Au-delà de ces températures c’est la forme cristalline rutile du TiO 2 qui se forme. Selon un autre mode de réalisation de l’invention, le dioxyde de titane TiO 2 photo-activé consiste en un mélange de TiO 2 de forme cristalline anatase et de TiO 2 de forme cristalline rutile avec une proportion d’anatase/rutile entre 60/40 et 99/1. Du TiO 2 sous forme de mélange permet d’augmenter la séparation des charges électroniques à la surface du catalyseur athermique pulvérulent donc d’augmenter son efficacité catalytique, notamment l’efficacité du catalyseur photo-activé TiO 2 , dans le phénomène de destruction des polluants chimiques ou biologiques par la production de réaction d’oxydo-réduction. Selon un mode préféré de réalisation, le dioxyde de titane TiO 2 photo-activé consiste en un mélange constitué de 80% de TiO 2 sous forme cristalline anatase et de 20% de TiO 2 sous forme cristalline rutile. Selon un autre mode de réalisation de l’invention, le dioxyde de titane TiO 2 est dopé avec des ions argents Ag et/ou des ions platines Pt. Le dopage du TIO 2 permet d’augmenter encore davantage l’effet biocide sur les micro-organismes et améliore encore la destruction des sous-produits de polluants formés. En effet, le dopage par les ions Ag et/ou Pt favorise la formation de réaction d’oxydo-réduction à la surface du catalyseur de l’invention, car les ions Ag et/ou Pt sont très réactifs chimiquement, la présence de ces ions augmente le nombre de réaction d’oxydo-réduction possible. Selon une autre caractéristique avantageuse de l’invention, le catalyseur athermique pulvérulent comporte, encore, entre 55% et 59% de zéolithe synthétique hydrophile de type A qui présente une structure cristalline de sodalite. La zéolithe synthétique hydrophile de type A ne possède pas d’équivalent naturel. La zéolithe synthétique hydrophile de type A possède une structure cristalline qui est formée d’une charpente aluminosilicate anionique, neutralisée par des cations alcalins ou alcalino-terreux. Cette structure associe plusieurs cages élémentaires de sodalite. Cette cage de sodalite est constituée de plusieurs polyèdres à huit faces de forme hexagonale et de six faces de forme carrée. Les cages de sodalite, formant la zéolithe synthétique hydrophile de type A, sont connectées entre elles par leurs faces carrées, elles même séparées par des doubles anneaux à quatre tétraèdres. Cette connexion particulière entre les cages de sodalite confère à la zéolithe synthétique hydrophile de type A une structure 3D ouverte présentant une proportion de vide de l’ordre de 47% par rapport au volume total qu’occupe l’intégralité de cette structure 3D. Ainsi, la structure 3D ouverte spécifique de la zéolithe synthétique hydrophile de type A du catalyseur de l’invention permet d’avoir, pour un volume minime, une surface d’adhésion et d’adsorption des polluants chimiques ou biologiques maximum. Ces polluants vont pouvoir s’insérer dans les zones de vide de la structure 3D ouverte de la zéolithe synthétique hydrophile de type A, afin de pouvoir être traités lors de l’utilisation du catalyseur de l’invention en tant que filtre à polluants au sein d’une unité de traitement de l’air par photocatalyse. De plus, la structure de la zéolithe synthétique hydrophile de type A étant très ouverte, elle permet le stockage de l’eau. En outre, par son caractère hydrophile, la zéolithe synthétique de type A possède une grande capacité de rétention d’eau. L’eau est un acteur essentiel dans le déclenchement des réactions d’oxydo-réduction qui permettent d’éliminer les polluants emmagasinés par le filtre à polluants constitué par le catalyseur de l’invention. En conséquence, la rétention d’eau par la zéolithe du catalyseur de l’invention est un phénomène qui contribue avantageusement à détruire les polluants chimiques ou biologiques. Ainsi, parmi les zéolithes connus, la zéolithe synthétique hydrophile de type A est choisie spécifiquement pour former le catalyseur athermique pulvérulent de l’invention. En particulier, la zéolithe synthétique hydrophile de type A est choisie pour son rôle d’adsorbant des polluants biologiques, chimiques ou de l’eau au sein de sa structure 3D. Grâce à ses caractéristiques physico-chimiques particulières, cette zéolithe synthétique hydrophile de type A participe activement au processus de décontamination des polluants de l’air intérieur qui nécessite une étape de piégeage des polluants de l’air. Il est à noter qu’un excès d’eau, à la surface du catalyseur, gêne l’accessibilité des polluants sur ses sites d’adsorption, donc diminue son potentiel de destruction des polluants. Une quantité excessive de zéolithe synthétique hydrophile de type A, par rapport à la quantité de TiO 2 et de MnO, peut être à l’origine de cet excès d’eau en surface, notamment à cause des propriétés hydrophiles de ladite zéolithe de type A. C’est pourquoi afin d’éviter un excès d’eau en surface, le catalyseur athermique comporte une proportion de zéolithe synthétique hydrophile de type A comprise entre 55 et 59% par rapport à sa masse totale. En effet, la demanderesse a constaté qu’une proportion de zéolithe de synthèse hydrophile de type A comprise entre 55% et 59% a pour effet de réguler la quantité d’eau à la surface du catalyseur athermique de l’invention, notamment lorsqu’il est utilisé en tant que filtre à polluants au sein d’une unité de traitement de l’air par photocatalyse. La quantité d’eau est régulée par le phénomène de transfert de masse sur le catalyseur photo-activé TiO 2 et sur le catalyseur à froid MnO. Dans la présente invention, on entend par le terme « phénomène de transfert de masse » le fait qu’après destructions des polluants par le TiO 2 et le MnO, les polluants qui sont piégés dans la structure tridimensionnelle de la zéolithe de synthèse hydrophile de type A, sont transférés vers le TiO 2 et le MnO. Toutefois, pour le catalyseur de l’invention, il est important que la proportion en zéolithe de synthèse hydrophile de type A soit supérieure aux proportions respectives du TiO 2 et du MnO. En effet, une proportion supérieure, de zéolithe de synthèse hydrophile de type A, lui permet, par son caractère hydrophile, de capter, au sein de sa structure interne, les nouveaux polluants arrivant au contact du catalyseur de l’invention, ceci pendant que le TiO 2 et le MnO détruisent les polluants présents à sa surface. Une fois les polluants de surface détruits par l’action du TiO 2 et du MnO, les polluants qui sont retenus dans ladite zéolithe, se déplacent en surface, pour être détruits à leur tour grâce au phénomène de « transfert de masse ». Les proportions spécifiques de zéolithe de synthèse hydrophile de type A, qui sont supérieures par rapport à celles du TiO 2 et du MnO dans le catalyseur de l’invention, évitent ainsi une saturation de l’action du TiO 2 et du MnO en cas de concentration en polluants excessive dans l’air intérieur, par exemple lors d’un pics de pollution. En conséquence, une quantité de zéolithe de synthèse hydrophile de type A comprise entre 55% et 59% en masse par rapport à la masse totale du catalyseur athermique pulvérulent rend ledit catalyseur pérenne dans le temps, ceci quelles que soient les conditions d’humidité et la concentration en polluants contenus dans l’air à traiter. Ainsi, inclure la zéolithe synthétique hydrophile de type A, au sein du catalyseur de l’invention, et dans ces proportions spécifiques entre 55% et 59% en masse, au travers du phénomène de transfert de masse des polluants, permet d’obtenir une synergie d’action entre l’adsorption des polluants par la zéolithe et l’action de catalyse par le TiO 2 et le MnO. Cette synergie d’action, au travers du transfert de masse, évite le risque de saturation du TiO 2 et du MnO, ce qui a pour conséquence de régénérer la zéolithe. En effet, lorsque la zéolithe n’est pas mélangée intimement avec le TiO 2 et le MnO, la régénération de la zéolithe est inexistante. En conséquence, l’efficacité de traitement des polluants diminue au cours du temps du fait de la saturation en polluants de la structure interne de la zéolithe. Avec le catalyseur de l’invention et dans les proportions indiquées en TiO 2 , MnO et zéolithe synthétique hydrophile de type A, il n’y a pas de saturation des capacités d’adsorption des polluants par la zéolithe. Les polluants peuvent donc avantageusement être traités en continu et de manière pérenne dans le temps avec le catalyseur de l’invention utilisé en tant que filtre à polluants. La présente invention concerne également un procédé de fabrication d’un catalyseur athermique pulvérulent, comprenant, en pourcentage massique par rapport à sa masse totale, entre 27 et 30% de dioxyde de titane TiO 2 photo-activé, entre 11 et 17% d’oxyde de manganèse MnO et entre 55 et 59% de zéolithe synthétique hydrophile de type A comportant les étapes suivantes : - Etape a) On synthétise, sous forme de poudre, indépendamment les uns des autres, le dioxyde de titane TiO 2 photo-activé, l’oxyde de manganèse MnO et la zéolithe synthétique hydrophile de type A ; - Etape b) On mélange, dans un solvant contenant 20% d’alcool et 80 % d’eau déminéralisée, entre 5 et 10% de dioxyde de titane TiO2 photo-activé, entre 2 et 6% d’oxyde de manganèse MnO et entre 10 et 20% de zéolithe synthétique hydrophile de type A en masse par rapport à la masse totale dudit solvant ; - Etape c) On chauffe ledit mélange jusqu’à évaporation totale du solvant et obtention du catalyseur athermique pulvérulent. Pour fabriquer le catalyseur athermique pulvérulent de l’invention, il est nécessaire pour l’étape a) de synthétiser indépendamment le TiO 2 , le MnO et la zéolithe synthétique hydrophile de type A, car les températures de synthèse et les précurseurs à l’origine de ces trois composants ne sont pas les mêmes. En effet, la synthèse du TiO 2 se fait, par exemple par voie sol gel, à partir d’un précurseur de titane, tel que par exemple du tétrachlorure de titane TiCl 4 , à des températures de calcination comprises entre 300 et 600°C. Au contraire, la synthèse de l’oxyde de manganèse MnO se fait à partir d’un précurseur de manganèse, par exemple choisi parmi l’acétate de manganèse, le nitrate de manganèse ou le sulfate de manganèse ou un de leur mélange, à des températures de calcination inférieures à 300°C. En effet au-delà de 300°C, dans la fourchette de température de calcination de la synthèse du TiO 2 , en partant d’un précurseur de manganèse, il se forme majoritairement du dioxyde de manganèse MnO 2 et non de l’oxyde de manganèse MnO, c’est pourquoi il est impossible de combiner la synthèse du TiO 2 avec la synthèse du MnO pour fabriquer le catalyseur athermique pulvérulent de l’invention. Il est à noter que l’action de catalyse du dioxyde de manganèse MnO 2 est insatisfaisante pour éliminer les polluants de l’air intérieur, au contraire de l’action de catalyse de l’oxyde de manganèse MnO. La synthèse du TiO 2 sous forme de poudre peut également se faire par toutes autres méthodes connues de l’homme du métier, telles que par exemple en utilisant la technique de plasma thermique, de la pyrolyse laser, par synthèse hydrothermale ou par toute voie électrochimique. Pour fabriquer un catalyseur athermique pulvérulent selon le procédé de l’invention, on privilégiera la synthèse du TiO 2 sous forme de poudre par voie sol gel à partir d’un précurseur de tétrachlorure de titane TiCl 4 . Pour ce faire, on mélange le TiCl 4 à de l’éthanol absolu selon un ratio compris entre 0,5 :10 et 3 :10, de préférence un ratio de 1 :10, pendant 4h à température ambiante. Le sol formé est ensuite placé dans un bain à ultrasons, pendant une durée comprise entre 20 et 40 min, de préférence 30 min. Puis le sol est séché à une température comprise entre 100 et 130°C, de préférence 120°C ; pendant une durée de 1 à 24h, de préférence 7h, de sorte à obtenir une poudre. Cette poudre est calcinée progressivement à une température comprise entre 530 et 570°C, de préférence 550°C ; pendant 2 à 3h, de préférence 2h ; en augmentant la température par paliers de 10 à 12°C/minute. Le TiO 2 pulvérulent obtenu peut ensuite être nettoyé à l’eau distillée déionisée, puis séché à une température comprise entre 90 et 110°C, de préférence 100°C. Pour fabriquer un catalyseur athermique pulvérulent selon le procédé de l’invention, on privilégiera, pour la synthèse du MnO sous forme de poudre, l’utilisation d’un précurseur d’acétate de manganèse. Pour ce faire, on mélange cet acétate de manganèse à une solution de permanganate de potassium selon un ratio en mol/L de 1,8/1,2 pendant minimum 24h à température ambiante comprise entre 21 et 25°C. Puis on filtre et on rince à l’eau distillée désionisée le tout. La poudre de MnO récupérée est calcinée plusieurs heures, de préférence 72h, avec une montée en température par paliers de 6°C/min jusqu’à atteindre une température comprise entre 280 et 300°C, puis on broie, on rince à l’eau et on sèche à une température de 100°C environ jusqu’à obtention du MnO pulvérulent utilisé pour fabriquer le catalyseur de l’invention. Pour fabriquer un catalyseur athermique pulvérulent selon le procédé de l’invention, il est nécessaire qu’à la fin de l’étape c) l’intégralité du solvant se soit évaporée. Selon un mode de réalisation particulier du procédé de l’invention, si on travaille à température ambiante, de l’ordre de 25°C, pour l’étape c) susmentionnée, on chauffe ledit mélange à une température comprise entre 75 et 130°C, de préférence 100°C pendant une durée comprise entre 24 et 120h, de préférence 72h. Selon un mode de réalisation spécifique du procédé de fabrication d’un catalyseur athermique pulvérulent de l’invention, on synthétise ladite zéolithe synthétique hydrophile de type A en réalisant les étapes suivantes : - Etape 1 : On mélange dans un ratio 110 :1 de l’eau distillée du NaOH, par exemple avec des pastilles de NaOH, jusqu’à obtention d’une solution de soude NaOH homogène, - Etape 2 : On sépare en deux volumes égaux ladite solution de soude NaOH pour obtenir un premier volume de soude et un second volume de soude, - Etape 3 : On mélange, volume à volume, pendant 10 à 20 min, de l’aluminate de sodium cristallisé à 17% dans le premier volume de soude jusqu’à obtention d’une solution A, - Etape 4 : On dissout, volume à volume, du silicate de sodium cristallisé Na 2 SiO 3 dans de l’eau distillée à 57%, jusqu’à obtention d’une solution B, - Etape 5 : On mélange, dans un ratio de 3,8/1000, ladite solution B avec ledit second volume de soude, jusqu’à obtention d’un mélange C, de préférence un mélange C clair, - Etape 6 : On ajoute ledit mélange C clair à ladite solution A, jusqu’à obtention d’un mélange D, - Etape 7 : On chauffe le mélange D jusqu’à évaporation totale de l’eau contenue dans le mélange D, - Etape 8 : On refroidit le mélange D par abaissement de la température jusqu’à l’apparition d’un solide E, - Etape 9 : On filtre et rince à l’eau distillée déionisée ledit solide E jusqu’à atteindre un pH compris entre 8,5 et 9,5 pour l’eau de rinçage, - Etape 10 : On sèche ledit solide E pendant une durée comprise entre 8 et 15h, de préférence 12h, à une température comprise entre 100 et 120°C, de préférence 110°C, afin d’obtenir la zéolithe synthétique hydrophile de type A, - Etape 11 : On broie ladite zéolithe synthétique hydrophile de type A solide sous forme de poudre. Selon un mode de réalisation particulier, pour l’étape 7) susmentionnée, on chauffe le mélange D à une température comprise entre 75°C et 130°C, de préférence 100°C pendant 3 à 4h. Le but étant d’évaporer l’intégralité de l’eau contenue dans le mélange D. Selon un mode de réalisation privilégié, pour l’étape 8) susmentionnée, on refroidit le mélange D en abaissant la température à une valeur de température qui est inférieure à celle de l’étape 7) et qui est supérieure à la température ambiante. Cet abaissement en température permet d’éviter que les cristaux du solide E ne collent au fond du récipient dans lequel se trouve initialement le mélange D. Selon un mode de réalisation particulier, pour l’étape 8), on abaisse la température à 30°C en considérant que la température ambiante est comprise entre 20 et 25°C, de sorte à pouvoir récupérer aisément le solide E sans qu’il ne colle dans le fond du récipient. De manière usuelle, pour l’étape 9, on mesure par exemple le pH de l’eau de rinçage avec un pH mètre ou tout autre moyen de mesure connu de l’homme du métier permettant de mesurer le pH. Le fait de mesurer le pH de l’eau de rinçage, permet de donner indirectement le pH de l’état de surface du solide E, qui va constituer la zéolithe synthétique hydrophile de type A. Pour le catalyseur athermique pulvérulent de l’invention, il est important que la zéolithe synthétique hydrophile de type A présente un état de surface légèrement basique afin de favoriser la formation des liaisons de Van der Walls avec le TiO 2 et le MnO qui eux présentent un état de surface légèrement acide. Cette complémentarité de pH entre la zéolithe synthétique hydrophile de type A et, à la fois le TiO 2 et le MnO, facilite la fabrication du catalyseur athermique de l’invention et le rend structurellement homogène. Pour l’étape 10) susmentionnée, la durée et la température de séchage du solide E permettent d’éliminer progressivement les molécules d’eau retenues en surface de ladite zéolithe. En effet, une évacuation trop rapide des molécules d’eau risque de générer des craquelures à la surface de la zéolithe. Ces craquelures sur ladite zéolithe fragilisent sa structure 3D qui est pourtant nécessaire et importante pour son rôle d’adsorbant au sein du catalyseur athermique pulvérulent de l’invention. C’est pourquoi, pour éviter ce phénomène de craquelure, on choisit une durée de séchage entre 8 et 15h couplée à une température entre 100 et 120°C, afin d’éliminer les molécules d’eau progressivement, sans risquer de fragiliser la structure de la zéolithe. Pour l’étape 11) susmentionnée, on broie la zéolithe synthétique hydrophile de type A en une poudre par tout moyen connu de l’homme du métier. Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, on broie la zéolithe synthétique hydrophile de type A de sorte à obtenir une taille de particule comprise entre 0,5 et 2,5 µm. En effet, cette taille de particule de zéolithe synthétique hydrophile de type A augmente l’affinité de certains micro-organismes envers la surface de ladite zéolithe. Pour le catalyseur de l’invention, l’usage d’une zéolithe synthétique hydrophile de type A de taille micrométrique est privilégié pour son affinité accrue envers les micro-organismes, c’est-à-dire les polluants biologiques de l’air intérieur. La présente invention concerne également une solution de décontamination et de dépollution d’un milieu gazeux comportant à la fois de l’eau déminéralisée et : - soit ledit catalyseur athermique pulvérulent de l’invention, - soit un catalyseur athermique pulvérulent obtenu par la mise en œuvre du procédé de fabrication d’un catalyseur athermique pulvérulent tel que susmentionné. La présente invention concerne également l’utilisation de la solution de décontamination et de dépollution d’un milieu gazeux pour la décontamination et la dépollution d’un milieu gazeux contenant des polluants chimiques et/ou des polluants biologiques. Le catalyseur athermique pulvérulent de l’invention, son usage en solution, et son utilisation en tant que filtre à polluants au sein d’une unité de traitement de l’air par photocatalyse permet d’éliminer les polluants chimiques et biologiques de l’air intérieur. La combinaison spécifique du catalyseur photo-activé TiO 2 , du catalyseur à froid MnO et d’un adsorbant de zéolithe synthétique hydrophile de type A, par exemple en tant que filtre à polluants dans une unité de traitement de l’air intérieur par photocatalyse, permet : - par effet de complémentarité de fonctionnement de la zéolithe, du TiO2 et du MnO, de traiter de grandes charges de polluants de l’air allant de quelques parties par million ( = ppm) à des centaine de ppm, ceci quels que soient le débit et la vitesse d’air arrivant au sein de l’unité de traitement de l’air, - d’éviter la formation de nouveaux polluants non maitrisés, qui sont non présents initialement dans l’air intérieur à traiter, - une utilisation plus optimum de l’énergie fournie à l’unité de traitement, sans perte de cette énergie par dissipation de chaleur, une partie de l’énergie étant utilisée pour l’activation du TiO 2 l’autre pour générer un environnement adéquat en température pour l’activation du MnO, - de traiter à la fois des polluants chimiques, et des polluants biologiques, notamment des micro-organismes. Afin de montrer la performance du catalyseur athermique de l’invention, la demanderesse a effectué l’expérience décrite ci-dessous pour les polluants biologiques suivants : - spores bactériennes de Bacillus subtilis à une concentration comprise entre 10 4 à 10 6 Unité Formant Colonie/m 3 d’air ; - bactéries Legionella pneumophilia à une concentration comprise entre 10 4 à 10 6 Unité Formant Colonie/m 3 d’air, et - les bactériophages T2 à une concentration comprise entre 10 3 à 10 4 Unité formant plage/m 3 . Protocole expérimental : Les tests sont réalisés au sein d’un isolateur de classe A de 0,8 m 3 qui comprend un réacteur présentant une configuration en « sandwich ». Ce réacteur comporte deux étages de catalyseur athermique selon l’invention, ces derniers sont déposés chacun sur un nid d’abeilles en aluminium entre lesquels est disposée une lampe UV-C de 18W. A l’aide d’un générateur d’aérosol, on crée, au sein de l’isolateur, un courant d’air contenant un seul des polluants susmentionnés dans les concentrations indiquées. Ce courant d’air « pollué » va être traité au sein du réacteur par filtration et passage entre les deux étages de catalyseurs athermiques de l’invention. Pour mettre en évidence l’efficacité de traitement du catalyseur de l’invention, on prélève à l’aide d’un bio collecteur, avant et après la mise en route du réacteur, un échantillon d’air que l’on va dénombrer et analyser en l’impactant sur un milieu de culture correspondant au polluant testé. Un échantillon d’air avant, et, un échantillon d’air après mise en route du réacteur, sont ensemencés afin de déterminer la concentration en polluants, par dénombrement sur le milieu de culture adéquat. Les échantillons d’air pollué initialement par les bactéries Legionella pneumophilia sont ensemencés sur un milieu BCYE commercialisé par Biomérieux et contenant de l’agar pour les micro-organismes de type legionella et de la L-cystéine. Les échantillons d’air pollué initialement par les spores bactériennes de Bacillus subtilis sont ensemencés sur un milieu LB Luria Bertani. Les échantillons d’air pollué initialement par les bactériophages T2 sont ensemencés sur un milieu où des bactéries de type E. coli BAM ont été mises en culture afin d’analyser le nombre de plages de lyse formées par les virus toujours vivants. Dans ce protocole, on ensemence la même quantité d’échantillon d’air sur le milieu de croissance adéquat. Résultats expérimentaux Les résultats indiquent des abattements de 2 log (99,45%) pour les bactéries Legionella. pneumophilia , de 1 log (96,67 %) pour les spores de Bacillus. subtilis et de 3 log pour les bactériophages T2 (99,98%) pour les échantillons d’air prélevés après mise en route du réacteur et traitement par le catalyseur athermique de l’invention par rapport aux échantillons d’air initiaux avant traitement par le catalyseur de l’invention. Ainsi, au travers de ces expériences, on prouve que l’utilisation du catalyseur athermique de l’invention en tant que filtre de traitement de l’air contaminé est efficace contre les polluants biologiques, notamment Legionella. p neumophilia , les spores bactériennes de Bacillus subtilis et les bactériophages T2. La réalisation de ce protocole avec d’autres contaminants a également démontré un abattement total sur des souches d’Aspergillus brasiliensis et de Staphylococcus epidermidis. Ainsi, en plus de permettre l’élimination des polluants chimiques de l’air, le catalyseur athermique de l’invention, utilisé en tant que filtre de dépollution, permet d’éliminer les polluants biologiques. Catalyseur athermique pulvérulent comprenant, en pourcentage massique par rapport à sa masse totale : Entre 27% et 30% de dioxyde de titane TiO 2 photo-activé Entre 11% et 17% d’oxyde de manganèse MnO, Entre 55% et 59% de zéolithe synthétique hydrophile de type A. Catalyseur athermique pulvérulent, selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le dioxyde de titane TiO 2 photo-activé consiste en du dioxyde de titane TiO 2 soumis à un rayonnement lumineux de longueur d’ondes comprise entre 100 et 400 nm. Catalyseur athermique pulvérulent, selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le dioxyde de titane TiO 2 photo-activé est constitué à 100% de TiO 2 de forme cristalline anatase. Catalyseur athermique pulvérulent, selon la revendication 1 ou selon la revendication 2, caractérisé en ce que le dioxyde de titane TiO 2 photo-activé consiste en un mélange de TiO 2 de forme cristalline anatase et de TiO 2 de forme cristalline rutile. Catalyseur athermique pulvérulent, selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le dioxyde de titane TiO 2 photo-activé consiste en un mélange de TiO 2 de forme cristalline anatase et de TiO 2 de forme cristalline rutile, avec une proportion d’anatase/rutile comprise entre 60/40 et 99/1, de préférence 80/20. Catalyseur athermique pulvérulent, selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le dioxyde de titane TiO 2 est dopé avec des ions argents Ag et/ou des ions platines Pt. Catalyseur athermique pulvérulent, selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la zéolithe synthétique hydrophile de type A présente une structure cristalline de sodalite. Procédé de fabrication d’un catalyseur athermique pulvérulent comprenant, en pourcentage massique par rapport à sa masse totale, entre 27% et 30% de dioxyde de titane TiO 2 photo-activé, entre 11% et 17% d’oxyde de manganèse MnO et entre 55% et 59% de zéolithe synthétique hydrophile de type A, caractérisé en ce qu’on réalise les étapes suivantes : On synthétise, sous forme de poudre, indépendamment les uns des autres, le dioxyde de titane TiO 2 photo-activé, l’oxyde de manganèse MnO et la zéolithe synthétique hydrophile de type A ; On mélange, dans un solvant d’alcool/eau déminéralisée, entre 5 et 10% de dioxyde de titane TiO 2 photo-activé, entre 2 et 6% d’oxyde de manganèse MnO et entre 10 et 20% de zéolithe synthétique hydrophile de type A en pourcentage massique par rapport à la masse totale dudit solvant ; On chauffe jusqu’à évaporation totale du solvant et obtention du catalyseur athermique pulvérulent. Procédé de fabrication d’un catalyseur athermique pulvérulent, selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu’on synthétise le dioxyde de titane TiO 2 par voie sol gel Procédé de fabrication d’un catalyseur athermique pulvérulent, selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu’on synthétise le dioxyde de titane TiO 2 à partir d‘un précurseur de titane à des températures de calcination comprises entre 300 et 600°C. Procédé de fabrication d’un catalyseur athermique pulvérulent, selon l’une quelconque des revendications de procédé 8 à 10, caractérisé en ce qu’on synthétise l’oxyde de manganèse MnO à partir d’un précurseur de manganèse à des températures de calcination inférieures à 300°C. Procédé de fabrication d’un catalyseur athermique pulvérulent, selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le précurseur de manganèse est choisi parmi l’acétate de manganèse, le nitrate de manganèse ou le sulfate de manganèse ou un mélange de ces derniers. Procédé de fabrication d’un catalyseur athermique pulvérulent, selon l’une quelconque des revendications de procédé 8 à 12, caractérisé en ce qu’on synthétise ladite zéolithe synthétique hydrophile de type A en réalisant les étapes suivantes : On mélange dans un ratio 110 :1 de l’eau distillée avec du NaOH jusqu’à obtention d’une solution de soude NaOH homogène, On sépare en deux volumes égaux ladite solution de soude pour obtenir un premier volume de soude et un second volume de soude, On mélange, volume à volume, pendant 10 à 20 min, de l’aluminate de sodium cristallisé à 17% dans le premier volume de soude jusqu’à obtention d’une solution A, On dissout, volume à volume, du silicate de sodium cristallisé Na 2 SiO 3 dans de l’eau distillée à 57%, jusqu’à obtention d’une solution B, On mélange, dans un ratio de 3,8 /1000, ladite solution B avec ledit second volume de soude, jusqu’à obtention d’un mélange C, On ajoute ledit mélange C à ladite solution A, jusqu’à obtention d’un mélange D, On chauffe le mélange D jusqu’à évaporation totale de l’eau contenue dans le mélange D, On refroidit le mélange D par abaissement de la température jusqu’à l’apparition d’un solide E, On filtre et rince à l’eau distillée déionisée ledit solide E jusqu’à atteindre un pH de 9 pour l’eau de rinçage, On sèche ledit solide E pendant une durée comprise entre 8 et 15h, de préférence 12h, à une température comprise entre 100 et 120°C, de préférence 110°C, afin d’obtenir la zéolithe synthétique hydrophile de type A, On broie ladite zéolithe synthétique hydrophile de type A solide sous forme de poudre. Solution de décontamination et de dépollution d’un milieu gazeux, caractérisée en ce qu’elle comporte de l’eau déminéralisée et un catalyseur athermique pulvérulent selon l’une quelconque des revendications 1 à 7. Solution de décontamination et de dépollution d’un milieu gazeux, caractérisée en ce qu’elle comporte de l’eau déminéralisée et un catalyseur athermique pulvérulent obtenu par la mise en œuvre du procédé tel que défini par l’une quelconque des revendications 8 à 13. Utilisation d’une solution de décontamination et de dépollution d’un milieu gazeux, selon la revendication 14 ou selon la revendication 15, pour la décontamination et la dépollution d’un milieu gazeux contenant des polluants chimiques et/ou des polluants biologiques.