Brevet FR3107657A1 — publié le 20210903

«Un procédé et système pour la récupération de polyphénols à partir de déchets solides ou de déchets solides et déchets liquides industriels du secteur de l’alimentation et des boissons» Le procédé est caractérisé en ce qu’il comprend les opérations de: a) soumettre les déchets solides, par lots, à une extraction de polyphénols par ajout d’un solvant et à l’action d’ultrasons/micro-ondes pour obtenir des volumes de solution traités; b) introduire et retenir dans un réservoir intermédiaire un ou plusieurs volumes de solution traités; c) impulser tout ou partie du contenu du réservoir intermédiaire comme alimentation d’un processus en continu qui comprend les opérations en série de microfiltration, d’ultrafiltration et d’osmose inverse, d) réutiliser le perméat de l’osmose inverse comme solvant dans l’opération a) ou comme apport au réservoir intermédiaire pour augmenter la sédimentabilité des solides contenus dans le réservoir intermédiaire, protégeant les membranes de leur obstruction et encrassement. Figure pour l’abrégé: Fig. 2 Un procédé et système pour la récupération de polyphénols à partir de déchets solides ou de déchets solides et déchets liquides industriels du secteur de l’alimentation et des boissons Secteur technique de l’invention L’invention concerne un procédé pour la récupération de polyphénols présents dans les déchets solides et déchets liquides (effluents inclus) provenant des industries du secteur alimentaire et des boissons, telles que celles dédiés à la production d’huile d’olive et de vin. L’invention concerne aussi un système pour effectuer une telle récupération des polyphénols présents dans lesdits déchets solides et déchets liquides industriels mentionnés. Antécédents de l’invention Les polyphénols, un groupe de phytochimiques présents dans les fruits, les légumes et les céréales, sont des composés très appréciés aujourd’hui pour l’effet antioxydant qu’ils produisent dans notre organisme, et présentent pour cela un grand intérêt pour les industries cosmétiques, pharmaceutique et alimentaire. Les polyphénols ne se trouvent pas seulement dans la partie consommable des fruits et légumes, mais aussi dans leurs parties qui sont jetées, comme les peaux, les pulpes et les graines. La consommation de polyphénols a augmenté ces dernières années de plus de 7%, si bien qu’il est nécessaire d’élargir les sources de polyphénols et de développer des processus adéquats pour leur extraction. Dans l’industrie vinicole, on sait que parmi les composés phénoliques, les anthocyanes et les pigments qui en sont dérivés, produits par des processus de co-pigmentation ou de condensation, sont les composés qui influent le plus sur la coloration des vins rouges et rosés donnant lieu à des colorations orangées, rouges, violacées ou bleues. Le transfert des composés phénoliques responsables de la couleur de la peau vers la phase liquide (moût) après un processus de foulage, est étroitement lié à la matière première et aux techniques de vinification employées et influe de manière déterminante sur la variété, le degré de maturité et la taille du raisin, tel qu’il est expliqué dans le brevet espagnol ES2478190-B2. Ledit brevet fait référence à un procédé, à un module et à un équipement pour l’extraction de composés du raisin par ultrasons dans les processus de vinification, et en particulier au transfert des composés phénoliques responsables de la couleur de la peau vers la partie liquide (moût) après le foulage du raisin, en utilisant pour cela un procédé et un équipement reposant sur la génération d’ultrasons. Le phénomène de cavitation est généré par l’utilisation d’ultrasons, qui permet la rupture des cellules de la peau et met à la disposition du milieu liquide les composés phénoliques responsables de la couleur pour qu’ils s’intègrent dans ledit milieu liquide renforçant la couleur du vin. Une autre application des polyphénols, cette fois dans le secteur industriel de l’huile d’olive, est celle qui est envisagée dans le document de demande de brevet EP2994225-A1, qui décrit un réacteur pour augmenter la quantité de polyphénols contenus et/ou la stabilité de la turbidité de l’huile d’olive extra vierge dans le temps. Le réacteur comprend une cavité adaptée pour recevoir un produit constitué d’huile d’olive ou de pâte d’olive à partir duquel on obtient de l’huile d’olive extra vierge, et au moins une source d’ultrasons adaptée pour faire vibrer le corps de ladite cavité. D’autre part, certaines eaux usées générées dans les processus industriels du secteur alimentaire présentent des charges polluantes élevées et l’application de traitements conventionnels n’est pas suffisante. Dans ce contexte, on trouve, par exemple, les eaux usées provenant de la production d’olives de table et des eaux usées d’huilerie, ces dernières provenant du pressage des olives pour produire de l’huile d’olive dans une proportion avoisinant les 50% du poids des olives pressées. Ces eaux usées se distinguent par leur forte teneur en composés organiques hautement polluants (polyphénols), ce qui génère un problème environnemental en ce qui concerne leur élimination et traitement, car les traitements dans les stations d’épuration conventionnelles ne sont pas suffisants pour résoudre ce problème. Afin de ne pas gaspiller les polyphénols présents dans les déchets agro-industriels provenant de sources végétales, solides et/ou liquides, plusieurs techniques et procédés ont été étudiés et développés. Dans cet objectif, le centre technologique AINIA a développé une centrale industrielle (connue sous le nom d’ALTEX) d’extraction de CO 2 supercritique pour récupérer les polyphénols, avec une capacité d’extraction de 4000 litres. Même si une récupération de polyphénols à partir de rébus industriels est réalisée de manière effective, elle présente certaines limites telles que la consommation élevée d’énergie ou l’investissement initial élevé (CAPEX) qu’elle nécessite, ce qui peut limiter sa viabilité. Le brevet espagnol ES2319032-B1 décrit un procédé d’extraction de polyphénols à partir de marc de raisin provenant de la distillation qui repose sur la collecte du marc résiduel du processus de distillation réalisé par entraînement à la vapeur et feu direct. Une extraction des polyphénols dudit marc est réalisée par l’utilisation d’un mélange hydroalcoolique (éthanol/eau acidifiée à pH 1, 50:50), à une température de 40 à 55°C et pendant une durée de 3 à 4 heures. Après le processus d’extraction, ledit flux est refroidi jusqu’à 25°C et est purifié par filtration à 100 microns et par centrifugation ultérieure pour l’élimination des solides précipités. Le liquide obtenu est stabilisé par l’ajout de 0,20 à 0,60g d’alginate de sodium pour chaque litre d’extrait polyphénolique et est concentré à 50%, récupérant un condensat d’éthanol/d’eau 70:30, pour sa réintroduction au processus. Ce procédé repose sur une extraction solide-liquide conventionnelle, si bien qu’un procédé d’extraction permettant d’améliorer le rendement de récupération des polyphénols, de réduire la durée d’extraction et les nécessités en solvants serait souhaitable. Le brevet espagnol ES2455999-T3 décrit un procédé pour l’obtention d’un concentré naturel riche en hydroxytyrosol à partir de déchets et de sous-produits de l’olivier, qui consiste en les étapes suivantes: a) traiter les déchets solides et semi-solides provenant de l’olivier par une extraction à l’eau ou avec des mélanges hydroalcooliques, b) soit fournir l’extrait qui contient de l’hydroxytyrosol et d’autres composés bioactifs provenant de l’olivier directement à une unité de nanofiltration avec un poids moléculaire de coupure inférieur à 300Da, soit mélanger l’extrait obtenu à l’étape a) avec les eaux végétales des broyages d’olives et centrifuger dans l’objet d’éliminer les particules et autres solides en suspension, et fournir le surnageant obtenu de la centrifugeuse à ladite unité de nanofiltration, dans lequel ledit hydroxytyrosol et autres composés bioactifs de faible poids moléculaire sont récupérés dans un flux de perméat de ladite unité de nanofiltration, et c) fournir le flux de perméat de ladite unité de nanofiltration au compartiment de fourniture d’une unité d’osmose inverse, dans lequel ledit hydroxytyrosol et autres composés bioactifs sont retenus et concentrés dans un flux de rétentat. Comme inconvénient, il convient de mentionner que l’extraction conventionnel implique une durée élevée d’extraction et une consommation élevée de solvant, ce qui augmente le coût opérationnel et a un rendement d’extraction inférieur en comparaison avec d’autres solutions d’extraction de polyphénols plus avancées. L’application d’une extraction conventionnelle rend difficile le couplage à un traitement membranaire car ce dernier travaille en mode continu et l’extraction conventionnelle implique une durée importante d’extraction. Quant aux eaux usées d’huilerie et leur teneur en composés présentant un intérêt pour l’industrie cosmétique, pharmaceutique, diététique et alimentaire, le brevet ES2335418-T3 divulgue un procédé pour la récupération de tyrosol et d’hydroxytyrosol d’eaux usées d’huilerie, ainsi qu’une méthode d’oxydation catalytique afin de transformer le tyrosol en hydroxytyrosol. Le procédé en question consiste en une étape a) de filtration grossière ou préfiltration, microfiltration, ultrafiltration, nanofiltration et osmose inverse des eaux, de préférence à un pH neutre ou alcalin, une étape b) de séparation chromatographique de tyrosol, d’hydroxytyrosol et d’autres composés phénoliques du concentré ou du rejet de l’osmose inverse, une étape c) d’oxydation du tyrosol ainsi obtenu pour donner de l’hydroxytyrosol en présence de trioxyde de méthylrénium et de peroxyde d’hydrogène dans un solvant protique, et une étape d) de concentration et de pulvérisation de la portion à poids moléculaire élevé avec la récupération d’eau et de composés à valeur ajoutée élevée. La principale limitation de ce procédé est qu’elle ne propose de traitement que pour les déchets liquides provenant d’eaux d’origine végétale, tandis qu’en Espagne, 75% de l’extraction d’huile d’olive est réalisée dans des extractions en deux phases qui génèrent des déchets solides. Aussi, il convient de considérer qu’en plus du tyrosol et de l’hydroxytyrosol, les eaux usées peuvent contenir d’autres polyphénols qui ne sont pas retenus dans leur totalité par les membranes des opérations de l’étape a). Un autre aspect à prendre en compte est qu’après le procédé, il est nécessaire d’éliminer les catalyseurs, en particulier le trioxyde de méthylrénium, qui est un puissant irritant. Le brevet ES2595939-B1 se rapporte à un procédé pour recycler et réutiliser des effluents liquides de l’extraction d’huile d’olive. Le procédé vise à réduire la consommation d’eau potable, à réutiliser les eaux usées et par ailleurs aussi, à éviter que certains composés ne soient gaspillés, tels que les phénoliques, dans les eaux usées. Le procédé consiste à faire passer l’eau usée de lavage ou végétale par un système de filtration qui comprend, au minimum, un filtre placé en aval de l’équipement de séparation; à introduire les eaux réutilisées dans un réservoir de compensation avec de l’eau potable, placé en amont des équipements de séparation pour le procédé d’extraction de l’huile d’olive; et à réintroduire le mélange d’eau dans l’unité de séparation de phases. Ainsi, ce qui se fait en réalité c’est d’utiliser l’eau recyclée, qui contient encore des polyphénols, pour l’extraction en trois phases de l’huile d’olive. La séparation est relativement simple car, en réalité, on ne fait pas de récupération isolée des polyphénols mais on réintroduit les polyphénols présents en tant que partie des eaux recyclées dans le processus d’extraction de l’huile d’olive. Le brevet espagnol ES2641069-T3 divulgue un procédé pour l’extraction et la concentration de composés polyphénoliques contenus dans les eaux de végétation et/ou le marc obtenu du traitement des olives qui comprend une étape 1) de collecte du liquide constitué d’eaux de végétation et/ou de marc après le procédé de broyage des olives; une étape 2) de prétraitement chimique, physique et enzymatique; une étape 3) de filtration tangentielle à une température dans l’intervalle de 45 à 50°C, de préférence de microfiltration céramique, obtenant ainsi une fraction de concentré et une fraction de perméat; et une étape 4) d’évaporation sous vide de la phase de perméat obtenue à l’étape 3). Le prétraitement 2) comprend quant à lui une étape a) d’acidification à un pH compris entre 2,5 et 4; une étape b) de traitement enzymatique par l’ajout d’une réserve d’enzymes cellulolytiques et pectolytiques. Pendant ledit traitement le liquide est maintenu sous agitation hydraulique en opérant un procédé pour la recirculation du même liquide de manière excentrique par rapport à la paroi du réacteur, dans lequel ladite agitation est maintenue pendant une durée de 2 à 6h, de préférence pendant approximativement 4h à une température dans l’intervalle de 30 et 50°C lorsque l’on travaille avec des eaux de végétation, et ladite agitation hydraulique est maintenue pendant 12 à 24h à une température dans l’intervalle de 50 à 80°C lorsque l’on travaille avec du marc. Le prétraitement 2) comprend également une étape c) d’élimination du déchet solide ou semi-solide qui est collecté sur la surface à la fin de ladite étape b) où ledit déchet a une densité comprise entre 0,70 et 0,85g/cm 3 , dans lequel ladite élimination a lieu en pompant et en envoyant la masse liquide collectée au fond du réservoir de prétraitement vers la section de filtration ultérieure et ledit bouchon constitue de 2 à 7% en poids par rapport à la masse totale de l’eau de végétation et contient approximativement 20% des solides présents dans les eaux de végétation initiales. Dans ce procédé, le perméat de la microfiltration est directement évaporé après un prétraitement enzymatique, si bien que l’extrait obtenu de polyphénols contiendra des polysaccharides et autres impuretés du fait qu’il ne peut pas être séparé seulement par une membrane de microfiltration. En outre, on s’attend à un coût opérationnel élevé lié à l’énergie d’évaporation (pression et chaleur), car l’évaporation s’applique à tout le perméat de microfiltration. En outre, l’hydrolyse enzymatique ne réduit pas les durées d’opération par rapport à l’extraction conventionnelle. Un autre inconvénient est que les polyphénols ont des polarités différentes, si bien que l’extraction avec seulement de l’eau rend difficile l’extraction des polyphénols non polaires. Quant au secteur vinicole, le brevet ES2319032-B1 décrit un procédé d’extraction de polyphénols à partir de marc de raisin provenant de distillation qui comprend les étapes suivantes: a) extraction du marc par diffusion continue à contre-courant en utilisant comme extracteur une solution 50:50 d’éthanol:eau acidifiée à pH 1, à une température de 40 à 55°C et pendant une durée de 3 à 4 heures, le rapport d’extraction marc:extracteur étant dans l’intervalle 1:2-3,5, un marc d’extraction et un jus d’extraction étant obtenus; b) pressage du marc d’extraction résultant de l’étape a) à une pression entre 2 et 10kg/cm 2 , un marc de pressage et un jus de pressage étant obtenus; c) mélange du jus d’extraction obtenu à l’étape a) et du jus de pressage obtenu à l’étape b), suivi d’un refroidissement du mélange résultant à 25°C, purification de celui-ci par filtration à 100 microns et centrifugation, un jus clarifié et un déchet solide étant obtenus; d) stabilisation du jus clarifié obtenu à l’étape c) par ajout d’alginate de sodium à une concentration de 0,2 à 0,6g/l de jus clarifié; et e) concentration du jus stabilisé obtenu à l’étape d) dans un évaporateur sous vide à 60-70°C jusqu’à réduire le volume de jus stabilisé de 50% approximativement, de façon à obtenir un extrait polyphénolique avec un pouvoir antioxydant dans une plage entre 150000 et 250000mg d’acide gallique/kg de marc sec. Un inconvénient de ce processus est que les polysaccharides, les sucres et autres impuretés ne peuvent pas être séparés par la préfiltration et l’évaporation. Il est apparu ci-dessus que l’un des principaux problèmes de l’extraction solide-liquide est sa consommation élevée de solvant et/ou sa régénération (évaporation), ce qui a une répercussion sur une augmentation du coût opérationnel et réduit la durabilité du processus. Le développement de nouvelles techniques d’extraction sans la nécessité de solvants organiques (extraction sous pression, extraction supercritique avec CO 2 ) a également été présenté. Néanmoins, ces nouvelles techniques augmentent la consommation énergétique, sans la réduction de la durée d’extraction, et peuvent réduire le rendement de récupération de polyphénols du fait de l’extraction limitée des polyphénols hydrophiles. Pour ces raisons, l’utilisation d’autres extractions avancées est envisagée comme alternative, comme par exemple par ultrasons ou micro-ondes pour améliorer l’extraction solide-liquide par un mélange de solvants organiques et d’eau, qui peuvent être efficaces dans la récupération de polyphénols à partir des déchets générés dans les industries de l’alimentation et des boissons. Il convient de mentionner que, bien que cette alternative réduirait considérablement la quantité requise de solvant, il existe le problème de la consommation élevée d’énergie pour l’évaporation nécessaire pour régénérer le solvant organique utilisé si bien qu’un autre objectif de la présente invention consistera à résoudre le problème de la réutilisation du solvant employé dans ce type d’extractions avancées. Un autre objectif tout aussi important de la présente invention est de proposer un processus et un système permettant la récupération des polyphénols présents aussi bien si l’on dispose de déchets solides que de déchets liquides, effluents inclus, provenant de telles industries. Un autre objectif prioritaire de la présente invention est de pouvoir récupérer les polyphénols présents dans lesdits déchets avec un degré de pureté élevé, à savoir, que ceux-ci soient séparés d’autres composés tels que la matière colloïdale, les protéines ou les glucides. Explication de l’invention Dans l’objectif de donner une solution aux problèmes soulevés ci-dessus, on propose un procédé pour la récupération de polyphénols à partir de déchets solides ou de déchets solides et déchets liquides industriels du secteur de l’alimentation et des boissons, comme par exemple de l’industrie de l’huile d’olive et du vin. Il est entendu que les déchets liquides incluent également les effluents, du fait que ces liquides proviennent d’une usine industrielle. En substance, le procédé de l’invention est caractérisé en ce qu’il comprend les opérations de: a) soumettre les déchets solides, par lots, à une opération d’extraction de polyphénols par ajout d’un solvant et à l’action d’ultrasons ou de micro-ondes pour obtenir des volumes de solution traités; b) introduire et retenir dans un réservoir intermédiaire un ou plusieurs volumes de solution traités c) propulser tout ou partie du contenu retenu dans le réservoir intermédiaire comme alimentation d’un processus en continu qui comprend les opérations en série de microfiltration membranaire, d’ultrafiltration du perméat de microfiltration membranaire et d’osmose inverse membranaire du perméat de l’ultrafiltration, le procédé comprenant en outre une réutilisation du perméat de l’osmose inverse comme solvant dans l’opération a) ou comme apport au réservoir intermédiaire pour augmenter la sédimentabilité des solides présents dans le contenu retenu dans le réservoir intermédiaire et protéger les membranes en évitant qu’elles ne soient obstruées et diminuer l’encrassement de celles-ci. Dans le procédé objet de l’invention, dans le cas où l’on disposerait de déchets liquides industriels du secteur de l’alimentation et des boissons, ces déchets liquides sont introduits et retenus dans le réservoir intermédiaire, soit ils sont introduits en aval du réservoir intermédiaire et propulsés comme alimentation du processus en continu de microfiltration membranaire, d’ultrafiltration du perméat de microfiltration membranaire et d’osmose inverse membranaire du perméat de l’ultrafiltration. De cette manière, la procédé objet de l’invention, propose une solution intégrée pour la récupération de polyphénols qui inclut un processus d’extraction avancé, en particulier par ultrasons ou par micro-ondes, pour récupérer les polyphénols des déchets solides industriels, couplé à un train de traitement membranaire pour purifier et concentrer les polyphénols présents dans les déchets solides et dans les déchets liquides industriels. L’extraction avancée, appelée ici l’extraction assistée par ultrasons ou par micro-ondes, réduit le temps d’extraction et les nécessités en solvants en comparaison avec d’autres alternatives sur le marché, comme la filtration directe membranaire ou l’extraction conventionnelle, maximisant en même temps le rendement de l’extraction. Cette extraction avancée est centrée sur l’extraction des polyphénols présents dans les déchets solides industriels, en utilisant de préférence une combinaison d’eau et d’éthanol (bien que d’autres solvants puissent être appliqués) pour maximiser la récupération des polyphénols, quelle que soit l’hydrophobicité des composés des déchets solides industriels. D’autre part, bien que dans l’état de l’art il existe plusieurs solutions reposant sur un train de traitement pour récupérer les rebuts de l’huile d’olive, celles-ci visent principalement à récupérer l’eau de la végétation (déchets liquides) et ne correspondent pas au même train de traitement membranaire du procédé de l’invention. Dans le procédé de l’invention, une opération d’osmose inverse est appliquée à la suite de l’opération d’ultrafiltration, et non de nanofiltration, dans l’objet d’augmenter la récupération de polyphénols. Cela est dû au fait que les inventeurs ont observé que le MWCO (poids moléculaire limite en anglais, également appelé seuil de poids moléculaire) de certains polyphénols, par exemple le MWCO de ceux de l’huile d’olive, est similaire au MWCO de la taille des particules des membranes de nanofiltration, si bien que si l’on disposait d’une membrane de nanofiltration, il y aurait des polyphénols qui eux resteraient dans le rétentat mais d’autres passeraient au perméat, limitant le pourcentage de récupération de polyphénols. Une autre caractéristique à souligner est la microfiltration membranaire qui est effectuée avant l’ultrafiltration membranaire, pour minimiser l’encrassement de la membrane d’ultrafiltration et augmenter la durée de vie des membranes. Il convient de noter que le procédé objet de l’invention est indiqué pour le traitement aussi bien de matière liquide que de matière solide, maximisant la récupération de polyphénols dans un système unique dans lequel le procédé est effectué. L’intégration d’un processus discontinu tel que le processus d’extraction avancée par ultrasons ou par micro-ondes, qui est effectué par lots, avec un processus continu comme c’est le cas du traitement de purification et de concentration membranaire, se résout par l’accumulation des volumes de solution traités du fait qu’ils ont été soumis aux ultrasons ou aux micro-ondes dans le réservoir intermédiaire, ce qui permet de disposer de la quantité suffisante pour assurer l’alimentation en continu aux opérations en série réalisées sur de telles membranes. De cette façon, le procédé définit que le réservoir intermédiaire est maintenu avec une certaine quantité de liquide pendant toute la durée du cycle effectué pour la récupération de polyphénols. La combinaison de microfiltration, d’ultrafiltration et d’osmose inverse permet d’aboutir à un extrait riche en polyphénols à partir du rétentat de l’osmose inverse et de réutiliser le perméat de l’osmose inverse, qui contient le solvant organique et est exempt d’impuretés, comme solvant pour l’opération a) d’extraction, sans nécessiter d’étapes d’évaporation externes pour la récupération du solvant. En outre, l’application d’extraction avancée (extraction par ultrasons ou micro-ondes) réduit la durée d’extraction, favorisant ainsi l’intégration de ladite extraction avec le train membranaire, étant donné que l’on parvient à accumuler dans une courte période de temps la quantité suffisante de volumes de solution traités (deuxième sous-produit) pour assurer un bon fonctionnement en continu des opérations en série réalisées sur les membranes. Outre ce qui précède, le procédé objet de l’invention envisage la réutilisation du perméat d’osmose inverse comme solvant dans l’opération a), ce qui en fait une alternative plus durable et contribue à la réduction de coûts économiques du fait qu’elle nécessite moins de solvant à apporter en externe pour effectuer l’extraction par ultrasons ou micro-ondes. Le solvant initial qui s’ajoute en début de procédé aux déchets solides industriels pour ladite extraction est l’éthanol (ou son mélange avec l’eau), un solvant organique dont le coût est considérablement élevé. Cet éthanol (ou son mélange avec de l’eau) est généralement contenu dans un réservoir de fourniture avec une sortie vers la chambre où l’extraction est réalisée par ultrasons ou micro-ondes. Avec la réutilisation du perméat de l’osmose inverse comme solvant, un mélange d’éthanol et d’eau sera celui qui agira comme solvant dans les extractions suivantes, l’apport initial d’éthanol provenant du réservoir de fourniture étant ainsi réduit. Contrairement aux autres options de récupération du solvant initial (de préférence l’éthanol) en tant que composant isolé, ce qui impliquerait une étape longue et coûteuse de séparation de l’éthanol par des techniques d’évaporation, le procédé objet de l’invention résout de façon inventive le problème du coût et de la fourniture de solvant initial (éthanol), configurant les différentes opérations pour qu’à la fin, le perméat de l’osmose inverse constitue en soi un solvant approprié pour l’extraction de polyphénols par ultrasons ou micro-ondes, ce solvant étant, particulièrement et de préférence un mélange d’éthanol et d’eau pouvant être directement ajouté comme solvant pour ladite extraction, réduisant ainsi la nécessité d’apporter un nouveau solvant initial (éthanol). De cette manière, dans le procédé de l’invention, le solvant est récupéré dans le propre procédé, sans qu’il ne soit donc nécessaire d’avoir des processus externes supplémentaires comme l’évaporation du fait que la récupération du solvant est déjà intégrée. Dans le choix des membranes, le fait que la taille de la molécule d’éthanol est supérieure à celle de l’eau a été pris en compte, pour permettre à l’éthanol et pas seulement à l’eau, comme cela arrive dans d’autres groupements de membranes de l’état de l’art, de traverser toutes les membranes arrivant au perméat de l’osmose inverse. Si au lieu de l’éthanol, l’utilisation d’un autre solvant initial similaire à l’éthanol, de caractéristiques ou de comportement similaire, est envisagée, sa taille de molécule sera prise en compte de la même manière pour le choix des membranes. Dans le procédé de l’invention, il a été prévu que les volumes de solution traités dans l’extraction par ultrasons ou par micro-ondes soient soumis à un processus de décantation avant l’opération de microfiltration du processus en continu, pour réduire la teneur en solides présents à l’entrée du train membranaire. Cette décantation peut se produire soit dans l’installation d’extraction où est réalisée l’opération d’extraction de polyphénols, soit avant qu’ils ne soient introduits dans le réservoir intermédiaire du fait qu’ils sont soumis à une opération de centrifugation pour réduire la teneur en solides antérieurement à leur introduction, ou dans le réservoir intermédiaire du fait que ce réservoir est formé d’un réservoir décanteur. En lien avec ce qui précède, un autre aspect à prendre en compte est que le procédé objet de l’invention solutionne l’un des problèmes qui peuvent être générés lorsque l’on applique conjointement une extraction avec un train membranaire, particulièrement, celui de la présence éventuelle de solides dans le flux provenant de l’extraction à l’entrée des membranes, qui peut donner lieu à un encrassement élevé des membranes, rendant leur opérabilité difficile car elles sont obstruées par lesdits solides (fermant certains des pores des membranes). En fonction des caractéristiques spécifiques des déchets industriels solides et liquides disponibles à chaque moment, la sédimentation ou la décantation prévue des composants solides présents peut ne pas être suffisante pour assurer que le flux qui arrive aux membranes ait une teneur en solides compatible avec le bon fonctionnement de ces dernières, et pour cette raison, dans ces circonstances, le procédé objet de l’invention envisage la réutilisation du perméat des osmoses inverse comme apport au réservoir intermédiaire pour augmenter la sédimentabilité des solides présents dans le contenu du réservoir intermédiaire et protéger les membranes, en contribuant à prolonger leur vie utile. Selon une autre caractéristique du procédé pour la récupération de polyphénols objet de l’invention, la réutilisation du perméat de l’osmose inverse comme solvant dans l’opération a) ou comme apport au réservoir intermédiaire est le résultat d’une opération de comparer la valeur de pression transmembranaire du processus de microfiltration à une valeur seuil de protection de membranes, la réutilisation résultant comme apport au réservoir intermédiaire lorsqu’une telle valeur de pression transmembranaire est égale ou supérieure à une telle valeur seuil, et comme solvant à l’étape a) lorsqu’elle est inférieure. La valeur seuil de protection de membranes peut être comprise entre 5 et 1000kPa, bien que de manière préférée, elle est comprise entre 50 et 300kPa, bien qu’une valeur plus restrictive puisse également être envisagée, comme une valeur choisie et comprise entre 100 et 150kPa. Ainsi, la pression transmembranaire dans l’opération de microfiltration est surveillée et dans le cas où elle atteindrait ou dépasserait une valeur seuil définie, le perméat de l’osmose inverse est envoyé au réservoir intermédiaire. Dans tous les cas, la valeur seuil qui est définie dépend finalement du type de membrane et des recommandations du fabricant. De cette façon, dans le procédé objet de l’invention, la pression transmembranaire du deuxième sous-produit de l’opération c) est mesurée, à l’entrée du système de microfiltration, et si elle est élevée (égale ou supérieure à la valeur seuil prédéfinie), le perméat de l’osmose inverse est détourné vers le réservoir intermédiaire pour éviter d’endommager les membranes. Il a été opté pour la mesure de la pression transmembranaire du fait que c’est une valeur plus facile à mesurer et parce qu’elle permet un meilleur suivi du processus que celui que proposerait la mesure de la teneur en solides. L’apport du perméat de l’osmose inverse au réservoir intermédiaire fait diminuer la teneur en solides du surnageant et donc, le flux dudit surnageant (deuxième sous-produit) qui sera soumis à l’opération de microfiltration ne présentera pas de risque pour l’intégrité des membranes. Cette fonction est ponctuelle et uniquement en cas de nécessité, si bien que dans le reste des cas, la réutilisation du perméat de l’osmose inverse servira de solvant pour l’opération a). De cette manière, on parvient à un bon couplage entre l’opération a) d’extraction et l’opération continue réalisée dans le train membranaire, permettant d’éviter les pertes de solvant et d’endommager les membranes, apportant une solution au problème technique découlant de la conjonction du processus d’extraction à partir de déchets solides avec le processus en série de microfiltration, d’ultrafiltration et d’osmose inverse qui ne reçoit pas uniquement des déchets liquides, mais un mélange de ceux-ci avec les solutions traitées dans l’opération a) d’extraction par ultrasons ou micro-ondes. Elle constitue également une solution pour les cas où les déchets liquides à traiter, en soi, présenteraient une teneur élevée en solides. Il convient de mentionner que dans le cas où une pression transmembranaire élevée pouvant endommager la membrane d’ultrafiltration ou la membrane d’osmose inverse serait détectée (à partir d’une valeur définie comme «élevée»), la possibilité de détourner le perméat de l’osmose inverse vers un ou plusieurs des réservoirs antérieurs aux membranes d’ultrafiltration ou d’osmose inverse est envisagée. Ces réservoirs antérieurs peuvent être un réservoir prévu entre la membrane de microfiltration et la membrane d’ultrafiltration, ainsi qu’un réservoir éventuellement prévu entre la membrane d’ultrafiltration et la membrane d’osmose inverse. Le procédé de récupération de polyphénols objet de l’invention offre une régénération de solvant in situ, qui réduit les coûts énergétiques en comparaison avec les méthodologies conventionnelles de régénération ex situ, comme l’évaporation. Cette réduction est estimée à 20-30kw-h/tonne de déchets, ce qui représente jusqu’à 90% de la consommation d’énergie dans la régénération de solvants. Dans le processus en continu alimenté par le deuxième sous-produit (volumes de solution traités accumulés dans le réservoir intermédiaire), qui peut être par exemple le surnageant du réservoir intermédiaire, en premier lieu, le flux du deuxième sous-produit est soumis à une étape de microfiltration, pour éliminer la présence de solides, principalement de matière colloïdale qui est retenue, et pour minimiser l’encrassement («fouling» en anglais) et l’obstruction («clogging» en anglais) des membranes des étapes suivantes. Le perméat de la microfiltration est traité dans une étape d’ultrafiltration pour purifier et concentrer le flux riche en polyphénols. Dans le cas de la membrane d’ultrafiltration, la taille des pores de la membrane est comprise entre 5 et 10kDa, nécessaire pour purifier le flux de polyphénols et réduire la présence de protéines et de glucides. Le rétentat de l’ultrafiltration, après une courte évaporation, peut être utilisé comme aliment pour animaux. D’autre part, le perméat de l’ultrafiltration est finalement soumis à un processus d’osmose inverse pour maximiser la récupération et concentrer le flux en polyphénols. Le flux riche en polyphénols retenu dans l’osmose inverse peut être utilisé dans les propres installations où le processus de récupération de polyphénols objet de l’invention est réalisé pour produire des produits enrichis en antioxydants ou pour être vendus ailleurs, en dehors des installations. L’osmose inverse permet d’obtenir un flux de perméat de pureté élevée, qui, comme il a été expliqué ci-dessus, peut être directement recirculé vers l’opération a) d’extraction dans l’objet de récupérer et de réutiliser le perméat comme solvant. Dans cet objectif, il est prévu que la taille des particules de la membrane d’osmose inverse soit comprise entre 50 et 120Da, le nécessaire pour parvenir à une bonne séparation de l’extrait de polyphénol et du flux du solvant. De manière préférée, il est prévu que les membranes soient hydrophobes, pour éviter l’absorption dans les membranes de polyphénols et d’impuretés et, donc, pour obtenir une réduction de l’obstruction et de l’encrassement des membranes, ainsi que l’augmentation de la vie utile des membranes et la récupération des polyphénols. Les membranes en polyéthersulfone et en polysulfone doivent être évitées. Selon une variante préférée du procédé objet de l’invention, antérieurement à la réutilisation du perméat de l’osmose inverse comme solvant dans l’opération a) ou comme apport au réservoir intermédiaire, le perméat d’osmose inverse s’accumule dans un réservoir de distribution avant d’être envoyé pour sa réutilisation. Selon un deuxième aspect de l’invention, on divulgue un système pour la récupération de polyphénols à partir de déchets solides ou de déchets solides et liquides industriels du secteur de l’alimentation et des boissons, dans lequel le procédé décrit ci-dessus est effectué. Le système pour la récupération de polyphénols objet de l’invention est caractérisé en ce qu’il comprend: une installation d’extraction de polyphénols assistée par micro-ondes ou par ultrasons qui comprend une chambre ou un réservoir d’extraction apte pour la réception d’un lot des déchets solides, pourvu d’une source d’ultrasons ou de micro-ondes et d’au moins une première entrée par laquelle un solvant apte pour le traitement d’extraction de polyphénols de volumes de solutions par ultrasons ou par micro-ondes est introduit dans la chambre ou le réservoir d’extraction; un réservoir intermédiaire dont l’entrée est disposée en communication avec la sortie de l’installation d’extraction, la capacité volumétrique du réservoir intermédiaire étant apte pour l’accumulation d’au moins un volume suffisant de solution ou de solutions traitées dans l’installation d’extraction pour permettre l’opération continu d’un système de séparation qui réalise un processus continu; un système de séparation raccordé à la sortie du réservoir intermédiaire, formé d’un sous-système de microfiltration raccordé en série à un sous-système d’ultrafiltration qui est raccordé à son tour en série à un sous-système d’osmose inverse, dans lequel le sous-système de microfiltration comprend une membrane de microfiltration et une sortie pour le perméat de microfiltration raccordée à l’entrée du sous-système d’ultrafiltration, dans lequel le sous-système d’ultrafiltration comprend une membrane d’ultrafiltration et une sortie pour le perméat d’ultrafiltration raccordée à l’entrée du sous-système d’osmose inverse, et dans lequel le sous-système d’osmose inverse comprend une membrane d’osmose inverse et une sortie pour le perméat d’osmose inverse; une installation de réutilisation du perméat de l’osmose inverse qui comprend un réservoir de distribution raccordé à la sortie du perméat d’osmose inverse du sous-système d’osmose inverse, et comprend en outre un ou deux des conduits de réutilisation suivants, dans lequel l’un de ces conduits de réutilisation raccorde un tronçon de la sortie du réservoir de distribution à l’intérieur du réservoir d’extraction ou de la chambre de l’installation d’extraction pour la réutilisation du perméat d’osmose inverse comme solvant, et dans lequel l’autre de ces conduits de réutilisation raccorde un tronçon de la sortie du réservoir de distribution à l’intérieur du réservoir intermédiaire pour la réutilisation du perméat de l’osmose inverse comme apport au réservoir intermédiaire pour augmenter la sédimentabilité des solides présents dans le contenu retenu dans le réservoir intermédiaire, protégeant les membranes en évitant qu’elles ne soient obstruées et en diminuant l’encrassement de celles-ci. Le système objet de l’invention comprend une conduite ou une chambre de mélange dotée d’une ou de plusieurs entrées pour l’introduction des déchets liquides industriels disponibles, disposée soit à l’entrée soit à la sortie du réservoir intermédiaire. De préférence, il est prévu que le mélange des déchets liquides avec les déchets solides (ces derniers sous forme de solutions traitées aux ultrasons ou aux micro-ondes) soit derrière le réservoir intermédiaire, lorsque le réservoir intermédiaire est un réservoir décanteur, pour maximiser sa capacité à séparer le solide du surnageant à traiter dans les membranes après l’extraction. Pour ce faire, l’installation d’extraction est d’abord installée dans le système, après celle-ci le réservoir intermédiaire (il peut s’agir d’un décanteur) puis il y a deux alternatives: ajouter uniquement des déchets solides, mélanger les déchets solides et liquides antérieurement au train membranaire, ou qu’ils soient alimentés séparément (c’est-à-dire qu’ils soient mélangés dans une conduite). Selon une autre caractéristique du système pour la récupération des polyphénols qui est l’objet de l’invention, l’installation de réutilisation comprend les deux conduits de réutilisation, le premier conduit de réutilisation étant celui qui raccorde un tronçon de la sortie du réservoir de distribution à l’intérieur du réservoir d’extraction ou de la chambre de l’installation d’extraction, et le deuxième conduit de réutilisation étant celui qui raccorde un tronçon de la sortie du réservoir de distribution à l’intérieur du réservoir intermédiaire. En outre, le système pour la récupération des polyphénols comprend des moyens de contrôle programmés pour recevoir la valeur de pression transmembranaire du processus de microfiltration membranaire à un moment ou à un intervalle de temps, et décider et contrôler l’introduction du perméat d’osmose inverse dans le premier conduit de réutilisation ou dans le deuxième conduit de réutilisation selon le résultat d’une opération de comparer la valeur de pression transmembranaire du processus de microfiltration à un instant ou à intervalle de temps, avec une valeur seuil prédéfinie de protection de membranes. Lorsqu’une telle valeur de pression transmembranaire est égale ou supérieure à une telle valeur seuil, les moyens de contrôle activeront et contrôleront l’introduction du perméat d’osmose inverse dans le deuxième conduit de réutilisation, et lorsqu’une telle valeur de pression transmembranaire est inférieure à la valeur seuil, les moyens de contrôle activeront et contrôleront l’introduction du perméat dans le premier conduit de réutilisation. Conformément à un mode de réalisation particulier du système objet de l’invention, un tronçon de la sortie du réservoir de distribution est pourvu d’une bifurcation par laquelle ledit tronçon est raccordé d’un côté au premier conduit de réutilisation et de l’autre côté au deuxième conduit de réutilisation. Les moyens de contrôle dans cette variante sont programmés pour agir sur la bifurcation et désactiver le raccordement avec le deuxième conduit de réutilisation de sorte que le tronçon de la sortie du réservoir de distribution communique uniquement avec la deuxième entrée au réservoir d’extraction ou à la chambre de l’installation d’extraction, et si la valeur de pression transmembranaire en temps réel est égale ou supérieure à la valeur seuil de protection de membranes, les moyens de contrôle sont programmés pour agir sur la bifurcation et activer uniquement le raccordement avec le deuxième conduit de réutilisation de sorte que le tronçon de la sortie du réservoir de distribution communique uniquement avec une entrée au réservoir intermédiaire. La valeur seuil de protection de membranes est comprise entre 5 et 1000kPa, de préférence entre 50 et 300kPa. Une valeur seuil plus restrictive peut également être envisagée, entre 100 et 150kPa. Dans tous les cas, la valeur seuil qui est définie dépend finalement du type de membrane et des recommandations du fabricant. De préférence, la disposition d’un réservoir entre la membrane de microfiltration et la membrane d’ultrafiltration est prévue. Éventuellement, un réservoir peut également être prévu entre la membrane d’ultrafiltration et la membrane d’osmose inverse. Ainsi, dans le cas où une pression transmembranaire élevée (à partir d’une valeur définie comme «élevée») pouvant endommager la membrane d’ultrafiltration ou la membrane d’osmose inverse serait détectée, la possibilité de détourner le perméat de l’osmose inverse vers un ou plusieurs de ces réservoirs antérieurs aux membranes d’ultrafiltration ou d’osmose inverse est envisagée. Il est également prévu que le système objet de l’invention comprenne un réservoir de fourniture de solvant (de préférence d’éthanol) pour la fourniture contrôlée par les moyens de contrôle d’une quantité de solvant à travers une entrée du réservoir d’extraction ou de la chambre de l’installation d’extraction de polyphénols assistée par micro-ondes ou par ultrasons. Avantageusement, le système objet de l’invention peut comprendre des moyens de centrifugation disposés entre l’installation d’extraction et le réservoir intermédiaire, pour minimiser la présence de solides dans le flux qui entre dans le réservoir intermédiaire. Alternativement, le réservoir intermédiaire ou le réservoir d’extraction (ou chambre de l’installation d’extraction) peut être formé comme un réservoir décanteur. Quant aux paramètres à considérer dans le choix des membranes, de préférence les membranes sont hydrophobes, la taille des pores de la membrane du sous-système d’ultrafiltration est comprise entre 5 et 10kDa, et la taille des particules de la membrane d’osmose inverse est comprise entre 50 et 120Da, pour parvenir à une bonne séparation de l’extrait de polyphénol et du flux du solvant, et à ce que la récupération de polyphénols soit ainsi maximisée et en même temps à ce qu’un perméat de pureté élevée soit obtenu, apte pour être directement utilisé comme solvant dans l’opération a) d’extraction. Ainsi, dans les opérations en série de microfiltration, d’ultrafiltration et d’osmose inverse, les membranes ne sont pas seulement configurées pour la séparation successive du perméat de la matière colloïdale, des polysaccharides et des polyphénols, mais permettent également à un mélange d’eau et d’éthanol (ou autre solvant similaire), déjà présent dans le surnageant du réservoir intermédiaire, de rester dans les perméats successifs pour que ce perméat, ayant finalement traversé la membrane d’osmose inverse, puisse être introduit dans l’installation d’extraction assistée par ultrasons ou micro-ondes comme solvant. Finalement, il est prévu que le système objet de l’invention comprenne un réservoir de fourniture d’éthanol pour la fourniture contrôlée par les moyens de contrôle d’une quantité d’éthanol à travers la première entrée au réservoir d’extraction ou à la chambre de l’installation d’extraction de polyphénols assistée par micro-ondes ou par ultrasons. Description brève des dessins Pour compléter la description qui est en train d’être réalisée et dans l’objet de faciliter la compréhension des caractéristiques de l’invention, un jeu de dessins est accompagné au présent mémoire descriptif dans lesquels, à titre illustratif et non limitatif, il a été représenté ce qui suit: la est une vue schématique d’un premier mode de réalisation du système de récupération de polyphénols objet de l’invention qui représente également les déchets solides et déchets liquides industriels du secteur de l’alimentation et des boissons à partir desquels les polyphénols sont récupérés selon le procédé qui est également le objet de la présente invention, dans laquelle la chambre de l’installation d’extraction (ou réservoir d’extraction) est configurée comme un réservoir décanteur et dans laquelle les déchets liquides sont apportés en aval du réservoir intermédiaire; la est une vue schématique d’un deuxième mode de réalisation du système de récupération de polyphénols objet de l’invention dans laquelle, contrairement au premier mode de réalisation, le réservoir intermédiaire est configuré comme un réservoir décanteur; la est une vue schématique d’un troisième mode de réalisation du système de récupération de polyphénols objet de l’invention dans laquelle, contrairement au deuxième mode de réalisation, des moyens de centrifugation sont disposés entre l’installation d’extraction et le réservoir intermédiaire, et le réservoir intermédiaire n’a pas de configuration de réservoir décanteur; la est une vue schématique d’un quatrième mode de réalisation du système de récupération de polyphénols objet de l’invention dans laquelle, contrairement au premier mode de réalisation, les déchets liquides sont apportés par une conduite entre l’installation d’extraction et le réservoir intermédiaire pour être introduits dans le réservoir intermédiaire; et la est une vue schématique d’un cinquième mode de réalisation du système de récupération de polyphénols objet de l’invention dans laquelle, contrairement au deuxième mode de réalisation, les déchets liquides sont apportés par une conduite entre l’installation d’extraction et le réservoir intermédiaire pour être introduits dans le réservoir intermédiaire. Description détaillée du mode de réalisation Les à 5 montrent un système 100 pour la récupération de polyphénols à partir de déchets solides 92 et de déchets liquides 93 industriels du secteur de l’alimentation et des boissons, tels que ceux provenant de l’industrie de l’huile d’olive et du vin. On observe que le système 100 comprend en premier lieu une installation d’extraction 1 de polyphénols assistée par micro-ondes ou par ultrasons qui comprend à son tour un conteneur ou une chambre apte pour la réception d’un lot des déchets solides 92, pourvu d’une source d’ultrasons ou de micro-ondes 13 et de première et deuxième entrées par laquelle un solvant apte pour le traitement d’extraction de polyphénols de volumes de solutions par ultrasons ou par micro-ondes est introduit dans le réservoir d’extraction ou la chambre de l’installation d’extraction. La première entrée est raccordée à un réservoir de fourniture 12 de solvant (de préférence un réservoir d’éthanol) pour la fourniture contrôlée par des moyens de contrôle 70 d’une quantité d’éthanol vers le conteneur ou la chambre de l’installation d’extraction 1. La deuxième entrée, représentée à droite de la première, reçoit un mélange d’eau et de solvant (de préférence l’éthanol) réutilisé comme solvant et qui provient, comme cela sera expliqué ci-après, d’un réservoir de distribution 7. Dans l’installation d’extraction 1 les déchets solides 92 sont soumis à l’opération d’extraction par lots et des lots respectifs de volumes de solution traités 10 sont obtenus. Ci-après, les volumes de solution traités 10 sont introduits et retenus dans un réservoir intermédiaire 3 dont la capacité volumétrique est apte pour l’accumulation d’au moins un volume suffisant de solution ou de solutions traitées dans l’installation d’extraction 1 pour permettre l’opération en continu d’un système de séparation qui réalise un processus en continu qui comprend les opérations en série de microfiltration membranaire, d’ultrafiltration du perméat de microfiltration 40 membranaire et d’osmose inverse membranaire du perméat de l’ultrafiltration 50. Depuis le réservoir intermédiaire 3, tout ou partie de son contenu comme alimentation de ce processus en continu est impulsé, par exemple, à travers une pompe (non représentée sur les figures). Comme la sortie des volumes de solution traités 10 de l’installation d’extraction 1 n’est pas continue (elle est par lots), le réservoir intermédiaire assure qu’il existe suffisamment de quantité ou de volume pour pouvoir opérer en continu pendant toute la durée du cycle total d’opération dans l’installation d’extraction 1, et pas seulement lorsque la décharge de l’installation d’extraction 1 est faite. Comme il a été indiqué, le système 100 permet la récupération de polyphénols à partir de déchets solides 92 et, en outre, également de déchets liquides 93. Les déchets liquides 93 peuvent être introduits dans le système 100 à l’un des emplacements suivants: en aval du réservoir intermédiaire 3, comme c’est le cas des systèmes représentés sur les Fig. 1, 2 et 3; ou avant le réservoir intermédiaire 3 pour être introduits et retenus dans celui-ci, comme c’est le cas des systèmes 100 représentés sur les Fig. 4 et 5. Pour cela, le système 100 comprend une conduite ou une chambre de mélange dotée d’une ou de plusieurs entrées pour l’introduction des déchets liquides 93 industriels disponibles, disposée soit à l’entrée soit à la sortie du réservoir 3 intermédiaire. On observe sur les à 5 comment un système de séparation est raccordé à la sortie du réservoir intermédiaire 3, ledit système de séparation étant formé d’un sous-système de microfiltration 42 raccordé en série à un sous-système d’ultrafiltration 52, qui à son tour est raccordé en série à un sous-système d’osmose inverse 62. Le sous-système de microfiltration 42 comprend une membrane 4 de microfiltration et une sortie pour le perméat de microfiltration 40 raccordée à son tour à l’entrée du sous-système d’ultrafiltration 52. Le sous-système d’ultrafiltration 52 comprend une membrane 5 d’ultrafiltration, avec une taille des pores comprise de préférence entre 5 et 10kDa, et une sortie pour le perméat d’ultrafiltration 50, raccordée à son tour à l’entrée du sous-système d’osmose inverse 62. Le sous-système d’osmose inverse 62 comprend une membrane 6 d’osmose inverse avec une taille des particules comprise entre 50 et 120Da et une sortie pour le perméat d’osmose inverse 60. De préférence, le système de séparation décrit comprend un réservoir entre la membrane 4 de microfiltration et la membrane 5 d’ultrafiltration, et un autre réservoir entre la membrane 5 d’ultrafiltration et la membrane 6 d’osmose inverse. De chaque sous-système, il y a deux sorties, la première connue comme perméat (40, 50 et 60) et la deuxième connue comme rejet (41, 51 et 61). La raison et la configuration du train membranaire 4, 5, et 6 est la suivante. En premier lieu, le flux à la sortie du réservoir intermédiaire 3 est soumis à une étape de microfiltration, pour éliminer la présence de solides, principalement de la matière colloïdale 41 qui est retenue constituant le flux de rejet, et pour minimiser l’encrassement et l’obstruction des membranes 4, 5 et 6 des étapes suivantes présentes dans les sous-systèmes respectifs. Le perméat de la microfiltration 40 est traité dans une étape d’ultrafiltration pour purifier et concentrer le flux riche en polyphénols. Dans le cas de la membrane 5 d’ultrafiltration, la taille des pores de la membrane est comprise entre 5 et 10kDa, nécessaire pour purifier le flux de polyphénols et réduire la présence de protéines et de glucides dans le perméat de l’ultrafiltration 50. Le rejet de l’ultrafiltration contient des polysaccharides 51 dans une forte concentration et après une courte évaporation, peut être utilisé comme aliment pour animaux. D’autre part, le perméat de l’ultrafiltration 50 est finalement soumis à un processus d’osmose inverse pour maximiser la récupération et concentrer le flux en polyphénols 61. Le flux riche en polyphénols 61 retenu dans l’osmose inverse peut être utilisé dans les propres installations du système 100 pour produire des produits enrichis en antioxydants ou pour être vendu à des clients externes. L’osmose inverse permet d’obtenir un flux de perméat 60 de pureté élevée, ledit perméat d’osmose inverse 60 étant formé d’un mélange d’eau et de solvant (de préférence l’éthanol ou un composé similaire), pour lequel la taille des particules 6 de la membrane d’osmose inverse est comprise entre 50 et 120Da, qui est nécessaire pour parvenir à une bonne séparation entre l’extrait polyphénol 61 et le flux du mélange d’eau et de solvant (perméat d’osmose inverse 60). En outre, la membrane 4 de microfiltration, la membrane 5 d’ultrafiltration et la membrane 6 d’osmose inverse sont des membranes hydrophobes, pour éviter l’absorption dans les membranes de polyphénols et d’impuretés et, donc, obtenir une réduction de l’obstruction et de l’encrassement des membranes, ainsi que l’augmentation de la vie utile de celles-ci et la récupération des polyphénols. Les membranes en polyéthersulfone et en polysulfone doivent être évitées. Comme on peut l’observer sur les à 5, le système 100 comprend une installation de réutilisation du perméat de l’osmose inverse 60 qui comprend à son tour: un réservoir de distribution 7 raccordé à la sortie du perméat d’osmose inverse 60 du sous-système d’osmose inverse 62; un premier conduit de réutilisation 71 qui raccorde un tronçon de la sortie du réservoir de distribution 7 à l’intérieur du conteneur ou de la chambre de l’installation d’extraction 1 pour la réutilisation du perméat de l’osmose inverse 60 comme solvant dans l’opération d’extraction par ultrasons ou par micro-ondes; un deuxième conduit de réutilisation 72 qui raccorde un tronçon de la sortie du réservoir de distribution 7 à l’intérieur du réservoir intermédiaire 3 pour la réutilisation du perméat de l’osmose inverse 60 comme apport au réservoir intermédiaire 3 pour diminuer la concentration de solides et protéger les membranes 4, 5 et 6 en évitant leur encrassement et obstruction; des moyens de contrôle 70 programmés pour recevoir la valeur de pression transmembranaire du processus de microfiltration membranaire 4 à un moment ou à un intervalle de temps, et décider et contrôler l’introduction du perméat d’osmose inverse 60 dans le premier conduit de réutilisation 71 ou dans le deuxième conduit de réutilisation 72 selon le résultat d’une opération de comparer la valeur de pression transmembranaire du processus de microfiltration à un instant ou à un intervalle de temps, avec une valeur seuil prédéfinie de protection de membranes, l’introduction du perméat d’osmose inverse 60 résultant dans le deuxième conduit de réutilisation 72 lorsqu’une telle valeur de pression transmembranaire est égale ou supérieure à une telle valeur seuil, et dans le premier conduit de réutilisation 71 lorsqu’une telle valeur de pression transmembranaire est inférieure à la valeur seuil. Dans les à 5, on peut voir comment un tronçon de conduite vers la sortie du réservoir de distribution 7 est pourvu d’une bifurcation 73 par laquelle il se raccorde d’un côté au premier conduit de réutilisation 71 et de l’autre côté au deuxième conduit de réutilisation 72. Les moyens de contrôle 70 sont programmés pour agir sur la bifurcation 73 et désactiver le raccordement avec le deuxième conduit de réutilisation 72 de sorte que le tronçon de la sortie du réservoir de distribution 7 communique uniquement avec la deuxième entrée au réservoir d’extraction ou à la chambre de l’installation d’extraction 1, et si la valeur de pression transmembranaire en temps réel est égale ou supérieure à la valeur seuil de protection de membranes, les moyens de contrôle 70 sont programmés pour agir sur la bifurcation 73 et activer uniquement le raccordement avec le deuxième conduit de réutilisation 72 de sorte que le tronçon de la sortie du réservoir de distribution 7 communique uniquement avec une entrée du réservoir intermédiaire 3. La valeur seuil de protection de membranes peut être comprise entre 5 et 1000kPa, bien que de manière préférée, elle a été définie comme une valeur comprise entre 50 et 300kPa, une valeur plus restrictive, comme une valeur choisie et comprise entre 100 et 150kPa pouvant être envisagée dans certains cas. Dans tous les cas, la valeur seuil qui est définie dépend finalement du type de membrane et des recommandations du fabricant. Ainsi, la pression transmembranaire est surveillée ou contrôlée dans l’étape de microfiltration, par exemple par le mesureur 74 ou des moyens similaires, et dans le cas où l’on atteindrait des valeurs égales ou supérieures à la plage de la valeur seuil de protection (par exemple, définie entre 50 et 1300kPa, les moyens de contrôle 70 font recirculer le perméat d’osmose inverse 60 vers le réservoir intermédiaire 3, au lieu de le recirculer vers l’installation d’extraction 1, pour augmenter la capacité de sédimentation et réduire la concentration de solides à l’entrée de la membrane 4 de microfiltration. De cette façon, bien que la fonction principale des moyens de contrôle 70 soit la récupération du solvant (le perméat qui résulte de l’osmose inverse 60) pour le réutiliser dans l’opération d’extraction, la deuxième fonction sera prioritaire en cas de nécessité. Le système 100 représenté sur la envisage que le système 100 soit pourvu de moyens de centrifugation disposés entre l’installation d’extraction 1 et le réservoir intermédiaire 3, pour minimiser la présence de solides dans le flux qui entre dans le réservoir intermédiaire 3. Les systèmes 100 représentés sur les et 4 ne disposent pas desdits moyens de centrifugation, mais dans le but de minimiser la présence de solides dans le flux qui passera plus tard au système de séparation membranaire, le réservoir d’extraction ou la chambre de l’installation d’extraction 1 est formé comme un réservoir décanteur, où au fond de celui-ci la matière solide en suspension se sédimente et le surnageant du réservoir d’extraction va alimenter le réservoir intermédiaire 3. En revanche, dans les et 5, c’est le réservoir intermédiaire 3 du système 100 qui est configuré comme un réservoir décanteur. En résumé, le système 100 décrit ci-dessus permet d’effectuer le procédé pour la récupération de polyphénols à partir de déchets solides 92 et de déchets liquides 93 industriels du secteur de l’alimentation et de boissons, qui comprend les opérations de: a) soumettre les déchets solides 92, par lots, à une opération d’extraction de polyphénols par ajout d’un solvant et à l’action d’une source d’ultrasons ou de micro-ondes 13 pour obtenir des volumes de solution traités 10; b) introduire et retenir dans le réservoir intermédiaire 3 un ou plusieurs volumes de solution traités 10; c) propulser tout ou partie du contenu retenu dans le réservoir intermédiaire 3 comme alimentation du processus en continu qui comprend les opérations en série de microfiltration membranaire 4, d’ultrafiltration du perméat de microfiltration 40 membranaire 5 et d’osmose inverse membranaire 6 du perméat de l’ultrafiltration 50, et d) réutiliser le perméat de l’osmose inverse 60 comme solvant dans l’opération a) ou comme apport au réservoir intermédiaire 3 pour augmenter la sédimentabilité des solides présents dans le contenu retenu dans le réservoir intermédiaire 3, protégeant les membranes 4, 5, 6 en évitant qu’elles ne soient obstruées et en diminuant l’encrassement de celles-ci. Comme il a été expliqué quant au système 100, et en particulier en référence aux moyens de contrôle 70, la réutilisation du perméat de l’osmose inverse 60 comme solvant dans l’opération a) ou comme apport au réservoir intermédiaire 3 est le résultat d’une opération de comparer la valeur de pression transmembranaire du processus de microfiltration à une valeur seuil prédéfinie de protection de membranes (de préférence entre 50 et 300kPa) la réutilisation résultant comme apport au réservoir intermédiaire 3 lorsqu’une telle valeur de pression transmembranaire est égale ou supérieure à une telle valeur seuil, et comme solvant à l’étape a) lorsqu’elle est inférieure. Comme il a été commenté ci-dessus, l’introduction des déchets liquides 93 dans le système 100 pour qu’ils soient traités et en récupérer les polyphénols peut se faire sur différents points, par exemple, les introduire avant le réservoir intermédiaire 3 en les joignant avant aux volumes de solution traités 10 provenant de l’installation d’extraction 1, ou qu’ils arrivent au réservoir intermédiaire 3 quels que soient lesdits volumes de solution traités 10, ou qu’ils soient introduits dans le système 100 en aval du réservoir intermédiaire 3, à l’entrée du sous-système de microfiltration 42, mélangés ou non avec le flux provenant de la sortie du réservoir intermédiaire 3. Procédé pour la récupération de polyphénols à partir de déchets solides (92) ou de déchets solides (92) et déchets liquides (93) industriels du secteur de l’alimentation et des boissons, caractérisé en ce qu’il comprend les opérations de: a) soumettre les déchets solides (92), par lots, à une opération d’extraction de polyphénols par ajout d’un solvant et à l’action d’une source d’ultrasons ou de micro-ondes (13) pour obtenir des volumes de solution traités (10); b) introduire et retenir dans un réservoir intermédiaire (3) un ou plusieurs volumes de solution traités (10) c) propulser tout ou partie du contenu retenu dans le réservoir intermédiaire (3) comme alimentation d’un processus en continu qui comprend les opérations en série de microfiltration membranaire (4), d’ultrafiltration du perméat de microfiltration (40) membranaire (5) et d’osmose inverse membranaire (6) du perméat de l’ultrafiltration (50), le procédé comprenant en outre une réutilisation du perméat provenant de l’osmose inverse (60) comme solvant dans l’opération a) ou comme apport au réservoir intermédiaire (3) pour augmenter la sédimentabilité des solides présents dans le contenu retenu dans le réservoir intermédiaire (3), protégeant les membranes en évitant qu’elles ne soient obstruées et en diminuant l’encrassement de celles-ci. Procédé pour la récupération de polyphénols selon la revendication 1, caractérisé en ce que la réutilisation du perméat de l’osmose inverse (60) comme solvant dans l’opération a) ou comme apport au réservoir intermédiaire (3) est le résultat d’une opération de comparer la valeur de la pression transmembranaire du processus de microfiltration à une valeur seuil prédéfinie de protection de membranes, la réutilisation résultant comme apport au réservoir intermédiaire (3) lorsqu’une telle valeur de pression transmembranaire est égale ou supérieure à une telle valeur seuil, et comme solvant à l’étape a) lorsqu’elle est inférieure. Procédé pour la récupération de polyphénols selon la revendication 2, caractérisé en ce que la valeur seuil de protection de membranes est comprise entre 5 et 1 000kPa. Procédé pour la récupération de polyphénols selon la revendication 3, caractérisé en ce que la valeur seuil de protection de membranes est comprise entre 50 et 300kPa. Procédé pour la récupération de polyphénols selon la revendication 4, caractérisé en ce que la valeur seuil de protection de membranes est comprise entre 100 et 150kPa. Procédé pour la récupération de polyphénols selon l’une quelconque des revendications, caractérisé en ce que la matière colloïdale suspendue est retenue dans l’opération de microfiltration membranaire (4), les polysaccharides sont retenus dans l’opération d’ultrafiltration membranaire (5) et les polyphénols sont retenus dans l’opération d’osmose inverse membranaire (6), la taille des pores de la membrane (5) du processus d’ultrafiltration pour purifier le flux de polyphénols et réduire la présence de protéines et de glucides dans le perméat d’ultrafiltration (50) étant comprise entre 5 et 10kDa. Procédé pour la récupération de polyphénols selon l’une quelconque des revendications, caractérisé en ce que dans l’opération a) le solvant est l’éthanol ou un mélange d’éthanol et d’eau, et en ce que le perméat de l’osmose inverse (60) réutilisé comme solvant dans l’étape a) est un mélange d’éthanol et d’eau. Procédé pour la récupération de polyphénols selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les volumes de solution traités (10) sont soumis à un processus de décantation avant l’opération de microfiltration du processus en continu, la décantation se produisant soit dans l’installation d’extraction où est réalisée l’opération d’extraction de polyphénols, soit avant qu’ils ne soient introduits dans le réservoir intermédiaire (3) du fait qu’ils sont soumis à une opération de centrifugation pour réduire la teneur en solides antérieurement à leur introduction, soit dans le réservoir intermédiaire (3) du fait que celui-ci est formé comme un réservoir décanteur. Procédé pour la récupération de polyphénols selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le procédé est réalisé à partir de déchets liquides (93) industriels du secteur de l’alimentation et des boissons, en plus de déchets solides (92), dans lequel les déchets liquides (93) sont introduits et retenus dans le réservoir intermédiaire (3), soit ils sont introduits en aval du réservoir intermédiaire (3) et propulsés comme alimentation du processus en continu de microfiltration membranaire (4), d’ultrafiltration membranaire (5) du perméat de microfiltration (40) membranaire et d’osmose inverse membranaire (6) du perméat de l’ultrafiltration (50). Procédé pour la récupération de polyphénols selon l’une quelconque des revendications, caractérisé en ce qu’antérieurement à la réutilisation du perméat de l’osmose inverse (60) comme solvant dans l’opération a) ou comme apport au réservoir intermédiaire, ledit perméat s’accumule dans un réservoir de distribution (7) avant d’être envoyé pour son réutilisation. Système (100) pour la récupération de polyphénols à partir de déchets solides (92) ou de déchets solides (92) et déchets liquides (93) industriels du secteur de l’alimentation et des boissons, caractérisé en ce qu’il comprend: - une installation d’extraction (1) de polyphénols assistée par micro-ondes ou par ultrasons qui comprend une chambre ou un réservoir d’extraction apte pour la réception d’un lot des déchets solides (92), pourvu d’une source d’ultrasons ou de micro-ondes (13) et d’au moins une première entrée à travers laquelle un solvant apte pour le traitement d’extraction de polyphénols de volumes de solutions par ultrasons ou par micro-ondes est introduit dans la chambre ou le réservoir d’extraction; - un réservoir intermédiaire (3) dont l’entrée est disposée en communication avec la sortie de l’installation d’extraction (1), la capacité volumétrique du réservoir intermédiaire (3) étant apte pour l’accumulation d’au moins un volume suffisant de solution ou de solutions traitées dans l’installation d’extraction (1) pour permettre l’opération en continu d’un système de séparation qui réalise un processus en continu; - un système de séparation raccordé à la sortie du réservoir intermédiaire (3), formé d’un sous-système de microfiltration (42) raccordé en série à un sous-système d’ultrafiltration (52) qui est raccordé à son tour en série à un sous-système d’osmose inverse (62), dans lequel le sous-système de microfiltration (42) comprend une membrane (4) de microfiltration et une sortie pour le perméat de microfiltration (40) raccordée à l’entrée du sous-système d’ultrafiltration(52), dans lequel le sous-système d’ultrafiltration (52) comprend une membrane (5) d’ultrafiltration et une sortie pour le perméat d’ultrafiltration (50) raccordée à l’entrée du sous-système d’osmose inverse (62), et dans lequel le sous-système d’osmose inverse (62) comprend une membrane (6) d’osmose inverse et une sortie pour le perméat d’osmose inverse (60); - une installation de réutilisation du perméat de l’osmose inverse (60) qui comprend un réservoir de distribution (7) raccordé à la sortie du perméat d’osmose inverse (60) du sous-système d’osmose inverse (62), et comprend en outre un ou deux des conduits de réutilisation (71, 72) suivants, dans lequel l’un de ces conduits de réutilisation (71) raccorde un tronçon de la sortie du réservoir de distribution (7) à l’intérieur du réservoir d’extraction ou de la chambre de l’installation d’extraction (1) pour la réutilisation du perméat de l’osmose inverse (60) comme solvant, et dans lequel l’autre de ces conduits de réutilisation (72) raccorde un tronçon de la sortie du réservoir de distribution (7) à l’intérieur du réservoir intermédiaire (3) pour la réutilisation du perméat de l’osmose inverse (60) comme apport au réservoir intermédiaire (3) pour augmenter la sédimentabilité des solides présents dans le contenu retenu dans le réservoir intermédiaire (3) protégeant les membranes (4, 5, 6) en évitant qu’elles ne soient obstruées et en diminuant l’encrassement de celles-ci. Système (100) pour la récupération de polyphénols selon la revendication 11, caractérisé en ce que l’installation de réutilisation comprend les deux conduits de réutilisation, le premier conduit de réutilisation (71) étant celui qui raccorde un tronçon de la sortie du réservoir de distribution (7) à l’intérieur du réservoir d’extraction ou de la chambre de l’installation d’extraction (1), et le deuxième conduit de réutilisation (72) étant celui qui raccorde un tronçon de la sortie du réservoir de distribution (7) à l’intérieur du réservoir intermédiaire (3), et en ce que le système (100) pour la récupération de polyphénols comprend des moyens de contrôle (70) programmés pour recevoir la valeur de pression transmembranaire du processus de microfiltration membranaire (4) à un moment ou à un intervalle de temps, et décider et contrôler l’introduction du perméat d’osmose inverse (60) dans le premier conduit de réutilisation (71) ou dans le deuxième conduit de réutilisation (72) selon le résultat d’une opération de comparer la valeur de pression transmembranaire du processus de microfiltration à un instant ou à un intervalle de temps, avec une valeur seuil prédéfinie de protection de membranes, l’introduction du perméat d’osmose inverse (60) résultant dans le deuxième conduit de réutilisation (72) lorsqu’une telle valeur de pression transmembranaire est égale ou supérieure à une telle valeur seuil, et dans le premier conduit de réutilisation (71) lorsqu’une telle valeur de pression transmembranaire est inférieure à la valeur seuil. Système (100) pour la récupération de polyphénols selon la revendication 12, caractérisé en ce qu’un tronçon de la sortie du réservoir de distribution (7) est pourvu d’une bifurcation (73) par laquelle il se raccorde d’un côté au premier conduit de réutilisation (71) et de l’autre côté au deuxième conduit de réutilisation (72), et en ce que les moyens de contrôle (70) sont programmés pour agir sur la bifurcation (73) et désactiver le raccordement avec le deuxième conduit de réutilisation (72) de sorte que le tronçon de la sortie du réservoir de distribution (7) communique uniquement avec la deuxième entrée au réservoir d’extraction ou à la chambre de l’installation d’extraction (1), et si la valeur de pression transmembranaire en temps réel est égale ou supérieure à la valeur seuil de protection de membranes, les moyens de contrôle (70) sont programmés pour agir sur la bifurcation (73) et activer uniquement le raccordement avec le deuxième conduit de réutilisation (72) de sorte que le tronçon de la sortie du réservoir de distribution (7) communique uniquement avec une entrée du réservoir intermédiaire (3). Système (100) pour la récupération de polyphénols selon la revendication 12 ou 13, caractérisé en ce que la valeur seuil de protection de membranes est comprise entre 5 et 1000kPa. Système (100) pour la récupération de polyphénols selon la revendication 14, caractérisé en ce que la valeur seuil de protection de membranes est comprise entre 50 et 300kPa. Système (100) pour la récupération de polyphénols selon la revendication 15, caractérisé en ce que la valeur seuil de protection de membranes est comprise entre 100 et 150kPa. Système (100) pour la récupération de polyphénols selon l’une quelconque des revendications 11 à 16, caractérisé en ce qu’il comprend des moyens de centrifugation disposés entre l’installation d’extraction (1) et le réservoir intermédiaire (3). Système (100) pour la récupération de polyphénols selon l’une quelconque des revendications 11 à 16, caractérisé en ce qu’au moins le réservoir intermédiaire (3) ou le réservoir d’extraction ou la chambre de l’installation d’extraction (1) est formé comme un réservoir décanteur. Système (100) pour la récupération de polyphénols selon l’une quelconque des revendications 11 à 18, caractérisé en ce que la taille des pores de la membrane (5) du sous-système d’ultrafiltration (52) est comprise entre 5 et 10kDa et la taille des particules de la membrane (6) d’osmose inverse est comprise entre 50 et 120Da. Système (100) pour la récupération de polyphénols selon l’une quelconque des revendications 11 à 19, caractérisé en ce que la membrane (4) de microfiltration du sous-système de microfiltration (42), la membrane (5) d’ultrafiltration du sous-système d’ultrafiltration (52) et la membrane (6) d’osmose inverse du sous-système d’osmose inverse (62) sont des membranes hydrophobes. Système (100) pour la récupération de polyphénols selon l’une quelconque des revendications 11 à 20, caractérisé en ce qu’il comprend un réservoir de fourniture (12) d’éthanol pour la fourniture contrôlée par les moyens de contrôle (70) d’une quantité d’éthanol à travers la première entrée du réservoir d’extraction ou de la chambre de l’installation d’extraction (1) de polyphénols assistée par micro-ondes ou par ultrasons. Système (100) pour la récupération de polyphénols selon l’une quelconque des revendications 11 à 21, caractérisé en ce qu’il comprend une conduite ou une chambre de mélange dotée d’une ou de plusieurs entrées (22) pour l’introduction des déchets liquides (93) industriels disponibles, à l’entrée ou à la sortie du réservoir intermédiaire (3).