Brevet FR3111754A1 — publié le 20211224

Dispositif (100) de récupération ou d’amortissement d’énergie vibratoire d’un résonateur mécanique (102), comprenant : -un générateur électrique (104) comprenant un élément de conversion (106) d’énergie mécanique de vibration en charges électriques couplé au résonateur, le générateur électrique transférant périodiquement une partie des charges électriques de l’une à l’autre des bornes de l’élément de conversion ; -un dispositif (148) de conversion de variation de fréquence en variation de phase, comprenant un oscillateur verrouillé par injection (150) dont la fréquence d’oscillation libre est égale à la fréquence de résonance du résonateur, et délivrant au générateur électrique un signal de commande de fréquence égale à celle du signal délivré par l’élément de conversion et dont un déphasage dépend de la différence entre la fréquence du signal délivré par l’élément de conversion et la fréquence de résonance du résonateur. Figure pour l’abrégé : figure 2. DISPOSITIF DE RECUPERATION OU D’AMORTISSEMENT D’ENERGIE VIBRATOIRE D’UN ELEMENT MECANIQUE RESONANT L’invention concerne le domaine de la récupération ou de l’amortissement de l’énergie mécanique vibratoire d’un élément mécanique résonant, ou résonateur mécanique. L’invention peut s’appliquer notamment aux domaines suivants : - médical, comme par exemple pour des pacemakers ; - maintenance industrielle, par exemple pour les vibrations de machines de production ; - sportif, par exemple pour les vibrations de semelles de chaussures ; - automobile et aéronautique, par exemple pour vibrations de moteur, de fuselage, etc. ; - immobilier, par exemple pour les vibrations d’ouvrages tels que les ponts, les immeubles, etc. ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Il est connu d’utiliser un matériau piézoélectrique pour récupérer une énergie mécanique et la convertir en une énergie électrique stockable par exemple dans une capacité ou une batterie. Pour cela, le matériau piézoélectrique est par exemple placé à des endroits où d’importantes déformations mécaniques peuvent avoir lieu : semelle de chaussure, bretelles d’un sac à dos, etc. Dans de nombreuses applications, l’énergie mécanique se présente sous la forme d’un déplacement harmonique d’une structure (vibrations d’un moteur, d’un fuselage d’avion, d’une machine-outil, etc.). Pour récupérer l’énergie mécanique associée avec la vibration de structures, il a été proposé d’utiliser des éléments mécaniques résonants, ou résonateurs mécaniques, par exemple sous forme de poutres, oscillant avec une amplitude maximale quand la fréquence des vibrations correspond à la fréquence de résonance des résonateurs sur lesquels le matériau piézoélectrique est déposé. Le matériau piézoélectrique déposé sur un tel résonateur est déformé proportionnellement (en première approximation) au déplacement du résonateur qui forme alors un générateur piézoélectrique. Ce type de générateur piézoélectrique est très efficace quand la fréquence des vibrations correspond à la fréquence de résonance du générateur. Cependant, dès que la fréquence des vibrations s’écarte un peu de la fréquence de résonance du générateur, l’amplitude du déplacement diminue considérablement, ce qui réduit la quantité d’énergie récupérée. Cette différence entre la fréquence de résonance du générateur et la fréquence des vibrations peut avoir de nombreuses origines en environnement réel : - conception imprécise du générateur piézoélectrique ; - variation des fréquences de vibration ambiantes ; - vieillissement du générateur, menant à une modification de sa raideur par exemple ; - variation des conditions d’utilisation (température, amplitude des vibrations) pouvant modifier sa fréquence de résonance en raison de non-linéarités mécaniques et le couplage piézoélectrique. Pour résoudre ce problème, plusieurs méthodes ont été proposées pour augmenter la bande passante des générateurs et pour ajuster dynamiquement leur fréquence de résonance. Ces méthodes peuvent être mécaniques, magnétiques, ou électriques. Dans le document US 8 773 004 B2, il est proposé d’ajuster électriquement la fréquence de résonance d’un générateur piézoélectrique en utilisant l’effet piézoélectrique indirect. En effet, la tension appliquée aux bornes du matériau piézoélectrique induit une force mécanique sur le résonateur. L’amplitude et la phase de la tension piézoélectrique (et donc de la force induite) ont une influence sur la dynamique du générateur. Il est donc proposé dans ce document d’ajuster dynamiquement la forme de la tension appliquée aux bornes du matériau piézoélectrique pour régler la fréquence de résonance du système, et ainsi maximiser la puissance récupérée même quand la fréquence des vibrations dévie par rapport à la fréquence de résonance « naturelle » (non modifiée par la tension appliquée aux bornes du matériau piézoélectrique) du résonateur mécanique . La solution proposée dans le document US 8 773 004 B2 nécessite, pour le réglage de la fréquence de résonance, un banc de capacités discrètes et, pour l’algorithme de contrôle, un accéléromètre déposé sur le générateur piézoélectrique. Ces deux dispositifs limitent fortement l’intégration du système. De plus, le placement de l’accéléromètre sur la structure vibrante peut s’avérer être assez contraignant. Le document de E. Lefeuvre et al., « A comparison between several vibration-powered piezoelectric generators for standalone systems » Sensors and Actuators A : physical, 126405–16, 2006 propose une technique non-linéaire pour maximiser l’énergie récupérée à la résonance. Cette technique, appelée SSHI (« Synchronous Switch Harvesting on Inductance » en anglais), consiste à laisser le matériau piézoélectrique en circuit ouvert la majorité du temps, et à inverser les charges dans le matériau piézoélectrique quand la tension à ses bornes atteint un extremum. Cette inversion de charges s’effectuant au travers d’une capacité de stockage Cr, une partie d’entre elles restent dans la capacité et permettent ainsi de collecter de l’énergie tout en maximisant son extraction. Lors de l’inversion de charges, le matériau piézoélectrique est connecté à une inductance. La capacité intrinsèque du matériau piézoélectrique forme alors avec l’inductance une boucle L - C, et les charges (ainsi que l’énergie) sont rapidement transmises du matériau piézoélectrique jusqu’à l’inductance, puis de l’inductance jusqu’au matériau piézoélectrique, en passant par la capacité Cr (qui est bien plus importante que la capacité intrinsèque du matériau piézoélectrique, de l’ordre de 100 fois plus). Cette technique d’extraction peut être utilisée au sein de systèmes autonomes formés de composants discrets, ou bien de circuits de type ASIC autoalimentés. Bien que cette technique soit très efficace quand la fréquence des vibrations correspond à la fréquence de résonance du générateur piézoélectrique, peu d’énergie est récupérée quand le générateur piézoélectrique est excité à des fréquences différentes de sa fréquence de résonance. Ainsi, le moindre décalage entre la fréquence de résonance du générateur piézoélectrique et la fréquence des vibrations entraine des pertes drastiques en termes de performance. Pour faire face à ce problème, le document de E. Lefeuvre et al., « Power and frequency bandwidth improvement of piezoelectric energy harvesting devices using phase-shifted synchronous electric charge extraction interface circuit », Journal of Intelligent Material Systems and Structures, 2017, et celui de Y. Cai et al., « A piezoelectric energy-harvesting interface circuit with fully autonomous conjugate impedance matching, 156% extended bandwidth, and 0.38uW power consumption », IEEE International Solid-State Circuit Conference (ISSCC) 2018, proposent de récupérer l’énergie de manière synchrone avec l’oscillation du résonateur, non pas sur les maximums de tension, mais avec un déphasage . En récupérant l’énergie avec un certain déphasage par rapport aux oscillations du résonateur, il est possible de modifier électriquement la fréquence de résonance du générateur piézoélectrique par effet piézoélectrique indirect. La courbe visible sur la figure 1 représente la valeur optimale de la phase Ф opt des instants de récupération d’énergie en fonction de la valeur de la fréquence des vibrations f vib , autour de la fréquence de résonance f 0 du générateur piézoélectrique. La pente de cette courbe dépend fortement des caractéristiques électromécaniques du générateur piézoélectrique, et plus particulièrement du couplage électromécanique du générateur (dépendant du matériau piézoélectrique utilisé et de la géométrie du résonateur mécanique) et du facteur de qualité mécanique du résonateur sur lequel le matériau piézoélectrique est déposé. Plus ce couplage est important, plus la pente de cette courbe est faible. Le document d’Y. Cai et al. mentionné précédemment propose un contrôle semi-automatique de la valeur de la phase des instants de récupération d’énergie par rapport aux oscillations du résonateur, basé sur une table de correspondance où cinq valeurs de phase sont prédéfinies selon la fréquence d’excitation donnée par convertisseur fréquence/tension. Toutefois, aucune des solutions précédemment décrites ne permet un contrôle et un ajustement automatiques et rapides de la valeur du déphasage entre les instants de récupération d’énergie et les oscillations du résonateur du générateur piézoélectrique. Un but de la présente invention est de proposer un dispositif de récupération d’énergie vibratoire réalisant un contrôle et un ajustement automatiques du déphasage entre les instants de récupération d’énergie et les oscillations du générateur piézoélectrique en fonction de la fréquence d’excitation. Pour cela, l'invention propose un dispositif de récupération ou d’amortissement d’énergie vibratoire d’un résonateur mécanique, comprenant au moins : - un générateur électrique comprenant au moins un élément de conversion d’énergie mécanique de vibration du résonateur mécanique en charges électriques couplé mécaniquement au résonateur mécanique et configuré pour délivrer un signal de conversion, correspondant soit à une tension sinusoïdale obtenue entre des première et deuxième électrodes de sortie de l’élément de conversion soit à un courant sinusoïdal obtenu sur la première électrode de sortie de l’élément de conversion, de fréquence égale à la fréquence de vibration du résonateur mécanique, le générateur électrique étant configuré pour transférer périodiquement, sur commande d’un signal destiné à être reçu sur une entrée de commande, au moins une partie des charges électriques de l’une à l’autre des première et deuxième électrodes de sortie de l’élément de conversion ; - un convertisseur comprenant une entrée couplée électriquement à la première électrode de sortie de l’élément de conversion et configuré pour délivrer sur une sortie un signal carré de fréquence égale à la fréquence du signal de conversion ; - un dispositif de conversion de variation de fréquence en variation de phase, comprenant au moins un premier oscillateur verrouillé par injection dont une entrée d’injection est couplée électriquement à la sortie du convertisseur et configuré tel que sa fréquence d’oscillation libre soit sensiblement égale à la fréquence de résonance du résonateur mécanique, et configuré pour délivrer, sur une sortie couplée électriquement à l’entrée de commande du générateur électrique, un signal de commande périodique de fréquence égale à la fréquence du signal de conversion et dont un déphasage, par rapport au signal de conversion, est fonction de la différence entre la fréquence du signal de conversion et la fréquence de résonance du résonateur mécanique. Ce dispositif propose une solution de contrôle et de compensation de la différence entre la fréquence de résonance du résonateur mécanique et la fréquence de vibration à laquelle le résonateur mécanique est soumis, basée sur l’utilisation d’au moins un oscillateur verrouillé par injections (nommé ILO pour « Injection Locked Oscillator »). Plus particulièrement, ce dispositif forme un système permettant l’auto-ajustement du déphasage entre la tension ou le courant généré par le générateur électrique et l’instant d’inversion des charges se produisant au sein du générateur, en fonction de la fréquence d’excitation mécanique, avec une très faible consommation et un ajustement quasi-instantané. Cet ajustement permet, grâce à l’effet piézoélectrique ou électromagnétique indirect, d’ajuster la fréquence de résonance du générateur, et de l’asservir à la fréquence de vibration afin de maximiser le transfert de puissance. Le convertisseur peut être configuré tel que le signal carré délivré ait une première valeur lorsque la dérivée du signal de conversion est positive et ait une deuxième valeur, différente de la première valeur, lorsque la dérivée du signal de conversion est négative. Dans ce cas, le convertisseur délivre en sortie un signal dont la valeur est représentative du signe de la dérivée du signal de conversion. Le dispositif de conversion de variation de fréquence en variation de phase peut comporter en outre : - un deuxième oscillateur verrouillé par injection dont une entrée d’injection est couplée à la sortie du premier oscillateur verrouillé par injection et configuré tel que sa fréquence d’oscillation libre soit sensiblement égale à la fréquence de résonance du résonateur mécanique ; - un circuit déphaseur 180° dont une entrée est couplée à la sortie du deuxième oscillateur verrouillé par injection. Dans un tel dispositif de conversion, les deux ILO sont montés en quadrature. Ce dispositif permet de délivrer en sortie un signal dont le déphasage, par rapport au signal fourni par l’élément de conversion, est uniquement dû à la différence de fréquence avec la fréquence de résonance du résonateur mécanique, du fait que le circuit déphaseur permet d’annuler le déphasage de 180° apporté par les deux ILO. Le dispositif de conversion de variation de fréquence en variation de phase peut comporter en outre une porte OU EXCLUSIF dont une première entrée est couplée électriquement à la sortie du circuit déphaseur 180°, une deuxième entrée est couplée électriquement à la sortie du circuit déphaseur 180° par l’intermédiaire d’un élément de retard, et délivrant en sortie le signal de commande périodique. La sortie de la porte OU EXCLUSIF peut être couplée à l’entrée de commande du générateur électrique par l’intermédiaire d’un amplificateur. Dans un premier mode de réalisation, le générateur électrique peut comporter en outre : - un élément de stockage d’énergie électrique comprenant une première électrode couplée électriquement à la première électrode de sortie de l’élément de conversion ; - un dispositif de conversion de tension alternatif – continu comprenant une première borne d’entrée couplée électriquement à la première électrode de sortie de l’élément de conversion et une deuxième borne d’entrée couplée électriquement à une deuxième électrode de l’élément de stockage d’énergie électrique ; - un commutateur bidirectionnel configuré pour coupler ou non la deuxième électrode de l’élément de stockage d’énergie électrique à la deuxième électrode de sortie de l’élément de conversion en fonction de la valeur du signal reçu sur l’entrée de commande du générateur électrique. Selon une variante du premier mode de réalisation, le générateur électrique peut comporter : - un élément de stockage d’énergie électrique comprenant une première électrode couplée électriquement à la première électrode de sortie de l’élément de conversion ; - un dispositif de conversion de tension alternatif – continu ; - un commutateur bidirectionnel configuré pour coupler ou non une deuxième électrode de l’élément de stockage d’énergie électrique à une première borne d’entrée du dispositif de conversion de tension alternatif – continu, et coupler ou non la deuxième électrode de sortie de l’élément de conversion à une deuxième borne d’entrée du dispositif de conversion de tension alternatif – continu, en fonction de la valeur du signal reçu sur l’entrée de commande du générateur électrique. L’élément de stockage d’énergie électrique peut comporter au moins une inductance ou au moins une capacité. Selon un autre mode de réalisation, le générateur électrique peut comporter : - un dispositif de conversion de tension alternatif – continu ; - des premiers et deuxième commutateurs configurés pour coupler de manière alternée la première électrode de sortie de l’élément de conversion à la deuxième électrode de sortie de l’élément de conversion ou à une première borne d’entrée du dispositif de conversion de tension alternatif – continu à travers une capacité de résonance ; et dans lequel une deuxième borne d’entrée du dispositif de conversion de tension alternatif – continu est couplée électriquement à une deuxième électrode de sortie de l’élément de conversion. Le dispositif de conversion de tension alternatif – continu peut comporter un pont de diodes. En variante, le dispositif de conversion de tension alternatif – continu peut comporter un redresseur actif. Le générateur électrique peut comporter en outre une capacité de sortie couplée électriquement à des bornes de sortie du dispositif de conversion de tension alternatif – continu. Selon un autre mode de réalisation, le générateur électrique peut comporter : - un dispositif de conversion de tension alternatif – continu comprenant des première et deuxième bornes d’entrée couplées respectivement aux première et deuxième électrodes de sortie de l’élément de conversion ; - un convertisseur Buck comprenant des première et deuxième bornes d’entrée couplées respectivement à des première et deuxième bornes de sortie du dispositif de conversion de tension alternatif – continu. Dans ce cas, le dispositif de conversion de variation de fréquence en variation de phase peut comporter en outre : - un deuxième oscillateur verrouillé par injection dont une entrée d’injection est couplée à la sortie du premier oscillateur verrouillé par injection et configuré tel que sa fréquence d’oscillation libre soit sensiblement égale à la fréquence de résonance du résonateur mécanique ; - un circuit déphaseur 180° dont une entrée est couplée à la sortie du deuxième oscillateur verrouillé par injection ; - une bascule D comprenant une entrée d’horloge couplée à la sortie du circuit déphaseur 180°, une entrée de donnée sur laquelle un potentiel électrique de valeur non nulle est appliqué, une entrée de réinitialisation, et une sortie couplée à une entrée de commande d’un interrupteur du convertisseur Buck ; - un comparateur de tension muni de deux bornes d’entrée sur lesquelles une tension délivrée sur les première et deuxième bornes de sortie du dispositif de conversion de tension alternatif – continu est appliquée, et d’une sortie couplée à l’entrée de réinitialisation de la bascule D. L’élément de conversion peut comporter au moins une portion de matériau piézoélectrique ou au moins une bobine couplée à un élément magnétique. La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description d’exemples de réalisation donnés à titre purement indicatif et nullement limitatif en faisant référence aux dessins annexés sur lesquels : représente la valeur optimale de la phase des instants de récupération d’énergie en fonction de la valeur de la fréquence des vibrations dans un système de récupération d’énergie vibratoire ; représente schématiquement un dispositif de récupération d’énergie vibratoire d’un résonateur mécanique, objet de la présente invention, selon un premier mode de réalisation de l’invention ; -représente schématiquement un exemple de réalisation d’un résonateur mécanique couplé à un élément de conversion d’énergie vibratoire en énergie électrique comprenant une portion de matériau piézoélectrique ; représente schématiquement un exemple de réalisation d’un commutateur bidirectionnel utilisé dans un dispositif de récupération d’énergie vibratoire d’un résonateur mécanique selon l’invention ; représente schématiquement un exemple de réalisation d’un convertisseur du dispositif de récupération d’énergie vibratoire d’un résonateur mécanique selon l’invention ; représente le principe de fonctionnement d’un ILO ; représente un exemple de réalisation d’un ILO à relaxation ; représente la caractéristique de déphasage d’un ILO ; représente la caractéristique de déphasage du dispositif de conversion de variation de fréquence en variation de phase utilisé dans le dispositif de récupération d’énergie vibratoire d’un résonateur mécanique selon l’invention ; représente un schéma-bloc modélisant, de manière simplifiée, l’influence de la boucle de contrôle réalisée dans le dispositif de récupération d’énergie vibratoire selon l’invention ; représente schématiquement un dispositif de récupération d’énergie vibratoire d’un résonateur mécanique, objet de la présente invention, selon une variante du premier mode de réalisation de l’invention ; représente schématiquement un dispositif de récupération d’énergie vibratoire d’un résonateur mécanique, objet de la présente invention, selon un deuxième mode de réalisation de l’invention ; représente schématiquement un dispositif de récupération d’énergie vibratoire d’un résonateur mécanique, objet de la présente invention, selon un troisième mode de réalisation. Des parties identiques, similaires ou équivalentes des différentes figures décrites ci-après portent les mêmes références numériques de façon à faciliter le passage d’une figure à l’autre. Les différentes parties représentées sur les figures ne le sont pas nécessairement selon une échelle uniforme, pour rendre les figures plus lisibles. Les différentes possibilités (variantes et modes de réalisation) doivent être comprises comme n’étant pas exclusives les unes des autres et peuvent se combiner entre elles. EXPOS É D É TAILL É DE MODES DE REALISATION PARTICULIERS Un dispositif 100 de récupération d’énergie vibratoire d’un résonateur mécanique 102 selon un premier mode de réalisation est décrit ci-dessous en lien avec la figure 2. Le dispositif 100 comporte un générateur électrique 104 comprenant un élément 106 de conversion d’énergie mécanique de vibration du résonateur mécanique 102 en charges électriques. L’élément de conversion 106 est couplé mécaniquement au résonateur mécanique 102 et est configuré pour délivrer un signal de conversion de fréquence égale à la fréquence de vibration f VIB du résonateur mécanique 102 (généralement comprise entre 30 Hz et 300 Hz). Dans le premier mode de réalisation décrit ici, le signal de conversion correspond à une tension sinusoïdale obtenue entre des première et deuxième électrodes de sortie 108, 110 de l’élément de conversion 106. Sur la figure 2, cette tension sinusoïdale est appelée v P . De plus, sur l’exemple de réalisation représenté sur la figure 2, la deuxième électrode de sortie 110 de l’élément de conversion 106 est reliée à un potentiel électrique de référence qui correspond ici à la masse. De manière avantageuse, l’élément de conversion 106 comporte au moins une portion de matériau piézoélectrique. Sur la figure 2, le résonateur mécanique 102 et l’élément de conversion 106 sont représentés ensemble sous la forme d’un seul élément. La figure 3 représente un exemple de réalisation du résonateur mécanique 102, ici de type poutre, couplé à un élément de conversion 106 comprenant une portion de matériau piézoélectrique. Dans le premier mode de réalisation décrit ici, le générateur électrique 104 comporte également un élément 112 de stockage d’énergie électrique comprenant une première électrode 114 couplée électriquement à la première électrode de sortie 108 de l’élément de conversion 106. Dans l’exemple de réalisation représenté sur la figure 2, l’élément 112 de stockage d’énergie électrique correspond à une inductance. La valeur de cette inductance est par exemple comprise entre environ 100 µH et 10 mH. En variante, cet élément 112 de stockage d’énergie électrique peut correspondre à une capacité, par exemple formée par au moins un condensateur. Le générateur électrique 104 comporte également un dispositif 116 de conversion de tension alternatif – continu comprenant une première borne d’entrée 118 couplée électriquement à la première électrode de sortie 108 de l’élément de conversion 106 et une deuxième borne d’entrée 120 couplée électriquement à une deuxième électrode 122 de l’élément 112 de stockage d’énergie électrique. Dans le premier mode de réalisation décrit ici, le dispositif 116 de conversion de tension alternatif – continu comporte un pont de diodes, ou pont de Graetz, formé par quatre diodes. En variante, d’autres types de dispositif de conversion de tension alternatif – continu peuvent être utilisés pour former le dispositif 116, comme par exemple un redresseur de tension actif. Ce redresseur de tension actif peut être par exemple réalisé comme l’un de ceux décrits dans le document de Martin Nielsen-Lönn et al., « Design of Efficient CMOS Rectifiers for Integrated Piezo-MEMS Energy-Harvesting Power Management Systems », 2015 European Conference on Circuit Theory and Design (ECCTD), Trondheim, Norway, 2015. Le générateur électrique 104 comporte également un commutateur bidirectionnel 124 configuré pour coupler ou non la deuxième électrode 122 de l’élément 112 de stockage d’énergie électrique à la deuxième électrode de sortie 110 de l’élément de conversion 106 en fonction de la valeur du signal reçu sur une entrée de commande 126 du générateur électrique 104. Sur la figure 2, le signal reçu sur l’entrée de commande 126 du générateur électrique 104 est appelé v SW . Sur l’exemple de réalisation représenté sur la figure 2, le commutateur bidirectionnel 124 comporte une première diode 128 et un transistor NMOS 130 formant, lorsque le transistor NMOS 130 est à l’état passant, un premier chemin de conduction permettant la circulation du courant depuis la deuxième électrode 122 de l’élément 112 de stockage d’énergie électrique vers la deuxième électrode de sortie 110 de l’élément de conversion 106. L’anode de la première diode 128 est couplée électriquement à la deuxième électrode 122 de l’élément 112 de stockage d’énergie électrique. La cathode de la première diode 128 est couplée électriquement au drain du transistor NMOS 130. La source du transistor NMOS 130 est couplée électriquement à la deuxième électrode de sortie 110 de l’élément de conversion 106. La grille du transistor NMOS 130 est couplée électriquement à l’entrée de commande 126 du générateur électrique 104. Le commutateur bidirectionnel 124 comporte également une deuxième diode 132, un transistor PMOS 134 et un inverseur 135 formant, lorsque le transistor PMOS 134 est à l’état passant, un deuxième chemin de conduction permettant la circulation du courant depuis la deuxième électrode de sortie 110 de l’élément de conversion 106 vers deuxième électrode 122 de l’élément 112 de stockage d’énergie électrique. La cathode de la deuxième diode 132 est couplée électriquement à la deuxième électrode 122 de l’élément 112 de stockage d’énergie électrique. L’anode de la deuxième diode 132 est couplée électriquement au drain du transistor PMOS 134. La source du transistor PMOS 134 est couplée électriquement à la deuxième électrode de sortie 110 de l’élément de conversion 106. La grille du transistor PMOS 134 est couplée électriquement à l’entrée de commande 126 du générateur électrique 104 par l’intermédiaire de l’inverseur 135. Ainsi, lorsque le signal de commande v SW a une valeur haute, ou ‘1’, les transistors NMOS 130 et PMOS 134 sont à l’état passant, et le courant peut alors circuler par l’un des premier et deuxième chemins de conduction entre la deuxième électrode 122 de l’élément 112 de stockage d’énergie électrique et la deuxième électrode de sortie 110 de l’élément de conversion 106, ce qui permet de faire passer les charges de l’une à l’autre des électrodes de sortie 108, 110 de l’élément de conversion 106. Lorsque le signal de commande v SW a une valeur basse, ou ‘0’, les transistors NMOS 130 et PMOS 134 sont à l’état bloqué, et le courant ne peut plus circuler entre la deuxième électrode de sortie 110 de l’élément de conversion 106 et la deuxième électrode 122 de l’élément 112 de stockage d’énergie électrique. La figure 4 représente une variante de réalisation du commutateur bidirectionnel 124. Dans cette variante, le commutateur bidirectionnel 124 comporte deux transistor NMOS (mais qui pourrait être de type PMOS selon une autre variante) disposés tête bêche l’un par rapport l’autre, c’est-à-dire comportant leur source couplées l’une à l’autre et leur grille recevant le signal de commande v SW . Le générateur électrique 104 comporte également une capacité de sortie 136, formée par exemple par un condensateur, couplée électriquement à des bornes de sortie 138, 140 du dispositif 116 de conversion de tension alternatif – continu. La capacité de sortie 136 a une valeur C DC par exemple comprise entre environ 1 µF et 100 µF, et la tension à ses bornes est appelée v DC . Dans le premier mode de réalisation décrit ici, le générateur électrique 104 a une structure de type SSH-série (SSHI lorsque l’élément 112 de stockage d’énergie électrique est une inductance, et SSHC lorsque l’élément 112 est un ensemble de capacités). Ainsi, le générateur électrique 104 est configuré pour transférer périodiquement, sur commande du signal v SW , au moins une partie des charges électriques de l’une à l’autre des première et deuxième électrodes de sortie 108, 110 de l’élément de conversion 106, grâce à la commutation du commutateur bidirectionnel 124. Lorsque le générateur électrique 104 a une structure de type SSHC, le contrôle du commutateur bidirectionnel 124 peut être adapté de la même manière que dans les documents suivants : Sijun Du et al., « A Fully Integrated Split-Electrode SSHC Rectifier for Piezoelectric Energy Harvesting », IEEE Journal of Solid-State Circuits, vol.54, Issue 6, juin 2019, pages 1733-1743 ; L. Liu et al., « An Efficient Interface Circuit for Miniature Piezoelectric Energy Harvesting with P-SSHC », Journal of Circuits, Systems and Computers, 2019. Le dispositif 100 comporte également un convertisseur 142 comprenant une entrée 144 couplée électriquement à la première électrode de sortie 108 de l’élément de conversion 106. Le convertisseur 142 est configuré pour délivrer sur une sortie 146 un signal carré v INJ de fréquence égale à la fréquence du signal de conversion v P délivré par l’élément de conversion 106. Dans ce premier mode de réalisation, le convertisseur 142 délivre en sortie le signal carré v INJ de fréquence égale à la fréquence du signal de conversion v P et dont la valeur commute quand l’une des valeurs crêtes de v P est atteinte. Plus particulièrement, le convertisseur 142 est configuré tel que le signal carré v INJ délivré ait une première valeur (par exemple ‘1’) lorsque la dérivée de la tension v P est positive et ait une deuxième valeur (par exemple ‘0’), différente de la première valeur, lorsque la dérivée de la tension v P est négative. La figure 5 représente un exemple de réalisation du convertisseur 142. Le convertisseur 142 implémente ici la fonction « signe de la dérivé », notée , appliquée à la tension aux bornes de Cp. Pour cela, la tension v P est appliquée à une capacité C 0 . Le courant passant dans cette capacité, appelé i PD , est proportionnel à , avec v PKIN qui correspond à une tension interne au convertisseur 142 et étant maintenue relativement constante grâce à une boucle formée par des transistors nommés M 31 , M 32 et M 37 sur la figure 5. La valeur du courant i PD est en conséquent seulement fonction du terme . Lorsque le courant i PD est positif, ce courant passe dans le transistor M 32 pour aller ensuite à la masse (notée V SS sur la figure 5). Quand la dérivé de la tension v P devient négative, le courant i PD devient lui aussi négatif, et passe dans le transistor M 31 au lieu de passer dans le transistor M 32 . Ainsi, quand le courant i PD change de polarité, il ne passe pas par le même chemin, ce qui crée une différence de tension sur le potentiel de grille V G des transistors M 31 et M 32 . Cette différence en tension est ensuite amplifiée grâce à des transistors M 40 et M 41 . En sortie 146 du convertisseur 142, une tension carré dont l’état dépend de la polarité du courant i PD , et donc du signe de la dérivé de la tension v P , est obtenue. Le fonctionnement détaillé d’un tel convertisseur 142 est donné par exemple dans le document de A. Morel et al., « A shock optimized SECE integrated circuit », IEEE J. Solid-State Circuit, vol. 53, n°12, décembre 2018, pages 3420-3433. Le dispositif 100 comporte également un dispositif 148 de conversion de variation de fréquence en variation de phase. Ce dispositif 148 comprend un premier ILO 150 dont une entrée d’injection 152 est couplée électriquement à la sortie 146 du convertisseur 142 et qui est configuré tel que sa fréquence d’oscillation libre soit sensiblement égale à la fréquence de résonance du résonateur mécanique 102. Le dispositif 148 comporte en outre un deuxième ILO 154 dont une entrée d’injection 156 est couplée à la sortie du premier ILO 150. Comme pour le premier ILO 150, le deuxième ILO 154 est configuré tel que sa fréquence d’oscillation libre soit sensiblement égale à la fréquence de résonance du résonateur mécanique 102. Dans le premier mode de réalisation décrit ici, les ILO 150 et 154 sont du type à relaxation. En variante, les ILO 150 et 154 peuvent correspondre à des ILO de type harmonique. Le dispositif 148 comporte également un circuit déphaseur 180°, référencé 158, dont une entrée est couple à la sortie du deuxième ILO 154. Dans l’exemple de réalisation représenté sur la figure 2, étant donné que le signal délivré en sortie du deuxième ILO 154 est un signal carré, car le signal reçu et traité par le dispositif 148 est un signal carré, le circuit 158 est formé par un inverseur. Le dispositif 148 comporte en outre une porte OU EXCLUSIF 160 dont une première entrée est couplée électriquement à la sortie du circuit 158 et dont une deuxième entrée est couplée électriquement à la sortie du circuit 158 par l’intermédiaire d’un élément de retard 162. La sortie de la porte OU EXCLUSIF 160 est couplée à un amplificateur 164 dont la sortie est couplée à l’entrée de commande 126 du générateur électrique 104. Le principe de fonctionnement d’un ILO est rappelé ci-dessous, en lien avec la figure 6. Un ILO est un oscillateur caractérisé par sa fréquence d’oscillation libre f 0 et sur lequel un signal de verrouillage, ou d’injection, v LOCK de fréquence f LOCK est appliqué. L’oscillateur ayant pour comportement de se synchroniser sur le signal d’injection, la fréquence du signal de sortie v OUT délivré par l’ILO correspond à la fréquence de verrouillage f LOCK . Le signal de sortie v OUT est déphasé de ΔФ par rapport à v LOCK . La valeur du déphasage ΔФ est fonction du terme (f LOCK -f 0 ) et s’exprime par la relation : Un ILO établit donc un déphasage entre le signal de sortie v OUT et le signal de verrouillage v LOCK qui dépend de la fréquence du signal de verrouillage f LOCK et de sa fréquence d’oscillation libre f 0 . L’ILO forme donc un convertisseur variation de fréquence / variation de phase convertissant la fréquence de verrouillage f LOCK en un déphasage ΔФ. De plus, la fréquence du signal de verrouillage f LOCK est conservée dans le signal de sortie v OUT . Le schéma d’un exemple de réalisation d’un ILO à relaxation est représenté sur la figure 7. Sur la figure 7, l’ILO comporte une bascule RS. A l’état initial, il est considéré que Q = 0 et . Le transistor P 2 (de type PMOS) est à l’état bloqué et le transistor P 1 (également de type PMOS) est à l’état passant, le courant de polarisation I BIAS étant dirigé dans la capacité C 1 et charge cette capacité. Lorsque la tension aux bornes de la capacité C 1 dépasse le seuil de commutation V INV des inverseurs couplés aux entrées R et S de la bascule, l’entrée R passe alors à l’état 1 ce qui implique un nouvel état pour les sorties de la bascule RS : Q = 1 et . Le transistor P 2 passe alors à l’état passant et le transistor P 1 passe à l’état bloqué. Le courant de polarisation I BIAS est dirigé vers la capacité C 2 et charge cette capacité. Lorsque la tension aux bornes de la capacité C2 dépasse le seuil de commutation V INV des inverseurs couplés aux entrées R et S de la bascule, l’entrée S passe alors à l’état 1 et les sorties de la bascule RS changent de nouveau : Q = 0 et . La répétition de ce cycle permet le démarrage des oscillations de l’ILO. La fréquence d’oscillation libre f 0 de l’ILO dépend des valeurs du courant de polarisation I BIAS , des capacités de charges C 1 = C 2 = C, et de la tension de commutation des inverseurs V INV Elle s’exprime par la relation : L’étude du verrouillage de l’ILO est décrite en détail dans le document de N. Goux et al., « A 500 pW 16 KHz Injection Locked Oscillator for Ultra-Low Power Time-Domain ADC Application », 2018 16th IEEE International New Circuits and Systems Conference, p. 200-204. Le verrouillage de l’ILO est réalisé grâce à l’injection d’un courant I LOCK dans les capacités de charge C 1 et C 2 , par l’intermédiaire d’un injecteur de courant à inverseurs contrôlé par la tension v LOCK . Cette injection de courant change la valeur moyenne du courant de polarisation I BIAS , produisant ainsi le verrouillage de l’oscillateur sur la fréquence f LOCK . Dans cet ILO, le déphasage ΔФ s’exprime par l’équation suivante : Ce déphasage est linéaire et proportionnel à la fréquence de verrouillage du système. Le gain du système est quant à lui fixé par la pente de la droite représentée par cette équation. Il s’écrit : Ce gain est donc réglable par les paramètres C, V INV et I LOCK . La plage de verrouillage Δf de l’ILO est définie par l’équation : La valeur de Δf dépend donc du rapport entre les courants de polarisation et de synchronisation I BIAS et I LOCK . La caractéristique de déphasage de l’ILO est représentée sur la figure 8. Cette caractéristique correspond à une courbe croissante et linéaire sur la plage de verrouillage Δf de l’ILO. La valeur de ce déphasage est de 90° à la fréquence f 0 . Dans le dispositif 148, les deux ILO 150 et 154 sont montés en quadrature. Un tel montage consiste à verrouiller les deux ILO 150, 154 en série sur leur fréquence d’oscillation libre f 0 , de manière à obtenir des signaux de sortie en quadrature, c’est-à-dire déphasés de 90° l’un par rapport à l’autre. Dans le dispositif 148, on souhaite obtenir un déphasage nul entre le signal v INJ appliqué en entrée du dispositif 148 et le signal v SW obtenu en sortie du dispositif 148 lorsque les ILO 150 et 154 sont verrouillés sur une fréquence égale f 0 , c’est-à-dire lorsque la fréquence du signal v INJ (qui est égale à la fréquence de vibration f VIB du résonateur 102) est égale f 0 . C’est la raison pour laquelle l’inverseur 158 est présent en sortie de l’ILO 154, ajoutant ainsi un déphasage de 180° au déphasage des ILO 150, 154 (qui correspond à 90° + 90°). La phase du signal de sortie V SW est donc égale à celle du signal V INJ modulo 360°, ce qui permet d’avoir en sortie du dispositif 148 un signal de contrôle V SW en phase avec le signal V INJ lorsque le résonateur mécanique 102 vibre à sa fréquence de résonance en circuit ouvert, et qui est déphasé proportionnellement à la différence de fréquence f VIB – fréquence de résonance du résonateur mécanique 102 lorsque f VIB est différent de f 0 . De manière plus générale, le déphasage entre le signal v SW obtenu en sortie du dispositif 148 et le signal v INJ appliqué en entrée du dispositif 148 s’exprime par l’équation suivante : La caractéristique du déphasage du dispositif 148 est représentée sur la figure 9. Sur cette caractéristique, la phase du signal de sortie est proportionnelle à la fréquence du signal de verrouillage. La pente ‘s’ de cette caractéristique s’exprime par l’équation : Le dispositif 148 dispose donc : - d’une fréquence d’oscillation libre f 0 réglable par l’ajustement de la valeur du courant de polarisation I BIAS (car ) ; - d’une plage de verrouillage adaptable par l’ajustement de la valeur du courant d’injection I INJ (car ) ; - d’une pente réglable par l’ajustement de la valeur du courant d’injection I INJ (car ). Afin d’obtenir le fonctionnement souhaité, les ILO 150 et 154 sont calibrés (lors du fonctionnement du dispositif 100 ou lors d’une phase de pré-calibration avant le fonctionnement du dispositif 100) afin que la fréquence d’oscillation libre f 0 des ILO 150, 154 soit égale à la fréquence de résonance en circuit ouvert du résonateur mécanique 102. Cet ajustement peut être réalisé en ajustant la valeur de I BIAS . Les ILO 150 et 154 sont également calibrés tels que la pente de la caractéristique (représentée sur la figure 9) soit égale ou similaire à celle de la caractéristique (représentée sur la figure 1). Cet ajustement peut être réalisé en ajustant la valeur d’I LOCK . Le dispositif 148 permet de fixer la phase du signal de contrôle v SW conformément à l’évolution du déphasage entre la fréquence de vibration f VIB et la fréquence de résonance du résonateur 102. Le dispositif 148 permet donc notamment : - de conserver la fréquence du signal d’injection v INJ dans le signal de contrôle délivré v SW ; - de délivrer le signal de contrôle v SW avec une phase variable en fonction de sa fréquence (qui correspond à la fréquence de vibration mécanique f VIB ). - d’avoir un déphasage nul à la fréquence de résonance en circuit ouvert du résonateur 102 ; - d’avoir une plage de verrouillage réglable en fonction des paramètres du matériau piézoélectrique. Le fonctionnement global du dispositif 100 représenté sur la figure 2 est décrit ci-dessous. Dans un premier temps, l’élément de conversion 106 fonctionne en circuit ouvert. Pour cela, le commutateur bidirectionnel 124 est placé en position ouverte (transistors 130 et 134 mis à l’état bloqué). Aucun courant ne traverse donc l’élément 112 de stockage d’énergie électrique, ni le dispositif 116. En considérant des pertes diélectriques négligeables, la tension v P aux bornes de l’élément de conversion 106, qui est par exemple de l’ordre de 5 à 30 Volts d’amplitude, peut être exprimé en fonction du déplacement mécanique x tel que : avec α représentant le facteur de force (qui correspond au rapport entre la force générée par le matériau piézoélectrique sur le résonateur mécanique et la tension aux bornes du matériau piézoélectrique) du matériau piézoélectrique de l’élément 106, et Cp la capacité intrinsèque du matériau piézoélectrique (par exemple comprise entre environ 100 pF et 100 nF). En choisissant t 0 = 0 comme étant le dernier instant où l’énergie a été récupéré, les conditions et sont donc obtenues. Le convertisseur 142 forme un bloc commutant la valeur du signal de sortie v INJ quand la valeur crête de la tension v P est atteinte. Lorsque la dérivé de la tension v P est positive, la valeur de v INJ est ‘1’, et quand la dérivé de la tension v P est négative, la valeur de v INJ est ‘0’. Ainsi, son fonctionnement peut être résumé par l’équation : avec sgn la fonction signe défini tel que : avec V DD correspondant à la tension d’alimentation du convertisseur 142. En considérant les précédentes équations, on obtient : Ainsi, la tension de sortie v INJ du convertisseur 142 comporte l’information de la phase et de la fréquence de la déformation mécanique du résonateur mécanique 102. Ce signal est envoyé en entrée du dispositif 148. Le signal v contrôle obtenu en sortie de l’inverseur 158 est un signal carré de fréquence égale à la fréquence f VIB de la vibration mécanique du résonateur 102, et déphasé de par rapport au signal v INJ . Le signal v contrôle passe dans la porte OU EXCLUSIF 160 dont une des branches d’entrée comporte l’élément de retard 162, afin de générer le signal v SW qui passe à l’état haut sur chaque front de v contrôle et reste à l’état haut pour une durée programmable correspondant à la durée du retard appliqué par l’élément 162. La valeur optimale de ce délai dépend principalement de la valeur de l’inductance formant l’élément 112 de stockage d’énergie électrique, de la capacité C P du matériau piézoélectrique de l’élément de conversion 106 et du générateur piézoélectrique. Cette durée programmable peut aussi être réglée dynamiquement avec par exemple un algorithme du gradient, ce qui complique la boucle de contrôle mais permet un réglage plus fin de la dynamique du générateur piézoélectrique. Un algorithme du gradient est par exemple décrit dans le document de A. Morel et al., « Self-Tunable Phase-Shifted SECE Piezoelectric Energy-Harvesting IC with a 30 nW MPPT Achieving 446% Energy-Bandwidth Improvement and 94% Efficiency », 2020 IEEE International Solid- State Circuits Conference - (ISSCC). Lorsque v SW est à l’état haut, l’élément 112 de stockage d’énergie électrique est alors connecté aux deux électrodes de sortie 108, 110 de l’élément de conversion 106. L’énergie commence à être transférée de l’élément de conversion 106 à l’élément 112 de stockage d’énergie électrique. La tension v P diminue rapidement, et le courant dans l’élément 112 augmente. Quand v SW retombe à l’état bas, alors tout le courant restant dans l’élément 112 est alors redirigé vers la capacité de sortie 136, en sortie du convertisseur 116. Ainsi, au sein du dispositif 100, le convertisseur 142 et le dispositif 148 forment une boucle de contrôle qui ajuste la phase d’inversion des charges aux bornes de l’élément de conversion 106 en fonction de l’écart entre la fréquence de vibration mécanique ( ) et fréquence de résonance du résonateur mécanique 102. Dans ce dispositif 100, l’information de la fréquence d’excitation mécanique du résonateur 102 ainsi que la phase du déplacement mécanique du résonateur 102 est retrouvée à partir de la tension v P grâce au convertisseur 142, et est ensuite transmise au dispositif 148 qui forme un convertisseur fréquence/phase. Le signal obtenu en sortie du dispositif 148 sert ensuite au contrôle du commutateur bidirectionnel 124 permettant l’extraction de l’énergie par le dispositif 100. L’ajustement de ΔФ permet, grâce à l’effet piézoélectrique indirect, d’ajuster la fréquence de résonance du résonateur mécanique 102, et de l’asservir à la fréquence de vibration f VIB afin de maximiser le transfert de puissance. L’effet piézoélectrique indirect traduit la conversion (piézoélectrique) de la tension aux bornes du matériau piézoélectrique en une force appliquée sur le résonateur mécanique. L’inversion des charges permet de modifier la forme temporelle de la tension piézoélectrique (et donc la forme de la force appliquée sur le résonateur) et modifie ainsi la dynamique du système (et donc sa fréquence de résonance). En outre, l’ajustement du moment d’inversion des charges permet d’ajuster la fréquence de résonance du système grâce à cet effet. La figure 10 représente un schéma-bloc modélisant, de manière simplifiée, l’influence de la boucle de contrôle réalisée dans le dispositif 100 sur la tension v P , et donc sur la fréquence de résonance du résonateur mécanique 102. Le dispositif 100 de récupération d’énergie vibratoire du résonateur mécanique 102 selon une variante du premier mode de réalisation est décrit ci-dessous en lien avec la figure 11. Contrairement à la configuration précédemment décrite en lien avec la figure 2 dans laquelle le commutateur bidirectionnel 124 est configuré pour coupler ou non la deuxième électrode 122 de l’élément 112 de stockage d’énergie électrique à la deuxième électrode de sortie 110 de l’élément de conversion 106 en fonction de la valeur du signal reçu sur l’entrée de commande 126 du générateur électrique 104, le commutateur bidirectionnel 124 est ici configuré pour coupler ou non la deuxième électrode 122 de l’élément 112 de stockage d’énergie électrique à la première borne d’entrée 118 du dispositif de conversion de tension alternatif – continu 116, et coupler ou non la deuxième électrode de sortie 10 de l’élément de conversion 106 à la deuxième borne d’entrée 120 du dispositif de conversion de tension alternatif – continu 106, en fonction de la valeur du signal reçu sur l’entrée de commande du générateur électrique. Dans cette variante, l’inversion des charges se faisant au travers de la capacité de sortie 136, une partie de l’énergie reste dans la capacité de sortie 136 durant l’inversion. D’autres variantes du premier mode de réalisation sont possibles, notamment en disposant différemment le commutateur bidirectionnel 124 et l’élément 112 de stockage d’énergie électrique au sein du dispositif 100. Le dispositif 100 de récupération d’énergie vibratoire du résonateur mécanique 102 selon un deuxième mode de réalisation est décrit ci-dessous en lien avec la figure 12. Comme dans le premier mode de réalisation, le dispositif 100 comporte le résonateur mécanique 102, le générateur électrique 104, le convertisseur 142 et le dispositif 148 de conversion de variation de fréquence en variation de phase. Par contre, contrairement au premier mode de réalisation, le dispositif 116 de conversion de tension alternatif – continu du générateur électrique 104 comporte, dans ce deuxième mode de réalisation, ses première et deuxième bornes d’entrée 118, 120 couplées respectivement aux première et deuxième électrodes de sortie 108, 110 de l’élément de conversion 106. Le générateur électrique 104 comporte en outre un convertisseur Buck 166 comprenant des première et deuxième bornes d’entrée 168, 170 couplées respectivement aux première et deuxième bornes de sortie 138, 140 du dispositif 116 de conversion de tension alternatif – continu. Le convertisseur Buck 166 comporte deux bornes de sortie 172, 174 couplées à la capacité de sortie 136. Le dispositif 148 de conversion de variation de fréquence en variation de phase dans ce deuxième mode de réalisation est également différent de celui du dispositif 100 selon le premier mode de réalisation. Le dispositif 148 comporte une bascule D 176 comprenant une entrée d’horloge couplée à la sortie du circuit déphaseur 180° 158, une entrée de donnée sur laquelle un potentiel électrique de valeur non nulle (V DD sur la figure 12) est appliqué, une entrée de réinitialisation, et une sortie couplée à l’entrée de commande d’un interrupteur du convertisseur Buck 166 qui correspond à l’entrée de commande 126 du générateur électrique 104. Le dispositif 148 comporte également un comparateur de tension 178 muni de deux bornes d’entrée sur lesquelles une tension (appelée v rec sur la figure 12) délivrée sur les première et deuxième bornes de sortie 138, 140 du dispositif 116 de conversion de tension alternatif – continu est appliquée, et d’une sortie couplée à l’entrée de réinitialisation de la bascule D 176. Sur l’exemple de réalisation représenté sur la figure 12, le comparateur Buck 166 comporte une inductance 180, une diode 182 et un transistor MOS 184 formant l’interrupteur auquel la sortie de la bascule D 176 est couplée. Dans ce deuxième mode de réalisation, la bascule D 176 pilote l’état bloqué ou passant du transistor MOS 184, l’état de la bascule D 176 étant remis en zéro depuis son entrée de réinitialisation lorsque la tension v rec délivrée par le dispositif 116 est nulle. En variante du deuxième mode de réalisation décrit ci-dessus, le convertisseur Buck 166 peut être remplacé par une structure de type Buck-Boost ou de type Boost. En variante, l’inductance 180 du convertisseur Buck 166 peut également être remplacée par un transformateur, par exemple un convertisseur de type Flyback. Le dispositif 100 de récupération d’énergie vibratoire du résonateur mécanique 102 selon un troisième mode de réalisation est décrit ci-dessous en lien avec la figure 13. Dans ce troisième mode de réalisation, l’élément 106 de conversion d’énergie mécanique de vibration du résonateur mécanique 102 en charges électriques comporte une ou plusieurs bobines couplées à un élément magnétique. Le signal de conversion délivré par l’élément de conversion 106 et dont la fréquence est égale à la fréquence de vibration du résonateur mécanique 102 correspond à un courant sinusoïdal obtenu sur la première électrode de sortie 108 de l’élément de conversion 106. Sur la figure 13, ce courant est appelé i em . Dans ce troisième mode de réalisation, le dispositif 100 comporte un élément 186 permettant de retranscrire la valeur du courant i em obtenu sur la première électrode de sortie 108 de l’élément de conversion 106 sous la forme d’une tension qui puisse être exploitée par le convertisseur 142. Un tel élément 186 correspond par exemple à une résistance couplée à un amplificateur. L’élément 186 comporte une entrée 188 couplée à la première électrode de sortie 108 de l’élément de conversion 106 et sur laquelle le courant i em délivré par l’élément de conversion 106 est envoyé. Le courant i em traverse l’élément 186 et sort par une première sortie 190. L’élément 186 comporte également une deuxième sortie 192 sur laquelle la tension retranscrivant la valeur du courant i em est délivrée et qui est couplée à l’entrée du convertisseur 142. Dans ce troisième mode de réalisation, le dispositif 100 comporte également un premier commutateur 194 assurant le couplage ou non entre la première sortie 190 de l’élément 186 et la deuxième électrode de sortie 110 de l’élément de conversion 106, selon son état ouvert ou fermé. Du fait que l’élément 186 ne modifie pas le courant délivré par l’élément de conversion 106, le courant délivré sur la première sortie 190 de l’élément 186 est égal au courant délivré sur la première électrode de sortie 108 de l’élément de conversion 106. Le premier commutateur 194 peut être vu comme couplant ou non les électrodes de sortie 108, 110 entre elles suivant son état ouvert ou fermé. Le dispositif 100 selon le troisième mode de réalisation comporte également une capacité de résonance 196 comportant une première borne couplée au premier commutateur 194 et à la première sortie 190 de l’élément 186, et une deuxième borne couplée à un deuxième commutateur 198 assurant le couplage ou non entre la deuxième borne de la capacité de résonance 196 et la première borne d’entrée 118 du dispositif 116, selon son état ouvert ou fermé. Le générateur électrique 104 comporte également l’inverseur 135 permettant d’inverser le signal de commande reçu sur l’entrée de commande 126 du générateur 104. Le premier commutateur 194 est commandé par le signal délivré en sortie de l’inverseur 135 et le deuxième commutateur 198 est commandé par le signal de commande reçu sur l’entrée de commande 126. Ainsi, les premiers et deuxième commutateurs 194, 198 sont configurés pour coupler de manière alternée la première électrode de sortie 108 de l’élément de conversion 106 à la deuxième électrode de sortie 110 de l’élément de conversion 106 ou à une première borne d’entrée 118 du dispositif 116 de conversion de tension alternatif – continu à travers la capacité de résonance 196. La deuxième borne d’entrée 118 du dispositif de conversion 116 est couplée électriquement à la deuxième électrode de sortie 110 de l’élément de conversion 106. Dans le dispositif 100 selon le troisième mode de réalisation, le premier commutateur 194 est fermé la majorité du temps. Le courant circulant dans le premier commutateur 194, qui correspond au courant de court-circuit du générateur électromagnétique, grandit au fur et à mesure que la vibration déplace l’élément magnétique de l’élément de conversion 106 vis-à-vis de l’ensemble des spires de la bobine ou des bobines de l’élément de conversion 106. Quand le courant atteint un extremum, c’est-à-dire est déphasé d’un certain angle dont la valeur est déterminée par les ILOs 150, 154, le premier commutateur 194 s’ouvre et le deuxième commutateur 198 se ferme. La ou les bobines de l’élément de conversion 106 entrent alors en résonance avec la capacité 196, et le courant commence à osciller à haute fréquence, par exemple entre 10 kHz et 100 kHz. La fréquence de cette oscillation est supérieure à celle de la vibration de l’élément résonant 102 qui est par exemple comprise entre 10 Hz et 200 Hz. Le deuxième commutateur 198 est maintenu fermé pendant une demi-période de résonance du circuit LC formé par la ou les bobines de l’élément de conversion 106 et la capacité de résonance 196, c’est-à-dire , avec T res la période de résonance, L em la valeur de l’inductance formée par la ou les bobines de l’élément de conversion 106, et C inv la valeur de la capacité de résonance 196. La fermeture du deuxième commutateur 198 permet d’inverser la polarisation du courant délivré par l’élément de conversion 106. Une partie de l’énergie ( ) est conservée dans la capacité de sortie 136 pendant l’inversion du courant dans la bobine. Le courant se déverse donc dans la capacité sortie 136 du montage pendant un temps égal au délai fixé par l’élément 162. Le courant délivré par l’élément de conversion 106 est alors envoyé dans la capacité de sortie 136 pendant une durée égale au retard appliqué par l’élément 162. Pendant cette durée, la ou les bobines de l’élément de conversion 106 et la capacité de sortie 136 forment un circuit LC parallèle en oscillation. Dans les modes de réalisation précédemment décrits, les ILO 150 et 154 correspondent à des ILO à relaxation. D’autres architectures à base d’ILO peuvent être utilisées, comme par exemple des ILO harmoniques. De plus, il est possible que le dispositif 100 soit doté d’un circuit de pré-calibration du ou des ILO du dispositif 100 réglant, avant l’utilisation du dispositif 100, la fréquence d’oscillation libre et/ou la plage de verrouillage du ou des ILO du dispositif 100. En variante des modes de réalisation précédemment décrits, il est possible que le dispositif 116 de conversion de tension alternatif – continu du générateur électrique 104 comporte des éléments différents du pont de diodes précédemment décrit, correspondant par exemple à un redresseur actif double alternance. En variante des modes de réalisation précédemment décrits, l’élément 106 de conversion d’énergie mécanique de vibration du résonateur mécanique 102 en charges électriques peut comporter une ou plusieurs bobines couplées à un élément magnétique. En variante des modes de réalisation précédemment décrits, il est possible qu’un filtre soit interposé entre la sortie 146 du convertisseur 142 et l’entrée d’injection 152 du premier ILO 150, en fonction du signal souhaité sur l’entrée d’injection 152 du premier ILO 150. Dans les modes et exemples de réalisation précédemment décrits, le dispositif 100 est utilisé en tant que dispositif de récupération d’énergie vibratoire. En variante, le dispositif 100 peut être utilisé en tant que dispositif d’amortissement d’énergie vibratoire. Dans ce cas, le dispositif 100 peut ne pas comporter le dispositif de conversion 116 et la capacité de sortie 136. Références citées US 8 773 004 B2 E. Lefeuvre et al., « A comparison between several vibration-powered piezoelectric generators for standalone systems » Sensors and Actuators A : physical, 126405–16, 2006. E. 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Liu et al., « An Efficient Interface Circuit for Miniature Piezoelectric Energy Harvesting with P-SSHC », Journal of Circuits, Systems and Computers, 2019. A. Morel et al., « A shock optimized SECE integrated circuit », IEEE J. Solid-State Circuit, vol. 53, n°12, décembre 2018, pages 3420-3433. N. Goux et al., « A 500 pW 16 KHz Injection Locked Oscillator for Ultra-Low Power Time-Domain ADC Application », 2018 16th IEEE International New Circuits and Systems Conference, p. 200-204. 10) A. Morel et al., « Self-Tunable Phase-Shifted SECE Piezoelectric Energy-Harvesting IC with a 30 nW MPPT Achieving 446% Energy-Bandwidth Improvement and 94% Efficiency », 2020 IEEE International Solid- State Circuits Conference - (ISSCC). Dispositif (100) de récupération ou d’amortissement d’énergie vibratoire d’un résonateur mécanique (102), comprenant au moins : - un générateur électrique (104) comprenant au moins un élément de conversion (106) d’énergie mécanique de vibration du résonateur mécanique (102) en charges électriques couplé mécaniquement au résonateur mécanique (102) et configuré pour délivrer un signal de conversion, correspondant soit à une tension sinusoïdale obtenue entre des première et deuxième électrodes de sortie (108, 110) de l’élément de conversion (106) soit à un courant sinusoïdal obtenu sur la première électrode de sortie (108) de l’élément de conversion (106), de fréquence égale à la fréquence de vibration du résonateur mécanique (102), le générateur électrique (104) étant configuré pour transférer périodiquement, sur commande d’un signal destiné à être reçu sur une entrée de commande (126), au moins une partie des charges électriques de l’une à l’autre des première et deuxième électrodes de sortie (108, 110) de l’élément de conversion (106) ; - un convertisseur (142) comprenant une entrée (144) couplée électriquement à la première électrode de sortie (108) de l’élément de conversion (106) et configuré pour délivrer sur une sortie (146) un signal carré de fréquence égale à la fréquence du signal de conversion ; - un dispositif (148) de conversion de variation de fréquence en variation de phase, comprenant au moins un premier oscillateur verrouillé par injection (150) dont une entrée d’injection (152) est couplée électriquement à la sortie (146) du convertisseur (142) et configuré tel que sa fréquence d’oscillation libre soit sensiblement égale à la fréquence de résonance du résonateur mécanique (102), et configuré pour délivrer, sur une sortie couplée électriquement à l’entrée de commande (126) du générateur électrique (104), un signal de commande périodique de fréquence égale à la fréquence du signal de conversion et dont un déphasage, par rapport au signal de conversion, est fonction de la différence entre la fréquence du signal de conversion et la fréquence de résonance du résonateur mécanique (102). Dispositif (100) selon la revendication 1, dans lequel le convertisseur (142) est configuré tel que le signal carré délivré ait une première valeur lorsque la dérivée du signal de conversion est positive et ait une deuxième valeur, différente de la première valeur, lorsque la dérivée du signal de conversion est négative. Dispositif (100) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le dispositif (148) de conversion de variation de fréquence en variation de phase comporte en outre : - un deuxième oscillateur verrouillé par injection (154) dont une entrée d’injection (156) est couplée à la sortie du premier oscillateur verrouillé par injection (150) et configuré tel que sa fréquence d’oscillation libre soit sensiblement égale à la fréquence de résonance du résonateur mécanique (102) ; - un circuit déphaseur 180° (158) dont une entrée est couplée à la sortie du deuxième oscillateur verrouillé par injection (154). Dispositif (100) selon la revendication 3, dans lequel le dispositif (148) de conversion de variation de fréquence en variation de phase comporte en outre une porte OU EXCLUSIF (160) dont une première entrée est couplée électriquement à la sortie du circuit déphaseur 180° (158), une deuxième entrée est couplée électriquement à la sortie du circuit déphaseur 180° (158) par l’intermédiaire d’un élément de retard (162), et délivrant en sortie le signal de commande périodique. Dispositif (100) selon la revendication 4, dans lequel la sortie de la porte OU EXCLUSIF (160) est couplée à l’entrée de commande (126) du générateur électrique (104) par l’intermédiaire d’un amplificateur (164). Dispositif (100) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le générateur électrique (104) comporte en outre : - un élément (112) de stockage d’énergie électrique comprenant une première électrode (114) couplée électriquement à la première électrode de sortie (108) de l’élément de conversion (106) ; - un dispositif (116) de conversion de tension alternatif – continu comprenant une première borne d’entrée (118) couplée électriquement à la première électrode de sortie (108) de l’élément de conversion (106) et une deuxième borne d’entrée (120) couplée électriquement à une deuxième électrode (122) de l’élément (112) de stockage d’énergie électrique ; - un commutateur bidirectionnel (124) configuré pour coupler ou non la deuxième électrode (122) de l’élément (112) de stockage d’énergie électrique à la deuxième électrode de sortie (110) de l’élément de conversion (106) en fonction de la valeur du signal reçu sur l’entrée de commande (126) du générateur électrique (104). Dispositif (100) selon l’une des revendications 1 à 5, dans lequel le générateur électrique (104) comporte : - un élément (112) de stockage d’énergie électrique comprenant une première électrode (114) couplée électriquement à la première électrode de sortie (108) de l’élément de conversion (106) ; - un dispositif (116) de conversion de tension alternatif – continu ; - un commutateur bidirectionnel (124) configuré pour coupler ou non une deuxième électrode (122) de l’élément (112) de stockage d’énergie électrique à une première borne d’entrée (118) du dispositif (116) de conversion de tension alternatif – continu, et coupler ou non la deuxième électrode de sortie (110) de l’élément de conversion (106) à une deuxième borne d’entrée (120) du dispositif (116) de conversion de tension alternatif – continu, en fonction de la valeur du signal reçu sur l’entrée de commande (126) du générateur électrique (104). Dispositif (100) selon l’une des revendications 6 ou 7, dans lequel l’élément (112) de stockage d’énergie électrique comporte au moins une inductance ou au moins une capacité. Dispositif (100) selon l’une des revendications 1 à 5, dans lequel le générateur électrique (104) comporte : - un dispositif (116) de conversion de tension alternatif – continu ; - des premiers et deuxième commutateurs (194, 198) configurés pour coupler de manière alternée la première électrode de sortie (108) de l’élément de conversion (106) à la deuxième électrode de sortie (110) de l’élément de conversion (106) ou à une première borne d’entrée (118) du dispositif (116) de conversion de tension alternatif – continu à travers une capacité de résonance (196) ; et dans lequel une deuxième borne d’entrée (120) du dispositif (116) de conversion de tension alternatif – continu est couplée électriquement à une deuxième électrode de sortie (110) de l’élément de conversion (106). Dispositif (100) selon l’une des revendications 6 à 9, dans lequel le dispositif (116) de conversion de tension alternatif – continu comporte un pont de diodes. Dispositif (100) selon l’une des revendications 6 à 10, dans lequel le générateur électrique (104) comporte en outre une capacité de sortie (136) couplée électriquement à des bornes de sortie (138, 140) du dispositif (116) de conversion de tension alternatif – continu. Dispositif (100) selon la revendication 1, dans lequel le générateur électrique (104) comporte : - un dispositif (116) de conversion de tension alternatif – continu comprenant des première et deuxième bornes d’entrée (118, 120) couplées respectivement aux première et deuxième électrodes de sortie (108, 110) de l’élément de conversion (106) ; - un convertisseur Buck (166) comprenant des première et deuxième bornes d’entrée (168, 170) couplées respectivement à des première et deuxième bornes de sortie (138, 140) du dispositif (116) de conversion de tension alternatif – continu. Dispositif (100) selon la revendication 12, dans lequel le dispositif (148) de conversion de variation de fréquence en variation de phase comporte en outre : - un deuxième oscillateur verrouillé par injection (154) dont une entrée d’injection (156) est couplée à la sortie du premier oscillateur verrouillé par injection (150) et configuré tel que sa fréquence d’oscillation libre soit sensiblement égale à la fréquence de résonance du résonateur mécanique (102) ; - un circuit déphaseur 180° (158) dont une entrée est couplée à la sortie du deuxième oscillateur verrouillé par injection (154) ; - une bascule D (176) comprenant une entrée d’horloge couplée à la sortie du circuit déphaseur 180° (158), une entrée de donnée sur laquelle un potentiel électrique de valeur non nulle est appliqué, une entrée de réinitialisation, et une sortie couplée à une entrée de commande d’un interrupteur (184) du convertisseur Buck (166) ; - un comparateur de tension (178) muni de deux bornes d’entrée sur lesquelles une tension délivrée sur les première et deuxième bornes de sortie (138, 140) du dispositif (116) de conversion de tension alternatif – continu est appliquée, et d’une sortie couplée à l’entrée de réinitialisation de la bascule D (176). Dispositif (100) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel l’élément de conversion (106) comporte au moins une portion de matériau piézoélectrique ou au moins une bobine couplée à un élément magnétique.