Brevet FR3108214A1 — publié le 20210917

L’invention concerne une machine électrique tournante (1) , comportantau moins un rotor (2, 21, 22), muni d’un ensemble d’éléments supraconducteurs (3) de barrière de flux magnétique axial autour d’un axe (AX) de rotation et ayant entre eux des zones (4) de passage de flux magnétique axial, au moins un induit (5), comportant des bobinages (7), une bobine inductrice (6) supraconductrice entourant les éléments (3) et l’induit (5) et apte à induire un champ magnétique axial dirigé suivant l’axe (AX). L’invention est caractérisée en ce que la machine (1) comporte comme rotor (2, 21, 22) une pluralité de rotors (2, 21, 22), qui sont espacés successivement l’un de l’autre le long de l’axe (AX), chaque induit (5) est positionné entre deux des rotors (2, 21, 22). Figure pour l'abrégé : figure 1 Machine électrique tournante à éléments supraconducteurs L’invention concerne une machine électrique tournante. Un domaine d’application de l’invention concerne les génératrices d’électricité et les moteurs alimentés en électricité, devant équiper des moyens de transport, tels que des aéronefs, par exemple des avions ou des hélicoptères. On connaît des machines tournantes, comprenant sur leur rotor des pastilles supraconductrices à barrières de flux à l’intérieur d’une bobine inductrice à flux axial, et un ou deux induits lors de leur fonctionnement en génératrice. La rotation des pastilles crée une modulation du flux magnétique dans le ou les induits entre une valeur minimale créée derrière les pastilles et une valeur maximale créée entre les pastilles, ce qui permet d’y générer une force électromotrice. Toutefois, pour les applications nécessitant une grande densité d’énergie, il est nécessaire d’avoir une grande différence entre la valeur maximale et la valeur minimale du flux magnétique dans l’induit, l’amplitude de modulation étant directement proportionnelle à la force électromagnétique créée (loi de Faraday). Ainsi, dans ces machines connues, il s’avère que la valeur minimale du flux magnétique dans l’induit est assez élevée. L’invention vise à obtenir une machine électrique tournante à éléments supraconducteurs, qui permette de diminuer la valeur minimale du flux magnétique dans l’induit tout en ayant une grande valeur maximale du flux magnétique dans l’induit. A cet effet, un premier objet de l’invention est une machine électrique tournante, comportant: au moins un rotor comprenant un ensemble d’éléments supraconducteurs de barrière de flux magnétique axial répartis dans un plan perpendiculaire à l’axe de rotation suivant une direction tangentielle autour de l’axe de rotation, lesdits éléments supraconducteurs de barrière de flux magnétique axial étant espacés par des zones de passage de flux magnétique axial réparties suivant la direction tangentielle autour de l’axe de rotation, au moins un induit, comportant des bobinages d’induit répartis suivant la direction tangentielle autour de l’axe de rotation, au moins une bobine inductrice supraconductrice entourant les éléments supraconducteurs de barrière de flux magnétique axial et le au moins un induit suivant la direction tangentielle autour de l’axe de rotation, la au moins une bobine inductrice supraconductrice étant apte à induire un champ magnétique axial dirigé suivant l’axe de rotation, le au moins un rotor étant monté rotatif sur l’axe de rotation par rapport à l’induit et à la au moins une bobine inductrice, caractérisée en ce que la machine comporte comme rotor au moins un premier rotor et au moins un deuxième rotor, le au moins un premier rotor et le au moins un deuxième rotor étant espacés l’un de l’autre le long de l’axe de rotation, le au moins un induit étant positionné entre le au moins un premier rotor et le au moins un deuxième rotor, les éléments supraconducteurs de barrière de flux magnétique axial du au moins un premier rotor étant coaxiaux au moins en partie avec les éléments supraconducteurs de barrière de flux magnétique axial du au moins un deuxième rotor, les zones de passage de flux magnétique axial du au moins un premier rotor étant coaxiales au moins en partie avec les zones de passage de flux magnétique axial du au moins un deuxième rotor. Grâce à l’invention, la modulation du flux est améliorée en diminuant la valeur minimale du flux dans le ou les induits et en augmentant la différence entre la valeur maximale du flux et la valeur minimale du flux dans le ou les induits. Suivant un mode de réalisation de l’invention, le au moins un deuxième rotor comporte de part et d’autre un induit . Suivant un mode de réalisation de l’invention, la machine électrique tournante comporte N rotors comportant de part et d’autre de chacun des rotors un induit, N étant un entier naturel supérieur ou égal à 2. Suivant un mode de réalisation de l’invention, le au moins un induit comporte de part et d’autre un rotor. Suivant un mode de réalisation de l’invention, la machine électrique tournante comporte N induits comportant de part et d’autre de chacun des induits un rotor, N étant un entier naturel supérieur ou égal à 2. Suivant un mode de réalisation de l’invention, les éléments supraconducteurs de barrière de flux magnétique axial du au moins un premier rotor sont alignés le long de l’axe de rotation avec les éléments supraconducteurs de barrière de flux magnétique axial du au moins un deuxième rotor, et les zones de passage de flux magnétique axial du au moins un premier rotor sont alignées le long de l’axe de rotation avec les zones de passage de flux magnétique axial du au moins un deuxième rotor. Suivant un mode de réalisation de l’invention, les bobinages d’induit comportent au moins un bobinage d’induit supraconducteur. Suivant un mode de réalisation de l’invention, les bobinages d’induit comportent au moins un bobinage conducteur. Suivant un mode de réalisation de l’invention, la au moins une bobine inductrice supraconductrice possède une étendue axiale, qui entoure la pluralité des rotors et le au moins un induit suivant la direction tangentielle autour de l’axe de rotation. Suivant un mode de réalisation de l’invention, la machine électrique tournante comporte une seule bobine inductrice supraconductrice. Suivant un mode de réalisation de l’invention, la machine électrique tournante comporte une enceinte cryogénique de refroidissement, à l’intérieur de laquelle sont placés les rotors, le au moins un induit et la au moins une bobine inductrice supraconductrice. Suivant un mode de réalisation de l’invention, la machine électrique tournante comporte une première enceinte cryogénique de refroidissement, qui a une forme annulaire autour de l’axe de rotation et qui est délimitée radialement par une première paroi extérieure et par une deuxième paroi intérieure annulaire, la au moins une bobine inductrice supraconductrice se trouvant dans la première enceinte cryogénique de refroidissement entre la première paroi extérieure et la deuxième paroi intérieure annulaire, la machine comportant une deuxième enceinte cryogénique de refroidissement, qui a une forme cylindrique circulaire autour de l’axe de rotation et qui est délimitée radialement par une troisième paroi extérieure située à l’intérieur de la deuxième paroi intérieure annulaire, les rotors et le au moins un induit se trouvant dans la deuxième enceinte cryogénique de refroidissement. Suivant un mode de réalisation de l’invention, la machine électrique tournante comporte une première enceinte cryogénique de refroidissement, qui a une forme annulaire autour de l’axe de rotation et qui est délimitée radialement par une première paroi extérieure et par une deuxième paroi intérieure annulaire, la au moins une bobine inductrice supraconductrice se trouvant dans la première enceinte cryogénique de refroidissement entre la première paroi extérieure et la deuxième paroi intérieure annulaire, la machine comportant au moins une deuxième enceinte cryogénique de refroidissement, qui a une forme cylindrique circulaire autour de l’axe de rotation et qui est délimitée radialement par une troisième paroi extérieure située à l’intérieur de la deuxième paroi intérieure annulaire, le au moins un premier rotor se trouvant dans la deuxième enceinte cryogénique de refroidissement, la machine comportant au moins une troisième enceinte cryogénique de refroidissement, qui a une forme cylindrique circulaire autour de l’axe de rotation, qui est située axialement à distance de la deuxième enceinte cryogénique de refroidissement et qui est délimitée radialement par une quatrième paroi extérieure située à l’intérieur de la deuxième paroi intérieure annulaire, le au moins un deuxième rotor se trouvant dans la troisième enceinte cryogénique de refroidissement, le au moins un induit étant situé entre la deuxième enceinte cryogénique de refroidissement et la troisième enceinte cryogénique de refroidissement. Suivant un mode de réalisation de l’invention, au moins un des éléments supraconducteurs de barrière de flux magnétique axial comprend au moins une pastille pleine supraconductrice de barrière de flux magnétique axial. Suivant un mode de réalisation de l’invention, au moins un des éléments supraconducteurs de barrière de flux magnétique axial comprend au moins une boucle supraconductrice de barrière de flux magnétique axial. Un deuxième objet de l’invention est un aéronef, comportant un organe consommateur d’électricité ou générateur d’électricité et une machine électrique tournante tel que décrit ci-dessus, qui est connectée à un circuit de connexion à l’organe consommateur d’électricité ou générateur d’électricité pour permettre de l’alimenter en électricité ou de lui fournir de l’électricité. L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif en référence aux figures des dessins annexés. représente schématiquement en perspective une machine 1 suivant un premier mode de réalisation de l’invention. représente schématiquement en perspective une machine 1 suivant un deuxième mode de réalisation de l’invention. représente schématiquement en perspective une partie d’une machine 1 suivant un troisième mode de réalisation de l’invention. est une vue en perspective dans deux plans de coupe des iso-lignes de flux magnétique autour et dans un élément supraconducteur de barrière de flux magnétique pouvant être utilisé dans une machine électrique tournante génératrice d’électricité suivant un mode de réalisation de l’invention. représente schématiquement la valeur du champ magnétique pour un premier exemple d’une machine 1 suivant l’invention. représente schématiquement la valeur du champ magnétique pour un deuxième exemple comparatif d’une machine 1 n’entrant pas dans le cadre de l’invention. représente schématiquement des courbes de composante axiale de l’induction magnétique générée par une machine suivant le premier exemple de l’invention et suivant le deuxième exemple comparatif en un point situé entre un rotor et un induit. représente schématiquement des courbes de composante axiale de l’induction magnétique générée par une machine suivant le premier exemple de l’invention et suivant le deuxième exemple comparatif en un point situé sur un bobinage d’induit. représente schématiquement en perspective un solénoïde pouvant être utilisé dans la machine suivant l’invention. représente l’évolution de l’induction en fonction du nombre d’empilements de rotors de la machine suivant l’invention. représente schématiquement un bouchon de cryostat pouvant être utilisé dans la machine suivant l’invention. représente schématiquement en vue de côté une machine suivant un mode de réalisation de l’invention. représente schématiquement en vue de face une machine suivant la figure 12. représente schématiquement en vue de côté une machine suivant un autre mode de réalisation de l’invention. représente schématiquement en vue de face une machine suivant la figure 14. représente schématiquement en vue de côté une machine suivant un autre mode de réalisation de l’invention. représente schématiquement en vue de face une machine suivant la figure 16. Aux figures 1, 2 et 3, dans une machine électrique 1 à barrières de flux comprenant des éléments supraconducteurs 3 de barrière de flux magnétique axial, la modulation du flux magnétique dépend directement de la position des écrans qui s’opposent au passage du flux par rapport aux bobinages 7 de l’induit 5 (fonctionnement générateur) ou de l’inducteur (fonctionnement moteur). Aux figures 1, 2 et 3, la machine électrique tournante 1 est à flux axial et à barrières de flux. La machine 1 comporte plusieurs rotors désignés chacun d’une manière générale par la référence 2, pouvant être par exemple deux ou trois rotors 21, 22 et 23 aux figures 1 et 2, ou pouvant être autres. La machine électrique tournante 1 comporte ainsi un ou plusieurs premier rotor, désigné par la référence 21 aux figures 1, 2 et 3, et un ou plusieurs deuxième rotor, désigné par la référence 22 à la figure 1 et par les références 22 et 23 à la figure 2. Les termes axial et coaxial signifient s’étendant suivant l’axe AX de rotation. Les directions radiales sont situées dans des plans perpendiculaires à l’axe AX de rotation et partent de l’axe AX de rotation. Les rotors 2 sont solidaires entre eux sur un arbre ou axe AX de rotation. Chaque rotor 2 comporte un ensemble d’éléments supraconducteurs 3 de barrière de flux magnétique axial, qui sont répartis suivant la direction tangentielle DC autour de l’axe AX de rotation et qui se trouvent dans un plan perpendiculaire à l’axe AX de rotation. Entre les éléments supraconducteurs 3 de barrière de flux magnétique axial de chaque rotor 2, 21, 22, 23 se trouvent des zones 4 de passage de flux magnétique axial, qui sont réparties suivant la direction tangentielle DC autour de l’axe AX de rotation et qui se trouvent dans le plan perpendiculaire à l’axe AX de rotation. Les rotors 2, 21, 22, 23 sont espacés successivement l’un de l’autre le long de l’axe AX de rotation. Dans un mode de réalisation, chaque élément supraconducteur 3 de barrière de flux magnétique axial d’un des rotors 2 (pouvant être par exemple le premier rotor 21) est coaxial au moins partiellement avec un autre élément supraconducteur 3 de barrière de flux magnétique axial du ou des autres rotors 2 (pouvant être par exemple le(s) deuxième(s) rotor 22, 23). Ainsi, au moins une partie de chaque élément supraconducteur 3 de barrière de flux magnétique axial d’un des rotors 2 (pouvant être par exemple le premier rotor 21) est coaxial avec au moins une partie d’un autre élément supraconducteur 3 de barrière de flux magnétique axial du ou des autres rotors 2 (pouvant être par exemple le(s) deuxième(s) rotor 22, 23). Chaque zone 4 de passage de flux magnétique axial d’un des rotors 2 (pouvant être par exemple le premier rotor 21) est coaxiale au moins partiellement avec une autre zone 4 de passage de flux magnétique axial du ou des autres rotors 2 (pouvant être par exemple le(s) deuxième(s) rotor 22, 23). Ainsi, au moins une partie de chaque zone 4 de passage de flux magnétique axial d’un des rotors 2 (pouvant être par exemple le premier rotor 21) est coaxiale avec au moins une partie d’une autre zone 4 de passage de flux magnétique axial du ou des autres rotors 2 (pouvant être par exemple le(s) deuxième(s) rotor 22, 23). La machine 1 comporte une (ou plusieurs) bobine inductrice 6 supraconductrice, qui est apte à induire un champ magnétique axial, qui est dirigé suivant l’axe AX de rotation et qui peut être continu. A cet effet, la bobine inductrice 6 supraconductrice peut comporter des bornes électriques extérieures (non représentées) servant à la connecter à une source de tension ou courant électrique continue, pour produire le champ magnétique axial. La bobine inductrice 6 supraconductrice est annulaire autour de l’axe AX de rotation suivant la direction tangentielle DC et entoure les éléments supraconducteurs 3 de barrière de flux magnétique axial des rotors 2 et le ou les induits 5. La bobine inductrice 6 supraconductrice crée un champ magnétique B intense, grâce à de grandes densités de courant circulant dans cette bobine 6, qui peuvent être par exemple 25 fois supérieures à la densité de courant du cuivre. La machine 1 comporte un ou plusieurs induits (ou stators), qui sont désignés chacun d’une manière générale par la référence 5, tels que par exemple le ou les induits 51 et 52. Chaque induit 5 comporte des bobinages 7 d’induit, qui sont répartis suivant la direction tangentielle DC autour de l’axe AX de rotation. La machine électrique tournante 1 peut fonctionner en mode générateur d’électricité sur le ou les induits 5 ou en mode moteur alimenté en électricité sur le ou les induits 5. Suivant un mode de réalisation, chaque bobinage 7 d’induit peut former par exemple une boucle n’entourant pas l’axe AX de rotation et comporte un ou plusieurs conducteurs formant une boucle n’entourant pas l’axe AX de rotation. Ceci est illustré à titre d’exemple non limitatif à la figure 11. Chaque direction auxiliaire (géométrique) 70 autour de laquelle s’étend chaque bobinage 7 d’induit peut être sensiblement parallèle à l’axe AX de rotation ou avoir une composante parallèle à l’axe AX de rotation. Ainsi, cette direction auxiliaire 70 du bobinage (par exemple sensiblement parallèle à l’axe AX de rotation) est située à une première distance 76 non nulle de l’axe AX de rotation. Ainsi, le ou les conducteurs de la boucle formée par chaque bobinage 7 d’induit est situé à une deuxième distance 77 par rapport à sa direction auxiliaire 70, cette deuxième distance étant inférieure à la première distance 76 et pouvant être variable (ainsi que représenté à la figure 11) ou constante autour de sa direction auxiliaire 70. Chaque bobinage 7 d’induit peut comporter d’autres bornes électriques extérieures (non représentées) servant à le connecter à un organe électrique non représenté. Dans le cas où la machine électrique tournante 1 fonctionne en mode générateur d’électricité, chaque bobinage 7 d’induit permet d’envoyer à l’organe récepteur électrique la tension électrique (force électromotrice) générée dans ce bobinage 7 d’induit par induction du champ magnétique axial variable se déplaçant dans la direction tangentielle DC du fait de la rotation des éléments 3 des rotors 2 autour de l’axe AX de rotation. La force électromotrice selon la loi de Lenz-Faraday est: où ε est la force électromagnétique, Φ est le flux magnétique et t est le temps. On rapproche les éléments 3 par rapport aux bobinages 7 d’induit le long de l’axe AX pour maximiser la modulation du flux et donc la force électromotrice générée dans les bobinages 7 d’induit. Les rotors 2 sont montés rotatifs sur l’axe AX de rotation par rapport au(x) induit(s) 5 et à la bobine inductrice 6, fixés l’un à l’autre sur un châssis non représenté. Chaque induit 5 est positionné entre deux des rotors 2 dans la direction suivant l’axe AX de rotation. Dans un mode de réalisation représenté à la figure 1, l’unique induit 5 est positionné entre le premier rotor 21 et le deuxième rotor 22. Dans un mode de réalisation représenté à la figure 2, le premier induit 51 est positionné entre le premier rotor 21 et le deuxième rotor 22 et le deuxième induit 52 est positionné entre le deuxième rotor 22 et l’autre deuxième rotor 23. D’une manière générale, la machine 1 a un premier nombre N de rotors 2 espacés successivement l’un de l’autre le long de l’axe AX de rotation, où N est un entier naturel prescrit, qui est supérieur ou égal à 2 ou à 3, et un deuxième nombre N-1 d’induits 5 positionnés successivement entre les N rotors 2 le long de l’axe AX de rotation. Les modes de réalisation correspondant à N ≥ 3 sont appelés machine 1 à plusieurs empilements de rotors 2 ci-dessous. Ainsi que représenté à la figure 3, lorsque la machine 1 est en fonctionnement de génératrice, la bobine inductrice 6 supraconductrice génère un champ magnétique B (ainsi que représenté par les flèches longues F1 et les flèches courtes F2), qui est dirigé suivant l’axe AX de rotation dans l’espace intérieur 8 qu’elle entoure et dans lequel se trouvent les rotors 2 et le ou les induits 5. Chaque élément supraconducteur 3 de barrière de flux magnétique axial est configuré pour avoir une étendue déterminée dans le plan 30 perpendiculaire à l’axe AX de rotation et créer dans cette étendue un obstacle (ou écran) au passage du champ magnétique axial B, ainsi que symbolisé par les flèches courtes F2. Pour une température inférieure à leur température critique (la température critique étant par exemple inférieure à 100 K, ou notamment inférieure à 50 K), les matériaux supraconducteurs des éléments 3, de la bobine inductrice 6 et éventuellement des bobinages 7 d’induit ont une résistivité nulle, qui permet une circulation des courants continus sans pertes. Pour une température inférieure à leur température critique, les matériaux supraconducteurs des éléments 3 ont une réponse diamagnétique lors de l’élévation du champ magnétique B, c’est-à-dire ont un comportement de barrière de champ magnétique analogue à l’effet Meissner observé sous très faible champ. Cet écran ou cette barrière au passage du champ magnétique axial B se traduit par une forte atténuation ATTB de la valeur du champ magnétique devant et derrière l’élément 3 le long de l’axe AX, cette atténuation ATT étant d’autant plus forte (c’est-à-dire la valeur du champ magnétique B étant d’autant plus petite) que l’on va du bord extérieur 31 de l’élément 3 au centre 32 de l’élément 3 derrière la face arrière 33 de l’élément 3 et devant la face avant 34 de l’élément 3, ainsi que représenté à la figure 4, montrant les iso-lignes de flux magnétique autour et dans l’élément 3 et leur valeur exprimée en Tesla (T) en référence à la première échelle ECH1 de valeurs. A cette figure 4, la pastille supraconductrice formant l’élément 3 est cylindrique circulaire autour de l’axe AX avec un rayon de 4 cm, est immergée dans le champ magnétique axial B constant de 3 T et a une densité de courant critique de 1000 A/mm2. La figure 4 a été obtenue par calcul par un modèle électromagnétique à éléments finis (H-formulation). La majorité du courant dans les pastilles supraconductrices 3 se développe sur une fine épaisseur de pénétration à partir de leur surface extérieure. L’épaisseur de pénétration dépend de l’intensité du champ magnétique dans lequel la pastille est immergée, ainsi que de ses propriétés électriques intrinsèques. On peut noter que l’épaisseur de pénétration est plus importante perpendiculairement à l’axe AX, que suivant l’axe AX. L’épaisseur suivant l’axe AX est proportionnelle à la distance par rapport au centre 32 de la pastille. D’une manière générale, l’épaisseur de pénétration de l’élément 3 ou de la pastille 3 suivant l’axe AX est relativement faible, pour ne pas avoir de performances dégradées. On voit à la figure 4 que la valeur B1 du champ magnétique à proximité du bord extérieur 31 de l’élément 3 est supérieure à la valeur B2 du champ magnétique à proximité du centre 32 de l’élément 3 dans un même plan perpendiculaire à l’axe AX. De même, cette atténuation ATTB de la valeur du champ magnétique est d’autant plus faible (c’est-à-dire la valeur du champ magnétique est d’autant plus grande) que l’on s’éloigne de l’élément 3 parallèlement à l’axe AX. On voit en effet à la figure 4 que la valeur B3 du champ magnétique loin de l’élément 3 est supérieure à la valeur B4 du champ magnétique à une distance plus proche de l’élément 3 dans une même direction parallèle à l’axe AX. En revanche, les zones 4 de passage de flux magnétique axial laissent passer des valeurs VB du champ magnétique axial B, qui sont plus grandes que celles situées devant et derrière l’élément 3. On voit en effet à la figure 4 que la valeur B5 du champ magnétique transversalement à côté de l’élément 3 est supérieure à la valeur B2 du champ magnétique à proximité du centre 32 de l’élément 3 devant et derrière celui-ci. La rotation des rotors 2 autour de l’axe AX génère à travers le ou les induits 5 un flux magnétique, qui varie selon qu’un élément supraconducteur 3 de barrière de flux magnétique axial des rotors 2 ou une zone 4 de passage de flux magnétique axial passe axialement en face du ou des induits 5. Dans un mode de réalisation représenté aux figures 1 à 3, chaque élément supraconducteur 3 de barrière de flux magnétique axial d’un des rotors 2 (pouvant être par exemple le premier rotor 21) est aligné (c’est-à-dire est complètement coaxial) suivant l’axe AX de rotation avec un autre élément supraconducteur 3 de barrière de flux magnétique axial du ou des autres rotors 2 (pouvant être par exemple le(s) deuxième(s) rotor 22, 23), et chaque zone 4 de passage de flux magnétique axial d’un des rotors 2 (pouvant être par exemple le premier rotor 21) est alignée (c’est-à-dire est complètement coaxiale) suivant l’axe AX de rotation avec une autre zone 4 de passage de flux magnétique axial du ou des autres rotors 2 (pouvant être par exemple le(s) deuxième(s) rotor 22, 23). Chaque élément 3 supraconducteur de barrière de flux magnétique axial peut avoir une étendue limitée à un premier secteur angulaire déterminé non nul autour de l’axe AX de rotation, et chaque zone 4 de passage de flux magnétique axial peut avoir une étendue limitée à un deuxième secteur angulaire déterminé non nul autour de l’axe AX de rotation. Par exemple, le premier secteur angulaire déterminé peut être égal au deuxième secteur angulaire déterminé. Chaque bobinage 7 d’induit peut avoir une étendue limitée à un troisième secteur angulaire déterminé non nul autour de l’axe AX de rotation. Le troisième secteur angulaire déterminé peut être inférieur ou égal au premier secteur angulaire déterminé. Le troisième secteur angulaire déterminé peut être inférieur ou égal au deuxième secteur angulaire déterminé. Le nombre de bobinages 7 d’induit sur chaque induit 5 peut être supérieur ou égal à la somme du nombre d’éléments 3 supraconducteurs de barrière de flux magnétique axial et du nombre de zones 4 de passage de flux magnétique axial de chaque rotor 2, ainsi que représenté aux figures 1 et 2. Ainsi, dans chaque position de rotation des rotors 2 autour de l’axe AX de rotation, lorsque certains bobinages 7 d’induit sont axialement en face d’éléments 3 supraconducteurs de barrière de flux magnétique axial, d’autres bobinages 7 d’induit sont axialement en face de zones 4 de passage de flux magnétique axial. On obtient ainsi, lors de la rotation des rotors 2 autour de l’axe AX de rotation, des valeurs successivement très basses puis très hautes de flux magnétiques dans chaque bobinage 7 d’induit. La figure 5 représente schématiquement une distribution calculée par la méthode des éléments finis pour la valeur du champ magnétique, en référence à la deuxième échelle ECH2 de valeurs en Tesla (T), et ce autour de deux éléments 3 supraconducteurs 3 de barrière de flux magnétique axial alignés axialement, lorsqu’un bobinage 7 d’induit se trouve entre ces deux éléments 3 et lorsqu’un champ axial externe constant est appliqué, et ce sans autres éléments 3 positionnés le long de l’axe AX de rotation, pour un premier exemple d’une machine 1 suivant le mode de réalisation de l’invention de la figure 1, ayant en outre les paramètres suivants: puissance nominalede 50 kW, couple nominal de 95 N.m, vitesse de rotation de 5000 tours par minute, température d’utilisation de 30 K, rayon des éléments 3 de 40 mm, poids total de 20 kg, poids de chaque rotor de 4 kg. La figure 6 représente schématiquement une distribution calculée par la méthode des éléments finis pour la valeur du champ magnétique, en référence à la troisième échelle ECH3 de valeurs en Tesla (T), et ce autour de deux autres bobinages 7’ d’induit alignés axialement, lorsqu’un élément supraconducteur 3’ de barrière de flux magnétique axial identique à l’élément 3 de la figure 5 se trouve entre ces deux bobinages 7’ d’induit lorsqu’un champ axial externe constant identique à celui de la figure 5 est appliqué, et ce sans autres bobinages 7’ d’induit et sans autres élément supraconducteur 3’ de barrière de flux magnétique axial, selon un deuxième exemple comparatif n’entrant pas dans le cadre de l’invention. On voit à la figure 5 que, bien qu’à la figure 5 chaque élément supraconducteur 3 de barrière de flux magnétique axial est plus éloigné axialement du bobinage 7 d’induit que ne l’est chaque bobinage 7’ d’induit par rapport à l’élément supraconducteur 3’ de barrière de flux magnétique axial de la figure 6, la valeur (valeur minimale) du champ magnétique au centre 71, 72 des faces avant et arrière du bobinage 7 d’induit à la figure 5 est plus basse (0.25 T) que la valeur (valeur minimale) du champ magnétique au centre 71’, 72’ des faces avant et arrière des bobinages 7’ d’induit à la figure 6 (0.45 T), tournées vers l’élément 3’. On voit également à la figure 5 que la valeur maximale du flux magnétique prise transversalement à côté de l’induit 7 (points 73 et 74 à la figure 5) est sensiblement identique à la valeur maximale du flux magnétique à côté des induits 7’ (points 73’, 73’’, 74’, 74’’) de la figure 6. On obtient donc grâce à l’invention une diminution de 44 % de la valeur minimale du flux magnétique dans l’induit 7 tout en ayant une grande valeur maximale du flux magnétique dans l’induit. Cela permet une augmentation du couple des rotors 7 de 25 %. On obtient ainsi grâce à l’invention une augmentation de la modulation du flux magnétique dans le ou les induits 7, et donc une augmentation de la production d’électricité dans le ou les induits 7. La figure 7 représente: - la courbe C1 de la composante axiale B z (exprimée en T en ordonnées et calculée via le modèle électromagnétique tridimensionnel à éléments finis décrit précédemment) de l’induction magnétique générée par une machine 1 suivant le premier exemple précité suivant l’invention en un point situé à un rayon moyen des rotors 2 par rapport à l’axe AX (situé axialement en face des éléments 3 des rotors 2 et en face d’un des bobinages 7 d’induit lors de la rotation des rotors 2) et au centre de l’entrefer entre un des rotors 2 et un induit 5, en fonction de la position angulaire de rotation (exprimée en radian) des rotors 2 en abscisses, ainsi que - la courbe C2 de la composante axiale B z (exprimée en T en ordonnées et calculée via le modèle électromagnétique tridimensionnel à éléments finis décrit précédemment) de l’induction magnétique, générée par une autre machine selon le deuxième exemple comparatif précité, n’entrant pas dans le cadre de l’invention, dont l’unique rotor est situé axialement entre deux uniques induits selon l’exemple comparatif précité, prise en un point situé à un rayon moyen du rotor par rapport à l’axe AX (situé axialement en face de pastilles supraconductrices de barrière de flux axial du rotor 2 et en face d’un des bobinages d’induit lors de la rotation du rotor 2) et au centre de l’entrefer entre le rotor et un des induits, en fonction de la position angulaire de rotation (exprimée en radian) de son rotor en abscisses. On voit à la figure 7 qu’axialement en face des éléments supraconducteurs 3 de barrière de flux magnétique axial, le flux magnétique est réduit de 95% entre sa valeur maximale et sa valeur minimale sur la courbe C2 pour la machine comparative, alors que le flux magnétique est réduit de 99% entre sa valeur maximale et sa valeur minimale sur la courbe C1 pour la machine suivant l’invention. La figure 8 représente: - la courbe C3 de la composante axiale B z (exprimée en T en ordonnées et calculée via le modèle électromagnétique tridimensionnel à éléments finis décrit précédemment) de l’induction magnétique générée par une machine 1 suivant le premier exemple précité suivant l’invention en un point situé à un rayon moyen des rotors 2 par rapport à l’axe A et sur les spires d’un des bobinages 7 d’induit les plus éloignées des éléments 3 lors de la rotation des rotors, en fonction de la position angulaire de rotation (exprimée en radian) des rotors 2 en abscisses, ainsi que - la courbe C4 de la composante axiale B z (exprimée en T en ordonnées et calculée via le modèle électromagnétique tridimensionnel à éléments finis décrit précédemment) de l’induction magnétique, générée par le deuxième exemple comparatif précité d’une autre machine comparative en un point situé à un rayon moyen des rotors 2 par rapport à l’axe AX et sur les spires d’un des bobinages 7 d’induit les plus éloignées de ses éléments, en fonction de la position angulaire de rotation (exprimée en radian) de son rotor en abscisses. On voit à la figure 8 que sur les bobinages 7 d’induit, le flux magnétique varie entre la valeur maximale de 1.4 T et la valeur minimale de 0.06 T sur la courbe C3 pour la machine suivant l’invention, soit une variation de 1.34 T qui est de 45 % supérieure à la variation de 0.92 T entre la valeur maximale de 1.26 T et la valeur minimale de 0.34 T sur la courbe C4 pour la machine comparative. Par conséquent, l’invention permet d’augmenter l’effet d’écran de 45 % et d’augmenter le couple de 25% par rapport à la machine comparative ayant une configuration suivant l’état de la technique. Il s’ensuit également une augmentation de la puissance de la machine 1 suivant l’invention, tout en permettant d’avoir une enceinte cryogénique de refroidissement identique. Dans un mode de réalisation représenté aux figures 1 à 4, un ou plusieurs ou tous les éléments supraconducteurs 3 de barrière de flux magnétique axial comprend ou est formé d’une pastille pleine de barrière de flux magnétique axial en un matériau supraconducteur, dont l’étendue est délimitée par son bord extérieur 31. La pastille pleine de barrière de flux magnétique axial 3 peut être cylindrique autour d’une direction parallèle à l’axe AX de rotation, par exemple cylindrique circulaire. Dans un autre mode de réalisation non représenté, un ou plusieurs ou tous les éléments supraconducteurs 3 de barrière de flux magnétique axial comprend ou est formé d’une ou plusieurs boucles de barrière de flux magnétique axial en un matériau supraconducteur, dont l’étendue est délimitée par son bord extérieur. Sur chaque rotor 2, les éléments supraconducteurs 3 de barrière de flux magnétique axial sont fixés dans des ouvertures traversantes d’un support 9 électriquement isolant faisant partie du rotor 2. Ce support 9 est fixé à l’axe AX de rotation et peut être formé d’une plaque plane, par exemple circulaire autour de l’axe AX. Dans un mode de réalisation représenté aux figures 1 et 2, un ou plusieurs ou toutes les zones 4 de passage de flux magnétique axial comprend ou est formée d’une partie du support 9 en le matériau isolant électriquement isolant. Dans un mode de réalisation représenté à la figure 3, un ou plusieurs ou toutes les zones 4 de passage de flux magnétique axial comprend ou est formée d’une autre ouverture béante du support 9. Dans un mode de réalisation représenté aux figures 1 à 3, un ou plusieurs ou tous les bobinages 7 d’induit comporte ou est formé d’un bobinage supraconducteur. Dans un autre mode de réalisation non représenté, un ou plusieurs ou tous les bobinages 7 d’induit comporte ou est formé d’un bobinage conducteur et non supraconducteur, pouvant être en cuivre ou autres. Dans un mode de réalisation représenté aux figures 1 à 3, 12, 14 et 16, la bobine inductrice 6 supraconductrice possède une étendue axiale L, qui entoure à la fois les rotors 2 (et donc entoure également les éléments supraconducteurs 3 de barrière de flux magnétique axial), et le ou les induit 5 suivant la direction tangentielle DC autour de l’axe AX de rotation. Cela réduit davantage le champ magnétique démagnétisant et augmente le niveau d’induction. Il peut être prévu une seule bobine inductrice 6 supraconductrice. Les éléments supraconducteurs 3 de barrière de flux magnétique axial peuvent être refroidis par un premier dispositif de refroidissement, non représenté, à circulation de fluide cryogénique, pouvant être par exemple de l’hélium. La bobine inductrice 6 supraconductrice peut être refroidie par un deuxième dispositif de refroidissement, non représenté, à circulation de fluide cryogénique, pouvant être par exemple de l’hélium. Le refroidissement de la bobine inductrice supraconductrice 6 peut être réalisé par un même fluide circulant en série à proximité de la bobine inductrice supraconductrice 6 et des éléments supraconducteurs 3 de barrière de flux magnétique axial des rotors 2. Lorsque de plus les éléments supraconducteurs 3 de barrière de flux magnétique axial sont des pastilles supraconductrices, ces éléments supraconducteurs 3 ont une tolérance à la température plus élevée que la bobine supraconductrice 6, et le fluide (hélium) refroidit d’abord la bobine inductrice supraconductrice 6, puis les pastilles supraconductrices 3. Le refroidissement des éléments supraconducteurs 3 de barrière de flux magnétique axial en rotation peut être effectué grâce à un collecteur tournant faisant circuler l’hélium à l’intérieur de canaux de cuivre en contact avec ces éléments 3. Les rotors 2 peuvent être placés à l’intérieur d’une enceinte cryogénique sous vide, par exemple selon l’un des modes de réalisation décrits ci-dessous en référence aux figures 12 à 17. Le vide permet d’assurer l’absence d’échanges de chaleur par convection entre les surfaces de l’enceinte et les rotors 2, et donc une isolation thermique. La comparaison effectuée précédemment concernant l’amélioration du couple pour une configuration selon le deuxième exemple comparatif comparée à une configuration selon le premier exemple suivant l’invention s’accompagne d’une amélioration de la puissance machine de la machine, qui est proportionnelle uniquement pour une machine complètement supraconductrice. Dans ce cas, la taille de l’enceinte cryogénique reste relativement la même. Dans un mode de réalisation représenté aux figures 12 et 13, la machine 1 comporte une enceinte 10 cryogénique de refroidissement, à l’intérieur de laquelle sont placés les rotors 2, le ou les induits 5 et la bobine inductrice 6 supraconductrice, dans le cas où les bobinages 7 d’induit sont également supraconducteurs. Dans un mode de réalisation représenté aux figures 14 et 15, la bobine inductrice 6 supraconductrice est placée dans une première enceinte cryogénique 11 de refroidissement en forme de bague annulaire autour de l’axe AX de rotation. La bobine inductrice 6 supraconductrice est située dans un premier espace 113 de logement de l’enceinte 13, situé entre une première paroi extérieure 111 de la première enceinte 11 et une deuxième paroi intérieure annulaire 112 de la première enceinte 11, qui la délimitent radialement. Ce premier espace 113 de logement est distinct d’un deuxième espace 114 situé radialement à l’intérieur de la deuxième paroi intérieure annulaire 11. Dans ce deuxième espace 114 intérieur est placée une deuxième enceinte cryogénique 12 de refroidissement, dans laquelle se trouvent les rotors 2 et le ou les induits 5 dans le cas où les bobinages 7 d’induit sont également supraconducteurs. La deuxième enceinte cryogénique 12 de refroidissement a une forme cylindrique circulaire autour de l’axe AX de rotation et est délimitée radialement par une troisième paroi extérieure 121 située à l’intérieur de la deuxième paroi intérieure annulaire 112. Dans un mode de réalisation représenté aux figures 16 et 17, la première enceinte 11 est analogue à celle du mode de réalisation décrit ci-dessus en référence aux figures 14 et 15. Dans le deuxième espace 114 intérieur est placée une deuxième enceinte cryogénique 13 de refroidissement, dans laquelle est placé le premier rotor 21 sans l’induit 5, et une troisième enceinte cryogénique 14 de refroidissement, dans laquelle est placé le deuxième rotor 22 sans l’induit 5, dans le cas où les bobinages 7 d’induit ne sont pas supraconducteurs. La deuxième enceinte cryogénique 13 de refroidissement a une forme cylindrique circulaire autour de l’axe AX de rotation et est délimitée radialement par une troisième paroi extérieure 131 située à l’intérieur de la deuxième paroi intérieure annulaire 112. La troisième enceinte cryogénique 14 de refroidissement a une forme cylindrique circulaire autour de l’axe AX de rotation et est délimitée radialement par une quatrième paroi extérieure 141 située à l’intérieur de la deuxième paroi intérieure annulaire 112. La troisième enceinte cryogénique 14 de refroidissement est distincte et située axialement à distance de la deuxième enceinte cryogénique 13 de refroidissement. Dans le deuxième espace intérieur 114 et entre la deuxième enceinte cryogénique 13 de refroidissement et la troisième enceinte cryogénique 14 de refroidissement se trouve l’induit 5. Par exemple, une enceinte cryogénique 13 ou 14 est prévue autour de chaque rotor 2 de la machine 1. La machine 1 peut ainsi comporter N enceintes cryogéniques 13, 14 de refroidissement, dans lesquelles sont placées respectivement les N rotors 2. Les bobinages 7 d’induit peuvent être insérés entre les surfaces extérieures transversales de deux enceintes 13 et 14 différentes, par exemple selon le mode de réalisation décrit ci-dessous en référence à la figure 11. Des dispositifs de refroidissement à air forcé ou liquide peuvent être envisagés pour refroidir les bobinages 7 d’induit. Par exemple, une couronne sur les périphéries extérieures et/ou intérieures radiales des bobinages 7 d’induit se prête bien à un dispositif de refroidissement par circulation d’un liquide. Dans le mode de réalisation de la figure 11, les bobinages 7 d’induit d’un induit 5 peuvent être fixés sur un bouchon 35 de cryostat (par exemple en céramique) de l’enceinte 13 et/ou 14 en forme d’anneau autour de l’axe AX, dont une face transversale comporte des encoches 36 dans lesquelles sont montés respectivement les bobinages 7 d’induit. Ce système peut notamment permettre de servir de support mécanique pour les bobines en l’absence de culasse magnétique (machine sans fer). Des canaux et ailettes peuvent être intégrés au bouchon 34 de cryostat afin d’améliorer le refroidissement. La machine 1 suivant l’invention, et particulièrement celle selon le mode de réalisation décrit ci-dessus à N ≥ 3 rotors etN-1 ≥ 2 induits en référence à la figure 2, dit à plusieurs empilements de rotors 2, se prête bien à des machines de très forte puissance ayant des contraintes de volume (par exemple, un rayon extérieur maximum), ou à des topologies entièrement supraconductrices, car les induits et rotors peuvent tous être placés à l’intérieur d’une enceinte cryogénique unique. Dans la machine électrique 1 à flux axial, l’ajout d’un empilement selon la figure 2 augmente la puissance et également la masse. La puissance massique de la machine est augmentée. En effet, l’empilement de rotors 2 entraine une augmentation de la longueur L de la bobine inductrice 6 (fonctionnement en mode générateur). Cet allongement de la bobine 6 a pour conséquence la réduction du champ magnétique démagnétisant H d , ce qui augmente le niveau de l’induction au cœur de la machine 1 et donc sa puissance massique. L’induction magnétique créée par un solénoïde S parcouru par une densité de courant J peut se résoudre par une approche ampérienne ou colombienne, en référence à la figure 9. Le champ démagnétisant est typiquement coulombien, les charges magnétiques surfaciques s’écrivent: Pour une distribution de charges réparties sur une surface ∑, le champ magnétique démagnétisant H d est donné en un point M par: où P est un point sur la surface ∑. En l’absence de source de champ magnétique extérieur, le vecteur champ magnétique H total s’écrit simplement par: H=H d Enfin, l’expression du vecteur de l’induction B est: B=µ0(H+M) = µ0(Hd+M) Vectoriellement le champ magnétique démagnétisant H d est opposé à la magnétisation M du solénoïde, ce qui explique le caractère démagnétisant. En augmentant la longueur L de la bobine supraconductrice 6, la distance PM de l’expression ci-dessus du champ magnétique démagnétisant H d grandit et diminue le champ magnétique démagnétisant H d . Ainsi au vu de l’expression de B , l’induction totale augmente et donc l’ensemble couple/puissance de la machine également. Un coefficient k peut être utilisé pour représenter l’évolution de l’induction en fonction du nombre de rotors 2 dans la machine 1 suivant l’invention, tel que: où B z1 est l’induction pour une machine à flux axial comprenant un seul rotor et un seul induit et B zN l’induction d’une machine 1 suivant l’invention comprenant N rotors. L’induction est proportionnelle à ce coefficient k. L’augmentation du couple et de la puissance de la machine 1 est également proportionnelle à ce coefficient k. La figure 10 représente l’évolution du coefficient k (et donc de l’induction) en fonction du nombre (N-1) d’empilements de rotors 2. Cette courbe C5 a été obtenue par l’interpolation de résultats obtenus pour des calculs à éléments finis de la machine 1 suivant l’invention comprenant différents nombres N-1 d’empilements de rotors 2. On constate que le coefficient k et la puissance massique de la machine 1 sont doublés pour N=3 (point P1 sur la courbe C5) et plus que triplés pour N=9 (point P2 sur la courbe C5). La courbe C5 a été déterminée comme étant par exemple de la forme k= B zN / B z1 = A. (N.F) D – C Dans l’exemple précité de machine 1 suivant l’invention ayant les paramètres précités, A=9.03T -1 .m -1 , D=0.1372, C=5.15 et F=0.06m. Bien entendu, les coefficients A, D, C et F peuvent être autres pour d’autres valeurs des paramètres de la machine 1 suivant l’invention. L’invention peut être utilisée pour les machines électriques 1 comprenant des barrières de flux (pastilles massives supraconductrices ou rubans court-circuités supraconducteurs). Le domaine technique d’utilisation de l’invention s’inscrit dans le contexte de l’électrification des avions. La préparation à l’installation de systèmes électriques de plus en plus puissants pour la propulsion électrique ou hybride nécessite de concevoir des moteurs électriques capables de rivaliser, dépasser ou améliorer la performance des moteurs thermiques. L’avion électrique nécessitera des densités de puissance de machines électriques supérieures à 20 kW/kg. L’utilisation de matériaux supraconducteurs représente un outil clé pour atteindre ces densités de puissance. L’invention peut être utilisée pour les machines électriques comprenant des barrières 3 de flux (pastilles massives supraconductrices ou rubans court-circuités supraconducteurs). L’invention s’applique à des machines entièrement supraconductrices (induit 3 et inducteur 6 supraconducteurs) mais également à des machines partiellement supraconductrices (induit 3 ou inducteur 6 supraconducteur). La machine électrique tournante 1 peut faire partie d’un aéronef et avoir les au moins deux bornes électriques extérieures des bobinages 7 d’induit qui sont connectées à un organe consommateur d’électricité ou à un organe générateur d’électricité. Cet organe consommateur ou générateur peut être situé par exemple dans une ou plusieurs turbomachines de propulsion de l’aéronef. Dans le cas où la machine électrique tournante 1 fonctionne en mode générateur d’électricité, la machine électrique tournante 1 peut avoir les au moins deux bornes électriques extérieures des bobinages 7 d’induit qui sont connectées à un organe consommateur d’électricité ou à un circuit de connexion (pouvant être par exemple avec commutation commandable) lui-même relié par des conducteurs électriques à un organe consommateur d’électricité, pour que la machine électrique tournante 1 génératrice d’électricité puisse alimenter en électricité cet organe consommateur. Dans le cas où la machine électrique tournante 1 fonctionne en mode moteur, la machine électrique tournante 1 peut avoir les au moins deux bornes électriques extérieures des bobinages 7 d’induit qui sont connectées à l’organe générateur d’électricité ou à un circuit de connexion (pouvant être par exemple avec commutation commandable) lui-même relié par des conducteurs électriques à l’organe générateur d’électricité, pour que la machine électrique tournante 1 puisse être alimentée en électricité par cet organe générateur.Bien entendu, les modes de réalisation, caractéristiques, possibilités et exemples décrits ci-dessus peuvent être combinés l’un avec l’autre ou être sélectionnés indépendamment l’un de l’autre. Machine électrique tournante (1), comportant: au moins un rotor (2) comprenant un ensemble d’éléments supraconducteurs (3) de barrière de flux magnétique axial répartis dans un plan perpendiculaire à l’axe (AX) de rotation suivant une direction tangentielle (DC) autour de l’axe (AX) de rotation, lesdits éléments supraconducteurs (3) de barrière de flux magnétique axial étant espacés par des zones (4) de passage de flux magnétique axial réparties suivant la direction tangentielle (DC) autour de l’axe (AX) de rotation, au moins un induit (5), comportant des bobinages (7) d’induit répartis suivant la direction tangentielle (DC) autour de l’axe (AX) de rotation, au moins une bobine inductrice (6) supraconductrice entourant les éléments supraconducteurs (3) de barrière de flux magnétique axial et le au moins un induit (5) suivant la direction tangentielle (DC) autour de l’axe (AX) de rotation, la au moins une bobine inductrice (6) supraconductrice étant apte à induire un champ magnétique axial dirigé suivant l’axe (AX) de rotation, le au moins un rotor (2) étant monté rotatif sur l’axe (AX) de rotation par rapport à l’induit (5) et à la au moins une bobine inductrice (6), caractérisée en ce que la machine (1) comporte comme rotor (2, 21, 22, 23) au moins un premier rotor (21) et au moins un deuxième rotor (22, 23), le au moins un premier rotor (21) et le au moins un deuxième rotor (22, 23) étant espacés l’un de l’autre le long de l’axe (AX) de rotation, le au moins un induit (5) étant positionné entre le au moins un premier rotor (21) et le au moins un deuxième rotor (22, 23), les éléments supraconducteurs (3) de barrière de flux magnétique axial du au moins un premier rotor (21) étant coaxiaux au moins en partie avec les éléments supraconducteurs (3) de barrière de flux magnétique axial du au moins un deuxième rotor (22, 23), les zones (4) de passage de flux magnétique axial du au moins un premier rotor (21) étant coaxiales au moins en partie avec les zones (4) de passage de flux magnétique axial du au moins un deuxième rotor (22, 23). Machine électrique tournante selon la revendication 1, caractérisée en ce que le au moins un deuxième rotor (22) comporte de part et d’autre un induit (51, 52) . Machine électrique tournante selon la revendication précédente, caractérisée en ce qu’elle comporte N rotors comportant de part et d’autre de chacun des rotors un induit, N étant un entier naturel supérieur ou égal à 2. Machine électrique tournante selon la revendication 1, caractérisée en ce que le au moins un induit comporte de part et d’autre un rotor. Machine électrique tournante selon la revendication précédente, caractérisée en ce qu’elle comporte N induits comportant de part et d’autre de chacun des induits un rotor, N étant un entier naturel supérieur ou égal à 2. Machine électrique tournante suivant l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que les éléments supraconducteurs (3) de barrière de flux magnétique axial du au moins un premier rotor (21) sont alignés le long de l’axe (AX) de rotation avec les éléments supraconducteurs (3) de barrière de flux magnétique axial du au moins un deuxième rotor (22, 23), et les zones (4) de passage de flux magnétique axial du au moins un premier rotor (21) sont alignées le long de l’axe (AX) de rotation avec les zones (4) de passage de flux magnétique axial du au moins un deuxième rotor (22, 23). Machine électrique tournante suivant l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que les bobinages (7) d’induit comportent au moins un bobinage d’induit supraconducteur. Machine électrique tournante suivant l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que les bobinages (7) d’induit comportent au moins un bobinage conducteur. Machine électrique tournante suivant l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la au moins une bobine inductrice (6) supraconductrice possède une étendue axiale (L), qui entoure la pluralité des rotors (2, 21, 22, 23) et le au moins un induit (5) suivant la direction tangentielle (DC) autour de l’axe (AX) de rotation. Machine électrique tournante suivant la revendication 7, caractérisée en ce que la machine comporte une seule bobine inductrice (6) supraconductrice. Machine électrique tournante suivant l’une quelconque des revendications 1 à 10, comportant une enceinte cryogénique (10) de refroidissement, à l’intérieur de laquelle sont placés les rotors (2, 21, 22, 23), le au moins un induit (5) et la au moins une bobine inductrice (6) supraconductrice. Machine électrique tournante suivant l’une quelconque des revendications 1 à 10, comportant une première enceinte cryogénique (11) de refroidissement, qui a une forme annulaire autour de l’axe (AX) de rotation et qui est délimitée radialement par une première paroi extérieure (111) et par une deuxième paroi intérieure annulaire (112), la au moins une bobine inductrice (6) supraconductrice se trouvant dans la première enceinte cryogénique (11) de refroidissement entre la première paroi extérieure (111) et la deuxième paroi intérieure annulaire (112), la machine comportant une deuxième enceinte cryogénique (12) de refroidissement, qui a une forme cylindrique circulaire autour de l’axe (AX) de rotation et qui est délimitée radialement par une troisième paroi extérieure (121) située à l’intérieur de la deuxième paroi intérieure annulaire (112), les rotors (2, 21, 22, 23) et le au moins un induit (5) se trouvant dans la deuxième enceinte cryogénique (12) de refroidissement. Machine électrique tournante suivant l’une quelconque des revendications 1 à 10, comportant une première enceinte cryogénique (11) de refroidissement, qui a une forme annulaire autour de l’axe (AX) de rotation et qui est délimitée radialement par une première paroi extérieure (111) et par une deuxième paroi intérieure annulaire (112), la au moins une bobine inductrice (6) supraconductrice se trouvant dans la première enceinte cryogénique (11) de refroidissement entre la première paroi extérieure (111) et la deuxième paroi intérieure annulaire (112), la machine comportant au moins une deuxième enceinte cryogénique (13) de refroidissement, qui a une forme cylindrique circulaire autour de l’axe (AX) de rotation et qui est délimitée radialement par une troisième paroi extérieure (131) située à l’intérieur de la deuxième paroi intérieure annulaire (112), le au moins un premier rotor (21) se trouvant dans la deuxième enceinte cryogénique (12) de refroidissement, la machine comportant au moins une troisième enceinte cryogénique (14) de refroidissement, qui a une forme cylindrique circulaire autour de l’axe (AX) de rotation, qui est située axialement à distance de la deuxième enceinte cryogénique (13) de refroidissement et qui est délimitée radialement par une quatrième paroi extérieure (141) située à l’intérieur de la deuxième paroi intérieure annulaire (112), le au moins un deuxième rotor (22, 23) se trouvant dans la troisième enceinte cryogénique (14) de refroidissement, le au moins un induit (5) étant situé entre la deuxième enceinte cryogénique (13) de refroidissement et la troisième enceinte cryogénique (14) de refroidissement. Machine électrique tournante suivant l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu’au moins un des éléments supraconducteurs (3) de barrière de flux magnétique axial comprend au moins une pastille pleine supraconductrice de barrière de flux magnétique axial. Machine électrique tournante suivant l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu’au moins un des éléments supraconducteurs (3) de barrière de flux magnétique axial comprend au moins une boucle supraconductrice de barrière de flux magnétique axial. Aéronef, comportant un organe consommateur d’électricité ou générateur d’électricité et une machine électrique tournante (1) suivant l’une quelconque des revendications précédentes, qui est connectée à un circuit de connexion à l’organe consommateur d’électricité ou générateur d’électricité pour permettre de l’alimenter en électricité ou de lui fournir de l’électricité.