Brevet FR3093816A1 — publié le 20200918

Description Titre de l'invention : Magnétomètre asservi en champ nul avec filtrage basse fréquence du champ de compensation Domaine technique [0001] Le domaine de l'invention est celui des magnétomètres à pompage optique asservis en champ nul. L'invention trouve notamment application pour l'imagerie magnétique du cerveau ou du coeur au moyen de magnétomètres déployés en un réseau. Technique antérieure [0002] Les magnétomètres à pompage optique utilisent des gaz atomiques confinés dans une cellule, typiquement de l'hélium métastable ou des gaz d'alcalins, en tant qu'élément sensible. Ces magnétomètres, qui peuvent prendre différentes configurations, permettent de remonter au champ magnétique en exploitant les trois processus suivants qui ont lieu de façon soit séquentielle soit concomitante : 1) L'utilisation de sources de lumière polarisée, typiquement des lasers, permet de préparer des états atomiques caractérisés par une certaine orientation ou alignement de leurs spins. Ce processus reçoit le nom de « pompage optique » dans le domaine. 2) Ces états atomiques évoluent sous l'effet du champ magnétique, notamment sous l'effet Zeeman, qui correspond à des décalages des niveaux d'énergie en fonction du champ magnétique auquel les atomes sont soumis. 3) Les propriétés optiques du milieu atomique subissent alors des modifications qui dépendent de l'état des atomes. On peut ainsi par une mesure optique, par exemple par une mesure d'absorption optique, remonter au décalage Zeeman subi, et en déduire une mesure du champ magnétique dans lequel est plongée la cellule. [0003] Selon les différentes configurations possibles des magnétomètres à pompage optique existants, on distingue une mesure du module, aussi appelée norme, du champ magnétique pour les magnétomètres scalaires, ou une détermination des différentes composantes du champ magnétique pour les magnétomètres vectoriels. [0004] Pour réaliser une mesure vectorielle du champ magnétique avec une bande passante large, il existe deux configurations bien connues : la première dite « à effet Hanle » et la deuxième qui reçoit le nom de « magnétomètre à résonance paramétrique ». Ces configurations sont décrites notamment dans l'article de J. Dupont-Roc, "Détermination par des méthodes optiques des trois composantes d' un champ magnétique très faible," Revue de Physique Appliquée, vol. 5, no. 6, pp. 853-864, 1970. Elles fonctionnent à des valeurs de champ magnétique extérieur très faibles, induisant un décalage Zeeman plus faible que le taux de relaxation des sous-niveaux Zeeman de l'atome, ce qui pour le cas de l'hélium fixe une limite autour de 100 nano Tesla, soit 2 500 fois moins intense que le champ magnétique terrestre. [0005] Lorsqu'un faible champ magnétique statique transverse est appliqué à la cellule et balayé autour de zéro, les atomes sous soumis à un mouvement de précession et le nombre de photons absorbés, provenant du laser de pompage optique, subit des variations résonantes (effet Hanle). Des résonances analogues, appelées résonances paramétriques sont observées lorsqu'un champ magnétique modulé en fréquence (dit champ radiofréquence) est appliqué. Dans ces conditions, le moment magnétique de chaque atome subit des oscillations résonantes aux fréquences multiples de celle du champ radiofréquence. [0006] Le magnétomètre à résonance paramétrique permet de déduire les trois composantes du champ magnétique ambiant de manière indépendante ce qui rend possible la mesure vectorielle. Les deux composantes parallèles à l'axe d'application de deux champs radiofréquence sont ainsi obtenues en mesurant l'amplitude du signal de photo-détection à la fréquence d'oscillation du champ radiofréquence correspondant et en quadrature avec celle-ci. En effet, cette amplitude est directement proportionnelle au champ magnétique parallèle à l'axe du champ radiofréquence correspondant. Il est également possible d'obtenir la troisième composante du champ magnétique (perpendiculaire aux deux champs RF) car la première inter-harmonique des deux fréquences d'oscillation des champs radiofréquence est proportionnelle à l'amplitude de cette troisième composante. Toutefois les facteurs de proportionnalité pour la mesure de ce troisième axe sont fortement défavorables par rapport aux deux premiers. Ainsi, le bruit dont est assortie la mesure du champ selon ce troisième axe est typiquement trois à huit fois plus élevé que celui associés aux deux autres axes. [0007] Dans ces deux configurations, il est avantageux de faire fonctionner le magnétomètre « en boucle fermée » en venant constamment soumettre l'élément sensible à un champ magnétique total nul. Ce fonctionnement dit avec asservissement en champ nul présente notamment l'avantage d'être moins sensible à la variation des paramètres impactant les propriétés du magnétomètre (puissance laser, densité de l'élément sensible...). [0008] Le champ magnétique total nul est obtenu en générant des champs magnétiques de compensation par injection de courants dans des bobines appropriées qui entourent l'élément sensible. Ces champs de compensation viennent annuler chacune des composantes du champ magnétique ambiant au moyen d'une régulation en boucle fermée des courants injectés. La mesure des courants circulant dans les bobines permet de déduire les champs qu'il est nécessaire d'appliquer pour annuler les différentes composantes du champ ambiant, et donc de disposer de la valeur de ces différentes composantes du champ ambiant. [0009] Dans le cadre d'un réseau de magnétomètres, les champs magnétiques de com- 3 pensation générés par les bobines d'un magnétomètre sont également vus par les autres magnétomètres du réseau, les plus proches en particulier. lls viennent perturber les mesures effectuées par les autres magnétomètres du réseau en apportant à la fois biais et bruit supplémentaires. [0010] Une solution de compensation des biais ainsi induits a été proposée dans le brevet FR 3056761 Bl. Si cette solution permet de corriger la justesse des mesures réalisées par les magnétomètres du réseau, elle ne permet pas de réduire le risque que l'excès de bruit induit par les champs de compensation entraîne des mesures erronées ou saturées. Exposé de l'invention [0011] L'invention vise à réduire le bruit dont sont affectées les mesures réalisées par un magnétomètre appartenant à un réseau de magnétomètres, notamment le bruit induit par les champs de compensation générés par les autres magnétomètres du réseau. Elle propose à cet effet un magnétomètre destiné à la mesure d'un champ magnétique ambiant présentant une plage fréquentielle d'intérêt, comprenant : une source de pompage optique agencée pour émettre en direction d'une cellule remplie d'un gaz atomique un faisceau de lumière polarisé linéairement selon une direction de polarisation, un circuit d'excitation de résonances paramétriques configuré de manière à induire dans la cellule un champ magnétique radiofréquence présentant deux composantes orthogonales à la direction de polarisation et oscillant chacune à sa propre fréquence un circuit de détection de résonances paramétriques configuré pour réaliser une détection synchrone à un inter-harmonique des fréquences d'oscillation d'un signal électrique délivré par un photodétcctcur agencé pour recevoir le faisceau de lumière ayant traversé la cellule, un circuit d'asservissement en champ nul configuré pour générer à partir de ladite détection synchrone un champ magnétique de compensation opposé à une composante du champ magnétique ambiant orientée selon la direction de polarisation. [0012] Ledit circuit d'asservissement est configuré pour que le champ magnétique de com- pensation présente une atténuation dans la plage fréqucntielle d'intérêt. [0013] Certains aspects préférés mais non limitatifs de ce magnétomètre sont les suivants : ledit circuit d'asservissement comprend un filtre passe bas qui présente une fréquence de coupure sélectionnée pour atténuer le champ magnétique de compensation dans la plage fréquentielle d'intérêt ; ledit circuit d'asservissement comprend un intégrateur configuré pour délivrer un signal de compensation, un générateur de courant apte à être piloté par le signal de compensation pour injecter un courant dans une bobine, le filtre passe-bas étant interposé entre l'intégrateur et la bobine ; le filtre passe-bas est interposé entre l'intégrateur et le générateur de courant ; le filtre passe-bas est un filtre numérique, par exemple un filtre de Butterworth d'ordre 4. Brève description des dessins [0014] D'autres aspects, buts, avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront mieux à la lecture de la description détaillée suivante de 'buttes de réalisation préférées de celle-ci, donnée à titre d'exemple non limitatif, et faite en référence au dessin annexé sur lequel : [fig.1] représente un schéma d'un magnétomètre conforme à l'invention. Description des modes de réalisation [0015] En référence à la figure 1, l'invention porte sur un magnétomètre vectoriel à pompage optique 20 qui comprend une cellule 1 remplie d'un gaz atomique, par exemple de l'hélium-4 ou un gaz alcalin, soumis à un champ magnétique ambiant dont la projection sur trois axes de coordonnées rectangulaires x, y, z définit trois composantes. Le champ magnétique ambiant se décompose ainsi en trois composantes Bx, By et Bz chacune selon l'un des axes de mesure du magnétomètre x, y et z. Le champ ambiant présente une plage ti-équentielle d'intérêt, par exemple comprise entre 1 et 200 Hz pour des applications de magnétocardiographie ou de magnétoencéphalographie (MEG). 100161 La cellule est éclairée par une source de pompage optique 2, 3 agencée pour émettre en direction de la cellule 1 un faisceau de lumière, par exemple un faisceau laser, accordé à une longueur d'onde de pompage (ce faisceau est ainsi également désigné par faisceau de pompe) et polarisé linéairement. La longueur d'onde de pompage est calée sur une raie de transition atomique, par exemple sur la raie Do à 1083 nm dans le cas de l'hélium-4. Le faisceau de lumière peut être émis par une source laser 2 et être polarisé linéairement au moyen d'un polariseur rectiligne 3 intercalé entre la source laser 2 et la cellule 1 ou directement intégré à la source laser 2. Le faisceau de lumière se propage selon une direction de propagation confondue avec l'axe x, et est polarisé linéairement selon Faxe z. 100171 Dans le cas où l'élément sensible est l'hélium-4, le magnétomètre 20 comporte par ailleurs un système de décharge haute fréquence (HF), comprenant un générateur FIE 4 et des bobines de surtension 5, pour amener les atomes du gaz atomique dans un état énergisé où ils sont aptes à subir la transition atomique lorsqu'ils sont éclairés par le faisceau de lumière, typiquement dans l'état métastable 23S1. 100181 Le magnétomètre 20 comprend également un circuit d'excitation de résonances para- métriques qui comporte un générateur de radiofréquence 8 qui alimente des bobines d'Helmholtz 7 d'axes orthogonaux qui entourent la cellule afin de générer un champ magnétique d'excitation des résonances paramétriques, également désigné par champ radiofréquence d'excitation. Ce circuit d'excitation vient plus particulièrement générer un champ magnétique radiofréquence présentant deux composantes orthogonales à la direction de polarisation et oscillant chacune à sa propre fréquence d'oscillation, à savoir une composante Biocosmt selon l'axe x oscillant à la pulsation (o (avec par exemple (o=2n.3000 kHz) et une composante 13,,cosQt selon l'axe y oscillant à la pulsation Q (avec par exemple Q=23-t.16 kHz). Ces composantes conduisent à des résonances à chacune des fréquences d'oscillation Q/27r, (o/27r et à un inter-harmonique des fréquences d'oscillation (m ± Q)/27r, ces résonances étant associées aux valeurs du champ ambiant dans les directions x, y et z respectivement. [0019] Le magnétomètre 20 comprend par ailleurs un photodétecteur 6 agencé pour recevoir le faisceau de lumière ayant traversé la cellule et un circuit de détection de résonances paramétriques 9 configuré pour réaliser une détection synchrone à un harmonique de chacune des fréquences d'oscillation d'un signal électrique délivré par le photo-détecteur et une détection synchrone à un inter-harmonique des fréquences d'oscillation du signal électrique délivré par le photodétecteur. Le dispositif 9 comporte trois voies de détection : une première voie Vx pour la détection du signal à Q /27r, (axe x), une second voie Vy pour la détection du signal à (o/23-r. (axe y), et une troisième voie Vz pour la détection du signal à Q±oe/2 .7c (axe z). Le signal sur chacune des première et deuxième voies Vx, Vy est d'abord amplifié puis filtré avec un filtre passe-bande correspondant à la fréquence centrale adéquate (i.e. correspondant à celle du champ RF appliqué). Le signal obtenu est alors multiplié par un signal de référence et traité par un détecteur synchrone DSx, DSy. La troisième voie Vz utilise deux détections synchrones en série, l'une à (o/27c au moyen du détecteur DSy de la deuxième voie Vy et l'autre à Q /27 au moyen d'un détecteur synchrone DSz. [0020] Le magnétomètre 20 comprend également un circuit d'asservissement 10 du ma- gnétomètre en champ nul. Ce système comprend trois voies d'asservissement Wx, Wy, Wz chacune couplée à une sortie d'une voie de détection correspondante Vx, Vy, Vz. [0021] Chacune des voies d'asservissement Wx, Wy, Wz exploite la sortie de la voie de détection correspondante en tant que signal d'en-eur pour venir constamment réajuster un champ de compensation. Chacune des voies d'tissement Wx, Wy, Wz comprend un intégrateur Ix, Iy, Iz configuré pour délivrer un signal de compensation et un générateur de courant GCx, GCy, GCz piloté par le signal de compensation pour injecter du courant dans l'une de trois bobines de Helmholtz 7 et générer un champ magnétique de compensation BCx, BCy, BCz opposé à une composante du champ ambiant Bx, By, Bz. La mesure des courants circulant dans les bobines 7 permet de déduire les champs 6 qu'il est nécessaire d'appliquer pour annuler les différentes composantes du champ ambiant, et donc de disposer de la valeur de ces différentes composantes. [0022] Comme on l'a vu précédemment, le bruit dont est assortie la mesure du champ ambiant selon l'axe z est typiquement au moins un ordre de grandeur plus élevé que celui associés aux deux autres axes, par exemple 4 fois plus grand. Dès lors, le champ magnétique de compensation BCz opposé à la composante Bz du champ magnétique ambiant orientée selon la direction de polarisation est le plus bruité, et est donc le plus susceptible de perturber les mesures réalisées par des magnétomètres agencés à proximité du magnétomètre 20 selon l'invention. Afin de limiter ces perturbations, l'invention propose de configurer le circuit d'asservissement de manière à ce que le champ magnétique de compensation BCz présente une atténuation dans la plage fréquentielle d'intérêt. En réalisant une telle atténuation, l'impact du bruit porté le champ de compensation selon l'axe z est réduit dans la plage d'intérêt sans pour autant altérer la fonction de compensation de la composante du champ magnétique ambiant orientée selon la direction de polarisation, le champ ambiant étant en effet principalement statique. [0023] Une telle atténuation peut être obtenue en dotant le circuit d'asservissement 10 d'un filtre passe bas F,, qui présente une fréquence de coupure sélectionnée pour atténuer le champ magnétique de compensation dans la plage fréquentielle d'intérêt, par exemple une fréquence de coupure sélectionnée pour couper le champ magnétique de compensation au-delà de 0,5 Hz pour une plage fréquentielle d'intérêt comprise entre 1 et 200 Hz. [0024] Le filtre passe-bas peut notamment être agencé sur la voie de compensation Wz après l'intégrateur Iz en étant ainsi interposé entre l'intégrateur Iz et la bobine correspondante du jeu de bobines 7. Comme représenté sur la figure 1, le filtre passe-bas F,, peut notamment être interposé entre l'intégrateur Iz et le générateur de courant GCz. Il peut s'agir d'un filtre numérique agencé en amont d'un convertisseur numérique-analogique disposé par exemple en entrée du générateur de courant, ou encore d'un filtre analogique agencé en aval d'un tel convertisseur numérique-analogique et appliqué sur une tension ou un courant. Le filtre passe-bas peut être un filtre de Butterworth, par exemple d'ordre 4. Avec un filtre de Butterworth d'ordre 4 et de fréquence de coupure 0,5 Hz, le bruit supplémentaire est atténué d'un facteur 16 à 1 Hz et davantage au-delà de cette fréquence dans la plage d'intérêt. Le bruit porté par l'axe z le plus bruité, initialement 4 fois plus grand, devient alors 4/16 soit 4 fois plus faible que le bruit porté par les autres axes x, y. L'axe z peut ainsi être utilisé pour asservir le champ magnétique autour de zéro tout en évitant d'apporter du bruit dans la plage d'intérêt de la mesure réalisée par les autres magnétomètres du réseau. [0025] Selon l'invention, une telle atténuation du champ magnétique de compensation dans 7 la plaque fréquentielle d'intérêt peut également être réalisée pour l'un et/ou l'autre des autres axes de mesure x et y, et ce indépendamment ou non d'une atténuation réalisée sur l'axe z. L'invention s'étend en outre à un dispositif de magnétométrie comprenant un réseau de magnétomètres dont l'un au moins est tel que décrit précédemment. Elle concerne également un procédé d'asservissement en champ nul d'un magnétomètre tel que précédemment décrit, comprenant notamment une étape pouvant être mise en oeuvre par ordinateur consistant à contrôler la génération du champ magnétique de compensation de manière à ce qu'il soit atténué dans la plage fréquentielle d'intérêt. 8