Brevet FR3094720A1 — publié le 20201009

Description Titre de l'invention : Composition élastomère thermoplastique pour conduit de véhicule automobile, son procédé de préparation, pièce flexible et circuit d'air l'incorporant Domaine technique 100011 L'invention concerne une composition élastomère thermoplastique utilisable pour former un conduit flexible de véhicule automobile véhiculant de l'air à température élevée, son procédé de préparation, une pièce Ilexible extrudée ou moulée par injection constituée de cette composition et soumise à une température élevée, et un circuit d'air l'incorporant. L'invention s'applique notamment à une telle pièce flexible constituée d'un conduit d'air résistant à des températures continûment supérieures à 150° C dans le véhicule en fonctionnement, pouvant varier entre 160 et 180° Cet atteignant une température de pointe de 200° C, ce conduit étant en particulier utilisable dans une boucle chaude d'un circuit moteur turbocompressé, en sortie d'un turbocompresseur et en amont d'un échangeur air-air ou air-eau. Technique antérieure [0002] De manière connue, une boucle chaude de circuit moteur turbocompressé de véhicule automobile comprend, pour véhiculer de l'air à des températures comprises entre 160 et 180° C et atteignant en pointe 200° C entre le turbocompresseur et l'échangeur, un assemblage de tuyaux souples à base d'au moins un caoutchouc réticulé renforcés par une couche de renfort textile tricoté, et de manchons rigides qui sont chacun réalisés en un matériau thermoplastique renforcé par des fibres (e.g. en un polyamide injecté renforcé par des fibres de verre) et qui sont connectés à ces tuyaux. Ces assemblages présentent comme inconvénients de ne pas être recyclables, de nécessiter une main d'oeuvre dédiée et différents procédés de mise en oeuvre (injection, extrusion) pour l'assemblage et la réticulation des tuyaux en caoutchouc sur les manchons thermoplastiques. [0003] Pour ces classes de températures comprises entre 160 et 180° C, on a cherché par le passé à utiliser des élastomères thermoplastiques appartenant à la famille des copolyesters (COPE). Cependant, ces COPE disponibles dans le commerce ne sont pas adaptés aux températures comprises entre 180 et 200° C du fait de leurs limitations en termes de températures de fusion ou de dégradation thermique, l'une au moins étant typiquement inférieure à 200° C pour ces COPE et étant ainsi rédhibitoire pour leur utilisation à des températures avoisinant ou atteignant 200° C. [0004] EP 0 337 976 BI divulgue une composition élastomère thermoplastique destinée à présenter un gonflement réduit par un solvant à température élevée, comprenant un 2 mélange d'un polyester thermoplastique, par exemple un poly(téréphtalate de butylène), et d'un caoutchouc acrylate vulcanisé dynamiquement avec réticulation covalente. Le ratio massique caoutchouc : polyester préconisé varie de 9 : 1 à 4 : 6, étant de 4 : 6 avec un agent de réticulation isocyanate ou oxyde de magnésium : voir essais du tableau 2F). [0005] US 6 329 463 B1 divulgue une composition élastomère thermoplastique pour un tuyau par exemple pour compartiment moteur d'un véhicule automobile et destiné à résister à une température de 150° C, qui comprend un vulcanisat thermoplastique (TPV) obtenu par réticulation dynamique d'un mélange, avec pour 100 parties en poids du TPV : 70-80 parties en poids d'un polymère thermoplastique choisi parmi les polyesters, les polycarbonates et les poly(oxyde de phénylène), et 20-30 parties en poids d'un caoutchouc acrylique. La composition comprend en outre un agent réticulant qui n'est pas une amine, étant choisi parmi l'oxazolinc, l'oxazine et l'imidazoline pour réticuler sélectivement le seul caoutchouc sans affecter le polymère thermoplastique. [0006] JP 2007-254649 A divulgue une composition élastomère thermoplastique pour tuyau d'air en sortie d'un turbocompresseur de véhicule automobile, la composition étant destinée à résister à une température comprise entre 150 et 180° C et comprenant un agent réticulant pour sa réticulation dynamique, avec en outre en poids: (A) 50-85 parties d'un caoutchouc acrylique pour 100 parties en poids de (A) + (B), (B) 15-50 parties d'un polyester thermoplastique tel qu'un poly(téréphtalate de butylène) pour 100 parties en poids de (A) + (B), (C) 1-35 parties d'un copolymère greffé à deux segments respectivement oléfinique et vinyle pour 100 parties en poids de (A) + (B), et (D) au plus 60 parties d'un plastifiant pour 100 parties en poids de (A). [0007] Les compositions élastomères thermoplastiques à base d'un vulcanisat thermo- plastique présentées dans ces documents présentent notamment l'inconvénient majeur de ne pas être à la fois suffisamment flexibles et thermiquement résistantes pour former des conduits d'air d'un circuit moteur de véhicule automobile soumis à une utilisation prolongée à des températures comprises entre 160 et 200° C. Exposé de l'invention [0008] Un but de la présente invention est donc de proposer une nouvelle composition élastomère thermoplastique qui remédie notamment aux inconvénients précités. [0009] Ce but est atteint en ce que la Demanderesse vient de découvrir d'une manière sur- prenante que si l'on fait réagir par mélangeage thermomécanique un poly(téréphtalate de butylène) (PBT en abrégé ci-après) et un caoutchouc acrylique (de type ACM ou 3 AEM) avec un agent réticulant spécifiquement polyamine avec nettement plus de PBT que d' ACM ou d'AEM en poids, alors on peut obtenir une composition à hase d'un vulcanisat thermoplastique (TPV) qui est utilisable pour constituer un conduit dc véhicule automobile très flexible (i.c. peu rigide du fait de son module d'Young réduit), tout en étant paradoxalement apte à véhiculer de l'air à unc température continûment supérieure à 150° C et atteignant même 200° C en pointe sans élévation significative de son module d'Young ni altération significative de ses autres propriétés mécaniques telles que son allongement à la rupture, cette résistance thermique remarquable de la composition en dépit dc sa rigidité réduite étant même observée en présence d'huile moteur. [0010] Plus précisément, unc composition élastomère thermoplastique selon l'invention est utilisable pour constituer un conduit flexible de véhicule automobile apte à véhiculer de l'air à une température continûment supérieure à 150° C, la composition étant à base d'un vulcanisat thermoplastique qui comprend au moins un PBT et au moins un caoutchouc acrylique choisi parmi les polyacrylates (ACM) et les polyacrylates d'éthylène (AEM), la composition comprenant un système de réticulation comprenant une polyamine à titre d'agent réticulant, et le ratio massique dudit au moins un poly(téréphtalatc de butylène) sur ledit au moins un caoutchouc acrylique étant supérieur à 1,5. [0011] On notera que la sélection d'une polyamine pour l'agent réticulant combinée à cette condition de ratio massique, laquelle condition témoigne d'une différence entre les fractions massiques de PBT et de caoutchouc acrylique dans la composition supérieure à la moitié de la fraction massique de caoutchouc acrylique dans la composition, permet ainsi de conférer à la composition à la fois une rigidité réduite et une résistance élevée au vieillissement thermique à l'air éventuellement additionné d'huile moteur à des températures supérieures à 150° C et même de 180-200° C, de sorte que le module d'Young et les autres propriétés mécaniques de la composition (telles que la contrainte à la rupture et l'allongement à la rupture) ne sont sensiblement pas pénalisées par ce vieillissement. [0012] A la connaissance de la Demanderesse, aucune composition élastomère thermo- plastique existante sur le marché pour former un conduit d'air pour circuit moteur de véhicule automobile ne présente l'ensemble de ces caractéristiques de flexibilité et de propriétés mécaniques satisfaisantes conservées à des températures notamment continûment supérieures à 180° C. En particulier, les élastomères thermoplastiques de type copolyesters (COPE) disponibles dans le commerce ne sont intrinsèquement pas adaptés aux températures comprises entre 180 et 200° C, comme expliqué ci-dessus, et ne confèrent donc pas aux matériaux les incorporant une résistance thermique satis- faisante à ces températures ni en présence d'huile moteur à 150° C, par exemple. [0013] On notera également que les compositions selon l'invention présentent l'avantage de conserver leur flexibilité, ce dont témoigne leur module d'Young sensiblement inchangé, dans une large plage de températures d'utilisation allant d'environ -30° C à 200°C. Lc ratio massique du ou des PBT sur le(s) caoutchouc(s) acrylique(s) supérieur à 1,5 permet d'obtenir une rigidité suffisamment réduite qui peut être contrôlée par la valeur choisie pour ce ratio. [0014] On notera en outre que les compositions selon l'invention présentent l'avantage de présenter un comportement rhéologique similaire à ceux des COPE lorsque ces derniers sont utilisés à des températures inférieures à 180° C, ce comportement rhéologique permettant de façonner les compositions de l'invention une fois mises en oeuvre par des procédés d'extrusion-soufflage pour obtenir des conduits. [0015] A titre de poly(téréphtalate de butylène), on entend dans la présente invention tout polymère obtenu par polycondensation d'acide téréphtalique, de butane-1,4-diol et éventuellement d'un ou plusieurs autre(s) monomère(s), bien que l'on utilise à titre préférentiel un PBT exclusivement issu d'acide téréphtalique et de butane-1,4-diol. [0016] On notera que la Demanderesse a établi qu'un polyester aliphatique autre qu'un PBT, tel qu'un poly(téréphtalate d'éthylène) (PET) n'est pas utilisable dans la présente invention en remplacement d'un PBT, du fait qu'un TPV à base d'un ACM ou AEM et d'un PET ne confère pas les propriétés mécaniques précitées à la composition incorporant ce TPV. [0017] A titre de caoutchouc acrylique appartenant à la famille des polyacrylates (ACM), on peut utiliser selon l'invention tout copolymère d'au moins un alkyl acrylate, par exemple issu d'éthyl acrylate et/ou de butyl acrylate et/ou de méthoxy éthyl acrylate, qui est fonctionnalisé par un comonomère apportant des sites réactifs pour la réticulation (de préférence un comonomère à groupe fonctionnel acide carboxylique). On peut par exemple citer les ACM de dénomination commerciale Hytemp®. [0018] A titre de caoutchouc acrylique appartenant à la famille des polyacrylates d'éthylène (AEM), on peut utiliser selon l'invention tout copolymère éthylène-méthyl acrylate fonctionnalisé par des groupes de préférence acide carboxylique, par exemple ceux de dénomination commerciale Vamac®. [0019] Ladite polyamine du système de réticulation selon l'invention peut être avanta- geusement une diamine aliphatique, de préférence un ester d'un monoacide carboxylique comportant deux groupes amine. Encore plus préférentiellement, ladite polyamine est un carbamate d'une diamine aliphatique, comme par exemple l'hexaméthylène diamine carbamate. [0020] Avantageusement, ladite polyamine peut être apte à réagir avec des groupements acide carboxylique (COOH) que comportent ledit au moins un poly(téréphtalate de butylène) et ledit au moins un caoutchouc acrylique qui est réticulé par ladite polyamine, la composition présentant une interface également réticulée par ladite polyamine entre ledit au moins un caoutchouc acrylique et ledit au moins un poly(téréphtalate de butylène), lequel forme une phase continue dans la composition. [0021] On notera ainsi que le caoutchouc acrylique qui est réticulé à son interface avec le PBT permet d'obtenir une composition suffisamment flexible avec un module d'Young réduit et des propriétés mécaniques remarquables, comme expliqué ci-après, et que ccttc réticulation de l'ACM ou AEM combinée à la réticulation de l'interface PBT-ACM ou AEM (qui est avantageusement contrôlée par le procédé de l'invention) contribue à conférer la résistance thermique précitée à la composition de l'invention. [0022] Encore plus avantageusement, ledit au moins un caoutchouc acrylique peut former une phase co-continue avec ledit au moins un poly(téréphtalate de butylène), les deux phases co-continues présentes dans la composition pouvant alors comprendre chacune des nodules de l'une des deux phases contenus dans l'autre phase et inversement, ces nodules présentant dans ces deux cas une plus grande dimension transversale moyenne inférieure à 10 pm et de préférence comprise entre 2 pm et 8 pm. [0023] On notera que la morphologie co-continue obtenue pour la composition de l'invention est notamment duc à la réticulation précitée de l'interface entre ACM ou AEM et PBT par ladite polyamine, ainsi qu'au procédé de préparation selon l'invention de la composition mis en oeuvre comme expliqué ci-après (voir notamment l'étape (le mélangeage thermomécanique en mélangeur interne dans les exemples ci-après). [0024] On notera également que cette morphologie co-continue ainsi obtenue est avanta- geusement stable même sous vieillissement thermique, tout comme les propriétés mécaniques de celle-ci. De plus, la Demanderesse a découvert que cette microstructure très fine qui caractérise les nodules de la composition contribue à améliorer la résistance thermique de celle-ci. [0025] On notera qu'en variante, ledit au moins un caoutchouc acrylique (ACM ou AEM) pourrait être dispersé dans ledit au moins un PBT, lequel constituerait alors l'unique phase continue dans la composition. [0026] Egalement avantageusement, ledit ratio massique dudit au moins un poly(téréphtalate de butylène) sur ledit au moins un caoutchouc acrylique peut être compris entre 1,51 et 2,20, de préférence entre 1,55 et 2,10 et encore plus préférentiellement entre 1,60 et 2,00. [0027] Selon une autre caractéristique de l'invention, les fractions massiques respectives dans la composition dudit au moins un poly(téréphtalate de butylène) et dudit au moins un caoutchouc acrylique peuvent être comprises entre 50 et 65 % et entre 30 et 45 %, de préférence entre 55 et 63 % et entre 33 et 41 % et encore plus préférentiellement 6 entre 57 et 61 % et entre 35 et 39 %. [0028] Selon un mode préférentiel de l'invention, ledit au moins un caoutchouc acrylique est un polyacrylate d'éthylène (AEM) de type terpolymère éthylène-méthyl acrylatc-acide carboxylique, présentant une viscosité Mooney ME(1 +4) à 100° C mesurée selon la norme ASTM D 1646 qui est comprise entre 27 et 31, de préférence entre 28 et 30. [0029] On notera que cet AEM préférentiellement utilisé (par exemple de dénomination Vamac® Ultra HT) se distingue ainsi notamment par sa masse moléculaire moyenne en poids plus élevée que celle des AEM de grade standard, qui contribue à conférer à la composition de l'invention une résistance thermique accrue. On notera toutefois qu'un AEM de grade standard tel que le Vamac® G est utilisable en variante dans la présente invention. [0030] Selon une autre caractéristique de l'invention, la composition peut comprendre avan- tageusement un système antioxydant binaire qui comprend : - un antioxydant primaire à fonction amine, de préférence aromatique à fonction amine secondaire, tel que la diméthylbenzyl diphénylamine, et - un antioxydant secondaire organophosphoré, de préférence un composé phosphonitc. [0031] On notera que le couplage de ces antioxydants primaire et secondaire permet d'améliorer significativement la tenue thermique des compositions entre 160 et 200° C, notamment en comparaison d'antioxydants à base de phénols et/ou de composés phosphites qui ont conféré à des compositions témoin une résistance thermique inférieure au vu d'essais comparatifs réalisés par la Demanderesse. [0032] La demanderesse a ainsi mis en évidence l'existence d'un réel effet de synergie de la microstructure et la formulation de la composition de l'invention (i.e. TPV à base de PBT + ACM ou AEM) et dudit système antioxydant binaire selon l'invention. En particulier, la Demanderesse a vérifié que le même système antioxydant binaire utilisé avec le même PBT seul (i.e. sans ACM ni AEM) confère à la composition une protection thermique insuffisante (voir notamment l'allongement à la rupture avec le PBT seul qui chute à 180° C comme détaillé dans les exemples ci-après). De plus, sans ce système antioxydant binaire de l'invention, une composition à base d'un TPV comprenant un mélange PBT + ACM ou AEM a son allongement à la rupture qui chute également à 180° C (voir les exemples ci-après). [0033] Avantageusement, la composition de l'invention peut comprendre en outre un agent anti-hydrolyse de préférence choisi parmi les polycarbodiimides aromatiques, étant précisé que d'autres agents anti-hydrolyse peuvent être utilisés. [0034] On notera que cet agent anti-hydrolyse permet d'améliorer la résistance à l'hydrolyse et à l'acide, comme démontré par la Demanderesse par des essais « OEM » de résistance aux fluides avec des pH inférieurs à 3 utilisés dans les systèmes « EGR » 7 (« Exhaust Gas Recirculation » pour Recirculation des Gaz d'Echappement). Cet agent anti-hydrolyse n'est toutefois pas nécessaire à l'obtention de la seule résistance thermique élevée obtenue pour les compositions de l'invention. [0035] Selon un exemple préférentiel de réalisation de l'invention, la composition comprend (fractions massiques) : - entre 57 et 61 % dudit au moins un poly(téréphtalatc de butylène), - entre 35 et 39 % dudit au moins un caoutchouc acrylique, - entre 0,2 et 2 % dudit agent réticulant, - entre 0,5 et 1,5 % d'un système antioxydant, - entre 0 et 0,5 % d'un activateur de réticulation comportant un groupe amine tertiaire supporté sur une silice amorphe, et - entre 0 et 3 % d'un agent anti-hydrolyse. [0036] Encore plus préférentiellement, la composition de l'invention peut comprendre : (fractions massiques) : - entre 58 et 60 % dudit au moins un poly(téréphtalatc de butylène), - entre 36 et 38 % dudit au moins un caoutchouc acrylique, - entre 0,3 et 1 % dudit agent réticulant, - entre 0,8 et 1,2 % d'un système antioxydant, - entre 0,1 et 0,4 % d'un activateur de réticulation comportant un groupe amine tertiaire supporté sur une silice amorphe, et - entre 1 et 2,5 % d'un agent anti-hydrolyse. [0037] On notera qu'une composition selon l'invention peut en outre comprendre d'autres additifs usuellement employés dans les compositions élastomères ou thermoplastiques, tels que des charges renforçantes organiques (e.g. un noir de carbone) ou inorganiques, des charges non renforçantes ou encore des colorants (e.g. du noir sur un support, à titre non limitatif). [0038] Selon un autre aspect de l'invention, la composition peut avantageusement présenter, à 23° C et en l'absence de vieillissement thermique, un module d'Young mesuré selon la norme ISO 527 inférieur ou égal à 600 MPa, et de préférence l'une au moins des propriétés suivantes (encore plus préférentiellement les deux premières propriétés, optionnellement combinées à la troisième) : - une contrainte à la rupture mesurée selon la norme ISO 527 supérieure à 30 MPa, - un allongement à la rupture mesuré selon la norme ISO 527 supérieur à 450 %, - une énergie de rupture Charpy supérieure à 100 kJ/m2, mesurée selon la norme ISO 179/1eA par des chocs à -30° C sur des barreaux entaillés. [0039] Selon un autre aspect de l'invention, la composition peut satisfaire en outre à l'une au moins des conditions (i) à (iv) suivantes (de préférence au moins deux d'entre elles telles que (i) et (ii), (i) et (iii), (i) et (iv), (ii) et (iii), (ii) et (iv), (iii) et (iv), plus préfé- 8 rentiellement au moins trois d'entre elles, voire les quatre): (i) suite à un vieillissement thermique dans de l'air à 150e C pendant 500 heures, un module d'Young mesuré selon la norme ISO 527 inférieur à 605 MPa, et de préférence l'une au moins des propriétés suivantes (encore plus préférentiellement les deux) : - une contrainte à la rupture mesurée selon la norme ISO 527 supérieure à 27 MPa, - un allongement à la rupture mesuré selon la norme ISO 527 supérieur à 360 % ; (ii) suite à un vieillissement thermique dans de l'air à 150° C pendant 1000 heures, un module d'Young mesuré selon la norme ISO 527 inférieur ou égal à 720 MPa, et de préférence l'une au moins des propriétés suivantes (encore plus préférentiellement les deux) : - une contrainte à la rupture mesurée selon la norme ISO 527 supérieure à 28 MPa, - un allongement à la rupture mesuré selon la norme ISO 527 supérieur à 370 % ; (iii) suite à un vieillissement thermique dans de l'air à 150° C pendant 2000 heures, un module d'Young mesuré selon la norme ISO 527 inférieur ou égal à 605 MPa, et de préférence l'une au moins des propriétés suivantes : - une contrainte à la rupture mesurée selon la norme ISO 527 supérieure à 25 MPa, - un allongement à la rupture mesuré selon la norme ISO 527 supérieur à 330 % ; (iv) suite à un vieillissement thermique dans de l'air à 150° C pendant 3000 heures, un module d'Young mesuré selon la norme ISO 527 inférieur ou égal à 550 MPa, et de préférence l'une au moins des propriétés suivantes : - une contrainte à la rupture mesurée selon la norme ISO 527 supérieure à 25 MPa, - un allongement à la rupture mesuré selon la norme ISO 527 supérieur à 260 %. [0040] Selon un autre aspect de l'invention, la composition peut satisfaire en outre à l'une au moins des conditions (y) et (vi) suivantes (de préférence les deux) : (y) suite à un vieillissement thermique dans de l'air à 180° C pendant 500 hem-es, un module d'Young mesuré selon la norme ISO 527 inférieur à 670 MPa, et de préférence l'une au moins des propriétés suivantes (encore plus préférentiellement les deux) : - une contrainte à la rupture mesurée selon la norme ISO 527 supérieure à 26 MPa, - un allongement à la rupture mesuré selon la norme ISO 527 supérieur à 300 % ; (vi) suite à un vieillissement thermique dans de l'air à 180° C pendant 1000 heures, un module d'Young mesuré selon la norme ISO 527 inférieur à 680 MPa, et de préférence l'une au moins des propriétés suivantes (encore plus préférentiellement les deux) : - une contrainte à la rupture mesurée selon la norme ISO 527 supérieure à 22 MPa, - un allongement à la rupture mesuré selon la norme ISO 527 supérieur à 95 %. [0041] Selon un autre aspect de l'invention, la composition peut présenter en outre, suite à un vieillissement thermique dans de l'air à 200° C pendant 168 hem-es, un module d'Young mesuré selon la nonne ISO 527 inférieur à 700 MPa, et de préférence l'une 9 au moins des propriétés suivantes (encore plus préférentiellement les deux) : - une contrainte à la rupture mesurée selon la norme ISO 527 supérieure à 20 MPa, - un allongement à la rupture mesuré selon la norme ISO 527 supérieur à 110 %. [0042] Selon un autre aspect de l'invention, la composition peut présenter en outre, suite à un vieillissement pendant 1000 heures d'éprouvettes H2 constituées de la composition dans une huile moteur « :IX Strong save Ow-20 GF5 NE047H » à 150° C, un module d'Young mesuré selon la norme ISO 527 inférieur à 580 MPa, et de préférence l'une au moins des propriétés suivantes (encore plus préférentiellement les deux) : - une contrainte à la rupture mesurée selon la norme TSO 527 supérieure à 10 MPa, - un allongement à la rupture mesuré selon la norme TSO 527 supérieur à 95 %. [0043] On notera que cette résistance à l'huile moteur est conforme aux spécifications en vigueur « OEM » (« Original Equipement Manufacturer » pour Fabricant d'Equipernent d'Origine, « FE0 »). [0044] Un procédé selon l'invention de préparation d'une composition élastomère thermo- plastique telle que définie ci-dessus, comprend les étapes suivantes : a) mélangeage thermomécanique, par exemple dans un mélangeur interne ou une extrudeuse, dudit au moins un poly(téréphtalate de butylène), dudit au moins un caoutchouc acrylique et d'agents de mise en oeuvre de la composition, comprenant successivement : - une première sous-étape sans ajout dudit système de réticulation, avec fusion dudit au moins un poly(téréphtalate de butylène), - une deuxième sous-étape avec ajout dudit système de réticulation, - une troisième sous-étape avec ajout d'un système antioxydant ; - une récupération et un refroidissement du mélange obtenu; et b) optionnellement broyage et extrusion du mélange obtenu à l'étape a) dans une ex- trudeuse bi-vis avec ajout d'un agent anti-hydrolyse par exemple choisi parmi les polycarbodiimides aromatiques, pour l'obtention de granulés de la composition. [0045] La Demanderesse a établi que cette séquence particulière des sous-étapes à l'étape a) de mélangeage contribuent avantageusement à l'obtention des propriétés remarquables de la composition de l'invention (dont notamment sa flexibilité et ses propriétés mécaniques satisfaisantes qui sont conservées après vieillissement à 150-200° C même en présence d'huile moteur). [0046] Avantageusement, ce procédé peut être tel que le mélange obtenu à l'étape a) présente une viscosité apparente, mesurée par rhéométfie capillaire en fonction du cisaillement à Tf+20° C, Tf étant le point de fusion dudit au moins un poly(téréphtalate de butylène), qui est comprise entre 900 et 1000 Pa.s pour un cisaillement apparent compris entre 100 et 1000 s-'. [0047] On notera que les compositions selon l'invention peuvent ainsi d'une manière générale être préparées uniquement par la mise en oeuvre de l'étape a), de préférence dans un mélangeur interne ou par extrusion (i.e. sans utilisation d'un mélangeur interne), l'étape b) n'étant alors pas mise en oeuvre. [0048] Une pièce flexible selon l'invention, qui peut être extrudée ou moulée par injection, est notamment utilisable pour former tout ou partie d'un conduit, d'un profilé ou d'un joint d'étanchéité soumis à une température continûment supérieure à 150° C, et cette pièce est constituée d'une composition élastomère thermoplastique telle que définie ci-dessus. [0049] Un conduit flexible selon l'invention pour boucle froide ou chaude d'un circuit équipant un moteur de véhicule automobile, le conduit étant apte à véhiculer de l'air à une température continûment supérieure à 150° C pouvant atteindre des pointes à 200° C et étant par exemple un conduit d'air monté entre une sortie d'un turbocompresseur et un échangeur en amont d'un collecteur d'admission du moteur, est tel que cc conduit comprend une composition élastomère thermoplastique telle que définie et/ou obtenue ci-dessus. [0050] Selon une autre caractéristique avantageuse de ledit conduit peut être mo- nocouche, étant constitué de ladite composition qui est façonnée par extrusion-soufflage et étant par exemple cintré et/ou coudé. [0051] On notera que ce conduit monocouche selon l'invention présente un coût de fa- brication significativement réduit, en comparaison des assemblages précités de l'art antérieur à tuyaux en caoutchouc réticulé renforcé par un textile et à manchons thermoplastiques rigides. [0052] Un circuit d'air selon l'invention équipant un moteur de véhicule automobile, par exemple un circuit d'air de suralimentation reliant une sortie d'un turbocompresseur et un échangeur air-air ou ah--eau à un collecteur d'admission du moteur, est tel que le circuit véhicule de l'air à une température continûment comprise entre 160 et 180° C avec des pointes à 200° C et comprend ledit conduit d'air flexible monté entre la sortie du turbocompresseur et l'échangeur, le conduit étant de préférence soudé à un connecteur plastique équipant ladite sortie. Brève description des dessins [0053] D'autres caractéristiques, avantages et détails de la présente invention ressortiront à la lecture de la description suivante de plusieurs exemples de réalisation de l'invention, donnés à titre illustratif et non limitatif en relation avec les dessins joints, parmi lesquels : Fig. 1 [0054] [fig.l] contient deux vues au microscope à force atomique (« AFM ») de la com- position A (vue de gauche) et de la composition B (vue de droite) mises en oeuvre 11 selon l'invention montrant chacune les nodules de la phase claire PBT et de la phase plus sombre AEM co-continues. Fig. 2 100551 Ifig.21 est un graphique contrainte-déformation à l'état initial (t0) montrant les propriétés mécaniques en traction (50 mm/min.) moyennes des compositions A et B de l'invention et d'une composition témoin à base d'un PBT (sans AEM, les autres ingrédients étant conservés), mesurées à 23° C selon la norme ISO 527. Fig. 3 [0056] [fig.3] est un graphique contrainte-déformation à l'état initial (t0) montrant, via cinq courbes, les propriétés mécaniques en traction (50 mm/min.) moyennes des compositions A et B de l'invention mesurées selon la norme ISO 527 à cinq températures de 23° C, 80° C, 150° C, 180° C et 200° C, respectivement. Fig. 4 [0057] [fig.4] est un graphique montrant la viscosité apparente mesurée en rhéométrie ca- pillaire en fonction du cisaillement à Tf+20° C (Tf : point de fusion du PBT) pour la composition A de l'invention, en comparaison d'une composition témoin à hase d'un COPE Arnitel®. Fig. 5 [0058] [fig.5] contient trois graphiques pour la composition A de l'invention, avec - pour le graphique de gauche : cinq modules d'Young mesurés selon la norme ISO 527, avec respectivement de gauche à droite ceux mesurés à l'instant initial tO, après 500 heures, après 1000 heures, après 2000 heures et après 3000 heures de vieillissement thermique à 150° C, - pour le graphique du milieu : cinq contraintes à la rupture mesurées selon la norme ISO 527, avec respectivement de gauche à droite celles mesurées à l'instant initial tO, après 500 heures, après 1000 heures, après 2000 heures et après 3000 heures de vieillissement thermique à 150° C, et - pour le graphique de droite : cinq allongements à la rupture mesurés selon la norme ISO 527, avec respectivement de gauche à droite ceux mesurés à l'instant initial tO, après 500 heures, après 1000 heures, après 2000 heures et après 3000 heures de vieillissement thermique à 150° C. Fig. 6 100591 Ifig.61 contient trois graphiques pour la composition B de l'invention avec - pour le graphique de gauche : trois modules d'Young mesurés selon la norme 1SO 527, avec respectivement de gauche à droite ceux mesurés à l'instant initial tO, après 500 heures et après 1000 heures de vieillissement thermique à 180° C, - pour le graphique du milieu - trois contraintes à la rupture mesurées selon la norme 12 ISO 527, avec respectivement de gauche à droite celles mesurées à l'instant initial tO, après 500 heures et après 1000 heures de vieillissement thermique à 180° C, et - pour le graphique de droite : trois allongements à la rupture mesurés selon la norme 150 527, avec respectivement de gauche à droite ceux mesurés à l'instant initial tO, après 500 heures et 1000 heures de vieillissement thermique à 180° C. Fig. 7 [0060] [fig.7] contient trois graphiques pour la composition B de l'invention avec - pour le graphique de gauche : deux modules d'Young mesurés selon la norme 1SO 527, avec respectivement de gauche à droite ceux mesurés à l'instant initial tO et après 168 heures de vieillissement thermique à 200° C, - pour le graphique du milieu : deux contraintes à la rupture mesurées selon la norme 1SO 527, avec respectivement de gauche à droite celles mesurées à l'instant initial tO et après 168 heures de vieillissement thermique à 200° C, et - pour le graphique de droite : deux allongements à la rupture mesurés selon la norme 150 527, avec respectivement de gauche à droite ceux mesurés à l'instant initial tO et après 168 heures de vieillissement thermique à 200° C. Fig. 8 [0061] [fig.8] contient trois graphiques pour la composition B de l'invention avec - pour le graphique de gauche : deux modifies d'Young mesurés selon la norme ISO 527, avec respectivement de gauche à droite ceux mesurés à l'instant initial tO et après 1000 heures de vieillissement en huile moteur à 150° C, - pour le graphique du milieu : deux contraintes à la rupture mesurées selon la norme ISO 527, avec de gauche à droite celles mesurées à l'instant initial tO et après 1000 heures de vieillissement en huile moteur à 150° C, et - pour le graphique de droite : deux allongements à la rupture mesurés selon la norme 150 527, avec de gauche à droite ceux mesurés à l'instant initial tO et après 1000 heures de vieillissement en huile moteur à 150° C. Exemples de réalisation de l'invention 100621 On a préparé deux compositions A et B selon l'invention présentant les formulations suivantes, exprimées au tableau I en fractions massiques pour chaque ingrédient de la composition A, B. 100631 13 [Tableauxl] Dénominations commerciales des ingrédients Fabricants Type ou fonction des ingrédients Compositions selon l'invention testées A B Vamac0 Ultra HT Dupont AEM 36,76 36,87 Later® 4 Lati PBT 58,82 59,00 Stabaxol® P100 Lanxess Agent Anti-hydrolyse 2,00 2,00 Vulcofac® ACT55 Dupont Activateur de réti- culation 0,29 Vulcofac0 HDC Dupont Agent réticulant 0,40 0,41 Aflux@ 18 RheinChemie Retardateur de réti- culation 0,37 0,37 Vanfrc® VAM Vanderbilt Chemicals Agent de mise en oeuvre 0,37 0,37 Naugard@ 445 Addiwun Antioxydant primaire 0,69 0,69 Hostanox® PEPQ- P Clariant Antioxydant se- condaire 0,29 0,29 Mise en oeuvre des compositions A et B selon l'invention [0064] Avant chaque étape de mélange thermomécanique, on a séché le PBT ou les mélanges à base de PBT pendant 4 heures à 80° C, pour atteindre un taux d'humidité inférieur à 0,05 % en masse. [0065] On a mis en oeuvre chaque composition A, B en deux étapes. [0066] Dans une première étape a) de mélangeage dans un mélangeur interne qui a duré entre 250 secondes et 350 secondes, on a au préalable rempli le mélangeur interne avec un coefficient de remplissage variant entre 0,7 et 0,85 en volume, on a préchauffé à 80° C les rotors et la cuve et l'on a mis en oeuvre cette étape a) via les sous-étapes successives suivantes : - on a mélangé le PBT, l'AEM et les agents de mise en oeuvre afin d'obtenir, avec des cisaillements et températures déterminées, une morphologie très fine ; - on a ensuite ajouté le système de réticulation incluant l'agent réticulant pour les compositions A, B et l'activateur de réticulation pour la seule composition A ; et - à la fin du cycle, on a ajouté le système antioxydant pour qu'il soit mélangé aux autres ingrédients sans être trop consommé pendant l'étape de mélangeage. 100671 Pendant cette étape a) de mélangeage, la rotation des rotors a provoqué un 14 échauffement qui a fait augmenter la température globale du mélange jusqu'à la fusion du PBT (premier pic de puissance vers 40 secondes). On a ensuite ajouté le système de réticulation en ouvrant la trappe du mélangeur interne, après la fusion du PBT. L'incorporation de l'agent réticulant a provoqué un échauffement élevé du mélange et une augmentation du couple (et donc de la puissance) du mélangeur pour maintenir la rotation des rotors à une vitesse constante. Enfin 40 à 60 secondes avant la fin du cycle, on a dc nouveau ouvert la trappe pour y introduire le système antioxydant binaire de l'invention. Le mélange n'a pas dépassé 275° C pendant cette étape a) de mélangeagc, pour limiter sa dégradation. On a enfin récupéré et refroidi le mélange obtenu sur une calandre. [0068] Dans une seconde étape h) de mise en oeuvre, on a ensuite broyé puis extrudé le mélange récupéré et refroidi suite à l'étape a), au moyen d'une extrudeuse hi-vis de type Lcistritz® ZSE40MAXX (L/D 40) ou COLLIN® ZK35 40D. Lors de l'étape h), on a ajouté le dernier additif de chaque composition A, B, constitué de l'agent antihydrolyse. L'étape a permis d'affiner la microstructure obtenue et également de s'assurer de l'homogénéité de chaque composition A, B et dc sa stabilisation. Le profil de vis utilisé était un profil scmi-cisaillant. [0069] L'agent anti-hydrolyse étant très réactif, son incorporation seulement pendant l'étape h) d'extrusion a permis de limiter sa consommation et son interaction avec les autres additifs de chaque composition A, B. On a alimenté l'extrudeuse par un « dry-blend » (mélange sec) en doseur, étant précisé en variante que l'utilisation de deux doseurs est possible pour doser séparément le mélange initial et l'agent anti-hydrolyse. [0070] Les paramètres de mise en oeuvre des compositions PBT+AEM sont présentés dans les tableaux 1 et 2 suivants, dans lesquels le tableau 2 détaille le profil de température de l'extrudeuse lors de l'étape b) et le tableau 3 détaille les paramètres d'extrusion utilisés lors de cette étape b) sur l'extrudeuse Collin0. [0071] [Tableaux2] Extrudeuse Système de coupe GALA® Zones 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 8,0 By-Pa ss Filière Température (°C) 60 215 215 220 220 220 225 225 225 225 240 240 250 [0072] [Tableaux3] Nombre de trous des filières de type joncs 2 Pression de la matière en fin de ligne (Pa) 68.10' Température de la matière en fin de ligne (°C) 255 Ampérage (A) 21 Vitesse des vis (tours/min.) 250 Débit de dosage (kg/h) 15 Vitesse de découpe (tours/min.) 2000 Température de l'eau pour la découpe (° C) 60 100731 On a finalement obtenu à la fin de l'étape b) d'extrusion des granulés de com- positions A et B selon l'invention. 100741 Comme expliqué ci-dessus, on a ainsi réticulé l'AEM dans chaque composition A, B à l'aide de l'agent réticulant diamine qui est l'hexaméthylène diamine carbamate et qui a réagi avec les groupements -COOH de l'AEM fonctionnalisé et également avec les bouts de chaînes -COOH du PBT, de sorte que l'on a finalement obtenu un TPV avec une interface réticulée, tout en ayant contrôlé la morphologie fine et co-continue visible à la vue de gauche de la figure 1 pour la composition A et à la vue de droite de la figure 1 pour la composition B (voir les nodules de plus grande dimension transversale moyenne en nombre comprise entre 3 et 8 pm environ). Propriétés mécaniques des compositions A et B selon l'invention : 100751 Propriétés à l'état initial 100761 Les figures 2 à 8 montrent que l'incorporation d'AEM, réticulé aux interfaces avec le PBT grâce à l'agent réticulant polyamine et à l'étape de mélangeage thermomécanique a) selon l'invention, a permis d'obtenir des compositions A et B flexibles, avec un module d'Young inférieur à 600 MPa à température ambiante, notamment déterminé par le ratio massique PBT/AEM, et de conférer à ces compositions A et B des propriétés mécaniques à la rupture en tension remarquables pour un matériau à base de PBT (voir l'allongement à la rupture supérieur à 450 MPa). [0077] On est ainsi parvenu à reproduire avec les compositions A et B de l'invention le comportement mécanique d'un élastomère thermoplastique de type COPE à base de PBT, mais avec une température de fusion bien plus élevée, de 223° C au lieu de 210° C maximum pour les COPE disponibles dans le commerce. [0078] De plus et comme visible aux figures 3 et 5 à 7, ces compositions A et B de l'invention conservent sur une large gamme de températures allant de 23 à 200° C un comportement similaire, avec notamment des contraintes à la rupture et des al- 16 longements à la rupture élevés. On peut noter qu'au contraire de ces compositions A et B, les compositions connues à base de ces COPE disponibles dans le commerce présentent à 200° C un comportement quasi fondu, avec des contraintes à la rupture totalement insuffisantes car inférieures aux limites de mesure sur les dynamomètres. [0079] De plus, la Demanderesse a vérifié que l'incorporation de l'AEM a conféré de bonnes propriétés de résistance au choc à froid pour les compositions A et B. En effet, des essais Choc Charpy (selon la norme ISO 179/1cA) réalisés à -30° C ont mis en évidence des énergies de rupture sur barreaux entaillés supérieures à 100 kJ/m2. Sur barreaux non entaillés, aucune rupture n'a été constatée. [0080] Sans vouloir se limiter à une théorie déterminée pour expliquer le caractère re- marquable au vu de l'art antérieur des propriétés mécaniques des compositions A et B, lesquelles propriétés sont de manière inattendue sensiblement conservées en dépit d'une élévation de la température, on peut considérer que ces propriétés surprenantes sont au moins en partie ducs au contrôle et à la réticulation précités de l'interface entre le PBT et r AEM. [0081] La figure 4 montre que les propriétés rhéologiques des compositions A et B selon l'invention sont similaires à celles de compositions témoin à base d'un COPE de type Arnite10. En effet, ces caractérisations rhéologiques mettent en évidence un comportement similaire de la matière en fondu pendant les étapes de mise en oeuvre, comme le montre la décroissance de la viscosité apparente en fonction du taux de cisaillement apparent des compositions A et B (courbe en trait plein à la figure 4) par rapport à la courbe discontinue en tirets de la composition témoin à base d'un COPE. Propriétés après vieillissement thermique [0082] Comme illustré à la figure 5, on a réalisé des vieillissements en température à 150° C jusqu'à 3000 heures, qui ont montré une diminution de la rigidité de la composition A à la fin du vieillissement (-10 % environ pour le module d'Young après 3000 heures). Les pertes de propriétés à la rupture étaient limitées, vu que l'on a conservé après 3000 heures de vieillissement pour la composition A des allongements à la rupture supérieurs à 260 % (baisse de 43 % seulement) et des contraintes à la rupture supérieures à 25 MPa (baisse de 23 % seulement). [0083] Comme illustré à la figure 6, on a réalisé des vieillissements en température à 180° C jusqu'à 1000 heures, qui ont montré une faible augmentation de la rigidité de la composition B à la fin du vieillissement (+ 13 % seulement pour le module d'Young). Après 1000 heures, l'allongement à la rupture était égal ou même supérieur à 100 % et la diminution de la contrainte à la rupture était de seulement 33 % pour la composition B. [0084] Comme expliqué ci-dessus, on notera qu'à 180° C les COPE disponibles dans le commerce voient leur allongement à la rupture passer en dessous de 30 % dès 500 17 heures, ou bien voient leur rigidité augmenter de plus dc 120 %. [0085] Comme également expliqué ci-dessus, la Demanderesse a démontré que l'incorporation du système diphénylamine/phosphonite aux compositions A et B contribue de manière significative à la protection thermique de celles-ci en synergie avec le TPV de l'invention, vu que le même système antioxydant utilisé avec le PBT sans AEM offre une protection thermique insatisfaisante (l'allongement à la rupture du PBT seul passant de 135 % à l'état initial à 4 % seulement dès 500 heures à 180° C) et que sans cc système antioxydant, des compositions témoin à base du même TPV (i.c. PBT+AEM) voient leur allongement à la rupture chuter en dessous de 10 % des 250 heures à 180° C. [0086] Comme illustré à la figure 7, on a réalisé des vieillissements en température à 200° C pendant 168 heures, qui ont montré une faible augmentation de la rigidité de la composition B à la fin du vieillissement (+21 % d'augmentation seulement). Après 168 heures, l'allongement à la rupture était supérieur à 110 % et la diminution de la contrainte à la rupture était seulement dc 39 % pour la composition B. [0087] On notera qu'à cette température de 200° C, les plupart des COPE disponibles dans le commerce n'ont plus de propriétés mécaniques (matériaux friables). Propriétés après vieillissement huile moteur [0088] Les conduits d'air étant parfois soumis à des projections d'huiles, on a réalisé des essais de vieillissement dans de l'huile moteur pour tester la résistance mécanique de la composition B. Plus précisément, on a réalisé un essai sévère consistant à plonger pendant 1000 hem-es à 150° C des éprouvettes de type H2 dans une huile moteur « JX Strong cave Ow-20 GF5 NEO47H » et à évaluer les propriétés mécaniques en tension après ce vieillissement. La figure 8 présente la variation des propriétés mécaniques de la composition B entre son état initial et son état en sortie de vieillissement dans ce bain d'huile. [0089] Bien que cet essai ait été réalisé dans des conditions sévères, la figure 8 montre que la composition B a conservé une rigidité similaire et un allongement à la rupture proche de 100 %. [0090] On notera encore une fois que des compositions témoin à base du COPE Arnitel® perdent 100 % de leurs propriétés mécaniques seulement après 500 heures d'immersion dans cette même huile moteur, selon un essai réalisé dans les mêmes conditions que pour la composition B. [0091] On a enfin façonné les compositions A et B selon l'invention obtenues par un procédé d'extrusion-soufflage dans les conditions usuelles de mise en oeuvre de ce procédé, étant précisé que l'on a au préalable séché les compositions A et B pour leur conférer un taux d'humidité inférieure à 0,05 % en masse. On a utilisé pour ce procédé une plage de températures de transformation comprise entre 230 et 250° C. 18 [0092] On a ainsi obtenu des conduits flexibles monocouche formant des tuyaux particu- lièrement bien adaptés pour véhiculer de l'air chaud à une température continûment comprise entre 160 et 180° C avec des pointes à 200° C éventuellement chargé d'huile, au sein d'un circuit d'air de suralimentation reliant une sortie d'un turbocompresseur et un échangeur air-air ou air-eau à un collecteur d'admission du moteur. Plus précisément, ces conduits selon l'invention sont intégrés à ce circuit par soudage à un connecteur plastique par exemple fluoré équipant cette sortie du turbocompresseur. [0093] Comme souligné au début de la présente description, l'invention n'est pas limitée à l'intégration dudit conduit à un tel circuit d'air de suralimentation, d'autres applications à haute température de la composition pouvant être envisagées, telles que d'une manière générale toute pièce flexible moulée par injection ou extrudée, comme par exemple un autre type de conduit ou bien un profilé ou joint d'étanchéité utilisé dans un véhicule automobile ou non. 19 REVENDICATIONS[Revendication 1] Composition élastomère thermoplastique utilisable pour constituer un conduit flexible de véhicule automobile apte à véhiculer de l'air à une température continûment supérieure à 150° C, la composition étant à hase d'un vulcanisat thermoplastique qui comprend au moins un poly(téréphtalate de butylène) et au moins un caoutchouc acrylique choisi parmi les polyacrylates (ACM) et les polyacrylatcs d'éthylène (AEM), dans laquelle la composition comprend un système de réticulation comprenant une polyamine à titre d'agent réticulant, et dans laquelle le ratio massique dudit au moins un poly(téréphtalate de butylène) sur ledit au moins un caoutchouc acrylique est supérieur à 1,5. [Revendication 2] Composition selon la revendication 1, dans laquelle ladite polyamine est une diamine aliphatique, de préférence un ester d'un monoacide carboxylique comportant deux groupes amine. [Revendication 3] Composition selon la revendication 2, dans laquelle ladite polyamine est un carbamate d'une diamine aliphatique telle que l'hexaméthylène diamine carbamate. [Revendication 4] Composition selon une des revendications 1 à 3, dans laquelle ladite polyamine est apte à réagir avec des groupements COOH que comportent ledit au moins un poly(téréphtalate de butylène) et ledit au moins un caoutchouc acrylique qui est réticulé par ladite polyamine, la composition présentant une interface également réticulée par ladite polyamine entre ledit au moins un caoutchouc acrylique et ledit au moins un poly(téréphtalate de butylène), lequel forme une phase continue dans la composition. [Revendication 5] Composition selon la revendication 4, dans laquelle ledit au moins un caoutchouc acrylique forme une phase co-continue avec ledit au moins un poly(téréphtalate de butylène), les deux phases co-continues présentes dans la composition comprenant chacune des nodules de l'une des deux phases contenus dans l'autre phase et inversement, ces nodules présentant dans ces deux cas une plus grande dimension transversale moyenne inférieure à 10 pm et de préférence comprise entre 2 pm et 8 [Revendication 6] Composition selon une des revendications précédentes, dans laquelle ledit ratio massique dudit au moins un poly(téréphtalate de butylène) sur ledit au moins un caoutchouc acrylique est compris entre 1,51 et 2,20. 20 [Revendication 7] [Revendication 8] [Revendication 9] [Revendication 10] [Revendication 1 1 ] [Revendication 12] Composition selon une des revendications précédentes, dans laquelle les fractions massiques respectives dans la composition dudit au moins un poly(téréphtalate de butylène) et dudit au moins un caoutchouc acrylique sont comprises entre 50 et 65 % et entre 30 et 45 %, de préférence entre 55 et 63 % et entre 33 et 41 %. Composition selon une des revendications précédentes, dans laquelle ledit au moins un caoutchouc acrylique est un polyacrylate d'éthylène (AEM) de type terpolymère éthylène-méthyl acrylate-acide carboxylique, présentant une viscosité Mooney ML(1+4) à 100° C mesurée selon la norme ASTM D 1646 qui est comprise entre 27 et 31. Composition selon une des revendications précédentes, dans laquelle la composition comprend en outre un système antioxydant qui comprend : - un antioxydant primaire à fonction amine, de préférence aromatique à fonction amine secondaire, tel que la diméthylhenzyl diphénylamine, et - un antioxydant secondaire organophosphoré, de préférence un composé phosphonite. Composition selon une des revendications précédentes, dans laquelle la composition comprend en outre un agent anti-hydrolyse de préférence choisi parmi les polycarbodiimides aromatiques. Composition selon une des revendications précédentes, dans laquelle la composition comprend (fractions massiques) : - entre 57 et 61 % dudit au moins un poly(téréphtalate de butylène), - entre 35 et 39 % dudit au moins un caoutchouc acrylique, - entre 0,2 et 2 % dudit agent réticulant, - entre 0,5 et 1,5 % d'un système antioxydant, - entre 0 et 0,5 % d'un activateur de réticulation comportant un groupe amine tertiaire supporté sur une silice amorphe, et - entre 0 et 3 % d'un agent asti-hydrolyse. Composition selon une des revendications précédentes, dans laquelle la composition présente, à 23° C et en l'absence de vieillissement thermique, un module d'Young mesuré selon la norme ISO 527 inférieur ou égal à 600 MPa, et de préférence l'une au moins des propriétés suivantes : - une contrainte à la rupture mesurée selon la norme ISO 527 supérieure à 30 MPa, - un allongement à la rupture mesuré selon la norme ISO 527 supérieur à 450 %, - une énergie de rupture Charpy supérieure à 100 kJ/m2, mesurée selon 21 [Revendication 13] [Revendication 14] la norme ISO 179/1cA par des chocs à -30° C sur des barreaux entaillés. Composition selon la revendication 12, dans laquelle la composition satisfait à l'une au moins des conditions (i) à (iv) suivantes : (i) suite à un vieillissement thermique dans de l'air à 150° C pendant 500 heures, un module d'Young mesuré selon la norme ISO 527 inférieur à 605 MPa, et de préférence l'une au moins des propriétés suivantes : - une contrainte à la rupture mesurée selon la norme ISO 527 supérieure à 27 MPa, - un allongement à la rupture mesuré selon la norme ISO 527 supérieur à 360 % ; (ii) suite à un vieillissement thermique dans de l'air à 150° C pendant 1000 heures, un module d'Young mesuré selon la norme ISO 527 inférieur ou égal à 720 MPa, et de préférence l'une au moins des propriétés suivantes : - une contrainte à la rupture mesurée selon la norme ISO 527 supérieure à 28 MPa, - un allongement à la rupture mesuré selon la norme ISO 527 supérieur à 370 % ; (iii) suite à un vieillissement thermique dans de l'air à 150° C pendant 2000 heures, un module d'Young mesuré selon la norme ISO 527 inférieur ou égal à 605 MPa, et de préférence l'une au moins des propriétés suivantes : - une contrainte à la rupture mesurée selon la norme ISO 527 supérieure à 25 MPa, - un allongement à la rupture mesuré selon la norme ISO 527 supérieur à 330 % ; (iv) suite à un vieillissement thermique dans de l'air à 150° C pendant 3000 heures, un module d'Young mesuré selon la norme ISO 527 inférieur ou égal à 550 MPa, et de préférence l'une au moins des propriétés suivantes : - une contrainte à la rupture mesurée selon la norme ISO 527 supérieure à 25 MPa, - un allongement à la rupture mesuré selon la norme ISO 527 supérieur à 260 %. Composition selon la revendication 12 ou 13, dans laquelle la composition satisfait à l'une au moins des conditions (y) et (vi) suivantes : (y) suite à un vieillissement thermique dans de l'air à 180° C pendant [Revendication 15] 500 heures, un module d'Young mesuré selon la norme 1SO 527 inférieur à 670 MPa, et de préférence l'une au moins des propriétés suivantes : [Revendication 16] - une contrainte à la rupture mesurée selon la norme ISO 527 supérieure à 26 MPa, [Revendication 17] - un allongement à la rupture mesuré selon la norme I50 527 supérieur à 300 % ; (vi) suite à un vieillissement thermique dans de l'air à 180° C pendant 1000 heures, un module d'Young mesuré selon la norme 150 527 inférieur à 680 MPa, et de préférence l'une au moins des propriétés suivantes : - une contrainte à la rupture mesurée selon la norme I50 527 supérieure à 22 MPa, - un allongement à la rupture mesuré selon la norme I50 527 supérieur à 95 %. Composition selon une des revendications 12 à 14, dans laquelle la composition présente, suite à un vieillissement thermique dans de l'air à 200° C pendant 168 heures, un module d'Young mesuré selon la norme ISO 527 inférieur à 700 MPa, et de préférence l'une au moins des propriétés suivantes : - une contrainte à la rupture mesurée selon la norme ISO 527 supérieure à 20 MPa, - un allongement à la rupture mesuré selon la norme ISO 527 supérieur à 110 %. Composition selon une des revendications 12 à 15, dans laquelle la composition présente, suite à un vieillissement pendant 1000 heures d'éprouvettes H2 constituées de la composition dans une huile moteur « JX Strong save Ow-20 GF5 NE047H » à 150° C, un module d'Young mesuré selon la norme ISO 527 inférieur à 580 MPa, et de préférence l'une au moins des propriétés suivantes : - une contrainte à la rupture mesurée selon la norme ISO 527 supérieure à 10 MPa, - un allongement à la rupture mesuré selon la norme ISO 527 supérieur à 95 %. Procédé de préparation d'une composition élastomère thermoplastique selon une des revendications précédentes, dans lequel le procédé comprend les étapes suivantes : a) mélangeage thermomécanique, par exemple dans un mélangeur 23 [Revendication 18] [Revendication 19] [Revendication 20] [Revendication 21] [Revendication 22] interne ou une extrudeuse, dudit au moins un poly(téréphtalate de butylène), dudit au moins un caoutchouc acrylique et d'agents de mise en oeuvre de la composition, comprenant successivement : - une première sous-étape sans ajout dudit système de réticulation, avec fusion dudit au moins un poly(téréphtalate de butylène), - une deuxième sous-étape avec ajout dudit système de réticulation, - une troisième sous-étape avec ajout d'un système antioxydant ; - une récupération et un refroidissement du mélange obtenu; et h) optionnellement broyage et extrusion du mélange obtenu à l'étape a) dans une extrudeuse hi-vis avec ajout d'un agent anti-hydrolyse par exemple choisi parmi les polycarbodiimides aromatiques, pour l'obtention de granulés de la composition. Procédé selon la revendication 17, dans lequel le mélange obtenu à l'étape a) présente une viscosité apparente, mesurée par rhéométric capillaire en fonction du cisaillement à TrF200 C, Tf étant le point de fusion dudit au moins un poly(téréphtalate de butylène), qui est comprise entre 900 et 1000 Pa.s pour un cisaillement apparent compris entre 100 et 1000 s Pièce flexible extrudée ou moulée par injection utilisable pour former tout ou partie d'un conduit, d'un profilé ou d'un joint d'étanchéité soumis à une température continûment supérieure à 150° C, dans laquelle la pièce est constituée d'une composition élastomère thermoplastique selon une des revendications 1 à 16. Conduit flexible pour boucle froide ou chaude d'un circuit équipant un moteur de véhicule automobile, le conduit étant apte à véhiculer de l'air à une température continûment supérieure à 150° C pouvant atteindre des pointes à 200° C et étant par exemple un conduit d'air monté entre une sortie d'un turbocompresseur et un échangeur en amont d'un collecteur d'admission du moteur, dans lequel le conduit comprend une composition élastomère thermoplastique selon une des revendications 1 à 16. Conduit selon la revendication 20, dans lequel le conduit est monocouche, le conduit étant constitué de ladite composition qui est façonnée par extrusion-soufflage et étant par exemple cintré et/ou coudé. Circuit d'air équipant un moteur de véhicule automobile, par exemple circuit d'air de suralimentation reliant une sortie d'un turbocompresseur et un échangeur air-air ou air-eau à un collecteur d'admission du 24 moteur, dans lequel le circuit véhicule de l'air à une température continûment comprise entre 160 et 180° C avec des pointes à 200° Cet comprend un conduit d'air flexible selon la revendication 20 ou 21 monté entre la sortie du turbocompresseur et l'échangeur, le conduit étant de préférence soudé à un connecteur plastique équipant ladite sortie.