Brevet FR3092134A1 — publié le 20200731

Description Titre de l'invention : turbine avec dispositif d'équilibrage amélioré Domaine technique [0001] L'invention concerne le domaine des turbomachines. Plus précisément, l'invention concerne la détection d'anomalie de refroidissement d'une turbine dans une turbomachine d'aéronef, et un procédé de détection d'anomalie d'une telle turbomachine. Technique antérieure [0002] 111 est courant dans une turbomachine de prélever de l'air sur un compresseur disposé en amont, par exemple un compresseur haute pression pour refroidir des pièces dans des étages en aval présentant un environnement plus chaud. L'amont et l'aval s'entendent selon le sens d'écoulement de l'air dans la turbomachine. L'air de refroidissement prélevé sur le compresseur haute pression est par exemple acheminé vers la turbine basse pression, ou vers la turbine haute pression de la turbomachine. L'air acheminé permet alors la purge de Fair chaud et la ventilation de certaines pièces (ex : disques, aubes mobiles) de ces turbines. Un tel refroidissement permet ainsi de limiter les risques de surchauffe des pièces mobiles des turbines, pouvant aboutir à une dégradation de celles-ci et dans le pire des cas, à une rupture de ces pièces. [0003] Par ailleurs, en vue de garantir la conformité des dispositifs de refroidissement aux normes aéronautiques, il est courant de sur-dimensionner ces dispositifs de refroidissement. [0004] A titre d'exemple, il est possible de réaliser un dispositif comprenant plusieurs canaux de prélèvement d'air sur le compresseur haute pression, ces canaux assurant également la circulation de Fair prélevé vers la turbine basse pression ou vers la turbine haute pression afin de refroidir celles-ci. De tels canaux forment ainsi un dispositif de refroidissement de ces turbines. Un surdimcnsionnemcnt de ce dispositif de refroidissement peut alors consister à réaliser des canaux présentant un diamètre plus important que nécessaire, ces canaux acheminant alors plus d'air que nécessaire pour refroidir la turbine basse pression ou haute pression, ou encore d'augmenter le nombre de canaux. Avantageusement, cc surdimensionnement permet de garantir en cas de dysfonctionnement, par exemple en cas d'obstruction partielle ou de perçage partiel ou de rupture d'un canal, que le dispositif continue à délivrer suffisamment d'air de refroidissement à la turbine basse pression ou haute pression. Un autre exemple de dysfonctionnement peut être causé par une dégradation de l'étanchéité de la turbine, due par exemple à l'usure d'un joint labyrinthe de la turbine basse ou haute pression, entraînant une fuite d'air de refroidissement et donc une diminution du débit de purge d'air chaud. 2 100051 Bien que fiables, les surdimensionnements des dispositifs de refroidissement décrits ci-dessus conduisent à prélever plus d'air que réellement nécessaire sur le compresseur haute pression dans une situation nominale de fonctionnement de la turbomachine, par exemple en l'absence de défaillance d'un canal de circulation d'air, de telles défaillances étant par ailleurs exceptionnelles. Un tel sur-prélèvement d'air impacts alors de manière non négligeable la consommation spécifique en carburant (SFC) de l'aéronef, et induit une dégradation des performances du moteur. [0006] TI est donc souhaitable d'améliorer les performances de la turbomachine, notamment de limiter l'impact des systèmes de refroidissement sur la consommation en carburant de l'aéronef. Exposé de l'invention [0007] Lc présent exposé concerne une turbine pour turbomachine d'aéronef, comprenant une veine annulaire d'écoulement d'air chaud, une cavité sous veine coaxiale à la veine d'écoulement d'air chaud, et un rotor comprenant au moins un disque mobile supportant des aubes mobiles, dans lequel le au moins un disque mobile comprend un dispositif d'équilibrage, le dispositif d'équilibrage étant configure pour maintenir les vibrations de la turbine dans une plage de valeurs prédéterminée, lorsque la température au sein de ladite cavité sous veine est inférieure à une valeur seuil prédéterminée de température, et pour changer d'état de manière à engendrer des vibrations supérieures aux vibrations de la plage de valeurs prédéterminée, lorsque la température au sein de ladite cavité sous veine est supérieure ou égale à ladite valeur seuil prédéterminée de température. [0008] L'air chaud s'écoulant dans la veine annulaire est Fair provenant de la combustion du moteur de la turbomachine, et permettant d'entraîner les aubes de la turbine. La cavité sous veine est une enceinte disposée par exemple radialement à l'intérieur de la veine annulaire. Dans la suite de l'exposé, un fonctionnement nominal de la turbine désigne un fonctionnement dans laquelle aucune panne du circuit de refroidissement de la turbine n'existe. On notera que ce fonctionnement nominal peut comprendre l'usure de la turbomachine, mais pas les cas de pannes telles que la rupture d'un canal d'alimentation d'air. [0009] Un fonctionnement nominal du moteur se caractérise de plus par des vibrations de la turbine, ces vibrations restant comprises dans une plage de valeurs prédéterminée correspondant à un fonctionnement nominal. Ces vibrations peuvent être caractérisées par les fréquences de vibration de la turbine, ou par les amplitudes de ces vibrations, par exemple. [0010] Ainsi, un débit de purge d'air chaud de la turbine suffisant se caractérise par une tem- pérature, au sein de cette cavité, restant inférieure à une valeur seuil, et par des vi- 3 brations restant dans la plage de valeurs prédéterminée. [0011] Le dépassement de cette valeur seuil de la température indique un débit d'air de re- froidissement insuffisant, engendré par une anomalie apparue dans le circuit de refroidissement de la turbomachine. On comprend par circuit de refroidissement de la turbomachine, le circuit suivi par l'air de refroidissement, depuis son prélèvement au niveau du compresseur, jusqu'à son injection dans la cavité sous veine. Par conséquent, l'élément défectueux du circuit de refroidissement de la turbomachine peut être un élément au niveau du prélèvement de l'air au compresseur, un des canaux acheminant l'air du compresseur aux turbines, une boite de répartition d'air, des passages de purges entres les aubes mobiles et des parties fixes, et des joints dynamiques entre les parties mobiles et fixes de la cavité sous veine. [0012] Un dépassement de la valeur seuil de température provoque un changement d'état du dispositif d'équilibrage, empêchant ce dernier de maintenir les vibrations de la turbine dans la plage de valeurs prédéterminée correspondant au fonctionnement nominal. Ainsi, ce changement d'état engendre des vibrations supérieures aux vibrations de la plage de valeurs prédéterminée, cette augmentation des vibrations étant ducs au dépassement de la valeur seuil prédéterminée de température. Un changement d'état du dispositif d'équilibrage peut comprendre une dégradation de cc dernier, une fusion, un fluage, ou le détachement de celui-ci. [0013] Il est ainsi possible, par l'augmentation des vibrations au-delà de la plage de valeurs prédéterminée, de détecter la présence d'un dysfonctionnement ou d'une panne, sans nécessiter un surdimensionnement permanent du dispositif de refroidissement. L'impact du système de refroidissement sur la consommation en carburant est ainsi limité, ce qui permet ainsi d'améliorer les performances du moteur. Par ailleurs, cette configuration permet de détecter la présence d'une anomalie sans nécessiter l'ajout de capteurs supplémentaires tel qu'un capteur de température, par exemple. [0014] Dans certains modes de réalisation, la valeur seuil de température est comprise entre 550 et 600°C. [0015] Cette température seuil est de préférence inférieure à une température critique à partir de laquelle les éléments de la turbine tels que les aubes se détériorent. Ainsi, lorsque la valeur seuil de température au sein de la cavité est atteinte, le changement d'état du dispositif d'équilibrage, et ainsi la génération de vibrations importantes de la turbine, permet de détecter la présence d'une anomalie avant que les aubes, ou le disque portant les aubes, ne se détériorent. [0016] Dans certains modes de réalisation, le au moins un disque mobile comprend un voile annulaire interne s'étendant entre une jante et une base interne, le dispositif d'équilibrage étant fixé sur ladite jante. [0017] Le voile annulaire interne est la partie du disque disposée dans la cavité sous veine. La jante est la partie du disque comprenant les alvéoles dans lesquelles sont fixées les aubes de la turbine. Cette disposition permet de fixer le dispositif d'équilibrage, sans perturber l'écoulement de l'air chaud dans la veine d'air. [0018] Dans certains modes de réalisation, le rotor comprend une pluralité de disques mobiles, et le dispositif d'équilibrage est fixé sur un disque mobile amont de la pluralité de disques mobiles, le disque mobile amont étant disposé en amont de la pluralité de disques mobiles selon le sens d'écoulement de l'air chaud dans la veine. [0019] Le disque amont étant le premier étage des disques à être exposé à l'air chaud en cas de dysfonctionnement de la purge de l'air chaud, le fait de disposer le dispositif d'équilibrage permet à ce dernier de changer d'état plus vite en cas d'augmentation de le température duc à une anomalie, et ainsi d'améliorer l'efficacité de la détection d'une telle anomalie par l'augmentation des vibrations. [0020] Dans certains modes de réalisation, la jante comprend une face amont et une face aval selon le sens d'écoulement de l'air chaud dans la veine, le dispositif d'équilibrage étant fixé sur la face amont de la jante. [0021] Cette disposition permet de fixer le dispositif d'équilibrage au plus près du débit de purge d'air chaud, et ainsi d'améliorer encore l'efficacité de la détection d'une anomalie. [0022] Dans certains modes de réalisation, le dispositif d'équilibrage est configure pour passer d'un premier état dans lequel il présente une première structure géométrique, lorsque la température au sein de ladite cavité sous veine est inférieure à la valeur seuil prédéterminée, à un deuxième état dans lequel il présente une deuxième structure géométrique différente de la première structure géométrique, lorsque la température au sein de ladite cavité sous veine est supérieure ou égale à ladite valeur seuil prédéterminée. [0023] Le dispositif d'équilibrage présente la première structure géométrique lorsque la tem- pérature au sein de ladite cavité sous veine est inférieure à la valeur seuil prédéterminée, c'est-à-dire lors d'un fonctionnement nominal. Cette première structure géométrique correspond à la forme initiale du dispositif d'équilibrage, lorsque celui-ci est fixé au disque. Cette première structure géométrique permet au dispositif d'équilibrage d'assurer sa fonction d'équilibrage de la turbine en fonctionnement, en maintenant les vibrations de la turbine dans la plage de valeurs prédéterminée. [0024] Lorsque le dispositif d'équilibrage change d'état, dû au dépassement de la valeur seuil de température, et présente une deuxième structure géométrique, différente de la première structure géométrique, un déséquilibre de la turbine en fonctionnement est engendré. Ce déséquilibre engendre des vibrations supérieures à la plage de valeurs prédéterminée. On comprendra que la deuxième structure géométrique n'est pas limitée à une structure en particulier, mais peut présenter n'importe quelle forme différente de la première structure géométrique, et suffisante pour engendrer un tel déséquilibre. De manière alternative, le deuxième état peut correspondre à un détachement au moins partiel du dispositif d'équilibrage du disque. [0025] Dans certains modes de réalisation, le dispositif d'équilibrage comprend au moins une masselotte d'équilibrage présentant unc masse initiale prédéterminée comprise entre 2 et 100 g, de préférence entre 2 et 50 g, de préférence encore entre 2 et 10 g. [0026] La niasse de chaque masselotte peut varier en fonction du nombre de masselottes que comprend le dispositif d'équilibrage. Lorsque le dispositif d'équilibrage comprend unc unique masselotte, celle-ci peut présenter unc masse d'environ 100 g. [0027] Dans certains modes de réalisation, la au moins une masselotte d'équilibrage comprend un matériau fusible configuré pour fondre au moins en partie lorsque la température au sein de la cavité sous veine atteint la valeur seuil prédéterminée. [0028] En d'autres termes, la valeur seuil prédéterminée correspond à la température de fusion de la masselotte. Le matériau de la masselotte doit donc de préférence être choisi de manière à ce que sa température de fusion soit inférieure à la température critique à partir de laquelle les éléments de la turbine tels que les aubes se détériorent. Ainsi, en cas de fusion partielle, entrainant un fluage de la masselotte, ou totale ladite masselotte passe du premier état dans lequel elle présente la première structure géométrique, à un deuxième état dans lequel elle présente une deuxième structure géométrique, entrainant ainsi le déséquilibre de la turbine en fonctionnement, et donc une augmentation des vibrations. De manière alternative, le deuxième état peut comprendre le détachement d'au moins une masselotte de son point de fixation au disque, entrainant également le déséquilibre de la turbine en fonctionnement, et donc une augmentation des vibrations. [0029] Le présente exposé concerne également une turbomachine d'aéronef comprenant : - au moins une turbine selon l'un quelconque des modes de réalisation précédents, - un moyen de mesure de vibrations pour mesurer les vibrations dans la turbine, - un calculateur connecté au moyen de mesure de vibrations, et configuré pour délivrer un signal d'anomalie lorsque les vibrations détectées par le moyen de mesure sont supérieures aux vibrations de la plage prédéterminée. [0030] Le moyen de mesure de vibrations peut être par exemple un capteur de fréquences de vibrations. De manière connue, un tel capteur est présent dans les turbines de turbomachines. Par conséquent, la turbomachine du présent exposé permet la détection d'anomalie dans le circuit d'air de refroidissement, en utilisant un capteur déjà présent dans la turbomachine, sans nécessité l'ajout d'un nouveau capteur. Par ailleurs, il n'est pas nécessaire de surdimensionner le dispositif de refroidissement afin de couvrir en permanence des augmentations anormales de la température en cas de pannes. En effet, l'identification d'une anomalie par le calculateur, dès que les vibrations dépassent des 6 valeurs caractéristiques d'un fonctionnement nominal, permet à un utilisateur de prendre les mesures nécessaires, telles que stopper le moteur et identifier l'origine de l'anomalie L'impact du système de refroidissement sur la consommation en carburant est ainsi limité, ce qui permet ainsi d'améliorer les performances du moteur. [0031] Le présent exposé concerne également un procédé de détection d'anomalie de la tur- bomachine du présent exposé, comprenant les étapes suivantes : - détection des vibrations dans la turbine, par l'intermédiaire du moyen de mesure de vibrations, - comparaison des vibrations dans laquelle, si les vibrations mesurées lors de l'étape de détection sont supérieures aux vibrations de la plage prédéterminée, un signal d'anomalie est délivré par le calculateur. [0032] Cc procédé présente l'avantage d'utiliser des équipements déjà présents dans la tur- bomachine, tels que des capteurs de vibration et un calculateur, sans nécessiter l'ajout de nouveaux capteurs dédiés uniquement à la détection d'anomalies. Par ailleurs, l'identification d'une anomalie par le calculateur, dès que les vibrations dépassent des valeurs caractéristiques d'un fonctionnement nominal, permet à un utilisateur de prendre les mesures nécessaires, telles que stopper le moteur et identifier l'origine de l'anomalie. L'impact du système de refroidissement sur la consommation en carburant est ainsi limité, ce qui permet ainsi d'améliorer les performances du moteur. Brève description des dessins [0033[ [f ig.1] la figure I est une vue en coupe longitudinale d'une turbomachine équipée d'un dispositif d'injection, [0034] [fig.2] la figure 2 est une vue en coupe longitudinale et partielle d'unc turbine haute et basse pression dans une turbomachine selon le présent exposé. [0035] [fig.3] la figure 3 est une vue détaillée d'un étage amont de la turbine basse pression de la figure 2. Description des modes de réalisation 100361 Les termes « amont » et « aval » sont par la suite définis par rapport au sens d'écoulement des gaz au travers une turbomachine, indiqué par la flèche F sur les figures 1, 2 et 3. 100371 La figure 1 illustre une turbomachine 100 à double flux comprenant de manière connue d'amont en aval successivement au moins une soufflante 10, une partie moteur comprenant successivement au moins un étage de compresseur basse pression 20, de compresseur haute pression 30, une chambre de combustion 40, au moins un étage de 7 turbine haute pression 50 et de turbine basse pression 60. [0038] Des rotors, tournant autour de l'axe principal X de la turbomachine 100 et pouvant être couplés entre eux par différents systèmes de transmission et d'engrenages, correspondent à ces différents éléments. [0039] De manière connue, une fraction d'air est prélevée sur le compresseur haute pression 30 et est acheminée par l'intermédiaire d'un conduit de refroidissement 32 en vue de refroidir des zones plus chaudes de la turbomachine 100, notamment la turbine haute pression 50 et la turbine basse pression 60. [0040] La figure 2 est un agrandissement d'une zone de la turbomachine 100, illustrant de manière simplifiée la partie aval de la turbine haute pression 50 et la partie amont de la turbine basse pression 60. [0041] La partie aval de la turbine haute pression 50 ici représentée illustre un étage 51 comprenant au moins une aube mobile 52 assemblée sur un disque 53 mobile solidaire en rotation d'un arbre haute pression 101. [0042] La turbine basse pression 60 ici illustrée comprend une pluralité d'étages 61, 62 de turbine. Un premier étage 61, ainsi que les étages 62 situés en aval de celui-ci comprennent respectivement un ensemble de distributeurs fixes 70 et 65. Chaque étage 61, 62 comprend en outre des disques 63 mobiles sur lesquels est monté un ensemble d'aubes 64 fixées dans des alvéoles disposées dans une jante 631 des disques 63, les aubes 64 étant entraînées en rotation par le disque 63 mobile. Les disques mobiles 63 sont fixés axialement les uns autres le long de l'axe principal X, pour former les différents étages 61, 62 de la turbine 60. Chaque disque mobile 63 comprend une base 633 interne dont l'axe central est l'axe principal X, la base 633 étant disposée radialement vers l'intérieur de la turbine 60, c'est-à-dire plus prêt de l'axe principal X que la jante 631, suivant la direction radiale. [0043] Le premier étage 61 de la turbine basse pression 60 comprend au moins un disque mobile amont 63a, ainsi qu'au moins un distributeur 70 creux, dans lequel circule de l'air de refroidissement. Dans l'exemple illustré sur la figure 2, le distributeur 70 forme une seule pièce avec un carter 66 constitutif de la turbine et est creux pour laisser passer de l'air de refroidissement, sortant par l'intermédiaire d'un dispositif d'injection 80 associés au distributeur 70, comprenant une pluralité d'injecteurs 81. Les étages 62 suivants, situés en aval du premier étage 61 de la turbine basse pression 60, comprennent chacun au moins une aube 64 mobile et un distributeur 65, ou stator, se présentant sous la forme d'un aubage fixe. Les disques 63 mobiles sont solidaires en rotation d'un arbre basse pression 102 s'étendant selon l'axe X-X, tandis que chaque stator 65 est relié au carter 66. Chaque étage 61, 62 de turbine comprend en outre un anneau de turbine 67 situé en regard des aubes 64 mobiles, et qui est solidaire du carter 66. 8 [0044] La turbomachine comprend un dispositif de refroidissement permettant d'acheminer, via le conduit de refroidissement 32, la fraction d'air prélevée sur le compresseur haute pression 30 vers au moins un étage de la turbine haute pression 50 et de la turbine basse pression 60. Dans le mode de réalisation décrit ci-dessous, la fraction d'air de refroidissement prélevée est distribuée au niveau d'un étage aval de la turbine haute pression 50 et d'un étage amont de la turbine basse pression 60. Les turbines haute et basse pression 50, 60 sont ainsi refroidies. Cependant, l'invention n'est pas limitée à ce mode de réalisation, la fraction d'air prélevée pouvant être également distribuée à d'autres étages des turbines. [0045] Dans le mode de réalisation illustré sur la Figure 2, la fraction d'air prélevée dans le compresseur haute pression 30 s'écoule dans le conduit de refroidissement 32, puis dans le distributeur 70 creux. La direction de circulation de la fraction d'air au travers du distributeur creux 70 est illustrée par les flèches 71. La fraction d'air est ensuite injectée via les injecteurs 81 dans une cavité sous veine 58, 68. L'air distribué permet notamment de refroidir les disques 53, 63 de la turbine, comme l'illustrent les flèches 75. L'air de refroidissement injecté par les injecteurs 81 permet par ailleurs la purge de l'air chaud présent dans la turbine haute pression 50 et dans la turbine basse pression 60, assurant ainsi le refroidissement de celles-ci. Plus précisément, l'air de refroidissement prélevé dans le compresseur haute pression 30 et acheminé jusque dans les cavités sous veine 58, 68, constitue une barrière de pression, ou purge, empêchant l'air chaud provenant de la chambre de combustion et s'écoulant dans la veine primaire de circulation d'air de la turbomachine 100, de pénétrer dans les cavités sous veille 58, 68. On entend par veine primaire la veine principale de circulation d'air des turbines. La purge de l'air chaud de la turbine haute pression 50 et de la turbine basse pression 60 sont ici symbolisées respectivement par les flèches 73, 76. Les risques de surchauffe des rotors des turbines sont ainsi limités. En particulier, en empêchant l'air de la veine primaire de rentrer dans la cavité sous veine, cette cavité est moins chaude que la veine, et les rotors de turbine peuvent donc résister à des efforts centrifuge plus élevé et être dimensionnés sur des contraintes limites moins élevées. [0046] De manière connue, un ou plusieurs conduits 32 de circulation d'air de refroi- dissement prélèvent chacun une fraction d'air de refroidissement d'un flux d'air circulant dans le compresseur haute pression 30, et acheminent la fraction d'air prélevée au niveau d'au moins un étage de la turbine haute pression 50 et de la turbine basse pression 60. [0047] Un dysfonctionnement du refroidissement des turbines 50, 60 peut avoir plusieurs causes. Une cause du dysfonctionnement du refroidissement peut être le dysfonctionnement d'un conduit 32, par exemple la rupture ou l'obturation accidentelle d'un des conduits 32 de circulation d'air. Une autre cause de ce dysfonctionnement peut 9 résulter de l'usure excessive ou de la rupture d'un ou plusieurs joints d'étanchéité, ou joint dynamique de la turbine haute pression 50 ou de la turbine basse pression 60. Un dysfonctionnement du refroidissement de la turbine 50, 60 résulte à titre d'exemple d'une défaillance d'un joint labyrinthe 69 assurant l'isolation en pression de la cavité sous veine 58, 68 de la turbine haute ou basse pression 50, 60. [0048] Le dispositif d'injection 80 comporte une pluralité d'injecteurs 81 répartis sur une paroi du distributeur 70 autour de l'axe X. Afin de simplifier la description de ce mode de réalisation, un seul injecteur 81 est représenté sur la figure 2 dans chaque cavité sous veine 58, 68. Par ailleurs, dans la suite de la description, le mode de réalisation est décrit en référence à la turbine basse pression 60, par soucis de concision. Néanmoins, les caractéristiques décrites ci-dessous sont également applicables à la turbine haute pression 50. [0049] La figure 3 représente schématiquement une vue détaillée d'un étage amont de la turbine basse pression 60. Le disque amont 63a, portant une pluralité d'aubes mobiles 64, comprend plusieurs portions annulaires, notamment la jante 631, comprenant des dents et les alvéoles dans lesquelles sont montées les aubes 64, la hase 633 radialemcnt interne, et un voile 632 entre la jante 631 et la base 633. La ligne en pointillés I représente l'interface entre une aube 64 et le disque 63. Cette interface I est la partie la plus sensible mécaniquement de l'ensemble aubes et disque. La flèche C représente le débit d'air chaud à haute pression, provenant de la chambre de combustion et s'écoulant dans la veille primaire, et la flèche 76 représente le débit de purge empêchant l'air chaud C de rentrer dans la cavité sous veine 68. [0050] L'injecteur 81 est un orifice réalisé dans la paroi du distributeur 70, permettant d'injecter en permanence, c'est-à-dire de manière continue lorsque la turbomachine est en fonctionnement, un débit d'air de refroidissement dans la cavité sous veine 68. Ce débit permet d'assurer le refroidissement, plus précisément la purge 76 et le maintien en température de la turbine basse pression 60 dans des conditions de fonctionnement nominal de celle-ci, c'est-à-dire en l'absence d'un des dysfonctionnements mentionnés ci-dessus. Les dimensions de l'orifice sont déterminées de manière à ce que le débit soit par exemple compris entre 270 et 310 g/s. [0051] La turbine 60 comprend en outre un dispositif d'équilibrage permettant de créer un plan d'équilibrage du rotor, et ainsi d'équilibrer le rotor lors du fonctionnement de la turbomachine 100. Cet équilibrage permet de maintenir un niveau de vibration de la turbine dans une plage donnée d'amplitudes et de fréquences, cette plage donnée correspondant à un fonctionnement nominal de la turbine. Plus précisément, le dispositif d'équilibrage permet d'équilibrer la turbine sur une plage de régime de la turbomachine allant de 5000 à 25000 tours/min. De manière connue, un capteur V de fréquence de vibration est disposé dans la turbine, en étant par exemple fixé au carter 66 de la turbine 60, et permet de mesurer les fréquences des vibrations et amplitudes des vibrations de la turhine 60 engendrées par la rotation du rotor. Le capteur V est connecté à un calculateur 110 disposé dans la turbomachine, permettant d'enregistrer les données relevées par le capteur V. Le calculateur 110 est également configuré pour transmettre des informations à l'utilisateur de la turbomachine, notamment sur les valeurs des fréquences de vibration relevées par le capteur V, ou des messages d'anomalie. Le calculateur 110 peut être du type FADEC (de l'anglais « Full Authority Digital Engine Control », ou tout autre type permettant de remplir ces fonctions. [0052] Le dispositif d'équilibrage comprend au moins une masselotte 90 d'équilibrage. Le nombre et la masse de ces masselottes 90 dépendent des besoins d'équilibrage. A titre d'exemple non limitatif, chaque masselotte présente une niasse comprise entre 2g et 10g. Une seule masselotte est représentée sur les figures 2 et 3. [0053] Selon ce mode de réalisation, la ou les masselotte(s) 90 sont fixées sur la face amont du disque amont 63a, en étant par exemple vissées sur la jante 631 dans des trous prévus à cet effet. La masselotte 90 est ainsi fixée dans la turbine au plus près du courant 76 de purge de l'air chaud de la turhine basse pression 60. [0054] Plus précisément, la masselotte 90 est disposée de telle sorte à être au plus près de la source chaude en cas de dysfonctionnement, notamment quand le débit de purge 76 est insuffisant et que l'air chaud C de la veine pénètre dans la cavité sous veine 68. En outre, la masselotte 90 ne doit être trop proche de la veine pour ne pas fondre en cas d'ingestion uniquement locale d'air chaud, mais elle ne doit pas non plus être disposé trop profondément dans la cavité sous veille 68 pour fondre suffisamment tôt en cas de dysfonctionnement, et pour protéger le disque 63 et la fixation entre le disque et l'aube, au niveau de l'interface I. Ainsi, la masselotte 90 est disposée selon la direction radiale, perpendiculaire à l'axe X, de préférence sur la jante 631 du disque 63, et s'étend entre la jante 631 et la base 633 du disque amont 63a. [0055] Par ailleurs, la masselotte 90 peut comporter, par exemple, un matériau eutectique comprenant 88% d'Aluminium et 12% de Silicium, et présenter une température de fusion, ou de fluage, de 577°C. Cette température de fusion, et par conséquent le matériau choisi pour la masselotte 90, est déterminé de manière à ce que, dans des conditions de fonctionnement nominal, la température au sein de la cavité sous veine 68 reste inférieure à cette température de fusion de la masselotte 90. Ainsi, dans des conditions de fonctionnement nominal, la masselotte 90 présente une masse et une forme constante, permettant ainsi d'assurer le maintien des vibrations de la turbine dans une plage donnée. La masselotte 90 peut par exemple être une masse percée en son sommet, de manière à y faire traverser une vis de fixation et dont une partie est immergée dans le flux d'air chaud. Elle peut présenter une forme permettant de la plaquer contre le disque, par exemple contre le voile 632, de manière à empêcher toute 11 rotation de la masselotte 90, par l'intermédiaire d'un système d'arrêt en rotation (un épaulement en appui sur le disque par exemple). [0056] Lorsqu'un des dysfonctionnements mentionnés ci-dessus se produit, la température au sein de la cavité sous veine 68 augmente et atteint des valeurs supérieures aux températures représentatives d'un fonctionnement nominal. Lorsque la température au sein de la cavité sous veine 68 atteint la température de fusion de la masselotte 90, cette dernière fond au moins en partie et/ou se déforme sous l'effet du fluage, engendrant ainsi une modification de sa structure géométrique. Cette fusion peut également entrainer le détachement complet de la masselotte 90 de son point de fixation au disque amont 63a. Cette déformation duc au fluage, ou la diminution de la masse de la masselotte 90 d'équilibrage, ou encore le détachement de celle-ci, engendre un déséquilibre du disque 63 du rotor. La masse excentrée, ou balourd, ainsi créé(e) augmente le niveau des vibrations de la turbine 60 lors du fonctionnement de la turbomachine. De préférence, le dispositif d'équilibrage peut être configuré pour engendrer une masse excentrée sur le disque au moins égale à 60 g, en cas de fluage ou de détachement d'une masselotte 90, correspondant à un balourd compris entre 4000 et 4500 cm.g. Cette plage de valeurs dépend du diamètre de la turbine (le balourd étant exprimé en centimètre gramme, c'est-à-dire la masse en g multipliée par le rayon de la turbine en cm). Ces valeurs permettent de garantir un balourd permettant d'engendrer des amplitudes de vibration importantes, indiquant la présence d'une anomalie. [0057] Le capteur V de fréquences de vibration détecte alors des fréquences de vibration à des amplitudes supérieures à la plage donnée d'amplitudes nominales de vibrations aux fréquences correspondantes. Lorsque le calculateur 110 détermine une telle augmentation significative des amplitudes de vibration, il transmet alors à l'utilisateur un message d'alerte, indiquant la présence d'une anomalie ayant entraîné une augmentation de la température. Par exemple, une défaillance du joint labyrinthe 69 assurant l'isolation en pression de la cavité sous veine 68 de la turbine basse pression 60 entraîne une fuite d'air de refroidissement (voir les flèches traversant les joints labyrinthes 69), et donc une diminution du débit de purge d'air chaud 76, entraînant une augmentation de la température au sein de la cavité sous veine 68. [0058] La détection d'une telle anomalie permet ainsi à l'utilisateur de prendre les mesures nécessaires, comme par exemple remplacer le joint labyrinthe 69 défectueux responsable de l'augmentation de la température dans la cavité sous veine 68, puis remplacer les masselottes 90 ayant été dégradées par l'augmentation de la température, par des nouvelles masselottes 90 présentant une masse égales aux masselottes initiales, et une forme identique à celles-ci. [0059] Bien que la présente invention ait été décrite en se référant à des exemples de réa- lisation spécifiques, il est évident que des modifications et des changements peuvent 12 être effectués sur ces exemples sans sortir de la portée générale de l'invention telle que définie par les revendications. En particulier, des caractéristiques individuelles des différents modes de réalisation illustrés/mentionnés peuvent être combinées dans des modes de réalisation additionnels. Par conséquent, la description et les dessins doivent être considérés dans un sens illustratif plutôt que restrictif [0060] -11 est également évident que toutes les caractéristiques décrites en référence à un procédé sont transposables, seules ou en combinaison, à un dispositif, et inversement, toutes les caractéristiques décrites en référence à un dispositif sont transposables, seules ou en combinaison, à un procédé. 13