Brevet FR3090122A1 — publié le 20200619

Description Titre de l'invention : Procédé de mesure de précision azimut et de diagrammes du lobe principal d'antenne d'un radar secondaire, et radar mettant en oeuvre un tel procédé [0001] La présente invention concerne un procédé de mesure de diagrammes d'antenne et de la précision azimut de la fonction écartométrie de radars secondaires. Elle concerne également un radar secondaire mettant en oeuvre un tel procédé. [0002] Le domaine privilégié de l'invention est le Contrôle du Trafic Aérien (ATC) pour lequel la performance du radar est fondamentale tant au niveau de la détection des aéronefs que de la localisation très précise des cibles en azimut jusqu'à plusieurs centaines de kilomètres. [0003] Ces performances de précision sont particulièrement liées à la qualité des diagrammes de l'antenne équipant les radars secondaires employés en ATC ou en IFF. [0004] Dans la suite de la description, dans un but de simplification, on appellera par extension antenne l'ensemble constitué : [0005] - principalement de l'antenne du radar de tout type, Large Vertical Aperture LVA ou poutre ; [0006] - du joint tournant associant partie rotative et partie fixe du radar ; [0007] - des câbles de la descente d'antenne. [0008] Actuellement, la mesure de la précision azimut d'un radar secondaire nécessite une balise externe dont le radar exploite les réponses pour la localiser et par suite contrôler le bon fonctionnement de la fonction d'écartométrie du radar. [0009] Une mesure plus indépendante du radar de la qualité des diagrammes du lobe principal d'une antenne (sensiblement compris entre -100 et +100 en ATC) installée sur un site radar nécessite à la fois : [0010] - le passage en maintenance de la station, ce qui diminue la couverture radar au niveau système ; [0011] - d'employer un outillage externe pour mesurer en réception (à 1090MHz) les diagrammes de l'antenne SUM. CONT et DIFF ; [0012] ceci n'étant usuellement effectué que pour une valeur d'élévation qui est celle de l'outillage, en général très proche du radar, donc à une valeur très faible d'élévation souvent proche de zéro (même hauteur que le radar) alors que les avions se situent principalement entre 0,5° et 20° selon le type d'emploi du radar (configuration Airport » ou « En Route »). [0013] En l'absence de mesures périodiques préventives des diagrammes d'antennes et. de la précision azimut du radar, ou même entre deux sessions de mesures préventives, la dé- 2 gradation de ces diagrammes n'est alors perçue par l'utilisateur que lorsque les performances du radar sont dégradées, quelquefois au point de ne plus remplir sa mission. Dans ce cas, l'interruption de service est alors imposée et la réparation de l'antenne est à effectuer en urgence sachant qu'il s'agit de la plus importante et compliquée tâche de maintenance d'un radar. [0014] On rappelle que l'écartométric est une méthode de mesure de dépointage d'une cible, présente dans le faisceau principal, par rapport à l'axe de l'antenne et que le radar secondaire se devant d'assurer, dans sa mission première, la localisation, de toutes les cibles détectées, très précise à la fois en distance et azimut par rapport au radar, sa fonction d'écartométric lui est fondamentale car contribuant directement à sa précision azimut. [0015] Un but de l'invention est notamment de permettre de mesurer la précision azimutale des diagrammes d'antenne d'un radar secondaire, et par là-même d'évaluer leur dégradation. [0016] A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de mesure des diagrammes d'antenne et d'écartotnétrie par tranches d'élévation d'un radar secondaire, chaque diagramme étant associé à une voie de réception, caractérisé en ce que, sur une période de temps donnée : [0017] - on détecte les réponses asynchrones non sollicitées, de type squitters ADS-B longs, émises par des cibles présentes dans l'environnement aérien dudit radar, chacun desdits squitters contenant une information de position 3 D de la cible qui l'émet ; [0018] - pour chaque détection, on décode le squitter ADS-B longs pour vérifier que la cible détectée est localisée conformément à l'information de position contenue dans ledit squitter, les détections non conformes étant rejetées ; [0019] - pour chaque détection retenue, l'heure de ladite détection, la valeur de l'azimut de l'axe du faisceau principal de ladite antenne, la tension d'écartométrie et la valeur de puissance reçue sur chacune desdites voies de réception SUM, DIFF, CONT_Front, CONT_Back sont associées à ladite détection, l'information de position contenue dans ledit squitter donnant par calcul la tranche d'élévation dans laquelle est située ladite détection ; [0020] lesdites valeurs obtenues sur ladite période étant mémorisées, les diagrammes mesurés et les mesures d'écartométrie étant échantillonnés, par tranche d'élévation, à partir desdites valeurs mémorisées. [0021] Ladite antenne comporte par exemple un des ensembles de diagrammes suivant : [0022] - un digramme somme (SUM), un diagramme différence (DIFF), un diagramme de contrôle pour rejeter des réponses de cibles face à l'antenne (CONT_Front) et un diagramme de contrôle pour rejeter des cibles à l'arrière de l'antenne (CONT_Back) ; [0023] - un digramme somme (SUM), un diagramme différence (DIFF), un diagramme de 3 contrôle (CONT) ; [0024] - un diagramme somme (SUM) et un diagramme différence et contrôle (DIFF/CONT). [0025] Dans un mode de mise en oeuvre particulier, les réponses de type squitters ADS-B longs sont enrichies par des caractéristiques représentatives de l'acquisition desdites réponses, lesdites caractéristiques étant pour chaque réponse au moins l'une des caractéristiques suivantes : [0026] - la puissance reçue selon chaque diagramme de ladite antenne ; [0027] - l'écartométric de la réponse dans le lobe principal de la dite antenne ; [0028] - l'heure de la détection de ladite réponse ; [0029] - l'azimut de l'axe du faisceau principal de ladite antenne lors de ladite détection. [0030] Par exemple, pour chaque squitter reçu dans le faisceau principal, ledit procédé: [0031] - exploite l'information contenue dans le squitter ; [0032] - calcule la puissance relative puis l'erreur du gain des diagrammes de l'antenne en fonction du gisement : [0033] . dans le même faisceau, ledit radar mesurant la puissance du plot synchrone, ladite puissance étant la valeur maximum du diagramme somme; [0034] . la réponse squitter ADS-B long étant enrichie d'une mesure de puissance sur les d2iagrammes somme, différence et contrôle, le procédé selon l'invention déduisant pour le gisement du squitter - SUM-relative (dB) = SUM (en dBm) - SUM_max (en dBm) ; DIFF-relative (dB) = DIFF (en dBm) - SUM_max (en dBm) ; CONT-relative (dB) = CONT (en dBm) - SUM_max (en dBm) ; [0035] .l'erreur de gain de chaque diagramme est établie en comparant ces valeurs à celles de référence de l'invention (diagrammes mesurées soit lors de la recette du radar en usine, soit lors de l'acceptation du site radar) : SUM_en (dB) = SUM-relative (dB) - SUM-reference (dB) ; DIFF_err (dB) = DIFF-relative (dB) - DIFF-reference (dB) ; CONT_err (dB) = CONT-relative (dB) - CONT-reference (dB) ; [0036] - calcule l'erreur d'écartométrie en tenant compte de la déformation du faisceau en élévation relative à l'antenne. [0037] Pendant la durée de l'analyse, lesdites valeurs sont par exemple accumulées en fonction du gisement au fur et à mesure selon : [0038] - l'azimut de ladite antenne ; [0039] - l'élévation de ladite cible. [0040] Sur ladite période donnée, on accumule par exemple dans des tables à trois entrées l'erreur d'écartoméhie et r erreur de chaque diagrammes, une table étant associée à l'erreur d'écartoméhie et à l'erreur de chaque diagramme d'antenne, une entrée étant le gisement en fonction de l'axe du lobe principal de l'antenne, la seconde entrée étant l'élévation de la cible en fonction de l'horizontalité de l'antenne et la troisième entrée étant l'azimut antenne. Chaque cellule (gisement, élévation) de l'erreur d'écartométrie et de l'erreur de chaque diagramme est par exemple établie par des méthodes du type moyenne, histogramme ou autres. [0041] Ladite période donnée est par exemple définie pour laisser apparaître des dé- gradations en cours desdits diagrammes. [0042] Sous contrôle d'un opérateur ou automatiquement, ledit radar employant une table d'écartométrie pour localiser les cibles synchrones en azimut dans ledit faisceau principal, ladite table est par exemple corrigée sur la base des erreurs d'écartométrie mesurées afin d'assurer une bonne précision azimutale dudit radar lors d'une dégradation de l'ensemble de composants dit aérien. [0043] L'antenne, équipant un radar secondaire du type ATC ou IFF, comporte par exemple au moins deux diagrammes. Ladite antenne est à balayage électronique, fixe ou tournante. [0044] Les mesures de l'erreur d'écartométrie et des diagrammes d'antenne sont par exemple utilisées pour évaluer le niveau de dégradation de chaque élément de l'aérien : antenne, câbles de la descente d'antenne, joint tournant. [0045] La mesure desdits diagrammes est par exemple utilisée pour évaluer le niveau de dé- gradation de l'ensemble de composants dit aérien. [0046] L'invention a également pour objet un radar secondaire mettant en oeuvre un tel procédé. [0047] D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à l'aide de la des- cription qui suit, faite en regard de dessins annexés qui représentent : [0048] [fig.1] la figure 1, un exemple de synoptique d'un radar secondaire mode S ; [0049] [fig.2] la figure 2, une illustration de la mise en oeuvre matérielle de l'invention ; [0050] [fig.3] la figure 3, une illustration d'un exemple d'antenne ATC ; [0051] [fig.4] la figure 4, une illustration, par un exemple, du fonctionnement synchrone typique d'un radar secondaire ; [0052] [fig.5] la figure 5, une illustration de la puissance reçue en fonction de la distance de la cible ; [0053] [fig.6] la figure 6, une illustration du principe de l'invention par un exemple d'échantillonnage des diagrammes d'une antenne par des squitters, asynchrones, émis par différentes cibles ; [0054] [fig.7] la figure 7, des exemples de diagrammes mesurés par le procédé selon l'invention ; [0055] [fig.8] la figure 8, une courbe de tension d'écartométrie en fonction du dépointage de la cible dans le lobe principal ; [0056] [fig.9] la figure 9, une courbe d'erreur de précision azimut du radar en fonction du dépointage de la cible dans le lobe principal ; [0057] [fig.10] la figure 10, une nouvelle courbe d'erreur de précision azimut du radar en fonction du dépointage suite au calcul d'une nouvelle table d'écartométrique selon l' invention ; [0058] [fig.11] la figure 11, un zoom sur la partie utile du lobe principal comparant l'erreur de précision azimut du radar en fonction du dépointage entre l'ancienne et la nouvelle table d'écartométrique selon l'invention. [0059] En regard de la figure 1 qui représente un exemple de synoptique d'un radar mode S, on rappelle les principes d'un tel radar. [0060] Le principe du radar secondaire mode S (défini en détail par l'ICAO Annexe 10 vol.4) consiste à : [0061] - émettre des interrogations sélectives : [0062] . soit indiquant le destinataire : une seule cible désignée par son adresse Mode S ; [0063] . soit indiquant l'identifiant de l'émetteur ; [0064] - recevoir des réponses sélectives : [0065] . soit indiquant l'identifiant de l'émetteur : la même adresse Mode S de la cible ; [0066] . soit indiquant le destinataire : l'identifiant de l'interrogateur. [0067] Dans son emploi usuel, le radar secondaire fonctionne en mode synchrone, c'est-à-dire qu'il émet une interrogation et attend une réponse en cohérence avec celle-ci, ce qui lui permet de localiser par mesure (en azimut et distance) et d'identifier (par l'adresse mode S) la cible. [0068] Pour effectuer cette tache avec performance, le radar est équipé d'une antenne 1 (figure 1) ayant plusieurs diagrammes 11, 12, 14, 15 dont les rôles sont classiquement : [0069] - un diagramme somme 11, noté par la suite SUM, pour interroger et détecter la réponse synchrone de la cible ; [0070] - un diagramme différence 12, noté DIFF, pour localiser finement la cible dans le faisceau SUM ; [0071] - un premier diagramme de contrôle 15, noté CONT_Front, pour bloquer et réjecter les réponses issues de cibles face à l'antenne non présentes dans le faisceau principal de SUM; [0072] - un deuxième diagramme de contrôle 14, noté CONT_back, pour bloquer et réjecter les réponses issues de cibles au dos à l'antenne (donc forcément non présentes dans le faisceau principal de SUM). [0073] Selon les missions et donc les performances attendues du radar les antennes peuvent être : [0074] - de plusieurs diagrammes : [0075] . 4 diagrammes : SUM, DIFF, CONT_Front & CONT_Back ; 6 [0076] . 3 diagrammes : SUM, DIFF, CONT (CONT Front et CONT Back sont regroupés au niveau de l'antenne) ; [0077] . 2 diagrammes : SUM, DIFF/CONT (DIFF, CONT Front & CONT Back sont regroupés au niveau de l'antenne). [0078] - de dimensions différentes : [0079] . en largeur : ayant une grande largeur pour avoir un faisceau principal fin apportant un fort gain ainsi que pour être sélective et précise en azimut ; [0080] . en hauteur : ayant une grande hauteur, de type Large Vertical Aperture (LVA) apportant du gain et une protection contre les réflexions sol (principalement en ATC) ; ayant une petite hauteur, de type « poutre » apportant une mobilité (principalement utilisée en IFF). [0081] Alors que les diagrammes SUM et DIFF sont classiquement fins avec des lobes à 3dB entre 2,4' à 10', les diagrammes CONT Front et CONT Back cherchent à couvrir pratiquement 180' chacun. [0082] Les antennes peuvent aussi être : [0083] - de diagramme fixe, dites « mécanique » et tournante ; [0084] - de diagramme évolutif, à balayage électronique, dites « AESA » fixe ou tournante. [0085] Dans la suite dc la description, on décrit la configuration antennairc la plus complète, soit 4 diagrammes en antenne tournante, sachant que les autres configurations se traitent de façon similaire quel que soit le nombre de diagrammes d'antennes exploités que l'antenne soit tournante ou fixe. Pour simplifier la description, on pourra cependant utiliser la configuration à 3 diagrammes en utilisant CONT en tant que regroupement de CONT_Front et CONT_Back. [0086] Dans son utilisation opérationnelle, le radar reçoit des réponses non sollicitées (sans interrogation associée de sa part), celles-ci sont nommées «False Reply Unsynchronized in Time » ou Fruit. Elles sont ainsi nommées car : [0087] - elles ne sont pas attendues par le radar qui les rejette (« False ») [0088] - elles sont des réponses très similaires à celles synchrones et issues des mêmes cibles dans la même couverture du radar, ayant même fréquence et même format de message (« Reply ») ; [0089] - elles ne sont pas associées à une interrogation de ce radar, mais d'un autre radar ou même émise par la cible de façon périodique telles que les squitters ADS-B (« Unsynchronized in Time »). [0090] De par leur caractéristique asynchrone les Fruits sont reçus par le radar sur tous ses diagrammes d'antenne. [0091] Enfin, les Fruits Mode S sont tous identifiables par l'unique adresse Mode S associée 7 à chaque cible. [0092] Alors que les Fruits générés par un radar secondaire sont actuellement traités comme des défauts qui doivent être filtrés avant traitement, l'invention exploite avantageusement les Fruits que sont les squitters ADS-B longs au cours du traitement pour mesurer la précision écartométrique du radar ainsi que les diagrammes d'antenne. [0093] En conclusion, la mesure des diagrammes du lobe principal d'une antenne s'effectue en continu sans aucune influence sur le fonctionnement opérationnel du radar et est applicable quel que soit le type des antennes décrites. [0094] Parmi les Fruits mode S que reçoit un radar les squitters ADS-B ne sont pas sollicités par un autre interrogateur (radar, WAM, ...) mais générés sans sollicitation par l'avion lui-même pour signaler sa présence et dans le cas des squitters ADS-B longs (DF17) pour de plus donner leur position calculée avec précision en exploitant les signaux GPS. [0095] Le principe fondamental du récepteur de squitters ADS-B longs utilisant le même protocole mode S (messages définis en détail par FICAO Annexe 10 vol.4) consiste à : [0096] - recevoir des Réponses Sélectives Non Sollicitées donc Asynchrones : [0097] . indiquant l'identifiant de l'émetteur : la même adresse Mode S (champ de 24bits) de la cible que celle transmise au radar lors des interrogations et réponses sélectives décrites ci-avant ; [0098] . la nature du contenu du message (DF=17) est variable selon le champ TC du message : [0099] o 1 à 4 "Aircraft identification" [0100] o 5 à 8 "Surface position" [0101] o 9 à 18 "Airborne position (Baro Alt)- [0102] o 19 "Airborne velocities " [0103] o 20 à 22 "Airborne position (GNSS Height)" [0104] o 23 "Test message" [0105] o 24 "Surface system status" [0106] o 25 à 27 "Reserved" [0107] o 28 "Extended squitter AC status" [0108] o 29 "Target state and status (V.2)" [0109] o 30 "Reserved - [0110] o 31 "Aircraft Operation status". [0111] La liste ci-dessus est donnée à titre d'exemple, elle est indicative et évolutive. [0112] L'invention exploite particulièrement les squitters DF17 du champ TC correspondant de 9 à 18 ou de 20 à 22 donnant la position en 3 dimensions de la cible équipée du transpondeur diffusant le squitter associé à une altitude soit barométrique soit GNSS. [0113] Dans son emploi usuel, un récepteur ADS-Bin fonctionne donc en mode 8 asynchrone, c'est-à-dire qu'il écoute sur 360' un message mode S très similaire à celui du radar pour la localisation (azimut et distance) et l'identification (adresse mode S) d'une cible. [0114] Pour effectuer cette tâche avec performance, le récepteur ADS-B in est équipé : [0115] - soit d'une antenne omnidirectionnelle couvrant 360', ce qui est une configuration courante ; [0116] - soit de plusieurs antennes de large diagramme couvrant 360' au total: [0117] . deux antennes de couverture supérieure 180' dos à dos, qui est la configuration la plus répandue ; [0118] . plus rarement de trois antennes de couverture supérieure à 120' ou encore quatre antennes de couverture supérieure à 90' ; [0119] dont le rôle est uniquement, par un diagramme unique (de type somme), de détecter la réponse asynchrone de la cible et d'en décoder le contenu, selon les formats rappelés ci-dessus. [0120] Etant donné que le radar secondaire et le récepteur ADS-B exploitent des messages quasi identiques (même fréquence 1090MHz, même forme d'onde, même structure de données du message de la réponse) il est aisé d'intégrer au radar la fonction d'écoute des squittcrs ADS-B asynchrones en écoutant ceux-ci par les différents diagrammes de l'antenne du radar et cela principalement, mais pas uniquement, par le diagramme omnidirectionnel : [0121] - par plusieurs récepteurs chacun associé à un diagramme de son antenne : [0122] . pour une antenne à 4 diagrammes : SUM, DIFF, CONT_Front & CONT_Back [0123] . pour une antenne à 3 diagrammes : SUM, DIFF, CONT ; [0124] . pour une antenne à 2 diagrammes : SUM, DIFF/CONT. [0125] Dans le contexte de l'invention le radar est équipé selon cette configuration, à savoir un récepteur associé à chaque diagramme de son antenne, qu'elle comporte quatre, trois ou deux diagrammes. [0126] Avant de décrire plus en détail l'invention, on décrit les éléments constitutifs du radar Mode S de la figure 1. Le synoptique fait apparaître le fonctionnement synchrone du radar Mode S : [0127] - sur la partie gauche 100 par la génération des interrogations ; [0128] - sur la partie droite 200 par le traitement synchrone des réponses associées, [0129] ainsi que les synchronisations entre celles-ci par les flèches transverses entre gauche et droite. [0130] Les fonctions des principaux éléments sont rappelées ci-après : [0131] L'antenne 1 assure le rayonnement des interrogations à 1030 MHz et des réponses en retour à 1090 MHz, selon les quatre diagrammes : SUM, DIFF, CONT_Front et CONT_Back, ou trois diagrammes (SUM, DIFF, CONT) ou selon deux diagrammes 9 (SUM, DIFF/CONT). [0132] Un joint tournant 2 et des câbles de descente d'antenne, pour une antenne rotative, assurent : [0133] - le couplage RF des signaux transmis à 1030 MHz et reçus à 1090 MHz indé- pendamment pour les quatre diagrammes entre la partie tournante et la partie fixe du radar ; [0134] - la diffusion de la position en azimut 201 de l'axe du lobe principal de l'antenne. [0135] Un traitement RF comporte : [0136] - un duplexeur ou circulatcur 3 assurant le couplage RF entre les signaux transmis à 1030 MHz et reçus à 1090 MHz indépendamment pour les quatre diagrammes ; [0137] - un émetteur 4 assurant : [0138] . la transmission des interrogations à 1030 MHz sur le diagramme SUM ; [0139] . le blocage des transpondcurs en dehors du lobe SUM à 1030 MHz par les diagrammes CONT Front et CONT Back ; [0140] . ceci pour les différents protocoles secondaires : IFF, SSR et Mode S ; [0141] - un récepteur 5 assurant la réception des réponses à 1090 MHz sur les quatre diagrammes SUM, DIFF, CONT Front et CONT Back, et le calcul de l'écartométrie pour les différents protocoles secondaires : IFF, SSR et Mode S. [0142] Un traitement temps réel comporte : [0143] - une gestion spatio-temporelle 6 assurant la gestion temps réel des périodes d'interrogations et d'écoutes associées pour les différents protocoles secondaires : IFF, SSR et Mode S ; [0144] un traitement du signal 7 assurant : [0145] . le traitement des réponses dans les périodes d'écoutes associées aux interrogations pour les différents protocoles secondaires : IFF, SSR et Mode S ; [0146] . la détection et le décodage des réponses synchrones dans le lobe principal de l'antenne en exploitant les quatre diagrammes : SUM : pour détecter les réponses reçues dans le lobe principal ; DIFF : pour localiser finement en azimut les réponses reçues dans le lobe principal SUM et éventuellement pour la discrimination de réponses emmêlées ; CONT_Front et CONT_Back : pour réjecter les réponses reçues sur les lobes secondaires de SUM et DIFF dans le cas d'une détection dans le lobe principal de SUM. [0147] Un traitement dans le lobe principal de l'antenne comporte : [0148] - une gestion 8 des cibles présentes dans le lobe, assurant : [0149] . la préparation des transactions (interrogations et réponses) à effectuer dans le prochain lobe pour les différents protocoles secondaires IFF, SSR et Mode S ; [0150] . le placement des interrogations et réponses Mode S dans la future période « Roll call » en fonction de l'état des transactions venant d'être effectuées ; [0151] - des extracteurs 9 assurant la constitution de plots pour chacun des différents protocoles secondaires IFF, SSR et Mode S, à partir des réponses synchrones reçues dans le lobe selon le protocole employé lors des interrogations. [0152] Un traitement niulti tours 10 comporte : [0153] - une gestion 101 des tâches Mode S à effectuer avec les cibles dans la couverture, assurant la prédiction de positions des cibles (rendez-vous d'antenne) et la préparation des tâches à effectuer avec ces positions selon les demandes internes, externes et l'état des transactions des tours précédents ; [0154] - une association des plots et un pistage 102 des cibles dans la couverture assurant le pistage des cibles pour améliorer les performances (élimination des faux plots, contrôle de données décodées notamment) et pour prédire la position future de celles-ci. [0155] Une interface avec les utilisateurs permet la prise en compte par le radar de dif- férentes requêtes et la visualisation des plots et des poursuites de cibles. [0156] Le principe d'interrogation sélective du mode S basé sur l'interrogation au tour suivant en utilisant la prédiction de position effectuée à partir des mesures antérieures est donc conceptuellement très sensible à la précision de ces mesures. Une erreur de position mesurée induit une erreur de position prédite du radar mode S au tour suivant pouvant conduire lors de celui-ci : [0157] - soit à des interrogations sélectives inutiles car mal positionnées en azimut rela- tivement à la position réelle de la cible ; [0158] - soit au pire cas à la non détection de la cible dans ce tour. [0159] Il est donc très important de « monitorer » la précision de la mesure azimutale du radar basée sur l'emploi de l'écartométrie. [0160] La figure 2 illustre la mise en oeuvre matérielle de l'invention appliquée à un radar mode S ayant une antenne à quatre diagrammes. La figure présente le synoptique du radar de la figure 1 augmenté des éléments propres à l'invention. Les principaux éléments de l'invention appliqués au radar Mode S sont représentés en traits gras discontinus sur la figure 2. [0161] Alors que le fonctionnement d'un radar Mode S est synchrone, on voit que les traitements ajoutés 21, 22 ne sont pas liés à l'émission et n'exploitent que la position en azimut de l'axe du lobe principal de l'antenne 23. [0162] La plupart des éléments restent inchangés, vérifiant en cela à la fois : [0163] - la non intrusion de l'invention dans le fonctionnement opérationnel du radar Mode S; [0164] - la mesure utilisant les mêmes éléments que ceux que le radar exploite via le même récepteur : 11 [0165] . antenne ; [0166] . joint tournant ; [0167] . câbles de descente d'antenne. [0168] Un premier traitement est ajouté 21 pour traiter la réception des squitters ADS-B. Il assure un traitement permanent des réponses asynchrones en Mode S (indépendamment des périodes d'écoutes associées aux interrogations), cc traitement 21 assure la détection et le décodage des réponses asynchrones en exploitant séparément mais également les quatre diagrammes d'antennes : SUM, DIFF, CONT_Front et CONT_Back pour : [0169] - détecter toutes les réponses reçues, asynchrones et synchrones ; [0170] - décoder les réponses pour en extraire l'adresse Mode S ; [0171] - pour enrichir chaque réponse décodée de ses caractéristiques, notamment : [0172] . l'heure de détection ; [0173] . l'azimut du lobe principal de l'antenne lors de la détection ; [0174] . la puissance reçue dans les diagrammes SUM, DIFF, CONT_Front et CONT_Back; [0175] . l'écartométrie de la réponse ADS-B c'est-à-dire la mesure du d'épointage de la réponse vis-à-vis de l'axe de l'antenne. [0176] A cet effet, la gestion spatio-temporelle 6 transmet la position en azimut 23 du lobe principal de l'antenne au traitement permanent 21 des réponses asynchrones Mode S. [0177] On obtient en parallèle, avantageusement, un enrichissement des réponses synchrones par les puissances mesurées sur les diagrammes SUM, DIFF. CONT_Front et CONT_Back complétées par l'écartométrie. [0178] Au niveau des extracteurs 9, on obtient également un enrichissement des plots Mode S de la puissance mesurée sur SUM. [0179] Un deuxième élément ajouté 22 stocke et corrèle les données contenues dans les réponses squitters ADS-B longs (DF17) et les mesures des caractéristiques de ces réponses squitters par le radar. Il effectue notamment le calcul des 3 diagrammes d'antenne SUM, DIFF, CONT_Front et CONT_Back en élévation ainsi que l'erreur d'écartométrie en élévation en exploitant la position donnée dans les squitters ADS-B longs. Ce deuxième traitement est ajouté dans le traitement multi-tours où la position de la cible transmise dans le squitter avec l'adresse Mode S, heure et position complétées par les valeurs mesurées avec cette même réponse squitter de la puissance mesurée sur SUM, DIFF, CONT_Front et CONT_Back, écartométrie et azimut d'antenne. [0180] Ce deuxième élément ajouté 22 met en oeuvre le principe de l'invention qui consiste à exploiter le fait que les squitters ADS-B longs : [0181] - sont par nature asynchrones entre la période des squitters ADS-B et la rotation du 12 radar; [0182] - étant reçus à tout moment, ils échantillonnent donc les diagrammes du faisceau principal de l'antenne à différents gisements ; [0183] - étant émis par différentes cibles, ils échantillonnent les diagrammes du faisceau principal de l'antenne à différentes élévations, celles des cibles les ayant générées ; [0184] - transmettent une mesure de position précise autre que celle du radar (position GPS du squitter long ADS-B) ; [0185] - permettent d'effectuer la mesure de type radar sur le squitter même. [0186] Avant de décrire plus en détail l'invention, on rappelle le principe de l'invention en regard de la représentation d'une antenne ATC d'un radar secondaire illustrée par la figure 3. Dans cet exemple, l'antenne est du type LVA. Elle comporte N barreaux, chaque barreau comportant P dipôles, par exemple 35 barreaux à 11 éléments chacun. L'invention exploite le contenu des messages DF17 qui précise la position (LAT-LONG) du transpondeur et la détection et mesure de la position de cc dernier par le radar. La répartition de l'énergie reçue entre les N barreaux permet la mesure de la position en azimut et la répartition de l'énergie reçue entre les dipôles de chaque barreau définit le diagramme en élévation. [0187] Dans le but d'isoler une dégradation localisée au niveau soit du répartiteur entre les barreaux, soit au niveau d'un barreau, soit d'un dipôle d'un barreau, l'invention accumule les mesures par tranche d'élévation. C'est l'asynchronisme du squitter ADSB long (DF17) et la disparité des cibles en altitude et distance (donc en élévation) qui permet de parcourir pratiquement la totalité du lobe d'antenne sur une période donnée (par exemple un jour). [0188] Ainsi, comme cela sera décrit par la suite l'invention consiste notamment à mesurer le dépointage vis-à-vis de l'axe de l'antenne pal- tranche d'élévation des squitters ADSB reçus par le radar dans son faisceau principal, mesurer l'erreur de la courbe d'écartométrie utilisée par le radar pour sa fonction écartométrie par différence entre la position donnée dans le squitter ADS-B et celle mesurée simultanément par écartométrie par le radar sur le même squitter ADS-B, puis à intégrer sur une période longue (quotidiennement par exemple) ces erreurs par tranche d'élévation. [0189] De façon similaire, les mesures de la puissance dans chaque diagramme associées au squitter ADS-B permettent de calculer la puissance relative de SUM, DIFF et CONT_Front versus SUM_max pour le dépointage du squitter ADS-B dans le lobe, puis à intégrer sur une période longue (quotidiennement) ces mesures par tranche d'élévation. [0190] De cette façon, sans interférence avec le fonctionnement opérationnel du radar et sans balise, uniquement en utilisant des aéronefs équipés d'ADS-B d'opportunités, on peut automatiquement détecter une détérioration en cours notamment de la précision 13 en azimut du radar indépendamment par tranche d'élévations ou plus globalement du faisceau principal du radar. [0191] Le principe consiste à utiliser les Fruits (réponses asynchrones) que sont les squitters ADS-B longs reçus par le radar dans son faisceau principal correspondant aux cas d'un avion présent dans le lobe principal du radar au moment où il émet un squitter. En effet, de par sa mission première de localisation d'une cible, le squitter ADS-B long DF17 porte intrinsèquement la position Latitude-Longitude (LAT-LONG) de la cible. [0192] Lors de sa réception, comme tout autre Fruit, le squitter ADS-B est enrichi des puissances reçues sur les différents diagrammes de l'antenne radar ainsi que de la valeur d'écartométrie mesurée comme pour toute réponse reçue dans le lobe du radar (cette valeur d'écartométrie n'ayant de sens que dans le faisceau principal plus précisément au voisinage de l'axe de l'antenne soit aux environs de 2,5° à +2,5° pour une antenne ATC de lobe à 3 dB de 2,4'). [0193] L'invention n'exploite que les squitters ADS-B validés par le radar c'est-à-dire à l'aide d'interrogations sélectives positivement répondues par la même cible au radar lors de sa tâche opérationnelle de surveillance de sa couverture aérienne de responsabilité évitant en cela la prise en compte de squitters ADS-B issus de spoofer dont la position déclarée peut-être fausse ou de cible dont le vol a montré des erreurs diverses avec les détections antérieures du radar. [0194] L'invention exploite donc avantageusement les squitters ADS-B longs dont la position en gisement par rapport à l'axe de l'antenne les situe dans le faisceau principal (paramètre dépendant du type d'antenne ATC ou IFF) Pour chaque squitter ADS-B long, l'invention calcule donc : [0195] - son gisement avec précision en exploitant la position LAT-LONG du squitter et celle LAT-LONG du radar donnant ainsi son dépointage dans le faisceau de l'antenne du radar ; [0196] - sa puissance relative mesurée des diagrammes SUM, DIFF et CONT_Front versus SUM_max du plot synchrone quasi simultané du squitter par la même chaine de réception du radar (nécessaire pour la fonction détection du radar) ; [0197] - sa tension d'écartométrie mesurée par la même chaine de réception du radar (nécessaire pour la fonction de localisation en azimut du radar) ; [0198] - l'erreur avec les courbes théoriques de l'antenne : [0199] . selon l'élévation de la cible relativement à la position du radar ; [0200] . selon l'azimut du squitter ; en amplitude relative pour les diagrammes SUM, DIFF et CONT versus SUM_max ; en écartométrie en référence à la table d'écartométrie donnant sur la même réponse sans interférence avec le fonctionnement opérationnel du radar le dé- 14 pointage mesuré de la cible fonction de la tension d'écartométrie de la réponse. [0201] Il est à noter que pour étendre la plage de mesures et ainsi améliorer la précision de ce monitoring des diagrammes du faisceau principal, l'invention effectue un calcul par tranche d'élévations afin de tenir compte des effets d'évasement des diagrammes de l'antenne (donc notamment de la fonction d'économétrie) en cosinus de l'élévation de la cible par rapport au radar. [0202] Pour garantir une bonne précision des mesures élémentaires on exploite par exemple : [0203] - les squitters de fort niveau (à courte portée) afin de limiter l'effet du bruit du récepteur tout en assurant une dynamique suffisante pour la mesure des faisceaux SUM, D1FF et CONT Front ; [0204] - les squitters de cible à courte et moyenne portée (selon l'élévation) pour optimiser la mesure d'erreur d'écartométric en minimisant l'influence de la précision de position de la cible transmise par celle-ci lors de la détection du squitter ADS-B (latence variable entre la position GPS mesurée du squitter et l'heure de réception du squitter par le radar). [0205] L'accumulation de ces mesures pendant une durée importante permet de couvrir toutes les valeurs d'élévations, d'azimuts et de gisements qu'exploite le radar et ainsi d'améliorer la précision des calculs d'erreurs selon les 3 axes retenus. Dc plus, l'accumulation de ces erreurs (écartométrie et amplitude fonction du gisement) par tranche d'azimut (au pas du degré par exemple) permet de faire apparaitre des singularités liées à un azimut donné. [0206] Ces erreurs sont analysées (par des moyens automatiques par exemple). Si le résultat d'analyse estime un nombre d'erreurs trop important (en amplitude comme en écartométrie) on peut émettre des hypothèses de source de la dégradation : [0207] - si elle ne dépend pas de l'azimut du squitter ni du gisement ni de l'élévation: [0208] . il peut s'agir d'une détérioration des câbles de descente d'antenne ; [0209] - si elle dépend de l'azimut du squitter mais pas du gisement ni de l'élévation: [0210] . il peut s'agir d'une détérioration du joint tournant associant partie fixe et partie rotative de l'antenne du radar ; [0211] - si elle dépend du gisement mais pas de l'azimut du squitter ni de l'élévation: [0212] . il peut s'agir d'une détérioration d'un dipôle vertical de l'antenne ou du répartiteur de l'antenne ; [0213] - si elle dépend du gisement et de l'élévation mais pas de l'azimut du squitter: [0214] . il peut s'agir d'une détérioration d'un élément rayonnant d'un dipôle vertical de l'antenne. [0215] D'autres hypothèses de sources de dégradation peuvent être émises [0216] Ainsi, une analyse permanente de ces mesures permet d'alerter automatiquement afin de prévoir si nécessaire une opération de réparation pouvant être programmée avant que les performances du radar se dégradent dans une approche de type HUMS (« Health and Usage Monitoring Systems »). [0217] En ce qui concerne le décodage des réponses « squitter ADS-B long », le Chapitre 3 de l'Annexe 10 Télécommunications aéronautiques donne le récapitulatif des formats de réponse (descendants) mode S [0218] Les squittcrs ADS-B longs (DF17 et DF18) sont bien d'un format de message identique aux réponses synchrones que traite un radar. Ainsi, l'emploi d'un traitement similaire aux réponses asynchrones comme aux réponses synchrones permet d'obtenir des mesures de diagrammes identiques selon les deux natures de messages et ainsi de pouvoir en déduire des conclusions communes à savoir qu'une dégradation de l'antenne mesurée par les réponses asynchrones est complètement applicable aux réponses synchrones. [0219] La détection des réponses par un radar selon l'invention diffère selon que ces réponses sont synchrones ou asynchrones comme le tableau 1 ci-dessous le résume selon les diagrammes de l'antenne, les données numériques étant données à titre d'exemple : [0220] 16 [Tableaux 1] UnitéLS B Réponse Synchrone Réponse Asynchrone Lobe Principal Lobe Principal Hors Lobe Principal Heure de Détection ms Oui Oui Oui Adresse Mode S Oui Oui Oui Azimut Antenne ACP14 Oui Oui Oui Off Boresight Angle OBA ACP14 Oui Oui Non Azimut cible ACP14 Oui Oui Non Distance cible 5Ons Oui Non Non Elevation cible Oui Non Non Protocol Secondaire IFF/SSR / ModeS ModeS ModeS DF Format Oui Oui Oui Data Mode S Oui Oui Oui Puissance SUM 0,1 dBm Oui Oui Oui Puissance DIFF 0,1 dBm Oui Oui Oui Puissance CONT Front 0,1 dBm Oui Oui Oui / Non Puissance CONT Back 0,1 dBm Non Non Oui / Non 102211 Selon l'invention toutes les réponses asynchrones sont enrichies de la puissance mesurée selon chaque diagramme. 102221 Les différentes réponses mode S, synchrones comme asynchrones, sont très si- milaires en ce qui concerne l'adresse mode S : 102231 - soit dans le champ parité ; 102241 - soit dans le champ data. 102251 L'adresse mode S est un identifiant unique du transpondeur et permet donc en traitement asynchrone comme classiquement en traitement synchrone d'identifier une 17 cible et de s'assurer par une interrogation sélective du radar que le squitter ADS-B est bien une cible réelle dans la couverture du radar. [0226] L'invention ne pas prend pas en compte les squitters ADS-B considérés comme douteux c'est-à-dire non validés par les interrogations sélectives du radar. [0227] La figure 4 illustre par un exemple le fonctionnement synchrone typique d'un radar secondaire exploitant le faisceau principal à la fois en émission et en réception d'une antenne ATC classique avec trois diagrammes (SUM, DIFF, CONT Front), à l' intérieur d'une zone azimutale encadrée par deux limites 40 (à 4e-2°), 40' (à 4+22) : [0228] - SUM pour : [0229] . la génération des interrogations vers le transpondeur (courbe 41) avec les inter- rogations 41'; [0230] . la détection des réponses du transpondeur (courbe 42) avec les réponses 42' ; [0231] - DIFF pour : [0232] . la localisation des réponses vis-à-vis de l'axe de l'antenne (courbe 43) ; [0233] . pour certains types de radar, la discrimination de réponses emmêlées ; [0234] - CONT Front pour la délimitation des réponses à traiter dans le faisceau de l'antenne (courbe 44) : [0235] . ISLS : Bloquer à l'émission (1030MHz) les transpondcurs en dehors du coeur du faisceau principal (voir l'étoile sur la figure 4 correspondant à une interrogation refusée par le transpondeur) ; [0236] . RSLS : Réjecter à la réception (1090MHz) les réponses en dehors du coeur du faisceau principal. [0237] La figure 5 illustre la puissance reçue en fonction de la distance de la cible. Les courbes de la figure 4 représentatives des diagrammes de l'antenne montrent que la dynamique de puissance des signaux à traiter, dans le faisceau principal, est de l'ordre de 25 dB à 35 dB en relatif entre les diagrammes. La courbe 51 indique la puissance moyenne par cible reçue (c'est-à-dire par plot) en fonction de la distance de la cible. Cette courbe 51, typique du bilan radar descendant, permet d'évaluer la puissance du signal reçue d'une cible. Pour garantir une bonne dynamique et précision, le procédé selon l'invention n'utilise que les cibles proches dont le niveau de puissance est au moins 35 dB au-dessus du seuil 52 de détection et de décodage des réponses ADS-B par le radar. Etant donné que les squitters ADS-B longs pris en considération pour l'invention sont ceux reçus dans le faisceau principal du radar, leur niveau est proche de celui de la même cible quand elle répond en mode synchrone au radar. En pratique, cela conduit par exemple à n'utiliser pour la mesure des diagrammes que les squitters ADS-B longs dont la cible est dans les 50 Nm du radar, cette valeur pouvant être ajustée par paramètre par un opérateur. [0238] La figure 6 illustre le principe de l'invention par un exemple d'échantillonnage des 18 diagrammes de l'antenne en réception à 1090MHz par une dizaine de squitters émis par différentes cibles. Les diagrammes sont les mêmes que ceux de la figure 4 décrits dans le cas d'une utilisation synchrone, seul le diagramme d'interrogation 41 ayant été supprimé. L'invention exploite avantageusement les squitters longs ADS-B pour mesurer avec grande précision, en permanence, les diagrammes du faisceau principal des antennes du radar secondaire, avec des cibles d'opportunité selon différentes élévations choisies en distance selon le type de mesure effectuée. [0239] Lorsque le faisceau principal du radar éclaire des cibles, celles-ci sont interrogées sé- lectivement par le radar comme le montre la figure 4, et peuvent émettre automatiquement des squitters sur leur propre rythme dont les ADS-B longs comme l'illustre la figure 6. [0240] Cette figure montre une antenne ATC ou IFF typique de 3 diagrammes : SUM, DIFF et CONT Front, représentés respectivement par les courbes 42, 43, 44. [0241] A un instant donné les différentes cibles, présentes dans un azimut de -5' à +5' de l'axe de l'antenne, peuvent émettre des squitters longs 61. Chaque squittcr détecté dans le lobe est enrichit de : [0242] - ses niveaux reçus sur les 3 diagrammes 42, 43, 44 - ainsi un squittcr est reçu à niveau 61 sur le diagramme SUM 42, à un niveau 611 sur le diagramme DIFF 43 et à un niveau 612 sur le diagramme CONT Front 44 ; [0243] - sa tension d'écartométric calculée par le radar à partir des signaux de la réponse reçue sur DIFF et SUM ; [0244] - son gisement versus Faxe de l'antenne (axe des abscisses X). [0245] Selon la distance de la cible, la dynamique du signal (axe des ordonnées Y), donnée par le niveau reçu versus le seuil de mesure du radar, permet d'avoir la dynamique requise (voisine de 35dB). [0246] Chaque squitter étant caractérisé par l'adresse mode S de la cible : [0247] - certains squitters donnent la position LAT-LONG de la cible ; [0248] - d'autres donnent l'altitude de la cible (barométrique ou GNSS). [0249] L'asynclu-onisme entre : [0250] - la position des cibles en azimut et élévation ; [0251] - la rotation du faisceau du radar ; [0252] - l'émission spontanée des squitters ADS-B longs par les cibles ; [0253] permet tout au long de la rotation de l'antenne du radar sur une longue durée d'échantillonner toutes les positions possibles : [0254] - en gisement ; [0255] - en élévation (déduite de la position LAT-LONG donnant la distance et l'altitude de la cible) ; [0256] - en azimut de Faxe du faisceau d'antenne. 19 [0257] L'accumulation des mesures issues des squitters ADS-B est par ailleurs effectuée. A cet effet, l'invention piste tous les squitters ADS-B longs (asynchrones) afin de construire des pistes ADS-B, de façon analogue aux pistes synchrones du radar. Ces pistes se caractérisent principalement par : [0258] - l'adresse mode S ; [0259] - la position courante de la cible et son vecteur vitesse en 3D (azimut, distance, altitude) ; [0260] - la puissance courante de la cible ; [0261] - l'utilisation possible de cette piste par le procédé selon l'invention. [0262] Même si un squitter d'une cible n'est pas reçu dans le faisceau principal de l'antenne, il est pisté afin d'enrichir la piste des données citées ci-avant. [0263] En effet, selon la valeur du TC, un squitter ADS-B long DF17 comporte une donnée, notamment la position LAT-LONG et l'altitude. [0264] Pour chaque squitter utilisable (validé par le radar) reçu dans le faisceau principal (dépointé par exemple d'au plus -10' à 10' en gisement de l'axe de l'antenne lors de sa détection, sachant que cette plage angulaire n'est pas limitative, l'invention pouvant s'appliquer sur -180' à 180"), le procédé selon l'invention : [0265] - exploite l'information contenue dans le squitter ; [0266] - complète l'information manquante à partir des données de sa piste ; [0267] - calcule la puissance relative puis l'erreur du gain des diagrammes de l'antenne en fonction du gisement : [0268] . dans le même faisceau le radar mesure la puissance du plot synchrone (voir la figure 4) : c'est la valeur SUM_max (en dBm) pouvant être obtenue par cette configuration radar à cette distance de la cible ; [0269] . la réponse du squitter ADS-B long est enrichie d'une mesure de puissance (en dBm) sur les diagrammes SUM, DIFF et CONT, le procédé selon l'invention déduisant pour le gisement du squitter : SUM-relative (dB) = SUM (en dBm) - SUM_max (en dBm) ; DIFF-relative (dB) = DIFF (en dBm) - SUM_max (en dBm) ; CONT-relative (dB) = CONT (en dBm) - SUM_max (en dBm) ; [0270] SUM-relative (dB), SUM (en dBm) et SUM_max (en dBm) sont définis comme suit : les courbes en figure 4 (ou en figure 6) représentent les gains relatifs (en dB), par rapport à la puissance maximum SUM max dans l'axe de l'antenne, des diagrammes d'antenne de SUM, DIFF, CONT, selon le dépointage en gisement de l'axe de l'antenne. Quand une réponse ADS-B est reçue avec un certain dépointage la mesure de puissance (en dBm) est effectuée selon les trois diagrammes. [0271] DIFF-relative (dB) et DIFF (en dBm), CONT-relative (dB) et CONT (en dBm) sont définies de façon analogues pour les diagrammes DIFF et CONT. [0272] En comparant à la puissance du plot synchrone le plus proche temporellement du fruit ADS-B appelé ici SUM max en dBm, à celle de r ADS-B sur les trois diagrammes on obtient les points de la courbe 42" (SUM), de la courbe 43' (DIFF) et de la courbe 44" (CONT) du gain relatif selon le dépointage présentées en figure 7 qui sera décrite par la suite. [0273] . L'erreur de gain de chaque diagramme est établie en comparant ces valeurs à celles de référence de l'invention (diagrammes mesurées soit lors de la recette du radar en usine, soit lors de l'acceptation du site radar) : - SUM err (dB) = SUM-relative (dB) - SUM-reference (dB) ; DIFF err (dB) = DIFF-relative (dB) - DIFF-reference (dB) ; - CONT off (dB) = CONT-relative (dB) - CONT-reference (dB) ; [0274] . pour le lobe principal, l'erreur d'écartométrie est établie en comparant la position mesurée par le radar à celle transmise dans le squitter ADS-B pour le dépointage de celle-ci dans le faisceau en tenant compte de la déformation du faisceau en élévation relative à l'antenne. [0275] Pendant la durée de l'analyse, ces différentes valeurs sont accumulées en fonction du gisement au fur et à mesure selon : [0276] - l'azimut de l'antenne (au pas par exemple du degré) ; [0277] - mais aussi quel que soit l'azimut ; [0278] - l'élévation de la cible. [0279] L'utilisation de squitter ADS-B auto porteur en position détecté dans le lobe principal présente 2 avantages majeurs : [0280] - pour la mesure des diagrammes dans le faisceau principal (de -10° à +10° de l'axe), suite à la réception quasi simultanée du squitter ADS-B et du plot synchrone, la puissance émise par la cible est alors constante tant pour les réponses synchrones du plot que la réponse asynchrone du squitter permettant d'avoir une mesure relative très précise des 3 diagrammes SUM, DIFF, CONT; [0281] - pour le « monitoring » de la précision azimut du radar, la mesure selon la méthode radar de la position azimut de la cible ayant émis le squitter ADS-B directement à partir de la réponse ADS-B permet d'avoir une mesure d'erreur d'écartométrie très précise puisque la cible n'a pas évoluée entre la position transmise et celle mesurée. [0282] La figure 7 illustre l'accumulation de ces valeurs qui permet de reconstituer le diagramme SUM (diagramme mesuré 42"), le diagramme DIFF (diagramme mesuré 43") et le diagramme CONT (diagramme mesuré 44-), entre -5° et +5°. Dans cet exemple, les parties en gras des diagrammes SUM, DIFF, CONT sont obtenues avec environ 18000 réponses. [0283] Les tracés d'acceptation usine sont faits classiquement avec un pas en gisement égal à environ 0,05°. 21 [0284] Afin d'avoir une précision de cet ordre, la durée de l'analyse doit être suffisamment grande (de l'ordre d'un jour par exemple) dans le but d'avoir assez d'échantillons dans chaque cellule (azimut, élévation, gisement). En effet, ce sont les cibles en fonction de leur position relative au radar dans le site considéré qui échantillonnent les diagrammes de l'antenne donc seule la durée de l'analyse permet de recueillir assez de mesures. [0285] Il est à noter que les chiffres donnés ici ne sont donnés que comme indication d'un ordre de grandeur, en effet ils peuvent être paramétrés par un opérateur en fonction notamment de ses besoins en précision, en taux de renouvellement et selon le taux de fruits disponibles d'avions proches du radar. [0286] La figure 8 présente un zoom sur la partie utile de la courbe de la tension d'écartométrie en fonction du dépointage dans le lobe principal. Cette courbe est stockée inversée dans la table d'écartométrie laquelle est utilisée par le radar, en fonction de la mesure du rapport DIFF/SUM d'une réponse synchrone ou asynchrone reçue dans le lobe principal, pour évaluer le d'épointage de celle-ci vis-à-vis de l'axe de l'antenne. [0287] Les traits pointillés verticaux 81,82 délimitent la zone utile de la courbe qu'exploite classiquement un radar associé à une antenne LVA de 2,4' à -3dB. [0288] La figure 9 présente le tracé de la courbe d'erreur en azimut sur un grand nombre de réponses (plus de 8000) en fonction du dépointage de la cible dans le lobe principal. On note que celle-ci commence à montrer une légère pente avec des erreurs de près de en bord de lobe à comparer avec la précision azimut attendue d'un radar en standard déviation de 0,08°. Telle que définie en exemple dans ce radar, la table d'écartométrie est limitée à la plage comprise entre les traits pointillés 91, 92, en cohérence il est normal que l'erreur croisse beaucoup en dehors de cette zone non exploitée par le radar en exemple. [0289] L'invention établit un gabarit des différents diagrammes d'antenne SUM, CONT et d'erreur d'écartométrie en fonction des tracés usine de l'antenne (lors de l'acceptation usine) équipant le site radar. [0290] Suite au calcul des diagrammes d'antenne et d'erreur d'écartométrie, typiquement chaque jour, le procédé selon l'invention compare les mesures effectuées au gabarit et produit une synthèse des points hors du gabarit pondérant celle-ci en considérant la quantité et la qualité des fruits utilisés pour mesurer les diagrammes et l'écartométrie. [0291] Cette synthèse HUMS, typiquement journalière, permet d'évaluer une potentielle dé- gradation en cours de l'antenne (incluant câble et joint tournant). [0292] De plus, en ayant établie la déformation caractéristique des diagrammes d'antenne et la déformation de la courbe d'écartométrie en fonction de différents type de dégradation de partie spécifique de l'aérien, l'invention propose des éléments de dé- gradation : [0293] - perte de niveau uniforme des diagrammes SUM DIFF et/ou CONT quel que soit l'azimut, le gisement et l'élévation ; [0294] . augmentation des pertes des câbles RF de xdB ; [0295] - perte de précision azimut quels que soient l'azimut, le gisement et l'élévation ; [0296] . augmentation des pertes du câble RF de SUM ou de DIFF de xdB ; [0297] - perte de précision azimut à certains azimuts quels que soient le gisement et l'élévation ; [0298] . dégradation du joint tournant en amplitude de XX ou en phase de YY à un/des azimuts donnés ; [0299] - déformation des diagrammes à certains gisements quels que soient l'azimut et l'élévation ; [0300] . dégradation d'une colonne de rayonnement ou au niveau du répartiteur de l'antenne. [0301] D'autres signes de dégradation pouvant encore être obtenus. [0302] Cette analyse permanente des trois diagrammes d'antenne et de l'écartométrie est effectuée vis-à-vis de plusieurs gabarits. Elle permet de quantifier au niveau fonctionnel une dégradation des performances pouvant à terme déclarer le radar ou le récepteur ADS-B utilisant le même aérien comme dégradé voir en panne. [0303] Au-delà des gabarits usuels pour garantir la performance, des gabarits dédiés peuvent être définis dans le but de détecter des dégradations usuelles de l'aérien auxquelles auront été associées les déformations des diagrammes d'antennes consécutifs à ces dégradations. [0304] Enfin, le suivi de l'évolution de jour en jour des dégradations permet de planifier une date limite d'intervention sur le site radar avant que celles-ci influent sur les performances du radar de manière à rendre celui-ci non opérationnel. [0305] De plus, un avantage supplémentaire de l'invention est le suivant : l'établissement de l'erreur de la fonction d'écartométrie, joumalièrement par exemple, permet, lorsque celle-ci reste dans un gabarit de tolérance encore acceptable par un opérateur, de corriger la table d'écartométrie qu'emploie le radar pour localiser les cibles synchrones en azimut dans le faisceau et ainsi d'assurer toujours une bonne précision azimutale du radar lors du début d'une dégradation de l'aérien ou d'un vieillissement de l'aérien. L'aérien étant l'ensemble composé au moins de l'antenne 1, des câbles de descente d'antenne et du joint tournant. [0306] La figure 10 présente le tracé de la nouvelle courbe d'erreur en azimut selon l'invention après calcul de la nouvelle table d'écartométrie sur le même grand nombre de réponses (plus de 8000) en fonction du dépointage de la cible dans le lobe principal. On note que celle-ci est quasi plate présentant des erreurs toutes nettement inférieures à +/-0,05'crête à crête. 23 [0307] La figure 11 présente un zoom sur la partie utile du lobe en comparant les tracés des courbes d'erreur en azimut en fonction du dépointage de la cible, en employant soit la table d'économétrie ancienne et soit la nouvelle selon l'invention sur le même grand nombre de réponses (plus de 8000). [0308] On y note directement le gain en précision azimut du radar selon le dépointage de la réponse synchrone : avec la nouvelle courbe d'écartométrie, l'erreur azimut est très faible et quasi constante quelle que soit la position de la cible dans le lobe. 24 [Revendication 1] [Revendication 2] [Revendication 3]