Brevet FR3090660A1 — publié le 20200626

Description Titre de l'invention : Bande de roulement pour pneumatique Domaine de l'invention [0001] La présente invention a pour objet un pneumatique pour véhicules, et, en particulier, la bande de roulement d'un pneumatique pour véhicule. État de la technique [0002] Un pneumatique ayant une géométrie (le révolution par rapport à un axe de rotation, la géométrie du pneumatique est généralement décrite dans un plan méridien contenant l'axe de rotation du pneumatique. Pour un plan méridien donné, les directions radiale, axiale et circonférentielle désignent respectivement les directions perpendiculaire à l'axe de rotation du pneumatique, parallèle à l'axe de rotation du pneumatique et perpendiculaire au plan méridien. Les expressions « radialement », « axialcment » et « circonférentiellement » signifient respectivement « selon la direction radiale », « selon la direction axiale » et « selon la direction circonférentielle [0003] Par « radialement intérieur, respectivement radialement extérieur », on entend « plus proche, respectivement plus éloigné de l'axe de rotation du pneumatique ». Par « axialcment intérieur, respectivement axialement extérieur », on entend « plus proche, respectivement plus éloigné du plan équatorial du pneumatique », le plan équatorial du pneumatique étant le plan EP passant par le milieu de la surface de roulement du pneumatique et perpendiculaire à Faxe de rotation du pneumatique. [0004] La bande de roulement est la partie du pneumatique destinée à venir en contact avec le sol par l'intermédiaire d'une surface de roulement et s'étendant radialement depuis une surface de fond jusqu'à la surface de roulement, axialement depuis un premier bord jusqu'à un deuxième bord de bande de roulement définissant la largeur axiale de la bande de roulement, et circonférentiellement sur toute la périphérie du pneumatique. La bande de roulement, que le pneumatique soit destiné à équiper un véhicule de tourisme ou un véhicule poids lourd, est pourvue d'une sculpture comprenant notamment des éléments de sculpture ou blocs élémentaires délimités par diverses rainures principales, longitudinales ou circonférentiellcs, transversales ou encore obliques, les blocs élémentaires pouvant en outre comporter diverses incisions ou lamelles plus fines. Les rainures constituent des canaux destinés à évacuer l'eau lors d'un roulage sur sol mouillé. [0005] Radialement à l'intérieur de la bande de roulement un pneumatique de type radial comprend une armature de renforcement, constituée d'une armature de sommet et d'une armature de carcasse radiale radialement intérieure à l'armature de sommet. L'armature de sommet comprend au moins une couche de sommet constituée par des éléments de 2 renforcement ou renforts enrobés par un mélange caoutchouteux et parallèles entre eux. L'armature de carcasse radiale comprend au moins une couche de carcasse constituée par des renforts enrobés par un mélange caoutchouteux, parallèles entre eux et orientés sensiblement radialemcnt, c'est-à-dire formant, avec la direction circonférentielle, un angle compris entre 85° et 95°. [0006] Les compositions caoutchouteuses des bandes de roulement des pneumatiques sont spécialisées pour les performances de contact avec un sol de roulage, et ceci jusqu'à l'usure réglementaire des pneumatiques. La bande de roulement d'un pneumatique est responsable d'une grande partie de la résistance au roulement de ce pneumatique. Cette contribution est bien entendu très variable en fonction de la conception du pneumatique, mais un ordre de grandeur de l'ordre de 50 % peut être atteint. [0007] Il est habituel d'adapter les matériaux les plus proches des nappes de l'armature de sommet du pneumatique, pour, entre autres, minimiser la résistance au roulement, par exemple avec l'introduction d'une sous-couche faiblement hystérétique. Il est à noter qu'une sous-couche ne vient pas au contact avec le sol de roulage pendant la durée réglementaire de vie du pneumatique. [0008] Il est possible aussi de spécialiser davantage les matériaux de la bande de roulement. On peut avoir deux natures différentes de compositions caoutchouteuses dans la largeur de la bande de roulement. Le document EP 2594413 B1 présente une telle bande de roulement avec une partie centrale et deux parties latérales, telles que le mélange caoutchouteux des parties latérales présente un module dynamique d'extension et une hystérésis plus faibles que ceux de la partie centrale pour optimiser la résistance au roulement et le comportement routier du pneumatique. [0009] Le compromis de performance entre la résistance au roulement et la résistance à l'usure des bandes de roulement a pu être amélioré grâce à l'introduction dans une composition de caoutchouc d'un copolymère d'éthylène et de 1,3-butadiène contenant plus de 50% en mole d'unité éthylène. On peut par exemple se référer à la demande de brevet WO 2014114607 Al. Mais une telle composition ne permet pas de conférer à la bande de roulement une performance d'adhérence optimale, notamment pour un véhicule de tourisme. [0010] 11 est connu que la performance d'adhérence d'un pneumatique peut être améliorée en augmentant la surface de contact de la bande de roulement sur le sol de roulage. Une solution consiste à utiliser une bande de roulement très défonnable, notamment une composition de caoutchouc très déformable qui constitue la surface de la bande de roulement destinée à entrer au contact de la surface de roulage. L'utilisation d'une composition de caoutchouc très molle, pourtant favorable pour l'adhérence, peut entraîner une dégradation du comportement routier du pneumatique. [0011] Pour améliorer le comportement routier, on le sait, une rigidité supérieure de la bande 3 de roulement est souhaitable, cette rigidification de la bande de roulement pouvant être obtenue par exemple en augmentant le taux de charge renforçante ou en incorporant certaines résines renforçantes dans les compositions de caoutchouc constitutives de ces bandes de roulement. Mais généralement, ces solutions ne sont pas toujours satisfaisantes, car elles peuvent s'accompagner d'une dégradation de la résistance au roulement. [0012] Pour satisfaire à ces deux exigences contradictoires que sont le comportement routier et l'adhérence, une solution consiste aussi à créer un gradient de rigidité par un phénomène d'accommodation de la composition de caoutchouc de la bande de roulement comme cela est décrit dans les demandes de brevet WO 02/10269 et W02012084599. Ce phénomène d'accommodation se traduit par l'aptitude de la composition de caoutchouc à devenir moins rigide en surface de la bande de roulement sous l'effet des déformations subies par la bande de roulement au cours du roulage du pneumatique. Cette diminution de la rigidité à la surface de la bande de roulement, ne se produit pas ou très peu à l'intérieur de la bande de roulement qui conserve ainsi un niveau de rigidité plus élevé que la surface de la bande de roulement. [0013] Ces solutions techniques pour améliorer les performances d'adhérence, de com- portement routier et de résistance au roulement ont été décrites généralement pour des élastomères diéniqucs fortement insaturés qui sont caractérisés par un taux molaire de diène très supérieur à 50%. [0014] Il est décrit dans la demande de brevet JP 2013-185048 une composition de ca- outchouc comprenant un copolymère d'éthylène et de 1,3-butadiène dont la processabilité est améliorée par l'introduction de 5 à 10 pce d'une résine plastifiante. Non seulement la teneur molaire en éthylène dans le copolymère est très inférieure à 50%, mais aussi la performance d'adhérence n'est pas traitée. [0015] Pour l'utilisation de copolymères de diène conjugué contenant des taux molaires d'éthylène supérieurs à 50% dans des compositions de caoutchouc pour bande de roulement de pneumatique, il existe donc un intérêt et un besoin d'améliorer aussi la performance d'adhérence de la bande de roulement. [0016] Poursuivant ses efforts, la Demanderesse a découvert que l'utilisation combinée d'un élastomère diénique fortement saturé et d'un système plastifiant spécifique dans une composition de caoutchouc pour bande de roulement d'un pneumatique permet d'améliorer la performance d'adhérence du pneumatique. Des modes de réalisation particuliers de l'invention contribuent même à améliorer le compromis de performance entre l'adhérence et la résistance au roulement. D'autres modes de réalisation particuliers de l'invention permettent d'améliorer aussi le compromis de performance entre l'adhérence et le comportement routier. Résumé de l'invention [0017] Un objet de l'invention est un pneumatique ayant un axe de rotation et un plan médian perpendiculaire à l'axe de rotation, et comprenant deux bourrelets, deux flancs reliés aux bourrelets, un sommet relié aux extrémités des deux flancs avec une armature de sommet, et une bande de roulement caoutchouteuse radialement extérieure, la bande de roulement étant séparée axialement en trois parties, une partie centrale et deux parties latérales. Ce pneumatique est caractérisé en ce que la composition caoutchouteuse des parties latérales comprend plus de 50 pce d'un copolymère d'éthylène et d'un 1,3-diène, une charge renforçante et un système plastifiant, le 1,3-diène étant le 1,3-butadiène ou l'isoprène et les unités éthylène dans le copolymère représentant plus de 50% en mole de l'ensemble des unités monomères du copolymère. [0018] La composition caoutchouteuse particulière des deux parties latérales permet d'améliorer la résistance à l'usure du pneumatique et en particulier la forme d'usure aux épaules du pneumatique. Il permet aussi de diminuer la résistance au roulement du pneumatique en roulage. [0019] Selon une première variante, la bande de roulement comprenant une pluralité d'éléments de sculpture avec des faces latérales et une face de contact destinée à venir en contact avec la chaussée pendant le roulage du pneumatique et une pluralité de rainures circonférentielles chacune délimitée par des faces latérales d'éléments de sculpture adjacents, en vis-à-vis l'une par rapport à l'autre, et délimitée par un fond, la partie centrale s'étend axialement de part et d'autre du plan médian du pneumatique au-delà de la pluralité de rainures circonférentielles, et dans lequel ladite partie centrale inclut les fonds desdites rainures circonférentielles. [0020] Selon une deuxième variante, la bande de roulement comprenant une pluralité d'éléments de sculpture avec des faces latérales et une face de contact destinée à venir en contact avec la chaussée pendant le roulage du pneumatique et une pluralité de rainures circonférentielles chacune délimitée par des faces latérales d'éléments de sculpture adjacents, en vis-à-vis l'une par rapport à l'autre, et délimitée par un fond, la partie centrale s'étend axialement jusqu'à la rainure circonférentielle axialement la plus extérieure, au moins d'un côté du plan médian du pneumatique et de préférence de part et d'autre du plan médian du pneumatique. (R3) [0021] Selon un mode de réalisation avantageux, la bande de roulement comportant une première couche Cl radialement intérieure et une deuxième couche C2 radialement extérieure, les parties latérales de la première couche Cl constituent les parties latérales et la deuxième couche C2 constitue la partie centrale de la bande de roulement.(R5) [0022] La composition de caoutchouc des parties latérales de la bande de roulement peut comprendre un deuxième élastomère, de préférence diénique, c'est-à-dire comprenant des unités monomères diéniques. Le taux du deuxième élastomère est de préférence inférieur à 30 pce et très préférentiellement inférieur à 10 pce. [0023] Le deuxième élastomère peut être un élastomère diénique fortement insaturé choisi dans le groupe constitué par les polybutadiènes, les polyisoprènes, les copolymères de butadiène, les copolymères d'isoprène et les mélanges de ces élastomères. [0024] Avantageusement, le copolymère d'éthylène et d'un 1,3-diène est le seul élastomère de la composition de caoutchouc des parties latérales de la bande de roulement. [0025] Selon une variante de réalisation du pneumatique selon l'invention, la composition caoutchouteuse de la partie centrale de la bande de roulement comprend moins de 50 pce d'un copolymère d'éthylène et d'un 1,3-diène, une charge renforçante et un système plastifiant, le 1,3-diène étant le 1,3-butadiène ou l'isoprène et les unités éthylène dans le copolymère représentant plus de 50% en mole de l'ensemble des unités monomères du copolymère. [0026] Préférentiellement, le rapport K entre le module de cisaillement dynamique de la composition caoutchouteuse des parties latérales de la bande de roulement et le module de cisaillement dynamique de la composition caoutchouteuse de la partie centrale de la bande de roulement est supérieur à 1,1 et de préférence supérieur à 1,2, les modules de cisaillement dynamiques étant mesurés à 60°C lors d'un balayage en température à une contrainte imposée de 0,7 MPa et à une fréquence de 10 Hz. [0027] Ce rapport de modules entre les parties latérales et la partie centrale de la bande de roulement permet aux parties latérales de rigidifier la bande de roulement et le sommet du pneumatique. Cela améliore le comportement routier du pneumatique. [0028] Préférentiellement, on a K inférieur à 2,5 et très préférentiellement inférieur ou égal à 1,5. [0029] Le module de cisaillement dynamique des parties latérales est de préférence compris entre 1 et 2,5 MPa. [0030] Au-delà d'un tel rapport ou d'une telle valeur de module dynamique, la performance d'adhérence du pneumatique peut être diminuée. Brève description des dessins [0031] Lcs caractéristiques de l'invention seront mieux comprises à l'aide du dessin annexé dans lequel [0032] [fig.1] représente de manière très schématique (sans respect d'une échelle spécifique), une coupe radiale du sommet d'un pneumatique conforme à un mode de réalisation de l'invention ; [0033] [fig.2] représente une variante de réalisation du sommet de pneumatique de la figure 1; [0034] [fig.3] représente un autre mode de réalisation d'un sommet de pneumatique selon 6 l'invention. Description détaillée de l'invention [0035] La figure 1 représente de manière schématique une coupe radiale du sommet 2 d'un bandage pneumatique ou pneumatique 1 selon un mode de réalisation de l'invention. [0036] La figure 1 indique aussi les directions axiale X, circonférentielle C et radiale Z ainsi que le plan médian EP (plan perpendiculaire à l'axe de rotation du pneumatique qui est situé à mi-distance des deux bourrelets et passe par le milieu de l'armature de sommet du pneumatique). [0037] Ce pneumatique 1 comporte un sommet 2 renforcé par une armature de sommet ou ceinture 3, deux flancs (non représentés) et deux bourrelets (non représentés), chacun de ces bourrelets étant renforcé avec une tringle (non représentée). L'armature de sommet 3 est surmontée radialement extérieurement d'une bande de roulement caoutchouteuse 7. (inc armature de carcasse 4 est disposée radialement intérieurement à l'armature de sommet 3 est ancrée dans chaque bourrelet et s'étend d'un bourrelet à l'autre. L'armature de carcasse 4 est de manière connue en soi constituée d'au moins une nappe renforcée par des câbles dits « radiaux », par exemple textiles ou métalliques, c'est-à-dire que ces câbles sont disposés pratiquement parallèles les uns aux autres et s'étendent d'un bourrelet à l'autre de manière à former un angle compris entre 80° et 900 avec le plan circonférentiel médian EP. Une couche étanche 5 s'étend d'un bourrelet à l'autre radialement intérieurement relativement à l'armature de carcasse 4. [0038] La coupe de la figure I de la bande de roulement 6 illustre cinq éléments de sculptures, trois dans la partie centrale du sommet, les éléments de sculpture centre 7 et deux axialcment latéralement, aux épaules du sommet, les éléments de sculpture épaules 8. Chaque rainure comporte deux faces latérales 9 en vis-à-vis des éléments de sculptures adjacents ainsi qu'un fond de rainure 12. Dans l'exemple de la figure I, la partie centrale 15 de la bande de roulement s'étend axialement de part et d'autre du plan médian EP au-delà des rainures circonférentielles II . Les deux parties latérales 16 de la bande de roulement 6 constituent donc les parties axialement extérieures des deux éléments de sculpture épaules 8. [0039] En prenant comme référence le point A qui correspond à l'extrémité axiale de l'armature de sommet, la largeur axiale de l'élément de sculpture épaule 8 est Lep. La largeur axiale, au niveau de la face de contact 10 de l'élément de sculpture épaule 8 à l'état neuf est d. De préférence, le rapport d/Lep est supérieur à 1/3. Dans l'exemple présenté à gauche de la figure 1, élément de sculpture épaule 8a, ce rapport augmente avec l'usure de la bande de roulement. Dans la variante illustrée à droite de la figure 1, élément de sculpture épaule 8b, le flanc de séparation entre la partie centrale et la partie latérale est tel qu'il se rapproche du plan médian lorsqu'il s'écarte radialement 7 de l'axe de rotation. Cette variante permet de conserver une raideur de cisaillement de l'élément de sculpture épaule 8h sensiblement constante lors de l'usure de la bande de roulement. [0040] Selon une deuxième variante, illustrée à la figure 2, la partie centrale de la bande de roulement s'étend axialement jusqu'aux rainures circonférentielles 11 axialement les plus extérieures, de part et d'autre du plan médian EP du pneumatique. Dans cette variante, c'est l'ensemble des éléments de sculpture épaules 8 qui constitue les parties latérales de la bande de roulement. Il est avantageux que le fond des rainures fasse partie de la partie centrale de la bande de roulement car la composition caoutchouteuse de la partie centrale a une raideur dynamique inférieure à celle des parties latérales et le moulage des fonds des rainures est plus robuste. C'est ce qui est illustré à la figure 2. [0041] Selon le mode de réalisation illustré à la figure 3, la bande de roulement comporte une première couche Cl radialement intérieure et une deuxième couche C2 radialement extérieure. La première couche Cl est continue de l'élément de sculpture 8a à l'élément de sculpture 8h sur toute la largeur axiale de la bande de roulement. Dans cet exemple, les parties latérales de la première couche Cl constituent les parties latérales 16 et la deuxième couche C2 constitue la partie centrale 15 de la bande de roulement. [0042] Les figures 1 à 3 illustrent bien le rôle de rigidification de la bande de roulement et du sommet du pneumatique lorsque le rapport de module dynamique entre les deux mélanges caoutchouteux des parties latérales et de la partie centrale est supérieur à 1,1 et préférentiellement supérieur à 1,2. Il est préférable de ne pas dépasser un rapport de 2,5, et très préférentiellement 1,5, pour ne pas dégrader l'adhérence du pneumatique lorsque la surface de roulement est due pour une large part aux parties latérales. [0043] Dans ce qui suit, tout intervalle de valeurs désigné par l'expression « entre a et b » re- présente le domaine de valeurs supérieur à « a » et inférieur à « b » (c'est-à-dire bornes a et b exclues) tandis que tout intervalle de valeurs désigné par l'expression « de a à b » signifie le domaine de valeurs allant de « a » jusqu'à « b » (c'est-à-dire incluant les bornes strictes a et b). L'abréviation « pce » signifie parties en poids pour cent parties en poids d'élastomère (du total des élastomères si plusieurs élastomères sont présents). [0044] Dans la présente demande, on entend par « l'ensemble des unités monomères de l'élastomère » ou «la totalité des unités monomères de l'élastomère » tous les motifs de répétitions constitutifs de l'élastomère qui résultent de l'insertion des monomères dans la chaîne élastomère par polymérisation. Sauf indication contraire, les teneurs en une unité monomère ou motif de répétition dans l'élastomère diénique fortement saturé sont données en pourcentage molaire calculé sur la base des unités monomères du copolymère, c'est-à-dire de l'ensemble des unités monomères de l'élastomère. [0045] Les composés mentionnés dans la description peuvent être d'origine fossile ou 8 hiosourcés. Dans ce dernier cas, ils peuvent être, partiellement ou totalement, issus de la biomasse ou obtenus à partir de matières premières renouvelables issues de la biomasse. Sont concernés notamment les élastomères, les plastifiants, les charges... [0046] Le copolymère d'éthylène et de 1,3-diène utile aux besoins de l'invention, est un élastomère de préférence statistique, qui comprend des unités éthylène résultant de la polymérisation d'éthylène. De manière connue, l'expression « unité éthylène » fait référence au motif -(CH2-CH2)- résultant de l'insertion de l'éthylène dans la chaîne élastomère. Dans le copolymère d'éthylène et de 1,3-diène, les unités éthylène représentent plus de 50% en mole des unités monomères du copolymère. De préférence, les unités éthylène dans le copolymère représentent plus de 60%, avantageusement plus de 70% en mole des unités monomères du copolymère. Selon l'un quelconque des modes de réalisation de l'invention, y compris leur variantes préférentielles, l'élastomère diénique fortement saturé comprend préférentiellement au plus 90 % en mole d'unité éthylène. [0047] Le copolymère utile aux besoins de l'invention, également désigné ci-après sous l'appellation « d'élastomère diénique fortement saturé », comprend aussi des unités 1,3-diène résultant de la polymérisation d'un 1,3-diène, le 1,3-diène étant le 1,3-butadiène ou l'isoprène. De manière connue, l'expression « unité 1,3-diène » fait référence aux unités résultant de l'insertion du 1,3-diène par une addition 1,4, une addition 1,2 ou une addition 3,4 dans le cas de l'isoprène. De préférence, le 1,3-diène est le 1,3-butadiène. [0048] Selon un premier mode de réalisation de l'invention, le copolymère d'éthylène et d'un 1,3-diène contient des unités de formule (I). La présence de motif cyclique saturé à 6 membres, 1,2-cyclohexanediyle, de formule (I) comme unité monomère dans le copolymère peut résulter d'une série d'insertions très particulières de l'éthylène et du 1,3-butadiène dans la chaîne polymère au cours de sa croissance. [0049] [0050] Selon un deuxième mode de réalisation préférentiel de l'invention, le copolymère d'éthylène et d'un 1,3-diène contient des unités de formule (II-1) ou (II-2). [0051] -CH.-ç OH=C Hz> -C H2-gif Chgle=CH2) [0052] Selon un troisième mode de réalisation préférentiel de l'invention, le copolymère d'éthylène et d'un 1,3-diène contient des unités de formule (I) et de formule (11-1). [0053] Selon un quatrième mode de réalisation de l'invention, l'élastomère diénique fortement saturé est dépourvu d'unités de formule (1). Selon cc quatrième mode de réalisation, le copolymère d'éthylène et d'un 1,3-diène contient de préférence des unités de formule (11-1) ou (11-2). [0054] De préférence, l'élastomère diénique fortement saturé contient des unités résultant de l'insertion du 1,3-diène par une addition 1,4, c'est-à-dire des unités de formule -CI-12- CH=CH-C1-12- lorsque le 1,3-diène est le 1,3-butadiène ou de formule -CH, - CMe=C-CH2- lorsque le 1,3-diène est l'isoprène. [0055] Lorsque l'élastomère diénique fortement saturé comprend des unités de formule (I) ou des unités de formule (1-1) ou encore comprend des unités de formule (I) et des unités de formule (II-1), les pourcentages molaires des unités de formule (I) et des unités de formule (II-1) dans l'élastomère diénique fortement saturé, respectivement o et p, satisfont de préférence à l'équation suivante (éq. 1), de manière plus préférentielle à l'équation (éq. 2), o et p étant calculés sur la base de l'ensemble des unités monomères de l'élastomère diénique fortement saturé. [0056] ;; (Pc2h4 (hie(Dit51(Fei}l_f; (Rc2) (hieO)3SiRc2 14 (1V-3) - dans lesquelles les symboles Fel et Rc2 étant tels que définis dans la formule (IV) ; - pour la formule (1V-1) et (1V-2), g étant un nombre entier allant de 0 à 2 ; - pour la formule (1V-3), g étant un nombre entier allant de 0 à 1. [0086[ Parmi les chaînes hydrocarbonées représentée par les symboles Rc2 dans les formules (111), (1V-1), (IV-2), (IV-3) et (IV-4), on peut citer les alkyles, de préférence les alkyles ayant au plus 6 atomes de carbone, de manière plus préférentielle méthyle ou éthyle, mieux méthyle. [0087] Parmi les chaînes hydrocarbonées substituées par une fonction chimique Fe' qui sont représentée par les symboles Rc2 dans les formules (IV), (IV-1), (1V-2), (IV-3) et (1V-4), on peut citer les chaînes alcanediyles, de préférence celles comportant au plus 6 atomes de carbone, de manière plus préférentielle le groupe 1,3-propanediyle, le groupe alcanediyle portant un substituant, la fonction chimique Fc2, autrement dit une valence de la chaîne alcanediyle pour la fonction F, l'autre valence pour l'atome de silicium de la fonction silane' ou alcoxysilane. [0088] Dans les formules (IV), (IV-1), (IV-2), (IV-3) et (IV-4), on entend par fonction chimique un groupe qui est différent d'un groupe hydrocarboné saturé et qui peut participer à des réactions chimiques. L'homme du métier comprend que la fonction chimique Fe' est un groupe chimiquement incite vis-à-vis des espèces chimiques présentes dans le milieu de polymérisation. La fonction chimique Fc2 peut être sous une forme protégée, comme par exemple dans le cas de la fonction amine primaire, amine secondaire ou thiol. A titre de fonction chimique Fc2, peuvent être citées les fonctions éther, thioéthcr, amine primaire protégée, amine secondaire protégée, amine tertiaire, thiol protégé, silyle. Dc préférence, la fonction chimique Fc2 est une fonction amine primaire protégée, une fonction amine secondaire protégée, une fonction amine tertiaire ou une fonction thiol protégée. Comme groupes protecteurs des fonctions amine primaire, amine secondaire et thiol, on peut citer les groupes silyles, par exemple les groupes triméthylsilyle et terbutyldiméthylsilyk. [0089] g est de préférence différent de 0, cc qui implique que l'agent de fonctionnalisation comprend au moins une liaison Si-Rc2. [0090] A titre d'agent de fonctionnalisation, on peut citer les composés diméthoxydimé- thylsilanc, diéthoxydiméthylsilanc, diméthoxydiéthylsilanc, diéthoxydiéthylsilanc, (N,N-diméthy1-3-aminopropyl)méthyldiméthoxysilane, (N,N-diméthy1-3-aminopropyl)méthyldiéthoxysilane, (N,N-diméthy1-3-aminopropyl)éthyldiméthoxysilane, (N,N-diméthy1-3-aminopropyl)éthyl-diéthoxysilanc, 3-méthoxy-3,8,8,9,9-pcntaméthy1-2-oxa-7-thia-3,8-disiladecane, triméthoxy-méthylsilane, triéthoxyméthylsilanc, triméthoxyéthylsilane, triéthoxyéthylsilanc, (N,N-di méthylaminopropyl)triméthoxysilane, le (N,N-di méthylaminopropyl)triéthoxysilanc, (N-(3-tri méthoxysilyl)propyl)-N-(tri méthyls i lyl)silanam i ne, (N-(3-triéthoxysilyl)propyl)-N-(triméthyl-silyl)silanamine et 3,3-diméthoxy-8,8,9,9-tétratnéthyl-2-oxa-7-thia-3,8-disiladccane, de préférence di méthoxydiméthylsilane, diméthoxydiéthylsilanc, (N,N-diméthy1-3-aminopropyl)méthyldiméthoxysilane, (N,N-diméthy1-3-aminopropyl)éthyldiméthoxysilane, 3-méthoxy-3,8,8,9,9-pcntaméthy1-2-oxa-7-thia-3, 8-disiladecanetriméthoxyméthylsilan e, triméthoxyéthylsilane, (N,N-diméthylaminopropyl)triméthoxysilane, (N-(3-triméthoxysily1)-propy1)-N-(triméthylsilyl)silanaminc et 3,3-ditnéthoxy-8,8,9,9-tétratnéthyl-2-oxa-7-thia-3,8-disiladccane, de manière plus préférentielle tritnéthoxyrnéthylsilanc, triméthoxyéthylsilane, (N,N-diméthylaminopropyl)triméthoxysilane, (N-(3-triméthoxysilyl)propy1)-N-(triméthylsily1)-silanamine et 3,3-diméthoxy-8,8,9,9-tétraméthy1-2-oxa-7-thia-3,8-disiladecane. [0091] L'agent de fonctionnalisation est ajouté typiquement au milieu de polymérisation résultant de l'étape (a). Il est typiquement ajouté au milieu de polymérisation à un taux de conversion des monomères choisi par l'homme du métier selon la macrostructure souhaitée de l'élastomère. L'étape (a) étant conduite généralement sous pression d'éthylène, un dégazage du réacteur de polymérisation peut être réalisé avant l'ajout de l'agent de fonctionnalisation. L'agent de fonctionnalisation est ajouté dans des conditions inertes et anhydres au milieu de polymérisation, maintenu à la température de polymérisation. Il est typiquement utilisé de 0.25 à 10 moles d'agent de fonctionnalisation pour 1 mole de co-catalyseur, de préférence de 2 à 4 moles d'agent de fonctionnalisation pour 1 mole de co-catalyseur. [0092] L'agent de fonctionnalisation est mis en contact avec le milieu de polymérisation pendant un temps suffisant pour permettre la réaction de fonctionnalisation. Ce temps de contact est choisi judicieusement par l'homme du métier en fonction de la concentration du milieu réactionnel et de la température du milieu réactionnel. Typiquement, la réaction de fonctionnalisation est conduite sous agitation, à une température allant de 17 à 80°C, pendant 0.01 à 24 heures. 16 [0093] Une fois fonctionnalisé, l'élastomère peut être récupéré, notamment en l'isolant du milieu réactionnel. Les techniques pour séparer l'élastomère du milieu réactionnel sont bien connues de l'homme du métier et choisies par l'homme du métier selon la quantité d'élastomère à séparer, sa macrostructurc et les outils mis à dispositions de l'homme du métier. Peuvent être cités par exemple les techniques de coagulation de l'élastomère dans un solvant tel que le méthanol, les techniques d'évaporation du solvant du milieu réactionnel et des monomères résiduels, par exemple sous pression réduite. [0094] Lorsque l'agent de fonctionnalisation est de formule (IV), (IV-1) ou (IV-2) et g est égal à 2, l'étape (h) peut être suivie d'une réaction d'hydrolyse pour former un élastomère portant en extrémité de chaîne une fonction silanol. L'hydrolyse peut être conduite par une étape de stripping de la solution contenant l'élastomère à l'issue de l'étape (h), de manière connue par l'homme du métier. [0095] Lorsque l'agent de fonctionnalisation est de formule (IV), (IV-1), (IV-2), (IV-3) ou (IV-4), que g est différent de 0 et que Rc2 représente une chaîne hydrocarbonée substituée par une fonction Fc2 sous une forme protégée, l'étape (h) peut être aussi suivie d'une réaction d'hydrolyse pour déprotéger la fonction en extrémité de la chaîne de l'élastomère. La réaction d'hydrolyse, étape de déprotection de la fonction, est généralement conduite en milieu acide ou basique selon la nature chimique de la fonction à déprotéger. Par exemple, un groupe silyle, en particulier triméthylsilyle ou terbutyldiméthylsilyle, qui protège une fonction amine ou thiol peut être hydrolysé en milieu acide ou basique de manière connue par l'homme du métier. Le choix des conditions de déprotection est fait judicieusement par l'homme du métier en tenant compte de la structure chimique du substrat à déprotéger. [0096] L'étape (c) est une étape optionnelle selon que l'on souhaite transformer ou non le groupe fonctionnel en fonction silanol ou que l'on souhaite déprotéger ou non la fonction protégée. Préférentiellement, l'étape (c) est conduite avant de séparer l'élastomère du milieu réactionnel à l'issue de l'étape (b) ou bien simultanément à cette étape de séparation. [0097] Qu'il porte une fonction, silanol ou alcoxysilane, ou non, le taux du copolymère d'éthylène et d'un 1,3-diène est supérieur à 50 pce, préférentiellement supérieur à 70 pce. Le complément à 100 pce peut être tout élastomère diénique, par exemple un homopolymère ou un copolymère de 1,3-butadiène ou encore un homopolymère ou un copolymère d'isoprène. Avantageusement, le taux du copolymère d'éthylène et d'un 1,3-diène est de 100 pce. Un taux élevé du copolymère dans la composition de caoutchouc est encore plus favorable pour le compromis de performance entre la résistance au roulement, la résistance à l'usure et l'adhérence. [0098] La composition de caoutchouc des parties latérales a pour autre caractéristique es- 17 sentielle de comprendre une charge renforçante et un système plastifiant. Le système plastifiant est de préférence hydrocarboné. [0099] Avantageusement, la charge renforçante comprend une silice. [0100] Une charge renforçante consiste typiquement en des nanoparticules dont la taille moyenne (en masse) est inférieure au micromètre, généralement inférieure à 500 nm, le plus souvent comprise entre 20 et 200 nm, en particulier et plus préférentiellement comprise entre 20 et 150 nm. [0101] Le taux de charge renforçante dans la composition de caoutchouc des parties latérales est avantageusement supérieur ou égal à 35 pce et inférieur ou égal à 100 pcc, de préférence supérieur ou égal à 50 pce et inférieur ou égal à 100 pce. De préférence, la silice représente plus de 50 % en masse de la charge renforçante. De manière plus préférentielle, la silice représente plus de 85 % en masse de la charge renforçante. [0102] La silice utilisée peut être toute silice renforçante connue de l'homme du métier, notamment toute silice précipitée ou pyrogénée présentant une surface spécifique BET ainsi qu'une surface spécifique CTAB toutes deux inférieures à 450 m2/g, de préférence comprises dans un domaine allant de 30 à 400 m2/g, notamment de 60 à 300 m2/g. Dans le présent exposé, la surface spécifique BET est déterminée par adsorption de gaz à l'aide de la méthode de Brunauer-Emmett-Teller décrite dans « The Journal of the American Chemical Society » (Vol. 60, page 309, février 1938), et plus précisément selon une méthode adaptée de la norme NF ISO 5794-1, annexe E de juin 2010 [méthode volumétrique multipoints (5 points) - gaz: azote - dégazage sous vide: une heure à 160°C - domaine de pression relative p/po : 0,05 à 0,17]. [0103] Les valeurs de surface spécifique CTAB ont été déterminées selon la norme NF ISO 5794-1, annexe G de juin 2010. Le procédé est basé sur l'adsorption du CTAB (bromure de N-hexadécyl-N,N,N-triméthylammonium) sur la surface « externe » de la charge renforçante. [0104] On peut utiliser tout type de silice précipitée, notamment des silices précipitées hautement dispersibles (dites « HDS » pour « highly dispersible » ou « highly dispersible silica »). Ces silices précipitées, hautement dispersibles ou non, sont bien connues de l'homme du métier. On peut citer, par exemple, les silices décrites dans les demandes W003/016215-Al et W003/016387-A1. Parmi les silices HDS commerciales, on peut notamment utiliser les silices « Ultrasil ® 5000GR », « Ultrasil ® 7000GR » de la société Evonik, les silices « Zeosil ® 1085GR», « Zeosil® 1115 MP », Zeosil® 1165MP », « Zeosil® Premium 200MP », « Zeosil0 HRS 1200 MP » de la Société Solvay. À titre de silice non HDS, les silices commerciales suivantes peuvent être utilisées : les silices « Ultrasil ® VN2GR », « Ultrasil ® VN3GR » de la société Evonik, la silice « Zeosil® 175GR » » de la société Solvay, les silices « Hi-Sil EZ120G(-D) », « Hi-Sil EZ160G(-D) », « Hi-Sil EZ200G(-D) », « Hi-Sil 243LD », 18 « Hi-Sil 210 », « Hi-Sil HDP 320G » de la société PPG. [0105] La charge renforçante peut comprendre tout type de charge dite renforçante autre que la silice, connue pour ses capacités à renforcer une composition de caoutchouc utilisable notamment pour la fabrication de pneumatiques, par exemple un noir de carbone. Comme noirs de carbone conviennent tous les noirs de carbone, notamment les noirs conventionnellement utilisés dans les pneumatiques ou leurs bandes de roulement. Parmi ces derniers, on citera plus particulièrement les noirs de carbone renforçants des séries 100, 200, 300, ou les noirs de série 500, 600 ou 700 (grades ASTM D-1765-2017), comme par exemple les noirs N115, N134, N234, N326, N330, N339, N347, N375, N550, N683, N772). Ces noirs de carbone peuvent être utilisés à l'état isolé, tels que disponibles commercialement, ou sous tout autre forme, par exemple comme support de certains des additifs de caoutchouterie utilisés. [0106] De préférence, le noir de carbone est utilisé à un taux inférieur ou égal à 20 pce, plus préférentiellement inférieur ou égal à 10 pce (par exemple le taux de noir de carbone peut être compris dans un domaine allant de 0,5 à 20 pce, notamment allant de 1 à 10 pce). Avantageusement, le taux de noir de carbone dans la composition de caoutchouc est inférieur ou égal à 5 pce. Dans les intervalles indiqués, on bénéficie des propriétés colorantes (agent de pigmentation noire) et anti-UV des noirs de carbone, sans pénaliser par ailleurs les performances typiques apportées par la silice. [0107] Pour coupler la charge inorganique renforçante, en l'espèce la silice, à l'élastomère, on peut utiliser de manière bien connue un agent de couplage (ou agent de liaison) au moins bifonctionnel destiné à assurer une connexion suffisante, de nature chimique et/ ou physique, entre la charge inorganique (surface de ses particules) et l'élastomère, auquel cas la composition de caoutchouc des parties latérales comprend un agent de couplage pour lier la silice à l'élastomère. On utilise en particulier des organosilanes ou des polyorganosiloxanes au moins bifonctionnels. Par « bifonctionnel », on entend un composé possédant un premier groupe fonctionnel capable d'interagir avec la charge inorganique et un second groupe fonctionnel capable d'interagir avec l'élastomère. [0108] On utilise notamment des silanes polysulfurés, dits « symétriques » ou asymétriques » selon leur structure particulière, tels que décrits par exemple dans les demandes W003/002648-A1 (ou US2005/016651-A1) et W003/002649-A1 (ou US2005/016650-A1). Conviennent en particulier, sans que la définition ci-après soit limitative, des silanes polysulfurés répondant à la formule générale (V) suivante: [0109] Z - A - A -Z (V). dans laquelle: 19 - x est un entier de 2 à 8 (de préférence de 2 à 5) ; - les symboles A, identiques ou différents, représentent un radical hydrocarboné divalent (de préférence un groupement alkylène en Cl -Cl 8 ou un groupement arylène en C6-C12, plus particulièrement un alkylène en Cl-C10, notamment en un alkylène en Cl-C4, en particulier le propylène) ; - les symboles Z, identiques ou différents, répondent à l'une des trois formules ci-après : [0110] dans lesquelles: - les radicaux Ra, substitués ou non substitués, identiques ou différents entre eux, représentent un groupe alkyle en CI-C18, un groupe cycloalkyle en C5-C18 ou un groupe aryle en C6-C18 (de préférence des groupes alkyle en C1-C6, le cyclohexyle ou le phényle, notamment des groupes alkyle en Cl-C4, plus particulièrement le méthyle et/ou l'éthyle) ; - les radicaux Rb, substitués ou non substitués, identiques ou différents entre eux, représentent un groupe alkoxyle en Cl-C18 ou un groupe cycloalkoxyle en C5-C18 (de préférence un groupe choisi parmi les alkoxyles en Cl-C8 et les cycloalkoxyles en C5-C8, plus préférentiellement encore un groupe choisi parmi les alkoxyles en Cl-C4, en particulier le méthoxyle et l'éthoxyle), ou un groupe hydroxyle, ou tel que 2 radicaux Rh représentent un groupe dialkoxyle en C3-C18. 101111 Dans le cas d'un mélange d'alkoxysilanes polysulfurés répondant à la formule (V) ci- dessus, notamment des mélanges usuels disponibles commercialement, la valeur moyenne des « x » est un nombre fractionnaire de préférence compris dans un domaine allant de 2 à 5, plus préférentiellement proche de 4. 101121 A titre d'exemples de silanes polysulfurés, on citera plus particulièrement les poly- sulfures (notamment disulfures, trisulfures ou tétrasulfures) de bis-(alkoxyl(CI-C4 )-alkyl(CI-C4)silyl-alkyl(CI-C4)), comme par exemple les polysulfures de bis(3-triméthoxysilylpropyl) ou de bis(3-triéthoxysilylpropyl). Parmi ces composés, on utilise en particulier le tétrasulfure de bis(3-triéthoxysilylpropyl), en abrégé TESPT, de formule 1(C2H50)3Si(CH2)3S21, commercialisé sous la dénomination « Si69 » par la société Evonik ou le disulfure de bis-(triéthoxysilylpropyle), en abrégé TESPD, de formule 1(C2H50)3Si(CH2)3S12commercialisé sous la dénomination « Si75 » par la société Evonik. On citera également à titre d'exemples préférentiels les polysulfures (notamment disulfures, trisulfures ou tétrasulfures) de bis-(monoalkoxyl(CI-C4 )-dialkyl(C1-C4)silylpropyle), plus particulièrement le tétrasulfure de bismonoéthoxydiméthylsilylpropyle tel que décrit dans la demande de brevet W002/083782-A1 précitée (ou US7217751-B2). [0113] Bien entendu pourraient être également utilisés des mélanges des agents de couplage précédemment décrits. [0114] La teneur en agent de couplage dans la composition caoutchouteuse des parties latérales est avantageusement inférieure ou égale à 25 pce, étant entendu qu'il est en général souhaitable d'en utiliser le moins possible. Typiquement le taux d'agent de couplage représente de 0,5 % à 15 % en poids par rapport à la quantité de charge inorganique renforçante. Son taux est préférentiellement compris dans un domaine allant de 0,5 à 20 pcc, plus préférentiellement compris dans un domaine allant de 3 à 15 pcc. Ce taux est aisément ajusté par l'homme du métier selon le taux de charge inorganique renforçante utilisé dans la composition des parties latérales de la bande de roulement du pneumatique de l'invention. [0115] Une autre caractéristique essentielle de la composition caoutchouteuse des parties latérales est de comporter un système plastifiant. Ce système plastifiant comprend avantageusement une résine plastifiante hydrocarbonée et un agent plastifiant liquide hydrocarboné, étant entendu que le taux total de résine plastifiante hydrocarbonée et d'agent plastifiant liquide hydrocarboné est supérieur à 10 pce et inférieur ou égal à 80 pce, de préférence supérieur ou égal à 30 pce et inférieur ou égal à 80 pce. [0116] Les résines hydrocarbonées, appelées aussi résines plastifiantes hydrocarbonées, sont des polymères bien connus de l'homme du métier, essentiellement à base de carbone et hydrogène mais pouvant comporter d'autres types d'atomes, par exemple l'oxygène, utilisables en particulier comme agents plastifiants ou agents tackifiants dans des matrices polymériques. Elles sont par nature au moins partiellement miscibles (i.e., compatibles) aux taux utilisés avec les compositions de polymères auxquelles elles sont destinées, de manière à agir comme de véritables agents diluants. Elles ont été décrites par exemple dans l'ouvrage intitulé "Hydrocarbon Resins" de R. Mildenberg, M. Zander et G. Collin (New York, VCH, 1997, ISBN 3-527-28617-9) dont le chapitre 5 est consacré à leurs applications, notamment en caoutchouterie pneumatique (5.5. "Rubber Tires and Mechanical Goods"). De manière connue, ces résines hydrocarbonées peuvent être qualifiées aussi de résilles thermoplastiques en ce sens qu'elles se ramollissent par chauffage et peuvent ainsi être moulées. Le point de ramollissement des résines hydrocarbonées est mesuré selon la norme ISO 4625 (méthode "Ring and Ball"). La Tg est mesurée selon la norme ASTM D3418 (1999). La macrostructure (Mw, Mn et Ip) de la résine hydrocarbonée est déterminée par chromatographie 21 d'exclusion stérique (SEC) : solvant tétrahydrofurane ; température 35°C ; concentration 1 g/I ; débit 1 ml/min ; solution filtrée sur filtre de porosité 0,45 pm avant injection ; étalonnage de Moore avec des étalons de polystyrène ; jeu de 3 colonnes "WATERS" en série ("STYRAGEL" HR4E, HR1 et HR0.5) ; détection par réfractomètre différentiel ("WATERS 2410") et son logiciel d'exploitation associé ("WATERS EMPOWER"). [0117] Les résines hydrocarbonées peuvent être aliphatiques, ou aromatiques ou encore du type aliphatique/ aromatique c'est-à-dire à base de monomères aliphatiques et/ou aromatiques. Elles peuvent être naturelles ou synthétiques, à hase ou non de pétrole (si tel est le cas, connues aussi sous le nom de résines de pétrole). De préférence, la résine plastifiante hydrocarbonée a une température de transition vitreuse supérieure à 20°C. [0118] Avantageusement, la résine plastifiante hydrocarbonée présente au moins une quelconque des caractéristiques suivantes, plus préférentiellement toutes : - une Tg supérieure à 30°C ; - une masse moléculaire moyenne en nombre (Mn) comprise entre 300 et 2000 g/mol, plus préférentiellement entre 400 et 1500 g/mol ; - un indice de polymolécularité (Ip) inférieur à 3, plus préférentiellement inférieur à 2 (rappel : ip = Mw/Mn avec Mw masse moléculaire moyenne en poids). [0119] De préférence, la résine plastifiante hydrocarbonée est choisie dans le groupe constitué par les résines d'homopolymère de cyclopentadiène, les résines de copolymère de cyclopentadiène, les résines d'homopolymère de dicyclopentadiène, les résines de copolymère de dicyclopentadiène, les résines d'homopolymère de terpène, les résines de copolymère de terpène, les résines d'homopolymère de coupe C5, les résines de copolymère de coupe C5, les résines d'homopolymère de coupe C9, les résilles de copolymère de coupe C9, les résilles hydrogénées d'homopolymère de cyclopentadiène et les résilles hydrogénées de copolymère de cyclopentadiène. [0120] De manière plus préférentielle, la résine plastifiante hydrocarbonée est une résille de copolymère de coupe C9 ou une résille de copolymère de dicyclopentadiène, hydrogénée ou non. A titre d'exemple, on peut citer tout particulièrement les résines de copolymères de coupe C9 et de dicyclopentadiène hydrogénée. [0121] Les agents plastifiants liquides hydrocarbonés sont connus pour ramollir une com- position de caoutchouc en diluant l'élastomère et la charge renforçante de la composition de caoutchouc. Leur Tg est typiquement inférieure à -20°C, préférentiellement inférieure à -40°C. Toute huile d'extension hydrocarbonée ou tout agent plastifiant liquide hydrocarboné pour ses propriétés plastifiantes vis-à-vis d'élastomères diéniques est utilisable. A température ambiante (23°C), ces plastifiants ou ces huiles, plus ou moins visqueux, sont des liquides (c'est-à-dire, pour rappel, des substances ayant la capacité de prendre à terme la forme de leur contenant), par opposition notamment aux résines plastifiantes hydrocarbonées qui sont par nature solides à température ambiante. [0122] Comme agents plastifiants liquides hydrocarbonés, on peut citer les polymères diéniques liquides, les huiles polyoléfiniques, les huiles naphténiques, les huiles paraffiniques, les huiles DAE, les huiles MES (Medium Extracted Solvates), les huiles TDAE (Treated Distillate Aromatic Extracts), les huiles RAE (Residual Aromatic Extract nuls), les huiles TRAE (Treated Residual Arotnatic Extract) et les huiles SRAE (Safety Residual A amatie Extract ails), les huiles minérales, et les mélanges de ces composés. [0123] De préférence, l'agent plastifiant liquide hydrocarboné est choisi dans le groupe constitué par les polymères diéniques liquides, les huiles polyoléfiniques aliphatiques, les huiles paraffiniqucs, les huiles MES, les huiles TDAE, les huiles TRAE, les huiles SRAE, les huiles minérales et leurs mélanges. De manière plus préférentielle, l'agent plastifiant liquide hydrocarboné est un polymère diénique liquide, une huile polyoléfine aliphatique, une huile paraffinique, une huile MES ou leurs mélanges. [0124] Selon un mode de réalisation particulier de l'invention, le ratio massique entre le taux de résine plastifiante hydrocarbonée et le taux total de résine plastifiante hydrocarbonée et d'agent plastifiant liquide hydrocarboné est supérieur à 0,4. Ce mode de réalisation particulier est aussi favorable à l'amélioration du comportement routier d'un pneumatique dont la bande de roulement comprend une telle composition de caoutchouc. [0125] Le système plastifiant peut contenir, généralement en petite quantité, un autre agent plastifiant autre que la résine plastifiante hydrocarbonée et l'agent plastifiant liquide hydrocarboné utiles aux besoins de l'invention, dans la mesure où le compromis de performance recherché ne soit pas altéré. Cet autre agent plastifiant peut être par exemple un agent de mis en oeuvre traditionnellement utilisé en faible quantité pour favoriser par exemple la dispersion de la silice. Selon l'un quelconque des modes de réalisation de l'invention, la résine plastifiante hydrocarbonée et l'agent plastifiant liquide hydrocarboné représentent avantageusement sensiblement l'essentiel du système plastifiant, c'est-à-dire le ratio entre le taux de résine plastifiante hydrocarbonée et d'agent plastifiant liquide hydrocarboné sur le taux du système plastifiant total dans la composition de caoutchouc des parties latérales, les taux étant exprimés en pce est supérieur à 0,8, très avantageusement supérieur à 0,9. [0126] Selon une caractéristique avantageuse de la composition caoutchouteuse des parties latérales, le ratio massique entre le taux de charge renforçante et le taux total de résine plastifiante hydrocarbonée et d'agent plastifiant liquide hydrocarboné est supérieur ou égal à 1,1 et de préférence supérieur à 1,2, les taux étant exprimés en pce. La des parties latérales selon ce mode particulier apporte une rigidification au sein de la bande 23 de roulement, cc qui permet d'améliorer le comportement routier d'un pneumatique dont la bande de roulement présente une surface très adhérente en raison de l'utilisation d'une composition de caoutchouc hautement deformable et destinée à entrer au contact du sol. [0127] La composition de caoutchouc des parties latérales peut comporter également tout ou partie des additifs usuels habituellement utilisés dans les compositions d'élastomères destinées à la fabrication de pneumatiques, notamment des pigments, des agents de protection tels que cires anti-ozone, anti-ozonants chimiques, anti-oxydants, un système de réticulation qui peut être à hase soit de soufre, soit de donneurs de soufre et/ou de peroxyde et/ou de bismaléimides, des accélérateurs ou retardateurs de vulcanisation, des activateurs de vulcanisation. [0128] Le système de réticulation proprement dit est préférentiellement un système de vulca- nisation, c'est-à-dire à base de soufre et d'un accélérateur primaire de vulcanisation. Le soufre est typiquement apporté sous forme de soufre moléculaire ou d'un agent donneur de soufre, de préférence sous forme moléculaire. Le soufre sous forme moléculaire est aussi désigné sous l'appellation de soufre moléculaire. On entend par donneur de soufre tout composé qui libère des atomes de soufre, combinés ou pas sous la forme d'une chaîne polysulfure, aptes à s'insérer dans les chaînes polysulfures formés au cours de la vulcanisation et pontant les chaînes élastomères. Au système de vulcanisation viennent s'ajouter, incorporés au cours de la première phase non-productrice et/ou au cours de la phase productive, divers accélérateurs secondaires ou activateurs de vulcanisation connus tels qu'oxyde de zinc, acide stéarique, dérivés guanidiques (en particulier diphénylguanidine), etc. Le taux de soufre est de préférence compris entre 0,5 et 3,0 pce, celui de l'accélérateur primaire est de préférence compris entre 0,5 et 5,0 pce. Ces taux préférentiels peuvent s'appliquer à l'un quelconque des modes de réalisation de l'invention. [0129] On peut utiliser comme accélérateur de vulcanisation (primaire ou secondaire) tout composé susceptible d'agir comme accélérateur de vulcanisation des élastomères diéniques en présence de soufre, notamment des accélérateurs du type thiazoles ainsi que leurs dérivés, des accélérateurs de types sulfénamides pour ce qui est des accélérateurs primaires, du type thiurames, dithiocarbamates, dithiophosphates, thiourées et xanthates pour ce qui est des accélérateurs secondaires. A titre d'exemples d'accélérateurs primaires, on peut citer notamment les composés sulfénamides tels que la N-cyclohexyl-2-benzothiazyle sulfénamide ("CBS"), la N,N-dicyclohexyl-2-benzothiazyle sulfénamide ("DCBS"), la Nter-butyl-2-benzothiazyle sulfénamide ("TBBS"), et les mélanges de ces composés. L'accélérateur primaire est préférentiellement une sulfénamide, plus préférentiellement la N-cyclohexyl-2-benzothiazyle sulfénamide. A titre d'exemple d'accélérateurs se- 24 condaires, on peut citer notamment les disulfures de thiuramc tels que le disulfure de tétraéthylthiurame, le disulfurc de tétrabutylthiuramc ("TBTD"), le disulfure de tétrabenzylthiurame ("TBZTD") et les mélanges de ces composés. L'accélérateur secondaire est préférentiellement un disulfure de thiuratne, plus préférentiellement le disulfurc de tétrabenzylthiurame. [0130] La réticulation (ou cuisson), le cas échéant la vulcanisation, est conduite de manière connue à une température généralement comprise entre 130°C et 200°C, pendant un temps suffisant qui peut varier par exemple entre 5 et 90 min en fonction notamment de la température de cuisson, du système de réticulation adopté et de la cinétique de réticulation de la composition considérée. [0131] La composition de caoutchouc, avant réticulation, peut être fabriquée dans des mé- langeurs appropriés, en utilisant deux phases de préparation successives selon une procédure générale bien connue de l'homme du métier : une première phase de travail ou malaxage thermo-mécanique (parfois qualifiée de phase "non-productive") à haute température, jusqu'à une température maximale comprise entre 110°C et 190°C, de préférence entre 130°C et 180°C, suivie d'une seconde phase de travail mécanique (parfois qualifiée de phase "productive") à plus basse température, typiquement inférieure à 110°C, par exemple entre 40°C et 100°C, phase de finition au cours de laquelle est incorporé le soufre ou le donneur de soufre et l'accélérateur de vulcanisation. [0132] A titre d'exemple, la première phase (non-productive) est conduite en une seule étape thermomécanique au cours de laquelle on introduit, dans un mélangeur approprié tel qu'un mélangeur interne usuel, tous les constituants nécessaires, les éventuels agents de mise en oeuvre complémentaires et autres additifs divers, à l'exception système de réticulation. La durée totale du malaxage, dans cette phase non-productive, est de préférence comprise entre 1 et 15 min. Après refroidissement du mélange ainsi obtenu au cours de la première phase non-productive, on incorpore alors le à basse température, généralement dans un mélangeur externe tel qu'un mélangeur à cylindres; le tout est alors mélangé (phase productive) pendant quelques minutes, par exemple entre 2 et 15 min. [0133] La composition de caoutchouc peut être calandrée ou extrudée sous la forme d'une feuille ou d'une plaque, notamment pour une caractérisation au laboratoire, ou encore sous la forme d'un semi-fini (ou profilé) de caoutchouc utilisable dans un pneumatique. La composition peut être soit à l'état cru (avant réticulation ou vulcanisation), soit à l'état cuit (après réticulation ou vulcanisation), peut être un produit semi-fini qui peut être utilisé dans un pneumatique. [0134] Détermination de la microstructure des élastomères [0135] La microstructure des élastomères est déterminée par analyse RMN 'H, supplée par l'analyse RMN 13C lorsque la résolution des spectres RMN du 'H ne permet pas l'attribution et la quantification de toutes les espèces. Les mesures sont réalisées à l'aide d'un spectromètre RMN BRUKER 500MHz à des fréquences de 500.43 MHz pour l'observation du proton et 125.83MHz pour l'observation du carbone. [0136] Pour les élastomères non solubles mais ayant la capacité de gonfler dans un solvant, est utilisée une sonde HRMAS 4mm z-grad permettant d'observer le proton et le carbone en mode découplé du proton. Les spectres sont acquis à des vitesses de rotation de 4000Hz à 5000Hz. [0137] Pour les mesures sur des élastomères solubles, est utilisée une sonde RMN liquide permettant d'observer le proton et le carbone en mode découplé du proton. [0138] La préparation des échantillons non solubles est faite dans des rotors remplis avec le matériau analysé et un solvant dcutéré permettant le gonflement, en général du chloroforme dcutéré (CDC13). Le solvant utilisé doit toujours être deutéré et sa nature chimique peut être adaptée par l'homme du métier. Les quantités de matériau utilisées sont ajustées de façon à obtenir des spectres avec une sensibilité et une résolution suffisante. [0139] Les échantillons solubles sont mis en solution dans un solvant dcutéré (environ 25mg d'élastomère dans lmL), en général du chloroforme deutéré (CDCI3). Le solvant ou coupage de solvant utilisé doit toujours être deutéré et sa nature chimique peut être adaptée par l'homme du métier. [0140] Dans les deux cas (échantillon soluble ou échantillon gonflé) : [0141] Pour la RMN du proton est utilisée une séquence simple impulsion de 30°. La fenêtre spectrale est réglée pour observer l'ensemble des raies de résonances appartenant aux molécules analysées. Le nombre d'accumulation est réglé afin d'obtenir un rapport signal sur bruit suffisant pour la quantification de chaque motif. Le délai de recyclage entre chaque impulsion est adapté pour obtenir une mesure quantitative. [0142] Pour la RMN du carbone est utilisée une séquence simple impulsion 30° avec un dé- couplage du proton uniquement pendant l'acquisition pour éviter les effets Overhauser Nucléaire » (NOE) et rester quantitatif. La fenêtre spectrale est réglée pour observer l'ensemble des raies de résonances appartenant aux molécules analysées. Le nombre d'accumulation est réglé afin d'obtenir un rapport signal sur bruit suffisant pour la quantification de chaque motif. Le délai de recyclage entre chaque impulsion est adapté pour obtenir une mesure quantitative. [0143] Les mesures de RMN sont réalisées à 25°C. [0144] Détermination de la viscosité Mooney : [0145] La viscosité Mooney est mesurée à l'aide d'un consistomètre oscillant tel que décrit dans la norme ASTM D1646 (1999). La mesure se fait selon le principe suivant : l'échantillon analysé à l'état cru (i.e., avant cuisson) est moulé (mis en forme) dans une 26 enceinte cylindrique chauffée à une température donnée (100°C). Après 1 minute de préchauffage, le rotor tourne au sein de l'éprouvette à 2 tours/minute et on mesure le couple utile pour entretenir ce mouvement après 4 minutes de rotation. La viscosité Mooncy est exprimée en "unité Mooncy" (UM, avec 1 UM=0,83 Newton.mètre). [0146] L'évaluation de la rigidité des compositions de caoutchouc a été évaluée par la déter- mination du module de cisaillement dynamique G*. On enregistre la réponse d'un échantillon de composition vulcanisée soumis à une sollicitation sinusoïdale de cisaillement alterné à contrainte imposée de 0,7 MPa et à une fréquence de 10 Hz, lors d'un balayage en température, d'une température minimale inférieure à la Tg des élastomères des compositions jusqu'à une température maximale supérieure à 100°C ; les valeurs de G" sont prises à la température de 60°C. [0147] Six compositions de caoutchouc Tl et Ml à M5 dont le détail de la formulation figure dans le tableau 1, ont été préparées de la manière suivante : [0148] On introduit dans un mélangeur interne (taux de remplissage final : environ 70% en volume), dont la température initiale de cuve est d'environ 80°C, successivement les élastomères, les charges renforçantes, ainsi que les divers autres ingrédients à l'exception du soufre et de l'accélérateur de vulcanisation. On conduit alors un travail thermomécanique (phase non-productive) en une étape, qui dure au total environ 3 à 4 min, jusqu'à atteindre une température maximale de « tombée » de 165°C. On récupère le mélange ainsi obtenu, on le refroidit puis on incorpore le soufre et l'accélérateur de vulcanisation sur un mélangeur (homo-finisseur) à 30 °C, en mélangeant le tout (phase productive) pendant un temps approprié (par exemple une dizaine de minutes). [0149] Les compositions ainsi obtenues sont ensuite calandrées soit sous la forme de plaques (épaisseur 2 à 3mm) ou de feuilles fines de caoutchouc pour la mesure de leur propriétés physiques ou mécaniques, soit extrudées pour former par exemple un profilé pour un pneumatique [0150] Le tableau 1 ci-dessous décrit une composition de caoutchouc Tl de l'état de la technique, utilisé comme mélange de la partie centrale de la bande de roulement ainsi que cinq compositions conformes à l'invention pour des mélanges des parties latérales. [0151] Les cinq compositions de caoutchouc MI à M5 contiennent toutes un copolymère d'éthylène et de 1,3-butadiène dans lequel le taux d'unité éthylène est supérieur à 50%. Dans la composition M5, le copolymère porte une fonction silanol ou alcoxysilane en extrémité de chaîne. [0152] Le copolymère d'éthylène et de 1,3-butadiène (EBR) utilisé dans les compositions MI à M4 est préparé selon le mode opératoire suivant : [0153] Dans un réacteur contenant du méthylcyclohexane, on ajoute le co-catalyseur, le bu- tyloctylmagnésium (BOMAG) (0,00021 mol/L) puis le métallocène [{Me2SiFlu2Nd(p-BH4)2Li(THF)}2] (0,07 mol/L), le symbole Flu représentant le 27 groupe Cl 3H8. La durée d'alkylation est de 10 minutes, la température de réaction est de 20 °C. Ensuite, les monomères sous la forme d'un mélange gazeux de composition molaire éthylène/1,3-butadiène : 80/20 sont ajoutés de manière continue. La polymérisation est conduite dans des conditions de température et de pression constante 80°C et 8 bars. La réaction de polymérisation est stoppée par refroidissement, dégazage du réacteur et ajout d'éthanol. Un anti-oxydant est ajouté à la solution de polymère. Le copolymère est récupéré par séchage en étuve sous vide jusqu'à masse constante. [0154] Dans le copolymère EBR, le taux molaire en unité éthylène est de 79%, le taux molaire en unité 1,4 est de 6%, le taux molaire en unité 1,2 est de 8%, le taux molaire en unité 1,2-cyclohexanediyle est de 7%. La viscosité Mooncy est de 85. [0155] Pour le copolymère EBR-F utilisé dans la composition de caoutchouc M5, le co- polymère est préparé selon le même opératoire que le copolymère EBR à une différence près qui est la suivante : [0156] Lorsque la conversion en monomères souhaitée est atteinte, le contenu du réacteur est dégazé puis l'agent de fonctionnalisation, le (N,N-diméthyl-3-aminopropyl)méthyldiméthoxysilane, est introduit sous atmosphère inerte par surpression. Le milieu réactionnel est agité pendant un temps de 15 minutes et une température de 80°C. Après réaction, le milieu est dégazé puis précipité dans du méthanol. Les polymères sont remis en solution dans du toluène, puis précipité dans le méthanol de manière à éliminer les molécules « silane » non greffés, cc qui permet d'améliorer la qualité des signaux des spectres pour la quantification du taux de fonction et l'intégration des différents signaux. Le polymère est antioxydé, puis séché à 60°C sous vide jusqu'à masse constante. [0157] Dans le copolymère EBR-F, le taux molaire en unité éthylène est de 76 %, le taux molaire en unité 1,4 est de 6 %, le taux molaire en unité 1,2 est de 9 %, le taux molaire en unité 1,2-cyclohexanediyle est de 9 %. La viscosité Mooney est de 84. [0158] 28 [Tableauxl] Composition Tl Ml M2 M3 M4 M5 SBR (1) 100 EBR (2) 100 100 100 100 EBR-F (3) 100 Noir de carbone (4) 5 3 3 3 3 3 Silice (5) 110 75 91 63 83 63 Huile (6) 20 Résine (7) 50 Agent plastifiant liquide (8) 38 26 10 20 23 Résine plan- tifiante (9) 32 31 25 23 23 Antioxydant (10) 2 2 2 2 2 Cire an- tiozonante 1,6 1,6 1,6 1,6 1,6 Agent de 9 6 7 5 7 5 couplage (11) Acide stéarique 2 2 2 2 2 2 (12) Oxyde de zinc 3 1 1 1 1 1 (13) DPG (14) 2 1,5 1,8 1,2 1,5 1,2 CBS (15) 2 2 2 2 2 Soufre 1 1 1 1 1 1,6 TBzTD (16) 2 [0159] (1) SBR - 27% de styrène ; butadiène 1,2 5 % ; cis-1,4 15 % ; trans-1,4 80 % Tg - 48°C ; (2) Copolymère d'éthylène et d'un 1,3-butadiène non fonctionnel (EBR) (3) Copolymère d'éthylène et d'un 1,3-butadiène fonctionnel (EBR-F) ; (4) N234 selon la norme ASTM D-1765 ; 29 (5) « Zeosil 1165 MP » de Solvay-Rhodia sous forme de microperles ; (6) Huile TDAE « flexon 630» de Shell ; (7) Résine « Escorez 2173 » de Exxon ; (8) MES/HPD (Catenex SNR de Shell) ; (9) Résine hydrocarbonée C9/Dicyclopentadiène «Escorez 5600» de EXXON (Tg = 55°C) ; (10) N-1,3-diméthylbutyl-N-phénylparaphénylènediarnine (« Santoflex 6-PPD » de Flexsys) ; (11) TESPT (« Si69 » de Evonik) ; (12) Stéarine « Pristcrene 4931 » de Uniqema ; (13) Oxyde de zinc de grade industriel d'Umicore ; (14) Diphénylguanidinc ; (15) N-cyclohexy1-2-benzothiazyle sulfénamide (« Santocure CBS » de la société Flexsys) ; (16) Disulfure de tétrabenzylthiurame ("Perkacit TBzTD" de Flexsys). Le tableau 2 ci-dessous présente les valeurs de rapport entre le taux de charge et le taux de système plastifiant. [0160] [Tableaux2] Composition T1 MI M2 M3 M4 M5 Rapport taux de charge / système plastifiant 1,6 1,1 1,6 1,9 2 1,4 101611 Le tableau 3 ci-dessous présente les caractéristiques de rigidité des six mélanges présentés. 101621 1Tableaux31 Composition T1 M1 M2 M3 M4 M5 Réf. Interne DDT W02016/2027 DF059 CW838 CW554 CL895 DN538 02 M07 Module G* à 0,9 1,2 1,7 1,7 2,3 1,3 60°C (MPa) Module G* à 100 133 189 193 256 144 60°C (base 100) [0163] Lc tableau 1 ci-dessus décrit une composition de caoutchouc T I de l'état de la technique, utilisée comme mélange de partie centrale de la bande de roulement ainsi que cinq compositions conformes à l'invention pour des mélanges aptes à constituer des parties latérales de bande de roulement. [0164] La composition de caoutchouc T1 comprend 100 pcc de SBR et a un module de ci- saillement dynamique de 0,9 MPa, ce qui rend cette composition apte à procurer au pneumatique une excellente adhérence duc notamment à une aire de contact élevée sur sol rugueux. [0165] Les quatre premières compositions M1 à M4 conformes à l'invention pour les parties latérales de bande de roulement comprennent 100 pcc de l'élastomère diénique EBR précédemment décrit et la composition M5 comprend 100 pcc de l'élastomère diénique EBR-F tel que précédemment décrit. [0166] Ces cinq compositions ont un module de cisaillement dynamique compris entre 1,2 et 2,3 MPa cc qui les rend apte à rigidifier la bande de roulement et ainsi améliorer le comportement routier du pneumatique, tout en permettant leur utilisation en contact avec un sol de roulage à l'état neuf et à l'état usé de la bande de roulement du pneumatique. [0167] TI est à noter que le rapport taux de charge / taux du système plastifiant varie entre 1,1 et 2 (tableau 2). [0168] Enfin, les taux de charge de ces compositions sont beaucoup plus faibles que ceux de la composition Tl ce qui permet une diminution sensible de leur hystérésis. 31 [Revendication 1] [Revendication 2] [Revendication 3] [Revendication 4] [Revendication 5] REVENDICATIONSPneumatique (1) ayant un axe de rotation et un plan médian perpendiculaire à l'axe de rotation, et comprenant deux bourrelets (4), deux flancs (3) reliés aux bourrelets, un sommet (2) relié aux extrémités des deux flancs avec une armature de sommet (6), et une bande de roulement radialcment extérieure, ladite bande de roulement étant séparée axialement en au moins trois parties, une partie centrale et deux parties latérales, caractérisé en ce que la composition caoutchouteuse desdites parties latérales comprend plus de 50 pce d'un copolymère d'éthylène et d'un 1,3-diène, une charge renforçante et un système plastifiant, le 1,3-diène étant le 1,3-butadiène ou l'isoprène et les unités éthylène dans le copolymère représentant plus de 50 % en mole de l'ensemble des unités monomères dudit copolymère. Pneumatique (1) selon la revendication 1, dans lequel, la bande de roulement comprenant une pluralité d'éléments de sculpture avec des faces latérales et une face de contact destinée à venir en contact avec la chaussée pendant le roulage du pneumatique et une pluralité de rainures circonférentielles chacune délimitée par des faces latérales d'éléments de sculpture adjacents, en vis-à-vis l'une par rapport à l'autre, et délimitée par un fond, la partie centrale s'étend axialement de part et d'autre du plan médian du pneumatique au-delà de la pluralité de rainures circonférentielles. Pneumatique (1) selon la revendication 1, dans lequel, la bande de roulement comprenant une pluralité d'éléments de sculpture avec des faces latérales et une face de contact destinée à venir en contact avec la chaussée pendant le roulage du pneumatique et une pluralité de rainures circonférentielles chacune délimitée par des faces latérales d'éléments de sculpture adjacents, en vis-à-vis l'une par rapport à l'autre, et délimitée par un fond, la partie centrale s'étend axialement jusqu'à la rainure circonférentielle axialement la plus extérieure, au moins d'un côté et de préférence de part et d'autre du plan médian du pneumatique. Pneumatique (1) selon la revendication 3, dans lequel la partie centrale s'étend axialement jusqu'à la rainure circonférentielle axialement la plus extérieure de part et d'autre du plan médian du pneumatique, et dans lequel ladite partie centrale inclut les fonds desdites rainures circonférentielles. Pneumatique (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, 32 [Revendication 6] [Revendication 7] dans lequel, ladite bande de roulement comportant une première couche Cl radialement intérieure et une deuxième couche C2 radialement extérieure, les parties latérales de ladite première couche Cl constituent lesdites parties latérales et ladite deuxième couche C2 constitue ladite partie centrale. Pneumatique (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le 1,3-diène est le 1,3-butadiène. Pneumatique (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le copolymère contient des unités de formule (I) ou des unités de formule (II) ou encore des unités de formule (I) et de formule (II-1) telles que : (I) [Revendication 8] -C1-1,-CH(CH=CH,)- (II-1) Pneumatique (1) selon la revendication 7 dans lequel les pourcentages molaires des unités de formule (1) et des unités de formule (II-1) dans le copolymère, respectivement o et p, satisfont à l'équation suivante (éq. 1), de manière préférentielle à l'équation (éq. 2), o et p étant calculés sur la hase de l'ensemble des unités monomères du copolymère, avec :