Brevet FR3098743A1 — publié le 20210122

Description Titre de l'invention : PROCEDE DE FABRICATION D'UNE STRUCTURE STATORIQUE A ABRADABLE INSTRUMENTE Domaine technique [0001] La présente invention se rapporte à un procédé de fabrication d'une structure statorique de turbomachine comprenant un bloc de matériau abradable, ce type de matériau étant utilisé en qualité de joint d'étanchéité en regard d'une pièce rotorique. De plus, l'invention concerne une turbomachine comprenant une telle structure statorique. Technique antérieure [0002] Afin de répondre aux besoins accrus en performances des turbomachines, les mo- toristes tendent à limiter les pertes par fuites, ces fuites désignant des fractions de flux empruntant des passages étroits, entre pièces tournantes, dites rotoriques, et pièces fixes ou statoriques en vis-à-vis. Ces pertes altèrent les échanges énergétiques avec le flux circulant, à savoir minimisent les taux de compression à travers les compresseurs et le travail mécanique utile dans les turbines. Concrètement, ces pertes limitent la poussée générée par la turbomachine tout en augmentant sa consommation de carburant par kilogramme transporté. Notamment, au sein des compresseurs de turbomachine, des fuites significatives provoquent une instabilité en pression, pouvant dans le cas le plus critique conduire à un crêt de la turbomachine par inversion du sens conventionnel du flux, appelé phénomène de « pompage ». [0003] Cette problématique de réduction des pertes par fuites est complexe du fait que la tur- bomachine est le siège de variations importantes de températures du flux suivant les régimes de fonctionnement, ce qui conduit à une variation dimensionnelle par dilatation des pièces rotoriques et statoriques. La dilation étant fonction de la température, du coefficient de dilatation intrinsèque aux matériaux utilisés, et des dimensions initiales des composants, le jeu mesuré entre les pièces statoriques et ro-toriques associées n'est généralement pas athermal, autrement dit n'est pas constant dans tout le domaine de températures sous l'effet d'une dilatation différentielle rotor/ stator. Il s'ensuit qu'un jeu initialement optimisé pour réduire les fuites à un niveau admissible pour une température donnée, peut se réduire au point de devenir nul et générer des frottements, voire même négatif en aboutissant au blocage du rotor, de l'anglais« rotor-lock ». En particulier, dans le cas d'une pièce rotorique aubagée, l'élongation élastique des aubes, sous l'action des forces centrifuges auxquelles elles sont soumises à hautes vitesses de rotation, exacerbe cette problématique d'interaction avec le stator. 2 [0004] Pour satisfaire cette double condition, à savoir minimiser les jeux de fonctionnement rotor/stator sans pour autant conduire à un effet destructeur, les motoristes adoptent majoritairement l'utilisation de joints d'étanchéité dynamique dits « sans contact ». Dans le cas d'un couple rotor/stator formé d'une roue auhagéc entourée d'un carter fixe, cc joint prend la forme d'un revêtement tendre placé sur le carter et au droit des aubes. Formé d'un matériau abradablc, c'est-à-dire à capacité de dislocation, ce revêtement est un consommable sacrificiel destiné à être creusé par les extrémités d'aubes sans les endommager, tout en formant une interface qui protège le carter des frottements et/ou des impacts avec ces aubes. [0005] Idéalement, les aubes agissent comme des outils de coupe qui usinent le revêtement jusqu'à stabilisation d'un jeu optimal dès les premiers tours de rodage du rotor sous différents régimes de fonctionnement, laissant une surface lisse de revêtement assurant de bonnes performances aérodynamiques. [0006] Néanmoins, il arrive que certains aléas de fonctionnement de la turbomachine conduisent à des interactions indésirables aubes/revêtement ducs à des variations transitoires de géométrie. Parmi les différents évènements identifiés, se distinguent notamment le balourd du rotor induit par certaines manoeuvres de pilotage ou des turbulences en vol, l'aspiration de corps étrangers, l'ovalisation du carter par variation rapide et importante de l'altitude de l'avion, ou encore le phénomène de résonnance rotor/stator. La multiplication de ces interactions crée une usure excessive du revêtement, ce qui conduit à la perte de la maitrise de l'étanchéité par amplification des jeux de fonctionnement et, par voie de conséquence, à une baisse du rendement instantané de la turbomachine. [0007] Aussi, les performances mécaniques et physico-chimiques du revêtement sont sus- ceptibles d'être altérées par frottements et échauffements répétés : le dit revêtement devient plus sensible aux mécanismes d'usures par érosion et corrosion conduisant rapidement à la ruine, et perd en degré d'abradabilité, c'est à dire se densifie, au point d'endommager les aubes. [0008] Sachant que les conditions de fonctionnement diffèrent d'une turbomachine à l'autre, il en est de même en ce qui concerne l'occurrence de ces phénomènes d'interaction. Il s'ensuit que la durée de vie moyenne estimée du revêtement est assujettie à de fortes dispersions. Cette situation conduit à multiplier les opérations de maintenance visant à contrôler l'usure et la santé matière du revêtement et des aubes. Ces opérations de maintenances sont longues et entraînent systématiquement une dépose de la turbomachine, à savoir des surcoûts d'immobilisation de l'aéronef qui est en équipé. [0009] Le but de l'invention est d'apporter une solution permettant de remédier à cet in- convénient. 3 Exposé de l'invention [0010] À cet effet, l'invention a pour objet un procédé de fabrication d'une structure statorique de turbomachine, le procédé comprenant les étapes de : a) fourniture d'une pièce statorique délimitée par une surface proximale destinée à s'étendre en vis-à-vis d'une pièce rotorique de turbomachine, cette pièce statorique comprenant un logement qui débouche sur la surface proximale ; b) fixation sur la pièce statorique, au sein du logement, d'au moins un instrument (le mesure ; et c) remplissage du logement par dépôt et agglomération d'une poudre pour former un bloc de matériau abradable. [0011] Avec cette solution, l'instrument de mesure est apte à recueillir des données in situ permettant de contrôler fidèlement la santé matière du matériau abradahlc La durée de vie du bloc de matériau abradahlc peut être évaluée en temps réel et les étapes de maintenance peuvent être réduites au juste besoin. [0012] L'invention concerne également le procédé ainsi défini, dans lequel l'étape h) comprend un collage ou un assemblage mécano-soudé de l'instrument de mesure ou de chaque instrument de mesure à la pièce statoriquc. [0013] L'invention concerne également le procédé ainsi défini, dans lequel dans lequel le logement de la pièce statoriquc fournie à l'étape a) est borgne, et l'instrument de mesure ou chaque instrument de mesure est utilisable sans fil. [0014] L'invention concerne également le procédé ainsi défini, dans lequel -l'instrument de mesure ou au moins un des instruments de mesure est câblé, et le logement de la pièce statorique fournie à l'étape a) comprend un conduit qui guide le câble de l'instrument de mesure ou dudit au moins un des instruments de mesure à l'extérieur de la pièce statorique. [0015] L'invention concerne également le procédé ainsi défini, dans lequel l'étape c) comprend un remplissage sous vide du logement avec la poudre, puis une agglomération de la poudre par frittage. [0016] L'invention concerne également le procédé ainsi défini, dans lequel l'étape c) est mise en oeuvre par fabrication additive. A cet égard, l'invention prévoit avantageusement de recourir à la technique de la fusion laser par projection de poudre, ou la technique de projection à froid à vitesse supersonique. [0017] L'invention concerne également un ensemble de turbomachine comprenant une pièce rotorique et une structure statorique qui inclut une pièce statorique délimitée par une surface proximale s'étendant en vis-à-vis de la pièce rotorique, cette pièce statorique étant pourvu d'un logement débouchant sur la surface proximale, [0018] la structure statorique comprenant au moins un instrument de mesure disposé dans le logement en étant fixé sur la pièce statorique, et un bloc de matériau abradable remplissant le logement en emprisonnant ledit au moins un instrument de mesure, ce bloc de matériau abradable étant constitué d'une agglomération de poudre. [0019] L'invention concerne également une turbomachine d'aéronef comprenant un ensemble ainsi défini, et un calculateur configure pour recevoir et traiter des données d'acquisition dudit au moins un instrument de mesure. [0020] L'invention concerne également unc turbomachine d'aéronef ainsi définie, comprenant un ordinateur de bord configure pour réguler automatiquement le fonctionnement de la turbomachine en fonction d'un résultat de traitement des données d'acquisition dudit au moins un instrument de mesure par le calculateur. [0021] Avec cette solution, la turbomachine assure une fonction de contrôle et de régulation de son fonctionnement selon les données d'acquisition dudit au moins un instrument de mesure. [0022] L'invention concerne également unc turbomachine ainsi définie, dans laquelle la pièce statorique est un carter de turbine ou de compresseur, et la pièce rotoriquc est une aube rotative. Brève description des dessins [0023] [fig.1] est un schéma en coupe axiale d'une turbomachine à fonction de contrôle et régulation de son fonctionnement selon des données d'acquisition d'instruments de mesure emprisonnés dans un bloc de matériau abradable de structure statoriquc ; [0024] [fig.2] est une vue schématique en coupe axiale d'une turbine ou un compresseur de la turbomachine de la figure 1 ; [0025] [fig.3] représente une vue en coupe d'une pièce statoriquc, suivant un plan passant par l'axe de rotation d'une pièce rotoriquc en vis-à-vis, incluant un logement prévu pour contenir un bloc de matériau abradable instrumenté conformément au procédé selon l'invention ; [0026] [fig.4] illustre unc étape d'installation d'instruments de mesure dans le logement de la figure 3 conformément au procédé selon l'invention ; [0027] [fig.5A] illustre une étape de remplissage du logement de la figure 4 équipé d'instruments de mesure avec de la poudre prévue pour constituer le bloc de matériau abradable conformément au procédé selon l'invention ; [0028] [fig.SB] illustre une étape de compression isostatique de la poudre remplissant le logement de la figure SA pour constituer le bloc de matériau abradable conformément au procédé selon l'invention ; [0029] [fig.6] illustre une étape de formation du bloc de matériau abradable par fabrication additive au sein du logement de la figure 4 équipé d'instruments de mesure conformément au procédé selon l'invention. 100301 EXPOSE DETAILLE DE MODES DE REALISATION PARTICULIERS Turbomachine 100311 En référence à la figure 1, il est représenté une turbomachine 1 d'aéronef, selon un mode de réalisation préféré de l'invention. 11 s'agit ici d'un turboréacteur à double flux et à double corps. Néanmoins, il pourrait s'agir d'une turbomachine d'un autre type, par exemple un turbopropulseur ou un turbomoteur, sans sortir du cadre de l'invention. [0032] La turbomachine 1 présente un axe central AX autour duquel s'étendent ses différents composants. Dans l'ensemble de cette description, la direction longitudinale est la direction de l'axe AX. La direction radiale, définie par l'axe AY, est en tout point une direction orthogonale à l'axe AX et passant par cet axe, et la direction circonférentielle repérée par AZ est en tout point une direction orthogonale aux directions radiale et longitudinale. Aussi, les termes « amont » AM et « aval » AV sont à considérer selon la direction longitudinale et notamment le sens principal d'écoulement des gaz au sein de la turbomachine, noté S. Enfin, les termes « interne » et « externe » font respectivement référence à une relative proximité, et un relatif éloignement, d'un élément par rapport à l'axe AX suivant la direction radiale. [0033] La turbomachine comporte de façon classique un générateur de gaz 2. Ce générateur de gaz 2 comprend une chambre de combustion 3 de part et d'autre de laquelle sont agencés des compresseurs basse pression 4 et haute pression 6 en amont AM, et des turbines haute pression 7 et basse pression 8 en aval AV suivant l'axe AX. [0034] Elle comprend en amont du générateur de gaz 2, une soufflante 9 qui comporte une série de pales de soufflante 10 de grandes dimensions, espacées circonférentiellement et s'étendant suivant la direction radiale. La soufflante 9 est entourée radialement par un carter fixe de soufflante 1 1 centré sur l'axe AX. A proximité aval de la soufflante 9, la turbomachine définit une veine primaire 12 et une veine secondaire 13 entre lesquelles s'étend un compartiment moteur 14, appelé communément compaudment « core ». La veine secondaire 13 entoure radialement la veine primaire 12 en étant également délimitée extérieurement en pallie par une virole 16 prolongeant vers l'aval le carter de soufflante 11. L'air propulsé par la soufflante est ainsi divisé en un flux primaire Fp qui traverse la veine primaire 12 pour alimenter le générateur de gaz 2, et un flux secondaire Fs qui est éjecté directement vers l'aval en cheminant dans la veine secondaire 13. [0035] En référence à la figure 2, qui illustre de manière générique l'architecture des com- presseurs 4, 6 et turbines 7, 8, les étapes de compression et de détente sont assurées par la coopération d'un rotor, incluant un arbre rotatif centré sur l'axe AX portant des aubes rotoriques 17, avec un stator comprenant un carter 15 poilant des aubes statoriques 18. En particulier, le carter 15 comprend une surface interne 15a qui délimite radialement vers l'extérieur la veine primaire 12, et une surface externe 15b qui 6 délimite le compartiment moteur 14. Comme il est compris, le carter 15 désigne soit un carter de turbine soit un carter de compresseur, séparant la veine primaire 12 du compartiment moteur 14. [0036] En pratique, ces compresseurs 4, 6 et turbines 7, 8 peuvent être perçus comme une succession d'étages, dont chaque étage comporte une rangée circonférentielle d'aubes rotoriques 17 et une rangée circonférenticllc d'aubes statoriques 18 désignée par les termes de « redresseur » ou « distributeur ». Dans cet exemple, les aubes rotoriques 17 comportent chacune une pale 19, un pied 21 qui s'engage dans un disque 22 prolongeant radialement l'arbre, et une plateforme 23 qui raccorde le pied 21 à la pale 19. Cette plateforme 23 délimite notamment la veine primaire 12 radialcment vers l'intérieur. En ce qui concerne les aubes statoriqucs 18, elles comportent chacune une pale 24 prolongée de part et d'autre de ses extrémités radiales par une plateforme radialcment intérieure 26 et une plateforme radialement extérieure 27 qui délimitent conjointement la veine primaire 12. En particulier, ces aubes statoriqucs 18 sont maintenues en position à la fois par des bulbes 28 qui dépassent de la plateforme radialcment extérieure 27 pour s'ancrer dans le carter 15, et par une virole interne 29 qui supporte la plateforme radialcment intérieure 26. [0037] Certaines pièces statoriques de la turbomachine 1 sont équipées d'un bloc de matériau abradable H positionné en vis-à-vis des pièces rotoriques marquées par un faible jeu rotor-stator et donc susceptibles d'interactions. Selon l'invention, un bloc de matériau abradable H intègre un logement qui s'étend circonférentiellement dans le carter de soufflante 11 et qui débouche sur sa surface interne Ila, à savoir en regard de la soufflante 9, et au droit des pales 10. De manière analogue, les turbines et compresseur sont équipés de blocs de matériaux abradables H prévus dans des logements qui sont formés circonférentiellement dans le carter 15 correspondant et qui débouchent sur la surface interne 15a, au droit des rangées d'aubes rotoriques 17. Complémentairement, la virole interne 29 est équipée d'un bloc de matériau abradable H contre lequel viennent glisser des léchettes 30 portées par le rotor. [0038] L'idée à la base de l'invention est de doter la turbomachine 1 d'une fonction de contrôle de la santé matière et du comportement du matériau abradable H et des pièces rotoriques en vis-à-vis, de l'anglais « Structural Health Monitoring ». A cet égard, la particularité majeure de l'invention réside dans un procédé de fabrication d'une structure statorique à abradable instrumenté. Procédé de fabrication [0039] Par la suite, le procédé de fabrication sera décrit de manière générique sur la base d'une pièce statorique S destinée à s'étendre en regard d'une pièce rotorique R. Il est compris que cette pièce statorique peut aussi bien désigner le cal-ter 15 au niveau des turbines et compresseurs, le carter de soufflante 11, la virole interne 29, ou toute autre 7 pièce dite statorique prévue pour être équipée d'un bloc de matériau abradable en regard d'une pièce rotorique que l'Homme du métier pourrait considérer. Complémentairement, la pièce rotoriquc peut désigner à titre non limitatif une pale d'aube rotorique 19, une pale de soufflante 10, une pale d'aube rotorique ou une léchette 30 portée par le rotor. [0040] En référence à la figure 3, l'aménagement du procédé selon l'invention requiert une étape consistant à former un logement 31 dans la pièce statoriquc S. Ce logement 31, prévu pour contenir le bloc de matériau abradable, est destiné à s'étendre dans le prolongement de la pièce rotorique R susceptible de s'engager à l'intérieur en fonctionnement, comme illustré en pointillés sur la figure 3. A titre d'exemple, ce logement 31 est prévue pour s'étendre circonférentiellement lorsque la pièce statoriquc désigne un carter 15 de turbine/compresseur ou de carter de soufflante 11. [0041] Cc logement 31 est un volume évidé qui débouche sur une surface dite proximale S1 de la pièce statorique S, définie comme sa surface en vis-à-vis de la pièce rotorique R. Autrement dit, le volume du logement est défini entre la paroi résultant de l'évidement de la pièce statoriquc et un plan P1 correspondant à la surface proximale S1 avant évidement. Dans le cas du carter 15 de turbine/compresseur ou du carter de soufflante 11, cette surface 51 désigne leur surface interne respective 15a et 11a. [0042] Une fois le logement 31 réalisé, le procédé selon l'invention prévoit d'intégrer au sein de celui-ci des instruments de mesure. Ces instruments désignent tout type de capteurs/détecteurs dont les données d'acquisition permettent notamment d'identifier et de quantifier une interaction rotor/stator, d'évaluer les propriétés physico-chimiques du matériau abradable, et ainsi de contrôler également l'intégrité de la pièce rotorique. Les instruments peuvent également renseigner certaines conditions de fonctionnement de la turbomachine à leur emplacement de destination. [0043] A titre d'exemple non limitatif, il peut être souhaité de placer : [0044] - des jauges de contraintes/déformations permettant de mettre en évidence une dé- gradation de la tenue mécanique du matériau abradable ; [0045] - des thermomètres permettant d'identifier une interaction via une élévation signi- ficative de la température du matériau abradable, et d'alerter d'une possible altération de ses propriétés physico-chimiques pouvant conduire à un endommagement de la pièce rotorique, en particulier si la température dépasse un seuil de plastification du matériau abradable ; [0046] - des capteurs pizeoélectriques permettant de contrôler notamment la profondeur d'incursion de la pièce rotorique au sein du matériau abradable, à savoir de mesurer le jeu de fonctionnement rotor-stator ; [0047] Comme visible sur la figure 4, ces instruments, notés 32, sont fixés rigidement sur la pièce statorique S, au niveau du pourtour du logement 31. Ils sont placés et orientés 8 suivant des angles spécifiques de manière à s'étendre assez proche de la pièce rotorique pour délivrer fidèlement des données au plus juste de la valeur vraie, sans pour autant rencontrer la pièce rotorique en vis-à-vis, qui dans le cas contraire conduirait à un endommagement. Dans l'exemple des figures, le logement 31 présente à cet effet une étendue qui augmente localement depuis la surface proximale S1 selon l'axe de rotation de la pièce rotorique R en fonctionnement, à savoir en s'éloignant de la pièce rotorique. La surface favorable au placement des instruments s'en retrouve augmentée. Dans le cas du carter de turbine/compresseur 15, l'axe de rotation de la pièce rotoriquc R, constitué par une pale 19 d'aube rotoriquc 17, correspond à l'axe AX de la turbomachine 1. [0048] Dans l'exemple de la figure 4, ces instruments sont ancrés sur la structure statorique par collage 33, ou encore par fixation mécano-soudé 34. Cependant, l'invention ne se limite pas à cet arrangement particulier et permet l'utilisation d'autres moyens de fixation que l'Homme du métier pourrait considérer. [0049] De manière générale, les instruments de mesure sont scindés en deux catégories : les instruments filaires dont les données qu'ils émettent sont véhiculées par des câbles 36, et les instruments non-filaires de type radio-émetteurs qui transmettent les informations par voie Hertzienne. Dans le cadre de l'utilisation d'au moins un instrument filaire, l'invention prévoit de former le logement 31 traversant la pièce statorique, avec au moins une portion qui forme un conduit 37 de guidage des câbles 36 à l'extérieur de la pièce statorique S. De manière non limitative, le conduit 37 est avantageusement prévu pour déboucher au niveau d'une surface dite distale, repérée par S2, délimitant la pièce statorique S à l'opposé de la surface proximale Sl. A titre d'exemple, dans le cas du carter de turbine/compresseur 15, ce conduit débouche sur la surface externe 15b, savoir dans le compartiment moteur 14, afin de ne pas perturber l'écoulement du flux d'air dans la veine primaire 12. [0050] En ce qui concerne les instruments non-filaires, dits utilisables sans fil, ils permettent de s'affranchir de la formation d'un tel conduit 37, i.e. permettent de se limiter à la formation d'un logement 31 borgne. Aussi, ces instruments non-filaires comportent généralement une antenne à orienter vers la pièce statorique, autrement dit en s'éloignant de la pièce rotorique R, de sorte à garantir son intégrité. [0051] Les capteurs sans fils sont particulièrement bien adaptés dans le cas où la pièce statorique S désigne la virole interne 29 qui supporte la plateforme radialement intérieure 26 des aubes statoriques 18. Néanmoins, l'utilisation de capteurs filaires peut être retenue en acheminant les câbles 36 depuis le logement 31, prévu dans la virole interne 29 pour recevoir le matériau abradable, jusque dans le compartiment moteur 14 en passant notamment au sein des aubes statoriques 18 pour ne pas perturber l'écoulement du flux d'air dans la veine primaire 12. 9 [0052] A cet égard, l'invention prévoit avantageusement que : [0053] - toute ou une partie des aubes statoriques définissent en leur sein un passage interne qui s'étend le long de l'aube statorique, entre deux embouchures formées chacune au niveau d'une des deux plateformes radialement intérieure et extérieure 26, 27 ; [0054] - le logement 31 de la virole interne 39 comporte des conduits 37 prévus pour être situés chacun dans le prolongement radial de l'embouchure située au niveau de la plateforme radialemcnt intérieure 26 ; et complémentairement [0055] - le carter de turbine/compresseur est percé dans le prolongement radial de l'embouchure située au niveau de la plateforme radialemcnt extérieure 27 pour assurer la communication avec le compartiment moteur 14. [0056] Avec cet arrangement, le routage des câbles 36 vers le compartiment moteur 14 est rendu possible tout en les isolant du flux primaire Fp, en passant successivement par les conduits 37, les aubes statoriques 18 définissant un passage interne et les perçages formés dans le carter 15. [0057] Après avoir disposé et fixé les instruments 32, l'étape suivante du procédé consiste à adjoindre le matériau abradable au sein du logement 31, pour ainsi aboutir à une structure statoriquc comprenant la pièce statorique incluant le logement, les instruments de mesure et le bloc de matériau abradable H. A cet égard, une particularité majeure de l'invention repose sur la formation du bloc de matériau abradable H par dépôt et agglomération d'une poudre au sein du logement 31. Le terme agglomération désigne un état de cohésion dans lequel la totalité ou la majorité des particules de la poudre sont solidarisées entre elles pour constituer le bloc de matériau abradable. [0058] En références à la figure 5A, selon un premier mode de réalisation du matériau abradable H, le procédé selon l'invention prévoit de remplir le logement de poudre en établissant le vide en son sein. A cet effet, une gaine 38 est fixée de manière étanche sur la surface proximale Si, de manière à recouvrir le logement 31. La fixation de la gaine est par exemple effectuée par soudage. Cette gaine 38 comprend un orifice de remplissage 39 au niveau duquel la poudre est admise au sein du logement 31, et un orifice de vide 41 au niveau duquel le prélèvement de l'air V, initialement encapsulé lors de la fixation de la gaine, est effectué. Afin de limiter le temps associé à cette étape, le remplissage de poudre est effectué simultanément à la création du vide. Néanmoins, le vide peut être alternativement réalisé post-remplissage. [0059] Entendu que les orifices de remplissage et de vide 39, 41 doivent constituer les seules voies de communication possibles pour établir le vide, une plaque 42 est fixée de manière étanche, par exemple par soudage, sur la pièce statorique pour obstruer le conduit 37 le cas échant. En particulier, cette plaque 42, préférentiellement métallique, est pourvue de passages munis chacun d'un joint hermétique, repérés par 43, afin d'autoriser le passage des câbles 36 sans entraver l'établissement du vide. [0060] Une fois le remplissage effectué, les orifices de remplissage et de vide 39, sont ensuite fermés de façon étanche. Les instruments 32 baignent dans la poudre qui remplit le volume disponible, ce volume incluant le logement ôté du volume pris par les instruments et câbles, ainsi que l'espace défini entre le logement et la gaine. [0061] Selon ce premier mode de réalisation, l'étape suivante consiste alors à agglomérer la poudre. Le procédé prévoit à titre non limitatif deux variantes de réalisation suite au remplissage par le vide. [0062] Une première variante, illustrée sur la figure 5B, consiste à soumettre la poudre à une compression isostatique ou unidirectionnelle à chaud, après fermeture étanche des orifices de remplissage et de vide 39, 41. Il s'agit simultanément de chauffer la poudre et d'exercer sur la gaine une pression orientée vers le logement 31, illustrée par des flèches. Préférentiellement, la montée en température de la poudre s'effectue par chauffage de la gaine 38 dont la chaleur se diffuse dans la poudre. Cette gaine, prévue à capacité de déformation, se déforme sous l'effet de la pression appliquée et limite le volume définit entre celle-ci et le logement. Sous l'effet de la compression et de la chaleur, les particules sont comprimés les unes aux autres et se frittent, c'est-à-dire se soudent ensemble superficiellement. Ensuite, la température et la pression sont abaissées à valeur atmosphérique pour figer en l'état la matière et ainsi former le bloc de matériau abradable H. La gaine 38 est ensuite retirée. [0063] Aussi, dans le cas où la gaine 38 n'est pas superposée au plan Pl à l'issue de l'étape de compression isostatique ou unidirectionnelle à chaud, il est compris que le bloc de matériau abradable forme un renflement qui dépasse de la surface proximale Sl. En pratique, il peut être souhaité de conserver ce renflement en l'état ou l'usiner selon le jeu rotor/stator souhaité au montage dans la turbomachine 1. [0064] Dans une deuxième variante, la formation du matériau abradable s'établit par frittage à chaud, en pilotant uniquement la température. A cet effet, le procédé selon l'invention prévoit de chauffer la poudre, en deçà d'une valeur de surchauffe ou de brûlure, et de maintenir la poudre à cette température jusqu'à ce que le frittage soit effectif. A titre non limitatif, la montée en température de la poudre se fait par chauffage de la gaine 38, après fermeture étanche des orifices de remplissage et de vide. Il est compris qu'en l'absence de surpression au sein du logement 31, la chauffe de la poudre doit s'effectuer sur un temps plus important pour aboutir à l'agglomération de la poudre à iso-température et iso-matériau par rapport avec la compression isostatique ou unidirectionnelle à chaud. [0065] En référence à la figure 6, selon un deuxième mode de réalisation du matériau abradable H, le procédé selon l'invention prévoit de recourir à la fabrication additive. L'invention prévoit d'utiliser préférentiellement la technique de projection à froid à vitesse supersonique, de « cold-spray », ou le frittage laser par projection de 11 poudre, illustrés de manière schématique sur la figure 6. Ces deux techniques permettent de construire directement le bloc de matériau abradable H par empilements successifs de couches de poudre agglomérée au sein du logement. [0066] Le frittage laser par projection de poudre consiste en premier lieu à venir initialement fondre la surface de la pièce statorique délimitant le logement, et la surface de la plaque métallique orientée vers le logement dans le cas de l'utilisation d'un instrument filaire, à l'aide d'un laser. Simultanément, un jet de poudre est projeté via une buse 46 sur la surface fondue. La poudre projetée se lie à la surface fondue et vient ainsi former une surépaisseur de matériau abradable. Une fois cette surépaisseur de matériau abradable établie, elle devient le nouveau substrat sur lequel la nouvelle couche de matériau abradable est formée, et ainsi de suite de manière cyclique jusqu'à remplissage intégral du logement 31. [0067] En ce qui concerne la projection à froid à vitesse supersonique, cette technique consiste à injecter la poudre dans un flux de gaz de vitesse supersonique projeté par une busc 47. Les particules impactent la surface à revêtir avec une énergie cinétique suffisante pour se déformer plastiquement et se lier les unes aux autres. De manière analogue au frittage laser par projection, la première couche de matériau abradable réalisée directement sur la surface de la pièce statorique délimitant le logement, et la surface de la plaque 42 le cas échéant, forme le substrat pour la prochaine passe. [0068] Selon l'une des variantes définies dans ce deuxième mode de réalisation, le procédé prévoit avantageusement d'installer la buse, et le laser dans le cas du frittage laser par-projection de poudre, sur un dispositif 5 axes de façon à pouvoir suivre le contour du logement quelle que soit sa forme. [0069] Aussi, l'utilisation d'un procédé de fabrication additive selon le deuxième mode de réalisation permet de former directement le bloc de matériau abradable H lors du remplissage du logement. Il est néanmoins envisageable de le soumettre complémentairement soit à un frittage à chaud, soit à une compression isostatique-unidirectionnelle à chaud conformément au premier mode de réalisation, en vue de lui conférer des propriétés différentes (porosités, densité, ...) et/ou d'opérer une relaxation thermique des contraintes résiduelles accumulées lors de sa fabrication additive. [0070] Quel que soit le mode de réalisation du bloc de matériau abradable H considéré, il peut être souhaitable de protéger toute ou partie des instruments et/ou des câbles susceptibles d'être endommagés lors de la fabrication du matériau abradable. En pratique, les instruments peuvent être équipés lors de leur disposition dans le logement 31, à savoir en amont de la fabrication du bloc de matériau abradable H, de barrières thermiques et/ou de confinement, repérés par 44, pour éviter leur surchauffe et leur endommagement par compression. En particulier, ces barrières forment des substrats permettant le passage du laser au niveau des instruments dans le cas du frittage laser 12 par projection de poudre. [0071] La formation du bloc de matériau abradahlc H a été décrite via l'utilisation de techniques de métallurgie des poudres et de fabrication additive. Le choix de la technique utilisée est fonction notamment de sa compatibilité avec la poudre constituant le matériau abradablc, et des propriétés physico-chimique attendues. Il est entendu que l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisations présentés, et permet l'utilisation d'autres procédés dès lors que leur mise en oeuvre emporte le dépôt et l'agglomération de poudre au sein du logement pour former le bloc de matériau abradablc. [0072] Comme il est compris, cette particularité de fabrication par dépôt et agglomération de poudre permet d'emprisonner et protéger les instruments de mesure au sein du bloc de matériau ahradable, leur permettant ainsi de recueillir des données in situ, au plus proche du siège des interactions rotor/stator et des réactions les plus dimensionnantes. [0073] De plus, la fabrication du bloc de matériau abradahlc directement sur la paroi de la pièce statoriquc S délimitant le logement, assure un ancrage mécanique accru et une cohésion d'ensemble. Autrement dit, le procédé selon l'invention présente l'avantage de ne pas fragiliser la structure statorique sous les contraintes de fonctionnement, malgré la présence des instruments 32. Concrètement, le risque de fuites d'air, traversant le matériau abradable ainsi qu'à l'interface entre la pièce statoriquc et le matériau ahradable, est sensiblement réduit. Le procédé selon l'invention est de ce fait particulièrement bien adapté pour une application sur la base du carter 15, étant donné que cette problématique de fuite est d'autant plus essentielle à maitriser au niveau des turbines et compresseurs où toute fuite peut conduire à un éclatement sous la pression de la veine primaire 12. Contrôle et régulation [0074] L'utilisation au sein de la turbomachine des données récoltées par les instruments de mesures des structures statoriques formées conformément au procédé selon l'invention est maintenant expliquée en référence à la figure 1. Cette figure illustre un cas pour lequel le carter de soufflitnte est équipé d'un bloc de matériau abradable au droit des pales de souftfluites 10 et d'instruments de mesures, mais il est compris que la démarche est applicable quel que soit l'ensemble, formé d'une structure statorique et une pièce rotorique en vis-à-vis, considéré. [0075] La turbomachine 1 comporte de manière connue un ordinateur de bord, repéré par 48. Cet ordinateur de bord 48 est prévu pour renseigner certaines données de vol, à savoir des informations liées à l'environnement et au fonctionnement de la turbomachine, et piloter le régime de la turbomachine. Dans le cadre de l'invention, la turbomachine est équipée d'un calculateur 49 configuré pour recevoir et traiter les données fournies par les instruments de mesures 32. Les instruments de mesures 32 13 sont connectés à ce calculateur 49 localisé dans une zone protégée et adaptée, par voie Hertzienne ou par les câbles qui sont acheminés jusqu'à lui. Selon les conditions d'acheminement des câbles, il peut être souhaité de les placer dans des goulottes ventilées afin de les protéger, ou encore de les laisser à nu. [0076] En pratique ce calculateur 49 peut analyser les informations brutes ou bien interagir avec l'ordinateur de bord 48 pour les corréler avec les données de vols. [0077] Ces résultats d'analyse sont envoyés à l'ordinateur de bord qui devient apte à alerter le cas échant d'une usure du matériau abradable, laquelle est révélée par une déviation de la réponse analysée des instruments de mesure. De manière analogue, l'ordinateur de bord devient capable d'alerter d'une interaction indésirable rotor-stator ainsi que de l'état du jeu en temps réel, selon l'indice mesuré par les instruments de mesure 32.11 est compris que cet aménagement permet de limiter les étapes de maintenance au juste besoin, à savoir quand le système en alerte la nécessité. [0078] Aussi, les données analysées permettent d'apporter des informations riches pour simplifier ces étapes de maintenance. A titre d'exemple, des capteurs piézo-électriques placés à intervalle régulier le long du logement 31 sont susceptibles chacun d'enregistrer une réponse impulsionnelle traduisant d'une interaction rotor/stator. Cette impulsion étant enregistrée à des temps différents selon le positionnement des capteurs, il s'ensuit que la localisation de la zone impactée du bloc de matériau abradable est rendu possible par triangularisation. La durée d'une étape de maintenance peut ainsi être sensiblement réduite en se concentrant directement sur les zones identifiées comme défectueuses. [0079] Généralement, les motoristes définissent le matériau abradable utilisé sur la base de données récoltées expérimentalement, avec des marges ou bien des limitations. Ces essais, dont les conditions sont partiellement représentatives de celles rencontrées en vol (flux d'air, vitesses, températures), permettent d'étudier isolément certains mécanismes d'endommagements. A cet égard, il est usuellement impossible d'établir un modèle prédictif de comportement du matériau abradable en fonction de l'ensemble des aléas de fonctionnement de la turbomachine, et par voie de conséquence de la pièce rotorique en vis-à-vis. [0080] Dans le cadre de l'invention, les instruments de mesures 32 sont placés in situ et permettent d'acquérir des résultats représentatifs de la réalité. L'ensemble des phénomènes physiques, et leurs couplages, peuvent être appréhendés et conduire à la formulation d'une loi phénoménologique de comportement du bloc de matériau abradable et de la pièce rotorique en vis-à-vis. En pratique, une telle loi résulte d'un processus itératif en comparant résultats expérimentaux sur banc d'essais et résultats d'analyses in situ par les instruments de mesures. Il en résulte une montée en maturité de la technologie des matériaux abradables appliqués aux interfaces rotor-stator : le 14 matériau abradablc peut être défini de façon optimale. [0081] Corolairement, il devient possible d'identifier en temps réel l'existence d'aléas de fonctionnement selon les données d'acquisitions des instruments de mesure. A cet égard, l'invention prévoit avantageusement que l'ordinateur de bord 48 soit configuré pour réguler automatiquement les conditions instantanées de vol, notamment le fonctionnement de la turbomachine selon les données d'acquisitions, et éviter une interaction rotor-stator non souhaitée. [0082] Aussi, la température de la veine primaire 12 peut être ajustée en temps réel pour diminuer les contraintes locales dans le bloc de matériau abradable ou encore conserver le jeu rotor-stator, désormais évaluable, à sa valeur minimale admissible. Les taux de compression à travers les compresseurs 4, 6 et le travail mécanique utile dans les turbines 7, 8 s'en retrouvent optimisés. 15 REVENDICATIONS[Revendication 1] Procédé de fabrication d'une structure statoriquc de turbomachine, le procédé comprenant les étapes de : a) fourniture d'une pièce statorique (S) délimitée par une surface proximale (S1) destinée à s'étendre en vis-à-vis d'unc pièce rotoriquc (R) dc turbomachine, cette pièce statoriquc (S) comprenant un logement (31) qui débouche sur la surface proximale (SI) ; 1)) fixation sur la pièce statoriquc (S), au sein du logement (31), d'au moins un instrument dc mesure (32) ; et c) remplissage du logement (31) par dépôt et agglomération d'une poudre (P) pour former un bloc de matériau abradable (H). [Revendication 2] Procédé selon la revendication 1, dans lequel l'étape b) comprend un collage (33) ou un assemblage mécano-soudé (34) de l'instrument de mesure ou de chaque instrument de mesure (32) à la pièce statorique (S). [Revendication 3] Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le logement (31) de la pièce statorique (S) fournie à l'étape a) est borgne, et l'instrument de mesure ou chaque instrument de mesure (32) est utilisable sans fil. [Revendication 4] Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel l'instrument de mesure ou au moins un des instruments de mesure (32) est câblé, et le logement (31) de la pièce statorique (S) fournie à l'étape a) comprend un conduit (37) qui guide le câble de l'instrument de mesure ou dudit au moins un des instruments de mesure (32) à l'extérieur de la pièce statorique (S). [Revendication 5] Procédé selon l'une des revendications précédentes, dans lequel l'étape c) comprend un remplissage sous vide du logement (31) avec la poudre (P), puis une agglomération de la poudre (P) par frittage. [Revendication 6] Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, dans lequel l'étape c) est mise en oeuvre par fabrication additive. [Revendication 7] Ensemble de turbomachine comprenant une pièce rotorique (R) et une structure statorique qui inclut une pièce statorique (S) délimitée par une surface proximale (S1) s'étendant en vis-à-vis de la pièce rotorique (R), cette pièce statorique (S) étant pourvu d'un logement débouchant sur la surface proximale (S1), la structure statorique comprenant au moins un instrument de mesure (32) disposé dans le logement (31) en étant fixé sur la pièce statorique (S), et un bloc de matériau abradable (H) remplissant le logement (31) 16 [Revendication 8] en emprisonnant ledit au moins un instrument de mesure, ce bloc de matériau abradable (H) étant constitué d'une agglomération de poudre [Revendication 9] (3). [Revendication 10] Turbomachine (1) d'aéronef comprenant un ensemble selon la revendication 7, et un calculateur configure pour recevoir et traiter des données d'acquisition dudit au moins un instrument de mesure. Turbomachine selon la revendication 8. comprenant un ordinateur de bord (48) configure pour réguler automatiquement le fonctionnement de la turbomachine (1) en fonction d'un résultat de traitement des données d'acquisition dudit au moins un instrument de mesure par le calculateur. Turbomachine selon la revendication 8 ou 9. dans laquelle la pièce statorique est un carter (15) de turbine ou de compresseur, et la pièce rotorique est une aube rotative (17).