Brevet FR3095199A1 — publié le 20201023

Description Titre de l'invention : Procédé de SYNTHESE rapide d'une zeolithe de type structural AFX avec une source de faujasite Domaine technique [0001] La présente invention se rapporte à un nouveau procédé de préparation d'une zéolithe de type structural AFX. Ce nouveau procédé pennet de réaliser la synthèse d'une zéolithe de type structural AFX par conversion/transformation sous conditions hydrothermales d'une zéolithe de type structural FAU. En particulier, ledit nouveau procédé permet de réaliser la synthèse rapide d'une zéolithe de type structural AFX, à partir d'une zéolithe de type structural FAU utilisée comme source de silicium et d'aluminium et d'une molécule organique ou structurant spécifique comportant deux fonctions ammonium quaternaire, le 1,6-bis(méthylpiperidinium)hexane sous sa forme dihydroxyde. Ladite zéolithe de type structural AFX obtenue selon le procédé de l'invention trouve avantageusement son application en tant que catalyseur, adsorbant ou agent de séparation. Technique antérieure [0002] Les matériaux microporeux cristallisés, tels que les zéolithes ou les silicoalumino- phosphates, sont des solides très utilisés dans l'industrie pétrolière en tant que catalyseur, support de catalyseur, adsorbant ou agent de séparation. Bien que de nombreuses structures cristallines microporeuses aient été découvertes, l'industrie du raffinage et de la pétrochimie est toujours à la recherche de nouvelles structures zéolitiques qui présentent des propriétés particulières pour des applications comme la purification ou la séparation des gaz, la conversion d'espèces carbonées ou autres. [0003] Les zéolithes de type structural AFX comprennent en particulier la zéolithe SSZ-16, et les zéotypes SAPO-56 et MEAPSO-56. La zéolithe de type structural AFX présente un système tridimensionnel de pores délimités par huit tétraèdres et est formé par deux types de cages: gmelinite (cage GME) et une grande cage AFT (-8,3 x 13,0 À). De nombreuses méthodes de synthèse de zéolithes de type structural AFX, en particulier de la zéolithe SSZ-16, sont connues. La zéolithe SSZ-16 a été synthétisée en utilisant des espèces organiques azotées dérivées de type 1,4-di(1-azoniabicyclo[2.2.2loctane)butyl dibromide et avec une durée de cristallisation typiquement supérieure à 3 jours (US. Patent No. 4,508,837). Chevron Research and Technology Company a préparé la zéolithe SSZ-16 en présence de cations DABCO-CLdiquat, où DABCO représente le 1,4-diazabicyclo[2.2.2]octane et n est 3, 4 ou 5 avec une durée de cristallisation typiquement supérieure à 3 jours (U.S. Patent No.5,194,235). S.B. Hong et al ont utilisés l'ion alkylammonium diquaternaire 2 Et6-diquat-n, où Et6-diquat represente N',N'-bis-triethylpentanediammonium et n est 5, comme agent structurant pour la synthèse de la zéolithe SSZ-16 avec une durée de formation de la zéolithe SSZ-16 comprise entre 7 et 14 jours (Micropor. Mesopor. Mat., 60 (2003) 237-249). On peut citer également l'utilisation des cations 1,3-bis(adamantyl)imidazolium comme agent structurant pour la préparation de zéolithe de type structural AFX avec une durée de cristallisation comprise entre 7 et 10 jours et généralement comprise entre 2 et 15 jours, respectivement (R.H. Archer et al., Microp. Mesopor. Mat., 130 (2010) 255-265; Johnson Matthey Company W02016077667A1). inagaki Satoshi et al. (JP2016169139A) ont utilisé des cations divalents N,N,N1',N1-tétraarquirubicyclo[2.2.2]oct-7-ene-2,3:05,6-dipyrrolidium substitutés avec des groupes alkyle avec une durée de cristallisation généralement comprise entre 20 et 400 heures pour préparer la zéolithe SSZ-16. Chevron U.S.A. (W02017/200607 Ai) propose de réaliser la synthèse d'une zéolithe SSZ-16 avec une durée de cristallisation de 1 à 28 jours en utilisant les dications : 1,1'-(1,4-cyclohexylenedimethylene)bis[1 -methylpiperidinium], 1,1'-(1,4-cyclohexylenedimethylene)bis[1 -cthylpiperidiniurn] 1,1 '-(1,4-cyclohexylenedi methylene)bi s [ 1 -methylpyrrol idinium], 1,1'-(1,4-cyclohexylenedimethylene)bis[1 -cthylpyrrolidinium]. H.-Y. Chen et al. (Johnson Matthey Company, US2018/0093897) ont utilisé un mélange de cations contenant au moins le 1,3-bis(adamantyl)imidazolium et une amine neutre pour préparer la zéolithe JMZ-10 de type structural AFX en absence de cations alcalins avec une durée de cristallisation entre 1 et 20 jours. H.-Y. Chen et al. (Johnson Matthey Company, US2018/0093259) ont utilisé un mélange de cations contenant une molécule organique choisie parmi le 1.3-bis(adamantypiinidazolium, le N,N-dimethy1-3,5-dimethylpiperidinium. le N.N-diethyl-cis 2,6-dimethylpiperidinium, le N,N.N-1-trimethyladamantylammonium, le N,N,N-dimethylethylcyclohexylammonium et au moins un cation de métal alcalino-terreux pour obtenir la zéolithe JMZ-7 de type structural AFX qui présente des sites Al proches par rapport à une zéolithe obtenue par une synthèse mettant en oeuvre des cations alcalins. La durée nécessaire pour obtenir cette zéolithe varie de 3 à 15 jours. [0004] K.G Strohmaier et al. (Exxon Mobil, W02017202495A1) ont utilisé la molécule organique 1,1'-(hexane-1,6-dyiebis(1-méthylpipéridinium) en présence d'un complexe métallique stabilisé par des ligands d'amine pour obtenir une zéolithe de type structural AFX avec une durée de cristallisation allant de 1 jour à environ 100 jours. [0005] De manière surprenante la demanderesse a découvert qu'il était possible de raccourcir la durée de cristallisation en partant d'une zéolithe de type EAU comme source de silice et d'alumine, en présence d'un structurant particulier, le 1.6-bis (méthylpiperidinium)hexane sous sa forme dihych-oxyde, et avec des conditions parti- 3 culières pour obtenir par une synthèse rapide une zéolithe AFX de haute pureté. Résumé de l'invention [0006] L'invention concerne un procédé de préparation d'une zéolithe de type structural AFX comprenant au moins les étapes suivantes i) le mélange en milieu aqueux, d'une zéolithe de type structural FAU ayant un ratio molaire Si02(Fpw)/A1203(FAL) compris entre 2,00 et 100, d'un composé organique azoté R, R étant le dihydroxyde de 1,6-bis(méthylpiperidinium)hexane, d'au moins une source d'au moins un métal alcalin et/ou alcalino-terreux M de valence n, n étant un entier supérieur ou égal à 1, choisi parmi le lithium, le potassium, le sodium, le magnésium et le calcium et le mélange d'au moins deux de ces métaux, le mélange réactionnel présentant la composition molaire suivante : (SiO2(FAu))/(A1203(FAu)) compris entre 2,00 et 100, de préférence entre 5,00 et 99 I-120/(Si 02 (FAU)) compris entre 1 et 100, de préférence entre 5 et 60 R/(SiOn (PAL)) compris entre 0,01 à 0,6, de préférence entre 0,1 et 0,4 M2in0/(SiO2 (Fm)) compris entre 0,005 à 0,45, de préférence entre 0,07 et 0,22 dans laquelle Si02(fAu) désigne la quantité de Si02 apportée par la zéolithe EAU, et Al 203, PAU) désigne la quantité de A1203 apportée par la zéolithe EAU, jusqu'à l'obtention d'un gel précurseur homogène ; ii) le traitement hydrothermal dudit gel précurseur obtenu à l'issue de l'étape i) sous pression autogène à une température comprise entre 120°C et 250°C, pendant une durée comprise entre 4 heures et 12 heures. [0007] Avantageusement, M est le sodium, et de préférence, la source d'au moins un métal alcalin et/ou alcalino-terreux M est l'hydroxyde de sodium. [0008] Le mélange réactionnel de l'étape i) peut comprendre au moins une source addi- tionnelle d'un oxyde X02, X étant un ou plusieurs élément(s) tétravalent(s) choisi(s) dans le groupe formé par les éléments suivants : silicium, germanium, titane, de sorte que le ratio molaire X02/Si02,,A,,, soit compris entre 0,001 et 33, et de préférence entre 0,001 et 15, la teneur en Si020,A, dans ledit ratio étant la teneur apportée par la zéolithe de type structural EAU. [0009] Le mélange réactionnel de l'étape i) a avantageusement la composition molaire suivante : (X02+ Si02(mu))/A1203(-\ u) compris entre 2 et 100, de préférence entre 5,00 et 99 H20/(X02+ Si020-7\u)) compris entre 1 et 100, de préférence entre 5 et 60 R/(X02+ Si02( Au) compris entre 0,01 et 0,6, de préférence entre 0,1 et 0,4 M2,'0/(X0)+ Si02(FAL)) compris entre 0,005 et 0,45, de préférence entre 0,07 et 0,22 [0010] De préférence, X est le silicium. [0011] Le mélange réactionnel de l'étape i) peut comprendre au moins une source addi- tionnelle d'un oxyde Y203, Y étant un ou plusieurs élément(s) trivalent(s) choisi(s) dans le groupe formé par les éléments suivants : aluminium, bore, gallium, de sorte que le ratio molaire Y20,/A1203(FAU) soit compris entre 0,001 et 45, et de préférence entre 0,001 et 40, bornes incluses, la teneur en A1203,,Au, dans ledit ratio étant la teneur apportée par la zéolithe de type structural FAU. [0012] Le mélange réactionnel de l'étape i) a avantageusement la composition molaire suivante : (fA(»/(A120)(1-AU) Y203) compris entre 2,00 et 100, de préférence entre 5,00 et 99 H20/(Si 02 d'AU)) compris entre 1 et 100, de préférence entre 5 et 60 R/(SiO,(FAU)) compris entre 0,01 et 0,6, de préférence entre 0,1 et 0,4 M2,'0/(Si02 'Au)) compris entre 0,005 et 0,45, de préférence entre 0,07 et 0,22 SiO,,,,) étant la quantité de SiO2 apportée par la zéolithe FAU, et A1204 EAU) étant la quantité de AloOE apportée par la zéolithe FAU. [0013] De préférence, Y est l'aluminium. [0014] Avantageusement, le gel précurseur obtenu à l'issue de l'étape i) présente un ratio molaire de la quantité totale exprimée en oxydes d'élément tétravalents sur la quantité totale exprimées en oxydes d'éléments trivalents compris entre 2,00 et 100. [0015] On peut ajouter des germes cristallins d'une zéolithe de type structural AFX au mélange réactionnel de l'étape i), de préférence en quantité comprise entre 0,01 et 10% de la masse totale des sources desdits élément(s) tétravalent(s) et trivalent(s) sous forme anhydre présentes dans le mélange réactionnel, lesdits germes cristallins n'étant pas pris en compte dans la masse totale des sources des éléments tétravalents et trivalents. [0016] L'étape 0 peut comprendre une étape de mûrissement du mélange réactionnel à une température comprise entre 20 et 80°C, avec ou sans agitation, pendant une durée comprise entre 30 minutes et 24 heures, de préférence entre 1 heure et 12 heures. [0017] Le traitement hydrothermal de l'étape ii) est avantageusement réalisé à une tem- pérature comprise entre 150°C et 230°C, pendant une durée comprise entre 4 et 12 heures, borne supérieure exclue, de préférence entre 5 heures et 10 heures, de manière plus préférée entre 5 hem-es et 8 heures. [0018] Avantageusement, la phase solide obtenue à l'issue de l'étape ii) est filtrée, lavée, et séchée à une température comprise entre 20 et 150°C, de préférence entre 60 et 100°C, pendant une durée comprise entre 5 et 24 heures pour obtenir une zéolithe séchée. [0019] La zéolithe séchée peut ensuite être calcinée à une température comprise entre 450 et 700°C pendant une durée comprise entre 2 et 20 hem-es, la calcination pouvant être précédée d'une montée en température progressive. [0020] L'invention concerne également une zéolithe de type structural AFX de rapport SiO2 / A1203 compris entre 4,00 et 100, de préférence entre 4,00 et 60, obtenue par le procédé de préparation précédemment décrit. [0021] L'invention concerne également une zéolithe calcinée dc type structural AFX de rapport SiOn/A1203 compris entre 4,00 et 100, obtenue par le procédé de préparation précédemment décrit pour laquelle les valeurs moyennes des dlik, et intensités relatives mesurées sur un diagramme dc diffraction de rayons X sont les suivantes : [Tableaux 1] 2 thêta (°) dhkl (À) Ire! 2 thêta (°) dhkl (À) Ire! 7,46 11,84 ff 26,06 3,42 mf 8,72 10,14 , F 26,92 3,31 ff 11,68 7,57 FF 27,16 3,28 ff 12,95 6,83 F 27,54 3,24 ff 14,97 5,92 ff 28,17 3,16 ml 15,62 5,67 1 28,63 3,12 ff 17,47 5,07 t 30,19 2,96 t 17,99 4,93 m 30,52 2,93 mf 19,50 4,55 ff 31,12 2,87 ff 19,81 4,48 f 31,54 2,83 mf 20,35 4,36 F 31,84 2,81 ff 21,80 4,07 FF 32,64 2,74 ff 22,23 3,99 ff 33,82 2,65 F 22,54 3,94 ff 34,24 2,62 ff 23,78 3,74 1 34,70 2,58 f 24,05 3,70 ff 35,29 2,54 ff [0022] où FF = très fort ; F = fort ; m = moyen ; mf = moyen faible ; f= faible ; tf = très faible. l'intensité relative Let étant donnée en rapport à une échelle d'intensite relative où il est attribué une valeur de 100 à la raie la plus intense du diagramme de diffraction des rayons X: 11 85. Liste des figures [0023] D'autres caractéristiques et avantages du procédé selon l'invention, apparaîtront à la lecture de la description ci-après d'exemples non limitatifs de réalisations, en se référant aux figures annexées et décrites ci-après. [0024] La Figure 1 représente la formule chimique du composé organique azoté utilisé 6 comme structurant dans le procédé de synthèse selon l'invention. [0025] La Figure 2 représente les diagrammes de diffraction de rayons X (DRX) de la zéolithe AFX obtenue selon les exemples 2 à 4. [0026] La Figure 3 représente une image obtenue par microscopie électronique à balayage (MEB) de la zéolithe AFX obtenue selon l'exemple 2. [0027] La Figure 4 représente une image obtenue par microscopie électronique à balayage (MEB) de la zéolithe AFX obtenue selon l'exemple 3. Description des modes de réalisation [0028] La présente invention a pour objet un nouveau procédé de préparation d'une zéolithe de type structural AFX, par conversion/transformation sous conditions hydrothermales d'une zéolithe de type structural EAU de rapport Si02/A1203 particulier, en présence d'un composé organique azoté ou structurant spécifique, le 1,6-bistméthylpiperidinium)hexane sous sa forme dihydroxyde. [0029] En particulier, la demanderesse a découvert que le composé organique azoté ou structurant 1,6-bis(méthylpiperidinium)hexane sous sa forme dihydroxydc, mis en mélange avec une zéolithe de type structural EAU ayant un ratio molaire SiO2cFAulAl2 03 (FAu) compris entre 2,00 et 100, utilisée comme source de silicium et d'aluminium, en présence ou non, d'un apport supplémentaire, au sein dudit mélange, d'au moins une source d'au moins un élément tétravalent XOn, et/ou d'au moins une source d'au moins un élément trivalent Y203, conduit à la production d'un gel précurseur d'une zéolithe de type structural AFX présentant un ratio molaire de la quantité totale exprimée en oxydes d'éléments tétravalents sur la quantité totale expriniée en oxydes d'éléments trivalents compris entre 2,00 et 100, puis à la production d'une zéolithe de type structural AFX de haute pureté, la quantité totale en oxydes d'élément tétravalent représentant la somme de la teneur en Si02 provenant de la zéolithe EAU et de la teneur en X02 provenant de l'éventuelle source additionnelle d'un oxyde X02, dans le cas où un ajout d'au moins une source additionnelle d'un oxyde X02 est réalisé, la quantité totale en oxydes d'élément trivalent représentant la somme de la teneur en Al2 O provenant dc la zéolithe EAU et de la teneur en Y203 provenant dc l'éventuelle source additionnelle d'un oxyde Y20', dans le cas où un ajout d'au moins une source additionnelle d'un oxyde Y20' est réalisé. Toute autre phase cristallisée ou amorphe est généralement et très préférentiellement absente du solide cristallisé constitué de la zéolithe de type structural AFX obtenue à l'issue du procédé de préparation. [0030] La présente invention a plus précisément pour objet un nouveau procédé de pré- paration d'une zéolithe permettant la synthèse rapide d'une zéolithe de type structural AFX comprenant au moins les étapes suivantes : [0031] i) le mélange en milieu aqueux, d'une zéolithe de type structural FAU ayant un ratio 7 molaire Si02,,ASA1203,, compris entre 2,00 et 100, d'un composé organique azoté R, également appelé structurant, spécifique, le dihydroxydc de 1,6-bis(néthylpiperidinium)hexane, au moins un métal alcalin et/ou un métal alcalino-terreux M de valence n, n étant un entier supérieur ou égal à 1, le mélange présentant la composition molaire suivante : (SiO2a-AL))/(A1203d-Au)) compris entre 2,00 et 100 de préférence entre 5,00 et 99 H20/(SiO2 &AU)) compris entre 1 et 100, de préférence entre Set 60 R/(SiOn(,),,,,) compris entre 0,01 et 0,6, de préférence entre 0,1 et 0,4 M0/(SiO2 compris entre 0,005 et 0,45, de préférence entre 0,07 et 0,22 dans laquelle est la quantité de SiO2 apportée par la zéolithe EAU, et A1203 {EAU ) est la quantité de AI,03 apportée par la zéolithe FAU, H20 la quantité molaire d'eau présente dans le mélange réactionnel, R la quantité molaire dudit composé organique azoté, M21110 la quantité molaire exprimée sous forme oxyde de M2110 pour la source de métal alcalin et/ou de métal alcalino-terreux et M est un ou plusieurs métal(aux) alcalin(s) et/ou alcalino-terreux choisi(s) parmi le lithium, le sodium, le potassium, le calcium, le magnésium et le mélange d'au moins deux de ces métaux, de manière très préférée M est le sodium, l'étape i) étant conduite pendant une durée permettant l'obtention d'un mélange homogène appelé gel précurseur ; ii) le traitement hydrothermal dudit gel précurseur obtenu à l'issue de l'étape i) sous pression autogène à une température comprise entre 120°C et 250°C pendant une durée comprise entre 4 heures et 12 heures, jusqu'à ce que ladite zéolithe de type structural AFX se forme. [0032] Un avantage de la présente invention est donc de fournir un nouveau procédé de pré- paration permettant la formation rapide d'une zéolithe de type structural AFX de haute pureté à partir d'une zéolithe de type structural FAU, ledit procédé étant mis en oeuvre en présence d'un structurant organique, le dihydroxyde de 1,6-bis (méthylpiperidinium)hexane. [0033] On peut citer, parmi les sources de FAU avec un rapport Si02/A1201 compris entre 2,00 et 6,00, les zéolithes commerciales CBV100, CBV300, CBV400, CBV500 et CBV600 produites par Zeolyst, les zéolithes commerciales HSZ-320NAA, HSZ320H0A et HSZ-320HUA produites par TOSOH. La zéolithe de type structural FAU de départ ayant un ratio molaire SiO2/A1201 compris entre 6,00 (borne incluse) et 200 peut être obtenue par n'importe quelle méthode connue par l'homme du métier comme par exemple par traitement à la vapeur (steaming) et des lavages acides sur une zéolithe de type structural FAU de ratio molaire SiOIA1203 inférieur à 6,00. On peut citer, parmi les sources de FAU avec un rapport SiOIA1203 supérieur ou égal à 6,00, les zéolithes commerciales CBV712, CBV720, CBV760 et CBV780 produites par Zeolyst, les zéolithes commerciales HSZ-350HUA. HSZ-360HUA et HSZ-385HUA 8 produites par TOSOH. La zéolithe de type structural FAU de départ peut aussi être utilisée dans sa forme sodique ou tout autre forme ou un échange partiel ou total des cations sodium avec des cations ammonium suivie ou non d'une étape de calcination. [0034] Dans la composition molaire du mélange réactionnel de l'étape i) et dans l'ensemble de la description : [0035] X02 désigne la quantité molaire du ou des élément(s) tétravalent(s) additionnels, exprimée sous forme oxyde, et Y203 désignela quantité molaire du ou des élément(s) trivalent(s) additionnels, exprimée sous forme oxyde. [0036] désigne la quantité de SiO2 apportée par la zéolithe EAU, et A1203 EAU) désigne la quantité de A1203 apportée par la zéolithe EAU [0037] H20 la quantité molaire d'eau présente dans le mélange réactionnel, [0038] R la quantité molaire dudit composé organique azoté, [0039] M21110 la quantité molaire exprimée sous forme oxyde de M2)10 par la source de métal alcalin et/ou de métal alcalino-terreux. [0040] Dans un mode de réalisation préféré, le mélange réactionnel de l'étape i) comprend également au moins une source additionnelle d'un oxyde X02 de sorte que le ratio molaire X02/Si02(,A,,, soit compris entre 0,001 et 33, le mélange présentant avantageusement la composition molaire suivante : (X02+ Si02(FAIJ))/M20,(FAu)compris entre 2,00 et 100, de préférence entre 5,00 et 99 H20/(X02+ Si02,FAI,,) compris entre 1 et 100, de préférence entre Set 60 R/(X02+ Si02,FAI,,) compris entre 0,01 à 0,6, de préférence entre 0,1 et 0,4 M21'0/(X02+ Si02,F,',,,) compris entre 0,005 à 0,45, de préférence entre 0,07 et 0,22 dans laquelle X est un ou plusieurs élément(s) tétravalent(s) choisi(s) dans le groupe formé par les éléments suivants : silicium, germanium, titane, de préférence X est le silicium, Si-02(F,m)) étant la quantité de Si02 apportée par la zéolithe EAU, et A120,,,FAI:) étant la quantité de A120' apportée par la zéolithe EAU, R étant le dihydroxyde de 1,6-bis(méthylpiperidinium)hexane, et M est un ou plusieurs métal(aux) alcalin(s) et/ ou alcalino-terreux choisi(s) parmi le lithium, le sodium, le potassium, le calcium, le magnésium et le mélange d'au moins deux de ces métaux, de manière très préférée M est le sodium. [0041] Dans un autre mode de réalisation préféré, le mélange réactionnel de l'étape 0 comprend également au moins une source additionnelle d'un oxyde Y20) de sorte que le ratio molaire Y201/A120' (mu) soit compris entre 0,001 et 45, le mélange présentant avantageusement la composition molaire suivante : Si02 (FAU)/(A1203 (FAU) ± Y203) compris entre 2,00 et 100, de préférence entre 5,00 et 99 11,,0/(Sia,(FAu) compris entre 1 et 100, de préférence entre 5 et 60 R/(Si02,Eau)) compris entre 0,01 à 0,6, de préférence entre 0,1 et 0,4 9 M0/(Si0,(,,,,,,)) compris entre 0,005 à 0,45, de préférence entre 0,07 et 0,22 dans laquelle Y est un ou plusieurs élément(s) trivalent(s) choisi(s) dans le groupe formé par les éléments suivants : aluminium, bore, gallium, de préférence Y est l'aluminium. SiO2(FALI) étant la quantité de Si02 apportée par la zéolithe FAU, et A1203 (EAU) étant la quantité de A1203 apportée par la zéolithe FAU, R étant le dihydroxyde de 1,6-bis(méthylpiperidinium)hexane, et M est un ou plusieurs métal(aux) alcalin(s) ct/ ou alcalino-terreux choisi(s) parmi le lithium, le sodium, le potassium, le calcium, le magnésium et le mélange d'au moins deux de ces métaux, de manière très préférée M est le sodium. [0042] La ou les source(s) du(es)dit(s) élément(s) tétravalent(s) peu(ven)t être tout composé comprenant l'élément X et pouvant libérer cet élément en solution aqueuse sous forme réactive. [0043] Lorsque X est le titane, on utilise avantageusement Ti(Et0)4 comme source de titane. [0044] Dans le cas préféré où X est le silicium, la source de silicium peut être l'une quelconque desdites sources couramment utilisée pour la synthèse de zéolithes, par exemple de la silice en poudre, de l'acide silicique, de la silice colloïdale, de la silice dissoute ou du tétraéthoxysilane (TEOS). Parmi les silices en poudre, on peut utiliser les silices précipitées, notamment celles obtenues par précipitation à partir d'une solution de silicate de métal alcalin, des silices pyrogènes, par exemple du "CAB0-5IU ou du "Acrosil" et des gels de silice. On peut utiliser des silices colloïdales présentant différentes tailles de particules, par exemple de diamètre équivalent moyen compris entre 10 et 15 nm ou entre 40 et 50 nm, telles que celles commercialisées sous les marques déposées telle que "LUDOX". De manière préférée, la source de silicium est le Aerosil. [0045] Conformément à l'invention, Y peut être un ou plusieurs élément(s) trivalent(s) choisi(s) dans le groupe formé par les éléments suivants : aluminium bore, gallium, est mise en oeuvre dans le mélange de l'étape i). De préférence Y est l'aluminium, de sorte que le ratio molaire Y20'/A1201(FA,,, soit compris entre 0,001 et 45, et de préférence entre 0,001 et 40, la teneur en A120),,A)dans ledit ratio étant la teneur apportée par la zéolithe de type structural FAU. [0046] L'ajout d'au moins une source additionnelle d'un oxyde Y20-,, permet donc d'ajuster le ratio X02/Y201 du gel précurseur d'une zéolithe de type structural AFX obtenu à l'issue de l'étape 0. [0047] La ou les source(s) du(es)dit(s) élément(s) trivalent(s) Y peu(ven)t être tout composé comprenant l'élément Y et pouvant libérer cet élément en solution aqueuse sous forme réactive. L'élément Y peut être incorporé dans le mélange sous une forme oxydée YOb avec 1 50. De préférence R est le 1,6-bis(méthylpiperidinium)hexane sous sa forme dihydroxyde. [0049] L'étape (i) du procédé selon l'invention consiste à préparer un mélange réactionnel aqueux contenant une zéolithe dc type structural FAU, éventuellement une source d'un oxyde X0) ou d'une source d'un oxyde Y203, au moins un composé organique azoté R, R étant le dihydroxyde de 1,6-bis(méthylpiperidinium)hexane en présence d'au moins une source d'un ou plusieurs métal(aux) alcalin(s) et/ou alcalino-terreux, pour obtenir un gel précurseur d'une zéolithe de type structural AFX. Les quantités desdits réactifs sont ajustées comme indiqué précédemment de manière à conférer à cc gel une composition permettant la cristallisation d'une zéolithe de type structural AFX. [0050] Le procédé de préparation selon l'invention permet donc d'ajuster le ratio SiO2/AI20' du gel précurseur contenant une zéolithe de type structural FAU en fonction de la zéolithe de type structural FAU choisie et de l'apport supplémentaire ou pas, au sein du mélange réactionnel d'au moins une source d'au moins un élément tétravalent X02 et/ou d'au moins une source d'au moins un élément trivalent Y201. [0051] 11 peut être avantageux d'additionner des germes d'une zéolithe de type structural AFX au mélange réactionnel au cours de ladite étape i) du procédé de l'invention afin de réduire le temps nécessaire à la formation des cristaux d'une zéolithe de type structural AFX et/ou la durée totale de cristallisation. Lesdits germes cristallins favorisent également la formation de ladite zéolithe de type structural AFX au détriment d'impuretés. De tels germes comprennent des solides cristallisés, notamment des cristaux d'une zéolithe de type structural AFX. Les germes cristallins sont généralement ajoutés dans une proportion comprise entre 0,01 et 10% de la masse totale des sources desdits élément( s) tétravalent(s) et trivalent(s) sous forme anhydre présentes dans le mélange réactionnel, lesdits germes cristallins n'étant pas pris en compte dans la masse totale des sources des éléments tétravalents et trivalents. Lesdits germes ne sont pas non plus pris en compte pour déterminer la composition du mélange réactionnel et/ou du gel, définie plus avant, c'est-à-dire dans la détermination des différents rapports molaires de la composition du mélange réactionnel. [0052] L'étape 0 de mélange est mise en oeuvre jusqu'à obtention d'un mélange homogène, 11 de préférence pendant une durée supérieure ou égale à 10 minutes, de préférence sous agitation par tout système connu de l'homme du métier à faible ou fort taux de cisaillement. [0053] A l'issue de l'étape i) on obtient un gel précurseur homogène. [0054] Il peut être avantageux de mettre en oeuvre un mûrissement du mélange réactionnel avant la cristallisation hydrothermale au cours dc ladite étape i) du procédé de l'invention afin de contrôler la taille des cristaux d'une zéolithe de type structural AFX. Ledit mûrissement favorise également la formation de ladite zéolithe de type structural AFX au détriment d'impuretés. Le mûrissement du mélange réactionnel au cours de ladite étape i) du procédé de l'invention peut être réalisé à température ambiante ou à une température comprise entre 20 et 80°C avec ou sans agitation, pendant une durée avantageusement comprise entre 30 minutes et 24 heures. [0055] Conformément à l'étape (ii) du procédé selon l'invention, le gel précurseur obtenu à l'issue de l'étape i) est soumis à un traitement hydrothermal sous pression autogène, réalisé à une température comprise entre 120°C et 250°C pendant une durée comprise entre 4 heures et 12 heures, jusqu'à ce que ladite zéolithe de type structural AFX se forme. [0056] Le gel précurseur est avantageusement mis sous conditions hydrothermales sous une pression de réaction autogène, éventuellement en ajoutant du gaz, par exemple de l'azote, à une température de préférence comprise entre 120°C et 250°C, de préférence entre 150°C et 230°C, jusqu'à la cristallisation complète d'une zéolithe de type structural AFX. [0057] La durée nécessaire pour obtenir la cristallisation varie entre 4 hem-es et 12 heures, de préférence moins de 12 heures, de préférence entre 5 heures et 10 heures, et de manière plus préférée entre 5 hem-es et 8 heures. [0058] La mise en réaction s'effectue généralement sous agitation ou en absence d'agitation, de préférence sous agitation. Comme système d'agitation on peut utiliser tout système connu par l'homme de métier, par exemple, des pales inclinées avec des contrepales, des turbines d'agitation, des vis d'Archimède. [0059] A la fin de la réaction, après mise en oeuvre de ladite étape ii) du procédé de pré- paration selon l'invention, la phase solide formée d'une zéolithe de type structural AFX est de préférence filtrée, lavée puis séchée. Le séchage est généralement réalisé à une température comprise entre 20 et 150°C, de préférence entre 60 et 100°C, pendant une durée comprise entre 5 et 24 heures. [0060] La zéolithe séchée peut ensuite être avantageusement calcinée. La zéolithe de type structural AFX, calcinée, est généralement analysée par diffraction des rayons X. cette technique permettant également de déterminer la pureté de ladite zéolithe obtenue par le procédé de l'invention. 12 [0061] De manière très avantageuse, le procédé de l'invention conduit à la formation d'une zéolithe de type structural AFX, exempte de toute autre phase cristallisée ou amorphe. La zéolithe AFX obtenue présente une pureté supérieure à 90%, d'une manière préférée supérieure à 95%, de manière très préférée supérieure à 97% et d'une manière encore plus préférée supérieure à 99,8%. Ladite zéolithe de type structural AFX, après l'étape de séchage, est ensuite prête pour des étapes ultérieures telles que la calcination et l'échange d'ions. Pour ces étapes, toutes les méthodes conventionnelles connues de l'homme du métier peuvent être employées. [0062] La perte au feu de ladite zéolithe de type structural AFX obtenue après séchage et avant calcination est généralement comprise entre 5 et 18% poids. Selon l'invention, on entend par perte au feu (PAF) le pourcentage de perte de masse subie par un composé solide, un mélange de composés solides ou une pâte, de préférence dans le cas de la présente invention par ladite zéolithe AFX préparée, lors d'un traitement thermique à 1000°C pendant 2 heures, dans un four statique (type four à moufle), par rapport à la masse du composé solide, du mélange de composés solides ou de la pâte initial(e), de préférence dans le cas de la présente invention par rapport à la masse de zéolithe AFX séchée testée. La perte au feu correspond en général à la perte de solvant (tel que l'eau) contenu dans les solides, mais aussi à l'élimination de composés organiques contenus dans les constituants solides minéraux. [0063] L'étape de calcination d'une zéolithe de type structural AFX obtenue selon le procédé de l'invention est préférentiellement réalisée à une température comprise entre 450 et 700°C pendant une durée comprise entre 2 et 20 heures. [0064] La zéolithe de type structural AFX obtenue à l'issue de l'étape de calcination est dépourvue de toute espèce organique et en particulier du structurant organique R. [0065] A l'issue de ladite étape de calcination, la diffraction des rayons X permet de vérifier que le solide obtenu par le procédé selon l'invention est bien une zéolithe de type structural AFX. La pureté obtenue est de préférence supérieure à 99.8%. Dans ce cas, le solide obtenu présente le diagramme de diffraction de rayons X incluant au moins les raies inscrites dans le Tableau 1. De préférence, le diagramme de diffraction X ne contient pas d'autres raies d'intensité significative (c'est-à-dire (l'intensité supérieure à environ trois fois le bruit de fond) que celles inscrites dans le Tableau 1. [0066] Ce diagramme de diffraction est obtenu par analyse radiocristallographique au moyen d'un ditfractomètre en utilisant la méthode classique des poudres avec le rayonnement Kal du cuivre (X = 1.5406A). A partir de la position des pics de diffraction représentée par l'angle 20, on calcule, par la relation de Bragg, les équidistances réticulaires dhk, caractéristiques de l'échantillon. L'erreur de mesure A(dh,d) sur dhk, est calculée grâce à la relation de Bragg en fonction de l'erreur absolue A(20) affectée à la mesure de 20. Une erreur absolue A(20) égale à ± 0,02° est communément 13 admise. L'intensité relative Li affectée à chaque valeur de da, est mesurée d'après la hauteur du pic de diffraction correspondant. Le diagramme de diffraction des rayons X du solide cristallisé de type structural AFX selon l'invention comporte au moins les mies aux valeurs de di,k, données dans le Tableau 1. Dans la colonne des dliki, on a indiqué les valeurs moyennes des distances inter-réticulaires en Angstriims (À). Chacune de ces valeurs doit être affectée de l'erreur de mesure A(dbid) comprise entre ± 0,6À et ± 0,01A. [0067] Le rapport S102/A1203 de la zéolithe de type structural AFX est généralement compris entre 4,00 et 100, de préférence entre 4,00 et 60, de manière très préférée entre 6,00 et 60. [Tableaux2] 2 thêta (°) dhkl (À) Ire! 2 thêta(°) dhkl (À) Irel 7,46 11,84 ff 26,06 3,42 mf 8,72 10,14 F 26,92 3,31 ff 11,68 7,57 FF 27,16 3,28 ff 12,95 6,83 F 27,54 3,24 ff 14,97 5,92 ff 28,17 3,16 mf 15,62 5,67 1 28,63 3,12 ff 17,47 5,07 t 30,19 2,96 t 17,99 4,93 Ill 30,52 2,93 mf 19,50 4,55 ff 31,12 2,87 ff 19,81 4,48 f 31,54 2,83 mf 20,35 4,36 F 31,84 2,81 ff 21,80 4,07 FF 32,64 2,74 ff 22,23 3,99 ff 33,82 2,65 F 22,54 3,94 ff 34,24 2,62 ff 23,78 3,74 1 34,70 2,58 f 24,05 3,70 ff 35,29 2,54 ff [0068] où FF = très fort ; F = fort ; m = moyen ; mf = moyen faible ; f= faible ; 11.= très faible. L'intensité relative 1,1 est donnée en rapport à une échelle d'intensité relative où il est attribué une valeur de 100 à la raie la plus intense du diagramme de diffraction des rayons X : IT 85. [0069] Tableau 1 : Valeurs moyennes des dild et intensités relatives mesurées sur un 14 diagramme de diffraction de rayons X du solide cristallisé de type structural AFX calciné [0070] La spectrométrie de fluorescence des rayons X (EX) est une technique d'analyse chimique utilisant une propriété physique de la matière, la fluorescence de rayons X. Elle permet l'analyse de la majorité des éléments chimiques à partir du Béryllium (Be) dans des gammes de concentration allant de quelques ppm à 100%, avec des résultats précis et reproductibles. On utilise les rayons X pour exciter les atomes qui sont dans l'échantillon, ce qui leur fait émettre des rayons X à énergie caractéristique de chaque élément présent. L'intensité et l'énergie de ces rayons X sont ensuite mesurées pour déterminer la concentration des éléments dans le matériau. [0071] I est également avantageux d'obtenir la forme protonée de la zéolithe de type structural AFX obtenue par le procédé selon l'invention. Ladite forme proton& peut être obtenue en effectuant un échange d'ions avec un acide, en particulier un acide minéral fort comme l'acide chlorhydrique, sulfurique ou nitrique, ou avec un composé tel que le chlorure, le sulfate ou le nitrate d'ammonium. L'échange d'ions peut être effectué par mise en suspension de ladite zéolithe de type structural AFX en une ou plusieurs fois avec la solution d'échange d'ions. Ladite zéolithe peut être calcinée avant ou après l'échange d'ions, ou entre deux étapes d'échange d'ions. La zéolithe est, de préférence, calcinée avant l'échange d'ions, afin d'éliminer toute substance organique incluse dans la porosité de la zéolithe, dans la mesure où l'échange d'ions s'en trouve facilité. [0072] La zéolithe de type structural AFX obtenue par le procédé de l'invention peut être utilisée après échange ionique comme solide acide pour la catalyse dans les domaines du raffinage et de la pétrochimie Elle peut également être utilisée comme adsorbant ou comme tamis moléculaire. Exemples [0073] L'invention est illustrée par les exemples suivants qui ne présentent, en aucun cas un caractère limitatif. [0074] Exemple 1: préparation du dihydroxyde de I ,6-bis(méthylpiperidinium)hexane (structurant R). [0075] 50g de 1,6-dibromohexane (0,20 mole, 99%, Alfa Aesar) sont ajoutés dans un ballon de 1 L contenant 50g de N-méthylpipéridine (0,51 mole, 99%, Alfa Aesar) et 200 mL d'éthanol. Le milieu réactionnel est agité et porté à reflux pendant 5 heures. Le mélange est ensuite refroidi à température ambiante, puis filtré. Le mélange est versé dans 300 mL de diéthyléther froid, puis le précipité formé est filtré et lavé avec 100 mL de diéthyléther. Le solide obtenu est recristallisé dans un mélange éthanol/éther. Le solide obtenu est séché sous vide pendant 12 heures. On obtient 71 g d'un solide blanc (soit un rendement de 80%). [0076] Le produit possède le spectre RMN IFT attendu. RMN 1H (D20, ppm/TMS) : 1,27 [0077] (4H,m) ; 1,48 (4H,m) ; 1,61 (4H,m) ; 1,70 (8H,m) ; 2,85 (6H,$) ; 3,16 (12H,m). [0078] 18,9 g d'Ag20 (0,08 mole, 99%, Aldrich) sont ajoutés dans un Met en téflon de 250 mL contenant 30 g du structurant dibromurc de 1,6-bis(rnéthylpiperidinium)hexane (0,07 mole) préparé et 100 mL d'eau déionisée. Le milieu réactionnel est agité à l'abri de la lumière pendant 12 heures. Le mélange est ensuite filtré. Le filtrat obtenu est composé d'une solution aqueuse de dihydroxydc de 1,6-bis(méthylpiperidinium)hexanc. Le dosage de cette espèce est réalisé par RMN du proton en utilisant l'acide formique en tant qu'étalon. [0079] Exemple 2 : préparation d'une zéolithe de type structural AFX selon l'invention [0080] 33,37 g d'une solution aqueuse de dihydroxydc de 1,6-bis(méthylpiperidinium)hexane (18,36% en poids) préparé selon l'exemple 1 sont mélangés avec 37,15 g d'eau permutée, sous agitation et à température ambiante. 1,72 g d'hydroxyde de sodium (98% en poids, Aldrich) sont dissous dans le mélange précédent sous agitation et à température ambiante. Dès que la suspension obtenue est homogène on commence à verser 7,79 g d'une zéolithe de type structural FAU (CBV720, SiO2/A120' = 33,52, Zcolyst, PAF = 6,63%) et on maintient sous agitation la suspension obtenue pendant 30 minutes à température ambiante. Afin de favoriser la formation d'une zéolithe de type structural AFX, 0,646 g de germes (10% par rapport à la masse de zéolithe CBV720) d'une zéolithe de type structural AFX sont ajoutés dans le mélange de synthèse et maintenu sous agitation pendant 5 minutes. Ensuite, le mélange réactionnel subit une étape de mûrissement pendant 24 heures à température ambiante sous agitation (200 tr/min) La composition molaire du gel précurseur est la suivante: 1 SiO2: 0,0298 A120;.: 0,18 R: 0,20 Na20: 34 H20, soit un ratio SiO2/A120; de 33,52. Le gel précurseur est ensuite transféré, après homogénéisation, dans un réacteur en inox de 160 mL doté d'un système d'agitation à quatre pales inclinées. Le réacteur est fermé, puis chauffé pendant 5 heures sous pression autogène avec une montée en température de 5°C/min jusqu'à 180°C sous agitation à 200 tr/min pour permettre la cristallisation de la zéolithe de type structural AFX. Le produit cristallisé obtenu est filtré, lavé à l'eau déionisée, puis séché une nuit à 100°C. La perte au feu du solide séché est de 14,82%. Le solide est ensuite introduit dans un four à moufle où est réalisée une étape de calcination: le cycle de calcination comprend une montée en température de 1,5°C/min jusqu'à 200°C, un palier à 200°C maintenu durant 2 heures, une montée de 1°C/min jusqu'à 550°C suivi d'un palier à 550°C maintenu durant 12 heures puis un retour à la température ambiante. [0081] Le produit solide calciné a été analysé par diffraction de rayons X et identifié comme étant constitué d'une zéolithe de type structural AFX avec une pureté supérieure à 99% 16 poids. Le diagramme de diffraction de rayons X effectué sur le solide calciné est donné sur la Figure 2. L'image par microscopie électronique à balayage (MEB) effectuée sur le solide de type structural AFX calciné est donnée sur la Figure 3. Le produit a un rapport molaire Si02/A1203 de 11,42 tel que déterminé par FX. [0082] Exemple 3 : préparation d'une zéolithe de type structural AFX selon l'invention [0083] 29,3 g d'une solution aqueuse de dihydroxydc de 1,6-bis(méthylpiperidinium)hexane (18,36% en poids) préparé selon l'exemple 1 sont mélangés avec 41,73 g d'eau permutée, sous agitation et à température ambiante. 0,764 g d'hydroxyde de sodium (98% en poids, Aldrich) sont dissous dans le mélange précédent sous agitation et à température ambiante. Par la suite, 0,675 g de gel amorphe d'hydroxyde d'aluminium (Al(OH)3 gel amorphe, 58,55% en masse de A1203, Merck), correspondant à un rapport molaire (A1203(gel amorphe)/A1203(FAU) de 35,27 sont incorporés dans le mélange de synthèse, celui-ci est le maintenu sous agitation pendant une demi-heure à température ambiante. Dès que la suspension obtenue est homogène on commence à verser 7,56 g d'une zéolithe de type structural FAU (CBV780, SiO2/A120= 98,22, Zeolyst, PAF = 8,52%) et on maintient sous agitation la suspension obtenue pendant 30 minutes à température ambiante. Afin de favoriser la formation d'une zéolithe de type structural AFX, 0,614 g de germes (10% par rapport à la masse de zéolithe CBV780) d'une zéolithe de type structural AFX sont ajoutés dans le mélange de synthèse qui est maintenu sous agitation pendant 5 minutes. Ensuite, le mélange réactionnel subit une étape de mûrissement pendant 24 heures à température ambiante sous agitation (200 tr/ min) La composition molaire du gel précurseur est la suivante: 1 Si02: 0,05 A1203: 0,167 R: 0,093 Na20: 36,73 HO, soit un ratio Si02/A120 de 20. Le gel précurseur est ensuite transféré, après homogénéisation, dans un réacteur en inox de 160 int doté d'un système d'agitation à quatre pales inclinées. Le réacteur est fermé, puis chauffé pendant 5 hem-es sous pression autogène avec une montée en température de 5°C/min jusqu'à 180°C sous agitation à 200 tr/min pour permettre la cristallisation de la zéolithe de type structural AFX. Le produit cristallisé obtenu est filtré, lavé à l'eau déionisée, puis séché une nuit à 100°C. La perte au feu du solide séché est de 14,69%. Le solide est ensuite introduit dans un four à moufle où est réalisée une étape de calcination: le cycle de calcination comprend une montée en température de 1,5°C/min jusqu'à 200°C, un palier à 200°C maintenu durant 2 hem-es, une montée de 1°C/min jusqu'à 550°C suivi d'un palier à 550°C maintenu durant 12 heures puis un retour à la température ambiante. [0084] Le produit solide calciné a été analysé par diffraction de rayons X et identifié comme étant constitué d'une zéolithe de type structural AFX avec une pureté supérieure à 99% poids. Le diagramme de diffraction de rayons X effectué sur le solide calciné est donné sur la Figure 2. L'image de microscopie électronique à balayage (MEB) effectuée sur 17 le solide de type structural AFX calciné est donnée sur la Figure 4. Le produit a un rapport molaire Si02/A1203 de 14,05 tel que déterminé par FX. [0085] Exemple 4 : préparation d'une zéolithe de type structural AFX selon l'invention [0086] 28,35 g d'une solution aqueuse de dihydroxydc de 1,6-bis(méthylpiperidinium)hexane (18,36% en poids) préparé selon l'exemple 1 sont mélangés avec 41,22 g d'eau permutée, sous agitation et à température ambiante. 1,26 g d'hydroxyde de sodium (98% en poids, Aldrich) sont dissous dans le mélange précédent sous agitation et à température ambiante. On verse ensuite par petites fractions 5,74 g de silice Aerosil 380(100% en poids, Dcgussa) sous agitation. Dès que la suspension obtenue est homogène on commence à verser 3,43 g de zéolithe de type structural FAU (CBV600 Zeolyst, SiO2/A1203= 5,48, PAF = 12,65%) et on maintien sous agitation la suspension obtenue pendant 5 minutes, à température ambiante. Ensuite, le mélange réactionnel subit une étape de mûrissement pendant 3 heures à température ambiante sous agitation (200 tr/min). Le rapport molaire (Si02 (Acrosil)/Si02(FAU) est de 2,65. Le gel précurseur obtenu présente la composition molaire suivante: 1 Si02: 0,05 A1201: 0,125 R : 0,12 Na20: 27,55 H20, soit un ratio SiO2/A120' de 20. Dans le gel précurseur sont introduits sous agitation 0,79 g de germes de zéolithe de type structural AFX (8,7% par rapport à la masse de zéolithe CBV600 anhydre et de silice Acrosil 380). Ensuite le gel précurseur contenant les germes de zéolithe AFX est transféré dans un réacteur inox de 160 mL doté d'un système d'agitation à 4 pales inclinées. Le réacteur est fermé, puis chauffé pendant 7 heures sous pression autogène avec une montée en température de 5°C/min jusqu'à 190°C sous agitation à 200 tr/min pour permettre la cristallisation de la zéolithe de type structural AFX. Le solide obtenu est filtré, lavé à l'eau déionisée puis séché une nuit à 100°C. La perte au feu du solide séché est de 12,6%. Le solide est ensuite introduit dans un four à moufle où est réalisée une étape de calcination: le cycle de calcination comprend une montée en température de 1,5°Chnin jusqu'à 200°C, un palier à 200°C maintenu durant 2 heures, une montée de 1°C/min jusqu'à 580°C suivi d'un palier à 580°C maintenu durant 10 heures puis un retour à la température ambiante. [0087] Le produit solide calciné a été analysé par diffraction des rayons X et identifié comme étant constitué d'une zéolithe de type structural AFX de pureté supérieure à 99% poids. Le diagramme de diffraction de rayons X effectué sur le solide calciné est donné sur la Figure 2. Le produit a un rapport molaire Si02/A1203 de 11,2 tel que déterminé par FX. 18 [Revendication 1] [Revendication 2] [Revendication 3] [Revendication 4] REVENDICATIONSProcédé de préparation d'une zéolithe de type structural AFX comprenant au moins les étapes suivantes : i) le mélange en milieu aqueux, d'une zéolithe de type structural EAU ayant un ratio molaire Si02(Fmn/A1203 (pAin compris entre 2,00 et 100, d'un composé organique azoté R, R étant le dihydroxyde de 1,6-bis(méthylpiperidinium)hexane, d'au moins une source d'au moins un métal alcalin et/ou alcalino-terreux M de valence n, n étant un entier supérieur ou égal à 1, choisi parmi le lithium, le potassium, le sodium, le magnésium et le calcium et le mélange d'au moins deux de ces métaux, le mélange réactionnel présentant la composition molaire suivante : (Si02(FAL))/(A1203(FAL)) compris entre 2,00 et 100, de préférence entre 5,00 et 99 F170/(Si02(FAH)) compris entre 1 et 100, de préférence entre 5 et 60 PJ(Si02(FAL)) compris entre 0,01 à 0,6, de préférence entre 0,1 et 0,4 M2A0/(Si02(FAH)) compris entre 0,005 à 0,45, de préférence entre 0,07 et 0,22 dans laquelle SiO2( Au) désigne la quantité de Si02 apportée par la zéolithe EAU, et A1203(,,,,) désigne la quantité de A1703 apportée par la zéolithe EAU, jusqu'à l'obtention d'un gel précurseur homogène ; ii) le traitement hydrothermal dudit gel précurseur obtenu à l'issue de l'étape i) sous pression autogène à une température comprise entre 120°C et 250°C, pendant une durée comprise entre 4 heures et 12 heures. Procédé selon la revendication 1 dans lequel M est le sodium, et de préférence, la source d'au moins un métal alcalin et/ou alcalino-terreux M est l'hydroxyde de sodium. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel le mélange réactionnel de l'étape i) comprend au moins une source additionnelle d'un oxyde X02, X étant un ou plusieurs élément(s) tétravalent(s) choisi(s) dans le groupe formé par les éléments suivants : silicium, germanium, titane, de sorte que le ratio molaire X0,/SiO2{FAu) soit compris entre 0,001 et 33, et de préférence entre 0,001 et 15, la teneur en Si02(FAu, dans ledit ratio étant la teneur apportée par la zéolithe de type structural FAU. Procédé selon la revendication 3 dans lequel le mélange réactionnel de l'étape i) a la composition molaire suivante : 19 [Revendication 5] [Revendication 6] [Revendication 7] (X02+ Si02(rAu))/A1203 (»compris entre 2 et 100, de préférence entre 5.00 et 99 W0/(X02+ SiO2( A(J)) compris entre 1 et 100, de préférence entre Set 60 R/(X00+ Si02,FAU)) compris entre 0,01 et 0,6, de préférence entre 0,1 et 0.4 M0/(X02 + SiO2 FAU)) compris entre 0,005 et 0,45, de préférence entre 0.07 et 0,22 Procédé selon l'une des revendications 3 ou 4 dans lequel X est le silicium. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel le mélange réactionnel de l'étape i) comprend au moins une source additionnelle d'un oxyde Y204. Y étant un ou plusieurs élément(s) trivalent(s) choisi(s) dans le groupe formé par les éléments suivants : aluminium, bore, gallium, de sorte que le ratio molaire Y201/A1203 (FM)) soit compris entre 0,001 et 45. et de préférence entre 0,001 et 40, bornes incluses, la teneur en AI2OMFAIJ dans ledit ratio étant la teneur apportée par la zéolithe de type structural FAU. Procédé selon la revendication 6 dans lequel le mélange réactionnel de l'étape i) a la composition molaire suivante : Si02 (F'^( )/(A1101(pw) ± Y203) compris entre 2,00 et 100, de préférence entre 5,00 et 99 H20/(Si02 IF 1111) compris entre 1 et 100, de préférence entre 5 et 60 RJ(Si02,,,,,,,) compris entre 0,01 et 0,6, de préférence entre 0,1 et 0,4 M10/(SiO2 (FS111) compris entre 0,005 et 0,45, de préférence entre 0,07 et 0,22 Si02(FA,,, étant la quantité de SiO2 apportée par la zéolithe FAU, et Al2Q,, étant la quantité de A1203 apportée par la zéolithe FAU. [Revendication 8] Procédé selon l'une des revendications 6 ou 7 clans lequel Y est l'aluminium. [Revendication 9] Procédé selon l'une des revendications 3 à 8 dans lequel le gel précurseur obtenu à l'issue de l'étape i) présente un ratio molaire de la quantité totale exprimée en oxydes d'élément tétravalents sur la quantité totale exprimées en oxydes d'éléments trivalents compris entre 2,00 et 100. [Revendication 10] Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel on ajoute des germes cristallins d'une zéolithe de type structural AFX au mélange réactionnel de l'étape i), de préférence en quantité comprise 20 [Revendication 11] [Revendication 12] [Revendication 13] [Revendication 14] [Revendication 15] [Revendication 16] entre 0,01 et 10% de la masse totale des sources desdits élément(s) tétravalent(s) et trivalent( s) sous forme anhydre présentes dans le mélange réactionnel, lesdits germes cristallins n'étant pas pris en compte dans la masse totale des sources des éléments tétravalents et trivalents. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel l'étape i) comprend une étape de mûrissement du mélange réactionnel à une température comprise entre 20 et 80°C, avec ou sans agitation, pendant une durée comprise entre 30 minutes et 24 heures, de préférence entre 1 heure et 12 heures. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel le traitement hydrothermal de l'étape ii) est réalisé à une température comprise entre 150°C et 230°C, pendant une durée comprise entre 4 et 12 heures, borne supérieure exclue, de préférence entre 5 heures et 10 heures, de manière plus préférée entre 5 heures et 8 heures. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel la phase solide obtenue à l'issue de l'étape ii) est filtrée, lavée, et s'échec à une température comprise entre 20 et 150°C, de préférence entre 60 et 100°C, pendant une durée comprise entre Set 24 heures pour obtenir une zéolithe séchée. Procédé selon la revendication 13 dans lequel la zéolithe séchée est ensuite calcinée à une température comprise entre 450 et 700°C pendant une durée comprise entre 2 et 20 heures, la calcination pouvant être précédée d'une montée en température progressive. Zéolithe de type structural AFX de rapport SiO2/A1203 compris entre 4,00 et 100, de préférence entre 4,00 et 60, obtenue par le procédé de préparation selon l'une des revendications 1 à 14. Zéolithe de type structural AFX de rapport SiO2/A1203 compris entre 4,00 et 100, obtenue par le procédé de préparation selon la revendication 14 pour laquelle les valeurs moyennes des d111 et intensités relatives mesurées sur un diagramme de diffraction de rayons X sont les suivantes, où FF = très fort ; F = fort ; m = moyen ; mf = moyen faible ; f = faible ; ff = très faible. l'intensité relative I, étant donnée en rapport à une échelle d'intensité relative où il est attribué une valeur de 100 à la raie la plus intense du diagramme de diffraction des rayons X : ff 85 [Tableaux3] 2 thêta (°) dhkl (À) Irel 2 thêta (°) dhkl (À) Ire! 21 7,46 11,84 ff 26,06 3,42 mf 8,72 10,14 F 26,92 3.31 ff 11,68 7,57 FF 27,16 3.28 ff 12,95 6,83 F 27,54 324 ff 14,97 5,92 ff 28,17 3,16 ml 15,62 5,67 f 28,63 3,12 ff 17,47 5,07 f 30,19 2,96 I 17,99 4,93 m 30,52 2,93 ml 19,50 4,55 ff 31,12 2,87 ff 19,81 4,48 f 31,54 2.83 mf 20,35 4,36 F 31,84 2,81 ff 21,80 4,07 FF 32,64 2.74 ff 22,23 3,99 ff 33,82 2,65 F 22,54 3,94 ff 34,24 2.62 ff 23,78 3,74 f 34,70 2,58 I 24,05 3,70 ff 35,29 2,54 ff