Brevet FR3081597A1 — publié le 20191129

Procédé et dispositif de détermination et d'affichage d'une distance de sécurité d'un giravion en prenant en compte la hauteur des vagues La présente invention se rapporte au domaine technique général des aides au pilotage d'aéronefs et en particulier des aides au pilotage d'un giravion muni de plusieurs moteurs dans le cas d'une panne de l'un de ces moteurs. La présente invention concerne un procédé de détermination et d'affichage d'une distance de sécurité d'un giravion par rapport à la surface libre d'eau en prenant en compte la hauteur des vagues ainsi qu'un dispositif mettant en oeuvre ce procédé. Un giravion, aussi appelé « aéronef à voilure tournante », est un appareil volant qui se distingue principalement des autres aéronefs motorisés par sa capacité à évoluer aussi bien en vol de croisière à vitesses élevées qu'en vol à basses vitesses ou en vol stationnaire. Une telle capacité est procurée par l'exploitation d'au moins une voilure tournante, tel un rotor principal, à axe de rotation sensiblement vertical. Un giravion peut comporter un seul moteur ou bien plusieurs moteurs, typiquement deux moteurs, afin d'entraîner en rotation le rotor principal. Le cadre de l'invention se limite aux giravions comportant au moins deux moteurs. Par ailleurs, les giravions évoluent très souvent à très basse altitude. Notamment, dans le cadre des missions de recherche et de sauvetage en mer, des giravions sont utilisés quotidiennement pour secourir des naufragés. Pour ces missions de recherche et de sauvetage, un giravion doit pouvoir intervenir en toute sécurité en réalisant un vol stationnaire ou à basses vitesses et à très basse altitude, dans un environnement souvent agité, avec par exemple 2 une mer formée, un fort vent, une faible visibilité. Des opérations de treuillage d'équipes de secours, de rapatriement de naufragés sont réalisées à partir des giravions sur des bateaux ou bien directement en mer. 5 Pour permettre la réalisation de telles interventions de secours, le giravion doit être mis en vol stationnaire à la verticale des naufragés ou bien en vol d'avancement à basses vitesses lorsque ces naufragés se trouvent sur un bateau en mouvement. De tels vols stationnaires ou à basses vitesses sont des phases de 10 vol sollicitant fortement les moteurs du giravion. De fait, les giravions utilisés pour ces missions comportent généralement au moins deux moteurs afin de fournir une puissance suffisante et de pallier une éventuelle panne de l'un des moteurs. Cependant, si une panne d'un moteur se produit lors d'une 15 telle intervention de secours, le giravion peut se trouver en situation dangereuse à cause de sa faible altitude et de sa faible vitesse d'avancement. En effet, lors d'une panne d'un moteur, le giravion doit rapidement rejoindre un domaine de vitesse par rapport à l'air lui 20 permettant de se maintenir à une altitude constante, voire de légèrement monter, avec la puissance disponible sur le ou les moteurs restant fonctionnels. Sur un giravion, la puissance nécessaire au maintien d'une altitude dépend des conditions de vol du giravion, notamment de la vitesse par rapport à l'air du giravion, 25 mais également de la température extérieure, de la pression atmosphérique, désignée également « altitude-pression », et de la masse courante du giravion. Dès lors, dans le cas où la panne d'un moteur intervient lors d'un vol stationnaire ou à faible vitesse d'avancement, le giravion 30 doit être rapidement accéléré pour atteindre une vitesse par 3 rapport à l'air minimale, cette rapide accélération entraînant une perte d'altitude du giravion. Toutefois, afin de compenser une panne d'un moteur, chaque moteur restant opérationnel est amené à fonctionner selon des 5 modes spéciaux désignés par l'acronyme 0E1 pour la désignation en langue anglaise « One Engine lnoperative » et dans lesquelles un surplus de puissance mécanique de sécurité est disponible pendant un temps limité. Dès lors, l'utilisation de ces modes spéciaux 0E1 permet de limiter cette perte d'altitude sans la 10 supprimer pour autant. Cette perte d'altitude constitue donc une distance de sécurité du giravion permettant au giravion d'atteindre la vitesse par rapport à l'air minimale en cas de panne d'un moteur et garantissant en conséquence la réalisation d'un vol stationnaire ou à faible vitesse d'avancement de façon sécuritaire, 15 cette distance de sécurité étant prise verticalement, à savoir parallèlement à la direction de la gravité terrestre. En conséquence, il est donc important, voire essentiel en termes de sécurité, pour l'équipage d'un giravion de savoir à tout moment, et en particulier lorsque le giravion évolue avec une 20 basse vitesse par rapport à l'air, voire nulle, qu'elle serait la perte d'altitude correspondant aux conditions de vol courantes du giravion lui permettant d'atteindre cette vitesse par rapport à l'air minimale en cas de panne d'un moteur. De très nombreux essais sont réalisés lors du développement 25 et de la certification d'un giravion afin de démontrer les performances du giravion après une panne d'un moteur et de déterminer ces pertes d'altitude en fonction des différentes conditions de vol que peut rencontrer le giravion. Ces pertes d'altitude dépendent notamment de la masse du giravion, des conditions de vent, de la manoeuvre exécutée par le pilote du giravion ainsi que des performances du ou des moteurs restant 4 opérationnels, performances qui dépendent elles-mêmes des conditions de température et de pression atmosphérique statique autour du giravion. Ces pertes d'altitude constituent des hauteurs, dites de "fly-away", qui sont alors consignées dans le manuel de 5 vol de ce giravion sous forme d'abaques. Cependant, l'équipage d'un giravion peut ne pas être en mesure de « ré-estimer » précisément la valeur de cette hauteur de "fly-away" lors d'un vol à faibles vitesses d'avancement ou bien lorsqu'il arrive à proximité d'un vol stationnaire. De plus, lors d'une 10 intervention de secours en mer, la variation de la hauteur de la surface libre d'eau due aux vagues peut rendre la lecture de l'échelle de hauteur radioaltimétrique sur un instrument d'affichage de bord du giravion trompeuse. Notamment, lorsque le giravion est situé à la verticale d'un creux de vague, le pilote peut croire qu'il 15 dispose d'une distance verticale suffisante en cas de panne d'un moteur alors qu'il importe surtout de savoir la position du giravion par rapport au sommet des vagues, l'écart entre le creux et le sommet des vagues pouvant être de plusieurs mètres. Afin de faciliter la prise en compte de cette distance de 20 sécurité, les abaques du manuel de vol du giravion fournissant la perte d'altitude, qui est égale à cette distance de sécurité du giravion, suite à une panne d'un moteur en vol stationnaire en fonction de la pression atmosphérique, la température ainsi la masse courante et la vitesse par rapport à l'air du giravion peuvent 25 être implémentées dans le calculateur de navigation du giravion, comme c'est le cas pour certains d'entre eux. Dès lors, le pilote peut avoir une estimation de cette distance de sécurité, mais sans corrélation directe avec sa position par rapport au sol ou à la surface libre d'eau que survole le giravion. 30 Par ailleurs, on connait dans l'arrière plan technologique de l'invention le document FR 2900385 qui décrit un procédé de 5 pilotage d'un giravion qui comporte plusieurs moteurs entraînant au moins un rotor principal. Selon ce procédé, tant que le giravion n'a pas atteint une vitesse de montée optimale, une commande en tangage est déterminée de sorte que le giravion accélère selon un 5 profil qui varie au cours de la phase de décollage, d'une part en fonction du temps écoulé et d'autre part en fonction de l'état de fonctionnement des moteurs et notamment en cas d'une panne de l'un des moteurs. Le procédé permet alors d'adapter ce profil d'accélération si une panne d'un moteur se produit lors de la phase 10 de décollage et avant que le giravion n'atteigne la vitesse de montée optimale. Dès lors, la présente invention a pour but de permettre à l'équipage d'un giravion de savoir à chaque instant s'il dispose d'une distance de sécurité nécessaire et suffisante vis-à-vis de la 15 surface libre d'eau malgré les fluctuations de hauteur dues aux vagues en cas de panne d'un moteur. La présente invention a alors pour objets un procédé et un dispositif de détermination et d'affichage d'une distance de sécurité d'un giravion en prenant en compte la hauteur des vagues 20 permettant de s'affranchir des limitations mentionnées ci-dessus. Ce procédé et ce dispositif sont destinés à des giravions comportant au moins deux moteurs et assignés à des interventions, notamment de secours et de sauvetage, réalisées au-dessus d'une surface libre d'eau, telle que la mer, un lac ou toute étendue d'eau. 25 Dans ce cadre, la présente invention propose tout d'abord un procédé de détermination et d'affichage d'une distance de sécurité HF/yA d'un giravion lors d'une panne d'un moteur du giravion, en prenant en compte la variation de hauteur des vagues au-dessus desquelles évolue le giravion, le procédé comportant les étapes 30 suivantes : 6 - une première détermination d'une distance de sécurité HFiyA du giravion lors d'une panne d'un moteur du giravion selon des conditions courantes de vol du giravion, - une deuxième détermination d'une position maximale des 5 vagues au-dessus desquelles évolue le giravion, et - un affichage de la distance de sécurité HF/yA et de la position maximale des vagues sur un instrument d'affichage d'une position verticale du giravion. Afin de mettre en place le procédé selon l'invention, le 10 giravion peut comporter notamment : -des dispositifs de détermination des conditions courantes de vol du giravion, ces conditions courantes de vol étant typiquement la pression atmosphérique et la température extérieure au giravion ainsi que la masse courante et la vitesse par rapport à 15 l'air du giravion, - un dispositif de mesure d'une hauteur courante relative Heur du giravion par rapport aux vagues, - au moins une mémoire stockant notamment des instructions de calcul et des données correspondant au fonctionnement du 20 giravion, tels les abaques du manuel de vol du giravion, - au moins un calculateur apte à exécuter les instructions de calcul, et - au moins un instrument d'affichage de la position verticale du giravion. 25 Le giravion peut également comporter au moins un dispositif de mesure d'une première altitude courante Zci, du giravion. La position maximale des vagues au-dessus desquelles évolue le giravion peut être constituée par une estimation de la position de la vague la plus haute que le giravion est susceptible 30 de survoler à l'instant courant ou bien par la position de la vague 7 la plus haute que le giravion a survolée depuis le démarrage de l'intervention de secours. L'instrument d'affichage du giravion sur lequel sont affichées la distance de sécurité HF/yA et la position maximale des vagues est 5 par exemple un indicateur de l'altitude barométrique du giravion ou bien un indicateur de la hauteur relative du giravion par rapport au sol ou à la surface libre d'eau que survole le giravion. On entend par « hauteur courante relative » du giravion la distance verticale courante entre le giravion et le sol ou bien la surface libre d'eau. 10 L'altitude barométrique du giravion est fournie par un altimètre barométrique que comporte le giravion alors que la hauteur relative du giravion est fournie par un instrument de mesure du giravion désigné traditionnellement « radiosonde » ou « radioaltimètre » ou bien par d'autres types de radars. 15 Quel que soit cet instrument d'affichage de la position verticale du giravion, la distance de sécurité HFiyA est affichée en étant positionnée à la position maximale des vagues au-dessus desquelles évolue le giravion. La symbologie utilisée pour afficher cette distance de sécurité HF/yA est par exemple un bandeau 20 correspondant à cette distance de sécurité HF/yA et dont la base, à savoir le côté inférieur, est positionnée à la position maximale des vagues. De la sorte, tant que l'indication de la position courante du giravion se situe au-dessus de cette symbologie de la distance de 25 sécurité HFiyA, l'équipage du giravion sait avantageusement, par exemple lorsqu'il engage une intervention de secours, qu'il dispose d'une distance de sécurité suffisante en cas d'une panne d'un moteur. Cette distance de sécurité est avantageusement indiquée au pilote du giravion en tenant compte de la variation de hauteur 30 de la surface libre d'eau due à la présence des vagues. Cette 8 intervention de secours peut ainsi être engagée en toute sécurité, y compris si une panne d'un moteur survenait. A contrario, si l'indication de la position courante du giravion se situe en-dessous de cette symbologie de la distance de sécurité HnyA, l'équipage du 5 giravion sait qu'il ne dispose pas d'une distance de sécurité suffisante en cas d'une panne d'un moteur et que l'altitude du giravion doit être augmentée avant d'engager une intervention de secours en sécurité. Par ailleurs, la position maximale des vagues au-dessus 10 desquelles évolue le giravion peut être définie par une altitude maximale Zma, des vagues, cette position maximale des vagues étant ainsi définie de façon absolue par rapport à une référence fixe, à savoir la surface libre moyenne d'eau formant notamment les mers et les océans. Une telle position maximale des vagues est 15 en particulier utilisée lorsque l'instrument d'affichage de la position verticale du giravion utilisé par le procédé selon l'invention est un indicateur de l'altitude barométrique du giravion. La position maximale des vagues peut également être définie par une distance verticale maximale Hma, de la crête des vagues 20 par rapport à la position courante des vagues. Une telle position maximale des vagues est notamment utilisée lorsque cet instrument d'affichage est un indicateur de la hauteur relative du giravion par rapport au sol ou la surface libre d'eau que survole le giravion. 25 En outre, afin d'anticiper la présence d'une éventuelle vague plus haute que les vagues précédentes, une marge de sécurité Hmrg, peut être utilisée. Par exemple, la position de la base de la symbologie de la distance de sécurité HFIyA sur l'instrument d'affichage du giravion est définie par la position maximale des 9 vagues au-dessus desquelles évolue le giravion à laquelle est ajoutée la marge de sécurité Hmrgn. La marge de sécurité Hmrgn peut être égale à une valeur constante prédéfinie avant le vol du giravion, par exemple 15 pieds 5 (15ft), un pied étant égal à 0.3048 mètre. La marge de sécurité Hmrgn peut aussi être égale à une valeur modifiable par un pilote du giravion au cours de l'intervention de secours, notamment en fonction de l'état de la surface libre d'eau, notamment l'amplitude et la période des vagues. La marge de sécurité Hmun peut 10 également être égale à un pourcentage prédéfini de la distance de sécurité HFiyA, la marge de sécurité Hmrgn étant alors bornée par une valeur minimale prédéfinie. Ce pourcentage prédéfini est par exemple égal à 15% et la valeur minimale prédéfinie égale à 15 pieds. 15 La première détermination de la distance de sécurité HF/yA du giravion est réalisée en utilisant les abaques présents dans le manuel de vol du giravion et fournissant la distance de sécurité HFiyA du giravion en fonction des conditions de vol du giravion. Cette première détermination de la distance de sécurité HF/yA du 20 giravion peut être réalisée en permanence ou bien uniquement lorsque le giravion évolue à basse vitesse, par exemple dès que la vitesse par rapport à l'air du giravion est inférieure ou égale à un seuil de vitesse. Ce seuil de vitesse est par exemple égal à la vitesse dite de "sécurité au décollage" du giravion désignée par 25 l'acronyme « VSD » ou bien par l'acronyme « VTOSS » pour la désignation en langue anglaise « Take-Off Safety Speed ». De fait, ce seuil de vitesse varie d'un giravion à l'autre et est par exemple égal à 45 noeuds, un noeud étant égal à 1.852 kilomètre par heure. 10 Dès lors, cette première détermination de la distance de sécurité HF/yA du giravion peut comporter les sous-étapes suivantes : - une étape préliminaire de traduction logicielle des abaques 5 fournissant la distance de sécurité HF/yA du giravion selon des conditions de vol du giravion, cette étape préliminaire étant réalisée lors de l'implantation du procédé selon l'invention dans le giravion. - des sous-étapes de détermination des conditions courantes de 10 vol du giravion, et - une étape finale d'estimation de la distance de sécurité HF/yA du giravion à partir des conditions courantes de vol du giravion et des abaques. Les abaques sont stockés dans au moins une mémoire du 15 giravion et un calculateur du giravion estime la distance de sécurité HF/yA selon les valeurs courantes des conditions de vol mesurées ou estimées. Les sous-étapes de détermination des conditions courantes de vol du giravion comportent : 20 - une première mesure d'une température extérieure au giravion, - une deuxième mesure d'une pression atmosphérique extérieure au giravion, - une troisième mesure d'une vitesse par rapport à l'air du giravion, et 25 - une troisième détermination d'une masse courante du giravion. La pression atmosphérique et la température extérieure au giravion sont mesurées par des capteurs dédiés classiquement présents sur un giravion. 11 La vitesse par rapport à l'air du giravion peut être mesurée en totalité, à savoir en trois dimensions, ou bien uniquement selon une direction longitudinale du giravion. En effet, les pilotes réalisent de préférence ce type d'intervention de secours en 5 mettant le nez du giravion face au vent de sorte à réduire sa sensibilité aux turbulences. Dès lors, cette composante longitudinale de la vitesse par rapport à l'air du giravion constitue généralement une bonne approximation de la vitesse totale par rapport à l'air du giravion qui est suffisante pour le procédé selon 10 l'invention. La vitesse par rapport à l'air du giravion peut être mesurée par un anémomètre par exemple de type à sonde Pitot, de type V/A4/ tel que décrit dans les documents FR 2282644 et FR 2565270, de type à ultrasons ou bien de type LIDAR d'après 15 l'expression en langue anglaise « Light Detection and Ranging ». Enfin, la masse courante du giravion peut être estimée par un dispositif dédié ou bien directement par l'équipage du giravion, typiquement en soustrayant d'une masse au décollage la masse de carburant consommé ainsi qu'en prenant en compte les passagers 20 et les charges utiles éventuellement embarqués ou bien débarqués. Par la suite, la deuxième détermination de la position maximale des vagues au-dessus desquelles évolue le giravion comporte : 25 - une initialisation d'une altitude maximale Zmax des vagues au- dessus desquelles évolue le giravion, - une quatrième mesure d'une hauteur courante relative Hc' du giravion par rapport aux vagues à une position prédéfinie par rapport au giravion, 12 - une cinquième mesure d'une première altitude courante Zcar du giravion, - une cinquième détermination d'une seconde altitude courante Zway des vagues à la position prédéfinie par rapport au giravion, 5 la seconde altitude courante Zway étant égale à la différence de la première altitude courante Zc' du giravion et de la hauteur courante relative Heur telle que : Zw' = Zcur - Hc', et - une première comparaison de l'altitude maximale Zmax et de la seconde altitude courante Zw' permettant de définir une 10 nouvelle valeur de l'altitude maximale Zmax. Cette initialisation de l'altitude maximale Zmax des vagues est réalisée lors du démarrage du procédé selon l'invention, par exemple lorsque le giravion se prépare à engager une intervention de secours. Lors de cette initialisation de l'altitude maximale Zmax 15 des vagues, l'altitude maximale Zma, peut être définie nulle ou bien égale à la seconde altitude courante ZWay des vagues. De préférence, l'altitude maximale Zmax est définie, lors de cette initialisation, égale à la seconde altitude courante Zway des vagues. Ensuite, la quatrième mesure d'une hauteur courante relative 20 Heur du giravion peut être fournie par un instrument de mesure de type radioaltimètre. Cette quatrième mesure de la hauteur courante relative Heur peut également être fournie par d'autres types de radars, tel un dispositif de type à ultrasons ou bien de type LIDAR. Cette quatrième mesure de la hauteur courante relative licur est par 25 exemple effectuée à la verticale du giravion, la position prédéfinie par rapport au giravion est alors située à la verticale du giravion. C'est notamment le cas avec un instrument de type radioaltimètre. Cette quatrième mesure de la hauteur courante relative Heur peut aussi être effectuée à une distance prédéfinie du giravion, de 30 préférence en avant du giravion, la position prédéfinie par rapport au giravion est alors située à cette distance prédéfinie du giravion. 13 Une telle quatrième mesure en avant du giravion est possible par exemple avec un dispositif de type à ultrasons ou bien de type LIDAR et permet avantageusement d'anticiper l'arrivée des vagues au-dessus desquelles évolue le giravion. 5 La cinquième mesure de la première altitude courante Zcar du giravion peut être effectuée par l'intermédiaire d'un altimètre fournissant une mesure de l'altitude barométrique, par l'intermédiaire d'un récepteur GNSS pour la désignation en langue anglaise « Global Navigation Satellite System » fournissant une 10 altitude absolue par rapport à la surface libre moyenne d'eau formant notamment les mers et les océans ou bien par intégration d'une vitesse verticale du giravion. La cinquième détermination de la seconde altitude courante ZWav des vagues est ainsi définie, à la position prédéfinie par 15 rapport au giravion où a été mesurée la hauteur courante relative licur, par la différence de la première altitude courante Zcar du giravion et de la hauteur courante relative Heur, telle que : ZWav = ZCur HCur- L'altitude maximale Zmax est enfin définie par la première 20 comparaison de cette altitude maximale Zmax et de la seconde altitude courante Zwa, des vagues. L'altitude maximale Zmax peut alors être définie comme la valeur maximale atteinte par la seconde altitude courante Zwav des vagues durant la totalité de l'intervention de secours réalisée par 25 le giravion. De la sorte, lorsque l'altitude maximale Zmax est inférieure à la seconde altitude courante Zwav des vagues, l'altitude maximale Zmax prend la valeur de la seconde altitude courante Zwav, et lorsque l'altitude maximale Zmax est supérieure ou égale à la 14 seconde altitude courante Zwai, des vagues, l'altitude maximale Zmax ne change pas de valeur. L'altitude maximale Zmax peut également être définie par un filtre à longue constante de temps. Dans ce cas, lorsque l'altitude 5 maximale Zmax est inférieure ou égale à la seconde altitude courante Zway des vagues, l'altitude maximale Zmax prend la valeur de la seconde altitude courante Zway, le filtre à longue constante de temps étant alors initialisé, et ensuite, tant que l'altitude maximale Zmax est supérieure à la seconde altitude courante Zwai, des vagues, 10 l'altitude maximale Zmax évolue selon une courbe décroissante prédéfinie. L'expression "longue constante de temps" doit être comprise en relation avec la durée séparant deux vagues, correspondant à la période des vagues. Cette période des vagues est typiquement 15 comprise entre 7 et 12 secondes et la courbe décroissante prédéfinie du filtre doit suivre une constante de temps plusieurs fois supérieure à cette période des vagues. Par exemple, la constante de temps est comprise entre 120 secondes et plusieurs minutes. En effet, un temps d'observation de quelques minutes 20 permet une bonne estimation de la position maximale des vagues, d'autant que cette observation peut commencer bien avant la mise en vol stationnaire du giravion, lors du vol d'approche de la zone de l'intervention. Cette courbe décroissante prédéfinie peut comporter tout 25 d'abord un palier horizontal pendant lequel l'altitude maximale Zm' est constante sur une durée prédéterminée, typiquement de l'ordre d'une ou deux périodes de vagues, avant de décroître lentement. Un tel palier horizontal évite notamment des variations répétées de l'altitude maximale Zmax entre deux vagues. 15 Cette courbe décroissante prédéfinie peut décroître de façon régulière avec une pente constante dépendante de la différence entre l'altitude maximale Zmax et la seconde altitude courante Zwav des vagues. Cette courbe décroissante prédéfinie peut également 5 avoir une allure exponentielle décroissante dont la pente initiale peut dépendre de la différence entre l'altitude maximale Zmax et la seconde altitude courante Zw'. Par exemple, l'altitude Z suit une loi exponentielle Z(t) lorsque cette loi exponentielle satisfait d'une part l'équation 10 différentielle suivante, Z -Final = T. (t) Z (t), r étant une constante, et d'autre part pour laquelle, à l'instant initial t -Initiale Z Initial = Z (tInitial) et la dérivée d'altitude ou "pente de décroissance" vaut ZFinalZlnitial = - Le terme est une constante de temps homogène à une 15 durée et est exprimé en secondes. Cette constante de temps peut s'interpréter comme un horizon de temps de filtrage, représentant l'inverse de la pulsation caractéristique des pôles du filtre ou de la fonction de transfert considérée, cette pulsation étant exprimée en radians par seconde. 20 Lors de la deuxième détermination de la position maximale des vagues, les mesures ainsi que la cinquième détermination de la seconde altitude courante Zw' des vagues et la première comparaison de l'altitude maximale Zmax et de la seconde altitude courante Zwai, des vagues peuvent être réalisées de façon 25 continue ou bien avec une fréquence d'échantillonnage. Cette fréquence d'échantillonnage est de préférence définie de sorte à être supérieure, voire nettement supérieure à la fréquence des vagues. Typiquement, cette fréquence d'échantillonnage est égale à 10 Hertz. 16 La deuxième détermination de la position maximale des vagues permet ainsi d'obtenir directement comme position maximale des vagues l'altitude maximale Zmax des vagues. Cette altitude maximale Zmax des vagues peut alors être 5 utilisée pour afficher la symbologie de la distance de sécurité HFiyA sur un indicateur de l'altitude barométrique du giravion, la base de cette symbologie de la distance de sécurité HF/yA étant positionnée à cette altitude maximale Zmax. Lorsque la première altitude courante Zc' du giravion n'est 10 pas fournie par un altimètre barométrique, un recalage entre la première altitude courante Zcar du giravion et l'échelle de cet indicateur de l'altitude barométrique du giravion est nécessaire pour l'affichage de l'altitude maximale Zmax. Une valeur de correction d'échelle Vcarr égale à une différence entre l'altitude 15 barométrique ZBar et la première altitude courante Zc' du giravion est alors prise en compte, telle que : Vca' = ZBar ZCur- La position de la base de la symbologie correspondant à la distance de sécurité HF/yA est alors : Zmax + ZBar - Zcar. Lorsqu'une marge de sécurité Hmrg, est prise en compte, la 20 position de la base de la symbologie correspondant à la distance de sécurité HF7yA est alors : Zmax ZBar ZBar - Zcur + HMrgn- Par ailleurs, lorsque la position maximale des vagues est une distance verticale maximale Hm' de la crête des vagues par rapport à la position courante des vagues, la deuxième 25 détermination de la position maximale des vagues comporte une étape supplémentaire de sixième détermination de la distance verticale maximale Hmax. Au cours de cette sixième détermination de la distance verticale maximale Hmax, une valeur de transfert d'échelle entre le repère en altitude et le repère en hauteur relative 17 égale à la seconde altitude courante Zwa, des vagues est soustraite à l'altitude maximale Zmax afin d'obtenir cette distance verticale maximale Hmax . Cette distance verticale maximale Hmax est de fait égale à la différence entre l'altitude maximale Zmax et la seconde 5 altitude courante Zwa, des vagues telle que : Hm = Zmax- Zwav= Zmax- (Zcur- liCur)- La symbologie de la distance de sécurité H FlyA peut alors être affichée sur l'indicateur de la hauteur relative du giravion par rapport au sol ou la surface libre d'eau, la base de cette 10 symbologie de la distance de sécurité H FlyA étant positionnée à cette distance verticale maximale Hmax vis-à-vis de la référence de cet indicateur de la hauteur relative du giravion, cette référence représentant la surface libre d'eau dans le cas présent. Lorsqu'une marge de sécurité Hmun est prise en compte, la 15 position de la base de la symbologie correspondant à la distance de sécurité H FlyA est alors : Zmax - (Zcar - ficur) + Hmrgn. L'invention a également pour objet un dispositif de détermination et d'affichage d'une distance de sécurité HFIyA d'un giravion lors d'une panne d'un moteur du giravion en prenant en 20 « compte la variation de hauteur des vagues au-dessus desquelles évolue le giravion, le dispositif comportant : - des dispositifs de détermination des conditions courantes de vol du giravion, - un dispositif de mesure d'une hauteur courante relative Heur 25 relative du giravion par rapport aux vagues à une position prédéfinie par rapport au giravion, - au moins un dispositif de mesure d'une première altitude courante Zeur du giravion, - au moins une mémoire stockant des instructions de calcul, des 30 abaques fournissant la distance de sécurité HFiyA du giravion 18 selon des conditions de vol du giravion, l'altitude maximum Zm' et éventuellement, le cas échéant, une masse au décollage du giravion, - au moins un calculateur apte à exécuter les instructions de 5 calcul, et - au moins un instrument d'affichage d'une position verticale du giravion. Ce dispositif permet alors la mise en oeuvre du procédé précédemment décrit afin d'afficher sur l'instrument d'affichage une 10 symbologie correspondant à la distance de sécurité HF/yA dont la base est positionnée à la position maximale des vagues, avec la prise en compte éventuelle d'une marge de sécurité Hmrgn. L'invention et ses avantages apparaîtront avec plus de détails dans le cadre de la description qui suit avec des exemples 15 de réalisation donnés à titre illustratif en référence aux figures annexées qui représentent : - la figure 1, un giravion muni d'un dispositif de détermination et d'affichage d'une distance de sécurité d'un giravion en prenant en compte la hauteur des vagues, 20 - la figure 2, un schéma synoptique d'un procédé de détermination et d'affichage d'une distance de sécurité d'un giravion en prenant en compte la hauteur des vagues, - les figures 3 et 4, une vue d'un instrument d'affichage d'une position verticale du giravion, et 25 - les figures 5 et 6, deux exemples de variation de l'altitude maximale des vagues. Les éléments présents dans plusieurs figures distinctes sont affectés d'une seule et même référence. La figure 1 représente un giravion 10, désigné également 30 « aéronef à voilure tournante » évoluant au-dessus d'une surface 19 libre d'eau 5. Ce giravion 10 comporte notamment un fuselage 11, une poutre de queue 12, un rotor principal 13 assurant sa sustentation, voire sa propulsion, et un rotor arrière 14 positionné à l'arrière de la poutre de queue 12 ainsi que deux moteurs non 5 représentés. Ce giravion 10 est destiné notamment à la réalisation de missions de recherche et de sauvetage en mer. Au cours des interventions de secours, le giravion 10 doit intervenir en toute sécurité en réalisant un vol stationnaire ou à basses vitesses et à très basse altitude, dans un environnement souvent agité, avec en 10 particulier une surface libre d'eau agitée et éventuellement une faible visibilité. Ce giravion 10 comporte également un dispositif 50 de détermination et d'affichage d'une distance de sécurité H FlyA d'un giravion en prenant en compte la hauteur des vagues ainsi qu'un 15 tableau de bord 20 muni d'un instrument d'affichage 21 d'une position verticale du giravion 10. Le dispositif 50 de détermination et d'affichage d'une distance de sécurité H FlyA d'un giravion comporte des dispositifs de détermination 51-54 des conditions courantes de vol du giravion 10, à savoir un premier capteur 51 20 mesurant une température extérieure au giravion 10, un second capteur 52 mesurant une pression atmosphérique extérieure au giravion 10, un anémomètre 53 mesurant une vitesse par rapport à l'air du giravion 10 et un dispositif 54 de détermination d'une masse courante du giravion 10. 25 Le dispositif 50 de détermination et d'affichage d'une distance de sécurité HF/3,A d'un giravion comporte également un dispositif de mesure 55 mesurant une hauteur courante Heur relative du giravion 10 par rapport au sol ou à la surface libre d'eau que survole le giravion, au moins un dispositif de mesure 56- 30 57 d'une première altitude courante Zcur du giravion 10, une mémoire 58 et un calculateur 59. La mémoire 58 stocke notamment 20 des instructions de calcul que le calculateur 59 est apte à exécuter. Le dispositif 50 de détermination et d'affichage d'une distance de sécurité HFiyA d'un giravion utilise également 5 l'instrument d'affichage 21 du giravion 10. Par ailleurs, les dispositifs de détermination 51-54 des conditions courantes de vol du giravion 10, le radioaltimètre 55 et chaque dispositif de mesure 56-57 d'une première altitude courante Zci, du giravion 10 peuvent être partagés avec d'autres équipements du giravion 10. 10 Le dispositif de mesure 55 d'une hauteur courante relative Heur du giravion 10 par rapport aux vagues peut être un radioaltimètre réalisant cette mesure sensiblement à la verticale du giravion 10. Ce dispositif de mesure 55 d'une hauteur courante relative Heur du giravion 10 peut également être un dispositif de 15 type à ultrasons ou bien de type LIDAR permettant d'effectuer cette mesure à une distance prédéfinie du giravion, de préférence en avant du giravion, afin avantageusement d'anticiper l'arrivée des vagues au-dessus desquelles évolue le giravion 10. Le dispositif de mesure 56-57 de la première altitude 20 courante Zcur du giravion 10 peut être un récepteur GNSS 56, pour la désignation en langue anglaise « Global Navigation Satellite System », fournissant une altitude absolue par rapport à la surface libre moyenne d'eau formant notamment les mers et les océans ou bien un altimètre 57 fournissant une mesure d'altitude 25 barométrique. La première altitude courante Zc' du giravion 10 peut aussi être obtenue par intégration d'une vitesse verticale du giravion 10. La mémoire 58 stocke des instructions de calcul permettant notamment la mise en oeuvre du procédé de détermination et 30 d'affichage d'une distance de sécurité HF/yA d'un giravion en 21 prenant en compte la hauteur des vagues dont un schéma synoptique est représenté sur la figure 2. Ce procédé comporte trois étapes principales : - une première détermination 110 d'une distance de sécurité HF/3,A 5 du giravion 10 lors d'une panne d'un moteur du giravion 10 selon des conditions courantes de vol du giravion 10, une deuxième détermination 120 d'une position maximale des vagues au-dessus desquelles évolue le giravion 10, et - un affichage 130 de la distance de sécurité HFiyA et de la 10 position maximale sur l'instrument d'affichage 21. La première détermination 110 de la distance de sécurité HF/yA du giravion 10 comporte une étape préliminaire 111, réalisée lors de l'implantation du procédé selon l'invention dans le giravion 10, cette étape préliminaire 111 consistant en une traduction 15 logicielle des abaques fournissant la distance de sécurité HFiyA du giravion 10 selon des conditions de vol du giravion 10. La mémoire 58 stocke ces abaques fournissant la distance de sécurité H FlyA du giravion 10 selon des conditions de vol du giravion 10. La distance de sécurité HF/A, représentée sur la figure 1 est 20 la perte d'altitude nécessaire au giravion 10 pour atteindre selon une trajectoire de vol 25, suite à une panne d'un moteur du giravion 10, une vitesse suffisante afin que le giravion 10 puisse se maintenir à une altitude constante, voire monter légèrement, avec la puissance disponible sur le moteur restant fonctionnel. 25 La première détermination 110 de la distance de sécurité HF/yA du giravion 10 comporte également des sous-étapes 112-115 de détermination des conditions courantes de vol du giravion 10 : - une première mesure 112 d'une température extérieure au giravion 10, effectuée par l'intermédiaire du premier capteur 51, 22 une deuxième mesure 113 d'une pression atmosphérique extérieure au giravion 10 effectuée par l'intermédiaire du second capteur 52, - une troisième mesure 114 d'une vitesse par rapport à l'air du 5 giravion 10 effectuée par l'intermédiaire de l'anémomètre 53, et - une troisième détermination 115 d'une masse courante du giravion 10 effectuée par l'intermédiaire du dispositif 54 de détermination d'une masse courante du giravion 10. La troisième détermination 115 d'une masse courante du 10 giravion 10 peut également être réalisée directement par l'équipage du giravion 10 en soustrayant d'une masse au décollage la masse de carburant consommé ainsi qu'en prenant en compte les passagers et les charges utiles éventuellement embarqués ou bien débarqués. La mémoire 58 stocke alors la masse au décollage 15 du giravion 10. La première détermination 110 de la distance de sécurité H FlyA du giravion 10 comporte enfin une étape finale 116 d'estimation de la distance de sécurité HF/yA du giravion 10 effectuée par le calculateur 59, à partir des conditions courantes 20 de vol du giravion 10 et des abaques. Par ailleurs, la position maximale des vagues au-dessus desquelles évolue le giravion, déterminée lors de la deuxième détermination 120, peut être définie par une altitude maximale Zmax des vagues ou bien par une distance verticale maximale Hmax de la 25 crête des vagues par rapport à la position courante des vagues. L'altitude maximale Zm" des vagues est définie de façon absolue par rapport à une référence REF fixe et est utilisée pour un instrument d'affichage 21 indiquant notamment l'altitude barométrique du giravion 10. La distance verticale maximale Hmax 30 des vagues est utilisée lorsque cet instrument d'affichage 21 est un 23 indicateur de la hauteur relative du giravion par rapport au sol ou à la surface libre d'eau que survole le giravion. La référence REF ainsi que l'altitude maximale Zmax des vagues et la une distance verticale maximale lima, de la crête des 5 vagues par rapport à la position courante des vagues sont représentées sur la figure 1. La référence REF est généralement constituée par la surface libre moyenne d'eau formant notamment les mers et les océans. En outre, la distance verticale maximale Hma, de la crête des 10 vagues par rapport à la position courante des vagues est déterminée par la différence entre l'altitude maximale Zmax et une seconde altitude courante Zw' des vagues. De fait, quelle que soit cette position maximale des vagues, la deuxième détermination 120 de la position maximale des vagues au-dessus desquelles 15 évolue le giravion 10 comporte tout d'abord une initialisation 121 d'une altitude maximale Zmax des vagues au-dessus desquelles évolue le giravion 10. Lors de cette initialisation 121, l'altitude maximale Zmax est définie de préférence égale à la seconde altitude courante Zway des vagues. 20 Ensuite, une quatrième mesure 122 d'une hauteur courante relative Heur du giravion 10 par rapport aux vagues est réalisée à une position prédéfinie par rapport au giravion 10 par le dispositif de mesure 55. La position prédéfinie par rapport au giravion 10 est sensiblement à la verticale du giravion 10 ou bien à une distance 25 prédéfinie du giravion 10, de préférence en avant du giravion 10, comme représenté sur la figure 1. Une cinquième mesure 123 de la première altitude courante Zc' du giravion 10 est réalisée, de préférence simultanément à la quatrième mesure 122, par l'intermédiaire du dispositif de mesure 24 56-57. Cette cinquième mesure 123 peut aussi être réalisée de façon séquentielle vis-à-vis de la quatrième mesure 122. Suite à la quatrième mesure 122 et à la cinquième mesure 123, une cinquième détermination 124 d'une seconde altitude 5 courante Zw' des vagues à la position prédéfinie par rapport au giravion 10 est réalisée par le calculateur 59. Cette seconde altitude courante Zw' est égale à la différence de la première altitude courante Zc' et de la hauteur courante relative Heur du giravion 10, telle que : Zwav = ZCur HCur- 10 Enfin, une première comparaison 125 de l'altitude maximale Zmax et de la seconde altitude courante Zwav est réalisée par le calculateur 59 afin de définir une nouvelle valeur de l'altitude maximale Zmax. Lors de la première comparaison 125, lorsque l'altitude 15 maximale Zmax est inférieure à la seconde altitude courante Zwav des vagues, l'altitude maximale Zmax peut prendre la valeur de la seconde altitude courante Zwa, alors que l'altitude maximale Zmax est inchangée lorsque l'altitude maximale Zmax est supérieure ou égale à la seconde altitude courante Zway des vagues. De la sorte, 20 l'altitude maximale Zmax est définie comme la valeur maximale atteinte par la seconde altitude courante Zwa, des vagues durant la totalité de l'intervention de secours réalisée par le giravion 10. Lors de la première comparaison 125, l'altitude maximale Zmax peut également être définie afin de prendre en compte la variation, 25 voire la baisse possible de l'amplitude des vagues. Dans ce but, lorsque l'altitude maximale Zmax est inférieure ou égale à la seconde altitude courante Zway des vagues, l'altitude maximale Zmax prend la valeur de la seconde altitude courante Zwa, et tant que l'altitude maximale Zmax est supérieure à la seconde altitude 25 courante Zway, l'altitude maximale Zmax évolue selon une courbe décroissante prédéfinie. Deux exemples de variation de l'altitude maximale Zmax des vagues avec des courbes décroissantes prédéfinies sont 5 représentés sur les figures 5 et 6. Selon un premier exemple représenté sur la figure 5, la courbe décroissante prédéfinie comporte tout d'abord un palier horizontal pendant lequel l'altitude maximale Zmax est constante sur une durée prédéterminée T1, typiquement de l'ordre d'une ou deux 10 périodes de vagues, avant de décroître lentement et de façon régulière avec une pente constante dépendante de la différence entre l'altitude maximale Zm' et la seconde altitude courante Zwa, des vagues. On constate alors que, tout d'abord, l'altitude maximale Zmax 15 suit la surface libre d'eau 5 de seconde altitude courante Zway croissante, puis après la première crête d'une vague, l'altitude maximale Zma, est constante pendant la durée prédéterminée 1-1, les vagues étant d'une amplitude plus faible durant cette durée déterminée T1. Ensuite, l'altitude maximale Zmax décroît avec une 20 pente constante, tant que la seconde altitude courante Zwa, des vagues est inférieure à l'altitude maximale Zmax. Dès que cette pente constante rencontre la surface libre d'eau 5, l'altitude maximale Zmax suit la surface libre d'eau 5, l'altitude maximale Zmax étant égale à la seconde altitude courante Zwa, des vagues qui est 25 croissante. Dès que la seconde altitude courante Zway décroît de nouveau, l'altitude maximale Zma, suit un palier et est constante jusqu'à rencontrer une vague dont la seconde altitude courante Zw' est supérieure ou égale à l'altitude maximale Zmax. Par la suite, l'altitude maximale Zmax suit un palier et est constante 30 pendant la durée prédéterminée T1 puis décroît avec une pente 26 constante, tant que la seconde altitude courante Zwat, des vagues est inférieure à la seconde altitude maximale Zmax des vagues. Selon un second exemple représenté sur la figure 6, la courbe décroissante prédéfinie décroît avec une allure 5 exponentielle décroissante. On constate alors que, comme précédemment, l'altitude maximale Zm' suit tout d'abord la surface libre d'eau 5 de seconde altitude courante Zw' croissante, puis après à la première crête d'une vague, l'altitude maximale Zmax décroît selon la courbe décroissante prédéfinie à l'allure 10 exponentielle décroissante, tant que la seconde altitude courante Zwav des vagues est inférieure à l'altitude maximale Zmax. Dès que cette pente constante rencontre la surface libre d'eau 5, l'altitude maximale Zmax suit la surface libre d'eau 5, l'altitude maximale Zmax étant égale à la seconde altitude courante Zway des vagues qui est 15 croissante. Dès que la seconde altitude courante Zway décroît de nouveau, l'altitude maximale Zmax décroît selon la courbe décroissante prédéfinie jusqu'à rencontrer une vague dont la seconde altitude courante Zway est supérieure ou égale à l'altitude maximale Zmax. 20 Par ailleurs, lorsque la position maximale des vagues est la distance verticale maximale Hmax de la crête des vagues par rapport à la position courante des vagues, la distance verticale maximale HMax est déterminée au cours d'une sixième détermination 126 de la distance verticale maximale Hm' que 25 comporte la deuxième détermination 120 de la position maximale des vagues en soustrayant la seconde altitude courante Zway des vagues à l'altitude maximale Zm' : HMax = ZMax ZWav = ZMax (ZCur HCur)- En conséquence, le procédé de détermination et d'affichage 30 d'une distance de sécurité HF1yA d'un giravion en prenant en compte 27 la hauteur des vagues permet avantageusement de déterminer d'une part la distance de sécurité HF7yA selon les conditions courantes de vol du giravion 10 et d'autre part la position maximale des vagues que survole le giravion 10 pendant l'intervention de 5 secours et à prendre en compte afin d'atteindre en sécurité, en cas d'une panne d'un moteur, la vitesse minimale requise avec un seul moteur fonctionnel. La première détermination 110 d'une distance de sécurité H FlyA du giravion 10 et la deuxième détermination 120 d'une 10 position maximale des vagues au-dessus desquelles évolue le giravion 10 peuvent être réalisées de façon séquentielle ou bien de façon simultanée. Enfin, l'affichage 130 de la distance de sécurité HF/yA et de la position maximale des vagues sur l'instrument d'affichage 21 15 permet d'informer l'équipage du giravion 10 de cette distance de sécurité HFIyA en prenant en compte cette position maximale des vagues. Cette distance de sécurité HF/yA est affichée sous la forme d'une symbologie 80 de type bandeau positionnée à la position maximale des vagues. 20 De la sorte, l'instrument d'affichage 21 affichant également un repère 70 représentant la position du giravion 10, l'équipage du giravion 10 visualise immédiatement et sans action de sa part, avant de débuter une intervention de secours, si une distance de sécurité HF/yA suffisante est disponible en cas d'une panne d'un 25 moteur. De plus, cette distance de sécurité HF/yA est affichée et mise à jour pendant l'intervention de secours en prenant avantageusement en compte les variations des conditions courantes de vol et les variations de hauteur des vagues permettant à cette intervention de secours d'être réalisée en toute 30 sécurité, même si une panne d'un moteur se produit. 28 L'instrument d'affichage 21 peut être un indicateur de l'altitude barométrique du giravion 10, comme représenté sur la figure 3, la position maximale des vagues étant l'altitude maximale Zmax des vagues, ou bien un indicateur de la hauteur relative du 5 giravion 10 par rapport au sol ou la surface libre d'eau que survole le giravion 10, comme représenté sur la figure 4, la position maximale des vagues étant la distance verticale maximale Hm' de la crête des vagues par rapport à la position courante des vagues. Lorsque l'instrument d'affichage 21 affiche une altitude 10 barométrique du giravion 10 et que la première altitude courante Zc' du giravion 10 n'est pas fournie par un altimètre barométrique, une valeur de correction d'échelle égale à une différence entre l'altitude barométrique Zg' et la première altitude courante Zcur du giravion 10 est ajoutée à l'altitude maximum Zm' pour l'affichage 15 130 de la symbologie 80. En outre, dans les deux cas, une marge de sécurité Hmrgn peut être ajoutée à la position maximale des vagues, à savoir l'altitude maximum Zmax ou bien la distance verticale maximale Hm'. 20 Naturellement, la présente invention est sujette à de nombreuses variations quant à sa mise en oeuvre. Bien que plusieurs modes de réalisation aient été décrits, on comprend bien qu'il n'est pas concevable d'identifier REVENDICATIONS1- Procédé de détermination et d'affichage d'une distance de sécurité (HF/yA) d'un giravion (10) lors d'une panne d'un moteur dudit giravion (10), en prenant en compte la variation de hauteur des vagues au-dessus desquelles évolue ledit giravion (10), caractérisé en ce que ledit procédé comporte les étapes suivantes : - une première détermination (110) d'une distance de sécurité (HF/yA) dudit giravion (10) lors d'une panne d'un moteur dudit giravion (10) selon des conditions courantes de vol dudit giravion (10), - une deuxième détermination (120) d'une position maximale desdites vagues au-dessus desquelles évolue ledit giravion (10), et - un affichage (130) de ladite distance de sécurité (HF/yA) et de ladite position maximale sur un instrument d'affichage (21) dudit giravion (10). 2- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite première détermination (110) de ladite distance de sécurité (HF/yA) dudit giravion (10) comporte : - une étape préliminaire (111) de traduction logicielle des abaques fournissant ladite distance de sécurité (HF/yA) dudit giravion (10) selon des conditions de vol dudit giravion (10), -des sous-étapes (112-115) de détermination desdites conditions courantes de vol dudit giravion (10), et une étape finale (116) d'estimation de ladite distance de sécurité (HF/y.4) dudit giravion (10) à partir desdites conditions courantes de vol dudit giravion (10) et desdits abaques. 3- Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que lesdites sous-étapes (112-115) de détermination desdites conditions courantes de vol dudit giravion (10) comportent : 5 - une première mesure (112) d'une température extérieure audit giravion (10), - une deuxième mesure (113) d'une pression atmosphérique extérieure audit giravion (10), - une troisième mesure (114) d'une vitesse par rapport à l'air 10 dudit giravion (10), et - une troisième détermination (115) d'une masse courante dudit giravion (10). 4- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ladite deuxième détermination (120) de 15 ladite position maximale desdites vagues au-dessus desquelles évolue ledit giravion (10) comporte : - une initialisation (121) d'une altitude maximale (Zmax) desdites vagues au-dessus desquelles évolue ledit giravion (10), - une quatrième mesure (122) d'une hauteur courante relative 20 (Heur) dudit giravion (10) par rapport auxdites vagues à une position prédéfinie par rapport audit giravion (10), - une cinquième mesure (123) d'une première altitude courante (Zci,r) dudit giravion (10), - une cinquième détermination (124) d'une seconde altitude 25 courante (Zw') desdites vagues à ladite position prédéfinie par rapport audit giravion (10), ladite seconde altitude courante (Zw') étant égale à la différence de ladite première altitude courante (Zcur) dudit giravion (10) et de ladite hauteur courante relative (Heur) telle que : Zwav = ZCur liCur, 31 - une première comparaison (125) de ladite altitude maximale (Zmax) et de ladite seconde altitude courante (Zwav) desdites vagues permettant de définir une nouvelle valeur de ladite altitude maximale Zmax. 5 5- Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que lors de ladite première comparaison (125), lorsque ladite altitude maximale (Zmax) est inférieure à ladite seconde altitude courante (Zwav) desdites vagues, ladite altitude maximale (Zmax) prend la valeur de ladite seconde altitude courante 10 (Zwav) desdites vagues. 6- Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que lors de ladite première comparaison (125), - lorsque ladite altitude maximale (Zmax) est inférieure ou égale à ladite seconde altitude courante (Zwav) desdites vagues, ladite 15 altitude maximale (Zmax) prend la valeur de ladite seconde altitude courante (Zwav) et -tant que ladite altitude maximale (Zmax) est supérieure à ladite seconde altitude courante (Zwav) desdites vagues, ladite altitude maximale (Zmax) évolue selon une courbe décroissante 20 prédéfinie. 7- Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que ladite courbe décroissante prédéfinie comporte un palier horizontal pendant lequel ladite altitude maximale (Zmax) est constante sur une durée prédéterminée avant 25 de décroître. 8- Procédé selon la revendication 6, 32 caractérisé en ce que ladite courbe décroissante prédéfinie a une allure exponentielle décroissante. 9- Procédé selon l'une quelconque des revendications 4 à 8, caractérisé en ce que ladite position prédéfinie par rapport audit 5 giravion (10) est située à la verticale dudit giravion (10), ladite hauteur courante relative (Heur) étant mesurée à la verticale dudit giravion (10). 10-Procédé selon l'une quelconque des revendications 4 à 8, caractérisé en ce que ladite position prédéfinie par rapport audit 10 giravion (10) est située à une distance prédéfinie dudit giravion (10), ladite hauteur courante relative (Heur) étant mesurée à ladite distance prédéfinie dudit giravion (10) afin d'anticiper lesdites vagues au-dessus desquelles évolue ledit giravion (10). 11-Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 15 à10, caractérisé en ce que lors dudit affichage (130), une symbologie (80) représentant ladite distance de sécurité (HF/yA) est affichée sur ledit instrument d'affichage (21) dudit giravion (10) de sorte qu'une base de ladite symbologie (80) est positionnée à ladite position 20 maximale desdites vagues. 12-Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que lors dudit affichage (130), une symbologie (80) représentant ladite distance de sécurité (HF/yA) est affichée sur 25 ledit instrument d'affichage (21) dudit giravion (10) de sorte qu'une base de ladite symbologie (80) est positionnée à ladite position maximale desdites vagues à laquelle est ajoutée une marge de sécurité (H mrg n). 33 13-Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que, lorsque ledit instrument d'affichage (21) affiche une altitude barométrique dudit giravion (10), ladite position 5 maximale desdites vagues est ladite altitude maximum (Zmax) à laquelle est ajoutée une valeur de correction d'échelle égale à une différence entre une altitude barométrique (ZB') et une première altitude courante (Zcar) dudit giravion (10). 14-Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 10 à12, caractérisé en ce que, lorsque ledit instrument d'affichage (21) affiche une hauteur relative dudit giravion (10) par rapport à la surface libre d'eau que ledit giravion (10) survole, ladite position maximale desdites vagues est une distance verticale maximale 15 (Hmax) d'une crête desdites vagues par rapport à la position courante desdites vagues égale à ladite altitude maximale (Zmax) à laquelle est soustraite ladite seconde altitude courante (Zway) desdites vagues, telle que : Hmax = Zmax Zwav = Z Max - (ZCur HCur)- 15-Dispositif (50) de détermination et d'affichage d'une 20 distance de sécurité (HF/yA) d'un giravion (10) lors d'une panne d'un moteur dudit giravion (10) en prenant en compte la variation de hauteur desdites vagues au-dessus desquelles évolue ledit giravion (10), ledit dispositif (50) comportant : -des dispositifs de détermination (51-54) desdites conditions 25 courantes de vol dudit giravion (10) - un dispositif de mesure (55) d'une hauteur courante relative (Heur) dudit giravion (10) par rapport auxdites vagues à une position prédéfinie par rapport audit giravion (10), 34 - au moins un dispositif de mesure (56-57) d'une première altitude courante (Z') dudit giravion (10), -au moins une mémoire (58) stockant des instructions de calcul, des abaques fournissant ladite distance de sécurité (HF/yA) dudit 5 giravion (10) selon des conditions de vol dudit giravion (10), une altitude maximum (Zmax) et le cas échéant une masse au décollage dudit giravion (10), - au moins un calculateur (59) apte à exécuter lesdites instructions de calcul, et 10 - au moins un instrument d'affichage (21) d'une position verticale dudit giravion (10), caractérisé en ce que ledit dispositif (50) est configuré afin de mettre en oeuvre le procédé selon l'une des revendications 1 à 14.