Brevet FR3075448A1 — publié le 20190621

ENSEMBLE DE TRANQUILLISATION DE FLUX DE REACTEUR NUCLEAIRE DOMAINE TECHNIQUE GENERAL ET ART ANTERIEUR Le domaine de ('invention est celui des reacteurs nucleaires. La presente invention concerne les ecoulements dans Ia cuve des reacteurs des centrales nucleaires a eau pressurisee de deuxierne ou troisierne generation, pour lesquels le cceur est refroidi a ('aide d'un fluide caloporteur circulant a travers le cceur. Classiquement, de tels systernes comportent un cceur 1, comportant 10 des elements de combustible nucleaire, immerge dans un fluide caloporteur entralne en circulation de maniere a realiser un echange thermique avec (edit cceur. Le cceur 1 est classiquement contenu dans une cuve 2, illustree en figure 1, dans laquelle circule le fluide caloporteur. 15 La cuve 2 est delimit& par une paroi exterieure 3 sensiblement cylindrique, l'extremite inferieure de Ia cuve 2 etant fermee par un fond de cuve 4. Classiquement, le fond de cuve 4 presente une forme sensiblement hem ispherique. 20 Une enceinte interne 5 est situ& a l'interieur de Ia cuve 2. L'enceinte interne 5 est delimit& par une paroi interne 6 sensiblement cylindrique ouverte a son extremite inferieure. La paroi interne 6 et Ia paroi externe 3 delimitent un circuit d'injection 7, le circuit d'injection 7 presentant une section sensiblement annulaire. 25 Le cceur 1 est classiquement situe a l'interieur de ('enceinte interne 5. Le fluide caloporteur circule classiquement dans le circuit d'injection 7 du haut vers le bas, puis se retourne au niveau du fond de cuve 4 pour circuler dans ('enceinte interne 5 du bas vers le haut, realisant l'echange thermique avec le cceur 1. 30 Le retournement du fluide caloporteur en fond de cuve 4 provoque une distribution heterogene de debits sur Ia section de ('enceinte interne 5, 2 typiquement un fort surdebit au centre (15 a 20% du debit moyen) et un sous-debit en peripherie (du meme ordre de grandeur que le surdebit). Un ecoulement heterogene a l'entree du cceur 1 modifie le fonctionnement du cceur 1. 5 Cette heterogeneite d'alimentation provoque des ecoulements dits transverses homogeneisant progressivement Ia repartition de debits a partir d'environ un quart de hauteur du cceur 1. Ces courants transverses sont provoques par un equilibrage physique lie a Ia pression, mais provoquent des excitations hydrauliques qui induisent 10 des vibrations des crayons combustibles. Les fluctuations, !lees au fort taux de turbulence que rencontre l'ecoulement pour se retourner, exacerbent ('excitation des assemblages combustibles. L'exploitation des reacteurs est alors penalisee par des usures 15 provoquees par le fretting (il est entendu par fretting ('ensemble des phenomenes physiques particuliers d'usure, deformation, oxydation, corrosion, fissuration, adhesion ou autres modifications physicochimique, electrochimiques et structurale de Ia matiere quand deux surfaces de meme nature ou non sont en contact) des crayons mais egalement des 20 deformations d'assemblages. Ces heterogeneites d'alimentation entrainent donc une degradation sur le comportement thermohydraulique et neutronique de ('assemblage, sur les sollicitations mecaniques et ont ainsi une incidence sur le rendement et Ia duree de vie d'un assemblage. 25 Le maintien axial des assemblages combustibles par rapport aux forces d'envol provoquees par l'ecoulement du fluide est donc determinant pour Ia valeur maximale admise pour le debit thermohydraulique. La valeur minimale du debit est associee a Ia fonction de refroidissement du cceur 1, Ia temperature du cceur 1 devant etre 30 maintenue en dessous d'un certain seuil pour eviter un endommagement du cceur 1. 3 Un trop brusque changement de section en sortie de l'espace annulaire vers le fond de cuve est une des sources principales de ces heterogeneites de debit dans l'enceinte interne 5. Classiquement, ces inconvenients sont limites par des marges de 5 fonctionnement, limitant le debit admissible et donc les contraintes !lees aux phenomenes de turbulences. II est egalement connu d'utiliser des structures permettant de tranquilliser le flux en entrée d'enceinte interne 5. Les structures actuelles ont cependant ete principalement congues 10 pour supporter ('instrumentation neutronique RIC interne du cceur, et ne presentent pas des performances optimales pour limiter les fluctuations !lees au retournement du fluide. PRESENTATION GENERALE DE L'INVENTION 15 Un premier but de l'invention est de repartir le fluide de la fawn la plus homogene vers ('entree du cceur. Un autre but est d'eviter des structures tourbillonnaires d'ecoulement (souvent appelees « vortex ») de fawn a ne pas engendrer de fluctuations de debits dans les assemblages. 20 Un autre but de l'invention est de limiter les contraintes mecaniques dans les structures supportant le cceur. Un autre but de l'invention est d'augmenter la duree de vie et la maintenabilite des cuves. Un autre but de l'invention est d'optimiser le dimensionnement du 25 reacteur, notamment en matiere de debit admissible par le cceur, afin d'etendre les plages de fonctionnement. Pour cela, l'invention propose un reacteur nucleaire comportant : a. Une cuve delimit& par une paroi externe et un fond de cuve, b. Une enceinte delimit& par une paroi interne sensiblement 30 cylindrique, l'enceinte etant situ& a l'interieur de la cuve de telle sorte que la paroi interne et la paroi externe definissent un circuit d'injection de 4 section sensiblement annulaire, l'extremite basse de l'enceinte etant ouverte de maniere a permettre a un fluide, injecte dans le circuit d'injection, de circuler vers le fond de cuve puis de penetrer et de circuler travers l'enceinte, 5 c. Un cceur situe a l'interieur de l'enceinte, d. Un element de support situe au bas de l'enceinte, le support etant configure pour maintenir des elements de controle/commande du cceu r, e. Un element de diffusion de flux configure pour homogeneiser 10 le flux entrant dans l'enceinte, ('element de diffusion comportant une portion de surface plane sensiblement circulaire, la portion plane comportant une pluralite d'orifices, caracterise en ce que ('element de diffusion definit une zone de mélange libre de tout obstacle entre ledit element de diffusion et le fond de 15 cuve, et en ce que les orifices presentent tous une section circulaire de merne diametre, et en ce que la portion plane est situ& a une premiere distance du support et a une deuxierne distance de la limite inferieure du fond de cuve , la deuxierne distance etant superieure a la premiere distance, la premiere 20 distance etant superieure a dix fois le diametre des orifices. L'invention peut avantageusement etre completee par l'une ou une combinaison des caracteristiques suivantes : ('element de diffusion comporte en outre une portion de surface 25 tronconique, la portion tronconique s'etendant en s'evasant depuis la portion plane, la portion tronconique comportant des orifices similaires aux orifices de la portion plane ; le diametre des orifices est configure pour favoriser l'ecoulement vers 30 le fond de cuve, vers la zone de mélange situ& en regard de la portion plane ; 5 - la section du circuit d'injection presente une epaisseur comprise entre trois et sept fois le diametre des orifices ; ('element de diffusion delimitant une zone d'admission entre ledit 5 element de diffusion et ('element support, les orifices sont configures pour que le fluide circulant dans Ia zone d'admission a proximite de Ia portion conique soit aspire par le flux circulant entre Ia portion conique et le fond de cuve ; - ('element de diffusion comporte en outre des elements de centrage s'etendant radialement depuis l'extremite de la portion tronconique ; - les elements de centrage sont configures pour mettre en position ('element de diffusion par rapport a la cuve ; - les elements de centrage sont en outre configures pour mettre en position ('element de diffusion par rapport a ('enceinte. Selon un deuxierne aspect, ('invention concerne un element de 20 diffusion de flux entrant dans un cceur de reacteur nucleaire, ('element de diffusion comportant : a. une paroi, la paroi comportant une portion de surface plane sensiblement circulaire, la portion plane comportant une pluralite d'orifices, 25 b. une portion de surface tronconique s'etendant depuis la portion plane en s'evasant, la portion tronconique comportant une pluralite d'orifices, c. des elements de centrage, caracterise en ce que les orifices presentent tous une section 30 circulaire de merne diametre, et en ce que les elements de centrage s'etendent radialement depuis l'extremite de la portion tronconique. 6 Optionnellement mais avantageusement, les orifices s'etendent tous selon des axes paralleles entre eux. Selon un troisierne aspect, l'invention propose un procede de tranquillisation de flux entrant dans un coeur de reacteur nucleaire selon 5 l'invention, le procede etant realise en mettant en circulation un fluide caloporteur a travers le circuit d'injection, le fluide circulant jusqu'au fond de cuve ou it se retourne de maniere a circuler a travers l'enceinte contenant le coeur, caracterise en ce que le fluide circule entre ('element de diffusion et le fond de cuve en longeant la portion tronconique, ladite portion tronconique etant configuree pour diriger le flux vers la zone de mélange, ladite zone de mélange etant un espace depourvu d'obstacles de maniere a optimiser le retournement du flux, le flux circulant ensuite a travers ('element de diffusion vers la zone d'admission, ('element de diffusion etant configure 15 pour homogeneiser la repartition des debits sur une section de l'enceinte et limiter la formation de structures d'ecoulement tourbillonnaires dans la zone d'admission, le fluide circulant dans la zone d'admission s'ecoulant majoritairement vers l'enceinte, les orifices etant configures pour que le fluide circulant dans la zone d'admission a proximite de la portion conique soit aspire par le flux circulant entre la portion conique et le fond de cuve et soit ensuite dirige vers la zone de mélange, de maniere a homogeneiser la repartition des debits sur une section de l'enceinte. PRESENTATION DES FIGURES D'autres caracteristiques et avantages de l'invention ressortiront encore de la description qui suit, laquelle est purement illustrative et non !imitative, et doit etre lue en regard des figures annexees sur lesquelles : - la figure 1 est un schema en coupe representant les elements constitutifs principaux d'une cuve de reacteur nucleaire ; 7 - la figure 2 est un schema en vue de coupe representant un ensemble de tranquillisation de flux conforme a l'invention ; - la figure 3 est une modelisation 3D d'un element de diffusion selon l'invention ; 5 - la figure 4 est une modelisation d'un ensemble de tranquillisation de flux selon l'invention, la cuve etant partiellement ouverte de maniere a faire apparaltre les elements internes a la cuve ; - la figure 5 est un schema de fonctionnement d'un dispositif de tranquillisation de flux selon l'invention, representant notamment la circulation du fluide lors du fonctionnement ; - la figure 6 est un schema representant un reacteur selon l'invention, et notamment la circulation du fluide tranquillisee par un procede selon l'invention. 15 DESCRIPTION D'UN OU PLUSIEURS MODES DE MISE EN CEUVRE ET DE REALISATION L'invention s'applique a un ensemble de tranquillisation de flux d'entree de cceur 1 de reacteur nucleaire, ledit ensemble, illustre en figure 2, comportant : 20 a. Une cuve 2 delimit& par une paroi externe 3 et un fond de cuve 4, b. Une enceinte interne 5 delimit& par une paroi interne 6 sensiblement cylindrique, l'enceinte 5 etant situ& a l'interieur de la cuve 2 de telle sorte que la paroi interne 6 et la paroi externe 3 definissent un 25 circuit d'injection 7 de section sensiblement annulaire, l'extremite basse de l'enceinte 5 etant ouverte de maniere a permettre a un fluide, injecte dans le circuit d'injection 7, de circuler vers le fond de cuve 4 puis de penetrer et de circuler a travers l'enceinte 5, c. Un cceur 1 situe a l'interieur de l'enceinte 5, 30 d. Un element de support 8 situe au bas de l'enceinte 5. 8 L'element de support 8 est configure pour supporter ('instrumentation neutronique RIC (pour Reacteur Instrumentation Coeur) interne du cceur 1. Dans le contenu de ce document, le haut et le bas sont Minis en fonction de l'orientation de la cuve sur la figure 2, le fond de cuve 4 etant 5 situe en bas de la cuve 2. Ceci n'est nullement limitatif, la structure pouvant s'appliquer quelle que soit l'orientation choisie pour la cuve 2 dans l'espace. Les notions de radial et d'axial sont definies en fonction de l'axe X longitudinal selon lequel s'etend la cuve 1. 10 L'ensemble comporte en outre un element de diffusion 9 de flux configure pour homogeneiser le flux entrant dans ('enceinte 5. L'element de diffusion 9 comporte une portion de surface plane 10 sensiblement circulaire et une portion de surface sensiblement tronconique 11, la portion tronconique 11 s'etendant en s'evasant depuis la portion plane 15 10. Dans le mode de realisation illustre, la portion plane 10 est centrale et la portion conique 11 s'etend en s'evasant depuis la limite radialement exterieure de la portion plane 10. La portion plane 10 et la portion tronconique 11 comportent chacune 20 une pluralite d'orifices 12. La portion plane 10 peut, dans d'autres modes de realisation, presenter un profil bombe et presenter une courbure non nulle, le terme plane n'ayant pas un but limitatif. La portion tronconique 11 peut egalement presenter une geometrie 25 en portion de sphere, le terme tronconique n'etant ici pas limitatif. Dans le mode de realisation illustre, la portion tronconique 11 s'etend en s'evasant vers le haut de la cuve 2, mais it est envisageable dans d'autres modes de realisation qu'une portion tronconique 11 s'etende depuis la portion plane 10 vers le bas de la cuve 2. 30 L'element de diffusion 9 delimite une zone dite de mélange 13, situ& entre ledit element de diffusion 9 et le fond de cuve 4, et une zone dite d'admission 14, situ& entre ('element de diffusion 9 et ('element de support 9 8, les orifices 12 mettant en communication fluidique les zones de mélange 13 et d'admission 14. Plus precisement, la zone de mélange 13 est situ& en regard de la portion plane 10, entre la portion plane 10 et le fond de cuve 4. 5 Les orifices 12 presentent tous une section circulaire de meme diametre. Le diametre des orifices 12 est configure pour favoriser l'ecoulement vers la zone de mélange 13. Plus precisement, les orifices 12, notamment leur geometrie, leur 10 surface et leur inclinaison, sont configures pour provoquer une perte de charge singuliere permettant de favoriser ou non la circulation du fluide vers la zone d'admission 14 en fonction de la direction d'ecoulement du fluide. Par exemple, les orifices 12 sont configures pour limiter la circulation de fluide vers la zone d'admission 14 par les orifices 12 de la section 15 tronconique 11, ('orientation et le diametre des orifices 12 etant configure dans cette zone pour provoquer une perte de charge singuliere suffisamment importante, compte tenu de la direction de l'ecoulement entre la portion tronconique 11 et le fond de cuve 4, pour limiter la circulation du fluide vers la zone d'admission 14 a travers les orifices 12 de la portion 20 tronconique 11. Les orifices 12 sont donc configures pour que le fluide circulant dans la zone d'admission 14 a proximite de la portion tronconique 11 soit aspire par le flux circulant entre la portion tronconique 11 et le fond de cuve 4 et soit ensuite dirige vers la zone de mélange 13, de maniere a homogeneiser 25 la repartition des debits sur une section de ('enceinte 5. Le circuit d'injection 7 presentant une epaisseur C dans la direction radiale, l'epaisseur C etant configuree en fonction du debit admissible par le cceur 1, le diametre des orifices 12 peut par exemple etre compris entre 1/10 et 1/4 de l'epaisseur C du circuit d'injection 7. 30 Dans un mode de realisation preferentiel, le diametre des orifices 12 est au moins cinq fois plus petit que l'epaisseur C du circuit d'injection 7 pour assurer que le fluide passe vers la zone de mélange avant d'être oriente vers la plaque inferieur de cceur (8). 10 La portion plane 10 est situ& a une premiere distance A de ('element de support 8 et a une deuxierne distance B de la limite inferieure du fond de cuve 4, ces distances etant exprimees suivant la direction axiale. La premiere distance A est configuree pour limiter ('absorption par 5 ('element de diffusion 9 de radiations ernises par le cceur 1. La premiere distance A est egalement configuree de maniere a favoriser la reduction de structures d'ecoulement tourbillonnaires a l'entrée de l'enceinte 5. La premiere distance A est configuree pour favoriser le mélange de chaque jet provenant de chaque orifice 12 de ('element de diffusion 9. Notamment, le mélange d'un jet est considers parfait lorsque B=20 fois le diametre d'un orifice 12. Le mélange d'un jet est considers negligeable si la premiere distance A est inferieure a cinq fois le diametre d'un orifice 12. 15 Par exemple, la premiere distance A est superieure a dix fois le diametre des orifices 12, de preference superieure ou &gale a douze fois le diametre des orifices 12. La deuxierne distance B est configuree pour former une zone de mélange 13 importante, permettant notamment un retournement du flux 20 optimal avant de passer par les orifices de ('element de diffusion 9, et permet egalement que le flux circule preferentiellement vers la zone d'admission 14 a travers la portion plane 10. La deuxierne distance B est preferentiellement superieure a la premiere distance A, et represente par exemple quinze fois le diametre d'un 25 orifice 12. Optionnellement, les orifices 12 s'etendent tous selon des axes paralleles entre eux. Preferentiellement, la zone de mélange 13 est libre de tout obstacle, les elements de controle commande RFI du cceur etant supportes par 30 ('element de support 8. Cela permet un retournement optimal du fluide, ce qui permet de limiter la formation de structures tourbillonnaires et d'homogeneiser la repartition des debits sur une section de l'enceinte 5. 11 Dans un mode de realisation de ('element de diffusion 9, chaque orifice 12 presente un diametre compris entre 45mm et 70mm, par exemple de 56 mm, et est oriente dans Ia direction verticale. La distance entre chaque orifice 12 peut etre comprise entre 5mm et 5 25mm, par exemple de 10mm, dans le plan horizontal. La portion plane 10 peut avoir un rayon compris entre 1000mm et 1500mm, par exemple de 1335mm, et une epaisseur comprise entre 10mm et 40mm, par exemple de 20 mm. La portion plane 10 peut comporter entre 500 et 2000 orifices 12, par 10 exemple 1201 orifices. La premiere distance A peut etre comprise entre 500mm et 1500mm, par exemple de 680mm. La deuxierne distance B peut etre comprise entre 500mm et 3000mm, par exemple de 885mm, c'est-e-dire 15,8 fois le diametre d'un orifice 12. 15 L'epaisseur C du circuit d'injection 7 peut etre comprise entre 100mm et 1000mm, par exemple 290mm. La portion tronconique 11 peut comporter entre 5 et 15 rangees d'orifices 12 dans Ia direction azimutale, par exemple 8 rangees, chacune des rangees pouvant comporter entre 100 et 200 orifices 12, par exemple 20 128 orifices 12. La portion tronconique 11 peut donc comporter entre 500 et 3000 orifices 12, par exemple 1024 orifices 12. L'element de diffusion 9 peut donc comporter entre 1000 et 5000 orifices 12, par exemple 2225 orifices 12. 25 Le rayon externe de ('element de support 8 peut etre compris entre 1500mm et 3000mm, par exemple de 2144,7mm. En reference a la figure 3, ('element de diffusion 9 comporte des elements de centrage 15 s'etendant radialement depuis l'extremite de la 30 portion tronconique 11. Les elements de centrage 15 sont configures pour assurer la mise en position radiale de ('element de diffusion 9 par rapport a la cuve 2. 12 Optionnellement, les elements de centrage 15 peuvent egalement assurer la mise en position radiale de ('element de diffusion 9 par rapport a ('enceinte 5 et Ia mise en position radiale de ('enceinte 5 par rapport a Ia cuve 2. 5 Dans le mode de realisation represents, les elements de centrage 15 com portent : - une bride radiale 16 s'etendant radialement depuis l'extremite de Ia portion tronconique 11, Ia bride radiale 16 assurant Ia mise en position axiale de ('element de diffusion 9 par rapport a ('enceinte 10 5 - une collerette de centrage 17 sensiblement cylindrique s'etendant axialement depuis l'extremite de la bride radiale 16, la collerette 17 assurant la mise en position radiale de ('element de diffusion 9 par rapport a ('enceinte 5, 15 - une pluralite de pattes de centrage 18 s'etendant radialement depuis l'extremite de la bride radiale 16, et s'etendant axialement au-dela de la collerette 17, les pattes 18 assurant la mise en position radiale de ('element de diffusion 9 par rapport a la cuve 2 et assurant egalement la mise en position radiale de ('enceinte 5 20 par rapport a la cuve 2. Optionnellement, le diametre de ('element de diffusion 9 represente entre 50 et 100 fois le diametre d'un orifice 12, par exemple entre 70 et 80 fois. 25 Cela permet de limiter la premiere distance A, la deuxierne distance B et l'epaisseur C en fonction du diametre de ('element de diffusion 9, permettant d'augmenter la compacite de ('ensemble et ainsi de minimiser sa reponse aux vibrations. Optionnellement, les pattes 18 presentent en outre, a leur extremite 30 radialement exterieure, une geometrie configuree pour assurer la mise en position axiale de ('element de diffusion 9 par rapport a la cuve 2 et la mise en positon axiale de ('enceinte 5 par rapport a la cuve 2. 13 Comme illustre en figure 4, les pattes 18 sont situees au niveau de la limite entre le fond de cuve 4 et la paroi exterieure 3. Les pattes 18 presentent une portion de surface qui coopere avec la surface interne du fond de cuve 4, permettant de realiser la mise en position axiale de 5 ('element de diffusion 9 et de l'enceinte 5 par rapport a la cuve 2. En reference aux figures 5 et 6, le fluide circule dans le circuit d'injection 7 du haut vers le bas, et circule ensuite entre le fond de cuve 4 et ('element d'admission 9. 10 Le fluide est majoritairement canalise vers Ia zone de mélange 13, notamment grace a Ia configuration des orifices 12 et a Ia perte de charge qu'ils occasionnent lorsque le fluide circule a travers les orifices 12 des qu'il sort du circuit d'injection 7. Dans Ia zone de mélange 13, le fluide se retourne et circule vers Ia 15 zone d'admission 14 a travers les orifices 12 de ('element de diffusion 9, principalement a travers les orifices 12 de Ia portion plane 10, favorisant l'homogeneite des debits sur une section de l'enceinte 5. Le retournement du fluide est favorise par Ia configuration de Ia deuxierne distance B, qui permet un retournement optimal du fluide et limite 20 Ia presence de flux transversaux tout en optimisant Ia compacite de l'ensemble. Dans Ia zone d'admission 14, une partie du fluide circulant au voisinage de Ia portion conique 11, notamment Ia partie haute de Ia portion conique 11, est aspire a travers les orifices 12 de ladite portion conique 11. 25 Cette aspiration est causee par Ia depression occasionnee par l'ecoulement du fluide sortant du circuit d'injection 7 au voisinage des orifices 12 du haut de Ia portion conique 11. En effet, Ia configuration des orifices 12 dans cette zone defavorise ('entree du fluide dans Ia zone d'admission 14 par lesdits orifices 12, le fluide 30 s'ecoulant donc au voisinage de ces orifices 12 et causant une depression aspirant le fluide situe dans Ia zone d'admission 14 au voisinage desdits orifices. 14 Plus particulierement, le rapport entre l'epaisseur C de la section du circuit d'injection 7 et le diametre des orifices 12, permet notamment de favoriser cet effet. La circulation de fluide vers Ia zone d'admission 14 par Ia portion 5 conique 11 est ainsi limitee, ce qui dirige le flux vers Ia zone de mélange 13 et favorise ainsi l'homogeneite des debits sur une section de l'enceinte 5. Cet effet est notamment atteint par Ia configuration des pertes de charges des orifices 12 en fonction de Ia direction de l'ecoulement du fluide. Le fluide provenant de Ia zone de mélange 13 traverse ('element de 10 diffusion 9 et circule a travers l'enceinte 5, ('attenuation des structures tourbillonnaires etant favorisee par Ia premiere distance A separant ('element de diffusion 9 et ('element de support 8. L'homogeneite des debits sur une section de l'enceinte 5 permet de recluire ('apparition d'ecoulemens transverses dans l'enceinte 5, et permet 15 donc de limiter les contraintes subies par le cceur 1 et donc l'usure prematuree dudit cceur 1. La duree de vie et le rendement de ('ensemble s'en trouvent améliores. Les phenomenes de surdebit au centre d'une section d'enceinte 5 20 etant limites, it est possible d'augmenter REVENDICATIONS1. Reacteur nucleaire comportant : a. Une cuve (2) delimitee par une paroi externe (3) et un fond de cuve (4), b. Une enceinte (5) delimitee par une paroi interne (6) sensiblement cylindrique, l'enceinte (5) etant situee a l'interieur de Ia cuve (2) de telle sorte que Ia paroi interne (6) et Ia paroi externe (3) definissent un circuit d'injection (7) de section sensiblement annulaire, l'extremite basse de l'enceinte (5) etant ouverte de maniere a permettre a un fluide, injecte dans le circuit d'injection (7), de circuler vers le fond de cuve (4) puis de penetrer et de circuler travers l'enceinte (5), c. Un coeur (1) situe a l'interieur de l'enceinte (5), d. Un element de support (8) situe au bas de l'enceinte (5), le support (8) etant configure pour maintenir des elements de controle/commande du cceur (1), e. Un element de diffusion (9) de flux configure pour homogeneiser le flux entrant dans l'enceinte (5), ('element de diffusion (9) comportant une portion de surface plane (10) sensiblement circulaire, la portion plane (10) comportant une pluralite d'orifices (12), caracterise en ce que ('element de diffusion (9) definit une zone de mélange (13) libre de tout obstacle entre !edit element de diffusion (9) et le fond de cuve (4), et en ce que les orifices (12) presentent tous une section circulaire de merne diametre, et en ce que Ia portion plane (10) est situee a une premiere distance (A) du support (8) et a une deuxieme distance (B) de Ia limite inferieure du fond de cuve (4), Ia deuxierne distance (B) etant superieure a Ia premiere distance (A), Ia premiere distance (A) etant superieure a dix fois le diametre des orifices (12). 2. Reacteur selon la revendication 1, dans lequel Ia premiere distance (A) est superieure ou egale a 12 fois le diametre des orifices (12), de maniere a 16 entrainer le mélange de chaque jet provenant de chaque orifice (12) de ('element de diffusion (9). 3. Reacteur selon l'une des revendications precedentes, dans lequel ('element de diffusion (9) comporte en outre une portion de surface tronconique (11), la portion tronconique (11) s'etendant en s'evasant depuis la portion plane (10), Ia portion tronconique (11) comportant des orifices (12) similaires aux orifices (12) de la portion plane (10). 4. Reacteur selon l'une des revendications precedentes, dans lequel Ia section du circuit d'injection (7) presente une epaisseur (C) comprise entre trois et sept fois le diarnetre des orifices (12). 5. Reacteur selon l'une des revendications precedentes, dans lequel ('element de diffusion (9) comporte en outre des elements de centrage (15) s'etendant radialement depuis l'extremite de la portion tronconique (11). 6. Reacteur selon Ia revendication 7, dans lequel les elements de centrage (15) sont configures pour mettre en position ('element de diffusion (9) par rapport a la cuve (2). 7. Reacteur selon Ia revendication 8, dans lequel les elements de centrage (15) sont en outre configures pour mettre en position ('element de diffusion (9) par rapport a ('enceinte (5). 8. tiernent de diffusion (9) de flux entrant dans un cceur de reacteur nucleaire, ('element de diffusion (9) comportant : a. une paroi, la paroi comportant une portion de surface plane (10) sensiblement circulaire, la portion plane (10) comportant une pluralite d'orifices (12), b. une portion de surface tronconique (11) s'etendant depuis Ia portion plane (10) en s'evasant, la portion tronconique (11) comportant une pluralite d'orifices (12), 17 c. des elements de centrage (15), caracterise en ce que les orifices (12) presentent tous une section circulaire de meme diametre, et en ce que les elements de centrage (15) s'etendent radialement depuis l'extremite de Ia portion tronconique (11). 9. Element de diffusion (9) selon Ia revendication 10, dans lequel les orifices (12) s'etendent tous selon des axes paralleles entre eux. 10. Procede de tranquillisation de flux entrant dans un coeur de reacteur nucleaire selon ['une des revendications 1 a 9, le procede etant realise en mettant en circulation un fluide caloporteur a travers le circuit d'injection (7), le fluide circulant jusqu'au fond de cuve (4) oil it se retourne de maniere a circuler a travers l'enceinte (5) contenant le coeur (1), caracterise en ce que le fluide circule entre ['element de diffusion (9) et le fond de cuve (4) en longeant la portion tronconique (11), ladite portion tronconique (11) etant configuree pour diriger le flux vers la zone de mélange (13), ladite zone de mélange (13) etant un espace depourvu d'obstacles de maniere a optimiser le retournement du flux, le flux circulant ensuite a travers ['element de diffusion (9) vers Ia zone d'admission (14), ['element de diffusion (9) etant configure pour homogeneiser la repartition des debits sur une section de l'enceinte (5) et limiter Ia formation de structures d'ecoulement tourbillonnaires dans la zone d'admission (14), le fluide circulant dans Ia zone d'admission (14) s'ecoulant majoritairement vers l'enceinte (5), les orifices (12) etant configures pour que le fluide circulant dans la zone d'admission (14) a proximite de Ia portion tronconique (11) soit aspire par le flux circulant entre Ia portion tronconique (11) et le fond de cuve (4) et soit ensuite dirige vers la zone de mélange (13), de maniere a homogeneiser la repartition des debits sur une section de ['enceinte (5).