Brevet FR3084448A1 — publié le 20200131

La présente invention se rapporte à une chambre de combustion d'une turbine à gaz, notamment d'une turbine à gaz cycle thermodynamique avec récupérateur, pour la production d'énergie, notamment d'énergie électrique. Elle concerne plus particulièrement une microturbine avec récupérateur pour la production d'électricité à partir d'un combustible liquide ou gazeux. Généralement, il est entendu par microturbine une turbine à gaz de petite puissance usuellement inférieure à 200KW. Une turbine à gaz avec récupérateur comprend généralement au moins un étage de compression avec au moins un compresseur, une chambre de combustion (ou brûleur), au moins un étage de détente avec au moins une turbine de détente, un dispositif d'échange de chaleur (ou récupérateur) entre le compresseur et la chambre de combustion permettant de chauffer les gaz comprimés par le compresseur pour les envoyer avec une température élevée à la chambre de combustion, ce dispositif d'échange étant parcouru par les gaz chauds provenant de la turbine de détente. Tel que cela est décrit dans les demandes de brevet français N° 3041742 et 3049044 du demandeur, la chambre de combustion comprend un boîtier au travers duquel circule l'air comprimé chaud provenant du récupérateur et un tube à flamme, situé à l'intérieur de ce boîtier, au sein duquel a lieu la combustion. Le tube à flamme comprend une zone primaire qui reçoit une partie du débit d'air comprimé chaud total et dans laquelle se produit la combustion grâce notamment à des électrodes d'allumage, et une zone de dilution où a lieu le mélange entre les gaz brûlés issus de la zone primaire et des gaz comprimés chauds provenant de trous de dilution prévus sur le tube à flamme. La zone primaire comprend en outre un diffuseur perforé permettant le passage de l'air comprimé chaud ainsi que du combustible provenant d'un système d'injection de combustible (liquide ou gazeux) placé en amont du diffuseur. 2 Comme mieux décrit dans les demandes précitées, le tube à flamme porte un stabilisateur de flamme comprenant le diffuseur perforé, au moins un passage de recirculation de gaz de combustion et un tube de mélange. 5 L'air comprimé issu du compresseur (et éventuellement du récupérateur) entre par un tube situé au-dessus du boitier et est distribué dans la chambre de combustion en deux flux. Un premier flux d'air est dirigé indirectement vers la zone primaire où a lieu la combustion et à cet effet il passe à travers le diffuseur perforé décrit ci-dessus. Un deuxième flux va entrer directement dans la zone de dilution 10 du tube à flamme via les trous (ou ouvertures) de dilution répartis sur une ou plusieurs rangées et de diamètre identique et va homogénéiser les gaz en sortie de chambre de combustion de manière à obtenir un mélange homogène en température et composition. 15 La figure 2 représente de façon schématique la répartition des flux dans un tube à flamme de l'art antérieur tel que décrit précédemment et on a ainsi : - Des gaz brûlés (Gb) issus de la combustion en zone primaire ZP ; - De l'air (A) entrant directement dans la chambre via des trous de dilution (166) de la zone de dilution ZD ; 20 - Un mélange (MG) de gaz dirigé vers la sortie ; - Un écoulement (E) à contre-courant généré par la dilution ; - Des recirculations (R) de gaz brûlés autour de l'accroche flamme. Cette chambre de combustion, bien que donnant satisfaction présente 25 néanmoins des inconvénients non négligeables et notamment des instabilités de type battement avec le flux de gaz brûlés, liés à l'écoulement à contre-courant, une dissymétrie de l'écoulement dans la chambre de combustion du tube à flamme ou une inhomogénéité de l'écoulement vis-à-vis de la turbine à gaz en aval en sortie de la zone de dilution. 30 Ces inconvénients ont plusieurs effets négatifs et notamment : - La formation de polluants (CO et HC notamment) en cas de contact des zones réactives avec les parois ou encore les électrodes ; 3 - La diminution de la stabilité de la combustion, pouvant conduire à des soufflages, notamment sur les transitoires ; - La dégradation mécanique de la chambre et des électrodes, en cas de contact des zones les plus chaudes avec ces éléments ; 5 - Une moindre efficacité de la dilution avec des écarts de température importants dans le plan de sortie, pouvant conduire à une dégradation de la turbine à gaz. L'objectif de la présente invention est de remédier aux inconvénients précités 10 et notamment d'avoir une chambre : - Plus stable et moins polluante (pas de perturbation de la zone primaire / zone de dilution) ; - Plus durable (les gaz brûlés sont concentrés au centre et les parties les plus chaudes ne sont pas directement en contact avec les éléments de la 15 chambre) ; - Améliorant la durée de vie des composants en aval (turbine notamment) par une plus grande homogénéité des gaz en sortie. Pour ce faire un premier aspect de l'invention concerne une chambre de 20 combustion d'une turbine à gaz, notamment d'une turbine à gaz à cycle thermodynamique avec récupérateur, pour la production d'énergie, en particulier d'énergie électrique, comportant un boîtier avec un moyen d'injection d'au moins un combustible et une admission d'air comprimé chaud, ledit boîtier logeant un tube à flamme qui comprend une zone de dilution (ZD), un axe de révolution A et 25 une paroi de section sensiblement circulaire, et l'invention se caractérise en ce que le tube à flamme comprend au moins une rangée circonférentielle d'orifices de dilution radiaux qui comprennent un axe de révolution Al et qui forment un angle al avec un plan P de manière à ce que les orifices de dilution radiaux soient orientés sensiblement tangentiellement pour imprimer un mouvement 30 tourbillonnant à l'air comprimé chaud entrant dans ladite zone de dilution (ZD), le plan P est le plan qui comporte l'axe de révolution A et coupe l'axe de révolution Al au niveau de la paroi de section sensiblement circulaire. 4 Selon une caractéristique, l'angle al peut être positif ou négatif et peut être compris entre -45° et +45°. Selon une caractéristique, l'axe de révolution Al forme un angle a2 avec un 5 plan P1 de manière à ce que les orifices de dilution radiaux soient orientés sensiblement axialement dans le tube à flamme, le plan P1 est le plan qui passe par les trous de dilution et qui coupe de façon orthogonale l'axe de révolution A du tube à flamme. 10 Selon une caractéristique, l'angle a2 peut être positif ou négatif et peut être compris entre -45° et +45°. Selon une caractéristique, les orifices de dilution radiaux comprennent dans leur prolongement, des tuyères qui émergent dans la zone de dilution (ZD). 15 Selon une caractéristique, ledit tube à flamme comprend un diffuseur perforé pour le passage de l'air comprimé chaud et du carburant, ledit diffuseur perforé comprend des trous de diffusion axiaux répartis circulairement. 20 Selon une caractéristique, le tube à flamme comprend une zone primaire (ZP) positionné en amont de la zone de dilution (ZD) dans le sens de circulation des flux et la rangée circonférentielle d'orifices de dilution radiaux est positionnée au début de la zone de dilution (ZD). 25 Selon une caractéristique, le tube à flamme comporte une zone de rétrécissement qui est positionnée en amont desdites rangées circonférentielles d'orifices de dilution radiaux. Selon une caractéristique, la zone de rétrécissement de la section dudit tube 30 à flamme comprend un obstacle de symétrie de révolution. Selon une caractéristique, l'obstacle de symétrie de révolution comprend un anneau positionné dans le tube à flamme. 5 Selon une autre variante, la zone de rétrécissement comprend un changement de diamètre du tube à flamme en amont de la zone de dilution (ZD). Selon une caractéristique de la chambre de combustion, elle comprend un 5 déflecteur d'air qui est placé entre la paroi de section du tube à flamme et une paroi du boîtier et en regard d'une admission d'air pour faire circuler l'air chaud dans un seul sens axial à partir de cette admission d'air. Dans un second aspect, l'invention concerne une turbine à gaz, notamment 10 d'une turbine à gaz à cycle thermodynamique avec récupérateur, pour la production d'énergie, en particulier d'énergie électrique, comprenant au moins un étage de compression avec au moins un compresseur de gaz, un échangeur de chaleur, une chambre de combustion, et au moins un étage de détente avec au moins une turbine de détente, caractérisée en ce qu'elle comprend une chambre 15 de combustion telle que décrite précédemment. D'autres caractéristiques et avantages du système selon l'invention, apparaîtront à la lecture de la description ci-après d'exemples non limitatifs de réalisation, en se référant aux figures annexées et décrites ci-après dans 20 lesquelles - La figure 1 est un schéma illustrant une microturbine avec une chambre de combustion selon l'invention pour la production d'énergie, notamment d'énergie électrique ; - La figure 2, déjà décrite, est une vue en coupe axiale montrant la répartition 25 des flux dans une chambre de combustion de l'état de l'art ; - La figure 3 est une vue en coupe axiale d'une chambre de combustion dans un premier mode de réalisation selon l'invention ; - La figure 4 est une vue en coupe dans un plan P1 d'une rangée d'ouvertures selon l'invention ; 30 - La figure 5 est un une vue en perspective d'un tube à flamme dans un deuxième mode de réalisation. Description détaillée de l'invention 6 D'une manière générale et non limitative et comme visible à la figure 1, une microturbine 10 comprend au moins un étage de compression 12 avec au moins un compresseur de gaz 14, un échangeur de chaleur 16 (ou récupérateur), une chambre de combustion 18 (ou brûleur) alimentée en combustible par au moins un 5 réservoir 20, au moins un étage de détente 22 avec au moins une turbine de détente 24 reliée par un arbre 26 au compresseur 14. Cette microturbine comprend également un moyen de production d'énergie, ici électrique, qui comprend une génératrice électrique 28 placée avantageusement sur l'arbre 26. Dans un mode de réalisation d'une microturbine 10 visible sur la figure 1, la 10 génératrice électrique 28 est placée entre le compresseur et la turbine. Bien entendu, cette génératrice électrique 28 peut être alternativement reliée à la turbine de détente 24 ou au compresseur 14 par un arbre autre que celui reliant la turbine et le compresseur 14. 15 De manière préférentielle, l'échangeur de chaleur 16 peut être un échangeur à flux croisés, par exemple de type tubes-calandre ou à plaques alternées avec deux entrées et deux sorties. Le compresseur 14 comprend une entrée 30 de gaz frais contenant de 20 l'oxygène, ici de l'air extérieur généralement à température ambiante, et une sortie d'air comprimé 32 aboutissant à une entrée d'air comprimé 34 de l'échangeur 16 par une ligne 36. La sortie d'air comprimé chaud 38 de cet échangeur est reliée par une ligne 40 à une admission d'air comprimé chaud 42 du brûleur 18. La sortie de gaz surchauffés 44 du brûleur est connectée par une ligne 45 à l'entrée 46 de 25 la turbine dont la sortie 48 est reliée à une autre entrée 50 de l'échangeur par une ligne de gaz surchauffés détendus 52. L'échangeur 16 comprend également une sortie de gaz refroidis 54 pour être dirigés vers tous moyens d'évacuation et de traitement, comme une cheminée (non représentée). 30 Dans un premier mode de réalisation non limitatif de la chambre de combustion 18 illustrée sur la figure 3, celle-ci comprend un boîtier 112 de forme cylindrique avec une paroi tubulaire 114 de section sensiblement circulaire. Ce boîtier est fermé à l'une de ses extrémités par une cloison porte-injecteur 116 et à 7 l'autre de ses extrémités par une cloison annulaire 118 avec une ouverture 120 sensiblement circulaire. Cette chambre de combustion 18 comprend également un tube à flamme 122, également de forme sensiblement cylindrique, logé coaxialement dans le 5 boîtier en étant de diamètre inférieur au boîtier mais de diamètre identique à celui de l'ouverture 120 de la cloison annulaire. La chambre de combustion 18 ainsi constituée comprend une zone d'injection/mélange ZM où se réalise le mélange de l'air comprimé chaud avec le combustible et le début de la combustion, une zone primaire ZP dans laquelle se 10 produit la combustion, et un zone de dilution ZD où a lieu le mélange entre les gaz brûlés issus de la zone primaire ZP et l'air comprimé chaud. D'une manière plus précise, le tube à flamme 122 comprend la zone primaire ZP dans laquelle se produit la combustion, et la zone de dilution ZD où a lieu le 15 mélange entre les gaz brûlés issus de la zone primaire et l'air comprimé chaud. Le tube à flamme 122 comprend plusieurs rangées circonférentielle d'orifices de dilution radiaux 166 (également appelé trous ou ouvertures) qui permettent le passage de l'air comprimé chaud dans la zone de dilution ZD. Ce tube à flamme 20 122 comprend une paroi 124 de section sensiblement circulaire selon un axe de révolution A du tube à flamme 122, une extrémité fermée par une cloison de diffusion 126 en regard et à distance de la cloison porte-injecteur 116, et une extrémité ouverte 128 qui traverse la cloison annulaire en coopérant à étanchéité avec le diamètre intérieur de cette cloison annulaire pour former la sortie 130 de 25 cette chambre de combustion. Le boîtier 112 porte sur sa paroi périphérique 114, une admission d'air comprimé chaud 132. Dans le premier mode de réalisation, cette admission d'air comprimé chaud 30 132 est sensiblement à égale distance entre la cloison porte-injecteur et la cloison annulaire, 8 Dans d'autres variantes de réalisation, cette admission d'air comprimé chaud 132 peut évidemment être positionnée n'importe où sur la paroi périphérique 114 du boitier 112. 5 Un déflecteur d'air 134 est placé entre les deux parois 114 et 124 et en regard de cette admission d'air pour faire circuler cet air chaud dans un seul sens axial à partir de cette admission. Plus particulièrement, ce déflecteur 134 comporte un tube 136 ouvert à 10 chacune de ses extrémités 138, 140. Ce tube comporte une portion tubulaire de fixation 142 et une portion tubulaire de dérivation de l'air 144, de section différente, reliées entre elles par une portion de jonction 146, ici de forme tronconique. La section de la portion tubulaire de plus grande section 142, qui correspond 15 à la portion tubulaire de fixation, a un diamètre extérieur sensiblement égal à celui du diamètre intérieur du boîtier 112 alors que la section de la portion tubulaire de plus petite section 144, qui correspond à la portion tubulaire de dérivation de l'air, a un diamètre extérieur qui est plus grand que le diamètre extérieur de la paroi 124 du tube à flamme 122 et plus petit que celui du diamètre intérieur de la paroi 20 114 du boîtier 112. Le déflecteur 134 est logé dans la chambre de combustion 18 d'une manière telle que la portion tubulaire de fixation 142 soit logée entre la cloison porte-injecteur 116 et la cloison de diffusion 126 en étant fixée par tous moyens connus 25 (brasage, soudage,..) à la paroi du boîtier 112, que la portion tubulaire de dérivation de l'air 144 se trouve sensiblement en regard de l'admission d'air 132 et que la portion tronconique 146 soit placée à proximité de cette admission. Avantageusement, le diamètre de la portion tubulaire de dérivation de l'air 30 est tel qu'il équivaut à la moyenne des diamètres du boîtier 112 et du tube à flamme 122. Ceci permet de créer des passages de circulation de l'air comprimé de même hauteur radiale R entre cette portion et respectivement le boîtier (passage 148) et le tube à flamme (passage 150). 9 De même, l'extrémité ouverte 140 de la portion tubulaire de dérivation de l'air 144 est située à distance de la cloison annulaire 118 de manière à ce que la distance entre cette extrémité ouverte et la cloison créée un passage de liaison 151 dont la dimension axiale D est au moins égale à la hauteur radiale R. 5 Ainsi, lors de l'admission de l'air chaud comprimé, ce dernier circule dans des passages sans variation dimensionnelle importante. La cloison porte-injecteur porte un moyen d'injection d'au moins un combustible 152, ici sous la forme d'un injecteur coaxial au tube à flamme 122, en 10 regard d'un stabilisateur de flamme 154 qui est placé sur la cloison de diffusion 126. Ce stabilisateur 154 comprend le diffuseur perforé 156 logé dans la cloison de diffusion 126 et comportant une multiplicité de trous axiaux 158 régulièrement 15 réparties circonférentiellement sur la semelle et un orifice axial central 160. Cette semelle se poursuit dans une direction axiale et à l'opposé de la cloison par des bras axiaux 162, ici trois bras disposés à 120° les uns des autres, et portant à leurs extrémités un tube mélangeur 164 d'étendue axiale limitée et de diamètre extérieur inférieur au diamètre intérieur du tube à flamme 122. 20 Les rangées circonférentielles d'orifices de dilution radiaux 166 sont placées à distance de la cloison de diffusion et à proximité de la cloison annulaire du boîtier 112 en étant reparties régulièrement avantageusement de part et d'autre de la région d'extrémité libre de la portion 144. 25 Le tube à flamme 122 comprend aussi un obstacle de symétrie de révolution. Cette obstacle peut être notamment un anneau 200 inséré dans le tube à flamme 122 et de symétrie de révolution. Cet anneau 200 a un diamètre inférieur au diamètre du tube à flamme 122. 30 L'épaisseur de l'anneau peut être comprise entre quelques millimètres et quelques centimètres. L'anneau 200 est positionné entre la zone primaire ZP et la zone de dilution ZD. Cet anneau 200 est positionné par rapport aux trous de dilution 166 de telle 10 manière à bloquer les flux à contrecourant dans la zone primaire ZP, c'est-à-dire à gauche des trous de dilution 166 de la figure 3. Dans un autre mode de réalisation du tube à flamme 122, non représenté, il 5 n'y a pas d'anneau 200 mais le tube à flamme 122 a une géométrie particulière qui consiste à avoir une zone de rétrécissement 201 où s'opère un changement brutal de diamètre du tube à flamme 122. Cette zone de rétrécissement 201 est positionnée en amont de la zone de dilution ZD et avant les trous de dilution 166 de manière à bloquer les flux à contrecourant dans la zone primaire ZP, c'est-à- 10 dire à gauche des trous de dilution 166 de la figure 3. La figure 4 est une vue en coupe du tube à flamme 122 selon un plan P1 qui passe par les trous de dilution 166 et qui coupe de façon orthogonale l'axe de révolution à du tube à flamme 122. 15 Selon l'invention chaque orifice de dilution radiale 166 comprend un axe de révolution Al qui traverse ledit orifice de dilution radiale 166. Pour permettre d'assurer un mouvement tourbillonnant de l'air injecté dans la zone de dilution (ZD), l'axe de révolution Al est orienté selon une direction particulière. Cette direction particulière est donnée par un angle al. L'angle al est l'angle formé 20 entre l'axe de révolution Al avec un plan P. De cette manière les orifices de dilution radiaux 166 sont orientés et ne sont pas dirigés vers l'axe de révolution A du tube à flamme 122 permettant d'avoir un mouvement tourbillonnant. En d'autres termes les orifices de dilution radiaux 166 n'ont pas une direction radiale. Le plan P est le plan qui comporte l'axe de révolution A du tube à flamme 122 et 25 qui coupe l'axe de révolution Al au niveau d'un point d'intersection I se situant sur le bord périphérique de la paroi 124 de section du tube à flamme 122. En d'autres termes, le point I es le point qui se situe sensiblement au centre de l'ouverture formée par l'orifice de dilution radiale 166 dans la paroi du tube à flamme 122. 30 Dans le document, l'angle al est celui qui correspond à l'angle lorsque le point d'intersection I se situe sur la paroi 124 de section sensiblement circulaire extérieure du tube à flamme 122. 11 Il est bien évident que l'invention réside dans le fait que les orifices de dilution radiale 166 aient une orientation tangentielle avec la paroi 124 de section sensiblement circulaire du tube à flamme 122, c'est-à-dire l'angle al décrit précédemment. Le point d'intersection I peut donc être défini ailleurs ce qui 5 conduirait à un autre valeur d'angle que al mais sans que cela change la direction réelle des orifices de dilution radiale 166 dans le tube à flamme 122. L'angle al est préférentiellement non nul et peut être positif ou négatif et peut être compris entre -45° et +45°. Les orifices de dilution radiaux 166 comprennent dans leur prolongement, 10 des tuyères 180 qui peuvent émerger dans la zone de dilution ZD. Elles permettent d'accentuer le mouvement tourbillonnant de l'air. De même les orifices de dilution radiaux 166 peuvent avoir une direction axiale dans le tube à flamme 122. 15 A cet effet l'axe de révolution Al forme un angle a2 (non représenté sur les figures) avec le plan P1 de manière à ce que les orifices de dilution radiaux (166) soient orientés axialement dans le tube à flamme (122). L'effet d'une telle orientation est de pouvoir avoir une maitrise plus fine du mouvement tourbillonnant des gaz qui entrent dans le tube à flamme 122. 20 Cet angle a2 peut être positif ou négatif et peut être compris entre -45° et +45°. Dans un mode de réalisation particulier où l'angle al serait nul, alors l'angle a2 est non nul. 25 En fonctionnement et comme visible sur la figure 3, le combustible, ici sous forme liquide, est injecté par l'injecteur 152 en direction de la cloison de diffusion 126 pour traverser l'orifice central 160. L'air comprimé chaud provenant de l'admission 132 est dévié par le déflecteur 134 selon la flèche Fl en premier lieu par la portion tronconique 146 pour aboutir dans le passage 148. Cet air circule 30 dans un sens axial à partir de l'admission 132 et tout au long de ce passage 148 selon un seul sens de circulation, ici de la gauche vers la droite en considérant la flèche F2 pour arriver au passage d'extrémité 151. Arrivé à ce passage, l'air a un sens de circulation radiale selon la flèche F3 puis circule dans le passage 150, 12 dans un sens axial opposé à celui du passage 148 selon la flèche F4. Une partie de l'air circulant dans le passage 150 pénètre alors dans le tube à flamme au travers des orifices de dilution 166 (flèche F5) et un mouvement tourbillonnant est imprimé à cet air. L'autre partie cet air arrive dans la zone de mélange ZM (flèche 5 F6). Cet air traverse ensuite les trous 158 de la cloison de diffusion 126 et est dirigé dans le tube mélangeur 164 dans lequel a lieu l'évaporation du combustible liquide, puis la combustion. Dans un deuxième mode de réalisation du tube à flamme 122 visible sur la 10 figure 5, celui-ci comprend une rangée circonférentielle unique d'orifices de dilution radiale 166. Dans un autre mode de réalisation de la chambre de combustion 18, non représenté, le tube à flamme 122 ne comporte pas d'anneau 200. 15 Dans un autre mode de réalisation de la chambre de combustion 18, non représenté, le tube à flamme 122 ne comprend pas de zone de rétrécissement 201. Dans un autre mode de réalisation de la chambre de combustion 18, non représenté, le tube à flamme 122 ne comporte pas de déflecteur 134. Dans l'ensemble des modes de réalisation évoqués ci-dessus, le tube à flamme 122 peut comprendre une rangée circonférentielle unique d'orifices de dilution radiale 166 ou plusieurs rangée circonférentielle d'orifices de dilution radiale 166. La modification selon l'invention permet ainsi de recentrer de manière efficace la flamme, tout ceci en ne modifiant que très peu la chambre de combustion 18. 30 Comme il va de soi, l'invention ne se limite pas aux seules formes de réalisation du dispositif décrit ci-dessus à titre d'exemple, REVENDICATIONS1) Chambre de combustion (18) d'une turbine à gaz, notamment d'une turbine à gaz à cycle thermodynamique avec récupérateur, pour la production d'énergie, en particulier d'énergie électrique, comportant un boîtier (112) avec un moyen d'injection (152) d'au moins un combustible et une admission (132) d'air comprimé chaud, ledit boîtier (112) logeant un tube à flamme (122) qui comprend une zone de dilution (ZD), un axe de révolution A et une paroi (124) de section sensiblement circulaire, caractérisée en ce que le tube à flamme (122) comprend au moins une rangée circonférentielle d'orifices de dilution radiaux (166) qui comprennent un axe de révolution Al et qui forment un angle al avec un plan P de manière à ce que les orifices de dilution radiaux (166) soient orientés sensiblement tangentiellement à la section circulaire pour imprimer un mouvement tourbillonnant à l'air comprimé chaud entrant dans ladite zone de dilution (ZD), le plan P est le plan qui comporte l'axe de révolution A et coupe l'axe de révolution Al au niveau de la paroi (124) de section sensiblement circulaire. 2) Chambre de combustion (18) selon la revendication 1, caractérisée en ce que l'angle al peut être positif ou négatif et peut être compris entre -45° et +45°. 20 3) Chambre de combustion (18) selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que l'axe de révolution Al forme un angle a2 avec un plan P1 de manière à ce que les orifices de dilution radiaux (166) soient orientés sensiblement axialement dans le tube à flamme (122), le plan P1 est le plan qui 25 passe par les trous de dilution (166) et qui coupe de façon orthogonale l'axe de révolution A du tube à flamme (122). 4) Chambre de combustion (18) selon la revendication 3, caractérisée en ce que l'angle a2 peut être positif ou négatif et peut être compris entre -45° et +45°. 30 14 5) Chambre de combustion (18) selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que les orifices de dilution radiaux (166) comprennent dans leur prolongement, des tuyères (180) qui émergent dans la zone de dilution (ZD). 5 6) Chambre de combustion (18) selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que ledit tube à flamme (122) comprend un diffuseur perforé (156) pour le passage de l'air comprimé chaud et du carburant, ledit diffuseur perforé (156) comprend des trous de diffusion axiaux (158) répartis circulairement. 10 7) Chambre de combustion (18) selon l'une des revendications précédentes caractérisée, en ce que le tube à flamme (122) comprend une zone primaire (ZP) positionné en amont de la zone de dilution (ZD) dans le sens de circulation des flux et la rangée circonférentielle d'orifices de dilution radiaux (166) est positionnée au début de la zone de dilution (ZD). 15 8) Chambre de combustion (18) selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que le tube à flamme (122) comporte une zone de rétrécissement qui est positionnée en amont desdites rangées circonférentielles d'orifices de dilution radiaux (166). 9) Chambre de combustion (18) selon la revendication précédente, caractérisée en ce que la zone de rétrécissement de la section dudit tube à flamme (122) comprend un obstacle de symétrie de révolution. 10) Chambre de combustion (18) selon la revendication précédente, caractérisée en ce que l'obstacle de symétrie de révolution comprend un anneau positionné dans le tube à flamme (122). 11) Chambre de combustion (18) selon la revendication 8, caractérisée en ce 30 que la zone de rétrécissement comprend un changement de diamètre du tube à flamme en amont de la zone de dilution (ZD). 12) Chambre de combustion (18) selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comprend un déflecteur d'air (134) qui est 15 placé entre la paroi (124) de section du tube à flamme (122) et une paroi (114) du boîtier (112) et en regard d'une admission d'air (132) pour faire circuler l'air chaud dans un seul sens axial à partir de cette admission d'air (132). 5 13) Turbine à gaz, notamment d'une turbine à gaz à cycle thermodynamique avec récupérateur, pour la production d'énergie, en particulier d'énergie électrique, comprenant au moins un étage de compression avec au moins un compresseur de gaz, un échangeur de chaleur, une chambre de combustion, et au moins un étage de détente avec au moins une turbine de détente, caractérisée en ce qu'elle 10 comprend une chambre de combustion (18) selon l'une des revendications précédentes.