Brevet FR3079093A1 — publié le 20190920

PROCEDE DE REGULATION D'UNE PUISSANCE D'ALIMENTATION D'UN DISPOSITIF ELECTRIQUE DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne un procédé de régulation d'une puissance d'alimentation d'une charge électrique. En particulier, l'invention concerne un procédé permettant d'ajuster un nombre N d'impulsions de courant alimentant la charge électrique de manière à faire varier la puissance effectivement délivrée audit dispositif. ART ANTÉRIEUR Les procédés de régulation de puissance d'alimentation des charges électriques, connus de l'état de l'art, mettent généralement en oeuvre des variateurs de puissance ou gradateurs (« Dimmer » selon la terminologie anglo-saxonne) fonctionnant selon une commande par angle de phase. Ces gradateurs agissent comme des interrupteurs commandés, qui, pour chaque demi-période du courant alternatif d'alimentation, autorisent le passage dudit courant pendant une durée qui est fonction de la puissance à délivrer à la charge électrique. La figure 1 illustre un exemple de commande par angle de phase, dit en « phase descendante» (« Forward Phase Control » selon la terminologie anglo-saxonne). Cette commande en phase descendante est généralement mise en oeuvre avec un gradateur pourvu d'un Triac qui devient passant sous l'effet d'un signal de commande et se bloque à chaque alternance du courant le traversant. Notamment, le signal de commande, pour chaque demi-période d'un courant d'alimentation (courbe A), peut provoquer la commutation du Triac d'un état non-passant vers un état passant avec un angle de retard a de manière à ne laisser passer qu'une fraction (courbe B) du courant d'alimentation dans la charge électrique. 2 Ce mode de commande est particulièrement adapté pour la régulation de la puissance d'alimentation d'une charge électrique, tel qu'une ampoule à incandescence, se comportant comme une résistance. Dans pareil cas de figure, l'angle de retard a peut prendre n'importe quelle valeur entre 00 et 180°, et notamment permettre 5 une extinction quasi complète d'une ampoule à incandescence pour des valeurs d'angles de retard a proches de 180°. Cependant, ce mode de commande n'est pas satisfaisant dès lors que la charge électrique est de faible puissance et n'est pas équivalente à une résistance, comme par exemple une ampoule LED ou Fluorescente. 10 En effet, tel qu'illustré à la figure 2, un déphasage 0, entre la tension (courbe C) aux bornes d'une lampe LED ou fluorescente et le courant (courbe D) la traversant, peut être observé, limitant de facto la plage d'angles de retard admissible à la gamme d'angles comprise entre 0° et (180° -13). Ainsi, dès lors qu'une faible illumination est requise, la lampe LED ou 15 fluorescente n'est plus alimentée que par une impulsion fine (courbe E) à chaque demi période du courant d'alimentation (l'angle de retard cc=ccniax est proche de 180°13) qui provoquent un clignotement et/ou un bourdonnement de ladite lampe. Afin de pallier ce problème, il a pu être proposé un autre mode de commande par angle de phase dit en « phase montante » (« Reverse Phase Control » 20 selon la terminologie anglo-saxonne). Un tel mode est généralement mis en oeuvre avec un gradateur pourvu d'un transistor de type MOS qui commande le passage d'un état bloqué vers un état passant dès le passage par zéro du courant d'alimentation et selon une durée d'angle a (figure 3). Cependant, ce mode de commande n'est pas non plus satisfaisant. En effet, la commande du transistor de type MOS nécessite un courant important pour fonctionner par rapport à la consommation d'une ampoule LED ou fluorescente qui peut perturber le fonctionnement de cette dernière, et le cas échéant empêcher son extinction quasi complète même pour un retard d'angle afaible. 3 De manière alternative, il a également été considéré une régulation de la puissance d'alimentation d'une ampoule LED ou fluorescente par une commande de « Modulation par Largeur d'Impulsion » (« PWM » ou « Pulse Width Modulation » selon la terminologie anglo-saxonne). 5 Cependant, cette alternative ne permet pas d'imposer un éclairement nul de l'ampoule LED ou fluorescente et n'est donc pas satisfaisante. Un but de la présente invention est donc de proposer un procédé de régulation de la puissance d'alimentation d'une charge électrique qui peut présenter un comportement autre que celui d'une résistance. 10 Un autre but de la présente invention est également de proposer un procédé de régulation de la puissance d'alimentation d'une charge électrique de faible puissance, notamment une puissance inférieure à quelques Watts, par exemple inférieure à 10 Watts. Un autre but de la présente invention est de proposer un procédé de 15 régulation de la puissance d'alimentation d'une charge électrique permettant une extinction quasi complète, voire complète, dudit dispositif. Un autre but de la présente invention est de proposer un procédé de régulation de la puissance d'alimentation d'une charge électrique mettant en oeuvre un gradateur faiblement consommateur, voire non consommateur, de puissance. 20 EXPOSÉ DE L'INVENTION Les buts de l'invention sont, au moins en partie, atteints par un procédé de régulation d'une puissance d'une charge électrique alimenté par une source de courant alternatif de période T, la charge étant connectée en série avec un gradateur de puissance générant, pour chaque demi période T/2 du courant alternatif, un nombre N 25 d'impulsions de courant destinées à alimenter ladite charge, le procédé comprenant l'ajustement du nombre N en fonction de la puissance à délivrer à la charge électrique. Selon un mode de mise en oeuvre, dès lors que la puissance à délivrer à la charge électrique est nulle, le nombre N d'impulsions de courant est également nul pour chaque demi-période T/2 du courant alternatif. 4 Selon un mode de mise en oeuvre, la durée de chaque impulsion de courant est inférieure à 5 millièmes de la période T, avantageusement comprise entre 25 dix millièmes et 5 millièmes de la période T. Selon un mode de mise en oeuvre, les N impulsions de courant, pour 5 chaque demi période T/2, présentent une durée sensiblement égale. Selon un mode de mise en oeuvre, pour chaque demi période T/2, les N impulsions sont centrées par rapport à ladite demi période T/2 et, avantageusement équidistantes les unes des autres. Selon un mode de mise en oeuvre, la charge électrique comprend soit 10 système de chauffage électrique, soit un moteur électrique, soit une ampoule LED ou fluorescente, notamment d'une puissance inférieure à 10 Watt. Par « lampe fluorescente », on entend également une lampe fluorescente compacte (LFC) ou plus simplement lampe fluo-compacte. Une lampe fluorescente peut, au sens de la présente invention, être une lampe basse consommation, 15 et en particulier présenter une puissance inférieure à 10 watt. Selon un mode de mise en oeuvre, le gradateur de puissance comprend : - un générateur d'impulsions pourvu de deux bornes primaires dites, respectivement, première borne primaire et seconde borne primaire formant les bornes du gradateur de puissance, et de deux bornes secondaires, dites, respectivement, 20 première borne secondaire et seconde borne secondaire; - un premier transistor Darlington de type NPN, connecté à la première borne secondaire par sa base et à la première borne primaire par son émetteur ; - un second transistor Darlington de type PNP, connecté à la seconde borne secondaire par sa base et à la première borne primaire par son émetteur. 25 Selon un mode de mise en oeuvre, le générateur GI comprend entre la première borne primaire et la seconde borne primaire, et dans l'ordre, un premier condensateur et un potentiomètre, le générateur comprend également un DIAC de tension d'amorçage Va connecté selon une de ses bornes, dite borne de commande, à un premier noeud commun au premier condensateur et au potentiomètre, un second condensateur et un troisième condensateur sont interposés entre l'autre borne du DIAC, 5 dite borne de sortie, et, respectivement, la première borne secondaire et la seconde borne secondaire. Selon un mode de mise en oeuvre, le générateur est pourvu d'une seconde résistance et d'une troisième résistance reliant chacune la première borne 5 primaire à la borne de sortie. Selon un mode de mise en oeuvre, le générateur comprend une première diode et une seconde diode interposées entre la première borne primaire et, respectivement, la première borne secondaire et la seconde borne secondaire. Selon un mode de mise en oeuvre, le gradateur de puissance comprend 10 un étage d'aide à la commutation connecté au collecteur du premier transistor Darlington par une première borne d'entrée et au collecteur du second transistor Darlington par une seconde borne d'entrée, l'étage d'aide à la commutation comprend également deux bornes de sortie dites, respectivement, première borne de sortie et second borne de sortie toutes deux connectées à la seconde borne primaire. 15 Selon un mode de mise en oeuvre, l'étage d'aide à la commutation comprend d'une part, entre sa première borne d'entrée et sa première borne de sortie, une troisième et une quatrième diodes montées en série selon des polarités opposées et d'autre part, entre sa seconde borne d'entrée et sa seconde borne de sortie, une cinquième et une sixième diodes également montées en série selon des polarités 20 opposées. Selon un mode de mise en oeuvre, la borne commune des troisième et quatrième diodes est reliée à la première borne de sortie par une première branche comprenant, en série, une première inductance et une quatrième résistance, et la borne commune des cinquième et sixième diodes est reliée à la seconde borne de sortie par une 25 seconde branche comprenant, en série, une seconde inductance et une cinquième résistance. Selon un mode de mise en oeuvre, les bornes communes des troisième et quatrième diodes d'une part, et des cinquième et sixième diodes d'autre part sont reliées par une inductance. 6 Selon un mode de mise en oeuvre, le procédé comprend la mise en oeuvre d'un filtre qui comprend deux bornes d'entrée et connectées, respectivement, à la première borne primaire et à la seconde borne primaire, et deux bornes de sortie et connectées en série avec la charge électrique. 5 Selon un mode de mise en oeuvre, le filtre est pourvu de deux inductances et d'une quatrième capacité C4, les deux inductances, reliant, respectivement, l'entrée X2 à la sortie Y2, et l'entrée X1 à la sortie Y1, tandis que la quatrième capacité relie les sorties Y1 et Y2. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS 10 D'autres caractéristiques et avantages apparaîtront dans la description qui va suivre d'un procédé de régulation d'une puissance d'une charge électrique selon l'invention, donnés à titre d'exemples non limitatifs, en référence aux dessins annexés dans lesquels : - la figure 1 est une représentation graphique d'une commande selon un 15 retard d'angle a en phase descendante mise en oeuvre avec une ampoule à incandescence, connue de l'état de la technique ; - la figure 2 est une représentation graphique d'une commande selon un retard d'angle a en phase descendante mise en oeuvre avec une ampoule LED ou fluorescente, connue de l'état de la technique ; 20 - la figure 3 est une représentation graphique d'une commande selon un retard d'angle a en phase montante mise en oeuvre avec une ampoule à incandescence, connue de l'état de la technique ; - les figures 4a à 4d sont des représentations graphiques d'une tension d'alimentation alternative (courbe F, tension représentée par l'axe vertical) en fonction 25 du temps (axe horizontal), sur chacune de ces figures sont également représentées des impulsions de courants Ci (symbolisées par des bâtons verticaux) dont le nombre est ajusté en fonction d'une puissance à délivrer à la charge électrique selon la présente invention ; 7 - la figure 5 est une représentation schématique de l'alimentation de la charge électrique susceptible d'être mise en oeuvre pour l'exécution du procédé selon la présente invention ; - les figures 6a et 6b sont des représentations schématiques, 5 respectivement, d'une première variante (figure 6a) et d'une seconde variante (figure 6b) d'un gradateur de puissance convenant à la mise en oeuvre du procédé selon la présente invention ; - les figures 7a à 7c sont des représentations graphiques de la mise en oeuvre du gradateur de puissance de la figure 6a avec une ampoule LED, en particulier, 10 sur chacune de ces figures, la courbe du haut représente l'évolution temporelle de la tension aux bornes de la première capacité Cl tandis que la courbe du bas la mise en conduction des transistors Darlington TD1 et TD2. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS La présente invention propose un procédé de régulation de la puissance 15 d'une charge électrique, et notamment une ampoule LED ou fluorescente ou encore une ampoule à incandescence de faible puissance (inférieure à 10 Watt). Le procédé selon la présente invention propose de réguler la puissance effectivement transmise à la charge électrique en contrôlant un nombre N d'impulsions de courant traversant ladite charge. Le procédé selon la présente invention permet ainsi 20 de réguler le fonctionnement de la charge électrique, et dans le cas d'ampoules LEDs ou fluorescentes, de parvenir à leur extinction totale. Aux figures 5, 6a et 6b, on peut voir une charge électriquel connectée en série avec un gradateur de puissance 2 convenant à la mise en oeuvre du procédé selon la présente invention. L'ensemble formé par le dispositif 1 et le gradateur de 25 puissance 2 est alimenté, via une source (symbolisée par « L)> et « N »), par un courant alternatif de période T. Le gradateur de puissance 2, au sens de la présente invention, peut être un commutateur électronique, par exemple commandé, autorisant ou non l'alimentation en courant de la charge électrique 1. Le commutateur électronique peut comprendre un 8 transistor, par exemple un transistor MOS, un transistor bipolaire, un IGBT (« Transistor Bipolaire à Grille Isolée »), un thyristor. En particulier, le gradateur de puissance 2 peut être passant selon des lapses de temps, dits temps d'impulsion Ti, de manière à alimenter en courant la charge 5 électrique1, et non passant le reste du temps. En d'autres termes, le gradateur de puissance 2, pendant un temps d'impulsion Ti, permet la génération d'une impulsion de courant Ci destinée à circuler dans la charge électrique1. Le procédé de régulation de puissance de la charge électrique 1 10 comprend donc, pour chaque demi-période T/2 du courant alternatif, la génération d'un nombre N d'impulsions de courant Ci destinées à alimenter la charge électrique 1. Il est entendu que chaque impulsion de courant Ci présente une durée égale au temps d'impulsion Ti. Le temps d'impulsion Ti est avantageusement inférieur à 5 millièmes de 15 la période T, encore plus avantageusement le temps d'impulsion Ti est compris entre 25 dix millièmes et 5 millièmes de la période T. En d'autres termes, pour une fréquence du courant de 50 Hz, le temps d'impulsion Ti est avantageusement inférieur à 10 ps (lis = micro seconde), encore plus avantageusement compris entre 2,5 lis et 10 p.s. 20 De manière particulièrement avantageuse, le procédé selon la présente invention comprend l'ajustement du nombre N en fonction de la puissance à délivrer à la charge électrique 1. A titre d'exemple les figures 4a à 4d illustrent la mise en oeuvre du procédé selon l'invention. En particulier, les figures 4a et 4d sont des représentations 25 graphiques de la tension d'alimentation fournie par la source (courbe F) en fonction du temps, superposée avec les impulsions de courant Ci. Le nombre N d'impulsions de courant va croissant de la figure 4a à la figure 4d, et permet ainsi d'augmenter la puissance alimentant effectivement la charge électrique 1. Le procédé selon la présente invention permet avantageusement 30 d'utiliser l'intégralité de chacune des demi périodes du courant d'alimentation. En 9 d'autres termes, tous les angles de déphasage sont atteignables (même en cas de déphasage important entre la tension et le courant aux bornes de la charge électrique). La commande d'alimentation de la charge électrique est également linéaire. 5 Le procédé selon la présente invention est donc avantageusement mis en oeuvre pour faire varier l'intensité lumineuse d'une ampoule, notamment une ampoule LED ou fluorescente de faible puissance (par exemple inférieure à 10 Watts). Il permet, en particulier, d'envisager une extinction quasi complète de ces ampoules en ajustant le nombre N d'impulsions à une faible valeur, par exemple N = 1. Une valeur 10 d'impulsion N = 0 permet une extinction complète de l'ampoule. La figure 5 représente, de manière schématique, le principe d'alimentation de la charge électrique par un gradateur 2. Selon ce principe, le gradateur 2 et la charge électrique 1 sont connectés en série. Par ailleurs, le gradateur comprend une alimentation 2a et une commande 2b. Cette disposition permet d'obtenir 15 une extinction quasi complète, voire complète, dudit dispositif puisque le courant circulant dans l'alimentation 2a circule également dans la commande 2b. A titre d'exemple, et de manière non limitative, le procédé selon la présente invention peut être mis en oeuvre par le gradateur de puissance 2 représenté aux figures 6a et 6b. 20 Le gradateur de puissance 2 comprend notamment : - un générateur GI d'impulsions pourvu de deux bornes primaires dites, respectivement, première borne primaire BP1 et seconde borne primaire BP2 formant les bornes du gradateur de puissance, et deux bornes secondaires, dites, respectivement, première borne secondaire BS1 et seconde borne secondaire B52; 25 - un premier transistor Darlington TD1, par exemple de type NPN, connecté à la première borne secondaire BS1 par sa base et à la première borne primaire BP1 par son émetteur ; - un second transistor Darlington TD2, par exemple de type PNP, connecté à la seconde borne secondaire B52 par sa base et à la première borne primaire 30 BP1 par son émetteur. 10 Par « transistor Darlington », on entend un montage de deux transistors bipolaires, éventuellement de même type, dits, respectivement, transistor de commande et transistor de sortie. Dans ce montage, les collecteurs sont communs et correspondent au collecteur du Darlington, l'émetteur du transistor de commande est relié à la base du 5 transistor de sortie, la base du transistor de commande et l'émetteur du transistor de sortie correspondent respectivement à la base et à l'émetteur du Darlington. Le générateur GI comprend entre la première borne primaire BP1 et la seconde borne primaire BP2, et dans l'ordre, un premier condensateur Cl et un potentiomètre R1 de résistance variable. En d'autres termes, le premier condensateur Cl 10 et le potentiomètre R1 sont connectés en série selon un premier noeud Ni commun. Le générateur GI comprend également un DIAC Dll (« Diode for Alternating Current » selon la terminologie anglo-saxonne) de tension d'amorçage Va connecté selon une de ses bornes, dite borne de commande BD1, au premier noeud Ni. Par « DIAC », on entend deux triples jonction PNPN montées tête-bêche. 15 Un second condensateur C2 et un troisième condensateur C3 sont interposés entre l'autre borne du DIAC D11, dite borne de sortie BD2, et, respectivement, la première borne secondaire BS1 et la seconde borne secondaire BS2. Le second condensateur C2 et le troisième condensateur C3 permettent de fixer la durée d'impulsion de commande, respectivement, du premier transistor Darlington TD1 et du 20 second transistor Darlington TD2. En fonctionnement, et considérant une alternance positive de la tension délivrée par la source, une tension Ve appliquée entre la première borne primaire BP1 et la seconde borne primaire BP2, provoque une phase de charge et de décharge du premier condensateur Cl qui est fonction de la résistance du potentiomètre Ri. 25 Lors de la charge du premier condensateur Cl, la tension au premier noeud augmente jusqu'à atteindre la tension d'amorçage Va. Le DIAC Dll se met alors en conduction, permettant ainsi au premier condensateur Cl de se décharger, via le DIAC D11, dans le second condensateur C2 puis dans le premier transistor Darlington TD1 sous forme d'une impulsion de courant venant alimenter la charge électrique 1. Plus 11 précisément, le second condensateur C2 fixe la durée de l'impulsion de commande du premier transistor Darlington TD1. La décharge du premier condensateur Cl, qui ne dure qu'un très court lapse de temps correspondant au temps d'impulsion Ti, s'accompagne d'une diminution 5 de la tension au niveau du premier noeud Ni, et provoque ainsi le blocage du DIAC D11. Ce phénomène de charge et de décharge du premier condensateur Cl peut se produire plusieurs fois au cours d'une même alternance de la tension dépendamment de la résistance électrique imposée par le potentiomètre Ri. En d'autres termes, il est possible d'ajuster le nombre N d'impulsions en ajustant la résistance 10 électrique du potentiomètre Ri. Le même raisonnement s'applique pour une alternance négative de la tension imposée par la source. Dans ce cas de figure, la décharge du premier condensateur Cl s'effectue dans le troisième condensateur C3 puis dans le second transistor Darlington TD2. Plus précisément, le second condensateur C3 fixe la durée de 15 l'impulsion de commande du second transistor Darlington TD2. Le gradateur de puissance 2, présenté aux figures 6a et 6b, peut présenter d'autres composants. Notamment, il peut être pourvu d'une seconde résistance R2 et d'une troisième résistance R3 reliant chacune la première borne primaire BP1 à la borne de sortie BD2 du DIAC D11. 20 Une première diode D1 et une seconde diode D2 peuvent également s'interposer entre la première borne primaire BP1 et, respectivement, la première borne secondaire BS1 et la seconde borne secondaire BS2. Enfin le gradateur de puissance 2 peut comprendre un étage d'aide à la commutation RE1 connecté au collecteur du premier transistor Darlington TD1 par une 25 première borne d'entrée Hl et au collecteur du second transistor Darlington TD2 par une seconde borne d'entrée BE'2. L'étage d'aide à la commutation RE1 comprend également deux bornes de sortie dites, respectivement, première borne de sortie BS'l et second borne de sortie BS'2 toutes deux connectées à la seconde borne primaire BP2. 12 L'étage d'aide à la commutation RE1 peut comprendre d'une part, entre sa première borne d'entrée BE'1 et sa première borne de sortie BS'1, une troisième diode D3 et une quatrième diode D4 montées selon des polarités opposées et d'autre part, entre sa seconde borne d'entrée BE'2 et sa seconde borne de sortie BS'2, une cinquième 5 diode D5 et une sixième diode D6 également montées selon des polarités opposées. La première diode D3 et la cinquième diode D5 sont des diodes dite « de roue libre » permettant de faire circuler le courant stocké dans au moins une inductance lorsque les transistors TD1 et TD2 sont ouverts ou non conducteurs. Selon une première variante représentée à la figure 6a, la borne 10 commune des troisième et quatrième diodes D3 et D4 peut être reliée à la première borne de sortie BS'1 par une première branche comprenant, en série, une première inductance L1' et une quatrième résistance R4 (R4 symbolise une charge électrique de commande susceptible de fournir une alimentation électrique). De manière équivalente, la borne commune des cinquième et sixième diodes D5 et D6 peut être reliée à la 15 seconde borne de sortie BS'2 par une seconde branche comprenant, en série, une seconde inductance L2' et une cinquième résistance R5 (R5 symbolise une charge électrique de commande susceptible de fournir une alimentation électrique). En fonctionnement, les tensions U1 et U2 générées aux bornes des quatrième R4 et cinquième R5 résistance, pendant les phases de charge/décharge du 20 second condensateur C2, peuvent être utilisées pour alimenter une électronique, par exemple une interface Homme-machine. Ce fonctionnement est un fonctionnement de type « hacheur ». Les premières et secondes inductances L1 et L2 sont des inductances de stockage de l'énergie pendant la phase de conduction des transistors TD1 et TD2 et de restitution de l'énergie aux charges R4 et R5 pendant la phase de « roue libre » via les 25 diodes de « roue libre » D3 et D5. Si ces deux tensions U1 et U2 ne sont pas utilisées, l'énergie qui leur est associée peut être réinjectée au niveau de la seconde borne primaire BP2. Selon une seconde variante représentée à la figure 6b, les bornes communes des troisième et quatrième diodes D3 et D4 d'une part, et des cinquième et 30 sixième diodes D5 et D6 d'autre part sont reliées par une inductance L1. 13 En fonctionnement, par exemple lors d'une alternance positive de la tension source, lorsque le premier transistor Darlington TD1 conduit, l'inductance L1 se charge à travers les quatrième et cinquième diodes D4, D5 ainsi que le premier transistor Darlington TD1. Dès lors que la conduction dans le premier transistor Darlington s'arrête, 5 le courant stocké dans l'inductance L1 circule en roue libre dans les troisième et cinquième diodes D3 et D5 . Lors d'une alternance négative de la tension source, l'inductance L1 se charge à travers les troisième et sixième diodes D3, D6ainsi que le second transistor Darlington TD2.Dès lors que la conduction dans le second transistor Darlington TD2 10 s'arrête, le courant stocké dans l'inductance L1 circule en roue libre dans les troisième et cinquième diodes D3 et D5 . La première diode D3 et la cinquième diode D5 sont des diodes dite « de roue libre » permettant de faire circuler le courant stocké dans l'inductance L1 lorsque les transistors TD1 et TD2 sont ouverts ou non conducteurs Quelle que soit la variante considérée, l'étage d'aide à la commutation , 15 lors de la mise en conduction de l'un ou l'autre des premier et second transistor Darlington, permet de réguler le courant dans lesdits transistors Darlington. En particulier, l'étage d'aide à la commutation (notamment la ou les inductances), lors de la mise en conduction d'un transistor de Darlington, permet de limiter l'établissement du courant et ainsi réduire les pertes à la commutation. Cette limitation à l'établissement du 20 courant est par ailleurs moins « polluante» d'un point de vue électromagnétique, et notamment de limiter l'établissement du courant Un filtre CEM peut également être considéré pour supprimer des perturbations susceptibles d'être injectées sur le réseau. Le filtre CEM s'interpose entre le gradateur de puissance 2 et la source. 25 En particulier, le filtre CEM comprend deux bornes d'entrée X1 et X2 connectées, respectivement, à la première borne primaire BP1 et à la seconde borne primaire BP2, et deux bornes de sortie Y1 et Y2 connectées en série avec la charge électrique 1. Le filtre CEM peut être pourvu de deux inductances L3 et L4 et d'une quatrième capacité C4. En particulier les deux inductances L3 et L4, relient, 14 respectivement, l'entrée X2 à la sortie Y2, et l'entrée X1 à la sortie Y1, tandis que la quatrième capacité relie les sorties Y1 et Y2. Le gradateur de puissance 2 représenté à la figure 6a a été mis en oeuvre pour la régulation de la puissance d'une ampoule LED. 5 Les figures 7a à 7c sont des représentations graphiques de cette régulation. En particulier, sur chacune de ces figures, la courbe du haut représente l'évolution temporelle de la tension aux bornes de la première capacité Cl tandis que la courbe du bas la mise en conduction des transistors Darlington TD1 et TD2. Sur ces figures des charges et décharges du premier condensateur Cl 10 apparaissent (repérées par les chutes brutales de tension). Leur nombre (nombre N) est fonction de la résistance R1 du potentiomètre. Plus précisément, plus R1 est faible plus le nombre N est élevé. Ces chutes brutales de tension s'accompagnent d'une mise en conduction de l'un ou l'autre du transistor Darlington, dépendamment de l'alternance positive ou négative de la tension source. 15 Ainsi, l'ajustement du potentiomètre R1 à une valeur de résistance élevée procure un faible éclairage de l'ampoule LED (figure 7a). En revanche, une valeur de résistance R1 élevée, impose à l'ampoule LED un grand nombre d'impulsions de courant, de sorte que cette dernière procure un fort éclairage (figure 7c). La figure 7b illustre une situation intermédiaire pour laquelle l'éclairage fourni par l'ampoule LED est 20 d'intensité moyenne. Le procédé selon la présente invention permet donc de réguler la puissance d'alimentation d'une charge électrique, et notamment d'une ampoule présentant un comportement autre que celui d'une résistance. Par ailleurs, ce même procédé permet également de considérer une 25 extinction quasi complète, voire complète, d'une charge électrique de faible puissance, et notamment d'une puissance inférieure à quelques Watts, REVENDICATIONS1. Procédé de régulation d'une puissance d'une charge électrique (1) alimenté par une source de courant alternatif de période T, la charge étant connectée en série avec un gradateur de puissance (2) générant, pour chaque demi période T/2 du courant alternatif, un nombre N d'impulsions de courant destinées à alimenter ladite charge, le procédé comprenant l'ajustement du nombre N en fonction de la puissance à délivrer à la charge électrique (1). 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel dès lors que la puissance à délivrer à la charge électrique (1) est nulle, le nombre N d'impulsions de courant est également nul pour chaque demi-période T/2 du courant alternatif. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel la durée de chaque impulsion de courant est inférieure à 5 millièmes de la période T, avantageusement comprise entre 25 dix millièmes et 5 millièmes de la période T. 4. Procédé selon L'une des revendications 1 à 3, dans lequel les N impulsions de courant, pour chaque demi période T/2, présentent une durée sensiblement égale. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, dans lequel, pour chaque demi période T/2, les N impulsions sont centrées par rapport à ladite demi période T/2 et, avantageusement équidistantes les unes des autres. 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, dans lequel la charge électrique (1) comprend soit système de chauffage électrique, soit un moteur électrique, soit une ampoule LED ou fluorescente, notamment d'une puissance inférieure à 10 Watt. 16 7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6 dans lequel le gradateur de puissance (2) comprend : - un générateur (GI) d'impulsions pourvu de deux bornes primaires dites, respectivement, première borne primaire (BP1) et seconde borne primaire (BP2) 5 formant les bornes du gradateur de puissance (2), et de deux bornes secondaires, dites, respectivement, première borne secondaire (BS1) et seconde borne secondaire (BS2) ; - un premier transistor Darlington (TD1) de type NPN, connecté à la première borne secondaire (BS1) par sa base et à la première borne primaire (BP1) par son émetteur ; 10 - un second transistor Darlington (TD2) de type PNP, connecté à la seconde borne secondaire (BS2) par sa base et à la première borne primaire (BP1) par son émetteur. 8. Procédé selon la revendication 7, dans lequel le générateur (GI) 15 comprend entre la première borne primaire (BP1) et la seconde borne primaire (BP2), et dans l'ordre, un premier condensateur (C1) et un potentiomètre (R1), le générateur (GI) comprend également un DIAC (DI1) de tension d'amorçage Va connecté selon une de ses bornes, dite borne de commande (BD1), à un premier noeud (Ni) commun au premier condensateur (C1) et au potentiomètre (R1), un second condensateur (C2) et un troisième 20 condensateur (C3) sont interposés entre l'autre borne du DIAC DI1, dite borne de sortie (BD2), et, respectivement, la première borne secondaire (BS1) et la seconde borne secondaire (BS2). 9. Procédé selon la revendication 8, dans lequel le générateur (GI) 25 est pourvu d'une seconde résistance (R2) et d'une troisième résistance (R3) reliant chacune la première borne primaire (BP1) à la borne de sortie (BD2). 10. Procédé selon la revendication 8 ou 9, dans lequel le générateur (GI) comprend une première diode (D1) et une seconde diode (D2) interposées entre la 17 première borne primaire (BP1) et, respectivement, la première borne secondaire (BS1) et la seconde borne secondaire (BS2). 11. Procédé selon l'une des revendications 7 à 10, dans lequel le 5 gradateur de puissance (2) comprend un étage d'aide à la commutation (RE1) connecté au collecteur du premier transistor Darlington (TD1) par une première borne d'entrée (BE'1) et au collecteur du second transistor Darlington (TD2) par une seconde borne d'entrée (BE'2), l'étage d'aide à la commutation (RE1) comprend également deux bornes de sortie dites, respectivement, première borne de sortie (BS'1) et second borne de sortie 10 (BS'2) toutes deux connectées à la seconde borne primaire (BP'2). 12. Procédé selon la revendication 11, dans lequel l'étage d'aide à la commutation (RE1) comprend d'une part, entre sa première borne d'entrée (BE'1) et sa première borne de sortie (BS'1), une troisième et une quatrième diodes (D3) et (D4) 15 montées en série selon des polarités opposées et d'autre part, entre sa seconde borne d'entrée (BE'2) et sa seconde borne de sortie (BS'2), une cinquième et une sixième diodes (D5 ) et (D6) également montées en série selon des polarités opposées. 13. Procédé selon la revendication 12, dans lequel la borne commune 20 des troisième et quatrième diodes (D3) et (D4) est reliée à la première borne de sortie (BS'1) par une première branche comprenant, en série, une première inductance (L1') et une quatrième résistance (R4), et la borne commune des cinquième et sixième diodes (D5 ) et (D6) est reliée à la seconde borne de sortie (BS'2) par une seconde branche comprenant, en série, une seconde inductance (L2') et une cinquième résistance (R5). 25 14. Procédé selon la revendication 12, dans lequel les bornes communes des troisième et quatrième diodes (D3) et (D4) d'une part, et des cinquième et sixième diodes (D5 ) et (D6) d'autre part sont reliées par une inductance (L1). 18 15. Procédé selon l'une des revendications 7 à 14, dans lequel le procédé comprend la mise en oeuvre d'un filtre (CEM) qui comprend deux bornes d'entrée (X1) et (X2) connectées, respectivement, à la première borne primaire (BP1) et à la seconde borne primaire (BP2), et deux bornes de sortie (Y1) et (Y2) connectées en série 5 avec la charge électrique (1). 16. Procédé selon la revendication 15, dans lequel le filtre (CEM) est pourvu de deux inductances (L3) et (L4) et d'une quatrième capacité (C4), les deux inductances (L3) et (L4), reliant, respectivement, l'entrée (X2) à la sortie (Y2), et l'entrée 10 (X1) à la sortie (Y1), tandis que la quatrième capacité (C4) relie les sorties (Y1) et (Y2).