Brevet FR3087001A1 — publié le 20200410

TDI-C1836 CIRCUIT DE FLUIDE REFRIGERANT POUR VEHICULE Le domaine de la présente invention est celui des circuits de fluide réfrigérant pour véhicule, notamment pour véhicule automobile. Les véhicules automobiles sont couramment équipés d'un circuit de fluide réfrigérant utilisé pour traiter thermiquement différentes zones ou différents composants du véhicule. Il est notamment connu d'utiliser ce circuit de fluide réfrigérant pour réchauffer un point froid du véhicule grâce à un condenseur et/ou refroidir un point chaud grâce à un évaporateur. De nombreuses situations s'y prêtent : éviter l'échauffement de composants du véhicule, les amener à une température optimale d'utilisation selon les conditions climatiques environnantes, assurer le confort optimal des occupants du véhicules en adaptant à la demande la température de l' habitacle, ou encore assurer la visibilité du conducteur par le désembuage des surfaces vitrées. Le circuit de fluide réfrigérant est ainsi apte à traiter thermiquement un flux d'air envoyé dans l'habitacle du véhicule équipé d'un tel circuit. Dans ce cas, le circuit de fluide réfrigérant assure cette fonction en collaboration avec une installation dc ventilation, de chauffage, et/ou de climatisation dont le véhicule est équipé. Les performances du circuit de fluide réfrigérant dépendent notamment de la quantité de fluide réfrigérant circulant dans le circuit. Lorsqu'une quantité trop faible ou trop importante de fluide réfrigérant circule, c'est-à-dire quand le circuit de fluide réfrigérant est trop peu chargé ou chargé en excès, un phénomène de « cyclage » se produit. Le phénomène de « cyclage » conduit à l'interruption de la circulation du fluide réfrigérant et donc à l'interruption du cycle thermodynamique. Les performances du circuit de fluide réfrigérant dépendent également de la nature du fluide réfrigérant utilisé. Parmi les fluides réfrigérants, le dioxyde de carbone est un fluide réfrigérant transcritique combinant de nombreux avantages. Il est considéré comme écologique, puisque son impact environnemental est négligeable. Il est par ailleurs chimiquement stable. Le circuit. de fluide réfrigérant. constitue un volume pouvant loger une certaine masse de fluide réfrigérant, autrement appelée charge. Pour opérer dans de bonnes conditions le 2 TI)I-C1838 cycle thermodynamique, ce dernier est chargé d'une masse prédéterminée de fluide réfrigérant, avant sa mise en fonction. Un moyen connu pour estimer la masse de Iluide réfrigérant à charger est de la déterminer en fonction du volume libre du circuit. Ce volume libre du circuit de fluide réfrigérant est estimé au préalable par aspiration d'un gaz neutre, dans des conditions de température et dc pression définies. Le circuit de fluide réfrigérant est parcouru par un lubrifiant permettant de lubrifier les pièces mobiles. Parmi les pièces mobiles du circuit de fluide réfrigérant, on trouve un dispositif dc compression du fluide réfrigérant. Le lubrifiant est ajouté dans le circuit de fluide réfrigérant lors de la charge en fluide réfrigérant, puis circule dans le circuit lors dc 10 son utilisation. Ce lubrifiant est miscible avec le fluide réfrigérant. Les propriétés thermodynamiques du fluide réfrigérant sont dégradées par le lubrifiant qu'il contient. Pour compenser cette dégradation, il est connu d'augmenter la quantité de fluide réfrigérant chargée dans le circuit de fluide réfrigérant par rapport au volume du circuit dc fluide réfrigérant. La charge de fluide réfrigérant supplémentaire est cependant évaluée 15 arbitrairement. La miscibilité du lubrifiant avec le fluide réfrigérant n'est donc que partiellement considérée. La masse de fluide réfrigérant. estimée n'est pas la charge optimale et les performances énergétiques du circuit de fluide réfrigérant ne sont pas maximales. La présente invention s'inscrit dans ce contexte et propose un circuit de fluide réfrigérant pour lequel la charge de dioxyde de carbone est calculée de façon optimale. Cette 20 optimisation vise à quantifier la charge en dioxyde de carbone en déterminant la part miscible du lubrifiant avec le dioxyde de carbone présent dans le circuit de fluide réfrigérant. L'invention permet d'optimiser la charge en dioxyde de carbone d'un tel circuit de Iluide réfrigérant afin de garantir un cycle thermodynamique optimal. Le but de la présente invention est de résoudre les inconvénients décrits ci-dessus en 25 concevant, un circuit de fluide réfrigérant chargé en dioxyde de carbone pour lequel la charge considère à sa juste valeur F impact du lubrifiant. L'invention a donc pour objet un circuit de fluide réfrigérant pour véhicule, le circuit de fluide réfrigérant comprenant au moins une conduite reliant au moins un premier échangeur thermique, un deuxième échangeur thermique, un dispositif de compression et un organe dc détente, le fluide réfrigérant étant du dioxyde de carbone, le circuit de fluide 3 TI)I-C1836 réfrigérant définissant un volume interne, caractérisé en ce que le circuit de fluide réfritérant loge une charge en dioxyde de carbone, la charge étant la somme d'une première masse de dioxyde de carbone déterminée par le volume interne et d'une deuxième masse de dioxyde de carbone déterminée par un niveau de miscibilité avec un lubrifiant ajouté avec la charge. 5 Selon un mode de réalisation, la charge en dioxyde de carbone du circuit de fluide réfrigérant comprend d'une part la première masse de dioxyde de carbone et d'autre part la deuxième niasse de dioxyde de carbone, cette seconde niasse étant évaluée à l'issue d'une période de stabilisation du mélange lubrifiant et dioxyde de carbone, à une ou plusieurs températures données. La charge du circuit de fluide réfrigérant prend ainsi en compte 10 l'impact du niveau de miscibilité entre le lubrifiant et le dioxyde de carbone. Cette prise en compte permet au circuit de fluide réfrigérant d'être chargé avec une quantité optimale de dioxyde de carbone, empêchant ainsi l'arrêt de la circulation du dioxyde de carbone dû, par exemple, au phénomène de cyclage. Le fluide réfrigérant contenu dans le circuit selon l'invention est le dioxyde de carbone 15 ou COE, aussi connu sous la codification « R744a ». Ce fluide réfrigérant a des propriétés physiques transcritiques. Ce fluide réfrigérant a un faible impact environnemental comparé aux autres fluides réfrigérants. Le dioxyde de carbone fonctionne en cycle transcritique, notamment. au-delà de sa température critique et de sa pression critique. Le circuit de fluide réfrigérant selon l'invention est un circuit. dans lequel le dioxyde 20 de carbone circule et réalise un cycle thermodynamique. Le circuit de fluide réfrigérant est en effet muni d' un premier échangeur thermique fonctionnant. en refroidisseur de gaz et d' un deuxième échangeur thermique fonctionnant en évaporateur. Le dioxyde de carbone est comprimé par le dispositif de compression pour circuler dans le premier échangeur thermique à haute pression et haute température. Le dioxyde de carbone change d'état en 25 traversant l'organe de détente qui l'amène à une basse pression et à une basse température. Puis le dioxyde de carbone traverse le deuxième échangeur thermique, en refroidissant un flux d'air qui le traverse, avant de terminer son cycle thermodynamique en rejoignant le dispositif de compression. La première masse de dioxyde de carbone est fonction de la mesure du volume 30 interne «V ». Le volume interne est mesuré sur un circuit de fluide réfrigérant qui est amené à être chargé en dioxyde de carbone. Classiquement, le volume interne est mesuré dans les 4 TI)E1836 ateliers de fabrication de véhicules automobiles ou tout lieu s'occupant de l'entretien et la réparation des véhicules automobiles, que ce soit au préalable à la mise en service du véhicule ou à posteriori. Ainsi, on comprend que la charge du circuit dc fluide réfrigérant en dioxyde de carbone peut être effectuée de HO VO ou en remplacement d' une charge de dioxyde de carbone réalisée antérieurement. Le volume interne du circuit est déterminé à température ambiante. Le volume interne du circuit correspond aux volumes abrités par toutes les branches ou conduites dudit circuit ainsi qu'aux espaces internes de l'ensemble des composants destinés à être traversés par le fluide réfrigérant, autrement dit le premier échangeur thermique, le deuxième échangeur 10 thermique, le dispositif de compression et l'organe de détente. Selon un aspect de l'invention, le circuit de fluide réfrigérant comprend un dispositif d'accumulation du dioxyde de carbone et un échangeur de chaleur interne. Pour un circuit de fluide réfrigérant comprenant un dispositif d'accumulation du dioxyde de carbone, l'espace interne du dispositif d'accumulation, destiné à être traversé par le fluide réfrigérant, participe à la 15 définition du volume interne du circuit. Il en est de même pour l'espace interne de l'échangeur de chaleur interne. L'espace dans lequel circule le dioxyde de carbone correspond au volume interne du circuit de fluide réfrigérant. Ce volume interne est déterminé par emplissage préalable d' un gaz neutre comme l'argon (Ar), ou l'azote (N2). Le dioxyde de carbone (CO/), peut 20 également être utilisé pour déterminer le volume interne du circuit. Le circuit de fluide réfrigérant est mis sous vide et le gaz neutre est ensuite aspiré dans le circuit de fluide réfrigérant, à température ambiante, par exemple 23°C. Le gaz neutre rempli l'intégralité du circuit de fluide réfrigérant, ce qui permet d'en déduire le volume interne grâce à la loi des gaz parfaits. 25 Le lubrifiant présent dans le circuit de fluide réfrigérant permet de lubrifier le dispositif de compression. Le lubrifiant est aspiré dans le circuit de fluide réfrigérant conjointement avec le dioxyde de carbone. Alternativement, le lubrifiant est ajouté séparément du dioxyde de carbone. Le lubrifiant est par exemple une huile minérale ou une huile synthétique. Le niveau de miscibilité du lubrifiant avec le dioxyde de carbone est propre à la nature du 30 lubrifiant. Elle détermine la deuxième masse de dioxyde de carbone « Myllsc ». Cette deuxième masse de dioxyde de carbone est une masse de dioxyde de carbone supplémentaire 5 TI)E1836 permettant d'optimiser la charge du circuit de fluide réfrigérant en fonction de la quantité de lubrifiant ajoutée au circuit. Selon un aspect de l'invention, la charge est fonction du volume interne, d'une densité du dioxyde de carbone à une température de référence en degrés Celsius et à une pression 5 de référence en bar absolu et de la deuxième masse de dioxyde de carbone, tel que [C = V x D(r, r>) + Mmiscl. Le volume occupé par le dioxyde de carbone dépend de sa densité «D ». En fonction des conditions dc température et de pression, le dioxyde de carbone est plus ou moins dense. La deuxième masse dc dioxyde de carbone « Mivasc. » dépend dc la température de référence, dc la pression dc référence et de la quantité de lubrifiant. La température de référence est celle appliquée au dioxyde de carbone au moment dc la charge. La température de référence est comprise entre 15°C et 40°C. De façon préférentielle, la température de référence est stable pendant tout le processus de charge. Par exemple, le dioxyde de carbone est chargé à une température de référence dc 15°C ou 23°C ou 40°C. 15 La pression de référence est la pression du dioxyde de carbone, mesurée dans le circuit de fluide réfrigérant au cours de sa charge. La pression de référence augmente au cours de la charge. La pression de référence est comprise entre la pression atmosphérique et 50 bars lors de la charge. La température de référence et la pression dc référence sont des paramètres mesurés 20 sur un circuit de fluide réfrigérant qui est amené à être chargé en dioxyde de carbone. Classiquement, ces paramètres sont mesurés dans les ateliers de fabrication de véhicules automobiles ou tout lieu s'occupant de l'entretien et la réparation des véhicules automobiles, que ce soit au préalable à la mise en service du véhicule ou à postériori. Ainsi, on comprend que la charge du circuit de fluide réfrigérant en dioxyde de carbone peut être effectuée de 25 novo ou en remplacement. d'une charge de dioxyde de carbone réalisée antérieurement. La charge optimale est calculée en fonction du volume interne, de la densité du dioxyde de carbone à au moins une température de référence et à au moins une pression de référence toutes deux autorisées dans le circuit de fluide réfrigérant, et de la deuxième masse de dioxyde de carbone. Ainsi, le circuit de fluide réfrigérant contient une charge optimale, mais 30 non excessive, en dioxyde dc carbone. Cette charge optimale peut être améliorée si on 6 TI)I-C1838 applique un temps de stabilisation lors de la charge du fluide réfrigérant. Selon un aspect de l'invention, la deuxième masse de dioxyde de carbone est définie par une première variable « alpha », une deuxième variable « beta », la pression de référence et un correctif A à plus ou moins 5% dépendant de la température de référence, tel que 5 [Mmisc = (alpha x P + beta)/A]. La première variable « alpha » et la deuxième variable « beta » sont toutes deux déterminées expérimentalement. Le correctif A est un terme correctif linéaire en température. Selon un aspect de l'invention, le correctif A est égal à [0.9911 x (273.15+23)/TJ, où T est la température de référence en degrés Celsius. 10 Selon un aspect de l'invention, la deuxième masse de dioxyde de carbone est inférieure ou égale à 1(0.5144 x P - 7.4033)/Al, où la première variable « alpha » est égale à 0.5144, la deuxième variable « beta » est égale à 7.4033. P est la pression de référence en bar absolu et A est le con-ectif._La deuxième masse de dioxyde de carbone est inférieure ou égale à un maxima. La deuxième masse de dioxyde de carbone « Mmisc » est dite maximale lorsque 15 [(Mmisc)max = (0.5144 x P- 7.4033)/A]. Selon un aspect de l'invention, la deuxième masse de dioxyde de carbone est supérieure à V0.2869 x P + 2.1015)/Al, où la première variable « alpha » est égale à 0.2869, la deuxième variable « beta » est égale à 2.1015. P est la pression de référence en bar absolu et A est le correctif. La deuxième masse de dioxyde de carbone est supérieure à un minima. 20 La deuxième masse de dioxyde de carbone « Mivusc » est dite minimale lorsque [(MmIsc)min = (0.2869 x P + 2.1015)/A]. La charge adéquate de dioxyde de carbone choisie pour optimiser les performances du circuit de fluide réfrigérant et le confort dans le véhicule est choisie entre la deuxième masse de dioxyde de carbone dite minimale et la deuxième masse de dioxyde de carbone dite 25 maximale, la deuxième masse de dioxyde de carbone dite maximale représentant la masse de dioxyde de carbone permettant de définir une charge dite optimale. L'invention concerne également un procédé de charge en dioxyde de carbone dans un circuit de fluide réfrigérant tel que précédemment décrit, le procédé comprenant une étape de détermination de la charge et une étape de charge du circuit de fluide réfrigérant en 30 dioxyde de carbone, l'étape de détermination de la charge comprend une première sous- 7 TI)I-C1838 étape de détermination du volume interne du circuit de fluide réfrigérant, une deuxième sous-étape de détermination d'un temps de stabilisation du niveau de miscibilité, une troisième sous-étape de détermination du niveau de miscibilité et une quatrième sous-étape de définition de la charge en fonction de la première sous-étape, de la deuxième sous-étape et de la troisième sous-étape. L'étape de détermination de la charge et l'étape de charge du circuit de fluide réfrigérant en dioxyde de carbone sont des étapes du procédé selon l'invention qui sont distinctes. L'étape de détermination de la charge précède l'étape de charge du circuit de fluide réfrigérant en dioxyde de carbone. L'étape de détermination de la charge et l'étape de 10 charge du circuit de fluide réfrigérant en dioxyde de carbone conduisent à l'obtention d'un circuit de fluide réfrigérant chargé en dioxyde de carbone en prenant compte la présence de lubrifiant dans le circuit de fluide réfrigérant. La quantité de lubrifiant dans le circuit de fluide réfrigérant est définie. Le procédé de charge en dioxyde de carbone selon l'invention est destiné à être mis en oeuvre dans les ateliers de construction automobile ou en tout lieu 15 s'occupant de l'entretien et la réparation des véhicules automobiles, que ce soit au préalable à la mise en service du véhicule ou à posteriori. Ainsi, on comprend que le procédé selon l'invention peut être effectué de novo ou pour que le dioxyde de carbone préalablement chargé soit remplacé. La première sous-étape permet de déterminer le volume interne du circuit de fluide 20 réfrigérant. Lors de la première sous-étape, le volume interne du circuit de fluide réfrigérant est obtenu par aspiration à température ambiante d'un gaz neutre dans le circuit de fluide réfrigérant, préalablement mis au vide. L'aspiration est une introduction séquentielle de gaz neutre, autrement dit, la quantité de gaz est augmentée par des paliers successifs lors desquels une charge intermédiaire est aspirée, les différentes charges intermédiaires se cumulant dans 25 le circuit de fluide réfrigérant. Après chaque charge intermédiaire, la pression du gaz neutre dans le circuit de fluide réfrigérant est mesurée. A la fin de la première sous-étape, le gaz neutre employé est aspiré hors du circuit de fluide réfrigérant. Le gaz neutre est par exemple du dioxyde de carbone (COE), de l'Argon (Ar), ou de l'azote (1-42). Le volume interne du circuit de fluide réfrigérant est déterminé au moyen de la loi des gaz parfaits 1PV = nRII, 30 où P est la pression en bar absolu mesurée à un certain temps « t(x) » de la première sous- étape, « V » est le volume interne du circuit de fluide réfrigérant qu'on cherche à établir, «1? » est le nombre de moles de gaz neutre aspirées dans le circuit de fluide réfrigérant au 8 TDE1836 temps « t(x) », « R » est la constante des gaz parfaits et « T » la température en degré Celsius à laquelle est effectuée la première sous-étape, par exemple une température ambiante de 23°C. La deuxième sous-étape permet de déterminer le temps de stabilisation du niveau de 5 miscibilité. Ce temps de stabilisation est le temps nécessaire pour garantir que le lubrifiant et le dioxyde de carbone utilisé comme fluide réfrigérant aient atteint un certain niveau de miscibilité, la miscibilité de ces deux composants ayant un impact sur la charge de dioxyde de carbone. Lors de la deuxième sous-étape, le temps de stabilisation est déterminé suite à des aspirations de dioxyde dc carbone, successives et distinctes, dans le circuit de fluide 10 réfrigérant préalablement soumis au vide. Chaque aspiration correspond à une introduction séquentielle de dioxyde de carbone, comme préalablement décrit pour la première sous-étape. Chaque aspiration est réalisée à une température de référence donnée en degrés Celsius. Par exemple, pour trois aspirations, une première aspiration est réalisée à 15°C pour l'ensemble des charges intermédiaires de la première aspiration, une deuxième aspiration 15 l'est à 23°C et une troisième aspiration l'est à 40°C. Dans un mode de réalisation, la pression du dioxyde de carbone est mesurée plusieurs fois par aspiration, directement après chaque charge intermédiaire. Dans un mode de réalisation préféré, la pression du dioxyde de carbone est mesurée en respectant un temps de latence après chaque charge intermédiaire. Le respect d'un temps de latence autorise le dioxyde de carboné et le lubrifiant à se mélanger, de sorte 20 à tendre vers l'absorption ayant réellement lieu dans le circuit de fluide réfrigérant. Le temps de latence correspond au temps de stabilisation lorsque le mélange tend à se stabiliser. Au-delà de ce temps, le mélange ne varie plus de façon significative. Selon un aspect de l'invention, le temps de stabilisation varie entre 3 et 10 min en fonction d'une température de référence comprise entre 15°C et 40°C. 25 La troisième sous-étape permet de déterminer le niveau de miscibilité du dioxyde de carbone et du lubrifiant. La troisième sous-étape est répétée à différentes températures de référence et avec différentes quantités de lubrifiant. Cette troisième sous-étape permet d'obtenir un pourcentage de miscibilité, image du niveau de miscibilité évoqué plus haut. Le niveau de miscibilité est dépendant de la quantité de lubrifiant présente dans le circuit de 30 fluide réfrigérant. Ainsi la troisième sous-étape permet d'éviter les apports excessifs en lubrifiant. 9 TI)E1836 La quatrième sous-étape permet de définir la charge pour le volume interne V déterminé à la première sous-étape, cette définition se faisant par corrélation. Une première corrélation est réalisée entre le niveau de miscibilité, déterminée à la troisième sous-étape, et la température de référence. Une seconde corrélation est réalisée entre le niveau de miscibilité et le temps de stabilisation. Une fois définie, la charge de dioxyde dc carbone est compatible avec toutes les températures de référence et pressions de référence pour une quantité définie de lubrifiant ajoutée au circuit de fluide réfrigérant. La charge obtenue autorise notamment. de soumettre le dioxyde de carbone aux maximas de température et de pression. 10 Selon un aspect de l'invention, l'étape de charge du circuit de fluide réfrigérant en dioxyde de carbone comprend au moins deux cinquièmes sous-étapes de remplissage séparées l'une de l'autre par une sixième sous-étape de stabilisation de la deuxième masse de dioxyde de carbone MivITSC, la sixième sous-étape de stabilisation étant d'une durée égale au temps de stabilisation. 15 La cinquième sous-étape est une sous-étape de remplissage du circuit de fluide réfrigérant en dioxyde de carbone. C'est au cours de cette cinquième sous-étape que le dioxyde de carbone est chargé dans le volume interne du circuit de fluide réfrigérant. L'étape de charge prend lin quand la masse de dioxyde de carbone introduite correspond à la charge définie lors de l'étape de détermination de la charge. Une itération d'au moins deux 20 cinquièmes sous-étapes conduisent à introduire l'ensemble de la charge. Dans ce cas, l'aspiration de dioxyde de carbone se fait par plusieurs intermédiaires charges successives. Ces intermédiaires charges successives sont séparées les unes des autres par la sixième sous-étape. La sixième sous-étape est une sous-étape de stabilisation du dioxyde de carbone 25 chargé. Elle est intermédiaire à deux cinquièmes sous-étapes successives. Cette sixième sous-étape permet d'atteindre un équilibre de miscibilité entre le dioxyde de carbone et le lubrifiant présents dans le volume interne. Le circuit de fluide réfrigérant est clos lorsque toute la masse de dioxyde de carbone a été chargée. D'autres caractéristiques, détails et avantages de l'invention ressortiront plus 30 clairement à la lecture de la description donnée ci-après à titre indicatif en relation avec des dessins dans lesquels : 10 TI)E1836 - la figure 1 est une vue schématique du circuit. de fluide réfrigérant selon l'invention, - la figure 2 est une représentation schématique d'une charge en dioxyde de carbone du circuit de fluide réfrigérant selon l'invention, - la figure 3 est un logigramme du procédé de charge en dioxyde de carbone dans le 5 circuit de fluide réfrigérant selon l'invention, - la figure 4 illustre par un diagramme la charge en dioxyde de carbone du circuit de fluide réfrigérant selon l'invention. Il faut tout d'abord noter que les figures exposent l'invention de manière détaillée pour sa mise en oeuvre, lesdites figures pouvant bien entendu servir à mieux définir l'invention, 10 le cas échéant. Ces figures sont des représentations schématiques qui illustrent comment est réalisé un circuit de fluide réfrigérant selon l'invention, ce qui le compose, comment le fluide réfrigérant y circule et comment est déterminée la masse en fluide réfrigérant qui y circule. Les dénominations « amont » et « aval », qui caractérisent les composants du circuit de fluide réfrigérant, sont appréciées du point, de vue du sens de circulation du fluide réfrigérant. 15 circulant dans ledit circuit. En se référant tout d'abord à la figure 1, on voit un circuit de fluide réfrigérant 1 selon l'invention comprenant au moins une conduite 2 reliant au moins un premier échangeur thermique 3, un deuxième échangeur thermique 4, un dispositif de compression 5 et un organe de détente 6. Le fluide réfrigérant est du dioxyde de carbone 9 (CO2). Le dioxyde de 20 carbone 9 circulant à haute température et à haute pression est représenté par une flèche noire et la conduite 2 dans laquelle il circule est représentée par un trait épais. Le dioxyde de carbone 9 circulant à basse température et à basse pression est représenté par une flèche évidée et la conduite 2 dans laquelle il circule est représentée par un trait fin. Le dioxyde de carbone 9 subit un cycle thermodynamique de sorte à refroidir un point chaud du véhicule 25 et/ou réchauffer un point froid du véhicule. Le dispositif de compression 5 est disposé en amont du premier échangeur thermique 3. On notera que le dispositif de compression 5 du dioxyde de carbone 9 peut prendre la forme d' un compresseur électrique, c'est-à-dire d'un compresseur qui comprend un mécanisme de compression, un moteur électrique et une unité de contrôle et de conversion 30 électrique. Le mécanisme de compression du dispositif de compression 5 est mis en rotation 11 TI)I-C1836 par le moteur électrique. Pour assurer le bon fonctionnement de son mécanisme, le dispositif de compression 5 est lubrifié par un 1 ubri fiant 7, par exemple une huile répartie dans le circuit de fluide réfrigérant 1. L'organe de détente 6 est situé entre le premier échangeur thermique 3 et le deuxième 5 échangeur thermique 4. Le deuxième échangeur thermique 4 est situé en amont du dispositif de compression 5. Le dispositif de compression 5, le premier échangeur thermique 3, l'organe de détente 6 et le deuxième échangeur thermique 4 sont disposés en série dans le circuit de fluide réfrigérant 1. Ces composants sont reliés par la conduite 2. Le circuit de fluide réfrigérant 1 10 délimite un volume interne V, référencé 10, qui loge le dioxyde de carbone 9 et le lubrifiant 7. Le volume interne V du circuit de fluide réfrigérant 1 est déterminé à température ambiante. Le volume interne V comprend le volume abrité par la conduite 2 et un espace interne propre à chaque composant destiné à être traversé par le dioxyde de carbone 9. Lors de la réalisation du cycle thermodynamique, le dispositif de compression 5 15 compresse le dioxyde de carbone 9 pour l'amener à haute température et à haute pression. Le dioxyde de carbone 9 à haute pression et à haute température traverse le premier échangeur thermique 3. Ce premier échangeur thermique 3, qui fonctionne en condenseur, est également traversé par un premier fluide différent du dioxyde de carbone 9. Le premier fluide est représenté par une flèche 11. C'est entre ce premier fluide et le dioxyde de carbone 20 9 qu'à lieu un premier échange thermique. Par exemple, le premier échangeur thermique 3 est disposé en front de véhicule et le premier fluide représenté par la flèche 11 est un flux d'air extérieur au véhicule. Passé le premier échangeur thermique 3, le dioxyde de carbone 9 circule dans l'organe de détente 6. 11 y subit une détente de sorte à être à basse pression et basse température en 25 entrant dans le deuxième échangeur thermique 4. Le deuxième échangeur thermique 4, qui fonctionne en évaporateur, est traversé par le dioxyde de carbone 9 à basse pression et à basse température et par un deuxième fluide, différent du dioxyde de carbone 9. Par exemple, le deuxième échangeur thermique 4 est disposé dans un boîtier 3d' une installation de ventilation, de chauffage et/ou de climatisation 30 du véhicule dont il fait partie. Le deuxième fluide, représenté par une flèche 12, est alors par 12 TI)I-C1838 exemple un flux d'air intérieur au véhicule, destiné à refroidir un habitacle du véhicule qui comprend le circuit de fluide réfrigérant 1 selon l'invention. C'est entre ce deuxième fluide, représenté par la flèche 12, et le dioxyde dc carbone 9 qu'à lieu un deuxième échange thermique. 5 On notera que la représentation du circuit de fluide réfrigérant 1 est non limitative. Des circuits de fluide réfrigérant 1 plus complexes s'inscrivent dans le cadre de l'invention, dès lors qu'au moins les composants précités sont retrouvés. Ainsi, on comprend que le circuit dc fluide réfrigérant 1 selon l'invention est un circuit dc fluide réfrigérant 1 dans lequel a lieu un cycle thermodynamique et dans lequel le dioxyde de carbone 9 correspond au fluide 10 réfrigérant. Pour les circuits de fluide réfrigérant 1 plus complexes que celui illustré en figure 1, comprenant par exemple des branches ou des composants où la circulation du dioxyde de carbone 9 peut être bloquée, le volume interne V du circuit dc fluide réfrigérant 1 correspond aux volumes abrités par toutes les branches ou conduites dudit circuit ainsi qu'aux espaces 15 internes de l'ensemble des composants destinés à être traversés par le fluide réfrigérant., comme par exemple un dispositif d'accumulation ou un échangeur de chaleur interne. La figure 2 est une illustration du circuit dc fluide réfrigérant 1 non chargé en dioxyde de carbone 9 d'une part (i) et lorsqu'il loge une charge C en dioxyde de carbone 9 d'autre part (ii). La charge C est référencée 13. 20 Le circuit de fluide réfrigérant 1 est caractérisé par son volume interne V, ici représenté par la référence 10. Le volume interne V est délimité par la conduite 2 vue en coupe transversale. Dans la figure 2(i), le circuit de fluide réfrigérant 1 n'est pas chargé en dioxyde de carbone 9. La conduite 2 ne contient. pas le lubrifiant 7, ici aspiré en même temps que le fluide réfrigérant dans le circuit I. Dans la figure 2(ii), le circuit de réfrigérant 1 est chargé 25 en dioxyde de carbone 9 par une charge C. Pour passer de la situation décrite à la figure 2(i) à la situation décrite à la figure 2(ii), le dioxyde de carbone 9 est aspiré par le volume interne V préalablement soumis au vide. 11 s'agit d'une étape 15 de charge du circuit de fluide réfrigérant 1 en dioxyde de carbone 9 décrite en figure 3. Le dioxyde de carbone 9 est caractérisé par une certaine densité D 30 référencée 23, fonction d'une température de référence T en degré Celsius référencée 24 et 13 TI)I-C1836 d'une pression de référence P en bar absolu référencée 25, correspondant à une température appliquée au moment de la charge et à une pression interne au circuit de fluide réfrigérant 1. La température de référence T est constante alors que la pression de référence P augmente au cours de la charge. 5 La charge C est la somme d'une première masse de dioxyde de carbone « Mv » référencée 26 et d'une deuxième masse de dioxyde de carbone « Mmisc » référencée 27. La première masse de dioxyde de carbone « Mv » est déterminée par le volume interne V en fonction de la température de référence T et de la pression de référence P. La deuxième masse de dioxyde de carbone « Mivitsc » est déterminée par un niveau de 10 miscibilité 28 avec le lubrifiant 7 aspirée dans le circuit de fluide réfrigérant 1. La deuxième masse de dioxyde de carbone « Mmisc » participe à la définition de la charge C, qui est également fonction du volume interne V, dc la densité D du dioxyde de carbone 9. En effet, la charge répond à une formule telle que IC = V x Da, p^ + Mmisci - La figure 3 montre un logigramme représentatif du procédé 9 de charge en dioxyde de 15 carbone 9 dans le circuit de fluide réfrigérant 1. Ce procédé 9 comprend une étape 14 de détermination de la charge C et une étape 15 de charge du circuit de fluide réfrigérant 1 en dioxyde de carbone 9. Ces étapes 14, 15 ont vocation à être effectuées dans les ateliers automobiles ou tout lieu s'occupant de l'assemblage, l'entretien et/ou dc la réparation des véhicules automobiles, que cc soit au préalable à la mise en service du véhicule ou à 20 postériori. L'étape 14 permet, grâce à des données observées sur le circuit dc fluide réfrigérant 1, de définir la charge C. L'étape 14 de détermination de la charge C précède l'étape 15 dc charge du circuit de fluide réfrigérant 1 en dioxyde de carbone 9. Ces deux étapes 14, 15 sont distinctes. Une fois l'étape 14 de détermination de la charge C effectuée, il est possible 25 d'effectuer l'étape 15 pour toute température de référence T avec une quantité de lubrifiant 7 définie. L'étape 14 de détermination de la charge C comprend quatre sous-étapes parmi lesquelles. une première sous-étape 16, une deuxième sous-étape 17, une troisième sous-étape 18, une quatrième sous-étape 19. 14 TI)I-C1838 La première sous-étape 16 est une sous-étape de détermination du volume interne V du circuit de fluide réfrigérant I. Cette première sous-étape 16 a lieu par exemple à une température ambiante telle que 23°C. Un gaz neutre, comme le dioxyde de carbone (C01), l'Argon (Ar), ou l'Azote (Ni), est aspiré dans le circuit de fluide réfrigérant 1 mis sous vide. L'aspiration est réalisée par paliers au moyen de charges intermédiaires 36. La pression à l'intérieur du circuit de fluide réfrigérant 1 est mesurée à différents temps, à chacun de ces paliers. Grâce à la quantité de gaz permettant de remplir le volume interne V et au moyen de la loi des gaz parfaits, le volume interne V est calculé. La deuxième sous-étape 17 est une sous-étape de détermination d'un temps de 10 stabilisation tm du niveau de miscibilité. Lorsque le temps de stabilisation tm, référencé 29, est écoulé après avoir mis en présence le dioxyde de carbone 9 et le lubrifiant 7, le mélange entre le dioxyde de carbone 9 et le lubrifiant 7 tend vers une stabilité du mélange. La charge C est optimale lorsque le temps de stabilisation tm est respecté. Lors de la deuxième sous-étape 17, le temps de stabilisation tm est obtenu par des aspirations de dioxyde de carbone 9 15 successives et distinctes dans le circuit de fluide réfrigérant 1 soumis au vide. Chaque aspiration est réalisée à une température de référence T donnée en degrés Celsius. Chaque aspiration correspond à une introduction séquentielle de dioxyde de carbone 9, comme pour la première sous-étape 16. Dans un mode de réalisation, la pression P du dioxyde de carbone 9 est mesurée en respectant un temps de latence après chaque charge intermédiaire de sorte 20 à tendre vers l'absorption la plus importante entre le dioxyde de carbone 9 et le lubrifiant 7. Le temps de latence correspond au temps de stabilisation tm lorsque le mélange tend à se stabiliser. La troisième sous-étape 18 est une sous-étape de détermination du niveau de miscibilité 28. La troisième sous-étape 18 est réalisée plusieurs fois dans différentes 25 conditions de température de référence T et avec différentes quantités de lubrifiant 7 dans le circuit. de fluide réfrigérant 1. Par exemple, avec des quantités de lubrifiant 7 de 100 cc dans un premier temps et de 130 cc dans un deuxième temps. Cette troisième sous-étape 18 permet d'obtenir la part de dioxyde de carbone 9 liée au lubrifiant 7 par rapport à la quantité totale de dioxyde de carbone 9 aspiré dans le circuit de fluide réfrigérant 1. Le niveau de miscibilité 30 28 est dépendant de la quantité de lubrifiant 7 présente. La troisième sous-étape 18 permet d'éviter les apports excessifs en lubrifiant 7. 15 TDE1836 La quatrième sous-étape 19 est une étape de définition de la charge C en fonction de la première sous-étape 16, de la deuxième sous-étape 17 et de la troisième sous-étape 18. Cette charge C est définie par corrélation : le niveau de miscibilité 28, la température dc référence T et le temps de stabilisation tm permettent de définir la charge C. 5 L'étape 15 de charge du circuit de fluide réfrigérant. 1 en dioxyde de carbone 9 comprend au moins deux cinquièmes sous-étape 20 et une sixième sous-étape 21. L'étape 15 se termine lorsque le circuit dc fluide réfrigérant 1 contient l'intégralité de la charge C. Si le circuit ne contient pas l'intégralité de la charge C, la cinquième sous-étape 20 est répétée selon une itération 30. La cinquième sous-étape 20 est une sous-étape de remplissage du circuit de fluide réfrigérant 1 en dioxyde dc carbone 9. Dans le circuit de fluide réfrigérant 1 mis sous vide, la charge C de dioxyde de carbone 9 est aspirée. Cette aspiration est ici réalisée avec des charges intermédiaires 36 successives. La sixième sous-étape 21 est une sous-étape de stabilisation de la deuxième masse dc 15 dioxyde de carbone « Mmtsc ». Une fois une charge intermédiaire à la charge C aspirée, un temps est laissé pour que le dioxyde de carbone 9 et le lubrifiant 7 se lient. Ce temps correspond au temps de stabilisation tm, pour un mélange optimal. Le circuit de fluide réfrigérant 1 est refermé pour être rendu opérationnel une fois la dernière sixième sous-étape 21 effectuée avec toute la charge C dans le circuit.. 20 La figure 4 illustre la relation entre la charge C, la première masse de dioxyde de carbone « Mv » et la deuxième masse de dioxyde de carbone « MmISC » au cours de l'étape 15 de charge du circuit de fluide réfrigérant 1 en dioxyde de carbone 9. Une étape 15 ne comprenant que la cinquième sous-étape 20, et une étape 15 combinant, cinquièmes sous-étape 20 et sixième sous-étape 21 sont illustrées. 25 Au cours de l'étape 15, une masse Mco, de dioxyde de carbone 9 est aspirée dans le circuit de fluide réfrigérant 1. Lorsque la première masse de dioxyde de carbone « Mv » est égale à cette masse Mco, de dioxyde de carbone 9 ajoutée, le volume interne V est empli de dioxyde de carbone 9 sans tenir compte du niveau de miscibilité 28. La deuxième masse de dioxyde de carbone « MMISC » est la part ajoutée de la masse MCO2 de dioxyde de carbone 9 30 tenant compte du niveau de miscibilité 28. 16 TDI-C1838 La deuxième masse de dioxyde de carbone « Mmisc» est définie par une première variable « alpha » référencée 34, une deuxième variable « beta » référencée 35, la pression de référence P et un correctif A, référencé, 33 à plus ou moins 5% dépendant de la température de référence T, tel que 1Mmi5c = (alpha x P + beta)/A]. 5 Par exemple, le correctif A est défini par la température de référence T en degrés Celsius et est égal à10.991 x (273.15+23)/TJ. La deuxième masse de dioxyde de carbone « Mmisc » est comprise entre un minima « MMLSC min », référencé 31, et un maxima « Mmisc max », référencé 32. Dans un exemple de réalisation, le minima « Mmisc min » est égal à 1(0.2869 x P + 2.1015)/AL où la première IO variable « alpha » est égale à 0.2869, la deuxième variable « beta » est égale à 2.1015. Dans un exemple de réalisation, le maxima « MMISC max » est égal à [(0.5144 x P - 7.4033)/A], où la première variable « alpha » est égale à 0.5144, la deuxième variable « beta » est égale à 7.4033. La courbe représentative de la charge C est illustrée et permet de distinguer deux 15 modes de réalisation. Lorsque l'étape 15 dc charge ne comprend que la cinquième sous-étape 20, la charge C atteinte est une charge comprise entre le minima de la deuxième masse de dioxyde de carbone « MmiSC min » et le maxima dc la deuxième masse de dioxyde de carbone « Mmisc max ». Dans ce cas, l'étape 15 de charge considère la présence du lubrifiant 7 sans considérer 20 la stabilisation du dioxyde de carbone 9 avec le lubrifiant 7. Lorsque l'étape 15 de charge comprend la cinquième sous-étape 20 et à la sixième sous-étape 21 avec le temps dc stabilisation tm prédéterminé, la charge C atteinte est une charge égale au maxima de la deuxième masse de dioxyde de carbone « Mmtsc. max ». Dans ce cas, l'étape 15 de charge considère à la fois la présence de lubrifiant 7 et la stabilisation 25 du dioxyde de carbone 9 avec le lubrifiant 7. On comprend dc cc qui précède que la présente invention permet ainsi d'assurer une charge optimisée d'un circuit de fluide réfrigérant en dioxyde de carbone. En particulier, l'invention pennet d'ajuster la quantité de dioxyde de carbone chargée dans ledit circuit., notamment en fonction du lubrifiant présente pour le fonctionnement des composants 30 mobiles intégrés au circuit de fluide réfrigérant. Un circuit de fluide réfrigérant, ainsi chargé 17 TI)E1836 permet d'atteindre la pression critique et d'obtenir des cycles thermodynamiques énergétiquement optimisés. L'invention permet de gagner en précision et est normative pour un circuit dc dioxyde de carbone dont on connait la charge en lubrifiant. L'invention ne saurait toutefois se limiter aux moyens et configurations décrits et 5 illustrés ici, et elle s'étend également à tous moyens ou configurations équivalentes et à toute combinaison techniquement opérant de tels moyens. En particulier, l'architecture du circuit de fluide réfrigérant peut être modifiée sans nuire à l'invention REVENDICATIONS1. Circuit de fluide réfrigérant (1) pour véhicule, le circuit de fluide réfrigérant (1) comprenant au moins une conduite (2) reliant au moins un premier échangeur thermique (3), un deuxième échangeur thermique (4), un dispositif de compression (5) et un organe de détente (6), le fluide réfrigérant étant du dioxyde de carbone (9), le circuit de fluide réfrigérant (1) définissant un volume interne V (10), caractérisé en ce que le circuit de fluide réfrigérant (1) loge une charge C (13) en dioxyde de carbone (9), la charge C (13) étant la somme d'une première niasse de dioxyde de carbone Mv (26) déterminée par le volume interne V (10) et d'une deuxième masse de dioxyde de carbone Mmisc (27) déterminée par un niveau de miscibilité (28) avec un lubrifiant (7) ajouté avec la charge C (13). 2. Circuit de fluide réfrigérant (1) selon la revendication 1, dans lequel la charge C (13) est fonction du volume interne V (10), d'une densité D (23) du dioxyde de carbone (9) à une température de référence T (24) en degrés Celsius et à une pression de référence P (25) en bar absolu et de la deuxième niasse de dioxyde de carbone Mmisc (27), tel que [C = V x Du p) ± MM1SC] - 3. Circuit de fluide réfrigérant (1) selon la revendication précédente, dans lequel la deuxième masse de dioxyde de carbone Mmisc (27) est définie par une première variable « alpha » (34), une deuxième variable « beta » (35), la pression de référence P (25) et un correctif A (33) à plus ou moins 5% dépendant de la température de référence T (24), tel que [Mmtsc = (alpha x P + beta)/A]. 4. Circuit de fluide réfrigérant (1) selon la revendication précédente, dans lequel le correctif A (33) est égal à [0.991 x (273.15+23)/T], où T est la température de référence (24) en degrés Celsius. 5. Circuit de fluide réfrigérant (1) selon les revendications 3 à4, dans lequel la deuxième masse de dioxyde de carbone Mmisc (27) est inférieure ou égale à [(0.5144 x P - 7.4033)/A], où la première variable « alpha » (34) est égale à 0.5144, la deuxième variable « beta » (35) est égale à 7.4033. P est la pression de référence (25) en bar absolu et A est le correctif (33). 6. Circuit de fluide réfrigérant (1) selon les revendications 3 à 5, dans lequel la 19 TI)I-C1838 deuxième masse de dioxyde de carbone Mmisc (27) est supérieure à R0.2869 x P + 2.1015)/AL où la première variable « alpha » (34) est égale à 0.2869, la deuxième variable 7. Procédé (9) de charge en dioxyde de carbone (9) dans un circuit de fluide réfrigérant (1) selon l'une quelconque des revendications précédentes, le procédé (9) comprenant une étape (14) de détermination dc la charge C (13) et une étape (15) de charge du circuit dc fluide réfrigérant (1) en dioxyde dc carbone (9), l'étape (14) de détermination de la charge C (13) comprend une première sous-étape (16) de détermination du volume 10 interne V (10) du circuit de fluide réfrigérant (1), une deuxième sous-étape (17) de détermination d'un temps de stabilisation tm (29) du niveau de miscibilité (28), une troisième sous-étape (18) de détermination du niveau de miscibilité (28) et une quatrième sous-étape (19) de définition de la charge C (13) en fonction de la première sous-étape (16), de la deuxième sous-étape (17) et de la troisième sous-étape (18). 15 8. Procédé (9) selon la revendication précédente, au cours duquel le temps de stabilisation tm (29) varie entre 3 et 10 min en fonction d'une température de référence comprise entre 15°C et 40°C. 9. Procédé (9) selon l'une quelconque des revendications 7 à 8, au cours duquel l'étape (15) de charge du circuit de fluide réfrigérant (1) en dioxyde de carbone (9) comprend 20 au moins deux cinquièmes sous-étapes (20) de remplissage séparées l'une de l'autre par une sixième sous-ét.ape de stabilisation (21) de la deuxième masse de dioxyde de carbone Musc (27), la sixième sous-étape de stabilisation (21) étant d'une durée égale au temps de stabilisation tm (29).