Brevet FR3081865A1 — publié le 20191206

COMPOSITIONS A BASE DE 11112-TRIFLUOROETHYLENE ET DE DIOXYDE DE CARBONE DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne des compositions de 1,1,2- trifluoroéthylène (HFO-1123) et de dioxyde de carbone (CO2), et leur utilisation en tant que fluides de transfert de chaleur, notamment pour le remplacement du R-410A. ARRIERE-PLAN TECHNIQUE Le R-410A est un fluide de transfert de chaleur constitué de 50 % en poids de difluorométhane (HFC-32) et de 50 % en poids de pentafluoroéthane (HFC-125). Il présente un bas point d'ébullition à -48,5°C, une efficacité énergétique élevée, il est non-inflammable et non toxique. Il est utilisé notamment pour la climatisation stationnaire. Toutefois, ce fluide de transfert de chaleur présente un potentiel de réchauffement climatique (GWP) élevé. Il est donc souhaitable de le remplacer. Le document US 2014/0070132 décrit divers fluides de transfert de chaleur comprenant du 1,1,2-trifluoroéthylène (HFO-1123). Les documents US 2016/0347981 et US 2016/0333243 décrivent divers fluides de transfert de chaleur comprenant du HFO-1123, notamment pour le remplacement du R-410A. Il existe un besoin de concevoir de disposer de nouveaux fluides de transfert de chaleur, notamment pour remplacer les fluides de transfert de chaleur conventionnels tels que le R-410A. Il existe en particulier un besoin de fluides de transfert de chaleur inoffensifs pour la couche d'ozone, à bas GWP, présentant de bonnes propriétés thermodynamiques pour le transfert de chaleur, et de préférence non inflammables et non toxiques. 2 RESUME DE L'INVENTION L'invention concerne en premier lieu une composition comprenant du 1,1,2-trifluoroéthylène et du dioxyde de carbone. Dans des modes de réalisation, la composition comprend un ou 5 plusieurs composés additionnels choisis parmi l'ammoniac et les alcanes et alcènes éventuellement halogénés, et de préférence parmi les hydrofluorooléfines, les hydrochlorofluorooléfines et les hydrofluorocarbures saturés. Dans des modes de réalisation, la composition comprend un ou 10 plusieurs composés additionnels choisis parmi le 1,1,1,2-tétrafluoroéthane, le pentafluoroéthane, le difluorométhane, le 2,3,3,3-tétrafluoropropène, le 1,3,3,3-tétrafluoropropène, l'ammoniac, le 1,1,1,2,3,3,3-heptafluoropropane, le propane, le propylène, le 1,1,1-trifluoroéthane, le 1-chloro-3,3,3- trifluoropropène, le 1,1,1,4,4,4-hexafluorobut-2-ène, le 1,1,1,3,3- 15 pentafluoropropane, le 1,1,2,2-tétrafluoroéthane, le 1,1-difluoroéthane et les combinaisons de ceux-ci ; et de préférence parmi le 1,1,1,2-tétrafluoroéthane, le pentafluoroéthane, le difluorométhane, le 2,3,3,3-tétrafluoropropène, le 1,3,3,3-tétrafluoropropène et les combinaisons de ceux-ci. Dans des modes de réalisation, la composition consiste essentiellement 20 en : - du 1,1,2-trifluoroéthylène et du dioxyde de carbone ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone et du 1,1,1,2- tétrafluoroéthane ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone et du 25 pentafluoroéthane ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone et du difluorométhane ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone et du 2,3,3,3- tétrafluoropropène ; ou 30 - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone et du 1,3,3,3- tétrafluoropropène ; ou - du 1 ,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 1 ,1,1 ,2- tétrafluoroéthane et du pentafluoroéthane ; ou - du 1 ,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 1 ,1,1 ,2- 35 tétrafluoroéthane et du difluorométhane ; ou - du 1 ,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 1 ,1,1 ,2- tétrafluoroéthane et du 2,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou 3 - du 1 , 1 ,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 1 , 1 , 1 ,2- tétrafluoroéthane et du 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du pentafluoroéthane et du difluorométhane ; ou 5 - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du pentafluoroéthane et du 2,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du pentafluoroéthane et du 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 10 difluorométhane et du 2,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du difluorométhane et du 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 2,3,3,3- tétrafluoropropène et du 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou 15 - du 1 , 1 ,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 1 , 1 , 1 ,2- tétrafluoroéthane, du difluorométhane et du pentafluoroéthane ; ou - du 1 , 1 ,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 1 , 1 , 1 ,2- 20 tétrafluoroéthane, du pentafluoroéthane et du 2,3,3,3- 25 tétrafluoropropène ; ou 30 - du 1 , 1 ,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 1 , 1 , 1 ,2- tétrafluoroéthane, du difluorométhane, du pentafluoroéthane et du 2,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou 35 - du 1 , 1 ,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 1 , 1 , 1 ,2- tétrafluoroéthane, du difluorométhane, du pentafluoroéthane et du 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou tétrafluoroéthane, du difluorométhane et du 2,3,3,3- tétrafluoropropène ; ou du 1 , 1 ,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 1 , 1 , 1 ,2- tétrafluoroéthane, du difluorométhane et du 1 ,3,3,3- tétrafluoropropène ; ou du 1 , 1 ,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 1 , 1 , 1 ,2- du 1 , 1 ,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 1 , 1 , 1 ,2- tétrafluoroéthane, du pentafluoroéthane et du 1 ,3,3,3- tétrafluoropropène ; ou du 1 , 1 ,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 1 , 1 , 1 ,2- tétrafluoroéthane, du 2,3,3,3-tétrafluoropropène et du 1,3,3,3- tétrafluoropropène ; ou 4 - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 1,1,1,2- tétrafluoroéthane, du difluorométhane, du pentafluoroéthane, du 2,3,3,3-tétrafluoropropène et du 1,3,3,3-tétrafluoropropène. Dans des modes de réalisation, la proportion en 1,1,2-trifluoroéthylène 5 vaut de 5 à 80 % en poids, de préférence de 10 à 70 % en poids, de préférence encore de 15 à 60 % en poids. Dans des modes de réalisation, la proportion totale en dioxyde de carbone et le cas échéant en 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et/ou en pentafluoroéthane vaut au moins 15 % en poids, de préférence au moins 30 % 10 en poids, et de préférence encore au moins 35 % en poids. Dans des modes de réalisation, la composition est choisie parmi les mélanges consistant essentiellement en : - de 40 à 70 % de 1,1,2-trifluoroéthylène, de 5 à 30 % de dioxyde de carbone et de 5 à 30 % de pentafluoroéthane (en poids) ; 15 - de 55 à 70 % de 1,1,2-trifluoroéthylène, de 5 à 30 % de dioxyde de carbone et de 5 à 35 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane (en poids) ; - de 5 à 70% de 1,1,2-trifluoroéthylène, de 5 à 35% de dioxyde de carbone et de 5 à 60 % de difluorométhane (en poids) ; - de 5 à 55% de 1,1,2-trifluoroéthylène, de 5 à 35% de dioxyde de 20 carbone, de 5 à 25 % de pentafluoroéthane et de 5 à 60 % de difluorométhane (en poids) ; - de 5 à 65% de 1,1,2-trifluoroéthylène, de 5 à 30% de dioxyde de carbone, de 5 à 30 % de pentafluoroéthane , de 5 à 10 % de 1,1,1,2- tétrafluoroéthane et de 5 à 60 % de difluorométhane (en poids). 25 Dans des modes de réalisation, la composition est non inflammable. Dans des modes de réalisation, la composition présente un GWP inférieur ou égal à 1000, et de préférence inférieur ou égal à 150. L'invention concerne également l'utilisation de la composition décrite ci-dessus, en tant que fluide de transfert de chaleur. 30 Dans des modes de réalisation, ladite utilisation est pour le remplacement du R-410A, de préférence dans la climatisation stationnaire. L'invention concerne également une composition de transfert de chaleur, comprenant la composition décrite ci-dessus en tant que fluide de transfert de chaleur, et un ou plusieurs additifs. 35 Dans des modes de réalisation, les additifs sont choisis parmi les lubrifiants, les nanoparticules, les stabilisants, les tensioactifs, les agents traceurs, les agents fluorescents, les agents odorants, les agents de solubilisation et les combinaisons de ceux-ci. 5 L'invention concerne également une installation de transfert de chaleur comprenant un circuit de compression de vapeur contenant une composition telle que décrite ci-dessus en tant que fluide de transfert de chaleur ou contenant une composition de transfert de chaleur telle que décrite ci-dessus. 5 Dans des modes de réalisation, l'installation est choisie parmi les installations mobiles ou stationnaires de chauffage par pompe à chaleur, de climatisation, et notamment de climatisation automobile ou de climatisation stationnaire centralisée, de réfrigération, de congélation et les cycles de Rankine, et de préférence est une installation de climatisation. 10 L'invention concerne également un procédé de chauffage ou de refroidissement d'un fluide ou d'un corps au moyen d'un circuit de compression de vapeur contenant un fluide de transfert de chaleur, ledit procédé comprenant successivement l'évaporation du fluide de transfert de chaleur, la compression du fluide de transfert de chaleur, la condensation du 15 fluide de chaleur et la détente du fluide de transfert de chaleur, dans lequel le fluide de transfert de chaleur est une composition telle que décrite ci-dessus. L'invention concerne également un procédé de l'impact environnemental d'une installation de transfert de chaleur comprenant un circuit de compression de vapeur contenant un fluide de transfert de chaleur 20 initial, ledit procédé comprenant une étape de remplacement du fluide de transfert de chaleur initial dans le circuit de compression de vapeur par un fluide de transfert final, le fluide de transfert final présentant un GWP inférieur au fluide de transfert de chaleur initial, dans lequel le fluide de transfert de chaleur final est une composition telle que décrite ci-dessus. 25 Dans certains modes de réalisation, le fluide de transfert de chaleur initial est le R-410A. La présente invention répond au besoin exprimé dans l'état de la technique. Elle fournit plus particulièrement de nouveaux fluides de transfert de chaleur qui sont bien adaptés pour remplacer les fluides de transfert de 30 chaleur conventionnels et en premier lieu le R-410A. L'invention fournit en particulier des fluides de transfert de chaleur inoffensifs pour la couche d'ozone (c'est-à-dire à potentiel de déplétion de la couche d'ozone ou ODP faible ou nul), à bas GWP, présentant de bonnes propriétés thermodynamiques pour le transfert de chaleur, et de préférence 35 non inflammables et non toxiques. Cela est accompli en associant le HFO-1123 avec du CO2 (ou R-744), et éventuellement avec un ou plusieurs autres composés de transfert de chaleur. 6 DESCRIPTION DE MODES DE REALISATION DE L'INVENTION L'invention est maintenant décrite plus en détail et de façon non limitative dans la description qui suit. 5 Sauf mention contraire, dans l'ensemble de la demande les proportions de composés indiquées sont données en pourcentages massiques. Selon la présente demande, le potentiel de réchauffement global (GWP) est défini par rapport au dioxyde de carbone et par rapport à une durée de 100 ans, selon la méthode indiquée dans « The scientific assessment of 10 ozone depletion, 2002, a report of the World Meteorological Association's Global Ozone Research and Monitoring Project ». Par « composé de transfert de chaleur », respectivement « fluide de transfert de chaleur » (ou fluide frigorigène), on entend un composé, respectivement un fluide, susceptible d'absorber de la chaleur en s'évaporant 15 à basse température et basse pression et de rejeter de la chaleur en se condensant à haute température et haute pression, dans un circuit de compression de vapeur. De manière générale, un fluide de transfert de chaleur peut comprendre un seul, deux, trois ou plus de trois composés de transfert de chaleur. 20 Par « composition de transfert de chaleur » on entend une composition comprenant un fluide de transfert de chaleur et éventuellement un ou plusieurs additifs qui ne sont pas des composés de transfert de chaleur pour l'application envisagée. 25 Présentation générale des formulations de compositions de transfert de chaleur Dans la composition de transfert de chaleur de l'invention, la proportion massique de fluide de transfert de chaleur peut représenter notamment de 1 à 5% de la composition ; ou de 5 à 10% de la composition ; ou de 10 à 15 % 30 de la composition ; ou de 15 à 20 % de la composition ; ou de 20 à 25 % de la composition - ou de 25 à 30 % de la composition - ou de 30 à 35 % de la composition ou de 35 à 40 % de la composition ou de 40 à 45 % de la composition ou de 45 à 50 % de la composition ou de 50 à 55 % de la composition ou de 55 à 60 % de la composition ou de 60 à 65 % de la 35 composition ou de 65 à 70 % de la composition ou de 70 à 75 % de la composition ou de 75 à 80 % de la composition ou de 80 à 85 % de la composition ou de 85 à 90 % de la composition , ou de 90 à 95 % de la composition ; ou de 95 à 99 % de la composition. 7 Dans la présente description, lorsque plusieurs gammes possibles sont envisagées, les gammes résultant de la combinaison de celles-ci sont aussi couvertes : par exemple, la proportion massique de fluide de transfert de chaleur dans la composition de transfert de chaleur peut valoir de 50 à 55 %, 5 et de 55 à 60 %, c'est-à-dire de 50 à 60%, etc. De préférence, la composition de transfert de chaleur de l'invention comprend au moins 50 % en masse de fluide de transfert de chaleur, et en particulier de 50 % à 95 % en masse. Dans la composition de transfert de chaleur, la proportion massique de 10 lubrifiant(s) peut représenter notamment de 1 à 5 % de la composition ; ou de 5 à 10% de la composition ; ou de 10 à 15% de la composition ; ou de 15 à 20 % de la composition ; ou de 20 à 25 % de la composition ; ou de 25 à 30 % de la composition ; ou de 30 à 35 % de la composition ; ou de 35 à 40 % de la composition ou de 40 à 45 % de la composition ou de 45 à 50 % de la 15 composition ou de 50 à 55 % de la composition ou de 55 à 60 % de la composition ou de 60 à 65 % de la composition ou de 65 à 70 % de la composition ou de 70 à 75 % de la composition ou de 75 à 80 % de la composition ou de 80 à 85 % de la composition ou de 85 à 90 % de la composition ou de 90 à 95 % de la composition ou de 95 à 99 % de la 20 composition. Les additifs autres que le(s) lubrifiant(s) représentent de préférence de 0 à 30 %, de préférence encore de 0 à 20 %, de préférence encore de 0 à 10 %, de préférence encore de 0 à 5 %, et de préférence encore de 0 à 2 % de chaque composition de transfert de chaleur, en proportions massiques. 25 Présentation générale des additifs Les additifs qui peuvent être présents dans la composition de transfert de chaleur de l'invention peuvent notamment être choisis parmi les lubrifiants, les nanoparticules, les stabilisants, les tensioactifs, les agents traceurs, les 30 agents fluorescents, les agents odorants et les agents de solubilisation. A titre de lubrifiants on peut notamment utiliser des huiles d'origine minérale, des huiles de silicone, des paraffines d'origine naturelle, des naphtènes, des paraffines synthétiques, des alkylbenzènes, des poly-alpha oléfines, des polyalkène glycols, des polyol esters et / ou des polyvinyléthers. 35 Les polyalkène glycols et les polyol esters sont préférés. Le ou les stabilisants, lorsqu'ils sont présents, représentent de préférence au plus 5 % en masse dans la composition de transfert de chaleur. Parmi les stabilisants, on peut citer notamment le nitrométhane, l'acide 8 ascorbique, l'acide téréphtalique, les azoles tels que le tolutriazole ou le benzotriazole, les composés phénoliques tels que le tocophérol, l'hydroquinone, le t-butyl hydroquinone, le 2,6-di-ter-buty1-4-méthylphénol, les époxydes (alkyl éventuellement fluoré ou perfluoré ou alkényl ou aromatique) 5 tels que les n-butyl glycidyl éther, hexanediol diglycidyl éther, allyl glycidyl éther, butylphénylglycidyl éther, les phosphites, les phosphonates, les thiols et les lactones. On peut également utiliser en tant que stabilisants le propène, les butènes, les pentènes et les hexènes. Les butènes et les pentènes sont 10 préférés. Les pentènes sont encore plus particulièrement préférés. Ces stabilisants peuvent être à chaîne linéaire ou ramifiée et de préférence ramifiée. De préférence, ils présentent une température d'ébullition inférieure ou égale à 100°C, de préférence encore inférieure ou égale à 75°C, et de manière plus particulièrement préférée inférieure ou égale à 50°C. Par 15 « température d'ébullition », on entend la température d'ébullition à une pression de 101,325 kPa, telle que déterminée selon la norme NF EN 378-1 d'avril 2008. De préférence également, ils présentent une température de solidification inférieure ou égale à 0°C, de préférence inférieure ou égale à -25°C, et de manière plus particulièrement préférée inférieure ou égale 20 à -50°C. La température de solidification est déterminée selon l'Essai n° 102: Point de fusion/Intervalle de fusion (Lignes directrices de l'OCDE pour les essais de produits chimiques, Section 1, Éditions OCDE, Paris, 1995, 20 disponible à l'adresse http://dx.doi.org/10.1787/9789264069534-fr). 25 Des composés stabilisants particuliers sont notamment le but-1-ène, le cis-but-2-ène ; le trans-but-2-ène ; le 2-méthylprop-1-ène ; le pent-1-ène ; le cis-pent-2-ène ; le trans-pent-2-ène ; le 2-méthylbut-1-ène ; le 2-méthylbut-2- ène ; et le 3-méthylbut-1-ène. Parmi les composés préférés, on compte notamment le 2-méthyl-but-2-ène, de formule (température d'ébullition de 30 39°C environ) et le 3-méthyl-but-1-ène (température d'ébullition de 25°C environ). A titre de nanoparticules on peut notamment utiliser les nanoparticules de carbone, les oxydes métalliques (cuivre, aluminium), Ti02, A1203, Mo52... A titre d'agents traceurs (susceptibles d'être détectés), on peut citer les 35 hydrofluorocarbures deutérés ou non, les hydrocarbures deutérés, les perfluorocarbures, les fluoroéthers, les composés bromés, les composés iodés, les alcools, les aldéhydes, les cétones, le protoxyde d'azote et les 9 combinaisons de ceux-ci. L'agent traceur est différent des composés constituant le fluide de transfert de chaleur. A titre d'agents de solubilisation, on peut citer les hydrocarbures, le diméthyléther, les polyoxyalkylène éthers, les amides, les cétones, les nitriles, 5 les chlorocarbures, les esters, les lactones, les aryl éthers, les fluoroéthers et les 1,1,1-trifluoroalcanes. L'agent de solubilisation est différent du ou des composés de transfert de chaleur composant le fluide de transfert de chaleur. A titre d'agents fluorescents, on peut citer les naphthalimides, les perylènes, les coumarines, les anthracènes, les phénanthracènes, les 10 xanthènes, les thioxanthènes, les naphthoxanhtènes, les fluorescéines et les dérivés et combinaisons de ceux-ci. A titre d'agents odorants, on peut citer les alkylacrylates, les allylacrylates, les acides acryliques, les acrylesters, les alkyléthers, les alkylesters, les alcynes, les aldéhydes, les thiols, les thioéthers, les disulfures, 15 les allylisothiocyanates, les acides alcanoïques, les amines, les norbornènes, les dérivés de norbornènes, le cyclohexène, les composés aromatiques hétérocycliques, l'ascaridole, l'o-méthoxy(méthyl)- phénol et les combinaisons de ceux-ci. 20 Présentation générale du procédé de transfert de chaleur Le procédé de transfert de chaleur de l'invention est mis en oeuvre dans une installation de transfert de chaleur. L'installation de transfert de chaleur comporte de préférence un système de compression de vapeur. Le système contient la composition de transfert de chaleur (dont le fluide de transfert de 25 chaleur), qui assure le transfert de chaleur. Le procédé de transfert de chaleur peut être un procédé de chauffage ou de refroidissement d'un fluide ou d'un corps. Dans certains modes de réalisation, le système de compression de vapeur est : 30 - un système de climatisation ; ou - un système de réfrigération ; ou - un système de congélation ; ou - un système de pompe à chaleur. L'installation peut être mobile ou stationnaire. 35 Ainsi, le procédé de transfert de chaleur peut être un procédé de climatisation stationnaire (dans des locaux d'habitation ou dans des locaux industriels ou commerciaux), ou de climatisation mobile, notamment automobile, un procédé de réfrigération stationnaire, ou de réfrigération mobile 10 (par exemple de transport frigorifique), ou un procédé de congélation ou surgélation stationnaire, ou de congélation ou surgélation mobile (par exemple de transport frigorifique), ou un procédé de chauffage stationnaire, ou de chauffage mobile (par exemple automobile). 5 Le procédé de transfert de chaleur comprend avantageusement les étapes suivantes, mises en oeuvre de manière cyclique : - l'évaporation du fluide frigorigène dans un évaporateur ; - la compression du fluide frigorigène dans un compresseur ; - la condensation du fluide frigorigène dans un condenseur ; et 10 - la détente du fluide frigorigène dans un module d'expansion. L'évaporation du fluide frigorigène peut être effectuée à partir d'une phase liquide ou d'une phase diphasique liquide / vapeur. Le compresseur peut être hermétique, sem i-hermétique ou ouvert. Les compresseurs hermétiques comprennent une partie moteur et une partie 15 compression qui sont confinées dans une enceinte hermétique non démontable. Les compresseurs semi-hermétiques comprennent une partie moteur et une partie compression qui sont directement assemblées l'une contre l'autre. L'accouplement entre la partie moteur et la partie compression est accessible en dissociant les deux parties par démontage. Les 20 compresseurs ouverts comprennent une partie moteur et une partie compression qui sont séparées. Ils peuvent fonctionner par entraînement par courroie ou par accouplement direct. A titre de compresseur, on peut utiliser notamment un compresseur dynamique, ou un compresseur à déplacement positif. 25 Les compresseurs dynamiques comprennent les compresseurs axiaux et les compresseurs centrifuges, qui peuvent être à un ou plusieurs étages. Les mini-compresseurs centrifuges peuvent également être employés. Les compresseurs à déplacement positif comprennent les compresseurs rotatifs et les compresseurs alternatifs. 30 Les compresseurs alternatifs comprennent les compresseurs à diaphragme et les compresseurs à piston. Les compresseurs rotatifs comprennent les compresseurs à vis, les compresseurs à lobes, les compresseurs scroll (ou à spirale), les compresseurs à anneau liquide, et les compresseurs à palette. Les 35 compresseurs à vis peuvent être de préférence bi-vis ou mono-vis. Dans l'installation qui est utilisée, le compresseur peut être entraîné par un moteur électrique ou par une turbine à gaz (par exemple alimentée par les 11 gaz d'échappement d'un véhicule, pour les applications mobiles) ou par engrenage. L'évaporateur et le condenseur sont des échangeurs de chaleur. Il est possible d'utiliser tout type d'échangeur de chaleur dans l'invention, et 5 notamment des échangeurs de chaleur à co-courant ou, de préférence, des échangeurs de chaleur à contre-courant. Par « échangeur de chaleur à contre-courant », on entend un échangeur de chaleur dans lequel de la chaleur est échangée entre un premier fluide et un deuxième fluide, le premier fluide à l'entrée de l'échangeur 10 échangeant de la chaleur avec le deuxième fluide à la sortie de l'échangeur, et le premier fluide à la sortie de l'échangeur échangeant de la chaleur avec le deuxième fluide à l'entrée de l'échangeur. Par exemple, les échangeurs de chaleur à contre-courant comprennent les dispositifs dans lesquels le flux du premier fluide et le flux du deuxième 15 fluide sont dans des directions opposées, ou quasiment opposées. Les échangeurs fonctionnant en mode courant croisé à tendance contre-courant sont également compris parmi les échangeurs de chaleur à contre-courant. L'installation peut également éventuellement comprendre au moins un circuit de fluide caloporteur utilisé pour transporter la chaleur (avec ou sans 20 changement d'état) entre le circuit de la composition de transfert de chaleur et le fluide ou corps à chauffer ou refroidir. L'installation peut également éventuellement comprendre deux circuits de compression de vapeur (ou plus), contenant des compositions de transfert de chaleur identiques ou distinctes. Par exemple, les circuits de compression 25 de vapeur peuvent être couplés entre eux. Dans ce cas, l'un au moins de ces circuits contient le fluide de transfert de chaleur selon l'invention, l'autre pouvant le cas échéant contenir un autre fluide de transfert de chaleur. Dans certains modes de réalisation, le fluide frigorigène est surchauffé entre l'évaporation et la compression, c'est-à-dire qu'il est porté à une 30 température supérieure à la température de fin d'évaporation, entre l'évaporation et la compression. Par « température de début d'évaporation », on entend la température du fluide frigorigène à l'entrée de l'évaporateur. Par « température de fin d'évaporation », on entend la température du 35 fluide frigorigène lors de l'évaporation de la dernière goutte de fluide frigorigène sous forme liquide (température de vapeur saturante ou température de rosée). 12 Lorsque le fluide frigorigène est un mélange azéotropique, la température de début d'évaporation est égale à la température de fin d'évaporation. Pour les mélanges zéotropiques, le glissement de température à l'évaporateur est défini comme étant la différence entre la température de fin 5 d'évaporation et la température de début d'évaporation. Le procédé de transfert de chaleur selon l'invention est de préférence mis en oeuvre avec un glissement de température inférieur ou égal à 10°C, ou à 8°C, ou à 6°C, ou à 5°C, ou à 4°C, ou à 3°C, ou à 2°C, ou à 1°C. Par « température moyenne d'évaporation », on entend la moyenne 10 arithmétique entre la température de début d'évaporation et la température de fin d'évaporation. On désigne par « surchauffe » (équivalent ici à « surchauffe à l'évaporateur») le différentiel de température entre la température maximale atteinte par le fluide frigorigène avant la compression (c'est-à-dire la 15 température maximale atteinte par le fluide frigorigène à l'issue de l'étape de surchauffe) et la température de fin d'évaporation. Cette température maximale est en général la température du fluide frigorigène à l'entrée du compresseur. Elle peut correspondre à la température du fluide frigorigène à la sortie de l'évaporateur. Alternativement, le fluide frigorigène peut être au 20 moins en partie surchauffé entre l'évaporateur et le compresseur (par exemple au moyen d'un échangeur interne). La surchauffe peut être ajustée par un réglage adéquat des paramètres de l'installation, et notamment par un réglage du module d'expansion. Dans le procédé de l'invention, de préférence une surchauffe est 25 appliquée. La surchauffe peut notamment valoir de 1 à 2°C ; ou de 2 à 3°C ; ou de 3 à 4°C ; ou de 4 à 5°C ; ou de 5 à 7°C ; ou de 7 à 10°C; ou de 10 à 15°C; ou de 15 à 20°C; ou de 20 à 25°C ; ou de 25 à 30°C; ou de 30 à 50°C. Le module d'expansion peut être une vanne thermostatique appelée détendeur thermostatique ou électronique à un ou plusieurs orifices, ou un 30 détendeur pressostatique qui règle la pression. Il peut également s'agir d'un tube capillaire dans lequel la détente du fluide est obtenue par la perte de charge dans le tube. Le module d'expansion peut encore être une turbine pour produire du travail mécanique (qui peut être converti en électricité), ou une turbine couplée directement ou indirectement au compresseur. 35 La température moyenne de condensation est définie comme étant la moyenne arithmétique entre la température de début de condensation (température du fluide frigorigène dans le condenseur lors de l'apparition de la première goutte liquide de fluide frigorigène, appelée température de 13 saturation vapeur ou température de rosée) et la température de fin de condensation (température du fluide frigorigène lors de la condensation de la dernière bulle de fluide frigorigène sous forme gazeuse, appelée température de saturation liquide ou température de bulle). 5 On désigne par « sous-refroidissement » l'éventuel différentiel de température (en valeur absolue) entre la température minimale atteinte par le fluide frigorigène avant la détente et la température de fin de condensation. Généralement cette température minimale correspond à la température du fluide frigorigène à l'entrée du module d'expansion. Elle peut correspondre à 10 la température du fluide frigorigène à la sortie du condenseur. Alternativement, le fluide frigorigène peut être au moins en partie sous-refroidi entre le condenseur et le module d'expansion (par exemple au moyen d'un échangeur interne). De préférence, dans le procédé de l'invention, un sous-refroidissement 15 (strictement supérieur à 0°C) est appliqué, de préférence un sous- refroidissement de 1 à 40°C, un sous-refroidissement de 1 à 30°C, un sous-refroidissement de 1 à 15°C, de préférence encore de 2 à 12°C et de préférence encore de 5 à 10°C. L'invention est particulièrement utile lorsque la température moyenne 20 d'évaporation est inférieure ou égale à 10°C; ou inférieure ou égale à 5°C ; ou inférieure ou égale à 0°C ; ou inférieure ou égale à -5°C ; ou inférieure ou égale à -10°C. Ainsi, l'invention est particulièrement utile pour la mise en oeuvre d'un procédé de réfrigération à basse température, ou de refroidissement à 25 température modérée, ou de chauffage à température modérée. Dans des procédés de « réfrigération à basse température », la température moyenne d'évaporation est de préférence de -45°C à -15°C, notamment de -40°C à -20°C, de manière plus particulièrement préférée de -35°C à -25°C et par exemple d'environ -30°C ; et la température moyenne 30 de condensation est de préférence de 25°C à 80°C, notamment de 30°C à 60°C, de manière plus particulièrement préférée de 35°C à 55°C et par exemple d'environ 40°C. Ces procédés comprennent notamment les procédés de congélation et de surgélation. Dans des procédés de « refroidissement à température modérée », la 35 température moyenne d'évaporation est de préférence de -20°C à 10°C, notamment de -15°C à 5°C, de manière plus particulièrement préférée de -10°C à 0°C et par exemple d'environ -5°C ; et la température moyenne de condensation est de préférence de 25°C à 80°C, notamment de 30°C à 60°C, 14 de manière plus particulièrement préférée de 35°C à 55°C et par exemple d'environ 50°C. Ces procédés peuvent être notamment des procédés de réfrigération ou de climatisation. Dans des procédés de « chauffage à température modérée », la 5 température moyenne d'évaporation est de préférence de -20°C à 10°C, notamment de -15°C à 5°C, de manière plus particulièrement préférée de - 10°C à 0°C et par exemple d'environ -5°C ; et la température moyenne de condensation est de préférence de 25°C à 80°C, notamment de 30°C à 60°C, de manière plus particulièrement préférée de 35°C à 55°C et par exemple 10 d'environ 50°C. Dans certains modes de réalisation, l'installation de transfert de chaleur était à l'origine conçue pour fonctionner avec un autre fluide de transfert de chaleur, dit fluide de transfert de chaleur initial (qui peut notamment être le R-410A). 15 Dans certains modes de réalisation, le fluide de transfert de chaleur de l'invention est un fluide de transfert de chaleur dit de remplacement, c'est-à-dire qu'il est utilisé dans une installation de transfert de chaleur qui était préalablement utilisée pour mettre en oeuvre un procédé de transfert de chaleur avec un autre fluide de transfert de chaleur, dit fluide de transfert de 20 chaleur initial (qui peut notamment être le R-410A). Les deux paragraphes précédents correspondent à l'hypothèse d'un remplacement. Dans certains modes de réalisation, le procédé de l'invention comprend successivement : 25 - une mise en oeuvre avec le fluide de transfert de chaleur initial ; - le remplacement du fluide de transfert de chaleur initial par le fluide de transfert de chaleur de remplacement (selon l'invention) ; et - une mise en oeuvre avec le fluide de transfert de chaleur de remplacement. 30 Dans d'autres modes de réalisation, l'installation est directement mise en oeuvre avec le fluide de transfert de chaleur de remplacement, sans être mise en oeuvre avec le fluide de transfert de chaleur initial - et ce, bien qu'elle soit, de par sa conception originelle, adaptée pour fonctionner avec le fluide de transfert de chaleur initial. 35 Cette hypothèse est, par extension, aussi considérée comme un cas de « remplacement » au sens de l'invention. 15 Le remplacement est particulièrement intéressant lorsque le fluide de transfert de chaleur initial présente un GWP supérieur à celui du fluide de transfert de chaleur de remplacement. Outre le R410A, l'invention s'applique également notamment au 5 remplacement du R22. Fluide de transfert de chaleur de l'invention Le fluide de transfert de chaleur de l'invention comprend du HFO-1123 et du CO2. 10 Ainsi, le fluide de transfert de chaleur peut comprendre, en poids : de 1 à 5 % de HFO-1123 ; ou de 5 à 10% de HFO-1123 ; ou de 10 à 15% de HFO1123 ; ou de 15 à 20% de HFO-1123 ; ou de 20 à 25% de HFO-1123 ; ou de 25 à 30 % de HFO-1123 ; ou de 30à 35% de HFO-1123 ; ou de 35 à40 % de HFO-1123 ; ou de 40 à 45% de HFO-1123 ; ou de 45 à 50% de HFO- 15 1123; ou de 50 à 55% de HFO-1123 ; ou de 55 à 60% de HFO-1123 ; ou de 60 à 65 % de HFO-1123 ; ou de 65à 70% de HFO-1123 ; ou de 70 à75 % de HFO-1123 ; ou de 75 à 80% de HFO-1123 ; ou de 80 à 85% de HFO1123 ; ou de 85 à 90 % de HFO-1123 ; ou de 90 à 95 % de HFO-1123 ; ou de 95 à 99 % de HFO-1123. Dans certains modes de réalisation, il est préféré 20 que la teneur en HFO-1123 ne soit pas trop élevée, compte tenu de la tendance de ce composé à présenter des propriétés explosives lorsqu'il n'est pas mélangé avec des teneurs suffisantes d'autres composés non explosifs. Le fluide de transfert de chaleur peut comprendre, en poids : de 1 à 5 % de CO2 ou de 5 à 10% de CO2; ou de 10 à 15% de CO2; ou de 15 à 20% 25 de CO2 ou de 20 à 25 % de CO2 - ou de 25 à 30 % de CO2 ou de 30 à 35 % de CO2 ou de 35 à 40 % de CO2 ou de 40 à 45 % de CO2 ou de 45 à 50 % de CO2 ou de 50 à 55 % de CO2 ou de 55 à 60 % de CO2 ou de 60 à 65 % de CO2 ou de 65 à 70 % de CO2 ou de 70 à 75 % de CO2 ou de 75 à 80 % de CO2 ou de 80 à 85 % de CO2 ou de 85 à 90 % de CO2 ou de 90 à 95 % 30 de CO2 ou de 95 à 99 % de CO2. Le fluide de transfert de chaleur peut éventuellement comprendre en outre un ou plusieurs autres composés de transfert de chaleur, en plus du HFO-1123 et du CO2. Le fluide de transfert de chaleur peut ainsi être : 35 - une composition binaire (consistant, ou consistant essentiellement, aux impuretés près, en du HFO-1123 et du CO2) ; 16 - une composition ternaire (consistant, ou consistant essentiellement, aux impuretés près, en trois composés de transfert de chaleur) ; - une composition quaternaire (consistant, ou consistant 5 essentiellement, aux impuretés près, en quatre composés de transfert de chaleur) ; - une composition quinquénaire (consistant, ou consistant essentiellement, aux impuretés près, en cinq composés de transfert de chaleur) ; 10 - une composition sénaire (consistant, ou consistant essentiellement, aux impuretés près, en six composés de transfert de chaleur) ; ou - une composition septénaire (consistant, ou consistant essentiellement, aux impuretés près, en sept composés de transfert de chaleur). 15 Lorsqu'un composé existe sous forme de stéréoisomères (notamment cis / trans ou Z / E), par convention les mélanges de deux stéréoisomères comptent comme un seul composé pour les besoins de la classification ci-dessus. Les composés de transfert de chaleur pouvant être présents dans la 20 composition, en plus du HFO-1123 et du CO2, peuvent être notamment choisis parmi : - l'ammoniac ; - les alcanes, et notamment le propane ; - les alcènes, et notamment le propylène ; 25 - les hydrofluorooléfines, et notamment le 2,3,3,3-tétrafluopropène (HF0-1234yf), le 1,3,3,3-tétrafluopropène (HF0-1234ze) et le 1,1,1,4,4,4-hexafluorobut-2-ène (HF0-1336mzz) ; étant entendu que le terme « HF0-1234ze » désigne soit la forme Z, soit la forme E, du composé, soit un mélange des deux formes, et désigne de 30 préférence la forme E ou un mélange contenant au moins 90 % en poids de forme E, ou au moins 95 % en poids de forme E, ou au moins 99 % en poids de forme E) ; et étant entendu que le terme « HF0-1336mzz » désigne soit la forme Z, soit la forme E, du composé, soit un mélange des deux formes ; 35 - les hydrochlorofluorooléfines, et notamment le 1-chloro-3,3,3- tétrafluoropropène (HCF0-1233zd) ; étant entendu que le terme « HF0-1233zd » désigne soit la forme Z, soit la forme E, du composé, soit un mélange des deux formes, et désigne de 17 préférence la forme E ou un mélange contenant au moins 90 % en poids de forme E, ou au moins 95 % en poids de forme E, ou au moins 99 % en poids de forme E) ; - les hydrofluorocarbures saturés, et notamment : 5 o le 1,1,1,2-tétrafluoroéthane (HFC-134a) ; o le pentafluoroéthane (HFC-125) ; o le difluorométhane (HFC-32) ; o le 1,1,1,2,3,3,3-heptafluoropropane (HFC-227ea) ; o le 1,1,1-trifluoroéthane (R-143a) ; 10 o le 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (HFC-245fa) ; o le 1,1,2,2-tétrafluoroéthane (HFC-134) ; o le 1,1-difluoroéthane (HFC-152a). Le HF0-1234yf, le HF0-1234ze, le HFC-134a, le HFC-125 et le HFC-32 sont plus particulièrement préférés. 15 Le HFC-134a, le HFC-125 et le HFC-32 sont tout particulièrement préférés. Dans certains modes de réalisation, le fluide de transfert de chaleur, outre le HFO-1123 et le CO2, comprend : - du HFC-134a, et optionnellement un ou plusieurs autres composés 20 choisis parmi les composés ci-dessus et de préférence choisis parmi le HF0-1234yf, le HF0-1234ze, le HFC-125 et le HFC-32 ; OU - du HFC-32, et optionnellement un ou plusieurs autres composés choisis parmi les composés ci-dessus et de préférence choisis 25 parmi le HF0-1234yf, le HF0-1234ze, le HFC-125 et le HFC-134a ; OU - du HFC-125, et optionnellement un ou plusieurs autres composés choisis parmi les composés ci-dessus et de préférence choisis parmi le HF0-1234yf, le HF0-1234ze, le HFC-32 et le HFC-134a ; 30 OU - du HF0-1234yf, et optionnellement un ou plusieurs autres composés choisis parmi les composés ci-dessus et de préférence choisis parmi le HF0-1234ze, le HFC-32, le HFC-125 et le HFC-134a ; ou 35 - du HF0-1234ze, et optionnellement un ou plusieurs autres composés choisis parmi les composés ci-dessus et de préférence choisis parmi le HF0-1234yf, le HFC-32, le HFC-125 et le HFC-134a. 18 Dans certains modes de réalisation, le fluide de transfert de chaleur est : - une composition ternaire de HFO-1123, de CO2 et de HFC-134a ; OU 5 - une composition ternaire de HFO-1123, de CO2 et de HFC-32 ; ou - une composition ternaire de HFO-1123, de CO2 et de HFC-125 ; ou - une composition ternaire de HFO-1123, de CO2 et de HF0-1234yf ; OU - une composition ternaire de HFO-1123, de CO2 et de 10 HF0-1234ze ; ou - une composition quaternaire de HFO-1123, de CO2, de HFC-134a et de HFC-32 ; ou - une composition quaternaire de HFO-1123, de CO2, de HFC-134a et de HFC-125 ; ou 15 - une composition quaternaire de HFO-1123, de CO2, de HFC-134a et de HF0-1234yf ; ou - une composition quaternaire de HFO-1123, de CO2, de HFC-134a et de HF0-1234ze ; ou - une composition quaternaire de HFO-1123, de CO2, de HFC-125 et 20 de HFC-32 ; ou - une composition quaternaire de HFO-1123, de CO2, de HFC-125 et de HF0-1234yf ; ou - une composition quaternaire de HFO-1123, de CO2, de HFC-125 et de HF0-1234ze ; ou 25 - une composition quaternaire de HFO-1123, de CO2, de HFC-32 et de HF0-1234yf ; ou - une composition quaternaire de HFO-1123, de CO2, de HFC-32 et de HF0-1234ze ; ou - une composition quaternaire de HFO-1123, de CO2, de 30 HF0-1234yf et de HF0-1234ze ; ou - une composition quinquénaire de HFO-1123, de CO2, de HFC-134a, de HFC-32 et de HFC-125 ; ou - une composition quinquénaire de HFO-1123, de CO2, de HFC-134a, de HFC-32 et de HF0-1234yf ; ou 35 - une composition quinquénaire de HFO-1123, de CO2, de HFC-134a, de HFC-32 et de HF0-1234ze ; ou - une composition quinquénaire de HFO-1123, de CO2, de HFC-134a, de HFC-125 et de HF0-1234yf ; ou 19 - une composition quinquénaire de HFO-1123, de CO2, de HFC-134a, de HFC-125 et de HF0-1234ze ; ou - une composition quinquénaire de HFO-1123, de CO2, de HFC-134a, de HF0-1234yf et de HF0-1234ze ; ou 5 - une composition sénaire de HFO-1123, de CO2, de HFC-134a, de HFC-32, de HFC-125 et de HF0-1234yf ; ou - une composition sénaire de HFO-1123, de CO2, de HFC-134a, de HFC-32, de HFC-125 et de HF0-1234ze ; ou - une composition septénaire de HFO-1123, de CO2, de HFC-134a, 10 de HFC-32, de HFC-125, de HF0-1234yf et de HF0-1234ze. Dans certains modes de réalisation, le fluide de transfert de chaleur consiste essentiellement (voir consiste) en les composés de transfert de chaleur présents dans les gammes pondérales qui sont indiquées dans les tableaux ci-dessous : 15 Composition n° HFO-1123 CO2 Al 1-10% 90-99% A2 10-20% 80-90% A3 20-30 % 70-80 % A4 30-40 % 60-70 % A5 40-50 % 50-60 % A6 50-60 % 40-50 % A7 60-70 % 30-40 % A8 70-80 % 20-30 % A9 80-90% 10-20% Al 0 90-99% 1-10% Tableau A - compositions consistant essentiellement (voir consistant) en du HFO-1123 et du CO2 Composition n° HFO-1123 CO2 HFC-125 B1 1-10% 1-10% 80-90% B2 i-10% i-10% 90-98% B3 1-10% 10-20% 70-80% B4 1-10% 10-20% 80-89% B5 1-10 % 20-30 % 60-70 % B6 1-10 % 20-30 % 70-79 % B7 1-10% 30-40% 50-60% 20 Composition n° HFO-1123 CO2 HFC-125 B8 1-10 % 30-40 % 60-69 % B9 1-10 % 40-50 % 40-50 % B10 1-10 % 40-50 % 50-59 % B11 1-10% 50-60% 30-40% B12 1-10% 50-60% 40-49% B13 1-10% 60-70% 20-30% B14 1-10 % 60-70 % 30-39 % B15 1-10% 70-80% 10-20% B16 1-10% 70-80% 20-29% B17 1-10% 80-90% 1-10% B18 1-10% 80-90% 10-19% B19 1-9 % 90-98 % 1-9 % B20 10-20% 1-10% 70-80% B21 10-20% 1-10% 80-89% B22 10-20% 10-20% 60-70% B23 10-20% 10-20% 70-80% B24 10-20 % 20-30 % 50-60 % B25 10-20 % 20-30 % 60-70 % B26 10-20 % 30-40 % 40-50 % B27 10-20% 30-40% 50-60% B28 10-20 % 40-50 % 30-40 % B29 10-20 % 40-50 % 40-50 % B30 10-20 % 50-60 % 20-30 % B31 10-20% 50-60% 30-40% B32 10-20 % 60-70 % 10-20 % B33 10-20 % 60-70 % 20-30 % B34 10-20% 70-80% 1-10% B35 10-20% 70-80% 10-20% B36 10-19 % 80-89 % 1-10 % B37 20-30 % 1-10 % 60-70 % B38 20-30 % 1-10 % 70-79 % B39 20-30 % 10-20 % 50-60 % B40 20-30 % 10-20 % 60-70 % B41 20-30 % 20-30 % 40-50 % B42 20-30 % 20-30 % 50-60 % B43 20-30 % 30-40 % 30-40 % 21 Composition n° HFO-1123 CO2 HFC-125 B44 20-30 % 30-40 % 40-50 % B45 20-30 % 40-50 % 20-30 % B46 20-30 % 40-50 % 30-40 % B47 20-30 % 50-60 % 10-20 % B48 20-30 % 50-60 % 20-30 % B49 20-30 % 60-70 % 1-10 % B50 20-30 % 60-70 % 10-20 % B51 20-29% 70-79% 1-10% B52 30-40 % 1-10 % 50-60 % B53 30-40 % 1-10 % 60-69 % B54 30-40 % 10-20 % 40-50 % B55 30-40% 10-20% 50-60% B56 30-40 % 20-30 % 30-40 % B57 30-40 % 20-30 % 40-50 % B58 30-40 % 30-40 % 20-30 % B59 30-40 % 30-40 % 30-40 % B60 30-40 % 40-50 % 10-20 % B61 30-40 % 40-50 % 20-30 % B62 30-40 % 50-60 % 1-10 % B63 30-40% 50-60% 10-20% B64 30-39 % 60-69 % 1-10 % B65 40-50 % 1-10 % 40-50 % B66 40-50 % 1-10 % 50-59 % B67 40-50 % 10-20 % 30-40 % B68 40-50 % 10-20 % 40-50 % B69 40-50 % 20-30 % 20-30 % B70 40-50 % 20-30 % 30-40 % B71 40-50 % 30-40 % 10-20 % B72 40-50 % 20-30 % 20-30 % B73 40-50 % 40-50 % 1-10 % B74 40-50 % 40-50 % 10-20 % B75 40-49% 50-59% 1-10% B77 50-60% 1-10% 30-40% B77 50-60% 1-10% 40-49% B78 50-60 % 10-20 % 20-30 % B79 50-60% 10-20% 30-40% 22 Composition n° HFO-1123 CO2 HFC-125 B80 50-60 % 20-30 % 10-20 % B81 50-60 % 20-30 % 20-30 % B82 50-60 % 30-40 % 1-10 % B83 50-60% 30-40% 10-20% B84 50-59 % 40-49 % 1-10 % B85 60-70 % 1-10 % 20-30 % B86 60-70 % 1-10 % 30-39 % B87 60-70 % 10-20 % 10-20 % B88 60-70 % 10-20 % 20-30 % B89 60-70 % 20-30 % 1-10 % B90 60-70 % 20-30 % 10-20 % B91 60-69 % 30-39 % 1-10 % B92 70-80% 1-10% 10-20% B93 70-80% 1-10% 20-29% B94 70-80% 10-20% 1-10% B95 70-80% 10-20% 10-20% B96 70-79 % 20-29 % 1-10 % B97 80-90 % 1-10 % 1-10 % B98 80-90 % 1-10 % 10-19 % B99 80-89 % 10-19 % 1-10 % B100 90-98 % 1-9 % 1-9 % Tableau B - compositions consistant essentiellement (voir consistant) en du HFO-1123, du CO2 et du HFC-125 Composition n° HFO-1123 CO2 HFC-134a Cl i-10% i-10% 80-90% C2 i-10% 1-10% 90-98% C3 1-10% 10-20% 70-80% C4 1-10% 10-20% 80-89% C5 1-10 % 20-30 % 60-70 % C6 1-10 % 20-30 % 70-79 % C7 1-10 % 30-40 % 50-60 % C8 1-10 % 30-40 % 60-69 % C9 1-10 % 40-50 % 40-50 % Cl 0 1-10% 40-50% 50-59% 23 Composition n° HFO-1123 CO2 HFC-134a Cl 1 1-10% 50-60% 30-40% C12 1-10% 50-60% 40-49% C13 1-10% 60-70% 20-30% C14 1-10% 60-70% 30-39% C15 1-10% 70-80% 10-20% C16 1-10% 70-80% 20-29% C17 1-10% 80-90% 1-10% C18 1-10% 80-90% 10-19% C19 1-9% 90-98% 1-9% C20 10-20% 1-10% 70-80% C21 10-20% 1-10% 80-89% C22 10-20 % 10-20 % 60-70 % C23 10-20 % 10-20 % 70-80 % C24 10-20 % 20-30 % 50-60 % C25 10-20 % 20-30 % 60-70 % C26 10-20 % 30-40 % 40-50 % C27 10-20 % 30-40 % 50-60 % C28 10-20 % 40-50 % 30-40 % C29 10-20 % 40-50 % 40-50 % C30 10-20 % 50-60 % 20-30 % C31 10-20 % 50-60 % 30-40 % C32 10-20 % 60-70 % 10-20 % C33 10-20 % 60-70 % 20-30 % C34 10-20 % 70-80 % 1-10 % C35 10-20 % 70-80 % 10-20 % C36 10-19 % 80-89 % 1-10 % C37 20-30 % 1-10 % 60-70 % C38 20-30 % 1-10 % 70-79 % C39 20-30 % 10-20 % 50-60 % C40 20-30 % 10-20 % 60-70 % C41 20-30 % 20-30 % 40-50 % C42 20-30 % 20-30 % 50-60 % C43 20-30 % 30-40 % 30-40 % C44 20-30 % 30-40 % 40-50 % C45 20-30 % 40-50 % 20-30 % C46 20-30 % 40-50 % 30-40 % 24 Composition n° HFO-1123 CO2 HFC-134a C47 20-30 % 50-60 % 10-20 % C48 20-30 % 50-60 % 20-30 % C49 20-30 % 60-70 % 1-10 % C50 20-30 % 60-70 % 10-20 % C51 20-29 % 70-79 % 1-10 % C52 30-40 % 1-10 % 50-60 % C53 30-40 % 1-10 % 60-69 % C54 30-40 % 10-20 % 40-50 % C55 30-40 % 10-20 % 50-60 % C56 30-40 % 20-30 % 30-40 % C57 30-40 % 20-30 % 40-50 % C58 30-40 % 30-40 % 20-30 % C59 30-40 % 30-40 % 30-40 % C60 30-40 % 40-50 % 10-20 % C61 30-40 % 40-50 % 20-30 % C62 30-40 % 50-60 % 1-10 % C63 30-40 % 50-60 % 10-20 % C64 30-39 % 60-69 % 1-10 % C65 40-50 % 1-10 % 40-50 % C66 40-50 % 1-10 % 50-59 % C67 40-50 % 10-20 % 30-40 % C68 40-50 % 10-20 % 40-50 % C69 40-50 % 20-30 % 20-30 % C70 40-50 % 20-30 % 30-40 % C71 40-50 % 30-40 % 10-20 % C72 40-50 % 20-30 % 20-30 % C73 40-50 % 40-50 % 1-10 % C74 40-50 % 40-50 % 10-20 % C75 40-49 % 50-59 % 1-10 % C77 50-60 % 1-10 % 30-40 % C77 50-60 % 1-10 % 40-49 % C78 50-60 % 10-20 % 20-30 % C79 50-60 % 10-20 % 30-40 % C80 50-60 % 20-30 % 10-20 % C81 50-60 % 20-30 % 20-30 % C82 50-60 % 30-40 % 1-10 % 25 Composition n° HFO-1123 CO2 HFC-134a C83 50-60 % 30-40 % 10-20 % C84 50-59 % 40-49 % 1-10 % C85 60-70 % 1-10 % 20-30 % C86 60-70 % 1-10 % 30-39 % C87 60-70 % 10-20 % 10-20 % C88 60-70 % 10-20 % 20-30 % C89 60-70 % 20-30 % 1-10 % C90 60-70 % 20-30 % 10-20 % C91 60-69 % 30-39 % 1-10 % C92 70-80 % 1-10 % 10-20 % C93 70-80 % 1-10 % 20-29 % C94 70-80 % 10-20 % 1-10 % C95 70-80 % 10-20 % 10-20 % C96 70-79 % 20-29 % 1-10 % C97 80-90 % 1-10 % 1-10 % C98 80-90 % 1-10 % 10-19 % C99 80-89 % 10-19 % 1-10 % C100 90-98% 1-9% 1-9% Tableau C - compositions consistant essentiellement (voir consistant) en du HFO-1123, du CO2 et du HFC-134a Composition n° HFO-1123 CO2 HFC-32 D1 1-10% 1-10% 80-90% D2 1-10% 1-10% 90-98% D3 1-10% 10-20% 70-80% D4 1-10% 10-20% 80-89% D5 1-10 % 20-30 % 60-70 % D6 1-10 % 20-30 % 70-79 % D7 1-10 % 30-40 % 50-60 % D8 1-10 % 30-40 % 60-69 % D9 1-10 % 40-50 % 40-50 % D10 1-10% 40-50% 50-59% D11 1-10% 50-60% 30-40% D12 1-10% 50-60% 40-49% D13 1-10% 60-70% 20-30% 26 Composition n° HFO-1123 CO2 HFC-32 D14 1-10% 60-70% 30-39% D15 1-10% 70-80% 10-20% D16 1-10% 70-80% 20-29% D17 1-10% 80-90% 1-10% D18 1-10% 80-90% 10-19% D19 1-9% 90-98% 1-9% D20 10-20% 1-10% 70-80% D21 10-20% 1-10% 80-89% D22 10-20% 10-20% 60-70% D23 10-20% 10-20% 70-80% D24 10-20 % 20-30 % 50-60 % D25 10-20 % 20-30 % 60-70 % D26 10-20 % 30-40 % 40-50 % D27 10-20% 30-40% 50-60% D28 10-20 % 40-50 % 30-40 % D29 10-20 % 40-50 % 40-50 % D30 10-20 % 50-60 % 20-30 % D31 10-20 % 50-60 % 30-40 % D32 10-20 % 60-70 % 10-20 % D33 10-20 % 60-70 % 20-30 % D34 10-20 % 70-80 % 1-10 % D35 10-20 % 70-80 % 10-20 % D36 10-19 % 80-89 % 1-10 % D37 20-30 % 1-10 % 60-70 % D38 20-30 % 1-10 % 70-79 % D39 20-30 % 10-20 % 50-60 % D40 20-30 % 10-20 % 60-70 % D41 20-30 % 20-30 % 40-50 % D42 20-30 % 20-30 % 50-60 % D43 20-30 % 30-40 % 30-40 % D44 20-30 % 30-40 % 40-50 % D45 20-30 % 40-50 % 20-30 % D46 20-30 % 40-50 % 30-40 % D47 20-30 % 50-60 % 10-20 % D48 20-30 % 50-60 % 20-30 % D49 20-30 % 60-70 % 1-10 % 27 Composition n° HFO-1123 CO2 HFC-32 D50 20-30 % 60-70 % 10-20 % D51 20-29 % 70-79 % 1-10 % D52 30-40 % 1-10 % 50-60 % D53 30-40 % 1-10 % 60-69 % D54 30-40 % 10-20 % 40-50 % D55 30-40 % 10-20 % 50-60 % D56 30-40 % 20-30 % 30-40 % D57 30-40 % 20-30 % 40-50 % D58 30-40 % 30-40 % 20-30 % D59 30-40 % 30-40 % 30-40 % D60 30-40 % 40-50 % 10-20 % D61 30-40 % 40-50 % 20-30 % D62 30-40 % 50-60 % 1-10 % D63 30-40 % 50-60 % 10-20 % D64 30-39 % 60-69 % 1-10 % D65 40-50 % 1-10 % 40-50 % D66 40-50 % 1-10 % 50-59 % D67 40-50 % 10-20 % 30-40 % D68 40-50 % 10-20 % 40-50 % D69 40-50 % 20-30 % 20-30 % D70 40-50 % 20-30 % 30-40 % D71 40-50 % 30-40 % 10-20 % D72 40-50 % 20-30 % 20-30 % D73 40-50 % 40-50 % 1-10 % D74 40-50 % 40-50 % 10-20 % D75 40-49 % 50-59 % 1-10 % D77 50-60 % 1-10 % 30-40 % D77 50-60 % 1-10 % 40-49 % D78 50-60 % 10-20 % 20-30 % D79 50-60 % 10-20 % 30-40 % D80 50-60 % 20-30 % 10-20 % D81 50-60 % 20-30 % 20-30 % D82 50-60 % 30-40 % 1-10 % D83 50-60 % 30-40 % 10-20 % D84 50-59 % 40-49 % 1-10 % D85 60-70 % 1-10 % 20-30 % 28 Composition n° HFO-1123 CO2 HFC-32 D86 60-70 % 1-10 % 30-39 % D87 60-70 % 10-20 % 10-20 % D88 60-70 % 10-20 % 20-30 % D89 60-70 % 20-30 % 1-10 % D90 60-70 % 20-30 % 10-20 % D91 60-69 % 30-39 % 1-10 % D92 70-80 % 1-10 % 10-20 % D93 70-80 % 1-10 % 20-29 % D94 70-80 % 10-20 % 1-10 % D95 70-80 % 10-20 % 10-20 % D96 70-79 % 20-29 % 1-10 % D97 80-90 % 1-10 % 1-10 % D98 80-90 % 1-10 % 10-19 % D99 80-89 % 10-19 % 1-10 % D100 90-98% 1-9% 1-9% Tableau D - compositions consistant essentiellement (voir consistant) en du HFO-1123, du CO2 et du HFC-32 Composition n° HFO-1123 CO2 HFC-125 HFC-134a El 1-20% 1-20% 1-20% 40-60% E2 1-20% 1-20% 1-20% 60-80% E3 1-18 % 1-18 % 1-18 % 80-97 % E4 1-20% 1-20% 20-40% 20-40% E5 1-20% 1-20% 20-40% 40-60% E6 1-19% 1-19% 20-38% 60-78% E7 1-20% 1-20% 40-60% 1-20% E8 1-20% 1-20% 40-60% 20-40% E9 1-19 % 1-19 % 40-58 % 40-58 % El 0 1-20% 1-20% 60-80% 1-20% El 1 1-19% 1-19% 60-78% 20-38% E12 1-18% 1-18% 80-97% 1-18% E13 1-20% 20-40% 1-20% 20-40% E14 1-20% 20-40% 1-20% 40-60% E15 1-19% 20-38% 1-19% 60-78% E16 1-20% 20-40% 20-40% 1-20% 29 Composition n° HFO-1123 CO2 HFC-125 HFC-134a E17 1-20% 20-40% 20-40% 20-40% E18 1-20 % 20-39 % 20-39 % 40-59 % E19 1-20% 20-40% 40-60% 1-20% E20 1-20 % 20-39 % 40-59 % 20-39 % E21 1-19% 20-38% 60-78% 1-19% E22 1-20% 40-60% 1-20% 1-20% E23 1-20% 40-60% 1-20% 20-40% E24 1-19% 40-58% 1-19% 40-58% E25 1-20% 40-60% 20-40% 1-20% E26 1-20 % 40-59 % 20-39 % 20-39 % E27 1-19% 40-58% 40-58% 1-19% E28 1-20% 60-80% 1-20% 1-20% E29 1-19% 60-78% 1-19% 20-38% E30 1-19% 60-78% 20-38% 1-19% E31 1-18 % 80-97 % 1-18 % 1-18 % E32 20-40 % 1-20 % 1-20 % 20-40 % E33 20-40% 1-20% 1-20% 40-60% E34 20-38 % 1-19 % 1-19 % 60-78 % E35 20-40% 1-20% 20-40% 1-20% E36 20-40 % 1-20 % 20-40 % 20-40 % E37 20-39 % 1-20 % 20-39 % 40-59 % E38 20-40% 1-20% 40-60% 1-20% E39 20-39 % 1-20 % 40-59 % 20-39 % E40 20-38% 1-19% 60-78% 1-19% E41 20-40% 20-40% 1-20% 1-20% E42 20-40 % 20-40 % 1-20 % 20-40 % E43 20-39 % 20-39 % 1-20 % 40-59 % E44 20-40 % 20-40 % 20-40 % 1-20 % E45 20-40 % 20-40 % 20-40 % 20-40 % E46 20-39 % 20-39 % 40-59 % 1-20 % E47 20-40% 40-60% 1-20% 1-20% E48 20-39 % 40-59 % 1-20 % 20-39 % E49 20-39 % 40-59 % 20-39 % 1-20 % E50 20-38% 60-78% 1-19% 1-19% E51 40-60% 1-20% 1-20% 1-20% E52 40-60 % 1-20 % 1-20 % 20-40 % 30 Composition n° HFO-1123 CO2 HFC-125 HFC-134a E53 40-58 % 1-19 % 1-19 % 40-58 % E54 40-60 % 1-20 % 20-40 % 1-20 % E55 40-59 % 1-20 % 20-39 % 20-39 % E56 40-58 % 1-19 % 40-58 % 1-19 % E57 40-60 % 20-40 % 1-20 % 1-20 % E58 40-59 % 20-39 % 1-20 % 20-39 % E59 40-59 % 20-39 % 20-39 % 1-20 % E60 40-58% 40-58% 1-19% 1-19% E61 60-80% 1-20% 1-20% 1-20% E62 60-78 % 1-19 % 1-19 % 20-38 % E63 60-78% 1-19% 20-38% 1-19% E64 60-78% 20-38% 1-19% 1-19% E65 80-97% 1-18% 1-18% 1-18% Tableau E - compositions consistant essentiellement (voir consistant) en du HFO-1123, du CO2, du HFC-125 et du HFC-134a Composition n° HFO-1123 CO2 HFC-125 HFC-32 F1 1-20% 1-20% 1-20% 40-60% F2 1-20% 1-20% 1-20% 60-80% F3 1-18% 1-18% 1-18% 80-97% F4 1-20% 1-20% 20-40% 20-40% F5 1-20% 1-20% 20-40% 40-60% F6 1-19% 1-19% 20-38% 60-78% F7 1-20% 1-20% 40-60% 1-20% F8 1-20% 1-20% 40-60% 20-40% F9 1-19% 1-19% 40-58% 40-58% F10 1-20% 1-20% 60-80% 1-20% F11 1-19% 1-19% 60-78% 20-38% F12 1-18% 1-18% 80-97% 1-18% F13 1-20% 20-40% 1-20% 20-40% F14 1-20% 20-40% 1-20% 40-60% F15 1-19% 20-38% 1-19% 60-78% F16 1-20% 20-40% 20-40% 1-20% F17 1-20% 20-40% 20-40% 20-40% 31 Composition n° HFO-1123 CO2 HFC-125 HFC-32 F18 1-20 % 20-39 % 20-39 % 40-59 % F19 1-20% 20-40% 40-60% 1-20% F20 1-20 % 20-39 % 40-59 % 20-39 % F21 1-19% 20-38% 60-78% 1-19% F22 1-20% 40-60% 1-20% 1-20% F23 1-20% 40-60% 1-20% 20-40% F24 1-19 % 40-58 % 1-19 % 40-58 % F25 1-20% 40-60% 20-40% 1-20% F26 1-20 % 40-59 % 20-39 % 20-39 % F27 1-19 % 40-58 % 40-58 % 1-19 % F28 1-20% 60-80% 1-20% 1-20% F29 1-19% 60-78% 1-19% 20-38% F30 1-19% 60-78% 20-38% 1-19% F31 1-18% 80-97% 1-18% 1-18% F32 20-40% 1-20% 1-20% 20-40% F33 20-40% 1-20% 1-20% 40-60% F34 20-38 % 1-19 % 1-19 % 60-78 % F35 20-40% 1-20% 20-40% 1-20% F36 20-40 % 1-20 % 20-40 % 20-40 % F37 20-39 % 1-20 % 20-39 % 40-59 % F38 20-40% 1-20% 40-60% 1-20% F39 20-39 % 1-20 % 40-59 % 20-39 % F40 20-38% 1-19% 60-78% 1-19% F41 20-40% 20-40% 1-20% 1-20% F42 20-40 % 20-40 % 1-20 % 20-40 % F43 20-39 % 20-39 % 1-20 % 40-59 % F44 20-40 % 20-40 % 20-40 % 1-20 % F45 20-40 % 20-40 % 20-40 % 20-40 % F46 20-39 % 20-39 % 40-59 % 1-20 % F47 20-40% 40-60% 1-20% 1-20% F48 20-39 % 40-59 % 1-20 % 20-39 % F49 20-39 % 40-59 % 20-39 % 1-20 % F50 20-38% 60-78% 1-19% 1-19% F51 40-60% 1-20% 1-20% 1-20% F52 40-60% 1-20% 1-20% 20-40% F53 40-58% 1-19% 1-19% 40-58% 32 Composition n° HFO-1123 CO2 HFC-125 HFC-32 F54 40-60% 1-20% 20-40% 1-20% F55 40-59 % 1-20 % 20-39 % 20-39 % F56 40-58 % 1-19 % 40-58 % 1-19 % F57 40-60% 20-40% 1-20% 1-20% F58 40-59 % 20-39 % 1-20 % 20-39 % F59 40-59 % 20-39 % 20-39 % 1-20 % F60 40-58 % 40-58 % 1-19 % 1-19 % F61 60-80% 1-20% 1-20% 1-20% F62 60-78 % 1-19 % 1-19 % 20-38 % F63 60-78% 1-19% 20-38% 1-19% F64 60-78% 20-38% 1-19% 1-19% F65 80-97% 1-18% 1-18% 1-18% Tableau F - compositions consistant essentiellement (voir consistant) en du HFO-1123, du CO2, du HFC-125 et du HFC-32 Composition n° H FO-1123 CO2 H FC-32 H FC-134a G1 1-20% 1-20% 1-20% 40-60% G2 1-20 % 1-20 % 1-20 % 60-80 % G3 1-18 % 1-18 % 1-18 % 80-97 % G4 1-20 % 1-20 % 20-40 % 20-40 % G5 1-20 % 1-20 % 20-40 % 40-60 % G6 1-19 % 1-19 % 20-38 % 60-78 % G7 1-20% 1-20% 40-60% 1-20% G8 1-20 % 1-20 % 40-60 % 20-40 % G9 1-19 % 1-19 % 40-58 % 40-58 % G10 1-20% 1-20% 60-80% 1-20% G11 1-19% 1-19% 60-78% 20-38% G12 1-18% 1-18% 80-97% 1-18% G13 1-20% 20-40% 1-20% 20-40% G14 1-20% 20-40% 1-20% 40-60% G15 1-19% 20-38% 1-19% 60-78% G16 1-20% 20-40% 20-40% 1-20% G17 1-20% 20-40% 20-40% 20-40% G18 1-20 % 20-39 % 20-39 % 40-59 % G19 1-20% 20-40% 40-60% 1-20% 33 Composition n° H FO-1123 CO2 H FC-32 H FC-134a G20 1-20 % 20 - 39 % 40 - 59 % 20 - 39 % G21 1-19 % 20 - 38 % 60-78 % 1-19 % G22 1-20% 40-60% 1-20% 1-20% G23 1-20 % 40-60 % 1-20 % 20-40 % G24 1-19 % 40 - 58 % 1-19 % 40 - 58 % G25 1-20 % 40-60 % 20-40 % 1-20 % G26 1-20 % 40 - 59 % 20 - 39 % 20 - 39 % G27 1-19 % 40 - 58 % 40 - 58 % 1-19 % G28 1-20 % 60 - 80 % 1-20 % 1-20 % G29 1-19 % 60-78 % 1-19 % 20 - 38 % G30 1-19 % 60-78 % 20 - 38 % 1-19 % G31 1-18 % 80 - 97 % 1-18 % 1-18 % G32 20-40 % 1-20 % 1-20 % 20-40 % G33 20-40 % 1-20 % 1-20 % 40-60 % G34 20 - 38 % 1-19 % 1-19 % 60-78 % G35 20-40 % 1-20 % 20-40 % 1-20 % G36 20-40 % 1-20 % 20-40 % 20-40 % G37 20 - 39 % 1-20 % 20 - 39 % 40 - 59 % G38 20-40 % 1-20 % 40-60 % 1-20 % G39 20 - 39 % 1-20 % 40 - 59 % 20 - 39 % G40 20 - 38 % 1-19 % 60-78 % 1-19 % G41 20-40 % 20-40 % 1-20 % 1-20 % G42 20-40 % 20-40 % 1-20 % 20-40 % G43 20 - 39 % 20 - 39 % 1-20 % 40 - 59 % G44 20-40 % 20-40 % 20-40 % 1-20 % G45 20-40 % 20-40 % 20-40 % 20-40 % G46 20 - 39 % 20 - 39 % 40 - 59 % 1-20 % G47 20-40 % 40-60 % 1-20 % 1-20 % G48 20 - 39 % 40 - 59 % 1-20 % 20 - 39 % G49 20 - 39 % 40 - 59 % 20 - 39 % 1-20 % G50 20 - 38 % 60-78 % 1-19 % 1-19 % G51 40-60% 1-20% 1-20% 1-20% G52 40-60 % 1-20 % 1-20 % 20-40 % G53 40 - 58 % 1-19 % 1-19 % 40 - 58 % G54 40-60 % 1-20 % 20-40 % 1-20 % G55 40 - 59 % 1-20 % 20 - 39 % 20 - 39 % 34 Composition n° HFO-1123 CO2 HFC-32 HFC-134a G56 40-58 % 1-19 % 40-58 % 1-19 % G57 40-60 % 20-40 % 1-20 % 1-20 % G58 40-59 % 20-39 % 1-20 % 20-39 % G59 40-59 % 20-39 % 20-39 % 1-20 % G60 40-58 % 40-58 % 1-19 % 1-19 % G61 60-80 % 1-20 % 1-20 % 1-20 % G62 60-78 % 1-19 % 1-19 % 20-38 % G63 60-78 % 1-19 % 20-38 % 1-19 % G64 60-78 % 20-38 % 1-19 % 1-19 % G65 80-97% 1-18% 1-18% 1-18% Tableau G - compositions consistant essentiellement (voir consistant) en du HFO-1123, du CO2, du HFC-32 et du HFC-134a Composition n° HFO-1123 CO2 HFC-125 HFC-32 HFC-134a H1 1-20% 1-20% 1-20% 1-20% 20-40% H2 i-20% i-20% i-20% i-20% 40-60% H3 i-20% i-20% i-20% i-20% 60-80% H4 1-17 % 1-17 % 1-17 % 1-17 % 80-96 % H5 i-20% i-20% i-20% 20-40% 1-20% H6 1-20 % 1-20 % 1-20 % 20-40 % 20-40 % H7 1-20 % 1-20 % 1-20 % 20-40 % 40-60 % H8 1-18 % 1-18 % 1-18 % 20-37 % 60-77 % H9 i-20% i-20% i-20% 40-60% 1-20% H10 i-20% i-20% i-20% 40-60% 20-40% H11 i-18% i-18% i-18% 40-57% 40-57% H12 i-20% i-20% i-20% 60-80% 1-20% H13 i-18% i-18% i-18% 60-77% 20-37% H14 i-17% i-17% i-17% 80-96% 1-17% H15 i-20% i-20% 20-40% 1-20% 1-20% H16 i-20% i-20% 20-40% 1-20% 20-40% H17 i-20% i-20% 20-40% 1-20% 40-60% H18 i-18% i-18% 20-37% 1-18% 60-77% H19 i-20% i-20% 20-40% 20-40% 1-20% H20 1-20 % 1-20 % 20-40 % 20-40 % 20-40 % 35 Composition n° H FO-1123 CO2 H FC-125 H FC-32 H FC-134a H21 1-19 % 1-19 % 20 - 38 % 20 - 38 % 40 - 58 % H22 1-20 % 1-20 % 20-40 % 40-60 % 1-20 % H23 1-19 % 1-19 % 20 - 38 % 40 - 58 % 20 - 38 % H24 1-18 % 1-18 % 20 - 37 % 60-77 % 1-18 % H25 1-20% 1-20% 40-60% 1-20% 1-20% H26 1-20 % 1-20 % 40-60 % 1-20 % 20-40 % H27 1-18 % 1-18 % 40 - 57 % 1-18 % 40 - 57 % H28 1-20 % 1-20 % 40-60 % 20-40 % 1-20 % H29 1-19 % 1-19 % 40 - 58 % 20 - 38 % 20 - 38 % H30 1-18 % 1-18 % 40 - 57 % 40 - 57 % 1-18 % H31 1-20% 1-20% 60-80% 1-20% 1-20% H32 1-18 % 1-18 % 60-77 % 1-18 % 20 - 37 % H33 1-18 % 1-18 % 60-77 % 20 - 37 % 1-18 % H34 1-17 % 1-17 % 80 - 96 % 1-17 % 1-17 % H35 1-20% 20-40% 1-20% 1-20% 1-20% H36 1-20% 20-40% 1-20% 1-20% 20-40% H37 1-20 % 20-40 % 1-20 % 1-20 % 40-60 % H38 1-18 % 20 - 37 % 1-18 % 1-18 % 60-77 % H39 1-20 % 20-40 % 1-20 % 20-40 % 1-20 % H40 1-20 % 20-40 % 1-20 % 20-40 % 20-40 % H41 1-19 % 20 - 38 % 1-19 % 20 - 38 % 40 - 58 % H42 1-20 % 20-40 % 1-20 % 40-60 % 1-20 % H43 1-19 % 20 - 38 % 1-19 % 40 - 58 % 20 - 38 % H44 1-18 % 20 - 37 % 1-18 % 60-77 % 1-18 % H45 1-20 % 20-40 % 20-40 % 1-20 % 1-20 % H46 1-20 % 20-40 % 20-40 % 1-20 % 20-40 % H47 1-19 % 20 - 38 % 20 - 38 % 1-19 % 40 - 58 % H48 1-20 % 20-40 % 20-40 % 20-40 % 1-20 % H49 1-20 % 20 - 39 % 20 - 39 % 20 - 39 % 20 - 39 % H50 1-19 % 20 - 38 % 20 - 38 % 40 - 58 % 1-19 % H51 1-20 % 20-40 % 40-60 % 1-20 % 1-20 % H52 1-19 % 20 - 38 % 40 - 58 % 1-19 % 20 - 38 % H53 1-19 % 20 - 38 % 40 - 58 % 20 - 38 % 1-19 % H54 1-18 % 20 - 37 % 60-77 % 1-18 % 1-18 % H55 1-20% 40-60% 1-20% 1-20% 1-20% H56 1-20 % 40-60 % 1-20 % 1-20 % 20-40 % 36 Composition n° H FO-1123 CO2 H FC-125 H FC-32 H FC-134a H57 1-18 % 40 - 57 % 1-18 % 1-18 % 40 - 57 % H58 1-20 % 40-60 % 1-20 % 20-40 % 1-20 % H59 1-19 % 40 - 58 % 1-19 % 20 - 38 % 20 - 38 % H60 1-18 % 40 - 57 % 1-18 % 40 - 57 % 1-18 % H61 1-20 % 40-60 % 20-40 % 1-20 % 1-20 % H62 1-19 % 40 - 58 % 20 - 38 % 1-19 % 20 - 38 % H63 1-19 % 40 - 58 % 20 - 38 % 20 - 38 % 1-19 % H64 1-18 % 40 - 57 % 40 - 57 % 1-18 % 1-18 % H65 1-20 % 60 - 80 % 1-20 % 1-20 % 1-20 % H66 1-18 % 60-77 % 1-18 % 1-18 % 20 - 37 % H67 1-18 % 60-77 % 1-18 % 20 - 37 % 1-18 % H68 1-18 % 60-77 % 20 - 37 % 1-18 % 1-18 % H69 1-17 % 80 - 96 % 1-17 % 1-17 % 1-17 % H70 20-40% 1-20% 1-20% 1-20% 1-20% H71 20-40 % 1-20 % 1-20 % 1-20 % 20-40 % H72 20-40 % 1-20 % 1-20 % 1-20 % 40-60 % H73 20 - 37 % 1-18 % 1-18 % 1-18 % 60-77 % H74 20-40 % 1-20 % 1-20 % 20-40 % 1-20 % H75 20-40 % 1-20 % 1-20 % 20-40 % 20-40 % H77 20 - 38 % 1-19 % 1-19 % 20 - 38 % 40 - 58 % H77 20-40 % 1-20 % 1-20 % 40-60 % 1-20 % H78 20 - 38 % 1-19 % 1-19 % 40 - 58 % 20 - 38 % H79 20 - 37 % 1-18 % 1-18 % 60-77 % 1-18 % H80 20-40 % 1-20 % 20-40 % 1-20 % 1-20 % H81 20-40 % 1-20 % 20-40 % 1-20 % 20-40 % H82 20 - 38 % 1-19 % 20 - 38 % 1-19 % 40 - 58 % H83 20-40 % 1-20 % 20-40 % 20-40 % 1-20 % H84 20 - 39 % 1-20 % 20 - 39 % 20 - 39 % 20 - 39 % H85 20 - 38 % 1-19 % 20 - 38 % 40 - 58 % 1-19 % H86 20-40 % 1-20 % 40-60 % 1-20 % 1-20 % H87 20 - 38 % 1-19 % 40 - 58 % 1-19 % 20 - 38 % H88 20 - 38 % 1-19 % 40 - 58 % 20 - 38 % 1-19 % H89 20 - 37 % 1-18 % 60-77 % 1-18 % 1-18 % H90 20-40 % 20-40 % 1-20 % 1-20 % 1-20 % H91 20-40 % 20-40 % 1-20 % 1-20 % 20-40 % H92 20 - 38 % 20 - 38 % 1-19 % 1-19 % 40 - 58 % 37 Composition n° H FO-1123 CO2 H FC-125 H FC-32 H FC-134a H93 20-40 % 20-40 % 1-20 % 20-40 % 1-20 % H94 20-39 % 20-39 % 1-20 % 20-39 % 20-39 % H95 20-38 % 20-38 % 1-19 % 40-58 % 1-19 % H96 20-40 % 20-40 % 20-40 % 1-20 % 1-20 % H97 20-39 % 20-39 % 20-39 % 1-20 % 20-39 % H98 20-39 % 20-39 % 20-39 % 20-39 % 1-20 % H99 20-38 % 20-38 % 40-58 % 1-19 % 1-19 % H100 20-40% 40-60% 1-20% 1-20% 1-20% H101 20-38% 40-58% 1-19% 1-19% 20-38% H102 20-38 % 40-58 % 1-19 % 20-38 % 1-19 % H103 20-38% 40-58% 20-38% 1-19% 1-19% H104 20-37% 60-77% 1-18% 1-18% 1-18% H105 40-60% 1-20% 1-20% 1-20% 1-20% H106 40-60% 1-20% 1-20% 1-20% 20-40% H107 40-57% 1-18% 1-18% 1-18% 40-57% H108 40-60% 1-20% 1-20% 20-40% 1-20% H109 40-58% 1-19% 1-19% 20-38% 20-38% H110 40-57% 1-18% 1-18% 40-57% 1-18% H111 40-60% 1-20% 20-40% 1-20% 1-20% H112 40-58% 1-19% 20-38% 1-19% 20-38% H113 40-58% 1-19% 20-38% 20-38% 1-19% H114 40-57% 1-18% 40-57% 1-18% 1-18% H115 40-60% 20-40% 1-20% 1-20% 1-20% H116 40-58% 20-38% 1-19% 1-19% 20-38% H117 40-58% 20-38% 1-19% 20-38% 1-19% H118 40-58% 20-38% 20-38% 1-19% 1-19% H119 40-57% 40-57% 1-18% 1-18% 1-18% H120 60-80% 1-20% 1-20% 1-20% 1-20% H121 60-77% 1-18% 1-18% 1-18% 20-37% H122 60-77% 1-18% 1-18% 20-37% 1-18% H123 60-77% 1-18% 20-37% 1-18% 1-18% H124 60-77% 20-37% 1-18% 1-18% 1-18% H125 80-96% 1-17% 1-17% 1-17% 1-17% Tableau H - compositions consistant essentiellement (voir consistant) en du HFO-1123, du CO2, du HFC-125, du HFC-32 et du HFC-134a 38 Dans certains modes de réalisation, le CO2 représente au moins 15% en poids, ou au moins 20 % en poids, ou au moins 25 % en poids, ou au moins 30 % en poids, ou au moins 35 % en poids, ou au moins 40 % en poids, du 5 fluide de transfert de chaleur ; ou le CO2 et le HFC-134a représentent, ensemble, au moins 15 % en poids, ou au moins 20 % en poids, ou au moins 25 % en poids, ou au moins 30 % en poids, ou au moins 35 % en poids, ou au moins 40 % en poids, du fluide de transfert de chaleur ; ou le CO2 et le HFC125 représentent, ensemble, au moins 15 % en poids, ou au moins 20 % en 10 poids, ou au moins 25 % en poids, ou au moins 30 % en poids, ou au moins 35 % en poids, ou au moins 40 % en poids, du fluide de transfert de chaleur ; ou le CO2, le HFC-125 et le HFC-134a représentent, ensemble, au moins 15 % en poids, ou au moins 20 % en poids, ou au moins 25 % en poids, ou au moins 30 % en poids, ou au moins 35 % en poids, ou au moins 40 % en poids, 15 du fluide de transfert de chaleur. Etant donné que le CO2, le HFC-125 et le HFC-134a sont des composés non-inflammables, ces modes de réalisation sont préférés afin que le fluide de transfert de chaleur soit lui-même non-inflammable. Le caractère « non-inflammable » d'un fluide est apprécié au sens de 20 la norme ASHRAE 34-2007, avec une température de test de 60°C au lieu de 100°C Dans certains modes de réalisation, le fluide de transfert de chaleur présente un GWP inférieur ou égal à 1100; ou inférieur ou égal à 1000; ou inférieur ou égal à 900; ou inférieur ou égal à 800; ou inférieur ou égal à 700; 25 ou inférieur ou égal à 600; ou inférieur ou égal à 500; ou inférieur ou égal à 400; ou inférieur ou égal à 300; ou inférieur ou égal à 200; ou inférieur ou égal à 150; ou inférieur ou égal à 100; ou inférieur ou égal à 50. Afin de permettre un remplacement optimal du R-410A, il est souhaitable que le fluide de transfert de chaleur de l'invention réponde à 30 plusieurs des critères suivants (et de préférence à tous) : - la capacité volumétrique obtenue avec le fluide de transfert de chaleur est environ égale ou supérieure à celle du R-410A, notamment vaut au moins 90 %, ou au moins 95 %, ou au moins 100% de celle du R-410A ; 35 - le coefficient de performance obtenu avec le fluide de transfert de chaleur est environ égal ou supérieur à celle du R-410A, notamment vaut au moins 90 %, ou au moins 95 %, ou au moins 100 % de celle du R-410A ; 39 - le fluide de transfert de chaleur est non-inflammable ; - le fluide de transfert de chaleur présente un faible GWP ; - la pression à la sortie du compresseur obtenue avec le fluide de transfert de chaleur n'est pas trop élevée par rapport à celle obtenue 5 avec le R-410A, et notamment est inférieure ou égale à 1,7 fois celle obtenue avec le R-410A, ou est inférieure ou égale à 1,6 fois celle obtenue avec le R-410A, ou est inférieure ou égale à 1,5 fois celle obtenue avec le R-410A, ou est inférieure ou égale à 1,4 fois celle obtenue avec le R-410A, ou est inférieure ou égale à 1,3 fois celle 10 obtenue avec le R-410A, ou est inférieure ou égale à 1,2 fois celle obtenue avec le R-410A, ou est inférieure ou égale à 1,1 fois celle obtenue avec le R-410A ; - le glissement de température à l'évaporateur obtenu avec le fluide de transfert de chaleur est modéré, et notamment est inférieur ou 15 égal à 10°C, ou à 8°C, ou à 6°C, ou à 5°C, ou à 4°C, ou à 3°C, ou à 2°C, ou à 1°C. Les compositions consistant essentiellement (ou consistant) en les composés suivants fournissent par exemple un bon ensemble de propriétés, notamment pour le remplacement du R-410A dans les procédés de 20 refroidissement à température modérée ou de chauffage à température modérée : - de 40 à 70 % de HFO-1123, de 5 à 30 % de CO2 et de 5 à 30 % de HFC-125 (en poids) ; - de 55 à 70 % de HFO-1123, de 5 à 30 % de CO2 et de 5 à 35 % de 25 HFC-134a (en poids) ; - de 5 à 70 % de HFO-1123, de 5 à 35 % de CO2 et de 5 à 60 % de HFC-32 (en poids) ; - de 5 à 55% de HFO-1123, de 5 à 35% de CO2, de 5 à 25% de HFC-125 et de 5 à 60 % de HFC-32 (en poids) ; 30 - de 5 à 65 % de HFO-1123, de 5 à 30 % de CO2, de 5 à 30 % de HFC-125, de 5 à 10% de HFC-134a et de 5 à 65 % de HFC-32 (en poids). EXEMPLES 35 Les exemples suivants illustrent l'invention sans la limiter. Exemple 1 - méthode de calcul des propriétés des fluides de transfert de chaleur dans les différentes configurations envisagées L'équation RK-Soave est utilisée pour le calcul des densités, enthalpies, entropies et les données d'équilibre liquide vapeur des mélanges. L'utilisation 5 de cette équation nécessite la connaissance des propriétés des corps purs utilisés dans les mélanges en question et aussi les coefficients d'interaction pour chaque binaire. Les données disponibles pour chaque corps pur sont : la température d'ébullition, la température critique et la pression critique, la courbe de 10 pression en fonction de la température à partir du point d'ébullition jusqu'au point critique, les densités de liquide saturé et de vapeur saturée en fonction de la température. Les données sur les hydrofluorocarbures sont publiées dans l'ASHRAE Handbook 2005 chapitre 20 et sont aussi disponible sous Refrop (logiciel 15 développé par NIST pour le calcul des propriétés des fluides frigorigènes). Les données de la courbe température-pression des hydrofluorooléfines sont mesurées par la méthode statique. La température critique et la pression critique sont mesurées par un calorimètre C80 commercialisé par Setaram. 20 L'équation RK-Soave utilise des coefficients d'interaction binaire pour représenter le comportement des produits en mélange. Les coefficients sont calculés en fonction des données expérimentales d'équilibre liquide vapeur. La technique utilisée pour les mesures d'équilibre liquide vapeur est la méthode de cellule statique analytique. La cellule d'équilibre comprend un 25 tube saphir et est équipée de deux échantillonneurs ROLSITM électromagnétiques. Elle est immergée dans un bain cryothermostat (HUBER HS40). Une agitation magnétique à entraînement par champ tournant à vitesse variable est utilisée pour accélérer l'atteinte des équilibres. L'analyse des échantillons est effectuée par chromatographie (HP5890 seriesll) en 30 phase gazeuse utilisant un catharomètre (TCD). Des mesures d'équilibre liquide-vapeur ont été effectuées sur les mélanges binaires suivants : HFO-1123 / CO2; HFO-1123 / HFC-32 ; HFO-1123 / HFC-125 ; HFO-1123 / HFC-134a. 35 Exemple 2 - performances en réfrigération Dans la suite, les données de l'exemple 1 sont utilisées pour simuler le comportement de mélanges suivant l'invention dans un procédé de climatisation. 41 Le système considéré est un système à compression équipé d'un évaporateur et condenseur à contre-courant, d'un compresseur et d'un détendeur. Le système fonctionne avec 5°C de surchauffe et 5°C de sous 5 refroidissement. Le coefficient de performance (COP) est défini comme étant la puissance utile fournie par le système sur la puissance apportée ou consommée par le système. Le fonctionne avec une température d'entrée du fluide frigorigène à 10 l'évaporateur de 5°C et une température de début de condensation du fluide frigorigène au condenseur de 35°C. Les performances des compositions sont données dans les tableaux ci-dessous. Dans ces tableaux, « Tsv évap. » désigne la température de saturation 15 vapeur à l'évaporateur, « Tout comp. » désigne la température à la sortie du compresseur, « Ti cond. » désigne la température de saturation liquide au condenseur, « Tsv cond. » désigne la température de saturation vapeur au condenseur, « Pmin » désigne la pression à l'évaporateur, « Pmax » désigne la pression au condenseur, « Taux » désigne le taux de compression (à savoir 20 le rapport des deux pressions ci-dessus), « AT évap. » désigne le glissement de température à l'évaporateur, « % CAP» désigne la capacité volumétrique rapportée (en Yo) au fluide de référence R-410A, et « % COP » désigne le coefficient de performance rapporté (en Yo) au fluide de référence R-410A. c- si mi > ,a) Tout comp. (°C) Fci-ri' -d Pm, (bar) Pma, (bar) X AT évap. (°C) 0. %COP (D > Ts, cond. (°C) C c I- 2100 R-410A 5,1 67,7 34,9 35,0 9,3 21,4 2,3 0,1 100,0 100,0 R1123(%) s_, --- a LÉ\ 1 0 701 70 10 20 8,6 56,8 31,4 35,0 14,8 29,0 2,0 3,6 133,7 106,5 526 70 15 15 9,5 57,5 30,5 35,0 16,4 31,2 1,9 4,5 147,1 111,2 701 65 15 20 9,9 57,4 30,2 35,0 16,4 31,0 1,9 4,9 147,6 111,6 351 70 20 10 10,2 58,4 29,8 35,0 18,0 33,4 1,9 5,2 159,6 113,3 42 c- F t comp. (°C) cond. (°C) F Pm, (bar) Pma, (bar) X évap. (°C) 0. %COP 0 si mi > ,0 > -d C o u > c ,0 > Ts, cond. (°C) -d C o u > c ,o -d C o u > > 12 I- 2100 R-410A 5,1 67,7 34,9 35,0 9,3 21,4 2,3 0,1 100,0 100,0 R32 (%) R1123(%) e ô 0 271 40 30 30 12,2 69,6 28,4 35,0 19,0 34,8 1,8 7,2 187,1 124,6 304 45 25 30 12,7 70,1 27,9 35,0 18,8 34,0 1,8 7,7 187,9 128,5 Tableau 3 - mélanges ternaires HFO-1123 / CO2/ HFC-32 5 c- si cu > ,o > Tout comp. (°C) Fci-ri' -d C o u Pm, (bar) Pma, (bar) X c cu 1- AT évap. (°C) 0. I- 2100 R-410A 5,1 67,7 34,9 35,0 9,3 21,4 2,3 0,1 100,0 100,0 R32 (%) R1123(%) s_, --- Ô LÉ\1 0 762 35 35 15 15 10,2 66,1 29,9 35,0 15,3 29,6 1,9 5,2 153,3 117,3 795 40 30 15 15 10,4 67,0 29,6 35,0 15,1 29,1 1,9 5,4 153,5 119,6 553 30 40 20 10 10,6 66,0 29,6 35,0 16,9 32,1 1,9 5,6 164,7 117,4 587 35 35 20 10 10,9 66,9 29,3 35,0 16,7 31,6 1,9 5,9 165,3 119,7 621 40 30 20 10 11,2 67,8 29,0 35,0 16,5 31,0 1,9 6,2 165,8 122,3 654 45 25 20 10 11,5 68,6 28,6 35,0 16,2 30,4 1,9 6,5 166,0 125,1 688 50 20 20 10 11,9 69,3 28,3 35,0 16,0 29,7 1,9 6,9 166,0 128,0 722 55 15 20 10 12,1 70,1 27,9 35,0 15,7 29,1 1,9 7,1 165,6 130,7 755 60 10 20 10 12,3 70,8 27,6 35,0 15,4 28,5 1,8 7,3 164,9 133,1 789 65 5 20 10 12,5 71,6 27,4 35,0 15,1 27,9 1,8 7,5 163,9 135,2 728 30 35 20 15 11,1 65,4 29,1 35,0 16,9 31,7 1,9 6,1 165,5 120,2 762 35 30 20 15 11,3 66,3 28,8 35,0 16,6 31,2 1,9 6,3 166,0 122,6 44 c- si mi > ,a) Tout comp. (°C) Fci-ri' -d C o u Pm, (bar) Pma, (bar) X AT évap. (°C) 0. %COP (D 12 Ts, cond. (°C) > c ,a) Tout comp. (°C) Fci-ri' -d C o u > Pm, (bar) Pma, (bar) X AT évap. (°C) 0. %COP (D 12 Ts, cond. (°C) 12 c ,a) Tout comp. (°C) Fci-ri' -d C o u > Pm, (bar) Pma, (bar) X AT évap. (°C) 0. %COP (D 12 Ts, cond. (°C) 12 c ,a) Tout comp. (°C) Fci-ri' -d C o u > Pm, (bar) Pma, (bar) X AT évap. (°C) 0. %COP (D 12 Ts, cond. (°C) 12 c ,a) Tout comp. (°C) Fci-ri' -d C o u Pm, (bar) Pma, (bar) X AT évap. (°C) 0. %COP (D 12 Ts, cond. (°C) > c REVENDICATIONS1. Composition comprenant du 1,1,2-trifluoroéthylène et du dioxyde de carbone. 2. Composition selon la revendication 1, comprenant un ou plusieurs composés additionnels choisis parmi l'ammoniac et les alcanes et alcènes éventuellement halogénés, et de préférence parmi les hydrofluorooléfines, les hydrochlorofluorooléfines et les hydrofluorocarbures saturés. 3. Composition selon la revendication 1 ou 2, comprenant un ou plusieurs composés additionnels choisis parmi le 1,1,1,2- tétrafluoroéthane, le pentafluoroéthane, le difluorométhane, le 2,3,3,3-tétrafluoropropène, le 1,3,3,3-tétrafluoropropène, l'ammoniac, le 1,1,1,2,3,3,3-heptafluoropropane, le propane, le propylène, le 1,1,1-trifluoroéthane, le 1-chloro-3,3,3- trifluoropropène, le 1,1,1,4,4,4-hexafluorobut-2-ène, le 1,1,1,3,3- pentafluoropropane, le 1,1,2,2-tétrafluoroéthane, le 1,1- difluoroéthane et les combinaisons de ceux-ci ; et de préférence parmi le 1,1,1,2-tétrafluoroéthane, le pentafluoroéthane, le difluorométhane, le 2,3,3,3-tétrafluoropropène, le 1,3,3,3- tétrafluoropropène et les combinaisons de ceux-ci. 4. Composition selon l'une des revendications 1 à 3, consistant essentiellement en : - du 1,1,2-trifluoroéthylène et du dioxyde de carbone ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone et du 1,1,1,2-tétrafluoroéthane ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone et du pentafluoroéthane ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone et du difluorométhane ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone et du 2,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone et du 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou 50 - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et du pentafluoroéthane ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et du difluorométhane ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et du 2,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 1 , 1 , 1 ,2-tétrafluoroéthane et du 1 ,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du pentafluoroéthane et du difluorométhane ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du pentafluoroéthane et du 2,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du pentafluoroéthane et du 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du difluorométhane et du 2,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du difluorométhane et du 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 2,3,3,3-tétrafluoropropène et du 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 1,1,1 ,2-tétrafluoroéthane, du difluorométhane et du pentafluoroéthane ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 1,1,1,2-tétrafluoroéthane, du difluorométhane et du 2,3,3,3- tétrafluoropropène ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 1,1,1,2-tétrafluoroéthane, du difluorométhane et du 1,3,3,3- tétrafluoropropène ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 1,1,1,2-tétrafluoroéthane, du pentafluoroéthane et du 2,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 1,1,1,2-tétrafluoroéthane, du pentafluoroéthane et du 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou 51 - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 1,1,1,2-tétrafluoroéthane, du 2,3,3,3-tétrafluoropropène et du 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 5 1, 1, 1,2-tétrafluoroéthane, du d ifluorométhane, du pentafluoroéthane et du 2,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 1, 1, 1,2-tétrafluoroéthane, du d ifluorométhane, du pentafluoroéthane et du 1,3,3,3-tétrafluoropropène ; ou 10 - du 1,1,2-trifluoroéthylène, du dioxyde de carbone, du 1, 1, 1,2-tétrafluoroéthane, du d ifluorométhane, du pentafluoroéthane, du 2,3,3,3-tétrafluoropropène et du 1, 3, 3, 3-tétrafluoropropène. 15 5. Composition selon l'une des revendications 1 à 4, dans laquelle la proportion en 1,1,2-trifluoroéthylène vaut de 5 à 80 % en poids, de préférence de 10 à 70 % en poids, de préférence encore de 15 à 60 % en poids. 20 6. Composition selon l'une des revendications 1 à 5, dans laquelle la proportion totale en dioxyde de carbone et le cas échéant en 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et/ou en pentafluoroéthane vaut au moins 15 % en poids, de préférence au moins 30 % en poids, et de préférence encore au moins 35 % en poids. 25 7. Composition selon l'une des revendications 1 à 6, choisie parmi les mélanges consistant essentiellement en : - de 40 à 70 % de 1,1,2-trifluoroéthylène, de 5 à 30 % de dioxyde de carbone et de 5 à 30 % de pentafluoroéthane (en 30 poids) ; - de 55 à 70 % de 1,1,2-trifluoroéthylène, de 5 à 30 % de dioxyde de carbone et de 5 à 35 % de 1,1,1,2- tétrafluoroéthane (en poids) ; - de 5 à 70 % de 1,1,2-trifluoroéthylène, de 5 à 35 % de 35 dioxyde de carbone et de 5 à 60 % de difluorométhane (en poids) ; 52 - de 5 à 55 % de 1,1,2-trifluoroéthylène, de 5 à 35 % de dioxyde de carbone, de 5 à 25 % de pentafluoroéthane et de 5 à 60 % de difluorométhane (en poids) ; - de 5 à 65 % de 1,1,2-trifluoroéthylène, de 5 à 30 % de 5 dioxyde de carbone, de 5 à 30 % de pentafluoroéthane , de 5 à 10 % de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et de 5 à 60 % de difluorométhane (en poids). 8. Composition selon l'une des revendications 1 à 7, qui est non 10 inflammable. 9. Composition selon l'une des revendications 1 à 8, qui présente un GWP inférieur ou égal à 1000, et de préférence inférieur ou égal à 150. 15 10. Utilisation de la composition selon l'une des revendications 1 à 9, en tant que fluide de transfert de chaleur. 11. Utilisation selon la revendication 10, pour le remplacement du R- 20 410A, de préférence dans la climatisation stationnaire. 12. Composition de transfert de chaleur, comprenant la composition selon l'une des revendications 1 à 9 en tant que fluide de transfert de chaleur, et un ou plusieurs additifs. 25 13. Composition de transfert de chaleur selon la revendication 12, dans laquelle les additifs sont choisis parmi les lubrifiants, les nanoparticules, les stabilisants, les tensioactifs, les agents traceurs, les agents fluorescents, les agents odorants, les agents 30 de solubilisation et les combinaisons de ceux-ci. 14. Installation de transfert de chaleur comprenant un circuit de compression de vapeur contenant une composition selon l'une des revendications 1 à 9 en tant que fluide de transfert de chaleur 35 ou contenant une composition de transfert de chaleur selon la revendication 12 ou 13. 53 15. Installation selon la revendication 14, choisie parmi les installations mobiles ou stationnaires de chauffage par pompe à chaleur, de climatisation, et notamment de climatisation automobile ou de climatisation stationnaire centralisée, de 5 réfrigération, de congélation et les cycles de Rankine, et de préférence est une installation de climatisation. 16. Procédé de chauffage ou de refroidissement d'un fluide ou d'un corps au moyen d'un circuit de compression de vapeur contenant 10 un fluide de transfert de chaleur, ledit procédé comprenant successivement l'évaporation du fluide de transfert de chaleur, la compression du fluide de transfert de chaleur, la condensation du fluide de chaleur et la détente du fluide de transfert de chaleur, dans lequel le fluide de transfert de chaleur est une composition 15 selon l'une des revendications 1 à 9. 17. Procédé de réduction de l'impact environnemental d'une installation de transfert de chaleur comprenant un circuit de compression de vapeur contenant un fluide de transfert de 20 chaleur initial, ledit procédé comprenant une étape de remplacement du fluide de transfert de chaleur initial dans le circuit de compression de vapeur par un fluide de transfert final, le fluide de transfert final présentant un GWP inférieur au fluide de transfert de chaleur initial, dans lequel le fluide de transfert de 25 chaleur final est une composition selon l'une des revendications 1 à 9. 18. Procédé selon la revendication 17, dans lequel le fluide de transfert de chaleur initial est le R-410A. 30 35