Brevet FR3077391A1 — publié le 20190802

CAPTEUR DE VITESSE DE VARIATION INSTANTANEE DE COURANT GALVANIQUEMENT ISOLE ET INTEGRE SUR UNE CARTE DE CIRCUIT IMPRIME DOMAINE DE L'INVENTION [0001] La présente invention concerne un capteur de vitesse de variation instantanée de courant intégré dans un circuit imprimé. Elle concerne plus particulièrement une amélioration d'un capteur de type transformateur à l'air comprenant des conducteurs et des bobines. Ce capteur est particulièrement adapté à la mesure sur des courants de bras de pont d'un module de puissance et à leur protection. En se référant à la topologie des circuits électriques elle adresse en particulier la mesure des courants aux noeuds de plusieurs conducteurs Etat de la technique [0002] La conversion d'énergie en électronique de puissance est en pleine mutation. Ce dynamisme est tiré par les différentes révolutions qui ont lieu dans les secteurs automobile (véhicules hybrides et tout électrique, bornes de recharge), ferroviaire (accroissement du niveau d'intégration de l'électronique des trains, nouvelles sous stations plus efficaces énergétiquement), aéronautique (avion plus électrique), spatial (arrivée du numérique dans la conversion d'énergie), industrie (amélioration de l'efficacité énergétique des usines où on se branche sur le réseau 2 sans convertisseur...), énergie (intégration des énergies renouvelables, super-réseau, micro-réseau). [0003] Ce développement nouveau de l'électronique de puissance est rendu possible grâce aux nouvelles 5 technologies des modules de puissance, comme transistor bipolaire à porte isolée (insolated gate bipolar transistor en anglais, IGBT) et semi-conducteur à grand écart comme GaN et SiC, qui ont permis d'accroître les rendements et les niveaux d'intégration des « fonctions 10 électrifiées ». En contrepartie, la température à l'intérieur de ces modules atteint des sommets (> 125°C, jusqu'à 255°C) [0004] Les modules de puissance sont constitués de bras de pont, dont les temps de commutation deviennent très 15 courts grâce aux composants « à grand écart ». On parle typiquement de couper 100A en lOns. Comme conséquences, les règles de design doivent permettre de réduire les inductances parasites, afin de limiter les surtensions et de réduire les énergies piégées dans les éléments 20 inductifs des circuits commutés. [0005] Pour autant, il peut toujours y avoir un défaut dans le bras et/ou dans la charge, défaut dont il faut anticiper la détection avant que des surintensités prohibitives ne soient atteintes. Par conséquent, il est 25 nécessaire d'avoir un capteur de courant capable de mesurer des variations temporelles extrêmement rapides de courants dès leur établissement notamment dans les bras de pont des convertisseurs statique d'énergie afin d'anticiper la détection d'un défaut ; le capteur devra 30 naturellement résister thermiquement et mécaniquement à ces courants de défauts. Le défaut doit typiquement être 3 détecté en quelques centaines de nanosecondes dès l'apparition du défaut et avant l'établissement subséquentes de surintensités prohibitives afin de pouvoir ouvrir le circuit électrique du bras dans un 5 délai typiquement inférieur à lps. Ce capteur de courant ne doit pas introduire d'inductance parasite de valeur supérieure à quelques nH. [0006] On connaît de US7990132 un capteur de courant comprenant des bobines situées à l'intérieur de la puce 10 de circuit intégré et couplées de manière inductive à un conducteur situé dans le boîtier de circuit. Les inductances détectent le courant dans le conducteur et fournissent le signal détecté à un intégrateur qui fournit une tension indicative du courant dans le 15 conducteur. [0007] On connaît également du document US20060038552 un équipement de détection de courant qui comprend une première bobine et une seconde bobine connectées en série avec la première bobine. L'équipement de détection 20 de courant est capable de détecter un courant circulant à travers un objet qui est prévu entre les premières et secondes bobines ou prévu à proximité de la première ou de la seconde bobine. Chacune des première et seconde bobines ayant des premiers motifs conducteurs prévus sur 25 une surface d'un substrat, des deuxièmes motifs conducteurs prévus sur un dos du substrat et des pièces de connexion qui relient les premier et second motifs conducteurs. Un dispositif à semi-conducteur comprenant l'équipement de détection de courant pour mesurer le 30 courant circulant dans un élément semi-conducteur est également proposé. 4 [0008] Il est évident pour l'homme de l'art de trouver une topologie à trois dimensions, par exemple en orientant les trois terminaux dans les trois axes d'un repère orthonormé à trois dimensions. On peut réaliser 5 une mesure de champ dans chacun des plans du repère et ainsi bénéficier d'une relative immunité entre les trois courants des trois terminaux. Cependant, ce principe est très difficile et coûteux à mettre en oeuvre pratiquement, et notamment en ce qui concerne les 10 contraintes d'optimisation de la longueur des conducteurs requise pour la minimisation impérieuse des inductances parasites. [0009] Il est souhaitable de résoudre plusieurs problèmes comme : 15 - mesurer simultanément et séparément les di/dt développés dans un bras de pont et dans sa charge, - disposer d'une mesure physique directe de la vitesse de variation de courant afin de permettre un traitement rapide de l'information brute la plus 20 exempte possible de bruit. - minimiser l'inductance parasite éventuellement introduite dans le circuit de commutation, - avoir un temps de réponse très court, - être très compact, idéalement intégré dans une carte 25 de circuit imprimé (PCB en anglais) et être compatible avec un modèle dont les composants sont montés en surface, - être insensible aux très forts dV/dt, - Assurer une isolation galvanique, 30 - Etre immunisé contre les perturbations électromagnétiques, notamment la diaphonie, générées 5 par les autres bras de pont (cas d'un pont complet ou d'un pont triphasé par exemple) et par les autres circuits de puissance voisins. 5 BREVE DESCRIPTION DE L'INVENTION [0010] En vue de la réalisation de l'un au moins de ces buts, l'objet de l'invention propose un capteur de vitesse de variation instantanée de courant comprenant 10 au moins trois conducteurs (Cl, C2, Cp) et des bobines. Le capteur présente en outre les caractéristiques come décrites ci-après : - une extrémité de chacun desdits conducteurs est connectée à un noeud commun (N), 15 - et l'autre extrémité de chacun desdits conducteurs est utilisée respectivement chacune comme un terminal électrique (Tl, T2, Tp), - lesdits au moins trois conducteurs sont contenus dans un même plan, appelé le plan primaire (P), 20 - chaque conducteur (Cl, C2, Cp) présente un plan de symétrie (Pl, P2, Pp) perpendiculaires au plan primaire, chacun plan de symétrie passant par le noeud commun (N) et le terminal correspondant (Tl, T2, Tp), - un premier conducteur (Cl) et un deuxième conducteur 25 (C2) sont identiques et positionnés symétriquement par rapport à un troisième conducteur (Cp), - au moins une paire de bobines sont positionnées symétriquement par rapport à un plan de symétrie (Pl, P2, Pp). 30 [0011] Selon d'autres caractéristiques avantageuses et non limitatives de l'invention, prises seules ou selon toute combinaison techniquement réalisable : - Au moins deux plans de symétrie coïncident, 6 - le premier conducteur et le deuxième conducteur sont alignés et la distance entre les terminaux correspondants est minimale, - une des bobines du troisième conducteur est commune avec 5 une des bobines du premier conducteur, et l'autre des bobines du troisième conducteur est commune avec une des bobines du deuxième conducteur, - Les conducteurs sont de forme rectiligne et plane, - Les conducteurs sont multicouches ou striés, 10 - Les conducteurs (Cl, C2, Cp) et les bobines sont réalisés en circuit imprimé multicouche, - Les conducteurs (Cl, C2, Cp) sont multipistes et multicouches présentent une topologie de type « barres de Roebel» couramment mises en oeuvre dans les machines 15 électriques pour réduire les courants de Foucault à l'origine de l'augmentation de la résistance et de l'inductance internes des conducteurs à haute fréquence. - La topologie décrite a pour effet de positionner une couche conductrice virtuelle équivalente au regard des 20 phénomènes magnétiques dans la zone de la mi épaisseur du plan des conducteurs, - Le capteur comprend des écrans électrostatiques gravés en circuit imprimé multicouche et reliés à un potentiel fixe entre les couches de puissance et les couches de 25 mesure, - les écrans sont gravés de façon à canaliser judicieusement les courants de Foucault, - Toutes les couches de puissance sont regroupées dans un plan à un premier niveau, et toutes les couches de 30 mesure sont regroupées dans un plan à un deuxième 7 niveau, le premier niveau étant soit au-dessus, soit au-dessous du deuxième niveau. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS 5 [0012] D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description détaillée de l'invention qui va suivre en référence aux figures annexées sur lesquels : 10 - la figure 1 représente une vue schématique d'un capteur de vitesse de variation instantanée de courant pour la mesure de trois courants ; - la figure 2 représente une vue schématique d'un capteur de vitesse de variation instantanée de courant pour la 15 mesure de courant de bras de pont et du courant de phase d'une topologie de convertisseur de type pont ; - la figure 3 représente une vue schématique d'un capteur de vitesse de variation instantanée de courant pour la mesure du courant de bras de pont. 20 DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION [0013] Par souci de simplification de la description à venir, les mêmes références sont utilisées pour des 25 éléments identiques ou assurant la même fonction dans les différentes variantes du dispositif décrit. Exemple de réalisation pour la mesure de trois courants [0014] La figure 1 illustre un premier mode de 30 réalisation d'un capteur pour la mesure instantanée de trois vitesses de variation instantanée de courants dans 8 une structure de tri-pôle. C'est un capteur de vitesse de variation instantanée de courant comprenant trois conducteurs Cl, C2, Cp. Une extrémité de chaque conducteur est connectée à un noeud commun N, tandis que 5 l'autre extrémité de chaque conducteur est définie comme un terminal électronique Tl, T2, Tp. On note alors les trois terminaux Tp, Tl et T2 parcourus par les courants Ip, Il et 12. [0015] Tous les trois conducteurs sont sensiblement 10 contenus dans le même plan, qui est sur le plan du papier, appelé le plan primaire. Il est en outre défini pour le conducteur Cp un plan de symétrie Pp, qui traverse la ligne entre le noeud N et le terminal Tp, et qui est perpendiculaire au plan primaire. Une paire de 15 bobines 30 et 31 est positionnée symétriquement par rapport au plan Pp et chacune d'un côté du conducteur Cp. De la même manière, des plans de symétrie Pl et P2 perpendiculaires au plan primaire sont définis respectivement par rapport aux conducteurs Cl et C2, le 20 plan de symétrie Pl passant par la ligne entre le noeud N en le terminal Tl, le plan de symétrie P2 passant par la ligne entre le noeud N en le terminal T2. [0016] Une paire de bobines 10 et 11 est positionnée symétriquement par rapport au plan Pl et chacune d'un 25 côté du conducteur Cl, tandis qu'une paire de bobines 20 et 21 est positionnée symétriquement par rapport au plan P2 et chacune d'un côté du conducteur C2. Dans chaque paire de bobines, l'une est câblée dans la direction gauche, l'autre dans la direction droite, ces bobines 30 sont appelées: SplD 10, Sp1G 11, Sp2D 20, Sp2G 21, SppD 30 et SppG 31. 9 [0017] On obtient par exemple la mesure de la vitesse de variation instantanée du courant Ip, indépendamment de la valeur de Il et 12, via la force électromotrice délivrée par la bobine constituée des combinaisons 5 suivantes : - SppD en série, SppG en anti-série - Sp1G en anti-série, SplD en anti-série - Sp2G en série, Sp2D en série De la même façon, on obtient la valeur de la vitesse 10 de variation instantanée de Il indépendamment des 2 autres courants respectivement via les combinaisons suivantes : - SppD en antisérie, SppG en antisérie - Sp1G en antisérie, SplD en série - Sp2G en série, Sp2D en série 15 Et pour la vitesse de variation de 12 : - SppD en antisérie, SppG en antisérie - Sp1G en série, SplD en série - Sp2G en série, Sp2D en antisérie Dans ce cas de réalisation, les bobines de forme circulaire 20 sont données à titre illustratif mais pas limitatif. Exemple de capteur de vitesse de variation instantanée de courant de bras de pont et de courant de phase [0018] La figure 2 illustre un deuxième mode de réalisation d'un capteur pour mesurer la vitesse de 25 variation instantanée de courant de bras de pont et de courant de phase. C'est un capteur de courant comprenant trois conducteurs Cl, C2, Cp. Les conducteurs Cl et C2 sont identiques, alignés et positionnés de façon 10 symétrique et perpendiculaire par rapport au conducteur Cp. Une extrémité de chaque conducteur est connectée à un noeud commun N, tandis que l'autre extrémité de chaque conducteur est définie comme un terminal électrique Tl, 5 T2, Tp. Le terminal Tl est parcouru par un courant II, le terminal T2 par le courant 12 et le terminal Tp par le courant Ip. Par définition les courants sont entrants. [0019] Tous les trois conducteurs sont contenus dans le 10 même plan, qui est sur le plan du papier, appelé le plan primaire. De manière similaire que dans le premier mode de réalisation, il est défini également trois plans de symétrie Pl, P2 et Pp perpendiculaires au plan primaire pour chaque conducteur Cl, C2 et Cp. Lorsque les 15 conducteurs Cl et C2 sont alignés, les plans de symétrie Pl et P2 se confondent. [0020] Une paire de bobines 43 et 44 est positionnée symétriquement par rapport au plan Pp et chacune d'un côté du conducteur Cp. Chacun des conducteurs Cl et C2 20 possède respectivement une bobine 41 et 42 sur son côté. Par symétrie, la paire de bobines 41 et 43 sont positionnées symétriquement par rapport au plan Pl et chacune d'un côté du conducteur Cl, tandis que la paire de bobines 42 et 44 est positionnée symétriquement par 25 rapport au plan P2 et chacune d'un côté du conducteur C2. [0021] Les quatre bobines sont orientées par définition dans une direction perpendiculaire au plan primaire, avec un flux positif allant vers le haut du papier. 30 [0022] Les bobines sont représentées avec une forme carrée à titre illustratif mais pas limitatif. Elles 11 peuvent être rectangulaires, circulaires, etc tant qu'elles respectent la symétrie. [0023] Il est introduit douze inductances mutuelles entre les circuits Cl, C2 et Cp et chacune des quatre 5 bobines, notées Mxxy, avec xx représentant la bobine et y représentant le courant. Les valeurs des inductances sont positives par définition. On peut calculer le flux dans chaque bobine par superposition et écrire les équations suivantes : 10 PhilD = - M1D1.I1 + M1D2.12 - M1Dp.Ip PhipD = MpD1.I1 - MpD2.I2 - MpDp.Ip PhipG = MpG1.I1 - MpG2.I2 + MpGp.Ip Phi2G = - M2G1.I1 + M2G2.I2 + M2Gp.Ip 15 Grâce aux symétries de construction, on peut simplifier le jeu d'équations. En effet, de par la symétrie des bobines par rapport au plan Pp, on a les propriétés: MpGp = MpDp = Mpp 20 M2Gp = M1Dp = Mip En effet, de par la symétrie des bobines par rapport au plan Pl, on a les propriétés: M1D1 = MpD1 = Mii 25 M2G1 = MpG1 = Mij En effet, de par la symétrie des bobines par rapport au plan P2, on a les propriétés: M2G2 = MpG2 = Mii 30 M1D2 = MpD2 = Mji 12 Par ailleurs, grâce à la symétrie des conducteurs Cl et C2 par rapport au plan Pp, on ajoute la propriété Mij = Mj i 5 On se retrouve avec un système de 4 équations avec seulement 4 paramètres de fabrication, notés Mii, Mji et Mpp, Mip. A savoir : 10 PhilD - Mii . Il + Mji. 12 - Mip . Ip PhipD + Mii . Il - Mji. 12 - Mpp . Ip PhipG + Mji . Il - Mii. 12 + Mpp . Ip Phi2G - Mji . Il + Mii. 12 + Mip . Ip 15 Il est défini de la façon suivante le courant de mode commun IMC et le courant de mode différentiel IMD : +12 2 -`2 2 20 Ainsi II = IMC+IMD Et 12 = IMC-ID Et rappelons la loi des noeuds : Ip = - Il - 12 25 Ainsi Ip = -2 IMC Ainsi on constate que le courant de phase est une image du courant de mode commun, tandis que le courant de bras est une image du courant de mode différentiel. 13 Rappelons également que la force électromotrice aux bornes d'une bobine est proportionnelle à la dérivée par rapport au temps du flux capté. Ainsi, une différence de tension aux bornes des bobines apparaît, directement 5 proportionnelle à la vitesse de variation des courants voisins à l'origine des flux. Réécrivons les équations de flux pour faire apparaître les deux courants IMC et IMD : PhilD = - Mii.( IMC+IMD) + Mji.(IMC-IMD) + 2 Mip.IMC 10 PhipD = + Mii.( IMC+IMD) - Mji.(IMC-IMD) + 2 Mpp.IMC PhipG = + Mji.( IMC+IMD) - Mii.(IMC-IMD) - 2 Mpp.IMC Phi2G = - Mji.( IMC+IMD) + Mii.(IMC-IMD) - 2 Mip.IMC Calculons maintenant le flux de la bobine SpMC constituée par la combinaison suivante : 15 - SplD en série - SppD en anti-série - SppG en série - Sp2G en anti-série Cette combinaison est intéressante car elle est 20 constituée d'une paire doublement différentielle, qui réjecte donc particulièrement tous les flux issus des champs externes. On obtient un flux complet, noté PhiMC, suivant : 25 PhiMC = - Mii.( IMC+IMD) + Mji.(IMC-IMD) + 2 Mip.IMC - Mii.( IMC+IMD) + Mji.(IMC-IMD) - 2 Mpp.IMC + Mji.( IMC+IMD) - Mii.(IMC-IMD) - 2 Mpp.IMC + Mji.( IMC+IMD) - Mii.(IMC-IMD) + 2 Mip.IMC 30 PhiMC = -2 Mii.( IMC+IMD) + 2 Mji.(IMC-IMD) + 4 Mip.IMC 14 + 2 Mji.( IMC+IMD) - 2 Mii.(IMC-IMD - 4 Mpp.IMC PhiMC = IMC.(-2 Mii + 2 Mji + 4 Mip - 4 Mpp + 2 Mji - 2 Mii) 5 +IMD. (-2 Mii - 2 Mji + 2 Mji + 2 Mii) PhiMC = IMC.(- 4 Mii + 4Mji + 4 Mip - 4 Mpp) PhiMC = 2Ip.(- Mii + Mji + Mip - Mpp) 10 PhiMC ne dépend pas de courant de mode différentiel (IMD), qui est l'image du courant de bras, mais il dépend seulement de courant de mode commun (IMC), qui est l'image du courant de phase. Ainsi, cette topologie permet-elle de 15 d'accéder au courant de phase indépendamment du courant de bras. Calculons maintenant le flux de la spire SpMD constituée par la combinaison suivante : 20 - SplD en série - SppD en antisérie - SppG en antisérie - Sp2G en série Cette combinaison est intéressante car elle est 25 constituée d'une paire différentielle, qui réjecte bien l'influence des champs externes. On obtient un flux complet, noté PhiMD, suivant : 30 PhiMD = - Mii.( IMC+IMD) + Mji.(IMC-IMD) + 2 Mip.IMC 15 - Mii.( IMC+IMD) + Mji.(IMC-IMD) - 2 Mpp.IMC - Mji.( IMC+IMD) + Mii.(IMC-IMD) + 2 Mpp.IMC - Mji.( IMC+IMD) + Mii.(IMC-IMD) - 2 Mip.IMC 5 PhiMD = + 4(Mji + Mii),IMD PhiMD = + 2 (Mji + Mii).(Il-I2) PhiMD ne dépend pas du courant de mode commun (IMC), 10 qui est l'image du courant de phase, mais seulement de courant de mode différentiel (IMD), qui est l'image du courant de bras. Ainsi, cette topologie permet-elle d'accéder au courant de bras indépendamment du courant de phase. 15 Exemple de capteur de vitesse de variation instantanée de courant de bras de pont [0024] La figure 3 illustre un troisième mode de réalisation d'un capteur pour mesurer la vitesse de variation instantanée de courant de bras de pont et de 20 courant de phase. Les conducteurs sont les mêmes que ceux du deuxième mode de réalisation. Une paire de bobines 51 et 52 est positionnée symétriquement par rapport aux plans Pl, P2 et Pp, et chacune d'un côté du conducteur Cp. Dans cet exemple, seul le courant de 25 phase est mesuré, indépendamment du courant de bras de pont. [0025] Les paragraphes suivants introduisent plusieurs variantes du capteur de vitesse de variation instantanée 30 de courant fondé sur la structure principale susvisée. 16 [0026] D'abord on considère une configuration qui introduit une très faible inductance parasite dans le circuit de commutation. [0027] si on considère que le courant de phase est Ip, 5 seule l'inductance entre les terminaux 1 et 2 intervient dans le comportement de la commutation d'un bras de pont. On peut chercher à privilégier cette valeur d'inductance, auquel cas on peut réduire la distance entre les terminaux 1 et 2 et le noeud. Dans cette 10 configuration, la distance entre les terminaux Tl et T2 est minimale afin de réduire l'inductance. Par conséquent, il n'est pas possible de séparer les courants Il et 12. Lorsque l'on privilégie des pistes conductrices larges et courtes sur le circuit imprimé, 15 tout en conservant la symétrie, on atteint des faibles valeurs d'inductance, typiquement inférieures à lOnH, voire à 5nH, voire à 2nH, voire à lnH. [0028] Bien que l'on perde la possibilité de mesurer indépendamment les courants des deux demi-bras Tl-Tp et 20 T2-Tp, on peut toujours obtenir le courant de bras et de phase. [0029] Concernant un autre mode de réalisation, il est souhaitable d'obtenir un temps de réponse très court, typiquement inférieur à 300ns, voire à 100ns. Pour 25 réduire le temps de réponse, il faut réduire au maximum les constantes de temps introduites par effet de peau et de proximité. Pour cela, on privilégiera des conducteurs électriques Cl, C2 et Cp comme des conducteurs primaires, qui sont réalisés en multicouches, avec 30 chacune des couches isolées les unes des autres. Un PCB 17 multicouche est un bon exemple pour la réalisation des conducteurs primaires. [0030] De plus, pour chaque couche, on peut strier les conducteurs. Ainsi, les conducteurs primaires Cl, C2 et 5 Cp sont multicouches et/ou striés [0031] De plus, les conducteurs Cl, C2 et Cp peuvent être réalisés suivant une topologie de type barres de Roebel(Roebel bar en anglais), qui représente une division spéciale d'un conducteur électrique en forme de 10 tige en une pluralité de sous-conducteurs parallèles, isolés les uns des autres et stratifiés. Cette topologie permet aux conducteurs de se comporter globalement comme un seul conducteur plan, et de réduire considérablement les effets des courants de Foucault sur la valeur de la 15 résistance et sur la valeur de l'inductance des conducteurs aux fréquences élevées. [0032] Selon un autre aspect, l'invention propose un capteur de vitesse de variation instantanée de courant compact, idéalement intégré dans un circuit imprimé. On 20 réalise ici les conducteurs primaires Cl, C2 et CP en gravant des pistes sur une carte de circuit imprimé (PCB « Printed Circuit Board » en anglais). Afin de maîtriser les règles de symétrie, on réalise également les bobines du capteur sur le même PCB avec des couches éloignées. 25 [0033] On peut utiliser plusieurs bobines du capteur, telles que décrites précédemment, pour délivrer directement les forces électromotrice induites (f.e.m) sans avoir à réaliser de post traitement. Ainsi on aura une couche pour la bobine délivrant la f.e.m 30 proportionnelle à la vitesse de variation instantanée du courant de phase et une autre couche pour la bobine 18 délivrant la f.e.m induite image de la vitesse de variation instantanée du courant de bras de pont. Les conducteurs Cl, C2 et Cp ainsi que les bobinages sont réalisés en PCB multicouches. 5 [0034] Selon un autre aspect encore, l'invention propose un capteur de vitesse de variation instantanée de courant compatible avec un modèle dont les composants sont montés en surface (CMS). [0035] Il suffit de situer toutes les couches du PCB de 10 puissance sous les couches de mesure. Les pistes de puissance sont regroupées sensiblement dans le même plan et les pistes de mesure dans un seul et même autre plan parallèle, placé soit au dessus, soit au dessous. [0036] Selon un aspect particulier, l'invention propose 15 un capteur de courant immunisé contre de très forts dV/dt, typiquement supérieur à lOkV/ps, voire à 100kV/lps, voire à 1MV/ps. [0037] La tension au niveau des points milieu du bras de pont subit de très fort dV/dt par rapport au point froid 20 des potentiels. Des courants peuvent être de ce fait injectés dans l'électronique des capteurs par effet capacitif. A priori, ce sont des courants de mode commun liés aux variations de potentiel de mode commun du point milieu du bras par rapport au point froid de la source 25 continue alimentant le pont convertisseur. Ainsi apparaît l'intérêt d'utiliser une mesure différentielle afin d'éliminer les effets de ces courants sur la mesure. Cependant, il reste néanmoins un risque correspondant à l'injection de courants très élevés dans 30 les circuits électroniques bas niveau et qui pourra les détruire. 19 [0038] Pour réduire ce risque, on utilise un écran électrostatique, par exemple de type Faraday, entre les conducteurs primaires et les bobines de mesure. Cet écran peut être réalisé en PCB via une couche de cuivre 5 supplémentaire. On peut choisir d'introduire ou pas une nouvelle constante de temps en prenant en compte la création de courants de Foucault. Pour cela, les écrans sont gravés de façon à canaliser judicieusement les courants de Foucault qui peuvent y prendre naissance. De 10 plus, on doit maîtriser la conductivité de cet écran via son épaisseur ou l'utilisation de stries dans certaines directions privilégiées de nature à contrôler le développement des courants de Foucault dans l'écran. Les écrans électrostatiques peuvent être reliés à un 15 potentiel fixe, entre les couches de puissance et de mesure, afin de dériver judicieusement les courants parasites. [0039] L'invention porte également sur un capteur de vitesse de variation instantanée de courant qui assure 20 une isolation galvanique, typiquement la tension assignée d'isolement est de lkV, voire 10kV et des tensions de claquage supérieure à 10kV, voire supérieure à 20kV, voire à 50kV. [0040] Il suffit de maîtriser la distance entre les 25 circuits de puissance et de mesure, via des matériaux dont la tension de claquage correspond à l'objectif désiré. Cela est réalisé en technologie PCB avec des matériaux isolants, par exemple des résines époxy. [0041] Selon un mode de réalisation, l'invention porte 30 sur un capteur de vitesse de variation instantanée de courant immunisé contre les perturbations 20 électromagnétiques, notamment la diaphonie, générées par les autres bras de pont (cas d'un pont complet ou d'un REVENDICATIONS1 Capteur de vitesse de variation de courant pour la protection des bras de pont dans un module de puissance avec des couches de puissance et des couches de mesures, comprenant au moins trois conducteurs (Cl, C2, Cp) et des bobines, caractérisé en ce que : une extrémité de chacun desdits conducteurs est connectée à un noeud commun (N), et l'autre extrémité de chacun desdits conducteurs est utilisée respectivement chacune comme un terminal électrique (Tl, T2, Tp), lesdits au moins trois conducteurs sont contenus dans un même plan, appelé le plan primaire (P), chaque conducteur (Cl, C2, Cp) présente un plan de symétrie (Pl, P2, Pp) perpendiculaires au plan primaire, chacun plan de symétrie passant par le noeud commun (N) et le terminal correspondant (Tl, T2, Tp), un premier conducteur (Cl) et un deuxième conducteur (C2) sont identiques et positionnés symétriquement par rapport à un troisième conducteur (Cp), au moins une paire de bobines (10, 11 et/ou 20, 21 et/ou, 30, 31) sont positionnées symétriquement par rapport à un plan de symétrie (Pl, P2, Pp). 2 Capteur de vitesse de variation de courant selon la revendication 1 caractérisé en ce que le premier conducteur (Cl) et le deuxième conducteur (C2) sont alignés et la distance entre les terminaux correspondants (Tl, T2) est minimale. 3. Capteur de vitesse de variation de courant selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en 22 ce que chacune des bobines du troisième conducteur (Cp) est constituée une des bobines du premier conducteur ou du deuxième conducteur. 4. Capteur de vitesse de variation de courant selon l'une 5 quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que les conducteurs sont en forme rectiligne et plane. 5. Capteur de vitesse de variation de courant selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en 10 ce que les conducteurs sont multicouches et/ou striés. 6. Capteur de vitesse de variation de courant selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que les conducteurs présentent une topologie de réalisation de type « barres de Roebel». 15 7. Capteur de vitesse de variation de courant selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que les conducteurs (Cl, C2, Cp) et les bobines sont réalisés en circuit imprimé multicouche. 8. Capteur de vitesse de variation de courant selon l'une 20 quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce qu'il comprend des écrans électrostatiques gravés en circuit imprimé multicouche et reliés à un potentiel fixe entre les couches de puissance et les couches de mesure. 25 9. Capteur de vitesse de variation de courant selon la revendication précédente caractérisé en ce que les écrans sont gravés de façon à canaliser judicieusement les courants de Foucault. 10. Capteur de vitesse de variation de courant selon l'une 30 quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que toutes les couches de puissance sont regroupées 23 dans un plan à un premier niveau, et toutes les couches de mesure sont regroupées dans un plan à un deuxième niveau, le premier niveau soit au-dessus, soit au-dessous du deuxième niveau. 5 10