Brevet FR3086288A1 — publié le 20200327

DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne un réacteur compartimenté permettant roligomérisation d'oléfines en oléfines linéaires, et de préférence en alpha-oléfines linéaires, comprenant une enceinte réactionnelle, des moyens de compartimentation et au moins un échangeur(s) thermique(s). Le réacteur compartimenté est aussi mis en oeuvre dans un procédé d'oligomérisation d'éthylène en alpha-oléfines linéaires, telles que le but-1-ène, le hex-1-ène, ou l'oct- 1-ène ou un mélange d'alpha-oléfines linéaires. ART ANTERIEUR L'invention concerne le domaine des procédés d'oligomérisation en particulier de dimérisation, de trimérisation, de tétramérisation d'oléfines en oléfines linéaires et plus particulièrement en alpha-o-.étines linéaires. La présente invention s'applique à l'ensemble des procédés d'oligomérisation des oléfines, comme par exemple la trimérisation de l'éthylène en hex-1-ène, présentés dans la suite de la description. Typiquement, les procédés d'oligomérisation sont réalisés dans des réacteurs gaz/liquide encore appelés colonnes à bulles. Du fait du caractère exothermique des réactions d'oligomérisation, les réacteurs au point de bulle comprennent également une boucle de recircuiation d'une fraction liquide. La bonne capacité de transfert thermique liée à la boucle de recirculation, permet d'obtenir une bonne homogénéité des concentrations et de contrôler la température dans l'ensemble du volume réactionnel. Pour une température et une pression opératoires données, les performances d'un tel réacteur, en termes de sélectivité et de conversion, sont limitées par le schéma cinétique inhérent au système catalytique (les réactions principales et secondaires) et aux conditions opératoires considérées (la température et la pression) Les réactions principales d'oligomérisation correspondent aux réactions de dimérisation, de trimérisation et de tétramérisation des oléfines initiales en oléfines linéaires finales, par exemple la conversion de l'éthylène en hex-1-ène. Les réactions secondaires correspondent aux réactions des oléfines linéaires finales obtenues lors des réactions principales, comme par exemple la réaction de l'hex-1 Cène avec l'éthylène pour produire des décènes. Ces réactions secondaires entraînent une diminution du rendement en oléfines linéaires au profit de sous-produits non valorisables. 2 Ces sous-produits associés aux conditions opératoires, créent un plafond de performances tel que représenté sur la courbe de sélectivité en fonction de la conversion (voir Figure 2A, décrite ici dans le cas de la trimérisation sélective de l'éthylène en hex-1-ène). En particulier les procédés de l'art antérieur, mettant en oeuvre un réacteur au point de bulle; 5 tel qu'illustré à la Figure 1, ne permettent pas d'atteindre simultanément de hauts niveaux de sélectivité en oiéfines linéaires, plus particulièrement en alpha-oléfines linéaires, et de hauts niveaux de conversion. De manière surprenante, la Demanderesse a découvert une mise en oeuvre particulière du procédé d'oligomérisation permettant d'atteindre simultanément de plus hauts niveaux de 10 sélectivité et de conversion que dans l'art antérieur. Un tel procédé est mis en oeuvre dans un nouveau réacteur gaz/liquide spécifique comprenant une enceinte réactionnelle comportant une pluralité de moyens de compartimentation et au moins un échangeur thermique. Un tel réacteur permet de se rapprocher d'un comportement hydrodynamique d'un réacteur de type piston : la compartimentation permet la ségrégation des concentrations 15 et l'obtention d'un écoulement homogène et laminaire de la phase gazeuse et de la phase liquide, limitant fortement, voire complètement, l'écoulement turbulent de la phase liquide que l'on rencontre typiquement dans les dispositifs selon l'art antérieur. Ainsi, le compartimentage de l'enceinte du réacteur définit des zones réactionnelies avec des concentrations de liquide réactionnel différentes, permettant ainsi de gagner des points de 20 conversion, avec une sélectivité constante, et ce malgré l'exothermicité de la réaction. Ainsi, le procédé d'oligomérisation selon l'invention permet d'obtenir une augmentation de la conversion d'oléfine(s), tout en conservant une sélectivité quasi constante en oléfines linéaires et notamment en alpha-oléfines. Ces avantages permettent de limiter les coûts de mise en oeuvre dudit procédé. 25 OBJET DE L'INVENTION La Demanderesse a mis au point un réacteur compartimenté d'oligornérisation D à courant ascendant d'une phase liquide et d'une phase gazeuse formant un milieu réactionnel, ledit réacteur comprenant : une enceinte (1) de forme allongée le long de l'axe vertical avec un rapport hauteur 30 sur largeur (1-1/L) compris entre 1 et 8 ; des moyens d'introduction d'un système catalytique (4) et d'une oléfine (3) ; 3 - au moins un échangeur thermique (2) apte au refroidissement du milieu réactionnel au moyen d'un liquide de refroidissement (6); - un moyen de récupération (7) d'un effluent réactionnel liquide situé dans la dernière zone réactionnelle (Zn) dans le sens d'écoulement de la phase liquide et de la phase gazeuse ; - un moyen de purge (5) de la phase gazeuse située au sommet dudit réacteur (D) ; caractérisé en ce qu'une pluralité de moyens de compartimentation (8) sont situés à l'intérieur de l'enceinte (1) dudit réacteur (D), chaque moyen de compartimentation (8) s'étendant radialement sur toute la section de l'enceinte (1) dudit réacteur, de manière à 1.0 former une pluralité de zones réactionnelles (Z1, Z2, Zn) étagées verticalement et en ce que chaque moyen de compartimentation (8) comprend une pluralité d'ouvertures (12) de diamètre compris entre 1 et 20 mm apte au passage de la phase liquide et de la phase gazeuse d'une zone réactionnelle à l'autre, ladite pluralité d'ouvertures (12) occupant entre 3 et 60 % de la surface totale de chaque moyen de compartimentation (8). 15 La Demanderesse a aussi découvert que ledit réacteur peut être mis en oeuvre dans un procédé d'oligornérisation d'oléfine mettant en oeuvre le réacteur à une pression comprise entre 1,0 et 10,0 MPa et à une température comprise entre 0°C et 200°C, comprenant les étapes suivantes : a) on introduit l'oléfine et un système catalytique d'oligomérisation comprenant au moins 20 un précurseur métallique et au moins un agent activateur dans la phase liquide de l'enceinte réactionnelle 1 ; b) on met en contact ladite oléfine et ledit système dans chaque zone réactionnelle Z1, Z2, ., Zn ; c) on refroidit le milieu réactionnel au moyen d'au moins un échangeur thermique 2 ; 25 d) on récupère un effluent réactionnel liquide 7 dans la partie supérieure de l'enceinte réactionnelle du réacteur. DEFINITIONS & ABREVIATIONS Les termes suivants sont définis pour une meilleure compréhension de l'invention : Le terme « oligomérisation » désigne toute réaction d'addition d'une première oléfine sur une seconde oléfine, identique ou différente de la première et comprend la dirnérisation, la 5 trirnérisation et la tétramérisation. L'oléfine ainsi obtenue de type Cd-Rn où n est égal ou supérieur à 4. Le terme « oléfine » désigne aussi bien une oléfine qu'un mélange d'oléfines Le terme « alpha-oléfine » désigne une oléfine, sur laquelle la double liaison est située en position terminale de la chaine alkyle. 10 Le terme « hétéroatome » est un atome différent du carbone et de l'hydrogène. Un hétéroatome peut être choisi parmi l'oxygène, le soufre, l'azote, le phosphore, le silicium et les halogénures tels que le fluor, le chlore, le brome ou l'iode. Le terme « hydrocarbure » est un composé organique constitué exclusivement d'atomes de carbone (C) et d'hydrogène (H) de formule brute Cr,HP, avec m et p des entiers naturels. 15 Le terme « système catalytique » désigne un mélange d'au moins un précurseur métallique, d'au moins un agent activateur, éventuellement d'au moins un additif et éventuellement d'au moins un solvant. La terme « alkyle » est une chaine hydrocarbonée comprenant entre 1 et 20 atomes de carbone, préférentiellement de 2 à 15 atomes de carbone et encore plus préférentiellement 20 de 2 à 8 atomes de carbone, noté alkyle en C1-020, saturée ou non, linéaire ou ramifiée, non cyclique, cyclique ou polycyclique. Par exemple, on entend par alkyle en C1-06, un alkyle choisi parmi les groupements méthyle, éthyle, propyle, butyle, pentyle, cyclopentyle, hexyle et cyclohexyle. Le terme « aryle » est un groupement aromatique, mono ou polycyclique, fusionné ou non, comprenant entre 6 et 30 atomes de carbone, noté aryle en C6-C30. Le terme « alcoxy » est un radical monovalent constitué d'un groupement alkyl atome d'oxygène tel que le groupement C4H90-. 4 5 Le terme « aryloxy » est un radical monovalent constitué d'un groupement aryle lié à un atome d'oxygène tel que le groupement C6H50-. Le terme « phase liquide » désigne le mélange de l'ensemble des composés qui se trouvent à l'état physique liquide dans les conditions de température et de pression du réacteur 5 gaz /liquide. Le terme « phase gazeuse » désigne le mélange de l'ensemble des composés qui se trouvent à l'état physique gaz dans les conditions de température et de pression du réacteur gaz/liquide : sous forme de bulles présentes dans le liquide, et également dans la partie haute du réacteur gaz/liquide (également appelée ciel du réacteur ou ciel gazeux). 10 Le terme « partie inférieure » de l'enceinte réactionnelle du réacteur gaz/liquide compartimenté ou d'une zone réactionnelle désigne respectivement, la moitié inférieure du réacteur et de la zone réactionneile. Le terme « partie supérieure » de l'enceinte réactionnelle du réacteur gaz/liquide compartimenté ou d'une zone réactionnelle désigne respectivement, la moitié supérieure du 15 réacteur ou de la zone réactionnelle. Le terme « débit de soutirage » désigne la masse de liquide soutirée du réacteur par unité de temps, il est exprimé en tonnes par heure (t'h). Le terme « gaz incondensable » désigne un sous-produit issu des réactions parasites, sous forme physique gaz aux conditions de température et de pression du procédé, s'accumulant 20 dans le ciel du réacteur. Les gaz incondensables sont par exemple l'éthane, le méthane ou le butane (liste non exhaustive). Le terme « co-courant » désigne la circulation d'un premier fluide dans le même sens de circulation qu'un deuxième fluide. Le terme « surface d'échange » représente la surface où a lieu les échanges thermiques 25 entre le milieu réactionnel et le liquide de refroidissement. Le terme « solvant » désigne un liquide qui a la propriété de dissoudre, de diluer ou d'extraire d'autres substances sans les modifier chimiquement et sans lui-même se modifier. L'expression « compris(e) entre ... et » doit s'entendre comme incluant les bornes citées. 6 BREVE DESCRIPTION DES FIGURES La présente invention ne se limite pas aux mises en oeuvre représentées sur les figures. L'objet de l'invention est illustré dans les figures au travers du cas particulier de la trimérisation de l'éthylène en hex-1-ène. Les figures ne représentent pas l'ensemble des moyens nécessaires mise en oeuvre des réacteurs connus de l'Homme du métier tels que les moyens d'injection du système catalytique, de l'oléfine; éventuellement d'un solvant, le distributeur de gaz, ni les moyens de contrôle de la pression et de température du réacteur gaz/liquide compartimenté. L'objet de la présente invention ne se limite pas au cas particulier de la trimérisation de l'hex-1-ène, 10 illustré dans la suite de la description. La Figure 1 illustre un réacteur selon l'art antérieur, de type colonne à bulles, comprenant une enceinte réactionnelle î' avec introduction d'oléfine par des moyens d'introduction 3'. Des moyens de soutirage 4' permettent grâce à une pompe de recircu-.ation liquide 5' d'envoyer une fraction de liquide soutiré vers un échangeur thermique 2' permettant 15 d'éliminer la chaleur produite par ia réaction et d'alimenter en liquide refroidi le haut du réacteur gaz/liquide par des moyens d'introduction du liquide refroidi 7'. Le réacteur gaz/liquide comprend des moyens de purge 8' des gaz incondensables dans le ciel gazeux, dans la parte supérieure du réacteur, de préférence au sommet du réacteur. L'effluent du procédé d'oligomérisation est récupéré via la ligne 6'. 20 La Figure 2A est un diagramme représentant la sélectivité en hex-l-ène en fonction de la conversion en éthylène dans un procédé de trimérisation selon l'an antérieur (représenté par des points), comprenant un réacteur gaz/liquide tel que représenté en figure 1. Le profil de la courbe de la Figure 2A est sensiblement similaire pour l'ensemble des réactions d'oligomérisation d'oléfines. il est important de noter la difficulté d'obtenir à la fois un niveau 25 élevé de conversion d'éthyiène (en % d'éthylène converti) et une sélectivité élevée en oléfine(s) linéaire(s) recherchée(s) (en % en poids des produits de réaction). La Figure 2B est un diagramme représentant la sélectivité en hex-1-ène en fonction de la conversion en éthylène dans un procédé de trimérisation selon l'invention (représenté par des croix) et selon l'art antérieur (représenté par des points). Ledit procédé met en oeuvre un 30 réacteur gaz/liquide compartimenté selon l'invention et comprenant un échangeur de chaleur disposé selon la présente invention (i.e au moins un échangeur thermique situé à l'intérieur 7 ou à l'extérieur du réacteur). Le profil de la courbe de la Figure 2B, obtenu par le procédé selon l'invention pour la réaction de trimérisation de l'éthylène en hex-1-ène est représentatif de l'effet technique de l'invention qui ne se limite pas à la trimérisation. En effet, cet effet peut être obtenu pour toutes réactions d'oligomérisation d'oléfines et en particulier de 5 dimérisation et de tétramérisation de l'éthylène. Les figures 2A et 2B représentent la sélectivité en fonction de la conversion, avec la sélectivité exprimée en pourcentage sur l'axe des ordonnées et la conversion aussi exprimée en pourcentage sur l'axe des abscisses. La Figure 3 illustre un réacteur gaz/liquide compartimenté D, de type colonne à bulles, selon 10 un premier mode de réalisation de l'invention, permettant !a mise en oeuvre du procédé selon l'invention et comprenant une enceinte réactionnelle 1, des moyens d'introduction du système catalytique 4, alimenté en oléfine(s) via des moyens d'introduction 3, des moyens de compartimentation 8 comportant une pluralité d'ouvertures 12, situés à l'intérieur de ladite enceinte, s'étendant radialernent sur toute la section de l'enceinte; de manière à former une 15 pluralité de zones réactionnelles 71; Z2, un échangeur thermique 2 situé à l'intérieur dudit réacteur, apte au refroidissement du milieu réactionnel et dans lequel un liquide de refroidissement 6 circule, un moyen de purge du ciel gazeux 5 au sommet de l'enceinte réactionnelle et un moyen de récupération 7 d'un effluent réactionnel dans la partie supérieure de ladite enceinte. 20 La Figure 4 illustre un réacteur gaz/liquide compartimenté D, de type colonne à bulles, selon un deuxième mode de réalisation de l'invention, permettant la mise en oeuvre du procédé selon l'invention, comprenant cinq échangeurs thermiques 2 à l'extérieur de l'enceinte réactionnelle, chacun étant intégré à une boucle de recirculation et dépendant d'une zone réactionnelle donnée. Des moyens de soutirage 9 permettent grâce à une pompe de 25 recirculation 10 d'envoyer la phase liquide du milieu réactionnel soutirée vers l'échangeur thermique 2, permettant d'éliminer la chaleur produite par la réaction et d'alimenter en liquide refroidi l'enceinte réactionnelle 1, via des moyens d'introduction 11. DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Dans le sens de la présente invention, les différents modes de réalisation présentés peuvent être utilisés seuls ou en combinaison les uns avec les autres, sans limitation de combinaison. Dans la suite de la description l'objet de l'invention est illustré en particulier au 5 travers du cas de la trimérisation de l'éthylène en hex-1-ène. La Demanderesse a découvert qu'il est possible d'améliorer la conversion d'oléfine(s), tout en conservant une sélectivité élevée en oléfine(s) linéaire(s) recherchée(s), et notamment en alpha-oléfine(s), en proposant un dispositif particulier se présentant sous la forme d'un réacteur gaz/liquide compartimenté et au moins un échangeur thermique. Un tel réacteur 10 permet de se rapprocher d'un comportement hydrodynamique d'un réacteur de type piston : la compartimentation de l'enceinte, permet la ségrégation des concentrations et l'obtention d'un écoulement homogène et laminaire de la phase gazeuse et de la phase liquide, limitant fortement, voire complètement, l'écoulement turbulent de la phase liquide que l'on rencontre typiquement dans les dispositifs selon l'art antérieur (cf. Figure 1). Ainsi, le compartimentage 15 de l'enceinte du réacteur définit des zones réactionnelles avec des concentrations de liquide réactionnel différentes, permettant ainsi de gagner des points de conversion, avec une sélectivité constante, et ce malgré l'exotherrnicité de la réaction. Aussi, la présence d'échangeur(s) thermique(s) limite l'augmentation de température et permet la conversion d'oléfine(s) tout au long de l'écoulement du milieu réactionnel, et cela dans chaque zone 20 réactionnelle. L'invention porte donc sur un réacteur compartimenté d'oligomérisation D à courant ascendant d'une phase liquide et d'une phase gazeuse formant un milieu réactionnel, ledit réacteur comprenant - une enceinte (1) de forme allongée le long de l'axe ve ical avec un rapport hauteur 25 sur largeur (1-i/L) compris entre 1 et 8 ; des moyens d'introduction d'un système catalytique (4) et d'une oléfine (3) - au moins un échangeur thermique (2) apte au refroidissement du milieu réactionnel au moyen d'un liquide de refroidissement (6); - un moyen de récupération (7) d'un effluent réactionnel liquide situé dans la dernière 30 zone réactionnelle (Zn) dans le sens d'écoulement de la phase liquide et de la phase gazeuse ; 9 - un moyen de purge (5) de la phase gazeuse située au sommet dudit réacteur (D) ; caractérisé en ce qu'une pluralité de moyens de compartimentation (8) sont situés à l'intérieur de l'enceinte (1) dudit réacteur (D), chaque moyen de compartimentation (8) s'étendant radialement sur toute la section de l'enceinte (1) dudit réacteur, de manière à 5 former une pluralité de zones réactionnelles (71, 72, 7n) étagées verticalement et en ce que chaque moyen de compartimentation (8) comprend une pluraiité d'ouvertures (12) de diamètre compris entre 1 et 20 mm apte au passage de la phase liquide et de la phase gazeuse d'une zone réactionnelle à l'autre, ladite pluralité d'ouvertures (12) occupant entre 3 et 60 % de la surface totale de chaque moyen de compartimentation (8). 10 L'invention porte aussi sur un procédé d'oligomérisation d'oléfine mettant en oeuvre le réacteur à une pression comprise entre 1,0 et 10,0 M Pa et à une température comprise entre 0°C et 200°C, comprenant les étapes suivantes a) on introduit l'oléfine et un système catalytique d'oligomérisation comprenant au moins un précurseur métallique et au moins un agent activateur dans la phase liquide de 15 l'enceinte réactionnelle 1 ; b) on met en contact ladite oléfine et ledit système dans chaque zone réactionnelle 71, Z2, Zn; c) on refroidit le milieu réactionnel au moyen d'au moins un échangeur thermique 2 ; d) on récupère un effluent réactionnel liquide 7 dans la partie supérieure de l'enceinte 20 réactionnelle du réacteur. Réacteur gaz/liquide compartimenté L'invention porte sur un réacteur compartimenté d'oligomérisation D à courant ascendant d'une phase liquide et d'une phase gazeuse formant un milieu réactionnel, ledit réacteur comprenant 25 - une enceinte (1) de forme allongée le long de l'axe vertical avec un rapport hauteur sur largeur (H/L) compris entre 1 et 8 ; - des moyens d'introduction d'un système catalytique (4) et d'une oléfine (3) ; - au moins un échangeur thermique (2) apte au refroidissement du milieu réactionnel au moyen d'un liquide de refroidissement (6); 10 - un moyen de récupération (7) d'un effluent réactionnel liquide situé dans la dernière zone réactionnelle (Zn) dans le sens d'écoulement de la phase liquide et de la phase gazeuse ; - un moyen de purge (5) de la phase Gazeuse située au sommet dudit réacteur (D) ; s caractérisé en ce qu'une pluralité de moyens de compartimentation (8) sont situés à l'intérieur de l'enceinte (1) dudit réacteur (D), chaque moyen de compartimentation (8) s'étendant radialement sur toute la section de l'enceinte (1) dudit réacteur, de manière à former une pluralité de zones réactionnelles (Z1, Z2, Zn) étagées verticalement et en ce que chaque moyen de compartimentation (8) comprend une pluralité d'ouvertures (12) de 10 diamètre compris entre 1 et 20 mm apte au passage de la phase liquide et de la phase gazeuse d'une zone réactionnelle à l'autre, ladite pluralité d'ouvertures (12) occupant entre 3 et 60 % de la surface totale de chaque moyen de compartimentation (8). Ledit réacteur peut aussi comprendre un moyen d'introduction de l'oléfine 3, situé dans la partie inférieure de l'enceinte réactionnelle, plus particulièrement dans le fond de l'enceinte, 15 mettant en oeuvre un moyen d'injection de l'oléfine au sein de ladite phase liquide de l'enceinte réactionnelle. Ledit réacteur peut aussi comprendre un moyen d'introduction du système catalytique 4, situé dans la partie inférieure, plus particulièrement dans le fond de l'enceinte réactionnelle. Selon l'invention, l'enceinte réactionnelle présente un rapport hauteur sur largeur (noté HIL) 20 compris entre 1 et 8, de préférence entre 4 et 8. De préférence, l'enceinte réactionnelle est de forme cylindrique. Le réacteur gaz/liquide compartimenté comprend un moyen de purge 5 de la phase gazeuse située au sommet du réacteur. Le réacteur gaziliqu de compartimenté comprend un moyen de récupération 7 d'un effluent 25 réactionnel au sommet de l'enceinte, de préférence le moyen de récupération est située en dessous de l'interface gaz/liquide de la dernière zone réactionnelle; dans le sens d'écoulement de la phase liquide et la phase gazeuse. De préférence, le réacteur gaziliquide comprend également un capteur de pression, permettant de maintenir la pression constante, au sein de l'enceinte réactionnelle. De 11 préférence, ladite pression est maintenue constante par !'introduction d'oléfine additionnelle dans l'enceinte réactionnelle. De préférence, le réacteur gaz/liquide comprend également un capteur de niveau liquide, ledit niveau est maintenu constant en modulant le débit de l'effluent soutiré à l'étape c), du s procédé selon l'invention. De préférence, le capteur de niveau est situé à l'interphase entre la phase liquide et le ciel gazeux. Le réacteur gaz/liquide compartimenté est préférentiellement un réacteur gaz/liquide/solide, la phase solide comprenant le catalyseur. Moyens de compartimentation 10 Selon l'invention, ie réacteur gaz/liquide compartimenté D comprend des moyens de compartimentation 8 au sein de l'enceinte réactionnelle. Lesdits moyens s'étendent radialement sur toute la section de l'enceinte 1 dudit réacteur; de manière à former une pluralité de zones réactionnelles Z1, Z2,...,Zn étagées verticalement. Les zones réactionnelles sont définies sur les côtés, par la paroi interne de l'enceinte réactionnelle, au- 15 dessus, par le moyen de compartimentation supérieur ou le plafond de l'enceinte (pour la dernière zone réactionnelle Zn), en-dessous, par le moyen de compartimentation inférieur ou le plancher de l'enceinte (pour la première zone réactionnelle Z1). « n » est défini comme un nombre entier naturel compris entre 2 et 30, de préférence entre 2 et 20, plus préférentiellement entre 2 et 15 et encore plus préférentiellement entre 4 et 10 20 Préférentiellement, les zones réactionnelles ont toutes le même volume. Tout moyen de compartimentation bien connu de l'Homme du métier peut être utilisé tel qu'une plaque perforée. Chaque moyen de compartimentation 8 comprend une pluralité d'ouvertures 12 de diamètre compris entre 1 et 20 mm, préférentiellement entre 2 et 15 mm, de préférence entre 6 et 12 25 mm, apte au passage de ia phase liquide et de la phase gazeuse d'une zone réactionnelle à l'autre. Ladite pluralité d'ouvertures 12 occupent entre 3 et 60 % de la surface totale de chaque moyen de compartimentation 8, préférentiellement entre 20 et 60 3'0, de préférence entre 35 et 55%. 12 Lesdits moyens sont aptes à laisser passer la phase liquide et la phase gazeuse du milieu réactionnel. Lesdits moyens de compartimentation permettent de se rapprocher d'un comportement hydrodynamique d'un réacteur de type piston en ségrégant les concentrations, et en limitant fortement, voire en supprimant, l'écoulement turbulent de la 5 phase liquide, permettant ainsi d'avoir un mouvement de liquide homogène laminaire ascendant au sein de l'enceinte réactionnelle. Echangeur thermique Selon l'invention, le réacteur gaz/liquide compartimenté D comprend au moins un echangeur(s) thermique(s) 2 afin de réguler la température au sein du réacteur, dans 10 le(s)quel(s) circule(nt) un liquide de refroidissement 6. De préférence, le liquide de refroidissement circule en co-courant par rapport au milieu réactionnel. La surface totale d'échange entre le milieu réactionnel, présent au sein de l'enceinte dudit réacteur, et le liquide de refroidissement 6 est comprise entre 50 et 15000 m2. La surface d'échange entre le milieu réactionnel et le liquide de refroidissement, dans chaque zone 15 réactionnelle, est comprise entre 2 et 8000 m2. Les échangeurs thermiques aptes à refroidir la fraction liquide sont choisis parmi tout moyen connu de l'Homme du métier. - Selon un premier mode de réalisation, l'(es) échangeur(s) thermique(s) sont situés à l'intérieur de l'enceinte réactionnelle (Figure 3). De préférence, lesdits échangeurs 20 thermiques sont disposés longitudinalement par rapport à l'enceinte du réacteur, préférentiellement un échangeur thermique est disposé dans chaque zone réactionnelle et encore plus préférentiellement, un unique échangeur thermique est utilisé à l'intérieur de ladite enceinte. - Selon un deuxième mode de réalisation, l'(es) échangeur(s) thermique(s) sont situés à 25 l'extérieur dudit réacteur et chaque échangeur thermique est intégré à une boucle de recirculation comprenant des moyens de soutirage et des moyens d'introduction du liquide refroidi dans l'enceinte réactionnelle (Figure 4). De préférence, chaque zone réactionnelle comprend un échangeur thermique intégré à une boucle de recirculation, préférentiellement il y a autant de zones réactionnelles que de 30 boucles de recirculation comprenant un échangeur thermique. Préférentiellement, chaque 13 zone réactionnelle a sa propre boucle de recirculation avec son point d'entrée de liquide et son point de sortie de liquide provenant de ladite boucle. La boucle de recirculation peut avantageusement être mise en oeuvre par tout moyen nécessaire et connu de l'Homme du métier, tel qu'une pompe pour le soutirage de la fraction liquide, un moyen apte à réguler le 5 débit de la fraction liquide soutirée, ou encore une conduite de purge d'au moins une partie de la fraction liquide. De préférence, le moyen de soutirage de la phase liquide du milieu réactionnel de l'enceinte du réacteur, est une conduite. 12(es) échangeur(s) thermique(s) intégré(s) au(x) boucie(s) de recirculation permet(tent) une 10 bonne homogénéisation des concentrations au sein de chaque zone réactionnelle et de contrôler la température de la phase liquide du milieu réactionnel au sein de l'enceinte. Les moyens de soutirage permettent d'envoyer le liquide soutiré vers l'échangeur thermique. Ainsi, la chaleur produite par la réaction est éliminée et le liquide soutiré est refroidi pour être introduit dans l'enceinte via les moyens d'introduction. 15 Pour chaque zone réactionnelle comprenant une boucle de recirculation, le soutirage de liquide d'une zone réactionnelle donnée est réalisé à partir d'un point situé en-dessous du point d'introduction du liquide refroidi dans ladite zone. Pour une zone réactionnelle donnée, le soutirage est réalisé de préférence dans la partie inférieure de la zone réactionnelle. Pour chaque zone réactionnelle comprenant une boucle de recirculation, l'introduction du 20 liquide refroidi dans ladite zone réactionnelle est réalisée à partir d'un point situé au-dessus du point de soutirage de liquide. Pour une zone réactionnelle donnée, l'introduction est réalisée de préférence dans la partie supérieure de ladite zone. Four l'échangeur thermique de la dernière zone réactionnelle Zn, dans le sens d'écoulement de la phase liquide et de la phase gazeuse, l'introduction du liquide refroidi, est réalisée de 25 préférence, dans la phase gazeuse, par tout moyen connu de l'Homme du métier. Pour l'échangeur thermique de la première zone réactionnelle Z1, dans le sens d'écoulement de la phase liquide et de la phase gazeuse, le soutirage est réalisé de préférence sous le niveau d'introduction de l'oléfine, et préférentiellement dans le fond de l'enceinte réactionnelle. 14 Le soutirage est mis en oeuvre par tout moyen apte à réaliser le soutirage et de préférence en utilisant une pompe. Le mélange réactionnel de ladite enceinte est soutiré par des moyens d'admission asservis au niveau de liquide, de façon à maintenir celui-ci constant. Les moyens d'admission sont 5 tout moyen bien connu de l'homme du métier; telle qu'une vanne. Avantageusement, la mise en oeuvre du refroidissement du milieu réactionnel, par l'intermédiaire de la boucle de recirculation permet également d'effectuer l'agitation du milieu, et ainsi d'homogénéiser les concentrations des espèces réactives dans tout le volume liquide de l'enceinte réactionnelle. 10 Un avantage de la présente invention est donc de permettre d'atteindre des sélectivités en oléfines linéaires, et préférentiellement en alpha-oléfines linéaires, supérieures à celles atteintes avec un réacteur selon l'art antérieur ne comportant qu'une seule enceinte réactionnelle, et ce, en conservant un haut niveau de conversion en oléfines linéaires et de préférence en alpha-oléfines linéaires. 15 Un moyen d'introduction de l'oléfine Selon l'invention, le réacteur gaz/liquide D comprend un moyen d'introduction 3 de l'oléfine, de préférence situé dans la partie inférieure de l'enceinte réactionnelle, plus particulièrement dans le fond de ladite enceinte. De préférence le moyen d'introduction de l'oléfine 3 est choisi parmi une conduite, un réseau 20 de conduites, un distributeur multitubulaire, une plaque perforée ou tout autre moyen connu de l'Homme du métier. De préférence, un distributeur gazeux, qui est un dispositif permettant de disperser la phase gaz de manière uniforme sur toute la section liquide, est positionné à l'extrémité du moyen d'introduction 3 au sein de l'enceinte du réacteur. Ledit dispositif comprend un réseau de 25 conduites perforées, dont le diamètre des orifices est compris entre 1 et 12 mm, de préférence entre 3 et 10 mm, pour former des bulles d'éthylène dans le liquide de dimension 15 Un moyen d'introduction du système catalytique Selon l'invention, le réacteur gaz liquide compartimenté D comprend un moyen d'introduction 4 du système catalytique. De préférence, le moyen d'introduction du système catalytique 4 est situé dans la parti inférieure de l'enceinte réactionnelle, et de préférence dans le fond de ladite enceinte. Le moyen d'introduction du système catalytique 4 est choisi parmi tout moyen connu de l'Homme du métier et de préférence, est une conduite. Dans le mode de réalisation où le système catalytique est mis en oeuvre en présence d'un solvant ou d'un mélange de solvants, ledit solvant est introduit par un moyen d'introduction 10 situé dans la partie inférieure de l'enceinte réactionnelle, de préférence dans le fond de ladite enceinte. Dans un mode de réalisation, l'introduction du solvant peut se faire dans une ou plusieurs boucles de recirculation Procédé d'oliqomérisation 15 Le procédé selon l'invention permet l'obtention d oléfines linéaires et particulièrement d'alpha-oléfines linéaires par ia mise en contact d'oléfine(s) et d'un système catalytique, éventuellement en présence d'un additif etiou d'un solvant, et par la mise en oeuvre dudit réacteur gaz/liquide compartimenté. Le procédé d'oligomérisation est mis en oeuvre a une pression comprise entre 1,0 et 10,0 20 MPa, préférentiellement entre 2,0 et 8,0 MPa, plus préférentiellement entre 4,0 et 8,0 MPa et plus particulièrement entre 6,0 et 8,0 MPa. La température est comprise entre 0`C et 200°C, préférentiellement entre 30°C et 180 °Ci, plus préférentiellement entre 30°C et 150°C et encore plus préférentiellement entre 40`C et 140°C. Le temps de séjour du milieu réactionnel dans l'enceinte réactionnelle est en moyenne 25 compris entre 2 et 400 minutes, préférentiellement entre 20 et 150 minutes, de préférence entre 30 et 120 minutes. Le temps de séjour du milieu réactionnel au sein de chaque compartiment est en moyenne compris entre 1 et 30 minutes, préférentiellement entre 5 et 20 minutes et encore plus préférentiellement entre 5 et 15 minutes. 16 Etape a) d'introduction de l'oléfine et du système catalytique Le procédé selon l'invention comprend une étape a) d'introduction de l'oléfine et du système catalytique comprenant au moins un précurseur métallique et au moins un agent activateur, clans la phase liquide du réacteur gaz/liquide D. L'oléfine Le procédé selon l'invention peut comprendre l'introduction d'oléfine ou d'un mélange d'oléfines. De préférence; l'oléfine est de l'éthylène. L'oléfine est introduite par dispersion dans la phase liquide du réacteur gaz/liquide compartimenté, préférentiellement dans la partie inférieure du réacteur gaz/liquide 10 compartimente, plus préférentiellement dans le compartiment Z1 et plus particulièrement dans le fond de l'enceinte réactionnelle. L'oléfine peut être introduite dans chaque zone réactionnelle de l'enceinte du réacteur gaz/liquide compartimenté, plus préférentiellement dans les zones réactionnelles situées dans la partie inférieure de ladite enceinte. Plus particulièrement, lorsque l'oléfine est 15 introduite dans une zone réactionnelle, l'introduction est réalisée dans la partie inférieure de ladite zone. Dans un mode de réalisation, [introduction de l'oléfine peut se faire dans une ou plusieurs boucles de recirculation. Préférentiellement, l'oléfine est introduite par un moyen apte à réaliser ladite dispersion de 20 manière uniforme sur toute la section de l'enceinte réactionnelle. De préférence, le moyen de dispersion est choisi parmi un réseau distributeur avec une répartition homogène des points d'introduction de l'oléfine sur toute la section de ladite enceinte. L'oléfine est introduite par au moins un moyen d'admission asservi à la pression, qui maintient celle-ci constante dans le réacteur. Le moyen d'admission est tout moyen bien 25 connu de l'Homme du métier, telle qu'une vanne. De préférence, l'oléfine est introduite à un débit compris entre 1 et 200 t/h, de préférence entre 3 et 150 titi, de préférence entre 5 et 100 t/h et de préférence entre 5 et 50 Uh. 17 Selon un mode particulier de mise en oeuvre de l'invention, un flux d'hydrogène gazeux peut également être introduit dans l'enceinte réactionnelle, avec un débit représentant 0,2 à 1,0 °,/0 en masse du débit d'oléfine introduite. De préférence, le flux d'hydrogène gazeux est introduit par les moyens mis en oeuvre pour l'introduction de l'oléfine_ 5 Selon un mode de réalisation, la réaction catalytique d'oligomérisation est mise en oeuvre en continu et en catalyse homogène, en l'absence de support. L'introduction de l'oléfine peut se faire aussi bien via les moyens d'introduction du système catalytique, que de manière indépendante. De préférence, la vitesse de l'oléfine en sortie des orifices est comprise entre 1 et 30 mis. Sa 10 vitesse superficielle (vitesse volumique de gaz divisée par la section du réacteur gaz/liquide) est comprise entre 0,5 et 10 cm//s et de préférence entre 1 et 8 cm/s. Le système catalytique Selon un mode de réalisation, l'introduction du système catalytique est effectuée dans la partie inférieure du réacteur gaziliquide compartimenté, plus préférentiellement dans le 15 compartiment Z1 et plus particulièrement dans le fond de l'enceinte réactionnelle. Dans un mode de réalisation, l'introduction du système catalytique peut se faire dans une ou plusieurs boucles de recirculation. Tous les systèmes catalytiques connus de l'Homme du métier et aptes à être mis en oeuvre dans les procédés de dimérisation, de trimérisation, de tétramérisation et plus généralement 20 dans les procédés d'oligomérisation selon l'invention, font partie du domaine de l'invention. Lesdits systèmes catalytiques ainsi que leurs mises en oeuvres sont notamment décrits dans les demandes FR2984311; FR2552079, FR3019064, FR3023183, FR3042989 ou encore dans la demande FR3045414. De préférence, les systèmes catalytiques comprennent, de préférence sont constitués de : 25 - un précurseur métallique de préférence à base de nickel, de titane; ou de chrome; - un agent activateur, - opfionnellernent un additif; et - optionnellement un solvant. Le précurseur métallique Le précurseur métallique utilisé dans le système catalytique est choisi parmi les composés à base de nickel, de titane ou de chrome. Dans un mode de réalisation, le précurseur métallique est à base de nickel et préférentiellement comprend du nickel de degré d'oxydation (+11). De préférence, le précurseur de nickel est choisi parmi les carboxylates de nickel(11) tel que par exemple le 2- éthylhexanoate de nickel, les phénates de nickel(11), les naphténates de nickel(11), l'acétate de nicke1(I1), le trifluoroacétate de nickel(ll), le triflate de nickel(11), l'acétylacétonate de nickel(-.l), l'hexafluoroacetylacetonate de nickel(il), le chlorure de :ff-allylnickel(11), le bromure de rr-- 10 allylnickel(11), le dimère du chlorure de methalIy.nickel;-.i), l'hexafluorophosphate de q 3- allylnickel(11), l'hexafiuorophosphate de r13-methallyinickel(11) et le 1,5-cyclooctadiényle de nickel(11), sous leur forme hydratée ou non, pris seul ou en mélange. Dans un second mode de réalisation, le précurseur métallique est à base de titane et préférentiellement comprend un composé aryloxy ou alcoxy du titane, 15 Le composé alcoxy du titane répond avantageusement à la formule générale [Ti(OR)4] dans laquelle R est un radical alkyle linéaire ou ramifié. Parmi les radicaux alcoxy préférés, on peut citer à titre d'exemple non limitatifs : le tétraéthoxy, le tétraisopropoxy, le tétra-n-butoxy et le tétra-2-éthyi-hexyloxy. Le composé aryloxy du titane répond avantageusement à la formule générale [Ti(OR')4] dans 20 laquelle R' est un radical aryle substitué ou non par des groupements alkyle ou aryle. Le radical R' peut comporter des substituants à base d'hétéroatorne Les radicaux aryloxy préférés sont choisis parmi le phénoxy, le 2-méthylphénoxy, le 2,6-diméthylphénoxy, le 2,4,6- triméthylphenoxy, le 4-methylphénoxy, le 2-phénylphénoxy, le 2,6-diphénylphénoxy, le 2,4,6- triphényiphénoxy, le 4-phénylphénoxy, le 2-tert-buty1-6-phénylphénoxy, le 2,4-ditertbuty1-6- 25 phénylphénoxy, le 2,6-diisopropylphénoxy, le 2,6-ditert-butylphénoxy, le 4-méthy1-2,6-ditert- butylphénoxy, le 2,6-dichloro-4-tert-butylphénoxy et le 2,6-dibromo-4-tert-butylphénoxy, le radical biphénoxy, !e binaphtoxy, le 1,8-naphtalène-dioxy. Selon un troisième mode de réalisation, le précurseur métallique est à base de chrome et préférentiellement comprend un sel de chrome (11), un sel de chrome (III), ou un sel de degré 30 d'oxydation différent pouvant comporter un ou plusieurs anions identiques ou différents, tels que par exemple des halogénures, des carboxylates, des acétylacétonates, des anions 18 19 alcoxy ou aryloxy. De préférence, le précurseur à base de chrome est choisi parmi CrCl3, CrC13(tetrahydrofurane)3, Cr(acetylacetonate)3, Cr(naphténate)3, Cr(2-éthy!hexanoate)3, Cr(acétate)3. La concentration en nickel, en titane ou en chrome, est comprise entre 0,01 et 300,0 ppm en 5 masse de métal atomique par rapport à la masse réactionnelle, de préférence entre 0,02 et 100,0 ppm, préférentiellement entre 0,03 et 50,0 ppm, plus préférentiellement entre 0,5 et 20,0 ppm et encore plus préférentiellement entre 1,0 et 20,0 ppm en masse de métal atomique par rapport à la masse réactionnelle. L'agent activateur 10 Quel que soit le précurseur métallique, le système catalytique comprend en outre un ou plusieurs agents activateurs choisis parmi les composés à base d'aluminium tels que, le dichlorure de méthylaluminium (MeAICI2), le dichloroéthylaluminium (EtAIC12), le sesquichlorure d'éthylaluminium (Et3Al2C13), le chlorodiethylaluminium (Et2AICI), le chlorodlisobutylaluminiurn (i-Bu2AICI), le triéthylalum nium (AlEt3), le tripropylaluminium (Al(n- 15 Pr)3), le triisobutylaluminium (Al(i-Bu)3), le diéthyl-éthoxyaluminium (Et2AIOEt), le méthylaluminoxane (MAO), l'éthylaluminoxane et les méthyialuminoxanes modifiés (MMAO). L'additif Optionnellement, le système catalytique comprend un ou plusieurs additifs. Lorsque le système catalytique est à base de nickel, l'additif est choisi parmi. 20 les composés de type azoté, tels que !a triméthylamine, la triéthylamine, le pyrrole, le 2,5-diméthylyrrole, la pyridine, la 2-méthylpyridine, la 3-méthylpyridine, la 4- méthylpyridine, la 2-méthoxypyridine, la 3-méthoxypyridine, la 4-méthoxypyridine, la 2-fluoropyridine, la 3-fluoropyridine, la 3-triflurométhylpyridine, la 2-phénylpyridine, la 3-phénylpyridine, la 2-benzylpyridine, la 3,5-diméthylpyridine, la 2,6-diterbutylpyridine 25 et la 2,6-diphénylpyridine, la quinoline, la 1,10-phénanthroline, N-méthylpyrrole, butylpyrrole N-méthylimidazole, le N-butylimidazole, la 2,2'-bipyridine, la NJ\l'- diméthyl-éthane-1,2-diimine, la N,NLdi-t-butykéthane-1,2-dlimine, la N,N'-di-t-butylbutane-2,3-diimine, la N,N1-cliphénykéthane-1,2-diimine, la N,N1-bis-(diméthy1-2,6- phény1)-éthane-1,2-diimine, la N,N'-bis-(diisopropy1-2,6-phény1)-éthane-1,2-diimine, la 20 N,N'-diphényl-butane-2,3-diimine, la N,W-bis-(diméthy1-2,6-phény1)-butane-2,3- dlimine, la IN; N'-bis-(diisopropy1-2,6-phény1)-butane-2,3-dlimine, ou les composés de type phosphine choisi indépendamment parmi la tributylphcsphine, la triisopropylphosphine, la tricyclopentylphosphine, la tricyclohexylphosphine, la 5 triphénylphosphine, la tris(o-tolyl)phosphine, le bis(diphénylphosphino)éthane, l'oxyde de trioctyiphosphine, l'oxyde de triphénylphosphine, la triphénylphosphite, ou les composés répondant à la formule générale (1) ou un des tautomères dudit composé : (1) 10 dans laquelle A et A', identiques ou différents, sont indépendamment un oxygène ou une liaison simple entre l'atome de phosphore et un atome de carbone, les groupements Rla et Rlb sont indépendamment choisis parmi les groupements méthyle, trifluorornéthyle, éthyle, n-propyle, l-propyle, n-butyle, i-butyle, t-butyle, 15 pentyle, cyclohexyle, adamantyle, substitués ou non, contenant ou non des hétéroéléments; les groupements phényle, o-tolyle, m-tolyle, p-tolyle, mésityle, 3,5- diméthylphényle, 4-n-butylephényle, 2-méthylephényle, 4-méthoxyphényle, 2- méthoxyphényle, 3-méthoxyphényle, 4-méthoxyphényle, 2-isopropoxyphényle, 4- methoxy-3,5-dimethylphényle, 3,5-ditert-buty1-4-méthoxyphényle, 4-chlorophenyle, 20 3,5-di(trifluorométhyl)phényle, benzyle, naphthyle, bisnaphthyle; pyridyle, bisphényle, furanyle, thiophényle. le groupement R2 est choisi indépendamment parmi les groupements méthyle, trifluorométhyle, éthyle, n-propyle, i-propyle, n-butyle, i-butyle, t-butyle, pentyle, cyclohexyle, adamantyle, substitués ou non, contenant des hétéroéléments ou non ; 25 les groupements phényle, o-tolyie, m-tolyle, p-tolyle, mésityle, 3,5-diméthylphényle, 4-n-butylephényle, 4-méthoxyphényle, 2-méthoxyphényle, 3-méthoxyphényie, 4- rnéthoxyphényle, 2-iscpropoxyphényle, 4-méthoxy-3,5-diméthylphényle, 3,5-ditertbutyl-4-méthoxyphényle, 4-chlorophenyle, 3,5-bis(trifluorométhyl)phényle, benzyle, naphthyle, bisnaphthyle, pyridyle, bisphényle, furanyle, thiophényle. 21 Lorsque le système catalytique est à base de titane, l'additif est choisi parmi l'éther diéthylique, le diisopropyléther, le dibutyléther, le diphényléther, le 2-méthoxy-2- méthylpropane, 2-methoxy-2-méthyibutane, le diméthoxy-2,2 propane, le di(2-éthylhexyloxy)- 2,2 propane, le 2,5-dihydrofurane, le tétrahydrofurane, le 2-méthoxytétrahydrofurane, le 2- 5 méthyltétrahydrofurane, le 3-méthyltétrahydrofurane, le 2,3-dihydropyrane; le tétrahydropyrane, le 1,3-dioxolane, le 1,3-dioxane, le 1,4-dioxane, le diméthoxyéthane, di(2- méthoxyéthyl)éther, le benzofurane, le glyme et le diglyme pris seuls ou en mélange. Lorsque le système catalytique est à base de chrome, l'additif est choisi parmi, - les composés aryloxy de formule générale [M(R30)2,,XJ, dans laquelle 10 M est choisi parmi le magnésium, le calcium, !e strontium et le baryum, de préférence le magnésium, - R3 est un radical aryl contenant de 6 à 30 atomes de carbone, X est un halogène ou un radical alkyl contenant de 1 à 20 atomes de carbone, o n est un nombre entier qui peut prendre les valeurs de 0 ou 1, et o y est un nombre entier compris entre 1 et 10, de préférence y est égal à 1, 2, 3 ou 4. De préférence, le radical aryloxy R30 est choisi parmi le 4-phényiphénoxy, le 2- phénylphénoxy, le 2,6-diphénylphénoxy, le 2,4,6-triphénylphénoxy, le 2,3,5,6- tétraphénylphénoxy, le 2-tert-butyl-6-phénylphénoxy, le 2,4-ditertbutyl-6-phénylphénoxy, le 20 2,6-diisopropylphénoxy, le 2,6 REVENDICATIONS1. Réacteur compartimenté d'oligomérisation (D) à courant ascendant d'une phase liquide et d'une phase gazeuse formant un milieu réactionnel, ledit réacteur comprenant : - une enceinte (1) de forme allongée le long de l'axe vertical avec un rapport hauteur sur largeur (Kt) compris entre 1 et 8 ; - des moyens d'introduction d'un système catalytique (4) et d'une oléfine (3) ; - au moins un échangeur thermique (2) apte au refroidissement du milieu réactionnel au moyen d'un liquide de refroidissement (6); - un moyen de récupération (7) d'un effluent réactionnel liquide itué dans la dernière zone réactionnelle (Zn) dans !e sens d'écoulement de la phase liquide et de la phase gazeuse ; - un moyen de purge (5) de la phase gazeuse située au sommet dudit réacteur (D) ; caractérisé en ce qu'une pluralité de moyens de compartimentation (8) sont situés à l'intérieur de l'enceinte (1) dudit réacteur (D), chaque moyen de compartimentation (8) s'étendant radialement sur toute la section de l'enceinte (1) dudit réacteur, de manière à former une pluralité de zones réactionnelles (Z1, 72; . Zn) étagées verticalement et en ce que chaque moyen de compartimentation (8) comprend une pluralité d'ouvertures (12) de diamètre compris entre 1 et 20 mm apte au passage de la phase liquide et de la phase gazeuse d'une zone réactionnelle à l'autre, ladite pluralité d'ouvertures (12) occupant entre 3 et 60 % de la surface totale de chaque moyen de compartimentation (8). 2. Réacteur selon la revendication 1, dans lequel les moyens de compartimentation se présentent sous la forme de plaques perforées. 3. Réacteur selon l'un des revendications précédentes, dans lequel au moins un échangeur thermique est situé à l'intérieur de l'enceinte réactionnelle. 4. Réacteur selon la revendication 3, comprenant un unique échangeur thermique s'étendant le long l'axe vertical de l'enceinte réactionnelle (1) dans chaque zone réactionnelle (Z1, Z2, Zn). 29 Réacteur selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, comprenant une pluralité d'échangeurs thermiques (2) situes à l'extérieur de l'enceinte réactionnelle (1); chaque échangeur thermique (2) étant associé à une zone réactionnelle (Z1, Z2, ..., Zn). 6. Réacteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 comprenant entre 2 et 30 5 zones réactionnelles (Z2, Z3, ..., Z30). Procédé d'oligomérisation d'oléfine mettant en oeuvre le réacteur selon l'une quelconque des revendications précédentes, à une pression comprise entre 1,0 et 10,0 MPa et à une température comprise entre 0°C et 200°C, comprenant les étapes suivantes : 10 a) on introduit l'oléfine et un système catalytique d'oligomérisation comprenant au moins un précurseur métallique et au moins un agent activateur dans la phase liquide de l'enceinte réactionnelle (1) ; b) on met en contact ladite oléfine et ledit système dans chaque zone réactionnelle (Z1, Z2, , Zn) c) on refroidit le milieu réactionnel au moyen d'au moins un échangeur thermique (2) ; d) on récupère un effluent réactionnel liquide (7) dans la partie supérieure de l'enceinte réactionnelle du réacteur. Procédé d'ollgomerisation selon la revendication 7, dans lequel le ou les échangeur(s) thermique(s) diminue la température du milieu réactionnel de 1,0 à 11,0`C. 20 9. Procédé d'oligomérisation selon la revendication 7, dans lequel le précurseur métallique utilisé dans le système catalytique est choisi parmi les composés à base de nickel, de titane ou de chrome. 10. Procédé d'oligomérisation selon la revendication 9; dans lequel la concentration en nickel; en titane ou en chrome est comprise entre 0,01 et 300,0 ppm en masse de métal 25 atomique par rapport à la niasse réactionnelle, de préférence entre 0,02 et 100,0 ppm, plus préférentiellement entre 0,03 et 50,0 ppm, plus préférentiellement entre 0,5 et 20,0 ppm et encore plus préférentiellement entre 1,0 et 20,0 ppm en masse de métal atomique par rapport à la masse réactionnelle. 11. Procédé d'oligornér'sation selon la revendication 7, dans lequel le système catalytique comprend en outre un ou plusieurs agents activateurs choisis parmi les composés à base d'aluminium tels que, le dichlorure de méthylaluminium (MeAlC12), le dichloroéthylaluminium (EtAlC12), le sesquichlorure d'éthylaluminium (Et3Al2C13), le 5 chlorodiéthylalurninium (Et2AICI), le chiorodiisobutyla-.uminium (i-Bu2A1C1), le triéthylaluminium (AIEt3), le tripropylaluminium (Al(n-Pr)3), le triisobutylaluminium (A10- Bu)3), le diethytéthoxyalurninium (Et2AlOEt), le rnéthylaluminoxane (MAO), l'éthylaluminoxane et les rnéthylaluminoxanes modifiés (MMAO). 12. Procédé d'oligomérisation selon la revendication 7, dans lequel l'oléfine est de 10 l'éthylène. 13. Procédé selon la revendication 7, dans lequel les oléfines linéaires obtenues sont des alpha-oléfines linéaires, choisies parmi le but-1-ène, le hex-1-ène ou l'oct-1-ène. 14. Procédé selon la revendication 7, dans lequel le temps de mise en contact de l'oléfine et du système catalytique dans chaque zone réactionnelle (Z1, Z2 ..., Zn), est compris 15 entre 1 et 20 secondes. 15. Procédé selon la revendication 7, dans lequel le temps de séjour du milieu réactionnel dans ladite enceinte est compris entre 30 et 400 minutes.