Brevet FR3083014A1 — publié le 20191227

EXCITATEUR RADIOFREQUENCE D'ANTENNE EN RECEPTION ET TRANSMISSION L'invention concerne le domaine des télécommunications spatiales, et plus 5 particulièrement un excitateur radiofréquence d'antenne pour la réception et la transmission en polarisation circulaire. La présente invention s'applique pour des antennes à bord d'un satellite ou pour des antennes dans des stations terrestres dites stations sol, notamment pour des applications multifaisceaux en haut débit avec des sources primaires en réception et transmission en 10 polarisation circulaire. Une source primaire d'antenne est classiquement constituée d'un élément rayonnant, par exemple, un cornet, alimenté par une chaîne radiofréquence RF comportant essentiellement un excitateur radiofréquence. Pour les applications multi-faisceaux en télécommunications spatiales, les excitateurs radiofréquences sont classiquement constitués de plusieurs dispositifs différents qui 15 permettent de réaliser, d'une part la séparation des polarisations, puis d'autre part la séparation des bandes de fréquences d'émission et de réception. Par ailleurs, pour les applications à haut débit, l'augmentation croissante du nombre de faisceaux à réaliser entraîne une augmentation de la masse des blocs sources (antenne et excitateur) et une criticité sur le comportement mécanique des satellites. Habituellement, des sources 20 fonctionnant en bipolarisation (c'est-à-dire en polarisation circulaire droite et en circulaire gauche) et en transmission et réception sont utilisées pour ces applications à haut débit. Les sources à bipolarisation, pour une utilisation en mono-polarisation, comprennent quatre accès dont seulement deux sont utilisés. Cela génère un surcoût pour charger les accès non utilisés mais aussi une augmentation de la masse de la source. De plus, l'intégration de ces 25 charges rend plus difficile le routage et l'intégration des câbles électriques parcourant le satellite. Pour une application en mono-polarisation (c'est-à-dire soit en polarisation circulaire droite soit en polarisation circulaire gauche) en transmission et réception, il est nécessaire de réaliser des sources sans charges pour arriver à un design à faible coût, présentant une 2 faible masse et étant compact. Pour cela, des architectures comprenant un polariseur à septum ont été proposées, mais ces architectures sont limitées en pourcentage de bande passante, ce qui permet uniquement des applications en réception ou en transmission (application mono-bande). Pour des applications bi-bandes, c'est-à-dire fonctionnant en transmission et en réception, des architectures complexes d'excitateur d'antenne comprenant des charges absorbantes sont utilisées. Ces architectures peuvent comprendre par exemple un diplexeur de polarisation (OMT), un coupleur de jonction à mode orthogonal (OMJ), ou un polariseur à septum. Les figures 1 à 3 présentent quelques-unes de ces architectures. L'architecture de la figure 1 comprend un coupleur de jonctions à mode orthogonal OMJ, qui permet de séparer les deux composantes linéaires (composante horizontale et composante verticale) d'un signal polarisé circulairement, et un polariseur à septum PS, qui permet de convertir un signal polarisé circulairement en un signal polarisé linéairement, et inversement. Les deux composantes du signal polarisé circulairement sont déphasées de 900 . Une antenne cornet A est reliée à l'un des accès du coupleur OMJ, tandis que le second accès du coupleur OMJ est relié au polariseur PS. Le polariseur PS comprend trois accès : un accès commun relié au coupleur OMJ et deux accès rectangulaires, dits droit (DRx) et gauche (GRx) qui forment les accès en réception du dispositif. Le coupleur comprend deux fentes de couplage, comprenant chacun un filtre fréquentiel TF, reliés à un coupleur radiofréquence CRF, dont deux des extrémités forment les deux accès en transmission du dispositif DTx et GTx. Lors de la réception d'un signal sur le dispositif, un signal polarisé circulairement arrive sur l'antenne cornet A, puis est envoyé vers le coupleur de jonction OMJ. Comme les filtres fréquentiels TF filtrent la bande de fréquence de réception (ils ne laissent passer que les fréquences de la bande de transmission), le signal reçu ressort intégralement vers le polariseur à septum PS et est toujours polarisé circulairement. Le polariseur PS permet de remettre en phase les deux composantes de manière à obtenir un signal polarisé linéairement sur l'un des accès DRx ou GRx en réception. Ce dispositif comprend deux accès en réception, afin de récupérer le signal reçu par l'antenne quelle que soit sa polarisation circulaire : gauche ou droite. 3 Lors de la transmission d'un signal par le dispositif, un signal polarisé linéairement, d'amplitude A, part d'un des accès en transmission DTx et GTx. Le signal passe d'abord par le coupleur CRF, ce qui permet de séparer le signal en deux signaux déphasés de 90° et d'amplitude A/2, puis ces deux signaux passent par les filtres TF avant d'arriver dans le 5 coupleur OMJ. Le coupleur OMJ va recombiner ces deux signaux afin d'envoyer vers l'antenne cornet A un signal polarisé circulairement. Selon l'accès d'entrée DTx ou GTx, le signal transmis par l'antenne A sera polarisé circulairement droit ou circulairement gauche. Ce dispositif présente quelques inconvénients : il possède de nombreux composants (huit pièces élémentaires), ce qui entraîne un coût de fabrication élevé, et pour des 10 applications en mono-polarisation, il nécessite deux charges absorbantes dont l'approvisionnement est coûteux, notamment à cause des délais de fabrication. L'architecture de la figure 2 comprend un diplexeur de polarisation OMT (ou « Ortho Mode Transducer » en anglais) relié à un polariseur 900 P, lui-même relié à un cornet A. Le diplexeur de polarisation OMT permet notamment de générer les deux composantes 15 verticale et horizontale d'un signal polarisé linéairement, l'une associée au signal en transmission et l'autre au signal en réception. Lors de la réception, le cornet A reçoit un signal polarisé circulairement, qui est ensuite converti en signal polarisé linéaire grâce au polariseur 900 P. Puis ce signal passe par le diplexeur OMT et est récupéré sur l'accès en réception GRx. 20 Lors de la transmission, un signal polarisé linéairement arrive dans le diplexeur OMT par l'accès de transmission DTx. En sortie du diplexeur OMT et en entrée du polariseur P, le signal est toujours polarisé linéairement et comprend toujours une composante verticale et une composante horizontale. Le polariseur P introduit un déphasage de 90° entre ces deux composantes, ce qui permet d'obtenir un signal polarisé circulairement qui est ensuite 25 transmis par le cornet A. Néanmoins, pour générer la polarisation circulaire, le polariseur P utilise une cavité surdimensionnée pour la bande de fréquence en réception, ce qui fait apparaître des modes supérieurs et limite la largeur de la bande en réception. De plus, cette architecture peut également dégrader les performances de rayonnement de l'antenne A, notamment au niveau du rapport signal sur interférence (« Carrier to interference ratio » en 30 anglais, ou Cil) et de la discrimination de polarisation croisée (ou XPD, « Cross polarization 4 Discrimination » en anglais). Cette architecture est également limitée aux applications en mono-polarisation. L'architecture de la figure 3 est plus complexe que la première architecture, notamment au niveau de la chaîne de transmission qui comprend un coupleur de jonction à 5 mode orthogonal OMJ à quatre fentes de couplage nécessitant une recombinaison avec deux diviseurs plan horizontaux D et un coupleur CRF pour générer la polarisation circulaire. Cette architecture comprend plus de pièces élémentaires et génère donc de nombreux inconvénients au niveau assemblage, masse, coût, ou encombrement. Comme l'architecture 1, cette architecture est utilisée pour des applications en mono-polarisation ou en bi- 10 polarisation. L'invention vise à surmonter les inconvénients et limitations précités de l'art antérieur. Plus précisément, elle vise à proposer un excitateur permettant le passage d'une architecture polariseur à septum mono-bande à bi-bandes en réception et transmission. Un excitateur selon l'invention a l'avantage de ne pas comprendre de charges absorbantes lors 15 de son utilisation en mono-polarisation. Un objet de l'invention est donc un excitateur radiofréquence compact comprenant au moins un accès axial destiné à être raccordé à une antenne rayonnante, au moins une sortie destinée à récupérer des signaux reçus par ladite antenne et au moins une entrée destinée à transmettre des signaux par ladite antenne, caractérisé en ce qu'il comprend 20 également un premier polariseur à septum, un deuxième polariseur à septum, et un filtre fréquentiel, les deux polariseurs à septum comprenant chacun trois accès, un des accès étant un accès commun et les deux autres accès étant des accès rectangulaires, dits droit et gauche, le deuxième polariseur à septum étant relié par son accès commun à un premier accès rectangulaire du premier polariseur et le filtre fréquentiel étant relié au deuxième 25 accès rectangulaire du premier polariseur et configuré de manière à filtrer une bande de fréquence de réception ou une bande de fréquence de transmission, et caractérisé en ce qu'au moins un des polariseurs est configuré pour convertir un signal polarisé circulairement reçu sur ledit accès axial de l'excitateur en un signal polarisé linéairement pour une bande de fréquence de réception et en ce qu'au moins un deuxième polariseur est configuré pour 30 convertir un signal polarisé linéairement transmis audit excitateur par ladite entrée en un 5 signal polarisé circulairement pour une bande de fréquence de transmission différente de ladite bande de fréquence de réception. Selon des modes de réalisation de l'invention : - l'accès commun des deux dits polariseurs a une section carrée ou circulaire ; 5 les accès rectangulaires des deux dits polariseurs ont une section rectangulaire ou elliptique ; l'excitateur radiofréquence comprend également un second filtre fréquentiel (F3) et un troisième polariseur à septum (P54), ledit second filtre étant relié à un desdits accès rectangulaires dudit second polariseur (P52) et étant configuré de manière à 10 rejeter la même bande de fréquence que ledit premier filtre (F1), et ledit troisième polariseur (PS4) étant placé entre ledit premier polariseur (Psi) et ledit premier filtre (F1), son accès commun étant relié au premier polariseur (Psi) et un de ses accès rectangulaires au premier filtre (F1), et le troisième polariseur (P54) étant configuré pour convertir ledit signal polarisé circulairement reçu sur ledit accès axial de 15 l'excitateur en un signal polarisé linéairement pour une bande de fréquence de réception ou pour convertir ledit signal polarisé linéairement transmis audit excitateur par ladite entrée en un signal polarisé circulairement pour une bande de fréquence de transmission ; - l'excitateur radiofréquence comprend également un second filtre fréquentiel et un 20 troisième polariseur à septum, ledit second filtre étant relié audit premier accès rectangulaire dudit premier polariseur en parallèle audit second polariseur et étant configuré de manière à rejeter une bande de fréquence de réception ou une bande de fréquence de transmission, et ledit troisième polariseur étant relié audit deuxième accès rectangulaire dudit premier polariseur en parallèle dudit premier filtre 25 fréquentiel et étant configuré pour convertir ledit signal polarisé circulairement reçu sur ledit accès axial de l'excitateur en un signal polarisé linéairement pour une bande de fréquence de réception ou pour convertir ledit signal polarisé linéairement transmis audit excitateur par ladite entrée en un signal polarisé circulairement pour une bande de fréquence de transmission ; 6 - l'excitateur radiofréquence comprend également un filtre fréquentiel placé entre un des accès rectangulaire dudit premier polariseur et l'accès commun dudit second polariseur ou dudit troisième polariseur ; et - le septum de chaque polariseur à septum a un profil choisi parmi un profil à marches, 5 un profil exprimé par une courbe de type spline ou un profil linéaire. L'invention porte également sur une antenne caractérisée en ce qu'elle comporte au moins un excitateur compact selon un mode de réalisation de l'invention. L'invention porte également sur un satellite caractérisé en ce qu'il comprend au moins une antenne selon un mode de réalisation de l'invention. 10 D'autres caractéristiques, détails et avantages de l'invention ressortiront à la lecture de la description faite en référence aux figures annexées données à titre d'exemple et qui représentent, respectivement : - Les figures 1 à 3, un excitateur d'antenne selon l'art antérieur ; - La figure 4a, un excitateur d'antenne selon un premier mode de réalisation de 15 l'invention et les figures 4b à 4e, un excitateur d'antenne selon des variantes de ce premier mode de réalisation ; La figure 5, un excitateur d'antenne selon un second mode de réalisation de l'invention ; La figure 6, un excitateur d'antenne selon un troisième mode de réalisation de 20 l'invention ; - Les figures 7a, 7b et 7c, le profil de lames de polariseurs à septum pouvant être utilisés dans différents modes de réalisation de l'invention ; La figure 8, une comparaison entre un excitateur selon l'art antérieur et un excitateur selon un mode de réalisation de l'invention ; et 25 - La figures, un satellite comprenant un excitateur selon un mode de réalisation de l'invention. La figure 4a présente un excitateur selon un premier mode de réalisation de l'invention. Ce premier mode de réalisation correspond à une application en mono- polarisation. Les accès DRx et GTx définissent les accès en transmission (GTx) et en réception 7 (DRx) du dispositif. Celui-ci comprend deux polariseurs à septum PS1 et P52 mis en cascade ainsi qu'un filtre fréquentiel F1. Les deux polariseurs à septum possèdent chacun trois accès : un accès commun et deux accès rectangulaires, dits droit et gauche. Un guide d'onde CLT est relié au premier 5 polariseur PS1 par son accès commun AC1 et le deuxième polariseur P52 est relié à l'accès droit AD1 du premier polariseur PS1 par son accès commun AC2. Enfin l'accès gauche AG1 du premier polariseur PS1 est relié à un filtre fréquentiel F1. Le filtre FI. peut être relié à cet accès AG1 directement (cas de la figure 4a) ou indirectement, par exemple grâce à un autre polariseur à septum (cas de la figure 6). Puis le filtre F1 est éventuellement relié à un 10 « tronçon de guide d'onde à diamètre décroissant de manière continue » T (ou taper en anglais) ou par une « transition à marches » et constitue l'accès en transmission GTx du dispositif. L'accès droit AD2 du second polariseur est éventuellement relié à un taper T et constitue l'accès en réception DRx. L'accès gauche AG2 du second polariseur P52 est dans cet exemple relié à la masse. 15 Dans cet exemple, le filtre F1 ne laisse passer que la bande de fréquence de transmission et rejette donc les fréquences de la bande de réception. Le guide d'onde CLT est, par exemple, un adaptateur permettant de connecter un composant de section circulaire à un composant de section carrée. Une antenne peut être ainsi reliée au premier polariseur PS1 grâce à ce guide d'onde CLT, par exemple une antenne cornet, par l'accès AA. 20 Les tapers T sont des guides d'ondes présentant des dimensions différentes entre son entrée et sa sortie, ce qui permet d'augmenter ou diminuer le champ le traversant. Lors de la réception d'un signal en polarisation droite par le dispositif grâce à un cornet relié au guide d'onde CLT, un signal polarisé circulairement droit arrive dans le premier polariseur PS1 par son accès commun AC1. Ce signal circulaire comprend deux 25 composantes linéaires : une composante verticale et une horizontale. On considère que la composante verticale est parallèle au septum (ou lame) du polariseur à septum PS1 et que la composante horizontale est perpendiculaire au septum (ou lame) du polariseur PS1. La composante parallèle du signal pénètre par l'accès commun AC1 dans le polariseur PS1, et ressort du polariseur PS1 par l'accès rectangulaire AD1, l'accès AG1 étant prévu pour le 30 signal en polarisation gauche. La fréquence de coupure du polariseur PS1 pour la composante parallèle est modifiée par le septum du polariseur PS1, ce qui entraîne une modification de la dispersion au sein du polariseur PS1 pour la composante parallèle. Le septum est configuré de manière à ce que la longueur d'onde de cette composante soit plus courte que celle de la composante perpendiculaire. La composante parallèle met donc plus 5 de temps à parcourir le polariseur que la composante perpendiculaire, et est donc retardée par rapport à la composante perpendiculaire d'un déphasage de SR_psi en sortie de l'accès rectangulaire AD1 du premier polariseur PS1. Le signal ressort donc polarisé elliptiquement de l'accès rectangulaire du polariseur PS1. Le filtre fréquentiel Fi est configuré de manière à rejeter les signaux n'appartenant 10 pas à la bande de fréquence de transmission, le signal venant de l'accès droit AD1 par découplage et arrivant sur l'accès AG1 du premier polariseur est donc renvoyé vers le polariseur PS1, et plus particulièrement vers le second accès rectangulaire AD1. Cela est possible, car le plan de court-circuit réalisé par le filtre Fi est positionné de manière à remettre en phase ce dernier. 15 Sur le second accès rectangulaire AD1 du premier polariseur PS1, le signal passe dans le second polariseur à septum PS2 en générant un déphasage 4rIR-F-52 entre les composantes verticale (c'est-à-dire parallèle au septum) et horizontale (c'est-à-dire perpendiculaire au septum). Or celui-ci est configuré pour que le signal polarisé elliptiquement ressorte polarisé linéairement. Le signal est récupéré quasiment en totalité par l'accès droit AD2 du second 20 polariseur P52 grâce à une fonction de découplage générée naturellement par les lames constituant le septum du premier polariseur. La somme des deux déphasages ch R-PS1 ± 4)R-PS2 vaut 900, et cette somme appliquée par les deux polariseurs PS1 et P52 permet d'obtenir un signal polarisé linéairement sur l'accès en réception DRx. Lors de la transmission d'un signal, effectuée en polarisation gauche (inverse de la 25 polarisation utilisée en réception), par le dispositif, un signal polarisé linéairement est envoyé dans le dispositif par l'accès GTx. Il passe d'abord dans le filtre Fi, puis à la sortie du filtre, ce signal est envoyé dans le premier polariseur PS1. En sortie du premier polariseur PS1 par son accès commun AC1, le signal transmis est polarisé circulairement avec un déphasage ST-psi de 900 puis est envoyé vers une antenne reliée au guide d'onde CLT. 9 Dans cet exemple, le premier polariseur PS1 est configuré de manière à convertir un signal polarisé linéairement en signal polarisé circulairement lors de la transmission, c'est-à-dire qu'il est configuré de manière à créer un déphasage de 90° entre les deux composantes horizontale et verticale d'un signal entrant dans le dispositif par l'accès en transmission GTx. 5 Le premier polariseur PS1 étant configuré pour la transmission, il induit alors un déphasage, sur les composantes horizontale et verticale d'un signal reçu sur son accès commun AC1, qui est au plus proche de 90°. Le deuxième polariseur P52 est donc configuré de manière à ce que la somme du déphasage induit par le premier polariseur PS1 et du déphasage induit par le second polariseur P52 soit de 90° pour les signaux en réception, cela permet d'obtenir en 10 sortie de l'accès droit AD2 du second polariseur P52 un signal polarisé linéairement. On peut régler le déphasage entre les composantes horizontale et verticale des signaux grâce au nombre de marches présentes sur le septum dans les deux polariseurs PS1 et PS2, dans le cas où le septum des deux polariseurs a un profil en marches (figure 6a). Des simulations numériques sont par exemple réalisées pour en régler le nombre. De plus, on 15 caractérise la pureté de la polarisation circulaire par le taux d'ellipticité. Celui-ci dépend de l'écart de phase par rapport au déphasage théorique de 90°. On considère, par exemple, qu'avec un écart de plus ou moins 7°, c'est-à-dire un déphasage compris entre 83° et 97°, on peut générer une polarisation circulaire à partir d'une polarisation linéaire, et inversement. Avantageusement, l'écart est de plus ou moins 2°. 20 Selon un autre mode de réalisation de l'invention, le second polariseur P52 est relié au premier polariseur PS1 par son accès gauche AG1, et le filtre Fi est relié au premier polariseur PS1 par son accès droit AD1 (figure 4b). Dans ce cas, l'accès en réception GRx est toujours situé sur l'un des accès rectangulaires du second polariseur P52, et l'accès en transmission DTx sur le filtre Fi. 25 Selon un autre mode de réalisation de l'invention, le filtre Fi est un filtre rejetant les fréquences de la bande de transmission. Dans ce cas, le premier polariseur PS1 est configuré de manière à obtenir un déphasage de 900, avec par exemple une tolérance de ± 7°, entre la composante verticale et la composante horizontale pour les signaux en réception et le second polariseur P52 est configuré de manière à ce que la somme du déphasage induit par 30 le premier polariseur PS1 et du déphasage induit par le second polariseur P52 soit de 90°, 10 avec par exemple une tolérance de ± 7°, entre les deux composantes pour les signaux en transmission. Le déphasage introduit par les deux polariseurs PS1 et P52 permet ainsi de convertir le signal reçu polarisé circulairement en un signal polarisé linéairement et de convertir le signal transmis polarisé linéairement en un signal polarisé circulairement. 5 L'accès en réception GRx est donc situé sur la sortie du filtre Fi et l'accès en transmission DTx est situé sur l'un des accès rectangulaires du second polariseur P52 (figure 4c). Selon un autre mode de réalisation de l'invention, un second filtre fréquentiel peut être placé entre les deux polariseurs PS1 et P52 de manière : à rejeter les signaux appartenant à la bande de fréquence de transmission, si le 10 premier polariseur PS1 est configuré pour obtenir un déphasage de 90°, avec par exemple une tolérance de ± 7°, pour les signaux en transmission et convertir un signal transmis polarisé linéairement en un signal polarisé circulairement (figure 4d) et, dans ce cas, l'accès en transmission GTx est sur la sortie du filtre F1 et l'accès en réception DRx est sur l'un des accès rectangulaires du second 15 polariseur P52 ; ou à rejeter les signaux appartenant à la bande de fréquence de réception, si le premier polariseur PS1 est configuré pour obtenir un déphasage de 900, avec par exemple une tolérance de ± 7°, pour les signaux en réception et convertir un signal reçu polarisé circulairement en un signal polarisé linéairement (figure 4e), 20 et dans ce cas, l'accès en transmission DTx est sur l'un des accès rectangulaires du second polariseur P52 et l'accès en réception GRx est sur la sortie du filtre Fi. L'architecture présentée sur les figures 4a à 4e est dédiée aux applications en mono-polarisation, cela signifie que sur l'accès en réception DRx, on ne récupèrera le signal reçu issu de la polarisation circulaire droite. Pour récupérer le signal reçu issu de la polarisation 25 circulaire gauche, il faudrait que l'accès en réception soit placé sur le second accès rectangulaire du polariseur P52. La figure 5 présente un excitateur selon un second mode de réalisation de l'invention. Cette architecture est dédiée aux applications en bipolarisation, et elle permet la réalisation d'une source avec quatre accès, dont deux pour la transmission GTx et DTx et 30 deux pour la réception GRx et DRx. Par rapport à l'excitateur de la figure 4, cet excitateur 11 comprend en plus un deuxième filtre fréquentiel F2 placé en parallèle du deuxième polariseur PS2 sur l'accès rectangulaire droit AD1 du premier polariseur PS1 ; et un troisième polariseur à septum PS3, placé en parallèle du filtre Fi sur l'accès gauche AG1 du premier polariseur PS1. 5 Le principe de fonctionnement est similaire à celui de la figure 4. Lors de la transmission, le signal transmis est fourni en entrée du dispositif par les accès de transmission GTx et DTx. Ce signal est polarisé linéairement et comprend une composante verticale et une composante horizontale. Les deux filtres Fi et F2 sont configurés pour rejeter les signaux non compris dans la bande de fréquence de transmission. Le signal 10 transmis est donc envoyé vers le premier polariseur PS1 par ses deux accès rectangulaires AD1 et AG1. Le polariseur PS1 est configuré de manière à déphaser de 90°, avec par exemple un écart de ± 7°, les deux composantes du signal transmis pour convertir le signal polarisé linéairement en un signal polarisé circulairement. Le signal transmis sortant du premier polariseur PS1 par son accès commun AC1 est donc polarisé circulairement. 15 Lors de la réception, le signal reçu arrive en entrée du premier polariseur PS1 par son accès commun AC1. Le signal est polarisé circulairement à son entrée. En sortant du polariseur PS1, ce signal est polarisé elliptiquement gauche et/ou droite, et ressort par les accès gauche AG1 et droit AD1 du premier polariseur PS1. Puis il est envoyé dans les accès communs AC2 et AC3 des deux polariseurs P52 et P53. Les polariseurs P52 et P53 sont 20 configurés de manière à ce que le déphasage induit par le premier polariseur PS1 et par le polariseur PS2 ou P53 soit de 90° entre les composantes horizontale et verticale du signal reçu. Cela permet d'obtenir en sortie des polariseurs P52 et P53 sur les accès AD2 et AD3, deux signaux polarisés linéairement, l'un issu du signal reçu polarisé circulairement gauche et le second issu du signal reçu polarisé circulairement droit. 25 Comme précédemment, il est possible d'avoir le polariseur P52 et le filtre F2 sur l'accès gauche AG1 du premier polariseur PS1 et le polariseur PS3 et le filtre Fi sur l'accès droit AD1 du premier polariseur P51. De même, selon un autre mode de réalisation de l'invention, le premier polariseur PS1 peut être configuré de manière à ce que le déphasage entre les deux composantes verticale et horizontale soit de 90°, avec par exemple un écart 30 de ± 70, pour les signaux en réception (c'est-à-dire de manière à convertir un signal reçu 12 polarisé circulairement en un signal polarisé linéairement), que les filtres Fi et F2 soient configurés pour rejeter les fréquences n'appartenant pas à la bande de fréquence de réception, et que les polariseurs P52 et PS3 soient configurés de manière à ce que le déphasage entre les deux composantes, induit par les deux polariseurs PS1 et P52 ou PS1 et 5 P53, soit de 900, avec par exemple un écart de ± 70, pour les signaux en transmission (c'est-à- dire de manière à convertir un signal transmis polarisé linéairement en un signal polarisé circulairement). La figure 6 présente un excitateur selon un troisième mode de réalisation. Cette architecture comprend quatre accès : un en réception droite DRx, un en réception gauche 10 GRx, un en transmission droite DTx et un en transmission gauche GTx. Cet excitateur comprend trois polariseurs PS1, PS2 et P54 et deux filtres Fi et F3. Par rapport à l'architecture précédente, les filtres Fi et F3 sont chacun placés en sortie d'un des accès rectangulaires des polariseurs P52 pour F3 et P54 pour F1. Les filtres F1 et F3 sont par exemple configurés pour ne laisser passer que les fréquences de la bande de transmission. 15 Dans ce cas, le polariseur PS1 réalise pour la bande de transmission l'ensemble du déphasage de 900. Le déphasage pour la bande de réception est alors soit réalisé par la combinaison des polariseurs PS1 et PS2 pour la réception droite, soit réalisé par la combinaison des polariseurs PS1 et P54 pour la réception gauche. Les polariseurs PS2 et P54 sont également dimensionnés dans cet exemple pour que dans le plan perpendiculaire au 20 septum de P52 et PS4, le signal en transmission puisse se propager et que dans le plan parallèle au septum, le signal en transmission ne puisse pas se propager. Les polariseurs P52 et P54 sont alors équivalents à des guides rectangulaires pour la bande de transmission. Le filtrage entre les bandes de transmission et réception est réalisé par les filtres F1 et F3 pour rejeter aux accès en transmission DTx et GTx les fréquences de la bande de réception et par 25 un guide sous-coupure pour rejeter aux accès en réception DRx et GRx les fréquences de la bande de transmission. Les figures 7a, 7b et 7c présentent le profil des lames d'un polariseur à septum présent dans un excitateur d'antenne selon un mode de réalisation de l'invention. Les lames peuvent avoir un profil en marches (figure 7a), un profil donné par une courbe de type 30 « spline » (figure 7b) ou un profil linéaire (figure 7c). Pour un profil donné par une courbe de type « spline », il est possible de régler le déphasage du polariseur en faisant varier le 13 nombre de points interpolés par la courbe, dits points de contrôle. Pour un profil linéaire, le déphasage peut être réglé par le nombre de sections (ou segments) et par leur pente. Le profil des lames utilisé sera dépendant de la technologie de fabrication. Par exemple, un profil en marches sera privilégié pour une fabrication en usinage, tandis qu'un profil linéaire 5 ou de type « spline » sera privilégié pour une fabrication additive. La figure 8 compare un excitateur selon l'art antérieur Eant et un excitateur selon un mode de réalisation de l'invention Ein, pour une application en bi-polarisation. L'excitateur selon l'invention a une masse réduite jusqu'à 77 % par rapport à l'art antérieur et ses coûts de fabrication sont réduits jusqu'à 82 %. 10 La figure 9 présente un satellite S comprenant une pluralité d'antennes cornet A sur lesquelles un excitateur E selon l'invention est placé. Sur cet exemple, par rapport à un excitateur de l'art antérieur, la masse a été réduite d'une REVENDICATIONS1. Excitateur radiofréquence compact comprenant au moins un accès axial destiné à être raccordé à une antenne rayonnante, au moins une sortie destinée à récupérer des signaux reçus par ladite antenne et au moins une entrée destinée à transmettre des signaux par ladite antenne, caractérisé en ce qu'il comprend également : - un premier polariseur à septum ; un deuxième polariseur à septum ; et - un filtre fréquentiel, les deux polariseurs à septum comprenant chacun trois accès, un des accès étant un accès commun et les deux autres accès étant des accès rectangulaires, dits droit et gauche, le deuxième polariseur à septum étant relié par son accès commun à un premier accès rectangulaire du premier polariseur et le filtre fréquentiel étant relié au deuxième accès rectangulaire du premier polariseur et configuré de manière à filtrer une bande de fréquence de réception ou une bande de fréquence de transmission, et caractérisé en ce qu'au moins un des polariseurs est configuré pour convertir un signal polarisé circulairement reçu sur ledit accès axial de l'excitateur en un signal polarisé linéairement pour une bande de fréquence de réception et en ce qu'au moins un deuxième polariseur est configuré pour convertir un signal polarisé linéairement transmis audit excitateur par ladite entrée en un signal polarisé circulairement pour une bande de fréquence de transmission différente de ladite bande de fréquence de réception. 2. Excitateur radiofréquence selon la revendication précédente dans lequel l'accès commun des deux dits polariseurs a une section carrée ou circulaire. 3. Excitateur radiofréquence selon l'une des revendications précédentes dans lequel les accès rectangulaires des deux dits polariseurs ont une section rectangulaire ou elliptique. 15 4. Excitateur radiofréquence selon l'une des revendications précédentes comprenant un second filtre fréquentiel et un troisième polariseur à septum, ledit second filtre étant relié audit premier accès rectangulaire dudit premier polariseur en parallèle audit second polariseur et étant configuré de manière à rejeter une bande de 5 fréquence de réception ou une bande de fréquence de transmission, et ledit troisième polariseur étant relié audit deuxième accès rectangulaire dudit premier polariseur en parallèle dudit premier filtre fréquentiel et étant configuré pour convertir ledit signal polarisé circulairement reçu sur ledit accès axial de l'excitateur en un signal polarisé linéairement pour une bande de fréquence de réception ou 10 pour convertir ledit signal polarisé linéairement transmis audit excitateur par ladite entrée en un signal polarisé circulairement pour une bande de fréquence de transmission. 15 5. Excitateur radiofréquence selon l'une des revendications précédentes comprenant un filtre fréquentiel placé entre un des accès rectangulaire dudit premier polariseur et l'accès commun dudit second polariseur ou dudit troisième polariseur. 6. Excitateur radiofréquence selon l'une des revendications 1 à 3 comprenant un 20 second filtre fréquentiel (F3) et un troisième polariseur à septum (P54), ledit second filtre étant relié à un desdits accès rectangulaires dudit second polariseur (P52) et étant configuré de manière à rejeter la même bande de fréquence que ledit premier filtre (F1), et ledit troisième polariseur (P54) étant placé entre ledit premier polariseur (PS1) et ledit premier filtre (F1), son accès commun étant relié au premier 25 polariseur (PS1) et un de ses accès rectangulaires au premier filtre (F1), et le troisième polariseur (P54) étant configuré pour convertir ledit signal polarisé circulairement reçu sur ledit accès axial de l'excitateur en un signal polarisé linéairement pour une bande de fréquence de réception ou pour convertir ledit signal polarisé linéairement transmis audit excitateur par ladite entrée en un signal 30 polarisé circulairement pour une bande de fréquence de transmission. 16 7. Excitateur radiofréquence selon l'une des revendications précédentes dans lequel le septum de chaque dit polariseur à septum a un profil choisi parmi un profil à marches, un profil exprimé par une courbe de type spline ou un profil linéaire. 5 8. Antenne caractérisée en ce qu'elle comporte au moins un excitateur compact selon l'une des revendications précédentes. 9. Satellite caractérisé en ce qu'il comprend au moins une antenne selon la 10 revendication précédente.