Brevet FR3087699A1 — publié le 20200501

DOMAINE DE L'INVENTION L'invention concerne de manière générale le domaine des turbomachines, et plus particulièrement celui des aubes de soufflantes de ces turbomachines et leur procédé de fabrication. L'invention s'applique plus particulièrement aux aubes de soufflante en matériau composite et leur interaction avec l'entrée de la veine primaire. ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE Les aubes de turbomachine, et notamment les aubes de soufflante, lo subissent d'importantes contraintes mécaniques et thermiques et doivent satisfaire à des conditions strictes de poids et d'encombrement. Il a donc été proposé d'utiliser des aubes dans un matériau composite comportant un renfort fibreux densifié par une matrice polymère, qui sont plus légères par rapport à des aubes métalliques à caractéristiques propulsives équivalentes 15 et qui ont une tenue à la chaleur satisfaisante. Lors de la certification et de la vie d'un moteur, les aubes de soufflante sont soumises à des ingestions d'oiseaux et de grêlons. Toutefois, selon le type de l'objet impactant l'aube (et notamment sa taille, sa masse) et selon le type de soufflante (vitesse de rotation et nombre d'aubes), les zones 20 privilégiées d'initiation et de propagation des endommagements sont différentes. Le comportement mécanique des aubes de soufflante est donc optimisé pendant la phase de conception des aubes pour respecter les règles de certification. Par ailleurs, les conceptions actuelles tendent à réduire l'épaisseur de 25 la structure en matériau composite des aubes dans les zones du bord d'attaque, du bord de fuite voire sur l'ensemble de la structure afin d'améliorer les performances aérodynamiques. A iso-matériau et iso-loi d'empilage, la capacité de l'aube à résister à un impact se trouve par conséquent réduite. 2 RESUME DE L'INVENTION Un objectif de l'invention est donc de remédier aux inconvénients précités, en proposant une aube de soufflante pour une turbomachine dont le comportement à l'ingestion est amélioré. 5 Pour cela, l'invention propose une aube de soufflante d'une turbomachine comprenant une structure en matériau composite comprenant un renfort fibreux obtenu par tissage tridimensionnel et une matrice dans laquelle est noyé le renfort fibreux, le renfort fibreux comprenant des premiers torons présentant un allongement à la rupture prédéfini. Par ailleurs, une partie du renfort fibreux comprend en outre des deuxièmes torons présentant un allongement à la rupture supérieur à celui des premiers torons. Certaines caractéristiques préférées mais non limitatives de l'aube décrite ci-dessus sont les suivantes, prises individuellement ou en combinaison : - l'aube comprend en outre un pied et un sommet, le renfort fibreux comprenant une première portion comprenant le pied et une deuxième portion comprenant le sommet, la première portion étant dépourvue de deuxième torons tandis que la deuxième portion comprend les deuxièmes torons. - la deuxième portion comprend des torons de chaîne et des torons de trame, les torons de chaîne et/ou les torons de trame de ladite deuxième portion étant dépourvus de premiers torons. - la première portion s'étend sur une distance égale à au moins 30 % d'une hauteur de l'aube, par exemple sur une distance comprise entre 30 % et 65 % de la hauteur de l'aube. - le renfort fibreux comprend une troisième portion s'étendant entre la 30 première portion et la deuxième portion, une densité des deuxièmes torons augmentant progressivement dans la troisième portion de la première portion vers la deuxième portion. 3 - la troisième portion s'étend sur une distance comprise entre 5 % et 30 % d'une hauteur de l'aube. - la troisième portion s'étend sur une distance comprise entre 1 cm et 10 cm. 5 - le renfort fibreux est obtenu par tissage tridimensionnel de torons de chaîne et de torons de trame, lesdits torons de chaîne définissant une pluralité de plans de chaîne, chaque plan de chaîne du renfort fibreux étant séparé d'un plan de chaîne immédiatement adjacent par une ligne de torons de trame, au plus 30 % des torons de chaîne et/ou de trame de la troisième 10 portion étant modifiés entre deux plans de chaîne immédiatement adjacents. - entre 5 % et 15 % de torons de chaîne et/ou de trame de la troisième portion sont modifiés entre deux plans de chaîne immédiatement adjacents. - les premiers torons présentent un module d'Young supérieure au module d'Young des deuxièmes torons. 15 - l'allongement à la rupture des deuxièmes torons est compris entre 1.5 et 3 fois l'allongement à la rupture des premiers torons. - les premiers torons comprennent des fibres de carbone ou d'aramide dont le module d'Young est supérieur à 250 GPa et l'allongement à la rupture est compris entre 1.5 % et 2.5 %. 20 - l'allongement à la rupture des deuxièmes torons est compris entre 3 % et 6 %, de préférence entre 4 % et 5 %. - les deuxièmes torons comprennent des fibres de verre ou des fibres d'aramide ou des fibres de basalte. - les deuxièmes torons comprennent des fils de chaîne et/ou des fils de 25 trame. Selon un deuxième aspect, l'invention propose également une soufflante pour une turbomachine comprenant une pluralité d'aubes comme décrites ci-dessus. 4 BREVE DESCRIPTION DES DESSINS D'autres caractéristiques, buts et avantages de la présente invention apparaîtront mieux à la lecture de la description détaillée qui va suivre, et au 5 regard des dessins annexés donnés à titre d'exemples non limitatifs et sur lesquels : La figure 1 est une vue schématique représentant un exemple de renfort fibreux pour une aube de soufflante conforme à un mode de réalisation, sur laquelle l'introduction de deuxièmes torons et la sortie de 10 premiers torons dans la portion intermédiaire ont été schématisés. La figure 2 est une vue schématique représentant un exemple de renfort fibreux pour une aube de soufflante sur laquelle des torons de trame et quatre plans de chaîne du renfort fibreux de l'aube ont été schématisés. Les figures 2a à 2d illustrent schématiquement les quatre plans de 15 chaîne représentés sur la figure 2. La figure 2e illustre schématiquement un plan de trame partiel du renfort fibreux de la figure 2. La figure 3 est une vue en perspective d'un exemple de réalisation d'une soufflante comprenant des aubes conforme à l'invention. 20 DESCRIPTION DETAILLEE D'UN MODE DE REALISATION Dans la présente demande, l'amont et l'aval sont définis par rapport au sens d'écoulement normal du gaz dans la soufflante 1 à travers la turbomachine. Par ailleurs, on appelle axe de révolution de la soufflante 1, 25 l'axe X de symétrie radiale de la soufflante 1. La direction axiale correspond à la direction de l'axe X de la soufflante 1, et une direction radiale est une direction perpendiculaire à cet axe et passant par lui. Enfin, on utilisera interne et externe, respectivement, en référence à une direction radiale de sorte que la partie ou la face interne d'un élément est plus proche de l'axe X 30 que la partie ou la face externe du même élément. 5 Une soufflante 1 de turbomachine comprend un disque 2 de soufflante portant une pluralité d'aubes 3 de soufflante 1, associées à des plateformes inter-aubes. Chaque aube 3 comprend une structure en matériau composite 5 comportant un renfort fibreux 5 obtenu par tissage tridimensionnel et une matrice dans laquelle est noyé le renfort fibreux 5. Cette structure en matériau composite comprend un pied 6, une pale 7 à profil aérodynamique présentant un bord d'attaque 4 et un sommet 8, et une échasse s'étendant entre le pied et la pale. Le bord d'attaque 4 10 correspond au bord de la pale 7 qui est configuré pour s'étendre en regard de l'écoulement des gaz entrant dans la soufflante 1. Enfin, la structure est formée d'une pluralité de sections d'aube empilées depuis le pied 6 selon un axe d'empilement Z s'étendant radialement par rapport à l'axe de révolution X de la soufflante 1. 15 Le pied 6 de chaque aube 3 est engagé dans une rainure axiale formée dans le disque 2 de soufflante. La pale 7 à profil aérodynamique quant à elle est propre à être placée dans un flux d'air, lorsque le moteur est en fonctionnement de sorte à diviser l'écoulement d'air en un écoulement 20 d'intrados et en un écoulement extrados afin de générer une portance. L'aube 3 présente une hauteur h correspondant à une dimension suivant l'axe d'empilement Z des sections d'aube entre le pied 6 et le sommet 8. La hauteur h peut par exemple être mesurée à l'intersection entre le bord d'attaque 4 et la limite inférieure de la pale 7 (qui correspond à son interface avec l'échasse, 25 juste au-dessus du pied pour ce qui concerne la zone du bord d'attaque 4). En particulier, un pourcentage de hauteur est considéré avec la hauteur totale de l'aube mesurée depuis l'extrémité intérieure du bord d'attaque 4, à savoir au raccordement du bord d'attaque 4 avec la plateforme agencée côté intérieur de la veine aérodynamique, jusqu'à l'extrémité du bord d'attaque 4 30 en tête d'aube. A la figure 2 qui représente la préforme, l'emplacement de plateforme est symbolisé par un trait en pointillés et repéré par une référence 6a. 6 Le renfort fibreux 5 peut être formé à partir d'une préforme fibreuse en une seule pièce obtenue par tissage tridimensionnel ou multicouche avec épaisseur évolutive. Il comprend des fibres qui peuvent notamment être en 5 carbone, en verre, en basalte, en aramide. La matrice quant à elle est typiquement une matrice polymère, par exemple époxyde, bismaléimide ou polyimide. L'aube 3 est alors formée par moulage au moyen d'un procédé d'injection sous vide de résine du type RTM (pour « Resin Transfer Moulding), ou encore VARRTM (pour Vacuum Resin Transfer Molding). 10 Le renfort fibreux 5 comprend des premiers torons 9 présentant un allongement à la rupture prédéfini et des deuxièmes torons 10 présentant un allongement à la rupture supérieur à celui des premiers torons 9. Le renfort fibreux 5 est donc obtenu par hybridation des torons le constituant afin d'utiliser au mieux les propriétés mécaniques de chaque toron en fonction 15 des zones de l'aube 3 et du type de sollicitation. Les premiers torons 9 ont de préférence un module d'Young élevé, par exemple supérieur à 250 GPa, et ont pour fonction de permettre de respecter les critères de conception de l'aube 3, et notamment le statut fréquentiel de l'aube 3. Ces premiers torons 9 sont donc utilisés dans le tissage du renfort 20 fibreux 5 pour former la portion du renfort 5 (ou portion interne 11) qui comprend le pied 6 de l'aube 3 et une partie inférieure de la pale 7, correspondant au moins aux parties basses et épaisses de l'aube 3, pour que les fréquences propres de l'aube 3 soient élevées. Cela permet ainsi de limiter ou du moins d'éloigner les croisements fréquentiels entre les premiers 25 modes propres de l'aube 3, énergétiques, et les harmoniques moteur. Les parties basses et épaisses comprennent ici le pied 6 de l'aube 3 et la partie inférieure de la pale 7. Dans une forme de réalisation, seuls les premiers torons 9 sont utilisés comme fils de chaîne et de trame dans le tissage de la portion interne 11. 30 Les deuxièmes torons 10 quant à eux, dont la résistance à la rupture est plus grande que celle des premiers torons 9, ont pour fonction de limiter l'initiation et la propagation des endommagements de l'aube 3 lors d'ingestion 7 d'objets, et notamment d'oiseaux. Ces deuxièmes torons 10 sont donc utilisés dans le tissage du renfort fibreux 5 pour former la portion du renfort 5 (ou portion externe 12) qui comprend le sommet 8. De préférence, l'allongement à la rupture des deuxièmes torons 10 est compris entre 1.5 et 3 fois 5 l'allongement à la rupture des premiers torons 9. Dans une forme de réalisation, seuls les deuxièmes torons 10 sont utilisés comme fils de chaîne et de trame dans le tissage de la portion externe 12. Le renfort 5 comprend en outre une portion intermédiaire 13 s'étendant entre la portion interne 11 et la portion externe 12 qui est formée à la fois par 10 les premiers torons 9 et les deuxièmes torons 10. Dans une forme de réalisation, seuls les premiers et deuxièmes torons 9, 10 sont utilisés comme fils de chaîne et de trame dans le tissage de la portion intermédiaire 13. Cette portion intermédiaire 13 est configurée pour servir d'interface entre la première portion 11 et la deuxième portion 12 afin de limiter les 15 fragilités dues à des discontinuités de matériaux. Lorsque le renfort fibreux 5 comprennent uniquement des premiers torons 9 dans la première portion 11 de l'aube 3 et uniquement des deuxièmes torons 10 dans la deuxième portion 12 de l'aube 3, et que la première portion 11 et la deuxième portion 12 sont bout à bout dans le renfort 5, l'aube 3 ainsi obtenue permet effectivement 20 d'éviter les endommagements de l'aube 3 dans les zones comprenant les deuxièmes torons 10. Toutefois, le Demandeur s'est aperçu du fait qu'en l'absence de portion intermédiaire 13, c'est-à-dire en introduisant de manière abrupte des deuxièmes torons 10 et en supprimant simultanément les premiers torons 9 à l'interface entre la première portion 11 et la deuxième 25 portion 12 du renfort fibreux 5, l'aube 3 obtenue risquait d'être fortement endommagée au niveau de cette interface en cas d'impact, car l'interface entre les deux portions 11, 12 du renfort 5 est fragilisée par la discontinuité forte des propriétés matériaux. La portion intermédiaire 13 permet ainsi de faire une transition entre 30 les propriétés matériaux de la portion interne 11 et les propriétés matériaux de la portion externe 12. Pour cela, la densité des deuxièmes torons 10 est progressivement augmentée au sein de la portion intermédiaire 13 de la 8 portion interne 11 vers la portion externe 12. Plus précisément, à l'interface 14 entre la portion interne 11 et la portion intermédiaire 13, la densité des deuxièmes torons 10 est très faible tandis que la densité des premiers torons 9 est très forte. En revanche, à l'interface 15 entre la portion intermédiaire 13 5 et la portion externe 12, la densité des deuxièmes torons 10 est très forte tandis que la densité des premiers torons 9 est très faible. Les figures 1 et 2 représentent schématiquement une aube 3 dont le renfort fibreux 5 a été mis en forme à partir d'une préforme fibreuse tissée tridimensionnelle, avant injection de résine ou densification par une matrice et usinage éventuel, afin d'obtenir une aube 3 de soufflante 1 en matériau composite conforme à l'invention. Par tissage tridimensionnel, on comprendra que les fils de chaîne suivent des trajets sinueux afin de lier entre eux des fils de trame appartenant à des couches de fils de trame différentes 15 exception faite de déliaisons, étant noté qu'un tissage tridimensionnel, notamment à armure interlock, peut inclure des tissages 2D en surface. Différentes armures de tissage tridimensionnel peuvent être utilisées, telles que des armures interlock, multi-satin ou multi-voile, par exemple, comme décrit notamment dans le document WO 2006/136755. 20 Afin de réaliser la portion interne 11, la portion intermédiaire 13 et la portion externe 12 en une seule pièce, les premiers torons 9 peuvent être sortis successivement du tissage de la préforme, au niveau des différents plans de chaîne de la portion intermédiaire 13, et coupés au niveau de la surface de la préforme avant injection, tandis que les deuxièmes torons 10 25 sont introduits progressivement dans ces plans de chaîne (voir figure 1). Quatre exemples de plans de chaîne C1, C2, C3, C4 ont été représentés sur la figure 2. Un plan de chaîne C1-C4 est une vue en coupe de la préforme fibreuse suivant un plan normal à l'axe d'empilement Z. Dans le renfort fibreux 5, chaque plan de chaîne Cl à C4 est séparé du plan de 30 chaîne immédiatement adjacent par une ligne de torons de trame. Sur la figure 2, les plans de chaîne Cl à C4 qui ont été représentés sont espacés deux à deux par trois lignes de torons de trame (L3 à L11). 9 Par ailleurs, les figure 2a à 2d illustrent chacune l'un de ces quatre plans de chaîne C1-C4, dans lesquels seuls les torons de chaîne (c'est-à-dire dans la direction d'empilement des sections) ont été représentés, les torons de trame ayant été omis afin de simplifier la lecture des figures. Ces 5 figures illustrent de manière schématique un premier exemple d'hybridation des torons, dans lequel les deuxièmes torons 10 sont insérés en chaîne. Comme on peut le voir sur la figure 2a, le premier plan de chaîne C1, qui fait partie de la portion interne 11 du renfort fibreux 5, ne comprend que des premiers torons 9. Ce premier plan de chaîne Cl se situe à l'interface 14 10 avec la portion intermédiaire 13 du renfort 5. Le deuxième plan de chaîne C2 (figure 2b) fait partie de la portion intermédiaire 13 du renfort fibreux 5, à proximité de son interface 14 avec la portion interne 11. Ce deuxième plan de chaîne C2 comprend deux fois plus de premiers torons 9 que de deuxièmes torons 10. 15 Le troisième plan de chaîne C3 (figure 2c) fait partie de la portion intermédiaire 13 du renfort fibreux 5, à proximité de son interface 15 avec la portion externe 12. Ce troisième plan de chaîne C3 comprend deux fois plus de deuxièmes torons 10 que de premiers torons 9. Le quatrième plan de chaîne C4 (figure 2d) fait partie de la portion 20 externe 12 du renfort fibreux 5, à l'interface 15 avec la portion intermédiaire 13, et ne comprend que des deuxièmes torons 10. Un deuxième exemple d'hybridation des torons, dans lequel les deuxièmes torons 10 sont insérés en trame, a été illustré en figure 2e. Un 25 plan de trame est une vue en coupe de la préforme fibreuse suivant un plan comprenant l'axe d'empilement Z et sensiblement aligné avec l'axe X de rotation de la soufflante 1. Le plan de trame est ici compris dans la feuille. Un plan de trame est formé d'une pluralité de lignes de torons de trame L1-L12, chaque ligne de torons de trame étant séparée de la ligne de torons de trame 30 immédiatement adjacente par un plan de chaîne (les plans Cl à C4 étant illustrés ici). On notera que, de manière analogue aux figures 2a à 2d, seuls les torons de trame (c'est-à-dire dans la direction sensiblement axiale) ont 10 été représentés sur la figure 2e, les torons de chaîne ayant été omis afin de simplifier la lecture de la figure. Comme on peut le voir sur cette figure 2e, les deux premières lignes de torons de trame L1 et L2, qui font partie de la portion interne 11 du renfort 5 fibreux 5, ne comprennent que des premiers torons 9. Ces deux premières lignes de torons de trame L1, L2 se situent à l'interface 14 avec la portion intermédiaire 13 du renfort 5. La troisième ligne de torons de trame L3 fait partie de la portion intermédiaire 13 du renfort fibreux 5, à proximité de son interface 14 avec la portion interne 11. Cette troisième ligne de torons de trame L3 comprend un seul deuxième toron. Les lignes de torons de trame suivantes L4-L10 comprennent chacune un deuxième toron en plus que la ligne de torons de trame qui la précède immédiatement, jusqu'à la onzième ligne de torons de trame L11 et les suivantes qui ne comprennent que des deuxièmes torons 10 15 et forment donc partie de la portion externe 12 du renfort 5. De manière générale, afin d'assurer la transition des propriétés mécaniques entre la portion interne 11 et la portion externe 12 du renfort 5, au plus 30 % des torons de chaîne et/ou de trame sont de préférence modifiés 20 entre deux plans de chaîne immédiatement adjacents (c'est-à-dire séparés par uniquement une ligne de trame T). Ainsi, entre deux plans de chaîne successifs, au plus 30 % des premiers torons 9 sont sortis de la préforme fibreuse formant le renfort fibreux 5 et découpés en surface, et autant de deuxièmes torons 10 sont introduits dans la préforme fibreuse depuis la 25 surface afin de remplacer les premiers torons 9 sortis, qu'il s'agisse de torons de chaîne ou de torons de trame. De préférence, entre 5 % et 15 % des torons sont modifiés entre deux plans immédiatement adjacents. On notera que, dans une variante de réalisation, à la fois des torons de chaîne et des torons de trame peuvent être remplacés entre deux plans de chaîne successifs de 30 la portion intermédiaire 13. Cela revient donc à combiner le premier et le deuxième exemple de réalisation décrits ci-dessus. 11 La hauteur h3 (distance suivant l'axe d'empilement Z entre les interfaces 14 et 15) de la portion intermédiaire 13 est déterminée en fonction du dimensionnement de l'aube 3, et plus particulièrement de la combinaison stratégie fréquentielle/dimensionnement en ingestion choisie. s De manière générale, la portion interne 11 s'étend depuis le pied de l'aube 3 sur une distance au moins égale à 30 % de la hauteur h de l'aube 3 afin que la zone épaisse de l'aube 3 soit suffisamment raide (grâce au haut module d'Young et au faible allongement à la rupture des premiers torons 9) pour garantir le respect des critères de conception de l'aube 3 et notamment 10 le statut fréquentiel. Si la raideur de l'aube 3 le permet, l'interface 14 entre la portion interne 11 et la portion intermédiaire 13 peut être positionnée à une distance hl (suivant l'axe d'empilement Z, mesurée depuis la limite inférieure de la pale 7) comprise entre 30 % et 65 % de la hauteur h de l'aube 3. L'introduction 15 des deuxièmes torons 10 permet alors d'améliorer le comportement de l'aube 3 contre des impacts d'oiseaux lourds (les zones d'impact et de concentration des endommagements liés à l'ingestion de ces oiseaux étant situées à une distance du pied de l'aube 3 comprise entre 30 % et 70 % de la hauteur h de l'aube 3) mais également contre des impacts d'oiseaux de taille moyenne 20 (medium birds en anglais), dont les endommagements les plus critiques se trouvent dans la zone de l'aube 3 s'étendant sur une distance comprise entre 70 % et 100% de la hauteur h de l'aube 3. En revanche, lorsque l'aspect fréquentiel ou vibratoire exige de conserver une certaine raideur dans l'aube 3, la distance hl entre le pied de 25 l'aube et l'interface 14 à partir de laquelle des deuxièmes torons 10 sont introduits dans le renfort fibreux 5 peut être supérieure à 65 % de la hauteur h de l'aube 3. L'introduction des deuxièmes torons 10 dans la portion supérieure de l'aube 3, à compter d'une distance hl supérieure à 65 % de la hauteur h de l'aube 3, réduit la raideur de l'aube 3. Toutefois, cette chute de 30 raideur n'a qu'un faible impact sur les fréquences propres de l'aube 3 et les dévrillages en sommet 8 d'aube 3. Par ailleurs, elle améliore la tenue contre 12 des impacts d'oiseaux de taille moyenne et légers grâce à leur allongement à la rupture. Il en découle que le dimensionnement de l'aube 3 permet de déterminer la position de l'interface 14 entre la portion interne 11 et la portion 5 intermédiaire 13, et plus précisément la distance hl à partir de laquelle des deuxièmes torons 10 peuvent être introduits dans le renfort fibreux, et donc, afin d'allier raideur nécessaire pour le statut fréquentiel (premiers torons 9) et allongement à rupture (deuxièmes torons 10) pour la tenue à l'ingestion. La hauteur h3 de la portion intermédiaire 13 est comprise entre 5 % et 10 30 % de la hauteur h de l'aube 3. Ainsi, la hauteur h3 de la portion intermédiaire 13 peut être comprise entre un centimètre et dix centimètres. La hauteur h3 de la portion intermédiaire 13 peut être déterminé en fonction de l'espacement entre les plans de chaines et le pourcentage de modification de torons entre deux plans de chaines successifs. Par exemple, pour un 15 espacement E entre deux plans de chaines égal à trois millimètres et un pourcentage P de modifications de torons entre deux plans de chaine égal à 10%, la hauteur h3 peut être définie comme suit : h3 = E / P = 30mm 20 Dans une forme de réalisation, les premiers torons 9 présentent un module d'Young E élevé, c'est-à-dire supérieur à 250 GPa, de préférence supérieur à 270 GPa. Leur allongement à la rupture A est par ailleurs compris entre 1.5 % et 2.5 %. Par exemple, les premiers torons 9 peuvent comprendre des fibres de 25 carbone, typiquement des fibres de carbone HS* T300 (E = 284 GPa, A = 1.5 %), HS TR3OS (E = 356 GPa, A = 1.9 %) ou HS T700 (E = 395 GPa, A = 2.1 %) ou encore des fibres d'aramide à haut module du type Dupont Kevlar 49 (E = 302, A = 2.4 %). Les deuxièmes torons 10 peuvent alors présenter un allongement à la 30 rupture compris entre 3 % et 6 %, de préférence entre 4 % et 5 %. Par exemple, les deuxièmes torons 10 peuvent comprendre des fibres de verre, typiquement des fibres de verre du type E-GLASS (E = 165 GPa, A = 4.4 %) 13 ou des fibres de verre du type S-2 GLASS (E = 267 GPa, A = 5.2 %), ou des fibres de basalte (E = 227 GPa, A = 3 %) ou encore des fibres polyester (E = 268, A = 3.5 %). s De manière générale, les configurations décrites sont valables pour des moteurs dont la soufflante peut avoir un diamètre extérieur de l'ordre de 1,8 mètre à 3 mètres. Le nombre d'aubes de la soufflante peut être égal par à 16 ou 18. Quel que soit le diamètre de la soufflante, le nombre d'aubes de soufflante sera réduit autant que possible. Parmi différents critères, un choix 10 de paramètres (notamment de la distance hi) dépendra plus particulièrement du comportement de l'aube de soufflante et de la combinaison « fréquentielle/dimensionnement en ingestion ». En effet, pour une même cible moteur, il est possible de choisir des différentes stratégies de comportements fréquentiels ou réponses fréquentielles en différents cas 15 d'ingestions, par exemple pour repousser les réponses d'aube et d'aubage en évitant des croisements vibratoires avec des harmoniques énergétiques du moteur. Par exemple, il est possible de faire des choix de manière à positionner ces croisements au niveau de régimes moteur transitoires. 20 L'hybridation des torons du renfort fibreux 5 permet en outre d'ouvrir le champ de conception grâce à l'apport supplémentaire en tenue mécanique. Par exemple, il devient possible d'affiner le profil de l'aube 3 au niveau du bord d'attaque 4 ou du bord de fuite ou sur toute sa hauteur h en comparaison avec une aube 3 ne comprenant que des premiers torons 9 (à haut module 25 d'Young), ce qui permet d'optimiser la masse de l'aube 3 et les performances aérodynamiques de la soufflante 1 (en obtenant des profils plus fins ou en réduisant le rapport de moyeu, qui est lié à la baisse de l'effort centrifuge induit par la masse de l'aube REVENDICATIONS1. Aube (3) de soufflante (1) d'une turbomachine comprenant une structure en matériau composite comprenant un renfort fibreux (5) obtenu par tissage tridimensionnel et une matrice dans laquelle est noyé le renfort fibreux (5), le renfort fibreux (5) comprenant des premiers torons (9) présentant un allongement à la rupture prédéfini, l'aube (3) étant caractérisée en ce qu'une partie du renfort fibreux (5) 10 comprend en outre des deuxièmes torons (10) présentant un allongement à la rupture supérieur à celui des premiers torons (9). 2. Aube (3) selon la revendication 1, comprenant en outre un pied (6) et un sommet (8), le renfort fibreux (5) comprenant une première portion (11) 15 comprenant le pied (6) et une deuxième portion (12) comprenant le sommet (8), la première portion (11) étant dépourvue de deuxième torons tandis que la deuxième portion (12) comprend les deuxièmes torons (10). 3. Aube (3) selon la revendication 2, dans laquelle la deuxième portion 20 (12) comprend des torons de chaîne et des torons de trame, les torons de chaîne et/ou les torons de trame de ladite deuxième portion (12) étant dépourvus de premiers torons (9). 4. Aube (3) selon l'une des revendications 2 ou 3, dans laquelle la 25 première portion (11) s'étend sur une distance égale à au moins 30 % d'une hauteur (h) de l'aube (3), par exemple sur une distance comprise entre 30 % et 65 % de la hauteur (h) de l'aube (3). 5. Aube (3) selon l'une des revendications 2 à 4, dans laquelle le 30 renfort fibreux (5) comprend une troisième portion (13) s'étendant entre la première portion (11) et la deuxième portion (12), une densité des deuxièmes 15 torons (10) augmentant progressivement dans la troisième portion (13) de la première portion (11) vers la deuxième portion (12). 6. Aube (3) selon la revendication 5, dans laquelle la troisième portion 5 (13) s'étend sur une distance (h3) comprise entre 5 % et 30 % d'une hauteur (h) de l'aube (3). 7. Aube (3) selon l'une des revendications 5 ou 6, dans laquelle la troisième portion (13) s'étend sur une distance (h3) comprise entre 1 cm et 10 cm. 8. Aube (3) selon l'une des revendications 5 à 7, dans laquelle le renfort fibreux (5) est obtenu par tissage tridimensionnel de torons de chaîne et de torons de trame, lesdits torons de chaîne définissant une pluralité de plans de chaîne (C1-C4), chaque plan de chaîne (C1-C4) du renfort fibreux (5) étant séparé d'un plan de chaîne (C1-C4) immédiatement adjacent par une ligne de torons de trame (L1-L12), au plus 30 % des torons de chaîne et/ou de trame de la troisième portion étant modifiés entre deux plans de chaîne (C1-C4) immédiatement adjacents. 9. Aube (3) selon la revendication 8, dans laquelle entre 5 % et 15 % de torons de chaîne et/ou de trame de la troisième portion sont modifiés entre deux plans de chaîne (C1-C4) immédiatement adjacents. 10. Aube (3) selon l'une des revendications 1 à 9, dans laquelle les premiers torons (9) présentent un module d'Young supérieure au module d'Young des deuxièmes torons (10). 11. Aube (3) selon l'une des revendications 1 à 10, dans laquelle l'allongement à la rupture des deuxièmes torons (10) est compris entre 1.5 et 3 fois l'allongement à la rupture des premiers torons (9). 16 12. Aube (3) selon l'une des revendications 1 à 10, dans laquelle les premiers torons (9) comprennent des fibres de carbone ou d'aramide dont le module d'Young est supérieur à 250 GPa et l'allongement à la rupture est compris entre 1.5 % et 2.5 %. 5 13. Aube (3) selon l'une des revendications 1 à 12, dans laquelle l'allongement à la rupture des deuxièmes torons (10) est compris entre 3 °A et 6 %, de préférence entre 4 % et 5 %. 10 14. Aube (3) selon la revendication 13, dans laquelle les deuxièmes torons (10) comprennent des fibres de verre ou des fibres d'aramide ou des fibres de basalte. 15. Aube (3) selon l'une des revendications 1 à 14, dans laquelle les 15 deuxièmes torons (10) comprennent des fils de chaîne et/ou des fils de trame. 16. Soufflante (1) pour une turbomachine comprenant une pluralité d'aubes (3) conformes à l'une des revendications 1 à 15. 20