Brevet FR3075325A1 — publié le 20190621

Procede de distribution d'air La presente invention decrit un procede de distribution de l'air de ventilation soufflé ou extrait vers ou depuis les pieces d'un habitat. On connait de l'art anterieur des agencements de conduits, ventilateurs, echangeurs de calories, bouches d'extraction et de soufflage d'air formant des systernes de ventilation permettant d'ameliorer la qualite de l'air respire par les occupants d'un habitat et/ou de chauffer l'habitat. Ces systernes ont pour but d'ameliorer le confort des occupants et de realiser des economies d'energie. A titre d'exemple, le document FR2899319 decrit un dispositif de ventilation et de chauffage aeraulique de locaux proposant le chauffage et/ou le rafraichissement d'un local au moyen du vecteur air, en permettant une regulation thermique piece par piece, ainsi qu'une gestion adequate des debits de ventilation et donc de la qualite d'air interieur piece par piece. Ce document decrit un caisson ou l'air de ventilation arrive avant de sortir par des trous de diametres predefinis, vers les conduits de distribution dans les pieces de l'habitat. Ce systerne peut ainsi augmenter le debit d'air insuffle tout en conservant le merne rapport entre les differentes pieces. Plusieurs elements destines au traitement thermique de l'air sont prevus, particulierement devant les trous de sortie pour pouvoir controler la temperature dans chaque piece. Le chauffage de chaque piece est realise independamment les unes des autres. Cependant, la repartition de l'air insuffle dans les pieces est figee par construction de facon a fournir un debit d'air reglementaire dans chaque piece. Cela revient a ventiler les pieces constamment qu'elles soient habitees ou non, ce qui represente le gaspillage de l'energie engendree par le processus de ventilation ainsi que de l'energie correspondante aux pertes caloriques vers l'exterieur du local. En ce qui concerne l'ecoulement de l'air dans les conduits l'amenant vers les pieces et la gestion de l'energie engendree, ce document donne tres peu de details. Par exemple, aucune consideration nest faite sur le niveau de pression utilise dans le caisson. En page 6, ligne 9 a 14 it est dit seulement que "Le debit d'air neuf de ventilation amene dans une piece de sejour peut etre sensiblement constant et independant de la temperature de consigne dans ladite piece. En variante, ce debit peut etre asservi a au moins un parametre mesure dans le local et correspondant au besoin de ventilation de celui-ci (presence d'un ou plusieurs occupants, taux de CO2, taux d'humidite, ou tout autre traceur de pollution dans la piece consideree)." Un autre document GB2449498 propose des conduits connectes aux pieces d'un habitat, dont un premier sous-jeu de conduits connectes ensemble a un premier 2 collecteur qui est destine a extraire l'air des pieces. Les conduits restants sont connectes ensemble a un deuxierne collecteur en formant un deuxierne sous-jeu destine a apporter de l'air dans les pieces de l'habitat. Le but de ce systerne est de chauffer un habitat avec le maximum d'economie d'energie. 5 Ce systerne permet donc d'economiser l'energie en modulant le soufflage dans les pieces de l'habitat en fonction de signaux provenant d'une serie de detecteurs de presence. Cependant, ce document est silencieux sur les moyens mis en ceuvre pour transporter efficacement l'air en question et ne decrit pas la gestion de l'energie dans 10 le transport de cet air merne si l'economie d'energie est son principal but. Un autre document FR3028012 propose un equipement de ventilation comprenant un hub de distribution module d'air neuf. Cet equipement est adaptable a un dispositif de ventilation double flux afin d'optimiser la ventilation par la modulation du flux de soufflage d'air neuf et du flux d'extraction d'air vide. 15 Dans un mode de fonctionnement possible du dispositif de ventilation, la pression a ('entree du dispositif de ventilation, c'est-a-dire au niveau de la tuyere d'extraction, est maintenue constante alors que des vannes d'extraction permettent de moduler le flux d'extraction. Une telle approche, basee sur une depression constante, convient bien a certains clapets auto-reglables en fonction de l'humidite de l'air (hygro- 20 reglables) et qui sont calibres pour fonctionner avec une depression specifique, par exemple de -60Pa. Toutefois, le maintien d'une depression importante a ('extraction, en permanence, entraine souvent des problemes de bruit du type sifflement ou turbulence et de consommation energetique, notamment quand ces clapets sont proches de la 25 fermeture. II est propose en page 7 lignes 19-28 un autre mode de fonctionnement pour cet equipement decrit de la maniere suivante: « en conjonction avec le dispositif de ventilation, le procede consiste a ce que requipement n'intervienne pas dans la modulation du flux d'extraction mail a seulement dimensionner le flux d'extraction en 30 fonction des besoins d'insufflation, ... la vanne de compensation d'insufflation qui peut etre placee n'importe ob. » La description de ce deuxierne mode de fonctionnement est critiquable par son manque de clarte et de precision, surtout lorsqu'il est mentionne qu'un composant est place "n'importe ou". 35 De plus, aucun exemple de fonction, quelle que soit sa forme, mathernatique ou comme une regle de dependance nest donne. 3 La solution n'est pas exposee dans ce document, de facon suffisamment claire et complete pour qu'un homme de métier puisse ('executer. Toutefois, it semble quand merne que le fonctionnement de requipement est base sur deux pressions "nominates" nommees PE, et PS a maintenir constantes 5 pendant la variation des "besoins" d'extraction et/ou de soufflage, par des procedes de regulation qui ne sont pas &finis. Dans les trois documents precedents, les conditions energetiques du transport de l'air ne sont pas prises en compte. Le manque d'optimisation energetique dans le transport de l'air cree des conditions favorables a la generation de bruits excessifs dans la tuyauterie comme des sifflements, la vibration 10 des divers elements ou des bruits de frottement ou de turbulence d'air. Dans certains pays, comme par exemple la Belgique, le debit maximal d'air soufflé dans une piece est limite par normes. Des systernes de ventilation, comme celui du document EP2363656, proponent des moyens pour garantir le non depassement de ces debits maximaux. 15 Ce document propose une methode applicable a des systernes de ventilation ayant un controleur de debit d'air pour chaque terminal de soufflage ou d'extraction. Le but de cette methode est exclusivement de determiner les positions d'ouverture maximales de ces controleurs de debit, correspondant au debit maximal autorise a souffler ou a extraire. 20 L'invention decrite dans EP2363656B1, est critiquable des faits suivants : - en disant tout simplement "... les coefficients de debit ... sont calcules sur la base des mesures realisees...", elle passe completement sous silence les equations ou les regles dont l'homme de métier a besoin pour executer ('invention ; dans le merne sens de ('imprecision on constate qu'il n'y a pas un mot sur la prise en compte des pertes 25 de charges dans la tuyauterie, la discussion etant sur les regulateurs de debit seulement. Cependant, ce document se focalise exclusivement sur la condition de debit maximum et propose de choisir une pression de distribution qui dolt assurer la capacite de ventilation maximale partout, ce qui entraine un transport d'air d'une maniere non 30 optimale dans les situations ou les demander en ventilation ne demandent pas le debit maximal. On connait aussi le document FR3017448 qui s'applique a un systerne de ventilation equipe de registres de reglage de debits pour chaque conduit de distribution d'air. 35 II est propose ('utilisation d'au moins un organe de mesure concu pour mesurer le debit d'air en entrée ou en sortie du registre dans chaque conduit et un ventilateur 4 fonctionnant a une pression determinee en parcourant une succession d'etapes, nommees de A a G, de fermeture et ouverture des registres accompagne par les mesures de debit avec les organes de mesure de debit individuel attaches a chaque conduit et de pression du ventilateur afin de determiner par calcul, dans une etape G, 5 la valeur de debit de fuite du conduit en fonction de la pression reelle du conduit determinee a une etape F et du debit d'air du conduit mesure en etape D. En essayant de resoudre des problemes de fuites possibles dans ('installation, cette solution apporte une amelioration energetique au systerne de ventilation. Toutefois, elle ne participe pas a ('optimisation des conditions de transport 10 pendant le processus de regulation de la distribution d'air car elle se limite strictement a decrire une methode de diagnostic d'etancheite. La presente invention a pour objet de remedier a ces inconvenients en proposant un procede de distribution d'air de ventilation soufflé vers ou extrait depuis au moins une piece d'un habitat assurant le transport de l'air de ventilation a la plus 15 faible pression possible afin de reduire la consommation energetique tout en reduisant les nuisances sonores. A cet effet, l'invention concerne un procede de distribution de l'air de ventilation soufflé vers ou extrait depuis les pieces d'un habitat a travers un reseau de distribution comprenant des conduits de distribution. 20 Le procede utilise un ou plusieurs capteurs de demande de ventillation de la piece disposes dans au moins une piece et utilise un capteur de pression, ce capteur de pression etant installe de sorte a mesurer la pression dans un tronc commun de soufflage, quand le procede est appliqué a l'air soufflé ou etant installe de sorte a mesurer la pression dans un tronc commun d'extraction, quand le procede est appliqué 25 a l'air d'extrait. Le procede utilise des vannes de regulation commandables pour moduler l'air distribue. Selon l'invention, le transport de l'air est realise a une pression minimale dans le tronc commun determinee a partir des capteurs de demande de ventilation de la 30 piece et des parametres aerauliques du reseau de distribution. Le procede peut comprendre au moins une etape de determination des debits individuels dans chaque conduit de distribution comportant des etapes de mesures, de calcul et/ou de lecture d'abaques ou de tableaux ou de combinaisons de ces methodes. De preference, le procede comprend: 5 - une premiere etape d'acquisition d'information sur la demande de ventilation de la piece par au moins un des capteurs de demande de ventilation de la piece et de conversion en demandes de debit d'air Qn associe a chaque conduit de distribution, - une deuxierne etape de calcul pour chacun des n conduits de distribution d'air 5 de ventilation, d'une pression Psn lorsque de l'air est soufflé ou Pen lorsque de l'air est extrait, necessaire dans le tronc commun pour assurer le debit d'air demande Qn dans chaque conduit de distribution, en considerant la vanne de regulation en position d'ouverture maximale et en prenant en compte les coefficients de perte de charge Ktn dus aux pertes de charge pendant le trajet de l'air dans les conduits de distribution 10 respectifs, - une troisierne etape de determination de la pression maximale Pm parmi les valeurs de pressions d'air Psn ou Pen calculees, et - une quatrierne etape de calcul des positions d'ouverture an pour chaque vanne de regulation permettant d'obtenir un debit d'air ajuste dans chaque conduit de 15 distribution en fonction de la pression Pm, du debit d'air demande Qn et du coefficient de perte de charge Ktn sur le trajet de l'air dans chaque conduit de distribution, les informations de positions d'ouverture etant transmises vers les vannes de regulation. De preference, le procede comprend une cinquierne etape de calcul de la somme des debits d'air demandes Qt et d'augmentation des ouvertures des vannes de 20 regulation si le besoin en debit d'air est superieur a la somme des debits d'air demandes Qt. Avantageusement, lors de la deuxierne etape, pour calculer la pression Psn demandee, it est appliqué la formule Psn= Q2n. ( Ktn + Kv(0) ) dans laquelle n est ('index d'un conduit de distribution, Qn est le debit d'air demand& Ktn est un coefficient de 25 perte de charge specifique au trajet de l'air dans le conduit de distribution et Kv(0) est la perte de charge induite par la vanne de regulation en position ouverte au maximum. Lors de la quatrierne etape, an peut etre calcule avec la formule suivante: an= K-1v(Ps/Q2 - Ktn), K-1' etant la fonction reciproque du coefficient de perte de charge Kv(a). 30 De preference, le procede comprend, parallelement aux etapes 1 a 4, une operation de regulation de la pression dans le tronc commun de facon a ce que cette pression soit egale a la pression Pm calculee lors de la troisierne etape du procede. Les capteurs de demande de ventilation de la piece peuvent mesurer un taux de CO2, de CO, de COV ou d'humidite ou la presence ou le mouvement d'une personne 35 dans la piece ou la temperature ou la pression differentielle interieur/exterieur de l'habitat. 6 Le controle de la pression peut etre realise par un capteur de pression positionne dans le tronc commun. Avantageusement, le controle de la pression est realise par le controle de la vitesse du moteur du ventilateur. 5 Le procede peut etre appliqué a un systerne de ventilation comportant un dispositif de ventilation du type a double flux. L'ajustement a la pression Pm, en cas d'insuffisance de pression, est realise en provoquant la variation du flux d'air oppose et indirectement, par l'intermediaire de requilibrage des debits extraction/soufflage presents dans le dispositif de ventilation a double flux. 10 Les coefficients de perte de charge Ktn dans chaque conduit de distribution peuvent etre calcules a partir de plusieurs mesures de debit total et de la pression dans le tronc commun, pour differentes positions d'ouvertures des vannes de regulation. Pour cela, une boucle de regulation en pression est ouverte, laissant le ventilateur tourner a un regime determine, approximativement fixe. 15 Alternativement, chaque coefficient de perte de charge Ktn est calcule a partir d'au moins deux mesures de pression dans le tronc commun correspondant a deux positions d'ouvertures distinctes d'une vanne de regulation et en condition de debit d'air total quasi constant, les autres vannes de regulation etant fermees. L'invention permet ainsi de fournir un procede de distribution d'air de 20 ventilation soufflé vers ou extrait depuis au moins une piece d'un habitat assurant le transport de l'air de ventilation a la plus faible pression possible afin de reduire la consommation energetique tout en reduisant les nuisances sonores du type sifflement ou turbulence. Les caracteristiques de ('invention seront decrites plus en detail en se referant a 25 la figure 1: - la figure 1 represente une courbe illustrant le debit d'air Q necessaire en fonction de la concentration de CO2 dans une piece. L'invention concerne un procede de distribution de l'air de ventilation soufflé vers ou extrait depuis au moins une piece d'un habitat par un systerne de distribution 30 d'air comprenant n conduits de distribution d'air de ventilation relies d'une part a un tronc commun et d'autre part a une des pieces respectives de ('habitat pour souffler de l'air dans ou extraire de l'air de la piece, n etant au moins egal a 1. Le tronc commun ou la canalisation commune peut etre toute conduite/caisson/nourrice situee en amont de (tour) les emmanchement(s). 35 Le systerne de distribution d'air comprend egalement une vanne de regulation du debit d'air (ou vanne commandable, clapet, volet ou valve) positionnee dans chaque 7 conduit de distribution d'air (conduit d'entree d'air ou conduit d'extraction d'air), au moins un capteur de demande de ventilation de la piece positionne dans la piece et un ventilateur comportant un moteur pour faire circuler l'air a travers le systerne de distribution d'air. 5 La vanne de regulation peut etre une vanne proportionnelle reliee a un boitier de commande dans lequel sont realises tour les calculs decrits ulterieurement. Ce procede est applicable aux systernes de distribution d'air de ventilation capables de moduler le debit d'air soufflé dans chaque piece grace aux vannes de regulation inserees dans chaque conduit de distribution amenant l'air vers cette piece 10 et capables de controler soit le debit total soufflé dans ('habitat, soit la pression totale de soufflage Pm dans le tronc commun de soufflage du reseau de distribution. Le procede est aussi applicable aux systernes d'extraction de l'air de ventilation capables de moduler le debit d'air extrait de chaque piece grace aux vannes de regulation inserees dans chaque conduit amenant l'air depuis cette piece et capables 15 de controler soit le debit total extrait de ('habitat, soit la pression totale Pm d'extraction dans le tronc commun d'extraction du reseau de de distribution. De preference, ('extraction d'air est realisee dans les zones humides comme les salles de bain et le soufflage de l'air dans les pieces seches comme les chambres. Le procede est applicable independamment des raisons pour lesquelles l'air est 20 soufflé ou extrait. Quand le procede est appliqué sur le reseau de soufflage, une mesure de pression est realisee par un capteur de pression dispose dans le tronc commun de soufflage et quand le procede est appliqué sur le reseau d'extraction, une mesure de pression est realisee dans le tronc commun d'extraction. 25 II n'y a pas de difference notoire entre ('application du procede sur le reseau d'extraction ou sur le reseau de soufflage. Le seul changement important est le signe de la pression. Elle est positive dans le reseau de soufflage et devient negative (depression par rapport a ('atmosphere ambiante) dans le reseau d'extraction. Pour simplifier la description, ce qui suit decrit une application du procede a un 30 reseau de soufflage d'air qui est appele de maniere general « reseau de distribution ». Le procede est transposable a un reseau d'extraction d'air. Le procede peut s'appliquer a des installations qui servent exclusivement a ventiler de l'air pour la respiration (gestion de la qualite de l'air interieur) ou exclusivement pour conditionner thermiquement ('habitat (chauffage ou 35 rafraichissement) ou pour les deux a la foil. 8 Le procede s'applique donc a des systernes de ventilation "modulables par la demande". La « demande » dans une piece est mesuree par un capteur de demande de ventilation comme par exemple un: - capteur de taux d'humidite dans l'air, utilisable pour un reseau d'extraction qui tire 5 l'air dans les pieces dites "humides" telle que salle de bain, toilette, cuisine, etc., - capteur de concentration de CO2 dans une piece d'activite, chambre a coucher, etc., - capteur de concentration de CO dans une piece d'activite, chambre a coucher, etc., - capteur de concentration de COV (Composants Organiques Volatiles) dans une piece d'activite, chambre a coucher, etc., 10 - capteur de presence ou de mouvement qui estime le nombre de personnes occupant une piece d'activite, - capteur de temperature installe dans une piece d'activite, chambre a coucher, etc., - capteur de temperature installe dans une piece d'activite, chambre a coucher, etc., - capteur de pression differentielle interieur/exterieur de ('habitat, 15 - simple generateur de signal actionne manuellement par un occupant des lieux. La liste ci-dessus n'est pas !imitative. Le procede selon la presente invention comprend deux processus de regulation de l'air. Le premier processus du procede de distribution d'air concerne la modulation 20 des debits d'air de ventilation dans les pieces en fonction des demandes de ventilation dans ces pieces et se deroule en cycle continu de regulation comprenant plusieurs etapes dediees a distribuer l'air necessaire a la ventilation sous la plus petite pression possible, evitant ainsi les inconvenients de surconsommation energetique et de bruits. Le procede peut comprendre au moins une etape de determination des debits 25 individuels dans chaque conduit de distribution comportant des etapes de mesures, de calcul et/ou de lecture d'abaques ou de tableaux ou de combinaisons de ces methodes. Dans le cycle de ce processus, une premiere etape est dediee a ('acquisition des demandes d'information de demande de ventilation de la piece par au moins un des capteurs de demande de ventilation de la piece et a leurs conversions en demandes de 30 debit d'air Qn a apporter par chaque conduit de distribution amenant l'air vers les pieces a ventiler. En fonction de la source de la demande de ventilation, c'est-a-dire du type de capteur, l'information recueillie peut presenter des unites de mesure differentes teller que ppm, %, nombre de personnes, ou detections pas minute, etc. 35 Le signal ou l'information acquire est convertie de facon a representer la mesure de la "demande de debit d'air" (mesurable, par exemple en m3/h). 9 Pour realiser cette conversion de signal, une diversite de methodes peut etre utilisee. II est opportun d'utiliser des regles et valeurs reglementaires trouvees dans les normes de ('habitat qui prevoient des debits minimaux d'aeration a respecter en fonction de la destination de la piece et en fonction du nombre d'occupants. 5 A titre d'exemple non limitatif, la figure 1 represente une fonction possible de conversion entre la mesure de la concentration de CO2 donnee en ppm et le debit minimal a souffler dans une chambre, donne en m3/h. Comme autre exemple de conversion du signal de demande en mesure de la demande de debit d'air, les capteurs de presence generent un signal representant le 10 nombre de personnes dans la piece. On peut raisonnablement considerer la simple conversion de la demande basee sur la proportionnalite du debit d'air soufflé en fonction du nombre de personnes occupant la piece. Dans le cas ob il y a plusieurs conduits de distribution qui amenent de l'air dans une merne piece, il faut repartir le debit dans chaque conduit de distribution. 15 Par exemple, le debit peut etre reparti a fraction egale dans chaque conduit de distribution. A la fin de cette premiere etape, le debit d'air Qn demande et a delivrer par chaque conduit de distribution est defini. D'autres methodes sont egalement possibles pour calculer la demande de debit d'air a partir des signaux des capteurs de demande de ventilation de la piece. La 20 fonction exacte de conversion appliquee reste en majeure partie le libre choix du concepteur de ('installation. Une deuxierne etape du premier processus du procede de distribution d'air consiste a calculer pour chaque conduit de distribution d'air de soufflage vers les pieces, la pression Psn necessaire dans le tronc commun de soufflage pour assurer le debit d'air 25 demande Qn, en considerant la vanne de regulation ouverte au maximum et en prenant en compte les parametres etablissant la perte de charge sur le trajet de distribution, c'est-a-dire en calculant les coefficients de perte de charge Ktn. Des exemples de calcul sont decrits ulterieurement. La position dans le tronc commun de soufflage ob la pression Psn est calculee 30 correspond a la position du capteur de pression. Le capteur de pression peut, par exemple, etre positionne dans un hub de distribution. De preference, recoulement de l'air est considers comme laminaire. De preference, pour calculer la pression Psn demandee, il est appliqué une formule 35 simplifiee du type : Psn= Q2n.( Ktn + Kv(0) ) ob: 10 - n est ('index d'un conduit de distribution quelconque, - Qn est le debit d'air demand& - Ktn est un coefficient de perte de charge specifique au trajet de lair dans le conduit de distribution (dependant essentiellement de sa section, de sa longueur mail aussi 5 d'autres elements pouvant se trouver inseres comme des grilles, coudes, raccordement, etc.), - Kv(0) est la perte de charge induite par la vanne de regulation en position ouverte au maximum. Pour la vanne de regulation, son modele aeraulique peut etre pris en 10 consideration a travers la variation de son coefficient de perte de charge Kv(a) en fonction de sa position d'ouverture a imposee par le procede ici decrit. L'origine de son mouvement est consideree a la position completement ouverte d'ob la notation Kv(0). II est suppose que touter les vannes de regulation sont identiques. Pour cette raison, il n'y a pas d'index "n" pour son coefficient de perte de 15 charge. En variante, pour les installations comprenant different type de vannes de regulation, il est necessaire de considerer une fonction specifique a chacune des vannes. Une troisierne etape du premier processus de ce procede est de determiner la 20 plus grande pression parmi les pressions Psncalculees, qui est nommee Pm. Selon un mode de realisation possible decrit plus loin, cette pression Pm est etablie dans le tronc commun, grace a un deuxierne processus parallele destine a sa regulation. Le premier processus du procede de distribution comprend une quatrierne 25 etape de calcul de la position d'ouverture necessaire a chaque vanne de regulation de debit d'air dans les conduits de distribution. Cette position d'ouverture est fonction de la pression Pm, du debit d'air demande Qn et du coefficient de perte de charge Ktn du flux d'air dans chaque conduit de distribution. 30 Soit la fonction Kv(a): Kv(an) = Ps/Q2n - Ktn II est ensuite utilise la fonction reciproque de Kv(a) qui est notee avec a= K-1v(k) pour trouver la position d'ouverture de la vanne desiree an. II est donc calcule: 35 an- K-1v(ps/Q2 - Ktn) 11 Les fonctions coefficient de perte de charge Kv(a) et sa reciproque K-1v(k) peuvent etre estimees par calcul des elements finis sur le modele geornetrique de la vanne de regulation. En variante, it est possible d'etablir un tableau de calibration en laboratoire et 5 de ('utiliser comme abaque de calcul, eventuellement avec une simple interpolation lineaire entre les points de calibration. De preference, le premier processus du procede de distribution comprend une cinquierne etape de calcul de la somme des debits d'air demandes Qt et d'augmentation des ouvertures des vannes de regulation si le besoin en air est superieur a la somme 10 des debits d'air demandes Qt. Cette cinquierne etape est necessaire s'il faut faire passer plus d'air que la somme des demandes de debit d'air. Ceci peut etre le cas si le debit de l'air extrait de ('habitat est tres grand a cause, de l'humidite dans une salle de bain tandis que l'air dans les autres pieces est propre et 15 n'ont pas grand besoin de ventilation. Le maintien de l'egalite entre le debit d'extraction et le debit de soufflage implique donc un grand debit de soufflage, plus que le debit d'air demand& conformement au calcul de la premiere etape. L'exces de debit sera reparti sur toutes les vannes de regulation dont la position 20 an est non nulle. Une methode simple de repartition, donnee a titre d'exemple non limitatif est de modifier toutes les valeurs an precedemment calculees par multiplication avec un coefficient sous-unitaire choisit suffisamment petit pour passer le debit obligatoire. En situation extreme, ce coefficient devient zero et toutes les vannes de regulation doivent 25 s'ouvrir au maximum. A la fin de la quatrierne etape, ou apres la cinquierne etape s'il y en a une, les vannes de regulation sont commandoes pour se positionner aux positions calculees an ou aux positions calculees apres la cinquierne etape. Les vannes de regulation affectees aux conduits de distribution ayant dernande 30 la pression maximale Pm sont commandoes en ouverture totale. Dans le processus exposé ci-dessus, les etapes sont realisees dans la chronologie a titre d'exemple, en utilisant les termer de "premiere etape", "deuxierne etape", etc., seulement pour faciliter la comprehension du procede. L'ordre de ces etapes peut etre different. 12 Les calculs du procede peuvent etre realises, par exemple, par des circuits analogiques, des circuits numeriques type FPGA, des microcontroleurs programmes, ou un mélange de ces technologies. Ces technologies mettent en ceuvre des processus de calcul paralleles qui font 5 disparaitre la chronologie des etapes. Les calculs peuvent donc etre realises simultanement selon une variante possible. Une caracteristique de ce processus de modulation est sa lenteur, car les demander de ventilation varient en general, lentement. A titre d'exemple, il est possible 10 de considerer qu'un temps de reponse entre la modification d'une demande et la modification des positions des vannes de regulation, de l'ordre de la minute est suffisant pour une telle regulation. Procede de distribution comprend egalement un deuxierne processus de distribution d'air, qui est de preference appliqué parallelement a la modulation des 15 debits d'air selon le premier processus de distribution d'air. Ce deuxierne processus concerne la regulation en pression. Cette regulation de pression utilise comme consigne la pression Pm, calculee dans la troisierne etape decrite ci-dessus et comme mesure la pression Ps mesuree dans le tronc commun de soufflage (dans le hub de distribution par exemple). Pour obtenir l'egalite des deux 20 valeurs de pression, le regulateur agit via des moyens de controle de la pression. A titre d'exemple, les moyens de controle de la pression peuvent etre un capteur de pression positionne dans le tronc commun. Alternativement, les moyens de controle de la pression peuvent comprendre des moyens de controle de la vitesse du moteur du ventilateur. 25 Dans ce cas, une regle de type integrateur est suffisante pour constituer une bonne boucle de regulation pour la pression Ps, a reaction negative, stable et avec des temps de reponse de l'ordre de quelques seconder seulement. Un autre exemple non limitatif est ('utilisation d'un dispositif de ventilation a double flux qui souffle l'air a distribuer dans les pieces et pour lequel nous n'avons pas 30 acces au controle direct de la vitesse du ventilateur de soufflage. La plupart de ces dispositifs de ventilation a double flux assurent l'egalite entre le debit d'air soufflé et le debit d'air extrait. Dans ce cas, il est possible de profiter de requilibrage des debits par l'intermediaire d'une vanne de compensation a ('extraction connectee sur le reseau de 35 conduits d'extraction. 13 Le controle des ouvertures des vannes d'extraction permet de s'affranchir des vannes de regulation supplementaires, en modifiant simplement les ouvertures de ces vannes d'extraction, quand le debit d'air soufflé ne suffit pas. Enfin, toute methode qui permet d'augmenter ('extraction presente un interet 5 d'utilisation pour le cas ici considers. Si le debit d'air soufflé par le double flux, n'est pas suffisant pour atteindre la pression Pm dans le tronc de soufflage, la pression Ps est regulee par le controle de l'ouverture supplementaire de la vanne de compensation a ('extraction ou des vannes de regulation dediees a ('extraction. Grace a requilibrage des debits extraits et souffles, le controle du debit d'air 10 extrait permet de controler le debit d'air soufflé et ainsi de controler la pression de soufflage Ps afin que Ps = Pm. Si l'air soufflé par le dispositif a double flux est en exces, la pression Ps est controlee par l'ouverture supplementaire des vannes de soufflage (ou de regulation), prevues dans la cinquierne etape decrite ci-dessus. 15 De maniere generale, a ('installation du systerne de distribution d'air, il est necessaire de determiner les coefficients de perte de charge Ktn, comme exposé cidessus, la dependance avec les debits d'air transports Qn, la pression Ps dans le tronc commun, et la position an de la vanne de regulation, d'apres les equations ci-dessus: Ps= Q2n.( Ktn + Kv(an) ) 20 qui peut se transcrire comme: Ktn = Ps /Q2n - Kv(an) ou bien comme: Qn = sqrt(Ps/( Ktn + Kv(an)) Dans cette derniere equation, il manque seulement Qn pour determiner le 25 coefficient de perte de charge Ktn car Ps est mesurable et Kv(a) est connue par avance depuis la calibration en laboratoire. Plusieurs solutions sont envisageables pour obtenir ce Qn theorique qui est different du Qn de la premiere etape du procede obtenu par mesure puis conversion. S'il est possible de mesurer le debit total d'air soufflé: 30 - une boucle de regulation en pression est ouverte (pas de regulation de Ps), laissant le ventilateur de soufflage tourner a un regime determine, approximativement fixe, - il est commands sequentiellement divers jeux d'ouvertures sur les vannes de regulation et le debit total est mesure a chaque foil. Pour ('iteration i, la comme des debits dans les conduits de distribution est ecrite 35 sous la forme: Q = sqrt(P,/( Kt1 + Kv(a,1)) + sqrt(P1( K2 + Kv(a,2)) + ...+ sqrt(P1( Ktn + Kv(ain)) 14 Apres un nombre adequat de mesures, it est obtenu un systeme d'equations suffisant pour le resoudre en rapport avec les inconnues Ktn. Le jeu des ouvertures des vannes de regulation est choisi de facon a obtenir un systeme d'equation a solution unique. 5 II est necessaire d'analyser ('influence du jeu d'ouverture sur la precision du resultat et d'optimiser son choix en minimisant ('impact des erreurs de mesure et de calcul. Au cours des mesures effectuees dans cette serie, it nest pas necessaire d'avoir une pression exacte. Ce qui est utile, c'est l'interdependance entre Q, P, et an,. 10 L'ouverture de la boucle de regulation en pression, citee comme option, permet, dans certains cas, d'ameliorer la precision de mesure de la pression et du debit d'air par ('elimination des variations dues au regime transitoire potentiellement long, induit par cette boucle. Une methode plus simple est applicable quand it est utilise le controle direct 15 avec le moteur de ventilation. Le moteur de soufflage est pilote pour obtenir un debit d'air quasi constant et touter les vannes de regulation sont fermee sauf une. Au moins deux mesures de pression sont prises avec la vanne de regulation en differentes positions d'ouverture (de preference au moins en positions fermee et 20 ouverte). II en resulte deux equations de la meme forme: Q2= N/ (Ktn+ Kv(ai)) = P2/ (Ktn+ Kv(a2)) D'ob on extrait: Ktn = ( Pi* Kv(a2) - P2* Kv(ai) ) / (P2 -Pi) II existe plusieurs jeux possibles de points de mesures qui peuvent resoudre les 25 inconnues Ktn. II est choisi les points de mesure qui sont les plus appropries pour reduire ('impact des erreurs de mesure. Les equations definies precedemment sont citees a titre d'exemple pour une modelisation simple. Elles ne sont pas limitatives et d'autres modeles aerauliques peuvent etre utilises en variante. 30 Le procede de distribution d'air soufflé vers ou extrait depuis au moins une piece d'un habitat selon la presente invention peut equiper une multitude de systemes de ventilation differents. II s'applique a la ventilation pour la qualite de l'air a respirer, REVENDICATIONS1. Procede de distribution de l'air de ventilation soufflé vers ou extrait depuis les pieces d'un habitat a travers un reseau de distribution comprenant des conduits de distribution, ledit procede utilisant un ou plusieurs capteurs de demande de ventilation de la piece disposes dans au moins une piece et utilisant un capteur de pression, ce capteur de pression etant installe de sorte a mesurer la pression dans un tronc commun de soufflage, quand le procede est appliqué a l'air soufflé ou etant installe de sorte a mesurer la pression dans un tronc commun d'extraction, quand le procede est appliqué a l'air extrait et ledit procede utilisant des vannes de regulation commandables pour moduler l'air distribue, caracterise en ce que le transport de l'air est realise a une pression minimale dans le tronc commun determinee a partir des capteurs de demande de ventilation de la piece et des parametres aerauliques du reseau de distribution. 2. Procede selon la revendication 1, caracterise en ce qu'il comprend au moins une etape de determination des debits individuels dans chaque conduit de distribution 15 comportant des etapes de mesurer, de calcul et/ou de lecture d'abaques ou de tableaux ou de combinaisons de ces methodes. 3. Procede selon la revendication 1 ou 2, caracterise en ce qu'il comprend: - une premiere etape d'acquisition d'information de demande de ventilation de la piece par au moins un des capteurs de demande de ventilation de la piece et de conversion 20 en demander de debit d'air Qn associe a chaque conduit de distribution, - une deuxierne etape de calcul pour chacun des n conduits de distribution d'air de ventilation, d'une pression Psn lorsque de l'air est soufflé ou Pen lorsque de l'air est extrait, necessaire dans le tronc commun pour assurer le debit d'air demande Qn dans chaque conduit de distribution, en considerant la vanne de regulation en position 25 d'ouverture maximale et en prenant en compte les coefficients de perte de charge Ktn dus aux pertes de charge pendant le trajet de l'air dans les conduits de distribution respectifs, - une troisierne etape de determination de la pression maximale Pm parmi les valeurs de pressions d'air Psn ou Pen calculees, et 30 - une quatrierne etape de calcul des positions d'ouverture an pour chaque vanne de regulation permettant d'obtenir un debit d'air ajuste dans chaque conduit de distribution en fonction de la pression Pm, du debit d'air demande Qn et du coefficient de perte de charge Ktn sur le trajet de l'air dans chaque conduit de distribution, les informations de positions d'ouverture etant transmises vers les vannes de regulation. 35 4. Procede selon la revendication 3, caracterise en ce qu'il comprend une cinquierne etape de calcul de la somme des debits d'air demandes Qt et d'augmentation 16 des ouvertures des vannes de regulation si le besoin en debit d'air est superieur a la somme des debits d'air demandes Qt. 5. Procede selon l'une quelconque des revendications 3 ou 4, caracterise en ce que, lors de la deuxierne etape, pour calculer la pression Psn demandee, it est appliqué 5 la formule Psn= Q2n. ( Ktn + Kv(0) ) dans laquelle n est ('index d'un conduit de distribution, Qn est le debit d'air demand& Ktn est un coefficient de perte de charge specifique au trajet de lair dans le conduit de distribution et Kv(0) est la perte de charge induite par la vanne de regulation en position ouverte au maximum. 6. Procede selon l'une quelconque des revendications 3 a 5, caracterise en ce 10 que, lors de la quatrierne etape, an est calcule avec la formule suivante: an= K-1v(ps/Q2 - Ktn), K-1' etant la fonction reciproque du coefficient de perte de charge Kv(a). 7. Procede selon l'une quelconque des revendications 3 a 6, caracterise en ce qu'il comprend, parallelement aux etapes 1 a 4, une operation de regulation de la pression dans le tronc commun de facon a ce que cette pression soit egale a la pression Pm calculee lors de la troisierne etape du procede. 8. Procede selon l'une quelconque des revendications 1 a 7, caracterise en ce que les capteurs de demande de ventilation de la piece mesurent un taux de CO2, de CO, de COV ou d'humidite ou la presence ou le mouvement d'une personne dans la piece ou la temperature ou la pression differentielle interieur/exterieur de ('habitat. 9. Procede selon l'une quelconque des revendications 7 ou 8, caracterise en ce que le controle de la pression est realise par un capteur de pression positionne dans le tronc commun. 10. Procede selon l'une quelconque des revendications 7 ou 8, caracterise en ce que le controle de la pression est realise par le controle de la vitesse du moteur du 25 ventilateur. 11. Procede selon l'une quelconque des revendications 1 a 10, caracterise en ce qu'il est appliqué a un systerne de ventilation comportant un dispositif de ventilation du type a double flux, l'ajustement a la pression Pm, en cas d'insuffisance de pression, etant realise en provoquant la variation du flux d'air oppose et indirectement, par 30 l'intermediaire de requilibrage des debits extraction/soufflage presents dans le dispositif de ventilation a double flux. 12. Procede selon l'une quelconque des revendications 3 a 11, caracterise en ce que les coefficients de perte de charge Ktn dans chaque conduit de distribution sont calcules a partir de plusieurs mesures de debit total et de la pression dans le tronc 35 commun, pour differentes positions d'ouvertures des vannes de regulation, une boucle 17 de regulation en pression etant ouverte, laissant le ventilateur tourner a un regime determine, approximativement fixe. 13. Procede selon la revendication 10, caracterise en ce que chaque coefficient de perte de charge Ktn est calcule a partir d'au moins deux mesures de pression dans le 5 tronc commun correspondant a deux positions d'ouvertures distinctes d'une vanne de regulation et en condition de debit d'air total quasi constant, les autres vannes de regulation etant fermees.