Brevet FR3085749A1 — publié le 20200313

La présente invention concerne le domaine technique des capteurs inductifs de position par coupiage par courants de Foucault. La présente invention trouve des applications pour déterminer la position linéaire ou angulaire de pièces mobiles par exemple dans des véhicules, des moteurs ou des machines-outils. L'état de la technique a proposé diverses solutions de capteurs inductifs par couplage par courants de Foucault pour mesurer la position d'un mobile le long d'une trajectoire linéaire ou angulaire. Pour déterminer la position linéaire d'un mobile, le brevet US 6 483 295 décrit un capteur de position comportant une cible montée mobile en déplacement par rapport à une carte ou une plaque de circuit imprimé qui est fixe. La carte de circuit comporte un bobinage primaire relié à un générateur de courant alternatif permettant de générer un champ magnétique lors de la circulation du courant dans ledit bobinage primaire. Ce bobinage primaire entoure des bobinages secondaires. Le champ magnétique ainsi crée est perçu par les bobinages secondaires et induit un courant dans lesdits bobinages secondaires. La cible est réalisée dans un matériau conducteur pour permettre la circulation de courants de Foucault. Cette cible est déplacée linéairement par rapport aux bobinages primaire et secondaires. Le couplage inductif entre le bobinage primaire et les bobinages secondaires est modulé par la position de la cible. Les géométries des bobinages secondaires sont choisies de manière que les signaux induits délivrés par les bobinages secondaires dépendent de la position de la cible. Un détecteur connecté aux bobinages secondaires permet, à partir des signaux induits issus des bobinages secondaires, de déterminer la position de la cible. Il apparaît cependant qu'au moins l'un des bobinages secondaires ne présente pas une forme symétrique par rapport aux extrémités du bobinage primaire. Cette dissymétrie de configuration d'un bobinage secondaire entraine l'apparition d'un signal de mesure de décalage ou offset de mesure. Pour remédier à cet inconvénient, le brevet US 6 483 295 propose de réduire la taille d'un bobinage secondaire au niveau des extrémités du bobinage 2 primaire. Cette solution présente l'inconvénient de réduire la portion linéaire de mesure pour un encombrement constant du capteur. Dans le domaine des capteurs de mesure de position angulaire, le brevet FR 3 023 611 propose, afin de remédier au problème de la 5 concentration des lignes de champ au niveau des extrémités du bobinage primaire, de réaliser notamment les bobinages secondaires par des pistes délimitant des mailles complètes. Cette solution présente 'Inconvénient d'augmenter la taille du circuit dont le bobinage primaire vient entourer les deux bobinages secondaires. 10 La présente invention vise donc à remédier aux inconvénients de l'art antérieur en proposant un nouveau capteur inductif pour déterminer la position linéaire ou angulaire d'un mobile, permettant de réduire l'offset de mesure tout en conservant la plage de mesure sur toute la plage de réalisation des bobinages secondaires. 15 Pour atteindre un tel objectif, le capteur inductif de position pour déterminer la position d'un mobile le long d'une trajectoire linéaire ou rotative selon l'invention comporte : - une cible mobile selon la trajectoire adaptée pour modifier un champ électromagnétique ; 20 - une plaque de circuit fixe s'étendant en relation de la cible selon une portion limitée par rapport à la trajectoire et comportant un bobinage primaire entourant deux bobinages secondaires présentant des longueurs identiques et possédant des formes de fonctions sinus et cosinus, chaque bobinage secondaire comportant au moins une piste aller et au moins une 25 piste retour ; - un générateur de courant pour le bobinage primaire ou les bobinages secondaires pour créer entre le bobinage primaire et les bobinages secondaires un couplage inductif modulé par la position de la cible ; - un détecteur de la position angulaire de la cible à partir des signaux 30 induits issus des bobinages secondaires ou du bobinage primaire ; - et un système d'équilibrage du couplage entre le bobinage primaire et les bobinages secondaires. 3 De plus, le capteur selon l'invention peut comporter en outre en combinaison au moins l'une et/ou l'autre des caractéristiques additionnelles suivantes : - le système d'équilibrage du couplage comporte au moins un 5 condensateur de compensation monté entre le bobinage primaire et un bobinage secondaire ; - le système d'équilibrage du couplage comporte pour au moins un bobinage secondaire, au moins un décalage entre la ligne moyenne ou le rayon moyen de la piste aller et la ligne moyenne ou le rayon moyen de la 10 piste retour dudit bobinage secondaire, selon une direction perpendiculaire à la trajectoire et selon un sens assurant une décroissance de la forme du bobinage secondaire situé au niveau des segments d'extrémité du bobinage primaire ; - le décalage entre la ligne moyenne ou rayon moyen de la piste aller 15 et la ligne moyenne ou rayon moyen de la piste retour dudit bobinage secondaire est symétrique par rapport à la ligne moyenne ou rayon des pistes de l'autre bobinage ; - le système de d'équilibrage du couplage est réalisé par une modulation de la forme des bobinages secondaires pour assurer une 20 décroissance de la forme des bobinages au niveau des segments d'extrémité du bobinage primaire ; - pour une cible à trajectoire rotative, les formes de la piste aller et de la piste retour du bobinage secondaire sinus sont décrites par la formulation suivante : 25 - Yaller(8) = Ymoy_aller + E(0) * (Al*sin(a*0+4)1) + A2*sin(2*a*B+t2) + A3*sin(3*a*0+0) + An*sin(n*a*9+4m)) ; - Yretour(0)= Ymoy_retour + E(0) * (-Altsin(a*0+1)1) A2*sin(2*a*e+42) - A3*sin(3*a*0+0) - An*sin(nta*0+4)n)) ; et pour le bobinage secondaire cosinus (9) : 30 - Yaller(B) = Ymoy_aller + E(8) (Al*cos(a*e+Ol) + A2* cos(2*a*0+42) + A3* cos(3*a*0+$3) + An* cos(n*a*0+4n)) ; 4 - Yretour(e)= Ymoy. retour + E(@) * (-Al*cos(a*e+e) - A2*cos(2*a*e+4)2) - A3*cos(3*a*e+O3) - An*cos(ea*0+4m)) ; avec E(e) une fonction enveloppe ; - pour une cible à déplacement linéaire, les formes de la piste aller et 5 de la piste retour du bobinage secondaire sinus sont décrites par la formulation suivante - yaller(x) = Ymoy_ aller + E(x) (Al*sin(a*x+e) + A2*sin(2-a*x+42) + A3*sin(3*a*x+cp) + An*sin(n*a*x+din)) ; - yretour(x)= Ymoy_retour + E(x) (-Altsin(a*x+Ol) - 10 A2*sin(2*a*xi-42) - A3*sin(3*a*x+p3) - An*sin(n*a*x+$n)) ; et pour le bobinage secondaire cosinus : - yaller(x) = Ymoyfiller + E(x) * (A1*cos(a*x+411) + A2* cos (2*a*x+42) + A3* cos (3tatx+O3) + An* cos (n*a*xl-cl)n)) ; - yretour(x)= Ymoy_retour + E(x) * (-Al* cos (a*x+4)1) - A2* cos 15 (2*a*x+$2) - A3* cos (3*a*x-F(P3) - An* cos (n*a*x+On)) ; avec E(x) une fonction enveloppe ; - la fonction enveloppe présente une valeur maximum au niveau du centre du bobinage primaire. Diverses autres caractéristiques ressortent de la description faite 20 ci-dessous en référence aux dessins annexés qui montrent, à titre d'exemples non limitatifs, des formes de réalisation de l'objet de l'invention. La Figure 1 est une vue schématique d'un premier mode de réalisation d'un capteur de position conforme à l'invention. Les Figures 2A à 2C sont des schémas illustrant différentes variantes 25 d'un deuxième mode de réalisation par couplage capacitif, d'un capteur de position conforme à l'invention. La Figure 3 est une vue d'une fonction enveloppe du type trapèze mis en oeuvre pour la définition de la forme des bobinages secondaires pour un troisième mode de réalisation du capteur conforme à l'invention. 30 La Figure 4 est une vue schématique d'un troisième mode de réalisation d'un capteur de position conforme à l'invention. 5 La Figure 5 est une vue schématique d'un capteur de position angulaire conforme à l'invention mettant en oeuvre le troisième mode de réalisation. Tel que cela ressort plus précisément des Figures, l'objet de l'invention 5 concerne un capteur de position 1 pour un mobile au sens général non représenté et dont la position est à déterminer le long d'une trajectoire linéaire ou angulaire F. Le capteur de position 1 comporte une partie de stator 2 et une cible 3 montée mobile selon une trajectoire F. Ainsi, la cible 3 est entraînée par le 10 mobile ou se trouve aménagée sur le mobile dont la position est à déterminer. La cible 3 est réalisée dans un matériau conducteur tel que métallique, pour permettre la circulation de courants de Foucault. En référence à la Fig. 1, la partie de stator 2 du capteur de position 1 est réalisée sur une longueur limitée correspondant à la course du mobile 15 c'est-à-dire de la cible 3. La partie de stator 2 comporte une carte ou une plaque de circuit 5 qui est montée fixe par rapport à la cible 3. De manière connue, !a plaque de circuit 5 comporte un bobinage primaire 7 entourant uniquement deux bobinages secondaires 8, 9 couplés rflagnétiquement au bobinage primaire 7. Le bobinage primaire 7 présente ainsi deux segments 20 principaux 7a s'étendant parallèlement entre eux et à la trajectoire F et deux segments d'extrémité 7b s'étendant parallèlement entre eux mais perpendiculairement par rapport à la trajectoire F. Typiquement, un générateur de courant alternatif 11 est connecté au bobinage primaire 7 permettant de générer un champ magnétique lors de la 25 circulation d'un courant dans ledit bobinage primaire. Le champ magnétique ainsi crée est perçu par les bobinages secondaires 8, 9 et induit une tension dans les dits bobinages secondaires. Par exemple, le générateur de courant 11 délivre un courant alternatif haute fréquence, permettant l'établissement des courants de Foucault dans la cible 3. 30 Le couplage inductif entre le bobinage primaire 7 et les bobinages secondaires 8, 9 est modulé par la position de la cible 3. La cible 3 modifie le couplage magnétique entre le bobinage primaire 7 et les deux bobinages 6 secondaires 8, 9. Ces bobinages secondaires 8, 9 sont reliés à un détecteur 13 qui en mesurant les tensions électriques induites aux bornes des bobinages secondaires 8, 9 permet de déduire la position précise de la cible 3. Par voie de conséquence, le détecteur 13 permet de déterminer la 5 position du mobile. Selon cette configuration, le bobinage primaire 7 est désigné bobinage émetteur tandis que les bobinages secondaires 8, 9 sont désignés bobinages récepteurs. Il est à noter qu'il peut être envisagé un fonctionnement inverse pour lequel le générateur de courant 11 est relié aux bobinages 10 secondaires 8, 9 qui sont émetteurs tandis que le bobinage primaire 7 est récepteur et auquel est connecté le détecteur 13 qui à partir de la phase du signal induit permet de déduire la position précise de la cible 3. Pour un souci de clarté des dessins, les entrées et les sorties des bobinages 7, 8, 9 ne sont pas représentées. De même, chaque bobinage est 15 représenté par une piste aller et par une piste retour formant une boucle ou un enroulement. Bien entendu, chaque bobinage 7, 8, 9 peut comporter plusieurs pistes aller et plusieurs pistes retour. La piste aller et la piste retour de chaque bobinage possèdent des formes adaptées permettant de délimiter entre elles des mailles. 20 Il est à noter que la longueur des bobinages secondaires 8, 9 prise selon la trajectoire F définit la fenêtre de mesure du capteur de position 1. Conformément à une caractéristique de l'invention, les deux bobinages secondaires 8, 9 sont aménagés de manière que leurs deux extrémités se trouvent situées sur deux lignes perpendiculaires à la trajectoire F et 25 séparées d'une distance L. Ainsi, les deux bobinages secondaires 8, 9 présentent une longueur identique et commune L, prise selon une direction parallèle à la trajectoire F. Dans les exemples illustrés sur les Fig. 1 et 3, la trajectoire représentée par la flèche F est linéaire de sorte que la configuration des 30 bobinages est réalisée selon une direction linéaire Bien entendu, la configuration des bobinages illustrés aux Fig. 1 et 3 peut s'entendre pour une trajectoire angulaire. Ainsi, la configuration des bobinages est réalisée 7 selon une direction angulaire comme l'illustre par exemple la Fig. 4. Les Fig. 3 et 4 montrent ainsi une même configuration des bobinages pour respectivement une trajectoire linéaire et une trajectoire angulaire. De manière connue, en présence de la cible 3 dans la fenêtre de 5 mesure, les bobinages secondaires 8, 9 placés à proximité de ladite cible 3 voient une quantité de flux du champ magnétique plus faible que si la cible 3 était absente. Chaque bobinage secondaire 8, 9 est constitué de manière générale, de mailles d'orientations opposées de sorte que lorsque la cible 3 se déplace au-dessus de l'une puis de l'autre de ces mailles, le bobinage 10 secondaire voit, par rapport à une valeur moyenne nulle, une augmentation relative puis une diminution relative de la quantité de flux du champ magnétique qui le traverse. Généralement, on distingue, d'une part, un bobinage secondaire possédant une forme d'une fonction sinus dit sinus » 8 adapté pour délivrer un signal sinus lors d'un passage d'une 15 cible 3 dans la fenêtre de mesure et un bobinage secondaire possédant une forme d'une fonction cosinus dit « cosinus » 9 adapté pour délivrer un signal cosinus lors du passage d'une cible 3 dans la fenêtre de mesure F. Les signaux sinus/cosinus qui sont transmis au détecteur 13 permet de déterminer la position angulaire ou linéaire précise de la cible par le calcul de 20 l'arc tangente. Comme rappelé dans le préambule de la présente demande, les signaux sinusoïdaux sont obtenus avec des bobinages secondaires de forme sinusoïdale uniquement si le champ magnétique crée par le bobinage primaire est constant dans le temps et homogène sur toute l'aire des 25 bobinages secondaires, ce qui n'est pas le cas du champ magnétique crée par le bobinage primaire 7 dont la plage de mesure est limitée. Conformément à l'invention, le capteur inductif de position comporte un système d'équilibrage du couplage entre le bobinage primaire 7 et les bobinages secondaires 8, 9, adapté pour compenser l'offset de mesure. La 30 description qui suit décrit trois modes de réalisation d'un tel système d'équilibrage visant à réduire cet offset de mesure. 8 La Fig. 1 illustre un premier mode de réalisation pour lequel le système d'équilibrage du couplage comporte pour au moins un bobinage secondaire 8, 9, au moins un décalage entre la ligne moyenne de la piste aller et la ligne moyenne de la piste retour, selon une direction 5 perpendiculaire à la trajectoire F et selon un sens assurant une décroissance de la forme du bobinage secondaire situé au niveau des segments d'extrémités 7b du bobinage primaire 7. Dans l'exemple illustré, un bobinage secondaire 8 possède la forme d'une fonction sinus et est constitué d'une piste aller 8a et d'une piste 10 retour 8r délimitant entre elles une première maille et une deuxième maille. Le bobinage secondaire 9 a la forme d'une fonction cosinus et est constitué d'une piste aller 9a et d'une piste retour 9r délimitant entre elles une première demi-maille, une maille centrale et une deuxième demi-maille. Il est à noter que selon ce mode de réalisation, les bobinages secondaires 8, 9 ont 15 les formes exactes respectivement des fonctions sinus et cosinus. Les extrémités de la piste aller 8a et de la piste retour Sr du bobinage secondaire sinus 8 situées à proximité de chaque segment d'extrémité 7b du bobinage primaire sont positionnées au même endroit de sorte que la piste aller 8a et la piste retour 8r du bobinage secondaire sinus 8 présente une 20 ligne moyenne Ls commune. Cette ligne moyenne Ls est parallèle à la trajectoire F. La piste aller 9a et la piste retour 9r du bobinage secondaire cosinus 9 sont décalées selon une direction perpendiculaire à la trajectoire F et selon un sens assurant une décroissance de la forme du bobinage secondaire situé 25 au niveau des segments d'extrémités 7b du bobinage primaire 7. Il doit être considéré que les pistes aller 9a et retour 9r du bobinage secondaire cosinus 9 sont décalées en considération d'une configuration classique d'une fonction cosinus centrée sur la forme d'une fonction sinus. Ainsi, la piste aller 9a et la piste retour 9r du bobinage secondaire cosinus 9 sont reliées, 30 au niveau de leurs extrémités, par une piste de liaison 91 s'étendant perpendiculairement à la trajectoire F. 9 La piste aller 9a du bobinage secondaire cosinus 9 est décalée de manière que sa ligne moyenne Lca se trouve décalée d'une valeur +d par rapport à la ligne moyenne Ls du bobinage secondaire sinus 8. De même, la piste retour 9r du bobinage secondaire cosinus 9 est décalée de manière 5 que sa ligne moyenne Lcr se trouve décalée d'une valeur -d par rapport à la ligne moyenne Ls du bobinage secondaire sinus 8. Ainsi, le décalage entre la ligne moyenne Lca de ta piste aller 9a et la ligne moyenne de la piste retour 9r du bobinage secondaire cosinus est symétrique par rapport à la ligne moyenne des pistes du bobinage secondaire sinus. Il est à noter que 10 lorsque la trajectoire F est angulaire, les lignes moyennes correspondent aux rayons moyens. De plus, la piste aller 9a et la piste retour 9r du bobinage secondaire cosinus 9 sont décalées selon un sens assurant une décroissance de la forme du bobinage secondaire cosinus situé au niveau des segments 15 d'extrémités 7b du bobinage primaire 7. Ainsi, il ressort clairement de la Fig. 1 que les demi-mailles du bobinage secondaire cosinus 9 présentent une amplitude inférieure par rapport à l'amplitude de la maille centrale du bobinage secondaire cosinus 9. Une telle modification de la forme du bobinage secondaire cosinus 9 en relation des segments d'extrémité 7b 20 permet d'équilibrer le couplage entre le bobinage primaire 7 et le bobinage secondaires 9. Comme rappelé dans le préambule de la présente demande, les signaux sinusoïdaux sont obtenus avec des bobinages secondaires de forme sinusoïdale uniquement si le champ magnétique crée par le bobinage primaire est constant dans le temps et homogène sur toute l'aire des 25 bobinages secondaires, ce qui n'est pas le cas du champ magnétique crée par le bobinage primaire 7, notamment aux extrémités. La réduction de l'amplitude des deux demi-mailles aux extrémités du bobinage cosinus 9 au profit de la maille centrale permet d'équilibrer la contribution de chacune des mailles et donc de diminuer l'offset de mesure. 30 Selon un deuxième mode de réalisation, le système d'équilibrage du couplage comporte au moins un condensateur de compensation monté entre le bobinage primaire 7 et un bobinage secondaire 8, 9. Les Fig. 2A à 2C 10 illustrent une compensation par couplage capacitif de l'offset de mesure. Ces Figures font apparaître le condensateur de résonance Cres monté au bobinage primaire 7. Ainsi, au moins un condensateur de compensation Cl, C2 est montê 5 entre le bobinage primaire 7 et un bobinage secondaire 8, 9. La valeur de la capacité du condensateur de compensation est déterminée par des essais itératifs. Dans l'exemple illustré à la Fig. 2A, le condensateur de compensation Cl est monté entre le bobinage primaire 7 et le bobinage secondaire cosinus 9 tandis que dans l'exemple illustré à la Fig. 2B, le 10 condensateur de compensation Cl est également monté entre le bobinage primaire 7 et le bobinage secondaire cosinus 9 mais avec un sens de compensation inverse. Dans l'exemple illustré à la Fig. 2C, un premier condensateur de compensation Cl est monté entre le bobinage primaire 7 et le bobinage secondaire cosinus 9 et un deuxième condensateur de 15 compensation C2 est monté entre le bobinage primaire 7 et le bobinage secondaire sinus 8. Selon un troisième mode de réalisation, le système de d'équilibrage du couplage est réalisé par une modulation de la forme des bobinages secondaires 8, 9 pour assurer une décroissance de la forme des bobinages 20 situés au niveau des segments d'extrémité 7b. Ainsi, les formes des fonctions sinus et cosinus des bobinages secondaires 8, 9 décroissent en direction des segments d'extrémités 7b du bobinage primaire 7. Pour une trajectoire linéaire, les formes de la piste aller 8a et de la piste retour 8r du bobinage secondaire sinus 8 sont décrites par la 25 formulation suivante : - yaller(x) = Yrnoy_aller + E(x) (A1*sin(a*x+O1) A2tsin(2tex-H1)2) + A3*sin(3*a*x+4i3) ... + An*sin(n*ex+4)n)) ; - yretour(x)= Ymoy_retour + E(x) * (-A1*sin(ex+ 411) A2*sin(2*a*x+42) - A3*sin(3*a*x+O3) - An*sin(n*a*x+$n)) ; 30 et les formes de la piste aller 9a et de la piste retour 9r du bobinage secondaire cosinus 9 sont décrites par la formulation suivante : 11 - yaller(x) = Ymoy_aller + E(x) * (A1*cos(a*x+$1) + A2* cos (2*a*x+O2) + A3* cos (3*a*x+$3) + An- cas (n*a*x+On)) ; - yretour(x)= Yrnoy_retour + E(x) * (-A1* cos (a*x+Ol) - A2* cos (2*a*x+e) - A3* cos (3*a*x+O3) - An* cos (n*a*x+$n)) ; 5 avec : - x, y, les coordonnées cartésiennes dans le repère cartésien considéré selon la trajectoire F du mobile et selon une direction perpendiculaire à la trajectoire et parallèle au plan de déplacement de la cible, - E(x), une fonction enveloppe ; 10 - Al, l'amplitude de la composante fondamentale de la piste ; ^ A2 à An, les amplitudes des composantes harmoniques de la piste, avec n inférieur à S ; - a, un facteur de proportionnalité permettant d'adapter la période des bobinages secondaires à la course à mesurer ; 15 - $1, la phase de la composante fondamentale de la piste ; - $2 à $n, phases des composantes harmoniques de la piste - Ymoy_aller et Yrnoy_retour, les coordonnées en Y des lignes moyennes des pistes respectivement aller et retour. Selon une variante avantageuse de réalisation, les coordonnées 20 Ymoy_aller et Ymoy_retour d'un bobinage secondaire sont différentes de sorte que la piste aller du bobinage secondaire est décalée par rapport à la piste retour dudit bobinage secondaire. La fonction enveloppe E(x) est une fonction de modulation des fonctions sinus et cosinus permettant une décroissance de la forme des 25 pistes des bobinages secondaires en direction des segments d'extrémité 7b. Typiquement, la fonction enveloppe E(x) est le résultat de la somme d'une constante K et d'une fonction de modulation sinusoïdale de même période que la composante fondamentale des bobinages secondaires telle que : 30 - E(x) = K + M*sin(a*x+$m) pour Xstart 5_ X 5_ Xend ; - E(X) = 0 pour Xs Xstart ; - E(X) = 0 pour X .? Xend ; 12 avec Xstart et Xend définissant respectivement le début et la fin du secteur occupé par les bobinages secondaires 8, 9. Avantageusement, la phase $m de la fonction de modulation sinusoïdale est choisie de manière que la fonction enveloppe E(X) présente 5 un maximum au centre du bobinage primaire 7. Une autre configuration avantageuse de la fonction enveloppe E(x) est une fonction trapèze telle que représentée à la Fig. 3. Dans ce cas la fonction enveloppe peut être décrite telle que, celle-ci est nulle pour Xstart, puis elle croît linéairement sur un premier secteur, le secteur 10 suivant est constant, avant un dernier secteur qui détroit linéairement jusqu'à Xend, puis de nouveau pour X?Xend la fonction enveloppe est nulle. La répartition des différents secteurs de la fonction est choisie de manière avantageuse afin que la fonction enveloppe atténue la contribution des mailles les plus proches des extrémités 7b. 15 La Fig. 4 est un exemple de réalisation des bobinages secondaires 8, 9 dont la forme comporte des harmoniques d'ordre 2. Le bobinage secondaire 8 de forme sinus est constitué d'une piste aller 8a et d'une piste retour 8r formant, une première maille et une deuxième maille dont la forme située à proximité des segments d'extrémités 7b du bobinage primaire 7 est 20 atténuée pour compenser l'impact de la non homogénéité du champ magnétique sur toute l'aire des bobinages secondaires. Le bobinage secondaire 9 de forme cosinus est constitué d'une piste aller 9a et d'une piste retour 9r formant, une première demi-maille, une maille complète et une deuxième demi-maille de sorte que les demi-mailles situées chacune à 25 proximité d'un segment d'extrémité 7b du bobinage primaire 7 présente une forme atténuée pour compenser l'impact de la non homogénéité du champ magnétique sur toute l'aire des bobinages secondaires. La piste aller 9a et la piste retour 9r du bobinage secondaire cosinus 9 sont reliées, au niveau de leurs extrémités, par une piste de liaison 91 s'étendant perpendiculairement à 30 la trajectoire F. 13 Selon une variante avantageuse de réalisation, la fonction enveloppe E(x) présente une valeur maximum au niveau du centre du bobinage primaire 7. Bien entendu, ce troisième mode de réalisation du système 5 d'équilibrage peut être mis en oeuvre en combinaison également avec le deuxième mode de réalisation. La Fig. 5 illustre l'adaptation du troisième mode de réalisation pour une trajectoire angulaire F de la cible 3 tournant autour du centre C. Selon cet exemple, les bobinages secondaires 8, 9 sont aménagés selon une forme 10 d'un tronçon de couronne circulaire de largeur angulaire limitée par exemple par l'angle que l'on souhaite mesurer. La Fig. 5 illustre à titre d'exemple la forme des bobinages secondaires 8, 9 assurant une décroissance de la forme des bobinages situés au niveau des segments d'extrémité 7b, et telle que représentée à la Fig. 3. Les 15 formes de la piste aller 8a et de la piste retour 8r du bobinage secondaire sinus 8 sont décrites par la formulation suivante : - Yaller(0) = Ymoy_aller + E(0) (A1*sin(a*0+e) A2*sin(2*a*9+4)2) + A3*sin(3*a*B+03) + Aresin(n*a*B+chn)) ; - Yretour(0)= Ymoy_retour + E(0) * (-A1*sin(a*0+4)1) 20 A2*sin(2*a*0+4}2) - A3*sin(3*a*0+4i3) - An*sin(n*a*0+4m)). Les formes de la piste aller 9a et de la piste retour 9r du bobinage secondaire cosinus 9 sont décrites par fa formulation suivante : - Yaller(0) = Ymoy_aller + E(0) * (A1*cos(a*0+411) + A2* cos(24a*0+¢p2) + A3* cos(3*a*e+03) + An* cos(n*a*0+0)) ; 25 - Yretour(0)= Ymoy_retour + E(0) * (-A1*cos(a*0+0) - A2*cos(2*a*0+4)2) - A3*cos(3*a*0+43) '. - An*cos(n*a*9+4)n)) ; avec : - e, la coordonnée angulaire dans le système de coordonnées polaires dont le centre correspond à l'axe de rotation C de la cible 3 ; 30 - a, un facteur de proportionnalité permettant d'adapter la période des bobinages secondaires à la course à mesurer ; 14 o Ymoy_aller et Ymut Four, les rayons moyens des pistes respectivement aller et retour ; - En, la fonction enveloppe. Selon une variante avantageuse de réalisation, la fonction enveloppe (E(6) présente une valeur maximum au centre de bobinage primaire 7. L'invention n'est REVENDICATIONS1 - Capteur inductif de position pour déterminer la position d'un mobile le long d'une trajectoire linéaire ou rotative (F), comportant : - une cible (3) mobile selon la trajectoire adaptée pour modifier un 5 champ électromagnétique ; - une plaque de circuit fixe (5) s'étendant en relation de la cible selon une portion limitée par rapport à la trajectoire et comportant un bobinage primaire (7) entourant deux bobinages secondaires (8, 9) présentant des longueurs identiques et possédant des formes de fonctions sinus et cosinus, 10 chaque bobinage secondaire (8, 9) comportant au moins une piste aller (8a, 9a) et au moins une piste retour (8r, 9r) ; - un générateur de courant (11) pour le bobinage primaire ou les bobinages secondaires pour créer entre le bobinage primaire (7) et les bobinages secondaires (8, 9) un couplage inductif modulé par la position de 15 la cible ; - un détecteur (13) de la position angulaire de la cible à partir des signaux induits issus des bobinages secondaires ou du bobinage primaire ; - et un système d'équilibrage du couplage entre le bobinage primaire (7) et les bobinages secondaires (8, 9). 20 2 - Capteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le système d'équilibrage du couplage comporte au moins un condensateur (C1, C2) de compensation monté entre le bobinage primaire (7) et un bobinage secondaire (8, 9). 3 - Capteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le système 25 d'équilibrage du couplage comporte pour au moins un bobinage secondaire (8, 9), au moins un décalage (d) entre la ligne moyenne ou le rayon moyen de la piste aller et la ligne moyenne ou le rayon moyen de la piste retour dudit bobinage secondaire, selon une direction perpendiculaire à la trajectoire et selon un sens assurant une décroissance de la forme du 30 bobinage secondaire situé au niveau des segments d'extrémité (7b) du bobinage primaire (7). 16 4 - Capteur selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le décalage entre la ligne moyenne ou rayon moyen de la piste aller et la ligne moyenne ou rayon moyen de la piste retour dudit bobinage secondaire (8, 9) est symétrique par rapport à la ligne moyenne ou rayon des pistes de l'autre bobinage. 5 - Capteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le système de d'équilibrage du couplage est réalisé par une modulation de la forme des bobinages secondaires (8, 9) pour assurer une décroissance de la forme des bobinages au niveau des segments d'extrémité (7b) du bobinage primaire (7). 6 - Capteur selon la revendication précédente, caractérisé en ce que pour une cible à trajectoire rotative, les formes de la piste aller (8a) et de la piste retour (8r) du bobinage secondaire sinus (8) sont décrites par la formulation suivante - Yaller(0) = Ymoy_aller + E(0) (A1*sin(a*O+O1) A2*sin(2*a*61-412) + A3*sin(3*a*0-1-4:13) + An*sin(n*a*E)+On)) ; - Yretour(0)= Ymoy_retour + E(0) * (-A l*sin(a*0-41) A2*sin(2*a*0+412) - A3*sin(3*a*0+4)3) - An*sin(n*a*6+4)n)) ; et pour le bobinage secondaire cosinus (9) : - Yaller(0) = Ymoy_aller + E(0) (Al*cos(a*O+Ol) + A2* cos(2*a*0+02) + A3* cos(3*a*0+113) + An* cos(n*a*e+4n)) ; - Yretour(0)= Ymoy_retour + E(0) (-A1*cos(a*e+4)1) A2*cos(2*a*O-K1)2) A3*cos(3*a*0+43) - An*cos(n*a*B+On)) ; avec E(0) une fonction enveloppe. 7 - Capteur selon la revendication 5, caractérisé en ce que pour une cible à déplacement linéaire, les formes de la piste aller et de la piste retour du bobinage secondaire sinus (8) sont décrites par la formulation suivante : - yaller(x) Ymoy_aller + E(x) * (Al*sin(ex+Ol) A2*sin(2*a*x±(1)2) + A3*sin(3*a*x+$3) + An*sin(n*a*x+d)n)) ; - yretour(x)= Ymoy_retour + E(x) * (-A1*sin(a*x$1) A2*sin(2*a*x+c42) - A3*sin(3*a*x+4i3) - An*sin(n*a*x+4n)) ; et pour le bobinage secondaire cosinus (9) : 17 - yaller(x) = Ymoyaller + E(x) * (Al*cos(a*x+e) + A2* cos (2*a*x+42) + A3* cos (3*a*x+43) + An* cos (n*a*x+4)n)) ; - yretour(x)r, Ymoy_retour + E(x) 1` (-Al* cos (a*x+41) - A2* cos (2a*x+4)2) - A3* cos (3*a*x+1:13) - An* cas (n*a*x+4)n)) ; 5 avec E(x) une fonction enveloppe. 8 - Capteur selon les revendications 6 ou 7, caractérisé en ce que la fonction enveloppe (E(0), E(x)) présente une valeur maximum au niveau du centre du bobinage primaire (7).