Brevet FR3086707A1 — publié le 20200403

Domaine de l'invention La présente invention se rapporte à un système frigorifique comportant un turbocompresseur. Arrière-plan de l'invention La Figure 3 représente un système frigorifique 102 comportant : -un circuit de flux principal 103 comportant un évaporateur 104, un turbocompresseur 105, un condenseur 106 et un détendeur principal 107 reliés en série, et étant configuré pour transporter un flux de fluide frigorigène principal 10 à travers l'évaporateur 104, le turbocompresseur 105, le condenseur 106 et le détendeur principal 107, - une conduite de flux de dérivation 108 ramifiée à partir du circuit de flux principal 103 et comprenant une partie d'extrémité d'entrée 109 reliée fluidiquement au circuit de flux principal 103 à une position en aval du condenseur 15 106 et en amont du détendeur principal 107, et une partie d'extrémité de sortie 111 reliée fluidiquement à un deuxième étage de compression du turbocompresseur 105, la conduite de flux de dérivation 108 étant configurée pour dériver une partie du flux de fluide frigorigène principal à haute pression dans la conduite de flux de dérivation en tant que flux de fluide frigorigène de 20 dérivation et pour transporter le flux de fluide frigorigène de dérivation à travers le turbocompresseur 105 afin de refroidir notamment une sous-partie 112 du turbocompresseur 105, comportant un moteur de compresseur et un agencement de palier du turbocompresseur 105, avant que le flux de fluide frigorigène de dérivation n'entre dans le deuxième étage de compression du 25 turbocompresseur 105. La conduite de flux de dérivation 108 comprend en particulier un détenteur de dérivation 113 situé en amont du turbocompresseur 105 et commandé de sorte que le flux de fluide frigorigène de dérivation transporté vers le deuxième étage de compression du turbocompresseur soit à une pression intermédiaire et 30 à l'état gazeux. Une telle configuration du système frigorifique 102 nécessite que le flux de fluide frigorigène de dérivation transporté à travers le moteur de compresseur et l'agencement de palier du turbocompresseur 105 subisse un changement de phase d'un état diphasique à un état gazeux, ce qui ne garantit pas un 35 refroidissement suffisant et approprié du moteur de compresseur et de l'agencement de palier du turbocompresseur, par rapport à un flux de fluide frigorigène de dérivation à l'état entièrement diphasique. Or, un refroidissement inapproprié du moteur de compresseur et de l'agencement de palier entraîne des températures plus élevées â l'intérieur du turbocompresseur, qui ont particulièrement un impact sur la taille de moteur nécessaire. En outre, le fait que le flux de fluide frigorigène de dérivation soit transporté à travers le turbocompresseur au moins partiellement à l'état gazeux induit une variation de température de surchauffe du flux de fluide frigorigène de dérivation s'écoulant à travers le moteur de compresseur et l'agencement de palier du turbocompresseur et, par conséquent, des gradients de température non ÿo axisymétriques dans des parties solides formant le moteur de compresseur et l'agencement de palier. De tels gradients de température entraînent notamment des déformations radiales et axiales des agencements de paliers axial et radial du turbocompresseur, qui peuvent entraîner un grippage de l'agencement de palier axial et/ou de l'agencement de palier radial et une durée de vie réduite du 15 turbocompresseur. De plus, les déformations de [agencement de palier axial peuvent également entraîner une instabilité de l'agencement de palier axial, ce qui provoque la génération de vibrations d'un arbre d'entraînement du turbocompresseur et ainsi provoque des contacts de l'arbre d'entraînement avec 20 des parties statiques du turbocompresseur entraînant des rayures ou une rupture de l'arbre d'entraînement. De plus, une telle configuration du système frigorifique 102 nécessite la présence d'un ou de plusieurs capteur(s) situé(s) en aval de l'évaporateur 104 pour commander le degré d'ouverture du détendeur principal 107 et d'un ou de 25 plusieurs capteur(s) situé(s) sur la conduite de flux de dérivation 108 et en aval du moteur de compresseur et de l'agencement de palier du turbocompresseur 105 pour commander le degré d'ouverture du détendeur de dérivation 113, ce qui augmente considérablement le coût et la complexité du système frigorifique 102. 30 Résumé de l'invention Un objet de la présente invention consiste à fournir un système frigorifique amélioré qui peut surmonter les inconvénients rencontrés dans les systèmes frigorifique classiques. Un autre objet de la présente invention consiste à fournir un système frigorifique qui est fiable et moins coûteux, et qui n'est particulièrement pas soumis aux déformations susmentionnées. Selon l'invention, un tel système frigorifique comporte : - un circuit de flux principal comportant un évaporateur, un turbocompresseur, un condenseur et un détendeur principal reliés en série, le turbocompresseur comportant un agencement de palier et un moteur de compresseur ayant un rotor de moteur et un stator de moteur, le circuit de flux principal étant configure pour transporter un flux de fluide frigorigène principal à travers l'évaporateur, le turbocompresseur, le condenseur et le détendeur principal, - une conduite de flux de dérivation ramifiée à partir du circuit de flux principal et comprenant une partie d'extrémité d'entrée reliée au circuit de flux principal à une première position située en aval du condenseur et en amont du détendeur principal, et une partie d'extrémité de sortie reliée au circuit de flux principal à une deuxième position située en aval du détendeur principal et en amont de l'évaporateur, la conduite de flux de dérivation étant configurée pour dériver une partie du flux de fluide frigorigène principal (à haute pression) dans la conduite de flux de dérivation en tant que flux de fluide frigorigène de dérivation et pour transporter le flux de fluide frigorigène de dérivation à travers le turbocompresseur afin de refroidir le moteur de compresseur et t'agencement de palier (avant que le flux de fluide frigorigène de dérivation n'atteigne la deuxième position), la conduite de flux de dérivation comprenant un détendeur de dérivation situé en amont du moteur de compresseur et de l'agencement de palier, et - un dispositif de commande configure pour commander les degrés d'ouverture du détendeur principal et du détendeur de dérivation. Une telle configuration du système frigorifique garantit, en ajustant préalablement le dimensionnement du détendeur de dérivation selon les conditions de fonctionnement les plus critiques du système frigorifique, que le 30 flux de fluide frigorigène de dérivation transporté à travers le turbocompresseur reste à un état diphasique pendant le refroidissement du moteur de compresseur et de l'agencement de palier dans foutes les conditions de fonctionnement, Ainsi, le système frigorifique selon la présente invention garantit des coefficients de transfert de chaleur élevés entre le flux de fluide frigorigène de 35 dérivation et des parties solides du moteur de compresseur et de l'agencement de palier, et donc un refroidissement amélioré du moteur de compresseur et de l'agencement de palier. En outre, le système frigorifique selon la présente invention évite les déformations dudit agencement de palier dues aux gradients de température. Par conséquent, la configuration du système frigorifique selon la présente 5 invention améliore la fiabilité du turbocompresseur et augmente la durée de vie du turbocompresseur. Le système frigorifique peut également comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison. Selon un mode de réalisation de l'invention, la conduite de flux de o dérivation est configurée de sorte que le flux de fluide frigorigène de dérivation soit recombiné avec le flux de fluide frigorigène principal au niveau de la deuxième position. Selon un mode de réalisation de l'invention, la conduite de flux de dérivation et le détendeur de dérivation sont configurés de sorte que le flux de 15 fluide frigorigène de dérivation atteigne la deuxième position à basse pression. Selon un mode de réalisation de l'invention, le dispositif de commande est configuré pour commander de manière commune les degrés d'ouverture du détendeur principal et du détendeur de dérivation. Une telle configuration du système frigorifique simplifie considérablement la commande des détendeurs 20 principal et de dérivation et réduit considérablement le coût du système frigorifique. Selon un mode de réalisation de l'invention, le dispositif de commande est configuré pour commander les degrés d'ouverture du détendeur principal et du détendeur de dérivation sur la base d'un même signal de commande de position 25 d'ouverture délivré en sortie â partir du dispositif de commande. Une telle configuration du système frigorifique simplifie davantage la commande des détendeurs principal et de dérivation. Selon un mode de réalisation de l'invention, le dispositif de commande est configuré pour commander les degrés d'ouverture du détendeur principal et du 3C détendeur de dérivation sur la base d'une même information déterminée. Une telle configuration du système frigorifique permet notamment de commander le détendeur principal et te détendeur de dérivation en utilisant un même capteur pour déterminer ladite information, ce qui réduit davantage le coût du système frigorifique. 35 Selon un mode de réalisation de l'invention, le circuit de flux principal comprend un capteur situé en aval de l'évaporateur et en amont d'un premier étage de compression du turbocompresseur, le capteur étant configuré pour déterminer une caractéristique représentative du flux de fluide frigorigène principal s'écoulant entre l'évaporateur et le turbocompresseur, le dispositif de commande étant configuré pour commander les degrés d'ouverture du détendeur 5 principal et du détendeur de dérivation sur la base de la caractéristique déterminée. Selon un mode de réalisation de l'invention, le capteur comprend un capteur de pression et un capteur de température et est configuré pour mesurer une pression et une température du flux de fluide frigorigène principal s'écoulant 10 entre l'évaporateur et le turbocompresseur, le dispositif de commande étant configuré pour déterminer une valeur de surchauffe et pour commander les degrés d'ouverture du détendeur principal et du détendeur de dérivation sur la base de la valeur de surchauffe déterminée. Ici, la valeur de surchauffe correspond à la différence entre la température mesurée et la température de 15 saturation du fluide frigorigène donné correspondant à la pression mesurée. Selon un mode de réalisation de l'invention, le dispositif de commande est configuré pour réduire les degrés d'ouverture du détendeur principal et du détendeur de dérivation si la valeur de surchauffe déterminée est inférieure à un seuil prédéterminé et pour augmenter les degrés d'ouverture du détendeur 20 principal et du détendeur de dérivation si la valeur de surchauffe déterminée est supérieure au seuil prédéterminé. Selon un mode de réalisation de l'invention, le dispositif de commande, le détendeur principal et le détendeur de dérivation sont configurés de sorte qu'un débit du flux de fluide frigorigène principal entre le détendeur principal et la 25 deuxième position soit supérieur à un débit du flux de fluide frigorigène de dérivation entre le détendeur de dérivation et la deuxième position. Selon un mode de réalisation de l'invention, un débit maximal du détendeur principal est supérieur à un débit maximal du détendeur de dérivation. Selon un mode de réalisation de l'invention, la conduite de flux de dérivation est configurée pour transporter le flux de fluide frigorigène de dérivation à travers le turbocompresseur afin de refroidir le stator de moteur du moteur de compresseur. Selon un mode de réalisation de l'invention, le turbocompresseur comporte un carter de moteur dans lequel le stator de moteur est monté au moins 35 partiellement, le carter de moteur comportant une zone de refroidissement de 6 stator destinée au passage du flux de fluide frigorigène de dérivation de manière à dissiper la chaleur provenant du stator de moteur. Selon un mode de réalisation de l'invention, le carter de moteur comporte une partie de refroidissement tubulaire entourant le stator de moteur, la zone de refroidissement de stator étant formée dans une surface circonférentielle externe de la partie de refroidissement tubulaire. Avantageusement, la partie de refroidissement tubulaire est entourée par le carter hermétique. Selon un mode de réalisation de l'invention, la zone de refroidissement de stator comporte au moins un canal de refroidissement de stator formé dans la 10 surface circonférentielle externe de la partie de refroidissement tubulaire. L'au moins un canal de refroidissement de stator s'étend par exemple autour d'un axe longitudinal du carter de moteur. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, l'au moins un canal de refroidissement de stator peut être formé par une rainure hélicoïdale prévue dans la surface circonférentielle externe de la 15 partie de refroidissement tubulaire et s'étendant autour de l'axe longitudinal de l'arbre d'entraînement. Selon un mode de réalisation de l'invention, la conduite de flux de dérivation comporte en outre une entrée de dérivation de fluide frigorigène et une sortie de dérivation de fluide frigorigène prévues chacune sur le 20 turbocompresseur, et par exemple sur un carter hermétique du turbocompresseur, l'entrée de dérivation de fluide frigorigène étant reliée fluidiquement à avec la zone de refroidissement de stator et étant configurée pour alimenter la zone de refroidissement de stator avec le flux de fluide frigorigène de dérivation, la sortie de dérivation de fluide frigorigène étant reliée 25 fluidiquement avec la zone de refroidissement de stator et étant configurée pour évacuer le flux de fluide frigorigène de dérivation de la zone de refroidissement de stator. Selon un mode de réalisation de l'invention, la conduite de flux de dérivation comporte en outre un premier passage de liaison qui relie 30 fluidiquement le détendeur de dérivation à l'entrée de dérivation de fluide frigorigène, et un deuxième passage de liaison qui relie fluidiquement la sortie de dérivation de fluide frigorigène au circuit de flux principal au niveau de la deuxième position. Selon un mode de réalisation de l'invention, chacun des premier et 35 deuxième passages de liaison s'étend, au moins partiellement ou intégralement, '7 à l'extérieur d'un carter hermétique du turbocompresseur ou à l'intérieur dudit carter hermétique. Selon un mode de réalisation de l'invention, le turbocompresseur comporte des premier et deuxième étages de compression configurés pour 5 comprimer un fluide frigorigène, les premier et deuxième étages de compression comportant respectivement des première et deuxième roues. Selon un mode de réalisation de l'invention, le turbocompresseur comporte en outre : - un arbre d'entraînement auquel est relié le rotor de moteur, le moteur de 10 compresseur étant configuré pour entraîner en rotation l'arbre d'entraînement autour d'un axe de rotation, et - un espacement de moteur annulaire défini entre le stator de moteur et un ensemble rotor formé par l'arbre d'entraînement et le rotor de moteur. Selon un mode de réalisation de l'invention, le turbocompresseur 15 comporte en outre un agencement de refroidissement de rotor configuré pour refroidir l'ensemble rotor avec un flux de gaz frigorigène, l'agencement de refroidissement de rotor étant agencé pour transporter le flux de gaz frigorigène à travers l'espacement de moteur annulaire. Selon un mode de réalisation de l'invention, l'agencement de 20 refroidissement de rotor est configuré de sorte que, pendant le fonctionnement du turbocompresseur, le flux de gaz frigorigène entre dans l'espacement de moteur annulaire au niveau d'une première extrémité du moteur de compresseur tournée vers une roue du turbocompresseur et quitte l'espacement de moteur annulaire au niveau d'une deuxième extrémité du moteur de compresseur 2 5 opposée à la première extrémité du moteur de compresseur. Selon un mode de réalisation de l'invention, l'agencement de refroidissement de rotor comporte une entrée de gaz frigorigène reliée fluidiquement à l'espacement de moteur annulaire et configurée pour alimenter l'espacement de moteur annulaire avec le flux de gaz frigorigène, et une sortie 30 de gaz frigorigène reliée fluidiquement à l'espacement de moteur annulaire et configurée pour évacuer le flux de gaz frigorigène de l'espacement de moteur annulaire. Selon un mode de réalisation de l'invention, l'agencement de refroidissement de rotor comporte en outre un premier canal de liaison qui relie 35 fluidiquement une sortie de fluide frigorigène du premier étage de compression à l'entrée de gaz frigorigène, et un deuxième canal de liaison qui relie fluidiquement 8 la sortie de gaz frigorigène à une entrée de fluide frigorigène du premier étage de compression. Selon un mode de réalisation de l'invention, chacun des premier et deuxième canaux de liaison s'étend, au moins partiellement ou intégralement, à 5 l'extérieur du carter hermétique du turbocompresseur ou à l'intérieur dudit carter hermétique. Selon un mode de réalisation de l'invention, l'arbre d'entraînement comporte une première partie d'extrémité axiale et une deuxième partie d'extrémité axiale opposée à la première partie d'extrémité axiale, le rotor de 10 moteur étant relié à la deuxième partie d'extrémité axiale de l'arbre d'entraînement. Selon un mode de réalisation de l'invention, au moins une roue, et par exemple les première et deuxième roues, est reliée à la première partie d'extrémité axiale de l'arbre d'entraînement. 15 Selon un mode de réalisation de l'invention, l'agencement de palier comporte - un agencement de palier radial configuré pour supporter en rotation l'arbre d'entraînement, et - un agencement de palier axial configuré pour limiter un mouvement axial 20 de l'arbre d'entraînement pendant le fonctionnement. Selon un mode de réalisation de l'invention, la conduite de flux de dérivation est configurée pour transporter le flux de fluide frigorigène de dérivation à travers le turbocompresseur afin de refroidir le moteur de compresseur et au moins l'agencement de palier radial. 25 Selon un mode de réalisation de l'invention, l'agencement de palier radial est situé entre le moteur de compresseur et une roue du turbocompresseur, et par exemple entre le moteur de compresseur et les première et deuxième roues du turbocompresseur. Selon un mode de réalisation de l'invention, l'agencement de palier axial 30 est situé entre l'agencement de palier radial et une roue du turbocompresseur. Selon un mode de réalisation de l'invention, l'agencement de palier radial comporte un manchon de palier ayant un axe longitudinal et entourant l'arbre d'entraînement, le manchon de palier comportant : - une partie de palier radial qui est tubulaire et qui est configurée pour supporter en rotation l'arbre d'entraînement, g - une partie de manchon externe entourant la partie de palier radial, la partie de manchon externe comportant une face d'extrémité axiale qui est configurée pour coopérer avec l'agencement de palier axial. Selon un mode de réalisation de l'invention, le manchon de palier 5 comporte en outre un espacement annulaire formé entre la partie de palier radial et la partie de manchon externe. Selon un mode de réalisation de l'invention, le manchon de palier comporte en outre une zone de refroidissement prévue sur la partie de manchon externe et étant destinée au passage du flux de fluide frigorigène de dérivation 10 de manière à dissiper la chaleur provenant du manchon de palier. Selon un mode de réalisation de l'invention, la zone de refroidissement comporte au moins un canal de refroidissement formé dans une surface cimonférentielle externe de la partie de manchon externe. L'au moins un canal de refroidissement s'étend par exemple autour de l'axe longitudinal du manchon 15 de palier. Selon un mode de réalisation de l'invention, le détendeur de dérivation est situé en amont d'une sous-partie du turbocompresseur, qui comprend la zone de refroidissement de stator et la zone de refroidissement du manchon de palier. Selon un mode de réalisation de l'invention, le détendeur de dérivation est 20 situé en amont du turbocompresseur. En variante, le détendeur de dérivation peut être positionné à l'intérieur du turbocompresseur. Selon un mode de réalisation de l'invention, la conduite de flux de dérivation est configurée pour transporter le flux de fluide frigorigène de dérivation à travers la sous-partie du turbocompresseur. 25 Selon un mode de réalisation de l'invention, au moins l'un, et par exemple chacun, du détendeur principal et du détendeur de dérivation est un détendeur électronique, par exemple, une vanne d'étranglement actionnée par un moteur pas à pas. Selon un mode de réalisation de t'invention, le détendeur principal et le 30 détendeur de dérivation sont reliés sans fil au dispositif de commande. Selon un mode de réalisation de l'invention, la conduite de flux de dérivation est agencée de sorte que le flux de fluide frigorigène de dérivation soit principalement à l'état liquide lorsqu'il est dérivé du circuit de flux principal. Selon un mode de réalisation de l'invention, le détendeur de dérivation est 35 commandé de sorte que le flux de fluide frigorigène de dérivation soit à l'état 1Q diphasique lors du refroidissement du moteur de compresseur, et par exemple fors de l'entrée dans le turbocompresseur. Selon un mode de réalisation de l'invention, le dispositif de commande est configure pour commander les degrés d'ouverture du détendeur principal et du 5 détendeur de dérivation de sorte que le flux de fluide frigorigène principal entrant dans le turbocompresseur soit principalement à l'état gazeux. Selon un mode de réalisation de l'invention, un rapport entre une capacité d'écoulement en volume par unité de temps du détendeur principal et une capacité d'écoulement en volume par unité de temps du détendeur de dérivation 20 est inférieur à 10, par exemple compris entre 3 et 10, et de préférence entre 4 et 6. La capacité d'écoulement en volume par unité de temps d'un détendeur est également connue comme la taille ou la valeur kv du détendeur. Une telle configuration du détendeur principal et du détendeur de dérivation garantit que le flux de fluide frigorigène de dérivation sortant de la conduite de flux de dérivation 15 est à l'état diphasique dans toutes les conditions de fonctionnement du système frigorifique. Ces avantages ainsi que d'autres apparaîtront à la lecture de la description suivante compte tenu des dessins d-joints qui représentent, à titre d'exemple non limitatif, un mode de réalisation d'un système frigorifique selon l'invention. 2 (.1 Brève description des dessins La description détaillée suivante d'un mode de réalisation de l'invention sera mieux comprise lorsqu'elle est lue conjointement avec les dessins annexés, étant entendu, cependant, que l'invention ne se limite pas au mode de réalisation 25 spécifique divulgué. La Figure 1 est une vue schématique d'un ystème frigorifique selon l'invention. La Figure 2 est une vue en coupe longitudinale d'un turbocompresseur du système frigorifique de la figure 1. 30 La Figure 3 est une vue schématique d'un système frigorifique selon l'art antérieur. Description détaillée de l'invention Les Figures 1 et 2 représentent un système frigorifique 2 comportant un circuit de flux principal 3 comportant un évaporateur 4, un turbocompresseur 5, un condenseur 6 et un détendeur principal 7 reliés en série. Le circuit de flux 11 principal 3 est particulièrement configuré pour transporter un flux de fluide frigorigène principal à travers l'évaporateur 4, le turbocompresseur 5, le condenseur 6 et le détendeur principal 7. Le système frigorifique 2 comporte en outre une conduite de flux de 5 dérivation 8 ramifiée â partir du circuit de flux principal 3 et comprenant une partie d'extrémité d'entrée 9 reliée au circuit de flux principal 3 à une première position P1 située en aval du condenseur 6 et en amont du détendeur principal 7, et une partie d'extrémité de sortie 10 reliée au circuit de flux principal 3 à une deuxième position P2 située en aval du détendeur principal 7 et en amont de l'évaporateur 10 4. La conduite de flux de dérivation 8 est particulièrement configurée pour dériver une partie du flux de fluide frigorigène principal dans la conduite de flux de dérivation 8 en tant que flux de fluide frigorigène de dérivation et pour transporter le flux de fluide frigorigène de dérivation à travers le turbocompresseur 5, et particulièrement à travers une sous-partie 11 du turbocompresseur 5 qui sera 25 divulguée en détail ci-dessous. La conduite de flux de dérivation 8 comprend notamment un détendeur de dérivation 12 situé par exemple en amont du turbocompresseur 5. Un débit maximal du détendeur principal 7 peut être supérieur à un débit maximal du détendeur de dérivation 12. Chacun du détendeur principal 7 et du détendeur de 20 dérivation 15 peut être par exemple un détendeur électronique, par exemple, une vanne d'étranglement actionnée par un moteur pas à pas. Le système frigorifique 2 comporte également un dispositif de commande 13, tel qu'une unité de commande, configuré pour commander de manière commune les degrés d'ouverture du détendeur principal 7 et du détendeur de 25 dérivation 12. Le dispositif de commande 13 est particulièrement configuré pour commander de manière commune les degrés d'ouverture du détendeur principal 7 et du détendeur de dérivation 12 de sorte que le flux de fluide frigorigène principal entrant dans te turbocompresseur 5 soit principalement à l'état gazeux. Avantageusement, le détendeur principal 7 et le détendeur de dérivation 12 sont 30 reliés sans fil au dispositif de commande 13. Avantageusement, la conduite de flux de dérivation 8 est agencée de sorte que le flux de fluide frigorigène de dérivation soit principalement à l'état liquide lorsqu'il est dérivé du circuit de flux principal 3, et le détendeur de dérivation 12 est commandé de sorte que le flux de fluide frigorigène de dérivation soit à t'état 5 diphasique (c'est-à-dire aux états liquide et gazeux) lors de l'entrée dans la sous- partie 11 du turbocompresseur 5. 12 Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, le circuit de flux principal 3 comprend en outre un capteur 14 situé en aval de l'évaporateur 4 et en amont du turbocompresseur 5, et configure pour déterminer une caractéristique représentative du flux de fluide frigorigène principal s'écoulant 5 entre l'évaporateur 4 et le turbocompresseur 5. Le dispositif de commande 13 est particulièrement configure pour commander de manière commune les degrés d'ouverture du détendeur principal 7 et du détendeur de dérivation 12 sur la base de la caractéristique déterminée. Avantageusement, le capteur 14 comprend un capteur de pression et un 10 capteur de température et est particulièrement configure pour mesurer une pression et une température du flux de fluide frigorigène principal s'écoulant entre l'évaporateur 4 et le turbocompresseur 5. Par conséquent, le dispositif de commande 13 est configure pour déterminer une valeur de surchauffe et pour commander de manière commune les degrés d'ouverture du détendeur principal 15 7 et du détendeur de dérivation 12 sur la base de la valeur de surchauffe déterminée. Le dispositif de commande 13 peut être configure pour réduire les degrés d'ouverture du détendeur principal 7 et du détendeur de dérivation 12 si la valeur de surchauffe déterminée est inférieure à un seuil prédéterminé et pour augmenter les degrés d'ouverture du détendeur principal 7 et du détendeur de 20 dérivation 12 si la valeur de surchauffe déterminée est supérieure au seuil prédéterminé. Selon un mode de réalisation de l'invention, le dispositif de commandé 13, le détendeur principal 7 et le détendeur de dérivation 12 sont configurés de sorte qu'un débit du flux de fluide frigorigène principal entre le détendeur principal 7 et 25 la deuxième position P2 soit supérieur à un débit du flux de fluide frigorigène de dérivation entre le détendeur de dérivation 12 et la deuxième position P2. Comme le montre mieux la figure 2, le turbocompresseur 5, qui peut être par exemple, un turbocompresseur frigorifique à deux étages comporte un carter hermétique 15 et un arbre d'entraînement 16 qui est agencé en rotation à 30 l'intérieur du carter hermétique 15 et qui s'étend le long d'un axe longitudinal A. L'arbre d'entraînement 16 comporte une première partie d'extrémité axiale 17, une deuxième partie d'extrémité axiale 18 opposée à la première partie d'extrémité axiale 17 et une partie intermédiaire 19 située entre les première et deuxième parties d'extrémité axiale 17, 18. 35 Le turbocompresseur 5 comporte en outre une ou plusieurs roue(s) reliée(s) à la première partie d'extrémité axiale 17 de l'arbre d'entraînement 16 13 et configuré(s) pour comprimer un fluide frigorigène. Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, le turbocompresseur 5 comporte une première roue 21.1 et une deuxième roue 21.2 agencées dans une configuration dos-à-dos. Le turbocompresseur 5 comporte en outre une entrée de fluide frigorigène 22 et une 5 sortie de fluide frigorigène 23 situées respectivement en amont et en aval de la première roue 21.1 qui appartient à un premier étage de compression, et une entrée de fluide frigorigène supplémentaire 24 et une sortie de fluide frigorigène supplémentaire 25 situées respectivement en amont et en aval de la deuxième roue 21.2 qui appartient à un deuxième étage de compression, la sortie de fluide 10 frigorigène 23 étant reliée fluidiquement à l'entrée de fluide frigorigène supplémentaire 24. Le turbocompresseur 5 comporte également un moteur de compresseur 26 configuré pour entraîner en rotation l'arbre d'entraînement 16 autour de l'axe longitudinal A. Le moteur de compresseur 26 comporte un stator de moteur 27 et 15 un rotor de moteur 28. Avantageusement, le rotor de moteur 28 est relié à la deuxième partie d'extrémité axiale 18 de l'arbre d'entraînement 16. À cet effet, la deuxième partie d'extrémité axiale 18 peut comporter un alésage axial 29 à l'intérieur duquel est agencé le rotor de moteur 28. Le rotor de moteur 28 peut par exemple être solidement ajusté, notamment ajusté avec serrage ou ajusté 20 par contraction, à l'intérieur de l'alésage axial 29. En outre, le rotor de moteur 28 peut être un rotor de moteur à aimant permanent. Le turbocompresseur 5 comporte en outre un agencement de palier comportant : - un agencement de palier axial, appelé également agencement de palier 25 de butée, agencé entre les première et deuxième roues 21.1, 21.2 et le moteur de compresseur 26 et configuré pour limiter un mouvement axial de l'arbre d'entraînement 16 pendant le fonctionnement, et - un agencement de palier radial agencé entre l'agencement de palier axial et le moteur de compresseur 26 et configuré pour supporter en rotation l'arbre 30 d'entraînement 16. Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, l'agencement de palier axial comporte un élément de palier axial 31 agencé sur une surface externe de la partie intermédiaire 19 de l'arbre d'entraînement 16 et s'étendant radialement vers l'extérieur par rapport à l'arbre d'entraînement 16. 35 L'agencement de palier axial comporte également une première plaque de palier 32 et une deuxième plaque de palier axial 33, ayant chacune une forme de 14 bague annulaire, et étant agencées en parallèle. La première plaque de palier axial 32 est tournée vers les première et deuxième roues 21.1, 21.2, alors que la deuxième plaque de palier axial 33 est tournée vers le moteur de compresseur 26. L'agencement de palier axial comporte en outre une bague-entretoise 34 5 entourant l'élément de palier axial 31, et étant serrée entre les première et deuxième plaques de palier axial 32, 33 au niveau des parties externes radiales des première et deuxième plaques de palier axial 32, 33. La bague-entretoise 34 et les première et deuxième plaques de palier axial 32, 33 définissent un espace dans lequel s'étend l'élément de palier axial 31. 10 Avantageusement, le turbocompresseur 5 est configure de sorte qu'un fluide frigorigène gazeux soit introduit entre l'élément de palier axial 31 et les première et deuxième plaques de palier axial 32, 33 pour former un palier axial à gaz. Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, l'agencement de 15 palier radial comporte un manchon de palier 35, également appelé logement de palier, qui s'étend le long de la partie intermédiaire 19 de l'arbre d'entraînement 16 et qui est situé entre l'agencement de palier axial et le moteur de compresseur 26. Le manchon de palier 35 peut être un manchon de palier monobloc, ou peut être réalisé à partir de parties séparées assemblées. 20 Le manchon de palier 35 comporte en particulier - une partie de palier radial 36 qui est tubulaire et qui entoure la partie intermédiaire 19 de l'arbre d'entraînement 16, la partie de palier radial 36 étant configurée pour supporter en rotation l'arbre d'entraînement 16, - une partie de manchon externe 37 entourant la partie de palier radial 36 25 et comportant une face d'extrémité axiale 38 tournée vers l'agencement de palier axial, la face d'extrémité axiale 38 étant plane et s'étendant perpendiculairement à un axe longitudinal du manchon de palier 35 qui coïncide essentiellement avec l'axe longitudinal A de l'arbre d'entraînement 16, la deuxième plaque de palier axial 33 venant en butée contre la face d'extrémité axiale 38, et 30 - un espacement annulaire 39 formé entre la partie de palier radial 36 et la partie de manchon externe 37 et s'étendant autour de l'axe longitudinal du manchon de palier 35. l'espacement annulaire 39 étant tourné vers la deuxième plaque de palier axial 33. La partie de palier radial 36 et la partie de manchon externe 37 sont 35 agencées de manière concentrique, et la partie de manchon externe 37 est reliée 15 à la partie de palier radial 36 par une partie de liaison 40 qui est éloignée de la face d'extrémité axiale 38. Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, la partie de palier radial 36 comporte au moins une surface de palier radial 41 configurée pour 5 coopérer avec une partie de palier 42 prévue sur la partie intermédiaire 19 de l'arbre d'entraînement 16. La surface de palier radial 41 et la partie de palier 42 forment un palier radial, et en particulier un palier radial à gaz. Le turbocompresseur 5 comporte en outre un distributeur d'entrée 43 relié fluidiquement à l'entrée de fluide frigorigène 22 et configuré pour alimenter, et o par exemple pour alimenter axialement, le premier étage de compression en flux de fluide frigorigène principal. Avantageusement, le distributeur d'entrée 43 a une forme de disque annulaire et est situé de manière adjacente à la première plaque de palier axial 32. Le distributeur d'entrée 43 peut comporter une partie tubulaire 44 définissant un logement interne dans lequel sont reçues les première et 15 deuxième plaques de palier axial 32, 33 et la bague-entretoise 34, Avantageusement, le manchon de palier 35 est immobilisé axialement par rapport au distributeur d'entrée 43, et la face d'extrémité axiale 38 du manchon de palier 35 vient en butée contre le distributeur d'entrée 43. Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, la conduite de flux 20 de dérivation 8 est configurée pour transporter le flux de fluide frigorigène de dérivation à travers le turbocompresseur 5 afin de refroidir notamment le stator de moteur 27 et l'agencement de palier radial. À cet effet, le manchon de palier 35 comporte en outre une zone de refroidissement 45 formée dans une surface circonférentielle externe de la partie 25 de manchon externe 37 et destinée au passage du flux de fluide frigorigène de dérivation de manière à dissiper la chaleur provenant du manchon de palier 35. La zone de refroidissement 45 peut par exemple comporter un canal ou plusieurs canaux de refroidissement annulaire(s) 46 formés) dans la surface circonférentielle externe de la partie de manchon externe 37 et s'étendant autour 30 de l'axe longitudinal du manchon de palier 35. En outre, le turbocompresseur 5 comporte un carter de moteur 47 dans lequel le stator de moteur 27 est monté au moins partiellement. Le carter de moteur 47 comporte une partie de refroidissement tubulaire 48 entourée par le carter hermétique 15 et entourant le stator de moteur 27, et peut également 35 comporter une partie supplémentaire qui forme au moins partiellement le carter hermétique 15. 16 Le carter de moteur 47 comporte en particulier une zone de refroidissement de stator 49 formée dans une surface circonférentielte externe de la partie de refroidissement tubulaire 48 et destinée au passage du flux de fluide frigorigène de dérivation de manière à dissiper la chaleur provenant du 5 stator de moteur 27. Avantageusement, la zone de refroidissement de stator 49 comporte un canal ou plusieurs canaux de refroidissement de stator 50 formé(s) dans la surface circonférentielle externe de la partie de refroidissement tubulaire 48, et s'étendant par exemple autour d'un axe longitudinal du carter de moteur 47. Afin de permettre au flux de fluide frigorigène de dérivation d'être transporté à travers le turbocompresseur 5 et en particulier à travers la sous-partie 11, la conduite de flux de dérivation 8 comporte en outre une entrée de dérivation de fluide frigorigène 51 et une sortie de dérivation de fluide frigorigène 52 prévues chacune sur le turbocompresseur 5 et, par exemple, sur le carter 15 hermétique 15. L'entrée de dérivation de fluide frigorigène 51 est reliée fluidiquement à la zone de refroidissement de stator 49 et avec la zone de refroidissement 45 du manchon de palier 35 et est configurée pour alimenter la zone de refroidissement de stator 49 et la zone de refroidissement 45 du manchon de palier 35 en flux de fluide frigorigène de dérivation, alors que la sortie 20 de dérivation de fluide frigorigène 52 est reliée fluidiquement à la zone de refroidissement de stator 49 et avec la zone de refroidissement 45 du manchon de palier 35 et est configurée pour évacuer le flux de fluide frigorigène de dérivation de la zone de refroidissement de stator 49 et de la zone de refroidissement 45. La sous-partie 11 comprend en particulier la zone de 25 refroidissement de stator 49 et la zone de refroidissement 45 du manchon de palier 35, qui peuvent être reliées en série ou en parallèle â l'entrée de dérivation de fluide frigorigène 51 et à la sortie de dérivation de fluide frigorigène 52. Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, une sortie intermédiaire 53 et une entrée intermédiaire 54 sont prévues sur le carter 30 hermétique 15. Avantageusement, la sortie intermédiaire 53 est reliée fluidiquement à la zone de refroidissement de stator 49 et est configurée pour évacuer le flux de fluide frigorigène de dérivation de la zone de refroidissement de stator 49. L'entrée intermédiaire 54 est reliée fluidiquement à la sortie intermédiaire 53, par exemple par une tuyauterie de liaison externe (non 35 représentée sur les figures), et également avec la zone de refroidissement 45 du manchon de palier 35, et est configurée pour alimenter la zone de refroidissement 17 45 du manchon de palier 35 en flux de fluide frigorigène de dérivation provenant de la sortie intermédiaire 53 et donc de la zone de refroidissement de stator 49, La conduite de flux de dérivation 8 comporte également un premier passage de liaison 55 qui relie fluidiquement le détendeur de dérivation 12 à 5 l'entrée de dérivation de fluide frigorigène 51, et un deuxième passage de liaison 56 qui relie fluidiquement la sortie de dérivation de fluide frigorigène 52 au circuit de flux principal 3 au niveau de la deuxième position P2. Avantageusement, chacun des premier et deuxième passages de liaison 55, 56 s'étend intégralement à l'extérieur du carter hermétique 15 du turbocompresseur 5. 10 Cependant, chacun des premier et deuxième passages de liaison 55, 56 peut alternativement s'étendre, au moins partiellement, à l'intérieur du carter hermétique 15. Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, le turbocompresseur 5 comporte en outre un agencement de refroidissement de 15 rotor configure pour transporter un flux de gaz frigorigène à travers un espacement de moteur annulaire 57, qui est défini entre le stator de moteur 27 et un ensemble rotor 58 formé par l'arbre d'entraînement 16 et le rotor de moteur 28, afin de refroidir l'ensemble rotor 58 avec le flux de gaz frigorigène. L'agencement de refroidissement de rotor peut être configure de sorte que, 20 pendant le fonctionnement du turbocompresseur 5, le flux de gaz frigorigène entre dans l'espacement de moteur annulaire 57 au niveau d'une première extrémité du moteur de compresseur 26 tournée vers les première et deuxième roues 21.1, 21.2 et quitte l'espacement de moteur annulaire 57 au niveau d'une deuxième extrémité du moteur de compresseur 26 opposée à la première 25 extrémité du moteur de compresseur 26. L'agencement de refroidissement de rotor comporte une entrée de gaz frigorigène 59 reliée fluidiquement à l'espacement de moteur annulaire 57 et configurée pour alimenter l'espacement de moteur annulaire 57 en flux de gaz frigorigène, et une sortie de gaz frigorigène 61 reliée fluidiquement à 30 l'espacement de moteur annulaire 57 et configurée pour évacuer le flux de gaz frigorigène de l'espacement de moteur annulaire 57. L'entrée de gaz frigorigène 59 et la sortie de gaz frigorigène 61 peuvent être prévues sur le carter hermétique 15. L'agencement de refroidissement de rotor comporte en outre un premier 35 canal de liaison 62 qui relie fluidiquement la sortie de fluide frigorigène 23 du premier étage de compression à l'entrée de gaz frigorigène 59, et un deuxième 18 canal de liaison 63 qui relie fluidiquement la sortie de gaz frigorigène 61 à l'entrée de fluide frigorigène 22 du premier étage de compression. Avantageusement, chacun des premier et deuxième canaux de liaison 62, 63 s'étend intégralement à l'extérieur du carter hermétique 15 du turbocompresseur 5. Cependant, chacun 5 des premier et deuxième canaux de liaison 62. 63 peut alternativement s'étendre, au moins partiellement, à l'intérieur du carter hermétique 15. Bien entendu, l'invention ne se limite pas au mode de réalisation décrit ci-dessus à titre d'exemple non limitatif, REVENDICATIONS1. Système frigorifique (2) comportant - un circuit de flux principal (3) comportant un évaporateur (4), un turbocompresseur (5), un condenseur (6) et un détendeur principal (7) reliés en série, le turbocompresseur (5) comportant un agencement de palier et un moteur de compresseur (26) comportant un rotor de moteur (28) et un stator de moteur (27), le circuit de flux principal (3) étant configuré pour transporter un flux de fluide frigorigène principal à travers l'évaporateur (4), le turbocompresseur (5), le condenseur (6) et le détendeur principal (7), - une conduite de flux de dérivation (8) ramifiée à partir du circuit de flux principal (3) et comprenant une partie d'extrémité d'entrée (9) reliée au circuit de flux principal (3) à une première position (P1) située en aval du condenseur (6) et en amont du détendeur principal (7), et une partie d'extrémité de sortie (10) reliée au circuit de flux principal (3) à une deuxième position (P2) située en aval du détendeur principal (7) et en amont de l'évaporateur (4), la conduite de flux de dérivation (8) étant configurée pour dériver une partie du flux de fluide frigorigène principal dans la conduite de flux de dérivation (6) en tant que flux de fluide frigorigène de dérivation et pour transporter le flux de fluide frigorigène de 20 dérivation à travers le turbocompresseur (5) afin de refroidir le moteur de compresseur (26) et l'agencement de palier, la conduite de flux de dérivation (8) comprenant un détendeur de dérivation (12) situé en amont du moteur de compresseur (26) et de l'agencement de palier, et - un dispositif de commande (13) configuré pour commander les degrés 2 5 d'ouverture du détendeur principal (7) et du détendeur de dérivation (12). 2. Système frigorifique (2) selon la revendication 1, dans lequel le dispositif de commande (13) est configuré pour commander de manière commune les degrés d'ouverture du détendeur principal (7) et du détendeur de dérivation (12). 3. Système frigorifique (2) selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le dispositif de commande (13) est configuré pour commander les degrés d'ouverture du détendeur principal (7) et du détendeur de dérivation (12) sur la base d'un même signal de commande de position d'ouverture délivré en sortie à 35 partir du dispositif de commande (13). 30 4. Système frigorifique (2) selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel le dispositif de commande (13) est configuré pour commander les degrés d'ouverture du détendeur principal (7) et du détendeur de dérivation (12) sur la base d'une même information déterminée, 10 5. Système frigorifique (2) selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel le circuit de flux principal (3) comprend un capteur (14) situé en aval de l'évaporateur (4) et en amont d'un premier étage de compression du turbocompresseur (5), le capteur (14) étant configuré pour déterminer une caractéristique représentative du flux de fluide frigorigène principal s'écoulant entre l'évaporateur (4) et le turbocompresseur (5), le dispositif de commande (13) étant configuré pour commander les degrés d'ouverture du détendeur principal (7) et du détendeur de dérivation (12) sur la base de la caractéristique déterminée. 15 6. Système frigorifique (2) selon la revendication 5, dans lequel le capteur (14) comprend un capteur de pression et un capteur de température et est configuré pour mesurer une pression et une température du flux de fluide frigorigène principal s'écoulant entre l'évaporateur (4) et le turbocompresseur (5), 20 le dispositif de commande (13) étant configuré pour déterminer une valeur de surchauffe et pour commander tes degrés d'ouverture du détendeur principal (7) et du détendeur de dérivation (12) sur la base de la valeur de surchauffe déterminée. 7. Système frigorifique (2) selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel le dispositif de commande (13), le détendeur principal (7) et le détendeur de dérivation (12) sont contigurés de sorte qu'un débit du flux de fluide frigorigène principal entre le détendeur principal (7) et la deuxième position (P2) soit supérieur à un débit du flux de fluide frigorigène de dérivation entre le détendeur de dérivation (12) et la deuxième position (P2). 8. Système frigorifique (2) selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel un débit maximal du détendeur principal (7) est supérieur à un débit maximal du détendeur de dérivation (12). 21 9. Système frigorifique (2) selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, dans lequel la conduite de flux de dérivation (8) est configurée pour transporter le flux de fluide frigorigène de dérivation à travers le turbocompresseur (5) afin de refroidir le stator de moteur (27) du moteur de compresseur (26). 5 10. Système frigorifique (2) selon la revendication 9, dans lequel le turbocompresseur (5) comporte un carter de moteur (47) dans lequel le stator de moteur (27) est monté au moins partiellement, le carter de moteur (47) comportant une zone de refroidissement de stator (49) destinée au passage du 10 flux de fluide frigorigène de dérivation de manière à dissiper la chaleur provenant du stator de moteur (27). 11. Système frigorifique (2) selon la revendication 10, dans lequel la conduite de flux de dérivation (8) comporte en outre une entrée de dérivation de 15 fluide frigorigène (51) et une sortie de dérivation de fluide frigorigène (52) prévues chacune sur le turbocompresseur (5), l'entrée de dérivation de fluide frigorigène (51) étant reliée fluidiquement à la zone de refroidissement de stator (49) et étant configurée pour alimenter la zone de refroidissement de stator (49) avec le flux de fluide frigorigène de dérivation, la sortie de dérivation de fluide frigorigène (52) 20 étant reliée fluidiquement à la zone de refroidissement de stator (49) et étant configurée pour évacuer le flux de fluide frigorigène de dérivation de la zone de refroidissement de stator (49). 12. Système frigorifique (2) selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, dans lequel le turbocompresseur (5) comporte des premier et deuxième étages de compression configurés pour comprimer un fluide frigorigène, les premier et deuxième étages de compression comportant respectivement des première et deuxième roues (21.1, 21.2). 30 13. Système frigorifique (2) selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, dans lequel le turbocompresseur (5) comporte en outre - un arbre d'entraînement (16) auquel est relié le rotor de moteur (28), le moteur de compresseur (26) étant configure pour entraîner en rotation l'arbre d'entraînement (16) autour d'un axe de rotation (A), et - un espacement de moteur annulaire (57) défini entre le stator de moteur (27) et un ensemble rotor (58) formé par l'arbre d'entraînement (16) et le rotor de moteur (28). 5 14. Système frigorifique (2) selon la revendication 13, dans lequel le turbocompresseur (5) comporte en outre un agencement de refroidissement de rotor configuré pour refroidir l'ensemble rotor (58) avec un flux de gaz frigorigène, l'agencement de refroidissement de rotor étant agencé pour transporter le flux de gaz frigorigène à travers l'espacement de moteur annulaire (57). 15. Système frigorifique (2) selon la revendication 13 ou 14, dans lequel l'agencement de palier comporte - un agencement de palier radial configuré pour supporter en rotation l'arbre d'entraînement (16), et 15 - un agencement de palier axial configuré pour limiter un mouvement axial de l'arbre d'entraînement (16) pendant le fonctionnement. 16. Système frigorifique (2) selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, dans lequel un rapport entre une capacité d'écoulement en volume par unité 20 de temps du détendeur principal (7) et une capacité d'écoulement en volume par unité de temps du détendeur de dérivation (12) est inférieur à 10. 17. Système frigorifique (2) selon la revendication 16, dans lequel le rapport entre la capacité d'écoulement en volume par unité de temps du 25 détendeur principal (7) et la capacité d'écoulement en volume par unité de temps du détendeur de dérivation (12) est compris entre 3 et 10, et par exemple entre 4 et 6. 10