Brevet FR3074428A1 — publié le 20190607

Etat de la technique anterieure Afin de repondre a la demande en bases distillats moyens, c'est-a-dire en coupe incorporable au pool kerosene et/ou gazole, diverses methodes de production de distillats moyens basees sur ('utilisation du petrole, de gaz nature! ou encore de ressources renouvelables peuvent etre mises en oeuvre. Les bases distillats moyens peuvent ainsi etre produites a partir d'une charge paraffinique obtenue a partir d'une charge issue de sources renouvelables, et en particulier d'huiles vegetales ou des graisses animales, brutes ou ayant subi un traitement prealable, ainsi que les mélanges de telles charges. En effet, lesdites charges issues de sources renouvelables contiennent des structures chimiques de type triglycerides ou esters ou acides gras libres, la structure et la longueur de chaine hydrocarbonee de ces derniers etant compatibles avec les hydrocarbures presents dans les distillats moyens. Lesdites charges issues de sources renouvelables produisent, apres hydrotraitement, des charges paraffiniques, exemptes de composes soufres et de composes aromatiques. Ces charges paraffiniques sont typiquement composees de paraffines lineaires ayant un nombre d'atomes de carbone compris entre 9 et 25. Les bases distillats moyens peuvent aussi etre produites a partir de gaz nature!, charbon, ou sources renouvelables par l'intermediaire du procede de synthese de Fischer-Tropsch. En particulier la synthese de Fischer-Tropsch dite basse temperature utilisant des catalyseurs au cobalt permet de produire des composes essentiellement paraffiniques lineaires ayant un nombre d'atomes de carbone fres variable, typiquement de 1 a 100 atomes de carbone voire plus. Des etapes de separation peuvent permettre de recuperer des charges paraffiniques ayant un nombre d'atomes de carbone compris entre 9 et 25. Toutefois, ces bases distillats moyens obtenues apres hydrotraitement des huiles vegetales ou apres le procede de synthese de Fischer-Tropsch basse temperature ne peuvent generalement pas etre incorporees telles quelles au pool kerosene ou gazole notamment en raison de proprietes a froid insuffisantes. En effet, les paraffines de haut poids moleculaire qui sont lineaires ou fres faiblement branchees et qui sont presentes dans ces bases distillats moyens conduisent a des points d'ecoulement hauts et donc a des phenomenes de figeage pour des utilisations a basse temperature. Par exemple, le point d'ecoulement d'un hydrocarbure lineaire contenant 20 atomes de carbone par molecule et dont le temperature 1 2 d'ebullition egale a 340°C environ c'est a dire typquement comprise dans la coupe distillats moyens, est de +37°C environ ce qui rend son utilisation impossible, la specification etant de -15°C pour le gazole. Afin de diminuer les valars des points d'ecoulement, ces paraffines lineaires ou fres peu branchees doivent etre entierement ou partiellement eliminees. 5 Cette operation peut s'effectuer par extraction par des solvants tels que le propane ou la methyl-ethyl cetone, on parle alors de deparaffinage au propane ou a la methyl ethyl-cetone (MEK). Cependant, ces techniques sont coOteuses, longues et pas toujours aisees a mettre en oeuvre. Le craquage selectif des chaines paraffiniques lineaires les plus longues qui conduit a la formation de composes de poids moleculaire plus faible dont une partie peut etre eliminee par distillation constitue une solution pour diminuer les valeurs des points d'ecoulement. Compte tenu de leur selectivite de forme les zeolithes sont parmi les catalyseurs les plus utilises pour ce type de procede. Le catalyseur le plus utilise dans la categorie deparaffinage par craquage selectif est la zeolithe ZSM-5, de type structural MFI, qui presente une parasite 15 tridimensionnelle, avec des pores moyens (ouverture a 10 atomes d'oxygenes 10MR). Toutefois, le craquage occasionne dans de tels procedes conduit a la formation de quantites importantes de produits de poids moleculaires plus faibles, tels que du butane, propane, ethane et methane, ce qui recluit considerablement le rendement en produits recherches. Une autre solution pour ameliorer la tenue a froid consiste a isomeriser les paraffines 20 lineaires longues en minimisant au maximum le craquage. Ceci peut etre realise par la mise en oeuvre de procede d'hydroisomerisation employant des catalyseurs bifonctionnels. Les catalyseurs bifonctionnels mettent en jeu une phase acide de Bronsted (par exemple une zeolithe) et une phase hydro/deshydrogenante (par exemple du platine) et generalement une matrice (par exemple de l'alumine). Le choix approprie de la phase acide permet de favoriser 25 l'isomerisation des paraffines lineaires longues et de minimiser le craquage. Ainsi la selectivite de forme des zeolithes monodimensionnelles a pores moyens (10MR) comme les zeolithes ZSM-22, ZSM-23, NU-10, ZSM-48, ZBM-30 rend leur utilisation particulierement adapt& pour obtenir des catalyseurs selectifs envers l'isomerisation. Recemment la demanderesse a egalement decouvert que ('utilisation de la zeolithe IZM-2 30 est egalement appropriee pour obtenir des catalyseurs selectifs envers l'isomerisation des paraffines longues. 3 Toutefois it est bien connu que des facteurs autres que la phase acide ont un impact sur l'activite et la selectivite d'un catalyseur bifonctionnel. L'hydroisomerisation et l'hydrocraquage des normales paraffines ont ainsi fait ('objet de nombreuses etudes academiques depuis les travaux originels des annees soixante de Weisz ou Coonradt et 5 Garwood. Le mecanisme le plus communement admis implique tout d'abord que la n- paraffine snit deshydrogenee en n-olefine sur la phase hydro-deshydrogenante puis, apres diffusion vers la phase acide, qu'elle snit proton& en ion carbenium. Apres rearrangement structural et/ou 13-scission, les ions carbeniums desorbent de la phase acide sous forme d'olefines apres deprotonation. Puis, apres diffusion vers la phase hydro-deshydrogenante, 10 les olefines sont hydrogenees pour former les produits de reaction finaux. Lorsqu'une selectivite maximale en isomerisation est recherchee, it convient de limiter les reactions de craquage sur la phase acide. II convient alors d'avoir une fonction hydro/deshydrogenante suffisamment active vis-a-vis de la fonction acide pour hydrogener rapidement les intermediaires olefiniques. Lorsque la vitesse globale de reaction est uniquement control& 15 par les etapes catalysees par la fonction acide, le catalyseur bifonctionnel est dit "ideal". La proximite entre les deux functions du catalyseur peut egalement avoir un impact sur les performances du catalyseur bifonctionnel. Ainsi, Zecevic et coll. (Nature, 2015, 528, 245254) ont recemment etudie ('impact de la localisation du platine sur les performances en hydroisomerisation de paraffines longues (n-decane, n-nonadecane, pristane) d'un 20 catalyseur bifonctionnel utilisant la zeolithe USY comme phase acide et une matrice alumine. II est observe que le catalyseur bifonctionnel pour lequel le platine est depose sur l'alumine est systematiquement plus selectif en isomerisation que le catalyseur pour lequel le platine est depose dans la zeolithe. Au vu de ces resultats l'homme de l'art est donc enclin a privilegier une localisation de la fonction hydrogenante sur la matrice alumine plutot que sur 25 la phase acide pour ameliorer la selectivite en isomerisation. D'un point de vue de l'activite, la localisation du platine sur la matrice alumine a un impact variable selon la paraffine longue consider& : impact positif en ce qui concerne le n-decane, impact marginal en ce qui concerne le n-nonadecane et enfin impact negatif en ce qui concerne le pristane. Lors de ses travaux effectues pour ameliorer la selectivite en isomerisation de paraffines 30 longues et l'activite de catalyseurs bifonctionnels utilisant de la zeolithe IZM-2 comme fonction acide, la demanderesse a decouvert un impact surprenant de la localisation de la fonction hydro/deshydrogenante combinee a la repartition de ladite fonction sur les performances du catalyseur bifonctionnel. 4 Ainsi, la presente invention concerne un procede de preparation d'un catalyseur bifonctionnel mettant en oeuvre une zeolithe IZM-2, une fonction hydrogenante et une matrice. Le procede de preparation selon ('invention permet a la fois une localisation preferentielle de ladite fonction hydrogenante sur la surface et/ou dans la microporosite de la zeolithe IZM-2 et une 5 repartition homogene de la fonction hydrogenante dans le catalyseur et de preference sur la zeolithe IZM-2 grace a la mise en oeuvre d'une solution d'impregnation comprenant des precurseurs de metaux nobles specifiques combines avec la presence de sels d'ammonium, avec un rapport sel d'ammonium sur metal noble bien précis. Une autre objet de la presente invention concerne le catalyseur obtenu par ledit procede. 10 Une autre objet de la presente invention concerne un procede d'isomerisation de charges paraffiniques issues des huiles vegetales et/ou animales hydrotraitees ou de la synthese Fischer-Trospch basse temperature, ledit procede mettant en oeuvre ledit catalyseur bifonctionnel. De maniere surprenante, la localisation preferentielle de la fonction hydrogenante 15 comprenant au moins un metal noble du groupe VIII et de preference du platine sur la surface et/ou dans la microporosite de la zeolithe IZM-2 permet d'obtenir un catalyseur plus selectif envers la reaction d'isomerisation que lorsque ladite fonction est deposee preferentiellement sur la matrice alumine. Par ailleurs lorsque ladite fonction hydrogenante est deposee preferentiellement sur et/ou dans la microporosite de la zeolithe IZM-2 et de 20 plus repartie de maniere homogene au sein du catalyseur l'activite du catalyseur s'en trouve amelioree. Résumé de ('invention La presente invention porte sur un procede de preparation d'un catalyseur bifonctionnel comprenant une fonction acide constituee par de la zeolithe IZM-2, une fonction 25 hydrogenante comprenant au moins un metal noble du groupe VIII de la classification periodique, choisi parmi le platine et le palladium et une matrice, ledit procede comprenant au moins les stapes suivantes : i) une etape de preparation du support du catalyseur par mise en forme de la zeolithe IZM-2 avec une matrice de sorte que le pourcentage poids de la zeolithe soit 30 avantageusement compris entre 1 et 50% par rapport au poids du support, 5 ii) une etape de depot d'au moins un metal noble du groupe VIII de la classification periodique par impregnation du support prepare a l'etape i) par une solution aqueuse comprenant au moins les composes suivants : - au moins un compose ammoniaque choisi parmi les sels de platine (II) tetramines 5 de formule Pt(NH3)4(OH)2, Pt(NE13)4(NO3)2 ou Pt(NH3)4X2, les sels de platine (IV) hexamines de formule Pt(NH3)6X4; les sels de platine (IV) halogenopentamines de formule (PtX(NH3)5)X3; les sels de platine N-tetrahalogenodiamines de formule PtX4(NH3)2; et les composes halogen& de formule H(Pt(acac)2X); les sels de palladium (II) Pd(NH3)4SO4 ou Pd(NH3)4X2, dans lesquels X est un halogene choisi 10 parmi le chlore, le fluor, le brome et l'iode, X etant de preference le chlore, et "acac" represente le groupe acetylacetonate (de formule brute C5H702), compose derive de l'acetylacetone, - et au moins un sel d'ammonium choisi parmi le nitrate d'ammonium NH4NO3, le chlorure d'ammonium NH4C1, l'hydroxyde d'ammonium NH4OH, le bicarbonate 15 d'ammonium NH4HCO3, l'acetate d'ammonium NH4H3C202 seul ou en mélange, - le rapport molaire entre le sel d'ammonium et le metal noble etant compris entre 0,1 et 400. Un avantage de la presente invention est de fournir un procede de preparation d'un catalyseur bifonctionnel comprenant une phase acide a base de zeolithe IZM-2 et une 20 fonction hydrogenante a base de metaux nobles du groupe VIII, qui grace a ('utilisation d'une solution d'impregnation comprenant des precurseurs de metaux nobles specifiques combines avec la presence de sels d'ammonium, avec un rapport sel d'ammonium sur metal noble bien précis, permet a la fois l'obtention d'une localisation preferentielle de ladite fonction hydrogenante sur la surface et/ou dans la microporosite de la zeolithe IZM-2 et une 25 repartition homogene de la fonction hydrogenante dans le catalyseur. Un avantage de la presente invention est de fournir un catalyseur obtenu par ledit procede, ledit catalyseur etant caracterise par une localisation preferentielle de ladite fonction hydrogenante sur la surface et/ou dans la microporosite de la zeolithe IZM-2 et une repartition homogene de la fonction hydrogenante dans le catalyseur. 30 Un autre avantage de la presente invention est de fournir un procede d'isomerisation de charges paraffiniques issues des huiles vegetales et/ou animales hydrotraitees ou de la synthese Fischer-Trospch basse temperature mettant en oeuvre ledit catalyseur bifonctionnel 6 ainsi obtenu permettant d'une part l'obtention d'une meilleure selectivite en distillats moyens grace a la localisation de la fonction hydrogenante sur la surface et/ou dans la microporosite de la zeolithe IZM-2, et egalement une meilleure activite, dans le cas ou en plus d'être localise preferentiellement sur la zeolithe IZM-2, la fonction hydrogenante est egalement 5 repartie de maniere homogene sur ledit catalyseur. Description detainee de l'invention Conformement a l'invention, la presente invention concerne un procede de preparation d'un catalyseur bifonctionnel comprenant une fonction acide constituee par de la zeolithe IZM-2, une fonction hydrogenante comprenant au moins un metal noble du groupe VIII de la 10 classification periodique choisi parmi le platine et le palladium seul ou en mélange et une matrice. Le catalyseur prepare selon l'invention comprend la zeolithe IZM-2 qui constitue la fonction acide dudit catalyseur. La zeolithe IZM-2 presente une structure cristalline. La zeolithe IZM-2 est un solide microporeux cristalline presentant une structure cristalline 15 decrite dans la demande de brevet FR 2 918 050. Le procede de preparation de la zeolithe IZM-2 est egalement decrit dans ladite demande. Ledit solide IZM-2 presente une composition chimique exprimee sur une base anhydre, en termes de moles d'oxydes, definie par la formule generale suivante : X02 : aY2O3 : bM2/nO, dans laquelle X represente au moins un element tetravalent, Y represente au moins un 20 element trivalent et M est au moins un metal alcalin et/ou un metal alcalino-terreux de valence n. X est preferentiellement choisi parmi le silicium, le germanium, le titane et le mélange d'au moins deux de ces elements tetravalents, fres preferentiellement X est le silicium et Y est preferentiellement choisi parmi l'aluminium, le bore, le fer, ('indium et le gallium, fres 25 preferentiellement Y est l'aluminium. M est preferentiellement choisi parmi le lithium, le sodium, le potassium, le calcium, le magnesium et le mélange d'au moins deux de ces metaux et fres preferentiellement M est le sodium. De maniere preferee, X represente le silicium, le solide cristalline IZM-2 selon l'invention est alors un solide entierement silicique lorsque ('element Y est absent de la composition dudit solide IZM-2. II est egalement 30 avantageux d'employer comme element X un mélange de plusieurs elements X, en particulier un mélange de silicium avec un autre element X choisi parmi le germanium et le 7 titane, de preference le germanium. Ainsi, lorsque le silicium est present en mélange avec un autre element X, le solide cristallise IZM-2 selon l'invention est alors un metallosilicate cristallise presentant un diagramme de diffraction des rayons X identique a celui decrit dans le tableau 1 lorsqu'il se trouve sous sa forme calcinee. De maniere encore plus preferee et 5 en presence d'un element Y, X etant le silicium et Y etant ('aluminium : le solide cristallise IZM-2 selon l'invention est alors un aluminosilicate. De preference, la zeolithe IZM-2 est sous forme aluminosilicate. De preference, le rapport molaire du nombre d'atomes de silicium sur le nombre d'atomes d'aluminium Si/AI est inferieur a 200, de preference inferieure a 150, de maniere fres 10 preferee inferieure a 120. La zeolithe IZM-2 entrant dans la composition du support du catalyseur prepare selon l'invention est avantageusement echangee par au moins un traitement par une solution d'au moins un sel d'ammonium de maniere a obtenir la forme ammonium de la zeolithe IZM-2 qui une fois calcinee conduit a la forme acide (H+) de ladite zeolithe IZM-2. Cette etape 15 d'echange peut etre effectuee a toute etape de la preparation du catalyseur, c'est-a-dire apres l'etape de preparation de la zeolithe IZM-2, apres l'etape de mise en forme de la zeolithe IZM-2 avec une matrice, ou encore apres l'etape d'introduction du metal hydrodeshydrogenant. Ladite zeolithe IZM-2 entrant dans la composition du support du catalyseur utilise dans le 20 procede selon l'invention est avantageusement au moins en partie, de preference pratiquement totalement, sous forme acide, c'est-a-dire sous forme acide (H+). Selon l'invention, le catalyseur prepare comprend au moins une matrice. Ladite matrice peut avantageusement etre amorphe ou cristallisee. De preference, ladite matrice est avantageusement choisie dans le groupe forme par 25 l'alumine, la silice, la silice-alumine, les argiles, l'oxyde de titane, l'oxyde de bore et la zircone, pris seuls ou en mélange ou bien on peut choisir egalement les aluminates. De preference, l'alumine est utilisee comme matrice. De maniere preferee, ladite matrice contient de l'alumine sous toutes ses formes connues de l'homme du métier, telles que par exemple les alumines de type alpha, gamma, eta, delta. Lesdites alumines different par leur 30 surface specifique et leur volume poreux. 8 Le mélange de la matrice et de la zeolithe IZM-2 mis en forme constitue le support du catalyseur. Etape i) Conformement a ('invention, le procede comprend une etape i) de preparation du support du 5 catalyseur par mise en forme de la zeolithe IZM-2 avec une matrice de sorte que le pourcentage poids de la zeolithe soit avantageusement compris entre 1 et 50% par rapport au poids du support. Mise en forme Le support du catalyseur utilise dans le procede selon ('invention peut avantageusement etre 10 mis en forme par toute technique connue de l'homme du métier. La mise en forme peut avantageusement etre realisee par exemple par extrusion, par pastillage, par la methode de la coagulation en goutte ("oil-drop"), par granulation au plateau tournant ou par toute autre methode bien connue de l'homme du métier. Les supports ainsi obtenus peuvent se presenter sous differentes formes et dimensions. De preference, l'etape i) est mise en oeuvre 15 par malaxage - extrusion. Lors de la mise en forme du support par malaxage puis extrusion, ladite zeolithe IZM-2 peut etre introduite au cours de la mise en solution ou en suspension des composes d'alumine ou precurseurs d'alumine tels que la boehmite par exemple. Ladite zeolithe IZM-2 peut etre, sans que cela soit limitatif, par exemple sous forme de poudre, poudre broyee, suspension, 20 suspension ayant subi un traitement de desagglomeration. Ainsi, par exemple, ladite zeolithe peut avantageusement etre mise en suspension acidulee ou non a une concentration ajustee a la teneur finale en IZM-2 visee dans le catalyseur selon l'invention. Cette suspension appelee couramment une barbotine est alors melangee avec les composes d'alumine ou precurseurs d'alumine. 25 Par ailleurs, ('utilisation d'additifs peut avantageusement etre mise en oeuvre pour faciliter la mise en forme et/ou ameliorer les proprietes mecaniques finales des supports comme cela est bien connu par l'homme du métier. A titre d'exemple d'additifs, on peut citer notamment la cellulose, la carboxymethyl-cellulose, la carboxy-ethyl-cellulose, du tall-oil (huile de tall), les gommes xanthaniques, des agents tensio-actifs, des agents floculants comme les 30 polyacrylamides, le noir de carbone, les amidons, l'acide stearique, l'alcool polyacrylique, l'alcool polyvinylique, des biopolymeres, le glucose, les polyethylenes glycols, etc. 9 On peut avantageusement ajouter ou retirer de l'eau pour ajuster la viscosite de la pate a extruder. Cette etape peut avantageusement etre realisee a tout stade de l'etape de malaxage. Pour ajuster la teneur en matiere solide de la pate a extruder af in de la rendre extrudable, on 5 peut egalement ajouter un compose majoritairement solide et de preference un oxyde ou un hydrate. On utilise de maniere preferee un hydrate et de maniere encore plus preferee un hydrate d'aluminium. La perte au feu de cet hydrate est avantageusement superieure a 15%. L'extrusion de la pate issue de l'etape de malaxage peut avantageusement etre realisee par n'importe quel outil conventionnel, disponible commercialement. La pate issue du malaxage 10 est avantageusement extrudee a travers une filiere, par exemple a l'aide d'un piston ou d'une mono-vis ou double vis d'extrusion. L'extrusion peut avantageusement etre realisee par toute methode connue de l'homme de métier. Les supports du catalyseur prepares dans l'etape i) selon l'invention sont en general sous la forme d'extrucles cylindriques ou polylobes tels que bilobes, trilobes, polylobes de forme 15 droite ou torsadee, mais peuvent eventuellement etre fabriques et employes sous la forme de poudres concassees, de tablettes, d'anneaux, de billes et/ou de roues. De preference, les supports du catalyseur selon l'invention ont la forme de spheres ou d'extrucles. Avantageusement le support se presente sous forme d'extrucles d'un diametre compris entre 0,5 et 5 mm et plus particulierement entre 0,7 et 2,5 mm. Les formes peuvent etre 20 cylindriques (qui peuvent etre creuses ou non) et/ou cylindriques torsades et/ou multilobees (2, 3, 4 ou 5 lobes par exemple) et/ou anneaux. La forme multilobee est avantageusement utilisee de maniere preferee. Sechage Le support ainsi obtenu a l'issu de l'etape i) de mise en forme peut ensuite etre 25 avantageusement soumis a une etape de sechage. Ladite etape de sechage est avantageusement effectuee par toute technique connue de l'homme du métier. De preference, le sechage est effectue sous flux d'air. Ledit sechage peut egalement etre effectue sous flux de tout gaz oxydant, reducteur ou inerte. De preference, le sechage est avantageusement effectue a une temperature comprise entre 50 et 180°C, de maniere 30 preferee entre 60 et 150°C et de maniere fres prefitree entre 80 et 130°C. Calcination Ledit support, eventuellement seche, subit ensuite de preference une etape de calcination. Ladite etape de calcination est avantageusement realisee en presence d'oxygene moleculaire, par exemple en effectuant un balayage d'air, a une temperature 5 avantageusement superieure a 200°C et inferieure ou egale a 1100°C. Ladite etape de calcination peut avantageusement etre effectuee en lit traverse, en lit !eche ou en atmosphere statique. Par exemple, le four utilise peut etre un four rotatif tournant ou etre un four vertical a couches traversees radiales. De preference, ladite etape de calcination est effectuee entre plus d'une heure a 200°C a moins clbne heure a 1100°C. Pour le support mis 10 en forme et eventuellement seche, la calcination peut avantageusement etre operee en presence de vapeur d'eau et/ou en presence d'une vapeur acide ou basique. Par exemple, la calcination peut etre realisee sous pression partielle d'ammoniaque. Traitements post-calcination Des traitements post-calcination peuvent eventuellement etre effectues, de maniere a 15 ameliorer les proprietes du support calcine, notamment les proprietes texturales. Ainsi, le support du catalyseur mis en oeuvre dans le procede selon la presente invention peut etre soumis a un traitement hydrothermal en atmosphere confinee. On entend par traitement hydrothermal en atmosphere confinee un traitement par passage a l'autoclave en presence d'eau a une temperature superieure a la temperature ambiante, de preference 20 superieure a 25°C, de preference superieure a 30°C. Au cours de ce traitement hydrothermal, on peut avantageusement impregner le support, prealablement a son passage a l'autoclave (l'autoclavage etant fait soit en phase vapeur, soit en phase liquide, cette phase vapeur ou liquide de ('autoclave pouvant etre acide ou non). Cette impregnation, prealable a l'autoclavage, peut avantageusement etre acide ou non. 25 Cette impregnation, prealable a l'autoclavage peut avantageusement etre effectuee a sec ou par immersion du support dans une solution aqueuse acide. Par impregnation a sec, on entend mise en contact du support avec un volume de solution inferieur ou egal au volume poreux total du support. De preference, ('impregnation est realisee a sec. L'autoclave est de preference un autoclave a panier rotatif tel que celui defini dans la demande brevet EP 0 387 30 109 A. La temperature pendant l'autoclavage peut etre comprise entre 100 et 250°C pendant une periode de temps comprise entre 30 minutes et 3 heures. 10 11 Etape ii) : depot de la fonction hydro-deshydrogenante Conformement a ('invention, le depot de la fonction hydro-deshydrogenante s'effectue apres l'etape de mise en forme i). Conformement a ('invention, le procede comprend une etape ii) de depot d'au moins un 5 metal noble du groupe VIII de la classification periodique par impregnation du support prepare a l'etape i) et ayant eventuellement subi une etape de sechage et/ou de calcination et/ou de traitement post-calcination, par une solution aqueuse comprenant au moins les composes suivants : - au moins un compose ammoniaque choisi parmi les sels de platine (II) tetramines de 10 formule Pt(NH3)4(OH)2, Pt(NH3)4(NO3)2 ou Pt(NH3)4X2, les sels de platine (IV) hexamines de formule Pt(NH3)6X4; les sels de platine (IV) halogenopentamines de formule (PtX(NH3)5)X3; les sels de platine N-tetrahalogenodiamines de formule PtX4(NH3)2; et les composes halogen& de formule H(Pt(acac)2X); les sels de palladium (II) Pd(NH3)4SO4 ou Pd(NH3)4X2, dans lesquels X est un halogene choisi 15 parmi le chlore, le fluor, le brome et l'iode, X etant de preference le chlore, et "acac" represente le groupe acetylacetonate (de formule brute C51-1702), compose derive de l'acetylacetone, - et au moins un sel d'ammonium choisi parmi le nitrate d'ammonium NH4NO3, le chlorure d'ammonium NH4C1, l'hydroxyde d'ammonium NH4OH, le bicarbonate 20 d'ammonium NH4HCO3, l'acetate d'ammonium NH4H3C202seul ou en mélange, - le rapport molaire entre le sel d'ammonium et le metal noble etant compris entre 0,1 et 400. La fonction hydro-deshydrogenante peut avantageusement etre introduite avant ou apres la calcination du support et de preference apres. 25 Conformement a l'invention, le support est impregne par une solution aqueuse. L'impregnation du support est de preference effectuee par la methode d'impregnation dite "a sec" ou en exces d'une solution, bien connues de l'homme du métier. L'impregnation peut avantageusement etre effectuee en une seule etape par une solution contenant ('ensemble des elements constitutifs du catalyseur final. 12 De maniere preferee, le depot par impregnation en exces est utilise, dans les conditions suivantes : - remplissage du volume poreux du support a impregner par de l'eau distillee et maturation d'au moins trente minutes ; 5 - mise en contact du support avec la solution d'impregnation, le rapport du volume de solution sur la masse de support etant compris entre 2 et 150 ml de solution par gramme de support, de maniere preferee entre 4 et 100 ml, de maniere fres preferee entre 5 et 80 ml, pour une duree comprise entre 5 minutes et 48 heures, de maniere preferee entre 15 minutes et 36 heures, de maniere fres preferee entre 30 minutes 10 et 24 heures, a une temperature comprise entre 10 et 95°C, de preference entre 15 et 90°C,de maniere fres preferee entre 20 et 85°C. La mise en oeuvre de l'etape ii) par impregnation du support avec une solution aqueuse comprenant les sels ammoniaques de metaux specifiques tels que revendiques permet l'obtention d'un catalyseur bifonctionnel comprenant une phase acide a base de zeolithe 15 IZM-2 et une fonction hydrogenante a base de metaux nobles du groupe VIII dans lequel le metal du groupe VIII est localise sur la surface externe des cristaux de la zeolithe IZM-2 et/ou dans la microporosite de la zeolithe IZM-2, c'est-a-dire dans les cristaux de la zeolithe IZM-2. Conformement a ('invention, le catalyseur bifonctionnel prepare selon ('invention comprend 20 au moins un metal noble du groupe VIII choisi parmi le platine et le palladium, seul ou en mélange et de maniere fres preferee on choisit le platine. De preference, l'etape ii) consiste en le depot d'au moins un metal noble, de preference le platine, par impregnation du support prepare a I'etape i) par une solution aqueuse comprenant des composes ammoniaques choisis parmi les sels de platine (II) tetramines de 25 formule Pt(NH3)4(OH)2, Pt(NH3)4(NO3), ou Pt(NH3)4X2, les sels de platine (IV) hexamines de formule Pt(NH3)6X4; les sels de platine (IV) halogenopentamines de formule (PtX(NH3)5)X3; les sels de platine N-tetrahalogenodiamines de formule PtX4(NH3)2; et les composes halogenes de formule H(Pt(acac)2X); X et « acac » ayant la signification precitee, et de preference parmi les sels de platine (II) tetramines de formule Pt(NH3)4(OH)2, Pt(NH3)4(NO3), 30 ou Pt(NH3)4X2. 1 X . 2. 13 De preference, ladite etape ii) est realisee de maniere a deposer sur ledit support une teneur en metal noble et de preference en platine comprise entre 0,01 a 4%, et de preference entre 0,05 a 2% poids par rapport a la masse totale dudit catalyseur. La localisation preferentielle du metal noble du groupe VIII dans les cristaux et/ou a la 5 surface externe des cristaux de la zeolithe IZM-2 peut etre mise en evidence par microsonde de Castaing. Quelques extrudes sont enrobes de resine (Struers, Ballerup) puis polis et metallises au carbone. On introduit alors rechantillon dans un appareil JEOL JXA8100 pour analyser en differents points la composition locale en silicium, aluminium, et platine. A partir de la composition locale en aluminium, silicium et connaissant la composition en silicium de 10 la zeolithe, on peut en deduire le rapport massique Alumine/(IZM-2 + alumine) pour chaque point analyse. On peut ainsi tracer revolution de la composition locale en platine en fonction du rapport massique local Alumine/(IZM-2 + alumine) et verifier la localisation preferentielle du platine sur l'alumine ou sur la zeolithe. Lorsque la composition locale en platine augmente avec le rapport massique local Alumine/(IZM-2 + alumine) alors le platine est 15 preferentiellement localise sur l'alumine. Lorsque la composition locale en platine diminue avec le rapport massique local Alumine/(IZM-2 + alumine) alors le platine est preferentiellement localise sur la zeolithe. Conformement a l'invention la solution d'impregnation contient egalement au moins un sel d'ammonium ne contenant pas de metaux nobles, choisi parmi le nitrate d'ammonium 20 NH4NO3, le chlorure d'ammonium NH4C1, l'hydroxyde d'ammonium NH4OH, le bicarbonate d'ammonium NH4HCO3, racetate d'ammonium NH4H3C202 seul ou en mélange et de preference parmi le nitrate d'ammonium NH4NO3, le chlorure d'ammonium NH4C1 et racetate d'ammonium NH4H3C202 seul ou en mélange. Selon l'invention, les concentrations des differentes especes en solution sont telles que le 25 rapport molaire entre le sel d'ammonium et le metal noble est compris entre 0,1 et 400, de preference entre 0,2 et 200, de maniere fres preferee entre 0,3 et 150. Le rapport molaire entre le sel d'ammonium et le platine est choisi de maniere a obtenir une repartition homogene du metal noble et de preference le platine, dans le catalyseur et de preference sur la zeolithe IZM-2. 30 Les concentrations en platine dans la solution d'impregnation sont ajustees de maniere a obtenir la teneur desiree en metal noble dans le catalyseur final. 14 Ainsi, selon ('invention, la solution d'impregnation contient a la fois les composes contenant les precurseurs specifiques de metaux nobles et des sels d'ammonium ne contenant pas de metaux nobles dans les proportions telles que revendiquees. Ceci permet a la fois une localisation preferentielle de ladite fonction hydrogenante sur la surface et/ou dans la 5 microporosite de la zeolithe IZM-2 et une repartition homogene de la fonction hydrogenante dans le catalyseur et de preference sur la zeolithe. La microsonde de Castaing permet de verifier si un element, en ('occurrence le platine, est reparti de maniere homogene au sein du catalyseur, par rintermediaire du calcul d'un coefficient de repartition (cf. L. Sorbier, Determining the Distribution of Metal by Electron 10 Probe Micro Analysis, in: H. Toulhoat, P. Raybaud (Eds.), Catalysis by Transition Metal Sulphides, Ed. Technip, Paris, 2013, pp. 407-411 et references citees). Le coefficient de repartition macroscopique du platine, obtenu a partir de son profil determine par microsonde de Castaing, defini comme le rapport des concentrations platine au cceur de ('extrude par rapport au bord de ce meme extrude, est compris entre 0,7 et 1,3, de preference entre 0,8 15 et 1,2. La valeur de ce rapport, voisine de 1, temoigne de rhomogeneite de la repartition du platine dans le catalyseur. La dispersion du(es) metal(ux) nobles du groupe VIII, determinee par chimisorption, par exemple par titration H2/02 ou par chimisorption du monoxyde de carbone, est comprise entre 10% et 100%, de preference entre 20% et 100% et de maniere encore plus preferee 20 entre 30% et 100%. Dans un mode de realisation, la solution aqueuse de retape ii) ou une solution aqueuse differente de celle de retape ii) peut egalement comprendre les precurseurs des metaux des groupes IIIA, IVA et VIIB de la classification periodique des elements et de preference choisi parmi le gallium, ('indium, retain et le rhenium et de preference choisi parmi ('indium, retain et 25 le rhenium. Tous les precurseurs de tels metaux peuvent convenir. Dans le cas 0E1 une solution differente de celle de retape ii) est utilisee, les depots des differents elements sont realises de maniere successive. Selon une variante, lesdits precurseurs desdits metaux peuvent etre impregnes sur le support issu de retape i) separement des precurseurs des metaux nobles du groupe VIII. 30 Lorsqu'au moins un metal des groupes IIIA, IVA et VIIB est ajoute separement, it est preferable qu'il soit ajoute apres le metal du groupe VIII. Dans ce cas, une deuxieme etape 15 optionnelle d'impregnation d'au moins une solution aqueuse comprenant les precurseurs des metaux des groupes IIIA, IVA et VIIB peut avantageusement etre mise en oeuvre apres retape ii). Le metal additionnel choisi parmi les metaux des groupes IIIA, IVA et VIIB peut etre introduit 5 par rintermediaire d'une solution aqueuse comprenant des composes choisis parmi les chlorures, les bromures et les nitrates des metaux des groupes IIIA, IVA et VIIB. Par exemple dans le cas de ('indium, on utilise avantageusement le nitrate ou le chlorure et dans le cas du rhenium, on utilise avantageusement l'acide perrhenique. Le metal additionnel choisi parmi les metaux des groupes IIIA, IVA et VIIB peut egalement etre introduit par 10 rintermediaire d'une solution comprenant au moins un compose organique choisi dans le groupe constitue par les complexes dudit metal, et de preference les complexes polycetoniques du metal et les hydrocarbylmetaux choisis parmi les alkyles, les cycloalkyles, les aryles, les alkylaryles et les arylalkyles de metaux. Dans ce dernier cas, ('introduction du metal est avantageusement effectuee a ('aide d'une solution du compose organometallique 15 dudit metal dans un solvant organique. On peut egalement employer des composes organohalogenes du metal. Comme composes organiques de metaux, on peut citer en particulier le tetrabutyletain, dans le cas de retain, et le triphenylindium, dans le cas de ('indium. Si le metal additionnel choisi parmi les metaux des groupes IIIA, IVA et VIIB est introduit 20 avant le metal du groupe VIII, le compose du metal IIIA, IVA et/ou VIIB utilise est generalement choisi dans le groupe constitue par rhalogenure, le nitrate, racetate, le tartrate, le carbonate et ('oxalate du metal. L'introduction est alors avantageusement effectuee en solution aqueuse comprenant lesdits composes. Mais it peut egalement etre introduit a ('aide d'une solution d'un compose organometallique du metal par exemple le 25 tetrabutyletain. Dans ce cas, avant de proceder a ('introduction d'au moins un metal du groupe VIII, on procedera a une calcination sous air. De preference, le ou les depots sont realises de maniere a deposer sur ledit support une teneur en metaux des groupes IIIA, IVA et VIIB comprise entre 0,01 a 2%, et de preference entre 0,05 a 1% poids par rapport a la masse totale dudit catalyseur. 30 Au moins une etape de sechage peut avantageusement etre mise en oeuvre apres la ou les etapes d'impregnation, et de preference apres retape ii). Ladite etape de sechage est avantageusement effectuee par toute technique connue de l'homme du métier. 16 De preference, le sechage est effectue sous flux d'air. Ledit sechage peut egalement etre effectue sous flux de tout gaz oxydant, reducteur ou inerte. De preference, le sechage est avantageusement effectue a une temperature comprise entre 50 et 180°C, de maniere preferee entre 60 et 150°C et de maniere fres prefdree entre 80 et 130°C. 5 Au moins une etape de calcination peut avantageusement etre mise en oeuvre apres la ou les etapes d'impregnation, et de preference apres l'etape ii) et de maniere preferee apres au moins une etape de sechage. Ladite etape de calcination est avantageusement realisee en presence d'oxygene moleculaire, par exemple en effectuant un balayage d'air, a une temperature 10 avantageusement superieure a 200°C et inferieure ou egale a 1100°C. Ladite etape de calcination peut avantageusement etre effectuee en lit traverse, en lit !eche ou en atmosphere statique. Par exemple, le four utilise peut etre un four rotatif tournant ou etre un four vertical a couches traversees radiales. De preference, ladite etape de calcination est effectuee entre plus d'une heure a 200°C a moins clbne heure a 1100°C. 15 Dans le cas ou plusieurs etapes successives d'impregnation sont realisees, des etapes de sechage et/ou calcination intermediaires et/ou une reduction peuvent avantageusement etre mises en oeuvre entre les etapes d'impregnations successives des differents metaux. Avant son utilisation dans le procede selon l'invention, le catalyseur obtenu a ('issue du procede de preparation selon l'invention est de preference soumis a une etape de reduction. 20 Cette etape de reduction est avantageusement realisee par un traitement sous hydrogene a une temperature comprise entre 150°C et 650°C et us pression totale comprise entre 0,1 et 25 MPa. Par exemple, une reduction consiste en un palier a 150°C de deux heures puis une montee en temperature jusqu'a 450°C a la vitessr de 1 °C/min puis un palier de deux heures a 450°C; durant toute cette etape de reductbn, le debit d'hydrogene est de 1000 25 normaux m3 d'hydrogene par tonne catalyseur et la pression totale maintenue constante a 0,2 MPa. Toute methode de reduction ex-situ peut avantageusement etre envisagee. Une reduction prealable du catalyseur final ex situ, sous courant d'hydrogene, peut etre mise en oeuvre, par exemple a une temperature de 450°C a 600°C, pendant une duree de 0,5 a 4 heures. 30 Ledit catalyseur comprend egalement avantageusement du soufre. Dans le cas 0E1 le catalyseur de l'invention contient du soufre, celui-ci peut etre introduit a n'importe quelle 17 etape de la preparation du catalyseur: avant ou apres etape de mise en forme, et/ou sechage et/ou calcination, avant et/ou apres ('introduction du ou des metaux cites precedemment, ou encore par sulfuration in situ et ou ex situ avant la reaction catalytique. Dans le cas d'une sulfuration in situ, la reduction, si le catalyseur n'a pas ete prealablement 5 recluit, intervient avant la sulfuration. Dans le cas d'une sulfuration ex situ, on effectue egalement la reduction puis la sulfuration. La sulfuration s'effectue de preference en presence d'hydrogene en utilisant tout agent sulfurant bien connu de l'homme de métier, tel que par exemple le sulfure de dimethyle ou le sulfure d'hydrogene. Les catalyseurs selon l'invention se presentent sous differentes formes et dimensions. Ils 10 sont utilises en general sous Ia forme d'extrucles cylindriques et/ou polylobes tels que bilobes, trilobes, polylobes de forme droite et/ou torsadee, mais peuvent eventuellement etre fabriques et employes sous Ia forme de poudres concassees, de tablettes, d'anneaux, de billes et/ou de roues. De preference, les catalyseurs mis en oeuvre dans le procede selon l'invention ont Ia forme de spheres ou d'extrucles. Avantageusement le catalyseur se 15 presente sous forme d'extrucles d'un diametre compris entre 0,5 et 5 mm et plus particulierement entre 0,7 et 2,5 mm. Les formes peuvent etre cylindriques (qui peuvent etre creuses ou non) et/ou cylindriques torsades et/ou multilobees (2, 3, 4 ou 5 lobes par exemple) et/ou anneaux. La forme multilobee est avantageusement utilisee de maniere preferee. Le depot du metal ne change pas Ia forme du support. 20 Le procede de preparation selon l'invention permet donc l'obtention d'un catalyseur bifonctionnel comprenant une phase acide a base de zeolithe IZM-2 et une fonction hydrogenante a base de metaux nobles du groupe VIII permettant a la fois une localisation preferentielle de ladite fonction hydrogenante sur la surface et/ou dans la microporosite de la zeolithe IZM-2 et une repartition homogene de la fonction hydrogenante sur ledit catalyseur. 25 Un autre objet de l'invention concerne le catalyseur comprenant une fonction acide constituee par de la zeolithe IZM-2, une fonction hydrogenante comprenant au moins un metal noble du groupe VIII de la classification periodique choisi parmi le platine et le palladium et une matrice, obtenu par le procede selon l'invention. Conformement a l'invention, le metal du groupe VIII est localise preferentiellement dans les 30 cristaux et/ou a la surface des cristaux de la zeolithe IZM-2 et le metal du groupe VIII est reparti de maniere homogene sur ledit catalyseur. 18 Ledit catalyseur prepare selon ('invention peut comprendre avantageusement au moins un metal additionnel choisi dans le groupe forme par les metaux des groupes IIIA, IVA et VIIB de la classification periodique des elements et de preference choisi parmi le gallium, l'indium, retain et le rhenium. Ledit metal additionnel est de preference choisi parmi l'indium, retain et 5 le rhenium. Ledit catalyseur comprend egalement avantageusement du soufre. Ledit catalyseur prepare selon ('invention comprend plus particulierement, et de preference est constitue de: de 1 a 50%, de preference de 2 a 45% et de maniere encore plus preferee de 3 a 10 40% poids de la zeolithe IZM-2 selon ('invention, - de 0,01 a 4%, de preference de 0,05 a 2% poids d'au moins un metal du groupe VIII de la classification periodique des elements, de preference le platine, - eventuellement de 0,01 a 2%, de preference de 0,05 a 1% poids d'au moins un metal additionnel choisi dans le groupe forme par les metaux des groupes IIIA, IVA et VIIB, 15 - éventuellement une teneur en soufre, de preference telle que le rapport du nombre de moles de soufre sur le nombre de moles de(s) metal(ux) du groupe VIII snit compris entre 0,3 et 20, - au moins une matrice, de preference l'alumine, assurant le complement a 100% dans le catalyseur. 20 Le grackle d'isomerisation La presente invention a egalement pour objet un procede d'isomerisation d'une charge parraffinique, ledit procede comprenant la mise en contact de ladite charge paraffinique avec au moins ledit catalyseur selon ('invention present dans un reacteur catalytique. Conformement a ('invention, ladite charge paraffinique utilisee dans le procede selon 25 ('invention est produite a partir de ressources renouvelables. Les paraffines de ladite charge paraffinique presentent un nombre d'atomes de carbone compris entre 9 et 25, de preference compris entre 10 et 25 et de maniere fres preferee entre 10 et 22. La teneur en paraffines dans ladite charge mise en oeuvre dans le procede selon ('invention est avantageusement superieure a 90% poids, de preference superieure a 19 95% poids, de maniere encore plus prefer& superieure a 98% poids. Au sein desdites parrafines, le pourcentage massique d'isoparaffines est inferieur a 15%, de maniere prefer& inferieur a 10% et de maniere fres prefer& inferieur a 5%. De preference, ladite charge paraffinique est produite a partir de ressources renouvelables 5 choisies parmi les huiles vegetales, les huiles d'algues ou algales, les huiles de poissons et les graisses d'origine vegetale ou animale, ou des mélanges de telles charges. Lesdites huiles vegetales peuvent avantageusement etre brutes ou raffinees, totalement ou en partie, et issues des vegetaux choisis parmi le colza, le tournesol, le soja, le palmier, ('olive, la noix de coco, le coprah, le ricin, le coton, les huiles d'arachides, de lin et de crambe 10 et toutes les huiles issues par exemple du tournesol ou du colza par modification genetique ou hybridation, cette liste n'etant pas !imitative. Lesdites graisses animales sont avantageusement choisies parmi le lard et les graisses composees de residus de l'industrie alimentaire ou issus des industries de la restauration. Les huiles de fritures, les huiles animales variees comme les huiles de poisson, le suif, le saindoux peuvent egalement etre 15 utilisees. Les ressources renouvelables a partir desquelles est produite la charge paraffinique utilisee dans le procede selon ('invention contiennent essentiellement des structures chimiques de type triglycerides que l'homme du métier connait egalement sous ('appellation tri ester d'acides gras ainsi que des acides gras libres, dont les chaines grasses contiennent un 20 nombre d'atomes de carbone compris entre 9 et 25. La structure et la longueur de chaine hydrocarbon& de ces derniers est compatible avec les hydrocarbures presents dans le gazole et le kerosene, c'est a dire la coupe distillats moyens. Un tri ester d'acide gras est ainsi compose de trois chaines d'acides gras. Ces chaines d'acide gras sous forme de tri ester ou sous forme d'acide gras libres, possedent un nombre 25 d'insaturations par chaine, egalement appele nombre de doubles liaisons carbone-carbone par chaine, generalement compris entre 0 et 3 mais qui peut etre plus eleve notamment pour les huiles issues d'algues qui presentent generalement un nombre d'insaturations par chaines de 5 a 6. Les molecules presentes dans lesdites ressources renouvelables utilisees dans la presente 30 invention presentent donc un nombre d'insaturations, exprime par molecule de triglyceride, avantageusement compris entre 0 et 18. Dans ces charges, le taux d'insaturation, exprime 20 en nombre d'insaturations par chaine grasse hydrocarbonee, est avantageusement compris entre 0 et 6. Les ressources renouvelables comportent generalement egalement differentes impuretes et notamment des heteroatomes tels que l'azote. Les teneurs en azote dans les huiles 5 vegetales sont generalement comprises entre 1 ppm et 100 ppm poids environ, selon leur nature. Elles peuvent atteindre jusqu'a 1% poids sur des charges particulieres. Ladite charge paraffinique utilisee dans le procede selon l'invention est avantageusement produite a partir de ressources renouvelables selon des procedes connus de l'homme du métier. Une voie possible est la transformation catalytique desdites ressources 10 renouvelables en effluent paraffinique desoxygene en presence d'hydrogene et en particulier, l'hydrotraitement. De preference, ladite charge paraffinique est produite par hydrotraitement desdites ressources renouvelables. Ces procedes d'hydrotraitement de ressources renouvelables sont déjà bien connus et sont decrits dans de nombreux brevets. A titre d'exemple, ladite 15 charge paraffinique utilisee dans le procede selon l'invention peut avantageusement etre produite, de preference par hydrotraitement puis par separation gaz/liquide, a partir desdites ressources renouvelables comme dans le brevet FR 2 910 483 ou dans le brevet FR 2 950 895. Ladite charge paraffinique utilisee dans le procede selon l'invention peut aussi etre une 20 charge paraffinique produite par un procede mettant en jeu une etape de valorisation par la voie Fischer-Tropsch. Dans le procede Fischer-Tropsch, le gaz de synthese (CO+H2) est transforms catalytiquement en produits oxygenes et en hydrocarbures essentiellement lineaires sous forme gazeuse, liquide ou solide. Lesdits produits obtenus constituent la charge du procede selon l'invention. Le gaz de synthese (CO+H2) est avantageusement 25 produit a partir de gaz naturel, de charbon, de biomasse, de toute source de composes hydrocarbones ou d'un mélange de ces sources. Ainsi, les charges paraffiniques obtenues, selon un procede de synthese Fischer-Tropsch, a partir d'un gaz de synthese (CO+H2) produit a partir de ressources renouvelables, de gaz naturel ou de charbon peuvent etre utilisees dans le procede selon l'invention. De preference, ladite charge paraffinique produite 30 par synthese Fischer-Tropsch et utilisee dans le procede selon l'invention comprend majoritairement des n-paraffines. Ainsi, ladite charge comprend une teneur en n-paraffines superieure a 60% poids par rapport a la masse totale de ladite charge. Ladite charge peut 21 egalement comprendre une teneur en produits oxygen& de preference inferieure a 10% poids, une teneur en insatures, c'est-a-dire de preference en produits olefiniques, de preference inferieure a 20% en poids et une teneur en iso-paraffines de preference inferieure a 10% en poids par rapport a la masse totale de ladite charge. 5 De maniere fres preferee, ladite charge comprend une teneur en n-paraffines superieure a 70% poids et de maniere encore plus preferee superieure a 80% poids par rapport a la masse totale de ladite charge. Les paraffines de ladite charge paraffinique presentent un nombre d'atomes de carbone compris entre 9 et 25, de preference compris entre 10 et 25 et de maniere fres preferee entre 10 et 22. 10 De preference, ladite charge paraffinique produite par synthese Fischer-Tropsch est exempte d'impuretes heteroatomiques telles que, par exemple, le soufre, l'azote ou des metaux. Ledit procede d'isomerisation est mis en oeuvre generalement selon les conditions operatoires suivantes : 15 une temperature de 200°C a 500°C, de preference de210°C a 450°C et de maniere encore plus preferee de 220°C a 430°C ; - une pression partielle d'hydrogene de 0,3 a 5,5 MPa, de preference de 0,4 et 4,8 MPa; - une pression totale de 0,45 a 7 MPa, de preference de 0,6 a 6 MPa ; et 20 - une vitesse spatiale d'alimentation, exprimee en kilogramme de charge introduite par kilogramme de catalyseur et par heure, de 0,25 a 301-11, de preference de 1 a 101-11 et de maniere encore preferee de 2 a 6 h-1. Les exemples suivants illustrent ('invention sans toutefois en limiter la portee. Exemples Exemple 1: synthese de la zeolithe IZM-2 La zeolithe IZM-2 a ete synthetisee conformement a l'enseignement du brevet FR 2 918 050 B. Une suspension colloIdale de silice connue sous le terme commercial Ludox HS-40 5 commercialisee par Aldrich, est incorporee dans une solution composee de soude (Prolabo), de structurant dibromure de 1,6bis(methylpiperidinium)hexane, d'hydroxyde d'aluminium (Aldrich) et d'eau deionisee. La composition molaire du mélange est la suivante : 1 Si02; 0,0060 A1203; 0,1666 Na20; 0,1666 1,6bis(methylpiperidinium)hexane; 33,3333 H2O. Le mélange est agite vigoureusement pendant une demi-heure. Le mélange est ensuite transfere, apres homogeneisation, dans un autoclave de type PARR. L'autoclave est chauffe pendant 5 jours a 170°C sous agitation en tourne bioche (30 tours/min). Le produit obtenu est filtre, lave a l'eau deionisee pour atteindre un pH neutre puis seche une nuit a 100°C en etuve. Le solide est ensuite introduit dans un four a moufle pour y etre calcine afin d'eliminer le structurant. Le cycle de calcination comprend une montee en temperature jusqu'a 200°C, 15 un palier a cette temperature de deux heures, une montee en temperature jusqu'a 550°C suivi d'un palier de huit heures a cette temperature et enfin un retour a temperature ambiante. Les montees en temperature sont effectuees avec une rampe de 2°C/min. Le solide ainsi obtenu est ensuite mis sous reflux durant 2 heures dans une solution aqueuse de nitrate d'ammonium (10 ml de solution par gramme de solide, concentration en nitrate 20 d'ammonium de 3 M) afin d'echanger les cations alcalins sodium par des ions ammonium. Cette etape de mise sous reflux est effectuee quatre fois avec une solution fraiche de nitrate d'ammonium, puis le solide est filtre, lave a l'eau deionisee et seche en etuve une nuit a 100°C. Enf in, pour obtenir la zeolithe sous sa fame acide (protonee 1-1±) on realise une etape de calcination a 550°C durant dix heures (rarrpe de montee en temperature 25 de 2°C/min) en lit traverse sous air sec (2 normauxlitres par heure et par gramme de solide). Le solide ainsi obtenu a ete analyse par Diffraction des Rayons X et identifie comme etant constitue par de la zeolithe IZM-2. Des caracterisations au moyen des methodes RMN de l'27A1, fluorescence X et ICP permettent d'acceder aux resultats suivants pour l'IZM-2 : - pourcentage ponderal d'atomes d'aluminium hexacoordines : 5%, 22 30 - rapport du nombre de moles de silicium divise par le nombre de moles d'aluminium de reseau, en mole/mole, Si/AI : 72, 23 - rapport du nombre de moles de sodium divise par le nombre de moles d'aluminium de reseau, en mole/mole, Na/AI : 0,03. Exemple 2: preparation du support IZM-2/alumine. Le support IZM-2/alumine est obtenu par malaxage et extrusion de la zeolithe IZM-2 5 preparee dans l'exemple 1 avec un gel d'alumine de type GA7001 fourni par la societe AXENS. La pate malaxee est extrudee au travers d'une filiere trilobes de diametre 1,8 mm. Apres sechage en etuve une nuit a 110°C, les extrucbs sont calcines a 500°C durant deux heures (rampe de montee en temperature de 5°C/min) en lit traverse sous air sec (2 normaux litres par heure et par gramme de solide). La teneur ponderale de la zeolithe IZM-2 10 sur le support apres calcination est de 25% poids. Exemple 3 (conforme a ('invention) : preparation du catalyseur d'isomerisation A. Le catalyseur A est un catalyseur comprenant une zeolithe IZM-2, du platine, et une matrice alumine. Ce catalyseur est prepare par impregnation en exces du support IZM-2/alumine decrit dans l'exemple 2 par une solution aqueuse contenant du chlorure de platine tetramine 15 Pt(NH3)4C12 et du nitrate d'ammonium NH4NO3. Le rapport molaire entre le nitrate d'ammonium et le platine est de 120. La concentration en chlorure de platine tetramine dans la solution est de 1,54 10-3 mold et celle en nitrate d'ammonium est de 1,84 10-1 mold. On utilise 20 grammes de support dont on remplit le volume poreux par de ('eau distillee et on laisse le solide a maturer durant une heure a temperature ambiante. Le solide est ensuite 20 immerge dans 160 ml de la solution d'impregnation precedemment decrite dans un erlenmeyer puis ('ensemble est mis sur agitation sur une table d'agitation (100 tours/min) a temperature ambiante durant 24 heures. La solution d'impregnation est ensuite soutiree et le solide est rince avec 320 ml d'eau distillee. Le solide est ensuite mis a secher en etuve ventilee durant la nuit a 110°C et on effectue findement une etape de calcination sous debit 25 d'air sec (2 normaux litres par heure et par gramme de solide) dans un four tubulaire dans les conditions suivantes : - montee de la temperature a l'ambiante a 500°C a 5C/min ; - palier de deux heures a 500°C ; - descente a l'ambiante. 24 La teneur en Pt mesuree par FX sur le catalyseur calcine est de 0,19% en poids, sa dispersion mesuree par titrage H2/02 est de 81%, son coefficient de repartition mesure par microsonde de Castaing de 0,98. Des analyses locales sur le catalyseur examine en microscopie electronique a transmission sont effectuees sur differentes zones de la matrice 5 alumine et sur divers agglomerats de cristallites d'IZM-2. La figure 1 represente revolution du pourcentage poids local en platine en fonction du rapport %poids A1203/(%poids A1203+%poids IZM-2) local obtenue par microsonde de Castaing. Localement le pourcentage poids en Pt diminue avec ('augmentation de la quantite d'alumine par rapport a la quantite d'IZM-2 ce qui traduit un depot preferentiel du platine sur 10 la zeolithe IZM-2. On observe ainsi que pour des rapports %poids A1203/(%poids A1203+%poids IZM-2) qui tendent vers 1, c'est-a-dire pour des zones analysees ne contenant pas de zeolithe IZM-2, le % poids en platine tend vers une valeur nulle. Exemple 4 (conforme a ('invention) : preparation du catalyseur d'isomerisation B. Le catalyseur B est un catalyseur comprenant une zeolithe IZM-2, du platine, et une matrice 15 alumine. Ce catalyseur est prepare par impregnation en exces du support IZM-2/alumine prepare dans l'exemple 2 par une solution aqueuse contenant du chlorure de platine tetramine Pt(NH3)4C12 et du nitrate d'ammonium NH4NO3. Le rapport molaire entre le nitrate d'ammonium et le platine est de 120. La concentration en chlorure de platine tetramine dans la solution est de 9,62 104 mold et celle en nitrate d'ammonium est de 1,15 10-1 mold. 20 On utilise 20 grammes de support dont on remplit le volume poreux par de l'eau distillee et on laisse le solide a maturer durant une heure a temperature ambiante. Le solide est ensuite immerge dans 160 ml de la solution d'impregnation precedemment decrite dans un erlenmeyer puis ('ensemble est mis sur agitation sur une table d'agitation (100 tours/min) a temperature ambiante durant 24 heures. La solution d'impregnation est ensuite soutiree et le 25 solide est rince avec 320 ml d'eau distillee. Le solide est ensuite mis a secher en etuve ventilee durant la nuit a 110°C et on effectue findement une etape de calcination sous debit d'air sec (2 normaux litres par heure et par gramme de solide) dans un four tubulaire dans les conditions suivantes : - montee de la temperature a l'ambiante a 500°C a 5 C/min ; 30 - palier de deux heures a 500°C ; - descente a l'ambiante. La teneur en Pt mesuree par FX sur le catalyseur calcine est de 0,14% en poids, sa dispersion mesuree par titrage H2/02 est de 76%, son coefficient de repartition mesure par microsonde de Castaing de 0,98. 5 La figure 2 represente revolution du pourcentage poids local en platine en fonction du rapport %poids A1203/(%poids A1203+%poids IZM-2) local obtenue par microsonde de Castaing. Tout comme pour le catalyseur A on note que localement le pourcentage poids en Pt diminue avec ('augmentation de la quantite d'alumine par rapport a la quantite d'IZM-2 ce qui traduit un depot preferentiel du platine sur la zeolithe IZM-2. 10 Exemple 5 (non conforme a ('invention) : preparation du catalyseur d'isomerisation C. Le catalyseur C est un catalyseur comprenant une zeolithe IZM-2, du platine, et une matrice alumine. Ce catalyseur est prepare par impregnation a sec du support IZM-2/alumine prepare dans l'exemple 2 par une solution aqueuse contenant du chlorure de platine tetramine Pt(NH3)4C12. II n'y a pas de sel d'ammonium dans la solution d'impregnation. On 15 utilise typiquement 20 grammes de support que Ion impregne a sec en drageoir. Apres impregnation le solide est laisse a maturer durant au moins cinq heures en air laboratoire puis mis a secher une nuit en etuve a 110°C et on dfectue finalement une etape de calcination sous debit d'air sec (2 normaux litres par heure et par gramme de solide) dans un four tubulaire dans les conditions suivantes : 20 - montee de la temperature a l'ambiante a 500°C a 5C/min ; - palier de deux heures a 500°C ; - descente a l'ambiante. La teneur en Pt mesuree par FX sur le catalyseur calcine est de 0,2% en poids, sa dispersion mesuree par titrage H2/02 est de 38%, son coefficient de repartition mesure par 25 microsonde de Castaing de 0,62. Le Pt n'est donc pas reparti de maniere homogene dans le support. La non homogeneite de la repartition du Pt sur le support ne permet pas ('utilisation de la microsonde de Castaing pour determiner la localisation du Pt sur le support. Cependant, les analyses du catalyseur par microscopie electronique en transmission a balayage sur appareil JEOL JEM2100F associe a un detecteur annulaire a grand angle 25 26 (STEM-HAADF) mettent en evidence la localisation des particules de platine sur les cristallites de zeolithe IZM-2. Exemple 6 (non conforme a ('invention) : preparation du catalyseur d'isomerisation D. Le catalyseur D est un catalyseur comprenant une zeolithe IZM-2, du platine, et une matrice 5 alumine. Ce catalyseur est prepare par impregnation en exces du support IZM-2/alumine prepare dans l'exemple 2 par une solution aqueuse contenant de l'acide hexachloroplatinique. La concentration en acide hexachloroplatinique dans la solution est de 2,55 10-3 mold. On utilise 20 grammes de support dont on remplit le volume poreux par de l'eau distillee et 10 on laisse le solide a maturer durant une heure a temperature ambiante. Le solide est ensuite immerge dans 80 ml d'une solution d'acide chlorhydrique HCI de concentration 3,52 10-1 mold dans un erlenmeyer puis l'ensemble est mis sur agitation sur une table d'agitation (100 tours/min) a temperature ambiante durant une heure. La solution d'acide chlorhydrique est ensuite soutiree puis le solide est immerge dans 80 ml de la solution d'acide 15 hexachloroplatinique precedemment decrite puis l'ensemble est mis sur agitation sur une table d'agitation (100 tours/min) a temperature ambiante durant 24 heures. La solution d'impregnation est ensuite soutiree et le solide est rince avec 160 ml d'eau distillee. Le solide est ensuite mis a secher en etuve ventilee durant la nuit a 110°C et on effectue finalement une etape de calcination sous debit d'air sec (2 normaux litres par heure et par gramme de 20 solide) dans un four tubulaire dans les conditions suivantes : - montee de la temperature a l'ambiante a 500°C a 5 C/min ; - palier de deux heures a 500°C ; - descente a l'ambiante. La teneur en Pt mesuree par FX sur le catalyseur calcine est de 0,20% en poids, sa 25 dispersion mesuree par titrage H2/02 est de 83%, son coefficient de repartition mesure par microsonde de Castaing de 0,95. La figure 3 represente revolution du pourcentage poids local en platine en fonction du rapport %poids A1203/(%poids A1203+%poids IZM-2) local obtenue par microsonde de Castaing. Contrairement aux catalyseurs A et B, on note que localement le pourcentage poids en Pt augmente avec ('augmentation de la quantite 27 d'alumine par rapport a la quantite d'IZM-2 ce qui traduit un depot preferentiel du platine sur l'alumine. Exemple 7 (non conforme a ('invention) : preparation du catalyseur d'isomerisation E. Le catalyseur E est un catalyseur comprenant une zeolithe IZM-2, du platine, et une matrice 5 alumine. Ce catalyseur est prepare par impregnation en exces du support IZM-2/alumine prepare dans l'exemple 2 par une solution aqueuse contenant de l'acide hexachloroplatinique. La concentration en acide hexachloroplatinique dans la solution est de 1,28 10-3 mold. On utilise 20 grammes de support dont on remplit le volume poreux par de l'eau distillee et 10 on laisse le solide a maturer durant une heure a temperature ambiante. Le solide est ensuite immerge dans 80 ml d'une solution d'acide chlorhydrique HCI de concentration 3,52 10-1 mold dans un erlenmeyer puis l'ensemble est mis sur agitation sur une table d'agitation (100 tours/min) a temperature ambiante durant une heure. La solution d'acide chlorhydrique est ensuite soutiree puis le solide est immerge dans 80 ml de la solution d'acide 15 hexachloroplatinique precedemment decrite puis l'ensemble est mis sur agitation sur une table d'agitation (100 tours/min) a temperature ambiante durant 24 heures. La solution d'impregnation est ensuite soutiree et le solide est rince avec 160 ml d'eau distillee. Le solide est ensuite mis a secher en etuve ventilee durant la nuit a 110°C et on effectue finalement une etape de calcination sous debit d'air sec (2 normaux litres par heure et par gramme de 20 solide) dans un four tubulaire dans les conditions suivantes : - montee de la temperature a l'ambiante a 500°C a 5 C/min ; - palier de deux heures a 500°C ; - descente a l'ambiante. La teneur en Pt mesuree par FX sur le catalyseur calcine est de 0,10% en poids, sa 25 dispersion mesuree par titrage H2/02 est de 80%, son coefficient de repartition mesure par microsonde de Castaing de 1,02. La figure 4 represente revolution du pourcentage poids local en platine en fonction du rapport %poids A1203/(%poids A1203+%poids IZM-2) local obtenue par microsonde de Castaing. Tout comme pour le catalyseur D, on note que localement le pourcentage poids en 28 Pt augmente avec ('augmentation de la quantite d'alumine par rapport a la quantite d'IZM-2 ce qui traduit un depot preferentiel du platine sur l'alumine. Exemple 8 : evaluation des proprietes catalytiques des catalyseurs A, et B conformes a l'invention et C, D et E non conformes a l'invention, en isomerisation d'une charge 5 paraffinique. Les catalyseurs ont ete testes en isomerisation d'une charge paraffinique composee par du n-hexadecane. Les tests ont ete effectues dans une micro-unite mettant en oeuvre un reacteur lit fixe et travaillant en courant descendant sans recyclage. L'analyse des effluents hydrocarbones est effectuee en ligne par chromatographie en phase gazeuse. Une fois 10 chargé dans ('unite, le catalyseur subit une premiere etape de sechage sous azote dans les conditions suivantes : - debit d'azote: 2 normaux litres par heure et par gramme de catalyseur, - pression totale: 0,1 MPa, - rampe de montee en temperature de l'ambiante a 150°C: 5 °C/min, 15 - palier a 150°C de 30 minutes. Apres sechage l'azote est remplace par l'hydrogene et une etape de reduction sous debit d'hydrogene pur est effectuee ensuite dans les conditions suivantes: - debit d'hydrogene: 5 normaux litres par heure et par gramme de catalyseur, - pression totale: 1,1 MPa, 20 - rampe de montee en temperature de 150 a 450°C: 5°Cmin, - palier a 450°C de 1 heure. Apres etape de reduction, la temperature est descendue a 230°C, et le catalyseur est mis en contact du n-hexadecane dans les conditions suivantes : - vitesse spatiale d'alimentation de 2 grammes de n-hexadecane par heure et par 25 gramme de catalyseur, - rapport molaire hydrogene sur n-hexadecane de 10, - pression totale de 1,1 MPa. 29 La conversion est modifiee en faisant varier la temperature; et a chaque palier de temperature deux analyses de ('effluent sont effectuees, ce qui permet de calculer les performances catalytiques et de verifier la stabilite des performances catalytiques pour ledit palier de temperature. Typiquement on fait varier la temperature entre 230 et 350°C par 5 palier de temperature de 5°C. L'analyse des effluerts s'effectue integralement par le biais d'un systeme GC en ligne. La temperature necessaire pour atteindre 50% de conversion fait office de descripteur de l'activite du catalyseur alors que le rendement maximal obtenu en isomeres de l'hexadecane fait office de descripteur des proprietes isomerisantes du catalyseur. 10 Le tableau 1 reporte ainsi les performances catalytiques des catalyseurs en hydroconversion du n-hexadecane. On observe que les catalyseurs A et B conformes prepares selon le procede de l'invention presentent une activite nettement plus importante que les catalyseurs non conformes a l'invention : la conversion de 50% du n-hexadecane est obtenue pour des temperatures plus basses de typiquement 13 a 15°C par rapport aux catalyseurs non 15 conformes D et E, et typiquement 21 a 22°C par rapport au catalyseur C. De plus les catalyseurs conformes a l'invention A et B permettent d'atteindre les rendements maximaux en isomeres du n-hexadecane les plus eleves. Les catalyseurs A et B prepares selon le procede de l'invention presentent donc a la fois les meilleures activites et les meilleures proprietes isomerisantes. 20 Tableau 1 : performances catalytiques des catalyseurs A, B, C, D, E en hydroconversion du n-hexadecane. Catalyseur A B C (non D (non E (non (conforme) (conforme) conforme) conforme) conforme) Temperature a 254 255 276 269 268 50% conversion (°C) Rendement max 87 87 86 84 85 en isomeres (%poids) REVENDICATIONS1. Procede de preparation d'un catalyseur bifonctionnel comprenant une fonction acide constituee par de la zeolithe IZM-2, une fonction hydrogenante comprenant au moins un metal noble du groupe VIII de la classification periodique, choisi parmi le platine et le palladium et une matrice, ledit procede comprenant au moins les etapes suivantes : i) une etape de preparation du support du catalyseur par mise en forme de la zeolithe IZM-2 avec une matrice, ii) une etape de depot d'au moins un metal noble du groupe VIII de la classification periodique par impregnation du support prepare a l'etape i) par une solution aqueuse comprenant - au moins un compose ammoniaque choisi parmi les sels de platine (II) tétramines de formule Pt(NH3)4(OH)2, Pt(NH3)4(NO3)2 ou Pt(NH3)4X2, les sels de platine (IV) hexamines de formule Pt(NH3)6X4; les sels de platine (IV) halogenopentamines de formule (PtX(NH3)5)X3; les sels de platine N-tetrahalogenodiamines de formule PtX4(NH3)2; les composes halogenes de formule H(Pt(acac)2X); les sels de palladium (II) de formule Pd(NH3)4SO4 ou Pd(NH3)4X2, X etant un halogene choisi parmi le chlore, le fluor, le brome et l'iode, et "acac" representant le groupe acetylacetonate, - et au moins un sel d'ammonium choisi parmi le nitrate d'ammonium NH4NO3, le chlorure d'ammonium NH4CI, l'hydroxyde d'ammonium NH4OH, le bicarbonate d'ammonium NH4HCO3, ('acetate d'ammonium NH4H3C202seul ou en mélange, - le rapport molaire entre le sel d'ammonium et le metal noble etant compris entre 0,1 et 400. 2. Procede selon la revendication 1 dans lequel l'etape i) est mise en oeuvre par malaxage - extrusion. 3. Procede selon l'une des revendications 1 ou 2 dans lequel ladite matrice mise en oeuvre dans l'etape i) est l'alumine. 4. Procede selon l'une des revendications 1 a 3 dans lequel le support obtenu a l'issu de l'etape i) est soumis a une etape de sechage effectuee a une temperature comprise entre 50 et 180°C. 31 5. Procede selon l'une des revendications 1 a 4 dans lequel X est le chlore. 6. Procede selon l'une des revendications 1 a 5 dans lequel ('impregnation du support a retape ii) est effectuee par la methode d'impregnation dite "a sec" ou en exces de ladite solution. 5 7. Procede selon l'une des revendications 1 a 6 dans lequel la solution aqueuse de retape ii) comprend des composes ammoniaques choisis parmi les sels de platine (II) tetramines de formule Pt(NH3)4(OH)2, Pt(NH3)4(NO3), ou Pt(NH3)4X2, les sels de platine (IV) hexamines de formule Pt(NH3)6X4; les sels de platine (IV) halogenopentamines de formule (PtX(NH3)5)X3; les sels de platine N- 10 tetrahalogenodiamines de formule PtX4(NH3)2; et les composes halogenes de formule H(Pt(acac)2X); X et « acac » ayant la signification precitee. 8. Procede selon la revendication 7 dans lequel ladite solution comprend des composes ammoniaques choisis parmi les sels de platine (II) tetramines de formule Pt(NH3)4(OH)2, Pt(NH3)4(NO3), ou Pt(NH3)4X2. 15 9. procede selon l'une des revendications 1 a 8 dans lequel la solution aqueuse de retape ii) ou une solution aqueuse d'impregnation differente de celle de retape ii) comprend les precurseurs des metaux des groupes IIIA, IVA et VIIB de la classification periodique des elements choisi parmi le gallium, ('indium, retain et le rhenium. 10. Procede selon les revendications 1 a 9 dans lequel le rapport molaire entre le sel 20 d'ammonium et le metal noble est compris entre 0,3 et 150 dans la solution de retape ii). 11. Catalyseur comprenant une fonction acide constituee par de la zeolithe IZM-2, une fonction hydrogenante comprenant au moins un metal noble du groupe VIII de la classification periodique choisi parmi le platine et le palladium et une matrice, obtenu 25 par le procede selon l'une des revendications 1 a 10. 32 12. Procede d'isomerisation d'une charge parraffinique presentant un nombre d'atomes de carbone compris entre 9 et 25, ledit procede comprenant la mise en contact de ladite charge paraffinique avec au moins ledit catalyseur selon la revendication 11, ledit procede etant mis en oeuvre a une temperature de 200°C a 500°C, une pression 5 partielle d'hydrogene de 0,3 a 5,5 MPa, une pression totale de 0,45 a 7 MPa, et une vitesse spatiale d'alimentation, exprimee en kilogramme de charge introduite par kilogramme de catalyseur et par heure, de 0,25 a 301-11. 13. Procede selon la revendication 12 dans lequel ladite charge paraffinique est produite a partir de ressources renouvelables choisies parmi les huiles vegetales, les huiles 10 d'algues ou algales, les huiles de poissons et les graisses d'origine vegetale ou animale, ou des mélanges de telles charges. 14. Procede selon l'une des revendications 12 ou 13 dans lequel ladite charge paraffinique est produite par hydrotraitement desdites ressources renouvelables. 15. Procede selon l'une des revendications 12 ou 13 dans lequel ladite charge paraffinique 15 est une charge paraffinique produite par un procede mettant en jeu une etape de valorisation par la voie Fischer-Tropsch.