Brevet FR3065719A1 — publié le 20181102

DOMAINE DE L'INVENTION La prÃ©sente invention concerne le domaine de traitement des fluides aqueux. Plus particuliÃ¨rement, la prÃ©sente invention concerne un procÃ©dÃ© de traitement d'un fluide aqueux, en particulier de l'eau, par clarification et adsorption sur charbon actif en poudre dans un dÃ©canteur Ã lit de boues mixtes constituÃ© d'un mÃ©lange de charbon actif en poudre et d'hydroxydes mÃ©talliques, visant Ã Ã©liminer les matiÃ¨res en suspension et les matiÃ¨res organiques dissoutes des fluides aqueux, notamment les micropolluants. La prÃ©sente invention concerne Ã©galement une installation de traitement de fluide aqueux, comprenant un dÃ©canteur Ã lit de boues fluidisÃ©, convenant Ã la mise en oeuvre du procÃ©dÃ©. ART ANTERIEUR Les nouvelles filiÃ¨res de traitement d'eau Ã potabiliser deviennent de plus en plus complexes, multipliant les Ã©tapes unitaires de traitement, afin d'obtenir des niveaux de rÃ©duction Ã©levÃ©s vis-Ã -vis de paramÃ¨tres de dÃ©pollution sensibles, tels que la matiÃ¨re organique et les micropolluants organiques. Le traitement des eaux de surface a longtemps reposÃ© sur le principe d'une simple clarification rÃ©unissant les Ã©tapes de clarification (coagulation/floculation/dÃ©cantation) et filtration sur sable suivie d'une dÃ©sinfection. La prise en compte des pesticides et autres micropolluants indÃ©sirables (molÃ©cules responsables de GoÃ»ts et Odeurs (G&O) par exemple) a amenÃ© le traiteur d'eau Ã complÃ©ter la clarification par un traitement d'affinage au charbon actif en grain (filtration sur CAG), si besoin complÃ©tÃ© par l'emploi de charbon actif en poudre (CAP) Ã l'Ã©tape de clarification. L'exploitation de la clarification a aussi Ã©voluÃ© parallÃ¨lement sur les eaux Ã niveau de pollution critique en Carbone Organique Total (COT) en amÃ©liorant les conditions de dosages des rÃ©actifs de coagulation Ã base de sels de fer et d'aluminium (pH de coagulation, rapports massiques Fe/COT ou Al/COT) et en privilÃ©giant si besoin les sels de fer beaucoup plus performants Ã pH acide avec les eaux riches en substances humiques. Ces Ã©volutions de filiÃ¨re sont largement tributaires des Ã©volutions de normes sanitaires rendues encore plus sÃ©vÃ¨res ces derniÃ¨res annÃ©es, avec notamment en France : - Les TrihalomÃ©thanes ou (THM) regroupant des sous-produits de chloration volatiles qui rÃ©sultent principalement de l'action du chlore avec les matiÃ¨res 3065719 2 organiques et les bromures contenus dans l'eau. La Limite de QualitÃ© (LQ) est passÃ© de 150 pg/L Ã 100 pg/L depuis dÃ©cembre 2008 ; - Le Carbone Organique Total (COT), paramÃ¨tre de contrÃ´le de la MatiÃ¨re Organique Naturelle (MON) en remplacement de l'OxydabilitÃ© au permanganate, 5 demande de respecter la RÃ©fÃ©rence de QualitÃ© (RQ) de 2 mg/L en relation avec la formation des THM, RQ de 5 mg/L pour l'OxydabilitÃ© au permanganate ; - Les bromates, paramÃ¨tre pouvant Ãªtre associÃ© Ã des impuretÃ©s contenues dans certaines eaux de javel ou formÃ©es au cours de l'ozonation des eaux contenant des bromures avec le passage de la LQ de 25 pg/L Ã 10 pg/ depuis dÃ©cembre 10 2008. Les objectifs de qualitÃ© en COT et THM Ã atteindre sont intimement liÃ©s, le respect des 150 puis 100 pg/L en THM du point de mise en distribution au robinet du consommateur Ã©tant Ã associer Ã la prÃ©sence de reliquat de COT dans les eaux traitÃ©es. La prÃ©sence de bromates en relation Ã l'usage de l'ozonation (en prÃ©traitement d'eau brute ou en amont 15 d'un Ã©tage d'adsorption au charbon actif) a aussi participÃ© Ã limiter son emploi (dosages, temps d'exposition) dans l'Ã©limination de micropolluants rÃ©calcitrants aux traitements au charbon actif, mais aussi dans son usage dans l'Ã©limination de prÃ©curseurs de nature organique Ã l'origine de la formation de THM. Avec ces exigences sanitaires de plus en plus strictes, la filtration sur CAG a montrÃ© ses 20 limites, notamment dans l'Ã©limination des reliquats de COT rÃ©fractaire Ã la clarification et a conduit progressivement Ã son remplacement par les rÃ©acteurs Ã CAP sur les nouvelles installations. Dans le cadre des anciennes filiÃ¨res rÃ©novÃ©es, les rÃ©acteurs Ã CAP ont Ã©tÃ© rajoutÃ©s entre les Ã©tapes de clarification et filtration. Ces nouvelles orientations apportent de nombreux avantages techniques dans le contrÃ´le des pollutions d'origine organique, 25 mais peuvent ne pas Ãªtre retenus sur diffÃ©rents sites pour des raisons financiÃ¨res et/ou d'encombrement. En effet, cette technologie, apparue dans les annÃ©es 2000 avec diffÃ©rents procÃ©dÃ©s, repose sur des mises en contact du fluide aqueux avec une suspension de CAP coagulÃ© suivie d'une Ã©tape de sÃ©paration, pouvant Ãªtre rÃ©alisÃ©es dans un Ã plusieurs ouvrages de traitement. 30 Pour l'ensemble de ces procÃ©dÃ©s Ã contact de lit de CAP coagulÃ© et floculÃ© et dans certains cas lestÃ© par injection de micro-sable, la coagulation est associÃ©e uniquement Ã la clarification du CAP introduit dans les diffÃ©rents procÃ©dÃ©s afin de neutraliser les charges de l'adsorbant et permettre Ã l'issue le piÃ©geage des particules de CAP au sein de flocs d'hydroxydes. Les dosages en coagulant atteignent quelques milligrammes par litre tant 3065719 3 pour les sels de fer que d'aluminium appliquÃ©s en clarification dans le traitement des eaux. Ainsi, on ne peut donc pas attribuer un effet sensible du dosage de coagulant dans l'Ã©limination de la fraction dissoute de la matiÃ¨re dissoute et mesurable Ã partir du Carbone Organique Dissous (COD). La rÃ©duction du COD n'est alors attribuable qu'Ã l'action du 5 CAP. En effet, dans de telles quantitÃ©s, le coagulant ne sert qu'Ã coaguler le CAP. L'usage de CAP dans l'Ã©limination de la fraction dissoute du COT, soit le COD, n'est donc pas un objectif Ã cette Ã©tape de traitement en raison d'absence d'effet significatif et mesurable dans des abattements complÃ©mentaires en COD Ã l'Ã©tape de clarification. Un des inconvÃ©nients de l'art antÃ©rieur rÃ©side donc dans la nÃ©cessitÃ© de sÃ©parer 10 physiquement les traitements unitaires de clarification et d'adsorption sur CAP pour valoriser le charbon sous forme de poudre dans ses propriÃ©tÃ©s d'Ã©limination des micropolluants et d'Ã©crÃªtement de la matiÃ¨re organique dissoute et quantifiable Ã partir de la dÃ©termination du COT et COD. En consÃ©quence, cette optimisation d'usage du CAP a pour dÃ©faut de gÃ©nÃ©rer des coÃ»ts d'investissement plus lourds pour l'installation et la mise 15 en oeuvre d'un tel procÃ©dÃ©. Un autre inconvÃ©nient de l'art antÃ©rieur est liÃ© Ã l'encombrement relatif Ã ce type de filiÃ¨re et Ã la ligne d'eau gÃ©nÃ©rÃ©e entre chaque Ã©tape de traitement pouvant nÃ©cessiter des reprises intermÃ©diaires et des localisations sÃ©parÃ©es sur les installations rÃ©novÃ©es. Par consÃ©quent, il existait ainsi un besoin de mettre au point un nouveau procÃ©dÃ© de 20 traitement de la matiÃ¨re organique et des micropolluants, en associant la clarification et l'adsorption sur charbon actif en poudre tout en assurant une forte activitÃ© Ã©puratoire de l'adsorbant dans l'Ã©limination des matiÃ¨res organiques dissoutes et micropolluants en complÃ©ment de la clarification. Afin de maintenir une empreinte au sol rÃ©duite et des coÃ»ts d'investissement faibles, un besoin existait Ã©galement pour la mise au point d'une nouvelle 25 installation de traitement permettant de traiter efficacement les fluides aqueux en associant la clarification et l'adsorption sur charbon actif en poudre. De maniÃ¨re surprenante, la Demanderesse a dÃ©couvert qu'il Ã©tait possible de coupler, en une seule Ã©tape de traitement au sein d'un mÃªme ouvrage, des moyens d'Ã©limination de la matiÃ¨re organique et des micropolluants qui sont normalement sÃ©parÃ©s avec d'un cÃ´tÃ© la 30 clarification rÃ©unissant les Ã©tapes de coagulation/floculation et dÃ©cantation et de l'autre cÃ´tÃ© l'adsorption sur charbon actif en poudre normalement rÃ©alisÃ©e en traitement d'affinage au sein des rÃ©acteurs Ã CAP. 3065719 4 La prÃ©sente invention se propose ainsi de fournir un tel procÃ©dÃ© et une telle installation, comprenant un traitement mixte de clarification et d'adsorption sur CAP au sein d'un dÃ©canteur Ã lit de boues fluidisÃ© permettant l'Ã©limination de la matiÃ¨re organique dissoute et des micropolluants organiques contenus dans un fluide aqueux. 5 Le procÃ©dÃ© selon l'invention s'adresse principalement au domaine de la potabilisation des eaux en traitement direct d'eau brute ; il peut aussi s'implanter en traitement tertiaire des eaux usÃ©es. RESUME DE L'INVENTION La prÃ©sente invention concerne ainsi un procÃ©dÃ© de traitement d'un fluide aqueux, en 10 particulier de l'eau, par clarification et adsorption sur charbon actif en poudre dans un dÃ©canteur Ã lit de boues fluidisÃ©, Ã flux ascendant et alimentÃ© de faÃ§on continue, dans lequel ledit lit de boues fluidisÃ© est un lit fluidisÃ© de boues mixtes d'hydroxydes mÃ©talliques et de charbon actif en poudre dans lequel la concentration en boues mixtes au sein du lit est d'au moins 1 g/L, ledit charbon actif en poudre reprÃ©sentant au moins 33% en poids des boues 15 mixtes et ledit charbon actif en poudre ayant un diamÃ¨tre moyen infÃ©rieur Ã 30 pm, et dans lequel la proportion en charbon actif en poudre au sein du lit est maintenue par recyclage d'au moins une fraction du charbon actif en poudre sÃ©parÃ© des boues mixtes, avantageusement au moyen d'au moins un hydrocyclone. L'invention concerne Ã©galement une installation de traitement d'un fluide aqueux, en 20 particulier de l'eau, par clarification et adsorption sur charbon actif en poudre comprenant un dÃ©canteur Ã lit de boues fluidisÃ© et un systÃ¨me de recyclage d'au moins une fraction du charbon actif en poudre sÃ©parÃ© des boues mixtes, ledit systÃ¨me de recyclage comprenant avantageusement au moins un hydrocyclone, ledit dÃ©canteur comprenant trois zones distinctes de fonctionnement. 25 DESCRIPTION DES FIGURES La figure 1 reprÃ©sente un exemple d'installation selon la prÃ©sente invention permettant la mise en oeuvre du procÃ©dÃ© de la prÃ©sente invention. La figure 2 reprÃ©sente l'abattement (en %) d'une eau initialement polluÃ©e par le mÃ©tolachlore ESA Ã hauteur de 570 ng/L selon deux procÃ©dÃ©s (le procÃ©dÃ© selon l'invention 30 et un procÃ©dÃ© selon l'art antÃ©rieur). 3065719 5 La figure 3 reprÃ©sente l'abattement (en %) d'une eau initialement polluÃ©e par le mÃ©tolachlore ESA Ã hauteur de 1000 ng/L selon deux procÃ©dÃ©s (le procÃ©dÃ© selon l'invention et un procÃ©dÃ© selon l'art antÃ©rieur). 5 DEFINITIONS L'expression Â« charbon actif en poudre (CAP) Â» telle qu'utilisÃ©e dans le cadre de la prÃ©sente invention dÃ©signe du charbon actif sous forme de poudre. L'expression Â« diamÃ¨tre moyen Â» exprime la taille des particules reprÃ©sentant 50 % en masse du matÃ©riau. 10 L'expression Â« fluide aqueux Ã traiter Â» telle qu'utilisÃ©e dans le cadre de la prÃ©sente invention dÃ©signe un fluide aqueux contenant notamment des MES, des micropolluants organiques et des matiÃ¨res organiques naturelles que l'on souhaite Ã©liminer. L'expression Â« fluide aqueux traitÃ© Â» telle qu'utilisÃ©e dans le cadre de la prÃ©sente invention dÃ©signe l'Ã©tat d'un fluide aqueux aprÃ¨s mise en contact avec un lit fluidisÃ© de boues mixtes 15 d'hydroxydes mÃ©talliques et de CAP. L'expression Â« taux de traitement Â» telle qu'utilisÃ©e dans la prÃ©sente invention dÃ©signe la masse de CAP frais (en gramme) dosÃ© dans le fluide aqueux Ã traiter ramenÃ©e au volume d'eau Ã traiter (en m3). L'expression Â« CAP frais Â» dÃ©signe du charbon actif n'ayant pas Ã©tÃ© encore mis en contact 20 avec des micropolluants organiques ou des matiÃ¨res organiques naturelles. L'expression Â« micropolluant(s) Â» telle qu'utilisÃ©e dans le cadre de la prÃ©sente invention dÃ©signe des micropolluants liÃ©s ou non Ã des activitÃ©s humaines, comme les substances d'origine naturelle responsables des gouts et odeurs, les pesticides, les rÃ©sidus de produits pharmaceutiques et les polluants d'origine industrielle pouvant s'adsorber sur le charbon 25 actif. Les micropolluants peuvent notamment Ãªtre choisis parmi les solvants chlorÃ©s, les alkylphÃ©nols, les substances pharmaceutiques Ã usage humain ou animal, les hydrocarbures aromatiques polycycliques, les fongicides, les herbicides, les insecticides, les phtalates, les halogÃ¨nes organiques adsorbables, les organostanneux, les phÃ©nols et leurs combinaisons. 3065719 6 DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION La prÃ©sente invention concerne ainsi un procÃ©dÃ© de traitement d'un fluide aqueux, en particulier de l'eau, par clarification et adsorption sur charbon actif en poudre dans un dÃ©canteur Ã lit de boues fluidisÃ©, Ã flux ascendant et alimentÃ© de faÃ§on continue, caractÃ©risÃ© 5 en ce que ledit lit de boues fluidisÃ© est un lit fluidisÃ© de boues mixtes d'hydroxydes mÃ©talliques et de charbon actif en poudre dans lequel la concentration en boues mixtes au sein du lit est d'au moins 1 g/L, ledit charbon actif en poudre reprÃ©sentant au moins 33% en poids des boues mixtes et ledit charbon actif en poudre ayant un diamÃ¨tre moyen infÃ©rieur Ã 30 pm, et dans lequel la proportion en charbon actif en poudre au sein du lit est 10 maintenue par recyclage d'au moins une fraction du charbon actif en poudre sÃ©parÃ© des boues mixtes, avantageusement au moyen d'au moins un hydrocyclone. Le procÃ©dÃ© selon la prÃ©sente invention est particuliÃ¨rement efficace dans l'abattement de la turbiditÃ©, des matiÃ¨res en suspensions ainsi que dans l'Ã©limination des matiÃ¨res organiques dissoutes des fluides aqueux. En effet, l'association de l'adsorption sur CAP Ã 15 la clarification a pour objectif fondamental de complÃ©ter l'Ã©limination des matiÃ¨res organiques dissoutes rÃ©fractaires au traitement de coagulation/floculation et permet donc d'assurer l'Ã©limination de micropolluants organiques indÃ©sirables. L'invention concerne le traitement de fluide aqueux, avantageusement de l'eau. L'invention s'applique plus prÃ©cisÃ©ment aux eaux de surface, eaux souterraines, eaux usÃ©es urbaines 20 ou industrielles. Dans le cas des eaux de surface et des eaux souterraines, ce sont typiquement des eaux Ã potabiliser nÃ©cessitant un traitement par adsorption au CAP en complÃ©ment d'une clarification afin d'Ã©liminer les matiÃ¨res organiques dissoutes et les micropolluants organiques. Avantageusement, le procÃ©dÃ© selon la prÃ©sente invention est utilisÃ© en tant que traitement direct d'eau brute dans le domaine des eaux Ã potabiliser et 25 est utilisÃ© en tant que traitement tertiaire dans le domaine des eaux usÃ©es urbaines ou industrielles. Selon un mode de rÃ©alisation avantageux, l'introduction du fluide aqueux Ã traiter se fait en partie basse du dÃ©canteur, typiquement via un systÃ¨me d'admission du fluide, avantageusement constituÃ© d'un distributeur se prÃ©sentant sous la forme d'une pluralitÃ© de 30 rampes de dispersion percÃ©es d'orifices dirigÃ©s vers le fond dudit dÃ©canteur. Le fluide aqueux traitÃ© est rÃ©cupÃ©rÃ© en partie haute du dÃ©canteur, avantageusement par surverse au moyen de plusieurs goulottes ou tuyaux perforÃ©s. 3065719 7 De maniÃ¨re avantageuse, l'introduction du fluide aqueux Ã traiter dans le dÃ©canteur se fait Ã un dÃ©bit constant. Avantageusement, la vitesse ascensionnelle du fluide aqueux dans le dÃ©canteur est comprise entre 2 m3/m2.h et 6 m3/m2.h. De maniÃ¨re avantageuse, au moins un agent de coagulation, tel qu'un sel mÃ©tallique, 5 typiquement Ã base d'aluminium ou de fer, ainsi que du charbon actif en poudre frais sont injectÃ©s, avantageusement successivement, dans le fluide aqueux Ã traiter en amont de son introduction dans le dÃ©canteur. De maniÃ¨re avantageuse, l'injection du charbon actif en poudre est rÃ©alisÃ©e aprÃ¨s l'injection d'au moins un agent de coagulation dans le fluide aqueux Ã traiter. L'injection de CAP aprÃ¨s 10 l'injection d'un agent de coagulation permet d'Ã©liminer la fraction de la matiÃ¨re organique dissoute (MOD) rÃ©fractaire Ã la coagulation, l'agent de coagulation permettant ainsi d'Ã©liminer une fraction de la MOD. Le pourcentage Ã©liminÃ© est variable suivant l'origine des eaux, la constitution de la MOD et les protocoles de coagulation (pH de coagulation, nature du coagulant, dosage). 15 Avantageusement, il peut Ãªtre compris entre 50 % et 80 % du Carbone Organique Dissous (COD). La matiÃ¨re organique Ã©liminÃ©e se retrouve sous forme insoluble et piÃ©gÃ©e au sein des hydroxydes mÃ©talliques formÃ©s aprÃ¨s coagulation et floculation. Le procÃ©dÃ© selon la prÃ©sente invention permet ainsi grÃ¢ce au lit de boues mixtes constituÃ© d'une forte concentration en CAP d'Ã©liminer tout ou partie de la fraction rÃ©fractaire en MOD par 20 adsorption, quantifiable avec le COD. L'injection successive de coagulant et de CAP frais permet de sÃ©parer physiquement les fractions de matiÃ¨res organiques dissoutes Ã©liminables par coagulation au sel mÃ©tallique Ã celle Ã©liminable par adsorption sur charbon actif, au niveau du lit de boues mixtes dans le cadre de la prÃ©sente invention. Le fluide aqueux Ã traiter arrive donc coagulÃ© dans le dÃ©canteur. Avantageusement, la dose 25 de coagulant est adaptÃ©e Ã la quantitÃ© de MO et MES du fluide aqueux Ã traiter. Le pH de coagulation peut Ãªtre ajustÃ© grÃ¢ce Ã l'injection de bases ou d'acides minÃ©raux. Typiquement, l'injection de bases ou d'acides minÃ©raux est rÃ©alisÃ©e avant ou en mÃªme temps que l'injection d'agents de coagulation. De maniÃ¨re avantageuse, l'agent de coagulation est choisi parmi les agents de coagulation Ã base de fer, d'aluminium et leurs 30 mÃ©langes, tels que le chlorure ferrique, le sulfate ferrique, le sulfate d'aluminium et le polychlorure d'aluminium. De maniÃ¨re avantageuse, les taux de traitements en coagulant sont ajustÃ©s en fonction des teneurs en Carbone Organique Total (COT) ou Dissous (COD). Typiquement, lorsque les 3065719 8 coagulants sont des coagulants Ã base d'aluminium ou de fer, leurs doses sont respectivement comprises entre 0,8 et 1,2 g Al/g de COT et 2 et 4,0 g Fe/g de COT. De maniÃ¨re avantageuse, le procÃ©dÃ© selon l'invention permet ainsi de traiter des eaux brutes pour lesquelles les pollutions en COD atteignent la dizaine de milligrammes par litre 5 et oÃ¹ la MOD rÃ©fractaire Ã la coagulation peut Ãªtre comprise entre 20 et 50 % sur le paramÃ¨tre COD. Le procÃ©dÃ© selon l'invention permet Ã©galement de traiter des eaux brutes pour lesquelles il est nÃ©cessaire d'Ã©liminer des micropolluants organiques en complÃ©ment des matiÃ¨res organiques naturelles. 10 De maniÃ¨re avantageuse, l'agent de coagulation est injectÃ© dans le fluide aqueux Ã traiter au sein d'un mÃ©langeur statique ou dynamique. Le mÃ©langeur permet d'obtenir une coagulation maitrisÃ©e qui influence l'agglomÃ©ration des colloÃ¯des et le piÃ©geage du CAP qui suit au sein du lit de boues mixtes du dÃ©canteur. Selon un mode de rÃ©alisation particulier, un agent de floculation d'origine minÃ©rale ou 15 organique peut Ãªtre injectÃ© dans la canalisation d'alimentation du fluide aqueux Ã traiter prÃ©alablement coagulÃ©. L'emploi d'agents de floculation permet d'amÃ©liorer la floculation des MES lors du contact entre le fluide aqueux Ã traiter et le lit fluidisÃ© de boues d'hydroxydes. Des agents de floculation peuvent Ãªtre injectÃ©s pour rÃ©pondre Ã des exigences de qualitÃ© importantes en termes de turbiditÃ© et de MES de fluide aqueux traitÃ©. 20 Ils sont alors injectÃ©s typiquement en solution diluÃ©e dans la canalisation d'alimentation de fluide aqueux Ã traiter, avantageusement prÃ©alablement coagulÃ©. Avantageusement, les agents de floculation sont des polymÃ¨res, notamment des polymÃ¨res Ã base d'acrylamide. Ainsi, la technologie mise en oeuvre permet l'obtention d'un lit fluidisÃ© de boues mixtes d'hydroxydes mÃ©talliques et de CAP en mÃ©lange, le CAP Ã©tant liÃ© aux hydroxydes 25 mÃ©talliques. Le passage de fluide aqueux au travers du lit de boues mixtes expansÃ©s de faÃ§on continue assure le traitement et l'Ã©limination des matiÃ¨res en suspension, de la matiÃ¨re organique et des micropolluants organiques adsorbables. Le systÃ¨me de rÃ©partition du fluide aqueux, par le jeu d'un distributeur composÃ© d'une pluralitÃ© de rampes de dispersion percÃ©es d'orifices permet d'introduire le fluide de faÃ§on continue et d'expanser 30 le lit de boues sans risque de tassement de ce dernier en fond d'ouvrage. On cherche ainsi Ã Ã©viter le tassement du lit de boues mixtes qui conduit gÃ©nÃ©ralement Ã la crÃ©ation de passages prÃ©fÃ©rentiels du fluide aqueux, entrainant une diminution des contacts efficaces entre le fluide Ã traiter qui traverse le lit de boues mixtes et les boues qui le constituent. 3065719 9 Le procÃ©dÃ© selon l'invention permet donc d'assurer un traitement complet des matiÃ¨res organiques et des micropolluants organiques grÃ¢ce Ã l'association en une seule Ã©tape de traitement de la clarification, caractÃ©risÃ©e par les Ã©tapes de coagulation/floculation et dÃ©cantation et de l'adsorption sur CAP et grÃ¢ce : 5 - aux maintiens des concentrations Ã©levÃ©es en boues mixtes d'hydroxydes et de CAP au sein du lit (au moins 1 g/L) et - au maintien des fortes proportions de CAP en poids des boues mixtes (au moins en poids) au sein du lit par recyclage d'au moins une fraction de CAP sÃ©parÃ©e des boues mixtes, avantageusement au moyen d'au moins un hydrocyclone. 10 De maniÃ¨re avantageuse, la concentration en boues mixtes est comprise entre 1,2 et 3,0 g/L De maniÃ¨re avantageuse, le charbon actif en poudre reprÃ©sente entre 50 et 70 % en poids des boues mixtes au sein du lit fluidisÃ©. De maniÃ¨re avantageuse, le charbon actif en poudre Ã un diamÃ¨tre moyen infÃ©rieur Ã 15 30 pm, avantageusement infÃ©rieure Ã 15 pm, de maniÃ¨re encore plus avantageuse compris entre 5 et 15 pm De maniÃ¨re avantageuse, le charbon actif en poudre est de nature micro-mÃ©soporeuse ou mÃ©soporeuse. Le choix sÃ©lectif du CAP suivant les besoins d'abattement et/ou d'objectifs de qualitÃ© d'eau Ã atteindre dans l'Ã©limination des MO et micropolluants permet de varier 20 les performances intrinsÃ¨ques Ã la suspension de CAP prÃ©sente au sein du lit fluidisÃ©. En effet, le CAP de nature micro-mÃ©soporeuse ou mÃ©soporeuse est mieux adaptÃ© Ã l'Ã©limination de la MO que le CAP de nature microporeuse. De plus, le choix d'une granulomÃ©trie faible permet dans le cadre du procÃ©dÃ© selon l'invention d'augmenter les performances d'adsorption de la suspension de CAP du lit de boues en augmentant 25 proportionnellement les cinÃ©tiques d'adsorption en relation avec les temps de sÃ©jour hydraulique maintenus dans notre systÃ¨me au sein du lit de boues mixtes. Ces caractÃ©ristiques particuliÃ¨res de porositÃ© et de tailles de particules de CAP peuvent Ãªtre justifiÃ©es par l'Ã©limination de micropolluants organiques difficilement adsorbables comme certains pesticides tels que les dÃ©rivÃ©s de chloroacÃ©tamides (herbicide) et le mÃ©taldÃ©hyde 30 (molluscide). De maniÃ¨re avantageuse, les taux de traitement en charbon actif en poudre sont ajustÃ©s de maniÃ¨re Ã associer le pouvoir curatif du CAP frais introduit Ã celui de la suspension de CAP concentrÃ© au sein du lit de boues mixtes. Typiquement, dans le cadre de l'Ã©limination 3065719 10 des matiÃ¨res organiques et des micropolluants d'eaux de surface destinÃ©es Ã la consommation humaine, le taux de traitement est compris entre 5 et 20 mg/L, de maniÃ¨re avantageuse entre 10 et 20 mg/L. Dans le cadre des eaux industrielles, le taux de traitement est typiquement de plusieurs dizaines ou centaines de mg/L, ceci se justifiant par la nature 5 et la concentration des composÃ©s Ã Ã©liminer. De maniÃ¨re avantageuse, le recyclage d'au moins une fraction du charbon actif en poudre comprend : a) une extraction d'au moins une fraction des boues mixtes d'hydroxydes mÃ©talliques et de charbon actif en poudre du dÃ©canteur, 10 b) au moins une sÃ©paration d'une fraction de charbon actif en poudre contenue dans les boues extraites lors de l'Ã©tape a), avantageusement rÃ©alisÃ©e au moyen d'au moins un hydrocyclone, de maniÃ¨re Ã obtenir une fraction enrichie en charbon actif en poudre sÃ©parÃ©e des boues mixtes, et c) une rÃ©injection de ladite fraction obtenue Ã l'Ã©tape b) au sein du lit fluidisÃ© du 15 dÃ©canteur. Le recyclage d'au moins une fraction du CAP sÃ©parÃ©e des boues mixtes, avantageusement au moyen d'un hydrocyclone, permet donc de rÃ©injecter dans le dÃ©canteur une fraction enrichie en CAP dÃ©barrassÃ©e d'une forte proportion d'hydroxydes mÃ©talliques afin de maintenir une forte proportion en poids de CAP dans les boues mixtes, quels que soient les 20 productions de boues d'hydroxydes et les dosages en CAP. De maniÃ¨re avantageuse, les boues sont extraites du dÃ©canteur Ã partir d'une zone de dÃ©versement des boues comprenant au moins une fosse Ã boues. Dans le cadre de la prÃ©sente invention, par Â« fraction enrichie en CAP Â», on entend dÃ©signer une fraction prÃ©sentant une proportion en CAP strictement supÃ©rieure Ã 70% en 25 poids, avantageusement supÃ©rieure Ã 80% en poids. La ou les Ã©tapes de sÃ©paration peut/peuvent Ãªtre rÃ©alisÃ©e(s) en continu ou de maniÃ¨re pÃ©riodique. L'Ã©tape de sÃ©paration ou les Ã©tapes de sÃ©paration est/sont typiquement rÃ©alisÃ©e(s) au moyen d'au moins un hydrocyclone. Les hydrocyclones sont des appareils qui permettent 30 de sÃ©parer des particules par classification hydraulique centrifuge. Ils sont typiquement constituÃ©s d'une enceinte cylindro-conique dans laquelle l'alimentation tangentielle met l'eau en rotation avant sa sortie par une tubulaire axiale de surverse. Dans le cadre de la 3065719 11 prÃ©sente invention, l'hydrocyclone permet d'augmenter d'une part la fraction en CAP contenu dans les MES des boues mixtes et d'autre part favorise l'augmentation des concentrations en MES au sein du lit fluidisÃ© Les pressions de travail lors de la sÃ©paration sont typiquement maintenues sous les 40 PSI, 5 notamment entre 30 et 40 PSI. De maniÃ¨re avantageuse, la fraction enrichie en CAP obtenue aprÃ¨s sÃ©paration lors de l'Ã©tape b) est rÃ©injectÃ©e dans la zone rÃ©actionnelle (A). La prÃ©sente invention porte Ã©galement sur une installation de traitement d'un fluide aqueux, en particulier de l'eau, par clarification et adsorption sur charbon actif en poudre 10 comprenant : - un dÃ©canteur Ã lit de boues fluidisÃ©, Ã flux ascendant et alimentÃ© de faÃ§on continue (1), ledit lit fluidisÃ© Ã©tant un lit fluidisÃ© de boues mixtes d'hydroxydes mÃ©talliques et de charbon actif en poudre, et - un systÃ¨me de recyclage de charbon actif en poudre, avantageusement d'au moins 15 une fraction du CAP sÃ©parÃ© des boues mixtes, ledit dÃ©canteur comprenant trois zones distinctes de fonctionnement : - une partie basse comprenant : - une zone rÃ©actionnelle (A) de fluide aqueux, avantageusement prÃ©alablement coagulÃ©, comprenant un systÃ¨me d'admission (11) du fluide aqueux Ã traiter 20 avantageusement constituÃ© d'un distributeur se prÃ©sentant sous la forme d'une pluralitÃ© de rampes de dispersion percÃ©es d'orifices dirigÃ©s vers le fond dudit dÃ©canteur, ainsi que le lit fluidisÃ© de boues mixtes, - une zone de dÃ©versement des boues (B), comprenant au moins une fosse Ã boues (13) agencÃ©e Ã l'intÃ©rieur du dÃ©canteur, 25 - une partie haute (C) comprenant une zone de dÃ©cantation et de reprise (12) du fluide aqueux traitÃ©, avantageusement par surverse par plusieurs goulottes ou tuyaux perforÃ©s, la concentration en boues mixtes au sein du lit fluidisÃ© dans le rÃ©acteur Ã©tant d'au moins 1 g/L, ledit charbon actif en poudre reprÃ©sentant au moins 33% en poids des boues mixtes et ledit 30 charbon actif en poudre ayant un diamÃ¨tre moyen infÃ©rieur Ã 30 pm, ledit systÃ¨me de recyclage comprenant avantageusement au moins un hydrocyclone. 3065719 12 La figure 1 prÃ©sente de maniÃ¨re schÃ©matisÃ©e un exemple d'installation selon la prÃ©sente invention convenant Ã la mise en oeuvre du prÃ©cÃ©dÃ© selon la prÃ©sente invention. L'installation de la figure 1 comprend : - un dÃ©canteur Ã lit de boue fluidisÃ© (1) comprenant les zones de fonctionnement (A), (B) et 5 (C) et - un systÃ¨me de recyclage (5, 14, 31-33 et 3). L'installation de la figure 1 comprend plus particuliÃ¨rement: - des moyens d'injections de bases ou d'acides minÃ©raux (25), - un mÃ©langeur statique (21') ou dynamique (22'), 10 - des moyens d'injection d'au moins un agent de coagulation (21 et 22) dans un mÃ©langeur statique (21') ou dynamique (22'), - des moyens d'injection de charbon actif en poudre frais (23), - des moyens d'injection d'agents de floculation (24) dans la canalisation d'alimentation du fluide aqueux Ã traiter (4), 15 - un dÃ©canteur Ã lit de boues fluidisÃ© (1) Ã©quipÃ© d'un systÃ¨me d'admission de fluide (11), - une fosse Ã boues (13), - un circuit de soutirage des boues (5), - des moyens d'acheminement (31) du point d'extraction vers au moins un dispositif 20 de sÃ©paration des boues (3), - des moyens d'Ã©vacuation des boues produites en excÃ¨s (14 et 32), - un moyen de rÃ©cupÃ©ration de la fraction enrichie en CAP (33), - une canne d'injection (15), - des plaques de dÃ©cantation lamellaire (16) et 25 - une reprise du fluide aqueux traitÃ© (12). Le dÃ©canteur Ã lit de boues fluidisÃ© (1) est Ã©quipÃ© d'un systÃ¨me d'admission (11) situÃ© dans la zone rÃ©actionnelle (A) qui permet l'introduction du fluide aqueux Ã traiter dans le dÃ©canteur (1). De maniÃ¨re avantageuse, le systÃ¨me d'admission (1) assure un brassage hydraulique. Le 30 brassage hydraulique du lit de boues d'hydroxydes est crÃ©Ã© par l'introduction du fluide aqueux Ã traiter par le systÃ¨me d'admission (1) constituÃ© d'un distributeur se prÃ©sentant sous la forme d'une pluralitÃ© de rampes de dispersion (2) percÃ©es d'orifices. Le brassage hydraulique Ã©vite ainsi le tassement en fond d'ouvrage et tout passage prÃ©fÃ©rentiel de fluide aqueux. 3065719 13 De maniÃ¨re avantageuse, les rampes de dispersion prÃ©sentent une forme de tube avec des orifices disposÃ©s en quinconce. La distribution des orifices Ã©tant reproduit Ã l'identique sur chaque rampe de dispersion, les jets de fluide aqueux Ã traiter injectÃ© dans le dÃ©canteur via ces orifices ne peuvent pas se croiser. 5 De maniÃ¨re avantageuse, les orifices sont disposÃ©s selon au moins deux rangÃ©es s'Ã©tendant le long de deux gÃ©nÃ©ratrices parallÃ¨les du tube, les gÃ©nÃ©ratrices de deux rangÃ©es adjacentes Ã©tant distantes l'une de l'autre par un secteur angulaire du tube formant un angle compris entre 30Â°et 45Â°. La distribution de fluide aqueux de faÃ§on continue par les rampes de dispersion, assurÃ©e par les orifices, permet la rÃ©partition du fluide aqueux sur le 10 lit de boues d'hydroxydes de maniÃ¨re homogÃ¨ne et Ã dÃ©bit constant. Cette disposition permet ainsi l'introduction du fluide aqueux Ã une vitesse ascensionnelle Ã©levÃ©e tout en gardant un lit de boues d'hydroxydes efficace en termes de traitement. La floculation du fluide aqueux Ã traiter a typiquement lieu au sein du lit de boues mixtes d'hydroxydes et de CAP agglomÃ©rÃ© au sein de flocs. La hauteur de fluidisation du lit de 15 boues produites par coagulation/floculation est assujettie Ã la hauteur de soutirage des boues de la fosse Ã boues (13). De maniÃ¨re avantageuse, la hauteur du lit fluidisÃ© de boues mixtes est dÃ©limitÃ©e par la hauteur de dÃ©versement d'au moins une partie des boues formÃ©es dans la ou les fosses Ã boues. La hauteur de la zone de dÃ©versement (B) est avantageusement dÃ©terminÃ©e par la hauteur de la paroi de la fosse Ã boues. La mise en 20 place de la zone de dÃ©versement des boues permet grÃ¢ce au dÃ©versement d'au moins une partie des boues formÃ©es dans au moins une fosse Ã boues de maintenir le lit fluidisÃ© de boues mixtes stable en hauteur. De maniÃ¨re avantageuse, la hauteur du lit de boues est comprise entre 2,0 et 3,0 m, typiquement entre 2,5 et 3 m afin de limiter l'encombrement en hauteur du dÃ©canteur. 25 De maniÃ¨re avantageuse, les goulottes ou tuyaux perforÃ©s sont rÃ©partis de maniÃ¨re uniforme sur l'ensemble de la surface de la zone de dÃ©cantation en partie haute (C) du dÃ©canteur afin de permettre une reprise du fluide aqueux traitÃ© (12) aprÃ¨s dÃ©cantation en tout point de cette surface. 30 De maniÃ¨re avantageuse selon l'invention, l'installation comprend en outre un mÃ©langeur statique (21') ou dynamique (22') en amont dudit dÃ©canteur Ã lit de boues fluidisÃ©. De maniÃ¨re avantageuse l'installation comprend en outre des moyens d'injection d'au moins un agent de coagulation (21 et 22) tel qu'un sel mÃ©tallique dans ledit mÃ©langeur statique (21') ou dynamique (22'), ainsi que des moyens d'injection de charbon actif en 3065719 14 poudre frais (23). Le pH de coagulation pourra typiquement Ãªtre ajustÃ© Ã partir de l'injection de bases ou d'acides minÃ©raux via des moyens d'injection (25). L'installation peut comprendre en outre des moyens d'injection d'agents de floculation (24) dans la canalisation d'alimentation du fluide aqueux Ã traiter (4). 5 De maniÃ¨re avantageuse, le systÃ¨me de recyclage comprend : i. des moyens d'extraction d'au moins une fraction des boues mixtes d'hydroxydes mÃ©talliques et de charbon actif en poudre du dÃ©canteur, ii. au moins un dispositif de sÃ©paration d'une fraction de CAP contenue dans les boues, avantageusement constituÃ© par au moins un hydrocyclone, 10 iii. des moyens d'acheminement des boues du point d'extraction vers le dispositif de sÃ©paration des boues, et iv. des moyens d'injection d'une fraction enrichie en CAP issue du dispositif de sÃ©paration des boues au sein du lit fluidisÃ© du dÃ©canteur. De maniÃ¨re avantageuse, dans le procÃ©dÃ© et l'installation selon l'invention, l'extraction des 15 boues est rÃ©alisÃ©e Ã partir d'au moins une fosse Ã boues situÃ©e dans la zone de dÃ©versement des boues (C) par un circuit de soutirage (5) par voie gravitaire ou un jeu de pompes. Les boues mixtes sont alors acheminÃ©es via des moyens d'acheminement (31) du point d'extraction vers au moins un dispositif de sÃ©paration des boues (3) afin de recycler des boues Ã proportion plus importante en CAP, typiquement par classification hydraulique 20 centrifuge. La fraction enrichie en CAP est alors rÃ©cupÃ©rÃ©e en sous verse (33) puis rÃ©injectÃ©e dans la zone rÃ©actionnelle (A) au moyen d'une canne d'injection (15). Typiquement, la canne d'injection (15) est immergÃ©e dans le lit de boues fluidisÃ©. Les boues produites en excÃ¨s sont typiquement Ã©vacuÃ©es directement du point d'extraction (14) ou via les boues de surverse du dispositif de sÃ©paration (32). 25 Selon un mode de rÃ©alisation particulier, le recyclage d'une fraction du CAP des boues mixtes extraites au moins d'une fosse Ã boues est rÃ©alisÃ© uniquement en phase de production sur le dÃ©canteur. Le fonctionnement est rÃ©glÃ© en cadence/durÃ©e et peut Ãªtre secondÃ© par des rÃ©gulations de phases d'arrÃªt-marche Ã partir de relevÃ©s de teneurs en MES provenant d'analyseurs IR disposÃ©s au sein du lit de boues du dÃ©canteur et/ou des 30 fosses Ã boues. Les boues de CAP extraites par le circuit de soutirage (5) sont Ã©vacuÃ©es normalement vers l'ouvrage de sÃ©paration, avantageusement par voie gravitaire ou via un ouvrage assurant le stockage et le recyclage par un jeu de pompes. 3065719 15 De maniÃ¨re avantageuse, le dÃ©canteur peut Ãªtre Ã©quipÃ© d'au moins un module ou plaque de dÃ©cantation lamellaire (16) placÃ© dans la partie haute (C) du dÃ©canteur. La mise en place d'au moins un module ou plaque lamellaire dans le dÃ©canteur au-dessus de la zone rÃ©actionnelle (A) optimise en outre la sÃ©paration des flocs d'hydroxydes de l'eau dÃ©cantÃ©e. 5 Selon un mode de rÃ©alisation particulier, la vitesse ascensionnelle du fluide aqueux est comprise entre 3 m3/m2.h et 5 m3/m2.h lorsque le dÃ©canteur n'est pas Ã©quipÃ© de modules lamellaires en partie haute. Selon un autre mode de rÃ©alisation particulier, la vitesse ascensionnelle du fluide aqueux est comprise entre 4 m3/m2.h et 6 m3/m2.h lorsque le dÃ©canteur est Ã©quipÃ© de modules lamellaires dans la zone d'eau libre prÃ©cÃ©dant la reprise 10 du fluide aqueux traitÃ©, avantageusement par plusieurs goulottes ou tuyaux perforÃ©s. L'ouvrage de dÃ©cantation Ã lit fluidisÃ© est dimensionnÃ© afin de pouvoir maintenir de fortes concentrations en CAP au sein du lit fluidisÃ© et avec des temps de contact adaptÃ©s. Les deux moyens d'action reposent sur les vitesses de passage et les hauteurs de lit de boues Ã privilÃ©gier. 15 L'installation selon la prÃ©sente invention permet ainsi de rÃ©duire trÃ¨s fortement l'encombrement au sol en rÃ©unissant au sein d'un dÃ©canteur Ã lit de boues fluidisÃ© les Ã©tapes de clarification, notamment la floculation, et d'adsorption sur CAP. Les exemples qui suivent visent Ã illustrer la prÃ©sente invention. EXEMPLES 20 Exemple 1 : Comparaison des performances dans l'Ã©limination des matiÃ¨res organiques dissoutes Le procÃ©dÃ© de traitement mixte par clarification et adsorption sur CAP rÃ©alisÃ© en une seule Ã©tape dans un dÃ©canteur Ã lit fluidisÃ© de boues mixtes selon la prÃ©sente invention peut Ãªtre comparÃ© Ã des filiÃ¨res industrielles de traitement composÃ©es d'une clarification rÃ©unissant 25 les Ã©tapes de coagulation, floculation et dÃ©cantation suivies de rÃ©acteurs Ã CAP. Afin de comparer les deux procÃ©dÃ©s, une unitÃ© pilote du procÃ©dÃ© selon l'invention et d'une capacitÃ© de 14 m3/h a Ã©tÃ© disposÃ©e sur un site industriel disposant d'une filiÃ¨re incorporant un rÃ©acteur Ã CAP en traitement d'affinage succÃ©dant Ã une clarification Ã FeCI3 Ã pH acide d'une eau brute Ã forte pollution en matiÃ¨res organiques dissoutes. Les bilans prÃ©sentÃ©s 30 sur les deux filiÃ¨res (unitÃ© pilote vs unitÃ© industrielle) ont Ã©tÃ© rÃ©alisÃ©s en parallÃ¨le sur 2 mois consÃ©cutifs. 3065719 16 a. CaractÃ©ristiques principales des filiÃ¨res de chaque procÃ©dÃ© - FiliÃ¨re de traitement de l'unitÃ© industrielle (procÃ©dÃ© de clarification suivi d'un affinage au charbon actif dans un rÃ©acteur Ã CAP) : 5 - Coagulation FeCI3 pH 5Â±0,2 / Floculation / Flottation / correction de pH 6,8 / Ozonation / correction de pH 7,2/ RÃ©acteur Ã CAP / Filtration sur sable. - CaractÃ©ristiques du rÃ©acteur Ã CAP : Temps de sÃ©jour = 45 min, MES = 1,5 Ã 2,5 g/L, [CAP] = 45 Ã 60 % MES, sÃ©paration sur ouvrage de dÃ©cantation lamellÃ©, ajout de polymÃ¨re anionique Ã la dose de 0,2 g/m3. 10 CaractÃ©ristiques du CAP : base = houille, porositÃ© = micro-mÃ©soporeux, D50% (granulomÃ©trie) = 35 pm, conditionnement = barbotine de CAP acidifiÃ© Ã FeCI3, dosages en CAP neuf = 5 Ã 8 g/m3 (moyenne = 7 g/m3). - FiliÃ¨re de traitement de l'unitÃ© pilote (procÃ©dÃ© mixte de clarification et adsorption sur charbon actif en poudre selon l'invention): 15 - Coagulation FeCI3 pH 5Â±0,2 - dosage CAP / DÃ©canteur Ã lit de boues mixtes / correction de pH 7/ Filtration sur sable - CaractÃ©ristiques de l'ouvrage de dÃ©cantation Ã lit de boues mixtes : Vitesse au miroir = 5 m/h, Temps de sÃ©jour = 30 min, MES = 1 Ã 2,2 g/L (moyenne 1,4 g/L), [CAP] = 35 Ã 55 % MES (moyenne 47%), ouvrage non lamellÃ©, sans ajout de 20 polymÃ¨re. CaractÃ©ristiques du CAP : base = houille, porositÃ© = micro-mÃ©soporeux, D50% (granulomÃ©trie) = 8-15 pm, conditionnement = barbotine de CAP acidifiÃ© Ã FeCI3, dosages en CAP neuf = 5 Ã 25 g/m3 (moyenne = 13 g/m3), - CaractÃ©ristiques de l'unitÃ© d'hydrocyclonage : matÃ©riel MOZLEY - modÃ¨le C124 25 (1 appareil) - DÃ©bit d'alimentation = 3 m3/h (pression d'alimentation proche de 30 psi) - volume de boues de purge du dÃ©canteur recyclÃ© = 3 Ã 4 % - CaractÃ©ristiques des boues recyclÃ©es : [MS] = 15 Ã 50 g/L (moyenne = 23 g/L), [CAP] = 74 Ã 90 % MS (moyenne = 82 %). Afin de comparer les deux procÃ©dÃ©s, les campagnes de suivis communes ont Ã©tÃ© rÃ©alisÃ©es 30 aux mÃªmes doses de coagulant et pH de coagulation assignÃ©s Ã la clarification ; dosages 3065719 17 en solution commerciale de chlorure ferrique compris entre 108 g/m3 et 201 g/m3 (moyenne = 162 g/m3). b. Comparaisons des performances obtenues dans l'Ã©limination des matiÃ¨res organiques dissoutes : paramÃ¨tres COT et COD - 22 campagnes de contrÃ´les Ã©talÃ©es sur 5 7 mois consÃ©cutifs - FiliÃ¨re industrielle Point de Eau Eau clarifiÃ©e Eau filtrÃ©e sable (Ozone +rÃ©acteur Ã CAP + filtre) Abattement clarification Abattement Abattement mesure Brute (eau Ozone+ filiÃ¨re dÃ©cantÃ©e) affinage au industrielle CAP + filtration sur sable moyenne (min Ã max), en mg/L moyenne (min Ã max), en `)/0 COT 9,6 2,5 1,7 74 33 82 (mg/L) (7,6 Ã (2,1 Ã 3) (1,4 Ã 2,2) (70 Ã 78) (24 Ã 41) (78 Ã 85) 11) COD 9,0 2,4 1,7 74 26 81 (nng/L) (7,5 Ã (1,9 Ã 2,9) (1,4 Ã 2,2) (70 Ã 77) (16 Ã 35) (78 Ã 84) 9,9) - FiliÃ¨re de traitement de l'unitÃ© pilote : dÃ©canteur Ã lit de boues mixtes Point de mesure Eau Brute Eau FiltrÃ©e (dÃ©canteur + filtre) Abattement FiliÃ¨re Pilote moyenne (min Ã max), en mg/L moyenne (min Ã m ax) , en `)/0 COT (mg/L) 9,6 1,7 81 (76 Ã 86) (7,6 Ã 11) (1,4 Ã 2,2) COD (mg/L) 9,0 1,7 81 (74 Ã 86) (7,5 Ã 9,9) (1,3 Ã 2,1) 10 Dans le cadre de la filiÃ¨re industrielle, les rÃ©sultats montrent que la clarification de l'eau brute Ã l'aide du FeCI3 conduit Ã des abattements moyens en COT et COD de 74%. L'affinage au CAP dans un rÃ©acteur de traitement qui fait suite renforce les niveaux 3065719 18 d'abattement respectif en portant Ã 81-82% les performances de traitement de l'installation industrielle. Dans le cadre de la filiÃ¨re dÃ©veloppÃ©e selon la prÃ©sente invention, c'est-Ã -dire en associant un traitement par clarification Ã l'adsorption sur CAP au sein d'un seul ouvrage, les rÃ©sultats 5 globaux montrent des performances identiques (aux erreurs analytiques prÃªts) dans la dÃ©termination du COT et COD (Â± 0,1 mg/L). Ainsi, le procÃ©dÃ© de la prÃ©sente invention permet de rÃ©pondre aux mÃªmes objectifs de traitement en un seul Ã©tage de traitement associant la floculation de l'eau brute prÃ©alablement coagulÃ©e et l'adsorption sur CAP au sein d'un lit fluidisÃ© de boues mixtes d'hydroxydes et de CAP. 10 Les performances d'adsorption du procÃ©dÃ© selon la prÃ©sente invention couvrent donc celles du traitement d'affinage de l'installation industrielle avec des choix de CAP et des conditions de mise en oeuvre diffÃ©rentes. Les coÃ»ts supÃ©rieurs en rÃ©actifs attendus sur le poste de CAP, notamment liÃ©s au coÃ»t de l'adsorbant et Ã sa consommation importante sont largement compensÃ©s par les Ã©conomies 15 d'investissement rÃ©alisÃ©es sur les ouvrages et Ã©quipements. Exemple 2 : Effet du lit de boues mixtes d'hydroxydes mÃ©talliques et de CAP dans le cadre de l'Ã©limination de micropolluants organiques : cas du mÃ©tolachlore ESA Les figures 2 et 3 illustrent les rÃ©sultats obtenus aprÃ¨s la mise en contact d'eau brute prÃ©alablement coagulÃ©e soit avec seulement du CAP neuf soit avec une suspension en 20 CAP du lit de boues mixtes d'hydroxydes mÃ©talliques et de CAP provenant du procÃ©dÃ© selon l'invention (boues provenant du rÃ©acteur pilote mentionnÃ© dans l'exemple 1). La comparaison des performances du CAP neuf (doses de 10 et 20 mg/L) et du lit de boues mixtes (MS = 1,2 g/L, teneur en CAP = 52 % MS) entretenu Ã une dose de CAP de 20 mg/L a Ã©tÃ© rÃ©alisÃ©e avec le mÃ©tolachlore ESA, sous-produit de pesticide Ã usage phytosanitaire 25 appartenant Ã la famille des chloroacÃ©tamides. D'aprÃ¨s les figures 2 et 3, la mise en contact de l'eau polluÃ©e Ã des niveaux de dopage de 570 et 1000 ng/L avec la suspension en CAP coagulÃ© du lit de boues mixtes et renouvelÃ© en CAP Ã la dose de 20 mg/L, permet d'obtenir un abattement supÃ©rieur Ã 91 % dans les deux cas. En revanche, la mise en contact de l'eau polluÃ©e avec un coagulant suivie du 30 mÃªme dosage de CAP sans contact avec le lit de boues mixtes donne des abattements proches des 63 - 66 %. 3065719 19 Les gains d'abattement gÃ©nÃ©rÃ©s par le procÃ©dÃ© selon la prÃ©sente invention sont donc ici pour ce pesticide rÃ©calcitrant de 35 % minimum. Le procÃ©dÃ© selon l'invention permet de maintenir dans les eaux traitÃ©es (aux deux niveaux de pollution) des teneurs infÃ©rieures Ã 100 ng/I : REVENDICATIONS1. ProcÃ©dÃ© de traitement d'un fluide aqueux, en particulier de l'eau, par clarification et adsorption sur charbon actif en poudre dans un dÃ©canteur Ã lit de boues fluidisÃ©, Ã flux ascendant et alimentÃ© de faÃ§on continue, caractÃ©risÃ© en ce que ledit lit de boues fluidisÃ© est un lit fluidisÃ© de boues mixtes d'hydroxydes mÃ©talliques et de charbon actif en poudre dans lequel la concentration en boues mixtes au sein du lit est d'au moins 1 g/L, ledit charbon actif en poudre reprÃ©sentant au moins 33% en poids des boues mixtes et ledit charbon actif en poudre ayant un diamÃ¨tre moyen infÃ©rieur Ã 30 pm, et dans lequel la proportion en charbon actif en poudre au sein du lit est maintenue par recyclage d'au moins une fraction du charbon actif en poudre sÃ©parÃ© des boues mixtes, avantageusement au moyen d'au moins un hydrocyclone. 2. ProcÃ©dÃ© selon la revendication 1, caractÃ©risÃ© en ce que l'introduction du fluide aqueux Ã traiter se fait en partie basse du dÃ©canteur et le fluide aqueux traitÃ© est rÃ©cupÃ©rÃ© en partie haute du dÃ©canteur, avantageusement par surverse. 3. ProcÃ©dÃ© selon la revendication 1 ou 2, caractÃ©risÃ© en ce qu'au moins un agent de coagulation, tel qu'un sel mÃ©tallique, ainsi que du charbon actif en poudre frais sont injectÃ©s dans le fluide aqueux Ã traiter en amont de son introduction dans le dÃ©canteur. 4. ProcÃ©dÃ© selon la revendication 3, caractÃ©risÃ© en ce que l'agent de coagulation est injectÃ© dans le fluide aqueux Ã traiter au sein d'un mÃ©langeur statique ou dynamique. 5. ProcÃ©dÃ© selon la revendication 3, caractÃ©risÃ© en ce que l'injection du charbon actif en poudre est rÃ©alisÃ©e aprÃ¨s l'injection d'au moins un agent de coagulation dans le fluide aqueux Ã traiter. 6. ProcÃ©dÃ© selon l'une des revendications 1 Ã 5, caractÃ©risÃ© en ce que la vitesse ascensionnelle du fluide aqueux dans le dÃ©canteur est comprise entre 2 m3/m2.h et 6 m3/m2.h. 7. ProcÃ©dÃ© selon l'une des revendications 1 Ã 6, caractÃ©risÃ© en ce que le charbon actif en poudre reprÃ©sente entre 50 et 70% en poids des boues mixtes. 8. ProcÃ©dÃ© selon l'une des revendications 1 Ã 7, caractÃ©risÃ© en ce que le charbon actif en poudre Ã un diamÃ¨tre moyen infÃ©rieur Ã 15 pm. 3065719 21 9. ProcÃ©dÃ© selon l'une des revendications 1 Ã 8, caractÃ©risÃ© en ce que le charbon actif en poudre est de nature micro-mÃ©soporeuse ou mÃ©soporeuse. 10. ProcÃ©dÃ© selon l'une des revendications 1 Ã 9, caractÃ©risÃ© en ce que ledit recyclage d'au moins une fraction du charbon actif en poudre comprend : 5 a) une extraction d'au moins une fraction des boues mixtes d'hydroxydes mÃ©talliques et de charbon actif en poudre du dÃ©canteur, b) au moins une sÃ©paration d'une fraction de charbon actif en poudre contenue dans les boues extraites lors de l'Ã©tape a), avantageusement rÃ©alisÃ©e au moyen d'au moins un hydrocyclone, de maniÃ¨re Ã obtenir une fraction enrichie en charbon actif 10 en poudre sÃ©parÃ©e des boues mixtes, et c) une rÃ©injection de ladite fraction obtenue Ã l'Ã©tape b) au sein du lit fluidisÃ© du dÃ©canteur. 11. Installation de traitement d'un fluide aqueux, en particulier de l'eau, par clarification et adsorption sur charbon actif en poudre comprenant : 15 - un dÃ©canteur Ã lit de boues fluidisÃ©, Ã flux ascendant et alimentÃ© de faÃ§on continue (1), ledit lit fluidisÃ© Ã©tant un lit fluidisÃ© de boues mixtes d'hydroxydes mÃ©talliques et de charbon actif en poudre, et - un systÃ¨me de recyclage de charbon actif en poudre, ledit dÃ©canteur comprenant trois zones distinctes de fonctionnement : 20 - une partie basse comprenant : - une zone rÃ©actionnelle (A) de fluide aqueux, avantageusement prÃ©alablement coagulÃ©, comprenant un systÃ¨me d'admission (11) du fluide aqueux Ã traiter avantageusement constituÃ© d'un distributeur se prÃ©sentant sous la forme d'une pluralitÃ© de rampes de dispersion percÃ©es d'orifices dirigÃ©s vers le fond dudit dÃ©canteur, ainsi que le lit 25 fluidisÃ© de boues mixtes, - une zone de dÃ©versement des boues (B), comprenant au moins une fosse Ã boues (13) agencÃ©e Ã l'intÃ©rieur du dÃ©canteur, - une partie haute (C) comprenant une zone de dÃ©cantation et de reprise (12) du fluide aqueux traitÃ©, avantageusement par surverse par plusieurs goulottes ou tuyaux perforÃ©s, 30 la concentration en boues mixtes au sein du lit fluidisÃ© dans le rÃ©acteur Ã©tant d'au moins 1 g/L, ledit charbon actif en poudre reprÃ©sentant au moins 33% en poids des boues mixtes et ledit charbon actif en poudre ayant un diamÃ¨tre moyen infÃ©rieur Ã 30 pm, ledit systÃ¨me de recyclage comprenant avantageusement au moins un hydrocyclone. 3065719 22 12. Installation de traitement selon la revendication 11, caractÃ©risÃ©e en ce qu'elle comprend en outre un mÃ©langeur statique (21') ou dynamique (22') en amont dudit dÃ©canteur Ã lit de boues fluidisÃ© (1). 5 13. Installation de traitement selon la revendication 11 ou 12, caractÃ©risÃ©e en ce qu'elle comprend en outre des moyens d'injection d'au moins un agent de coagulation (21 et 22) tel qu'un sel mÃ©tallique dans ledit mÃ©langeur statique (21') ou dynamique (22'), ainsi que des moyens d'injection de charbon actif en poudre frais (23). 14. Installation de traitement selon l'une quelconque des revendications 11 Ã 13, 10 caractÃ©risÃ©e en ce que ledit systÃ¨me de recyclage comprend : i. des moyens d'extraction d'au moins une fraction des boues mixtes d'hydroxydes mÃ©talliques et de charbon actif en poudre du dÃ©canteur, ii. au moins un dispositif de sÃ©paration d'une fraction de CAP contenue dans les boues, avantageusement constituÃ© par au moins un hydrocyclone, 15 iii. des moyens d'acheminement des boues du point d'extraction vers le dispositif de sÃ©paration, et iv. des moyens d'injection d'une fraction enrichie en CAP issue du dispositif de sÃ©paration au sein du lit fluidisÃ© du dÃ©canteur. 20