Brevet FR3064628A1 — publié le 20181005

Procédé de production et de purification du 2,3,3,3-tétrafluoropropène Domaine technique de l'invention L'invention se rapporte à un procédé de purification du 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propène. En outre, l'invention se rapporte également à un procédé de production et de purification du 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propène. Arrière-plan technologique de l'invention Les hydrofluorocarbures (HFC) et en particulier les hydrofluorooléfines (HF05), telles que le 2,3,3,3-tétrafluoro-1-propène (HF0-1234y0 sont des composés connus pour leurs propriétés de réfrigérants et fluides caloporteurs, extinctrices, propulseurs, agents moussants, agents gonflants, diélectriques gazeux, milieu de polymérisation ou monomère, fluides supports, agents pour abrasifs, agents de séchage et fluides pour unité de production d'énergie. Les HFO ont été identifiés comme des alternatives souhaitables au HCFC du fait de leurs faibles valeurs d'ODP (Ozone Depletion Potential ou potentiel d'appauvrissement de la couche d'ozone) et de GWP (Global Warming Potential ou potentiel de réchauffement climatique). La plupart des procédés de fabrication des hydrofluorooléfines font appel à une réaction de fluoration et/ou de dehydrohalogénation. Ce type de réaction est effectué en phase gazeuse et génère des impuretés qu'il faut par conséquent éliminer pour obtenir le composé désiré dans un degré de pureté suffisant pour les applications visées. Par exemple, dans le cadre de la production de 2,3,3,3-tétrafluoro-1-propène (HFO1234y0, la présence d'impuretés telles que le trans-1-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233zd), trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234ze) et le 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa) sont observées. Ces impuretés sont des isomères des composés principaux visant à être obtenues par le procédé de production du 2,3,3,3-tétrafluoro-1-propène outre ce dernier, i.e. 2-chloro- 3,3,3-trifluoro-1-propène (1233xf) et 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb). Compte tenu des points d'ébullition respectifs du trans-1-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233zd), trans1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234ze) et le 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa), ceux-ci peuvent s'accumuler dans la boucle réactionnelle et ainsi empêcher la formation des produits d'intérêt. La purification de ce type de mélange réactionnel peut être effectuée par différentes techniques connues de l'art antérieur, telles que par exemple la distillation. Cependant lorsque les composés à purifier ont des points d'ébullition trop proches ou lorsque ceux-ci forment des 3064628 2 compositions azéotropes ou quasi-azéotropes, la distillation n'est pas un procédé efficace. Des procédés de distillation extractive ont ainsi été décrits. On connaît par EP 0 864 554 un procédé de purification d'un mélange comprenant 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa) et 1-chloro-3,3,3-trifluoro-trans-l-propène (1233zd) par 5 distillation en présence d'un solvant ayant un point d'ébullition supérieur à celui de 1-chloro- 3,3,3-trifluoro-trans-l-propène. On connaît par WO 03/068716 un procédé de récupération de pentafluoroéthane à partir d'un mélange comprenant du pentafluoroéthane et du chloropentafluoroéthane par distillation en présence d'hexafluoropropène. 10 On connaît aussi par WO 98/19982 un procédé de purification du 1,1-difluoroéthane par distillation extractive. Le procédé consiste à mettre en contact un agent d'extraction avec un mélange de 1,1-difluoroéthane et de chlorure de vinyle. L'agent d'extraction est choisi parmi les hydrocarbures, les alcools, les chlorocarbures ayant un point d'ébullition compris entre 10°C et 120°C. Comme mentionné par WO 98/19982, la sélection de l'agent d'extraction peut s'avérer 15 complexe en fonction des produits à séparer. On connaît par WO 2013/088195 un procédé de préparation de 2,3,3,3- tetrafluoropropène à partir de 1,1,1,2,3-pentachloropropane et/ou 1,1,2,2,3- pentachloropropane. Il existe donc toujours un besoin pour la mise en oeuvre d'un procédé particulier de purification du 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propène. 20 Résumé de l'invention Dans un procédé de production du 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propène, le choix de conditions opérationnelles particulières peut favoriser la présence de certaines impuretés ou d'isomères de celles-ci. La présence d'impuretés telles que 1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234ze) peut 25 être observée tout comme celle de 1-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233zd) et 1,1,1,3,3- pentafluoropropane (245fa). Ces impuretés peuvent provenir de réactions secondaires induites par des composés produits intermédiairement pendant la production du 2,3,3,3-tetrafluoro-1- propène, et peuvent présenter des propriétés physiques telles que leur élimination peut s'avérer complexe. La présente invention permet notamment la production de 2,3,3,3- 30 tetrafluoro-1-propène avec une pureté améliorée. Selon un premier aspect, l'invention fournit un procédé de production et de purification du 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf) mis en oeuvre à partir d'une composition de départ comprenant au moins un composé de formule (I) CH(r,2)(X),,-CHp(X)(,,,1)-CX(3,p,) où X représente 3064628 3 indépendamment F ou Cl; n, m, p sont indépendamment les uns des autres 0 ou 1 avec (n+m) = 0 ou 1, (n+p) = 0 ou 1 et (m-p) = 0 ou 1, au moins un X étant Cl,; ledit procédé comprenant les étapes de : a) mise en contact, en présence d'un catalyseur, de la composition de départ avec HF 5 pour produire une composition A comprenant HCI, une partie du HF n'ayant pas réagi, 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf), des produits intermédiaires B consistant en 2-chloro-3,3,3-trifluoropropène (1233xf), 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb), et des produits secondaires C consistant en E-1-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233zdE), trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE) et 1,1,1,3,3- 10 pentafluoropropane (245fa); b) récupération de ladite composition A et purification, de préférence distillation, de celle-ci pour former et récupérer un premier courant gazeux G1 comprenant HCI, 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf), une partie du HF n'ayant pas réagi, une partie des produits intermédiaires B et une partie des produits secondaires C; et un 15 courant, de préférence liquide, L1 comprenant une partie du HF n'ayant pas réagi, une partie des produits intermédiaires B et une partie des produits secondaires C; caractérisé en ce que ledit premier courant gazeux G1 purifié par les étapes suivantes : b1) distillation du courant gazeux G1 pour récupérer un courant G1a comprenant du HCI, avantageusement en tête de colonne de distillation, et un courant G1b comprenant 2,3,3,3- 20 tétrafluoropropène (1234yf), une partie du HF n'ayant pas réagi, ladite une partie des produits intermédiaires B et ladite une partie des produits secondaires C, avantageusement en bas de colonne de distillation, de préférence le courant G1b est liquide ; b2) distillation dudit courant G1b obtenu à l'étape b1) pour former un courant G1c comprenant 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf), une partie dudit HF n'ayant pas réagi, une 25 portion de ladite partie des produits intermédiaires B et une portion de ladite partie des produits secondaires C, avantageusement en tête de colonne de distillation, et un courant G1d comprenant une portion de ladite partie des produits intermédiaires B et une portion de ladite partie des produits secondaires C, avantageusement en bas de colonne de distillation, de préférence le courant G1d est recyclé à l'étape a), en particulier le courant G1d est liquide ; 30 b3) mise en contact du courant G1c avec une solution aqueuse d'acide fluorhydrique de concentration supérieure à 40% pour former un courant G1c' diphasique comprenant 2,3,3,3- tétrafluoropropène (1234yf), de l'acide fluorhydrique, une portion de ladite partie des produits intermédiaires B et une portion de ladite partie des produits secondaires C, 3064628 4 b4) stockage dudit courant Glc' diphasique dans un réservoir tampon, ledit second courant diphasique étant constitué d'une phase liquide et d'une phase gazeuse, b5) passage de ladite phase gazeuse dudit courant Glc' dans une colonne d'absorption alimenté à contre-courant par un flux aqueux pour former un courant Glc" comprenant 2,3,3,3- 5 tétrafluoropropène (1234yf), une portion de ladite partie des produits intermédiaires B et une portion de ladite partie des produits secondaires C et un courant Glc" comprenant HF, avantageusement le courant Glc" est liquide. Selon un mode de réalisation préféré le procédé comprend également les étapes : b6) neutralisation dudit courant Glc" obtenu à l'étape b5) par une solution aqueuse 10 alcaline pour former un courant neutralisé, et b7) séchage dudit courant neutralisé obtenu à l'étape b6), de préférence sur tamis moléculaire, pour former un courant neutralisé et séché Glc". Selon un mode de réalisation préféré, la solution aqueuse d'acide fluorhydrique utilisé à l'étape b3) est à une température comprise entre 0 à 30°C avant sa mise en contact avec le 15 courant Glc. Selon un mode de réalisation préféré, ledit courant diphasique consiste en une phase gazeuse comprenant 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf), une portion de ladite partie des produits intermédiaires B et une portion de ladite partie des produits secondaires Cet une phase liquide comprenant de l'acide fluorhydrique et moins de 5% en poids de composés organiques 20 sélectionnés parmi le groupe consistant en 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf), une portion de ladite partie des produits intermédiaires B et une portion de ladite partie des produits secondaires C sur base du poids total de ladite phase liquide. Selon un mode de réalisation préféré, la phase liquide résultant du mélange de ladite phase liquide dudit courant Glc' et du courant Glc" est distillée pour former un courant G2c, 25 de préférence en tête de colonne de distillation, comprenant de l'acide fluorhydrique contenant moins de 500 ppm d'eau et un courant G3c, de préférence en pied de colonne de distillation, comprenant de l'acide fluorhydrique sous forme d'une solution aqueuse de concentration inférieure à 50% en poids. Selon un mode de réalisation préféré, le courant Glc" ou le courant Glc'" comprend 30 moins de 5% en poids d'acide fluorhydrique sur base du poids total dudit courant Glc" ou dudit courant Glc". Selon un mode de réalisation préféré, le procédé comprend une étape c), subséquente à l'étape b5) ou à l'étape b7), dans laquelle le courant Glc" obtenu à l'étape b5) ou le courant 3064628 5 Glc'" obtenu à l'étape b7) comprend 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf), 1,1,1,2,2- pentafluoropropane (245cb) et trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE) ; et ledit courant Glc" ou Glc" est distillé pour former un courant Gle comprenant 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf) et un courant Glf comprenant 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb) et trans-1,3,3,3- 5 tetrafluoro-1-propène (1234zeE), avantageusement le courant Glf obtenu à l'étape c) est séparé par distillation extractive. Selon un autre mode de réalisation préféré, le procédé comprend une étape c), subséquente à l'étape b5) ou à l'étape b7), dans laquelle le courant Glc" obtenu à l'étape b5) ou le courant Glc'" obtenu à l'étape b7) comprend 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf), 10 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb) et trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE) ; et ledit courant Glc" ou Glc" est distillé pour former un courant Gle' comprenant 2,3,3,3- tétrafluoropropène (1234yf) et 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb) et un courant GIS comprenant trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE), avantageusement le courant Glc" ou Glc'" est distillé par distillation extractive. 15 De préférence, le courant Glc" ou Glc" est distillé par distillation extractive suivant les étapes : cl') mise en contact dudit courant Glc" ou Glc" avec un agent d'extraction organique pour former un courant Glg', et c2') distillation extractive du courant Glg' pour former le flux Gle' comprenant 2,3,3,3- 20 tetrafluoropropène (1234yf) et 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb), avantageusement en tête de colonne de distillation, et le courant Glh' comprenant trans-1,3,3,3-tetrafluoro-l-propène (1234zeE) et ledit agent d'extraction organique, avantageusement en bas de colonne de distillation, de préférence le courant Glh' est liquide. 25 Selon un mode de réalisation préféré, ledit courant liquide Li comprend une partie des produits intermédiaires B et tout ou partie des produits secondaires C, et une partie du courant liquide Li est porté à basse température, avantageusement entre -50°C et 20°C, pour former une première phase Lia comprenant une partie du HF n'ayant pas réagi et une seconde phase Llb comprenant lesdits produits intermédiaires B et lesdits produits secondaires C; 30 optionnellement ou non, ledit courant Gld formé à l'étape b2) est mélangé au courant liquide Li avant que ce dernier soit porté à basse température, avantageusement ladite première phase Lia est recyclée à l'étape a). 3064628 6 Selon un mode de réalisation préféré, ladite seconde phase Llb est distillée pour récupérer un courant Llc comprenant 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb) et trans-1,3,3,3- tetrafluoro-1-propène (1234zeE), avantageusement en tête de colonne de distillation, et un courant Lld comprenant 2-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233xf), E-1-chloro-3,3,3-trifluoro- 5 1-propène (1233zdE) et 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa) ; avantageusement en bas de colonne de distillation, avantageusement ledit courant Llc est recyclé à l'étape a). Selon un mode de réalisation préféré, ledit courant Lld est séparé pour former un flux comprenant 2-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233xf) et un courant comprenant E-1-chloro3,3,3-trifluoro-1-propène (1233zdE) et 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa), avantageusement 10 la séparation dudit courant Lld est effectuée par distillation extractive. Brève description des dessins La figure 1 représente schématiquement un dispositif mettant en oeuvre un procédé de production du 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propène selon un mode de réalisation particulier de la 15 présente invention. Les figures 2 et 3 représentent schématiquement un dispositif mettant en oeuvre la purification du 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propène selon un autre mode de réalisation particulier de la présente invention. La figure 4 représente schématiquement une partie du dispositif de purification du 20 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propène selon un mode de réalisation particulier de la présente invention. Description détaillée de l'invention La présente invention permet la production et la purification du 2,3,3,3- tétrafluoropropène (1234yf). Selon un premier aspect de la présente invention, un procédé de 25 production et de purification du 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf) est fourni. Ledit procédé est mis en oeuvre à partir d'une composition de départ comprenant au moins un composé de formule CH(r,2)(X),,-CHp(X)(,,,i)-CX(3,p_m) où X représente indépendamment F ou Cl; n, m, p sont indépendamment les uns des autres 0 ou 1 avec (n+m) = 0 ou 1, (n+p) = 0 ou 1 et (m-p) = 0 ou 1, au moins un X étant Cl. 30 De préférence, ledit procédé comprend l'étape a) de mise en contact, en présence d'un catalyseur, de la composition de départ avec HF pour produire une composition A comprenant HCI, une partie du HF n'ayant pas réagi, 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf), des produits intermédiaires B consistant en 2-chloro-3,3,3-trifluoropropène (1233xf), 1,1,1,2,2- 3064628 7 pentafluoropropane (245cb), et des produits secondaires C consistant en E-1-chloro-3,3,3- trifluoro-1-propène (1233zdE), trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE) et 1,1,1,3,3- pentafluoropropane (245fa); De préférence, la purification de ladite composition A effectuée à l'étape b) comprend 5 la distillation de ladite composition A pour récupérer en tête de colonne de distillation un courant gazeux G1 comprenant HCI et 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf); et en bas de colonne de distillation un courant liquide L1 comprenant ladite une partie du HF. Tout ou partie des produits intermédiaires B et tout ou partie des produits secondaires C peuvent être contenus dans ledit courant gazeux G1 et/ou dans ledit courant liquide L1. 10 De préférence, tout ou partie du 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb) peut être contenu dans ledit courant gazeux G1. Tout ou partie du 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb) peut aussi être contenu dans ledit courant liquide L1. De préférence, tout ou partie du trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE) peut être contenu dans ledit courant gazeux G1. Tout ou partie du trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1- 15 propène (1234zeE) peut aussi être contenu dans ledit courant liquide L1. De préférence, tout ou partie du 2-chloro-3,3,3-trifluoropropène (1233xf) peut être contenu dans ledit courant gazeux G1. Tout ou partie du 2-chloro-3,3,3-trifluoropropène (1233xf) peut aussi être contenu dans ledit courant liquide L1. De manière privilégiée, le 2- chloro-3,3,3-trifluoropropène (1233xf) est contenu dans ledit courant liquide L1, 20 avantageusement au moins 50%, au moins 60%, au moins 70%, au moins 75%, au moins 80%, au moins 85% ou au moins 90% du 2-chloro-3,3,3-trifluoropropène (1233xf) est contenu dans ledit courant liquide L1 par rapport audit courant gazeux G1. De préférence, tout ou partie du E-1-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233zdE) peut être contenu dans ledit courant gazeux G1. Tout ou partie du E-1-chloro-3,3,3-trifluoro-1- 25 propène (1233zdE) peut aussi être contenu dans ledit courant liquide L1. De manière privilégiée, le E-1-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233zdE) est contenu dans ledit courant liquide L1, avantageusement au moins 50%, au moins 60%, au moins 70%, au moins 75%, au moins 80%, au moins 85%, au moins 90% ou au moins 95% du 1-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233zd) est contenu dans ledit courant liquide L1 par rapport audit courant gazeux G1. 30 De préférence, tout ou partie du 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa) peut être contenu dans ledit courant gazeux G1. Tout ou partie du 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa) peut aussi être contenu dans ledit courant liquide L1. De manière privilégiée, le 1,1,1,3,3- pentafluoropropane (245fa) est contenu dans ledit courant liquide L1, avantageusement au 3064628 8 moins 50%, au moins 60%, au moins 70%, au moins 75%, au moins 80%, au moins 85%, au moins 90% ou au moins 95% du 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa) est contenu dans ledit courant liquide L1 par rapport audit courant gazeux G1. En particulier, la récupération de ladite composition A et sa purification, de préférence 5 par distillation, permet de former et de récupérer un premier courant gazeux G1 comprenant HCI, 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf), une partie du HF n'ayant pas réagi, une partie des produits intermédiaires B et une partie des produits secondaires C ; et un courant, de préférence liquide, L1 comprenant une partie du HF n'ayant pas réagi, une partie des produits intermédiaires B et une partie des produits secondaires C. 10 Selon un mode de réalisation préféré, ledit premier courant est un courant gazeux G1 purifié par les étapes suivantes : b1) distillation du courant gazeux G1 pour récupérer un courant G1a comprenant du HCI, avantageusement en tête de colonne de distillation, et un courant G1b comprenant 2,3,3,3- tétrafluoropropène (1234yf), une partie du HF n'ayant pas réagi, ladite une partie des produits 15 intermédiaires B et ladite une partie des produits secondaires C, avantageusement en bas de colonne de distillation, de préférence le courant G1b est liquide ; b2) distillation dudit courant G1b obtenu à l'étape b1) pour former un courant G1c comprenant 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf), une partie dudit HF n'ayant pas réagi, une portion de ladite partie des produits intermédiaires B et une portion de ladite partie des produits 20 secondaires C, avantageusement en tête de colonne de distillation, et un courant G1d comprenant une portion de ladite partie des produits intermédiaires B et une portion de ladite partie des produits secondaires C, avantageusement en bas de colonne de distillation, de préférence le courant G1d est recyclé à l'étape a), de préférence le courant G1d est liquide ; b3) mise en contact du courant G1c avec une solution aqueuse d'acide fluorhydrique de 25 concentration supérieure à 40% pour former un courant G1c' diphasique comprenant 2,3,3,3- tétrafluoropropène (1234yf), de l'acide fluorhydrique, une portion de ladite partie des produits intermédiaires B et une portion de ladite partie des produits secondaires C, b4) stockage dudit courant G1c' diphasique dans un réservoir tampon, ledit second courant diphasique étant constitué d'une phase liquide et d'une phase gazeuse, 30 b5) passage de ladite phase gazeuse dudit courant G1c' dans une colonne d'absorption alimenté à contre-courant par un flux aqueux pour former un courant G1c" comprenant 2,3,3,3- tétrafluoropropène (1234yf), une portion de ladite partie des produits intermédiaires B et une portion de ladite partie des produits secondaires C et un courant G1c" comprenant HF. 3064628 9 De préférence, le courant Glc formé à l'étape b2) peut comprendre 2,3,3,3- tétrafluoropropène (1234yf), 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb) et 1,3,3,3-tetrafluoro-1- propène (1234ze). De préférence, le courant Gld formé à l'étape b2) peut comprendre 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb), trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE), 2-chloro- 5 3,3,3-trifluoropropène (1233xf) et optionnellement ou non E-1-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233zdE) et 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa). En particulier, la teneur en 1,1,1,2,2- pentafluoropropane (245cb) est plus importante dans le courant Gld que dans le courant Glc. Le courant Gld peut contenir 55%, 60%, 65%, 70%, 75%, 78% ou 80% du 1,1,1,2,2- pentafluoropropane (245cb) sur base de la teneur totale en 1,1,1,2,2-pentafluoropropane 10 (245cb) dans le courant Gld et Glc. Le courant Gld peut être recyclé à l'étape a) du présent procédé. De préférence, la solution aqueuse d'acide fluorhydrique utilisée à l'étape b3) est de concentration supérieure à 40% en poids. En particulier, la solution aqueuse d'acide fluorhydrique est de concentration supérieure à 41%, 42%, 43%, 44%, 45%, 46%, 47%, 48%, 49%, 15 50%, 51%, 52%, 53%, 54%, 55%, 56%, 57%, 58%, 59%, 60%, 61%, 62%, 63%, 64%, 65%, 66%, 67%, 68%, 69%, 70%, 71%, 72%, 73%, 74%, 75%, 76%, 77%, 78%, 79%, 80%, 81%, 82%, 83%, 84%, 85%, 86%, 87%, 88%, 89%, 90%, 91%, 92%, 93%, 94% ou 95% en poids. Plus particulièrement, la solution aqueuse d'acide fluorhydrique est de concentration supérieure ou égale à 50% en poids, ou supérieure ou égale 60% en poids ou supérieure ou égale à 70% en 20 poids. Plus particulièrement, la solution aqueuse d'acide fluorhydrique utilisée à l'étape b3) peut être comprise entre l'une quelconque des valeurs mentionnées ci-dessus. Ainsi, la solution aqueuse d'acide fluorhydrique peut être comprise entre 45% et 95% en poids, entre 50% et 90% en poids, entre 55% et 85% en poids, entre 60% en poids et 80% en poids ou entre 65% en poids 25 et 75% en poids. Selon un mode de réalisation préféré le procédé comprend également les étapes : b6) neutralisation dudit courant Glc" obtenu à l'étape b5) par une solution aqueuse alcaline pour former un courant neutralisé, et b7) séchage dudit courant neutralisé obtenu à l'étape b6) sur tamis moléculaire pour 30 former un courant neutralisé et séché Glc". De préférence, la solution aqueuse d'acide fluorhydrique utilisé à l'étape b3) est à une température comprise entre -20°C à 80°C avant sa mise en contact avec le courant Glc, avantageusement entre -15°C et 70°C, de préférence entre -10°C et 60°C, plus 3064628 10 préférentiellement entre -5°C et 50°C, en particulier entre -5°C et 40°C, plus particulièrement entre 0°C et 30°C. Ainsi, dans un mode de réalisation particulièrement préféré, la température de la solution aqueuse d'acide fluorhydrique utilisé à l'étape b3), avant sa mise en contact avec le courant Glc, peut être de 0°C, 1°C, 2°C, 3°C, 4°C, 5°C, 6°C, 7°C, 8°C, 9°C, 10°C, 11°C, 12°C, 13°C, 5 14°C, 15°C, 16°C, 17°C, 18°C, 19°C, 20°C, 21°C, 22°C, 23°C, 24°C, 25°C, 26°C, 27°C, 28°C, 29°C ou 30°C. La mise en oeuvre de ladite solution aqueuse d'acide fluorhydrique aux températures mentionnées ci-dessus a pour but de contrôler l'exothermicité survenant lors de la mise en contact de celle-ci avec le courant Glc. Selon un mode de réalisation préféré, ledit courant diphasique consiste en une phase 10 gazeuse comprenant 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf), une portion de ladite partie des produits intermédiaires B et une portion de ladite partie des produits secondaires C. La phase gazeuse peut éventuellement comprendre des traces d'acide fluorhydrique. Dans ce cas, la teneur en acide fluorhydrique dans ladite phase gazeuse dudit courant diphasique est inférieure à 5% en poids sur base du poids total de ladite phase gazeuse, en particulier inférieure à 2% en 15 poids sur base du poids total de ladite phase gazeuse, plus particulièrement inférieure à 1% en poids sur base du poids total de ladite phase gazeuse. La phase liquide dudit courant diphasique comprend de l'acide fluorhydrique. La phase liquide dudit courant diphasique peut également comprendre moins de 5% en poids sur base du poids total de ladite phase liquide de composés organiques sélectionnés parmi le groupe consistant en 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf), une 20 portion de ladite partie des produits intermédiaires B et une portion de ladite partie des produits secondaires C; de préférence moins de 1% en poids, en particulier moins de 5000 ppm, plus particulièrement moins de 1000 ppm, de manière privilégiée moins de 500 ppm, de manière particulièrement privilégiée inférieure à 100 ppm de composés organiques sélectionnés parmi le groupe consistant en 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf), une portion de ladite partie des 25 produits intermédiaires B et une portion de ladite partie des produits secondaires C sur base du poids total de ladite phase liquide. De préférence, la concentration en acide fluorhydrique dans ladite phase liquide dudit second courant diphasique est supérieure à la concentration de ladite solution aqueuse d'acide fluorhydrique utilisée à l'étape b3). Ladite phase liquide dudit second courant diphasique peut 30 avoir une concentration en acide fluorhydrique supérieure à 41% en poids sur base du poids total de ladite phase liquide dudit second courant diphasique. Avantageusement, ladite phase liquide dudit second courant diphasique peut avoir une concentration en acide fluorhydrique supérieure à 42%, 43%, 44%, 45%, 46%, 47%, 48%, 49%, 50%, 51%, 52%, 53%, 54%, 55%, 56%, 3064628 11 57%, 58%, 59%, 60%, 61%, 62%, 63%, 64%, 65%, 66%, 67%, 68%, 69%, 70%, 71%, 72%, 73%, 74%, 75%, 76%, 77%, 78%, 79%, 80%, 81%, 82%, 83%, 84%, 85%, 86%, 87%, 88%, 89%, 90%, 91%, 92%, 93%, 94% ou 95% en poids sur base du poids total de ladite phase liquide dudit second courant diphasique. De préférence, ladite phase liquide dudit second courant diphasique peut 5 avoir une concentration en acide fluorhydrique comprise entre 45% et 95% en poids, entre 50% et 90% en poids, entre 55% et 85% en poids, entre 60% en poids et 80% en poids ou entre 65% en poids et 75% en poids tout en étant supérieure à la concentration de ladite solution aqueuse d'acide fluorhydrique utilisée à l'étape b3). Comme mentionné ci-dessus, l'étape b4) du procédé selon la présente invention met en 10 oeuvre le stockage dudit second courant diphasique dans un réservoir tampon, ledit second courant diphasique étant constitué de ladite phase liquide et de ladite phase gazeuse telle que décrit ci-dessus. Comme mentionné ci-dessus, l'étape b5) du procédé selon la présente invention met en oeuvre, le passage de ladite phase gazeuse dudit second courant diphasique dans une colonne 15 d'absorption alimenté à contre-courant par un flux aqueux pour former un courant Glc" comprenant le composé A et un courant Glc" comprenant l'acide fluorhydrique. De préférence, le débit du flux aqueux utilisé à l'étape b5) est déterminé en fonction de la quantité d'acide fluorhydrique contenue dans ledit courant Glc. Ainsi, le rapport entre le débit du flux aqueux exprimé en kg/h alimentant la colonne d'absorption à l'étape b5) et la 20 quantité d'acide fluorhydrique dans ledit courant Glc exprimée en kg/h est compris entre 0,05 et 1,22. Avantageusement, le rapport entre le débit du flux aqueux alimentant la colonne d'absorption à l'étape b5) et la quantité d'acide fluorhydrique dans ledit courant Glc exprimée en kg/h peut être compris entre 0,11 et 1,00, de préférence entre 0,18 et 0,82, plus préférentiellement entre 0,25 et 0,67, en particulier entre 0,33 et 0,54. Ainsi le rapport entre le 25 débit du flux aqueux alimentant la colonne d'absorption à l'étape b5) et la quantité d'acide fluorhydrique dans ledit courant Glc exprimée en kg/h peut être de 0,25, 0,26, 0,27, 0,28, 0,29, 0,30, 0,31, 0,32, 0,33, 0,34, 0,35, 0,36, 0,37, 0,38, 0,39, 0,40, 0,41, 0,42, 0,43, 0,44, 0,45, 0,46, 0,47, 0,48, 0,49, 0,50, 0,51, 0,52, 0,53, 0,54, 0,55, 0,56, 0,57, 0,58, 0,59, 0,60, 0,61, 0,62, 0,63, 0,64, 0,65, 0,66, 0,67, 0,68, 0,69 ou 0,70. Un courant aqueux supplémentaire correspondant à 30 la fraction d'eau vaporisée en tête de ladite colonne d'absorption peut également alimenter ladite colonne. Le flux aqueux tel que décrit ci-dessus est différent dudit courant aqueux supplémentaire lié à la fraction d'eau vaporisée en tête de la colonne et ne l'englobe pas. 3064628 12 Selon un mode de réalisation préféré, ladite colonne d'absorption mise en oeuvre à l'étape b5) comprend au moins un étage d'absorption. Avantageusement, ladite colonne d'absorption mise en oeuvre à l'étape b5) comprend au moins deux étages d'absorption. De préférence, ladite colonne d'absorption mise en oeuvre à l'étape b5) comprend au moins trois 5 étages d'absorption. Ladite colonne d'absorption mise en oeuvre à l'étape b5) peut ainsi comprendre deux, trois, quatre, cinq, six, sept, huit, neuf, dix, onze, douze, treize, quatorze ou quinze étages d'absorption. La mise en oeuvre d'une colonne d'absorption ayant au moins un étage d'absorption, avantageusement au moins deux étages d'absorption, de préférence au moins trois étages 10 d'absorption, permet d'obtenir un courant Glc" ayant une faible teneur en acide fluorhydrique. Avantageusement, ledit courant Glc" comprend moins de 1000 ppm d'acide fluorhydrique en poids sur base du poids total dudit courant Glc", de préférence moins de 900 ppm d'acide fluorhydrique, plus préférentiellement moins de 800 ppm d'acide fluorhydrique, en particulier moins de 700 ppm d'acide fluorhydrique, plus particulièrement moins de 600 ppm d'acide 15 fluorhydrique, de manière privilégiée moins de 500 ppm d'acide fluorhydrique, de manière encore plus privilégiée moins de 400 ppm d'acide fluorhydrique, de manière préférentiellement privilégiée moins de 300 ppm d'acide fluorhydrique, de manière particulièrement privilégiée moins de 200 ppm d'acide fluorhydrique, de manière plus particulièrement privilégiée moins de 100 ppm d'acide fluorhydrique. Ainsi, ledit courant Glc" peut avoir une teneur en acide 20 fluorhydrique comprise entre 1 et 200 ppm, entre 5 et 190 ppm, entre 10 et 180 ppm, entre 15 et 170 ppm, entre 20 et 160 ppm, entre 25 et 150 ppm ou entre 30 et 140 ppm en poids sur base du poids total dudit courant Glc". De préférence, au moins 80% en poids de l'acide fluorhydrique éventuellement présent dans ladite phase gazeuse dudit second courant diphasique est absorbé par le premier étage 25 d'absorption de ladite colonne d'absorption, en particulier au moins 85% en poids de l'acide fluorhydrique éventuellement présent dans ladite phase gazeuse dudit second courant diphasique est absorbé par le premier étage d'absorption de ladite colonne d'absorption, plus particulièrement au moins 90% en poids de l'acide fluorhydrique éventuellement présent dans ladite phase gazeuse dudit second courant diphasique est absorbé par le premier étage 30 d'absorption de ladite colonne d'absorption. De préférence, ledit flux aqueux peut être introduit au moins au niveau de la tête de la colonne d'absorption. 3064628 13 Selon un mode de réalisation préféré, ledit courant Glc" est sous la forme d'une solution aqueuse d'acide fluorhydrique. Avantageusement, ledit courant Glc" est une solution d'acide fluorhydrique de concentration inférieure à 30% en poids sur base du poids total dudit quatrième courant. De préférence, ledit courant Glc" est une solution d'acide fluorhydrique 5 de concentration inférieure à 25% en poids sur base du poids total dudit courant Glc". En particulier, ledit courant Glc" est une solution d'acide fluorhydrique de concentration comprise entre 5 et 25% en poids sur base du poids total dudit courant Glc", plus particulièrement, entre 10 et 20% en poids sur base du poids total dudit courant Glc". Selon un mode de réalisation préféré, ledit courant Glc" est recyclé à l'étape b4). Ledit courant Glc" est ainsi mélangé avec 10 la phase liquide dudit second courant diphasique. Selon un mode de réalisation préféré, ledit procédé comprend également les étapes de : b6) neutralisation dudit courant Glc" obtenu à l'étape b5) par une solution aqueuse alcaline pour former un courant neutralisé, et b7) séchage dudit courant neutralisé obtenu à l'étape b6), de préférence, sur tamis 15 moléculaire pour former un courant neutralisé et séché Glc". Selon un mode de réalisation préféré, ladite solution aqueuse alcaline peut être une solution aqueuse d'hydroxyde d'un métal alcalin ou alcalino-terreux. La solution aqueuse alcaline peut être une solution aqueuse d'hydroxyde de sodium, d'hydroxyde de potassium, d'hydroxyde de calcium ou d'hydroxyde de magnésium ou un mélange de ceux-ci. De 20 préférence, ladite solution aqueuse alcaline présente une concentration comprise entre 5 et 50% en poids sur base du poids total de ladite solution aqueuse alcaline. Avantageusement, ladite solution aqueuse alcaline présente une concentration d'au moins 5%, d'au moins 6%, d'au moins 7%, d'au moins 8%, d'au moins 9%, d'au moins 10%, d'au moins 11%, d'au moins 12%, d'au moins 13%, d'au moins 14%, d'au moins 15%, d'au moins 16% ou d'au moins 17% en poids 25 sur base du poids total de ladite solution aqueuse alcaline ; et d'au plus 50%, d'au plus 48%, d'au plus 46%, d'au plus 44%, d'au plus 42%, d'au plus 40%, d'au plus 38%, d'au plus 36%, d'au plus 34%, d'au plus 32%, d'au plus 30%, d'au plus 28%, d'au plus 26%, d'au plus 24%, d'au plus 22% en poids sur base du poids total de ladite solution aqueuse alcaline. Ledit courant neutralisé formé à l'étape b6) comprend de préférence 2,3,3,3- 30 tétrafluoropropène (1234yf), une portion de ladite partie des produits intermédiaires B et une portion de ladite partie des produits secondaires C. De préférence, ledit courant neutralisé formé à l'étape b6) comprend de préférence 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf), 1,1,1,2,2- pentafluoropropane (245cb) et trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE). 3064628 14 La teneur en acide fluorhydrique dans ledit courant neutralisé est inférieure à la teneur en acide fluorhydrique dudit courant Glc", avant sa neutralisation. Ledit courant neutralisé formé à l'étape b6) peut également contenir de l'eau. Ledit courant neutralisé formé à l'étape b6) peut ainsi être séché à l'étape b7) du présent 5 procédé. De préférence, ledit courant neutralisé formé à l'étape b6) est séché sur tamis moléculaire. Par exemple, ledit courant neutralisé formé à l'étape b6) est séché sur tamis moléculaire de 3A, tel que la siliporite. L'étape b7) du présent procédé permet la formation d'un courant neutralisé et séché Glc" comprenant 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf), une portion de ladite partie des 10 produits intermédiaires B et une portion de ladite partie des produits secondaires C. Ledit courant Glc" peut éventuellement être comprimé et liquéfié à une pression d'au plus 8 bara pour former un courant comprimé dans lequel 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf), une portion de ladite partie des produits intermédiaires B et une portion de ladite partie des produits secondaires C sont sous forme liquide. 15 Selon un mode de réalisation préféré, la phase liquide résultant du mélange de ladite phase liquide dudit second courant diphasique avec ledit courant Glc" est recyclée à l'étape b3). La phase liquide résultant du mélange de ladite phase liquide dudit second courant diphasique avec ledit courant Glc" peut avoir une concentration en acide fluorhydrique supérieure à 41% en poids sur base du poids total de ladite phase liquide résultant du mélange 20 de ladite phase liquide dudit second courant diphasique avec ledit courant Glc". Avantageusement, la phase liquide résultant du mélange de ladite phase liquide dudit second courant diphasique avec ledit courant Glc" peut avoir une concentration en acide fluorhydrique supérieure à 42%, 43%, 44%, 45%, 46%, 47%, 48%, 49%, 50%, 51%, 52%, 53%, 54%, 55%, 56%, 57%, 58%, 59%, 60%, 61%, 62%, 63%, 64%, 65%, 66%, 67%, 68%, 69%, 70%, 25 71%, 72%, 73%, 74%, 75%, 76%, 77%, 78%, 79%, 80%, 81%, 82%, 83%, 84%, 85%, 86%, 87%, 88%, 89%, 90%, 91%, 92%, 93%, 94% ou 95% en poids sur base du poids total de ladite phase liquide résultant du mélange de ladite phase liquide dudit second courant diphasique avec ledit courant Glc". De préférence, la phase liquide résultant du mélange de ladite phase liquide dudit second courant diphasique avec ledit courant Glc" peut avoir une concentration en acide 30 fluorhydrique comprise entre 45% et 95% en poids, entre 50% et 90% en poids, entre 55% et 85% en poids, entre 60% en poids et 80% en poids ou entre 65% en poids et 75% en poids sur base du poids total de la phase liquide résultant du mélange de ladite phase liquide dudit second courant diphasique avec ledit courant Glc". 3064628 15 Selon un autre mode de réalisation préféré, la phase liquide résultant du mélange de ladite phase liquide dudit second courant diphasique avec ledit courant Glc" est distillée pour former un courant G2c, de préférence en tête de colonne de distillation. Avantageusement, ledit 5 courant G2c comprend de l'acide fluorhydrique contenant moins de 3000 ppm d'eau, de préférence moins de 2000 ppm d'eau, plus préférentiellement moins de 1000 ppm d'eau, en particulier moins de 500 ppm d'eau, plus particulièrement moins de 200 ppm d'eau, de manière privilégiée moins de 100 ppm d'eau, de manière plus privilégiée moins de 50 ppm d'eau sur base du poids total du courant G2c. Ledit courant G2c peut comprendre également moins de 50 ppm 10 d'acide chlorhydrique, avantageusement moins de 45 ppm d'acide chlorhydrique, de préférence moins de 40 ppm d'acide chlorhydrique, plus préférentiellement moins de 35 ppm d'acide chlorhydrique, en particulier moins de 30 ppm d'acide chlorhydrique, plus particulièrement moins de 20 ppm d'acide chlorhydrique sur base du poids total du courant G2c. Ledit courant G2c peut comprendre également moins de 50 ppm de composés organiques, avantageusement 15 moins de 45 ppm de composés organiques, de préférence moins de 40 ppm de composés organiques, plus préférentiellement moins de 35 ppm de composés organiques, en particulier moins de 30 ppm de composés organiques, plus particulièrement moins de 20 ppm de composés organiques sur base du poids total du courant G2c. Un composé organique est un composé comprenant au moins un atome de carbone. 20 En outre, la distillation de la phase liquide résultant du mélange de ladite phase liquide dudit second courant diphasique avec ledit courant G1cmforme un courant G3c, de préférence en pied de colonne de distillation, comprenant de l'acide fluorhydrique sous forme d'une solution aqueuse de concentration inférieure à 50% en poids. Avantageusement, ledit courant G3c comprenant de l'acide fluorhydrique sous forme d'une solution aqueuse de concentration 25 inférieure à 50% en poids, 49% en poids, 48% en poids, 47% en poids, 46% en poids, 45% en poids, 44% en poids, 43% en poids, 42% en poids sur base du poids total dudit courant G3c. De préférence, ledit courant G3c comprenant de l'acide fluorhydrique sous forme d'une solution aqueuse de concentration supérieure à 20% en poids sur base du poids total dudit courant G3c. En particulier, ledit courant G3c comprenant de l'acide fluorhydrique sous forme d'une solution 30 aqueuse de concentration supérieure 21% en poids, 22% en poids, 23% en poids, 24% en poids, 25% en poids, 26% en poids, 27% en poids, 28% en poids, 29% en poids, 30% en poids, 31% en poids, 32% en poids, 33% en poids, 34% en poids, 35% en poids sur base du poids total dudit 3064628 16 courant G3c. Ladite solution aqueuse obtenue dans le courant G3c peut être commercialisée ou détruite par neutralisation. La phase liquide résultant du mélange de ladite phase liquide dudit second courant diphasique avec ledit courant Glc" peut ainsi être soit distillée soit recyclée à l'étape b3). De 5 préférence, une partie de la phase liquide résultant du mélange de ladite phase liquide dudit second courant diphasique avec ledit courant Glc" est distillée tandis que l'autre partie de la phase liquide résultant du mélange de ladite phase liquide dudit second courant diphasique avec ledit courant Glc" est recyclée à l'étape b3). De préférence, au moins 50%, plus préférentiellement au moins 60%, en particulier au moins 70%, plus particulièrement au moins 10 80%, de manière privilégiée au moins 90% en poids de la phase liquide résultant du mélange de ladite phase liquide dudit second courant diphasique avec ledit courant Glc" est recyclée à l'étape b3) ; et moins de 50%, de préférence moins de 40%, plus préférentiellement moins de 30%, en particulier moins de 20%, plus particulièrement moins de 10% en poids est distillée. Selon un mode de réalisation préféré, le procédé comprend une étape c), subséquente 15 à l'étape b5) ou à l'étape b7), dans laquelle le courant Glc" obtenu à l'étape b5) ou le courant Glc'" obtenu à l'étape b7) comprend 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf), 1,1,1,2,2- pentafluoropropane (245cb) et trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE) ; et ledit courant Glc" ou Glc" est distillé pour former un courant Gle comprenant 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf) et un courant Glf comprenant 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb) et trans-1,3,3,3- 20 tetrafluoro-1-propène (1234zeE). Le courant Glf obtenu à l'étape c) peut être séparé par distillation extractive. Selon un mode de réalisation particulier, le courant Glf obtenu à l'étape c) est séparé par distillation extractive suivant les étapes : cl) mise en contact dudit courant Glf obtenu à l'étape c) avec un agent d'extraction 25 organique pour former un courant Glg, et c2) distillation extractive du courant Glg pour former un flux Glh comprenant 1,1,1,2,2- pentafluoropropane (245cb), avantageusement en tête de colonne de distillation, et une composition Gli comprenant trans-1,3,3,3-tetrafluoro-l-propène (1234zeE) et ledit agent d'extraction organique, avantageusement en bas de colonne de distillation. 30 De préférence, le courant Gli comprenant trans-1,3,3,3-tetrafluoro-l-propène (1234zeE) et ledit agent d'extraction organique est séparé par distillation pour former un courant Glj comprenant ledit agent d'extraction organique et un courant Glk comprenant trans-1,3,3,3-tetrafluoro-l-propène (1234zeE). Le courant Glj comprenant ledit agent 3064628 17 d'extraction organique peut être recyclé à l'étape cl). Le courant Glk comprenant trans-1,3,3,3- tetrafluoro-l-propène (1234zeE) peut être soit purifié ou détruit par incinération. Selon un mode de réalisation préféré, ledit agent d'extraction organique est un solvant choisi parmi le groupe consistant en hydrohalocarbure, alcool, cétone, amine, ester, éther, 5 aldéhyde, nitrile, carbonate, thioalkyle, amide, hétérocycle. Avantageusement, ledit agent d'extraction organique est un solvant sélectionné parmi le groupe consistant en alcool, cétone, amine, ester et hétérocycle. Selon un mode de réalisation préféré, ledit agent d'extraction organique a un point d'ébullition compris entre 10 et 150°C. De préférence, ledit agent d'extraction peut avoir un facteur de séparation Si,2 supérieur 10 ou égal à 1,1, ledit facteur de séparation étant calculé par la formule Si,2 = (yi,s*P1)/(y2,s*P2) dans laquelle yi,s représente le coefficient d'activité du 1,1,1,2,2-pentafluoropropane dans ledit agent d'extraction organique à dilution infinie, P1 représente la pression de vapeur saturante du 1,1,1,2,2-pentafluoropropane, 15 y2,s représente le coefficient d'activité dudit trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE) dans ledit agent d'extraction organique à dilution infinie, P2 représente la pression de vapeur saturante dudit trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE) ; avantageusement, le facteur de séparation est supérieur ou égal à 1,2, de préférence supérieur 20 ou égal à 1,4, plus préférentiellement supérieur ou égal à 1,6, en particulier supérieur ou égal à 1,8, plus particulièrement supérieur ou égal à 2,0. La pression de vapeur saturante est considérée pour une température de 25°C. De préférence, ledit agent d'extraction organique peut avoir une capacité de séparation C2,s supérieure ou égale à 0,20, ladite capacité de séparation étant calculée par la formule C2,s = 25 1/(y2,$) dans laquelle y2,s représente le coefficient d'activité dudit trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1- propène (1234zeE) dans ledit agent d'extraction organique à dilution infinie ; avantageusement, la capacité de séparation C2,s est supérieure ou égale à 0,40, de préférence supérieure ou égale à 0,60, plus préférentiellement supérieure ou égale à 0,80, en particulier supérieure ou égale à 1,0. 30 De préférence, ledit agent d'extraction organique peut avoir un facteur de séparation Si,2 supérieur ou égal à 1,5 et une capacité d'absorption C2,s supérieure ou égale à 0,6 et être sélectionné parmi le groupe consistant en éthylamine, acetaldehyde, isopropylamine, methylformate, diethylether, 1,2-epoxypropane, ethylmethylamine, dimethoxymethane, 2- 3064628 18 amino-2-methylpropane, methylcyclopropylether, n-propylamine, isopropylmethylamine, 2- ethoxy-propane, methyl-t-butylether, diethylamine, propanone, methylacetate, 4-methoxy-2- methy1-2-butanethiol, 2-butanamine, n-methylpropylamine, isobutanal, tetrahydrofurane, isopropylformate, diisopropylether, 2-ethoxy-2-methyl-propane, 1-butylamine, ethylacetate, 5 butanone, n-propylformate, 2-ethoxy-butane, 1-methoxy-2-methyl-butane, 2,2- dimethoxypropane, 1-ethoxy-2-methylpropane, diisopropylamine, 1,2-dimethoxyethane, 3- methy1-2-butanamine, diethoxymethane, isopropylacetate, di-n-propylether, 3-pentylamine, nmethylbutylamine, 1-ethoxybutane, 1-methoxy-2-propanamine, 2-methylbutanal, 2- methoxyethanamine, tert-butylacetate, propionitrile, 2-allyloxyethanol, 1-methoxy-pentane, 10 ethylpropionate, 1,2-dimethoxypropane, 1,4-dioxane, 3-pentanone, 1,1-diethoxyethane, 2- pentanone, 2-methoxy-1propanamine, trimethoxymethane, n-pentylamine, 3,3-dimethy1-2- butanone, 1,3-dioxane, piperidine, dipropylamine, 2-ethoxyethanamine, sec-butylacetate, nmethy1-1,2-ethanediamine, 2,2-diethoxypropane, pyridine, 4-methy1-2-pentanone, 1,2- diaminoethane, butyronitrile, sec-butyl-tert-butylether, 1-methoxy2-propanol, 1,2- 15 propanediamine, 2,6-dimethy1-5-heptenal, 1-(dimethylamino)-2-propanol, 3-methy1-3- pentanol, 1,1-diethoxypropane, 2-ethylbutylamine, diethylcarbonate, n-butylacetate, 2- hexanone, n-ethylethylenediamine, 5-hexen-2-one, 2-methylpyridine, 2-methoxy1-propanol, hexanal, 1-ethoxy-2-propanol, 4-methy1-2-hexanamine, hexylamine, methoxycyclohexane, 2- (dimethylamino)-ethanol, cyclohexylamine, n-ethy1-2-dimethylaminoethylamine, 20 ethoxyethanol, 2-methylpyrazine, 2-ethoxy-1-propanol, 1-methylpiperazine, 1,3- propanediamine, di-n-butylether, valeronitrile, 2-heptanamine, 1-ethoxy-hexane, n,ndiethylethylenediamine, 2,6-dimethylpyridine, 4-methy1-2-hexanone, 1,1,1-triethoxyethane, 1- methoxy-2-acetoxypropane, 4-methylpyridine, n,n'-diethy1-1,2-ethanediamine, 2,6- dimethylmorpholine, methylhexanoate, 2-propoxyethanol, 1-propoxy-2-propanol. 25 Avantageusement, ledit agent d'extraction organique peut avoir un facteur de séparation S1,2 supérieur ou égal à 1,8 et/ou une capacité d'absorption C2,s supérieure ou égale à 0,8; et être sélectionné parmi le groupe consistant en éthylamine, isopropylamine, ethylmethylamine, 2- amino-2-methylpropane, n-propylamine, isopropylmethylamine, diethylamine, propanone, 2- butanamine, n-methylpropylamine, tetrahydrofurane, 1-butylamine, ethylacetate, butanone, 30 1,2-dimethoxyethane, 3-methy1-2-butanamine, 3-pentylamine, n-methylbutylamine, 1- methoxy-2-propanamine, 2-methoxyethanamine, ethylpropionate, 1,4-dioxane, 3-pentanone, 2-pentanone, 2-methoxy-1propanamine, trimethoxymethane, n-pentylamine, 3,3-dimethy1-2- butanone, 1,3-dioxane, piperidine, 2-ethoxyethanamine, n-methy1-1,2-ethanediamine, 1,2- 3064628 19 diaminoethane, butyronitrile, 1-methoxy2-propanol, 1,2-propanediamine, 1-(dimethylamino)- 2-propanol, 2-ethylbutylamine, diethylcarbonate, n-butylacetate, 2-hexanone, nethylethylenediamine, 2-methoxy1-propanol, 1, ethoxy-2-propanol, 4-methy1-2-hexanamine, hexylamine, methoxycyclohexane, 2-(dimethylamino)-ethanol, cyclohexylamine, n-ethy1-2- 5 dimethylaminoethylamine, 2-ethoxy-1-propanol, 1-methylpiperazine, 1,3-propanediamine, valeronitrile, 2-heptanamine, n,n-diethylethylenediamine, 4-methy1-2-hexanone, 1-methoxy-2- acetoxypropane, 4-methylpyridine, n,n'-diethy1-1,2-ethanediamine, 2,6-dimethylmorpholine, methylhexanoate, 2-propoxyethanol, 1-propoxy-2-propanol. De préférence, ledit agent d'extraction organique peut avoir un facteur de séparation S1,2 supérieur ou égal à 1,9 et/ou une 10 capacité d'absorption C2,s supérieure ou égale à 0,9 et être sélectionné parmi le groupe consistant en éthylamine, isopropylamine, ethylmethylamine, 2-amino-2-methylpropane, npropylamine, isopropylmethylamine, diethylamine, propanone, 2-butanamine, nmethylpropylamine, tetrahydrofurane, 1-butylamine, ethylacetate, butanone, 1,2- dimethoxyethane, 3-methy1-2-butanamine, 3-pentylamine, n-methylbutylamine, 1-methoxy-2- 15 propanamine, 2-methoxyethanamine, ethylpropionate, 1,4-dioxane, 3-pentanone, 2- pentanone, 2-methoxy-1propanamine, n-pentylamine, 3,3-dimethy1-2-butanone, 1,3-dioxane, piperidine, 2-ethoxyethanamine, n-methy1-1,2-ethanediamine, 1,2-diaminoethane, 1,2- propanediamine, 1-(dimethylamino)-2-propanol, 2-ethylbutylamine, n-butylacetate, 2- hexanone, n-ethylethylenediamine, 1-ethoxy-2-propanol, 4-methy1-2-hexanamine, hexylamine, 20 2-(dimethylamino)-ethanol, cyclohexylamine, n-ethy1-2-dimethylaminoethylamine, 2-ethoxy-1- propanol, 1-methylpiperazine, 1,3-propanediamine, 2-heptanamine, n,n- diethylethylenediamine, 1-methoxy-2-acetoxypropane, 4-methylpyridine, n,n'-diethy1-1,2- ethanediamine, 2,6-dimethylmorpholine, methylhexanoate, 1-propoxy-2-propanol. Plus particulièrement, ledit agent d'extraction organique est choisi parmi le groupe consistant en 25 éthylamine, isopropylamine, n-propylamine, diethylamine, propanone, tetrahydrofurane, ethylacetate, butanone, 3-pentylamine, 2-methoxyethanamine, 1,4-dioxane, 3-pentanone, 2- pentanone, n-pentylamine, 1,3-dioxane, 1,2-diaminoethane, 1,2-propanediamine, 2- methoxyethanol, n-butylacetate, 1-ethoxy-2-propanol. Ledit flux Glh comprenant 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb) peut être recyclé à 30 l'étape a) du présent procédé. Comme expliqué ci-dessus, le courant Gli comprenant trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1- propène (1234zeE) et ledit agent d'extraction organique est distillé pour séparer l'agent d'extraction organique du trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE), avantageusement 3064628 20 ledit agent d'extraction organique ainsi séparé est recyclé à l'étape cl). Le trans-1,3,3,3- tetrafluoro-l-propène (1234zeE) peut être incinéré ou purifié pour être utilisé ultérieurement ou pour être vendu. Le courant Gle peut être purifié, par exemple par distillation extractive, pour éliminer 5 du trans-1,3,3,3-tetrafluoro-l-propène (1234ze-E) éventuellement présent. Dans ce cas, ledit agent d'extraction organique est un solvant choisi parmi le groupe consistant en hydrocarbure, hydrohalocarbure, alcool, cétone, amine, ester, éther, aldéhyde, nitrile, carbonate, thioalkyle, amide et hétérocycle ; ou ledit agent d'extraction organique est difluorodiethylsilane, triethylfluorosilane ou l'acide perfluorobutanoïque; de préférence parmi le groupe consistant 10 en amine, éther, cétone, ester, alcool, aldéhyde, hétérocycle. Le point d'ébullition dudit agent d'extraction organique peut être compris entre 10 et 150°C. Ledit agent d'extraction organique peut avoir un facteur de séparation Si,2 supérieur ou égal à 1,1, ledit facteur de séparation étant calculé par la formule Si,2 = (yi,s*P1)/(y2,s*P2) dans laquelle yi,s représente le coefficient d'activité du 2,3,3,3-tétrafluoro-1-propène dans ledit agent d'extraction organique à dilution infinie, P1 15 représente la pression de vapeur saturante du 2,3,3,3-tétrafluoro-1-propène, y2,s représente le coefficient d'activité du trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234ze-E), dans ledit agent d'extraction organique à dilution infinie, P2 représente la pression de vapeur saturante de dudit au moins un des composés consistant en trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234ze-E) ; avantageusement, le facteur de séparation est supérieur ou égal à 1,2, de préférence supérieur 20 ou égal à 1,4, plus préférentiellement supérieur ou égal à 1,6, en particulier supérieur ou égal à 1,8, plus particulièrement supérieur ou égal à 2,0. Ledit agent d'extraction organique peut avoir une capacité d'absorption C2,s supérieure ou égale à 0,20, ladite capacité d'absorption étant calculé par la formule C2,s = 1/(y2,$) dans laquelle y2,s représente le coefficient d'activité du trans1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234ze-E) dans ledit agent d'extraction organique à dilution 25 infinie ; avantageusement, la capacité d'absorption C2,s est supérieure ou égale à 0,40, de préférence supérieure ou égale à 0,60, plus préférentiellement supérieure ou égale à 0,80, en particulier supérieure ou égale à 1,0. Avantageusement, ledit agent d'extraction organique peut être éthylamine, isopropylamine, diethylether, ethoxy-ethene, dimethoxymethane, npropylamine, methyl-t-butylether, diethylamine, propanone, methylacetate, isobutanal, 30 tetrahydrofurane, isopropylformate, diisopropylether, 2-ethoxy-2-methyl-propane, ethylacetate, butanone, diethoxymethane, isopropylacetate, 3-pentylamine, 2- methoxyethanamine, tert-butylacetate, 1,4-dioxane, 3-pentanone, 1,1-diethoxyethane, 2- pentanone, trimethoxymethane, n-pentylamine, 1,3-dioxane, 3,3-dimethy1-2-butanone, sec- 3064628 21 butylacetate, 4-methy1-2-pentanone, 1,2-diaminoethane, 1-methoxy2-propanol, diethylcarbonate, n-butylacetate, 1-ethoxy-2-propanol, hexanal ; avantageusement ledit agent d'extraction organique est choisi parmi le groupe consistant en éthylamine, isopropylamine, diethylether, dimethoxymethane, n-propylamine' diethylamine' diisopropylether, 2-ethoxy- 5 2-methyl-propane, butanone, diethoxymethane, isopropylacetate, 3-pentylamine, 2- methoxyethanamine, tert-butylacetate, 1,4-dioxane, trimethoxymethane, n-pentylamine, 1,3- dioxane, sec-butylacetate, 1,2-diaminoethane, 1-methoxy2-propanol, n-butylacetate, 1-ethoxy2-propanol, hexanal ; de préférence ledit agent d'extraction organique est choisi parmi le groupe consistant en éthylamine, isopropylamine, diethylether, dimethoxymethane, n- 10 propylamine, diethylamine, diisopropylether, 2-ethoxy-2-methyl-propane, diethoxymethane, isopropylacetate, 3-pentylamine, 2-methoxyethanamine, tert-butylacetate, 1,4-dioxane, trimethoxymethane, n-pentylamine, 1,3-dioxane, sec-butylacetate, 1,2-diaminoethane, 1- methoxy2-propanol, n-butylacetate, 1-ethoxy-2-propanol, hexanal. Alternativement, le procédé comprend une étape c), subséquente à l'étape b5) ou à 15 l'étape b7), dans laquelle le courant Glc" obtenu à l'étape b5) ou le courant Glc" obtenu à l'étape b7) comprend 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf), 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb) et trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE) ; et ledit courant Glc" ou Glc" est distillé pour former un courant Gle' comprenant 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf) et 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb) et un courant GU' comprenant trans-1,3,3,3-tetrafluoro- 20 1-propène (1234zeE), avantageusement le courant Glc" ou Glc" est distillé par distillation extractive. Selon un mode de réalisation préféré, le courant Glc" ou Glc" est distillé par distillation extractive suivant les étapes : cl') mise en contact dudit courant Glc" ou Glc" avec un agent d'extraction organique pour 25 former un courant Glg', et c2') distillation extractive du courant Glg' pour former le flux Gle' comprenant 2,3,3,3- tetrafluoropropène (1234yf) et 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb), avantageusement en tête de colonne de distillation, et le courant Glh' comprenant trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1- propène (1234zeE) et ledit agent d'extraction organique, avantageusement en bas de colonne 30 de distillation. Selon un mode de réalisation préféré, ledit agent d'extraction organique peut avoir un facteur de séparation Si,2 supérieur ou égal à 1,1, ledit facteur de séparation étant calculé par la formule Si,2 = (yi,s*P1)/(y2,s*P2) dans laquelle yi,s représente le coefficient d'activité du 2,3,3,3- 3064628 22 tétrafluoro-1-propène dans ledit agent d'extraction organique à dilution infinie, P1 représente la pression de vapeur saturante du 2,3,3,3-tétrafluoro-1-propène, y2,s représente le coefficient d'activité du trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234ze-E) dans ledit agent d'extraction organique à dilution infinie, P2 représente la pression de vapeur saturante du trans-1,3,3,3- 5 tetrafluoro-1-propène (1234ze-E) ; avantageusement, le facteur de séparation est supérieur ou égal à 1,2, de préférence supérieur ou égal à 1,4, plus préférentiellement supérieur ou égal à 1,6, en particulier supérieur ou égal à 1,8. Dans ce mode de réalisation, ledit agent d'extraction organique peut également avoir un facteur de séparation Si,2 supérieur ou égal à 1,1, ledit facteur de séparation étant calculé par la formule Si,2 = (yi,s*P1)/(y2,s*P2) dans laquelle yi.,s 10 représente le coefficient d'activité du 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb) dans ledit agent d'extraction organique à dilution infinie, P1 représente la pression de vapeur saturante du 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb), y2,s représente le coefficient d'activité du trans-1,3,3,3- tetrafluoro-1-propène (1234ze-E) dans ledit agent d'extraction organique à dilution infinie, P2 représente la pression de vapeur saturante du trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234ze-E) ; 15 avantageusement, le facteur de séparation est supérieur ou égal à 1,2, de préférence supérieur ou égal à 1,4, plus préférentiellement supérieur ou égal à 1,6, en particulier supérieur ou égal à 1,8, plus particulièrement supérieur ou égal à 2,0. Dans ce mode de réalisation préféré, ledit agent d'extraction organique peut avoir une capacité d'absorption C2,s supérieure ou égale à 0,20, ladite capacité d'absorption étant calculé par la formule C2,s = 1/(y2,$) dans laquelle y2,s 20 représente le coefficient d'activité dudit au moins un des composés consistant en trans-1,3,3,3- tetrafluoro-1-propène (1234ze-E) dans ledit agent d'extraction organique à dilution infinie, de préférence y2,s représente le coefficient d'activité dudit au moins un des composés consistant en trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234ze-E), dans ledit agent d'extraction organique à dilution infinie ; avantageusement, la capacité d'absorption C2,s est supérieure ou égale à 0,40, 25 de préférence supérieure ou égale à 0,60, plus préférentiellement supérieure ou égale à 0,80, en particulier supérieure ou égale à 1,0. Ainsi, dans ce mode de réalisation préféré, ledit agent d'extraction organique peut être éthylamine, isopropylamine, diethylether, ethylmethylamine, 2-amino-2-methylpropane, n-propylamine, isopropylmethylamine, 2-ethoxy-propane, methyl-tbutylether, diethylamine, propanone, methylacetate, 2-butanamine, n-methylpropylamine, 30 isobutanal, tetrahydrofurane, 1-butylamine, ethylacetate, butanone, n-propylformate, 2,2- dimethoxypropane, 1-ethoxy-2-methylpropane, 1,2-dimethoxyethane, 3-methy1-2- butanamine, diethoxymethane, isopropylacetate, 3-pentylamine, n-methylbutylamine, 1- ethoxybutane, 1-methoxy-2-propanamine, 2-methylbutanal, 2-methoxyethanamine, tert- 3064628 23 butylacetate, 1-methoxy-pentane, ethylpropionate, 1,2-dimethoxypropane, 1,4-dioxane, 3- pentanone, 1,1-diethoxyethane, 2-pentanone, 2-methoxy-1propanamine, trimethoxymethane, n-pentylamine, 3,3-dimethy1-2-butanone, 1,3-dioxane, piperidine, 2-ethoxyethanamine, secbutylacetate, n-methy1-1,2-ethanediamine, 2,2-diethoxypropane, 4-methy1-2-pentanone, 1,2- 5 diaminoethane, butyronitrile, 1-methoxy2-propanol, 1,2-propanediamine, 2,6-dimethy1-5- heptenal, 1-(dimethylamino)-2-propanol, 1,1-diethoxypropane, 2-ethylbutylamine, diethylcarbonate, n-butylacetate, 2-hexanone, n-ethylethylenediamine, 5-hexen-2-one, 2- methylpyridine, 2-methoxy1-propanol, hexanal ; avantageusement, éthylamine, isopropylamine, diethylether, n-propylamine, diethylamine, propanone, methylacetate, 10 butanone, diethoxymethane, isopropylacetate, 3-pentylamine, 2-methoxyethanamine, tert- butylacetate, 1,4-dioxane, 1,1-diethoxyethane, trimethoxymethane, n-pentylamine, 1,3- dioxane, sec-butylacetate, 1,2-diaminoethane, 1-methoxy-2-propanol, 1,2-propanediamine, nbutylacetate, 2-methoxy-1-propanol, hexanal ; de préférence, éthylamine, isopropylamine, diethylether, n-propylamine, diethylamine, diethoxymethane, isopropylacetate, 3-pentylamine, 15 2-methoxyethanamine, tert-butylacetate, 1,4-dioxane, 1,1-diethoxyethane, trimethoxymethane, n-pentylamine, 1,3-dioxane, sec-butylacetate, 1,2-diaminoethane, 1- methoxy-2-propanol, 1,2-propanediamine, n-butylacetate, 2-methoxy-1-propanol, hexanal. De préférence, le courant Gle' comprenant 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf) et 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb) peut être soumis à des étapes de purification ultérieures. 20 Ainsi, le 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf) peut être séparé, de préférence par distillation du 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb) pour former un courant comprenant 2,3,3,3- tétrafluoropropène (1234yf) et un courant Gli' comprenant 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb), ledit courant Gli' étant recyclé à l'étape a). Le 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf) peut encore être soumis à des étapes de purification ultérieures afin d'obtenir un degré de pureté 25 suffisant pour sa commercialisation. Par exemple, celui-ci peut être purifié, par exemple par distillation extractive, pour éliminer du trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234ze-E) éventuellement présent. De préférence, le courant Glh' comprenant trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE) et ledit agent d'extraction organique est séparé par distillation pour former un 30 courant Glr comprenant ledit agent d'extraction organique et un courant Glk' comprenant trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE). Le courant Glr comprenant ledit agent d'extraction organique peut être recyclé à l'étape cl'). Le courant Glk' comprenant trans1,3,3,3-tetrafluoro-l-propène (1234zeE) peut être soit purifié ou détruit par incinération. 3064628 24 Optionnellement ou non, si le courant Glc comprend des impuretés ayant un point d'ébullition inférieur à celui du 2,3,3,3-tetrafluoro-l-propène, celles-ci peuvent être éliminées par distillation. Lesdites impuretés ayant un point d'ébullition inférieur à celui du 2,3,3,3- tetrafluoro-l-propène peuvent être trifluorométhane (F23), monofluorométhane (F41), 5 difluorométhane (F32), pentafluoroéthane (F125), 1,1,1-trifluoroéthane (F143a), trifluoropropyne ou 1-chloro-pentafluoroéthane (F115) ; et celles-ci peuvent être récupérées en tête de colonne de distillation. Le courant récupéré en bas de colonne de distillation peut ensuite être utilisé comme décrit ci-dessus pour le courant Glc dans l'étape b) et les étapes subséquentes. 10 Selon un autre mode de réalisation préféré, ledit courant liquide Li comprend tout ou partie des produits intermédiaires B et tout ou partie des produits secondaires C; et tout ou partie de ce courant Li est porté à basse température, avantageusement entre -50°C et 20°C, pour former une première phase Lia comprenant une partie du HF n'ayant pas réagi et une seconde phase Llb comprenant lesdits produits intermédiaires B et lesdits produits secondaires 15 C. Ainsi, ledit courant liquide Li peut comprendre une partie des produits intermédiaires B et une partie des produits secondaires C; et tout ou partie de ce courant Li est porté à basse température, avantageusement entre -50°C et 20°C, pour former une première phase Lia comprenant une partie du HF n'ayant pas réagi et une seconde phase Llb comprenant lesdits produits intermédiaires B et lesdits produits secondaires C. Avantageusement, ladite basse 20 température est comprise entre - 50°C et 15°C, de préférence entre -40°C et 10°C, en particulier entre-30°C et 0°C. Cette étape peut être effectuée de façon continue ou discontinue. Ladite première phase Lia peut être recyclée à l'étape a). Optionnellement ou non, ledit courant Gld formé à l'étape b2) peut être mélangé au courant liquide Li avant que tout ou partie de ce dernier soit porté à basse température. 25 Tout ou partie du 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb) peut aussi être contenu dans ledit courant liquide Li puis dans ladite seconde phase Llb. Tout ou partie du 1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234ze) peut aussi être contenu dans ledit courant liquide Li puis dans ladite seconde phase Llb. Tout ou partie du 2-chloro-3,3,3-trifluoropropène (1233xf) peut aussi être contenu dans 30 ledit courant liquide Li puis dans ladite seconde phase Llb. Tout ou partie du E-1-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233zdE) peut aussi être contenu dans ledit courant liquide Li puis dans ladite seconde phase Llb. 3064628 25 Tout ou partie du 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa) peut aussi être contenu dans ledit courant liquide L1 puis dans ladite seconde phase L1b. De préférence, ladite seconde phase L1b peut comprendre 1,1,1,3,3- pentafluoropropane (245fa), E-1-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233zdE), 2-chloro-3,3,3- 5 trifluoropropène (1233xf), 1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234ze) et 1,1,1,2,2- pentafluoropropane (245cb). Selon un mode de réalisation préféré, ladite seconde phase L1b est distillée pour récupérer un courant L1c comprenant 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb) et 1,3,3,3- tetrafluoro-1-propène (1234ze), avantageusement en tête de colonne de distillation, et un 10 courant L1d comprenant 2-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233xf), E-1-chloro-3,3,3-trifluoro- 1-propène (1233zdE) et 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa) ; avantageusement en bas de colonne de distillation. Ledit courant L1c peut être recyclé à l'étape a). Ledit courant L1c peut donc être un desdits un ou plusieurs flux recyclé à l'étape a) lors de l'étape c) du présent procédé. Optionnellement, ledit courant L1c peut être purifié pour séparer 1,1,1,2,2- 15 pentafluoropropane (245cb) et 1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234ze). Ceci peut être effectué par distillation extractive tel qu'explicité ci-dessus en relation avec la séparation du courant G1f. Selon un mode de réalisation préféré, ledit courant L1d peut être séparé pour former un flux comprenant 2-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233xf) et un courant comprenant E-1- chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233zdE) et 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa). La 20 séparation dudit courant L1d peut être effectuée par distillation extractive. De préférence, ledit courant L1d peut être une composition azéotropique ou quasi-azéotropique comprenant 2-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233xf), E-1-chloro-3,3,3- trifluoro-1-propène (1233zdE) et 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa). De préférence, ladite séparation peut être effectuée par distillation extractive. Ladite 25 distillation extractive dudit courant L1d comprend les étapes de : - mise en contact dudit courant L1d avec un agent d'extraction organique pour former une composition Lie, et - distillation extractive de la composition Lie pour former un flux 11f comprenant 2- chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233xf), avantageusement en tête de colonne de 30 distillation, et un courant 11g comprenant E-1-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233zdE) et 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa) et ledit agent d'extraction organique, avantageusement en bas de colonne de distillation. 3064628 26 De préférence, le courant 11g est ensuite séparé par distillation pour former un courant 11h comprenant ledit agent d'extraction organique et un courant L1i comprenant E-1-chloro3,3,3-trifluoro-1-propène (1233zdE) et 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa). Le courant 11h peut être recyclé pour être mis en contact avec un courant L1d pour former une composition 5 11e. Le courant L1i comprenant E-1-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233zdE) et 1,1,1,3,3- pentafluoropropane (245fa) peut être soit purifié soit détruit par incinération. Selon un mode de réalisation préféré, ledit agent d'extraction organique mis en contact avec le courant L1d est un solvant choisi parmi le groupe consistant en hydrocarbure, hydrohalocarbure, alcool, cétone, amine, ester, éther, aldéhyde, nitrile, carbonate, sulfoxide, 10 sulfate, thioalkyle, amide, hétérocycle et phosphate ou l'agent d'extraction organique est l'acide perfluorobutanoïque. Selon un mode de réalisation préféré, ledit agent d'extraction organique a un point d'ébullition compris entre 50 et 200°C. Selon un mode de réalisation préféré, ledit agent d'extraction organique a un facteur de séparation S1,2 supérieur ou égal à 1,1, ledit facteur de séparation étant calculé par la formule S1,2 = (yi,s*P1)/(y2,s*P2) dans laquelle 15 yi,s représente le coefficient d'activité du 2-chloro-3,3,3-trifluoropropène dans ledit agent d'extraction organique à dilution infinie, P1 représente la pression de vapeur saturante du 2-chloro-3,3,3-trifluoropropène, y2,s représente le coefficient d'activité du 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa) dans ledit agent d'extraction organique à dilution infinie, 20 P2 représente la pression de vapeur saturante du 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa); avantageusement, le facteur de séparation S1,2 est supérieur ou égal à 1,2, de préférence supérieur ou égal à 1,4, plus préférentiellement supérieur ou égal à 1,6, en particulier supérieur ou égal à 1,8, plus particulièrement supérieur ou égal à 2,0; et 25 ledit agent d'extraction organique a une capacité d'absorption C2,s supérieure ou égale à 0,20, ladite capacité d'absorption étant calculé par la formule C2,s = 1/(y2,$) dans laquelle y2,s représente le coefficient d'activité du 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa) dans ledit agent d'extraction organique à dilution infinie ; avantageusement, la capacité d'absorption C2,s est supérieure ou égale à 0,40, de préférence supérieure ou égale à 30 0,60, plus préférentiellement supérieure ou égale à 0,80, en particulier supérieure ou égale à 1,0. Ainsi, selon un mode de réalisation particulier, ledit agent d'extraction organique peut être choisi parmi le groupe consistant en éthanedial, propanone, methylacetate, methylglyoxal, 3064628 27 ethylacetate, butanone, propionitrile, 1,4-dioxane, trimethoxymethane, 1,3-dioxane, 1,3,5- trioxane, 1,2-diaminoethane, 1-methoxy2-propanol, diethylcarbonate, 2-methoxy1-propanol, 1-methoxy-2-acetoxypropane, dimethylformamide, 3-methoxy-1-butanol, diacetone alcohol, methylacetoacetate, n,n-dimethylpropanamide, dimethylmalonate, diethylsulfoxide, 2-(2- 5 methoxyethoxy)ethanol, trimethylphosphate, diethylmalonate ; de préférence ledit agent d'extraction organique peut être choisi parmi le groupe consistant en propanone, methylacetate, ethylacetate, butanone, 1,4-dioxane, trimethoxymethane, 1,3-dioxane, 1,3,5- trioxane, 1,2-diaminoethane, 1-methoxy-2-propanol. De préférence, ce mode de réalisation particulier peut permettre de séparer efficacement 2-chloro-3,3,3-trifluoropropène et 1,1,1,3,3- 10 pentafluoropropane (245fa). Selon un mode de réalisation particulier, ledit agent d'extraction organique mis en contact avec le courant Lld peut avoir un facteur de séparation S1,2 supérieur ou égal à 1,1, ledit facteur de séparation étant calculé par la formule S1,2 = (yi,s*P1)/(y2,s*P2) dans laquelle yi,s représente le coefficient d'activité du 2-chloro-3,3,3-trifluoropropène dans ledit 15 agent d'extraction organique à dilution infinie, P1 représente la pression de vapeur saturante du 2-chloro-3,3,3-trifluoropropène, y2,s représente le coefficient d'activité du E-1-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233zdE) dans ledit agent d'extraction organique à dilution infinie, P2 représente la pression de vapeur saturante du E-1-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène 20 (1233zdE); avantageusement, le facteur de séparation S1,2 est supérieur ou égal à 1,2, de préférence supérieur ou égal à 1,4, plus préférentiellement supérieur ou égal à 1,6, en particulier supérieur ou égal à 1,8, plus particulièrement supérieur ou égal à 2,0; et 25 ledit agent d'extraction organique peut avoir une capacité d'absorption C2,s supérieure ou égale à 0,20, ladite capacité d'absorption étant calculé par la formule C2,s = 1/(y2,S) dans laquelle y2,s représente le coefficient d'activité du E-1-chloro-3,3,3-trifluoro-1- propène (1233zdE) dans ledit agent d'extraction organique à dilution infinie ; avantageusement, la capacité d'absorption C2,s est supérieure ou égale à 0,40, de 30 préférence supérieure ou égale à 0,60, plus préférentiellement supérieure ou égale à 0,8, en particulier supérieur ou égale à 1,0. Ainsi, dans un mode de réalisation particulier, ledit agent d'extraction organique peut être choisi parmi le groupe consistant en isopropylmethylamine, methyl-t-butylether, 3064628 28 diethylamine, propanone, methylacetate, 2-butanamine, n-methylpropylamine, tetrahydrofurane, 1-butylamine, ethylacetate, butanone, n-propylformate, -dimethoxypropane, diisopropylamine, 1,2-dimethoxyethane, 3-methy1-2-butanamine, diethoxymethane, isopropylacetate, 3-pentylamine, n-methylbutylamine, 1-methoxy-2-propanamine, 2- 5 methoxyethanamine, tert-butylacetate, ethylpropionate, 1,2-dimethoxypropane, 1,4-dioxane, 3-pentanone, 1,1-diethoxyethane, 2-pentanone, 2-methoxy-1propanamine, trimethoxymethane, n-pentylamine, 3,3-dimethy1-2-butanone, 1,3-dioxane, piperidine, 2- ethoxyethanamine, sec-butylacetate, n-methy1-1,2-ethanediamine, 2,2-diethoxypropane, 1,2- diaminoethane, 1-methoxy2-propanol, 1,2-propanediamine, 2,6-dimethy1-5-heptenal, 1- 10 (dimethylamino)-2-propanol, 3-methy1-3-pentanol, 2-ethylbutylamine, diethylcarbonate, n- butylacetate, 2-hexanone, n-ethylethylenediamine, 2-methoxy1-propanol, 1-ethoxy-2- propanol, 4-methy1-2-hexanamine, hexylamine, methoxycyclohexane, 2-(dimethylamino)- ethanol, cyclohexylamine, n-ethy1-2-dimethylaminoethylamine, ethoxyethanol, 2-ethoxy-1- propanol, 1-methylpiperazine, 1,3-propanediamine, 2-heptanamine, n,n- 15 diethylethylenediamine, 4-methy1-2-hexanone, 1,1,1-triethoxyethane, 1-methoxy-2- acetoxypropane, 4-methylpyridine, n,n'-diethy1-1,2-ethanediamine, 2,6-dimethylmorpholine, methylhexanoate, 2-propoxyethanol, 1-propoxy-2-propanol, 2-heptanone, dimethylformamide, 2-isopropoxyethanol, 2-methylpiperazine, cyclohexanone, 1- heptanamine, 2-ethoxyethanolacetate, 1,4-butanediamine, 2,4-dimethylpyridine, 2-methoxy-3- 20 methylpyrazine, 4-methoxy-4-methyl-pentan-2-one, 3-ethoxy-1-propanol, 3-methoxy-1- butanol, diglyme, 2-(diethylamino)-ethanol, 2,2-diethoxyethanamine, 2-methoxy-n-(2- methoxyethyl)ethanamine, 2-(ethylamino)ethanol, 3-octanone, diacetone alcohol, diethylaminopropylamine, 2-ethylhexylamine, 1-butoxy-2-propanol, 2-butoxyethanol, 2- octanone, methylheptanoate, triethylenediamine, n,n-dimethylpropanamide, 2-propanol-1- 25 methoxy-propanoate, 1,5-pentanediamine, cycloheptanone, 3,4-dimethylpyridine, 1- octanamine, benzylmethylamine, 1,1,3,3-tetramethoxypropane, dihexylphthalate, diethylpropanolamine, 2-butoxyethanolacetate, diethylsulfoxide, 2-(2-methoxyethoxy)ethanol, 4-methylbenzenemethanamine, diethyleneglycolmonoethylether, 2-propylcyclohexanone, trimethylphosphate, 2-methy1-2,4-pentanediol, methylbenzoate, diethylmalonate, 2- 30 methoxypyrimidine ; de préférence ledit agent d'extraction organique est choisi parmi le groupe consistant en diethylamine, propanone, methylacetate, tetrahydrofurane, ethylacetate, butanone, diethoxymethane, isopropylacetate, tert-butylacetate, 1,4-dioxane, 3-pentanone, 1,1-diethoxyethane, 2-pentanone, n-pentylamine, 1,3-dioxane, sec-butylacetate, 1,2- 3064628 29 diaminoethane, 1-methoxy2-propanol, n-butylacetate, 1-ethoxy-2-propanol. De préférence, ce mode de réalisation particulier peut permettre de séparer efficacement 2-chloro-3,3,3- trifluoropropène et E-1-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233zdE). Selon un mode de réalisation préféré, pour favoriser l'élimination simultanée de E-1- 5 chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233zdE) et 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa) ; ledit agent d'extraction organique mis en contact avec le courant L1d peut être sélectionné parmi le groupe consistant en propanone, methylacetate, ethylacetate, butanone, 1,4-dioxane, trimethoxymethane, 1,3-dioxane, 1,2-diaminoethane, 1-methoxy2-propanol, diethylcarbonate, 2-methoxy1-propanol, 1-methoxy-2-acetoxypropane, dimethylformam ide, 3-methoxy-1- 10 butanol, diacetone alcohol, n,n-dimethylpropanamide, diethylsulfoxide, 2-(2- methoxyethoxy)ethanol, trimethylphosphate, diethylmalonate. En particulier, ledit agent d'extraction organique peut être sélectionné parmi le groupe consistant en propanone, methylacetate, ethylacetate, butanone, 1,4-dioxane, trimethoxymethane, 1,3-dioxane, 1,2- diaminoethane, 1-methoxy2-propanol, 3-methoxy-1-butanol, diacetone alcohol. 15 Selon un mode de réalisation préféré, ledit courant 11g comprenant E-1-chloro-3,3,3- trifluoro-1-propène (1233zdE), 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa) et ledit agent d'extraction organique peut être distillé pour séparer d'une part ledit agent d'extraction organique et d'autre part le E-1-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233zdE) et le 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa). De préférence, ledit agent d'extraction organique peut être recyclé. 20 Selon un mode de réalisation préféré, le flux 11f comprenant 2-chloro-3,3,3-trifluoro-1- propène (1233xf) est recyclé à l'étape a). Si des impuretés lourdes sont présentes dans ledit courant L1d, celui-ci peut être distillé préalablement à sa séparation pour éliminer celles-ci. Le courant L1d tel que décrit ci-dessus peut être récupéré en tête de colonne de distillation, les impuretés lourdes étant récupérées en 25 bas de colonne de distillation. Les impuretés lourdes peuvent contenir par exemple 1,2-dichloro- 3,3,3-trifluoropropène (1223xd), des dimères ou des trimères issus de l'un des composés présents dans la composition ou le courant considéré. Plus particulièrement, la composition de départ peut comprendre 1,1,2,3- tetrachloropropène, le 2,3,3,3,-tetrachloropropène, le 1,1,1,2,3-pentachloropropane, le 30 1,1,1,2,2-pentachloropropane, le 1,2-dichloro-3,3,3-trifluoropropane, le 2-chloro-2,3,3,3- tetrafluoropropane, le 1,1,1,2,2-pentafluoropropane et le 1-chloro-1,3,3,3-tetrafluoropropane, de préférence 1,1,1,2,3-pentachloropropane, 1,1,2,3,tetrachloropropène, du 1,1,1,2,2- 3064628 30 pentafluoropropane et/ou du 2-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène, 1,2-dichloro-3,3,3- trifluoropropane ; en particulier 1,1,1,2,3-pentachloropropane (240db). Le catalyseur utilisé dans le présent procédé de production de 2,3,3,3- tétrafluoropropène peut être par exemple à base d'un métal comprenant un oxyde de métal de 5 transition ou un dérivé ou un halogénure ou un oxyhalogénure d'un tel métal. On peut citer par exemple FeCI3, l'oxyfluorure de chrome, les oxydes de chrome (éventuellement soumis à des traitements de fluoration), les fluorures de chrome et leurs mélanges. D'autres catalyseurs possibles sont les catalyseurs supportés sur du carbone, les catalyseurs à base d'antimoine, les catalyseurs à base d'aluminium (par exemple AlF3 et A1203, l'oxyfluorure d'alumine et le fluorure 10 d'alumine). On peut utiliser en général un oxyfluorure de chrome, un fluorure ou un oxyfluorure d'aluminium, ou un catalyseur supporté ou non contenant un métal tel que Cr, Ni, Fe, Zn, Ti, V, Zr, Mo, Ge, Sn, Pb, Mg, Sb. On peut faire référence à cet égard au document WO 2007/079431 (en p.7,1.1-5 et 28- 15 32), au document EP 939071 (paragraphe [0022]), au document WO 2008/054781 (en p.9I.22- p.10I.34), et au document WO 2008/040969 (revendication 1), auxquels il est fait expressément référence. Le catalyseur est de manière plus particulièrement préférée à base de chrome et il s'agit plus particulièrement d'un catalyseur mixte comprenant du chrome. 20 Selon un mode de réalisation, on utilise un catalyseur mixte comprenant du chrome et du nickel. Le rapport molaire Cr / Ni (sur la base de l'élément métallique) est généralement de 0,5 à 5, par exemple de 0,7 à 2, par exemple d'environ 1. Le catalyseur peut contenir de 0,5 à 20 % en poids de nickel. Le métal peut être présent sous forme métallique ou sous forme de dérivé, par exemple 25 un oxyde, halogénure ou oxyhalogénure. Ces dérivés sont de préférence obtenus par activation du métal catalytique. Le support est de préférence constitué avec de l'aluminium, par exemple de l'alumine, de l'alumine activée ou des dérivés d'aluminium, tels que les halogénures d'aluminium et les oxyhalogénures d'aluminium, par exemple décrits dans le document US 4,902,838, ou obtenus 30 par le procédé d'activation décrit ci-dessus. Le catalyseur peut comprendre du chrome et du nickel sous une forme activée ou non, sur un support qui a été soumis à une activation ou non. 3064628 31 On peut se reporter au document WO 2009/118628 (notamment en p.4, 1.30-p.71.16), auquel il est fait expressément référence ici. Un autre mode de réalisation préféré repose sur un catalyseur mixte contenant du chrome et au moins un élément choisi parmi Mg et Zn. Le rapport atomique de Mg ou Zn/Cr est 5 de préférence de 0,01 à 5. Avant son utilisation, le catalyseur est de préférence soumis à une activation avec de l'air, de l'oxygène ou du chlore et/ou avec de l'HF. Par exemple, le catalyseur est de préférence soumis à une activation avec de l'air ou de l'oxygène et du HF à une température de 100 à 500°C, de préférence de 250 à 500°C et plus 10 particulièrement de 300 à 400°C. La durée d'activation est de préférence de 1 à 200 h et plus particulièrement de 1 à 50 h. Cette activation peut être suivie d'une étape d'activation de fluoration finale en présence d'un agent d'oxydation, d'HF et de composés organiques. Le rapport molaire HF / composés organiques est de préférence de 2 à 40 et le rapport 15 molaire agent d'oxydation / composés organiques est de préférence de 0,04 à 25. La température de l'activation finale est de préférence de 300 à 400°C et sa durée de préférence de 6 à 100 h. La réaction de fluoration en phase gazeuse peut être effectuée : - avec un rapport molaire HF / composé de formule (1) et/ou (11) de 3:1 à 150:1, de 20 préférence de 4:1 à 125:1 et de manière plus particulièrement préférée de 5:1 à 100:1; - avec un temps de contact de 3 à 100 s, de préférence 4 à 75 s et plus particulièrement 5 à 50s (volume de catalyseur divisé par le flux entrant total, ajusté à la température et à la pression de fonctionnement) ; 25 - à une pression allant de la pression atmosphérique à 20 bara, de préférence de 2 à 18 bara et plus particulièrement de 3 à 15 bara; - à une température (température du lit de catalyseur) de 200 à 450°C, de préférence de 250 à 400°C, et plus particulièrement de 280 à 380°C. La durée de l'étape de réaction est typiquement de 10 à 8000 heures, de préférence de 30 50 à 5000 heures et de manière plus particulièrement préférée de 70 à 1000 heures. Un agent oxydant, de préférence l'oxygène, peut éventuellement être ajouté lors de la réaction de fluoration. Le rapport molaire oxygène / composés organiques peut être de 0,005 à 3064628 32 2, de préférence de 0,01 à 1,5. L'oxygène peut être introduit pur ou sous forme d'air ou de mélange oxygène / azote. On peut également remplacer l'oxygène par du chlore. La Fig. 1 illustre schématiquement un dispositif mettant en oeuvre un procédé de production du 2,3,3,3-tetrafluoropropène selon un mode de réalisation particulier de la 5 présente invention. L'acide fluorhydrique 1 est mis en contact avec du 1,1,1,2,3- pentachloropropane (240db) 2 dans un ou plusieurs réacteurs 3. Le mélange obtenu et comprenant 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propène, 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb), trans1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE), 2-chloro-3,3,3-trifluoropropène (1233xf), E-1-chloro3,3,3-trifluoro-1-propène (1233zdE) et 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa) est récupéré en 10 sortie de réacteur et acheminé vers une colonne de distillation 5 par le conduit 4. Le mélange peut aussi comprendre HCI, HF n'ayant pas réagi et des impuretés lourdes ou des impuretés ayant un point d'ébullition inférieur à celui du 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propène. Tout ou partie du courant obtenu en pied de colonne de distillation est acheminé vers le dispositif de purification 13 via le conduit 17. De ce dispositif de purification 13 peuvent être extraits HF, 2-chloro-3,3,3- 15 trifluoropropène (1233xf) et 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb), et optionnellement trans- 1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE), qui sont recyclés dans le réacteur 3 via le conduit 15. E-1-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233zdE) et 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa) peuvent également être extraits du dispositif 13 pour être évacués en 14 vers un incinérateur ou un dispositif de purification. Un courant est également récupéré en tête de la colonne de 20 distillation 5 et acheminé vers un dispositif de purification 7 via le conduit 6. Du dispositif de purification 7, un courant comprenant 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propène est récupéré en 11 via le conduit 8. Un flux comprenant 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb), et optionnellement trans1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE), est obtenu également et recyclé vers le réacteur 3 par le conduit 10. Enfin, un courant comprenant trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE) peut 25 être récupéré en 12 par l'intermédiaire du conduit 9. La Fig. 2 illustre schématiquement selon un mode de réalisation particulier de la présente invention un dispositif de purification 13. Un courant liquide Li, tel que décrit dans la présente demande, est acheminé vers le décanteur 22 ayant une température de -25°C. Le courant Lia est extrait et récupéré en 23 pour être recyclé vers le réacteur 3. Le courant Llb, tel 30 que décrit dans la présente demande, est acheminé vers la colonne de distillation 25 via le conduit 24. Le courant Llc, tel que décrit dans la présente demande, est évacué en tête de colonne de distillation et récupérés en 27 via le conduit 26. Celui-ci peut être récupéré pour être recyclé vers le réacteur 3. Le courant Lld, tel que décrit dans la présente demande, peut être 3064628 33 acheminé vers la colonne de distillation 29 via le conduit 28 pour extraire en bas de colonne de distillation des impuretés lourdes éventuellement présentes et les acheminer vers un incinérateur 32 via le conduit 31. Le 2-chloro-3,3,3-trifluoropropène (1233xf), E-1-chloro-3,3,3- trifluoro-1-propène (1233zdE) et 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa) récupérés en tête de la 5 colonne de distillation 29 sont acheminés vers un dispositif de purification 33 via le conduit 30. De ce dispositif de purification 33, le 2-chloro-3,3,3-trifluoropropène (1233xf) peut être extrait en 36 via le conduit 34. Le dispositif de purification 33 peut être une distillation extractive. Le E1-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233zdE) et 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa) peuvent être récupérés en 37 via le conduit 35 pour être incinérés ou purifiés. 10 La Fig. 3 illustre schématiquement selon un mode de réalisation particulier de la présente invention un dispositif de purification 7. Une cuve de stockage 41 comprend 2,3,3,3- tetrafluoro-1-propène (1234yf), trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE), 1,1,1,2,2- pentafluoropropane (245cb), HF et des impuretés ayant un point d'ébullition inférieur à celui du 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (par ex. HCI). Ce mélange est acheminé vers la colonne de 15 distillation 43 via le conduit 42. Les impuretés ayant un point d'ébullition inférieur à celui du 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propène sont évacuées en 45 via le conduit 44. Les autres constituants du mélange sont acheminés vers la colonne de distillation 47 via le conduit 46. Un courant comprenant 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propène et de faibles quantités de trans-1,3,3,3-tetrafluoro1-propène (1234zeE), 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb), HF est récupéré en tête de colonne 20 de distillation pour être acheminé vers le dispositif 50 via la conduite 48. Un courant comprenant la majorité du trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE), 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb), HF est récupéré en pied de colonne de distillation 47 pour être recyclé via la conduite 10 (Figure 1). Le dispositif 50 permet la mise en contact entre le courant comprenant 2,3,3,3- tetrafluoro-1-propène et de faibles quantités de trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE), 25 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb), HF et une solution d'acide fluorhydrique 51 ou issue du dispositif 53 via la conduite 67 ayant une concentration variant entre 65 et 75% en poids. Le dispositif 50 peut être par exemple un hydrolaveur. La mise en contact génère la formation d'un courant diphasique qui est acheminé vers un dispositif de stockage 53 par la conduite 52. La phase gazeuse dudit courant diphasique est acheminée par la conduite 54 vers la colonne 30 d'absorption 55 comprenant 3 étages d'absorption 56a, 56b et 56c. La colonne d'absorption 55 est également alimentée par un flux aqueux 57. Dans ce mode de réalisation, le flux aqueux 57 alimente la colonne d'absorption 55 en tête de colonne d'absorption 55, c'est-à-dire au-dessus des trois étages d'absorption 56a-56c. Alternativement, le flux aqueux 57 peut alimenter la 3064628 34 colonne d'absorption 55 au-dessus de chacun des étages d'absorption 56a-56c. Un courant gazeux comprenant 2,3,3,3-tetrafluoro-1-propène est extrait en tête de colonne d'absorption 55 par la conduite 59 pour alimenter un dispositif de neutralisation 60. Le courant gazeux correspond audit courant Glc" selon la présente invention. En outre, en pied de colonne 5 d'absorption 55, une solution aqueuse d'acide fluorhydrique correspondant audit courant Glc" est recyclée vers le dispositif de stockage 53 par la conduite 58. Le courant G1c"est neutralisé dans le dispositif de neutralisation 60 par une solution alcaline de NaOH à 20%. La solution alcaline 66 alimente le dispositif de neutralisation 60 par l'intermédiaire de la conduite 63. Le courant neutralisé est évacué par la conduite 61 pour être séché en 62. Le courant neutralisé et 10 séché correspond au courant Glc" selon le présent procédé. Celui-ci peut optionnellement être comprimé et liquéfié à une pression d'au plus 8 bara. Une solution alcaline usée 65 peut être extraite du dispositif de neutralisation 60 pour être soit recyclée via les conduites 64 et 63 ou évacuée via la conduite 64 pour traitement ultérieur. La phase liquide résultant du mélange dans le dispositif de stockage 53 de la phase liquide du courant diphasique et du courant Glc" 15 venant de la colonne d'absorption 55 est acheminée vers une colonne de distillation 70 via la pompe 68 et la conduite 69 pour former le courant G2c récupéré en tête de colonne de distillation 71 et le courant G3c récupéré en pied de colonne de distillation 72. La pompe 68 peut également être configurée pour acheminer la phase liquide résultant du mélange dans le dispositif de stockage 53 de la phase liquide du courant diphasique et du courant Glc" venant 20 de la colonne d'absorption 55 vers le dispositif 50 via la conduite 67. Le courant Glc" obtenu en 62 est envoyé vers une colonne de distillation extractive 80 (Figure 4). L'agent d'extraction organique 89 est mélangé au courant Glc" avant d'entrer dans la colonne de distillation extractive 80. Le courant comprenant 2,3,3,3-tetrafluoropropène et 1,1,1,2,2- pentafluoropropane est récupéré en tête de colonne de distillation 80 pour être acheminé vers 25 la colonne de distillation 82 via la conduite 81. Le courant comprenant 2,3,3,3- tetrafluoropropène et 1,1,1,2,2-pentafluoropropane est séparé par la colonne de distillation 82 pour former un courant 83 comprenant 2,3,3,3-tetrafluoropropène en tête de colonne de distillation et un courant 84 comprenant 1,1,1,2,2-pentafluoropropane en pied de colonne de distillation. Le courant comprenant trans-1,3,3,3-tetrafluoropropène et l'agent d'extraction 30 organique est récupéré en pied de colonne de distillation 80 pour être acheminé vers la colonne de distillation 87 via la conduite 86. Un courant 85 comprenant trans-1,3,3,3-tetrafluoropropène est récupéré en tête de colonne de distillation. L'agent d'extraction organique est récupéré en REVENDICATIONS1. Procédé de production et de purification du 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf) mis en oeuvre à partir d'une composition de départ comprenant au moins un composé de formule (I) CH(,2)(X),,-CHp(X)(,,,1)-CX(3,1,4') où X représente indépendamment F ou Cl; n, m, p sont indépendamment les uns des autres 0 ou 1 avec (n+m) = 0 ou 1, (n+p) = 0 ou 1 et (m-p) = 0 ou 1, au moins un X étant Cl,; ledit procédé comprenant les étapes de : a) mise en contact, en présence d'un catalyseur, de la composition de départ avec HF pour produire une composition A comprenant HCI, une partie du HF n'ayant pas réagi, 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf), des produits intermédiaires B consistant en 2-chloro-3,3,3-trifluoropropène (1233xf), 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb), et des produits secondaires C consistant en E-1-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233zdE), trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE) et 1,1,1,3,3- pentafluoropropane (245fa); b) récupération de ladite composition A et purification, de préférence distillation, de celle-ci pour former et récupérer un premier courant gazeux G1 comprenant HCI, 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf), une partie du HF n'ayant pas réagi, une partie des produits intermédiaires B et une partie des produits secondaires C; et un courant, de préférence liquide, L1 comprenant une partie du HF n'ayant pas réagi, une partie des produits intermédiaires B et une partie des produits secondaires C; caractérisé en ce que ledit premier courant gazeux G1 purifié par les étapes suivantes : b1) distillation du courant gazeux G1 pour récupérer un courant G1a comprenant du HCI, avantageusement en tête de colonne de distillation, et un courant G1b comprenant 2,3,3,3- tétrafluoropropène (1234yf), une partie du HF n'ayant pas réagi, ladite une partie des produits intermédiaires B et ladite une partie des produits secondaires C, avantageusement en bas de colonne de distillation, de préférence le courant G1b est liquide ; b2) distillation dudit courant G1b obtenu à l'étape b1) pour former un courant G1c comprenant 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf), une partie dudit HF n'ayant pas réagi, une portion de ladite partie des produits intermédiaires B et une portion de ladite partie des produits secondaires C, avantageusement en tête de colonne de distillation, et un courant G1d comprenant une portion de ladite partie des produits intermédiaires B et une portion de ladite partie des produits secondaires C, avantageusement en bas de colonne de distillation, de préférence le courant G1d est recyclé à l'étape a), en particulier le courant G1d est liquide ; 3064628 37 b3) mise en contact du courant Glc avec une solution aqueuse d'acide fluorhydrique de concentration supérieure à 40% pour former un courant Glc' diphasique comprenant 2,3,3,3- tétrafluoropropène (1234yf), de l'acide fluorhydrique, une portion de ladite partie des produits intermédiaires B et une portion de ladite partie des produits secondaires C, 5 b4) stockage dudit courant Glc' diphasique dans un réservoir tampon, ledit second courant diphasique étant constitué d'une phase liquide et d'une phase gazeuse, b5) passage de ladite phase gazeuse dudit courant Glc' dans une colonne d'absorption alimenté à contre-courant par un flux aqueux pour former un courant Glc" comprenant 2,3,3,3- tétrafluoropropène (1234yf), une portion de ladite partie des produits intermédiaires B et une 10 portion de ladite partie des produits secondaires C et un courant Glc" comprenant HF, de préférence le courant Glc" est liquide. 2. Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'il comprend les étapes : b6) neutralisation dudit courant Glc" obtenu à l'étape b5) par une solution aqueuse 15 alcaline pour former un courant neutralisé, et b7) séchage dudit courant neutralisé obtenu à l'étape b6), de préférence sur tamis moléculaire, pour former un courant neutralisé et séché Glc". 3. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que la 20 solution aqueuse d'acide fluorhydrique utilisé à l'étape (b3) est à une température comprise entre 0 à 30°C avant sa mise en contact avec le courant Glc. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que ledit courant diphasique consiste en une phase gazeuse comprenant 2,3,3,3-tétrafluoropropène 25 (1234yf), une portion de ladite partie des produits intermédiaires B et une portion de ladite partie des produits secondaires C et une phase liquide comprenant de l'acide fluorhydrique et moins de 5% en poids de composés organiques sélectionnés parmi le groupe consistant en 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf), une portion de ladite partie des produits intermédiaires B et une portion de ladite partie des produits secondaires C sur base du poids total de ladite phase 30 liquide. 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que la phase liquide résultant du mélange de ladite phase liquide dudit courant Glc' et du courant 3064628 38 Glc" est distillée pour former un courant G2c, de préférence en tête de colonne de distillation, comprenant de l'acide fluorhydrique contenant moins de 500 ppm d'eau et un courant G3c, de préférence en pied de colonne de distillation, comprenant de l'acide fluorhydrique sous forme d'une solution aqueuse de concentration inférieure à 50% en poids. 5 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que le courant Glc" ou le courant Glc" comprend moins de 5% en poids d'acide fluorhydrique sur base du poids total dudit courant Glc" ou dudit courant Glc". 10 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que le procédé comprend une étape c), subséquente à l'étape b5) ou à l'étape b7), dans laquelle le courant Glc" obtenu à l'étape b5) ou le courant Glc'" obtenu à l'étape b7) comprend 2,3,3,3- tétrafluoropropène (1234yf), 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb) et trans-1,3,3,3-tetrafluoro1-propène (1234zeE) ; et ledit courant Glc" ou Glc'" est distillé pour former un courant Gle 15 comprenant 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf) et un courant Glf comprenant 1,1,1,2,2- pentafluoropropane (245cb) et trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE), avantageusement le courant Glf obtenu à l'étape c) est séparé par distillation extractive. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes 1 à 6 caractérisé en ce que 20 le procédé comprend une étape c), subséquente à l'étape b5) ou à l'étape b7), dans laquelle le courant Glc" obtenu à l'étape b5) ou le courant Glc'" obtenu à l'étape b7) comprend 2,3,3,3- tétrafluoropropène (1234yf), 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb) et trans-1,3,3,3-tetrafluoro1-propène (1234zeE) ; et ledit courant Glc" ou Glc" est distillé pour former un courant Gle' comprenant 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf) et 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb) et un 25 courant GIS comprenant trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE), avantageusement le courant Glc" ou Glc'" est distillé par distillation extractive. 9. Procédé selon la revendication précédente caractérisé en ce que le courant Glc" ou Glc" est distillé par distillation extractive suivant les étapes : 30 cl') mise en contact dudit courant Glc" ou Glc'" avec un agent d'extraction organique pour former un courant Glg', et c2') distillation extractive du courant Glg' pour former le flux Gle' comprenant 2,3,3,3- tetrafluoropropène (1234yf) et 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb), 3064628 39 avantageusement en tête de colonne de distillation, et le courant Glh' comprenant trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE) et ledit agent d'extraction organique, avantageusement en bas de colonne de distillation, de préférence le courant Glh' est liquide. 5 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que ledit courant liquide Li comprend une partie des produits intermédiaires B et tout ou partie des produits secondaires C, et une partie du courant liquide Li est porté à basse température, avantageusement entre -50°C et 20°C, pour former une première phase Lia comprenant une 10 partie du HF n'ayant pas réagi et une seconde phase Llb comprenant lesdits produits intermédiaires B et lesdits produits secondaires C; optionnellement ou non, ledit courant Gld formé à l'étape b2) est mélangé au courant liquide Li avant que ce dernier soit porté à basse température, avantageusement ladite première phase Lia est recyclée à l'étape a). 15 11. Procédé selon la revendication précédente caractérisé en ce que ladite seconde phase Llb est distillée pour récupérer un courant Llc comprenant 1,1,1,2,2-pentafluoropropane (245cb) et trans-1,3,3,3-tetrafluoro-1-propène (1234zeE), avantageusement en tête de colonne de distillation, et un courant Lld comprenant 2-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233xf), E-1- chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233zdE) et 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa) ; 20 avantageusement en bas de colonne de distillation, avantageusement ledit courant Llc est recyclé à l'étape a). 12. Procédé selon la revendication précédente caractérisé en ce que ledit courant Lld est séparé pour former un flux comprenant 2-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233xf) et un courant 25 comprenant E-1-chloro-3,3,3-trifluoro-1-propène (1233zdE) et 1,1,1,3,3-pentafluoropropane (245fa), avantageusement la séparation dudit courant Lld est effectuée par distillation extractive.