Brevet FR3072451A1 — publié le 20190419

La présente invention est relative à un procédé et à un appareil de séparation d'air par distillation cryogénique. Les unités de séparation d'air par distillation cryogénique (ASU) mettant en oeuvre la compression cryogénique d'un gaz sont connues. Un moyen connu de mettre en oeuvre cette compression froide est d'entrainer une roue de compression cryogénique par une turbine de détente cryogénique. Néanmoins un tel équipement ne génère pas la production frigorifique nécessaire au fonctionnement des unités de séparation d'air, puisqu'aucun travail n'est extrait de la boite froide. Alors de tels systèmes sont toujours couplés à un moyen de production frigorifique complémentaire. Les moyens connus sont : - Frein d'huile : Le travail est extrait par les frottements visqueux de l'axe de rotation sur un film d'huile sous pression contenue dans une cavité autour de l'axe. Ce frottement génère un échauffement de l'huile, qui est refroidie à l'extérieur du système pour évacuer le travail. Ce système présente l'inconvénient de mise en oeuvre et d'efficacité. En effet, le travail généré est perdu et nuit à l'efficacité de l'ensemble. Par ailleurs, le système est limité en puissance extraite (env. 100kW) et ne convient donc pas aux ASU nécessitant une puissance frigorifique supérieure. - Compresseur frein et réfrigérant : En complément de l'ensemble d'une turbine ayant une température de sortie cryogénique couplée à un compresseur ayant une température d'entrée booster cryogénique, un autre ensemble comprenant une autre turbine couplée à un compresseur est mis en oeuvre dans le procédé. La turbine est alors couplée à un compresseur dont la température d'aspiration est ambiante ou légèrement sub-ambiante. La compression du gaz échauffe celui-ci, et il est refroidi dans un échangeur de chaleur (typiquement contre de l'eau) pour en extraire la chaleur, et donc du travail. C'est le moyen le plus répandu dans le champ des ASUs. - Génér4trice : La turbine de détente peut également être cuplée à une génératrice qui extrait du travail par génération d'énergie électrique envoyée sur un réseau. La vitesse de rotation de cette génératrice est le plus souvent très inférieure à la vitesse de rotation de la turbine, ce qui nécessite un réducteur entre les deux éléments. Cette pièce est onéreuse et génère des pertes par frottement. On trouve également des génératrices à haute vitesse de rotation. Cette génératrice est alors intégrée sur l'axe de la turbine et génère de l'électricité sans 2 besoin d'un réducteur intermédiaire. Un système de traitement du signal électrique (fréquence, etc....) est alors nécessaire pour le rendre compatible des spécifications des réseaux électriques, ou il peut alors être renvoyé. Ces systèmes sont très onéreux et encore limités en puissance générée (environ 250 kW), et ne peuvent servir complètement les besoins des ASUs. 5 Par ailleurs, il est également connu de pouvoir accoupler sur un même arbre une combinaison de compresseurs et turbines. On trouvera par exemple des entraînements de compresseurs par turbine à gaz, qui dévoile une turbine de gaz chaud, entrainant son compresseur d'air et un autre compresseur de produit. Mais ces arrangements, si complexes soient-ils, ne sont pas applicables à l'utilisation cryogénique : type de turbines différentes, 10 températures subambiantes, pas de criticité des pertes thermiques. Selon l'invention, dans une unité de séparation d'air par distillation cryogénique, on génère deux débits comprimés caractérisé en ce que : - chaque compression se fait dans un étage de compression mono-étagée, - les deux étages de compression sont entrainés soit par la même turbine de 15 détente cryogénique ou par deux turbines distinctes, - la première étape de compression, à partir de la température proche de l'ambiante, permet de générer du travail extérieur à la boite froide, ce qui génère de la puissance frigorifique pour le procédé de séparation d'air, - la seconde étape de compression est une compression cryogénique, qui 20 comprime un gaz soutiré à un niveau intermédiaire de l'échangeur principal à une première température qui est une température cryogénique, et renvoyé vers l'échangeur principal à une température supérieure à la première température. Dans un mode privilégié de mise en oeuvre, les deux étapes de compression seront disposées en série sur le même débit. Préférentiellement, ce débit sera une partie du débit d'air 25 total, qui sera d'abord comprimé à partir de la température ambiante, puis à froid. Ce débit, après ré-introduction dans l'échangeur principal, ira jusqu'au bout froid de l'échangeur où il sera (pseudo) liquéfié. Selon l'invention, la roue de la turbine ou des deux turbines, et celles des surpresseurs tournent à la même \4tesse de rotation ce qui permet d'intégrer l'ensemble de es trois ou quatre 30 roues sur un même axe de rotation. De manière surprenante, ceci permet de conserver des rendements thermodynamiques acceptables dans les étapes de compressions et l' (les) étape(s) de détente, malgré une vitesse de rotation commune aux trois roues. 3 Par rapport à l'état de l'art consistant à utiliser deux ensembles « turbine et surpresseur », il devient possible, grâce à l'invention, d'en réduire les coûts d'investissement sans pénaliser dramatiquement l'efficacité du procédé. L'invention sera décrite en plus de détail en se référant aux figures qui représentent 5 des procédés selon l'invention. Selon un objet de l'invention, il est prévu un procédé de séparation d'air par distillation cryogénique, dans lequel de l'air est comprimé dans un premier compresseur, refroidi dans un échangeur de chaleur et puis séparé dans un système de colonnes, de l'oxygène liquide est vaporisé dans l'échangeur de chaleur à contre courant d'un débit de gaz sous pression 10 qui se (pseudo) condense, un débit de gaz qui est de l'air ou un gaz provenant du système de colonnes est détendu dans une turbine de détente cryogénique à une seule roue, et éventuellement dans une deuxième turbine de détente à une seule roue en parallèle avec la turbine de détente cryogénique chaque turbine ayant une température d'entrée inférieure à - 100°C, un gaz qui est de l'air ou un gaz provenant du système de colonnes est comprimé dans 15 un premier surpresseur à une seule roue avec une température d'entrée supérieure à -50°C , un gaz qui est de l'air ou un gaz provenant du système de colonnes est comprimé dans un deuxième surpresseur à une seule roue avec une température d'entrée inférieure à -100°C, le gaz surpressé dans au moins le premier surpresseur se refroidit dans l'échangeur de chaleur, participe à la vaporisation d'oxygène liquide par échange de chaleur dans l'échangeur, et est (pseudo) 20 liquéfié en sortie au bout froid de l'échangeur de chaleur dans lequel : a) le travail généré par la turbine de détente et éventuellement la deuxième turbine de détente est utilisé pour l'étape de compression dans le premier surpresseur et pour l'étape de compression dans le deuxième surpresseur, et b) la roue de la turbine de détente, éventuellement de la roue de la 25 deuxième turbine , de la roue du premier surpresseur et de la roue du deuxième surpresseur ont une vitesse de rotation commune, et c) i) la roue du premier surpresseur, la roue du deuxième surpresseur et la roue de la turbine, et éventuellement la roue de la deuxième turbines sont montées sur le même axe de lotation ou 30 ii) le premier et le deuxième surpresseur sont reliés à la roue de la turbine de détente, et éventuellement à la roue de la deuxième turbine, chacun par un axe de rotation, ces axes tournant à vitesse de rotation identique ou 4 iii) le premier surpresseur et la roue de la turbine de détente sont reliés au deuxième surpresseur, chacun par un axe de rotation, ces axes tournant à vitesse de rotation identique. Selon d'autres aspects facultatifs : 5 - au moins une des roues parmi la première roue de détente, éventuellement la deuxième roue de détente, la roue du premier surpresseur et la roue du deuxième surpresseur a un rendement inférieur à celui qu'elle aurait, dans les mêmes conditions opératoires, avec une autre vitesse de rotation. - le gaz comprimé dans le premier et le deuxième surpresseur est de l'air destiné à la 10 distillation. - au moins une partie de l'air, voire tout l'air ou au moins une partie du gaz, voire tout le gaz, comprimé dans le premier surpresseur est ensuite comprimée dans le deuxième surpresseur. - le travail produit par la turbine, et éventuellement par la deuxième turbine, n'est pas 15 transféré à une génératrice, à un frein d'huile ou à un compresseur autre que les premier et deuxième surpresseurs. - la température d'entrée de la première turbine est plus basse que la température d'entrée du deuxième surpresseur et/ou la température d'entrée du premier surpresseur. Selon un autre aspect de l'invention, il est prévu un appareil de séparation d'air par 20 distillation cryogénique comprenant un échangeur de chaleur, une conduite pour envoyer de l'air comprimé dans un premier compresseur se refroidir dans l'échangeur de chaleur, un système de colonnes, une conduite pour envoyer l'air refroidi dans l'échangeur de chaleur se séparer dans le système de colonnes, une conduite pour envoyer de l'oxygène liquide du système se vaporiser dans l'échangeur de chaleur, une conduite pour envoyer d'un débit de gaz 25 sous pression dans l'échangeur de chaleur, une turbine de détente cryogénique, et éventuellement une deuxième turbine de détente , une conduite reliée à un point intermédiaire de l'échangeur de chaleur pour envoyer un débit de gaz qui est de l'air ou un gaz provenant du système de colonnes de l'échangeur de chaleur se détendre dans une turbine de détente cryogénique, ayant une température d'entrée inférieure à -100°C, et éventuellement dans la 30 deuxième turbine de détente chaque turbine ayant une température d'entrée inférieure à -100°C, un premier surpresseur à un seul étage avec une température d'entrée supérieure à -50°C, une conduite, éventuellement reliée à un point intermédiaire de l'échangeur de chaleur, pour envoyer un gaz qui est de l'air ou un gaz provenant du système de colonnes se surpresser dans le premier surpresseur, un deuxième surpresseur à un seul étage avec une température d'entrée 5 inférieure à -100°C, une conduite reliée à un point intermédiaire de l'échangeur de chaleur pour envoyer un gaz qui est de l'air ou un gaz provenant du système de colonnes se surpresser dans le deuxième surpresseur, une conduite pour envoyer le gaz surpressé dans au moins le premier surpresseur se refroidir dans l'échangeur de chaleur et ainsi participer à la vaporisation 5 d'oxygène liquide par échange de chaleur dans l'échangeur, dans lequel: a) la turbine de détente est couplée aux premier et deuxième surpresseurs de sorte que le travail généré par la turbine de détente (T) et éventuellement la deuxième turbine de détente soit utilisé pour l'étape de compression dans le premier surpresseur et pour l'étape de compression dans le deuxième surpresseur et b) 10 i) la roue du premier surpresseur, la roue du deuxième surpresseur et la roue de la turbine et éventuellement la roue de la deuxième turbine de détente sont montées sur le même axe de rotation ou ii) le premier et le deuxième surpresseur sont reliés à la roue de la turbine de détente, et éventuellement à la roue de la deuxième turbine, chacun par un axe de 15 rotation, ces axes étant capables de tourner à vitesse de rotation identique ou iii) le premier surpresseur et la roue de la turbine de détente sont reliés au deuxième surpresseur, chacun par un axe de rotation, ces axes étant capables de tourner à vitesse de rotation identique. Selon d'autres aspects facultatifs : 20 - le gaz comprimé dans le premier et le deuxième surpresseur est de l' air destiné à la distillation. - l'appareil comprend des moyens pour envoyer au moins une partie de l'air, voire tout l'air ou au moins une partie du gaz, voire tout le gaz, comprimé dans le premier surpresseur se surpresser dans le deuxième surpresseur. 25 - la ou les turbine(s) n'est pas/ne sont pas couplée(s) à une génératrice, à un frein d'huile ou à un compresseur autre que les premier et deuxième surpresseurs. - l'appareil ne comprend pas d'autre turbine de détente La Figure 1 représente un procédé de séparation d'air par distillation cryogénique dans une double colonne ayant un minaret facultatif. 30 Un débit d'air comprimé à la pression de la première colonne, désignée par la référence MP, de la double colonne est divisé en deux. Un débit 3 se refroidit dans un échangeur de chaleur principal El et est envoyé à la première colonne MP. Le reste 5 de l'air est surpressé dans un surpresseur auxiliaire S et refroidi dans un refroidisseur R avant d'être divisé en deux. 6 Une partie 7 de l'air est envoyée à l'échangeur de chaleur principal El où elle se refroidit jusqu'à une température intermédiaire de cet échangeur qui est inférieure à - 100°C. A cette température le débit 7 est envoyé à une turbine Ti où il est détendu à la pression de la première colonne avant d'être mélangé avec le débit 3 et envoyé à la première colonne. 5 Alternativement, deux turbines en parallèle Ti, T2 peuvent traiter ce débit 7. Une autre partie 9 de l'air du surpresseur S est envoyée à un premier surpresseur B1 sans avoir été refroidie dans l'échangeur de chaleur El. L'air 9 est ensuite refroidi dans un refroidisseur avant d'être envoyé au bout chaud de l'échangeur de chaleur où il se refroidit à une température intermédiaire de l'échangeur mais supérieure à la température d'entrée de(s) 10 la turbine(s) T. L'air 9 sort de l'échangeur El à cette température intermédiaire et est surpressé dans un deuxième surpresseur B2. L'air surpressé est renvoyé dans l'échangeur El à une température supérieure à la température intermédiaire et à la température d'entrée de(s) la turbine(s) T. L'air surpressé dans B2 poursuit son refroidissement dans l'échangeur de chaleur El jusqu'au bout froid et est détendu dans une vanne V pour rentrer dans la colonne MP sous 15 forme liquide ou pseudo condensé. Une partie de ce liquide détendu peut également être renvoyée vers la colonne basse pression BP. Le premier et deuxième surpresseurs sont tous deux des surpresseurs mono-étagés, n'ayant qu'une seule roue de compression. La roue du premier surpresseur Bi, la roue du deuxième surpresseur B2 et la roue de la turbine T, éventuellement de la deuxième turbine T2, 20 sont montées sur le même axe de rotation ou sur des axes solidairement liés. La turbine T, éventuellement la deuxième turbine, n'est couplée ni à une génératrice ni à un frein d'huile. Elle(s) entraîne(nt) uniquement les premier et deuxième surpresseurs Bi, B2. Le premier surpresseur B1 a une température d'entrée supérieure à -50°C, 25 éventuellement supérieure à 0°C, préférentiellement supérieure à 10°C. Le deuxième surpresseur B2 a une température d'entrée inférieure à -100°C. Un liquide enrichi en oxygène et un liquide enrichi en azote sont envoyés de la première colonne MP vers la deuxième colonne, désignée par la référence BP, comme liquides de reflux. Un gaz de tête de la première colonne se condense dans un condenseur de cuve de la 30 deuxième colonne et est condensé et renvoyé à la première colonne. Dans le procédé de la Figure 2, seulement deux surpresseurs sont utilisés. Le débit d'air 1 comprimé à une pression au moins 5 bars plus élevée que la pression de la première colonne est divisé en deux parties 7, 9. La partie 7 est envoyée à l'échangeur de chaleur principal El où elle se refroidit jusqu'à une température intermédiaire de cet échangeur qui est inférieure 7 à -100°C. A cette température le débit 7 est envoyé à une turbine T où il est détendu à la pression de la première colonne. Alternativement, le débit 7 est traité également dans une deuxième turbine en parallèle de la première. La partie 9 de l'air est surpressée dans un deuxième surpresseur B2. L'air surpressé est envoyée, après refroidissement dans un réfrigérant à eau, au 5 bout chaud de l'échangeur de chaleur El où elle se refroidit à une température intermédiaire de l'échangeur mais supérieure ou égale à la température d'entrée de la première turbine T. L'air 9 sort de l'échangeur E 1 à cette température intermédiaire et est surpressé dans un deuxième surpresseur B2. L'air surpressé est renvoyé dans l'échangeur El à une température supérieure à la température d'entrée de(s) la turbine(s) T. L'air surpressé dans B2 poursuit son 10 refroidissement dans l'échangeur de chaleur El jusqu'au bout froid et est détendu dans une vanne pour rentrer dans la colonne MP sous forme liquide ou pseudo condensé. Une partie de ce liquide détendu peut également être renvoyée vers la colonne basse pression BP. Le premier et deuxième surpresseurs sont tous deux des surpresseur mono-étagés, n'ayant qu'une seule roue de compression. La roue du premier surpresseur Bi, la roue du 15 deuxième surpresseur B2, la roue de la turbine T, et éventuellement la roue de la deuxième turbine sont montées sur le même axe de rotation ou sur des axes solidairement liés. La turbine T, et éventuellement la deuxième turbine, entraîne(nt) uniquement les premier et deuxième surpresseurs Bi, B2. Le premier surpresseur 131 a une température d'entrée supérieure à 0°C. Le 20 deuxième surpresseur B2 a une température d'entrée inférieure à -100°C. Pour les deux figures, le travail généré par la turbine de détente et éventuellement la deuxième turbine de détente, est utilisé pour l'étape de compression cryogénique dans le premier surpresseur et pour l'étape de compression dans le deuxième surpresseur. Les conditions opératoires de la roue de la turbine de détente T, éventuellement de 25 la roue de la deuxième turbine de détente, de la roue du premier surpresseur B1 et de la roue du deuxième surpresseur B2 sont définies pour permettre une vitesse de rotation commune à ces trois roues. La roue du premier surpresseur Bi, la roue du deuxième surpresseur B2, la roue de lt turbine T, et éventuellement la roue de la deuxième tùrbine de détente sont montées sur le 30 même axe de rotation dans les figures/ Sinon chaque surpresseur peut être relié à la roue de la première turbine, et éventuellement de la deuxième turbine, par un axe de rotation, ces axes tournant à vitesse de rotation identique. 8 Au moins une des roues parmi la roue de détente, éventuellement la roue de la deuxième turbine, la roue du premier surpresseur et la roue du deuxième surpresseur a un rendement inférieur à celui qu'elle aurait, dans les mêmes conditions opératoires, avec une autre vitesse de rotation. 5 Ainsi au moins une, voire au moins deux, voire toutes les roues ne fonctionnent pas à leur rendement optimal. Il sera compris que l'invention s'applique également au cas où un débit d'azote ou un autre gaz provenant de la distillation est surpressé dans un premier surpresseur ayant une température d'entrée supérieure à -50°C et un deuxième surpresseur ayant une température 10 d'entrée REVENDICATIONS1. Procédé de séparation d'air par distillation cryogénique, dans lequel de l'air est comprimé dans un premier compresseur, refroidi dans un échangeur de chaleur (El) et puis séparé dans un système de colonnes (MP, BP), de l'oxygène liquide (11) est vaporisé dans l'échangeur de chaleur à contre-courant d'un débit de gaz sous pression qui se (pseudo) condense, un débit de gaz qui est de l'air ou un gaz provenant du système de colonnes est détendu dans une turbine de détente cryogénique à une seule roue, et éventuellement dans une deuxième turbine de détente à une seule roue, chaque turbine ayant une température d'entrée inférieure à -100°C, un gaz qui est de l'air ou un gaz provenant du système de 10 colonnes est comprimé dans un premier surpresseur (B1) à une seule roue avec une température d'entrée supérieure à -50°C, un gaz qui est de l'air ou un gaz provenant du système de colonnes est comprimé dans un deuxième surpresseur (B2) à une seule roue avec une température d'entrée inférieure à -100°C, le gaz surpressé dans au moins le premier surpresseur se refroidit dans l'échangeur de chaleur, participe à la vaporisation d'oxygène liquide par échange de chaleur dans l'échangeur, et est (pseudo) liquéfié en sortie au bout froid de l'échangeur de chaleur dans lequel: a) le travail généré par la turbine de détente (T) et éventuellement la deuxième turbine de détente est utilisé pour l'étape de compression dans le premier surpresseur et pour l'étape de compression dans le deuxième surpresseur et b) Les conditions opératoires de la roue de la turbine de détente, éventuellement de la roue de la deuxième turbine de détente, de la roue du premier surpresseur et de la roue du deuxième surpresseur sont définies telles que ces trois, voire quatre, roues aient une vitesse de rotation commune à et c) i) la roue du premier surpresseur, la roue du deuxième surpresseur et la roue de la turbine et éventuellement la roue de la deuxième turbine de détente sont montées sur le même axe de rotation ou ii) le premier et le deuxième surpresseur sont reliés à la roue de la turbine de détente, et éventuellement à la roue de la deuxième turbine, chacun par un axe de rotation, ces axes tournant à vitesse de rotation identique. 10 iii) le premier surpresseur et la roue de la turbine de détente sont reliés au deuxième surpresseur, chacun par un axe de rotation, ces axes tournant à vitesse de rotation identique. 5 2. Procédé selon la revendication 1, selon lequel les deux turbines fonctionnent en parallèle et le débit de gaz qui est de l'air ou un gaz provenant du système de colonnes est divisé en deux fraction, chacune étant détendu dans une des turbines. 3. Procédé selon la revendication lou 2 dans lequel au moins une des roues 10 parmi la roue de détente (T), la roue de la deuxième turbine de détente, la roue du premier surpresseur (B1) et la roue du deuxième surpresseur (B2) a un rendement inférieur à celui qu'elle aurait, dans les mêmes conditions opératoires, avec une autre vitesse de rotation. 4. Procédé selon la revendication 1 ou 2 dans lequel le gaz comprimé dans le 15 premier et le deuxième surpresseur (B1, B2) est de l'air destiné à la distillation. 5. Procédé selon la revendication 1, 2 ou 3 dans lequel au moins une partie de l'air, voire tout l'air ou au moins une partie du gaz, voire tout le gaz, comprimé dans le premier surpresseur (B1) est ensuite comprimée dans le deuxième surpresseur (B2). 20 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel le travail produit par la turbine (T), et éventuellement la deuxième turbine, n'est pas transféré à une génératrice, à un frein d'huile ou à un compresseur autre que les premier et deuxième surpresseurs (B1, B2). 25 7. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel la température d'entrée de la turbine (T), et éventuellement de la deuxième turbine, est plus basse que la température d'entrée du deuxième surpresseur (B2) et/ou la température d'entrée du premier surpresseur (Bi). 30 8. Appareil de séparation d'air par distillation cryogénique comprenant un échangeur de chaleur (E 1), une conduite pour envoyer de l'air comprimé dans un premier compresseur se refroidir dans l'échangeur de chaleur, un système de colonnes (MP, BP), une conduite pour envoyer l'air refroidi dans l'échangeur de chaleur se séparer dans le système de 11 colonnes, une conduite pour envoyer de l'oxygène liquide (11) du système se vaporiser dans l'échangeur de chaleur, une conduite pour envoyer d'un débit de gaz sous pression dans l'échangeur de chaleur, une conduite reliée à un point intermédiaire de l'échangeur de chaleur pour envoyer un débit de gaz qui est de l'air ou un gaz provenant du système de colonnes de 5 l'échangeur de chaleur se détendre dans une turbine de détente cryogénique (T), éventuellement dans une deuxième turbine de détente, chaque turbine ayant une température d'entrée inférieure à -100°C, un premier surpresseur (B1) à un seul étage avec une température d'entrée supérieure à -50°C, une conduite, éventuellement reliée à un point intermédiaire de l'échangeur de chaleur, pour envoyer un gaz qui est de l'air ou un gaz provenant du système de colonnes se surpresser 10 dans le premier surpresseur, un deuxième surpresseur (B2) à un seul étage avec une température d'entrée inférieure à -100°C, une conduite reliée à un point intermédiaire de l'échangeur de chaleur pour envoyer un gaz qui est de l'air ou un gaz provenant du système de colonnes se surpresser dans le deuxième surpresseur, une conduite pour envoyer le gaz surpressé dans au moins le premier surpresseur se refroidir dans l'échangeur de chaleur et ainsi participer à la 15 vaporisation d'oxygène liquide par échange de chaleur dans l'échangeur, dans lequel : a) la roue de la turbine de détente, éventuellement la roue de la deuxième turbine, la roue du premier surpresseur et de la roue du deuxième surpresseur sont reliées entre elles de sorte que chaque roue puisse avoir la même vitesse de rotation et b) i) la roue du premier surpresseur, la roue du deuxième surpresseur et la roue 20 de la turbine et éventuellement la roue de la deuxième turbine de détente sont montées sur le même axe de rotation ou ii) le premier et le deuxième surpresseur sont reliés à la roue de la turbine de détente, et éventuellement à la roue de la deuxième turbine, chacun par un axe de rotation, ces axes étant capables de tourner à vitesse de rotation identique ou 25 iii) le premier surpresseur et la roue de la turbine de détente sont reliés au deuxième surpresseur, chacun par un axe de rotation, ces axes étant capables de tourner à vitesse de rotation identique. 8. Appareil selon la revendication 7 dans lequel le gaz comprimé dans lep 30 premier et le deuxième surpresseur (B1, B2) est de l'air destiné à la distillation. 9. Appareil selon la revendication 7 ou 8 comprenant des moyens pour envoyer au moins une partie de l'air, voire tout l'air ou au moins une partie du gaz, voire 12 tout le gaz, comprimé dans le premier surpresseur (Bi) se surpresser dans le deuxième surpresseur (B2). 10. Appareil selon la revendication 7, 8 ou 9 dans lequel la turbine (T), et 5 éventuellement la deuxième turbine, n'est pas couplée à une génératrice, à un frein d'huile ou à un compresseur autre que les premier et deuxième surpresseurs (B1, B2).