Brevet FR3069469A1 — publié le 20190201

PROCEDE ET DISPOSITIF D'INSPECTION DE TEMPERATURE LORS D'UN PROCEDE DE FABRICATION ADDITIVE Domaine de l'invention L'invention se situe dans le domaine de la fabrication additive et concerne un procédé et un dispositif permettant d'inspecter la température au cours d'un procédé de fabrication additive, et plus particulièrement d'un procédé de fabrication additive par fusion sur lit de poudre. Etat de la Technique Le terme de fabrication additive (FA) désigne selon la norme NF E 67-001, « l'ensemble des procédés permettant de fabriquer couche par couche par ajout de matière un objet physique à partir d'un objet numérique ». Ce terme regroupe des dizaines d'appellations de technologies de fabrication, classées en sept catégories de procédés selon la norme NF ISO 17296-2 Juin 2015, parmi lesquelles figure la catégorie de fusion sur lit de poudre ayant pour abrégé (PBF) de l'anglais « Powder Bed Fusion ». Les procédés de PBF possèdent le point commun de procéder à 20 une fusion partielle ou totale de poudre statique, la poudre généralement provenant de matériaux métalliques, céramiques ou plastiques. Les procédés PBF diffèrent selon la nature de la source d'énergie employée pour produire la fusion, qui peut être un laser (procédé dit LMF pour « Laser Metal Fusion »), un faisceau d'électrons ou encore une 25 lampe infrarouge pour ne citer que ces exemples. Longtemps dédiée au prototypage rapide, l'utilisation de la fabrication additive pour la fabrication de pièces fonctionnelles ne cesse de croitre. Ses atouts sont multiples, notamment sa capacité à produire des pièces de haute complexité géométrique inatteignable par d'autres 2 moyens, telles que des structures architecturées, couramment appelées structure « lattice » selon l'anglicisme. La plupart du temps, ces pièces construites strate-par-strate sont bâties sur des structures de supports provisoires afin de stabiliser et solidariser les pièces avec le plateau de 5 fabrication. Ces supports sont également conçus pour éviter l'effondrement de métal fondu, notamment lorsqu'une paroi de la pièce possède un angle ou un porte-à-faux important, pour limiter les déformations d'origine thermique et pour évacuer la chaleur issue de l'interaction rayonnement/poudre. Ils sont peu massifs afin d'une part de 10 limiter la consommation de poudre nécessaire à leur réalisation et d'autre part de faciliter leur désolidarisation post-fabrication. Ces supports peuvent prendre diverses formes : structure alvéolaire, pylônes multiples, toile d'araignée, structure radeau dite « raft », etc. Plusieurs verrous technologiques retardent cependant une plus 15 large diffusion des procédés de PBF, notamment pour la production de pièces de haute criticité. L'un des principaux défis concerne le développement de méthodologies de contrôle et d'assurance qualité permettant de garantir la fiabilité des pièces produites. En particulier la connaissance de l'histoire thermique d'une pièce fabriquée en fabrication additive est fondamentale pour la qualité des pièces. Comme tous les procédés de mise en forme thermique (moulage, etc.), le refroidissement est fondamental. Il définit notamment la microstructure du matériau, qui conditionne ses propriétés macroscopiques, dont les propriétés mécaniques. En outre, l'histoire thermique conditionne la présence de contraintes résiduelles. Les contraintes résiduelles (amplitude du champ de contrainte, localisation dans la pièce, ...) sont responsables de l'apparition des fissures, déformations, etc. Pour assurer l'homogénéité au sein d'un lit de poudre, et la reproductibilité d'une machine à l'autre, il est nécessaire de surveiller la 30 température en différents points, idéalement de la totalité du système (chambre de fabrication, pièce en construction). Cela est d'autant plus 3 important que la fabrication additive est particulièrement opportune pour des petites séries voire des pièces uniques, notamment les pièces personnalisées. Mais contrairement aux chaines de production traditionnelles, la température de fabrication varie pour chaque pièce. Il 5 est donc impératif d'effectuer un suivi de la température à chaque fabrication, avec un contrôle précis au coeur de la matière. Or, la température au coeur d'une pièce est difficile à prédire en ne connaissant que le cycle de fabrication, car de nombreux paramètres ont une influence sur la thermique, tels la géométrie de la pièce, du ou des 10 supports, la stratégie de balayage, pour ne citer que ces paramètres. Il existe alors le besoin d'un dispositif d'instrumentation prenant en compte les paramètres d'influence. Quelques solutions existent pour inspecter/contrôler la température lors de procédés de fabrication de pièces. Certaines sont limitées à des 15 mesures en périphérie et ne permettent pas d'accéder au coeur de la matière. D'autres approches, telle celle d'Ikuo lhara et al. "Ultrasonic Thermometry for Temperature Profiling of Heated Materials.", in Advancement in Sensing Technology, SSMI 1, pp. 211-36, sont basées sur l'utilisation d'ultrasons pour contrôler les gradients de température 20 pendant le chauffage des matériaux. Cependant, les solutions connues bien que produisant des informations pertinentes, restent limitées au contrôle de pièces directement accessibles et non enterrées. Par ailleurs, les méthodes sont opérationnelles sur des géométries de pièces qui sont fixes et n'évoluant pas couche par couche. Enfin, les approches connues 25 font en général l'hypothèse d'un apport de chaleur en régime permanent, contrairement à la fabrication additive sur lit de poudre où l'apport de chaleur est extrêmement rapide, par exemple par le laser. Ainsi, les moyens de contrôle de température connus s'appliquent à du contrôle superficiel ou très local et ils ne permettent pas d'accéder 30 au coeur de la matière produite. Ceci est d'autant plus important que plusieurs couches sont généralement refondues à chaque passe du 4 faisceau d'énergie, et que les couches enterrées subissent des modifications structurales importantes sous l'effet de forts gradients thermiques, telles que des transformations à l'état solide, la création de champs de contrainte conséquents. Ce manque de contrôle santé- 5 matière est dû à la difficulté d'accès à une pièce enterrée dans un lit de poudre du même matériau. Il existe alors le besoin d'une solution appropriée qui pallie les inconvénients des approches connues de manière à inspecter la température de pièces en cours de fabrication lors d'un procédé de 10 fabrication additive sur lit de poudre. La présente invention répond à ce besoin. Résumé de l'invention Un objet de la présente invention concerne un procédé et un 15 dispositif d'inspection de température au cours d'un procédé de fabrication additive, et plus particulièrement de fabrication additive par fusion sur lit de poudre. La présente invention vise à pallier les limites des techniques connues en proposant une mesure volumique par ultrasons de la 20 température dans un lit de poudre et/ou dans des pièces en fabrication. L'invention trouvera des applications avantageuses dans de nombreux domaines techniques tels que les industries aéronautique, spatiale ou automobile, pour ne citer que ces quelques exemples. Le principe général de l'invention est basé sur l'analyse de la 25 vitesse de propagation aller-retour (ou temps de vol) d'ondes ultrasonores dans des guides d'ondes qui sont fabriqués simultanément à la fabrication additive d'une ou plusieurs pièces, la comparaison avec des valeurs obtenues par simulation afin d'estimer le champ de température régnant dans le lit de poudre et/ou dans la ou les pièce(s) en cours de réalisation. Le processus revendiqué est itératif, il procède par comparaisons successives de valeurs de temps de vol entre d'une part des valeurs 5 expérimentales mesurées durant la propagation d'ondes ultrasonores dans des guides d'ondes en cours de construction, et d'autre part des valeurs issues de simulations avec un modèle de propagation ultrasonore dans un matériau soumis à un champ de température. A chaque itération, 5 il est effectué une mise à jour du champ de température du modèle. Le modèle, préférentiellement numérique, est une représentation simplifiée du système physique réel, sous forme d'un système simulé. Il comporte un modèle de propagation ultrasonore, un modèle de comportement thermique du système simulé au sein d'une géométrie similaire à celle du 10 système réel et qui est évolutive à chaque couche de sa fabrication, et un modèle élastodynamique du comportement d'ondes élastiques au sein de la zone inspectée. Avantageusement, le procédé de l'invention permet une mesure adaptative qui prend en compte l'apport de chaleur par la source 15 d'activation, ainsi que le changement de géométrie d'une pièce au fur et à mesure de sa fabrication couche par couche. Pour obtenir les résultats recherchés, il est proposé un procédé pour inspecter la température au cours d'une fabrication additive de pièce par fusion sur lit de poudre dans un système de fabrication additive, la 20 fusion étant obtenue par balayage d'une source d'activation sur le lit de poudre, le procédé comprenant les étapes de : - fabriquer au moins un guide d'ondes ultrasonores couche par couche simultanément à la fabrication d'au moins une pièce dans le lit de poudre; - pour une couche 'n' : 25 - mesurer un temps de vol pour un faisceau ultrasonore émis en mode émetteur-récepteur confondus dans ledit au moins un guide d'ondes ; - obtenir par simulation une valeur de la propagation d'un faisceau ultrasonore dans un champ de température, la simulation 6 s'appuyant sur un modèle représentatif du système de fabrication additive pour ladite couche 'n' ; - comparer la mesure du temps de vol dans ledit au moins un guide d'ondes à la valeur de propagation obtenue par simulation; 5 - mettre à jour le modèle de simulation selon le résultat de la comparaison ; - répéter les étapes précédentes ; et - générer une estimation du champ de température régnant dans ledit au moins un guide d'ondes à partir du résultat des 10 comparaisons. Dans une implémentation préférentielle : - le modèle de simulation est un modèle numérique comprenant au moins une description géométrique de la zone inspectée à la couche 'n', un 15 modèle de comportement thermique et un modèle élastodynamique du comportement d'ondes élastiques au sein de la zone inspectée. Selon des modes de réalisation : - la description géométrique de la zone inspectée comprend une description de l'ensemble des éléments traversés par le faisceau 20 ultrasonore dont au moins une description dudit au moins un guide d'ondes et de ladite au moins une pièce en cours de fabrication. ; - le modèle élastodynamique comprend des équations dont la résolution est faite de manière semi-analytique ; - avant de répéter les étapes pour une couche donnée 'n', le procédé 25 comprend une étape pour déterminer si il y a eu un balayage par la source d'activation sur la couche 'n' dans la zone dudit au moins un guide d'ondes ; 7 - si il y a eu un balayage par la source d'activation sur la couche 'n' dans la zone dudit au moins un guide d'ondes, le procédé comprend une étape de mettre à jour dans le modèle de simulation la géométrie de la zone inspectée avec l'ajout d'une nouvelle couche 'n+1' ; 5 - si il y a eu un balayage par la source d'activation sur la couche 'n' dans la zone dudit au moins un guide d'ondes, le procédé comprend une étape de mettre à jour dans le modèle thermique des paramètres de température en surface dudit au moins un guide d'ondes ; - la mise à jour du modèle de simulation prend en compte la température 10 en surface dudit au moins un guide d'ondes, ladite température étant obtenue par des moyens de mesure de température sans contact; - la mise à jour du modèle de simulation prend en compte la température du plateau de construction du système de fabrication, ladite température étant obtenue par des moyens de mesure de température non 15 ultrasonores ; - avant les étapes de mesurer le temps de vol pour une couche 'n', le procédé comprend une étape de déterminer que les signaux produits par le faisceau ultrasonore sont exploitables à ladite couche 'n' pour effectuer une mesure de temps de vol ; 20 - le procédé comprend une étape d'initialisation du modèle de simulation consistant à initialiser le modèle à la couche 'n' ; - l'initialisation du modèle à la couche 'n' consiste à initialiser la géométrie de la zone inspectée et les paramètres du champ de température. L'invention couvre aussi un dispositif pour inspecter la température 25 au cours d'une fabrication additive de pièce par fusion sur lit de poudre dans un système de fabrication additive, la fusion étant obtenue par balayage d'une source d'activation sur le lit de poudre, le dispositif 8 comprenant des moyens pour mettre en oeuvre les étapes du procédé revendiqué. Selon des variantes d'implémentation : - ledit au moins un guide d'ondes est un guide d'ondes isolé de ladite au 5 moins une pièce en cours de fabrication ; - ledit au moins un guide d'ondes est un guide d'ondes solidaire de ladite au moins une pièce en cours de fabrication ; - les moyens sans contact pour mesurer la température en surface dudit au moins un guide d'ondes sont de type pyromètre ou caméra thermique ; 10 - les moyens non ultrasonores pour mesurer la température du plateau de construction du système de fabrication de type thermocouple ; - le faisceau ultrasonore est émis dans ledit au moins un guide d'ondes par au moins un traducteur piézoélectrique, ledit au moins un traducteur étant relié à un système d'acquisition électronique apte à envoyer des 15 pulses d'excitation vers ledit au moins un traducteur ; - le système d'acquisition électronique est apte à numériser les signaux analogiques reçus dudit au moins un traducteur pour générer une valeur de temps de vol, comparer la valeur de temps de vol avec une valeur de propagation d'un faisceau ultrasonore dans un champ de température 20 obtenue par simulation, la simulation s'appuyant sur un modèle représentatif du système de fabrication additive, mettre à jour le modèle de simulation et générer une estimation du champ de température régnant dans ledit au moins un guide d'ondes à partir du résultat des comparaisons. 25 Description des figures 9 Différents aspects et avantages de l'invention vont apparaitre en appui de la description d'un mode préféré d'implémentation de l'invention mais non limitatif, avec référence aux figures ci-dessous : La figure 1 est une représentation simplifiée d'un système de fabrication 5 additive permettant d'implémenter et opérer le dispositif de l'invention; La figure 2 illustre sur une vue en coupe, un premier mode de réalisation du dispositif de l'invention; Les figures 3a à 3c illustrent sur une vue en coupe, à différentes étapes de la fabrication additive d'une pièce, la mise en oeuvre du procédé de 10 l'invention ; La figure 4 illustre un enchainement des étapes générales du procédé de contrôle de température selon un mode de réalisation de l'invention; La figure 5 illustre un enchainement détaillé des étapes de la figure 4. Description détaillée de l'invention 15 La figure 1 montre un système connu de fabrication additive (100) permettant d'opérer le procédé de l'invention. Le système comprend un plateau de construction (102) sur lequel une ou plusieurs pièces (104) sont fabriquées selon un procédé de fabrication additive par fusion sur un lit de poudre (106), famille de procédé dans son acceptation la plus large 20 incluant le frittage. Le système comprend un réservoir de poudre (108) et un système d'étalement de poudre (110) qui permet d'amener une couche de poudre du réservoir vers le lit de poudre (106) où sous l'effet d'une source de chaleur (112), la fusion locale de la poudre opère pour produire une couche de la ou des pièces à fabriquer. Le processus se 25 répète couche par couche jusqu'à l'obtention de la ou des pièces finales. Il n'est pas décrit plus en détail le procédé complet, et l'homme du métier pourra se reporter à la nombreuse littérature sur les procédés de 10 fabrication additive et les variantes de réalisation basées sur ce même principe. La figure 2 montre sur une vue en coupe, un système de fabrication additive selon un premier mode de réalisation de l'invention. Il 5 est à noter que les éléments identiques entre les figures portent les mêmes références. Pour des raisons de simplification de la description mais n'étant en rien limitatif, la figure montre une seule pièce arrivée au terme de sa fabrication selon un procédé de fabrication additive par fusion sur lit de poudre par laser. L'homme du métier étendra les principes 10 décrits aux cas de fabrication additive d'une pluralité de pièces pouvant être de taille et forme identiques ou variables, ayant des géométries simples ou complexes. Dans l'exemple choisi, la pièce (202) est fabriquée sur une structure support provisoire (204) permettant notamment de la stabiliser sur un plateau de construction (206). Des guides d'ondes (208-1 15 à 4) sont insérés dans la structure support et construits simultanément. Le principe général du procédé de l'invention consiste, à partir d'une mesure du temps de vol d'une onde ultrasonore dans un (ou plusieurs) guide d'ondes qui est fabriqué simultanément à la fabrication d'une pièce, et d'analyses comparatives itératives avec des résultats 20 obtenus par un modèle de simulation numérique, de déterminer le champ de température dans le (ou les) guide d'ondes, et plus largement dans la pièce et/ou le lit de poudre. Le ou les guides d'ondes, qui peuvent être désignés dans la description par l'acronyme GO, sont fabriqués par fusion de la poudre, tout comme les supports provisoires et les pièces. Ils sont 25 ancrés sur la face supérieure du plateau de construction (206). Préférentiellement, la fabrication des GO est réalisée avec une stratégie de balayage similaire ou identique à celle des pièces attenantes, notamment en termes de puissance laser, vitesse laser et trajectoires. Directement fabriqués sur le plateau de construction, les GO peuvent 30 optionnellement présenter une légère réduction de section au niveau de 11 leur ancrage avec le plateau et, le cas échéant, avec la pièce, afin de faciliter leur désolidarisation en fin de cycle. L'homme du métier comprend que la réduction de section doit être limitée de sorte à ne pas induire d'artefact sur les faisceaux ultrasonores émis et réfléchis. 5 Les GO ont de manière préférentielle une géométrie simple, pleine et axiale, sans bifurcation tout au long de la zone de contrôle. Leur section est prédéfinie pour permettre le passage d'un faisceau ultrasonore, tout en minimisant la consommation de poudre et de temps de procédé afin de la réaliser. Dans un mode de réalisation préférentielle, 10 les guides d'ondes sont construits comme des cylindres érigés simultanément avec la pièce (ou le lot de pièces) et sa structure support, couche après couche. Dans différents modes de réalisation, les GO peuvent présenter d'autres géométries de sections comme des bases ovales, carrées, triangulaires, rectangulaires, etc. 15 La section minimale d'un GO est choisie en fonction du matériau contrôlé et de l'onde ultrasonore utilisée pour le contrôle, singulièrement son type et sa fréquence. Aussi, le diamètre d'un GO est toujours choisi supérieur au rapport « c/f », et de manière préférentielle supérieur à « 3*c/f », où « c» désigne la vitesse de propagation de l'onde ultrasonore 20 dans le matériau contrôlé et « f» la fréquence principale de l'onde ultrasonore. A titre d'exemple, pour le contrôle de température pour un lit de poudre en acier avec une onde transversale de 10 MHz, la vitesse de propagation des ondes transversales dans l'acier étant de 3230 m/s, alors 25 le diamètre d'un GO cylindrique doit excéder « c/f=323 pm », et de manière préférentielle doit excéder « 3*c/f=969 pm ». La dimension préférentielle minimale d'un GO est de l'ordre du millimètre. Revenant à la figure 2, des traducteurs ultrasonores (212-1 à 2124, 213) solidaires du plateau de construction sont disposés sous le 12 plateau de manière à pouvoir émettre chacun un faisceau acoustique dans un GO fabriqué en son regard. Ainsi, sur l'exemple, un traducteur (212-1 à 212-4, 213) est positionné respectivement sous le plateau à l'endroit de la fabrication de chaque GO (208-1 à 208-4, 210). 5 Dans un mode de réalisation préférentielle, le traducteur est un traducteur piézoélectrique utilisé en mode émission-réception confondues, dite « pulse-echo » selon l'anglicisme reconnu. Chaque guide d'onde permet d'acheminer un signal ultrasonore au coeur du lit de poudre. Le faisceau se propage dans le GO parallèlement à l'axe du GO. 10 Une implémentation préférentielle est celle où les guides d'ondes sont orthogonaux au plateau de construction, c'est-à-dire verticaux dans le lit de poudre, afin de permettre que la majeure partie du signal se réfléchissant sur la face supérieure se dirige en écho vers le récepteur. Le traducteur qui est solidaire de la face arrière du plateau de 15 construction est monté de façon à assurer la liaison acoustique entre le traducteur et le plateau. Ceci peut être obtenu par exemple par l'emploi d'une couche d'agent de couplage (graisse, huile, colle cellulosique, gels spéciaux) qui peut avoir une épaisseur de l'ordre d'un à plusieurs dixièmes de millimètre. Le traducteur et le couplant sont sélectionnés 20 pour résister à la température maximale du plateau (qui est fonction du matériau fusionné et de la stratégie de fabrication, typiquement de l'ordre de quelques dizaines de °C). Le diamètre d'un GO est défini de manière préférentielle comme étant égal ou légèrement supérieur (e.g. +10%) à la dimension de la 25 pastille piézoélectrique du traducteur. Les traducteurs usuels à la date de dépôt de la demande de brevet présentant des dimensions de quelques millimètres, généralement une fraction de pouce, les GO ont par exemple un diamètre de l'ordre de 1,6 mm pour un capteur d'ouverture 1/16 de 13 pouce, de l'ordre de 3,4 mm pour un capteur d'ouverture 1/8 de pouce, ou encore de l'ordre de 6,4 mm pour un capteur d'ouverture 1/4 de pouce. En vue de minimiser et le temps et la poudre nécessaires à leur fabrication, de manière préférentielle le diamètre des GO pour des 5 dispositifs de fabrication additive usuels n'excède pas quelques centimètres. L'homme du métier peut déduire le dimensionnement des GO présentant des géométries de sections différentes selon les mêmes principes, en remplaçant le diamètre par la plus petite dimension de la 10 section, comme le plus petit axe d'une ellipse ou le plus petit côté d'un rectangle par exemple. Avantageusement, pour la mesure de température selon le principe de l'invention, deux types de guides d'ondes peuvent être fabriqués simultanément à la fabrication de pièces, chaque type de GO ayant un 15 emplacement et une fonctionnalité différents. Ainsi, il peut être fabriqué: - des GO-témoins ; et - des GO-supports. Sur l'exemple choisi de la figure 2, cinq guides d'ondes ultrasonores sont illustrés dont un GO-témoin (210) et quatre GO-20 supports (208-1 à 208-4) sans que cela soit limitatif, le nombre de GO-témoins et de GO-supports pouvant varier. Les GO-témoins ne présentent aucun contact avec les pièces en fabrication, ils sont isolés des pièces et sont insérés dans des emplacements libres de pièces, comme témoins de conformité. 25 Dans une implémentation avantageuse, un GO-témoin est localisé au voisinage d'une pièce, ou de chaque pièce critique. Un GO-témoin peut être disposé dans une proximité d'une pièce allant du millimètre à 14 quelques centimètres afin d'accroitre la représentativité du contrôle. Dans d'autres implémentations, notamment dans le cas de pièces de grandes dimensions et/ou de haute criticité, une pluralité de GO-témoins peut être placée au voisinage d'une pièce, par exemple sur tout son pourtour. 5 Un GO-témoin peut permettre d'évaluer l'homogénéité de la fabrication au sein du lit de poudre. En effet, les lits de poudre connaissent des hétérogénéités de température. La comparaison des signaux ultrasonores des différents GO-témoins, en particulier la comparaison des valeurs estimées des champs de température permet 10 de qualifier l'homogénéité sur le plateau. Dans une implémentation avantageuse, une pluralité de GO-témoins est répartie au sein du lit de poudre, de manière intercalée entre les différentes pièces à fabriquer. Le nombre de GO-témoins peut varier et aller de au moins un à plusieurs dizaines. Un GO-témoin diffère d'une simple pièce de contrôle en ce sens 15 que son positionnement est adapté, voire optimisé, pour le contrôle au voisinage d'une pièce ou de l'ensemble de la surface du plateau. L'ancrage sur le plateau des GO-témoins ne ramène pas un inconvénient en ce sens que les GO-témoins peuvent être sacrificiels, contrairement à des pièces témoins. 20 Les GO-supports sont intégrés aux supports provisoires de pièces en fabrication. Un GO-support est solidaire d'une pièce, et selon son emplacement sur la pièce, il peut être solidaire de la pièce soit dès la réalisation des premières couches de la pièce, soit ultérieurement au cours de la fabrication. Les guides d'ondes solidaires d'une pièce en 25 acheminant un faisceau ultrasonore servent à inspecter la température au coeur de la pièce. Ils diffèrent des supports provisoires en ce qu'ils ont des sections plus grandes que celles des éléments usuels. La section des GO-supports est choisie de dimension suffisante pour permettre le passage du faisceau ultrasonore, tout en étant minimisée pour d'une part 15 éviter une consommation excessive de poudre pour les réaliser et d'autre part éviter une trop forte concentration de contraintes. Avantageusement, des GO-support seront disposés de manière à acheminer un faisceau ultrasonore dans des zones critiques de la pièce. Il 5 peut notamment s'agir de régions à fort gradient thermique. Un GO-support intégré à la structure support présente avantageusement une symétrie ou une périodicité pour limiter l'asymétrie des déformations à l'échelle de la pièce. Dans un mode de réalisation, des GO-support peuvent être présents sur l'ensemble de la zone de supportage de la 10 pièce, séparés par « n » supports usuels, « n » étant constant entre chaque GO-support. Revenant à la figure 2, le ou les traducteurs sont reliés à un système d'acquisition électronique (214) qui permet la numérisation des signaux analogiques reçus des traducteurs. Le système d'acquisition 15 électronique envoie à intervalles de temps fixés des pulses d'excitation vers les traducteurs et réceptionne tout signal réfléchi par un GO dans un intervalle de temps inférieur à l'intervalle entre les pulses. Le signal reçu est traité et croisé avec les résultats de simulation selon le procédé décrit en référence aux figures 4 et 5 pour permettre de déterminer le champ de 20 température dans le volume du GO correspondant au signal analysé. Le système de fabrication additive de l'invention comprend de plus au moins un thermocouple (216) permettant de mesurer la température du plateau de construction (206). Dans un mode de réalisation, le système peut aussi comprendre 25 un pyromètre (218) ou une caméra thermique permettant de mesurer la température au sommet d'un guide d'onde. Les figures 3a à 3c montrent sur une vue en coupe, à différents stades de la fabrication d'une pièce (202), la fabrication simultanée de quatre guides d'ondes ultrasonores (208-1 à 208-4) permettant d'opérer 16 le procédé de l'invention. Sur la figure 3a qui illustre un stade précoce de la fabrication, un seul guide d'onde (208-2) atteint la pièce, et trois guides d'ondes (208-1, 208-3, 208-4) qui sont aussi fabriqués simultanément ne l'atteignent pas. A ce stade de fabrication, une mesure de température 5 selon le procédé de l'invention permet par le guide d'onde solidaire de la pièce (208-2) d'estimer le champ de température pour le volume déjà fabriqué de la pièce et par les guides d'onde isolés de la pièce (208-1, 208-3, 208-4) d'estimer le champ de température dans le lit de poudre. La figure 3b montre une étape intermédiaire de la fabrication de la 10 pièce où à ce stade, deux guides d'ondes (208-2, 208-3) atteignent la pièce et peuvent être utilisés comme GO-support pour renseigner sur le champ de température au niveau de la pièce. Les deux autres guides d'ondes (208-1, 208-4) n'atteignant pas encore la pièce, ils peuvent toujours être utilisés pour renseigner sur le champ de température dans le 15 lit de poudre. La figure 3c illustre l'étape finale où la pièce est entièrement fabriquée et où les quatre guides d'ondes (208-1 à 208-4) atteignent la pièce, permettant de les utiliser pour renseigner sur le champ de température au coeur de la pièce. 20 L'exemple de la figure 3 est simplifié, mais ne limite pas les variantes de réalisation possible où des guides d'onde de type GO-témoins (non illustrés), isolés et indépendants de toute pièce peuvent aussi être fabriqués simultanément (comme le GO-témoin 210 sur la figure 2). 25 Ainsi, avantageusement, au cours d'un même cycle de fabrication additive sur lit de poudre, le procédé de l'invention permet de combiner un contrôle de température du lit de poudre de manière concomitante à un contrôle de température au coeur d'une ou plusieurs pièces en fabrication. 17 La figure 4 illustre un enchainement (400) des étapes générales du procédé d'inspection de température selon un mode de réalisation de l'invention. Le procédé débute simultanément avec le début de la fabrication d'une pièce. Des mesures de la température dans le plateau 5 de fabrication sont initiées (401) au moyen du thermocouple, ainsi que des mesures ultrasonores (402) pendant une phase préliminaire d'attente tant que le signal n'est pas exploitable (où les échos se mélangent et ne sont pas séparables temporellement). Les mesures par le thermocouple se poursuivent en continu durant la totalité de la fabrication, et les valeurs 10 mesurées sont prises en compte pour la mise à jour du modèle thermique (412). Les mesures ultrasonores (402) consistent à envoyer un signal en mode « pulse-echo » (émetteur-récepteur confondus) dans les guides d'ondes et à déterminer dès lors que la mesure d'un temps de vol devient 15 possible, c'est-à-dire dès lors qu'il est possible de dissocier l'écho de fond (ou rebond) correspondant à la réflexion du faisceau ultrasonore sur le haut du guide d'onde dans lequel le signal est envoyé. Ainsi, il est possible que le procédé de fabrication additive ait opéré plusieurs couches avant d'obtenir des mesures qui deviennent exploitables pour le 20 procédé d'inspection. Dès que des mesures de temps de vol peuvent être exploitées, le procédé initialise le modèle de simulation numérique (404). Le modèle est une représentation simplifiée du système physique réel, sous forme d'un système simulé. Le système simulé est composé à minima des éléments 25 solides non granulaires parcourus par l'onde ultrasonore (le guide d'onde, la région du plateau située entre le guide d'onde et le traducteur en son regard), voire le cas échéant de la pièce (pour le cas des GO-support). De manière préférentielle, la représentation simplifiée inclut : 18 (1) La géométrie de la région d'intérêt (ROI) ou zone inspectée à une couche 'n', qui est extraite de fichiers CAO dits « découpés » et déjà communiqués à la machine pour les besoins de la fabrication couche à couche. De manière préférentielle, la description géométrique de la 5 zone inspectée comprend une description de l'ensemble des éléments traversés par le faisceau ultrasonore dont au moins une description dudit au moins un guide d'ondes et de ladite au moins une pièce en cours de fabrication. (2) Le comportement thermique du système, c'est-à-dire la distribution et 10 la propagation au cours du temps de la chaleur au sein de la géométrie considérée/simulée. Le modèle de comportement thermique peut être analytique ou numérique. Un modèle de comportement thermique analytique est basé sur l'équation de la chaleur (ou équation de diffusion bien connue de l'homme 15 du métier), appliquée à la géométrie, généralement aux moyens de séries et de fonctions mathématiques (Fourier, Green, Kirchhoff...). Ce type de modèle analytique est en général réservé aux géométries simples, par exemple pour les GO-témoins. Un modèle de comportement thermique numérique, 2D ou 3D, 20 consiste à décomposer le système en plusieurs milliers de mailles virtuelles, l'équation de la chaleur étant alors appliquée à chacune d'entre elles. Les systèmes d'équations sont alors résolus via une méthode mathématique numérique (par éléments finis FEM, par différences finies FDM ou par éléments de frontière BEM) ce qui permet d'avoir la 25 distribution de la température dans la structure. Ce type de modèles numériques maillés, même si leurs durées de calcul sont supérieures aux modèles analytiques, est préféré dès lors que l'on souhaite obtenir des cartes de température sur des structures complexes. L'homme du métier considèrera que pour ces deux modèles, le 30 choix des conditions aux limites appliquées au modèle thermique est important. Les conditions aux limites décrivent le comportement du 19 système concernant l'échange de chaleur avec le milieu qui entoure ce système. Différentes possibilités existent : une température fixée au bord du modèle, un flux de chaleur fixé, un flux de chaleur fonction de l'écart de température, ou des conditions mixtes. 5 (3) Le comportement des ondes élastiques au sein de la ROI. Le modèle élastodynamique décrit l'effet d'une perturbation mécanique au cours du temps, en fonction du champ de température régnant dans le milieu. Le comportement de la matière permet de propager des ondes élastiques dont la vitesse dépend de la température locale à la 10 géométrie. Le modèle élastodynamique repose sur plusieurs équations qui doivent être vérifiées de manière conjointe et qui changent en fonction du temps. La méthode de résolution des équations du modèle élastodynamique peut être semi-analytique, c'est-à-dire basée sur une approche connue de « lancer de rayon », à 15 l'instar du logiciel commercial CIVA du déposant, ou être par éléments finis, s'appuyant sur une discrétisation du milieu de propagation sous la forme d'un maillage, non-nécessairement régulier, de la géométrie. Revenant à la figure 4, l'initialisation du modèle numérique (404) 20 prend en compte des données thermiques qui caractérisent le flux de chaleur dans la matière dans laquelle est fabriquée la pièce, ainsi que les conditions aux limites (sur le bord du modèle). Par ailleurs, le modèle de simulation est initialisé à l'aide des propriétés élastiques de la matière solide produite par le procédé de fabrication ainsi que par la 25 connaissance de sa dépendance à la température, concrètement la vitesse de propagation dans cette matière à différentes températures. Après l'initialisation, le procédé permet de déterminer (406) si le laser vient de balayer le guide d'onde considéré afin de prendre en 20 compte dans le modèle numérique un apport de chaleur supplémentaire au sommet du guide d'onde. Le procédé poursuit à l'étape suivante (408) pour obtenir des valeurs réelles et simulées. Il permet d'une part de faire une mesure 5 ultrasonore de temps de vol sur le système réel et d'autre part de simuler une propagation ultrasonore avec un modèle de simulation numérique. Puis, le procédé permet de comparer (410) les écarts entre les valeurs obtenues par les mesures réelles et par la simulation. Le résultat de la comparaison permet de mettre à jour le modèle de simulation (412) et 10 d'estimer le champ de température quand les différences entre simulé et mesuré deviennent inférieures à un seuil prédéfini. Avantageusement, le procédé de l'invention permet de faire évoluer le modèle de simulation au cours d'une séquence de fabrication d'une pièce. Le modèle de simulation décrit à l'aide de la géométrie, le 15 champ de température dans le guide d'onde à un moment donné. La géométrie d'une pièce est déterminée en fonction de la dernière couche complétée du guide d'onde. Avantageusement, la mise à jour du modèle tient compte du passage du laser. Si le laser est passé au-dessus d'un guide d'onde, le procédé 20 considère que l'ajout de couche se fait quasi instantanément (de l'ordre de quelques secondes), et la mise à jour de la géométrie se fait alors avec une couche supplémentaire. Lors de la mise à jour, la température dans le guide d'onde à l'instant avant la mise à jour est connue, le procédé utilise le même champ de température, qui est supposé invariant 25 entre les deux instants de temps qui encadrent le passage du laser. Une fois la couche supplémentaire ajoutée à la géométrie du modèle, la valeur du champ de température dans le modèle précédent est copié vers la nouvelle géométrie pour toutes les couches déjà existantes dans le modèle précédent. Une valeur moyenne de température dans la nouvelle 21 couche est alors déterminée en utilisant l'écart des données de mesures de temps de vol constaté à l'étape de comparaison (410) et par la connaissance des propriétés de la matière. S'il n'y a pas eu de passage de laser, la géométrie de la pièce ne 5 change pas. Pour la mise à jour du modèle de simulation en l'absence d'un apport de chaleur par le laser, le modèle considère que la chaleur s'écoule par le support de la machine de fabrication. Ainsi, la connaissance de la température au niveau du support (401) permet d'estimer le flux de chaleur à l'aide des propriétés thermiques et donc 10 estimer l'évolution dans le temps de la température dans toute la géométrie. La valeur de la température est mise à jour avec l'écart de temps de vol constaté sur la mesure expérimentale. Si l'écart est nul, la correction apportée à cette étape est nulle. L'hypothèse prise est que seul le haut du guide d'onde refroidit suite à cette différence de température. 15 Ceci permet de changer la valeur de la température au bout du guide d'ondes de manière à ce que le modèle donne après correction exactement le même temps de vol que celui mesuré expérimentalement. Après la mise à jour du modèle (412), le procédé reboucle à l'étape de détermination du passage du laser (406) pour itérer sur de nouvelles 20 mesures (réelles et simulées) du temps de vol. Ainsi à chaque itération de la mise à jour du modèle, le procédé permet de fournir (414) en temps réel, une estimation du champ de température soit du lit de poudre via un guide d'onde témoin, soit au coeur de la pièce via un guide d'onde support. 25 La figure 5 illustre un enchainement détaillé des étapes de la figure 4. Durant l'étape initiale (402) simultanément au lancement d'une séquence de fabrication de pièces, il est effectué une mesure de la température de référence du support (502). Des ondes ultrasonores sont envoyées en mode « pulse-echo » (504) dans les guides d'ondes en 22 cours de fabrication tant que les mesures ne sont pas exploitables. Quand les signaux ultrasonores sont dissociables (506), le procédé poursuit à l'étape suivante (404) pour initialiser le modèle et le champ de température. 5 Selon des modes de réalisation, l'initialisation (508) du champ thermique (T_omega_c) peut être choisie sur la base d'un des critères suivants : - soit T_omega_c = constante, c'est-à-dire que la température dans l'ensemble du guide d'onde est prise comme étant constante, par 10 exemple égale à la température du support Tc qui est mesurée par le thermocouple. - soit T_omega_c = estimé, c'est-à-dire que la température du guide d'onde est celle donnée par un modèle de simulation thermique seul. 15 - soit T_omega_c = T_s, c'est-à-dire que la température du guide d'onde est la température de surface, mesurée à l'aide d'un pyromètre ou par tout autre méthode de mesure de température de surface. Une hypothèse supplémentaire peut être prise en compte pour le profil du champ de température par l'adjonction d'une fonction issue d'un 20 modèle semi-analytique (fonction linéaire, exponentielle, ...), ce qui permet à partir de la seule mesure de surface de prédire l'allure du champ de température dans tout le guide d'onde. L'initialisation (510) de la géométrie du modèle, est prise à la géométrie du guide d'onde à la couche 'n' à laquelle le procédé se trouve 25 à ce stade. Ainsi par exemple, si le laser a fait 5 passages et a fondu 5 couches, la hauteur du guide d'onde à l'étape d'initialisation est prise égales à 5 couches. 23 L'étape suivante du procédé consiste à déterminer si le laser (ou toute autre source de chaleur) vient de passer (512), c'est-à-dire vient de balayer le guide d'onde considéré. Cette information est disponible et fournie par le système de pilotage de la fabrication, dit de « FAO » 5 (fabrication assistée par ordinateur). Si oui, le procédé permet d'actualiser la température de la couche en surface (514), en ajoutant au modèle thermique un apport de chaleur au sommet du guide d'onde (516), créant une nouvelle couche en surface. Puis le procédé passe à l'étape suivante (408). Une façon alternative de prendre en compte cet apport de chaleur 10 est de mesurer la température au sommet du guide d'onde considéré par un dispositif additionnel prévu à cet effet (tel un pyromètre) et d'introduire le résultat de cette mesure dans le modèle thermique. S'il est déterminé que le laser ne vient pas de passer, le procédé poursuit directement à l'étape suivante (408) sans ajout d'une nouvelle 15 couche dans le modèle thermique. L'étape suivante de mesure de temps de vol (408) consiste d'une part en une mesure (518) du temps de vol du faisceau ultrasonore dans le système réel, et d'autre part en une simulation (520) de la propagation ultrasonore dans le système tel que simulé. La valeur (520) produite par 20 le modèle de simulation prend en compte la géométrie du système à la dernière couche avec le champ de température correspondant. A l'étape suivante (410), le procédé permet de comparer (522) les deux valeurs de temps de vol, valeur réelle et valeur simulée, et de calculer (524) l'écart existant entre les valeurs. Avantageusement, le 25 procédé permet de prendre en compte l'écart qui est calculé, en ajustant le profil thermique simulé (526), afin de se rapprocher du temps de vol qui est mesuré. Par exemple, si le temps de vol mesuré dans le guide d'onde est inférieur au temps de vol simulé et que la vitesse de propagation diminue avec la température, ce qui est le cas pour l'acier, le procédé 24 considère que la température réelle moyenne est supérieure à la température moyenne du modèle. Une action corrective est alors appliquée à la température moyenne du modèle par une augmentation de température en proportion à l'écart mesuré. 5 En pratique, de manière préférentielle, le procédé permet de choisir dans quelle région du modèle, la correction liée à l'écart de température mesuré par le modèle doit être appliquée. Étant donné que la seule source de chaleur est le laser, la correction est appliquée sur le modèle à l'endroit proche de la surface, par exemple sur la première 10 couche du modèle ou en moyenne sur plusieurs couches près du laser. Par cette étape de comparaison et mise à jour du modèle, le profil de température proposé par le modèle est amélioré, affiné, et tend à se rapprocher du champ de température réel régnant dans la pièce en fabrication en considérant que les conditions thermiques du procédé sont 15 bien modélisées. Le champ de température constitue alors l'estimation de la température du guide d'onde (528). Le procédé peut itérer sur les étapes 512 à 526 avec le profil de température simulé mis à jour. Avantageusement, l'itération permet de se rapprocher au plus près du profil de température réel, qui évolue en 20 fonction du temps. L'itération peut être poursuivie en continu jusqu'à la fin de la séquence de fabrication, voire au-delà si une phase de refroidissement est suivie lors du processus de fabrication. Par ailleurs, avantageusement après la fabrication simultanée d'un lot de pièces et de guides d'ondes, ces derniers peuvent être prélevés 25 pour des analyses complémentaires, telles que des caractérisations métallurgiques ou des essais mécaniques (après usinage ou non), leur proximité avec les pièces dans le lit de poudre les rendant fort représentatifs de celles-ci. 25 La présente description illustre une implémentation préférentielle de l'invention, mais n'est pas limitative. Un exemple a été choisi pour permettre une bonne compréhension des principes de l'invention, et une application concrète, mais il n'est en rien exhaustif et doit permettre à 5 l'homme du métier d'apporter des modifications et variantes d'implémentation en conservant les mêmes principes. Ainsi, bien que le procédé soit décrit pour mesurer une température, il peut être utilisé pour estimer un apport de chaleur/calories transférée(s) par le laser au matériau avec pour intérêt de s'assurer que le laser délivre toujours la 10 même puissance au cours de la fabrication, ou entre deux endroits du lit de poudre. L'homme du métier pourra suivant les mêmes principes, utiliser les mesures pour asservir le procédé, et mettre en oeuvre une boucle de rétroaction sur la fabrication de la pièce. Par ailleurs, bien que la présente invention concerne de manière préférentielle les matériaux 15 métalliques, elle peut être appliquée à d'autres matériaux suffisamment propagateurs d'ondes ultrasonores aux fréquences d'intérêt, comme certaines céramiques. Enfin, l'invention a été décrite pour un procédé de fabrication additive par fusion de poudre par laser, cependant elle peut être mise en oeuvre avec d'autres sources d'activation de la fusion, par 20 exemple un faisceau d'électrons, ou une combinaison de sources d'activation (e.g. deux lasers de puissance ou de longueur d'ondes REVENDICATIONS1. Un procédé pour inspecter la température au cours d'une fabrication additive de pièce par fusion sur lit de poudre dans un système de fabrication additive, la fusion étant obtenue par balayage d'une source d'activation sur le lit de poudre, le procédé comprenant les étapes de : - fabriquer au moins un guide d'ondes ultrasonores couche par couche simultanément à la fabrication d'au moins une pièce dans le lit de poudre ; - pour une couche 'n' : - mesurer un temps de vol pour un faisceau ultrasonore émis en mode émetteur-récepteur confondus dans ledit au moins un guide d'ondes ; - obtenir par simulation une valeur de la propagation d'un faisceau ultrasonore dans un champ de température, la simulation s'appuyant sur un modèle représentatif du système de fabrication additive pour ladite couche 'n' ; - comparer la mesure du temps de vol dans ledit au moins un guide d'ondes à la valeur de propagation obtenue par simulation; - mettre à jour le modèle de simulation selon le résultat de la comparaison ; - répéter les étapes précédentes ; et - générer une estimation du champ de température régnant dans ledit au moins un guide d'ondes à partir du résultat des comparaisons. 2. Le procédé selon la revendication 1 dans lequel le modèle de simulation est un modèle numérique comprenant au moins une description géométrique de la zone inspectée à la couche 'n', un 27 modèle de comportement thermique et un modèle élastodynamique du comportement d'ondes élastiques au sein de la zone inspectée. 3. Le procédé selon la revendication 2 dans lequel la description 5 géométrique de la zone inspectée comprend une description de l'ensemble des éléments traversés par le faisceau ultrasonore dont au moins une description dudit au moins un guide d'ondes et de ladite au moins une pièce en cours de fabrication. 10 4. Le procédé selon les revendications 2 ou 3 dans lequel le modèle élastodynamique comprend des équations dont la résolution est faite de manière semi-analytique. 5. Le procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 15 comprenant avant de répéter les étapes pour une couche donnée 'n', une étape pour déterminer si il y a eu un balayage par la source d'activation sur la couche 'n' dans la zone dudit au moins un guide d'ondes. 20 6. Le procédé selon la revendication 5 comprenant, si il y a eu un balayage par la source d'activation sur la couche 'n' dans la zone dudit au moins un guide d'ondes, une étape de mettre à jour dans le modèle de simulation la géométrie de la zone inspectée avec l'ajout d'une nouvelle couche 'n+1'. 25 7. Le procédé selon la revendication 5 ou 6 comprenant, si il y a eu un balayage par la source d'activation sur la couche 'n', dans la zone dudit au moins un guide d'ondes une étape de mettre à jour dans le modèle thermique des paramètres de température en surface dudit au moins 30 un guide d'ondes. 28 8. Le procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7 dans lequel la mise à jour du modèle de simulation prend en compte la température en surface dudit au moins un guide d'ondes, ladite température étant obtenue par des moyens de mesure de température 5 sans contact. 9. Le procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 dans lequel la mise à jour du modèle de simulation prend en compte la température du plateau de construction du système de fabrication, 10 ladite température étant obtenue par des moyens de mesure de température non ultrasonores. 10. Le procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 9 comprenant avant les étapes de mesurer le temps de vol pour une 15 couche 'n', une étape de déterminer que les signaux produits par le faisceau ultrasonore sont exploitables à ladite couche 'n' pour effectuer une mesure de temps de vol. 11. Le procédé selon la revendication 10 comprenant une étape 20 d'initialisation du modèle de simulation consistant à initialiser le modèle à la couche 'n'. 12.Le procédé selon la revendication 11 dans lequel l'initialisation du modèle à la couche 'n' consiste à initialiser la géométrie de la zone 25 inspectée et les paramètres du champ de température. 13.Un dispositif pour inspecter la température au cours d'une fabrication additive de pièce par fusion sur lit de poudre dans un système de fabrication additive, la fusion étant obtenue par balayage d'une source 30 d'activation sur le lit de poudre, le dispositif comprenant des moyens 29 pour mettre en oeuvre les étapes du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 12. 14. Le dispositif selon la revendication 13 dans lequel ledit au moins un 5 guide d'ondes est un guide d'ondes isolé de ladite au moins une pièce en cours de fabrication. 15. Le dispositif selon la revendication 13 dans lequel ledit au moins un guide d'ondes est un guide d'ondes solidaire de ladite au moins une 10 pièce en cours de fabrication. 16. Le dispositif selon l'une quelconque des revendications 13 à 15 dans lequel les moyens sans contact pour mesurer la température en surface dudit au moins un guide d'ondes sont de type pyromètre ou 15 caméra thermique. 17. Le dispositif selon l'une quelconque des revendications 13 à 16 dans lequel les moyens non ultrasonores pour mesurer la température du plateau de construction du système de fabrication de type 20 thermocouple. 18. Le dispositif selon l'une quelconque des revendications 13 à 17 dans lequel le faisceau ultrasonore est émis dans ledit au moins un guide d'ondes par au moins un traducteur piézoélectrique, ledit au moins un 25 traducteur étant relié à un système d'acquisition électronique apte à envoyer des pulses d'excitation vers ledit au moins un traducteur. 19.Le dispositif selon la revendication 18 dans lequel le système d'acquisition électronique est apte à numériser les signaux 30 analogiques reçus dudit au moins un traducteur pour générer une valeur de temps de vol, comparer la valeur de temps de vol avec une 30 valeur de propagation d'un faisceau ultrasonore dans un champ de température obtenue par simulation, la simulation s'appuyant sur un modèle représentatif du système de fabrication additive, mettre à jour le modèle de simulation et générer une estimation du champ de 5 température régnant dans ledit au moins un guide d'ondes à partir du résultat des comparaisons.