Brevet FR3065886A1 — publié le 20181109

CONTEXTE DE L'INVENTION L'invention s'inscrit dans l'amÃ©lioration du design des distributeurs pour la distribution d'une phase lÃ©gÃ¨re dans une phase dense. GÃ©nÃ©ralement la phase lÃ©gÃ¨re est une phase gaz et la phase dense une phase liquide, mais plus gÃ©nÃ©ralement, dans le contexte des lits fluidisÃ©s, la phase lÃ©gÃ¨re est une phase gaz, une phase gaz -solide, ou une phase liquide, et la phase dense est le lit fluidisÃ© lui-mÃªme, c'est-Ã -dire l'Ã©mulsion de particules solides dispersÃ©es dans le gaz ou le liquide. Dans le cas oÃ¹ le rÃ©acteur est un lit fluidisÃ©, qui contient une phase solide (catalytique ou non), maintenue en suspension Ã l'Ã©tat de pseudo fluide par le passage d'un fluide gazeux, liquide, d'un mÃ©lange de fluides gaz et liquide, ou d'un pseudo-fluide constituÃ© de gaz ou de liquide contenant des particules en suspension, la distribution a pour rÃ´le essentiel de maintenir la fluidisation du solide dans le rÃ©acteur. Il est donc capital d'assurer une bonne distribution des phases fluides Ã leur entrÃ©e dans le rÃ©acteur. Le chapitre 6 de l'ouvrage "Handbook of Fluidization and Fluid-Particle Systems" (ed. Yang 2003) donne des exemples des diffÃ©rents types de distributeurs utilisÃ©s dans les systÃ¨mes polyphasiques. Ã titre d'exemple, le brevet U54760779 reporte un distributeur de type plaque Ã trou utilisÃ© pour alimenter les lits fluidisÃ©s. Les documents U52841476 et U53672577 donnent des 20 exemples de distributeurs Ã©quipÃ©s avec des cloches protectives montÃ©es au-dessus de chaque trou pour Ã©viter un retour de solide et briser les jets. L'objet de la prÃ©sente invention est de dÃ©crire un systÃ¨me permettant de distribuer une phase fluide lÃ©gÃ¨re dans une enceinte rÃ©actionnelle contenant une phase fluide ou un solide fluidisÃ©, caractÃ©risÃ© par une densitÃ© plus lourde que la phase lÃ©gÃ¨re Ã distribuer. Ce systÃ¨me 25 permet non seulement de casser la vitesse Ã proximitÃ© de l'introduction de la phase lÃ©gÃ¨re, mais Ã©galement de distribuer sur l'ensemble de la section du rÃ©acteur la phase lÃ©gÃ¨re. Plus prÃ©cisÃ©ment, Le systÃ¨me selon l'invention est composÃ© d'une canalisation permettant de transporter la phase fluide lÃ©gÃ¨re dans le rÃ©acteur. A l'extrÃ©mitÃ© de cette canalisation, des dÃ©flecteurs sont disposÃ©s pour distribuer la phase fluide lÃ©gÃ¨re Ã diffÃ©rentes positions 30 radiales dans le rÃ©acteur. L'invention est particuliÃ¨rement adaptÃ©e Ã la distribution d'une phase lÃ©gÃ¨re (gaz ou gaz/liquide) dans un rÃ©acteur en lit fluidisÃ© bouillonnant triphasique dans lequel le catalyseur est fluidisÃ© par un mÃ©lange de fluides rÃ©actifs constituÃ© d'un gaz et d'un liquide. 3065886 2 L'invention peut Ãªtre utilisÃ©e pour distribuer la phase lÃ©gÃ¨re dans le liquide en amont d'un distributeur constituÃ© d'un systÃ¨me Ã plaque perforÃ©e. L'invention est particuliÃ¨rement bien adaptÃ©e lorsque le fluide lÃ©ger est de l'hydrogÃ¨ne, et quand le fluide lourd est un rÃ©sidu pÃ©trolier, pour une mise en oeuvre dans un rÃ©acteur d'hydroconversion en lit bouillonnant 5 constituÃ© d'un rÃ©acteur fluidisÃ© triphasique. L'invention est Ã©galement particuliÃ¨rement adaptÃ©e pour distribuer une phase gaz-solide ou gaz-liquide Ã haute tempÃ©rature dans un rÃ©acteur Ã lit fluidisÃ©. C'est le cas de la rÃ©gÃ©nÃ©ration Ã©tagÃ©e de catalyseur dans le procÃ©dÃ© R2R ou le catalyseur subit une premiÃ¨re Ã©tape de combustion dans un rÃ©acteur en lit fluidisÃ©, puis une seconde Ã©tape de rÃ©gÃ©nÃ©ration en lit 10 fluidisÃ© Ã©galement, lit fluidisÃ© dans lequel le catalyseur doit Ãªtre distribuÃ© de faÃ§on homogÃ¨ne sur l'ensemble de la section du deuxiÃ¨me Ã©tage de rÃ©gÃ©nÃ©ration, pour favoriser les rÃ©actions de combustion et limiter les diffÃ©rences de tempÃ©rature. Plus gÃ©nÃ©ralement, le dispositif selon l'invention peut Ãªtre utilisÃ© de faÃ§on non limitative dans les rÃ©acteurs suivants : 15 rÃ©acteurs de procÃ©dÃ©s FCC (craquage catalytique en lit fluidisÃ©), rÃ©acteurs de rÃ©gÃ©nÃ©ration de catalyseurs, par exemple de craquage catalytique, rÃ©acteurs comprenant un lit fluidise de catalyseurs, rÃ©acteurs d'hydrotraitement ou d'hydrocraquage fonctionnant en Ã©coulement ascendant avec une entrÃ©e d'un flux diphasique gaz/liquide ou gaz/solide dans le fond de l'enceinte, rÃ©acteurs de type Â« slurry Â», stripeurs, sÃ©cheurs, aÃ©rateurs ou humidificateurs, rÃ©acteurs de pyrolyse catalytique. DESCRIPTION SOMMAIRE DES FIGURES La figure 1 est une vue de profil du dispositif de distribution polyphasique selon l'invention. Elle permet de distinguer les fenÃªtres (7) et (8), le pommeau (9) et le tube d'amenÃ©e (2). La figure 2a reprÃ©sente plus en dÃ©tail une vue de profil du distributeur avec en particulier les dimensions E, F et H. La figure 2b reprÃ©sente une vue de dessous du distributeur qui permet de visualiser les 30 branches (6) se prolongeant Ã partir des fenÃªtres (8), ainsi que les encoches (10). 3065886 3 La figure 2c est une vue de dessous du distributeur selon l'invention qui permet de bien comprendre comment sont organisÃ©es les branches (6), ainsi que l'alternance des fenÃªtres (7) et (8). Les dimensions A, B, C, D sont introduites sur cette figure. La figure 2d est une vue de profil du distributeur qui permet de visualiser la hauteur K des 5 fenÃªtres (8) et la hauteur L des branches (6). La figure 3 est une visualisation issue de simulations 3D qui permet de suivre la dispersion du fluide introduit dans l'enceinte au moyen d'un distributeur selon l'art antÃ©rieur. La figure 4 est une visualisation issue de simulations 3D qui permet de suivre la dispersion du fluide introduit dans l'enceinte (5) au moyen d'un distributeur selon la prÃ©sente invention. 10 Les figures 3 et 4 servent Ã illustrer l'exemple comparatif donnÃ© Ã la fin du texte. EXAMEN DE L'ART ANTERIEUR L'art antÃ©rieur dans le domaine des distributeurs en milieu polyphasique est assez riche et nous retiendrons comme art antÃ©rieur le plus proche les deux documents suivants : le Brevet US 5,571,482 dÃ©crit le contrÃ´le de la tempÃ©rature dans un rÃ©gÃ©nÃ©rateur de 15 FOC grÃ¢ce Ã un dispositif d'Ã©change de chaleur en lit fluidisÃ© appelÃ© Â« cat cooler Â». Ce brevet mentionne briÃ¨vement un distributeur de type champignon en haut du riser dans le rÃ©gÃ©nÃ©rateur (colonne 6 / ligne 40) sans en prÃ©ciser les dimensions. le Brevet FR 3,006,607 dÃ©crit un distributeur de type Â« champignon Â» applicable aux procÃ©dÃ©s H-oil et FOC. Ce brevet revendique une distribution d'une phase lÃ©gÃ¨re 20 dans une phase dense (gaz dans liquide ou gaz dans un lit fluidisÃ©) dans lequel on retrouve un moyen d'acheminement du fluide Ã introduire, un couvercle (5) ayant un corps principal (6) en forme de cloche, et un moyen de dÃ©flexion (14) configurÃ© pour diriger le fluide vers la pÃ©riphÃ©rie du couvercle (5). Les dimensions des principaux Ã©lÃ©ments sont prÃ©cisÃ©es. Le dispositif selon l'invention amÃ©liore significativement la 25 distribution de la phase lÃ©gÃ¨re dans le rÃ©acteur par rapport au dispositif dÃ©crit dans le brevet FR 3,006,607. DESCRIPTION SOMMAIRE DE L'INVENTION La prÃ©sente invention peut se dÃ©finir comme un dispositif de distribution d'une phase lÃ©gÃ¨re au sein d'une phase lourde dans une enceinte rÃ©actionnelle (5) contenant la dite phase 30 lourde Ã l'Ã©tat fluidisÃ©. La phase lÃ©gÃ¨re peut Ãªtre un gaz, une suspension gaz-solide ou un liquide, et la phase lourde fluidisÃ©e une Ã©mulsion gaz solide ou mÃªme un milieu triphasique gaz solide liquide, comme cela se rencontre dans les procÃ©dÃ©s d'hydrotraitement de coupes pÃ©troliÃ¨res. 3065886 4 Le dispositif de distribution selon l'invention comporte une conduite (1) d'amenÃ©e de la phase lÃ©gÃ¨re pÃ©nÃ©trant Ã l'intÃ©rieur de l'enceinte rÃ©actionnelle (5) dans sa partie infÃ©rieure, ladite conduite (1) Ã©tant cylindrique et sensiblement centrÃ©e selon l'axe de symÃ©trie de l'enceinte (5), et Ã©tant ouverte dans sa partie supÃ©rieure par des fenÃªtres rectangulaires (7) 5 et (8) percÃ©es dans la paroi latÃ©rale de ladite conduite (1). Les fenÃªtres (7) s'ouvrent directement dans le milieu fluidisÃ© de l'enceinte (5), tandis que les fenÃªtres (8) se prolongent par des branches (6) perpendiculaires Ã l'axe de symÃ©trie de l'enceinte (5) permettant d'atteindre la pÃ©riphÃ©rie de l'enceinte (5). La conduite (1) est surmontÃ©e Ã sa partie supÃ©rieure d'un pommeau convexe (9) qui 10 prÃ©sente des encoches (10) rÃ©guliÃ¨rement rÃ©parties tout au long de son bord infÃ©rieur, et laisse passer les branches (6) qui dÃ©bordent au-delÃ de la circonfÃ©rence dudit pommeau (9). Les fenÃªtres rectangulaires (7) ont une largeur B et une hauteur J, soit une section de passage B*J, et les fenÃªtres rectangulaires (8) ont une largeur A et une hauteur K, soit une section de passage A*K, dÃ©terminÃ©es de telle maniÃ¨re que la vitesse v de la phase lÃ©gÃ¨re au 15 passage des fenÃªtres soit comprise entre 0,3V et 20V, et prÃ©fÃ©rentiellement comprise entre 0,5V et 10V, V dÃ©signant la vitesse de ladite phase lÃ©gÃ¨re dans la conduite (1). Cette vitesse V est comprise entre 1 m/s et 100 m/s et prÃ©fÃ©rentiellement comprise entre 3 m/s et 30 m/s. Les fenÃªtres (7) et (8) sont disposÃ©es de maniÃ¨re alternÃ©e et sont de prÃ©fÃ©rence en nombre pairs en total et de mÃªme nombre. 20 Le diamÃ¨tre I du pommeau (9) est gÃ©nÃ©ralement compris entre 0,05 G et 0, 95 G, de prÃ©fÃ©rence compris entre 0,2 G et 0,8 G, et de maniÃ¨re encore prÃ©fÃ©rÃ©e, compris entre 0,25 G et 0,75 G, G dÃ©signant le diamÃ¨tre intÃ©rieur de l'enceinte rÃ©actionnelle (5), G dÃ©signant le diamÃ¨tre intÃ©rieur de l'enceinte rÃ©actionnelle (5). La longueur D des branches (6) prises depuis le centre 0 du dispositif, coÃ¯ncidant avec l'axe 25 de symÃ©trie de l'enceinte rÃ©actionnelle (5), jusqu'Ã leur extrÃ©mitÃ© de sortie est comprise entre 0,55 I et 0,48G, et la hauteur L des branches (6) Ã leur extrÃ©mitÃ© de sortie est comprise entre 1 et 10K. Les encoches (10) sont gÃ©nÃ©ralement de forme triangulaire ou rectangulaire ; Lorsque les encoches (10) sont rectangulaires, leur largeur est comprise entre 0,01F et 0,9F, 30 et leur hauteur est comprise entre 0,01F et 0,9F. Lorsque les encoches (10) sont triangulaires, la hauteur du triangle est comprise entre 0,01F et 0,9F et la base du triangle est comprise entre 0,01F et 0,9F. 3065886 5 Le pommeau (9) est gÃ©nÃ©ralement muni d'orifices (11) sur sa cloche supÃ©rieure, lesdits orifices (11) ayant un diamÃ¨tre compris entre 1 et 100 mm, prÃ©fÃ©rentiellement compris entre 10 et 50 mm. Dans le cadre du procÃ©dÃ© de craquage catalytique Ã deux Ã©tages de rÃ©gÃ©nÃ©ration, le 5 dispositif selon l'invention peut Ãªtre utilisÃ© pour effectuer le passage du catalyseur de la premiÃ¨re zone de rÃ©gÃ©nÃ©ration Ã la deuxiÃ¨me zone de rÃ©gÃ©nÃ©ration en lit fluidisÃ© turbulent. Dans le cadre d'un procÃ©dÃ© de traitement de la biomasse, le dispositif selon l'invention peut Ãªtre utilisÃ© pour rÃ©aliser l'introduction d'une phase gaz, ou d'une suspension gaz solide dans le milieu fluidisÃ© du rÃ©acteur de traitement de la biomasse. 10 Dans le cadre d'un procÃ©dÃ© d'hydrotraitement de coupes pÃ©troliÃ¨res lourdes, le dispositif selon l'invention peut Ãªtre utilisÃ© pour rÃ©aliser l'introduction de l'hydrogÃ¨ne dans le milieu fluidisÃ© contenant les particules de catalyseur et la phase hydrocarbure lourde Ã traiter. Plus gÃ©nÃ©ralement, le dispositif de distribution selon l'invention peut Ãªtre utilisÃ© dans : les rÃ©acteurs de procÃ©dÃ© de craquage catalytique en lit fluidisÃ© (notÃ© FOC en 15 abrÃ©gÃ©), les rÃ©acteurs de rÃ©gÃ©nÃ©ration de catalyseurs, par exemple de craquage catalytique (FOC), les rÃ©acteurs comprenant un lit fluidisÃ© de catalyseurs, les rÃ©acteurs d'hydrotraitement ou d'hydrocraquage fonctionnant en Ã©coulement 20 ascendant avec une entrÃ©e d'un flux diphasique gaz/liquide ou gaz/solide dans le fond de l'enceinte, les rÃ©acteurs de type Â« slurry Â», les stripeurs, sÃ©cheurs, aÃ©rateurs ou humidificateurs, les rÃ©acteurs de pyrolyse catalytique. 25 DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION La prÃ©sente invention concerne un dispositif de distribution d'un fluide monophasique ou diphasique dans un milieu fluidisÃ© monophasique ou polyphasique de densitÃ© apparente plus Ã©levÃ©e que celle du fluide Ã distribuer. La phase fluide lÃ©gÃ¨re est soit un gaz, soit un liquide, soit une suspension gaz-solide ou gaz-liquide, soit une suspension liquide solide caractÃ©risÃ©e par le fait que la masse volumique de la suspension est infÃ©rieure Ã la masse volumique dans l'enceinte rÃ©actionnelle. Dans la suite du texte on parlera de faÃ§on abrÃ©gÃ©e de phase lÃ©gÃ¨re Ã distribuer. 3065886 6 La figure 1 ci-dessous prÃ©sente la configuration du dispositif selon l'invention. Il s'agit d'une enceinte (5) qui peut par exemple Ãªtre celle d'un rÃ©acteur ou d'un rÃ©gÃ©nÃ©rateur Ã©quipÃ© d'un dispositif de distribution. Un tube (1) permet d'amener une phase fluide lÃ©gÃ¨re 2 dans une enceinte rÃ©actionnelle (5) 5 contenant une phase fluide dense 4. Le tube (1) est prÃ©fÃ©rentiellement vertical s'il transporte un Ã©coulement multiphasique. De maniÃ¨re prÃ©fÃ©rentielle, la partie finale du tube 1 est disposÃ©e coaxialement avec l'enceinte rÃ©actionnelle (5). L'introduction du fluide 2 dans l'enceinte (5) se fait grÃ¢ce Ã un distributeur (3) reprÃ©sentÃ© 10 grossiÃ¨rement sur la figure 1 et de maniÃ¨re plus dÃ©taillÃ©e sur la figure 2. Le dispositif de distribution (3) est placÃ© Ã l'extrÃ©mitÃ© supÃ©rieure de la conduite (1). Le fluide 2 est introduit dans l'enceinte 5 Ã travers deux types de fenÃªtres (7) et (8). les fenÃªtres de type 7 ont une largeur B et une hauteur J, les fenÃªtres de type 8 ont une largeur A et une hauteur K. 15 Les fenÃªtres de type 8 sont connectÃ©es Ã des branches 6 de longueur D dont l'extrÃ©mitÃ© a une largeur C. Un brise-jet constituÃ© d'un pommeau (9) est disposÃ© au sommet de la canalisation (1) pour mieux distribuer le fluide 2 introduit Ã travers les fenÃªtres (7) dans la partie centrale de l'enceinte (5) en passant Ã travers les orifices (11) disposÃ©s sur le sommet du pommeau (9), 20 ou Ã travers les encoches (10) disposÃ©es dans les parois latÃ©rales de ce pommeau. Pour permettre au fluide 2 d'atteindre la partie pÃ©riphÃ©rique situÃ©e autour du pommeau (9), des branches (6) dont l'ouverture correspond aux fenÃªtres (8), canalisent le fluide passant dans les fenÃªtres (8). Ces branches (6) distribuent le fluide 2 dans la zone annulaire par leurs extrÃ©mitÃ©s de sortie de largeur C. 25 Le fluide 2 dans la conduite 1 a une vitesse notÃ©e V. Dans le cas d'un gaz, la vitesse V est comprise entre 1 et 100 m/s, et de maniÃ¨re prÃ©fÃ©rÃ©e comprise entre 3 et 30 m/s. Dans le cas d'une suspension gaz solide, la vitesse du gaz est comprise entre 3 et 30 m/s et de maniÃ¨re prÃ©fÃ©rÃ©e comprise entre 6 et 25 m/s et le flux de solides transportÃ© est compris 30 entre 5 et 1000 kg/s/m2,preferentiellement compris entre 50 et 600 kg/s/m2. 3065886 7 Le nombre total de fenÃªtre (7) et (8) est prÃ©fÃ©rentiellement pair et sera compris entre 2 et 48, de prÃ©fÃ©rence entre 4 et 24, et de maniÃ¨re prÃ©fÃ©rÃ©e entre 8 et 12. Les fenÃªtres (8) sont connectÃ©es aux branches (6). Le nombre de fenÃªtre de type (8) peut reprÃ©senter entre 10% et 80% du nombre total de fenÃªtres, de prÃ©fÃ©rence entre 40% et 60% 5 du nombre total de fenÃªtres, et de maniÃ¨re prÃ©fÃ©rÃ©e 50% du nombre total de fenÃªtres. Les dimensions des fenÃªtres de type 7 (B,J) et de type 8 (A,K) sont choisies pour avoir une vitesse de fluide 2 dans les fenÃªtres comprises entre 0,3V et 20V, et de maniÃ¨re prÃ©fÃ©rÃ©e entre 0,5V et 10V et prÃ©fÃ©rentiellement Ã©gale Ã V. De maniÃ¨re prÃ©fÃ©rÃ©e, le nombre de fenÃªtres de type (7) est Ã©gal au nombre de fenÃªtres du 10 type (8), et les fenÃªtres sont alternÃ©es rÃ©guliÃ¨rement Ã la pÃ©riphÃ©rie du tube 1. Les dimensions des largeurs de fenÃªtre de type 7 (B,J) peuvent Ãªtre diffÃ©rentes des dimensions des fenÃªtres de type 8 (A,K). Les surfaces des fenÃªtres de type (7) et de type( 8) sont proportionnelles Ã la rÃ©partition volumique du fluide 2 souhaitÃ©es entre ces deux types de fenÃªtres. Ainsi, si le pommeau (9) couvre la moitiÃ© de la section de passage du rÃ©acteur 15 (5), alors le dÃ©bit passant par les fenÃªtres de type (7) alimentant la section couverte par le pommeau (9) sera Ã©gal au dÃ©bit passant par les fenÃªtres (8) et les branches (6) alimentant la section pÃ©riphÃ©rique. Avec un mÃªme nombre de fenÃªtres (7) et (8), il est possible d'avoir des dimensions similaires pour les deux types de fenÃªtres. Le diamÃ¨tre I du pommeau (9) est compris entre 0,05 G et 0,95 G, de prÃ©fÃ©rence entre 0,2 G 20 et 0,8G, et de maniÃ¨re prÃ©fÃ©rÃ©e entre 0,65 G et 0,75 G. Le design des trous (11), des encoches (10) et de la hauteur du pommeau (9) se font selon le document FR 3 006 607. La paroi supÃ©rieure des branches (6) est prÃ©fÃ©rentiellement horizontale. La section infÃ©rieure des branches (6) est prÃ©fÃ©rentiellement ouverte pour Ã©viter les phÃ©nomÃ¨nes du saltation pour les Ã©coulement gaz/solide. 25 Les parois latÃ©rales ont une hauteur L comprise entre 1 et 10 K, de prÃ©fÃ©rence entre 1 et 7 K, et de maniÃ¨re prÃ©fÃ©rÃ©e entre 1,2 et 3 K. Pour assurer que le fluide 2 passe principalement par l'extrÃ©mitÃ© des branches (6), il est prÃ©fÃ©rable que l'Ã©nergie cinÃ©tique 3065886 8 nÃ©cessaire pour parcourir la branche soit Ã©gale ou infÃ©rieure Ã l'Ã©nergie potentielle nÃ©cessaire pour que le fluide 2 s'Ã©coule par les parois latÃ©rales des branches: p4gL 1/2 p2v2 (a) v Ã©tant la vitesse du fluide dans la fenÃªtre 8, p4 Ã©tant la densitÃ© de la phase fluide dense notÃ©e 4, et p2 la densitÃ© de la phase fluide Ã distribuer notÃ©e 2. 5 La section de passage constituÃ©e par la branche peut Ãªtre constante ou variable. L'extrÃ©mitÃ© des branches (6) a une largeur C comprise entre 0,1 et 10 A, de prÃ©fÃ©rence entre 0,5 et 7 A, et de maniÃ¨re prÃ©fÃ©rÃ©e entre 1 et 5 A, A Ã©tant la largeur Ã l'entrÃ©e des fenÃªtres de type 8. La longueur E est comprise entre 0 et F, de prÃ©fÃ©rence entre 0,1 et 0,9 F, et de maniÃ¨re 10 prÃ©fÃ©rÃ©e entre 0,2 et 0,7 F, F Ã©tant la hauteur de la partie infÃ©rieure du pommeau (9). E Ã©tant la distance entre la section supÃ©rieure des branches et la base des encoches (10), et F Ã©tant la hauteur de la partie infÃ©rieure du pommeau (9), c'est-Ã -dire plus prÃ©cisÃ©ment la hauteur de la partie du pommeau qui ne contient pas de perforations telles que (11). Le dispositif de distribution selon la prÃ©sente invention peut Ãªtre complÃ©tÃ© par une couronne 15 de distribution situÃ©e au-dessus ou en dessous du distributeur (3) pour l'introduction du gaz supplÃ©mentaire selon les besoins du procÃ©dÃ©. De maniÃ¨re prÃ©fÃ©rÃ©e, ladite couronne, lorsqu'elle existe, est positionnÃ©e sous la partie la plus basse des ouvertures (7) et (8) pour favoriser le mÃ©lange. EXEMPLES SELON L'INVENTION 20 Les deux exemples ci-dessous correspondent Ã un cas selon l'art antÃ©rieur et Ã un cas selon la prÃ©sente invention. Le fluide 2 correspondant Ã la phase lÃ©gÃ¨re se distribue dans un milieu fluidisÃ© plus dense contenu dans l'enceinte rÃ©actionnelle. Des simulations CFD en 3 dimensions selon l'art antÃ©rieur d'une part, et selon l'invention 25 d'autre part, ont Ã©tÃ© effectuÃ©es et sont visualisÃ©es respectivement au moyen des figures 3 et 4. Le tableau 1 ci-dessous prÃ©sente les conditions opÃ©ratoires et les dimensions des distributeurs selon l'art antÃ©rieur et selon l'invention. Les valeurs particuliÃ¨res sont celles utilisÃ©es dans l'exemple. 3065886 9 CONDITIONS OPÃRATOIRES DiamÃ¨tre conduite d'admission 1 (m) 0,1 Ã 3 en particulier 2 DiamÃ¨tre enceinte 5 (m) 1 Ã 15 en particulier 7,5 DensitÃ© du fluide 2 Ã distribuer (kg/m3) 0,5 Ã 250 en particulier 20 DensitÃ© du milieu ambiant 4 (kg/m3) 250 Ã 1000 en particulier 500 DIMENSIONS DISTRIBUTEUR ART ANTERIEUR DiamÃ¨tre pommeau 9 (m) 0,7 Ã 10 en particulier 4 Nombre de fenÃªtres total 4 Ã 12 en particulier 8 Nombre de trous 11 100 Ã 500 en particulier 160 DiamÃ¨tre trous 11 (mm) 20-100 en particulier 60 DIMENSIONS DISTRIBUTEUR SELON L'INVENTION DiamÃ¨tre pommeau 9 (m) 0,7 Ã 10 en particulier 4 Nombre de fenÃªtres total 4 Ã 16 en particulier 8 Nombre de branches 2 Ã 8 en particulier 4 Nombre de trous 11 50 Ã 250 en particulier 80 DiamÃ¨tre trous 11 (mm) 20-100 en particulier 60 Longueur branche D (m) 1,5 Ã 5 en particulier 2 Longueur A (m) 0,1 Ã 0,3 en particulier 0,2 Longueur B (m) 0,1 Ã 0,3 en particulier 0,2 Longueur C (m) 0,2 Ã 0,9 en particulier 0,6 Longueur F (m) 0,2 Ã 2 en particulier 0,6 Longueur E (m) 0 Ã 0,8 en particulier 0,6 Longueur J (m) 0,7 Ã 2 en particulier 1,3 Longueur K(m) 0,7 Ã 2 en particulier 1,3 Longueur L (m) 0,7 Ã 2 en particulier 1,5 Tableau 1 : dimensions du dispositif selon l'art antÃ©rieur et selon l'invention Les figures 3 et 4 prÃ©sentent le parcours de la phase lÃ©gÃ¨re Ã distribuer dans le fluide Ã densitÃ© plus Ã©levÃ©e provenant du tube d'admission (1), respectivement dans le cas du dispositif selon l'art antÃ©rieur (figure 3), et dans le cas du dispositif selon l'invention (figure 4). 5 Avec le dispositif selon l'invention, la distribution du gaz provenant du tube d'admission est meilleure avec une couverture de la majoritÃ© de l'enceinte (5). Le fluide 2 occupe environ 70% du volume au-dessus du distributeur (3) contre 27% pour le dispositif de l'art antÃ©rieur. Ainsi la phase lÃ©gÃ¨re est bien dispersÃ©e et interagit plus efficacement avec la phase dense ce qui amÃ©liore les performances du rÃ©acteur comparÃ© avec le brevet de l'art antÃ©rieur. REVENDICATIONS1) Dispositif de distribution d'une phase lÃ©gÃ¨re au sein d'une phase lourde dans une enceinte rÃ©actionnelle (5) contenant la dite phase lourde Ã l'Ã©tat fluidisÃ©, dispositif comportant une conduite (1) d'amenÃ©e de la phase lÃ©gÃ¨re pÃ©nÃ©trant Ã l'intÃ©rieur de l'enceinte rÃ©actionnelle (5) dans sa partie infÃ©rieure, ladite conduite (1) Ã©tant cylindrique et sensiblement centrÃ©e selon l'axe de symÃ©trie de l'enceinte (5), et Ã©tant ouverte dans sa partie supÃ©rieure par des fenÃªtres rectangulaires (7) et (8) percÃ©es dans la paroi latÃ©rale de la conduite (1), les fenÃªtres (8) se prolongeant par des branches (6) perpendiculaires Ã l'axe de symÃ©trie de l'enceinte (5), et la conduite (1) Ã©tant surmontÃ©e Ã sa partie supÃ©rieure d'un pommeau convexe (9) qui prÃ©sente des encoches (10) rÃ©guliÃ¨rement rÃ©parties tout au long de son bord infÃ©rieur, et laisse passer les branches (6) qui dÃ©bordent au-delÃ de la circonfÃ©rence dudit pommeau (9). 2) Dispositif de distribution d'une phase lÃ©gÃ¨re selon la revendication 1, dans lequel les fenÃªtres (7) ont une largeur B et une hauteur J (soit une section de passage B*J) et les fenÃªtres (8) ont une largeur A et une hauteur K (soit une section de passage A*K) dÃ©terminÃ©es de telle maniÃ¨re que la vitesse de la phase lÃ©gÃ¨re au passage des fenÃªtres soit comprise entre 0,3 V et 20 V, et prÃ©fÃ©rentiellement comprise entre 0,5V et 10V, V dÃ©signant la vitesse de ladite phase lÃ©gÃ¨re dans la conduite (1). 3) Dispositif de distribution d'une phase lÃ©gÃ¨re selon la revendication 1, dans lequel la longueur D des branches (6) prises depuis le centre 0 du dispositif, coÃ¯ncidant avec l'axe de symÃ©trie de l'enceinte (5), jusqu'Ã leur extrÃ©mitÃ© de sortie est comprise entre 0,6 I et 0,95G, G dÃ©signant le diamÃ¨tre intÃ©rieur de l'enceinte rÃ©actionnelle (5), et la hauteur L des branches (6) prise Ã leur extrÃ©mitÃ© de sortie est comprise entre 1 et 10 K, K dÃ©signant la hauteur des fenÃªtres (8). 4) Dispositif de distribution d'une phase lÃ©gÃ¨re selon la revendication 1, dans lequel les fenÃªtres (7) et (8) sont disposÃ©es de maniÃ¨re alternÃ©e et sont en nombre pairs, et prÃ©fÃ©rentiellement sont de mÃªme nombre. 5) Dispositif de distribution d'une phase lÃ©gÃ¨re selon la revendication 1, dans lequel le diamÃ¨tre I du pommeau (9) est compris entre 0,05 G et 0, 95 G, de prÃ©fÃ©rence compris entre 0,2 G et 0,8 G, et de maniÃ¨re encore prÃ©fÃ©rÃ©e compris entre 0,25 G et 0,75 G, G dÃ©signant le diamÃ¨tre intÃ©rieur de l'enceinte rÃ©actionnelle (5). 3065886 11 6) Dispositif de distribution d'une phase lÃ©gÃ¨re selon la revendication 1, dans lequel les encoches (10) sont de forme triangulaire ou rectangulaire. 7) Dispositif de distribution d'une phase lÃ©gÃ¨re selon la revendication 1, dans lequel lorsque les encoches (10) sont rectangulaires, leur largeur est comprise entre 0,01F et 5 0,9 F, leur hauteur est comprise entre 0,01F et 0,9 F, F Ã©tant la hauteur de la partie infÃ©rieure du pommeau (9). 8) Dispositif de distribution d'une phase lÃ©gÃ¨re selon la revendication 1, dans lequel lorsque les encoches (10) sont triangulaires, la hauteur du triangle est comprise entre 0,01F et 0,9F et la base du triangle est comprise entre 0,01F et 0,9, F Ã©tant la hauteur 10 de la partie infÃ©rieure du pommeau (9). 9) Dispositif de distribution d'une phase lÃ©gÃ¨re selon la revendication 1, dans lequel le pommeau (9) est muni d'orifices (11) sur sa clotte supÃ©rieure, lesdits orifices (11) ayant un diamÃ¨tre compris entre 1 et 100 mm, prÃ©fÃ©rentiellement compris entre 10 et 50 mm. 10) ProcÃ©dÃ© de craquage catalytique Ã deux zones de rÃ©gÃ©nÃ©ration utilisant le dispositif 15 selon l'une des revendications 1 Ã 9, pour rÃ©aliser le passage du catalyseur de la premiÃ¨re zone de rÃ©gÃ©nÃ©ration Ã la deuxiÃ¨me zone de rÃ©gÃ©nÃ©ration en lit fluidisÃ© turbulent. 11) ProcÃ©dÃ© de traitement de la biomasse utilisant le dispositif selon l'une des revendications 1 Ã 9, pour rÃ©aliser l'introduction d'une phase gaz, ou d'une suspension 20 gaz solide dans le milieu fluidisÃ©. 12) ProcÃ©dÃ© d'hydrotraitement de coupes pÃ©troliÃ¨res lourdes utilisant le dispositif selon l'une des revendications 1 Ã 9, pour rÃ©aliser l'introduction de l'hydrogÃ¨ne dans le milieu fluidisÃ© contenant les particules de catalyseur et la phase hydrocarbure lourde Ã traiter.