Brevet FR3074971A1 — publié le 20190614

SYSTEME REVERSIBLE DE STOCKAGE ET DESTOCKAGE D'ELECTRICITE COMPRENANT UN CONVERTISSEUR ELECTROCHI1VIIQUE (SOFC/SOEC) COUPLE A UN SYSTEME DE STOCKAGE/DESTOCKAGE D'AIR COMPRIME (CAES) Domaine technique La présente invention concerne le domaine du stockage/déstockage d'électricité. Elle concerne en particulier les systèmes comprenant des convertisseurs électrochimiques réversibles fonctionnant en pile à combustible à oxydes solides (SOFC acronyme anglais pour « Solid Oxide Fuel Cell »), et en mode inverse, en électrolyseur EHT, 10 (EHT, ou EVHT pour électrolyse de la vapeur d'eau à haute température, ou HTE acronyme anglais pour « High Temperature Electrolysis », ou encore HTSE acronyme anglais pour « High Temperature Steam Electrolysis ») également à oxydes solides (SOEC, acronyme anglais pour « Solid Oxide Electrolysis Cell »). L'invention vise de manière générale à améliorer le rendement de ce type de 15 systèmes réversibles. Par « électrode H2 », on entend ici et dans le cadre de l'invention, une électrode d'un convertisseur électrochimique réversible sur laquelle, en mode pile à combustible, de l'hydrogène est consommé en tant que combustible ayant été apporté par du gaz hydrogène ou par un autre gaz contenant de l'hydrogène ou le cas échéant, par un mélange de méthane et 20 d'eau obtenu par méthanation, et à l'inverse de l'hydrogène est produit au sein de cette électrode en électrolyse à partir de vapeur d'eau. Une électrode H2 est donc une anode dans une pile à combustible SOFC ou une cathode dans un électrolyseur SOEC. De même, par « électrode 02 », on entend ici et dans le cadre de l'invention, une 25 électrode d'un convertisseur électrochimique réversible sur laquelle de oxygène est consommé en tant que comburant en mode pile à combustible ayant été apporté par de l'air ou par un autre gaz contenant de l'oxygène et à l'inverse est produit en électrolyse. Une électrode 02 est donc une cathode dans une pile à combustible SOFC ou une anode dans un électrolyseur SOEC. 30 Art antérieur Pour le stockage massif d'énergie de forte puissance, typiquement supérieure à 100MW, il a déjà été envisagé le stockage par air comprimé (CAES acronyme anglais pour « Compressed Air Energy Storage »). 2 5 Selon cette technologie, il est prévu de stocker de l'air comprimé produit avec l'électricité dans des cavités sous-terraines. Ces cavités sont choisies compte-tenu des volumes de stockage requis. Elles exigent des caractéristiques géographiques spécifiques, comme les cavités salines. En phase de déstockage, l'air comprimé dans ces cavités est utilisé dans des turbines à gaz couplées à des alternateurs. Toutefois, le rendement de cette solution de stockage n'est pas satisfaisant. Il existe ainsi des cycles combinés récupérant la chaleur de la combustion des turbines à gaz pour des turbines à vapeur. De plus, il est connu, selon un fonctionnement adiabatique, de récupérer la chaleur de l'air comprimé, de la stocker et de produire de la vapeur au moment du déstockage pour alimenter une turbine. Il est également connu, de réaliser une récupération en continu de la chaleur produite par la compression d'air, selon un fonctionnement isotherme. Cela permet d'offrir les meilleurs rendements, à condition de proposer une récupération en continu de cette chaleur au moment où elle est produite par la compression. Par ailleurs, il est connu qu'une pile à combustible SOFC peut fonctionner de manière réversible en tant qu'électrolyseur EHT, ce qui permet de stocker et de déstocker de l'électricité via le vecteur hydrogène. Un tel système de stockage/déstockage est envisagé pour favoriser la pénétration des énergies intermittentes. On rappelle ici qu'une pile à combustible SOFC ou un électrolyseur EHT est un réacteur ou convertisseur électrochimique généralement constitué d'un empilement de motifs élémentaires (aussi appelés SRU pour « Single Repeat Unit») comportant chacun une cellule électrochimique à oxydes solides, constituée de trois couches superposées l'une sur l'autre anode/électrolyte/cathode, et de plaques d'interconnexion en alliages métalliques aussi appelées plaques bipolaires, ou interconnecteurs. Les interconnecteurs ont pour fonction d'assurer à la fois le passage du courant électrique et la circulation des gaz au voisinage de chaque cellule et de séparer les compartiments anodiques et cathodiques qui sont les compartiments de circulation des gaz du côté respectivement des anodes et des cathodes des cellules. Une pile SOFC fonctionne à des hautes températures, typiquement entre 700°C et 900°C. 3 5 En mode pile, le convertisseur doit être alimenté en hydrogène (ou en gaz naturel) et en oxygène (ou en en air) pour produire de l'électricité avec un rendement fortement dépendant de la stratégie d'alimentation en air de la pile. En mode inverse, i.e. d'électrolyseur EHT, le convertisseur doit être alimenté, par de la vapeur d'eau pour produire de l'hydrogène et de l'oxygène avec un rendement électrique 10 plus élevé que celui des technologies PEMFC ou alcaline. Il est admis que plusieurs perfectionnements de ce fonctionnement réversible doivent être mis en oeuvre pour améliorer la chaîne complète de stockage-déstockage de 1 ' électricité. Le premier perfectionnement consiste à ne pas produire la vapeur d'eau à partir 15 d'énergie électrique, afin de garantir un rendement élevé. Pour ce faire, des couplages à diverses sources de chaleur ont déjà été envisagés: couplage de l'électrolyseur à un réacteur nucléaire, à un incinérateur, à un réacteur catalytique ou chimique utilisant l'hydrogène produit en dégageant de la chaleur, tel qu'un réacteur de méthanation ou de traitement de biomasse. Mais, par définition, cela nécessite d'utiliser une source de chaleur existante ou 20 présente au sein du système en transformant l'hydrogène produit. Le deuxième perfectionnement consiste à mettre en oeuvre un fonctionnement du convertisseur électrochimique SOEC/SOFC, qui soit sous pression, typiquement de l'ordre de 30 bars. En effet, le fonctionnement est alors amélioré et certaines étapes de compression coûteuse de l'hydrogène produit peuvent être évitées. En revanche, si l'énergie requise pour la 25 compression de l'eau liquide est négligeable, ce fonctionnement sous pression nécessite d'une part en mode électrolyseur de pouvoir vaporiser la quantité d'eau suffisante non plus à 100°C mais au-dessus de la température de saturation, notamment égale à 230°C à 30 bars, et d'autre part, en mode pile à combustible de comprimer suffisamment d'air à cette même pression pour alimenter en comburant la pile et pour la refroidir. 30 Le troisième perfectionnement est d'optimiser le pilotage du convertisseur électrochimique réversible. Les points de fonctionnement cible qui ont été envisagés pour permettre de garantir la durée de vie du convertisseur sont à une température de 700°C avec un taux d'utilisation de la vapeur de 80% en électrolyse et un taux d'utilisation de l'hydrogène de 80% en mode pile à combustible. De plus, l'air ne contenant qu'une 35 proportion de 20% d'oxygène, le débit d'air minimum à introduire dans la pile à combustible pour garantir suffisamment de comburant doit être égal à au moins 3 fois le débit volumique d'hydrogène introduit. 4 5 Avant tout lié à des difficultés de gestion thermique à fort courant en mode pile à combustible et à des niveaux de tension différents (tension croissante supérieure à 0.8 V en électrolyse alors que tension décroissante en mode pile inférieure à 1 V), l'inversion du mode stockage au mode déstockage du même convertisseur électrochimique conduit à des puissances électriques différentes dans les conditions précitées, puisque la consommation 10 électrique en électrolyse étant 3 à 5 fois supérieure à la production électrique en mode pile à combustible. Typiquement, la puissance est de l'ordre de 1,7 W/cm2 en électrolyse et de 0,4 W/cm2 en mode pile à combustible. En d'autres termes, le débit d'hydrogène stocké est 2 à 3 fois celui qui est utilisé en mode pile à combustible, sur la même durée. Enfin, le débit d'air requis en mode pile à combustible est d'au moins trois fois le débit d'hydrogène 15 déstocké au sein de cette même pile pour garantir l'apport en comburant suffisant alors qu'il n'y a 20% d'oxygène dans l'air. Ainsi, il convient de proposer un cycle complet de stockage-déstockage de l'électricité permettant aussi de produire et de consommer ou de valoriser les différents gaz (hydrogène, air, oxygène) de manière équilibrée. 20 Le quatrième perfectionnement consiste à pouvoir disposer de suffisamment d'air pour un fonctionnement en mode pile à combustible. En plus de ces perfectionnements, il est connu de placer une turbine en aval d'une pile à combustible SOFC fonctionnant sous pression. Cela permet de récupérer l'énergie de détente des gaz de sortie et donc d'augmenter le rendement du système intégrant la pile. 25 Il est également connu d'avoir une pile à combustible SOFC alimentée en gaz naturel qui fonctionne avec un système de stockage par air comprimé CAES, en aval de cette pile : voir publications [1] à [3]. Il existe donc un besoin pour améliorer les systèmes réversibles de stockage et déstockage d'électricité, et notamment afin de pallier les inconvénients précités, à partir de 30 convertisseurs électrochimiques réversibles fonctionnant à haute température, typiquement entre 600°C et 1000°C, en tant que pile à combustible à oxyde solides (SOFC), et de manière réversible en tant qu'électrolyseur EHT. Le but de l'invention est de répondre au moins en partie à ce besoin. Exposé de l'invention 35 Pour ce faire, l'invention concerne, sous l'un de ses aspects, un système réversible de stockage et déstockage d'électricité, comprenant : - un convertisseur électrochimique comprenant au moins une cellule électrochimique à oxydes solides formée chacune d'une électrode H2, d'une électrode 02 et 5 5 d'un électrolyte intercalé entre ces deux électrodes, le convertisseur étant adapté pour fonctionner en réacteur d'électrolyse de vapeur d'eau à haute température (SOEC) et de manière réversible en pile à combustible (SOFC) et vice-et-versa ; - un réservoir de stockage et de déstockage d'hydrogène, adapté pour stocker de l'hydrogène ou, de manière réversible, pour fournir de l'hydrogène au convertisseur ou le cas 10 échéant à un réacteur de méthanation en amont du convertisseur ; - un compresseur d'air; - un réservoir de stockage d'air, adapté pour stocker de l'air issu du compresseur en mode stockage de l'électricité et pour fournir de l'air au convertisseur en mode déstockage de l'électricité ; 15 - une ligne d'alimentation du convertisseur en eau liquide, - un échangeur de chaleur, adapté pour échanger de la chaleur entre la ligne d'alimentation et le compresseur d'air; le système étant configuré pour que : *lorsque le système fonctionne en mode stockage de l'électricité et que le 20 convertisseur fonctionne en électrolyse, le compresseur apporte à l'eau liquide, par le biais de l'échangeur, la chaleur produite lors de la compression d'air, afin de vaporiser l'eau avant son entrée dans l'électrode H2 du convertisseur, tandis que l'air comprimé par le compresseur est stocké dans le réservoir d'air et l'hydrogène produit est stocké dans le réservoir d'hydrogène ; *lorsque le système fonctionne en mode déstockage de l'électricité et que le 25 convertisseur fonctionne de manière réversible en tant que pile à combustible, le réservoir d'hydrogène alimente en hydrogène l'électrode H2 du convertisseur, ou le cas échéant le réacteur de méthanation qui lui-même alimente en mélange de méthane et d'eau l'électrode H2 du convertisseur, tandis que le réservoir d'air alimente en air l'électrode 02 du convertisseur. 30 Autrement dit, l'invention consiste essentiellement à coupler un système de stockage d'air comprimé à un convertisseur électrochimique SOEC/SOFC fonctionnant en réversible, de manière à maximiser le rendement de ce convertisseur réversible, surtout s'il fonctionne sous pression comme suit: - en mode stockage d'électricité, en vaporisant l'eau nécessaire au fonctionnement 35 de l'électrolyseur SOEC uniquement grâce à la récupération de la chaleur dégagée par la compression d'air, tout en cherchant à minimiser la dépense électrique pour réaliser cette compression, c'est-à-dire en générant une pression et débit d'air minimales permettant de 6 5 vaporiser l'eau nécessaire à l'électrolyse et de faire fonctionner le convertisseur en mode pile à combustible SOFC en lui apportant suffisamment de comburant; - en mode déstockage d'électricité, en fournissant le débit de comburant à la pile SOFC, à partir du réservoir de stockage d'air comprimé en mode stockage, tout en réduisant la consommation électrique de tous les auxiliaires de manière à fournir le maximum de 10 puissance électrique à partir du système. Ainsi, pour stocker l'électricité, le système réversible selon l'invention comprime, de manière isotherme, de l'air qui est stocké dans un réservoir approprié, la chaleur dégagée par cette compression permettant de produire de la vapeur d'eau qui est ensuite électrolysée dans l'électrolyseur SOEC pour produire de l'hydrogène. Ce dernier est lui aussi stocké dans 15 un réservoir tout comme l'oxygène produit qui pourra aussi être valorisé pour faciliter l'amortissement du système. La compression de l'air comprimé a donc lieu en phase de stockage d'électricité lorsque celle-ci est en excédant, et le déstockage de cet air comprimé se fait très majoritairement au sein de la pile SOFC lorsque celle-ci doit fournir de la puissance 20 électrique. Grâce au système de l'invention, le rendement du convertisseur électrochimique fonctionnant en mode pile SOFC est amélioré, puisqu'il bénéficie d'un stock d'air déjà comprimé, la consommation électrique du compresseur n'intervenant plus dans le rendement de la pile à combustible SOFC. L'air a été comprimé auparavant et toute la puissance de la 25 pile est alors disponible et/ou injectable sur un réseau électrique. De plus, ce stock d'air comprimé est réalisé sur une période où l'électricité en excédant est normalement moins coûteuse. Enfin, ce stock d'air comprimé constitue aussi une énergie mécanique disponible évitant tout auxiliaire électrique dans le système au profit d'actionneurs pneumatiques 30 préservant au maximum la puissance électrique fournie par la pile. Comme précisé par la suite, pour maximiser le rendement de la pile (mode déstockage), les actionneurs qui sont électriques selon l'état de l'art deviennent pneumatiques, par exemple des vannes, dans le cadre de l'invention, du fait de l'utilisation possible de l'air comprimé disponible. Les actionneurs pneumatiques étant aussi utiles au fonctionnement du 35 système en mode stockage, une petite part de l'air comprimé durant le mode stockage peut aussi être utilisée durant ce même mode de stockage, pour faire fonctionner l'ensemble des actionneurs pneumatiques du système. Cela permet ainsi de mutualiser ces mêmes actionneurs pour les deux modes de fonctionnement (stockage et déstockage). Pour cela, il suffit d'avoir 7 5 plusieurs réservoirs de stockage d'air comprimé de manière à toujours en avoir au moins un disponible pour le fonctionnement des actionneurs pneumatiques. De préférence le convertisseur étant un réacteur à empilement de cellules électrochimiques élémentaires à oxydes solides, formées chacune d'une électrode H2, d'une électrode 02 et d'un électrolyte intercalé entre les deux électrodes, et une pluralité 10 d'interconnecteurs électrique et fluidique agencés chacun entre deux cellules élémentaires adjacentes avec une de ses faces en contact électrique avec l'électrode H2 d'une des deux cellules élémentaires et l'autre de ses faces en contact électrique avec l'électrode 02 de l'autre des deux cellules élémentaires. Selon un mode de réalisation avantageux, le système comprend en outre un 15 réservoir de stockage d'oxygène produit, relié au convertisseur. Avantageusement, il peut être prévu des actionneurs pneumatiques du système, reliés au réservoir de stockage d'air comprimé. Selon une variante avantageuse de réalisation, le système comprend un premier détendeur entre le réservoir de stockage d'air comprimé et l'entrée du convertisseur 20 électrochimique. De préférence, le premier détendeur comprend une turbine couplée à un alternateur. De préférence encore, le premier détendeur comprend une source froide, adaptée pour fonctionner à une température inférieure à la température ambiante. Cette source froide 25 peut être reliée à un climatiseur. Lorsque le système comprend le réacteur de méthanation, la source froide est avantageusement reliée à un dispositif de condensation et/ou de séparation des gaz en sortie de convertisseur en tant que pile à combustible SOFC. Selon une autre variante avantageuse de réalisation, le système comprend un 30 deuxième détendeur, relié à la sortie du convertisseur électrochimique. De préférence, le deuxième détendeur comprend une turbine couplée à un alternateur. L'invention concerne également sous un autre de ses aspects, un procédé de fonctionnement du système réversible décrit précédemment, comprenant les étapes simultanées suivantes: 35 a/ en mode de stockage d'électricité : - fonctionnement du compresseur d'air; - vaporisation de l'eau liquide amenée par la ligne d'alimentation par la chaleur dégagée lors de la compression d'air ; 8 5 - fonctionnement du convertisseur en tant qu'électrolyseur SOEC à partir de la vapeur d'eau dans la ligne d'alimentation; - stockage de l'air comprimé issu du compresseur d'air ; - stockage de l'hydrogène produit par l'électrolyseur SOEC; b/ en mode de déstockage de l'électricité : 10 - déstockage de l'air comprimé produit en mode a/; - déstockage de l'hydrogène produit en mode a/ ; - fonctionnement du convertisseur en tant que pile à combustible SOFC à partir de l'air déstocké et de l'hydrogène déstocké ou le cas échéant, du mélange de méthane et de vapeur d'eau obtenu par méthanation à partir de l'hydrogène déstocké. 15 Selon un mode de réalisation avantageux, en mode a/, on réalise en outre un stockage de l'oxygène produit par l'électrolyseur SOEC. Avantageusement, on réalise le stockage d'air comprimé à une pression d'environ 85 bars. Avantageusement encore, le stockage d'hydrogène produit, et le cas échéant de 20 l'oxygène produit sont réalisés à une pression d'environ 30 bars. Le fonctionnement du convertisseur à la fois en tant qu'électrolyseur SOFC et pile à combustible SOFC peut être réalisé avantageusement à une pression d'environ 30 bars. Selon une variante avantageuse, on réalise en outre une détente d'air comprimé, 25 en amont du convertisseur. De préférence, on alimente en air comprimé des actionneurs pneumatiques du système. Selon une autre variante avantageuse, on réalise en outre, en aval du convertisseur SOFC, une détente de la vapeur d'eau produite ou de l'air appauvri 30 Description détaillée D'autres avantages et caractéristiques de l'invention ressortiront mieux à la lecture de la description détaillée d'exemples de mise en oeuvre de l'invention faite à titre illustratif et non limitatif en référence aux figures suivantes parmi lesquelles : - la figure 1 illustre sous forme d'une courbe, l'impact du niveau de pression 35 d'air comprimé permettant la vaporisation d'une quantité suffisante d'eau pour un taux d'utilisation donné en fonction du rapport entre débit d'air et débit d'hydrogène dans un convertisseur à haute température fonctionnant sous pression, 9 5 - la figure 2 est une vue schématique du principe d'un système réversible selon l'invention, le système fonctionnant sur cette figure 2 avec production d'hydrogène par électrolyse à haute température (SOEC), à partir d'eau vaporisée par la chaleur générée par la compression d'air, en amont de l'électrolyse ; - la figure 3 est une vue schématique du système réversible fonctionnant en 10 mode inverse de la figure 2, c'est-à-dire avec production d'électricité par pile à combustible SOFC à partir du déstockage en amont de l'hydrogène et d'air comprimé lors du fonctionnement du système selon la figure 2; - la figure 4 reprend la figure 3, en y ajoutant des éléments de circulation en boucle fermée d'espèce carbonées, selon l'enseignement de la demande de brevet 15 W02016/156374A1. Dans l'ensemble de la présente demande, les termes « entrée », « sortie » « aval » et « amont » sont à comprendre en référence au sens de circulation des gaz à travers respectivement la pile à combustible SOFC depuis les réservoirs de stockage d'hydrogène et d'air comprimé. En mode électrolyseur EHT, ces mêmes termes sont à comprendre en 20 référence au sens de circulation de la vapeur d'eau alimentant l'électrolyseur vers les réservoirs de stockage d'hydrogène et d'oxygène qui sont produits au sein du convertisseur ou depuis le compresseur vers le stockage d'air comprimé. On précise également que le réacteur décrit fonctionnant soit en mode pile à combustible, soit en mode inverse en tant qu'électrolyseur est de type à oxydes solides 25 (SOFC, acronyme anglais de « Solid Oxyde Fuel Cell » et SOEC, acronyme anglais pour «Solid Oxide Electrolysis Cell») fonctionnant à haute température. Ainsi, tous les constituants (anode/électrolyte/cathode) d'une cellule électrochimique sont des céramiques. Typiquement, et de préférence, une cellule convenant à la réalisation de l'invention présente une électrode H2 réalisant le support des autres couches et constituée 30 d'un cermet Nickel Zircone (Ni-YSZ) de l'ordre de 5001.1m d'épaisseur, un électrolyte en zircone yttriée de l'ordre d'une dizaine de i.tm d'épaisseur et une électrode 02 constituée d'une Cobaltite de Lanthane dopée au Strontium (LSC) d'une cinquantaine de i.tm d'épaisseur. Un convertisseur selon l'invention fonctionnant soit en tant que pile à combustible 35 SOFC soit en tant qu'électrolyseur SOEC est un réacteur comportant plusieurs cellules électrochimiques élémentaires, de type à oxydes solides (SOFC) empilées alternativement avec des interconnecteurs. Chaque cellule est constituée d'une électrode H2 et d'une électrode 10 5 02, alternativement anode puis cathode selon le mode de fonctionnement (électrode H, est une cathode en électrolyse) entre lesquelles est disposé un électrolyte. Dans les exemples ci-après à la fois celui comparatif et selon l'invention, l'empilement envisagé comporte 25 cellules électrochimiques de 100 cm2 chacune. Le réacteur fonctionne à 700°C en étant alimenté par : 10 - un débit égal à 12Nml/min/cm2 de vapeur d'eau à 30 bars de pression en mode de fonctionnement pour l'électrolyse ; - un débit égal à 4 Nml/min/cm2 d'hydrogène et 36Nml/min/cm2 d'air à 30 bars en mode pile à combustible. Les deux points de fonctionnement cibles pour la tension et le courant 15 correspondent à: - un taux d'utilisation de 80% de la vapeur d'eau en électrolyse, soit un courant surfacique de -1,38 A/cm2 à une tension de 1,26V; - un taux d'utilisation de 80% d'hydrogène en pile à combustible, soit un courant surfacique de 0,46 A/cm2 à une tension de 0,84 V. 20 Exemple comparatif : On considère un convertisseur électrochimique selon l'état de l'art, fonctionnant à 30 bars de pression Lorsqu'il fonctionne selon une pile à combustible SOFC, celle-ci est alimentée directement par un réservoir en hydrogène à 30 bars. 25 Autrement dit, classiquement une pile SOFC fonctionne avec de l'hydrogène pur en tant que combustible fourni directement par un réservoir. L'air en tant que comburant est également comprimé à 30 bars par un compresseur d'air pendant le fonctionnement de la pile. Lorsqu'il fonctionne en mode électrolyseur, celui-ci est alimenté directement en 30 vapeur d'eau sous pression, vaporisée par une source d'énergie électrique en l'absence de source de chaleur externe. Le bilan de la consommation d'électricité du convertisseur en mode électrolyseur fonctionnant à 30 bars est le suivant : - le besoin de puissance électrique pour la vaporisation de l'eau est égal à 35 1339 W, - le besoin de puissance électrique pour l'électrolyse est de 4342 W. Ce point de fonctionnement correspond à un rendement électrique, c'est-à-dire le rapport entre le pouvoir calorifique supérieur (PCS) de l'hydrogène produit et la 11 5 consommation électrique nécessaire à l'électrolyse et à la vaporisation, de 90%. Un tiers environ de la consommation électrique est due à la vaporisation. Le bilan de la production d'électricité avec un convertisseur en mode pile à combustible SOFC fonctionnant à 30 bars est le suivant: - la puissance électrique produite par la pile est égale à 967 W; 10 - le besoin de puissance nécessaire à la compression de l'air à 30 bars est de l'ordre de 388 W, grèvant d'autant le bilan de l'électricité produite par le système selon l'état de l'art et disponible en mode déstockage. Ce point de fonctionnement correspond à un rendement électrique de 38%, le rendement étant ici étant ici le rapport entre la puissance électrique produite et le PCS de 15 l'hydrogène H2 consommé sommé à la consommation électrique du compresseur d'air, c'est- à-dire le bilan de ce qui est produit divisé par ce qui a été consommé pour le produire Le rendement complet d'un système réversible de stockage/déstockage d'électricité, fonctionnant à 30 bars de pression, selon l'état de l'art (exemple comparatif) a donc une valeur de 34,5%, soit le produit 0,9*0,38. 20 Exemple 1 selon l'invention: Le graphe de la figure 1 montre l'impact du niveau de pression d'air comprimé permettant la vaporisation de suffisamment d'eau pour un taux d'utilisation (Tu) de 80% en fonction du ratio entre le débit d'air et celui d'hydrogène H2 dans un convertisseur. Il ressort de ce graphe que pour avoir un ratio égal au minimum à 3, ce qui 25 correspond à une quantité suffisante de comburant pour le fonctionnement en mode pile SOFC, la pression cible de stockage de l'air comprimé, à un débit de 36Nml/min/cm2, doit être égale à environ 85 bars, pour un fonctionnement du convertisseur à 30 bars. Un système réversible 1 selon l'invention est représenté schématiquement en figures 2 et 3, le convertisseur électrochimique 2 du système fonctionnant en mode électrolyse 30 en figure 2 et en mode pile à combustible en figure 3. On précise que sur la figure 2, H2OL désigne l'eau sous pression à l'état liquide, tandis que H2OG désigne de la vapeur d'eau sous cette même pression. Ainsi, le système 1 comprend une ligne d'alimentation 20 en eau liquide sous pression H2OL à 30 bars qui est reliée aux électrodes H2 de l'électrolyseur 2. 35 A la sortie des électrodes H2 de l'électrolyseur 2, une ligne d'évacuation 21 alimente un réservoir de stockage 3 en hydrogène produit à 30 bars par l'électrolyse de l'eau. A la sortie des électrodes 02 de l'électrolyseur 2, une ligne d'évacuation 22 alimente un réservoir de stockage 4 en oxygène produit à 30 bars par l'électrolyse de l'eau. 12 5 Comme indiqué sur cette figure 2, l'oxygène 02 produit et stocké peut être directement valorisé en dehors du système réversible 1. Simultanément et en parallèle de l'électrolyse de l'eau, un compresseur d'air 5 comprime de l'air à une pression de 85 bars. L'air comprimé est amené par le biais d'une ligne d'alimentation 50, un réservoir de stockage 6. L'air est donc stocké à une pression de 85 10 bars dans le réservoir 6. Selon l'invention, la chaleur nécessaire à la vaporisation de l'eau sous pression en entrée d'électrolyseur 2 est complètement apportée par la chaleur dégagée lors de la compression d'air dans le compresseur 5. Ainsi, un échangeur de chaleur 7 est agencé entre le compresseur 5 et la ligne d'alimentation 20 en eau liquide H2OL à 30 bars pour apporter 15 directement la chaleur de vaporisation nécessaire issue du compresseur 5. L'eau liquide H2OL à 30 bars passe donc à l'état de vapeur H2OG à 30 bars, dans la ligne 20 avant son entrée dans l'électrolyseur 2. En mode inverse de fonctionnement, i.e. lorsque le convertisseur 2 fonctionne en tant que pile à combustible, celle-ci est directement alimentée en hydrogène, en tant que 20 carburant, qui est déstocké à 30 bars depuis le réservoir 3 vers l'électrode H2 du convertisseur. Egalement, le réservoir 6 fournit à la pile 2, l'air nécessaire qui est déstocké à 85 bars depuis le réservoir 6, puis détendu à la pression de 30 bars, sur la ligne d'alimentation 60 de la pile 2, afin d'alimenter en comburant l'électrode 02, à la même pression que l'hydrogène fourni. 25 De manière avantageuse, on peut se servir d'une partie de l'énergie pneumatique emmagasinée lors du stockage d'air comprimé pour le fonctionnement des actionneurs du système 1. Ainsi, une ligne dédiée 61 reliée au réservoir d'air 6 peut alimenter les actionneurs en air comprimé. Comme symbolisé en pointillés sur cette figure 2, la détente de l'air comprimé 30 peut être mise en oeuvre avantageusement dans un détendeur 8, agencé sur la ligne d'alimentation 60. De manière avantageuse, comme détaillé par la suite, l'énergie dégagée par la détente peut être valorisée en tant que source froide et/ou pour la production d'électricité. Cette énergie de détente peut notamment servir à réaliser une condensation de l'eau en sortie de système l et/ou une valorisation du froid à des fins de climatisation. Pour la production 35 d'électricité, ce détendeur 8 peut comprendre une turbine couplée à un alternateur. En sortie de pile 2, la vapeur d'eau H20G à 30 bars, évacuée par la ligne d'évacuation 23 peut être avantageusement détendue, notamment jusqu'à une pression de 1 bar, grâce à un détendeur 9. L'énergie dégagée par cette détente de la vapeur d'eau produite 13 5 peut avantageusement servir à la production d'électricité. Pour la production d'électricité, le détendeur 9 peut comprendre une turbine couplée à un alternateur. La chaleur dégagée par la vapeur d'eau H2OG à 30 bars, évacuée par la ligne d'évacuation 23 peut être valorisée en tant que source chaude. On peut ainsi réaliser une production d'eau chaude sanitaire à partir de cette chaleur dégagée. 10 Le bilan de la consommation d'électricité du convertisseur 2, en mode de fonctionnement électrolyseur à 30 bars comme sur la figure 2, est le suivant : - le besoin de puissance électrique pour la vaporisation de l'eau est égal à 0 W puisqu'elle est entièrement fournie par la récupération de la chaleur de compression de l'air dans le compresseur 5 ; 15 - le besoin de puissance électrique nécessaire à l'électrolyse est égal à 4342 W; - le besoin de puissance électrique pour la compression de l'air à 85 bars est de 1447 W. Ce point de fonctionnement correspond à un rendement électrique de 88%. On constate donc que comparativement à l'exemple comparatif décrit ci-avant, le 20 système 1 selon l'invention, i.e. un stockage d'air comprimé à 85 bars avec récupération de la chaleur pour vaporiser plutôt qu'en vaporisant l'eau nécessaire avec de l'énergie électrique, induit une perte de rendement de valeur faible puisqu'égale à 2%, soit 88% au lieu de 90%. En revanche, le système 1 selon l'invention apporte des gains de rendements substantiels en mode de fonctionnement du convertisseur 2 en pile à combustible. 25 En effet, le bilan de la production d'électricité du convertisseur 2 selon l'invention, en mode pile à combustible fonctionnant à 30 bars est le suivant : - la puissance électrique produite par la pile est égale à 967 W; - le besoin électrique de compression de l'air à 30 bars est égal à 0 W puisqu'entièrement fourni par le déstockage de l'air à 85 bars depuis le réservoir 6. 30 Ce point de fonctionnement correspond à un rendement électrique de 45%, soit une augmentation de près 7 % de rendement comparativement à l'exemple comparatif décrit ci-avant. Le rendement complet (électricité stockée/électricité déstockée) d'un système réversible 1 de stockage/déstockage d'électricité, fonctionnant à 30 bars de pression, selon 35 l'invention a une valeur de 40%, soit le produit 0,88 *0,45. Le gain complet de rendement apporté par le système réversible selon l'invention est donc de plus de 5 %, soit 40%-34,5%, notamment grâce à l'amélioration du rendement électrique du convertisseur 2 en mode de fonctionnement pile à combustible SOFC. 14 5 En mode d'électrolyse, pour une production d'hydrogène à un débit de 12Nml/min/cm2, le système selon l'invention requière un stockage d'air comprimé à 85 bars à un débit 36Nml/min/cm2. En mode pile à combustible, la pile 2 consommant tout l'hydrogène produit au préalable, à un débit de 4Nml/min/cm2, peut avoir une alimentation en air comprimé qui peut 10 varier de 12Nml/min/cm2 à 36Nml/min/cm2. Ce besoin variable permet donc avantageusement d'utiliser le surplus de stock d'air comprimé, soit pour réguler thermiquement la pile en plus de l'apport en comburant nécessaire, soit pour alimenter facilement des actionneurs pneumatiques du système. Enfin, la détente de l'air stocké à 85 bars pour une utilisation à 30 bars, au sein du 15 détendeur 8 en amont de la pile 2 peut se faire au sein d'une turbine couplée à un alternateur. Cela aura pour effet d'augmenter la production électrique et donc le rendement du système 1 selon l'invention en mode déstockage. En outre, la détente de 85 bars à 30 bars produit une source froide qui peut être utilisée au sein du système complet. Cette source froide peut ainsi servir à la condensation et 20 séparation des gaz en sortie de pile 2. Exemple 2 selon l'invention : Le système 1 selon cet exemple 2, illustré en figure 4, reprend celui de l'exemple 1 en le combinant à un réacteur de méthanation 10, aussi appelé méthaneur, comme selon l'enseignement de la demande de brevet W02016/156374A1. 25 Ainsi, on fait fonctionner la pile SOFC 2 avec du méthane CH4 produit par hydrogénation de Co et Co2 dans le réacteur de méthanation 10 avec l'avantage majeur de faire circuler en boucle fermée, les espèces carbonées transformées à la fois dans la pile 2 et dans le réacteur de méthanation 10. Ainsi, le système 1 selon cet exemple 2 comprend respectivement en boucle 30 fermée d'amont en aval, la pile à combustible SOFC 2, un réacteur de méthanation 10 alimenté en hydrogène par la ligne 21 depuis le réservoir de stockage 3. L'entrée de la pile SOFC 2 est donc reliée à la sortie du réacteur de méthanation 10 par le biais d'une ligne de retour 24. L'entrée du réacteur de méthanation 10 est elle-même reliée à la sortie de la pile 35 SOFC 2 qui est donc alimentée en mélange H2+CO2+CO, après avoir retiré la vapeur d'eau par condensation. L'entrée de la pile est reliée à la sortie du méthaneur est alors alimentée en mélange Ch4+ H20 pour pouvoir bénéficier d'une gestion thermique par reformage interne du méthane en hydrogène et monoxyde de carbone. 15 5 Comme montré en figure 4, au démarrage, au lieu de fonctionner en boucle fermée avec les espèces carbonées issues de la pile à combustible 2, on peut faire fonctionner le méthaneur 10 avec un apport initial de dioxyde de carbone CO2. Pendant l'introduction de cette quantité de CO2 par paliers, la pile 2 reçoit alors un mélange de CH4 + H20 + H2. Le courant est alors augmenté progressivement par paliers, de manière à 10 compenser l'endothermicité du reformage interne du CH4. En sortie de pile 2, en fonctionnement nominal, la ligne d'évacuation 23 évacue dans cet exemple 2, un mélange CO + CO2 + H2 et de vapeur d'eau H2O G à 30 bars, vers un dispositif de condensation/séparation 11. En sortie de ce dispositif 11, la ligne d'évacuation de l'eau liquide, typiquement à une température inférieure à 200°C forme ainsi une source 15 chaude, notamment en tant que source d'eau chaude sanitaire. En fonctionnement nominal également, le débit molaire d'hydrogène issu du réservoir 3 correspond à celui qui est oxydé en eau au sein de la pile 2. La recirculation des gaz de sortie de l'électrode H2 étant totale, le débit circulant au sein de la pile 2 peut être bien plus important que celui issu du réservoir 3. Le taux 20 d'utilisation de l'hydrogène au sein du système 1 est de 100% (pas d'hydrogène perdu ni brulé). Ainsi, le système 1 selon cet exemple 2 permet donc une utilisation des espèces carbonées en circuit fermé dans leur totalité. Il n'y a donc ni rejet de CO, ni de rejet de CO2 en sortie de pile 2 en régime nominal. 25 Dans les exemple 1 et exemple 2, l'air appauvri à 30 bars en sortie de cathode de pile qui est évacué par la ligne d'évacuation 26 peut être avantageusement détendu, notamment jusqu'à une pression de 1 bar, grâce au détendeur 9. L'énergie dégagée par cette détente d'air appauvri peut avantageusement servir à la production d'électricité. Pour la production d'électricité, le détendeur 9 peut ici encore comprendre une turbine couplée à un 30 alternateur. Le couplage entre réservoir d'hydrogène 3, pile à combustible 2 et réacteur de méthanation 10 permet une optimisation de la gestion thermique de la pile 2, en particulier lorsqu'elle est plus particulièrement dédiée à la forte puissance . En effet, la chaleur dégagée par le méthaneur 10 peut ici être utilisée pour 35 réchauffer chacun des gaz en entrée de pile 2, comme symbolisé par la flèche de la source chaude en figure 4. En outre, le couplage selon cet exemple 2 amène d'autres avantages subséquents. 16 5 Tout d'abord, la gestion thermique de la pile étant réalisée par le reformage du méthane au sein de la pile, les débits d'air à fournir en mode déstockage peuvent être préférentiellement liés à la quantité de comburant et non pas au refroidissement. Cela permet de pouvoir optimiser la longueur des phases de stockage et de déstockage différemment, puisque l'on dispose alors d'une capacité d'air comprimée à 85 bars non utilisée par la pile 2 10 et pouvant aussi être valoriser par ailleurs. Cette valorisation supplémentaire peut s'effectuer en alimentant par le biais de la ligne d'évacuation 61 reliée au réservoir d'air comprimé 6, une turbine en parallèle de la pile 2. Ainsi, on augmente encore sensiblement le rendement de déstockage du système 1 selon l'invention. Ensuite, le stockage d'air comprimé à 85 bars peut fournir une énergie mécanique 15 bien utile à la recirculation des espèces carbonées entre la sortie du séparateur de phase 11 en aval de la pile et l'entrée du méthaneur 10. Enfin, la détente de l'air comprimé, réalisée dans le détendeur 8, entre le réservoir de stockage 6 à 85bars et l'entrée de la pile 2 à 30 bars, constitue une source froide qui peut être utilisée pour condenser et séparer les espèces carbonées à conserver en aval de la pile 2, 20 au sein du dispositif Il. L'invention n'est pas limitée aux exemples qui viennent d'être décrits ; on peut notamment combiner entre elles des caractéristiques des exemples illustrés au sein de variantes non illustrées. Si les exemples correspondent à un fonctionnement d'un convertisseur 25 électrochimique sous 30 bars de pression avec une compression d'air à 85 bars, d'autres niveaux de pression peuvent bien être entendu envisagés. Par exemple, la pression de fonctionnement d'un convertisseur électrochimique peut être juste supérieure à la pression atmosphérique, typiquement de l'ordre de 1,5 bar et l'hydrogène est comprimé typiquement à 30 bars ou 200 bars après condensation et séparation 30 de l'eau non transformée par l'électrolyse Et, à l'inverse, il est tout-à-fait envisageable à partir d'un réservoir d'hydrogène comprimé à 200 bars ou 30bars, de détendre l'hydrogène à une pression proche de la pression atmosphérique, typiquement à 1,5 bar pour alimenter une pile SOFC. D'autres variantes et améliorations de l'invention peuvent être réalisées sans pour 35 autant sortir du cadre de l'invention. 17 5 REFERENCE S CITEES [1]: Journal of Power Sources 195 (2010) pp 1971-1983; [2]: Journal of Power Sources 228 (2013) pp 281-293; 10 [3]: Journal of Power Sources 251 (2014) REVENDICATIONS1. Système (1) réversible de stockage et déstockage d'électricité comprenant : - un convertisseur électrochimique (2) comprenant au moins une cellule électrochimique à oxydes solides formée chacune d'une électrode H2, d'une électrode 02 et d'un électrolyte intercalé entre ces deux électrodes, le convertisseur étant adapté pour 10 fonctionner en réacteur d'électrolyse de vapeur d'eau à haute température (SOEC) et de manière réversible en pile à combustible (SOFC) et vice-et-versa ; - un réservoir de stockage et de déstockage d'hydrogène (3), adapté pour stocker de l'hydrogène ou, de manière réversible, pour fournir de l'hydrogène au convertisseur ou le cas échéant à un réacteur de méthanation (10) en amont du convertisseur (2); 15 - un compresseur d'air (5) ; - un réservoir de stockage d'air (6), adapté pour stocker de l'air issu du compresseur en mode stockage de l'électricité et pour fournir de l'air au convertisseur en mode déstockage de l'électricité ; - une ligne (20) d'alimentation du convertisseur en eau liquide, 20 - un échangeur de chaleur (7) adapté pour échanger de la chaleur entre la ligne d'alimentation et le compresseur d'air; le système étant configure pour que : *lorsque le système fonctionne en mode stockage de l'électricité et que le convertisseur fonctionne en électrolyse, le compresseur apporte à l'eau liquide, par le biais de 25 l'échangeur, la chaleur produite lors de la compression d'air, afin de vaporiser l'eau avant son entrée dans l'électrode H2 du convertisseur, tandis que l'air comprimé par le compresseur est stocké dans le réservoir d'air et l'hydrogène produit est stocké dans le réservoir d'hydrogène ; *lorsque le système fonctionne en mode déstockage de l'électricité et que le convertisseur fonctionne de manière réversible en tant que pile à combustible, le réservoir 30 d'hydrogène alimente en hydrogène l'électrode H2 du convertisseur, ou le cas échéant le réacteur de méthanation qui lui-même alimente en mélange de méthane et d'eau l'électrode H2 du convertisseur, tandis que le réservoir d'air alimente en air l'électrode 02 du convertisseur. 2. Système (1) réversible selon la revendication 1, le convertisseur étant un 35 réacteur à empilement de cellules électrochimiques élémentaires à oxydes solides, formées chacune d'une électrode H2, d'une électrode 02 et d'un électrolyte intercalé entre les deux électrodes, et une pluralité d'interconnecteurs électrique et fluidique agencés chacun entre deux cellules élémentaires adjacentes avec une de ses faces en contact électrique avec 19 l'électrode H2 d'une des deux cellules élémentaires et l'autre de ses faces en contact électrique avec l'électrode 02 de l'autre des deux cellules élémentaires. 3. Système (1) réversible selon l'une des revendications précédentes, comprenant en outre un réservoir de stockage d'oxygène (4) produit, relié au convertisseur. 4. Système (1) réversible selon l'une des revendications précédentes, comprenant des actionneurs pneumatiques du système, reliés au réservoir de stockage d'air comprimé. 5. Système (1) réversible selon l'une des revendications précédentes, comprenant un premier détendeur (8) entre le réservoir de stockage d'air comprimé et l'entrée du convertisseur électrochimique. 6. Système (1) réversible selon la revendication 5, le premier détendeur (8) comprenant une turbine couplée à un alternateur. 7. Système (1) réversible selon la revendication 5, le premier détendeur (8) comprenant une source froide, adaptée pour fonctionner à une température inférieure à la température ambiante. 8. Système (1) réversible selon la revendication 7, la source froide étant reliée à un climatiseur. 9. Système (1) réversible selon la revendication 7, lorsque le système comprend le réacteur de méthanation (10), la source froide étant reliée à un dispositif de condensation et/ou de séparation (11) des gaz en sortie de convertisseur en tant que pile à combustible 25 SOFC. 10. Système (1) réversible selon l'une des revendications précédentes, comprenant un deuxième détendeur (9) relié à la sortie du convertisseur électrochimique. 11. Système (1) réversible selon la revendication 10, le deuxième détendeur (9) comprenant une turbine couplée à un alternateur. 30 12. Procédé de fonctionnement du système réversible selon l'une des revendications précédentes, comprenant les étapes simultanées suivantes: a/ en mode de stockage d'électricité : - fonctionnement du compresseur d'air (5); - vaporisation de l'eau liquide amenée par la ligne d'alimentation par la chaleur 35 dégagée lors de la compression d'air ; - fonctionnement du convertisseur (2) en tant qu'électrolyseur SOEC à partir de la vapeur d'eau dans la ligne d'alimentation; - stockage de l'air comprimé issu du compresseur d'air ; 20 5 - stockage de l'hydrogène produit par l'électrolyseur SOEC ; b/ en mode de déstockage de l'électricité : - déstockage de l'air comprimé produit en mode a/; - déstockage de l'hydrogène produit en mode a/ ; - fonctionnement du convertisseur (2) en tant que pile à combustible SOFC à 10 partir de l'air déstocké et de l'hydrogène déstocké ou le cas échéant, du mélange de méthane et de vapeur d'eau obtenu par méthanation à partir de l'hydrogène déstocké. 13. Procédé de fonctionnement selon la revendication 12, selon lequel, en mode a/, on réalise en outre un stockage de l'oxygène produit par l'électrolyseur SOEC. 14. Procédé de fonctionnement selon la revendication 12 ou 13, selon lequel on 15 réalise le stockage d'air comprimé à une pression d'environ 85 bars. 15. Procédé de fonctionnement selon la revendication 14, le stockage d'hydrogène produit, et le cas échéant de l'oxygène produit sont réalisés à une pression d'environ 30 bars. 16. Procédé de fonctionnement selon la revendication 15, avec le fonctionnement 20 du convertisseur à la fois en tant qu'électrolyseur SOFC et pile à combustible SOFC à une pression d'environ 30 bars. 17. Procédé de fonctionnement selon l'une des revendications 12 à 16, selon lequel on réalise en outre une détente d'air comprimé, en amont du convertisseur. 18. Procédé de fonctionnement selon l'une des revendications 12 à 17, selon lequel on alimente en air comprimé des actionneurs pneumatiques du système. 19. Procédé de fonctionnement selon l'une des revendications 12 à 18, selon lequel on réalise en outre, en aval du convertisseur, une détente de la vapeur d'eau produite ou de l'air appauvri.