Brevet FR3069191A1 — publié le 20190125

- 1 - PNEUMATIQUE DONT LA ZONE DU BOURRELET EST ALLEGEE [0001] La présente invention concerne un pneumatique, à armature de carcasse radiale et plus particulièrement un pneumatique destiné à équiper des véhicules portant de lourdes charges et roulant à vitesse soutenue, tels que, par exemple les camions, tracteurs, remorques ou bus routiers. [0002] D'une manière générale dans les pneumatiques de type poids-lourds, l'armature de carcasse est ancrée de part et d'autre dans la zone du bourrelet et est surmontée radialement par une armature de sommet constituée d'au moins deux couches, superposées et formées de fils ou câbles parallèles dans chaque couche et croisés d'une couche à la suivante en faisant avec la direction circonférentielle des angles compris entre 100 et 450 . Lesdites couches de travail, formant l'armature de travail, peuvent encore être recouvertes d'au moins une couche dite de protection et formée d'éléments de renforcement avantageusement métalliques et extensibles, dits élastiques. Elle peut également comprendre une couche de fils ou câbles métalliques à faible extensibilité faisant avec la direction circonférentielle un angle compris entre 45° et 90°, cette nappe, dite de triangulation, étant radialement située entre l'armature de carcasse et la première nappe de sommet dite de travail, formées de fils ou câbles parallèles présentant des angles au plus égaux à 45° en valeur absolue. La nappe de triangulation forme avec au moins ladite nappe de travail une armature triangulée, qui présente, sous les différentes contraintes qu'elle subit, peu de déformations, la nappe de triangulation ayant pour rôle essentiel de reprendre les efforts de compression transversale dont est l'objet l'ensemble des éléments de renforcement dans la zone du sommet du pneumatique. [0003] Des câbles sont dits inextensibles lorsque lesdits câbles présentent sous une force de traction égale à 10% de la force de rupture un allongement relatif au plus égal à 0,2%. [0004] Des câbles sont dits élastiques lorsque lesdits câbles présentent sous une force de traction égale à la charge de rupture un allongement relatif au moins égal à 3% avec un module tangent maximum inférieur à 150 GPa. -2- 100051 Des éléments de renforcement circonférentiels sont des éléments de renforcement qui font avec la direction circonférentielle des angles compris dans l'intervalle + 2,5°, - 2,5° autour de 0°. [0006] La direction circonférentielle du pneumatique, ou direction longitudinale, est la 5 direction correspondant à la périphérie du pneumatique et définie par la direction de roulement du pneumatique. [0007] La direction transversale ou axiale du pneumatique est parallèle à l'axe de rotation du pneumatique. [0008] La direction radiale est une direction coupant l'axe de rotation du pneumatique 10 et perpendiculaire à celui-ci. [0009] L'axe de rotation du pneumatique est l'axe autour duquel il tourne en utilisation normale. [0010] Un plan radial ou méridien est un plan qui contient l'axe de rotation du pneumatique. 15 [0011] Le plan médian circonférentiel, ou plan équatorial, est un plan perpendiculaire à l'axe de rotation du pneu et qui divise le pneumatique en deux moitiés. [0012] En ce qui concerne les fils ou câbles métalliques, les mesures de force à la rupture (charge maximale en N), de résistance à la rupture (en MPa), d'allongement à la rupture (allongement total en %) et de module (en GPa) sont effectuées en traction selon la 20 norme ISO 6892 de 1984. [0013] En ce qui concerne les compositions de caoutchouc, les mesures de module sont effectuées en traction selon la norme AFNOR-NFT-46002 de septembre 1988 : on mesure en seconde élongation (i.e., après un cycle d'accommodation) le module sécant nominal (ou contrainte apparente, en MPa) à 10% d'allongement (conditions normales de température et 25 d'hygrométrie selon la norme AFNOR-NFT-40101 de décembre 1979). [0014] De tels pneumatiques comportent encore usuellement au niveau des bourrelets une ou plusieurs couches d'éléments de renforcement appelés raidisseurs. Ces couches sont - 3 - le plus souvent constituées d'éléments de renforcement orientés par rapport à la direction circonférentielle d'un angle inférieur à 450, et le plus souvent inférieur à 25°. Ces couches d'éléments de renforcements ont notamment pour fonction de limiter les déplacements longitudinaux des matériaux constitutifs du bourrelet par rapport à la jante de la roue pour 5 limiter une usure prématurée dudit bourrelet. Elles permettent également de limiter la déformation permanente du bourrelet sur le crochet de jante, due au phénomène de fluage dynamique des matériaux élastomériques. Cette déformation du bourrelet peut empêcher le rechapage des pneumatiques lorsqu'elle est excessive. Elles contribuent encore à la protection des zones basses du pneumatique contre les agressions subies lors du montage et 10 du démontage des pneumatiques sur les jantes. [0015] Par ailleurs, dans le cas d'ancrage de l'armature de carcasse réalisé autour d'une tringle, qui consiste à enrouler au moins en partie l'armature de carcasse autour d'une tringle dans chacun des bourrelets en formant un retournement s'étendant plus ou moins haut dans le flanc, les couches d'éléments de renforcement ou raidisseur permettent encore 15 d'éviter ou de retarder le déroulement de l'armature de carcasse lors d'échauffements accidentels et excessifs de la jante. [0016] Ces couches d'éléments de renforcement ou raidisseurs sont le plus souvent disposées axialement à l'extérieur du retournement de l'armature de carcasse et s'étendent sur une hauteur dans le flanc supérieure à celle du retournement notamment pour couvrir les 20 extrémités libres des éléments de renforcement dudit retournement. [0017] De telles conceptions de pneumatiques sont par exemples décrites dans les documents FR 2779387 ou US 2006/0000199. [0018] La présence de ces couches d'éléments de renforcement ou raidisseurs complexifient la conception de ces zones des bourrelets du pneumatique. La présence d'une 25 couche supplémentaire d'une part et son agencement par rapport notamment au retournement de l'armature de carcasse et à la tringle d'autre part conduisent à une conception nécessitant des mélanges caoutchouteux pour séparer les extrémités de couches et assurer le positionnement souhaité des différentes extrémités. -4- 100191 Les inventeurs se sont ainsi donnés pour mission de fournir des pneumatiques pour véhicules "Poids-Lourds", dont les performances d'endurance notamment l'endurance des zones des bourrelets sont conservées et dont la conception est simplifiée et avantageusement dont la masse globale du pneumatique est diminuée. 5 [0020] Ce but a été atteint selon l'invention par un pneumatique, monté sur une jante creuse (15° drop centre) nominale et gonflé à sa pression nominale, comprenant une armature de carcasse radiale, constituée d'une unique couche d'armature de carcasse formée d'éléments de renforcement, ledit pneumatique comprenant une armature de sommet, elle-même coiffée radialement d'une bande de roulement, ladite bande de 10 roulement étant réunie à deux bourrelets par l'intermédiaire de deux flancs, la couche d'éléments de renforcement de l'armature de carcasse étant ancrée dans chacun des bourrelets par retournement autour d'une tringle pour former une partie principale de la couche d'armature de carcasse s'étendant d'une tringle à l'autre et un retournement de la couche d'armature de carcasse dans chacun des bourrelets, ledit retournement de la couche 15 d'armature de carcasse étant séparé de la partie principale de la couche d'armature de carcasse par une première couche de mélange(s) polymérique(s) s'étendant radialement depuis la tringle jusqu'au moins l'extrémité du retournement de la couche d'armature de carcasse, dans une coupe méridienne dudit pneumatique : - le retournement de la couche d'armature de carcasse et la partie principale de la 20 couche d'armature de carcasse étant les seules couches d'éléments de renforcement dont l'allongement à rupture est inférieur à 6 % présentes dans une zone du flanc constituant au moins 90% de la surface du flanc comprise radialement entre l'extrémité du retournement de la couche d'armature de carcasse et le point radialement le plus à l'extérieur de la tringle, 25 - la distance entre l'extrémité du retournement de la couche d'armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle étant comprise entre 45 et 90% de la distance entre le point axialement le plus extérieur de la partie principale de la couche d'armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle, - radialement vers l'extérieur, à partir d'un point C du retournement de la couche d'armature de carcasse situé à une distance du point radialement le plus intérieur du - 5 - cercle circonscrit à la tringle comprise entre 30 et 55% de la distance entre l'extrémité du retournement de la couche d'armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle, le retournement de la couche d'armature de carcasse et la partie principale de la couche d'armature de 5 carcasse étant couplés pour former une zone de couplage sur une longueur comprise entre 15 et 65% de la distance entre l'extrémité du retournement de la couche d'armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle, pour être ensuite découplés par la première couche de mélange(s) po lymérique(s), 10 - tout point du profil de la surface extérieure S du pneumatique, entre un premier point F, lui-même défini par l'intersection d'une droite d'orientation axiale, passant par le point radialement le plus extérieur de la tringle et la surface extérieure du pneumatique, et un deuxième point E, qui est le point axialement le plus extérieur du pneumatique, étant à une distance inférieure à 2.5 mm d'une spline P reliant lesdits 15 premier et deuxième points F et E, - la direction de la tangente Tpp de ladite spline P étant donnée par la droite passant par ledit premier point F et formant avec la direction radiale un angle aF compris entre - 30 et +3° et inférieur à l'angle formé par la droite [EF] et la direction radiale, - la direction de la tangente TpE de ladite spline P étant donnée par la droite passant 20 par ledit deuxième point E et formant avec la direction radiale un angle aE compris entre 0° et +5° et inférieur à l'angle formé par la droite [EF] et la direction radiale, - la tension ou facteur d'échelle tFp sur la tangente Tpp, appartenant à l'intervalle [0.8, 1.3], - la tension ou facteur d'échelle tEp sur la tangente TpE, appartenant à l'intervalle 25 [1.5*tFp, 2.3* tFp], - ladite spline P et la droite [EF] présentant un unique point d'intersection N, distinct des points E et F, ledit point d'intersection N étant radialement intérieur à l'unique point d'inflexion M de ladite spline P, - l'unique point d'inflexion M de ladite spline P étant à une distance radiale du point F 30 comprise entre 25 et 50 % de la distance radiale entre les points E et F, -6- - Au moins 95% des points de la spline P étant axialement intérieurs aux points d'une spline W définie entre les points E et I, ledit point I étant défini par le point de contact du pneumatique sur la jante J axialement le plus extérieur, - la direction de la tangente TwE de ladite spline W étant donnée par la droite passant 5 par ledit premier point E et formant avec la direction radiale un angle awE compris égal à 0°, - la direction de la tangente Tw1 de ladite spline W étant donnée par la droite tangente au crochet de la jante J au point I, - les tensions ou facteurs d'échelle th' et tE,, sur les tangentes Tw1 et TWE étant égales à 10 1, - la distance axiale maximale entre la spline P et la spline W étant supérieure à 5% de la distance radiale entre les points E et F, - la surface délimitée par la spline P, la spline W, par la droite axiale passant par l'extrémité du retournement de la couche d'armature de carcasse et par la droite 15 axiale passant par le point F étant supérieur à trois fois la surface d'un rectangle dont un côté est le segment reliant les points E et F, l'autre côté étant de longueur unitaire. [0021] Au sens de l'invention, une jante creuse (150 drop center) ou jante à seat coincé est une jante monobloc, telle que définie dans l'ETRTO, dont les sièges destinés à recevoir 20 les bourrelets du pneumatique présentent une forme tronconique, l'angle formé avec la direction axiale étant sensiblement équivalant à 150. Ces sièges sont par ailleurs prolongés par des crochets de jante de hauteur réduite par rapport à des crochets de jantes à bases plates dont les sièges de jante présentent des formes sensiblement cylindriques. [0022] Au sens de l'invention, une spline reliant des points pi et p2, deux tangentes TI, 25 T2 à la spline faisant des angles ai et a2 avec la direction radiale respectivement aux points pi et p2 est une courbe paramétrée dont les coordonnées dans le repère direct d'origine pl et dont le premier axe est formé par la droite passant par les points pl et p2 sont données par : [ K * ( (-2u3+3u2) + (u3-2u2+u)*cos(ai) + t2*(u3-u2)*cos(a2) ) , K * ( (u3-2u2+u)*sin(ai) + t2*(u3-u2)*sin(a2) ) 30 avec u, abscisse curviligne relative, appartenant à l'intervalle [0, 1], t1, tension ou facteur d'échelle sur la tangente TI, et - 7 - t2, tension ou facteur d'échelle sur la tangente T2. [0023] L'approximation du profil extérieur par une spline est pertinent car il est connu de l'homme du métier que le profil extérieur d'un pneumatique monté et gonflé n'est pas constitué d'une suite de courbes simples tels que des arcs de cercles, la partie principale de 5 la couche d'armature de carcasse s'orientant, dans le flanc du pneumatique, vers une courbe d'équilibre. Cette orientation vers une courbe d'équilibre est notamment décrite dans l'article «An improved method of using equilibrium profile to design radial tires, Journal of Advanced Mechanical Design, Systems, and Manufacturing, Vol.9, No.2, 2015. [0024] La détermination des différents points et les mesures de distances ou de surface 10 étant déterminées sur un pneumatique monté et gonflé selon les conditions nominales, elles peuvent par exemple être réalisées selon une technique de tomographie. [0025] Au sens de l'invention, la couche d'armature de carcasse et le retournement d'armature de carcasse sont dits couplés si les éléments de renforcement respectifs de la couche d'armature de carcasse et du retournement d'armature de carcasse sont séparés par 15 une épaisseur de mélange caoutchouteux sensiblement constante et d'au plus 5 mm sur une longueur supérieure à 15% de la distance entre l'extrémité du retournement de l'armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle. L'épaisseur de mélange caoutchouteux séparant les éléments de renforcement respectifs de la couche d'armature de carcasse et du retournement d'armature de carcasse est mesurée 20 selon la direction normale aux éléments de renforcement de l'armature de carcasse. Avantageusement selon l'invention, les éléments de renforcement respectifs de la couche d'armature de carcasse et du retournement d'armature de carcasse sont séparés par une épaisseur de mélange caoutchouteux sensiblement constante d'au plus 3.5 mm et de préférence ils sont séparés par une épaisseur de mélange caoutchouteux sensiblement 25 constante d'au moins 0.8 mm et de préférence encore par une épaisseur de mélange caoutchouteux sensiblement constante d'au moins 2.5 mm. [0026] Au sens de l'invention, une épaisseur de mélange caoutchouteux sensiblement constante séparant les éléments de renforcement respectifs de la couche d'armature de carcasse et du retournement d'armature de carcasse est une épaisseur qui ne varie pas de - 8 - plus de 0.5 mm. Les variations d'épaisseur ne sont alors dues qu'aux phénomènes de fluage lors de la fabrication et de la cuisson du pneumatique. [0027] Au sens de l'invention, la couche d'armature de carcasse et le retournement d'armature de carcasse sont dits découplés si, radialement à l'extérieur de la zone de 5 couplage, l'épaisseur de mélange caoutchouteux séparant les éléments de renforcement respectifs de la couche d'armature de carcasse et du retournement d'armature de carcasse est supérieure à celle de la zone de couplage. Les éléments de renforcement respectifs de la couche d'armature de carcasse et du retournement d'armature de carcasse sont alors avantageusement séparés par une épaisseur de mélange caoutchouteux comprise entre 3 et 10 8 mm, ladite épaisseur de mélange caoutchouteux étant mesurée selon la direction normale aux éléments de renforcement de l'armature de carcasse entre les éléments de renforcement respectifs de la couche d'armature de carcasse et du retournement d'armature de carcasse. De préférence selon l'invention, dans la zone de découplage, les éléments de renforcement respectifs de la couche d'armature de carcasse et du retournement d'armature de carcasse 15 sont séparés d'au plus 6 mm et de préférence ils sont séparés d'au moins 4 mm. [0028] Au sens de l'invention, la première couche de mélange(s) polymérique(s) peut être constituée de plusieurs mélanges polymériques dont les propriétés de rigidité et plus spécifiquement dont les modules d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement peuvent varier. Dans le cas de plusieurs mélanges polymériques constituant la première couche, ils 20 forment avantageusement un gradient de rigidité décroissant depuis la tringle vers l'extrémité radialement extérieure de ladite première couche. [0029] Avantageusement selon l'invention, la distance entre la spline P et la spline W est supérieure à la distance entre l'extrémité du retournement et la spline P, lesdites distances étant mesurées selon la direction définie par la droite passant par l'extrémité du 25 retournement de la couche d'armature de carcasse et sa projection orthogonale sur la partie principale de la couche d'armature de carcasse. [0030] Avantageusement encore, la distance entre l'extrémité du retournement et la spline P est supérieure à 0.7 fois la distance entre ladite extrémité du retournement et sa projection orthogonale, lesdites distances étant mesurées selon la direction définie par la - 9 - droite passant par l'extrémité du retournement de la couche d'armature de carcasse et sa projection orthogonale sur la partie principale de la couche d'armature de carcasse. [0031] Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, dans une coupe méridienne, tout point du profil de la surface extérieure S du pneumatique entre lesdits premier et 5 deuxième points F et E, est à une distance inférieure à 1.25 mm de la courbe P reliant lesdits premier et deuxième points F et E. [0032] Les essais ont montré que les pneumatiques ainsi réalisés selon l'invention et dont la masse est inférieure à celle de pneumatiques de conception plus usuelle, comportant notamment des couches d'éléments de renforcement supplémentaires de type raidisseurs, 10 présentent des performances en termes d'endurance, et notamment en termes d'endurance des zones des bourrelets, au moins aussi bonnes que celles desdits pneumatiques de conception plus usuelle, voire supérieures. [0033] Ces résultats sont d'autant plus surprenants que les conceptions plus usuelles de ce type de pneumatiques comportent une zone du bourrelet relativement épaisse notamment 15 pour contenir des éléments complémentaires tels que des raidisseurs et permettre de supporter les appuis sur les crochets de jante lors des roulages. [0034] Les inventeurs ont ainsi su mettre en évidence que les pneumatiques réalisés conformément à l'invention et qui présentent une zone du bourrelet relativement peu épaisse associée notamment à l'absence de couches d'éléments de renforcement 20 complémentaires telles que des raidisseurs, permettent d'alléger le pneumatique et contre toute attente de conserver des propriétés en termes d'endurance satisfaisantes, voire de les améliorer. [0035] Les inventeurs pensent interpréter ce résultat du fait du profil de la surface extérieure du pneumatique entre le point F et le point E, définie ci-dessus, qui conduit à une 25 modification du contact entre la jante et le pneumatique et plus particulièrement de la zone de contact entre le crochet de jante et la partie du pneumatique qui vient en appui sur celui-ci lors de l'écrasement du pneumatique et des roulages. La zone de contact précitée est en effet réduite par rapport à des conceptions plus usuelles, ce qui permet de limiter l'usure au portage ainsi que l'usure due aux phénomènes de déradialisation lors des roulages. Ce profil - 10 - de la surface extérieure du pneumatique entre les points E et F avec une zone concave dont l'extrémité radialement extérieure correspond au point d'inflexion de la spline P conduit par ailleurs à une optimisation du partage entre la flexion méridienne et le cisaillement de la première couche de mélange(s) polymérique(s) lors de la reprise des tensions dues au 5 gonflage par le retournement de la couche d'armature de carcasse ; cela favorise notamment les performances en termes d'endurance. La position de l'extrémité du retournement de la couche d'armature de carcasse située dans une zone sensiblement équidistante de la partie principale de la couche d'armature de carcasse et de la surface extérieure du pneumatique dans la partie convexe de la spline P limite les déformations lors de la flexion sur le crochet 10 de jante et lui confère une protection suffisante au regard d'éventuelles agressions. Par ailleurs, la valeur de la tangente de la spline P au point F optimise la zone d'appui du pneumatique sur la jante. [0036] Ces résultats sont, par ailleurs, d'autant plus surprenants que les conceptions plus usuelles des zones des bourrelets de ce type de pneumatiques comportent un 15 retournement d'armature de carcasse tel que la distance entre l'extrémité du retournement de l'armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle est inférieure à 45 % de la distance entre le point axialement le plus extérieur de la partie principale de la couche d'armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle pour notamment améliorer les performances du 20 pneumatique en termes d'endurance. En effet, il est usuel de concevoir des pneumatiques avec un retournement d'armature de carcasse de longueur réduite pour augmenter la distance entre le retournement d'armature de carcasse et l'armature de carcasse, et ainsi limiter au mieux les déformations de cisaillement qui s'initient entre l'armature de carasse et son retournement notamment du fait des phénomènes de déradialisation qui apparaissent 25 lors du roulage du pneumatique. [0037] Il est également usuel dans la conception des pneumatiques dont l'armature de carcasse présente un retournement, destinés notamment à être monté sur une jante creuse (150 drop center) ou jante à seat coincé et à équiper des véhicules portant de lourdes charges, d'éviter un rapprochement et donc d'autant plus un couplage du retournement 30 avec l'armature de carcasse de façon à prévenir tous risques de cisaillement entre l'armature - 11 - de carcasse et son retournement qui vient pénaliser la première couche de mélange polymérique qui les sépare. [0038] Les inventeurs ont ainsi su mettre en évidence que les pneumatiques réalisés conformément à l'invention et qui présentent notamment un retournement de l'armature 5 carcasse avec une longueur supérieure aux conceptions plus usuelles, un couplage du retournement avec l'armature carcasse suivi d'un découplage dudit retournement et de l'armature de carcasse, associés au profil extérieur de la zone basse du pneumatique, permettent d'alléger le pneumatique et contre toute attente de conserver des propriétés en termes d'endurance des zones des bourrelets satisfaisantes, voire de les améliorer. 10 [0039] Par ailleurs, cet allègement de la zone du bourrelet du pneumatique améliore les pertes hystérétiques du pneumatique et donc ses performances en termes de résistance au roulement. Cet effet est d'autant plus marqué que le profil de la surface extérieure du pneumatique conduit à une diminution des variations de courbure en comparaison de conceptions plus usuelles comme expliqué précédemment. 15 [0040] Avantageusement selon l'invention, la direction de la tangente TpF de la spline P, étant donnée par la droite passant par le premier point F, forme avec la direction radiale un angle aF compris entre -1° et +1°. La direction de la tangente TpF de la spline P est ainsi au plus près de la direction radiale pour limiter au mieux l'usure du pneumatique sur le crochet de jante. 20 [0041] Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, la distance axiale maximale entre la spline P et la spline W est supérieure à 10% de la distance radiale entre les points E et F, la masse du pneumatique étant alors encore réduite. [0042] De préférence également selon l'invention, la valeur de la surface délimitée par la spline P, la spline W, par la droite axiale passant par l'extrémité du retournement de la 25 couche d'armature de carcasse et par la droite axiale passant par le point F est supérieur à six fois la surface d'un rectangle dont un côté est le segment reliant les points E et F, l'autre côté étant de longueur unitaire. [0043] Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, la projection orthogonale du point d'inflexion radialement le plus extérieur de la courbe P sur la partie principale de la - 12 - couche d'armature de carcasse étant situé dans la zone de couplage du retournement de la couche d'armature de carcasse et la partie principale de la couche d'armature de carcasse. [0044] Selon un mode de réalisation avantageux de l'invention, la zone de découplage peut être constituée d'une première partie, dite de transition, prolongeant la zone de 5 couplage dans laquelle l'épaisseur de mélange caoutchouteux séparant les éléments de renforcement respectifs de la couche d'armature de carcasse et du retournement d'armature de carcasse augmente et d'une deuxième partie radialement la plus extérieure dans laquelle l'épaisseur de mélange caoutchouteux séparant les éléments de renforcement respectifs de la couche d'armature de carcasse et du retournement d'armature de carcasse est sensiblement 10 constante. [0045] Le découplage entre le retournement et l'armature de carcasse qui suit la zone de couplage est avantageusement obtenue par une augmentation de l'épaisseur de la première couche de mélange(s) polymérique(s). Ce découplage permet de venir compenser la diminution de la tension dans les éléments de renforcement de l'armature de carcasse 15 lorsque l'on s'approche de l'extrémité de son retournement pour absorber les contraintes de cisaillement entre l'armature de carcasse et son retournement. [0046] Avantageusement selon l'invention, la longueur de découplage est comprise entre 5 et 40 % de la distance entre l'extrémité du retournement de l'armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle et de préférence 20 entre 15 et 35 % de la distance entre l'extrémité du retournement de l'armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle. [0047] De préférence selon l'invention, le retournement de l'armature de carcasse et l'armature de carcasse sont couplés sur une longueur comprise entre 25 et 40% de la distance entre l'extrémité du retournement de l'armature de carcasse et le point radialement 25 le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle. [0048] Avantageusement selon l'invention, dans une coupe méridienne dudit pneumatique, l'extrémité radialement extérieure de la première couche de mélange(s) polymérique(s) est radialement extérieure à l'extrémité du retournement de l'armature de carcasse. - 13 - [0049] Selon une variante de réalisation de l'invention dans une coupe méridienne des zones des bourrelets du pneumatique, ledit retournement de la couche d'armature de carcasse étant axialement vers l'extérieur au contact d'une deuxième couche de mélange polymérique, elle-même au moins au contact d'une troisième couche de mélange 5 polymérique formant la surface extérieure du pneumatique dans la zone du bourrelet, ladite troisième couche de mélange polymérique étant destinée notamment à venir au contact de la jante, ladite troisième couche de mélange polymérique étant radialement vers l'extérieur au contact d'une quatrième couche de mélange polymérique formant la surface extérieure d'un flanc, et conformément à l'invention, dans une coupe méridienne dudit pneumatique, ro l'extrémité du retournement de l'armature de carcasse est radialement extérieure à l'extrémité radialement extérieure de la deuxième couche de mélange polymérique. [0050] Selon d'autres variantes de réalisation de l'invention, dans une coupe méridienne des zones des bourrelets du pneumatique, l'extrémité du retournement de l'armature de carcasse est radialement intérieure à l'extrémité radialement extérieure de la 15 deuxième couche de mélange polymérique. [0051] Avantageusement encore selon d'autres variantes de réalisations des zones des bourrelets du pneumatique selon l'invention, l'extrémité radialement extérieure de la deuxième couche de mélange polymérique est radialement extérieure à l'extrémité radialement extérieure de la troisième couche de mélange polymérique. 20 [0052] Avantageusement selon l'invention, l'extrémité radialement intérieure de la deuxième couche de mélange polymérique est radialement comprise entre le point radialement le plus extérieur du cercle circonscrit à la tringle et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle. Ce positionnement est déterminé sur une coupe d'un pneumatique, dont l'écartement des bourrelets est le même que lorsque le pneumatique 25 est monté sur la jante de montage préconisée par l'ETRTO, celui-ci étant donc ni monté ni gonflé. [0053] Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, le module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement des couches de calandrage de la couche d'armature de carcasse est compris entre 4 et 16 MPa et de préférence entre 8 et 12 MPa. Ces valeurs 30 permettent notamment de définir le compromis souhaité entre les performances d'endurance - 14 - de la zone des bourrelets du pneumatique et ses performances en termes de résistance au roulement. [0054] De préférence selon l'invention, le module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la première couche de mélange(s) polymérique(s) est inférieur ou égal au 5 module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement du calandrage de la couche d'armature de carcasse. Ce choix permet notamment de concentrer les efforts de cisaillement au sein de la première couche de mélange polymérique. [0055] De préférence encore selon l'invention, le module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la première couche de mélange(s) polymérique(s) est supérieur à 10 50% du module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement du calandrage de la couche d'armature de carcasse et de préférence est supérieur à 70 % du module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement du calandrage de la couche d'armature de carcasse. Ce choix permet de maintenir les efforts de cisaillement au sein de la première couche de mélange(s) polymérique(s) tout en assurant de bonnes performances d'endurance. 15 [0056] Avantageusement selon l'invention, le module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la deuxième couche de mélange polymérique est inférieur à 150% du module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement du calandrage de la couche d'armature de carcasse et de préférence strictement inférieur à 25 MPa ; il est avantageusement encore supérieur au module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement 20 de la première couche de mélange polymérique. Selon cette réalisation avantageuse de l'invention, la deuxième couche de mélange polymérique confère suffisamment de rigidité pour assurer une bonne tenue en endurance du pneumatique lors des appuis sur les crochets de jante tout en assurant des performances en termes de résistance au roulement satisfaisantes. 25 [0057] Selon un mode réalisation préféré de l'invention, pour favoriser le compromis entre les performances d'endurance et de résistance au roulement, le module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la première couche de mélange(s) polymérique(s) est supérieur ou égal au module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la troisième couche de mélange polymérique qui est lui-même supérieur ou égal au module d'élasticité 30 sous tension à 10 % d'allongement de la quatrième couche de mélange polymérique. - 15 - [0058] Selon un mode préféré de réalisation de l'invention, dans tout plan méridien, sur une longueur du retournement d'armature de carcasse délimitée radialement entre l'extrémité dudit retournement et un point situé à une distance du point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle égale à 65% de la distance entre l'extrémité du 5 retournement de l'armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle, tout point du retournement de l'armature de carcasse est à une distance de la surface extérieure du pneumatique inférieure à 10 mm. De préférence encore, tout point du retournement de l'armature de carcasse est à une distance de la surface extérieure du pneumatique inférieure à 10 mm sur une longueur du retournement 10 d'armature de carcasse délimitée radialement entre l'extrémité dudit retournement et un point situé à une distance du point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle égale à 50% de la distance entre l'extrémité du retournement de l'armature de carcasse et le point radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle. [0059] Avantageusement encore selon l'invention, dans tout plan méridien, sur une 15 distance radiale supérieure à 4 mm, et de préférence supérieure à 10 mm, démarrant radialement à l'extérieur de l'extrémité du retournement d'armature de carcasse et à une distance radiale de l'extrémité du retournement d'armature de carcasse égale à 2.5 fois le diamètre d'un élément de renforcement de l'armature de carcasse et s'étendant radialement vers l'extérieur, l'épaisseur, mesurée selon la direction normale aux éléments de 20 renforcement du retournement d'armature de carcasse à l'extrémité du retournement d'armature de carcasse, de la quatrième couche de mélange polymérique formant la surface extérieure d'un flanc est sensiblement constante. [0060] Avantageusement encore selon l'invention, dans tout plan méridien, sur une distance radiale supérieure à 4 mm, et de préférence supérieure à 10 mm, démarrant 25 radialement à l'intérieur de l'extrémité du retournement d'armature de carcasse et à une distance radiale de l'extrémité du retournement d'armature de carcasse égale à 2.5 fois le diamètre d'un élément de renforcement de l'armature de carcasse et s'étendant radialement vers l'intérieur, l'épaisseur, mesurée selon la direction normale aux éléments de renforcement du retournement d'armature de carcasse à l'extrémité du retournement 30 d'armature de carcasse, de la quatrième couche de mélange polymérique formant la surface extérieure d'un flanc est sensiblement constante. - 16 - [0061] Au sens de l'invention, l'expression une épaisseur sensiblement constante signifie qu'elle ne varie pas de plus de 0.5 mm. Ces variations d'épaisseur ne sont dues qu'aux phénomènes de fluage lors de la fabrication et de la cuisson du pneumatique. [0062] La quatrième couche de mélange polymérique ainsi réalisée selon l'invention 5 semble permettre de contribuer au meilleur positionnement de la première couche de mélange polymérique et à sa mise en place pour assurer le couplage et le découplage de la couche d'armature de carcasse et du retournement d'armature de carcasse. [0063] Selon un mode de réalisation avantageux de l'invention, dans tout plan méridien, dans chaque bourrelet, le pneumatique comporte une armature de contention 10 entourant la tringle et un volume de mélange caoutchouteux directement au contact de la tringle. [0064] Une telle armature de contention permet lors de l'utilisation du pneumatique de limiter les évolutions de forme de la tringle et ainsi de conserver des performances notamment en termes d'endurance satisfaisantes. En effet, le pneumatique selon l'invention 15 dont la structure conduit à son allègement pourrait, dans certains cas d'utilisation ou types de roulage, conduire à une évolution géométrique dans la zone du bourrelet potentiellement nuisible aux performances en termes d'endurance du pneumatique. La présence d'une armature de contention telle que proposée permet de retarder voire de prévenir une telle évolution géométrique. Avantageusement encore selon l'invention, l'armature de contention 20 est constituée d'une couche d'éléments de renforcement textiles de type polyamide aliphatique. [0065] Avantageusement selon l'invention, les tringles sont des tringles paquets, c'est- à-dire des tringles formées d'un assemblage de fils gommés enroulés autour d'une forme, de préférence de forme hexagonale. 25 [0066] Selon un mode de réalisation de l'invention, notamment pour améliorer encore les performances en termes d'endurance du pneumatique, l'armature de carcasse est formée de câbles dont la structure est fortement pénétrée de mélanges polymériques. Il peut par exemple s'agir de câbles dont la construction permet d'augmenter leur pénétrabilité par les mélanges polymériques. Il peut encore s'agir de câbles dans lesquels des mélanges - 17 - polymériques sont insérés lors de la fabrication des câbles eux-mêmes. Il s'agit alors par exemple de câbles à au moins deux couches, au moins une couche interne étant gainée d'une couche constituée d'une composition de caoutchouc non réticulable, réticulable ou réticulée, de préférence à base d'au moins un élastomère diénique. 5 [0067] Selon une variante de réalisation de l'invention, l'armature de sommet du pneumatique est formée d'au moins deux couches de sommet de travail d'éléments de renforcement inextensibles, croisés d'une couche à l'autre en faisant avec la direction circonférentielle des angles compris entre 100 et 450 . [0068] Selon d'autres variantes de réalisation de l'invention, l'armature de sommet 10 comporte encore au moins une couche d'éléments de renforcement circonférentiels. [0069] Une réalisation préférée de l'invention prévoit encore que l'armature de sommet est complétée radialement à l'extérieur par au moins une couche supplémentaire, dite de protection, d'éléments de renforcement dits élastiques, orientés par rapport à la direction circonférentielle avec un angle compris entre 100 et 450 et de même sens que 15 l'angle formé par les éléments inextensibles de la couche de travail qui lui est radialement adjacente. [0070] La couche de protection peut avoir une largeur axiale inférieure à la largeur axiale de la couche de travail la moins large. Ladite couche de protection peut aussi avoir une largeur axiale supérieure à la largeur axiale de la couche de travail la moins large, telle 20 qu'elle recouvre les bords de la couche de travail la moins large et, dans le cas de la couche radialement supérieure comme étant le moins large, telle qu'elle soit couplée, dans le prolongement axial de l'armature additionnelle, avec la couche de sommet de travail la plus large sur une largeur axiale, pour être ensuite, axialement à l'extérieur, découplée de ladite couche de travail la plus large par des profilés d'épaisseur au moins égale à 2 mm. La 25 couche de protection formée d'éléments de renforcement élastiques peut, dans le cas cité ci- dessus, être d'une part éventuellement découplée des bords de ladite couche de travail la moins large par des profilés d'épaisseur sensiblement moindre que l'épaisseur des profilés séparant les bords des deux couches de travail, et avoir d'autre part une largeur axiale inférieure ou supérieure à la largeur axiale de la couche de sommet la plus large. - 18 - [0071] Selon l'un quelconque des modes de réalisation de l'invention évoqués précédemment, l'armature de sommet peut encore être complétée, radialement à l'intérieur entre l'armature de carcasse et la couche de travail radialement intérieure la plus proche de ladite armature de carcasse, par une couche de triangulation d'éléments de renforcement 5 inextensibles métalliques en acier faisant, avec la direction circonférentielle, un angle supérieur à 60° et de même sens que celui de l'angle formé par les éléments de renforcement de la couche radialement la plus proche de l'armature de carcasse. [0072] D'autres détails et caractéristiques avantageux de l'invention ressortiront ci- après de la description des exemples de réalisation de l'invention notamment en référence 10 aux figures 1 à 4 qui représentent : - figure 1, une vue méridienne d'un schéma d'un pneumatique selon l'invention, - figure 2, une représentation schématique agrandie de la surface extérieure du pneumatique entre le point F de la zone du bourrelet et le point E, - figure 3, une représentation schématique agrandie de la zone du bourrelet, 15 - figure 4, une représentation schématique agrandie de la zone d'un bourrelet d'un pneumatique de référence. [0073] Les figures ne sont pas représentées à l'échelle pour en simplifier la compréhension. [0074] Sur la figure 1, le pneumatique 1 est de dimension 12 R 22.5. Ledit 20 pneumatique 1 comprend une armature de carcasse radiale 2 ancrée dans deux bourrelets 3. L'armature de carcasse 2 est frettée au sommet du pneumatique par une armature de sommet 5, elle-même coiffée d'une bande de roulement. [0075] L'armature de carcasse 2, formée d'une seule couche de câbles métalliques, est enroulée dans chacun des bourrelets 3 autour d'une tringle 4a, 4b et forme dans chacun des 25 bourrelets 3 un retournement 7 de la couche d'armature de carcasse présentant une extrémité 8. - 19 - [0076] L'armature de carcasse 2 est constituée d'éléments de renforcements entre deux couches de calandrage dont le module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement est égal à 9.8 MPa. [0077] Les éléments de renforcements de l'armature de carcasse 2 sont des câbles 5 19.18 dont l'allongement à rupture est égal à 2.5 °A. [0078] Les câbles d'armature de carcasse du pneumatique 1 sont des câbles à couche de structure 1+6+12, non fretté, constitué d'un noyau central formé d'un fil, d'une couche intermédiaire formée de six fils et d'une couche externe formée de douze fils. [0079] La figure 1 illustre le pneumatique monté sur sa jante nominale J; le point Z 10 axialement le plus extérieur de la partie principale de la couche d'armature de carcasse 2 est déterminé, le pneumatique étant gonflé à sa pression nominale, par exemple par tomographie. Le point E est le point axialement le plus extérieur du pneumatique lorsque celui-ci est monté sur sa jante nominale J et gonflé à sa pression nominale. Le point F est défini par l'intersection entre la surface extérieure du pneumatique et la droite, parallèle à 15 l'axe de rotation, passant par le point B, radialement le plus extérieur de la tringle 4. [0080] La figure 2 illustre schématiquement la surface extérieure S du pneumatique ente les points E et F sur une coupe méridienne du pneumatique, ledit pneumatique étant monté sur sa jante nominale J et gonflé à sa pression nominale. [0081] Sur cette coupe méridienne, tout point du profil de la surface extérieure S du 20 pneumatique entre les points F et E est à une distance inférieure à 0.62 mm de la spline P reliant lesdits premier et deuxième points F et E, la tangente TpE de ladite spline P, passant par le point E formant un angle aE avec la direction radiale égal à 0.4°, la tangente TpF de ladite spline P, passant par le point F formant un angle aF avec la direction radiale égal à 2.7°, la tension tFp au point F valant 1.16 et la tension tEp au point E valant 1.86. Les 25 coordonnées des points de ladite spline P, dans le repère direct formé par la droite D reliant les points F et E, de longueur K égale à 107.6 mm, et sa perpendiculaire G passant par ledit point F, étant données par : [ K * ( (-2u3+3u2) + tFp * (u3-2u2+u)*cos(aF) + tEp*(d-u2)*cos(OEE) ), K * ( tFp * (u3-2u2+u)*sin(aF) + tEplu3-u2)*sin(ccEp) ) - 20 - avec u appartenant à l'intervalle [0, 1]. [0082] La distance radiale entre l'unique point d'inflexion M de la spline P et le point F est égale à 39.2 mm et représente 36.4 % de la distance radiale entre les points E et F qui est égale à 107.6 mm, et donc bien comprise entre 25 et 50 % de cette distance. 5 [0083] La figure 2 illustre encore la spline W définie conformément à l'invention entre les points E et I, I étant le point de contact axialement le plus extérieur du pneumatique au contact de la jante J. [0084] La figure 2 illustre bien qu'au moins 95 % des points de la spline P sont axialement intérieurs aux points de la spline W. Par ailleurs, la distance axiale maximale L 10 entre la spline P et la spline W est égale à 14.5 mm et donc égale à 13.5 % de la distance radiale entre les points E et F. [0085] La valeur de la surface, représentée par des hachures sur la figure, délimitée par la spline P, la spline W, par la droite axiale passant par l'extrémité du retournement de la couche d'armature de carcasse et par la droite axiale passant par le point F est égale à 700 15 mm2 et donc supérieur à trois fois la valeur de la surface du rectangle dont un côté est le segment reliant les points E et F, l'autre côté étant de longueur unitaire, soit 106.7 mm2. [0086] La distance dl entre l'extrémité 8 du retournement 7 et sa projection orthogonale 8p sur la partie principale de la couche d'armature de carcasse est égale 5.4 mm. La distance d2 entre l'extrémité 8 du retournement 7 et la spline P, mesurée selon la 20 direction définie par la droite passant par l'extrémité 8 du retournement 7 de la couche d'armature de carcasse et sa projection orthogonale 8p sur la partie principale de la couche d'armature de carcasse est égale à 4.4 mm. La distance d2 est donc supérieure à 0.7 fois la distance dl [0087] La distance d3 entre la spline P et la spline W, mesurée selon la direction définie 25 par la droite passant par l'extrémité du retournement de la couche d'armature de carcasse et sa projection orthogonale sur la partie principale de la couche d'armature de carcasse est égale à 6.7 mm. La distance d3 est donc supérieure à la distance d2. - 21 - [0088] Sur cette figure 2, il ressort également que le point d'inflexion M de la spline P est radialement extérieur au point d'intersection N de la droite [EF] avec la spline P. [0089] La figure 3 illustre de manière agrandie une représentation schématique en coupe d'un bourrelet 3 du pneumatique 1, dans lequel on retrouve une partie de la couche 5 d'armature de carcasse 2 enroulée autour d'une tringle 4 pour former un retournement 7 avec une extrémité 8. [0090] Sur cette figure 3, est matérialisé le point Z axialement le plus extérieur de la partie principale de la couche d'armature de carcasse 2; il est déterminé par exemple par tomographie, le pneumatique étant gonflé à sa pression nominale. 10 [0091] Sur cette figure 3, est encore matérialisé le cercle T circonscrit à la tringle 4 et apparaît le point A radialement le plus intérieur dudit cercle T. Ce point A est défini sur une coupe radiale du pneumatique, dont l'écartement des bourrelets est le même que lorsque le pneumatique est monté sur la jante de montage préconisée par l'ETRTO, celui-ci n'étant pas monté sur une jante. Le rayon du cercle T circonscrit à la tringle est égal à 8.25 mm. 15 [0092] On détermine également le point B radialement le plus extérieur du cercle T. [0093] La distance dz entre le point Z et le point A est égale à 128 mm. [0094] La distance dR entre le point 8 et le point A est égale à 90 mm. [0095] Le ratio de la distance dR sur la distance dz est égal à 70% et donc compris entre 45 et 90%. 20 [0096] Le retournement 7 de la couche d'armature de carcasse vient se coupler à la partie principale de la couche d'armature de carcasse 2 à partir du point C, tel que la distance dc entre le point C et le point A est égale à 37 mm. [0097] Le ratio de la distance dc sur la distance dR est égal à 41% et donc compris entre 30 et 55%. 25 [0098] Le retournement 7 de la couche d'armature de carcasse est ensuite découplé de partie principale de la couche d'armature de carcasse 2 à partir du point D, tel que la distance dl, entre le point D et le point A est égale à 66 mm et telle que la longueur de - 22 - couplage entre le point C et le point D est égale à 29 mm et donc comprise entre 25 et 40 % de la distance dR. La longueur de couplage est mesurée selon la droite passant par les points C et D. [0099] L'épaisseur de couplage entre la partie principale de la couche d'armature de 5 carcasse 2 et le retournement 7 de la couche d'armature de carcasse, mesurée selon la direction normale aux éléments de renforcement de la partie principale de la couche d'armature de carcasse 2 entre les éléments de renforcement respectifs de la partie principale de la couche d'armature de carcasse et du retournement de la couche d'armature de carcasse, est sensiblement constante et égale à 2.9 mm. 10 [00100] La longueur de découplage entre le point D et le point 8 est égale à 21 mm et donc comprise entre 15 et 35 % de la distance dR. La longueur de découplage est mesurée selon la droite passant par les points D et 8. [00101] Le retournement 7 de la couche d'armature de carcasse est séparé de l'armature de carcasse 2 par une première couche de mélange polymérique 9, présentant une extrémité 15 radialement extérieure 10 à une distance dm du point A égale à 117 mm. La première couche de mélange polymérique 9 présente un module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement égal à 7.8 MPa et donc inférieur au module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement des couches de calandrage de l'armature de carcasse 2. [00102] La première couche de mélange polymérique 9 est profilée pour venir en appui 20 sur la tringle 4 et assurer le couplage et découplage entre le retournement de la couche d'armature de carcasse 7 et la partie principale de la couche d'armature de carcasse 2. [00103] Axialement à l'extérieur du retournement 7 de la couche d'armature de carcasse est représentée la deuxième couche de mélange polymérique 11 dont l'extrémité radialement extérieure 12 est radialement à l'intérieur de l'extrémité 8 du retournement 7 de 25 la couche d'armature de carcasse. L'extrémité radialement intérieure 13 de la deuxième couche de mélange polymérique 11 est radialement comprise entre les points A et B, respectivement radialement le plus intérieur et radialement le plus extérieur du cercle circonscrit à la tringle. - 23 - [00104] La deuxième couche de mélange polymérique 11 présente un module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement égal à 12.5 MPa et donc supérieur au module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement des couches de calandrage de l'armature de carcasse 2. 5 [00105] Au contact de la deuxième couche de mélange polymérique 11 et radialement sous la tringle, on trouve la troisième couche de mélange polymérique 14, dont l'extrémité axialement la plus extérieure 15 est radialement à l'intérieur de l'extrémité 12 de la deuxième couche de mélange polymérique 11. [00106] La troisième couche de mélange polymérique 14 présente un module d'élasticité 10 sous tension à 10 % d'allongement égal à 7.1 MPa. [00107] Axialement au contact de la première couche de mélange polymérique 9, de la deuxième couche de mélange polymérique 11, et de la troisième couche de mélange polymérique 14, se trouve la quatrième couche de mélange polymérique 16. L'extrémité 17 radialement intérieure de la quatrième couche de mélange polymérique 16 est radialement 15 intérieure à l'extrémité 15 de la troisième couche de mélange polymérique 14. [00108] La quatrième couche de mélange polymérique 16 présente un module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement égal à 3.1 MPa. [00109] Des essais d'endurance ont été réalisés en faisant rouler deux pneus rabotés l'un sur l'autre avec une pression régulée de 5.5b, et une charge de 4571 daN à une vitesse de 20 50km/h et à une température ambiante de 15°C pendant 20000 km. [00110] Ces essais sont réalisés en montant les pneumatiques sur des jantes de dimension 22.5x9.00 dont la rugosité de surface du crochet de jante favorise l'abrasion du pneumatique. [00111] Les pneumatiques selon l'invention sont comparés à des pneumatiques de 25 référence R1 et R2. [00112] Les pneumatiques R1, dont une représentation schématique agrandie de la zone du bourrelet est représentée sur la figure 4, sont des pneumatiques de conception usuelle comportant des raidisseurs 18 et des zones des bourrelets plus usuelles avec notamment une - 24 - épaisseur du bourrelet plus importante, avec notamment une distance dR entre l'extrémité 8 du retournement 7 de la couche d'armature de carcasse 2 et le point A radialement le plus intérieur du cercle T circonscrit à la tringle 4 égale à 37% de la distance dz entre le point axialement le plus extérieur Z de la partie principale de la couche d'armature de carcasse et 5 le point A radialement le plus intérieur du cercle T circonscrit à la tringle et des première et deuxième couches de mélange polymérique 9 et 11 dont le module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement est égal à 3.7 MPa. [00113] Les pneumatiques R2 diffèrent des pneumatiques R1 par l'absence de raidisseur 18. 10 [00114] Les essais ont été réalisés pour les pneumatiques selon l'invention avec des conditions identiques à celles appliquées aux pneumatiques de référence R1 et R2. [00115] Après un roulage de 20000 Km, on mesure le volume perdu dans la zone du pneumatique qui vient au contact de la jante à l'aide d'un profilomètre laser. Et on vérifie sur des coupes méridiennes si des fissures sont apparues dans la zone du pneumatique 15 radialement à l'intérieur du point E. [00116] Concernant la mesure de volume perdu, les essais réalisés conduisent pour les pneumatiques de référence R2 à des performances établissant la base 100, l'indice des autres pneumatiques étant le rapport entre le volume perdu du pneumatique R2 et le volume perdu du pneumatique concerné. R1 R2 Invention 250 100 300 Fissures Fissures Pas de fissure 20 [00117] Par ailleurs, des mesures de résistance au roulement ont été réalisées. [00118] Les résultats des mesures sont présentés dans le tableau suivant ; elles sont exprimées en Kg/t, REVENDICATIONS1 - Pneumatique (1), destiné à être monté sur une jante (J) creuse (15° drop centre) nominale et gonflé à sa pression nominale, comprenant une armature de carcasse radiale (2), constituée d'une unique couche d'armature de carcasse formée d'éléments de renforcement, ledit pneumatique comprenant une armature de sommet (5), elle-même coiffée radialement d'une bande de roulement, ladite bande de roulement étant réunie à deux bourrelets par l'intermédiaire de deux flancs, la couche d'éléments de renforcement de l'armature de carcasse étant ancrée dans chacun des bourrelets par retournement autour d'une tringle (4a, 4b) pour former une partie principale de la couche d'armature de carcasse s'étendant d'une tringle à l'autre et un retournement (7) de la couche d'armature de carcasse dans chacun des bourrelets, ledit retournement (7) de la couche d'armature de carcasse étant séparé de la partie principale de la couche d'armature de carcasse par une première couche (9) de mélange(s) polymérique(s) s'étendant radialement depuis la tringle (4a, 4b) jusqu'au moins l'extrémité (8) du retournement (7) de la couche d'armature de carcasse, caractérisé en ce que dans une coupe méridienne dudit pneumatique : - le retournement (7) de la couche d'armature de carcasse et la partie principale de la couche d'armature de carcasse sont les seules couches d'éléments de renforcement dont l'allongement à rupture est inférieur à 6 % présentes dans une zone du flanc constituant au moins 90% de la surface du flanc comprise radialement entre l'extrémité (8) du retournement (7) de la couche d'armature de carcasse et le point (B) radialement le plus à l'extérieur de la tringle, - la distance (dR) entre l'extrémité (8) du retournement (7) de la couche d'armature de carcasse et le point (A) radialement le plus intérieur du cercle circonscrit à la tringle est comprise entre 45 et 90% de la distance (dz) entre le point (Z) axialement le plus extérieur de la partie principale de la couche d'armature de carcasse et le point (A) radialement le plus intérieur du cercle (T) circonscrit à la tringle (4), - radialement vers l'extérieur, à partir d'un point (C) du retournement (7) de la couche d'armature de carcasse situé à une distance (dc) du point (A) radialement le plus intérieur du cercle (T) circonscrit à la tringle (4) comprise entre 30 et 55% de la - 27 - distance (dR) entre l'extrémité (8) du retournement (7) de la couche d'armature de carcasse et le point (A) radialement le plus intérieur du cercle (T) circonscrit à la tringle (4), le retournement (7) de la couche d'armature de carcasse et la partie principale de la couche d'armature de carcasse sont couplés pour former une zone de couplage sur une 5 longueur comprise entre 15 et 65% de la distance (dR) entre l'extrémité (8) du retournement (7) de la couche d'armature de carcasse et le point (A) radialement le plus intérieur du cercle (T) circonscrit à la tringle (4), pour être ensuite découplés par la première couche (9) de mélange(s) polymérique(s), - tout point du profil de la surface extérieure S du pneumatique, entre un premier point 10 F, lui-même défini par l'intersection d'une droite d'orientation axiale, passant par le point radialement le plus extérieur de la tringle et la surface extérieure du pneumatique, et un deuxième point E, qui est le point axialement le plus extérieur du pneumatique, est à une distance inférieure à 2.5 mm d'une spline P reliant lesdits premier et deuxième points F et E, 15 - la direction de la tangente TpF de ladite spline P étant donnée par la droite passant par ledit premier point F et formant avec la direction radiale un angle aF compris entre -3° et +3° et inférieur à l'angle formé par la droite [EF] et la direction radiale, - la direction de la tangente TpE de ladite spline P étant donnée par la droite passant par ledit deuxième point E et formant avec la direction radiale un angle aR compris entre 0° 20 et +5° et inférieur à l'angle formé par la droite [EF] et la direction radiale, - la tension ou facteur d'échelle tFp sur la tangente TPF, appartenant à l'intervalle [0.8, 1.3], - la tension ou facteur d'échelle tEp sur la tangente TPE, appartenant à l'intervalle [1.5*tFp, 2.3* tFp], 25 - ladite spline P et la droite [EF] présente un unique point d'intersection N, distinct des points E et F, ledit point d'intersection N étant radialement intérieur à l'unique point d'inflexion M de ladite spline P, - l'unique point d'inflexion M de ladite spline P est à une distance radiale du point F comprise entre 25 et 50 % de la distance radiale entre les points E et F, 30 - Au moins 95% des points de la spline P sont axialement intérieurs aux points d'une spline W définie entre les points E et I, ledit point I étant défini par le point de contact du pneumatique sur la jante J axialement le plus extérieur, - 28 - - la direction de la tangente de ladite spline W étant donnée par la droite passant par ledit premier point E et formant avec la direction radiale un angle aF compris égal à 00, - la direction de la tangente de ladite spline W étant donnée par la droite tangente au crochet de la jante J au point I, 5 - les tensions ou facteurs d'échelle tj et tE, sur les tangentes T1 et TwE étant égales à 1, - la distance axiale maximale entre la spline P et la spline W est supérieure à 5% de la distance radiale entre les points E et F, - la surface délimitée par la spline P, la spline W, par la droite axiale passant par l'extrémité du retournement de la couche d'armature de carcasse et par la droite axiale 10 passant par le point F est supérieur à trois fois la surface d'un rectangle dont un côté est le segment reliant les points E et F, l'autre côté étant de longueur unitaire. 2 - Pneumatique (1) selon la revendication 1, caractérisé en ce que tout point du profil de la surface extérieure (S) du pneumatique entre lesdits premier et deuxième points (F) et (E), est à une distance inférieure à 1.25 mm de la spline (P) reliant lesdits premier et deuxième points 15 (F) et (E). 3 - Pneumatique (1) selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la direction de la tangente TpF de la spline P, étant donnée par la droite passant par le premier point F, forme avec la direction radiale un angle aF compris entre -1° et +10 . 4 - Pneumatique (1) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la 20 distance axiale maximale entre la spline P et la spline W est supérieure à 10% de la distance radiale entre les points E et F. 5 - Pneumatique (1) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la valeur de la surface délimitée par la spline P, la spline W, par la droite axiale passant par l'extrémité (8) du retournement (7) de la couche d'armature de carcasse (2) et par la droite 25 axiale passant par le point F est supérieur à six fois la surface d'un rectangle dont un côté est le segment reliant les points E et F, l'autre côté étant de longueur unitaire. 6 - Pneumatique (1) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la longueur de découplage est comprise entre 5 et 40 % de la distance (dR) entre l'extrémité (8) du retournement (7) de l'armature de carcasse et le point (A) radialement le plus intérieur du 30 cercle (T) circonscrit à la tringle (4), et de préférence comprise entre 15 et 35 % de la distance - 29 - (dR) entre l'extrémité (8) du retournement (7) de l'armature de carcasse et le point (A) radialement le plus intérieur du cercle (T) circonscrit à la tringle (4). 7 - Pneumatique (1) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le retournement (7) de l'armature de carcasse et l'armature de carcasse sont couplés sur une 5 longueur comprise entre 25 et 40% de la distance (dR) entre l'extrémité (8) du retournement (7) de l'armature de carcasse et le point (A) radialement le plus intérieur du cercle (T) circonscrit à la tringle (4). 8 - Pneumatique (1) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement des couches de calandrage de la couche 10 d'armature de carcasse (2) est compris entre 4 et 16 MPa et de préférence entre 8 et 12 MPa. 9 - Pneumatique (1) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la première couche (9) de mélange(s) polymérique(s) est inférieur ou égal au module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement du calandrage de la couche d'armature de carcasse (2). 15 10 - Pneumatique (1) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la première couche (9) de mélange(s) polymérique(s) est supérieur à 50% du module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement du calandrage de la couche d'armature de carcasse (2) et de préférence est supérieur à 70% du module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement du calandrage de la couche d'armature 20 de carcasse (2). 11 - Pneumatique (1) selon l'une des revendications précédentes, ledit retournement (7) de la couche d'armature de carcasse étant axialement vers l'extérieur au contact d'une deuxième couche (11) de mélange polymérique, caractérisé en ce que le module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la deuxième couche (11) de mélange polymérique est inférieur 25 à 150% du module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement du calandrage de la couche d'armature de carcasse (2), de préférence strictement inférieur à 25 MPa et de préférence encore supérieur au module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la première (9) couche de mélange polymérique. - 30 - 12 - Pneumatique (1) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que, dans tout plan méridien, sur une longueur du retournement (7) la couche d'armature de carcasse délimitée radialement entre l'extrémité (8) dudit retournement de la couche d'armature de carcasse et un point situé à une distance du point (B) radialement le plus intérieur du cercle (T) 5 circonscrit à la tringle (4) égale à 65% de la distance (dR) entre l'extrémité (8) du retournement (7) de la couche d'armature de carcasse et le point (A) radialement le plus intérieur du cercle (T) circonscrit à la tringle (4), tout point du retournement (7) de la couche d'armature de carcasse est à une distance de la surface extérieure (S) du pneumatique inférieure à 10 mm.