Brevet FR3065976A1 — publié le 20181109

PISCINE HORS SOL La prÃ©sente invention concerne le domaine de la construction d'ouvrages Ã rÃ©gulation thermique, et porte, en particulier, sur un systÃ¨me de rÃ©gulation de la tempÃ©rature de l'enveloppe d'une construction, notamment pour bÃ¢timents Ã basse consommation. On entend par domaine de la construction d'ouvrages Ã rÃ©gulation thermique le domaine, par exemple, de la rÃ©alisation d'un ouvrage hors sol, tel qu'un bÃ¢timent ayant des fonctions de rÃ©gulation thermique, ou d'une piscine ayant des fonctions de rÃ©gulation thermique. Les bÃ¢timents sont habituellement rÃ©alisÃ©s avec 15 de la brique, du bÃ©ton agglomÃ©rÃ©, du bÃ©ton cellulaire, ou plus gÃ©nÃ©ralement avec tout matÃ©riau ayant des propriÃ©tÃ©s de faible conductivitÃ© thermique. Avec l'Ã©volution des rÃ©glementations, telles que la RI 2012 et bientÃ´t la RI 2020 en France, il est 20 nÃ©cessaire de faire Ã©voluer les matÃ©riaux utilisÃ©s pour rÃ©aliser ces bÃ¢timents. Ces rÃ©glementations ont apportÃ© de nouvelles contraintes, telles que la gestion de l'hygromÃ©trie intÃ©rieure (qui peut causer une dÃ©gradation prÃ©maturÃ©e des 25 murs et de l'isolant), ou encore l'utilisation de l'inertie thermique des matÃ©riaux, de l'Ã©nergie solaire, etc., pour Ã©conomiser au maximum sur les coÃ»ts de chauffage et le coÃ»t global du bÃ¢timent. Les techniques de construction classiques ne sont 30 plus adaptÃ©es Ã ces rÃ©glementations. Il est donc nÃ©cessaire de mettre en place de nouvelles techniques de construction rÃ©pondant aux exigences de ces rÃ©glementations, en termes de faible consommation d'Ã©nergie, de limitation du 3065976 2 rÃ©chauffement climatique, de faible bilan polluant, et de construction durable et inaltÃ©rable dans le temps. Par ailleurs, on connaÃ®t les systÃ¨mes de chauffage d'un bÃ¢timent comprenant un tuyau de fluide 5 caloporteur intÃ©grÃ© dans la paroi intÃ©rieure du bÃ¢timent, un fluide caloporteur chaud ou froid Ã©tant mis en circulation dans le tuyau afin de rÃ©chauffer ou rafraÃ®chir l'air intÃ©rieur du bÃ¢timent. Cependant, un tel systÃ¨me peut, sous certaines 10 conditions, entraÃ®ner des contraintes comme l'apparition d'un point de rosÃ©e en cas de diffÃ©rence trop importante entre le fluide et la paroi. En outre, un tel systÃ¨me ne permet pas d'Ã©viter les pertes thermiques vers l'extÃ©rieur : en effet, par exemple en cas de grand froid, la paroi interne sera chaude grÃ¢ce au fluide et la paroi externe du bÃ¢timent sera froide en raison de son contact avec l'air extÃ©rieur. Il y a dans ce cas une grande partie de la chaleur apportÃ©e par le fluide qui traverse la paroi et qui est perdue vers 20 l'extÃ©rieur. La prÃ©sente invention vise Ã rÃ©soudre les problÃ¨mes rencontrÃ©s avec les techniques de construction classiques dÃ©crites ci-dessus en proposant un systÃ¨me intÃ©grÃ© Ã la construction, permettant de rÃ©guler la 25 tempÃ©rature de l'enveloppe de ladite construction, c'est-Ã -dire ses parois extÃ©rieures, pour rÃ©duire significativement les transferts thermiques entre l'intÃ©rieur et l'extÃ©rieur de la construction. La prÃ©sente invention a pour objet un systÃ¨me de rÃ©gulation de la tempÃ©rature de l'enveloppe 30 d'une construction, caractÃ©risÃ© par le fait qu'il comprend : au moins une partie de ladite enveloppe, telle qu'un mur ou un toit, comprenant une couche de matÃ©riau conduisant 3065976 3 la chaleur, laquelle couche forme une paroi extÃ©rieure de l'enveloppe susceptible d'Ãªtre exposÃ©e l'environnement extÃ©rieur, - un circuit pour un premier fluide caloporteur, en boucle 5 fermÃ©e, comprenant un serpentin mural en contact avec la couche de matÃ©riau conduisant la chaleur, au moins un Ã©changeur thermique, et des moyens de circulation du premier fluide caloporteur dans le circuit, et - au moins une cuve enterrÃ©e dans le sol et remplie d'un 10 second fluide caloporteur, tel que de l'eau, l'au moins un Ã©changeur thermique se situant dans l'au moins une cuve pour un Ã©change thermique entre les premier et second fluides caloporteurs, ce par quoi en utilisation, la mise en circulation du 15 premier fluide caloporteur dans le circuit permet au premier fluide caloporteur : - lorsque la tempÃ©rature de la paroi est supÃ©rieure celle du premier fluide caloporteur, de capter la chaleur de l'environnement extÃ©rieur qui est reÃ§ue Ã la paroi extÃ©rieure, ladite chaleur Ã©tant transmise au serpentin mural par conduction au travers de ladite paroi, puis de cÃ©der ladite chaleur, au niveau de l'au moins un Ã©changeur thermique, au second fluide caloporteur qui est plus froid que le premier fluide caloporteur, de telle sorte que la tempÃ©rature de ladite paroi est abaissÃ©e et que le flux de chaleur de l'extÃ©rieur vers l'intÃ©rieur de la construction est limitÃ©, - et inversement, lorsque la tempÃ©rature de la paroi est infÃ©rieure Ã celle du premier fluide caloporteur, de capter, au niveau de l'au moins un Ã©changeur thermique, la chaleur du second fluide caloporteur qui est plus chaud que ledit premier fluide caloporteur, puis de 3065976 4 cÃ©der ladite chaleur Ã la paroi extÃ©rieure, par conduction au niveau du serpentin mural, de telle sorte que la tempÃ©rature de ladite paroi est rehaussÃ©e et que le flux de chaleur de l'intÃ©rieur vers l'extÃ©rieur de la 5 construction est limitÃ©. Le systÃ¨me selon la prÃ©sente invention permet ainsi de crÃ©er une barriÃ¨re thermique limitant le flux thermique entre l'intÃ©rieur et l'extÃ©rieur de la construction, grÃ¢ce Ã la conductivitÃ© thermique des parties 10 d'enveloppe pour un Ã©change thermique efficace au niveau de la paroi de la partie d'enveloppe, et Ã l'utilisation du sol pour apporter, de maniÃ¨re directe ou indirecte, de la fraÃ®cheur ou des calories au premier fluide caloporteur, en fonction des besoins. 15 Le serpentin mural peut Ãªtre intÃ©grÃ© aux murs et/ou au toit de la construction, ou Ãªtre posÃ© sur la face intÃ©rieure des murs et/ou du toit aprÃ¨s que ceux-ci ont Ã©tÃ© installÃ©s sur le chantier, les murs Ã©tant avantageusement formÃ©s d'au moins un Ã©lÃ©ment prÃ©fabriquÃ©. 20 Dans un autre cas, dans lequel la construction est en bÃ©ton banchÃ©, c'est-Ã -dire dont le bÃ©ton des murs est coulÃ© sur le chantier, le serpentin mural peut par exemple Ãªtre installÃ© sur la face intÃ©rieure des murs, puis une isolation est projetÃ©e pour enrober le serpentin. 25 La partie d'enveloppe peut Ãªtre une partie d'un toit, d'un toit terrasse ou d'un toit vÃ©gÃ©talisÃ©. Dans le cas d'un toit vÃ©gÃ©talisÃ©, en plus des avantages associÃ©s Ã la limitation du flux thermique entre l'intÃ©rieur et l'extÃ©rieur de la construction, le systÃ¨me selon la 30 prÃ©sente invention permet d'Ã©viter une surchauffe des plantes et donc d'augmenter leur durÃ©e de vie et de pÃ©renniser la terrasse. 3065976 5 Selon un premier mode de rÃ©alisation de la prÃ©sente invention, le systÃ¨me comprend une seule cuve ayant des parois en matÃ©riau conduisant la chaleur, de prÃ©fÃ©rence en bÃ©ton Ã forte conductivitÃ© thermique, de 5 faÃ§on Ã permettre un Ã©change thermique entre le second fluide caloporteur et le sol. Selon des deuxiÃ¨me et troisiÃ¨me modes de rÃ©alisation de la prÃ©sente invention, le systÃ¨me comprend une cuve ayant des parois en matÃ©riau conduisant la 10 chaleur, de prÃ©fÃ©rence en bÃ©ton Ã forte conductivitÃ© thermique, et qui comprend en outre, sur l'intÃ©rieur des parois, une couche d'isolant, de prÃ©fÃ©rence recouverte d'une doublure intÃ©rieure Ã©tanche, de telle sorte que le second fluide caloporteur est thermiquement isolÃ© du sol. 15 Le circuit peut comprendre en outre un deuxiÃ¨me Ã©changeur thermique situÃ© dans un caisson disposÃ© dans la cuve et thermiquement isolÃ© de celle-ci, le caisson contenant un fluide caloporteur, le systÃ¨me comprenant en outre un second circuit pour fluide caloporteur comprenant 20 un Ã©changeur thermique, un dispositif de rÃ©cupÃ©ration des calories et un moyen de circulation du fluide caloporteur dans le second circuit, ce par quoi le premier fluide caloporteur peut cÃ©der de la chaleur, qu'il a captÃ© au niveau du serpentin mural, au fluide caloporteur prÃ©sent 25 dans le caisson au niveau du deuxiÃ¨me Ã©changeur thermique, laquelle chaleur cÃ©dÃ©e peut Ãªtre captÃ©e, au niveau de l'Ã©changeur thermique du second circuit, par le fluide caloporteur du second circuit, pour ensuite une rÃ©cupÃ©ration de la chaleur par les moyens de rÃ©cupÃ©ration. 30 Le systÃ¨me peut comprendre en outre des moyens d'homogÃ©nÃ©isation permettant d'extraire de l'eau hors du caisson et de l'introduire dans la cuve. 3065976 6 Selon le deuxiÃ¨me mode de rÃ©alisation de la prÃ©sente invention, le circuit pour le premier fluide caloporteur comprend en outre un serpentin de paroi de cuve, situÃ© dans la paroi en bÃ©ton formant la paroi externe 5 de la cuve, ce par quoi le serpentin de paroi de cuve est apte Ã Ã©changer de la chaleur avec le sol. Le systÃ¨me peut comprendre des vannes pour relier de maniÃ¨re sÃ©lective ou simultanÃ©e le serpentin mural avec le premier Ã©changeur thermique, le deuxiÃ¨me Ã©changeur 10 thermique et/ou le serpentin de paroi de cuve en fonction des besoins de rÃ©gulation thermique de la paroi de l'habitation. Selon le troisiÃ¨me mode de rÃ©alisation de la prÃ©sente invention, le circuit pour le premier fluide 15 caloporteur comprend en outre un troisiÃ¨me Ã©changeur thermique disposÃ© dans une seconde cuve contenant un fluide caloporteur et ayant des parois en matÃ©riau conduisant la chaleur, de prÃ©fÃ©rence en bÃ©ton Ã forte conductivitÃ© thermique, de faÃ§on Ã permettre un Ã©change thermique entre 20 le fluide caloporteur contenue dans la seconde cuve et le sol. Le systÃ¨me peut comprendre des vannes pour relier de maniÃ¨re sÃ©lective ou simultanÃ©e le serpentin mural avec le premier Ã©changeur thermique, le deuxiÃ¨me Ã©changeur 25 thermique, ou le troisiÃ¨me Ã©changeur thermique en fonction des besoins de rÃ©gulation thermique de la paroi de l'habitation. Le systÃ¨me peut comprendre en outre des moyens d'homogÃ©nÃ©isation permettant de faire passer du fluide 30 caloporteur de la premiÃ¨re cuve vers la seconde cuve et un Ã©lÃ©ment formant canal reliant en partie supÃ©rieure les premiÃ¨re et seconde cuves, pour dÃ©verser le trop-plein de la seconde cuve vers la premiÃ¨re cuve. 3065976 7 Selon la prÃ©sente invention, le serpentin mural est avantageusement Ã une distance comprise entre 25 mm et 300 mm de la face extÃ©rieure de la paroi extÃ©rieure. Selon la prÃ©sente invention, l'au moins une cuve 5 est avantageusement enterrÃ©e dans le sol Ã au moins 40 cm de la surface. Le premier fluide caloporteur peut Ãªtre de l'eau Ã laquelle est ajoutÃ© un produit antigel. La prÃ©sente invention a Ã©galement pour objet une 10 construction, caractÃ©risÃ©e par le fait qu'elle est Ã©quipÃ©e d'un systÃ¨me de rÃ©gulation de la tempÃ©rature de l'enveloppe de ladite construction, le systÃ¨me Ã©tant tel que dÃ©fini ci-dessus. Les parties d'enveloppe peuvent Ãªtre des murs 15 formÃ©s d'une pluralitÃ© de panneaux comprenant chacun en leur sein un sous-serpentin ayant une entrÃ©e et une sortie pour le passage du premier fluide caloporteur, les panneaux Ã©tant agencÃ©s cÃ´te Ã cÃ´te de telle sorte que la sortie du tuyau d'un panneau est reliÃ©e Ã l'entrÃ©e du tuyau du 20 panneau adjacent pour former le serpentin mural du circuit pour le premier fluide caloporteur. Les sous-serpentins pourront Ãªtre reliÃ©s en sÃ©rie ou en dÃ©rivation/connexion sur nourrice avec contrÃ´le par un systÃ¨me intelligent. Le principe Ã la base de la prÃ©sente invention 25 peut Ã©galement Ãªtre appliquÃ© Ã une piscine hors sol pour rÃ©chauffer l'eau de la piscine. Est ainsi Ã©galement divulguÃ©e une piscine hors sol ayant des parois latÃ©rales comprenant chacune une couche de matÃ©riau Ã forte conductivitÃ© thermique, de 30 prÃ©fÃ©rence du bÃ©ton, qui forme la face extÃ©rieure de la paroi latÃ©rale, et un circuit en boucle ouverte dont chaque extrÃ©mitÃ© est en communication de fluide avec la piscine, des moyens de circulation Ã©tant prÃ©vus pour faire circuler 3065976 8 l'eau de la piscine Ã l'intÃ©rieur dudit circuit, le circuit Ã©tant en contact avec la couche de matÃ©riau Ã forte conductivitÃ© thermique de telle que l'eau de la piscine, aprÃ¨s Ãªtre entrÃ©e dans le circuit par une premiÃ¨re 5 extrÃ©mitÃ©, capte de la chaleur du soleil rÃ©cupÃ©rÃ©e dans ladite couche de matÃ©riau, avant de ressortir, rÃ©chauffÃ©e, par l'autre extrÃ©mitÃ© du circuit. On constate que, lÃ encore, on exploite les capacitÃ©s de la couche de matÃ©riau Ã forte conductivitÃ© 10 thermique Ã stocker la chaleur du soleil et Ã la cÃ©der par conduction Ã un serpentin en contact avec ladite couche de matÃ©riau, pour obtenir une source de chaleur renouvelable pour l'eau de la piscine. Selon la prÃ©sente invention, un matÃ©riau Ã forte 15 conductivitÃ© thermique aura de prÃ©fÃ©rence une conductivitÃ© thermique de 0,70 W.m-1.K-1. Pour mieux illustrer l'objet de la prÃ©sente invention, on va en dÃ©crire ci-aprÃ¨s, Ã titre indicatif et non limitatif, plusieurs modes de rÃ©alisation particuliers 20 avec rÃ©fÃ©rence au dessin annexÃ©. Sur ce dessin : - la Figure 1 est un schÃ©ma d'un bÃ¢timent, en particulier une habitation, Ã©quipÃ© du systÃ¨me selon un premier mode 25 de rÃ©alisation de la prÃ©sente invention ; - la Figure 2 est un schÃ©ma d'un bÃ¢timent, en particulier une habitation, Ã©quipÃ© du systÃ¨me selon un deuxiÃ¨me mode de rÃ©alisation de la prÃ©sente invention ; 30 - la Figure 3 est un schÃ©ma d'un bÃ¢timent, en particulier une habitation, Ã©quipÃ© du systÃ¨me selon un troisiÃ¨me mode de rÃ©alisation de la prÃ©sente invention ; 3065976 9 - les Figures 4a Ã 4c sont des vues en coupe de trois modes de rÃ©alisation d'un panneau formant les parois externes d'un bÃ¢timent selon la prÃ©sente invention ; et 5 - la Figure 5 est une vue en perspective avec coupe partielle d'une piscine intÃ©grant un systÃ¨me de rÃ©chauffage/rÃ©gulation pour piscine conformÃ©ment aux principes de la prÃ©sente invention. 10 Si l'on se rÃ©fÃ¨re aux Figures 1 Ã 3, on peut voir que l'on y a reprÃ©sentÃ© une construction classique 1, ici une habitation 1, formÃ©e de murs 2, d'un sol 3 et d'un toit 4. 15 L'habitation 1 comprend en outre un systÃ¨me 5 de rÃ©gulation de la tempÃ©rature des murs 2 conformÃ©ment Ã un premier mode de rÃ©alisation de la prÃ©sente invention. Le systÃ¨me 5 comprend une cuve 6 contenant de l'eau 7 et enterrÃ©e dans le sol S, et un circuit de fluide 20 caloporteur 8 comprenant un serpentin mural 9, un Ã©changeur thermique 10 et une pompe 11, tous reliÃ©s en sÃ©rie de maniÃ¨re fluidique en un circuit fermÃ©. Le fluide caloporteur a des propriÃ©tÃ©s antigel, et par exemple est de l'eau, Ã laquelle peut Ãªtre ajoutÃ© un produit antigel. 25 La cuve 6 est de forme gÃ©nÃ©ralement parallÃ©lÃ©pipÃ©dique, et peut prÃ©senter, par exemple, un volume compris entre 10 000 litres et 150 000 litres. Les parois 6a de la cuve 6 sont en matÃ©riau conduisant la chaleur, tel que du bÃ©ton, de prÃ©fÃ©rence un 30 bÃ©ton Ã forte conductivitÃ© thermique, de telle sorte que la tempÃ©rature de l'eau 7 au sein de la cuve 6 est rÃ©gulÃ©e par la tempÃ©rature du sol S. La cuve 6 et l'eau 7 qu'elle contient constituent donc une rÃ©serve calorifique comme cela ressortira plus clairement ci-aprÃ¨s. La cuve 6 est 3065976 10 remplie Ã l'aide d'un tube de remplissage Ir dont une extrÃ©mitÃ© infÃ©rieure se situe dans la cuve 6 et dont l'extrÃ©mitÃ© supÃ©rieure est, dans l'exemple illustrÃ©, accessible Ã l'utilisateur et muni d'une vanne de 5 remplissage (non reprÃ©sentÃ©e) pour que l'utilisateur puisse y raccorder un tuyau et y faire passer l'eau 7. Bien entendu, le tube de remplissage Ir pourrait Ãªtre reliÃ© Ã un rÃ©seau d'eau. Dans l'exemple reprÃ©sentÃ©, le serpentin mural 9 10 est disposÃ© dans le mur 2 directement contre une paroi de bÃ©ton 2a formant la faÃ§ade extÃ©rieure de l'habitation 1, et contre la face intÃ©rieure de ladite paroi de bÃ©ton 2a. L'objectif est d'avoir un bon transfert thermique entre la paroi en bÃ©ton 2a et le serpentin mural 9, de telle sorte 15 que le fluide circulant dans le serpentin 9 rÃ©gule la tempÃ©rature de la paroi en bÃ©ton 2a. Un isolant 2b recouvre la face intÃ©rieure de la paroi 2a et le serpentin mural 9, de faÃ§on Ã Ã©viter les Ã©changes thermiques entre l'intÃ©rieur de l'habitation 1 et le serpentin 9 ou la paroi 20 en bÃ©ton 2a. La conception prÃ©cise du mur 2 et ses variantes seront dÃ©crites plus en dÃ©tail dans la suite de la description. L'Ã©changeur thermique 10 est un Ã©changeur 25 thermique classique, et est disposÃ© dans la cuve 6 en formant par exemple un serpentin, des spires, des lames, etc., de faÃ§on Ã augmenter la surface en contact avec l'eau et donc l'efficacitÃ© de l'Ã©change thermique entre le fluide caloporteur qui y circule et l'eau 7. A cet effet, 30 l'Ã©changeur thermique 10 sera rÃ©alisÃ© en un matÃ©riau Ã forte conductivitÃ© thermique, comme le cuivre par exemple. Le dimensionnement du systÃ¨me 5, Ã savoir, entres autres, le volume choisi pour la cuve 6, la surface de 3065976 H l'Ã©changeur thermique 10 en contact avec l'eau 7 de la cuve 6 (par exemple, nombre de spires), le dÃ©bit de la pompe, etc., dÃ©pend directement de l'environnement et des besoins Ã©nergÃ©tiques (par exemple, du dimensionnement) de 5 l'habitation. Ces points seront dÃ©crits plus en dÃ©tail dans la suite de la description. En fonctionnement, lorsque la pompe 11 est mise en route, le fluide caloporteur circule en boucle dans le circuit 8. On peut distinguer plusieurs modes de 10 fonctionnement du systÃ¨me 5 en fonction des conditions extÃ©rieures. Mode E : mode Ã©tÃ©, forte chaleur extÃ©rieure En Ã©tÃ©, en cas de fortes tempÃ©ratures 15 extÃ©rieures, ou lorsque le soleil chauffe la paroi 2a, le fluide caloporteur circulant, sous l'action de la pompe 11, dans le serpentin mural 9, alors plus froid que la paroi 2a, se rÃ©chauffe en absorbant la chaleur de la paroi 2a. Ainsi, la paroi 2a se refroidit. Le fluide caloporteur 20 circule ensuite jusqu'Ã l'Ã©changeur thermique 10, oÃ¹ il cÃ¨de la chaleur Ã l'eau 7 de la cuve 6. Le fluide caloporteur ainsi refroidi est ensuite envoyÃ©, toujours sous l'action de la pompe 11, vers le serpentin mural 9, oÃ¹ il peut Ã nouveau absorber de la chaleur de la paroi 2a. 25 L'eau 7 de la cuve 6 cÃ¨de sa chaleur au sol S, par conduction thermique Ã travers la paroi 6a de la cuve 6. Ãtant donnÃ© que le sol S reste sensiblement toujours Ã la mÃªme tempÃ©rature, environ 15Â°C, grÃ¢ce Ã son importante inertie thermique, l'eau 7 reste Ã©galement sensiblement Ã 30 la mÃªme tempÃ©rature. Ainsi, le systÃ¨me 5 permet de rÃ©guler la tempÃ©rature du mur 2 en faisant baisser la tempÃ©rature de la paroi 2a. De cette maniÃ¨re, un transfert de chaleur de 3065976 12 l'extÃ©rieur vers l'intÃ©rieur de l'habitation 1 est fortement limitÃ©, le confort des habitants est prÃ©servÃ© et d'importantes Ã©conomies de climatisation sont rÃ©alisÃ©es. 5 Mode H : mode hiver, froid extÃ©rieur Inversement, en hiver, en cas de tempÃ©ratures extÃ©rieures froides, le fluide caloporteur cÃ¨de de la chaleur Ã la paroi 2a lorsqu'il circule dans le serpentin mural 9, ce par quoi le fluide caloporteur refroidit alors 10 que la paroi 2a se rÃ©chauffe, puis le fluide caloporteur se rÃ©chauffe en passant dans l'Ã©changeur thermique 10, en absorbant la chaleur de l'eau 7 de la cuve 6, qui est rÃ©gulÃ©e Ã une tempÃ©rature sensiblement constante par le sol S. 15 Ainsi, le systÃ¨me 5 permet de rÃ©guler la tempÃ©rature du mur 2 en rÃ©chauffant la paroi 2a de quelques degrÃ©s. De cette maniÃ¨re, un transfert de chaleur de l'intÃ©rieur de l'habitation 1 vers l'extÃ©rieur est fortement limitÃ©, le confort des habitants est prÃ©servÃ© et 20 d'importantes Ã©conomies de chauffage sont rÃ©alisÃ©es. Mode T : mode tempÃ©rÃ©, pour printemps/automne ou cycle jour/nuit En outre, il existe des variations de la 25 tempÃ©rature extÃ©rieure entre le jour et la nuit, que ce soit en cas de tempÃ©rature extÃ©rieure faible ou forte, ou mÃªme lorsque la tempÃ©rature extÃ©rieure n'est ni trÃ¨s Ã©levÃ©e, ni trÃ¨s faible, par exemple en automne et au printemps. 30 Dans un tel cas, le systÃ¨me 5 peut Ãªtre utilisÃ© pour rÃ©guler la tempÃ©rature de maniÃ¨re continue, en absorbant la chaleur de la paroi 2a le jour et en 3065976 13 rÃ©chauffant celle-ci la nuit, selon les modes de fonctionnement indiquÃ©s prÃ©cÃ©demment. Si l'on se rÃ©fÃ¨re Ã la Figure 2, on peut voir 5 qu'est reprÃ©sentÃ©e une construction similaire Ã celle de la Figure 1, et en particulier une habitation 1 formÃ©e de murs 2, d'un sol 3 et d'un toit 4. L'habitation 1 comprend en outre un systÃ¨me 12 de rÃ©gulation de la tempÃ©rature des murs 2 conformÃ©ment Ã un 10 deuxiÃ¨me mode de rÃ©alisation de la prÃ©sente invention. Le systÃ¨me 12 comprend une cuve 13 contenant de l'eau 14 et enterrÃ©e dans le sol S, et un premier circuit de fluide caloporteur 15 comprenant un serpentin mural 9, un premier Ã©changeur thermique 17, un deuxiÃ¨me Ã©changeur 15 thermique 18, quatre vannes en T 19a, 19b, 19c, 19d, un serpentin de paroi de cuve 20 et une premiÃ¨re pompe 21. Le remplissage de la cuve 13 se fait Ã l'aide d'un tube de remplissage Tr comme dans le premier mode de rÃ©alisation. Le systÃ¨me 12 comprend Ã©galement un second 20 circuit 22 de fluide caloporteur ou d'eau du rÃ©seau, comprenant, en sÃ©rie, un troisiÃ¨me Ã©changeur thermique 23, une deuxiÃ¨me pompe 24 et un dispositif de rÃ©cupÃ©ration des calories 25. La cuve 13 est de forme sensiblement identique Ã 25 la cuve 6 du premier mode de rÃ©alisation de l'invention. La cuve 13 comprend des parois externes 13a en bÃ©ton. L'intÃ©rieur des parois externes 13a est recouvert d'un isolant 13b, puis d'une doublure intÃ©rieure (liner) 13c Ã©tanche, Ã l'exception de la paroi 13a dÃ©finissant le 30 haut de la cuve 13. De cette maniÃ¨re, l'eau 14 que contient la cuve 13 est thermiquement isolÃ©e du sol S. La cuve 13 comprend en outre en son sein un caisson 13d, disposÃ© au fond de la cuve 13. Le caisson 13d 3065976 14 est rÃ©alisÃ© en un matÃ©riau isolant, tel qu'une ossature galvanisÃ©e ou un panneau de bÃ©ton, de type sandwich, avec un isolant Ã cellule fermÃ©e, tel que du polyurÃ©thane projetÃ© entre les deux ou du polystyrÃ¨ne extrudÃ©, et 5 rÃ©sistant Ã l'eau, de telle sorte que l'eau 14 prÃ©sente dans le caisson 13d est thermiquement isolÃ©e de l'eau 14 prÃ©sente dans la cuve 13. Le caisson 13d prÃ©sente une ouverture infÃ©rieure 13e permettant de relier de maniÃ¨re fluidique l'intÃ©rieur 10 du caisson 13d avec le reste de la cuve 13, permettant un brassage de l'eau avec les variations de tempÃ©rature. Deux tubes d'extraction d'air 49, munis chacun d'une vanne de fermeture 50, sont prÃ©vus, ayant chacun une premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 49a Ã l'air libre et une seconde 15 extrÃ©mitÃ© 49b dÃ©bouchant en partie supÃ©rieure de la cuve 13 et du caisson 13d, respectivement, dans l'intervalle d'air entre la surface libre de l'eau 14 et la partie supÃ©rieure de la cuve 13 et du caisson 13d. Ces tubes 49 servent au dÃ©gazage lors du remplissage, et seront associÃ©s Ã des 20 capteurs de niveau d'eau et Ã une vanne de remplissage (aspect remplissage de la cuve Ã discuter). Le systÃ¨me 12 comprend Ã©galement un ensemble d'homogÃ©nÃ©isation 26, comprenant un premier tube 26a reliant le caisson 13d Ã l'entrÃ©e d'une troisiÃ¨me pompe 25 26b, et un second tube 26c reliant la sortie de la pompe 26b avec le fond de la cuve 13. L'ensemble d'homogÃ©nÃ©isation 26 permet de faire circuler de l'eau du caisson 13d vers le reste de la cuve 13, comme reprÃ©sentÃ© par les flÃ¨ches sur la Figure 2. 30 Les premier et troisiÃ¨me Ã©changeurs thermiques 17, 23 se situent l'un au-dessous de l'autre dans le caisson 13d, et le deuxiÃ¨me Ã©changeur thermique 18 se situe dans la cuve 13, hors du caisson 13d. 3065976 15 Les deux extrÃ©mitÃ©s du serpentin mural 9 sont reliÃ©es de maniÃ¨re fluidique Ã une premiÃ¨re voie de chacune des deux premiÃ¨res vannes 19a et 19b, la pompe 21 Ã©tant disposÃ©e entre l'une desdites extrÃ©mitÃ©s et la vanne 5 correspondante. Les deux extrÃ©mitÃ©s du premier Ã©changeur thermique 17 sont Ã©galement reliÃ©es de maniÃ¨re fluidique Ã une seconde voie de chacune des deux premiÃ¨res vannes 19a et 19b. 10 Les troisiÃ¨mes voies de chacune des deux vannes 19a et 19b sont respectivement reliÃ©es Ã des premiÃ¨res voies des deux autres vannes 19c et 19d. Les deux extrÃ©mitÃ©s du deuxiÃ¨me Ã©changeur thermique 18 sont reliÃ©es de maniÃ¨re fluidique Ã une 15 seconde voie de chacune des deux autres vannes 19c et 19d. Les deux extrÃ©mitÃ©s du serpentin de paroi de cuve 20 sont reliÃ©es de maniÃ¨re fluidique Ã la troisiÃ¨me voie de chacune des deux autres vannes 19c et 19d. De cette maniÃ¨re, les vannes 19a, 19b, 19c et 19d 20 du circuit 15 permettent de relier sÃ©lectivement le serpentin mural 9 avec le premier Ã©changeur thermique 17, le deuxiÃ¨me Ã©changeur thermique 18 et/ou le serpentin de paroi de cuve 20. En fonctionnement, on distingue comme 25 prÃ©cÃ©demment, plusieurs modes selon les conditions extÃ©rieures. Mode E : mode Ã©tÃ©, forte chaleur extÃ©rieure En Ã©tÃ©, en cas de fortes tempÃ©ratures 30 extÃ©rieures, ou lorsque le soleil chauffe la paroi 2a, le fluide caloporteur circulant dans le serpentin mural 9, alors plus froid que la paroi 2a, se rÃ©chauffe en absorbant la chaleur de la paroi 2a. Ainsi, la paroi 2a se 3065976 16 refroidit. Sous l'action de la pompe 21, il circule ensuite vers l'un des Ã©changeurs thermiques 17 et 18 ou le serpentin de paroi de cuve 20, avec un choix prÃ©alable par l'habitant du logement, ou par des moyens intelligents de 5 rÃ©gulation prÃ©sents dans le systÃ¨me 12, en actionnant les vannes 19a-d tel que nÃ©cessaire. Ainsi, s'il est nÃ©cessaire de produire de l'eau chaude sanitaire, le serpentin mural 9 sera reliÃ© au premier Ã©changeur thermique 17, afin que le dispositif de 10 rÃ©cupÃ©ration des calories 25 produise de l'eau chaude sanitaire en rÃ©cupÃ©rant les calories du caisson 13d. Lorsque suffisamment d'eau chaude sanitaire a Ã©tÃ© produite, ou que la tempÃ©rature de l'eau du caisson 13d atteint une valeur seuil, par exemple 20Â°C, les vannes 19a 15 et 19b sont actionnÃ©es de telle sorte que le deuxiÃ¨me Ã©changeur thermique 18 est reliÃ© au serpentin mural 9. Dans un tel cas, la rÃ©gulation de la tempÃ©rature de la paroi 2a est obtenue de la mÃªme maniÃ¨re que pour le premier mode de rÃ©alisation. 20 Cependant, comme la cuve 13 est thermiquement isolÃ©e, la tempÃ©rature de l'eau 14 va augmenter au cours du temps, et ne va pas rester constante contrairement au premier mode de rÃ©alisation. Ainsi, une fois que l'eau 14 a atteint une valeur 25 seuil de tempÃ©rature haute, par exemple 23Â°C, les vannes 19c et 19d sont actionnÃ©es de faÃ§on Ã relier le serpentin mural 9 au serpentin de paroi de cuve 20. Le serpentin de paroi de cuve 20, situÃ© dans la paroi de la cuve 13, n'est pas thermiquement isolÃ© du sol, 30 et va donc Ã©changer des calories avec le sol, afin de rÃ©guler la tempÃ©rature de la paroi 2a. 3065976 17 En parallÃ¨le, l'ensemble d'homogÃ©nÃ©isation 26 peut Ãªtre actionnÃ© pour rendre la tempÃ©rature de l'eau 14 homogÃ¨ne, Ã la fois dans la cuve 13 et dans le caisson 13d. Bien entendu, l'extraction des calories pour le 5 caisson 13d ne devrait pas se faire au dÃ©triment de la rÃ©gulation de l'enveloppe. On souligne ici que les vannes en forme de T peuvent Ãªtre configurÃ©es pour autoriser une communication du serpentin mural 9 simultanÃ©ment avec le premier 10 Ã©changeur thermique 17, le second Ã©changeur thermique 18 et le serpentin de paroi de cuve 20. Mode H : mode hiver, froid extÃ©rieur Inversement, en hiver, en cas de tempÃ©ratures 15 extÃ©rieures froides, le fluide caloporteur cÃ¨de de la chaleur Ã la paroi 2a, ce par quoi le fluide caloporteur refroidit alors que la paroi 2a se rÃ©chauffe. Dans un tel cas, l'eau du caisson 13d ne sera pas rÃ©chauffÃ©e, mais il est toutefois possible de le relier Ã 20 une pompe Ã chaleur eau/eau qui fera office de dispositif de rÃ©cupÃ©ration des calories 25. Le serpentin mural 9 sera gÃ©nÃ©ralement reliÃ© au deuxiÃ¨me Ã©changeur thermique 18, oÃ¹ le fluide caloporteur utilise la chaleur de l'eau 14 pour rÃ©chauffer la paroi 2a. 25 Cependant, comme indiquÃ© prÃ©cÃ©demment, la cuve 13 Ã©tant thermiquement isolÃ©e, la tempÃ©rature de l'eau 14 va diminuer dans le temps, et ne va pas rester constante contrairement au premier mode de rÃ©alisation. Ainsi, une fois que l'eau 14 a atteint une valeur 30 seuil de tempÃ©rature basse, par exemple 14Â°C, les vannes 19c et 19d sont actionnÃ©es de faÃ§on Ã relier le serpentin mural 9 au serpentin de paroi de cuve 20. 3065976 18 Le serpentin de paroi de cuve 20, situÃ© dans la paroi de la cuve 13, n'est pas thermiquement isolÃ© du sol S, et le fluide caloporteur va donc Ã©changer des calories avec le sol S, qu'il cÃ¨dera Ã la paroi 2a lorsqu'il 5 circulera dans le serpentin mural 9 afin de rÃ©guler la tempÃ©rature de la paroi 2a. En parallÃ¨le, l'ensemble d'homogÃ©nÃ©isation 26 peut Ãªtre actionnÃ© pour rendre la tempÃ©rature de l'eau 14 homogÃ¨ne, Ã la fois dans la cuve 13 et dans le caisson 13d. 10 Mode T : mode tempÃ©rÃ©, pour printemps/automne ou cycle jour/nuit Comme pour le premier mode de rÃ©alisation, le systÃ¨me 12 peut Ãªtre utilisÃ© pour rÃ©guler la tempÃ©rature de 15 maniÃ¨re continue, en absorbant la chaleur de la paroi 2a le jour et en rÃ©chauffant celle-ci la nuit, selon les modes de fonctionnement indiquÃ©s prÃ©cÃ©demment. La chaleur captÃ©e le jour peut Ãªtre stockÃ©e par l'eau du caisson 13d et/ou de la cuve 13, pour permettre de 20 rÃ©chauffer la paroi 2a la nuit. Inversement, la tempÃ©rature de l'eau du caisson 13d et/ou de la cuve 13 ayant diminuÃ© au cours de la nuit, elle permet de refroidir la paroi 2a au cours de la journÃ©e. 25 De la mÃªme maniÃ¨re, les calories captÃ©es le jour peuvent Ãªtre renvoyÃ©es la nuit dans le dispositif de rÃ©cupÃ©ration des calories 25, qui peut servir au sanitaire et autres (pompe Ã chaleur, ballon thermodynamique, machine Ã laver, etc.). 30 Si l'on se rÃ©fÃ¨re Ã la Figure 3, on peut voir qu'est Ã©galement reprÃ©sentÃ©e une construction similaire Ã 3065976 19 celle des Figures 1 et 2, et en particulier une habitation 1 formÃ©e de murs 2, d'un sol 3 et d'un toit 4. L'habitation 1 comprend en outre un systÃ¨me 27 de rÃ©gulation de la tempÃ©rature des murs 2 conformÃ©ment Ã un 5 troisiÃ¨me mode de rÃ©alisation de la prÃ©sente invention. Le systÃ¨me 27 comprend une premiÃ¨re cuve 28 contenant de l'eau 29 et une seconde cuve 30 contenant de l'eau 29, enterrÃ©es dans le sol S, et un premier circuit de fluide caloporteur 31 comprenant un serpentin mural 9, un 10 premier Ã©changeur thermique 34, un deuxiÃ¨me Ã©changeur thermique 33, quatre vannes en T 35a, 35b, 35c, 35d, un troisiÃ¨me Ã©changeur thermique 36 et une premiÃ¨re pompe 37. Le remplissage de la cuve 27 se fait Ã l'aide d'un tube de remplissage Tr comme dans les premier et deuxiÃ¨me modes de 15 rÃ©alisation. Le systÃ¨me 27 comprend Ã©galement un second circuit 38 de fluide caloporteur ou d'eau du rÃ©seau, comprenant, en sÃ©rie, un quatriÃ¨me Ã©changeur thermique 39, une deuxiÃ¨me pompe 40 et un dispositif de rÃ©cupÃ©ration des 20 calories 41. La seconde cuve 30 est identique Ã la cuve 6 du premier mode de rÃ©alisation de l'invention, Ã savoir que ses parois sont en matÃ©riau thermoconducteur, tel que le bÃ©ton, de telle sorte que la tempÃ©rature de l'eau 29 au 25 sein de la cuve 30 est rÃ©gulÃ©e par le sol S. La premiÃ¨re cuve 28 est identique Ã la cuve 13 du deuxiÃ¨me mode de rÃ©alisation, Ã savoir qu'elle comprend une paroi externe 28a en bÃ©ton. L'intÃ©rieur de la paroi externe 28a est recouvert d'un isolant 28b, puis d'une doublure 30 intÃ©rieure (liner) 28c Ã©tanche. De cette maniÃ¨re, l'eau 29 que contient la cuve 28 est thermiquement isolÃ©e du sol S. La cuve 28 comprend en outre en son sein un caisson 28d, disposÃ© au fond de la cuve 28. Le caisson 28d 3065976 20 est rÃ©alisÃ© en un matÃ©riau isolant, tel qu'une ossature galvanisÃ©e ou un panneau de bÃ©ton, de type sandwich, avec un isolant Ã cellule fermÃ©e, tel que du polyurÃ©thane projetÃ© entre les deux ou du polystyrÃ¨ne extrudÃ©, et 5 rÃ©sistant Ã l'eau, de telle sorte que l'eau 29 prÃ©sente dans le caisson 28d est thermiquement isolÃ©e de l'eau 29 prÃ©sente dans la cuve 28. Le caisson 28d prÃ©sente une ouverture infÃ©rieure 28e permettant de relier de maniÃ¨re fluidique l'intÃ©rieur 10 du caisson 28d avec l'intÃ©rieur de la cuve 28. Deux tubes d'extraction d'air 49, munis chacun d'une vanne de fermeture 50, sont Ã©galement prÃ©vus, de maniÃ¨re analogue au deuxiÃ¨me mode de rÃ©alisation. Le systÃ¨me 27 comprend Ã©galement un premier 15 ensemble d'homogÃ©nÃ©isation 42, analogue Ã l'ensemble 26, comprenant un premier tube 42a reliant le caisson 28d Ã l'entrÃ©e d'une troisiÃ¨me pompe 42b, et un second tube 42c reliant la sortie de la pompe 42b avec le fond de la premiÃ¨re cuve 28. 20 Le systÃ¨me 27 comprend Ã©galement un second ensemble d'homogÃ©nÃ©isation 43, analogue au premier, comprenant un premier tube 43a reliant la cuve 28 Ã l'entrÃ©e d'une quatriÃ¨me pompe 43b, et un second tube 43c reliant la sortie de la pompe 43b avec le fond de la 25 seconde cuve 30. Les deux cuves 28, 30 sont en outre fluidiquement reliÃ©es par un canal 44, disposÃ© dans la partie supÃ©rieure des cuves 28, 30. Le canal 44 et les cuves 28, 30 sont en outre agencÃ©s d'une maniÃ¨re telle que l'interface eau/air 30 45 de chaque cuve est au mÃªme niveau, ledit niveau passant par le canal 44. Comme pour le deuxiÃ¨me mode de rÃ©alisation, les deuxiÃ¨me et troisiÃ¨me Ã©changeurs thermiques 33, 39 se 3065976 21 situent l'un au-dessous de l'autre dans le caisson 28d, et le premier Ã©changeur thermique 34 se situe dans la cuve 28, hors du caisson 28d. Les deux extrÃ©mitÃ©s du serpentin mural 9 sont 5 reliÃ©es de maniÃ¨re fluidique Ã une premiÃ¨re voie de chacune des deux premiÃ¨res vannes 35a et 35b, la pompe 37 Ã©tant disposÃ©e entre l'une desdites extrÃ©mitÃ©s et la vanne correspondante. En outre, les deux extrÃ©mitÃ©s du deuxiÃ¨me 10 Ã©changeur thermique 33 sont reliÃ©es de maniÃ¨re fluidique Ã une seconde voie de chacune des deux premiÃ¨res vannes 35a et 35b. Les troisiÃ¨mes voies de chacune des deux vannes 35a et 35b sont respectivement reliÃ©es Ã des premiÃ¨res 15 voies des deux autres vannes 35c et 35d. Les deux extrÃ©mitÃ©s du premier Ã©changeur thermique 34 sont reliÃ©es de maniÃ¨re fluidique a une seconde voie de chacune des deux autres vannes 35c et 35d. Les deux extrÃ©mitÃ©s du troisiÃ¨me Ã©changeur 20 thermique 36 sont reliÃ©es de maniÃ¨re fluidique Ã la troisiÃ¨me voie de chacune des deux autres vannes 35c et 35d. De cette maniÃ¨re, les vannes 35a, 35b, 35c et 35d du circuit 21 permettent de relier sÃ©lectivement le 25 serpentin mural 9 avec le premier Ã©changeur thermique 34, le deuxiÃ¨me Ã©changeur thermique 33 et/ou le troisiÃ¨me Ã©changeur thermique 36. En fonctionnement, on distingue comme prÃ©cÃ©demment, plusieurs modes selon les conditions 30 extÃ©rieures. Le fonctionnement est sensiblement identique Ã celui du second mode de rÃ©alisation. Mode E : mode Ã©tÃ©, forte chaleur extÃ©rieure 3065976 22 En Ã©tÃ©, en cas de fortes tempÃ©ratures extÃ©rieures, ou lorsque le soleil chauffe la paroi 2a, le fluide caloporteur circulant dans le serpentin mural 9, alors plus froid que la paroi 2a, se rÃ©chauffe en absorbant 5 la chaleur de la paroi 2a. Ainsi, la paroi 2a se refroidit. Sous l'action de la pompe 37, il circule ensuite vers l'un des Ã©changeurs thermiques 33, 34, 36, avec un choix prÃ©alable par l'habitant du logement, ou par des moyens intelligents de rÃ©gulation prÃ©sents dans le systÃ¨me 10 27, en actionnant les vannes 35a-d tel que nÃ©cessaire. Ainsi, s'il est nÃ©cessaire de produire de l'eau chaude sanitaire, le serpentin mural 9 sera reliÃ© au deuxiÃ¨me Ã©changeur thermique 33, afin que le dispositif de rÃ©cupÃ©ration des calories 41 produise de l'eau chaude 15 sanitaire en rÃ©cupÃ©rant les calories du caisson 28d. Lorsque suffisamment d'eau chaude sanitaire a Ã©tÃ© produite, ou que la tempÃ©rature de l'eau du caisson 28d atteint une valeur seuil, par exemple 20Â°C, les vannes 35a et 35b sont actionnÃ©es de telle sorte que le premier 20 Ã©changeur thermique 34 est reliÃ© au serpentin mural 9. Dans un tel cas, la rÃ©gulation de la tempÃ©rature de la paroi 2a est obtenue de la mÃªme maniÃ¨re que pour le premier mode de rÃ©alisation. Cependant, comme la cuve 28 est thermiquement 25 isolÃ©e, la tempÃ©rature de l'eau 29 va augmenter au cours du temps, et ne va pas rester constante contrairement au premier mode de rÃ©alisation. Ainsi, une fois que l'eau 29 a atteint une valeur seuil de tempÃ©rature haute, par exemple 23Â°C, les vannes 30 35c et 35d sont actionnÃ©es de faÃ§on Ã relier le serpentin mural 9 au troisiÃ¨me Ã©changeur thermique 36. Le troisiÃ¨me Ã©changeur thermique 36, situÃ© dans la cuve non thermiquement isolÃ©e 30, va Ã©changer des 3065976 23 calories avec l'eau 29 prÃ©sente dans la seconde cuve 30. La tempÃ©rature de l'eau 29 reste sensiblement constante, car la chaleur est transmise au sol S par conduction thermique travers les parois de la cuve 30, comme pour le premier 5 mode de rÃ©alisation. En parallÃ¨le, le premier ensemble d'homogÃ©nÃ©isation 42 peut Ãªtre actionnÃ© pour rendre homogÃ¨ne la tempÃ©rature de l'eau 29 dans la cuve 28 et dans le caisson 28d. 10 De la mÃªme maniÃ¨re, le second ensemble d'homogÃ©nÃ©isation 43 peut Ãªtre actionnÃ© pour rendre homogÃ¨ne la tempÃ©rature de l'eau 29 dans la premiÃ¨re cuve 28 et dans la second cuve 30. Dans un tel cas, l'eau de la premiÃ¨re cuve 28 arrive dans la seconde cuve 30 par le 15 second tube 43c, et le trop-plein de la seconde cuve 30 est refoulÃ© vers la premiÃ¨re cuve 28 par le canal 44. Bien entendu, lÃ encore l'extraction des calories pour le caisson 28d ne devrait pas se faire au dÃ©triment de la rÃ©gulation de l'enveloppe. 20 Mode H : mode hiver, froid extÃ©rieur Inversement, en hiver, en cas de tempÃ©ratures extÃ©rieures froides, le fluide caloporteur cÃ¨de de la chaleur Ã la paroi 2a, ce par quoi le fluide caloporteur 25 refroidit alors que la paroi 2a se rÃ©chauffe. Dans un tel cas, l'eau du caisson 28d ne sera pas rÃ©chauffÃ©e, mais il est toutefois possible de le relier Ã une pompe Ã chaleur eau/eau qui fera office de dispositif de rÃ©cupÃ©ration des calories 41. 30 Le serpentin mural 9 sera gÃ©nÃ©ralement reliÃ© au premier Ã©changeur thermique 34, oÃ¹ le fluide caloporteur utilise la chaleur de l'eau 29 pour rÃ©chauffer la paroi 2a. 3065976 24 Cependant, comme indiquÃ© prÃ©cÃ©demment, la cuve 28 Ã©tant thermiquement isolÃ©e, la tempÃ©rature de l'eau 29 va diminuer dans le temps, et ne va pas rester constante contrairement au premier mode de rÃ©alisation. 5 Ainsi, une fois que l'eau 29 a atteint une valeur seuil de tempÃ©rature basse, par exemple 14Â°C, les vannes 35c et 35d sont actionnÃ©es de faÃ§on Ã relier le serpentin mural 9 au troisiÃ¨me Ã©changeur thermique 36. Le fluide caloporteur circulant dans le troisiÃ¨me 10 Ã©changeur thermique 36, disposÃ© dans la seconde cuve non thermiquement isolÃ©e 30, va Ã©changer des calories avec l'eau 29 prÃ©sente dans la seconde cuve 30, qu'il cÃ¨dera Ã la paroi 2a lorsqu'il circulera dans le serpentin mural 9 afin de rÃ©guler la tempÃ©rature de la paroi 2a. La 15 tempÃ©rature de l'eau 29 reste sensiblement constante, car la chaleur est transmise au sol S par conduction thermique travers les parois de la cuve 30, comme pour le premier mode de rÃ©alisation. En parallÃ¨le, comme prÃ©cÃ©demment, les ensembles 20 d'homogÃ©nÃ©isation 42, 43 peuvent Ãªtre actionnÃ©s pour rendre homogÃ¨ne la tempÃ©rature de l'eau 29, Ã la fois dans la premiÃ¨re cuve 28, dans le caisson 28d et dans la seconde cuve 30. 25 Mode T : mode tempÃ©rÃ©, pour printemps/automne ou cycle jour/nuit Comme pour les premier et seconds modes de rÃ©alisation, le systÃ¨me 27 peut Ãªtre utilisÃ© pour rÃ©guler la tempÃ©rature de maniÃ¨re continue, en absorbant la chaleur 30 de la paroi 2a le jour et en rÃ©chauffant celle-ci la nuit, selon les modes de fonctionnement indiquÃ©s prÃ©cÃ©demment. 3065976 25 La chaleur captÃ©e le jour peut Ãªtre stockÃ©e par l'eau du caisson 28d et/ou de la cuve 28, pour permettre de rÃ©chauffer la paroi 2a la nuit. Inversement, la tempÃ©rature de l'eau du caisson 5 28d et/ou de la cuve 28 ayant diminuÃ© au cours de la nuit, elle permet de refroidir la paroi 2a au cours de la journÃ©e. De la mÃªme maniÃ¨re, les calories captÃ©es le jour peuvent Ãªtre renvoyÃ©es la nuit dans le dispositif de 10 rÃ©cupÃ©ration des calories 41, qui peut servir au sanitaire et autres (pompe Ã chaleur, ballon thermodynamique, machine Ã laver, etc.). Comme indiquÃ© prÃ©cÃ©demment, le dimensionnement 15 des cuves, des serpentins, des Ã©changeurs thermiques, des pompes, du systÃ¨me de rÃ©cupÃ©ration de calories, dÃ©pend des conditions environnementales et de l'emplacement gÃ©ographique de l'habitation 1, ainsi que de son orientation et de ses besoins Ã©nergÃ©tiques. 20 On peut toutefois dÃ©terminer des ordres de grandeur, correspondant Ã une habitation domestique classique, et qui pourront Ãªtre affinÃ©s pour Ãªtre adaptÃ©s Ã une habitation particuliÃ¨re. La capacitÃ© de chaque cuve 6, 13, 28, 30 peut 25 Ãªtre comprise entre 10 000 litres et 150 000 litres, et elles peuvent Ãªtre enterrÃ©es de telle sorte que leur face supÃ©rieure est Ã environ 40 cm de profondeur. Les tuyaux des systÃ¨mes de rÃ©gulation 5, 12, 27, et en particulier les serpentins 9, 10, 17, 18, 23, 33, 34, 30 36, 39 peuvent avoir un diamÃ¨tre compris entre 10 mm et 33 mm, et sont rÃ©alisÃ©s en cuivre ou en un autre matÃ©riau Ã forte conductivitÃ© thermique. 3065976 26 Le serpentin mural 9 est disposÃ© dans le mur 2 en faisant des S ou des spirales, et est agencÃ© de telle sorte que, pour 1 mÃ¨tre carrÃ© de mur 2, le serpentin 9 a une longueur de 10 m. 5 Bien entendu, les ordres de grandeur indiquÃ©s ci- dessus ne sont pas limitatifs. En particulier, les exemples de capacitÃ© des cuves indiquÃ©s ci-dessus ne s'appliqueraient pas dans le cas oÃ¹ le bÃ¢timent dont la tempÃ©rature d'enveloppe doit Ãªtre rÃ©gulÃ©e est un immeuble 10 avec logements groupÃ©s ou un hÃ´tel. Au moins les cuves devront donc Ãªtre redimensionnÃ©es en fonction des besoins. Si l'on se rÃ©fÃ¨re aux Figures 4a Ã 4c, on peut voir que le mur 2 peut Ãªtre rÃ©alisÃ© de diffÃ©rentes 15 maniÃ¨res. Selon un premier mode de rÃ©alisation du mur, reprÃ©sentÃ© sur la Figure 4a, on peut voir que le mur comprend une couche de bÃ©ton 2a, de forte conductivitÃ© thermique, et une couche d'isolant 2b. La couche de bÃ©ton 20 2a a une premiÃ¨re paroi 2c, formant la faÃ§ade extÃ©rieure du mur 2, et donc d'une habitation 1, et une seconde paroi 2d opposÃ©e. La couche d'isolant 2b prÃ©sente une premiÃ¨re paroi 2e, formant la paroi interne du mur 2, et une paroi 2f correspondant Ã la paroi 2d de la couche de bÃ©ton 2a, la 25 couche d'isolant 2b Ã©tant plaquÃ©e contre la couche de bÃ©ton 2a. On peut voir que le serpentin de fluide caloporteur 9 est disposÃ© dans la couche de bÃ©ton 2a, proximitÃ© de sa seconde paroi 2d. En particulier, le 30 serpentin 9 peut Ãªtre Ã 20 mm de la seconde paroi 2d. Cette disposition permet d'exploiter la totalitÃ© des calories portÃ©es par la couche de bÃ©ton 2a, lorsque celle-ci est chauffÃ©e par l'environnement extÃ©rieur. 3065976 27 Le mur 2 est rÃ©alisÃ© de la maniÃ¨re suivante : on coule une premiÃ¨re couche de bÃ©ton, d'une Ã©paisseur Ã©gale Ã environ la moitiÃ© de celle de la couche de bÃ©ton finale 2a, on place le serpentin de fluide caloporteur 9, puis on 5 coule le reste du bÃ©ton de la couche de bÃ©ton 2a, et on plaque ensuite la couche d'isolant 2b contre la couche de bÃ©ton 2a. Selon un deuxiÃ¨me mode de rÃ©alisation du mur, reprÃ©sentÃ© sur la Figure 4b, on peut voir qu'une couche 10 supplÃ©mentaire 2g est disposÃ©e entre la couche de bÃ©ton 2a et la couche d'isolant 2b. Cette couche supplÃ©mentaire 2g peut Ãªtre composÃ©e de mortier ou de bÃ©ton. On peut voir en outre que le serpentin 9 est disposÃ©e dans ladite couche supplÃ©mentaire 2g. On peut 15 Ã©galement voir qu'une armature 2h, qui peut par exemple consister en un treillis mÃ©tallique ou en matiÃ¨re synthÃ©tique, est disposÃ©e entre la couche de bÃ©ton 2a et la couche supplÃ©mentaire 2g. L'armature 2h permet par ses propriÃ©tÃ©s mÃ©caniques d'assurer la liaison entre le bÃ©ton 20 de la couche de bÃ©ton 2a et le matÃ©riau de la couche supplÃ©mentaire 2g et l'attache du serpentin 9, et par ses propriÃ©tÃ©s thermiques de mieux rÃ©partir la chaleur fournie ou absorbÃ©e par le serpentin 9, afin d'amÃ©liorer l'efficacitÃ© Ã©nergÃ©tique de l'ensemble dans le cas d'une 25 armature mÃ©tallique. Le mur 2 est rÃ©alisÃ© de la maniÃ¨re suivante : on coule la couche de bÃ©ton 2a, on place l'armature 2h contre la seconde paroi 2d de la couche de bÃ©ton 2a, puis on place le serpentin de fluide caloporteur 9 contre le treillis 2h, 30 puis on coule le mortier ou le bÃ©ton de la couche supplÃ©mentaire 2g, et on plaque ensuite la couche d'isolant 2b contre la couche supplÃ©mentaire 2g. 3065976 28 On indique ici que les qualitÃ©s mÃ©caniques du bÃ©ton de la couche de bÃ©ton 2a, formant la faÃ§ade du mur 2, seront plus Ã©levÃ©es que celles du matÃ©riau 2g qui recouvre le serpentin 9, de faÃ§on Ã permettre d'absorber les 5 Ã©ventuelles dilatations du serpentin 9. Selon un troisiÃ¨me mode de rÃ©alisation du mur, reprÃ©sentÃ© sur la Figure 4c, on peut voir que le serpentin 9 est simplement disposÃ© entre la couche de bÃ©ton 2a et la couche d'isolant 2b. 10 Cette configuration permet de s'affranchir des contraintes thermiques pouvant apparaitre dans le mur. En effet, lorsque du fluide froid ou chaud passe dans le serpentin 9, il se dilate ou se contracte. Lorsque le serpentin 9 est pris dans une couche de bÃ©ton ou de 15 mortier, sa dilatation/contraction crÃ©Ã© des contraintes internes Ã la paroi, et crÃ©Ã© un risque d'endommagement du mur. Dans le cas prÃ©sent, le serpentin 9 est libre de se dilater ou se contracter autant que nÃ©cessaire. Le mur 2 est rÃ©alisÃ© de la maniÃ¨re suivante : on 20 coule la couche de bÃ©ton 2a, on place le serpentin de fluide caloporteur 9 contre la seconde paroi 2d de la couche de bÃ©ton 2a, et on plaque ensuite la couche d'isolant 2b contre la couche de bÃ©ton 2a, par exemple en coulant l'isolant ou en le projetant. 25 On souligne ici que le mur 2, rÃ©alisÃ© selon l'un des modes de rÃ©alisation des Figures 4a Ã 4c, peut Ãªtre formÃ© d'un ensemble de blocs prÃ©fabriquÃ©s. Chaque bloc comprend une sous-partie de serpentin, ayant deux orifices d'entrÃ©e/sortie de fluide 30 caloporteur. Plusieurs blocs sont disposÃ©s de maniÃ¨re adjacente pour former un mur, et les sous-serpentins sont reliÃ©s en sÃ©rie ou en dÃ©rivation/connexion sur nourrice 3065976 29 avec contrÃ´le par un systÃ¨me intelligent, pour former le serpentin 9. Ceci permet d'utiliser indÃ©pendamment les murs de la maison en fonction de leurs expositions et des besoins Ã©nergÃ©tiques, avec rÃ©gulation par thermostat. On 5 pourra ainsi privilÃ©gier ponctuellement les murs les mieux exposÃ©s au soleil, afin de capter le maximum de calories ou inversement. Le principe Ã la base de la prÃ©sente invention 10 peut Ã©galement Ãªtre appliquÃ© Ã une piscine hors sol. Si l'on se rÃ©fÃ¨re Ã la Figure 5, on peut voir que l'on y a reprÃ©sentÃ© une piscine 46 ayant des parois latÃ©rales 47 reposant sur des semelles en bÃ©ton 48, et un systÃ¨me de rÃ©gulation 49. 15 Les parois latÃ©rales 47 comprennent une couche de bÃ©ton 47a, une couche d'isolant 47b, une membrane rigide de faible Ã©paisseur 47c et un liner Ã©tanche 47d. Les parois 47 qui sont exposÃ©es au soleil seront en outre munies d'un serpentin mural 9, disposÃ© dans la 20 couche de bÃ©ton 47a d'une maniÃ¨re connue en soi. Cependant, contrairement Ã l'habitation 1, il n'y a ici pas de cuve d'eau formant rÃ©serve de calories. Le fluide qui circule dans le serpentin mural 9 est l'eau de la piscine. La circulation de l'eau est obtenue par une 25 pompe prÃ©vue dans l'une des parois latÃ©rales, avec par exemple l'orifice d'admission de la pompe en communication avec une entrÃ©e d'eau mÃ©nagÃ©e dans une paroi 47 et l'orifice de refoulement de la pompe en communication avec une extrÃ©mitÃ© dite d'entrÃ©e du serpentin mural 9, dont 30 l'autre extrÃ©mitÃ©, dite de sortie, dÃ©bouche directement sur une paroi latÃ©rale 47 et dans la piscine. Ainsi, en fonctionnement, lorsque la chaleur extÃ©rieure chauffe les parois 47 de la piscine 46, la 3065976 30 chaleur est captÃ©e par l'eau circulant dans le serpentin mural 9, et l'eau ainsi rÃ©chauffÃ©e est renvoyÃ©e dans la piscine 46. Les parois 47 de la piscine 46 peuvent Ãªtre mises 5 en forme selon l'un des modes de rÃ©alisation des murs 2 des Figures 4a Ã 4c, puis en ajoutant ensuite la membrane rigide 47c et le liner 47d. Il est bien entendu que les modes de rÃ©alisation ci-dessus de la prÃ©sente invention ont Ã©tÃ© donnÃ©s Ã titre 10 indicatif et non limitatif et que des modifications pourront y Ãªtre apportÃ©es sans que l'on s'Ã©carte pour autant du cadre de la prÃ©sente invention. REVENDICATIONS1 - Piscine hors sol (46) ayant des parois latÃ©rales (47) comprenant chacune une couche de matÃ©riau Ã forte conductivitÃ© thermique (47a), de prÃ©fÃ©rence du bÃ©ton, qui forme la face extÃ©rieure de la paroi latÃ©rale (47), et un circuit en boucle ouverte (9) dont chaque extrÃ©mitÃ© est en communication de fluide avec la piscine (46), des moyens de circulation Ã©tant prÃ©vus pour faire circuler l'eau de la piscine Ã l'intÃ©rieur dudit circuit (9), le circuit (9) Ã©tant en contact avec la couche de matÃ©riau Ã forte conductivitÃ© thermique (47a) de telle que l'eau de la piscine (46), aprÃ¨s Ãªtre entrÃ©e dans le circuit (9) par une premiÃ¨re extrÃ©mitÃ©, capte de la chaleur du soleil rÃ©cupÃ©rÃ©e dans ladite couche de matÃ©riau (47a), avant de ressortir, rÃ©chauffÃ©e, par l'autre extrÃ©mitÃ© du circuit (9).