Brevet FR3063921A1 — publié le 20180921

Matériau métallique fritté à porosité orientée comprenant au moins une partie ferromagnétique et procédé de fabrication L'invention concerne les matériaux frittés à porosité orientée par champ magnétique et leur fabrication. Les porosités sont orientées, fines de l'ordre de la dizaine de microns et débouchantes. Il existe plusieurs procédés d'élaboration de matériaux à porosité orientée : - Une première technique consiste à créer un matériau composite dont l'une des phases sera retirée par décomposition ou par évaporation, décrit par l'article de D.C. Dunand dans Advanced Engineering Materials 6 (6) (2004). Jorgensen et al propose dans Acta Materalia 59 (2011) 640-50 de densifier des fils d'acier avec de la poudre ou des feuilles de titane, puis de retirer l'acier de façon électrochimique. La taille des pores est alors déterminée par le diamètre des fils. Ce procédé ne permet pas des porosités très fines. De plus les matériaux obtenus présentent des parois poreuses et irrégulières et l'architecture est difficilement contrôlée. - Une deuxième technique consiste à fritter de la poudre sous pression de gaz pour créer des bulles dans le matériau qui seront ensuite orientées par un traitement thermomécanique de la pièce. Kearns et al ont ainsi étudié dans International journal of powder metallurgy 24 (1) (1988) 59-641a fabrication de pièces poreuses de titane par compression isostatique à chaud de poudre métallique en présence d'argon, la densification complète étant empêchée par la présence du gaz. Puis un traitement thermique de la pièce à haute température pendant plusieurs jours permet l'expansion des bulles de gaz par fluage de la matière autour d'elles. Afin d'orienter les pores, la pièce peut être laminée ou extrudée. Davis et al (Journal of Materials Research 16 (5) (2001) 1508-19) ont fusionné ces deux dernières étapes en réalisant un cyclage thermique sous contrainte mécanique unidirectionnelle sur les alliages superplastiques. Ces procédés permettent d'obtenir des porosités importantes, jusqu'à 40 % dans certaines conditions, mais demandent un équipement très coûteux ainsi que de nombreuses étapes, dont le traitement thermique qui peut être très long. De plus, on n'obtient une forte densité de porosités ouvertes que pour des alliages superplastiques, 3063921 2 et dans ce cas le plus favorable, le rapport d'aspect des pores est de 2 en moyenne. L'orientation préférentielle des pores n'est donc pas très marquée. Afin de simplifier ce procédé et d'assurer une forte orientation des pores, D. Spoerke et al (Journal of Biomedical Materials Research Part A 84 (2) (2008) 102-418) proposent 5 de remplacer la poudre par des fils de titane. Même si des rapports d'aspect de pore allant jusqu'à 25 sont obtenus, la porosité totale n'excède pas 13 % dont des porosités ouvertes n'excédant pas 10 °A. - Enfin, les matériaux dénommés gasar ou lotus selon CN104593630 ou Nakajima H., Material Science 52 (2007) 1091-1173 présentent des porosités cylindriques créées par 10 la différence de solubilité d'un gaz dans un métal en phase liquide et solide. Le métal fondu est saturé en gaz puis solidifié de façon directionnelle. Le gaz est alors rejeté au front de solidification en créant des porosités dans la direction perpendiculaire au front. Cette méthode est cependant très délicate à mettre en oeuvre, de nombreux paramètres étant à optimiser, notamment la nature et la pression de gaz, la vitesse de solidification, 15 etc.,) menant à des porosités de taille assez importante, de l'ordre de quelques centaines de microns à quelques millimètres. - M. Porter et al. proposent dans J.Am.Ceram.Soc. 99 (2016) 1917-1926 de fabriquer des matériaux poreux composites zircone/magnétite par une technique de freeze-casting classique sous l'action d'un champ magnétique. Ici aussi la structure interne du 20 matériau poreux est gouvernée par la solidification dirigée du solvant. En effet, les particules magnétiques en suspension sont suffisamment fines pour que la gravité soit négligeable et que la dispersion des particules soit due aux forces interparticulaires (Van der Waals, électrostatiques, stériques). Les particules magnétiques s'agglutinent dans les zones de plus forte densité de flux magnétique et créent des inhomogénéités dans le 25 matériau final, mais ne se répartissent pas uniformément dans la solution et ne participent finalement pas à l'architecture globale de la pièce. De plus, dans ce procédé, la structure du matériau poreux obtenu est intrinsèquement liée à la solidification dirigée du solvant, ce qui mène à plusieurs difficultés : - Si les poudres sont trop fines elles peuvent ne pas être rejetées dans l'espace 30 inter-dendritique, mais être incluses dans les dendrites et donc entraver les pores de la pièce finale ; 3063921 3 - Les premiers grains de glace au contact avec la plaque réfrigérante sont équiaxes, ce qui crée à la fin du procédé une couche plus dense qui limite la perméabilité globale de la pièce. Cette couche est difficile à retirer a posteriori car la découpe d'un matériau poreux par des techniques classiques bouche les pores et peut créer 5 une couche dense à la surface ; - Au fur et à mesure que les dendrites de glace se forment, le gradient thermique vu par le solvant liquide diminue car la glace est isolante, on a donc des grains qui vont être de plus en plus grands. Il y a donc une inhomogénéité de la porosité dans l'épaisseur de la pièce ; 10 - Ce procédé est très dépendant du solvant utilisé. En effet, chaque solvant cristallise d'une certaine façon. Pour chaque solvant, il faut donc refaire une étude paramétrique pour obtenir les propriétés voulues. Dans le domaine des céramiques, la technique dite de « freeze-casting » soit 15 littéralement « coulée gelée » décrite par S. Deville dans Acta Materalia 55 (2007) 1965-74 permet d'obtenir des matériaux céramiques à porosités orientées en quelques étapes : 1. Un mélange de poudres nanométriques et de solvant est préparé. 20 2. Le mélange est placé sur une plaque réfrigérante afin de solidifier de façon directionnelle le solvant en formant des dendrites dans la direction du front de solidification. 3. Le solvant est ensuite sublimé sous vide, en passant sous son point triple : la pièce à vert obtenue présente des porosités orientées qui reproduisent la forme 25 des anciennes dendrites. 4. Le matériau est enfin fritté à haute température pour obtenir la pièce finale. Le matériau ainsi obtenu présente des microporosités orientées à partir d'une certaine épaisseur. Les premiers cristaux d'eau sont équiaxes, puis les dendrites commencent à 30 se former et deviennent homogènes en dimension et en direction à partir 60 um d'épaisseur. 3063921 4 La Demanderesse a découvert que l'application de ce procédé tel que décrit dans l'article ci-dessus avec des poudres métalliques dans une solution aqueuse pour obtenir des porosités orientées de l'ordre de la dizaine de microns n'est guère possible. En effet, les poudres métalliques sont plus denses et plus grosses que les poudres céramiques, 5 (car ces dernières peuvent être broyées très finement), la Demanderesse ayant observé une sédimentation avant la solidification de l'eau. Les dendrites n'arrivent donc pas à repousser la poudre dans l'espace inter-dendritique et les porosités finales ne sont pas orientées. Si on augmente la viscosité du solvant, le matériau obtenu peut être très poreux mais n'est pas orienté car les dendrites ne réussissent pas à se développer au sein 10 du réseau tridimensionnel créé par le liant. On obtient un matériau poreux à porosité non orientée. C'est pourquoi, dans la littérature, très peu de cas de freeze-casting métallique sont recensés. Le procédé tel quel n'a pu être appliqué que sur des poudres de titane fines et donc légères que ce soit en solution aqueuse par J.C. Li et al, Acta Materalia 59 (2011) 15 146-58; Chino Y. et al, Acta Materalia 56 (2008) 105-13 ; ou avec du camphène comme solvant par S-W Yook et al, Materials Letters 63 (2009) 1502-4. - M. Fukushima et al dans Materials Letters 153 (2015) 99-101, ont pu contourner le problème de la sédimentation en ajoutant un gélifiant dans la solution aqueuse. Une première étape consiste à refroidir le mélange en-dessous de la température de 20 gélification afin d'obtenir une dispersion homogène de la poudre dans un milieu très visqueux où il n'y a pas de sédimentation, puis à solidifier l'eau de façon directionnelle. Ce procédé est cependant très délicat à mettre en oeuvre car le réseau tridimensionnel créé par le gel entrave la croissance des dendrites et peut donc facilement donner lieu à une structure non orientée. De plus, il faut utiliser une poudre extrêmement fine environ 25 400nm, et donc coûteuse, pour qu'elle puisse être repoussée efficacement dans l'espace inter-dendritique. Ces poudres de dimensions inférieures à 1 i_tm présentent de plus des risques toxicologiques accrus. - Récemment, les techniques pour obtenir des pièces en cuivre (AI. Cuba Ramos et al, MaterialsLetters153 (2015) 99-101 ou en nickel (H. Jo et al, Metallurgical and 30 MaterialsTransactionsE3E (2016) 46-54 par freeze-casting à partir de poudres d'oxyde ont été développés. L'inconvénient de cette technique est le fort retrait lors du frittage dû à la réduction de l'oxyde qui entraîne l'apparition de fissures, ainsi que 3063921 5 l'hétérogénéité en taille, en forme et en orientation des pores dus à la difficulté de réussite de l'étape de congélation unidirectionnelle. Les procédés ci-dessus, selon les observations faites par la Demanderesse permettent 5 difficilement d'obtenir un matériau avec des porosités de l'ordre de la dizaine de micromètres, ouvertes et fortement orientées. A la connaissance de la Demanderesse, il n'existe donc pas aujourd'hui de procédé permettant une élaboration facile de pièces homogènes à porosité orientées de l'ordre de 10 la dizaine de microns à partir de poudres métalliques de dimensions micrométriques et plus denses que le titane. L'invention vient améliorer la situation. 15 Dans un mode de réalisation, le matériau métallique fritté comprend au moins une partie magnétique. Le matériau est pourvu de porosités orientées débouchantes de dimension comprise entre 1 et 100 microns. Le matériau présente une densité variant de moins de 20 % d'un échantillon de 1 cm' à l'autre pris dans une pièce monobloc réalisée dans ledit matériau. Ledit matériau présente d'excellentes propriétés résultant de leur grande 20 surface spécifique. La partie magnétique est ferromagnétique ou ferrimagnétique. On entend par métallique un matériau composé d'atomes métalliques et éventuellement d'atomes non métalliques, les atomes étant liés entre eux par des liaisons métalliques. En général, un matériau métallique comprend au moins 50% atomique de métal. 25 Dans un mode de réalisation, le matériau comprend une partie non magnétique en proportion volumique inférieure ou égale à 50 %. Les deux poudres - magnétique et non magnétique - peuvent être co-malaxées au préalable pour que les poudres magnétiques puissent entraîner les poudres non magnétiques en présence du champ 30 magnétique. La partie magnétique est alors suffisante pour obtenir un alignement de la poudre devant être frittée selon des lignes de champs magnétiques. 3063921 6 Dans un mode de réalisation, la partie non magnétique comprend au moins un parmi : aluminium, niobium, titane, chrome, molybdène, manganèse, magnésium. Le titane et le niobium sont bio-compatibles donc les matériaux obtenus peuvent être utilisés pour fabriquer des prothèses médicales. Les poudres peuvent être mélangées 5 indépendamment de leurs masses volumiques par co-broyage. Dans un mode de réalisation, la partie magnétique est ferromagnétique. Dans un mode de réalisation, la partie magnétique comprend au moins un parmi : fer, 10 nickel, cobalt, alliage ferromagnétique, notamment acier ferromagnétique. Dans un mode de réalisation, la partie magnétique comprend du nickel. Dans un mode de réalisation, le matériau comprend une partie ferrimagnétique en 15 proportion volumique inférieure ou égale à 50 %. Dans un mode de réalisation, la partie magnétique comprend au moins un parmi : samarium-cobalt, néodyme-fer-bore. 20 Dans un mode de réalisation, le matériau présente une structure lamellaire. Dans un mode de réalisation, les pores présentent un rapport d'aspect supérieur à 5. Dans un mode de réalisation, le procédé de fabrication d'un matériau métallique fritté 25 comprend : a. mélanger une poudre dont au moins une partie est magnétique avec un solvant et verser le tout dans un moule, b. appliquer un champ magnétique au mélange, le champ magnétique étant parallèle à +1- 10' près aux lignes de champ de gravitation pour faire passer dans 30 le mélange moulé des lignes de champ magnétique provoquant le déplacement de la poudre jusqu'à affleurer une surface supérieure du mélange, c. figer la structure en solidifiant la solution, d. sublimer la solution solidifiée, e. faire un traitement thermique de la pièce. 3063921 7 Ainsi, la poudre est orientée par le champ magnétique et va s'aligner selon les lignes de champ. L'ensemble est refroidi tout en conservant le champ magnétique jusqu'à ce que la structure soit figée par la solidification du solvant. Ainsi, on bénéficie d'étapes simples ne nécessitant pas d'équipements coûteux et permettant d'élaborer des pièces 5 dont la structure interne est composée de lamelles présentant des porosités orientées dans le sens du champ magnétique, d'une taille de l'ordre de la dizaine de microns. En effet, sous l'action de l'aimant, les grains de poudre se comportent comme des dipôles magnétiques et s'alignent sur les lignes de champs. Les grains de poudre forment des zones où les lamelles ont la même orientation correspondant au champ magnétique 10 local. Ces lamelles ont toutes une orientation préférentielle selon l'axe nord-sud de l'aimant et leur désorientation apporte une tenue mécanique à l'ensemble. Le champ magnétique peut être obtenu par un aimant ou par une bobine. Le champ magnétique est alors facilement réglable par l'intensité électrique parcourant la bobine 15 et le matériau obtenu est encore plus homogène qu'avec un aimant puisque les lignes de champ présentent un meilleur parallélisme. On s'affranchit ainsi d'une étape de solidification unidirectionnelle puisque l'orientation des pores est due à la présence du champ magnétique. Le solvant est un moyen de figer 20 la structure. Les défauts liés à la solidification directionnelle sont évités. Par exemple, dans les pièces conventionnelles, la première zone de solidification équiaxe forme une couche qui bouche les porosités orientées sur une surface et altère des propriétés de perméabilité. Or il est très difficile de reprendre un matériau poreux sans en boucher les pores. On s'affranchit également des défauts liés à une croissance de bras secondaires 25 parallèlement au front de solidification susceptible de créer des fissures dans les lamelles. Enfin, on évite l'inhomogénéité de la taille des pores le long de l'épaisseur de la pièce due à la faible conductivité thermique de la glace qui crée un gradient de vitesse de 30 solidification. En libérant l'orientation des pores de la direction de solidification directionnelle, on obtient un matériau à porosités orientées de façon homogène dans la pièce. 3063921 8 Dans un mode de réalisation, la partie magnétique présente une granulométrie supérieure à 1 i_tm. 5 Dans un mode de réalisation, la poudre présente une granulométrie supérieure à 1 i_tm. Dans un mode de réalisation, le mélange de poudre et de solvant comprend en outre un liant, le liant étant éliminé au frittage ou lors d'une étape de déliantage. On entend par déliantage une étape de retrait du liant. Le déliantage peut comprendre un palier à basse 10 température d'environ 300-400°C éliminant le liant. Une telle température nettement inférieure à la température du frittage permet d'éviter la pollution chimique par des résidus carbonés lors du frittage à haute température de la pièce. La proportion de liant par rapport au solvant est préférablement comprise entre 1 et 5 % en masse. 15 Préférablement, la proportion de liant par rapport au solvant est comprise entre 1,5 et 4 % en masse. Le solvant est un moyen de figer la structure dans le champ magnétique grâce au liant avant le frittage de la pièce. Dans un mode de réalisation, le solvant est choisi parmi : eau, camphène, TBA (alcool 20 butylique tertiaire). Dans un mode de réalisation, le solvant présente une viscosité dynamique comprise entre 1 et 2 .10' Pa.s mesurée par un viscosimètre tel qu'un viscosimètre Brookfield selon ISO 2555 et ASTM D2196. 25 Dans un mode de réalisation, le champ magnétique est déterminé de manière que, la poudre étant constituée de grains, les grains s'aimantent et s'orientent dans le sens du champ tout en restant dans le mélange. Le champ magnétique est généré par un aimant permanent ou une bobine. 30 3063921 9 Dans un mode de réalisation, le champ magnétique est inférieur à 30mT, de préférence inférieur à 20 mT, plus préférentiellement compris entre 0, 5 et 3 mT pour de la poudre de nickel. 5 Dans un mode de réalisation, le solvant est sublimé par lyophilisation ou pompage à vide à basse température en-dessous du point triple du solvant. Dans un mode de réalisation, la poudre présente un diamètre granulaire moyen compris entre 0,5 et 50 microns. 10 Dans un mode de réalisation, la poudre présente un diamètre granulaire inférieur à une valeur située dans la plage de 2 à 100 microns. Dans un mode de réalisation, le frittage est effectué sous gaz inerte sous une pression de 15 0-0,25 bars pendant une durée comprise entre 30 et 180 minutes, à une température inférieure à 2/3 de la température de fusion du métal exprimée en kelvin. Dans un mode de réalisation, la durée de frittage est comprise entre 40 et 90 minutes. Dans un mode de réalisation, la température de frittage est inférieure à 2/3 de la 20 température de fusion du métal ayant le point de fusion le plus bas. Dans un mode de réalisation, la température de frittage est inférieure à 2/3 de la température de fusion du métal exprimé en kelvin, diminuée de 100 K. 25 Dans un mode de réalisation, la température de frittage est inférieure à 2/3 de la température de fusion du métal ayant le point de fusion le plus bas, exprimée en kelvin, diminuée de 100 K. Dans un mode de réalisation, le frittage est effectué avec une rampe de température 30 inférieure ou égale à 20 K par minute, préférablement inférieure ou égale à 10 K par minute. 3063921 10 Dans un mode de réalisation, le frittage est suivi du dépôt d'un autre matériau en surface. L'autre matériau peut être déposé par cémentation, CVD, PVD, dépôt électrochimique ou électrolytique, imprégnation de poudre. 5 Dans un mode de réalisation, le mélange est coulé dans un matériau architecturé, obtenu par exemple par fabrication additive, ledit matériau architecturé apportant de la tenue mécanique au matériau poreux après frittage. Ledit matériau architecturé peut consister en une structure porteuse en métal dense par opposition au métal fritté. Ledit matériau architecturé peut consister en une grille 3D rigide. Ledit matériau architecturé peut 10 consister en un ensemble de poteaux et de poutres, par exemple venu de fonderie. Le mélange vient autour du matériau architecturé et bénéficie de sa résistance mécanique tout en offrant ses propriétés intrinsèques. Dans un mode de réalisation, la densité de la partie ferromagnétique est supérieure à la 15 densité du titane. La présente invention sera mieux comprise à la description détaillée de quelques modes de réalisation pris à titre d'exemples nullement limitatifs et illustrés par les dessins annexés : 20 - les figures 1 à 4 sont des extraits de coupe d'échantillons de matériaux pris au microscope optique, - la figure 5 montre un exemple de montage pour le procédé, et - la figure 6 est une micrographie optique de matériau architecturé entouré de matériau métallique fritté. 25 Les matériaux métalliques à porosité orientée sont intéressants dans de nombreuses applications telles que la filtration ou la diffusion d'espèces chimiques. Les micropores peuvent également être efficacement infiltrés par un liquide, par exemple du lubrifiant dans des pièces dont on veut retarder l'usure mécanique. La grande surface spécifique 30 des matériaux à porosités orientées en fait également de très bons choix pour des électrodes poreuses ou pour des applications de catalyse. Ces matériaux sont de très bons absorbeurs d'énergie thermique, mécanique ou électromagnétique ce qui les rend 3063921 11 totalement intéressants pour des applications d'échangeur de chaleur, de protection contre les impacts ou les ondes de chocs, de boucliers pour les installations électriques contre les interférences dues à un rayonnement parasite, etc. 5 Par ailleurs, des matériaux à porosité contrôlée, judicieusement dimensionnés, peuvent reproduire de façon précise la morphologie anisotropique des os et donc leurs propriétés mécaniques. Il deviendrait possible d'améliorer la qualité et la durée de vie des prothèses biomédicales ainsi que leur ostéo-intégration. 10 Les phénomènes en jeu dans l'invention peuvent être expliqués dans un cas simplifié bidimensionnel où le champ magnétique appliqué est unidirectionnel, dans la direction verticale et où la poudre est sphérique. La poudre est immergée dans le solvant : chaque particule est soumise à la gravité qui 15 tend à la faire sédimenter ainsi qu'a la poussée d'Archimède qui tend à le faire flotter. La densité et la taille des grains de poudre métalliques et éventuellement non métalliques sont tels que la gravité l'emporte sur la poussée d'Archimède et la poudre coule au fond du moule. 20 On applique un champ magnétique É à l'ensemble. Si ce champ est suffisamment important, progressivement chaque grain de poudre magnétique s'aimante dans la direction du champ magnétique É. Chaque grain de poudre magnétique se comporte localement comme un petit aimant. Par l'action de forces de répulsion et d'attraction magnétiques, les grains de poudre vont créer des chaînes dans le sens du champ 25 magnétique É. Ce mouvement va être grandement facilité par la poussée d'Archimède exercée par le solvant. Ces chapelets de grains de poudre vont monter jusqu'à l'interface solvant/air. La force engendrée par le champ magnétique É tend à prolonger l'alignement des structures au- 30 delà de cette interface en faisant sortir les grains de poudre du solvant. Cependant, cette traversée de l'interface coûterait de l'énergie : 3063921 12 - l'absence de poussée d'Archimède rend le mouvement des grains de poudre beaucoup plus difficile dans l'air, - la tension de surface air/eau tend à empêcher la traversée des grains de poudre. On a donc un antagonisme entre : 5 - les forces visant à faire traverser l'interface : la force attractive de l'aimant et les forces répulsives entre chapelets de poudre voisins, - les forces visant à confiner la poudre sous l'interface solvant/air citées précédemment. 10 On applique un champ magnétique É dans une fourchette précise pour créer le matériau final : suffisamment fort pour aimanter la poudre et créer l'alignement des particules, mais sans dépasser la valeur pour laquelle la poudre traverse l'interface. Afin d'obtenir le matériau final, le solvant est ensuite solidifié puis sublimé, et la pièce 15 est frittée à haute température. Dans un système réel en trois dimensions, on obtient des lamelles de poudre et non des colonnes. Ceci s'explique par les forces répulsives et attractives qui tendraient à former des structures bidimensionnelles. Si les lignes de champ magnétique ne sont pas 20 parallèles dans l'espace considéré, comme c'est le cas si on utilise un aimant classique, on observe des zones où les lamelles ont la même orientation correspondant au champ magnétique local. Ces lamelles ont toutes une orientation préférentielle selon l'axe principal de l'aimant. Leur désorientation apporte une tenue mécanique à l'ensemble. En effet, si toutes les lamelles de l'échantillon étaient parfaitement parallèles, 25 l'ensemble serait extrêmement fragile lorsque sollicité perpendiculairement aux lamelles. La désorientation partielle des lamelles améliore la tenue aux sollicitations transversales. L'interface solvant/air confine la poudre. Le volume de la pièce finale est donc 30 facilement contrôlable puisqu'il est égal au volume de solvant. Cela permet aussi de faire varier précisément la porosité de la pièce. Tous paramètres égaux par ailleurs, s'il 3063921 13 y a plus de solvant, l'espace entre les chaînes de poudre sera plus grand et la pièce finale sera donc plus poreuse. La microstructure est composée de lamelles présentant des porosités ouvertes orientées 5 dans le sens du champ magnétique, d'une taille de l'ordre de la dizaine de microns. Le choix des paramètres permet des dimensions de pores entre 1 et 100 i_tm et une homogénéité du matériau obtenu telle que la densité varie de moins de 20% d'un échantillon de 1 cm' à l'autre pris dans une pièce monobloc réalisée dans ledit matériau, notamment une pièce de volume de 4 cm'. 10 Une partie non magnétique est possible en proportion volumique inférieure ou égale à 50%. La partie non magnétique comprend au moins un parmi : aluminium, niobium, titane, chrome, molybdène, manganèse, magnésium. 15 Une partie ferrimagnétique est également possible en proportion volumique inférieure ou égale à 50%. Dans le cas général, la partie magnétique est ferromagnétique et comprend au moins un parmi : fer, nickel, cobalt, alliage ferromagnétique, notamment acier ferromagnétique. 20 Dans un premier essai, a été fabriqué un pion cylindrique de nickel à porosités orientées. Une solution aqueuse contenant 3 % massique de liant organique, ici de l'alcool polyvinylique (PVA), est préparée. Puis 7,5g de poudre de nickel pur, d'un diamètre inférieur à 3 i_tm, sont mélangés à 4 ml de solution aqueuse. L'ensemble est 25 versé dans un plot en Téflon de 3 cm de diamètre reposant sur une plaque métallique puis un aimant en ferrite est placé quelques centimètres au-dessus du plot à l'aide d'une barrette amagnétique fixée sur des supports latéraux, voir figure 5. Le champ moyen au niveau de la solution aqueuse chargée de poudre de nickel est de l'ordre de 2 mT. L'aimant est de forme allongée et disposé de façon à avoir des lignes de champ 30 perpendiculaires à la surface du solvant. Les lignes de champ sont verticales pour une partie de la solution et arrondies pour d'autres parties de la solution. L'ensemble du montage est alors placé dans une enceinte de refroidissement réglée à une température 3063921 14 inférieure à la température de solidification de la solution aqueuse, par exemple - 18°C, jusqu'à solidification complète de l'eau. On prélève ensuite la solution solidifiée ainsi que la plaque métallique la supportant et 5 on la monte sur une plaque réfrigérante réglée à - 10°C. La plaque est ensuite recouverte d'un couvercle adapté scellé, et reliée à une pompe à vide. La pompe à vide permet d'atteindre un vide de l'ordre de quelques dixièmes de Pascal. La pression est contrôlée par un capteur de pression. Au bout de 16h, l'eau est intégralement sublimée. En outre, un piège à azote liquide permet de recondenser la vapeur d'eau afin de 10 protéger la pompe. Une fois la sublimation de l'eau réalisée, on dispose d'une pièce à vert avec des grains de poudre orientés dont la tenue est assurée temporairement par le liant. 15 La pièce à vert est soumise à un traitement thermique de 60 minutes à 900°C sous flux d'argon pour obtenir la pièce frittée finale qui présente un diamètre de 2,5 cm soit un retrait de 17 °A. La pression est de 0,25 bar. La montée en température est de 10 K/minute. La descente en température est de 10 K/minute. 20 II a été constaté que la surface libre obtenue est relativement rugueuse. Pour obtenir des surfaces planes et parallèles, les deux faces d'extrémité peuvent être polies. Ceci créé une couche dense superficielle. La couche superficielle peut être éliminée en plongeant la pièce dans une solution d'acide nitrique dilué à 50 °A. Cette étape peut également être évitée en utilisant un moule pour lequel la surface libre ne correspond pas à une surface 25 d'intérêt. La pièce frittée présente des lamelles de nickel entremêlées avec une taille de pore moyen de 50 um. Les pores sont débouchants. La perméabilité de Darcy de l'échantillon est de 1012 m2. Le traitement thermique a une influence sur la densité des lamelles et sur le retrait. L'alignement des pores sur les lignes de champ magnétique est conservé. La densité est homogène. 30 Par ailleurs, la demanderesse a fabriqué d'autres échantillons selon le tableau ci-dessous avec de la poudre de nickel pur de diamètre moyen 3 um : 3063921 15 N° Masse de Volume % en masse Durée de la congélation Durée du Rampe de montée et Température Porosité de la du frittage de la poudre solution de (jours) frittage descente (°C) pièce (g) (ml) PVA (h) du four (%) (°C/min) 1 7,5 4 2 2 1 10 900 72 2 7,5 3 2 2 1 10 900 64 3 7,5 5 2 2 1 10 900 74 4 7,5 5,5 3 2 1 10 900 75 La figure 1 montre un aspect de l'échantillon n° 1 avec une zone inférieure 1 présentant zone légèrement moins poreuse sur une faible hauteur de quelques % de la hauteur de 5 l'échantillon. La zone d'intérêt 3 présente une orientation des lamelles de nickel bien parallèle à l'axe nord/sud de l'aimant. Les lamelles sont donc relativement proches de la verticale à proximité de la zone périphérique 2 et de plus en plus inclinées en se rapprochant de la 10 zone centrale 4 située sous l'aimant. La zone centrale 4 présente une partie avec des hétérogénéités. L'espace inter-lamellaire moyen est de 18,2 jam +/- 2. Le taux de porosité est élevé à 72 %. De l'observation de la figure 1, la Demanderesse déduit l'intérêt de mettre en oeuvre un 15 champ magnétique à lignes de champ parallèles sur toute la zone de l'échantillon, par exemple au moyen d'un montage d'aimants ou d'une bobine électromagnétique. La sédimentation présente en zone inférieure 1 peut également au besoin être diminuée par la mise en oeuvre d'une sonotrode ou d'un bain à ultrason. 20 L'échantillon n°2 illustré en figure 2 présente une zone 11 à porosités orientées dans un plan perpendiculaire au plan d'observation. Cette zone a manqué de solvant limitant l'aptitude à l'orientation selon les lignes de champ. L'échantillon présente une zone d'intérêt 12 à porosités orientées de manière relativement parallèle. L'effet de sédimentation en zone inférieure est plus faible que sur l'échantillon 1. Les lamelles 3063921 16 sont serrées et la densité obtenue élevée ce qui correspond à une porosité plus faible que pour l'échantillon n°1. L'effet de la diminution de la quantité de solution entre l'échantillon n°1 et l'échantillon n°2 est de présenter des espaces inter-lamellaires plus petits. L'espace inter-lamellaire moyen est de 10 pm +/- 6. Le taux de porosité est élevé 5 à 64 %. L'échantillon n°3 présente un aspect plus proche de l'échantillon n°1 avec une zone inférieure 1 présentant une légère sédimentation de la poudre antérieure à la sublimation, une zone centrale 4 présentant des porosités parallèles par zones L'espace 10 inter-lamellaire moyen est de 31 im +/- 4. Le taux de porosité est élevé à 74 %. L'échantillon présente des aspérités. La porosité est plus élevée que pour les échantillons n°1 et n°2. On observe la présence de zones 3 et 4 où les lamelles sont parallèles entre elles. 15 Dans le mode de réalisation de la figure 4, la sédimentation en bas de l'échantillon est faible. L'espace inter-lamellaire est plus grand que pour l'échantillon n°3. Les porosités sont orientées quasiment verticalement. Des aspérités de surface sont présentes. L'espace inter-lamellaire moyen est de 411.1m +/- 7. Le taux de porosité est très élevé à 20 75%. La comparaison entre les échantillons n°1 à n°4 permet d'étudier l'influence du paramètre de volume de la solution. Une augmentation du volume de la solution se traduit par une augmentation du taux de porosité et une augmentation de l'espace inter- 25 lamellaire. Enfin, il est préférable d'appliquer le champ magnétique avant la mise en place dans l'enceinte de refroidissement afin de permettre aux poudres de se placer selon les lignes de champ magnétique avant la solidification de la solution. 30 Sur la figure 6 a été illustré un exemple de matériau métallique fritté formé autour d'une structure métallique de densité nominale. On entend ici par densité nominale la densité 3063921 17 d'un métal ou alliage métallique massif microscopiquement, par exemple coulé ou usiné. La structure métallique est ici une grille à maille carrée entouré d'un anneau. La structure métallique présente des propriétés mécaniques supérieures aux propriétés mécaniques du matériau métallique fritté. La structure métallique est obtenue par coulée 5 ou par fabrication additive. Le matériau métallique fritté remplit les trous carrés de la grille. En pratique, on prévoit soit de conserver libre la surface supérieure de la grille, soit de la recouvrir par le matériau métallique fritté. Le matériau métallique fritté est obtenu en mettant en oeuvre 7,5 g de poudre de Ni, 5 ml de solution, 2% de PVA avec un frittage de 1 heure à 900°C, les autres paramètres étant identiques à ceux de l'essai 10 n°3. L'espace interlamellaire obtenu est de 371im +1- 2. Le matériau métallique fritté est compatible avec une structure mécaniquement résistante. REVENDICATIONS1. Matériau métallique fritté comprenant au moins une partie magnétique, caractérisé par des porosités orientées débouchantes de dimension comprise entre 1 et 100 i_tm, ledit matériau présentant une densité variant de moins de 20% d'un échantillon de 1 cm' à l'autre pris dans une pièce monobloc réalisée dans ledit matériau. 2. Matériau selon la revendication 1, comprenant au moins une partie non magnétique en proportion volumique inférieure ou égale à 50% et, optionnellement, une partie ferrimagnétique en proportion volumique inférieure ou égale à 50%. 3. Matériau selon la revendication 2, dans lequel la partie non magnétique comprend au moins un parmi : aluminium, niobium, titane, chrome, molybdène, manganèse, magnésium. 4. Matériau selon l'une des revendications précédentes, dans lequel la partie magnétique est ferromagnétique et comprend au moins un parmi : fer, nickel, cobalt, alliage ferromagnétique, notamment acier ferromagnétique. 5. Procédé de fabrication d'un matériau métallique fritté comprenant : Fournir un mélange de poudre métallique et de solvant, la poudre comprenant une partie magnétique, Couler le mélange dans un moule, - Appliquer un champ magnétique parallèle à +/- 100 près aux lignes de champ de gravitation pour faire passer dans le mélange moulé des lignes de champ magnétique provoquant le déplacement de la poudre jusqu'à affleurer une surface supérieure du mélange, Refroidir le mélange moulé à une température inférieure à la température de solidification du solvant, Sublimer le solvant solidifié, Fritter la poudre pour obtenir le matériau métallique fritté, les pores du matériau étant alignés sur les lignes de champ magnétique, débouchant et de dimension 3063921 19 comprise entre 1 et 100 i_tm, le matériau métallique fritté présentant une densité variant de moins de 20% d'un échantillon de 1 cm' à l'autre pris dans une pièce monobloc réalisée dans ledit matériau. 5 6. Procédé selon la revendication 5, dans lequel le mélange de poudre et de solvant comprend en outre un liant, préférablement de l'alcool polyvinylique, le liant étant éliminé au frittage, la proportion de liant par rapport au solvant étant préférablement compris entre 1 et 5% en masse, préférablement entre 1,5 et 4%. 10 7. Procédé selon la revendication 5 ou 6, dans lequel le solvant est choisi parmi : eau, camphène, TBA (Alcool Butylique Tertiaire ou Méthy1-2 propanol-2). 8. Procédé selon l'une des revendications 5 à 7, dans lequel le champ magnétique est déterminé de manière que, la poudre étant constituée de grains, les grains 15 s'aimantent et s'orientent dans le sens du champ tout en restant dans le mélange, le champ magnétique étant généré par un aimant permanent ou une bobine. 9. Procédé selon l'une des revendications 5 à 8, dans lequel le champ magnétique est inférieur à 30 mT, de préférence inférieur à 20 mT, plus préférentiellement pour de 20 la poudre de nickel compris entre 0,5 et 3 mT. 10. Procédé selon l'une des revendications 5 à 9, dans lequel le solvant est sublimé par lyophilisation ou pompage à vide à basse température en dessous du point triple du solvant. 25 11. Procédé selon l'une des revendications 5 à 10, dans lequel la poudre présente un diamètre granulaire moyen compris entre 0,5 et 50 i_tm et/ou la poudre présente un diamètre granulaire inférieur à une valeur située dans la plage de 2 et 100 i_tm. 30 12. Procédé selon l'une des revendications 5 à 11, dans lequel le frittage est effectué sous gaz inerte sous une pression de 0 à 0,25 bar pendant une durée comprise entre 30 et 180 minutes, préférablement entre 40 et 90 minutes, à une température inférieure à 2/3 de la température de fusion du métal - la cas échéant du métal ayant le point de fusion le plus bas - exprimée en Kelvin, préférablement inférieure à 2/3 3063921 20 de la température de fusion du métal - la cas échéant du métal ayant le point de fusion le plus bas - exprimée en Kelvin, diminuée de 100 K. 13. Procédé selon l'une des revendications 5 à 12, dans lequel le frittage est effectué 5 avec une rampe de montée et descente en température inférieure ou égale à 20 K/minute, préférablement inférieure ou égale à 10 K/minute. 14. Procédé selon l'une des revendications 5 à 13, dans lequel le frittage est suivi par un dépôt d'un autre matériau en surface, par cémentation, CVD, PVD, dépôt 10 électrochimique ou électrolytique, imprégnation de poudre. 15. Procédé selon l'une des revendications 5 à 14, dans lequel le mélange est coulé dans une structure architecturée, obtenue par exemple par fabrication additive ou par fonderie, pour apporter de la tenue mécanique.