Brevet FR3065753A1 — publié le 20181102

DISPOSITIF DE VENTILATION Ã TUBES Ã EFFET COANDA Ã DIMENSIONNEMENT OPTIMISÃ POUR MODULE D'ÃCHANGE DE CHALEUR DE VÃHICULE AUTOMOBILE La prÃ©sente invention concerne un dispositif de ventilation pour module d'Ã©change de chaleur et un module d'Ã©change de chaleur de vÃ©hicule automobile. Un Ã©changeur de chaleur comprend gÃ©nÃ©ralement des tubes, dans lesquels un fluide caloporteur est destinÃ© Ã circuler, et des Ã©lÃ©ments d'Ã©change de chaleur reliÃ©s Ã ces tubes, souvent dÃ©signÃ©s par le terme Â« ailettes Â» ou Â« intercalaires Â». Les ailettes permettent d'augmenter la surface d'Ã©change de chaleur entre les tubes et l'air ambiant. Toutefois, afin d'augmenter l'Ã©change de chaleur entre le fluide caloporteur et l'air ambiant, il est frÃ©quent qu'un dispositif de ventilation soit utilisÃ© en sus pour gÃ©nÃ©rer un flux d'air dirigÃ© vers les tubes et les ailettes. Un tel dispositif de ventilation comprend le plus souvent un ventilateur Ã hÃ©lice, ce 15 qui prÃ©sente de nombreux inconvÃ©nients. En premier lieu, l'ensemble formÃ© par le ventilateur Ã hÃ©lice et son systÃ¨me de motorisation occupe un volume important. De plus, la distribution de l'air ventilÃ© par l'hÃ©lice, souvent placÃ©e face au centre de la rangÃ©e de tubes caloporteurs, n'est pas homogÃ¨ne sur l'ensemble de la surface 20 de l'Ã©changeur de chaleur. En particulier, certaines rÃ©gions de l'Ã©changeur de chaleur, comme les extrÃ©mitÃ©s des tubes caloporteurs et les coins de l'Ã©changeur de chaleur, ne sont pas ou peu atteintes par le flux d'air ventilÃ© par l'hÃ©lice. Enfin, lorsque la mise en marche du dispositif de ventilation ne s'avÃ¨re pas nÃ©cessaire, notamment lorsque le flux d'air ambiant crÃ©Ã© par le mouvement du vÃ©hicule 25 automobile suffit Ã refroidir le fluide caloporteur, les pales de l'hÃ©lice masquent en partie l'Ã©changeur de chaleur. Ainsi, une partie de l'Ã©changeur de chaleur n'est pas ou peu ventilÃ© par le flux d'air ambiant dans ce cas, ce qui limite l'Ã©change de chaleur entre l'Ã©changeur de chaleur et le flux d'air ambiant. Par ailleurs, il est connu du brevet allemand DE 10 2011 120 865 un vÃ©hicule 30 automobile prÃ©sentant un dispositif de ventilation et un Ã©changeur de chaleur, le dispositif de ventilation Ã©tant adaptÃ© Ã gÃ©nÃ©rer un flux d'air Ã travers l'Ã©changeur de chaleur. Le dispositif de ventilation est adaptÃ© Ã crÃ©er un flux d'air secondaire Ã partir d'un flux primaire Ã©mis depuis un ou plusieurs Ã©lÃ©ments annulaires, le flux d'air secondaire Ã©tant beaucoup plus fort que le flux d'air primaire. 35 Dans un tel vÃ©hicule automobile, chaque Ã©lÃ©ment annulaire est alimentÃ© en flux d'air primaire par un unique ventilateur, disposÃ© Ã l'extÃ©rieur de l'Ã©lÃ©ment annulaire, via un canal dÃ©bouchant ponctuellement dans l'Ã©lÃ©ment annulaire. Par consÃ©quent, le flux 3065753 2 d'air Ã©jectÃ© Ã©mis par l'Ã©lÃ©ment annulaire n'est pas homogÃ¨ne sur le contour de l'Ã©lÃ©ment annulaire. Au contraire, le flux d'air Ã©mis est d'autant plus important qu'il est proche du ventilateur. Il s'en suit la crÃ©ation d'un flux d'air secondaire traversant l'Ã©changeur de chaleur qui est inhomogÃ¨ne Ã©galement. 5 Enfin, il est connu de la demande DE 10 2015 205 415 un dispositif de ventilation destinÃ© Ã gÃ©nÃ©rer un flux d'air Ã travers un Ã©changeur de chaleur comprenant un cadre creux et au moins une entretoise creuse, divisant la surface dÃ©limitÃ©e par le cadre en cellules. Le cadre et la ou les entretoises sont en communication de fluide avec une turbomachine d'alimentation en un flux d'air. La turbomachine est disposÃ©e Ã l'extÃ©rieur 10 du cadre. Le cadre et Ã©ventuellement la ou les entretoises sont en outre munis d'une ouverture d'Ã©jection du flux d'air les parcourant. LÃ encore, le dispositif de ventilation ne permet pas de gÃ©nÃ©rer un flux d'air homogÃ¨ne Ã travers l'Ã©changeur de chaleur. Au contraire, le flux d'air Ã©mis par le dispositif est d'autant plus important qu'il est Ã©jectÃ© du dispositif de ventilation Ã 15 proximitÃ© de la turbomachine. L'invention vise Ã proposer un dispositif de ventilation ne prÃ©sentant pas au moins certains des inconvÃ©nients susmentionnÃ©s. Ã cet effet, l'invention propose un dispositif de ventilation destinÃ© Ã gÃ©nÃ©rer un flux d'air en direction d'un Ã©changeur de chaleur de vÃ©hicule automobile, comprenant 20 des conduits munis d'au moins une ouverture pour Ã©jecter un flux d'air traversant ledit conduit, dans lequel chaque conduit a, sur au moins un tronÃ§on, une section gÃ©omÃ©trique comprenant : un bord d'attaque ; 25 un bord de fuite opposÃ© au bord d'attaque ; un premier et un deuxiÃ¨me profils, s'Ã©tendant chacun entre le bord d'attaque et le bord de fuite, ladite au moins une ouverture du conduit Ã©tant sur le premier profil, ladite au moins une ouverture Ã©tant configurÃ©e de sorte que le flux d'air Ã©jectÃ© s'Ã©coule le long 30 d'au moins une partie du premier profil, ladite section gÃ©omÃ©trique dÃ©finissant une section de passage du flux d'air traversant ledit conduit, la section de passage ayant une aire supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 150 mm2, de prÃ©fÃ©rence Ã 200 mm2, et/ou infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 700 mm2, de prÃ©fÃ©rence Ã 650 mm2. 35 GrÃ¢ce Ã la section des conduits (dits aussi Â« conduits aÃ©rodynamiques Â») et au flux d'air Ã©jectÃ© par les fentes, disposÃ©es le cas Ã©chÃ©ant en regard les unes des autres crÃ©ant un passage d'air, une partie de l'air ambiant est entraÃ®nÃ© en direction de la 3065753 3 rangÃ©e de tubes par transfert d'Ã©nergie. GrÃ¢ce Ã l'entraÃ®nement de l'air ambiant, il est possible d'obtenir un dÃ©bit d'air envoyÃ© vers les tubes caloporteurs de l'Ã©changeur de chaleur identique Ã celui gÃ©nÃ©rÃ© par un ventilateur Ã hÃ©lice, pour une consommation en Ã©nergie moindre. 5 En effet, le flux d'air envoyÃ© vers la rangÃ©e de tubes caloporteurs est la somme du flux d'air Ã©jectÃ© par les fentes et du flux d'air ambiant entraÃ®nÃ©. Le dÃ©bit d'air ambiant entrainÃ© induit un complÃ©ment de dÃ©bit d'air (nommÃ© ci-aprÃ¨s Â« dÃ©bit d'air induit Â») qui est Ã©galement projetÃ© vers l'Ã©changeur de chaleur pour amÃ©liorer son refroidissement. Ce dÃ©bit d'air induit permet d'augmenter le rendement du dispositif de ventilation. 10 Par ailleurs, en comparaison avec les ventilateurs classiques, la suppression de l'hÃ©lice permet une rÃ©duction du volume du dispositif de ventilation, grÃ¢ce au fait que les dispositifs gÃ©nÃ©rant la circulation d'air dans les conduits aÃ©rodynamiques peuvent Ãªtre de dimensions rÃ©duites. Ã capacitÃ©s d'Ã©change de chaleur Ã©gales, le volume occupÃ© par un tel dispositif de ventilation est moindre qu'un dispositif de ventilation Ã hÃ©lice et, toujours Ã capacitÃ©s d'Ã©change de chaleur Ã©gales, le dÃ©bit d'air soufflÃ© requis avec un dispositif de ventilation selon l'invention est moindre qu'avec un dispositif de ventilation Ã hÃ©lice classique. De surcroit, les conduits aÃ©rodynamiques positionnÃ©s en vis-Ã -vis de l'Ã©changeur de chaleur peuvent Ãªtre dimensionnÃ©s pour avoir une longueur sensiblement identique Ã celle de l'Ã©changeur. La rÃ©partition de l'air ventilÃ© par les conduits aÃ©rodynamiques est plus facile Ã contrÃ´ler et peut Ãªtre rendue plus homogÃ¨ne sur l'ensemble du faisceau de tubes de l'Ã©changeur, contribuant encore Ã l'amÃ©lioration du transfert thermique avec le fluide caloporteur circulant dans l'Ã©changeur. L'homogÃ©nÃ©itÃ© du flux d'air Ã©jectÃ© par les ouvertures est encore amÃ©liorÃ©e du fait que chaque conduit aÃ©rodynamique dÃ©bouche par une ouverture distincte dans un ou plusieurs mÃªmes collecteur d'admission d'air, dÃ©pourvu de toute autre ouverture que les orifices dans lesquels dÃ©bouchent les conduits aÃ©rodynamiques et la ou les bouches Ã©ventuelles mettant le collecteur d'admission d'air en communication de fluide avec un ou plusieurs dispositif de propulsion d'un flux d'air. Ainsi, tout le flux d'air crÃ©Ã© par un dispositif de propulsion d'air, tel qu'une ou plusieurs turbomachines, parcourant le ou les collecteurs d'air est rÃ©parti de maniÃ¨re plus homogÃ¨ne, entre sensiblement tous les tubes de ventilation. De plus, on limite, grÃ¢ce au dispositif selon l'invention, l'obstruction de l'Ã©coulement de l'air vers les tubes caloporteurs et les ailettes. En effet, les conduits aÃ©rodynamiques peuvent Ãªtre avantageusement disposÃ©s en regard de zones de faible Ã©change de chaleur de l'Ã©changeur, dites Â« zones mortes Â», telles que les faces frontales des tubes caloporteurs qui ne participent pas Ã l'Ã©change thermique avec les 3065753 4 ailettes, ce qui n'est pas rÃ©alisable avec une hÃ©lice conventionnelle. Par ailleurs, du fait que la au moins une ouverture est configurÃ©e de sorte que le flux d'air Ã©jectÃ© s'Ã©coule le long d'au moins une partie d'un profil de la section transversale du conduit aÃ©rodynamique, la dite au moins une ouverture n'est pas 5 nÃ©cessairement disposÃ©e frontalement en vis-Ã -vis des tubes de l'Ã©changeur thermique associÃ©. On rÃ©duit encore, ainsi, l'encombrement des conduits aÃ©rodynamiques, augmentant par la mÃªme la section de passage entre les conduits aÃ©rodynamiques, permettant le passage du flux d'air induit. A titre, d'exemple, il est possible de rÃ©aliser un tel premier profil permettant au 10 flux d'air Ã©jectÃ© par la au moins une ouverture de s'Ã©couler le long d'au moins une partie du premier profil, en triant profit de l'effet Coanda. Pour rappel, l'effet Coanda est un phÃ©nomÃ¨ne aÃ©rodynamique se traduisant par le fait qu'un fluide s'Ã©coulant le long d'une surface Ã faible distance de celle-ci a tendance Ã s'y accrocher. Il est ainsi possible de dÃ©virer un flux de fluide en faisant Ã©couler le fluide Ã faible distance d'une 15 surface bombÃ©e. Ãgalement, la section de passage telle que dÃ©finie ci-dessus permet de limiter les pertes de charge dans les conduits, ce qui aurait pour consÃ©quence de devoir surdimensionner le ou les dispositifs de propulsion d'air alimentant les conduits, tout en limitant l'encombrement des conduits, encombrement qui pourrait limiter le flux d'air 20 induit crÃ©Ã© entre ces conduits, voire empÃªcher de mettre en oeuvre le dispositif de ventilation du fait d'un encombrement total trop important par rapport Ã l'espace disponible en face avant de vÃ©hicule automobile. Enfin, un dispositif de ventilation composÃ© de conduits aÃ©rodynamiques, qui peuvent Ãªtre avantageusement disposÃ©s en rangÃ©e, bÃ©nÃ©ficie d'une rÃ©sistance 25 mÃ©canique plus Ã©levÃ©e qu'une hÃ©lice. De prÃ©fÃ©rence, le dispositif de ventilation comprend une ou plusieurs des caractÃ©ristiques suivantes, prises seules ou en combinaison : l'ouverture du premier profil Ã©tant dÃ©limitÃ©e par une lÃ¨vre externe et une lÃ¨vre interne, une extrÃ©mitÃ© de la lÃ¨vre interne se prolonge, en direction du 30 deuxiÃ¨me profil, au-delÃ d'un plan normal Ã l'extrÃ©mitÃ© libre de la lÃ¨vre externe, la section de passage Ã©tant alors dÃ©finie comme la portion de la section du tube disposÃ©e entre ladite extrÃ©mitÃ© de la lÃ¨vre interne et le bord de fuite, d'une part, et entre les premier et deuxiÃ¨me profils, d'autre part ; la distance maximale entre le premier et le deuxiÃ¨me profils, selon une 35 direction d'alignement des conduits, est en aval de ladite au moins une ouverture, dans le sens d'Ã©coulement dudit flux d'air Ã©jectÃ© par ladite au moins une ouverture, la distance maximale Ã©tant de prÃ©fÃ©rence supÃ©rieure ou 3065753 5 Ã©gale Ã 5 mm, de prÃ©fÃ©rence supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 10 mm, et/ou infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 20 mm, de prÃ©fÃ©rence infÃ©rieur ou Ã©gale Ã 15 mm, la distance maximale Ã©tant de maniÃ¨re encore plus prÃ©fÃ©rÃ©e Ã©gale Ã 11,5 mm ; le premier profil comporte une partie bombÃ©e dont le sommet dÃ©finit le point 5 du premier profil correspondant Ã la distance maximale, la partie bombÃ©e Ã©tant disposÃ©e en aval de l'ouverture dans le sens d'Ã©coulement dudit flux d'air Ã©jectÃ© par ladite au moins une ouverture ; le premier profil comporte une premiÃ¨re partie sensiblement rectiligne, de prÃ©fÃ©rence en aval de la partie bombÃ©e dans le sens d'Ã©coulement dudit flux 10 d'air Ã©jectÃ© par la au moins une ouverture, dans lequel le deuxiÃ¨me profil comporte une partie sensiblement rectiligne, s'Ã©tendant de prÃ©fÃ©rence sur une majoritÃ© de la longueur du deuxiÃ¨me profil, la premiÃ¨re partie rectiligne du premier profil et la partie rectiligne du deuxiÃ¨me profil formant un angle non plat, l'angle Ã©tant de prÃ©fÃ©rence supÃ©rieur ou Ã©gal Ã 5Â°, et/ou infÃ©rieur ou Ã©gal 15 20Â°, de prÃ©fÃ©rence encore sensiblement Ã©gal Ã 10Â° ; la premiÃ¨re partie rectiligne s'Ã©tend sur un tronÃ§on du premier profil correspondant Ã une longueur, mesurÃ©e selon une direction perpendiculaire Ã la direction d'alignement des conduits et Ã une direction longitudinale des conduits, supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 30 mm, de prÃ©fÃ©rence supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 20 40 mm, et/ou infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 50 mm ; le premier profil comporte une deuxiÃ¨me partie rectiligne, en aval de la premiÃ¨re partie rectiligne dans le sens d'Ã©coulement du flux d'air Ã©jectÃ© par la au moins une ouverture, la deuxiÃ¨me partie rectiligne s'Ã©tendant sensiblement parallÃ¨lement Ã la partie rectiligne du deuxiÃ¨me profil, le premier profil 25 comportant de prÃ©fÃ©rence une troisiÃ¨me partie rectiligne, en aval de la deuxiÃ¨me partie rectiligne du premier profil, la troisiÃ¨me partie rectiligne formant un angle non plat avec la partie rectiligne du deuxiÃ¨me profil, la troisiÃ¨me partie rectiligne s'Ã©tendant sensiblement jusqu'Ã un bord arrondi reliant la troisiÃ¨me partie rectiligne du premier profil et la partie rectiligne du 30 deuxiÃ¨me profil, le bord arrondi dÃ©finissant le bord de fuite du profil du conduit ; la distance entre la deuxiÃ¨me partie rectiligne du premier profil et la partie rectiligne du deuxiÃ¨me profil est supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 2 mm et/ou infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 10 mm, de prÃ©fÃ©rence infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 5 mm ; et 35 laquelle ladite section gÃ©omÃ©trique du conduit a une longueur, mesurÃ©e selon une direction perpendiculaire Ã la direction d'alignement des conduits et Ã une direction principale d'extension des conduits, supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 50 mm 3065753 6 et/ou infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 80 mm, de prÃ©fÃ©rence sensiblement Ã©gale Ã 60 mm. Selon un autre aspect, l'invention se rapporte Ã un d'Ã©change de chaleur de vÃ©hicule automobile comprenant : 5 un Ã©changeur de chaleur, l'Ã©changeur de chaleur ayant plusieurs tubes, dits tubes caloporteurs, dans lesquels un fluide est destinÃ© Ã circuler, et - un dispositif de ventilation tel que dÃ©crit ci-avant dans toutes ses combinaisons, adaptÃ© Ã gÃ©nÃ©rer un flux d'air vers les tubes caloporteurs. 10 L'invention sera mieux comprise Ã la lecture de la description qui va suivre donnÃ©e uniquement Ã titre d'exemple et faite en se rÃ©fÃ©rant aux dessins dans lesquels : la figure 1 est une vue en perspective d'un premier exemple d'un module d'Ã©change de chaleur avec un Ã©changeur de chaleur et une partie d'un dispositif de ventilation ; 15 la figure 2 est une vue en perspective du module d'Ã©change de chaleur de la figure 1 selon un autre angle de vue ; la figure 3 est une vue en perspective d'un collecteur bi-fluides du module d'Ã©change de chaleur de la figure 1 ; la figure 4 est une vue de cÃ´tÃ© du collecteur bi-fluides de la figure 3 selon un 20 premier angle de vue ; la figure 5 est une vue de cÃ´tÃ© du collecteur bi-fluides de la figure 3 selon un deuxiÃ¨me angle de vue ; la figure 6 est une vue de cÃ´tÃ© du collecteur bi-fluides de la figure 3 selon un troisiÃ¨me angle de vue ; 25 la figure 7 est une vue de cÃ´tÃ© du collecteur bi-fluides de la figure 3 et coupÃ© selon le plan VII-VII ; la figure 8 est une vue en perspective du module d'Ã©change de chaleur de la figure 1 coupÃ© selon le plan X-X ; la figure 9 est une vue schÃ©matique en perspective d'une partie de tubes de 30 ventilation et de tubes caloporteurs de la figure 1 ; la figure 10 est une vue schÃ©matique en coupe selon le plan X-X de la partie de tubes de ventilation et de tubes caloporteurs de la figure 1 ; la figure 11 est une vue en coupe selon le plan X-X d'un tube de ventilation de la figure 1; 35 la figure 12 est une vue en perspective d'un deuxiÃ¨me exemple de module d'Ã©change de chaleur avec un Ã©changeur de chaleur et un dispositif de ventilation ; 3065753 7 la figure 13 est une vue en perspective d'un tube de ventilation de la figure 12 coupÃ© selon le plan XIV-XIV ; la figure 14 est une vue en coupe selon le plan XIV-XIV d'un tube de ventilation de la figure 12 ; 5 les figures 15a et 15b sont des vues similaires Ã la figure 14 de variantes d'un troisiÃ¨me exemple de tube de ventilation ; la figure 16 est une vue similaire Ã la figure 9 selon le troisiÃ¨me exemple du tube de ventilation ; la figure 17 est une vue similaire Ã la figure 13 d'un tube de ventilation selon 10 un quatriÃ¨me exemple de rÃ©alisation ; la figure 18 est une vue similaire Ã la figure 11 d'un tube de ventilation selon le quatriÃ¨me exemple de rÃ©alisation ; la figure 19 est une vue schÃ©matique en perspective d'une partie d'un dispositif d'alimentation selon un quatriÃ¨me exemple de rÃ©alisation du tube de 15 ventilation ; la figure 20 est une vue similaire Ã la figure 8 d'un module d'Ã©change de chaleur muni d'un dispositif de ventilation selon le quatriÃ¨me exemple de rÃ©alisation du tube de ventilation ; la figure 21 est une vue similaire aux figures 13 et 17 d'un tube de ventilation 20 selon un cinquiÃ¨me exemple de rÃ©alisation ; la figure 22 est une vue similaire Ã la figure 20 d'un module d'Ã©change de chaleur muni d'un dispositif de ventilation selon le cinquiÃ¨me exemple de rÃ©alisation du tube de ventilation ; la figure 23 est une vue en perspective d'un dispositif de ventilation selon un 25 autre exemple ; la figure 24 est une vue partielle en perspective du dispositif de la figure 23 ; la figure 25 est une vue en coupe selon le plan IV-IV de la figure 23 ; la figure 26 est une vue en perspective d'un dispositif de ventilation selon encore un autre exemple ; 30 la figure 27 est une vue en coupe selon le plan VI-VI de la figure 26 ; la figure 28 est une vue partielle en perspective d'un dispositif de ventilation selon un autre exemple ; la figure 29 est une vue en perspective d'une variante de turbomachine ; la figure 30 est une vue partielle en perspective de la variante de 35 turbomachine de la figure 29 ; la figure 31 est une vue similaire Ã la figure 13 d'un autre exemple de tube de ventilation ; 3065753 8 la figure 32 est une vue en coupe selon le plan XXXI-XXXI d'un autre exemple de tube de ventilation ; les figures 33 Ã 36 sont des vues similaires Ã la figure 32 de variantes de tubes de ventilation, la figure 33 Ã©tant en particulier une vue en coupe selon le 5 plan XXXI-XXXI du tube de ventilation de la figure 31 ; la figure 37 reprÃ©sente un exemple de variation de la pression statique obtenue au niveau d'un Ã©changeur de chaleur en fonction de la hauteur des ouvertures des tubes de ventilation d'un exemple de dispositif de ventilation ; la figure 38 reprÃ©sente schÃ©matiquement la variation du profil de vitesse de 10 l'air au voisinage d'un tube de ventilation d'un exemple de dispositif de ventilation ; la figure 39 reprÃ©sente la variation de la distance nÃ©cessaire entre les tubes de ventilation du dispositif de ventilation et les tubes caloporteurs de l'Ã©changeur de chaleur pour assurer un mÃ©lange homogÃ¨ne entre l'air Ã©jectÃ© 15 par les tubes de ventilation et le flux d'air induit, en fonction de la vitesse du flux d'air Ã©jectÃ© par les tubes de ventilation ; la figure 40 illustre schÃ©matiquement des Ã©tapes de fabrication d'un exemple de tube de ventilation par pliage ; la figure 41 reprÃ©sente la variation du flux d'air total traversant un Ã©changeur 20 de chaleur en fonction du pas des tubes du dispositif de ventilation, pour trois exemples d'Ã©changeurs de chaleur, respectivement Ã faibles pertes de charge, Ã pertes de charges moyennes et Ã pertes de charge Ã©levÃ©es ; la figure 42 reprÃ©sente en coupe longitudinale un autre exemple de tube de ventilation d'un dispositif de ventilation ; 25 les figures 43 Ã 47 illustrent schÃ©matiquement des variantes d'alimentation en flux d'air des collecteurs d'admission d'air d'un exemple de dispositif de ventilation. Sur les diffÃ©rentes figures, les Ã©lÃ©ments identiques ou similaires portent les mÃªmes rÃ©fÃ©rences. La description de leur structure et de leur fonction n'est donc pas 30 systÃ©matiquement reprise. On a reprÃ©sentÃ© Ã la figure 1 un premier exemple de rÃ©alisation d'un module d'Ã©change de chaleur avec un Ã©changeur de chaleur 1 destinÃ© Ã Ã©quiper un vÃ©hicule automobile, Ã©quipÃ© d'un dispositif de ventilation 2 selon un premier exemple de 35 rÃ©alisation. L'Ã©changeur de chaleur 1 comprend des tubes caloporteurs 4 dans lesquels un fluide est destinÃ© Ã circuler, ici de l'eau, du liquide de refroidissement ou du rÃ©frigÃ©rant. 3065753 9 Les tubes caloporteurs 4 sont ici sensiblement rectilignes et s'Ã©tendent selon une direction longitudinale. Les tubes caloporteurs forment ainsi des tubes caloporteurs 4. Les tubes caloporteurs 4 sont parallÃ¨les entre eux et alignÃ©s de maniÃ¨re Ã former une rangÃ©e. Les tubes sont sensiblement tous de la mÃªme longueur. 5 Plus particuliÃ¨rement, dans l'exemple illustrÃ©, chaque tube caloporteur 4 a une section sensiblement oblongue, et est dÃ©limitÃ© par des premiÃ¨re 4a et seconde 4b parois planes qui sont reliÃ©es Ã des ailettes 6 d'Ã©change de chaleur. Pour des raisons de clartÃ©, les ailettes 6 ne sont pas reprÃ©sentÃ©es sur la figure 1 ; les ailettes 6 sont nÃ©anmoins visibles, notamment sur les figures 9 et 10. 10 Le module d'Ã©change de chaleur est Ã©quipÃ© d'un dispositif de ventilation 2 comprenant une pluralitÃ© de conduits de ventilation 8. Les conduits de ventilation 8, de la mÃªme faÃ§on que les tubes caloporteurs 4, peuvent notamment Ãªtre sensiblement rectilignes, de maniÃ¨re Ã former des tubes de ventilation 8. Les tubes de ventilation 8 sont en outre parallÃ¨les entre eux et alignÃ©s de maniÃ¨re Ã former une rangÃ©e de tubes 15 de ventilation 8. Les tubes de ventilation 8 sont Ã©galement de la mÃªme longueur. La longueur des tubes de ventilation 8 est par exemple sensiblement Ã©gale Ã la longueur des tubes caloporteurs 4. Le dispositif de ventilation 2 est destinÃ© Ã gÃ©nÃ©rer un flux d'air en direction des tubes caloporteurs 4. 20 Les tubes caloporteurs 4 et les tubes de ventilation 8 peuvent Ãªtre tous parallÃ¨les entre eux, comme cela est illustrÃ© Ã la figure 1. Ainsi, les rangÃ©es de tubes de ventilation 8 et de tubes caloporteurs 4 sont elles-mÃªmes parallÃ¨les. En outre, les tubes de ventilation 8 peuvent Ãªtre disposÃ©s de sorte que chacun d'entre eux se trouve en vis-Ã -vis d'un tube caloporteur 4. 25 Le nombre de tubes de ventilation 8 peut Ãªtre adaptÃ© au nombre de tubes caloporteurs 4. Par exemple, pour un Ã©changeur de chaleur 1 classique, le dispositif de ventilation 2 peut comprendre par exemple au moins dix tubes de ventilation 8, de prÃ©fÃ©rence au moins quinze tubes de ventilation 8, de prÃ©fÃ©rence encore au moins vingt-quatre tubes de ventilation 8 et/ou au plus cinquante tubes de ventilation 8, de 30 prÃ©fÃ©rence au plus trente-six tubes de ventilation 8, de prÃ©fÃ©rence encore au plus trente tubes de ventilation 8. L'Ã©changeur de chaleur 1 peut par exemple comporter entre soixante et soixante-dix tubes caloporteurs 4. Les tubes et le nombre de tubes de ventilation 8 du dispositif de ventilation 2 peuvent Ãªtre tels qu'une section de passage d'air minimale entre les tubes du dispositif 35 de ventilation, dÃ©finie dans un plan sensiblement perpendiculaire au flux d'air Ã travers l'Ã©changeur de chaleur 1, est comprise entre 15 et 50 % de la surface, de prÃ©fÃ©rence entre 20 et 40%, et de prÃ©fÃ©rence encore entre 25 et 30%, dÃ©finie dans un plan 3065753 10 perpendiculaire au flux d'air Ã travers l'Ã©changeur de chaleur, entre deux tubes caloporteurs extrÃ©maux. De prÃ©fÃ©rence, la surface frontale des tubes de ventilation 8, mesurÃ©e dans un plan sensiblement perpendiculaire au flux d'air traversant l'Ã©changeur de chaleur 1, est 5 infÃ©rieure Ã 85% de la surface frontale occupÃ©e par les tubes caloporteurs 4. Par ailleurs, afin de limiter le volume occupÃ© par le module d'Ã©change de chaleur comprenant l'Ã©changeur de chaleur 1 et le dispositif de ventilation 2, tout en obtenant des performances d'Ã©change de chaleur similaires Ã celle d'un dispositif de ventilation Ã hÃ©lice, on peut disposer la rangÃ©e de tubes de ventilation 8 Ã une distance infÃ©rieure ou 10 Ã©gale Ã 150 mm de la rangÃ©e de tubes caloporteurs 4, de prÃ©fÃ©rence infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 100 mm. Cette distance est de prÃ©fÃ©rence supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 5 mm, de prÃ©fÃ©rence supÃ©rieure Ã 40 mm. En effet, une distance trop courte entre les tubes de ventilation 8 et les tubes caloporteurs 4 risque de ne pas permettre un mÃ©lange homogÃ¨ne du flux d'air Ã©jectÃ© 15 par les tubes de ventilation 8 avec le flux d'air induit. Un mÃ©lange inhomogÃ¨ne ne permet pas de refroidir de maniÃ¨re homogÃ¨ne les tubes caloporteurs 4, de correctement entrainer l'air ambiant vers les tubes caloporteurs, et induit en outre des pertes de charges qui peuvent Ãªtre Ã©levÃ©es. Il a Ã©tÃ© constatÃ© par ailleurs par les inventeurs qu'une distance trop grande (au- 20 delÃ de 150 mm) n'apporte pas de nette amÃ©lioration d'un point de vue homogÃ©nÃ©itÃ© du flux d'air Ã©jectÃ© par les tubes de ventilation 8 avec le flux d'air induit. Aussi, disposer la rangÃ©e de tubes de ventilation 8 Ã une distance infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 150 mm de la rangÃ©e de tubes caloporteurs 4 permet de ne pas compromettre la compacitÃ© du module d'Ã©change de chaleur, tout en conservant un mÃ©lange homogÃ¨ne du flux d'air 25 Ã©jectÃ© avec le flux d'air induit. De mÃªme, toujours pour limiter le volume occupÃ© par le module d'Ã©change de chaleur, on peut s'assurer que la hauteur de la rangÃ©e de tubes de ventilation 8 (le terme hauteur se rapportant ici Ã la dimension correspondant Ã la direction selon laquelle les tubes de ventilation 8 sont alignÃ©s) est sensiblement Ã©gale ou infÃ©rieure Ã 30 celle de la hauteur de la rangÃ©e de tubes caloporteurs 4, c'est-Ã -dire gÃ©nÃ©ralement entre 400 et 700 mm.. Par exemple, lorsque la hauteur de la rangÃ©e de tubes caloporteurs 4 est de 431 mm, on peut s'assurer que la hauteur de la rangÃ©e de tubes de ventilation 8 est sensiblement Ã©gale ou infÃ©rieure Ã cette valeur. Le dispositif de ventilation 2 comprend en outre un dispositif d'alimentation 10 35 alimentant en air les tubes de ventilation 8 et alimentant en fluide les tubes caloporteurs 4, dont une partie des Ã©lÃ©ments le constituant a Ã©tÃ© reprÃ©sentÃ©e sur les figures 1 et 2. Le dispositif d'alimentation 10 comprend deux collecteurs bi-fluides 12, disposÃ©s 3065753 11 Ã deux extrÃ©mitÃ©s opposÃ©es du dispositif de ventilation 2, mais dont un seul a Ã©tÃ© reprÃ©sentÃ© sur la figure 1 pour des raisons de clartÃ©. On va maintenant dÃ©crire, en rÃ©fÃ©rence aux figures 2 Ã 7, un tel collecteur bifluide 12. 5 Le collecteur bi-fluide 12 comprend d'une part un collecteur d'admission ou d'Ã©vacuation de fluide 14 auquel sont reliÃ©s tous les tubes caloporteurs 4 et d'autre part un collecteur d'admission d'air 16 auquel sont reliÃ©s tous les tubes de ventilation 8. Le fluide circulant dans les tubes caloporteurs 4 est par exemple de l'eau, du liquide de refroidissement ou du rÃ©frigÃ©rant. 10 Plus prÃ©cisÃ©ment, les tubes caloporteurs 4 sont reliÃ©s Ã un mÃªme collecteur de fluide 14 via une de leurs extrÃ©mitÃ©s comprenant une entrÃ©e d'admission de fluide 18, et les tubes de ventilation 8 sont reliÃ©s Ã un mÃªme collecteur d'admission d'air 16 via une de leurs extrÃ©mitÃ©s, comprenant une entrÃ©es d'admission d'air 20. Pour des raisons de simplification de sa fabrication et afin de limiter le volume 15 occupÃ© par l'Ã©changeur de chaleur 1 et le dispositif de ventilation 2, toutes les entrÃ©es d'admission de fluide 18 et toutes les sorties de fluide, d'une part, et toutes les entrÃ©es d'admission d'air 20, d'autre part, peuvent Ãªtre contenues respectivement dans un mÃªme plan. Dans la suite, on dÃ©crit l'exemple d'un collecteur d'admission de fluide, Ã©tant 20 entendu qu'une configuration analogue est rÃ©alisÃ©e Ã l'extrÃ©mitÃ© opposÃ©e des tubes caloporteurs, par un collecteur d'Ã©vacuation de fluide. Le collecteur d'admission de fluide 14 est reliÃ© Ã un dispositif de mise en mouvement de fluide par un conduit d'alimentation en fluide 22 (visible sur les figures 2, 3, 4 et 6) dÃ©bouchant dans le collecteur d'admission de fluide 14. Ce dispositif de mise 25 en mouvement de fluide Ã©tant un dispositif de mise en mouvement de fluide classique pour Ã©changeur de chaleur de vÃ©hicule automobile, il n'a pas Ã©tÃ© reprÃ©sentÃ© sur les figures et ne sera pas dÃ©crit ici. De mÃªme, le collecteur d'admission d'air 16 est reliÃ© Ã des dispositifs de propulsion d'air 21 (pouvant aussi Ãªtre nommÃ© Â« moyen de mise en mouvement d'air Â» 30 ou Â« moyen de gÃ©nÃ©ration d'un flux d'air Â») par un conduit d'alimentation en air 24 (visible sur les figures 2, 3, 4 et 6) dÃ©bouchant dans le collecteur d'admission d'air 16. Les dispositifs de propulsion d'air 21 peuvent Ãªtre par exemple une ou plusieurs turbomachines, et/ou un ou plusieurs ventilateurs centrifuges, axiaux, tangentiels ou encore Ã canal de retour (dit Â« mixed flow fan Â» en anglais). 35 Selon un mode de rÃ©alisation possible, les dispositifs de propulsion d'un flux d'air alimentant le ou les collecteurs d'air ainsi que les tubes de ventilation, peuvent Ãªtre installÃ©s Ã distance du ou des collecteurs d'air et des tubes de ventilation. Ceci offre 3065753 12 davantage de libertÃ©s dans la conception du module d'Ã©change de chaleur incluant le dispositif de ventilation et l'Ã©changeur de chaleur. Cela permet Ã©galement de ne pas encombrer la section de passage de l'air vers l'Ã©changeur de chaleur, comme c'est le cas avec les moteurs d'entrainement des hÃ©lices de ventilateurs classiques pour 5 vÃ©hicule automobile. Les dispositifs de propulsion d'air 21 sont par exemple une turbomachine 23, reprÃ©sentÃ©e sur la figure 2, oÃ¹ celle-ci alimente les deux collecteurs d'admission d'air 16 de deux collecteurs bi-fluides 12 disposÃ©s Ã chacune des extrÃ©mitÃ©s de l'Ã©changeur de chaleur 1, c'est-Ã -dire Ã chacune des extrÃ©mitÃ©s des tubes de ventilation 8 et des 10 tubes caloporteurs 4. Alternativement, une turbomachine 23 peut alimenter un seul collecteur d'admission 16 et non deux. Ãgalement, une ou plusieurs turbomachines peuvent Ãªtre mises en oeuvre pour alimenter chaque collecteur d'admission d'air 16 ou tous les collecteurs d'admission d'air 16. Avantageusement, chaque collecteur d'admission d'air 16 est dÃ©pourvu de toute 15 autre ouverture que les orifices dans lesquels dÃ©bouchent les tubes de ventilation 8 et des bouches destinÃ©es Ã Ãªtre en communication de fluide avec une ou plusieurs turbomachines pour alimenter en flux d'air le collecteur d'admission d'air considÃ©rÃ©. Notamment, chaque collecteur d'admission d'air 16 est de prÃ©fÃ©rence dÃ©pourvu d'ouverture orientÃ©e en direction de l'Ã©changeur de chaleur 1, qui permettrait dans le 20 cas prÃ©sent d'Ã©jecter une partie du flux d'air parcourant le collecteur d'air 16, directement en direction de l'Ã©changeur de chaleur 1, sans parcourir au moins une portion d'un tube de ventilation 8. Ainsi, tout le flux d'air crÃ©Ã© par la ou les turbomachines parcourant le ou les collecteurs d'air 16, est de prÃ©fÃ©rence rÃ©parti entre sensiblement tous les tubes de ventilation 8. Ceci permet une rÃ©partition plus 25 homogÃ¨ne de ce flux d'air. Les dispositifs de propulsion d'air 21 peuvent Ãªtre dÃ©portÃ©s Ã distance des tubes de ventilation 8 par l'intermÃ©diaire des collecteurs d'admission d'air 16, comme illustrÃ© sur la figure 2 oÃ¹ le dispositif de propulsion d'air 21 n'est pas directement adjacent aux collecteurs d'admission d'air 16. 30 L'extrÃ©mitÃ© 22e du conduit d'alimentation en fluide dÃ©bouche dans le collecteur d'admission de fluide 14, tandis que l'extrÃ©mitÃ© 22s d'un conduit d'Ã©vacuation en fluide dÃ©bouche dans le collecteur d'Ã©vacuation de fluide. Par ailleurs, l'extrÃ©mitÃ© 24e de chaque conduit d'alimentation en air 24 dÃ©bouche dans un collecteur d'admission d'air 16 respectif. Chaque collecteur d'admission d'air 16 peut par exemple Ãªtre tubulaire. 35 Dans le premier mode de rÃ©alisation reprÃ©sentÃ© sur les figures 1 Ã 11, les collecteurs d'admission d'air 16 s'Ã©tendent selon une mÃªme direction, qui est ici perpendiculaire Ã la direction d'allongement (ou direction longitudinale) des tubes caloporteurs 4 et de 3065753 13 ventilation 8. Afin de rÃ©duire de faÃ§on significative le volume du collecteur d'admission bi-fluide 12, et ainsi qu'on peut le voir sur les figures 2 Ã 7, en particulier sur les figures 6 et 7 qui montrent une vue de cÃ´tÃ© du collecteur d'admission bi-fluide 12 et une autre vue de 5 cÃ´tÃ© du collecteur bi-fluide 12 coupÃ© selon le plan VII-VII, le collecteur d'admission de fluide 14 et le collecteur d'admission d'air 16 peuvent Ãªtre rÃ©alisÃ©s au sein d'une mÃªme piÃ¨ce. Notamment, le collecteur d'admission de fluide 14 et le collecteur d'admission d'air 16 peuvent Ãªtre emboÃ®tÃ©s l'un dans l'autre. Alternativement, le collecteur d'admission de fluide 14 et le collecteur d'admission d'air 16 peuvent Ãªtre au moins 10 partiellement inclus l'un dans l'autre. Dans le premier exemple de rÃ©alisation illustrÃ© sur les figures 1 Ã 11, le collecteur d'admission d'air 16 emboÃ®te, ou enveloppe, le collecteur d'admission de fluide 14, qui est enchÃ¢ssÃ© dans le collecteur d'admission d'air 16. On peut toutefois envisager une configuration inverse dans laquelle le collecteur d'admission d'air 16 est emboÃ®tÃ© dans 15 le collecteur d'admission de fluide 14. Plus prÃ©cisÃ©ment, ici, le collecteur d'admission de fluide 14 comprend un compartiment central 26 de forme gÃ©nÃ©rale sensiblement parallÃ©lÃ©pipÃ©dique, comportant une portion en saillie 28 dans laquelle vient dÃ©boucher le conduit d'alimentation en fluide 22, cette portion en saillie 28 Ã©pousant la forme tubulaire de 20 l'extrÃ©mitÃ© 22e du conduit d'alimentation en fluide 22. Le compartiment central 26 du collecteur d'admission d'air 16 comprend une ouverture d'Ã©jection de fluide 30 de section transversale sensiblement rectangulaire, pratiquÃ©e dans une face d'Ã©jection 32 du compartiment central 26. La face d'Ã©jection 32 s'Ã©tend en regard des entrÃ©es d'admission de fluide 18 des 25 tubes caloporteurs 4 afin de les alimenter en fluide. Ã cet effet, la face d'Ã©jection 32 s'Ã©tend de prÃ©fÃ©rence selon un plan normal Ã la direction d'allongement des tubes caloporteurs 4. L'ouverture d'Ã©jection de fluide 28 est destinÃ©e, de faÃ§on classique, Ã Ãªtre fermÃ©e par une plaque, souvent appelÃ©e plaque collectrice, disposÃ©e en regard de la face d'Ã©jection 32. La plaque collectrice est notamment visible sur la partie gauche 30 de la figure 1. Comme on peut le voir sur les figures 4 Ã 6, le collecteur d'admission d'air 16 comprend une pluralitÃ© d'orifices d'Ã©jection d'air rÃ©alisÃ©s chacun au sommet d'une portion tubulaire 36 respective, chaque orifice d'Ã©jection d'air Ã©tant reliÃ© Ã un tube de ventilation 8, et plus particuliÃ¨rement par son entrÃ©e d'admission d'air 20, Ã l'extrÃ©mitÃ© 35 du tube de ventilation 8. Tel qu'illustrÃ©, le compartiment central 26 du collecteur d'admission de fluide 14 est emboÃ®tÃ©, ou enchÃ¢ssÃ©, dans le collecteur d'admission d'air 16 qui Ã©pouse sa forme. 3065753 14 Le collecteur d'admission d'air 16 enveloppe les cinq faces du compartiment central 26 Ã l'exception de la face d'Ã©jection 32, ainsi que la forme de la portion en saillie 28. Ã cet effet, le collecteur d'admission d'air 16 comprend une portion bombÃ©e 34 qui Ã©pouse la forme tubulaire de l'extrÃ©mitÃ© 22e du conduit d'admission en fluide. 5 Du fait que les collecteurs d'admission d'air 16 et les collecteurs de fluide 14 sont emboÃ®tÃ©s, il n'est pas nÃ©cessaire de prÃ©voir deux collecteurs de chaque cÃ´tÃ© du module d'Ã©change de chaleur. Au contraire, dans l'exemple illustrÃ©, deux collecteurs bi-fluides 12 suffisent, un collecteur bi-fluide 12 Ã©tant disposÃ© de chaque cÃ´tÃ© du module d'Ã©change de chaleur. En outre, un collecteur bi-fluide 12, rÃ©alisÃ© d'un seul tenant, a 10 une rÃ©sistance mÃ©canique plus importante que deux collecteurs adjacents ou disposÃ©s cÃ´te-Ã -cÃ´te. Dans le premier exemple illustrÃ© aux figures 1 Ã 12, le collecteur d'admission de fluide 14 et le collecteur d'admission d'air 16 sont venus de matiÃ¨re l'un avec l'autre. Cependant, dans d'autres modes de rÃ©alisation non reprÃ©sentÃ©s, le collecteur 15 d'admission de fluide 14 et le collecteur d'admission d'air 16 sont assemblÃ©s, par exemple par brasage, collage ou sertissage. De prÃ©fÃ©rence, le collecteur d'admission de fluide 14 et le collecteur d'admission d'air 16 sont tous deux rÃ©alisÃ©s en aluminium, en matÃ©riau polymÃ¨re ou en polyamide, de prÃ©fÃ©rence en PA66. 20 On va maintenant dÃ©crire plus en dÃ©tail les tubes de ventilation 8 en rÃ©fÃ©rence aux figures 8 Ã 11 du dispositif de ventilation 2 du module d'Ã©change de chaleur. Dans ce qui suit, les tubes de ventilation 8 sont appelÃ©s tubes aÃ©rodynamiques 8. On peut noter ici que la forme des tubes de ventilation 8 est a priori indÃ©pendante de la configuration des collecteurs d'admission d'air, qu'ils soient ou non, rÃ©alisÃ©s d'un seul 25 tenant avec les collecteurs d'admission et d'Ã©vacuation de fluide de l'Ã©changeur de chaleur. Un tube aÃ©rodynamique 8, tel qu'illustrÃ© Ã la figure 11 par exemple, prÃ©sente sur au moins une portion, de prÃ©fÃ©rence sur sensiblement toute sa longueur, une section transversale comprenant un bord d'attaque 37, un bord de fuite 38 opposÃ© au bord 30 d'attaque 37 et, ici, disposÃ© en regard des tubes caloporteurs 4, et un premier et un deuxiÃ¨me profils 42, 44, s'Ã©tendant chacun entre le bord d'attaque 37 et le bord de fuite 38. Le bord d'attaque 37 est par exemple dÃ©fini comme le point Ã l'avant de la section du tube aÃ©rodynamique 8 oÃ¹ le rayon de courbure de la section est minimal. L'avant de la section du tube aÃ©rodynamique 8 peut quant Ã lui Ãªtre dÃ©fini comme la portion de la 35 section du tube aÃ©rodynamique qui est opposÃ©e - c'est-Ã -dire qui n'est pas en vis-Ã -vis - de l'Ã©changeur de chaleur 1. De mÃªme, le bord de fuite 38 peut Ãªtre dÃ©fini comme le point Ã l'arriÃ¨re de la section du tube aÃ©rodynamique 8 oÃ¹ le rayon de courbure de la 3065753 15 section est minimal. L'arriÃ¨re de la section du tube aÃ©rodynamique 8 peut Ãªtre dÃ©fini par exemple comme la portion de la section du tube aÃ©rodynamique 8 qui est en vis-Ã -vis de l'Ã©changeur de chaleur 1. La distance c entre le bord d'attaque 37 et le bord de fuite 38 est par exemple 5 comprise entre 50 mm et 70 mm. Cette distance est ici mesurÃ©e selon une direction perpendiculaire Ã la direction d'alignement de la rangÃ©e de tubes de aÃ©rodynamiques 8 et Ã la direction longitudinale des tubes aÃ©rodynamiques 8 Sur l'exemple de la figure 11, le bord d'attaque 37 est libre. Sur cette figure Ã©galement, le bord d'attaque 37 est dÃ©fini sur une portion parabolique de la section du 10 tube aÃ©rodynamique 8. Le tube aÃ©rodynamique 8 illustrÃ© Ã la figure 11 comporte encore au moins une ouverture 40 pour Ã©jecter un flux d'air traversant le tube aÃ©rodynamique 8, Ã l'extÃ©rieur du tube aÃ©rodynamique 8 et du collecteur d'admission d'air 16, notamment sensiblement en direction de l'Ã©changeur de chaleur 1. L'ouverture ou chaque 15 ouverture 40 est par exemple une fente dans une paroi externe 41 du tube aÃ©rodynamique 8, la ou les fentes s'Ã©tendant par exemple selon la direction d'allongement du tube aÃ©rodynamique 8 dans lequel elles sont rÃ©alisÃ©es. La longueur totale de l'ouverture 40 ou des ouvertures peut Ãªtre supÃ©rieure Ã 90 % de la longueur du tube aÃ©rodynamique. Chaque ouverture 40 est distincte des extrÃ©mitÃ©s du tube 20 aÃ©rodynamique 8, par lesquelles le tube aÃ©rodynamique 8 dÃ©bouche dans un collecteur d'air 16. Chaque ouverture 40 est par ailleurs Ã l'extÃ©rieur du collecteur d'air 16. La forme en fente permet de constituer un passage d'air 46 de grandes dimensions en direction de l'Ã©changeur de chaleur 1 sans trop rÃ©duire la rÃ©sistance mÃ©canique des tubes aÃ©rodynamiques 8. 25 Dans la suite on dÃ©crit uniquement une ouverture 40 Ã©tant entendu que chaque ouverture 40 du tube aÃ©rodynamique 8 peut Ãªtre identique Ã l'ouverture 40 dÃ©crite. L'ouverture 40 est par exemple disposÃ©e Ã proximitÃ© du bord d'attaque 37. Dans l'exemple de la figure 11, l'ouverture 40 est sur le premier profil 42. Dans cet exemple, le deuxiÃ¨me profil 44 est dÃ©pourvu d'ouverture 40. L'ouverture 40 dans le premier profil 30 42 est configurÃ©e de sorte que le flux d'air Ã©jectÃ© par l'ouverture 40, s'Ã©coule le long d'au moins une partie du premier profil 42. Tel qu'illustrÃ© Ã la figure 8, les tubes aÃ©rodynamiques 8 du dispositif de ventilation 2 peuvent Ãªtre orientÃ©s alternativement avec le premier profil 42 ou le deuxiÃ¨me profil 44 orientÃ© vers le haut de cette figure 8. Ainsi, alternativement, deux tubes 35 aÃ©rodynamiques 8 voisins sont tels que leurs premiers profils 42 sont en vis-Ã -vis ou, au contraire, leurs deuxiÃ¨mes profils 44 sont en vis-Ã -vis. Comme illustrÃ© sur la figure 8, la distance entre deux tubes aÃ©rodynamiques 8 voisins dont les deuxiÃ¨mes profils 44 3065753 16 sont en vis-Ã -vis est infÃ©rieure Ã la distance entre deux tubes aÃ©rodynamiques 8 voisins dont les premiers profils 42 sont en vis-Ã -vis. La distance entre le centre de la section gÃ©omÃ©trique d'un premier tube aÃ©rodynamique 8 et le centre de la section gÃ©omÃ©trique d'un second tube aÃ©rodynamique 8, tels que le premier profil 42 du premier tube 5 aÃ©rodynamique 8 soit en vis-Ã -vis du premier profil 42 du deuxiÃ¨me tube aÃ©rodynamique 8, mesurÃ©e selon la direction d'alignement des tubes aÃ©rodynamiques 8 est supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 15 mm, de prÃ©fÃ©rence supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 20 mm, et/ou infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 30 mm, de prÃ©fÃ©rence infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 25 mm. Pour chaque paire de tubes aÃ©rodynamiques 8 dont les ouvertures 40 sont en 10 vis-Ã -vis, les flux d'air F Ã©jectÃ©s par ces ouvertures 40 crÃ©ent ainsi un passage d'air 46 dans lequel une partie, dite air induit I, de l'air ambiant A est entraÃ®nÃ© par aspiration. Il est Ã noter ici que le flux d'air Ã©jectÃ© par les ouvertures 40 longe une partie au moins du premier profil 42 du tube aÃ©rodynamique 8, par exemple par effet Coanda, comme illustrÃ© par exemple sur la figure 9. Tirant parti de ce phÃ©nomÃ¨ne, il est 15 possible, grÃ¢ce Ã l'entraÃ®nement de l'air ambiant A dans le passage d'air 46 crÃ©Ã©, d'obtenir un dÃ©bit d'air envoyÃ© vers les tubes caloporteurs identique Ã celui gÃ©nÃ©rÃ© par un ventilateur Ã hÃ©lice tout en consommant moins d'Ã©nergie. En effet, le flux d'air envoyÃ© vers la rangÃ©e de tubes caloporteurs 4 est la somme du flux d'air F Ã©jectÃ© par les fentes et de l'air induit I. Ainsi, il est possible de mettre en 20 oeuvre une turbomachine de puissance rÃ©duite par rapport Ã un ventilateur Ã hÃ©lice classique, mis en oeuvre gÃ©nÃ©ralement dans le cadre d'un tel module d'Ã©change de chaleur. Un premier profil 42 prÃ©sentant une surface Coanda permet par ailleurs de ne pas avoir Ã orienter les ouvertures 40 directement en direction des tubes caloporteurs 25 4, et ainsi de limiter l'encombrement des tubes aÃ©rodynamiques. Il est ainsi possible de maintenir une section de passage plus importante entre les tubes aÃ©rodynamiques 8, ce qui favorise la formation d'un plus grand dÃ©bit d'air induit. L'ouverture 40 est, sur la figure 11, dÃ©limitÃ©e par des lÃ¨vres 40a, 40b. L'Ã©cartement e entre les lÃ¨vres 40a, 40b, qui dÃ©finit la hauteur de l'ouverture 40, peut 30 Ãªtre supÃ©rieur ou Ã©gal Ã 0,3 mm, de prÃ©fÃ©rence supÃ©rieur ou Ã©gal Ã 0,5 mm, de prÃ©fÃ©rence encore supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 0,7 mm et/ou infÃ©rieur Ã 2 mm, de prÃ©fÃ©rence infÃ©rieur ou Ã©gal Ã 1,5 mm, de prÃ©fÃ©rence encore infÃ©rieure Ã 0,9 mm, de maniÃ¨re plus prÃ©fÃ©rÃ©e encore infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 0,7 mm. La hauteur de la fente est la dimension de cette fente dans la direction perpendiculaire Ã sa longueur. 35 Comme reprÃ©sentÃ© sur la figure 37, plus la hauteur de la fente 40 est faible, plus la vitesse du flux d'air Ã©jectÃ© par cette fente est grande. Une grande vitesse du flux d'air Ã©jectÃ© se traduit par une pression dynamique Ã©levÃ©e. Cette pression dynamique est 3065753 17 ensuite convertie en pression statique dans la zone de mÃ©lange du flux d'air Ã©jectÃ© par la fente 40 et du flux d'air induit. Cette pression statique permet de vaincre les pertes de charge dues Ã la prÃ©sence de l'Ã©changeur de chaleur en aval du dispositif de ventilation, afin d'assurer un flux d'air adaptÃ© Ã travers l'Ã©changeur de chaleur. Ces 5 pertes de charge dues Ã l'Ã©changeur de chaleur varient notamment en fonction du pas des tubes caloporteurs et du pas des ailettes de l'Ã©changeur de chaleur, ainsi qu'en fonction du nombre d'Ã©changeurs de chaleur qui peuvent Ãªtre superposÃ©s dans le module d'Ã©change de chaleur. En effet, le module d'Ã©change de chaleur peut comprendre un ou plusieurs Ã©changeurs de chaleur dont un, plusieurs ou tout les 10 Ã©changeurs peuvent Ãªtre refroidit par le dispositif de ventilation. Cependant, une hauteur de fente trop faible induit des pertes de charges Ã©levÃ©es dans le dispositif de ventilation, ce qui implique d'utiliser un dispositif de propulsion d'air ou plusieurs surdimensionnÃ©(s). Ceci peut engendrer un surcoÃ»t et/ou crÃ©er un encombrement incompatible avec la place disponible au voisinage du module d'Ã©change de chaleur 15 dans le vÃ©hicule automobile. En particulier, l'Ã©changeur de chaleur 1 formant une rÃ©sistance Ã l'Ã©coulement du flux d'air le traversant, provoquant une perte de charge dudit flux d'air, la hauteur de la ou des ouvertures 40 des tubes de ventilation 8 du dispositif de ventilation 2 peut Ãªtre choisie en fonction de ladite perte de charge provoquÃ©e par l'Ã©changeur de chaleur 1. 20 Comme illustrÃ© Ã la figure 37, la hauteur de la ou des ouvertures 40 des tubes de ventilation 8 et la surpression gÃ©nÃ©rÃ©e par le dispositif de ventilation 2 peuvent ainsi notamment Ãªtre reliÃ©es par l'Ã©quation : AP = -45.534xe2 -60.96xe+ 201.44 25 oÃ¹ : Â« e Â» est la hauteur de l'ouverture ou des ouvertures des conduits 8 du dispositif de ventilation ; et Â« AP Â» est la surpression gÃ©nÃ©rÃ©e par l'Ã©changeur de chaleur. La lÃ¨vre extÃ©rieure (ou externe) 40a est ici constituÃ©e de la prolongation de la 30 paroi du tube aÃ©rodynamique 8 dÃ©finissant le bord d'attaque 37. La lÃ¨vre intÃ©rieure (ou interne) 40b est constituÃ©e par une partie courbe 50 du premier profil 42. Une extrÃ©mitÃ© 51 de la lÃ¨vre interne 40b peut se prolonger, comme illustrÃ© Ã la figure 11, en direction du deuxiÃ¨me profil 44, au-delÃ d'un plan L normal Ã l'extrÃ©mitÃ© libre de la lÃ¨vre externe 40a. En d'autres termes, l'extrÃ©mitÃ© 51 de la lÃ¨vre interne 40b peut se prolonger, en 35 direction du bord d'attaque 37, au-delÃ du plan L normal Ã l'extrÃ©mitÃ© libre de la lÃ¨vre extÃ©rieure 40a. L'extrÃ©mitÃ© 51 peut alors contribuer Ã diriger le flux d'air circulant dans le tube aÃ©rodynamique 8 vers l'ouverture 40. 3065753 18 L'ouverture 40 du tube aÃ©rodynamique 8 peut Ãªtre configurÃ©e de sorte qu'un flux d'air circulant dans ce tube aÃ©rodynamique 8 soit Ã©jectÃ© par cette ouverture 40, en s'Ã©coulant le long du premier profil 42 sensiblement jusqu'au bord de fuite 38 du tube aÃ©rodynamique 8. L'Ã©coulement du flux d'air le long du premier profil 42 peut rÃ©sulter 5 de l'effet Coanda. On rappelle que l'effet Coanda est un phÃ©nomÃ¨ne aÃ©rodynamique se traduisant par le fait qu'un fluide s'Ã©coulant le long d'une surface Ã faible distance de celle-ci a tendance Ã l'affleurer, voire Ã s'y accrocher. Pour ce faire, ici, la distance maximale h entre le premier 42 et le deuxiÃ¨me 44 profils, mesurÃ©e selon une direction d'alignement des tubes aÃ©rodynamiques 8, est en 10 aval de l'ouverture 40. La distance maximale h peut Ãªtre supÃ©rieure Ã 10 mm, de prÃ©fÃ©rence supÃ©rieure Ã 11 mm et/ou infÃ©rieure Ã 20 mm, de prÃ©fÃ©rence infÃ©rieure Ã 15 mm. Ici, Ã titre d'exemple, la distance maximale h est sensiblement Ã©gale Ã 11,5 mm. Une hauteur h trop faible peut engendrer d'importantes pertes de charge dans le tube aÃ©rodynamique 8 ce qui pourrait obliger Ã mettre en oeuvre une 15 turbomachine plus puissante et donc plus volumineuse. Pour une mÃªme valeur de la distance entre les tubes aÃ©rodynamiques 8, mesurÃ©e selon la direction d'alignement des tubes aÃ©rodynamiques, ou pour un mÃªme pas des tubes aÃ©rodynamiques 8, une hauteur h trop grande limite la section de passage entre les tubes aÃ©rodynamiques pour le flux d'air induit. Le flux d'air total dirigÃ© vers l'Ã©changeur de chaleur peut alors 20 Ãªtre Ã©galement rÃ©duit. Le premier profil 42 comporte ici une partie bombÃ©e 50 dont le sommet dÃ©finit le point du premier profil 42 correspondant Ã la distance maximale h. La partie bombÃ©e 50 peut Ãªtre disposÃ©e en aval de l'ouverture 40 dans le sens d'Ã©jection du flux d'air. Notamment, la partie bombÃ©e 50 peut Ãªtre contiguÃ« Ã la lÃ¨vre interne 40b dÃ©limitant 25 l'ouverture 40. En aval de la partie bombÃ©e 50 dans le sens d'Ã©jection dudit flux d'air par l'ouverture 40, le premier profil 42 du tube aÃ©rodynamique 8 de l'exemple de la figure 11 comporte une premiÃ¨re partie 52 sensiblement rectiligne. Le deuxiÃ¨me profil 44 comporte, dans l'exemple illustrÃ© Ã la figure 11, une partie sensiblement rectiligne 48, 30 s'Ã©tendant de prÃ©fÃ©rence sur une majoritÃ© de la longueur du deuxiÃ¨me profil 44. Dans l'exemple de la figure 11, la longueur I de la premiÃ¨re partie rectiligne 52, mesurÃ©e selon une direction perpendiculaire Ã la direction longitudinale du tube aÃ©rodynamique 8 et Ã la direction d'alignement de la rangÃ©e de tubes aÃ©rodynamiques, peut Ãªtre supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 20 mm, de prÃ©fÃ©rence supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 30 mm, et/ou 35 infÃ©rieur ou Ã©gale Ã 60 mm. Une longueur relativement grande de cette premiÃ¨re partie rectiligne est souhaitÃ©e notamment pour assurer le guidage du flux d'air Ã©jectÃ© de l'ouverture 40. La longueur de cette premiÃ¨re partie rectiligne est cependant limitÃ©e du 3065753 19 fait de l'encombrement correspondant du dispositif de ventilation et de ses consÃ©quences sur le packaging du dispositif de ventilation ou du module d'Ã©change de chaleur. Dans ce cas, la premiÃ¨re partie rectiligne 52 du premier profil 42 et la partie 5 rectiligne 48 du deuxiÃ¨me profil 44 peuvent former un angle 0 non plat. L'angle 0 ainsi formÃ© peut notamment Ãªtre supÃ©rieur ou Ã©gale 5Â°, et/ou infÃ©rieur ou Ã©gal 20Â°, de prÃ©fÃ©rence encore sensiblement Ã©gal Ã 10Â°. Cet angle de la premiÃ¨re partie rectiligne 52 par rapport Ã la partie rectiligne 48 du deuxiÃ¨me profil 44 permet d'accentuer la dÃ©tente du flux d'air total. Un angle 0 trop grand risque cependant d'empÃªcher la 10 rÃ©alisation de l'effet Coanda, de sorte que le flux d'air Ã©jectÃ© par l'ouverture 40 risque de ne pas suivre le premier profil 42 et, dÃ¨s lors, de ne pas Ãªtre orientÃ© correctement en direction de l'Ã©changeur de chaleur 1. Le premier profil 42 peut comporter, comme illustrÃ© Ã la figure 11, une deuxiÃ¨me partie rectiligne 38a, en aval de la premiÃ¨re partie rectiligne 52, dans le sens d'Ã©jection 15 du flux d'air, la deuxiÃ¨me partie rectiligne 38a s'Ã©tendant sensiblement parallÃ¨lement Ã la partie rectiligne 48 du deuxiÃ¨me profil 44. Le premier profil 42 peut Ã©galement comporter une troisiÃ¨me partie rectiligne 54, en aval de la deuxiÃ¨me partie rectiligne 38a du premier profil 42. La troisiÃ¨me partie rectiligne 54 peut former un angle non plat avec la partie rectiligne 48 du deuxiÃ¨me profil 44. La troisiÃ¨me partie rectiligne 54 peut 20 s'Ã©tendre, comme illustrÃ©, sensiblement jusqu'Ã un bord arrondi reliant la troisiÃ¨me partie rectiligne 54 du premier profil 42 et Ã la partie rectiligne 48 du deuxiÃ¨me profil 44. Le bord arrondi peut dÃ©finir le bord de fuite 38 de la section transversale du tube aÃ©rodynamique 8. La partie rectiligne 48 du deuxiÃ¨me profil 44 s'Ã©tend dans l'exemple de la figure 25 11 sur la majoritÃ© de la longueur c de la section transversale. Cette longueur c est mesurÃ©e selon une direction perpendiculaire Ã la direction longitudinale des tubes aÃ©rodynamiques 8 et Ã la direction d'alignement de la rangÃ©e des tubes aÃ©rodynamiques 8. Cette direction correspond, dans l'exemple de la figure 11, sensiblement Ã la direction de l'Ã©coulement du flux d'air induit. Dans ce premier 30 exemple de rÃ©alisation, la longueur c de la section transversale (ou largeur du tube aÃ©rodynamique 8) peut Ãªtre supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 50 mm et/ou infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 80 mm, de prÃ©fÃ©rence sensiblement Ã©gale Ã 60 mm. En effet, les inventeurs ont constatÃ© qu'une longueur relativement grande de la section transversale du tube aÃ©rodynamique permet de guider de maniÃ¨re plus efficace le flux d'air Ã©jectÃ© par 35 l'ouverture 40 et le flux d'air induit, qui se mÃ©lange Ã ce flux d'air Ã©jectÃ©. Cependant, une longueur trop importante de la section transversale du tube aÃ©rodynamique 8 pose un problÃ¨me de packaging du dispositif de ventilation 2. En particulier, l'encombrement 3065753 20 du module d'Ã©change de chaleur peut alors Ãªtre trop important par rapport Ã la place qui est disponible dans le vÃ©hicule automobile dans lequel il est destinÃ© Ã Ãªtre montÃ©. Le packaging du module d'Ã©change de chaleur ou du dispositif de ventilation peut Ã©galement Ãªtre problÃ©matique dans ce cas. 5 Par ailleurs, comme illustrÃ© Ã la figure 11, la deuxiÃ¨me partie rectiligne 38a du premier profil 42 et la portion 38b de la partie rectiligne 48 du deuxiÃ¨me profil 44 qui lui fait face, sont parallÃ¨les. Par exemple, la distance f entre cette deuxiÃ¨me partie rectiligne 38a et la portion 38b de la partie rectiligne 48 du deuxiÃ¨me profil 44 peut Ãªtre supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 1 mm et/ou infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 10 mm, de prÃ©fÃ©rence infÃ©rieure 10 ou Ã©gale Ã 5 mm. La figure 11 illustre encore que la section transversale (ou section gÃ©omÃ©trique) du tube aÃ©rodynamique 8 dÃ©limite une section de passage S pour le flux d'air traversant le tube aÃ©rodynamique 8. Cette section de passage S est ici dÃ©finie par les parois du tube aÃ©rodynamique 8 et par le segment s'Ã©tendant selon la direction 15 d'alignement des tubes aÃ©rodynamiques 8 entre le deuxiÃ¨me profil 44 et le bout de l'extrÃ©mitÃ© 51 de la lÃ¨vre interne 40b. Cette section de passage peut avoir une aire supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 150 mm2, de prÃ©fÃ©rence supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 200 mm2, et/ou infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 700 mm2, de prÃ©fÃ©rence infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 650 mm2. Une section de passage du flux d'air dans le tube aÃ©rodynamique 8 relativement grande 20 permet de limiter les pertes de charge qui auraient pour consÃ©quence de devoir surdimensionner la turbomachine mise en oeuvre pour obtenir un dÃ©bit d'air Ã©jectÃ© par l'ouverture 40 souhaitÃ©. Cependant, une section de passage importante induit un encombrement important du tube aÃ©rodynamique 8. Ainsi, Ã pas fixe des tubes aÃ©rodynamiques, une section de passage plus grande risque de nuire Ã la section de 25 passage du flux d'air induit entre les tubes aÃ©rodynamiques 8, ne permettant pas, ainsi, d'obtenir un dÃ©bit total d'air satisfaisant, dirigÃ© vers les tubes caloporteurs 4. Dans ce premier exemple de rÃ©alisation toujours, comme on peut le voir sur les figures 9 et 10, de maniÃ¨re Ã obstruer le moins possible l'Ã©coulement de l'air vers les tubes caloporteurs 4 et les ailettes, le dispositif de ventilation 2 est avantageusement 30 disposÃ© de faÃ§on que chaque tube aÃ©rodynamique 8 soit en vis-Ã -vis de la face frontale 4f reliant les premiÃ¨re 4a et seconde 4b parois planes d'un tube caloporteur 4 correspondant. Comme illustrÃ© plus particuliÃ¨rement Ã la figure 10, le bord de fuite 38 de chaque tube aÃ©rodynamique 8 est compris dans le volume dÃ©limitÃ© par les premiÃ¨re 4a et 35 seconde 4b parois planes du tube caloporteur 4 correspondant. De prÃ©fÃ©rence, la deuxiÃ¨me partie rectiligne 38a du premier profil et la partie rectiligne 48 du deuxiÃ¨me profil 44 sont contenues respectivement dans un mÃªme plan 3065753 21 (indiquÃ© en pointillÃ©s sur cette figure 10) que la premiÃ¨re paroi plane 4a et la seconde paroi plane 4b du tube caloporteur 4 correspondant. En particulier, la distance f sÃ©parant la deuxiÃ¨me partie rectiligne 38a du premier profil 42 et la portion 38b de la partie rectiligne 48 du deuxiÃ¨me profil 44 qui lui fait face, 5 est sensiblement Ã©gale Ã la distance sÃ©parant la premiÃ¨re paroi 4a et la seconde paroi 4b du tube caloporteur 4 en vis-Ã -vis duquel le tube aÃ©rodynamique 8 est disposÃ©. Par exemple, cette distance f est supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 1 mm et/ou infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 10 mm, de prÃ©fÃ©rence infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 5 mm. Dans d'autres modes de rÃ©alisation non reprÃ©sentÃ©s, la distance f sÃ©parant la 10 deuxiÃ¨me partie rectiligne 38a du premier profil 42 et la portion 38b de la partie rectiligne 48 du deuxiÃ¨me profil 44, qui lui fait face, peut toutefois Ãªtre infÃ©rieure Ã la distance sÃ©parant la premiÃ¨re paroi 4a et la seconde paroi 4b du tube caloporteur en vis-Ã -vis duquel le tube aÃ©rodynamique 8 est disposÃ©. Dans le premier exemple de rÃ©alisation reprÃ©sentÃ©, deux tubes caloporteurs 4 15 sont contenus dans le volume dÃ©limitÃ© par le passage d'air dÃ©fini par les deux tubes aÃ©rodynamiques 8 d'une mÃªme paire (voir figures 9 et 10). On peut toutefois envisager qu'un seul tube caloporteur 4, ou encore trois ou quatre tubes caloporteurs 4 soient contenus dans ce volume. Ã l'inverse, on peut envisager qu'un tube aÃ©rodynamique 8 soit disposÃ© en vis-Ã -vis de chaque tube caloporteur 4, comme dans les deuxiÃ¨me et 20 troisiÃ¨me modes de rÃ©alisation illustrÃ©s aux figures 12 Ã 14, et 15a, 15b et 16, respectivement. Dans les deuxiÃ¨me et troisiÃ¨me exemples, les conduits aÃ©rodynamiques 8 sont sensiblement rectilignes, parallÃ¨les entre eux et alignÃ©s de maniÃ¨re Ã former une rangÃ©e de tubes aÃ©rodynamiques 8. 25 Cependant, les premier et deuxiÃ¨me profils 42, 44 de chaque tube aÃ©rodynamique 8 sont ici symÃ©triques par rapport Ã un plan C-C, ou plan de corde, passant par le bord d'attaque 37 et le bord de fuite 38 du tube aÃ©rodynamique 8. Comme les premier et deuxiÃ¨me profils 42, 44 sont symÃ©triques, chacun de ces profils 42, 44 est muni d'une ouverture 40. Ainsi, au moins une premiÃ¨re ouverture 40 30 est rÃ©alisÃ©e sur le premier profil 42, qui est configurÃ©e pour qu'un flux d'air sortant de la premiÃ¨re ouverture 40 s'Ã©coule le long d'au moins une partie du premier profil 42. De mÃªme, au moins une deuxiÃ¨me ouverture 40 est prÃ©sente sur le deuxiÃ¨me profil 44, qui est configurÃ©e pour qu'un flux d'air sortant de la deuxiÃ¨me ouverture 40 s'Ã©coule le long d'au moins une partie du deuxiÃ¨me profil 44. Comme pour le premier exemple de 35 rÃ©alisation, ceci peut Ãªtre rÃ©alisÃ© ici en mettant en oeuvre l'effet Coanda. Pour les mÃªmes raisons que celles donnÃ©es pour le premier exemple de rÃ©alisation, la distance c entre le bord d'attaque 37 et le bord de fuite 38 peut 3065753 22 Ã©galement ici Ãªtre supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 50 mm et/ou infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 80 mm. Notamment la longueur c peut Ãªtre Ã©gale Ã 60 mm. Les ouvertures 40 sont analogues Ã celles du premier exemple dÃ©crit. Notamment, la distance e sÃ©parant les lÃ¨vres interne 40b et externe 40a de chaque 5 ouverture 40 peut Ãªtre supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 0,3 mm, de prÃ©fÃ©rence supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 0,5 mm, de prÃ©fÃ©rence encore supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 0,7 mm, et/ou infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 2 mm, de prÃ©fÃ©rence infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 1,5 mm, de prÃ©fÃ©rence encore infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 0,9 mm et de maniÃ¨re prÃ©fÃ©rÃ©e encore infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 0,7 mm. 10 Le fait que les profils 42, 44 soient symÃ©triques par rapport au plan de corde C-C passant par le bord d'attaque 37 et le bord de fuite 38 du tube aÃ©rodynamique 8 permet de limiter l'obstruction au flux d'air entre le dispositif de ventilation 2 et les tubes caloporteurs 4, tout en crÃ©ant davantage de passages d'air actifs dans le volume disponible devant les tubes caloporteurs 4. En outre, la symÃ©trie des profils 42, 44 15 permet d'avoir une Ã©jection d'air le long de chaque cÃ´tÃ© des tubes aÃ©rodynamiques 8. Cette rÃ©alisation permet d'Ã©viter des zones mortes de soufflage d'air (zones entre deux tubes du dispositif de ventilation 2 et au niveau desquelles l'air ambiant A n'est pas entrainÃ© par l'air Ã©jectÃ© F par les tubes), qui peuvent par exemple exister entre deux tubes aÃ©rodynamiques 8 du dispositif de ventilation 2 selon l'exemple de rÃ©alisation de 20 la figure 8 (en l'occurrence, entre deux tubes aÃ©rodynamiques 8 voisins dont les deuxiÃ¨mes profils 44 sont respectivement en vis-Ã -vis). Autrement dit, contrairement au premier mode de rÃ©alisation, un passage d'air 46 entraÃ®nant l'air ambiant A est crÃ©Ã© entre chaque paire de tubes aÃ©rodynamiques 8 voisins, comme reprÃ©sentÃ© de faÃ§on schÃ©matique dans le cas du troisiÃ¨me exemple, 25 sur la figure 16. Il est Ã noter ici que, bien que la figure 16 illustre un module d'Ã©change de chaleur comprenant des tubes aÃ©rodynamiques selon le troisiÃ¨me exemple de rÃ©alisation, l'agencement de ces tubes aÃ©rodynamiques peut Ãªtre mis en oeuvre Ã©galement avec des tubes aÃ©rodynamiques selon le deuxiÃ¨me exemple. Le pas entre deux tubes aÃ©rodynamiques 8 voisins peut, dans ce cas, Ãªtre 30 supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 15 mm, de prÃ©fÃ©rence supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 20 mm, de prÃ©fÃ©rence encore supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 23 mm et/ou infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 30 mm, de prÃ©fÃ©rence infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 27 mm, de prÃ©fÃ©rence encore infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 25 mm. En effet, comme le montre la figure 41, pour trois pertes de charges distinctes plus ou moins Ã©levÃ©es correspondant Ã diffÃ©rents Ã©changeurs de chaleur, un dÃ©bit d'air 35 total maximum est atteint dans ces plages. Si le pas entre les tubes aÃ©rodynamiques 8 est plus faible, le dÃ©bit d'air induit s'en trouve limitÃ© par une section de passage entre les tubes aÃ©rodynamiques faible. Au contraire, si le pas est trop grand, le flux d'air 3065753 23 Ã©jectÃ© ne permet pas de correctement crÃ©er un flux d'air induit sur tout le pas entre les tubes aÃ©rodynamiques voisins. Le pas entre deux tubes aÃ©rodynamiques 8 voisins peut notamment Ãªtre dÃ©fini comme la distance entre le centre de la section transversale de deux tubes 5 aÃ©rodynamiques 8 voisins ou, plus gÃ©nÃ©ralement, comme la distance entre un point de rÃ©fÃ©rence sur un premier tube aÃ©rodynamique 8 et le point correspondant au point de rÃ©fÃ©rence, sur le tube aÃ©rodynamique 8 le plus proche. Le point de rÃ©fÃ©rence peut notamment Ãªtre l'un parmi le bord d'attaque 37, le bord de fuite 38 ou le sommet de la partie bombÃ©e 50. 10 La distance D entre les tubes aÃ©rodynamiques 8 et les tubes caloporteurs 4 peut notamment Ãªtre choisie supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 5 mm, de prÃ©fÃ©rence supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 40 mm, et/ou infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 150 mm, de prÃ©fÃ©rence infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 100 mm. En effet, en rÃ©fÃ©rence Ã la figure 38 qui illustre la variation du profil de vitesse de l'air au voisinage d'un tube aÃ©rodynamique, le pic de vitesse de ce profil tend Ã se 15 rÃ©duire en s'Ã©cartant de l'ouverture 40 dans le tube aÃ©rodynamique. L'absence de pic traduit un mÃ©lange homogÃ¨ne du flux d'air Ã©jectÃ© par l'ouverture 40 et du flux d'air induit. Il est prÃ©fÃ©rable qu'un tel mÃ©lange homogÃ¨ne soit rÃ©alisÃ© avant que le flux d'air n'arrive sur les tubes caloporteurs 4. En effet, un flux d'air incident sur les tubes caloporteurs, hÃ©tÃ©rogÃ¨ne, ne permet pas un refroidissement optimal des tubes 20 caloporteurs et induit des pertes de charges plus importantes. Cependant, la distance D entre les tubes aÃ©rodynamiques et les tubes caloporteurs est de prÃ©fÃ©rence contenue pour limiter l'encombrement du module de refroidissement. La figure 39 illustre la variation de la longueur nÃ©cessaire pour obtenir un mÃ©lange homogÃ¨ne du flux d'air Ã©jectÃ© par l'ouverture 40 et du flux d'air induit, en 25 fonction de la vitesse du flux d'air Ã©jectÃ©. Cette figure 39 montre que pour une distance D comprise entre 5 mm et 150 mm, le mÃ©lange incident sur les tubes caloporteurs 4 est sensiblement toujours homogÃ¨ne. Cette plage de 5 mm et 150 mm, et notamment 40 Ã 100 mm, permet un bon compromis pour conserver une certaine compacitÃ© du module d'Ã©change de chaleur 30 tout en offrant un mÃ©lange homogÃ¨ne du flux d'air Ã©jectÃ© avec le flux d'air induit. Dans le deuxiÃ¨me exemple illustrÃ© aux figures 12 Ã 14, les premier et deuxiÃ¨me profils 42, 44 du tube aÃ©rodynamique 8 convergent vers le bord de fuite 38 de faÃ§on que la distance sÃ©parant les premier et deuxiÃ¨me profils 42, 44 diminue strictement en direction du bord de fuite 38 Ã partir d'un point de ces premier et deuxiÃ¨me profils 42, 35 44 correspondant Ã la distance maximale h entre ces deux profils, ces points des premier et deuxiÃ¨me profils 42, 44 Ã©tant en aval des ouverture 40 dans le sens d'Ã©coulement du flux d'air Ã©jectÃ© par l'ouverture 40. De prÃ©fÃ©rence, les premier et 3065753 24 deuxiÃ¨me profils 42, 44 forment chacun un angle compris entre 5 et 10Â° avec la corde C-C de symÃ©trie de la section transversale du tube aÃ©rodynamique 8. De ce fait, contrairement au premier exemple de rÃ©alisation, le profil aÃ©rodynamique ne comprend pas une portion dÃ©limitÃ©e par des premiÃ¨re et deuxiÃ¨me 5 parois planes opposÃ©es parallÃ¨les. Ceci prÃ©sente l'avantage de limiter la traÃ®nÃ©e le long du profil aÃ©rodynamique du tube aÃ©rodynamique 8. Par exemple, la distance maximale h entre le premier profil 42 et le deuxiÃ¨me profil 44 peut Ãªtre supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 10 mm et/ou infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 30 mm. Notamment cette distance maximale h peut Ãªtre Ã©gale Ã 11,5 mm. Dans l'exemple 10 reprÃ©sentÃ© sur les figures 12 Ã 14, cette distance devient nulle au niveau du bord de fuite 38. Comme on peut le voir sur les figures 12 et 13, et plus particuliÃ¨rement sur la figure 13, les tubes aÃ©rodynamiques 8 comprennent dans ce deuxiÃ¨me mode de rÃ©alisation des moyens de guidage 56 du flux d'air circulant vers l'ouverture 40. 15 Les moyens de guidage 56 permettent de guider l'air issu du collecteur d'admission d'air 16, introduit dans le tube aÃ©rodynamique 8 via les entrÃ©es d'admission d'air 20. En effet, compte tenu de l'orientation des entrÃ©es d'admission d'air 20, l'air issu du collecteur d'admission d'air 16 s'Ã©coule initialement dans le tube aÃ©rodynamique 8 selon une direction sensiblement longitudinale du tube 20 aÃ©rodynamique 8. Les moyens de guidage 56 servent Ã faciliter la dÃ©viation du flux d'air afin qu'il se dirige vers les ouvertures 40. En d'autres termes, les moyens de guidage 56 permettent de faciliter le Â« virage Â» du flux l'air issu des entrÃ©es d'admission 20 vers l'ouverture 40 pratiquÃ©e dans la paroi externe 41 du tube aÃ©rodynamique. De prÃ©fÃ©rence, et comme on peut le voir sur la figure 12 en particulier, tous les 25 tubes aÃ©rodynamiques 8 comprennent de tels moyens de guidage 56 du flux d'air. Ces moyens de guidage 56 prennent ici la forme d'une pluralitÃ© de dÃ©flecteurs 58 venus de matiÃ¨re avec le tube aÃ©rodynamique 8 qui en est muni. Les dÃ©flecteurs 58 sont de prÃ©fÃ©rence disposÃ©s rÃ©guliÃ¨rement le long du tube aÃ©rodynamique 8. Le nombre de dÃ©flecteurs 58 peut naturellement varier. Les 30 dÃ©flecteurs 58 sont disposÃ©s de prÃ©fÃ©rence Ã proximitÃ© de l'ouverture 40, ainsi qu'on peut le voir Ã la figure 13, et plus particuliÃ¨rement relient les profils 42 et 44 du tube aÃ©rodynamique 8. Pour faciliter le guidage du flux d'air, ils s'Ã©tendent dans un plan sensiblement normal Ã la direction longitudinale du tube aÃ©rodynamique 8. On peut noter ici que des tubes aÃ©rodynamiques 8 dont les premier et deuxiÃ¨me 35 profils 42, 44 ne sont pas symÃ©triques par rapport au plan de corde C-C, comme par exemple ceux du premier mode de rÃ©alisation illustrÃ© aux figures 1 Ã 6, peuvent Ã©galement comporter des moyens de guidage du flux d'air analogues Ã ceux du 3065753 25 deuxiÃ¨me mode de rÃ©alisation. On peut Ã©galement noter, par ailleurs, dans ce deuxiÃ¨me mode de rÃ©alisation, et comme on peut le voir Ã la figure 12, que le dispositif d'alimentation 10 de l'Ã©changeur de chaleur est composÃ© de deux paires de collecteurs de fluide 14 et de collecteurs 5 d'admission d'air 16. Ceci constitue une variante par rapport Ã l'utilisation de collecteurs d'admission bi-fluides 12 du premier mode de rÃ©alisation. Cependant, l'utilisation de deux collecteurs d'admission bi-fluides 12 est tout Ã fait envisageable dans ce deuxiÃ¨me mode de rÃ©alisation, et constitue mÃªme une variante prÃ©fÃ©rÃ©e. Avantageusement, ici aussi, chaque collecteur d'admission d'air 16 est dÃ©pourvu 10 de toute autre ouverture que les orifices dans lesquels dÃ©bouchent les tubes aÃ©rodynamiques 8 et des bouches Ã©ventuelles, destinÃ©es Ã Ãªtre en communication de fluide avec une ou plusieurs turbomachines pour alimenter en flux d'air le collecteur d'admission d'air considÃ©rÃ©. Notamment, chaque collecteur d'admission d'air 16 est de prÃ©fÃ©rence dÃ©pourvu d'ouverture orientÃ©e en direction de l'Ã©changeur de chaleur 1, qui 15 permettrait dans le cas prÃ©sent d'Ã©jecter une partie du flux d'air parcourant le collecteur d'air 16, directement en direction de l'Ã©changeur de chaleur 1, sans parcourir au moins une portion d'un tube aÃ©rodynamique 8. Ainsi, tout le flux d'air crÃ©Ã© par la ou les turbomachines parcourant le ou les collecteurs d'air 16, est de prÃ©fÃ©rence rÃ©parti entre sensiblement tous les tubes aÃ©rodynamiques 8. Ceci permet une rÃ©partition plus 20 homogÃ¨ne de ce flux d'air. Dans le troisiÃ¨me mode de rÃ©alisation illustrÃ© aux figures 15a et 16, le bord de fuite 38 est formÃ© par le sommet joignant deux portions rectilignes 60 symÃ©triques du premier profil 42 et du deuxiÃ¨me profil 44 de chaque tube aÃ©rodynamique 8. Selon la variante de la figure 15a, le bord de fuite 38 est le point de la section transversale du 25 tube aÃ©rodynamique 8 situÃ© le plus proche de l'Ã©changeur de chaleur. En d'autres termes, l'angle a formÃ© par les deux portions rectilignes 60 est infÃ©rieur Ã 180Â°, notamment infÃ©rieur Ã 90 Â°. Au contraire, dans la variante de la figure 15b, le bord de fuite 38 est disposÃ© entre les deux portions rectilignes 38a, 38b des premier et deuxiÃ¨me profils 42, 44. En 30 d'autres termes, l'angle a formÃ© par les portions rectilignes 60 est ici supÃ©rieur Ã 90 Â°, notamment supÃ©rieur Ã 180 Â°. On peut noter ici que les tubes aÃ©rodynamiques 8 du troisiÃ¨me mode de rÃ©alisation illustrÃ© aux figures 14, 15a, 15b peuvent Ã©galement comporter des moyens de guidage 56 du flux d'air analogues Ã ceux du deuxiÃ¨me exemple de rÃ©alisation. 35 On va maintenant dÃ©crire des quatriÃ¨me et cinquiÃ¨me modes de rÃ©alisation respectivement illustrÃ©s aux figures 17 Ã 19 et 20 Ã 22. Dans ces quatriÃ¨me et cinquiÃ¨me exemples de rÃ©alisation, au moins un tube 3065753 26 aÃ©rodynamique 8 du dispositif de ventilation 2 est venu de matiÃ¨re avec un tube caloporteur 4 de l'Ã©changeur de chaleur 1. Autrement dit, chaque tube aÃ©rodynamique 8 et le tube caloporteur 4 associÃ© ne forment qu'une seule et mÃªme piÃ¨ce. Dans ce qui suit, on maintiendra toutefois la distinction entre ces deux catÃ©gories de tubes pour des 5 raisons de comprÃ©hension. Dans les exemples reprÃ©sentÃ©s sur ces figures, tous les tubes aÃ©rodynamiques 8 sont chacun venus de matiÃ¨re avec un tube caloporteur 4 . Cependant, il peut Ãªtre envisagÃ© que seule une partie des tubes aÃ©rodynamiques 8 soient venus de matiÃ¨re avec un ou plusieurs tubes caloporteurs 4. Par ailleurs, un seul tube caloporteur 4 est 10 disposÃ© entre deux tubes aÃ©rodynamiques 8, mais l'on pourrait envisager que plusieurs tubes caloporteurs 4 soient disposÃ©s entre deux tubes aÃ©rodynamiques 8, ou encore que tous les tubes caloporteurs 4 soient reliÃ©s Ã des tubes aÃ©rodynamiques 8. Plus particuliÃ¨rement, dans le quatriÃ¨me exemple de rÃ©alisation, comme on peut le voir sur les figures 17 et 21 en particulier, chaque tube aÃ©rodynamique 8 est reliÃ© Ã 15 un tube caloporteur 4 par son bord de fuite 38. De prÃ©fÃ©rence, chaque tube aÃ©rodynamique 8 est reliÃ© Ã un tube caloporteur 4 par une paroi de liaison 62 sensiblement plane s'Ã©tendant Ã partir du bord de fuite 38 du tube aÃ©rodynamique 8. La paroi de liaison 62 s'Ã©tend de prÃ©fÃ©rence dans un plan reliant le bord d'attaque 37 au bord de fuite 38, ceci afin de limiter le plus possible les perturbations de 20 l'Ã©coulement de l'air issu de l'ouverture 40 le long du premier profil 42 et du deuxiÃ¨me profil 44, le cas Ã©chÃ©ant (sur les figures 17 et 18, le long du premier profil 42 uniquement). Afin de simplifier la forme, et pour renforcer la tenue mÃ©canique de l'assemblage composÃ© du tube aÃ©rodynamique 8 et du tube caloporteur 4, la paroi de liaison 62 25 s'Ã©tend de prÃ©fÃ©rence selon un plan parallÃ¨le aux premiÃ¨re 4a, et seconde 4b parois planes du tube caloporteur 4, comme on peut le voir sur les figures 17 et 21. Dans le quatriÃ¨me exemple de rÃ©alisation illustrÃ© aux figures 17 Ã 20, le tube aÃ©rodynamique 8 prÃ©sente une section similaire Ã celle du premier exemple de rÃ©alisation. Les grandeurs de dimensionnement dÃ©jÃ donnÃ©es en regard de ce premier 30 exemple de rÃ©alisation sont ainsi valables ici dans le cadre de ce quatriÃ¨me exemple de rÃ©alisation. De faÃ§on optionnelle, et comme on peut le voir sur les figures 17 et 18, le tube aÃ©rodynamique 8 comprend Ã©galement un renfort mÃ©canique 64 reliant l'extrÃ©mitÃ© 51 de la lÃ¨vre interne 40b Ã la partie droite 48 du deuxiÃ¨me profil 44. Sur l'exemple de la 35 figure 17, le renfort mÃ©canique 64 prend la forme de parois de renfort. Chaque paroi de renfort peut s'Ã©tendre sur une faible portion de la longueur du tube aÃ©rodynamique 8. Les dimensions des parois de renfort peuvent cependant varier. 3065753 27 De la mÃªme faÃ§on que dans les exemples de rÃ©alisation prÃ©cÃ©dents, le tube aÃ©rodynamique 8 reliÃ© au tube caloporteur 4 peut Ãªtre obtenu par pliage d'une feuille d'aluminium par exemple, ou encore par impression en trois dimensions. Le tube aÃ©rodynamique peut notamment Ãªtre en plastique, en particulier en polyamide, ou en 5 mÃ©tal, notamment en aluminium ou en alliage d'aluminium. Du fait que les tubes aÃ©rodynamiques 8 sont d'un seul tenant avec un tube caloporteur 4 correspondant, dans les quatriÃ¨me et cinquiÃ¨me exemples de rÃ©alisation, le ou les collecteurs de fluide 6 et le ou les collecteurs d'admission d'air 16 peuvent avantageusement Ãªtre montÃ©s d'une seule piÃ¨ce, comme on peut le voir sur les figures 10 20 et 22, et comme dÃ©jÃ dÃ©crit dans le cadre du premier exemple de rÃ©alisation. Dans les deux exemples de rÃ©alisation des figures 17 Ã 22, le collecteur d'admission d'air 16 est venu de matiÃ¨re avec le collecteur de fluide 14. Comme on peut le voir sur la figure 19, les entrÃ©es ou sorties de fluide 18 (suivant qu'il s'agisse d'un collecteur d'admission de fluide ou d'un collecteur d'Ã©vacuation de fluide) et d'air 15 20 sont en contact avec une plaque collectrice commune 66 aux deux collecteurs de fluide 14 et d'air 16. Une plaque de sÃ©paration 68 permet de dÃ©limiter les compartiments d'air et de fluide. Le cinquiÃ¨me exemple de rÃ©alisation, illustrÃ© aux figures 21 et 22, est analogue au quatriÃ¨me exemple de rÃ©alisation et n'en diffÃ¨re que par le fait que les premier et 20 deuxiÃ¨me profils 42, 44 de chaque tube aÃ©rodynamique 8 sont symÃ©triques par rapport Ã un plan de corde passant par le bord d'attaque 37 et le bord de fuite 38 du tube aÃ©rodynamique 8, comme dans les deuxiÃ¨me et troisiÃ¨me exemples de rÃ©alisation. Les donnÃ©es de dimensionnement indiquÃ©es pour ces deuxiÃ¨me et troisiÃ¨me exemples de rÃ©alisation restent valables pour ce cinquiÃ¨me exemple de rÃ©alisation. 25 Plus prÃ©cisÃ©ment, la section transversale des tubes aÃ©rodynamiques 8 est dans ce cinquiÃ¨me exemple de rÃ©alisation, identique Ã celui des tubes aÃ©rodynamiques 8 du deuxiÃ¨me exemple de rÃ©alisation. Par ailleurs, les tubes aÃ©rodynamiques 8 sont munis de moyens de guidage du flux d'air 56 sous la forme de dÃ©flecteurs 58 analogues Ã ceux du deuxiÃ¨me exemple 30 de rÃ©alisation. Les figures 23 Ã 30 sont maintenant dÃ©crites en dÃ©tail. Comme dÃ©jÃ indiquÃ© en relation avec les figures prÃ©cÃ©dentes, les tubes aÃ©rodynamiques 8 du dispositif de ventilation 2, sont sensiblement rectilignes, parallÃ¨les entre eux et alignÃ©s de maniÃ¨re Ã former une rangÃ©e de tubes 35 aÃ©rodynamiques 8. De prÃ©fÃ©rence, les tubes caloporteurs 4 et les tubes aÃ©rodynamiques 8 sont tous parallÃ¨les entre eux. Ainsi, les rangÃ©es de tubes aÃ©rodynamiques 8 et de tubes 3065753 28 caloporteurs 4 sont elles-mÃªmes parallÃ¨les. En outre, les tubes aÃ©rodynamiques 8 sont disposÃ©s de sorte que chacun d'entre eux se trouve en vis-Ã -vis d'un tube caloporteur 4. La structure des tubes 8 et leur agencement pour gÃ©nÃ©rer un effet Coanda ont 5 dÃ©jÃ Ã©tÃ© dÃ©crits en rÃ©fÃ©rence aux figures prÃ©cÃ©dentes. Le dispositif de ventilation 2 comprend en outre au moins un collecteur d'air 16 reliant une extrÃ©mitÃ© de chaque tube aÃ©rodynamique 8, comprenant une entrÃ©e d'admission d'air 20, afin d'alimenter en air l'intÃ©rieur des tubes aÃ©rodynamiques 8, ce qui permet d'envoyer de l'air de maniÃ¨re homogÃ¨ne vers l'intÃ©rieur de chaque tube 10 aÃ©rodynamique 8. En effet, comme cela sera mieux expliquÃ© ci-aprÃ¨s, chaque collecteur d'air 16 peut permettre un dÃ©bit et une pression d'air sensiblement identique Ã chaque extrÃ©mitÃ© 20 de chaque tube aÃ©rodynamique 8 reliÃ© au collecteur d'air 16, notamment quand un dispositif de propulsion d'air est intÃ©grÃ© au collecteur d'air 16. Sur les modes de rÃ©alisation des figures 23 Ã 28, on peut voir que le dispositif de 15 ventilation 2 comporte deux collecteurs d'air 16. Ainsi, les tubes aÃ©rodynamiques 8 sont, prÃ©fÃ©rentiellement, reliÃ©s Ã chacune de leurs extrÃ©mitÃ©s Ã un des collecteurs d'air 16 afin d'homogÃ©nÃ©iser le dÃ©bit d'air le long de chaque tube aÃ©rodynamique 8. De prÃ©fÃ©rence, chaque collecteur d'air 16 est rÃ©alisÃ© en aluminium, en alliage d'aluminium, en matÃ©riau polymÃ¨re ou en polyamide, de prÃ©fÃ©rence en PA66. 20 Avantageusement, chaque collecteur d'admission d'air 16 est ici dÃ©pourvu de toute autre ouverture que les orifices dans lesquels dÃ©bouchent les tubes de ventilation 8. Notamment, chaque collecteur d'admission d'air 16 est de prÃ©fÃ©rence dÃ©pourvu d'ouverture orientÃ©e en direction de l'Ã©changeur de chaleur 1, qui permettrait dans le cas prÃ©sent d'Ã©jecter une partie du flux d'air parcourant le collecteur d'air 16, 25 directement en direction de l'Ã©changeur de chaleur 1, sans parcourir au moins une portion d'un tube de ventilation 8. Dans cet exemple de rÃ©alisation, chaque collecteur d'air 16 reÃ§oit au moins un dispositif de propulsion d'air 21, agencÃ© pour aspirer de l'air et l'envoyer Ã l'intÃ©rieur de chaque tube aÃ©rodynamique 8, cette intÃ©gration permettant notamment d'optimiser 30 l'espace nÃ©cessaire. Pour des raisons de simplification de fabrication et de compactage, les collecteurs d'air 16 pourraient Ã©galement Ãªtre utilisÃ©s pour collecter le fluide des tubes caloporteurs 4 (comme dÃ©crit et illustrÃ© pour le premier exemple de rÃ©alisation des figures 1 Ã 7). 35 Dans le mode de rÃ©alisation des figures 23 et 24, chaque collecteur d'air 16 est sensiblement cylindrique (selon une autre alternative possible, ils pourraient Ãªtre oblongs) et comporte une sÃ©rie sensiblement verticale d'orifices destinÃ©s Ã recevoir, 3065753 29 chacun, une extrÃ©mitÃ© d'un des tubes aÃ©rodynamiques 8. De plus, chaque collecteur d'air 16 comporte au moins une ouverture 17 d'aspiration d'air situÃ©e sur sa surface externe de maniÃ¨re sensiblement symÃ©trique par rapport Ã ladite sÃ©rie d'orifices pour permettre audit au moins un dispositif de propulsion d'air 21 d'Ãªtre alimentÃ© en air 5 ambiant. A la figure 23, on peut voir que chaque collecteur d'air 16 comporte une unique ouverture 17. Toutefois, selon une autre rÃ©alisation possible, un collecteur d'air 16 peut comporter plusieurs ouvertures, de prÃ©fÃ©rence rÃ©parties de maniÃ¨re rÃ©guliÃ¨re sur la hauteur du collecteur 16. 10 L'ouverture 17 peut prÃ©senter une forme sensiblement oblongue. L'ouverture 17 prÃ©sente une longueur de prÃ©fÃ©rence au moins de l'ordre de 50% d'une longueur du collecteur d'air 16. Sur la figure 23, l'ouverture 17 s'Ã©tend sensiblement sur toute la hauteur du cylindre de son collecteur d'air 16 associÃ©. 15 Avantageusement, chaque collecteur d'air 16 comporte un dispositif de propulsion d'air 21, par exemple formÃ©e par une turbomachine ou un ventilateur tangentiel 23 comme mieux visible Ã la figure 24. Chaque turbomachine ou ventilateur tangentiel 23 peut comporter notamment un actionneur 29 dÃ©plaÃ§ant sur commande une roue Ã aube 33 remplissant sensiblement 20 tout l'intÃ©rieur de son collecteur d'air 16 associÃ©. L'actionneur 29 peut Ãªtre du type mÃ©canique, Ã©lectrique ou encore pneumatique. On comprend ainsi immÃ©diatement que le dÃ©bit et la pression d'air, qui seront exercÃ©s Ã chaque extrÃ©mitÃ© de tube aÃ©rodynamique 8, seront sensiblement identiques pour chaque collecteur d'air 16. De mÃªme, si les collecteurs d'air 16 et leur dispositif de 25 propulsion d'air 21 associÃ© sont identiques, le mÃªme dÃ©bit et la mÃªme pression d'air seront exercÃ©s Ã toutes les extrÃ©mitÃ©s, via les entrÃ©es d'admission d'air 20 des tubes aÃ©rodynamiques 8. Plus prÃ©cisÃ©ment pour chaque collecteur d'air 16, comme visible Ã la figure 25, quand le dispositif de ventilation 2 est actif, de l'air aspirÃ© B passe par l'ouverture 17 d'aspiration puis est entraÃ®nÃ© par la roue Ã aube 33 vers la sÃ©rie d'orifices 30 raccordÃ©s chacun Ã une extrÃ©mitÃ© tube aÃ©rodynamique 8. On s'aperÃ§oit que de l'air soufflÃ© C est ainsi envoyÃ© Ã l'intÃ©rieur de chaque tube aÃ©rodynamique 8 pour, comme expliquÃ© ci-dessus, gÃ©nÃ©rer, via l'ouverture 40 de projection, un flux d'air 46. Sur le mode de rÃ©alisation illustrÃ© aux figures 26 et 27, chaque collecteur d'air 16 est sensiblement cylindrique (selon une autre alternative possible, ils pourraient Ãªtre 35 oblongs) et comporte une sÃ©rie sensiblement verticale d'orifices (ici au nombre de dix-huit en guise d'exemple) destinÃ©s Ã recevoir chacun une extrÃ©mitÃ© d'un des tubes aÃ©rodynamiques 8 (Ã©galement au nombre de dix-huit dans cet exemple). De plus, 3065753 30 chaque collecteur d'air 16 comporte au moins une ouverture 17 d'aspiration d'air situÃ©e Ã une de ses extrÃ©mitÃ©s de maniÃ¨re sensiblement perpendiculaire par rapport Ã ladite sÃ©rie d'orifices pour permettre Ã ladite au moins un dispositif de propulsion d'air 21 d'Ãªtre alimentÃ© en air ambiant. A la figure 26, on peut voir que chaque collecteur d'air 5 16 comporte une unique ouverture 17 de forme sensiblement circulaire, disposÃ©e Ã une extrÃ©mitÃ© de la forme gÃ©nÃ©rale longitudinale du collecteur d'air, et sur sensiblement tout le diamÃ¨tre interne du cylindre de son collecteur d'air 16 associÃ©. Dans ce mode de rÃ©alisation Ã©galement, chaque collecteur d'air 16 comporte un dispositif de propulsion d'air 21 formÃ©e par une turbomachine ou un ventilateur 10 tangentiel 23 comme mieux visible Ã la figure 27. Plus prÃ©cisÃ©ment, chaque ventilateur tangentiel 23 comporte un actionneur 29 dÃ©plaÃ§ant sur commande une roue Ã aube 33 remplissant sensiblement tout l'intÃ©rieur de son collecteur d'air 16 associÃ©. L'actionneur 29 peut Ãªtre du type mÃ©canique, Ã©lectrique ou encore pneumatique. On comprend ainsi immÃ©diatement que le dÃ©bit et la pression d'air, qui seront 15 exercÃ©s Ã chaque extrÃ©mitÃ© via les entrÃ©es d'admission d'air 20 de tube aÃ©rodynamique 8, seront sensiblement identiques pour chaque collecteur d'air 16. De mÃªme, si les collecteurs d'air 16 et leur dispositif de propulsion d'air 21 associÃ© sont identiques, le mÃªme dÃ©bit et la mÃªme pression d'air seront exercÃ©s Ã toutes les extrÃ©mitÃ©s des tubes aÃ©rodynamiques 8. Plus prÃ©cisÃ©ment pour chaque collecteur d'air 20 16, comme visible Ã la figure 27, quand le dispositif de ventilation 2 est actif, de l'air aspirÃ© B passe par l'ouverture 17 d'aspiration puis est entraÃ®nÃ© par la roue Ã aube 33 vers la sÃ©rie d'orifices raccordÃ©s chacun Ã une extrÃ©mitÃ© tube aÃ©rodynamique 8. On s'aperÃ§oit que de l'air soufflÃ© C est ainsi envoyÃ© Ã l'intÃ©rieur de chaque tube aÃ©rodynamique 8 pour, comme expliquÃ© ci-dessus, gÃ©nÃ©rer, via l'ouverture 40 de 25 projection, un flux d'air 46. Selon un autre mode de rÃ©alisation illustrÃ© Ã la figure 28, au moins un collecteur d'air 16 pourrait avoir des dispositifs de propulsion d'air 211, 212. A titre d'exemple nullement limitatif, comme visible Ã la figure 28, quand le dispositif de ventilation 2 est actif, de l'air pourrait Ãªtre aspirÃ© par une (ou plusieurs) ouverture(s) 17 d'aspiration pour 30 Ãªtre entraÃ®nÃ© par des premiÃ¨re et deuxiÃ¨me roues Ã aube 331, 332, Ã l'aide de premier et deuxiÃ¨me actionneurs 291, 292, vers l'extrÃ©mitÃ© de premiÃ¨re et deuxiÃ¨me sÃ©ries 81, 82 de tubes aÃ©rodynamiques 8. On s'aperÃ§oit immÃ©diatement que le dispositif de ventilation 2 pourrait ainsi sÃ©lectivement souffler des rÃ©gions diffÃ©renciÃ©es d'un ou plusieurs Ã©changeur de chaleur, comme l'Ã©changeur de chaleur 1, c'est-Ã -dire 35 seulement par la premiÃ¨re sÃ©rie 81, seulement par la deuxiÃ¨me sÃ©rie 82 ou par les premiÃ¨re et deuxiÃ¨me sÃ©ries 81, 82 en mÃªme temps avec, ou non, le mÃªme dÃ©bit. En outre, les dispositifs de propulsion d'air 21 ne saurait se limiter Ã une 3065753 31 turbomachine ou un ventilateur tangentiel 23, mais pourrait Ã©galement Ãªtre du type axial, hÃ©licoÃ¯dal ou tout autre type de ventilateur compact. Ainsi, selon une variante de dispositifs de propulsion d'air 21 illustrÃ©e aux figures 29 et 30, un (ou plusieurs) ventilateur(s) centrifuge(s) 23 pourrait Ãªtre remplacÃ© par un (ou plusieurs) ventilateur(s) 5 hÃ©licoÃ¯dal (hÃ©licoÃ¯daux) 25 dans chaque collecteur d'air 16 d'un quelconque des modes de rÃ©alisation. On comprend notamment qu'un ventilateur centrifuge 23 pourrait Ãªtre remplacÃ© par plusieurs ventilateurs hÃ©licoÃ¯daux 25 dans un mÃªme collecteur d'air 16. Chaque ventilateur hÃ©licoÃ¯dal 25 peut ainsi comporter un actionneur 29 du type mÃ©canique, Ã©lectrique ou encore pneumatique dÃ©plaÃ§ant sur commande une hÃ©lice 31 10 dans une enveloppe 35 trouÃ©e comme visible Ã la figure 29 afin de permettre l'aspiration de l'air pour l'envoyer vers les extrÃ©mitÃ©s des tubes aÃ©rodynamiques 8 avec les mÃªmes effets et avantages que ceux citÃ©s pour le ventilateur centrifuge 23. Par consÃ©quent, quel que soit le mode de rÃ©alisation, le dispositif de ventilation 2 permet une optimisation de l'Ã©nergie nÃ©cessaire Ã la ventilation des Ã©changeurs de 15 chaleur que comporte le module d'Ã©change de chaleur, tel que l'Ã©changeur de chaleur 1, en comparaison de l'utilisation d'une hÃ©lice classique dont les moyens de motorisation consomment beaucoup d'Ã©nergie. En outre, l'intÃ©gration de dispositif de propulsion d'air permet de souffler de l'air de maniÃ¨re plus homogÃ¨ne et maitrisÃ©e dans le collecteur d'air, aux extrÃ©mitÃ©s des tubes de ventilation 8. Les tubes de ventilation 8 20 ont alors un flux d'air en entrÃ©e qui est Ã peu prÃ¨s Ã©quivalent pour tous les tubes, ce qui permet de gÃ©nÃ©rer un flux d'air plus homogÃ¨ne avec le dispositif de ventilation. De surcroit, l'intÃ©gration des dispositifs de propulsion d'air Ã un ou plusieurs collecteurs d'air permet de gagner en compacitÃ©, et d'offrir un dispositif de ventilation 2 qui peut se loger plus facilement dans un vÃ©hicule automobile. 25 De plus, chaque dispositif de propulsion d'air 21 tel qu'une turbomachine Ã©tant intÃ©grÃ© dans un collecteur d'air 16 du dispositif de ventilation 2, il n'est plus nÃ©cessaire d'utiliser des Ã©changeurs de chaleur muni d'une hÃ©lice de ventilation. On comprend en outre que le dispositif de ventilation 2 permet avantageusement de proposer un Ã©coulement homogÃ¨ne grÃ¢ce aux tubes aÃ©rodynamiques 8, contrairement Ã une hÃ©lice 30 dont les pales gÃ©nÃ¨rent un Ã©coulement turbulent et ventilent une surface plutÃ´t circulaire, et de ne pas bloquer l'Ã©coulement de l'air ambiant vers les tubes 4 et les ailettes 6 lorsque le dispositif de ventilation 2 est Ã©teint, contrairement Ã une hÃ©lice dont les pales immobiles et le moteur au centre de l'hÃ©lice limitent l'Ã©change de chaleur. On va maintenant dÃ©crire plus en dÃ©tail les figures 31 Ã 36. 35 Les figures 31 et 33 illustrent un sixiÃ¨me exemple de rÃ©alisation, dans lequel au moins un des tubes aÃ©rodynamiques 8 comprend des moyens de rÃ©partition 70 du flux d'air F parcourant le tube aÃ©rodynamique 8. En d'autres termes, ces moyens de 3065753 32 rÃ©partitions visent Ã diriger au moins une portion du flux d'air alimentant le tube aÃ©rodynamique 8 vers des portions diffÃ©rentes de la longueur du tube aÃ©rodynamique 8. Ceci permet ainsi de s'assurer que le tube aÃ©rodynamique est alimentÃ© de maniÃ¨re sensiblement homogÃ¨ne en flux d'air F sur toute sa longueur. L'Ã©changeur de chaleur 5 est alors ventilÃ© de faÃ§on sensiblement plus uniforme. Plus particuliÃ¨rement, les moyens de rÃ©partition 70 comprennent une pluralitÃ© de parois de rÃ©partition 72 dÃ©finissant un passage du flux d'air entre une de ces parois de rÃ©partition 72 et : une autre paroi de rÃ©partition 72, ou 10 une paroi du tube aÃ©rodynamique 8, ici la paroi 74 dÃ©finissant le bord d'attaque 37. La ou les parois de rÃ©partition 72 peuvent s'Ã©tendre sur sensiblement toute la hauteur du tube aÃ©rodynamique 8. Dans les variantes reprÃ©sentÃ©es aux figures 34 et 35, les parois de rÃ©partition 72 15 sont au nombre de quatre et sont disposÃ©es de faÃ§on symÃ©trique par rapport Ã un plan normal Ã la direction longitudinale du tube aÃ©rodynamique 8 situÃ© Ã la moitiÃ© de la longueur du tube. Ce plan est notamment matÃ©rialisÃ© dans les exemples des figures 32 Ã 34 par une cloison plane 76 formant des moyens de cloisonnement 78 sÃ©parant hermÃ©tiquement le tube aÃ©rodynamique 8 en deux espaces El et E2 contigus. 20 De cette maniÃ¨re, chacun des espaces El et E2 du tube aÃ©rodynamique 8 est divisÃ©, dans les exemples des figure 33 et 34, en trois volumes internes V1, V2, V3 distincts. Autrement dit, les parois de rÃ©partition 72 rÃ©partissent le flux d'air F dans ces trois volumes V1, V2, V3. De prÃ©fÃ©rence, les parois de rÃ©partition 72 sont venues de matiÃ¨re avec le tube 25 aÃ©rodynamique 8. Par ailleurs, de maniÃ¨re Ã limiter les pertes de charge, les parois de rÃ©partition 72 s'Ã©tendent Ã partir du bord d'attaque 37. Les parois de rÃ©partition 72 se prolongent par exemple en faisant un angle avec une premiÃ¨re portion plane 82 s'Ã©tendant sensiblement depuis le bord d'attaque 37, en direction de l'extrÃ©mitÃ© 80 du tube 30 aÃ©rodynamique 8 la plus proche. Plus prÃ©cisÃ©ment, dans les variantes illustrÃ©es aux figures 33 Ã 35, les parois de rÃ©partition 72 comprennent chacune une premiÃ¨re portion plane 82 s'Ã©tendant, Ã partir du bord d'attaque 37, selon une direction sensiblement perpendiculaire Ã la direction 35 longitudinale du tube aÃ©rodynamique 8. Les parois de rÃ©partition 72 comprennent Ã©galement une deuxiÃ¨me portion plane 84 s'Ã©tendant Ã partir de la premiÃ¨re portion plane 82 et faisant un angle avec la premiÃ¨re portion plane 82. 3065753 33 De maniÃ¨re Ã effectuer un guidage du flux d'air F et ainsi mieux le rÃ©partir sur la longueur du tube aÃ©rodynamique 8, l'extrÃ©mitÃ© de la deuxiÃ¨me portion 84, opposÃ©e Ã la premiÃ¨re portion plane 82, est orientÃ©e vers l'extrÃ©mitÃ© 80 du tube aÃ©rodynamique la plus proche de la paroi de rÃ©partition 72. 5 De faÃ§on Ã limiter les pertes de charge, l'angle entre la premiÃ¨re portion plane et la deuxiÃ¨me portion plane est compris entre 60Â° et 160Â°, de prÃ©fÃ©rence compris entre 90Â° et 120Â°. Les parois de rÃ©partition 72 peuvent comprendre Ã©galement, telles qu'illustrÃ©es, chacune une troisiÃ¨me portion plane 86 s'Ã©tendant, Ã partir de la deuxiÃ¨me portion 10 plane 84 et faisant un angle avec la deuxiÃ¨me portion plane 84. De maniÃ¨re Ã effectuer un guidage du flux d'air F et ainsi mieux le rÃ©partir sur la longueur du tube aÃ©rodynamique, l'extrÃ©mitÃ© libre 86E de la troisiÃ¨me portion plane est orientÃ©e vers l'extrÃ©mitÃ© 80 du tube aÃ©rodynamique la plus proche de la paroi de rÃ©partition 74. 15 Dans une premiÃ¨re variante reprÃ©sentÃ©e par les exemples des figures 33 et 35, des premiÃ¨res parois de rÃ©partition 90 s'Ã©tendent jusqu'Ã l'extrÃ©mitÃ© 80 du tube aÃ©rodynamique la plus proche. Plus prÃ©cisÃ©ment, la troisiÃ¨me portion plane 86 s'Ã©tend de maniÃ¨re que l'extrÃ©mitÃ© libre 86E atteigne l'extrÃ©mitÃ© 80 du tube aÃ©rodynamique 8, la plus proche. Ces deux premiÃ¨res parois de rÃ©partition 90 sont ici les plus proches de 20 l'extrÃ©mitÃ© 80 du tube aÃ©rodynamique. Dans une deuxiÃ¨me variante reprÃ©sentÃ©e par l'exemple de la figure 33, des premiÃ¨res parois de rÃ©partition 95 s'Ã©tendent vers l'extrÃ©mitÃ© 80 du tube aÃ©rodynamique la plus proche, sans l'atteindre. Les premiÃ¨res parois de rÃ©partition 95 s'Ã©tendent selon une direction d'extension rectiligne, la direction d'extension de la ou 25 chaque paroi de rÃ©partition 95 formant un angle non plat avec la direction longitudinale du tube 8. Dans une troisiÃ¨me variante reprÃ©sentÃ©e par les exemples des figures 34 et 35, non seulement des premiÃ¨res parois de rÃ©partition 90 s'Ã©tendent jusqu'Ã l'extrÃ©mitÃ© 80 du tube aÃ©rodynamique 8, la plus proche, de la mÃªme faÃ§on que dans la premiÃ¨re 30 variante, mais des deuxiÃ¨mes parois de rÃ©paration 92 s'Ã©tendent Ã©galement jusqu'Ã l'extrÃ©mitÃ© 80 du tube aÃ©rodynamique 8, la plus proche. Plus prÃ©cisÃ©ment, leur troisiÃ¨me portion plane 86 s'Ã©tend de maniÃ¨re que l'extrÃ©mitÃ© libre 86E atteigne l'extrÃ©mitÃ© 80 du tube aÃ©rodynamique 8. Ces deux premiÃ¨res parois de rÃ©partition 92 sont ici les plus proches de la cloison 76. Ainsi, dans 35 ce mode de rÃ©alisation, toutes les parois de rÃ©paration 72 s'Ã©tendent jusqu'Ã une extrÃ©mitÃ© 80 du tube aÃ©rodynamique. Par ailleurs, dans l'exemple de rÃ©alisation reprÃ©sentÃ© aux figures 31 et 33, et 3065753 34 dans les variantes reprÃ©sentÃ©es aux figures 32, 34 Ã 36, au moins un tube aÃ©rodynamique 8 comprend des moyens de guidage 94 du flux d'air permettant d'orienter le flux d'air F Ã sa sortie des ouvertures 40. Notamment, ces moyens de guidage 94 permettent de guider le flux d'air F parcourant le tube aÃ©rodynamique 8, et 5 sont configurÃ©s pour dÃ©vier le flux d'air F par rapport Ã une direction longitudinale du tube aÃ©rodynamique 8. Il est ainsi possible d'augmenter l'efficacitÃ© de la ventilation fournie par le dispositif de ventilation. Plus particuliÃ¨rement, les moyens de guidage 94 peuvent Ãªtre configurÃ©s de faÃ§on que le flux d'air s'Ã©coule, Ã sa sortie du tube aÃ©rodynamique 8, selon une 10 direction sensiblement normale au plan de l'ouverture 40. Les moyens de guidage 94 sont de prÃ©fÃ©rence des dÃ©flecteurs 96 venus de matiÃ¨re avec le tube aÃ©rodynamique 8, de prÃ©fÃ©rence disposÃ©s rÃ©guliÃ¨rement le long de ce tube. De maniÃ¨re Ã limiter les pertes de charge, les dÃ©flecteurs 96 s'Ã©tendent Ã partir 15 du bord d'attaque 37. Afin d'amÃ©liorer le guidage du flux d'air F, les dÃ©flecteurs 96 s'Ã©tendent sur sensiblement toute la hauteur des tubes de ventilation 8. Plus particuliÃ¨rement, les dÃ©flecteurs 96 comprennent une premiÃ¨re portion plane 98 s'Ã©tendant, Ã partir du bord d'attaque 37, selon une direction sensiblement 20 perpendiculaire Ã la direction longitudinale du tube aÃ©rodynamique 8, et une deuxiÃ¨me portion plane 100 s'Ã©tendant Ã partir de la premiÃ¨re portion plane 98 et faisant un angle avec la premiÃ¨re portion plane 98. Par exemple, l'angle entre la premiÃ¨re portion 98 plane et la deuxiÃ¨me portion plane 100 est compris entre 60Â° et 160Â°, de prÃ©fÃ©rence compris entre 90Â° et 120Â°. 25 De maniÃ¨re Ã amÃ©liorer le guidage du flux d'air, l'extrÃ©mitÃ© libre 100E de la deuxiÃ¨me portion plane 98 est orientÃ©e vers l'extrÃ©mitÃ© 80 du tube aÃ©rodynamique la plus proche du dÃ©flecteur 96. Afin de limiter les turbulences dans le tube aÃ©rodynamique 8 et les pertes de charge, dans des variantes reprÃ©sentÃ©es aux figures 35 et 36 le tube aÃ©rodynamique 8 30 est muni de moyens de comblement 102 comblant une partie du tube aÃ©rodynamique 8 de faÃ§on Ã dÃ©limiter un espace EC du tube aÃ©rodynamique 8 dans lequel le flux d'air F ne peut circuler. Ces moyens de comblement peuvent comprendre notamment de la matiÃ¨re plastique ou de l'aluminium, qui peut par exemple Ãªtre identique au matÃ©riau dont est composÃ© les tubes aÃ©rodynamiques, ou peut comprendre de la mousses par 35 exemple. Enfin, contrairement aux exemples des figures 31 Ã 36 qui sont symÃ©triques par rapport Ã un plan mÃ©dian du tube aÃ©rodynamique 8, perpendiculaire Ã une direction 3065753 35 longitudinale du tube aÃ©rodynamique 8, l'exemple de la figure 42 est asymÃ©trique par rapport Ã un tel plan. Plus prÃ©cisÃ©ment, ce tube aÃ©rodynamique 8 comprend des moyens 104 de rÃ©partition asymÃ©trique du flux d'air parcourant le conduit aÃ©rodynamique 8 vers l'ouverture 40. Ici, en effet, le tube aÃ©rodynamique est destinÃ© Ã 5 Ãªtre alimentÃ© en flux d'air par ses deux extrÃ©mitÃ©s longitudinales 80. Cependant, deux parois de rÃ©partition 72 sont prÃ©vues qui permettent de guider le flux d'air provenant d'une premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 80a vers une premiÃ¨re partie 40a de l'ouverture 40, tandis que deux parois de rÃ©partition 72 permettent de guider le flux d'air provenant d'une deuxiÃ¨me extrÃ©mitÃ© 80b, opposÃ©e Ã la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 80a du tube aÃ©rodynamique 10 8, vers une deuxiÃ¨me partie 40b de l'ouverture 40, de telle sorte que les premiÃ¨res et deuxiÃ¨mes parties 40a, 40b soient asymÃ©triques. Notamment, les premiÃ¨re et deuxiÃ¨me parties 40a, 40b de l'ouverture 40 Ã©tant complÃ©mentaires, la longueur La de la premiÃ¨re partie 40a peut reprÃ©senter entre le quart et le tiers de la longueur totale de l'ouverture 40. 15 De tels moyens de rÃ©partitions asymÃ©triques du flux d'air traversant le tube aÃ©rodynamique 8 permettent notamment d'adapter le flux d'air total Ã l'Ã©changeur de chaleur 1, notamment pour refroidir d'avantage une zone de cet Ã©changeur de chaleur qu'une autre en crÃ©ant un flux d'air total plus important dans cette zone ou pour vaincre une perte de charge plus importante dans cette zone. Ceci peut notamment Ãªtre rÃ©alisÃ© 20 avec une unique turbomachine alimentant les deux collecteurs d'admission d'air de maniÃ¨re symÃ©trique, ou avec deux turbomachines identiques alimentant chacune le dispositif de ventilation Ã travers un collecteur d'admission d'air respectif, lÃ encore de maniÃ¨re symÃ©trique. Par ailleurs, en regard des figures 43 Ã 47, il est Ã noter que le dispositif de 25 ventilation 2 peut comprendre un ou plusieurs dispositifs de propulsion d'air 21, notamment des turbomachines, alimentant en flux d'air les tubes aÃ©rodynamiques 8 via le ou les collecteurs d'admission d'air 16. Le ou les collecteurs d'admission d'air peuvent notamment s'Ã©tendre principalement selon une direction longitudinale entre une premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 161 et une deuxiÃ¨me extrÃ©mitÃ© 162. Le ou chaque collecteur 30 d'admission peut alors Ãªtre alimentÃ© en flux d'air par une ou plusieurs turbomachines communes ou, au contraire, respectives. Notamment, comme illustrÃ© par les flÃ¨ches CF, Ã la figure 43 : un dÃ©bouchÃ© du collecteur d'admission d'air ou de chaque collecteur d'admission d'air 16, au niveau de la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 161, peut Ãªtre en 35 communication de fluide avec au moins un dispositif de propulsion d'air 21 ; un dÃ©bouchÃ© du collecteur d'admission d'air ou de chaque collecteur d'admission d'air 16, au niveau de la deuxiÃ¨me extrÃ©mitÃ© 162, peut Ãªtre en 3065753 36 communication de fluide avec au moins un dispositif de propulsion d'air 21 ; un dÃ©bouchÃ© disposÃ© entre les premiÃ¨re 161 et deuxiÃ¨me 162 extrÃ©mitÃ©s, notamment Ã mi-distance entre les premiÃ¨re et deuxiÃ¨me extrÃ©mitÃ©s, du collecteur d'admission d'air ou de chaque collecteur d'admission d'air 16, peut 5 Ãªtre en communication de fluide avec au moins un dispositif de propulsion d'air 21. Dans la suite, sauf mention contraire, les communications de fluide dÃ©crites sont les seules existantes. La figure 44 illustre un premier exemple dans lequel un unique dispositif de 10 propulsion d'air 21 est mis en oeuvre pour alimenter en flux d'air les deux collecteurs d'admission d'air 16 disposÃ©s aux deux extrÃ©mitÃ©s des tubes aÃ©rodynamiques 8. Ce dispositif de propulsion d'air 21 peut par exemple Ãªtre en communication de fluide avec les premiÃ¨res extrÃ©mitÃ©s 161, ici supÃ©rieures, des deux collecteurs d'admission d'air 16. Sur la figure 45, un premier dispositif de propulsion d'air 21 est en communication 15 de fluide avec la deuxiÃ¨me extrÃ©mitÃ© 162, ici infÃ©rieure, d'un premier collecteur d'admission d'air 16, tandis qu'un deuxiÃ¨me dispositif de propulsion d'air 21 est en communication de fluide avec la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 161, ici supÃ©rieure, du deuxiÃ¨me collecteur d'admission d'air 16. Sur la figure 46, un premier dispositif de propulsion d'air 21 est en communication 20 de fluide avec un dÃ©bouchÃ© 16c d'un premier collecteur d'admission d'air 16, disposÃ© sensiblement Ã mi-distance entre les premiÃ¨re et deuxiÃ¨me extrÃ©mitÃ©s 161, 162 du premier collecteur d'admission d'air 16. Un deuxiÃ¨me dispositif de propulsion d'air 21 est en communication de fluide avec la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© 161 du deuxiÃ¨me collecteur d'admission d'air 16, tandis qu'un troisiÃ¨me dispositif de propulsion d'air 21 est en 25 communication de fluide avec la deuxiÃ¨me extrÃ©mitÃ© 162 du deuxiÃ¨me collecteur d'admission d'air. Sur la figure 47, quatre dispositifs de propulsion d'air 21 sont mis en oeuvre, chacun des dispositifs de propulsion d'air 21 Ã©tant en communication de fluide avec un dÃ©bouchÃ© respectif du premier et du deuxiÃ¨me collecteurs d'admission d'air 16, rÃ©alisÃ©s 30 aux premiÃ¨res et deuxiÃ¨mes extrÃ©mitÃ©s 161, 162 des collecteurs d'admission d'air 16. Enfin, les tubes aÃ©rodynamiques dÃ©crits dans la demande peuvent notamment Ãªtre obtenus par moulage, extrusion, emboutissage ou pliage. Ces tubes aÃ©rodynamiques 8 peuvent notamment Ãªtre en l'un parmi un matÃ©riau plastique, notamment un polyamide (PA), un polycarbonate (PC), un polychlorure de vinyle 35 (PVC), un polymÃ©thacrylate de mÃ©thyle (PMMA), et un matÃ©riau mÃ©tallique tel que l'aluminium ou un alliage d'aluminium. Notamment la figure 40 illustre les Ã©tapes pour rÃ©aliser un tube aÃ©rodynamique 8 3065753 37 symÃ©trique, avec deux ouvertures 40. On commence par former des trous 108 dans une tÃ´le 106. Puis on plie la tÃ´le 106 selon le modÃ¨le de tube aÃ©rodynamique 8 souhaitÃ©. Ici, par exemple, on forme deux demi-tubes 8' (en fait deux tubes aÃ©rodynamiques 8 ayant une unique ouverture 40) identiques ou symÃ©triques. Enfin, on 5 fixe les deux demi-tubes 8' ensemble pour former un tube aÃ©rodynamique 8 symÃ©trique. En variante, les demi-tubes 8' ne sont pas rÃ©alisÃ©s par pliage, mais par tout autre procÃ©dÃ© accessible Ã l'homme de l'art, notamment par moulage, par extrusion ou par emboutissage. Selon une variante Ã©galement, un ou plusieurs tubes caloporteurs 4 peuvent Ãªtre rÃ©alisÃ©s, venus de matiÃ¨re avec le tube aÃ©rodynamique 8, notamment 10 avec un unique demi-tube 8' ou avec chaque demi-tube 8'. On peut alors rÃ©aliser un dispositif de ventilation en fabriquant les tubes aÃ©rodynamiques comme dÃ©crit prÃ©cÃ©demment, en fournissant le ou les collecteurs d'admission d'air 16 et en fixant les tubes aÃ©rodynamique 8 au(x) collecteur(s) d'admission d'air 16. Cette fixation peut notamment Ãªtre rÃ©alisÃ©e par soudage, brasage, 15 collage ou dÃ©formation plastique des tubes aÃ©rodynamiques et/ou du ou des collecteurs d'admission d'air. Pour former un module d'Ã©change de chaleur, on fournit en outre un dispositif d'Ã©change de chaleur avec des tubes caloporteurs, qu'on associe au dispositif de ventilation de telle sorte que le dispositif de ventilation soit adaptÃ© Ã gÃ©nÃ©rer un flux 20 d'air vers les tubes caloporteurs. Dans le cas oÃ¹ les tubes caloporteurs 4 sont venus de matiÃ¨re avec les tubes aÃ©rodynamiques 8, cette Ã©tape peut alors consister Ã fixer les tubes caloporteurs entre deux collecteurs de fluide de refroidissement, Ã chaque extrÃ©mitÃ© des tubes caloporteurs 4. Ceci peut Ãªtre rÃ©alisÃ© selon les mÃªmes procÃ©dÃ©s que ceux mis en oeuvre pour fixer les tubes aÃ©rodynamiques 8 aux collecteurs 25 d'admission d'air. L'invention n'est pas limitÃ©e aux exemples de rÃ©alisation prÃ©sentÃ©s et d'autres modes de rÃ©alisation apparaÃ®tront clairement Ã l'homme du mÃ©tier. Notamment, les diffÃ©rents exemples peuvent Ãªtre combinÃ©s, tant qu'ils ne sont pas contradictoires. Par ailleurs, les modes de rÃ©alisation reprÃ©sentÃ©s sur les figures illustrent un 30 Ã©changeur de chaleur de type Ã©changeur pour le refroidissement d'un moteur de vÃ©hicule. Toutefois, le dispositif de ventilation peut gÃ©nÃ©rer un flux d'air Ã travers tout autre Ã©changeur de chaleur de vÃ©hicule automobile, tels qu'un Ã©changeur de chaleur haute tempÃ©rature et/ou basse tempÃ©rature, un condenseur, un Ã©changeur pour le refroidissement d'air de suralimentation, etc. Le module d'Ã©change de chaleur peut de 35 la mÃªme maniÃ¨re comporter n'importe quel Ã©changeur de chaleur de ce type. REVENDICATIONS1. Dispositif de ventilation (2) destinÃ© Ã gÃ©nÃ©rer un flux d'air en direction d'un Ã©changeur de chaleur (1) de vÃ©hicule automobile, comprenant des conduits (8) munis d'au moins une ouverture (40) pour Ã©jecter un flux d'air traversant ledit conduit (8), dans lequel chaque conduit (8) a, sur au moins un tronÃ§on, une section gÃ©omÃ©trique comprenant : un bord d'attaque (37) ; un bord de fuite (38) opposÃ© au bord d'attaque (37) ; un premier et un deuxiÃ¨me profils (42 ; 44), s'Ã©tendant chacun entre le bord d'attaque (37) et le bord de fuite (38), ladite au moins une ouverture du conduit (40) Ã©tant sur le premier profil (42), ladite au moins une ouverture (40) Ã©tant configurÃ©e de sorte que le flux d'air Ã©jectÃ© s'Ã©coule le long d'au moins une partie du premier profil (42), ladite section gÃ©omÃ©trique dÃ©finissant une section de passage (S) du flux d'air traversant ledit conduit (8), la section de passage (S) ayant une aire supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 150 mm2, de prÃ©fÃ©rence Ã 200 mm2, et/ou infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 700 mm2, de prÃ©fÃ©rence Ã 650 mm2. 2. Dispositif de ventilation (2) selon la revendication 1, dans lequel, l'ouverture (40) du premier profil (42) Ã©tant dÃ©limitÃ©e par une lÃ¨vre externe (40a) et une lÃ¨vre interne (40b), une extrÃ©mitÃ© (51) de la lÃ¨vre interne (40b) se prolonge, en direction du deuxiÃ¨me profil (44), au-delÃ d'un plan (L) normal Ã l'extrÃ©mitÃ© libre de la lÃ¨vre externe (40a), la section de passage (S) Ã©tant alors dÃ©finie comme la portion de la section du tube (8) disposÃ©e entre ladite extrÃ©mitÃ© (51) de la lÃ¨vre interne (40b) et le bord de fuite (38), d'une part, et entre les premier et deuxiÃ¨me profils (42 ; 44), d'autre part. 3. Dispositif de ventilation (2) selon la revendication 1 ou 2, dans lequel la distance maximale (h) entre le premier (42) et le deuxiÃ¨me (44) profils, selon une direction d'alignement des conduits (8), est en aval de ladite au moins une ouverture (40), dans le sens d'Ã©coulement dudit flux d'air Ã©jectÃ© par ladite au moins une ouverture (40), la distance maximale (h) Ã©tant de prÃ©fÃ©rence supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 5 mm, de prÃ©fÃ©rence supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 10 mm, et/ou infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 20 mm, de prÃ©fÃ©rence infÃ©rieur ou Ã©gale Ã 15 mm, la distance maximale (h) Ã©tant de maniÃ¨re encore plus prÃ©fÃ©rÃ©e Ã©gale Ã 11,5 mm. 4. Dispositif de ventilation (2) selon la revendication 3, dans lequel le premier 3065753 39 profil (42) comporte une partie bombÃ©e (40) dont le sommet dÃ©finit le point du premier profil (42) correspondant Ã la distance maximale (h), la partie bombÃ©e (50) Ã©tant disposÃ©e en aval de l'ouverture (40) dans le sens d'Ã©coulement dudit flux d'air Ã©jectÃ© par ladite au moins une ouverture (40). 5 5. Dispositif de ventilation (2) selon l'une quelconque des revendications prÃ©cÃ©dentes, dans lequel le premier profil (42) comporte une premiÃ¨re partie sensiblement rectiligne (52), de prÃ©fÃ©rence en aval de la partie bombÃ©e (50) dans le sens d'Ã©coulement dudit flux d'air Ã©jectÃ© par la au moins une ouverture (40), dans 10 lequel le deuxiÃ¨me profil (44) comporte une partie sensiblement rectiligne (48), s'Ã©tendant de prÃ©fÃ©rence sur une majoritÃ© de la longueur du deuxiÃ¨me profil (44), la premiÃ¨re partie rectiligne (52) du premier profil (42) et la partie rectiligne (48) du deuxiÃ¨me profil (44) formant un angle (0) non plat, l'angle (0) Ã©tant de prÃ©fÃ©rence supÃ©rieur ou Ã©gal Ã 5Â°, et/ou infÃ©rieur ou Ã©gal 20Â°, de prÃ©fÃ©rence encore sensiblement 15 Ã©gal Ã 10Â°. 6. Dispositif de ventilation (2) selon la revendication 5, dans lequel la premiÃ¨re partie rectiligne (52) s'Ã©tend sur un tronÃ§on du premier profil (42) correspondant Ã une longueur (I), mesurÃ©e selon une direction perpendiculaire Ã la direction d'alignement 20 des conduits (8) et Ã une direction longitudinale des conduits (8), supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 30 mm, de prÃ©fÃ©rence supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 40 mm, et/ou infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 50 mm. 7. Dispositif de ventilation (2) selon la revendication 5 ou 6, dans lequel le premier profil (42) comporte une deuxiÃ¨me partie rectiligne (38a), en aval de la premiÃ¨re partie 25 rectiligne (52) dans le sens d'Ã©coulement du flux d'air Ã©jectÃ© par la au moins une ouverture (40), la deuxiÃ¨me partie rectiligne (38a) s'Ã©tendant sensiblement parallÃ¨lement Ã la partie rectiligne (48) du deuxiÃ¨me profil (44), le premier profil (42) comportant de prÃ©fÃ©rence une troisiÃ¨me partie rectiligne (54), en aval de la deuxiÃ¨me partie rectiligne (38a) du premier profil (42), la troisiÃ¨me partie rectiligne (54) formant un 30 angle non plat avec la partie rectiligne (48) du deuxiÃ¨me profil (44), la troisiÃ¨me partie rectiligne (54) s'Ã©tendant sensiblement jusqu'Ã un bord arrondi reliant la troisiÃ¨me partie rectiligne (54) du premier profil (42) et la partie rectiligne (48) du deuxiÃ¨me profil (44), le bord arrondi dÃ©finissant le bord de fuite (38) du profil du conduit (8). 35 8. Dispositif de ventilation (2) selon la revendication 7, dans lequel la distance entre la deuxiÃ¨me partie rectiligne (38a) du premier profil (42) et la partie rectiligne (48) du deuxiÃ¨me profil (44) est supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 2 mm et/ou infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 3065753 10 mm, de prÃ©fÃ©rence infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 5 mm. 9. Dispositif de ventilation (2) selon l'une quelconque revendication prÃ©cÃ©dentes, dans laquelle ladite section gÃ©omÃ©trique du conduit (8) a une longueur (c), mesurÃ©e 5 selon une direction perpendiculaire Ã la direction d'alignement des conduits (8) et Ã une direction principale d'extension des conduits (8), supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 50 mm et/ou infÃ©rieure ou Ã©gale Ã 80 mm, de prÃ©fÃ©rence sensiblement Ã©gale Ã 60 mm. 10. Module d'Ã©change de chaleur de vÃ©hicule automobile comprenant : 10 - un Ã©changeur de chaleur (1), l'Ã©changeur de chaleur ayant plusieurs tubes (4), dits tubes caloporteurs (4), dans lesquels un fluide est destinÃ© Ã circuler, et - un dispositif de ventilation (2) selon l'une quelconque des revendications prÃ©cÃ©dentes, adaptÃ© Ã gÃ©nÃ©rer un flux d'air vers les tubes caloporteurs (4). 15