Brevet FR3074838A1 — publié le 20190614

Aube mobile à calage variable sur la hauteur pour une turbomachine DOMAINE TECHNIQUE DE L'INVENTION ET ETAT DE LA TECHNIQUE La présente invention s'inscrit dans le domaine de la conception d'aubes mobiles d'un rotor de turbomachine, destiné à être monté par exemple au niveau d'un compresseur de la turbomachine, ou au niveau d'une turbine de la turbomachine. Un rotor de turbomachine comprend un disque présentant un axe de révolution, sur lequel sont montées une pluralité d'aubes mobiles, réparties de manière régulière autour de l'axe du moteur. Une aube 10 de turbomachine connue est illustrée sur la Figure 1. Cette aube s'étend vers l'extérieur sensiblement selon un axe radial X, la direction d'extension longitudinale de l'aube étant une direction radiale du rotor de turbomachine, cette direction étant perpendiculaire par rapport à l'axe Y de rotation du rotor. L'aube 10 présente une première extrémité 11, dotée d'un pied d'aube 110 au niveau de l'articulation avec le disque de rotor, et à l'opposé, une deuxième extrémité 12 dotée d'un talon 120. Entre lesdites deux extrémités s'étend une pale 13. La surface de la pale 13 s'étend d'amont en aval par rapport au sens prévu d'écoulement de fluide, entre un bord d'attaque et un bord de fuite, reliés par une face intrados 131 et une face extrados 132. Il est connu de faire varier l'angle de calage d'une telle aube mobile, à mesure que l'on s'éloigne de la première extrémité. Par angle de calage, on entend, pour une certaine hauteur d'aube selon l'axe radial X, l'angle formé, sur un plan de section d'aube perpendiculaire audit axe X, entre la projection sur ledit plan de l'axe du rotor, ladite projection étant représentée sur la Figure 1 par la droite Y, et une droite A, communément appelée « corde », joignant les deux extrémités de la section d'aube côté 2 intrados. Sur le plan de section S représenté sur la Figure 1, on a ainsi représenté un angle de calage a. La Figure 2 illustre une section d'aube mobile vue de dessus, selon l'axe 5 radial X de l'aube 10, afin de mieux illustrer la signification de l'angle de calage a. A des fins d'explication, les droites Y et A comme définies ci-avant et l'angle de calage a y ont été représentés. Revenant à la Figure 1, l'aube 10 comprend en outre, au niveau de son 10 talon 120, deux léchettes d'étanchéité, une première léchette amont 121 et une deuxième léchette aval 122, entre lesquelles s'étend une partie centrale 123 du talon. En fonctionnement, le talon 120 forme, avec les talons des aubes voisines sur le disque de rotor, une couronne circonférentielle définissant un passage d'écoulement de gaz. Il est 15 également connu, comme il est décrit dans le document FR 2 985 759 B1 au nom de la Demanderesse, de renforcer les zones de contact entre talons d'aubes avec un matériau limitant l'usure mécanique provoquée par l'effort de contact entre les talons, tel que du Stellite. Dans l'exemple représenté en Figure 1, la léchette avant présente deux renforcements 20 124 en Stellite (ou « stellites »), qui sont dans cet exemple positionnés sur les faces latérales de ladite léchette avant. Une problématique habituelle de conception d'aubes mobiles de turbomachine concerne leur tenue mécanique face à des événements 25 vibratoires. Si la tenue mécanique d'une aube est insuffisante, l'aube peut se dégrader et, à terme, se rompre. De manière standard, la tenue mécanique des aubes est assurée par un amortissement des vibrations, dû à l'effort de contact entre les stellites d'aubes consécutives. Il est donc nécessaire d'assurer, lors du montage des aubes sur le disque 30 de rotor, que l'effort de contact entre stellites sera suffisant tout au long de la durée de vie du moteur, afin de garantir la tenue mécanique des aubes. 3 La solution standard pour maintenir un contact suffisant entre stellites consiste à pré-tordre les aubes lors de leur dimensionnement, avant le montage sur le disque. Les aubes sont ainsi montées en force sur le disque de rotor, avec une précontrainte de torsion autour de leur axe radial X, ce 5 qui assure un couple de torsion suffisant pour maintenir le contact entre stellites. Cependant, cette technique perd en efficacité le long de la vie du moteur, car les aubes mobiles subissent un phénomène de dé-prétorsion en 10 fonctionnement. Le couple de torsion est atténué au fil du temps, l'effort de contact entre stellites pouvant atteindre un niveau insuffisant, et ne plus amortir suffisamment les vibrations en vue d'éviter une rupture d'aube. De plus, le procédé connu pour le dimensionnement et le montage des 15 aubes mobiles nécessite une étape de prétorsion supplémentaire lors du dimensionnement de l'aube, et génère en outre des difficultés pour le montage en force des aubes sur le disque de rotor. PRESENTATION GENERALE DE L'INVENTION 20 II existe donc un besoin pour une aube de rotor dont la tenue soit assurée en fonctionnement, en assurant également une durée de vie suffisante pour le rotor, sans induire une complexité supplémentaire de dimensionnement et/ou de montage. 25 L'invention répond à ce besoin par la fourniture d'une aube mobile de turbomachine présentant une première extrémité comprenant un pied et une deuxième extrémité comprenant un talon et qui est opposée à la première extrémité, l'aube comportant une pale s'étendant entre la première extrémité et la deuxième extrémité, 30 l'aube présentant un angle de calage variable sur la hauteur de la pale, l'angle de calage étant plus élevé au voisinage de la deuxième extrémité qu'au voisinage de la première extrémité, la variation relative de l'angle de calage sur toute la hauteur de la pale étant supérieure à 100%. 4 Une telle conception des aubes mobiles de rotor est fortement avantageuse, en ce qu'elle permet de s'affranchir de l'étape de prétorsion des aubes lors de leur dimensionnement, et permet en outre de 5 s'affranchir de la nécessité de monter les aubes en force afin qu'elles soient précontraintes sur le rotor. En effet, un profil à angle de calage variable selon les modalités définies ci-avant assure que le talon, notamment par exemple au niveau d'un 10 stellite, subisse un effort de contact avec les talons voisins dans le sens d'une réduction de l'angle de calage de la partie haute de l'aube, ce qui induit une torsion naturelle de l'aube en fonctionnement, et réduit le risque de rupture d'aube par fatigue vibratoire. 15 D'autres caractéristiques préférentielles et non limitatives de la turbomachine sont les suivantes, prises seules ou dans l'une quelconque de leurs combinaisons techniquement possibles : - la variation absolue de l'angle de calage sur toute la hauteur de la pale est supérieure à 20 degrés ; 20 - la variation absolue de l'angle de calage sur toute la hauteur de la pale est comprise entre 25 degrés et 35 degrés ; - sur au moins 50% de la hauteur de la pale, la variation de l'angle de calage est supérieure à 0,25 degré par unité de pourcentage de hauteur d'aube ; 25 - la variation relative de l'angle de calage sur toute la hauteur de la pale est supérieure à 120% ; - le talon comprend une léchette d'étanchéité comportant deux faces latérales, ladite léchette d'étanchéité présentant au niveau de chaque face latérale un renforcement, configuré pour rentrer en contact avec une 30 léchette d'un talon d'une aube adjacente. Selon un deuxième aspect, l'invention concerne un rotor de turbomachine comprenant une pluralité d'aubes telles que définies dans l'invention. 5 Selon un troisième aspect, l'invention vise une turbomachine équipée d'un tel rotor. 5 PRESENTATION DES FIGURES D'autres caractéristiques, buts et avantages de l'invention ressortiront de la description qui suit, qui est purement illustrative et non limitative, ainsi que des Figures 1 et 2 annexées déjà présentées en introduction, et des 10 autres figures annexées suivantes : Les Figures 3a, 3b, 3c et 3d représentent toutes quatre un profil spécifique d'aube. Sur ces quatre figures, l'angle de calage en degrés est représenté en abscisse, et la hauteur d'aube en unité de pourcentage est 15 représentée en ordonnée. Les Figures 3a, 3b et 3c concernent trois modes de réalisation d'aubes à calage variable de l'invention, tandis que la Figure 3d illustre, en comparaison, un profil d'aube connu de l'état de l'art ; La Figure 4 est une vue de dessus en perspective d'un talon d'aube 20 mobile selon un mode de réalisation, sur laquelle on a représenté schématiquement les déplacements subis en fonctionnement ; La Figure 5 représente schématiquement une pluralité de sections longitudinales de l'aube de la Figure 4 selon des plans perpendiculaires à 25 l'axe radial ; La Figure 6 est une vue de dessus en perspective d'un talon d'une aube de l'art antérieur ; 30 La Figure 7 est une représentation schématique d'une pluralité de sections longitudinales de l'aube de la Figure 6. 6 DESCRIPTION DE MODES DE REALISATION PARTICULIERS Dans tout ce qui suit, nous nous attacherons à définir des profils d'aubes mobiles à forte variation de calage, pour des aubes mobiles de rotor de 5 turbine de turbomachine. De telles aubes mobiles, que l'on dit « fortement vrillées », peuvent typiquement s'intégrer dans la conception d'une turbine rapide, s'intégrant avantageusement dans un moteur à fort taux de dilution. Toutefois, de telles aubes mobiles peuvent être utilisées pour d'autres types de rotor de turbomachine. 10 Dans les Figures 3a à 3c, nous présentons plusieurs modes de réalisation d'une aube à profil de calage fortement vrillé. Les aubes dont un profil d'angle de calage est représenté sur les Figures 3a à 3c présentent une première extrémité dotée d'un pied d'aube, et une deuxième extrémité 15 dotée d'un talon portant des léchettes d'étanchéité amont et aval. Lesdites léchettes présentent sur leurs faces latérales, au niveau de contacts prévus avec les léchettes des aubes voisines, des renforcements en matériau anti-usure de type Stellite (ces renforcements étant eux-mêmes dits « stellites »). On note que des renforcements en matériau anti-usure 20 pourraient, en alternative, être situés sur d'autres zones de contact que les faces latérales des léchettes. Entre les deux extrémités d'aube s'étend une pale, présentant une face intrados et une face extrados. Sur ces figures, on a représenté l'angle de calage sur la partie de la 25 hauteur d'aube correspondant uniquement à la pale, à l'exclusion du pied d'aube et du talon d'aube. Autrement dit, la hauteur 0% correspond à la zone de la pale la plus proche du pied, et la hauteur 100% correspond à la zone de la pale la plus proche du talon. L'angle de calage au niveau du pied et l'angle de calage au niveau du talon ne sont pas représentés sur 30 ces figures. Par ailleurs, dans ce qui suit, les références à l'angle de calage doivent être comprises avec les conventions introduites ci-avant en relation à la Figure 2 : l'angle de calage, pour une section d'aube perpendiculaire à 7 l'axe radial de l'aube et pour une hauteur d'aube donnée, est mesuré par rapport à la projection de l'axe du rotor sur la section. On parlera dans toute la suite de « variation relative » d'angle de calage, pour désigner la variation, en pourcentage par rapport à la valeur d'angle de calage 5 associée à la hauteur d'aube la plus faible, de la valeur géométrique de l'angle de calage entre deux sections d'aube à des hauteurs différentes. On parlera de « variation absolue » pour désigner la valeur absolue de la différence entre les deux angles de calage pour deux sections d'aube. 10 Sur les Figures 3a à 3d, sont visibles une pluralité de profils de variation d'angle de calage en fonction de la hauteur d'aube. L'angle de calage y est représenté en abscisse, et la hauteur d'aube en ordonnée (étant rappelé que l'angle de calage est mesuré, à une hauteur d'aube donnée, sur la section perpendiculaire à l'axe radial de l'aube). 15 Un premier profil d'aube mobile est représenté sur la courbe Cl de la Figure 3a. Sur ce profil d'aube, l'angle de calage est strictement croissant entre la hauteur 0%, où il s'élève à 13 degrés, et la hauteur 100% où il s'élève à 46 degrés. La variation relative d'angle de calage est de 253% 20 entre la hauteur 0% et la hauteur 100% de la pale. Le taux de variation de l'angle de calage en fonction de la hauteur d'aube est assez stable sur toute la pale pour ce premier profil d'aube. Un minimum de ce taux de variation est atteint au niveau de la hauteur 0%. Ce taux de variation est illustré par la tangente Ti à la courbe Cl au point de hauteur d'aube 0%. 25 La pente de ladite tangente Ti est de 0,3 degré par unité de pourcentage de hauteur d'aube. Ainsi, la variation d'angle de calage est sensiblement égale ou supérieure à 0,3 degré par unité de pourcentage de hauteur d'aube sur toute la pale. 30 Un deuxième profil d'aube est visible sur la courbe C2 de la Figure 3b. Ce profil d'aube présente la particularité d'un angle de calage non strictement croissant sur toute la hauteur d'aube. L'angle de calage diminue entre les hauteurs 90% et 100% à mesure que l'on s'approche 8 du talon d'aube. Par ailleurs, l'angle de calage varie plus fortement au voisinage de la hauteur 0% qu'en une partie centrale de la pale. Sur ce deuxième profil, l'angle de calage varie de 20 degrés à la hauteur 5 0% à 45 degrés à la hauteur 100%. La variation relative d'angle de calage est donc de 125% entre la hauteur 0% et la hauteur 100% de la pale. On a représenté sur la Figure 3b la tangente T2 à la courbe C2 au point de hauteur d'aube 60%. Cette tangente présente une pente de 0,3 degré par unité de pourcentage de hauteur d'aube. 10 Le taux de variation de l'angle de calage en fonction de la hauteur d'aube (en valeur relative) est supérieur à 0,3 degré sur toute la partie d'aube entre 0% et 60% de hauteur. Un troisième profil est illustré par la courbe C3 de la Figure 3c. Ici, l'angle 15 de calage varie de 21 degrés à la hauteur 0% de l'aube, à 50 degrés à la hauteur 100%. La variation relative d'angle de calage est ainsi de 138% entre la hauteur 0% et la hauteur 100% de la pale. Il est possible de découper la pale de l'aube mobile selon ce troisième profil en trois zones : une première zone et une deuxième zone, proches respectivement une 20 première extrémité et une deuxième extrémité de l'aube, où la variation d'angle de calage en fonction de la hauteur d'aube est relativement faible, et une troisième zone centrale où la variation d'angle de calage est plus marquée. Cette troisième zone s'étend entre les points (i.e. les sections d'aube) de hauteur 26% et 76%. 25 Sur la Figure 3c, on a représenté les tangentes T3a et T3b à la courbe C3, respectivement en lesdits deux points. Ces deux tangentes sont de pente sensiblement identique, et égale à 0,4 degré par unité de pourcentage de hauteur d'aube. 30 Ainsi, sur une portion de la pale comprise entre les hauteurs 26% et 76%, l'angle de calage augmente de plus de 0,4 degré par unité de pourcentage de hauteur d'aube. 9 Les trois profils d'aube des Figures 3a à 3c sont par exemple utilisables pour des aubes mobiles de rotor de turbine rapide. On remarque que ces trois profils d'aube présentent une variation absolue d'angle de calage entre la hauteur 0% et la hauteur 100% qui est supérieure à 20 degrés, 5 et qui est plus précisément comprise entre 25 degrés et 35 degrés. Par ailleurs, les trois profils d'aubes précédemment décrits correspondent à des modes de réalisation d'une aube présentant une variation relative d'angle de calage de plus de 100% entre la hauteur d'aube 0% et la hauteur d'aube 100%. De manière préférentielle, la variation relative 10 d'angle de calage est de plus de 120%, et encore plus préférentiellement de plus de 125%, comme cela est le cas pour les trois profils d'aube représentés sur les Figures 3a à 3c. Enfin, dans un but de comparaison, la Figure 3d représente les mêmes 15 grandeurs pour un profil d'aube moins fortement vrillée de l'art antérieur, sur la courbe C4. La variation absolue de l'angle de calage entre la hauteur 0% (30 degrés) et la hauteur 100% (38 degrés) est bien plus faible que pour les trois profils d'aube précédents. Ce profil d'aube de l'art antérieur se distingue des profils décrits en 20 relation aux Figures 3a à 3c par une valeur de calage inférieure à 40 degrés à la hauteur 100%. Par ailleurs, le maximum du taux de variation de l'angle de calage en fonction de la hauteur est atteint à la hauteur 100%. On a représenté sur 25 la Figure 3d la tangente T4 à la courbe C4 au point de hauteur 0% ; cette tangente présente une pente de 0,2 degré par unité de pourcentage de hauteur d'aube. Un profil d'aube tel que celui de la courbe C4 se retrouve dans des rotors de turbine de turbomachine conventionnels. 30 Afin de poursuivre la comparaison entre des profils d'aube fortement vrillés et des profils d'aube de l'art antérieur, on compare ci-après une aube mobile de type RM3 d'une turbine rapide, et une aube mobile RM6 d'une turbine conventionnelle. L'aube mobile de turbine rapide présente 10 une hauteur de pale comprise entre 170 et 190 millimètres, tandis que l'aube mobile de turbine conventionnelle présente une hauteur de pale comprise entre 150 et 170 millimètres. Nous comparons notamment le comportement respectif en déplacement de ces deux aubes au sein d'un 5 moteur au décollage. La Figure 4 représente les déplacements subis par une aube mobile 20 de turbine rapide au décollage, vue sensiblement selon l'axe radial de ladite aube. 10 Ainsi, l'aube mobile 20 est en contact, sur le talon 220b au niveau des faces latérales et notamment au niveau de stellites, avec d'autres aubes mobiles de conception identique (non représentées sur la figure). Outre la position réelle 220b du talon pendant le décollage, aussi dit Take-off, représentée en dessin plein, la Figure 4 illustre également la position 15 antérieure 220a du talon dans un état non sollicité, en trait pointillé sur la figure. Le pied 210 de l'aube est partiellement visible derrière le talon. L'état non sollicité correspond à un état de l'aube après montage et hors fonctionnement, pour l'aube mobile 20 qui n'est pas pré-tordue lors de sa conception. 20 Le pied d'aube 210 étant sensiblement aligné avec l'axe du moteur, on constate que le talon de l'aube est déformé en fonctionnement dans le sens d'une diminution de l'angle de calage, le talon tendant à s'aligner avec l'axe du rotor portant l'aube. On a représenté les déplacements selon une direction parallèle à l'axe du rotor en deux points du talon. Le 25 déplacement D1 s'élève à 1,6 millimètres, et le déplacement D2 à 0,97 millimètres. Les deux déplacements D1 et D2 s'effectuent dans des sens opposés, le talon subissant ainsi un couple qui tend à l'aligner avec l'axe du rotor. On a également représenté en Figure 4 une cartographie des déplacements dudit talon selon quatre zones A, B, C et D. Les 30 déplacements sont ici pris égaux à la racine carrée de la somme des écarts entre la position 220b et la position 220a selon les trois axes d'un repère cartésien. La correspondance entre les zones illustrées et les plages de déplacement est comme suit : 11 Zone A -Déplacement entre 2,3 millimètres et 2,8 millimètres ; Zone B -Déplacement entre 2,8 millimètres et 3,2 millimètres ; Zone C -Déplacement entre 3,2 millimètres et 3,7 millimètres ; 5 Zone D -Déplacement entre 3,7 millimètres et 4,2 millimètres. Le point de déplacement maximal est repéré sur la figure par la référence Dmax. 10 Pour la même aube 20 de turbine rapide UHBR, la Figure 5 illustre en superposition des coupes d'aube selon des plans de section successifs orthogonaux à l'axe radial. Le contour 20-1 correspond à une coupe de la pale au niveau de la zone de contact avec la première extrémité; le contour 20-2 correspond à une coupe de la pale au niveau de la zone de 15 contact avec la deuxième extrémité. On a repéré par la référence 231 le côté intrados, et par la référence 232 le côté extrados. Pour cette aube de turbine rapide, on observe donc des déplacements importants du talon, notamment au niveau des stellites des faces latérales 20 du talon, dans le sens d'une diminution de l'angle de calage. Ces déplacements sont une manifestation d'une importante déformation en haut de pale, et montrent l'existence d'un effort de contact important entre stellites d'aubes consécutives. La déformation en haut de pale est elle-même imputable à la forte variation de calage le long de la hauteur 25 de la pale, associée à un régime de rotation élevé (de l'ordre de 7 000 à 9 000 tours/minute). Les déplacements importants observés au niveau de l'extrémité distale pour l'aube de turbine rapide étudiée ci-avant sont à comparer avec les 30 déplacements observés en une zone équivalente pour une aube de turbine conventionnelle. On a représenté une telle aube 10 sur la Figure 6, avec les mêmes conventions qu'en Figure 4 (excepté pour la définition des plages de 12 déplacement des zones A et B). L'aube 10 est vue en perspective du dessus. Le talon prend, au cours du Take-off, une position réelle déformée 120b, représentée ici en trait plein, par rapport à laquelle on a repéré en trait pointillé sur la figure une position 120a du talon en l'absence de 5 sollicitation. Le pied 110 de l'aube 10 est également visible sur cette vue. Lorsque le moteur est en fonctionnement lors du Take-off, on observe bien des déplacements au niveau du talon de l'aube 10, mais lesdits déplacements ne vont pas dans le sens d'une augmentation des efforts de 10 contact entre aubes mobiles consécutives. Ayant représenté les déplacements D1 et D2 en deux points opposés du talon selon une direction parallèle à l'axe du rotor, on constate qu'a l'inverse de l'aube de turbine UHBR de la Figure 4, les deux déplacements D1 et D2 s'effectuent ici dans le même sens. 15 Le talon ne tend donc pas particulièrement à s'aligner dans le sens de l'axe du rotor, ni ne tend vers un contact accru avec les talons des aubes voisines. Par ailleurs, on observe que la position déformée 120b diffère de la position non déformée 120a dans une moindre mesure que les positions déformée 220b et non déformée 220a du talon de l'aube 20 de la Figure 20 4. Les zones de déplacement représentées sur la Figure 6 sont comme suit : Zone A -Déplacement entre 1,6 millimètre et 1,8 millimètre ; 25 Zone B -Déplacement entre 1,8 millimètre et 2 millimètres. On a également localisé ici le point Dmax subissant un déplacement maximal. 30 Enfin, la Figure 7 donne une visualisation de coupes de l'aube 10 selon des plans de section successifs orthogonaux à l'axe radial de l'aube 10, réalisés à des hauteurs différentes au sein de la pale. 13 Le contour 10-1 se rapporte à une coupe réalisée à l'extrémité proximale de l'aube, et le contour 10-2 se rapporte à une coupe réalisée à l'extrémité distale. Le côté intrados 131 de l'aube et son côté extrados 132 sont repérés sur la Figure 7. Cette vue, associée à la vue de la Figure 5 pour 5 l'aube 20, montre à nouveau que la variation d'angle de calage le long de la hauteur de l'aube est bien moindre pour une aube mobile de turbine conventionnelle que pour une aube fortement vrillée de turbine rapide -. La forte variation d'angle de calage des aubes mobiles telles que celles 10 des Figures 3a à 3cinduit ainsi une torsion naturelle de l'aube au cours du fonctionnement du moteur, notamment au niveau du contact entre les talons d'aubes mobiles successives. Cette torsion spontanée en fonctionnement permet de s'affranchir de la 15 nécessité de pré-tordre les aubes lors du dimensionnement. Les aubes, mêmes non précontraintes lors du montage sur le disque de rotor, subissent naturellement une déformation au cours du fonctionnement de la turbomachine, dans le sens d'une diminution de l'angle de calage en haut de pale. Cette déformation des aubes permet d'accroître les efforts 20 de contact entre talons (notamment entre stellites), REVENDICATIONS1. Aube mobile d'une turbomachine, présentant une première extrémité comprenant un pied et une deuxième extrémité comprenant un talon et qui est opposée à la première extrémité, l'aube comportant une pale s'étendant entre la première extrémité et la deuxième extrémité, l'aube présentant un angle de calage (a) variable sur la hauteur de la pale, l'angle de calage étant plus élevé au voisinage de la deuxième extrémité qu'au voisinage de la première extrémité, l'aube étant caractérisée en ce que la variation relative de l'angle de calage sur toute la hauteur de la pale est supérieure à 100%. 2. Aube de turbomachine selon la revendication 1, dans laquelle la variation absolue de l'angle de calage sur toute la hauteur de la pale est supérieure à 20 degrés. 3. Aube de turbomachine selon la revendication 2, dans laquelle la variation absolue de l'angle de calage sur toute la hauteur de la pale est comprise entre 25 degrés et 35 degrés. 4. Aube de turbomachine selon l'une des revendications 1 à 3, dans laquelle, sur au moins 50% de la hauteur de la pale, la 25 variation de l'angle de calage est supérieure à 0,25 degré par unité de pourcentage de hauteur d'aube. 5. Aube de turbomachine selon l'une des revendications 1 à 4, dans laquelle la variation relative de l'angle de calage sur toute la 30 hauteur de la pale est supérieure à 120%. 15 6. Aube de turbomachine selon l'une des revendications 1 à 5, dans laquelle le talon comprend une léchette d'étanchéité comportant deux faces latérales, ladite léchette d'étanchéité présentant au niveau de chaque face latérale un renforcement, 5 configuré pour rentrer en contact avec une léchette d'un talon d'une aube adjacente. 7. Rotor de turbomachine comprenant une pluralité d'aubes selon les revendications 1 à 6. 8. Turbine rapide de turbomachine comprenant un rotor selon la revendication 7. 10