Brevet FR3066602A1 — publié le 20181123

PROCEDE ET DISPOSITIF DE DETERMINATION DE L'HUMIDITE D'UNE MATIERE ORGANIQUE ET DES PERFORMANCES D'UNE CHAUDIERE POUR MATIERE ORGANIQUE DESCRIPTION Domaine technique La présente invention concerne un procédé de détermination de l'humidité d'une matière organique utilisée comme combustible et des performances d'une chaudière pour matière organique, ainsi que le dispositif mettant en oeuvre ledit procédé. La présente invention trouve par exemple des applications dans le domaine des chaudières biomasse industrielles produisant de l'eau chaude ou de la vapeur, qui sont alimentées en combustible en continu par un dispositif automatique et qui disposent d'un dispositif de régulation, qui permet d'adapter également automatiquement leur puissance instantanée au besoin de chaleur ou de vapeur. Dans la description ci-dessous, les références entre crochets ([ ]) renvoient à la liste des références présentée à la fin du texte. Etat de la technique Actuellement, il n'est pas aisé de connaitre en instantané le rendement d'une chaudière brûlant de la matière organique telle que du bois sous forme fragmentée. En effet les combustibles biomasse ont des qualités très variables en termes de nature, d'origine, de granulométrie, de densité, de taux d'humidité et/ou de composition, et au final de pouvoir calorifique. Actuellement, il n'est pas possible de mesurer en continu, en direct et à un coût qui soit compatible avec leur valeur marchande la composition de ces combustibles (notamment leur humidité), et leur débit en entrée de chaudière. Or ces deux informations permettent de calculer la puissance instantanée apportée par le combustible. 3066602 2 La connaissance en continu de l'humidité du combustible permettrait d'adapter automatiquement les réglages de la chaudière (les recettes) donc de gagner en précision et en efficacité énergétique. Elle permettrait aussi de calculer en continu le PCI (Pouvoir Calorifique Inférieur) du combustible et de fiabiliser les 5 opérations de paiement des livraisons qui se basent actuellement sur les tonnages livrés pondérés par l'humidité mesurée sur un prélèvement sur chaque chargement. Elle permettrait enfin d'améliorer grandement les calculs de rendement d'exploitation (notamment sur les centrales de cogénération qui doivent contractuellement obtenir des rendements minimums). 10 La connaissance du rendement instantané doit pour sa part permettre à l'exploitant de mieux piloter une chaufferie pour privilégier au fil de la saison les générateurs qui ont la meilleure performance, et d'alerter d'une dégradation anormale de leurs performances. Au fil du temps, il est apparu que la simple valeur de l'humidité des fumées, 15 qui est une valeur intermédiaire générée par le processus de calcul, constitue un paramètre de plus en plus utilisé. Par exemple, l'administration commence à imposer sa mesure sur les sites équipés de mesures en continu de particules. Ces mesures sont réalisées à la cheminée sur des fumées humides, mais la réglementation exprime les VLE (Valeurs Limites d'Emission) sur fumées sèches. 20 Pour faire la correction, il faut donc disposer d'une mesure du taux d'humidité des fumées. Par exemple, les chaudières à eau chaude sont victimes de problèmes de corrosion induit par la volonté d'optimisation de leur performance énergétique (abaissement le plus possible de la température des fumées pour limiter les pertes, mais au risque de provoquer leur condensation dans les échangeurs). La 25 mesure de l'humidité des fumées et de leur température permet de calculer leur température de condensation, donc de prévoir un risque de condensation (si la température des fumées est trop proche de la température de rosée). A ce jour, en commercialisation, il n'existe pas de solution complète répondant au besoin du marché décrit ci-dessus. Des sociétés proposent par 30 contre des éléments de réponse, mais qui sont soit partiels soit à des prix incompatibles avec les moyens financiers des entreprises, ou encore qui ne sont pas adaptés à certains contextes (e.g. combustible trop variable pour des mesures directes, fumées trop agressives, etc...). 3066602 3 L'humidité de la biomasse est le paramètre le plus impactant sur son PCI. Le taux de cendres est également important mais sa valeur fluctue généralement dans une faible plage (0,5 à 3%) de sorte qu'on peut s'affranchir de sa mesure. Sur les chaufferies la mesure du PCI se fait donc par la mesure de l'humidité. 5 Pour ce faire, un dispositif a été développé et commercialisé par la société Bestwood (Suède) qui est constitué d'un spectromètre laser connecté à une fibre optique qui peut être montée sur une sonde à piquer au bout d'un bras automatique ; ce qui permet alors de mesurer l'humidité du contenu des camions de livraison avant déchargement, ou montée au-dessus d'une bande 10 transporteuse pour ainsi évaluer l'humidité de la biomasse en cours de convoyage, par exemple en entrée de chaudière. Bien qu'il s'agisse de la seule méthode non destructive de mesure précise de l'humidité de la biomasse, son prix d'achat et d'entretien sur plusieurs années est beaucoup trop élevé. Plusieurs sociétés commercialisent des dispositifs optiques utilisant le proche infrarouge 15 pour mesurer l'humidité de la biomasse en entrée de chaudière, comme par exemple le dispositif NTIR commercialisé par Berthold ou Edit. Une source infrarouge émet sur 1 à 2 longueurs d'ondes, la réflexion de faisceau sur la surface des échantillons de bois permet de mesurer leur humidité. Bien que cette méthode soit non destructive et puisse être installée sur une bande transporteuse 20 pour un coût acceptable, elle n'est utilisable que si l'on dispose d'un combustible de qualité constante et pour lequel l'appareil aura été spécifiquement étalonné car il n'existe pas d'étalonnage universel ; ce qui est rédhibitoire pour des approvisionnements de qualité variable. Une méthode plus récente ECRIN brevetée par la société Cylergie (Brevet FR 3020139) [1] s'appuie sur un coffret 25 qui calcule l'humidité des fumées à partir de mesures d'oxygène sur les fumées humides et sèches et sur un outil de calcul qui à partir de ces informations et d'autres récupérées sur la chaufferie fournit l'humidité du bois et le rendement de la chaudière. Toutefois cette méthode dépend beaucoup de la qualité des sondes de mesure de l'oxygène des fumées humides et sèches, or ces sondes dérivent 30 légèrement et sont difficiles à étalonner. La méthode est donc délicate à mettre en oeuvre. De nombreux autres matériels sont commercialisés pour réaliser la mesure en continu de l'humidité des fumées mais aucun n'est adapté à notre contexte 3066602 4 technico-économique : à savoir que les sites sur lesquels cette mesure est nécessaire, ne sont pas prêts à consacrer des budgets supérieurs à 10 kE pour une telle solution (sinon sa rentabilité est trop aléatoire) et que les matériels doivent être robustes et ne pas nécessiter d'intervention fréquente pour le 5 calibrage, le nettoyage, etc.... On peut noter par exemple les sondes capacitives (par exemple de la marque Vaisala). Il s'agit de sondes de type micro-électronique de petite taille (0,1cm2 environ), développées pour réaliser des mesures dans l'air ambiant et qui peuvent également être utilisées sur des fumées. Les mesures sont in situ (dans les conduits de fumées). Mais la qualité des fumées de biomasse fait 10 que ces sondes, bien que peu couteuses, sont peu précises, dérivent rapidement et sont rapidement détériorées si bien qu'il faut les changer très souvent (tous les mois parfois). On peut noter également l'hygromètre à point de rosée (par exemple de la marque Gruter & Marchand). Il s'agit d'un dispositif extractif qui fait passer les fumées sur un miroir refroidi qui détecte le début de condensation. Le 15 matériel mesure donc en réalité un point de rosée. Par le calcul, on remonte ensuite à l'humidité des fumées. Bien que le rapport qualité/prix soit assez bon, l'utilisation de ce matériel sur les fumées n'est pas satisfaisante. En effet il n'a pas été développé pour des fumées qui contiennent potentiellement des particules qui vont perturber l'appareil et des gaz condensables qui vont perturber la mesure 20 avec le miroir. On peut encore noter la technologie OFCEAS. Il s'agit d'une autre méthode extractive commercialisée par la société AP2E depuis 2012 (matériel de la gamme PROCEAS) qui fournit des valeurs fiables et précises mais pour un budget bien plus élevé que la précédente. Bien que cette méthode soit précise et bien adaptée aux fumées de biomasse, le matériel est trop onéreux pour être 25 intégré dans une chaîne de mesure de l'humidité de la biomasse et des performances d'une chaudière. On peut noter enfin la technologie de LASER in-situ (par exemple de la société ABB). Cette technologie de laser in situ (en cheminée) mesure l'humidité par un faisceau laser qui traverse le flux de fumées dans la cheminée. Bien que la mesure soit très précise et représentative et très 30 bien adaptée aux fumées de biomasse, ce matériel est également bien trop onéreux pour être intégré dans une chaîne de mesure de l'humidité de la biomasse et des performances d'une chaudière. 3066602 5 Enfin des méthodes utilisent la mesure du rendement instantané par les fumées de combustion. Ces solutions classiquement utilisées pour calculer les rendements instantanés des combustions de gaz ou de fiouls. Elles donnent des résultats d'autant plus précis que les caractéristiques du combustible sont bien 5 définies (méthode de Siegert). Pour ces combustibles fossiles, si l'on connait la température de l'air comburant, et celle des fumées ainsi que l'excès d'air des fumées, on peut estimer le rendement de la chaudière avec une bonne précision. Comme il est facile dans ce cas de mesurer le débit du combustible (compteur gaz ou fioul), on peut calculer la puissance instantanée de la chaudière. Le cas de la 10 biomasse est plus compliqué. En plus des températures et de la teneur en oxygène des fumées, il faut mesurer leur humidité pour pouvoir calculer un rendement et pour estimer le débit de combustible il faut mesurer leur débit. Bien qu'il s'agisse d'une méthode très réactive et qui permet en quasi instantané d'avoir les caractéristiques de la combustion et donc qui se prête bien à une utilisation en 15 régulation de conduite, la méthode calculatoire basée sur les équations de la combustion est très longue. Elle nécessite en outre une instrumentation de très grande précision car une très faible erreur sur les données d'entrée (humidité des fumées notamment) génère une très grande erreur sur l'estimation de l'humidité du combustible ; Cette méthode n'est d'ailleurs pas mise en oeuvre par les 2 0 fabricants de matériel. Il ressort de ce qui suit qu'aucune des solutions potentiellement utilisables pour mesure en continu les caractéristiques de la biomasse n'est aujourd'hui applicable de manière générique. Les solutions existantes ne donnent des résultats précis que sur une gamme étroite de combustibles. Par ailleurs elles ne 25 sont pas robustes aux variations de qualité des combustibles ni à celles des conditions environnementales. Par exemple, les mesure d'humidité par NTIR sont impactées par l'état de surface, la granulométrie, la couleur, etc... des échantillons. Seule aujourd'hui la solution Bestwood répond à une partie du cahier des charges mais son coût la rend totalement inutilisable sur tous les sites. Quant 30 à la méthode de mesure par les fumées, aucun constructeur de chaudière n'est capable à ce jour de mettre en oeuvre la chaîne de mesure nécessaire à un coût acceptable. Des méthodes plus abordables seraient potentiellement utilisables, e.g. hygromètre à point de rosée, voire sonde capacitive, mais ces deux dernières 3066602 6 technologies n'ont pas fait leurs preuves sur des fumées de combustion de biomasse. Lorsque l'on utilise une méthode classique pour calculer le rendement des chaudières (et non une méthode de type SIEGERT), il faut aussi avoir accès à 5 une valeur du débit du combustible. Cette mesure peut s'effectuer dans les dispositifs de convoyage, mais elle sera alors très sensibles aux caractéristiques du combustible : densité, granulométrie, humidité, etc.... Or dans le cas d'approvisionnements de sites en combustible de qualité très variable et non prévisible à l'avance, il faut disposer de solutions dont la qualité de réponse est 10 complètement indépendante du produit mesuré. D'autres méthodes évaluent le débit massique par le nombre de coups de poussoir, ou par des dispositifs similaires. Ainsi le volume de combustible introduit par chaque mouvement du système d'alimentation dans la chaudière est estimé par un étalonnage préalable, on compte ensuite le nombre de cycles. Bien que cette méthode ne nécessite que 15 l'équipement de la chaudière avec un dispositif simple de comptage, le calcul du débit massique à partir du relevé d'indexe est très estimatif et peu fiable car le combustible a une densité variable et le dispositif d'alimentation n'est jamais rempli de la même manière. Une dernière voie pour calculer le débit de combustible consiste à passer par la mesure du débit des fumées (connaissant 20 leur excès d'air et l'humidité du combustible on peut ensuite par le calcul remonter au débit de combustible). Mais les mesures précises du débit de fumées sont elles aussi difficiles à réaliser. La méthode classique par tube Pitot si elle est robuste, ne donne de bons résultats que sur une plage de débit assez restreinte. Elle doit d'autre part faire l'objet d'une maintenance attentive pour éviter tout encrassement 25 du tube par les poussières ou les condensats des fumées. Les méthodes par ultrasons qui fonctionnent sur une plage de mesure bien plus large et sont moins sensibles à un défaut de maintenance, n'ont pas encore fait leurs preuves. Il existe donc toujours un besoin d'une méthode générique pour calculer de manière fiable et précise le rendement d'une chaudière pour matière organique 30 qui ne présente pas les désavantages et inconvénients de l'art. 3066602 7 Description de l'invention Il est possible, dans une chaudière biomasse, à partir de mesures dans les fumées, si elles sont précises, de calculer l'humidité du combustible. Ces paramètres associés à une mesure également précise de débit des fumées et à 5 des mesures classiques de température sur la chaudière permettent de calculer le rendement d'une installation. Toutefois cette méthode n'est actuellement pas mise en oeuvre car se heurte à un problème majeur : les chaudières ne sont pas, pour des raisons économiques, équipées de l'instrumentation nécessaire. La solution apportée par les inventeurs de la présente invention a permis de 10 (i) développer des matériels spécifiques pour la mesure de l'humidité des fumées à partir de la mesure de l'oxygène sur sec et sur humide ; cette solution offrant un compromis précision/prix suffisant pour déployer la méthode, (ii) découvrir des solutions alternatives de mesure d'humidité dans les fumées qui n'étaient pas jusqu'alors utilisées dans les cheminées et qui peuvent elles aussi fournir les 15 données nécessaires aux calculs énergétiques, et (iii) tester la qualité des débitmètres ultrason sur les fumées, mettre au point et valider l'algorithme de calcul pour obtenir les valeurs de l'humidité du bois, de la puissance instantanée de la chaudière biomasse, de son rendement instantané et moyen, sans avoir à réaliser des mesures sur le combustible entrant dans la chaudière. 20 Pour ce faire, les inventeurs ont mis au point une baie d'analyse de l'oxygène sur les fumées humides et sèches, qui permet de lever un verrou important pour la mise en oeuvre de la solution pour tout type d'approvisionnement les sites (coût de la métrologie), ainsi qu'une méthodologie de calcul et d'agrégation des différentes mesures et de leurs corrections, afin de déterminer 25 les caractéristiques du combustible (humidité et PCI) et les performances de la chaudière. Comme le montre la figure 1, la baie de mesure est constituée des principaux organes suivants assemblés dans cet ordre : prélèvement : ligne de prélèvement des fumées dans la cheminée de la chaudière ; 02h : sonde de 30 mesure de l'oxygène sur les fumées humides ; groupe froid/condenseur : sécheur de fumées par condensation de l'eau par refroidissement ; 02s : sonde de mesure de l'oxygène sur les fumées sèches ; pompe : pompe d'aspiration des fumées de la cheminée. 3066602 8 Si le calcul théorique qui permet de trouver l'humidité des fumées à partir des valeurs d'oxygène est simple : 1 °2humicle 11 fumées =1 °2 sec sa mise en oeuvre est bien plus difficile. En effet l'écart entre O2humide et O2sec sur 5 les fumées de combustion de biomasse des chaudières est de l'ordre du pourcent, il faut donc pouvoir mesurer ces grandeurs précisément et dans les mêmes conditions. Pour ce faire les inventeurs ont réalisé les mesures sur un même gaz et compte-tenu du faible temps de séjour des fumées dans la baie, en quasi 10 instantané. En outre, ils ont intégré aux calculs plusieurs corrections essentielles (notamment humidité de l'air, température du condenseur, entrées parasites d'air, pression des sondes 02, etc... ). Enfin ils ont défini une procédure de calibrage de l'ensemble qui permet à l'utilisateur de maintenir une bonne qualité de mesure en évitant les dérives inhérentes aux sondes 02 et sans avoir besoin d'utiliser des 15 bouteilles de gaz étalon. La présente invention a donc pour objet un procédé de détermination des performances d'une chaudière pour matière organique comportant un conduit de fumées pour évacuer les fumées de combustion de la matière organique dans la chaudière, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : 20 a) la détermination du taux d'humidité dans les fumées de combustion prélevées dans le conduit de fumées à partir d'une première mesure par une première sonde à oxygène 02h d'un taux d'oxygène dans les fumées prélevées puis d'une deuxième mesure par une deuxième sonde à oxygène 02s d'un taux d'oxygène dans les fumées prélevées 25 au même endroit et après assèchement desdites fumées dans un condenseur ; b) la détermination du taux d'humidité de la matière organique utilisée comme combustible à partir des mesures de l'étape a) ; c) la détermination du pouvoir calorifique inférieur (PCI) de la matière 30 organique utilisée comme combustible à partir de la mesure de l'étape b) ; 3066602 9 d) la détermination du débit volumique des fumées de combustion prélevées dans le conduit de fumées ; et e) la détermination du débit massique de matière organique utilisée comme combustible à partir de la mesure de l'étape d), de l'étape a), et 5 du taux en oxygène sur fumées sèches ; f) la détermination de la puissance apportée par la matière organique utilisée comme combustible à partir des mesures des étapes c) et e) ; g) la détermination de la puissance délivrée par la chaudière ; h) la détermination du rendement instantané de la chaudière à partir des 10 mesures des étapes f) et/ou g) ; ledit procédé comprenant en outre les corrections de mesure suivantes : - de la pression au niveau des deux sondes à oxygène et du condenseur qui est la même, lorsque lesdites sondes fonctionnent à une pression différente de la pression atmosphérique ; 15 - de la température du condenseur ; - de l'humidité absolue de l'air comburant, calculée à partir de la température et de l'humidité relative de l'air comburant ; - de la quantité d'eau apportée par le réactif et par les produits de réactions en cas de traitement pour réduire les oxydes d'azote des fumées avec des 20 solutions utilisant de l'urée ou de l'ammoniaque. - des entrées d'air parasite dans le circuit de mesure entre les deux sondes à oxygène ; - du taux de cendres de la matière organique. Selon les étapes a) et b), le prélèvement de fumées et la détermination du 25 taux d'humidité de la matière organique peuvent être réalisés en continu. Le prélèvement dans les fumées permet de connaitre le taux d'humidité de ces fumées, de manière directe ou indirecte. L'humidité des fumées provient essentiellement de l'eau vaporisée lors de la combustion de la matière organique, et d'autre part de l'humidité dans l'air comburant et de la formation d'eau pendant 30 la combustion (e.g. en cas de traitement DeNOx). De ce taux d'humidité dans les fumées, il est donc possible de remonter au taux d'humidité de la matière organique. 3066602 10 En éliminant ou en réduisant l'humidité dans les fumées prélevées, on fait varier le taux d'oxygène de telle sorte qu'il est possible de déterminer ce taux par calcul. Avec un assèchement imposé, et par la détermination du taux d'oxygène, il est alors possible de calculer le taux d'humidité. Par ailleurs, en analysant le 5 même prélèvement, on évite des fluctuations qu'il pourrait y avoir avec des prélèvements distincts, en minimisant en outre le temps de parcours des gaz et donc le risque de déphasage temporel entre les analyses. Selon l'étape c), en réalisant une hypothèse sur la nature de la matière organique (e.g. en considérant que c'est du bois), on peut donner une estimation 10 en considérant un pouvoir calorifique de matière sèche, et en diminuant ce pouvoir calorifique par la chaleur latente de vaporisation de l'eau qui correspond à l'estimation de l'humidité de ladite matière organique. Selon les étapes d) à f), on mesure un débit massique ou volumique des fumées et un taux d'oxygène dans les fumées et on en déduit, en combinaison 15 avec le pouvoir calorifique estimé, un débit massique de matière organique et une puissance fournie par la matière organique. Le débit des fumées est lié au débit d'air comburant et au volume fumigène de la matière organique. Le taux d'oxygène permet d'évaluer un excès d'air admis comme comburant. On en déduit le volume de fumées généré et donc le débit de matière qui est brûlée. 20 Selon l'étape g), on déduit de la mesure de débit et d'une mesure de la température des fumées, une puissance de perte par les fumées. On estime par ailleurs les pertes thermiques de la chaudière et on en déduit une puissance délivrée par la chaudière en déduisant de la puissance fournie par la matière organique les puissances de perte. 25 Selon l'étape h), à partir de l'une de ces évaluations de la puissance de la chaudière et de la puissance fournie par la matière organique, on déduit un rendement instantané de la chaudière. Cette information est particulièrement intéressante pour vérifier le bon fonctionnement de la chaudière. Selon l'invention, le débit de combustible peut être ajusté en temps réel en 30 fonction d'au moins un des paramètres suivants : rendement instantané de la chaudière, puissance de la chaudière, puissance fournie par la matière organique. En fonction de l'objectif de fourniture d'énergie, on peut régler de manière optimale et automatique le fonctionnement de la chaudière, en particulier sur 3066602 11 l'aspect qualité des fumées. On peut notamment faire varier, pour une même puissance à fournir, les réglages de la répartition de l'air primaire sous le combustible et la proportion d'air secondaire dans la chambre de combustion en fonction de l'humidité du combustible. 5 Selon l'invention, la matière organique peut être du bois. Selon l'invention, il a été en outre essentiel de réaliser des corrections sur plusieurs des mesures réalisées dans le cadre du procédé, comme explicité ci-après. Les deux sondes sont placées sensiblement dans les mêmes conditions de 10 pression, ainsi que le condenseur. L'oxygène est mesuré avec des sondes zirconium, donnant un signal proportionnel à la densité d'oxygène. Or si on a 10% d'oxygène dans un gaz à 800 mbar on aura une moins grande densité d'oxygène que dans un gaz à 10% mais à 1000 mbar (cf. le problème d'oxygénation en haute montagne). Il faut donc faire une correction pour corriger l'erreur de mesure des 15 sondes quand elles travaillent à une pression différente de la pression atmosphérique. Ceci est essentiel du fait que les deux mesures d'oxygène sont assez proches l'une de l'autre et que les formules de calcul utilisent un rapport de ces valeurs. Aussi la moindre erreur de mesure influence très sensiblement les résultats. 20 Le piège à froid ou condenseur ne permet pas de sécher complètement les fumées lors d'un fonctionnement à une température inférieur ou égale à 5°C. Elles sortent du condenseur à la température du condenseur et en étant saturées en eau. L'humidité résiduelle dans les fumées à leur sortie peut générer dans les calculs ultérieurs des écarts de 1,5 à 2 points sur l'humidité de la matière 25 organique. Si cette humidité résiduelle ne peut pas être supprimée en utilisation continue de la baie, en revanche, il est facile de la calculer en faisant le rapport de la pression de saturation de l'eau à la température du condenseur (une formule empirique a été déduite des tables thermodynamiques) sur la pression dans le condenseur. Ainsi des formules de correction ont été intégrées dans les calculs 30 pour en tenir compte. L'air ambiant comprend entre 0,8 et 2% d'humidité, qu'il faut déduire de l'humidité des fumées pour obtenir l'eau provenant du bois. Il faut donc mesurer cette humidité. Les matériels usuels utilisés (génie climatique) réalisent des 3066602 12 mesures de l'humidité relative en % (humidité/humidité à la saturation en eau à la température donnée), qu'il faut associer à une mesure de température sèche (température de l'air) pour obtenir l'humidité absolue en % (volume d'eau/volume total d'air). 5 Pour réduire les oxydes d'azote des fumées, on peut réaliser un traitement DeNOx en introduisant dans le foyer de la chaudière un réactif constitué d'urée et d'eau. Or après réaction, l'urée produit aussi de l'eau. Il faut donc déduire ces quantités d'eau de celles contenues initialement dans les fumées car elles ne proviennent pas de l'eau de la matière organique. Pour cela, il faut mesurer les 10 débits d'urée et d'eau introduites dans la chaudière et les traduire en concentration en eau dans les fumées. Les sondes 02 doivent être correctement étalonnées et toutes les entrées d'air parasites entre les deux sondes doivent être supprimées. Aussi une attention très particulière a été portée au montage du piège à froid ou condenseur qui est 15 en dépression (la pompe d'aspiration des fumées étant en aval), et comprend 3 raccords (entrée et sortie des fumées et sortie des condensats) au niveau desquels des entrées d'air parasites peuvent apparaître. En effet une petite entrée d'air à 20% d'oxygène (même de moins de 1%) va avoir une grande influence sur l'oxygène sec mesuré en aval et qui pourra être augmenté. Il faut donc évaluer 20 l'éventuel débit de fuite par une méthode de calibration avec un gaz étalon exempt d'oxygène (si on mesure de l'oxygène sur la sonde 02s, c'est qu'on a eu une entrée d'air ambiant par une fuite). Il faut ensuite corriger les mesures d'02s de cet apport d'oxygène externe. En outre, il a fallu porter attention à la sensibilité des composants à la 25 chaleur. En effet, la baie comprend plusieurs sources de chaleur : les deux sondes 02 dont la cellule sensible fonctionne à environ 550°C et qui sont confinées dans une boite chaude à 250°C, le dispositif d'évacuation de la chaleur des pièges froids ou condenseurs, la pompe. Afin d'éviter des pannes cartes électroniques à l'intérieur de la baie, qui pourraient résulter de conditions opératoires trop 30 extrêmes (T>50°C), un système de régulation de la température a été mis en place pour maintenir la température dans la baie à moins de 40°C qui consiste en un refroidissement par renouvellement de l'air, par exemple par le déclenchement d'un ventilateur d'extraction au-dessus de 40 à 50°C. 3066602 13 Selon un mode de réalisation particulier de la présente invention, ledit procédé comprend en outre une calibration des deux sondes à oxygène. En effet les teneurs en oxygène sont utilisés pour calculer l'humidité des fumées par la formule : 5 Humidité des fumées = 1 - 02h/02s Or un écart de 1`)/0 en relatif sur la mesure d'une des deux sondes 02 va générer un écart de l'ordre d'un point sur l'humidité des fumées. Dans la mesure où mêmes les sondes les plus précises ont une légère dérive, il est donc important de calibrer fréquemment le dispositif pour en garantir la précision. 10 Par exemple, la calibration des deux sondes à oxygène est réalisée avec un gaz étalon introduit dans le circuit de mesure. Il est à noter que la concentration en gaz étalon doit être corrigée lorsque les deux sondes à oxygène sont calibrées à une pression différente de la pression atmosphérique. Le gaz étalon doit être introduit au niveau de la cheminée dans la sonde de prélèvement des fumées, et 15 non par piquage en tête du coffret regroupant les différents organes de la baie d'analyse 02 ; ce qui risquerait de générer un point froid (du fait que la ligne est complètement en zone chaude) sur lequel pourrait venir se condenser de l'eau qui pourrait ensuite être entrainée et perturber les mesures de la sonde 02h. Cette calibration est la plus rodée mais peut être lourde à mettre en oeuvre sur une baie 20 ou la ligne gaz et le condenseur doivent être parfaitement secs avant calibrage pour que le gaz étalon ne soit pas dilué de manière aléatoire par de l'eau condensée dans le condenseur ou dans la ligne de prélèvement alors que cette eau se re-vaporiserait ensuite. Elle demande donc une préparation d'au moins une heure durant laquelle le coffret est balayer avec de l'air ambiant qui assèche 25 le circuit. Aussi cette opération n'est réalisable que quelques fois par an et par du personnel méticuleux. Afin de rendre cette étape de calibrage plus simple et pour en augmenter la fréquence, il est possible de mettre en oeuvre une variante de la baie qui consiste en un circuit complété par l'ajout d'une vanne 4 voies, d'une vanne 3 voies, d'un rotamètre « soupape » et d'une alimentation pour le gaz 30 étalon (figure 2), pour rendre possible sa circulation à contre-courant dans le circuit fluide. Cette variante a le très gros avantage d'alimenter le gaz étalon directement dans le coffret regroupant les différents organes de la baie d'analyse 02 et non en tête de sonde de prélèvement. Il y a donc beaucoup moins de 3066602 14 risques de dilution du gaz étalon et la pression dans le coffret est quasiment égale à la pression atmosphérique, ce qui limite l'impact de la correction de pression. Par exemple, la calibration des sondes à oxygène est réalisée par la pesée des condensats produits par le condenseur de fumées, et par la mesure en 5 parallèle du débit de fumées sèches une fois passées dans le piège à froid ou condenseur. Cette mesure peut être effectuée à l'aide d'un débitmètre, par exemple un rotamètre, ou à l'aide d'un compteur volumétrique de gaz. Dans les deux cas les valeurs mesures doivent être corrigées en température et pression. Cette méthode originale repose sur le fait que le débit de condensats est 10 directement proportionnel à l'humidité extraite des fumées. Cette variante est fiable, mais nécessite aussi un temps de calibrage de plusieurs heures pour pondérer le débit aléatoire des gouttes d'eau qui tombent du condenseur, mais durant sa mise en oeuvre les mesures continuent d'être réalisées, et sa mise en oeuvre est beaucoup plus simple pour les opérateurs. 15 La présente invention a également pour objet un dispositif pour la détermination des performances d'une chaudière pour matière organique comportant un conduit de fumées pour évacuer les fumées de combustion de la matière organique dans la chaudière, ledit dispositif étant caractérisé en ce qu'il comprend, assemblés en série dans cet ordre : 20 - une sonde de mesure d'oxygène 02h sur les fumées humides prélevées dans le conduit de fumées ; - un condenseur de fumées ; - une sonde de mesure d'oxygène 02s sur les fumées prélevées au même endroit et après assèchement desdites fumées dans le condenseur ; 25 une pompe d'aspiration des fumées ; une sonde de pression placée au niveau de la sonde 02s ; une sonde de mesure de la température et de l'humidité relative de l'air comburant ; - un système pour mesurer les débits de réactif injecté en cas de 30 traitement pour réduire les oxydes d'azote des fumées ; - un système d'extraction des condensats du condenseur, par exemple par une pompe péristaltique. 3066602 15 Le prélèvement des fumées effectué en un seul point du conduit de fumées limite les contraintes d'implantation du dispositif de l'invention. La pompe d'aspiration des fumées a été placée en aval de la seconde sonde de mesure d'oxygène. Du fait de cet emplacement en fin de ligne, les deux 5 sondes ont ainsi une pression de travail plus proche de l'identique. Les deux sondes de mesure d'oxygène encadrent le piège à froid ou condenseur, et les 3 organes fonctionnent ainsi à la même pression. Le fonctionnement des sondes 02 en série est précis et a permis une simplification des circuits gaz et du groupe froid (ou condenseur). Cela a permis d'aboutir à un 10 circuit fluide très simple, donc peu sujet à des problèmes de type entrée d'air parasite, points froid dans les zones devant rester chaudes, etc... La sonde de mesure de la température et de l'humidité de l'air a été intégrée au dispositif pour le calcul de l'humidité des fumées et de l'humidité du bois. 15 La sonde de pression mesure en continu la pression au niveau des sondes oxygène pour réaliser une éventuelle correction. En effet le principe des sondes à oxyde zirconium utilisées fait qu'elles mesurent une densité d'oxygène qu'elles traduisent en concentration volumique. Mais pour une même concentration volumique d'oxygène, on n'aura pas la même densité à 2 pressions différentes. La 20 mesure en continu de la pression, qui évolue dans la ligne de prélèvement au gré de son encrassement, permet de s'affranchir de cette imprécision. Cette correction est notamment essentielle au moment de la calibration des sondes. Selon un mode de réalisation particulier de la présente invention, ledit dispositif comprend en outre un système de calibrage des sondes à oxygène. Par 25 exemple, ledit système de calibrage des sondes à oxygène comprend un circuit de mesure complété par une vanne 4 voies, une vanne 3 voies, un rotamètre soupape et une alimentation pour le gaz étalon. Brève Description des figures 30 - La figure 1 représente un schéma de moyens de prélèvement et de mesure sur les fumées d'une chaudière. - La figure 2 représente une variante de la baie d'analyse 02. 3066602 16 - La figure 3 représente le schéma d'une chaudière comportant un dispositif selon l'invention. - La figure 4 représente le schéma du procédé selon l'invention. - La figure 5 représente une version du dispositif de baie d'analyse selon 5 l'invention. Description détaillée de l'invention Une chaudière pour matière organique, dite également à biomasse, comporte de manière classique une chambre de combustion (1), des moyens de 10 convoyage (2) pour amener la matière organique dans la chambre de combustion (1), des moyens de soufflage (3) pour injecter de l'air comburant dans la chambre de combustion (1) et un conduit de fumées (4) pour évacuer les fumées de combustion (figure 3). La matière organique est amenée progressivement ou par lots par les 15 moyens de convoyage (2) dans la chambre de combustion (1). La combustion de cette matière est réalisée à l'aide d'air comburant amené par les moyens de soufflage (3). Les fumées générées sont extraites par le conduit de fumées (4) en passant par un éventuel système de traitement (non représenté), afin de diminuer le taux de polluants. 20 Un système de détermination de l'humidité dans la matière organique selon l'invention comporte des moyens de prélèvement (5) de fumées dans le conduit de cheminée (4), et des moyens de calcul (6) aptes à déterminer un taux d'humidité de la matière organique en fonction du taux d'humidité des fumées déduit de mesures dans les fumées prélevées. Les moyens de prélèvement (5) des fumées 25 sont disposés en un seul point du conduit, de préférence proche de la chaudière. Comme le montre la figure 1, les fumées prélevées passent par une première sonde à oxygène (02h) pour réaliser une première mesure de taux d'oxygène (B), par un assécheur (groupe froid ou condenseur), par une deuxième sonde à oxygène (02s) pour réaliser une deuxième mesure de taux d'oxygène (A2), puis 30 par une pompe placée en aval de la deuxième sonde à oxygène (02s). L'assécheur est par exemple un condenseur amenant les fumées à une température comprise entre 0 et 5°C. L'eau condensée est séparée et évacuée. Les mesures sont représentées par l'étape (11) de la figure 4. 3066602 17 Le dispositif de l'invention comporte également des moyens de mesures (non représentés) de l'humidité de l'air comburant, par exemple disposé à proximité des moyens de soufflage (3). Les moyens de calcul (6) reçoivent les première et deuxième mesures de 5 taux d'oxygène (B, A2). Ils reçoivent en outre une mesure de la température des fumées et une mesure de débit desdites fumées. Ils reçoivent aussi la mesure de l'humidité de l'air comburant provenant des moyens de mesure de l'humidité de l'air comburant. Cette mesure permet de tenir compte de l'eau apportée par l'air comburant et donc de réaliser un calcul plus précis de l'humidité du combustible. 10 La mesure de débit des fumées est réalisée par exemple par une sonde à ultrasons placée dans le conduit de fumées (4) (non représentée). Les moyens de calcul (6) effectuent les calculs ci-dessous pour remonter au rendement instantané d'une chaudière, en considérant par exemple que la matière organique est du bois. Les calculs sont effectués en suivant les étapes de 15 la figure 4 présentées ci-dessous de manière chronologique : b i0 Equation générale de la combustion du bois Volumes (pouvoirs) comburivore sec et fumigène sec 20 n> 0 Taux d'oxygène sur fumées sèches + Volume comburivore sec VAS + Volume fumigène sec VFS Excès d'air 25 n> 0 Excès d'air + Taux d'oxygène sur fumées sèches + Taux d'oxygène sur fumées humides + Composition du bois (gère voie présentée ci-dessus) Ou Excès d'air + Humidité des fumées + Composition du bois (2ème voie présentée ci-30 dessus) Humidité du bois > > PCI du bois humide sans cendres ® Débit volumique des fumées Débit massique de bois humide sans cendres 3066602 18 n> 0 Débit massique de bois humide sans cendres dbm + PCI du bois humide sans cendres Puissance apportée par le combustible n> 0 Débit d'eau chaudière + Température entrée chaudière + Température sortie chaudière Puissance délivrée par la chaudière n> 0 Puissance apportée par le combustible + Puissance délivrée par la chaudière Rendement instantané de la chaudière 15 A partir d'une composition moléculaire théorique du bois, on détermine la masse de bois sec Mbs en kg/mol, et les volumes comburivore sec VAS et fumigène sec VFS 0, c'est-à-dire le volume d'air nécessaire à une combustion stoechiométrique et le volume de fumées générée par une telle combustion, en 20 l'absence d'eau. Ces valeurs sont exprimées par exemple en Nm3/mol de bois sec. Les calculs suivants sont effectués par cycle. On peut utiliser la deuxième mesure de taux d'oxygène (A2) directement comme étant le taux d'humidité des fumées sèches (A), ou le corriger en fonction 25 de la température de refroidissement de l'assécheur, en considérant un gaz saturé en humidité à cette température et à la pression de l'assécheur, la pression étant mesurée ou prise forfaitairement. A partir du taux d'oxygène sur fumées sèches, du volume comburivore sec VAS et du volume fumigène sec VFS, on détermine un excès d'air (e) 0, exprimé 30 en pourcentage par la formule : A . VFS e = 1 A VAS . (4,77 100) La valeur 4,77 correspond au nombre de moles d'air pour une mole d'oxygène, c'est-à-dire en ajoutant 3,77 moles de diazote. 5 10 3066602 19 Par ailleurs, comme indiqué à l'étape 13 de la figure 4, à partir de la première mesure de taux d'oxygène (B) et du taux d'oxygène des fumées sèches (A), on détermine un taux d'humidité des fumées Hf par la relation suivante : B Hf = 1 - À 5 A partir de l'excès d'air (e), de l'humidité des fumées et de la masse molaire de bois sec, on détermine l'humidité du bois Hb lors de l'étape 14 de la figure 4. En effet, on considère que la quantité d'eau dans les fumées provient en partie de l'humidité contenue à l'origine dans le bois humide. L'humidité du bois est définie par la formule : MH20 10 Hb = MH20 Mbs Avec ME-120 la quantité d'eau en kg/mol de bois. Si on connait l'humidité des fumées Hf, on peut calculer l'humidité du bois Hb par les formules : e y Hf (VFS + 10.VAS)-VAS.PHI.(1+ ) VH20 = L100 - Hf 15 [en Nm3/mol de bois] et 100 Hb [rl Mbs Vm V-1-120 . MH20 . 1 0-3 avec ME-120 la masse molaire de l'eau en g/mol ; PHI la teneur en eau de l'air comburant, en mole d'eau par mole d'air sec ; 20 Y la teneur en hydrogène du bois, en fraction massique ; Vm le volume molaire dans les conditions normales de température et de pression, et vaut 0,0224 Nm3/mol. On considère donc que la part d'humidité des fumées provenant de la combustion de l'hydrogène constitutif de la matière organique doit être prise en 25 compte dans le calcul de l'humidité de celle-ci. Les calculs prennent également en compte l'humidité de l'air comburant, soit par des mesures directes d'humidité et de température à l'entrée des moyens de soufflage (3), soit par des données météorologiques. 3066602 20 A partir de l'humidité du bois, on en déduit à l'étape 15 de la figure 4, le pouvoir calorifique inférieur du bois humide (PCI) O. Cette donnée est essentielle pour apprécier la qualité d'un approvisionnement. En utilisant la mesure du débit volumique des fumées, telle que figurée à 5 l'étape 16 de la figure 4, rapportée au pouvoir fumigène humide et à l'excès d'air (e), on en déduit un débit massique de bois humide à l'étape 17 de la figure 4 O. En le multipliant par le PCI déterminé à l'étape 15, on en déduit la puissance calorifique apportée par le combustible à l'étape 18 de la figure 4 O. La puissance fournie par la chaudière peut être évaluée par exemple par la 10 mesure d'un débit de fluide caloporteur, d'une température du fluide à l'entrée de la chaudière et une température à la sortie O. En divisant cette puissance par la puissance apportée par le combustible, on en déduit un rendement instantané de la chaudière à l'étape 19 de la figure 4 O. Il est important de noter que tous ces calculs sont effectués sur du bois 15 sans cendres. Pour remonter aux valeurs correspondantes sur du bois brut (bois humide avec cendres), et pouvoir comparer les résultats avec des mesures effectuées sur des échantillons de combustible (exemple : humidité du bois mesurée à l'étuve), il faudra estimer le taux de cendres. Le taux de cendres peut être mesuré par une méthode destructive : combustion à 550°C et mesure du 20 résidu minéral qui subsiste. Le tableau 1 ci-dessous liste les données principales qui sont utilisées dans le procédé de l'invention et doivent obligatoirement être mesurées en continu. Grandeur Commentaires 1-120fumées Il faut acquérir obligatoirement 2 des 3 paramètres. Si on mesure 02humide et O2sec on en déduit H2O fumées, si on mesure H2Ofumées les formules de calcul ont quand même besoin de l'O2sec ou de l'O2humide O2fumées humides 02 fumées sèches Tfumées Mesurée le plus près possible du dernier étage de chaudière, si ce n'est pas le cas il faut évaluer la baisse de température entre la sortie de chaudière et le point de mesure et introduire une correction (cf tableau 2) Tair comburant Si la température des airs primaire, secondaire voire tertiaire est différente, il faut mesurer chacune d'elles et estimer la part de chacun de ces débits (cf tableau 2) Débit de fumées Mesure du débit brut avec si possible en plus valeur de la température et de la pression au point de mesure (plutôt que débit corrigé) Puissance chaudière Si l'info n'est pas disponible, il est possible par une méthode indirecte (évaluation de toutes les pertes) d'obtenir cette 3066602 21 information par le calcul, mais cette voie introduit beaucoup d'incertitude. Débit massique de réactif et d'eau associé au réactif en cas de présence de DeNOx Il faut aussi préciser la composition du réactif (urée ou ammoniaque) Le tableau 2 donne la liste exhaustive des informations secondaires et de leur mode de prise en compte. Ces données peuvent : - soit être fixes ou déduites d'abaques en fonction d'autres informations (ex : humidité de l'air ambiant extraite d'un tableau des humidités locales 5 moyennes journalières ou mensuelles), - soit être mesurées, - soit être calculées à partir d'informations mesurées. Grandeur Valeur fixe Mode d'acquisition calcul mesure PCI anhydre du bois X sec et sans cendres Composition du bois sec et sans cendres X Cp air comburant f(Tair) Cp fumées f(Tfumées, composition fumées) Humidité air comburant X X Extraction de tables de données météo moyennes du site Correction fuite baie X O2humide/O2sec Correction humidité résiduelle fumées baie 02humide/02sec X Correction Tfumées (si la sonde de mesure de Tfumées n'est pas placée en sortie immédiate de la chaudière) X Proportion air primaire, X secondaire, tertiaire (si Tair comburant différentes pour chaque air) Patmosphérique X X Phygromètre à point de rosée X (si on utilise un tel hygromètre) Perte par les parois X 3066602 22 Charge chaudière X X Si on ne réalise pas de mesure de débit de fumées ou de puissance instantanée chaudière Taux de cendres du bois X Teneur en imbrûlés des cendres du bois X Ce tableau n intègre pas les corrections des mesures essentielles dans le procédé de l'invention, qui sont réalisées directement dans la baie d'analyse 02 (pression par exemple), et qui ont été précédemment détaillées dans la partie description de l'invention. 5 Dans une variante du procédé de l'invention, qui considère que la donnée la plus fiable est la puissance de la chaudière sur laquelle s'appuie le calcul de la puissance entrante, à partir de l'étape de mesure du débit des fumées ®, on évalue la puissance fournie par la matière organique en additionnant la puissance mesurée de la chaudière, celle perdue par les fumées, celle par pertes thermiques 10 de la chaudière et en déduisant celle apportée par l'air comburant : Pcombustible = Pchaudière Pfumées + Pertes rayonnement - P air comburant. Ainsi la puissance perdue dans les fumées est évaluée à partir du débit mesuré des fumées, de leur température et d'une capacité calorifique des fumées estimée à partir des capacités théoriques de chacun des composants des fumées et de la 15 composition des fumées. La composition des fumées est calculée à partir de leur excès d'air et de la composition du bois. Elle pourrait aussi être mesurée par un analyseur de gaz pour le dioxyde de carbone, en complément de la mesure d'humidité, et éventuellement pour l'azote. Les apports par l'air comburant sont également évalués à partir de la capacité calorifique de l'air et de la température 20 de celui-ci et de son débit calculé à partir du débit des fumées. Les pertes par rayonnements de la chaudière ne sont pas mesurées mais prises à une valeur fixe. Dans une autre variante, lorsque la puissance de la chaudière n'est pas, disponible, celle-ci est estimée à partir de l'étape 0, par l'addition de la puissance 25 fournie par la matière organique et de celle apportée par l'air comburant, et en 3066602 23 retirant celle perdue par les fumées et celle par pertes thermiques de la chaudière : Pchaudière = Pcombustible + Pair comburant - Pfumées Pertes rayonnement La puissance apportée par l'air comburant, celle perdue par les fumées et les 5 pertes thermiques sont évaluées de la même manière que précédemment. La puissance fournie par la matière organique est estimée à partir de la mesure du débit des fumées et de l'évaluation du pouvoir calorifique à partir de l'humidité, telle qu'exposée précédemment. La présente invention permet de mettre en oeuvre un procédé de régulation 10 du fonctionnement d'une chaudière pour matière organique par la détermination de ses performances, qui repose essentiellement sur un assemblage spécifique des éléments du dispositif de l'invention, le choix des instruments de mesure afin de ne pas amplifier les erreurs de calculs qui partent des caractéristiques des fumées pour arriver aux performances de la chaudière, et surtout la mise en place 15 de corrections indispensables pour obtenir des mesures fiables et précises ainsi qu'un protocole de calibration des sondes de mesure d'oxygène soit directe (injection de gaz étalon) soit indirecte (calcul du débit de condensat). EXEMPLES 20 Exemple 1 : Exemple d'un dispositif de baie d'analyse d'02 selon l'invention La figure 5 représente une version du dispositif de baie d'analyse 02 selon l'invention dans lequel on peut voir : l'enceinte régulée à haute température dans laquelle se trouvent les deux sondes 02 (1), les boitiers électronique de 25 commande des sondes 02 (2), le sécheur des fumées (3) ainsi que son flacon de condensation (4), la pompe péristaltique d'évacuation des condensats (5), raccordée sous le flacon de condensation, le capteur de pression et sa carte électronique (6) qui mesure la pression des fumées au niveau du condenseur, la pompe d'aspiration des fumées (7), le rotamètre (face arrière) (8) en sortie de 30 pompe d'aspiration des fumées, une sonde humidité relative et température de l'air ambiant (9), la carte électronique (10) qui gère le coffret et fait les calculs d'humidité des fumées et du combustible biomasse. 3066602 24 Les sondes d'oxygène sur fumées humides et sèches sont par exemple du type OXYBOX AIR de la société SETNAG. Le sécheur de fumées est par exemple du type ECP1000 de la société M&C. 5 REVENDICATIONS1) Procédé de détermination des performances d'une chaudière pour matière organique comportant un conduit de fumées pour évacuer les fumées de combustion de la matière organique dans la chaudière, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : a) la détermination du taux d'humidité dans les fumées de combustion prélevées dans le conduit de fumées à partir d'une première mesure par une première sonde à oxygène 02h d'un taux d'oxygène dans les fumées prélevées puis d'une deuxième mesure par une deuxième sonde à oxygène 02s d'un taux d'oxygène dans les fumées prélevées au même endroit et après assèchement desdites fumées dans un condenseur ; b) la détermination du taux d'humidité de la matière organique utilisée comme combustible à partir des mesures de l'étape a) ; c) la détermination du pouvoir calorifique inférieur (PCI) de la matière organique utilisée comme combustible à partir de la mesure de l'étape b) ; d) la détermination du débit volumique des fumées de combustion prélevées dans le conduit de fumées ; et e) la détermination du débit massique de matière organique utilisée comme combustible à partir de la mesure de l'étape d), de l'étape a), et du taux en oxygène sur fumées sèches ; f) la détermination de la puissance apportée par la matière organique utilisée comme combustible à partir des mesures des étapes c) et e) ; g) la détermination de la puissance délivrée par la chaudière ; h) la détermination du rendement instantané de la chaudière à partir des mesures des étapes f) et/ou g) ; ledit procédé comprenant en outre les corrections de mesure suivantes : - de la pression au niveau des deux sondes à oxygène et du condenseur qui est la même, lorsque lesdites sondes fonctionnent à une pression différente de la pression atmosphérique ; - de la température du condenseur ; 3066602 27 - de l'humidité absolue de l'air comburant, calculée à partir de la température et de l'humidité relative de l'air comburant ; - de la quantité d'eau apportée par le réactif et par les produits de réactions en cas de traitement pour réduire les oxydes d'azote des fumées avec des 5 solutions utilisant de l'urée ou de l'ammoniaque. - des entrées d'air parasite dans le circuit de mesure entre les deux sondes à oxygène ; - du taux de cendres de la matière organique. 10 2) Procédé selon la revendication 1, comprenant en outre une calibration des deux sondes à oxygène. 3) Procédé selon la revendication 2, dans lequel la calibration des deux sondes à oxygène est réalisée à partir d'un contre-courant de gaz étalon 15 dans le circuit de mesure. 4) Procédé selon la revendication 3, dans lequel la concentration en gaz étalon est corrigée lorsque les deux sondes à oxygène sont calibrées à une pression différente de la pression atmosphérique. 20 5) Procédé selon la revendication 2, dans lequel la calibration des sondes à oxygène est réalisée par la pesée des condensats produits par le condenseur de fumées. 25 6) Dispositif pour la détermination des performances d'une chaudière pour matière organique comportant un conduit de fumées pour évacuer les fumées de combustion de la matière organique dans la chaudière, ledit dispositif étant caractérisé en ce qu'il comprend, assemblés en série dans cet ordre : 30 une sonde de mesure d'oxygène 02h sur les fumées humides prélevées dans le conduit de fumées ; - un condenseur de fumées ; 3066602 28 - une sonde de mesure d'oxygène 02s sur les fumées prélevées au même endroit et après assèchement desdites fumées dans le condenseur ; une pompe d'aspiration des fumées ; une sonde de pression placée au niveau de la sonde 02s ; 5 une sonde de mesure des température et humidité relative de l'air comburant ; - un système pour mesurer les débits de réactif injecté en cas de traitement pour réduire les oxydes d'azote des fumées ; - un système d'extraction des condensats du condenseur, par 10 exemple par une pompe péristaltique. 7) Dispositif selon la revendication 6, comprenant en outre un système de calibrage des sondes à oxygène. 15 8) Dispositif selon la revendication 7, où ledit système de calibrage des sondes à oxygène comprend un circuit de mesure complété par une vanne 4 voies, une vanne 3 voies, un rotamètre soupape et une alimentation pour le gaz étalon.