Brevet FR3070731A1 — publié le 20190308

PSTY HYDRAULIQUE A SOUPAPE DE REFROIDISSEMENT ET LUBRIFICATION La présente irrv-:nn1 est relative à un piston hydraulique à soupape de refroidissement et lubrification, ledit piston coopérant avec un cylindre pour former par exemple la chambre Jdraulique de volume variable d'une pompe ou d'un moteur hydraulique à pistons axiaux - ncnéité des pistons des pompes et moteurs hydrauliques à pistons axiaux ou radiaux ebt le plus souvent obtenue en laissant un faible jeu diamétral entre lesdits pistons et le cylindre avec lequel ils coopèrent. A titre d'exemple, ledit jeu peut valoir de vingt à quarante micromètres pour un piston de vingt millimètres de diamètre. Un jeu diamétral aussi petit nprmet usuellement d'obtenir des niveaux d'étanchéité acceptables jusqu'à des pressic,- - ationnelles de l'ordre de trois à cinq cent bars, ceci sous réserve de prévoir un ecr..n.ivrement suffisant entre le piston et le cylindre dans lequel translate ledit pisc.-.n voli un petit jeu diamétral entre le piston et son cylindre forme une solution n '.aichéité simple et robuste. Le prix de revient en fabrication de ladite solution reste en outre modéré, malgré la précision d'usinage élevée qu'elle requiert. 20 On remarque que les pistons des pompes et moteurs hydrauliques à pistons axiaux ordinairement terminés par des patins articulés qui glissent sur un plateau vHiné ou inclinable selon que lesdites pompes ou lesdits moteurs sont à cylindrée fixe ou à cylindrée va7iF,ble. Lorsque ledit plateau est incliné et qu'une pression est appliquée sur l'un 25 queiconque des pistons par quelque fluide hydraulique que ce soit - par exemple par de l'huile - l'effort qu'exerce le patin articulé dudit piston sur ledit plateau produit par réaction un effort radial entre ledit piston et le cylindre avec lequel il coopère. Ledit effort radial génère une pression de contact entre ledit piston et son cylindre. Ladite 30 pression s'applique, de première part, au niveau de l'extrémité dudit piston qui esi opposée au patin articulé, et de deuxième part, au niveau de l'extrémité dudit cylindre c en direction du plateau incliné, des pompes et moteurs hydrauliques tels qu'ils viennent d'être déons sont responsables de pertes énergétiques de diverses natures qui réduisent eicacité énergétique totale desdites pompes et desdits moteurs. lesdites pF.., egétiques, on disU- les fuites de flide nydrauiique. Sous i effet de la pression, du fluide nyaraultque est en effet expt..!sê de la 40 chambre hydraulique via l'espace que forme le jeu diamétral laissé entre le pisl:on et le cylindre, puis s'échappe au niveau de l'extrémité du cylindre qui débouche en diieotion du plateau incliné. On note d'ailleurs qu'en effectuant des mouvements de va-et-vient dans son cylindre, le piston produit un effet de pompe au niveau du jeu diamétral laissé entre lui et ledit cylindre, ce qui augmente le débit de fuite hydraulique. 45 2 lement du fluide hydraulique qui est intercalé entre le piston et le cylindre compte eess! :i lesdites pertes énergétiques. Ledit cisaillement produit un effort résistant qui s'oppose à la rotation de la pompe ou du moteur hydraulique. Cet effort de cisaillement est d'autant plus important que d'une part, le fluide hydraulique est visqueux, et que d'autre part, le jeu diamétral laissé entre le piston et le cylindre est faible. Enfin, lesdites pertes énergétiques proviennent aussi de l'effort qu'exerce le patin cton sur le plateau incliné. Ledit effort se traduit par des efforts radiaux exercés par le r sur son cylindre. Conjugués avec le déplacement dudit piston dans ledit cylindre, lesdits efforts -Idiaux génèrent des pertes énergétiques qui sont le produit desdits efforts par le coefficient de frottement entre le piston et son cylindre, multiplié par la distance parcourue per :edit ,o[ston dans led't cylindre. Comme on le comprend aisément à la iCiuiC de ce qui pour réduire la F.,rte énergétique totale produite par les pistons des pompes et moteurs hydrauliques, il faut au minimum poursuivre le triple objectif de limiter autant que possible les fuites hydnuliques de réduire au maximum les pertes par cisaillement du fluide hydraulique, et de rn:nh-Hse,:-. les pertes par frottement produites au niveau des contacts entre le piston et son cniindres Il existe néanmoins diverses contradictions qui s'opposent à la poursuite simultani - trois objectifs. En effet, en l'état de l'art et de la technique, réduire les fuites de fluide hydraulique ne peL pas se faire en réduisant encore le jeu diamétral laissé entre le piston et son cyen les pertes par cisaillement augmenteraient de façon inacceptable. En effet, ces pertes par cisaillement augmentées se traduiraient par une quantité de c eur 1e émise dans un volume plus faible de fluide hydraulique compris dans le jeu dia -,tral reà entre le piston et son cylindre. Il résulterait de cette situation que la température e,,Aclit augmenterait drastiquement tandis que sa viscosité baisserait. Ledit fluide pei-drl't urie grande partie de ses qualités lubrifiantes ce qui augmenterait les pertes par frottemeeL en retour augmenteraient encore la quantité de chaleur reçue par le fluide hydraulic pris dans le jeu diamétre Jvrait aUs emballement des émissions de chaleur et de la hausse ie la température locale du fluide hydraulique, avec au-delà d'un certain seuil la destruction par cokéfaction dudit fluide compris dans le jeu diamétral laissé entre le piston et son cydre. En plus de cela, la température du piston pourrait monter au point que ledit pistor :e dae plus vite que le cylindre dans lequel il translate. Ce tel-nier effet conduirait au grippage didit piston dans ledit cylindre. Réduire le jeu diamétral laissé entre le piston et son cylindre pour réduire les fuites de fluide hydraulique n'est donc guère possible, et ce d'autant plus que pour réduire les pertes par cisaillement, il faudrait au contraire augmenter ledit jeu. En effet, les pertes par cisaillement augmentent approximativement de façon inversement proportionnelle audit jeu, 3 Outre réduire les pertes par cisaillement, augmenter ledit jeu réduirait également les pertes par frottement induites par les efforts radiaux exercés par le piston sur son cylhdre, En effet, augmenter raisonnablement le jeu diamétral laissé entre le piston et le cylinte favoriser2,ft la formation et le maintien d'un régime de lubrification hydrodynamicie entre :edit ,gison et ledit cylindre, notamment parce que le film de fluide hydraulique - s'il s'agit d'huile par exemple - serait plus épais, et parce que ce dernier serait maintenu à pcs basse température. Toutefois, augmenter le jeu diamétral entre le piston et son cylindre n'est pas non plus la solution car ceci se ferait au détriment des fuites hydrauliques qui passent entre ces deux pièces. Lesdites fuites augmenteraient drastiquement. objectifs qui viennent d'être décrits sont contradict(À.- al entre les pistons et les cylindres des pompes et moteL; rs ax (ILI radiaux selon l'état de l'art résulte d'un compromis entre hydraques c e part, et les pertes par cisaillement d'huile et par frottement ni canu. part On pourrait imaginer sortir de ce compromis en plaçant un joint d'étanchéité sur soit à l'extrémité dudit piston la plus proche de la chambre hydraulique, soit en son 1-ieu en prenant garde que ledit joint ne puisse jamais sortir du cylindre. Ainsi, il serait possible d'avoir un fort jeu diamétral entre le piston et son cylindre puisque l'étanchéité ne serait plus tributaire du jeu. 25 L oblème de quelque joint eu segment d'étanc té que ce soit, c'est que le cIson n'est plus assez lubrifié dans son cylindre car trop peu u nuile est introduite dans l'espar-par le jeu diamétral laissé entre le piston et son cylindre. En outre, ladite huile doit être renouvelée en permanence pour évacuer la chaleur émise par les fuites, les pertes par cisaillement, et les pertes par frottement résiduelles. Installer un joint étanche sur les pistons des pompes et moteurs hydrauliques à pistons axft _ ou adieux donc immanquablement au séchage du cylindre et ceci potentiellement ,usqu'au grippage du piston dans ledit cylindre, et à un vieillissement prématuré du fluide ht,craulique localement soumis à des températures excessives. En cuce, on remarquera que certaines pompes ou certains moteurs hydrauHues comportent des pièces mécaniques qui sont positionnées à l'opposé de la cambre hydraulique et qui sont en tout ou partie lubrifiées et/ou refroidies grâce au débit de fuite passant entre le piston et le cylindre. Empêcher toute fuite de fluide hydraulique entre le 40 piston et son cylindre conduirait à devoir lubrifier lesdites pièces par un apport d'huile volontaire, par exemple au moyen d'un injecteur. C'est pour résoudre ces différents problèmes que le piston hydrauliqu soupe. refroirlissement et lubrification selon l'invention permet, en fonction de son mc. 45 recHu on : 4 Le montage d -.. joint cu segment d'étanchéité entre le piston et son cylindre, ledit ioint junulant les fuites de fluide hydraulique qui surviennent au niveau du jeu diamétral 3é entre ledit piston et ledit cylindre particulièrement lorsque une pression élevée le dans la chambre hydraulique de la pompe hydraulique ou du moteur hydraulique qui le reçoit, edit montage ne compromettant plus - par rapport à l'état da l'art - la corne lubrificmco coit piston dans ledit cylindre ; - De laisser passer un débit de fuite d'huile de lubrification et de refroidissement important au niveau du jeu diamétral entre le piston et son cylindre seulement ;orsque 10 une pression basse règne dans la chambre hydraulique de la pompe hyorit3.. u ccc ou cc moteur hydraulique qui le reçoit, ladite pression basse étant par eernue celle oimunément appelée « pression de gavage » ; optimiser le jeu diamétral laissé entre le piston et son cylindre pour minimiéer les 15 pertes par cisaillement et par frottement en n'augmentant que marginalemen, les p,l-tes énergétiques liées aux fuites de fluide hydraulique passant par le jeu diamétral 0;0é entre ledit piston et ledit cylindre ; - ..trienter significativement le rendement de toute pompe hydraulique cc moteur 20 lmcrauhque qui le reçoit ; n'augmenter que très marginalement le prix de revient en fabrication Dompe Ju moteur hydraulique qui le reçoit. entendu qu'outre son application aux pompes hydrauliquet t aux moteurs hydruques à pistons axiaux ou radiaux, le piston hydraulique à soupape de ;sement et lubrification suivant l'invention peut s'appliquer à toute autr,-: pompe, moté . - moteur-pompe, vérin ou appareil de quelque forme ou nature que ce soit que ces or ; ou appareils soient hydrauliques ou pneumatiques, et dès lors que la corfiguratior. desdits organes ou appareils permet avantageusement d'exploiter ledit piston suivant l'invention. autres caracti-isIicities de la présente invention ont été décrites dans la (..,....yscription - revene^c?tions secondaires dépendantes directement ou indirectement de revend,,---=-5ton u cale. pocon hydraulique est constitué d'un corps cylindrique qui expose une surface cylindrique externe logée à faible jeu dans un cylindre de sorte à laisser un espace interstitiel entre ladite surface et ledit cylindre, ledit piston pouvant translater dans ledit 40 cylindre avec lequel il forme une chambre hydraulique de volume variable, une première extrémité dudit piston présentant une face de compression débouchant dans te onambre hydrs..ique pour recevoir la pression d'un fluide tandis que l'autre extrémité - présene une face d'appui de piston pour exercer un effort sur des moyens 45 Le piston hydraulique suivant la présente invention comprend : 5 Des moyens d'étanchéité aménagés sur la surface cylindrique externe lesdits moyens pouvant former une étanchéité avec le cylindre ; Au moins un conduit de refroidissement et lubrification qui est en tout ou partie aménagé 5 dans le corps cylindrique, ledit conduit commençant d'une part, avec une entrée de eonduit qui communique directement ou indirectement avec la chambre hydraulique finissant d'autre part, avec une sortie de conduit qui débouche directement ou indirectement au niveau de la surface cylindrique externe, le fluide pouvant circuler dans ledit conduit depuis ladite entrée jusqu'à ladite sortie quand la pression régnant dans la 10 chambre hydraulique est supérieure à la pression régnant dans l'espace ir'e-sUe, ndant que les moyens d'étanchéité interdisent audit fluide de passer pr ,eur orps cylindrique pour aller de ladite entrée à ladite sortie ; Au moins une soupape de refroidissement et lubrification logée en tout ou partie dans le conduit de refroidissement et lubrification et qui peut s'ouvrir ou se fermer pour respectivement permettre ou interdire la circulation du fluide dans ledit conduit, ladite soupape comportant une portée de fermeture de débit qui peut soit. rester à une Taine distance d'une surface de contact de soupape aménagée à e.eeémité du conduit de refroidissement et lubrification pour laisser passer le fluide, soit, être maintenue au contact de ladite surface pour former avec cette dernière une ligne de contact étanche qui interdit le passage dudit fluide ; Au moins ur ,iston actionneur de soupape rigidement relié à la soupape de refroidissement et lubrification de sorte à pouvoir manoeuvrer cette dernière en 25 fermeture et/ou en ouverture, ledit piston étant logé à faible jeu dans un cylindre d'actionneur aménagé dans ou sur le corps cylindrique, ledit piston pouvant se mouvoir en translation longitudinale dans ledit cylindre et présentant une face haute-pression exposée à la pression régnant dans la chambre hydraulique, tandis qu'a l'opposé de ladite face haute-pression, ledit piston présente une face côté basse-pre,:,sion qui 30 communique directement ou indirectement soit, avec l'espace interstitiel, soit. avec la face d'appui de piston, soit, avec les deux ; Au moins un orifice de calibrage de débit qui limite le débit maximal de fluide pouvant circuler dans le conduit de refroidissement et lubrification, ledit orifice étant pi-acel- parcours du fluide - en série avec la soupape de f-efi-aidissement et lubrifeee [allèle avec e piston actionneur de soupape ; Au moins un ressort de rappel de soupape qui tend à éloigner la portée de fermeture de débit de la surface de contact de soupape ; 40 Au moins une butée de soupape qui fixe la distance maximale d'éloignement de la portée de fermeture de débit par rapport à la surface de contact de soupape. jston hydraulique suivant la présente invention comprend un ressort de rappel de 45 soupape qui est en tout ou partie logé à l'intérieur d'une chambre intermédiaire de fluide formée entre le piston actionneur de soupape et la ligne de contact étanche. 6 Le pis-lol hydraulique suivant la présente invention comprend des moyens d'étanche sont constitués d'au moins un segment à coupe logé dans au moins une gorge d'&:ary - iagée dans le corps cylindrique et débouchant sur la surface cylindrique externe Le piston hydraulique suivant la présente invention comprend des moyens d'étanchéité qui sont constitués d'au moins un joint circulaire souple logé dans au moins une gorge d'étanchéité aménagée dans le corps cylindrique et débouchant sur la surface cylindrique exTer: 10 Le cston hydraulique suivant la présente invention comprend une gorge 1 sainement qui est aménagée dans le corps cylindrique, ladite gorge uet. _ - surface cylindrique externe. Le piston hydraulique suivant la présente invention comprend un diamètre ck, ;reirnité 15 axiale du corps cylindrique située du côté de la face de compression qui - luit araduellement sur une certaine longueur pour former une dépouille de portance. nnn hydraulique suivant la présente invention comprend un diamètre de xtrepité - Figure z5 est une vue tridimensionnelle en écorché du piston hydraulique à soupi- de ro id issem ent et de lubrification selon l'invention et suivant sa variante tel que --"e en figures 3 et 4, ledit piston étant assemblé. est une vue tridimensionnelle éclatée du piston hydraulique à soupape de .refrùc: s-,E-ment et de lubrification selon l'invention et suivant sa variante àe en figures 3 et 4. 8 ION DE L'INVENTION: On a montré en figures 1 à 9 le piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2, divers détails de ses composants, ses variantes, et ses accessoires. C-s on le voit particulièrement en figures 1 et 2, le piston hydraulique 1 est constitué d'un corps cylindrique 6 qui expose une surface cylindrique externe 13 logée à faible jeu dans un cylindre 4 de sorte à laisser un espace interstitiel 32 entre ladite surface 13 et ledit cylindre 4, ledit piston 1 pouvant translater dans ledit cylindre 4 avec lequel il forme une chambre hydraulique 5 de volume variable. On remarque, particulièrement en figures 1 et 2 qu'une première extrémit. du r- on hydraulique 1 présente une face de compression 10 débouchant dans la charnc 15 hydraulique 5 pour recevoir la pression d'un fluide 11 tandis que l'autre extrémité ois piston 3 présente une face d'appui de piston 8 pour exercer un effort sur des moyens de transmission 9 igures 1 à 9 illustrent que le piston hydraulique 1 à soupape de refrok sserasat et aation 2 selon l'invention comprend des moyens d'étanchéité 16 aménagés sur la surface :.:'indrique externe 13, lesdits moyens 16 pouvant former une étanchéité plus ou moins parfaite avec le cylindre 4 et étant de préférence aménagés sur la partie de surface cylindrique externe 13 qui est proche de la chambre hydraulique 5. 25 On note que les moyens d'étanchéité 16 peuvent être simplement constitués D jne réduction locale de l'espace interstitiel 32 obtenue par une augmentation locale du de la surface cylindrique externe 13. Ladite augmentation peut être non-cylindriqui prendre par exemple la forme d'un bombé ou d'un bulbe qui s'articule dans le cylindre 4 qui 30 particulièrement visible en figures 2 à 8 que le piston hydraulique 1 à sossspe de -idissement et lubrification 2 selon l'invention comprend au moins un ccr:duHt de cidissement et lubrification 7 qui est en tout ou partie aménagé dans le corps c que iedit conduit 7 commençant d'une part, avec une entrée de conduit 14 qui corarnunique 35 c.irectement ou indirectement avec la chambre hydraulique 5, et finissant d'autre avec Jne sortie de conduit 15 qu iebouche directement ou indirectement au niveau de la ssese ,a;,slindrique externe la n,atera que le fluide 11 peut circuler dans ledit conduit 7 depuis ladite entrée 40 eèt sortie 15 quand la pression régnant dans la chambre hydraulique 5 est supe.ae,..a d le pression régnant dans l'espace interstitiel 32, cependant que les moyens d'étancnéàà 16 lPte?rdisent audit fluide 11 de passer par l'extérieur du corps cylindrique 6 pour aller n ladite eée 14 à ladite sortie 15 lorsque lesdits moyens 16 forment une étanchéité avec s. cylindre 4. 45 Sur les figures 1 à 9, on a montré que le piston hydraulique 1 à soupape de ret onsselent et lubrification 2 selon l'invention comprend au moins une soupape de refroia --ait et 9 lubrification 2 logée en tout ou partie dans le conduit de refroidissement et lubrification 7 et qui peut s'ouvrir ou se fermer pour respectivement permettre ou interdire la circulation du fluide 11 dans ledit conduit 7. Salon l'ire-,iention, la soupape de refroidissement et lubrification 2 comporte une portée de fermeture de débit 24 qui peut soit, rester à une certaine distance d'une surface de contact o soupape 26 aménagée à l'intérieur ou à l'extrémité du conduit de refroidisser lubrification 7 pour laisser passer le fluide 11, soit, être maintenue au contact de surface 26 pour former avec cette dernière une ligne de contact étanche 25 qui intE 10 passage dudit fluide ii. ladite ligne 25 étant montrée en figure 4. On remarque - particuiièrement en figures 2 à 9 - que le piston hydraulique 1 à sou;-9,,ape de refroidissement et lubrification 2 selon l'invention comprend au moins un piston actionneur de soupape 22 qui est rigidement relié à la soupape de refroidissement et lubrificïeion 2 de 15 sorte à pouvoir manoeuvrer cette dernière en fermeture et/ou en ouverture. Ledit piston 22 est logé à faible jeu dans un cylindre d'actionneur 31 aménagé dans ou sur Cou cylindriaue 6 et peut se mouvce-or a-anslation longitudinale dans ledit cylindre 31. _n figures 3 à 7 et en figure 9, on constate que le piston actionneur de soupape 22 sente 20 une face haute-pression 23 exposée à la pression régnant dans la chambre hydra ee 5, tandis qu'à l'opposé de ladite face haute-pression 23, ledit piston 22 présente une face côté basse-pression 28 qui communique directement ou indirectement soit, avec l'espace interstitiel 32, soit, avec la face d'appui de piston 8, soit, avec les deux 32, 8. Oi e--e.ra que le pir10 actionneur de soupape 22 ou le cylindre d'actionneur 3 ieut comporter un joint ae tout type connu de l'homme de l'art pour parfaire l'étar!:_,Héité constituée entre ledit piston 22 et ledit cylindre 31. En figures 2 à 9, on voit distinctement que le hydraulic-.re à son pape refroidissement et lubrification 2 selon l'invention comporte au moins de palLP. (.:e débit 27 qui limite le débit maximal de fluide 11 pouvant circuler dans le conduit :-,afroidissement et lubrification 7. L cfcs ne calibrage de débit 27 est placé - sur le parcours du fluide 11 - en sel soupape , 'refroidissement et lubrification 2, et en parallèle avec le piston actionn soupape 22 e'est à dire que par rapport au sens d'écoulement du fluide 11 dans Et 99-endut de refroidissement et lubrification 7, ledit orifice 27 est placé avant ou après la soup9pe refroidissement et lubrification 2, tandis que le passage de fluide 11 au travers dudit orifice est affecté en rien par la position du piston actionneur de soupape 22 dans la mesure A:020 27 permet audit fluide 11 soit de contourner soit de traverser ledit piston 22, particulièrement visible en figures 2 à 9 que le piston hydraulique 1 à sen-ene> oidissement et lubrification 2 selon l'invention comporte au moins un ressort soupape 30 qui tend à éloigner la portée de fermeture de débit 24 de la Edrt.ace oc 45 contact de soupape 26, ledit ressort 30 pouvant être hélicoïdal, de torsion, de tracton, ou être une rondelle élastique de quelque type que ce soit et de manière générale, être le tout type connu de l'homme de l'art. 10 Sur les mêmes figures 2 à 9, il est également particulièrement visible que le piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2 selon l'invention présente au moins une butée de soupape 3 qui fixe la distance maximale d'éloignement de - oortée de- 5 fermeture de débi 24 par rapport à la surface de contact de soupape 26. de soupape 3 peu ,)tamment coopérer avec n'importe quelle partie constitua soupape de refroidissement et lubrification 2 ou du piston actionneur de soupape 22 avec lequel elle coopère. On note aussi que ladite butée 3 peut par exemple être constitt.,é, 10 d'un circlip logé dans une gorge aménagée dans le cylindre d'actionneur 31, '- pis -;tionneur de soupape 22 pouvant venir au contact dudit circlip. uivant les variantes du piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification montrées en figures 1 à 9, on note que le ressort de rappel de soupape 30 peut être en tout ou partie logé à l'intérieur d'une chambre intermédiaire de fluide 29 formée entre le piston actionneur de soupape 22 et la ligne de contact étanche 25. En figures 1 à 5 et 7 à 9, on remarque que les moyens d'étanchéité 16 peuvent être c;.),titués d'au moins un segment à coupe 17 logé dans au moins une gorge d'étanchC, ménagée dans le corps cylindrique 6 et débouchant sur la surface cylindr qie exierne esevariante illustrée en figure 6, les moyens d'étanchéité 16 peuvent être égseent constitués d'au moins un joint circulaire souple 19 logé dans au moins une gorge 25 d'étanchéité 18 aménagée dans le corps cylindrique 6 et débouchant sur la surface cylindrique externe 13. On note que le joint circulaire souple 19 peut par exemple être fait d'un tore en élastomère, ou être de type composite notamment constitué d'un joint torique en élastomère qui coopère 30 avec une bague en matière plastique chargée ou non de particules antifriction et/ou anti- abrasion. Les figures 1 à 9 montrent qu'avantageusement, une gorge de dégagement anticisaillement 20 peut être aménagée dans le corps cylindrique 6, ladite gorge 20 débo.,--,snant 35 si r rface cylindrique externe 13. Selon cette configuration particulière, les parties de la surface cylindrique externe 13 situées axialement avant et après la gorge de dégagement anti-cisaillement 20 peuvent ne pas avoir exactement le même diamètre. Par exemple, la partie qui comprend les moyens 40 d'étanchéité 16 peut présenter un diamètre sensiblement plus grand que la partie dénuée de moyens d'étanchéité 16. A titre d'autre variante du piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2 particulièrement visible en figures 3 à 9, on remarque que le diamètre de l'extrémité axiale du corps cylindrique 6 située du côté de la face de compression 10 peut se réduire graduellement sur e certaine longueur pour former une dépouille de portance 21 qui, lorsque le piston sAAe.que 1 remonte dans le cylir ,,-;A-ection de la cEsanAse 11 raulique 5, force du fluide 11 à pénétrer entre ladite extrémité axiale du corps cyli: .-ylindre 4 au niveau du contact entre ladite extrémité et ledit cylindre 4. rflguration particulière du piston hydraulique 1 suivant l'établissement d'un régime de lubrification hydrodynamique au niveau dudit contact et réduit les pertes par frottement générées par le déplacement du piston hydraulique 1 Cara le cylindr, En alternative ou de façon complémentaire, la figure 2 montre que le diamètre de l'extrémité du cylindre 4 située à l'opposé de la chambre hydraulique 5 peut augmenter graduellement sur une certaine longueur pour former un épanouissement de portance 12 qui, lorsque le piston hydraulique 1 remonte dans le cylindre 4 en direction de la chambre hydraulique 5, force du fluide 11 à pénétrer entre le corps cylindrique 6 et ladite extrémité axiale du cylindre 4 au niveau du contact entre ladite extrémité et ledit cylindre 4. Cette configuration particulière du piston hydraulique 1 suivant l'invention favorise ,galement l'établissement d'un régime de lubrification hydrodynamique au niveau dudit .Dntact et réduit les pertes par frottement générées par le déplacement du piston hydraulique 1 dans le cylindre 4. En figures 2 à 5 et 7 à 9, on remarque que l'orifice de calibrage de débit 27 pei, aménagé à l'intérieur du piston actionneur de soupape 22 dont il relie la face haute-press OE 23 et la face côté basse-pression 28 ou l'une quelconque des deux dites fa 3 23, 28 avec la surface cylindrique externe dudit piston 22. 25 alternative, l'orifice de calibrage de débit 27 peut avantageusement être constitué au jeu le piston actionneur de soupape 22 et le cylindre d'actionneur 31 avec lequel ,aoopic 1=dit piston n? On note d'ailleurs que ledit orifice 27 peut aussi être constitue ut jeu laissé entre - lit piston 22 et toute autre pièce avec laquelle il pourrait constitJe 30 aie étanchéité. A titre d'autre variante du piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification Chvention particulièrement visible en figures 2 à 6 et en figures 8 et 9, le corps cv .que 6 peut être traversé de part en part dans le sens de sa longueur par un conduit fication des moyens de transmission 33 qui débouche d'une part, s a face compression 10 et d'autre part, sur la face d'appui de piston 8. Le conduit de lubrification des moyens de transmission 33 permet à du fluide acheminé depuis la chambre hydraulique 5 jusqu'aux moyens de transmission I moues 40 peuvent par exemple être constitués de patins hydrauliques coopérant avec L ,)iateau -K-,r-lable 38. figures 1 à 9 illustrent que la soupape de refroidissement et lubrification 2 et le piston a'lonneur de soupape 22 peuvent être réalisés dans un seul et même bloc de matière r 45 former un ensemble soupape-piston actionneur 34. 15 20 12 Aure 5 montre que l'ensemble soupape-piston actionneur 34 peut être traversé de part t: part dans le sens axial par le conduit de lubrification des moyens de transmission 33 .2U1:(3L.T aiel il peut coi:H -:iser tout en formant avec ce dernier une étanchéité. -1 alternative montrée en figures 3, 4, 8 et 9 l'ensemble soupape-piston actionneur 34 peut re traversé de part en part dans le sens axial par le conduit de lubrification des moyens - 3sion 33, ledit ensemble 34 formant une partie dudit conduit 33. mêmes figures, on remarque que l'ensemble soupape-piston actionneur 34 peut Ptageusement être terminé par un embout étanche coulissant 41 qui fo-re une étanchéité avec un cylindre récepteur d'embout 42 aménagé dans le conduit de luH des moyens de transmission 33, ledit embout étanche 41 permettant audit ensem de se mouvoir en translation longitudinale par rapport audit conduit 33. 15 On note que l'embout étanche coulissant 41 ou le cylindre récepteur d'embout 42 peut comporter un joint de tout type connu de l'homme de l'art pour parfaire l'étanchéité constituée entre ledit embout 41 et ledit cylindre 42. TIONNEMENT DE L'INVENTION: 20 Le fonctionnement du piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrificatioc selon l'invention se comprend aisément au vu des figures 1 à 9. 'gure 1 montre le piston hydraulique 1 appliqué à une pompe hydraulique à pistons 25 axiaux à cylindrée variable 35 connue en soi. Lorsqu'un arbre de transmission 36 que possède ladite pompe 35 est mis en rotation par une source motrice non-représentée, ledit arbre 36 entraîne à son tour un barillet 37 en rotation, ce dernier étant solidaire dudit arbre 36. 30 un plateau inclinable 38 que comporte ladite pompe 35 s'incline, concomitamment, ns hydrauliques 1 de ladite pompe 35 se mettent à effectuer des allers e. a3urs indre 4 avec lequel ils coopèrent. Il résulte desdits allers et retours cr:e esats -:istons 1 aspirent du fluide 11 dans un conduit d'admission 39 qui est alimenté en t fiL P 35 11 sous une pression basse dite « pression de gavage » de par exemple vingt expulsent ledit fluide 11 dans un conduit de refoulement 40 dans lequel ledit fluide 11 est porté à une pression de par exemple quatre cents bars. Pour excquer le fonctionnement du piston hydraulique 1 à soupape de refroidisFp-nace, et 40 lubrification 2 selon l'invention, on supposera ici que le jeu diamétral laissé entr carps ylindrique 6 du piston hydraulique 1 et le cylindre 4 avec lequel il coopère el - à titre d'exemple non-limitatif - de l'ordre de quatre-vingt à cent micromètres. Soulignons que ce jeu est significativement supérieur à celui de l'ordre de vingt à quarante rilLPromètres ordinairement laissé entre les pistons et le cylindre 4 avec lequel il coopèrent cies pompes hydrauliques à pistons axiaux à cylindrée variable 35 selon l'art antérieur. Un aussi important figure parmi les objectifs du piston hydraulique 1 à soupape de 13 refroidissement et lubrification 2 selon l'invention, dans l'intention d'améliorer le rendement elergéticlue total de la pompe hydraulique à pistons axiaux à cylindrée variable 35 Ce: en - ;t d, iu celui de tout autre appareil avantageusement compatible avec ledit percn 1. En effe, e piston hydraulique 1 suivant l'invention permet que le jeu diamétral laissé entre 5: SCTCS c:ieindrique 6 et le cylindre 4 ne soit plus déterminé par des impératifs d'étanchéité - au contraire une certaine perméabilité est recherchée - mais principalement s. critères de guidage qui génère le moins possible de pertes par frottement et d'usure, 10 expliquer le fonctionnement du piston hydraulique 1 à soupape de refroidis E lent et lubrification 2 selon l'invention, nous supposerons ici que, comme illustré en figt, ee; 1 à 5 et 7 à 9, les moyens d'étanchéité 16 de chaque piston hydraulique 1 sont constitués d'un segment à coupe 17 logé dans une gorge d'étanchéité 18 aménagée dans corps cylindrique 6, ladite gorge 18 débouchant sur la surface cylindrique externe 13. 15 On notera - particulièrement en figures 3 à 5 et en figure 7 - le profil bombé dudit see 17 et plus précisément de la surface externe dudit segment 17 qui est ici prévue pour être maintenue plaquée sur la paroi interne du cylindre 4 sous l'effet de la pression du fluide 11 que contient la chambre hydraulique 5. Le segment à coteDe 17 dont il est ici question passe successivement de l'état « parqué » lorsque la pression régnant dans la chambre hydraulique 5 est de vingt bars, à l'état « en contact étanche avec le cylindre 4 » lorsque la pression régnant dans ladite chambre 5 est re cents bars. 25 L'étanchéité poussée que le segment à coupe 17 réalise avec le cylindre pression régnant dans la chambre hydraulique 5 est de quatre cents bars ne lï "-ès peu de fluide 11 entre ledit segment 17 et ledit cylindre 4. -eque ta r ni in 30 Pour autant, quand la pression régnant dans la chambre hydraulique 5 n'est que de vingt bars et est donc basse, bien que ledit segment 17 soit effectivement parqué, l'éreenchéité que forme, edit segment 17 avec le cylindre 4 combinée avec le faible eep interstitiel 32 laissé entre la surface cylindrique externe 13 et le cylindre 4 ne laisse que peu de fluide e échapper de la chambre hydraulique 5 via ledit espacc 35 Une quantité aussi faible de fluide 1 est insuffisante pour convenablement refrcec r et lubrifier le corps cylindrique 6 au niveau de son ou de ses contacts avec le cylindee 4. Il -eseeerait de cette situation un séchage du cylindre 4 compromettant son intégrité mécanique, une augmentation drastique des pertes énergétiques de frottement survenant 40 niveau du contact entre la surface cylindrique externe 13 et le cylindre 4, et une '.)ration drastique du rendement énergétique et de la durée de vie de la pompe hyuraulique à pistons axiaux à cylindrée variable 35. Davantage de fluide 11 erl donc néce,-aire que n'en laisse passer le seul segment à coupe 17 à l'état « parqué ». 45 ,ourquoi - comme illustré en figure 3 - lorsque la pression régnant dans la chambre hydraulique 5 est basse, le piston hydraulique 1 suivant l'invention est prévu peesee 14 passer du fluide 11 supplémentaire directement de la chambre hydraulique 5 à l'espace interstitiel 32, en contournant le segment à coupe 17. Pour illustrer le fonctionnement du piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et 5 lubrification 2 selon l'invention qui permet d'atteindre ce résultat, nous porterons une attention particulière aux figures 3 et 4. La figure 3 montre le pis-i hydraulique 1 selon l'invention lorsque la pression du fUlde 1; ',3nu dans la chambre hydraulique 5 n'est que de vingt bars, tandis que la figurE ' illustre ce cu'il advient du fonctionnement de l'invention lorsque la pression dudit fluide 1 )ntenu ladite chambre 5 est de quatre cents bars. supposerons que le piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2 selon l'invention est effectivement mis en oeuvre dans une pompe hydraulique à pistons 15 axiaux à cylindrée variable 35 telle que représentée en figure 1. Comme m e voit en figure 3, la pression régnant dans la chambre hydraulique ét-s vingt 'cars l'effort produit par le ressort de rappel de soupape 30 sur la face basse-press . 28 du piston actionneur de soupape 22 est supérieur à l'effort produit par la pression du 20 fluide 11 sur la face haute-pression 23. -e.s,..se de cette situation que l'ensemble soupape-piston actionneur 34 deine,,n e au contact ou à proximité de la butée de soupape 3 avec laquelle il coopère, et que la portée de fermeture de débit 24 reste éloignée de la surface de contact de soupape 26. En 25 conséquence, du fluide 11 peut circuler dans le conduit de refroidissement et lubrification 7 -ler de la chambre hydraulique 5 à la cavité annulaire que forme la gorge de ué9ayement anti-cisaillement 20 avec le cylindre 4. Pni Ir cela, ledit fluide 11 passe d'abord au travers de l'orifice de calibrage de débit 27 30 m.3 la chambre intermédiaire de fluide 29. Il franchit ensuite l'espace laissé entre la de fermeture de débit 24 et la surface de contact de soupape 26, ceci avant de déboucher dans la gorge de dégagement anti-cisaillement 20 après avoir parcouru la section res.ïante du conduit de refroidissement et lubrification 7. 5 1 pe,e1 e-- te s'immiscer dans l'espace interstitiel 32 pour lut .toue zone de cortac.I ''ormée entre la surface cylindrique externe 13 et le cylindre 4 ev de déboucher au voisinage de la face d'appui de piston 8 pour être déversée dans le carter de la pompe hydraulique à pistons axiaux à cylindrée variable 35. 40 On notera que l'énergie totale perdue du fait dudit débit de fluide 11 volontairemE par le piston hydraulique 1 suivant l'invention reste dans tous les cas faible car L à laquelle s'opère ledit débit est basse. En contrepartie de cette faible déperdition énergétique et comme exposé ci-après, le piston hydraulique 1 suivant l'invention permet de r'É.Iser une économie énergétique significative, de sorte que le bilan final soit en faveur rendement total accru de la pompe hydraulique à pistons axiaux à cylindrée variable 15 La figure 4 illustre c qui survient lorsque la pression régnant dans la chambre ulique 5 est élevée - par emple de quatre cents bars. ce cas, l'effort produit par le ressort de rappel de soupape 30 sur la face bas pression 28 du piston actionneur de soupape 22 est inférieur à l'effort produit par la pression du fluide 11 sur la face haute-pression 23. Il résulte de cette situation que le piston actionneur de soupape 22 plaque la pcée de ,-,--leture de débit 24 sur la surface de contact de soupape 26. En conséquence, l Ine 1G e contact étanche 25 est formée et le fluide 11 ,77t.Jt plus circuler dans le Cfl.it de froidissement et lubrification 7. L'étanchéité de la chambre hydraulique 5 est parfaite car le fluide 11 ne peut ptu passer ni par le segment à coupe 17, ni par le conduit de refroidissement et lubrification 7. La 15 pompe hydraukrie à pistons axiaux à cylindrée variable 35 délivre alors son rendement maximal en étant à la fois étanche, et parfaitement lubrifiée. ,-ectif consistant à établir un débit de fluide 11 de lubrification et de refroidissement i,,:;ant à basse pression dans l'espace interstitiel 32 tandis qu'aucune fuite de dit fluide s.ibsiste à haute pression est donc bien atteint. On note qu'à basse pression de vingt bars dite « de gavage », le débit de fluide 11 passant au travers de l'orifice de calibrage de débit 27 dépend notamment de la différence entre la à laquelle est soumise la face de compression 10 et celle à laquelle est soumise 25 la face d'appui de piston 8. '...:,omme on le déduit aisément des figures 3 et 4, ledit débit dépend égaler strictions de passage placées en série sur le parcours du fluide 11 cc..-.1t.;..es :-...Accessivement de l'orifice de calibrage de débit 27, de l'espace laissé entre la portée 30 fermeture de débit 24 et la surface de contact de soupape 26, et de l'espace interstitiel 32. En utre, e débit de fluide 11 circulant à basse pression dans le conduit de refroidissement rification 7 dépend aussi de la tare et de la raideur du ressort de rappel de soupape 35 et, en relation avec la figure 3, on comprend que - toutes choses étant égales par plus l'effort exercé par le ressort de rappel de soupape 30 sur la face pression 28 est élevé, plus le débit de fluide 11 passant au travers de l'orifice de de débit 27 est élevé car plus l'espace laissé entre la portée de fermeture de débit 24 et la 40 surfae d. contact de soupape 26 est grand. En pratique, lorsque la pompe hydraulique à pistons axiaux à cylindrée variable 35 tourne At m'A la chambre hydraulique 5 passe cycliquement de vingt bars à quatre cents bars, ble soupape-piston actionneur 34 ne retourne cependant pas cycliquement au 45 contact de la butée 3. 16 En effc5L, toujours cc p,-atique, lorsque la pression régnant dans la chambre hydraulig. est ce vingt bars, la portée de fermeture de débit 24 ne s'éloigne pas de plus de quelques e.)ns à quelques centièmes de millimètre de la surface de contact de soupape 26. Cette dstance correspond à l'équilibre trouvé entre toutes les forces en présence et notamment - en relation avec la figure 3 - à l'écart entre la pression régnant dans bre hydraulique 5 et celle régnant dans la chambre intermédiaire de fluide 29. : de fluide 11 de lubrification et de refroidissement que laisse passer à basse resscn le piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2 selon 10 ..L)n est donc déterminé lors de la conception dudit piston 1 tenant compte des Psis de fonctionnement la pompe hydraulique à pistons axiaux à cylindrée variable en choisissant de manière appropriée la section de la face haute-pression 23, la - de la face basse-pression 28, le diamètre et la longueur de l'orifice de calibrage de dÉ: 27, la tare et la raideur du ressort de rappel de soupape 30, et la valeur de l'esnace 15 interstitiel 32. u...?s ces valeurs permettent aussi de déterminer la pression de seuil régnant oans ch,rnibre hydraulique 5 au-delà de laquelle la ligne de contact étanche 25 est forrnee de laquelle la portée r.le 'lermeture de débit 24 reste à distance de la surface, ck2 contact soupape 26. On comprend de ce qui précède que le piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2 selon l'invention permet bien de sortir du compromis imposé par les pistons hydrauliques selon l'état de l'art et dont résulte le jeu diamétral usuellement laissé entre 2E sdits pistons et leur cylindre 4. En effet, selon l'état de l'art, ledit jeu doit être suffiamment :.:Iportant pour laisser passer suffisamment de fluide 11 pour lubrifier et refroidir lesdits :istons et pour limiter les pertes par cisaillement et par frottement, mais pas trop mprant our ne pas laisser fuir trop de fluide 11. Il en résulte un compromis qui est élimn per le piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2 selon l'invention. On remarque d'ailleurs que parmi les nouvelles opportunités offertes par piston hydraulique à soupape de refroidissement et lubrification 2 selon l'invention, le corps cylindrique 6 .ut présenter une gorge de dégagement anti-cisaillement 20. Cette confgJration particulière montrée en figure 1 à 9 est possible puisque l'étanchéité du piston hydi.?,-Uique 35 1 r) est plus assurée par un faible jeu laissé entre ledit piston 1 et le cylindre 4 noce lequel père, mais pas des moyens d'étanchéité 16 qui peuvent être par exemple ee segment Telpe 17 comme montré en figures 1 à 5 et 7 à 9, ou un joint circulaire souple 19 comme en figure 6, et ceci, sans compromettre la bonne lubrification et le bon refi-eid ssement dudit piston 1 dans son cylindre 4. 40 Ladite configuration permet de fortement réduire les pertes par cisaillement quel. ière le (1.!cle 11 compris dans l'espace interstitiel 32 lorsque le piston hydraulique 1 Se Aplace sce le cylindre 4. On note que ladite gorge de dégagement anti-cisaillement 20 est vaen-ient aménagée dans une zone qui n'est soumise à aucune pression de contact 4f -:ficative entre la surface cylindrique externe 13 qu'expose le corps cylindriqu,,_, S et le cylindre 4 pendant le fonctionnement du piston hydraulique 1, et qu'elle a pour effet d'améliorer le rendement énergétique total du piston hydraulique 1 suivant l'invention et 17 donc, le rendement énergétique total de la pompe hydraulique à pistons axiaux à cylindré variable 35 selon cet exemple d'application non-limitatif. En effet, les pertes énergétiques de cisaillement sont approximativement inversement proportionnelles au jeu laissé entre deux pièces animées d'un mouvement relatif et entre lesquelles est emprisonné un film de fluide 11. Ainsi, la gorge de dégagerrer: anti- saillement 20 a pour effet d'anéantir les pertes par cisaillement sur une longue ..1rrès s:gnificative de la surface cylindrique externe 13 du corps cylindrique 6. 10 Pour encore ameliorer ledit rendement, on remarque - particulièrement en figures 3 à 7 - que le diamètre de l'extrémité axiale du corps cylindrique 6 située du côté de la face de compression 10 se réduit graduellement sur une certaine longueur pour former une dépouille de portance 21 qui, lorsque le piston hydraulique 1 remonte dans le rmiindre 4 en direction de la chambre hydraulique 5, force du fluide 11 à pénétrer entre ladiL extrémité 15 axiale du corps cylindrique 6 et le cylindre 4 au niveau du contact entre ladite extrémité et ledit cylindre 4. Cette configuration particulière du piston hydraulique 1 suivant l'invention favorise l'établissement d'un régime de lubrification hydrodynamique au nivea.,cdit contact et réduit les pertes par frottement générées par le déplacement CIU piston hydraulique 1 dans le cylindre 4. 20 Dans le même objectif on remarque - particulièrement en figure 2 - que le diamètre de axtrémité axiale du cylindre 4 située à l'opposé de la chambre hydraulique 5 augmente graduellement sur une certaine longueur pour former un épanouissement de portance 12 qui, lorsque le piston hydraulique 1 remonte dans le cylindre 4 en direction de la Dambre hydraulique 5, force du fluide 11 à pénétrer entre le corps cylindrique 6 et ladite eDrémité 7xiale du cylindre 4 au niveau du contact entre ladite extrémité et ledit cylindre 4. -2,s possibilités du piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2 selon iention ne s'en limitent pas aux applications qui viennent d'être décrites et il doit d'Rilleurs 30 êta ,ntendu que la description qui précède n'a été donnée qu'à titre d'exernr:, le domaine de ladite invention dont on ne sortirait pas en remp, de -:,écution REVENDICATIONS1.Piston hydraulique (- cistitué d'un corps cylindrique (6) qui expose une surface cylindrique externe (13) logée à faible jeu dans un cylindre (4) de sorte à lai&- - un espace interstitiel (32) entre ladite surface (13) et ledit cylindre (4), ledit pistun (1) pouvant translater dans ledit cylindre (4) avec lequel il forme une chambre hydraulique (5) de volume variable, une première extrémité dudit piston (1) présentant une face de compression (10) débouchant dans la chambre hydraulique (5) pour recevoir la :pression d'un fluide (11) tandis que l'autre extrémité dudit piston (3) présente 0ne face 10 crar-p.:, de piston (8) pour exercer un effort sur des moyens de transrrssio c»coin (1) étant caractérisé en ce qu'il comprend Des moyens d'étanchéité (16) aménagés sur la surface cylindrique externe lesdits moyens (16) pouvant former une étanchéité avec le cylindre (4) ; 15 - Au ccnc un conduit de refroidissement et lubrification (7c cSt en tout ou ccrtie aménagé dans le corps cylindrique (6), ledit conduit (7) commençant d'une part, avec une entrée de conduit (14) qui communique directement ou indirectement avec chambre hydraulique (5), et finissant d'autre part, avec une sortie de conduit (1. 20 qui débouche directement ou indirectement au niveau de la surface cylindrique externe (13). le fluide (11) pouvant circuler dans ledit conduit (7) depuis ladite (14) jusqu'à ladite sortie (15) quand la pression régnant dans la chat-nu-,-,,, hydraulique (5) est supérieure à la pression régnant dans l'espace intersttiel cependant que les moyens d'étanchéité (16) interdisent audit fluide (11) de 25 par l'extérieur du corps cylindrique (6) pour aller de ladite entrée (14) à ladite ccoic (15) ; Au moins une soupape de refroidissement et lubrification (2) logée en tout oc dans le conduit de refroidissement et lubrification (7) et qui peut s'ouvrir ou 7;-.7-21-err,'ET:r 30 pour respectivement permettre ou interdire la circulation du fluide (11) dans ledit conduit (7), ladite soupape (2) comportant une portée de fermeture de débit (24) qui peut soit, rester à une certaine distance d'une surface de contact de soupape (26) aménagée à l'intérieur ou à l'extrémité du conduit de refroidissement et lubrflcon (7) pour laisser passer le fluide (11), soit, être maintenue au contact de ladite surface (26) pour former avec cette dernière une ligne de contact étanche (25) qui interdit le passage dudit fluide (11) ; Au moins un piston actionneur de soupape (22) rigidement relié à la soupape de refroidissement et lubrification (2) de sorte à pouvoir manoeuvrer cette dernière en fermeture et/ou en ouverture, ledit piston (22) étant logé à faible jeu dans un cy!ndrp d'actionneur (31) aménagé dans ou sur le corps cylindrique (6), ledit pisto.-22 pouvant se mouvoir en translation longitudinale dans ledit cylindre (31) et présentano une face haute-pression (23) exposée à la pression régnant dans la chambre hydraulique (5), tandis qu'à l'opposé de ladite face haute-pression 22. présente une face côté basse-pression (28) qui communique ieru 19 indirectement soit, avec l'espace interstitiel (32) soit, avec la face d'appui de piston vec les deux (32, 8) ; Au moins un orifice de calibrage de débit (27) qui limite le débit maximal de fluide (11) pouvant circuler dans le conduit de refroidissement et lubrification (7), ledit orifice (27) étant placé - sur le parcours du fluide (11) - en série avec la soupape de refroidissement et lubrification (2), et en parallèle avec le piston actionneur de soupape (22) ; moins un ressort de rappel de soupape (30) qui tend à éloigner la portée leture de débit (24) de la surface de contact de soupape (26) ; - L. moins une butée de soupape (3) qui fixe la distance maximale d'éloign de 'a portée de fermeture de débit (24) par rapport à la surface de contact de soupape 15 2. tonhyd.c..u.'muu suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le es de rappel de soupape (30) est en tout ou partie logé à l'intérieur d'utu ., chambre intermédiaire de fluide (29) formée entre le piston actionneur de soupape (P.) et la ligne de contact étanche (25). 3, Piston hydraulique suivant la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens d'étanchéité (16) sont constitués d'au moins un segment à coupe (17) logé au moins une gorge d'étanchéité (18) aménagée dans le corps cylindriqL ',liant sur la surface cylindrique externe (13). 4. Piston hydraulique suivant la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens d'étanchéité (16) sont constitués d'au moins un joint circulaire souple (19) logé dans au moins une gorge d'étanchéité (18) aménagée dans le corps cylindriquc, cébuclerit sur la surface cylindrique externe (13). 5, Piston hydraulique suivant la revendication caractérisé en ce qu'une gorge de dégagement anti-cisaillement (20) est aménagée dans le corps cylindrique (6): ladite gorge (20) débouchant sur la surface cylindrique externe (13). 35 6. Piston hydraulique suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le dia, ètre de l'extrémité axiale du corps cylindrique (6) située du côté de la face de compre- --in (10) graduellement sur une certaine longueur pour former une dép Ile de portance: 7. Piston hydraulique suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le diamètre de l'extrémité axiale du cylindre (4) située à l'opposé de la chambre hydraulique (5) augmente graduellement sur une certaine longueur pour former un épanouissement de portance (12). 20 8. Pisn hydraulique suivant la revendication 1, caractérisé en ce que ro calibrage de débit (27) est aménagé à l'intérieur du piston actionneur de sou!: ape (22) dont il relie la face haute-pression (23) et la face côté basse-pression (28) ou l'une quelconque des deux dites faces (23, 28) avec la surface cylindrique externe dudit piston (22). 9. Piste hydraulique suivant la revendication 1, caractérisé en ce que de calibrage de débit (27) est constitué du jeu laissé entre le piston actionneur de soupape (22) et le cylin d'actionneur (31) avec lequel coopère ledit piston (22). 10. Piston hydraulique suivant la revendication 1, caractérisé en ce que e corps cylindrique (6) est traversé de part en part dans le sens de sa longueur par un conduit de lubrification des moyens de transmission (33) qui débouche d'une part, sur la face le compression (10) et d'autre part, sur la face d'appui de piston (8). . Piston hydraulique suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la soupape de refroidissement et lubrification (2) et le piston actionneur de soupape (22) sont réalisés dans un seul et même bloc de matière pour former un ensemble soupape-piston actionneur (34). 12.Piston hydraulique suivant les revendications 10 et 11, caractérisé en ce que l'ensemble soupape-piston actionneur (34) est traversé de part en part dans le se.--:s axial par le conduit de lubrification des moyens de transmission (33) autour duque: neut coulisser tout en formant avec ce dernier une étanchéité. 13.Rs'{on hydraulique suivant les revendications 10 et 1':. caractérisé en ce .ensemble soupape-piston actionneur (34) est traversé de part en part dans le sens 0,.)nduit de lubrification des moyens de transmission (33), ledit ensemble (34) fori ne partie dudit conduit 14.Piston ljdraulique suivant :.3 revendication 13, caractérisé en ce que tensen- oupape-piston actionneur (34) est terminé par un embout étanche coulissant qu' )rme une étanchéité avec un cylindre récepteur d'embout (42) aménage dans le ..,,pncluit de lubrification des moyens de transmission (33), ledit embout étanche (41) 35 rermettant audit ensemble (34) de se mouvoir en translation longitudinale par rapport c-:onduit (33). 25