Brevet FR3069646A1 — publié le 20190201

Système de réflectométrie pour l'analyse de défauts dans au moins une ligne de transmission, le système comprenant un corrélateur complexe. L'invention concerne le domaine des systèmes de diagnostic filaire 5 basés sur le principe de la réflectométrie. Elle concerne plus précisément un tel système comprenant un dispositif de corrélation configuré pour réaliser simultanément deux corrélations d'un signal de référence respectivement avec deux mesures de réflectométrie distinctes. Un tel dispositif est utilisé pour augmenter les capacités de traitement du système, par exemple le 10 nombre de lignes de transmission surveillées en parallèle ou la vitesse de traitement des signaux reçus par le système. Les câbles sont omniprésents dans tous les systèmes électriques, pour l'alimentation ou la transmission d'information. Ces câbles sont soumis 15 aux mêmes contraintes que les systèmes qu'ils relient et peuvent être sujets à des défaillances. Il est donc nécessaire de pouvoir analyser leur état et d'apporter des informations sur la détection de défauts, mais aussi leur localisation et leur type, afin d'aider à la maintenance. Les méthodes de réflectométrie usuelles permettent ce type de tests. 20 Les méthodes de réflectométrie utilisent un principe proche de celui du radar : un signal électrique, le signal de sonde ou signal de référence, qui est le plus souvent de haute fréquence ou large bande, est injecté en un ou plusieurs endroits du câble à tester. Le signal se propage dans le câble ou le réseau et renvoie une partie de son énergie lorsqu'il rencontre une 25 discontinuité électrique. Une discontinuité électrique peut résulter, par exemple, d'un branchement, de la fin du câble ou d'un défaut ou plus généralement d'une rupture des conditions de propagation du signal dans le câble. Elle résulte d'un défaut qui modifie localement l'impédance caractéristique du câble en provoquant une discontinuité dans ses 30 paramètres linéiques. 2 L'analyse des signaux renvoyés au point d'injection permet d'en déduire des informations sur la présence et la localisation de ces discontinuités, donc des défauts éventuels. Une analyse dans le domaine temporel ou fréquentiel est habituellement réalisée. Ces méthodes sont désignées par les acronymes TDR venant de l'expression anglo-saxonne « Time Domain Reflectometry » et FDR venant de l'expression anglo-saxonne « Frequency Domain Reflectometry ». L'invention entre dans le champ d'application des méthodes de diagnostic filaire et s'applique à tout type de câble électrique, en particulier des câbles de transmission d'énergie ou des câbles de communication, dans des installations fixes ou mobiles. Les câbles concernés peuvent être coaxiaux, bifilaires, en lignes parallèles, en paires torsadées ou autre, pourvu qu'il soit possible d'y injecter un signal de réflectométrie en un point du câble et de mesurer sa réflexion au même point ou en un autre point. Un système de réflectométrie est habituellement utilisé pour diagnostiquer l'état de santé d'une ligne de transmission, par exemple un câble unique, en connectant le système en un point du câble. Cependant, dans le cas d'installations complexes, par exemple d'un réseau de câbles de transmission d'énergie, d'alimentation ou de communication, dans un immeuble ou un véhicule, par exemple un aéronef, les câbles peuvent être regroupés en liasses de câbles. Pour analyser chaque câble d'une liasse, il faut alors connecter successivement le système à chacun des câbles. Une telle procédure engendre un temps de traitement qui peut être rédhibitoire en particulier lorsque le temps d'accès aux installations est limité. Par exemple, pour le cas d'un véhicule, tel qu'un aéronef, le temps d'analyse des câbles à bord du véhicule impacte le temps global pendant lequel le véhicule ne peut être utilisé. Par ailleurs, lorsqu'il s'agit de détecter des défauts intermittents, c'est-à-dire de courte durée, intervenant sur plusieurs câbles simultanément, l'utilisation d'un seul appareil de diagnostic ne permet pas une analyse 3 suffisamment rapide. En effet, dans un tel scénario, l'appareil de diagnostic est associé à un système de commutation pour connecter successivement l'appareil aux différents câbles. La commutation temporelle ainsi réalisée affecte la capacité à détecter des défauts dont la durée est courte par rapport 5 au temps de commutation proportionnel au nombre de câbles à diagnostiquer. Un autre problème est lié aux capacités de traitement d'un système de réflectométrie. Un tel système comporte en général un convertisseur 10 numérique-analogique pour convertir le signal de référence numérique en un signal analogique pour l'injecter dans le câble, un convertisseur analogique-numérique pour réaliser l'opération inverse sur le signal mesuré et un corrélateur qui réalise le calcul de l'inter-corrélation entre le signal de référence et le signal mesuré. Le corrélateur peut être implémenté sur un 15 processeur ou sur un circuit intégré du type ASIC ou FPGA. Du fait des limitations technologiques, la fréquence de traitement ou fréquence d'horloge du dispositif qui implémente la fonction de corrélation est généralement inférieure à la fréquence d'échantillonnage du convertisseur analogique-numérique. En effet, l'opération de calcul d'inter-corrélation nécessite un 20 nombre d'opérations important et les modules de calcul numérique (qu'ils soient implémentés via un processeur numérique ou un circuit intégré) ne sont généralement pas capables de fonctionner à des fréquences aussi élevées qu'un convertisseur analogique-numérique. De ce fait, il n'est pas possible de traiter le signal en sortie du convertisseur analogique-numérique 25 à la vitesse à laquelle il est reçu. Il existe donc un problème général consistant à augmenter les capacités de traitement d'un système de réflectométrie pour permettre de traiter plusieurs lignes de transmission simultanément mais aussi pour permettre un calcul de la fonction de corrélation à un rythme proche ou égal 30 à la fréquence d'échantillonnage du signal reçu. 4 L'invention propose un système de réflectométrie comprenant un ou plusieurs corrélateurs complexes dont les deux voies de corrélation, correspondant respectivement à la partie réelle et à la partie imaginaire du 5 signal complexe, sont exploitées afin de résoudre les problèmes techniques introduits ci-dessus. L'invention a ainsi pour objet un système de réflectométrie pour l'analyse de défauts dans un groupe de lignes de transmission comprenant 10 au moins une ligne, un signal de référence réel généré étant injecté dans chaque ligne de transmission dudit groupe, ledit système comprenant : - au moins un moyen de mesure du signal de référence rétro-propagé dans chaque ligne de transmission dudit groupe, - au moins un convertisseur analogique-numérique pour convertir au 15 moins un signal mesuré en un ensemble d'au moins un premier signal numérique et un deuxième signal numérique, - au moins un corrélateur complexe configuré pour corréler le signal de référence réel avec un signal complexe dont la partie réelle est formée par un premier signal numérique dudit ensemble et la 20 partie imaginaire est formée par un deuxième signal numérique dudit ensemble, afin de produire un premier réflectogramme correspondant à la partie réelle du signal complexe et un second réflectogramme correspondant à la partie imaginaire du signal complexe, 25 - Un module d'analyse d'au moins le premier réflectogramme et le second réflectogramme pour identifier la présence de défauts dans au moins une ligne de transmission dudit groupe. Selon un aspect particulier de l'invention, un corrélateur complexe 30 comprend un premier module de transformée de Fourier apte à recevoir sur une entrée le signal de référence et dont la seconde entrée est mise à zéro, 5 un second module de transformée de Fourier apte à recevoir le premier signal numérique sur une première entrée et le deuxième signal numérique sur une seconde entrée, un multiplieur agencé pour multiplier un signal complexe délivré en sortie du premier module de transformée de Fourier 5 avec un signal complexe délivré en sortie du second module de transformée de Fourier, et un module de transformée de Fourier inverse agencé pour recevoir le signal complexe délivré en sortie du multiplieur et fournir en sortie le premier réflectogramme sur une voie réelle et le second réflectogramme sur une voie imaginaire. 10 Selon un mode de réalisation particulier de l'invention, ledit groupe de lignes de transmission comprend deux lignes de transmission, ledit système comprenant deux convertisseurs analogique-numérique, le premier signal numérique et le second signal numérique correspondant aux deux lignes de transmission respectives. 15 Selon un autre mode de réalisation particulier de l'invention, ledit groupe de lignes de transmission comprend une unique ligne, ledit système comprenant un unique convertisseur analogique-numérique, un dispositif pour décomposer un signal en plusieurs signaux, à une entrée et un nombre N de sorties pair, configuré pour recevoir le signal numérique converti et pour 20 délivrer, sur chaque sortie, une version sous-échantillonnée du signal d'entrée d'un facteur N, et un multiplexeur, à N entrées et une sortie, dont chaque entrée est reliée à une sortie respective d'un corrélateur complexe, le multiplexeur étant configuré pour produire en sortie un unique réflectogramme à partir d'au moins le premier réflectogramme et le deuxième 25 réflectogramme, ledit système comprenant un nombre N/2 de corrélateurs complexes. Selon un autre mode de réalisation particulier de l'invention, le dispositif pour décomposer un signal en plusieurs signaux est configuré pour transmettre chaque nouvel échantillon reçu en entrée vers une nouvelle 30 sortie d'indice incrémenté de un modulo N, et le multiplexeur est configuré pour délivrer en sortie, à chaque nouvel instant, un nouvel échantillon reçu 6 sur une nouvelle entrée d'indice incrémenté de un modulo N à chaque nouvel instant. Selon un aspect particulier de l'invention, la fréquence d'échantillonnage du convertisseur analogique numérique est sensiblement 5 égale à N fois la fréquence d'échantillonnage du signal injecté dans la ligne et la fréquence de traitement du ou des corrélateur(s) complexe(s) est supérieure ou égale à la fréquence d'échantillonnage du signal injecté dans la ligne et strictement inférieure à la fréquence d'échantillonnage du convertisseur analogique-numérique 10 Selon un aspect particulier de l'invention, le dispositif pour décomposer un signal en plusieurs signaux est configuré pour, transmettre chaque nouveau bloc d'échantillons reçus en entrée vers une nouvelle sortie d'indice incrémenté de un modulo N et le multiplexeur est configuré pour délivrer en sortie, à chaque nouvel instant, un nouveau bloc d'échantillons 15 reçus sur une nouvelle entrée d'indice incrémenté de un modulo N à chaque nouvel instant, le système comprenant en outre un nombre N de mémoires FIFO d'entrée étant chacune connectée entre une sortie distincte du dispositif pour décomposer un signal en plusieurs signaux et une entrée distincte d'un corrélateur complexe distinct, le système comprenant aussi un 20 nombre N de mémoires FIFO de sortie étant chacune connectée entre une sortie distincte d'un corrélateur complexe distinct et une entrée distincte du multiplexeur. Selon un aspect particulier de l'invention, le signal de référence est périodique et le nombre d'échantillons par bloc est égal au nombre 25 d'échantillons par période du signal de référence. Selon un aspect particulier de l'invention, la fréquence d'échantillonnage du convertisseur analogique-numérique est sensiblement égale à la fréquence d'échantillonnage du signal injecté dans la ligne et la fréquence de traitement du ou des corrélateur(s) complexe(s) est au moins 30 égale à la fréquence d'échantillonnage du convertisseur analogique-numérique divisée par N et strictement inférieure à la fréquence 7 d'échantillonnage du convertisseur analogique-numérique, divisée par N-2 si N est différent de deux. Selon une variante particulière, le système de réflectométrie selon l'invention comprend un générateur du signal de référence, au moins un 5 convertisseur numérique-analogique et au moins un dispositif d'injection pour injecter le signal de référence analogique dans chaque ligne de transmission dudit groupe. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention 10 apparaîtront mieux à la lecture de la description qui suit en relation aux dessins annexés qui représentent : - La figure 1, un schéma d'un système de réflectométrie selon l'art antérieur, - La figure Ibis, un exemple de réflectogramme obtenu avec le système 15 de réflectométrie de la figure 1, - La figure 2, un schéma d'un corrélateur utilisé dans un système de réflectométrie du type décrit à la figure 1, - La figure 3, un schéma d'un corrélateur utilisé dans un système de réflectométrie modifié selon l'invention, 20 - La figure 4, un schéma d'un système de réflectométrie selon un premier mode de réalisation de l'invention, - La figure 5a, un schéma d'un système de réflectométrie selon un deuxième mode de réalisation de l'invention, - La figure 5b, une variante du système selon le deuxième mode de 25 réalisation de l'invention, - La figure 6a, un schéma d'un système de réflectométrie selon un troisième mode de réalisation de l'invention, - La figure 6b, une variante du système selon le troisième mode de réalisation de l'invention. 30 8 La figure 1 représente un schéma d'un système 100 d'analyse de défaut dans une ligne de transmission L, telle qu'un câble, selon une méthode usuelle de réflectométrie temporelle de l'état de l'art. Un tel système comprend principalement un générateur GEN d'un signal de référence. Le 5 signal de référence numérique généré est converti analogiquement via un convertisseur numérique-analogique DAC puis est injecté en un point de la ligne de transmission L au moyen d'un coupleur directionnel CPL ou tout autre dispositif permettant d'injecter un signal dans une ligne. Le signal se propage le long de la ligne et se réfléchit sur les singularités qu'elle 10 comporte. En l'absence de défaut sur la ligne, le signal se réfléchit sur l'extrémité de la ligne si la terminaison de la ligne est non adaptée. En présence de défaut sur la ligne, le signal se réfléchit sur la discontinuité d'impédance provoquée par le défaut. Le signal réfléchi est rétro-propagé jusqu'à un point de mesure, qui peut être commun au point d'injection ou 15 différent. Le signal rétro-propagé est mesuré via le coupleur directionnel CPL puis converti numériquement par un convertisseur analogique numérique ADC. Une corrélation COR est ensuite effectuée entre le signal numérique mesuré et une copie du signal numérique généré avant injection afin de produire un réflectogramme temporel R(t) correspondant à l'inter-corrélation 20 entre les deux signaux. Comme cela est connu dans le domaine des méthodes de diagnostic par réflectométrie temporelle, la position dDF d'un défaut sur le câble L, autrement dit sa distance au point d'injection du signal, peut être directement obtenue à partir de la mesure, sur le réflectogramme temporel calculé R(t), 25 de la durée tDF entre le premier pic d'amplitude relevé sur le réflectogramme et le pic d'amplitude correspondant à la signature du défaut. La figure Ibis représente un exemple de réflectogramme R(n) obtenu à l'aide du système de la figure 1, sur lequel on observe un premier pic 30 d'amplitude à une abscisse N et un second pic d'amplitude à une abscisse N+M. Le premier pic d'amplitude correspond à la réflexion du signal au point 9 d'injection dans le câble, tandis que le second pic correspond à la réflexion du signal sur une discontinuité d'impédance provoquée par un défaut Différentes méthodes connues sont envisageables pour déterminer la 5 position dDF. Une première méthode consiste à appliquer la relation liant distance et temps : dDF , Vg .tDF/2 où Vg est la vitesse de propagation du signal dans le câble. Une autre méthode possible consiste à appliquer une relation de proportionnalité du type dDF/ tDF = Lc/to où Lc est la longueur du câble et to est la durée, mesurée sur le réflectogramme, entre le pic 10 d'amplitude correspondant à la discontinuité d'impédance au point d'injection et le pic d'amplitude correspondant à la réflexion du signal sur l'extrémité du câble. Afin de diminuer le niveau du bruit de mesure, un calcul de moyenne MOY optionnel peut être réalisé avant ou après la corrélation COR. Les deux emplacements du calcul de moyenne sont équivalents d'un point de vue 15 arithmétique. Un dispositif d'analyse (non représenté à la figure 1) est chargé d'analyser le réflectogramme R(t) pour en déduire des informations de présence et/ou localisation de défauts ainsi que les caractéristiques électriques éventuelles des défauts. 20 Sans sortir du cadre de l'invention, les parties émission et réception du système décrit à la figure 1 peuvent être implémentées dans un même dispositif ou dans deux dispositifs distincts. La partie émission du système comprend le générateur de signal, le convertisseur numérique-analogique et 25 le dispositif d'injection du signal dans un câble. La partie réception du système comprend le dispositif de mesure du signal rétro-propagé dans le câble et les modules de calcul numériques comprenant le calcul de moyenne et d'inter-corrélation. 30 Le corrélateur COR d'un système de réflectométrie peut avantageusement être implémenté sous la forme décrite à la figure 2. Selon 10 cette implémentation possible, le corrélateur COR comprend un premier module de transformée de Fourier discrète TFDi du signal mesuré, un second module de transformée de Fourier discrète TFD2 du signal de référence, un multiplieur MUL pour calculer le produit des deux résultats 5 précédents puis enfin un module de transformée de Fourier discrète inverse TFDI appliqué au résultat du produit. Cette implémentation résulte de la formule suivante exprimant l'inter-corrélation de deux signaux x(t) et x'(t) : (t) + r) x*(7-.)dT = TF-1 {TF {i(t)} TF 1.r ) , TF désigne l'opération de transformée de Fourier, tandis que TF-1 désigne l'opération de transformée de Fourier inverse. lo Cette relation découle du fait que l'opération de corrélation dans le domaine temporel correspond à une opération de multiplication dans le domaine fréquentiel. Les modules de transformée de Fourier et transformée de Fourier 15 inverse comprennent chacun deux entrées et deux sorties correspondant respectivement aux parties réelle et imaginaire d'un signal complexe. Selon l'implémentation décrite à la figure 2, le signal numérisé en sortie du convertisseur analogique-numérique ADC est produit sur l'entrée réelle du premier module de transformée de Fourier discrète TFDi et le 20 signal de référence est produit sur l'entrée réelle du second module de transformée de Fourier discrète TFD2. Le résultat R(t) de l'inter-corrélation entre les deux signaux est disponible sur la sortie réelle du module de transformée de Fourier discrète inverse TFDI. L'expression « entrée/sortie réelle » est employée ici pour désigner la première entrée/sortie parmi les 25 deux entrées/sorties disponibles, la seconde entrée/sortie étant appelée « entrée/sortie imaginaire». L'invention se base sur la propriété mathématique décrite ci-après du corrélateur décrit à la figure 2. Notons r(t) le signal de référence généré et 11 si (t) et s2(t) deux signaux distincts produits respectivement sur l'entrée réelle et l'entrée complexe du premier module de transformée de Fourier discrète TFDi du corrélateur COR. Notons, f51(t)et r52(t) les résultats respectifs de l'inter-corrélation entre r(t) et si (t) d'une part et entre r(t) et s2(t) d'autre 5 part. L'opération de corrélation dans le domaine temporel correspond à un produit dans le domaine fréquentiel. On dérive ainsi les équivalences suivantes : 10 1'',(t) = fi. r(t) - si(t + T) dT ritsi(f) = R(f) - Si(f) Trs2(t) = fr r(t) - s(t + T) dT rits2(f) = R(f) - S2 (f) R(f) est le résultat de la transformée de Fourier appliquée à r(t), 15 Si (f) est le résultat de la transformée de Fourier appliquée à si (t), S2(f) est le résultat de la transformée de Fourier appliquée à s2(t), lisl (f) est le résultat de la transformée de Fourier appliquée à f51 (t), Tits2 (f) est le résultat de la transformée de Fourier appliquée à Tr52 (t) . 20 Ainsi, en transmettant les deux signaux si (t) et s2(t) sur les deux entrées du premier module de transformée de Fourier discrète TFDi du corrélateur COR, on obtient en sortie du corrélateur une valeur complexe donnée par la relation suivante : f5(t) = f51(t) +1. r'2(t) = f r(r) - (si +1 7' .s>)(t + r) dr 25 = fKr) - si(t + 1-) dr + j - f Kr) - s>2(t +1-) dr T T = TF-1- { R(f) - (Si(f) +1. S2 (f)) } = TF-1-{TF{r(t)} - TF{si(t) +1 - s2(t)}} = Kt)* si(t) +1 - r(t) * s2(t) Ainsi, on voit bien que les sorties réelle et imaginaire du corrélateur COR de la figure 2 permettent de délivrer deux résultats de corrélation 12 indépendants correspondants respectivement à l'inter-corrélation entre le signal de référence (réel) et un premier signal reçu sur la voie réelle du premier module de transformée de Fourier discrète TFDi et l'intercorrélation entre le signal de référence (réel) et un second signal reçu sur la voie 5 imaginaire du premier module de transformée de Fourier discrète TFDi. Ce principe est illustré à la figure 3 sur laquelle est représenté le même corrélateur COR qu'à la figure 2 mais cette fois, les deux entrées du premier module de transformée de Fourier discrète TFDi sont alimentées par 10 deux signaux distincts et deux résultats d'inter-corrélation indépendants, associés aux deux signaux distincts, sont fournis sur les deux sorties du module de transformée de Fourier discrète inverse TFDI. Il convient de noter que le calcul de transformée de Fourier discrète TFD2 appliqué au signal de référence peut n'être exécuté qu'une seule fois, initialement, le résultat du 15 calcul étant stocké dans une mémoire MEM pour être ensuite utilisé pour plusieurs acquisitions successives du signal mesuré. L'invention est basée sur le principe décrit ci-dessus et utilise un corrélateur configuré selon la description faite à la figure 3 pour augmenter 20 les capacités d'un système de réflectométrie. Sans sortir du cadre de l'invention, le corrélateur COR peut être mis en oeuvre au moyen d'une implémentation différente, l'indépendance des résultats de corrélation sur les deux voies de sortie du corrélateur existant quelle que soit l'implémentation. 25 La figure 4 représente un système de réflectométrie 400 selon un premier mode de réalisation de l'invention. Le système 400 est adapté pour réaliser, à partir d'un seul équipement, une analyse de défauts sur deux lignes de transmission L1,1-2 distinctes. Ces deux lignes appartiennent, par exemple et comme indiqué 30 précédemment, à une liasse comprenant plusieurs lignes ou câbles. 13 Le système 400 comprend un générateur de signal de référence numérique GEN, deux convertisseurs numérique-analogique DAC1,DAC2 et deux coupleurs directifs CPL1,CPL2 pour injecter le signal de référence dans les deux lignes de transmission L1,L2. Alternativement, un unique 5 convertisseur numérique-analogique peut être utilisé et être associé à un dispositif permettant de relayer le signal analogique respectivement vers les deux coupleurs directifs CPL1,CPL2. Le système 400 comprend également deux convertisseurs analogique-numérique ADC1 ,ADC2 qui reçoivent chacun les signaux 10 respectivement mesurés sur les deux lignes de transmission. Les moyens de mesure peuvent être réalisés par un coupleur directif ou par tout autre dispositif permettent de prélever le signal rétro-propagé en un point d'une ligne. Les deux signaux numériques si (n), s2(n) obtenus en sortie des deux 15 convertisseurs analogique-numérique ADC1,ADC2 sont ensuite produits sur les deux voies d'entrées du corrélateur COR. Les deux voies de sortie du corrélateur COR produisent deux réflectogrammes Ri(n) et R2(n) qui correspondent respectivement aux deux lignes de transmission L1,L2. Comme expliqué ci-dessus, le corrélateur COR permet ainsi de traiter deux 20 signaux en parallèle, ce qui présente l'avantage de pouvoir analyser simultanément deux lignes de transmission d'un même groupe de lignes, ce qui procure un gain en temps de traitement d'un facteur deux. Le premier convertisseur numérique-analogique DACi et le second convertisseur numérique-analogique DAC2 peuvent être synchronisés ou 25 non. En particulier, il peut exister un décalage temporel entre les deux convertisseurs. La même considération s'applique aux deux convertisseurs analogique-numérique ADC1,ADC2. Le système 400 décrit à la figure 4 permet d'analyser la présence de défauts sur deux câbles en parallèle et de pouvoir détecter des défauts qui 30 impactent les deux câbles simultanément au même endroit. Le gain de temps de traitement est important car le nombre de câbles à tester au sein 14 d'un même emplacement peut être très important, typiquement de l'ordre de plusieurs dizaines de câbles. Par ailleurs, le système 400 permet aussi de connaitre l'effet du couplage entre deux lignes adjacentes quand l'une des deux est affectée par 5 un défaut, en particulier par un défaut intermittent. La figure 5a représente un schéma d'un système de réflectométrie 500 selon un deuxième mode de réalisation de l'invention. Le système 500 est adapté pour analyser les défauts présents sur une 10 unique ligne de transmission L. Il comporte les mêmes composants déjà introduits pour le système décrit à la figure 1. Dans ce deuxième mode de réalisation, on considère un cas d'application pour lequel le corrélateur COR est implémenté sur un processeur ou un circuit ayant une fréquence de traitement Fcor inférieure à la fréquence d'échantillonnage Fe du 15 convertisseur analogique-numérique ADC. Dans ce cas d'application, on considère que le convertisseur numérique-analogique DAC et le convertisseur analogique-numérique ADC fonctionnent à la même fréquence d'échantillonnage. La fréquence de traitement désigne ici la fréquence à laquelle le composant qui réalise la fonction de corrélation est capable de 20 traiter les échantillons de signal numérique reçus en entrée et provenant du convertisseur analogique-numérique ADC. Il peut s'agir de la fréquence d'horloge du composant. Par exemple, la fréquence de traitement Fcor est au moins égale à Fe/2 et strictement inférieure à Fe. Il convient de noter que le système 500 peut fonctionner également si la fréquence de traitement Fcor 25 est supérieure ou égale à la fréquence d'échantillonnage Fe, cependant un tel cas de figure présente peu d'intérêt car dans ce cas, le signal de sortie du convertisseur analogique-numérique ADC peut être traité par une seule voie du corrélateur COR. Dans ce cas, le système décrit à la figure 1 ne permet pas de calculer 30 la corrélation au même rythme que le rythme d'arrivée des échantillons. 15 Pour pallier ce problème, le système 500 utilise les deux voies d'entrée du corrélateur COR pour pouvoir réaliser le calcul de corrélation au même rythme que le rythme d'arrivée des échantillons. Pour cela, le système 500 comporte en outre un dispositif DEC pour 5 décomposer le signal fourni en sortie du convertisseur analogique-numérique ADC en deux signaux distincts produits sur les deux entrées du corrélateur COR. Il comporte également deux mémoires FIFO d'entrée FIFOe1,F1F0e2 et deux mémoires FIFO de sortie FIFOs1,FIF0s2. Il comporte aussi un multiplexeur MUX. 10 Le dispositif DEC peut être réalisé au moyen d'un commutateur, d'un démultiplexeur ou de tout composant équivalent qui permet d'aiguiller les échantillons du signal reçu à son entrée vers l'une de ses deux sorties. Le signal généré par le générateur GEN est un signal périodique. Si on note n le nombre d'échantillons de signal par période, alors le dispositif 15 DEC est configuré pour transmettre alternativement chaque bloc successif de n échantillons reçus sur son entrée vers l'une des deux sorties. Par exemple, comme indiqué sur la figure 5a pour les trois premiers blocs d'échantillons de taille n reçus a,b,c, le premier bloc a est envoyé sur la seconde sortie, le deuxième bloc b est envoyé sur la première sortie puis le 20 troisième bloc c est envoyé à nouveau sur la seconde sortie et ainsi de suite. Les échantillons sont transmis successivement vers les mémoires FIFO d'entrée qui stockent les blocs de n échantillons avant de les transmettre sur chaque voie d'entrée respective du corrélateur COR. De cette façon, le calcul de corrélation est réalisé sur des périodes cohérentes du signal mesuré. 25 Le dispositif DEC est piloté par un signal de contrôle synchrone de la durée des blocs d'échantillons de taille n. En sortie du corrélateur COR, les échantillons sont transmis également dans des mémoires FIFO de sortie FIFOs1,F1F0s2 pour stocker des blocs de n échantillons qui sont ensuite multiplexés, au moyen d'un 30 multiplexeur MUX, en un unique signal recomposé qui correspond au réflectogramme du signal mesuré sur la ligne L, sur plusieurs périodes. Le 16 multiplexeur MUX peut être remplacé par tout composant équivalent permettant de recomposer un signal unique à partir de deux signaux reçus sur deux voies d'entrée. Le multiplexeur MUX aiguille successivement vers sa sortie, et alternativement, un bloc de n échantillons présent dans chacune 5 des deux mémoires FIFO de sortie. Autrement dit, lorsqu'un bloc de n échantillons est disponible dans la première mémoire FIFO de sortie FIFOsi, ce bloc est transmis vers la sortie, puis le bloc suivant est prélevé dans la seconde mémoire FIFO de sortie FIF0s2, puis le bloc suivant est à nouveau prélevé dans la première mémoire FIFO de sortie FIFOsi, et ainsi de suite. 10 Le multiplexeur MUX est piloté par un signal de sélection synchrone de la durée des blocs d'échantillons de taille n. Une mémoire FIFO d'entrée ou de sortie est dimensionnée pour permettre un fonctionnement en continu du système. Le système 500 selon le second mode de réalisation de l'invention 15 permet ainsi une accélération du calcul de corrélation en parallélisant les calculs grâce aux deux entrées du corrélateur complexe. Ainsi, il est possible de réaliser le calcul de corrélation à un débit compatible de celui du convertisseur analogique-numérique. Cela présente un avantage considérable par rapport au système 100 décrit à la figure 1 lorsque la 20 fréquence de traitement du composant réalisant le corrélateur COR est strictement inférieure à la fréquence d'échantillonnage du convertisseur analogique-numérique. Ce cas de figure est courant car les convertisseurs sont des composants mixtes qui peuvent fonctionner à des fréquences élevées en utilisant des technologies spécifiques contrairement aux 25 composants destinés à réaliser des fonctions logiques tels qu'un processeur de signal ou un circuit numérique de type FPGA ou ASIC. La figure 5b représente une variante du deuxième mode de réalisation du système selon l'invention. 30 Le système 500 décrit à la figure 5a peut être aisément étendu pour des cas d'application où la fréquence de traitement Fcor du composant qui 17 réalise la corrélation est strictement inférieure à Fe/2, où Fe est la fréquence d'échantillonnage du convertisseur analogique-numérique ADC. Dans ce cas, le système selon l'invention est modifié et comprend deux corrélateurs CORI et COR2 qui fonctionnent en parallèle. Le système 501 de la figure 5b 5 comprend alors quatre mémoires FIFO d'entrée FIFOei, FIF0e2, FIF0e3,FIF0e4 et quatre mémoires FIFO de sortie FIFOs1,FIF0s2, FIF0s3,FIF0s4. Le dispositif de décomposition DEC du signal d'entrée est cette fois configuré pour aiguiller chaque nouveau bloc de n échantillons reçus vers une nouvelle sortie successive parmi les quatre sorties du 10 dispositif DEC. Sur l'exemple de la figure 5b, on a représenté le fonctionnement du dispositif DEC pour les quatre premiers blocs a,b,c,d du signal reçu, chaque bloc étant aiguillé vers une sortie respective, ce processus étant itéré pour tous les blocs de n échantillons du signal reçu. De même, le multiplexeur MUX comporte quatre entrées et est configuré pour 15 recomposer un unique signal en aiguillant successivement chaque bloc de n échantillons disponibles dans chaque mémoire FIFO de sortie vers la sortie du multiplexeur. Ainsi, sur chaque voie de corrélation, la fréquence d'arrivée des échantillons est égale à Fe/4. On peut généraliser l'exemple décrit à la figure 5b à un nombre 20 quelconque de corrélateurs égal à N/2, avec N un nombre entier pair, strictement positif. Si le système comprend N/2 corrélateurs COR, il comprend N mémoires FIFO d'entrée et N mémoires FIFO de sortie, un dispositif de décomposition du signal d'entrée à une entrée et N sorties et un multiplexeur 25 à N entrées et une sortie. Un tel système est adapté si le ou les composants réalisant les calculs de corrélation fonctionnent à une fréquence de traitement Fcor qui est au moins égale à Fe/N et strictement inférieure à Fe/(N-2): Fe/N Fcor REVENDICATIONS1. Système de réflectométrie (400,500,501,600,601) pour l'analyse de défauts dans un groupe de lignes de transmission comprenant au moins une ligne (L,L1,L2), un signal de référence réel généré étant injecté dans chaque ligne de transmission (L,L1,L2) dudit groupe, ledit système comprenant : - au moins un moyen de mesure (CPL,CPL1,CPL2) du signal de référence rétro-propagé dans chaque ligne de transmission (L,L1,L2) dudit groupe, - au moins un convertisseur analogique-numérique (ADC,ADC1,ADC2) pour convertir au moins un signal mesuré en un ensemble d'au moins un premier signal numérique et un deuxième signal numérique, - au moins un corrélateur complexe (COR,COR1,COR2) configuré pour corréler le signal de référence réel avec un signal complexe dont la partie réelle est formée par un premier signal numérique dudit ensemble et la partie imaginaire est formée par un deuxième signal numérique dudit ensemble, afin de produire un premier réflectogramme correspondant à la partie réelle du signal complexe et un second réflectogramme correspondant à la partie imaginaire du signal complexe, - Un module d'analyse d'au moins le premier réflectogramme et le second réflectogramme pour identifier la présence de défauts dans au moins une ligne de transmission dudit groupe. 2. Système de réflectométrie selon la revendication 1 dans lequel un corrélateur complexe (COR,COR1,COR2) comprend un premier module de transformée de Fourier (TFD2) apte à recevoir sur une entrée le signal de référence et dont la seconde entrée est mise à zéro, un second 25 module de transformée de Fourier (TFD1) apte à recevoir le premier signal numérique sur une première entrée et le deuxième signal numérique sur une seconde entrée, un multiplieur (MUL) agencé pour multiplier un signal complexe délivré en sortie du premier module de 5 transformée de Fourier (TFD2) avec un signal complexe délivré en sortie du second module de transformée de Fourier (TFD1), et un module de transformée de Fourier inverse (TFDI) agencé pour recevoir le signal complexe délivré en sortie du multiplieur (MUL) et fournir en sortie le premier réflectogramme sur une voie réelle et le second réflectogramme 10 sur une voie imaginaire. 3. Système de réflectométrie selon l'une des revendications précédentes dans lequel ledit groupe de lignes de transmission comprend deux lignes de transmission (L1,L2), ledit système comprenant deux convertisseurs 15 analogique-numérique (ADC1,ADC2), le premier signal numérique et le second signal numérique correspondant aux deux lignes de transmission respectives (L1,L2). 4. Système de réflectométrie selon l'une des revendications 1 ou 2 dans 20 lequel ledit groupe de lignes de transmission comprend une unique ligne (L), ledit système comprenant un unique convertisseur analogique-numérique (ADC), un dispositif (DEC) pour décomposer un signal en plusieurs signaux, à une entrée et un nombre N de sorties pair, configuré pour recevoir le signal numérique converti et pour délivrer, sur chaque 25 sortie, une version sous-échantillonnée du signal d'entrée d'un facteur N, et un multiplexeur (MUX), à N entrées et une sortie, dont chaque entrée est reliée à une sortie respective d'un corrélateur complexe, le multiplexeur (MUX) étant configuré pour produire en sortie un unique réflectogramme à partir d'au moins le premier réflectogramme et le 30 deuxième réflectogramme, ledit système comprenant un nombre N/2 de corrélateurs complexes. 26 5. Système de réflectométrie selon la revendication 4 dans lequel le dispositif (DEC) pour décomposer un signal en plusieurs signaux est configuré pour transmettre chaque nouvel échantillon reçu en entrée vers une nouvelle sortie d'indice incrémenté de un modulo N, et le multiplexeur 5 (MUX) est configuré pour délivrer en sortie, à chaque nouvel instant, un nouvel échantillon reçu sur une nouvelle entrée d'indice incrémenté de un modulo N à chaque nouvel instant. 6. Système de réflectométrie selon l'une des revendications 4 ou 5 dans 10 lequel la fréquence d'échantillonnage (FeADc) du convertisseur analogique numérique est sensiblement égale à N fois la fréquence d'échantillonnage (FeDAc) du signal injecté dans la ligne et la fréquence de traitement (Fcor) du ou des corrélateur(s) complexe(s) (COR,COR1,COR2) est supérieure ou égale à la fréquence 15 d'échantillonnage (FeDAc) du signal injecté dans la ligne et strictement inférieure à la fréquence d'échantillonnage du convertisseur analogique-numérique (FeAcc). 7. Système de réflectométrie selon la revendication 4 dans lequel le 20 dispositif (DEC) pour décomposer un signal en plusieurs signaux est configuré pour, transmettre chaque nouveau bloc d'échantillons reçus en entrée vers une nouvelle sortie d'indice incrémenté de un modulo N et le multiplexeur (MUX) est configuré pour délivrer en sortie, à chaque nouvel instant, un nouveau bloc d'échantillons reçus sur une nouvelle entrée 25 d'indice incrémenté de un modulo N à chaque nouvel instant, le système comprenant en outre un nombre N de mémoires FIFO d'entrée (FIFOe1,FIF0e2) étant chacune connectée entre une sortie distincte du dispositif (DEC) pour décomposer un signal en plusieurs signaux et une entrée distincte d'un corrélateur complexe distinct (COR), le système 30 comprenant aussi un nombre N de mémoires FIFO de sortie (FIFOsi,FIF0s2) étant chacune connectée entre une sortie distincte d'un 27 corrélateur complexe distinct (COR) et une entrée distincte du multiplexeur (MUX). 5 8. Système de réflectométrie selon la revendication 6 dans lequel le signal de référence est périodique et le nombre d'échantillons par bloc est égal au nombre d'échantillons par période du signal de référence. 9. Système de réflectométrie selon l'une des revendications 4, 7 ou 8 dans 10 lequel la fréquence d'échantillonnage du convertisseur analogique- numérique (FeAcic) est sensiblement égale à la fréquence d'échantillonnage (FeciAc) du signal injecté dans la ligne et la fréquence de traitement (Fcor) du ou des corrélateur(s) complexe(s) (COR,COR1,COR2) est au moins égale à la fréquence d'échantillonnage 15 du convertisseur analogique-numérique (FeAcic) divisée par N et strictement inférieure à la fréquence d'échantillonnage du convertisseur analogique-numérique (FeAcc), divisée par (N-2) si N est différent de deux. 20 10.Système de réflectométrie selon l'une des revendications précédentes comprenant un générateur du signal de référence (GEN), au moins un convertisseur numérique-analogique (DAC) et au moins un dispositif d'injection (CPL,C1:11,CPL2) pour injecter le signal de référence analogique dans chaque ligne de transmission (L,L1,L2) dudit groupe. 25