Brevet FR3071687A1 — publié le 20190329

DISPOSITIF ET PROCEDE DE RÉDUCTION DU SIGNAL D'AUTOINTERFERENCE DANS UN SYSTEME DE COMMUNICATION BIDIRECTIONNEL SIMULTANE L'invention porte sur un dispositif et sur un procédé de réduction du signal d'auto-interférence présent dans un signal de réception d'un système de communication bidirectionnel simultané également appelé « full-duplex » dans la terminologie anglo-saxonne. Les réseaux de communications doivent aujourd'hui fournir un débit de données de plus en plus important, avec un spectre de fréquences de plus en plus encombré. Les procédés classiques de télécommunications reposent sur une technologie dite bidirectionnelle à l'alternat, également appelée « Half Duplex » dans la terminologie anglo-saxonne, dans laquelle l'émetteur et le récepteur communiquent à tour de rôle (Time Division Duplexing) ou sur des bandes de fréquences différentes (Frequency Division Duplexing). La technologie dite bidirectionnelle simultanée dans la même bande, également appelée « In Band Full Duplex » (IBFD) dans la terminologie anglo-saxonne, repose sur le principe d'émission et de réception en même temps et sur la même bande de fréquence, ce qui permet théoriquement de réduire l'occupation spectrale du signal de communication par un facteur deux. Toutefois, l'enjeu principal de la technologie « In Band Full Duplex » réside dans la réduction du signal d'auto-interférence (« Selfinterference cancellation ») qui résulte de l'interférence entre la voie d'émission et la voie de réception. L'environnement peut également avoir une 3 0 influence sur le nombre et la puissance des interférences, par exemple en cas de réflexion du signal d'émission sur une paroi Dans le cadre d'une communication WiFi, les signaux étant émis à une puissance moyenne de 20 2 dBm (100 mW), et le seuil de réception étant d'environ -90 dBm (1 pW), l'auto-interférence devrait être réduite de 110 dBm. Dans un système à deux antennes, une fonctionnant en 5 émission pendant que l'autre fonctionne simultanément en réception, l'isolation naturelle entre les deux antennes peut être de l'ordre de 30 dB, ce qui est insuffisant. La figure 1A illustre schématiquement un système full-duplex à une seule antenne, comprenant une antenne ANT d'émission et de réception de signaux, un circulateur CIRC configuré pour isoler le chemin 10 d'émission du chemin de réception, un amplificateur de puissance PA configuré pour amplifier les signaux d'émission, et un amplificateur faible bruit LNA configuré pour amplifier les signaux très faibles de réception issus de l'antenne ANT. Dans cette configuration, l'isolation entre les voies d'entrée et de sortie peut être de l'ordre de 20 dB, ce qui est également insuffisant. Le 15 circulateur CIRC laisse en effet passer un signal de « fuite » (figures 1A et 1 B, PATH1), qui correspond à une première contribution d'un signal d'auto-interférence à réduire. D'autres contributions doivent pouvoir être réduites, comme par exemple le signal d'émission réfléchi par l'antenne en direction de la voie de réception, en raison d'une mauvaise adaptation de l'antenne 20 (figures 1A et 1 B, PATH2). Dans la suite de la description, on appellera « interface d'antenne » l'ensemble comprenant au moins une antenne et éventuellement au moins un bloc d'interface, qui peut être par exemple, de façon non 25 limitative, un isolateur ou un circulateur. Pour annuler ces contributions d'auto-interférence, il est bien connu (figure 2A) d'utiliser un module de réduction de signal Bcc apte à prélever une réplique du signal d'émission TXOUT et de lui appliquer un délai 3 0 (correspondant notamment au passage du signal d'émission par l'interface d'antenne INT) et une atténuation. Ce signal corrigé SlGcc est appelé « premier signal de réduction ». Le signal de différence RES entre d'une part 3 le signal reçu par l'interface d'antenne RXIN et d'autre part le premier signal de réduction SIGcc, permet alors de traiter sur la voie de réception uniquement le signal reçu ayant une contribution d'auto-interférence suffisamment réduite. Dans la pratique, la phase et l'amplitude du premier signal de réduction sont 5 déterminées par le module de réduction de signal pour générer une interférence destructive avec le signal reçu par l'interface d'antenne INT (amplitude identique des deux signaux en opposition de phase), et ainsi annuler la contribution d'auto-interférence dans le signal reçu par l'interface d'antenne. 10 La figure 2B illustre un résultat de simulation du système illustré par la figure 2A, utilisant un signal à modulation à simple porteuse QPSK, avec un débit de 20MSps, et les signaux I et Q correspondants. Prenons le cas de figure où l'enveloppe du signal d'émission est à peu près 15 constante (par exemple entre 0,15 us et 0,20 us sur la figure 2B). Le premier module de réduction Bcc prélève à un instant t une réplique du signal d'émission TX0u-r, et aligne la phase de la réplique du signal d'émission TXOUT sur le signal reçu par l'interface d'antenne RXIN à un instant t-H5t, en fonction des paramètres de gain complexe définis lors d'une étape d'étalonnage. 20 Même si le signal reçu par l'interface d'antenne RXIN est reçu à un délai At très supérieur à ôt, l'enveloppe du signal d'émission TXOUT ne change pas entre t et At, ainsi le signal de différence RES est bien nul, et la contribution d'auto-interférence bien effacée. 25 Prenons le cas maintenant d'une variation de l'enveloppe du signal d'émission (par exemple entre 0,05 us et 0,15 us sur la figure 2B). Le premier module de réduction Bcc prélève à un instant t une réplique du signal d'émission TX0u-r, et aligne, avec un déphasage de 180°, la phase de la réplique du signal d'émission TXOUT sur le signal reçu par l'interface d'antenne RXIN à un instant t-H5t, en fonction des paramètres de gain complexe définis lors d'une étape d'étalonnage. Etant donné que l'enveloppe du signal 4 d'émission TXOUT change entre t et At, le signal de différence RES est non nul, et la contribution d'auto-interférence n'est pas effacée. En utilisant différentes lignes à retard à la place de 5 déphaseurs, il serait possible d'effacer convenablement les différentes contributions d'auto-interférence. Il est ainsi connu de l'état de la technique le document US 2013/0301488 ainsi que l'article « Full Duplex Radios » (Bharadia, McMilin; et Katti, conférence ACM SIGCOMM'13, Hong-Kong, août 2013, également disponible sous le lien http://vvww.stanford.edu ?skatti/pubs 10 sigcomm13-fulldub:ex.bdf), qui décrivent un dispositif de réduction du signal d'auto-interférence présent dans un signal de réception d'un système full-duplex transmettant un signal d'émission. Le dispositif comprend un moyen de génération d'un signal de différence entre d'une part le signal de réception et d'autre part un premier signal de réduction généré par un premier module de 15 réduction de signal apte à appliquer des retards variables et des atténuations variables au signal d'émission. Ce dispositif permet ainsi d'appliquer différents retards avec des atténuateurs propres à chaque ligne à retard, ce qui empêche l'apparition de résidus en cas de variation de l'amplitude de l'enveloppe. Toutefois, cette solution n'est pas satisfaisante, car les 20 différentes lignes à retard utilisées pour appliquer les retards variables occupent une surface de silicium importante, incompatible avec le développement d'objets de communication de petite taille et à faible coût tels que les terminaux mobiles 25 Il est également connu de l'état de la technique le document « A 1.7-to-2.2 GHz Full-Duplex Transceiver System with >50 dB SelfInterference Cancellation over 42 MHz Bandwidth » (Zhang et al., ISSC 2017), qui décrit un dispositif de réduction du signal d'auto-interférence présent dans un signal de réception d'un système full-duplex. Ce document 30 propose d'utiliser un premier module de réduction du signal radio reçu (« Wideband Cancellation SIC1 »), fonctionnant sur la porteuse d'émission L02, et un deuxième module de réduction de signal, cette fois-ci en bande de 5 base, du résidu issu du premier module (« Wideband Cancellation SIC2 »), et fonctionnant sur la porteuse de réception L01. Cette solution n'est pas non plus satisfaisante, car elle utilise une synchronisation d'horloge entre les porteuses d'émission et de réception, alors-même que le full-duplex ne 5 requiert pas de synchronisation d'horloge entre l'émission et la réception. L'invention vise donc à effacer les contributions résiduelles d'auto-interférence dans un signal de réception en full-duplex, notamment en cas de variation du signal d'enveloppe pour des signaux à simple porteuse 10 (par exemple en modulation QPSK) ou à porteuses multiples (par exemple en modulation OFDM), avec un dispositif présentant un encombrement minimal, et ne nécessitant pas de synchronisation d'horloge entre l'émission et la réception. 15 Un objet de l'invention permettant d'atteindre ce but est donc un dispositif de réduction d'au moins une contribution d'auto-interférence dans un système de communication sans fil full-duplex configuré pour transmettre un signal d'émission à une porteuse d'émission et modulé par un signal en bande de base, et configuré pour recevoir un signal de réception contenant au 20 moins une contribution d'auto-interférence correspondant au signal d'émission, ledit dispositif de réduction comprenant au moins un premier module de réduction, configuré pour prélever une réplique du signal d'émission, et configuré pour générer un premier signal de réduction, le dispositif comprenant en outre : 25 - un deuxième module de réduction, disposé de façon à pouvoir prélever une réplique du signal en bande de base, et apte à générer un deuxième signal de réduction fonction de la dérivée temporelle du signal en bande de base, - un soustracteur, relié au premier module de réduction et au 30 deuxième module de réduction, et configuré pour soustraire du signal de réception le premier signal de réduction et le deuxième signal de réduction. 6 Avantageusement, le dispositif est configuré pour fournir au deuxième module de réduction une dérivée temporelle de la réplique du signal en bande de base mélangée à la porteuse d'émission. 5 Avantageusement le dispositif est configuré pour appliquer un retard numérique à la réplique du signal en bande de base avant que ladite réplique ne soit fournie au deuxième module de réduction. 10 Avantageusement le premier module de réduction est configuré pour appliquer un premier gain complexe à une réplique du signal d'émission en vue de fournir le premier signal de réduction, le premier gain complexe étant déterminé de manière à générer une interférence destructive entre la contribution d'auto-interférence comprise dans le signal de réception 15 et le premier signal de réduction. Avantageusement, le deuxième module de réduction est configuré pour appliquer un deuxième gain complexe à la dérivée temporelle de la réplique du signal en bande de base mélangée à la porteuse d'émission, 20 le deuxième gain complexe étant déterminé de manière à générer une interférence destructive entre d'une part un résidu de l'interférence destructive entre la contribution d'auto-interférence comprise dans le signal de réception et le premier signal de réduction, et d'autre part le deuxième signal de réduction. 25 Un autre objet de l'invention est un dispositif de communication, comprenant une pluralité de noeuds de communication, au moins un des noeuds de communication étant équipé d'un dispositif de réduction d'au moins une contribution d'auto-interférence précité, et d'un 3 0 dispositif de réduction des interférences générées par les autres noeuds de communication. 7 Un autre objet de l'invention est un procédé de réduction d'au moins une contribution d'auto-interférence dans un système de communication sans fil full-duplex, configuré pour transmettre un signal d'émission à une porteuse d'émission et modulé par un signal en bande de 5 base, et configuré pour recevoir un signal de réception contenant au moins une contribution d'auto-interférence correspondant au signal d'émission, ledit procédé de réduction comprenant au moins une première étape de réduction, dans laquelle un premier module de réduction prélève une réplique du signal d'émission et génère un premier signal de réduction, le procédé comprenant 10 en outre au moins les étapes suivantes : - une deuxième étape de réduction, dans laquelle un deuxième module de réduction génère un deuxième signal de réduction fonction de la dérivée temporelle de la réplique du signal en bande de base, 15 - une étape de soustraction dans laquelle on soustrait du signal de réception le premier signal de réduction et le deuxième signal de réduction. Avantageusement, une dérivée temporelle de ladite réplique 20 du signal en bande de base mélangée à la porteuse d'émission est fournie au deuxième module de réduction. Avantageusement, un retard numérique est appliqué à ladite réplique du signal en bande de base avant que ladite réplique ne soit fournie 25 au deuxième module de réduction. Avantageusement, le premier module de réduction applique un premier gain complexe à une réplique du signal d'émission en vue de fournir le premier signal de réduction, le premier gain complexe étant 3 0 déterminé de manière à générer une interférence destructive entre la contribution d'auto-interférence comprise dans le signal de réception et le premier signal de réduction. 8 Avantageusement le deuxième module de réduction applique un deuxième gain complexe à la dérivée temporelle de la réplique du signal en bande de base mélangée à la porteuse d'émission, le deuxième gain 5 complexe étant déterminé de manière à générer une interférence destructive entre d'une part un résidu de l'interférence destructive entre la au moins contribution d'auto-interférence comprise dans le signal de réception et le premier signal de réduction, et d'autre part le deuxième signal de réduction. 10 Avantageusement, le procédé comprend en outre une étape d'étalonnage, ladite étape d'étalonnage comprenant les sous-étapes suivantes : - Une première sous-étape de détermination du premier gain complexe du premier module de réduction, qui minimise la 15 différence entre la contribution d'auto-interférence comprise dans le signal de réception et correspondant au signal d'émission, et le premier signal de réduction, dit signal de résidu ; puis - Une deuxième sous-étape de détermination du deuxième gain complexe du deuxième module de réduction qui minimise la 20 différence entre le signal de résidu et le deuxième signal de réduction. Avantageusement, le procédé comprend en outre une sous-étape de détermination du retard numérique minimisant la différence entre le 25 signal de résidu et le deuxième signal de réduction. Selon une variante, ladite sous-étape de détermination du deuxième gain complexe comprend en outre la détermination du retard numérique minimisant la différence entre le signal de résidu et le deuxième 3 0 signal de réduction. 9 Avantageusement, ladite étape d'étalonnage est effectuée périodiquement ou en cas de changement de l'environnement du système de communication sans fil full-duplex. 5 D'autres caractéristiques, détails et avantages de l'invention ressortiront à la lecture de la description faite en référence aux dessins annexés donnés à titre d'exemple et qui représentent, respectivement : - figure 1A : un système full-duplex à une seule antenne de l'état de l'art (déjà décrite) ; 10 - figure 1B : la réponse impulsionnelle illustrant les deux trajets d'auto-interférence de la figure 1A (déjà décrite) ; - figure 2A : un schéma de l'état de l'art de réduction d'auto-interférence (déjà décrite) ; - figure 2B : une simulation des trajets représentés sur la 15 figure 2A (déjà décrite) ; - figure 3 : une architecture du dispositif de réduction selon l'invention ; - figure 4 : une illustration schématique du procédé selon l'invention ; 20 - figure 5 : une adaptation du dispositif de réduction selon l'invention aux communications de type MIMO. Considérons la figure 3, qui illustre schématiquement une architecture du dispositif de réduction selon l'invention, d'un dispositif de 25 communication COM. Un signal d'émission en bande de base TXBB comprend une composante I (composante en phase) et une composante Q (composante en quadrature), qui peuvent être amplifiées par un amplificateur en bande de base BBAMP. Un exemple de signaux des composantes I et Q se trouve au bas de la figure 2B. Dans le cas d'une modulation à simple porteuse QPSK, 30 chaque composante I et Q peut prendre deux états. La composante I est mélangée par un mélangeur MD( à un signal de porteuse d'émission LO-rx, et la composante Q est mélangée par le mélangeur MD( au même signal de 10 porteuse d'émission LO-rx déphasé de 90° par le module de déphasage PST. La somme de ces deux signaux mélangés est ensuite amplifiée par un amplificateur PA, et le signal amplifié, désigné TXouT, est envoyé vers une interface d'antenne (non représentée). Le signal de réception RXIN contient 5 une contribution d'auto-interférence correspondant au signal d'émission TXouT, que le dispositif selon l'invention vise à effacer. La réduction de la contribution d'auto-interférence vise à envoyer vers l'amplificateur faible bruit LNA uniquement le signal de réception « utile », à savoir débarrassé de toute contribution d'auto-interférence, pour ensuite être démodulé dans une chaîne 10 de réception connue de l'homme du métier, comprenant notamment un mélangeur MRx et un module de déphasage PSR, et avoir au final un signal de réception en bande de base BBou-r. Il est à noter que les modules de déphasage PST et PSR ne sont pas nécessaires pour toutes les modulations, notamment pour les modulations non complexes (par exemple la modulation 15 simple porteuse BPSK). Une réplique du signal d'émission TXOUT est prélevée et est amenée dans un premier module de réduction Bcc. Le premier module de réduction Bcc applique un gain complexe Gcc* au signal d'émission TXouT, 20 en vue de fournir un premier signal de réduction SIGcc. Le gain complexe Gcc* du premier module de réduction Bcc et appliqué au signal d'émission TXOUT peut être déterminé périodiquement, et/ou en fonction du changement d'environnement, lors d'une étape dite d'étalonnage, décrite ultérieurement. 25 Le soustracteur SUB soustrait le premier signal de réduction SIGcc du signal de réception RXIN. La soustraction des deux signaux est en réalité une addition des signaux par interférence destructive, le gain complexe Gcc* du premier module de réduction Bcc étant sélectionné pour que le premier signal de réduction SIGcc soit en opposition de phase par rapport au 30 signal de réception RXIN, à amplitude identique. 11 Comme il a été mentionné précédemment, en cas de variation de l'enveloppe du signal d'émission TX0u-r, la réduction de la contribution d'auto-interférence n'est pas parfaite, laissant apparaître un signal résiduel RES. La génération d'un deuxième signal de réduction SIGENV, correspondant 5 au signal résiduel RES, permettrait alors, en soustrayant le deuxième signal de réduction SIGENV du signal résiduel RES, de récupérer uniquement le signal de réception utile, débarrassé de toute contribution d'auto-interférence. Considérons que le signal d'émission puisse être écrit sous la 10 forme : x(t) = A(t). eiwct où A(t) désigne l'enveloppe du signal en bande de base TXBB, et où co, désigne la pulsation de la porteuse d'émission LO-rx. 15 Le signal de réception RXIN comprenant la contribution d'auto- interférence correspond au signal d'émission TX0u-r, avec toutefois un gain réel GINT représentant l'atténuation introduite par le passage par l'interface d'antenne, et un retard tINT correspondant notamment aux trajets dans l'interface d'antenne (voir figure 1A). 20 Le signal/de réception/ RXIN peut donc s'écrire : RXIN(t) = -INT- A t -tINT)- eicoat-tINT) Le retard correspondant au passage par l'interface d'antenne peut être décomposé en un multiple de la période de la porteuse plus un 25 retard résiduel inférieur à cette période. L'enveloppe varie lentement par rapport à la porteuse, il est donc possible d'approcher le retard total par le multiple de la période de la porteuse, le résidu pouvant être vu comme un terme de phase. Le signal de réception RXIN peut donc s'écrire : RXIN(t) = -INT- A(t - tiNT). e wct+q, INT 12 De la même manière, le premier signal de réduction SIGcc issu du premier module de réduction Bcc, peut s'écrire : SI G cc (t) = Gcc- A(t - tcc)- eiwc(t-tcc) où Gcc désigne le module du gain complexe appliqué à la réplique du signal d'émission TX0u-r, et tcc désigne le retard, correspondant à 5 un déphasage. En considérant le retard appliqué par le premier module de réduction Bcc comme étant un déphasage, le signal de réception SIGcc peut donc s'écrire : SI G cc (t) = Gcc- A(t tcc). eiwct+9cc 10 Le signal résiduel RES est la différence entre le signal de réception RXIN et le premier signal de réduction SIGcc RES = RXIN - SI Gcc RES = G _ A(t - tiNT)- e iwct+q, INT _ Gcc. A(t - tcc). ejwct-Fel)cc La phase (pcc et le gain Gcc étant alignés respectivement sur 15 la phase (piNT et le gain GINT de l'interface d'antenne, lors d'une étape d'étalonnage de la phase et du gain, le résidu peut s'écrire en fonction d'une phase alignée (p et d'un gain aligné G : RES = G. [A(t - tINT) - A(t - tcc)]. eiwct+`P 20 Le signal d'enveloppe A(t) peut être assimilé, sur de courts intervalles à une fonction linéaire, comme l'illustrent les changements d'enveloppe à la figure 2B. Ainsi, A(t) peut être écrit : A(t) = a.t+ où a et 13 désignent les paramètres d'une fonction linéaire. 25 Dès lors, le résidu peut s'écrire : RES = G. [(a. t - a. tINT) - (a. t - a. tcc)]. eiwct'P 13 RES = G. a. (tcc - tiNT).eiwc'P RES = G.etcc - tINT).eiwct+9, où A'(t) désigne la dérivée temporelle de A(t). En d'autres termes, les inventeurs ont établi que le résidu 5 peut être vu comme étant le signal de porteuse modulé par la dérivée temporelle du signal d'entrée en bande de base. Ainsi, en soustrayant au signal de résidu RES le signal d'émission en bande de base, dérivé et retardé, et auquel on applique un gain complexe GENV* dont les paramètres sont définis lors d'une étape d'étalonnage, il est possible de récupérer dans la 10 chaîne de réception le signal de réception utile, débarrassé de toute contribution d'auto-interférence. Le retard à appliquer à la dérivée du signal d'enveloppe correspond à tiNT-too. Ce retard peut être appliqué au signal déjà dérivé, mais 15 cela nécessiterait d'appliquer un retard conséquent en analogique, avec des lignes à retard encombrantes. Une solution privilégiée consiste à appliquer un retard numérique au signal d'enveloppe, le retard numérique pouvant être généré très simplement, à l'aide par exemple d'une mémoire numérique, puis de dériver ce signal déjà retardé. 20 Afin de dériver le signal d'enveloppe, en référence à la figure 3, une dérivée temporelle (ô/ôt), effectuée par exemple à l'aide d'un circuit dérivateur, est appliquée à une réplique des composantes I et Q du signal d'émission en bande de base TXBB, avant que ces répliques ne soient 25 mélangées, à l'aide d'un mélangeur MENV, à la même porteuse que le signal d'émission TX0uT. L'utilisation de la même porteuse permet au deuxième signal de réduction SIGENV d'être entièrement synchronisé sur le signal d'émission TXouT. 3 0 La figure 4 illustre un procédé de réduction mis en oeuvre par un circuit du type de la fig. 3. Il comprend une première étape de réduction 14 E1, conjointe à une deuxième étape de réduction E2, puis une étape de soustraction E3 des signaux issus de la première étape de réduction El et de la deuxième étape de réduction E2. De façon périodique, ou en cas de changement de l'environnement du système de communication full-duplex, 5 une étape d'étalonnage EO est effectuée, en vue de paramétrer correctement le premier module de réduction Bcc et le deuxième module de réduction BENV. L'étalonnage permet au dispositif de réduction de tenir compte de son environnement, et de suivre les modifications de l'environnement, par 10 exemple les sources de réflexion, susceptibles de générer plusieurs contributions d'auto-interférence. L'étalonnage consiste à sélectionner un gain complexe, à savoir un gain en amplitude et un déphasage, qu'appliqueront le premier module de réduction Bcc et le deuxième module de réduction BENV avec des paramètres constants entre deux procédures d'étalonnage. 15 L'étape d'étalonnage EO se fait en au moins deux sous-étapes distinctes. La première sous-étape SE1 consiste dans un premier temps à déterminer les paramètres de gain et de phase du premier module de réduction Bcc, en émettant un signal d'émission TXOUT donné. La 20 détermination des paramètres de gain et de phase peut être effectuée par exemple en faisant varier pas à pas chacun des deux paramètres et en sélectionnant le couple de paramètres qui minimise une puissance d'un signal de différence entre le signal de réception RXIN et le premier signal de réduction SIGcc, ladite puissance pouvant être mesurée à l'aide d'un 25 détecteur de puissance disposé dans la chaîne de réception. Une fois que ces paramètres du premier module de réduction Bcc sont identifiés, la deuxième sous-étape SE2 consiste à déterminer les paramètres de gain complexe GENV* du deuxième module de réduction BENV, 3 0 ainsi que le retard numérique à appliquer à la réplique du signal d'émission en bande de base TXBB avant de la dériver. De façon similaire à la détermination des paramètres du gain complexe Gcc*, la détermination des paramètres du 15 gain complexe GENV* peut être effectuée par exemple en faisant varier pas à pas chacun des deux paramètres de gain et de phase et en sélectionnant le couple de paramètres qui minimise une puissance en sortie du soustracteur. Durant cette deuxième sous-étape SE2, un retard numérique optimal est 5 déterminé, en vue de minimiser, comme lors des sous-étapes SE1 et SE2, la puissance de sortie du soustracteur SUB. En alternative, le retard numérique optimal peut être déterminé durant une sous-étape SE3, distincte de la sous-étape SE2, ce qui a notamment pour avantage de pouvoir séparer, lors de la simulation du procédé selon l'invention, l'observation de l'optimisation des 10 paramètres du gain complexe GENV* et du retard numérique. La présente invention a été présentée dans le cas d'un système à une seule interface antenne INT. Elle pourrait être appliquée également aux systèmes multi-antennes de type « MIMO » (Multiple Input 15 Multiple Output, ou en français Entrées Multiples Sorties Multiples). La figure 6 illustre une adaptation aux communications MIMO du dispositif de réduction selon l'invention. Dans le cadre des communications MIMO en full duplex, chaque antenne aurait alors deux niveaux d'interférences à distinguer, à savoir sa propre contribution d'auto-interférence, et les interférences issues 20 des autres antennes du système MIMO, dont le niveau est plus faible. Ces deux types d'interférences pourraient être traités par le procédé de réduction selon l'invention. La description ne fait référence qu'à une seule contribution 25 d'auto-interférence à effacer. Toutefois, comme le traitement est linéaire, il peut être généralisé à la réduction de plusieurs contributions d'auto-interférence. REVENDICATIONS1. Dispositif de réduction d'au moins une contribution d'auto-interférence dans un système de communication sans fil full-duplex configuré 5 pour transmettre un signal d'émission (TX0u-r) à une porteuse d'émission (LO-rx) et modulé par un signal en bande de base (TXBB), et configuré pour recevoir un signal de réception (RXIN) contenant au moins une contribution d'auto-interférence correspondant au signal d'émission (TX0u-r), ledit dispositif de réduction comprenant au moins un premier module de réduction (Bcc), 10 configuré pour prélever une réplique du signal d'émission (TX0u-r), et configuré pour générer un premier signal de réduction (SIGcc), caractérisé en ce qu'il comprend en outre : - un deuxième module de réduction (BENV), disposé de façon à pouvoir prélever une réplique du signal en bande de base (TXBB), et 15 apte à générer un deuxième signal de réduction (SIGENV) fonction de la dérivée temporelle du signal en bande de base (TXBB), - un soustracteur (SUB), relié au premier module de réduction (Bcc) et au deuxième module de réduction (BENV), et configuré pour soustraire du signal de réception (RXIN) le premier signal de 20 réduction (SIGcc) et le deuxième signal de réduction (SIGENV). 2. Dispositif selon la revendication 1, ledit dispositif étant configuré pour fournir au deuxième module de réduction (BENV) une dérivée temporelle de la réplique du signal en bande de base (TXBB) mélangée à la 25 porteuse d'émission (LO-rx). 3. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, ledit dispositif étant configuré pour appliquer un retard numérique à la réplique du signal en bande de base (TXBB) avant que ladite 30 réplique ne soit fournie au deuxième module de réduction (BENV). 17 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications précédentes, ledit premier module de réduction (Bcc) étant configuré pour appliquer un premier gain complexe (Gcc*) à une réplique du signal d'émission (TX0u-r) en vue de fournir le premier signal de réduction (SIGcc), le premier gain complexe (Gcc*) étant déterminé de manière à générer une interférence destructive entre la contribution d'auto-interférence comprise dans le signal de réception (RXIN) et le premier signal de réduction (SIGcc) 5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, ledit deuxième module de réduction (BENV) étant configuré pour appliquer un deuxième gain complexe (GENV*) à la dérivée temporelle de la réplique du signal en bande de base (TXBB) mélangée à la porteuse d'émission (LO-rx), le deuxième gain complexe (GENV*) étant déterminé de manière à générer une interférence destructive entre d'une part un résidu (RES) de l'interférence destructive entre la contribution d'auto-interférence comprise dans le signal de réception (RXIN) et le premier signal de réduction (SIGcc), et d'autre part le deuxième signal de réduction (SIGENV). 6. Dispositif de communication, comprenant une pluralité de 20 noeuds de communication (NOEUD_RF_IBFD_1, NOEUD_RF_IBFD_2, NOEUD_RF_IBFD_3, ..., NOEUD_RF_IBFD_N), au moins un des noeuds de communication (NOEUD_RF_IBFD_1, NOEUD_RF_IBFD_2, NOEUD_RF_IBFD_3, ..., NOEUD_RF_IBFD_N) étant équipé d'un dispositif de réduction d'au moins une contribution d'auto-interférence selon l'une des 25 revendications précédentes, et d'un dispositif de réduction des interférences générées par les autres noeuds de communication (NOEUD_RF_IBFD_1, NOEUD_RF_IBFD_2, NOEUD_RF_IBFD_3, ..., NOEUD_RF_IBFD_N). 7. Procédé de réduction d'au moins une contribution d'auto-3 0 interférence dans un système de communication sans fil full-duplex, configuré pour transmettre un signal d'émission (TX0u-r) à une porteuse d'émission (LO-rx) et modulé par un signal en bande de base (TXBB), et configuré pour 18 recevoir un signal de réception (RXIN) contenant au moins une contribution d'auto-interférence correspondant au signal d'émission (TX0u-r), ledit procédé de réduction comprenant au moins une première étape de réduction (El), dans laquelle un premier module de réduction (Bcc) prélève une réplique du 5 signal d'émission (TX0u-r) et génère un premier signal de réduction (SIGcc), caractérisé en ce qu'il comprend en outre au moins les étapes suivantes : - une deuxième étape de réduction (E2), dans laquelle un deuxième module de réduction (BENV) génère un deuxième signal de réduction (SIGENV) fonction de la dérivée temporelle de la réplique du signal 10 en bande de base (TXBB), - une étape de soustraction (E3) dans laquelle on soustrait du signal de réception (RXIN) le premier signal de réduction (SIGcc) et le deuxième signal de réduction (SIGENV). 15 8. Procédé selon la revendication 7, une dérivée temporelle de ladite réplique du signal en bande de base (TXBB) mélangée à la porteuse d'émission (LO-rx) étant fournie au deuxième module de réduction (BENV). 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 7 ou 20 8, un retard numérique étant appliqué à ladite réplique du signal en bande de base (TXBB) avant que ladite réplique ne soit fournie au deuxième module de réduction (BENV). 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 25 7 à 9, ledit premier module de réduction (Bcc) appliquant un premier gain complexe (Gcc*) à une réplique du signal d'émission (TX0u-r) en vue de fournir le premier signal de réduction (SIGcc), le premier gain complexe (Gcc*) étant déterminé de manière à générer une interférence destructive entre la contribution d'auto-interférence comprise dans le signal de réception (RXIN) et 30 le premier signal de réduction (SIGcc) 19 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 8 à 10, ledit deuxième module de réduction (BENV) appliquant un deuxième gain complexe (GENV*) à la dérivée temporelle de la réplique du signal en bande de base (TXBB) mélangée à la porteuse d'émission (LO-rx), le deuxième gain 5 complexe (GENV*) étant déterminé de manière à générer une interférence destructive entre d'une part un résidu (RES) de l'interférence destructive entre la au moins contribution d'auto-interférence comprise dans le signal de réception (RXIN) et le premier signal de réduction (SIGcc), et d'autre part le deuxième signal de réduction (SIGENV). 10 12. Procédé selon la revendication 11, comprenant en outre une étape d'étalonnage (E0), ladite étape d'étalonnage (E0) comprenant les sous-étapes suivantes : Une première sous-étape (SE1) de détermination du premier gain 15 complexe (Gcc*) du premier module de réduction (Bcc), qui minimise la différence entre la contribution d'auto-interférence comprise dans le signal de réception (RXIN) et correspondant au signal d'émission (TX0u-r), et le premier signal de réduction (SIGcc), dit signal de résidu (RES) ; puis Une deuxième sous-étape (SE2) de détermination du deuxième gain complexe (GENV*) du deuxième module de réduction (BENV) qui minimise la différence entre le signal de résidu (RES) et le deuxième signal de réduction (SIGENV). 13. Procédé selon la revendication précédente, comprenant en outre une sous-étape (SE3) de détermination du retard numérique minimisant la différence entre le signal de résidu (RES) et le deuxième signal de réduction (SIGENV). 3 0 14. Procédé selon la revendication 12, ladite sous-étape (SE2) de détermination du deuxième gain complexe (GENV*) comprenant en 20 outre la détermination du retard numérique minimisant la différence entre le signal de résidu (RES) et le deuxième signal de réduction (SIGENV). 15. Procédé selon l'une quelconque des revendications 12 à 5 14, ladite étape d'étalonnage (EO) étant effectuée périodiquement ou en cas de changement de l'environnement du système de communication sans fil full-duplex. 10