Brevet FR3065899A1 — publié le 20181109

- 1 - MOULE DE TUILERIE ET COMPOSITION DE PLÃTRE POUR MOULE La prÃ©sente invention concerne le domaine des moules de tuilerie (utilisÃ©s notamment pour la fabrication des tuiles) et des compositions utilisÃ©es pour la fabrication de ces moules. La prÃ©sente invention porte notamment sur un nouveau moule de tuilerie, ainsi que sur une nouvelle composition de plÃ¢tre pour la fabrication de moules de tuilerie, et sur un procÃ©dÃ© de fabrication dudit moule. Les moules utilisÃ©s en tuilerie peuvent Ãªtre notamment en rÃ©sine ou en plÃ¢tre. Les moules en plÃ¢tre sont gÃ©nÃ©ralement fabriquÃ©s en coulant une composition Ã base de plÃ¢tre entre une forme ou coque ou enveloppe ou un support, au moins en partie mÃ©tallique, et une empreinte (ou mÃ¨re de moule) prÃ©sentant la forme de la tuile Ã produire, le moule obtenu Ã©tant prÃªt Ã l'emploi aprÃ¨s durcissement ou prise du plÃ¢tre et sÃ©paration de l'empreinte. Lors de la fabrication des tuiles, la composition ou pÃ¢te, par exemple Ã base d'argile, utilisÃ©e pour former les tuiles, est moulÃ©e Ã la forme souhaitÃ©e dans ledit moule, puis gÃ©nÃ©ralement mise Ã sÃ©cher pendant plusieurs heures, le cas Ã©chÃ©ant dans une Ã©tuve, avant d'Ãªtre cuite Ã plus haute tempÃ©rature. Les moules Ã tuiles ou moules de tuilerie doivent notamment prÃ©senter une bonne duretÃ© en surface pour Ã©viter la formation de dÃ©fauts sur les produits moulÃ©s, de mÃªme qu'une bonne rÃ©sistance Ã l'abrasion. Ils doivent Ã©galement prÃ©senter une rÃ©sistance mÃ©canique suffisante pour supporter la pression exercÃ©e pendant le moulage, ainsi qu'une bonne capacitÃ© Ã drainer l'eau extraite de la pÃ¢te utilisÃ©e pour former la tuile pendant le pressage. Cependant l'obtention d'une bonne rÃ©sistance, en particulier Ã l'abrasion, dÃ©terminante pour obtenir des moules prÃ©sentant une bonne durÃ©e de vie, se fait gÃ©nÃ©ralement au dÃ©triment de la capacitÃ© du plÃ¢tre Ã drainer l'eau contenue dans le matÃ©riau moulÃ© pendant le pressage. 3065 899 - 2 - La prÃ©sente invention a par consÃ©quent cherchÃ© une solution simple Ã mettre en oeuvre, Ã©conomique et efficace pour obtenir des moules de tuilerie prÃ©sentant des propriÃ©tÃ©s amÃ©liorÃ©es, ces moules prÃ©sentant une rÃ©sistance et durabilitÃ© suffisantes mais aussi une bonne capacitÃ© Ã drainer l'eau 5 contenue dans les matÃ©riaux moulÃ©s pendant le pressage, sans que les amÃ©liorations apportÃ©es se fassent au dÃ©triment d'autres propriÃ©tÃ©s recherchÃ©es dans ce domaine telles que l'ouvrabilitÃ© du matÃ©riau utilisÃ© pour obtenir le moule (ou capacitÃ© Ã Ãªtre travaillÃ© pendant au moins un laps de temps), avec une vitesse de prise satisfaisante du matÃ©riau lors de la 10 rÃ©alisation du moule et une facilitÃ© de mise en oeuvre du matÃ©riau. Ce but a Ã©tÃ© atteint grÃ¢ce Ã la composition selon la prÃ©sente invention et grÃ¢ce aux moules fabriquÃ©s Ã partir de cette composition, la prÃ©sente invention ayant notamment mis en Ã©vidence que l'ajout d'un additif particulier, choisi parmi les carbonates solubles dans l'eau, dans une 15 composition de plÃ¢tre pour obtenir les moules, Ã©tait la solution pour obtenir des moules prÃ©sentant les caractÃ©ristiques prÃ©citÃ©es. La composition mise au point selon l'invention est une composition adaptÃ©e Ã la fabrication, et utilisÃ©e pour la rÃ©alisation, de moules de tuilerie, ladite composition (pour (la fabrication de) moules de tuilerie) Ã©tant Ã base de 20 plÃ¢tre et comprenant de 0,2 Ã 5% en masse du plÃ¢tre d'un ou de plusieurs carbonates hydrosolubles (ou carbonates solubles dans l'eau), le pourcentage en masse Ã©tant indiquÃ© par rapport Ã (ou Ã©tant rapportÃ© Ã ) la masse du plÃ¢tre (le terme "poids" pouvant Ã©galement Ãªtre utilisÃ© pour dÃ©signer la "masse" par la suite et selon l'usage courant). 25 Par carbonate, on entend tout composÃ© prÃ©sentant un groupement CO3, quel que soit son degrÃ© d'hydrogÃ©nation. De prÃ©fÃ©rence, le carbonate se prÃ©sente sous forme solide Ã tempÃ©rature ambiante. Par carbonates hydrosolubles, c'est-Ã -dire carbonates solubles dans l'eau, on entend plus particuliÃ¨rement les carbonates prÃ©sentant une 30 solubilitÃ© S dans l'eau supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 10 g/I pour au moins l'une des tempÃ©ratures suivantes : 15Â°C, 20Â°C ou 25Â°C, de prÃ©fÃ©rence supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 60 g/I, en particulier supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 90 g/I, voire supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 100 g/I, voire de faÃ§on particuliÃ¨rement prÃ©fÃ©rÃ©e supÃ©rieure ou Ã©gale 3065899 - 3 - Ã 200 g/I pour au moins l'une des tempÃ©ratures prÃ©citÃ©es, ces valeurs de solubilitÃ© Ã©tant dÃ©terminÃ©es Ã une tempÃ©rature de 15, 20 ou 25Â°C et correspondant Ã la quantitÃ© maximale en grammes du carbonate considÃ©rÃ© dissous dans un litre d'eau saturÃ©e dans les conditions de tempÃ©rature 5 prÃ©citÃ©es et sous une pression de 1 atm. De prÃ©fÃ©rence, le ou les carbonates hydrosolubles utilisÃ©s sont choisis parmi les carbonates suivants : carbonate de potassium (K2CO3, de solubilitÃ© de l'ordre de 1110 g/I Ã 20 ou 25 Â°C), carbonate de sodium (Na2CO3, de solubilitÃ© de l'ordre de 300 g/I Ã 25Â°C), carbonate d'ammonium ((NH4)2CO3 10 de solubilitÃ© de l'ordre de 1000 g/I Ã 15 ou 20Â°C), carbonate de rubidium (Rb2CO3, de solubilitÃ© de l'ordre de 2230 g/I Ã 20Â°C), carbonate de cÃ©sium (C52CO3, de solubilitÃ© de l'ordre de 2610 g/I Ã 15Â°C), carbonate de lithium (Li2CO3 de solubilitÃ© de l'ordre de 13,4 g/I Ã 20Â°C) ou parmi les mÃ©langes de deux ou plusieurs de ces carbonates, le taux total de carbonate(s) 15 hydrosoluble(s) utilisÃ©(s) dans la composition Ã©tant de 0,2 Ã 5% en masse du plÃ¢tre, ce taux Ã©tant la somme des taux de tous les carbonates hydrosolubles prÃ©sents quand il y a plusieurs carbonates hydrosolubles prÃ©sents. De faÃ§on particuliÃ¨rement prÃ©fÃ©rÃ©e, le ou les carbonates hydrosolubles utilisÃ©s sont choisis parmi les carbonates suivants : carbonate 20 de potassium, carbonate de sodium, carbonate d'ammonium, et leurs mÃ©langes. Selon un mode de rÃ©alisation avantageux, un seul carbonate hydrosoluble est prÃ©sent dans la composition, notamment et de faÃ§on prÃ©fÃ©rÃ©e le carbonate de sodium. 25 La prÃ©sente invention a Ã©galement pour objet l'utilisation de la composition prÃ©citÃ©e selon l'invention pour la fabrication de moules de tuilerie, ainsi que le moule de tuilerie obtenu Ã partir de cette composition, ledit moule Ã©tant ainsi formÃ© (initialement ou Ã partir) d'une composition Ã base de plÃ¢tre comprenant de 0,2 Ã 5% en masse (par rapport au plÃ¢tre) 30 d'un ou de plusieurs carbonates hydrosolubles. Par "moule formÃ© d'une composition", on entend dans la prÃ©sente invention un moule formÃ© initialement, ou formÃ© Ã partir, d'une composition, les composants de la composition pouvant dans le moule final avoir rÃ©agi et/ou se trouver sous une forme diffÃ©rente (par exemple le plÃ¢tre s'Ã©tant 3065 899 - 4 - solidifiÃ© sous sa forme rÃ©hydratÃ©e ou les carbonates s'Ã©tant au moins en partie solubilisÃ©s). La prÃ©sente invention a Ã©galement pour objet un procÃ©dÃ© de fabrication d'un moule de tuilerie, dans lequel : 5 - une composition Ã base de plÃ¢tre comprenant de 0,2 Ã 5% en masse (par rapport au plÃ¢tre) d'un ou de plusieurs carbonates hydrosolubles, est gÃ¢chÃ©e (ou dÃ©layÃ©e ou mÃ©langÃ©e) avec de l'eau de maniÃ¨re Ã obtenir un mÃ©lange (ou "composition gÃ¢chÃ©e"), en particulier fluide, - ledit mÃ©lange est coulÃ© (ou versÃ© ou transfÃ©rÃ©) entre un support (ou 10 une forme ou coque ou enveloppe), en particulier au moins en partie mÃ©tallique, et une empreinte (ou mÃ¨re de moule) prÃ©sentant la forme de la tuile Ã produire (gÃ©nÃ©ralement au moins l'une des parties (support ou empreinte) est en mÃ©tal et l'autre est en mÃ©tal ou en rÃ©sine), - ledit mÃ©lange, aprÃ¨s sa prise, en particulier aprÃ¨s au moins une prise 15 suffisante, est sÃ©parÃ© (au moins) de l'empreinte afin de former le moule de tuilerie. Par "mÃ©lange fluide" ou "composition gÃ¢chÃ©e fluide", on entend que le mÃ©lange ou la composition gÃ¢chÃ©e prÃ©sente une valeur d'Ã©talement supÃ©rieure Ã 10 cm, de prÃ©fÃ©rence supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 13 cm, notamment 20 supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 15 cm. Cette valeur d'Ã©talement (ou cette fluiditÃ©) est dÃ©terminÃ©e Ã l'aide d'un anneau Schmidt de 60 mm de diamÃ¨tre intÃ©rieur et de 50 mm de hauteur, selon la norme NF B 12-401. Selon cette mÃ©thode de dÃ©termination, l'anneau est mis sur un plan de travail, l'intÃ©rieur de l'anneau formant ainsi une cavitÃ©, et cette cavitÃ© est complÃ¨tement remplie de la pÃ¢te 25 Ã tester prÃ©levÃ©e Ã la sortie d'un malaxeur, puis l'anneau une fois rempli est soulevÃ© verticalement, la pÃ¢te s'Ã©talant alors sur le plan de travail, le diamÃ¨tre du disque formÃ© par la pÃ¢te, ou diamÃ¨tre d'Ã©talement ou valeur d'Ã©talement, Ã©tant alors dÃ©terminÃ©. La composition gÃ¢chÃ©e est coulÃ©e lorsqu'elle est ainsi suffisamment fluide et non encore prise. 30 Par "prise suffisante", on entend que le mÃ©lange prÃ©sente une telle prise suffisante lorsqu'il atteint ou prÃ©sente une valeur de duretÃ© Shore A (selon la norme ISO 868) au moins Ã©gale Ã 30, et de prÃ©fÃ©rence prÃ©sente une duretÃ© Shore A supÃ©rieure, en particulier supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 35, notamment supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 40. 3065 899 - 5 - La prÃ©sente invention permet d'obtenir de faÃ§on simple, Ã©conomique et efficace, des moules, en particulier de tuilerie, prÃ©sentant une bonne rÃ©sistance et durabilitÃ© en mÃªme temps qu'une bonne porositÃ© et une permÃ©abilitÃ© particuliÃ¨rement amÃ©liorÃ©e entrainant une capacitÃ© au drainage 5 Ã©galement amÃ©liorÃ©e, sans que ces amÃ©liorations se fassent au dÃ©triment d'autres propriÃ©tÃ©s telles que la facilitÃ© de mise en oeuvre ou la vitesse de prise lors de la rÃ©alisation du moule, comme illustrÃ© ultÃ©rieurement. La composition mise au point selon l'invention pour la fabrication de moules de tuilerie (ou de moules Ã tuiles), est une composition dite minÃ©rale 10 car elle est essentiellement (Ã au moins 80%, et prÃ©fÃ©rentiellement Ã au moins 90%, voire 95%), voire uniquement, Ã base de composants inorganiques (ou minÃ©raux). Cette composition est Ã base de (ou (majoritairement) formÃ©e de ou Ã partir de) plÃ¢tre, le plÃ¢tre Ã©tant son composant majoritaire, reprÃ©sentant 15 notamment de 70 Ã 99%, voire de 80 Ã 99% en masse de la composition totale en sec (ou de la composition sous sa forme pulvÃ©rulente (forme sous laquelle la composition est prÃ©parÃ©e, conditionnÃ©e et prÃªte Ã gÃ¢cher)). Les pourcentages des autres composants, prÃ©sents ou ajoutÃ©s (par exemple l'eau lors du gÃ¢chage) le cas Ã©chÃ©ant sont indiquÃ©s par la suite, par dÃ©faut et 20 sauf indication contraire, par rapport Ã la masse du plÃ¢tre utilisÃ©e pour rÃ©aliser la composition. Le plÃ¢tre est communÃ©ment fabriquÃ© Ã partir de sulfate de calcium di-hydratÃ© (ou gypse), d'origine naturelle ou synthÃ©tique. Ce sulfate de calcium, sous forme de poudre, subit gÃ©nÃ©ralement une cuisson, ou calcination, qui le 25 dÃ©shydrate principalement en sulfate de calcium semi-hydratÃ© ou en sulfate de calcium anhydre ou en un mÃ©lange de ces deux formes, donnant ainsi le produit appelÃ© plÃ¢tre, qui peut ensuite Ãªtre moulÃ©, faÃ§onnÃ© sous diverses formes en mÃ©langeant ce plÃ¢tre avec de l'eau pour obtenir une gÃ¢chÃ©e qui se solidifie en reformant du sulfate de calcium di-hydratÃ©. Le type de cuisson 30 a une influence sur la forme finale des grains de plÃ¢tre et permet d'obtenir deux types de plÃ¢tre qui sont gÃ©nÃ©ralement distinguÃ©s : les plÃ¢tres de type Alpha et les plÃ¢tres de type BÃ©ta. Les plÃ¢tres de types BÃ©ta sont gÃ©nÃ©ralement formÃ©s de cristaux de plÃ¢tre dont la surface est irrÃ©guliÃ¨re, 3065 899 - 6 - issus du broyage du plÃ¢tre obtenu par cuisson du gypse dans des fours en particulier rotatifs sous pression atmosphÃ©rique. Les plÃ¢tres de types Alpha sont gÃ©nÃ©ralement formÃ©s de cristaux, ou grains, de plÃ¢tre dont la surface est plus rÃ©guliÃ¨re, ces grains Ã©tant issus du broyage du plÃ¢tre obtenu par 5 cuisson du gypse sous pression, en milieu humide, en particulier en autoclave. Si ces deux formes de plÃ¢tres ont la mÃªme formule chimique, leurs formes extÃ©rieures diffÃ©rentes influent sur le taux de gÃ¢chage et sur les propriÃ©tÃ©s obtenues, le plÃ¢tre BÃ©ta Ã©tant habituellement privilÃ©giÃ© pour obtenir une bonne porositÃ© comparativement au plÃ¢tre Alpha. 10 Cependant, selon la prÃ©sente invention, le plÃ¢tre utilisÃ© dans la composition pour moules comprend de prÃ©fÃ©rence moins de 45% en poids, avantageusement moins de 40%, en particulier moins de 30%, et notamment moins de 25% de plÃ¢tre BÃ©ta, voire est dÃ©nuÃ© de plÃ¢tre de type BÃ©ta. De prÃ©fÃ©rence, le plÃ¢tre de (ou formant) ladite composition pour moules 15 comprend plus de 55%, avantageusement plus de 60%, en particulier plus de 70%, et notamment plus de 75% de plÃ¢tre Alpha, voire est uniquement formÃ© de plÃ¢tre de type Alpha. En combinaison avec le plÃ¢tre (composant a)) formant l'ingrÃ©dient majoritaire de la composition, l'additif sÃ©lectionnÃ© selon l'invention 20 (composant b)) est quant Ã lui exclusivement choisi parmi les carbonates hydrosolubles, et mÃ©langÃ©, au taux tel que sÃ©lectionnÃ© dans la prÃ©sente invention, pour obtenir une composition permettant d'obtenir des moules de tuilerie prÃ©sentant Ã la fois une rÃ©sistance et durabilitÃ© suffisantes mais aussi une capacitÃ© au drainage amÃ©liorÃ©e rÃ©sultant Ã la fois d'une bonne porositÃ© 25 et d'une permÃ©abilitÃ© particuliÃ¨rement, et de faÃ§on surprenante, amÃ©liorÃ©e, et ce tout en garantissant une bonne facilitÃ© de mise en oeuvre de la composition et maintenant une vitesse de prise particuliÃ¨rement satisfaisante lors de la rÃ©alisation du moule, comme indiquÃ© prÃ©cÃ©demment. Le taux du ou des carbonates hydrosolubles (ce taux Ã©tant la somme 30 des taux de tous les carbonates hydrosolubles prÃ©sents quand il y a plusieurs carbonates hydrosolubles prÃ©sents), tel(s) qu'ajoutÃ©(s) au plÃ¢tre/ mis dans la composition selon l'invention, est de 0,2 Ã 5% en masse par rapport Ã la masse du plÃ¢tre, et est de prÃ©fÃ©rence infÃ©rieur Ã 4,9%, en 3065899 - 7 - particulier infÃ©rieur Ã 4,5%, notamment infÃ©rieur Ã 4,0%, voire infÃ©rieur Ã 3,0%, notamment infÃ©rieur ou Ã©gal Ã 2,0%, et est de prÃ©fÃ©rence supÃ©rieur ou Ã©gal Ã 0,25%, en particulier supÃ©rieur ou Ã©gal Ã 0,30% en masse par rapport Ã la masse du plÃ¢tre. 5 De faÃ§on surprenante, les moules ainsi obtenus sont plus aptes Ã Ã©vacuer l'eau des matÃ©riaux moulÃ©s (tuiles) pendant le pressage, cette capacitÃ© n'Ã©tant par exemple pas obtenue avec d'autres types d'additifs, par exemple avec d'autres additifs utilisÃ©s potentiellement comme porogÃ¨nes (aptes Ã crÃ©er de la porositÃ©) tels que le chlorure de sodium ou le chlorure de 10 magnÃ©sium, ou avec d'autres carbonates (non solubles dans l'eau selon l'invention) tels que le carbonate de magnÃ©sium (MgCO3, de solubilitÃ© infÃ©rieure Ã 1,8 g/I Ã 20Â°C). La composition selon l'invention est gÃ©nÃ©ralement dÃ©nuÃ©e de ces autres types d'additifs, en particulier dÃ©nuÃ©e de chlorure de sodium ou de chlorure de magnÃ©sium, et dÃ©nuÃ©e des autres 15 carbonates (non solubles dans l'eau selon l'invention) tel que le carbonate de magnÃ©sium. De faÃ§on prÃ©fÃ©rÃ©e, la composition est Ã©galement dÃ©nuÃ©e de composants aptes Ã libÃ©rer des ions phosphates en solution aqueuse, ces composants dans la prÃ©sente composition pouvant notamment ralentir de 20 faÃ§on pÃ©nalisante la vitesse de prise de la composition. Outre le plÃ¢tre et l'additif prÃ©citÃ©, la composition selon la prÃ©sente invention peut Ã©galement comprendre le cas Ã©chÃ©ant, une ou des charges minÃ©rales (par exemple pour augmenter la rÃ©sistance mÃ©canique), Ã des taux pouvant aller jusqu'Ã 32 % en masse de la composition totale en sec (ou 25 de la composition sous sa forme pulvÃ©rulente), et Ã©tant gÃ©nÃ©ralement infÃ©rieur Ã 30%, voire Ã 15% en masse de la composition totale en sec. Ces charges sont choisies en particulier dans le groupe formÃ© par les billes de verre, expansÃ©es ou non, les paillettes de verre, les fibres minÃ©rales, et la vermiculite. 30 La composition peut Ã©galement renfermer d'autres additifs, Ã des taux n'excÃ©dant pas 15% en masse par rapport Ã la masse de plÃ¢tre, et en particulier infÃ©rieurs Ã 10%, voire Ã 5% en masse, tels que des retardateurs de prise, des accÃ©lÃ©rateurs de prise, des agents fluidifiants, des agents Ã©paississants, des agents mouillants, des agents hydrofuges tels que des 3065899 - 8 - silicones ou des cires, des agents limitant l'expansion pendant la prise, des inhibiteurs de dÃ©formation, des agents anti-mousse, des agents antidÃ©cantation, des agents moussants, des stabilisateur de mousse, des bactÃ©ricides, des fongicides, des agents d'ajustement du pH ou des agents 5 colorants. De prÃ©fÃ©rence le pH de la composition est compris entre 6 et 10. Le pourcentage de chaque composant prÃ©sent autre que le plÃ¢tre (dont l'additif selon l'invention) dans la composition pulvÃ©rulente n'excÃ¨de gÃ©nÃ©ralement pas 5% en masse de la composition totale en sec. Les particules de la composition telles que les particules de plÃ¢tre 10 prÃ©sentent prÃ©fÃ©rentiellement une taille infÃ©rieure Ã 500 ilm. On appelle taille d'une particule son diamÃ¨tre Ã©quivalent, c'est-Ã -dire le diamÃ¨tre de la sphÃ¨re qui se comporterait de maniÃ¨re identique lors de l'analyse granulomÃ©trique des particules (ou de la poudre formÃ©e desdites particules), la distribution granulomÃ©trique (ensemble des tailles de particules) Ã©tant mesurÃ©e en 15 particulier par granulomÃ©trie laser. Les moules selon l'invention sont rÃ©alisÃ©s Ã partir de la composition selon l'invention en procÃ©dant notamment comme indiquÃ© dans le procÃ©dÃ© selon l'invention, la rÃ©alisation des moules s'opÃ©rant gÃ©nÃ©ralement Ã tempÃ©rature ambiante, en particulier Ã une tempÃ©rature (ambiante) de l'ordre 20 de 10 Ã 30Â°C. Les composants, notamment le plÃ¢tre, sont progressivement introduits puis mÃ©langÃ©s avec l'eau de faÃ§on Ã obtenir un mÃ©lange homogÃ¨ne, la tempÃ©rature Ã©tant maintenue approximativement constante pendant l'introduction. Puis le mÃ©lange est coulÃ© entre un support, en particulier au moins en partie mÃ©tallique, et une empreinte prÃ©sentant la 25 forme de la tuile Ã produire. Une fois le mÃ©lange suffisamment pris, le moule est gÃ©nÃ©ralement retirÃ© de l'empreinte (ou l'empreinte est retirÃ©e du moule), et reste gÃ©nÃ©ralement sur sa partie support ayant servi Ã la rÃ©alisation du moule. Le moule de tuilerie ainsi formÃ© est ensuite laissÃ© au repos entre 1 h et 6h avant utilisation pour atteindre une duretÃ© appropriÃ©e pour son 30 utilisation, le moule pouvant alors Ãªtre utilisÃ© pour fabriquer les tuiles ou Ã©tant le cas Ã©chÃ©ant maintenu humide jusqu'Ã utilisation. Le gÃ¢chage (mÃ©lange de la composition pulvÃ©rulente avec de l'eau) est effectuÃ© de faÃ§on Ã avoir un rapport pondÃ©ral eau/matiÃ¨res sÃ¨ches 3065899 - 9 - prÃ©fÃ©rentiellement infÃ©rieur Ã 0,50 (en d'autres termes le pourcentage d'eau ajoutÃ©e n'excÃ¨de pas 50% de la masse de la composition pulvÃ©rulente), en particulier infÃ©rieur Ã 0,40, notamment infÃ©rieur Ã 0,35, ce rapport Ã©tant en outre supÃ©rieur Ã 0,20, voire supÃ©rieur Ã 0,25, notamment supÃ©rieur ou Ã©gal 5 Ã 0,26. Le temps d'ouvrabilitÃ© (temps pendant lequel le mÃ©lange peut Ãªtre travaillÃ©) du mÃ©lange est infÃ©rieur au temps initial de prise, lequel n'excÃ¨de gÃ©nÃ©ralement pas 30 min, voire est infÃ©rieur ou Ã©gal Ã 20 min, voire mÃªme est infÃ©rieur ou Ã©gal Ã 15 min. Le temps initial de prise ou temps de dÃ©but de 10 prise est le temps nÃ©cessaire pour qu'un sillon tracÃ© par une lame de couteau dans le mÃ©lange Ã©talÃ© ne se referme plus. Le temps final de prise (ou temps de prise suffisante) lorsque le mÃ©lange atteint une valeur de duretÃ© Shore A Ã©gale Ã 40 est gÃ©nÃ©ralement infÃ©rieur Ã 25 min, l'intervalle entre le temps initial de prise et ledit temps final de prise Ã©tant gÃ©nÃ©ralement 15 compris entre 3 et 9 min. La porositÃ© du moule obtenu (volume des pores prÃ©sents dans le moule) est avantageusement comprise entre 10 et 30% en volume. Cette porositÃ© est par exemple Ã©valuÃ©e par porosimÃ©trie Ã mercure rÃ©alisÃ©e sur un appareil de rÃ©fÃ©rence Autopore IV 9500 commercialisÃ© par la sociÃ©tÃ© 20 Micromeritics. La taille (ou diamÃ¨tre Ã©quivalent) des pores du moule obtenu est en outre gÃ©nÃ©ralement supÃ©rieure Ã 2,5 pm, en particulier de l'ordre de 3 Ã 6 pm, cette taille dÃ©passant celle des pores des moules habituellement rÃ©alisÃ©s. L'aptitude du moule Ã drainer l'eau, ou Ã se laisser traverser par l'eau, 25 est en outre avantageusement supÃ©rieure Ã 170 g par 10 minutes, en particulier supÃ©rieure Ã 200 g par 10 minutes, notamment supÃ©rieure Ã 500, voire supÃ©rieure Ã 800 g par 10 minutes. Cette aptitude est dÃ©terminÃ©e en mesurant la quantitÃ© d'eau Ã©vacuÃ©e au bout de 10 minutes au travers d'un Ã©chantillon de 15 cm de diamÃ¨tre et de 1,5 cm d'Ã©paisseur placÃ© entre deux 30 joints d'Ã©tanchÃ©itÃ© et Ã une pression de 1 bar. La prÃ©sente invention et ses avantages seront mieux compris Ã la lecture des exemples qui suivent, donnÃ©s Ã titre illustratif et non limitatif. On prÃ©pare sept compositions selon l'invention (compositions A1, A2, A3, A4, A5, A6 et A7) et sept compositions comparatives hors de l'invention 3065 899 - 10 - (compositions B, C, D1 et D2, E, F et G) en mÃ©langeant pour chacune des compositions 1300 g de plÃ¢tre (tel que spÃ©cifiÃ© dans le tableau 1 suivant) avec un ou plusieurs agents ou additifs comme indiquÃ© dans le tableau 1 suivant (les pourcentages indiquÃ©s Ã©tant les pourcentages en masse par 5 rapport au poids de plÃ¢tre). Tableau 1 PlÃ¢tre fluidifiant Melment Fi 5G*** Retardan P**** Additif supplÃ©mentaire Al Alpha 0,4% (5,20 g) 0,3% Na2CO3 (3,90 g) A2 Alpha 0,5% (6,50 g) 0,5% Na2CO3 (6,50 g) A3 Alpha 0,7% (9,10 g) 2% Na2CO3 (26,0 g) A4 Alpha 0,4% (5,20 g) 0,3% Na2CO3 (3,90 g) +0,3 % K2CO3 (3,90 g) A5 Alpha 0,4% (5,20 g) 0,9% (NH4)2CO3 (3,90g) A6 Alpha 0,4% (5,20 g) 0,7% Li2CO3 (9,06 g) A7 Alpha 1% (13,0 g) 0,6% Na2CO3 (7,80 g) B(*) Alpha 0,2% (2,60 g) 0,1 % Na2CO3 (1,30 g) C(*) Alpha 0,3% (3,90 g) Aucun D1 (*) Teha G** 0,08% (0,01 g) D2(*) Teha G** E(*) Alpha 0,4% (5,20 g) 0,8% MgCO3 (10,3 g) F(*) Alpha 0,4% (5,20 g) 0,55% NaCI (7,18 g) G(*) Alpha 0,4% (5,20 g) 0,9% MgC12 (11,7 g) (*) hors invention **PlÃ¢tre commercialisÃ© par la sociÃ©tÃ© Saint-Gobain Formula sous la rÃ©fÃ©rence Teha G pour la fabrication de moules pour le pressage des tuiles 10 *** agent fluidifiant de la famille des mÃ©lamines commercialisÃ© sous la rÃ©fÃ©rence Melment F1 5G par la sociÃ©tÃ© BASF. **** agent retardateur de prise commercialisÃ© sous la rÃ©fÃ©rence Retardan P par la sociÃ©tÃ© Sika. Le plÃ¢tre alpha utilisÃ© prÃ©sente des particules de taille infÃ©rieure Ã 300 15 microns. On gÃ¢che chacune de ces compositions avec une quantitÃ© d'eau telle que le rapport massique eau/plÃ¢tre est Ã©gal Ã 0,30, Ã l'exception de la 3065899 composition A7 pour laquelle le rapport massique eau/plÃ¢tre est Ã©gal Ã 0,26. On coule les compositions fluides obtenues dans des moules de formes appropriÃ©es pour obtenir les Ã©prouvettes servant Ã la caractÃ©risation des Ã©chantillons. 5 Pour chacune des compositions rÃ©alisÃ©es, on Ã©value : - la valeur d'Ã©talement ("test A") Ã l'aide d'un anneau Schmidt de 60 mm de diamÃ¨tre intÃ©rieur et de 50 mm de hauteur, selon la norme NF B 12401, cette valeur devant Ãªtre supÃ©rieure Ã 10 cm, de prÃ©fÃ©rence supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 13 cm; 10 - le temps initial de prise (IST), c'est-Ã -dire le temps nÃ©cessaire pour qu'un sillon tracÃ© par une lame de couteau dans l'Ã©chantillon Ã©talÃ© aprÃ¨s le test A ne se referme plus; - le temps final de prise (FST) lorsque le mÃ©lange atteint une valeur de duretÃ© Shore A Ã©gale Ã 40; 15 - l'aptitude Ã drainer l'eau (test B) en mesurant la quantitÃ© d'eau Ã©vacuÃ©e au bout de 10 minutes au travers d'un Ã©chantillon de 15 cm de diamÃ¨tre et de 1,5 cm d'Ã©paisseur du mÃ©lange durci placÃ© entre deux joints d'Ã©tanchÃ©itÃ© et Ã une pression de 1 bar; - le volume poreux et la taille de pores, par porosimÃ©trie Ã mercure 20 rÃ©alisÃ©e sur un appareil de rÃ©fÃ©rence Autopore IV 9500 commercialisÃ© par la sociÃ©tÃ© Micromeritics; - la duretÃ© Brinell, mesurÃ©e Ã 1481 N avec une bille de 8 mm de diamÃ¨tre sur une presse Shimadzu AGSX) sur des Ã©prouvettes de dimensions 4 x 4x 16 cm maintenues humides. 25 Le tableau 2 ci-aprÃ¨s montre les rÃ©sultats de ces caractÃ©risations pour les compositions selon l'invention et les compositions comparatives du tableau 1. 3065 899 - 12 - Tableau 2 Test A IST (min: s) FST (min:s) test B volume poreux (Â°/0 taille de pores duretÃ© Brinell (kg/mm2) (mm) (g/10 min) (Pm) Al 225 16:00 22:45 816 21 4,0 9,3 A2 220 13:45 19:30 1384 26 5,8 9,4 A3 130 11:00 18:15 2122 25 5,8 ND A4 175 14:15 19:00 1553 25 5,7 ND A5 180 22:00 29:00 673 25 4,1 ND A6 185 16 :00 25:00 239 24 3,0 ND A7 195 11:00 14:00 227 ND ND 12,8 B(*) 175 19:15 28:15 139 23 2,0 10,1 C(*) 190 16:00 27:30 57 25 1,8 10,4 D1 (*) 220 15:00 21:00 145 24 2,2 11,2 D2(*) 220 12:15 17:30 100 ND ND ND E(*) 220 31:00 45:00 72 23 1,9 10 F(*) 230 13:00 20:00 156 25 2,4 10,4 G(*) 140 06:00 ND 5 23 0,9 10,4 ND = non dÃ©terminÃ© On constate que les compositions selon l'invention permettent 5 notamment d'augmenter significativement la capacitÃ© de l'Ã©chantillon Ã Ã©vacuer l'eau, cette amÃ©lioration se traduisant notamment par une valeur particuliÃ¨rement amÃ©liorÃ©e au test B, tout en gardant un bon volume poreux et tout en gardant notamment une bonne rÃ©sistance mÃ©canique, cette amÃ©lioration de la capacitÃ© de l'Ã©chantillon Ã Ã©vacuer l'eau pouvant Ãªtre 10 importante (Ã©chantillon A6 ou A7) Ã extrÃªmement importante (Ã©chantillons Al Ã A5) et pouvant Ã©galement le cas Ã©chÃ©ant s'accompagner d'une amÃ©lioration de la rÃ©sistance mÃ©canique (Ã©chantillon A7). La valeur d'Ã©talement au test A (fluiditÃ©) ainsi qu'un temps initial de prise suffisant traduisent Ã©galement une bonne aptitude des compositions Ã Ãªtre coulÃ©es, 15 de mÃªme que le temps final de prise traduit une capacitÃ© au dÃ©moulage rapide permettant une productivitÃ© optimale. On observe Ã©galement une 3065899 - 13 - augmentation de la taille des pores pour les Ã©chantillons selon l'invention, cette taille dÃ©passant significativement celle des pores des Ã©chantillons comparatifs. On constate que les autres additifs des exemples comparatifs ou un 5 taux insuffisant d'additif selon l'invention ne permettent pas de produire le mÃªme effet, en particulier d'amÃ©liorer la capacitÃ© au drainage. La composition selon l'invention peut notamment Ãªtre utilisÃ©e avec avantage pour rÃ©aliser des moules de tuilerie, etc. REVENDICATIONS1. Composition pour moules de tuilerie, ladite composition Ã©tant Ã base de plÃ¢tre et comprenant de 0,2 Ã 5% en masse du plÃ¢tre d'un ou de plusieurs carbonates hydrosolubles. 2. Composition selon la revendication 1, caractÃ©risÃ©e en ce que le ou lesdits carbonates hydrosolubles sont un ou des carbonates prÃ©sentant une solubilitÃ© dans l'eau supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 10 g/I pour au moins l'une des tempÃ©ratures suivantes : 15Â°C, 20Â°C ou 25Â°C, de prÃ©fÃ©rence supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 60 g/I, en particulier supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 90 g/I, voire supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 100 g/I, voire de faÃ§on particuliÃ¨rement prÃ©fÃ©rÃ©e supÃ©rieure ou Ã©gale Ã 200 g/I. 3. Composition selon l'une des revendications 1 ou 2, caractÃ©risÃ©e en ce que le plÃ¢tre de ladite composition comprend moins de 45% en poids, 15 avantageusement moins de 40%, en particulier moins de 30%, et notamment moins de 25% de plÃ¢tre BÃ©ta. 4. Composition selon l'une des revendications 1 Ã 3, caractÃ©risÃ©e en ce que le taux de carbonate(s) hydrosoluble(s) est infÃ©rieur Ã 4,9% en masse par rapport Ã la masse du plÃ¢tre, en particulier infÃ©rieur Ã 4,5%, notamment 20 infÃ©rieur Ã 4,0%, voire infÃ©rieur Ã 3,0%, notamment infÃ©rieur ou Ã©gal Ã 2,0%, et est supÃ©rieur ou Ã©gal Ã 0,25%, en particulier supÃ©rieur ou Ã©gal Ã 0,30%. 5. Composition selon l'une des revendications 1 Ã 4, caractÃ©risÃ©e en ce que le ou lesdits carbonates hydrosolubles sont choisis parmi le carbonate de potassium, le carbonate de sodium, le carbonate d'ammonium, 25 le carbonate de rubidium, le carbonate de cÃ©sium, le carbonate de lithium, ou parmi les mÃ©langes de deux ou plusieurs de ces carbonates. 6. Composition selon l'une des revendications 1 Ã 5, caractÃ©risÃ©e en ce qu'elle est dÃ©nuÃ©e de chlorure de sodium ou de chlorure de magnÃ©sium, et en ce qu'elle est dÃ©nuÃ©e de carbonates non solubles dans l'eau tel que le 30 carbonate de magnÃ©sium. 7. Composition selon l'une des revendications 1 Ã 6, caractÃ©risÃ©e en ce qu'elle est dÃ©nuÃ©e de composants aptes Ã libÃ©rer des ions phosphates en solution aqueuse. 3065899 - 15 - 8. Composition selon l'une des revendications 1 Ã 7, caractÃ©risÃ©e en ce qu'elle comprend Ã©galement une ou des charges minÃ©rales, Ã des taux pouvant aller jusqu'Ã 32 % en masse de la composition totale en sec. 9. Utilisation de la composition selon l'une des revendications 1 Ã 8 5 pour la fabrication de moules de tuilerie. 10. Moule de tuilerie, formÃ© d'une composition Ã base de plÃ¢tre comprenant de 0,2 Ã 5% en masse d'un ou de plusieurs carbonates hydrosolubles, le pourcentage en masse Ã©tant indiquÃ© par rapport Ã la masse du plÃ¢tre. 10 11. ProcÃ©dÃ© de fabrication d'un moule de tuilerie, dans lequel : - une composition Ã base de plÃ¢tre comprenant de 0,2 Ã 5% en masse d'un ou de plusieurs carbonates hydrosolubles, le pourcentage en masse Ã©tant indiquÃ© par rapport Ã la masse du plÃ¢tre, est gÃ¢chÃ©e avec de l'eau de maniÃ¨re Ã obtenir un mÃ©lange, - ledit mÃ©lange est coulÃ© entre un support et une empreinte prÃ©sentant la forme de la tuile Ã produire, - ledit mÃ©lange, aprÃ¨s sa prise, en particulier aprÃ¨s au moins une prise suffisante, est sÃ©parÃ© de l'empreinte afin de former le moule de tuilerie. 12. ProcÃ©dÃ© selon la revendication 11, caractÃ©risÃ© en ce que la 20 fabrication du moule est opÃ©rÃ©e Ã tempÃ©rature ambiante. 13. ProcÃ©dÃ© selon l'une des revendications 11 ou 12, caractÃ©risÃ© en ce que ladite composition est gÃ¢chÃ©e avec de l'eau de faÃ§on Ã avoir un rapport pondÃ©ral eau/matiÃ¨res sÃ¨ches infÃ©rieur Ã 0,50, en particulier infÃ©rieur Ã 0,40, notamment infÃ©rieur Ã 0,35, ce rapport Ã©tant en outre supÃ©rieur Ã 25 0,20, en particulier supÃ©rieur Ã 0,25, notamment supÃ©rieur ou Ã©gal Ã 0,26.