Brevet FR3065794A1 — publié le 20181102

RÃ©servoir de stockage de chaleur optimisÃ© Ã partir de particules de verre La prÃ©sente invention concerne un rÃ©servoir de stockage thermique comportant au moins un matÃ©riau de stockage thermique solide chimiquement inerte contenant au moins des particules de verre. L'invention se rapporte Ã©galement Ã l'utilisation d'au moins un matÃ©riau de stockage thermique solide chimiquement inerte comportant au moins des particules de verre pour limiter la vitesse de dÃ©gradation d'un fluide caloporteur apte Ã circuler dans un rÃ©servoir de stockage thermique. L'invention est aussi relative Ã une centrale solaire comportant au moins un rÃ©servoir de stockage thermique contenant au moins un liquide caloporteur et au moins un matÃ©riau de stockage thermique solide chimiquement inerte comportant au moins des particules de verre. La transition Ã©nergÃ©tique est un des grands enjeux de notre siÃ¨cle car elle dÃ©signe le passage du systÃ¨me Ã©nergÃ©tique actuel utilisant des ressources non renouvelables, telles que le pÃ©trole, le gaz naturel, le charbon, et les matiÃ¨res radioactives comme l'uranium et le plutonium, Ã un systÃ¨me fondÃ© principalement sur des ressources renouvelables, telles que la biomasse, et des sources d'Ã©nergie renouvelables telles que l'Ã©nergie hydraulique, Ã©olienne, solaire ou gÃ©othermique. Parmi ces Ã©nergies renouvelables, certaines ont une production qui s'avÃ¨re irrÃ©guliÃ¨re et intermittente. Le stockage d'Ã©nergie est donc dans ce cas une technologie permettant d'accroÃ®tre leur utilisation et constitue un Ã©lÃ©ment central de la transition Ã©nergÃ©tique de par sa flexibilitÃ© et son efficacitÃ©. Il permet non seulement de mieux valoriser l'Ã©nergie mais Ã©galement de mieux dimensionner nos Ã©quipements futurs, de production comme de consommation. Les technologies de stockage d'Ã©nergie, dites classiques, (pompage, batteries, hydrogÃ¨ne, air comprimÃ©) ont gÃ©nÃ©ralement en 3065794 2 commun le coÃ»t souvent trÃ¨s Ã©levÃ© de l'investissement de dÃ©part de l'installation de stockage. De plus, l'impact gÃ©ographique des projets mettant en jeu un systÃ¨me de pompage turbinage (encore appelÃ©s STEP : Stations de transfert d'Ã©nergie par pompage), liÃ©s Ã l'Ã©nergie 5 hydraulique, ou de stockage d'air comprimÃ© en cavitÃ© (encore appelÃ©s CAES : Compressed Air Energy Storage en langue anglaise) est important, en raison de la taille des installations mises en oeuvre, et le nombre de sites possibles d'implantation peut s'avÃ©rer limitÃ©. La chaleur est une forme d'Ã©nergie susceptible d'Ãªtre stockÃ©e 10 trÃ¨s facilement Ã faible coÃ»t, notamment Ã basse tempÃ©rature, et son stockage permet principalement le chauffage des bÃ¢timents ce qui reprÃ©sente une part importante de la consommation Ã©nergÃ©tique en Europe. Par ailleurs, le stockage de chaleur peut aussi amÃ©liorer le fonctionnement et la durÃ©e de vie des centrales solaires, en particulier 15 les centrales solaires thermodynamiques Ã concentration (appelÃ©es CSP : Concentrated Solar Power en langue anglaise). Les sources de chaleur proviennent en premier lieu de l'Ã©nergie solaire qui prÃ©sente, de par sa nature, un caractÃ¨re intermittent (par exemple, diffÃ©rence entre la journÃ©e et le soir ou entre l'Ã©tÃ© et l'hiver), 20 diluÃ© et alÃ©atoire (notamment Ã cause des passages nuageux imprÃ©visibles) ce qui rend sa production dÃ©calÃ©e par rapport Ã la demande Ã©nergÃ©tique quotidienne ou saisonniÃ¨re. Le stockage de la chaleur a ainsi pour but de pallier au caractÃ¨re intermittent et alÃ©atoire de l'Ã©nergie solaire en rÃ©duisant le dÃ©calage et le dÃ©couplage entre les 25 pÃ©riodes les plus productives et les pÃ©riodes de plus grandes demandes. En particulier, la chaleur, produite de maniÃ¨re excÃ©dentaire lors de pÃ©riodes de fort ensoleillement, peut Ãªtre avantageusement stockÃ©e pour Ãªtre par la suite exploitÃ©e en fin de journÃ©e. En outre, la chaleur peut Ãªtre issue de processus industriels mis 30 en oeuvre dans de nombreux domaines. Dans ce cas, il est possible de stocker la chaleur produite par certaines industries en complÃ©ment de leur activitÃ© principale. Le stockage de la chaleur est gÃ©nÃ©ralement rÃ©alisÃ© Ã partir d'un matÃ©riau solide, liquide ou une combinaison des deux, appelÃ© matÃ©riau 3065794 3 de stockage, ayant la capacitÃ© de libÃ©rer ou stocker de la chaleur par le biais d'un transfert thermique. Un tel transfert peut Ãªtre effectuÃ© par chaleur sensible, c'est-Ã -dire par changement de la tempÃ©rature du matÃ©riau (en d'autres termes, la chaleur est emmagasinÃ©e dans le 5 matÃ©riau), ou par chaleur latente, c'est-Ã -dire par changement de phase isotherme Ã pression constante du matÃ©riau (notamment un changement solide/liquide d'un matÃ©riau pour lequel la variation volumique est faible). Le stockage de la chaleur peut en outre se faire par voie 10 thermochimique en faisant intervenir des rÃ©actions chimiques rÃ©versibles conduites gÃ©nÃ©ralement Ã une tempÃ©rature variant de 300 Ã 1000Â°C. Ces rÃ©actions consomment ou libÃ¨rent de la chaleur par dissociation ou combinaison de rÃ©actifs. A titre d'exemple, on peut citer la rÃ©action rÃ©versible de dÃ©shydratation de l'hydroxyde de 15 calcium et d'hydratation de l'oxyde de calcium. Il en rÃ©sulte qu'il existe, Ã l'heure actuelle, principalement trois procÃ©dÃ©s de stockage de la chaleur. Les procÃ©dÃ©s, visant Ã transformer l'Ã©nergie solaire en chaleur puis Ã convertir l'Ã©nergie thermique obtenue en Ã©nergie Ã©lectrique et 20 mÃ©canique, sont gÃ©nÃ©ralement mis en oeuvre Ã partir d'un systÃ¨me de captation solaire, un systÃ¨me de stockage d'Ã©nergie thermique et un systÃ¨me de conversion thermodynamique. Ces procÃ©dÃ©s classiques sont typiquement utilisÃ©s dans les centrales solaires thermodynamiques Ã concentration. 25 Le systÃ¨me de captation solaire a pour but de capter les radiations solaires et de les concentrer sur un rÃ©cepteur dans lequel s'Ã©coule un fluide caloporteur. Durant cette Ã©tape, le rayonnement solaire est converti en Ã©nergie thermique. Un tel systÃ¨me permet de concentrer les rayons solaires. En particulier, le systÃ¨me de captation 30 solaire peut mettre en oeuvre des rÃ©flecteurs cylindro-paraboliques, des rÃ©flecteurs linÃ©aires de Fresnel, des hÃ©liostats (rayons solaires concentrÃ©s en haut d'une tour fixe) ou des miroirs paraboliques. Le systÃ¨me de stockage permet de stocker et restituer l'Ã©nergie thermique excÃ©dentaire afin notamment de dÃ©corrÃ©ler la production de 3065794 4 l'Ã©nergie Ã©lectrique et/ou mÃ©canique de la ressource solaire palliant ainsi les inconvÃ©nients liÃ©s au caractÃ¨re intermittent et alÃ©atoire de l'Ã©nergie solaire. Le procÃ©dÃ© de stockage de chaleur de l'Ã©nergie thermique se 5 dÃ©roule le plus souvent en trois Ã©tapes. Une Ã©tape de charge, durant laquelle l'Ã©nergie thermique, issue du systÃ¨me de captation solaire, est emmagasinÃ©e, une Ã©tape de stockage de la chaleur, ayant une durÃ©e plus ou moins longue selon le procÃ©dÃ© mis en oeuvre, et une Ã©tape de dÃ©charge (ou dÃ©stockage) correspondant Ã la phase de restitution de 10 l'Ã©nergie thermique vers le systÃ¨me de conversion thermodynamique. Le systÃ¨me de conversion thermodynamique a pour but de convertir l'Ã©nergie thermique en Ã©nergie mÃ©canique et Ã©lectrique grÃ¢ce notamment Ã la mise en oeuvre d'un cycle thermodynamique, par exemple une turbine Ã vapeur, transformant l'Ã©nergie thermique du 15 fluide caloporteur en Ã©nergie mÃ©canique. Lorsque le cycle thermodynamique est couplÃ© Ã un gÃ©nÃ©rateur Ã©lectrique alors l'Ã©nergie mÃ©canique est Ã©galement transformÃ©e en Ã©nergie Ã©lectrique. Le fluide caloporteur circulant dans le systÃ¨me de captation solaire peut Ãªtre identique ou diffÃ©rent du fluide alimentant le cycle 20 thermodynamique. Dans le cas oÃ¹ le fluide caloporteur est diffÃ©rent du fluide alimentant le cycle thermodynamique, ce dernier correspond alors Ã un fluide de travail. L'Ã©change thermique entre le fluide caloporteur et le fluide de travail est rÃ©alisÃ© Ã l'aide d'un Ã©changeur de chaleur. Le fluide de travail emmagasine donc l'Ã©nergie thermique. 25 Au cours de ces procÃ©dÃ©s, le systÃ¨me de stockage de chaleur permet notamment de contribuer Ã la production en continu de l'Ã©nergie Ã©lectrique, de gÃ©rer les pics de production et d'adapter la production Ã la demande. Le systÃ¨me de stockage de chaleur a donc pour rÃ´le d'amÃ©liorer le rendement de ce type de procÃ©dÃ©s ainsi que la 30 durÃ©e de vie des installations solaires les mettant en oeuvre. En d'autres termes, le systÃ¨me de stockage amÃ©liore la rentabilitÃ© et la durÃ©e de vie des centrales solaires thermodynamiques Ã concentration. Il permet aussi de rÃ©duire le coÃ»t du kWh Ã©lectrique. En outre, le 3065794 5 stockage d'Ã©nergie thermique prÃ©sente l'avantage d'Ãªtre moins onÃ©reux que le stockage d'Ã©nergie Ã©lectrique. Dans le cas d'un systÃ¨me de stockage par chaleur sensible, l'Ã©nergie thermique est stockÃ©e par Ã©lÃ©vation de la tempÃ©rature d'un 5 matÃ©riau de stockage susceptible d'Ãªtre sous forme liquide, solide ou une combinaison des deux. En d'autres termes, le systÃ¨me de stockage par chaleur sensible consiste Ã utiliser les propriÃ©tÃ©s calorifiques du matÃ©riau de stockage avec un simple changement de tempÃ©rature de celui-ci. Les Ã©changes thermiques ayant lieu entre le fluide 10 caloporteur, Ã©ventuellement le fluide de travail, et le matÃ©riau de stockage peuvent Ãªtre rÃ©alisÃ©s Ã l'aide d'un Ã©changeur de chaleur. Le matÃ©riau de stockage peut aussi correspondre au fluide caloporteur. DiffÃ©rentes technologies ont Ã©tÃ© dÃ©veloppÃ©es Ã l'Ã©chelle industrielle afin de mettre en oeuvre les systÃ¨mes de stockage par 15 chaleur sensible. A titre d'exemple, un systÃ¨me de stockage peut Ãªtre constituÃ© de deux rÃ©servoirs distincts remplis d'un fluide de stockage ayant deux tempÃ©ratures diffÃ©rentes, Ã savoir un rÃ©servoir dit Â« chaud Â», c'est-Ã -dire ayant une tempÃ©rature haute constante, situÃ© en sortie du systÃ¨me 20 de captation solaire, et un rÃ©servoir dit Â« froid Â», c'est-Ã -dire ayant une tempÃ©rature froide constante, situÃ© en sortie du cycle thermodynamique. En particulier, le rÃ©servoir chaud permet de stocker le fluide en sortie du systÃ¨me de captation solaire afin d'alimenter le cycle thermodynamique lors de la pÃ©riode de non-ensoleillement. En 25 sortie de celui-ci, le fluide refroidi est envoyÃ© vers le rÃ©servoir froid avant d'Ãªtre redirigÃ© vers le systÃ¨me de captation solaire. Ainsi, pendant la phase de stockage, le fluide froid est pompÃ© du rÃ©servoir froid vers le systÃ¨me de captation solaire ou l'Ã©changeur pour Ãªtre chauffÃ© et ensuite stockÃ© dans la rÃ©serve de fluide chaud. Tandis que, 30 pendant la phase de dÃ©stockage, le fluide chaud est dirigÃ© vers le systÃ¨me de conversion thermodynamique afin de restituer l'Ã©nergie thermique emmagasinÃ©e. De maniÃ¨re alternative, il existe Ã©galement des systÃ¨mes de stockage ayant un rÃ©servoir unique rempli d'un seul fluide ayant deux 3065794 6 tempÃ©ratures distinctes, Ã savoir une tempÃ©rature chaude (correspondant au fluide chaud) et une tempÃ©rature froide (correspondant au fluide froid). Ainsi le fluide chaud et le fluide froid sont prÃ©sents dans le mÃªme rÃ©servoir avec un gradient thermique entre 5 les deux, appelÃ© thermocline. En d'autres termes, dans le rÃ©servoir, le fluide chaud (ou la zone chaude du fluide) occupe la partie supÃ©rieure, le fluide froid (ou la zone froide du fluide) occupe la partie infÃ©rieure ; ces deux parties Ã©tant espacÃ©es l'une de l'autre par une rÃ©gion de transition, appelÃ©e thermocline, correspondant au gradient 10 thermique. Un tel systÃ¨me de stockage de chaleur Ã rÃ©servoir unique correspond Ã un stockage de type thermocline. Dans ce type de systÃ¨me, le fluide correspond au fluide caloporteur et Ã©ventuellement au fluide de travail. En d'autres termes, de prÃ©fÃ©rence, le mÃªme fluide caloporteur circule entre le systÃ¨me de captation solaire, le systÃ¨me de 15 stockage de type thermocline et le systÃ¨me de conversion thermodynamique. L'utilisation d'un rÃ©servoir unique prÃ©sente l'avantage de rÃ©duire le nombre de composants ainsi que le dimensionnement des systÃ¨mes de stockage de chaleur. Le systÃ¨me thermocline Ã rÃ©servoir 20 unique prÃ©sente aussi un fonctionnement simplifiÃ© par rapport Ã un systÃ¨me Ã deux rÃ©servoirs. Ce type de systÃ¨me est donc financiÃ¨rement compÃ©titif. De maniÃ¨re prÃ©fÃ©rÃ©e, le matÃ©riau de stockage utilisÃ© dans un systÃ¨me de stockage de type thermocline correspond Ã un mÃ©lange 25 d'un fluide caloporteur et d'un matÃ©riau de stockage solide ayant un prix de revient faible. En particulier, l'utilisation d'un matÃ©riau de stockage solide bon marchÃ©, disponible en grande quantitÃ© et susceptible de provenir d'origine diverse, permet de remplacer une grande partie du fluide caloporteur pouvant Ãªtre plus onÃ©reux. Ainsi le 30 coÃ»t du systÃ¨me de stockage de type thermocline dans son ensemble est abaissÃ©. Autrement dit, l'emploi d'un matÃ©riau de stockage solide bon marchÃ© accentue, d'un point de vue Ã©conomique, le caractÃ¨re compÃ©titif d'un systÃ¨me thermocline Ã rÃ©servoir unique. 3065794 7 En outre, le matÃ©riau solide agit comme un distributeur d'Ã©coulement poreux et Ã©vite les phÃ©nomÃ¨nes d'Ã©coulement, survenant dans les systÃ¨mes de stockage de type thermocline Ã rÃ©servoir unique comportant seulement le fluide caloporteur, et pouvant aboutir au 5 mÃ©lange des zones chaudes et froides du fluide. Autrement dit, la prÃ©sence du matÃ©riau solide de stockage dans le rÃ©servoir unique conduit Ã une amÃ©lioration de la sÃ©grÃ©gation entre les zones chaudes et froides du fluide caloporteur. Au cours des phases de charge et dÃ©charge dans ce type de 10 systÃ¨me, la zone dite Â« thermocline Â» se dÃ©place axialement au sein du rÃ©servoir, c'est-Ã -dire vers le bas et vers le haut respectivement. Pendant la phase de charge dans ce type de systÃ¨me, le fluide chaud, en provenance du systÃ¨me de captation solaire, est introduit dans la partie supÃ©rieure du rÃ©servoir, s'Ã©coule vers le bas Ã travers le 15 matÃ©riau de stockage solide. Au fur et Ã mesure de sa circulation Ã travers le matÃ©riau de stockage solide, le fluide est refroidi et le matÃ©riau de stockage solide passe d'une tempÃ©rature froide (i.e. une tempÃ©rature faible, TF) Ã une tempÃ©rature chaude (i.e. une tempÃ©rature plus Ã©levÃ©e, TC). Le fluide froid est Ã©vacuÃ©, Ã travers la partie 20 infÃ©rieure du rÃ©servoir, vers le systÃ¨me de captation solaire pour emmagasiner l'Ã©nergie thermique. La zone dite Â« thermocline Â» se dÃ©place donc axialement vers le bas. Ainsi le front thermique se dÃ©place vers le bas du rÃ©servoir. Pendant l'Ã©tape de stockage, la zone chaude du fluide 25 caloporteur se situe dans la partie supÃ©rieure du rÃ©servoir, la zone froide du fluide occupe la partie infÃ©rieure ; ces deux zones Ã©tant sÃ©parÃ©es par la rÃ©gion ou zone dite Â« thermocline Â». Pendant la phase de dÃ©charge (ou de dÃ©stockage) dans ce type de systÃ¨me, le sens de circulation du fluide caloporteur est inversÃ©. Le 30 fluide froid, issu du systÃ¨me de conversion thermodynamique, est introduit dans le rÃ©servoir par la partie infÃ©rieure et circule vers le haut Ã travers le matÃ©riau de stockage solide. Au fur et Ã mesure de sa circulation Ã travers le matÃ©riau de stockage solide, le fluide est chauffÃ© et le matÃ©riau de stockage solide passe d'une tempÃ©rature 3065794 8 chaude (i.e. une tempÃ©rature Ã©levÃ©e, TC) Ã une tempÃ©rature froide (i.e. une tempÃ©rature moins Ã©levÃ©e, TF). Le fluide chaud est ensuite Ã©vacuÃ© du rÃ©servoir, Ã travers sa partie supÃ©rieure, vers le systÃ¨me de conversion thermodynamique pour restituer l'Ã©nergie thermique. La 5 zone dite Â« thermocline Â» se dÃ©place donc axialement vers le haut. Le front thermique se dÃ©place donc vers le haut du rÃ©servoir. Dans les phases de charge et dÃ©charge, le matÃ©riau solide de stockage absorbe ou transfÃ¨re la chaleur du fluide caloporteur. Ce matÃ©riau est donc susceptible de stocker et de restituer l'Ã©nergie 10 thermique du fluide. Autrement dit, le fluide caloporteur permet de charger et dÃ©charger l'Ã©nergie thermique dans le matÃ©riau de stockage solide. Lors de la phase de dÃ©stockage du systÃ¨me, lorsque le fluide caloporteur chaud, Ã©vacuÃ© Ã travers la partie supÃ©rieure du rÃ©servoir, 15 restitue au systÃ¨me de conversion thermodynamique une tempÃ©rature identique Ã celle initiale du matÃ©riau solide de stockage, c'est-Ã -dire la tempÃ©rature du matÃ©riau solide de stockage lors de la phase de charge (tempÃ©rature TC), alors ce systÃ¨me se comporte comme un systÃ¨me de stockage thermique idÃ©al. Ainsi la tempÃ©rature du fluide caloporteur 20 va Ãªtre fonction des conditions d'Ã©change thermique avec le matÃ©riau solide de stockage. De plus, la conversion de l'Ã©nergie thermique en Ã©nergie Ã©lectrique fait intervenir une premiÃ¨re tempÃ©rature Ã l'entrÃ©e du systÃ¨me de conversion thermodynamique, soit donc une tempÃ©rature 25 chaude (tempÃ©rature TC), et une deuxiÃ¨me tempÃ©rature en sortie du systÃ¨me, soit donc une tempÃ©rature froide (tempÃ©rature TF). Il en rÃ©sulte que les bornes du cycle thermodynamique font intervenir deux niveaux de tempÃ©rature. Le maintien de ces deux types de tempÃ©rature Ã des tempÃ©ratures constantes est activement recherchÃ© afin d'obtenir 30 un fonctionnement optimisÃ© du cycle thermodynamique. En d'autres termes, il est important que le systÃ¨me de type thermocline conduise Ã un dÃ©stockage de la chaleur Ã une tempÃ©rature constante pendant une durÃ©e consÃ©quente. 3065794 9 Inversement, il est Ã©galement important de maintenir une tempÃ©rature constante lors de la phase de charge du systÃ¨me de stockage. En fonction des centrales solaires Ã concentration, les niveaux 5 de tempÃ©rature mentionnÃ©s ci-avant (TF et TC), dispensÃ©s par les systÃ¨mes de stockage thermique, sont diffÃ©rents et peuvent varier dans une gamme allant de 100Â°C Ã 650Â°C. Afin de rÃ©pondre aux exigences mentionnÃ©es ci-avant, ce type de systÃ¨me, Ã base d'un fluide caloporteur et d'un matÃ©riau solide de 10 stockage, met en jeu des vitesses de circulation de fluide assez faibles. Ceci amÃ©liore le transfert de chaleur entre le fluide et le matÃ©riau solide et minimise les pertes d'Ã©nergie lors des Ã©changes thermiques. Par ailleurs, il est aussi important de contrÃ´ler la distribution du fluide caloporteur au sein du rÃ©servoir, c'est-Ã -dire d'amÃ©liorer la 15 sÃ©grÃ©gation entre la zone chaude et la zone froide du fluide, de maniÃ¨re Ã minimiser les phÃ©nomÃ¨nes d'inhomogÃ©nÃ©itÃ© de tempÃ©rature, en sortie ou en entrÃ©e du rÃ©servoir, pouvant impacter sur l'efficacitÃ© du systÃ¨me de conversion thermodynamique et dÃ©grader, par la mÃªme occasion, la qualitÃ© du fluide caloporteur. 20 En d'autres termes, l'un des enjeux de ces systÃ¨mes de stockage est de maÃ®triser et d'optimiser les conditions d'Ã©change de chaleur entre le fluide caloporteur et le matÃ©riau solide de stockage afin non seulement d'amÃ©liorer le rendement de conversion en Ã©nergie Ã©lectrique mais Ã©galement de prolonger la durÃ©e de vie des systÃ¨mes de 25 stockage de type thermocline. En effet, la dÃ©gradation de la qualitÃ© du fluide caloporteur au sein du rÃ©servoir unique peut entraÃ®ner Ã terme une rÃ©duction de la durÃ©e de vie du systÃ¨me de stockage ce qui impacte sur le fonctionnement du systÃ¨me de conversion thermodynamique. Par ailleurs, les tempÃ©ratures de fonctionnement peuvent aussi 30 dÃ©grader la qualitÃ© du fluide caloporteur. Il a dÃ©jÃ Ã©tÃ© proposÃ© des systÃ¨mes de stockage de type thermocline ayant un fonctionnement optimisÃ©. A titre d'exemple, le document WO 2013/167538 dÃ©crit un systÃ¨me de stockage de chaleur Ã rÃ©servoir unique comportant un 3065794 10 matÃ©riau solide de stockage et un fluide caloporteur qui sont rÃ©partis sur plusieurs Ã©tages en communication fluidique. Dans ce systÃ¨me, les couches de matÃ©riau solide, rÃ©parties sur au moins deux Ã©tages consÃ©cutifs, sont sÃ©parÃ©es par une couche de fluide caloporteur. 5 ConformÃ©ment au systÃ¨me proposÃ©, le matÃ©riau solide de stockage est constituÃ© par des roches, notamment de roches alluvionnaires, et/ou du sable et, plus particuliÃ¨rement, ce matÃ©riau est agencÃ© sous la forme d'un lit de blocs de roches et du sable remplissant les espaces entre les roches. 10 Ce type de systÃ¨me a pour but d'assurer une homogÃ©nÃ©isation de la tempÃ©rature Ã la fois dans les couches de fluide caloporteur et les couches de matÃ©riau solide afin de conduire Ã une tempÃ©rature constante pendant les phases de charge et de dÃ©charge. Cependant, il existe encore un rÃ©el besoin d'amÃ©liorer la 15 qualitÃ© du fluide caloporteur au sein d'un systÃ¨me de stockage de chaleur Ã rÃ©servoir unique, i.e. de type thermocline, afin de maÃ®triser et d'optimiser son fonctionnement de maniÃ¨re Ã prolonger sa durÃ©e de vie et, par consÃ©quent, le rendement de conversion en Ã©nergie Ã©lectrique du systÃ¨me de conversion thermodynamique. 20 En particulier, il existe un besoin de limiter la dÃ©gradation du fluide caloporteur, notamment lorsque celui-ci est soumis Ã de fortes tempÃ©ratures, afin de diminuer les coÃ»ts opÃ©rationnels liÃ©s Ã l'exploitation de ce type de systÃ¨me de stockage. Ainsi l'un des objectifs de la prÃ©sente invention est de proposer 25 un systÃ¨me de stockage de chaleur Ã rÃ©servoir unique, i.e. de type thermocline, ayant des performances amÃ©liorÃ©es, notamment lors des processus de stockage et dÃ©stockage de la chaleur. La prÃ©sente invention a donc notamment pour objet un rÃ©servoir de stockage thermique comportant au moins un matÃ©riau de 30 stockage thermique solide chimiquement inerte contenant au moins des particules de verre. Le matÃ©riau de stockage prÃ©sent dans le rÃ©servoir de stockage thermique permet de limiter la dÃ©gradation du fluide caloporteur, en 3065794 11 particulier sa vitesse de dÃ©gradation lorsque celui-ci est soumis Ã de fortes tempÃ©ratures. Ainsi la prÃ©sence d'un matÃ©riau de stockage Ã base de particules de verre dans le rÃ©servoir de stockage selon l'invention 5 permet de maintenir la qualitÃ© du fluide caloporteur dans le temps et diminuer in fine les coÃ»ts opÃ©rationnels liÃ©s Ã l'exploitation de ce type de stockage. En particulier, l'utilisation d'un matÃ©riau de stockage Ã base de particules de verre dans le rÃ©servoir de stockage selon l'invention 10 permet notamment d'amÃ©liorer la qualitÃ© du fluide caloporteur par rapport Ã un matÃ©riau solide constituÃ© par des roches et/ou du sable dans les mÃªmes conditions opÃ©ratoires, par exemple pendant une durÃ©e de 500 heures Ã une tempÃ©rature de 340Â°C. Cela signifie que le fluide caloporteur peut Ãªtre partiellement 15 remplacÃ© par un matÃ©riau de stockage Ã base de particules de verre sans impacter nÃ©gativement sur sa qualitÃ©. Le rÃ©servoir de stockage thermique selon l'invention dispose donc de performances amÃ©liorÃ©es, notamment lors des processus de stockage et dÃ©stockage de la chaleur, ce qui induit une optimisation de 20 la conversion de l'Ã©nergie thermique en Ã©nergie Ã©lectrique lors de la conversion thermodynamique au moyen d'une turbine. Plus particuliÃ¨rement, le matÃ©riau de stockage Ã base de particules de verre dans le rÃ©servoir de stockage selon l'invention prolonge la durÃ©e de vie des systÃ¨mes de stockage thermique Ã 25 rÃ©servoir unique. Par ailleurs, le rÃ©servoir de stockage thermique selon l' invention conserve son aspect attractif d'un point de vue Ã©conomique. En effet, le rÃ©servoir de stockage selon l'invention induit, 30 d'une part, des coÃ»ts opÃ©rationnels plus faibles que ceux d'un rÃ©servoir rempli uniquement d'un fluide caloporteur et, d'autre part, prÃ©sente une durÃ©e de vie plus importante qu'un rÃ©servoir de stockage contenant un fluide caloporteur et un matÃ©riau de stockage solide constituÃ© par des roches et/ou du sable. 3065794 12 L'invention a Ã©galement pour objet l'utilisation d'au moins un matÃ©riau de stockage thermique solide, chimiquement inerte, contenant au moins des particules de verre pour limiter la vitesse de dÃ©gradation d'un fluide caloporteur apte Ã circuler dans un rÃ©servoir de stockage 5 thermique. En particulier, le matÃ©riau de stockage thermique solide Ã base de particules de verre permet d'amÃ©liorer la stabilitÃ© thermique du fluide caloporteur. De prÃ©fÃ©rence, le matÃ©riau de stockage thermique solide ainsi 10 utilisÃ© permet de limiter la vitesse de dÃ©gradation d'un fluide caloporteur dans un rÃ©servoir de stockage thermique dans une gamme de tempÃ©ratures allant de 100 Ã 500Â°C. Ainsi le matÃ©riau de stockage thermique solide Ã base de particules de verre permet d'amÃ©liorer la stabilitÃ© thermique du fluide 15 caloporteur Ã des tempÃ©ratures pouvant varier de 100 Ã 500Â°C. De cette faÃ§on, le matÃ©riau de stockage permet de prolonger le fonctionnement du systÃ¨me de stockage Ã des tempÃ©ratures variant de 100 Ã 500Â°C et d'optimiser le fonctionnement du systÃ¨me de conversion thermodynamique Ã une telle tempÃ©rature. 20 Par ailleurs, un autre objet de la prÃ©sente invention est une centrale solaire comportant au moins un rÃ©servoir de stockage thermique contenant au moins un fluide caloporteur et au moins un matÃ©riau de stockage thermique solide, chimiquement inerte, contenant au moins des particules de verre. 25 D' autres caractÃ©ristiques et avantages de l' invention apparaÃ®tront plus clairement Ã la lecture de la description et des exemples qui suivent. Dans ce qui va suivre, et Ã moins d'une autre indication, les bornes d'un domaine de valeurs sont comprises dans ce domaine. 30 L'expression Â« au moins un Â» est Ã©quivalente Ã l'expression Â« un ou plusieurs Â». 3065794 13 RÃ©servoir de stockage thermique Comme indiquÃ© ci-avant, le rÃ©servoir de stockage thermique comporte au moins un matÃ©riau de stockage thermique solide, 5 chimiquement inerte, Ã base de particules de verre. Au sens de la prÃ©sente invention, par matÃ©riau de stockage thermique, on entend un matÃ©riau susceptible de stocker de l'Ã©nergie thermique en faisant varier sa tempÃ©rature. La quantitÃ© d'Ã©nergie stockÃ©e peut dÃ©pendre gÃ©nÃ©ralement de la chaleur spÃ©cifique du 10 matÃ©riau, l'Ã©cart de tempÃ©rature que le matÃ©riau subit et de la quantitÃ© du matÃ©riau prÃ©sent dans le rÃ©servoir. A titre d'exemple, si la tempÃ©rature du matÃ©riau s'Ã©lÃ¨ve d'une tempÃ©rature Ti Ã T2 pour un matÃ©riau de masse m, ledit matÃ©riau stocke une Ã©nergie donnÃ©e par une variation d' enthalpie. 15 Au sens de la prÃ©sente invention, par Â« matÃ©riau chimiquement interne Â», on entend un matÃ©riau qui n'est pas chimiquement actif. En particulier, le matÃ©riau de stockage thermique solide ne rÃ©agit pas avec le fluide caloporteur pendant les phases de charge et dÃ©charge ou de stockage. En outre, les Ã©lÃ©ments qui composent le matÃ©riau de 20 stockage thermique ne rÃ©agissent pas entre eux. Le matÃ©riau de stockage thermique solide chimiquement inerte peut comporter des particules de verre et un ou plusieurs Ã©lÃ©ments solides. Le ou les Ã©lÃ©ments solides peu(ven)t Ãªtre choisi(s) en fonction 25 de leurs caractÃ©ristiques liÃ©es Ã la capacitÃ© de stockage thermique et Ã leur comportement thermique, par exemple leur masse volumique, capacitÃ© thermique massique et conductivitÃ© thermique, et Ã leur compatibilitÃ© avec le fluide caloporteur. A titre d'exemples, le ou les Ã©lÃ©ments solides est ou sont 30 choisis parmi l'alumine, le carbonate de calcium et l'acier sous ses diffÃ©rentes nuances (inox, etc...). De prÃ©fÃ©rence, le matÃ©riau de stockage thermique solide chimiquement inerte est constituÃ© par des particules de verre. En 3065794 14 d'autres termes, le matÃ©riau de stockage ne comporte que des particules de verre. ConformÃ©ment Ã ce mode de rÃ©alisation prÃ©fÃ©rentiel, le matÃ©riau de stockage thermique solide est du verre qui se trouve sous 5 la forme de particules et ne comporte pas d'Ã©lÃ©ments solides additionnels. Les particules de verre selon l'invention peuvent avoir la forme de sphÃ¨res, de paillettes et/ou prÃ©senter des formes totalement alÃ©atoires. 10 De prÃ©fÃ©rence, les particules de verre prÃ©sentent une forme de sphÃ¨re ou de bille. En d'autres termes, le matÃ©riau de stockage thermique solide se prÃ©sente prÃ©fÃ©rentiellement sous la forme de billes de verre. Avantageusement, le matÃ©riau de stockage thermique solide est 15 constituÃ© par des billes de verre. Au sens de la prÃ©sente invention, on entend par Â« taille de particule Â», la dimension maximale qu'il est possible de mesurer entre deux points diamÃ©tralement opposÃ©s de la particule. La taille des particules de verre est dÃ©terminÃ©e en mesurant leur surface spÃ©cifique 20 et un critÃ¨re sur le nombre de biot infÃ©rieur Ã 0,1 permettant de satisfaire l'hypothÃ¨se d'un corps thermiquement mince. De prÃ©fÃ©rence, les particules de verre prÃ©sentent une distribution de taille ayant un diamÃ¨tre d50 allant de 500 Ã 20000 microns, en particulier de 1000 Ã 10000 microns. 25 Au sens de la prÃ©sente invention, le diamÃ¨tre dso correspond Ã la valeur pour laquelle 50% en volume des particules de verre prÃ©sentent, dans une distribution de particules, une taille infÃ©rieure ou Ã©gale Ã ce diamÃ¨tre. Le diamÃ¨tre est Ã©galement dÃ©fini comme Ã©tant la mÃ©diane de la distribution de particules. 30 PrÃ©fÃ©rentiellement, les particules de verre prÃ©sentent avantageusement au moins deux granulomÃ©tries diffÃ©rentes assurant ainsi un remplissage satisfaisant du rÃ©servoir et rÃ©duisant les espaces libres pour le fluide caloporteur. 3065794 15 De cette faÃ§on, la porositÃ© et la quantitÃ© de fluide caloporteur susceptible de circuler dans le rÃ©servoir sont minimisÃ©es. Chaque granulomÃ©trie prÃ©sente ainsi un diamÃ¨tre dso de particules de verre. 5 De prÃ©fÃ©rence, dans une distribution de particules, la rÃ©partition volumique est la suivante : environ 75% des particules de verre ayant un diamÃ¨tre allant de 10000 Ã 30000 microns et 25% des particules de verre ayant un diamÃ¨tre allant de 1000 Ã 3000 microns. Une telle distribution de tailles de particules contribue au 10 dÃ©veloppement d'une plus grande surface d'Ã©change thermique entre le fluide caloporteur et le matÃ©riau solide. Le verre sous forme de particules prÃ©sente de prÃ©fÃ©rence une composition pondÃ©rale comprenant de 70 Ã 80% en poids de silice (SiO2) par rapport au poids total de la composition, le reste Ã©tant de 15 prÃ©fÃ©rence complÃ©tÃ© par d'autres composÃ©s choisis parmi Na2O, CaO, MgO, A1203 et/ou B2O3 dans des proportions variables. Avantageusement, le verre est borosilicate de maniÃ¨re Ã ce que le matÃ©riau de stockage prÃ©sente une faible expansion thermique lors de l'Ã©lÃ©vation de sa tempÃ©rature ainsi qu'une rÃ©sistance accrue aux 20 chocs. De prÃ©fÃ©rence, le verre prÃ©sente la composition pondÃ©rale suivante : de 70 Ã 80% en poids de silice (SiO2), de 7 Ã 13% en poids d'oxyde de bore (B2O3), le reste de la composition Ã©tant de prÃ©fÃ©rence complÃ©tÃ© Na203 et/ou du A1203. 25 Plus prÃ©fÃ©rentiellement, le verre prÃ©sente la composition pondÃ©rale suivante : de 70 Ã 80% en poids de silice (SiO2), de 7 Ã 13% en poids d'oxyde de bore (B2O3), de 1 Ã 11% en poids de carbonate de sodium (Na203) et de 1 Ã 12% en poids d'alumine (A1203), de prÃ©fÃ©rence de 2 Ã 12% en poids d'alumine (A1203). 30 Le matÃ©riau de stockage thermique solide peut Ãªtre agencÃ© dans le rÃ©servoir selon l'invention sous la forme d'un lit comportant au moins les particules de verre. Dans ce cas, le matÃ©riau de stockage thermique solide est disposÃ© sur un support et arrangÃ© sous forme de lits. Le support est 3065794 16 adaptÃ© pour supporter mÃ©caniquement le lit de matÃ©riau de stockage solide et laisser circuler le fluide caloporteur. En variante, le matÃ©riau de stockage thermique solide est rÃ©parti alÃ©atoirement dans l'ensemble du rÃ©servoir sans agencement 5 particulier mais de maniÃ¨re Ã rÃ©duire le plus possible les espaces libres pour le fluide caloporteur. Le matÃ©riau de stockage solide est agencÃ© de telle maniÃ¨re Ã maximiser les Ã©changes thermiques avec le fluide caloporteur apte Ã circuler dans le rÃ©servoir. 10 De prÃ©fÃ©rence, le rÃ©servoir de stockage thermique contient en outre au moins un fluide caloporteur. En particulier, le rÃ©servoir de stockage thermique contient un fluide caloporteur. Le fluide caloporteur peut Ãªtre liquide Ã tempÃ©rature ambiante ou sous forme de vapeur, par exemple de vapeur d'eau. 15 De prÃ©fÃ©rence, le fluide caloporteur est liquide Ã tempÃ©rature ambiante. Plus prÃ©fÃ©rentiellement, le fluide caloporteur est choisi parmi les sels fondus et les huiles. Les sels fondus peuvent Ãªtre des sels de nitrate, des sels de 20 carbonate ou un mÃ©lange de ces sels. Les sels fondus peuvent Ãªtre notamment un mÃ©lange de sels de nitrate, par exemple un mÃ©lange de nitrate de sodium (NaNO3) et de nitrate de potassium (KNO3), en particulier un mÃ©lange composÃ© de 60% en poids de nitrate de sodium et 40% en poids de nitrate de 25 potassium. Les huiles sont notamment choisies parmi les huiles de synthÃ¨se, les huiles minÃ©rales, les huiles vÃ©gÃ©tales, en particulier de l'huile de colza, ou un mÃ©lange de celles-ci. De prÃ©fÃ©rence, les huiles sont choisies parmi les huiles de 30 synthÃ¨se et les huiles vÃ©gÃ©tales, plus prÃ©fÃ©rentiellement les huiles de synthÃ¨se. En particulier, les huiles de synthÃ¨se peuvent Ãªtre choisies parmi : 3065794 17 - une huile correspondant Ã un mÃ©lange de TerphÃ©nyls, notamment vendue sous la dÃ©nomination commerciale Therminol 66Â®, et - une huile, correspondant Ã un mÃ©lange d'isomÃ¨res de 5 dibenzyletoluÃ¨ne, notamment vendue sous la dÃ©nomination commerciale Jarytherm DBTÂ®. Selon un mode de rÃ©alisation, le rÃ©servoir de stockage thermique est apte Ã contenir un fluide caloporteur choisi parmi les huiles et comportant au moins un matÃ©riau de stockage thermique 10 solide chimiquement inerte constituÃ© par des particules de verre, en particulier des billes de verre. ConformÃ©ment Ã ce mode de rÃ©alisation, le verre sous forme de particules, notamment de billes, est avantageusement borosilicate. En particulier, le rÃ©servoir de stockage thermique selon 15 l'invention comprend le fluide caloporteur tel que dÃ©fini prÃ©cÃ©demment. De prÃ©fÃ©rence, le rÃ©servoir de stockage thermique comporte une enveloppe remplie d'un fluide caloporteur et d'un matÃ©riau solide de stockage thermique chimiquement inerte comportant au moins des 20 particules de verre, une premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© longitudinale, situÃ©e au niveau de sa partie supÃ©rieure, et une deuxiÃ¨me extrÃ©mitÃ© longitudinale situÃ©e au niveau de sa partie infÃ©rieure ; le fluide caloporteur Ã©tant apte Ã circuler entre la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© longitudinale et la deuxiÃ¨me extrÃ©mitÃ© longitudinale. 25 De prÃ©fÃ©rence, la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© longitudinale est munie de moyens de collecte et d'alimentation du fluide caloporteur Ã une premiÃ¨re tempÃ©rature. De prÃ©fÃ©rence, la deuxiÃ¨me extrÃ©mitÃ© longitudinale est munie de moyens de collecte et d'alimentation du fluide caloporteur Ã une 30 deuxiÃ¨me tempÃ©rature. ConformÃ©ment aux modes prÃ©fÃ©rentiels dÃ©crits ci-avant, la premiÃ¨re tempÃ©rature est supÃ©rieure Ã la deuxiÃ¨me tempÃ©rature. 3065794 18 ConformÃ©ment Ã un autre mode de rÃ©alisation, le rÃ©servoir de stockage thermique selon l'invention peut prÃ©senter une structure telle que dÃ©crite dans la demande de brevet FR 2990502. 5 Utilisation du matÃ©riau de stockage Comme indiquÃ© ci-avant, la prÃ©sente invention est Ã©galement relative Ã l'utilisation d'au moins un matÃ©riau de stockage thermique solide, chimiquement inerte, contenant au moins des particules de 10 verre pour limiter la vitesse de dÃ©gradation d'un fluide caloporteur apte Ã circuler dans un rÃ©servoir de stockage thermique tel que dÃ©fini prÃ©cÃ©demment. En particulier, le matÃ©riau de stockage thermique solide permet de limiter la vitesse de dÃ©gradation d'un fluide caloporteur dans un 15 rÃ©servoir de stockage thermique tel que dÃ©fini prÃ©cÃ©demment, c'est-Ã - dire remplissant et/ou circulant dans ledit rÃ©servoir. Le matÃ©riau de stockage thermique solide est tel que dÃ©fini ci- avant. De prÃ©fÃ©rence, le matÃ©riau de stockage thermique solide est 20 constituÃ© par des particules de verre, notamment des billes de verre, c'est-Ã -dire qu'il ne comprend pas d'Ã©lÃ©ments solides additionnels diffÃ©rents des particules de verre. Le fluide caloporteur est tel que dÃ©fini ci-avant. De prÃ©fÃ©rence, le fluide est liquide Ã tempÃ©rature ambiante et est choisi parmi les 25 huiles. Plus prÃ©fÃ©rentiellement, le fluide caloporteur est une huile de synthÃ¨se telle que dÃ©finie ci-avant. De prÃ©fÃ©rence, le matÃ©riau de stockage thermique solide ainsi utilisÃ© permet de limiter la vitesse de dÃ©gradation du fluide 30 caloporteur dans une gamme de tempÃ©ratures allant de 100 Ã 500Â°C. 3065794 19 Centrale solaire De mÃªme, la prÃ©sente invention porte sur une centrale solaire comportant au moins un rÃ©servoir de stockage thermique contenant au 5 moins un fluide caloporteur et au moins un matÃ©riau de stockage thermique solide, chimiquement inerte, contenant au moins des particules de verre. La centrale solaire contient un rÃ©servoir de stockage tel que dÃ©fini prÃ©cÃ©demment. De prÃ©fÃ©rence, le rÃ©servoir de stockage contient 10 un fluide caloporteur tel que dÃ©fini ci-avant. De prÃ©fÃ©rence, la centrale solaire est une centrale thermodynamique Ã concentration. La centrale solaire comporte en outre un systÃ¨me de captation solaire et un cycle thermodynamique, notamment une turbine Ã vapeur. 15 De prÃ©fÃ©rence, la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© longitudinale, pourvue de moyens de collecte et d'alimentation du fluide caloporteur, et la deuxiÃ¨me extrÃ©mitÃ© longitudinale, pourvue de moyens de collecte et d'alimentation du fluide caloporteur, sont connectÃ©es au cycle thermodynamique, en particulier une turbine Ã vapeur. 20 D'autres caractÃ©ristiques et avantages de l'invention apparaÃ®tront Ã l'examen dÃ©taillÃ© d'un mode de rÃ©alisation pris Ã titre d'exemple non limitatif d'un rÃ©servoir de stockage thermique selon l'invention et illustrÃ© par les dessins annexÃ©s, sur lesquels : 25 - la figure 1 reprÃ©sente une vue en coupe longitudinale d'un rÃ©servoir de stockage thermique selon l'invention comportant une cuve remplie d'un fluide caloporteur et d'un matÃ©riau de stockage thermique solide, - la figure 2 montre schÃ©matiquement le rÃ©servoir de stockage 30 thermique selon l'invention au cours d'une phase de charge, - la figure 3 illustre de maniÃ¨re schÃ©matique le rÃ©servoir de stockage thermique selon l'invention lors d'une phase de dÃ©charge (Ã©tape de dÃ©stockage). 3065794 20 La figure 1 reprÃ©sente un rÃ©servoir de stockage thermique 1 selon l'invention rÃ©alisÃ© conformÃ©ment Ã un mode de rÃ©alisation. Le rÃ©servoir 1 comporte une cuve 2 prÃ©sentant une forme parallÃ©lÃ©pipÃ©dique ayant un axe longitudinal A-A orientÃ© 5 verticalement. En variante, la cuve 2 peut prÃ©senter une forme oblongue, en particulier une forme cylindrique, ayant un axe longitudinal A-A orientÃ© verticalement. Encore variante, la cuve 2 correspond Ã une virole ayant deux extrÃ©mitÃ©s bombÃ©es. 10 ConformÃ©ment Ã la figure 1, la cuve 2 est de prÃ©fÃ©rence isolÃ©e thermiquement par une enveloppe 3 fabriquÃ©e Ã l'aide d'un matÃ©riau isolant. De prÃ©fÃ©rence, l'enveloppe 3 est en contact avec la cuve 2 de maniÃ¨re Ã recouvrir aussi bien les parois latÃ©rales que les parties 15 supÃ©rieures et infÃ©rieures de la cuve 2. L'enveloppe 3 prÃ©sente notamment la mÃªme forme que la cuve 2. La cuve 2 prÃ©sente une premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© longitudinale supÃ©rieure 2a munie d'un orifice 4, faisant office d'entrÃ©e ou de sortie d'un fluide en fonction des phases de charge et dÃ©charge du systÃ¨me, 20 et une deuxiÃ¨me extrÃ©mitÃ© longitudinale infÃ©rieure 2b munie d'un orifice 5, faisant office d'entrÃ©e ou de sortie d'un fluide en fonction des phases de charge et dÃ©charge du systÃ¨me. Les orifices 4 et 5 prÃ©sentent donc une fonction d'alimentation et/ou de collecte du fluide caloporteur susceptible de remplir la cuve 25 2. Les orifices 4 et 5 peuvent Ãªtre munis de moyens d'alimentation et de collecte du fluide. L'enveloppe isolante 3 est Ã©galement ouverte au niveau des orifices 4 et 5. La cuve 2 est remplie avec un liquide caloporteur 6, de 30 prÃ©fÃ©rence une huile de synthÃ¨se telle que dÃ©finie ci-avant, et un matÃ©riau de stockage thermique solide chimiquement inerte 7, constituÃ© uniquement de particules de verre, de prÃ©fÃ©rence de billes de verre. Les billes de verre 7 reposent sur un support 7a assurant leur 3065794 21 retenue tout en permettant le passage du liquide caloporteur 6 dans l'ensemble de la cuve 2. Le support 7a peut Ãªtre rÃ©alisÃ© en une seule piÃ¨ce ou Ãªtre formÃ© de plusieurs piÃ¨ces pour faciliter son montage au sein de la cuve 2. 5 Sur la figure 1, les billes de verre 7 prÃ©sentent un diamÃ¨tre identique. Toutefois, selon un autre mode de rÃ©alisation prÃ©fÃ©rentiel, les billes de verre 7 prÃ©sentent des tailles diffÃ©rentes. De prÃ©fÃ©rence, le verre est borosilicate et prÃ©sente particuliÃ¨rement la composition pondÃ©rale suivante : de 70 Ã 80% en 10 poids de silice (SiO2), de 7 Ã 13% en poids d'oxyde de bore (B2O3), le reste de la composition Ã©tant complÃ©tÃ© Na203 et/ou du A1203. Le liquide caloporteur 6 occupe, selon l'axe longitudinal A-A, la partie supÃ©rieure de la cuve 2 Ã une premiÃ¨re tempÃ©rature (appelÃ©e tempÃ©rature TC), la partie infÃ©rieure du rÃ©servoir Ã une deuxiÃ¨me 15 tempÃ©rature (appelÃ©e tempÃ©rature TF), la partie mÃ©diane de la cuve 2, correspondant Ã une rÃ©gion intermÃ©diaire appelÃ©e thermocline, intercalÃ©e entre la partie supÃ©rieure et la partie infÃ©rieure. La premiÃ¨re tempÃ©rature (TC) est supÃ©rieure Ã la deuxiÃ¨me tempÃ©rature (TF). Le liquide caloporteur 6 comporte donc une zone chaude 6C (Ã 20 une tempÃ©rature TC) situÃ©e au niveau de la partie supÃ©rieure de la cuve 2, une zone froide 6F (Ã une tempÃ©rature TF) situÃ©e au niveau de la partie infÃ©rieure de la cuve 2 et une zone intermÃ©diaire 6T, intercalÃ©e entre la zone chaude 6C et la zone froide 6F, appelÃ©e thermocline et constituant un gradient thermique. 25 En d'autres termes, le liquide caloporteur 6 est stratifiÃ© thermiquement dans la cuve 2, ces strates formant des couches ayant diffÃ©rentes tempÃ©ratures qui sont superposÃ©es les unes sur les autres, de la zone la plus froide Ã la plus chaude conformÃ©ment Ã l'axe longitudinal A-A. 30 La tempÃ©rature TC peut varier de 110Â°C Ã 650Â°C et la tempÃ©rature TF peut varier de 100Â°C Ã 640Â°C. La tempÃ©rature dans la zone intermÃ©diaire 6T est infÃ©rieure Ã la tempÃ©rature TC de la zone chaude 6C et supÃ©rieure Ã la tempÃ©rature TF de la zone froide 6F. 3065794 22 De prÃ©fÃ©rence, le fluide caloporteur 6 est une huile, en particulier une huile de synthÃ¨se, correspondant Ã un mÃ©lange d'isomÃ¨res de dibenzyletoluÃ¨ne, notamment celle vendue sous la dÃ©nomination commerciale Jarytherm DBTÂ®. 5 La figure 1 reprÃ©sente la phase de stockage, c'est-Ã -dire l'Ã©tape durant laquelle le liquide caloporteur 6 est stockÃ© dans le rÃ©servoir 1 et la thermocline se trouve en Ã©quilibre au centre du rÃ©servoir 1. Comme indiquÃ© ci-avant, la figure 2 dÃ©crit de maniÃ¨re schÃ©matique le rÃ©servoir de stockage selon l'invention, notamment en 10 illustrant le sens de circulation du liquide caloporteur 6 au sein de la cuve 2, lors de la phase de charge. Au cours de cette phase de charge, le liquide caloporteur 6 chaud, en provenance d'un systÃ¨me de captation solaire (non reprÃ©sentÃ© sur la figure 2), est introduit dans la partie supÃ©rieure 2a 15 par le biais de l'orifice 4 et s'Ã©coule vers le bas (selon l'axe longitudinal A-A) Ã travers les billes de verre 7 induisant un dÃ©placement de la thermocline 6T vers le bas. Au cours de sa circulation Ã travers les billes de verre 7, le liquide caloporteur 6 est refroidi pour atteindre la tempÃ©rature TF et est Ã©vacuÃ© Ã travers 20 l'orifice 5 de la partie infÃ©rieure 2b du rÃ©servoir 1 vers le systÃ¨me de captation solaire. Sur la figure 2 a Ã©tÃ© reprÃ©sentÃ©, par des flÃ¨ches, le sens de circulation du liquide caloporteur 6 Ã travers le rÃ©servoir 1, Ã savoir du haut vers le bas selon l'axe longitudinal A-A. La zone 25 intermÃ©diaire 6T se dÃ©place axialement vers le bas lors de la phase de charge. Comme indiquÃ© ci-avant, la figure 3 illustre de maniÃ¨re schÃ©matique le rÃ©servoir de stockage selon l'invention, notamment en illustrant le sens de circulation du liquide caloporteur 6 au sein de la 30 cuve 2, lors de la phase de dÃ©charge (ou de dÃ©stockage). Au cours de cette phase de dÃ©charge, le liquide caloporteur 6 froid, issue d'un systÃ¨me de conversion thermodynamique (non reprÃ©sentÃ© sur la figure 3), est introduit Ã travers l'orifice 5 de la partie infÃ©rieure 2b de la cuve 2 et s'Ã©coule vers le haut (selon l'axe 3065794 23 longitudinal A-A) Ã travers les billes de verre 7 induisant un dÃ©placement de la thermocline 6T vers le haut. Au cours de sa circulation Ã travers les billes de verre 7, le liquide caloporteur 6 est Ã©chauffÃ© pour atteindre la tempÃ©rature TC et est Ã©vacuÃ© Ã travers 5 l'orifice 4 de la partie supÃ©rieure 2a du rÃ©servoir 1 vers le systÃ¨me de conversion thermodynamique, Ã savoir la turbine. Sur la figure 3 a Ã©tÃ© reprÃ©sentÃ©, par des flÃ¨ches, le sens de circulation du liquide caloporteur Ã travers le rÃ©servoir 1, Ã savoir du bas vers le haut selon l'axe longitudinal A-A. La zone intermÃ©diaire 10 6T se dÃ©place axialement vers le haut lors de la phase de dÃ©charge. Les figures 1 Ã 3 dÃ©crivent donc un mode de rÃ©alisation d'un systÃ¨me de stockage thermique Ã rÃ©servoir unique apte Ã contenir un fluide caloporteur et contenant au moins un matÃ©riau solide de stockage thermique comprenant au moins des particules de verre. 15 En variante, le rÃ©servoir 2 peut Ãªtre divisÃ© en plusieurs compartiments se superposant le long de l'axe longitudinal A-A, chaque compartiment comportant les particules de verre 7, disposÃ©es sous la forme d'un lit, recouvertes par le liquide caloporteur 6 capable de circuler Ã travers l'ensemble des compartiments. 20 Encore en variante, les particules de verre 7 peuvent avoir la forme de sphÃ¨res, de paillettes et/ou prÃ©senter des formes totalement libre. L'exemple suivant porte sur les essais de stabilitÃ© thermique du fluide caloporteur en fonction de la nature du matÃ©riau de stockage 25 solide employÃ©. Exemple de stabilitÃ© thermique Dans cet exemple, la stabilitÃ© thermique d'une huile de 30 synthÃ¨se vendue sous la dÃ©nomination commerciale Jarytherm Â® DBT par la sociÃ©tÃ© Arkema a Ã©tÃ© Ã©tudiÃ©e, dans un rÃ©servoir de stockage thermique, seule ou en prÃ©sence de diffÃ©rents types de matÃ©riaux de stockage thermiques solides chimiquement inertes Ã une tempÃ©rature de 340Â°C pendant une durÃ©e de 500 heures. 3065794 24 La quantitÃ© d'huile de synthÃ¨se non dÃ©gradÃ©e a Ã©tÃ© mesurÃ©e Ã la fin de la durÃ©e d'Ã©tude. Les rÃ©sultats sont regroupÃ©s dans le tableau suivant : Conditions opÃ©ratoires Teneur en DBT dans l'huile Huile neuve 98 Huile seule / 500 heures Ã 340Â°C 94.3 Huile + billes de verre / 500 heures Ã 93.4 340Â°C Huile + roche / 500 heures Ã 340Â°C 83.9 Huile + sable / 500 heures Ã 340Â°C 81.2 5 Les rÃ©sultats montrent que la teneur en DBT dans l'huile est significativement supÃ©rieure avec des billes de verre par rapport Ã celle mesurÃ©e en prÃ©sence de roches ou de sable aprÃ¨s une durÃ©e de 500 heures Ã une tempÃ©rature de 340Â°C. 10 Ces rÃ©sultats montrent Ã©galement que la teneur en DBT dans l'huile est similaire lorsque cette derniÃ¨re est utilisÃ©e seule ou en prÃ©sence de billes de verre. Ceci implique que l'huile utilisÃ©e peut Ãªtre en partie avantageusement remplacÃ©e par des billes de verre sans impacter nÃ©gativement sur sa qualitÃ© et le fonctionnement du systÃ¨me 15 de stockage. GrÃ¢ce Ã l'Ã©conomie rÃ©alisÃ©e avec l'utilisation de particules de verre, le rÃ©servoir de stockage thermique est financiÃ¨rement plus avantageux qu'un rÃ©servoir comportant l'huile de synthÃ¨se seul. En effet, l'huile de synthÃ¨se est plus onÃ©reuse que les particules de verre. 20 REVENDICATIONS1. RÃ©servoir de stockage thermique (1) comportant au moins un matÃ©riau de stockage thermique solide chimiquement inerte (7) contenant au moins des particules de verre. 2. RÃ©servoir de stockage thermique (1) selon la revendication 1, caractÃ©risÃ© en ce que les particules de verre sont des billes de verre. 3. RÃ©servoir de stockage thermique (1) selon la revendication 1 ou 2, caractÃ©risÃ© en ce que les particules de verre (7) prÃ©sentent une distribution de taille ayant un diamÃ¨tre d50 de 500 Ã 20000 microns, en particulier de 1000 Ã 10000 microns. 4. RÃ©servoir de stockage thermique (1) selon l'une quelconque des revendications prÃ©cÃ©dentes, caractÃ©risÃ© en ce que les particules de verre (7) prÃ©sentent au moins deux granulomÃ©tries diffÃ©rentes. 5. RÃ©servoir de stockage thermique (1) selon l'une quelconque des revendications prÃ©cÃ©dentes, caractÃ©risÃ© en ce que le verre sous forme de particules prÃ©sente une composition pondÃ©rale comprenant de 70 Ã 80% en poids de silice (Si02), par rapport au poids total de la composition, le reste Ã©tant complÃ©tÃ© par d'autres composÃ©s choisis parmi Na20, CaO, MgO, A1203 et/ou B203 dans des proportions variables. 6. RÃ©servoir de stockage thermique (1) selon l'une quelconque des revendications prÃ©cÃ©dentes, caractÃ©risÃ© en ce que le verre est borosilicate. 7. RÃ©servoir de stockage thermique (1) selon l'une quelconque des revendications prÃ©cÃ©dentes, caractÃ©risÃ© en ce que le verre prÃ©sente la composition pondÃ©rale suivante : de 70 Ã 80% en poids de silice (Si02), de 7 Ã 13% en poids d'oxyde de bore (B203), le reste de la composition Ã©tant complÃ©tÃ© Na203 et/ou du A1203 ; les teneurs en poids Ã©tant calculÃ©es par rapport au poids total de la composition. 8. RÃ©servoir de stockage thermique (1) selon l'une quelconque des revendications prÃ©cÃ©dentes, caractÃ©risÃ© en ce qu'il comprend en outre au moins un fluide caloporteur (6). 3065794 26 9. RÃ©servoir de stockage thermique (1) selon la revendication 8, caractÃ©risÃ© en ce que le fluide caloporteur (6) est liquide Ã tempÃ©rature ambiante. 10. RÃ©servoir de stockage thermique (1) selon la revendication 5 8, caractÃ©risÃ© en ce que le fluide caloporteur (6) est choisi parmi les sels fondus et les huiles. 11. RÃ©servoir de stockage thermique (1) selon la revendication 10, caractÃ©risÃ© en ce que les sels fondus peuvent Ãªtre choisis parmi des sels de nitrate, des sels de carbonate ou un mÃ©lange de ces sels, en 10 particulier un mÃ©lange de sels de nitrate. 12. RÃ©servoir de stockage thermique (1) selon la revendication 10, caractÃ©risÃ© en ce que l'huile est choisie parmi les huiles de synthÃ¨se, les huiles minÃ©rales, les huiles vÃ©gÃ©tales et leurs mÃ©langes. 13. RÃ©servoir de stockage thermique (1) selon la revendication 15 10 ou 11, caractÃ©risÃ© en ce que l'huile est un mÃ©lange d'oxyde de diphÃ©nyle et de diphÃ©nyle ou un mÃ©lange d'isomÃ¨res de dib enzyletoluÃ¨ne. 14. RÃ©servoir de stockage thermique (1) selon l'une quelconque des revendications prÃ©cÃ©dentes, caractÃ©risÃ© en ce qu'il comporte une 20 cuve (2) remplie d'un fluide caloporteur (6) et d'un matÃ©riau solide de stockage thermique chimiquement inerte (7) comportant au moins des particules de verre, une premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© longitudinale (2a), situÃ©e au niveau de sa partie supÃ©rieure, et une deuxiÃ¨me extrÃ©mitÃ© longitudinale (2b) situÃ©e au niveau de sa partie infÃ©rieure ; le fluide 25 (6) Ã©tant apte Ã circuler entre la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© longitudinale (2a) et la deuxiÃ¨me extrÃ©mitÃ© longitudinale (2b). 15. RÃ©servoir de stockage thermique (1) selon la revendication 14, dans lequel la premiÃ¨re extrÃ©mitÃ© longitudinale (2a) est munie de moyens de collecte et d'alimentation du fluide caloporteur (6) Ã une 30 premiÃ¨re tempÃ©rature (6C) variant de 110Â°C Ã 650Â°C et la deuxiÃ¨me extrÃ©mitÃ© longitudinale (2b) est munie de moyens de collecte et d'alimentation du fluide caloporteur (6) Ã une deuxiÃ¨me tempÃ©rature (6F) variant de 100Â°C Ã 640Â°C ; la premiÃ¨re tempÃ©rature (6C) Ã©tant supÃ©rieure Ã la deuxiÃ¨me tempÃ©rature (6F). 3065794 27 16. Centrale solaire comportant au moins un rÃ©servoir de stockage thermique (1) contenant au moins un fluide caloporteur (6), tel que dÃ©fini selon l'une quelconque des revendications 8 Ã 13, et au moins un matÃ©riau de stockage thermique solide, chimiquement inerte 5 (7), tel que dÃ©fini selon l'une quelconque des revendications 1 Ã 7. 17. Utilisation d'au moins un matÃ©riau de stockage thermique solide chimiquement inerte (7) comportant au moins des particules de verre pour limiter la vitesse de dÃ©gradation d'un fluide caloporteur (6) apte Ã circuler dans un rÃ©servoir de stockage thermique (1) tel que 10 dÃ©fini selon l'une quelconque des revendications 1 Ã 15. 15