Brevet FR3064759A1 — publié le 20181005

Dispositifs et méthodes d'imagerie optique par holographie numérique hors axe ETAT DE L'ART Domaine technique de l'invention La présente invention concerne des dispositifs et méthodes d'imagerie optique par holographie numérique hors axe et s'applique en particulier à l'imagerie microscopique, notamment des objets transparents ou réfléchissants. Etat de l'art La microscopie par contraste de phase s'est développée dès les années 1940 pour l'observation d'objets microscopiques transparents. En effet, dans les domaines de la biologie par exemple, la plupart des objets microscopiques, comme les cellules vivantes, sont transparents et ne diffèrent que très légèrement de leur entourage en terme d'absorption ou de couleur, ce qui résulte en de très petites variations de l'amplitude d'une onde lumineuse utilisée en microscopie conventionnelle. La microscopie par contraste de phase permet la détection de variations d'indice de réfraction au sein de l'objet afin d'en former une image. En particulier, les techniques interférométriques basées sur des interférences entre un faisceau lumineux transmis ou réfléchi par l'objet et un faisceau lumineux de référence, ont permis d'accéder à des mesures quantitatives de la distribution de la phase au sein des objets d'étude. Plus précisément, la microscopie de phase par holographie numérique s'est révélée être une technique très puissante pour l'analyse quantitative des variations locales de l'indice de réfraction d'un objet transparent. En effet, l'holographie numérique qui comprend l'enregistrement digital d'un interférogramme par une caméra numérique et la reconstruction numérique d'hologrammes, donne accès simultanément à l'intensité et à la phase de l'onde qui se propage. L'holographie numérique sur l'axe, développée sur la base des travaux de Gabor, et décrite par exemple dans l'article de J. Garcia-Sucerquia et al. (« Digital in-fine holographie microscopy », Applied Optics, Vol. 45, N°5 (2006)) dont un schéma est reproduit sur la FIG. 1A, a donné lieu à des dispositifs d'imagerie particulièrement simples 3064759 2 de mise en oeuvre. Comme illustré sur la FIG. 1A, un faisceau lumineux émis par une source laser L est envoyé sur un trou P formant un point source. Une première onde sphérique émerge du point source P et illumine un objet d'étude O; il en résulte une onde issue de l'objet, appelée onde signal et dont le champ électromagnétique est noté Es. 5 L'onde signal interfère avec une onde sphérique issue du point P, appelée onde de référence, dont le champ électromagnétique est noté ER. L'acquisition du signal d'interférence par un détecteur bidimensionnel (plan de détection C) résulte en une figure d'interférence ou interférogramme I qui peut s'exprimer par l'équation (1) ci-dessous : I = 1E5+ ER1A2 = 1E511\2 + IER1A2 + EsER* + Es*ER (1) 10 Ces systèmes, permettant à l'homme de l'art de créer des hologrammes de Gabor, sont cependant limités en sensibilité du fait de la superposition spatiale du signal utile EsER* (où * représente la conjugaison complexe) avec les autres termes d'interférence dans l'interférogramme. L'holographie numérique hors axe, dont un exemple de mise en oeuvre est décrit par 15 exemple dans l'article de P. Marquet et al. (« Digital holographic microsocopy. : a noninvasive contrast imaging technique allowing quantitative visualization of living cells with subwavelength axial accuracy », Optics letters, vol. 30, N°5 (2005)) permet par rapport à l'holographie numérique sur l'axe, de gagner considérablement en sensibilité du fait de l'introduction d'un décalage de fréquences spatiales sur le terme interférométrique 20 croisé de l'onde signal et de l'onde de référence (terme EsER* dans l'équation (1)). La FIG. 1B reproduit un schéma d'un dispositif de microscopie par holographie numérique hors axe tel que décrit dans l'article ci-dessus mentionné. Le dispositif comprend un interféromètre de Mach-Zehnder dans lequel des lames séparatrices BS et des miroirs M sont agencés pour former un bras de référence et un bras objet sur lequel est 25 positionné l'objet d'étude O. Une source laser L éclaire l'interféromètre de Mach-Zehnder à une longueur d'onde X, donnée ; un objectif de microscope MO, agencé sur le bras objet, permet de sélectionner un champ de l'objet d'étude O. Les ondes signal et de référence, dont les champs électromagnétiques sont notés respectivement Es et ER, interfèrent dans un plan de détection d'un détecteur bidimensionnel C. Dans ce montage, les ondes signal et de 30 référence sont séparées angulairement et leurs directions de propagation font des angles 0 kx/k et ky/k, où kx et ky sont respectivement les projections du vecteur d'onde de l'onde de référence sur chacun des axes x et y d'un repère orthogonal défini dans un plan perpendiculaire à l'axe optique, et k est la norme dudit vecteur d'onde, donnée par k = 27t/X, où X, désigne la longueur d'onde optique. 3064759 3 Dans ce cas, l'interférogramme I mesuré dans le plan de détection s'écrit: I = 1Es + ER exp (i k' x + i ky y)1^2 Soit: I = lEs1^2 + IER1^2 + EsER* exp (-i k' x - i ky y) + Es*ER exp (i k' x + i ky y) (2) 5 Comme cela apparaît dans l'équation (2), le terme d'interférence croisé EsER* qui représente le signal utile se trouve maintenant séparé spatialement des termes d'auto modulation lEs1^2 et IER1^2, ce qui permet de le détecter avec une bien meilleure sensibilité. Le dispositif illustré sur la FIG. 1B présente cependant l'inconvénient d'être sensible 10 à l'environnement de mesure ; en effet, de simples perturbations de l'air ambiant ou des vibrations peuvent perturber le faisceau de référence et donc la mesure. La présente description propose un dispositif et une méthode d'imagerie optique par holographie numérique hors axe permettant, par rapport aux technologies connues, à la fois une très grande simplicité de mise en oeuvre et une excellente robustesse. 15 RE SUME Selon un premier aspect, la présente description concerne un dispositif d'imagerie optique d'un objet par holographie hors axe comprenant : - une source lumineuse adaptée pour l'émission d'une onde d'illumination de l'objet, en transmission ou en réflexion; 20 - un ensemble d'un ou plusieurs réseau(x) de Bragg épais destiné à recevoir une onde en provenance de l'objet ainsi illuminé et à défléchir une première composante de l'onde en provenance de l'objet, dite onde de référence, et à laisser passer sans déflexion une deuxième composante de l'onde en provenance de l'objet, dite onde signal, de telle sorte que l'onde de référence défléchie présente par rapport à l'onde signal non défléchie des 25 angles de déflexion prédéterminés définis dans deux plans perpendiculaires, - un dispositif de détection bidimensionnel pour l'acquisition d'un interférogramme résultant de l'interférence entre ladite onde de référence défléchie et ladite onde signal; et - une unité de calcul pour déterminer, à partir dudit interférogramme, une répartition d'amplitude et de phase de l'onde signal dans le plan de l'objet. 30 Les déposants ont démontré que l'utilisation d'un ou plusieurs réseaux de Bragg pour l'imagerie optique par holographie hors axe permettait de garantir à la fois robustesse et qualité de l'imagerie. En effet, l'onde de référence est formée directement à partir de 3064759 4 l'onde en provenance de l'objet, évitant ainsi que le dispositif soit soumis aux perturbations extérieures. Par ailleurs, les réseaux de Bragg épais génèrent intrinsèquement un filtrage spatial passe-bas de l'onde défléchie (onde de référence), ce qui contribue à la très bonne qualité de l'hologramme reconstruit. 5 Selon un ou plusieurs exemples de réalisation, ledit ensemble d'un ou plusieurs réseau(x) de Bragg épais comprend au moins un premier réseau de Bragg épais à strates d'indice agencées selon une première direction, avec un premier pas donné et au moins un deuxième réseau de Bragg épais à strates d'indice agencées selon une deuxième direction, perpendiculaire à la première direction, avec un deuxième pas donné. Cet agencement 10 permet d'obtenir une déflexion de l'onde de référence par rapport à l'onde signal non défléchie avec des angles de déflexion définis dans deux plans perpendiculaires. Selon un ou plusieurs exemples de réalisation, ledit ensemble d'un ou plusieurs réseau(x) de Bragg épais comprend au moins un premier réseau de Bragg épais à strates d'indice multiplexées, présentant des strates d'indice agencées selon deux directions 15 perpendiculaires, avec un pas donné dans chacune des directions. Cet agencement permet également d'obtenir une déflexion de l'onde de référence par rapport à l'onde signal non défléchie avec des angles de déflexion définis dans deux plans perpendiculaires. Selon un ou plusieurs exemples de réalisation, ledit ensemble d'un ou plusieurs réseau(x) de Bragg épais comprend en outre un deuxième réseau de Bragg épais à strates 20 d'indice multiplexées, présentant des strates d'indice agencées selon deux directions perpendiculaires, avec un pas donné dans chacune des directions, de telle sorte que l'angle de déflexion total de l'onde de référence défléchie, mesuré dans chacun desdits plans perpendiculaires, est égal à la différence des angles de déflexion introduits par chacun desdits réseaux de Bragg épais multiplexés. 25 L'association de deux réseaux de Bragg épais à strates d'indice multiplexées permet, pour des réseaux de Bragg épais d'épaisseur donnée, d'assurer une plus grande sélectivité angulaire de l'onde de référence défléchie. Selon un ou plusieurs exemples de réalisation, le dispositif d'imagerie optique d'un objet par holographie hors axe comprend en outre un objectif de microscope pour former 30 une image d'un champ restreint de l'objet OBJ avec un grandissement donné. Cet agencement permet une application du dispositif en microscopie par holographie hors axe. Selon un deuxième aspect, la présente description concerne une méthode d'imagerie optique d'un objet par holographie hors axe comprenant : 3064759 5 - l'illumination de l'objet en transmission ou en réflexion au moyen d'une onde d'illumination issue d'une source lumineuse; - l'envoi sur un ensemble d'un ou plusieurs réseau(x) de Bragg épais d'une onde en provenance de l'objet illuminé; 5 - la déflexion d'une première composante de l'onde en provenance de l'objet, dite onde de référence, tandis qu'une deuxième composante de l'onde en provenance de l'objet, dite onde signal, traverse ledit ensemble d'un ou plusieurs réseau(x) de Bragg sans être défléchie, l'onde de référence défléchie présentant par rapport à l'onde signal non défléchie des angles de déflexion prédéterminés définis dans deux plans perpendiculaires, 10 - l'acquisition au moyen d'un dispositif de détection bidimensionnel d'un interférogramme résultant de l'interférence entre ladite onde de référence défléchie et ladite onde signal; et - le calcul, à partir dudit interférogramme, d'une répartition d'amplitude et de phase de l'onde signal dans le plan de l'objet. 15 BREVE DESCRIPTION DES FIGURES D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront à la lecture de la description, illustrée par les figures suivantes qui représentent : 20 - FIGS. lA et 1B (déjà décrites), des schémas de dispositifs de microscopie respectivement par holographie sur l'axe et hors axe, selon l'art antérieur ; - FIG. 2, un schéma d'un exemple de dispositif d'imagerie optique par holographie hors axe selon la présente description. - FIGS. 3A à 3C, des schémas illustrant la propagation des faisceaux transmis et 25 défléchis par des réseaux de Bragg épais, respectivement à strates d'indice dîtes « horizontales » (FIG. 3A), à strates d'indice dites « verticales » (FIG. 3B), et à strates d'indice dites « multiplexées » (FIG. 3C). - FIGS. 4A et 4B, des séries d'images obtenues expérimentalement et montrant respectivement (FIG. 4A) l'intensité du champ électromagnétique des ondes transmises et 30 défléchies par le réseau de Bragg, pour différentes conditions d'accord de Bragg et (FIG. 4B) des interférogrammes acquis par la caméra et des hologrammes reconstruits numériquement; - FIGS. 5A et 5B, des schémas montrant des exemples de dispositif d'imagerie 3064759 6 optique par holographie hors axe selon la présente description respectivement avec un objectif de microscope et avec une pupille de champ; - FIG. 6, des schémas illustrant différents ensembles d'un ou plusieurs réseaux de Bragg épais, pour la mise en oeuvre de la méthode d'holographie hors axe selon la présente 5 description ; - FIG.7, un schéma illustrant un agencement à deux réseaux de Bragg épais tels que le ou les angle(s) de déflexion résultant de la ou des déflexions successives soient de l'ordre du ou des angles de déflexion recherché(s) pour la mise en oeuvre de l'imagerie holographique hors axe selon la présente description. 10 DESCRIPTION DETAILLEE La FIG. 2 représente un schéma d'un exemple de dispositif d'imagerie 20 d'un objet OBJ selon la présente description. L'objet est par exemple un échantillon biologique, par exemple une culture de cellules vivantes, ou un matériau destiné à la microélectronique (semi-conducteur, verre, miroir). 15 Le dispositif d'imagerie 20 comprend une source lumineuse 21 adaptée pour l'émission d'une onde d'illumination de l'objet OBJ dont le champ électromagnétique est noté E1. Bien que représentée en transmission sur la FIG. 2, l'illumination de l'objet peut se faire en réflexion, par exemple lorsque l'objet est un semi-conducteur, du verre, ou un miroir. La source lumineuse est par exemple un laser, une diode super luminescente (ou 20 SLD selon l'abréviation de l'expression anglo-saxonne « Super- Luminescent Diode »), une diode électroluminescente (ou « LED » selon l'abréviation de l'expression anglo-saxonne « Light-Emitting Diode »). Le dispositif d'imagerie 20 comprend par ailleurs un ensemble 22 d'un ou plusieurs réseau(x) de Bragg épais destiné à recevoir une onde en provenance de l'objet, de champ 25 électromagnétique E0. L'onde en provenance de l'objet comprend une première composante formée d'une onde issue de l'objet, ou onde signal, de champ électromagnétique Es et une deuxième composante formée d'une onde issue de la source et non perturbée par l'objet, dite onde de référence, de champ électromagnétique ER. L'onde issue de l'objet est en pratique une onde résultant de la diffraction de l'onde d'illumination 30 par l'ensemble des microstructures de l'objet, les microstructures pouvant résulter par exemple des inhomogénéités d'indice de réfraction dans un objet observé en transmission. Sous certaines conditions d'incidence de l'onde de référence, dites conditions d'accord de 3064759 7 Bragg, l'onde de référence est défléchie par le réseau de Bragg épais 22 selon une direction donnée et filtrée spatialement du fait des propriétés intrinsèques des réseaux de Bragg épais. L'onde signal, émise par l'objet dans un cône angulaire défini par les caractéristiques opto-géométriques du dispositif d'imagerie, est toujours transmise sans 5 être déviée du fait du non respect de l'accord de Bragg. L'onde de référence ER défléchie et filtrée par le réseau de Bragg épais 22 interfère donc avec l'onde signal Es transmise par le réseau de Bragg sans être défléchie. Il en résulte un signal d'interférence formé dans un plan de détection d'un dispositif de détection bidimensionnel 23 ; le dispositif de détection bidimensionnel permet ainsi l'acquisition d'un interférogramme résultant dudit signal 10 d'interférence. Une unité de calcul 24 permet alors de déterminer, à partir dudit interférogramme, une répartition d'amplitude et de phase de l'onde signal dans le plan de l'objet. Le dispositif d'imagerie est donc bien un dispositif d'holographie numérique hors axe dont les caractéristiques, notamment en terme de pas des franges du signal 15 d'interférences, d'orientation des franges dans le plan du détecteur, de largeur du spectre angulaire de l'onde de référence, sont données par les caractéristiques du ou des réseau(x) de Bragg épais, comme cela est expliqué ci-dessous. La « reconstruction » de l'onde signal partir de l'interférogramme comprend par exemple et de façon connue une transformation de Fresnel, et peut être faite de façon identique à celle effectuée dans les 20 techniques connues d'holographie numérique hors axe. Il est bien entendu possible de procéder à l'acquisition d'une série d'interférogrammes dans le cas par exemple où l'on souhaite faire une imagerie dynamique de l'objet (vidéo). Dans ce cas, une reconstruction de l'onde signal est effectuée pour chaque interférogramme. 25 Pour l'acquisition du ou des interférogrammes, le dispositif de détection bidimensionnel est par exemple un détecteur matriciel d'une caméra CCD (Charge-coupled device) ou CMOS (Complementary metal-oxide-semiconductor). Les FIGS. 3A à 3C illustrent la propagation de l'onde de référence et de l'onde signal dans trois réseaux de Bragg épais, un réseau de Bragg épais 221 à strates d'indice 30 dites « horizontales » de pas (ou période) Ax (FIG. 3A), un réseau de Bragg épais 222 à strates d'indice dites « verticales » de pas Ay (FIG. 3B) et un réseau de Bragg épais 223 à strates d'indice dites « multiplexées » avec des pas Ax et Ay, respectivement (FIG. 3C). Dans la présente description, on appelle réseau de Bragg épais à strates d'indice dites « horizontales » ou « verticales » un réseau de Bragg épais à modulation d'indice dans une 3064759 8 seule direction privilégiée, permettant de définir un ensemble de strates d'indice parallèle entre elles. Les termes « horizontal » et « vertical » sont employés de façon arbitraire et signifient simplement dans la présente description que les deux ensembles de strates des deux réseaux de Bragg respectifs sont perpendiculaires. On appelle réseau de Bragg épais à 5 strates d'indice dites « multiplexées » un réseau de Bragg épais à modulation d'indice s'étendant dans deux directions privilégiées, permettant de former deux ensembles de strates multiplexées s'étendant selon deux directions perpendiculaires. Selon un exemple, l'indice de réfraction n(x,y) dans un réseau de Bragg peut s'écrire, selon chacune des directions x et y perpendiculaires entre elles : 10 n(x,y) = no + nx sin (27cx/Ax) + ny sin (27cy/Ay) (3) Où no est l'indice moyen, Ax et Ay les pas (ou périodes) des modulations d'indice de réfraction suivant les deux directions perpendiculaires x et y respectivement et nx et ny les amplitudes des modulations d'indice de réfraction suivant les deux directions perpendiculaires x et y respectivement. 15 En pratique, pour l'obtention d'une image à deux dimensions de l'objet, on pourra utiliser, selon un premier exemple, un réseau de Bragg épais à strates d'indice multiplexées ou l'on pourra utiliser, selon un deuxième exemple, deux réseaux de Bragg épais agencés l'un derrière l'autre, présentant des strates d'indice perpendiculaires entre elles. Cela permet dans les deux exemples, de définir une direction de l'onde défléchie par rapport à 20 l'onde signal par deux angles définis dans des plans perpendiculaires entre eux. Ainsi, dans un exemple de deux réseaux successifs à strates d'indice « horizontales » et « verticales », on pourra définir, pour le premier réseau de Bragg à strates d'indice « horizontales » (FIG. 3A) un angle OB de la direction d'une onde incidente E0 par rapport au plan des strates du réseau dans un plan perpendiculaire au plan des strates et contenant 25 la direction du vecteur d'onde de l'onde incidente. On pourra définir, pour le deuxième réseau de Bragg à strates d'indice « verticales » (FIG. 3B) un angle de la direction d'une onde incidente E0 par rapport au plan des strates du réseau dans un plan perpendiculaire au plan des strates et contenant la direction du vecteur d'onde de l'onde incidente. Par ailleurs, dans un exemple de réseau de Bragg épais à strates d'indice 30 multiplexées (FIG. 3C), on pourra définir les angles (OB, 13) de la direction d'une onde incidente par rapport aux plans des strates d'indice d'un réseau de Bragg épais à strates d'indice multiplexées, dans deux plans perpendiculaires entre eux et contenant respectivement la direction du vecteur d'onde de l'onde incidente et la normale aux strates d'indice. 3064759 9 En pratique, on pourra travailler avec des réseaux de Bragg épais présentant des strates d'indice caractérisées par un angle d'inclinaison (I) par rapport à une direction normale à la face d'entrée du réseau. Cela permet de faciliter le montage du ou des réseau(x) de Bragg dans le dispositif en travaillant avec une onde incidente toujours 5 normale à la face d'entrée du réseau tout en respectant le ou les accords de Bragg. Dans le premier comme dans le deuxième exemple, une déflexion de l'onde de référence par rapport à la direction de propagation de l'onde signal pourra se produire sous réserve que les angles (OB, 13) vérifient les conditions d'accord de Bragg du ou des réseau(x), telles que décrites par exemple dans Kogelnik et al. ("Coupled wave theory for 10 thick hologram gratings." Bell Labs Technical Journal 48, no. 9 (1969): 2909-2947) et rappelées ci-dessous en référence aux FIGS. 3A - 3C. Sur les FIGS. 3A à 3C, on note E0 le champ électromagnétique de l'onde en provenance de l'objet, composée de l'onde de référence et de l'onde signal. Le champ électromagnétique de l'onde signal, transmise par le réseau sans déviation, est noté Eoo (ou 15 Es). Comme illustré sur la FIG. 3A, dans les conditions d'accord de Bragg, l'onde de référence incidente sur le réseau à strates « horizontales » 221 avec un angle OB est défléchie dans un plan « vertical » de 20B, le plan « vertical » étant défini comme le plan perpendiculaire au plan des strates du réseau à strates « horizontales », et contenant la direction du vecteur d'onde de l'onde incidente; on note E10 le champ électromagnétique de 20 l'onde défléchie. Par ailleurs, comme illustré sur la FIG. 3B, toujours dans les conditions d'accord de Bragg, l'onde de référence incidente sur le réseau à strates « verticales » 222 avec un angle est défléchie dans un plan « horizontal » de 2, le plan « horizontal » étant défini comme le plan perpendiculaire au plan des strates du réseau à strates « verticales » et contenant la direction du vecteur d'onde de l'onde incidente; on note E01 le 25 champ électromagnétique de l'onde défléchie. Dans le cas d'un réseau de Bragg épais 223 à strates d'indice « multiplexées » (FIG. 3C), l'onde de référence incidente avec les angles (OB, -913) est défléchie de 20B et de 29B respectivement ; on note électromagnétique de l'onde défléchie. E 1 1 le champ Les angles de Bragg OB et satisfont de façon connue les relations : 30 2sin(OB) = k/Ax (4) 2sin(-9B) = k/Ay (5) Ou, dans l'approximation des petits angles : 20B k/A' (4') 3064759 10 k/Ay (5') Il est ainsi possible, pour une longueur d'onde X, donnée de l'onde d'illumination de l'objet, de choisir les pas (ou périodes) Ax et Ay des modulations d'indice de réfraction suivant deux directions perpendiculaires entre elles (strates « horizontales » et 5 « verticales ») respectivement, afin de déterminer l'angle (20B, MB) formé entre l'onde de référence et l'onde signal. Les quatre champs électromagnétiques E00, E10, E01, et E11 correspondent à des faisceaux de lumière détectables par un détecteur matriciel agencé en aval du ou des réseau(x) de Bragg, comme cela est illustré sur la FIG. 4A. 10 Plus précisément, la FIG. 4A représente des résultats expérimentaux de déflexion d'une onde incidente sur un ensemble formé de deux réseaux de Bragg épais agencés l'un derrière l'autre ; un premier réseau de Bragg épais à strates d'indice « horizontales » (tel qu'illustré sur la FIG. 3A) et un deuxième réseau de Bragg épais à strates d'indice « verticales » (tel qu'illustré sur la FIG. 3B). Chacun des réseaux est caractérisé par un 15 indice de réfraction moyen (no = 1.5), un pas de la modulation de l'indice de réfraction (respectivement Ax= 18.9 [lm, Ay = 18.3 [lm), une épaisseur (respectivement d,, dy = 8.9 mm) du réseau, une profondeur de modulation de l'indice de réfraction (respectivement n., ny = 1.4 10-5), un angle d'inclinaison (respectivement (I)x, (1)y= 90°) des strates d'indice par rapport à la face d'entrée du réseau. 20 L'onde incidente est une onde provenant d'un objet (une mire) éclairé en transmission au moyen d'une source laser émettant à X = 660 nm. Une caméra comprenant 2048 x 2048 détecteurs élémentaires (ou pixels) permet l'acquisition des images. Les images 41 - 44 représentées sur la FIG. 4A sont obtenues avec un faisceau incident collimaté d'environ 1 mm de diamètre, en modifiant l'inclinaison des réseaux de Bragg épais. L'image 41 de la 25 FIG. 4A correspond à un cas où la condition de Bragg n'est satisfaite pour aucun des deux réseaux. Seul le faisceau non défléchi E00 (onde signal issu de l'objet) est transmis. L'image 42 de la FIG. 4A correspond à un cas où la condition de Bragg n'est satisfaite que pour le réseau à strates « horizontales ». Le faisceau non défléchi E00 (onde signal issu de l'objet) et le faisceau E10 défléchi de 20B dans un plan « vertical » sont transmis par le 30 réseau. L'image 43 de la FIG. 4A correspond à un cas où la condition de Bragg n'est satisfaite que pour le réseau à strates verticales. Le faisceau non défléchi E00 (onde signal issu de l'objet) et le faisceau E01 défléchi de MB dans un plan « horizontal » sont transmis par le réseau. L'image 44 de la FIG. 4A correspond à un cas où la condition de Bragg est 3064759 11 satisfaite pour le réseau à strates horizontales et pour le réseau à strates verticales. Le faisceau non défléchi E00 (onde signal issu de l'objet), le faisceau Eto défléchi de 20B dans un plan « vertical », le faisceau E01 défléchi de MB dans un plan « horizontal », sont transmis par le réseau. Un quatrième faisceau E11, défléchi de 20B dans un plan « vertical » 5 et de MB dans un plan « horizontal » est transmis. La FIG. 4B représente un interférogramme obtenu expérimentalement (images 45, 46), une transformée de Fourier (image 47) calculée à partir dudit interférogramme et un hologramme (image 48) reconstruit à partir de la transformée de Fourier calculée. L'interférogramme représenté sur l'image 45 résulte des interférences entre les faisceaux 10 transmis par les réseaux de Bragg respectivement à strates d'indice « horizontales » et « verticales » (conditions expérimentales identiques à celles décrites pour la FIG. 4A), lorsque les conditions de Bragg sont satisfaites pour les deux réseaux (conditions correspondant à l'image 44 de la FIG. 4A), mais pour un faisceau incident de plus grand diamètre, environ 11 mm, éclairant tout l'objet. Les quatre ondes de champs 15 électromagnétiques respectifs E00, E10, E01, et E11 interfèrent dans la zone de recouvrement des faisceaux respectifs pour former l'interférogramme illustré sur l'image 45. L'image 46 est un agrandissement de la zone délimitée par un carré blanc sur l'image 45. Le champ total Et est ainsi la somme des quatre champs transmis : Et = E00 + Et° e^} i x} + Eot e^} i ky y} +E11 e^} i k' x + i ky y} (6) 20 Où: kx = 4 n OB / (7) ky = 4 n / (8) L'interférogramme est donné par l'intensité du champ total : I = lEt1^2 (9) 25 Le terme d'interférence croisé E00 E11* de l'interférogramme ainsi calculé représente le signal utile pour la reconstruction de l'hologramme. L'image 47 correspond à l'amplitude de la transformée de Fourier spatiale de l'interférogramme représenté sur l'image 45. La composante utile de ce signal, correspondant terme d'interférence croisé E00 E11*, apparait dans le coin en haut à droite 30 sur l'amplitude calculée de la transformée de Fourier spatiale de l'interférogramme, représentée sur l'image 47 de la FIG.4B. L'image 48 est l'hologramme calculé dans le plan de l'objet par une transformée de Fresnel discrète de l'interférogramme ; une méthode de calcul est décrite par exemple 3064759 12 dans l'article de N. Verrier et al. ("Off-axis digital hologram reconstruction: some practical considerations." Applied optics 50, no. 34 (2011): H136-H146). La région de l'hologramme dans le coin en haut à droite de l'image 48 correspond à l'amplitude de la transformée de Fresnel discrète du terme d'interférence croisé E00 E11* calculée dans le 5 plan de l'objet. La phase de cet hologramme correspond à la différence de phase entre le champ E00 et le champ E11 calculée dans le plan de l'objet. En pratique, pour la mise en oeuvre de la méthode d'holographie numérique hors axe selon la présente description, le choix des pas Ax et Ay des strates horizontales et verticales pourra être fait en prenant en compte les règles d'échantillonnage dictées par le théorème 10 de Nyquist-Shannon. Les angles de déflection 20B et 29B entre les ondes de champ électromagnétique E11 (onde de référence défléchie) et E00 (onde signal transmise) satisfont avantageusement les conditions 20B G [- Os/2, Os/2] et 29B G [-9's/2, s/2], avec : 20s k/d' (10) 29,s k/dy (11) 15 Où Os et 9,s sont appelés angles d'acceptance de la détection cohérente, et dx et dy respectivement les pas entre les détecteurs élémentaires (ou « pixels ») du détecteur bidimensionnel, selon les directions x et y, respectivement. Les déposants ont montré que l'utilisation de réseaux de Bragg épais pour la formation des ondes signal et de référence dans un montage d'holographie numérique hors 20 axe, présente une très grande robustesse, notamment du fait que l'onde de référence est formée à partir de l'onde objet. Ainsi, la phase de l'hologramme correspond rigoureusement à la différence de phase entre le champ E00 et le champ E11 calculée dans le plan de l'objet. Autrement dit, les fluctuations de phase pouvant être présents dans les montages d'interférométrie à bras séparés sont ici évitées. 25 Par ailleurs, il est remarquable de noter qu'un réseau de Bragg épais génère un filtrage spatial de l'onde défléchie, ce qui contribue à former une onde de référence filtrée passe-bas angulairement et par conséquent, un hologramme de très bonne qualité. Plus précisément, la largeur angulaire des faisceaux défléchis par des réseaux de Bragg épais, respectivement à strates d'indice « horizontales » (FIG. 3A) et à strates 30 d'indice « verticales » (FIG. 3B), d'indice moyen no et d'épaisseur d, sont respectivement 401 et 49,1, avec (voir Kogelnik et al. précédemment cité, ainsi que Ciapurin et al. "Modeling of phase volume diffractive gratings, part 1: transmitting sinusoidal uniform gratings." Optical Engineering 45, no. 1(2006): 015802-015802.): 3064759 13 401 no Ax/d (12) no Ay/d (13) L'épaisseur d d'un réseau de Bragg est définie par l'épaisseur destinée à être traversée par l'onde incidente. Dans un réseau de Bragg épais destiné à travailler à 5 incidence normale par rapport à la face d'entrée du réseau (strates d'indice inclinées d'an angle F par rapport à une direction normale à la face d'entrée du réseau), l'épaisseur d du réseau de Bragg épais pourra simplement être la distance entre les faces d'entrée et de sortie. Ainsi par exemple, pour une épaisseur de chaque réseau de Bragg épais d 9 mm, un 10 indice moyen no 1,5 (indice moyen du verre) et des valeurs de pas Ax 18,9 i_tm et Ay 18,3 jim, on obtient 401= 3,3 mrad, ce qui est équivalent, dans un interféromètre de type « point diffraction interferometer » tel que décrit dans la référence Smartt, R. N. et al. ("Point-Diffraction Interferometer". Journal of the Optical Society of America. 62: 737 (1972)) au filtrage par une pupille de diamètre 330 i_tm, placée au foyer d'une lentille de 15 focale 10 cm. Il est donc possible d'adapter les pas des strates d'indice Ax et Ay et l'épaisseur de réseau d en fonction de la largeur angulaire (401, Mi) recherchée pour l'onde de référence défléchie. Les FIGS. 5A et 5B illustrent deux exemples de réalisation, avec et sans objectif de 20 microscope, d'un dispositif d'holographie numérique hors axe selon la présente description. Dans chacun de ces exemples, le dispositif d'holographie numérique hors axe comprend comme dans l'exemple de la FIG. 2, une source lumineuse 21 adaptée pour l'émission d'une onde d'illumination d'un objet OBJ, un ensemble 22 d'un ou plusieurs 25 réseau(x) de Bragg épais, un détecteur bidimensionnel 23. Bien que représentée en transmission sur la FIG. 2, l'illumination de l'objet peut se faire en réflexion. Dans l'exemple de la FIG. 5A, un objectif de microscope 51 permet de former une image d'un champ restreint de l'objet OBJ avec un grandissement donné. La méthode mise en oeuvre au moyen du dispositif devient alors une méthode de microscopie optique par 30 holographie numérique hors axe. En pratique, l'objectif de microscope est agencé de façon à renvoyer l'image de l'objet à l'infini, c'est-à-dire que l'objet est placé à la distance de travail d'un objectif dit « infini-foyer ». L'objectif de microscope 51 est défini par une ouverture numérique NA limitant en pratique les bandes passantes angulaires 400 et Mo de 3064759 14 l'onde en provenance de l'objet. L'objectif de microscope forme un diaphragme de champ 52 qui étend et borne la bande passante angulaire de l'onde de champ E0 en provenance de l'objet par rapport à une détection sans objectif Plus précisément, la bande passante angulaire (400, MO) de l'onde en provenance de l'objet est définie par : 5 400 = A0 = 2 arcsin(NA) (14) La FIG. 5B illustre un autre exemple dans lequel il n'y a pas d'objectif de microscope. La limitation de la bande passante angulaire de l'onde de champ E0 en provenance de l'objet est faite par les dimensions D,, Dy en l'absence d'un diaphragme de champ, ou par les dimensions a,, ay d'un diaphragme de champ agencé au sein du 10 dispositif, comme c'est le cas sur la FIG. 5B. Dans le premier cas, la bande passante angulaire (400, Mo) de l'onde en provenance de l'objet est défini par 400 Dx/ L (15) Dy/L (16) 15 Où Dx et Dy sont les dimensions du champ image défini par le détecteur, respectivement selon les axes x, y et L est la distance entre le plan de l'objet et le détecteur. Dans le deuxième cas, la bande passante angulaire (400, Mo) de l'onde en provenance de l'objet est définie par 400 ax/ (17) 20 a/? (18) Où ax et ay sont les dimensions du diaphragme de champ 52, respectivement selon les axes x, y et ,e est la distance entre le plan de l'objet et le diaphragme de champ. En pratique, comme décrit précédemment, on pourra utiliser pour la mise en oeuvre de la méthode d'holographie hors axe selon la présente description et illustré sur la FIG. 6, 25 un réseau de Bragg épais à strates d'indice multiplexées 61, ou un agencement de deux réseaux de Bragg 62, 63, respectivement à strates d'indice horizontales et à strates d'indice verticales. Comme cela sera décrit en relation avec la FIG. 7, il pourra également être avantageux de dédoubler chacun des réseaux pour obtenir un ensemble de deux réseaux de 30 Bragg épais à strates d'indice multiplexées 64, 65 ou un ensemble de quatre réseaux de Bragg 66, 67, 68, 69 respectivement à strates d'indice horizontales et à strates d'indice verticale. Les configurations à réseaux dédoublés présentent l'avantage de permettre 3064759 15 d'augmenter le pouvoir de filtrage spatial pour une épaisseur totale fixée de réseau de Bragg, par rapport à une configuration à réseau(x) non dédoublé(s). De tels réseaux de Bragg épais peuvent être fabriqués de façon connue, par exemple 5 par insolation sous lumière ultraviolette d'un matériau de type verre dopé photo-thermo- réfractif, tel que décrit dans l'article suivant Efimov et al. ("High-efficiency Bragg gratings in photothermorefractive glass." Applied Optics 38, no. 4 (1999): 619-627). La FIG.7 présente en particulier une configuration possible selon laquelle deux réseaux de Bragg épais à strates d'indice multiplexées 64, 65 agencés l'un derrière l'autre 10 sont employés. Leurs périodes A1 et A2, et orientations des strates de phase (Di et (1)2, sont telles que l'angle de déflexion total 02 - 01 est l'angle de l'onde de référence souhaité. Autrement dit, dans la configuration à réseaux dédoublés, les angles de déflexion de l'onde de référence par rapport à l'onde objet sont la somme algébrique des angles de déflection de chaque réseau. 15 Cette configuration présente l'avantage d'assurer une plus grande sélectivité angulaire (401, M1) de l'onde E11, pour des épaisseurs de réseaux données. En effet, dans un réseau de Bragg épais unique, la recherche de petits angles de déflexion entre l'onde de référence et l'onde objet se traduit par des pas des strates d'indice important (voir équations (3) et (4). Pour bénéficier d'un bon pouvoir de filtrage de l'onde de référence 20 (équations (12), (13)), il est alors nécessaire d'augmenter l'épaisseur d du réseau, ce qui n'est pas souhaitable au-delà d'une certaine limite. La configuration à réseaux de Bragg dédoublés permet de travailler avec des réseaux qui restent de faible épaisseur. Par exemple, deux réseaux successifs de périodes A1 = 1.5 microns et A2 = 1.9 microns de 2.25 mm d'épaisseur chacun, d'angles d'orientation des strates (Di (D2 80 25 degrés, permettent une sélectivité angulaire de l'ordre de 400 1 mrad, et un angle de déflection entre l'onde de référence et l'onde objet d'environ 1.5 degrés. Pour obtenir une sélectivité angulaire de l'ordre de 400 1 mrad et un angle de déflection entre l'onde de référence et l'onde objet d'environ 1.5 degrés avec un seul réseau, sa période doit valoir environ 20 microns et son épaisseur doit être d'environ 30 mm. 30 Bien que la FIG. 7 présente une configuration avec deux réseaux de Bragg épais multiplexés, il était tout à fait possible de l'appliquer à des réseaux de Bragg épais à strates horizontales ou verticales, auquel cas on pourra avoir un ensemble de quatre réseaux de Bragg épais (réseaux 66 - 69, FIG. 6). 3064759 16 Bien que décrite à travers un certain nombre d'exemples de réalisation détaillés, la méthode et le dispositif d'imagerie optique par holographie numérique hors axe selon la présente description comprennent différentes variantes, modifications et perfectionnements qui apparaîtront de façon évidente à l'homme de l'art, étant entendu que ces différentes 5 variantes, modifications et perfectionnements font partie de la portée de l'invention, telle que définie par les revendications qui suivent. REVENDICATIONS1. Dispositif d'imagerie optique (20) d'un objet (OBJ) par holographie hors axe comprenant : - une source lumineuse (21) adaptée pour l'émission d'une onde d'illumination (EI) de l'objet, en transmission ou en réflexion; - un ensemble d'un ou plusieurs réseau(x) de Bragg épais (22) destiné à recevoir une onde (Eo) en provenance de l'objet ainsi illuminé et à défléchir une première composante (ER) de l'onde en provenance de l'objet, dite onde de référence, et à laisser passer sans déflexion une deuxième composante (Es) de l'onde en provenance de l'objet, dite onde signal, de telle sorte que l'onde de référence défléchie présente par rapport à l'onde signal non défléchie des angles de déflexion prédéterminés (20B, MB) définis dans deux plans perpendiculaires, - un dispositif de détection bidimensionnel (23) pour l'acquisition d'un interférogramme résultant de l'interférence entre ladite onde de référence défléchie et ladite onde signal; et - une unité de calcul (24) pour déterminer, à partir dudit interférogramme, une répartition d'amplitude et de phase de l'onde signal dans le plan de l'objet. 2. Dispositif d'imagerie optique selon la revendication 1, dans lequel ledit ensemble d'un ou plusieurs réseau(x) de Bragg épais comprend au moins un premier réseau de Bragg épais à strates d'indice multiplexées, présentant des strates d'indice agencées selon deux directions perpendiculaires, avec un pas donné (A1x, Aly) dans chacune des directions. 3. Dispositif d'imagerie optique selon la revendication 2, dans lequel ledit ensemble d'un ou plusieurs réseau(x) de Bragg épais comprend en outre un deuxième réseau de Bragg épais à strates d'indice multiplexées, présentant des strates d'indice agencées selon deux directions perpendiculaires, avec un pas donné (A2x, A2y) dans chacune des directions, de telle sorte que l'angle de déflexion total de l'onde de référence défléchie, mesuré dans chacun desdits plans perpendiculaires, est égal à la différence des angles de déflexion introduits par chacun desdits réseaux de Bragg épais multiplexés. 3064759 18 4. Dispositif d'imagerie optique selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, dans lequel ledit ensemble d'un ou plusieurs réseau(x) de Bragg épais comprend au moins un premier réseau de Bragg épais à strates d'indice agencées selon une première direction, avec un premier pas donné (Aï) et au moins un deuxième réseau de Bragg épais 5 à strates d'indice agencées selon une deuxième direction, perpendiculaire à la première direction, avec un deuxième pas donné (Ay). 5. Dispositif d'imagerie optique selon l'une quelconque des revendications précédentes, comprenant en outre un objectif de microscope pour former une image d'un champ restreint de l'objet OBJ avec un grandissement donné. 10 6. Méthode d'imagerie optique d'un objet par holographie hors axe comprenant : - l'illumination de l'objet en transmission ou en réflexion au moyen d'une onde d'illumination (EI) issue d'une source lumineuse (21); - l'envoi sur un ensemble d'un ou plusieurs réseau(x) de Bragg épais (22) d'une onde 15 (Eo) en provenance de l'objet illuminé; - la déflexion d'une première composante de l'onde en provenance de l'objet, dite onde de référence (ER), tandis qu'une deuxième composante de l'onde en provenance de l'objet, dite onde signal (Es), traverse ledit ensemble d'un ou plusieurs réseau(x) de Bragg sans être défléchie, l'onde de référence défléchie présentant par rapport à l'onde signal non 20 défléchie des angles de déflexion prédéterminés (20B, MB) définis dans deux plans perpendiculaires, - l'acquisition au moyen d'un dispositif de détection bidimensionnel (23) d'un interférogramme résultant de l'interférence entre ladite onde de référence défléchie et ladite onde signal; et 25 - le calcul, à partir dudit interférogramme, d'une répartition d'amplitude et de phase de l'onde signal dans le plan de l'objet.