Brevet FR3072392A1 — publié le 20190419

La présente invention concerne un procédé de traitement d'un acier comprenant notamment un traitement cryogénique, cet acier pouvant être destiné à la constitution de pièces de train d'atterrissage d'aéronef. Arrière-plan de l'invention Le brevet US 9 051 635 divulgue un acier présentant de bonnes propriétés mécaniques associées à une bonne tenue à la corrosion sous contrainte. Cet acier comportant, en pourcentages massiques, 0,2% à 0,33% de carbone, 4% à 8% de cobalt, 7% à 11% de nickel, 0,8% à 3% de chrome, 0,5% à 2,5% de molybdène, 0,5% à 5,9% de tungstène, 0,05% à 0,2% de vanadium, et au plus 0,02% de titane, le reste étant constitué de fer et d'impuretés inévitables, est - dans le brevet précité - traité par la succession d'étapes suivantes sans précision sur la durée séparant chacune de ces étapes : traitement thermique de mise en solution de l'acier, traitement de trempe, immersion dans de l'azote liquide et traitement de revenu. Un tel acier constitue un matériau d'intérêt pour la constitution de pièces de train d'atterrissage d'aéronef, notamment. Toutefois, les inventeurs ont constaté qu'il demeurait une dispersion des propriétés mécaniques significative au sein de lots de pièces en acier soumis au traitement divulgué dans le brevet US 9 051 635. Il est souhaitable de réduire la dispersion de ces propriétés mécaniques afin d'optimiser les courbes de dimensionnement et, par conséquent, d'améliorer les performances des pièces formées par cet acier, par exemple en les allégeant, en allongeant leur durée de vie ou en augmentant les contraintes auxquelles elles peuvent être exposées. En outre, l'immersion dans l'azote liquide réalisée dans le document US 9 051 635 ne constitue pas une étape adaptée à un traitement de l'acier à l'échelle industrielle. Il demeure, par conséquent, 2 souhaitable de disposer de procédés de traitement de cet acier qui soient davantage compatibles d'un traitement à l'échelle industrielle. Objet et résumé de l'invention 5 L'invention vise, selon un premier aspect, un procédé de traitement d'un acier comportant, en pourcentages massiques, 0,2% à 0,33% de carbone, 4% à 8% de cobalt, 7% à 11% de nickel, 0,8% à 3% de chrome, 0,5% à 2,5% de molybdène, 0,5% à 5,9% de tungstène, 0,05% à 0,2% de vanadium, et au plus 0,02% de titane, le reste étant 10 constitué de fer et d'impuretés inévitables, le procédé comportant au moins : - un traitement thermique de mise en solution de l'acier à une température comprise entre 950°C et 1100°C, - un traitement de trempe de l'acier, réalisé après le traitement 15 thermique de mise en solution, - le placement de l'acier dans une enceinte cryogénique après le traitement de trempe, - le refroidissement de l'intérieur de l'enceinte cryogénique dans laquelle l'acier est présent, ce refroidissement étant réalisé jusqu'à une 20 température de traitement inférieure ou égale à -73°C, et - le traitement cryogénique de l'acier pendant lequel la température de traitement est maintenue dans l'enceinte, la durée séparant la fin du traitement de trempe du début du traitement cryogénique étant inférieure ou égale à 4 heures. 25 L'invention est, en particulier, remarquable en ce que la durée séparant la fin du traitement de trempe du début du traitement cryogénique est limitée. Les inventeurs ont constaté, lors d'études récentes, que la teneur en austénite résiduelle pouvait varier de manière assez légère au 30 sein d'un lot de pièces en acier décrit plus haut ayant subi un traitement cryogénique. Cette variation, même légère, a toutefois une influence significative sur la dispersion des propriétés mécaniques au sein du lot de pièces traité. L'identification de ces légères variations de la teneur en austénite résiduelle a été rendue possible grâce à l'emploi de techniques 35 de mesure particulières et suffisamment précises (diffraction aux rayons X synchrotron et sigmamètre). Une fois l'origine de la dispersion des 3 propriétés mécaniques identifiée, les inventeurs ont étudié l'influence des conditions d'atteinte de la température de traitement cryogénique et ont constaté que la durée séparant la fin de la trempe du début du traitement cryogénique avait une influence sur la teneur en austénite résiduelle. 5 Ainsi, en limitant cette durée comme décrit plus haut, l'invention permet avantageusement de mieux contrôler la teneur en austénite résiduelle obtenue dans l'acier traité et, par conséquent, de réduire la dispersion des propriétés mécaniques. Le fait de réaliser le traitement cryogénique dans une enceinte cryogénique refroidie après chargement de l'acier permet 10 avantageusement de rendre le procédé compatible d'un traitement à l'échelle industrielle. Dans un exemple de réalisation, la durée séparant la fin du traitement de trempe du début du traitement cryogénique est inférieure ou égale à 2 heures, de préférence à 1 heure. 15 Le fait d'imposer une telle durée entre la trempe et le début du traitement cryogénique permet avantageusement de réduire davantage encore la dispersion des propriétés mécaniques obtenues pour l'acier traité. Dans un exemple de réalisation, la durée du traitement 20 cryogénique est supérieure ou égale à 1 heure. Dans un exemple de réalisation, le procédé comprend en outre un traitement de revenu de l'acier réalisé après le traitement cryogénique. Dans un exemple de réalisation, l'acier traité constitue une pièce d'un train d'atterrissage d'un aéronef. 25 Brève description des dessins D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description suivante, donnée à titre non limitatif, en référence à la figure unique annexée qui représente, de manière schématique, l'évolution 30 de la température imposée à l'acier, selon un exemple de procédé de traitement selon l'invention. Description détaillée de modes de réalisation L'acier traité comporte, en pourcentages massiques, 0,2% à 35 0,33% de carbone, 4% à 8% de cobalt, 7% à 11% de nickel, 0,8% à 3% de chrome, 0,5% à 2,5% de molybdène, 0,5% à 5,9% de tungstène, 4 0,05% à 0,2% de vanadium, et au plus 0,02% de titane, le reste étant constitué de fer et d'impuretés inévitables. Dans un exemple de réalisation, l'acier traité comporte, en pourcentages massiques, 0,25% à 0,31% de carbone, 6,8% à 8% de 5 cobalt, 9,3% à 10,5% de nickel, 0,8% à 2,6% de chrome, 0,9% à 2,1% de molybdène, 0,7% à 2% de tungstène, 0,05% à 0,12% de vanadium, et au plus 0,015% de titane, le reste étant constitué de fer et d'impuretés inévitables. Dans un exemple de réalisation, l'acier traité comporte, en 10 pourcentages massiques, 0,29% à 0,31% de carbone, 6,8% à 7,2% de cobalt, 9,8% à 10,2% de nickel, 0,8% à 2,6% de chrome, 0,9% à 2,1% de molybdène, 0,7% à 1,4% de tungstène, 0,05% à 0,12% de vanadium, et au plus 0,015% de titane, le reste étant constitué de fer et d'impuretés inévitables. 15 Le procédé est initié par une rampe de montée en température (étape El) jusqu'à une température Ts, comprise entre 950°C et 1100°C. La température Ts est ensuite maintenue afin de réaliser le traitement thermique de mise en solution de l'acier (étape E2). La durée du traitement thermique de mise en solution E2 de l'acier peut être 20 supérieure ou égale à 1 heure, et par exemple être comprise entre 1 heure et 2 heures. Un traitement de trempe de l'acier (étape E3) est ensuite réalisé à l'issue du traitement de mise en solution E2. Ce traitement de trempe E3 consiste en un refroidissement rapide de l'acier par immersion 25 dans un fluide de refroidissement comme l'eau ou l'huile. Durant le traitement de trempe E3, l'acier est refroidi jusqu'à une température de fin de trempe Ta. Cette température de fin de trempe Ta est, dans l'exemple illustré, égale à la température ambiante (20°C), mais on ne sort pas du cadre de l'invention si celle-ci est différente de la température ambiante, 30 et est par exemple supérieure à la température ambiante. La température de fin de trempe Ta peut être inférieure ou égale à 71°C, de préférence inférieure ou égale à 50°C. En particulier, la température de fin de trempe Ta peut être comprise entre 16°C et 71°C. A la fin du traitement de trempe E3, il n'y a plus de refroidissement de l'acier par échange 35 thermique entre ce dernier et le fluide de refroidissement précité utilisé 5 pour la trempe. La température de l'acier est égale, à ce moment-là, à la température de fin de trempe Ta. Si cela est nécessaire, une première étape intermédiaire (étape E4) durant laquelle l'acier est maintenu dans un environnement à 5 température ambiante Ta peut être effectuée, après la trempe E3 et avant le placement de l'acier dans l'enceinte cryogénique. On pourrait, en variante, s'affranchir de cette première étape intermédiaire E4 et directement placer l'acier dans l'enceinte cryogénique après le traitement de trempe E3. Bien entendu lorsqu'elle est effectuée, cette première étape 10 intermédiaire E4 est d'une durée limitée de sorte que la durée séparant la fin du traitement de trempe E3 du début du traitement cryogénique demeure elle aussi limitée, comme indiqué plus haut. Une fois l'acier placé dans l'enceinte cryogénique, un refroidissement de l'intérieur de l'enceinte est alors réalisé (étape E5). 15 Ce refroidissement comprend une rampe de descente en température jusqu'à la température Tc de traitement qui est inférieure ou égale à -73°C. La vitesse de refroidissement imposée durant cette rampe de descente en température peut être supérieure ou égale à 1,5°C/minute, voire supérieure ou égale à 2,5°C/minute, voire supérieure 20 ou égale à 5°C/minute. Cette vitesse de refroidissement imposée peut être sensiblement constante. On ne sort pas du cadre de l'invention si la vitesse de refroidissement varie durant le refroidissement E5, le refroidissement E5 peut ainsi comprendre une première descente en température à une première vitesse de refroidissement, puis une 25 deuxième descente en température à une deuxième vitesse de refroidissement différente de la première, par exemple inférieure à celle-ci. Comme évoqué plus haut, dans l'invention on limite la durée séparant la fin du traitement de trempe E3, correspondant au moment où 30 la température de fin de trempe Ta est atteinte, du début du traitement cryogénique E6, correspondant au moment où la température de traitement Tc est atteinte. Cette durée correspond à la durée après la fin de la trempe E3 pendant laquelle l'acier est à une température supérieure à la température de traitement Tc. 35 L'installation utile pour la mise en oeuvre du procédé est connue en soi. Une telle installation comprend une enceinte cryogénique reliée à 6 un réservoir de fluide de refroidissement ainsi qu'un système de contrôle conflguré pour contrôler le débit d'introduction du fluide de refroidissement à l'intérieur de l'enceinte, et son débit d'évacuation à l'extérieur de celle-ci. Du fait du contrôle de ces débits d'introduction et 5 d'évacuation, il est possible d'obtenir la vitesse de refroidissement souhaitée, ce qui participe à avoir la durée souhaitée entre la fin de la trempe E3 et le début du traitement cryogénique E6. Ce contrôle des débits d'introduction et d'évacuation permet, en outre, de maintenir la température de traitement Tc durant le traitement cryogénique. A titre 10 d'exemple d'installation cryogénique utilisable, on peut citer l'installation Linde Gas VF TES fluide type azote liquide. Un palier de stabilisation en température, pendant lequel la température de traitement Tc est maintenue, est ensuite effectué afin de réaliser le traitement cryogénique de l'acier (étape E6). La durée du 15 traitement cryogénique E6 est prédéterminée, et peut être supérieure ou égale à 1 heure, et par exemple être comprise entre 1 heure et 2 heures. Une fois le traitement cryogénique E6 réalisé, une montée en température progressive jusqu'à température ambiante Ta peut être réalisée (étape E7). 20 On peut ensuite effectuer, si cela est souhaité, une deuxième étape intermédiaire E8 durant laquelle l'acier est maintenu dans un environnement à température ambiante Ta. Une rampe de montée en température peut ensuite être réalisée (étape E9) jusqu'à une température de revenu Tr, par exemple 25 comprise entre 465°C et 550°C. Un palier de stabilisation en température, à la température de revenu Tr, est alors effectué afin de réaliser le traitement thermique de revenu (étape E10). La durée du traitement de revenu peut être supérieure ou égale à 4 heures, et par exemple être comprise entre 4 30 heures et 32 heures. L'acier peut ensuite être refroidi, par exemple en le maintenant dans un environnement à température ambiante. L'expression « compris(e) REVENDICATIONS1. Procédé de traitement d'un acier comportant, en pourcentages massiques, 0,2% à 0,33% de carbone, 4% à 8% de cobalt, 7% à 11% de nickel, 0,8% à 3% de chrome, 0,5% à 2,5% de molybdène, 0,5% à 5,9% de tungstène, 0,05% à 0,2% de vanadium, et au plus 0,02% de titane, le reste étant constitué de fer et d'impuretés inévitables, le procédé comportant au moins : - un traitement thermique de mise en solution (E2) de l'acier à une température comprise entre 950°C et 1100°C, - un traitement de trempe (E3) de l'acier, réalisé après le traitement thermique de mise en solution, - le placement de l'acier dans une enceinte cryogénique après le traitement de trempe, - le refroidissement (E5) de l'intérieur de l'enceinte cryogénique dans laquelle l'acier est présent, ce refroidissement étant réalisé jusqu'à une température de traitement (Tc) inférieure ou égale à -73°C, et - le traitement cryogénique (E6) de l'acier pendant lequel la température de traitement est maintenue dans l'enceinte, la durée séparant la fin du traitement de trempe du début du traitement cryogénique étant inférieure ou égale à 4 heures. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la durée séparant la fin du traitement de trempe du début du traitement cryogénique est inférieure ou égale à 2 heures. 3. Procédé selon la revendication 2, dans lequel la durée séparant la fin du traitement de trempe du début du traitement cryogénique est inférieure ou égale à 1 heure. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel la durée du traitement cryogénique (E6) est supérieure ou égale à 1 heure. 8 5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, comprenant en outre un traitement de revenu (E10) de l'acier réalisé après le traitement cryogénique (E6). 5 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel l'acier traité constitue une pièce d'un train d'atterrissage d'un aéronef.